Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
ББК 38.76
Ш64
УДК 621.644.073
Печатается по решению секции литературы по инженерному оборудованию редакционного совета Стройиздата
Рецензент — канд. техн, наук А.А. Скворцов
Редактор 一 £А Ларина
Шираке З.Э.
Ш64 Совмещенная прокладка инженерных сетей. — М.: Стройиздат, 1991. — 240 с-： ил.
ISBN 5-274-01087-3
Рассмотрены вопросы развития инженернь1х сетей, способы их подземного и наземного устройства, возможность применения совмещенной прокладки. Даны основные положения про* ектирования сетей, их элементов, строительных конструкций при совмещенной прокладке трубопроводов. Приведены гидравлический расчет трубопроводов, а также методика опреде- ления нагрузок на строительные конструкции и опоры.
Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций, а также может быть использована студентами вузов.
3309000000 - 285
Ш50-91ББК 38.76
047(01) -91
ISBN 5-27Ф01087-3ISBN 5-27Ф01087-3©Шираке З.Э., 1991
ISBN 5-27Ф01087-3
ISBN 5-27Ф01087-3
ПРЕДИСЛОВИЕ
Совершенствование проектирования и строительства трубопроводов различного назначения, повышение надежности их работы представляет важную, еще не полностью разрешенную проблему городского и промышленного строительства.
В настоящей книге рассмотрены главным образом новые технические вопросы и решения, появившиеся перед проектировщиками и строителями сравнительно недавно в связи с переходом к совместной про клад* ке технологических трубопроводов и электрических кабелей высокого напряжения с теплопроводами и паропроводами при подземном и назем» ном устройстве коммуникаций. Внедрение совмещенной прокладки инженерных сетей снижает финансовые, материальные и трудовые затра- ть, в строительстве, увеличивает срок службы и повь1шает надежность в эксплуатации объектов народного хозяйства.
Особое внимание в книге уделено вопросам выбора того или иного способа осуществления совмещенной прокладки сетей, развития опыта проектирования, строительства и эксплуатации сетей, выбору наиболее рациональных конструкций. При освещении этих вопросов широко использован передовой опыт проектных организаций Латвийской ССР, Москвы и Киева.
Автор выражает благодарность инж. О.И. Шапиро за корректировку текста книги и полезные советы, сотрудникам Латгипропрома, ЛО Лен ПС К и РижТЭПа инженерам Р.Я. Крауя, Э.Р. Смилтенису, Я.И. Фор- мапьскому, М.К. Эртнеру, Ю.М. Онзупу, Г.Э. Карклину за полезные со* Веть, и Участие в разработке отдельных тем и рисунков, рассмотренных приведенных в книге. Латвийскому республиканскому правлению м°Юза ""° СССР и Э.Д. Карклину за творческий вклад в рассмотрение внедрение новых прогрессивных технических решений, рецензенту канд. техн, наук А.А. Скворцову за творческий вклад при работе над книгой.
ВВЕДЕНИЕ
Трубопроводное транспортирование материалов, прежде чем получить широкое распространение, имело долгую историю. В далекой древности прообразом современных инженерных сетей являлись водоводы, предназначенные для орошения полей и водоснабжения населенных мест. Рост численности населения, развитие ремесел и мануфактур способствовали появлению уже целых систем водоводов различного назначения: для орошения полей, производства товаров и строительных материалов, осуществления строительства и транспорта, питьевых нужд и т. п. Возникла также необходимость улучшения санитарного состояния населенных мест, в результате чего были созданы канализационные системы в виде закрыть1х самотечных канализационных каналов. Предполагается, что они появились в четвертом тысячелетии до н. э. Известно, что Афины, Микены, Троя и другие города древнего мира имели уже весьма развитые системы городской канализации. В конце существования Римской империи в Риме была сооружена настолько совершенная система канализации, что некоторые ее участки эксплуатируются еще до сих пор (Клоака Максима и др.).
Водоводы и канализационные сети со временем появились во всех технически развитых странах древнего мира, однако до появления других видов инженерных сетей прошли тысячелетия. Следующими (хронологически) были паропроводы. Водяной пар, конечно, был известен уже древним римлянам и они применяли его в своих банях-термах, но паропроводов значительной протяженности для применения в производстве промышленной продукции или для транспортирования каких-то веществ римляне не знали. Только в конце XVIII в. создание И. Ползуновым и Дж- Ваттом паровых машин, а также общее совершенствование технологии производства с использованием теплоты и давления водяного пара привело к появлению паропроводов. Большое значение в развитии паропроводов и многих последующих видов инженерных сетей имело освоение производства труб, способных работать под дав-
лением, из цветных и чернь»х металлов и различных неметаллических материалов. Заводское изготовление таких труб началось в конце XVIII столетия.
Широкое применение водяного пара в производстве способствовало появлению конденсатопроводов. В условиях отсутствия в те времена систем химической водоочистки и деаэрации питательной воды паровых котлов срок службы котлов, паропроводов, пароиспользующего оборудования и машин был крайне мал. Сбор и возврат конденсата паровому котлу оказался необходимым и экономически выгодным мероприятием, поскольку оно сокращало расход топлива и воды и удлиняло срок службы парового котла, паропроводов и оборудования.
В первой половине XIX столетия повились сети светильного газа, который использовали для освещения улиц и зданий, а также для приготовления пищи, нагрева воды в жилых зданиях и на производстве.
Создание динамоэлектрических машин в 1832—1870 гг. вызвало необходимость в электропроводах, которые сначала были неизолированными. Потом началось изготовление одножильных и многожильных изолированных проводов и бронированных кабелей.
Провода связи начали появляться после изобретения электромагнитного телеграфа П. Шиллингом в 1832—1835 гг. и С. Морзе в 1837 г., а также телефона — Г. Беллом в 1876 г. Развитие производства голых и изолированных проводов и кабелей связи шло параллельно с производством электропроводов и электрокабелей.
После внедрения теплофикации в энергетическое хозяйство страны широкое развитие получило строительство водяных тепловых сетей. 25 ноября 1924 г. в Ленинграде был введен в строй первый теплопровод общего назначения, сооруженный по проекту и под руководством пионеров советской теплофикации Л.Л. Гинтера и В-В. Дмитриева.
Развитию водяных тепловых сетей в дальнейшем способствовала также централизация теплоснабжения потребителей посредством создамся районных котельных.
Нефтепроводы и нефтепроводуктопроводы появились после созда- ння двигателей внутреннего сгорания Н. Отто в 1867—1876 гг. и моторов-дизелей конструкции Р. Дизеля в 1893—1897 гг. Возник большой спрос на бензин, керосин, дизельное топливо и смазочные материалы. Начались форсированная добыча и переработка нефти. Необходимость транспортирования нефти и различных нефтепроду к то в на большие расстояния от места добычи к нефтеперерабатывающим заводам, круп- "Ь|м городам, железнодорожным узлам, речным и морским портам дала Мощный импульс развитию трубопроводного транспорта.
Сети природного газа появились в середине XX века после освоения Техники глубокого бурения скважин и открытия в стране крупных Месторождений газа. Спрос на природный газ резко возрос, когда выяс- нипось, что он является не только дешевым, высококалорийным и чио TbiM топливом, позволяющим весьма просто осуществить автоматизацию пРОцессов горения в топках котельных и технологических печей, но представляет собой также сырье для производства полимеров, синте-
тических волокон, резины, красителей и многих химико-фармацевтических материалов. В настоящее врем и по всей стране сооружаются газовые сети высокого, среднего и низкого давления, в том числе и для экспорта газа за границу.
Бурное развитие науки и техники в XX веке, появление новых технологий и материалов, особенно в металлургической, химической, нефтехимической, химико-фармацевтической, биологической, целлюлозно- бумажной, деревообрабатывающей, машиностроител ьной и пищевой отраслях промышленности, а также в строительстве и в производстве строительных материалов привело к невиданному до сих пор массовому сооружению все новых инженерных сетей для транспортирования материалов и осуществления технологических процессов производства： кислородопроводов для экономической выплавки высококачественных металлов с применением кислородного дутья, а также для резки и сварки металлов;
сетей сжатого воздуха для транспортирования твердых веществ, работы в системе пневмотранспорта, осуществления технологических процессов производства;
кислотопроводов, для транспортирования кислот разной концентрации и разного качества на предприятиях химической, пищевой и химикофармацевтической промышленности, в целлюлозно-бумажном производстве;
трубопроводов щелочных растворов — известкового молока, каустической соды, едкого натра и калия и др., применяемых в целлюлозно- бумажной, химической и химико-фармацевтической промышленности для производства разных лекарств, реагентов, минеральных удобрений, целлюлозы, бумаги, картонов и др.;
сетей хладагентов (разных рассолов, фреона и других материалов), сооружаемых для охлаждения продуктов на холодильниках, мясо-, рыбо- и молококомбинатах, плодоовощных, консервных предприятиях, пивзаводах, предприятиях химической, химико-фармацевтической, медицинской промышленности, в сооружениях зимнего спорта и др. Сети хладагентов применяют также в качестве спутников-охладителей для ряда транспортируемых по трубопроводам материалов, разлагающихся или портящихся от воздействия теплоты окружающей среды;
сетей горючих и взрывоопасных веществ — эфиров, бензинов, бензолов, мазутов, водорода, аммиака, уксусной кислоты высокой концентрации, метанолов, этанолов и других материалов, используемых на предприятиях по производству резиновых и древесно-стружечных изделий, продукции химической, химико-фармацевтической, медицинской и других отраслей промышленности, а также на автобазах, в аэропортах, котельных, нефтебазах;
сетей растворов солей и реагентов, применяемых в химической, химико-фармацевтической и других отраслях промышленности при изготовлении лекарств, химических реактивов и химикатов; в котельных, ТЭЦ, ГРЭС, АЭС и АТЭЦ как составная часть аппаратуры химической очистки питательной воды котлов и тепловых сетей. Осуществляется перекачка морской воды по сетям для использования ее в целебных це-
лях выделения из воды разных солей и веществ, а также для опресне- ния'ее и получения воды питьевого качества;
сетей пищевых продуктов — молокопроводов, винопроводов, пиво- проводов, трубопроводов для транспортирования разных фруктовоягодных соков, минеральных вод и освежающих напитков. Сооружаются рыбопроводы для транспортирования рыбы как на близкие, так и на весьма значительные расстояния из судна на причалы, участки сортиров- ки и обработки, рыбоконсервные заводы;
сетей инертных и активных газов, применяемых, как, например, азот, для опорожнения различных трубопроводов и систем, наполненных активными материалами — кислотами, щелочами, различными раство
рами солей, реагентами, вредными, горючими и взрывоопасными веще
ствами;
сетей для транспортирования твердых веществ — песка, гравия, грунта разного состава, дробленого каменного угля и разных руд, пылевидного топлива, древесной стружки, зерна и других твердых веществ небольших размеров. При этом такое пылевидное топливо, как каменноугольная пыль разных марок, пылевидный торф, древесная стружка, а также разные зерна, семена и другие вещества, требующие сухого состояния, транспортируются по трубопроводам с помощью струи воздуха разного давления, а песок, грунт, мелкогабаритный уголь и руда — с помощью струи воды, в виде водяной пульпы;
транспортных линий с горизонтальными, наклонными и вертикальными участками для перемещения каменных углей, руд, грунтов и других ископаемых в открытых, опрокидываемых контейнерах, движущихся по кольцевой линии от мест добычи к сортировочным и обогатительным предприятиям — потребителям, железнодорожным, шоссейным и вод- ным транспортным узлам, 「оризонтальное и наклонное перемещение контейнеров осуществляется движущимися канатами, а вертикальное — подъемными элеваторами;
сетей пневмопочты с плавными поворотами, подъемами и спусками, по которым осуществляют транспортирование с помощью сжатого воз- Ауха небольших контейнеров-ампул с документами, литературой, ле- карствами, реагентами и разными другими малогабаритными предметами. Пневмопочта связывает отдельные цеха предприятий, а также различные предприятия и организации, расположенные на определенном расстоянии в одном и том же городе.
Кроме упомянутых инженерных сетей и городских коммуникаций существует еще и целый ряд других. Считается, что в настоящее время общее число разновидностей инженерных сетей достигает 200 единиц.
Эксплуатация многочисленных систем трубопроводного транспорта различного назначения убедительно доказала, что трубопроводные инженерные сети являются дешевым, надежным, быстрым, хорошо герметизированным и управляемым транспортным средством для газо-
НЬ1Х и жидких веществ, а также для целого ряда твердых мате- в небольших размеров, Это способствует более широкому рас- ранению уже известных и появлению новых, разнотипных инженер-
ных сетей, что, в свою очередь, вызывает необходимость всесторонней разработки экономичных и эффективных способов прокладки сетей.
Начиная со времени появления первых сетей для транспортирования материалов, технология их сооружения развивалась в двух направлениях — подземная и наземная прокладка.
Подземную прокладку сетей стали применять при сооружении крытых самотечных трубопроводов для перемещения воды. Расположение сетей под землей хорошо предохраняло транспортируемые воды от атмосферного влияния, загрязнения, испарения и доступа насекомых. Это приобретало особое санитарно-гигиеническое знамение при отводе хозяйственно-фекальных и сточных вод.
Примером наземной прокладки сетей могут быть акведуки, которые служили для сооружения длинных самотечных водоводов, проходящих по местности с резко выраженным рельефом. Акведуки совместно с мостами образовали целую отрасль в строительном деле древних времен и выполнялись они на весьма высоком для той эпохи архитектурнотехническом уровне.
При заселении более северных「еогра^ических районов, с холодными зимами превалирующим направлением стала подземная прокладка, которая давала возможность предохранить сети от замерзания и механических повреждений. Мнение о необходимости и целесообразности прокладки инженерных сетей только подземно в течение многих столетий развивалось и закреплялось во Франции, Англии, Германии, в странах Средней Европы, Скандинавии, России, США (подземная прокладка сетей по традиции зачастую преобладает в этих странах и в настоящее время) .Предпочтение, отдаваемое подземной прокладке сетей, укрепилось в XVIII веке с развитием производства металлических труб и паровых насосов, дающих возможность сооружения трубопроводных сетей, способных работать под давлением.
Важным этапом в развитии способов прокладки инженерных сетей считается появление в XIX веке трубопроводов, покрытых теплоизоляционным слоем — паропроводов, конденсатопроводов и водяных тепловых сетей. Нанесение теплоизоляционного слоя, предохраняющего от замерзания трубопроводы с непрерывным движением рабочей среды, дало возможность применить наземную прокладку многих инженерных сетей в районах с холодными зимами, где ранее эти сети прокладывались только подземно.
Следующим шагом в развитии способов прокладки инженерных сетей явилось освоение техники попутного нагревания или охлаждения трубопроводов. Трудопроводы со спутником-нагревателем дают возможность транспортировать по трубам материалы, которые должны сохранять определенную положительную температуру (например, мазут), а также такие, которые должны быть гарантированно защищены от замерзания (например, воду). Трубопровод спутника-нагревателя размещается под нагреваемым трубопроводом, чтобы теплота, выделяемая спутником-нагревателем, поднимающаяся вверх, наиболее эффективно использовалась нагреваемым трубопроводом. Обогрев транспортирую-
еГО материала возможно также осуществить путем использования 1вктричества. В настоящее время в стране и за рубежом разработаны 1зличные типы нагревателей и греющих систем. Существуют системы >ямого обогрева, при которых ток пропускается непосредственно рез обогреваемый трубопровод, и системы косвенного обогрева, при вторых трубопровод нагревается, получая теплоту от электронагревате- i-спутника, проложенного параллельно обогреваемому трубопроводу 1И спирально намотанного на этот трубопровод.
Анализируя пройденные этапы развития инженерных сетей и спо >бов их прокладки, изучая практический опыт, можно сделать вывод, о в большинстве случаев наземная прокладка сетей имеет определен- je преимущества технического и экономического характера перед »дземной прокладкой (подробнее эти вопросы будут рассмотрены в »следующих главах). Следует, однако, заметить, что в настоящее время 1земную прокладку сетей применяют относительно редко. Одной из )ичин является недостаточное совершенство имеющихся строительных энструкций и разработанных современных архитектурных форм на- мных эстакад. Представляется очевидным, что если в древности необхо 1мость решения аналогичных задач привела к поиску и созданию эсте- 1чески выразительных форм наземных эстакад, то и в наше время, >гда для этого имеются гораздо более обширные возможности, настоя- ая задача будет решена. Второй причиной является традиционно слоившееся за многие столетия мнение о необходимости и целесообраз- >сти прокладки инженерных сетей подземно. Подробная всесторонняя 1зработка способов наземной прокладки сетей, широкое освещение веющегося в этом области опыта дадут определенные результаты в рестройке сложившихся представлений.
Глава 1. ИНЖЕНЕРНЫЕ ТРУБОПРОВОДНЫЕ СЕТИ И ИХ ПРОКЛАДКА
ХАРАКТЕРИСТИКА ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ
Общие сведения. Трубопроводное транспортирование материалов в большинстве случаев является наиболее быстрым и надежным. Оно не зависит от наличия, состояния и материально-технического обеспечения транспортных средств (кроме стационарных насосов или компрессоров), метеорологических условий, состояния дорог и других обстоятельств, влияющих на работу автомобильного, судового и воздушного транспорта.
Скорость движения материалов по трубопроводам относительно небольшая: для жидких и твердых веществ она составляет 3...7 км/ч, для газообразных — 50... 100 км/ч. Однако с учетом бесперебойности работы сетей, возможности доставки материалов до конечного пункта использования или складирования без промежуточных перегрузок, а также при наличии нескольких параллельных трубопроводных ниток на практике может быть достигнуто выполнение почти любых заданных сроков доставки материалов в заданную точку и в заданном количестве.
Транспортирование материалов, с учетом погрузки и разгрузки их, требует значительных трудозатрат. При использовании трубопроводного транспорта они являются минимальными по сравнению с другими видами транспортирования. Однако следует отметить, что в настоящее время трубопроводным транспортом перемещается еще небольшой объем материалов.
В некоторой степени изучено, но только частично освоено . транспортирование любых газообразных, жидких материалов и некоторых пылеобразнь1х и мелкогабаритных твердых веществ: пылевидного топлива, опилок, щепы, песка, гравия и др. Крупногабаритные же материаль* трубопроводному транспортированию пока не поддаются.
Значение трубопроводных инженерных сетей. Сохранение чистоты и гигиеничноститранспорти- р у е м ы х материалов. Это достоинство трубопроводных инженерных сетей особенно важно при использовании их для снабжения населения питьевой водой и жидкими пищевыми продуктами.
Предупреждение заболеваний и отравлений л ю д е й. В этих целях трубопроводные сети используют уже давно, сооружение закрытых сетей хозфекальной кана-
лизации взамен открытых сточных канав и каналов резко сни- q появление и распространение многих инфекционных заболеваний и эпидемий (в определенной степени это относит- ся и к ливневой канализации).
Использование трубопроводных сетей особенно эффективно дпн перемещения применяемых в промышленности радиоактивных и токсичных материалов. При соблюдении необходимой плотности стыков, непроницаемости трубопроводов, соответствующей их изоляции и осторожности в эксплуатации достигается вполне достаточная степень безопасности трубопровод- ного транспортирования таких веществ.
Защита окружающей среды. Весьма часто существует необходимость транспортировать вещества, вредные не только для людей, но и для животного и растительного мира. В этом случае стенки трубопроводов, как и в предыдущих случаях, надежно защищают окружающую среду от соприкосновения с транспортируемым материалом.
П редотвращение утечек. В трубопроводных сетях, по сравнению с другими видами транспорта, наблюдаются относительно небольшие утечки транспортируемого материала (кроме аварийных ситуаций). К тому же трубопроводы могут быть подведены непосредственно к месту потребления, хранения или дальнейшего транспортирования материала к рабочему месту технологических процессов производства, накопительным бакам-резервуарам, емкостям транспортных судов и т.п. Они также исключают потери материала, что практически невозможно осуществить при других видах транспорта. Небольшие утечки материалов на трубопроводном транспорте могут происходить только в местах установки арматуры, на насосных станциях перекачки, в местах опорожнения действующих сетей пРи их промывке.
К своего рода утечкам следует отнести и потери теплоты в тепловых сетях и холода в хладопроводах. В этом случае те- ряется уже не сам транспортируемый материал, а содержащиеся в нем энергоресурсы. Минимальная потеря теплоты в тепловых сетях на6людается при их совмещенной прокладке в проход- каналах, технических коридорах и при наземной прокладке, 黑卩 СВедено до минимума намокание теплоизоляционного
П?*аро~ и взрывобезопасность. В народном По^яи^ТВе постоянно увеличивается количество производимых, *а£Ь“немь1х и транспортируемых на разные расстояния по- Сина' и взрывоопасных материалов — нефти, бензина, керо- аммиаТ°П0ЧН0Г0 мазута, минеральных масел, зефира, аммиака, др т”н豐 В°Д» природного газа, водорода, разных спиртов и По' РУ^проводное транспортирование таких материалов, внению с другими видами транспорта, является наиболее
безопасным, поскольку конструкция трубопроводов надежно защищает транспортируемый материал от доступа к нему огня и кислорода воздуха, необходимого для процесса горения.
СПОСОБЫ ПРОКЛАДКИ ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ
Раздельная прокладка. В этом случае сети прокладывают по заданной трассе без учета прокладки каких-либо других попутных инженерных сетей. Раздельная прокладка может быть осуществлена как подземно — непосредственно в грунте или в специальных каналах, так и назем но — по отдельно стоящим опорам или эстакадам, а также по стенам зданий. Раздельная прокладка является наиболее распространенным видом прокладки, технически и экономически оправданным, когда число прокладываемых инженерных сетей относительно небольшое и имеется свободная территория.
Существует несколько способов раздельной прокладки сетей:
подземная раздельная прокладка электрокабелей, контрольных кабелей и кабелей связи непосредственно в грунте (рис.
а); глубина прокладки — 0,8...1,2 м от поверхности земли. Для защиты кабелей в грунте над ними иногда укладывают ряд кирпичей или черепицы;
подземная прокладка кабелей в асбестоцементных трубах (рис. 1.1, б);
прокладка непосредственно в грунте неизолированных металлических и неметаллических трубопроводов — водопроводов, канализационных сетей, газопроводов и др. (рис. 7.1, в); глубина прокладки — 0Д..З м и более от поверхности земли;
прокладка в грунте водяных тепловых сетей с теплоизоляцией бесканально и в типовых сборных непроходных железобетонных каналах [рис. 1.1, 2, d); таким же образом возможна прокладка пароконденсатных сетей и сетей хладагентов. Глубина прокладки — 0,5...2 м от поверхности земли;
прокладка сетей в грунтовых валах при наличии высокого уровня стояния грунтовых или паводковых вод, а также при наличии вечномерзлых или солончаковых грунтов (рис. 7.7, е). Обвалования сооружают из неагрессивных, сыпучих, хорошо дренирующих грунтов и часто устраивают над ними пешеходные дорожки и даже проезды;
наземная прокладка водяных тепловых сетей на низких, средних и высоких опорах (рис. 1.1, м). Таким же образом можно прокладывать пароконденсатопроводы, газопроводы, сети хладагентов и др. Следует отметить, что прокладка инженерных сетей в грунтовых валах, а также по наземным опорам выше уровня грунтовых и паводковых вод предохраняет сети от действия воды, агрессивности грунтов и от электрокоррозии;
рис. 1.1. Раздельная прокладка инженерных сетей
а — прокладка кабелей непосредственно в грунте; 6 — прокладка кабе- лей подземно в асбестоцементных трубах; в — прокладка голого трубопровода непосредственно в грунте; г — бесканальная подземная прокладка тепловых сетей, покрытых теплоизоляционным слоем; д — прокладка тепловых сетей в подземных непроходных каналах; е — прокладка каналов тепловых сетей в обваловании; ж — прокладка тепловых сетей на земно по сваям-опорам; з — прокладка сетей по стенам зданий
прокладка сетей по стенам здания внутри или вне сооружения (рис. 7.7, з). Сети, проложенные внутри здания, хорошо защищены от атмосферного влияния. Снаружи допустима прокладка сетей, не боящихся замерзания или имеющих спутники- нагреватели.
Совмещенная прокладка сетей. При большом числе инженерных сетей и недостатке свободных территорий целесообраз- но применять совместную прокладку сетей по единым строительным конструкциям. Это может быть выполнено различными способами, как наземно, так и подземно.
Х?гн преимущества совмещенной прокладки инженерных 8те〃 во множестве случаев очевидны, ее практическое внедре- ние в настоящее время осуществляется неровно и недостаточно быстрыми темпами (причины этого рассмотрены в последую- главах книги). Наиболее успешно рна развивается на тер- риториях промышленных предприятий и промузлов и весьма медленно — в жилых районах городов.
Совмещенную прокладку инженерных сетей следует рассматривать как новый метод, который имеет еще много нере- 既HHbix и спорных вопросов. Действующие в стране системы вмещенной прокладки инженерных сетей несмотря на неко- Pbie недостатки технического, архитектурного и эстетиче- 山北° "叩“工丁叩分 зарекомендовали себя как рациональные ре- зк°：“' 8кращаю山не площади застройки территорий, дающие og омию капитальных затрат, обеспечивающие упрощение и и 口。；：6""。эксплуатации и ремонта, увеличение срока службы
Be *шение надежности действия инженерных сетей.
в оте^3 част? совмещенной прокладкой инженерных сетей ственной практике называют также и единовременную
Рис. 1.2. Совмещенная прокладка инженерных сетей по наземным эстакадама — совмещенная прокладка сетей по сдяоя0усной непроходной эстакаде; б — совмещенная прокладка сетей по одноярусной проходной эстакаде; в — совмещенная прокладка сетей по двухъярусной проходной эстакаде; 1 — фундамент; 2 — свайные основания； 3 — колонна;4 — балка; 5 — траверса; 6 — верхнее строение эстакады; 7 — проходная дорожка; 8 — трубопроводы проектируемые; 9 — трубопроводы перспективные; 10 — кабелиРис. 1.2. Совмещенная прокладка инженерных сетей по наземным эстакадама — совмещенная прокладка сетей по сдяоя0усной непроходной эстакаде; б — совмещенная прокладка сетей по одноярусной проходной эстакаде; в — совмещенная прокладка сетей по двухъярусной проходной эстакаде; 1 — фундамент; 2 — свайные основания； 3 — колонна;4 — балка; 5 — траверса; 6 — верхнее строение эстакады; 7 — проходная дорожка; 8 — трубопроводы проектируемые; 9 — трубопроводы перспективные; 10 — кабели
Рис. 1.2. Совмещенная прокладка инженерных сетей по наземным эстакадам
а — совмещенная прокладка сетей по сдяоя0усной непроходной эстакаде; б — совмещенная прокладка сетей по одноярусной проходной эстакаде; в — совмещенная прокладка сетей по двухъярусной проходной эстакаде; 1 — фундамент; 2 — свайные основания； 3 — колонна;
4 — балка; 5 — траверса; 6 — верхнее строение эстакады; 7 — проходная дорожка; 8 — трубопроводы проектируемые; 9 — трубопроводы перспективные; 10 — кабели
Рис. 1.2. Совмещенная прокладка инженерных сетей по наземным эстакадам
а — совмещенная прокладка сетей по сдяоя0усной непроходной эстакаде; б — совмещенная прокладка сетей по одноярусной проходной эстакаде; в — совмещенная прокладка сетей по двухъярусной проходной эстакаде; 1 — фундамент; 2 — свайные основания； 3 — колонна;
4 — балка; 5 — траверса; 6 — верхнее строение эстакады; 7 — проходная дорожка; 8 — трубопроводы проектируемые; 9 — трубопроводы перспективные; 10 — кабели
подземную прокладку их в общей траншее, чем достигается некоторое упрощение процесса производства работ и заметное снижение сметной стоимости строительства. Однако учитывая, что в последующем эксплуатация и ремонт их ни в чем не отличаются от эксплуатации и ремонта сетей, проложенных раздельно, этот способ прокладки сетей в настоящей книге не рассматривается.
Совмещенная прокладка инженерных сетей н а зе м н о по непроходным и проходным эстакадам. При небольшом числе трубопроводов и отсутствии кабелей, требующих защиты от солнечного воздействия, сети прокладывают по наземной непроходной эстакаде (рис. 1.2, а) ■ Для прокладки значительного числа трубопроводов использу-
Рис. 1.3. Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных конструкцияха — в полупроходнь«х каналах; б — в проходных каналах; в — в проходных туннелях; 1 — сборный железобетонный полупроходной канал；2 — сборный железобетонный проходной канал; 3 — сборный двухъярусный проходной туннель; 4 — проходная дорожка; 5 — внутреннее строение проходного канала и туннеля; 6 — трубопроводы проектируемые; 7 — трубопроводы перспективные; 8 — кабелиРис. 1.3. Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных конструкцияха — в полупроходнь«х каналах; б — в проходных каналах; в — в проходных туннелях; 1 — сборный железобетонный полупроходной канал；2 — сборный железобетонный проходной канал; 3 — сборный двухъярусный проходной туннель; 4 — проходная дорожка; 5 — внутреннее строение проходного канала и туннеля; 6 — трубопроводы проектируемые; 7 — трубопроводы перспективные; 8 — кабели
Рис. 1.3. Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных конструкциях
а — в полупроходнь«х каналах; б — в проходных каналах; в — в проходных туннелях; 1 — сборный железобетонный полупроходной канал；
2 — сборный железобетонный проходной канал; 3 — сборный двухъярусный проходной туннель; 4 — проходная дорожка; 5 — внутреннее строение проходного канала и туннеля; 6 — трубопроводы проектируемые; 7 — трубопроводы перспективные; 8 — кабели
Рис. 1.3. Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных конструкциях
а — в полупроходнь«х каналах; б — в проходных каналах; в — в проходных туннелях; 1 — сборный железобетонный полупроходной канал；
2 — сборный железобетонный проходной канал; 3 — сборный двухъярусный проходной туннель; 4 — проходная дорожка; 5 — внутреннее строение проходного канала и туннеля; 6 — трубопроводы проектируемые; 7 — трубопроводы перспективные; 8 — кабели
ют одноярусную проходную эстакаду (рис. 7.2, 6), на которой предусмотрена проходная дорожка для обеспечения удобства прокладки, эксплуатации и ремонта сетей. При необходимости используют двухъярусную эстакаду с проходными дорожками как на первом, так и на втором ярусах (рис. 1.2, в).
Совмещенная прокладка инженерных се< тей подземно по проходным каналами туннелям. В случаях, когда число трубопроводов неболь- шое и диаметры их малы, совмещенную прокладку сетей ведут подземно в сборных полупроходных каналах высотой 1,4... …1,6м (рис. 1.3,а).
При большем числе трубопроводов используют проходные каналы высотой 2J...3 м* (рис. 1.3, б). Заглубление проходных, а ；акже полупроходных каналов небольшое и составляет 0,5... "'2 м от поверхности земли до верха каналов. При большом числе трубопроводов и наличии кабелей совмещенную прок- “адку инженерных сетей ведут в подземном проходном двухъ- :Русром туннеле диаметром 5 м и более. Заглубление этих тун- елей, сооружаемых из сборных элементов, может быть любым.
Совмещенная прокладка инженерных се- енпо техническим коридорам и этажам
Кузнецов П.Г., Погребецкий Г.М. СовмещеннаяКузнецов П.Г., Погребецкий Г.М. Совмещеннаяп *Байрамов О.А.,
Кузнецов П.Г., Погребецкий Г.М. Совмещенная
Кузнецов П.Г., Погребецкий Г.М. Совмещенная
торах.торах.^ кладка городских подземных коммуникаций в проходных коллёк- -М・：「ОСМНТИ, 1976.
торах.
торах.
Рис. 1.4. Совмещенная прокладка инженерных сетей внутри зданий по техническим коридорам
а — в подвалах; б — на этажах; в — на чердаках; 1 — подвал; 2 — этажи зданий; 3 — чердак; 4 — технический коридор; 5 — инженерные сети
зданий. Такая прокладка сетей {рис. 1.4} особенно целесообразна в случаях, когда здания расположены на небольших расстояниях друг от друга.
В настоящее время проектным институтом ,,Латгипропром,/ и многими другими проектными организациями хорошо освоена совмещенная прокладка инженерных сетей по проходным техническим подвалам, этажам и чердакам промышленных зданий. То же самое можно осуществлять и в жилых зданиях.
Совмещенная прокладка инженерных сетей п о кровлям зданий. В настоящее время инженерные сети прокладывают только по кровлям промышленных зданий (рис. 7.5), хотя это возможно и в жилых зданиях. При пологой кровле трубопроводы размещают на высоте
Рис. 1.5. Совмещенная прокладка инженерных *сетей по кровлям зданий
1 — инженерные сети; 2 — опорные конструкции; 3 — проходная дорожка
Рис 1.6. Совмещенная прокладка инженерных сетей по стенам зданий
а _ по внутренней стороне стены; 6 — п0 наружной стороне стены (Центр Помпиду в Париже); 1 - инженерные сети； 2 — опорные конструкции
&3…1 м над поверхностью крыши. При более крутой кровле Ти Располагают ступенями — лестницеобразно. Для обслужи- jn”n и ремонта сетей при необходимости может быть соору- ена ПРоходная дорожка.
те й° вмененная прокладка инженерных се- етсп 『° стенам зданий. Этот способ прокладки явля- элемен6СЬМа экономичнь,м» поскольку стена — ограждающий стРук т здания — одновременно выполняет роль несущей кон- мн для сетей. Чаше итвсаго^ЬуМпр0即见浦『руц^уптт на
внутренней стороне стены (рис. 1.6, а); в этом случае они хорошо защищены от влияния солнца и атмосферы.
Однако нередко внутренняя сторона стен здания занята технологическим оборудованием, устройствами для складирования и транспортирования материалов, и свободного места для прокладки сетей нет. Поэтому в ряде случаев сети размещают по наружным сторонам стен зданий (рис. 1.6, 6). Этим достигается также освобождение помещений от загромождения трубопроводами. Однако при использовании такого способа прокладки необходимо не забывать о складывающемся архитектурном и эстетическом образе как самого здания, так и всего ансамбля застройки окружающей местности.
Подобный способ прокладки сетей может быть оправдан и рекомендован в застройке зданий промышленного назначения при условии высокого качества выполнения строительно-монтажных и отделочных работ. В общественной застройке (напри- мер, вынос тех же сетей на наружную сторону здания Центра Помпиду) следует рассматривать как эксперимент, который подлежит проверке временем.
Глава 2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОВМЕЩЕННОЙ ПРОКЛАДКИ ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ
ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Опыт строительства и эксплуатации совмещенно проложенных инженерных сетей как в СССР, так и за рубежом за последние десятилетия подтвердил, что этим способом прокладки сетей достигается:
экономия площади застройки территорий;
значительное сокращение капитальных вложений в строительство;
экономия расходования строительных материалов;
значительное упрощение и результативность эксплуатации и ремонта инженерных сетей;
повышение надежности действия и срока службы сетей.
Опыт проектирования совмещенной прокладки инженерных сетей в большинстве проектных институтов страны показал, что для успешного выполнения задачи, целесообразно определить ведущий отдел и ведущих специалистов из числа работников, участвующих в разработке проекта.
В разных проектных институтах страны ведущими отделами являются: технологические отделы, отделы генплана и транспорта, теплотехнические отделы.
СССР одной из республик, в которых уделяется большое внимание В тию способа совмещенной прокладки сетей, является Латвийская Р^иВедутим институтом в этом вопросе - "Латгнпропромом" - раз- С Лотано несколько десятков проектов, реализация которых подтвер- "案 целесообразность применения совмещенной прокладки сетей. п”，ак например, на производственной площадке Олайнского произ- CTBgHHOro химикофармацевтического объединения "Олайнфарм" Латвийской ССР на первоначальном этапе ее проектирования требовалось пооложить 48 трубопроводов разного назначения и около 10 электричес- к玄 кабелей, кабелей связи и сигнализации в одном, наиболее нагружен- ноМ сетями разрезе. Согласно действующим нормам и правилам полу- чалось, что ширина полосы, необходимой для раздельной подземной прокладки сетей ПО "Олайн出арм" составила бы 80... 100 м. Это потребовало бы весьма существенно ра*дсинуть здания и сооружения в плане, чт0 в свою очередь вызвало бы увеличение территории предприятия, удлинение инженерных коммуникаций, внутриплощадочных путей сообщения и транспорта, увеличение капитальных затрат и усложнение эксплуатации завода.
С учетом этого, а также принимая во внимание наличие весьма высокого уровня грунтовых вод в районе расположения данного предприятия и технологические рекомендации о применении преимущественно наземной прокладки для ряда сетей, генеральная проектная организация —институт "Пат「мпропром" — выдвинула предложение о применении совмещенной прокладки инженерных сетей по наземным проходным и непроходным эстакадам. Это дало возможность совмещенно проложить 40 трубопроводов (т. е. 83% общего их числа) по эстакадам с максимальной шириной траверс 4,2 м и довести расстояние между стенами отдельных корпусов предприятия (с учетом размещения проездов, тротуаров, газонов и некоторых раздельно подземно проложенных сетей) до 20...40 м.
После принятия предложения о применении совмещенной прокладки сетей в институте "Латшпропром" был определен перечень специализированных отделов и ведущих специалистов, привлекаемых к разработке проекта. В нем принимали участие:
технологи основного производства, определяющие технологию прокладки значительной части 8тей, необходимых для технологического процесса производства；
сантехники, разрабатывающие сети технической и питьевой воды, ：^\?Рно而 и самотечной канализации, а также сети дренажа грунтовых
Теплотехники отдела тепловых сетей, разрабатывающие проекты топровсГ те?лс>вь" сетей, сетей горячего водоснабжен ин и пароконденса- ппгмГеКТ*Х5Техники и связисты электротехн””еск°「° отдела, ведающие р ；адкамм электрокабелей, контрольных кабелей и кабелей связи; тизацеЦИаЛИСТЬ， контР°льнО"ИЗмерительных приборов и систем автома- зациУ Решающие задачу прокладки кабелей сигнализации, автомати- Ства, и Диспетчеризации разных технологических процессов производ- кaд：и^n>ИTeЛИ^KOHCT^Kтo^：)Ь,, разрабатывающие проекты наземных эста-
Зп嚣X°AHbix каналов для прокладки сетей;
эстакад алисть, по разработке генпланов, определяющие размещение ложениеС0ВМещеннь,х инженерных сетей в плане предприятия и распо- автолсмГ" в “Рофкпе на поверхности земли, а также расположение
В £「' железнодорожных путей.
чин вну黑 Дальнейшей работе институт “Латшпропром" (по ряду при- в порндК?еннего характера и после выполнения некоторых проектов 0пь|Та' ведущим - отделом по проектированию совмещенной
прокладки инженерных сетей определил отдел тепловых сетей. Этот отдел ранее занимался разработкой проектов водяных тепловых сетей, пэроконденсатопроводов, сетей горячего водоснабжения, тепловых пунктов зданий промышленного и другого назначения, а также решал вопросы централизации теплоснабжения городов и поселков республики.
Основой такого решения явилось следующее:
практически во всех разрабатываемых проектах присутствовали тепловые сети, в то время как вид сетей другого назначения в разных проектах весьма часто менялся, а водопроводы, напорная канализация, разные кабели и технологические трубопроводы иногда отсутствовали;
тепловые сети, как правило, присутствовали на всех проектируемых участках, в то время как инженерные сети другого назначения прокладывались только местами;
тепловые сети создавали самые большие осевые и боковые горизонтальные усилия на опоры и самые большие термические перемещения трубопроводов, что в итоге решающим образом влияло на строительные конструкции, несущие инженерные сети;
принципы устройства сетей спутников-нагревателей и спутников- охладителей трубопроводов весьма близки принципам устройства тепловых сетей. На ведущий отдел кроме общего руководства по разработке проектов совмещенной прокладки сетей было возложено также проведение авторского надзора за осуществлением строительно-монтажных и пусконаладочных работ.
Двадцатилетний опыт разработки институтом ^Латгипропром0 проектов совмещенной прокладки инженерных сетей ряда заводов и промышленных узлов для разных городов Латвийской ССР и некоторых других республик подтвердил правильность выбора отдела тепловых сетей в качестве ведущего.
Исходными материалами для проектирования совмещенной прокладки инженерных сетей вновь сооружаемого завода, предприятия, группы заводов, промышленного узла являются: программа производства вновь сооружаемых предприятий; данные о производительности и ориентировочном объеме помещений производственнь!х корпусов и вспомогательных сооружений;
предварительный генплан рассматривемой территории с предварительно размещенными зданиями и сооружениями;
перечень инженерных сетей, подводимых к каждому вновь возмодимому зданию и сооружению, составленному специализированными отделами проектных или научно-исследовательских организаций.
Если совмещенную прокладку инженерных сетей необходимо осуществить на действующем заводе, предприятии, промышленном узле или в застроенной части города, то перечень необходимых сетей к каждому отдельному зданию и сооружению составляют службы главных энергетиков, механиков, технологов, связистов, принадлежащие соответствующим заводам, предприятиям и ведомствам.
При наличии упомянутых исходных материалов в случаях проектирования новых промышленных предприятий или реко" струкции существующих технологический отдел выдает задания архитектурно-строительному отделу на разработку проектов
тооительной части всех необходимых зданий, кроме вспомога- тельных, разрабатываемых соответственно другими специализированными проектными отделами. К таким вспомогатель- НЬ|М зданиям и сооружениям относятся котельные, очистные
соооружения и насосные станции перекачки в системах водопровода и канализации, трансформаторные подстанции, мастерские, гаражи, административные здания и др.
После получения от архитектурно-строительного отдела планов этажей с привязкой помещений и разрезов зданий, а также заданий от технологического отдела относительно процесса производства и численности необходимого эксплуатационного персонала для каждого здания все специализированные проектные отделы, при наличии технических условий, получают возможность приступить к разработке заданий на проектирование инженерных сетей по своей специфике для каждого здания и сооружения. Эти задания передаются ведущему отделу для дальнейшей работы по совмещению прокладки инженерных сетей.
Задания на проектирование внутри площадочных или вне- площадочных инженерных сетей предприятий бывают разные по сложности их составления. Наиболее сложными являются задания на проектирование трубопроводов, транспортирующих активные материалы, предназначенные для выполнения технологических процессов производства: разных кислот, ще- лоче访,солей, реагентов и других агрессивных веществ. В зада- ниях на проектирование сетей, транспортирующих подобные материалы, должны быть даны ответы на следующие вопросы: точное название материала с указанием его характерных параметров: концентрации, давления, рабочей температуры и т. п.;
агрегатное состояние, плотность, кинематическая вязкость жидких и динамическая вязкость газообразных материалов пРи рабочей температуре;
из какого корпуса и из какой точки (в плане и в разрезе Дания) отправляется материал;
^ какой корпус и в какую точку (в плане и в разрезе зда- RJ должен быть подан материал;
в ^аксимальный, средний и минимальный расходы материала дап^ницу времени： час, сутки, год, проектный период и более Аапекая перспектива;
HaW；：：：；喝 проектируемого трубопровода внутри зданий в материал трубопровода;
и ；^?мненне трубопровода - на сварке, фланцах, резьбе
山а「опирания сетей;
способы опирания трубопровода;
постоянство транспортирования материала (при наличии перерывов в расходе материала, указывается периодичность или продолжительность их);
требования или рекомендации нормативных материалов, регламентирующих способ прокладки трубопровода: наземно или подземно;
рабочая температура транспортируемого материала в начальной точке;
необходимость покрытия трубопровода теплоизоляционным слоем;
необходимость обогрева трубопроводов спутником-нагревателем или путем электронагрева;
необходимость охлаждения трубопровода спутником-охладителем；
расчетное давление в начальной точке материалопровода;
необходимое минимальное давление в конечной точке мате- риалопровода;
характеристика транспортируемого материала по горючести, взрывоопасности, ядовитости, токсичности;
допустимость совмещения прокладки проектируемого трубопровода с другими инженерными сетями в наземных и подземных конструкциях;
способ опорожнения трубопровода — необходимость или допустимость установки воздушников и спускников в наружных сетях;
прочие особенности транспортируемого материала, не указанные выше, которые при проектировании, строительстве, эксплуатации и ремонте сетей вызывают необходимость учета следующих факторов: защиты сетей от солнечной радиации; недопустимости создания в сетях ,,мeшкoв*, с возможным выпадением осадка более тяжелых твердых веществ и закупоркой трубопровода; необходимости уклонов в сетях более 0,03%о； потребности в наличии проходных дорожек; необходимости промывки сетей реагентами перед их ремонтом; свойств сгущения, застывания, разложения транспортируемого материала и т. п.
Для облегчения составления задания на проектирование технологических трубопроводов и удобства пользования им при осуществлении совмещенной прокладки сетей задание составляют в табличной форме (табл. 2.7) •
К заданию на проектирование технологических трубопроводов прилагают пояснительную записку, эскиз расположения вводов инженерных сетей в здание (рис. 2.1} и эскизы прокладки сетей на эстакадах [рис. 2.2}.
На рис. 2.2 приведены необходимые диаметры трубопроводных сетей, прокладываемых внутри здания. В коротких сетях зданий допускаются увеличенные скорости движения транспортируем х материалов и повышенные потери давления. Диа-
COCOfvjCOCOCOCOCOCO
-& о о -e b¥史
ooooooooo
g g g g g g
g g g g
C*)LCOLLLLt—g
L L L L
Qobdoobob
6 o 6 d
COCNCOCNCOCOCOCOCD
CJOC5OOOOOC
CO C*) CO E
о о о о
800Ь寸4960
CNCNll6N8 寸
0 90 寸L寸
1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 о
g co
V Vо о о О О
1 1 О m CM СМ СМ ГЧ CN
оооо е а а см
счсмсмсмооосоо'л
оооо z g со см L。о о
L L *— 00 L z 6 L
00 СО00 р
cdcOCNOI^^^Oi^ W 寸寸 г* z см g см см о G
о
6 00 PBz
СОСОСЕСОЕСОСОСО
СО Е СО l
g vsxnusvxu Qx -SOXKO зихии* OL 次gg bnQ^suxsnoa^xu OL 次 g6 B』0二工bbhoauxa 6 决之川 nbo5s^ Erazc^oo
CTL ^Xv-uo7xzx»b Homn ^зьлх^о 卜
OL SM гачош K®zyras22< mL
OL 次 66匚OUHUOduo6L 6 ^-s ^b05sv- гсгахафо ol
OL %66 %工0工 В1R g oog H 1 荣。N Eqfedg。couoro^ Q
zm。0 H 1 ~%0N 江。工Hdu 匚 o8d 8
E oow LI H 1、％Z.Nquledg。O£ N 、g 00g LI Hza 江odu сооиф^ L
9
а
芝
* 3
匚
CD U
g.?
Лл
匚1上
賦％T
2 >
> с 3 &&sg
:5агал«х^даёь ОС I VSHESacsaE''8 oz°Audox—-яэчдо d Ф s X a c
tfob ях Еяаохопа ОС ttosttoacoRaxaobnz хххофтхьо^оххфь- хххзфха «xxsoasbkooae «X оххзяп -s
Продолжение табл. 2 7
№ тру- бОПрО'
Технологический
Условия прокладки сетей
Специфические свойства материала
Приме-
вода
материал
способ прокладки сетей
наличие теплоизоляции
необходим необходи- мость на- мость ох* г рева тру- лаждения бопроводов требопро-
воспла-токсич-
меняе-ность
мость
чание
во до в
Ввод№1
10 9 3 12342111710 9 3 123421117Рассол прямой 27%, t =—15℃Расол обратный 27%, t =—13℃Рассол прямой 20%, t = 0℃Рассол обратный 20%, t = 5℃Метанол "яд” 99%Серная кислота 92%Изопропиловый спирт 99%Аммиачная вода 25%Сжатый азот техническийРассол прямой 27%, t =—15℃Расол обратный 27%, t =—13℃Рассол прямой 20%, t = 0℃Рассол обратный 20%, t = 5℃Метанол "яд” 99%Серная кислота 92%Изопропиловый спирт 99%Аммиачная вода 25%Сжатый азот техническийнннннннннннннннннндайада竺二--дайада竺二--жжжжжжжжгжжжжжжжжг
10 9 3 123421117
10 9 3 123421117
Рассол прямой 27%, t =—15℃
Расол обратный 27%, t =—13℃
Рассол прямой 20%, t = 0℃
Рассол обратный 20%, t = 5℃
Метанол "яд” 99%
Серная кислота 92%
Изопропиловый спирт 99%
Аммиачная вода 25%
Сжатый азот технический
Рассол прямой 27%, t =—15℃
Расол обратный 27%, t =—13℃
Рассол прямой 20%, t = 0℃
Рассол обратный 20%, t = 5℃
Метанол "яд” 99%
Серная кислота 92%
Изопропиловый спирт 99%
Аммиачная вода 25%
Сжатый азот технический
ннннннннн
ннннннннн
дайада竺二--
дайада竺二--
жжжжжжжжг
жжжжжжжжг
Веод№3
9 Соляная кислота 27,5%16 Уксусная кислота 99%25 Гидразингидрат 65%47 Жидкие отходы на сжигание9 Соляная кислота 27,5%16 Уксусная кислота 99%25 Гидразингидрат 65%47 Жидкие отходы на сжиганиеНН н нНН н нжеж вжв -лглжеж вжв -лглжжжжжжжж
9 Соляная кислота 27,5%
16 Уксусная кислота 99%
25 Гидразингидрат 65%
47 Жидкие отходы на сжигание
9 Соляная кислота 27,5%
16 Уксусная кислота 99%
25 Гидразингидрат 65%
47 Жидкие отходы на сжигание
НН н н
НН н н
жеж вжв -лгл
жеж вжв -лгл
жжжж
жжжж
Примечание. Приняты обозначения: н*. ст. — нержавеющая сталь; Ст. ф — стальные трубы, футерованные фторопластом; Н - наземный; ЛВЖ - легковоспламеняющанся жидкость; ГЖ - горючая жидкость; Ж — жидкость; Г - газ.
®®<§)<§)3000030000ВВОД Г 2ВВОД Г S(ПОДЗЕМНЫЙ)ВВОД Г 2ВВОД Г S(ПОДЗЕМНЫЙ)ввод г 1ввод г 1ввод г зввод г з092960092960ВВОД №4ВВОД №4р$ 2'зскиз ВВОАОВ szxoz»vx£x сетей в ttsxf F табт-I- ©' ® 1 ПНЕХНФЛГХГБ опх ыёхх»р$ 2'зскиз ВВОАОВ szxoz»vx£x сетей в ttsxf F табт-I- ©' ® 1 ПНЕХНФЛГХГБ опх ыёхх»®®тиетрь- трубопроводов во внеЕННХ сетнх'как правмпо'"принц— MasTCH <nA3sx№xxrissзависит 0 T вел£хиньг ДОПУСТЕМЬ-Х по, терь давленин S прот关енностЕ сетеВ пояснительнозаписке к запанью на проекшрован^етех— нологинеских трубопроводов разунсннютсн все O8^®zzon4x« не отраженньв табличноформс понсненмнмн о перепек, тивах pacEbtpexsH 3^A§^SX4S3 S преАупрежпенмми о возмо*， ностнх поврежАен^н сетей S Образование фшш^н^хгх пхч<ш₽х»*тиетрь- трубопроводов во внеЕННХ сетнх'как правмпо'"принц— MasTCH <nA3sx№xxrissзависит 0 T вел£хиньг ДОПУСТЕМЬ-Х по, терь давленин S прот关енностЕ сетеВ пояснительнозаписке к запанью на проекшрован^етех— нологинеских трубопроводов разунсннютсн все O8^®zzon4x« не отраженньв табличноформс понсненмнмн о перепек, тивах pacEbtpexsH 3^A§^SX4S3 S преАупрежпенмми о возмо*， ностнх поврежАен^н сетей S Образование фшш^н^хгх пхч<ш₽х»*а /§;г^г£знрасгюл,0жения сетей на эстакаАах^табт 2・е вводе чооенме сетей при вводе N*l6 I расположение сетейпрц llqxquaD、/i:・47 I номера техноло「еских трубопроводов57Х2、5 w TgEM^ 8ОН®ФНОЗФХЖО наружной диаметр стального трубопровода диаметр TDVmeHKSJ 55/6115/125 ! 80тветственн。внутре工 ми гфч^ ззг^^оавяоб' еутерованного атороппастом и усповнй Диа.хоз трубопроводаа /§;г^г£знрасгюл,0жения сетей на эстакаАах^табт 2・е вводе чооенме сетей при вводе N*l6 I расположение сетейпрц llqxquaD、/i:・47 I номера техноло「еских трубопроводов57Х2、5 w TgEM^ 8ОН®ФНОЗФХЖО наружной диаметр стального трубопровода диаметр TDVmeHKSJ 55/6115/125 ! 80тветственн。внутре工 ми гфч^ ззг^^оавяоб' еутерованного атороппастом и усповнй Диа.хоз трубопровода
®
®
<§)
<§)
30000
30000
ВВОД Г 2
ВВОД Г S(ПОДЗЕМНЫЙ)
ВВОД Г 2
ВВОД Г S(ПОДЗЕМНЫЙ)
ввод г 1
ввод г 1
ввод г з
ввод г з
092960
092960
ВВОД №4
ВВОД №4
р$ 2'зскиз ВВОАОВ szxoz»vx£x сетей в ttsxf F табт-I- ©' ® 1 ПНЕХНФЛГХГБ опх ыёхх»
р$ 2'зскиз ВВОАОВ szxoz»vx£x сетей в ttsxf F табт-I- ©' ® 1 ПНЕХНФЛГХГБ опх ыёхх»
®
®
тиетрь- трубопроводов во внеЕННХ сетнх'как правмпо'"принц— MasTCH <nA3sx№xxrissзависит 0 T вел£хиньг ДОПУСТЕМЬ-Х по, терь давленин S прот关енностЕ сете
В пояснительнозаписке к запанью на проекшрован^етех— нологинеских трубопроводов разунсннютсн все O8^®zzon4x« не отраженньв табличноформс понсненмнмн о перепек, тивах pacEbtpexsH 3^A§^SX4S3 S преАупрежпенмми о возмо*， ностнх поврежАен^н сетей S Образование фшш^н^хгх пхч<ш₽х»*
тиетрь- трубопроводов во внеЕННХ сетнх'как правмпо'"принц— MasTCH <nA3sx№xxrissзависит 0 T вел£хиньг ДОПУСТЕМЬ-Х по, терь давленин S прот关енностЕ сете
В пояснительнозаписке к запанью на проекшрован^етех— нологинеских трубопроводов разунсннютсн все O8^®zzon4x« не отраженньв табличноформс понсненмнмн о перепек, тивах pacEbtpexsH 3^A§^SX4S3 S преАупрежпенмми о возмо*， ностнх поврежАен^н сетей S Образование фшш^н^хгх пхч<ш₽х»*
а /§;г^г£знрасгюл,0жения сетей на эстакаАах^табт 2・е вводе чооенме сетей при вводе N*l6 I расположение сетейпрц llqxquaD、/i:・47 I номера техноло「еских трубопроводов57Х2、5 w TgEM^ 8ОН®ФНОЗФХЖО наружной диаметр стального трубопровода диаметр TDVmeHKSJ 55/6115/125 ! 80тветственн。внутре工 ми гфч^ ззг^^оавяоб' еутерованного атороппастом и усповнй Диа.
хоз трубопровода
а /§;г^г£знрасгюл,0жения сетей на эстакаАах^табт 2・е вводе чооенме сетей при вводе N*l6 I расположение сетейпрц llqxquaD、/i:・47 I номера техноло「еских трубопроводов57Х2、5 w TgEM^ 8ОН®ФНОЗФХЖО наружной диаметр стального трубопровода диаметр TDVmeHKSJ 55/6115/125 ! 80тветственн。внутре工 ми гфч^ ззг^^оавяоб' еутерованного атороппастом и усповнй Диа.
хоз трубопровода
В табл. 2.7 приведен пример окончательного задания на про ектирование технологических трубопроводов к конкретном' производственному корпусу. Однако на практике встречаюта случаи, когда необходима разработка предварительного задание на проектирование тех же или подобных технологических тру бопроводов к производственным зданиями или предпринтиял/ В таких случаях составляют предварительные задания по прк веденному выше образцу, но без указания точек вводов в зд< ния, диаметров трубопроводов, давлений и других показан лей, не определяемых на первичных стадиях проектировани объекта.
Более простыми являются задания на проектирование парс конденсатных сетей, обеспечивающих пароснабжение зданий сооружений и предприятий. В случае, если ведущим отдело! является отдел тепловых сетей, который одно времени проектирует тепловые пункты и готовит задания другом отделу (тепломеханическому) или другой проектной орган» зации на сооружение нового или реконструкцию существуй щего источника теплоты, то в этих заданиях должны быть отр< жены следующие вопросы:*
точное название потребного пара: сухой насыщенный, п( регретый, мокрый;
давление пара, необходимое потребителю: минимальное максимальное;
температура поставляемого пара: минимальная и максимал ная；.
расход пара и возврат конденсата на проектный перио и на программу производства объекта по очередям dpoi тельства: максимально-часовой, среднечасовой, минимально часовой, суточный, годовой, а также на 15...20-летнюю 口硝 спективу;
число рабочих часов в сутки, рабочих дней в неделе и в год\ постоянство потребления пара. При наличии перерывов ра( ходования пара указьюается периодичность или продолжите^ ность их; в случаях выраженной неравномерности расходе пара даются суточные, недельные и месячные- графики пар< потребления;
образование вторичных энергоресурсов при потреблении п； ра в технологических процессах производства;
чистота или загрязненность конденсата, возвращаемог технологическими процессами производства；
возможности использования чистого или загрязненного ко* денсата на производстве;
давление конденсата, возвращаемого производством.
Задания на проектирование наружных паровых сетей, koi денсатопроводов и тепловых пунктов также составляют в та1 личной форме [табл. 2.2).
SICHAU EosouuaL в 2>zz03ws«roa -sv-^nv-V^UE ss^xnbo 2>T000raz"sdeh2AHq匚31。工 S>TXO^SU m HJlaBHl&SEOSJ.BJHSyHOY w ьфгоь
•oged ФХ mo^oxbo x-qHBBds Ksxrauxxo BYSOHBIJA eJO 工-кгфаю Ob m афс нфк^юфаьос х^ьгеяс asxsc -^ -BMHehawnd 匚
ас т
1
6 as& ^ X "
卜
^哈
J
® XC
и и n
а 8. 6
о s
g
0 b? хи、
＞三
а а
工
&
0 (0 х с
3
co
cwcS
m q
о
j
CM coco г о О
s ^导 sZ Z CO CN
solexn2txx wobeu*00 §SQ ХФПзтхиёфачSXQOTCOac
工江30
ex匚 0d匚
ф^ i®cv-oo§®Q 二°A匚do工江-qH■TuffiKosfflms
•oduqHSBU」 L
С江
H
* X X
CD E
^ w
5
〉w 工
玄区2
匚A "
里CD 匚匚
dS
S
а о j
1
也 X
s
CD
s 工
Bdrau к^фн士93dlou
£н
*ОХФ2КЛТ
oe as工a关 -Adoou £sz .5n Qz
502>xuxf' -чошгот ^зтафхга^ I osbcsaEJac -афз-хаЕ
Чои I/"工 s-зохифа ОС ew 工"ьнох и
is аонхх>Е хзаосефн S «фнои ХЗХНЯОХФАХОХаапс хххэфха фххтаиоах^^фоас ФХ ФХХ9«^ NN
Рис. 2.3. Эскиз расположения точек потребления пара и возврата конденсата в зданиях (пример) “ „ 1 — главный производственный корпус; 2 — бассейны гидротермическом обработки древесины; 3 — цех смол; 4 — склад химикатов; 5, 6, 9, 10, 12 — точки потребления пара; 7, 8, 11 — точки возврата конденсата; ①，@ — оси зданий
©
К заданию на проектирование внешних пароконденсатных сетей и тепловых пунктов пара и конденсата прилагают эскизы расположения точек потребления пара технологическим оборудованием производства и возврата конденсата в зданиях (рис. 2.3).
В пояснительной записке к заданию даются ответы на те из вышеприведенных вопросов, которые не нашли отражения в табличной форме и на эскизах с необходимыми пояснениями о перспективах расширения предприятия по годам и пятилеткам, образовании вторичных энергоресурсов на производстве, выделении вредных отходов или вентиляционных выбросов производства, подлежащих сжиганию и т. п.
Задания на проектирование других наружных инженерных сетей, передаваемые из специализированных отделов в ведущий отдел, обычно являются еще более простыми. Однако каждая сеть имеет свои особенности, которые необходимо раскрыть и отразить в соответствующих заданиях на проектирование, знать и учитывать при проектировании их совмещенной прокладки с другими инженерными сетями.
Следует отметить, что задания на проектирование сетей являются фундаментальными материалами в комплексе разработки проекта. Чем качественнее будут разработаны эти задания, тем более полноценным может быть разработан проект совмещенной прокладки инженерных сетей. Особенно это важно в случаях, когда задания на проектирование сетей составляет специализированная проектная или научно-исследовательская организация и передает их ведущему отделу другой проектной организации, размещенной в другом городе страны, и связи между разработчиками общего проекта затруднены.
СОСТАВЛЕНИЕ СВОДНЫХ ТАБЛИЦ СЕТЕЙ, СОВМЕЩЕННО ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ ПО НАЗЕМНЫМ ЭСТАКАДАМ И ПРОХОДНЫМ КАНАЛАМ
После получения всех заданий на проектирование инженер* ных сетей по всем основным зданиям и сооружениям проектируемого объекта от специализированных организаций и отделов ведущий отдел приступает к разработке сводных таблиц сов- мещенно прокладываемых сетей, предварительно выполнив следующие подготовительные работы.
Составляют перечень всех инженерных сетей, прокладываемых по площадке и территориям, расположенным вне площадки проектируемого объекта. В него вносят сведения о возможных способах прокладки каждой сети: требуемом, оптимальном, цопустимом. Так, например:
самотечную ливневую и хозфекальную канализацию возможно прокладывать только подземно;
водяные тепловые сети, паропроводы, конденсатопроводы “ сети горячего водоснабжения прокладываются согласно СНиП 2.04.07-86;
дренажные системы, предназначенные для понижения уровня "рунтовых вод застраиваемых территорий можно устраивать ■олько подземно;
трубопроводы, транспортирующие активные и агрессивные ехнологические материалы: разные кислоты, щелочные рас- "В°РЫ, легковоспламеняющие жидкости (ЛВЖ), взрывоопас- 佃8 и ядовитые химикаты рекомендуется прокладывать назем- 40, в целях немедленной констатации и ликвидации утечек, ：пособных вызвать серьезное загрязнение окружающей среды, значительный материальный ущерб и даже аварийные ситуации;
некоторые технологические трубопроводы, транспортирую- ине малоактивные и недорогие материалы (сжатый азот, воздух 1 〃Р・) разрешается прокладывать как подземно, так и наземно;
водопроводы разного назначения предпочтительно п рок ла- 1Ывать подземно, ниже глубины замерзания грунта. Однако они ю「ут быть и наземными при бесперебойном протоке воды в рубопроводах или с кратковременными его остановами;
газопроводы природного газа прокладывают согласно СНиП 2.04.08-87;
кабели прокладывают согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ).
Следующим шагом является внимательное, всестороннее ознакомление с предварительным генеральным планом, геологическими изысканиями, наблюденными и предполагаемыми максимальными уровнями грунтовых и паводковых вод рассматриваемой площадки или района застройки. При ознакомлении с материалами геологических изысканий необходимо обращать серьезное внимание на наличие болотистых, слабых, водонасыщенных, слабофильтрующих, скальных, солончаковых грунтов, карстовых и оползневых явлений, явлений вечной мерзлоты и тектоники. Особенно серьезное внимание следует уделять вопросам, связанным с расположением уровней грунтовых вод, колебаниями их (по долголетним наблюдениям) и возможностями понижения, а также перспективам ликвидации паводков.
Большинство инженерных сетей при подземной прокладке непосредственно не страдает от присутствия влаги и грунтовых вод. К ним относятся сети из керамических, чугунных, железобетонных, асбестоцементных труб, трубопроводы из разных полимеров, не покрытые теплоизоляционным слоем, и кабели разного назначения. Однако многолетний опыт строительства и эксплуатации инженерных сетей в разных районах страны показал, что грунтовая и паводковая вода для инженерных сетей, проложенных подземно, нежелательна: строительство сетей удорожается, а их эксплуатация становится более сложной.
Такие же тепловые сети как водяные, пароконденсатные, сети горячего водоснабжения, имеющие теплоизоляцию, сильно страдают при их намокании от грунтовых или паводковых вод. Потери транспортируемой теплоты достигают 25...30% и более. При намокании теплоизоляционный слой теряет свои теплоизоляционные качества н, по существу, происходит усиленный нагрев грунтов и грунтовых вод. Продолжительность срока службы сетей вследствие усиления внешней коррозии снижается в 2...5 раз. Такое явление происходит, в частности, при теплоизоляции сетей минеральной ватой и другими традиционными теплоизоляционными материалами. От грунтовых вод страдают также проложенные подземно, покрытые теплоизоляционным слоем трубопроводы, транспортирующие хладагенты. При намокании теплоизоляционный слой в значительной степени теряет способность сохранения холода хладагентом.
Учитывая отрицательное влияние грунтовых и паводковых вод на строительные конструкции зданий, а также на инже- нерные сети городов, уже с давних времен сооружались оградительные дамбы, защищающие территории от паводков, и
дренажные сети, понижающие уровень грунтовых вод местности, хотя, к сожалению, эти сооружения весьма дороги, как в строительстве, так и в эксплуатации, и не совсем надежны.
После внимательного ознакомления с заданиями на проектирование внешних инженерных сетей, нормативными материалами и архитектурными требованиями, обусловливающими способ прокладки сетей, предварительным генеральным планом проектируемого объекта, материалами геологических изысканий местности, гидрогеологическими исследованиями (наблюдаемыми и предполагаемыми максимальными уровнями грунтовых и паводковых вод рассматриваемой территории) ведущий отдел разрабатывает предложения о возможностях совмещения сетей и способах их прокладки. При этом часто встречаются случаи, когда возможны, по различным причинам, разные варианты совмещенной прокладки сетей, имеющие каждый свои преимущества и недостатки. Задача ведущего отдела на этой стадии проектирования состоит в объективной всесторонней оценке каждого варианта и в представлении исчерпывающих материалов техническому совету для утверждения одного из них.
Основными возможными вариантами прокладки инженерных сетей являются следующие:
все напорные трубопроводы и кабели прокладываются сов- мещенно по общим наземным проходным и непроходным эстакадам; самотечные сети — раздельно, подземно;
все напорные трубопроводы, кроме водопроводов, прокладываются совмещенно по наземным эстакадам; самотечные сети, водопроводы и кабели — раздельно, подземно;
HeKotopbie инженернь!е сети прокладываются совмещенно по эстакадам, некоторые — совмещенно в подземных проходных каналах, технических коридорах подвалов, этажей, чердаков или по кровлям зданий; самотечные сети — раздельно, подземно;
все напорные трубопроводы и кабели прокладываются совмещенно в одном, двух или нескольких подземных каналах и в технических коридорах подвалов; самотечные сети — раздельно, подземно;
все инженерные сети прокладываются раздельно, подземно.
В свое время в конкретных условиях расположения производствен* ной площадки ПО ^Олайнфарм^ ведущим отделом в качестве основного варианта была рекомендована раздельная подземная прокладка самотечных сетей, водопроводов, кабелей и совмещенная наземная прокладка всех остальных трубопроводов, исходя из следующих соображений;
действовавший в то время СНиП 11-36-73 по площадкам предприятий требовал осуществлять наземную прокладку тепловых сетей. Тоже самое предписывали и другие нормативные материалы для сетей активных, агрессивных, токсичных и взрывоопасных веществ;
отсутствовали, в данном случае, какие-либо запреты или ограничения архитектурного характера относительно наземной прокладки сетей и сооружения эстакад;
поселок Олайне, в котором намечалось строительство ПО "Опайн・ фарм", находится в районе торфяных болот, где рельеф поверхности земли ровный, с мелкими повышениями, подстилающие грунты — суглинки; уровень грунтовых и паводковых вод достигал поверхности земли даже на повышенных участках местности;
совмещенная прокладка инженерных сетей по наземным эстакадам обещала значительную экономию территорий застройки, снижение капитальных затрат, упрощение эксплуатации, повышение надежности и долговечности сетей;
раздельная подземная прокладка кабелей предлагалась в связи с небольшим числом кабелей и точек вводов в здания, несовпадением их с точками подвода наземных эстакад;
раздельная подземная прокладка водопроводов рекомендовалась, чтобы исключить их замерзание, используя естественные средства.
Рекомендации ведущего отдела техническим советом были приняты без корректировки.
После определения способа прокладки каждого вида проектируемых сетей ведущий отдел составляет сводные таблицы совмещенно прокладываемых сетей. При этом возможны следующие случаи:
прокладка только наземная;
прокладка только подземная;
часть сетей прокладывается совмещенно наземно, часть — подземно.
При совмещенной прокладке сетей только наземно составляют одну сводную таблицу, если все решаемые сети могут быть проложены по единым эстакадам (табл. 23). Если же сети прокладываются совмещенно только подземно в нескольких каналах или частично наземно, то, как правило, необходимо составлять две сводные таблицы или более. Это объясняется тем, что каждая сводная таблица должна отражать только те сети, которые прокладываются совмещенно по общим строительным конструкциям каждого отдельного канала, туннеля, эстакады или технического коридора.
Следует учитывать, что Правилами безопасности в газовом хозяйстве не допускается совмещенная прокладка в подземных проходных каналах сетей природного газа среднего и высокого давления. Не разрешается также совмещенная прокладка в одном канале сетей водорода и кислорода, сетей водорода и эле кт рокабелей. СНиП 2.04.07—86 не допускает прокладки паропроводов, работающих под давлением более 2,2 МПа, t > 350℃ в подземных непроходных каналах и общих городских или внутриквартальных туннелях. Определенные ограничения налагаются также на прокладку трубопроводных сетей активных, агрессивных, токсичных и взрывоопасных веществ в подземных проходных каналах, технических коридорах и подвалах зданий вообще, а также совместно с некоторыми другими, "несовмесшмыми" с ними сетями. Такое явление несовмести-
мости прокладки разных инженерных сетей, согласно нормативным материалам, отсутствует при совмещенной наземной прокладке их по открытым эстакадам, наружным стенам и кровлям зданий. Некоторые ограничения наземной прокладки сетей в категорийных городах и по территориям отдельных предприятий предусматриваются специальными строительными нормами и правилами.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРАСС НАЗЕМНЫХ ЭСТАКАД И ПРОХОДНЫХ КАНАЛОВ
К определению расположения трасс совмещенно прокладываемых сетей ведущий отдел приступает после разработки: п ре два рительно го генерального плана проектируемого или реконструируемого объекта;
заданий на проектирование всех инженерных сетей с эскизами расположения вводов сетей в здания и с пояснительными записками, составленными специализированными отделами;
решений о способах прокладки всех проектируемых сетей; сводных таблиц совмещенно прокладываемых сетей.
Определяя расположение трасс сетей, следует руководствоваться некоторыми объективными критериями, а именно: проектируемые сети должны быть возможно короткими и занимать минимально возможную территорию на генеральном плане проектируемого объекта;
совмещенно прокладываемые инженерные сети и строительные конструкции, сооруженные по предлагаемым трассам, должны быть удобны в строительстве и эксплуатации и учитывать архитектурные и эстетические требования застройки пректируемого объекта;
сети и строительные конструкции должны быть экономичными и долговечными.
Приведенные объективные критерии в какой-то мере противоречивы и на практике весьма редко удается удовлетворить все предъявляемые ими требования. Поэтому необходим поиск оптимальных компромиссных решений. Так, например, при проектировании совмещенной прокладки сетей вновь сооружаемого предприятия наиболее короткими и дешевыми сети были бы при их размещении по кровлям или в технических коридорах зданий. При этом они также были бы весьма удобны в эксплуатации и мало влияли бы на архитектурный вид застройки. Однако на практике новое предприятие, состоящее из многих зданий, как правило, сооружается не сразу в полном объеме, а по очередям. Так, например, на производственной площадке "Ола访нфарма" из 42 зданий, необходимых для полного развития предприятия, в первую очередь были построены и введены в эксплуатацию только 12 зданий. Поэтому вариант прокладки сетей по кровлям и техническим
2.3. Сводная таблица совмещен но прокладываемых инженерных сетей по
П ример. Объект — производственная площадка; предприятие — ПО
наземным открытым проходным и непроходным эстакадам иаеп
Г
Г
Наименование
Направление сети
■*■1t-
сети
транспортируемого
темпера-
вешестеа или сети
нз какого в какой
тура ве>
корпусе, № корпус, *Г
щества.
℃
,,Опайнфарм,'
1
1Рассол прямой 27%,
t =-15℃
37
1,1.2, 3, 4, 5, 6,7,11,12.22
-15
2
2
Рассоп обратный 27%,
1, 1,2. 3. 4,
37
-13
t «~13℃
5. 6, 7,11, 12, 22
3
3
Рассол прямой 20%,
37
1. 1, 2, 3, 4, 5,
0
t =0℃
6. 14
4
4
Рассол обратный 20%,
1. 1,2. 3, 4,
3>
5
5
t =5。。
5. 6, 14
5
Сжатый воздух техни-
14
1.1,2, 3, 4, 5,
20
6
ческий р ж 0,8 МПа Сжатый азот техни-
7. 8, 9, 10, 11, 12. 14, 17, 22
7
13
Г. 1, 2. 3, 4, 5.
20
8
ческий р =0,6 МПа
6, 7, 10, 11. 12. ”，16, 22
7
Обессоленная вода
14
1, 2, 4, 5. 6, 16
20
в
9
Соляная кислота 27,5%
9
1,2, 2,3. % 5,6
20
9
10
10 11
Серная кислоте 92% Азотная кислота
9
2, 3, 5, 6,19 Z5
20
20
11
12
Щелочь
9
1,1,2, 2.3.4, 4, 5, 6.14,16
20
Нео& ходимость
гр«м грубо- Прово-
Необ-
Специфические свойства материала
Примечи
Материал труб
ли-
■Об СПА
ность
•гр*- гатнос состоя-
СтЗпс
А&
-
-
-
-
Ж
То же
д»
-
-
-
-
Ж
да
-
-
*
ла
—
-
-
Ж
••
—
一
一
-
-
Г
Г
3 4 5 6
Аммиачная «ода 25% Окись этилена Дихлорэтан
Уксусная кислота 99%
16
18
Уксусный ангидрид
10
2.5
20
17
19
Иэопропилоеый спирт 99%
10
1.2,3, 5, в, 12
20
18
21
Метанол "ка'' 99%
10
19
25
Гидраэингидрат
10
Z Э： 4； 5' 22
20
20
31
Суспензия угпя
1.2. 2,3 4,
17
20
21
34
Водяной пар р-1.2 МПа
1В
12, 22
190
22
35
Водяной пер р® 0,45 МП»
18
1.2.Х 4. 5, 6, 7, 9, 10. 10. 11. 13. 14,16.22
150
23
43
Водород
34
4, 5.6
20
24
45
Пропионовая кислота
9
6
20
25
47
Жидкие отходы ма сжигание
1. 2. 3,6
16
20
26
в1Я
Пеиораствор
19
6
20
Примечаиия：1.В таблице ориведмм только часть трубопроводов. 2.
ОВХ22Н6Т
да
да
-
-
ж
СтЗ; трубы футеромны фторопластом
—
да
ж
СтЗчс
—
—
да
ж
Алюминий
—
да
*
или сталь 12Х18Н10Т
СтЗпс
да
ДА
да
Ж
натр 42%
СтЗпс
да
да
Ж
Сталь 12Х18Н10Т
ДА
—
да
да
да
Ж
То же
—
да
да
Ж
Сталь 12Х17Н13М2Т
Да
да
да
да
ж
Алюминий
—
да
да
ж
или сталь 12Х18Н10Т Ст Зле
да
АВ
*
СтЗпс
да
да
ж
Сталь
—
да
да
ж
12Х18НЮТ СтЗпс .
да
да
-
-
-
ж
Выгмд«нм« осадка
СтЮ
да
—
г
СтЮ
да
-
-
-
-
г
Ст20
Д8
г
Алюминий или сталь
А»
да
—
да
ж
12Х18НЮТ СтЗ： трубы
да
да
дв
да
ж
футерованы фторопластом СтЗ
да
-
-
-
ж
В таблице примяты следующие обозначения:
Ж — жидкость; L
-га>.
Рис. 2.4. План трасс наземных эстакад
1 — эстакада двухъярусная, проходная, балочная; 2 — эстакада одноярусная, непроходная, балочная; 3 — эстакада одноярусная, непроход- ная, без балок; 4 — здания; 5 — координатная сетка территории завода
коридорам зданий //Олайнфарма/, отпал, и было принято решение совмещенную прокладку инженерных сетей осуществить по наземным проходным и непроходным эстакадам.
Такое решение является наиболее приемлемым во многих случаях совмещенной прокладки сетей вновь сооружаемых предприятий. В целях максимального уменьшения длины прокладываемых сетей эстакады следует располагать как можно ближе к главным производственным корпусам предприятия, причем устраивая ответвления для вводов сетей только с одной стороны зданий (рис. 2.4).
Кроме того, эстакады следует располагать вдоль (и как можно ближе) проезжих дорог (СН 527-80У, что создает удобство для их строительства и выполнения аварийно-ремонтных работ механизмами непосредственно с проезжей части.
Проектируя трассы эстакад, следует учитывать необходимость устройства компенсаторов термических перемещений трубопроводных сетей (более подробно см. гл. 3). При наземной прокладке сетей, как правило, применяют П-образные компенсаторы. Использование сальниковых компенсаторов возможно только для труб диаметром Dy > 150 мм. Однако 36
они создают большие горизонтальные усилия на неподвижные опоры, увеличивают габариты эстакад, сложны в эксплуатации и поэтому при совмещенной прокладке инженерных сетей по наземным эстакадам их применять нецелесообразно. Не следует также применять лирообразные и линзовые компенсаторы как создающие неудобства в строительстве и эксплуатации (при наличии этих компенсаторов необходимо увеличение расстояний между трубопроводами). Более подходящими являются сильфонные компенсаторы, имеющие также положительные и отрицательные стороны, которые должны быть оценены в каждом конкретном случае.
П-образные компенсаторы во избежание образования "мез ков" в сетях устанавливают горизонтально с размещением вылета в сторону здания. Вылет П-образного компенсатора зависит от расстояния между неподвижными опорами, диаметров и конструкции углов поворота трубопроводов, температуры транспортируемого материала и длины плеча компенсатора. Вылет компенсатора эстакады определяют расчетом» ориентируясь на трубопроводы, имеющие наибольшие термические перемещения и диаметры труб. Практически вылет колеблется в пределах 2...5 м. С учетом этих обстоятельств ось трасс наземных эстакад обычно располагают в зоне газонов на расстоянии 5...12 м от наружных стен основных производственных корпусов в зависимости от ширины эстакады и необходимости прокладки некоторых сетей подземно между корпусом и эстакадой (кабелей, дренажных систем, канализации и др.).
Что касается привязки дорог, то расстояние между краем опоры эстакады и краем проежей части дороги должно быть не менее 0,7 м. Расстояния от оси трассы одноопорных эстакад до края дорог необходимо определять с учетом того, что под неподвижными опорами и узлами разветвлений сетей может потребоваться установка двойных опор эстакады, от края которых в зтом случае и определяется расположение дорос. При размещении низа эстакады выше 5 м над поверхностью земли концы траверс эстакад с сетями могут располагаться над дорогой. В случаях, когда территория предприятия очень ограничена, а инженерных сетей много, эстакаду иногда размещают над дорогой, расставляя ее опоры по обеим ^сторонам проезда. В этом случае получается экономия территории, однако строительство и эксплуатация сетей и дорог осложняются. Исходя из приведенных соображений, могут быть созданы различные варианты размещения наземных эстакад и подземных проходных каналов по отношению к производственному зданию и проезжей части дороги (рис. 25). В случаях, когда сети прокладывают со вмещен но в подземных проходных каналах, послед- ние также следует размещать под газонами, а не под проездами, с возможно меньшим приближением к зданиям, а также к проезжей части дорог.
a
6
11"
3
2
min
6
I — —1
5小！ I
2
% ®电电「44©犷6
二口
37
2
При прокладке сетей в подземных проходных каналах, в которых температура воздуха постоянна и близка к температуре всех транспортируемых материалов, устройства компенсаторов не требуется; если же температура какого-либо транспортируемого материала высока или колеблется, то они необходимы.
Необходимость применения одноопорных или деухопорных эстакад, одного проходного канала или нескольких определяется путем разработки предварительных разрезов строительных конструкций и совмещенно прокладываемых сетей в наиболее характерных местах рассматриваемой площадки.
После нанесения на предварительный генплан предварительно определенных трасс совмещенно прокладываемых сетей с возможными привязками к проездам на территории предприя* тия отмечают：
точки вводов сетей в здания согласно заданиям специализированных отделов;
неподвижные опоры;
П-образные компенсаторы;
необходимые и возможные ответвления сетей от эстакад или проходных каналов.
При выполнении этих работ выявляются те места, где возможно установить неподвижные опоры сетей с чем, в свою очередь, связано расположение ответвлений и узлов разветвлений сетей, которые, как правило, следует предусматривать у неподвижных опор.
Эти обстоятельства практически во всех случаях приводят к необходимости корректировки как предварительного генплана объекта, так и расположения точек вводов сетей в здания, если они проектировались по незаконченному генеральному плану. Для выполнения этой задачи ведущий отдел разрабатывает другим специализированным отделам задания на корректировку предварительных решений, приводя рекомендуемые трассы прокладки совмещенных сетей, оптимальное расположение узлов разветвлений, П-образных компенсаторов, точек вводов сетей в здания и проездных дорог. После рассмотрения этих заданий всеми заинтересованными отделами
Рис. 2.5. Размещение наземных эстакад и подземных проходных каналов по отношению к проездам и зданиям
а — эстакада с одной колонной для промежуточных опор и двумя колоннами для неподвижных опор; 6 — эстакада с двумя колоннами для промежуточных и неподвижных опор; в — эстакада с расположением колонн опор по обеим сторонам проезда; г — односекционный проходной канал; д -； двухсекционный проходной канал; 1 — проезд; 2 — здание； 3 — колонны под промежуточные опоры; 4 — колонны под неподвижные опоры; 5 — колонны под опоры П-образных компенсаторов； 6 — инженерные сети; 7 — подземные проходные каналы; 8 — ниши для размещения П>образных компенсаторов
и внесения изменений они принимаются ведущим отделом к исполнению с меньшими или большими поправками для разработки окончательного генерального плана объекта. Опыт показывает, что после расположения зданий и сооружений на окончательном генеральном плане, который обязательно должен иметь строительную координатную сетку, в первую очередь должны быть нанесены трассы наземных эстакад и проходных каналов для прокладки совмещенных сетей, узлы разветвления сетей и места расположения П-образных компенсаторов. Только потом привязываются проездные дороги и полосы расположения остальных инженерных сетей, прокладываемых раздельно подземно. Расстановка опор под эстакады и нанесение на генплан окончательных габаритов П-образных компенсаторов осуществляется на следующих стадиях проектирования при разработке сводного плана инженерных сетей проектируемого объекта.
Этим заканчивается разработка плана трасс наземных эстакад и подземных проходных каналов для осуществления совмещенной прокладки инженерных сетей.
СОСТАВЛЕНИЕ СВОДНЫХ ТАБЛИЦ МАКСИМАЛЬНО-ЧАСОВЫХ РАСХОДОВ ТРАНСПОРТИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ
ИЛИ ЭНЕРГИИ
Сводные таблицы максимальна-часовых расходов транспортируемых материалов или энергии составляют при наличии： полного перечня зданий и сооружений, расходующих транспортируемые проектируемыми сетями материалы или энергию;
заданий на проектирование инженерных сетей с указанием максимально-часовых расходов материалов или энергии для каждого здания и каждого отдельного ввода в здания.
Максимально-часовые расходы транспортируемых по сетям материалов или энергии для каждого отдельного здания, сооружения, предприятия, промузла или района города определяют по заданиям на проектирование с обязательным учетом одновременности расходования материалов и энергии. Таблицы, где сведены эти данные {табл. 24) являются основой для определения необходимых диаметров трубопроводов, выполнения гидравлических расчетов сетей, выбора оптимальных насосов и компрессоров, проектирования насосных станций, компрессорных, котельных и местных электростанций, обеспечивающих транспортирование жидких и газообразных материалов по трубопроводам и энергоснабжение существующих и вновь сооружаемых объектов. 6 каждой сводной таблице максимаяь* но-часовых расходов жидких материалов или сжатых газов указывают, на уровне какого года рассматриваются приведен-
g4〕
9d
Hh
■053
.nxracc OJOHqued。工 3」Q знйа ^sxras ra&SOI -фххгауфгхаЕ
E-L 8'0 g'L L6.0 寸8二 /-二 p gz 寸 67 sg6 。工UBdahoou го -Оххф2«айох#о ФХ 3H23OC KSZ3H з -quendale is 工 sx азн ь®х ьфт ьфх
«ль £H0ov-5x quoHlowu aeHlahued хьши ffl Бохола ^згьфтипа «хзюо 5ноотхф2фапохчо 卜工wtlnaaeoY шо^охила лниоххфзфатохао
00
I 1 r?
CD Z CO CO <O iri o)o oi c5 in I
SSSSggS^ s
os^s 6L ON srfotf yrBesusges KSJXfflHQ 二生 oomnu ХЗХХФ1 в <mcxu z。％ Boxen xss сшьфиогосиш *oug
9% 之
L oz U>CQOV* ^зххфввоалхяс
е-хебаи」
，工 и"&
&」
ro&sco OLOOOCSC «оаЕО^Х
h
«хлнп
QO5X4
заол «ох
-hBSWWB
-qloujsw壮0 工 de°
3HO5SV-
0 工匚8
sogL—L фсоиояа
ии®Аее?ои
-*-6。匚 e'dalBH химаиж -Л#охояа ®ЗШООЯТ.ОТЛ-С«2ХОХ®2
^STns 4хт
:2аго^х^ясо: ОС I ffis^csaEsac ^WV-55OCE Krozsmbsomwxsc I Ь^ФЛ-ЮО d Ф s X а E
Su
-6L e工 аоспхафнах xsxaxx аоаохия x3aoQe?o5^«ssuv-«f 3S«»«^ 5x§mQ .^.w
ные в таблицах величины. Без такой календарной ссылки табличные данные не могут быть использованы в дальнейших расчетах.
Таблицы максимально-часовых расходов материалов составляют для различного времени; их данные должны соответствовать нормативным срокам строительства и эксплуатации отдельных элементов систем трубопроводного транспорта.
Поскольку перекладка трубопроводных сетей во время эксплуатации весьма затруднительна, их проектируют на перспективу 15…25 лет (после ввода их в действие), что ориентировочно соответствует нормативному сроку их службы. Насосные и компрессорные станции и генерирующие установки следует проектировать и сооружать только на перспективу 5 лет, во избежание излишних капитальных затрат и бездействия установленного оборудования. В дальнейшем насосные и компрессорные станции, холодильные установки, котельные и т. п. через каждые последующие пять лет подлежат, по необходимости, расширению или реконструкции, что должно быть учтено при размещении этих установок на разрабатываемых генпланах предприятий. В сводных таблицах приводят данные для определения календарных сроков их расширения.
Максимально-часовые расходы материалов, подводимых к каждому отдельному зданию и сооружению, как уже было сказано, служат для определения диаметров трубопроводов ответвлений и разводящих сетей. Общий расчетный расход, определенный с учетом коэффициента одновременности расходования материалов потребителями является основным показателем для проектирования насосных и компрессорных станций, местных генерирующих установок, а также для выбора оборудования и определения диаметров магистральных участков трубопроводных сетей.
В сводных таблицах максимально-часовых расходов теплоты (табл. 2.5) данные приводятся с учетом нормативных потерь теплоты в наружных сетях, которые принимаются в размере 5%, и с учетом коэффициента одновременности расходования теплоты и пара, который может быть разным в каждом отдельном случае. Последний зависит, в основном, от одновременности действия воздушных завес, систем горячего водоснабжения и одновременности отдельных технологических процессов производства, осуществляемых в разных зданиях. Потери теплоты учитывают в расчетах разводящих сетей и ответвлений; в расчетах котельных и магистральных участков тепловых сетей учитывают как потери теплоты в сетях, так и коэффициент одновременности расходования теплоты и пара.
Поскольку принцип построения сводных таблиц один, они могут быть составлены для любых материалов и видов энергии с учетом их специфических особенностей. Важно лишь то, что
I I I-98 I I Ig6 me Q8Z 9vLL6 I0。 8
I00L1Lg
MW gN 97 lg8
Adeu。匚【=：* s фчош ^ф^саои ОС 6°м * хнооххфгфатохчо инаи ЕфбеохноааьА0288 %g adawmed в ХЕР8 в -льо^сфк qd.LOLJ 2ОЬФ7>。
O22
—>a08 ffizxzos^rams^nxray (m ON) Е5хф^>ао8 фзхни •STOO^Om X «ZTSVSQCO^Om (e ON) mHO<omnsoQC x_q工 ьсфнтиогосошA 匚 do* (LON)A 匚 doYqHgeu」
тюх ?冴 to & S § f^
ah
续 NR
X L 5 Ф v S
A u 关
В О X A Hh H
е 8s 工аг 0н
ф s s s нB工工
i С 2
工 CD 1
Ф H Ф HOU
о
CD
(quadehof L) .LBHSgwoH-q 工关 BLOXnd.LKSXOdJO— еиАнпаии8d 匚"'exaemou 匚CB 工工 8°xo#o°nsod 匚— AxaQg。.dews d 匚 Boj ?s ZKO^COb оо^охоша aossissssf ag^p ёх^оао .mN
они должны обеспечить возможность полноценной разработки расчетных схем сетей, выбора оптимальных местных генерирующих установок, насосных, компрессорных станций и диаметров трубопроводов.
РАЗРАБОТКА РАСЧЕТНЫХ СХЕМ СЕТЕЙ
К разработке расчетных схем совмещенно прокладываемых инженерных сетей приступают при наличии следующих, заранее подготовленных, проектных материалов:
откорректированного плана трасс наземных эстакад и проходных каналов на территории проектируемого предприятия, промышленного узла или района города;
сводных таблиц максимально-часовых, минутных или секундных расходов потребителями транспортируемых материалов или энергии.
Расчетные схемы разрабатывают как для разветвленных трубопроводных сетей, так и для кабелей различного назначения.
Трубопроводные сети делятся на однотрубные, двухтрубные и многотрубные. Однотрубные — это сети, не имеющие обратного или циркуляционного трубопровода. Транспортируемые такими сетями материалы принимаются или расходуются потребителями полностью — безвозвратно. По однотрубным сетям транспортируются кислоты, щелочи, реагенты, газообразное ^ жидкое или твердое топливо, сжатый воздух, азот, различные материалы, непосредственно потребляемые в технологических процессах производства или способствующие осуществлению этих процессов.
Двухтрубные — это сети, имеющие обратные или циркуляционные трубопроводы. К ним относятся: двухтрубные водяные тепловые сети; сети горячего водоснабжения, имеющие циркуляционный трубопровод; сети разных хладагентов, обеспечивающих охлаждение некоторых материалов, участвующих в процессах производства; пароконденсатопроводы и др. В приведенном перечне некоторые из двухтрубных сетей работают по закрытой схеме, то есть такой, когда потребитель отбирает только холод или теплоту, присущие конкретному материалу, а саги материал расходованию не подлежит. Расход массы транспортируемого материала, если пренебречь незначительными потерями в сетях, одинаков в подающем и обратном трубопроводах.
Существуют двухтрубные сети, работающие по открытой схеме. При этом, например, водяные тепловые сети выполняют двойную функцию: во-первых, отдают теплоту радиаторам, конвекторам и калориферам систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха; во-вторых, отдают и сам транспортируемый материал — горячую воду в системах горячего во-
рис. 2.6. Расчетная схема однотрубной сети очищенного и осушенного сжатого воздуха
V — объем сжатого воздуха, протекающего через расчетный участок сети, нм3 /мин, при нормальном атмосферном давлении р = 0,0981 МПа; G — расход сжатого воздуха в расечтном участке сети, т/ч; D — условный диаметр трубопровода, мм; L — длина расчетного участка сети, м; р — давление в начале расчетного участка сети, МПа; v — скорость движения сжатого воздуха в трубопроводе, м/с; Муд — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м; 1...5 — номера расчетных участков сети; К1...К4 — производственные корпуса — потребители сжатого воздуха
доснабжения для покрытия бытовых и технологических нужд потребителей. Поэтому расчетный расход транспортируемого материала в обратном трубопроводе меньше расчетного расхода в подающем. Такое же явление наблюдается в пароконденсатных сетях при частичном непосредственном использовании пара в технологических процессах.
Двухтрубные сети одинакового назначения сооружаются в Целях достижения повышенной надежности снабжения потребителей транспортируемым материалом или видом энергии. Иногда в практике встречаются и многотрубные сети одина・ кового назначения. Их сооружают как в целях достижения повышенной надежности действия, так и при строительстве предприятий по очередям в течение длительного периода, а
также в случаях непредвиденного расширения или реконструкции предприятий.
Расчетные схемы для каждой разновидности сетей по своему построению в некоторой степени различны.
Расчетными схемами сетей называют исходный проектный материал, подготовленный для последующего выполнения гидравлического расчета трубопроводных сетей, в результате которого определяются их диаметры, потери давления и скорости движения транспортируемого материала в трубах. Для расчета кабельных сетей разного назначения в расчетных схемах отражают их специфические исходные данные.
На расчетной схеме однотрубной сети сжатого воздуха (рис. 2.6) показывают:
компрессорную станцию;
трассу сетей, подводимых к каждому отдельному зданию потребителя сжатого воздуха;
номера или названия зданий потребителей сжатого воздуха； нумерацию расчетных участков сети;
объем сжатого воздуха, протекающего через расчетный участок сети, — V, м3/ч (или м3/мин), при нормальном атмосферном давлении р = 0,0981 МПа;
расход массы сжатого воздуха на каждом отдельном расчетном участке — G, т/ч;
длину расчетных участков сети — L, м; расчетным участ- <ом сети называют отрезок, расположенный между двумя юследующигии ответвлениями сети, по которому на всем протя- кении протекает одинаковое количество транспортируемого материала. Длину расчетных участков определяют по откорректированному плану трасс наземных эстакад и проходных саналов;
плотность воздуха при нормальном атмосферном давлении — ),кг/м3;
одновременность расходования отдельными зданиями тран- лортируемого по сетям материала.
Значения V и G для каждого отдельного здания в расчетных хемах сетей проставляют по данным, приведенным в ранее оставленной сводной таблице максимально-часовых расходов ранспортируемого материала. В магистральных участках сети асчетные значения V и G будут суммой расходов отдельными отребителями только в том случае, если максимальное расхо- ование материалов совпадает по времени во всех зданиях.
тех случаях, когда такое совпадение отсутствует, значения 'и G определяют с учетом коэффициента одновременности, ри веденного в сводной таблице или в пояснительной записке.
Диаметры трубопроводов D заносят для наглядности в асчетные схемы уже после выполнения гидравлического рас- гта проектируемых сетей.
QQqq@@刀刀66DDГГAPWAPW®®источник теплотыисточник теплотыG 方G 方zzzzzz^7^7^7^7G 互 тG 互 тРис. 2.7. Расчетная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схемеQ - расход теплоты, ГДж/ч; G - расход теплоносителя, т/ч; D - условный диаметр трубопровода, мм; L — длина расчетного участка сети, м; V — скорость движения теплоносителя в трубопроводе, м/с; ДРуД — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м; 1 ...12 — номера расчетных участков сетиРис. 2.7. Расчетная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схемеQ - расход теплоты, ГДж/ч; G - расход теплоносителя, т/ч; D - условный диаметр трубопровода, мм; L — длина расчетного участка сети, м; V — скорость движения теплоносителя в трубопроводе, м/с; ДРуД — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м; 1 ...12 — номера расчетных участков сетиG亘тG亘т△&d△&d006T6T
Q
Q
q
q
@
@
刀
刀
6
6
D
D
Г
Г
APW
APW
®
®
источник теплоты
источник теплоты
G 方
G 方
zzz
zzz
^7
^7
^7
^7
G 互 т
G 互 т
Рис. 2.7. Расчетная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме
Q - расход теплоты, ГДж/ч; G - расход теплоносителя, т/ч; D - условный диаметр трубопровода, мм; L — длина расчетного участка сети, м; V — скорость движения теплоносителя в трубопроводе, м/с; ДРуД — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м; 1 ...12 — номера расчетных участков сети
Рис. 2.7. Расчетная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме
Q - расход теплоты, ГДж/ч; G - расход теплоносителя, т/ч; D - условный диаметр трубопровода, мм; L — длина расчетного участка сети, м; V — скорость движения теплоносителя в трубопроводе, м/с; ДРуД — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м; 1 ...12 — номера расчетных участков сети
G亘т
G亘т
△&d
△&d
0
0
6T
6T
В расчетной схеме двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме (рис. 27). приводятся:
размещение котельной — источника теплоты;
схемы подающего и обратного трубопроводов. При наличии закрытых схем, в которых расход материалов и диаметры труб в обоих трубопроводах сети одинаковы, обычно дают схему только одного — подающего — трубопровода. В случаях применения открытых схем показ обоих трубопроводов является обязательным;
номера потребителей теплоты;
нумерация расчетных участков сети, которая при закрытой схеме может быть единой для обоих трубопроводов, при открытой схеме должна быть различной;
расход теплоты в каждом участке подающего трубопровода Q, ГДж/ч;
расход теплоносителя на расчетных участках G, т/ч;
длина расчетных участков сети L, м;
сведения о потерях теплоты в сети и об одновременности расходования теплоты потребителями.
В расчетных схемах расход теплоты Q первым делом наносят на ответвлениях к каждому отдельному потребителю по данным, приведенным в сводной таблице максимально-часовых расходов теплоты, с учетом нормативных потерь теплоты в сетях. На магистральных участках сети расходы теплоты определяют в виде суммы расходов по всем ответвлениям, но с учетом понижающего коэффициента одновременности к.
Расход циркулирующего в тепловых сетях теплоносителя определяют по формуле
G = (1/4,19) (Q/At)103 ,
где 4,19 и 103 — переводные коэффициенты; At — разница расчетных температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах водяных тепловых сетей, ℃.
В общем случае
1 Q Q Q Q Q
=(一丄一)(__0_ + __в_ + _к^_ + _г.в_ + _т_)10з
4,19 At At At At At U I >D I
「AeG nQ MG - соответственно расходы на нужды отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха, горячее водоснабжение и технологические нужды потребителей.
Значения At определяют по графику температур воды в водяных тепловых сетях {рис. 2.8) каждой конкретной системы теплоснабжения. При этом следует обратить особое внимание на то обстоятельство, что график температур может несколько видоизменяться в зависимости от способа регулирования отдачи теплоты в котельной, а также в зависимости от схемы подключения отдельных теплоиспользующих систем и установок в тепловых пунктах потребителей теплоты.
Обычно графики температур воды в водяных тепловых сетях строятся по режиму отопления — основного вида тепло- потребления, с применением способа качественного регулирования отдачи теплоты в котельной. Кроме этих, наиболее распространенных графиков существуют еще и другие, реже встречающиеся, предназначенные для осуществления качественно-
Рис. 2.8. Теоретический график температур воды в водяных тепловых сетях, построенный по режиму отопления при расчетных параметрах теплоносителя 150—70℃, средней температуре наиболее холодных пятидневок —20℃, расчетной температуре вентиляции —9℃
1 — линия расчетной температуры вентиляции при рециркуляции внутреннего воздуха помещений t^^. = —9℃; 2 — линия средней темпера** туры наиболее холодного месяца (—5℃); 3 — линия средней температуры отопительного периода tcP'°'n = —0,6℃; 4 — линия, проведенная по точке перелома графика температур при расположении перелома на уровне 70°С (tT*n = 5,2°С); 5 - то же, при расположении перелома на уровне 65°С (tT*n = 6,6°С); 6 — линия, проведенная по точкам начала и окончания отопительного периода, которые в настоящем случае совпадают с точками перелома графика температур при расположении перелома на уровне 60°С (tT'n = 8°С)
количественного регулирования отдачи теплоты. Существуют также графики, которыми п редусматривается повышение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе (линия А — Ц — Ч, приведенная на рис. 2.8), осуществляемое при подсоединении водо-водяных подогревателей систем горячего
водоснабжения потребителей по последовательно включенной схеме в целях снижения расхода теплоносителя в сетях. Кроме упомянутых, имеются еще и иные разновидности графиков температур.
Расчет водяных тепловых сетей ведут в режиме максимального расхода теплоносителя, который определяют следующим образом (при параметрах теплоносителя 150—70℃):
Для нужд отопления
G。=(ao/4,19Ato)103.
Для нужд вентиляции
GB = (QB/4,19AtB)103 ,
где AtB = 150 — 70 = 80℃ в случае действия вентиляции без рецнрку* ляции воздуха помещений; при рециркуляции воздуха At принимают согласно графику температур при расчетной температуре вентиляции. В условиях климата Риги при t^" = —9℃;小弋日=116,4 — 59,6 56,8°С.
Для нужд кондиционирования воздуха
GKB = (QK B/4,19AtK _)10\
где ^кв = 150 — 70 = 80°С при одноступенчатом подогреве воздуха помещений и отсутствии рециркуляции воздуха в калорифере; AtK в = =150 — 70 = 80°С при двухступен чатом подогреве и отсутствии рециркуляции, для калориферов первой ступени; At = 70 — 30 = 40°С для калориферов второй ступени, подключаемых по независимой схеме; AtK в = 116,4 — 59,6 = 56,8℃ при двухступенчатом подогреве и наличии рециркуляции в условиях климата Риги для калориферов первой ступени (то же и при одноступенчатом нагреве); AtK в = 70 — 30 = 40°С для калориферов второй ступени.
На горячее водоснабжение (для санитарно-бытовых и технологических нужд производства).
G「b=(Qr.B/4,19Atr B)103; GT= (QT/4,19AtT)103 ,
где Atr в и AtT зависят от температуры греющей воды, температуры нагреваемой воды, предназначенной для использования, способа нагрева воды — в одноступенчатых или двухступенчатых водо-водяных подогревателях, а также от схемы подключения подогревателя второй ступени. Но особую роль в нагреве воды играет повышение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе по отношению к типовому графику температур, построенному по режиму отопления.
Расчетный расход теплоносителя для нужд горячего водоснабжения определяют по его температурам в точке перелома графика температур. Поскольку температура греющей воды тут минимальная, расход теплоносителя получается максимальным. -
Расходы теплоносителя для приготовления горячей воды, используемой на санитарно-бытовые и технологические нужды, определяют согласно СНиП 2.04.07—86.
На предварительных стадиях проектов диаметров водяных тепловых сетей в системе, работающей в параметрами t = =150-70℃, когда известен общий расход теплоты, но не известно точное распределение ее расходов по видам тепло- потребления, для подсчета расходов теплоносителя, принимают следующие значения At:
при закрытой схеме с приготовлением горячей воды в одноступенчатых подогревателях At = 64—68℃;
при закрытой схеме с приготовлением горячей воды в двухступенчатых подогревателях, подключенных по смешанной схеме, △t = 66...70℃;
при открытой схеме At = 68...72℃.
Некоторая разница в значениях At объясняется влиянием вентиляции и кондиционирования воздуха с наличием или отсутствием рециркуляции воздуха помещений. Она также зависит от отношения расхода теплоты на горячее водоснабжение к общему расходу теплоты Q потребителями.
МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ ТРУБОПРОВОДНЫХ СЕТЕЙ
Общие сведения. К составлению гидравлического расчета трубопроводных сетей приступают после разработки их расчетных схем, 「идравлмческме расчеты сетей можно выполнять и оформлять разными способами. Наиболее удобным способом является выполнение расчетов в табличной форме, которая заметно упрощает как сами расчеты и их проверку, так и пользование полученными результатами.
Различают расчеты сетей для газообразных материалов и жидкостей; материалов, имеющих существенные изменения температуры, вязкости и плотности на своем пути передвижения. На результаты гидравлических расчетов сетей заметное влияние оказывает ламинарность или турбулентность потока струи, материал труб и значение эквивалентной шероховатости их поверхности, местные потери давления в сети. Выполнение гидравлических расчетов различных трубопроводных сетей упрощают и облегчают вспомогательные таблицы для гидравлических расчетов водяных тепловых сетей, паропроводов, кон- де нсатоп ро во до в и мазутопроводов, приведенные в приложе-
ниях к книге. В качестве примера даны гидравлические расчеты некоторых трубопроводных сетей, имеющих определенные особенности.
Гидравлический расчет водяных тепловых сетей. Расчет выполняют по форме, приведенной в табл. 2.6, которая по своему построению, кроме графы "Расход тептютьи пригодна для составления гидравлического расчета • внешних трубопроводных сетей для большинства жидкостей, имеющих относительно постоянные плотность и кинематическую вязкость на всем пути транспортирования материала. Гидравлический расчет водяных тепловых сетей выполняют в следующем порядке.
Вносят в таблицу известные данные, заполняя графы 1, 2, 3 и 6 (см. табл. 26) •
Выбирают оптимальные диаметры трубопроводов исходя из расхода G теплоносителя. Критерием при этом являются удельные потери давления на трение в трубопроводе Друд (графа 10), оптимальное значение которых согласно п. 5.8 СНиП 2.04.07—86 в каждом отдельном случае определяют на основании технико-экономических расчетов.
На практике для систем, имеющих значительный радиус действия, чаще всего для определения диаметров магистралей и ответвлений до наиболее удаленных потребителей, используют значение Др = 20...60 Па/м, а для определения диаметров про- чих разводящих и внутриквартальных сетей — Друд = 120... ...180 Па/м. Окончательное подтверждение to「q, что в гидравлических расчетах сетей, при выборе диаметров труб приняты оптимальные значения АРуд・ дают графики давления, строящиеся по результатам произведенных гидравлических расчетов.
Выбирают по вспомогательной таблице для гидравлического расчета трубопроводов водяных тепловых сетей, приведенной в прил. 1, значения удельных потерь давления Лруд (графа 10) и скорости движения воды в сетях v (графа 9). Таблица составлена для расчета сетей горячей воды при эквивалентной шероховатости труб кэ = 0,5 мм, температуре t = 100℃г плотности воды р = 958,4 к「/м‘ и кинематической вязкости воды v= 0,295-10~6 м2/с.
Следует отметить, что температура горячей воды в сетях может колебаться в пределах 40...150℃ и выше. Толщина стенок труб в отдельных случаях также может отличаться от приведенной во вспомогательной таблице. Эти отклонения меняют фактические значения Друд и v, однако результаты гидравлического расчета сетей, выполненного по значениям таблицы, практически не выходят за рамки допустимых ошибок.
Определяют по действующему сортаменту труб, фактической максимальной температуре и давлению горячей воды
1
I報
1 1
1 1
1
й1
当 8 二 CM 1
d 6 О О 11
1
1
&2<b母
в о aи」
z XIIX
ь・1
L J
gjЙ i
5^1^ с
o 1
W 9 iq q
<0 CO 04 寸g g寸
1
& 3 W 豊 о o&5^2>2
6 1
、寸6
9 ю 6 L L L O
1
专 "+ &§2ис||
co
О О О o о
L、寸8
о
5
1 2 1
1占1
斯龍/
1
о о о о 寸9寸0 9 8 9 6
о
3
1 I 1
1万1
葬」
%
О О О О <50 0 0 9寸8 g
1
1 2 l AO
1 d
女 П МS
х巨0m工
g
О
СО
1 -
1 Ф
1 w
1 Й
拒“А
寸
О О О О О О О Ю Ш
1
co
о о о о g е е 8
LL
1汕E
CM
寸6 80
L О 8 9
1 СО СМ
6 u g击艮
1
1 L CM CO Q
1
хфкфо ХЗПОЦЕФЬ X3ZK4OO яьфтояа ouo±Q®TX5wttrtxb §ХСЮ0Ь sstfoao "WW
в сетях необходимую толщину стенок трубопроводов (графа 5). Нормативные материалы регламентируют минимальную толщину стенок труб при известных параметрах транспортируемой горячей воды.
Определяют значения L? (графа 7), эквивалентные местным сопротивлениям. Местные потери давления создают зад< вижки, вентили, обратные клапаны, разное оборудование сети, переходы диаметров труб, ответвления, повороты и т. п.
На рабочей стадии проектирования, когда известно точное число и расположение отдельных элементов местного сопротивления, возможно выполнить наиболее точный гидравлический расчет сети с учетом потерь давления каждым элементом. Однако на стадии разработки проекта или схемных проработок сети, когда вышеуказанные параметры еще не известны, значения согласно СНиП 2.04.07—86 определяют по эмпирической формуле:
L3 = а,
где а — коэффициент для определения эквивалентной длины участка, соответствующего местным сопротивлениям в тепловых сетях (табл. 2.7); L — длина расчетного участка по плану, м.
Значения коэффициента а для определения эквивалентной длины местных сопротивлений в тепловых сетях
Тип компенсаторов, применяемых в тепловых сетях
Условный диаметр трубопроводов D , мм
а
для паропроводов
для водяных теплосетей и конденсато- проводов
В транзитных магистралях
Сальниковые
& 1400
0,2
0,2
П-образные с гнутыми
《300
0,5
0,3
отводами
П-образные со сварными или
200... 350
0,7
0,5*
крутоизогнутыми
400...500
0,9
0,7
отводами
600-1400
L2
1
8 разветвленных тепловых сетях
4 5 5 6 8 8 24 5 5 6 8 8 2ДДЗД6689ДДЗД6689Сальниковые《400
4 5 5 6 8 8 2
4 5 5 6 8 8 2
ДДЗД6689
ДДЗД6689
450...1400
П-образные с гнутыми《150
отводами175...200
250-..300
П-образные со сварными или 175...250 крутоизогнутыми300—350
отводами400...500
600...1400
Определяют парциальные потери давления на отдельных расчетных участках сети (графа 11), а также суммарные (графа 12) — от начала расчетной схемы до наиболее отдаленного потребителя теплоты района, создаваемые гидравлическим сопротивлением системы тепловых сетей.
Полное гидравлическое сопротивление системы представляет собой сумму линейных и местных потерь давления в сетях.
Линейные потери давления вызываются гидравлическйм сопротивлением прямых участков сети. Их определяют для каждого расчетного участка отдельно по формуле:
△p = io/ 你小，
где Друд — удельные потери давления, Па/м; L — длина расчетного участка по плану, м.
На линейные потери давления заметно влияют качество сварных швов и шероховатость внутренних поверхностей труб, образующаяся при их изготовлении, а также дополнительно вызванная коррозией или отложениями при продолжительной эксплуатации сетей.
Местные потери давления создаются гидравлическим сопротивлением отдельных местных элементов сети. Значения местных потерь давления определяют с учетом соответствующих коэффициентов местных сопротивлений 工 приведенных в технической литературе и в паспортных данных применяемого оборудования и арматуры, или приведенным выше способом усредненных результатов, используя равенство L? = aL.
В этом случае общие потери давления на каждом конкретном расчетном участке определяют по формуле
△ р = Дрип(Ь + aL)10'6 二 Др(1 + LJ10"6. уд е
Суммарные потери давления в сети от начала расчетной схемы до наиболее отдаленного потребителя теплоты района определяют, суммируя потери давления на соответствующих расчетных участках.
Гидравлический расчет паровых сетей. Пар по своему качеству делится на перегретый, сухой насыщенный и мокрый.
Наименьшая плотность у перегретого пара, наибольшая — У мокрого, а энтальпия, наоборот, наибольшая — у перегретого и наименьшая у мокрого пара при том же давлении. Поэтому в гидравлических расчетах перегретого, сухого насыщенного и мокрого пара имеются некоторью различия. 8 расчетах сетей перегретого пара учитывают относительно быстрое снижение температуры пара в паропроводах до температуры насыщения. Мокрый же пар рассчитывают как пароконденсатную смесь.
При этом очень важно правильное определение в расчетах соот- ношения пара и конденсата в сетях.
Более подробно гидравлические расчеты сетей перегретого и мокрого пара приведены в специальной литературе.
Пример гидравлического расчета сетей сухого насыщенного водяного пара, наиболее часто встречающегося в практике, дан в табл. 2.8, которая по своему построению пригодна для расчета сетей большинства реальных газов.
Гидравлический расчет сетей сухого насыщенного пара выполняют в следующем порядке.
Вносят в таблицу известные данные, заполняют графы 1,2,5,8.
2・ Определяют оптимальные диаметры трубопроводов (графы 3, 4) исходя из заданных расходов пара G и допустимых потерь давления в сети Др, которые, согласно СНиП, являются критериями выбора диаметров паровых сетей. Это значит, что при ощутимой разнице заданных давлений и небольшом расстоянии между источником пара и потребителями можно применять увеличенные скорости движения пара с уменьшенным диаметром паропровода, и наоборот. Однако скорость движения пара по трубопроводам не должна превышать значений, приведенных в табл. 2.9.
В расчете, отображаемом в табл. 2& заданное давление пара в начальной точке сети, у стены котельной рн = 1,275 МПа, а необходимое минимальное давление в конце сети, у наиболее отдаленного потребителя пара рк 二 0,981 МПа. Допустимая потеря давления в сети составляет: Др = рн — рк = 1,275 — -0,97 = 0,305 МПа.
При длине трассы паровых сетей от котельной до наиболее отдаленного потребителя L = Lt + L2 + Ц = 345 + 430 + 590 = = 1365 м допустимая удельная потеря давления в сети (суммы линейных и местных потерь) имеет следующее значение:
△р為=Ap10~6/L = 0,305-IO'6/1365 = 223,4 Па/м.
Если учесть, что коэффициент а для определения эквивалентной длины местных сопротивлений в паровых сетях с Dy = =300.,.400 мм и П-образными компенсаторами согласно табл. 2.7 имеет значение 1, то допустимая удельная линейная потеря давления составит:
д с
△руд = Друд/(1 +а) = 223,4/(1 + 1) = 111,7 Па/м.
Оптимальные диаметры паропроводов выбирают по таблице расчета паропроводов, которая составлена при эквивалентной
S^2
IQI
1隽一三1
1Srcs1
15 0)s ci!
1О Eей1
2 1
1 Т xЛi
§ о Q оЛ1
€ ^ ^ Q° 工1
H 1 ■工 傅1 z I
S ； 5& . Л Fl
1
1
3 1
г 0 S 工占
9 1
1
Q
1 一
1 1
3 3 x 之
評式：*
*ф 3 ф о d」 口工иК
]
1
й х я 2
& s а 匚 h5 W
^匕名亡 H工匚L.
1
寸
g о 1 а
義縄其 z 4 e II 2
Г)
L
!|||| ъ^
CM
sa
£?o^
CM
д 5 a=?25.ts
寸 戏. 心9心
0L L cЧ ООО О
9 8g 速
c
1 a 1
工
C
T A £ d uV
L
L
9 9 6 寸OZ CM 6 9
1
綻
1
匚II
h
О
o co co L卜V
L L L
1
51
cjm
6
g co r- d9 d
1
i
ф d is a н
CO U S
co
「《•寸 L NN匸
L L L
5
I a: ф e a x
II +
&」
r*
О О ОСО 6 9 L 98l
W 4 (N
1 X
{ ё 1 7
5 e
W」
9
moo 寸e 6 cb寸g
g 9 co
о
g
moo £E6 cb寸g
g
1工
1 ?
X X
So1
寸
I d
5o
A
СП
ООО ООО 寸e co
Q.
&
с 9
w
с
co co о g寸寸
to У 5^
l CN П
8Z .идвАзпнэжиоаоди
edeu OUOZEaott оиоххфизоях OUOXXQ «ФЬ8 «ьфтояа OUOXQe»x4ewa4su 3x£f sxss .«N
2.9. Максимальные скорости движения пара по паропроводам
Условный диаметр паропровода Dy, мм
Максимальные скорости движения пара v, м/с
перегретого
насыщенного
《200
》250
50
80
35
60
шероховатости труб кэ = 0,2 мм, температуре пара t = 300℃, давлении пара р = 1,28 МПа, плотности пара р = 1 кг/м3 (условно) и динамической вязкости пара 〃 = 20,11 Па с (прил. 2).
Гидравлические расчеты сетей сухого насыщенного пара, так же как и расчеты других реальных газов, отличаются от гидравлических расчетов сетей жидких веществ тем, что газы, теряя давление при движении по сетям, одновременно заметно теряют в плотности и увеличиваются в объеме при сохранении той же массы. Жидкости же при изменении давления в плотности и объеме изменяются мало. Поэтому при выполнении гидравлических расчетов паровых сетей на каждом расчетном участке определяют по известному давлению пара действительную плотность сухого насыщенного пара в начале и конце каждого расчетного участка — р^ и рк (графы 8, 17) и действительную скорость движения пара в сетях (графа 13). Значения и Ару", при плотности пара р = 1 кг/м3 определяют по таблицам прил. 5* в зависимости от расхода пара G в паропроводе.
Предполагаемую среднюю плотность пара рср (графа 12), определяемую для середины расчетного участка, принимают по приблизительным оценкам и в ходе расчета уточняют.
Действительную среднюю скорость пара определяют по формуле:
% = vp"Pcp，
где V — скорость движения пара по паропроводу при плотности пара р = 1 кг/м3, м/с; рср — средняя плотность пара в середине расчетного участка, кг/м3; pj — величина, необходимая в формуле для уравнивания единиц измерения,占=1 кг/м3.
Действительные удельные потери давления на трение пара в сетях рассчитывают по формуле:
Друд.д =my""％，
Если вычисленная средняя плотность пара р©р в середине расчетного участка точно совпадает с ранее принятой предпола- 58
гаемои плотностью, расчет считается приемлемым и законченным. Если же эти значения не совпадают, то расчет для данного участка повторяется с другими, более приближенными значениями предполагаемой средней плотности пара до полного совпадения с вычисленным значением плотности.
В случае расчета первого участка сети (см. табл. 28) для определения оптимального диаметра паропровода необходимо сделать выбор между диаметром DHxs = 377x8 мм или DHxs = 426x7 мм, учитывая ранее определенные средние допустимые линейные потери давления всей сети 111,7 Па/м. Удельные линейные потери давления составят: при Dy = =350 мм — 80 Па/м, при Dy = 400 мм — 38,6 Па/м. С первого взгляда кажется, что более подходящими для расчетного участка являются трубы Dy _ 350 мм. Однако учитывая, что в настоящее время трубы Dy = 350 мм поставляют с толщиной стенки не менее 9 мм и масса их составляет 92,56 кг/м, а масса металла труб DHxs = 426x7 мм составляет только 81,31 кг/м, в итоге принимают трубы Dy = 400 мм. При этом уменьшение потерь давления на первом расчетном участке может быть с успехом использовано при выборе диаметров труб последующих участков сети.
После выполнения гидравлического расчета первого участка выполняют расчет второ「о и всех последующих участков сети. При этом давление пара, определенное для конца первого участка, переносится на начало второго участка. Такие же действия производят при расчете следующих участков.
Определяют значения a, j, Lpp/ ЁДр (графы 6, 7, 19) таким же методом, как для выполнения гидравлических расчетов водяных тепловых сетей.
Суммарные потери давления в рассчитываемых паровых сетях с длиной трассы 1365 м составляют 0,294 МПа. Определенные расчетом потери давления меньше допустимых (0,305 МПа) и достаточно близки к ним. Поэтому результаты выполненного гидравлического расчета являются удовлетворительными.
Гидравлический расчет конденсатопроводов. Конденсат во〃н・ н°го пара в конденсатопроводах может пребывать в двух состояниях: в виде горячей воды и в виде пароводяной (пароконденсатной) смеси.
Конденсат находится в сетях в виде горячей водь! в слу- "анх, когда в тепловых пунктах после конденсатоотводчиков потребителя пара осуществлено охлаждение конденсата с использованием его вторичных энерго ресурсо в или же когда паР вторичного вскипания и низкого потенциала, образующий-
ся во всех случаях за конденсатоотводчиками, либо вторично используют в каком-то процессе производства, либо через открытые конденсатные баки выпускают в атмосферу (в последнем случае происходит потеря энерго ресурсов, что недопустимо) .
В виде пароводяной смеси конденсат образуется сразу за любым конденсатоотводчиком в резулытате понижения давления в сети с последующим, на этой основе, понижением температуры насыщения и вскипания пара. Пар, образовавшийся из конденсата путем вскипания при падении давления в сетях, называют паром вторичного вскипания. Кроме этого пара в конденсатопроводах возможно появление пара, попавшего через неплотно закрытые конденсатоотводчики. Такой пар называют пролетным паром.
Пар присутствует на следующих участках конденсатопро- водов:
от конденсатоотводчика до охладителя — при наличии охладителя конденсата;
от конденсатоотводчика до точки отбора пара — при наличии парового эжектора, открытого бака конденсата или другого устройства, отбирающего пар;
от конденсатоотводчика до баков конденсата котельной или же до промежуточных баков, размещенных у потребителей пара района, — при безнасосном трубопроводном транспортировании пароконденсатной смеси под давлением собственного давления конденсата. При большой длине конденсатопроводов пар имеется вплоть до места, где потери теплоты сети равны теплоте парообразования, т. е.:
Qn = G-r-10-3,
гДе Q〃 — потери теплоты на рассматриваемом участке конденсатопро- вода, ГДж/ч; G — количество вторичного и пролетного пара в конден< сатопроводе при его выходе из конденсатоотводчика, т/ч; г — теплота парообразования {прил. 3), кДж/кг.
Пароконденсатная смесь' по своим качествам аналогична мокрому пару и отличается только тем, что содержание пара в не力 небольшое — обычно 2... 10% по массе, в то время как в мокром паре — 90...99,9%. Поэтому гидравлический расчет пароконденсатных сетей выполняют аналогично расчетам сетей мокрого пара. При расчете особое внимание необходимо обращать на то обстоятельство, что пар при небольшом его содержании по массе занимает значительное место в конденсато- проводе по объему. В связи с этим расчетные диаметры трубопроводов, транспортирующих пароконденсатную смесь, всегда больше диаметров сетей, по которым движется та же масса чистого конденсата.
Порядок выполнения гидравлического расчета конденсато- проводов водяного пара при состоянии конденсата в виде горячей воды, содержание и заполнение сводной таблицы такие же, как при расчете водяных тепловых сетей (см, табл. 2.6), но с учетом нижеследующих факторов.
В гидравлических расчетах конденсатных сетей не фигурирует расход теплоты Q.
Эквивалентная шероховатость кэ внутренней поверхности стальных труб конденсатных сетей согласно СНиП 2.04.07—86 принимается равной 1 мм (для расчета водяных тепловых сетей кэ = 0,5 мм). Поэтому их расчет следует выполнять по таблицам для гидравлического расчета конденсатопроводов водя< ного пара при эквивалентной шероховатости труб кэ = 1 мм, температуре конденсата t = 100℃, плотности р = 958,4 кг/м3 и кинематической вязкости конденсата v = 0,295-10"6 м2/с, приведенным в прил. 4.
Повышенная шероховатость конденсатопроводов объясняется тем, что в напорные конденсатопроводы перед насосами, перекачивающими конденсат, попадает через открытые конденсатные баки или через дыхательные трубки закрытых баков кислород воздуха, который способствует коррозии труб, увеличивая их шероховатость (в случае применения черных стальных труб). Такие конденсатопроводы имеют увеличенные потери давления (в среднем на 26% больше, чем потери в водяных тепловых сетях) и быстрее выходят из строя.
В закрытых кондесантных сетях, имеющих охладители конденсата и действующих в результате собственного давления при отсутствии конденсатных баков и насосов перекачки, а также в конденсатопроводах из нержавеющих труб коррозия труб резко сокращается. Для расчета подобных конденсатопроводов следует применять таблицы гидравлического расчета, составленные для труб с пониженной шероховатостью, т. е. при кэ = 0,5 мм (см. прил. 1).
Удельные потери давления на трение {критерий выбора оптимальных диаметров конденсатопроводов) должны быть заниженными. Действительно, согласно СНиП 2.04.07—86, значение Аруд в конденсатопроводах после насосов должно приниматься не более 100 Па/м. Это объясняется тем, что напор, создаваемый наиболее простыми и распространенными насосами перекачки конденсата марки К, невелик и при относительно длинных конденсатных сетях может оказаться недостаточным.
При выполнении гидравлических расчетов конденсатопроводов следует учитывать то обстоятельство, что расход конденсата в сетях, как правило, определяют по расходу пара потребителем. При этом, в расчетах поток конденсата принима*
ется непрерывным, в то время как фактически конденсат из конденсатных баков перекачивается насосами по сетям периодически, отдельными порциями. Фактический расчетный расход конденсата в сетях, а также периодичность его перекачки зависят, в основном, кроме притока, от емкости конденсатных баков и производительности насосов. Обьнно производи^ тельность конденсатных насосов полуторно-трехкратно превышает приток конденсата в баки. Хотя при наличии в районе нескольких потребителей пара, возвращающих конденсат через общую сеть в котельную, периоды перекачки конденсата весьма редко совпадают, чем заметно гасятся пики расходов, общий максимально-часовой расход конденсата в сетях после насосов всегда превышает сумму притока конденсата в баки потребителей.
Поэтому выбор оптимальных диаметров конденсатопрово- дов после насосов следует выполнять при заниженных удельных потерях давления на трение Друд = 20...60 Па/м в случаях, когда расход конденсата в сетях принимается равным его притоку в баки.
Гидравлический расчет мазутопроводов. Мазут к потребителям доставляется по мазутопроводам, создающим при его перекачке потери давления, .значения которых зависят от марки мазута и температуры его насрева. Для сжигания в к отел ь- Hbix в основном применяют топочный мазут разных марок, который по содержанию серы делится на высокосернистый, сернистый и малосернистый мазут.
В холодном состоянии мазут — весьма вязкий материал, непригодный для транспортирования по трубопроводам; при нагреве его вязкость снижается, что позволяет перекачку насосами. Минимальная температура нагрева, при которой мазут становится жидким, составляет 35..,40℃ и зависит от типа, марки и степени сернистости мазута. Чем больше нагрев мазута, тем он становится более текучим и требует меньше энергии на перекачку. С другой стороны, при повышении температуры нагрева увеличивается расход энергии на подогрев, растут потери теплоты в мазутопроводах, а также увеличивается возможность разложения мазута. Поэтому в практике мазут не рекомендуется нагревать выше 135℃.
Гидравлический расчет мазутопроводов выполняют с целью определения оптимального диаметра трубопровода и расчетных потерь давления при заданном расходе мазута в сети и заданной температуре его нагрева. Произведенные гидравлические расчеты дают возможность выполнить технико-экономические расчеты для получения оптимального значения температуры нагрева мазута в конкретной сети мазутопроводов. Гидравлическими расчетами иногда определеяют возможные расходы мазута при заданном диаметре трубопровода, темпе-
ратуре его нагрева и допустимых потерях давления в расчетном участке сети. Расчет разветвленных сетей выполняют по заранее разработанной расчетной схеме мазутопроводов. Учитывая, что в настоящее время из всех типов мазута в основном в котельных сжигаются высокосернистые топочные мазуты М-100 и М-40, ниже приведена методика гидравлического расчета сетей именно для этих мазутов, нагретых до температуры от 40 до 135℃.
Гидравлический расчет мазутопроводов теоретически выполняют в следующем порядке:
Определяют скорость движения мазута в трубопроводе V при известном расходе G, температуре нагрева t и плотности мазута р по формуле:
V = 4G/3600p?rD^,
где G — расход мазута, т/ч; 3600 - число для перевода единицы измерения V, м/с; р — плотность мазута, т/м3 (табл. 2.10); % — внутренний диаметр трубопровода, м.
Зависимость плотности и кинематической вязкости высокосернистых топочных мазутов М-100 и М-40 от температуры их нагрева
Кинематическая вязкость V, м2 / (с 10е4)
Плотность р, т/м3
Температура t, °C
5 17345 ■57 д д 2 1 7^8X2 п^^л^ а
5 5 2 5 5 5 8 7 7 6 5 4 3 32 999999999 п^п^^п^п^^Л^
4050607090100110120135
n^Q^6,9538,27191409
5 5 2 5 5 0 5 65543211 о 9999999 9
о О о о о00102035
456791111
Если расход мазута V (м3/ч), то значния как в начале расчетаЕсли расход мазута V (м3/ч), то значния как в начале расчета
Если расход мазута V (м3/ч), то значния как в начале расчета
Если расход мазута V (м3/ч), то значния как в начале расчета
задан не по массе G (т/ч), а по объему V переводят в значения G = Vp. Так еще не известен оптимальный диаметр
мазутопровода, необходимо задаться несколькими диаметрами, обеспечивающими скорость движения мазута в сетях в пределах 0,3...2,5 м/с.
Определяют характер движения мазута в сетях, которое может быть ламинарным или турбулентным, с помощью безразмерного числа Рейнольдса, вычисляемого по формуле:
Re = vD/也
где V — скорость движения мазута, м/с; DB — внутренний диаметр трубопровода, м; р — кинематическая вязкость мазута, м2/с.
Ламинарному движению мазута соответствует значение Re < 2040, турбулентному — Re > 2800. Значения числа Re в пределах 2040...2800 соответствуют неопределенному, переходному режиму движения. При выполнении практических гидравлических расчетов мазутопроводов характер движения мазута в переходном режиме следует относить к турбулентному,
Исчисляют безразмерный коэффициент гидравлического сопротивления 入,являющийся функцией числа Рейнольдса.
При ламинарном движении мазута 入=64/Re. При турбулентном движении мазута 入 имеет следующие значения в за> висимости от D и Re:
Dy =25...45мм0,4Re ~呼§
% =50...125 мм и Re < 10 0000,3797Re-0/25
Dy = 150 мм и Re <10 000 0,3430Re^S
Dy =200...250 мм и Re <30OCX)0,3164*°*
Dy *=300...500мм и Re <50 000 0,3164Re"0,25
При известном значении коэффициента гидравлического сопротивления 入 становится возможным определение удельных линейных потерь давления на трение Друд, которые исчисляют по формуле:
△руд =入《"ТОЗв，
где 入 一 коэффициент гидравлического сопротивления; v — скорость движения мазута, м/с; р — плотность мазута, т/м3; D — внутренний диаметр труб, м. в
В принципе удельные потери давления Друд при конкрет* ном расходе мазута G зависят от внутреннего, диаметра трубопроводов DB, скорости движения v, кинематической вязкости ”，плотности р, безразмерного числа Рейнольдса, характера движения мазута (ламинарного или турбулентного), безразмерного коэффициента гидравлического сопротивления 入 и эквивалентной шероховатости труб кэ，
Определяют оптимальные диаметры мазутопровода и потери давления на участке, т. е. полное гидравлическое сопротивление расчетного участка сети:
△р =△“(》■+ L3)10-6, УМD
где Друд — удельные потери давления^ Па/м; L — длина расчетного участка мазутопровода по плану, м; % — линейная длина участка мазуто-
провода, эквивалентная местным сопротивлениям, м; 10"6 — переводной коэффициент.
Критерием для определения оптимальных диаметров мазуто- проводов следует принимать удельные линейные потери давле* ния на трение АруД・ Многократно выполненные гидравлические расчеты показали, что в качестве такого критерия нецелесообразно принимать скорость движения мазута v, рекомендуемую технической литературой: в напорных мазутопроводах — 2,5...3 м/с, во всасывающих — 1,3 м/с. Такие скорости движения, особенно при малонагретом мазуте, приводят к весьма большим потерям давления в напорных сетях и увеличению расхода электроэнергии на перекачку топлива.
Практически для определения оптимальных диаметров мазу- топроводов рекомендуется принимать в расчетах следующие значения АРу^： для всасывающих линий и напорных магистральных сетей относительно большой протяженности — < 120 Па/м; для коротких напорных линий и ответвлений —
& 300 Па/м.
Увеличение значения Друд оправдано только в особых случаях; при этом не следует увеличивать скорость движения мазута во всасывающих (v = 1,3 м/с) и напорных (v = 2,5 м/с) линиях.
Общая потеря давления Лр (полное гидравлическое сопротивление) расчетного участка мазутопровода представляет собой сумму линейных потерь давления Дрл на прямых участках сети, образующихся при трении мазута о стенки труб, и местных потерь давления Ар” в оборудовании, арматуре,
на поворотах, разветвлениях и переходах диаметров сети.
Линейные потери давления определяют по формуле: △рл = ЛруДЬ-10"6, а местные потери давления — по формуле: △рм = рудкэ'10~6. Линейную длину участка Ly эквивалентную местным сопротивлениям, м, возможно определить двумя способами.
Первым, теоретически наиболее точным способом определения местных потерь давления * и соответствующих им значений L3 является исчисление потерь давления на каждом
отдельном элементе местных сопротивлений расчетного участка сети согласно паспортным данным оборудования и коэффициентам местных сопротивлений f, приведенным в специальной технической литературе для выполнения гидравлических расчетов мазутопроводов. Однако таким способом можно определить местные потери давления только на рабочей стадии проектирования, когда известно точное число и расположение отдельных элементов местного сопротивления.
Вторым, практически более удобным и легко выполнимым способом, применяемым на стадии проекта или схемных проработках, когда еще не известно общее число и расположение элементов местного сопротивления в сетях, является способ, рекомендованный СНиП 2.04.07—86 для определения значения по эмпирической формуле:
где а — коэффициент для определения эквивалентной длины участка, соотвеп:твую щего местным сопротивлениям в мазутопроводах
При этом местные потери давления, образующиеся в оборудовании (если такое имеется в сетях), определяют по паспортным данным и учитывают дополнительно.
Приведенный порядок выполнения гидравлического расчета мазутопроводов наглядно показывает, что при отсутствии вспомогательных материалов он связан со значительной затратой труда и времени. В этих случаях также увеличивается возможность появления ошибок в расчетах. Проектным институтом /,Латгипропром/, разработаны таблицы для гидравлического расчета трубопроводов высокосернисто го топочного мазута М-100 (прил. 5), применение которых существенно облегчает и упрощает выполнение расчетов мазутных сетей. Таблицы составлены при эквивалентной шероховатости труб кэ = =0,5 мм, температуре мазута t = 4О...135°С, плотности его р = 0,925...0,98 т/мэ и кинематической вязкости 以=(0,15х х10"4)...(17,5-10"4) м3/с.
Ниже даны примеры выполнения гидравлических расчетов мазутопроводов с применением упомянутых вспомогатель* ных таблиц.
Пример 1. Необходимо определить потери давления в разветвленном мазутопроводе %хз = 108x4 мм с длиной трассы L = 500 м, транспортирующем высокосернистый топочный мазут М-100 в количестве 58 т/ч, нагретый до t = 90℃. Мазутопровод сооружен с применением П-образных компенсаторов и гнутых отводов. Число элементов, где возникают местные сопротивления, неизвестно.
Решение：
Ар = Друд(Ь + L3)10"6 = Друд(к + aL)10"e =
=1146 (500 + 0,3-500) 10"в = 0,745 МПа,
Коэффициент а для определения эквивалентной длины участка местных сопротивлений в сетях топочного мазута М-100 и М-40 (применительно к водяным тепловым сетям по СНиП 2.04.07—86)
Тип компенсаторов.
Условный диаметр
Значение коэффи-
применяемых в
трубопроводов
циента а для мазуто-
мазутопроводах
D , мм У
проводов
В транзитных магистралях
СальниковыеП-образные с「нуть1мк отводамиП-образные со сварными или крутоизогнутыми отводамиСальниковыеП-образные с「нуть1мк отводамиП-образные со сварными или крутоизогнутыми отводами《5000,2<3000,3200...3500,5400...5000,7《5000,2<3000,3200...3500,5400...5000,7
Сальниковые
П-образные с「нуть1мк отводами
П-образные со сварными или крутоизогнутыми отводами
Сальниковые
П-образные с「нуть1мк отводами
П-образные со сварными или крутоизогнутыми отводами
《500
0,2
<300
0,3
200...350
0,5
400...500
0,7
《500
0,2
<300
0,3
200...350
0,5
400...500
0,7
8 разветвленных мазутопроеодах
3 0^4 «^6 0^0^ п^ п^-п^ п^ п^ л^-п^.3 0^4 «^6 0^0^ п^ п^-п^ п^ п^ л^-п^.Сальниковые«400
3 0^4 «^6 0^0^ п^ п^-п^ п^ п^ л^-п^.
3 0^4 «^6 0^0^ п^ п^-п^ п^ п^ л^-п^.
П«о6разные с гнутыми<150
отводами175...200
250...300
П-образные со сварными или175...250
крутоизогнутыми отводами300...350
400...500
где значениегде значение△ру〃 = 1146 Па/м△ру〃 = 1146 Па/мопределено по таблице прил. 4 путем
где значение
где значение
△ру〃 = 1146 Па/м
△ру〃 = 1146 Па/м
интерполяции; коэффициент а взят из табл. 2.11. Скорость движения мазута v =2,17 м/с, определенная по прил. 4 путем интерполяции.
Пример 2. Определить потери давления в разветвленном мазуто- проводе Dhxs = 159x4,5 мм с длиной трассы L =500 м, транспортирую
щем высокосернистый топочный мазут М-100 в количестве 58 т/ч, нагретый до t =90℃. Мазутопровод сооружен с применением П-образных компенсаторов и гнутых отводов. Число элементов, где возникают
местные сопротивления, неизвестно. Решение:
△р = Др (L + qL)10*"6 =
=92,7(500 + 0,3-500) 10-в = 0,06 МПа.
Скорость движения мазута v = 0,97 м/с.
Весьма близкие друг к другу примеры 1 и 2, в которых меняются только диаметры труб, дают возможность осуществить технико-экономические расчеты для определения предпочтительности экономии ме* талла труб или электроэнергии, затрачиваемой на перекачку мазута.
Пример 3. Определить возможный расход высокосернистого топочного мазута М-100, нагретого до температуры t = 50℃ в транзитном ма- зутопроводе, сооруженном из труб D/s = 273x7 мм, при допустимых потерях давления на расчетном участке Др = 0,39 МПа. Транзитный мазутопровод с длиной трассы L = 2500 м сооружен с применением Пюбразных компенсаторов и сварных отводов. Число элементов, где возникают местные сопротивления, неизвестно.
Решение:
△Руд = Ар-10б/(L + “)=
=0,39-10е/(2500 + 0,5-2500)= 103,8 Па/м,
»уд к 103,8 Па/м при диаметре»уд к 103,8 Па/м при диаметрегде а определен по табл. 2.11. Значению Др
»уд к 103,8 Па/м при диаметре
»уд к 103,8 Па/м при диаметре
труб Dyтруб Dy=250 мм и температуре нагрева мазута t = 50°С согласно
труб Dy
труб Dy
прил. 4 соответствуют расход G = 50 т/ч и скорость движения мазута в сети V = 0,28 м/с.
Пример 4. Необходимо определить возможный расход высокосе(> нистого мазута М-100, нагретого до температуры t = 1 J5℃, в транзит- ном мазутопроводе D = 250 мм при Др = 0,39 МПа. Транзитный мазуто-
провод с длиной трассы L = 2500 м оснащен Пюбразными компенсаторами и сварными отводами. Число элементов, где возникают местные сопротивления, неизвестно.
Решение:
△Руд = ApT0V(L + aL)=
=0,39-1(^/(2500 + 0,5-2500) = 103.8 Па/м.
Значению Др ^д 103,8 Па/м при % = 250 мм и температуре нагрева мазута t = 1§5℃ по прил. 4 соответствуют расход G = 274 т/ч и скорость движения мазута v = 1,53 м/с.
Примеры 3 и 4 показывают, что при нагреве мазута до 135℃ по сравнению с нагревом до 50℃ по тем же сетям с теми же потерями давления возможно увеличить скорость транспортирования мазута пятикратно (274/50 = 5,5). Расход энергии на увеличение подогрева мазута и потери теплоты в сетях при этом, конечно, возрастут. Примеры 3 и 4 дают возможность оценить роль нагрева мазута и сделать технико-экономические сравнения вариантов для определения иепесообразнисти увеличения пропускной способности сетей, экономии металла труб и электроэнергии, затрачиваемой на перекачку мазута, с учетом дополни^ель* ного расхода теплоты на увеличение нагрева топлива и потерь тепли гы в сетях.
В случаях, когда рассматриваемая сеть состоит из нескольких расчетных участков с различными значениями параметров G и D, гидравлические расчеты мазутопроводов выполняют в табличной форме, аналогичной той, которая применяется для расчета конденсатопроводов, а также водяных тепловых сете访 (см. табл. 2.6).
На практике встречаются случаи, когда необходима высокая точность определения потерь давления на отдельных расчетных участках мазутных сетей. Это выполнимо на стадии рабочих чертежей проекта при точном определении значений линейных потерь давления как расчетного участка, так и каждого элемента местных сопротивлений сети, при отказе от применения в расчетах усредненного коэффициента а Решение такой задачи предложено проектным институтом ^Латгипропром*7 в справочном пособии по гидравлическому расчету мазутопроводов.
Гидравлические расчеты сетей кислот, щелочей, реагентов и других жидких материалов. Подбор оптимальных диаметров труб в сетях жидких химических продукюв усложнен необходимостью одновременного учета разнообразных факторов, как, например: различные плотность и кинематическая
вязкость транспортируемых жидкостей при разных температурах их нагрева; различный материал применяемых труб и разная степень шероховатости их внутренней поверхности и др.
Однако методика расчетов и вспомогательные материалы, приведенные в настоящей книге и упомянутом выше справочном пособии ГТидравлический расчет мазутопроводов/,, создают возможность с достаточной точностью выполнить гидравлические расчеты почти любых жидкостей в случаях, когда известны значения расхода, плотности и кинематической вязкости транспортируемого вещества, материал и размеры труб, а также влияние этого вещества на материал труб для определения коэффициента шероховатости труб при длительной нормативной их эксплуатации.
Пример гидравлического расчета сети соляной кислоты концентрации 27,5% приведен в разделе 2.8.
СОСТАВЛЕНИЕ ГРАФИКОВ ДАВЛЕНИЙ
Общие сведения. Движение жидких, пульпо- и газообразных веществ в трубопроводах происходит за счет разности давлений в разных точках сети, значения которых наглядно отражают графики давлений в конкретных сетях (в технической литературе иногда их называют пьезометрическими). Графики разрабатывают после составления расчетных схем и гидравлического расчета рассматриваемых сетей. Они дают ответы на целый ряд важнейших вопросов проектирования и эксплуатации трубопроводных инженерных сетей. К ним относятся:
проверка правильности выбора диаметров, определенных гидравлическими расчетами сетей различного назначения;
определение необходимых давлений, подлежащих созданию циркуляционными (сетевыми) и подпиточными насосами, устанавливаемыми в источниках теплоты и холода в двухтрубных закрытых или открытых схемах водяных тепловых сетей и холодопроводов;
определение мест расположения подкачивающих насосных станций, давлений, создаваемых подкачивающими насосами как в двухтрубных, так и однотрубных сетях разных жидкостей;
нахождение мест расположения компрессорных станций и определение необходимых давлений, создаваемых компрессорами в однотрубных сетях различных реальных газов;
определение давлений в системах напорных конденсато- проводов и выбор на этой основе насосов перекачки конденсата, устанавливаемых в тепловых пунктах или насосных станциях потребителей;
определение располагаемого давления на вводах потребителей района при наличии двухтрубных сетей различных жидкостей;
определение давления транспортируемого материала на вводах потребителей при наличии однотрубных сетей жидкостей, водяной пульпы или реальных газов;
определение давления в двухтрубных сетях различных жидкостей и однотрубных сетях жидкостей и водяной пульпы по отношению к геодезической высоте расположения трубопроводов для нахождения возможных мест образования вакуума в сетях, а также образования ларов при наличии горячих жидкостей, температура которых превышает температуру парообразования жидкого вещества (воздух, подсасываемый из атмосферы при вакууме, а также пар, образовавшийся при вскипании жидкости, препятствуют движению жидких веществ по трубам и, в ряде случаев, даже прекращают его).
Каждой трубопроводной системе сетей, каждому транспортируемому по трубопроводам материалу в конкретных условиях местности соответствует свой график давлений. Г рафик давлений двухтрубных сетей по виду значительно отличается от графика однотрубных сетей. Определенными особенностями обладают графики давлений жидкостей, плотность которых значительна, и графики давлений сжатых реальных газов, имеющих относительно небольшую плотность. Ниже приведены некоторые наиболее характёрные примеры построения графиков давлений.
График давлений для двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме. Построение этих графиков (рис. 2.9) выполняют в следующем порядке.
На координатную сетку в соответствующем масштабе наносят профиль поверхности земли по трассе водяной тепловой сети на участке, соответствующем расчетной схеме,— обычно от источника теплоты до наиболее отдаленного потребителя. Для построения профиля земной поверхности используют абсолютные геодезические отметки, принимая за отметку 0,00 уровень пола источника теплоты или уровень поверхности земли в начальной точке расчетной схемы.Профиль земной поверхности наносят в масштабе: 1 м = 0,01 МПа.
Отмечают на графике начальные и конечные точки каждого участка тепловой сети согласно данным расчетной схемы сети и в соответствующие колонки графика вписывают номер и длину расчетного участка.
В соответствующие колонки, по данным сводной таблицы гидравлического расчета сети, записывают определенные расчетом условные диаметры трубопроводов и названия точек или мест прокладки тепловой сети (узлов, камер, улиц и т. д.).
Вычерчивают линии давления теплоносителя в подающем и в обратном трубопроводах сначала в динамическом,
220,850,850.60.640。40。800800250250400400300300УЛ. ДМИТРИЕВА I УЛ. ПАСКАЛЯУЛ. ДМИТРИЕВА I УЛ. ПАСКАЛЯИНТЕРАИНТЕРАИСТОЧНИКА ТЕПЛОТЫИСТОЧНИКА ТЕПЛОТЫ500 ]700]”0500 ]700]”0АБСОЛЮТНЫЕ ОТМЕТКИ поверхности ЗЕМЛИ, мАБСОЛЮТНЫЕ ОТМЕТКИ поверхности ЗЕМЛИ, мДЛИНА УЧАСТКА 4.МДЛИНА УЧАСТКА 4.МУСЛОВНЫЙ ДИАМЕТРУСЛОВНЫЙ ДИАМЕТРНАЗВАНИЕ МЕСТНОСТИНАЗВАНИЕ МЕСТНОСТИУРОВЕНЬ ПОПАУРОВЕНЬ ПОПАНОМЕР расчетного
2
2
0,85
0,85
0.6
0.6
40。
40。
800
800
250
250
400
400
300
300
УЛ. ДМИТРИЕВА I УЛ. ПАСКАЛЯ
УЛ. ДМИТРИЕВА I УЛ. ПАСКАЛЯ
ИНТЕРА
ИНТЕРА
ИСТОЧНИКА ТЕПЛОТЫ
ИСТОЧНИКА ТЕПЛОТЫ
500 ]700]”0
500 ]700]”0
АБСОЛЮТНЫЕ ОТМЕТКИ поверхности ЗЕМЛИ, м
АБСОЛЮТНЫЕ ОТМЕТКИ поверхности ЗЕМЛИ, м
ДЛИНА УЧАСТКА 4.М
ДЛИНА УЧАСТКА 4.М
УСЛОВНЫЙ ДИАМЕТР
УСЛОВНЫЙ ДИАМЕТР
НАЗВАНИЕ МЕСТНОСТИ
НАЗВАНИЕ МЕСТНОСТИ
УРОВЕНЬ ПОПА
УРОВЕНЬ ПОПА
УЧАСТКА
НОМЕР УЗМ
200 АО200 АОРис. 2.9. График давлений для двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме
200 АО
200 АО
А—Б — линия давления в обратном трубопроводе в условиях динамического режима со значениями давления по отношению к уровню пола источника теплоты; Б—В — линия потерь давления в тепловом пункте наиболее отдаленного потребителя теплоты; В—Г — линия давления в подающем трубопроводе в условиях динамического режима со значениями давления по отношению к уровню пола источнику теплоты; Г-Д — линия потери давления в источнике теплоты; Е—Ж — линия давления в условиях статического режима, то есть при работе подпиточных насосов и отключении сетевых насосов; Дрс н — разность давлений, создаваемая сетевыми насосами； Дрс — суммарные потери давления в наружных тепловых сетях, тепловых пунктах и местных системах потребителей теплоты； р^ — давление в системе, создаваемое подпиточными насосами в условиях статического режима; р^ — то же, в условиях динамического режима
а затем в статическом режимах действия системы. При статическом режиме сеть наполнена теплоносителем и система находится в состоянии готовности к работе под давлением, созданным подпиточными насосами; сетевые (циркуляционные) насосы не работают, движение теплоносителя в сети отсутствует и потребители теплоты не получают. В динамическом режиме кроме подпиточных насосов уже действуют сетевые насосы, теплоноситель в системе движется за счет разности давления в сети, и потребители района получают теплоту, созданную в источнике теплоты.
Линии давления строят следующим образом. Наносят точку А линии давления динамического режима А~Б~В—Г—Д, показывающую давление теплоносителя в обратном трубопроводе у стены источника теплоты. Точку А выбирают над полом источника теплоты так, чтобы давление в обратном трубопроводе было минимально допустимым, то есть 0J5... ...0,3 МПа. Это является достаточным для преодоления падения давления на участке обратного трубопровода до сетевых насосов источника теплоты, поддержания в них необходимого подпора, а также обеспечивает необходимое давление для снабжения теплотой расположенных поблизости 3—9-этажных домов и препятствует образованию вакуума в элементах местных систем, расположенных в верхних этажах и на чердаках зданий.
Исходя из данных гидравлического расчета сети по участкам, наносят в масштабе графика линию давления А—Б в обратном трубопроводе. В конечных точках каждого участка сети записывают значение вычисленного давления по отношению к отметке пола источника теплоты. После построения линии А—Б проверяют ее соответствие требованиям всех потребителей теплоты по трассе данной сети.
Так, линия А—Б должна проходить не менее чем на 5 м над перекрытиями верхнего этажа всех обеспечиваемых теплотой зданий раойна. Дома, для которых не удается осуществить это условие, следует присоединить к системе либо путем применения регуляторов давления "до себя" в случае достаточного давления в подающем трубопроводе, либо подключением здания по независимой схеме в случае недостаточного давления в подающем трубопроводе. Для удобства проверки выполнения этого требования на графике указывают наиболее харак・ терные здания района и высоту их расположения по отношению к линиям А—Б и В—Г.
Далее необходимо, чтобы линия 4—6 находилась не выше 55 м над поверхностью земли. Это требование вызвано тем обстоятельством, что обычные чугунные радиаторы и другие нагревательные приборы, устанавливаемые в подвальных этажах, изготовляют на допустимое рабочее давление, не превышающее 0,6 МПа. Здания, для которых данное условие невыполнимо, следует либо присоединить по независимой схеме, либо для подвала и нижних этажей устанавливать в качестве нагревательных приборов регистры, изготовленные из стальных труб, допустимое рабочее давление в которых составляет более 1 МПа.
Если линия А—Б не удовлетворяет обоим указанным требованиям, ее положение изменяют, поднимая или опуская в зависимости от конкретных условий рельефа местности, высоты застройки и т.п. В некоторых случаях требуется сделать линию
А—Б более пологой или более крутой. Для этого становится необходимым повторное выполнение гидравлического расчета сетей с увеличением (линия А—Б станет более пологой) или уменьшением (линия А—Б станет более крутой) диаметров труб некоторых участков.
После построения, проверки и исправления линии А—Б на график давлений наносят отрезок Б—В, отображающий потери давления в тепловых пунктах и местных системах самой отдаленной от источника теплоты группы потребителей. Предполагая, что эти системы присоединены по зависимой, экономически наиболее эффективной схеме и в тепловых пунктах потребителей установлены водоструйные элеваторы, регуляторы расхода типа РР и аппаратура учета расходуемой теплоты, потери давления, изображенные отрезком Б—В, составят 0,25 МПа. Отсюда следует, что потери давления, возникающие в системах наиболее отдаленных потребителей теплоты, в значительной степени влияют на общие потери давления всей системы, а также на значения давлений в подающем трубопроводе сети, как это видно из рис. 2.9. Поэтому всегда желательно всемерное снижение потерь давления в районах, наиболее отдаленных от источников теплоты. При этом возможно получить значительный экономический эффект, присоединяя отдельные концевые группы потребителей теплоты к районным тепловым сетям по независимой схеме, а также применяя аппаратуру учета теплоты с малыми потерями давления.
Затем по данным гидравлического расчета сети на график наносят линию давления В—Г в подающем трубопроводе. Эта линия имеет направление от наиболее отдаленного потребителя (точка 8) к источнику теплоты (точка Г). При построении графика для закрытых схем теплоснабжения линия давлений В—Г подающего трубопровода в динамическом режиме имеет вид зеркального изображения линии давлений А—Б в обратном трубопроводе, поскольку расход теплоносителя и диаметры соответствующих участков сетей одинаковы. На линии 8—厂 записывают давления в конечных точках всех расчетных участков сети по отношению к геодезической отметке пола источника теплоты.
После этого проверяют соответствие линии давлений В—Г следующему обязательному условию: во всех высоко расположенных точках района теплоснабжения, обеспечиваемых теплоносителем (горячей водой с наивысшей температурой), давление по линии В—Г должно быть выше давления парообразования при данной температуре. В противном случае для предотвращения вскипания теплоносителя линию В—Г следует поднять. Если это приводит к экономически невыгодным последствиям, то для потребителей теплоты, не удовлетворенных достаточным давлением в подающем трубопро-
Рис. 2.10. Некоторые типы графиков давлений для двухтрубных воая- ных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме, при установке подкачивающих насосных станций на обратном и подающем трубопро* водах
а — с расположением подкачивающей насосной станции на обратном трубопроводе; б — с расположением насосной станции на подающем трубопроводе. Условные обозначения см. на рис. 2.9
воде, необходимо понизить температуру теплоносителя в местных системах с помощью водоструйных элеваторов или смесительных насосов.
Иногда в зависимости от местного рельфа поверхности земли и других обстоятельств на основе технико-экономических соображений принимают решения о преломлении линий 4—6 или В—「с сооружением в местах перелома подкачивающих насосных станций для необходимого повышения давления в сети (рис. 2,10).
Составление графика давлений динамического режима системы заканчивают нанесением на него отрезка Г-Д, отображающего потери давления в источнике теплоты — в тракте водогрейных котлов, пароводяных подогревателях, приборах учета теплоты и системе трубопроводов. Эти потери, составляющие 0,2...0,45 МПа, как правило, значительны по сравнению с потерями в системе теплоснабжения в целом. Поэтому необходимо всемерно стремиться к их снижению.
После построения, проверки и исправления графика давлений при динамическом режиме работы сети на график наносят линию статического давления Е—Ж. Она всегда горизонтальна, поскольку сетевые насосы не работают, циркуляция теплоносителя в сетях отсутствует и потерь давления в системе теплоснабжения нет. Статический режим в системе устанавливается, если по какой-либо причине перестают работать сетевые насосы. Заданное статическое давление в сети поддерживается постоянно действующими подпиточными насосами. По отношению к линии сгатическзо давления существуют те же требования, что и к линии давления в обратном трубопроводе при динамическом режиме системы, а именно:
ЛИНИя статического давления должна проходить не менее чем на 5 м выше перекрытия верхнего этажа зданий, стоящих на самой высокой отметке района, присоединенных по завм・ симо〃 схеме, с тем, чтобы их местные системы всегда были заполнены водой и в них не подсасывался воздух;
линин должна находиться на высоте, не превышающей 60 м над полом первого этажа зданий, расположенных на самых низких отметках района, с тем, чтобы предотвратить разрыв нагревательных приборов, расположенных в подвалах и на первых этажах этого района.
При невозможности обеспечения всего района централизованного теплоснабжения одной единой линией статического давления определяют две или несколько таких линий на разных высотных отметках. Каждая из них обеспечивает работоспособность и надежность системы своей, обособленной, части района (см.рис. 2.10,а}.
Подпиточные насосы следует выбирать так, чтобы они создавали давление в точках Д и £, превышающее по меньшей мере на 0,05 МПа давление, определенное графиком давлений (см. рис. 2.9). Таким образом обеспечивается необходимый запас давления для подпитки сетей и создается компенсация потерь давления в насосной установке.
График давлений для двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по открытой схеме. Эти графики отличаются от графиков давлений сетей, работающих по закрытой схеме тем, что линия давлений А—Б обратного трубопровода становится более пологой при одинаковых диаметрах соответствующих участков подающих и обратных трубопроводов сети. Причиной пологости линии А—Б является снижение расхода теплоносителя в обратном трубопроводе за счет отбора его из системы Для непосредственного обеспечения нужд горячего водоснабжения потребителей. Это приводит к снижению удельных по- терь давления в трубопроводе и заметному понижению давления в точке Б. В свою очередь, понижение давления в точке Б определяет также соответствующее понижение давлений в точках 8， 匚 Д. Так, например, в случае, если расход теплоносителя пРи непосредственном отборе его для нужд горячего водоснабжения потребителей в максимальном режиме составит 75% общего, то давление в точках Б, В, Г, Д согласно расчету сни- зитсн на 0,14 МПа. Снижение давления в упомянутых точках графика в итоге приводит к снижению давления, преодолевав- М"。сетевыми насосами (отрезок Д—А), на 12,7%, что соот- ветственно снижает расход электроэнергии на перекачку тепло- носителя в системе и дает определенный экономический эффект.
График давления для двухтрубных рассололроводов, рабо- т"<ощих по закрытой схеме. Этот график строят аналогично :Рафикам водяных тепловых сетей, но требования здесь гораз- менее строгие. Поскольку рассолы имеют пониженную тем-
пературу, вскипание их паров невозможно и поэтому нет необходимости в поддержании увеличенного давления в рассоло- проводах. При построении рельефа поверхности земли, а также самого графика давлений в системе рассолопроводов, определении высоты зданий потребителей, обеспечиваемых холодом, необходимо учесть увеличенную плотность рассола по отношению к воде. Высоту поверхности земли и зданий на ординате графика давлений в принятом масштабе определяют по следующей формуле:
р = 1,02-IO-2 Нр ,
где 1,02'10"а — переводной коэффициент; Н — высота поверхности земли в рассматриваемой точке по отношению к поверхности пола холодильной станции, м; р — плотность рассола, т/м3.
Потери давления на холодильной станции ниже, чем в источнике теплоты любого типа. Они понижены также у потребителя холода по сравнению с потребителем теплоты в связи с отсутствием водоструйных элеваторов, снижающих температуру теплоносителя. На построение графика существенно влияет месторасположение потребителей холода по высоте, то есть на этажах и в подвалах зданий. Поэтому до разработки графиков давлений рассолопроводов необходимо выяснить следующее:
допустимые потери давления в тракте рассолопроводов, расположенных на холодильной станции;
допустимые потери давления в тракте рассолопроводов, расположенных в зданиях потребителей холода;
плотность рассола, транспортируемого сетями;
высоту месторасположения холодоиспользующего оборудования по отношению к поверхности земли у каждого здания/ /потребителя.
В тех случаях, когда холодоиспользующее оборудование потребителей расположено в подвалах или на нижних этажах зданий, а высотная отметка размещения сетевых насосов перекачки рассола на холодильных станциях — на отметках цокольных этажей зданий потребителей холода или выше, система холодоснабжения может работать без подпиточных насосов. Функции подпиточных насосов, компенсирующих относительно небольшие утечки в сети, в этих случаях испол* няют баки рассола, размещенные на необходимой высоте, или гидрофоры.
Г рафик давлений для паровых сетей. Графики давлений для паровых сетей несколько отличаются от графиков давлений для водяных тепловых сетей, и построение их значительно проще. На графике давлений паровых сетей имеется только одна линия, соответствующая (условно) линии давлений подающего трубопровода водяных тепловых сетей. Построе-
уровень полаМ
■^е謊q 額/^Fw^^^^^
АБСОЛЮТНЫЕ отметки
ПОВЕРХНОСТИ ЗЕМЛИ, М
s s s s s a s s
мпме РАСЧЕТНОГО УЧАСТКА
，
3
4
5
НОМГРУЗЛА
46973
ДЛИНА УЧАСТКА 丄，М
600
4Go
800
500
700
УСЛОВНЫЙ ДИАМЕТЯ ТРУВ%ММ
400
300
250
НАЗВАНИЕ МЕСТНОСТИ
УЛ. ГИНТЕРА
УЛ. ДМИТРИЕВА
Рис. 2.11. График давлений для паровых сетей
А—Б — линия давления пара до корректирования диаметров паропро- вма; А—В — то же, после корректирования; Г—Д — линия давления пара во втором паропрпводе, предназначенном для редуцированного в источнике теплоты пара; I ...X — необходимые потребителям давления пара
ние графика практически не зависит от рельефа земли ввиду незначительной плотности пара (для пара с рабочим давлением р = 1,1 ...1,4 МПа плотность находится в пределах р = =5J2...7,5 кг/м3, что по сравнению с плотностью горячей воды р = 958,4 кг/м3 является незначительной величиной). В паровых сетях, как правило, не применяют установок для повышения давления. Линия давлений пара всегда полога, без резких прреломов.
Г рафик давлений в паровых сетях (рис. 2.11) строят следующим образпм.
На координатной сетке в определенном масштабе наносят профиль поверхности земли по трассе трубопровода и все известные параметры расчетных участков сети.
Отмечают расположение всех потребителей (I...X), с показом в масштабе необходимого им давления пара,
По данным гидоавлического расчета паровых сетей наносят линию давлений пара А—Б и анализируют полученные результаты. При этом обычно обнаруживается, что давление подведенного потребителям пара при централизованном паро- снабжении в какой-то степени не соответствует нужному. На
практике встречаются три варианта несоответствия (см. оис. 2 7 7):
давление и температура пара, подведенного потребителям I, III, IV, значительно превышают нужные параметры;
давление и температура пара, подведенного потребителям II, V, VI, VII, VIII, соответствуют необходимым им параметрам с небольшим, практически допустимым преувеличением;
давление пара, подведенного потребителям IX, X, является недостаточным.
Из первоначально построенного графика давлений следует, по для потребителей IX и X необходимо поднять давление ~iapa или соорудить для них собственные индивидуальные пазовые котельные. Поднятие давления пара в районной котель- to〃 теми же котлами невозможно, поскольку их номинальное рабочее давление составляет 1,4 МПа.
Выполнив соответствующие технико-экономические рас・ *еты, можно убедиться, что, как правило, экономически не・ выгодна установка в районной паровой котельной котлов ювышенного давления, а также сооружение и эксплуатация 1ндивидуальных котельных в районе централизованного паро- :набжения. Поэтому для решения настоящей задачи в первую >чередь следует проверить наиболее простой и обычно эконо- лически эффективный способ — увеличение диаметров паропроводов. Повторные гидравлические расчеты показывают, то в этом случае снижаются потери давления в сетях и при ом же начальном давлении пара у стены котельной все пот- •ебители района, особенно наиболее удаленные от котельной, юлучат пар увеличенного давления (линия давлений А—В). Из рафика на рис. 2.11 видно, что линия давления А—В уже удов- етворяет потребителей II, V, VI, VII, VIH, IX, X.
Потребители, для которых давление и температура пара резмерно высоки, должны снизить его параметры в местных едукционно-охладительных установках (РОУ), устанавливае- <ых в тепловых пунктах отдельных потребителей пара или же районной котельной. В последнем случае из котельной про- ладывают второй паропровод пониженного давления и тем- ературы, обеспечивающий потребителей I, III, IV паром необ- одимых параметров. Давление пара во втором паропроводе редставлено линией Г—Д.
Решение об установке РОУ в тепловых пунктах потребителей пи прокладке из районной котельной второго паропровода эниженного давления с установкой общего РОУ в котельной ри необходимости проверяют технико-экономическим рас- JTOM.
График давлений для конденсатопроводов водяного пара, рафик [рис. 2.72) должен удовлетворять следующим срав- ^тельно легко выполнимым требованиям:
конденсат следует возвращать в котельную при давлении, □статочном для свободного слива его в конденсатные баки, в
Рис. 2.12. График давнем而 для конденсатопроводов водяного пара
А—Б — линия давления конденсата в сетях; I—X — потребители пара, возвращающие конденсат в паровую котельную
или направлять его в деаэратор (в зависимости от тепловой схемы источника теплоты); “
для нормальной перекачки конденсата линия давлений кон- денсатопровода в любой точке трассы должна проходить на высоте не менее 5 м от поверхности земли при прокладке напорных конденсатопроводов подземно. Это предотвращает образование вакуума в сети. Поскольку плотность чистого конденсата довольно значительна (при t = 100℃ она составляет 958,4 кг/м3), рельеф земли оказывает ощутимое влияние на давление в конденсатопроводах.
Г рафик давлений конденсатных сетей строят в следующем порядке.
На координатную сетку в масштабе наносят профиль поверхности земли и указывают известные параметры участков сети.
Отмечают (в принятом масштабе) расположение всех потребителей пара, возвращающих конденсат в источник теплоты.
В соответствии с данными гидравлического расчета конденсатных сетей наносят на график линию давлений А—Б конденсата и проверяют, выполняются ли при этом упомянутые обязательные требования к режиму трубопроводного транспортирования конденсата. Построение графика давлений следует начинать с точки А, гарантирующей необходимое
давление конденсата у стены источника теплоты. Если конденсат вводится в деаэратор на отметке его головки, то минимальное необходимое давление конденсата у стены котельной определяют в МПа по формуле:
Рк = Р「 + Рд + Р"，
где рк — рассчитываемое давление конденсата у стены котельной; Рг — давление, создаваемое расположением отметки головки деаэратора выше пола котельной, МПа; рд — избыточное (манометрическое) давление в деаэраторе, обычно принимаемое равным 0.02 МПа; Ри — избыточное давление, обеспечивающее свободное поступление конденсата в деаэратор и принимаемое равным 0,05 МПа.
По графику давления сетей конденсата, учитывая разницу высот расположения источника теплоты и потребителей пара, можно определить давление, создаваемое насосами для перекачки конденсата, у любого потребителя. Так, например, у потребителей IV и VII необходимые давления согласно рис. 2.12 равны: р^ н 0,25 + (55 - 65) 1,02 Ю"2 + 0J = 0,25 МПа;
隘；（Л隘；（Л+ (55 — 62) 1,02-10"2 + 0,1 к 0,33 МПа, где значение является коэффициентом перевода величины в МПа,
隘；（Л
隘；（Л
а величина 0,1 МПа выражает сумму потерь давления в насосной станции перекачки конденсата (0,05 МПа) и из6ьггсжно「о давления (0,05 МПа), обеспечивающего истечение конденсата в магистральный конденсатопровод.
Приведенные примеры некоторых характерных графиков давлений для наиболее часто применяемых на практике сетей дают возможность разработки подобных графиков для других жидких веществ и реальных газов, не рассмотренных в книге.
8. РАСЧЕТНО-МОНТАЖНЫЕ СХЕМЫ СЕТЕЙ НОВОГО ТИПА, ОТРАЖАЮЩИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ, И ГРАФИК ДАВЛЕНИЙ СЕТЕЙ
Общие сведения. Для определения оптимальных диаметров трубопроводных сетей техническая литература рекомендует следующий порядок выполнения проектных работ при наличии разработанной сводной таблицы максимально-часовых расходов транспортируемого материала:
разработка расчетных схем сетей;
выполнение их гидравлического расчета;
разработка графиков давлений сетей.
Такой порядок приводит к значительным затратам времени и труда на проектные работы. Кроме того, окончательно убедиться в правильности проведенных гидравлических расчетов сетей и отсутствии необходимости их повторного выполнения
можно только после разработки графиков давлений. Следует также отметить, что графики давлений для разветвленных сетей, как правило, разрабатывают на участке от генератора транспортируемого материала (котельной, компрессорной, холодильной станции и т.п.) до наиболее отдаленного потребителя, а остальные сети (ответвления от основной магистрали) остаются не охваченными графиками. При таком порядке выполнения проектных работ не сразу обнаруживаются допущенные в гидравлическом расчете погрешности. Исправление их обычно затруднительно.
П ре дета вл яется целесообразным часть проектных работ по расчетным схемам, гидравлическим расчетам сетей и графикам давлений для этих сетей выполнять не раздельно, а комплексно в едином проектном материале. Таким единым комплексным проектным материалом могут быть расчетно-монтажные схемы, которые одновременно отражают гидравлический расчет сетей, график давлений и возможность определения значений давлений в любой точке сети. На схемах видны изменения давления в сетях по отношению к поверхности земли, а также расстановка отсекающей запорной арматуры и, в отдельных случаях, воздушников и спускников.
В расчетно-монтажной схеме нового типа отражены обычно следующие показатели:
Q — расход теплоты, ГДж/ч;
G — расход теплоносителя или материала, т/ч (м3 /ч);
D — условный диаметр трубопровода, мм;
L — длина расчетного участка сети, м;
рд — удельные потери давления в трубопроводе на трение, Па/м;
— скорость движения теплоносителя в трубопроводе, м/с;
— коэффициент для определения эквивалентной длины участка местных сопротивлений в тепловых сетях;
р — потери давления в расчетном участке, МПа;
Рп — давление в подающем трубопроводе в начале расчетного участка, МПа;
Ро — давление в обратном трубопроводе в конце расчетного участка по ходу движения теплоносителя, МПа;
Рз — значение, отражающее расположение поверхности земли по отношению к уровню пола источника теплоты, МПа.
На расчетно-монтажных схемах могут быть представлены основные данные, характеризующие транспортируемый материал: плотность, кинематическая или динамическая вязкость, температура материала в рабочем состоянии, в точках замерзания, вскипания и начала разложения, токсичность, горючесть, взрывоопасность, агрессивность к материалу труб и т.п. Эти свойства необходимо учитывать при проектировании, строительстве и эксплуатации определенных сетей. Ниже приведены некоторые наиболее характерные примеры расчетно-монтажных схем сетей, знакомящие с принципами их построения и пользования ими.
q=3扬 ^=布0 力毋0L = 6gApyd=46,4。•e= 1邑 “ = qg Лр-0,052 耳巨乃一 pR.3 Рз = 0q=3扬 ^=布0 力毋0L = 6gApyd=46,4。•e= 1邑 “ = qg Лр-0,052 耳巨乃一 pR.3 Рз = 0Q-88 G=?26 2=3瓦 £ = 8痴 ^Pyj -S2,S6a = 0,8Ap = ^O 汴 ^Pn^053 %=团318 戶3=京Q-88 G=?26 2=3瓦 £ = 8痴 ^Pyj -S2,S6a = 0,8Ap = ^O 汴 ^Pn^053 %=团318 戶3=京0=47 G = 〃2「= 2石 5 7000=47 G = 〃2「= 2石 5 70048d =38,39 v^ 0,95工=0,6一7p=o03 Pn=o,g42Po = 0,5 OS77岳~48d =38,39 v^ 0,95工=0,6一7p=o03 Pn=o,g42Po = 0,5 OS77岳~国国Q = 203Q = 2036 = 7206 = 720Q = 50G = ^pQ = 50G = ^p3顽Ару 产 42,08 р = О,993顽Ару 产 42,08 р = О,99V = »7 a* J9V = »7 a* J9p=4%Apg = 58®p=4%Apg = 58®4/?*a0454/?*a0454斤a03%4斤a03%
q=3扬 ^=布0 力毋0
L = 6g
Apyd=46,4。•
e= 1邑 “ = qg Лр-0,052 耳巨乃一 pR.3 Рз = 0
q=3扬 ^=布0 力毋0
L = 6g
Apyd=46,4。•
e= 1邑 “ = qg Лр-0,052 耳巨乃一 pR.3 Рз = 0
Q-88 G=?26 2=3瓦 £ = 8痴 ^Pyj -S2,S6
a = 0,8
Ap = ^O 汴 ^Pn^053 %=团318 戶3=京
Q-88 G=?26 2=3瓦 £ = 8痴 ^Pyj -S2,S6
a = 0,8
Ap = ^O 汴 ^Pn^053 %=团318 戶3=京
0=47 G = 〃2
「= 2石 5 700
0=47 G = 〃2
「= 2石 5 700
48d =38,39 v^ 0,95
工=0,6一
7p=o03 Pn=o,g42
Po = 0,5 OS
77岳~
48d =38,39 v^ 0,95
工=0,6一
7p=o03 Pn=o,g42
Po = 0,5 OS
77岳~
国
国
Q = 203
Q = 203
6 = 720
6 = 720
Q = 50
G = ^p
Q = 50
G = ^p
3顽
Ару 产 42,08 р = О,99
3顽
Ару 产 42,08 р = О,99
V = »7 a* J9
V = »7 a* J9
p=4%
Apg = 58®
p=4%
Apg = 58®
4/?*a045
4/?*a045
4斤a03%
4斤a03%
Pnjgq Qi户" Рз="Pnjgq Qi户" Рз="pr=^ 0,976 夕0 = 0i 凸=°，%
Pnjgq Qi户" Рз="
Pnjgq Qi户" Рз="
Рис. 2.13. Расче;но-монтажная схема сетей, отражающая гидравлический расчет и график давлений двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме
ИТ — источник теплоты; ЗА — запорная арматура; 1...5 — номера расчетных участков сети; I... 1У — номера ответвлений
Расчетно-монтажная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по закрытой схеме. Схему разрабатывают в следующем порядке {рис. 2.13).
На разработанный план трасс тепловых сетей района наносят схему сетей в произвольном масштабе с показом всех расчетных участков сети. При этом для более удобного разме* щения других элементов схемы некоторые участки сетей могут иметь отступления от принятого масштаба.
Обозначают на схеме так называемые ^расчетные флажки" каждого расчетного участка сети, предназначенные (в настоящем случае) для 11 расчетных значений (Q, G, D, L, Ару〃, ％ а, Ар, Рп， р0, Рз). Расчетные флажки расставляют на всех участках схемы, имеющих изменения хотя бы одной из вышеприведенных
расчетных величин, кроме значения р3, отражающего расположение поверхности земли по трассе тепловых сетей, поскольку изменение отметки земли не зависит от других расчетных элементов. Каждый расчетный флажок нумеруют в направлении от источника теплоты к наиболее отдаленному потребителю.
Заполняют расчетные флажки, одновременно и комплексно выполняя гидравлический расчет сетей с параллельным решением вопросов, рассматриваемых обычно при разработке графика давлений.
Сначала во все расчетные флажки схемы вносят ранее определенные значения: максимально-часовые расходы теплоты Q; максимально-часовые расходы теплоносителя G; длину трассы расчетных участков тепловых сетей по плану L.
Затем указывают значения р3，отражающие геодезические отметки поверхности земли в начале определенного расчетного участка сети по отношению к уровню пола источника теплоты. Значение р3 определяют по формуле:
р3 = 1,02-10-2(Н3 - Нит),
где 1,02-10-2 — переводной коэффициент; % — геодезическая отметка поверхности земли в начале расчетного участка, м; 心 丁 — геодезичес кая отметка поверхности пола источника теплоты, м.
Если рельеф поверхности земли на расчетном участке сети волнистый, его отображают на расчетных флажках следую- щим образом (пример): р3 = 0,1 + (—0,05 + 0,1) = 0,15 МПа. Это значит, что разница уровней поверхности земли расчет* ного участка составляет 15 M.
Следующим шагом является определение оптимальных диаметров тепловь(х сетей с учетом указаний Пособия к СН 527-80*. В расчетные флажки вносят значение D, АруД, v, выбранные по вспомогательной таблице для гидравлического расчета водяных тепловых сетей (см. прил. 2). Для выбора оптимальных диаметров тепловых сетей необходимо предварительно определить значение критерия, определяющего допустимые минимальные и максимальные давления в обратном трубопроводе сети по отношению к поверхности земли — усредненного АРу〃 обратного трубопровода рассматриваемой сети. Можно сказать, что значение этого критерия зависит от рельефа местности и этажности зданий, строящихся в рассматриваемом районе централизованного теплоснабже-
ния. Давление в обратном трубопроводе сети в точках, нахо- дя1цихся выше отметки перекрытия верхних этажей зданий, как известно, должно быть не м「нее 0,05 МПа; в точках, находящихся на уровне порррхности земли самых низких мест застрэиваемого района с централизованным теплоснабжением,— не более 0,55 МПа.
В конкретном случае застройки района 5...9-этажными зданиями давление в обратном трубопроводе в начале сети у стены источника теплоты на уровне пола котельной (на расчетном флажке 7) принимают равным pQ = 0,3 МПа, а в конце сети у наиболее отдаленного потребителя теплоты района, на уровне поверхности земли — Р。& 0,55 МПа. Итак, в настоящем случае усредненное допустимое значение удельных потерь давления в обратном трубопроводе сети составляет:
△руд = 106 (pV -pf )/X(L + aL)=
=106 (0,6 - 0,3)/ (3950 + 0,6-3950) « 48 Па/м,
где 106 — переводной коэффициент; р^ — предвяритольно принятое давление в начале расчетного участка обратного трубопровода； р： — давление в конце расчетного участка / обратного трубопровода; L — длина трассы тепловых сетей по плану; а — коэффицирнт для определения длины участка местных сопротивлений в тепловых сетях.
После выявления расчетом значений D, Друд, v можно определить значения а по табл. 2.11, потери давления на каждом расчетном участке Др и потери давления в концах расчетных участков обратного трубопровода Ар。на всех расчетных флажках. Если дасление в обратном трубопроводе всей сети удовлетворяет необходимым требованиям, определяют значения далений в начале каждого расчетного участка подающего трубопровода рп и заносят их во все расчетные флажки схемы. Однако если определенные расчетом давления в обратном трубопроводе сети не удовлетворяют необходимым требованиям на одном из участков сети, расчет повторяют до получения удовлетворительных результатов для всей сети.
При определении значений рп в расчетных флажках следует учесть, что в двухтрубных водяных тепловых сетях, работаю* щих по закрытой схеме, падение давления в подающем трубопроводе происходит зеркально по отношению к росту давления р0 на тех же расчетных участках обратного трубопровода сети.
В последнюю очередь на схему сетей наносят отсекающие задвижки, запорную арматуру ответвлений, а также, при необходимости и по возможности, спускники и воздушники (на
рис. 2.13 в целях упрощения схемы спускники и воздушники не показаны). На этом расчетно-монтажная схема, отражающая гидравлический расчет и график давлений сетей, считается законченной.
По настоящей расчетно-монтажной схеме можно легко и удобно определить:
располагаемое давление: (рр = рп — pQ). Так, например, в конце расчетного участка 3 (в начале участка 4) р = 0,976 — -0,474 = 0,502 МПа;₽
давление в подающем трубопроводе по отношению к поверхности земли местности. В конце участка 5 р^ = рп — р3 = 0,976 — — 0,09 = 0,967 МПа;
давление в обратном трубопроводе по отношению к поверхности земли местности. В конце участка 3 р* = р。— Р3 = 0,474 — -0,09 = 0,465 МПа;
разность давлений, создаваемую сетевыми насосами: Др = = РК-Р0 = 1,4-О,3 = 1,1 МПа;
давление, создаваемое подпиточными насосами в динамическом режиме: р，•: = р0 — р3 = 0,3 — 0 = 0,3 МПа.
При сравнении метода выполнения гидравлического расчета сетей путем разработки комплексных расчетно-монтажных схем, выражающих гидравлический расчет и график давлений сетей, видно, что каждый из этих методов имеет свои преимущества и недостатки. К преимуществам метода расчетно-монтажных схем по сравнению с классическим вариантом поэтапной разработки расчетных схем, гидравлического расчета сетей и графиков давлений относятся:
сокращение ошибок в проектировании, ликвидация которых в дальнейшем приводит к дополнительным материальным, трудовым и финансовым затратам;
наглядность всех основных исходных данных и элементов сети (кроме рельефа земли), что приводит к облегчению и упрощению проектирования, строительства и эксплуатации систем сетей;
снижение трудозатрат в проектировании.
К недостаткам расчетно-монтажных схем следует отнести: громоздкость по сравнению с обычными расчетными схемами, поскольку размещение на схемах расчетных флажков с полным набором показателей занимает много места;
менее наглядное (в цифровом изображении) отображение поверхности земли района централизованного теплоснабжения.
Расчетно-монтажная схема двухтрубных водяных тепловых сетей, работающих по открытой схеме. Особенности и обличия этой схемы по описанной ранее выражаются в следую
щем:
она состоит в целом из двух раздельных, увязанных между собой схем: схемы подающего трубопровода и схемы обратно* г0 трубопровода водяных тепловых сетей. Расчетные участки этих сетей имеют свои характерные расчетные флажки;
число показателей в расчетных флажках подающих трубопроводов, в отличие от закрытых схем водяных тепловых сетей, составляет 10 единиц, а для обратных трубопроводов -9;
удельные потери давления в обратном трубопроводе отличаются от удельных потерь давления в подающем трубопроводе: первые являются заниженными по сравнению со вторыми при одинаковых диаметрах соответствующих участков сети. При заниженных удельных и суммарных потерях давлений линия давлений в обратном трубопроводе становится более пологой. Весьма часто это обстоятельство приводит к необходимости поднятия константной точки давления в обратном трубопроводе у стены котельной. В этом случае значение опти* мального давления у котельной р0 = 0,4 МПа.
В остальном порядок построения расчетно-монтажных схем водяных тепловых сетей, работающих по открытой схеме, аналогичен порядку построения схем сетей, работающих по закрытой схеме.
Расчетно-монтажная схема однотрубных сетей соляной кислоты с концентрацией 27,5%. Эта схема (рис. 2.74) разработана с учетом особенностей транспортируемого вещества, конструкции, материала и размеров трубопроводов сети. Разработку схемы ведут в следующем порядке.
Текстуально приводят необходимые исходные данные и данные, характеризующие транспортируемый материал, а именно:
рабочую температуру в наружных сетях: макисмальную +20℃, минимальную —20℃;
температуру застывания соляной кислоты с концентрацией 27,5%; t = -40ОС;
плотность: при t = 20℃ р = 1142 кг/м3; при t = —20℃ р = 1162 кг/м3; 6 2
кинематическую вязкость: при t = 20℃ р = 1,431*10" м /с; при t = —20℃ V = 1,598-10"^ м2/с. Следует отметить, что в технической литературе качество жидкостей иногда выражается только через динамическую вязкость д. Кинематическая вязкость у связана с динамической вязкостью соотношением: 〃=从/p, м2/с;
эквивалентную шероховатость труб кэ = 0,5 мм при долгосрочной нормативной эксплуатации их; сети сооружаются из стальных труб, футерованных фторопластом;
свойства кислоты; агрессивна, токсична, негорюча и невзрывоопасна;
V=8,6V=8,6% = 92% = 92£ =，60而F方石 ”标 ~а = аз 一 △р= 0,008 ®=q污5 & = ”47£ =，60而F方石 ”标 ~а = аз 一 △р= 0,008 ®=q污5 & = ”47y=&6y=&6% =62% =62% =92% =92厶=32厶=32必必£=Л40£=Л40Р=8,6Р=8,6% =女% =女2=47。APW=39,而 v=O,36 a = 0,3一Ap=0,025 一 户m二4旭 Рк = “552=47。APW=39,而 v=O,36 a = 0,3一Ap=0,025 一 户m二4旭 Рк = “55Р=7Р=7КбКб4=744=74丿=7刀В = 74丿=7刀В = 74/ = 50/ = 50△&"39,?5 七= 0,36 ~ а = 03а"=@ 丽^ 万^~ &切丁△&"39,?5 七= 0,36 ~ а = 03а"=@ 丽^ 万^~ &切丁СКЛАД КИСЛОТСКЛАД КИСЛОТ$=730 йруд-72 u = 45；5 а = 0,3 Ар-0,012 必。里更$=730 йруд-72 u = 45；5 а = 0,3 Ар-0,012 必。里更
V=8,6
V=8,6
% = 92
% = 92
£ =，60
而F方石 ”标 ~а = аз 一 △р= 0,008 ®=q污5 & = ”47
£ =，60
而F方石 ”标 ~а = аз 一 △р= 0,008 ®=q污5 & = ”47
y=&6
y=&6
% =62
% =62
% =92
% =92
厶=32
厶=32
必
必
£=Л40
£=Л40
Р=8,6
Р=8,6
% =女
% =女
2=47。
APW=39,而 v=O,36 a = 0,3一
Ap=0,025 一 户m二4旭 Рк = “55
2=47。
APW=39,而 v=O,36 a = 0,3一
Ap=0,025 一 户m二4旭 Рк = “55
Р=7
Р=7
Кб
Кб
4=74
4=74
丿=7
刀В = 74
丿=7
刀В = 74
/ = 50
/ = 50
△&"39,?5 七= 0,36 ~ а = 03
а"=@ 丽^ 万^~ &切丁
△&"39,?5 七= 0,36 ~ а = 03
а"=@ 丽^ 万^~ &切丁
СКЛАД КИСЛОТ
СКЛАД КИСЛОТ
$=730 йруд-72 u = 45；5 а = 0,3 Ар-0,012 必。里更
$=730 йруд-72 u = 45；5 а = 0,3 Ар-0,012 必。里更
соляной киссоляной кисРис. 2.14. Расчетно-монтажная схема отнотрубных сетей
соляной кис
соляной кис
лоты с концентрацией 27,5%
систему подачи кислоты потребителям： кислота подается насосами, расположенными на полу склада кислот, по наружным сетям, проложенным назем но на высоте до 8 м над поверхностью земли, в приемные емкости отдельных цехов, размещенных на высоте до 12 м над уровнем полов первых этажей производственных корпусов — потребителей кислот;
расположение полов первых этажей производственных цехов: на геодезических отметках ±2 м по отношению к уровню пола склада кислот;
характеристику одновременности расходов: кислота подается к производственным корпусам поочередно, поэтому максимально-часовой расход ее в сети составляет V = 8,6 м3/ч;
специфику эксплуатации: нагрева, охлаждения кислоты и теплоизоляции сетей не требуется.
Наносят схему сети, отмечают места расстановки запорно- отсекающей арматуры в сетях, определяют расчетные участки, расставляют и нумеруют расчетные флажки сети.
Вносят в расчетные флажки следующие показатели:
расход кислоты по расчетным участкам, выражая его значениями V, м3/ч, или G, т/м （G =「V）;
диаметр трубопровода D, указывая при этом наружный диа・ метр стальной трубы D* толщину стенки трубы s и фактический
внутренний диаметр трубопровода (с учетом футеровки его слоем фторопласта) D_. Оптимальный диаметр трубопровода определяют, выполняя гидравпический расчет конструируемой сети, в котором учитывают длину расчетного участка сети L, коэффициент а для определения эквивалентной длины участка местных сопротивлений и допустимых потерь давления в расчетном участке сети Лр;
данные, необходимые для выполнения гидравлического расчета трубопроводов: L, Друд, V, а, Лр, рн，рк-
Пример расчета. В конкретном случае, приведенном на рис. 2.14, во-первых, определяют оптимальный диаметр трубопровода, по которому транспортируют соляную кислоту в количестве 8,6 м3 /ч на участке от склада кислот до наибопре отдаленной точки — корпуса потребителя № 2. Максимально возможное рабочее давлений создаваемое насосами у стены склада кислот, рн = 0,18 МПа; а давление у стены корпуса № 2 должно быть не менее рк = 0,12 МПа. Этим определяется, что потери дав пения в сети не должны превышать значения Др = =Рн = Рк =0,18-0,12= 0,06 МПа.
При условии, что стальной трубопровод футерован фторопластом толщиной слоя 4 мм и имеет параметры D xs = 108x4 мм, внутренний диаметр трубы составляет % = 108 - 2(4 + 4) = 92 мм = 0,092 м, а фактическая скорость движения кислоты в сети v = V/ F = 8,6-4/ (3600* хЗ,14-0,0922) = 0,36 м/с.
Теоретическая скорость движения заданного количества соляной кислоты в трубопроводах, предстпвленных таблицами гидравлического расчета водяных тепловых сетей и мазута ( прил. 2и 4), составит:
при D = 100 мм и D = 108 - (4 + 4) = 100 мм v = (8,6-4)/(3600* *3,14 0,12)二 0,3 м/с; при % = 80 мм и DB = 89 - (3,5 + 3,5) =82 мм V = (8,6-4)/(3600-3J4-O,O822) = 0,45 м/с.
Затем определяют значения Друд и Др в условиях транспортирования в сетях максимально-расчетного количества кислоты при -ее наиболее высокой вязкости. Учитывая, что соляная кислота имеет наибольшую вязкость в пределах t = —20℃...20°С, и наибольшую плотность при t н —20℃, в гидравлическом расчете сети принимают это последнее значение.
Поскольку в настоящее время отсутствуют вспомо「атепьнь1е таб
лицы для гидравлического расчета трубопроводов соляной кислоты, значения Друд определяют путем интерполяции значений, получаемых из таблиц для гидравлического расчета водяных тепловых сетей (прил. 2) и мазутопроводов (прил. 4}, которые составлены при р = 958,4 кг/м3# и = 0,295-10"6 м2 /с, кэ = 0,5 мм для воды к р = 925 ... 980 кг/м3.
у = (0,15-10е4)... (17,5-10-4) м'/с, кэ = 0,5 мм для мазута М-100.
Так как в рассматриваемом случае внутренний диаметр стальных труб уменьшен их футеровкой, удельные потери давления АРуД определяют при внутреннем диаметре труб % = 0,092 м или при фактиче
ской скорости движения кислоты в сетях v = 0,36 м/с с учетом увеличения плотности соляной кислоты по отношению к плотности горячей воды, а также и мазута.
При этом следует отметить, что внутренняя поверхность пластмассовых труб гладкая и соответствует этим поверхности новых стальных труб, имеющих эквивалентную шероховатость кэ = 0,1 ... ...0,2 мм. Но стальные трубы, футерованные фторопластом, имеют увеличенное количество стыков и сварных швов фторопласта, поэтому их эквивалентная шероховатость увеличена и приравнена значению не новых стальных труб — к = 0,5 мм, для которых удельные потери давления приведены в прил. 吃 и 4.
с. к г. в м
Др = I Др + (Др — Др •) х
РУД 1 РУД 口 УД УуА
I М С.К| / , М r.Bi , X-Kw2 /z М Лг-Вч х(V — Р ) / (у — V )]р X /(р+ р ),
/ г.в при D =82/ г.в при D =82г.вг.в при D =100
/ г.в при D =82
/ г.в при D =82
"А = ДРУД
一 Друд一 ДрудприОв = Ю0)(D100_D92)]/(D100_D82)J
一 Друд
一 Друд
23,95 Па/м;23,95 Па/м;二 12,75+ /( (37,96 - 12,75) (0,1 -0,092)1/(0,1 -0,082)У =
23,95 Па/м;
23,95 Па/м;
м при D = 100 f м при D = 82 ^уд = МуА* U
м при DB = “YAм при DB = “YA10°)噌皆)]/(d* -噌)}=
м при DB = “YA
м при DB = “YA
0DОD J
匸 20,7 +|[ (47,9- 20.7)(0,1 - 0,092) ]/(0,1 - 0,082) |=
=32,79 Па/м;
C.KA
△руд = [23,95 + (32,79-23,95) (0.2Ф10-4 - 1,598-10^)/(0,24 x
x 10"4 - 0,295-10"6 ) ] ■ 1162-2/ (930 + 958,4) = 39,75 Па/м. '
Общие потери давления в трубопроводе соляной кислоты на участке от склада кислоты до корпуса № 2 при длине трассы кислотопровода L = 470 + 160 + 140 = 770 м и значении коэффициента а = 0,3 сос- .тавят- Др = LAp (1 + 〃)10~6 = 770-39,75-1,3-10-6 = 0,04 МПа.
УД
Это меньше допустимых Дрдоп = 0,18 — 0,12 = 0,06 МПа.
Настоящим расчетом подтверждается, что предварительно принятый диаметр кислотопровода D xs = 108x4 мм, футерованного фторопластом толщиной слоя 4 мм, соответствует необходимому и является оптимальным.
Приведенным способом можно определить оптимальные диаметры также и других участков сети. При этом выполненный выше расчет показывает, что в настоящем случае диаметры остальных трубопроводов соляной кислоты выбраны правильными, если скорость движения кислоты в сетях составит v = =0,25...0,50 м/с.
Таким образом, с помощью таблиц для гидравлического расчета водяных тепловых сетей, сетей конденсата и мазуто- проводов, приведенных в прил. 2, 3, 4, выполняют гидравли* ческие расчеты любых трубопроводных сетей разных жидкостей, имеющих типичные и нетипичные внутренние диаметры труб, разные плотности и коэффициенты кинематической вязкости транспортируемого материала.
2.9. РАЦИОНАЛЬНОЕ РАЗМЕЩЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ ПО ПОПЕРЕЧНОМУ СЕЧЕНИЮ
Прокладка сетей по наземным эстакадам. Расположение совмещенно прокладываемых инженерных сетей на траверсах, консолях и подвесках в каждом отдельном случае зависит от разных факторов, основными из которых являются следующие:
способ прокладки сетей: наземно по проходным или непроходным эстакадам; по кровлям, техническим чердакам; в подвалах или коридорах зданий; подземно по проходным или полупроходным каналам и туннелям;
число и назначение прокладываемых сетей;
диаметры сетей и максимально допустимые расстояния их опирания;
необходимость проходных дорожек для сооружения, эксплуатации, ремонта и замены сетей;
необходимость защиты сетей от солнца, дождя, снега и обледенения;
отрицательные воздействия других сетей, проложенных рядом, как возможной причины возникновения химической или электрической коррозии, горения, взрыва, повреждения защитного слоя прокладываемых сетей при аварии других сетей;
потребность во взаиморезервировании некоторых сетей с обеспечением работоспособности одних при повреждении других.
Помимо упомянутых могут существовать еще и другие факторы, влияющие на выбор оптимального размещения инженерных сетей в разрезе и определение необходимых несущих строительных конструкций.
Направления поиска и нахождения оптимального размещения инженерных сетей и конструкций, их поперечных разрезов по наземным эстакадам проиллюстрированы нижеследующими примерами.
Пример 1. Необходимо осуществить совмещенную прокладку водяных тепловых сетей t = 150一70℃ первой очереди 2D^ = =200 мм и перспективных 2Dy = 250 мм; паропровода р = =0,6 МПа, t = 16(РС, Dy = 250 мм; трубопровода горячего водоснабжения t = 65°С, D = 125 мм с циркуляционным трубопроводом Dy = 65 мм;у взаиморезервируемых электрокабелей и кабелей слабых токов общим числом 35 на участке от точки 6 до 8 по наземной эстакаде, пересекающей ряд автодорог.
Из поставленной задачи и перечня совмещенно проклады- вамых сетей следует, что строительные конструкции эстакады над проездами должны быть расположены на высоте не ниже чем 5 м от поверхности проезжей части дорог. Следует также, что прокладываемые трубопроводные сети не оказывают отрицательных воздействий друг на друга и на кабельные сети, а кабельные сети — на рассматриваемые трубопроводные сети.
Надежность действия взаиморезервируемых электрокабелей и кабелей слабых токов требует соответствующего их расположения на строительных конструкциях эстакад: либо по разнь1м сторонам пролетных строений эстакад (железобетонных или металлических балок), либо по одну сторону с размещением каждой группы этих кабелей на безопасном расстоянии друг от друга. Минимальное значение этого разрыва, требуемое действующими нормами, в зависимости от значения и параметров сетей составляет 0,6 м и более.
При расположении трубопроводов по поперечному сечению трассы совмещенно прокладываемых сетей учитывают действующие нормативные требования к их прокладке. Согласно Правилам устройства элек троустано во к (ПУЭ), 1986 г., при наземной прокладке сетей по эстакадам кабели должны быть расположены не ниже чем 2,5 м от поверхности земли; нежелательна также прокладка кабелей слишком высоко. В случае необходимости их размещения выше 6 м от поверхности земли требуется сооружение проходных дорожек по эстакадам с целью обеспечения удобства прокладки и обслуживания кабелей.
Обязательное сооружение проходных дорожек для тепловых сетей, согласно СНиП 2.04.07—86 размещаемых на эстакадах и отдельно стоящих опорах, требуется только в местах пересечения железных дорог, рек, оврагов и на других труднодоступных для обслуживания трубопроводов участках трассы. Они также полезны на других участках при большом числе труб, требующих частого осмотра трасс (СН 527-80). На расположение трубопроводов в поперчном сечении трассы сетей существенно влияет максимально допустимый шаг их опирания. В настоящем примере на прямых участках сети он составляет:
для паропровода Dy = 250 мм — 12 м, водяных тепловых сетей Dy = 2GO мм — 9 м, трубопроводов горячего водоснабжения Dy = 125 мм — 6 м, циркуляционных трубопроводов Dy = 65 мм — 3,5 мм, для кабелей — 0,75...1 м. Столь небольшой шаг опирания кабелей определяет необходимость применения балок в конструкции эстакад.
Ьалки бывают железобетонными или стальными. Наиболее долговечными, надежными и экономичными^ в общем случае, являются типовые сборные железобетонные балки пролетом 12 м и высотой 0,7 м.
Наличие балок дает возможность опирания сетей с любым необходимым шагом, а также возможность увеличения шага установки опор эстакад. Последнее приводит к уменьшению числа опор и созданию более удобных условий для передвижения транспортных средств по площадке предприятий.
В целях уменьшения числа применяемых на эстакадах траверс путем увеличения шага опирания труб предполагалось использование способа прокладки ^труба над трубой,г, то есть прокладки малого трубопровода над трубопроводом большего диаметра: конденсатопровода над паропроводом, циркуляционного над трубопроводом горячего водоснабжения и т. п. Способ размещения трубы над трубой кроме уменьшения числа траверс приводит к сокращению их длины, чем достигается определенная экономия средств и материалов.
После размещения трасс наземных эстакад на генеральном плане проектируемого предприятия выяснилось, что большим- ство зданий — потребителей теплоты расположены слева от эстакады. Водяные тепловые сети 2Dy = 250 мм, сооружаемые на территории проектируемого предприятия и используемые в дальнейшем для других потребителей теплоты района, не имеют ответвлений и являются транзитными. Этим определилось расположение тепловых сетей проектируемого предприятия по левой стороне, а транзитных сетей, сооружаемых в перспективе, — по правой стороне эстакады.
После проведения упомянутых проектных • проработок выявилась возможность расположения трубопроводных сетей наиболее простым способом： горизонтально в один ряд по траверсе длиной 3 м с размещением циркуляционного трубопровода во втором ряду, а кабелей, требующих весьма частого опирания и располагаемых по возможности ближе к поверхности земли, — по наружным боковым стенкам балок эстакад (рис. 2.75声).При этом для достижения максимальной надежности действия взаиморезервируемых кабелей каждую группу кабелей одного назначения следует прокладывать по разным балкам, чем обеспечивается максимально возможный разрыв между ними.
При конструировании поперечного сечения прокладки сетей 5нза)ельно следует предусмс1гривать резервное место для рокладки возможных перспективных сетей* в количестве 0...30% числа приеклируемых. Это относится как к трубопро- идным on нм, так и к кабелям. Опыт показал, что даже в ех случаях, когда нет оснив<йния ожидзть прокладки каких- ибо перепек! иьных сетей, резервные места необходимы. )ни используются для сооружения сетей, заменяющих дей- твующие, износившиеся при эксилуэ i dunw. Такой способ зэ- 1ены сетей позволяет ее осуществив без остановки произ- юдства предприятия. Это весьма важно в тех случанх, когда ети имеют большую протнженность, расположены в неудоб- )ых для строи 1ёльства местах и с осущестьлением прсАвари- ej№H5Q AeMOHTd/Ka их замена требует несколько сутик. Для ■реднриятий с не(1рерывным процессом производства возмож- юсть прокладки заменнемых сетей в другом месте имеет пер- юстепенное значение. Резервным местом для прокладки перфективных трубопроводных сетей в настоящем примере ире- 1усмотрено пространство, расположенное под траверсами между ёлками.
Из рис. 2.15,а видно, что трубопроводные сети основных диаметров, расположенные по траверсзм горизонтально в один энд, разобщены компактно. Площадь сечения, занимаемая грубопроводами в разрезе и свидетельствующая о компактности прокладки сетей, составляет всего 1,5 м2, то есть 0,21 м на эдин прокладываемый трубопровод. Этим показателем опре- целяется рациональное проектирование совмещенной прокладки инженерных сетей, экономия строительных материалов ★ низкая стоимость строительства.
Кроме горизонтального, в основном однорядного, разме- цения трубопроводов возможен также и вариант размещения груб на эстакаде по вертикали (рис. 2.75,6). Этот вариант имеет эяд особенностей, которыми отличается от варианта располо- кения труб по горизонтали, а именно:
ширина эстакады может быть сокращена с 3 до 2,1 м; становится обязательной проходная дорожка минимальний шириной 600 мм для выполнения строительства, эксьлуата- ции и ремонта трубопроводных сетей. Это приводит к дополнительному расходу металла;
расположение трубопроводов по вертикали возможно лишь при индивидуальном проектировании и изготовлении ме(ал- поконструкций верхних строений эстакады, на которых укладывают трубопроводы. Металлоконструкции верхних строений требуют значительного дополнительного расхода металла. В протиаоположность этому при расположении трубопроводов по горизонтали, все основные строительные конструкции эстакады получаются типовыми, сборными, железобетонными.
300«&к Лио300«&к Лио
300«&к Лио
300«&к Лио
то есть самыми дешевыми, долговечными, простыми и удоб- нь|ми в проектировании, строительстве и эксплуатации;
появляется дополнительнь1й расход металла на изготовление металлоконструкций верхнего строения эстакады (в рассматри- вамом примере он достигает 80 т/км);
площадь, занимаемая конструкциями трубопроводов в разрезе, в рассматриваемом примере составляет 4,1 м2, то есть 0,59 м2 на один трубопровод, что в 2,7 раза превышает площадь, занимаемую трубопроводами при их расположении по горизонтали. Этот показатель свидетельствует о невысокой компактности вертикальной компоновки трубопроводных сетей на эстакаде.
Точка приложения суммарных осевых и боковых горизонтальных усилий повышается на 0,9 м по отношению к поверхности земли, что приводит к увеличению изгибающего момента, действующего на все строительные конструкции эстакады. Это явление также вызывает некоторое увеличение расхода строительных материалов, капитальных и трудовых затрат.
Приведенные особенности, весьма характерные для расположения трубопроводов по вертикали, не говорят в пользу этого способа прокладки сетей. При сравнении комплекса положительных и отрицательных сторон горизонтального и вертикального вариантов расположения трубопроводных сетей напрашивается, в общем случае, отдать предпочтение гори-
Рис. 2.15. Поперечные разрезы сетей, прокладываемых по наземной непроходной эстакаде горизонтально в один ряд (а) и с расположением трубопроводов по вертикали (6)1 一 колонна эстакады; 2 - продольная балка; 3 - траверса; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы； 6 ~ кабели; 7 — кабельные полки или лотки; 8 — верхнее строение эстакады;9 — проходная дорожка; Т1, Т2 и т. д. — нумерация трубопроводов с указанием их параметров — диаметра и толщины стенкиРис. 2.15. Поперечные разрезы сетей, прокладываемых по наземной непроходной эстакаде горизонтально в один ряд (а) и с расположением трубопроводов по вертикали (6)1 一 колонна эстакады; 2 - продольная балка; 3 - траверса; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы； 6 ~ кабели; 7 — кабельные полки или лотки; 8 — верхнее строение эстакады;9 — проходная дорожка; Т1, Т2 и т. д. — нумерация трубопроводов с указанием их параметров — диаметра и толщины стенкиQ9》b』sw^bwQ9》b』sw^bw
Рис. 2.15. Поперечные разрезы сетей, прокладываемых по наземной непроходной эстакаде горизонтально в один ряд (а) и с расположением трубопроводов по вертикали (6)
1 一 колонна эстакады; 2 - продольная балка; 3 - траверса; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы； 6 ~ кабели; 7 — кабельные полки или лотки; 8 — верхнее строение эстакады;
9 — проходная дорожка; Т1, Т2 и т. д. — нумерация трубопроводов с указанием их параметров — диаметра и толщины стенки
Рис. 2.15. Поперечные разрезы сетей, прокладываемых по наземной непроходной эстакаде горизонтально в один ряд (а) и с расположением трубопроводов по вертикали (6)
1 一 колонна эстакады; 2 - продольная балка; 3 - траверса; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы； 6 ~ кабели; 7 — кабельные полки или лотки; 8 — верхнее строение эстакады;
9 — проходная дорожка; Т1, Т2 и т. д. — нумерация трубопроводов с указанием их параметров — диаметра и толщины стенки
Q9》b』sw^bw
Q9》b』sw^bw
зонтальному способу прокладки. Однако в каждом конкретном случае необходимо считаться с длиной выпускаемых промышленностью типовых сборных железобетонных траверс. В настоящее время их максимальная длина не превышает 6 м, что ограничивает число прокладываемых трубопроводов на траверсах при расположении труб в один ряд по горизонтали. Последнее также зависит от диаметра труб и наличия или отсутствия теплоизоляционного слоя. 5Ho「да ширину эстакады, то есть возможную длину траверс, ограничивают особенности генерального плана проектируемого предприятия или района гооодэ, которые предопределяют ширину свободных полос для прокладки наземных эстакад между проездами и стенами зданий и сооружений. Иногда появляется необходимость и
возможность сооружения особенно широкой эстакады, расположенной над проездной дорогой между отдельными зданиями предприятия с установкой опор по обе стороны проезда. В этих случаях длина траверс эстакады значительно увеличивается и возникает необходимость их изготовления в металле, с применением индивидуальных решений.
Пример 2. Число трубопроводных сетей диаметром Dy = =50...250 мм — 20 шт., взаимозаменяемых электрокабелей и кабелей слабых токов — 30 шт. Поскольку трасса совмещенно прокладываемых инженерных сетей проходит по промышленной зоне города, принимается наземная прокладка сетей. В связи с пересечением трассой многих автодорожных проездов, где низ строительных конструкций эстакады должен быть расположен на высоте не менее 5 м от поверхности проездов, высоту эстакады на всем решаемом участке принимают единой без сооружения спусков и подъемов сетей. Для удобства организации транспорта и использования пространства под эстакадой для стоянок автомашин и складирования материалов шаг опор принимают равным 12 M. Этим определяется применение типовых железобетонных балок, к боковым стенкам которых крепят типовые конструкции опирания кабелей. Проверяют возможность однорядного горизонтального рсюположения труб на наиболее длинной типовой железобетонной траверсе длиной 6 м. Это оказывается неосуществимым. Поэтому выбирают вариант с расположением части труб по вертикали в 2...3 рядах одного яруса (рис. 2.76), с устройством проходной дорожки шириной 0,6 м по эстакаде.
Высота отдельных рядов, а также их число на левой и правой сторонах эстакады могут быть одинаковыми или разными. Высота рядов каждой стороны зависит от диаметров труб, прокладываемых в данном ряду. При определении минимальной высоты ряда необходимо учитывать возможность замены внутреннего трубопровода без демонтажа действующего трубопровода того же ряда, проложенного снаружи. Число рядов, размещаемых по левой и правой стороне эстакады, определяет общее число трубопроводов в разрезе. На это влияет также необходимость прокладки трубопроводов по той или другой стороне эстакады, которая диктуется расположением зданий- потребителей на генплане местности по отношению к расположению трассы эстакады.
В целях упрощения и ускорения монтажа и демонтажа трубопроводов во время строительства и эксплуатации сетей в каждом отсеке любого ряда располагают только 1...3 трубопровода в зависимости от их диаметров. Этим обстоятельством определяется необходимая длина траверсы; она обычно соответ- сгвует ширине верхнего строения эстакады. Трубопроводы верхнего ряда в целях обеспечения их доступности обслужи-
5
Рис. 2.16. Поперечный разрез сетей, прокладываемых по одноярусной проходной эстакаде
Условные обозначения см. рис. 2.15
вающего персонала должны быть расположены не выше 1,8 м над поверхностью проходной дорожки. При высоте, превышающей указанную, трубопроводы прокладывают в два яруса с устройством проходной дорожки по второму ярусу эстакады или без такой дорожки.
Оптимальное расположение трубопроводов в поперечном сечении трассы сетей определяют с учетом максимального приближения оси результирующих вертикальных усилий к геометрической оси эстакады. Эксцентриситет этих осей не должен превышать длины отрезка, составляющего 25% общей ширины эстакады, то есть длины нижней траверсы.
Пример 3. Число трубопроводных сетей Dy = 50...300 мм — 40 шт., взаимозаменяемых электрокабелей и кабелей слабых токов — 40 шт. Помимо тепловых сетей требуется совмещенная прокладка сетей разных кислот, щелочей, горючих и взрывоопасных веществ, ядохимикатов и реагентов. Действующие нормативные материалы в целях предотвращения утечки и загрязнения почвы требуют и рекомендуют наземную прокладку сетей ряда транспортируемых веществ. Этим определяется совмещенная прокладка сетей по наземной двухъярусной
Рис. 2.17. Поперечный разрез сетей, прокладываемых по двухъярусной проходной эстакаде (40 труб, 40 кабелей) 1 — колонна; 2 — продольная балка; 3 — траверса; 4 — металлическое верхнее строение с консолями; 5 — проходная дорожка; 6 — проектируемые трубопроводы; 7 — резервные места для перспективных трубопроводов; 8 — кабели; 9 — кабельные полки или лотки; 1,11 — ярусы эстакады
эстакаде с устройством проходных дорожек по обеим ярусам (рис. 2.17). При определении оптимального расположения инженерных сетей в поперечном сечении кроме ранее упомянутых учитывают еще следующие принципы:
трубопроводы, обладающие наибольшими диаметрами и массой, а также создающие наибольшие горизонтальные усилия, следует размещать в первых рядах первого яруса. Этим достигается облегчение строительных конструкций эстакады и некоторая экономия строительных материалов и капитальных затрат;
трубопроводы различных кислот, солей и жидкостей, агрессивно действующих на другие сети, также желательно располагать в нижнем ряду первого яруса, учитывая возможность- образования опасной течи в сетях (СН 527-80). Однако на практике весьма часто оказывается, что нижний ряд первого яруса эстакад по своим габаритам не способен принять все такие сети, а также трубопроводы больших диаметров. В случаях, когда быстрокорродирующие сети агрессивных веществ с коротким сроком службы приходится располагать непосредственно над другими трубопроводами или кабелями, над последними следует сооружать защитную кровлю. В местах пересечения эстакад трубопроводов, транспортирующих агрессивные жидкости, с автодорогами и пешеходными тротуарами под этими трубопроводами следует прокладывать защитные корыта для улавливания протечек;
трубопроводы с наиболее коротким нормативным сроком службы следует размещать в легкодоступных местах: внутри эстакады вдоль проходной дорожки, снаружи или в верхнем ряду второго яруса эстакад;
трубопроводы вредных и горючих газов, плотность которых меньше плотности воздуха, следует размещать в верхнем ряду второго яруса эстакады;
инженерные сети, способные вызвать аварийные ситуации (водо родо п ро воды и кислородопроводы; сети природного газа и других легковоспламеняющихся и взрывоопасных веществ) ,а также взаиморезервируемые сети и сети, опасно или вредно действующие на другие сети, необходимо размещать по возможности на максимально больших расстояниях друг от друга (СН 527-80);
стеклянные и металлические трубопроводы, собираемые на фланцах или муфтах разных конструкций, следует размещать в легкодоступных местах, рядом с проходными дорож-
ками;
высота первого яруса зависит от суммы высот отдельных рядов этого яруса. Однако для обеспечения свободного прохода эксплуатационного персонала низ траверсы второго яруса в любом случае должен быть расположен не ниже чем 2 м от поверхности проходной дорожки первого яруса.
=150-70ОС, 2Dy = 300 мм;=500 мм, р = 2,5 МПа, 2Dy Р = 0,3 МПа, Dy = 400 мм и=150-70ОС, 2Dy = 300 мм;=500 мм, р = 2,5 МПа, 2Dy Р = 0,3 МПа, Dy = 400 мм иПример 4. Число совмещенно прокладываемых трубопроводных сетей Dy = 40...500 мм — 32 шт., взаиморезервируемых электрокабелей и кабелей слабых токов — 24 шт. Ряд трубопроводов имеет относительно большие диаметры. Сети прокладывают (с параметрами): водяные тепловые сети — t =
=150-70ОС, 2Dy = 300 мм;
=500 мм, р = 2,5 МПа, 2Dy Р = 0,3 МПа, Dy = 400 мм и
=150-70ОС, 2Dy = 300 мм;
=500 мм, р = 2,5 МПа, 2Dy Р = 0,3 МПа, Dy = 400 мм и
паропроводы — р = 1 МПа, 2Dy = =300 мм; конденсатопроводы — Dy = 250 мм; трубопровод горя-
чего водоснабжения — t = 65℃, Dy = 200 мм; трубопровод сжатого воздуха - Dy = 300 мм, а также другие трубопроводные сети меньшего диаметра. Предварительная компоновка поперечного разреза эстакады показала, что заданные трубопроводы невозможно уложить ни на типовой железобетонной траверсе однорядно по горизонтали, ни на одноярусной проходной эстакаде с расположением части труб по вертикали. Невозможна также их прокладка и по двухъярусной проход- но" эстакаде. Возникает вопрос о целесообразности сооруже- H5R либо одной трехъярусной проходной эстакады, либо двух, рядом расположенных одно* или двухъярусных проходных эстакад. Каждый из упомянутых вариантов конструкции эстакады имеет свои преимущества и недостатки. Основные из них следующие:
одна трехъярусная эстакада занимает меньше места на плане предприятия, чем две рядом расположенные. Это весьма важно при недостатке территории и сжатой застройке;
многоярусная эстакада более выгодна при прокладке сетей через многоэтажные производственные здания. Она находит применение также в случаях прохождения эстакады между близкорасположенными сооружениями, расходующими транспортируемые сетями вещества или энергию. Ее сооружают в виде многоэтажного технического коридора;
строительство, эксплуатация, ремонт и замена сетей, проложенных по одно- или двухъярусным эстакадам, более просты и удобны, чем проложенных по трех- и четырехъярусным эстакадам. Наличие трубопроводных сетей больших диаметров ведет к росту различного рода трудностей в случае применения многоярусных эстакад. Главная из них — сложность применения передвижных подъемно-транспортных средств при строительстве сетей и замене трубопроводов, расположенных в середине контура многоярусных эстакад.
После оценки положительных и отрицательных сторон приведенных вариантов расположения сетей и учитывая наличие свободной полосы на генеральном плане предприятия, в данном случае принимается вариант сооружения двух рядом расположенных одно- и двухъярусных эстакад с расположением проходных дорожек на всех ярусах (рис. 2 78).
Кроме рассмотренных примеров возможны еще и другие варианты расположения трубопроводов по поперечному сечению при использовании наземных эстакад. Приведенные примеры показывают основные принципы компоновки трубопроводов в поперечном сечении трассы при расположении низа эстакад на высоте 2,5 м и более от поверхности земли. Эти принципы могут быть также успешно применены и в других, здесь не рассмотренных, случаях.
Когда продольные балки эстакады расположены на высоте, не допускающей размещения кабелей на нормативной высоте, —2,5 м от поверхности земли, прокладка кабелей по боковым стенкам балок становится невозможной и их необходимо прокладывать либо подземно, либо по конструкциям верхнего строения эстакад. Прокладка и эксплуатация кабелей, проложенных наземно, осуществляется с помощью стремянок, устанавливаемых на земле или специализированных автомашинах. Если кабели располагаются выше 6 м от поверхности земли, желательно устройство на эстакадах проходных* дорожек. При отсутствии проходных дорожек прокладка и обслуживание кабелей возможны только с помощью автовышек или автокранов, которые в этом случае должны быть в любое время и при любых обстоятельствах доступны для обслуживающего персонала.
Рис. 218. Поперечный разрез сетей, прокладываемых по двум проходным эстакадам: двухъярусной и одноярусной (32 трубы, 24 кабеля) Условные обозначения см. рис. 2.17
Прокладка сетей в проходных каналах. Задачу оптималь* но го расположения инженерных сетей трубопроводов в поперечном сечении трассы выполняют с учетом ^Методичес- ких рекомендаций по экономической оценке способов прокладки коммуникаций в городах** (ЦНИИЭП инженерного оборудования, 1977 г.) и СНиП 2.04.07—86. Следует иметь в виду, что экономическая целесообразность комплексной прокладки инженерных коммуникаций повышается при создании единой коллекторной схемы магистральных, распределительных и внутриквартальных сетей города. Рекомендациями предусмотрено:
в коллекторных туннелях допускается прокладывать тепло- ВЬ1е сети, электрокабели напряжением до 10 кВ, кабели связи, распределительные водопроводные сети из стальных или пласт- массовых труб, а во внутриквартальных коллекторах — еще и газопроводы низкого давления. Магистральные водоводы, трубопроводы канализации, газопроводы среднего и высокого давления прокладывать в коллекторах не допускается;
прокладку газопроводов в коллекторах допускается выполнять только при наличии системы обнаружения загазован- ности с вь1ведением сигналов на диспетчерский пункт, а также "рн наличии системы вентиляции, обеспечивающей не менее ^^уРвхкратный обмен воздуха в час.
СНиП 2.04.07—86 диктует следующие требования:
высоту туннелей в свету следует принимать не менее 2 м;
Мн туннелей необходимо предусматривать входы с лестни-
Рис. 2.19. Поперечный разрез сетей, прокладываемых в проходном канале (7 труб, 30 кабелей)1 — сборный железобетонный проходной канал; 2 — металлические консоли; 3 — кабельные полки или лотки; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы; 6 — кабели; 7 — проходная дорожкаРис. 2.19. Поперечный разрез сетей, прокладываемых в проходном канале (7 труб, 30 кабелей)1 — сборный железобетонный проходной канал; 2 — металлические консоли; 3 — кабельные полки или лотки; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы; 6 — кабели; 7 — проходная дорожка0Q9N0Q9N
Рис. 2.19. Поперечный разрез сетей, прокладываемых в проходном канале (7 труб, 30 кабелей)
1 — сборный железобетонный проходной канал; 2 — металлические консоли; 3 — кабельные полки или лотки; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы; 6 — кабели; 7 — проходная дорожка
Рис. 2.19. Поперечный разрез сетей, прокладываемых в проходном канале (7 труб, 30 кабелей)
1 — сборный железобетонный проходной канал; 2 — металлические консоли; 3 — кабельные полки или лотки; 4 — проектируемые трубопроводы; 5 — перспективные трубопроводы; 6 — кабели; 7 — проходная дорожка
0Q9N
0Q9N
цами и монтажные проемы на расстоянии не бопее 300 м друг от друга; аварийные и входные люки — на расстоянии не более 100 м при наличии паропроводов и не более 200 м для водяных тепловых сетей;
в туннелях должна быть приточно-вытяжная вентиляция, которая обеспечивает как в зимнее» так и в летнее время температуру воздуха в туннелях не выше 50℃, а на время произ-
водства ремонтных работ и обходов — не выше 33℃. Снижение температуры воздуха в туннелях с 50 до 33°С допускает- ся предусматривать с помощью передвижнь1х вентиляционных установок;
ширина прохода в проходных каналах и туннелях должна быть не менее 600... 1000 мм в зависимости от диаметров труб.
Приведенные условия предопределяют габариты проходных каналов, предназначенных для совмещенной прокладки инженерных сетей. Поперечный разрез проходного канала для прокладки тех же 7 трубопроводных сетей и 30 кабелей, приведенных на рис. 2.15, показан на рис. 2.19. Внутренняя площадь сечения канала — 4,94 м2； наружная площадь при толщине его днища, стенок и перекрытия 0г15 м — 6,2 м2. Поперечная площадь сечения внутри канала, занимаемая одним трубопроводом с учетом прокладки проектируемых кабелей, составляет 0,7 м2, а по отношению к наружной площади сечения канала — 0,9 м2.
Сравнение трех вариантов размещения одинаковых трубопроводов, а именно: по наземной эстакаде с расположением труб 「ори!зонтально в один ряд без проходной дорожки, по эстакаде с расположением труб по вертикали с наличием проходной дорожки и, наконец, в проходном канале дает возможность оценить положительные и отрицательные стороны этих способов прокладки сетей по следуюшим критериям.
Компактность прокладки сетей. Трубоп роводные сети наиболее компактно размещаются при их наземной прокладке с расположением труб горизонтально в один ряд без проходной дорожки, о чем свидетельствует табл. 2 72.
2-12. Компактность прокладки трубопроводных сетей
№ рисунка
Способ прокладки трубопро- воднь(х сетей
Поперечная площадь сечения, приходя* щаяся на один трубопровод, м2
Степень компактности укладки трубопроводов
2.15 尸
Наземная прокладка с расположе
0,21
1
2.15,6
нием трубопроводов горизонтально в один ряд без проходной дорожки Наземная прокладка с расположе-
0,59
27
2.19
кием трубопроводов по вертикали с наличием проходной дорожки Подземная прокладка трубопро-
0,7
3,3
водов в проходном канале
положительно влияет на строительстве, экономию на удобство строительстваположительно влияет на строительстве, экономию на удобство строительстваКомпактность прокладки сетей ономмю капитальных затрат в троительных материалов, а также
положительно влияет на строительстве, экономию на удобство строительства
положительно влияет на строительстве, экономию на удобство строительства
и эксплуатации сетей. Однако она не всегда играет решающую роль в выборе способа прокладки сетей.
Простота строительства. Как правило, самым простым способом является наземная прокладка инженерных сетей, особенно при расположении труб горизонтально с проходной дорожкой или без нее. Для сооружения таких сетей характерно: максимальное применение типовых сборных железобетонных конструкций; минимальные расход металла и объем земляных работ; отсутствие необходимости сноса и восстановления зданий и сооружений, уличных, дворовых и дорожных покрытий, зеленых насаждений, перекладки существующих подземных инженерных сетей; минимальные перерывы работы транспорта в зоне строительства.
При прокладке инженерных сетей в подземных проходных каналах особые трудности встречаются при прохождении скальных и болотистых грунтов, а также при высоком уровне грунтовых или паводковых вод. Необходимость сооружения надежных систем попутного дренажа при высоком уровне грунтовых вод и строительство наземных валов или дамб для защиты местности от паводковых вод существенно осложняют строительные работы и увеличивают капитальные затраты на строительство. Определенные трудности возникают при сооружении относительно глубоко расположенных подземных проходных каналов. Эти трудности возрастают в случаях расположения трассы каналов рядом с действующими инженерными сетями, зданиями и сооружениями, основания и фундаменты которых расположены на более высоких отметках, чем низ сооружаемых каналов. Действующие сооружения могут иногда потребовать весьма дорогостоящей защиты от возможного их разрушения при осадках или обвалах грунтов на трассе строительства глубоких каналов.
Технологичность строительства. Этот фактор в значительной степени зависит от одновременности прокладки сетей. Организация прокладки новых сетей рядом с действующими по ранее сооруженным строительным конструкциям всегда более сложна и трудоемка, чем при первоначальном их строительстве. Меньше трудностей встречается при прокладке новых сетей по наземным эстакадам. Усложнена стесненными условиями прокладка новых сетей в подземных проходных каналах, куда подачу труб и строительных материалов можно осуществить только через монтажные люки. В этих случаях применение подъемно-транспортных средств внутри канала весьма ограничено. Искусственные освещение и вентиляция проходных каналов, естественно, не обеспечивает такой уровень удобств, который достигается при наземной прокладке сетей.
Следует также отметить, что наличие относительно высоких глубоко заложенных подземных проходных каналов создает
некоторые затруднения при строительстве других инженерных сетей, прокладываемых отдельно на той же глубине в поперечном каналу направлении.
Удобства эксплуатации. Эксплуатация инженерных сетей, проложенных наземно, более проста и удобна, чем проложенных совмещенно в подземных проходных каналах или тоннелях. Это относится практически ко всем элементам эксплуатационного процесса: обходу, осмотру, отключению и подключению сетей; промывке, заполнению, опорожнению и испытанию трубопроводов; обнаружению повреждений и аварий, а также к их ликвидации; ремонту сетей.
Долговечность и надежность действия сетей. Существующая техническая литература отмечает, что долговечность подземных инженерных сетей в 1,5...3 раза ниже, чем наземных. Основными причинами снижения долговечности сетей при подземной прокладке являются внешняя коррозия наружной поверхности труб, которая возникает из-за неблагоприятного термического режима эксплуатации в присутствии почвенных влаги, кислорода и разных солей, а также электрокоррозия, действующая по всему телу трубы, которую порождают блуждающие электрические токи в.грунтах.
Приведенные выше цифры относительной долговечности сетей наземной и подземной прокладки следует расценивать как усредненные для всех сетей по стране. Однако в разных условиях они весьма заметно различаются и, в частности, существенно зависят от наличия грунтовых или паводковых вод, агрессивности грунтов, материала трубопроводов, качества антикоррозийного покрытия труб, наличия и напряжения электрических токов и разных других факторов.
Долговечность сетей, проложенных в проходных каналах, пока еще изучена недостаточно из-за относительно небольшого их наличия и срока действия. Однако уже имеющийся опыт показывает, что долговечность и, соответственно, надежность действия сетей в этом случае несколько увеличиваются по сравнению с этими же параметрами сетей раздельной подзем- но访 прокладки, но все же значительно отстают от параметров ПРИ наземной прокладке. Иллюстрацией к вопросу долговеч* ности и надежности действия инженерных сетей может служить 0ПЬ|Т эксплуатации их в Риге в течение последних 30 лет. Так, например, средняя долговечность тепловых сетей города, про- ложенных в подземных непроходных каналах, расположенных в относительно влажных и мокрых грунтах, составила по при- чине внешней коррозии сетей 12...15 лет при нормативной долговечности сетей 25 лет. Тепловые сети же, проложенные надземно, после 20„.25-летней эксплуатации в большинстве случаев внешней коррозией не повреждались, и ожидается, то ПРИ правильной эксплуатации, не допускающей внутрен-
ней коррозии, долговечность надземных водяных тепловых сетей может быть доведена до 40 лет и более.
На практике нередко наблюдается разрыв или повреждение подземно проложенных инженерных сетей при работе землеройных машин. Ликвидация подобных повреждений или ава* рий сетей, а также их последствий зачастую требует значительных трудовых, материальных и капитальных затрат, которые могут превысить первоначальные затраты на сооружение этих сетей.
Учитывая неуклонно растущее значение инженерных сетей в народном хозяйстве, их повседневная надежность приобретает особую важность в условиях гражданской обороны. Требования, учитываемые в проектировании и строительстве сетей применительно к этим условиям, рассматриваются в специальной технической литературе. Однако совершенно ясно, что важнейшей задачей является содержание инженерных сетей в технически исправном состоянии, что лучше всего обеспечи* вается их наземной прокладкой, так как упрощается и ускоряется отключение и ремонт сетей. При взрывах наземно проложенные сети менее уязвимы, чем питаемые ими здания и сооружения, поскольку относительно округлые и по площади небольшие строительные конструкции эстакад и сами сети более обтекаемы воздушными волнами.
Капитальные и эксплуатационные затраты. Капитальные затраты на сооружение инженерных сетей при разных способах их прокладки зависят от многих обстоятельств: наличия болотистых, слабых, плотных, мерзлых и скальных грунтов; высоких уровней грунтовых и паводковых вод; необходимости пересечения шоссейных и железных дорог, проездов, каналов, рек, оврагов, разных зданий и сооружений; необходимости перекладки существующих инженерных сетей, переносов зданий; устройства шпунтовых ограждений, систем попутного дренажа и др. Однако в общем случае совмещенная про клад* ка инженерных сетей по наземным эстакадам требует меньше трудовых, материальных и капитальных затрат, чем прокладка этих сетей в подземных проходных каналах или туннелях.
Годовые эксплуатационные затраты состоят из отчислений на амортизацию, текущий ремонт, оплату обслуживающего персонала и электроэнергии и прочих расходов. Расходы на амортизацию и текущий ремонт исчисляют в процентах от капитальных затрат, а прочие расходы — в процентах от суммы отчислений на амортизацию, текущий ремонт и заработную плату, т. е. тех расходов, которые в значительной степени зависят от капитальных затрат. Таким образом, годовые эксплуатационные расходы при прокладке сетей в более дорогих подземных проходных каналах выше, чем при прокладке этих же сетей по наземным эстакадам. К упомянутым увеличенным
эксплуатационным расходам еще добавляется, правда, относи- тельно небольшая, стоимость электроэнергии, расходуемой дл田 освещения и принудительной вентиляции проходных каналов.
Следует отметить, что при сравнении разных вариантов прокладки инженерных сетей годовые эксплуатационные расходы необходимо определять с учетом долговечности действия этих сетей, которая в разных условиях и в разных географических и климатических районах страны может быть различной.
Градостроительные соображения. Способ совмещенной прокладки инженерных сетей по наземным эстакадам или в подземных проходных каналах, как правило, устанавливается службами главных архитекторов городов, районов и областей путем подготовки и выдачи заказчикам и проектным организациям соответствующего архитектурно-планировочного задания (АПЗ) на проектирование и строительство объектов. Каждое АПЗ составляют с учетом архитектурных и эстетических требований местности и действующих нормативных материалов.
Однако следует заметить, что архитектурные и эстетические требования могут быть объективными и субъективными. По существу, эти вопросы тесно связаны с вкусами, нравами и привычками людей, необходимостью той или другой стройки, доступностью требуемых строительных материалов определенного качества, возможностями строительных организаций, но чаще всего связаны с традиционностью в решениях, а также с существующей модой.
Учитывая разность взглядов и вкусов людей всех времен, можно сделать вывод, что в деле применения подземных проходных каналов или наземных эстакад для совмещенной прокладки инженерных сетей общей формулы решения нет и не может быть. Эти вопросы необходимо решать на местах исходя из конкретных потребностей, возможностей и разных местных условий..
Разработанные варианты поперечных разрезов сетей следует предварительно согласовать с заинтересованными службами.
Z10. ПРОДОЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ ТРАССЫ СЕТЕЙ
Создание топогеодезической подосновы. Для разработки продольных профилей трассы совмещенно прокладываемых инженерных сетей для отдельных предприятий, промышленных районов или микрорайонов городов необходимо располагать следующими материалами:
топографическим планом местности (М 1:500) с указанием всех существующих на местности подземных сетей и сооружений;
генеральным планом предприятий или проектом решаемого района (М 1:500) с нанесенными после предварительного согласования в установленном порядке проектируемыми зданиями, сооружениями, проездами, газонами и трассами проектируемых наземных эстакад или подземных проходных каналов;
архитектурно-планировочным заданием, выданным службами главного архитектора города, района или области, в тех случаях, когда принимаемые решения влияют на архитектурный и эстетический вид местности и разработанный проект наземных эстакад подлежит окончательному согласованию с этими службами;
разработанными поперечными сечениями трасс совмещенных инженерных сетей, предвариетльно согласованными с заинтересованными организациями: службами эксплуатации, архитектуры, пожарного надзора и др.;
результатами гидрогеологических изысканий, проведенных по трассам совмещенно прокладываемых инженерных сетей.
Разработку продольных профилей по оси трассы прокладки наземных эстакад или проходных каналов начинают с подготовки топографо-геодезической подосновы, на которую наносят продольный профиль сетей. Если проектируемые инженерные сети располагаются на двух рядом размещенных наземных эстакадах или в двух проходных каналах, то по оси каждой из них разрабатывают свои отдельные продольные профили. Подоснову разрабатывают по материалам топографических изысканий. При отсутствии на топографических планах всех необходимых исходных данных их следует получить путем устройства шурфов и выполнения обмеров в натуре.
Топогеодезическая подоснова продольного профиля должна содержать следующие элементы:
контур натурной (черной) поверхности земли, пересекаемые существующие； железнодорожные и трамвайные пути, дороги, улицы, проезды, тротуары, здания, сооружения, подземные и наземные сети и коммуникации с их названиями и характеристиками, указанием их верхних и нижних отметок (в горизонтальном масштабе М_л_ 1:500 и вертикальном М_о_т 1:50)；
I up DCJJ I
контур проектной (красной) поверхности земли, пересекаемые проектируемые дороги, здания, коммуникации, подземные и наземные инженерные сети, наносимые по материалам генеральных планов и проектам вертикальной планировки рассматриваемых территорий;
расстояния между характерными точками рельефа земли, основными коммуникациями, зданиями и сооружениями; красные линии улиц, углы поворота и пикетаж трассы, определяемые по материалам топографических планов;
геологическую картину, наблюденные и предполагаемые максимальные (5% обеспеченности) уровни грунтовых и па- подковых вод по трассе проектируемых сетей, определяемые п0 материалам гидрогеологических изысканий. Если особые обстоятельства требуют более точных данных, необходимо выполнить бурение дополнительных скважин в характерных точках и определить расчетным путем предполагаемые другие характерные уровни воды, повторяющиеся один раз за 50 и 100 лет.
В примечаниях необходимо привести сведения об агрессивности грунтов и грунтовых вод, возможностях образования верховодки в глинистых грунтах, оползней, карстовых и других явлений, пагубно действующих на проектируемые инженерные сети и строительные конструкции. Особенно важны указания о допустимости осуществления системы попутного дренажа при прокладке инженерных сетей в подземных проходных каналах. На практике нередко случается, что искусственное понижение уровней грунтовых вод приводит к осушению и вызванному этим разрушению оголовков деревянных свай различных старинных сооружений района с приведением их в аварийное состояние. В районах образования в верхних слоях болотистых грунтов сероводородных минеральных вод искусственное понижение уровней грунтовых вод способствует прекращению образования минеральных вод и целебных илов в пределах определенной окрестности.
После разработки топогеодезической подосновы приступают к созданию самих продольных профилей. При общих основных принципах конструирования продольные профили трассы сетей, прокладываемых различными способами, имеют свои характерные особенности.
Разработка продольного профиля трассы при наземной прокладке сетей. В этом случае работу выполняют в следующем порядке.
Откладывают на топогеодезической подоснове продольного профиля нормативные высотные отметки расположения низа строительных конструкций эстакад, обеспечивающие свободный проезд транспорта по улицам, шоссейным и речным путями, с добавлением 0,2...0,5 м, что учитывает возможность подъема поверхности улиц и путей сообщения при их ремонте и реконструкции. Эта нормативная высота в зависимости от вида транспорта составляет 5...14 м и определяется действующими нормативными материалами и техническими условиями, выданными эксплуатационными организациями для проектирования и строительства каждого конкретного объекта. В местах пересечения трассой территорий, по которым возможно только пешеходное движение, минимальная высота расположе- ния низа строительных конструкций от поверхности земли составляет 2 м. Однако при прохождении по эстакадам кабелей
оишхкхх хоо <Ь83«
ДЛИНА ТРАССЫДЛИНА ТРАССЫ
Рис. 2.20. Схемы продольного профиля наземных эстакад с односкатным (а) и двухскатным (6) расположением сетей
В — воздушники
высота их расположения должна быть не менее 2,5 м от поверхности земли. На участках, где нет пешеходного и транспортного движения, высота расположения конструкций эстакад может быть понижена с таким расчетом, чтобы низ инженерных сетей, кроме кабелей, находился бы на высоте не менее 0,35 м от поверхности земли. При этом следует учесть, что столь низкая прокладка исключает механизированную уборку территорий и позволяет недопустимое хождение людей по трубопроводам, если они не ограждены специальными конструкциями. На практике участки расположения низких эстакад со временем превращаются в антисанитарные и эстетически неприглядные полосы.
Выполняют поиск оптимального продольного профиля по всей трассе проектируемых сетей. Оптимальным решением, с точки зрения надежности действия сетей, является их расположение с односторонним уклоном (рис. 2.20,а) и с применением П-образных горизонтально размещенных компенсаторов. При такой конструкции получается наиболее простое и удобное наполнение, опорожнение и промывка сетей, отсутствуют так называемые "мешки** трубопроводов, в которых накапливаются разные осадки и создаются дополнительные потери давления. Однако расположение сетей с односторонним уклоном в профиле приводит к необходимости сооружения высоких и дорогих опор эстакад из-за необходимости создания нормативного уклона, минимальное значение которого составляет 3 %о. Так, например, при ровной поверхности земли и при длине трассы 0,6 км подъем эстакады в начальной точке трассы составляет 1,8 м. Поэтому эстакады с односторонним уклоном по всей длине трассы обычно сооружают только при пологом рельефе местности и коротких трассах, что встречается редко.
a
Рис. 2.21. Схемы продольного профиля сетей низкой (а) и высокой (5) прокладки с вертикально расположенными П-образными компенсаторами
1 — П- образный компенсатор; 2 — неподвижная опора; 3 — уклон сетей;
4 — воздушники; 5 — спускники
В случаях увеличения длины трассы необходимо применять эстакады с двухсторонним уклоном (рис. 2.20,6). Здесь при подъеме эстакады в середине трассы на 1,8 м возможная длина трассы, охватываемая эстакадой с двухсторонним уклоном, уже достигает 1,2 км. В этом случае получается зонтообразное расположение наземной эстакады и инженерных сетей с размещением основных воздушников в одной общей высшей точке и расположением спускников в низших точках каждого отдельного здания. Побочные воздушники и спускники местного значения устанавливают у отсекающей запорной арматуры на магистралях и ответвлениях, которая приводится в действие в относительно редких, в основном в аварийных, ситуациях. При наличии еще более длинных трасс и поверхности земли с выраженным рельефом становится необходимым сооружение эстакад, состоящих из участков, имеющих односторонние и двухсторонние уклоны.
Кроме описанных высоких эстакад с одно- и двухсторон- ними уклонами довольно часто строят эстакады нигкой про-
кладки с вертикально расположенными П-образными компенсаторами (рис. 2.21,а). При этом вертикальные компенсаторы одновременно могут решать задачу перехода эстакад над улицами, дорогами, путями разного назначения, зданиями и сооружениями. Такие эстакады имеют свои преимущества. Они наименее капиталоемки. Низко расположенные участки эстакад при необходимости можно спрятать за заборами промышленных предприятий и полосами зеленых насаждений. Доступными глазу со стороны остаются только участки прокладки вертикальных компенсаторов и переходы через пути и дороги. Вертикальное расположение П-образных компенсаторов заметно уменьшает ширину полосы, занимаемой трассой, что также является положительной стороной эстакад этого вида.
Однако сооружение низких эстакад с вертикально поднятыми компенсаторами несмотря на вышеуказанные преимущества только в редких случаях себя оправдывает как с технической, так и с архитектурной и эстетической точек зрения. Вертикальные компенсаторы создают весьма неприятные для эксплуатации трубопроводов "меожи", вызывают необходимость установки дополнительных воздушников и спускников и требуют обеспечения беспрепятственного доступа к ним в любое время. Экономический эффект от снижения капитальных затрат в строительстве теряется вследствие сопутствующей низкой прокладке эстакад потери весьма ценных территорий. На практике при сравнении вариантов прокладки эстакад весьма часто упускают из вида вопрос стоимости земли, считая, что последняя затрачивается одинаково при низкой, средней и высокой прокладках эстакад или вообще ничего не стоит.
В действительности это не так. Если при низкой прокладке территория, расположенная под эстакадой, фактически не используется, то при средней и высокой прокладке эстакад она может быть использована для прохода пешеходов, пропуска автотранспорта, устройства стоянок и гаражей легковых и грузовых автомашин, мест складирования контейнеров и разных грузов, размещения газонов, клумб и даже отдельных невысоких зданий и сооружений. Стоимость земли, частично или полностью, должна учитываться при технико-экономических сравнениях вариантов прокладки наземных эстакад в продольном профиле трассы.
Помимо эстакад низкой прокладки с горизонтально и вертикально расположенными П-образными компенсаторами встречаются и высокие эстакады с вертикальными П-образньЕМИ компенсаторами, обращенными вниз {рис. 2.27,6). Им также свойственны свои положительные и отрицательные качества, существо которых рассмотрено уже выше.
Для лучшего обозрения продольных профилей эстакад по всей трассе в целом и представления разных вариантов на пред-
варИТельное согласование заинтересованным лицам и службам продольные профили разрабатывают на чертежах в масштабах М「ор L500； 1:1000; 1:2000; 1:5000 и Мверт 1:50; 1:100. Горизонтальный масштаб избирают в зависимости от длины трассы проектируемых сетей; вертикальный — в зависимости от рельефа земли, высоты расположения существующих наземных инженерных сетей и сооружений, пересекаемых проектируемой эстакадой, от ее высоты.
Определенный и предварительно согласованный оптимальный вариант наносят на ранее разработанную топогеодезическую подоснову продольного профиля. Туда же вносят 日се необходимые цифровые данные. На этом разработка продольного профиля трассы инженерных сетей при их прокладке по наземным эстакадам считается законченной (рис. 2.22).
Разработка продольного профиля трассы при прокладке сетей в подземных проходных каналах. Подземная прокладка сетей не влияет на архитектурный вид города, не препятствует передвижению наземных транспортных средств и людей и не вынуждает решать вопросы, связанные с пересечением существующих и проектируемых наземных сетей и сооружений. Но и здесь имеются свои существенные трудности.
Так, создание оптимальных* продольных профилей сетей с односторонним или двухсторонним уклоном достаточно просто осуществимо при пологой поверхности земли с условием, что уклон идет в нужном направлении. Однако при горизонтальной поверхности земли или уклоне ее, противоположном требуемому направлению сетей, проходной канал значительно заглубляют. Зто приводит к заметным увеличениям капитальных затрат, ухудшению условий строительства и эксплуатации по сравне- нию с сетями мелкого заложения или наземной прокладки.
Сложности возникают и при пересечении проектируемых сетей с существующими подземными сетями, которых в настоящее время гораздо больше, чем наземных. В этих случаях часто приходится прибегать к перекладке существующих сетей с размещением их в менее удобном положении — под или над каналом, то есть слишком глубоко или мелко. Перекладка сете讶 связана с установлением эксплуатационными организациями особых технических условий, принятием новых технических решений и увеличением объема проектных и строительно-монтажных работ. Перекладку сетей, особенно кабель- Hbix， необходимо осуществлять не только в точке пересечения канала и сетей. Часто приходится ее начинать и кончать на значительном расстоянии от точки пересечения (от муфты до мУфты).
Осложнения в проектировании вызываются присутствием *~рунтор.ых и особенно паводковых вод в районе прокладки проходных каналов. В каждом отдельном случае при этом при-
107,0
105,0
1
105,0
104.0
103,0
102,0
1
101,Q
100,0
ГАЗОН
АСФАЛЬТ
ПОКРЫТИЕ
f РАЗРЕЗОВ
ф—
РАЗВЕРНУТк1й ПЛАН
Рис. 2.22. Продольный профиль трассы сетей при их наземной прокладке, разрабатываемый на стадии рабочих чертежей или проектаДпример) НО — неподвижная опора; СО — скользящая опора;②，®^,@) — слом геологического разреза; 1 — наблюдаемый уровень грунтовых вод；
т
5
Скв-101,75
ГАЗОН
@
1
96t0
ГАЗОН
ОТМЕТКИ ВЕРХА КАНАЛA.N
Рис. 2.23. Продольный профиль трассы сетей при их подземной прокладке, разрабатываемый на стадии рабочих чертежей или проекта (пример) НО — неподвижная опора;②⑱，公，@) — слои геологического разреза; 1 — наблюдаемый уровень грунтовых вод; 2 — предполагаемый максимальный уровень грунтовых вод; 3 — проходной канал; У.П. — угол поворота
ПОКРЫТИЕ
ПГОЕКТНЫЕ отметки земли,” НАТУГНЫЕ отметки землм, м РАССТОЯНИЯ попуо»ил4 м
"3。
需
«f
УКЛОН 0,001 ДЛИНА УЧАСТКА. М
53,
23 ;~~―
ГГ РАЗРЕЗОВ ВНУТРЕННИЕ РАЗМЕРЫ
з-з Т4 2«6 *2,0
4-4
ТЛ 24。x2fO
ОТМЕТКИ ДНА КАНАЛА, М
ПРОЕКТНЫЕ ОТМЕТКИ ЗЕМПУ. М
НАТУРНЫЕ ОТМЕТКИ ЗЕМЛИ ,М
РАССТОЯНИЯ ПО ПРОФИЛЮ, м
ОТМЕТКИ ВЕРХА НЕСУЩЕЙ конструкции, М 1к/ЮН6001 ДЛИНА УЧАСТКА.城
2 5
ъ
同“О [
№A*>UCM4VTk.ia ПП«*а
T-^"^-- . 今^——^—=
» MjeKror 1 МП IIIIAM
W/0
У9
24.50>
匕29.5。
ходится принимать индивидуальные решения, оптимальные ^n местных условий. В этих случаях проектирование может продолжаться лишь при получении соответствующих дополнительных технических условий.
；предполагаемый максимальный уровень грунтовых вод; 3 — роводные сети, прокладываемые по безбалочной эстакаде* спускник; У.п. - угол поворота'
тру-4 -
При расположении проходного канала с односторонним уклоном и пологой поверхности земли имеется возможность сооружения единой системы попутного дренажа, действующей самотеком или с помощью одной насосной станции перекачки. Расположение канала с двух- и многосторонним уклонами обычно приводит к необходимости сооружения двух и более систем попутного дренажа и насосных станций перекачки.
По территориям, затопляемым паводковыми водами, применение подземных проходных каналов для прокладки инженерных сетей возможно только при устройстве водозащитных земляных валов вокруг района, обслуживаемого сетями. Иногда защитные валы оказываются недостаточными и необходимо дополнительное сооружение дренажной системы, понижающей уровень воды в грунтах района, расположенного внутри водозащитных валов.
Разработанные варианты продольного профиля трассы сетей, прокладываемых в подземных проходных каналах, представляются заинтересованным службам на предварительное согласование и получение технических условий на перекладку существующих сетей. В ходе этих согласований окончательно определяют оптимальный вариант профиля. Может случиться, что разработанные варианты продольного профиля докажут целесообразность отказа от сооружения подземных проходных каналов вообще и определят необходимость строительства наземных эстакад, при которых отсутствуют основные затруднения технического и экономического характера, свойственные способу прокладки сетей в подземных проходных каналах.
Разработка продольного профиля трассы проходного канала считается законченной после переноса оптимального варианта на ранее разработанную топогеодезическую подоснову продольного профиля в масштабах М--.-. 1:500 и М____ 1:50 и внесе-
I и и 0匕卩I
ния всех необходимых цифровых данных (рис. '2.23). Окончательно разработанный продольный профиль наглядно показывает, какие из существующих подземных сетей подлежат перекладке, на какой глубине по отношению к поверхности земли они должны располагаться, насколько должен быть понижен уровень грунтовых вод и как для достижения этого должны быть расположены трубопроводные сети попутного дренажа.
Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СОВМЕЩЕННО ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ ТРУБОПРОВОДНЫХ СЕТЕЙ
КОМПЕНСАЦИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ИЗМЕНЕНИЙ ТРУБОПРОВОДОВ. КОМПЕНСАТОРЫ
Трубопроводным сетям, сооружаемым из твердых материалов, удлиняющихся при нагреве и укорачивающихся при охлаждении, свойственны термические перемещения, в ряде случаев весьма значительные. Эти перемещения могут возникать в результате нагрева или охлаждения труб транспортируемым веществом повышенной, пониженной или переменной температуры; они возникают и при термическом воздействии наружной окружающей среды на материал труб. Термические перемещения Tpy6AL определяют по формуле:
△L = aAtL,
где а — коэффициент линейного расширения трубопровода, мм/(мтрад); At — расчетная разность температур: максимальной температуры транспортируемого вещества и расчетной температуры наружного воздуха, для проектирования отопления, ℃; L — длина расчетного участка, м.
Существующая техническая литература указывает, что для полной гарантии надежности действия сети расчетную величину △t следует определять исхода из температуры наружного воздуха местности в наиболее холодные пятидневки (то есть при расчетной температуре отопления), при которой, в исключительных случаях, может еще происходить монтаж труб. Однако на практике это случается редко и чаще всего сети сооружают при более высоких температурах воздуха. Так, например, при расчетной температуре горючего трубопровода t「= 150°С, расчетной температуре наружного воздуха в наиболее холодные пятидневки tu в = —20°С и выполнении монтажа труб при тем- пературе tu _ = 10℃ расчетный перепад температур At, опре- деляющий термические перемещения трубопровода, составляет: △tmax = 150 - (-20) = 170ОС, а Д1факт = 150 — 10 = 143С
Это значит, что при расчете значения 加 по максимуму создается резерв в размере (170 — 140) ^70-100)18%, который может быть использован в критических случаях.
При транспортировании трубопроводами охлажденных веществ At определяют как разницу между средней максималь- ной расчетной температурой наружного воздуха и расчетной температурой летом и расчетной температурой охлажденного вещества. При таком расчете величина At получается максимальной.
Пример определения расчетного термического перемещения труб.
Двно： Схема участка водяных тепловых сетей 2D^ = 300 мм, L = =120 м с параметрами теплоносителя 15О...7О°С, сооружаемых из
Рис. 3.1. Схема участка двухтрубной сети с П-образными компенсаторами
Н — вылет компенсаторов; В, В】 — плечи компенсаторов; НО — неподвижная опора
стальных труб с применением П-образных компенсаторов (рис. 3.7)； место строительства тепловых сетей — г. Рига, в котором средняя температура наиболее холодных пятидневок t = —20℃;
коэффициент линейного расширения а труб, изготовленных из углеродистой стали, при температуре нагрева их стенки до t = 150°С — а = 1,25-10~2 мм/ (мтрад).
Расчет. Максимальное термическое удлинение подающего трубопровода водяных тепловых сетей
△ L = 1,25-10"2[150- (-20)]120= 245 мм.
Термическое удлинение обратное。трубопровода
AL = 1,25-10"2[70- (-20) ] 120 = 135 мм.
В целях снижения расчетного термического удлинения трубопровода рекомендуется предварительная растяжка смонтированных участков сети до установки неподвижных опор. При наличии П-образных компенсаторов возможно таким образом уменьшить их вылет на 30% и расход труб — на 2…4%. Однако следует заметить, что выполнение предварительной растяжки сети в натуре строго по расчету довольно сложно и при осуществлении ее возможны неточности и ошибки. Особенно сложна предварительная растяжка при высокой и средней наземной прокладке сетей. Поэтому предварительную растяжку трубопроводов по чисто практическим соображениям рекомендуется осуществлять только в особенных, критических случаях.
Для трубопроводных сетей, сооружаемых из гибких материалов —резины, разных полимеров и др., а также для кабелей термические перемещения не определяют, поскольку они практически не создают усилий как в самих сетях, так и в строительных конструкциях наземных эстакад и подземных проходных каналов.
Для компенсации термических перемещений трубопроводов в первую очередь используют вынужденные повороты
рис. 32 Схемы самокомпенсирующих участков трубопроводных сетей а — £ -образная конфигурация участка сети; б — Г-образная конфигурация участка сети; НО - неподвижная опора
трассы сетей в плане, а также вертикальные подъемы или опуски труб в профиле. Повороты создают Z- или Г-образную конфигурацию участков сетей (рис. 3.2). дающих возможность сетям воспринять термические перемещения трубопроводов без применения специальных компенсаторов. Хороший эффект дает зигзагообразная конфигурация трассы сетей. Практически же это возможно только при относительно небольших значениях At и △!_, а также при расположении сетей вне городской застройки, обычно имеющей строго прямые улицы и линии фасадов зданий. Такое расположение трассы, образующее расширение полосы, занимаемой этими сетями, допустимо только в загородных зонах.
Однако обычно основная часть трассы сетей состоит из прямых участков, где необходима установка специальных компенсаторов. В настоящее время изготовляют и устанавливают следующие типы компенсаторов: сальниковые, сильфонные, П-образные, а также лирообразные и линзовые, которые при совмещенной прокладке сетей не применяются (рис. 3.3}.
Сальниковые компенсаторы изготовляют на заводах в одностороннем и двухстороннем исполнениях. Пространство между трубопроводом и корпусом компенсатора уплотнено набивкой из жгута термостойкой резины, смазанной маслом для уменьшения трения. Их работа основана на принципе действия раздвижной телескопической трубы, которая не допускает образования изгибов сочленений, способных создать защемление труб и разуплотнение сальников. Поэтому установка сальниковых компенсаторов допускается только на прямых (как в плане, так и в профиле сети) участках трубопроводов. Не допускаются также повороты трассы за односторонними сальниковыми компенсаторами, способные вызвать разворот корпуса компенсатора и нарушение соосности трубопровода и корпуса компенсатора в сальниковом пространстве.
Сальниковые компенсаторы применют в трубопроводах, транспортирующих жидкости и газообразные вещества. Они имеют малые габариты и создают относительно небольшие
Рис. 3.3. Компенсаторы трубопроводных сетей
а — односторонний сальниковый; 6 — двухсторонний сальниковый; в — лирообразный гладкоизогнутый; г — линзовый; д — сильфонный (волнистый); е — П-обрцзный
гидравлические сопротивления. Снижение потерь давлений в сети, оборудованной сальниковыми компенсаторами, по срав* нению с сетью, оборудованной П-образными или лирообразными компенсаторами, составляет 10...80% в зависимости от диаметра трубопроводов и вида транспортируемого вещества.
Недостатками сальниковых компенсаторов являются необ- ходимость их периодического обслуживания и наличия свободного пространства вокруг компенсатора, существенное увеличение усилий на неподвижные опоры и более частые повреждения и аварии, чем у компенсаторов других видов. Увеличение усилий на неподвижные опоры при наличии сальниковых компенсаторов достигает 2...5-кратных размеров по сравнению с П-образными и лирообразными компенсаторами.
При появлении подтеков в сальниках необходимо затянуть болты уплотняющего кольца (грундбуксы). Однако затяжка болтов кольца наряду с уплотнением сальника заметно повышает трение в компенсаторе и увеличивает усилия на неподвижные опоры. После повторнь1х затяжек болтов эти усилия становятся еще более значительными и появляется необходимость замены уплотняющей набивки с временным прекращением работы и опорожнением сети, с последующим заполнением ее деаэрированной водой и осуществлением заново гидравлического испытания системы. Замена уплотняющей набивки сальника является достаточно сложной операцией, особенно при больших диаметрах труб, относительно низких температурах транспортируемой жидкости, и выполняется в ранее запланированное время — обычно летом. Но в случаях необходимости внезапной организации такой работы, например в аварийных ситуациях (в частности при высоких температурах транспортируемой жидкости в подающем трубопрово
де
е водяных тепловых сетей зимой), замена сальниковой на- бивки превращается в весьма сложную задачу, особенно при подземной прокладке сетей. В этом случае необходимо пони- жение температуры теплоносителя ниже 100℃ во всей системе тепловых сетей, чтобы избежать вскипания горячей воды, и отключение потребителей теплоты, расположенных в районе поврежденного компенсатора. Если погода холодная и вынужденное отключение потребителей теплоты продолжается несколько дней, возникает необходимость опорожнения местных систем отопления и вентиляции зданий, чтобы предупредить замерзание отдельных участков местных систем, проложенных по чердакам и лестничным клеткам, где температура воздуха низка и замерзание труб происходит довольно быстро. Возобновление работы систем отопления и вентиляции зданий в зимних условиях также связано с определенными трудностями.
Практика показала, что уплотнения сальниковых компенсаторов повреждаются не только из-за естественного износа жгутов термостойкой резины. Другой, более неприятной причиной является нарушение соосности трубопровода и корпуса компенсатора вследствие неодинаковой осадки камер, в которых расположены компенсаторы, и подземных каналов, в которых размещены трубопроводы. Неодинаковые осадки этих конструкций чаще всего происходят при подстилающих слабых грунтах и их замене песком. Особенно часто это наблюдается, когда при производстве строительных работ зимой подстилающий слой устраивают из мерзлого грунта. Следует отметить, что ликвидация последствий аварийных ситуаций, связанных с неполадками в сальниковых компенсаторах, обходится дорого. Стоимость выполненных в таких условиях ремонтных работ может превышать первоначальную «стоимость всего участка сети, отключаемого при аварии.
При подземной прокладке сетей сальниковые компенсаторы требуют сооружения камер или павильонов больших размеров. Как при подземной, так и при наземной прокладке эти компенсаторы требуют удаления от них других сетей на расстояние, необходимое для удобства обслуживания сальников.
Итак, учитывая достоинства и недостатки сальниковых компенсаторов, можно сделать вывод, чтог в общем случае, они полезны при раздельной подземной и низкой наземной про- кладке трубопроводов больших диаметров и больших радиусах Действия (5...6 км и более) системы сетей. При совмещенной прокладке инженерных сетей по наземным проходным и непро- ходным эстакадам и в подземных проходных каналах сальни- KOBbie компенсаторы, как правило, являются непригодными из'за близкого расположения друг к другу сетей и прочих рассмотренных выше факторов.
Сильфонные (волнистые) компенсаторы устанавливают на трубопроводах, транспортирующих жидкие и газообразные вещества. Сильфоны изготовляют из тонкой листовой стали толщиной 1,5...2,5 мм только для диаметров труб Dy < 700 мм. Сильфонные компенсаторы больших диаметров пока еще не прошли испытание временем на долговечность. Однако и выпускаемые компенсаторы имеют срок службы гораздо короче срока службы, например, П-образных компенсаторов, изготовленных из относительно толстостенных отрезков и деталей труб. Отмеченные факторы не позволяют рекомендовать с иль* фонные компенсаторы к широкому применению при совмещенной прокладке инженерных сетей, при которой выполнение ремонтных работ и устранение последствий неисправ* ностей или аварий значительно сложнее, чем при раздельной прокладке сетей. Совмещенная прокладка сетей предъявляет также повышенные требования к обеспечению максимально возможного срока действия их компенсаторов.
П-образные ком пенса торы являются самыми простыми в изготовлении, удобными в строительстве и наиболее надежными и долговечными в эксплуатации. Их изготовляют в специализированных мастерских или непосредственно на стройке, сваривая отрезки стальных труб и отводов заводского изготовления. Эти компенсаторы при подземной прокладке сетей не требуют сооружения дорогостоящих камер для их размещения и обслуживания, обязательных при установке сальниковых и сильфонных компенсаторов. Для них сооружают соответствующие мелкозаглубленные компенсаторные ниши, менее дорогие и более простые в строительстве, чем глубокорасположенные подземные камеры. Отсутствие под- зеных камер, в свою очередь, дает возможность прокладывать инженерные сети ближе к поверхности земли, то есть более экономно. На П-образные компенсаторы не оказывают влияние неодинаковая осадка отдельных участков сети, а также нарушение соосности трубопроводов в плане и в профиле. Но одним из важнейших достоинств П-образных компенсаторов является возможность прокладки внутри его контура П-образных компенсаторов соседних трубопроводов, расположенных в том же ряду (рис. N4). Подобными возможностями расположения не обладают компенсаторы других типов. В эксплуатации, при наполнении, опорожнении, производстве гидравлического испытания, промывке и работе сетей П-образные компенсаторы при горизонтальной их прокладке не требуют никаких дополнительных действий со стороны обслуживающего персонала. Утечки у этих компенсаторов отсутствуют. Они создают минимальные усилия на неподвижные опоры. Недостатком П-образных компенсаторов являются увеличенные потери давления транспортируемого вещества
Рис. 3.4. Раскладка П-образных ком пенсаторов многих труб в одно ярусны й блок
по сравнению с сальниковыми и сильфонными компенсаторами, если последние оборудованы внутренними стаканами, К недостаткам относится также увеличение полосы застройки сетей, образуемое боковым вылетом компенсаторов при их горизонтальном расположении. При вертикальном расположении П-образных компенсаторов полоса территории, занимаемая сетями, не увеличивается.
Описание положительных и отрицательных сторон компенсаторов различных типов показывает, что для совмещенной прокладки инженерных сетей наиболее подходящими в общем случае являются П-образные компенсаторы, поскольку они не вызывают никаких вредных воздействий на другие рядом проложенные сети и обладают повышенной надежностью и долговечностью.
Расчеты габаритов П-образных компенсаторов — вылетов Н и плечей 8 при известных термических перемещениях труб △L расчетного участка определяют по номограммам, приведенным в специальной технической литературе или на ЭВМ по заданным программам.
3.Z УЗЛЫ РАЗВЕТВЛЕНИЯ СЕТЕЙ
К разработке рабочих чертежей узлов разветвления сетей приступают после составления:
плана трасс эстакад или подземнь(х проходных каналов совмещенно прокладываемых инженерных сетей;
」三|в_=三=一一三二士 iнТ
1 ...31 — номера тепломатериалопроводов1 ...31 — номера тепломатериалопроводовРисд 3.5. Узел разветвлений трубопроводных сетей, прокладываемых по двухъярусной эстакаде (34 трубопровода)
1 ...31 — номера тепломатериалопроводов
1 ...31 — номера тепломатериалопроводов
сл
п
m。%初
%勿 Dy5Q DySO
韭
4方。4/50
%乃C
BJ50 4
4 250
“50,6
马 WO % 80
%50马动 ]
□
小 50%5
продольных профилей инженерных сетей и эстакад или проходных каналов;
расчетных и монтажных схем всех трубопроводных сетей с указанием диаметров, расстановкой ответвлений, спускни- ков, воздушников, запорной арматуры и компенсаторов в сетях;
поперечных разрезов сетей, расположенных до и после каждого решаемого узла разветвления.
При наземных проходных эстакадах проекты узлов разветвления должны обеспечить выполнение следующих требований: свободный доступ с прохода к любой трубопроводной арматуре, к каждому болту фланцевого соединения;
сквозной проход эксплуатационного персонала по проходной дорожке в узле разветвления хотя бы по главному направлению эстакад. На ответвлениях основной эстакады допускаются тупиковые проходные дорожки;
отсутствие или минимально возможное число "ме屮ков" на ответвлениях трубопроводов;
отсутствие каких-либо компенсаторов в узлах разветвления в связи с их насыщенностью трубопроводами и обязательной запорной арматурой. В узлах разветвления должны быть размещены неподвижные опоры, а компенсаторы — только в пролетах между узлами.
Для выполнения этих требований в узлах разветвлений предусматривают площадки обслуживания с доступом к ним с поверхности земли по лестницам и, по возможности, с проходных дорожек эстакады по переходным дорожкам. При двухъярусных эстакадах в проектах следует предусмотреть лестницы, соединяющие проходные дорожки первого и второго ярусов.
От соблюдения упомянутых требований при разработке рабочих чертежей узлов разветвлений(самых сложных элементов сетей) в значительной степени зависят простота и удобство строительства, ремонта и обслуживания совмещенно проложенных инженерных сетей. Особенно наглядно это проявляется в аварийных ситуациях, когда необходима предельная быстрота действий'при отключении, ремонте и пуске в эксплуатацию восстановленных сетей.
Для нахождения правильных решений следует разработать несколько эскизных вариантов. В качестве примера на рис. 3.5 приведены план и разрез узла разветвлений № 1, расположенного на двухъярусной проходной эстакаде под тепло- материалопроводы на производственной площадке ПО "Ола 访 нфарм". Число совмещенно прокладываемых трубопроводных сетей в узле разветвления — 34 шт. Проектом предусматривались свободные места (ячейки) для прокладки в перспективе не менее 10 трубопроводных сетей. Число задвижек и вентилей, установленных на ответвлениях — 16 шт.,
спускников и воздушников — 14 шт. Подобный узел раз- ветвления следует считать относительно сложным.
В сложных случаях рекомендуется использовать способ макетирования, как это было сделано при проектировании ряда узлов разветвлений материалопроводов, совмещенно прокладываемых на производственной площадке ПО "Олайнфарм"*
Макетирование узлов разветвлений инженерных сетей осуществляется по договору с заказчиком при наличии готовых рабочих чертежей узлов. Разработка макетов узлов разветвлений является довольно сложной и специфической работой, выполняемой в специальной мастерской специалистами-макетчиками и требующей заметных трудозатрат.
Целесообразность макетирования впервые была отмечена при разработке проектов производственных зданий, в которых технологические процессы требуют много различного оборудования, рабочих стендов и участков, связанных трубопроводными сетями и кабелями. Безмакетное проектирование показало, что при строительстве таких производственных зданий весьма часто появлялись неувязки в расположении оборудования и рабочих стендов, но главным образом, — в разводке инженерных сетей. В результате этого потребовались изменения проектов и частичная переделка уже выполненных строительно-монтажных работ, что влекло за собой дополнительные, иногтха значительные, расходы материальных и трудовых ресурсов. Сроки строительства объекта удлинялись, последовательность выполнения строительно-монтажных работ нарушалась. Макеты же позволяют быстро и наглядно выявить неувязки в проекте еще до начала строительно-монтажных работ, показывают необходимость изменений проектов и пути их осуществления. В свою очередь, изменения проектов влекут за собой изменения макетов. Такое цикличное взаимное исправление проектов и макетов продолжается до получения оптимальных результатов, что практически недостижимо при поиске и выполнении относительно скороспелых решений по исправлению проектных разработок на стройке. При сравнении капитальных, материальных и трудовых затрат безмакет- ного и макетного проектирования и строительства объекта во всех случаях подтверждается явно выраженная экономическая эффективность макетного способа проектирования. Роль макетов не кончается получением оптимальных проектных решений. Они могут служить наглядными пособиями при технической учебе строительного, эксплуатационного персонала и сотруд- ников проектно-конструкторских бюро предприятий.
Узлы разветвления инженерных сетей, расположенных на одноярусных проходных и непроходных эстакадах или в проходных каналах и тоннелях, различаются по своей конструкции, но принципы их построения тождественны рассмотренному вь!ше примеру.
Глава 4. ОПИРАНИЕ СЕТЕЙ
ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ
Инженерные сети при их прокладке в подземных проходных каналах, по наземным проходным или непроходным эстакадам, техническим коридорам и подвалам зданий необходимо опирать через определенные расстояния в зависимости от материала и диаметра сети.
Кабели разных типов, марок и назначений опираются на полки, лотки или подвески без применения каких-либо неподвижных опор. При необходимости более надежной защиты кабели прокладывают в трубах или в кабельных коробках.
Все опоры под трубопроводы по своему действию и назна* чению делятся на подвижные и неподвижные.
В настоящее время на практике применяют подвижные опоры следующих типов: скользящие (обычные прямые), катковые (одно- и двухкатковые) ( шариковые, подвесные (жесткие и пружинные}, пружинные и наклонные скользящие (рис. 4. /).
Неподвижные опоры (рис. 4.2) в свою очередь делятся на: разъемные, оборудованные фиксирующими хомутами, которые затягиваются гайками;
неразъемные с непосредственной приваркой труб к несущим конструкциям опор;
неразъемные с приварными к трубам упорами;
неразъемные лобовые и щитовые.
быбор опор начинают с подвижных, поскольку тип и конструкция неподвижных опор в значительной степени зависят от горизонтальных нагрузок, создаваемых подвижными опорами. Подвижные опоры в принципе устанавливают на сетях, изготовленных из жестких материалов, имеющих термические перемещения. Для гибких сетей они не нужны.
Принимаемый тип подвижных опор в свою очередь зависит от следующих факторов: трассирования сетей в плане и профиле; типа компенсаторов и термических перемещений сети; вида и несущей способности строительных конструкций, на которые опираются или к которым подвешиваются инженерные сети; числа сетей и насыщенности ими поперечного разреза сетей. Каждый тип подвижных опор имеет свои положительные и отрицательные свойства, которые могут усиливаться, уменьшаться или даже исчезать в зависимости от расположения сетей раздельно или совмещенно.
Скользящие опоры (см. рис. 4.7声丿，изготовляемые по серии 4.903-10 (Выпуск 5), позволяют трубопроводу свободно перемещаться в горизонтальной плоскости во всех направлениях как вдоль, так и поперек оси трассы сети. Они требуют наименьшего расхода металла, являются самыми дешевыми и
простыми в изготовлении, строительстве и эксплуатации.
Серией 4.903-10 скользящие опоры разработаны в трех ис* полнениях в зависимости от термических перемещений трубопровода:
длиной 170 мм — при термических перемещениях до 90 мм трубопроводов DH = 32...630 мм;
длиной 340 мм — при термических перемещениях до 260 мм трубопроводов DH = 32…1420 мм;
длиной 680 мм — при термических перемещениях до 600 мм трубопроводов DH = 194...1420 мм.
Скользящие опоры надежны в эксплуатации. Они требуют минимальных трудозатрат на обслуживание (смазку, проверку, ремонт и др.). Долговечность их — многие десятки лет; в обычных условиях она превышает долговечность самих трубопроводов.
К недостаткам скользящих опор относится создание сравнительно больших горизонтальных нагрузок при трении скользящей опоры трубопровода по траверсе, консоли или опорной подушке. Значения осевых и боковых горизонтальных нагрузок, создаваемых скользящими опорами, определяют по формуле: Р = gPR9,81-W3 = О,ЗР 9,81-Ю'3, где д = 0гЗ - коэффициент трения, а Рп9,81-10-3 — вертикальная нагрузка, действующая на опору. Особенность скользящих опор — наличие траверс, консолей, опорных подушек или балок для их опирания.
Обычные прямые скользящие опоры нельзя устанавливать в обоих концах вертикального подъема (пуска) сети в случаях, ко「〃а высота вертикального участка сети выше критического (3...5 м). При недостаточно гибких трубах над одной из опор это ведет к образованию зазора между опорами трубопровода и строительной конструкции эстакады или канала. При этом опирание трубы исчезает и в трубопроводе возникают недопустимые усилия. Для предупреждения образования зазоров под опорами на вертикальных участках сети необходимо применять другие, специально для этого приспособленные опоры.
Катковые опоры (см. Qua 4.1,6戶)также изготовляют по серии 4.903-10 (Выпуск 5). Они позволяют трубопроводу свободно перемещаться вдоль оси трассы. При этом такое перемещение происходит надежно и с трехкратно пониженным коэффициентом трения % =0,1 по сравнению со скользящими опорами. Такие качества катковых опор заставляют отдать мм предпочтение при выборе типа подвижных опор для трубопроводов большого диаметра, проложенных наземно на прямых участках сети. В таких условиях трубопровод находится при установке сальниковых компенсаторов. Считается, что кат-
новые опоры допускают и боковые перемещения трубопровода, но уже с повышенным коэффициентом трения —乂$ = =0,3. Боковые перемещения появляются в поворотных участках трассы, а также в П-образных компенсаторах при прямой трассе трубопровода. Однако на практике весьма часто наблюдаются случаи эксцентриситета оси и выпадения катков из гнезд опорных конструкций на участках трубопроводов, имеющих боковые перемещения. Такие неисправности катковых опор не сразу бывают замечены и исправлены обслуживающим персоналом. Работоспособность сетей ставится под угрозу, коэффициент трения резко увеличивается.
Препятствием к широкому использованию катковых опор является необходимость систематической очистки поверхности опорных плит и катков, их смазки, а также проверки их исправ-
Рк& 4.1. Подвижные опоры трубопроводных сетей
а - скользящая (обычная, прямая); б - катковая豐个 丫二：量
в — катковая с двумя катками; г — шариковая двухсюная, А к^вая четырехосная； е — подвесная жесткая； ж — подвесная прумож- нах； з — пру манная; и ——скользя щая наклонная
Рис. 4.2. Неподвижные опоры трубопроводных сетей
*а — разъемная, оборудованная хомутами на болтах; 6 — неразъемная с приваркой труб к несущим конструкциям; в — неразъемная с двумя приваренными к трубе упорами; г — неразъемная с четырьмя упорами; д — неразъемная лобовая (щитовая)
ности. Это не позволяет применять катковые опоры при подземной прокладке сетей в непроходных каналах или в стесненных условиях. По сравнению со скользящими опорами катковые опоры требуют увеличенного расхода металла. Так, например, масса одной двухкатковой опоры для трубопровода тепловых сетей Dy = 800 мм составляет 116,6 кг, однокатковой опоры — 82 кг, а скользящей опоры — только 26,6 кг. Производство катковых опор также более трудоемко, так как конструкция их сложнее и требует выполнения токарных работ для изготовления катков.
Поверхности опорных плит катковых опор легко запыляются, засоряются листвой, хвоей и т. n.f а в холодные периоды года покрываются льдом. Все это мешает нормальной работе опор, влечет за собой рост коэффициента трения и усилий на строительные конструкции подвижных и неподвижных опор, не предусмотренный проектом. В таких случаях катковые опоры теряют свои достоинства и даже приводят трубопроводные сети и несущие их строительные конструкции в критическое состояние.
Особенностью катковых опор является малая площадь опи- ран"^ катков на опорные плиты по сравнению со скользя* mi4Ms опорами. Это вызывает увеличение усилий на единицу площади опирания и более быстрое изнашивание металла катков и опорных плит, особенно при наличии боковых перемещений трубопроводов.
Сравнение достоинств и недостатков катковых и скользящих опор показывает, что при первых достигается некоторое облегчение и удешевление несущих строительных конструкций трубопроводов, но скользящие опоры значительно удобнее в эксплуатации и лучше обеспечивают надежность и долговечность сетей. В связи с этим установка катковых опор при совмещенной прокладке инженерных сетей ограничена.
термического переме-термического переме-Шариковые опоры (см. рис. 4.7, г ) изготовляют по серии 4.903-10 (Выпуск 5). Они позволяют трубопроводу перемещаться в горизонтальной плоскости как в осевом, так и в боковом направлениях при минимальных коэффициентах трения % = % 二 0J• Масса шариковых опор больше, чем катковых и скользящих опор. Для трубопровода водяных тепловых сетей Dy = 800 мм она составляет 184».344 кг/шт., в зависимости от вертикальной нагрузки опираемого трубопровода
термического переме-
термического переме-
изготовлении и могут мастерских или на за-изготовлении и могут мастерских или на за-*верт = 101 ...209 кН на опору) и от щения сети (△!_ = 200...400 мм).
изготовлении и могут мастерских или на за-
изготовлении и могут мастерских или на за-
Шариковые опоры весьма сложны в быть выполнены только в специальных
водах. При монтаже эти опоры требуют по сравнению со скользящими и катковыми опорами повышенной точности выполнения работ, а при эксплуатации — более частого обследования и повышенного внимания. Эти опоры очень чувствительны к попаданию пыли, влаги и других загрязнений на поверхность шариков и опорных плит. Долговечность шариковых опор и надежность их действия прямо зависят от качества эксплуатации, предупреждения засорения и истирания шариков, их обойм и опорных плит. Поэтому шариковые опоры сравнительно редко применяют для трубопроводных сетей, прокладываемых совмещенно по наземным эстакадам и подземным проходным каналам, где сети расположены близко друг от друга и доступ к каждой отдельной опоре затруднен.
тун- и втун- и вПодвесные опоры используют в случаях, когда трубопроводные сети необходимо подвешивать к перекрытиям зданий, балкам, фермам, мостам, наземным эстакадам, потолкам тех-
тун- и в
тун- и в
нических коридоров, подвалов, проходных каналов и нелей. Их изготовляют на специализированных заводах
мастерских по серии 4.903-10 (Выпуск 6), двух видов: подвесные жесткие опоры (см. рис. 4 7.0) для трубопроводов Диаметром Dy = 25...600 мм и подвесные пружинные (см.
рис. 4.1,е ) для трубопроводов Dy = 150... 1400 мм. Подвесные жесткие опоры предназначены только для горизонтально расположенных трубопроводов, подвесные пружинные — как для горизонтальных, так и для вертикальных трубопроводов. Коэффициент трения, определяющий горизонтальные нагрузки, минимален и составляет Мо = Mg s 0J • Масса одной подвесной пружинной опоры для трубопровода Dy = 800 мм в зависимости от значения вертикального или горизонтального перемещения трубы составляет 309...436 кг, а подвесной жесткой опоры для трубопровода Dy = 400 мм в зависимости от горизонтального перемещения трубы — 84,5.-101,1 кг.
Подвесные опоры жестких трубопроводов, имеющих термические перемещения, должны быть достаточно длинными для обеспечения возможности раскачки труб в горизонтальном направлении. Высота типовых подвесок в зависимости от диаметра опираемого трубопровода составляет Н = 1f11...3,18 м. В связи с этим подвесные опоры занимают большое, плохо используемое пространство и по этой причине имеют ограниченное применение. Для кабелей и трубопроводов, которые не имеют термических перемещений, подвески могут быть короткими. В строительстве сооружение трубопроводов с применением подвесных опор неудобно, так как необходимое качество прокладки сетей по высоте в продольном профиле выдержать трудно. Это объясняется трудностями монтажа трубопроводов, их подвешивания на необходимой высоте к тягам опор на болтах и корректировки по высоте путем подтягивания или отпуска резьбовых соединений тяги каждой отдельной опоры. Такая операция занимает больше времени по сравнению с прокладкой трубопроводов механизмами по ранее сооруженным и проверенным консолям, траверсам или балкам на сколь， зящих, катковых или шариковых опорах.
При совмещенной прокладке многих инженерных сетей, где сети проложены в несколько рядов и близко друг к другу, подвесные опоры применяются сравнительно редко.
Пружинные опоры (см. рис. 4.7,ж) предназначены для восприятия вертикальных и горизонтальных термических перемещений и усилий, возникающих в жестких трубопроводах при наличии вертикальных подъемов или спусков сети. Пружинная опора при разжатии пружины вследствие удлинения вертикального участка трубопровода не должна существенно снижать принимаемую на себя нагрузку, передаваемую опираемым трубопроводом. Недопустимо, конечно, образование зазора между трубопроводом и опорой, что свидетельствовал о бы о полной потере несущей способности последней.
При наличии вертикальных подъемов или опусков, например в тепловых сетях, существующая техническая литература ре*
комендует установку пружинных опор, если высота вертикаль- ного участка трубопровода достигает Н > 4 м, а его диаметр D 》100...200 мм. Такие условия не совсем точно отражают положение дел. По существу, задачей пружинных опор является создание наиболее благоприятных условий для опирания определенного участка трубопровода при наличии его вертикального перемещения. Но вертикальное термическое перемещение трубопровода ДН зависит не столько от высоты Н вертикального участка сети, сколько от степени изменения температуры трубопровода At. Получается, что значение ДН для подающего трубопровода водяных тепловых сетей, транспортирующего теплоноситель с максимальной расчетной температурой t = 150℃, будет почти двукратно превышать значение АН обратного трубопровода, максимальная расчетная температура которого составляет только t = 70℃. Для паропроводов, температура которых бывает t & 565℃, ДН в еще большей степени зависит от значения At и в меньшей — от высоты Н вертикального участка трубопровода. Поэтому критерием для определения необходимости установки пружинных опор должно быть значение термического перемещения АН, а не высота вертикального участка трубопровода Н.
Для трубопроводов небольших диаметров Dy & 80 мм с относительно тонкими стенками с учетом их гибкости установки пружинных опор не требуется. В этих случаях достаточны обычные скользящие опоры, установленные до и после вертикального участка сети, при условии, что длина трубопровода между этими опорами не превышает допустимой.
Пружинные опоры сложны в изготовлении. Их производят только специализированные заводы, способные обеспечить необходимое качество. Пружинные опоры относительно металлоемки и дороги. Так, например, для опирания трубопровода водяных тепловых сетей Dy = 800... 1000 мм с вертикальной нагрузкой на опору Рверт = 101 кН необходима пружинная опора, состоящая из двух пружинных блоков и катковой опо- РЬ) общей массой 260 кг. При вертикальной нагрузке РверТ = =209 кН от таких же трубопроводов необходима пружинная опора, состоящая уже из четырех пружинных блоков и катковой опоры общей массой 520 кг.
Монтаж пружинных опор представляет собой довольно слож- ную операцию, требующую должного внимания. До монтажа 0П0Р пружины должны быть затянуты монтажными болтами в пределах, необходимых для нормального действия пружин в расчетном режиме после наполнения трубопровода водой и его нагрева. При определении степени затяжки пружин учиты- вают температуру окружающего воздуха во время строи-
Рис. 4.3・ Вертикальный подъем трубопровода ступенями, высота которых не требует установки пружинных опор 1 — расположение трубопровода до нагрева; 2 — то же, после нагрева; НО — неподвижная опора; СО — скользящая опора
тельства. Монтажные болты после окончания монтажа и перед пуском трубопровода в эксплуатацию ослабляют. При использовании пружинных опор необходимо определенное пространство для свободного доступа к ним во время строительства, эксплуатации и ремонта. Эксплуатация пружинных опор требует серьезного внимания и трудозатрат, учитывая необходимость поддержания чистоты и применения смазочных средств на поверхностях стаканов, пружин, катков или шариков и опорных плит.
Описанные трудности ведут к тому, что на практике особенно при совмещенной прокладке большого числа трубопроводов, пружинные опоры используют редко — только при отсутствии других возможностей.
Вышеприведенные обстоятельства определяют необходимость поиска вариантных способов прокладки сетей и типов конструкций, позволяющих отказаться от установки традиционных пружинных опор. К таким способам относятся:
выполнение вертикального подъема или опуска трубопровода Н > 4 м несколькими отдельными ступенями, высота которых h & 3...4 м уже не требует установки пружинных опор [рис. 43);
применение наклонных опор конструкции инж. Г.Э. Карк- лина (рис. 4.4 “ 4.5).
Наклонные опоры относятся к типу подвижных скользящих опор. Действие наклонной опоры основано на принципе скольжения ее по наклонной поверхности основания при горизонтальных термических перемещениях трубопровода! вследствие нагрева стенок труб. При горизонтальном перемещении трубопровода по наклонной опоре он одновременно оседает (см. рис. 4.5), компенсируя термическое перемещение при вертикальном подъеме сети. Остывая, трубопровод укорачивается, вследствие чего, перемещаясь по наклонной опоре, он поднимается. Этим подъемом компенсируется эффект укорачивания вертикального участка трубопровода.
Для выбора необходимых наклонных опор в проектах следует определить угол наклона опорной поверхности а для каждой отдельной опоры. Угол наклона зависит от отношения длин вертикального отрезка и горизонтального отрезка трубо-
cocococo
co
co
co
co
Рис. 4.4. Вертикальный подъем и спуск трубопровода с установкой наклонных опор
— расположение трубопровода до нагрева; 2 — расположение трубопровода после нагрева; НО — неподвижная опора; СО — скользящая опра; НКО — наклонная опора
Рис. 4.5. Наклонная опора трубопроводных сетей конструкции инж.
Г.Э. Карклина.~
1 — основание; 2 — подставка; 3 — корпус типовом скользящей опоры;
4 — траверса (железобетонная или металлическая)
ШХХШТ4ТП ШОХХШ2Ш&ШС
провода, расположенного от неподвижной опоры до вертикального подъема или опуска сети. Он выражается в виде арктангенса этого отношения по формуле: а = arctg (H/Ln). Примеры:
Н = 5 м, L] =50 м, «1 = arctg (5/50) = 5,7°;
Н = 5 м, L2 = 30 м, а2 = arctg (5/30) = 9,5°.
Установка наклонных опор в тепловых сетях Риги и других городов страны начата в 1982 г. по проектам, разработанным Рижским отделением института "Теплозлектропроект" и проектным институтом ,/Латгипропром//. В настоящее время испытательный срок наклонных опор уже успешно прошел и они себя полностью оправдали. Об устойчивой и надежной работе их получены положительные отзывы от организаций, эксплуатирующих тепловые сети.
Наклонные опоры обладают многими достоинствами. Они по сравнению с пружинными опорами предельно просты в изготовлении. Их можно производить в специализированных мастерских строительно-монтажных организаций. При необходимости они могут быть изготовлены монтажниками непосредственно на стройке. Расход металла небольшой и они весьма дешевы. Так, например, масса металла одной наклонной опоры длиной 340 мм, предназначенной для трубопровода водяных тепловых сетей Dy = 400 мм с расчетной вертикальной нагрузкой Рверт & 68,7 кН, составляет 22,5...32,2 кг, в зависимости от угла наклона опорной поверхности. В строительстве наклонные опоры также предельно просты, удобны и заметно снижают трудозатраты. Это достигается тем, что установка их не требует никаких подготовительных работ, необходимых при установке пружинных опор, очень чувствительных к неточному выполнению, резко снижающему их работоспособность. К достоинствам наклонных опор следует отнести их способность принимать на себя постоянную вертикальную нагрузку от опираемого трубопровода независимо от степени нагрева, остывания и термического перемещения трубопровода по опоре. Для сравнения следует отметить, что вертикальная нагрузка, принимаемая пружинной опорой, изменяется в зависимости от степени сжатия пружин. В эксплуатации наклонные опоры также предельно удобны и просты, поскольку поверхности скольжения опор мало страдают от запыления, засорения и обледенения. Г падкие поверхности скольжения опоры и опорной плиты при передвижении опоры как бы протирают и очищают сами себя. Получается эффект самоочищения. Катковые и шариковые опоры такими самоочищающими свойствами не обладают, поэтому они быстрее засоряются и при отсутствии систематического ухода коэффициент трения этих опор растет. Проектирование наклонных опор проще, чем пружинных, и требует меньше трудозатрат.
Следует еще упомянуть о необходимости определения оптимального пролета между наклонной опорой и началом вертикального подъема, а также пролета между наклонной опорой и последующей скользящей опорой, размещенной за вертикаль- ным подъемом трубопровода. Для достижения необходимого прогиба труб, компенсирующего термическое перемещение вертикального участка сети, эти пролеты должны соответствовать определенным значениям (см. далее табл. 47) без учета какого-либо понижающего коэффициента. При определенном уменьшении этих пролетов необходимый прогиб труб может не получиться, что ведет к образованию зазора под наклонной опорой.
При всех достоинствах наклонные опоры применимы лишь в случаях, когда ближайшая неподвижная опора отодвинута от вертикального участка сети на определенное расстояние и угол наклона опоры не превышает 20...25°. В ситуациях, когда это сделать не удается, необходимо применять другие, ранее рассмотренные способы восприятия вертикальных термических перемещений трубопроводов.
Для содействия применению в проектировании и строительстве наклонных опор проектным институтом "Латгипропром*1 разработана Латвийская республиканская серия ЛРС-05-87 'Юпоры наклонные для тепловых сете访〃.В ней разработаны чертежи КМ на стадии рабочих чертежей для трубопроводов Dy = 100... 1200 мм и углов наклона опор а = 3...30°.
При совмещенной прокладке инженерных сетей наклонные опоры очень эффективны из-за их небольших габаритов, простоты в эксплуатации, долговечности и надежности в работе.
42 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЙ МЕЖДУ ОПОРАМИ
Расстановка подвижных опор. Опирание инженерных сетей осуществляют для предотвращения чрезмерных напряжений материала трубопроводов и кабелей, а также для предохранения сетей от недопустимых прогибов. Допустимый шаг опирания сети зависит от массы трубопровода или кабеля, транспортируемого вещества, наличия и вида теплоизоляционного, покровного и защитного слоев и момента сопротивления поперечного сечения сети. При открытой наземной прокладке в зависимости от климатических условий необходимо учитывать и нагрузки От снега и обледенения.
Анализ показывает, что увеличение диаметра трубопровода, жесткости труб и уменьшение массы сети приводит к увеличе- нир допустимого шага ее опирания.
Максимальный пролет между подвижными опорами на пря-
мых участках трубопроводов из условий прочности труб определяют по формуле*:
/др
Imax = “2%W ^9f81/0,8q39r81 , м,
где о；— допустимое эквивалентное напряжение материала труб от вер* тикальной и ветровой нагрузок, Н/мм2; Wp — момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчетной толщине стенки трубы $, см3； 屮 —коэффициент прочности поперечного сварного шва; .чэ — эквивалентная вертикальная нагрузка, Н/м; 0,8 — коэффициент пластичности;
9,81 — переводной коэффициент (значения。，9 и q3 определяются по формулам и номограммам, приведенным в указанном в сноске справочнике).
Для выбора пролетов между подвижными опорами на прямых участках стальных трубопроводов водяных тепловых сетей и паропроводов для усредненных условий расчета трубопроводов рекомендуется использовать данные табл. 4 7.
Рекомендуемые пролеты между подвижными опорами на прямых участках стальных трубопроводов теплЪвых сетей, прокладываемых по наземным эстакадам и подземным туннелям, м
У слов- Пролеты при П-образных компенсаторах ныйили при самокомпенсации сетейдиа-трубо- водяных про-сетейвода р < 1,6»D , мм t < 150паропроводовp«L3,р<2,1, I р<3,6,t <300 t < 350 J t < 425У слов- Пролеты при П-образных компенсаторах ныйили при самокомпенсации сетейдиа-трубо- водяных про-сетейвода р < 1,6»D , мм t < 150паропроводовp«L3,р<2,1, I р<3,6,t <300 t < 350 J t < 425водяных сетейР《1,6, t <150водяных сетейР《1,6, t <150Пролеты при сальни^ ковых компенсаторах сетейПролеты при сальни^ ковых компенсаторах сетейпаропроводовр < 13 t 《300паропроводовр < 13 t 《300253240506580002550005000501112233253240506580002550005000501112233-5-522Z3345679124-5-522Z33456791244 44 4-5-5一2223345681246 一 56-5-5一2223345681246 一 56•5-52223345678o245•5-52223345678o245■5万 万 22223346780245■5万 万 22223346780245------ 5679124 53------ 5679124 53二二二5681246-55二二二5681246-55
У слов- Пролеты при П-образных компенсаторах ныйили при самокомпенсации сетей
диа-
трубо- водяных про-сетей
вода р < 1,6»
D , мм t < 150
паропроводов
p«L3,р<2,1, I р<3,6,
t <300 t < 350 J t < 425
У слов- Пролеты при П-образных компенсаторах ныйили при самокомпенсации сетей
диа-
трубо- водяных про-сетей
вода р < 1,6»
D , мм t < 150
паропроводов
p«L3,р<2,1, I р<3,6,
t <300 t < 350 J t < 425
водяных сетей
Р《1,6, t <150
водяных сетей
Р《1,6, t <150
Пролеты при сальни^ ковых компенсаторах сетей
Пролеты при сальни^ ковых компенсаторах сетей
паропроводов
р < 13 t 《300
паропроводов
р < 13 t 《300
25324050658000255000500050
1112233
25324050658000255000500050
1112233
-5-5
22Z3345679124
-5-5
22Z3345679124
4 4
4 4
-5-5一
2223345681246 一 56
-5-5一
2223345681246 一 56
•5-5
2223345678o245
•5-5
2223345678o245
■5万 万 22223346780245
■5万 万 22223346780245
------ 5679124 53
------ 5679124 53
二二二5681246-55
二二二5681246-55
*Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. — М., 1965. - С. 172.
Продолжение табл. 41
метр трубо*водяныхпаропроводовводяныхпаропросетейсетейво до вводэр < 1,6,Р<1Лр<21.р < 3,6,I р< 1.6,р < 13D『ммt <150t <300t <350t <425t <150t < 300метр трубо*водяныхпаропроводовводяныхпаропросетейсетейво до вводэр < 1,6,Р<1Лр<21.р < 3,6,I р< 1.6,р < 13D『ммt <150t <300t <350t <425t <150t < 300151515151820151515151820У слов*НЬ1Й диа-У слов*НЬ1Й диа-Пролеты при П-образных компенсаторах или при самокомпенсации сетейПролеты при П-образных компенсаторах или при самокомпенсации сетейПролеты при сальниковых компенсаторах сетейПролеты при сальниковых компенсаторах сетей4 5 5 6 8>01111124 5 5 6 8>011111216181920и^16181920и^
метр трубо*
водяных
паропроводов
водяных
паропро
сетей
сетей
во до в
водэ
р < 1,6,
Р<1Л
р<21.
р < 3,6,
I р< 1.6,
р < 13
D『мм
t <150
t <300
t <350
t <425
t <150
t < 300
метр трубо*
водяных
паропроводов
водяных
паропро
сетей
сетей
во до в
водэ
р < 1,6,
Р<1Л
р<21.
р < 3,6,
I р< 1.6,
р < 13
D『мм
t <150
t <300
t <350
t <425
t <150
t < 300
15
15
15
15
18
20
15
15
15
15
18
20
У слов*
НЬ1Й диа-
У слов*
НЬ1Й диа-
Пролеты при П-образных компенсаторах или при самокомпенсации сетей
Пролеты при П-образных компенсаторах или при самокомпенсации сетей
Пролеты при сальниковых компенсаторах сетей
Пролеты при сальниковых компенсаторах сетей
4 5 5 6 8>0
111112
4 5 5 6 8>0
111112
16181920и^
16181920и^
Примечания： 1. р, МПа, и t, ℃ — параметры теплоносителя. 2. Над жирной линией указаны пролеты для стальных бесшовных труб, изсотовпяемых по ГОСТ 8732—78*, а также стальных электросварных труб, изготовляемых по ГОСТ 10704—76* поставляемых по ГОСТ 10705—80* под жирной линией — для сварных прямошовных труб, изготовляемых по ГОСТ 10704—76* и поставляемых по ГОСТ 10706—76*.
Для прочих участков, рекомендуемые пролеты определяют с введением а расчеты следующих понижающих коэффициентов {рис. 4.6)：
к = 0,67 — для участков между ближайшими к повороту опорами (до и после поворота);
к = 0,82 — для участков между последней и предпоследней опорами конечной точки трубопровода (перед заглушкой, гибким компенсатором или поворотом);
к = 0,5 — для последующих двух участков с каждой стороны сальникового компенсатора.
Кроме рекомендуемых существуют еще и максимально допустимь1е пролеты между подвижными опорами, рассчитанные на допустимое значение прогиба стальных труб {табл. 4.2).
Приведенные таблицы 4.1 и 42 показывают, что значения максимально допустимых пролетов заметно превышают значения рекомендуемых пролетов. Разница их в зависимости от диаметра трубопровода составляет 16…75%. Практика пока* зала，что трубопроводные сети, сооруженные с максимально допустимыми пролетами, служат надежно и реализуют заметную экономию строительных материалов и капитальных затрат при сооружении безбалочных эстакад. Но при этом сам трубо- провод используется как несущая строительная конструкция с дополнительной нагрузкой на нее. Поэтому к применению максимально допустимых пролетов трубопроводных сетей следует подходить весьма осторожно. При наличии наземных
Максимально допустимые пролеты между подвижными опорами на прямых участках стальных трубопроводов, прок лады ваемых по наземным эстакадам и подземным проходным туннелям (по расчету на прогиб), м
32x2,5 38x2,545x2,5 57x3,576x3,5 89x3,5 108x4 133x4159x4,5 219x6273x7325x8 377x932x2,5 38x2,545x2,5 57x3,576x3,5 89x3,5 108x4 133x4159x4,5 219x6273x7325x8 377x95 л лз Л8 до^4 Д45 л лз Л8 до^4 Д437-2-32939 72 232z3455679146&37-2-32939 72 232z3455679146&1598953579624ZZZ^^R^«a_A«aL^T^Q^1598953579624ZZZ^^R^«a_A«aL^T^Q^0^7^8842130^ 7 92Э^ХЯ^К^^ЛЯ^Ъ4й^0^0^7^8842130^ 7 92Э^ХЯ^К^^ЛЯ^Ъ4й^0^^R^R^6 99 J л 3 2о^0^т^-^5^&8ъх60^^R^R^6 99 J л 3 2о^0^т^-^5^&8ъх60^8 о^^ Л4 7 8 8 6 3 5 8Ъ«ЛП^^Д^5^С^ЛП^О^^Л8 о^^ Л4 7 8 8 6 3 5 8Ъ«ЛП^^Д^5^С^ЛП^О^^Л426x618,218478x619,419,3529x620,720,5630x723,523,5720^725,525,5820x827,827,7920x930,830,21020x103332,5426x618,218478x619,419,3529x620,720,5630x723,523,5720^725,525,5820x827,827,7920x930,830,21020x103332,55 7 7 6 9 85 7 7 6 9 8________________
32x2,5 38x2,5
45x2,5 57x3,5
76x3,5 89x3,5 108x4 133x4
159x4,5 219x6
273x7
325x8 377x9
32x2,5 38x2,5
45x2,5 57x3,5
76x3,5 89x3,5 108x4 133x4
159x4,5 219x6
273x7
325x8 377x9
5 л лз Л8 до^4 Д4
5 л лз Л8 до^4 Д4
37-2-32939 72 232z3455679146&
37-2-32939 72 232z3455679146&
1598953579624
ZZZ^^R^«a_A«aL^T^Q^
1598953579624
ZZZ^^R^«a_A«aL^T^Q^
0^7^8842130^ 7 9
2Э^ХЯ^К^^ЛЯ^Ъ4й^0^
0^7^8842130^ 7 9
2Э^ХЯ^К^^ЛЯ^Ъ4й^0^
^R^R^6 99 J л 3 2о^0^т^-^5^&8ъх60^
^R^R^6 99 J л 3 2о^0^т^-^5^&8ъх60^
8 о^^ Л4 7 8 8 6 3 5 8
Ъ«ЛП^^Д^5^С^ЛП^О^^Л
8 о^^ Л4 7 8 8 6 3 5 8
Ъ«ЛП^^Д^5^С^ЛП^О^^Л
426x6
18,2
18
478x6
19,4
19,3
529x6
20,7
20,5
630x7
23,5
23,5
720^7
25,5
25,5
820x8
27,8
27,7
920x9
30,8
30,2
1020x10
33
32,5
426x6
18,2
18
478x6
19,4
19,3
529x6
20,7
20,5
630x7
23,5
23,5
720^7
25,5
25,5
820x8
27,8
27,7
920x9
30,8
30,2
1020x10
33
32,5
5 7 7 6 9 8
5 7 7 6 9 8
________
________
Размер труб D xs.
Водяные сети
Паропроводы
Р < 0,8.
Р 4 1,6,
р<0Д |
р<1,3,
р<2,1.
Р < 3,6,
мм
t <100
t <150
t < 250
t <300
t <350
t < 425
Примечания： 1. р, МПа, и t, ℃ — параметры теплоносителя. 2. Над жирной линией указаны пролеты для труб, изготовляемых по ГОСТ 8732—78*, ГОСТ 10704-76* и поставляемых по ГОСТ 10705-80* под жирной линией •- для труб, изготовляемых по ГОСТ 10704—76* и поставляемых по ГОСТ 10706—76*. 3. Таблица составлена при уклоне трубопровода j = 0,002%о -
балочных эстакад, пролетных строений или подземных проходных каналов и туннелей примененение максимально допустимых пролетов не дает технико-экономического эффекта. Наоборот, оно приводит к нежелательной концентрации усилий, передаваемых на строительные конструкции.
При использовании трубопровода в качестве несущей конструкции для прокладки сетей вида "труба на трубе" пролет между подвижными опорами несущего трубопровода определяется с учетом понижающего коэффициента кц [рис. 4.力• При установке трубы на трубе необходимо обеспечить максимально возможное снижение в несущем трубопроводе усилий, создаваемых несомым трубопроводом. Для этого необходимо опоры несомого трубопровода размещать по возмож-
рис, 4.6. Рекомендуемые коэффициенты для определения пролетов между опорами трубопроводных сетей
НО - неподвижная опора; ПО — подвижная опора; 3 - заглушка; К — двухсторонний сальниковый компенсатор; 0,5； 0,67; 0,82; 1 — рекомендуемые коэффициенты для определения пролетов между опорами
ности ближе к подвижным опорам несущего трубопровода, избегая их установки в средней части пролетов (рис. 4.8). Таким образом достигают минимально возможных изгиба и усилий в несущем трубопроводе.
Скользящие опоры совмещенно прокладываемых трубопроводных сетей, размещаемых по наземным непроходным и проходным эстакадам с балочной конструкцией, как правило, располагаются на траверсах или консолях верхних строений
Рис. 4.7. График для определения понижающего коэффициента kn про- Лвт°в между подвижными опорами несущего трубопровода (при прокладке "труба на трубе")
^1 — масса 1 м погонной длины несомого трубопровода, кг; m — то несущего
Рис. 4.8. Рекомендуемое расположение скользящих опор несущего и несомого трубопроводов1 — ось опирания несущего трубопровода; 2 — то же, несомогоРис. 4.8. Рекомендуемое расположение скользящих опор несущего и несомого трубопроводов1 — ось опирания несущего трубопровода; 2 — то же, несомого
Рис. 4.8. Рекомендуемое расположение скользящих опор несущего и несомого трубопроводов
1 — ось опирания несущего трубопровода; 2 — то же, несомого
Рис. 4.8. Рекомендуемое расположение скользящих опор несущего и несомого трубопроводов
1 — ось опирания несущего трубопровода; 2 — то же, несомого
эстакад. На прямых участках трассы траверсы и консоли верх- них строений размещаются перпендикулярно продольной оси балок или балочных конструкций. На поворотах трассы в плане и в местах установки П-образных компенсаторов, расположенных горизонтально, принимают другое решение. В этих местах трубопроводы, расположенные дальше от центра поворота, удлинены, а трубопроводы, приближенные к нему, — укорочены. Поэтому для обеспечения нормативного шага опирания каждого трубопровода, траверсы и консоли обычно располагают под углом к оси балок эстакад (рис. 49). При этом на каждую отдельную траверсу или консоль может быть осуще-
Рис. 4.9. Размещение траверс на прямых местах установки П-образных компенсаторов трубопроводных сетейСО — траверсы под скользящие опорыРис. 4.9. Размещение траверс на прямых местах установки П-образных компенсаторов трубопроводных сетейСО — траверсы под скользящие опоры6000—300030006000—30003000участках и поворотах в при совмещенной прокладкеучастках и поворотах в при совмещенной прокладке
Рис. 4.9. Размещение траверс на прямых местах установки П-образных компенсаторов трубопроводных сетей
СО — траверсы под скользящие опоры
Рис. 4.9. Размещение траверс на прямых местах установки П-образных компенсаторов трубопроводных сетей
СО — траверсы под скользящие опоры
6000—
30003000
6000—
30003000
участках и поворотах в при совмещенной прокладке
участках и поворотах в при совмещенной прокладке
PK 4.10. Смещение осей сколь- я1Дих опор и опорных плит при монтаже трубопроводных сетей, позволяющее отказаться от их предварительной растяжки
монтируемый трубопровод;
2 — ось опорной плиты; 3 — ось скользящей опоры, смещенная от оси опорной плиты при монтаже трубопровода; 1 /2 AL — половина максимального термического передвижения конкретной опоры
стелено опирание всех без исключения трубопроводов или только тех, опирание которых требует рекомендуемых или допустимых максимальных пролетов. Этот вопрос в каждом отдельном случае должен решаться в зависимости от особенностей прокладываемых трубопроводов и применяемых строительных конструкций. Для трубопроводных сетей более частое опирание может иметь как положительные, так и отрицательные последствия. С одной стороны, трубопроводы подвергаются пониженным усилиям, а с другой стороны, каждая лишняя подвижная опора приводит к дополнительным потерям теплоты в горячих сетях и холода в холодопроводах.
Монтаж подвижных опор трубопроводов, особенно горячих с высокой температурой транспортируемого вещества, требует особо тщательного выполнения работ. Для полного использования опорных поверхностей следует при монтаже предусматривать смещение оси опоры относительно оси опорной плиты, которое должнй соответствовать половине расчетного значения термического перемещения трубопровода в точке размещения рассм ат ри ваем ой опоры {рис. 4.10). В противном случае опоры могут в работе сместиться таким образом, что потеряют свою несущую способность и деформируются. На практике известны случаи, когда они даже полностью сползали с поверхности опорных плит. Ниже для иллюстрации приведен пример.
Внутриплощадочный паропровод D^ = 300 мм с расчетными пара* метрами пара р = 4 МПа, t = 440°С, оборудуемый П-образными ком* пенсаторами, прокладывают по существующей проходной эстакаде. Средняя температура наиболее холодных пятидневок наружного воз- Луха, при которой монтируют трубопровод, t = —21℃.
Необходимо рассчитать сдвиг оси скользящей опоры, расположений перед П-образным компенсатором на расстоянии 50 м от неподвижной опоры, относительно оси опорной плиты.
Решение. Максимальное термическое перемещение паропровода 严А решаемой скользящей опорой составляет: AL = a^tL = 1,41" *10"2[440- (-21)] 50 = 325 мм.
Расчетный сдвиг оси решаемой скользящей опоры относительно Оси опорной плиты в условиях строительства трубопровода при наруж-
苧％裏“乎嗯斗党 воздуха t = -21 ℃ составляет С =(1 ⑵ ^ = Выводы:
короткая скользящая опора длиной Lq =170 мм в настоящем слу. чае вообще непригодна;средняя скользящая опора длиной LQ = 340 мм пригодна толькокороткая скользящая опора длиной Lq =170 мм в настоящем слу. чае вообще непригодна;средняя скользящая опора длиной LQ = 340 мм пригодна только:融黑汽ГТ貌*号m： ==„Х：黑霜纜綢:融黑汽ГТ貌*号m： ==„Х：黑霜纜綢о.по.пзяте而 опоры Lq составит: 0 = L/2 — (1/2) AL + (1/2) Lзяте而 опоры Lq составит: 0 = L/2 — (1/2) AL + (1/2) L-(1/2) 325 +(1/2) 200 工ТИМОЙ длины Lo =80 мм;-(1/2) 325 +(1/2) 200 工ТИМОЙ длины Lo =80 мм;о.по.п=340/2=340/2107,5 мм, т. е. больше минимально допус-107,5 мм, т. е. больше минимально допус-длинная скользящая опора длиной L =680 мм также пригодна только при предварительном сдвиге упомянутых осей и при длине опорной плиты Ёл _ = 100 мм. Минимальная "л—длинная скользящая опора длиной L =680 мм также пригодна только при предварительном сдвиге упомянутых осей и при длине опорной плиты Ёл _ = 100 мм. Минимальная "л—о.по.попоры составит: 0 = 680/2 — (1/2) 325 > 80 мм;нормативная длина опирания 0 = 80 i скользящей опорь* без сдвига упомянутыхопоры составит: 0 = 680/2 — (1/2) 325 > 80 мм;нормативная длина опирания 0 = 80 i скользящей опорь* без сдвига упомянутыхта только при длине опорной плиты Lта только при длине опорной плиты L(80 - 680/2 + 325) 2 =(80 - 680/2 + 325) 2 =150 мм.150 мм.о.по.пДлина опирании скользящей +(1/2) 100 = 227,5 мм >Длина опирании скользящей +(1/2) 100 = 227,5 мм >мм при установке длинной осей может быть достигну- =(0МиН - L/2 + AL)2 =мм при установке длинной осей может быть достигну- =(0МиН - L/2 + AL)2 =
короткая скользящая опора длиной Lq =170 мм в настоящем слу. чае вообще непригодна;
средняя скользящая опора длиной LQ = 340 мм пригодна только
короткая скользящая опора длиной Lq =170 мм в настоящем слу. чае вообще непригодна;
средняя скользящая опора длиной LQ = 340 мм пригодна только
:融黑汽ГТ貌*号m： ==„Х：黑霜纜綢
:融黑汽ГТ貌*号m： ==„Х：黑霜纜綢
о.п
о.п
зяте而 опоры Lq составит: 0 = L/2 — (1/2) AL + (1/2) L
зяте而 опоры Lq составит: 0 = L/2 — (1/2) AL + (1/2) L
-(1/2) 325 +(1/2) 200 工
ТИМОЙ длины Lo =80 мм;
-(1/2) 325 +(1/2) 200 工
ТИМОЙ длины Lo =80 мм;
о.п
о.п
=340/2
=340/2
107,5 мм, т. е. больше минимально допус-
107,5 мм, т. е. больше минимально допус-
длинная скользящая опора длиной L =680 мм также пригодна только при предварительном сдвиге упомянутых осей и при длине опорной плиты Ёл _ = 100 мм. Минимальная "л—
длинная скользящая опора длиной L =680 мм также пригодна только при предварительном сдвиге упомянутых осей и при длине опорной плиты Ёл _ = 100 мм. Минимальная "л—
о.п
о.п
опоры составит: 0 = 680/2 — (1/2) 325 > 80 мм;
нормативная длина опирания 0 = 80 i скользящей опорь* без сдвига упомянутых
опоры составит: 0 = 680/2 — (1/2) 325 > 80 мм;
нормативная длина опирания 0 = 80 i скользящей опорь* без сдвига упомянутых
та только при длине опорной плиты L
та только при длине опорной плиты L
(80 - 680/2 + 325) 2 =
(80 - 680/2 + 325) 2 =
150 мм.
150 мм.
о.п
о.п
Длина опирании скользящей +(1/2) 100 = 227,5 мм >
Длина опирании скользящей +(1/2) 100 = 227,5 мм >
мм при установке длинной осей может быть достигну- =(0МиН - L/2 + AL)2 =
мм при установке длинной осей может быть достигну- =(0МиН - L/2 + AL)2 =
Следует отметить, что для скользящих опор, совмещенно прокладываемых по наземным эстакадам трубопроводов, в качестве опорной плиты служит закладная в сборной железобетонной траверсе стальная полоса шириной В = 100 мм или гладкие поверхности двутавров, швеллеров и угловой стали, используемых для сооружения траверс и консолей верхних строений эстакад, с длиной поверхности опирания В 《 《100 мм; в проходных каналах, туннелях и технических коридорах скользящие опоры опираются на такие же металлические траверсы и консоли. Обычно получается, что скользящая опора всегда длиннее ширины опорной части стальной полосы, двутавра, швеллера или угловой стали, на которые опора трубопровода опирается.
Однако возможно и другое решение. Можно сделать опорную плиту (конструкцию) увеличенных размеров. Такую конструкцию иногда применяют при исправлении последствий неправильного сооружения трубопроводных сетей, в случаях сползания опор с опорных плит. Удлиненная опорная конструкция работает хуже, чем скользящая опора расчетной длины, особенно при наружной прокладке сетей, поскольку увеличенная опорная поверхность подвергается более быстрому запылению и засорению. Поэтому описанное решение следует применять только как вынужденное.
Уменьшению длины подвижных опор и предупреждению сползания опор с опорных поверхностей способствует предварительная растяжка трубопроводов. Однако учитывая некоторую сложность ее практического выполнения, предвари-
тельную растяжку следует все же заменять проще и точнее выполняемым предварительным сдвигом осей опор.
Расстановка неподвижных опор. Неподвижные опоры устанавливают только для жестких трубопроводов, имеющих термические перемещения.
Места установки неподвижных опор, как правило, совмещают с местами расположения узлов ответвлений трубопроводов и установки в сетях запорной арматуры, воздушников, спускников, а также сальниковых и сильфонных компенсаторов.
Расстановка неподвижных опор весьма существенно зависит от типа и особенностей применяемых компенсаторов, термических перемещений трубопроводов. Так, например, П-образные компенсаторы допускают наибольшие расстояния между неподвижными опорами; сальниковые компенсаторы из-за образования в трубопроводах увеличенных осевых усилий, вызывающих изгиб труб, требуют уменьшенных расстояний; сильфонные (волнистые) компенсаторы требуют еще более коротких расстояний (габп. 4.3).
Опирание кабелей. При совмещенной прокладке инженерных сетей по наземным эстакадам, подземным проходным каналам и техническим коридорам обычно применяют бронированные кабели, не подверженные воздействиям окружающей среды, их прокладывают по типовым сборным металлическим полкам, лоткам или подвешивают к типовым подвескам заводского изготовления. В отдельных случаях допускается прокладка небронированнь1х кабелей по эстакадам и проходным каналам. При необходимости кабели могут быть проложены в типовых сборных кабельных коробках или в стальных трубах.
Кабельные полки, лотки и короба обычно крепят к боковым стенкам балок эстакад и стенам проходных каналов, туннелей и трубных коридоров. Иногда кабельные лотки и короба прокладывают по траверсам эстакад. Кабельные подвески крепят к потолкам проходных каналов, туннелей я трубных коридоров. Шаг расстановки кабельных полок и подвесок в зависимости от гибкости кабелей составляет 0,5...1 м.
43 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ
Нагрузки на подвижные опоры. Они подразделяютсн на вертикальные и горизонтальные.
Вертикальные нагрузки зависят от массы участка инженер^ них сетей, приходящегося на решаемую подвижную опору, и определяются по формуле:
рверт = 2РПМ19,81-1(Г3,
Рекомендуемые расстояния между неподвижными опорами стальных трубопроводов тепловых сетей
Условный диаметр Расстояние трубопровода ными комп Dy, мм
между неподвижными опорами сетей с П-образ- енсаторами
Расстояние между неподвижными опорами сетей с сальниковыми компенсаторами
Водяные сети
Р W1,6, t & 150
Паропроводы
Водяные сети Р《L6, t & 150
Паропроводы
рС0,8, t С 250
Р< 1.3, t《300
Р&2,1, t W 350
Р《3,6, t 炙 425
р < 0,8, t 4 250
Р 丈 1.3.
t W 300
32Io^^器^-
啓60606060'
606060铝^二二
慎.^0
1 ! 1 i i 1 i
窺嚼慄鑑120播燈恋
70020016060一~毁100
800200160«о——煞100
900200160鞋二~飲1。。
1000200160160二二標榴
50
50
60
60
60
60
60
80
80
80
80
80
80
80
80
и трубо-
2 указанных
мрпм I сумма масс 1 z 3O3XZOS pasxr- всех S工关енер工工X сетей- гьег^”-х на реЕаемую Onop-KIVWZ — длина опираемогоухасгк' 。□工尸 сумма полов玉н обоих пропетор расгюпоженнтх s S после
опор£・
Массу Тур6опрошоднгх пфчф» составляет масса трубь- с тепл? SHOXXE2 S Зох1хг-г 0BX2S' а также масса тра工спор, wpyeMQ* ЖИАКОСТИ. Длн паропроводов мпру「их трубопроводов реальнь-х「азоесли 3Tсети попжнь- ПРОХОДЕТЬ Еправ— лмнескоеЕСПЕТан^еил&промь-вку водой、необходимо yTb взть £ массу вод・
Длн определенен вертикапьнь-х нагрузок на опорразмещенную в узле трубопровопнь-х сетеучмть.вают также массу арматурькомпенсаторовOHW04OT^«ZS^' H^sxobaEsxoa на sxz<3 опор
расхетнь-е вертикальнь-е нагрузки определяют с коэффи，
гиентом перегрузки к " L2・
К nA^HSXU^rxr-s нагрузкам на опору от szvxozm^zr-x сетей в зависимости от конкретнь-х услов* Аобавлнютсн нагрузки от снегоблеаене!плоЕаАОК 0?^<1 ФШХ5Х ПРОХОАНЬ-Х дорожек с людьми、 других строительных конструкций、 Опи， раемх на реЕаемую опортраверсу s±s консоль* 「ризонтальне (осевке с бокоеь至 нагрузки отинженер， хг-х 0®й^ создают силТренин" Ониействуют только го жест— кх трубопровопнх офчлх' хгфбнзх термические перемете， нин・「ор*зонтальне нагрузки опредапнют по бормуле:
P2P н н?м&8二0—3
met — коззфзипент osar- н^лххл' KOTOPb-й о waosnssonHS от ви₽а опор 8стапетри СКОПЬЗНЕПХ опорах I。、3'Катковых при осевом переме， ЕенпктрубопровоАа Iкатковых при боковом перемеЕе 工 интрубо, провода перпенмкулнрно оси —з; то жпод <SO2 X ocw — di: ■:оъ ш зависимости от вепичмнь- <зф поворота) подвесных I。二・ В зтой аормуле вертикальная z^_w<wxw' Bb-ражаеман через ^□2^®-a^-5lw' npнахождении 「оризонтальнь-х нагрузок преАставАет 00?^ массу сетв рабочем 8CTOH・，Масса водь， хшаоыазЕФ» трубопрвоов случаях 「мдраапического scnb-TaHMR ИП& промь 亩 к* бездетвук>Ее「о трубопровод ^us определении「оризонтальнтх нагрузок не умить-ваетсн・ К「ормзонтапьнь-м нагрузкам на 0ГЮРУ от Енженернтх сете повлнют £е S ПФ^Ч5ХШЬТХ<5 нагрузк мри перемещении подвижной опорь- по оси прямого участка трровода возникает только осеван「оризонтальнан на「руз, а р「ор・ прперемеЕении ОПОРЕ под <302 ж первоначальное
оттрубопровод-например на участках самокомпенсаим& хъх^ssws п,06разнь-х компенсаторов、горизонтапьнан нагрузкаpacKmanb-ваетсн на ^аф составляющие: горизонтальную осевую
нагрузку Р*р, направленную по первоначальной оси трубопровода, и горизонтальную боковую Р^р, направленную перпен
дикулярно первоначальной оси. При перемещении опоры перпендикулярно первоначальной оси трубопровода возникает только горизонтальная боковая на「рузка Р^р.
Расчетные горизонтальные нагрузки от инженерных сетей для расчета строительных конструкций определяют с коэф< фициентом перегрузки к = 1Д.
Описанным методом определяют горизонтальные нагрузки на подвижные опоры при раздельной прокладке сетей, когда на опоре расположен только один трубопровод. Иные условия создаются при совмещенной прокладке инженерных сетей, когда на траверсу или консоль' опираются несколько трубопроводов. В этих случаях термические перемещения всех уложенных трубопроводов обычно не совпадают по времени. Поэтому существующая техническая литература рекоменду* ет в расчеты горизонтальных нагрузок вводить коэффициент неодновременности образованияk сил трения. Существуют разные материалы и исследования по определению значений этих коэффициентов. Вполне надежными являются значения коэффициентов неодновременности сил трения, диктуемые СНиП 2.09.03-85:
при прокладке одного трубопровода или двух одной системы k = 1. Подающий и обратньгй трубопроводы водяных тепловых сетей, трубопроводы сети горячего водоснабжения и циркуляционный, паропроводы, транспортирующие пар одинаковых параметров и т.п. считаются одной системой и рассматриваются как один трубопровод;
при числе трубопроводов от 2 до 4 горизонтальную нагрузку определяют как сумму сил трения от двух трубопроводов, наиболее неблагоприятно влияющих на рассчитываемую опорную конструкцию;
при числе трубопроводов от 5 до 10 — либо от двух, наиболее неблагоприятно влияющих, либо от всех трубопроводов с соответствующим коэффициентом одновременности (принимают худший вариант) •
В СНиП 2.09.03—85 указаны следующие коэффициенты одновременности:
при наличии 5; 6; 7; 8; 9; 10 трубопроводов одинакового диаметра соответственно к =0,25; 0,2; 0J5; 0,12; 0,09; 0,05;
при числе трубопроводов свыше 10 рассматриваемое усилие учитывается только от 10 наиболее неблагоприятньгх случаев, остальные трубопроводы считаются отсутствующими.
Таким путем рассчитывают отдельно стоящие колонны безбалочных и балочных наземных эстакад, их фундаменты, балки, конструкции верхних эстакад, консоли, а также траверсы и кон-
соЛИ проходных каналов, туннелей и технических коридоров. Прм этом, каждая отдельная траверса, консоль или другой эле- мент верхнего строения должны быть рассчитаны на нагрузки, создаваемые опираемыми непосредственно на них трубопроводами с учетом соответствующего понижающего коэффициента неодновременности сил трения.
Значения горизонтальных нагрузок существенно влияют на размеры и стоимость строительных конструкций наземных эстакад. Однако вопрос образования горизонтальных нагрузок при совмещенной прокладке трубопроводов и их расчет существующей технической литературой освещены мало и далеко не полно*. Умозрительно представляется, что горизонтальные нагрузки, например от подающего и обратного трубопровода водяных тепловых сетей, которые по СНиП 2.09.03—85 рассчитываются как один трубопровод, образуются следующим образом (рис 4.11}.
При нагреве подающий трубопровод с расчетными параметрами теплоносителя t = 150℃ подвергается термическому удлинению и в нем образуются горизонтальные усилия, равные максимальной силе трения опор, при которой происходит сдвиг трубопровода. После сдвига трубопровод останавливается, горизонтальнь/е нагрузки уменьшаются, приближаясь к нулю. Из-за инерции движения трубопровода горизонтальные нагрузки могут выразиться даже минусовым знаком. На возникновение горизонтальных нагрузок и сдвигов трубопровода оказывает влияние еще и упругость строительных конструкций, несущих сети. При продолжении нагрева произойдут последующие, аналогичные первому, скачкообразные сави「м трубопровода.
При нагреве обратного трубопровода с расчетными параметрами теплоносителя t = 70°С происходит вначале такое же скачкообразное увеличение и затем уменьшение горизонталь- Hbix нагрузок и сдвигов трубопровода, только с более растя- нУтой цикличностью сдвигов. Последняя сама по себе не имеет особого значения. Решающим является совпадение или несовпадение максимальных значений горизонтальных нагрузок. В водяных тепловых сетях максимальные горизонтальные нагрузки от подающего и обратного трубопроводов обычно Не совпадают. Несовпадение максимума нагрузок зависит от расчетных параметров теплоносителя; определенную роль играет также отставание нагрева в обратном трубопроводе ПРИ нагреве подающего. Это показывает, что теоретически совпадение максимумов горизонтальных нагрузок от подаю*
飞 брошюре： °Рекомендации по определению нагрузок на отдельно стоящие опоры и эстакады под трубопроводы0 (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1973 г.).
Рис. 4.11. Образование горизонтальных осевых нагрузок на опоры при нагреве и цикличных термических перемещениях стальных трубопроводных сетей
а — нагрузки от подающего трубопровода водяных тепловых сетей с расчетной температурой t = 150—7(ЯС; б — то же, от обратного трубопровода; в — нагрузки от паропровода t = 25О℃; ₽rQp — горизонтальная осевая нагрузка; Т — время нагрева трубопровода; 1 — максимальное значение горизонтальной осевой нагрузки на опору, при котором происходит скачкообразный сдвиг водяных тепловых сетей; 2 — то же, для паропровода; 3 — значение горизонтальной осевой нагрузки на опору после сдвига трубопровода водяных тепловых сетей; 4 — то же, для паропровода
щего и обратного трудопроводов возможно, однако вероятность такого совпадения невысока.
Учитывая, что водяные тепловые сети работают с переменными параметрами теплоносителя в отопительном периоде года.
сдВИГИ трубопроводов от термических перемещений будут происходить постоянно при изменении температуры теплоносителя.
Иначе дело обстоит в паропроводах и в сетях горячего водоснабжения, работающих с постоянными параметрами. В режиме работы этих сетей термических перемещений трубопроводов вообще не наблюдается. Они имеют место только в случаях ПуСка в эксплуатацию или остановки этих сетей, что происходит относительно редко. Однако это не значит, что горизонтальные нагрузки отсутствуют. Они могут быть накоплены каждым отдельным трубопроводом после последнего сдвига, происшедшего при пуске или остановке сети. Только значения этих нагрузок от каждого отдельного трубопровода раз- нь1ег но всегда они меньше максимального, при котором происходит сдвиг сети.
Следует отметить, что при совмещенной прокладке большого числа сетей по наземным эстакадам сдвиг одного трубопровода вызывает вибрацию всей эстакады. Эта вибрация в свою очередь вызывает преждевременный сдвиг других трубопроводов, в которых еще не достигнуты максимально возможные значения горизонтальных нагрузок. Отсюда напрашиватеся вывод, что при совмещенной прокладке инженерных сетей горизонтальные нагрузки от каждого отдельного трубопровода воспринимаются не только строительными конструкциями, на которые опираются эти сети, но и рядом расположенными трубопроводами. Они как бы удерживают термические перемещения друг друга, связывают строительные конструкции и сами в какой-то мере нейтрализуют горизонтальные нагрузки соседнего трубопровода.
Примеры расчетов нагрузок на подвижные опоры.
Пример 1. Паропровод Dy 二 500 мм, предназначенный для транспортирования сухого насыщенного пара р 《1,3 МПа, и конденсатопровод % = 200 мм, р < 0,3 МПа, размещенный над паропроводом, проложены наземно с опиранием на отдельно стоящие колонны с шагом расстановки 14 м. Опоры скользящие. Трубопроводы имеют горизонтальные осевые и боковые перемещения.
Необходимо определить вертикальные и горизонтальные нагрузки °т пароконденсатных сетей на колонну.
Решение. Масса 1 м погонной длины действующего паропровода %xs = 530x6 мм, покрытого антикоррозионным, теплоизоляцион- нь1м и покровным слоями, составляет 139 кг/м;
масса того же паропровода, наполненного водой во время его гидравлического испытания, — 347 кг/м;
масса конденсатопровода Dhxs = 219x6 мм, покрытого теми же слоя- ми и наполненного конденсатом или водой, — 91 кг/м;
вертикальная нагрузка на колонну от действующих пароконденса- топроводов： Рверт = £рпм卜 =изд + gi) 149,81-1O"3 = 31,59 кН;
вертикальная нагрузка на колонну от недейств ующи х пароконден- сатопроводов, наполненных водой при их гидравлическом испытании: Р^рт = SPnMt = (347+ 91) 14-9,81-10-4 = 60,05 кН;
горизонтальные осевые и боковые нагрузки при коэффициенте не> одновременности нагрузок к = 1 от действующих пароконденсатопро< водов： Р^р = Р^р = дР^рт = 0,3-3220-9,81 -10-3 = 9.47 кН.
Пример 2. Водяные тепловые сети 2D xs = 219x6 мм и 2D xs = =273x7 мм, паропровод %х$ = 273x7 мм, трубопровод горячего водоснабжения DHxs = 140x5,5 мм, циркуляционный трубопровод Dhxs = 75,5x4 мм и разные кабели числом 35 шт. прокладываются по наземной балочной эстакаде. Длина типовых сборных железо бетонн ы х балок, определяющих шаг расстановки колонн эстакады, — 12 м. Трубопроводные сети, опираемые на скользящие опоры, имеют осевые и боковые термические перемещения.
Необходимо определить вертикальные и горизонтальные нагрузки от инженерных сетей на один балочный пролет.
Решение. Вертикальная нагрузка от действующих сетей при средней массе одного прокладываемого кабеля 2 кг/м： Р 伊 = SPnMV = верт
=(2-91 +2-131 +106 + 56 + 20 + 35-2) 12-9,81 -10-3 = 81,93 кН；
вертикальная нагрузка от сетей при недействующем паропроводе, наполняемом водой во время проведения гидравлического испытания： Рв*рт = (2-91 + 2-131 + 139 + 56 + 20 + 35-2) 12-9,81-10"3 = 85,82 кН；
горизонтал ьные осевые и боковые нагрузки при коэффициенте не- одновременности нагрузок к = 1 только от двух (фактически от четырех) инаиболее неблагоприятно влияющих трубопроводных сетей: Р° = =P『叽…= 1Q3(N91 +2・131)9,81-10“3 = 1307 kн.
Определенные в примере 2 максимальные вертикальные нагрузки от инженерных сетей действуют как на балочные конструкции одного пролета, так и на каждую колонну и ее фундаменты. Полные же осевые горизонтальные нагрузки действуют только на балочные конструкции. Далее эти нагрузки полностью или частично могут передаваться балками на неподвижную опору, расположенную на определенном расстоянии, или на промежуточные опоры, несущие конкретную балочную конструкцию. Осевые горизонтальные нагрузки, передаваемые неподвижной опоре или опоре, несущей балочную конструкцию, зависят от следующих факторов:
способности балочных конструкций принять на себя осевые горизонтальные нагрузки;
конструкции промежуточных опор, расположенных под эстакадой между неподвижными опорами. Они могут быть защемлены в грунте или быть шарнирными, то есть иметь шарнир над фундаментами опор и, при необходимости, также шарнир под балками;
способности к изгибу защемленных в грунте стоек неподвижных и промежуточных опор, зависящей как от материала стойки опоры, так и от ее высоты. Высокая опора из того же материала будет всегда иметь большую амплитуду изгиба, чем низкая опора, {рис. 4.72). Это говорит о том, что при эстакадах низкой или средней высоты возможности передачи осевых горизонтальных нагрузок на неподвижную опору мень-
Рис. 4.12. Изгиб стального трубопровода и высоких промежуточных опор, защемленных в грунте, при нагреве и скачкообразном сдвиге трубопровода
а — изгиб трубопровода и стоек промежуточных опор; б — изменение гори зонта льных осевых нагрузок на промежуточные опоры до и после сдвига трубопровода при его нагреве; НО — неподвижная опора; ПО — промежуточная опора; Рго^ — горизонтальная осевая нагрузка на промежуточную опору; Т — время нагрева трубопровода; 1 — положение трубопровода до начала нагрева: 2 — положение трубопровода при нагреве перед его сдвигом; 3 — положение промежуточных опор до начала нагрева трубопровода; 4 — положение промежуточных опор при нагреве перед сдвигом трубопровода; 5 — положение опор после сдвига
山е，чем при высоких эстакадах. Рис. 4.72 показывает, что трубопровод, удлиняясь из*за нагрева участка, расположен- но「° между двумя промежуточными опорами, перед моментом °лвига как бы приобретает дугообразную форму и одновремен- но изгибает стойку опоры. После момента сдвига трубопровод ” стойка опоры выпрямляются. В результате скачкообразного происхождения сдвигов трубопровод и стойка опоры сразу после момента сдвига выпрямляются;
разницы амплитуды изгиба неподвижных и промежуточных 0П0Р- Чем больше эта разница, тем больше возможность пере-
дачи осевых горизонтальных нагрузок на неподвижную опору.
расстояния от точек приложения осевых горизонтальных нагрузок на балочные конструкции до ближайшей неподвижной ОП°РЫ- Это расстояние в любом случае должно быть меньше длинь1 максимально допустимого температурного блока конкретной балочной конструкции. Все это говорит о том, что балочные конструкции в общем случае, делают наземные эстакады более прочными, способными принимать на себя определенную долю или даже все осевые горизонтальные нагрузки, что дает возможность уменьшить размеры колонн, фундаментов и расход строительных материалов на их изготовление.
Горизонтальные боковые нагрузки от инженерных сетей должны восприниматься каждой конкретной балочной конструкцией, колонной и ее фундаментом. На неподвижные опоры, расположенные на определенном расстоянии, горизонтальные боковые нагрузки не передаются.
Нагрузки на неподвижные опоры. Они определяются после расчета нагрузок на подвижные опоры. Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводных сетей могут быть вертикальными и горизонтальными. Вертикальные нагрузки определяют так же, как для подвижных опор.
Расчет горизонтальных нагрузок выполняют иначе. Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов возникают под влиянием следующих сил:
сил трения в подвижных опорах при термических перемещениях трубопроводов;
сил трения в сальниковых компенсаторах при термических перемещениях трубопроводов;
сил упругой деформации гибких компенсаторов или само- компенсирующих участков трубопроводов при термических перемещениях сетей или их растяжке в холодном состоянии;
внутреннего давления при использовании неуравновешенных сальниковых и сильфонных компенсаторов (то есть при наличии разрезных трубопроводов). При П-образных компенсаторах силы внутреннего давления воспринимаются самим трубопроводом и на неподвижные опоры не передаются.
При установке на конкретном участке сети уравновешенных сальниковых и сильфонных компенсаторов силы внутреннего давления уравновешиваются самой конструкцией компенсаторов и поэтому на неподвижные опоры не передаются.
Внутреннее давление создает горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры, если в сети имеются заглушки и запорная арматура, находящаяся в закрытом состоянии. Это создает разницу давлений в участках сети, расположенных до и после этих элементов сети.
Горизонтальные нагрузки, порожденные упомянутыми силами, суммарно действуют на неподвижную опору только в 156
том случае, когда она нагружена односторонне. Это имеет место, когда сети сразу за неподвижной опорой делают поворот, близ- ки； к прямому углу (в плане или по вертикали), а также если неподвижная опора является концевой. Во всех остальных слу- чаях горизонтальные нагрузки от сетей, расположенных по одну сторону неподвижной опоры, имеют действие, обратное нагруз- кам, создаваемым трубопроводами, размещенными на другой стороне. Они в определенной степени как бы взаимно нейтрализуются. Так, например, при нагреве трубопроводов они удлиняются под действием сил трения и создают осевые горизонтальные нагрузки, встречно направленные к неподвижной опоре и сжимающие ее с обеих сторон. При охлаждении тех же трубопроводов происходит противоположное: силы трения растягивают неподвижную опору. На стойку колонны и фундамент неподвижной опоры наземной эстакады в этих случаях действует только разница осевых горизонтальных нагрузок, которая в определенных условиях может равняться даже нулю.
Значения горизонтальных нагрузок, действующих на неподвижные опоры и на отдельные строительные конструкции, зависят от схемы расположения сетей, запорной и другой арматуры трубопроводов, имеющих термические перемещения. Разнообразие этих схем велико и они хорошо освещены в специальной технической литературе. Там же даны формулы, вспомогательные номограммы и практические примеры, помогающие выполнению необходимых расчетов (наиболее полно эти вопросы рассмотрены в справочнике проектировщика ^Проектирование тепловых сетеМ". — М.: Стройиздат, 1965 г.).
Глава 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПОДЗЕМНЫЕ ПРОХОДНЫЕ КАНАЛЫ И ТУННЕЛИ
Расчет прочности и устойчивости строительных конструкций инженерных сетей выполняют по предельному состоянию на наиболее невыгодные расчетные сочетания воздействий и нагрузок. Они определяются с учетом очередности строительства, способов производства строительно-монтажных работ и технологических нагрузок, возникающих в периоды пуска и эксплуатации трубопроводов.
Основные нагрузки на строительные конструкции слагаются из собственного веса конструкций и нагрузок от прокладывав* Mbix инженерных сетей и их оборудования. При подземной прокладке строительных конструкций, проходных каналов и туннелей к основным нагрузкам относят еще и нагрузки от давления грунта, грунтовых и паводковых водг наземного тран-
спорта. К дополнительным нагрузкам относят нагрузки от температурного воздействия на строительные конструкции, а при сооружении непроходных и проходных наземных эстакад —еще и от ветра, снега, льда и веса людей. К особым на* грузкам, воздействующим на строительные конструкции, относят нагрузки, создаваемые сейсмическими явлениями, ледоходами, лавинами, оползнями и т. п.
В расчетах строительных конструкций сумма расчетных нагрузок определяется с учетом понижающего коэффициента А на все нагрузки, кроме собственного веса конструкций. При действии основных и дополнительных нагрузок к = = 0,9, а при сочетании основных, дополнительных и особых нагрузок к = 0,8.
Расчет отдельных элементов строительных конструкций вы- поняют согласно СНиП 2.01.07—85 ^Нагрузки и воздействие", а также соответствующим техническим условиям и действующим нормативным материалам с обязательной проверкой устойчивости сооружения в целом.
При проектировании сборных железобетонных и стальных элементов следует стремиться к ограничению их массы в пределлах 5...10 т. Размеры сборных элементов или их блоков не должны превышать габаритов, установленных для перевозки автодорожным, железнодорожным, водным и воздушным транспортом, применяемым на конкретной стройке.
Глубину заложения подошвы фундаментов опор определяют расчетом устойчивости основания и условиями вспучивания грунтов при промерзании. Основание под фундаменты опор рассчитывают по первому предельному состоянию (по несущей способности) или по второму предельному состоянию (по деформации) в зависимости от вида грунтов и допустимости неравномерной осадки двух ближайших опор под трубопроводы или эстакаду. Деление грунтов по гранулометрическому составу, плотности, числу пластичности и консистенции, а также нормативные давления на грунты, основания, нормативные и расчетные характеристики песчаных и глинистых грунтов (сцепление, угол внутреннего трения и модуль упругости) принимают по таблицам СНиП 2.02.01—83.
Для совмещенной прокладки инженерных сетей в настоящее время используют весьма различные строительные конструкции, изготовляемые из разных материалов. Существует целый ряд экономически эффективных типовых сборных конструкций. Применяют также и индивидуальные конструкции, которые позволяют осуществлять нетиповые решения и придают сооружению необходимый эстетический и архитектурный вид, вписывающийся в панораму местности. В древности и в средневековье сооружения наземных эстакад, акведуков, виадуков и подземных каналов разного рода выполнялись только из камня или кирпича на известковом растворе. В настоящее время
этих целей помимо упомянутых материалов могут быть использованы бетон, железобетон, сталь, цветные металлы, полимеры, стекло и др. Каждый вид совмещенной прокладки инженерных сетей требует соответствующих строительных кон- струкции-
Подземные проходные каналы и туннели сооружают из типовых сборных железобетонных элементов, изготовляемых п0 серии 3.006.1-2/82 "Сборные железобетонные каналы и туннели из лотковых элементов0. Такие каналы и туннели предназначены для прокладки трубопроводов различного назначения, электрокабелей и электрошин. Предусмотрено также использование туннелей в качестве подземных конвейерных галерей и пешеходных переходов (исключая сейсмические районы).
Серия 3.006.1-2/82 состоит из 8 выпусков (альбомов) и содержит рабочие чертежи проходных каналов (туннелей). Выпуск 0 включает материалы для проектирования: нагрузки и расчетные схемы; габаритные схемы; таблицы для подбора сборных железобетонных изделий и показатели расхода материалов; общие чертежи каналов и туннелей, прокладываемых в различных грунтовых условиях. Выпуски 1-1； 1-2; 1-3; 1-4； 2-1; 2-2; 2-3 включают рабочие чертежи лотков, плит, опорных подушек, арматурных и закладных
изделий, узлов и балок.
Проходные каналы (туннели) бывают односекционными (рис. 5. 7声)，двухсекционными {рис. 5 7,6) и многосекционными. Их маркируют следующим образом: ТЛ 240x210-8
обозначает: односекционный туннель из лотковых элементов с шириной (в чистоте) 240 см, высотой (в чистоте) 210 см для расчетной нагрузки 8 т/м2*. Марка 2ТЛ 300x240-12 обозначает двухсекционный туннель из лотковых элементов с шириной (в чистоте) каждого туннеля 300 см, высотой (в чистоте) 240 см для расчетной нагрузки 12 т/м2.
Расход строительных материалов на сооружение туннелей значителен. Так, например, для сооружения 1 м погонной длины односекционного туннеля марки ТЛ 240x210-8 (см. рис. 5.7#) расходуют： бетона класса В25 — 1,45 м3/м, стали — 1712 кг/м; для двухсекционного туннеля марки 2ТЛ 300x240-12 (см. рис. 5.7,6): бетона класса ВЗО — 3,68 м3/м, стали — 645,2 кг/м.
Проходные каналы (туннели) серии 3.006.1-2/82 запроек
тированы для применения при следующих условиях:
в обычных грунтовых условиях при отсутствии просадоч- ности, грунтовых вод и сейсмических воздействий:
Маркировка осталась прежней, без учета Международной системы единиц измерения.
Рис- налыРис- налы5.1. Типовые сборные железобетонные лотковые проходные ка- (туннели) марки ТЛ 300x240 {размеры на чертеже даны в см) а — односекционный; б — двухсекционный; 1 — верхний лоток； 2 — нижний лоток; 3 — коротыш швеллера, соединяющий нижний и верхний лотки; 4 — песчаная подготовка туннелей5.1. Типовые сборные железобетонные лотковые проходные ка- (туннели) марки ТЛ 300x240 {размеры на чертеже даны в см) а — односекционный; б — двухсекционный; 1 — верхний лоток； 2 — нижний лоток; 3 — коротыш швеллера, соединяющий нижний и верхний лотки; 4 — песчаная подготовка туннелей
Рис- налы
Рис- налы
5.1. Типовые сборные железобетонные лотковые проходные ка- (туннели) марки ТЛ 300x240 {размеры на чертеже даны в см) а — односекционный; б — двухсекционный; 1 — верхний лоток； 2 — нижний лоток; 3 — коротыш швеллера, соединяющий нижний и верхний лотки; 4 — песчаная подготовка туннелей
5.1. Типовые сборные железобетонные лотковые проходные ка- (туннели) марки ТЛ 300x240 {размеры на чертеже даны в см) а — односекционный; б — двухсекционный; 1 — верхний лоток； 2 — нижний лоток; 3 — коротыш швеллера, соединяющий нижний и верхний лотки; 4 — песчаная подготовка туннелей
на просадочных грунтах;
при наличии грунтовых вод;
в районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно для всех указанных выше грунтовых условий.
Серией предусмотрены следующие варианты прокладки туннелей:
под автомобильными дорогами, с заглублением от верха дорожной одежды до верха перекрытия 0,5...6 м;
под железными дорогами, с заглублением от низа шпал до верха перекрытия туннеля 1...4 м;
вне дорог, с заглублением верха перекрытия 0,5...6 м;
в цехах, с минимальным заглублением от уровня пола до верха перекрытия туннеля 0,3 м.
Туннели марки ТЛ собирают из нижних и верхних лотковых элементов, соединяемых коротышами из швеллеров с креплениями на сварке к закладным изделиям, помещенным в стенах нижних лотков. Габарит лотков туннелей составляет: по ширине — до 4 мг по высоте *- до 1,68 включительно. При ширине лотков до 2,4 м и массе до 9,9 т включительно длина применяемых лотков 5.97 м. В остальных случаях длина лотков 9,27 м при наибольшей массе 9,4 т.
Подготовка под туннели (при отсутствии грунтовых вод) — песчаная толщиной 100 мм. При расположении туннелей ниже уровня грунтовых вод рекомендуется устройство попутного дренажа.
Для отвода случайных вод днищу туннелей придают продольный уклон imjn =2%о. Воду отбодят в приямки, располагаемые в камерах, местах уширений, либо на линейных участках трассы туннелей. Расстояние между приямками не должно превышать 150 м. Воду из приямков отводят в канализацию.
В подземных туннелях не более чем через 50 м устраивают деформационные швы. Помимо этого их устройство рекомендуется в местах примыкания туннелей к камерам и уширениям, а также на границах участков резкого изменения несущей способности основания.
В туннелях необходимо предусматривать выходы и монтаж- Hbie проемы. Расстояния между выходами принимают:
в шинных и кабельных туннелях — не более 150 м (кроме туннелей с маслонаполнительнь1ми кабелями, где это расстояние должно быть не более 120 м);
при прокладке паропроводов — не более 100 м;
при прокладке водяных тепловых сетей — не более 200 м.
Монтаж туннелей выполняют в соответствии с проектом производства работ и требованиями СНиП IU-16-80 и СНиП IU-4-8(f Для монтажных и ремонтных работ в туннелях могут предусматриваться монорельсы грузоподъемностью 1 т. Вентиляция туннелей решается в каждом конкретном случае в зависимости от их назначения и степени выделения инженерными сетями теплоты, взрывоопасных или токсичных соединений.
При расположении туннелей в насыпи давление грунта принимают в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-43-75.
Кроме упомянуть1х решений в серии 3.006.1-2/82 приведены разные решения гидроизоляции туннелей в случаях высоких уровней грунтовых вод и невозможности устройства попутного дренажа. Рассмотрены вопросы защиты строительных конструкций от коррозии, строительства туннелей в просадочных грунтах и сейсмических районах.
Помимо серии 3.006.1-2/82 существует еще и серия 3.006.1-3-83 "'Сборные железобетонные конструкции тунне- пе〃”， в которой приведены туннели прямоугольного сечения марки ТС, собираемые из уголковых элементов, и туннели марки ТО, собираемые из объемных элементов. Ширина туннелей составляет 1,5...4,8 м, высота — 2,1...3,6 м.
Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных проходных каналах и туннелеях относительно мало влияет на архитектурный облик городов, поскольку наземно выводят только полуназемные павильоны, узлы выхода и вентиляцион- нме шахты. Поэтому строительные конструкции туннелей должны отвечать только технико-экономическим требованиям градостроительства. Серия 3.006.1-2/82 и серия 3.006.1-3/83 зтим требованиям соответствуют вполне. Следовательно, нет оснований для разработки новых конструкций четырехуголь- него сечения, существенно отличающихся от уже разработанных в сериях 3.006.1.
Помимо подземных проходных каналов (туннелей) четы- рехугольного сечения существуют еще и туннели круглого се- чения* Их сооружают тюбинговым способом аналогично ли-
ниям метрополитена на относительно больших глубинах, ниже существующих подземных инженерных сетей, под зданиями, аэоружениями, каналами, реками, путями сообщения разного характера. Такие туннели сооружают из типовых сборных железобетонных или чугунных сегментов, соединяемых на болтах. Реализация такой конструкции требует больших денежных, трудовых и материальных затрат; сроки строительства большие. Для совмещенной прокладки инженерных сетей такие туннели применяют крайне редко.
ОПОРЫ И ФУНДАМЕНТЫ НАЗЕМНО ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ СЕТЕЙ
Виды высотной прокладки сетей. Наземную прокладку ин* женерных сетей выполняют на разной высоте по отношению к поверхности земли.
Наземные трубопроводные сети низкой прокладки (рис. 5.2,а) располагают на высоте 0,35...1,8 м от поверхности земли по трассам, не пересекаемым движением людей и транспорта — вдоль заборов, шоссе, железнодорожных путей и т.п. Начальная стоимость строительных конструкций низкой прокладки минимальная. Однако низкая прокладка т рубоп роводных сетей исключает размещение кабелей, что ограничивает ее использование. Ограничительными факторами являются также незащищенность теплоизоляционного и покровного слоев сетей от внешних повреждений и зарастание полосы размещения сетей сорными травами и кустами. При этом территорию полосы, расположенную под инженерными сетями низкой прокладки, невозможно очищать механизмами; использование ее для любых хозяйственных целей исключается. Стоимость потерянной территории в большинстве случаев превышает экономию затрат на строительные конструкции, полученную при низкой прокладке сетей.
Наземные трубопроводные сети средней высоты прокладки 'рис. 52,夕)располагают на уровне 2…3 м от поверхности земли в таких местах, где необходим проход под ними людей, а также над заборами. В последнем случае трассу трубопроводных сетей обычно совмещают с трассой забора. Строительные конструкции наземных трубопроводных сетей средней высоты прокладки несколько дороже строительных конструкций низкой прокладки, но территорию под трассами эстакад в значительной степени удается использовать для прохода людей, проезда легкового автотранспорта, размещения заборов, гаражей, стоянок легковых автомашин и т.п. Теплоизоляционный и покровный слои трубопроводов при средней высоте прокладки сетей менее подвержены повреждениям и лучше сохраняют свои качества и наружный вид. Особых
3次*妳咨内3次*妳咨内
3次*妳咨内
3次*妳咨内
Рис. 52 Наземная прокладка сетей с применением полнотелых железо
бетонных колонн прямоугольного сечения1ч . _ __enMPa
a — низкая безбалочная; б.высоты балочная; г — высокая безбалочная;a — низкая безбалочная; б.высоты балочная; г — высокая безбалочная;--~ _ средней высоты безбалочная; в - средней
a — низкая безбалочная; б.
высоты балочная; г — высокая безбалочная;
a — низкая безбалочная; б.
высоты балочная; г — высокая безбалочная;
- -д — высокая балочная
^труднений в уборке территории под трассой эстакад нет.
по эстакаде средней высоты требуется уложить ка- ^6""，то в конструкцию эстакады вводят продольные балки, 荒 которых должен быть расположен на высоте не менее 45不 над поверхностью земли (рис 5.2^}.
Наземные инженерные сети высокой прокладки соору- ^J°t на высоте более 5 м над поверхностью земли [рис.
♦ZwQ). Такие эстакады рассчитаны на проход под ними
любого транспорта, прокладку сетей над кровлями зданий и сооружений разного характера. Поэтому высота прокладки инженерных сетей может достигать 15 м и более над поверхностью земли. Территорию полосы, расположенную под эстакадами сетей высокой прокладки, как правило, используют для различных целей: транспорта, стоянок автомашин любого назначения и т. д. Теплоизоляция и покровный слой трубопроводных сетей практически не повреждаются и построенные сети продолжительное время сохраняют свой первоначальный внешний вид. Территории, расположенные под эстакадами инженерных сетей высокой прокладки, убираются механизированно.
Опорные конструкции сетей низкой прокладки. При низкой прокладке трубопроводных сетей применяют опоры и их фундаменты разной конструкции.
Временные трубопроводные сети небольшого диаметра нередко прокладывают по типовым сборным бетонным фундаментным блокам зданий, уложенным на выровненную поверхность земли без устройства какого-либо фундамента [рис. 5.3^). Такая прокладка трубопроводных сетей возможна только при относительно плотных грунтах; при этом стоимость и сроки строительства минимальны.
В случаях прокладки трубопроводных сетей небольших и средних диаметров 0 условиях слабых грунтов применяют другой вариант опор (рис. 53,6). На выровненную поверхность земли укладывают сборную же лезобето иную плиту, размеры и арматура которой рассчитаны для конкретного случая нагрузки. На плиту, которая в этом случае играет роль фундамента конструкций, укладывают сборную железобетонную или металлическую траверсу, размеры которой допускают укладку трубопроводных сетей. Такая весьма простая опорная конструкция может быть использована для прокладки как временных, так и постоянных сетей. Ее наземная часть относительно небольшая и отличается визуальной легкостью, особенно в случаях применения металлических траверс рамной конструкции. Такая конструкция требует минимальных земляных работ и не вредит растительности местности. Стоимость строительства и расход строительных материалов небольшие. В отдельных случаях наличия слабых грунтов и высоких ур。与 ней грунтовых вод такая конструкция может быть основой для поиска оптимальных решений.
Серия типовых проектов 3.015-1/82 ^Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы , выпуск I, при низкой прокладке трубопроводов с их распв ложением до 1,2 м над поверхностью земли при наличии не- пучинистых грунтов рекомендует конструкцию опор, показанную на рис, 5.3д. На курганообразный слой песка толщиной
/2/21200120012001200
/2
/2
1200
1200
1200
1200
2A0G
Рис- 5.3. Некоторые конструкции опор и фундаментов для низкой наземной прокладки трубопроводных сетей
а — типовые бетонные блоки стен подвалов, расположенные непосредственно на поверхности земли; б — типовая железобетонная траверса, установленная на железо бетонных плитах, расположенных на поверхности земли; в — железобетонная траверса, расположенная на песчаных ° курганчиках0： 1 — типовой бетонный блок стен подвалов; 2 — сталь полосовая； 3 — трубопровод; 4 — песчаный подстилающий слой; 5 — железобетонная плита; 6 — железобетонная траверса; 7 — песчаный "курганчик"; 8 — слой щебня или дерна
до 1 方 м, заменяющего растительный слой,и выступающего над поверхностью земли до 0,75 м, укладывают типовую сбоную железобетонную траверсу, изготовленную по серии 3.D1&1 后2. Для защиты песка от выдувания наземную часть песчаного "курганчика" покрывают щебнем, слоем растительного грунта или дерна толщиной 0,2 м. Такая конструкция опор легко выполнима и требует незначительных денежных средств и ма・ термальных ресурсов. Однако на практике она часто оказьь валась ненадежной. В результате активности животных, людей и влияния атмосферных явлений песчаные "курганчики" рас* таптываются, размываются, выдуваются и со временем теряют первоначальную форму, уже не отвечая своему назначению. Для сохранения формы и несущей способности "кургантмков" серия 3.015-1/82 рекомендует поверхность песчаной подсыпки, покрытую слоем утрамбованного мелкого щебня, закрепить проливкой черных вяжущих веществ. С эстетической и архитектурной точек зрения конструкция опор трубопроводных сетей с наземными /*кypгaнчикaми,, в любом виде ее исполнения неприглядна. Поэтому к широкому применению ре・ командовать ее нельзя.
Колонны, Для низкой, средней и высокой прокладки инженерных сетей строительные конструкции подбирают в основном по следующим типовым сериям:
серии 3.015-1/82 ^Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы**, введенной в действие в 1986 г. взамен серии 3.015-1/77;
серии 3.015-2^2 "Унифицированные одноярусные эстакады под технологические трубопроводы", введенной в 1986 г. взамен серии 3.015-2/77.
Серия 3.015-1/82 состоит из 5 выпусков (альбомов). Выпуск I содержит материалы для проектирования, выпуски 11-1; U-2 и U-3 — рабочие чертежи сборнь)х железобетонных колонн для опор типов Н, Ш, IV (см. ниже) и железобетонных траверс. Выпуск II] содержит чертежи КМ.
В серии разработаны 6 типов отдельно стоящих опор: L II, III, IV — собираемые из типовых сборных полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения, траверс и стальных конструкций, разработанных настоящей серией; V и V)— собираемые из типовых сборных железобетонных центрифугированных стоек кольцевого сечения, разработанных другими сериями по ГОСТ 23444—79-
Серией 3.015-1/82 разработаны три типа сборных железобетонных колонн и стальные опоры пространственной решетчатой конструкции:
Прямые попнотепые железобетонные колонны прямоугольного сечения [рис. 64戶)в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности разработаны в 85 ва-
рис. 5.4. Полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения
а — прямая; 6 — Т-образная; в — прямая с уменьшенным сечением верх* ней части
риантах. Высота их Н = 5,7・・・8,1 м. Размеры сечения: b = =0,3...0,5 м, h = 0,3...0,5 м. Высота колонн при их изготовлв' нии по необходимости (это определяетсн проектом) может быть уменьшена.
Т-образные полнотелые железобетонные колонны пря- моугольного сечения (рис. 5.4,6) в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности разработаны в 45 вариан> тах. Высота этих колонн Н = 6,2...8,6 м, которая проектом может бьпь сокращена. Размеры сечения: b = ОД и 0,5 м, h = =0,4 м.
Прямые полнотелые железобетонные колонны прямо- угольного сечения с уменьшенным сечением верхней части \рис. 5.4,е) разработаны в 37 вариантах. Высота колонн Н = =7,5..9,7 м. Размеры сечения В—В: b = 0,38 м; h = ОД м; раз* меры сечения Г—Г: b = 0,6 и 0,8 м; h = 0,4 м.
Стальные опоры пространственной решетчатой конструкции, изготовленные из прокатной стали.
Серия 3.015-2/82 ^Унифицированные одноярусные Эстака^ Ды под технологические трубопроводы" состоит из 9 выпусков (альбомов). Выпуск I содержит материалы для проектирования, а выпуски HUM — рабочие чертежи сборных железобетонных колонн для эстакад типов 1к; 11к; Шж; IYk； |У*； Ук; Уж; У1ж; YI1*, УШж, траверс и вставок. Выпуски П-5 …П-7 содержат рабочие чертежи сборных железобетонных предварительно напряженных решетчатых балок пролетом 12 и 18 м, а выпуск IU — чертежи КМ.
В серии разработаны одноярусные эстакады следующих типов：
1к ... Yk — комбинированные эстакады (пролетные строе- hmr стальные, опоры железобетонные);
Шж ... УШж — эстакады, решенные полностью в железобетоне;
1м ... Ум; YIIm и УШм — эстакады, решенные полностью в металле.
Конструкции одноярусных эстакад рассчитаны на применение в несейсмических районах и в районах с сейсмичностью до 8 баллов включительно. Шаг опор одноярусных эстакад для типов 1к...Ук; 1м…Ум; Шж..Лж; У(1м и YIUm принят равным 12 и 18 м, для типов У1ж...УП1ж — 12 M.
Серией 3.015-2/82 разработаны следующие два типа прямоугольных полнотелых железобетонных колонн:
Прямые полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения, по общему виду аналогичные колоннам серии 3.015-1/82 (см. рис. 5.4,а)* разработаны в 112 вариантах в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности. Высота Н = 5,7 ... 8,1 м или, при необходимости, меньше. Размеры сечения: b = 0,3...0,5 м; h = 0,3,..0,5 м.
Т-образные колонны прямоугольного сечения, по общему виду аналогичные колоннам серии 3.015-1/82 (см рис. 5.4,5) разработаны в 146 вариантах. Высота их Н = 5,8...8 м или, при необходимости, меньше. Размеры сечения： Ь = 0,4…0,6 м; h = =0,4 - 0,5 м.
В настоящее время в подавляющем большинстве случаев отдельно стоящие опоры, а также опоры под балочные эстакады при высокой, средней и низкой прокладке инженерных сетей проектируют и сооружают из давно освоенных в производстве и строительстве типовых прямоугольных железобетонных колонн, изготовленных по упомянутым сериям 3.015 на специализированных заводах железобетоиных конструкций. Применяемые в данных случаях металлические формы пригодны и для изготовления колонн серии 3.015-2/82, а также для колонн, применяемых в строительстве типовых зданий и сооружений. При необходимости изготовления колонн уменьшенной длины для низкой или средней прокладки сетей в металлические формы вкладывают опалубочные вставки. Все это говорит в пользу широкого использования колонн, изготовляемых по сериям 3.015.
Однако применение полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения в качестве отдельно стоящих опор или опор балочных эстакад, предназначенных для современной прокладки инженерных сетей, имеет существенные недостатки.
Такие колонны при сооружении опор любого типа под инженерные сети требуют устройства фундаментов, стоимость которых обычно превышает затраты на сооружение самих колонн. Если под подошвой фундаментов находятся слабые грунты, то они требуют замены несущими. При большой толщине слабых грунтов замена их экономически не оправдыва-
ется и фундаменты колонн должны сооружаться на сваях или ростверках. Все это требует дополнительных денежных средств, материальных и трудовых ресурсов. При этом производство земляных работ приводит к утрате и порче окружающей растительности и оказывает негативное влияние на защиту природы и эстетику местности.
Необходимо помнить, что конструкция типовых полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения как опор эстакад была в свое время заимствована из практики их применения в строительстве зданий и сооружений промышленного и общественного назначения. Однако задачи, выполняемые
этимиэтимиколоннами в комплексе сооружения, характер и условия
этими
этими
их нагрузок вих нагрузок вобоих случаях заметно различаются. Если колон-
их нагрузок в
их нагрузок в
зданий, подвержены значительным вертикальным и относи- то колонны.зданий, подвержены значительным вертикальным и относи- то колонны.нм, используемые для сооружения каркасов многоэтажных
зданий, подвержены значительным вертикальным и относи- то колонны.
зданий, подвержены значительным вертикальным и относи- то колонны.
и опор балоч- относительно и небольшие железобетон-и опор балоч- относительно и небольшие железобетон-тельно небольшим горизонтальным нагрузкам, используемые в качестве отдельно стоящих опор Hbix эстакад инженерных сетей, воспринимают большие горизонтальные (осевые и боковые)
и опор балоч- относительно и небольшие железобетон-
и опор балоч- относительно и небольшие железобетон-
вертикальные нагрузки. Прямоугольное сечение.
Hbix колонн весьма удобно для сооружения каркасов зданий
и крепления к ним стеновых блоков, но оно не обязательно (и даже нежелательно) в колоннах под опоры инженерных сетей. Если колонны каркасов зданий могут быть полноте- лыми, учитывав небольшие горизонтальные нагрузки, изгибающие колонну, то при относительно больших горизонтальных нагрузках, имеющих место при совмещенной прокладке инже*， нерных сетей, экономически более эффективны пустотелые
колонны.
Полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сече* ния сами по себе неэстетичны, так как технология их изготовления такова, что три из четырех граней получаются сравнительно ровными, а четвертая — шершавой и неровной. При транспортировании колонн их грани отбиваются, стальная арматура обнажается и ржавеет. Ржавчина окрашивает колонны в неприятный цвет и придает им изношенный, неэстетичный вид. Транспортно-монтажные петли, которыми снабжены колонны, также портят общий вид конструкции.
Учитывая отмеченные недостатки полнотелых железобетон- ньм колонн прямоугольного сечения по сериям 3.015-1/82 н 3.015-2/82, ведущие специалисты и организации страны заняты разработкой иных, более эффективных опорных конструкций для эстакад под совмещенную прокладку инженерных 8теМ. Наиболее удачные и экономически эффективные из них описаны ниже.
Железобетонные сваи-опоры конструкции инженера Ю.М. Он- зула* Для наземной прокладки тепловых сетей (по проектам Рижского отделения ВГПИ "Теп/юэлек丁ропроект") они на
%勺 5.5. Наземная прокладка сетей с применением железобетонных сваи*опор
а — низкая безбалочная; б — средней высоты безбалочная; в — средней высоты балочная; г — высокая балочная; 1 — свая-опора; 2 — траверса;
3 - балка; 4 - трубопроводные сети; 5 - кабели
практике применяются уже с 1958 г. Первоначально м<ёлезо- бетонные сваи-опоры применялись для сооружения отдельно ??*У 0nop СР" низкой прокладке тепловых сетей [рис, 5fzа), затем они были приняты для сооружения отдельно стоя- щих ОП°Р и оп°Р балочных эстакад тепловых сетей средней вы- 8Tbi (рис. 5.5,瓦8)・ Начиная с 1970 г. РижТЭП в отдельных слу-
чаях стал применять в проектах железобетонные сваи-опоры для опирания тепловых сетей высокой прокладки (рис. 5.5,г) при расположении сетей на высоте 5...6 м над поверхностью земли. За последние годы РижТЭП начал применять в проектах составные сваи-опоры при наземной прокладке тепловых сетей, что дало возможность расположить последние на высоте 8 м и более над поверхностью земли*
Проектный институт **Латгипропроми с 1970 г. применяет опыт РижТЭПа как в проектах тепловых, так и совмещенных инженерных сетей, используя сваи-опоры конструкции Ю.М. Онзула для низкой и средней высоты прокладки. В отдельных случаях "Латгмпропром" применял сваи-опоры при совмещенной прокладке инженерных сетей по высоким балочным эстакадам, когда на опоры действуют относительно небольшие осевые горизонтальные нагрузки. Продовжительный опыт сооружения свай-опор по проектам РижТЭПа и ,,Латгипропромаг, показал простоту производства строительно-монтажных работ, высокие технико-экономические показатели надежность этой конструкции. Для сооружений свай-опор использовали типовые полнотелые железобетонные сваи прямоугольного сечения длиной 6...12 м, сечением 0,Зх0,3 м. В отдельных случаях длину изготовляемых промышленностью целых (не составных) свай увеличивали до 16...18 м. Арматуру свай принимали типовой. Однако в особых случаях, когда требовалась передача на сваи- опоры увеличенных горизонтальных нагрузок, проектами совмещенной прокладки инженерных сетей предусматривалось усиленное армирование свай. Такое усиленное армирование свай неоднократно выполняли заводы железобетонных конструкций при условии заказа достаточно большого числа свай одинаковых размеров.
Отдельно стоящие опоры и опоры балочных эстакад для совмещенной прокладки инженерных сетей сооружают из разного числа свай-опор. Если число и даиаметры прокладываемых трубопроводов, шаг расстановки опор и осевые горизонтальные нагрузки небольшие, опора может состоять из одной единственной сваи-опоры. Если значения этих параметров увеличиваются, промежуточную опору сооружают из двух-трех свай- опор, расположенных в один ряд поперек оси трассы сетей. Сваи-опоры одного ряда безбалочной конструкции соединяют между собой железобетонной или стальной траверсой, над которой прокладывают инженерные сети (см. рис. 5,5,а,6}. Если требуется установка продольных балок, их располагают над траверсами, связывающими сваи-опоры, а траверсы, несущие трубопроводные сет% размещают над балками (см. рис.
Неподвижные (анкерные) опоры обычно сооружают из одного, двух или трех рядов свай-опор, расположенных вдоль ℃и трассы, в зависимости от нагрузки на опору. Общее число
свай-опор в одной неподвижной опоре достигает 6…9. На практике кроме упомянутой конструкции неподвижных опор применяют и другую, основанную на устройстве подкосов. В этом случае средняя часть неподвижной опоры, предназначенной для восприятия вертикальных нагрузок, аналогична промежуточной опоре. Подкосы, предназначенные для восприятия горизонтальных осевых нагрузок, опираются снизу на погруженные в грунт короткие сваи.
Оголовки свай-опор, составляющие как неподвижнь/е, так и промежуточные опоры, после их забивки и выравнивания покрывают металлическими колпаками высотой 0,2...0,3 м, изготовленными из кусков угловой и листовой стали или отрезков трубопроводов, покрытых сверху листовой сталью. Колпаки плотно покрывают поверхность оголовка и предохраняют сваю-опору от атмосферных воздействий. После установки колпаков все сваи-опоры каждой неподвижной опоры связывают надежной металлической конструкцией.
Глубина погружения свайопор ниже существующей поверхности земли составляет 4.„8 м в зависимости от состава и несущей способности грунтов, а также нагрузок, передаваемых на сваю-опору. При толщине слоя пластичных грунтов более 8MH прокладке инженерных сетей, допускающих неодинаковую осадку отдельных опор, заглубление свай-опор обычно не превышает 8 м, даже если несущие грунты расположены на более глубокой отметке.
Погружение свай-опор в грунт выполняют с помощью сваебойных установок разного типа. Легко и просто их погружение осуществляется в слабых (илистых, торфянистых, пластичных), песчаных, суглинистых и глинистых грунтах. В этих случаях применение свай-опор конструкции инж. Ю.М. Онзула по сравнению с опорами из традиционных колонн, изготовленными по сериям 3.015-1/82 и 3.015-2/82, дает наивысший экономический эффект.
Грунты, насыщенные валунами, забивку свай-опор не допускают. Для скальных грунтов могут быть разные решения. Если они залегают мелко, но толщина слоя рыхлого грунта достаточна для размещения монолитных железобетонных фундаментов, то предпочтение может быть отдано типовым сборным колоннам серии 3.015. Однако если скальные грунты выходят на дневную поверхность, предпочтение обычно отдают сваям-опорам, погруженным с добивкой в скважины, пробуренные на глубину 2...3 м и заполненные жидким бетонным раствором.
Следует отметить, что выбор свай-опор связан также с соблюдением эстетического вида их наземной части. В этом вопросе важнейшую роль играет обеспечение вертикального положения опор, особенно при высокой и средней высоте проклад-
опорыопорыЮ.М. Онзула имеют свои до-Ю.М. Онзула имеют свои до-的 инженерных сетей. На практике наряду со строго вертикальными сваями-опорами нередки случаи, когда отдельные имеют некоторый уклон. Иногда оси двух свай-опор а плане не совпадают между собой и с осью трассы сетей. Анализ причин этих отклонений показывает, что строго вертикальная забивка свай зависит от правильной организации сваебойных работ. Площадка под сваебойную установку должна быть ров- ной, а направляющая стрела установки при погружении каж- до必 сваиюпоры — строго вертикальной. С одной точки расположения сваебойной установки следует погружать не более одной*двух свай-опор. Такой порядок несколько снижает производительность строительных работ, но повышает качество их выполнения, исключая нарушение параллельности осей свай.
опоры
опоры
Ю.М. Онзула имеют свои до-
Ю.М. Онзула имеют свои до-
Сваи-опоры конструкции инж.
стоинства и недостатки* К основным достоинствам относятся:
особенно высокая степень компактности конструкции. Сваи являются одновременно опорами под инженерные сети и их фундаментами;
экономичность свай>опор по сравнению с железобетонными колоннами прямоугольного сечения, сооруженными на моно* литных железобетонных фундаментах. Снижение капитальных затрат в зависимости от высоты прокладки инженерных сетей, нагрузок, передаваемых на опоры, и грунтовых условий объекта строительства достигает 50...70%;
снижение сроков изготовления и сооружения строительных конструкций инженерных сетей на 50...70%;
отказ от применения бетона, то есть от мокрых процессов ведения строительных работ;
глубоко погруженнь)е в грунт сваи-опоры обеспечивают сохранность эстакад инженерных сетей при образовании течи в более мелко рядом расположенных сетях, и связанном с этим размыве грунтов. Для обеспечения бесперебойного действия отдельного предприятия, промышленного района или города в целом значение бесперебойного действия инженерных сетей трудно переоценить;
сваи-опоры не дефицитны.
К недостаткам свай-опор следует отнести:
ограниченность их применения. Они неприменимы в「рун- тах, изобилующих валунами. Их нельзя также применять при больших горизонтальных нагрузках, передаваемых на опоры. Практически их использование отпадает при малом объеме Работ, если на площадке строительства не производится уру- гих свайных работ и отсутствуют действующие сваебойные Установки на ближних участках;
забивка свай-опор вызывает некоторое схзтрясение грунтов, которое может отрицательно сказаться на сохранности близко
расположенных зданий, сооружений и подземно проложенных инженерных сетей-
Во избежание последнего принимают разные предохранительные меры, к которым, в частности, относится предварительная раскопка существующих инженерных сетей, располо* женных в рабочей зоне, с подвешиванием их на время произ* водства сваебойных работ. Иногда предварительно бурят скважины диаметром^ меньшим поперечного сечения свай-опор, в точках их забивка на глубину, превышающую глубину заложения низа существующих сетей и фундаментов зданий. При- меяют также способ погружения свай-опор более или менее сильными ударами. Все эти способы существенно снижают вибрацию существующих сетей и строительных конструкций. Из практики известно множество случаев, когда одиночные сваи успешно забивали на расстоянии 1,5...2 м от существующих зданий, имеющих бутобетонные ленточные фундаменты, сооруженные на торфянистых грунтах, а также от существующих инженерных сетей разного рода без какого-либо повреждения зданий и сетей. Во всех этих случаях забивку свай вели с уменьшенной силой ударов. В то же время известны случаи дорогостоящих повреждений зданий, сооружений и инженерных сетей при кустовой забивке свай, о чем предупреждает существующая техническая литература. Этот важный вопрос производства строительных работ, по-види- мому, заслуживает дальнейших исследований практического и теоретического характера. В любом случае сотрясение грунтов при забивке заметно ограничивает применение свай-опор.
Суммируя изложенные выше достоинства и недостатки, присущие сваям-опорам конструкции Ю.М.Г Онзула, можно сделать вывод, что они прошли долголетнюю практическую проверку и могут быть рекомендованы к применению во всех подходящих случаях.
Железобетонные центрифугированные стойки (колонны) кольцевого сечения. Рабочие чертежи этих стоек разработаны следующими сериями:
серия 1.400-14 ^Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого 8ненмя\ созданная Проектным институтом № 1 Госстроя СССР с участием НИИЖБа и Белорусского политехнического института в 1978 г.;
серия 1.423-6Б Железобетонные центрифугированные колонны одноэтажных промышленных зданий без мостовых кранов", созданная проектным институтом *,Белпромпроект/ и Белорусским политехническим институтом с участием Мин- промстроя БССР, ПИ-1 Госстроя СССР и НИИЖБа Госстроя СССР в 1982 г.
Серия 1.400-14 состоит из трех выпусков (альбомов), в которых содержатся номенклатура стоек, рабочие чертежи стоек и материалы для подбора арматурных изделий. Серией
запров^тиР°ваны железобетонные стойки следующих раз- меров： наружный диаметр стоек 300; 400; 500; 600; 700; g00; 1000 мм; длина 3,6...19,2 м. Их изготовляют из тяжело- го бетона класса В25...В60 без предварительного напряжения арматуры. Стойки армированы пространственными карка” сами, состоящими из продольной рабочей арматуры диаметром 10...20 мм и поперечной арматуры, изготовленной в виде спирали из проволоки диаметром 4 и 5 мм, привариваемой к рабочей арматуре. В верхней части стоек предусмотрены закладные изделия в виде колец Из полосовой стали, предназначенные для крепления опирающихся на стойку строительных конструкций: траверс или балок. Кольца оголовков стоек должны быть Покрыты листовой сталью, чтобы исключить попадание дождя и снега во внутреннюю полость стойки.
Серией 1.400-14 разработаны рабочие чертежи стоек, опалубочные размеры которых приведены в табл. 5.7.
Разработанные серией рабочие чертежи предназначены для производства железобетонны х центрифугированных стоек кольцевого сечения на специализированньж заводах, имеющих стенды, оборудованные ременными или роликовыми центрифугами. Стойки не имеют монтажных петель. Для подъема, погрузки и выгрузки стоек используют специальные траверсы, не допускающие повреждения стоек.
Серия 1.423-6Б состоит из трех выпусков (альбомов), которые содержат материалы для проектирования, рабочие чертежи стоек (колонн), арматурных, закладных и соединительных изделий. Серией запроектированы стойки следующих размеров: наружный диаметр 一 500 и 600 мм; длина — 6,2...10,5 м.
Все железобетонные стойки кольцевого сечения, разработанные серией 1.423-6Б, уже давно изготовляются Ор1ианским комбинатом железобетонных изделий и конструкций (БССР) и хорошо освоены в строительстве и эксплуатации. Они лишены почти всех недостатков, первоначально допущенных при проектировании и производстве. Вся номенклатура стоек, входящих в серию 1.400-14, в производстве еще не освоена, и их недостатки пока еще не вскрыты. Существует, например, мнение, что длинные стойки с наружным диаметром 300 мм в существующих условиях вообще невозможно изготовить Между тем для совмещенной прокладки инженерных сетей по наземным эстакадам стойки именно этого Деметра были бы весьма полезны.
Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого се- Чения обладают многими важными достоинствами:
в этих стойках по сравнению с традиционными полноте- 力мми колоннами прямоугольного сечения расход бетона сни- жен на 35...50%, стали — на 15...30%; цемента — на 15...30%; Щебня - на 35...50%;
g
1
1 1
1
Я I
s 1
CM 1
О co
co
—
2 1
」1
2 X
9
Is
о
1 9 1 HI
1
91
о s
1
4 I
= 1
CN
s 9
CM 由
1
„ 一
H аз
5 s
I <£5
S s
о
co
1 g
1▼
1 1
1
1
Ш 1
2
1
1
I о !
1 S 1
t !
g
S о
S
§ I
9 1
1
1 CO J
1
1
1
s 1 z 1
寸 in
s
о
s
о
CD
S
1
mxYUO
V««OHO Заф2н& ФЗХ7ОЮ>СЛБО >^.ю
уменьшаются трудозатраты по изготовлению стоек на 10%, масса — в 2 раза, парк опалубочных металлических форм — в 3...5 раз;
центрифугированный способ формирования повышает прочность бетона стоек по сравнению с вибрационной технологией в 1,2...1,6 раза. Это приводит кроме экономии материалов еще и к увеличению срока службы центрифугированных стоек；
стойки кольцевого сечения воспринимают горизонтальные нагрузки лучше, чем традиционные полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения, поскольку момент сопротивления поперечного сечения пустотелой стойки гораздо больше при одинаковом расходе бетона в обоих вариантах. Это качество центрифугированных стоек очень ценно для отдельно стоящих опор и опор наземных эстакад, предназначенных для совмещенной прокладки инженерных сетей;
гладкие центрифугированные стойки эстетически явно выигрывают по сравнению с железобетонными колоннами прямоугольного сечения, имеющими более шероховатые поверхности, каверны, местами отбитые грани с обнаженной арматурой. Это обстоятельство способствует улучшению архитектурного совмещения отдельно стоящих опор и наземных эстакад с архитектурным ансамблем местности.
К недостаткам железобетонных опор кольцевого сечения следует отнести только то, что они являются дефицитными в большинстве экономических районов страны.
Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого сечения выигрывают по всем показателям по сравнению с полнотелыми железобетонными колоннами прямоугольного сечения при сооружении отдельно стоящих опор или опор наземных эстакад для совмещенной прокладки инженерных сетей. Вопрос их широкого внедрения в стране зависит только от возможностей скорейшего освоения производства этих стоек во всех экономических районах страны. Центрифугированные стойки кольцевого сечения призваны полностью заменить в настоящее время широко распространенные полнотелые колонны прямоугольного сечения. Поэтому ожидается, что в перспективе производство и использование последних для строительства наземных инженерных сетей полностью прекратится.
Следует еще отметить некоторые особенности опор, сооружаемых из железобетонных центрифугированных стоек.
Арматурный каркас центрифугированных стоек изготовляют из стержней круглого сечения диаметром 10...20 мм. На ннх по спирали намотана и приварена к стержням проволока диаметром от 4 до 5 мм. Такая конструкция арматурного каркаса по сравнению с каркасом железобетонных колонн прямоугольного сечения, где каждый поперечный элемент
изготовляют и размещают на стержнях каркаса отдельно, позволяет более глубоко механизировать поток изготовления и сварки каркаса, а также улучшить его качество.
При проектировании и строительстве опор из железобетонных центрифугированных стоек кольцевого сечения необходимо принять все возможные меры для предупреждения попадания воды во внутреннюю полость стойки. Известны случаи, когда вода замерзала, разрушала стойки и приводила к демонтажу всего сооружения. Поэтому при изготовлении, хранении и монтаже стоек все отверстия в них должны быть надежно закрыты. При установке стоек в местностях, временно затапливаемых осенне-весенними паводками, в нижней части стоек необходимо предусмотреть специальное отверстие для организованного и, по возможности, быстрого входа-выхода воды из внутренней полости стоек. Эти отверстия должны быть обсыпаны щебнем, крупнозернистым гравием и песком.
Центрифугированные стойки предъявляют повышенные требования к подъемно-транспортным механизмам, осуществлению их погрузки, выгрузки, транспортирования, хранения, а также к качеству выполнения строительно-монтажных работ. Эти требования приведены в альбомах серии 1.400-14 и в специальной технической литературе.
Фундаменты. Фундаменты отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад, предназначенных для наземной совмещенной прокладки инженерных сетей, должны быть, по возможности, надежными и дешевыми. Стоимость фундамента опоры, зависящая в основном от материальных и трудовых затрат на его сооружение, определяется просто. На практике экономическую эффективность строительных конструкций, в том числе и фундаментов опор, как правило, определяют капитальные затраты. Вопрос надежности, к сожалению, при этом обычно не рассматривается, хотя он имеет существенное значение для любой конструкции, а для фундаментов опор под инженерные сети особенно. Известно, что выход из строя отдельного производственного корпуса на заводе или предприятия в промузле влечет за собой менее тяжелые последствия, чем выход из строя эстакады магистральных совмещенных инженерных сетей, обслуживающих этот промузел по тупиковой {некольцевой) схеме. Аварию же эстакады может вызвать провал одного- единственного фундамента ее опоры вследствие подмыва грунта, в результате повреждения и течи из расположенных рядом водопровода, канализации, тепловых сетей или сетей горячего водоснабжения (это, конечно, может произойти и в случаях бессвайного фундамента и расположения низа фундамента выше расположения упомянутых трубопроводных сетей).
Если сравнить ранее рассмотренные конструкции фундаментов отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад, со-
оружаемых для совмещенной прокладки инженерных сетей, с точки зрения капитальных затрат и степени надежности дей* ствия строительных конструкций и инженерных сетей, то можно сделать следующие выводы:
сваиюпоры фундаментов, как таковых, вообще не имеют. Погруженная в грунт часть сваи одновременно является как бы фундаментом. Капитальные затраты в этом случае минимальны, а степень надежности действия строительных конструкций и инженерных сетей — максимальная;
сооружение бессвайных монолитных железобетонных фундаментов под железобетонные колонны прямоугольного сечения или центрифугированные стойки кольцевого сечения требует значительных капитальных затрат. Однако степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей можно признать обеспеченной только в том случае, если подземные трубопроводные сети, течь из которых при их повреждении может размыть грунт под фундаментами опор, расположены на безопасном расстоянии, а также если не ожидается глубокой раскопки грунта для строительства или ремонта зданий и сооружений поблизости от трассы эстакады инженерных сетей. Если же возможность опасного размыва или раскопки грунта реальна, то степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей снижается;
капитальные затраты на сооружение монолитных железобетонных фундаментов на сваях под колонны и стойки разного типа по сравнению с бессвайными фундаментами возрастают на 5...20%. Но, отнесенное к общей стоимости эстакад и инженерных сетей, это увеличение не превышает 2...3%, зато степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей становится максимальной.
5.3. ПРОДОЛЬНЫЕ БАЛКИ И СТАЛЬНЫЕ ПРОЛЕТНЫЕ СТРОЕНИЯ
Если на каком-то участке совмещенной прокладки инже* мерных сетей назем но прокладывают только трубопроводы большого диаметра, продольные балки не нужны. Такие трубопроводы обладают достаточной самонесущей способностью, позволяющей расставить опоры с большим шагом. В этих случаях между опорами могут быть свободно размещены дороги, проезды, трамвайные, железнодорожные пути и др. Однако, если при совмещенной прокладке хотя бы части трубопроводов имеют небольшие диаметры, допустимый шаг их опирания ста- новится коротким. Увеличение шага расстановки опор влечет за с°бой необходимость применения продольных балок. Прокладка кабелей с учетом весьма короткого шага их опирания во всех случаях требует наличия балок.
В настоящее время в строительстве применяют типовые сборные железобетонные, а также стальные балки разного типа. Существующие руководящие указания требуют во всех возможных и экономически оправданных случаях применения железобетоннь1х балок. Это объясняется необходимостью экономии дефицитного металла, а также несколько увеличенной долговечностью железобетонных балок, особенно в условиях воздействия агрессивных сред.
Типовые сборные железобетонные предварительно напряженные решетчатые балки пролетом 12 и 18 м для эстакад совмещенной прокладки инженерных сетей изготовляют специализированные заводы железобетонных изделий и конструкций по серии 3.015-2/82 (рис. 5.6声,6). В серии разработаны рабочие чертежи для производства следующих балок:
железобетонных предварительно напряженных решетчатых пролетом 12 м {рис. 5.6声)в 99 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей 2,45.-19,62 кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок h = 0,4.„0,7 м, ширина b = 0,2 м. Расход бетона 1,25 м3/шт., стали — 240,1 ...274J кг/шт.; масса — 3,1 т/шт.;
железобетонных предварительно напряженных решетчатых пролетом 18 м (рис. 5.6,6) в 60 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей 2,45... 19,62 кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок в их середине — 1,4 м (разрез Б—Б), концах h = 0,7 м, ширина b = 0,2 м. Расход бетона — 2,63 м3/шт., стали — более 280 кг/шт., масса — 6,58 т/шт.；
железобетонных предварительно напряженных сплошностен-
чатыхчатыхсо сплошной стенкой двутаврового сечения пролетом
чатых
чатых
12 м (рис. 5.6jb) в 45 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей 2,45... •..19,62 кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок h = 0,89 м, ширина b = 0,28 м. Расход бетона — 1,8 м3/шт., стали — 182,7...290,3 кг/шт., масса — 4,5 т/шт.
Прогиб продольных железобетонных балок составляет не более 1/200 пролета, то есть для балок длиной 12 м — е < < 60 мм# а для балок длиной 18 м — е ^ 90 мм. Эстакады инженерных сетей обычно сооружают, устанавливая в пролете по
две балки параллельно друг другу.
Изготовление железобетонных балок пролетом 12 M широко освоено, в то время как балки пролетом 18 м изготовляют не в каждом экономическом районе страны и поэтому применение их ограничено. Железобетонные балки, изготовляемые по серии 3.015-2/82, предназначены для объектов, сооружаемых в несейсмических районах с расчетной температурой воздуха не ниже —55℃ при нормативном скоростном напоре ветра до 0,54 кН/м2.
8-38-3
8-3
8-3
Рис- 5.6. Железобетонные предварительно напряженные балки
а — решетчатая пролетом 11,95 м; б — решетчатая пролетом 17,95 м; в — сплошностенная двутаврового сечения пролетом 11,96 м
Кроме железобетонных балок выпуском 川 серии 3.015-2/82, разработанным в 1983 г. институтом "ЦНИИПроектсталь- конструкция0, представлены еще и рабочие чертежи стальных пролетных строений эстакад, состоящих из двух вертикальных ферм пролетом 12 и 18 м. Обе фермы соединяются между собой связями, расположенными по верхнему поясу, и вертикаль-
ными связевыми рамами. Высота вертикальных ферм пролетом 12 м — 1,2 м, а ферм пролетом 18 м — 1,8 M.
Однако в строительстве эти пролетные строения неудобны. Они допускают прокладку инженерных сетей только по верхне・ му поясу конструкции. Поскольку точки опирания ферм расположены под верхними поясами, требуется применение более высоких колонн или стоек, а инженерные сети располагаются на более высоких отметках от поверхности земли. Зтим снижается экономическая эффективность рассмотренного типа ферм.
Типовые проекты для изготовления железобетонных балок пролетом более 18 м, предназначенных для прокладки инженерных сетей, в настоящее время отсутствуют. Это, по-види- мому, закономерно. Учитывая большую собственную массу железобетона, предполагается, что он является экономически неэффективным материалом для балок большого пролета при относительно небольших вертикальных нагрузках, создаваемых инженерными сетями. Однако практика показала, что при осуществлении совмещенной наземной прокладки инженерных сетей систематически возникает необходимость в пролетных строениях пролетом более 12 и 18 м. В таких условиях °ЛатгипропромЛ,, систематически занимающийся с 1962 года проектированием совмещенной прокладки инженерных сетей, первоначально в каждом отдельном случае разрабатывал индивидуальные проекть» соответствующих стальных пролетных строений. Разработка таких проектов поручалась специализированной проектной организации — Латвийскому отделу ГПИ ,,Лeнпpoeктcтaлькoнcтpyкция,, {ЛО ЛенПСК) по субподряду. Такой порядок несмотря на хорошее качество проектов приводил к определенным затруднениям. Подготовка заданий, выдача заказов, заключение договоров, непосредственно разработка индивидуальных проектов занимали много времени. Иногда сжатые сроки разработки индивидуальных проектов приводили к принятию недостаточно экономичных и эстетичных решений. Эти обстоятельства определили производственную необходимость в создании Латвийских республиканских серий стальных пролетных строений пролетом более 12 м, которые по заказу Госстроя Латвийской ССР были разработаны в 1983 , 1984 и 1985 гг. г,Латгипропро- мом" и ЛО ЛенПСК.
Латвийская респ убликанская серия ЛРС-01-83 '"Стальные пролетные строение пролетом 7& 24, 30 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сортамента металлопроката, действующего на территории Латвийской ССР"— чертежи КМ. Разработана в 1983 г. Пролетные строения предназначены для наземной прокладки инженерных сетей с нормативной вертикальной нагрузкой от них 1.47…14/72 кН/м
ООО
Рие 5.7. Стальное пролетное строение пролетом 18, 2% 30г 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сортамента металлопроката, дествующего на территориии Латвийской ССР
1 — пролетное строение; 2 — проходная дорожка; 3 — трубопроводные сети
над шоссейными и железными дорогами, проездами, каналами, реками, оврагами, разными зданиями и сооружениями- Конструкция пролетных строений предусматривает опирание трубопроводных сетей со скользящими опорами на траверсы, размещенные над нижними поясами ферм, а также подвешивание части сетей с вертикальной нагрузкой, не превышающей 50% обшей, к узлам верхних поясов ферм (рис. 5.7). Ширина пролетных строений: свободное пространство между внутренними гранями элементов ферм — 2 и 3 м, расстояние между наружными гранями ферм — 2,6 и 3,6 м соответственно. Ширина может быть принята проектом а зависимости от условий привязки чертежей серии к конкретному объекту. Размещение трубопроводных сетей возможно также по наружным сторонам ферм. Для этого необходимо соответственно увеличить длину траверс, располагаемых над нижними поясами ферм, что разрабатывается индивидуально для каждого конкретного проекта.
Высота пролетных строений: свободное пространство между внутренними гранями элементов ферм —2м для пролетных
строений пролетом 18 и 24 м; 2,8 м — для пролетных строений пролетом 30 и 36 м; расстояние между наружными гранями ферм — 2,7 и 3,6 м соответственно.
Пролетные строения собираются на месте монтажа из ферм, связей и траверс заводского изготовления. Фермы изготовляют из экономически эффективных гнутосварных профилей и стали марок, обеспечивающих экономию металла до 25%.
Пролетные строения, изготовленные по серии ЛРС-01-83, допускают блочный монтаж этих строений и трубопроводных сетей.
Рабочие чертежи серии разработаны для климатического района 1% (ГОСТ 16350-80), соответствующего территории Латвийской ССР. Серия предназначена для снеговых районов III, II 睇 1, совпадающих с ветровыми районами 1, П и Ш, 1У соответственно, в несейсмичной зоне строительства. Они при- годны как для территории Латвийской ССР, так и для других районов СССР с аналогичными климатическими условиями.
Инженерные сети размещают на конструкции пролетнь1х строений с симметричным расположением вертикальных нагрузок по отношению к оси наземной эстакады. Однако рабочие чертежи серии разработаны с учетом возможности смещения оси суммарных вертикальных нагрузок от оси пролетного строения в плане на 0,5 м при ширине пролетного строения 2 м и на 0,75 м при ширине 3 м.
Конструкции пролетных строений рассчитаны на горизонтальные осевые нагрузки, создаваемые инженерными сетями и составляющие 30% вертикальных^ Горизонтальные боковые нагрузки на участках конструкции, расположенных до 6 м от опор пролетных строений, приняты равными горизонтальной осевой нагрузке. Инженерные сети в пролете могут опираться на скользящие, катковые или подвесные опоры. Расположение неподвижных опор в пролетах не допускается. Они должны быть размещены либо вне пролетных строений, либо на их концах. Допустимый шаг ^расстановки опор инженерных сетей или их опорных конструкций составляет 3 или 6 м.
Пролетные строения рассчитаны на сооружение продольных проходных дорожек шириной 0,6 м, облегчающих строительство, ремонт и обслуживание инженерных сетей. Они рассчитаны также на установку не более четырех ограждающих щитов и защитных настилов соответствующей длины, необходимых при пересечении путей электрифицированного транспорта. Максимальная высота расположения низа конструкций пролетных строений над уровнем земли составляет 10,2 м.
Рабочие чертежи пролетных строений настоящей серии разработаны в 80 вариантах. Столь широкая шкала позволяет при привязке чертежей серии к конкретному объекту достичь высокой экономии использования металла.
Технико-экономические показатели стальных пролетных строений серии ЛРС-01-83 определпются следующим：
экономией стали по сравнению с типовыми стальными пролетными строениями серии 3.015-2/82 за счет применения эффективных гнутосварных профилей и стали прогрессивных марок — до 25%;
снижением стоимости и трудовых затрат (в том же сравнении) при изготовлении пролетных строений — до 30%;
снижением стоимости проектирования и трудовых затрат (в том же сравнении) — до 80%;
резким сокращением сроков проектирования стальных пролетных строений для пролетов, охваченных серией. Привязку рабочих чертежей серии для конкретного объекта практически выполняют за несколько дней, в то же время как разработка индивидуально го проекта пролетного строения с учетом выдачи необходимых заданий и заказов, подготовки и заключения договоров требует многих месяцев;
унификацией и упрощением изготовления и монтажа металлоконструкций;
повышением качества пролетных строений за счет индустриализации их изготовления;
расходом сталепроката на одно пролетное строение — 4...12 т/шт. или 0,25...0,31 т на 1 м погонной длины пролетного строения в зависимости от вертикальных нагрузок, создаваемых инженерными сетями, а также от длины пролета.
Латвийская республиканская серия ЛРС-02-84 ^Стальные пролетные строения пролетом 7& 24; 30; 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением ферм типа "Мо・ лодечно^. Разработана в 1984 г. Задачи, условия и цели разработки серии ЛРС-02-84 такие же, как для рассмотренной выше серии ЛРС-01-83. Некоторые особенности заключаются в следующем：
пролетные строения, изготовленные по серии ЛРС-02-84, позволяют прокладывать инженерные сети в двух ярусах. Сети возможно опирать на траверсы нижнего или верхнего яруса, либо подвешивать к траверсам верхнего яруса (рис. 58), что существенно упрощает их строительство, ремонт и обслуживание;
проходные дорожки пролетных строений серии Л PC-02'84 могут быть сооружены на любом ярусе;
конструкции пролетных строений серии ЛРС-02-84 разрабо- таны с использованием типовых ферм типа ,,Молодечно,/, изготовляемых из экономически эффективных замкнутых гнутосварных профилей, производимых по рабочим чертежам серии 1.460.3-14;
стальные пролетные строения серии ЛРС-02-84 собирают из ферм типа "Молодечно" централизованной поставки и от-
Рис. 5.8. Стальное пролетное строение пролетом 18, 24, 30( 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением ферм типа г'Молодеч но°
1 — ферма типа "Молодечно''; 2 — дополнительные элементы: стойки, траверсы, подкосы; 3 — проходная дорожка; 4 — трубопроводные сети
дельных элементов местного изготовления. Это значительно упрощает и удешевляет сборку пролетных строений, но ставит работы в зависимость от возможностей и сроков централизованной поставки ферм.
Латвийская республиканская серия ЛРС-03-85 ^Стальные пролетные строения пролетом 15; 18; 21; 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутавров^. Разработана в 1985 г. Задачи и цели разработки серии ЛРС-03-85 такие же, как рассмотренных выше серий ЛРС-01-83 и ЛРС-02-84. Серия предназначена для более коротких пролетов и для трубопроводных сетей меньших диаметров и предлагает три типа балочных конструкций (рис. 5.9, табл. 5.2).
Пролетные строения балочной конструкции рассчитаны на создаваемые инженерными сетями горизонтальные осевые
coco
co
co
Рис- 5.9. Стальные пролетные строения пролетом 15, 18, 21, 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутаврова, б, в — соответственно тип 1, 2, 3нагрузки, составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки учтены только для пролетных строений типа 1, при условии, что они действуют только на участке 6 м У одной из опор пролетного строения.Рабочими чертежами настоящей серии разработаны 186 вариантов пролетных строений. Столь широкая шкала позволяет выбрать оптимальный вариант пролетного строения для каждого конкретного случая и достичь высокой экономии использования металла.Каждый из трех типов пролетного строения имеет свои особенности.Балочные конструкции типа 1 предназначены для использования при относительно больших вертикальных нагрузках, больших и небольших диаметрах трубопроводов, а также при прокладке кабелей. Кабели наиболее удобно размещать по наружным боковым стенкам балок. Конструкция допускает прокладку как обычных, так и взаиморезервируемых кабелей. Серией предусмотрена возможность прокладки посерединеРис- 5.9. Стальные пролетные строения пролетом 15, 18, 21, 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутаврова, б, в — соответственно тип 1, 2, 3нагрузки, составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки учтены только для пролетных строений типа 1, при условии, что они действуют только на участке 6 м У одной из опор пролетного строения.Рабочими чертежами настоящей серии разработаны 186 вариантов пролетных строений. Столь широкая шкала позволяет выбрать оптимальный вариант пролетного строения для каждого конкретного случая и достичь высокой экономии использования металла.Каждый из трех типов пролетного строения имеет свои особенности.Балочные конструкции типа 1 предназначены для использования при относительно больших вертикальных нагрузках, больших и небольших диаметрах трубопроводов, а также при прокладке кабелей. Кабели наиболее удобно размещать по наружным боковым стенкам балок. Конструкция допускает прокладку как обычных, так и взаиморезервируемых кабелей. Серией предусмотрена возможность прокладки посередине中
Рис- 5.9. Стальные пролетные строения пролетом 15, 18, 21, 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутавров
а, б, в — соответственно тип 1, 2, 3
нагрузки, составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки учтены только для пролетных строений типа 1, при условии, что они действуют только на участке 6 м У одной из опор пролетного строения.
Рабочими чертежами настоящей серии разработаны 186 вариантов пролетных строений. Столь широкая шкала позволяет выбрать оптимальный вариант пролетного строения для каждого конкретного случая и достичь высокой экономии использования металла.
Каждый из трех типов пролетного строения имеет свои особенности.
Балочные конструкции типа 1 предназначены для использования при относительно больших вертикальных нагрузках, больших и небольших диаметрах трубопроводов, а также при прокладке кабелей. Кабели наиболее удобно размещать по наружным боковым стенкам балок. Конструкция допускает прокладку как обычных, так и взаиморезервируемых кабелей. Серией предусмотрена возможность прокладки посередине
Рис- 5.9. Стальные пролетные строения пролетом 15, 18, 21, 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутавров
а, б, в — соответственно тип 1, 2, 3
нагрузки, составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки учтены только для пролетных строений типа 1, при условии, что они действуют только на участке 6 м У одной из опор пролетного строения.
Рабочими чертежами настоящей серии разработаны 186 вариантов пролетных строений. Столь широкая шкала позволяет выбрать оптимальный вариант пролетного строения для каждого конкретного случая и достичь высокой экономии использования металла.
Каждый из трех типов пролетного строения имеет свои особенности.
Балочные конструкции типа 1 предназначены для использования при относительно больших вертикальных нагрузках, больших и небольших диаметрах трубопроводов, а также при прокладке кабелей. Кабели наиболее удобно размещать по наружным боковым стенкам балок. Конструкция допускает прокладку как обычных, так и взаиморезервируемых кабелей. Серией предусмотрена возможность прокладки посередине
5.2. Номенклатура стальных пролетных строений балочной конструкции серии ЛРС-03-85
Тип пролетного строения
Шаг траверс, м
Дли- трэ- версг м
Нормативная вертикаль* ная нагрузка от инженерных сетей на 1 м погонной длины пролетного строения, кН/м
Допустимый эксцентриситет верти кал ь> ных нагрузок, м
Длина пролета, м
2,5
5,9; 7,8
0,625
15; 18;
1
3； 6
3
7,8; 9,8; 11,8
0.75
21; 24
3,5
9,8; 11,8
0,75
15; 18; 21
4
9,8; 138; 13,7； 15,8
0,75
15; 18
2
2,0; 3,9; 5,9
0,5
15; 18;
21; 24
2
3
1.5
1,2
2,0
2,0
0,35
0,3
3
3
0,9
1,2
0,22
15
балочной конструкции проходной дорожки шириной 0,6 м для облегчения строительства, ремонта и обслуживания сетей. При отсутствии необходимости в дорожке на ее месте могут быть расположены инженерные сети. Балочная конструкция предусматривает возможность установки боковых оградительных щитов и защитных настилов в случаях пересечения пролетными строениями путей электрифицированного транспорта. В серии приведены их рабочие чертежи.
Конструкция пролетных строений типа 1 допускает крепление сплошных боковых щитов архитектурного назначения высотой до 0,7 м. В каждом конкретном случае их выполняют по индивидуальным проектам. Щиты архитектурного назначения должны устанавливаться только по требованию службы главного архитектора города для придания пролетному строению и конструкциям инженерных сетей определенного архитектурного вида или цветовой гаммы.
Рабочими чертежами серии ЛРС-ОЗ-85 разработаны прогрессивные конструкции — тонкостенные балки без ребер жесткости, что дает до 10% экономии стали по сравнению с традиционными решениями. “
Пролетные строения типа 1 компонуют из блоков полной заводской готовности и траверс. Блоки состоят из двух сварных двутавров, соединённых между собой горизонтальными связями и диафрагмами, и стыкуются на высокопрочных болтах. Траверсы устанавливают на пролетные строения с шагом 3 или 6 м и крепят на сварке.
Чертежами серии предусмотрен строительный подъем в средней части пролетного строения, равный его прогибу при полной нормативной нагрузке. Для создания уклонов трубопроводов (если это необходимо) пролетные строения устанавливают на разновысоких опорах.
Пролетные строения типа 1 изготовляют специализированные заводы местных строительных организаций. Конструкции настоящей серии допускают их блочный монтаж вместе с трубопроводными сетями. Пролетные строения серии ЛРС-03-85 пригодны для территории Латвийской ССР, а также для других районов СССР с аналогичными климатическими условиями.
Балочные конструкции типа 2 предназначены для прокладки небольшого числа трубопроводов малого диаметра, а также разных кабелей, скрываемых за конструкциями продольных балок. Подобные требования иногда предъявляют службы главных архитекторов городов.
Пролетные строения типа 2 компонуют из блоков полной заводской「отовности, состоящих из двух сварных двутавров, соединенных горизонтальными связями. Траверсы опущены ниже уровня верхнего пояса блоков и вместе с ребрами жесткости конструкции образуют диафрагмы, обеспечивающие устойчивость верхних и нижних поясов сварных двутавров. Блоки стыкуют на вь1сокопрочных болтах.
Балочные конструкции типа 3 предназначены для проклад* ки 2...3 трубопроводов малого диаметра или небольшого числа кабелей. Они представляют собой блок полной заводской готовности пролетом 15 м, состоящий из двух сварных балок, соединенных между собой диафрагмами>траверсами с шагом 3 м.
Технико-экономические показатели стальных пролетных строений балочной конструкции серии ЛРС-03-85 определяются следующим:
экономией стали по сравнению с традиционными балочными конструкциями за счет применения тонкостенных балок без ребер жесткости — до 10%;
снижением стоимости конструкций и трудовых затрат (в том же сравнении) при изготовлении пролетных строений — до 20%；
снижением стоимости проектирования и трудовых затрат — до 80%;
резким сокращением сроков проектирования стальных пролетных строений для пролетов, охваченных серией;
унификацией и упрощением изготовления и монтажа металлоконструкций;
повышением качества пролетных строений за счет индустриализации их изготовления：
эис. 5.10. Стальное вантовое пролетное строение1 — пилон; 2 — анкерная опора; 3 — концевая опора; 4 — продольная балка жесткости; 5 — ванты; 6 — катокэис. 5.10. Стальное вантовое пролетное строение1 — пилон; 2 — анкерная опора; 3 — концевая опора; 4 — продольная балка жесткости; 5 — ванты; 6 — каток
эис. 5.10. Стальное вантовое пролетное строение
1 — пилон; 2 — анкерная опора; 3 — концевая опора; 4 — продольная балка жесткости; 5 — ванты; 6 — каток
эис. 5.10. Стальное вантовое пролетное строение
1 — пилон; 2 — анкерная опора; 3 — концевая опора; 4 — продольная балка жесткости; 5 — ванты; 6 — каток
расходом сталепроката на одно пролетное строение — 1,6...63 т/шт. или 0,1 ...0,26 т на 1 м погонной длины пролетного строения в зависимости от вертикальных нагрузок, создаваемых инженерными сетями, а также от длины пролета.
Высота балок типа 1:h = 0,73 м для пролета 15 м и h = к 0,92 м для пролетов 18; 21; 24 м. Балки типа 2 имеют высоту h = 0,52 и 0,73 м для пролета 15 м и h = 0,92 для пролетов 18; 21; 24 м. Высота балок пролетом 15 м типа 3 — h = 0,42 м.
Разработанные серии ЛРС-01-83, ЛРС-02-84 и ЛРС-03-85 дают возможность оценить экономическую эффективность стальных пролетных строений балочной конструкции пролетом до 24 м и конструкций с применением ферм пролетом до 36 м в строительстве совмещенных инженерных сетей. Разработка ряда индивидуальных проектов показала возможность увеличения пролетов до 60...70 м в случаях применения стальных ферм. Однако при сооружении пролетов, длина которых превышает 70 м, появляется необходимость в применении других конструкций. Такими являются стальные вантовые пролетные строения [рис. 5.10). Следует отметить, что пролетные строения вантовой конструкции обладают своеобразным видом и создают необычный силуэт на фоне застройки городов или общего вида местности. Их архитектурная оправданность зависит от обстоятельств и условий, характерных для конкретного района застройки.
Необходимо обратить внимание на разные мнения в вопросах проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений вантовой конструкции в части сооружения продольных балок жесткости. Существуют мнения о целесообразности
использования несущей способности прокладываемых по пролетному строению стальных трубопроводных сетей в случаях, если они обладают значительными диаметрами. Возмож-
ность повышения экономической эффективности пролетных строений за счет отказа от сооружения балок жесткости с первого взгляда кажется заманчивой. Однако следует помнить, что нормативный срок действия металлических мостов и других пролетных строений составляет 100 лет, а стальных трубопроводных сетей в зависимости от качества транспортируемых веществ — только 15...30 лет. Следует также учитывать обеспечение возможности ремонта и замены трубопроводных сетей в любое время, что становится невозможным в случаях использования трубопроводов в качестве балок жесткости. Кроме того, использование трубопроводных сетей в качестве балок жесткости существенно увеличивает нагрузки на трубы. И, наконец, при совмещенной прокладке инженерных сетей разные трубопроводы и конструкции пролетных строений имеют весьма разные термические перемещения. При наличии балок жесткости каждый из трубопроводов, проложенный по пролетному строению, может свободно перемещаться в осевом и боковом направлениях. При использовании некоторых трубопроводов в качестве балок жесткости свободное термическое перемещение большинства совмещенно проложенных трубопроводных сетей становится неорганизованным, непредсказуемым и даже невозможным. Надежность действия пролетных строений и инженерных сетей резко снижается- Все это пока* зывает, что прокладываемые трубопроводы никак не могут полноценно заменить балки жесткости.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Совмещенная прокладка инженерных сетей представляет несомненно прогрессивную фазу развития их строительства и имеет большое народнохозяйственное значение. Совмещенная прокладка сетей дает возможность:
существенно снизить стоимость строительства, материальные и трудовые ресурсы, расходуемые в процессе сооружения сетей;
повысить надежность действия и долговечность сетей; облегчить и упростить осмотр, ремонт и замену сетей;
быстро обнаружить утечки и авариии в сетях и ликвидировать их в самые короткие сроки;
повысить уровень технической культуры в проектировании, строительстве и эксплуатации сетей.
Опыт прошлых лет кроме целесообразности и экономической эффективности совмещенной прокладки инженерных сетей доказал возможность ее широкого внедрения в практику. Она просто и легко осуществима при проектировании и строительстве вновь сооружаемых промышленных предприятий, узлов, районов при наличии генеральных заказчиков на эти объекты. Следует, однако, сказать, что при совмещенной прокладке инженерных сетей в уже существующих промыш* ленных узлах и в отдельных районах городов могут иметь место некоторые трудности ведомственного характера, которые выражаются в сложности нахождения генеральных заказчиков, решающих вопросы комплексного финансирования проектирования и строительства. Могут появиться также трудности, связанные и с эксплуатацией сооружаемых сетей, предназначенных для многих потребителей района. Однако в большинстве случаев при правильной постановке дела и определенной настойчивости эти трудности на пути развития совмещенной прокладки сетей вполне преодолимы.
Перспективы развития совмещенной прокладки инженерных сетей определяет ряд факторов.
Ожидается рост населения страны и ее дальнейшая урбанизация. Это потребует развития и реконструкции промышленной и жилой застройки городов и соответственно развития инженерных сетей. Учитывая все возрастающее значение надежности действия и долговечности инженерных сетей, можно ожидать развития кольцевания основных сетей в широких масштабах, при наличии двух или более источников потока транспортируемых веществ или энергии. Кольцевание магистральных инженерных сетей местами уже начато и достоинства этого мероприятия в принципе доказаны. Если в системе имеется лишь один источник потока транспортируемь>х веществ или энергии, то во многих случаях возникает вопрос о целесообразности сооружения двух параллельных тупиковых
взаиморезервируемых или кольцуемых сетей. В перспективе этот вопрос необходимо будет решать в зависимости от конкретных условий. •
Наименее ясным вопросом перспективы является выбор оптимального способа прокладки совмещенных инженерных сете玩 Представляется весьма важным правильно преду「з“ать‘ какому из применяемых в настоящее время способов будет отдано предпочтение： сооружению проходных каналов и тун- нелеЙ Или наземных непроходных и проходных эстакад. Этот относительно мало изученный вопрос бесспорно заслуживает особого внимания, поскольку он коренным образом влияет на стоимость строительства объекта, простоту и удобства строительства, ремонта и обслуживания сетей, а также на архитектурный и эстетический вид местности. Исходя из последнего фактора несколько сдерживается сооружение наземных эстакад в жилых, административных и центральных районах городов, поскольку считается, что они не эстетично смотрятся в городской среде. Однако эти взгляды с течением времени могут оказаться субъективными, временными, не отвечающими перспективным направлениям развития городов. В истории человечества известно много случаев, когда необходимые перспективные направления в 「радостроительстве были приняты с большим запозданием, а также случаев, ко「да критерии застройки городов резко менялись.
Потребность в строительстве протяженных наземных сооружений существовала уже в древности, имеется она и теперь. Для снабжения городов питьевой водой из горных рек древними римлянами возводились каменные акведуки, которые проходили как по нагорной зоне, так и по городской территории, и достигали длины в несколько десятков километров. В разные времена сооружались закрытые и открытые пешеходные галереи, соединяющие между собой здания, сооружения или даже отдельные части города (например, галерея Уффици, во Флоренции, соединяющая дворец Палаццо Веккио с дворцом Палаццо Питти и проходящая через мост реки Арно-Понте Веккио). Интереснейшим наземным сооружением в мировой практике строительства является Великая Китайская стена. В настоящее время в Японии обращено внимание на возведение наземных эстакад под железнодорожные линии, предназначенные для поездов, движущихся на так называемой ^Воздушной подушке^. Характерно, что для всех подобных сооружений находили приемлемые, порой прекрасные архитектурные формы, гармонирующие с природой и существующей застройкой.
Представляется, что перспективы развития совмещенной прокладки инженерных сетей должнь( основываться на нетрадиционных для сегодняшнего дня решениях. Одним из возможных вариантов прокладки сетей по наземным строительным конструкциям может быть следующий.
Все магистральньш инженерные сети 「орода 8 целях достижения максимальной надежности и долговечсности закольцовывают. В этом случае отдельные участки сетей при их проверке, очистке, ремонте и замене могут быть отключены без прекращения действия остальных участков сетей кольца. Небольшие ответвления сетей могут быть тупиковыми.
Совмещенно прокладываемые закольцованные инженерные сети следует размещать в закрытых обогреваемых, архитектурно выразительных проходных галереях, сооружаемых по наземном эстакадам. Галереи могут быть скомпонованы с путепроводами, мостами, земляными валами и пр. Поиск оптимального архитектурного вида наземных эстакад обычно выполняют, нанося различные варианть! на фотографии местности. Замечено, что горизонтальнь»е конструкции эстакад способны создавать интересные акценты, особенно в совокупности с существующими вертикальными элементами города и местности.
Для решения еще недостаточно изученньсх вопросов дальнейшего развития и повышения технико-экономической эффективности совмещенной прокладки представляется необходимым:
一 ^xl^xostc
систематически обобщать опыт проектирования, строительства и эксплуатации инженерных сетей и широко отражать его в новейшей технической литературе;
пересмотреть систему оплаты проектирования совмещенной прокладки инженерных сетей, учитывая повышенную его трудоемкость, необходимость разработки вариантов инженерной, архитектурной и дизайнерной частей проекта;
ввести в программу обучения студентов вузов и техникумов вопросы совмещенной прокладки инженерных сетей;
организовать проработку вопросов, связанных с совмещенной прокладкой инженерных сетей, соответствующими научно-исследовательскими институтами и научно-техническими обществами с привлечением специалистов проектных, строительных и эксплуатационных организаций;
пересмотреть существующие нормативные материалы и требования, относящиеся к совмещенной наземной и подземной прокладке инженерных сетей с учетом накопленного опыта.
Широкое внедрение совмещенной прокладки инженерных сетей внесет свой положительный вклад в повышение производительности труда, качества продукции, благосостояния населения и общего технического уровня страны.
э/z 至 9to''・g6z*o a > ЗЦ0Й SHUOV»«S «oy¥7sbnixsx X ^Л5 р'ддб H Q 3#oa xbQOXHOCC、OOOLH zsfl фа>ь«афЕ2фь *zz g〃 nV- ®>ан хниокфаохоафз MONAXayesMBXe sdu %A8 хзио^сек X3XK30 ао^оаоасоюхаь a&si osxsismassu xs 3SS^
N-0 9'二 LsgL 5 bEL I 8二 I L6 { 工.8 I 【9 — 6g Ig
&8L 8£.gL WL 9NL ge 86.8 94 z.9 69 6g
6-0 80 co g0 po m。
10 Lo za
0
897寸 8zp 86、9e 8
ffp go'mz g6L gZL 89L -6W 寸m。 ^^ 8二 g6 gh 907
§ g0 ko e0
0 60 40 90 90 g0 寸0 寸0 Eo No e0 Lo
0
畐5 99°NL 46 w W08 LN g99 g寸 g eog
9 寸 П6С 寸68 Lgm nem Q6Z 69C gzN 00N 鼠二 0gL QEL 8二 e6
G, т/ч
DHxs, мм: 32x2,5
—
—38x2,5
44,5x2,5
v, м/с
Др , УД
Па/м
V, м/с
Др , УД
Па/м
V, м/с
Ар ,' уд，
Па/м
V,
м/с
0,20 0,21 0,22 0,23
0,24 0,25 0,27 0,28
0,9 0 46 甯"9 53,46 0,95 0 48 党黑 0-31 59,64 1 0 51 ?32 66,02 1.05 о；53 236 42 据 73,08 1,1 0 56 ocqa? ?乎 80,54 1,15 0,58 283 5? 88,39 1.20 。6；允線 °-39 96,63
5°跳 0,41 104,97
0,220,9
°，2123,35
0,2225,9
°-2428,55
°.2531,39
52634,43
82737,47
62840,71
%xs, ММ： 32x2,5
38x2 5
v, м/с
Др , Па/м
v，Др ,
м/сПа/м
М/с
4”2,5
吗幫
Па/м
0.18 0,19 0.2 0,21 0,21 0,22 0,23 0,24
0,24
И5?63335,5
？煞362,97
4391,42
45瞠420,85
150-73451,26
2嗯482,65
結50,79516
找1549,36
1,65°'84594,68
需彳 "3,8 0,29 412 纓 123,61 0,з 4424 髒戀皤題 賤財飆輔
5 5 5
7^ 7^ о^о^а^ 9 12 3 л^к^б Д8 9 12 3 4l^,.?? ZZ2 雪 222223 узз
45x2,5
△Р , УД* Па/м
79,62 21,78 24,33 26,68 29,33
32,27 35,12 37,96
Продолжение прил 7
57x3,5
м _ 33456678 I ооай^ааа
7,06 7,85 8,63 9,52
10,3 11/8 12,16
Продолжение поил. 7
АРУД- Па/м
13,5 14/3 15,21 16,38 17,46 18,74 79,82 20,99 22.17
V °IАр ,
I Руд， j/c J Па/м
°」265
0J2,84
°，"3,04
°，”3,24
0/2з,5з
0J2з,7з
0/2392
0/34,22
0,86
619,99
0,58
210,92
0,39
75,34
0,25
23,54
0,13
4,51
0,89
657,27
0,59
223,67
0,4
79,85
0,26
24,82
0,14
4,71
0,91
695,53
0,61
236,42
0,42
84,46
0,27
26,09
0,14
5
0,94
734,77
0,63
250,16
0,43
89.17
0,27
27,57
0,14
5,20
0,96
774,99
0,64
263,89
0,44
94,08
0,28
29Q4
0.15
5,49
0,99
816,19
0,66
277,62
0,45
99,08
0,29
30,41
0,15
&79
1,01
858,38
0,68
292,34
0,46
103,99
0,3
31,88
0,16
6.08
1,06
946,67
0,71
321,77
0,48
114,78
0,31
34,83
0,16
&67
1/1
1038,9
0/75
353,16
0,51
126,55
0,33
36,2
0,17
7,36
0,78
386,51
0,53
138,32
0,34
41,89
0,18
7,95
0,81
420,85
0,55
150,09
0,35
45,52
0,19
8,63
0,85
456,17
0,58
162,85
0,37
49,44
0,19
9,42
0,88
493,44
0,6
176,58
0,38
53,46
0,2
10.10
0,92
532,68
0,62
190,31
0,4
57,68
0,21
10,89
0,95
572,9
0,65
204,05
0,41
62
0,22
11,28
—
0,98
614,11
0,67
218,76
0,43
66,51
0,22
12,26
1,02
657,27
0,69
234,46
0,44
71,22
0.23
13,24
1,05
702,4
0,72
250,16
0,46
76,03
0,24
14,22
1,09
748,5
0,74
266,83
0,47
81,03
0,25
15,01
112
795,59
0,76
283,51
0,49
86,13
0,26
15,89
—
巾5
844,64
0,78
301,17
0,50
91,43
0(26
16,97
Продолжение прил. 1
DrXS, MF
и： 45x2,5
57 хЗ,5
76x3,5
89x3,5
108x4
V, м/с
Друд' Па/м
v#
м/с
Лруд' Па/м
J м/с
州幫 Па/м
м/с
Др , НУД
Па/м
V, м/с
Му.， Па/м
3,5
0,81
319,81
0,52
96,22
0,27
17,85
0,19
6,97
0,13
2,65
3,6
0,83
337,46
0,53
102,02
0,28
18,84
0,2
7,36
олз
2,75
3,7
0,85
357,08
0,55
107,91
0,29
19,82
0,2
7,75
0,14
2,84
3,8
0,88
376,7
0,56
113,80
0,29
20,9
0,21
8,14
0,14
3,04
3,9
0,9
396,32
0,58
120,66
0,3
21,78
0,21
8,63
0,14
3,24
D^xs, мт
у： 45*2,5
57x3,5
76x3,5
89x3,5
108x4
V，
ДРУД-
V，
Д₽УД-
ЛРУД-
V,
Друд-
м/с
Па/м
м/с I Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
4 %2 4.4 4,6
0,92
0,97
1,02
1,06
416,93
460,09
504,23
551,32
0,59
0,62
0,65
0,68
126,55 139,3 153,04
167,75
0,31
0,33
0,34
0,36
22,86
24,33
27,57
30,12
0,22 0,23 0,24 0,25
9,03
9,91
10,89
11,87
0,15
0,16
0,16
0,17
3,34 3,73 4,02 4,41
4,8
1,11
600,37
0,71
182,47
0,37
32,77
0,26
12,95
0,18
4,81
5
1,15
651,38
0,74
198,16
0,39
35,51
0,27
14,03
0,18
5,2
5,2
1,2
705,34
0.77
213,86
0,4
38,46
0,29
15,11
0,19
5,59
54
1,25
760,28
0,8
230,54
0,42
41,5
0,3
16,28
0,2
5,98
5,6
1,29
817,17
0,83
252,12
0,43
44,54
0,31
17,46
0,21
6,38
5,8
1,34
877,01
0,86
265,85
0,45
47,77
0,32
18,74
0,21
6,87
6
1,39
938,82
0,89
284,49
0,47
51,21
0,33
20,01
0,22
7,36
6,2
1,43
1001,6
0,92
304,11
0,48
54,64
0,34
21,78
0,23
7,85
6,4
0,95
323,73
0,5
58,27
0,35
23,25
0,24
8,34
6,6
0,98
344,33
0,51
61,9
0,36
24,72
0,24
8,83
6,8
1
365,91
0,53
65,73
0,37
26,29
0,25
9,32
7
1,03
387,50
0,54
69,65
0,38
27,86
0,26
9,91
7,5
1,11
445,37
0,58
79,95
0,41
31,98
0,28
11,28
8
1,18
506,2
0,62
90,94
0,44
36,3
0,3
12,75
8,5
1,26
571,92
0,66
103,01
0,47
41,01
0,31
14,32
9
—
1,33
640,59
0,7
114,78
0,49
46,01
0,33
16,09
9*5
—
М
714/7
0,74
128,51
0,52
51,21
0,35
17,85
10
1,48
790,69
0,7В
142,25
0,55
56,8
0,37
19,82
10,5
—
1,55
•8*72,11
0,81
156,96
0,58
62,59
0,39
21,78
11
—
1,63
957,46
0,85
171,68
0,6
68,67
0,41
23,94
11,5
1,7
1045,7
0,89
188,35
0,63
75,05
0,42
26,19
Продолжение лрил. 7
0 xs, мм: 76x3,5
89x3,5
108x4
133x4
159x4,5
V。
м/с
Друд' Па/м
V。
м/с
Друд- Па/м
м/с
Друд- Па/м
V， 1 ДРуд' м/с I Па/м
V,1 Аруд，
м/с I Па/м
12,5
13.5
0,93 0,97 1,01 1,05
205,03 221,71 240,35 258,98
666 0,69 0,71 0,74
81.72
88,68
95,94
103,01
0,44 0,46 0,48 0,5
28,55 30,9 33,45 36,1
0,28 0,3 0,31 0,32
8,83
9,61
10,4
11,09
0,2 0,21 0,21 0,22
3,53 3,83 4/2
4,41
1,09
278,6
0,77
110,85
0,52
38,85
0,33
11,87
0,23
4,71
14,5
1,12
299,21
0,8
119,68
0.53
41,59
0,34
12,75
0,24
5
1,16
319,81
0,82
127,53
0,55
44,54
0,35
13,64
0,25
5,4
1,24
363,95
0,88
145,19
0,59
50,72
0,38
15,5
0,26
6,08
1,32
411,04
0,93
163,83
0,63
57,19
0,4
17,56
0,28
6,77
1,4
460,09
0,99
184,43
0,66
64,16
0,43
19,72
0,3
7,55
1,47
513,06
1,04
205,03
0,7
71,51
0,45
21,88
0,31
8,34
1,55
568,98
1,1
227,59
0,74
79,26
0,47
24,33
633
9,32
1,63
626,86
1,15
250,16
0,78
87,31
0,5
26,78
0,34
10,2
1,71
687,68
1,21
274,68
0,81
95,84
0,52
29,43
0,36
11 *18
1,78
752,43
1,26
300,19
0,85
104,97
0.54
32,08
0,38
12,26
1,86
819J4
1,32
326,67
0,89
113,8
0,57
35,02
0,39
13,34
1,94
888,79
1,37
355,12
0,92
123,61
0,59
37,96
0,41
14,42
2,02
961,38
1.43
383,57
0,96
133,42
0,62
41,1
0,43
15/7
209
1035,9
1,48
413,98
1
144,21
0,64
44,24
0,44
16,87
1,54
445,37
1,03
155
0,66
47,58
0,46
18,15
1,59
477,75
1,07
166,77
0,69
51,11
0,48
19,52
1,65
511.1
HI
178,54
0,71
54,64
0,49
20.8
1,7
545,44
1,15
190,31
0,73
58.37
0,51
22,27
1,76
581,73
1,18
203,07
0,76
62,2
0,53
23,74
1,81
618,03
1,22
215,82
0,78
66,12
0,54
25,21
1,87
656,29
1,26
228,57
0,8
70,24
0,56
26,78
1,92
695.53
1,29
242,31
0,83
74,36
0,57
28,35
—
1.98
735,75
1,33
257,02
0,85
78,68
0,59
30,02
g
2,03
776,95
1,37
270,76
0,87
83,19
0,61
31,69
2,09
820.12
1,4
286,45
0,9
87,7
0,62
33,45
Продолжение прип. 7
一^^---- i-_ ^一— 一・ W- — D xs, мм: 159x4,5
219x6
273x7
325x8
377x9
v, м/с
1,64
1,72
1,81
1,89
1,97 2,05
2,13
2,22
2.3
2,38
2,46
2,54
2,63
2,71
2,79
2,87
V，
м/с
АРУД- Па/м
V, м/с
Аруд' Па/м
V，
м/с
"А' Па/м
V，АрУз
м/с 1 Па/м
231 52 0 86 42,28 0,55 12,9§ ?史 懿嚨 0 91 46,6 0,58 14,32 0,41 翁體 0,95 51,21 0,61 15,7 0,43 306.07 0,99 55,92 0,63 %；： &嚨
333 54 1 03 60,92 0,66 18,74 ?空 361 99 1,08 66,12 0,69 20,31 ?普 察嘰 1/2 71,51 0.72 21,97 雙
42183 1,16 7 7,11 0,74 23,64
454 2 1,21 82,89 0,77 25,41 喀 4^58 ；25 88,88 0,8 27,27 0,56 520 91 1,29 95,16 0,83 29,23 g，?8 ^23 34 102,02 0,85 31,2 06
592 52 1：38 107,91 0,88 33,26 ?胃 盜^ 42 114,78 09? 35,31 0,64 讎* 47 122 63 0,94 37.57 0,66 700 56 1 51 129,49 0,96 39,73 0,68 二股；'芻 137,34 0.99 42,08 0,70 一 1,64 153,04 1,05 46,89 ?；? - 1,72 168,73 1.1 51,99 ?己?
一 1,81 186,39 1,16 57,29 ?gj 一 1,9 205,03 1,21 62,88 “85
5,10,292,45
5,690,32,65
6,180,322,94
6,770,333/4
7,360,343,34
8,040.363,63
8,630,373,92
9,320,39%22
10.10,44,61
10,790,424,91
11,580,435,20
12,360,445,59
13,150Д65 段
13,930,476,38
14,810496,77
15,70,57Л6
16,580,527,55
18,540,548,44
20,55579.32
22,660,6IO*3
24,820,6311,28
22%х$，мм： 108x4133x4м/сДр , нудПа/мV, м/сПа/м%х$，мм： 108x4133x4м/сДр , нудПа/мV, м/сПа/м1.44301,1792,41，48316,8697,221,51332,56102,021,55349,24106,931,59365,91111,831,63383,57117,721,661,7401,23478,89122,63128,511,74437,521/1134,41,77456J71,13140,281,81475,791,16146,171,85495,411,18152,061,92535,631,23163,831,99577,811,28177,562,07620,971,32190,312,14666,11,37204,052,22713.191,42218,762,29761,261,47233,482,36817.291,51249,172,44862,301,56264,872,51916,251,61280,572,59970,211,65297,242,661027,117314,901,75332,561,8351,21,84369,841.44301,1792,41，48316,8697,221,51332,56102,021,55349,24106,931,59365,91111,831,63383,57117,721,661,7401,23478,89122,63128,511,74437,521/1134,41,77456J71,13140,281,81475,791,16146,171,85495,411,18152,061,92535,631,23163,831,99577,811,28177,562,07620,971,32190,312,14666,11,37204,052,22713.191,42218,762,29761,261,47233,482,36817.291,51249,172,44862,301,56264,872,51916,251,61280,572,59970,211,65297,242,661027,117314,901,75332,561,8351,21,84369,84V, м/сПа/м0,6435,220,6637,080,6738,950,6940,810,7142,770,7244,830(7446,890,7648,950,7751,”0,7953^70,855,620,8257,880,8562,590,8867,490,9272,590,9577.890,9883,391,0288,981,0594,861,08101,041,12106,931J5113,81,18119,681,21126.551,25133,421.28141,26V, м/сПа/м0,6435,220,6637,080,6738,950,6940,810,7142,770,7244,830(7446,890,7648,950,7751,”0,7953^70,855,620,8257,880,8562,590,8867,490,9272,590,9577.890,9883,391,0288,981,0594,861,08101,041,12106,931J5113,81,18119,681,21126.551,25133,421.28141,26159x4,5159x4,5219x6V，м/с| Па/м0,346,470.355770,357,060.367,460,377,850,38&140,398,530,48,930,419,320,419,710,4210,20.4310,590,4511,480,4712,360,4813,240,5014,220,5215,210,5316,280,5517,360,5718,440,5919,520,620,70,6221,880,6423.150,6624,430,6725,7219x6V，м/с| Па/м0,346,470.355770,357,060.367,460,377,850,38&140,398,530,48,930,419,320,419,710,4210,20.4310,590,4511,480,4712,360,4813,240,5014,220,5215,210,5316,280,5517,360,5718,440,5919,520,620,70,6221,880,6423.150,6624,430,6725,7продолжение прип. /продолжение прип. /273x7V，м/с叫紹Па/м0,212160,222,260,232,350.232,450,24Z550,242,650,252,840.252940.263,040.263/40,273,340,283.430.293,730,34Q20.314,320,324,510,334,810,3450,355,30,365,690,375,980,396,380,46,770,417,060,427,460,437,95273x7V，м/с叫紹Па/м0,212160,222,260,232,350.232,450,24Z550,242,650,252,840.252940.263,040.263/40,273,340,283.430.293,730,34Q20.314,320,324,510,334,810,3450,355,30,365,690,375,980,396,380,46,770,417,060,427,460,437,9580859095808590959 13 58 0 12-bxzz9 13 58 0 12-bxzz388,481,31148,13438,511,4167,75491.481,48187,37548,381,56208,95388,481,31148,13438,511,4167,75491.481,48187,37548,381,56208,956973788269737882^ ^ 5 ^ °66^ ^ 5 ^ °66,34.420,51.68 9 11,34.420,51.68 9 11
2
2
%х$，мм： 108x4
133x4
м/с
Др , нуд
Па/м
V, м/с
Па/м
%х$，мм： 108x4
133x4
м/с
Др , нуд
Па/м
V, м/с
Па/м
1.44
301,17
92,41
，48
316,86
97,22
1,51
332,56
102,02
1,55
349,24
106,93
1,59
365,91
111,83
1,63
383,57
117,72
1,66
1,7
401,23
478,89
122,63
128,51
1,74
437,52
1/1
134,4
1,77
456J7
1,13
140,28
1,81
475,79
1,16
146,17
1,85
495,41
1,18
152,06
1,92
535,63
1,23
163,83
1,99
577,81
1,28
177,56
2,07
620,97
1,32
190,31
2,14
666,1
1,37
204,05
2,22
713.19
1,42
218,76
2,29
761,26
1,47
233,48
2,36
817.29
1,51
249,17
2,44
862,30
1,56
264,87
2,51
916,25
1,61
280,57
2,59
970,21
1,65
297,24
2,66
1027,1
17
314,90
1,75
332,56
1,8
351,2
1,84
369,84
1.44
301,17
92,41
，48
316,86
97,22
1,51
332,56
102,02
1,55
349,24
106,93
1,59
365,91
111,83
1,63
383,57
117,72
1,66
1,7
401,23
478,89
122,63
128,51
1,74
437,52
1/1
134,4
1,77
456J7
1,13
140,28
1,81
475,79
1,16
146,17
1,85
495,41
1,18
152,06
1,92
535,63
1,23
163,83
1,99
577,81
1,28
177,56
2,07
620,97
1,32
190,31
2,14
666,1
1,37
204,05
2,22
713.19
1,42
218,76
2,29
761,26
1,47
233,48
2,36
817.29
1,51
249,17
2,44
862,30
1,56
264,87
2,51
916,25
1,61
280,57
2,59
970,21
1,65
297,24
2,66
1027,1
17
314,90
1,75
332,56
1,8
351,2
1,84
369,84
V, м/с
Па/м
0,64
35,22
0,66
37,08
0,67
38,95
0,69
40,81
0,71
42,77
0,72
44,83
0(74
46,89
0,76
48,95
0,77
51,”
0,79
53^7
0,8
55,62
0,82
57,88
0,85
62,59
0,88
67,49
0,92
72,59
0,95
77.89
0,98
83,39
1,02
88,98
1,05
94,86
1,08
101,04
1,12
106,93
1J5
113,8
1,18
119,68
1,21
126.55
1,25
133,42
1.28
141,26
V, м/с
Па/м
0,64
35,22
0,66
37,08
0,67
38,95
0,69
40,81
0,71
42,77
0,72
44,83
0(74
46,89
0,76
48,95
0,77
51,”
0,79
53^7
0,8
55,62
0,82
57,88
0,85
62,59
0,88
67,49
0,92
72,59
0,95
77.89
0,98
83,39
1,02
88,98
1,05
94,86
1,08
101,04
1,12
106,93
1J5
113,8
1,18
119,68
1,21
126.55
1,25
133,42
1.28
141,26
159x4,5
159x4,5
219x6
V，
м/с
| Па/м
0,34
6,47
0.35
577
0,35
7,06
0.36
7,46
0,37
7,85
0,38
&14
0,39
8,53
0,4
8,93
0,41
9,32
0,41
9,71
0,42
10,2
0.43
10,59
0,45
11,48
0,47
12,36
0,48
13,24
0,50
14,22
0,52
15,21
0,53
16,28
0,55
17,36
0,57
18,44
0,59
19,52
0,6
20,7
0,62
21,88
0,64
23.15
0,66
24,43
0,67
25,7
219x6
V，
м/с
| Па/м
0,34
6,47
0.35
577
0,35
7,06
0.36
7,46
0,37
7,85
0,38
&14
0,39
8,53
0,4
8,93
0,41
9,32
0,41
9,71
0,42
10,2
0.43
10,59
0,45
11,48
0,47
12,36
0,48
13,24
0,50
14,22
0,52
15,21
0,53
16,28
0,55
17,36
0,57
18,44
0,59
19,52
0,6
20,7
0,62
21,88
0,64
23.15
0,66
24,43
0,67
25,7
продолжение прип. /
продолжение прип. /
273x7
V，
м/с
叫紹
Па/м
0,21
216
0,22
2,26
0,23
2,35
0.23
2,45
0,24
Z55
0,24
2,65
0,25
2,84
0.25
294
0.26
3,04
0.26
3/4
0,27
3,34
0,28
3.43
0.29
3,73
0,3
4Q2
0.31
4,32
0,32
4,51
0,33
4,81
0,34
5
0,35
5,3
0,36
5,69
0,37
5,98
0,39
6,38
0,4
6,77
0,41
7,06
0,42
7,46
0,43
7,95
273x7
V，
м/с
叫紹
Па/м
0,21
216
0,22
2,26
0,23
2,35
0.23
2,45
0,24
Z55
0,24
2,65
0,25
2,84
0.25
294
0.26
3,04
0.26
3/4
0,27
3,34
0,28
3.43
0.29
3,73
0,3
4Q2
0.31
4,32
0,32
4,51
0,33
4,81
0,34
5
0,35
5,3
0,36
5,69
0,37
5,98
0,39
6,38
0,4
6,77
0,41
7,06
0,42
7,46
0,43
7,95
80859095
80859095
9 13 5
8 0 12
-bxzz
9 13 5
8 0 12
-bxzz
388,481,31148,13
438,511,4167,75
491.481,48187,37
548,381,56208,95
388,481,31148,13
438,511,4167,75
491.481,48187,37
548,381,56208,95
69737882
69737882
^ ^ 5 ^ °66
^ ^ 5 ^ °66
,34.420,51.6
8 9 11
,34.420,51.6
8 9 11
з
6 т/ч
Пнх$, мь
Л： 237x7
1
4—
V，
м/с
△р , Па/м
]м/с
230
240
250
260
270
280
290
300
310
1,98 2,07 2,16 2,24 2,33 2,41 2,5 2,59 2,67
325x8
Па/м
223,67 243,29 263,89 285,47 308,03 331,58
356,1
380,63 406/3
DHxs, мм： 237x7
325x8
V, м/с
Др , Па/м
м/с
377x9
426x7
478x7
V，
м/с
Ар .
Па/м
V, м/с
Др , уд
Па/м
у, м/с
Др , нуд
Па/м
68,67 74,85
81,13 87,8
94,67 )02,02
108,89 116,74 124,59
377x9
320
330
340
350
360
370
380
6 2 7 3 8 4 9
7^0^й^а^о^о о
1 1- 1< 1— 1 2 2
133,42
1,24
52,58
141,26
L28
55,92
150,09
1,32
59,35
158,92
1,35
62,88
168,73
1,39
66,51
177,56
1,43
70,24
187,37
),47
74,07
89223,84
0,9525.41
0,9726.98
128,55
1.0330,21
1Q631,88
1Q933,65
390
400
720
740
760
7В0
幾阳1,041,081,12^
‘ 2 4 6 8 137777788
70^^юз®261 4J-'0'7^?*-?'3
7Q^^4^zn^Q^R^Q^22333444
69257 369 Л^А^Д7^7888' п^п^п^п^^^п^п^^
1-1111112 2
Продолжение прил. 7
426x7
△р , Па/м
478x7
м/с I Па/м
^^^^^ 5 ^ 123 з
n^ »и л^ л^ п^ -U ли
,18.57,97.46,85347э
^ 2 弟君爲 s^ 7 ^.97,08, 1 9%.52索3,85ZZ^^ZZZ^Z^ZX2233333333
197,18
207,97
21 7,78
229,55
240,35
251,14
262,91
274,68
286,45
299,21
311,96
333,54
361,01
388,48
417,91
447,34
478,73
499,33
531,7
566,04
600,37
636,67
黑圖淨i:74i:78隈‘搐瑞到‘承源符‘
77,99
82,11
86,23
90,55
94,86
99,08
103,99
108,89
113,8
117,72
123,61
128,51
138,32 150,09
160,88
172,66
184,43
197,18
209,93
223,67 237,4
251,14
^ ^ 2 ^碧 ^,384:43,49.55£,66.72.78,83,891 .92.01 ,* rLLLbL1bn1n111111
35,51
37,28
39,24
41.1
43,16
45,13
47,19
49,34
51,5
53,76 56,02
58,27
63,08
67.98
73,18
78,48
83,97
89,66
95,55 102,02
107,91
114,78
0,85
17,17
0(67
0,87
0,89 0,91 0,94
18,15 19,03 20,01
20,9
0,69 0,7
0,72 874
10,2 10,69 11,18
0,96
0,98
21,88
22,96
23,94
0,75 0,77 0,79
11,77
12,26
12,85
1,02
1,04
1,07
25,02
26,09
27,17
0.81
0,82
0,84
13,44
13,93
14,52
1,09
28,25
0,86
1,13
30,61
0,89
1,18
32,96
0,93
1,22
35,51
0,96
1,26
38,06
1
40,71
1,03
43,46
1,06
46,4
1,1
49,34
1/3
52,29
1,17
55,43
1,20
DHxs, мм: 237x7
3,96672,97
4,07711,23
4,18750,47
4,29789,71
377x9
Продолжение прил. 1
426x7 I 478x7
7986,94.02
Z22
265,85
280,57
296,26
311,96
6 2 8 40 117^n^z ZZ
120,66
127,53 134,4
142,25
м/с
△РуЕ Па/м
:;с
△Рук j Па/м
58,66
1,24
31,49
62
1,27
33,26
65,33
1,3
35,02
68,87
1,34
36,89
6
DHXS/
мм: 237x7
325x8
377x9
426x7
Продолжение прил. 7
т/ч
V, м/с
478x7
V, м/с
V, м/с
幫海
% м/с
1.74 7,78 1,83 1,87 1,91
1,96 2
2,05 2,09 2/3 2,18 2,22 2,26 2,31 2,35 2,39 2,5 2,61 2,72 2,83 2,94 3,05 3,16 326 3,37 3,48 359
當代
V,
38,85 40,81 42,77 44,83 46,99 49,15 51,31
53,56 55,92
58,27 60,63 63,08
65,63 68,18
70,73 73,38
80,25 87,31
94,76 102,02
110,85 И8,7 127,53 136,36 146/7 155 164,81
800 820 840 860 880 900 920 940 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650
4,41
830,91
3,09 3,17 325 3,33 3,40 3,48 3,56 3,64 3,71 3,79 3,87 3,95 4,02
4,1 418
4,26 4,45
4,64 4,83 5,03
5,22 5,42
328,64 345,31 361,99 379,65
397,31 415,94
434,58 453,22 472,84
492,46 513,06 533,66 555,25
576,83
598,41 620.97
678,85
738,69 801,48 867,2 934,89
1005,5
2,29 2,35 2,41
2,46 2,52 2,58 2,64 2,69 2,75 2,81 2,87 2.92 2,98 3,04 3,1 3,15 3,3
3,44 358 3,73 3,87 4,01
4,16 4,30
4,44 4,59
4,73
149,11 1 56,96 164,81
172,66 180,5
189,33 197,18 206,01 214,84 223,67
233,48 232,31
252,12 261,93
271,74 282,53 308,03
335,5 363,95
394,36 424,77
457,15 490,5
524,84
560,15
597,43
634,71
72,4 76,13 79,85 83,68
87,6 91,63 95,75 )00,06 103,99 108,89 112,82 117,72 122,63 127,53 132,44 137,34 150,09 162,85 "6,58 191,3 206,01 221,71 238,38 255,06 271,74
289,4 308,03
м/с
1,37 1,41
1,44 1,48 1,51
1,54 1,58 1,61
1,65 1,68 772
1,75 1,78 1,82
1,85 1,89
1,97 2,06 2/4
2,23 2,32
2,4 2,49 2,57
2,66 2,74
2,83
продолжение прил. J
820x9
м/сПа，м
630x7
720x8
v.
А₽УД-
Па/м
м/с
Па/м
:529x7
-
邮器翁器 ^器 器 2 川崩當 4:79.28.77,26,75.34虢 1-V9^Z^X9^9^9^Z^O^^^^^^4445556677889
戸瑞 MS5 3^ 器^,06,36,65,95,24'03牆1,582,463,344,325,46,38瑞^X^^^^5^^^^«a667777899111111n1
5 5 4 3 212 4 盥佗霏 К 雷 4 嚣 £,48,3s.02.88:r,96,1 2.38 ^^^^m^^^^^^^^^^^w^^w^^MMM^^
3 n◎642 7 5 2 75296418 2456777765о^о^о^ л й^-я^ J4 7 3 7/4 9 4 9 4 48 3 9 7 7 9 3 8 5яп^ЛЬО^ЛЛ^б ao^q^i т^о^к^^-ЛяиоА^Л^Л^ЯЛАО^Я^Д^Л^^122222222233333334445556077889
% 一740760780800820840860蹴歌識000020040^100150200©隱鷹緜關
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Таблица для гидравлического расчета паропроводов при эквивалентной шерохоеаюсти труб kg =0,2 мм, температуре пара t =300°С, давлении пара р = 1,28 МПа, плотности пара р = 1 кг/м3 {условно) и динамической вязкости пара 〃 =20,11 Па-с
32x2,5
38x2,5
45x2,5
57x3,5
76x3,5
Др , НУД
V,
Друд'
V，
Друд-
МуА，
V，
Мук
1 м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
234567^901234567890246
000000001111111111«^222 п^п^п^п^л^л^п^п^п^п^йп^п^А^цп^^-й-йй-^Л^
76431 876431 876431
9,1 4,19,24,29,3438,43,48,53,58,63,6872,77,82,87,92,97,107117126
147,15 255,06 392,40
559,17 755,37 971,19
1245,9
1501
1814,9 2158,2 2531
2933,2
3374,6
3825,9 4326,2 4846,1
53955 5984,1
7239,8 8613,2
101124
7 358 358 388 358 505
9,1 31 6,Т9,22,2629,32,35,3942,45.48,5255,58,61 ,6571 ,78,84,
51,02 97/2 150,09 214,84 284,49 362,97 451,26 568,98 657,27 784,8 922,14
1059,5 1177,2
1324,4 1491,1
1667,7 1854,1
2060,1 2491,7
2962.6 3482,6
8135791368 246803715 &1 1 ,1 3,1 5.1 7,1 9,22,24,26,28,3133,35,37,39,42,44.48,53,57,
34,34-
51,01-
73,58-
99,08一
128,51-
161,8712,7
199,1414,2
240,3515,6
282,5317
333,5418,4
382,5919,8
441,4521,2
490,522,7
559,1724,1
627,8425,5
686,726,9
765,1828,3
922,1431,2
1098,734,0
1255,736,8
51,01 62.78
75,54
89,27 101,04 118,7 737,34 155,98 176,58
196,2
284,49
343,35
392,40
27
964296419483 -0^Q^«aLL-z^^^^a7^o^ 一 1111111171
16,48 21.58 22,27 23,35 2551
32,37 35,81
39.24 44,15 51,99 62,78 73,58
0,28
0,30
0,32
0,34
0,36 0,38 0,40 0,42
136
146
155
165
175
185
194
204
11723 13459
15313
17285 19385
21592 23927 26379
91,97,04111117124130137
4031,9
4630.3
5268,0
5944,9
6670,8
7426,2
8230,6
9074,3
62,0
66,4
1451,9
1667,7
39.6
42,5
70,8
1903,1
45,3
75,2
2138,6
4&1
79,7
2403,5
51.0
84,1
2678,1
53,8
88,5
2962,6
56,6
93,0
3256,9
59,5
451,26
529,74
598,41
667,08
735,75 824,04
912,33
1000,6
20,8
88,29
22,3
96,14
23,8
100,06
25,3
125,57
26,8
139,30
28.3
156,96
29,7
17%62
31,2
191,30
DHxs, мм: 57кЗ,5
76x3,5
89x3,5
108x4
0,44
0,46 0,48
0,55
0,6
0.65
0〃
0,75
0,8
685
0,9
0,95
1,05
м/с
62,3
65,1
68
70,8
77,9
85
92
99,1
106
113
120
127
135
142
149
156
АРуа， Па/м
V，
м/с
"y爾 Па/м
м/с
△Ру館 Па/м
1098,7
1206,6
1314,5
1422,5
1716.8
32,7
34,2
35,7
37,1
40,9
210,92
225,63
245,25
264,87
323,73
Вб,33 93,2 99,08 107.91 129 150,09
2050,3
44,6
382,59 441,45 519,93
603.32 663； 6 748,5
839,76
934,89
10361
179.52
2403,5 2786
3198,1
3639,5
4110,4
4600,9
5130,6 5680
48,3 52 55,8
59,5
63,2
66,9
70,6
74,4
206,01
235,44
266,83 301/7
338.45
375,72
416,93
451,26
6268,6
6876,8
78,1
81,8
1138
1255,7
50423
V
м/с
43 752 86319^^-9^0^
-^п^т^м^^^ад^м^этда
△Руп， Па/м
33,5 37,28 39,24 47,09 55,92 65,73 75,54
88.29
96,14
109,87 124,59 137,34 148/3 166.77 18149
Продолжение прол. 2133x4
V °] Му 館
м/с [ На7м
—
18Л
31,39
19,3
35,41
20,4
39.24
21,5
43,26
22,7
48,07
23,8
52,19
24.9
57,88
мою
2
S
G, т/ч
DHxs, мм： 57x3,5
76x3^
V， 1 Друд- м/сПа/м
89x3 万
v>
м/с
△Ру館 Па/м
V, м/с
Друд* Па/м
108x4
133x4
△Руд，
Др
м/с
Па/м
м/с
Па/м
^2^^^4^5№6№7~^8
163
7514,5
85,5
1373,4
170
8181,5
89,2
1491,1
177
8878,1
92,9
1618,7
184
9604
96,7
1746,2
191
10359
100
1883,5
198
11144
104
2030,7
108
2177,8
712
2334,8
115
2491 #7
119
2648,7
123
2815,5
126
2992,1
130
3168,6
—
—
134
3355
5284173 62952860,63,65,68,7 1 ,73,76,7981 ,84,86,89,92,94,
551,32 600,37
651,38
704,36 759,29 816,19 876,03
937,84
1000,6
1069,3 1138
1206,6
1275,3
1353,8
753 86319642 7
197,18
26,1
215,82
27,2
235,44
28,3
255,06
29,5
274,68
30,6
289.4
31,7
313,92
32,9
333,54
34
103,99
353,16
35,1
110,85
374,74
36,2
118,7
398,29
37,3
126,55
422,81
38,5
134,4
447,34
39,6
143,23
474,8
40,8
149,11
продолжение прил. 2
о 1 э^0^4^5 А^7 8 9 12 3 4 K^R^7 я^о^ 2 4-68-2
d产，мМ
:89x3,5
108x4
133x4
159x4,5
Vf
Др , РУД
V,
Друд'
厶 I Муд，
v₽
друд- Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с J Па/м
м/с
м/с
219x6
Аруд- Па/м
970003
051116212632374247535863687479849095000511213242536374111111111111111111222222222
1422,5
1500,9
1579,4
1667,7
1834,5
2020,9
2207,3
2403,5
2599,7
2815,5
3041,1
3266,7
3502,2
3747,4
4002,5
4267,4
4532,2
4816,7
5101,2
5395,5
5699,6 6013,5
6337,3
6670,8
7347,7
8063,8
8819,2
9594,2
10418
11262
70,8 74,3
77,9 81,4 85
88,5 92
95,6 99,1 103 106 110 113 117 120 124 127 131 135
138 142 149
156 163 170
177 184
585,66 645,5
708,28 774,99 843,66 915,27 990,81
1069,3
1147,8
1236,1
1314,5
1402,8
1500,9 1599 1697,1 1795,2
1893,3
2001,2 2119
2226,9
2344,6 2580 2835,1 3100
3374,6
3659,1
3963,2
-2
м^ 3681469247 2 5 8 36814647
4 4 4 R^7^Q^Z^«^0^LXK^«wn^n^4^7Q^-bxA^0^n^^Q^4938 4445555666&777778888999^M1U
156,96
164,81 ”4,62
184,43 202,09 220,73 240.35 260,95 282,53 311,96 329,62 355,12 380,63 407,12 434,58 463,03 492,46 522,87 554,27 588,6 620
653,35 688.66 723,98 836,79 896,03 957,46 1039,9 1128,2 1226,3
5 62839^162839к^1^к^лхо^ло^1^э^д^-^ла^^з4679^24578^1^56^9^6925^^333333444444555555566667778
61,8 64,75 68,08
71,51
78,87
86,82 94,67 103,01 110,85 119,68 129,49
138,32 145,19 156,96 167,75 179,52 190,31 201,11 212,88 224,65 237,4
251,14 263,89
277,62 306,07 336,48 366,89 400,25 433,6
469,9
7 R^ n^ 1 a^^4 3, J б-4-2-74 7-3
一二二20212223242425262728293030313233343638394143
21,78 23,54 25,51 27,27 28.45
30,41 32,18 34,83 37,08
39,24 41,99 44,15 46,11 49,05
51,8 54,45 58,86 64,75 70,14
76,52 84,37 90,25
D xs, мм： 133x4 г
159x4,5
219x6
273x7
325x8
v₽ м/с
Друд- Па/м
V, м/с
Друд' Па/м
V。
м/с
ДРУА- Па/м
V，1组紹
м/сПа/м
V。 ■ м/с
Па/м
1324,4
506,2
44,6
96,14
28,5
30,02
1422,5
88,1
544,46
46,3
102,92
29,6
32,18
1520,6
91,3
583,7
47,9
110,35
30,6
34,53
1628,5
94,4
624,9
49,6
117,23
31,7
36,98
1736,4
97,5
667,08
51,2
123,61
32,7
39,44
一
1854,1
711,23
52,9
133,42
33,8
42,08
1971,8
756,35
54,5
141,26
34,8
44,44
2089,5
802,46
56,2
148,13
35,9
47,09
2217,1
850,53
57,8
156,96
36,9
49,74
26
19,82
2540,8
976,1
62
180,5
39,6
57,09
27,9
22,66
2894
1108,5
66,1
205,03
42,2
64,45
29,7
25,7
3266,7
1255,7
70,2
231,52
44,9
72,20
31,5
29,04
3668,9
1402,8
74,4
259,97
47,5
81,13
33,4
32,57
4081
1569,6
78,5
289,4
50,1
89,76
35,2
36
4522,4
1736,4
82,6
320,79
52,8
99,08
37,1
40,02
4993,3
1913
86,7
353,16
55,4
109,87
38,9
44,15
5474
2099,3
90,9
387,5
58
119,68
40,8
48,27
5984,1
2295,5
95
423,79
60,7
130,47
42,6
52,68
6513,8
2501,6
99,7
461,07
63,3
142,25
44,5
57,19
7073
2717,4
103
500,31
66
155
46,3
61,8
7651,8
2933,2
107
541,51
68,6
167,75
48,2
66,9
8250,2
3168,6
112
583,7
71,2
180,5
50,1
72,1
8868,2
3404,1
116
627,84
73,9
194,24
51,9
77,3
9515,7
3649,3
120
673,95
76,5
207.97
53,8
82,7
10183
3904,4
124
721,04
79,2
222,69
55,6
88,29
11586
4443,9
132
820,12
84,4
253,1
59,3
101,04
13076
5012,9
140
926,06
89,7
286,45
63,0
113,8
14656
5621,1
149
1039,9
95
320,79
66,7
127,53
16334
6268,6
157
1157,6
100
357,08
70,4
142,25
18099
6945,5
165
1285,1
106
396,3
74,2
156,96
5,45,65,86,06,26,46,66,877,5в8,59 得1 0.Г1 1,5挑擁爆^ и^ 况
D^xs, мм
:219x6
273x7
325x8
377x9
426x7
V, м/с
△Рук
Па/м
v，
м/с
Па/м
V ,
Руд
Па/м
V，‘аД，
м/с 1 Па/м
V， i м/с 1 Па/м
Продолжение поил. 2
173,64
57,7
79.46
39.63
190,31
60,4
87.31
4346
207.97
63.2
95,16
47,38
226,61
65.9
103,01
51,5
245,25
68,7
111,83
55,43
265,85
71,4
121,64
59,55
286,45
74,2
130,47
63,77
308,03
76,9
140.28
68,67
330.6
79,7
151,07
73,58
354.14
82,4
161,87
78,48
377,69
85,1
172,66
84,37
402,2
87,9
183,45
89,27
427,72
90.6
195,22
95,16
454,2
93,4
206,99
101.04
481,67
96,1
219,74
106,93
509,14
98,9
232,5
112,82
538,57
102
245,25
119,68
568
104
258,98
126,55
597,43
107
272,72
132,44
628.82
110
287,43
140.28
661,19
113
301.17
147,15
693,57
115
316,86
154,02
726.92
118
331.58
161.87
761,26
121
347,27
168.73
795,59
124
362,97
176,58
831,89
126
379,65
184,43
868,19
129
396,32
193,26
905,46
132
413
201,11
943,72
135
430,66
209,93
981
137
448.32
218.76
8 6 3 7 4
，l59z&04815926037158269-3714825 788899000111223334445556677788 111111111111111111—111111
1412,6
111
436.55
1550
116
479,71
1697,1
121
523,85
1844,3
127
569,96
2001,2
132
619,01
2168
137
669,04
2334,8
142
722,02
2511,4
148
775,97
2697,8
153
832,87
2884,1
158
890,75
3080,3
164
951,57
3276,5
169
1010.4
3492,4
174
1079,1
3698,4
179
1147,8
3924
185
1216,4
4149,6
190
1285,1
4385,1
195
1353,8
4630,3
201
1432,3
4875,6
206
1510,7
5120,8
211
1579,4
5385,7
216
1667,7
5650,6
222
1746,2
5925,2
227
1834,5
6199,9
232
1913
6484,4
237
2001,2
6778,7
243
2099,3
7073
248
2187.6
7377,1
253
2285,7
7691
259
2374
8005
264
2472,1
320875310864319764209754208753
789901234456788901233456788^0л
111122222222222233333333333344
1234567890123456789012345670090
222222222333333333344444444445
Продолжение прил. 2
мм: 273x7
325x8
377x9
426x11
426x7
V , м/с
宀， ! Па/м
V, м/с
组爾
Па/м
V，
м/с
Лр , НУД
Па/м
V F м/с
Лр .
УД
Па/м
V・
м/с
叫館
Па/м
274
2678,1
193
1059.5
143
485,60
113
261,93
108
236,42
285
2884,1
200
1147,8
148
522,87
117
282,53
113
255,06
296
3109,8
208
1236*1
154
563,09
121
303,13
117
273,7
306
3335,4
215
1324,4
159
603.32
126
325,69
121
294,3
317
3561
222
1412,6
165
654,5
130
348,26
125
314,9
327
3806,3
230
1510,7
170
689,64
134
371,8
129
335,5
338
4051,5
237
1608,8
176
734,77
139
396,32
133
358,07
348
4316,4
245
1716,8
181
781,86
143
421,83
138
380,63
359
4581,3
252
1814,9
187
829,93
147
447,34
142
404,17
369
4856
260
1922,8
192
878,98
152
474,8
146
427,72
380
5130,6
267
2040,5
198
929,99
156
502,27
150
453,22
391
5424,9
274
2148,4
203
981
160
529,74
154
478,73
401
5719,2
282
2266,1
2091039,9
165
559,17
158
504,23
412
6023,3
289
2393.6
2141088,9
169
588,6
163
531,7
422
6337,3
297
2511,4
2201147,8
174
619,99
167
559,17
449
7151,5
315
2844,9
2331294,9
184
699,45
177
631,76
475
8024,6
334
3188,3
2471451,9
195
783,82
188
707,30
501
8936,9
352
3551,2
2611618,7
206
874,07
198
788,72
528
9898,3
371
3933,8
2751795,2
217
968,25
209
874,07
554
10919
389
4336
2881981,6
228
1069,3
219
963,34
580
11978
408
4757,9
3022168
239
1167,4
229
1059,5
426
5199,3
316:
2374
249
1285,1
240
1157,6
—
445
5660,4
3302580
260
1393
250
1255,7
—
—
463
6141,1
3432805,7
271
1510,7
261
1363,6
—
481
6641,4
3573031,3
282
1638,3
271
1481,3
—
—*
501
7161,3
371:
3266,7
293
1765,8
282
1589,2
—
一
519
7700,9
3853512
304
1893,3
292
1716,8
—
538
8269,8
3983776,9
3142030.7
302
1834,5
—
—
556
8848,6
4124041,7
3252177,8
313
1962
575
9447
4264306,6
336
2325
323
2099,3
Продолжение прил. 2
DrXS, мм: 478x7
529x7
630x7
720x8
820x8
V，
△ р , УД
V，
△Руд，
V ■
Лруд*
V г
УД
V，
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
34
10,4
22,56
35
11,28
23,54
36,1
11,87
24.52
37,2
12.75
26,49
38,3
13.24
27,47
39,4
13.73
29,43
40,5
14,72
30,41
41,6
15.79
32,37
42,7
16,48
34,34
43,8
17,27
39.24
46,6
18,64
43,16
49,3
21,58
48,07
52.1
23,54
52,97
54,8
26.49
58,86
57,5
29,43
64,75
60,2
32,37
70.63
63,3
35,32
76,52
65,7
38,26
83.39
68,5
42,18
90,25
71,2
45,13
97,12
73,9
49,05
104.97-
76,7
51,99
111,83
79.4
«55,92
119,68
82J
59,84
128,51
84.9
63,77
3716 493717394 61739л 4^ц^ло^о-ьо^4^А^7^п^д^7^1и50^ЛАК^а^п^60471 --4444555555666777888990^01
73,58
48,5
29,43
79,46
50,4
31,39
85,35
52,2
34,34
91,23
54,1
36,3
98,1
56
38,26
104,97
57,8
41,2
111,83
59,7
44,15
118,7
61,6
47,09
125,57
63,4
49,05
133.42
65,3
51,99
141,26
67,2
55,92
149,11
69
58,86
156,96
70,9
61,8
165,79
72,8
64,75
174,62
74,6
68,67
197,18
79,3
77,5
220,73
84
86,33
246,23
88,7
96,14
272,72
93,3
106,93
301,17
98,2
117,72
329,62
103
129,49
360,03
107
141,26
392,4
112
154,02
425,75
117
167,75
461,07
121
181,49
496,39
126
195.22
534,65
131
209,93
572,9
135
225,63
613.13
140
241,33
655,31
145
257,02
417418418418
0^9^4^ЛП^9^^0^П^О^Й^0^1МЮ407307307407407 677788889999000122344566788900
111111111111111122
127,53 137,34 148,13
1 57,94 168,73 180,5
192,28 205,03 216,8
230.54 243.29 257,02 271,74
285.47 300,17
339.43 380,63 423,79 469,9
517,97 568
620,97 676,89
733,79
793,63 856,41
920,18
990,81
1059,5
1128,2
584 7
^т^^^^2592581582086431976420й75 889990001112223445&78890123345 11111111111 1, 11111 2 2 2 2 2 2 2
2468024680246805Ю5050505050505
555566л*66777778899оо1122^лу4455
1 111 1 1
4
DHxs, мм：
377x9
426x7
478x7
529x7
630x8
V,
Друд'
ve
д₽уд-
V。
Аруд'
V ,
Аруд'
Аруд'
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
1111712222222222333333333
93714297429742974
4345464849525457606365687174767982--------
4591,1
4885,4
5189,5
5493,6
5817,3
6474,6
7180,9
7916,7
8681,9
9496,1
10340
11213
12125
13077
14068
15088
16147
445556789011234567789012233343536373941434548505254565860626466687073757779
2236,7
2383,3
2521,2
2678,1
2835,1
3158,8
3492,4
3855,3
4228,1
4620,5
5032,5
5464,2
5905,6
6366,7
6847,4
7347,7
7867,6
8397,4
8946,7
9515,7
10104
70703
11321
11958
12616
3108628528518407306395285
6788912467912467912457902
2222233333344444455555566
1206,6
214
697,49
1275,3
220
741,64
1353,8
227
787,74
1442,1
234
834,83
1520,6
240
882,90
1697,1
254
981,00
1883,5
267
1088,9
2069,9
280
1206,6
2275,9
294
1314,5
2481,9
307
1442,1
2707,6
320
1569,6
2933,2
334
1706,9
3178,4
347
1844,3
3423,7
360
1991,4
3678,8
374
2138,6
3953,4
387
2295,5
4228,1
400
2452,5
4512,6
414
3600,3
4806,9
427
2795,9
5111
440
2972,4
5434,7
454
3149
5758,5
467
3335,4
6092
480
3531,6
6435,4
494
3727,8
6778,7
507
3933,8
0504988776554432210099877
5566678901234567890112345
1111111122222222223333333
278,6
296,26
314,9
333,54
353,16
393,38
435,56
480,69
526,8
575,85
627,84
680,81
736,73
793,63
854,45
916,25
980,02
1049,7
1118,3 1187
1255,7
1334,2
1412,6
1491,1
1569,6
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Термодинамические параметры сухого насыщенного пара и горячей воды на линии насыщения
Давление р, МПа
Температура насыщения
Сухой насыщенный пар
Горячая вода на линии насыщения
плотность р", кг/м3
энтальпия
匕 кДж/кг
плотность
К кг/м3
энтальпия i‘，кДж/кг
Теплота парообразования г , кДж/кг
2ix
11112131415161718192222426-28з-35'4'45-5'6-7-8-9J
99,62
0,5896
2674,9
102(21
0,6444
2678,9
104,8
0,6992
2683
107,05
0,7537
2686,5
109,31
0,8083
2690,1
111,31
0,8621
2693,2
113,31
0,916
2696,3
115,12
0,969
2698,9
116,93
1,022
2701,8
118,58
1,077
2704,3
120,23
1,129
2706,8
123,27
1,234
2711
126,09
1,338
2714,9
128,73
1,443
2718,9
131,2
1,547
2722,3
133,54
1,652
2725,5
138,87
1,908
2732,3
143,62
2/63
2738,7
147,92
2,416
2743,9
151,84
2,667
2748,8
158,84
3,169
2756,9
164,96
3,666
2763,7
170,41
4,161
2769
175,36
4,653
2773,7
179,88
5,143
2777,8
184,05
6,632
2781,2
417,47
2257,5
428,5
2250
439,34
2243,6
448,9
2237,7
458,42
2231,7
466,91
2226,3
475,41
2220,8
483,09
2215,9
490,68
2211,1
497,71
2206,5
504,74
2202
517,7
2193,3
529,9
2185
541,2
2177,7
551,7
2170,7
561,7
2163,9
584,4
2147,9
604,6
2134,1
623
2120,9
640,1
2108.7
670,6
2086,3
697,2
2066,5
720,9
2048,1
742,7
2031
762,3
2015,3
781,3
1999,9
798,41986,2814,61972,7830,01959,7844,51947,3908,61890,7958,51842,71008,41794,71049,81753,01087.51713,21120,81676,41154,21639,61213,91570,5798,41986,2814,61972,7830,01959,7844,51947,3908,61890,7958,51842,71008,41794,71049,81753,01087.51713,21120,81676,41154,21639,61213,91570,5乳韶850Ш810彊强乳韶850Ш810彊强187,956,1252784,6191.66.6152787,4195,047,1022789,7198,287,5922791,8212,3710,042799,2223/12,532801,2233,8315,012803,1242,5417.532802,8250,3320,092800,6257,1222,722797,2263,9125,362793,9275,5630,842784,4187,956,1252784,6191.66.6152787,4195,047,1022789,7198,287,5922791,8212,3710,042799,2223/12,532801,2233,8315,012803,1242,5417.532802,8250,3320,092800,6257,1222,722797,2263,9125,362793,9275,5630,842784,40^0^ д л л дL11 L2 Z3 34 % б60^0^ д л л дL11 L2 Z3 34 % б6
798,4
1986,2
814,6
1972,7
830,0
1959,7
844,5
1947,3
908,6
1890,7
958,5
1842,7
1008,4
1794,7
1049,8
1753,0
1087.5
1713,2
1120,8
1676,4
1154,2
1639,6
1213,9
1570,5
798,4
1986,2
814,6
1972,7
830,0
1959,7
844,5
1947,3
908,6
1890,7
958,5
1842,7
1008,4
1794,7
1049,8
1753,0
1087.5
1713,2
1120,8
1676,4
1154,2
1639,6
1213,9
1570,5
乳韶850Ш810彊强
乳韶850Ш810彊强
187,95
6,125
2784,6
191.6
6.615
2787,4
195,04
7,102
2789,7
198,28
7,592
2791,8
212,37
10,04
2799,2
223/
12,53
2801,2
233,83
15,01
2803,1
242,54
17.53
2802,8
250,33
20,09
2800,6
257,12
22,72
2797,2
263,91
25,36
2793,9
275,56
30,84
2784,4
187,95
6,125
2784,6
191.6
6.615
2787,4
195,04
7,102
2789,7
198,28
7,592
2791,8
212,37
10,04
2799,2
223/
12,53
2801,2
233,83
15,01
2803,1
242,54
17.53
2802,8
250,33
20,09
2800,6
257,12
22,72
2797,2
263,91
25,36
2793,9
275,56
30,84
2784,4
0^0^ д л л д
L11 L2 Z3 34 % б6
0^0^ д л л д
L11 L2 Z3 34 % б6
Давление р, МПа
Температура насыщения % °с
Сухой насыщенный пар
Горячая вода на линии насыщения
Теплота парообразования г , кДж/кг
плотность р", кг/м3
энтальпия
i ", кДж/кг
плотностьэнтальпия
工 кг/мэГ, кДж/кг
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Таблице для гидравлического расчета конденсагопроводов при эквивалентной шероховатости труб кэ = 1 мм, температуре конденсата t = 100°Сг плотности конденсата р = 958,4 кг/м3 и кинетической вязкости конденсата у ^0,295'10-в м2/с
Dhxs, мм： 32x2,5
38x2,5
45x2,5
57x3,5
76x3,5
v.
ДРуд-
V，
ДРуд-
V,
ДРуд-
V，
ДРуд-
V。
Друд'
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
二二-二二二 二二二 ^R^a
12
二二二 二-二 二二二 ааа
®87в43 6 2 8 3 8一 _ 111112
2 7
ю冷 0112345678 о о 4— 1 1 4— 11111 If 二二二二 л^^^^^^^й^^^л^
3 852 63174432961 93403649309944672
--П^-^ЪЯД^^Т^ЯЛ^^ХЯ^^ П^.А^ 3 L _ - 11111112222^4456
12234456679 2457 111111111-11122222 -二 ^й^^йй^п^^^ййй^^йй
11,77 14,52 17,27 20,01 23,05 26,49 29,92 32,В6 36,79 41,01 45,42 50,13 55,03 60,14 65,43 71,02 85,94 102,02 119,68 139,3
159,9 181,49
123456789 12 3 4 5 8 35 ®1 1111111111222222233334 йп^иЛ^ип^й-п^^Л^п^цй^п^Лп^п^п^п^п^п^
2^w^^3^^^^4^^^^5^6^7^8п^и^п^п^п^п^п^^Л^п^и^Л^п^п^п^л^п^^йл^
м： 32x2,5
38x2,5
45x2,5
57x3,5
76x3,5
Друд-
v.
Друд'
V，
Аруд'
V，
Друд'
Друд-
q/c
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
2261911469
---------- д^а^^^к^к^
222334 一二二二二二二 Л^^Л^^^^
5 3 5
■5'59
7 8
86429741963 6°
4^3 4 6 8 1 5 9 2 8 4 6 я 1n^-b^T^^K^7^0^O^LZ^6-AQ^L1111111112222223
1313141516161718181922121222324242526
ааа ^ааааааааааЛ^Л^ааа
0,43
205,03
0,29
69,06
0,2
24,43
0,46
230,54
0,31
77,5
0,21
27,37
0,48
256,04
0,32
86,33
0,22
30,51
0,51
284,49
0,34
95,65
0,23
33,75
0,36
104,97
0,24
37,28
0,37
115,76
0,25
40,91
0,39
126,55
0,27
44,73
0,41
137,34
0,28
48,66
0,42
149,11
0,29
52,78
0,44
161,87
0,3
57,09
0,46
174,62
0,31
61,61
0,47
187,37
0,32
66,22
0,49
201,11
0,33
71,02
0,51
214,84
0,35
76,03
0,53
229,55
0,36
81,23
0,54
245,25
0,37
86,52
0,56
259,97
0,38
92,02
0,58
276,64
0,39
97,71
0,59
293,32
0,4
103,01
5 5 555555558 9 9 п^ л 1^п^о^дд л л^-K^fi^A^T^T^о о о 4— 1 1— 1 1 Л— 1— 11— Л— 1— 1. 1 1— 1 1—
G т/ч
%х$, мм： 45x2,5
57x3.5
76x3,5
89x3,5
108x4
V， 1 Аруд- м/сПа/м
V, м/с
△Руд， Па/м
V, м/с
Др , нуд
Па/м
V。
м/с
Друд- Па/м
V，| Друд- м/с 1 Па/м
Продолжение прил. 4
2443536383
一二二二二二二二二二 ^^^^^
3 3 4 4 4
94245383225191369084787367524732281389
1223344556678899 11 11111111111111112222 二二 ^^^Л^п^^^^^^п^^л^й^л^йЛ^^^
議澀痛战&範宵飓魏將^^
1111111111222222
4455667899 122345667899111111111122222222222^23йп^п^^ййй^йп^п^^п^й^йл^п^й^^п^
0,42
109,87
0,27
32,86
0,43
115,76
0,27
34,73
0,44
121,64
0,28
36,59
0,45
128,51
0,29
38,55
646
135,38
0,3
40,61
0,48
149.11
0,31
44,73
0.51
163,83
0,33
49,05
0,53
178,54
0,34
53,66
0,55
194,24
0,35
58,47
0,58
210,92
0,37
63,47
0,6
228,57
0,38
68,57
0,62
246,23
0,4
73,97
0,65
264,87
0,41
79,56
0,67
284,49
0,43
85.36
0,69
304,11
0,44
91.33
0,46
97,51
0,47
103,99
0,49
110,85
0,5
117,72
0,52
124,59
0,53
131,45
0,55
139,3
0,56
146,17
—
0,58
154,02
0^е^9 ^ 123456789 Л2 0^45 6 7 8 9^CNZZZZZZZZZCOSrfwsscrrssa
D^xs, мм： 57x3,5
76x3,5
89x3,5
108x4
133x4,5
v.
ДРуд-
V。
I ДРуд'
v.
Д₽уд-
V,
I ДРуд*
‘V，
△Руд'
м/с
Па/м
м/с
[Па/м
м/с
Па/м
м/с
| Па/м
м/с
Па/м
0,6
162,85
0,31
28,74
0,22
11,38
0,15
4,02
0,09
1,28
4,2
0,62
178,54
0,33
31,69
0,23
12,56
0,16
4,41
0」
1,37
4,4
0,65
196,2
0,34
34t83
0,24
13,83
0,16
4,81
0J
1,57
4,6
0,68
214,84
0,36
38,06
0,25
15,11
0,17
5,20
0,11
1,67
4,8
0,71
233,48
0,37
41,5
0,26
16,48
0,18
5,69
0,11
1,77
0,74
254,08
0,39
44,93
0,27
17,85
0,18
6Л8
0,12
1,96
5,2
0,77
274,68
0,41
48,66
0,29
19,33
0,19
6,67
0,12
2,16
5,4
0,8
296,26
0,42
52,48
0,3
20,8
0,2
7,16
0,13
2,26
5,6
0,43
56,41
0,31
22,37
0,21
7,75
0,13
2,45
5,8
0,45
60,53
0,32
24,03
0,21
8,34
0,14
2,55
0,47
64,75
0,33
25,6
0,22
8,93
0,14
2,75
6,2
0,48
69J6
0,34
27,47
0,23
9,52
0,15
2,94
6,4
0,5
73,67
0,35
29,23
0,24
10,10
0,15
3,14
6,6
0,51
78,38
0,36
31,1
0,24
10,79
0,16
3,34
6,8
0,53
83Л9
0,37
32,96
0,25
11,48
0,16
3,53
0,54
88,19
0,38
35,02
0,26
12,07
0,17
3,73
7,5
0,58
101,04
0,41
40.12
0.28
13,93
0,18
4,22
0.62
114,78
0,44
45,71
0,3
15,79
0/9
4,81
8,5
0,66
129,49
0,47
51,60
0,31
17,85
0(2
5,40
0〃
146,17
649
57,78
0,33
20,01
0,21
6,08
9,5
0,74
161,87
0,52
64,45
0,35
22,27
0,22
6,77
10
一
0,78
179,52
0,55
71,42
0,37
24,72
0,24
7,55
10,5
0,81
199,14
0,58
78,68
0,39
27,27
0,25
8,34
11
0,85
217,78
0,6
86,33
0,41
29,92
0,26
9/2
11,5
—
—
0,89
238,38
0,63
94,37
0,42
32,67
0,27
9,91
Продолжение прил. 4
D xs, мм: 89x3,5
108x4
133x4,5
159x4,5
219x6
V,АРу”
м/сПа/м
м/с I Па/м
V, м/с
Аруд' Па/м
V，I Аруд-
м/с I Па/м
V'| МуА，
м/сI Па/м
0626457594245373023261
-----------гхгггяя^^^^.
,12,41.81.20.59,98,38.26.24,22з 嚣* 嚣讃 6 % 7
4445556789^lzq^^-^z^^z-x^
11234568 134689134689 2222222223333333444444 п^п^п^п^п^п^п^п^л^л^п^^п^п^п^п^п^п^л^п^л^п^
12
0,66
103,01
0,44
35,61
0,28
10,79
12,5
0,69
111,83
0,46
38,65
0,3
11,77
13
0,71
120,66
0,48
41,79
0,31
12,75
13,5
0,74
130,47
0,5
45,03
0,32
13,73
14
0,77、
140,28
0.52
48,46
0,33
14,72
14,5
0,8
150,09
0,54
51,99
0,34
15,79
15
0,82
160,88
0,55
55,62
0.36
16,97
16
0,88
182,47
0,59
63,27
0,38
19,23
17
0,93
206,01
0,63
71,42
0,4
21.78
18
0,99
231,52
0,66
80,05
0,43
24,33
19
1,04
258
0,7
89,27
0,45
27.17
20
и
285,47
0,74
99,08
0,47
30,12
21
0,78
108,89
0,5
33,16
22
0,81
119,68
0,52
36,4
23
0,85
130,47
0,54
39,83
24
0,89
142,25
0,57
43,36
25
0,92
154,02
0.59
46,99
26
0,96
166,77
0,61
50,82
27
1
180,5
0,64
54,84
28
1,03
194,24
0,66
58,96
29
1,07
207,97
0,69
63,27
30
1,11
222,69
0,71
67,69
м
D^xs, мм：
108x4
133x4,5
159x4,5
219x6
273x7
V, 1 △
руд*
vP
Друд-
V。
ЛРУД-
V,
Друд'
V,
△Руд，
м/сП
а/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
м/с
Па/м
й
--------о^п^э^9^«ахо^хххо^^^4^
123344556678922222222222223-^йп^л^л^п^л^п^л^л^п^-йп^л^
■3'59-98'28'67-06'46-85-24'63'1 2-52'014-8938873685-9301
5Ц^^А^Л^Й^_ЛЛ7^Й^Й^О^О^Л^Л^П^ЪЪ9^Э^Т^К^
7889 1234556789 1123572222333333333334444444н^п^п^п^^п^п^п^^п^п^^^п^п^^^п^^^п^^
27,37 29,23
31
32,96 34,92 36,98 39,04
41,2
43,36 45,62 47,97
50,33 52,68
55,23 57.78
60,33 62,98
65,73 68,47 71,32 77,11 83,09
134679124679124679 2595555556666667777778888п^^^п^п^п^п^л^п^^п^п^^п^п^п^п^п^п^^^^
31
1,15
237,4
0,73
72,3
32
1,18
253,1
0,76
77,01
33
1,22
268,79
0,78
81,91
34
1,26
285,47
0,8
86,92
35
1,29
303,13
0,83
92,12
36
0,85
97,51
37
0,87
103,01
38
—
0,9
108,89
39
0,92
114,78
40
0,95
120,66
41
0,97
126,55
42
0,99
132,44
43
1,02
139,3
44
1,04
145,19
45
1,06
152,06
46
1,09
158,92
47
1,11
165,79
48
1,13
1 73,64
49
1,16
180,5
50
—
1,18
188,35
52
1,23
203,07
54
—
—
1,28
219,74
Dhxs, мм： 133x4,5
159x4,5
219x6
273x7
325x8
V， 1 Друд- м/сПа/м
V р
м/с
Па/м
V, м/с
Аруд' Па/м
м/с
Др , УД
Па/м
V。
м/с
Др , Па/м
Продолжение прил. 4
66655544433321 9876431
90235680245795 5184197
-bz9^9^9^9^ZXQ^O^XQ^0^4^5R^fi^^7^R^o^a^
22345667899 13579134682222222222233333344444n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^^n^n^n^
*.69.08,47,87.26.75,14,63君1^尧^8般
455666778899 1111111222
12345679 12347 25813693333333344444455556666п^^йп^л^п^п^л^л^п^п^п^п^п^л^п^п^^п^п^п^л^
56
1,32
235,44
0,92
89,37
0,48
16,19
58
1,37
253,1
0,95
95,94
0,5
17,36
60
1,42
270,76
0,98
103,01
0,52
18,54
62
1,47
289,4
1,02
109,87
0,53
19,82
64
1,51
308,03
1,05
116,74
0,55
21,09
66
1,08
124,59
0,57
22,56
68
1,12
131,45
0,59
23,84
70
1,15
139,3
0,6
25,31
72
1/8
748,13
0,62
26,78
74
1,21
155,98
0,64
28,25
76
1,25
164,81
0,66
29,82
78
1,28
173,64
0,67
31,39
80
13
182,47
0,69
32,96
85
1,4
206,01
0,73
37,28
90
1,48
230,54
0,78
41,79
95
1,56
257,02
0,82
46,5
100
1,64
285,47
0,86
51,6
105
0,91
56,9
110
0,95
62,39
115
0,99
68,18
120
1,03
74,26
125
1,09
80.54
480x6
%х§, мм： 219x6
273x7
325x8
426x6
；с | 將4
м/с
м/с
V, м/с
常弱'
м/с
1828374757677796061626558414437312
L11 L11bLLZZZ«AZ^«^0^^^
234566789 1246791 22222222233333334 б^。
264555759414^ MMW w^^3 ^^^^
л^ййй^^й^ййй^л^^л^йй
8653197531627271 521988898905729 7 6 azzaTfb&&CTZdzcJZ
>■>■22233
11 2 2
55254565sб?
й-йл^п^п^л^п^п^йип^ип^п^п^й^
95О6172727И 85294 568n^47385Jn^8fl^^9^9^^ R^a^n^Q^K^Z^Z-R^O^-bA^ZQ^A^O^n^ 22333344445566789
247 35814695 6172 77788889999011223
87,21 93,98
101,04 108,89 115,76 123,61 132,44 140,28 149,11 157,94 166,77 186,39 206,01 227,59 249,17 272,72 297,24
121621252934384247515564728199807
3035404550556065707580900010203040
11122222
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Таблица длй гидравлического расчета трубопроводов высокосернистого топочного мазута М-100 при эквивалентной шероховатости труб к^ 二 0,5 мм, температуре мазута t 4О...135℃( плотности мазута р = 0,925.--0,98 т/м3 {для расчета скорости движения принята средняя плотность мазута р - 0,945 т/м3) и кинематической вязкости мазута “ = (0,15*10-<)... (17,5*10 '4) м2 /с
Удельные пинейньш потери давления Лр, Па/м, при t,
℃, м, мг /с
р, т/мэ
v， м/с
t =40, р = 17,5х х10-4, р = 0,980
t =50, р =8х
ХЮ"4, р = 6975
t =60, р =3,75х
хЮ"4
р = 0,970
t =70, у =2х х10'4, q ^ 0.965
t =90, ” =0,71х х10"4, " = 0,952
t =1g 〃 =0,47х
хЮ"4, р = 0,945
t =110, 以=0,33x хЮ"4, q =0,935
t =120, =0,24х
х10~4, р= 0,930
t = 135
“ =0,15х
х7О~4
р = 0,925
D/s = 32x2 мм
0,286
2OQ408
9118,8
4252.5
2256,3
790,2
519,2
360,7
260,9
162.2
0,382
26733
12158,5
5670
3008,4
1053,6
692,3
481
347,9
216.3
0,477
33416,3
15198,1
7087,6
3760,5
1317
865,4
601,2
434,9
270.4
0.573
40099,5
18237,7
8505,1
4512,7
1580.4
1038,5
721 4
521,9
324,4
0,668
46782,8
21277,3
9922,6
5264,8
1843,8
1211,6
841,7
608,9
378,5
0,764
53466
24316,9
11340,1
6016,9
2107,2
1384,7
961,9
695.8
432,6
0,859
60149,3
27356,5
12757,6
6769
2370.6
1557,7
1082,2
782,8
486 6
0,955
66832,5
30396,1
14175,1
7521.1
2634
1730,8
1202,4
869.8
540,7
1,05
73515,8
33435,7
15592,6
8273,2
2Я97.4
1903,9
1322.6
956.8
594,8
1中存.家
1,146
80199
36475,4
17010,1
9025,3
3160,8
2077
1442,9
1043,8
1,241
86882,3
39515
18427,7
9777,4
3424,2
2250,1
1563,1
1130,7
1467,1
1,337
93565,5
42554,6
19845,2
10529.5
3687,6
2423,2
1683,4
1217,7
1670,2
1,432
100248,8
45594,2
21262,7
11281,6
3951
2596,2
18036
1304.7
1884,6
1,528
106932
48633,8
226S0.2
12033,7
4274,4
2769,3
1923,8
1391,7
2109,9
1,623
113615,3
51673,4
24097,7
12785,9
4477,8
2942,4
2044,1
1478,7
2346,1
1,719
120298,5
54713
25515,2
13538
4741,2
3115,5
2164,3
1565,6
2592,9
1.814
126981,8
57752,6
26932,7
14290,1
5004,6
3288,6
2284.6
3,22,@
2850,2
1.91
133665
60792,3
28350,2
15042,2
5268
3461,7
2404,8
3525,6
3117,9
2,005
140348,3
63831.9
29767,7
15794,3
5531,4
3634,7
2525
3839,8
3395,8
6 8 2468 246.«э^4 R^o^.2
Л^^11^Ъ4^4^2^^^^3^^^^4^
力c
Продолжение поил. 5
~-— ~— — .一 "__ 一_.， 一 L
Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, ℃, v, м2/с, р, т/м3
t =40, р =17,5х хЮ"4, р = 0,980
t=50, у =8х х10-4, Р = 0,975
t =60, = 3,75х
хЮ"4
р = 0,970
t=70, р =2х х10Г Р — 0,965
t=90, у =0,71х хЮ"4, 夕=0,952
t=100, u =0,47х
хЮ"4, р = 0,945
t=110, р =0,ЗЗх
х10«, " = 0,935
t=120, р = 0,24х
хЮ"4, "=0,930
t=135, “ =0,15х хЮ"4, р = 0,925
N
6
0,241
12123,6
5513,9
2571,4
1364,3
477,3
314
218,1
157,8
98,1
0,344
17319,5
7877,1
3673,4
1949,1
682,6
448,5
311,6
225,4
140,1
0,447
22515,3
10240,2
4775,5
2533,8
887,4
583,1
405,1
293
182,2
0,550
27711,1
12603,3
5877,5
3118,5
1092,2
717,7
498,6
360,6
224,2
0,653
32907
14906,4
6979,5
3703,2
1296,9
852,2
592,0
428,3
266,2
0,756
38102,8
17329,6
8081 f6
4288
1501,7
986,8
685,5
495,9
308,3
0,859
43298,6
19692,7
9183,6
4872〃
1706,5
1121,3
779
563,5
350.3
0,962
48494,5
22055,8
10285,6
5457,4
1911,3
1255,9
872,5
631,1
"765,3
1,065
53690,3
24418,9
11387,7
6042,1
2116,1
1390,5
966
698f8
914,5
1,168
58886,1
26782
12489,7
6626,8
2320,8
1525
1059,4
766,4
1075
1,272
64082
29145,2
13591,7
7211,6
2525,6
1659,6
1152,9
834
1246.4
1,375
69277,8
31508,3
14693,8
7796,3
2730,4
1794,2
1246,4
901,6
1428,6
1,478
74473,7
33871,4
15795,8
8381
2935,2
1928,7
1339,9
9$9,2
1621,4
1,581
79669,5
36234,5
16897,8
8965,7
3140
2063,3
1433,4
2063
1824,5
1,684
84865,3
38597,6
17999,9
9550,4
3344,7
2197,8
1526,8
2304,2
2037,8
1,787
90061,2
40960,8
19101,9
10135,2
3549,5
2332,4
1620,3
2556,7
2261,1
1,89
95257
43323,9
20203,9
10719,9
3754,3
2467
1713,8
2820,4
2494,3
1,993
100452,8
45687
21306
11304,6
3959,1
2601,5
1807,3
3095,1
2737,2
2,096
105648,7
48050,1
22408
11889,3
4163,9
2736,1
36^0,6
3380,7
2989,8
2,2
110844,5
50413,2
23510
12474
4368,6
2870,6
4003,1
3677
3251,8
2,303
116040,3
52776,4
24612,1
13058,8
4573,4
3005,2
4337,3
3983,9
3523,2
2,406
121236,2
55139,5
25714,1
13643,5
4778,2
3139,8
4682,8
4301,3
3803,9
DHxs = 38x2,5 мм
■7^«^0^2 к^я^ ЛЛ7 з-6-9-2'5814 7
SILLLZZZ33^ 444 ^к^к^^&а^л^7
77,9
103,9
129,8 155,8
181,8
207,7
476,4
572,9
676,9
7б8,2
906,7
1032,3 1164,7
1304
1450 1602,5
1761,5 1927
2098,7
2276,7
2460,9 2651,2
2847,5
0,281
9627,9
4378,9
2042,1
1083,5
379,5
249,3
173,2
125,3
0,374
12837,2
5838,5
2722,8
1444,7
505,9
332,5
231
167,1
0,468
16046,5
7298J
3403,4
1805,8
632,4
415,6
288,7
208,8
0,561
19255,8
8757,7
4084,1
2167
758,9
498,7
346,4
250,6
0,655
22465,1
10217,4
4764,8
2528,1
885,4
581,8
404,2
292,4
0.749
25874,4
11677
5445,5
2889.3
1011,9
664,9
461,9
334,1
0,842
28883,7
13136,6
6126,2
3250,5
1138,4
748
519,7
375,9
0,936
32093
14596,2
6806,9
3611,6
1264,9
831,1
577,4
417,7
1,029
35302,3
16055,8
7487;6
3972,8
1391,3
914,3
635,1
459,4
1,123
38511,6
17515,5
8168,3
4334
1517,8
997,4
692,9
501,2
1,216
41720.9
18975,1
8849
4695,1
1644,3
1080,5
750,6
,54丄
1,31
44930,2
20434,7
9529,7
5056,3
1770,8
1163,6
808,4
1167,3
1,403
48139,5
21894,3
10210,3
5417,4
1897,3
1246,7
866,1
1317,1
1,497
51348,8
23354
10891
5778,6
2023,8
1329,8
923,8
1474,5
1,591
64558,1
24813,6
11571,7
6139,8
2150,3
1412,9
§81.6
1639,6
1,684
57767,4
26273,2
12252,4
6500,9
2276,7
1496,1
1972,8
Ш2,1
1,778
60976,7
27732,8
12933,1
6862,1
2403,2
1579,2
2168,5
1991,9
1,871
64185,9
29192,4
13613,8
7223,3
2529,1
1662,3
2372,2
2178,9
1,965
67395,3
30652,1
14294,5
7584,4
2656,2
1745,4
2583,6
2373,2
2,058
70604,6
32111,7
14975,2
7945,6
2782,7
1828,5
2802,8
2574,4
1,152
73813,8
33571,3
15655,9
8306,7
2909,2
1911,6
3029,5
2782,7
2,246
77023,1
35030,9
16336,5
8667,9
3035,7
1994,7
3263,8
2997,9
2,339
80232,4
36490,6
17017,2
9029,1
3162,1
2077,9
3505,4
3219,9
%xs
=57x3 мм
0,302
6375,7
2899,7
1352,3
717,5
251,3
165,1
114,7
83,0
0,403
8500,9
3866,3
1803
956,7
335
220,2
152,9
110,6
0,504
10626,2
4832,9
2253,8
1195,8
418,8
275,2
191,2
138,3
0,604
12751,4
5799,5
2704,6
1435
502,6
330,2
229,4
166
0,705
14876.7
6766,1
3155,3
1674,2
586,3
385,3
267,6
193,6
0,806
17001,9
7732,6
3606,1
1913,3
670,1
440,3
305,9
221,3
0,907
19127,1
8699,2
4056,8
2152,5
753,8
495,4
344,1
248 9
Dhxs = 45x2,5 мм
2 6 4 8 2 6 4-826 4 8 2 6 4-82 6
LL2Z9^^X44^^K^R^6^R^ZL80^0^Q^Q^O
1 8 K^T^Q^^T^ 7^ э^ 0^- 4^ 4^ R^ R^
%
Удельные линейные потери давления Ар, Па/м, при t, ℃, и, м2 /с, р, т/м3
t=40,
t =50,
t =60,
“ =17,5х
“ =8х
u = 3,75х
х10".
хЮ"4,
хЮ-4
р = 0,980
р 二 0,975
р = 0,970
м/с
t=70, u =2x xlW, p = 0,965
t =90, v =0,71x xlOf p = 0,952
t=100, 以=0,47x хЮ-4, p = 0,945
t=120, 以 5s 0,24x
x10— p = 0,930
t = 135, v = 0,15x xb, p = 0,925
ДД1^Я^52963 7 4 18 77899aL12344566
1,007
21252,4
9665,8
4507,6
1,108
23377,6
10632,4
4958,4
1,209
25502,8
11599
5409,1
1,309
27628,1
12565,5
5859,9
1,41
29753,3
13532,1
6310.7
1,511
31878,6
14498,7
6761,4
1,612
34003,8
15465,3
7212,2
1,712
36129
16431,9
7662,9
1.813
38254,3
17398,4
8113,1
1,914
40379,5
18365
8564,5
2,014
42504,7
19331,6
9015,2
2,115
44630
20298,2
9466
2,216
46755,2
27264,8
9916,7
2,317
48880,4
22231,3
10367,5
2,417
51005,7
23197,9
10818,3
D xs
2391,7 2630,8 2870
3109,2 3348,3 3587,5 3826,7
4065,8 4305
4544,2 4783,3 5022,5 5261" 5500,8
5740
837,6
550,4
382,4
921,4
605,4
420,6
1005,1
660,5
458,8
1088,9
715,5
497/
1172,6
770,5
1013
1256,4
825,6
1143
1340,2
880,6
1279,6
1423,9
935,7
1422,8
1507,7
990,7
1572,5
1591,4
1§08,6
1728,6
1675,2
2087,8
1890,9
2273,9
2466,8
2666,3
2872,5
2059,5 2234Д 2414,9 2601,6
1759 1842,7
1926,5 2010,2
516,4
456,7
610,1
539,6
710,5
628,3
817,3
722,8
930,4
822,8
1049,8
928,4
1175,4
1039,5
1306,9
1155,8
1444,4
1277,4
1587,8
1404,2
1736,9
1536
1891,7
1672,9
2052,1
1814,8
2218,2
1961,6
2389,7
2113,3
5 8 л д д 3 6^^^^0^оъп^
0,267
2994J
1361,7
635
336,9
118
77,5
53,9
0,367
4106,2
1867,5
870,9
462,1
161,8
106,3
73,9
0,466
5218,3
2373,3
1106,8
587,2
205,7
735,7
93,9
0,565
6330,4
2879,1
1342,7
712,4
249,5
163,9
113,9
0,665
7442,5
3384,9
1578,5
837,5
293,3
192,7
133,9
0,764
8554,6
3890,7
1814,4
962,7
337,2
221,5
153,9
0,863
9666,7
4396,5
2050,3
1087,9
381
250,3
173,9
0,962
10778,7
4902,3
2286,2
1213
424,8
279,1
^49 4
76x3 мм
9 2 5 8j-4〃 т^ a^q^o^k^q^ЛЛ-К^А^ТОО^п^чь-ЗД^К^А^О^-а^п^11111222222223
6284 6284 6284
588
11890,8
5408,1
2522
1338,2
468,6
307,9
13002,9
5913,9
2757,9
1463,3
512,5
336,7
14115
6419,7
2993.8
1588,5
556,2
365,6
15227,1
6925,5
3229,7
1713,6
600,1
394,4
16339,2
7431,2
3465,5
1838,8
644
)98,§
17451,3
7937
3701,4
1963,9
687,9
896,5
18563,4
8442,8
3937,3
2089,1
731,6
998,9
19675,5
8948,6
4173,2
2214,2
775,5
1105,9
20787,6
9454Л
4409
2339,4
819,3
1?]7：6.
21899,7
9960,2
4644,9
2464,5
863,1
1333J9
23011,8
10466
4880.8
2589,7
906£
1454,7
24123,9
10971.8
5116,7
2714,8
1764,6
1580
25236
11477,6
5352,5
2840
1909,4
1709,6
26348
11983,4
5588,4
2965,1
2059,1
1843,6
口宀
89x3,5 мм
2271,5
1033,1
481 ：8
255,6
89,5
58,8
2998,3
1363,7
635,9
337,4
118,2
77,7
3725,2
1694,3
790,1
419,2
146,8
96,5
4452,1
2024,8
944,3
501
175,5
115,3
5178,9
2355,4
1098,4
582,8
204,1
134J
5905,8
2686
1252,6
664.6
232,8
152,9
6632,7
3016,6
1406,8
746,4
261,4
171,8
7359,5
3347,2
1560,9
828,2
290,1
190,6
8086,4
3677,8
1715,1
910
318,7
209,4
8813,3
4008,4
1869,3
991,8
347,4
228,2
9540J
4338,9
2023,5
1073,6
376
247/
10267
4669,5
2177,6
1155,4
404,6
505,8
10993,8
5000,1
2331,8
1237,2
433,3
570,1
11720,7
5330,7
2486
1319
461,9
637,7
12447,6
5661,3
2640,1
1400,8
490,6
708.6
13174,5
5991,9
2794,3
1482,6
519,2
782,5
13901,3
6322,5
2948,5
1664.4
547.9
859,6
14628,2
6653
3102,6
1646,2
1049,7
939,8
15355
6983,6
3256,8
1728
1142,6
1023,1
21 9877655433 66665555555555 ^1234567890123 1L11111112Z22
876554321 987654 3-2Н 7554321°9в654321о9!8 23456789а123456778 оао 11-11111111
414,9
485,2
560,1 "555^
723,6 812
904,7
1001,7
1102,8
1208,1
1317,5 1431
1548,4
1669,8
11-233
9 9 12 3 Л^8 7 7
914677626П^О^К^Т^ЪО^О^ЛЬК^051740752445567789
381,1
337
445,7
394,1
514,5
455
587,5
519,6
664,7
587,8
745,8
659,6
831
734,9
920,1
813,7
1013
895,8
1109,7
981,4
1210,2
1070,2
1314Л
1162,4
1422,3
1257,8
1533,7
1356,4
29,6
18,4
39
24,3
48,5
63,1
57,9 irf—
86,2
112,4
159,9
141,4
195,9
173,2
2品
207,8
277,1
245
322,1
284,9
370J
327,3
420,8
372,1
474,3
419,5
530,5
469,2
589,5
521,3
651
575,7
715,2
632,5
731,9
691,5
851.1
752,7
4 6
57 &
3 3 3
уДельные линейные потери давления Др, Па/мж при t, ℃, v, м2/с, р, т/м3
t =50, р =8х хЮ"4, р = 0,975
t =60, 卩=3,75х хЮ-4
р = 0,970
t=70, ^ =2х х10"4#
Р = 0,965
t =90, и =0,71х хЮ"4, р = 0,952
t =100, ^ = 0,47х х10~4, р = 0,945
t =110, “ =0,33x хЮ"4, Р =0,935
t =120, и =0,24х х10*4(
й = 0.9ПП
t = 135, ^ = 0」5х хЮ"4,
р = 0,925
t =40,
= 17,5х х10Г р = 0,980
1,97
16081,9
2,059
16808,8
2,149
17535,6
r^j-7^0^q^517395173951739 70 П^О^-К^Л Q^-V 4^
4 5 5 5
0,281
1540,5
0,378
2074,5
0,475
2608,5
0,573
3142,5
0,670
3676,6
0,767
4210,6
0,865
4744,6
0,962
5278,7
1,059
5812,7
1,156
6346,7
1,254
6880,7
1,351
7414,8
1,448
7948,8
1,546
8482,8
1,643
9016,8
1.740
9550,9
1,838
10084,9
1,935
10618,9
2,032
11152,9
2,130
11687
7314,2
3411
1809,8
1239
7644,8
3565/
1891,6
Т338.6
7975,4
3719,3
1973,4
1447,6
=108x4
мм
700,6
326,7
173,4
60,7
943,5
440
233,5
81,8
1186,4
553,3
293,6
102,8
1429,3
666,5
353,7
123,9
1672,1
779,8
413,7
144,9
1915
893,1
473,8
165,9
2157,9
1006,3
533,9
187
2400,8
1119,6
594
208
2643,7
1232,9
654,1
229,1
2886,5
1346,1
714,2
250,1
3129,4
1459,4
774,3
271,2
3372,3
1572,7
834,4
292,2
3615,2
1685,9
894,5
313,3
3858,1
1799,2
954,6
6322
4101
1912,5
1014,7
703,4
4343,8
2025,7
1074,8
778
4586,7
2139
1134,9
855,7
4829,6
2252,3
1195
936,5
5072,5
2365,5
1255,1
1020,5
5315,4
2478,8
1315,2
1107,6
1109,31004,7
1198,61085,5
1290,71169
922,9816,2
997,1881,8
1073,8949,6
39,9
53,7
67,6
81,4
95,2
109
122,9
246,8
292,1
340,7
392,4
447,3
505,1
566
629,9
696,6
766,2
838,6
913,7
991,7
k^^^4^1r^r^599562 0^^-^к^^7^9^л^п^^о^ля^ 2605051739529 2233445566788
7 3 9 5 127,37,46,56,66,
ж
20,0 27
33,9
109 ，品,2 170,3 205,3 243 283,4 326,5 372,1 420,2 470,9 524 579,5 637,4 697,6 760,2 825
12,5
52,9
73,3
96,4
122,2 150,6
181,6 214,9 250,6 288,7 329,1
371,6 416,4
463,4 512,5
563,7 616,9 672,3
729,6
5 17 2 4 6 8 2 л 6 8 9^ д А^й^ 9^ л R^n^- 7^ л162228
24 од^о^о^^1К^О^Т^Л2д^п^4^0^37^1ьк^о^^чо^^ 566 11122333445566677888990
2,227
12221
5558,2
2592/
2,324
12755
5801,1
2705,3
2,421
13289,1
6044
2818,6
D xs
0,24
841,3
382,6
н
178,4
0,34
1194,6
543,3
253,4
0,441
1548
704
328,3
0,541
1901,3
864,7
403,3
0,642
2254,7
1025,5
478,2
0,743
2608
1186,2
553,2
0,843
2961,4
1346,9
628,1
0,944
3314,7
1507,6
703
1,044
3668,1
1668,3
778
1,145
4021.4
1829
852,9
1,246
4374,8
1989,7
927,9
1,346
4728,1
2150,4
1002,8
1,447
5081,4
2311,1
1077,8
1,547
5434,8
2471,8
1152,7
1,648
5788,1
2632,5
1227,7
1,749
6141,5
2793,2
1302,6
1,849
6494,8
2953.9
1377,5
1,95
6848,2
3114,6
1452,5
2,05
7201,5
3275,3
1527.4
2,151
7554,9
3436
1602,4
2,252
7908,2
3596.7
1677,3
2,352
8261,5
3757,4
1752,3
2,453
8614,9
3918,1
1827,2
D
0,266
649,1
295,2
н
137,7
0,366
892,6
406,0
189,3
0,466
1136
516,7
240,9
1375,31197,6
1435,41290,7
1495,51386,8
133x4 мм
94,7
134,4
174,2 214
253,7
293,5
333,3 373
412,8
452,6
492,3 532/
571,8
611,6
651,4
691,1
730,9
770,7
810,4
850,2 890
929,7
969,5
■2J 0^0^8766585 2^^H^^ZR^n^4^0^-A^6Q^34678013452727111113344
535
593,5
654,5
718,1
784,2
852,8
923,8
997,2
1073,1
=1 59x4,5 мм
73,125,6
100,435,2
127,844,8
1072,3
1155,7
1241,7
971,2
1046,7
1124,6
J,4
213
9 6 3
8 9 0
788,9
850,2
913,5
21,8 30,9
40,1
49,2
58,4
67,5
148,3
180.6
215,6
253,3
293,5
336,2
381,4
429,1
479,1
531,4 586
643
702,2 763,5
827,1
892,9 960,8
16,8
23,1
29,4
15 0^ 15,
•8-35 363 4-8-5-5'6s-3'8'3'9-5/721^_A^Q^R^Q^^^R^O^X1bn^7^R^-ba^o^n^
680^-6926^48383839407
1(1s4
О^К^Л^О^К^0^324727395150^1Э^ЛО^Дп^^^^^^^^а^п^А^О^^А^О^^Т^^Л^^а^^а^113579257147154838384g11122233344556677
6,8
35,1 50,2
67,7
87.3
109,1
132,9 158,6
186,3
215,9 247,4
280,6 315,7
352,4 391,0
431.2 473
516,6 561,8
608,5 656,9
706,9
#
10,6
28,2
G
Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, ℃, v, м3 /с, р, т/мэ
т/ч
м7с
t =40, p = 17,5x x10"4, p = 0,980
t=50, “ =8х х10-*# р = 0,975
t =60, 》=3,75х хЮ"4 р = 0#970
t=70, р =2х хЮ"4, р = 0,965
t=90, и =0,71х хЮ-4, Р = 0,952
t =100, р = 0,47х х10Г р= 0,945
t =110, р =0,ЗЗх хЮ"4, 0 = 0,935
t=120, и = 0,24х
хЮ"4, р = 0,930
t = 135, t» = 0,15х xlL
О = 0,925
R^ R^ э^ 9^8 7 7 7 6458298792 ^K^^^^OL/g^LOJ&aa&^z9 3568^14680^6814^1481 1111122223334445
■8-5J94499336349793
И^^МХ^О^Т^О^Л^^К^ЛП^^П^-Л^6745791358o3692693648111122223334455^
■7-7'751441438844993251
WMM9^4^ZZQ^Z7^0^-bfi^z^0^^-b^Q^4680247925825926059311111222333445556
-5-31
791
7^3 8JJ9T^^T^7^7^4^^Q^A^ 7о^^о^ъ4^0^^Т^Х^ЛО^^Л^К^ 3691581593716050 1112223334455667
1379,4
627,4
292,6
155,2
1622,9
738,1
344,2
182,6
1866,3
848,8
395,8
210
2109,7
959,5
447,5
237,4
2353,2
1070,2
499,1
264,8
2596,6
1181
550,7
292,2
2840
1291,7
602,4
319,6
3083,5
1402,4
654
347
3326,9
1513,1
705,6
374,4
3570,3
1623,8
757,3
401,8
3813,8
1734,5
808,9
429,2
4057,2
1845,3
860,5
456,6
4300,6
1956
912,2
484
4544
2066,7
963,8
511.4
4787,5
2177,4
1015,4
538,8
5030,9
2288,1
1067,1
566,2
5274,3
2398,8
1118,7
593,6
5517,8
2509,5
1170,3
621
5761,2
2620,3
1221,9
648,3
6004,6
2731
1273,6
675,7
D xs = 219x6 мм
4 6 12 皿
7654318592217 1 KZR^n^zR^^O^0^n^0^0^^30^ 814815938372738
122233344556677
65555544444333332222
66666666666666666666
56789012345678901234
3440465258647076828894000612182430364248
8 7 77-z&
8.8
鑑
攣
875
z60
4 5 7
4 4 5
n^xR^
385062
7 3 9
9 9«
2 346
344556
к^д лло^а^дб 8466254 з'3 К^^ЙИМ^ИПП^Б^Е^-ЬЯ^^^^ЗО^^ 23456789123578^24680 111111222223
q^t^r^0^q^^q^2 33171218343 a^^^^^^^n^R^bo^R^4^^«<^^-^7^^ 2345689124579135792 111111222223
лп^ дл л 7^4 9 48133ла^0^дй^0^к^иии^^ш^а^^т^^ък-т^хя^^яо^^345678^1357913579247
11111122222333
-7-3/ J9^ д^о^ м^^^^^^^^^^
5
9
2
233319515LXA^n^K^n^T^R^O^135803531222233334
779272852 85-3/-8 йо^-ля^о^хк^л^й^зйя^^и^ 124681368146936 111112222333344
-3-29 7 6 4 3 1 0^ 7 5 л 9^^sgzlHOJ^ZLlHgz60%88912356890235671111111222222
7 5 4 4 648260
4 4 5 5 6
123Д56Л89 ЛЭ^О^ЛК^Й^ДДО^ оз5，7395173。6^^4062%4 58136814^92479257025 11222233334444555666
хн D
361 57613 45.91 3,1 925,3239,47,56,66,76,8798,
2 4 К^ЛО^7 я^п^ ло^6n^K^1UQ^A^A44^ft^^1112234567891
5-1 84S47E74E11а_^^^ж^№^^^^^^
包 3 5IC0 257999737<揚34,43,53,64,76,89,03,18,зз,
25
92&
^0^4813
9 14 6 5443211O9Q123 2^45678991111
Ла^ 37 15 4 8 2 7 15
W^W^O^K^3UZK^Xn^^468^1357802451111112222
749,5
340,9
872,6
396.9
995,6
452,8
1118,7
508,8
1241,7
564,8
1364,8
620,7
1487,9
676,7
1610,9
732,7
1734
788,6
1857
844,6
1980,1
900,6
2103,1
956,5
2226,2
1012,5
2349,2
1068,5
2472,3
1124,4
2595,4
1180,4
2718,4
1236,4
2841,5
129Z3
2964,5
1348,3
3087,6
1404,3
2282
103,8
3164
141,2
392,5
178,5
474,7
215,9
556,9
253,3
639
290,6
721,2
328
803,3
365,4
885,5
402,7
967,7
440,1
1049,8
477,5
1132
514,8
1214,2
552,2
99 0112223344 23 屮 5789al234
ОООООООО11111
51730628406284 62961 5868778797061625354554647383930212213141
677889001122334455667788991021324354657611111111112222222
^86104122140158176194212230幾
Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, ℃,匕 м‘ /с, р, т/м3
t =40, f = 17,5х хЮ"4, р = 0,980
t=50, р =8х хЮ"*, р = 0,975
t =60, и =3,75х хЮ"* р = 0,970
t=70, у =2х хЮ"*, р = 0,965
t=90, 〃 =0,71х хЮ"4, р = 0,952
t=100, у = 0,47х х10"\ р = 0,945
t=110, V =0,ЗЗх хЮ"4, р 二 0,935
t =120, u =0,24х хЮ**4, р == 0,930
t = 135, V 二 0,15х хЮ-**, р = 0,925
38960^Л^О^Д1^ дn^zK^Q^X0^T^^«^3n^1234679024611111112222
79712921785Д^^О^О^К^-ЬО^ЛК^Д^Д^2356801357911111222222
8231^0^723J^Ц^ЕЛЛ^Ъ^Ю^О^О^О^П^356801^579211112222223
9973й^7^д о^ д Q^R^4^Q^7^0^0^57^n^4 46802468035 11122222333
766781483
680247914
112222233
6736487215476
27861291 4377
4 2281 56365
4 4 4 2811933144&5 175311123-1-12234567890
7包2 2й^о^-л^
22947748
父 19,9 244,8 270,9 298,2 326,5 356 ■Жб 418,1 450,7 484,4 519,1
325x8 мм
19 25,4 31,7
44,4 50,7 57
63,4 69,7 76J
82,4
137,0 154,6
q^xo^9^t^j-k^q^4^o^9^ 4^9^О^ЛД^9^О^^4^ЪО^ 79О2467913Д
22333333444
6 9 3 7 Л815 9 дЯ^Д^ЪЭЛ^-Я-ЬЯ^^Т^8260371582656677788899
1296,3
1378,5 1460,6
1542,8 1625
1707,1 1789,3
1871,4 1953,6
2035,8
2117.9
55566777889888888888885&789О12Я^&,,，，，，,，，，，11111222222
84022038567439210284664
233333^4444
98,2
109,2
120,7
106,7
132,7
117,3
145,1
128,3
158
139,8
171,4
151,6
185,3
163,9
199,6
176,6
0^0^ л д /〃8 4013457801111111122
9^ л R^-x 1 8
8lk^q^4^o^«<o134579024111111222
■8-6Jo^o^o^a^ 162&w2°s8 346791346 111112222
173,1
233,9 255,8
278,6 302,3
326,7 352
=377x9
DH О^О^ДДЛ^Р^б 5 4432235475971839507.1 9,31,
9517396284
76102128153179204
0 6 17
6'3
3&4
3 5 8 о 3 5'8
2 2 2 3 3 3 3
169
225,3 281,6 337,9
394,3 450,6 506,9
563,2 619,6 675,9
732,2
788,5 844,9
4208642 8642099988888,777!7172345078901234,，,，，,，，，，,，，ОООООООО11111
5050505050505
7О257О257О2ЮП111122223333
4,33,8
7,56,6
11,410,1
16,114,3
21,519.0
27,424,3
3430,1
41,236,5
4943,3
57,450,7
66,358,6
75,767
85,775,8
96,285,1
107,294,8
118,8105
130,8115,7
143,3126,8
156,4138,3
169,9150,2
183,9162,6
198,3175,4
213,2188,6
fi^ J^^d-Q^ О^ДЛ^Л^78341292914 81 21 723293744536272829304,1 6,29,42.56,70,84,00,1 5.32,
1111111222
J е^ЛО^ Q^R^Q^Q^^ 7 9 8 2 3 2 435I22 蚤铝 * 器^微28,42,57,72.56,
11111112222
зй^0^0^7^^0^ 6 12 56491823151T需 漾"品15,29,倂59,75,92,09,28,46,66,86,
112 2 2 2 2
О^О^А^О^ 1^ЛЙ^О^Л1 8 516146775169 ^〃為^ 器鼠16,зз,51,69,89,09,30.52,75,99,24,49,75, 11111122222333
191,1
203,1
215
227
238,9
250,9
262,8
274,8
286,7
%
26,2
36,2
46,2
56/
66,1
76,1
86
96
106
115,9
125,9
135,9
145,8
155,8
165,8
175,7
185,7
297,3
324,3
352,3
381,3
411,2
442,2
Q^^ 1^до^-62 8 Q^K^1bR^7^80^-Q^-4^ 03681^681 444455556
2 6 ^Z9
5 7 9
4715826 371
24680247913579146802
1111222223333^4^-4455
1,568901,2
1,666957,5
1,7641013,8
1,8621070,2
1,9601126,5
2,0581182,8
2,1561239,1
2,2541295,5
2,3521351,8
050505050
025702570
444455556
0,290 123,7 0,401 170,6 0,511 217,6 0,621 264,6 0,732 311,6 0,842 358,6 0,952 405,6 1,063 452,6 1,173 499,6 1,284 546,6 1,394 593,5 1,504 640,5 1,615 687,5 1,725 734,5 1,835 781,5 1,946 828,5 2,056 875,5 2J66 922,5 2,277 969,5 2,387 1016,4 2,497 1063,4 2,608 1110,4 2,718 1157,4
003876145290286604421801866943270084684226098361112223344^555667778889
Продолжение прил, 5
Удельные линейные потери давления Ар, Па/м, при t, ℃, v, ма /с, р, т/мэ
t = 135, р = 0,15х ЕСТ、 р = 0,925
t=120, у =0,24х х10"4
р = 0,930
t =110, р =0,ЗЗх хЮ-4, р= 0,935
t=100, V =0,47х
р = 0,945
t=50,
t=60r
у =8х
V =3,75х
хЮ"4,
хЮ"4
р = 0,975
р = 0,970
t =40, р =17,5х хЮ"4, О = 0,980
xs = 426x10 мм
35115351 2879545 893
35,&1 1 ,1 4,1 8,22,27,3237,42,48,54,61 ,68,75,8390,98,07,1 6
з692605062*52975'32-1-1-1
112233445667890123 179796733879672 28817 46.9.1 3,1 7,22,27,зз,39,45,52,59,67,75,84,9302,1 1 ,21 ,32,42, к^_4 179684622769794486 14 -1 1 *• 2 3 3 4 5 5 6 7 8 9 о 1 2 ^ 4 5
20^0^ ft^o^ 1^^ЛО^О^Л0^8 7 9 19
-0^9^ Л^27^^-1я^й^д^«<^хт^т^4^6тол^о^6一 -1122344567890123567
Г 1111111
•■;， •，，"'•'，，"，''• ,563661292
,1141822252933也63748597092236-50-65旣13"
17 4
73 z
7 2 3
2 2
87654321 98765432
20,27,34,41 ,48,55,62,69,7682,89,96,03,1 0,1 7.24.31 ., 3 57
111112222
969 з111
753О8А^42 7К^О^Л9-№^«Х я^ дЛи^яд^о^о^о^х-О^ЗЛО^ТЬО^К^ЪЙ^Ъбп^к^^45780134679023568912^11111112222222333
3838383838д838о^9Ло^ло^д 9369269259258258150514 11122233344455566G77
5 3 8 6 3 19 6 4 19 7 4 2 0 7 5 3 0®29394958687888970717273646眈667685950515.24
036925814703692581^7ю131 721253034384347515660646873778186g9499
558558435 881756954473135,7,1 0,1 3,1 6,20,24,28,зз37,42,48,53,59,65,71 ,78,85.92,99,07,1 5.
2993 15337447324855831 46.8.1 1 ,1 5,1 923,27,32,37,42,48,54,60,67,74,81 ,88,96,04,1 2.21 ,30,
4869671 17573138671881746,9,1 2,1 6,20,25,3035,40,46,52,59,66,73,80,88,96,05,1 3,22,32,41 ,
8573388189424 9287 668447.1 0,1 4,1 8,22,27,33,38,44,51 ,58,65,7380,89,97,06,1 625,35,45,56,
4 4 9 9 5 5 9 314 15 4 6 2 26 3 4 9 7
5114 91
Х^«ао^1я-Л
0^ ДО^ЛЛ7 д0^ ^ AW о^ о^ к^ а^
J J53'51Q
X R^ то п^ X 7^-ь
1112
4634992
1112
112 2
Djs
40
18,6
51,4
24
62,9
29,3
74,3
34,7
85.8
40
97,2
45,3
108,7
50,7
120,1
56,0
131,6
61,4
143
66,7
154,5
72
165,9
77,4
177,4
82,7
188,8
88,1
200,3
93,4
211,7
153,9
223,2
168,7
234,6
184,1
246,1
200,2
257,5
216,7
269
233,9
280,4
26tS
291,9
269,8
D xs
н
28,5
13,3
38
17,7
47,6
22,2
57,1
26,6
66,7
31/
76,2
35,6
85,8
40
=530x12 мм
=480x12 мм
148150^
ъ^ъ^^ е^-4
1112 2
976421759834 1784623894 a-^^^^^^^^^^^^^^^^^m^^^^
912468913578 2457912468тох-^хо^хю^^а^д^а^л^ок^п^^п^^ъй^-ь^-ь81Э681Э&813&914691469141111222233334444555566
384950516272838495 5162
□22111OO098S77&&555443334567890^12^4567890123400000001111111111122222
185238291344397450503556609662715768821874927880033086139192245298351
776666662,83,о4,25,46,67,88.
2 8 6 4 29988В882 3 4 578^Л^^^^Н^Л^
074185220263340465360
238
д sdu зпнэжиороа匚
gz'o H a 、；OLX XgOH A >й- " 一
3 if ч 2 и 1 4 X Q
OR. R
1、x a
x m 翁璃
1 4 X d
资Й 4寸、6
1 4 X Q.
s~
僧诵
1 A X Q
H >1 S н +- a x о.
縉蕾 i 4 x d
击s
if II 2 II
1 4 X Q
СО О) 00 9p■& zoq「_ irTbTGodrZySZS cncnco 寸寸 gg9zr»8
CM 寸 6 Z 8 (N 6 8 寸 CN r5N「6二ZZcdg 二cd CMCN8g 寸寸 99944
6 寸 ZCOOOCDN — RR r^'cnod^otDcocJooinco Nmeygg9r-z86
юco6ecj 寸 6Z66
бесо88cle4968 ?解辞^罷e険
吨虫竺04R>968L*- 貝^簪隱
门6 寸 ID т- О CM Г^ CO 00
SS^S?SSp：SS
99999999999
0)O^CNC*>^tT>CDI<OOCr) ОСОтГ'От-ПЮГ^От- CNZCNNClECOEmg 寸
«Sv а 6/ «2 м .00 丿sd 匚-w/eu d< кххфефй хафнос шзх^фххе ®35сф^>
<n oo гм in oo co g、匸 o^foooir'^'cDCMr^coai CNCNCSCO 寸寸 9999
8 9p■。 89El6Z ZZZZZ9999gg 60L1曾寸99z86
О T— T— L L L Я— T— »— «~ »—
當随鹼聶鍔開
-хгочошоасою>аь m гак>тго2 広s工 ах • хшч 3s*3d 5-о1^охфафс sac I S2KSXXC >ЧХФ5 в -sxx^xxmq。工•iHaLrAgdAsac I ^OSXSR ЧОЕ .rab>mras ^STOX^Sa^。工 dEHSW >s，du Hs 工 au8a qdaLQu x_q 工qGBUA csxosxn sz^sfflsac ^szsc sx го«ошоасою>аи 8dsweed。关 ex sac -USTarffissac
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Водяные тепловьш сети / И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др.： Под ред. Н.К. Громова и Е-П. Шубина. — М.： Энергоатом- издат, 1988.
Гидравлический расчет мазутопроводов (справочное пособие).— Рига, Латгипропром, 1985.
Костов К.Д. Архитектура инженерных сооружений и промышленного интерьера. — М.: Стройиздат, 1983.
Проектирование тепловых сетей / И.П. Александров, И.В. Беляйкина, А.М. Далин и др.: Под ред- А.А. Николаева. — М.: Стройиздат, 1965.
Скворцов А.А., Заверткин И.А. Повышение надежности конструкций подземных тепловых сетей. — М.： Энергоатомиздат, 1986.
Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб. — М. ： Стройиздат, 1984.
Шираке З.Э. Теплоснабжение. — М.: Энергия, 1979.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие
Введение
Глава /. Инженерные трубопроводные сети и их прокладка....
Глава 2. Проектирование совмещенной прокладки инженерных сетей
Глава 3. П роектирование элементов совмещенно прокладываемых трубопроводных сетей
Глава < Опирание сетей
Глава 5. Проектирование строительных конструкций
Заключение
Приложения
Список литературы
Производственно-практическое издание
Шираке Зигфрид Эдуардович
СОВМЕЩЕННАЯ ПРОКЛАДКА
ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ
Технический редактор И.В. Берина
Корректор Н.С Сафронова, В.И. Галюзова
Оператор Л. в. Марина
№5*4434
Подписано в печать 15.08.91 Формат 84x108^/32
Бумага офсетнаяПечать офсетная Усл. печ. л. 12,6
Усл.-кр. отт. 13,02 Уч.-изд. л. 16,02 Тираж 16 000 экз.
Изд. № АУ1-1891 Заказ *623Цена 2 р. 90 к.
Стройиздат. 101442г Москва, Каляевская, 23а
Тульская типография Союзполиграфпрома при Госу дарствен ном комитете СССР по печати
300600, ГСП, г. Тула, пр. Ленина, 109