Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
Внутренниесанитарно-техническиеустройства
Часть 3Вентиляцияи кондиционированиевоздухаКнига 2<>
СправочникпроектировщикаГ>
МоскваС曜 ойиздат
Справочник проектировщика
Серия основана в 1975 году
Внутренниесанитарно-техническиеустройства
В трех частях
4-е издание,переработанное и дополненное
Часть 3
Вентиляцияи кондиционированиевоздуха
Под редакциейканд. техн, наук Н.Н. Павловаи инж. Ю.И. Шиллера
Книга 2
МоскваСтройиздат1992
ББК 38.762
В60
УДК 697.9 (035.5)
Главная редакционная коллегия серии: В. М. Спиридонов (гл. редактор), Ю. Н. Андрианов, А. А. Вихрев, С. М. Глинкин, В. П. Илюхин, В. А. Касаткин, С. С. Кормилов, В. И. Королев, В. В. Кузнецов, В. В. Михеев, С. Н. Никитин, Н. И. Орехова, С. Д. Чубаров.
Авторы Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов, М. И. Гримит- лин, Л.Ф. Моор, Г. М. Позин, Б. Н. Креймер, В, М, Рубчинский, Т. И. Садовская, Н. И. Березина, Л. А. Бычкова, А. И. Ушомирская,С. М. Финкельштейн, А. И. Пирумов.
Редактор Н. А. Хаустова
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. В60 Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера.- 4-е изд” перераб. и доп- М.: Стройиздат, 1992-416 с.: ил - (Справочник проектировщика).
ISBN 5-274-011554
Рассмотрены основные вопросы проектирования систем кондиционирования воздуха, распределения воздуха в помещениях, утилизации низкопотенциальной теплоты, приведен расчет воздуховодов. Изд. 4-е переработано и дополнено с учетом результатов последних теоретических исследований и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 4-го издания вышли в 1990 г.
Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.
В
3309000000-438047(01)-92
201-90
ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн.
ISBN 5-274-005 54-3
ББК 38.762
© Стройиздат, 1978
2) © Б. В. Баркалов и коллектив авторов, 1992, с изменениями
ПРЕДИСЛОВИЕ
Широкое применение кондиционирования воздуха в производственных и жилых зданиях обусловлено следующими объективными причинами: развитием новых производств электронной, электротехнической, машиностроительной, химической, текстильной и других отраслей промышленности, остро нуждающихся в поддержании определенных и постоянных параметров состояния воздуха; возрастающими требованиями к улучшению условий труда и повышению производительности в горячих и мокрых цехах, угольных шахтах, рудниках и пр.; оснащением предприятий промышленности связи, научно-исследовательских и конструкторских организаций дорогостоящими приборами и счетнорешающими машинами, точная и безотказная работа которых возможна только при определенных температуре и относительной влажности воздуха; увеличивающимся строительством закрытых помещений для длительного пребывания больших количеств людей fтеатры, концертные залы, стадионы, рестораны, вокзалы и т.д).
За последнее десятилетие в нашей стране существенно изменились архитектурно-конструктивные решения и технология строительства зданий, номенклатура и характеристики изготовляемых кондиционеров, вентиляционного и холодильного оборудования и средств автоматизации систем кондиционирования. Все это обусловило необходимость значительной переработки материала Справочника проектировщика предыдущего издания с учетом результатов новых теоретических и экспериментальных исследований, разработок научно-исследовательских и проектных организаций, а также изменений в соответствии с новой редакцией СНиП 2.04.05-86.
В составлении справочника принимали участие: канд. техн, наук Б. В. Баркалов fгл. 15, 20), канд. техн, наук Н. Н. Павлов f гл. 15), инж. С. С. Амирджанов (гл. 16), д-р техн, наук М. И. Гримитлин fгл. 17), канд. техн, наук Г. С. Позин fгл. 17), инж. Л. Ф. Моор fгл. 17), инж. Б. Н. Креймер fгл. 18), канд. техн, наук В. М. Рубчинский (гл. 19), инж. Г. И. Садовская (гл. 15 и 21), канд. техн, наук Н. И. Березина (гл. 22), канд. техн, наук Л. А. Бычкова (гл. 22), инж. А. И. Ушомирская (прил. I), инж. С. М. Финкельштейн (прил. II и III), д-р техн, наук 14 7f. Нирумоб | (прил. IV).
Г лава 15
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Кондиционирование воздуха - автоматическое поддержание в закрытых помещениях всех или отдельных его параметров (температуры, относительной влажности, чистоты, скорости движения) на определенном уровне с целью обеспечения главным образом оптимальных метеорологических условий, наиболее благоприятных для самочувствия людей, ведения технологического процесса и обеспечения сохранности ценностей культуры.
Кондиционирование воздуха, согласно СНиП 2.04.05-86, подразделяется на три класса:
первого класса-для обеспечения метеорологических условий, требуемых для технологического процесса, при допускаемых отклонениях за пределами расчетных параметров наружного воздуха в среднем 100 ч/г при круглосуточной работе или 70 ч/г при односменной работе в дневное время;
второго класса-для обеспечения оптимальных санитарных или технологических норм при допускаемых отклонениях в среднем 250 ч/г при круглосуточной работе или 175 ч/г при односменной работе в дневное время;
третьего класса-для обеспечения допускаемых метеорологических условий, если они не могут быть обеспечены вентиляцией, или промежуточных условий между допускаемыми и оптимальными нормами при экономическом обосновании; допускаемые отклонения за пределами расчетных параметров наружного воздуха 450 ч/г при круглосуточной работе или 315 ч/г при односменной работе в дневное время.
Кондиционирование воздуха осуществляется комплексом технических средств, называемым системой кондиционирования воздуха (СКВ). В состав СКВ входят технические средства приготовления, перемещения и распределения воздуха, приготовления холода, а также средства хладо- и теплоснабжения, автоматики, дистанционного управления и контроля. СКВ больших общественных и производственных зданий должны обслуживаться комплекс
ными автоматизированными системами управления.
Основное оборудование для приготовления и перемещения воздуха агрегируется в аппарат, называемый кондиционером. В отдельных случаях все технические средства для кондиционирования воздуха скомпонованы в кондиционере, и тогда понятия СКВ и кондиционер становятся однозначными.
Кондиционирование воздуха подразделяется на комфортное и технологическое.
Комфортные СКВ предназначены для создания и автоматического поддержания температуры, относительной влажности, чистоты и скорости движения воздуха, отвечающих оптимальным санитарно-гигиеническим требованиям.
Технологические СКВ предназначены для обеспечения параметров воздуха, в максимальной степени отвечающих требованиям производства.
Технологическое кондиционирование в помещениях, где находятся людн, осуществляется с учетом санитарно-гигиенических требований. Основные санитарно-гигиенические требования регламентируются: ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к «воздуху рабочей зоны»; СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»; СНиП 2.09.02-85 «Производственные здания»; СНиП 2.08.02-89 «Общественные здания»; СНиП 2.09.04-87 «Административно-бытовые здания»; СНиП И-3-79 «Строительная теплотехника» и СНиП 2.01.02-85 «Противопожарные нормы», а также другими материалами по проектированию санаториев, больниц и поликлиник, гостиниц, магазинов, спортивных сооружений, театров, кинотеатров, архивов, животноводческих и птицеводческих зданий и сооружений, зданий и сооружений для хранения и переработки сельскохозяйственной продукции, теплиц и парников.
Следует также учитывать указания по проектированию зданий с герметизированными помещениями для точных производств и электроники 一 «чистых комнат», предприятий лег-
кой, пищевой, мясной, рыбной и молочной промышленности и холодильников.
Во всех случаях СКВ должны занимать возможно меньшие площади для размещения оборудования, однако практически для оборудования СКВ требуется от 25 до 400% (для «чистых комнат») от площади кондиционируемых помещений. Внешние формы и отделка оборудования, располаг аемого внутри кондиционируемых помещений, должны соответствовать архитектурному облику последних.
В проектах следует предусматривагь возможность строигельсгва и ввода СКВ в экс- илушацию по этажам, а иногда и по о удельным помещениям. Необходимо предусматривать также: 1) возможность быстрого переключения кондиционеров с режима обогрева на режим охлаждения в переходное время го^ш, а также при резких переменах температуры наружного воздуха и теплопоступлений, т. е. системы должны иметь малую тепловую инерционность; 2) взаимную блокировку кондиционеров, чтобы при выключении одного из них можно было пода1 ь воздух из соседних кондиционеров, хотя бы в меньшем количестве; 3) обеспечение индивидуально! о pci улирования температуры, относительной в^ижности в каждом отдельном помещении, 4) возможность отопления одних помещений при одновременном охлаждении других, обслуживаемых юй же системой; 5) сосредоточение оборудования, требующего системагическо! о обслуживания в минимальном количестве месц 6) простоту и удобство обслуживания и ремонта, а также малую по- 1ребносгь в них за период эксплуатации; 7) возможнос1ь частичной перепланировки помещений в процессе эксплуатации без пере- ус гройсгва СКВ, чго особенно важно, например, для производственных зданий с быстро меняющейся технологией.
Общепризнанной классификации СКВ не сущес1вуег. Приведенная на рис. 15 1 классификация не гфетендует на исчерпывающую полногу и касается только тех систем, которые найми применение в нашей с i ране.
Для СКВ на холодный период года в качестве расчетных следует принимать параметры Б наружного воздуха СНиП 2 04.05-86 для СКВ всех классов; для теплого периода для СКВ первого класса параметры 瓦 для второго класса - параметры Б. сниженные на 2℃ ио температуре и на 2 кДж/кг по энтальпии, и для третьего класса параметры /. В
качестве переходных условий для СКВ всех классов следует принимать параметры, при которых кондиционер не расходует ни теплоты, ни холода.
СКВ, используемые в течение части суток, в теплый период года рекомендуется рассчи- 1ывать на большие из температур 为，℃, и энтальпий JN, кДж/кг, определяемые для каждого часа рассматриваемой части суток, по формулам:
小=才一0,5力口 + cos(15 At)]; (15.1)
厶=J — “5A/1 + cos(15-Дт)]? (15.2)
где tN, JN - расчетные температура наружного воздуха, °C, и удельная энтальпия, кДж/кг, в расчетный час суток,厶 J расчетные температура, °C, и удельная энтальпия, кДж/кг, наружного воздуха при круглосуточной работе СКВ, Л, - амплитуда суточных колебаний гемпературы наружного воздуха, ℃, принимается по СНиП 2 04 05-86; Лу-амплитуда суточных колебаний удельно宜 энтальпии, равная 14s кДж/кг; Ат = т — 3-для местностей, расположенных на расстоянии более 100 км от морей и океанов, и Ат — т — 2-при меньшем расстоянии; здесь т-час расчетных суток по среднему солнечному времени
Формулы (15.1) и (15.2) по температуре и энтальпии характеризуют расчетные сутки теплого периода года с параметрами, изменяющимися по косинусоиде (рис. 15.2). Кроме того, расчетные сутки характеризуют кривыми напряжения солнечной радиации в июле на различно направленные по отношению к сторонам света и к горизонту наружные ограждения помещения.
При проек! ировании СКВ чистоту воздуха принимают: а) для общественных и жилых помещений - в пределах установленных норм наружного воздуха населенных мест; б) для произволе гвенных и административно^бытовых помещений 一 в пределах допускаемых СНиП 2 04.05-86 30% ПДК по ГОСТ 12.1.005-88 в воздухе, выпускаемом в помещения, или на более низком уровне, особенно в части запы- ченности воздуха, если это требуется по технологическим условиям.
Расчетные метеорологические условия в рабочей зоне производственных помещений и обслуживаемой зоне общественных, жилых и административно-бытовых помещений следует выбирать по табл. 15.1.
Многие годы одним из критериев оценки метеорологических условий в общественных и производственных помещениях для людей, находящихся в состоянии, близком к состоянию
ВОЗДУШНЫЕ
НИЗКОГО ДАВПЕ НИЯ
СРЕДНЕГО И ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
ПРЯМОТОЧНЫЕ
С ЧАСТИЧНОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
С ЦЕНТРАЛЬНОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
С МЕСТНОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
МЕСТНЫЕ
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ
Рис. 15 1. Классификация систем кондиционирования воздуха
6
Fnaea. ./■KOHduHUOHUPOeaiue Go-yxa
6 ^ Й 5 ЙТб
ВРЕМЯ ЛЕТНЕЕ ДЕКРЕТНОЕ, ч
Рис. 15*2. Температура и энтальпия наружного воздуха в расчетные сутки теплого периода года для
Москвы (параметры Б)
покоя, или выполняющих легкую работу в сидячем положении^ служили нормальные эквивалентно-эффективные температуры (ЭЭТ). ЭЭТ не учитывают радиационного фактора и были установлены на основе сравнения теплоощущения людей в выбранных условиях с теплоощущением их в камере со 100%-ной влажностью. Последнее не характерно для реальных условий. Перечисленные недостатки ЭЭТ привели к тому, что этот критерий перестали учитывать и в проектной практике. При определении комфортных условий, как правило, пользуются положениями СНиП 2.04.05-86 или данными специальных исследований и указаний.
По данным Института общей коммунальной гигиены им. А. Н. Сысина АМН оптимальные параметры в служебных (конторских) помещениях применительно ко II климатическому поясу составляют: в холодный период года температура 20-22 ℃ при относительной влажности 30—40% и скорости движения воздуха 0,2 м/с; в теплый период года температура 20-22 ℃ при относительной влажности 30-60% и скорости движения воздуха 0,2 м/с или 23-25 ℃ при скорости движения воздуха 0,3 м/с при этой же влажности.
ТАБЛИЦА 15.1. ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ПО УСЛОВИЯМ ВЫПОЛНЯЕМЫХ РАБОТ ИЛИ ХРАНЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ
Виды производств и помещений
Температура, ℃
Влажность, %
Архивы
14-17
57-63
Библиотеки, книгохранилища
18-21
40-50
Помещения музеев, где хранятся экспонаты из дерева, бумаги, пергамента, кожи, клея и составленные из них
16-24
50—60
Студии художников с картинами на мольбертах
16-24
55-60
Склады картин в музеях Помещения для хранения:
11-12
55-60
мехов
4-10
55-65
кожи
Предприятия машиностроения:
10-16
40-60
лаборатории металлов термоконстантные помещения для прецизионных работ различных групп:
20 士 0,5
40 土 0,5
1
18-22
40 + 5
2
19,5 一 -20,5
40 ± 5
3
19,8-20,2
40 + 5
4
особо чистые помещения для прецизионных работ:
цехи:
19,95
-20,05
40 ± 5
точного машиностроения
20 ± 0,5
45 - 50
намотки трансформаторов и катушек сборки радиоламп
22 ± 1
изготовления
электроизмерительных приборов
21-24
50-55
обработки пластинок из селена и окиси меди
23 土 1
30-40
плавки оптического стекла
24 ± 1
45 + 5
Продолжение табл, 15,1
Виды производств и помещений
Температура, ℃
Влажность, %
шлифовки
24 土 0,5
80 ± 5
линз помещения
19-22
55-65
электронно- вычислительных
(18-24)*
(50 - 70)*
машин (ЭВМ) с встроенными вентиляторами помещения ЭВМ:
параметры для
14-18
75-80
воздуха, подаваемого внутрь машин параметры
24-28
40-50
на выходе из машин параметры для
21-23
45-60
воздушной среды помещений
(18—26)*
(40-70)*
Больницы: хирургические
(20-22)
55-60
операционные палаты
(20-25)** 23-25
40—60
Деревообрабатывающая промышленность: цехи механической
15-16
40-55
обработки дерева столярно-заготови-
15-16
55-65
тельные отделения цехи:
изготовления
18-20
40-55
моделей из дерева производства
21-25
50 ± 5
спичек
сушки спичек
21-25
40 ± 5
Типографское производство: цехи печатания: многоцветной
24-26
45-50
литографии (офсет) плоского на
24-26
45-50
отдельных листах ротационного
24-26
50-55
*на рулонной
бумаге склады бумаги: для лито-
22-25
51- 56
графин типографской для печати:
плоской
20-25
45-50
ротационной
20-25
50-55
Продолжение табл 15 /
Виды производств и помещений
Темпера- тура, ℃
Влажность, %
цехи переплетные, сушки, резки, склеивания бумаги
Фотографическое производство:
отделения:
20-26
45-50
проявочные для фотопленки
20-24
60± 5
резки фотопленки
18-20
65 ± 5
сушки фотонегативов и позитивов
22-24
60 ± 5
помещения для хранения кинофотоматериалов
18-20
40-50
склады химикатов
Производство капронового шелка и корда:
16-27
35-50
отделение намотки прядильного цеха шелка и корда
16-18
47 土 3,5
помещение
16-18
47 士 3,5
контроля и буфер для кордного капронового волокна после прядения
16-18
47 土 3,5
крутильные цехи шелка и корда
22-24
57 ±5
цех горячей вытяжки корда
21 -23
60±5
перемоточные цехи:
шелка
22-24
52 ± 5
корда ткацкий цех, отделение сорти- ровки и упаковки и камера кондиционирования
/ волокна после сушки:
21-23
60± 5
для шелка
22-24
52 ±5
» корда
21-23
60 + 5
лаборатории физико-механических испытаний кордной капро-
20 + 2
65 ±2
новой нити и ткани
Хлопчатобумажные цехи:
чесальный
ленточно-ровничный
22-28
55-50
прядильный
24-28
60-50
Продолжение табл. 15.1
Виды производств и помещений
Температура, ℃
Влажность, %
ткацкий с каре-
20-26
70-65
точными станками
ткацкий с жаккардовыми станками Фармацевтическое производство:
склады:
22-27
65-60
материалов
20-25
30-35
готовых порошков цехи:
20-25
15-35
прессования таблеток
25 土 1
35-40
готовых порошков
20-25
15-35
обработки коллоидов
20 土 1
30-50
изготовления препаратов желез
25 ± 26
5-10
» экстрактов из печени
20-25
20-30
» желатиновых капсул
25 ± 1
40 - 50
склеивания резиновых изделий
25 土 1
25-30
изготовления хирургических изделий из резины
Табачное производство:
24-30
25-30
склады табака
18-24
75-80
цехи изготовления сигар, папирос, сигарет
18-24
70-75
гильзовый цех
18-24
65-70
увлажнительная
камера для табака
Пивоваренное
производство:
24 土 1
75 ± 5
солодовня
12 ± 1
80-85
бродильные чаны Хлебопекарное и макаронное производства:
4—8
60-65
склады муки
12-15
50-60
прессовый цех отделения:
15-20
50-60
силосно- просеиватель- ное
18 ± 1
60 ± 5
опары
• 25-27
75_± 5
теста
28-30
75-80
тесторазделочное
18 ± 1
60-65
расстойное
Молочная
35-40
80-85
промышленност ь:
Продолжение табл. 15.1
Виды производств и помещений
Температура, ℃
Влажность, %
цехи:
маслодельные
14-16
80 ± 5
сыродельные
18-20
80 ± 5
отделение соления термостатные камеры:
10 土 1
95 ± 5
для сквашивания кефира
16-20
60 ± 5
» созревания кефира
5-8
80 ± 5
» приготовления простокваши
24-26
60 ± 5
помещение для хранения сухого молока
5 土 1
60 土 5
г2ч = гп + 0,4(Гн-30); (15.3) при длительностй пребывания до 1 ч
伍=1，04& + 0,49-30)], (15.4)
где 『п - оптимальная температура при длительном пребывании людей в помещении (см. табл. 15.1); % > 30 ℃ - температура наружного воздуха (в теплый период года).
Влажность воздуха в помещениях с кратковременным пребыванием людей не должна превышать 60%.
Современные средства регулирования СКВ обеспечивают получение заданной температуры воздуха в точке установки датчика с весьма высокой точностью (обычно ± 0,3 ℃), но в других точках помещения возможны значительные отклонения от этой температуры, причем степень равномерности температур зависит главным образом от равномерности распределения источников теплоты, способа организации воздухообмена в помещении.
Условия комфорта можно оценить по стандарту ASHRAE 55-56 и, если это не противоречит ГОСТ 12.1.005-88, можно учитывать по «эффективной температуре сквозняка», определяемой по формуле
® = & — % — 7,66 (г — 0,1524), (15.5) где 0-индекс Невиса и Вэрда; ^-температура воздуха по сухому термометру в данной точке помещения, ℃; /с-средняя температура по сухому термометру в помещении, ℃; г-скорость движения воздуха в данной точке, м/с.
Значение 0 по условиям комфорта должно находиться в пределах
-1,67 <б< 1,11 (15.6) при скорости г от 0 до 0,36 м/с.
Например, если задано tx = 24 ℃; /с = 23 ℃; V = 0,3 м/с, то е = 24 - 23 — 7,66 (0,3 — 0,1524)= =—0,13, что удовлетворяет требованиям комфорта.
Для соблюдения комфортных условий в обслуживаемой зоне температуру воздуха рекомендуется понижать от пола к потолку, однако допустимо и повышение температуры не более чем на 2℃ в пределах человеческого роста.
Температура пола при ходьбе не должна превышать 25 ℃, а для людей в состоянии покоя-28 ℃. Радиация, направленная на голову, вызывает дискомфорт.
Технологические требования в отношении
поддержания температуры, влажности и скорости движения воздуха следует ограничивать допускаемыми метеорологическими условиями по ГОСТ 12.1.005-88.
Более подробные сведения на основании экспериментальных исследований Фангра (Дания) приведены в книге Б. В. Баркалова и
* Е. Е. Карписа.
РАСХОД
КОНДИЦИОНИРОВАННОГО ВОЗДУХА
Рассматривают полезный расход кондиционированного воздуха, необходимый для обеспечения заданных условий в обслуживаемом помещении, и полный, учитывающий непроизводительные утечки (далее потери) воздуха в оборудовании и воздуховодах. '
Потери воздуха в оборудовании должны учитываться по данным заводов-производителей.
Полный расход воздуха в СКВ следует определять по формуле
厶口 ^^пот^о + L<)6，(15,7)
/ где Lo-полезный расход воздуха, м3/с; Ьоб-потери в оборудовании, м3/с; Кпот - коэффициент для учета потерь воздуха в воздуховодах.
Для СКВ следует применять воздуховоды класса П по СНиП 2.04.05-86, определяя коэффициент Krot для круглых воздуховодов по формуле
где Dn-диаметр, м, воздуховода в месте присоединения к вентилятору; Dm~ средний диаметр, м, воздуховодов СКВ за пределами обслуживаемых помещений; /-длина, м, воздуховодов СКВ за пределами обслуживаемых помещений; р и и -статическое давление, Па, и скорость воздуха, м/с, в месте присоединения воздуховода к вентилятору.
Для прямоугольных воздуховодов и воздуховодов другого поперечного сечения на Кпот вводится коэффициент 1,1, причем следует принимать 口口 и Ош равными 0,32 S, где S- периметр воздуховода, м, соответственно в начальном и среднем сечениях.
Более точно потери и подсосы воздуха
в СКВ могут быть рассчитаны по табл. 2. СНиП 2.04.05-86.
Полезный расход воздуха СКВ Lo, м3/с, как правило, определяется максимальными избытками явной теплоты в помещении в теплый период года 2ЯВ, Вт, по формулам:
при удалении всего воздуха из одной зоны помещения (в частности, из обслуживаемой зоны)
при удалении части воздуха 儿 из живаемой зоны помещения
厶=Аз +
(15.9) обслу-(15.10)(15.9) обслу-(15.10)где L01-расход воздуха, м3/с, удаляемый из обслуживаемой зоны помещения; rOi3, /0-температуры воздуха, ℃, в обслуживаемой зоне и подаваемого в помещение; Д/р-полная рабочая разность температур, ℃:
(15.9) обслу-
(15.10)
(15.9) обслу-
(15.10)
△% = &-"=S。,伉.,一0); (15.11)
гу-температура воздуха, “С, в зоне помещения, из которой производится удаление воздуха; Квоз-коэффициент воздухообмена, зависящий от способа организации воздухообмена, вида, мощности и распределения источников теплоты в помещении, определяемый по расчету или по опытным данным.
Полная рабочая разность температур, ℃, ограничивается заданными параметрами воздуха помещения и должна приниматься максимально большой, так как от нее зависят размеры кондиционеров, каналов и мощность электродвигателей, т.е. в конечном счете величины единовременных и эксплуатационных затрат. Вместе с тем величина А% должна удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям, поэтому ее необходимо проверять расчетом распределения приточного воздуха.
Для СКВ, предназначенных для помещений, в которых требуется поддерживать высокую относительную влажность воздуха, в теплый период года весьма эффективно применять доувлажнение воздуха форсунками, размещаемыми в помещении (см. п. 15.7). В этом случае рабочая разность температур А% в формулах (15.9)- (15.11) определяется из построения условного процесса теплообмена по явному теплу в помещении (рис. 15.3):
А% = Квоз&з — Г°) + (^доувл — %з)' (15.12) где /доуил - условная температура воздуха по сухому термометру, определяемая по рис. 15.3 в результате
Рис. 15.3. Построение процесса приготовления воздуха при доувлажнении в помещенииРис. 15.3. Построение процесса приготовления воздуха при доувлажнении в помещениипостроения процесса доувлажнения воздуха в помещении на AJ, г/кг; /Д0у8Л — гоэ-результат процесса доувлажнения; 1Ю 厶м，^еИт，厶р ^о _ соответственно температуры воздуха, ℃: наружного, смеси наружного и рециркуляционного, после рециркуляционного вентилятора (при наличии такого), после камеры орошения кондиционера, после приточного вентилятора.
Рис. 15.3. Построение процесса приготовления воздуха при доувлажнении в помещении
Рис. 15.3. Построение процесса приготовления воздуха при доувлажнении в помещении
В тех случаях, когда по экономическим или конструктивным причинам применяются системы, состоящие из центральных кондиционеров и местных кондиционеров-доводчиков, устанавливаемых внутри или вблизи обслуживаемых помещений и принимающих на себя часть избытков теплоты, полный расход воздуха для центрального кондиционера определяют по формулам (15.9) и (15*10), руководствуясь приходящейся на него частью избытков теплоты.
На холодный период года расход воздуха СКВ может быть сокращен соответственно уменьшению избытков явной теплоты и изменению рабочей разности температур, но расход воздуха не должен быть меньше необходимого для обеспечения равномерности распределения воздуха в обслуживаемой зоне.
Во всех случаях полезный расход воздуха СКВ не должен быть меньше необходимого, обеспечивающего: 1) удаление выделяющихся в помещении вредных газов, паров или пыли; 2) создание подпора в помещении, компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами и на технологические нужды; 3) санитарную норму наружного воздуха.
Расход воздуха, необходимый для создания повышенного давления в помещении, должен не менее чем в 1,5 раза превышать получаемый в результате расчета инфильтрации, производимого по требованию СНиП 2.04 05-86 для холодного периода года, при условии, что кондиционер и вытяжная вентиляция не работают.
В расчетах для теплого периода года принимают следующее превышение притока в помещении над вытяжкой, выраженное в объемах помещения в 1 ч:
помещение без окон и наружных 0,5-0,75 1/ч дверей
помещение с окнами.
Помещения
Раскол наружного воздуха, м‘/耳， на 1 чел
ТАБЛИЦА 15 3 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ВВОДИМЫЙ НА КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, НАХОДЯЩЕГОСЯ В ПРОИЗВОДСТВЕННОМ ИЛИ ОБЩЕСТВЕННОМ ПОМЕЩЕНИИ
на одну сторону
»
« две стороны
1.5
»
« три и четыре стороны
»
вестибюль
2-3
»
Кроме того, при часто открывающихся дверях в кондиционируемое помещение следует учитывать, расход воздуха, компенсирующий расходы через дверь (табл 15.2).
Расход наружного воздуха, обрабатываемого в кондиционерах и вводимого в помещение, оказывает большое влияние на расходы теплоты и холода. Поэтому необходимо стремиться к всемерному сокращению расхода обрабатываемого наружного воздуха Полезный расход наружного воздуха не должен быть менее: 1) требуемого СНиП 2.0L05-86 или рекомендуемого в табл. 15.3-15.4 и на рис. 15.4 и 15.5; 2) необходимого для компенсации воздуха, удаляемого вытяжной вентиляцией и расходуемого на технологические нужды; 3) требуемого для поддержания в помещении избыточ-
при отсутствии курения » незначительном
25
35
курении
» значигельном »
50
» сильном »
75
на одного ребенка в
15
помещениях, занятых
детьми до 12 лет
Производственные1
при объеме помещения
Не менее 30
на одного работающего
менее 20 м?
то же, от 20 до 40 м3
» » 20
Производственные без
» » 40
окон и фонарей
Производственные и
До 70
общественные помещения.
Общественные.
характеризуемые неприят
ными запахами
Число людей, проходящих через двери в 1 ч
Обычная дверь
Дверь с тамбуром
Вращающаяся дверь
одна
более одной
одна
более одной
одна
более одной
ТАБЛИЦА 152 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД ВОЗДУХА, м3/4, ВВОДИМЫЙ В ПОМЕЩЕНИЕ
НА КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, ПРОХОДЯЩЕГО ЧЕРЕЗ ДВЕРЬ, ДЛЯ СОЗДАНИЯ
ПОВЫШЕННОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ
Помещения
Расход наружного воздуха, м*/% подаваемого
на 1 м2 площади пола
на 1 м3 внутреннего объема
Общие больничные
6
палаты
Хирургические
36
12
операционные
Гостиничные номера
6
—
Кухни в ресторанах
72
—
Химические
36
-
лаборатории Механические
4
лаборатории Конторы
-
2
ТАБЛИЦА 154 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ
ПОМЕЩЕНИЙ
До 100 100-700 700-1400 1400-2100
5 5 5
4 4 4
й^,
,5,5,5253 3 3^
8 Д5 3
ного давления; 4) расхода наружного воздуха в теплый и холодный периоды через неппот- ности клапанов, определяемого по формупе
L = 0,01,
(15,13)
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людейРис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3
Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
/ и 2-ощутимый и умеренный запах; 3 и 4 -сильный и оченьсильный запах
Рис. 15.5. Оптимальные режимы расходования наружного воздуха
Рис. 15.6. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с переменными расходами наружного и рециркуляционного воздуха (а и б) и с постоянными расходами (а и в), при условии, что расход наружного воздуха меньше вычисленного по формуле (15.16)
LH - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух, К / - воздухонагреватель первого подогрева
где пж-удельная конструктивная неплотность клапанов (см, гл. 8), в среднем равная 5—10%, 4— расход воздуха через клапан в открытом положении, м3/ч.
Для систем, работающих с переменным расходом наружного воздуха (рис. 15.5), при удельной энтальпии 丿^ «более высокой», чем воздуха в помещении Jr (например, при 人=丿工 > J) экономически целесообразно принимать минимальный расход наружного воз
духа, равный большему из расходов, вычисленных исходя из удовлетворения требований норм, компенсации вытяжки или обеспечения необходимого подпора.
При удельных энтальпиях наружного воздуха в пределах JH v 丿丁 v 人(где J3-энтальпия воздуха, приготовленного в камере орошения) следует подавать 100% наружного воздуха
(например, при J； = J^)，При энтальпиях J^， меньших, чем у воздуха после камеры орошения, расход наружного воздуха LH не постоянен и определяется из условия получения смеси с рециркулируемым воздухом, которая имеет удельную энтальпию, равную таковой для воздуха после камеры орошения J3:
L =L人一/3L =L人一/3(15.14)(15.14)где Lop-расход воздуха, проходящий через камеру орошения, м3/с.
L =L人一/3
L =L人一/3
(15.14)
(15.14)
Например, если задано Jx = 38,8;厶 =27,9 и JH = —29,2 кДж/кг, то
38,8 - 27,9
4 = L°p 38,8 -(-29,2) W64P.
Работа СКВ при J；' < J3 с переменным расходом наружного воздуха в смеси позволяет продолжительное время не прибегать к первому подогреву, т. е. экономить на эксплуатации. Однако при некотором значении удельной энтальпии наружного воздуха
令Qi -人)令Qi -人)(15.15)(15.15)расход наружного воздуха, найденный по формуле (15.14), может оказаться меньше объема, требуемого по нормам или для компенсации вытяжки и создания необходимого подпора. Это недопустимо, следовательно, необходим первый подогрев воздуха для обеспечения подачи большето из требуемых минимальных расходов.
令Qi -人)
令Qi -人)
(15.15)
(15.15)
В СКВ, работающих с переменным расходом наружного воздуха, при применении воздухонагревателей для первого подогрева их целесообразно устанавливать после камеры смешивания наружного и рециркуляционного воздуха, чтобы не нарушать аэродинамической устойчивости системы. Это ограничивает расход наружного воздуха, так как при удельной эш альпии смеси JCM < 10,4 кДж/кг возможно замерзание выпадающей из воздуха влаги. Для предупреждения этого явления не следует вводить в смесь расход наружного воздуха, превышающий
厶 一 10,4
4 = %子一六."16)
Схемы приготовления и подогрева воздуха по этому способу приведены на рис. 15.6, а и 6.
Здесь наружный воздух смешивается с рециркуляционным, а смесь воздуха при удельной энтальпии Jcm подогревается в первом подогреве до J3, с которой поступает в вентилятор и воздуховоды, где, в свою очередь, подогревается до J2 и входит в помещение.
Если для компенсации местной вытяжки и создания повышенного давления в помещении расход наружного воздуха должен быть больше найденного по формуле (15.16), то необходимо принимать меры для оттаивания льда (например, предусматривать обогрев пола и стен смесительной камеры).
Для СКВ, работающих с постоянным расходом наружного воздуха, его следует определять по технико-экономическим расчетам, учитывая продолжительность периодов, требующих охлаждения и нагрева воздуха, средние удельные энтальпии наружного воздуха в эти периоды и отпускные стоимости холода и теплоты. Для систем кондиционирования комфортного назначения обычно оправдан расход наружного воздуха, равный:
для средней полосы страны
% = 0,3+ 0,4%; (15.17) для южных районов страны
LH = 0,2-0,3Lop. (15.18)
Для СКВ, работающих с постоянным расходом наружного воздуха и при наличии первой и второй рециркуляции, воздухонагреватели первого подогрева следует устанавливать в потоке наружного воздуха, чтобы не нарушить аэродинамической устойчивости системы и уменьшить размеры этих воздухонагревателей.
Во избежание намерзания льда на входных сепараторах камеры орошения воздух, пропускаемый через воздухонагреватели, должен достигнуть удельной энтальпии JK = 10,4 кДж/кг, т. е. расход наружного воздуха, м3, должен быть
'н》'ор'н》'ор九— 10,4九— 10,4(15.19)(15.19)При этом приготовление воздуха ведется, как показано на рис. 15.7. Наружный воздух нагревается от удельной энтальпии JH до и смешивается в заданных соотношениях с рециркуляционным, имеющим удельную энтальпию J］； смесь приобретает удельную энталь-
'н》'ор
'н》'ор
九— 10,4
九— 10,4
(15.19)
(15.19)
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха нри применении первой и второй рециркуляции (& м 6), н в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)LH - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух; К1 -воздухона! реватель первого подогреваРис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха нри применении первой и второй рециркуляции (& м 6), н в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)LH - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух; К1 -воздухона! реватель первого подогревапию 丿з, увлажняется и поступает в вентилятор и воздуховоды, где нагревается до удельной энтальпии J2 и далее выходит в помещение.
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха нри применении первой и второй рециркуляции (& м 6), н в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)
LH - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух; К1 -воздухона! реватель первого подогрева
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха нри применении первой и второй рециркуляции (& м 6), н в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)
LH - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух; К1 -воздухона! реватель первого подогрева
При работе кондиционеров на смеси с постоянным расходом наружного и рециркуляционного воздуха и при отсутствии второй рециркуляции следует производить нагрев после смешивания наружного и рециркуляционного воздуха в тех случаях, когда расход наружного воздуха меньше вычисленного по формуле (15.19). Нагрев наружного воздуха до смешивания с рециркуляционным следует производить в тех случаях, когда его расход равен или больше вычисленного по той же формуле.
Борьба с выпадением конденсата при смешивании наружного и рециркуляционного воздуха в ряде случаев может осуществляться в воздухонагревателе рециркуляционного воздуха, установленном до камеры смешивания. При этом воздухонагреватель хорошо защищен от замерзания.
Полный расход наружного воздуха вычисляется по формуле
^Н,П ~ ^ПОТ^Н 5 (15.20)
1де Кпот - коэффициент, принимаемый как для формулы (15.7).
153 СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В зависимости от расположения кондиционеров по отношению к обслуживаемым помещениям СКВ делятся на центральные и местные, а по типу кондиционеров - на неавтономные и автономные.
Центральные СКВ, получившие в Советском Союзе наибольшее распространение, имеют неавтономные кондиционеры, снабжаемые извне холодом, теплотой и электрической энергией.
Местные СКВ могут иметь неавтономные и автономные кондиционеры; последние снабжаются извне только электрической энергией.
Неавтономные системы делятся на воздушные -подающие в обслуживаемые помещения только воздух, и водовоздушные, подающие воздух и воду, несущие теплоту или холод в теплообменники, установленные в обслуживаемых помещениях.
По давлению, создаваемому вентиляторами центральных кондиционеров, СКВ подразделяются на системы низкого давления (до 1000 Па), среднего давления (от 1000 до 3000 Па) и высокого давления (выше 3000 Па).
По периоду действия СКВ разделяются на круглогодовые, для теплого периода (охладительно-осушительные) и для холодного периода (нагревательно-увлажнительные). СК В устраивают с качественным, количественным и количественно-качественным регулированием. Возможны также различные комбинированные системы.
15.3.1. Центральные системыкондиционирования воздуха
Центральные СКВ с кондиционерами, расположенными вне обслуживаемых помещений, обслуживают одно большое помещение, несколько зон такого помещения или много отдельных помещений. Иногда несколько центральных систем обслуживают одно помещение больших размеров (большой цех, театральный зал, закрытый стадион или каток).
Центральные СКВ оборудуются неавто номными кондиционерами КТЦЗ, изготовляемыми по трем базовым (типовым) схемам компоновки оборудования и их модернизациям, образующимся путем доукомплектования, замены или исключения отдельных видов оборудования из базовых схем. Воздух разводится, как правило, по круглым стальным изолированным воздуховодам. При подземной прокладке воздуховоды рекомендуется укладывать в каналы.
Центральные системы удобны для обслуживания, обеспечиваются (при необходимости) эффективными фильтрами, устройствами шу- мо- и виброгашения и наиболее совершенными системами автоматики - вплоть до управления ЭВМ.
Для СКВ комфортного назначения с круглогодичной и круглосуточной эксплуатацией, а также для помещений без естественного проветривания следует устанавливать не менее двух кондиционеров производительностью по 50% общей производительности системы, при этом воздухонагреватели второго или местного подогрева должны иметь мощность, достаточную для нормального отопления помещений при работе одного кондиционера.
При технологических требованиях к постоянству заданных параметров в помещении круглосуточно и круглый год следует проектировать установку резервных кондиционеров.
СКВ, работающие с рециркуляцией, реко-
ТАБЛИЦА 15.5. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯДЛЯ СХЕМ СКВ
Оборудование и приборыОборудование и приборыУсловноеобозначениеУсловноеобозначениеКамера орошения или поверх- ПК костный орошаемый воздухоохладитель
Оборудование и приборы
Оборудование и приборы
Условноеобозначение
Условноеобозначение
ВоздухоохладительВО
Насосная установкаНУ
Проходной или трехходовойК
регулирующий клапан на
трубопроводе с пневматическим или электрическим сервомотором
Местный кондиционер-доводчик Местный подогреватель Паровой увлажнитель Смесительный клапан для воздуха с пневматическим или электрическим сервомотором Воздушный фильтр Секция подогрева ~ воздухонагреватель Теплообменник-утилизатор для использования теплоты из выбрасываемого воздуха Водоводяной теплообменник Шумоглушитель Приточный вентилятор Рециркуляционно-вытяжной вентилятор Индукторная муфта скольжения Направляющий аппарат вентилятора Воздуховод для блокировки с соседним кондиционером Терморегулятор Влагорегулятор Регулятор давления Дальномерный или местный контрольный термометр
То же, психрометрb
» расходомерР
» манометрd
кпукммпскпукммпсфотфоту ту тт U в с А BLnPBинт U в с А BLnPBинБ ТВд?Б ТВд?мендуется рассчитывать на подачу переменных объемов рециркуляционного воздуха в зависимости ог параметров наружного воздуха* применяя для рециркуляции отдельный вентилятор. При размещении СКВ в одном здании рекомендуется для взаимозаменяемости объединять (блокировать) попарно или по три приточных и рециркуляционных воздуховода. Воздухонагреватели второго и местного подогревов должны, как правило, снабжаться теплоносителем постоянных параметров. В СКВ. регулируемых по методу «точки росы», дат-
кпукммпс
кпукммпс
фот
фот
у т
у т
т U в с А BLnPBин
т U в с А BLnPBин
Б ТВд?
Б ТВд?
чики точки росы надо размешать за вентилятором, а воздухонагреватели второго или местного подогрева ставить после размещена気 датчиков, считая по направлению движения воздуха.
Обводные автоматические клапаны (заслонки) необходимы только для регулирования паровых воздухонагревателей. В качестве воздухонагревателей, питаемых водой, следует, как правило, применять секции подогрева без обводных каналов.
Оросительные форсуночные камеры являются экономичными и эффективными тепломассообменными аппаратами. Однако для упро- шения обслуживания их заменяют поверхностными орошаемыми и неорошаемыми воздухоохладителями, питаемыми хладагентами или промежуточным холодоносителем. как правило, холодной водой. Это существетпю упрощает систему холодоснабжения.
Фипьтры для общей или первой очистки воздуха следует размешать в тех частях кондиционеров, через которые проходит весь обрабатываемый воздух, заитищая от пыли воз' можно большее число секций кондиционеров. Фильтры второй и третьей ступени размещают перец вводом воздуха в помещение. Воздушные фильтры должны быть легко доступшл для очистки и обслуживания.
При совместной работе СКВ с системами отопления последние следует рассчитывать на обеспечение температуры воздуха иа 2-4 °C ниже заданной для помещения.
На принципиальных схемах СКВ приняты буквенные обозначения, приведенные в табл, 15.5, прк этом как схемы, так и наимено' впния оборудования в таблице даны применительно к серии центральных кондиционеров КТЦЗ производительностью 10-250 тыс. м3/ч.
1532. Центральныеоднозональные системыкондиционирования воздуха
Центральные однозональные СКВ применяются для обслуживания больших помещений с относительно равномерными тепло- и влаго- выделениями, например залов собраний, театров, аудиторий и производственных помещений. Такие СКВ необходимо, как правило, комплектовать устройствами дня использования отбросной теплоты. Схема типовой одно
зональной СКВ с использованием теплоты и холода из воздуха помещения, выбрасываемого вытяжными вентиляторами РВВ, представлена на рис. 15.8
Процессы нагревания, увлажнения, охлаждения и осушения воздуха в камере орошения регулируются изменением температуры и расхода воды, разбрызгиваемой форсунками, так как исследованиями ЦНИИПромзданий и ЦНИИЭП инженерного оборудования экспериментально установлена пригодность для этого центробежных форсунок с диаметром выходного отверстия 2-10 мм при регулировании давления воды от расчетных значений до 10 кПа. Система может работать целиком на наружном воздухе и с рециркуляцией, для чего устраивается рециркуляционный воздуховод с клапаном К10, показанный пунктиром
На схеме процессов кондиционирования воздуха, построенных на J - ^-диаграмме (рис. J 5.8,0, как и на других схемах процессов, точки, характеризующие состояние воздуха, обозначены индексами, которыми в тексте сопровождаются значения каждого из соответствующих параметров воздуха. Например, точке и индексом 1 на рис. 1586 соответствуют следующие значения в тексте: температуры 小 относитетьиой влажности ср「удельной энтальпии 丿 I и влагосодержания d「
В теплый период года при расчетных параметрах воздуха СКВ без рециркуляции забирает наружный воздух (точка 人 рис, 15.8,0? охлаждает его в теплообменнике ТУ1 (рис. 15.8* а) до параметров точки 2, фильтрует и вновь охлаждает воздух в камере орошения до параметров точки 3, если поступление теплоты в помещение достигает максимума; затем воздух, проходя через вентилятор, нагревается до параметров точки 4 и выпускается в помещение, где принимает заданные параметры точки 5. При минимальных поступлениях теп- лоты*в помещение воздух с параметрами в точ-
77,8 包2
Рис. 15.8. Центральная прямоточная однозональная система кондиционирования воздуха, работающая полностью на наружном воздухе или с рециркуляцией (рециркуляционный воздуховод и клапан К10 показаны пунктиром)
а схема системы; б пос гроение на 丿 tZ-диаграмме процессов при го говления воздуха при pa6oie сие гемы на наружном воздухе;в- ю же, но при работе с рециркуляцией; г- ю же, при регулировании по оптимальному режиму
Условные обозначения см /абл. 15.5.
ке 2 охлаждается в камере орошения до температуры в точке 6, нагревается до параметров точки 7 и затем принимает параметры точки 5, ассимилируя теплоту и влагу в помещении.
Воздух, удаляемый из помещения наружу, нагревается в вытяжном вентиляторе РВВ до параметров в точке 8 и, проходя через теплообменник ТУ2, охлаждает циркулирующий в
нем теплоноситель, нагреваясь при этом от параметров точки 8 до параметров 9 или до промежуточных величин. Между теплообменниками ТУ1 и ТУ2 циркулирует незамерзающий теплоноситель, перемещаемый насосом НУ1. При расчетных параметрах холодного периода года наружный воздух с параметром 11 нагревается в теплообменнике ТУ1 до параметров точки 12, затем подогревается и увлажняется в камере орошения ПК водой, приготовляемой в водоводяном теплообменнике ВТ, до параметров точки 3 или точки 6 либо до промежуточных параметров. Использование этого экономичного способа приготовления воздуха возможно, если температура воздуха, поступающего в камеру орошения (точка 72), при расчетных параметрах будет не ниже минус 20 ℃. В противном случае следует применять воздухонагреватели первого подогрева СП 1 и СП2 (на рис. 15.8 показаны пунктиром), нагревающие воздух до параметров точки 14 и 75, в зависимости от величины избытков теплоты в помещении. Воздух адиабатически увлажняется в камере орошения до параметров точек 3-6. При недостатках теплоты в помещении воздух подогревается вторым подогревателем МП от параметров точек 3—6* до параметров точек 16-19 и, отдавая теплоту помещению, при одновременной ассимиляции влаги принимает заданные параметры 5.
Воздух, удаляемый из помещения, охлаждается и осушается в теплообменнике ТУ2 от параметров 8 до параметров 17 незамерзающим теплоносителем, нагревающим затем наружный воздух в теплообменнике ТУ1.
В СКВ, работающих с рециркуляцией внутреннего воздуха (рис. 15.8, в), наружный воздух состояния / или II смешивается с рециркулирующим воздухом состояния 8 и полученная смесь 10 или 21 проходит все стадии обработки, описанные для системы, работающей на одном наружном воздухе.
Автоматизация центральных однозональных СКВ с камерами орошения, регулируемыми изменением температуры и давления воды перед форсунками, осуществляется регулятором температуры воздуха помещения Т1, управляющим клапанам Р1, регулирующим подачу теплоносителя в водоводяной теплообменник ВТ, и клапаном К2, регулирующим обвод воды, идущей к форсункам мимо ВТ, или клапанами КЗ и К4 на теплоносителе к водо
нагревателю первого подогрева. Если при полном открытии клапанов на теплоносителе К1 или КЗ и К4 температура в помещении не достигает заданной, то терморегулятор Т1 переключается на управление клапаном К5 на теплоносителе, подведенном к местному подогревателю МП. Регулятор влагосодержания, установленный в помещении, управляет производительностью насосной установки НУ2 с помощью индукторной муфты скольжения ИС или другим способом.
Удельные энтальпии наружного воздуха J3 при максимальной нагрузке и J6 при минимальной нагрузке являются условными границами регулирования СКВ.
В теплый период года автоматическое регулирование можно вести по следующей схеме: терморегулятор Т1 управляет клапаном Кб, изменяющим температуру воды, подаваемой в камеру орошения, в пределах между точками %i и /В2 (см. рис. 15.8,6), обеспечивая постоянство температуры в помещении (точка 5). Влажность регулируется регулятором влагосо- держания В с датчиком, установленным в помещении, который управляет муфтой ИС насоса НУ2, изменяя расход воды, подаваемой в камеру орошения.
В холодный период года регулятор Т1 управляет клапаном К1, регулирующим расход теплоносителя, поступающего в водоводяной теплообменник ВТ, и клапаном К2, регулирующим обвод воды, идущей к форсункам мимо ВТ, или клапанами КЗ и К4, регулирующими подачу теплоносителя к воздухонагревателям первого подогрева.
При полном закрытии клапанов на теплоносителе К1 или К2 и КЗ терморегулятор Т1 переключается на управление клапаном Кб на подаче холодной воды в систему орошения, регулируя температуру в помещении и изменяя температуру приточного воздуха от параметров точки 4 до точки 7. Влажность регулируется регулятором влагосодержания В с помощью индукторной муфты Ис, изменяющей производительность насоса НУ2, подающего воду в камеру орошения.
Для устранения образования инея на трубках теплообменника ТУ2 температура выходящего из него воздуха не должна падать ниже + 2 °C (точки /7). Терморегулятор Т2, установленный за теплообменником ТВ2, управляет клапаном К7, отводя часть холодо-
носителя обратно в теплообменник ТУ.
На рис. 15.8, а показано применение теплообменников ТУ1 и ТУ2, работающих с промежуточным теплоносителем, как один из реальных способов использования теплоты, но для этой цели можно применять теплообменники других конструкций.
Пуск кондиционера в теплый период года осуществляется при последовательном включении вентиляторов ПВ и РВВ, открывании клапанов Кб, К8 и К9 и включении насосных установок НУ1 и НУ2.
При регулировании СКВ с рециркуляцией воздуха терморегулятор Т1 в теплый период года работает вместе с двухпозиционным регулятором ТЗ, датчиком которого является смоченный термометр, установленный в потоке наружного воздуха. При удельной энтальпии наружного воздуха JH > J5 терморегулятор ТЗ открывает клапан К10 на подачу максимального расхода рециркуляционного воздуха. Когда удельная энтальпия наружного воздуха J3 < JH < J5, терморегулятор ТЗ устанавливает клапан К9 в положение «закрыто». При JH = J3 клапан К10 подключается на управление к терморегулятору Т1, который сначала регулирует нагревание воздуха, идущего в камеру орошения, а затем управляет клапанами К1 и К2 или КЗ, К4 и К5, как описано выше.
В холодный период года при эксплуатации СКВ с рециркуляцией по двухвентиляторной схеме сначала включают рециркуляционно-вытяжной вентилятор РВВ и открывают клапаны К10 и К1 или КЗ и К4 на теплоносителе, тогда СКВ заполняется теплым воздухом из помещения, и часть его выдавливается через неплотности закрытых клапанов К8 и К9, благодаря чему примерзшие створки клапанов быстро оттаивают и клапаны могут быть открыты без применения электропрогрева. Открывание и закрывание клапанов К8 и К9 блокируется с пуском и остановкой приточного вентилятора.
Для уменьшения опасности замерзания воздухонагревателей первого подогрева их следует устанавливать в два ряда последовательно (по ходу воздуха) и оборудовать отдельными регулирующими клапанами на трубопроводах, подводимых к каждому ряду. До пуска кондиционера в зимнее время следует включать теплоноситель для 3-5-минутного прогрева воздухонагревателей при полностью открытых клапанах КЗ и К4. Затем регулирование подачи
теплоносителя следует вести клапаном КЗ, сокращая подачу теплоты во второй (по ходу воздуха) ряд воздухонагревателей, и только после закрытия клапана КЗ следует переводить регулирование на клапан К4, управляющий первым их рядом.
Питаемые водой воздухонагреватели первого подогрева с поверхностью нагрева, превышающей более чем на 10% требуемую, следует оборудовать ручными или дистанционно управляемыми обводными клапанами. При теплоносителе паре обводные клапаны должны устанавливаться на воздухонагревателях первого подогрева и управление ими должно производиться всегда последовательно с клапаном КЗ.
При включенном приточном вентиляторе защита воздухонагревателей (при теплоносителях воде и паре) систем, работающих на наружном воздухе (без рециркуляции), производится датчиком температуры Т4, который устанавливается в приточном воздуховоде (см. рис. 15.8). Датчик настраивается на аварийную температуру на 10℃ ниже нормальной температуры, контролируемой терморегулятором Т1 (но не ниже 2 ℃), и соединяется с реле, которое выключает приточный вентилятор, подает аварийный сигнал, полностью закрывает приемный клапан К8 наружного воздуха и открывает клапаны КЗ и К4 на подаче теплоносителя, если температура понизится до аварийной. В СКВ с рециркуляцией те же функции выполняет датчик терморегулятора Т5, установленный на трубопроводе воды или конденсата (при нагревании паром) у первого ряда воздухонагревателей (см. рис. 15.8,〃). Датчик Т5 обычно настраивают на температуру 30 ℃.
При остановленном приточном вентиляторе наиболее надежна организация постоянного прогрева воздухонагревателей при автоматическом включении теплоносителя клапанами КЗ и К4 на 1-1,5 мин через каждые 2-4 мин; автоматика включается терморегулятором ТЗ, если температура наружного воздуха понижается ниже 2 ℃, и отключается при более высокой температуре.
Местные или дальномерные приборы (см. рис. 15.8, а) должны контролировать: постоянно температуру и влажность в обслуживаемом помещении - точки 厶 и 屮"периодически температуры в воздуховодах и кондиционере - точки %2 一 ％б ； температуры воды и теплоносителя - точки /7~/ц； давления воды и теплоносителя-
точки d]- d《；расходы холодной воды и возду ха - точки 尸1 и 尸2・
Регулирование по методу «точки росы» выполняет терморегулятор точки росы Т4, устанавливаемый после вентилятора (см. рис. 15.8). В холодный период года он управляет клапанами KI, К2 или КЗ, К4, а в теп- лый ~ Кб и насосной установкой НУ2. В системах, работаютцих с рециркуляцией, Т4 вместе с терморегулятором ТЗ управляет также клапанами К9 и К10, как было описано выше.
При регулировании кондиционеров следует учитывать, что точками 5, 4 я 3 на схеме процессов приготовления воздуха (см. рис. 15.8,份 показаны его средние параметры в помещении, при выходе из воздухораспределителя и до вентилятора. Фактически, как приведено в работах Б. Г. Шпиза*, кроме средних величин 厶 и(р5 обычно задаю гея и допустимые отклонения от этих параметров. Тогда параметры в помещении, построенные на J - ^-диа- f рамме, представляются четырехугольником 5a$-5c・5d (см. рис. 15.8, г).
При тепловлажностном отношении £ v 〜 параметры воздуха, подаваемого в помещение, можно представить ограниченным четырехугольником 4й-4&-4с-4а. При регулировании по «точке росы» ее температура могла бы колебаться от минимума Зар до максимума Зср. Однако одновременно с регулятором Т4 в СКВ действует регуля гор Т1, стабилизирующий температуру воздуха в помещении и изменяющий температуру приточного воздуха, воздействуя на клапаны К5 или Кб. Поэтому зона возможных параметров приточного воздуха определится многоугольником 4а-4А-4с-4с, площадь которого значительно больше поля необходимых параметров приточного воздуха 4e-4b-4f-4d. Чтобы не выходить за пределы заданных условий, следует ограничить поле возможных параметров приточного воздуха многоугольником 4B-4fe-4p-4d.
По мере уменьшения тепловлажностного отношения, например при уменьшении влаго- выделений (построение пунктиром), минималь-
* Шпиз Б, Г. Методы и приборы для регулирования влажности воздуха. Применение ЭВМ для определения параметров приточного воздуха при регулировании кондиционера по методу точки росы // Водоснабжение и сан. техника -1972-№ 10; 1977- № 3.
ное значение точки росы повышается и достигает максимума при минимальной допустимой относительной влажности (р5й и 8, что соответствует точке росы Здр. Диапазон регулирования приточного воздуха смещается в многоугольник %45r4[-4] В результа ге при выборе регулятора следует ориентироваться на диапазон точек росы, представленный отрезком 3】р-3：р, обеспечивающий условия влажности в помещении в заданных пределах.
Для однозональных СКВ большой производительности, имеющих обводный канал вокруг камеры орошения и работающих по двухвентиляторной схеме с рециркуляцией (см. рис. 15.8), канал / и клапаны К13 и К14, рекомендуется применять разработанный А. Я. Креслинсм * метод регулирования по оптимальным режимам, обеспечивающим минимальные эксплуатационные расходы энергетических ресурсов. Для расчета регулирования СКВ по оптимальному режиму на J - ^-диаграмму наносят границы области, в пределах которой могут находиться тонки, характеризующие состояние наружного воздуха данного географического пункта при заданном коэффициенте обеспеченности.
Область состояния наружного воздуха делят на 13 участков, показанных на рис. 15.9 и в табл. 156 Аналогично рис. 15.8,г на J -1/-диаграмму нанесен четырехугольник 1-2- 3-4, углы которого определяют крайние значения заданных температуры и влажности воздуха в помещении. Устанавливают рабочую разность температур и определяют тепловлажностное отношение е процесса ассимиляции теплоты и влаги. Из вершин четырехугольника проводят лучи этих процессов до пересечения с изотермами воздуха, выпускаемого в помещение, что и определяет четырехугольник 5-6- 7-8 предельных состояний воздуха при входе его в помещение (участок У). Через точки 7 и 5 проводят соответственно линии постоянных удельных энтальпий 7・7‘ и 5・5'. Ломаная 5-5r-7f-7~6-5~ образует участок /К
Построения на рис. 15.9 для упрощения сделаны в предположении, что тепловые эквиваленты работы приторного и частично ре-
Рис. 15.9, Участки I-ХШ на 丿Мдиа^рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в габл. 15.6Рис. 15.9, Участки I-ХШ на 丿Мдиа^рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в габл. 15.6ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .Участок (см. рис. 15.9)Участок (см. рис. 15.9)Оптимальнаяпоследовательностьтеиловлажностнойобработки воздухав кондиционереОптимальнаяпоследовательностьтеиловлажностнойобработки воздухав кондиционереВоздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я; смесь подогревается До Jp мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров /6, подогревается в приточном вентиляторе до 16' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3'Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я; смесь подогревается До Jp мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров /6, подогревается в приточном вентиляторе до 16' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3'Воздух из помещения 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры ，смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси Jn>/p.MHH- иасть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием б?мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 76\ в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещениеВоздух из помещения 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры ，смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси Jn>/p.MHH- иасть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием б?мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 76\ в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
Рис. 15.9, Участки I-ХШ на 丿Мдиа^рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в габл. 15.6
Рис. 15.9, Участки I-ХШ на 丿Мдиа^рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в габл. 15.6
ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .
ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .
Участок (см. рис. 15.9)
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтеиловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Оптимальнаяпоследовательностьтеиловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я; смесь подогревается До Jp мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров /6, подогревается в приточном вентиляторе до 16' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3'
Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я; смесь подогревается До Jp мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров /6, подогревается в приточном вентиляторе до 16' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3'
Воздух из помещения 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры ，смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси Jn>/p.MHH- иасть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием б?мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 76\ в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
Воздух из помещения 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры ，смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси Jn>/p.MHH- иасть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием б?мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 76\ в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
циркуляционно-вытяжного вентиляторов (пропорционально доле воздуха, поступающе! о на рециркуляцию) учтены как избытки теплоты в помещении. Поэтому на рис. 15.9 не показаны отрезки прямых, которые должны характеризовать нагревание воздуха в вентиляторах. Однако в детальных построениях отдельных режимов в табл. 15.6 эти отрезки учтены и пронумерованы с индексами 1. В результате, например, точка / на рис. 15.9 может иметь номер /' на схемах в табл. 15.6.
Лучи процессов е продлевают до точек 10, 11 и /2, положение которых определяется минимальной долей Z наружного воздуха в общем расходе приточного воздуха. Таким образом, создается участок 修 с границами 5-5-712-11-10-5. Из точек 5, 10 и 12 проводят линии постоянных влагосодержаний, в результате чего получают участок VII, образуемый ломаной 10-11-12-13-14-10. и участок VIII, образуемый линиями 5-10-14-15-5.
Через точку 12 проводят линию постоянной удельной энтальпии 12-12\ в результате чего образуется участок III с координатами 7・7〈/2'・72・7. Через точку 7 проводят линию постоянного влагосодержания б?мин, которая в точке 16 пересечения с кривой относительной влажности воздуха за тепловлагообменным ап-
Продолжение табл. 15.6
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Воздух из помещения 3’ нагревается в вентиляторе до 3, смешивается с наружным воздухом Н для получения смеси с энтальпией J . Часть первой &еси увлажняется и вновь смешивается с неувлажненной его частью для получения воздуха 16 с влаго- содержанием б/мин, который подогревается в вентиляторе до 7 и выпускается в помещение
смеси в пределах 7—8-5; после подо
грева в приточном вентиляторе до п' воздух выпускается в помещение
Часть наружного воздуха Н увлажняется при постоянной энтальпии, потом смешивается с необработанной частью этого воздуха так, чтобы смесь приобрела параметры п в пределах, обозначенных ломаной 5—6—7—8 смесь нагревается е вентиляторе до п* в пределах, обозначенных ломаной 1—2—3-4
Воздух, взятый из помещения с параметрами подогревшийся в рециркуляционном вентиляторе до т, смешивается с наружным воздухом Н、 смесь подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров п, лежащих в пределах ломаной 5-8-7. и выпускается в помещение
Наружный воздух Н нагревается в вентиляторе до параметров п и выпускается в помещение, приобретая там параметры m в пределах площади 1-2-3-4
Наружный воздух с параметрами Я и воздух, взятый из помещения Г после того, как он подогревался в рециркуляционном вентиляторе до параметров 人 смешивается и подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров п\ при которых выпускается в помещение
Наружный воздух Н смешивается с взятым из помещения mf и подогревшимся в рециркуляционном вентиляторе до параметров т; пропорция должна обеспечить параметры
Часть наружного воздуха с параметрами Н охлаждается до такой температуры 厶 чтобы после смешения с необработанным наружным воздухом получить смесь с влагосодержанием ^макс, которая затем подогревается в приточном вентиляторе и в калорифере до параметров 5 и выпус-
Продолжение табл. 15.6
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы /т.р.мин. Далее, поль-паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы /т.р.мин. Далее, поль-屮=95%屮=95%
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы /т.р.мин. Далее, поль-
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы /т.р.мин. Далее, поль-
屮=95%
屮=95%
кается в помещение, где приобретает параметры /
Часть наружного воздуха Н охлаждается до такой температуры 厶 при которой после смешения с неохлажденной его частью получится смесь с влагосодержа- нием с?макс и температурой 5'; после нагревания смеси в приточном вентиляторе это обеспечивает получение приточного воздуха с параметрами 5, воздуха в помещении Г и выбрасываемого воздуха 1
Наружный воздух Н смешивается с воздухом, выбрасываемым из помещения, при параметрах т в пропорции, обеспечивающей параметры С1? характеризуемые прямой 18—19; часть этой смеси максимально охлаждается до параметров С2 и смешивается с неохлажденной частью смеси, и новая смесь С3 подогревается в приточном вентиляторе до параметров 5 и выпускается в помещение, обеспечивая необходимые параметры т' в пределах четырехугольника 1-2-3-4
Наружный воздух Н смешивают с максимально допустимым количеством воздуха, выбрасываемого из помещения. Смесь обрабатывают так же, как в режиме X
Наружный воздух Н смешивают с максимально допустимым количеством воздуха, выбрасываемого из помещения, имеющего параметры /; часть смеси охлаждают и смешивают с неохлажденной ее частью так, чтобы получить новую смесь с влагосодержанием △мак© которая затем подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров 5 и выпускается в помещение, где приобретает параметры Г
зуясь расчетами по формуле
— Jp.MHH2，\ I1}
проводят границу между участками I и IL
Через точку 1 проводят /п.макс и наносят точку 17 на ее конце. Затем наносят точку 18, соответствующую минимальным параметрам охлажденного воздуха при регулировании параметров притока путем пропуска части воздуха через обводной канал, и проводят прямую 5-/S, которую продлевают до пересечения с прямой «/„.макс в точке /9; на прямую /п.макс наносят точку 20, расстояние от которой до точки /, т. е. длину отрезка 1-20, определяют из отношения /9-20/(1-20) = Z, где Z-доля наружного воздуха в общем количестве приточного воздуха. Далее через точку 20 проводят пря-
мую 10-20-21 и находят участок X//, ограниченный ломаной 17-20-21-17.
Для определения границ участков /X, XI и XIII необходимо построить кривую первой рециркуляции 22・23, переменная величина удельной энтальпии которой определяется из уравнения
& -4)@-4) (4-4)4-о' '
где JH и dK - граничные величины удельной энтальпии и влагосодержания воздуха, слева и справа от которых на 丿一^-диаграмме находятся соответственно параметры наружного и рециркуляционного воздуха, экономически оправданные к применению; JK, d^ - минимальные удельная энтальпия и влагосодержание воздуха за тепловлагообменным аппаратом кондиционера; Jp, dp - максимальные удельная энтальпия и влагосодержание рециркуляционного воздуха; Jn - максимальное влагосодержание приточного воздуха.
Пересечения граничной кривой 22-23 с прямой 10-20-21 в точке 24 и прямой 5-19 в точке 23 выделяют XI участок, оконтуренный 19-23—24-20-19; участок IX образуется ломаной 22-23-5-15 22, а участок X///-ломаной 22-21-20-24-22.
При любых параметрах наружного воздуха на кривой 22-24 потребление холода остается неизменным, что позволяет переключать СКВ с режима IX на режим XI или XIII и обратно в зависимости от температур холо- доносителя до и после воздухоохладителя.
Оптимальный режим обработки воздуха выбирают в зависимости от положения на J - (/-диаграмме точки, характеризующей в данный момент состояние наружного воздуха, руководствуясь табл. 15.6.
Для упрощения системы автоматического управления СКВ применяют следующее упрощение схемы обработки воздуха: границы участка XIII расширяются до пределов, ограниченных ломаной 14-15-22-21-20-24—10— 74, за счет включения в него части участков VIII и /X; границы участка XI расширяются до пределов ломаной 1-5-10-24—20—19-1 за счет включения части участков VIII и IX.
В прямоточных системах обработка воздуха по оптимальному режиму существенно упрощается.
Схема регулирования СКВ на рис. 15.8 построена в предположении постоянства производительности системы и выделений теплоты и влаги в помещении. Если выделения теплоты
в помещении изменяются пропорционально выделениям влаги, то схема может быть применена при переменной производительности СКВ.
Центральныемногозональные системыкондиционирования воздуха
Центральные многозональные СКВ применяют для обслуживания больших помещений, на площади которых неравномерно размещено оборудование, а также для обслуживания нескольких сравнительно мелких помещений. Они более экономичны, чем отдельные системы для каждой зоны или каждого помещения, хотя с их помощью не может быть достигнута такая же степень точности поддержания одного из двух заданных параметров (относительная влажность или температура), как при отдельных СКВ.
Если рециркуляция воздуха недопустима, то применяют центральную прямоточную многозональную СКВ (рис. 15.10, а), которая в теплый период года может поддерживать в точках установки датчиков температуру воздуха с минимальными отклонениями от заданных величин. При этом удельная энтальпия, влагосодержание и относительная влажность могут существенно отклоняться от заданных при изменении количества влаги, поступающей в воздух помещения.
На рис. 15.10,6 показано, что в теплый период года датчики в помещениях могут быть настроены на разные температуры воздуха от /1й до /1т, при этом неизбежны различные величины относительной влажности - от(plfl до 屮1加,а в зимнее и переходное время года соответственно при температурах от £^口 до Гцт относительные влажности будут от(pllfl до(р11т.
В тех случаях, когда допустимо применение рециркуляции, сооружают центральные многозональные системы, работающие, как правило, по двухвентиляторной схеме (рис. 15.11) с переменными объемами наружного и рециркуляционного воздуха, с одним или двумя рециркуляционными каналами (второй рециркуляционный канал применяется редко и на схеме показан пунктиром).
В многоэтажных зданиях устройство общей рециркуляции часто неосуществимо в связи с недостатком площади для прокладки каналов
Ш
К12
ВЫТЯЖКА
ВЫТЯЖКА
TIq曲a,屮 1a
tza
a
Tip 六 ip，9ip
P
Tim、tim，中 1т
〃?
K11
Тб
Г4
〃『
N
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
'"'点^^L^竺
K5
方
乙4^1
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
ПК
8
&Т2,Т5
F
A
卤片7
СНГ
片6 m
072 l /K4 ，名
”7
侑
A
勿
每三七卦
пв ^^^3_
Pz
5)
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
fp
Im
Za
4V -
\
77,
/
Рис. 15.10. Центральная прямоточная многозональная система кондиционирования воздуха, работающая полностью на наружном воздухе
а схема системы; б-построение на J tZ-диаграмме процессов приготовления воздуха
Примечание. Воздухонагреватель СПЗ, клапаны К8 и К9 устанавливаются в районах Крайнего Севера для предупреждения замерзания воздухоподогревателя первого подогрева.
12m
勿
12а ^
7^勿
1Гр
15
K11
6
^т
a)
МПа
%，&a,a 7a
^m^im^lm
PBB
K8
疗
К10
中
кга
厂办，力勿，8勿
K1m
№rz
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
К1а
МПр
jA77
K11
6
0 К5
Т4 тГ
由
XJ
、
K7
СП
Кб
К4
КН Т
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
%
Рис. 15 11. Центральная многозону чьная двухвент и чяторная система кондиционирования воздуха, работающая с рециркуляцией по одному или по двум каналам (второй канал показан пунктиром)
Л72*4 勿
ПК
I о： E7E-二三 I
ни
Рг
勿
®О
勿
ХОЛОДНАЯ ВОДА
a-схема системы, 6 построение процессов на J- </-диаграмме при работе с одним первым рециркуляционным каналом, в-то же,при работе с двумя рецирк^пянионными каналами
Примечание Воздухонагреватель СПЗ и клапан К9 ус1анавливаю|ся в районах Крайнего Севера для предупреждения замерзания воздухоподогрева гелей первого подогрева
или невозможно по акустическим и санитарно- ги! иеническим соображениям. В таких случаях применяются многозональные системы с поэтажными вентиляторными доводчиками, с помощью которых производится рециркуляция воздуха в пределах группы помещений или в пределах этажа.
В состав многозональных систем входят местные подогреватели МП, устанавливаемые по числу обслуживаемых зон, помещений или комплексов одинаковых помещений.
Системы, работающие без рециркуляции, должны иметь теплообменники для использования теплоты и холода по типу, показанному на рис. 15.8. В теплый период года кондиционер забирает наружный воздух (точка 5 на рис. 15.10,6), филы руст и охлаждает его в камере орошения или в поверхностном орошаемом воздухоохладигеле до состояния, соответствующего параметрам точки 3. Затем воздух, проходя через вентиля! ор и воздуховоды, нагревайся (ючка 4) и, если нужно, дополнительно подогревается в местных подогревателях (МП) до гемпсрагур, cooi вегствующих точкам 2а, 2р или 2m, пос че чею нагнетается в помещения и приоброаег там заданные параметры в обслуживаемой зоне
В холодный период юда наружный воздух (т очка /5) подогреваеюя прямым контактом с горячей водой (рис. 15.10,0 или в воздухонагревателе первого подогрева до coci оянии, cooi ве гствующих параме грам точек 13, 14, 17 или /S, увпажияс7ся (:очка /3), назреваете齿 в местных подогревав елях до парамегрив, со- ответегвукнцих точкам 12а, 12р или /2т, при которых выпускается в помещения и приобретает заданные параметры.
Если в одном из помещений а, р или m отсутствуют влаговыделения, го параметры воздуха в нем изменяются. Например, в помещении р они могут ^стим ciaib равными параметрам в точке 1], а зимой ~в ючке 11】 вместо параметров в точках 1р и 11&, соответствующих заданным вла1 овыделениям.
В холодный период года производительность СКВ стремя! с я сократить, при згом возможность и пределы сокращения производительности определяются уменьшением избытков теплоты, для борьбы с которой рас- сима ана сис1 ема, условиями сохранения равномерности параметров воздуха в обслуживаемой зоне помещений и необходимостью обес-
Рис. 15.12. Схема блокировки mhoi озональных кондиционеров для взаимозаменяемости
/ кондиционеры, 2 - per у пирующие к ипаны, 3- ушлизаюры гегыоты и холода1, 4 - ко^ ickгор воздуха, удаляемого из помещения, 5 рециркуляционяо-вы i яаной вентиля юр, 6 киллек- юр при точною воздуха: 7-мес1Ный нодо1рсватель, 8-абс”~ живаемые помещения
печения санитарной нормы притока нар>жно1 о воздуха.
При наличии в здании двух или большего числа кондиционеров рекомендуется сблокировать их между собой с помощью общих коллекторов (рис. 15.12), создав возможность об- CJiyживaния всех помещений при рабо)е части кондиционеров.
Произво/Щгельность СКВ на весь холодный период года рассчитываегся по условиям пе* реходного режима, т. с. при температуре наружного воздуха 8 ℃ и 70% влажности. Пере- KjiK)4eHHe системы производится по обусловленным календарным датам, например 15 ок- гября и 15 мая.
Расчет сокращения производи гельности СКВ начинаю! с определения отношений избытков явной теплоты в переходный период года к избыткам явной теплоты в теплый период года при соогвегсгвующих расчетных параметрах наружного воздуха. Затем выбирают наибольшее из найденных отношений тсплоизбытков и цела ют предположение, что пидача возд>ха во все зоны или помещения може】 быть уменьшена пропорционально эю- му отношению &. Далее определяют расход воздуха, который nociyiiHi в каждую зону или помещение при выбранном отношении, и проверяют равномерность параметров воздуха в их обслуживаемых зонах путем перерасчета воздухораспределшелей. Практически считается, чю при циркуляции воздуха менее пяти
объемов помещения в 1 ч нельзя достичь удовлетворительной равномерности параметров,
Расход наружного воздуха, который содержится в приточном воздухе, подаваемом СКВ, находится в некоторой постоянной пропорции. Руководствуясь ею, определяют расход наружного воздуха, который поступит в каждую зону или помещение после сокращения общей производительности кондиционера. Затем проверяют, достаточно ли это для удовлетворения санитарных норм. Если окажется, что санитарная норма не обеспечена, увеличивают пропорцию наружного воздуха, вводимого СКВ, или меняют отношение, положенное в основу сокращения производительности. Снижение производительности СКВ экономически всегда оправданно, при этом следует применять направляющие аппараты, устанавливаемые на всасывающих отверстиях вентиляторов, если сокращение производительности не превышает 30% максимума и если производительность кондиционера по номиналу не более 125 тыс, м3/ч, индукторные муфты скольжения при более значительном уменьшении производительности кондиционеров и для кондиционеров производительностью 160-250 тыс. м3/ч.
Построение процесса приготовления воздуха на J — d・диаграмме для холодного периода года производится после того, как установлен коэффициент Кх，характеризующий допустимое сокращение производительности кондиционера на весь этот период.
С помощью коэффициента Кх для каждого помещения или зоны а, р, m находят величину воздухообмена Llla, Lllp, Lilw, рабочую разность температур Дг11а, Д^11р, и разность влагосодержаний Adr。, Д^цр, Ad11ffl. Затем от точки 11,。, характеризующей заданные параметры воздуха в помещении а (см рис. 15.10, б), откладывают наибольшую из найденных величин разности влагосодержаний 厶九^ и определяют влагосодержание воздуха, приготовленного для холодного периода года, "13 = "11а — А"ма*с*
На J—4диаграмме проводится соответствующая прямая 13—12р; от пересечения прямых tila - 厶ip-Z'iip и в точках 11工 Пр, 11J откладывают рабочие разности температур по d — const и разности влагосодержаний по t = const для каждого из помещений или зон, обслуживаемых кондиционером. Соединив
соответствующие точки, характеризующие температуры приготовленного воздуха
Г12р> 厶2舒，и точки, характеризующие влагосодержание воздуха в помещении d», dnp9 九舒, получают линии процесса ассимиляции теплоты и влаги в помещениях при расчетных параметрах для холодного периода года.
Затем определяют частные значения удельных энтальпий воздуха в помещениях и среднее их значение 7ц. На основании последнего строится процесс дальнейшей обработки воздуха в кондиционере.
Максимальный расход холода, кВт, на охлаждение воздуха в системе, работающей без рециркуляции (см. рис. 15.9), при расчетных условиях для теплого периода года составляет:
Q* = 2*1 + 2x2 + 2*з + 2x4 =
= 4р(4-厶)，(15.23)
где Ls-полная производительность системы, м3/с； р-плотность приточного воздуха, кг/м3; бхj-расход холода, кВт, на охлаждение помещений, равный:
2xi=Lp(4-J2);(15.24)
J】,J2-средние удельные энтальпии воздуха в помещениях и приготовленного воздуха, кДж/кг; L- полезная производительность системы, м3/с; 2х2- расход холода, кВт, на охлаждение наружного воздуха, вводимого в помещения:
Qx2 = Lp(J5-JJ; (15.25)
бх3-расход холода, кВт, компенсирующий утечки воздуха;
2x3 = (^п — L) Р Qs —厶)+
+ Lp(J1-J3);(15.26)
Ln l Lr-потери воздуха в сетях, м3/с; бх4-расход холода вследствие второго подогрева
2х4 = ЙЯ&-J) (15.27)
Сравнительная экономичность СКВ определяется коэффициентом использования холода г|х, являющимся отношением полезных затрат холода на охлаждение помещения к общим затратам:
% = “2・(15.28)
Максимальный расход теплоты в системе 2ть кВт, при полной производительности в холодный период года Lnx, м3/с, на первый нагрев воздуха составит
Q；t =Lnxp(J14-J15).(15.29)
Иногда целесообразно снять часть или всю тепловую нагрузку первого подогрева, производя нагревание воздуха теплой водой, раз-
а)а)шшбрызгиваемой в камере орошения кондиционера.
а)
а)
ш
ш
ГаГа中2 МППУво中2 МППУво司4司4中7 佝中7 佝紀% 切,中p协,中m及z A q Bn紀% 切,中p协,中m及z A q Bn丿僧丿僧пвпвКЗКЗТЕПЛОНОСИТЕЛЬТЕПЛОНОСИТЕЛЬНагрузка первого подогрева, кВт, в случае нагревания воздуха до температуры, представленной изотермой 17, равна:
Га
Га
中2 МП
ПУ
во
中2 МП
ПУ
во
司4
司4
中7 佝
中7 佝
紀% 切,中p协,中m
及z A q Bn
紀% 切,中p协,中m
及z A q Bn
丿僧
丿僧
пв
пв
КЗ
КЗ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
т.т.Qt2 = Ln.xP(J 1-7 — J is) ,(15.30)
т.
т.
а остальное количество теплоты а。= ок - е;2 =
7J7J= Ln.xP(Ji3-厶7)(15.31)
7J
7J
V』СП1V』СП1должно вноситься водой, которая подается в камеру орошения кондиционера.
V』
СП1
V』
СП1
Максимальный расход теплоты, кВт, в местных подогревателях, соответствующий полному отсутствию теплоизбытков в помещениях, равен большей из двух следующих величин:
0=1,24р«1-〃)；，(15.32)
ew=l,2Ln.xp(r12-r13),(15.33)
где ^ и ^з-средняя температура приготовленного воздуха, °C.
В последние годы для некоторых помещений (машинные залы вычислительных центров, хирургические операционные), в которых требуется повышенная чистота или стерильность воздуха, применяют СКВ с увлажнением воздуха паром (рис. 15.13), так как водяной пар бактерициден. Применяя пар, мы избегаем загрязнения воздуха тончайшими пылями, образующимися из солей жесткости, попадающих с капельками воды из камеры орошения кондиционеров. Кроме того, обеспечивается возможность раздельного регулирования влажности воздуха в каждом из обслуживаемых помещений. Для этого керамические элементы 8 (см. рис. 15.13), из которых выпускается пар, размещают в каждом из приточных воздуховодов. Длина прямого участка воздуховода, на
Рис. 15.13. Центральная многозональная система кондиционирования воздуха с увлажнением воздуха паром
а - схема системы; 5 - схема подводки пара в воздуховоды; в - построение на J - cZ-диаграмме процессов приготовления воздуха; /-сетчатый фИЛЬтР' 2-пористый керамический фильтр; 3 - редукционный клапан; 4 - расширительный бачок; 5-манометр;(5-двойной сетчатый фильтр; 7-коллектор при- го1 овленного пара, заключенный в паровую рубашку; ^-керамический пористый элемент для выпуска пара; 9 воздуховод: 10 - исполнительный механизм регулятора пара; 11 -влагоот- делитель; 12 - термостатический конденсационный горшок
котором происходит усвоение пара при повышении влажности на 20%, равна 1,8 м, а при увлажнении до 80% необходимая длина доходит до 3,5 м.
Для общей обработки воздуха в кондиционере установлены теплообменники ТУ 1 и ТУ2 (см. рис. 15.8), фильтры для воздуха ①1, воздухонагреватели СП1 и СП2 и вентиляторы ПВ и РВВ. Для местной обработки воздуха, подаваемого в каждое помещение, имеются воздухоохладители ВО, пароувлажнители ПУ, местные подогреватели МП и фильтры тонкой очистки Ф2.
В теплый период года наружный воздух, имеющий расчетные параметры, обозначенные точкой / (рис. 15.13,6), охлаждается в теплообменнике ТУ1 до параметров точки 2; проходя вентилятор (ПВ), нагревается (точка 3) и затем охлаждается и осушается до требуемых температуры и влагосодержания 4@, 4р и 4W. Пройдя теплообменную аппаратуру и возду^ ховоды, воздух нагревается до параметров 5а, 5р и 5т и выпускается в помещение, где приобретает заданные параметры 6口，6р и 6т. Удаляемый из помещений воздух со средними параметрами, характеризуемый точкой 6, нагревается в вытяжном вентиляторе (РВВ) до температуры точки 7 и затем в теплообменнике ТУ2 до параметров 8, при которых выбрасывается наружу.
При некоторых промежуточных параметрах воздуха (точка 21) в теплый период года наружный воздух охлаждается з теплообменнике ТУ】 до параметров точки 22, затем охлаждается в местных воздухоохладителях ВО до параметров точек 23口，23р и 23т, после чего увлажняется паром до параметров 4at 4р, 4m нагревается в аппаратуре и воздуховодах, проходящих через помещения, где обретает заданные параметры 6G 6р и 6т.
В холодный период года наружный воздух подогревается в теплообменнике ТУ 1 от параметров 11 до 72, фильтруется и нагревается в СП1 и СП2 до изотермы /3, затем для каждого помещения отдельно производится увлажнение воздуха паром соответственно до влагосодержаний 13а, 13р или 13т. Потом воздух подогревается местными подогревателями МП до температур 14а, 14р и 14т и выпускается в помещение, где, ассимилируя влагу и отдавая или получая теплоту, приобретает заданные параметры 6口，6「и 6卅 Удаляемый из поме
щений воздух охлаждается до параметров точки 75, отдавая теплоту приточному воздуху.
Влажность воздуха регулируется влагоре- гуляторами Ваг Вр, ..., В^, установленными в каждом помещении или в вытяжных воздуховодах. Кроме того, необходимы еще ограничительные влагорегуляторы 50, устанавливаемые в каждом приточном воздуховоде на расстоянии 2-4 м от пароувлажнителей. Эти влагорегуляторы настраивают на относительную влажность порядка 90%, чтобы предотвратить перенасыщение воздуха. Пар подводится к увлажнителям, как показано на схеме рис. 15.13, б. Давление пара поддерживается на постоянном уровне. Исполнительные механизмы, регулирующие выпуск пара, необходимо блокировать с приводом приточного вентилятора для отключения подачи пара при остановке вентилятора. Применение пара для центральных СКВ должно быть обосновано специальными технологическими требованиями или технико-экономическим расчетом.
Запах пара образуется от возгонки органических соединений, содержащихся в воде или конденсате, поступающих в котлы. Конденсат, поступающий из теплообменных аппаратов, при соприкосновении с сальниками арматуры насыщается парами масла иногда до 5 мгм/кг. Пар, приготовляемый из хорошо очищенной воды в специальных электрических парогенераторах, запаха не имеет.
Центральные многозональные двухвентиляторные системы, собранные по схеме на рис. 15.11, предназначены для работы с переменным объемом наружного и рециркуляционного воздуха. Такие системы, как правило, экономичней систем, работающих с постоянным расходом компонентов смеси, так как обеспечивают максимальное использование наружного воздуха для охлаждения. Воздух на рециркуляцию можно забирать и с помощью одного приточного вентилятора, но двухвентиляторные СКВ удобней в эксплуатации и расходуют меньше электроэнергии, если сопротивление рециркуляционных воздуховодов больше сопротивления участка питания кондиционеров наружным воздухом.
Устраивать вытяжку из помещений без вентиляторов за счет естественного давления или давления приточных вентиляторов не рекомендуется, так как при этом усложняются условия регулирования системы. Давление в
помещении изменяется как по величине, так и по знаку: в теплый период года воздух внутри помещения холоднее и тяжелее наружною, а зимой-наоборот. Для регулирования приходится употреблять клапаны значительно большей площади, чем при вентиляторной тяге, и суммарная неплотность их притворов может существенно повлиять на качество регулирования.
Двухвентиляторные СКВ создают меньше шума, потому что вентиляторы работают при более низких давлениях, чем в одновентиляторных системах. Однако основные преимущества двухвентиляторных систем-надежность и удобство управления и регулирования, так как весь комплекс устройств, обеспечивающих приток и вытяжку из помещений, сосредоточивается в одном кондиционере.
При проектировании кондиционера с двумя рециркуляционными каналами важно обеспечить увязку потерь давления во втором рециркуляционном канале с потерями давлений в секциях кондиционера.
В кондиционерах многозональных СКВ второй рециркуляционный канал регулируют вручную или дистанционно клапаном К12.
В теплый период года система, работающая с одной первой рециркуляцией (см. рис. 15」1,6), засасывает наружный воздух (точка 4), смешивает его с нагревшимся в вентиляторе РВВ рециркуляционным воздухом (точка б), в результате чего получается смесь с параметрами, характеризуемыми точкой 5. Весь воздух, подаваемый кондиционером, охлаждается в воздухоохладителе до параметров, характеризуемых точкой 73, нагревается в вентиляторе и воздуховодах до состояния, характеризуемого точкой /2, нагнетается в помещения, ассимилируя теплоту и влагу, и принимает заданные параметры 1а, 1р, 1т.
В холодный период года наружный воздух (точка 24) смешивается с рециркуляционным воздухом, средние параметры которого характеризуются точкой 27, смесь (точка 27) нагревается в первом подогревателе до состояния, характеризуемого точкой 25. Удельная энтальпия в точке 25 равна необходимой для создания требуемой влажности воздуха в помещении. Смесь увлажняе гея до состояния, характеризуемого точкой 33, и нагревается местным подогревателем до состояний, характеризуемых точками 22“，22pt 22附，а в среднем до
состояния, характеризуемого гонкой 22. В обслуживаемой зоне помещений воздух принимает заданные состояния (точки 2/小 21pt 2/w). Нагрев воздуха в рециркуляционном вентиляторе РВВ в холодный период года часто не учитывают. Максимальный расход холода, кВт, при расчетном режиме для теплого периода составляет
Qx Qxl + 6x2 + Qx3 = L®(丿s — J3)， (15.34) где Lop-расход воздуха, проходящего камеру орошения, м3/с (для системы с одной первой рециркуляцией воздуха L“, м3/с); 2r - расход холода на охлаждение помещения при введении воздуха Lp, ki/c, равный:
Qxi =Lp(Jr1 — J12)； (15.35) 2х2-расход холода на охлаждение наружного воздуха, кг/с; равный:
2х2 = 4р(4-4); (15.36)
2х3~ расход холода на потери воздуха в сетях L「L； м3/с; потери, связанные с охлаждением наружного воздуха, который проходит через неплотности сетей Ьан —厶，м3/с, и нагрев подаваемого и рециркуляционного воздуха 4Р н LpP，кг/с, в сетях и вентиляторах:
Qn = (Ln — L)PQi — J12) + (Ln.u — LJ р Xx (j4 -j1)+ AjpUi2-丿13)+
+ l#(J6-人)・ (15.37)
Максимальный расход теплоты, кВт, на первый подогрев воздуха Q；i при производительности, установленной для холодного периода года Lnx, и подаче наружного воздуха Lnw м3/с5 равен:
QtI = ^n.HP(^23 一 丿24)=
―^п.хР(*^25 一 丿27)・ (15.38)
Максимальный расход теплоты для второго подогрева определяется по аналогии с расчетом по формулам (15.32) и (15.33), но с заменой в них 厶 на /12? 4а на 力2 и /13 на /33.
В системе с двумя рециркуляционными каналами (см. рис. 15.11,в) наружный воздух (точка 4) смешивается с рециркуляционным воздухом (точка 2), и смесь с параметрами точки 5 охлаждается в камере орошения или в орошаемом поверхностном воздухоохладителе до состояния, характеризуемого точкой /3. Рециркуляционный воздух (точка 2), поступая по второму рециркуляционному каналу, подмешивается к охлажденному воздуху (точка 73). Смесь (точка 3), проходя приточный вентилятор и воздуховоды, нагревается до состояния, характеризуемого точкой J2, и выпускает-
ся в помещение, где, ассимилируя теплоту и влагу, приобретает заданные параметры, которые представлены средней величиной (точка /)・ В рециркуляционном вен гиляторе воздух (точка /) подогревается до параметров, характеризуемых точкой 2.
В холодный период наружный воздух (точка 24) смешивается с рециркуляционным (точка 2/), смесь (точка 35) подогревается до состояния, характеризуемого точкой 25, затем увлажняется и приобретает параметры, характеризуемые точкой 33. Воздух, поступающий по второму рециркуляционному каналу, смешивается с увлажненным воздухом, и смесь приобретает параметры, характеризуемые точкой 23, затем нагревается во втором подогревателе до состояния, характеризуемого точкой 22, и выпускается в помещение, где, ассимилируя влагу и нат ревая помещения, воздух приобретает параметры, которые на 丿一^-диаграмме представлены средней величиной (точка 2/)・
Расход воздуха, проходящего камеру орошения, £@рр, в долях полной производительности кондиционера Lap в расчетных условиях для теплого периода года равен:
Е“Р = 7^ = ~" (15,39)
Ьйр 厶一厶3
Расход этого воздуха, кг/с, составляет:
L»P =工叩0厶諸， (15.40) а расход воздуха, проходящего по первому рециркуляционному каналу, определяется как разность
АнрР = 4рР - Ьп,йр. (15.41)
Расход воздуха, проходящего по второму рециркуляционному каналу, определяется как разность
L112Pp = Ьпр — L°pP， (15.42) где Ln нр-полный расход наружного воздуха, кг/с; Lnp-полная производительность кондиционера, кг/с
Максимальные расходы холода и теплоты для системы, имеющей два рециркуляционных канала, определяются по формулам, аналогичным формулам (15.23)-(15.33).
Автоматическое регулирование и контроль многозональных систем, работающих на наружном воздухе или с рециркуляцией, осуществляются следующим образом Установленные в помещениях или в зонах одного 2 Зак 197b
помещения терморегуляторы Т1Д, Tlp, Т 1rtl управляют местным или вторым подогревом, регулируя подачу теплоносителя клапанами К1Д, Kip, К1т и расход воздуха обводными клапанами К2Д, К2р, К2т, когда установлена необходимость применения обводных клапанов, например если теплоноситель пар или если установлена излишняя поверхность нагрева (более 10%).
Постоянство влажности обеспечивается терморегулятором «точки росы» Т2, который во всех описанных системах на режимах охлаждения (в теплый период года) управляет подачей холодной воды в камеру орошения или в поверхностный орошаемый воздухоохладитель с помощью клапана КЗ. В системах, не имеющих рециркуляции, в холодный период года терморегулятор Т2 управляет клапанами К4, Кб, а при необходимости также и клапаном К5, регулирующим работу первого подогрева.
В системах с первой рециркуляцией воздуха регулятор Т2 в теплый период года работает совместно с двухпозиционным терморегулятором Т4, датчиком которого является мокрый термометр, установленный в потоке наружного воздуха. При удельной энтальпии наружного воздуха Ja > J6 терморегулятор Т4 (см. рис. 15.11,а) устанавливает воздушные клапаны К7 и К8 на режим минимальной подачи наружного и максимальной подачи рециркуляционного воздуха.
Пока удельная энтальпия наружного воздуха находится в пределах J13 < /й < J6, терморегулятор Т4 устанавливает клапаны К7 и К8 на режим подачи только наружного воздуха и подключает управление этими клапанами непосредственно к терморегулятору Т2, который управляет ими в холодный период года, характеризуемый условиями JH < J13: при понижении удельной энтальпии наружного воздуха от J13 до минимума с помощью клапанов К7 и К8 постепенно сокращает подачу наружного воздуха и доводит ее до минимума. После этого регулятор Т2 переходит на управление первым подогревом. Воздушный клапан К10 открывается при пуске кондиционера и закрывается при его остановке.
В системах большой производительности (60 тыс. м3/ч и более) и в случаях, когда требуется обеспечить подпор воздуха в здании,
воздушный клапан на выбросе К10 присоединяют к регулятору избыточного давления ДЦ установленному в контрольном помещении.
В районах с расчетной температурой наружного воздуха ниже —40 °C в системах, работающих на наружном воздухе (см. рис. 15.10), устраивают возврат части приготовленного воздуха (до 20%) до первого подогрева. На воздуховоде возвращаемого воздуха устанавливают клапан К8 и воздухонагреватель СПЗ с клапаном К9. В этом случае терморегулятор Тб включает оба клапана К8 и К9 при падении наружной температуры ниже опасного предела, например ниже —40℃. В этих районах на системах, работающих с рециркуляцией (см. рис. 15.11), устанавливают дополнительный воздухонагреватель СПЗ, управляемый клапаном К9 и включаемый терморегулятором Тб.
Системыкондиционирования воздухас количественными количественно-качественным регулированием
Однозональные и многозональные системы с количественным и количественно-качественным регулированием, как правило, экономичнее систем с качественным регулированием, так как неэкономичное уменьшение холодопроизводительности воздуха вторым или местным подогревом заменено в них сокращением расхода воздуха, вводимого в помещение.
Принципиальная схема многозональной СКВ с количественно-качественным регулированием приведена на рис. 15.12. Терморегуляторы Тя! Тр и Тт, установленные в помещениях или в их зонах, с помощью клапанов К1-К6 сокращают подачу воздуха в обслуживаемые помещения при уменьшении количества теплоты, поступающей в помещение, по отношению к расчетному максимуму. В результате происходит повышение давления в коллекторе приточного воздуха 6, в качестве которого может быть применена камера статического давления. Регуляторы давления Д1 должны восстановить давление в коллекторе, уменьшив производительность приточных вентиляторов, а при необходимости и выключив часть из них.
Регуляторы давления воздуха Дя, Др5 Дт, установленные в помещениях, должны соответственно сократить производительность вы
тяжных вентиляторов 5, чтобы сохранить в помещениях необходимое там повышенное давление.
В тех случаях, когда каждое из помещений обслуживается отдельными кондиционером и вытяжным вентилятором, что может быть достигнуто в схеме на рис. 15.12 при закрытии клапанов К10-К13, вместо довольно сложного регулирования работы вытяжных вентиляторов по давлению в помещениях их можно соединить посредством программного механизма с работой соответствующих приточных вентиляторов так, 4Tq6bi всегда был обеспечен необходимый подпор в помещениях.
В системах с количественным регулированием особенно остро стоит вопрос о выборе воздухораспределителей, так как от них зависит возможное максимальное сокращение воздуха, вводимого в помещение, т. е. предельная глубина количественного регулирования СКВ.
В табл. 15.7 (данные М. И. Гримитлина и Г. М. Позина ) приведены предельные глубины регулирования воздухораспределителей
Пмакс = 1 — ^мин = 1 — ^мин/^макс » (^ 5.43) где 1^ии и ^макс ~ минимальный и расчетный расход воздуха, подаваемый через воздухораспределитель данной конструкции, м3/с.
Выбрав, например, в качестве воздухораспределителя решетки типа ВДШ (ВР-16) с лопатками, поставленными под углом, расход подаваемого воздуха при расчетной кратности воздухообмена 15 ч^1 до сокращения может быть уменьшен вдвое. Подавая воздух через воздухораспределители ВДУМ, ВДПМ-Ша (BP-11), сокращение может быть допущено только на 20%. После предельного уменьшения подачи притока система регулируется с помощью второго или местного подогрева, т.е. переключается на качественное регулирование.
Возможны три способа регулирования производительности вентиляторов СКВ с количественным и количественно-качественным регулированием: 1) клапаном на магистральном воздуховоде; 2) направляющим аппаратом
Тип воздухораспределителя
Предельное уменьшение расхода, %, при нормах микроклимата
Кратность воздухообмена после предельного сокращения воздухообмена, ч-1
допустимых
оптимальных
Решетка РР с лопатками: параллельными
40
30
5
(ВР-4)
установленными
50
30
75
под углом
(ВР-5)
ВДУМ; вдпм；
50
30
12,5
a。= + 0,5 办；
К с = 0(ВР-9 и
ВР-13)
ВДУМ; ВДПМ-Ша;
10
1,5
М = -0,05 dQ；
К* с = О(ВР/О и
ВР= 13)
ВДУМ; ВДПМ-Ша;
20
2,5
Кжс. = 0,4(ВР-11)
ВДШ (ВР-16)
40
20
15
ТАБЛИЦА 15.7. ПРЕДЕЛЬНОЕ УМЕНЬШЕНИЕ РАСХОДА ПРИ КОЛИЧЕСТВЕННОМ РЕГУЛИРОВАНИИ ТИПОВЫХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Рис. 15.14. Электрическая индукторная муфта сколь
жения
Рис. 15.15. Регулировочная характеристика направляющего аппарата
L ~ относительная производительность вентилятора; а - уголповорота лопаток направляющего аппарата
0 0 0 5 06 4 8 3 012 2 3 40 0 0 5 06 4 8 3 012 2 3 45 5 0 5 02 19 6 63 3 4 5 65 5 0 5 02 19 6 63 3 4 5 65 7 5 0 52 5 3 5 2113 3 30 0 5 0 06 5 2 0 7112 3 35 7 5 0 52 5 3 5 2113 3 30 0 5 0 06 5 2 0 7112 3 3500090170730135500090170730135
0 0 0 5 0
6 4 8 3 0
12 2 3 4
0 0 0 5 0
6 4 8 3 0
12 2 3 4
5 5 0 5 0
2 19 6 6
3 3 4 5 6
5 5 0 5 0
2 19 6 6
3 3 4 5 6
5 7 5 0 5
2 5 3 5 2
113 3 3
0 0 5 0 0
6 5 2 0 7
112 3 3
5 7 5 0 5
2 5 3 5 2
113 3 3
0 0 5 0 0
6 5 2 0 7
112 3 3
500090170730
135
500090170730
135
во всасывающем отверстии вентилятора; 3) частотой вращения вентилятора с помощью электромуфты скольжения (рис. 15.14, табл. 15.8).
Клапаны регулируют производительность вентиляторов неэкономично, поэтому для этой цели их применять не рекомендуется.
Г. Г. Вахвахов * рекомендует применять: 1) направляющие аппараты при глубине регулирования от 100 до 50% полной производительности вентилятора; 2) электрические индукторные муфты скольжения при глубине регулирования от 100 до 30% полной произво- дительности вентиляторов.
Направляющие аппараты регулируют производительность вентилятора, изменяя его аэродинамическую характеристику, закручивая воздушный поток на входе воздуха в вентилятор.
Регулировочная характеристика направляющих аппаратов серии НА приведена на рис. 15.15. В связи с нелинейностью характеристики применение направляющих аппаратов для регулирования двухвентиляторных СКВ затруднено.
Электрическая муфта скольжения состоит из индуктора, расположенного на ведомом валу муфты, который соединен с вентилятором,
и якоря, расположенного на ведущем валу,
ТАБЛИЦА 158 РАЗМЕРЫ, ММ, И МАССА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИНДУКТОРНЫХ МУФТ СКОЛЬЖЕНИЯ
Тип муфты
L
А
/
с
Масса, кг
ИМС-7,5
ИМС-20
ИМС40
ИМС-75
ИМС-160
厶厶.(15.45).(15.45)%J2a + GpL2P + …+ "Jzwi%J2a + GpL2P + …+ "Jzwi,(15.47),(15.47)
厶
厶
.(15.45)
.(15.45)
%J2a + GpL2P + …+ "Jzwi
%J2a + GpL2P + …+ "Jzwi
,(15.47)
,(15.47)
который соединен с электродвигателем. При вращении якоря относительно намагниченного индуктора возникают вихревые электрические токи, которые, взаимодействуя с магнитным потоком, создают крутящий момент. Величина последнего зависит от силы тока, возбуждающего магниты индуктора.
Для разгрузки электродвигателя при пуске автоматическое включение муфты производится через реле времош. Скорость вращения выходного вала контролируется с помощью тахогенерагО{Ш|Или амперметра, включенного в цепь обмсйта возбуждения муфты.
Центральныедвухканальные системыкондиционирования воздуха
Центральные двухканальные СКВ подводят к помещениям холодный и подогретый воздух по двум параллельным каналам. Температура в каждом помещении регулируется терморегулятором, воздействующим на местные смесительные воздушные клапаны СК, изменяющие соотношение холодного и подогретого воздуха в подаваемой смеси. К числу преимуществ этих систем относятся отсутствие в обслуживаемых помещениях или вблизи них теплообменников, трубопроводов тепло- и хо- лодоносителя. Но характерны сложность прокладки и повышенные затраты на устройство и тепловую изоляцию параллельных воздуховодов.
Двухканальные системы бывают прямоточными (рис. 15Л6) и с применением рециркуляции. Местные смесители систем СКЯ, СКр,СКт устанавливают в непосредственной близости к обслуживаемым помещениям. При числе обслуживаемых помещений более шести двухканальные системы иногда обходятся дешевле, чем СКВ с местными подогревателями. Преимущество двухканальных систем возрастает с увеличением числа обслуживаемых помещений.
В теплый период года наружный воздух (точка 5 рис. 15.16) фильтруется, а затем охлаждается в камере орошения или в поверхностном орошаемом воздухоохладителе (точка 3). Проходя через вентилятор и каналы, воздух нагревается до состояния, характеризуемого точкой 4. Воздухонагреватель второго подогрева нагревает воздух до состояния, характе
ризуемого точкой 6, а после смешения холодного и подогретого воздуха (в зависимости от потребности каждого из помещений) воздух приобретает параметры 2^, 2炉 2m и в помещении Jat Jpl
Температура воздуха, ℃, приготовляемого для наиболее нагруженного помещения, например помещения р (см. рис. 15.16), в теплый период года составляет:
н (1 — м) /4 + м/6, (15.44)
где л»неплотность закрытого канала на проходе подогретого воздуха в долях максимального поступления воздуха через клапан (от 0,05 до 0,1 уточняется по данным завода-изготовителя);厶炉 k，^'■температуры воздуха в каналах после смесителя (минимальная), холодного и подогретого.
Полезная производительность системы определяется рабочей разностью температур А% =厶-力户 где rt - средневзвешенная температура воздуха обслуживаемых помещений, ℃:
"aLid + fipLlp + …+ "wiLlwi儿 + Lip + ■•• + Li*
Максимальная полезная пропускная способность, м3/с, канала холодного воздуха принимается равной L(1 - «), а канала подогретого воздуха составляет 50-70% указанной величины и только в редких случаях прими» мается равной 100%. Отсюда температура в канале подогретого воздуха в теплый период года должна быть равна, ℃:
Гб = 5 + А%/[КК1-м)],(15.46)
где /Сж-пропускная способность канала подогретого воздуха в долях от пропускной способности канала холодного воздуха; г^с 一 средняя температура, ℃, вводимого в помещения воздуха при максимальной нагрузке в теплый период года:
где L= Lza + L2P + ・• + Ь2м~полезная производительность, м3/с.
В холодный период года наружный воздух (см. рис. 15.16,6, точка 15) подогревается прямым контактом с теплой водой или в воздухонагревателе первого подогрева до состояний, характеризуемых точками 14,17 или 18, увлажняется (точка /3), проходит через вентилятор и воздуховоды (нагрев в которых в холодный период года обычно не учитывается), часть его подогревается вторым подогревателем и поступает в канал подогретого воздуха с пара-
а)
ВЫТЯЖКА
ВЫТЯЖКА
片左
Ш
Р8В
Т〔т> *7/7?,卩 7勿
Tip,七 1р、屮 ip
Tia 力fa，91a
t2m
K11
圆俏
m
6
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
部7 U
“У
娥
5)
乃f
侬
Zm
-2а
K8
ж"
伤^"®4 ’吶 7/
К9
СП
門,玄
7W K11
ПВ
力4
К4
i5НА
内1方7,勿
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
ХОЛОДНАЯ ВОДА
3
7勿
4J
Рис 15.16. Центральная многозональная двухканальиая система кондиционированиявоздуха, работающая на наружном воздухе
а схема сисл емы, 6 построение процессов на J - ^/-диаграмме
СХЕМЫ 1 И 4
4MMUH
метрами, характеризуемыми точками 16. Остальной воздух поступает в канал холодного воздуха. После смешения воздух с параметрами 12д, 12〃 12т поступает в помещение и приобретает там параметры 11а, 77口, 11m.
Если в каком-либо из помещений в данный момент отсутствуют влаговыделения, то параметры воздуха в нем изменятся. Например, в помещении р они могут стать летом параметрами, обозначенными точкой 7J, зимой- точкой 1ГР вместо параметров, обозначенных точками 1Р и 11р.
Терморегуляторы Tlat Т1р и 小，установленные в помещениях а, р и ш. управляют соответственно местными смесителями СК°, СК口 и СКт, а терморегуляторы Т2 и Т5 и клапаны К4, К5, Кб и К7 работают так же, как и у системы, показанной на рис. 15.10. Терморегулятор Т4 управляет клапанами подачи теплоносителя К9 и воздушными клапанами К10. Регулятор статического давления Д1 с по-
СХЕМА5
Рис. 15.17. Схемы кондиционеров двухканальных СКВ
/ - вытяжной вентилятор;2 - при точныйвентилятор;
3 - орошаемый воздухоохладитель или форсуночная камера; 4- воздухонагреватель второго подогрева; 5 канал подогретого воздуха,(5 - канал холодного воздуха; 7-филыр; 8~ воздухонагреватель первого подогрева; 9 - воздухоохладитель первой ступени
мощью клапанов К8 выравнивает статическое давление в магистральных каналах. Если местные смесители СК снабжены индивидуальными регуляторами расхода, то установка магистральных клапанов К8 и регуляторов давления Д1 не обязательна. Работа двухканальной системы должна контролироваться местными или дальномерными приборами по аналогии с контролем системы, приведенной на рис. 15.10. Дополнительно к этому следует контролировать температуру в точке % за воздухонагревателем второго подогрева.
Двухканальные СКВ проектируются также по схемам, приведенным на рис. 15.17.
Схема 1・ В центральном кондиционере в холодный период года производится увлажнение, а в теплый период - охлаждение и осушка только того воздуха, который направляется в холодный канал. В горячий канал воздух направляется без обработки его водой, т. е. с непостоянным влагосодержанием.
Схема 2・ На линии приема наружного воздуха устанавливают воздухоохладитель первой ступени 9 и при наружных температурах ниже 20 ℃ эта система работает так же, как и система по схеме 7. В теплый период года минимальное количество наружного воздуха охлаждается в охладителе 9, а затем смешивается с рециркуляционным воздухом. Температура воздуха на выходе из охладителя 9 поддерживается так, чтобы после смешивания его с рециркуляционным воздухом отсутствовала необходимость подогрева воздуха, направляемого в канал 6.
Охлаждение в охладителе 9 может осуществляться водой из реки или артезианской скважины, а в воздухоохладитель второй ступени 3 (при(рн = 50%) необходимо подавать воду с температурой 5 ℃.
Схема 3. В системе весь приточный воздух проходит через воздухоохладитель 3 и принимает на выходе из него температуру точки росы холодного воздуха. В канале 6 воздух не обрабатывается, а в канале 5 воздух подогревается при постоянном влагосодержании. Относительная влажность воздуха в помещении изменяется только в зависимости от внутренних нагрузок.
На охлаждение всего приточного воздуха до параметров, принятых для канала холодного воздуха, и на нагрев части последнего воздухонагревателем 4 в канале подогретого воздуха затрачиваются излишние количества теплоты и холода.
Схема 4. Эта система отличается от системы, работающей по схеме /5 тем, что в канале 6 устанавливают форсуночную камеру 3 (показана пунктиром), которая работает обычно при температурах наружного воздуха выше 12 ℃, что позволяет довести воздух в каждом из каналов до температуры точки росы. В этой системе изменение абсолютной влажности в помещении обусловливается только поступлениями влаги от внутренних источников.
Схема 5. Воздух из каналов 5 и 6 вводится в помещение через отдельные воздухораспределители. Воздух для канала 5 рассчитывается на ассимиляцию сравнительно постоянных поступлений теплоты без учета теплоты солнечной радиации от искусственного освещения и людей, а в холодный период-на компенсацию теплопотерь. Воздух из него подается через подоконные воздухораспределители.
Воздух для канала 6 рассчитывается на ассимиляцию переменных поступлений теплоты от солнечной радиации, искусственного освещения и людей. Воздух из канала 6 выпускается через потолочные или другие воздухораспределители в зонах, удаленных от окон.
Расход воздуха, подаваемого из канала 5, не регулируется, а производительность канала 6 регулируется терморегулятором.
Л. И. Неймарк произвела сравнение расходов теплоты и холода для описанных выше схем, результаты которого приведены в табл 15.9.
ТАБЛИЦА 15.9 СРАВНЕНИЕ ГОДОВЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОТЫ И ХОЛОДА ДЛЯ ДВУХКАНАЛЬНЫХ СИСТЕМ
Система
Годовые расходы, %
теплоты
холода
Увлажнение и охлаждение только холодного воздуха (схемы 7 и 2)
100
100
Увлажнение и охлаждение всего приточного воздуха (схема 3)
107
132
То же, но с регулированием влажности в теплый период года (схема 4) (предложена Е. Е・ Карписом)
107
132
Увлажнение и охлаждение всего приточного воздуха при подаче воздуха через отдельные воздухораспределители (схема 5) (предложена Л. И. Неймарк)
105
107
15.36 Центральныеводовоздушные системы
Водовоздушные системы применяются в многокомнатных зданиях. В каждое помещение вводится наружный воздух, приготовленный в центральном кондиционере. Перед выпуском в помещение он смешивается с воздухом данного помещения, предварительно охлажденным или нагретым в теплообменниках кондиционеров-доводчиков, снабжаемых холодной и горячей водой. В центральном кондиционере наружный воздух обрабатывается по схеме, описанной для одноканальной системы (см. рис. 15.8), и при расчетных условиях для теплого периода года подводится к доводчикам, имея температуру на 7-12 ℃ ниже поддерживаемой в помещении.
В СКВ низкого давления целесообразно применять вентиляторные доводчики КП, в СКВ среднего и высокого давления - эжекцион- ные доводчики ЭКД, перед которыми необходимо статическое давление до 400 Па. В воздуховодах этих систем создают повышенные скорости движения воздуха, предельные величины которых принимают в зависимости от расхода воздуха на участке сети:
Расход воздуха, тыс. м3/ч v 5 5-10 10- 17
Максимальная скорость 121518
воздуха, м/с
Продолжение
Расход воздуха, тыс. м3/ч 17-25 25 -40 40
Максимальная скорость 202325
воздуха, м/с
Теплообменники доводчиков КД и ЭКД присоединяют к сетям тепло- и холодоносителя главным образом по двухтрубной (подающая и обратная) и четырехтрубной схемам (отдельные подающие для холодной и горячей воды и отдельные обратные), но применяется также и Трехтрубная схема холодо- и теплоснабжения (отдельные подающие линии и общая обратная линия) и даже однотрубные . При четырех- и трехтрубных схемах обеспечивается включение холодо- и теплоносителя в любой доводчик и в любое время, а при двух- однотрубной схемах - только сезонные общее, по- фасадное или групповое включение.
Кондиционеры-доводчики регулируются изменением расходов воды или рециркуляционного воздуха, пропускаемого через теплообменники. Теплообменники доводчиков должны быть рассчитаны на отопление помещений при выключенных местных и центральных вентиляторах, т.е. на режиме естественной конвекции; при этом обычно требуется теплоноситель с более высокими параметрами.
Применяются следующие схемы водовоздушных СКВ :
схема 1 一 одноканальная двухтрубная с вводом к доводчикам ЭКД или КД: а) холодного первичного воздуха и горячей воды; б) теплого первичного воздуха и холодной воды, причем в холодный период в нерабочее время вместо холодной подается горячая вода для отопления; в) посезонно холодного первичного воздуха и горячей воды или теплого первичного воздуха и холодной воды (рис. 15.18);
схема 2 - одноканальная трехтрубная с вводом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.19);
схема 3 - одноканальная четырехтрубная с
早gI早gI■у■у222277774g爭
早g
I
早g
I
■у
■у
22
22
7
7
7
7
/2/216162020ТаТа4415а15а15515519 仞19 仞、/7、/7Рис. 15.18. Схема центральной одноканальной двух^ трубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно холодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха и холодной водыРис. 15.18. Схема центральной одноканальной двух^ трубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно холодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха и холодной воды5- У тег…5- У тег…/ приемный клапан наружного воздуха, 2-фильтр; 5-воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года, 5- форсуночная камера орошения, 6 вентилятор; 7-зо- нальные воздухонагреватели пофасадного подогрева; 8 - воздуховоды, 9 шумоглуши гель, 70 - водоохладитель или водо- подогрева!ель, / / - насос, 72 - трубопровод горячей воды; 13 водоподогреватель, 14 - охладитель воды для теплого периода года, /5 - автоматические клапаны регуляторов температуры 乙，厶，％ 丁「，/6 трубопровод холодной воды; /7 трубопровод посезонно горячей или холодной воды; 18 трубопровод отработавшей воды, /9-трубопровод теплоносителя, 20 - трубопровод хладоносителя, 27 теплообменник;
/2
/2
16
16
20
20
Та
Та
4
4
15а
15а
155
155
19 仞
19 仞
、/7
、/7
Рис. 15.18. Схема центральной одноканальной двух^ трубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно холодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха и холодной воды
Рис. 15.18. Схема центральной одноканальной двух^ трубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно холодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха и холодной воды
5- У тег…
5- У тег…
22 - клапан регулятора РТК-5215-ТС-15; 23 расширитель
вводом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.20);
схема 4 - двухканальная с вводом к ЭКД или КД теплого и холодного первичного воздуха и холодной воды (комбинируется из схем, показанных на рис. 15.16 и 15.18).
Регулирование температуры точки росы во всех схемах при использовании охладителя воды 4 в холодный период года производится клапаном 15% изменяющим расход теплоты, подводимой к водоподогревателю 10, так как обычно используемый для регулирования точки росы воздухонагреватель 3 должен управляться терморегулятором Та для поддержания температуры +3℃ перед охладителем 4.
Двухканальные во до воздушные СКВ по-
2222/7/7 //7/7 /〃〃112/112/Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды. 7 - приемный клапан наружного воздуха; 2-фильтр; 3 - воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения, 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 wyMor^yinmель, 7。 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д 】я теплог о периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 15 автоматические клапаны ре1уляторов температуры ，.Т^ 八，骞；/^-трехходовой несмешивающий клапан; 7 7-трубопровод обратной воды; 18 - теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД'; 20 - трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя, 22 расширительРис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды. 7 - приемный клапан наружного воздуха; 2-фильтр; 3 - воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения, 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 wyMor^yinmель, 7。 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д 】я теплог о периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 15 автоматические клапаны ре1уляторов температуры ，.Т^ 八，骞；/^-трехходовой несмешивающий клапан; 7 7-трубопровод обратной воды; 18 - теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД'; 20 - трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя, 22 расширитель/6/644I//!I//!勿勿仃// 2工仃// 2工Iff 〃埠 9Iff 〃埠 9/2/2/? L 才七/? L 才七г”飙г”飙Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды / - приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, Q насос, 10 -водоподогреватель, 11 ~ трубопровод горячей воды, 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /4— трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; 75 - автоматические клапаны регуляторов reMnqia- туры 北，”，几 М; 16 - эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расширитель; /8-клапан регулятора РТК-5215 五元"石，^-охладитель воды для теплого периода года, 20 - трубопровод с холодильной станции; 27 - трубопровод теплоснабжения; 22-шумоглушительРис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды / - приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, Q насос, 10 -водоподогреватель, 11 ~ трубопровод горячей воды, 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /4— трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; 75 - автоматические клапаны регуляторов reMnqia- туры 北，”，几 М; 16 - эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расширитель; /8-клапан регулятора РТК-5215 五元"石，^-охладитель воды для теплого периода года, 20 - трубопровод с холодильной станции; 27 - трубопровод теплоснабжения; 22-шумоглушительдают воздух по двум воздуховодам - охлажденного и подогретого воздуха. Подогрев воздуха рассчитывается так, чтобы обеспечить максимальную потребность помещений в теплоте в холодный период года. Терморегуляторы помещений управляют смесительными клапанами, изменяющими соотношение холодного и подогретого воздуха, вводимого в каждое помещение, а холодная вода в холодный период года в теплообменники ЭКД или КД не подается. В теплый период в теплообменники подается холодная вода по двухтрубной схеме, и терморегуляторы помещений после полного открытия клапана холодного воздуха включают и регулируют расход холодной воды.
22
22
/7
/7 /
/7
/7 /
〃
〃
112/
112/
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды. 7 - приемный клапан наружного воздуха; 2-фильтр; 3 - воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения, 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 wyMor^yinmель, 7。 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д 】я теплог о периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 15 автоматические клапаны ре1уляторов температуры ，.Т^ 八，骞；/^-трехходовой несмешивающий клапан; 7 7-трубопровод обратной воды; 18 - теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД'; 20 - трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя, 22 расширитель
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды. 7 - приемный клапан наружного воздуха; 2-фильтр; 3 - воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения, 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 wyMor^yinmель, 7。 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д 】я теплог о периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 15 автоматические клапаны ре1уляторов температуры ，.Т^ 八，骞；/^-трехходовой несмешивающий клапан; 7 7-трубопровод обратной воды; 18 - теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД'; 20 - трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя, 22 расширитель
/6
/6
4
4
I//!
I//!
勿
勿
仃/
/ 2工
仃/
/ 2工
Iff 〃埠 9
Iff 〃埠 9
/2
/2
/? L 才七
/? L 才七
г”
飙
г”
飙
Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды / - приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, Q насос, 10 -водоподогреватель, 11 ~ трубопровод горячей воды, 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /4— трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; 75 - автоматические клапаны регуляторов reMnqia- туры 北，”，几 М; 16 - эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расширитель; /8-клапан регулятора РТК-5215 五元"石，^-охладитель воды для теплого периода года, 20 - трубопровод с холодильной станции; 27 - трубопровод теплоснабжения; 22-шумоглушитель
Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды / - приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, 6-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, Q насос, 10 -водоподогреватель, 11 ~ трубопровод горячей воды, 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /4— трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; 75 - автоматические клапаны регуляторов reMnqia- туры 北，”，几 М; 16 - эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расширитель; /8-клапан регулятора РТК-5215 五元"石，^-охладитель воды для теплого периода года, 20 - трубопровод с холодильной станции; 27 - трубопровод теплоснабжения; 22-шумоглушитель
При снабжении ЭКД и КД одноканальных СКВ горячей и холодной водой применяют
следующие графики регулирования их работы:
график иа рис. 15.21, л при двухтрубной схеме 1а с постоянным снабжением доводчиков холодным воздухом и горячей водой. В течение периода t^ вода имеет постоянную 厶 или не% значительно меняющуюся температуру ^. В举 течение периода т2 температура воды поддерживается на уровне £；. Температуры первичнр- го воздуха %ерв и воздуха помещения tn изменяются при переходе от холодного к теплому периоду года. Температура смеси первичного воздуха и воздуха, подогретого в доводчике, %м устанавливается терморегуляторами-доводчиками; на графике в период t】показан характер средних ее изменений, а в период т2-возможная минимальная величина.
В теплый период года ассимиляция избы-
8m <^ь2шсгшь8m <^ь2шсгшь
8m <^ь2шсгшь
8m <^ь2шсгшь
точной теплоты производится первичным воздухом; при этом приходится применять центральные кондиционеры и воздуховоды больших размеров;
график на рис. 15.21,5 при двухтрубной схеме 16 со снабжением доводчиков теплым воздухом и холодной водой в рабочее время.
Температуру первичного воздуха Гпер регулируют по ломаной а-б-в, а температуру холодной воды % поддерживают постоянной. Температура помещения /п изменяется по ломаной г-б-д-е, а температура смеси 厶制 первичного воздуха и воздуха, охлажденного в до- шздчике, регулируется терморегуляторами доводчиков; на графике показан характер средних изменений этой температуры.
，Охлаждение воды в холодный период года целесообразно производить наружным воздухом, предварительно подогретым до +3℃. Температура помещений регулируется автоматически путем изменения расхода воды, поступающей в кондиционеры-доводчики, или вручную -изменением расхода воздуха, пропускаемого через их теплообменники;
график на рис. 15.21, в при двух-, трехи четырехтрубиой схемах. В период т】темпе-
^ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Рис 15.21 Графики изменения температуры первичного воздуха, холодной и горячей воды, поступающих к доводчикам одноканальных СКВ, поддерживающих в помещениях температуру воздуха
а для двухтрубной схемы с постоянным снабжением доводчиков холодным и теплым воздухом и холодной водой, 6 для двух!рубной схемы со снабжением доводчиков теплым воздухом и холодной водой в рабочее время, s-для двухтрубных схем. перек1ючаемых посезонно, а также для грех- и четырехтрубных схем, 4, ?г,厶-температура горячей воды, ?перв температура первичного воздуха, ?см температура смеси первичного и подогретого в теплообмене вторичного воздуха, q температура воздуха в помещении,才、и ^-расчетная температура наружного воздуха для холодного и теплого периодов года, 厶 температура холодной воды подаваемой к тетообмен- никам, Т] период отопления помещения калорифером доводчика и охлаждения помещения при необходимости, охлаждение производится первичным воздухом, т2-период охлаждения помещения первичным воздухом и отопления помещения при необходимости калорифером доводчика, т3-период отопления помещения первичным воздухом и охлаждения помещения при необходимости воздухоохладителем доводчика, т4-период охлаждения помещения первичным воздухом и воздухоохладителем доводчика, т5-период, характерный для двухтрубных схем, перек1ючаемых посезонно на снабжение доводчиков холодной и горячей воды, т6 - период охлаждения помещений, обслуживаемых по трех- и четырехтрубным схемам, первичным воздухом и воздухоохладителями доводчиков
ратура горячей воды 厶 изменяется приблизительно по закону прямой линии, а в период т6 поддерживается постоянной. Температура холодной воды 左 поддерживается постоянной в течение всего года.
Температуру первичного воздуха для двухтрубной схемы, переключаемой посезонно на снабжение холодной и горячей водой, изменяют, как показано ломаной а-б-в-г-д, подогревая воздух в течение периода т5 в пофа- садных воздухонагревателях (см. 7 на рис. 15.18). Одновременно в начале периода т5 в теплообменники доводчиков включается холодная вода, а в конце этого периода прекращается подогрев воздуха пофасадно В результате в период т5 помещения, в которых имеются недостатки теплоты, подогреваются первичным воздухом, а помещения с теплоизбытками
охлаждаются теплообменниками доводчиков. Однако этот процесс сопровождается перерасходом теплоты и холода,
В одноканальных системах, снабжаемых теплотой и холодом по трех- и четырехтрубным схемам (см. рис. 15.21,4), первичный воздух приготовляется как показано ломаной а-б-с-г-д: подъем температуры с-г соответствует изменению точки росы первичного воздуха при изменении параметров в помещении от принятых для холодного периода года до принятых для теплого периода. Температуры в помещениях представлены линией е-в-ж-и-к, горячей воды-л-л/-н, смеси первичного воздуха и воздуха, прошедшего теплообменники,- п-в- г-т.
В снабжении помещений холодом рассматривают два периода: первый - свободного охлаждения, когда для охлаждения помещения достаточно холода, вносимого воздухом из центрального кондиционера; второй - период принудительного охлаждения, когда требуется подача холодной воды в доводчики.
Чем ниже температура первичного воздуха в холодное время года, тем продолжительнее первый период. Если первичный воздух подается в объеме, регламентируемом санитарными нормами, то снижение его температуры в холодное время года приводит к снижению эксплуатационных затрат и увеличению первого периода. При всех схемах тепло- и холодо- снабжения (кроме двухтрубной, питаемой в рабочее время в течение всего года холодной водой) температуру первичного воздуха в холодное время года стремятся поддерживать возможно более близкой к температуре точки росы, необходимой для обеспечения заданной относительной влажности воздуха в помещениях. Начальную температуру холодной воды Ьн для доводчиков выбирают такой, чтобы в их теплообменниках не выпадал конденсат, как правило, на 1-2℃ выше температуры точки росы воздуха помещений.
Местные системыкондиционирования воздуха
Системы с кондиционерами, устанавливаемыми внутри или в непосредственной близости к обслуживаемым помещениям, называются местными. Они, как правило, имеют производительность до 20 тыс. м3/ч и могут быть
построены по любой из схем приготовления воздуха, применяемых для центральных систем, но в большинстве случаев схемы упрощают и применяют готовые агрегатированные кондиционеры.
Промышленность выпускает автономные кондиционеры типа КПА 1 производительностью по воздуху 2,2; 3,5;4,4; 7 и 11 тыс. м3/ч, холодопроизводительностью 11; 17,6; 22; 32 и 51 кВт.
Кондиционеры имеют электрические калориферы 2-го подогрева, которые по заказу могут быть дополнены водяными, и паровые увлажнители радиационного типа. Конденсаторы холодильных машин охлаждаются водой.
Выпускаются также неавтономные кондиционеры серии КНБ производительностью по воздуху 3,15; 6,3; 10 и 20 тыс. м3/ч.
За рубежом распространены системы с автономными кондиционерами, которые имеют теплообменники непосредственного испарения и встроенные холодильные машины Для снижения шума некоторые автономные кондиционеры выпускают в виде двух агрегатов - внутреннего и наружного. Внутренний состоит из вентилятора, воздухоохладителя-испарителя и увлажнителя воздуха. Наружный агрегат устанавливают вне обслуживаемого помещения; он состоит из холодильного компрессора и воздушного конденсатора хладагента. Агрегаты связаны между собой трубопроводами хладагента длиной, как правило, не более 10 м.
Автоматизация местных систем часто сводится к двухпозиционному включению или отключению кондиционера или к отключению и включению его теплообменников.
Недостатки местных систем: повышенный шум, создаваемый работой вентиляторов и холодильных машин, затруднительность обслуживания большого числа агрегатов, а также сравнительно короткий срок службы местных кондиционеров (в среднем 7 лет) по сравнению с центральными системами, срок службы которых 20 лет.
Наиболее дешевыми по первоначальной стоимости являются СКВ с местными вентиляторными неавтономными кондиционерами*
и непосредственным забором санитарной нормы наружного воздуха. Одно из условий эффективного применения таких систем обеспечение надежного поступления воздуха, которое зависит от температуры и влажности наружного и внутренного воздуха, давления ветра, этажности здания, давления вентилятора кондиционера и механической вытяжной вентиляции из помещений. Анализ совместного влияния перечисленных факторов на условия поступления наружного воздуха через отверстия в стене можно осуществить моделированием с использованием электроаналоговой установки. Исследовано 21-этажное здание типа гостиницы для климатических условий Тбилиси, где применена система кондипионирования возцуха с неавтономными кондиционерами с непосредственным забором наружного воздуха через отверстия в стене здания.
В результате исследований установлено*
применение СКВ с местными вентиляторными кондиционерами в зданиях повышенной этажности не обеспечивает постоянного и равномерного по высоте здания поступления санитарной нормы наружно! о воздуха при круглогодичной работе системы;
в зданиях повышенной этажности для СКВ с местными вентиляторными кондиционерами следует применять централизованную подачу санитарной нормы наружного воздуха,
в СКВ с непосредственным приемом наружного воздуха через местные вентиляторные агрегаты надежно обеспечивают поступление санитарной нормы наружного воздуха в зданиях высокой только до четырех этажей;
в зданиях повышенной этажности регулирование поступления наружного воздуха через отверстия в наружных ограждениях путем усиления вытяжной вентиляции с искусственным побуждением не дает положительных результатов;
в зданиях до восьми этажей обеспечивается поступление санитарной нормы наружного воздуха при устройстве вытяжки с искусственным побуждением.
Комбинированныесистемы
СКВ, работающие совместно с системами лучистого охлаждения и отопления, местного доувлажнения воздуха и другими местными
устройствами, называют комбинированными.
Системы панельного охлаждения в холодный период года используются для отопления. СКВ ассимилируют влаговьгделения и подают в помещения обработанный воздух при расходе, удовлетворяющем требования санитарных норм, а системы панельного охлаждения отводят теплоизбьпки. Доля явной теп поты, отводимой панельным охлажцечием, ограничивается минимальной допустимой температурой точки росы на охлаждаемых поверхностях.
Применение панельного охлаждения позволяет сократить холодильные нагрузки на системы кондипионирования воздуха, уменьшить воздухообмены и снизить капитальные и эксплуатационные расходы. Такие комбинированные СКВ применяют главным образом в помещениях с незначительными влаговыде- лениями, когда отсутствует опасность образования конденсата на поверхностях лучистого охлаждения.
В качестве приборов радиационного охлаждения используются бетонные потолки с заделанными в них трубами или потолки из листового металла (алюминия) с присоединенными змеевиками из труб. Радиационные приборы обычно рассчитывают на восприятие 40-50% явной тепловой нагрузки помепхений; температура их поверхности должна быть на 2-3 ℃ выше температуры точки росы воздуха в помещении. Регулирование параметров воздуха производят местными подогревателями СКВ. Применяют также постепенное пропорциональное регулирование охладительной способности радиационных приборов (обычно в зависимости от наружных условий). Комбинированное использование панельного охлаждения и СКВ экономит площадь помещений для размещения оборудования систем Недостатки панельного охлаждения: повышенная металлоемкость и стоимость панелей; большая трудоемкость их монтажа, вызванная необходимостью тщательного исполнения сварных соединений; повышенная тепловая инерционность и, следовательно, замедленная отзывчивость на изменения тепловых нагрузок
Применение комбинированных систем с форсунками местного доувлажнения в цехах, в которых требуется поддерживать высокую влажность воздуха, весьма экономично, так как существенно уменьшает расходы воздуха, теплоты, холода и электроэнергии.
Системыкондиционирования воздухадля термоконстантныхпомещений
В термоконстантных помещениях создают условия, стабилизирующие линейные размеры обрабатываемых деталей и мерительного инструмента в пределах, не превышающих заданных. Например, допустимое отклонение температуры воздуха при измерении бронзового кольца диаметром d = 0,8 м с точностью Д/ = 12 мкм, имеющего коэффициент линейного расширения а = 23,8 мкм/(м-℃), не должно превышать Аг = 12 10"6/(0,8• 23,8 х х 10~6) = 0,6℃, что соответствует допустимым колебаниям температуры от среднего уровня ±0?3 ℃.
Термоконстантные лаборатории и предприятия прецизионного приборостроения в зависимости от точности поддержания температуры делятся на четыре группы.
В помещениях 1-й группы, где допустимы отклонения температуры + 1 до +2℃, а иногда и 2-й группы при отклонении ±0,5℃ кондиционирование воздуха может быть осуществлено многозональными СКВ, описанными ранее, если тщательно продумать разбивку помещений на зоны соответственно распределению тепловых нагрузок, особенно для помещений 2-й группы, и предусмотреть воздухораспределители, обеспечивающие равномерность параметров в этих зонах. В точке установки датчика поддержание температуры с отклонениями в пределах ±0,3 — 0.5℃ не представляет значительных трудностей, но на некоторых расстояниях от датчика отклонения температуры зависят от взаимодействия тепловых воздушных потоков, в результате чего отклонения существенно увеличиваются.
Для достижения заданной точности поддержания температур в помещениях 3-й и 4-й групп (допустимые отклонения +0,1, +0,2℃ и ±0,03 до 0,05 ℃) необходимо кондиционируемое помещение заключать внутрь другого помещения - в оболочку.
В. В. Ловцов * для повышения точности и
Рис 15.22 Центральная система кондиционирования воздуха для т ермоконстантных помещений, регулируемых внешним генератором тепловых колебаний (помещение присоединяется по схеме А) или внутренним генератором тепловых колебаний (присоединение по схеме Б)
/ - термоконстан гное помещение, 2 - вспомогательное помеще- ние-обоючка, 3 свети 1ьник, 4 остекленный проем, $ приточный воздуховод, 6 ~ рециркуляционный воздуховод, 7 ответ вление к помещению, АКЦ автоматический регулятор циклов (остальные обозначения см в табл 15 10)
упрощения системы регулирования СКВ 3-й и 4-й групп предложил применять периодическое охлаждение - нагревание воздуха термоконстантных помещений, вызывающее гармонические тепловые колебания температуры и количества аккумулированной теплоты в воздухе, ограждениях помещений и в установленном оборудовании.
СКВ, работающие по этому принципу, делятся на два вида:
системы с внешним генератором теплб- вых колебаний, распочоженным за orpw*d& ниями кондиционируемого объекта (в оболочке), рассчитываемые на затухание создаваемых снаружи тепловых колебаний и присоединяемые к кондиционеру по схеме Л (рис. 15.22};"
системы с внутренним генератором тепловых колебаний создают колебания непосредственно в кондиционируемом объеме и присоединяются к кондиционеру по схеме Б (рис 15.22).
Системы с внешним генератором тепло-
вых колебаний применяют в тех случаях, когда в помещениях практически отсутствуют выделения теплоты, например при исследовании оптических систем, нарезке дифракционных решеток и делении шкал измерительных приборов. Системы с внутренним генератором тепловых колебаний могут применяться при небольших тепловыделениях, например при сборке приборов, станков и доводке их деталей.
Термоконстантные помещения с внешним генератором тепловых колебаний должны освещаться только искусственным светом - светильниками, расположенными внутри оболочки и охлаждаемыми водой (или воздухом), отводящей теплоту за пределы оболочки. Приводы механизмов должны находиться за пределами обслуживаемого помещения, а операции, в течение которых колебания температуры должны быть в пределах +0,05°, следует производить автоматами. На это время люди должны выйти из помещений и выключить свет.
В период подготовки и наладки технологического оборудования в помещение можно подавать небольшое количество воздуха от кондиционера, определяемое максимальными избытками явной теплоты и рабочей разностью температур А%=1°・ При включении технологического оборудования на автоматическую работу приток воздуха в помещение 1 прекращается и через 2-2,5 ч колебания температуры могут быть уменьшены до заданных. В это время воздух подается только во вспомогательное помещение 2, где терморегулятором Т поддерживается температура 20 土 厶厶 причем Аг определяется расчетом затухания температуры в ограждениях, отделяющих помещения / от оболочки 2, и составляет обычно 0,2-0,5 ℃.
Терморегулятор Т управляет воздухоохладителем ВО и воздухонагревателем СП с помощью трехходовых клапанов, установленных перед насосами НУ. Гармонические колебания создаются попеременным включением и выключением насосов автоматическим корректором циклов АКЦ. Кондиционеры в обоих случаях собираются по одинаковой схеме и, как правило, работают с минимальным и постоянным расходом наружного воздуха, который охлаждается поверхностными воздухоохладителями ВО и нагревается воздухонагревателями СП,
снабженными отдельными циркуляционными насосами для обеспечения плавного регулирования температуры.
Системыкондиционирования воздухадля особо чистых помещений
Процессы производства полупроводников, точной оптики и механики и многие другие требуют высокой чистоты воздуха. Для ведения этих процессов необходимы специальные помещения, оборудованные сложными и надежными устройствами для обеспыливания и кондиционирования воздуха.
Пыль вносится в помещения с наружным воздухом, подаваемым СКВ, а также через двери и окна обслуживаемых помещений и генерируется работающими людьми и оборудованием.
По ОСТ 1114.3302-87, воздух помещений по предельному содержанию в нем пыли диаметром 0,5 мкм и более в 1 л воздуха подразделяется на три класса: I класс-не более 3,5 пылинок в 1 л, при чем пылинки диаметром 5 мкм и более должны полностью отсутствовать; II класс-350 пылинок; при содержании пылинок диаметром 5 мкм и более до 2,3 шт.; III класс-3500 пылинок; при содержании пылинок диаметром 5 мкм и более до 24,5 шт.
По данным И.П. Куприянова, к естественным «источникам аэрозольных частиц относятся бактерии и вирусы, продукты жизнедеятельности животных, насекомых, растений, споры, пыль, образующаяся в результате эрозии почвы, солевые и другие остатки брызг воды, туман, дисперсный дым пожарищ и вулканов, космическая пыль. Все эти источники генерируют частицы независимо от деятельности людей». Главный источник пыли в помещении -деятельность людей: один человек генерирует за 1 мин от 105 до 3-107 частиц пыли диаметром 0,3 мкм и более, например медленная ходьба человека сопровождается выделением 5 -106, а быстрая -107 пылинок. Но пыль выделяется также оборудованием: частицы смазочных материалов, паяльные флюсы, клей, продукты коррозии и др.
I
id I
Рис. 15.23. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений
А и 5-местные обеспыливающие установки, / клапан, 2 фильiр грубой очистки, 3 воздухоподогреватель первого подогрева; 4,20, 22, 23 вен [иля юры, 5 - воздухоохладитель, 6- увлажнитель, 7 дренаж, 8 - воздухоподогреватель второго подогрева; 9-кла-пан, 丿0, 27, 24 промежуточные филыры, 11, /9, 25-абсолютные фильтры, 72-регулятор давления, 13- воздухораспределитель;7У-вытяжная решетка; 15 - рециркуляционно-вытяжной вентилятор; /6 и 77-варианты положения рециркуляционного воздухо-вода, 18 воздуховод для выброса воздуха
По массе частицы пыли диаметром менее 5 мкм составляют только 7% всей содержащейся в воздухе пыли, а по количеству частиц- более 98%; эта часть пыли особенно вредна для точных производств.
Загрязнение наружного воздуха в сельской местности составляет 0,05-0,5 мг/м3, в городских районах - 0,1-1 и в промышленных центрах-0,2-5 мг/м3.
Для борьбы с пылью в особо чистых помещениях применяют специальные системы кондиционирования с многократными рециркуляцией и фильтрацией воздуха (рис. 15.23). В СКВ воздух сначала проходит фильтр грубой очистки 2, промежуточный фильтр 10, а затем фильтр тонкой очистки с тканью Петрянова ", 1де улавливаются частицы пыли размером до 0,3~О,5 мкм. Чистый воздух поступает в помещения через безвихревые воздухораспределители, плафоны, перфорированные стены или поголки и решетки.
Воздух удаляется через решетки у пола 14 вентилятором /5, направляющим час гь воздуха на повторную обработку в кондиционер по воздуховоду 16 или 77, а остаток-в атмосферу по воздуховоду 18. Такие системы могут снизить запыленность воздуха в помещении до 1,75 тыс. пылинок в 1 л, так как в помещении возникают зоны с повышенной турбулентностью, где поднимается пыль, и застойные
зоны, в которых оседают пылевые частицы размером до нескольких сотен микрон. Для создания в помещении рабочих мест с более высокой чистотой воздуха устанавливают камеры или боксы А и Б (см. рис. 15.23), в которых воздух проходит дополнигельную очистку. В боксы встроены вентиляторы 20, 22 и 23 и воздушные фильтры - промежуточные 21 и 24 и абсолютные 19 и 25.
Для обеспечения более высокой чистоты воздуха применяют системы с ламинарным потоком воздуха (рис. 15.24). Воздух подается в чистое помещение через очень большую поверхность, например через потолок (помещение А) или стены (помещение Ь), а удаляется через всю поверхность пола или противоположную стену. Приточный воздух предварительно очищается от пылинок размером 0,3-0,5 мкм и более. Здесь также возможна частичная турбулизация приточных струй при встрече с препятствиями, однако нарушения основного направления потока невелики, если в поперечном сечении помещения воздух движется со средней скоростью 0,45 士 0,1 м/с, что соответствует подаче 1620 土 360 м3/ч на 1 м2 общей площади потолка или стены помещения, и когда в помещении высотой 3 м создается обмен воздуха около 500 1/ч. При уменьшении средней скорости потока до 0,35 м/с, т.& при подаче воздуха 1260 м3/(м2 • ч), возникающие в помеще-
Рис. 15.24. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений с ламинарным потоком воздуха
Л и К-чистые помещения соответственно с вертикальным и поперечным ламинарным потоком воздуха, / клапан, 2 фильтргрубой очистки; 3, /7 промежуточные фильтры, 4, 7, /2 вентиляторы; 5,占 воздухоохладители, б. 9 воздухонагреватели.10 - увлажнитель; // - дренаж; 75, /5 абсолютные фильтры; 14 - решет чатый пол; /б - вытяжное устройство
нии загрязнения частично отклоняются от направления основного потока. При увеличении подачи воздуха до 1960-2130 м3/(м2,ч) еще более повышается чистота воздуха в помещении.
Системы с подачей воздуха через потолок (помещение А на рис. 15.24) и удалением воздуха через пол более совершенны, чем системы с горизонтальной подачей воздуха (помещение 5). Абсолютные фильтры 13 обычно устанавливают перед распределительными потолочными панелями. Пыль, образующаяся в помещении, уносится вниз. В помещениях с такой схемой очистки воздуха уровень запыленности может быть снижен до требований I класса.
В помещении с поперечным ламинарным потоком воздуха (помещение 5 на рис. 15.24) запыленность увеличивается на участках, прилегающих к стене, в которой расположены приемные решетки. Исследованиями такой схе^ мы было установлено, qro в помещении дли* ной около 35 м и при числе работающих более 50 чел. уровень запыленности был не постоянен и в «грязном» конце помещения колебался от 3,5 до 2100 пылинок в 1 л воздуха. Этот способ очистки воздуха легче осуществим и поэтому применяется в помещениях промышленных объектов, если по технологическому процессу
более чистые операции располагаются в «чистом» конце помещения, а операции, допускающие большие загрязнения,- в токе удаляемого воздуха.
В чистых помещениях должно поддерживаться избыточное статическое давление не менее 12 Па, в том числе и при открывании двери в смежное помещение.
Постоянная температура в чистых помещениях поддерживается в зависимости от технологических требований, как правило, для обеспечения комфорта работающим (табл* 15.10). Постоянство влажности необходимо для защиты материалов, изделий и инструмента от коррозии, предотвращения выпадения влаги на рабочих поверхностях и снижения зарядов статического электричества. Коррозия точно обработанных поверхностей существенно усиливается при относительной влажности воздуха более 50%, а образование статического электричества на этих поверхностях - при 40% и менее. Статические заряды способствуют притяжению взвешенных частиц и могут привести к повышению концентрации пыли в зоне обработки деталей до недопустимых пределов.
Для тонкой очистки воздуха следует применять фильтры, улавливающие пылевые час-
Параметры
Место измерения
в пределах помещения
в точке регулирования
ТАБЛИЦА 15.10. ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА В ОСОБО ЧИСТЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
20-2622
подпора в помещении и всей системе 5 • 300 = =1500 мЗ/u, или 0,417 м3/с, на что расходуется вентилятором 0,8 кВт. В системе имеются воздухоохладитель 5 для охлаждения наружного воздуха, имеющего энтальпию 60 кДж/кг, и воздухоохладитель, снижающий эту энтальпию
Температура, ℃ Допустимые отклонения; 'С: обычные предельно точные
Относительная влажность, % Допустимые отклонения; %: обычные предельно точные
±2
±0,5
40-5545
±5 ±2
тицы размером более 0*3 мкм при общем коэффициенте очистки до 99,97%.
Пример 15.1. Определить производительность СКВ для особо чистого помещения снабжаемого воздухом по схеме на рис, 1524. Площадь помещения 100 м2ч высота 3 м, объем 300 м3. Теплеизбытки составляют 23,2 Вт/мЗ.
Решение. Принимаем скорость «ламинарного» потока воздуха сверху рнхз, равную 0,45 м& что соответствует расходу воздуха 1620 м3/ч на 1 м2 площади помещения или 540 воздухообменом в I ч.
Рабочая разность температур составляет
Аг =
23,2*3
i,2」瀛6灰
-0,13℃.
Производительность вентилятора 12 (см. рис. 15.24) основного потока воздуха 1620* 100 = 162 000 м3/ч. Мощность, затрачиваемая им на перемещение воздуха, согласно расчету, равна 28 кВт. Производительность вентилятора вторичного потока 7 при рабочей разности температур 7℃ должна быть рав口а:
23,2*300 + 28 000 + 10 000.
L=г— = 19 250 мЗ/н.
7-0,278-1,2/
Здесь учтены переходящие в теплоту мощности, затрачиваемые на перемещение воздуха в вентиляторах 12 и 7, соответственно 28 к 10 кВт.
Производительность вентиляторов 4 (см, рис. 15.24) принимается из расчета создания
до энтальпии внутреннего воздуха в помещении 48 кДж/кг, на что расходуется (60-48) 0,417-1,2 = 6 кВт. Общая нагрузка на воздухоохладитель 5 составляет 6 + 0,8 = 6,8 кВт, а
на воздухоохладитель
8
23,2-300
1000
+ 28 + 10 =
=44,96 кВт.
Следует отметить, что 84,5% всей тепловой нагрузки на воздухоохладитель дают вен
тиляторы.
1531L Индивидуальноекондиционирование воздуха
Для индивидуального охлаждения головных шлемов, жилетов, скафандров и другой производственной одежды применяют вихревые трубки, предложенные инженером-метал- чургом Ранксм в 1933 г. и запатентованные во Франции и США. Теория процесса разработана и опубликована в США в 1945 г\ Хильшем. Аппараты, в которых используется эффект Ранка. в настоящее время называют трубами Ранка, трубами Хильша, вихревыми трубами или вихревыми холодильниками.
В левый конец трубы диаметром 32 мм и длиной 250 мм через тангенциально расположенные сопла, образующие вместе с распределительным кольцом своеобразную турбину без вращающихся частей, подается сжатый профильтрованный и осушенный воздух с давлением 70 МПа и температурой 28 ℃. На этом же конце трубы имеется выходное отверстие, сечение которого заранее рассчитано. В правом конце трубы также иктеется выходное отверстие, снабженное регулировочным клапаном. Воздушный поток приобретает вначале частоту врашения около 5-105 об/мин, затем частота вращения достигает 5* 106 об/мин. Через центрально расположенное левое отверстие выходит охлажденный воздух с температурой около 5℃, а через правое отверстие - горячий воздух с температурой 132'С. Соотношение количеств воздуха, вытекающего через отверстия, регулируется клапаном: обычно холодного воздуха получается 75%, а горячего-25%.
Фултон (США) объясняет эффект Ранка следующим образом. Поступающий в трубу по касательной поток сжатого воздуха выходит из сопел, образует почти свободный вихрь, угловая скорость вращения которого мала у периферии и весьма велика у оси. Трение между слоями воздуха приводит к тому, что скорость вращения всей массы воздуха стремится к выравниванию, т. е. по мере движения воздуха вдоль трубы во внутренних его слоях скорость падает, а во внешних возрастает. Совершается работа, направленная от центра к периферии. В то же время от внешних слоев к внутренним, имеющим вследствие расширения более низкую температуру, передается теплота. Однако поток теплоты по своей величине меньше количества передаваемой кинетической энергии. Внешние слои, получая больше кинетической энергии, чем отдаваемое ими количество теплоты, вследствие трения повышают свою температуру, т. е. избыток энергии вызывает нагрев воздуха, поступающего из клапана. Поток воздуха сильно турбулизирован, скорость вихря превышает скорость звука. Низшая достижимая температура холодного воздуха может быть определена из уравнения
5/Z =(尸 2/尸 叱 (15.48)
где £ и 7^-абсолютная температура, К, подводимого к трубе воздуха и холодного воздуха, уходящего из трубы; Р] и Р2-давление, МПа. подводимого к трубе воздуха и холодного воздуха, уходящего из трубы; к = tp/cp-показатель адиабаты; ср и cv~удельные теплоемкости воздуха при постоянных давлении и объеме.
Недостатки вихревых труб-низкий коэффициент полезного действия и значительная потребность в сжатом воздухе. Поэтому эти трубы используются пока только в небольших лабораторных установках, а также для охлаждения производственных костюмов. Рабочий горячего цеха одевает покрытый алюминиевой краской защитный костюм с прикрепленной к поясному ремню вихревой трубой. Труба присоединена гибким шлангом к источнику сжатого воздуха. Холодный воздух, выходящий из трубы, поступает к шлему, горячий воздух выбрасывается в цех. Степень охлаждения воздуха изменяется с помощью выпускного клапана. ”
На одного рабочего расходуется 360900 мэ/ч сжатого воздуха, что равно произво
дительности компрессора, для привода которого требуется электродвигатель мощностью 2,9-4,4 кВт.
Системыкондиционирования воздухас воздушнымихолодильными машинами
В. И. Прохоров разработал методику расчета , ряд устройств и схем кондиционирования воздуха производственных помещений небольших размеров с помощью наружного и рециркуляционного воздуха, приготовляемого воздушной холодильной машиной (рис. 15.25). Наружный воздух в количестве 0,15 кг/с (545 кг/ч) при гемпературе 36 ℃ сжимается в первой ступени компрессора 7, приобретая давление 135,5 кПа. Нагреваясь до 71,3 ℃, воздух пост упает в теплообменник 7, где охлаждается наружным воздухом до 41 ℃ и при давлении 135 кПа поступает во вторую ступень компрессора 2. В компрессоре воздух сжимается до 181,2 кПа и нагревается до 75,5 ℃, охлаждается в теплообменнике 6 до 26 ℃ воздухом, отсасываемым из кондиционируемого помещения 5, и поступает в теплообменник 3, где его давление снижается до 102 кПа, а температура падает до —10 “С. Холодный воздух поступает в эжектор 4, подсасывающий воздух из помещения при температуре 23 ℃. Смесь с температурой 9℃ нагнетается в помещение поста управления, охлаждает панель, расположенную над оператором, и выходит в помещение струей, настилающейся на стекло кабины.
Существуют более простые, но менее экономичные схемы кондиционирования воздуха с применением турбодетандеров .
Рис. 15.25. Система кондиционирования воздуха с воздушной холодильной машиной
/ м 2~первая и вторая ступени воздушного компрессора, 3, 6,7 1 еплообменники, 4 - зекч ор, 5 - обслуживаемое помещение,5-вытяжной вентилятор
Применениепотолочных перемешиваемыхвентиляторов в СКВ
Потолочные вентиляторы уменьшают температурный градиент по вертикали и главное создают большую скорость движения воздуха, что в ряде случаев способствует улучшению самочувствия людей и повышению энергетической эффективности работы СВ и СКВ, так как высокая скорость позволяет повысить температуру воздуха и снизить расход холода. Выпускается несколько видов потолочных осевых вентиляторов, которые, однако, обслуживают недостаточно большую площадь помещения. Стремясь устранить этот недостаток, Таш ЗНИИЭП * разработал ряд осевых потолочных вентиляторов с плоскими лопатками, установленными под углом к горизонту. Благодаря этому при вращении вентилятора образуется закрученный поток, обслуживающий большую площадь и создающий более высокую средневзвешенную по объему скорость воздуха. Эту скорость, м/с, следует определять по формуле
=0,4236〃若 79 國.24*95
где п- частота вращения, мин-1; 4-диаметр вентилятора, м; d^ b - удвоенное расстояние от оси вращения до основания (корня) лопатки и ширина лопаток, м, Р~угол установки лопаток к горизонту; 〃,力- периметр и высота помещения или обслуживаемого мо
дуля, м; KN = N/pn3d^ - коэффициент мощности (здесь N - затраты мощности на валу вентилятора, Вт; р - средняя плотность воздуха, кг/м3).
Потребляемая вентилятором мощность при диаметре колеса 1,5-2,4 м составляет соответственно 70-150 Вт, частота вращения зависит от диаметра колеса и обычно не превышает 100 1/мин. В одном из многочисленных опытов средняя взвешенная скорость воздуха по объему оказалась в пределах Ucp — =0,563 — 0,57 м/с, минимальная - 0,42 — —0,35 м/с, максимальная - 0,86 — 1,12 м/с.
Согласно СНиП 2.04.05-86, потолочные вентиляторы следует предусматривать, как правило, дополнительно к системам приточной вентиляции.
15.4. ФОРСУНОЧНЫЕ КАМЕРЫОРОШЕНИЯ
Общие сведения
Форсуночные камеры орошения являются тепло- и массообменными аппаратами кондиционеров, предназначенными для приготовления воздуха с заданными температурой и влажностью.
Для тепловлажностной обработки воздуха могут использоваться камеры орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительная система блока тепломассообмена БТМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются центральные кондиционеры КТЦЗ*.
Камеры орошения ОКФ-3 оснащены экс- центриситетными широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10 (диаметр входного отверстия 7 мм, соплового отверстия 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования). Оросительная система камер состоит из двух рядов стояков. Камеры изготовляют в двух исполнениях: исполнение 1 - первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность установки форсунок, второй-меньшую; исполнение 2-форсунки устайовлены с одинаковой плотностью в каждом ряду, равной плотности форсунок первого ряда камеры
* Насонов Е. А., Крюкова Т. И. Исследование потолочных вентиляторов новой конструкции // Водоснабжение и сан. техника - 1979-М 4.
Таблица 15.11. ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
Процесс обработки воздуха
Схема
Начальная температура распыляемой воды
Охлаждение и осущение
4.к<4.н
Мм
^Ж. И V % % н
Политропный (с понижением энтальпии)
Охлаждение при постоянном влагосодержании гв к < Гв н;
4.х = 4.н
d&H.
d&K. 1
г附."
^ж. н ^ ^р. в. н
Охлаждение и увлажнение
Лн；4.к>4.н
如 d&K.
tжл
^ж. н V % н
Адиабатный (без изменения энтальпии)
Охлаждение и увлажнение 厶к<3；4」>4.н
'к н 一 'м. в. н
Охлаждение и увлажнение
'к н > 'м. в. н
Политропный (с повышением энтальпии)
Увлажнение при постоянной температуре 厶广仆
d&K.
工 н > % н
Нагрев и увлажнение q」> 厶 н; "% к > 4. н
Хм
1ж. н > % н
орошения исполнения 1. Подачу разбрызг ива- емой воды можно предусматривать в один или два ряда стояков:
в первый по ходу воздуха ряд (далее однорядные прямоточные камеры ОКФ);
во второй по ходу воздуха ряд (далее однорядные противоточные камеры ОКФ);
в два ряда (далее двухрядные камеры (Ж0))・
В камерах орошения ОКС оросительная система состоит из горизонтального коллектора с высокорасходными форсунками УП14-10/15 (разработка ВНИИКондиционера) (размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр соплового отверстия 14 мм) в верхней части камеры и двух ярусов сеток под ним. создающих вторичное дробление капель разбрызгиваемой воды. Камеры изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью установки форсунок (камеры исполнения 1 имеют меньшую плотность, исполнения 2-большую).
Блоки тепломассообмена БТМ включают теплообменники (для политропных процессов) и оросительную систему (для адиабатных процессов). Оросительная система состоит из одного ряда стояков с широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10, количество которых соответствует числу форсунок одного ряда камеры орошения ОКФ-3 исполнения 2
Камеры ОКФ, ОКС и блоки БТМ могут быть применены для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха, включая процессы с переменным (регулируемым вручную или автоматически) расходом разбрызгиваемой воды, при которых за счет изменения расхода разбрызгиваемой воды создается переменная площадь поверхности теплообмена между водой и обрабатываемым воздухом, что позволяет обеспечить различные заданные параметры воздуха после аппарата. Применение процессов с переменным расходом воды позволяет отказаться от байпаса камер, а также в ряде случаев (если не требуется поддержание постоянной относительной влажности) от воздухонагревателя П подогрева. Процессы с переменным расходом воды в ряде работ называются «процессами с неполным увлажнением или недоувлажнением», «управляемыми процессами».
Камеры орошения ОКС могут также использоваться для испарительного нагрева воз
духа (нагрев и увлажнение теплой водой воздуха с отрицательной температурой), так как конструкция камеры без входного сепаратора исключает образование наледи в таком режиме обработки воздуха. Минимально допустимая температура холодного воздуха по мокрому термометру при испарительном нагреве (обработке его теплой водо访)в камерах орошения ОКС-3 минус 27 ℃, выше которой, по результатам исследований ВНИИкондиционера, практически не образуются иней и лед.
В камерах орошения ОКФ-3 процесс испарительного нагрева может применяться при температуре воздуха на входе в камеру орошения выше 0°.
Схематично процессы обработки воздуха в контактных аппаратах приведены в табл. 15.11.
Расчет камер орошения
Методика расчета камер орошения центральных кондиционеров КТЦЗ базируется на экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНИИкондиционере*, позволяет определить эффективность тепломассообмена в контактных аппаратах с учетом конструктивных характеристик камер орошения и блоков тепломассообмена, температурных и гидродинамических условий обработки воздуха и подробно изложена в материалах ГПКНИИ «СантехНИИпроект»*5*1.
Разработанная методика позволяет проводить расчеты камер орошения и блоков тепломассообмена при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2 °C W % н W ^ 30 ℃, воздуха по мокрому термометру-
минус 27 ℃ W /м. в. н W 30 ℃ и в интервалах коэффициентов орошения 卩 W 1”6 для БТМЗ, 卩 W 2、5 для ОКФ-3 н 卩 W 3 для ОКС-3.
Контактные аппараты кондиционеров КТЦЗ могут использоваться при давлении воды, обеспечивающем устойчивую работу форсунок от 20 до 300 кПа в ОКФЗ и БТМ-3 от 5 до 250 кПа в ОКС-3.
При расчетных коэффициентах орошения 卩р меньше 0,7 для камер ОКФ-3, БТМ-3 и 0,6 для камер ОКС-3 необходимо сравнить их с минимально допустимыми значениями цмин, определяемыми по формуле
где ^ф мин = 460 кг/ч для форсунок ЭШФ 7/10 и ^фмин = 870 кг/ч для форсунок УЦ14 = 10/15; «-количество работающих форсунок в камере орошения; Gr —расход воздуха, кг/ч.
Количество форсунок по рядам для каждого исполнения камер ОКФ-3, ОКС-3 и БТМ-3 приведено в табл. 15.12- 15.14.
Зависимости расхода разбрызгиваемой воды от давления перед форсунками д©(А〃ф) приведены на рис. 15.26.
Если % > цмин, камера орошения будет работать в устойчивом режиме, при & < цмин принятая камера в расчетном режиме будет работать неустойчиво и не обеспечит заданные параметры обрабатываемого воздуха. В этом случае следует уменьшить количество подключенных форсунок, изменив исполнение или число рядов стояков (подавая воду только в один ряд стояков) или тип камеры.
При теплотехническом расчете камер орошения встречаются два вида задач ~ прямые и обратные.
Прямая задача - определение расхода и начальной температуры разбрызгиваемой воды при заданных расходах, начальных и конечных параметрах обрабатываемого воздуха.
Обратная задача-тгроч^с варианты расчетов, в частности определение конечных параметров воздуха при заданных начальных параметрах и расходах воздуха и воды.
Теплотехнический расчет камер орошения и блоков тепломассообмена ведется в такой последовательности:
Режим обработки воздуха - адиабатный. Тип задачи-прямая. Исходные данные: GB, %н, %』，%к・ Требуется определить 卩,G^.
ТАБЛИЦА 15.12. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК ПО РЯДАМ В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКФ-3
Индекс
Кондиционер
Исполнение
Количество форсунок в ряду стояков по ходу воздуха
первом
втором
всего
01.01304
КТЦЗ-10
1
12
6
18
2
12
12
24
02.01304
КТЦЗ-20
1
24
18
42
2
24
24
48
03.01304
КТЦЗ-31,5
1
36
27
63
2
36
36
72
04.01304
КТЦЗ-40
1
48
36
84
2
48
48
96
06.01304
КТ1ДЗ-63
1
81
63
144
2
81
81
162
08.01304
КТЦЗ-80
1
108
84
192
2
108
108
216
12.01304
КТЦЗ-125
1
162
126
288
2
162
162
324
16.01304
КТЦЗ-160
1
216
168
384
2
216
216
432
20.01305
КТЦЗ-200
1
234
180
414
2
234
234
468
25.01304
КТЦЗ-250
1
312
240
552
2
312
312
624
ТАБЛИЦА 15.13. КОЛИЧЕСТВО ①ОРСУНОК В БЛОКЕ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2-3
Индекс
Кондиционер
Количество форсунок
01.02124
КТЦЗ-10
12
02.02124
КТЦЗ-20
24
03.02124
КТЦЗ-31.5
36
04.02124
КТЦЗ-40
48
06.02124
КТЦЗ-63
81
08.02124
КТЦЗ-80
108
12.02124
КТЦЗ-125
162
16.02124
КТЦЗ-160
216
20.02124
КТЦЗ-200
234
25.02124
КТЦЗ-250
312
ТАБЛИЦА 15.14. КОЛИЧЕСТВО ①ОРСУНОК В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКС-3
Индекс
Кондиционер
Исполнение
Количество форсунок
ОКС1-3
ОКС2-3
03.01204
03.01404
ктцз-
1
20
31,5
2
24
04.01204
04.01404
КТЦЗ-40
1
24
2
30
06.01204
06.01404
КТЦЗ-63
1
42
2
48
08.01204
08.01404
КТЦЗ-80
1
54
2
60
Решение. 1. Коэффициент адиабатной эффективности Еа определяется по формуле
Еа = 1 _^di^,(15.51)
н
где % к，4 н，&.в н-температура воздуха, ℃ конечная, начальная и по мокрому термометру.
0…哂
Рис. 15.26. Зависимости расхода воды ^ф от давления воды перед форсунками Д/?ф
Коэффициент орошения 卩 находим по графикам на рис. 15.27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения или блока тепломассообмена.
Расход разбрызгиваемой воды G* составит
GluGr,(15.52)
где 6В - расход воздуха, кг/ч.
Режим обработки воздуха 一 адиабатный. Тип задачи - обратная. Исходные данные: G^ 厶宀，G*, гм,н = ^м.к • Требуется определить
Решение. 1. Коэффициент орошения 卩：
V^-GJG^(15.53)
Коэффициент адиабатной эффективности 旦 口0 графикам на рис. 15.27-15.30, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения.
Конечная температура воздуха после камеры орошения гв к
= (1 — £а)(?в. н — ^м.н) + %.н • (15.54)
Режим обработки воздуха - политропный. Тип задачи-прямая. Исходные данные: Gb，%, н, /в. н, %, к, Л. к - Требуется определить: ц, Gb，^ж, н，^ж. к •
Решение. 1. Температура ^р и энтальпия 北* предельного состояния воздуха на J — d・ диаграмме, графически определяемая как точка пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ср = 100%.
Коэффициент адиабатной эффективное- TH J：
где 丿^ к，JB H-конечная и начальная энтальпия воздуха, кДж/кг.
Коэффициент орошения 卩 и коэффициент энтальпийной эффективности 石口 для принятого типоразмера и исполнения камеры орошения находим по графикам на рис. 15.2715.31.
Относительная разность температур воздуха 0 по формуле
где b - коэффициент аппроксимации, равный 0,33 кг- ℃/кДж; сж - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг°С).
匕j4
(J 纟彳 0f5 ОТБ "7 Of8 49 1ft 1,1 从
5.5.6.6.7.7.(15 58)(15 58)
5.
5.
6.
6.
7.
7.
(15 58)
(15 58)
Рис 15 31. Определение коэффициентов адиабатной & и энтальпийной £口 эффективности камер орошения окс-з
/ и 2-ОКС2-3 исп 2 и 】，3 и 4-ОКС1-3 исп 2 и 】
Рис 15 27 Определение коэффициентов адиабатной Еа и энтальпийной £п эффективности двухрядных камер орошения ОКФ-3 (исполнения 7 и 2)
/-ОКФ-3 01 01304, исп 2 (02 01304, исп 2), 2—ОКФ-3 02 01304, исп 2 (06 01304, исп 2, 08 01304, исп 2, 12 01304, исп 2, 16 01303, исп 2, 25 01304, исп 2), 3-ОКО>-3 0101304, исп 1 (03 01304, исп 1, 06 01304, исп 1,08 01304, исп 1, 04 01304, исп 1, 12 01304, исп 1,】6 0】304, исп ], 20 01304, исп 1, 25 01304, исп 】)，4-ОКФ-3 03 01304, исп 1 (04 01304, исп 1, 25 01304,
Рис 15 28 Определение коэффициентов адиабатной 纥 и энтальпийной £п эффективности однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 2) /-ОКФ-3 0101304 (02 01304), 2 — ОКО>・3 03 01304 (04 01304), 06 01304, 5-ОКФ-3 12 01304 (16 01304), 20 01304 (25 01304)
Рис. 15.29. Определение коэффициентов адиабатной £а и энтальпийной £п эффективности однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 1) / ОКФ-3 01 01304, 2—ОКФ-3 02 01304 (03 01304) 04 01304 (20 01304), 5-ОКФ-3 06 01304 (08 01304), 12 01304 (25 01304)
Рис 15 30 Определение коэффициентов адиабатной & и энтальпийной £п эффективности блоков тепломассообмена БТМ2Л-3 и ЫМ2 2-3
Начальная температура воды г* н:
6
4 н =嚣° + —-(丿в к — Л н)-(15.57)
Конечная температура воды г* к 丿В К 一丿в h С/
Расход разбрызгиваемой воды G* по
формуле (15.52).
IV. Режим обработки воздуха - политропный. Тип задачи - обратная. Исходные данные: Gb，/в н，Jb н，г* н，G^ и 0х Требуется определить. Н，% к，Jr к，^ж К'
Решение, 1 Коэффициент орошения ц-по формуле (15.53).
Коэффициенты адиабатной и энтальпийной эффективности £А и £п по графикам на рис. 15,27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения,
Энтальпия насыщенного воздуха JB нас, соответствующая начальной температуре воды /ж н на J — ^-диаграмме.
Конечная удельная энтальпия воздуха 人 к по формуле
丿в к —丿в н + Ец (丿в нас —」в н) X
х [1 + a(JB нас — JB J + P(JB нас —丿J],
(15.59) где а и р - корректирующие коэффициенты, равные соответственно 0,000716 и 0,003 51 кг/кДж, Jc~середина диапазона аппроксимации кривой насыщения Ф = 100%, равная 54 кДж/кг При заданном расходе холода Jr к определяется по формуле JB к - AJ — JB н, где AJ = QJGB
Конечная температура воздуха % к:
% к — % н + 耳\ (^ж н — % н) +
где b - коэффициент аппроксимации, равный 0,33 кг ℃/кДж
Конечная температура воды /ж к-по формуле (15.58).
Необходимое давление воды перед форсунками Д/?ж определяется по номограмме на рис. 15.32-15.35.
Пример 15.2. Прямая задача. Исходные данные: режим обработки воздуха в камере орошения - адиабатный с переменным расходом разбрызгиваемой воды; кондиционер
钎切仞那何 200 300
АР*, кПа
0gd7 6 夕 4
50
200 зоо /%, кПа
Рис 15 32 Зависимость 'давления воды перед фор-сунками 厶尸氷 от расхода воды G* для двухрядныхкамер орошения ОКФ-3
/н2 ОКФ-3 01 01304, исп 1 и 2, 3 и 4 ОКФ-3 02 01304, исп 1н2, 5н6 ОКФ-3 03 01304, исп 1 и 2, 7 и 5 ОКФ-3 04 01304, исп 1 н 2, 9 н /0 ОКФ^З 06 01304, исп 1 и 2, 7/ и 7 2-ОКФ-З 08 01304, исп 1 н 2, /3 н /4-ОКФ-3 12 01304, исп 1 и 2, /5 и 16 ОКФ-3 16 01304, йен 1 и 2, 7 7 и 75-ОКФ-З 20 01304, исп
1 и 2, 7 9 и 20 ОКФ-3 25 01304, исп 1 и 2,
Рис 15 33 Зависимость давления воды перед фор-сунками АР* от расхода воды G氷 для однорядныхпрямоточных камер орошения ОКФ-3 и блока теп-ломассообмена БТМ-3
/ БТМ2 1-3 01 02123 (БТМ2 2-3 01 02224), 2 БТМ2 1-3 02 02124 (БТМ2 2-3 02 02224),3 БТМ2 1-3 03 02124 (БТМ2 2-3 03 02224), 4 ЫМ2 1-3 04 02124 (БТМ2 2-3 04 02224), 5 БГМ2 1-3 06 02124 (ЫМ2 2 У 06 02224), 6 БТМ2 1-3 08 02124 (БТМ2 2-3 08 02224), 7-ЕТМ2 1-3 12 02124 (БТМ2 2-3 12 02224), 8 ВТМ2 1 门 16 02124 (БТМ2 2-3 16 02224), 9 БТМ2 1-3 20 02124 (БТМ2 2-3 20 02224), 10 БТМ2 1-3 25 02124 (ЬТМ2 2-3 25 02224)
Рис 15 34 Зависимость давления воды перед фор-сунками ДРЖ от расхода воды G* для однорядныхпротивоточных камер орошения ОКФ-3
7 ОКФ-3 01 01304, исп 1,2 ОКФ-3 02 01304, исп 1,5-ОКФ-3 03 01304, исп 1,4 ОКФ-3 04 01304, исп 1, 5-ОКФ-3 06 01304, исп 1, б-ОКФ-3 08 01304, исп 1, 7 ОКФ-3 12 01304, исп 1, 8 — ОК6*3 16 01304, исп 2, 9-ОКФ-3 20 01304, исп 2, 10 ОКФ-3 25 01304, исп 2
以，"2/4以，"2/4припри"з = 19℃"з = 19℃ЕаЕа19 — 7,723,7^7/719 — 7,723,7^7/72. Находим ц пографику на рис. 15.27:приEai = 0,73|1 = 0,84;при% = 0,545|1 = 0.61;при%з = 0,294|1 = 0*325.2. Находим ц пографику на рис. 15.27:приEai = 0,73|1 = 0,84;при% = 0,545|1 = 0.61;при%з = 0,294|1 = 0*325.1 -1 -=0,294.=0,294./ж к = 12/ж к = 1245,05 一 68,02不而区1 =45,05 一 68,02不而区1 =14,2 ℃,14,2 ℃,
以，"2/4
以，"2/4
при
при
"з = 19℃
"з = 19℃
Еа
Еа
19 — 7,7
23,7^7/7
19 — 7,7
23,7^7/7
2. Находим ц по
графику на рис. 15.27:
при
Eai = 0,73
|1 = 0,84;
при
% = 0,545
|1 = 0.61;
при
%з = 0,294
|1 = 0*325.
2. Находим ц по
графику на рис. 15.27:
при
Eai = 0,73
|1 = 0,84;
при
% = 0,545
|1 = 0.61;
при
%з = 0,294
|1 = 0*325.
1 -
1 -
=0,294.
=0,294.
/ж к = 12
/ж к = 12
45,05 一 68,02
不而区1 =
45,05 一 68,02
不而区1 =
14,2 ℃,
14,2 ℃,
"附，кра
Рис. 15.35. Зависимость давления воды перед форсун- g^ f Рж от расхода воды G* для камер орошения / и 2 ОКС1-3 03,01204 (ОКС2-3 03.01404) соответственно исп. I н 2; 3 и -/ ОКС1-3 04 01204 (ОКС2-3 04 01404) нсн 1 и 2, 5 и б-ОКСЮЗ 06 01204 (ОКС2-3 06,01404) исп 1 и 2, 7 и 8 ОКС1-3 08. 0)204 (ОКС2-3 08. 01404) исп ) и 2
КТЦЗ-31,5; камера орошения ОКФ-3 однорядная, исполнение 1 (к первому по ходу воздуха ряду стояков вода не подается); Gr = 3 7 800 кг/г; /в н = 23,7 ℃; % 门=12 ℃; 厶 К2 = 15 ℃; %心=19℃; соответственно А% = % — % и = 7 °C; А%2 = 4 ℃; А%з = 0 СС; % н = % к = 7,7 ℃.
Требуется определить:卩八 G^ при 厶门= =12℃;卩2, ^ж2 при 4 к2 = 15℃;卩3, G^s при 厶 кз = 19 У
Решение. 1. Вычисляем £а по формуле (15.51):
при /вк1 = 12°С
12 — 77
еa =-元大万=°'73；
при Гв к2 = 1 5 °C
15 - 7,7 L
Е = ]= 0,545;
а 23,7 — 7,7
Так как ц2 и ц3 < 0,7, определяем цмин по формуле (15.50):
460 27
= 0,329,
产 37 800
где 打=27 шт. принимаем по табл 15.12.
Полученные значения 卩2 и Аз больше |1МИН, значит принятая камера орошения будет работать устойчиво во всех заданных режимах.
Определяем G^ по формуле (15.52): СЖ1 = 0,84 • 37 800 = 31 750 кг/ч; Сж2 = 0,61 х * 37 800 = 23 060 кг/ч; Ож3 = 0,325 -37 800 = =12 100 кг/ч.
Находим Д/?ж для однорядной противоточной камеры ОКФ-3 исполнения 1 кондиционера КТЦЗ-31,5 по номограмме на рис. 15.33: при G*i = 31 750 кг/ч Ар*】=142 кПа; при G*2 = 23060 кг/ч Држ2 = 71 кПа; при Сж3 = =12 100 кг/ч Ар*з = 14 кПа.
Пример 15.3. Обратная задача. Исходные условия: режим обработки воздуха в камере орошения ~ политропный,кондиционер
КТЦЗ-40, камера орошения ОКС1-3 исполнения 1; GB = 58 000 кг/ч; %н = 3 2°С; JB н = =68,2 ккал• кг; = 12℃; G* = 145 000 кг/ч. Требуется определить: ц, % 口 JB. KS Г*.长・
Решение. 1. Определяем 卩 по формуле (15.53):
卩匸 145 000/58 000 = 2,5.
Находим Еа и 纥 по графику на рис. 15.30 при р = 2,5: £а = 0,985, £п = 0,74.
На J — (/-диаграмме находим JB HdC при 4 H = 12 С и 丿в нас = 34,5 кДж/кг.
Вычисляем 人 к по формуле (15.59): 小 二 68,2 + 0,74(34,5 - 68,2) [1 + 0,000716 х
х (34,5 — 68,2) + 0,00350 х
х (34,5 - 54) = 45,05 кДж/кг.
Определяем % к по формуле (15.60)
% * = 32 + 0,985(12 - 32) + 0,33(1-
(45,05 — 68,2)= 15, J ℃.
Находим 厶 * по формуле (15.58):
где 曝= 4,187 кДж/(к! • ℃).
Определяем Ар熱 по номограмме на рис. 15.34 при Сж =^ 145 000 кг/ч: Ар = =260 кПа.
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
С ОРОШАЕМЫМИ НАСАДКАМИ
Орошаемые насадки (слои) служа i для развития площади гюверхносгй контакта между воздухом и водой. Насадки бывают регулярной (пластинчатые, со говые) и нерегулярной ci руктуры (ленты, сетки, волокна и другие материалы заполнения слоев), неподвижные и вращающиеся, В воздухоохладителях с орошаемыми насадками можно осуществлять процессы изоэнгальпийно! о и политропного увлажнения воздуха, охлаждения и осушения воздуха на небольшую глубин}.
15.5.1. Насадки регулярной и
Основное преимущество насадок регулярной структуры - обеспечение высоких коэффициентов гепло- и влагообмеиа при сравнит елъ- но небольшом аэродинамическом сопротивлении, малых коэффициентах орошения и малых затратах энергии на перемещение воды.
А. А. Гоголин* исследовал)епло- и масс* обмен в противоточных насадках регулярной структуры, конструктивные харакхеристики коюрых приведены в табл. 15.15, и получил следующие общие для насадок зависимости, описывающие изменения коэффициенюв явного а, Вг/(м2 • С), и полного теплообмена а, к〃(м2 - ч):
a = 353(叩产72凡产"4)- D门2 X
X ；(15.61;
О- 141(叩产 72 砒 35(必厂0弋(J5.62)
где [15 w Hq W 60 кг/(м2 *ч);25 W "% W 75; дл& ще
левых насадок up W 38 кг/(м2 с), дл兄 сик>иоид^1ьнои и союблочной up W 6 кг/(м2' с), fpi начальная leiviiie- ратура гонки росы, °C/, t/3-дайна и наружный дяа-
* Г о го л ин А. А. Исследование процесса охлаж- денин и осушения во аду ха в орошаемых pei улярных насадках для систем кондиционирования воздуха: Автореф. дисс. на соиск. учен. сте пеня кандлехн наук.-М., 1968/ Ш4Исантехники.
метр колец, мм, коюрыми заполнена насадка; Нж- расход воды на 1м* поверхности насадки («высо1а дождя»)
Аэродинамическое сопротивление насадок характеризуется выражением
АЛ-Л(фГ^(//иУ，(15.63)
I де значения А, т, п, г приведены в табл. 15.16.
Основное достоинство насадок нерегулярной структуры - возможность достижения высоких коэффициентов гешю- и массообмена при низком давлении орошающей воды. Одновременно обеспечивается частичная очистка воздуха от пыли и запахов.
В работах О. Я. Кокорина* и в табл. 15.17 приведены расчетные зависимости для различных насадок нерегулярной структуры.
Роторные контактныетеплообменники
Эти теплообменники представляют собой вращающуюся насадку регулярной или нерегулярной ci руктуры. Достоинствами этих аппа- раюв являются: способность поверхности к самоочищению; небольшое аэродинамическое сопротивление вследствие малой глубины насадки, возможность регулирования параметров воздуха и воды изменением количес!ва воды и частоты вращения ротора. Недостатки аппа- раюв за OI о типа-за фаты энергии на вращение роюра и наличие приводного механизма.
Харак1ерис1ики этих вoздyxooxJIaдигелей приведены в каталогах для конкрешых конструкций аппаратов.
УВЛАЖНЕНИЕ И ОХЛАЖДЕНИЕВОЗДУХА
1561. Системы меепюг。доувлажяения воздуха
Непосредственное введение влаги в воздух помещения путем тонкого распыления воды называется местным доувлажнением.
Схема процесса изменения состояния паровоздушной смеси при полном испарении
НасадкаУдельная Эквивалентныйплощадь диаметр канала, поверхности,м Т 0 " зм2/м3Относительная площадь сечения для прохождения воздухаЩелевая мипластовая с каналами размером7063,6525 х 2 ммСинусоидальная из чередующихся гофриро-6045,35ванных и плоских листов бумаги, пропитанныхраствором синтетической смолыСотоблочная бумажная, пропитанная раст-5805,9вором синтетической смолы0,640,870,89НасадкаУдельная Эквивалентныйплощадь диаметр канала, поверхности,м Т 0 " зм2/м3Относительная площадь сечения для прохождения воздухаЩелевая мипластовая с каналами размером7063,6525 х 2 ммСинусоидальная из чередующихся гофриро-6045,35ванных и плоских листов бумаги, пропитанныхраствором синтетической смолыСотоблочная бумажная, пропитанная раст-5805,9вором синтетической смолы0,640,870,89ТАБЛИЦА 15.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУРТАБЛИЦА 15.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУРНасадка4mпГПределы действия формулы屮,кг/(м2-с)儿,кг/(м，н)〃&Щелевая2,3510,5503,6—3,818,1-45,251,50,06160,550,5503,8-7,318,1-45,251,5Синусоидальная0,9811,20,60,473,5=3,925,1-56,627—75и сотоблочная0,02652,10,60,473,9-6,525,1-56,627-755,58 ТО"4,50,60,476,5-925,1-56,627-75Насадка4mпГПределы действия формулы屮,кг/(м2-с)儿,кг/(м，н)〃&Щелевая2,3510,5503,6—3,818,1-45,251,50,06160,550,5503,8-7,318,1-45,251,5Синусоидальная0,9811,20,60,473,5=3,925,1-56,627—75и сотоблочная0,02652,10,60,473,9-6,525,1-56,627-755,58 ТО"4,50,60,476,5-925,1-56,627-75ТАБЛИЦА 15,16, ЗНАЧЕНИЯ 4 ш, л, г В ФОРМУЛЕ (15.63)ТАБЛИЦА 15,16, ЗНАЧЕНИЯ 4 ш, л, г В ФОРМУЛЕ (15.63)воды на 丿-^-диаграмме характеризуется лучом тепловлажностного отношения
НасадкаУдельная Эквивалентный
площадь диаметр канала, поверхности,м Т 0 " з
м2/м3
Относительная площадь сечения для прохождения воздуха
Щелевая мипластовая с каналами размером7063,65
25 х 2 мм
Синусоидальная из чередующихся гофриро-6045,35
ванных и плоских листов бумаги, пропитанных
раствором синтетической смолы
Сотоблочная бумажная, пропитанная раст-5805,9
вором синтетической смолы
0,64
0,87
0,89
НасадкаУдельная Эквивалентный
площадь диаметр канала, поверхности,м Т 0 " з
м2/м3
Относительная площадь сечения для прохождения воздуха
Щелевая мипластовая с каналами размером7063,65
25 х 2 мм
Синусоидальная из чередующихся гофриро-6045,35
ванных и плоских листов бумаги, пропитанных
раствором синтетической смолы
Сотоблочная бумажная, пропитанная раст-5805,9
вором синтетической смолы
0,64
0,87
0,89
ТАБЛИЦА 15.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУР
ТАБЛИЦА 15.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУР
Насадка
4
m
п
Г
Пределы действия формулы
屮,кг/(м2-с)
儿,кг/(м，н)
〃&
Щелевая
2,35
1
0,55
0
3,6—3,8
18,1-45,2
51,5
0,0616
0,55
0,55
0
3,8-7,3
18,1-45,2
51,5
Синусоидальная
0,981
1,2
0,6
0,47
3,5=3,9
25,1-56,6
27—75
и сотоблочная
0,0265
2,1
0,6
0,47
3,9-6,5
25,1-56,6
27-75
5,58 ТО"
4,5
0,6
0,47
6,5-9
25,1-56,6
27-75
Насадка
4
m
п
Г
Пределы действия формулы
屮,кг/(м2-с)
儿,кг/(м，н)
〃&
Щелевая
2,35
1
0,55
0
3,6—3,8
18,1-45,2
51,5
0,0616
0,55
0,55
0
3,8-7,3
18,1-45,2
51,5
Синусоидальная
0,981
1,2
0,6
0,47
3,5=3,9
25,1-56,6
27—75
и сотоблочная
0,0265
2,1
0,6
0,47
3,9-6,5
25,1-56,6
27-75
5,58 ТО"
4,5
0,6
0,47
6,5-9
25,1-56,6
27-75
ТАБЛИЦА 15,16, ЗНАЧЕНИЯ 4 ш, л, г В ФОРМУЛЕ (15.63)
ТАБЛИЦА 15,16, ЗНАЧЕНИЯ 4 ш, л, г В ФОРМУЛЕ (15.63)
£ = 100-у—— = q& (15.64) «1 一为
где J】и J2-начальная и конечная удельные энтальпии увлажняемого воздуха, кДж/кг; 4 и ^-начальное и конечное влагосодержание увлажняемого воздуха, г/кг; св-удельная теилоемкость воды, равная 4,2 кДж/(кг * ℃); 厶-температура распыляемой воды, ℃.
Практически считают, что процесс до- увлажнения идет адиабатически при J】=J?= =const и е = 0.
Для доувлажнения воздуха применяют автоматическую пневматическую установку «Туман», разработанную СКБПрибор по техническим условиям ТУ 25-03-1503-69, с электрическими исполнительными механизмами (рис. 15.36). Датчиком влажности служит волосяной влагорегулятор двухпозиционного действия, градуированный от 30 до 90% относительной влажности; дифференциал прибора составляет 3% относительной влажности.
Автоматика установки «Туман» по серии 2-737-89 ГПИ-1 обеспечивает запаздывание открывания вентиля «вода» по отношению к вентилю «воздух» не менее чем на 10 с при включении установки и запаздывание закрывания вентиля «воздух» по отношению к вентилю «вода» не менее чем на 1 мин при выключении установки. Таким образом, при включении установки к форсункам подается сначала сжатый воздух, а потом вода, а при выключении ее сначала отключается подача воды, а затем подача воздуха. Такой режим работы обеспечивает отсутствие капели из форсунок доувлажнения во время включения и выключения установки и подачу воды в помещение только в распыленном состоянии. Кроме того, реле давления, расположенное за вентилем «воздух», отключает подачу воды к форсункам при падении давления воздуха ниже 1,1 кгс/см2.
Узел управления рассчитан на обслуживание до 40 форсунок типа ФД-2 конструкции Ипполитова - ЦНИИХБИ (рис. 15.37). Форсунка ФД-2 дает два туманообразных факела
ТАБЛИЦА 15.17. ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ 旦 И АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ОРОШАЕМЫХ СЛОЕВ А力
Характеристика материала слоев
% мм
q, л/(м2 • ч)
Зависимости для определения
ДЛ, Па
Гофрированная алюминиевая 2,51125З°"35((Ц5 w 3 w 0,2)5,65 v^97
лента толщиной 0,225 мм и^ф~0,21 (0,6 W 3 W 3)(0,6 W uj W 3)
шириной 51 мм при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 510 м2/м3 и площади поверхности ячейки 3 м2
Гофрированное стекловолокно диаметром 37 мкм с длиной волокон 25-50 мм и плотностью 10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 ммГофрированное стекловолокно диаметром 37 мкм с длиной волокон 25-50 мм и плотностью 10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 ммд д дд д д^ ^ ^12 4^ ^ ^12 45^11л А- А-я0-%%%,0495,94,951о о5^11л А- А-я0-%%%,0495,94,951о о9 о гw9 о гw
Гофрированное стекловолокно диаметром 37 мкм с длиной волокон 25-50 мм и плотностью 10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 мм
Гофрированное стекловолокно диаметром 37 мкм с длиной волокон 25-50 мм и плотностью 10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 мм
д д д
д д д
^ ^ ^12 4
^ ^ ^12 4
5^11л А- А-я0-%%%,0495,94,951о о
5^11л А- А-я0-%%%,0495,94,951о о
9 о г
w
9 о г
w
Сетки из латунной проволоки
2,4
1125
0,95以°」з
9,05
哈9
диаметром 0,25 мм при толщине слоя 102 мм, удельной площади поверхности 394 м2/м3 и площади поверхности ячейки 4,75 м2
(0,6 W %
W3)
(0,6 W V
Ф&3)
Стекловолокно диаметром 135 мкм
2,4
—
0,945 3°“
с длиной волокон 100-200 мм и
(0,04 WBW 0,4)
плотностью 52 кг/м3 при толщине
2,2
1125
0,925
29嗚
слоя 51 мм, удельной площади
(0,6 W %
:W3)
поверхности 690 м2/м3 и площади
2,2
1225
0,965 燙 °/
поверхности ячейки 4,84 м2
2,4
1470
0,975寸о」
5,4
—
1,05 6°」
(0,45 W 3 W 2)
5,4
1960
0,785 % a】
5,4
2940
0,865 %3。8
5,4
3680
0,88 %。，
5,4
4400
0,96
(1,8 W % W 3)
Витое нейлоновое волокно
4
Без ороше
24,5 %
1,75
диаметром 250 мкм с длиной
ния
волокон 100 мм и плотностью
2,4
1125
0,94以°」3
19 кг/м3 при толщине слоя 44,5 мм,
(0,75 W W 3)
удельной площади поверхности
2,4
1470
46,5 £
L,75
265 м2/м3 и площади ячейки 1,4 м2
2,4
5900
—
53,5 4
P,75
(0,6 w %
&3,5)
5,40,96
(0,13 W3W0,9)
5,436800,9
5,444000,905 以°」2 5
(0,75 W % W 3)
Примечание. гф-скорость потока воздуха в фасадном сечении, м/с, и д, л/(м2 • ч), даны по отношению к площади поверхности ячейки; d0 - диаметр выходного отверстия форсунки, мм; Я - коэффициент орошения, определяемый по формуле (15.53), где 8= 从
Рис 15 36. Узел управления доувлажнительной установки «Туман»
/- трубопровод ежаюго воздуха, 2 масловодоотделитель, 3-реле давления, 4 - щиток авт омат ики, 5 трубопровод сжатого воздуха к форсункам, 6 водопровод к форсункам, 7 - манометр, 8 и 9 вентили электромагнитные гипд СВМ диаметром 40 и 15 мм, /^-регулятор давления воды, 11 штуцеры для присоединения к сливному трубопроводу.
/2 фи1ьтр для воды, 75-водопровод
Рис, 15 37 Пневматическая форсунка типа ФД-2 ЦНИИХБИ
/ канал для сжатого воздуха, 2-полость, 3-колпачок с полостью 5, 4 щели, 6-отверсгие в штуцере, 7-штуцер для воды
длиной 2,5-3 м. Производительность каждой форсунки 5 л/ч при расходе сжатого воздуха 4 м3/ч (при давлении 11 кПа). Вода, подаваемая к узлу управления, должна быть питьевого качества и иметь давление от 10 до 60 кПа.
Давление воды после редуктора (на уровне установки форсунок) должно составлять 2 кПа.
Для предотвращения конденсации влаги на водяных трубах и капели с них следует подогревать воду, подаваемую к узлу управления, до температуры 25-30℃ или изолировать водяные трубы. В месте присоединения трубопровода воды к магистралям цеха следует устраивать водяной затвор.
Сжатый воздух, подаваемый к узлу, должен быть очищен от воды и масла. Рекомендуется охлаждать подаваемый воздух до температуры 25 °C. Давление сжатого воздуха перед узлом управления должно быть не менее 20 и не более 60 кПа. При обслуживании узлом управления более 25 форсунок его нужно размещать симметрично по отношению к разводящим трубам с форсунками.
Форсунки доувлажнения следует устанавливать над основными проходами цеха и так, чтобы водяные факелы были направлены вдоль проходов между машинами. Свободное пространство до препятствий (стен, колонн, машин), на которые может осаждаться взвешенная влага из факела, должно быть на 0,7—1,2 м больше длины видимого водяного факела. Форсунки устанавливают на высоте не ниже 3 м над полом или 1,25 м над оборудованием и на расстоянии не менее 0,7 м от потолка.
Увлажнение воздухапаром
Схема процесса изменения состояния паровоздушной смеси на J — d-диаграмме характеризуется лучом тепловлажностного отношения
£ = 1000 = 4， (15.65)
где Jn-удельная энтальпия вводимого пара, кДж/кг, J1? J?，d] и d2-m же, что и в формуле (15.64).
Пренебрегая небольшим повышением температуры воздуха при его увлажнении паром, обычно считают этот процесс изотермическим.
Пар применяют для общего и зонального увлажнения воздуха; при этом повышается стерильность воздуха, обеспечивается раздельное регулирование влажности и может быть достигнута экономия затрат на увлажнение. Перспективно использование парового увлажнения в местных кондиционерах. Запах пара
возникает вследствие возгонки органических соединений, содержащихся в конденсате или в воде, поступающих в котлы.
В местных автономных кондиционерах применяют увлажнители в виде ванны с водой, поверхность которой обдувается воздухом. Такие увлажнители работают бесшумно, производят пар без запаха и без включения минеральных частиц.
Увлажнители в виде герметических генераторов пара более компактны и удобны в эксплуатации, однако при необходимости избавиться от взвешенных солей жесткости воды пар требуется фильтровать.
Двухступенчатоеиспарительное охлаждениевоздуха
Двухступенчатое испарительное охлаждение воздуха производится в водовоздушном теплообменнике (I ступень) и в форсуночной или насадочной камере (П ступень). В теплообменнике воздух охлаждается поступающей холодной водой, которая предварительно охлаждается (при частичном испарении в воздух) в градирне. СКВ с двухступенчатым испарительным охлаждением можно классифицировать по пропуску воздуха через градирню (работающие на наружном воздухе; на воздухе, удаляемом из помещений; на смеси наружного и удаляемого воздуха) и по виду охладителей 1 ступени (с водовоздушными теплообменниками рекуперативного или регенеративного типа).
Процессы двухступенчатой обработки воздуха в системе с рекуперативным водовоздушным теплообменником, в которой пленочная градирня и кондиционер работают на одном наружнбм воздухе, показаны на рис. 15.38. Наружный воздух проходит поверхностный воздухоохладитель и охлаждается в нем от состояния 丿 до состояния 2. Затем воздух орошается циркулирующей водой, разбрызгиваемой в камере, и изоэнтальпийно увлажняется и охлаждается до состояния 3. Проходя через вентилятор &, воздух нагревается на 0,5-1 °C и выпускается в помещение с параметрами, соответствующими точке 4. а после ассимиляции теплоты и влаги в помещении принимает параметры точки 5. Вода для теплообменника охлаждается в градирне Г (или в камере орошения),
через которую проходит наружный воздух с параметрами, характеризуемыми точкой L При этом воздух увлажняется, температура его понижается^ а энтальпия повышается за счет теплоты охлаждаемой воды.
Для построения схемы этого процесса на J —办диаграмме находят температуру наружного воздуха по мокрому термометру (точка б) и устанавливают величину ДО:
А。= 4к Тм「(15.66)
Обычно при охлаждении воды на 5,5; 4 и 3° соответственно принимают А8 равной 5,5; 4 и 3 ℃ Конечную температуру, ℃, охлажденной в градирне воды (точка 7) находят из формулы (15.66):
瓜囂工仆+ А&(15.67)
При построении процесса охлаждения воздуха в воздухоохладителе (прямая /亠2) следует иметь в виду, что перепад температур
А厶=% - / к》2,(15.68)
но желательно принимать А%》3・
Разность температур воды в воздухоохладителе А принимают равной А% 注 ％, м - h к W W 3. Далее находят точку 8, характеризующую начальную температуру воды, поступающей в градирню,
壊＞« =《/ +А%・(15.69)
Если энтальпия воздуха в помещении существенно ниже энтальпии наружного воздуха, например равна 厶 то целесообразно направлять в градирню Г внутренний, удаляемый из здания воздух вместо наружного» Тогда дальнейший расчет охлаждения воды в градирне можно вести от точки 6'・ Вода, поступающая в воздухоохладитель 4, будет иметь более нмзкую температуру, чем при пропускании через градирню наружного воздуха.
Далее вычисляют коэффициент эффективности испарительного охлаждения воды в градирне. По И. А. Шепелеву,
Е ； = * н — 匕 J/(£ Н — ％ J = (1 — M)/(l - КМ),
(15.70)
где М -вспомогателъная величина:
Рис. 15.38. СКВ с комбинированным косвенным и прямым (двухступенчатым) испарительным охлаждением воздуха
а схема, б процессы изменения сосюяния воздуха в системе
М = ехр1 —4J;(15.71)
K = 4,187(SSJQ；—
(15.72)
屮=0,092 Vб?心8/仞。三 (15.73)
т, й - соответственно просвет между пластинами пленочной 1 радирни и их высота, м; ? скорость воздуха в живом сечении насадки, м/с, v^ кинема жческая вязкость воздуха, м?/с; ^ -коэффициен! орошения воздуха водой в градирне, кг'кг
Конечную температ уру воздуха, ℃, после градирни можно приближенно найти по формуле
£:=(匕一匕)/(6-匕 J-
=1,58 碎 ％ 叩)”53广"(15,74)
При (叩)Г 2 3 灯/(层，。(?)и 自=1,25 из формулы (15.74) следует
总%占一0,9(匕一7: JB卜(15.75)
Энтальпия воздуха на выходе из градирни определяется из уравнения (силового баланса
石=儿+4,187(* м - £ J&.
По известным значениям /с1 и гм1 и найденным значениям t[2 и <7% строят на J — d~ 3 Зак 1976
диаграмме процесс изменения состояния воздуха в градирне (точки /~/0).
Пример 154 В помещении выделяется 11,61 кВт явной теплоты. Параметры наружного воздуха. 占-30 ℃; % = 30%; J】=50,6 кДж/кг. Температура воздуха, уходящею из помещения, должна быть Г5 == 21 ℃. Требуется определи! ь количество воздуха, которое необходимо пропустить через градирню и ввести в помещение.
Проводим на J — "-диаграмме прямую 7 б и находим гм1 ^ 18℃* Принимаем значение А® = 2、и по уравнению (15.66) получаем 心 к = 18 + 2 = 20 ℃.
Принимаем А厶=3 н но уравнению (15.67) находим % = 2() + 3 = 23 ℃. Строим прямую 1 -2 по & = const при /2 == 23 ℃ и прямую 2-〃 по J2 = const, тогда 力2 = 15Д ℃.
Принимаем эффективность процесса теплообмена 七& в камере орошения Ь равной 0,9 и находим температуру выходящего из камеры воздуха: q = 23 — (23 — 15,4) 0,9 = =16,2 сС. Плотность воздуха р = 1,193 кг/м3.
Принимаем повышение температуры воздуха в вентиляторе равным 1 ℃, тогда 〃=17,2 ℃.
Вычисляем расход вводимого в помещение воздуха
4 = 2в/6Р&-〃)= М61/1 х
х 1,193(21 一 17,2) = 2,56 кг/с (9140 кг/ч).
Производительность вентилятора Вх с учетом 10% потерь воздуха составит LB = = 2,56-1,1 = 2,78(10 300 м3/ч).
Принимаем Дгв = 2°, тогда по формуле (15.69) & н = 20 + 2 = 22. Находим расход воды, охлаждаемой в градирне (с учетом 10% дополнительных теплопоступлений в трубопроводы и в градирню):
% = 11,61 ・ 1,1/(4,187 • 2) = 1,52 кг/с (5480 кг/ч).
Начальной температуре воды г；囂=22 °C соответствует по J — ^-диаграмме энтальпия насыщенного воздуха JB1H = 64sl кДж/кг.
Принимаем высоту пленконесущих пластин в градирне й = 2 м, промежуток между ними т = 0,05 м, скорость в живом сечении насадки и = 3,5 м/с, кинематическую вязкость воздуха V = 16,61 • 10"6 м2/с и по формуле (15.73) вычисляем
屮=0,092(16,61 ・ IO"严2°，8/(0,05 35°2) = 0,278・
Принимаем коэффициент орошения в градирне Вг = 0,6 и по формуле (15.72) находим
К = 4,187(22 一 18)0,6/(64,1 一 50,6) = 0,744.
По формуле (15.73) вычисляем вспомогательную величину
М = ехр[- (1 一 0,744)0,278/0,7] = 0,9.
По формуле (15.70) определяем коэффициент эффективности теплообмена в градирне М = (1 — 0,9)/(1 - 0,744 0,9) = 0,3.
Из уравнения (15.69) находим конечную температуру воды, ℃, после градирни
Г，= 22 - 0,3 (22 - 18) = 20,8.
Из уравнения (15.75) и уравнения теплового баланса находим конечную температуру воздуха и его энтальпию после градирни:
匸2 Q 30 — 0,9(30 — 20,8) О,60'2 = 22,5 °C;
Е = 50,6 + 4,187(22 一 20,8)0,6 = 53,6 кДж/кг.
Затем рассчитываем и подбираем теплообменник косвенного испарительного охлаждения (I ступень), форсуночную камеру (II ступень охлаждения) и градирню. Количество
воздуха, пропускаемого через градирню, составит 吗=1,52/0,6 = 2,53 кг/с (9100 кг/ч).
ПОВЕРХНОСТНЫЕВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
Общие сведения
Для охлаждения и осушки воздуха помимо камер орошения могут использоваться воздухоохладители блоков тепломассообмена БТМ2, которыми комплектуется третья базовая схема центральных кондиционеров КТЦЗ (см. при л. III). В режимах охлаждения и осушки (влаговыпадения) могут быть применены также поверхностные теплообменники блоков теплоутилизании БТЧ-3 и БТОЧ-3, которыми комплектуется четвертая базовая схема, а также воздухонагреватели I подогрева.
В воздухоохладителях (ВО) в качестве холодоносителя используется охлажденная вода при давлении до 1,2 МПа. Применение воздухоохладителей и соответственно закрытой системы холодоснабжения целесообразно при отсутствии воды питьевого качества, при необходимости сокращения продольного размера установки или невозможности организации самотечного слива отепленной воды от установки и т. п.
Воздухоохладители центральных кондиционеров комплектуются из групп базовых теплообменников различной или одинаковой рядности. Число и тип базовых теплообменников, заполняющих фронтальное сечение ВО, для каждого типоразмера кондиционера приведены в табл. 15.18. Технические и конструктивные характеристики базовых теплообменников даны в прил. IIL Для группы теплообменников, расположенных последовательно по воздуху, применяется по ходу воздуха параллельная или последовательно-противоточная схема обвязки по холодоносителю.
Расчет поверхностныхвоздухоохладителей
Графоаналитический метод теплотехнического и аэрогидродинамического расчета воздухоохладителей центральных кондиционеров, основанный на теоретических н экспериментальных работах, проведенных во ВНИИкондиционере, разработан Б. И. Бялым
КТЦЗ-31,5КТЦЗ-31,5Параллельная15.41,аПараллельная15.41,аПоследовательно^15.41,6противоточнаяПоследовательно^15.41,6противоточнаяКТЦЗ-40КТЦЗ-40Параллельная15.41, вПараллельная15.41, вПоследовательно-15.41,гпротивоточнаяПоследовательно-15.41,гпротивоточнаяt66АПараллельная15.41,а—Последовательно-15,41,6КТЦЗ-63противоточная■466Параллельная15.42,6КТЦЗ-80VСАПараллельная15.41,в4444:Последовательно-15.41,г^1противоточнаяt66АПараллельная15.41,а—Последовательно-15,41,6КТЦЗ-63противоточная■466Параллельная15.42,6КТЦЗ-80VСАПараллельная15.41,в4444:Последовательно-15.41,г^1противоточнаяПараллельная15.41,аПараллельная15.41,аПоследовательно-15,41, бпротивоточнаяПоследовательно-15,41, бпротивоточнаяКТЦЗ-125КТЦЗ-125ПараллельнаяПараллельная15.42, а15.42, а
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-31,5
Параллельная15.41,а
Параллельная15.41,а
Последовательно^15.41,6
противоточная
Последовательно^15.41,6
противоточная
КТЦЗ-40
КТЦЗ-40
Параллельная15.41, в
Параллельная15.41, в
Последовательно-15.41,г
противоточная
Последовательно-15.41,г
противоточная
t
6
6
АПараллельная15.41,а
—Последовательно-15,41,6
КТЦЗ-63
противоточная
■4
6
6
Параллельная15.42,6
КТЦЗ-80V
С
АПараллельная15.41,в
4
4
4
4
:Последовательно-15.41,г
^1противоточная
t
6
6
АПараллельная15.41,а
—Последовательно-15,41,6
КТЦЗ-63
противоточная
■4
6
6
Параллельная15.42,6
КТЦЗ-80V
С
АПараллельная15.41,в
4
4
4
4
:Последовательно-15.41,г
^1противоточная
Параллельная15.41,а
Параллельная15.41,а
Последовательно-15,41, б
противоточная
Последовательно-15,41, б
противоточная
КТЦЗ-125
КТЦЗ-125
Параллельная
Параллельная
15.42, а
15.42, а
Кондиционер
Схема обвязки теплообменника по воде
№ рисунка
по фронту
по ходу воздуха
КТЦЗ-10
Параллельная
15.40, а
Последовательнопротивоточная
15.40,6
ТАБЛИЦА 15.18 ЧИСЛО И ТИП БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
КТЦЗ-20
Параллельная15.40, в
Последовательно-15,40, г
противоточная
Продолжение табл. /5」8
Схема обвязки теплообменника по воне
по фронту
по ходу воздуха
Кондиционер
№ рисунка
Параллельная15.42,6Параллельная15.42,6КТЦЗ-160КТЦЗ-160Последовательно-15.42, в
Параллельная15.42,6
Параллельная15.42,6
КТЦЗ-160
КТЦЗ-160
КТЦЗ-160КТЦЗ-160ПараллельнаяПараллельная15.42, г15.42, гпротивоточная
КТЦЗ-160
КТЦЗ-160
Параллельная
Параллельная
15.42, г
15.42, г
КТЦЗ-200КТЦЗ-200ПараллельнаяПараллельная15.42, а15.42, аКТЦЗ-250КТЦЗ-250ПараллельнаяПараллельнаяПоследовательнопротивоточнаяПоследовательнопротивоточная15.42,615.42, в15.42,615.42, вКТЦЗ-250КТЦЗ-250ПараллельнаяПараллельная15.42, г15.42, г
КТЦЗ-200
КТЦЗ-200
Параллельная
Параллельная
15.42, а
15.42, а
КТЦЗ-250
КТЦЗ-250
Параллельная
Параллельная
Последовательнопротивоточная
Последовательнопротивоточная
15.42,6
15.42, в
15.42,6
15.42, в
КТЦЗ-250
КТЦЗ-250
Параллельная
Параллельная
15.42, г
15.42, г
V
*
А
6
6
6
6
>
6
6
А
<
Параллельная15.41,а
Последовательно-15.41,6
противоточная
Условные обозначения на эскизах: 3 и 4 - базовые теплообменники Я = 1,25 м и соответственно " = 828 и 1655 мм; 5 и 6-базовые теплообменники Я = 1,5 м и 2 м; /, = 1655 мм.
Рис. 15.39 ПостроениеРис. 15.39 Построениеусловногоусловногоохлажденияохлажденияпроцесса сухогопроцесса сухого(15.81)(15.81)(人 Н - U)/県一?Ж.(人 Н - U)/県一?Ж.
Рис. 15.39 Построение
Рис. 15.39 Построение
условного
условного
охлаждения
охлаждения
процесса сухого
процесса сухого
(15.81)
(15.81)
(人 Н - U)/県一?Ж.
(人 Н - U)/県一?Ж.
и А. В. Степановым. Методика справедлива в широком диапазоне изменения скорости воды 0,1 < w V 2,0 м/с и массовой скорости воздуха во фром тальком сечении 叩=2 — 5 кг/(м2-с).
В основу методики теплотехнического расчета ВО положено представление об условном процессе сухого охлаждения, принимаемом вместо расчетно! о реального процесса и описываемом безразмерными теплотехническими характеристиками.
Для построения условного процесса (рис. 15.39) через заданные точки с начальными (丿в н，% н) и конечными (JB к，『в. к) параметрами охлаждаемого воздуха проводится луч процесса обработки воздуха в ВО до пересечения с кривой <р = 100% в точке /п. В режимах с влаго- выпадением указанная точка характеризует среднюю температуру поверхности ВО. Через заданные точки проводятся также изознтальпы (/в н = const, JB 人=const) до пересечения с линией постоянного влагосодержания dn 工 -const точки /п. Значения температур (虑.н и 笈 J в точках пересечения изоэнтальн с линией dn = const являю I ся расчетными и xapaxiepH- зуют условный процесс сухого охлаждения воздуха.
Теплотехнические харак 上 еристики выражаются относи!ельными перепадами температур по воздуху 0В и воде 0Ж, cooi всгствующими относительному охлаждению воздуха и о;но си1ельному нагреву воды в ВО.
В общем виде о1носительные перепады температур выражаются зависимостями:
0В - А/^Д^;(15.76)
8Ж = А4/А&(15.77)
где
厶厶=G. н — &.к；(15.78)
厶厶=Q.k — %, н；(15.79)
А% = % м —以 н •(1589)
Для режимов с влаговыдслением рекомендуется использовать зависимости:
(15.82)
Относительные перепады температур 0В и 8* зависят от площади теплопередающей по- верхнос ги ВО. массовых расходов воздуха и воды, схем обвязки базовых теплообменников по фронту и по ходу воздуха. Расчетные зависимости для вычисления 8Й и 0Ж ВО. состоящих из группы базовых теплообменников, сложны и громоздки. Поэтому для упрощения выбора воздухоохладителей ВНИИкондицио- нером разработаны теплотехнические характеристики установок ВО в виде графиков зависимостей 0Ж (9е), представленные на номограммах рис. 15.40-15.42.
Г рафики зависимостей 0Ж (Ув), расположенные в одном квадранте координатной плоскости, построены для воздухоохладителей блоков тепломассообмена БТМ-2 и блоков геплоутилизгщии БТЧ-3 и БТОЧ-3 кондиционеров КТЦЗ производительностью от 10 до 250 1 ыс. м3/ч с числом рядов трубок л = 1—8. Обозначения кривых: 0Ж (90) на номограммах рис. 15.40-15.42 приведены в табл. 15.19.
Кривые 9Ь (9Ж) построены при значениях
■■■■1^11111111 _ 三:r:i:::::r:;:
47«2 4J 华 0,50,647 qg 9g
g7 々2 qj 华 &50,60,7 q& вв
2)
470,23 华 0,50,60,70,8 9В
6*
0,8
47
0,6
0,5
仅
43
42
0,1
а)
8財
4夕 啰
0,7
0,6
0,5 勿 呢
0,2
夕
6м49«70,60,5 华 qj印6м49«70,60,5 华 qj印10-210-2
6м
49
«7
0,6
0,5 华 qj
印
6м
49
«7
0,6
0,5 华 qj
印
10-2
10-2
+ 一生 725 S*to -一生n 0工 • —，》о,м 5,-2,13*10° Бд -1,23 -10° Б2 - 8Д5 • 10-1 Бв-3#97 tZ Б3» 3^7 -W-1 Х* 2不 10-1 6s-U7'10-1 x » 9月3 • 107
8M
0,9
0,8
0,7
0,6
45 华 qj
42
цо е&
.5*100100100100100100100
1 A 2 ■ 3 4 5 6 7 8
ББББББББББ
7,。
0,9
0,8
0,7
0,6
а，
0,3
々2
3
Б1 - 4Г99 -10° ба-зле 100 Б2-2,38 10° 3 9,79 ・ 10-1 Б3 - 8f32 TQT Б4 - 5肥 Ю"1 Б5 ■ ЗД9 Т(Н “*2,в4 T0-1 Б7 -1.75 Ю"1 Бе -1,49* 10е1
KTQ3 725; КТЦЗ-200
0,1
0,5
0,7
42
а/
對
0,2
43
0,1
.3
о,в 9В
0,8
0,7
『у奪黒S:5,e93,e47,515,46霭
T - • 56A
0,1
的
0,7
。6
%
47
6^1,06. ю1 6д«в,в5.10° В2 匸 4,98 • 10° Вв *2,07 - 10° В3 -1,75 • 10° В4-1Д6Ю0
&8 = 5,54 TQT 67 维 3,67 TQT Be *3,11 10-1
ТАБЛИЦА 15.19. ОБОЗНАЧЕНИЕ КРИВЫХ 力(亀)НА НОМОГРАММАХ РИС. 15.40-~15.42
Число радов трубок по ходу воздуха теплообменников
Обозначение кривых 0ж (0в)
" a
2|
В
з
4
51 6
7
8
Общее
1 1,5
2
2,5
3
4
56
7
8
Последовательно в каждом из установленных теплообменников
1 1,5
2
1+1,5
1+2
2 + 2
1+2 + 2 2 + 2 + 2
2 + 2 + 2 + 2
2 + 2 + 2 + 2
скоростей холодоносителя в трубках ВО oi 0,1 до 2 м/с (верхние концы кривых соответствуют меньшим значениям скоростей, нижние - большим) при относительных расходах Gb = =GJG3K, равных 0,64; 0,8; 1?0; 1,25. Выбор номограммы производится по табл. 15.19 в зависимости от заданного типоразмера кондиционера, схемы обвязки ВО по теплоносителю.
При расчете ВО встречаются два вида задач - прямая и обратная:
прямая задача — определяются требуемая площадь теплообменной поверхности, обвязка ВО, начальная температура и расход холодоносителя при заданных расходе, начальных и конечных параметрах обрабатываемого воздуха:
обратная задача (поверочный расчет ВО) ~ определяются конечные параметры воды и обрабат ываемо! о воздуха при заданных расходах воды и воздуха, начальных параметрах воды и воздуха, площади теплообменной поверхности и обвязки ВО.
Теплотехнический расчет воздухоохладителей выполняется в такой последовательности.
I. Прямая задача. Исходные данные: расход воздуха Gr, начальные %, н，丿瓦 н и конечные % к，丿日 к температуры и энтальпии обрабатываемого воздуха. Требуется определить типоразмер ВО, требуемую площадь теплообменной поверхности 尸.
На J — tZ-диа! рамме строят условный процесс сухого охлаждения по рис. 15.39 и находят расчетные значения 容打窗 к и %, dn. Если луч процесса не пересекает кривую ср = 100%, то осуществление заданного режима невозможно.
Начальную температуру воды /ж к выбирают из условия: % — А.н = 3 — 6°С для режимов с влаговыпадением; Гп — Гж. н < 3 — —6「С для режимов без влаговьша/гения
Относи гельный перепад температур по воздуху В? вр>1числяю1 по формулам (15.76), (15.78), (15.80) или (15.81).
Относительный расход воздуха GB определяют по формуле
GB = GJG^,(15.83)
где G：°m номинальный расход воздуха для соответствующего типоразмера кондиционера.
По табл. 15.18 для заданного типоразмера кондиционера выбирают номограммы по рис. 15.40 -15.42, описывающие возможные варианты обвязки ВО по теплоносителю.
На выбранной номограмме проводят вертикальную линию расчетного значения 8；, соответствующего условному процессу охлаждения, до пересечения с кривыми 0Ж (0В) различной рядности при заданном G^. Каждая из точек пересечения обеспечивает заданную холодопроизводительность в ВО с различным числом рядов трубок. Выбор оптимального варианта определяется на основании техникоэкономического сравнения.
Расход воды G嵐 для каждого варианта определяют по формуле
G1K =(15.84)
где 9* 一 ордината точки пересечения вертикальной линии 9? = const с выбранной зависимостью 9Ж (0и).
Конечную температуру воды /ж к вычисляют по формуле
%, к = & н + 9貝Zg н — /ж. н).(15.85)
Обратная задача. Исходные данные: расход воздуха G^ и холодоносителя Сж, начальные гемпература /ан, энтальпия JBH обрабатываемого воздуха, начальная температура холодоносителя 才承 н, число рядов трубок п, схема обвязки ВО. Требуется определить конечные температуру /в х и энтальпию JB & об-
", К8/(Мг- ℃)", К8/(Мг- ℃)Рис. 15,43. Потери давления по воздуху в теплооб- менннках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядовРис. 15,43. Потери давления по воздуху в теплооб- менннках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов(15.88)(15.88)
", К8/(Мг- ℃)
", К8/(Мг- ℃)
Рис. 15,43. Потери давления по воздуху в теплооб- менннках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов
Рис. 15,43. Потери давления по воздуху в теплооб- менннках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов
(15.88)
(15.88)
рабатываемого воздуха, конечную температуру холодоносителя ，ж」，
Определяют относительный расход воздуха 伉 по формуле (15.83).
По табл. 15Л8 выбирают номограмму для заданного типоразмера и обвязки ВО, на которой построена зависимость 9Ж (0Я), соответствующая заданным рядности п и G^.
Тангенс угла наклона луча на номограмме определяют по формуле
%/4 = с&/с/ж・ (15.86)
На выбранной номограмме строят луч с наклоном по п. 3.
Фактические значения 9В и 0Ж находят как координаты точки пересечения луча с заданной кривой 9Ж (0а) на выбранной номограмме.
Температуру в точке % определяют по заданному значению /жн из условия zn — гж(н = =3 — 6℃ Если % меньше температуры точки росы начального воздуха, то режим обработки воздуха проходит с влаговыпадением, если больше-без влаговыпадения (сухое охлаждение).
На J - /диаграмме строят условный процесс сухого и реального охлаждения воздуха по заданным 厶皿 & и полученному значению %
Находят расчетную начальную температуру воздуха 3 для условного процесса сухого охлаждения воздуха на J — ^-диаграмме.
Расчетную конечную температуру воздуха r£tK для условного процесса сухого охлаждения воздуха определяют по формуле
笈 к = ^в. н ~" 4 (理 Н — ^ж. и)' (15.87)
Расчетную конечную энтальпию воздуха 丿玄 к находят на J — rf-диаграмме в точке пересечения изотермы 限 1t с лучом условного процесса*
Конечную температуру воздуха 厶 к находят в точке пересечения на J — <7-диаграмме изоэнтальпы 丿从 к = J^ к с лучом реального процесса охлаждения.
Конечную температуру холодоносителя вычисляют по формуле (15.85).
Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) теплообменников установки АРВ приведены в виде зависимостей
А尸в(ир), соответствующих различной рядности установки, на рис. 15.43.
Массовую скорость воздуха во фронтальном сечении рр вычисляют по формуле
где 尸巾卩一площадь фрон гального сучения ВО, м2, принимаемая по прил. III.
В блоках тепломассообмена ВТМ*2 дополнительно учитываются потери давления по воздуху в оросительной системе и каплеуловителях, Па, вычисляемые по формуле
А倉= 7,72(叩)統(15.89)
При работе ВО в режимах с влаговыпаде- нием величина АР： увеличивается в 1,6 раза.
Гидравлические характеристики (потери давления по теплоносителю в установке) ДРЖ, КПа, определяются по формуле
\^ж/
где Бп - коэффициент гидравлическо! о сопротивления ВО, приведенный в правой верхней части номограмм (см. рис. 15.40-15.42). Значения коэффициентов В】, Ба, Б2, Бв, Б3, Б4, Б5, Б6, Б7, Б8 соответствуют установке с числом рядов трубок по ходу воздуха 1; 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 7; 8.
Пример 15.5. Прямая задача. Исходные данные: кондиционер КТЦЗ-80; LH0M = =80000 м3/ч; L= 70000 м3/ч； G” = 96000 м3/ч； Gb = 84000 м3/ч; 4.н = 26,5 ℃;人鹏=52 кДж/кг; J」=14°С; J…=36,8 кДж/кг; Рс = 99,3 Па.
Требуется определить типоразмер ВО, схему обвязки по холодоносителю, Е嵐宀 Е嵐.灯 G弋 AR, АРЖ.
Решение: 1. На J — t/-диаграмме строим условный процесс сухого охлаждения. Находим 艰н = 29,3 ОС; 窜.к= 14Р; % = =12 ℃;儿=8,9 г/кг.
Принимаем 4 H = 8 °C в соответствии с п. 2 теплотехнического расчета.
Вычисляем 0В по формулам (15.76), (15.78)? (15.80)
°в =°в =26,5 - 1426,5 — 826,5 - 1426,5 — 8=0,67.=0,67.Определяем GB по формуле (15.83)
°в =
°в =
26,5 - 14
26,5 — 8
26,5 - 14
26,5 — 8
=0,67.
=0,67.
_84000
Gb =——-=0,875.
в 96000
По табл. 15.18 выбираем номограммы на рис. 15.41,仇 г, описывающие возможные варианты обвязки ВО по холодоносителю. Выбираем номограмму на рис. 15.41, б-парал-
ле %ная схема обвязки ВО.
На вы6р?“ной номограмме проводим вертикальную линию 0В = 0,67 до пересечения с кривой 0Ж (0В) при Gr = 0,875 для ВО с числом рядов трубок т = 8. Зависимость 0Ж (0В) при GB = 0,875 находим путем линейной интерполяции между кривыми при GB = 1,0 и GB = 0,8.
Определяем 0Ж = 0,3, как ординату точки пересечения линии 0В = 0,67 с выбранной кривой 0ж(0в).
Находим Gb по формуле (15.84)
G_ = 84000 不 6 二=45075 кг/ч,где ce = 1,006 кДж/(кг ℃); сж = 4,187 кДж/(кг • ℃).
Вычисляем /*» по формуле (15.85)(「8 + 0,3(29,3 — 8) = 14,4。€：.
Определяем (гр)фр по формуле (15.88) / 、84000°
(叩机=&5ГабПП = 2,83 к「/(м ℃),
где 尸фр = 8,28 м2 принимаем по прил. III.
Находим А А по рис. 15.40 ДЛЯ ВО С ЧИСЛОМ рядов Трубок к = 8, (ир)фр = =2,83 кг/(м2. ℃).
АЗ = 170 Па.
Вычисляем А?； по формуле (15.89) А?： = 7,72 (2,83)2 = 62 Па.
Общие потери давления в ВО по воздуху составляют
170 + 62 = 232 Па.
Находим АРЖ по формуле (15.90) AW* ,
АРЖ = 0,0553(^у丿 0?8752-98,1 = 20,7 кПа,
где £8 = 5,53-10~2 принимаем по рис. 15.41, в для ВО с числом трубок и = 8.
ОСУШЕНИЕ ВОЗДУХА СОРБЕНТАМИ
Сорбенты применяют в СКВ для поддержания в помещениях низкой влажности, необходимой по технологическим требованиям, а также в обычных СКВ для предварительной осушки воздуха с целью дальнейшего приготовления его с помощью хладоносителя, имеющего более высокую температуру, чем та, которая потребовалась бы без применения сорбентов.
Для осушки воздуха в сорбционных установках применяют три вида поглотителей:
жидкие поглотители (абсорбенты) - вещества, изменяющиеся физически или химически в процессе осушки воздуха (растворы хлористого кальция, хлористого лития, бромистого лития и диэтиленгликоль);
твердые поглотители (адсорбенты)- вещества, не изменяющиеся физически в процессе осушки воздуха (силикагель и алюмогель);
твердо-жидкие поглотители - вещества, которые в процессе осушки воздуха и поглощения воды из него переходят из твердого состояния в жидкое (хлористый кальций).
.8.1. Осушение воздуха жидкимипоглотителями (абсорбентами)
Абсорбенты поглощают влагу, но могут и отдавать ее в зависимости от разности давления пара в воздухе и над поверхностью раствора. Условия равновесия давления пара зависят от температуры и концентрации раствора.
Концентрацию раствора выражают отношением массы растворенного вещества GT к массе раствора G8 + GT, %:
Gt
€ =——100, (15,91)
G8 -+ G,
где G8~ масса воды.
Физические свойства растворов характеризуются фазовой диаграммой (рис. 15.44). Криоскопическая кривая АБ В определяет условия насыщения раствора и делит диаграмму на верхнюю часть, соответствующую жидкой фазе Ж, и нижнюю часть, левая половина которой характеризует условия выпадения льда Д а правая-условия выпадения кристаллов К из насыщенного раствора. Точка 5, при которой .отсутствует жидкая 4rаза, тксжсвжпс方 ук^^т^- ческой.
На фазовую диаграмму наносят также значения аналог а относительной влажности воздуха над поверхностью раствора
屮=%/%， (15.92)
где рр-упругость водяного пара над поверхностью раствора при заданной его гемпературе; рв~ упругость водяного пара над поверхносзью воды при той же температуре.
При температуре раствора выше температуры, соответствующей криоскопическому состоянию, упругость водяного пара 夕卩 и величина (р (при малых концентрациях) являются функцией температуры замерзания раствора. Эти величины прак гически одинаковы для раствора различных солей (рис. 15.45),
Если на J — ^/-диаграмму нанести кривые насыщения воздуха над растворами солей с температурами замерзания от 0 до — 40℃, то, начиная от температуры замерзания, эти кривые отклоняются влево от кривой ф 二 100%.
КОНЦЕНТРАЦИЯ, %
Рис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора поваренной соли
ТЕМПЕРАТУРА ЗАМЕРЗАНИЯ РАСТ&ОРА, ℃
Рис. 15.45. Относительная влажность воздуха ф в пограничном слое над водными растворами солей
При температуре воздуха выше 0° кривые могут рассматриваться как кривые относительной влажности.
Н. Павлов в 1970 г. на обычную J 一 d-диаграмму (рис. 15.46) нанес кривые концентрации водного раствора хлористого лития. Этой совмещенной диаграммой удобно пользоваться при выполнении расчетов процессов осушения влажного воздуха и воздушной десорбции ослабленного раствора.
Диаграмма зависимости парциального давления водяного пара над водным раство-
竺
和 рп,кПа
5咻
У
10
恥
66
60
乃
50
竹
仞
20
步
20
50
步
10
-30
d=0
У = ~30 kД^k /万2
Рис. 15*46. J - £/-диа1 рамма влажного воздуха с кривыми концентрации водного раствора хлористого лшия
3。
〃0
15
квокА*к2
^120
d*2f2/K2 so
3Q
-Ю
2° 100 5о%
砌
Ш
66]5 -
4〃
6f5
4
嶼
m-
例m
4行3 -
2,
30
3000
贝初
300
Z勿
Ш0
加
60
70^
CaCLz ' 2H20
%门2 ,4h20
弘
КОНЦЕНТРАЦИЯ. МОЛЬ
75
0拒20 W 仞
КОНЦЕНТРАЦИЯ РАСТВОРА,%
Рис. 15.47. Зависимость парциального давления водяного папа от конпентрацги и температуры водно!о раствора хлористого кальция“
ром хлористого кальция, которой можно пользоваться и для растворов дпугих солей при малых концентрациях (до 20%) и с одинаковой температурой замерзания, приведена на рис. 15.47. Диаграммы для растворов хлористого лития приведены на рис 15.48 -15.49.
Поглощение воды из возцухя сопровождается выделением теплоты гидратации, растворения, разбавления и кон пенсапии. Эти данные для раствора хлористого калъпия приведены на рис. 15.50.
Наиболее широко цля осушки воздуха применяются хлористый ка 7ьций СаС12 -6Н2О
и хлористый литий LiCl. Свойства их растворов привечены в табл )5,20 и 15.21, на рис. 15.^4-15.50.
С^ема процесса тепло- и влагообмена в мокром воздухоохладителе, который орошается раствором соли данной температуры, построена на J — ^-диаграмме (рис. 15.51). При одинаковой температуре возцуха, раствора и волы возлух ппсле орошения раствором (пря- мая 7-2 3) становится суше、чем при орошении водой (прямая Г 2' -3‘)，так как d2 < d%・ Относит елъную влажность воздуха можно понизить с помощью раствора ZiCI до 14 *23%,
%4Ма%4Ма秒5秒524242。2。1818161674747272%%0,80,8〃 "4〃 "43232Рис. 15.48. Зависимость парциального давления во- дяного пара от концентрации и температуры водного раствора хлористого лития (составил Д. Н. Качерович) 4 30℃; б- 90℃Рис. 15.48. Зависимость парциального давления во- дяного пара от концентрации и температуры водного раствора хлористого лития (составил Д. Н. Качерович) 4 30℃; б- 90℃КОНЦЕНТРАЦИЯЛгГг ,%КОНЦЕНТРАЦИЯЛгГг ,%.£ I、vdvu ШХ1Ш§§ ШО5§3?Е.£ I、vdvu ШХ1Ш§§ ШО5§3?Еа с помощью раствора СаС12 • 6Н2О 一 до 45—48%.
%4Ма
%4Ма
秒5
秒5
24
24
2。
2。
18
18
16
16
74
74
72
72
%
%
0,8
0,8
〃 "4
〃 "4
32
32
Рис. 15.48. Зависимость парциального давления во- дяного пара от концентрации и температуры водного раствора хлористого лития (составил Д. Н. Качерович) 4 30℃; б- 90℃
Рис. 15.48. Зависимость парциального давления во- дяного пара от концентрации и температуры водного раствора хлористого лития (составил Д. Н. Качерович) 4 30℃; б- 90℃
КОНЦЕНТРАЦИЯЛгГг ,%
КОНЦЕНТРАЦИЯЛгГг ,%
.£ I、vdvu ШХ1Ш§§ ШО5§3?Е
.£ I、vdvu ШХ1Ш§§ ШО5§3?Е
Процесс абсорбции осуществляется в камерах орошения кондиционеров, выполненных из коррозиеустойчивых материалов с сепараторами повышенной надежности, а также в абсорбционных аппаратах.
Коэффициент орошения, кг/кг, воздуха раствором
Зраст = (J1 ~ 丿2)/^раст (^раст. 2 — ^раст- 1)'
(15.93)
где Jt и Ja - энтальпия воздуха до и после орошения, кДж/кг; %ст 1 и2 - температуры раствора до
и после орошения, °C; сраст - удельная теплоемкость раствора, кДж/(кг-℃).
Концентрацию раствора необходимо поддерживать на заданном уровне, для чего часть раствора (10-15%) пропускают через реконцентратор, нагреваемый паром с давлением 15-17 кПа или горячей водой. Нагрев раствора контролируется по температуре, концентрации или плотности.
Конечная концентрация раствора на выходе из камер орошения или другого абсорбционного аппарата выражается уравнением
£2 = £1/1 +£2 = £1/1 +di — d2 \1000 ВР^Лdi — d2 \1000 ВР^Л(15.94)(15.94)Расход раствора, который должен циркулировать в системе, определяется допустимым
£2 = £1/1 +
£2 = £1/1 +
di — d2 \1000 ВР^Л
di — d2 \1000 ВР^Л
(15.94)
(15.94)
6 5 WMddau ^ssesa ШОХЛС4Х?4С6 5 WMddau ^ssesa ШОХЛС4Х?4Сотклонением концентрации от заданной. Отклонение концентрации Ае обычно принимают равным от 0,001 до 0,003. Расход циркулирующего раствора, кг/ч, определяют по формуле
6 5 WMddau ^ssesa ШОХЛС4Х?4С
6 5 WMddau ^ssesa ШОХЛС4Х?4С
GpacT =WB + gm = 0,001 Lp(4 -质)(£ - Ag)/A&
(15.95)
Масса раствора, кг, необходимого для заполнения системы, определяется ее объемом 匕 м3, и плотностью раствора рраст? кг/м3:
G^CT =蚱 (15.96)
Одним из наиболее эффективных абсорбентов является раствор хлористого лития, применение которого обеспечивает возможность получения воздуха с конечным влаго- содержанием до 1 г/кг; теплотехническую универсальность, т.е. достижение всех требуемых параметров воздуха в обслуживаемом помещении в пределах температур от —15 до + 50℃ и относительной влажности от 5 до 100% (т. е. возможность и осушения, и увлажнения воздуха); бактерицидное действие раст
вора и его безопасность для людей, возможность отказа в ряде случаев от применения второго подогрева в СКВ, частичное удаление содержащихся в воздухе запахов; возможность реконцентрации раствора низкотемпературной водой от ТЭЦ или тепловыми отходами промышленных предприятий; существенную экономию электрической энергии даже при совместном применении с компрессионными холодильными машинами, экономию капитальных и эксплуатационных затрат по сравнению с осушением холодильными машинами.
Недостатком раствора хлористого лития, впрочем свойственным всем растворам солей, является его коррозионное действие на металлы, вынуждающее защищать теплообменные аппараты и прилегающие к ним приточные воздуховоды улучшенными покрытиями или введением в раствор ингибиторов Схема СКВ с установкой для осушения воздуха раствором хлористого лития показана на рис. 15.52.
Проходя через осушительную камеру 7, воздух контактирует с раствором хлористого лития, осушается и несколько охлаждается.
Рис. 15.49. График для определения удельной теплоемкости (〃)и плотности водного раствора хлористого лития (5) (составил Д. Н, Качерович)
5 4
5
СОДЕРЖАНИЕ ВОДЫ кг на 1 кг CaCi^
0
% 切 协 分 被
I «
uxlx 4 VLTf3
Ш 650 210
JXPKDX / <5^3
а потом охлаждается и }в“"Жняься при постоянной энтальпии, прохоця через форсуночную или наса точную камеру 2, где контактирует с непрерырчо циркулирующем водой Поступающий в камеру / раствор предваритепьно охлаждается в зодорассольном теплообменнике 3 водой от хопоцильной машины, нз водопровода ни”, что обычно вы годнее, водой,
Концентрация %
V дельная i Темпер теплоемкость |
при 20 С, ■
к瓜/(<■『 G рамер-
1зания
^тура,
кипении я
ПЛО1НОСТЬ при 10 СС, кг м3
ТАБЧ1ЩА 15 20 СВОЙСТВА РАСТВОРА CaCi2 6Н2О
Рис 15 51 Схема процессов тепло- и влагообмена при орошении воздухоохладителя соляным раствором J и 5 кривые насыщения соо1вегствешю нал раствором и водой
012345678901^^3456789012345
11 и 11 n и n и 1 1) 1л
1684 473958283247345 6283
Л^4^4^Х^1^^Х^37^ЛА^7^Ч^Х-ХЗ^Д^^О^ c<?工 a】33 2 2
oooooowwwoowoooowo^wooooo^
1042,5 1051,3
1060,2
1069,1
1078,1
1087,2
1096,4
1105,6 1115
1124,4 1134
1142,8
1153,4
1163,2 1173.1
1183,1
1198,2 1203,3
1213,7 1224
1234,6
Кон-
Удельная
ТАБПИЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОРА L1C1
центра-ция,%
теплоем-костьпри 20 ℃,кДж/(кг С)
ТемператураС
Динами-ческая
вязкость
Плотность при 10 С, кг/м3
Кон-центра-ция,%
замерзания
кипения
7,8
3,78
— 8,89 102,11
12,753
1045
15,5
3,48
-21,2 105.28
16,48
1085
20,2
3,31
— 36,8 109,4
21.29
1119
25,3
3,1
-5,6 114,5
26,977
1150
29,7
2,98
-67,8 120,7
36
1181
замерзания
кипения
при 10 С,
Па с
6 J 42君2^T^O^^r^Q^
3 3 4 4 4 4
2,88
—40
128,1
47.28
1203
2,8
-17,2 131,3
64,255
1235
2,71
2,55
136,<7
95,55
1257
2 64
14,49
141,08
13V 378
1279
2.58
30,25
145,13
—
2,53
50,1
149*02
Удельная теплоемкость при 20 иС, кДж/(кг °C)
Динамическая вязкость при 10℃, Па с
Плотность при 10℃, кг/м3
人
ЕЖ4/ 一/ЕЖ4/ 一/НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ**НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ**
ЕЖ
4/ 一/
ЕЖ
4/ 一/
НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ**
НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ**
Рис, 15.52. Принципиальная схема СКВ с осушительной камерой, питаемой раствором абсорбента
J 一 осушительная камера; 2 — форсуночная или насадочная камера, работающая в режиме изоэнтальпийного охлаждения и увлажне-ния воздуха; 3 - водорассольный теплообменник; 4 - градирня; 5 - теплообменник; б - водорастворный теплообменник*пОдогрева-тель； 7-каме^а реконпентрации раствора; 8 - воздухонагреватель; 9- водовоздушный теплообменник-утилизатор; 10-каналудаляемого из помещения осушенного воздуха; //-холодильная машина - тепловой насос: /2 и насосы конденсатораи испарителя； /< /3 - трубопроводы, присоединяемые к источнику низкопотенциальной теплоты; 16t 77- трубопроводы, при*соединяемые к источнику высокопотенциальной теплоты.
охлажденной в градирне. Чем ниже температура охлаждающей воды, тем, при всех прочих условиях, ниже температура раствора и парциальное давление водяного пара над его поверхностью, а следовательно, тем больше может быть осушен воздух. Часть обедненного раствора после камеры / насосом перекачивается через теплообменники 5 и 6 в камеру реконцентрации раствора 7; раствор подогревается в противоточном теплообменнике 6 низкотемпературной водой, вследствие чего в камере 7 происходят выпаривание ранее поглощенной влаги и восстановление первоначальной концентрации хлористого лития.
Горячий восстановленный раствор направляется в камеру осушения, попутно подогревая в теплообменнике 5 обедненный раст
вор, поступающий на реконцентрацию, и охлаждаясь в теплообменнике 3. Через реконцентратор целесообразно пропускать либо сухой наружный воздух, либо удаляемый из помещений воздух, если парциальное давление содержащегося в нем водяного пара ниже парциального давления водяного пара в наружном воздухе. Поскольку в течение периода осушки состояние наружного воздуха изменяется, следует предусматривать устройство канала 10 для пропускания через камеру 7 удаляемого осушенного воздуха.
Камеры / и 7 могут быть форсуночными или пленочными. В последних раствор хлористого лития стекает по поверхности пластин или сеток из нерастягивающегося материала (например, технического капрона).
Тепло- и массообмен при обработке воздуха раствором хлористого лития в однорядной форсуночной камере, оборудованной центробежными тангенциальными форсунками с диаметром выпускного отверстия 2 мм при плотности расположения фосунок 30 шт/м2, исследовали в Институте теплоэнергетики АН Украины. В результате исследований установлена зависимость
% = 3950 3；盒8 (15.97)
Коэффициент отдачи полной теплоты ап> Вт/(ма*℃)
^^GiJ.-J^/iF^t^ (15,98) где Д/ер( шр - среднеарифметическая разность температур воздуха и раствора, ℃; и-скорость движения воздуха в поперечном сечении камеры, м/с (в экспериментах скорость воздуха изменялась в пределах 0,1-1 м/с); G-расход осушаемого воздуха, кг/с; J】, J2-начальная и конечная энтальпии осушаемого воздуха; Ft-площадь поперечного сечения камеры орошения, м2; Врвст - коэффициент орошения воздуха рассолом, кг/кг.
Теплотехнический расчет осушительных форсуночных камер, работающих на растворе хлористого лития, выполняют в следующем порядке.
Конечную температуру раствора в поддоне камеры принимают на 5-7° выше средней температуры охлаждающей воды:
%з.к = £»・ + (5 + 7)・ (15.99)
Конечную температуру осушенного воздуха по сухому термометру полагают на 1-2° выше температуры раствора в поддоне
%2 = ^раст. к + (1 — 2). (15.100)
Конечное парциальное давление водя* яого пара над поверхностью раствора принимают таким, чтобы оно на 150-250 Па было ниже парциального давления пара в воздухе. По ^-8-диаграмме (см. рис. 15.48 и 15.49) находят начальную и конечную концентрации £( и 6% хлористого лития, а по рис. 15.53-ко* вечную температуру осушенного воздуха по мокрому термометру. После этого на J-& диаграмме строят линию процесса осушения воздуха раствором и вычисляют расход отводимой теплоты и влаги.
Задаваясь величиной подогрева раствора, определяют его начальную температуру, =С5
部部仞
部
部
КОНЦЕНТРАЦИЯ РАСТЪОРА4«а%
Рис. 15,53. Зависимость конечной температуры воздуха по мокрому термометру от концентрации водного раствора хлористого лития и температуры воды, охлаждающей раствор %. (по И, И. Чернобыльскому, О. А. Кремневу и А. С, Чавдарову)
7-линия насыщения (ориентировочно)
fp»EH =『抄口」—A^pact •(15.101)
Определяют расход раствора, кг/ч,
^раст = 2?/(АГраст 匕吟)(15.102)
где 2-коэффициент для учета теплоты разбавления раствора, равный 1,05.
Вычисляют коэффициент орошения 贵叩仃=<jpacT/<j и коэффициент полной теплоотдачи ап, а также определяют площадь поперечного сечения, м2, камеры:
几=G(九一厶)/(3950母出Мaг就
(15.103)
после чего подбирают камеру и производят расчеты всех теплообменников и реконцентратора*.
К недостаткам форсуночных камер следует отнести забивание форсунок выпадающей из раствора солью и повышенный унос раствора через сепаратор.
Одним из наиболее значительных достоинств пленочных камер является меньшая опасность выва н уноса капель раствора по сравнению с камерами других конструкций. М・ К. Теренецкая и Н. Н. Павлов установили, что коэффициенты тепло- и массоотдачи не зависят от концентрации раствора (30% W £ & 《45%) и среднеарифметического темп^атур-
ТАБЛИЦА 15.22. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ И ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА ВОДНЫМ РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ
Коэффициенты тепло- и
Коэффициенты эффективности
массоотдачи
для воздуха
общие
Nu = 0,028Re°"6
(15.104)
厂 1'с2' 1раст.2
А = 1 —”=
^cl 一 Грает.2
Nuz = 0,022Re°-76
(15.105)
=1,58限員叩广。，53丁。，1 (15.108)
=],21(叩)一。屮/
(15.110)
a = 7,8®p)°，76
(15.106)
厂Р*1 ~ Рв2
E，— Pa2 — PpRCT*?—
Рз1 一Рр&стЛ
户产1 一 Ррлет. 1
P = 0,146-IO'3
(up)0,76 (15.107)
=1,36綜.(叩)-553 "109)
=1,02 («р)~ 0124
(15.111)
Примечания: 1. Уравнения (15.104)-(15.111) справедливы в следующих диапазонах изменения переменных: числа Рейнольдса 2500 S Re W 13 000; массовой скорости 4 W (up) W 12 кг/(смх); коэффиххиента увеличения теплообмена в результате массообмена 1 w & W 15; интенсивности орошения 160 W g? W 400 кг/(ч*м), коэффициента орошения 0,5 W В W 5.
В качестве определяющего размера принят эквивалентный диаметр щели между мипластовыми пластинами; & = AJ/c；厶厶(где AJ и Д/с-разность энтальпий и температур; удельная теплоемкость влажного воздуха)-
Коэффициенты тепло- и массоотдачи а и Р вычислены соответственно при среднеарифметической разности температур и парциальных давлений.
ТАБЛИЦА 15.23. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕНОСА, ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА И КОНЕЧНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА И РАСТВОРА ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ
Показатель
Формулы, характеризующие
явный теплообмен
массообмен
aF-3,6
N=：—=
КоэффициентGq 一~ G?
переноса
=-——2*1 ^上);(15.112a)^i—^(15.1126)
(41 i %i) + (厶2 — Гр2)(Гв1 — Ppi) +(Рв2 i Рр2)
-映1二.®> =2 ⑦к二рВа.
伉1 — %i)(2 — £)Sbi — Ppi)(2 — Е)
2"Ев
(15.113а)
2左_ 笈
(15.1136)
~21 - О*
~ 2-Е^ \ -0,5^'
Коэффициент эф* фективности тепло- и массообмена
Конечные параметры воздуха
Конечная температура раствора
"=n(］一0,5£)； (15.114а)
£=2(1 -EJN). (15.115а)
%2 = %1 ~ N(%1 — ?pl) X
х (1 - 0,5i)；(15.116а)
%2 = %2 +(41 —，pi)(l — @，
(15.117а)
%2 =%2 _ (?" 一%1) *
X (1 -£).(15.1176)
Е； = N'{1-0,5Е); (15.1146)
Е = 2(1-Е；/М).(15.1156)
纥
区2 = Pal - М (рк - pj) X
х (1 -0,5£f);(15.1166)
区2 =Рр2 +31 -&1)(1 -Е).
(15.117b)
Примечания: 1, Формулы справедливы в пределах 0,5 这 EJN < 1 н 0,5 W 打尸 < 1.
Коэффициент а, связывающий парциальное давление и влагосодержание воздуха, равен 0,65* 10"5 Па-1.
ного напора г между воздухом и раствором (2 ℃ < F— &С < 15 ℃ и в исследованных пределах являются функцией скорости воздуха.
В целях получения данных для тепловых расчетов Н*Н. Павлов исследовал тепло- и массообмен между воздухом и раствором хлористого лития в горизонтальной перекрестной камере, заполненной вертикальными миплас- товыми пластинами, по которым в виде пленок стекает раствор. Результаты исследований представлены в табл. 15.22. Вспомогательные производные формулы для инженерных расчетов даны в табл. 15.23, Пользуясь формулами, приведенными в табл. 15.22 и 15.23, можно производить прямые и обратные теплотехнические расчеты процессов осушения воздуха. Числовые значения коэффициентов тепло- и массоотдачи приведены в табл. 15.24.
Реконцентрация раствора производится методом воздушной десорбции в аналогичной пленочной контактной камере. Раствор предварительно подогревается в теплообменнике, питаемом водой (80-70 ℃). Вследствие подогрева парциальное давление водяных паров над поверхностью раствора становится более высоким, чем парциальное давление паров в воз* духе, в результате чего ранее поглощенная влага выпаривается и концентрация хлористого лития восстанавливается. Для расчета процесса десорбции можно использовать уравнения (15.104)-(15.107) и данные табл. 15.24.
Через реконцентрационную камеру следует пропускать воздух, удаляемый из кондиционируемых помещений, ибо в большинстве случаев он более сухой, чем наружный воздух.
Восстановленный раствор, подаваемый s осушительную камеру, предварительно охлаждается s теплообменном аппарате, питаемом оборотной или охлажденной водой. При всех прочих равных условиях, чем глубже охлаждается восстановленный раствор, тем больший перепад влагосодержания воздуха может быть достигнут в камере осушения. Меняя температуру раствора, можно осуществлять любые желательные процессы обработки воздуха, т. е. все процессы, которые выполняются с помощью воды, и, кроме того, изотермичное, изоэнтальпийное и политропное осушение, а также подогрев при постоянном влагосодер- жании.
Повышение температуры раствора при его контакте с воздухом в пленочной осушитель-
ТАБЛИЦА 15.24, ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА ВОДНЫМ РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ В ПЛЕНОЧНОЙ КОНТАКТНОЙ КАМЕРЕ
Массовая скорость воздуха в живом сечении камеры, кг/(м2*с)
BT/(MioC)
0;g кг/(м2ч*кПа)
4
22,9
0,429
5
22,6
0,498
6
30,42
0,57
7
33,9
0,635
8
38
0,71
9
41,5
0,776
10
45
0,856
11
46,5
0,91
12
51,6
0,965
ной камере авторы рекомендуют принимать равным Д?раст = 2 ℃. Тепловой и гидравлический расчеты теплообменников для подогрева и охлаждения раствора аналогичны расчетам водоподогревателей.
В ряде производств при применении процесса осушения воздуха раствором хлористого лития с последующим изоэнтальпийным охлаждением циркулирующей водой капитальные затраты снижаются на 20% и расходы электроэнергии - на 45% по сравнению с осушением с помощью холодильных машин.
Пример 15.6. (рис. 15.54). В пленочной камере необходимо осушить 10000 кг/ч воздуха, имеющего начальные параметры /с1 = 30 ℃; <pt = 50%; dt — 13,5 г/кг;人=65 кДж/кг и Pi =2,16 кПа, до конечных параметров гс2 =
Рис. 15.54. Схема процесса обработки воздуха вод-Рис. 15.54. Схема процесса обработки воздуха вод-ным раствором хлористого лития, построенная на 7-J-диаграмменым раствором хлористого лития, построенная на 7-J-диаграмме
Рис. 15.54. Схема процесса обработки воздуха вод-
Рис. 15.54. Схема процесса обработки воздуха вод-
ным раствором хлористого лития, построенная на 7-J-диаграмме
ным раствором хлористого лития, построенная на 7-J-диаграмме
=27°C; (р2 = 30%; d2 = 6,8 г/кг; J2 = =44,8 кДж/кг и р2 = 1,065 кПа. Начальная концентрация раствора хлористого лития €】= = 43,4%，начальная и конечная температуры раствора 24 и 26 ℃, начальная и конечная температуры охлаждающей оборотной воды 26 и 24 ℃.
Требуется определить площади поверхности контакта в камерах осушения и реконцентрации, массовые расходы хлористого лития и раствора, а также его конечные концентрации после осушения и реконцентрации.
Расчет камеры осушения. Принимаем массовую скорость в живом сечении пленочной контактной камеры up = 6 кг/(м2 •℃); тогда, согласно табл. 15.24, а = 30,42 Вт/(м2 ■ °C), а р = 0,57 • Ю~3 кг/(м2 ч * кПа).
По диаграмме р —£ (см. рис. 1546) начальной температуре раствора 24 ℃ и начальной концентрации 43,4% соответствует пар* циальное давление пара над раствором 0,4 кПа. Если принять конечную концентрацию 43%, tq парциальное давление при температуре раствора 26 ℃ составит 0,53 кПа.
По формулам (15.112а) и (15.1126) вычисляем коэффициенты переноса:
GAJ
10 000(65 -44,8)
2,55(26 - 24)
39600 кг/ч5
где срмт находим по рис 15 49
Вычисляем расход хлористого лития
Gr = GpacT £ = 39 600 * 0,434 ==17 190 кг/ч.
Находим конечный массовый расход раствора после поглощения нм водяных паров из воздуха:
G£°T = G/t + АК= G/t +=
(13,5 - 6,8)
=39 600 + 10 000—— = 39 667 кг/ч.
1000
Количество поглощенной раствором влаги^W= 39 667 - 39 600 = 67 кг/ч.
Уточняем конечную и среднюю концентрацию хлористого лития:
GnTOO
17190
39667
100 = 43,33%;
2(30 - 27)(30 - 24)+127^26)
0,858;
М = — 2 (2,16 T,065)二］
一 (5,16二 0,4) + (1,6石二 0,5m) 一 ”
По тем же формулам находим требуемую площадь поверхности тепло- и ма<хообмена с коэффициентом 1,15, учитывающим возможную неполноту смачивания поверхности раствором:
」15G%N匸
1,15* 10 000-1*0,858,
н — = 90 М2,
30,4236'
1/5GW
尸产一-一=
1,15-10000-0,65-10-sl小.
—T = 131 M2,
0,57-10-
%р = (39 600 + 39667)/2 100 = 43,37%.
Далее определяем число и размеры пленконесущих поверхностей сеток, расстояние между ними и удельный расход раствора на единицу длины орошаемых пластин. При этом gfy не должно выходить за пределы действия формул, приведенных в табл. 15.22.
Расчет камеры реконцентрации (см. рис. 15,54). Через камеру реконцентрации пропускаем отработавший осушенный воздух из помещения, имеющий начальные параметры: 片=24℃; (pi = 46%; d； = 8,5 г/кг; J：= =46,2 кДж/кг и Ki = 1,145 кПа. Расход воздуха G — 10000 кг/ч. В результате реконцентрации из раствора должно быть выпарено 67 кг/ч влаги, а концентрация раствора должна повыситься на 43,4 — 43,33 = 0,07%.
Определяем конечное влагосодержание воздуха после камеры реконцентрации
Принимаем болыпую площадь поверхности, равную 131 м2.
Из уравнения теплового баланса находим массовый расход раствора
必=必+
АК・ 1000
67ТООО
8,5 + 10000
15,2 г/кг.
匕+③) )匕+③) )= 3,6-114-30,42= 3,6-114-30,42(60 + 56(60 + 5624 +占24 +占Скорость воздуха в живом сечении, м/са, Вт/(м2 ■ ℃)р-ю3, кг/(м2-чкПа)0,54,880,09780,76,280,150,97,52 「0,1721,18,480,2071,3”9,30,2271,510,350,2411,711,050,2481,911,60,255Скорость воздуха в живом сечении, м/са, Вт/(м2 ■ ℃)р-ю3, кг/(м2-чкПа)0,54,880,09780,76,280,150,97,52 「0,1721,18,480,2071,3”9,30,2271,510,350,2411,711,050,2481,911,60,255ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЗ①①ИЦИЕН- ТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЗ①①ИЦИЕН- ТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
匕+③) )
匕+③) )
= 3,6-114-30,42
= 3,6-114-30,42
(60 + 56
(60 + 56
24 +占
24 +占
Скорость воздуха в живом сечении, м/с
а, Вт/(м2 ■ ℃)
р-ю3, кг/(м2-чкПа)
0,5
4,88
0,0978
0,7
6,28
0,15
0,9
7,52 「
0,172
1,1
8,48
0,207
1,3
”9,3
0,227
1,5
10,35
0,241
1,7
11,05
0,248
1,9
11,6
0,255
Скорость воздуха в живом сечении, м/с
а, Вт/(м2 ■ ℃)
р-ю3, кг/(м2-чкПа)
0,5
4,88
0,0978
0,7
6,28
0,15
0,9
7,52 「
0,172
1,1
8,48
0,207
1,3
”9,3
0,227
1,5
10,35
0,241
1,7
11,05
0,248
1,9
11,6
0,255
ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЗ①①ИЦИЕН- ТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЗ①①ИЦИЕН- ТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
Этому влагосодержанию, согласно J — 4 диаграмме, соответствует парциальное давление водяных паров в воздухе 尸;^ — 2,425 кПа.
Принимаем конечное парциальное давление водяного пара над поверхностью раствора с учетом потерь в аппарате
小Т.2 H 尸:2 + 0,24 工
=2,425 + 0,24 = 2,66 кПа.
Этому давлению, согласно р — Е-диаграм- ме, при е = 43,4% соответствует раствор с температурой 占ст. 2 H 56 ℃.
Принимаем активную площадь поверхности контакта камеры реконцентрации равной 87% площади камеры осушеиия (131 -0,87 = =114 м2), те же коэффициенты тепло- и массо- отдачи, а следовательно, тот же коэффициент массопереноса N' = 1 н по уравнению (15.1126) находим начальное парциальное давление водяного пара над горячим раствором
_ 2(2,425 - 1,145)
匸 Spac；；二 1,】45) + (2,66 - 2,425)；
Рраст. 1 н 3,47 кПа,
По р - е-диаграмме (см. рис. 15.49) находим, что концентрации % == 43% и этому давлению соответствует начальная температура раствора лития 60 ℃. Таким образом, после камеры осушения воздуха раствор для рекон- иентрапни должен быть подогрет на 60 — 一 26 二 34°.
Из уравнения теплового баланса по явной теплоте вычисляем конечную температуру воздуха по сухому термометру, ℃:
G4(③一⑶
с ,门 / 'раст. 1 + ^раст 2
=3,6 F人一~
10000 1(^2-24)=
отсюда /с2 = 50,1 ℃.
По 丿一^-диаграмме при "之=15,2 г/кг находим
匚=88,2 кДж/кг; 92 = 21%.
Примеры тепловых расчетов пленочных камер, в которые подается восстановленный раствор, предварительно охлажденный с помо
щью холодильной машины, показывают, что осушение воздуха 9хлаждаемьш водным рас г- вором хлористого лития позволяет поддерживать в помещениях низкую относительную влажность при уменьшенных энергетических затратах. Экономия энергии физически объясняется тем, что снижается нагрузка на холодильные машины, поскольку влага из воздуха поглощается раствором и отпадает необходимость охлаждения воздуха до температуры точки росы.
Раствор хлористого кальция дешевле раствора хлористого лития, но уступает ему по физическим характеристикам. Например, при температуре 20 ℃ парциальное давление водяного пара над насыщенным раствором хлористого кальция в 2 раза и более выше, чем над раствором хлористого лития.
Процесс нагрева и увлажнения воздуха в камере пленочного типа раствором хлористого кальция исследовали О. А. Кремнев, Н. В. Зозуля, М.К. Теренецкая, Б. Н. Процы- шин и А. С. Гормиз. В результате исследований они получили следующие критериальные зависимости:
Nu = 0,0906Re°"; Nu‘ = 0,248ReOt62
(при 9 50 W Re W 2500). За определяющий размер был принят эквивалентный диаметр поперечного сечения прохода между пленконесущи- ми поверхностями.
Как и при обработке раствором хлористого лития, коэффициенты тепло- и массоотдачи в исследованных пределах оказались практически не зависящими от концентрации (24 W W £ W 40%). Числовые значения аир приведены в табл. 15.25.
学2 9K.P\ T学2 9K.P\ TРис 15 55 Схема процехд осушения воздуха видным раствором хлсрисюю кг 1ьция, посфоенная на J- ^-диаграммеРис 15 55 Схема процехд осушения воздуха видным раствором хлсрисюю кг 1ьция, посфоенная на J- ^-диаграмме
学2 9K.P\ T
学2 9K.P\ T
Рис 15 55 Схема процехд осушения воздуха видным раствором хлсрисюю кг 1ьция, посфоенная на J- ^-диаграмме
Рис 15 55 Схема процехд осушения воздуха видным раствором хлсрисюю кг 1ьция, посфоенная на J- ^-диаграмме
=J6-U6 一 11)/0,95 = 10,8 г/кг.
Находам точку 3, кот орая харак геризуется температурой zt3 — 21,5 ℃, продолжив прямую 1-2 на J — ^-диаграмме до пересечения с "з = 10,8 f/кг Парциальное давление паров воды в этом зочдухе равно приблизительно Рз = 1,735 кПа
По рис 15 47 находим среднюю кон- цент рацию раствора, соответ ствующую условиям %з и 夕з，которая равна 25%, а по табл. 15.20 удельную геплоемкость раствора 2,93 кДж/(к: • СС) и плотность 1234,6 кг/м3.
Принимаем, что колебания концентрации paci вора не должны превышать Де = 0,002. CjieAoeaiejibHo, согласно уравнению (15.95), в спет еме доы嵐но циркулировать раствора не менее
GpphOQOi 15 000(16 -
一 11)(0,25 - 0,002)/0,002 弋 9300 кг/%
732 = 1з,25 кВ1.732 = 1з,25 кВ1.
732 = 1з,25 кВ1.
732 = 1з,25 кВ1.
Позднее М. К. Теренецкая. Т. К Васильева и А. С Гормиз, испытав яоз4упромьшыенную упановку в режиме нагрева и увлажнения воздуха раствором хлористого кальция, получили уравнения
Nu 二 0?079Re, NiT 二 0,368Re
(^ои 500 w Re W 8000) Эти уравнения справедливы д 1я скорое*! ей воздуха в живом сечении камеры, дьсти! аюп：и\ 4,5 — 5 м/с Pacnei процессов осушения хрормсхым кальцием аналогичен расчету Ерицсссов осушения хлорис1ым литием Дия 1 еппотсхвических расчетов процессов обрасопи воздуха при распылении растворов в форсуно гкых камерах мз” Ьыгь использованы и коэффициенты эффек(йинос1й теплообмена.
Пример 157 (рис. 15 55) Необходимо ощ)еделшь парамеры раствора 川以 оллажде- ния и осушеяия 15UU0k『/h воздуха с началь- сымн параметрг1ми ^С1 二 32 "С, J】= ~ 72,5 кДж/кг и dL l 16 i/кг до конечных параметров ?» —上2 С 丿窑—50 кДж/кг и 厶=1： f/kj.
r ^ynikj и окиаждение воздуха производим в (рор.уночном абсорбере p」sвором хлористого кальция. КоэффГцИсЕ! эффективной! и вла! ообмена принимаем Е = 0,95, тсяд& влаю- содержание у поверхности paci ьора ^ос1авит
Определяем расход геплоты, передаваемой рас 1 вору в результате конденсации влаги и охлаждения воздуха.
Qu = 15 000(72,5 一 50)/3600 = 93,6 кВт.
Б результате рас1ворения, 1 идратации и разбавления расходуйся 732 кДж/кг влаги (см рис. 15 52)
,—15000(16 一 II)
2~36О6ЛООО~
Bveio 93,о + 15,25 = 108,85 кВт
Определяем разнос 1ь температур раствора в процессе
3600-108.85
= [4 5’
9300*2,93'
npHHHMJvM, 4fu рас 1 вор в осушителе нагреваеюя на 3°, следоваАельно, количество циркулирующего расiвора нрм удельной теп- лисмкоС1И 2,93 хсДж/(кг- ℃) до^гжно быть мо- ведано до
Gpg = 9 3 06 14 5/(3 2,93) = 15340 кг/ч.Oпpcдeляcvi коэффициент орошения
340
4з=1Уо5о=~1к1/н.
Начальная температура раствора /с4 = = 21,3 — 0,5 3 = 20LC, а конечная 厶§ = 20 +
ТАБЛИЦА 15.26. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА В АППАРАТАХС ПЛЕНКОНЕСУЩИМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ ИЗ ТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Характеристика аппарата Орошающая жидкостьФормулы для расчета
Слабоконцентрирован- иый раствор этиленгликоляСлабоконцентрирован- иый раствор этиленгликоляРастворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальцияРастворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальция
Слабоконцентрирован- иый раствор этиленгликоля
Слабоконцентрирован- иый раствор этиленгликоля
Растворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальция
Растворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальция
Перекрестно-точная плоскопараллельная насадка из тканых материалов, длина 250 -240 мм, эквивалентный диаметр % = 2т (где t-просвет между плоскостями насадки, м)
То же, прямоточная (^^-эквивалентный диаметр меньшего из каналов, м)
Nu = Nu'三 0,6-10~3 x
x RQ33(2,5 & %。w 18 м/с) (15.118)
Nu = Nu= 0,26 • 10-2 Re&65(也“) [Яю = 0,036 - 0.039, кг/(м-с)] (15.119)
+ 3 == 23 ℃. При концентрации раствора 25% этим температурам (см. рис. 15.47) соответствуют парциальные давления паров над раствором соответственно 1,455 и 2,13 кПа и влаго- содержание воздуха d4 H 11/1,2 = 9,2 r/кг и ^ = 16/1,2=13,3 г/кг.
Строим на J — с/-диаграмме по найденным температурам и влагосодержанию воздуха точки 4 H 5, характеризующие начальное и конечное состояние воздуха, находящегося у поверхности раствора.
Осушение воздуха осуществляется при его контакте с растворами этиленгликоля и хлористого натрия. В работах И. Г. Чумака и др. приведены полученные экспериментальным путем формулы для расчета тепло- и массообме- на в пленочных аппаратах с насадками из тканых материалов (табл. 15,26).
Осушение воздуха твердымипоглотителями (адсорбентами)
Адсорбенты поглощают водяной пар из воздуха вследствие того, что давление пара в порах адсорбентов ниже парциального давления в осушаемом воздухе. В качестве адсорбентов применяют силикагель, активированную окись алюминия, бокситы и активированный уголь.
Силикагель SiO2. Для осушения воздуха наиболее применимы мелкопористые силика-
гели. Согласно ГОСТ 3956-76, мелкопористый силикагель может быть кусковым и гранулированным. Насыпная плотность силикагелей 670 кг/м3, потери при высушивании при температуре 150℃ не более 10%, Техническая характеристика силикагелей приведена в табл. 15,27.
Алюмогель А12ОЭ, или глинозем активный. Алюмогель представляет собой окись алюминия, полученную термической активацией гидрата ГД-2, побочного продукта алюминиевых заводов. Алюмогель изготовляется в виде зерен размером 2-7 мм пористой структуры. Количество зерен, по размеру больших верхнего предела, должно быть не более 5%; такой же процент нормируется и для зерен, меньших нижнего предела* Насыпная плотность 1000 кг/м3, влагоемкость при температуре воздуха 20 ℃ и относительной влажности 100% не менее 14%. Пористость алюмогеля и поглотительная способность меньше, чем силикагеля.
Активированный уголь. Активированными называют угли, которые для увеличения адсорбционной способности поверхности пор в результате обработки освобождаются от смолистых веществ (табл. 15.28/ В зарубежных странах изготовляют активированный уголь из скорлупы кокосовых орехов. При малых диаметрах адсорберов процесс адсорбции влаги активированным углем приближенно можно считать протекающим по изотерме.
Эффективность силикагеля зависит от температуры, влажности, скорости, давления осушаемого воздуха и толщины слоя поглотителя. Расход осушаемого воздуха следует принимать 1000-1800 м3/ч на 1 м2 поперечного сечения осушителя, толщину слоя-не менее 50 мм, а массу силикагеля -1 кг на 40 м3 осу-
600-7003 501-5600-700Нет данных600-7003 501-5600-700Нет данныхРис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся роторомРис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором/ - воздушные фильтры; 2 - приточный вентилятор; 5 - вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; ^-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; б-вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации/ - воздушные фильтры; 2 - приточный вентилятор; 5 - вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; ^-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; б-вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
600-7003 501-5
600-700Нет данных
600-7003 501-5
600-700Нет данных
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором
/ - воздушные фильтры; 2 - приточный вентилятор; 5 - вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; ^-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; б-вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
/ - воздушные фильтры; 2 - приточный вентилятор; 5 - вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; ^-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; б-вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
ТАБЛИЦА 15.27. ХАРАКТЕРИСТИКА МЕЛКОПОРИСТЫХ СИЛИКАГЕЛЕЙ
Показатель
Силикагель
кусковой
гранулированный
кем
шем
мем
АСМ
кем
ШСМ
Размер зерен, мм2,8—71,5—8,50,25-20,2-0,52.7-71-3,5
Предельное содержание зерен, %:
более мелких, чем нижний предел553355
более крупных, чем верхний пре-1055555
дел Статическая активность по парам воды при 20 ℃ и относительной влажности, % (не менее):
20998899
40181818181616
6024242424 Не нормируется
100282828283535
ТАБЛИЦА 15.28. ХАРАКТЕРИСТИКА НЕКОТОРЫХ АКТИВИРОВАННЫХ УГЛЕЙ, ПОЛУЧАЕМЫХ СПОСОБОМ ПАРОВОДЯНОЙ АКТИВАЦИИ, ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ПАРОВ И ГАЗОВ ИЗ ВОЗДУХА
Уголь
Марка
Объем адсорбционного пространства
СМ3/г
Постоянная изотермы * ВТ06/К2
А，м2/г
Насыпная плотность 3汾
Размер зерен, мм
БерезовыйБАУ0,2380,627
КосточковыйКАУ0,3790,779
5 и К-константы в уравнении изотермы адсорбции.
шаемого воздуха в 1 ч. Схема процесса осушки воздуха адсорбентом на J-rf-диаграмме представляется прямой Ji-const, направленной к оси ординат.
Адсорбенты обладают избирательной поглотительной способностью: например, силикагель преимущественно поглощает водяные пары, а активированный уголь-пары органических соединений. Для реактивации адсорбент нагревают так, чтобы давление пара адсорбированной влаги стало выше парциального давления водяного пара в воздухе, пропускаемом через реактиватор. В охлажденном адсорбенте после реактивации давление водяного пара в порах ниже парциального давления пара в воздухе. Температура реактивации 75-300 ℃ (для силикагеля обычно принимают 120-150 ℃).
Осушка адсорбентами производится с помощью аппаратов двух типов: с непрерывно вращающимся поглощающим слоем (рис. 15.56) и с неподвижным слоем или патро-
а) 6“а) 6“Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивацииРис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивацииа слоевой осушитель; б осушитель с цилиндрическими патронами; / воздушный фильтр; 2 и 7 приточный и вьняжной вентиляторы; 3 - воздухонагреватель; 4= синхронно действующие воздушные клапаны; 5 адсорбер; 6 воздухоохладитель
а) 6“
а) 6“
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивации
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивации
нами (рис« 15.57). В аппаратах первого типа около 75% адсорбента постоянно находится в потоке осушаемого воздуха и извлекает из него влагу, а около 25% адсорбента, проходя через поток горячего воздуха, отдает влагу и тем самым восстанавливает свою поглощающую способность. В аппаратах второго типа адсорбирующий материал неподвижен, одна его часть поглощает влагу, а другая в это время находится в процессе реактивации. Переключение с режима поглощения на режим реактивации производится системой автоматики. В аппаратах второго типа основной процесс осушения воздуха идет при постоянной скорости поглощения, которая затем резко падает.
Адсорбция возможна вплоть до полного насыщения сорбента, но практически процесс заканчивают несколько раньше путем переключения работающего ложа или группы патронов на реактивацию, а подготовленного ложа или группы патронов-на осушение. При реактивации температура уходящего воздуха по сухому термометру сначала резко поднимается, а потом держится на постоянном уровне до тех пор, пока большая часть воды, содержащейся в адсорбенте, не испарится. Затем температура выходящего воздуха вновь резко повышается, что является сигналом окончания процесса реактивации.
Теплота адсорбции состоит из скрытой теплоты испарения и теплоты смачивания, ос
вобождающейся при контакте жидкой и твердой поверхности. При конденсации скрытая теплота преобразуется в явную. Теплота расходуется на нагрев слоя осушителя, теряется через стенки аппаратуры и уносится воздухом. Выходящий из осушителя воздух перед подачей в кондиционируемое помещение обычно охлаждают. В ряде случаев, например при осушении подвалов, повышенная температура воздуха не является помехой и мер к «го охлаждению не принимают.
Зависимость между относительной концентрацией водяного пара в силикагеле Сс, кг/кг, и влагосодержанием воздуха 4, кг/кг (или парциальным давлением водяного пара), при постоянной температуре называют изотермой сорбции. *
Изменение равновесного состояния водяного пара в силикагеле и в осушаемом воздухе в зависимости от температуры воздуха, равной температуре геля, и от парциального давления паров, воды или температуры точки росы воздуха показано на рис. 15.58 и 15.59. Кривые на рис. 15.58 асимптотически приближаются к оси при 5-6%-ном содержании влаги по отношению к сухой массе геля. Эту массу влаги следует оставить в геле и после реактивации, так как дальнейшее удаление влаги приводит к физическим изменениям силикагеля и снижению адсорбционной способности. Гели характеризуются «полезной концентрацией», озна-
Рис, 15 58, Кривые равновесного состояния водяного пара в силикаг еле насыпной шюгностью 700 кг/Мэ
Крнв^я
Л кПа
Кривая
匕кПа
%，'С
1
0,00333
е S L i
8
3,33
26,7
2
0,022()
~ 34,4
9
6,66
38,3
0,0745
-23,3
10
13,32
51,7
4
0,213
735
11
26,64
66,7
5
0,4
3,9
12
5?,4
82,2
6
0,84
5
13
100
100
7
1.666
15
Рис 15 59, Кривые адсорбции вла! и силлхагеишм Unaweip зерен 2-4 мм, толщина слоя 0,5 м, скорость набегающего потока воздуха 0,2 м/с)
чающей пог логительную способность (за ис* ключением octal очного содержания влаги после реактивацкй).
При посюяйных температурах воздуха и г©п以 количесгйо адсорбированной влаги нахо интсх в прямой зависимости от гемпературы точки росы (вла! осодсржаиия) воздуха. Если темпера! ура точки росы воздуха близка к темпера гуре по сухому юрмометру (ф 忠 100%), то равновесное содержание воды в геле весьма близко к 40% его сухой массы при одинаковых 1емпературах воздуха к геля.
Масса влаги, поглощаемой адсорбентом, увеличивается при повышении начальной тем* исратуры точки росы воздуха. При постоянной температуре точки росы масса поглощенной влаги возрастает со снижением температуры и увеличением насыщения воздуха* Повышения пропускной способности адсорбента можно достичь увеличением массы пропускаемого воздуха при одновременном повышении влажности на выходе из аппарата.
При высокой температуре осушенного воздуха и особенно в тех случаях, когда после осушения необходимо получить низкую температуру точки росы, целесообразно устанавливать охладитель для понижения температуры поступающего воздуха, С понижением температуры в адсорбере степень осушения воздуха существенно увеличивается. Иногда воздухоохладители встраивают непосредственно в ложе адсорбента.
Потери давления, Па? в слое осушителя определяются по формуле
Др Chv\ (15.120)
1 де С = 40 для селика! еля и алюмогеля и С •= 268 для ак1 ивированного угля маркм АР; /г-высота слоя, мм; л-показатель степени, равный 2 для селикагеля и алюмогеля и 1,43 для активированного угля марки АР,
Конечная температура воздуха, ℃, после адсорбции влаги селикагелем
厶2 = ?ci + 2,51 А& (15.121)
где /С1 - температура воздуха, ℃, До осушителя; Д</™ разность влагосодержания воздуха, г/кг, до и после осушки.
Масса пог лохценной влаги, кг/цикл,
%= G^dx^(15.122)
где G - расход воздуха, кг/ч; Ad-no предыдущему, г/кг; т# - продолжительность цикла 1,5-2 ч,
При адсорбции влаги активированным углем процесс проходит практически по изотерме.
Тепловлажностное отношение процесса десорбции влаги из селикагеля е а q 1200 кДж/кг.
Массовый расход десорбирующего воздуха
6Д = (1,5 一 250)СаА^дес, (15.123) где Ga-расход воздуха, кг/ч; AJ/A^ес - отношение разности влагосодержания воздуха, адсорбированного селикагелем к десорбируемому.
Расход теплоты на десорбцию, кВт/ч,
0,q0,53 网(15.124)
где Ж-масса выпариваемой влаги, кг/ч.
Массовую скорость набегающего потока в десорбере принимают равной 0,250,35 кг/(м2 - с).
15.83 Осушение воздухатвердо-жидКими поглотителями
В качестве твердо-жидкого поглотителя влаги применяют главным образом кристаллический хлористый кальций и иногда безводный хлористый кальций.
По мере обводнения твердый хлористый кальций превращается в раствор. Процесс осушения воздуха при его контакте с твердым хлористым кальцием, постепенно переходящим в раствор, протекает изоэнтальпически.
В. И Сыщиков на основе экспериментального изучения созданных им воздухоосушительных установок с использованием хлористого кальция в твердо-жидком состоянии установил, что интенсивность влагопоглоще- ния и конечная относительная влажность воздуха, %, зависят от типа адсорбера и начальной температуры воздуха
<Рк = Z + 64，(15.125)
где Л и В-свободный член и коэффициент (табл. 15.29).
Конечная концентрация раствора хлористого кальция вычисляется по формуле
q = C + Dq・(15.126)
ТАБЛИЦА 15 29. ЗНАЧЕНИЯ АИ В
Тип адсорбера и способ ею снаряжения
А
Вертикальный
45,7
-0,24
Горизонтальный, снаряженный вертикальными кассетами
57,65
-1,03
Горизонтальный, горизонтальные кассеты уложены открытой поверхностью вверх; поверхность твердого сорбента не покрыта слоем раствора
51,45
-0,595
То же, поверхность твердого сорбента покрыта слоем раствора
77,5
-1,16
Для горизонтальных кассет с поверхностью сорбента, обращенной вверх, С = 21,9 履 D = 0,77, а для всех остальных случаев расположения кассет С = 34,2 и D = 0,36.
Хлористый кальций с начальной концентрацией 60% поглощает водяные пары в количестве 100% начальной массы твердой соли как при низких положительных, так и при отрицательных температурах воздуха.
159 БОРЬБА С ЗАПАХАМИ,ОЗОНИРОВАНИЕ И АЭРОИОНИЗАЦИЯ
Борьба с запахом иозонирование
Помимо людей и животных источниками запахов в помещениях являются технологическое оборудование, сырье и готовая продукция, горючие и смазочные материалы, растворители и краски, пищевые и химические продукты, оборудование для приготовления пищи, ковры, мебель, линолеум, декоративная отделка ограждений, загрязненные поверхности элементов СКВ, вода, циркулирующая в форсуночных камерах и орошаемых поверхностных воздухоохладителях, разлагающаяся пыль и минеральные масла на поверхностях фильтров и теплообменников, наружный воздух, загрязненный выбросами промышленных предприятий и транспорта.
Существует более 30 различных теорий, объясняющих способность человека распознавать запахи, но большинство этих теорий экспериментально не подтверждается. Оценивать интенсивность запахов на основе инструмен-
ТАБЛИЦА 15.30. ШКАЛА ЗАПАХОВ
Балл
Запах
по Райту
по Яглоу
0
Отсутствует
Незаметный
1
Едва заметный
Заметный
2
Отчетливый
Приемлемый
3
Умеренный
Нежелательный
4
Сильный
5
Невыносимый
тальных замеров в данное время не представляется возможным. Для оценки запаха с помощью обоняния используют шестибалльные шкалы, которые характеризуют субъективное ощущение силы запаха, не давая оценки степени его приятности (табл. 15.30).
Острота восприятия запаха падает с увеличением относительной влажности воздуха и практически не зависит от его температуры. Для уменьшения неприятных ощущений от запахов относительную влажность воздуха рекомендуется поддерживать в пределах 45-60%. Замечено, что ограждения больше адсорбируют запахи при понижении температуры и отдают их при повышении температуры.
С запахами можно бороться в источнике их образования, в месте их поступления в помещения и, что уже плохо, непосредственно в помещениях, не допуская воздействия запахов на органы обоняния людей.
К физическим методам борьбы с запахами относятся очистка воздуха от пыли и бактерий в воздушных фильтрах, вентиляция помещений чистым воздухом, озонирование, хлорирование, абсорбция, адсорбция и промывка водой.
Вентиляция нередко сопряжена с подачей больших объемов наружного воздуха, на обработку которого необходимы значительные количества теплоты, холода и электроэнергии. Так, если для ассимиляции углекислоты требуется подавать около 7 м3 воздуха в 1 ч на 1 человека, то для уничтожения запахов, выделяемых человеком, находящимся в спокойном состоянии, необходимо подавать 14— 40 м3/ч, а при выполнении умеренной физической работы-20-62 м3/ч (нижний и верхний пределы относятся к объемам помещения, приходящимся на 1 человека и равным соответственно 13 и 3 м3).
Озонирование при тихом электроразряде протекает с выделением одноатомных кисло
рода и азота, которые, взаимодействуя друг с другом, образуют вредные для людей окислы азота. Кроме того, озон в больших концентрациях вреден для здоровья людей (предельно допустимая концентрация 0,1 мг/м3). Установлено, что при малых концентрациях (0,010,03 мг/м3) получение озона не сопровождается значительным образованием окислов азота, способствует уничтожению запахов, стерилизации воздуха и улучшению самочувствия людей. Вообще говоря, применение озона допустимо для борьбы с запахами вентиляционных выбросов, а также в складских помещениях.
Методы адсорбции при пропускании через активированный древесный уголь и абсорбции с помощью орошения воздуха растворами хлористого кальция и хлористого лития связаны с необходимостью реконцентрации угля и раствора. Положительным свойством растворов хлористого лития и хлористого кальция, как указывалось, является их бактерицидное действие.
Промывка воздуха водой 百 форсуночных и насадочных камерах наиболее доступна, однако при ней удаляются только запахи, вызываемые растворимыми в воде веществами (например, запах аммиака).
Удаление запахов из рециркуляционного воздуха позволяет в ряде случаев сокращать количество вводимого наружного воздуха. Расход очищаемого рециркуляционного воздуха Lpeu，м3/ч, можно определить по формуле
Lpeu =
где LH-расход вводимого наружного воздуха, м3/ч; ^-количество выделяющихся в помещении газов и паров, кг/ч; Е — ^2/^i - эффективность поглощения газов или паров в очистном устройстве; К】 и К2~ концентрация газа или пара на выходе соответственно из помещения и очистного устройства, г/м3.
Если рециркуляционный воздух очищается до предельно допустимой концентрации Кпред, то его расход, М3/н, определяют по формуле
1000g£7(Knpefl-LH)
где Е = K『./Kr
Наконец, если система кондиционирования воздуха работает на полной рециркуляции (без подачи наружного воздуха), то формула (15.128) принимает вид
lOOOgE 7KliреД1 - Е ；~lOOOgE 7KliреД1 - Е ；~(15.129)(15.129)//匕例/2//匕例/2用^何W当加次 ^Х<ЕЙSS^<S5&SWZ ^ьиоттхн^шееп用^何W当加次 ^Х<ЕЙSS^<S5&SWZ ^ьиоттхн^шееп0"0"
lOOOgE 7KliреД
1 - Е ；~
lOOOgE 7KliреД
1 - Е ；~
(15.129)
(15.129)
//匕例/2
//匕例/2
用^何W当加
次 ^Х<ЕЙ
SS^<S5&SWZ ^ьиоттхн^шееп
用^何W当加
次 ^Х<ЕЙ
SS^<S5&SWZ ^ьиоттхн^шееп
0"
0"
Продолжительность, ч, использования активированного угля определяют по формуле
-Е) +1000
Т =-…,(15.130)
Wa^E
где Ж-масса угля; «д - динамическая наивность угля, кг/кг
Продолжительность, ч, использования угля, очищающего воздух до предельно допустимой концентрации, вычисляется по формуле _%%(l—E') + LJ1000
(15.131)
Для пользования формулами (15.127)— (15.131) необходимо знать количество и качественный состав газов и паров, допускаемые по условиям дезодорации концентрации пахучих веществ в воздухе, динамическую активность угля и его эффективность.
Слой активированного угля толщиной 12,5 мм при скорости набегающего потока воздуха 0,2 м/с обладает эффективностью примерно 0,95. После реактивации эффективность слоя угля падает до 0,9. Сопротивление слоя угля 12,5 мм проходу воздуха равно 50 Па. Для слоя угля толщиной 25 мм эффективность равна 0,98, а сопротивление - 75- 90 Па. Перед слоем из активированного угля необходимо устанавливать противопыльные фильтры.
Сравнение эффективности различных методов дезодорации приведено на рис. 15.60, из которого следует, что борьба с запахами с помощью активированного угля эффективна при низкой скорости воздуха.
Успешную борьбу с запахами обеспечивает деструктивный метод окисления» При окислении молекул пахнущих веществ запах лишается своего физиологического действия на органы обоняния. Органы обоняния, как известно, не реагируют на запах кислорода и его окислов.
Теоретически существует большое число способов окисления. Однако из гигиенических, инженерных и экономических соображений практически приемлем только один способ, который состоит в том, что на молекулы веществ, имеющих запах, воздействует одно-
Рис. 15 60. Эффективность различных методов уда-ления запахов из воздуха
7 - промывкой водным расч вором гликоля в орошаемом слое, 2 пропуском воздуха через слой активированного угля толщиной 19 мм (одорант четыреххлористый углерод), 5-фильтрацией с загрузкой фильтра активированной окисью алюминия с перманганатом калия (толщина загрузки 25 мм, одорант- дым табака)
атомный кислород О, получаемый из кислорода воздуха при облучении его ультрафиолетовыми лучами с определенной длиной волны. Продолжительность существования одноатомного кислорода весьма мала (исчисляется микросекундами), поэтому его действие происходит в пределах завесы из ультрафиолетовых лучей.
При воздействии ультрафиолетовыми лучами с длиной волны 1849-10-7 мм двухатомный кислород расщепляется, а двухатомный азот не расщепляется, поэтому окислов азота не образуется. Запахи ультрафиолетовыми лучами уничтожаются следующим образом. Загрязненный воздух под влиянием разрежения, создаваемого вентилятором, пропускается через воздушные фильтры, задерживающие масло и пыль, и поступает в расширительную камеру, где проходит через завесу из ультрафиолетовых лучей. Длина расширительной камеры выбирается такой, чтобы время пребывания воздуха в камере составляло 6-8 с. Объем камеры, м3. определяют по формуле
Р= cL, (15.132)
где L - производительность вентилятора, м3/с; с-доля воздуха, пропускаемого через камеру (с = 0,1 — 1,025).
Генераторы, создающие ультрафиолетовые лучи, должны быть расположены так, чтобы завеса из лучей перекрывала сечение для прохода воздуха в нескольких местах по длине камеры.
Рис, 15.61. СКВ с установкой для дезодорации воздуха
/ - масляные фильтры, 2 двойной сетчатый фильтр, 3 - ультра-фиолетовые об луча гели, 4 - канал, 5-вытяжной вентилятор,6-СКВ, 7-приточные отверстия
СКВ в кухне ресторана с установкой для дезодорации рециркуляционного воздуха показана на рис. 15.61. После дезодорации в систему кондиционирования поступает до 90% рециркуляционного воздуха и 10% наружного.
К химическим способам борьбы с запахами относятся сжигание, каталитическое горение, хемосорбция, воздействие на воздух химических реагентов. Прямое и каталитическое сжигание наиболее применимо для борьбы с промышленными выбросами. Воздействие химических реагентов на приточный воздух, как правило, неприемлемо ввиду их токсичности.
Фильтры из активированной окиси алюминия с перманганатом калия также относятся к химическим средствам борьбы с запахами. Схема их работы следующая: активированная окись алюминия адсорбирует газы и пары, а перманганат калия окисляет поглощаемые вещества, превращаясь в двуокись марганца. Такие фильтры обладают значительным сопротивлением проходу воздуха и сравнительно малой эффективностью.
К психологическим способам борьбы с запахами относятся нейтрализация и компенсация.
Способ нейтрализации состоит в том, что существуют «пары» запахов, которые, будучи смешаны в определенной пропорции, при надлежащем регулировании в период одновременного вдыхания создают временный психологический эффект потери обоняния человека, что равносильно параличу органов обоняния. На практике второй запах, добавляемый
к пахнущему воздуху, вводится путем очень тонкого распыления жидкого маскирующего агента. В состав распыляемых дезодорантов входят эфирные масла, хлорофилл и химические вещества; частицы дезодоранта долгое время витают в воздухе. Во избежание неприятного воздействия распыляемых агентов на органы дыхания, пищеварения, глаза и кожный покров, а также на продукты питания возможность применения метода нейтрализации каждый раз надлежит предварительно согласовывать со специалистами-медиками.
Метод компенсации состоит в перекрытии непрятного запаха приятным. Но запахи бывают и несовместимыми, в этом случае может образоваться третий, еще более неприятный запах.
Наибольший эффект и наименьшие единовременные и эксплуатационные затраты свойственны ультрафиолетовому облучению, пропусканию через активированный уголь и промывке воздуха водой в форсуночных камерах.
Во время эксплуатации СКВ для устранения причин появления запахов необходимо точно соблюдать сроки очистки элементов систем от загрязнений, обмывания форсуночных камер и спуска шлама, дезинфекции теплообменных аппаратов и воздуховодов, замены фильтров и замасливателей; после ухода людей из помещения выключать системы нужно не сразу, а через некоторый промежуток времени.
Ионизация воздуха
Под влиянием ионизирующих факторов (радиоактивное излучение почвы, космическое излучение) от молекулы газа отделяется электрон, который присоединяется к нейтральной молекуле и образует отрицательный ион, а атом или молекула, лишенные электрона, образуют положительный нон.
Легкие атмосферные ионы состоят из группы молекул. Тяжелые ионы образуются при соединении легкого иона с пылинками и водяными каплями. Степень ионизации атмосферы характеризуется числом ионов в 1 см3 воздуха. Обычно в 1 см3 наружного воздуха содержится около 1000 легких ионов, в зимнее время их содержание снижается до 200, а летом иногда поднимается до 3000, вблизи же водопадов-до 10000 ионов и более.
Отрицательные и положительные ионы различно действуют на организм и окружающую среду. Отношение числа легких положительных ионов к числу легких отрицательных ионов называют коэффициентом униполярности, который устанавливается отдельно для легких ионов д = п^/п~ (в атмосфере g = 1 + 2) и отдельно для тяжелых ионов Q = N+/№".
Вблизи заводов, котельных и электростанций наблюдается значительйая концентрация тяжелых ионов, которая может служить одним из критериев загрязнения воздуха. В воздухе производственных помещений имеются значительные концентрации легких и тяжелых ионов обеих полярностей. Особенно высокие концентрации тяжелых ионов наблюдаются при электросварке, литье и других процессах, связанных с выделением вредных веществ.
Солнечное сияние, температура и степень влажности воздуха, выпадение дождей (особенно грозовых) и снега, направление и сила ветра оказывают влияние на степень аэроионизации наружного воздуха и иногда определяют ее знак.
Искусственной аэроионизацией можно осаждать пыль, однако выпадающая из воздуха пыль и сопутствующие ей бактерии оседают на потолок, стены, пол и окружащие предметы.
Искусственная ионизация воздуха по назначению и под контролем врачей применяется в профилактических целях, а также при лечении острых катаров верхних и нижних дыхательных путей, бронхиальной астмы, гипертонической болезни (на ранних стадиях), ожогов и ран. Дозировка аэроионов, продолжительность сеансов и их число устанавливаются врачами с учетом индивидуальных особенностей людей и характера протекания болезней.
В зарубежной литературе преобладает мнение, основанное на специально поставленных экспериментах о том, что для здоровых людей искусственная ионизация воздуха в помещениях не требуется*. Тем не менее ряд фирм в течение многих лет комплектует авто-
номные кондиционеры и рециркуляционные воздухоочистительные агрегаты генераторами отрицательных ионов, поскольку они способствуют стерилизации воздуха.
Некоторые разъяснения в вопросе о целесообразности применения аэроионизации в производственных зданиях внесло Главное санитарно-эпидемиологическое управление Минздрава СССР, которое в 1977 г. издало Временные указания**, регламентирующие компенсацию аэроионной недостаточности в производственных помещениях (за исключением тех, где выделяются вредные химические вещества). Согласно Указаниям, в первую очередь аэроионизацию следует устраивать в помещениях с повышенными требованиями к чистоте, приточный воздух в которые проходит через фильтры тонкой очистки; оптимальным считается уровень ионизации - число ионов в 1 см3 воздуха в зоне дыхания: легких положи- тел^ых ионов 6-5 тыс., легких отрицательных ионов 5-6 тыс. (коэффициент униполярности 1,2-0,8). Предельно допустимые отклонения от оптимального уровня: легких положительных ионов 10-2,5 тыс., легких отрицательных ионов 2,5-10 тыс. (коэффициент униполярности 0,2-0,5). Для компенсации аэроионной недостаточности рекомендовано применять стацио- парные или переносные управляемые безопасные электрические эффлювиальные аэроионизаторы закрытого типа, генерирующие ионы коронным разрядом. Для исключения деионизации воздуха при транспортировании его по металлическим каналам аэроионизаторы устанавливают непосредственно в помещениях или у приточных отверстий,
С технологической точки зрения генерирование и введение отрицательных ионов положительно сказываются на процессах производства и обработки бумаги, пленок, искусственных и природных волокон, на полиграфических процессах. Имеются сведения, что при аэроионизации снижается загазованность воздуха окисью углерода СО (гаражи, ангары), СО2 и SO2.
Г лава 16
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Для охлаждения и осушения воздуха в кондиционерах используются естественные или искусственные источники холода и их комбинации, если требуемые параметры воздуха не могут быть обеспечены средствами прямого или косвенного испарительного охлаждения.
Выбор источника холода должен быть обоснован возможностью получения требуемых параметров воздуха, местными условиями, техническими средствами и экономическим расчетом. Окончательный выбор производится на основании технико-экономического сравнения вариантов.
ЕСТЕСТВЕННЫЕИСТОЧНИКИ ХОЛОДА
В качестве естественных источников холода можно применять артезианскую воду, воду холодных рек и озер, лед, а также воду, охлаждаемую наружным воздухом.
Артезианская вода. Возможность использования артезианской и грунтовой воды определяется водоносностью почвенных горизонтов, температурой воды, ее химическим и бактериальным составом, жесткостью и др.
Температура артезианской воды должна быть тем ниже, чем ниже должна поддерживаться температура в кондиционируемом помещении и чем большей является нагрузка в системах кондиционирования воздуха от влаго- притоков. Поскольку температура подземных вод приблизительно равна температуре грунта на соответствующей глубине, фактическую температуру воды в данной местности можно установить лишь путем соответствующих изысканий.
Расстояние между скважинами, забирающими воду из одного водоносного горизонта, рекомендуется принимать не менее 250 м. После использования в установке кондиционирования воздуха подземные воды желательно возвратить обратно в грунт (в водоносный слой).
Подземные воды, используемые в кондиционерах с непосредственным контактом меж
ду водой и воздухом, должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к воде питьевого качества по ГОСТ 2874-82. Во избежание отложения солей в трубках теплообменных аппаратов временная жесткость воды не должна превышать 10 мг-экв/л.
С Целью уменьшения расхода артезианской воды в установке кондиционирования воздуха ее необходимо использовать в теплообменных аппаратах, обеспечивающих максимально возможный подогрев. Наибольший эффект может быть достигнут в результате применения воздухоохладителей поверхностного типа, в которых вода может нагребаться на 8-10℃. Поскольку в поверхностном воздухоохладителе нет непосредственного контакта между водой и воздухом, вода необязательно должна быть питьевого качества. Это позволяет использовать грунтовые воды, залегающие на небольшой глубине, воды горных рек, озер И т. п.
Хороших результатов можно достичь путем создания комбинированных схем, где наряду с артезианской водой используются холодильные установки.
В тех случаях когда располагают небольшим количеством артезианской воды с достаточно низкой температурой, целесообразно применять схему с предварительным охлаждением воздуха, например в первой ступени воздух охлаждается артезианской водой (рис. 16.1, а), а во второй ступени водой (или рассолом), охлаждаемой холодильной установкой.
Артезианскую воду, нагретую в первой ступени, целесообразно использовать еще раз, например для охлаждения конденсаторов холодильных машин. Для более полного использования охлаждающей способности артезианской воды ее можно направить не непосредственно в конденсаторы, где она может быть нагрета на 4-6 °C, а в промежуточный бак, куда также сливается основная часть воды после конденсаторов. В результате смешения обоих потоков артезианская вода нагревается на 20-25 ℃,
а вода, поступающая в конденсаторы, охлаждается на 4-6 ℃, после чего смесь насосами направляется в конденсаторы.
Если в распоряжении имеется достаточно большое количество артезианской воды, но со сравнительно высокой температурой и допустимой жесткостью, можно применить схему с предварительным охлаждением артезианской воды холодильной машиной (рис. 16.1,6).
Лед. Применение естественного льда, заготавливаемого из водоемов или намораживаемого в бунтах в зимнее время, может оказаться целесообразным в районах с коротким жарким летом и холодной зимой.
Для предохранения от быстрого таяния в течение лета бунт сверху и с боков покрывают соломенными и другими матами и засыпной теплоизоляцией.
Прямой контакт между льдом из бунтов и водоемов и воздухом, подаваемым в помещения, не допускается по санитарно-гигиеническим соображениям. Поэтому применяются схемы холодоснабжения, в которых естественным льдом охлаждается вода, циркулирующая через воздухоохладители поверхностного типа. Основные недостатки систем с ледяным охлаждением-их громоздкость, трудоемкость заготовки льда, загрязнение льда и др. Так, для установки кондиционирования воздуха, предназначенной для работы в течение 100 летних дней со средней холодопотребностью 230 кВт, требуется наморозить в течение зимы бунт объемом 2200 м3, для размещения которого требуется площадка размером 20 х 60 м. Устройство таких бунтов не всегда возможно как в связи с большой занимаемой площадью, так и по архитектурным соображениям.
Наружный воздух. В летнее время, особенно в районах с сухим и жарким климатом, наружный воздух может быть использован для охлаждения воды, поступающей в воздухоохладители (установки косвенного и комбинированного испарительного охлаждения воздуха). В переходный и зимний периоды холодный воздух может быть использован для ассимиляции внутренних теплоизбытков как путем его непосредственной подачи в увеличенных количествах в кондиционируемые помещения, так и для охлаждения воды, циркулирующей через воздухоохладители кондиционеров. В последнем случае используются градирни, камеры орошения, водовоздушные теплообменники.
Рис. 16.1 Схемы использования артезианской воды в СКВ с предварительным охлаждением воздуха (а) и с предварительным охлаждением артезианской воды (б)
/ артезианская скважина, 2 一 воздухоохладитель предвари-тельного охлаждения, 5-бак артезианской воды, 4-центро-бежный насос, 5-конденсатор, 6 - диффузионная скважина,7 - канализационный коллектор, 5-испарит ель, 9 основнойвоздухоохладитель
Следует отметить, что в связи с постоянно и повсеместно усиливающимся дефицитом природных пресных вод, громоздкостью и относительной сложностью использования естественного льда эти источники холода распространения и достаточного практического применения не получили.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
162L Парокомпрессионные машины
Наиболее распространенным источником холода для непосредственного охлаждения и осушения воздуха или охлаждения промежуточного хладоносителя служат парокомпрессионные холодильные машины с поршневым, винтовым или центробежным компрессором
Холодильные машины с поршневым компрессором применяют в автономных кондиционерах и для создания холодильных станций общей холодопроизводительностью примерно до 1000 кВт. На холодильных станциях холодопроизводительностью примерно до 4000 кВт используют машины с винтовым компрессором, а при холодопроизводительности более 4000 кВт - холодильные машины с центробежными компрессорами (турбокомпрессорами).
В качестве холодильного агента в этих машинах используют хладоны (R22, R12 и др.) и аммиак (R717).
Аммиачные холодильные машины с поршневым компрессором применяют в отдельных случаях для систем кондиционирования воздуха производственных помещений.
Применение аммиака в качестве холодильного агента (крайне редко и только в системах холодоснабжения промышленного кондиционирования воздуха) связано с его взрывопожаро- опасностью и токсичностью. Наличие аммиака в холодоносителе (воде или рассоле) практически не будет отражаться на работе холодильной установки, но может привести к отравлениям, так как свободный аммиак легко выделяется из водного или рассольного раствора. Необходимо вести непрерывный контроль содержания аммиака в холодоносителе: прибор, контролирующий содержание аммиака, должен иметь предел чувствительности ниже опасной концентрации паров аммиака в воздухе. Предельно допустимая концентрация аммиака в воздухе составляет 0,02 мг/л.
Для холодоснабжения систем кондиционирования воздуха жилых и общественных зданий применяются только хладоновые холодильные агенты и в основном R22 (хладон-22).
Вид промежуточного хладоносителя выбирается в зависимости от его температуры: при температуре 2 ℃ и выше применяют воду, а при более низких температурах - различные рассолы (растворы хлористого кальция, этиленгликоля и др.). Для охлаждения хладоносителя с помощью хладоновых холодильных машин используют комплексные агрегатирован- ные водоохлаждающие машины, оснащенные электрооборудованием, приборами защитной автоматики, пультом управления и т. п.
Температура воды, выходящей из кожухотрубных испарителей с кипением хладагента в межтрубном пространстве, во избежание замерзания воды в трубах не должна быть ниже
6 ℃. Для получения воды с более низкой температурой следует применять машины с кожухозмеевиковыми испарителями, в которых воду можно охлаждать до 3 ℃, или открытые погружные испарители (аммиачные холодильные машины с аккумулятором холода типа АКХ).
Для подбора холодильных машин следует пользоваться каталогами и заводскими информационными материалами.
Подбор холодильных машин производится одним из трех методов: по спецификационной холодопроизводительности, указанной в каталоге; по графическим характеристикам холодильных машин; по теоретической объемной подаче компрессора, входящего в комплект холодильной машины.
Подбор машин первым методом приближенный, так как в каталогах холодопроизводительность указана для определенного спецификационного режима, который может отличаться от рабочего.
Рабочий режим холодильной установки характеризуется: температурой кипения хладагента Г。, которую принимают на 5-7℃ ниже средней температуры хладоносителя в испарителе; температурой конденсации %, которую принимают на 4-5 ℃ выше температуры воды г^2，уходящей из конденсатора; температурой всасываемых паров % которую в хладоновых машинах с регенеративным теплообменником принимают 15-20℃, а без теплообменника ~ равной температуре кипения хладагента [для аммиачных машин с одноступенчатым компрессором температура всасывания в компрессор ?вс =，о + (5 + 10)℃]; температурой жидкого хладагента перед регулирующим вентилем Г“，, которую для хладоновых холодильных машин с регенеративным теплообменником принимают по энтальпии жидкости, определяемой из теплового баланса теплообменника (в холодильных машинах без регенеративного теплообменника /„< принимают равной температуре насыщенной жидкости при расчетном давлении конденсации). ，
Пересчет холодопроизводительности с рабочего режима на спецификационный можно произвести, если холодопроизводительность дана в зависимости от температур кипения и конденсации z0 и ZK. Однако для водоохлаждающих машин холодопроизводительность обычно указывается в зависимости от температуры выходящего холодоносителя 厶？ и температуры воды на входе в конденсатор &「
ТАБЛИЦА 16.1. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ ВИНТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН (ЗАВОД «КОМПРЕССОР», МОСКВА)
Технические данные
21МКТ280-2-1
2МКТ35021
Хладагент
Холодопроизводительность, кВт
Температура воды, ℃:
на выходе из испарителя
на входе в конденсатор
Мощность электродвигателя компрессора, кВт
Габариты, мм
Масса, кг
Хладон-22
360
2
25
132
4770 х 2060 х 2260
5700
Хладон-22 630
2 25 200 5200 х 1600 х 2580 7360
ТАБЛИЦА 162 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ ТУРБОКОМПРЕССОРНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Технические данные
10ТХМ В-2000-2
10ТХМВ-4000-2
ЮТХМВ-8000-2
Хладагент
Хладон-12
Хладон-12
Хладон-22
Холодопроизводительность, кВт
2550
4750
8800
Температура, ℃:
холодоносителя на выходе из ис-
7
7
7
парителя охлаждающей воды на входе в
30
30
30
конденсатор
Мощность электродвигателя, МВт
630
1250
2500
Расход охлаждающей воды. м3/ч
500
1000
1600
Количество заряженного хладагента,
2000
2500
3500
кг
Масса (без электродвигателя), кг
24270
46490
73 000
Габариты, мм
6080 х 3950 х 2600
7040 х 5100 х 3560
8050 х 6250 х 4230
Рис. 16.2. Зависимости холодопроизводительности 0。от температуры хладоносителя rs2 и охлаждающей воды (1 Для хладоновой машины марки 21МКТ 280-2-1 (а) и 2МКТ 350-2-1 (б)
Технические данныеАБХА-1000АБХА-3000Холодопроизводительность, кВт11633024Температура холодоносителя (воды) на выходе из77испарителя, ℃Температура воды на входе в абсорбер, ℃2626Греющая среда: вода, ℃120115водяной пар, МПа0,180,18Расход охлаждающей воды, мэ/ч250-400600-800Общая установленная мощность, кВт15,538,2Габариты, мм:без площадок обслуживания7800 х 2950 х 4850—с площадками обслуживания—11 600 х 4100 х 5940Масса, кг.в объеме поставки3490083 650наиболее тяжелого блока21 19046000Технические данныеАБХА-1000АБХА-3000Холодопроизводительность, кВт11633024Температура холодоносителя (воды) на выходе из77испарителя, ℃Температура воды на входе в абсорбер, ℃2626Греющая среда: вода, ℃120115водяной пар, МПа0,180,18Расход охлаждающей воды, мэ/ч250-400600-800Общая установленная мощность, кВт15,538,2Габариты, мм:без площадок обслуживания7800 х 2950 х 4850—с площадками обслуживания—11 600 х 4100 х 5940Масса, кг.в объеме поставки3490083 650наиболее тяжелого блока21 19046000ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
Технические данные
АБХА-1000
АБХА-3000
Холодопроизводительность, кВт
1163
3024
Температура холодоносителя (воды) на выходе из
7
7
испарителя, ℃
Температура воды на входе в абсорбер, ℃
26
26
Греющая среда: вода, ℃
120
115
водяной пар, МПа
0,18
0,18
Расход охлаждающей воды, мэ/ч
250-400
600-800
Общая установленная мощность, кВт
15,5
38,2
Габариты, мм:
без площадок обслуживания
7800 х 2950 х 4850
—
с площадками обслуживания
—
11 600 х 4100 х 5940
Масса, кг.
в объеме поставки
34900
83 650
наиболее тяжелого блока
21 190
46000
Технические данные
АБХА-1000
АБХА-3000
Холодопроизводительность, кВт
1163
3024
Температура холодоносителя (воды) на выходе из
7
7
испарителя, ℃
Температура воды на входе в абсорбер, ℃
26
26
Греющая среда: вода, ℃
120
115
водяной пар, МПа
0,18
0,18
Расход охлаждающей воды, мэ/ч
250-400
600-800
Общая установленная мощность, кВт
15,5
38,2
Габариты, мм:
без площадок обслуживания
7800 х 2950 х 4850
—
с площадками обслуживания
—
11 600 х 4100 х 5940
Масса, кг.
в объеме поставки
34900
83 650
наиболее тяжелого блока
21 190
46000
ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
В этом случае произвести пересчет трудно из-за недостатка других данных, в связи с чем рекомендуется второй или третий метод.
Подбор холодильных машин вторым методом производят по графикам, на которых дана зависимость холодопроизводительности 0о и потребляемой мощности ^э от &? и tw^.
Подбор холодильных машин третьим методом выполняется на основании теплового расчета холодильного цикла машины при расчетном режиме. В ходе расчета определяется требуемая объемная подача компрессора, а затем по каталожным данным подбирают одну или несколько холодильных машин с фактической объемной подачей компрессора, несколько большей расчетной Этот метод наиболее точный.
Краткие технические данные некоторых водоохлаждающих винтовых и турбокомпрессорных холодильных машин приведены в табл. 16.1 и 16.2 и на рис. 16.2.
Абсорбционные машины
Основным типом теплоиспользующей абсорбционной холодильной машины, применяемой для холодоснабжения кондиционеров, является бромистолитиевая (АБХМ) (табл. 16.3).
Применение АБХМ позволяет полнее реализовать вторичные сырьевые и топливноэнергетические ресурсы в целях экономии топлива, а также использовать теплоту, отбираемую от турбин ТЭЦ в межотопительный период. Наиболее экономичны АБХМ для получения холодной воды при наличии сбросной теп
лоты промышленных предприятий, вторичных тепловых ресурсов и избыточной теплоты ТЭЦ в виде отработавшего пара или горячей воды.
Холодильный цикл в АБХМ осуществляется с помощью водного раствора бромистого лития при глубоком вакууме. Холодильным агентом является вода, кипящая при низкой температуре, абсорбентом (поглотителем)- бромистый литий, кипящий при высокой температуре при том же давлении.
Экономическая эффективность АБХМ определяется тепловым коэффициентом - отношением количества теплоты, отведенной от охлаждаемой среды в испарителе, к количеству теплоты, затраченной на обогрев в генераторе. Тепловым эквивалентом работы растворного насоса можно пренебречь. Тепловой коэффициент АБХМ примерно 0,7.
АБХМ отличаются большой металлоемкостью и значительными расходами охлаждающей воды, а также интенсивной коррозией углеродистых сталей в присутствии кислорода воздуха. Для предотвращения и замедления коррозии в раствор бромистого лития вводятся ингибиторы, в частности хромат лития (0,18%) и гидроокись лития (0,1%) или др. При консервации АБХМ заполняется азотом. Поставляются АБХМ блоками заводской готовности с растворными насосами, вакуум-насосом, запорной и регулирующей арматурой, силовыми щитами, системой КИПиА. По отдельному заказу поставляются узел приготовления раствора бромистого лития и узел сбора конденсата при использовании водяного пара в качестве источника теплоты.
АБХМ можно располагать внутри и вне зданий. Условия размещения на открытой площадке: температура не ниже 5 ℃, отсутствие частых туманов, морской влаги, пыльных бурь и т. п. Вйе помещения размещают узел приготовления (разведения и хранения) раствора, баки сбора конденсата, резервуары охлаждаемого холодоносителя (воды).
Водоаммиачные абсорбционные установки допускается применять только для холодоснаб- жения кондиционеров производственных зданий. Серийно такие установки не выпускаются.
Пароэжекторные машины
Теплоиспользующие пароводяные эжекторные холодильные машины (ПЭХМ) эффективны при наличии неиспользуемых вторичных энергоресурсов в виде пара. Энергетические показатели ПЭХМ, металлоемкость, стоимость, а также стоимость монтажа ниже, чем у парокомпрессионных машин и АБХМ, но выше надежность и долговечность, проще конструкция и обслуживание. Эти качества определяют меньшие сроки окупаемости. Кроме того, ПЭХМ могут располагаться на открытых площадках и притом весьма компактно. Холодильным агентом в ПЭХМ и холодоносителем является вода. Температуры кипения в испарителе и охлажденной воды равны, что повышает экономичность и эффективность машины, однако вызывает значительный расход пара и охлаждающей воды и необходимость осуществления холодильного цикла в машине при глубоком вакууме и больших удельных объемах пара.
В ПЭХМ одновременно осуществляются прямой и обратный холодильный циклы: энергия пара превращается в работу, и эта работа используется для отвода теплоты от холодоносителя. Процесс преобразования энергии пара в работу и использования ее для отсасывания пара из испарителя и сжатия в конденсаторе осуществляется в пароструйных эжекторах. При циркуляции воды - холодоносителя через испаритель часть ее испаряется, основная же масса охлаждается за счет отвода теплоты парообразования и насосом подается к потребителям.
В конструкции ПЭХМ с барометрическим отводом воды из испарителя и конденсатора под действием гравитационных сил снижается расход электроэнергии на привод насосов.
В ПЭХМ обычно применяются поверхностные конденсаторы, в которых конденсируется отработавший рабочий и холодный пар. Конденсат возвращается в парогенератор и частично на подпитку в испаритель. В конденсаторах другого типа - смешивающего 一 пары конденсируются при контакте с охлаждающей водой. При этом конденсат не возвращается в парогенератор и не используется для подпитки испарителя.
В открытых циркуляционных системах рабочая вода имеет контакт с воздухом, в закры- гых-вода с воздухом не контактирует.
При проектировании холодильной установки подбор насосов для откачки охлажденной воды из испарителя и конденсата из конденсатора производится с учетом разрежения в этих аппаратах; предпочтительны насосы типа конденсатных. Допустимая высота всасывания насоса в сумме с высотой столба воды на всасывании должна составлять для насоса рабочей воды не менее 11,5 м, для конденсатного насоса-не менее 11 м, что обеспечивается заглублением насоса или подъемом машины.
Для холодоснабжения кондиционеров наиболее экономичной, надежной и удобной в эксплуатации является закрытая схема с баком- аккумулятором холодной воды и барометрическим отводом холодной воды и конденсата от ПЭХМ. Циркуляция холодоносителя обеспечивается одной группой насосов.
Менее универсальна и менее экономична, например, открытая схема холодоснабжения с барометрическим отводом холодной воды и конденсата с двумя группами насосов для циркуляции холодоносителя или открытая схема холодоснабжения с откачкой холодной воды и конденсата насосами. Выбор и применение той или иной схемы холодоснабжения кондиционеров как оптимальной зависят от конкретных условий.
Использование ПЭХМ целесообразно при температуре холодоносителя не ниже 4-5 ℃, наличии дешевого рабочего пара, большого количества дешевой охлаждающей воды с относительно невысокой температурой и ряде других конкретных факторов.
- Выбор ПЭХМ должен быть обоснован сравнительным технико-экономическим анализом с другими типами холодильных машин. Основные технические данные ПЭХМ приведены в табл. 16.4 (Московский завод холодильного машиностроения «Компрессор»).
Технические данные16ЭП17ЭП18ЭПХолодопроизводительность, кВт1400700350Температура рабочей воды, ℃ Охлаждающая вода:997температтоа, ℃ расход, м%30 0,3530 0,19528 0,117Рабочий пар:расход, кг/с1,830,970,67избыточное давление, МПа0,70,70,8Габариты, мм5180 x 2520 x46503000 х 2520 х 46353650 х 2100 х 1650Масса, кг1505590504000Технические данные16ЭП17ЭП18ЭПХолодопроизводительность, кВт1400700350Температура рабочей воды, ℃ Охлаждающая вода:997температтоа, ℃ расход, м%30 0,3530 0,19528 0,117Рабочий пар:расход, кг/с1,830,970,67избыточное давление, МПа0,70,70,8Габариты, мм5180 x 2520 x46503000 х 2520 х 46353650 х 2100 х 1650Масса, кг1505590504000ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫПримечание. Охлаждающая вода-пресная.Примечание. Охлаждающая вода-пресная.Воздушныехолодильные машины
Технические данные
16ЭП
17ЭП
18ЭП
Холодопроизводительность, кВт
1400
700
350
Температура рабочей воды, ℃ Охлаждающая вода:
9
9
7
температтоа, ℃ расход, м%
30 0,35
30 0,195
28 0,117
Рабочий пар:
расход, кг/с
1,83
0,97
0,67
избыточное давление, МПа
0,7
0,7
0,8
Габариты, мм
5180 x 2520 x4650
3000 х 2520 х 4635
3650 х 2100 х 1650
Масса, кг
15055
9050
4000
Технические данные
16ЭП
17ЭП
18ЭП
Холодопроизводительность, кВт
1400
700
350
Температура рабочей воды, ℃ Охлаждающая вода:
9
9
7
температтоа, ℃ расход, м%
30 0,35
30 0,195
28 0,117
Рабочий пар:
расход, кг/с
1,83
0,97
0,67
избыточное давление, МПа
0,7
0,7
0,8
Габариты, мм
5180 x 2520 x4650
3000 х 2520 х 4635
3650 х 2100 х 1650
Масса, кг
15055
9050
4000
ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫ
ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫ
Примечание. Охлаждающая вода-пресная.
Примечание. Охлаждающая вода-пресная.
В воздушной турбохолодильной машине МТХМ2-50 холодильным агентом является воздух. Машина работает по замкнутому циклу с разрежением. Она состоит из осевого компрессора, турбодетандера, двух регенеративных теплообменников с механизмом попеременного их переключения, приводного двигателя, системы смазки, системы пуска и управления и т.д. Воздух поступает из атмосферы в регенератор, охлаждается и направляется в камеру или кондиционируемое помещение, нагревается, отводя теплоту, расширяется в турбодетандере5 возвращается в регенератор, где нагревается, сжимается в компрессоре и удаляется в атмосферу. Регенеративные теплообменники переключаются автоматически.
Воздушные холодильные машины из-за значительных потерь в компрессоре и турбодетандере, низких значений холодильного коэффициента и некоторых других факторов менее эффективны, чем парокомпрессионные.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВОЗДУШНОЙ ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ МТХМ2-50 (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Хладагент
Расход воздуха, кг/ч .. Режим охлаждения ... Холодопроизводительность, кВт Температура воздуха на выходе, ℃ Потребляемая мощность, кВт Режим нагревания ... Расход воздуха, кг/ч ..
атмосферный воздух 5900от 5 до 20 ℃58,128,593от 35 до 80 ℃720087,2атмосферный воздух 5900от 5 до 20 ℃58,128,593от 35 до 80 ℃720087,2Теплопроизводитель- ность, кВт
атмосферный воздух 5900
от 5 до 20 ℃
58,1
28,5
93
от 35 до 80 ℃
7200
87,2
атмосферный воздух 5900
от 5 до 20 ℃
58,1
28,5
93
от 35 до 80 ℃
7200
87,2
Потребляемая мощность, кВт Мощность электродвигателя, кВт Габариты, мм .... Масса, кг
93НО5000 х 1190 х 1920326093НО5000 х 1190 х 19203260СИСТЕМЫХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ
93
НО
5000 х 1190 х 1920
3260
93
НО
5000 х 1190 х 1920
3260
Децентрализованноехолодоснабжение
При децентрализованном холодоснабже- нии каждый кондиционер снабжен одним или несколькими индивидуальными холодильными агрегатами, устанавливаемыми вблизи кондиционера. В этом случае наиболее целесообразно применение системы с непосредственным охлаждением воздуха (рис. 16.3). Однако применение этих систем сдерживается из-за отсутствия в номенклатуре секций центральных кондиционеров воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
При использовании в кондиционере камеры орошения отепленная вода забирается насосом из поддона, проходит через испаритель водоохлаждающей машины и подается обратно к форсункам (рис. 16.4). Холодопроизводительность машины регулируется автоматически по температуре воздуха за камерой орошения либо по температуре воды, выходящей из испарителя.
При использовании воздухоохладителя поверхностного типа применяется закрытая схема циркуляции холодоносителя.
Применение децентрализованной системы холодоснабжения позволяет значительно снизить капитальные и эксплуатационные затраты
Рис 16.3. Схема непосредственного охлаждения воздуха с помощью хладонового воздухоохладителя
/ - компрессорно-конденсаторный ai регат, 2 хладоновый воздухоохладитель, 3-1 ерморегулирующий вентиль, 4-блок авт оматического регулирования холодопроизводительности
Рис 16.4. Одноконтурная схема присоединения воздухоохлаждающей машины к камере орошения
7 - водоохлаждающая машина, 2-камера орошения, 3-блокавтоматического регулирования холодопроизводительности
за счет отказа от баков и самотечных линий, сокращения потерь холода, особенно если кондиционеры значительно удалены друг от друга. Однако ее применяют в установках обшей хо- лодопроизводит ельностью до 150 кВт, так как в более крупных установках возникают трудно
сти, обусловленные шумом и вибрацией от работавшего оборудования, большим числом машин и др.
Централизованноехолодоснабжение
Холодоснабжение больших групп кондиционеров или доводчиков осуществляется из общего хладоцентра, размещаемого либо в непосредственной близости от кондиционеров, либо в отдельно стоящей холодильной станции. Промежуточным холодоносит елем служит вода или рассол, подаваемые к потребителям по сети холодопроводов.
Схемы систем холодоснабжения зависят от типа воздухоохладителей, способа их присоединения к линиям холодоносителя, удаленности кондиционеров от холодильной станции и их расположения по этажам здания.
Присоединение камеры орошения с помощью индивидуального циркуляционного на- coca и трехходового смесительного клапана к линии холодоносителя показано на рис. 16.5,^. Соотношение количества холодной и рециркуляционной воды изменяется с помощью терморегулятора, датчик которого установлен, например, за камерой орошения. Недостатком схемы является неустойчивая работа смесительного клапана. Поэтому широко применяется схема, показанная на рис. 16.5,6. Расход холодной воды регулируется проходным клапаном, а для предотвращения попадания холодной воды в поддон на рециркуляционной линии установлен обратный клапан.
Особенностями обеих схем являются разрыв струи после форсунок и возврат отепленной воды в холодную станцию по самотечным трубопроводам, установка открытых (сообщающихся с атмосферой) баков для сбора отепленной воды, необходимость расположения баков ниже уровня поддонов камер орошения.
Применяются две схемы циркуляции хла- доносителя: двухконтурная и одноконтурная.
При двухконтурной схеме на холодильной станции устанавливают бак с двумя отсеками отепленной и охлажденной воды (рис 16.6, а). Иногда устанавливают два бака, соединяемых переливной трубой. Соответственно предусматривают две группы насосов, одна из которых осуществляет циркуляцию холодоносителя между холодильными машинами и потребителями холода, а вторая-между баками и холо-
V
ИЗ ХОЛОДИЛЬНОЙ СТАНЦИИ
—□I — 1
В>СОЛОДИЛЬНУЮ СТАНЦИЮ
Рис. 16.5. Схемы присоединения воздухоохладителей к линиям холодоснабжения
а и 6-камер орошения с помощью индивидуального насоса и соответственно трехходового смесительного и обратного клапанов,в и г - непосредственное присоединение поверхностных воздухоохладителей к линиям с помощью соответственно трехходовогосмесительного и регулирующего клапанов
дильными машинами. Эта схема применяется в основном при использовании холодильных машин с двухпозиционным регулированием производительности.
Преимущество двухконтурной схемы в том, что работа холодильных машин не зависит от работы кондиционеров. Недостаток схемы-установка второй группы насосов и дополнительных трубопроводов для осуществления циркуляции воды из одного бака в другой.
С целью уменьшения количества насосов применяют открытую одноконтурную схему с односекционным баком (рис. 16.6,6). Количество воды, проходящей через камеру орошения, как и в предыдущем случае, регулируется
трехходовым смесительным или проходным регулирующим клапаном. При уменьшении расхода холодной воды через кондиционеры ее давление в подающем трубопроводе повышается, в результате чего избыточное количество воды через регулятор давления сбрасывается обратно в бак.
В связи с необходимостью прокладки самотечных линий большого диаметра, повышенной коррозией трубопроводов, большим расходом электроэнергии на подъем и перекачивание воды открытые системы сложны и дороги. Поэтому все большее распространение в СКВ получают закрытые системы циркуляции холодоносителя с использованием для
Рис, 16 6. Двухконтурные схемы циркуляции холодоносителя с открытым двухсекционным баком (а) и односекционным (б)
/ и 2 двухсекционный и односекционный баки, 3 - водоохлаждающая машина
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителяРис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
охлаждения и осушения воздуха воздухоохладителей поверхностного типа (см. рис. 16.5, е и г). Напор насоса в такой системе расходуется только на преодоление гидравлических сопротивлений.
На рис. 16.7 приведена закрытая трехтрубная схема холодоснабжения воздухоохладителей кондиционеров, устайовленных на разных отметках в многоэтажном здании.
Недостатки систем централизованного холодоснабжения: значительная протяженность и разветвленность трубопроводов холодоносителя, большое количество запорной, распределительной и рециркулирующей арматуры, сложность монтажа, а также сложная система автоматизации и управления.
16・4・ ХОЛОДИЛЬНЫЕ СТАНЦИИ
Холодильные станции - комплекс сооружений и оборудования для централизованного
% =% =(1 - b)Q。％PsGM(1 - b)Q。％PsGM(16.1)(16.1)
% =
% =
(1 - b)Q。％PsGM
(1 - b)Q。％PsGM
(16.1)
(16.1)
охлаждения холодоносителя, подачи его потребителям, обеспечения возврата и повторного охлаждения.
Холодильные станции могут быть отдельно стоящими или встроенными в здание, например в здание энергоблока, цеха, кондиционируемого объекта и т. п., а также подземными, надземными, полуподземными и расположенными на техническом этаже или кровле здания.
В холодильной станции размещаются все вспомогательное, энергетическое и подъемнотранспортное оборудование, операторская, ремонтное и бытовые помещения для обслуживающего персонала и др., оборудование системы охлаждения конденсаторов холодильных машин.
Основное оборудование - холодильные машины могут быть соединены параллельно по холоде носителю или последовательно.
Параллельное соединение пригодно для любого числа машин, включая резервные, причем резервной может быть любая машина. Возможны установка дополнительных машин при расширении, отключение любой машины при ремонтах или ее включение без какой-либо очередности или дополнительной обвязки, отключение отдельных насосов при отключении определенного числа машин по причине снижения нагрузки и наоборот и др.
Последовательное соединение холодильных машин позволяет получить больший перепад температур между прямым и обратным холо- доносителем, в связи с чем уменьшаются его расход, диаметры трубопроводов и арматуры, производительность насосов и др. Недостатками являются более высокие потери давления холодоносителя на выходе их холодильной станции, необходимость определенной последовательности включения машин; для каждой машины должны предусматриваться байпасный трубопровод с запорной арматурой на полный проход холодоносителя, более сложное регулирование и др.
К вспомогательному оборудованию относятся: ресиверы, фильтры-осушители, компрессорно-конденсаторный агрегат для заполнения, пополнения или отсоса холодильного агента в крупных установках с парокомпрессионными машинами; вакуум-насос и маслоотделитель для откачки воздуха из внутренних полостей компрессоров, аппаратов и трубопроводов
холодильного агента и сушки их после монтажа и ремонтов; насосы для циркуляции холо- доносителя, а в отдельных случаях и оборотного водоснабжения для отвода теплоты конденсации; резервуары, баки-аккумуляторы и др.
Холодильная станция должна быть обеспечена системами энергоснабжения, связью, радиоточкой, электрочасами, водопроводом и канализацией, общеобменной и аварийной вентиляцией, отоплением, рабочим, аварийным и местным освещением и т. п. Штат обслуживающего персонала определяется по нормативам.
Холодопроизводительность станции, кВт, определяется по суммарной расчетной нагрузке систем кондиционирования воздуха
Qx ст = кЕ0Х(жд‘
где EQiKOHfl - суммарная расчетная летняя нагрузка на кондиционеры; к - коэффициент, учитывающий потери холода и подогрев холодоносителя в циркуляционных насосах. При холодопроизводительности до 60 кВт к = 1,25; от 60 до 150 кВт к — 1,15; свьпие 150 кВт к = 1,1.
165 ЕМКОСТИ,БАКИ-АККУМУЛЯТОРЫ
Емкости, установленные в системах холо- доснабжения, выполняют следующие функции:
выравнивают работу холодильных машин при колебаниях холодонагрузки;
воспринимают изменения объема жидкости при изменении ее температуры;
принимают периодические стоки из аппаратуры и трубопроводов, расположенных выше этой емкости.
Объем бака (емкости), как и объем холодного отсека в двухсекционном баке, зависит от мощности холодильных машин и способа регу
лирования их холодопроизводительности.
В установках с двухпозиционным регулированием холодопроизводительности объем бака %, м3, определяют по формуле
где b - коэффициент рабочего времени холодильной мащины (Ь = 0,7-0,8); Qo - холодопроизводительность одной из установленных холодильных машин, кВт; тр- продолжительность работы до отключения, с (для машин производительностью до 45 кВт тр — 900 с, до 180 кВт тр = 1200 с, более 180 кВт тр = 1800 с); ps и с\ ~ плотность и удельная теплоемкость холодоносителя; Afs-диапазон изменения температуры холодоносителя (обычно 2-3 ℃); Крр-объем труб и испарителей.
В установках с регулируемой холодопроизводительностью объем бака может быть меньше. В системах с большим объемом трубопроводов баки можно не применять.Для снижения установленной мощности холодильного оборудования при значительной неравномерности холодонагрузки в течение суток в системах холодоснабжения применяют баки-аккумуляторы, что целесообразно при наличии льготного ночного тарифа на электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определяется исходя из количества холода, которое необходимо запасти в баке для снятия пиковой нагрузки. Для этого строят график почасового потребления холода при расчетном режиме в течение суток, за гем определяют суммарную потребность холода в сутки 0；脸，кВт • ч,Q 黑т = 20А%, (16.2)где 2(-нагрузка в течение интервала времени, кВт; ATj - интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.Значение Q；* пропорционально площади под лпнпе访 изменения нагрузки в течение суток, которую при сложной форме графика определяют планиметрированием.Среднюю расчетную холодопроизводительность холодильной станции Qx ст, кВт, вычисляют по формуле&.СТ = Q；%/% (16.3) где тр - продолжительность работы холодильной станции в сутки (обычно принимают тр = 20 — —22 ч/сут).Объем жидкостного бака-аккумулятора определяется по формулеВ установках с регулируемой холодопроизводительностью объем бака может быть меньше. В системах с большим объемом трубопроводов баки можно не применять.Для снижения установленной мощности холодильного оборудования при значительной неравномерности холодонагрузки в течение суток в системах холодоснабжения применяют баки-аккумуляторы, что целесообразно при наличии льготного ночного тарифа на электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определяется исходя из количества холода, которое необходимо запасти в баке для снятия пиковой нагрузки. Для этого строят график почасового потребления холода при расчетном режиме в течение суток, за гем определяют суммарную потребность холода в сутки 0；脸，кВт • ч,Q 黑т = 20А%, (16.2)где 2(-нагрузка в течение интервала времени, кВт; ATj - интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.Значение Q；* пропорционально площади под лпнпе访 изменения нагрузки в течение суток, которую при сложной форме графика определяют планиметрированием.Среднюю расчетную холодопроизводительность холодильной станции Qx ст, кВт, вычисляют по формуле&.СТ = Q；%/% (16.3) где тр - продолжительность работы холодильной станции в сутки (обычно принимают тр = 20 — —22 ч/сут).Объем жидкостного бака-аккумулятора определяется по формулеРис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумуляторомРис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумуляторомууY~>4—^4>tl><3-<-Y~>4—^4>tl><3-<-" BP i1-[ЧхАхЬр^—" BP i1-[ЧхАхЬр^—5B5B-схнЧ- и -&Чх|—-схнЧ- и -&Чх|—Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумуляторомРис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумуляторомгде 2as - количество холода, аккумулируемого в баке (пропорционально площади между кривой суточного расхода холода и холодопроизводительностью стап- ции。鼠ст)；、2 и zsaK ~ температура подаваемого холодоносителя и в баке.
В установках с регулируемой холодопроизводительностью объем бака может быть меньше. В системах с большим объемом трубопроводов баки можно не применять.
Для снижения установленной мощности холодильного оборудования при значительной неравномерности холодонагрузки в течение суток в системах холодоснабжения применяют баки-аккумуляторы, что целесообразно при наличии льготного ночного тарифа на электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определяется исходя из количества холода, которое необходимо запасти в баке для снятия пиковой нагрузки. Для этого строят график почасового потребления холода при расчетном режиме в течение суток, за гем определяют суммарную потребность холода в сутки 0；脸，кВт • ч,
Q 黑т = 20А%, (16.2)
где 2(-нагрузка в течение интервала времени, кВт; ATj - интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.
Значение Q；* пропорционально площади под лпнпе访 изменения нагрузки в течение суток, которую при сложной форме графика определяют планиметрированием.
Среднюю расчетную холодопроизводительность холодильной станции Qx ст, кВт, вычисляют по формуле
&.СТ = Q；%/% (16.3) где тр - продолжительность работы холодильной станции в сутки (обычно принимают тр = 20 — —22 ч/сут).
Объем жидкостного бака-аккумулятора определяется по формуле
В установках с регулируемой холодопроизводительностью объем бака может быть меньше. В системах с большим объемом трубопроводов баки можно не применять.
Для снижения установленной мощности холодильного оборудования при значительной неравномерности холодонагрузки в течение суток в системах холодоснабжения применяют баки-аккумуляторы, что целесообразно при наличии льготного ночного тарифа на электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определяется исходя из количества холода, которое необходимо запасти в баке для снятия пиковой нагрузки. Для этого строят график почасового потребления холода при расчетном режиме в течение суток, за гем определяют суммарную потребность холода в сутки 0；脸，кВт • ч,
Q 黑т = 20А%, (16.2)
где 2(-нагрузка в течение интервала времени, кВт; ATj - интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.
Значение Q；* пропорционально площади под лпнпе访 изменения нагрузки в течение суток, которую при сложной форме графика определяют планиметрированием.
Среднюю расчетную холодопроизводительность холодильной станции Qx ст, кВт, вычисляют по формуле
&.СТ = Q；%/% (16.3) где тр - продолжительность работы холодильной станции в сутки (обычно принимают тр = 20 — —22 ч/сут).
Объем жидкостного бака-аккумулятора определяется по формуле
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумулятором
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумулятором
у
у
Y~>4—^4>tl><3-<-
Y~>4—^4>tl><3-<-
" BP i1
-[ЧхАхЬр^—
" BP i1
-[ЧхАхЬр^—
5B
5B
-схнЧ- и -&Чх|—
-схнЧ- и -&Чх|—
Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
Бак-аккумулятор включается параллельно основному циркуляционному кольцу.
На рис. 16,8 показана упрощенная схема холодоснабжения с открытым аккумулятором из металла или плотного железобетона. Бак разделен на несколько отсеков вертикальными перегородками, препятствующими быстрому перемешиванию холодной и теплой воды. Если тепловая нагрузка меньше холодопроизводительности холодильных машин на станции, заданная температура холодоносителя поддерживается работой холодильных машин от реле
температуры РП. При увеличении нагрузки коэффициент рабочего времени машин увеличивается и возрастает до 1. При дальнейшем увеличении тепловой нагрузки температура подаваемого холодоносителя увеличится и превысит заданную. Тогда реле РТ2 даст команду на смесительный клапан КС, и насос начнет забирать воду не только из отсека тепло访 воды, но и из отсеков холодной. В результате в испаритель будет поступать более холодная вода, и температура подаваемой воды вновь снизится до расчетного значения. По мере расходования холодной воды происходит перетекание из отсека отепленной воды в отсеки охлажденной воды. В режиме аккумуляции холода вода перетекает в обратном направлении.
В закрытых циркуляционных системах для аккумуляции холода применяют металлические
вертикальные или горизонтальные баки. Одна из возможных схем с вертикальным баком-аккумулятором показана на рис. 16.9, При подключении бака к циркуляционной системе вентили 2В и 4В закрываются, а вентили 1В, ЗВ и 5В открываются.
Циркуляция холодоносителя происходит следующим образом: охлажденный холодоно- ситель через вентиль ЗВ поступает в бак, опускается вниз, а затем по центральной трубе поступает в подающую магистраль, отепляется при прохождении через теплообменники у потребителя и возвращается для охлаждения на станцию. При уменьшении расхода холодоносителя у потребителя давление в системе возрастает, и излишек холодоносителя, не спускаясь в нижнюю часть бака, через регулирующий вентиль ВР поступает обратно к насосам.
При использовании для охлаждения воды аммиачных холодильных машин имеется воз
можность применить ледяные аккумуляторы холода типа АКХ, созданные на базе цанель- ных погружных испарителей типа ИП. В период малых тепловых нагрузок на поверхности панелей намораживается слой льда толщиной 30-40 мм, который тает в период пиковых нагрузок.
Преимущество ледяных аккумуляторов по сравнению с водяными - их компактность, так как аккумулирующая способность льда составляет 350 кДж/кг, а воды при ее охлаждении на 6℃-25 кДж/кг. Недостаток ледяных аккумуляторов заключается в том, что по мере увеличения толщины намораживаемого слоя температура кипения хладагента понижается, а следовательно, растут затраты электроэнергии на каждый киловатт выработки холода. Однако этот недостаток компенсируется уменьшением установленной мощности холодильных машин, мощности трансформаторной подстанции, площади машинного отделения и др.
Глава 17
ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНАИ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздухообмен следует организовывать таким образом, чтобы обеспечить соблюдение требований по предельному содержанию вредных вегцеств и норм метеорологических условий в воздухе рабочей или обслуживаемой зоны (РЗ), а также норм взрывопожарной безопасности наиболее экономичным способом.
В процессе организации воздухообмена и при подборе воздухораспределительных устройств (ВР) необходимо решить следующие задачи :
определить требуемый расход вентиляционного воздуха:
установить экстремальные значения скоростей и температур воздуха (концентраций) в рабочей или обслуживаемой зоне помещения;
разработать расчетные схемы циркуляции воздушных потоков в помещении；
обеспечить при необходимости условия для равномерного распределения параметров воздуха по площади помещения.
При решенйи вопросов организации возду-
чет производится лишь из условия обеспечения экстремальных значений скоростей и температур в рабочей или обслуживаемой зоне
хообмена следует руководствоваться указаниями СНиП 2.04.05-86 и СНиП по проектированию отдельных видов промышленного производства, транспорта, связи, сельского хозяйства, жилых, общественных и складских зданий. Схему организации воздухообмена необходимо выбирать в соответствии с требованиями действующих союзных и отраслевых норм и рекомендаций по проектированию конкретных производств.
Решение задач должно основываться на использовании закономерностей струйных течений при подборе ВР, вычислении расхода приточного воздуха с помощью различных моделей тепловоздушных процессов в вентилируемых помещениях (простейшая модель-уравнение тепловоздушного баланса для помещения в целом), совместного взаимосвязанного определения воздухообмена и расчета воздухо- распределения. Расчеты производят на основе ручного счета или с помощью ЭВМ.
Подачу приточного воздуха непосредственно в помещения с постоянным пребыванием людей необходимо предусматривать таким образом, чтобы он не поступал через зоны с большим загрязнением в зоны с меньшим загрязнением и не нарушал работу местных отсосов.
Подача приточного воздуха в РЗ рекомендуется при наличии в помещении сосредоточенных источников теплоты (литейные, кузнечные и другие горячие цехи) и избытках явной теплоты, а также в помещения, в которых тепло- поступления сопровождаются выделением влаги или вредных веществ.
Подача воздуха выше РЗ допускается в производственные помещения при незначительных избытках явной теплоты, имеющие пыле- и газовыделения (механические, окрасочные, сварочные и др.), и помещения общественных и административно-бытовых зданий, а также в производственные помещения с любыми избытками теплоты при капсулированном оборудовании и эффективных местных отсосах.
В производственные помещения с выделениями пыли приточный воздух, как правило, рекомендуется подавать из ВР, расположенных в верхней зоне (ВЗ).
При значительных влаговыделениях и тепловлажностном отношении 4000 кДж/кг и менее следует подавать часть приточного воздуха
ТАБЛИЦА 17.1. КОЭФФИЦИЕНТЫ К
ПЕРЕХОДА ОТ НОРМИРУЕМОЙ СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА К МАКСИМАЛЬНОЙ СКОРОСТИ ВОЗДУХА В СТРУЕ (СНиП 2.04.05-86)
Метеорологические условия
Место размещения людей
К при категориях работ
легкой
I
средней тяжести
П, тяжелой III
Допустимые Зона прямого воз-
действия приточ
ной струи воздуха
в пределах участка:
а) начального
1
1
и при воздуш
ном душирова-
нии
б) основного
1,4
1,8
Вне зоны прямого
1,6
2
воздействия при
точной струи воз
духа
Зона обратного по
1,4
1,8
тока воздуха
Оптималь- Зона прямого воз- ныедействия приточ
ной струи воздуха в пределах участка:
начального11
основного1,21,2
Вне зоны прямого1,21,2
воздействия приточной струи или в зоне обратного потока воздуха
Примечание. Зона прямого воздействия струи определяется площадью поперечного сечения струи, в пределах которой скорость движения воздуха изменяется от максимальной vx до 0,5гх.
в зоны конденсации влаги на ограждающих конструкциях.
Выбор способов подачи приточного воздуха и типов ВР, рекомендуемых к применению в помещениях различных категорий, приведен в п. 17.3.
Для выполнения требований ГОСТ 12.1.005-88 и СНиП 2.04.05-86 при входе воздушной струи в РЗ или в обратном потоке воздуха, проходящем по РЗ, максимальную скорость движения приточного воздуха в струе (или в обратном потоке) следует принимать не более 叭=Kvn,
Метеорологические условияПомещенияДопустимое отклонение температуры, ℃при восполнении недостатков теплоты в помещениипри ассимиляции избытков теплоты в помещениипри размещении людейв зоне прямого воздействия приточной струивне зоныпрямого воздействия приточной струив зоне прямого воздействия приточной струивне зоны прямого воздействия приточной струиДопусти- Жилые, общественные и мыеадминистративно-быто- •вые: 33,5一Д/2——1,52Производственные: 56———22,5Оптималь- Любые, за исключением ныепомещений, к которымпредъявляются специальные технологические тре-*бования: 1],5—，—加2——1],5Метеорологические условияПомещенияДопустимое отклонение температуры, ℃при восполнении недостатков теплоты в помещениипри ассимиляции избытков теплоты в помещениипри размещении людейв зоне прямого воздействия приточной струивне зоныпрямого воздействия приточной струив зоне прямого воздействия приточной струивне зоны прямого воздействия приточной струиДопусти- Жилые, общественные и мыеадминистративно-быто- •вые: 33,5一Д/2——1,52Производственные: 56———22,5Оптималь- Любые, за исключением ныепомещений, к которымпредъявляются специальные технологические тре-*бования: 1],5—，—加2——1],5ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ℃, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05—86)ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ℃, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05—86)где ь“ нормируемые скорости движения воздуха на местах пребывания людей; К - коэффициент перехода от требуемых скоростей движения воздуха к их максимальным значениям (табл. 17.1).
Метеорологические условия
Помещения
Допустимое отклонение температуры, ℃
при восполнении недостатков теплоты в помещении
при ассимиляции избытков теплоты в помещении
при размещении людей
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны
прямого воздействия приточной струи
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны прямого воздействия приточной струи
Допусти- Жилые, общественные и мыеадминистративно-быто- •
вые: 33,5一
Д/2——1,52
Производственные: 56——
—22,5
Оптималь- Любые, за исключением ныепомещений, к которым
предъявляются специальные технологические тре-*
бования: 1],5—，—
加2——1],5
Метеорологические условия
Помещения
Допустимое отклонение температуры, ℃
при восполнении недостатков теплоты в помещении
при ассимиляции избытков теплоты в помещении
при размещении людей
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны
прямого воздействия приточной струи
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны прямого воздействия приточной струи
Допусти- Жилые, общественные и мыеадминистративно-быто- •
вые: 33,5一
Д/2——1,52
Производственные: 56——
—22,5
Оптималь- Любые, за исключением ныепомещений, к которым
предъявляются специальные технологические тре-*
бования: 1],5—，—
加2——1],5
ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ℃, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05—86)
ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ℃, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05—86)
Разность температур △& между экстремальной температурой в струе (или в обратном потоке) и температурой воздуха РЗ следует принимать не более допустимых отклонений, приведенных в табл. 17.2.
ПРИТОЧНЫЕ СТРУИ
Циркуляция воздуха в помещении и распределение параметров воздуха по РЗ в значительной мере определяются способом подачи воздуха при вентиляции с искусственным побуждением, т. е. приточными струями.
В свою очередь конст рукция воздухораспределительного устройства (ВР) (в том числе оформление воздуховыиускного отверстия) определяет форму и направление приточной струи и характер ее развития в помещении. Струя образуется принудительным истечением
воздуха из ВР. В зависимости от конструкции воздухораспределителя струи могут быть прямоточными или закрученными. Прямоточные струи подразделяются на компактные и плоские, у которых векторы скорости на истечении параллельны между собой, а также веерные и конические, у которых векторы скорости на истечении образуют между собой некоторый угол. Закрученные струи, у которых векторы скорости на истечении складываются из векторов скорости поступательного и вращательного движения, подразделяются на компактные и конические.
Максимальные скорости движения воздуха % в струях и избыточные температуры А& =丨4 —才卯①丨 располагаются на условных поверхностях максимальных параметров (ПМП), где tx - максимальная (при подаче нагретого воздуха) или минимальная (при подаче охлажденного) температура воздуха в рассчитываемом сечении приточной струи, ℃; ^^-температура воздуха в рабочей зоне помещения, ℃.
Скорости и избыточные температуры воздуха уменьшаются к границам струи и по мере удаления струи от места истечения.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий круглой формы или формы, близкой к квадратной. ПМП представляет собой прямую линию, совпадающую с геометрической осью струи.
Веерные струи образуются при принудительном увеличении угла раскрытия струи. Различают полные веерные струи, у которых угол раскрытия составляет 360°, и неполные, у которых этот угол менее 360°. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с плоскостью принудительного угла раскрытия струи.
Конические струи образуются также при принудительном увеличении угла раскрытия струи. ПМП представляет собой коническую поверхность, причем образующая конуса является геометрической осью струи. Коническая струя по мере удаления от начала истечения может трансформироваться в компактную, т. е. образуется коническая смыкающаяся струя.
Плоские струи образуются при истечении из вытянутых прямоугольных отверстий с отношением сторон больше 5. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с геометрической плоскостью симметрии струи, параллельной большей стороне прямоугольного отверстия. Образующаяся при истечении из вытянутого прямоугольного отверстия струя рассчитывается как плоская на расстоянии х < 6/0, где /о— размер большей стороны прямоугольного отверстия; при х > 6/0 струя рассчитывается как компактная.
Закрученные струи образуются при установке закручивающих устройств в подводящем патрубке ВР или при тангенциальном подводе воздуха к ВР, они имеют форму компактной или конической струи.
В зависимости от характера изменений параметров воздуха в струе различают начальный и основной участки. Струи, вытекающие из отверстий, затененных решетками или другими устройствами, образуются в результате слияния отдельных струек на участке формирования общей струи, расположенном до начального участка.
Начальный участок прямоточной струи характеризуется постоянством максимальных параметров воздуха в ее ядре, которое занимает всю площадь поперечного сечения струи в начале участка и «размывается» к концу участка, где максимальные параметры сохра
няются только на ПМП. Основной участок характеризуется тем, что максимальные значения скорости движения воздуха, избыточных температур и концентраций в струе уменьшаются с увеличением расстояния от ВР до рассчитываемого сечения. Основному участку свойственны сформировавшиеся подобные поля скорости, избыточной температуры и концентрации.
Закрученные струи характеризуются большей интенсивностью падения максимальных значений параметров, чем прямоточные. Постепенно по мере удаления от начала истечения закрученная струя имеет тенденцию трансформироваться в прямоточную.
Струя считается свободной при условии, что закономерности ее течения не нарушаются влиянием ограничивающих плоскостей и соседних струй.
При распространении прямоточной струи вблизи ограждения образуется настилающаяся струя, в которой ПМП практически совпадает с плоскостью ограждения.
Струя считается стесненной, если она испытывает тормозящее влияние индуцированного ею обратного (встречного) потока. Закономерности изменения параметров стесненной струи учитываются в расчетной формуле коэффициентом стеснения Ксоп. При этом уменьшаются значения скорости воздуха в струе по сравнению со свободной струей. Избыточная температура (на участке от первого до второго критического сечения) падает медленнее, чем в свободной струе.
После второго критического сечения начинается оттекание части воздуха из струи в обратный поток, и избыточная температура на оси струи остается постоянной
При подаче воздуха стесненными струями, затухающими в верхней зоне, РЗ омывается обратным потоком. Такая подача воздуха называется сосредоточенной. Максимальная скорость воздуха в обратном потоке (в РЗ) достигается в поперечном сечении помещения, проходящем через второе критическое сечение, в котором струя имеет максимальную площадь поперечного сечения.
При подаче воздуха в помещения несколькими струями может происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные формулы коэффициента взаимодействия K,R. При этом, если струи направлены парал-
лельно друг другу, то увеличиваются значения параметров воздуха по сравнению с параметрами одной струи. Если струи направлены навстречу друг другу, то скорости в суммарном потоке по сравнению с одной струей уменьшаются.
Не следует учитывать взаимодействие воздушных струй, когда ВР расположены относительно равномерно и подпитка струй идет встречным потоком, приводящим к уменьшению скорости воздуха в каждой струе, учитываемому коэффициентом стеснения Ксоп.
Такой случай имеет место при сосредоточенной подаче воздуха. Не следует учитывать взаимоде访ствие и тогда, когда воздуховыпускные устройства (плафоны, решетки, панели) располагаются равномерно по площади потолка.
Приточные струи могут развиваться в изотермических и неизотермических условиях.
Изотермическими следует считать условия, при которых температура притока не отличается от температуры воздуха в вентилируемых (и отапливаемых) помещениях.
В неизотермических условиях развитие приточных струй происходит под влиянием инерционных и гравитационных сил, возникающих за счет разности плотностей воздуха в струе и в помещении* В зависимости от соотношения этих сил находятся форма траектории струи и значения максимальных параметров воздуха, что учитывается введением в расчетные формулы коэффициента неизотер- мичности Кп. Коэффициент неизотермичности зависит от геометрической характеристики струи Н, м, которая рассчитывается по формуле: для компактных, конических и веерных струй
для плоских струйдля плоских струй(17.1)(17.1)（叫r5加0尸（叫r5加0尸(17.2)(17.2)где m - скоростной коэффициент ВР； «~ температурный коэффициент ВР; и0-начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной гспощади ВР, м/с: А/о - избыточная температура приточного воздуха, ℃:
для плоских струй
для плоских струй
(17.1)
(17.1)
（叫r5加0尸
（叫r5加0尸
(17.2)
(17.2)
△% = "о — %,」
/0 - температура приточного воздуха на выходе из ВР, ℃; Ло-расчетная площадь ВР； м2;坛一.расветний размер ВР, м. '
Наряду с геометрической характеристикой струи применяется понятие текущего критерия (числа) Архимеда 一 Агх. Связь значений Агх и Н выражается формулами: для компактных, конических и веерных струй Агл = 1,2(万丿,для плоских етруй А* = J(/，где х-расстояние от места истечения струи (ВР) до рассчитываемого сечения по направлению движения струи, м.
Струи, выпущенные горизонтально или под углом к горизонтальной плоскости, под влиянием гравитационных сил отклоняются вверх, если они нагреты, или вниз-если охлаждены. При вертикальной подаче нагретого воздуха сверху вниз компактные, конические и неполные веерные струи затормаживаются на расстоянии х = 0,55Н, плоские-на расстоянии х = 0,87/.
Нагретая (охлажденная) струя независимо от схемы подачи на расстоянии до сечения х < 0,45/f сохраняет первоначальное направление своего движения или имеет незначительное отклонение, В практических расчетах воздухо- распределения такое отклонение может не учитываться.
.При вертикальной подаче воздуха не- изотермичность можно не учитывать, если х < 0,35Н или Н/ у/Aq > 100.
Максимальные параметры воздуха на начальном участке прямоточных струй рекомендуется определять по формулам:
% = % J К『,р К“;% = % J К『,р К“;(17.3)(17.4)(17.3)(17.4)где г0~ скорость движения воздуха в живом сечении выпускного устройства; Kfp - коэффициент живого сечения ВР (о гношение суммарной площади выпуска из ВР к габаритной площади выпуска).
% = % J К『,р К“;
% = % J К『,р К“;
(17.3)
(17.4)
(17.3)
(17.4)
Величина коэффициента неизотермичности К* при разнонаправленном действии гравитационных и инерционных сил (для вертикальных h丄
струй) и при 6 < ——1 < 14,7 определяется по
рис. 17.1.
Рис. 17.1. Г рафик для определения коэффициента К“ при вертикальной подаче нагретого воздуха внизРис. 17.1. Г рафик для определения коэффициента К“ при вертикальной подаче нагретого воздуха внизКсоп =Ксоп =(17.13)(17.13)для плоских струйдля плоских струй
Рис. 17.1. Г рафик для определения коэффициента К“ при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз
Рис. 17.1. Г рафик для определения коэффициента К“ при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз
Ксоп =
Ксоп =
(17.13)
(17.13)
для плоских струй
для плоских струй
Длина начального участка определяется по формулам:
для компактных, конических и веерных струй: по скорости
xb = т -^/ Aq ;(17.5)
по температуре и концентрации вредных веществ 芻=風；(17.6)
для плоских струй:
по скорости
Хь = т260;(17.7)
по температуре и концентрации вредных веществ / =九2坛.(17.8)
Максимальные параметры воздуха на основном участке компактных, веерных и конических струй находят по формулам:
% =喚必 к^КмК”;(17.9)
^t п^^(17.10)
для плоских струй
Vx^^^KtonKinKn}(17.11)
n&tg 庁艮 Kin
.(17.12)
X 4 KconKn
Для плоских струй при х > 6/0 значения vx и А% определяют по формулам (17.9) и (17.10), где принимаюt m = 2,45也1； n = 2,45九1 и Лg = =Ь010(т1 и «!-скоростной и температурный коэффициенты ВР, образующих плоские струи).
Коэффициент стеснения Ксоп определяют по формулам:
для компактных, веерных и конических струй
Ксоп = К/ Н(17.14) где х-путь развития струи, м; Ар - площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один ВР (струю), м2; Lcon-расход воздуха, удаляемого в конце развития струи, м3/ч; Lo-расход воздуха, подаваемого одним ВР, м3/ч.
При подаче воздуха струями, поступаю： щими вертикально в рабочую зону из верхней зоны, расход воздуха, удаляемого в конце развития струи (Lcon), равен расходу воздуха, удаляемого из рабочей зоны (Lw 2), например местными отсосами. При подаче воздуха в верхнюю зону горизонтальными или наклонными струями за Lcon принимается расход воздуха, удаляемого через вытяжные отверстия, располагаемые в конце ячейки помещения, обслуживаемой одним ВР.
Коэффициент Кс0П для тупиковой схемы развития струи, когда приточные и вытяжные отверстия расположены в плоскости истечения струи, следует принимать по табл. 17.3.
В формулах (17.10) и (17.12) коэффициент Ксоп принимается равным не менее 0,85.
Для полных веерных настилающихся струй коэффициент К/ принимается равным (厶叫工一 высота РЗ):
Нр —厶 w,N
0,1
0,4
0,8
1,2
1,6
2
&
К：0ft
0,9
0,8
0,7
0,65
0,6
0,6
Значения коэффициентов взаимодействия Kin зависят от расстояния между струями, их количества (рис. 17.2) и принимаются по табл. 17.4. Коэффициенты Kw, приведенные для двух струй, следует вводить в формулы для определения максимальных параметров воздуха в одной струе при выпуске вблизи стен или потолка (когда создаются условия настилания струи на ближайшее сплошное ограждение), если коэффициенты шип относятся к случаю подачи ненастилающейся струи.
При подаче воздуха одинаковыми струя-
Форма струи
^ — ^оМр
Значения К：0tl при 元 равном
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
ТАБЛИЦА 17.3. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ К/ ДЛЯ КОМПАКТНЫХ, НЕПОЛНЫХ ВЕЕРНЫХ И ПЛОСКИХ СТРУЙ
Компактная и неполная веерная
Плоская
X =-——
т2Н
Мепсс П.ООЗ1
и(И11
(I n()s1
(乂)11
0,051
0,11
0,20,95
11аа"аа
38 7 54535'7
1£ааа"
^^6 4 ^ 3' а а аа "
8 7 5 3 3 3 5
1 аааа"а
Примечание. Лр-площадь помещения, перпендикулярная (струю), м2; Я высота помещения, м.
потоку воздуха,
приходящаяся на один ВР
Рис. 17.2. Схема установки ВР в ряд
ТАБЛИЦА 17.4. КОЭФФИЦИЕНТВЗАИМОДЕЙСТВИЯ К^
Число Значение Кш при х//, равном (см, рис. 17.2) етруй
10203040506080 100
ми, направленными навстречу друг другу, максимальная скорость воздуха в слившемся потоке составляет 60% скорости в каждой из струй.
Величина Кп определяется по формулам:
а) при вертикальной подаче воздуха сверху вниз.
для компактных и конических струй
к“ = J1 士 З(3；(17.15)
23456789012эл2
1 11 Б1
^^^777777777
^f 7/ ОО ^v ^^ 11 11 n 1 11 J n^^O^Q^Q^Q^Q^Q^Q^Q^Q^Q^
д^до^ Л 9^ д^1^^4^4^4^4^
LLe^ri 厶丄 CTrirTe^zri
для неполных веерных струй
для плоских струи
(17.17)
б) при горизонтальной подаче воздуха ненастилающимися струями:
для компактных струй
К” = /±(3；"18)
для плоских струй
Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости - ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (е), схема настилающей подачи охлажденного воздуха (г)
Знак «~» принимается при подаче нагретого воздуха, а знак « + » - при подаче охлажденного воздуха.
при горизонтальной подаче охлажденного воздуха настилающимися струями величина Кп в формулах (17.9)-(17.12) принимается равной 1; при подаче нагретого воздуха Кп определяется по формулам (17.15)-(17.17), где х-сумма расстояний по горизонтали и вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ;
при наклонной подаче под углом а к го- рцзонтальной плоскости:
для компактных струй— в формуле (17.9)
(17.22)
в формуле (17.12)
К” = l/，cos а.(17.23)
Вертикальное расстояние у от геометрической оси струи в расчетном сечении до уровня истечения при подаче охлажденного (рис. 17.3, а) или нагретого воздуха (рис. 17.3, б) под углом к горизонтальной плоскости следует определять по формулам:
для компактных и веерных струй
(17.20)
у = х tg а 土 0,47
х3
Я2 cos3 а
(17.24)
для плоских струй
в формуле (17.10)
Кп = 1/cos а;(17.21)
для плоских струй-в формуле (17.11)
у = xtg а 士 0,4
у J/3 cos5 а
(17.25)
Горизонтальное расстояние от места исте-
чения струи до ее вершины (рис. 17.3, б) составляет
% = Нсоз a^/sin a;вертикальное расстояниеУп = °,67x/g a.
(17.26)
(17.27)
При горизонтальной подаче охлажденного воздуха величина у определяется по формулам: для компактных и веерных струй
у = °'47 庐
(17.28)
для плоских струй
(17.29)
Струя охлажденного воздуха, настилающегося на потолок, под действием гравитационных сил на некотором расстоянии от начала истечения отрывается от потолка (рис. 17.3, г). Место отрыва струи от потолка х° при подаче воздуха в помещение горизонтально составляет для компактных и неполных веерных струй х° = 0,5Н, для плоских и веерных струй % = 0,4Я. "
При подаче воздуха стесненными горизонтальными прямоточными струями выше РЗ максимальные параметры воздуха в обратном потоке рекомендуется определять по формулам:
для компактных и неполных веерных струй
(17.30)
(17.31)
где Azmax = |zmax — tw z I 一 максимальная избыточная температура воздуха в обратном по гоке, ℃; /тах- максимальная (при подаче нагретого) или минимальная (при подаче охлажденного) температура воздуха в обратном потоке, ℃;
для плоских струй
для плоских струй
хСГ = 0,15т2Нр.(17.34)
Горизонтальные компактные струи настилаются на потолок, если ВР находится на расстоянии от пола Л > 0,65/. При Л = (0,35 + + 0,65)% компактные струи не будут настилаться. Веерные и плоские струи менее устойчивы и с удалением от ВР настилаются на ближайшее ограждение независимо от значения Л.
Размеры зоны прямого воздействия струи рекомендуется определять по формулам: для компактных, смыкающихся конических и неполных веерных струй
К = 0,66х/т;(17.35)
для веерных и несмыкающихся коническихструй
К = 0,095х/т2;(17.36)
для плоских струй 衣=0,67力m2,(17.37)
где R - расстояние от поверхности максимальных скоростей (ПМС) до границы зоны прямого воздействия, где скорость равна 0,5%.
Относительная площадь приточной струи при поступлении ее в рабочую зону рассчитывается по формулам:
для веерных струй
4 = 1(]7 38)
для конических несмыкающихся струй
一 (h-hw J2
л9 = 9,27-(17.39)
Ар
для конических смыкающихся струй
4 =赤+ 2
+ С2(〃，"_Сз)Т；(17.40)
для горизонтальных компактных и неполных веерных струй *:
"max = 0,75%
6。
4
(17.32)
Максимальные значения параметров воздуха в обратном потоке (во втором критическом сечении) находятся на расстоянии: для компактных и неполных веерных струй
хсг = 0,31m 7л；(17.33)
啄(九+匹一UnpHSj,4="…产〃Q74D
0,22&% "也 при S》
где S = ~(^i + % - 底,z)
(at - ширина; bt - длина ячейки, обслуживаемая струей; Л - высота установки ВР над полом);
для плоских струй
Аа = 0,22 瓦 + % — &，z.(17.42)
九
Константы С1? С2, С3 в формуле (17.40) приведены в табл. 17.5.
При расчете плоских струй, образуемых решетками, установленными в ряд, следует принимать m = 2,5 и п = 2 для ненастилающих- ся струй и m = 3,5 и 甩=2,8 для настилающихся. Для ВР типа ВПК расчетные данные приведены в п. 17.4.
ВЫБОР СПОСОБОВ ПОДАЧИ,ТИПОВ И КОЛИЧЕСТВА ВР
Выбор способа подачи приточного воздуха и типа ВР производится в зависимости от категории помещения, требований к микроклимату, габаритов технологического оборудования и характера изменения теплогазовыделе- ний. Как правило, следует принимать ВР, на которые разработаны, утверждены и распространяются ЦИТП типовые рабочие чертежи, и производить расчет по выпускам 0. Основные характеристики ВР приведены в табл. 17.6.
Производственные помещения условно делятся на две категории.
К первой категории относятся помещения высотой от 6-8 до 18 м (основные цехи заводов автомобилестроения, вагоностроения, судостроения, химического машиностроения, домостроительных комбинатов и т. п.) с пролетами шириной 12-36 м. Кратность воздухообмена до 5-7 1/ч. Особых технологических требований к равномерности распределения параметров воздуха по РЗ не предъявляется.
Ко второй категории относятся производственные помещения высотой менее 6-8 м (основные цехи заводов радиотехнической, электронной, приборостроительной, станкостроительной, легкой промышленности и т. п.). Помещения, как правило, размещаются в мно-
ТАБЛИЦА 17.5. КОНСТАНТЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ КОНИЧЕСКИХ СМЫКАЮЩИХСЯ СТРУЙ
Тип ВР
а
С2
°з
ВР
4
0,44
2
ПРМ
0
0,44
-10
гоэтажных зданиях с пролетами шириной 6, 9 и 12 M. Кратность воздухообмена свыше 10 1/ч. Технологический процесс существенно зависит от равномерности распределения параметров воздуха по РЗ.
В производственных помещениях первой категории с незначительными избытками яв- ной теплоты рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
наклонными струями в направлении РЗ (рис. 17.4, а) через воздухораспределители типов НРВ, РВ и ВВР;
сосредоточенно выше РЗ (рис. 17.4,6) через воздухораспределители типов ВСП, ВГКм, РР, РВ и с использованием направляющих сопел (рис. 17.4,с)*;
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через воздухораспределители типа ВЭПш (в режиме вентиляции);
смыкающимися коническими струями сверху вниз с высоты не более 8 м (рис. 17.4, Э) через воздухораспределители типов ВР и ПРМ.
Подачу воздуха наклонными струями в помещения с кратностью воздухообмена менее 3- 5 1/ч и без рециркуляции рекомендуется осуществлять с высоты не более 4 мч в помещения с кратностью воздухообмена более 3—5 1/ч или в помещениях с рециркуляцией — с высоты более 4 м*
В помещениях с крупногабаритным технологическим оборудованием (высотой более 3 м) предпочтительны следующие способы подачи воздуха:
непосредственно в рабочую зону;
наклонными струями в пространство между технологическим оборудованием;
ТАБЛИЦА 17.6. ОСНОВН
Наименование ВР, серия типовых рабочих чертежей
Эскиз
Тип, обозначение
Масса, кг
Размеры, мм (丛 или 60 х /0)
1
2
3
4
5
Воздухораспределитель прико-
НРВ-2
15,2
355
лонный регулируемый веерного
НРВ-4
52,8
710
типа 1.494-37
口代
НРВ-6
126
1250
НРВ-8
27,9
500
НРВ-10
93
1000
НРВ-12
209,4
1400
Воздухораспределитель для сосре-
ВСП-1
11
500 х 500
доточенной подачи воздуха
ВСП-2
46,1
1000 х 1000
5.904-47 *
ВСП-3
74,7
1250 х 1250
ВСП-4
114,2
1600 х 1600
ВСП-5
165
2000 х 2000
Воздухораспределитель для по-
ВГКм-1
43,3
400 х 800
дачи воздуха компактной струей
ВГКм-2
86,8
800 х 800
4.904-68
ВГКм-3
140,7
800 х 1600
♦
ВГКм-4
310,4
1600 х 1600
Решетка воздухоприточная регу-
РР-1(А1Б1)
1,1
100 х 200
лируемая 1.494-8 *
РР-2(А2Б2)
1,8
100 х 400
РР-З(АЗБЗ)
1,7
200 х 200
РР-4(А4Б4)
3
200 х 400
РР-5(А5Б5)
4,5
200 х 600
Воздухораспределитель регули-
ВРк2,5
2,5
250
руемый 5.904-46*
ВРкЗ
3,3
315
ВРк5
ВРк7
6,1
7,1
500
710
ВРкЮ
16,5
1000
ВРк14
20
1400
Воздухораспределитель (двух-
ВДШп-2
10,1
250
струйный) шестидиффузорный
ВДШп-3
14,5
315
11 р я моугольного сечения
ВДШп-4
22,3
400
4 904-29 **
ВДШп-5
31,6
500
ВДШп-6
45,8
630
ВДШп-8
68,4
800
Воздухораспределитель эжекци-
П-ВЭПш-НУ
20,3
500 х 1000
онный панельный штампованный
若®0 ®
1.494-38*
Воздухораспределитель перфори-
ВПК 1.00.000-06
500(470)
рованный круглый 5.904-6
ВПК 1.00.000-05
630(500)
ВПК 1.00.000-04
630(530)
ВПК 1.00.000-03
710(550)
ВПК 1.00.000-02
710(575)
ВПК 1.00.000-01
800(600)
ВПК 1.00.000
800(620)
ВПК2.00.000-06
1000(850)
ВПК2.00.000-05
1000(900)
ВПК2.00.000-04
1250(1000)
ВПК2.00.000-03
1400(1050)
ВПК2.00.000-02
1400(1100)
ЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВР
Расчетная площадь 人， м2
Рекомендуемые значения
Угол выпуска струи к горизонту 4 град
Коэффициенты
Примечание
расход воздуха 厶0, m3/4
расчетная скорость %, м/с
скоростной т
температурный и
местно! о сопротивления (
6
7
8
9
10
11
12
13
0,056 х 2
2200-4300
5,5-10,6
±30
2
1,6
3
0,136 х 2
7300-14500
6-12
0,336 х 2
18 200-26 100
7,5—10,8
0,056 х 4
4400-8600
5,5-10,6
0,136 х 4
14400-29 000
6-12
0,336 х 4
36 400-52 200
7,5-10,8
0,25
3500-10 800
1
14 400—43 200
1,66
23900-71700
4-12
+10
-35
6,3
4,5
1,25
2,56
36 900-110 700
4
56 700-172 800
0,32
5250-17 200
+ 10
0,64
14 500-34 500
5-15
-30
6,2
5,1
1,9
1,28
23 000-69 000
2,56
46 000-138 000
0,016
115-290
0,032
230-580
0,032
230-580
2-5
+ 45
4,5
3,2
2,2
0,064
460-1050
0,096
690-1730
0,05
710 2100
Меньшие значения
0,08
1120-3370
0
тип соответству-
0,2
2880-8640
4-12
-45
1-2,7
0,9—2,5
1,5-1,7
ют углу а = 30°,
0,4
5760-17 280
(1Д)
(0,9)
(2,1)
большие - а = 45°
0,78
11 300 3 3 910
1,54
22180-66 530
0,05
360-900
0,08
575-1440
0,13 0,2
935-2340
1440-3600
2-5
—
(1,4)
(1,05)
(1,3)
0,31
2230-5400
0,5
3600-9000
0,5
575-1440
0,3-0,8
0,6
330
Значения тип приведены для х = i м (х-расстояние от воздухораспреде-
лителя до расчетного сечения)
0,2(7692)
2820-8450
1,8
0,31(12910)
4460-13 400
1,7
0,31(15384)
4460-13 400
1,5
0,4(18128)
5680-17 000
1,6
0,4(20602)
5680-17 000
0,48
1,5
0,5(23346)
7200 21 600
0,52
1,6
0,5(23820)
7200—21 600
0,48
1,5
0,78(7840)
11200-3 3 600
4-12
0,93
0,5
1,0
2,2
0,78(10320)
11 200—3 3 600
0,69
1,8
1,22(15880)
17 600—52 700
0,67
1,8
1,53(18630)
22 000-66 000
0,69
1,9
1,53(21110)
22 000-66 000
0,59
1,8
Наименование ВР, серия типовых
Эскиз
Тип, обозначение
Масса,
Размеры, мм &
рабочих чертежей
кг
или й0 х /0)
1
2
3
• 4
5
Воздухораспределитель перфори-
ВПК2.00.000-01
895
1600(1150)
рованный круглый 5.904-6
ВПК2.00.000
1018
1600(1200)
впкз.оо.ооо-оз
159
1000(900)
ВПКЗ.00.000-02
281
1250(1000)
ВПКЗ.00.000-01
422
1400(1100)
ВПКЗ.00.000
566
1600(1200)
Устройство для напольной разда-
УВН-5
5,1
500 х 500
чи воздуха 5.9Q4-35
7 1魏
УВН-6
6,9
600 х 600
Um
Решетка вентиляционная регули-
РВ-1
1,1
150 х 150
руемая 5.904-50
РВ-2
2,1
250 х 250*
РВ-3
2,9
250 х 400*
РВ-4
4,1
400 х 400
РВ-5
5,8
400 х 600
Воздухораспределитель вихревой регулируемый 5.904-40 *
7皿
ВВРЗ
5
315
ВВР5
7,5
500
ВВР7
14
710
ВВРЮ
29,8
1000
ВВР12
38
1250
Плафон регулируемый много диффузорный 5,904-39:
круглого сечения
ПРМ1
1,3
250
ПРМ2
1,9
315
ПРМЗ
2,7
400
ПРМ4
4,1
500
прямоугольного сеченияпрямоугольного сеченияПРМп1ПРМпЗПРМп4ПРМп1ПРМпЗПРМп41,6250 х250
прямоугольного сечения
прямоугольного сечения
ПРМп1
ПРМпЗ
ПРМп4
ПРМп1
ПРМпЗ
ПРМп4
2,9400 х400
4,1500 х500
Приточная решетка с регулируемым расходом и пространственным направлением потока ***
РРНП-00 РРНП-01 РРНП-02 РРНП-03 РРНП-04 РРНП-05 РРНП-06 РРНП-07
100 х 100
150 х 150
200 х 150
300 х 150
600 х 200
600 х 300
600 х 400
600 х 600
Продолжение табл. 17.6
Расчетная площадь 4， м2
Рекомендуемые значения
Угол выпуска струи к горизонту & град
Коэффициенты
Примечание
расход воздуха м3/ч
расчетная скорость %, м/с
скоростной m
температурный п
местнот о сопротивления с
6
7
8
9
10
11
12
13
2(23990)
28 800-86 400
：0,67
” 1,9
2(26470)
28 800-86 400
：0,59
1,8
0,78(5360)
11200-3 3 600
4-12
0,81
0,5
1,0
1,9
1,22(8440)
17 600-52 700
:0,68
1,9
1,53(11190)
22 000-66 000
0,67
1,8
2(14070)
28 800-86 400
0,68
1,8
0,066
150-600
0,6- 2,5
一1,4
1,5
45
Значения тип приведены для х = i м
0,022 0,062
0,1
160-1190
450-3350
720-5400
2-15
±30
2-6,3
1,9-5,1
1,3-2,4
Меньшие значения тип соответствуют неполной веер
0,16 0,24
0,08 0,2 0,4
1150-8640
1730-12960
1100-3400
2880-8640
5760-17 280
4-12
0
-40
1,5-3,5
2-4,5
1,2-2,3
ной струе; большие 一 компак! ной струе
Меньшие значения тип соответствуют углу а = —40°, большие а = 0。.
0,78
1,22
11 300-34 000 17700-53000
Воздухораспределитель имеет ручной или электрический привод для изменения значения а
0,05
360-3600
.Меньшие значения
0,08
0,13
580-5760
940-93602-20
тип соответству-
0,7-3,2 0,6-2,81,4 ют относительно-
0,2
0,06
0,16
1440-14 400
430-4320
1150-115202—20
(1,1)(1)му расстоянию от
воздухораспределителя до расчетного сечения x/V^ =66ль-
шие-л/л/^ = 20
1,2-2,51,2-31,3-1,7 То же
0,25
1800-18 000
Обладает улучшенной акустической характеристикой
0,01
110-290
0,023
250-660
0,03
320-860
0,045
490-1300
0,12
1300- 3460
0,18
1940-5180
0,24
2590-6910
0,36
3890-10370
3-8±456,85,11,5
Наименование ВР, серия типовых рабочих чертежей
Эскиз
Тип, обозначение
Масса, кг
Размеры, мм & или 坛 х /0)
1
2
3
4
5
Воздухораспределитель с пово-♦ВПФ-025,8250
ротными фланцами***丁办 #ВПФ-037,3315
г=7ВПФ-0410,7400
讶ВПФ-0513,9500
口ВПФ-0616,7560
♦ВПФ-0720,7630
ВПФ-0829,7800
ВПФ-09451000
Во здухораспределитель коничес-jВК-008250
кий ****办扌ВК-0111315
1iВК-0216,5400
вк-оз23,5500
ВК-0428,5560
ВК-0540,5630
ВК-0652,5800
ВК-07871000
ВК-081281250
ВК-09224,31600
Примечания: 1. В графах 10-12 приведены значения коэффициентов для ненас гилающихся струй, для
2. Знаком * отмечены ВР, изготовляемые заводами НПО Промвент иляция; ** ~ исключенные из числа разработана ЦНИИЭП инженерного оборудования.
3. Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды типа ВПК следует рассчитывать по отношения %欢/。0 средней скорости выхода воздуха из отверстий и。* к расчетной скорости и。в начальном и коэффициент местного сопротивления ( (графа 12), а в скобках ук&ана длина ВПК /, мм.
сосредоточенно с использованием направляющих сопел.
Отопительно-вентиляционные системы с направляющими соплами рекомендуется предусматривать в помещениях, длина которых превышает длину зоны эффективного действия приточных струй при сосредоточенной подаче не более чем в 2 раза и в которых применение сосредоточенной подачи воздуха не позволяет обеспечить подачу необходимого расхода теплоты (или холода), а также для систем с переменным расходом воздуха.
В производственных помещениях первой категории со значительными избытками явной теплоты рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через воздухораспределители типа ВЭПш;
наклонными струями в направлении РЗ с высоты не более 4 м (см. рис. 17.4,〃)через воздухораспределители типов НРВ, РВ и ВВР.
В производственных помещениях второй
категории рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
сверху вниз веерными (рис. 17.5, а) или несмык а ющимися коническими струями (рис. 17.5,6) через воздухораспределители типов ВР, ВДШп и ПРМ;
сверху вниз настилающимися компактными или неполными веерными струями (рис. 17.5,6)через воздухораспределители (решетки) типов РР и РВ;
сверху вниз плоскими струями (рис. 17.5?г) через воздухораспределители типа ВПК;
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г, 17.5,0) через воздухораспределители типов ВЭПш, УВН.
В помещениях с технологическим оборудованием высотой более 2 м подачу следует осуществлять в проходы между оборудованием.
В помещениях общественных зданий высотой более 5-6 м (залы, аудитории) рекомен-
Продолжение табл. /7.6
430 1080650-16201080 27001730 43%)6 15±306,44,81,1- 1,2 Обладает улучшен2160- 5400ной акустической2810 7020характеристикой4320-10 8007130 17820900-27001440-43202340 70203600 10 8004500- 13 5005-151,10,851.2 То же5580 16 7409000-27 00014 040 4212Q21960- 65 88036 000-108 000430 1080650-16201080 27001730 43%)6 15±306,44,81,1- 1,2 Обладает улучшен2160- 5400ной акустической2810 7020характеристикой4320-10 8007130 17820900-27001440-43202340 70203600 10 8004500- 13 5005-151,10,851.2 То же5580 16 7409000-27 00014 040 4212Q21960- 65 88036 000-108 00023581423OOOO IT^-ЗСгааоо623581423OOOO IT^-ЗСгааоо6
430 1080
650-1620
1080 2700
1730 43%)
6 15
±30
6,4
4,8
1,1- 1,2 Обладает улучшен
2160- 5400
ной акустической
2810 7020
характеристикой
4320-10 800
7130 17820
900-2700
1440-4320
2340 7020
3600 10 800
4500- 13 500
5-15
1,1
0,85
1.2 То же
5580 16 740
9000-27 000
14 040 4212Q
21960- 65 880
36 000-108 000
430 1080
650-1620
1080 2700
1730 43%)
6 15
±30
6,4
4,8
1,1- 1,2 Обладает улучшен
2160- 5400
ной акустической
2810 7020
характеристикой
4320-10 800
7130 17820
900-2700
1440-4320
2340 7020
3600 10 800
4500- 13 500
5-15
1,1
0,85
1.2 То же
5580 16 740
9000-27 000
14 040 4212Q
21960- 65 880
36 000-108 000
23581423OOOO IT^-З
Сгааоо6
23581423OOOO IT^-З
Сгааоо6
Расчеимя
11 ИШ1 1 小 J() м
^ 11Лхенд)емые значения
Ут ол выпуска с руи к горизонту & 1рад
Коэффициенты
Примечание
рас。I во. духа
расчетная скороегь %, м/с
скоростной АН
темпера- гурный «
местного сопротивления G
6
7
8
9
10
11
12
13
наиипаюишхся струй значения коэффициентов приведены в скобках
дейи^}ч)щих и приведенные для справок, -нетиповые конструкции» рабочая документация которых
формуidM п 174 Для тхсгс в「раф守夕 в скобках указан средний дааметр %尸 мм, а в графе 9 приведены сечении ВПК В графе 6 приведена расчетная площ^щь /中 к которой отнесены расчетная скорость в° (графа 8)
дуется подавать воздух наклонными компактными или плоскими струями, направленными на зкран (сцену) или спортивную площадку через воздухораспределители типов РР, РВ, РРНП и ВПФ*, располагаемые выше обслуживаемой зоны. Воздухораспределитс та допускается устанавтавать в Исковых стенах. Допускается подавагь воздух компактными вертикальными струями через воздухораспределители типов РРНП * и ВПФ*
В помещения конструкторских и проектных бюро, контор рекомендуется подавать воздух в направлении окон qeyea воздухораспре- дели юли типов РП РВ и РГНП *, установлен-
ные выше обслуживаемой зоны, или непосредственно под окнами через воздухораспределители эжекционных кондиционеров доводчиков (ЭКД) для уменьшения отрицательного воздействия ниспадающих холодных токов.
В помещения или отдельные зоны высотой менее 5 6 м, имеющие подшивной потолок (торговые залы» балконы зрительных залов, трибуны спортивных залов), рекомендуется подавая ь воздух настилающимися веерными струями через воздухораспределители типов ВДШп и ПРМ.
При наличии на потолке выступающих конструкций (балки, ригели, ребра), а также светильников с большими тепловыделениями рекомендуется подавать воздух коническими и неполными веерными струями на высоте 3 *6 м через воздухораспределители типов ПРМ, ВК *, РВ и РРНП *
В системах с переменным расходом воздуха подачу воздуха рекомендуется осуществлять
Рис. 17.4. Схемы подачи воздуха в производственные помещения первой категории
через воздухораспределители, позволяющие изменять угол наклона (ВВР) или угол наклона и форму струи от веерной до смыкающейся конической (ВР и ПРМ) и от неполной веерной до компактной (РВ), а также отопительно-вен- тиляционными системами с направляющими соплами.
Для размещения воздухораспределителя выбранного типа при ручном счете требуется:
выбрать соотношение сторон (а「九) ячейки помещения (модуля), обслуживаемой одним воздухораспределителем (в частном случае модулем может являться все помещение);
с учетом рекомендуемого диапазона изменения относительной площади приточной
струи при поступлении ее в рабочую зону (Л0) выбрать величину %;
определить площадь пола, приходящуюся на одну струю (力戸=。1方1， для плоских струй Np = 6] из формул (17.38)-(17.42), по выбранному соотношению сторон (а】，％) и величине 办
найти количество ВР, размещаемых в помещении, как наиболее близкое к частному от деления площади пола помещения на Ар. Следует учесть, что наименьшее количество ВР достигается при минимальном значении Ад,
Рис. 17.5. Схемы подачи воздуха в производственные помещения второй категории
а 1 W 3 Нр.
(17.43)
Для компактных и неполных веерных струй:
J Q7 44)
九+ 4 - 〃wz w 0,5m/0也;)
ДЛЯ плоских струй (Zo > 0,75%):
b、W 0,25m2Hp-
% + Hp ■- hwz W 0.25m2bl.
>(17.45)
J
Соблюдение неравенств (17.44) и (17.45)
обеспечивает путь развития струи несколько меньший ее дальнобойности с учетом стесне-
ния струи как на горизонтальном, так и на
0,5》％》0,2.0,5》％》0,2.(17.46)(17.46)
0,5》％》0,2.
0,5》％》0,2.
(17.46)
(17.46)
Равномерное распределение параметров воздуха в РЗ и отсутствие плохо вентилируемых зон достигается в случае подачи воздуха через ВР плафонного типа (схемы на рис. 174“ 17.5, а, б) при соотношении большей 31) и меньшей (а】) сторон модуля % W 2al. При этом величина Ад должна находиться в пределах, указанных в табл. 17.7.
При подаче воздуха через решетки (схема на рис. 17.5,6)необходимо выдерживать следующие геометрические соотношения :
вертикальном участках.
Площадь струи в месте поступления в рабочую зону должна находиться в пределах
ТАБЛИЦА17.7. ДИАПАЗОН ИЗМЕНЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ Л9 ДЛЯ КОНИЧЕСКИХ И ВЕЕРНЫХ СТРУЙ
Вид струи
Величина Aq
минимальная
максимальная
Коническая:
смыкающаяся
0,2
0,5
несмыкающаяся
0,2
0,6
Веерная
0,5
0,7
При сосредоточенной подаче воздуха (схема на рис. 17.4,6) для исключения попадания ненастилающейся струи в рабочую зону прямым потоком обеспечивают соотношение
й - AWI > 0,30 УаГ^， (17.47) где А-высота расположения ВР над уровнем пола, м.
Равномерность распределения скоростей и температур по площади рабочей зоны достигается при выполнении условий:
0,4 W — / L'= W 0,7;(17.48)
0,8 后粤 W3.(17.49)
Первое условие требует, чтобы длина помещения (или части помещения) не превышала дальнобойности струи, но была больше расстояния до второго критического сечения, так как в противном случае невозможно образование обратных потоков в рабочей зоне.
Второе условие регламентирует ширину помещения (или части помещения), обслуживаемого одним устройством.
Выбор модуля помещения при подаче непосредственно в рабочую зону (схема на рис. 17.4, г) следует производить с учетом неравенств:
а^Ь^(17.50)
%W0,7mV^.(17.51)
Соотношения (17.47) и (17.51) необходимо выдерживать при размещении ВР и в случае подачи воздуха наклонными струями (схема на рис. 17.4, а).
Эффективное воздухораспределение неизотермическими струями обеспечивается:
для вертикальной подачи нагретого воздуха вниз компактными и неполными веерными струями при условии
х《0,45〃；(17.52)
плоскими струями
х《0,65〃；(17.53)
где х-расстояние от ВР до РЗ по вертикали;
для горизонтальной и наклонной
(вверх) подачи охлажденного воздуха ненасти- лающимися струями и наклонной подачи нагретого воздуха в направлении РЗ при условии
х = (0,3+ 0,5%,(17.54)
где х-расстояние по горизонтали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ при горизонтальной подаче или расстояние от ВР до вершины струи при наклонной подаче;
для горизонтальной подачи нагретого воздуха ненастилающимися струями при условии
х>0,3/р,(17.55)
где х™ расстояние по горизонтали от ВР до места пересечения МПС с потолком;
для горизонтальной подачи нагретого воздуха настилающимися струями при условии
х《0,6Н,(17.56)
где л-сумма расстояний по горизонтали и вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ;
для горизонтальной подачи воздуха настилающимися струями при условии
% > 0,7/р,(17.57)
где х0-расстояние по горизонтали от ВР до места отрыва струи охлажденного воздуха от плоскости потолка или нагретого воздуха от пола.
При горизонтальной подаче воздуха на высоте х > 0,5Яр и омывании РЗ обратным потоком избыточную температуру приточного воздуха следует принимать не более:
для компактных струй
1300(17.58)
тпАр
для плоских
Дго = 4ОО—(17.59)
Отсутствие сноса конвективных потоков при выпуске воздуха через плафоны достигает-
ся подачей воздуха коническими смыкающимися с)р>ями несоосно с теплоисIочниками (в прохоцы между обирудованием) гак им образом, чтобы выполнялись два условия.
2
-S — 儿)，(17.60)
й + / > 3,3wtoV Ло, (17 61) где / pacciояние между краем теплоисточника и осью ! юи стр\ м,力-рыгота рас по Ют^кя* RP на 工 * ) пола, м. hn высо^ а (сшк>ис1 очник.*, м
Если подача воздуха нерсе плафоны осу- щссгвлясгся веерными, коничеек^>ш eiруями или невозможно организовать zomg”^ воздуха в проходы между оборудов 1пйем коническими смыкающимися и руями, npin очные струи должны определясь циркуляцию воздуха в по- мещевии и доминировать над конвективными, что дои Гн* дется при c^oi ношении jnepi ий взаимодеиствующих струй, определяемом не- равенством
для конических вру茴
—2= > 5 67-IO10,(17 62)
для веерных сгруй
(号+ 0,7%) %/
■1.865-W10,(17.63)
1де 0k конвективны ^ гспловол поюк (копзектиьнаи ^ославляющая [схлоендс кнгй) oi чете чника теп ю> ты, приходящийся На один BP、Ri
При организации во?д>х<х Г^и на в производственных иомешениях、q57£kw геплоты, в ко юр! ix требуется обеспечить задашгз ризномержкть тем- псва 办 F чо иношадн рабочей зоны помещения *, мак-
…1 юв температур в струе,
(17.10) к (17.12), должны
(17.64)
максимапыюс знаиеи51е 广口р шею ^пппргти^по- к юнения С лавлеяшее 、，т з i дачного максн-
ма пьного отклонения гемпературы воздуха в рабочей зоне (А爲*)
5 = 4 嚣/4.(17.65)
Коэффициент вариации Kt для различных способов воздухораспредсления принимают равным: К, = 0,8 при подаче воздуха через плафоны коническими сгру ями; & = 1,5 при подаче воздуха через плафоны веерными струями и через решетки компактными и неполными веерными струями.
17.4. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХАЧЕРЕЗ ПЕРФОРИРОВАННЫЕ
ВОЗДУХОВОДЫ, потолкиИ ПАНЕЛИ
Применение перфорированных воздуховодов (рис. 17 6). потолков и панелей (рис. 17 7) обеспечивает интенсивное падение скоростей, }меньшение разности температур и перемешивание подаваемого воздуха с окружающим в непосредс гвенной близости от места выпуска (на участке формирования, который для перфорированных пот олков к панелей равен xf = 5/, где /-расстояние между отверстиями для выпуска воздух^), что девает этот способ подачи предпочти!ельным для низких помещений
Перфорированные потолки имеют площадь перфорированной поверхности 50% и более, перфорированные панели менее 50% общей площади помещения (工^叮 < 0,54/. Пер4)орированные поголки и панели, как правило, собираю гея из отдельных плит (металлических, гипсовых, древесно-волокнистых и т. д.). Коэффициент живого сечения плит принимается в пределах 0,5-5%, диаметр отверстий- 3-10 мм (при несерийном изготовлении до 25 мм). Связь между шагом /, диаметром отверстий а и коэффициентом живого сечения К,衣=AJA 昨叮,где Ло -суммарная площадь выпускны * отверстий; при расположении отверстий на равных расстояниях друг oi друга определяе гея зависимостью
Перфорированные потолки с большой площадью перфорированной поверхности рекомендуется применять при небольших разностях температур (Д/о = 35). При больших разнос! я к гемператур для обеспечения устойчивой циркуляции воздушных потоков в поме-
Рис. 17.6, Схемы подачи воздуха в помещения через перфорированные воздуховоды а-вертикально вдали от ограждений, 6 горизонтально вдоль ограждения, в вертикально вдоль ограждения
щении рекомендуется сочетать перфорированные поверхности с глухими участками потолка (перфорированные панели). При необходимости целесообразно сочетать установку перфорированных плит с шумопоглощающими и осветительными устройствами.
Рекомендуемая скорость выхода воздуха из отверстий vout при подводе в подшивное пространство 0,5-4 м/с. При подводе воздуха распределительными воздуховодами непосредственно к перфорированным панелям верхний предел скорости выхода ограничивается акустическими требованиями. При подаче воздуха в подшивное пространство и vout > 2 м/с следует принимать меры по герметизации этого пространства.
При подаче охлажденного воздуха в под
шивное пространство с температурой на 10° ниже температуры помещения следует принимать меры по теплоизоляции перекрытия над ним. Температура наружных поверхностей перфорированного потолка или панелей во избежание каплеобразования должна быть выше температуры насыи!ения для воздуха поме* щения.
Расчет воздухораспределителей ВПК1 и ВПК2 (см. табл. 17.6 и рис. 17.6) может вестись по одному из двух вариантов.
При отсутствии специальных требований к равномерности распределения скоростей и температур в рабочей зоне помещения расчет воздухораспределителей сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей и перепадов темпе-
ратур в образующемся воздушном потоке, отвечающих требованиям СНиП 2.04.05-86 (прил. 5 и 6).
В случае необходимости обеспечивать нормируемые параметры воздуха для всей рабочей зоны ВПК следует размещать таким образом, чтобы их длина соответствовала длине обслуживаемого участка помещения, а отношение ширины струи в месте поступления в рабочую зону % к ширине обслуживаемого участка Вр находилось в пределах:
Коэффициент К» рассчитывают по формулам:
для перфорированных потолков
к” ±3,9
АМ
VoutKfp
(17.70)
для квадратных панелей
(=*/1士0,025
Д/о х2.
—=0,2 -г 0,5-при подаче охлажденного Вр
воздуха;
—=0,2 -г 1,0- при подаче нагретого воз- Вр
духа или воздуха, имеющего температуру, равную температуре воздуха помещения.
Величина bg определяется по формуле
^ОШ Креп bp®" J*/ р
(17.71)
для прямоугольных панелей
К“ = J 1 土 0,025
А%
^厶 К*» V Вре?/ К/ р
% = 2,6Jm( + 0,44
(10dm》х? 1,5()
(17.72) '
(17.67)
для перфорированных воздуховодов
За величину х принимается длина пути развития струи.
Расчет воздухораспределителей ВПКЗ, размещаемых, как правило, по схеме а на рис. 17.6, сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей в образующемся воздушном потоке, не превышающих нормируемые в соответствии с табл. 17.1.
Удаление воздуха из помещения в случае применения перфорированных потолков, как правило, рекомендуется осуществлять из рабочей зоны. При раздаче воздуха через перфорированные панели и перфорированные воздуховоды размещение вытяжных отверстий возможно как в рабочей, так и в верхней зоне помещения.
Максимальную скорость движения воздуха vx и перепад температур △& в РЗ при подаче воздуха через перфорированные потолки (4呷/ > 0,54)и панели (х W 4bperf, где Ьрег/ —Размер меньшей стороны перфорированной панели), т. е. когда в пределах РЗ находится начальный участок струи, определяют по формулам:
5 "叫加吐 （17 73）
где
”0,192
рис. 17.6,а и
при подаче воздуха по схеме на а = 0,137 по схеме на рис. 17.6,8；
К/р = 0,047 для ВПК1 и К『р = 0,07 для ВПК2 и ВПКЗ.
% = %1/Г \/К/・р Ксом Км ,
Асо» А»
(17.68)
(17.69)
где К^ = 0,4.
Знак « + » в формулах (17.70)-(17.73) принимается при подаче охлажденного воздуха, знак « —»-при подаче нагретого воздуха.
При воздушном отоплении с целью обеспечения поступления теплого воздуха в рабочую зону Кп должен быть не менее 0,4.
При подаче воздуха горизонтально по схеме на рис. 17.6,6 во избежание отрыва охлажденного воздуха от потолка К^, рассчитанный по формуле (17.73) при х = 0,86「и а = 0,137, должен быть не более 1,3. При этом в формулах (17.78) и (17.79) следует принимать Кп~ \. Если по схеме на рис. 17.6,6 осуществляется подача нагретого воздуха, то Кп в формулах (17.78) и (17.79) определяется по формуле (17.73) при а = 0,137 и должен быть не менее 0,4.
В случае применения перфорированных панелей и при х > 46「夕」,т.е. когда в пределах РЗ находится основной участок струи, расчет производится по формулам:
для хъ^дратаадх тйсй®/^
ТАБЛИЦА 17.8. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯК® ДЛЯ ПЕРФОРИРОВАННЫХ ПОТОЛКОВ ИПАНЕЛЕЙ
Тип перфорированнойповерхности
Значения Ксоп при х,
равном
2
3
4
Квадратная панель 0,1
и
4 = Арег『/4р；
23 4 5
9 8 7 6
5
2
3 ^ a
5 5 5
5 4 43n^n^^n^.
Прямоугольная
0,1 и
0,9 0,65 0,5
панель
менее
% = bperf!Bp
0,2
0,75 0,55 0,45
0,3
0,65 0,5 0,4 0,3
元=х/В?
0,4
0,55 0,45 0,35
0,5
0,5 0,4 0,35
Перфорированный
0,1 и
0,75 0,6
0,4
воздуховод
менее
J = bq]Bp
0,2
0,6 0,4
0,3 0,3
х — х/В
0,3
0,4 0,35
0,3
Потолок
Более0,5
0,4
Примечание. Л -отнсюительная площадь перфорации; х - отнсюительный путь развития струй от плоскости истечения до верхней границы рабочей зоны.
叭= 4,5*7^ х
* _^£Ксо“К“；
А& = 4А｝，К” х
х b更г.
* К*для прямоугольных панелей叭=2^ошУ/к^~ X
(17.74)
(17.75)
Рис. 17.8. Схемы подачи воздуха в подшивное пространство
TN Е
△% = 1‘7 A% JК/.р х
(17.76)
(17.77)
а - пространство над потолком не разгорожено, вариант допустим при 4()/а W 50; L/B 买 5; L/h W 30; 6 npocipaHCieo над потолком скошено, вариант допустим при Aja W 50; L/B W 5; L/厶 W 25; в - пространство над потолком разделено перегородками, высоту и шаг которых принимают в зависимости от их числа и (см. табл. 17.9), г - при 力。/々 W 7; L/笈= 0,5 + 1; L/h W 5; h]/h > 0,06; 0 - при AJa W 50; L/J W 5; L/h W 20;
hjh > 0,3; h2/h > 0,3; bJB》0」
Относительныйразмер (см. рис. 17.8)Относительныйразмер (см. рис. 17.8)5757Число перегородокЧисло перегородокИЛИИЛИL/h (меньшеL/h (меньшеоо20205 3 5 6 50 12 5 75 3 5 6 50 12 5 76 9 5 1^14 76 9 5 1^14 73743623521413QO123Q7Q123573743623521413QO123Q7Q12357(17.78)(17.78)(17.79)(17.79)
Относительныйразмер (см. рис. 17.8)
Относительныйразмер (см. рис. 17.8)
5
7
5
7
Число перегородок
Число перегородок
ИЛИ
ИЛИ
L/h (меньше
L/h (меньше
о
о
20
20
5 3 5 6 5
0 12 5 7
5 3 5 6 5
0 12 5 7
6 9 5 1^14 7
6 9 5 1^14 7
3743623521413
QO123Q7Q12357
3743623521413
QO123Q7Q12357
(17.78)
(17.78)
(17.79)
(17.79)
ТАБЛИЦА 17.9. НАЗНАЧЕНИЕ ВЫСОТЫИ ШАГА ПЕРЕГОРОДОКВ ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ ЧИСЛА
равно) 府/厶 hjh 厶2川 h3/h hjh 生加 hjh
厶/L IJL 厶儿 l』L
где Ксоп определяется по табл 17.8, К„-по формуле (17.71) или (17.72);
для перфорированных воздуховодов
% = 1，25%“,У^т х
Af* = 1,25 A% JК/.?” х
При расчете подачи воздуха по схемам на рис. 17.6,6, s величины vx и Аг^ увеличиваются в / раз.
Величина Кш при расчете〔& и Д/х принимается равной 1, за исключением случая выпуска воздуха из ВПК1 н ВПК2 горизонтальными струями (схема на рис. 17.6, б), направленными навстречу друг другу. Коэффициент взаимодействия за счет соударения струй принимают равным К加=0,6 в формуле (17.78) н К加=1 в формуле (17.79). Коэффициент стеснения Ксоп определяется по табл. 17.8.
Применение перфорированных потолков и панелей требует равномерного распределения воздуха по всей площади перфорации. Степень неравномерности допускается не более 30%. Для обеспечения указанной равномерности
распределения воздуха рекомендуются схемы подвода воздуха в подшивное пространство (рис. 17*8), которые можно использовать как элементы подшивного пространства при разветвленной сети подводящих каналов. Участки подшивного пространства можно разделять перегородками (табл. 17.9) на отсеки, что позволяет регулировать расход воздуха по отдельным участкам перфорированного потолка.
При необходимости выпуска воздуха через перфорированные панели со скоростью более 4 м/с рекомендуется осуществлять подвод воздуха каналами (воздуховодами) непосредственно к воздухораздающим панелям.
175 УДАЛЕНИЕ ВОЗДУХАИЗ ПОМЕЩЕНИЯ
Удаление воздуха из помещений системами вентиляции рекомендуется из верхней зоны (ВЗ) при значительных избытках явной теплоты и допускается на любом уровне при незначительных избытках явной теплоты. При выделении пыли удаление воздуха следует предусматривать из нижней зоны.
При выделении в помещении вредных газов и паров, а также горючих газов и паров горючих жидкостей удаление воздуха, согласно СНиП 2.04.05-86, следует производить одновременно из ВЗ и РЗ.
Если удельный вес газов и паров, поступающих в помещение, меньше удельного веса воздуха РЗ или если их выделение (при любом удельном весе) сопровождается устойчивыми воздушно-тепловыми потоками, направленными вверх, то из РЗ следует предусматривать удаление системами общеобменной вентиляции и системами местных отсосов х/з расхода воздуха, рассчитанного на разбавление выделяющихся вредных или горючих газов и паров, но не менее расхода воздуха, удаляемого через местные отсосы из РЗ.
Если удельный вес газов и паров больше удельного веса воздуха РЗ и выделение их не сопровождается устойчивыми восходящими воздушно-тепловыми потоками, то из РЗ следует предусматривать удаление 2/3 расчетного расхода, нр не менее расхода, удаляемого через местные отсосы из РЗ.
Во всех случаях при выделении вредных или горючих газов и паров следует предусмат， ривать удаление из ВЗ остального расчетного
расхода воздуха или большего расхода, если это требуется по избыткам теплоты и влаги. Расход воздуха, удаляемого из ВЗ, должен быть не менее однократного воздухообмена в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее, а в помещениях высотой более 6 м-не менее 6 м3/ч на 1 м2 площади пола.
Приемные устройства рециркуляционного воздуха следует размещать, как правило, в РЗ.
Размещение вытяжных отверстий (ВО) для удаления воздуха рекомендуется по возможности в зонах, в которых наблюдаются наиболее высокие температуры и концентрации вредных выделений. Если ВО располагать в зоне действия приточной струи, то часть приточного свежего воздуха удаляется еще до поступления в РЗ, поэтому необходимый воздухообмен приходится увеличивать. Рециркуляционные и вытяжные отверстия следует размещать так, чтобы всасывающие факелы не оказывали непосредственного влияния на близко расположенные участки РЗ, но по возможности усиливали движение воздуха в застойных зонах помещений, выравнивая там температуру и влажность. Удаление воздуха снизу эффективно в тех случаях, когда ВО располагаются вблизи слабонагретых источников теплоты.
Схема размещений ВО в верхней зоне помещения выбирается в зависимости от способа подачи приточного воздуха.
При равномерно распределенной подаче воздуха непосредственно в рабочую зону или в направлении РЗ с высоты 4—6 м схема размещения ВО не влияет на величину расчетного воздухообмена. Распределение параметров воздушной среды по рабочей зоне определяется в этом случае только взаимодействием приточных струй и размещением источников выделения теплоты и вредных веществ.
При подаче в помещение компактными струями под перекрытием с размещением центров приточных отверстий на высоте более 2/3 Нр вытяжные отверстия следует размещать на расстоянии более 0,3 ^/^ (где Нр - высота помещения, м; Лр-площадь, м2, поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной потоку воздуха, приходящаяся на один ВР) от плоскости подачи в сторону, противоположную движению приточных струй. Размещение ВО на расстоянии менее (2,5-3) Ар ё направлении движения приточных струй не рекомендуется, так как это связано с необходимостью
увеличения расчетного воздухообмена.
Максимальный расход воздуха Lmax, м3/ч, который допускается; удалять из верхней зоны через одно вытяжное отверстие, следует определять по формулам:
для круглого или прямоугольного отверстия с отношением сторон меньше 5 и если высота расположения вытяжного отверстия в 2 раза и более превышает высоту рабочей
_ hwz
зоны, т. е. при hwz =W 0,5:
4,1 — 6,5^, z — 2,3〃®
Lmax = 3600 二个一二一一匕 g 0,8尺. + 02K + 0,5
(17.80)
для вытянутого (отношение сторон больше 5) прямоугольного отверстия и & w 0,8
L山= 3600 [2- 3,1 碎,z +
+ 0,8hw^vnH0,(17.81)
где HQ - высота расположения вытяжного отверстия над полом, м： 〃也工- высота рабочей зоны, м; ^-нормируемая допустимая скорое 1ь, м/с, воздуха в рабочей зоне.
ВО следует располагать (в различных схемах их размещения) на расстоянии г》2,5 (& + + 办)между центрами любых двух вытяжных отверстий диаметрами и d2.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДАПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Расход приточного воздуха L, м3/ч, подаваемого в помещения, определяется при плотности приточного и удаляемого воздуха 1,2 кг/м3 по формулам:
при расчете по избыткам явной теплоты
+(17.82)
，KJ&,z ЧП/
при расчете по массе выделяющихся вредных веществ
Kgg叫2一0出)'
при расчете по избыткам влаги ^w 一 ^w,z +
I*1,2几®…儿)\,2Kd(dWtZ - din)
(17.84)(17.84)где Kt, % Kd-коэффициенгы воздухообмена, устанавливающие связь гемпературы, концентрации вредных веществ и влагосодержания в удаляемом воздухе и РЗ:
(17.84)
(17.84)
"上二";
小一Ln
k =% 一9出
" 4七 一 4т
4 — din=—
4V 声一4"
(17.85)(17.86)(17.87)(17.85)(17.86)(17.87)В формулах (17.82) — (17.87) приняты условные обозначения:
(17.85)
(17.86)
(17.87)
(17.85)
(17.86)
(17.87)
Lwz 一 расход воздуха, удаляемого из РЗ местными отсосами, общеобменной вентиляцией и на технологические нужды, м3/ч; 2-избыточный явный тепловой поток в помещение, Вт; с - теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/ (м3*с); twa - температура воздуха в РЗ помещения, удаляемого местными отсосами, общеобменной вентиляцией и на технологические нужды, ℃； tin = ?0 - температура воздуха, подаваемого в помещение, 'С. равная температуре приточного воздуха на выходе из ВР;乙 температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами РЗ, ℃; m.。一 масса каждого из вредных веществ, поступающих в воздух помещения, мг/ч; ^^-концентрация вредного вещества в воздухе, удаляемом из РЗ, мг/м3; qt - концентрация вредного вещества в воздухе, удаляемом из помещения за пределами РЗ, мг/м3; qin - концентрация вредного вещества в воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3; РУ-избытки влаги в помещении, г/ч; dWtZ- влагосодержание воздуха, удаляемого из РЗ, г/кг; 4 - влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами РЗ, г/кг; din - влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг.
При одновременном выделении в воздух помещения теплоты, вредных веществ и влаги следует принимать большую из величин, полученных по формулам (17.82)-(17.84). При этом,
если в помещение поступает несколько видов вредных веществ, не обладающих суммацией действия, расход приточного воздуха (по массе выделяющихся вредных веществ) следует принимать по большему из полученных результатов (по определяющей вредности) для каждого
Вид помещенияК,凡Вид помещенияК,凡ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ22Кузнечно-прессовые цехи, печные пролеты сталеплавильных, рельсопрокатных цехов и цехов эмалирования, корпуса нагревательных колодцев, блюминги, склады
Вид помещения
К,
凡
Вид помещения
К,
凡
ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ
ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ
2
2
заготовок Термические Сушильные Литейные Доменные и Прокатные
цехи»»кузнечные »»цехи»»кузнечные »»Электролизные цехи, машинные залы и компрессорные
цехи
»
»
кузнечные »
»
цехи
»
»
кузнечные »
»
Цехи вулканизации и производства изделий из пластмасс
1,31,36 5 J2 J.96 5 J2 J.9из веществ. Если в воздух помещения выделяется несколько видов вредных веществ однонаправленного действия, следует суммировать расходы приточного воздуха, полученные для каждого из веществ в отдельности. Расход приточного воздуха следует принимать не менее суммарного расхода воздуха на местные отсосы и технологические нужды. Расход приточного воздуха должен быть не меньше нормируемого минимального расхода наружного воздуха, подаваемого в помещение, необходимого для обеспечения норм взрывопожарной безопасности, а также требуемого по нормируемой кратности воздухообмена или удельного расхода приточного воздуха.
1,3
1,3
6 5 J2 J.9
6 5 J2 J.9
Температуру &工，концентрацию вредных веществ qws = ПДК и влагосодержание 恋工 воздуха РЗ следует принимать в соответствии с требованиями к метеорологическим условиям в помещениях, установленными ГОСТ 12Л.05-88 и СНиП 2.04.05-86.
При выборе способа подачи воздуха предпочтение следует отдавать системам〉имеющим больший коэффициент воздухообмена, и окончательно принимать способ подачи исходя из минимума приведенных затрат с учетом изменения коэффициента воздухообмена в период эксплуатации в течение года.
Коэффициенты воздухообмена в конкретных частных случаях принимаются по нормативным или экспериментальным данным. Для
ТАБЛИЦА 17.11. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ С НЕЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ
Способ подачи воздуха
Коэффищ1ен 1ы воздухообмена К^ и Kq при кратности воздухообмена в помещении, 1/ч
3
5
10
15 и более
зKq
储勺
К,需
К，凡
Непосредственно в РЗ1,3 11,851,2!,41,0511511
Наклонными струями в направ
лении РЗ с высоты:
не более 4 м1,151,41」1,211,111
более 4 мi1,2i\11L051]
Сосредот оченно выше РЗ0,951,111Q5f]1]
То же, с использованием направ- 1111^11) ляющих сопел
Сверху вниз струями:
настилающимися0,951,11LQ5
коническими1,051,111,051J1J
плоскими1,11,2LG5 L!i1<)511
ТАБЛИЦА 17.12. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ВОЗДУХА ДЛЯ ВЫЧИ< -1ЕНИЯ КОЭФФИЦИЕН ГОВ ВОЗДУХООБМЕНА
Относительный j?acx од воздуха L
Вид ci рун
компактная, неполная веерная, коническая
плоская
веерная
В приточной струе L3
В приточной сгруе при расположенной в ней ВО Lz
Во II критическом сечении стесненной приточной струи Lcr В конвективной струе LK
Примечание. В формулах приняты условные обозначения:
х—для приточных струй при подаче в РЗ-расстояние от ВР до границы ячейки помещения, обслуживаемо!о этим ВР, или до теплоисточника, если струя движься по направлению к нему, при подаче выше РЗ-расстояние or ВР до РЗ по направлению движения струи; для конвективных сп'руй - расстояние от верха теплоисточника до ВО, м; /- расстояние от ВР до ВО по направлению движения cipyn, м;
бк- конвективная составляющая тепл о выделен ий от источника теплоты (единицы оборудования), Вт. Дня определения К( ячейки помещения, обслуживаемого одним RP, по расчетным соотношениям табл 17.12 (L〃 = Lq) при наличии нескольких теплоисточников в ячейке в формулы таб.ь i工 12 Qie以ует подставлять суммарные величины QK и Ек от этих источников.
помещений со значительными избытками явной теплоты и подаче воздуха непосредственно в РЗ ориентировочные значения коэффициентов воздухообмена К「и К@ могут быть определены по табл. 17.10, для помещений с незначительными избытками явной теплоты - по
табл. 17.1L При отсутствии данных коэффициент воздухообмена К^ рекомендуется принимать равным К"
Коэффициенты воздухообмена но iоплоте (определяют расчетом по методическим рекомендациям (Определение количества при-
точного воздуха для производственных помещений с механической вентиляцией.- Л.: ВНИИОТ, 1983). Если по расчету величина Kt при подаче нагретого воздуха (режим отопления) окажется больше единицы, то следует принимать £ = L
Значения К^ при избытках явной теплоты рассчитывают с помощью соотношений, приведенных в табл. 17.12 и 17.13. При расчете К, по зависимостям табл. 17.12 избыточный явный тепловой поток (Q) в помещение или ячейку помещения, обслуживаемую одним ВР, принимается с учетом теплопотерь через ограждения. Теплоизбытки в рабочей зоне (Qw,z > 0)складываются из конвективной Qw 2 k и лучистой 2W z, составляющих тепловыделений от оборудования; тепловыделений от светильников 2!， инсоляции О?， поступающей через светопрозрачные ограждения в РЗ, и тепловыделений от работающих Q3, из суммы которых вычитаются теплопотери через ограждения рабочей зоны Q&;
6w,z — 6w,z,k + Qw,z,l +
+ Qi + 必 + 2з —以・ (17.88)
В помещениях, где циркуляцию воздуха определяют приточные струи, следует принимать, что 70% мощности теплоисточников (Qw卢加 + 2w,z,i) поступает в РЗ и соответственно 30%-в верхнюю зону.
В помещениях, где циркуляцию определяют конвективные струи, конвективная составляющая Qw,k от теплоисточников уносится в верхнюю зону, а лучистая Qw z, делится пополам между рабочей и верхней зоной.
Расход приточного воздуха Lp^ м3/ч, при удалении его системами общеобменной вентиляции одновременно из верхней и рабочей зоны помещения рекомендуется определять по формуле
LPO = LW,Z +
, 也户"~~ Lw,z(4w‘z ~~ %”)(] 7 89)
[3阳-1)+1](4~-公“)'-
где 5-доля воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения. При удалении из рабочей зоны ^厶 расхода воздуха 5 — 0,67, при удалении 2/3 расхода воздуха 5 - 0,33.
Если расход воздуха Lh /, м3/ч, определенный по избыткам полной теплоты (или большая из величин, определенная по избыткам явной теплоты и влаги), окажется больше
полученного по массе выделяющихся вредных веществ и допускается рециркуляция, макси* мальный расход воздуха, забираемого из верхней зоны на рециркуляцию, Lp, м3/ч, следует определять по формуле
丄 二 …"』® - %xJ,(]7.90) Kg(久v.z —夕1)+ 91 — 9ext
где
C力 J — ^w,z) 9w,z ^q + ^w,z 9w,z — ^Pq
孰 4j + (Lj - L*z)(Kq - 1)'
(17.91)
qext - концентрация вредного вещества в наружном воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3.
Для обеспечения концентрации вредных веществ в приточном воздухе (смеси наружного и рециркуляционного) при выходе из ВР не более 30% ПДК в воздухе РЗ расход воздуха на рециркуляцию следует принимать не более
%(0,ЗПД j)
"q2 + ОЗПДК - qj ' 丿
где
(17.93)
Расход наружного воздуха должен быть не менее расхода воздуха, удаляемого наружу системами вытяжной вентиляции и технологическим оборудованием, с учетом нормируемого дисбаланса, а также не менее нормируемого минимального расхода наружного воздуха (СНиП 2.04.05-86, прил. 17).
Для определения расхода приточного воздуха для систем кондиционирования * необходимо предварительно установить температуру и влагосодержание приточного воздуха путем построения процесса ассимиляции теплоты и влаги в рабочей зоне помещения с учетом тепловлажностного отношения избытков полной теплоты к избыткам влаш
5 =以,"忆* (17.94)
合
ТАБЛИЦА 17.13. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВОЗДУХООБМЕНА
Коэффициент воздухообменаКоэффициент воздухообмена
Коэффициент воздухообмена
Коэффициент воздухообмена
Способ подачивоздуха
Схема подачи
В рабочую зону
〃 [Zg — (1 — ^W,z)(l — 6w,z)] — (1 — T^W^^g + £WfZ — 1)2
a = max {LK, 1 — L”*}
Вертикальными струями
К _a^g ——彳g)Ew,z] + 2кЕ*у/(£д 一 1)
'a [Eg + 2“(1 — 4)(1 — E“)一 1] 一 0K (Eg — 1)(1 — £w,z)；
a = max {LK, 1 -几}
Op2aHиза工их s^so^^spсpa.cnpede>eHUX603dyxa
Настилающимися струямиНастилающимися струями
Настилающимися струями
Настилающимися струями
Lg — Qw,Z^W,z(.^ — "J
Наклонными струями
9Lg — Qw,z^wtz
e（J — i）+2x（1—兀）
0 = 1,0 при подаче охлажденного воздуха; 0 = 0,5 при подаче нагретого воздуха
Сосредоточенно настилающимися струями
量方 Г4О^ ри--=
Сосредоточенно ненастилаю- щимися струями
0,5L" + 工吗z（l —
22卅衣（1 — bw<z） + 0,5Lcr + Lwz — 1
В формулах приняты условные обозначения:
г = L^U'Li = LJLr =Lc/Lj Qw,z = Qw.z'Q；
опр-епение расхода приточного §м^ё 143
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции 1епгюты и влаги приточным воздухом для систем ковдициони рования (〃) и с увлажнением воздуха в поммцении (d)Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции 1епгюты и влаги приточным воздухом для систем ковдициони рования (〃) и с увлажнением воздуха в поммцении (d)(17.98)(17.09)(17.98)(17.09)
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции 1епгюты и влаги приточным воздухом для систем ковдициони рования (〃) и с увлажнением воздуха в поммцении (d)
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции 1епгюты и влаги приточным воздухом для систем ковдициони рования (〃) и с увлажнением воздуха в поммцении (d)
(17.98)
(17.09)
(17.98)
(17.09)
где
+(2,5 + 0,0018();(П.95)
%# =妳/Kd・(17.96)
На /-^-диаграмме влажною воздуха из точки / (рис. 17.9, а) с параметрами 九工 и ф^(г проводится прямая 1-2 по лучу гепловлаж- ностного отношения %工 до пересечения с условной кривой ф, расположенной выше кри» вой ф = 95%, на разнос! ь температур % — 〃 (по линии d ~ const), учитывающую нагревание воздуха в вентиляторе и воздуховодах.
Температура и влагосодержание приточного воздуха имеют параметры точки 2.
Расход приточного воздуха определяют по формуле
3,6Q——
因(九望-%)1，2К£~м — 4J
(17.97)
Температура и влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами рабочей зоны (точка 4) определяются по фор- мулахг
Для определения расхода приточного воздуха для систем кондиционирования и по- увлажнения воздуха с помощью форсунок, размешенных в помещении, необходимо предварительно установить условную температуру /5 и в 1；.госодержание d5 в рабочей зон戶.
На / -^-диаграмме от точки / (рис. 17.9,5) с параметрами /“，и(pw z откладывается в левую сторон» отрезок А% 工=Ad'K小 где Ad соответствует мощность проектируемой системы доувлажнения (как правило,卜d &2 г/кт).
На прямой /] — const находя! ючку с условной температурой £, и в пагосодерж анисм d% воздуха в рабочей зоне. Точка 5 на рис. 17.9,6 соответствуе! точке / на рис, 17.9, &
Последующее построение процесса на / ^-диаграмме, определение температуры и влагосодержания приточного воздуха, определение расхода приточного воздуха, температуры и вла^осодержапия воздуха, удаляемого за пределами рабочей зоны, осуи^ествмюлся описанным выше способом.
Расход пригочного воздуха проверяется и в случае необходимости корректируется в результате расчета воздухораспределен ия. Расчет воздухораспределерия (выбор способа подачи, определение местоположения количества и типоразмеров ВР) следует проводить с целью обеспечения принятой схемы подачи иоэдуха, нормируемых значений максимальной скорости (г„ W К%) и отклонения телшературы воздуха в струе (厶厶=£% —qwA& и Aq = 〃一 — % W Az2)или в зоне обратного потока (см 1абл 17,1 и 17.2).
Если в результате расчета воз^ухораспре- деления в режиме вентилятши предельная рабочая разность температур △点艺—几,工一tln окажется меньше предварительно принятой
для опреюления расхода прюочного воздуха, то сзедуег пересчитать 彳 увеличить расход приточною воздуха, принимая 几 г — 亿 не более избыточной температх ры притонного воздуха А/о, при которой обеспечиваются принятая схема подачи воздуха и нормируемые значения и и А %
Гсвд в результате расче^а эоздзхораспре- деления в режиме отопления системь? веитиля- ци! совмещенной г возпу^шым отоплением, предеаьная рабочая ргзтюсть температур А心円=厶，一&工(здесь “ нмт^ат\ра подо гретого воздуха, побиваемого в помеп?ение) окажется меньше ^ребуемог^ при расходе п^и точного воздуха равном расходу в гепчый периоч гола то с feqyeF принять расход во^ду ха по теплому п^гиоцу )ir юстающий гепповой поток дта отопления помоцения попавать допо7нитсльчой ^чстемой отопления
Ес^н расход приточного возц^ха, onpei^ ленный ер сж 飞 ем кондиционирования по избыткам явной теплоты р влаги окажется мсньые по в ченн^1 о по мао с выдепяюшихся вреппых вешеств / 门 норм ipveM^H крайности воздухообмена Ln е『 и рмируемомл хпепь нему расходу пр м“ха % 丁介 при принят"V6 I、『Т И^И /审 разность температур \ ~ — J (см рис 17 9 а})мепьч1 尸сл и будет р^вна А& 夕—
Обесп^ тение тр^бjevon температурь?厶一 -& — Af “ достигается соответствуюиди*! уменычени^м п* хоца ючода например уменьшением расхода холодной вопы в к^м^оу орошения кончицчоясрл ичи спствстс” в^юи尹 1、夕 Harpesov ирилочнои^ ьоа с а п ра?н/「？з тел ергг\р Af 一
IVсход приютно! о возцу^ 之 дня обеспечения норм взпьтропожарнор оезопасно( 丁我 с『е- дует опре^еп^ть по форм^it
I = — - (Г 100) О 1 ?
где 9份 нижний концентра口нонны百 предел р^гпрест- панения шменн по газо паре и пы чевоздуывим смесям мг 疗
ПЛ. РАСЧЕТ ВОадУХООБМЕНА
Программная си(тема (ПС)傘 «Воздухом распредспеаио 1федназначе?та д^я инрои^т^^ья величины по >n)xojoMeHd типораз'юров и ко- гнчес ггп ВР при т пдане приточного ноздуха в произвоювеинь с помещения, оборудованные системами ме\ гш 1сской веттяции кон ЛтиЮН^фСБ ШИЯ ВО〉"门 И ВОЗ^МПНОкО 07оп ления
С помощью ПС производят расчет «вергика 1ьрой потаим воздуха», к которой относя】 все ви ды струйных 1ечений приточного воздуха поступ 1Ю11Н1Х в рабоч}£<> зону вертикально из верхней зоны непосрецел венно по/ че выпуска к пи в рез\ 1ьтате поворота в направлении рабочей 弘 иы (вс 飞ецс? вие с о)дарения стр\й qpyr с ip”d и та пасти ьания на вертикальное ограждение), расчет издали гоздууа непосредственно в рабочую юн у h I лонными струями и ^ссредото^енчо кс да рабочая зона омыва обратным потоком
ПС вкчючает след^ юище программы рас чета поцачи воздуха
VEFR - коническими смыкающимися и ве- еоным《“ сттающимися ci pj ями ч^рез пла фотпя
kOW FF 卜 кон 1 четкими несмыкаюиЫ- мися и ынаст ^ тающими^ я веерными с груями 盯ере, плафоны,
GORIZC 41 компактным!? i него шыми ^еерпьпш горизонтальными нас! и чающимися стгл ями 马『门屮 решет ки
「О' ' t г о< I \ *р^мк через перф( рированные + л%хоь)1 『
РГЧГОР чере> перфоррроватшые пун? ки и панели
RABZO4 в рабэчую з「尸
NA STNEST сосредоточенно наста таю и»имися и ненасти ^аюи^рмися ? i ограж хснис струями
PAKLO+ к К К h ими СТруя^Г4 ¥*
Прсграмх g гп^дл сма гррчают испопьзова-
ние следующих типовых воздухораспределительных устройств:
VEER-ПРМ, ВР, ВДШ;
KONVEER-ПРМ, ВР;
GORIZONT РВ, РР;
PERFOR-ВПК;
RABZON -ВЭПш;
NASTNEST ВСП, ВГК, РВ, РР;
NAKLON РВ, ВСП, ВГК.
Программы рассчитывают воздухообмен и воздухораспределение для трех периодов года: теплот о, переходного и холодного. В результате расчетов печатаются только те варианты, которые обеспечивают нормативные требования по скорости движения и температуре воздуха в рабочей зоне для всех периодов.
Расчеты обеспечивают создание требуемых параметров воздушной среды при минимальном количестве ВР.
В программах предусмотрен поиск вариантов совмещения вентиляции с воздушным отоплением без необходимости устройства дополнительных отопительных систем.
В процессе работы программ определяют расход приточного воздуха, тип, типоразмер и число ВР, их установку в помещении с учетом обеспечения допустимых значений скоростей и температур в рабочей зоне и равномерности их распределения по рабочей зоне, температуры воздуха в рабочей и верхней зонах помещения, уточняют температуру приточного воздуха и температуру воздуха в рабочей зоне для всех периодов года, определяют нагрузку на дополнительную систему отопления в холодный период года, если система вентиляции не способна полностью компенсировать теплопо- тери помещения. В программах проверяют также выполнение требований по обеспечению расчетных схем циркуляции воздушных потоков в помещении и соответствие скорости выпуска воздуха из ВР заданному диапазону значений.
Работе программ должны предшествовать расчеты:
тепловыделений в рабочую и верхнюю зоны помещения для всех периодов года;
удельных теплопотерь по зонам;
тепловыделений от мощных конвективных источников теплоты (при их наличии);
воздушных душей;
местных отсосов;
воздухообмена по вредным веществам и избыткам влаги;
расхода перетекающего из соседних помещений воздуха.
За расчетный принимается наибольший воздухообмен, определенный из условий: ассимиляции избыточных явных тепловыделений, борьбы с газо- и влаговыделениями, компенсации местных отсосов и обеспечения требуемой кратности воздухообмена для создания в помещении подпора или разрежения.
ПС используют для расчета четырех режимов, предусматривающих:
О-естественную или смешанную вентиляцию в теплый период года и механическую вентиляцию в переходный и холодный периоды;
- круглогодичную механическую вентиляцию;
- адиабатическое охлаждение приточного воздуха в теплый период года;
— круглогодичное кондиционирование воздуха.
В результате расчетов на распечатку может быть выдано несколько оптимизированных вариантов с наименьшим количеством ВР и не требующих дополнительной нагрузки на системы отопления, отличающихся типом, типоразмером и количеством ВР.
Окончательный выбор варианта производят на основании анализа результатов расчетов и технико-экономических соображений.
Более подробное описание ПС «Воздухораспределение» содержится в «Методических рекомендациях по расчету на ЭВМ воздухообмена и воздухораспределения» (ВНИИОТ, 1987).
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТАВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Пример 17.1* Определить расход приточного воздуха в теплый период года для вентиляции механического цеха и произвести выбор ВР. Площадь цеха 96 х 60 = 5760 м2, высота 10,2 м, объем 58750 м3. Расчетная температура наружного воздуха text = 24 ℃. Избытки теплоты 630 000 Вт. Расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны, 50 000 м3/ч. Категория работ средней тяжести Пб (^ г — 27 ℃ по табл. 1 ГОСТ 12.1.005--88).
Решение. С целью сокращения расхода
приточного воздуха принимаем охлаждение наружного воздуха циркулирующей водой по адиабатному циклу А% = 6,3 ℃.
Вычисляем температуру приточного воздуха в соответствии с п. 5 прил. 16 к СНиП (при давлении вентилятора 1400 Па)
厶=24 — 6,3 + 0,001 • 1400 = 19,1 ℃.
Определяем расход приточного воздуха по формуле (17.82)
乙=50 000 +
3,6・ 630 000 — 12 50 000(27 — 19,1)
+U (27^ 19,1)=
= 239 000 м3/ч.
Кратность воздухообмена
239 000 = 4,1 1/ч.
58 700/
Проверяем расход приточного воздуха из условий воздухораспределения. Принимаем к установке по типовой серии 5.904-40 восемь воздухораспределителей ВВР10. Зона обслуживания одного ВВР составляет 30 х 24 м2. Расчет воздухораспределения по выпуску 0 серии 5.904-40 устанавливает угол наклона а= 15°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости 叭 V 1,8 • 0,5 = 0,9 м/с и отклонение температуры воздуха в струе А?х<2℃.
Пример 17.2. Определить расход приточного воздуха для условий примера 17.1 в холодный период года. Тепловой поток для отопления помещения 163 000 Вт. Температура воздуха в рабочей зоне 15℃.
Решение. 1. Принимаем расход приточного воздуха из условий обеспечения минимальной его скорости движения при выходе из воздухораспределителя (v0 = 4 м/с) при установленных восьми ВВР10
Lh = 3600-8-4-0,79 = 91 000 м3/ч.
Принимаем расход приточного воздуха равным 91000 м3/ч.
Проверяем из условий воздухораспределения предельную рабочую разность температур по выпуску 0 серии 5.904-40
А 疋Т = 3 ℃.
Определяем максимально возможный тепловой поток для отопления (по выпуску 0 типовой серии 5.904—40 в режиме отопления £=1)
八 1,2'91000-3
=91 000 Вт, что меньше требуемого.
Увеличиваем расход приточного воздуха из условия обеспечения требуемого теплового потока для отопления.
По выпуску 0 получаем Lhc = 96000 м3/ч, thL = 20,1 ℃ (А&衣=5,1 ℃), а = 40。，что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 1,8-0,4 = 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе А& < 2℃.
Пример 17.3. Определить расходы приточного воздуха для условий примеров 17.1 и 17.2 для системы с переменным расходом воздуха. Избытки теплоты при переходных условиях 243 000 Вт. Технологические тепловыделения 350 000 Вт.
Расход приточного воздуха в теплый период года-см. пример 17Л.
Расход приточного воздуха в холодный период года-см. пример 17.2.
Решение. 1. Определяем температуру приточного воздуха для переходных условий в соответствии с п. 5 прил. 16 СНиП 2.04.05-86 tln = 10 + 0,001 • 1400 = 11,4℃.
Температура воздуха в рабочей зоне для переходных условий 21 ℃.
Вычисляем расход приточного воздуха по формуле (17.82)
3,6*243 000- 1,2-50 000(21 - 11,4)
La = 50 000 +La = 50 000 +1,2(21-11,4)1,2(21-11,4)=75900 м3/ч.
La = 50 000 +
La = 50 000 +
1,2(21-11,4)
1,2(21-11,4)
Поскольку расход приточного воздуха меньше полученного из условий обеспечения
минимальной скорости движения воздуха при
выходе из воздухораспределителя (см. пример 17.2), принимаем расход приточного воздуха равным 91 000 м3/ч.
Проверяем из условий воздухораспределения предельную рабочую разность температур по выпуску 0
a或2=4y
Определяем избытки теплоты, ассимилируемые приточным воздухом, Q = 1,2-91000-4
== 121 300 Вт, что меньше требу-
3,6
емых.
Увеличиваем расход приточного воздуха из условия обеспечения ассимиляции избыточной теплоты.
По выпуску 0 получаем: Lh = 144200 м3/ч, A/W(z = 5°С, а = 15°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости 入 < 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе △&<2°С・ При этом tw^ = tin + + △&,= = 11,4 + 5 = 16,4 ℃, т. е. находится в пределах допустимых ГОСТ 12.1.005-88 границ от 15 до 21 ℃.
Для режима отсутствия избытков (недостатков) теплоты определяем температуру наружного воздуха по формуле
QtechQtech + QhcQtechQtech + Qhc('叫 z — 'ext,E)，('叫 z — 'ext,E)，где Qtech - технологические тепловыделения, Вт; ^ех1 Б = =—22 С-расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, параметры 5, ℃;
Qtech
Qtech + Qhc
Qtech
Qtech + Qhc
('叫 z — 'ext,E)，
('叫 z — 'ext,E)，
3 50 000
— 15х
叩 (350 000 + 163 000)
х (15 + 22) = —10,2 У
Расход приточного воздуха принимаем равным 91 000 м3/ч (см. расчет для переходных условий), температура приточного воздуха 左=&* = 15 °C.
Расчет возд)хораспределения по выпуску 0 устанавливает угол наклона а = 30°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе Дгх < 2℃.
Глубина регулирования расхода воздуха в течение года составит
91 000 \239 000/91 000 \239 000/100 = 62%.100 = 62%.С целью уменьшения расхода приточного воздуха в холодный период года рассматриваем вариант с большим числом воздухораспределителей.
91 000 \
239 000/
91 000 \
239 000/
100 = 62%.
100 = 62%.
Принимаем установку 14 воздухораспределителей ВВР7. Зона обслуживания одного ВВР- 24 х 18 м2. Глубина регулирования расхода воздуха составит
80 600 \239 000/80 600 \239 000/100 = 66%.
80 600 \
239 000/
80 600 \
239 000/
Результаты расчета воздухораспределения по выпуску 0 приведены в табл. 17.14.
Увеличение числа воздухораспределителей не приводит к существенному уменьшению расхода приточного воздуха.
Выбор окончательного варианта определяется технико-экономическим расчетом с учетом продолжительности каждого периода.
Полученные в результате расчета расходы приточного воздуха позволяют установить конструктивные решения системы вентиляции, набор оборудования и его номенклатуру.
Режим работы системы (объем рециркуляции, графики работы подогревателей, камеры адиабатного охлаждения и т.п.) устанавливается из условий обеспечения минимального в течение года расхода приточного воздуха, теплоты и электроэнергии с учетом принятой схемы управления работой системы и оборудования, возможностей оборудования.
Пример 17.4- Определить расход рециркуляционного воздуха.
В помещение поступает 340 г/ч вредных веществ, для которых ПДК = 20 мг/м3. В наружном воздухе содержится 3 мг/м3 этих веществ. Воздухообмен, определенный по избыткам теплоты в теплый период года, составляет 40 000 м3/ч. Местными отсосами из РЗ уделяется 10000 м3/ч воздуха. Коэффициент воздух。* обмена Kq = 1,3-
Решение, 1. Определяем условную концентрацию % по формуле (17.91)
(40 000 - 10 000)20-1,3 + ~ 40 000 + (40 000- 10 000)
+ 10 000，20 - 340 000+ 10 000，20 - 340 000(1,3 - 1)(1,3 - 1)13,1 мг/м3.13,1 мг/м3.Вычисляем расход рециркуляционного воздуха по формуле (17.90) из условий обеспечения ПДК в РЗ
+ 10 000，20 - 340 000
+ 10 000，20 - 340 000
(1,3 - 1)
(1,3 - 1)
13,1 мг/м3.
13,1 мг/м3.
Lp =Lp =40000(13,1 - 3)
Lp =
Lp =
1,3(20— 13,1)+ 13,1 — 3
21 180 м3/ч.21 180 м3/ч.Определяем условную концентрацию q2 по формуле (17.93)
21 180 м3/ч.
21 180 м3/ч.
хх340 000
х
х
(40 000 - 10 000)
340 000
10000
=9 мг/м3.=9 мг/м3.1 + 1,3(40 000 - 10 000)_1 + 1,3(40 000 - 10 000)_Находим расход рециркуляционного воздуха по формуле (17.92) из условий обеспечения 0,3 ПДК в приточном воздухе
=9 мг/м3.
=9 мг/м3.
1 + 1,3(40 000 - 10 000)_
1 + 1,3(40 000 - 10 000)_
40 000(0,3-20 - 3) =9 + 0,3-20-3
10000 м3/ч.10000 м3/ч.Таким образом, максимальный расход ре-
10000 м3/ч.
10000 м3/ч.
Режим раба гы厶"，clBBPHrBRP7八 ipa” 1L, x"戸% 5 рад〃 %户旬Тепльш период f ота242719」D2 39 00019.1152 39 000Хололпый ^ерпол года15XU10”30020,1409G 600ИЯ而IMнлi5144 2СЮIL42014420015153001 UOO153080600Режим раба гы厶"，clBBPHrBRP7八 ipa” 1L, x"戸% 5 рад〃 %户旬Тепльш период f ота242719」D2 39 00019.1152 39 000Хололпый ^ерпол года15XU10”30020,1409G 600ИЯ而IMнлi5144 2СЮIL42014420015153001 UOO153080600ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧРХ/'НИЧЕСКО1 О ЦЕХАТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧРХ/'НИЧЕСКО1 О ЦЕХА^ипкулягшонного воздуха составит 10000 м)%
Режим раба гы
厶"，cl
BBPHr
BRP7
八 ipa” 1
L, x"戸
% 5 рад
〃 %户旬
Тепльш период f ота
24
27
19」
D
2 39 000
19.1
15
2 39 000
Хололпый ^ерпол года
15
XU
10
”300
20,1
40
9G 600
ИЯ
而
IM
нл
i5
144 2СЮ
IL4
20
144200
15
15
30
01 UOO
15
30
80600
Режим раба гы
厶"，cl
BBPHr
BRP7
八 ipa” 1
L, x"戸
% 5 рад
〃 %户旬
Тепльш период f ота
24
27
19」
D
2 39 000
19.1
15
2 39 000
Хололпый ^ерпол года
15
XU
10
”300
20,1
40
9G 600
ИЯ
而
IM
нл
i5
144 2СЮ
IL4
20
144200
15
15
30
01 UOO
15
30
80600
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧРХ/'НИЧЕСКО1 О ЦЕХА
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧРХ/'НИЧЕСКО1 О ЦЕХА
Пример 17.5. Определить расход воздуха для общеобменной вентиляции. В помещение поступает 200 г/ч вредных тазов, которые легче воз чуха, при ПДК = И) мг/м3. В наружном воздухе содержится 2 мг/м3 этих веществ. Местнь^ми QT’r'c、，*/ цч РЗ удчля^тсл 5000 мМн воздуха. Коэффиниен^ воздухообмена Kq - =i,25.
Определим расход приточного вс ^луха по формуле (17.49) при 另 ~ Л,б7
,(200 000 — 5000 (1С — 2)
% = 5000 +齐35二 nVITcuT^lj 二
Из РЗ следует удалять 1/э этого расхода 22130/3 = 7380 м3/ч. из них 5000 мэ/ч через местные отсосы и 2380 м3/ч обн|еобменной вентиляцией; из ВЗ необхедпме удалять 22 ВО -7380 - 14 752，%
Пример 176 Определить расход воздуха при удалении из РЗ 10 000 > 7380 м3/ч и «хгаль- ных условиях по примеру 57,5.
Вычислим расход приточного воздуха по формуле (17.83)
10000 +10000 +20() 000 — 100 00020() 000 — 100 0001,25(10 一 2)1,25(10 一 2)工 22 000 м*/н.工 22 000 м*/н.И з ВЗ необходимо удал ят ь 22 000 一 -10 000 ^ 12 000 м3/ч.
10000 +
10000 +
20() 000 — 100 000
20() 000 — 100 000
1,25(10 一 2)
1,25(10 一 2)
工 22 000 м*/н.
工 22 000 м*/н.
Если этот расход не меньше однократного воздухообмена в 1 ч и не менее 6 м3/ч на 1 м2 площади пола помещения то он может быть принят окончательно. Пели расход окажется меньше, ю следует увеличить расход воздуха, удаляемого из верхней зоны, и соответственно расход приточного воздуха
Пример 177 Определить расход приточ- нс『口 воздуха и расход воздуха, удаляемого из ВЗ, если из РЗ должно быть удалено не менее 2/3 общего расхода воздуха. В помещении выделяется 20000 мх/ч вредных газов при
ПДК = 8 mi /м\ а в so3；( ух оприемном устройстве содержится 2 мг м5 них газов. В помещении имеются избытки явной теплоты 40000 Вт; L 匸 20 'С, & м = 23 С; К^ = 1,2. Ki LI.
По формуле (I7A9) найдем воздухообмен 7 л я ассимк'гяпин вредных веществ при L” ： = 0:
% " [Kw5^i)Tij7r^2j 31270 м%・
Из РЗ следует удалять 31 270-0,67 二 =20950 м3/ч.'
При этих условиям дгля ассимиляции из* бьпков явной теплоты по формуне (17.82)
『М Q《c 3,6 Y0 000 一 12 20 950(23 一 20)
ft1,24.1(23 - 20)
=38 270 м%,
Следовательно, расход приточного воздуха должен быть принят равным 38 270 м3/ч, при удалении из РЗ 20950 м3/ч и из ВЗ 38 270 一 20 950 = 17 320 м3/ч.
Пример 17.8, Определит ь расход приточного воздуха в теплый период года для поме- шения сборочного цеха при кондиционировании. Плошадь цеха 72 х 24 工 1728 м‘. высота 5.4 м, обьем 9330 м3.
Избытки явной теплоты 85 000 Вт, избытки вла工и 65 000 г/ч. Коэффициенты воздухообмена К, = i,3; К@ = 1,85 (подача воздуха непосредственно в РЗ через ВЭПш), Категория работ - легкая /а* Оптимальные параметры воздуха в РЗ по ГОСТ 12 L005- 88:乙户=25 ℃5 Фм-.г = 60% (dw^ = 11,9 г кг).
Решение. 1. Определяем i епловлажностное отношение избытков по иной теплоты к избыткам в 1аги в РЗ помещения
3,6-85 0003,6-85 00065 000
3,6-85 000
3,6-85 000
%* (2,5 + 0,0018-25)
65 000
1,85
=9,24 кДж/г,
Вычисляем разность температур, учитывающую нагревание воздуха при давлении, развиваемом вентилятором, 1200 Па:
弓 一 ％ = 0,001 1200 = 1,2℃
На /-^-диаграмме влажного воздуха (см. рис. 17.9,〃) проводим прямую 1~2 по лучу £的 z = 9240 кДж/кг. Устанавливаем положение точки 2 и определяем температуру и влагосодержание приточного воздуха:
〃=16,7℃; &“= 10,5 г/кг.
Предельная рабочая разность температур А愿=25 — 16,7 — 8,3 ℃ не превышает допустимой из услови访 воздухораспределения по выпуску 0 серии 1.494- 38 для ВЭПш.
Определяем расход приточного воздуха
Lh =Lh =3,6-85 000
Lh =
Lh =
Т,2 - l,f(25 - 16,7)
=23 630 м3/ч.=23 630 м3/ч.Кратность воздухообмена составит: 23 630/9330 = 2,5 1/ч.
=23 630 м3/ч.
=23 630 м3/ч.
Вычисляем температуру и влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения:
443,6-85 000-
4
4
Н 16,7
12 23 630
= 29”;= 29”;65000
= 29”;
= 29”;
4 = ^^+1。,5 = 12,8Г/灯.
Пример 17.9. Определить расход приточного воздуха в теплый период года для помещения ткацкого цеха при кондиционировании воздуха и доувлажнении его с помощью форсунок, размещенных в помещении. Площадь цеха 120 х 90 = 10 800 м2, высота 5,8 м, объем 63 000 м3.
Избытки явной теплоты 1 300 000 Вт. Из
бытки влаги отсутствуют. Мощность системы доувлажнения 1,7 г/кг. Коэффициент воздухообмена 储 =1 (подача воздуха сверху вниз). Требуемые для технологического процесса параметры воздуха twz = 24 ℃,屮龄丄=65%.
Решение. 1. На 7-tZ-диаграмме влажного воздуха (см. рис. 17.9,6) от точки / с параметрами 《,z = 24°C, 4)他？ = 65% (dw z =12,6 г/кг, /Wj2 = 56 кДж/кг) откладываем в левую сторону отрезок Ad% = 1； г/кг, соответствующий мощности проектируемой системы доувлажнения.
На пересечении прямых / = 56 кДж/кг и d = 12,6 — 1,7 = 10,9 г/кг находим точку 5 с условной температурой t5 = 28」℃ и влаго- содержанием d5 = 10,9 г/кг.
При отсутствии влаговыделений в цехе луН £WsZ направлен параллельно линиям d = const. Поэтому на прямой с влагосодержанием d = 10,9 г/кг находим точку с относительной влажностью ср = 95% и соответствующую ей температуру воздуха за камерой орошения %= 15s9℃
Определяем температуру приточного воздуха (при давлении вентилятора 1000 Па)
5 = 15,9 + 0,001 1000 = 16,9 ℃.
Предельная рабочая разность температур △4二=24 — 16,9 = 7」℃ не превышает допустимой из условий воздухораспределения по выпуску 0 серии 5.904-39 для плафона ПРМ.
Вычислим расход приточного воздуха
5 =5 =3,6-1 300 000
5 =
5 =
1,2-1(24 - 16,9)
5 50 000 м3/ч.5 50 000 м3/ч.Кратность воздухообмена составит: 550 000/63 000 = 8,7 1/ч.
5 50 000 м3/ч.
5 50 000 м3/ч.
Глава 1 8
РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВНА ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Автоматическое регулирование процессов теплопередачи в системах вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления достигается изменением расхода теплоносителя (горячей вОды или пара) через теплообменные аппараты с помощью регулирующего органа (клапана), установленного на трубопроводе с теплоносителем, путем дросселирования, т. е. изменения его проходного сечения.
Регулировочные свойства регулирующего клапана определяются тремя показателями:
его условной пропускной способностью К()у；
типом пропускной характеристики;
распределением перепада давления на регулируемом участке между регулирующим клапаном и технологической сетью.
Пропускная способность регулирующего клапана-это величина, численно равная расходу жидкости, м%, с плотностью 1 г/см3 (1000 кг/м3), пропускаемой регулирующим клапаном при перепаде давления на нем 9,81 * 10"2 МПа (1 кгс/см2).
Условной считается пропускная способность клапана при полном открытии его затвора.
Для определения пропускной способности регулирующего клапана (проходного или каждого из проходов трехходового) на трубопроводе с жидкостью существует соотношение
Ку = О,313 0¥，р/Аа， (18.1)
где б-расход жидкости через клапан, м3/ч; Т-коэффициент, учитывающий влияние вязкости (для воды 屮 =1)； р-плотность жидкости перед клапаном, г/см3; Дрк-перепад давления жидкости на регулирующем клапане при расходе Q, МПа.
Коэффициент, учитывающий влияние вязкости, определяется в зависимости от числа Рейнольдса по рис. 18.1:
Re = 3530 — , (18.2)
где V - кинематическая вязкость протекающей через клапан жидкости, см2/с; Dy-условный проход клапана, мм
Для подбора регулирующего клапана на потоке жидкости по формуле (18.1) определяют максимально необходимую его пропускную способность К^тах при максимальном расходе Отах и соответствующем ему перепаде давления на клапане A/?min. По вычисленному значению Китах выбирают из действующей номенклатуры клапан с условной пропускной способностью К»у, ближайшей большей к числу 1,2 Кутах, где 1,2-коэффициент запаса.
Пропускная способность регулирующего клапана, мэ/ч, на трубопроводе с паром определяется по формулам:
для докритического значения скорости прохождения пара через клапан
Ку = 0,095 G，％/&M(18.3)
для критической скорости прохождения пара через клапан
Ky = 0,134G/i^,(18.4)
где G-расход пара, кг/ч; /jj - абсолютное давление пара перед клапаном, МПа; Ар* - перепад давления на клапане при расходе G, МПа;匕 и удельный объем пара, мэ/кг, при давлении рг и за клапаном прк давлении р2.
Можно считать, что критическая скорость прохождения пара через клапан наступает при Ар*》0,51 pi •
Выбор регулирующего клапана на паре так же, как и на воде, выполняется для максимального расхода Gmax.
Кроме условной пропускной способности регулирующий клапан характеризуется видом пропускной характеристики, которая определяет зависимость изменения пропускной способности от перемещения затвора (в относительных величинах). Выпускаются регулирующие клапаны с одной из двух видов пропускной характеристики: линейной или равнопроцентной.
Линейная характеристика выражается соотношением
ь = /,(18.5)
равнопроцентная
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента \|/ от числа Рейнольдса для двухседельных (7) и односедельных клапанов (2)Рис. 18.1. Зависимость коэффициента \|/ от числа Рейнольдса для двухседельных (7) и односедельных клапанов (2)Рис. 18.2. Схема регулируемого участкаРис. 18.2. Схема регулируемого участка/ - прямая и обратная магистрали; 2-фильтр； 5-воздухонагреватель; 4 - регулирующий клапан/ - прямая и обратная магистрали; 2-фильтр； 5-воздухонагреватель; 4 - регулирующий клапанЬ = 0,041 т,Ь = 0,041 т,(18.6)(18.6)где о = Кр/Кру-относительная пропускная способность; / = S/Sy-относительный ход затвора (S и Sy - действительный и условный ход затвора); 0,04 - относительная пропускная способность регулирующего клапана с равнопроцентной пропускной характеристикой при / = 0.
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента \|/ от числа Рейнольдса для двухседельных (7) и односедельных клапанов (2)
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента \|/ от числа Рейнольдса для двухседельных (7) и односедельных клапанов (2)
Рис. 18.2. Схема регулируемого участка
Рис. 18.2. Схема регулируемого участка
/ - прямая и обратная магистрали; 2-фильтр； 5-воздухонагреватель; 4 - регулирующий клапан
/ - прямая и обратная магистрали; 2-фильтр； 5-воздухонагреватель; 4 - регулирующий клапан
Ь = 0,041 т,
Ь = 0,041 т,
(18.6)
(18.6)
Расход жидкости через регулирующий клапан зависит не только от его пропускной способности и вида пропускной характеристики, но также и от параметров того регулируемого участка, на котором клапан работает. Регулируемым считается участок сети вместе со всеми присоединенными к нему приборами и оборудованием (включая регулирующий клапан), перепад давления на котором остается неизменным в процессе регулирования на нем какого-либо параметра или колеблется в пре
делах ± 10%. Схематично регулируемый участок представлен на рис. 18.2.
Перепад давления на регулируемом участке распределяется между технологическим оборудованием, трубами (т. е. технологической сетью) и регулирующим клапаном; при этом существует равенство:
= А% + Мт (18.7)
где Ару и Дрс - перепады давления на регулируемом участке и технологической сети.
Для технологической сети, как и для регулирующего клапана, вводится понятие пропускной способности Ку©：
Ку。= 0,313Q¥，p/Apc. (18.8)
В процессе регулирования при ходе затвора регулирующего клапана изменяется его пропускная способность, но в то же время изменяется и перепад давления на нем. Поэтому зависимость расхода жидкости через регулирующий клапан от хода затвора может существенно отличаться от пропускной характеристики клапана, поскольку на нее влияет изменение перепада давления на клапане, или с учетом равенства (18.7) изменение соотношения Дрс/Дрк. В конечном счете ее вид зависит от этого соотношения при полностью открытом клапане Дрс о/Дрк>о или от соотношения условных пропускных способностей полностью открытого клапана и технологической сети: KVy/KVc = п, так как существует зависимость АРс. о/АРк. о = «2-
Зависимость расхода жидкости через регулирующий клапан от хода завтора при определенном значении п называется рабочей расходной характеристикой клапана. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов приведены на рис. 18.3.
В зависимости от требуемой динамики процесса регулирования может быть выбрана подходящая кривая рабочей расходной характеристики и исходя из нее выбраны тип пропускной характеристики регулирующего клапана, величина п и соответственно соотноше- HJie Ар& max/Apk. min*
Графики на рис. 18.3 показывают, что наименьшее отклонение от идеального вида (который соответствует м = 0, причем в этом случае расходная и пропускная характеристики совпадают) рабочие расходные характеристики имеют при м W L
Рис 18 3. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов с линейной (а) и равнопроцентной пропускной характеристикой (d)
В этом случае имеется следующее соотношение:
Дре max V ]
А/\ min
или А/?к min》0,5А/?у. (18.9)
Выбор параметров регулируемого участка с учетом соотношения (18.9) обеспечивает удовлетворительное качество регулирования.
В общем случае рекомендуется при регулировании уровня, расхода, давления «до себя» выбирать регулирующий клапан с линейной пропускной характ еристикой, при регулировании температуры и давления «после себя»-регулирующий клапан с равнопроцентной пропускной характеристикой.
При работе регулирующего клапана на потоке жидкости может возникать кавитация - вскипание жидкости в некоторых участках полости клапана, когда давление жидкости в процессе дросселирования становит ся ниже давления насыщенных паров жидкости при данной температуре. Кавитация вызывает разрушение клапана, поэтому ее необходимо предотвращать.
Кавитация наступает в том случае, если перепад давления на клапане превысит некую граничную величину Дркав,「е. если Дрк > Дркав;
если Арк W Дркав? кавитация не возникает.
Значение Дркав определяют по формуле
&\ав = К® -рп),(18.10)
где р{ и рп-давление жидкости перед клапаном и насыщенных паров жидкости; Кс - коэффициент кавитации.
Коэффициент К© может быть опеределен в зависимости от гидравлического сопротивления регулирующего клапана С по рис. 18.4. Величина ( определяется выражением
，25,4 呼 к
где Fy к - площадь сечения входного патрубка клапана, см2.
Исключить возникновение кавитации можно следующими способами:
увеличить давление р2 после клапана и тем самым уменьшить величину Д/?к mm；
для темплообменников устанавлива гь регулирующий клапан на обратной линии теплоносителя, где меньше температура, величина рП и, следовательно, получается больше
Пример* 18.1. Выбрать регулирующий клапан для регулирования воздухонагревательной секции, подключенной по схеме на рис. 18.2. Температура воды в обратной линии 70 ℃?
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от ，для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (7) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от ，для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (7) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)лйу 3,14-42丁 = _4- =лйу 3,14-42丁 = _4- =12,56 см2;12,56 см2;0,169 + 0,2450,169 + 0,24522=0,207 МПа.=0,207 МПа.
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от ，для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (7) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от ，для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (7) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)
лйу 3,14-42
丁 = _4- =
лйу 3,14-42
丁 = _4- =
12,56 см2;
12,56 см2;
0,169 + 0,245
0,169 + 0,245
2
2
=0,207 МПа.
=0,207 МПа.
максимальный расход воды Qmax = 24 м3/ч, давление воды перед клапаном рг ^ 0,6 МПа, перепад давления на регулируемом участке Ару = 0,25 МПа, потери давления в трубопроводе и воздухонагревателе при максимальном расходе воды Арс. тах = 0,081 МПа.
Находим перепад давления на регулирующем клапане при максимальном расходе воды
А/?к. min ~ А/\ — “Pc* max =
=0,25 — 0,081 = 0,169 МПа.
Определяем выполнение соотношения (18.9)
Ал. min/ЛРу =
=0,169/0,25 = 0,676 > 0,5.
Вычисляем максимально требуемую пропускную способность регулирующего клапана по формуле (18.1) с учетом 乎=1; р = 1 г/см3:
Ку max ~。，3 1 3 Qmax Р/А/\. max =
=0,3 3 24,1/0,169 = 18,27 м3/ч.
С учетом коэффициента запаса 12
1,2 Kv max = 1,2-18,27 = 21,93 疝/三
Выбираем предварительно по каталогу клапан типа 25ч940нж с равнопроцентной пропускной характеристикой (так как клапан
будет работать в системе регулирования температуры), с условной пропускной способностью Кру = 25 м3/ч и условным диаметром £>у = 40 мм.
Проверяем выбранный клапан на кавитацию:
определяем гидравлическое сопротивление клапана при максимальном расходе воды, для чего предварительно вычисляем площадь сечения входного патрубка клапана:
=25,4 尸325,4 7 2,56 =
=К^тах =18,272=；
по графику на рис. 18.4 находим коэффициент Кс н 0,43 (учитывая, что по конструкции выбранный клапан двухседельный);
определяем граничное значение перепада давления на клапане, при котором не возникает кавитации [по формуле (18.10)],
Д/?кав = 0,43(0,6 - 0,031) = 0,245 МПа
(0,031 - давление насыщенных паров воды при температуре 70℃).
Поскольку А/\. min V Аркав (0,169 V 0,245), кавитация в момент максимального расхода не возникает;
определяем расход через клапан, при котором возникает кавитация Q*. В этом случае Ар： = Ар^в.
Поскольку при уменьшении расхода через клапан Арк растет, а Дркав уменьшается, примем в первом приближении
А , А〃к. min + АРкаваРl2
Устанавл ив аем, что при этом Ар； < Ару = =0,25 МПа? в противном случае можно принять = 0,95 Ару.
Определяем соответствующую величине Ар； потерю давления в сети Ар；:
△р： = Ару — Api =
=0,25 — 0,207 = 0,043 МПа.
Поскольку величина KVc неизменна, а коэффициент 屮 для воды всегда близок к 1, из формулы (18.8) имеем
Опшх/ \/Дрс max = Q / %/Дре
ИЛИ
Q' = Qmox=
Y A% max/6^043,
=24 J ^^y17,49 м3/ч.
Соответствующая этому расходу пропускная способность клапана по формуле (18.1) К'у = 0,313-17,49^/1/0,207 = 12,03 м3/ч, при этом клапан имеет гидравлическое сопротивление
По рис. 18.5 находим К[ = 0,355. Давление перед клапаном при принятом значении Ар； составит:
，；=厶 一 Дрк. min + A，1 =
=056 一 0,169 + 0,207 = 0,63 8 МПа;
AX„ = 0,355(0,638 — 0,031) = 0,215 МПа.
Принимаем во втором приближении
Ар* ==
0,207 + 0,215-0,207 + 0,215-= 0,211 МПа.= 0,211 МПа.Поскольку величины 0,207 и 0,215 достаточно близки, этим приближением ограничимся (при большой разнице между Др； и А，"® делается третье приближение):
0,207 + 0,215-
0,207 + 0,215-
= 0,211 МПа.
= 0,211 МПа.
△或=(А川 + &4J/2.
Определим расход воды через клапан при Дрк (аналогично предыдущему расчету):
△加=0,25 — 0,211 = 0,039 МПа;
С* = Q" = 24 /^1^ = 16,65 М3/ч.
Глубина регулирования по расходу воды при бескавитационном режиме составляет, таким образом, величину, близкую к
2ma"Q" = 24/16,65 ^ 1,44.
Глава 19
ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИВНУТРЕННИХ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Средства автоматизации (контроля, автоматического регулирования, заищты оборудования, блокирования, управления и диспетчеризации) систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха следует проектировать в целях:
обеспечения и поддержания требуемых условий воздушной среды в помещениях, повышения надежности работы систем5 а также включения и отключения систем по специаль
ным требованиям (например, при авариях);
сокращения численности обслуживающего персонала, экономии теплоты, холода и электроэнергии.
Уровень автоматизации систем необходимо выбирать в зависимости от технологических требований и экономической целесообразности.
Автоматизацию систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха следует проектировать, основываясь на простейших из возможных решений и схемах, применяя ми-
ни мачт bg» ко МЧСС1ВО прпзсркв и сред^ i в аыом ” у i”d
Приборы автома гичсского рег\ |ирования и кснгро 1я 2 1жны быть как иравипо одни тчпными, причем усга гав [иваемые в оСсл^ж^ ваемых поме1цсниях в》 1ерном и^хюлн^чии а устанавливаемые непс с 1>сдс । венно на обор>- 2BJH 状и ась IV хон одах и ги грубопрово iax - в т(下 см
боров и среде! в <w оманиагии авкзт of среды, в ко юрой они >с1л£ывгипаюкя и па о дяюя 8 эксплуаыции
Для пр 1OL )1 ь 1 J к 1ИЗ НТ } i^a^l^ {ИЯ и ре^улирова цо пое/дназмзачеа ^ых 11乳 y^fd НОВКИ В Произволе! В€Ш Ы ПС #Ш1Ш^ЖХ р^АЗ 1ъ!Ва1СЯ С V^L О V £ 住 ^i HI / h “Li Ain 1“ 5 ИИ \IC 1 1Ж j Я I t vip^i 1 и ^^iio пл л s iq ицес^э^ ooupy ДОВ1НИЯ 飞 p*6 pop ОДО7 ГЦ ^Д\^МагрЬВи1Ь mf ылнг е част и /?『 и icooxt димь е д <я креп к нл 1 и moi 1 ал^ i г р ^оров и средст в аз юм ив ш^ и
ПРИМ^МОТОВ I I J 3dLl瓜 л
八 Е； MX К НС p Ца I И 4Ш £\ ”$ ЩИ 1 v ^
и Ну $ t то vijTM a^vi
1фИб< [>М И Ср£ 匕IB ГО Md IP 4ЦИ1 уз занявпивась но норма им / типоа&у чср1сж«м с максима isdbi HSiJib Oi с匕》『」幻 juh из I О ( СИНЬ У 2 才 ШО tKH » О ЗИ IX
19 2 ТЕПЛО IЕХШ1ЧГСКЯИ КОНТРОЛЬ
Парамсфы, h^Oj юдеь i с за ко орыми нс оо ю в#о * n w с I прав” 1ыюи и)欣сн омич Ы>11 раооты L 2 LM I ЮН КЬИЯ В^ -11И £ЯЦИИ и КОНДИЦИОНИрОВДНИЯ Й0лд\ха ДОЛЖНЫ ЛОН1 ро- лирова!ься показывающими приборами ьри* Uk% & 山卜ты авюмirnjai 11 ое^омсьAjti^a ВЫНОС 41 b FC ibKO 1рКбирЫ з JI ] рс 1Я OCht ИНЫХ И ip \ I ip В О I оор i卦 HOL р L } с г 1JM
ровагься самопиш> щими ириоорами d пара метры отклонение которых от нормы мокt привес! и к аварийному состоянию )оир>дова- НИЯ браку продук ЛИ ri Ш К гмр^шению IvAHO ло1 ическо! опроцесса 〜н авизирующими
приборами
1ари дистанционном конiроле неско тьких однотипных нарамсгров рекомендуегея ио по 1ьзовать одни общий многоточечный пока вадщин нам самспишуцщй прибор С целью солраиккия габариюв щи^ов кон фоля и ав го ма1изации с，едует применять малогабаригные ^змерительник приборы
т кон(роля параметров измерение ко юрых необходимо ири наладке систем авт ома шческо!и pes\ про ыия установок оюпления ьсн гю1яции 睛 коч шд1 >нирования зоздука и
11СрейОСНЫХ и^кршельныл приборов (ОIбор nmv ^ с 1 poHv на out 1шнм карманы и < i)
Приоиры ко у ля с “)с устанавливать дл兄 измерения
а) в сны емах при i инном веш иляции ivMiiepai>pbi пригоч юю и j аружного возд>ха и hdpdMtipoB TcnaoHocrfie 1я (ря^ 19 1 б)
О) В CHsj%3 咿 ГиНгЮН ЛСШ Ш1ЯЦИИ LUByi% ELHHn * l BOJ4Jh.liU\i ОГОШЮЬ l^M iphL flu и ② I vditpa» vfbi 3 Avxa в осслуживасмх ix novw ниях мриа uhhoi о и Hup>A«vi о во>д}ха и парамо ров tci^xoho-
В,心 СЖ ГС vid\ кон идиинирования ВОМ> ха 1 ампера f у ры ноз и ха в pomli гениях чрм 1 ОЧНОЮ 30 5ДУ \ 4y d НИЯ И И 1ЮЬС^ ХН V ! НО! ОА -
idh小l itMHupaiyj ы нар\ жно.о и ренил уляцм онжя о юздуха, м1но( ительнои влажности воз д>ха £ помещениях (при ее рег>;(ировании, а также нс югиче^клм гр^Оованяям) icMuepaiypu хорячеи воды до к после визодхо тш ревателеи 麓 водонодогрева! елей, давления rupa до воздухони! реви гелей т» 厂 丄 иЮдпОИ ВОДЬ ПОДВОДм1МОИ k Kt или нопсрхмоиноЧ) виз ^VkOu-< 1адигеи1Ю и
ХО А/> Д^И OS НИ М п VI Ы I иЬпчШ я
Паоаме「g
j” t \w l 工阳 y" id и ana
ш^а paooiii оооруд^виния io 11 hbi конгроли
хическпм
WO1-一
ж<7£ои
/к щиэ/5
НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ
наружный В03ДУ>Г
Рис 19.1. Приточно-вентиляционные установки с теплоносителем паром (а), теплоносителем водой (б) и рециркуляцией (в) / регулятор температуры воздуха, 2-термоме гр, 3-вентилятор, 4-дэухпозициоиный клапан, 5 воз- духонагреэатель, 6 фильтр, 7 к 8 сдвоенный и приемный воздушные клапаны с исполнительным механизмом, Я ^регулирующий клапан, 10 и // датчики защиты воздухонагревателя соотвеютэсп- но по температуре теплоносителя и наружного воздуха
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ飢飢В МЕСТНУЮ СИСТЕМУПЛЁНИЯВ МЕСТНУЮ СИСТЕМУПЛЁНИЯОБРАТНАЯ ВОДА В ТЕПЛОСЕТЬОБРАТНАЯ ВОДА В ТЕПЛОСЕТЬ
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
飢
飢
В МЕСТНУЮ СИСТЕМУПЛЁНИЯ
В МЕСТНУЮ СИСТЕМУПЛЁНИЯ
ОБРАТНАЯ ВОДА В ТЕПЛОСЕТЬ
ОБРАТНАЯ ВОДА В ТЕПЛОСЕТЬ
Примечание. Измерения температуры горячей воды до воздухонагревателей и водоподогревателей, давления пара до воздухонагревателей, температуры холодной воды, поступающей и уходящей в систему холодоснабжения, а также температуры наружного воздуха для нескольких систем, оборудование и кондиционеры которых расположены в одном помещении, рекомендуется производить по одному общему прибору, но следует предусматривать отдельные приборы для контроля температуры теплоносителя на каждом обратном трубопроводе,
в абонентских тепловых вводах с элеваторами (рис. 19.2) и насосным подмешиванием-температуры и давления воды в подающем трубопроводе тепловой сети, температуры воды на входе и выходе из системы отопления, давления воды до и после элеваторов и насосов и давления сетевой воды в обратном трубопроводе;
в абонентских тепловых вводах с без- злеваторным присоединением 一 температуры в подающем и обратном трубопроводе теплосети, давления воды на входе и выходе из системы отопления, температуры обратной воды из системы отопления;
в абонентских вводах с независимым присоединением системы отопления через во
доводяной подогреватель - темпера гуры и давления воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, температуры воды в системе отопления после подогревателей, давления обратной воды в системе отопления до насосов, температуры и давления обратной воды с системе отопления после насосов;
в абонентских вводах пара-температуры и давления пара в тепловой сети и давления пара в системе отопления;
в системах горячего водоснабжения с
ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
В СИСТЕМУВ СИСТЕМУГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯВ ТЕПЛОСЕТЬВ ТЕПЛОСЕТЬОТОПЛЕНИЯОТОПЛЕНИЯ
В СИСТЕМУ
В СИСТЕМУ
ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
В ТЕПЛОСЕТЬ
В ТЕПЛОСЕТЬ
ОТОПЛЕНИЯ
ОТОПЛЕНИЯ
ОБРАТНАЯ ВОДА I ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ
Рис. 19.3. Системы горячего водоснабжения с емким или скоростным пароводяным подогревателем (а) и с непосредственным водоразбором (6)
/ - манометр; 2 регулятор температуры горячей воды: 3 - термометр; 4- водоподогреватель; 5 - конденсатоо гводчик
емкими и скоростными пароводяными подогревателями (рис. 19.3,а)-давления пара на входе в подогреватель, температуры и давления водопроводной воды перед подогревателем, температуры воды, выходящей из подогревателя, температуры циркуляционной воды;
в системах горячего водоснабжения с водоводяными подогревателями - температуры и давления воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, температуры и давления водопроводной воды, температуры воды, выходящей из подогревателя, температуры циркуляционной воды и температуры воды между ступенями подогревателей;
в системах горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором (рис. 19.3,6)- температуры и давления горячей воды в тепловой сети и температуры воды в системе горячего водоснабжения после смесительного клапана;
в системах горячего водоснабжения с открытым баком при теплоносителе паре 一 давления пара перед змеевиком, температуры горячей воды в баке, температуры водопроводной воды.
Все системы горячего водоснабжения следует оснащать приборами для учета расхода воды, устанавливаемыми на ответвлениях водопроводной воды к водонагревателям и на подающем трубопроводе горячей воды в системах с непосредственным водоразбором.
Тепловые вводы в здания необходимо оснащать приборами для учета расхода воды, подаваемой из тепловой сети, при этом желательно иметь приборы для учета расхода теплоты (тепломеры).
Водопроводные вводы в здания должны обрудоваться приборами для контроля расхода воды и давления воды до и после подкачивающих насосов.
Приборы контроля для сигнализации действия основного санитарного технического оборудования надлежит устанавливать в системах:
вентиляции с механическим побуждением обслуживающих производственные помещения без естественного проветривания (за исключением туалетов, курительных, гардеробных и других подобных помещений);
общеобменной вытяжной вентиляции, оборудование которых размещено в труднодоступных для обслуживания местах;
местных отсосов, удаляющих от оборудования воздух, насыщенный парами вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности, или взрывоопасные смеси;
общеобменной вытяжной вентиляции помещений категорий А и Б;
вытяжной вентиляции помещений складов категорий А и Б, в которых отклонение контролируемых параметров от нормы может привести к аварии;
аварийной приточно-вытяжной вентиляции;
кондиционирования воздуха.
Расширительные баки систем водяного отопления должны иметь приборы для сигнализации нижнего аварийного уровня воды в них.
Для фильтров и пылеуловителей рекомендуется устанавливать контрольные Приборы для измерения и сигнализации потерь давления в них.
193 АВТОМАТИЧЕСКОЕРЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Выбор системы автоматического регулирования (позиционной, пропорциональной, пропорционально-интегральной и т. п.) зависит от требований к точности поддержания регулируемых параметров, динамических свойств объектов регулирования и регуляторов, назначения систем, а также технической и экономической целесообразности.
По виду используемой вспомогательной энергии системы регулирования могут быть электрическими, пневматическими, гидравлическими или смешанными (электропневмати- ческие, электрогидравлические, пневмоэлек- трические и т. п.).
При автоматизации внутренних санитарно-технических систем преимущественное распространение получили электрические системы регулирования.
Пневматические системы автоматического регулирования применяют, как правило, при наличии в здании сетей сжатого воздуха с давлением 0,35-0,6 МПа, а также при установке приборов в пожаро- и взрывоопасных помещениях. Класс загрязненности сжатого воздуха не должен быть ниже 1-го по ГОСТ 17433-80 «Промышленная чистота. Сжатый воздух. Классы загрязненности».
При большом числе регулирующих органов могут применяться элктропневматические системы, состоящие из электрических датчиков и пневматических исполнительных устройств.
Гидравлические системы автоматического регулирования (с использованием в качестве источника вспомогательной энергии воды) применяют для автоматизации тепловых вводов и систем горячего водоснабжения.
Автоматическое регулирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха рекомендуется проектировать комплексно для всего здания на основе анализа процессов обработки воздуха для холодного, переходного и теплого периодов с учетом графиков температур теплоносителя и тепловлаговоздушных балансов в помещениях с целью обеспечения экономичной эксплуатации с минимальным расходом тепловой и электрической энергии.
Автоматическое регулирование необходимо проектировать для систем:
водяного отопления при расходе теплоты за отопительный период 1 000 ГДж и более по зданию или по каждому фасаду либо по зоне помещения с неравномерными поступлениями теплоты в зону;
воздушного отопления и душирования рабочих мест;
приточной и вытяжной вентиляции, работающих с переменным расходом, а также с переменной смесью наружного и рециркуляционного воздуха;
приточной вентиляции (при обосновании);
кондиционирования, в том числе местного доувлажнения воздуха в помещениях;
холодоснабжения;
обогрева полов зданий в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 40℃ и ниже (параметры Б), расположенных над холодными подпольями жилых помещений, а также помещений с постоянным пребыванием людей в общественных, административно-бытовых и производственных зданиях, за исключением систем, присоединяемых к сетям централизованного теплоснабжения. Для общественных, административно-бытовых и производственных зданий рекомендуется предусматривать программное регулирование параметров, обеспечивающее снижение расхода теплоты и электроэнергии в нерабочее время, в том числе в выходные и праздничные дни.
Системы приточной вентиляции, совмещенной с отоплением, необходимо оснащать приборами автоматического регулирования температуры в обслуживаемых помещениях (рис. 19.1,6, £), а не совмещенной с отоплением ~ приборами регулирования температуры приточного воздуха (рис. 19.1, &)・
Заданную температуру приточного воздуха в помещениях, обслуживаемых системами приточной вентиляции, поддерживают или изменением температуры приточного воздуха (качественный метод) или его расхода (количественный метод), либо применяя оба эти метода.
Автоматическое регулирование температуры воздуха в системах приточной вентиляции осуществляют или смешением наружного И рециркуляционного воздуха, или изменением теплоотдачи воздухонагревателей, либо ис-
Рис. 19.4. Озопнгельные di pei aiw с 1еплоноси гелем водой (а) и геплоносигелем паром (⑨
/ регуая)op гсмпературы ссгихух找 в помешечии, 2-всягиля- тор,扌 воздухонагреБиге нъ 4 гермомечр.专 двухнгн0HHюн” ный ъ б коч кисатоо-1 возчик
пс и，八х ооа ни 「底н “—зу 旧〃 1 к g)
丿Lih смешения нар\ жно! о н рециркуляционного воздуха в сисюмах приточной вентиляции следует предусматривать проходные, воздушные клапаны (?ас 1「мхн), устное力ск:шые в каналах наружного рециркуляционного воздух ха, или сдвоенные смесительные воздушные клапаны я месте стояния 今шк каналов.
Регулировать rennooiдину воздухонагревателей в системах вентиляции и кондиционирования воздуха при теплоносителе ноле рекомендуется. как правило, изменением расхода теплоносителя через воздухонагреватель (количественный метод) или, при обосновании, изменением темнепатуры геплоноситсля ерм nccTw#G{ dc рн* хоцс (качсс гвенныЙ МСГ0；О
Способ и^менсним ирои jbormicлености 日告нтн7戸「сс/ (с ромошью к мп^на, направляющего аппарата или устройства для изменения частоты вращения рабочего колеса) завист от 1реб^е\^го диапазона регулирования и npom 、、…，舌/пее шире-
《р (?рем貝 кме*
способ регулирования производительности ^nnH^vpMM? с ппмошью на-
Ва1шя воздуха следует в зависимости ог прадь- яьлясмых требований ьред\сматривать под держание в помещениях заданных температуры, о i носите 1ьной влажности, давления или разности давлений воздуха Мстоды регулирования этих систем подробно рассмотрены в гл 15.
Автоматическое регулирование темисра- гуры воздуха в помещениях, где установлены отопительные агрегаты (рис. 19.4), необходимо осуществлять двухпозищюнно, предусма1ри- вая включение и О7ключение электродвигаю- лей вешилягоров с одновременным включе- нисм и отключением подачи гечлоносителя в воздухонагрева гель. Допускается также пропорциональное регулирование подачи теплоносителя при постоянно работающих вен гиля- юрах отопительных агрегатов.
Датчики для кон гроля и регулирования темпера гуры и относительной влажности воздуха помещений следует устанавливать в характерных точках обслуживаемых помещений, но допускается гакже установка датчиков в рециркуляционных каналах, если параметры рециркуляционного воздуха не отличаются от параметров воздуха в помещении или отличаются на постоянную величину и если это не внесет существенных погрешностей в процесс регулирования,
Датчики не должны подвергаться воздействию тепловых потоков от нагретых поверхностей, их нс следует устанавливать а м式 i ix с недостаточной циркуляцией воздуха и в зонах непосредственного воздействия по гока при- иги юг о ВОЧ 1)4^
Во 凤八 помещениях с неравномерными тепло пли в м( овыделениями датчики надлежит устанавливать в каждой из зон с равномерными нагрузками и весги зональное силу* лирование. Регулирование по средним суммар- е 'м с… кпк плавило, приводит к шнной величины.
Дн貝 соблюдения тепловых и i илравли-
чрипи ю, нключением и отключением отдельны^ секций, а при ионьчис^ных требс/ваниях к гонисьги подержания температуры плавным м менсни^м напряжения рч ?ле?< г^окдлерифере.
{' • пег\ 廿н》т沁抖"犷空 $ р& ^ем кондиционирэ-
¥&?%丿值"L^BH U&f '%YCU UBiUiVUiiMHCvKJw 卜”工)“：卜 рованне.
Центральное рег>лировяние при теплоносителе воде ое)щес1вляе^ся измсн^нгем темпера- Пр旧 Iорячей аоды игиосрсдпвешю на ТЭЦ
или в котельных в зависимости от температуры наружного возуха.
Местное регулирование систем отопления зданий дополняет центральное и его производят. как правило, на абонентских вводах или в тепловых пунктах с целью стабилизации или изменения по требуемому закону температуры воздуха в отапливаемых помещениях. Местное регулирование может осуществляться следующими методами:
по возмущению, т. е. регулирование температуры воды в системе отопления в зависимости от температуры наружного воздуха и других метеорологических факторов;
по отклонению, т.е. регулирование температуры воздуха непосредственно в отапливаемом помещении;
комбинированное, т. е. по возмущению и отклонению одновременно.
Абонентские вводы с элеваторами и насосами подмешивания, вводы с независимым присоединением системы отопления через во- доподогреватель, подключенный к водяной тепловой сети, следует оснащать приборами автоматического регулирования температуры, а также приборами, поддерживающими постоянный расход воды в системе отопления.
Если давление в обратном трубопроводе тепловой сети меньше, чем статическое давление в местной системе отопления, то для поддержания необходимого давления в системе устанавливают на обратном трубопроводе регулятор давления (подпора).
Индивидуальное автоматическое регулирование температуры воздуха в отапливаемых помещениях осуществляют регуляторами, устанавливаемыми непосредственно у нагревательных приборов.
На расширительных баках систем водяного отопления рекомендуется устанавливать приборы для автоматической подпитки систем открыванием электромагнитного вентиля или клапана на водопроводной линии при нижнем уровне воды в баке и закрыванием при верхнем уровне.
В разветвленных водяных сетях систем теплоснабжения зданий следует предусматривать регуляторы давления в ответвлениях, идущих к системам отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
194 АВТОМАТИЧЕСКОЕРЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО
И ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения с емкими и скоростными пароводяными подогревателями (см. рис. 19,3, а), открытыми баками, подогреваемыми паром, и скоростными водоводяными подогревателями для автоматического регулирования температуры горячей воды оснащаются клапанами, установленными на паропроводе или на подающем трубопроводе теплосети.
Системы горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором (см. рис. 19.3,6) следует оснащать приборами для автоматического регулирования температуры горячей воды, смешивая воду из подающего трубопровода тепловой сети и обратную воду из местной системы отопления или циркуляционного трубопровода.
Водопроводные вводы в здания оборудуются приборами для автоматического регулирования давления включением и отключением насосов.
195 АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАЩИТАОБОРУДОВАНИЯ И БЛОКИРОВАНИЕ
С целью повышения надежности работы санитарно-технических систем и установок следует предусматривать автоматическую защиту оборудования и блокирование.
Автоматическую защиту воздухонагревателей от замерзания наобходимо осуществлять при выключенной системе, если возможно проникание в воздухонагреватель воздуха с отрицательной температурой, и при работающей системе, если возможно падение давления или нарушение температурного графика сетевой воды при отрицательной температуре воздуха, поступающего в воздухонагреватель.
При остановленном кондиционере или приточной системе в случае снижения температуры воздуха перед воздухонагревателем до 3 ℃ датчик 〃(см. рис. 19.1,6) открывает регулирующий клапан 9 на трубопроводе тепло« носителя и закрывает его, если температура воздуха перед воздухонагревателем станет выше +3°С независимо от действия других регуляторов, соединенных с клапаном 9. Для
предохранения воздухонагревателя от замерзания в момент запуска системы предусматривается предварительное открытие клапана 9 на трубопроводе теплоносителя, что обеспечивает прогрев воздухонагревателя до открытия клапана (заслонки) 8 в канале наружного воздуха и включения вентилятора 3.
Защиту воздухонагревателей при неработающей системе можно также осуществлять периодическим открытием клапана 9 по команде датчика /0, установленного в трубопроводе обратной воды, если температура ее станет ниже 30 ℃. Для осуществления этого способа защиты воздухонагревателя при остановленной системе необходимо обеспечить минимальный пропуск (протечку) теплоносителя через воздухонагреватель, для чего параллельно регулирующему клапану 9 подключают обводную линию с установленной на ней шайбой (на рисунке не показано).
Защита воздухонагревателей при работающей системе осуществляется датчиком темпе^ ратуры 70, сигнализирующим об аварии или отключающим систему и открывающим регулирующий клапан 9 при снижении температуры воды в обратном трубопроводе до 20-30 ℃.
При температуре воздуха, поступающего в воздухонагреватель, выше 5 ℃ датчик температуры обратной воды 10 должен быть отключен датчиком температуры воздуха перед воздухонагревателем.
Автоматическую защиту воздухонагревателей от замерзания необходимо проектировать для местностей с расчетными наружными температурами холодного периода года минус 5℃ и ниже (расчетные параметры 盼.
В системах утилизации теплоты следует предусматривать устройства защиты от замерзания промежуточного теплоносителя и от образования наледи на теплообменной поверхности теплоутилизаторов.
Автоматическое блокирование следует проектировать для:
открывания и закрывания воздушных клапанов (наружного, рециркуляционного и удаляемого воздуха), а также направляющих аппаратов при включении и отключении вентиляторов;
открывания и закрывания клапанов систем вентиляции и кондиционирования, соединенных воздуховодами, для полной или частйнной взаимозаменяемости при выходе из строя одной из систем;
закрывания клапанов на воздуховодах для помещений, защищаемых установками газового пожаротушения, при отключении вентиляторов систем вентиляции этих помещений;
включения резервного оборудования при выходе из строя основного;
включения и отключения подачи теплоносителя и холодоносителя при включении и отключении соответственно воздухонагревателей и воздухоохладителей;
включения систем аварийной вентиляции при образовании в воздухе рабочей зоны концентрации вредных веществ, превышающих ПДК, а также концентраций горючих веществ в воздухе помещений, превышающих 10% нижнего концентрационного предела распространения пламени по газо-, паро- и пылевоздушным смесям.
Вентиляторы вытяжных систем, обслуживающих местные отсосы от технологического оборудования, рекомендуется блокировать с пусковым ус тройством этого оборудования.
Блокирование не встроенных в технологическое оборудование вентиляторов (при отсутствии резервных) для систем местных отсосов, удаляющих вредные вещества 1-го и 2-го клас* сов опасности или взрывоопасные смеси, еле дует проектировать, предусматривая остановку технологического оборудования при выходе из строя вентиляторов, а при невозможности остановки технологического оборудования следует предусматривать включение аварийной сигнализации.
Для систем кондиционирования воздуха и приточной вентиляции, работающих с переменным расходом наружного воздуха, рекомендуется предусматривать блокировочные устройства для обеспечения подачи минимального расчетного расхода наружного воздуха в холодный период года, а для систем кондиционирования -также и в теплый период, когда энтальпия наружного воздуха превышает энтальпию внутреннего воздуха.
При регулировании теплоотдачи воздухонагревателей, работающих на паре, необходимо блокировать клапан на паропроводе с тем, чтобы при закрытых полностью створках воздушного клапана перед воздухонагревателем прекращалась бы подача пара в воздухонагреватель.
Электродвигатели фильтров, насосов, вы* тяжных вентиляторов рекомендуется блокировать с электродвигателями приточных венти-
0刃0刃Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (5)Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (5)/ - конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3 - двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчик/ - конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3 - двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчикляторов при дистанционном (диспетчерском) управлении системами, а также при управлении системами со щитов автоматизации.
0刃
0刃
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (5)
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (5)
/ - конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3 - двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчик
/ - конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3 - двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчик
Для электродвигателя вентилятора воздушной или воздушно-тепловой завесы (рис. 19.5) следует предусматривать блокирование с механизмом открывания ворот, дверей и технологических проемов, обслуживаемых завесами. Кроме того, необходимо отключать вентилятор воздушно-тепловой завесы и сокращать до минимума подачу теплоносителя в воздухонагреватели после закрытия ворот, дверей и технологических проемов, но не ранее восстановления нормируемой температуры воздуха в помещении.
Для вытяжных вентиляционных систем, в составе которых имеются мокрые пылеуловители, следует предусматривать блокирование вентилятора с подачей воды в пылеуловители, обеспечивая:
включение подачи воды при включении вентилятора;
отключение подачи воды при остановке вентилятора;
остановку вентилятора при прекращении подачи воды или падении уровня воды в пылеуловителе;
запрещение включения вентилятора при отсутствии воды или уровне воды в пылеуловителе ниже заданного.
Для зданий и помещений, оборудованных автоматическими установками пожаротушения или сигнализацией о возникновении пожара,
следует осуществлять блокирование электроприемников (кроме электроприемников оборудования, присоединенного к однофазной сети освещения) систем вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления, а также систем противодымной вентиляции с этими установками, предусматривая:
отключение при пожаре систем вентиляции, кроме систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б;
включение при пожаре систем противодымной вентиляции;
открывание дымовых клапанов на этаже пожара или в дымовой зоне, в которой произошел пожар.
Необходимость полного или частичного отключения систем вентиляции должна определяться по технологическим требованиям.
Системы вентиляции, сблокированные с автоматическими установками тушения пожара, следует оборудовать дистанционными устройствами для отключения систем вентиляции и включения систем противодымной вентиляции, если указанные автоматические установки не имеют дистанционного управления.
Дистанционные устройства для отключения систем вентиляции помещений, оборудуемых автоматическими установками тушения пожара или сигнализации о возникновении пожара, следует размещать вне этих помещений.
При наличии требований одновременного отключения всех систем вентиляции в помещениях категорий А и Б дистанционные устройства следует предусматривать снаружи здания.
Для помещений категории В допускается предусматривать дистанционное отключение систем вентиляции для отдельных зон площадью не менее 2500 м2.
В жилых зданиях приборы дистанционного включения систем противодымной вентиляции следует размещать в шкафах противопожарных кранов.
19.6. УПРАВЛЕНИЕЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИИ ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ
Управление санитарно-техническими системами в зависимости от расположения средств управления подразделяется на местное, дистанционное и диспетчерское.
При местном управлении электродвигателями кнопки и ключи управления размещают на местных щитах или непосредственно у электродвигателей.
При дистанционном управлении кнопки и ключи управления располагают в помещениях, обслуживаемых системами вентиляции и кондиционирования воздуха, или на щитах управления и автоматизации, находящихся в других помещениях.
При диспетчерском управлении кнопки или ключи управления устанавливают на диспетчерских щитах, располагаемых в специально
выделенных помещениях диспетчерских пунктов.
Диспетчеризацию автоматизированных санитарно-технических систем рекомендуется предусматривать для крупных промышленных предприятий и общественных зданий. На диспетчеризацию возлагаются централизованное управление работой систем, централизованный контроль наиболее характерных параметров, сигнализация их состояния и сигнализация аварийного отключения систем.
Диспетчеризация должна обеспечивать оперативность контроля и управления, полное или частичное сокращение дежурного персонала у местных щитов автоматизации и у оборудования, экономию холодо- и теплоносителя и электроэнергии.
Диспетчеризацию санитарно-технических систем целесообразно объединять с диспетчеризацией систем электроснабжения, водоснабжения, тепло- и холодоснабжения, а в обоснованных случаях-и с диспетчеризацией основных технологических процессов.
Диспетчерскому персоналу необходимо обеспечить возможность дистанционного измерения основных параметров состояния воздуха в помещениях, а также параметров тепло- и холодоносителя. В ряде случаев желательна замена контроля параметров сигнализацией об их предельных значениях или отклонении от заданных значений.
Глава 20
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Отопление, вентиляцию и кондиционирование воздуха следует проектировать, соблюдая «Противопожарные нормы» СНиП 2.01.02-85 и противопожарные требования, содержащиеся в СНиП 2.04*05—86 «Отопление, вен гиляция и кондиционирование воздуха», СНиП 2,09*02-85 «Производственные здания», СНиП 2.08.01 -89 «Ж^тые здания», СНиП 2 08.02 -89 «Общественные здания и сооружения», СНиП 2 09.04 -87 «Административные и бытовые здания», СНиП 2.09.04-86 «Сооружения промышленных предприятий», СНиП 211.01-85 «Складские здания» и СНиП 2,04.14-88 «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов?).
По взрывопожарной и пожарной опасности помещения и здания разделяются на категории А, Б, В, Г и Д в зависимости от размещенных в них гехнолог ических процессов и свойств находящихся веществ и материалов. Karei ории зданий и помещений устанавливаются в техноло! ической части проекта.
Строительные материалы по горючести (возгораемости) разделяются на зри группы: негорючие (несгораемые), трудногорючие (трудное! ораемые) и горючие (сгораемые), причем терминами в скобках пользоваться не следует. Группы I орючест и строительных материалов определяются стандартами СЭВ 382- 76 и 2437-80.
Условия применения электрического оборудования определяются «Правилами устройства электроустановок» (ПУЭ). согласно которым взрывоопасные помещения подразделяются на пять классов: В-1, В-Ia, В-16, В-Н и В-Па; пожароопасные - на три класса: П-I, П-2 и FI~2d.
Горячие поверхности отопительного и вентиляционною оборудования, трубопроводов и воздуховодов, размещаемых в помещениях, в которых они создают опасность воспламенения газов, паров, аэрозолей или пыли, следует изолировать, чтобы температура на поверхности
теплоизоляционной конструкции была не менее чем на 20% ниже температуры их самовоспламенения.
Теплоизоляционные конструкции из горючих материалов не допускается проектировать для оборудования и трубопроводов, расположенных в зданиях (кроме зданий IVa и V степеней огнестойкости) одно- и двухквартирных жилых домов и охлаждаемых помещений холодильников; при этом допускается применение из горючих материалов пароизоляцион* ного слоя толщиной не более 2 мм, окраски или пленки толщиной не более 0.4 мм, покровного слоя трубопроводов, расположенных в технических подвальных этажах и подпольях с выходом только наружу в зданиях I и II степеней огнестойкости при устройстве вставок длиной 3 м из негорючих материалов не менее чем через 30 м длины трубопровода. При пересечении противопожарной преграды следует преду- сма гривать геплоизоляционные конструкции из негорючих материалов в пределах размеров противопожарной преграды.
Нестандартизированное оборудование, воздуховоды и теплоизоляционные конструкции следует проектировать из материалов, разрешенных к применению в строительстве.
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Темпераз уру теплоносителя для систем с местными отопительными приборами, размещаемыми в помещениях категорий А, Б и В, следует принимать не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении, но не выше: при отсутствии выделений пыли - при теплоносителе воде 150° С и паре 130° С; при выделении горючей пыли - 110℃ в помещениях категории А и Б и 130° С - категории В.
В помещениях категорий А, Б и В, а также в помещениях зданий Шб, IV, IVa и V степени огнестойкости не допускается отопление газовыми или электрическими приборами с темпе-
ратурой на поверхности выше 110℃.
В помещениях категорий А и Б следует проектировать, как правило, воздушное отопление. Допускается применение систем водяного или парового отопления с местными нагревательными приборами, за исключением помещений, в которых хранятся или применяются вещества, образующие при контакте с водой или водяными парами взрывоопасные смеси, или вещества, способные к самовозгоранию или взрыву при взаимодействии с водой.
Расстояние от поверхности трубопроводов, отопительных приборов и воздухонагревателей с теплоносителем температурой 105° С и выше до конструкций из горючих материалов следует принимать не менее 100 мм; при меньшем расстоянии следует предусматривать тепловую изоляцию этих конструкций негорючими материалами.
В местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок трубопроводы отопления и внутреннего теплоснабжения следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов, предусматривая заделку зазоров в гильзах негорючими материалами, обеспечивая нормируемый предел огнестойкости ограждений.
Прокладка или пересечение в одном канале трубопроводов отопления с трубопроводами горючих жидкостей с температурой вспышки паров 170° С и менее или горючих и агрессивных паров и газов не допускается.
В помещениях категорий А, Б и В отопительные приборы систем водяного и парового отопления следует применять с гладкой поверхностью без оребрения, допускающей легкую очистку
радиаторы секционные или панельные одинарные типов Зс-11, М-140, РД-90, Стандарт-90, КЛТ (одинарные), причем приборы Зс-11и КЛТ при условии установки на расстоянии не менее 100 мм от стены в свету;
радиаторы секционные или панельные спаренные или одинарные для помещений, в которых отсутствуют горючая пыль или горючие отходы производства типов М 140-АО, Зс-21 и КЛТ (спаренные), причем все эти приборы следует размещать на расстоянии не менее 100 мм от стен помещения; применение конвекторов допускается в помещениях категории В, если в них отсутствует выделение горючей пыли.
Применение других приборов, кроме приборов из стальных гладких труб, требует согласования с органами пожарного надзора.
В лестничных клетках отопительные приборы не должны выступать из плоскости стен на высоте до 2,2 м от поверхности ступеней и площадок лестницы.
Отопительные приборы следует ограждать съемными экранами из негорючих материалов в помещениях для наполнения и хранения баллонов со сжатыми и сжиженными горючими и негорючими газами при любой температуре теплоносителя, а также в помещениях складов и кладовых категорий А, Б и В в местах складирования горючих материалов в цехах при температуре теплоносителя более 130℃. Экраны следует размещать на расстоянии не менее 100 мм от приборов отопления в свету Конвекторы с кожухом ограждать экранами не требуется.
Печное отопление не допускается применять для помещений категорий А, Б и В.
203. СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ,КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для воздухонагревателей систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления или воздухонагревателей, располагаемых в помещениях категории В, а также для воздушнотепловых завес в помещениях категорий А, Б и В следует принимать в соответствии с указаниями в п. 20.2. Предельная температура теплоносителя для установок, располагаемых вне обслуживаемых помещений, 150° С.
Температуру воздуха при выходе из воздухораспределителей систем воздушного отопления следует принимать не более 60℃ и не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении, нс не выше 50° С у наружных дверей и 70℃ у наружных ворог и технологических проемов при выпуске воздуха из воздушных завес.
Концентрация горючих газов, паров, аэрозолей и пыли в воздухе, удаляемом системами местных отсосов, не должна превышать 50% нижнего концентрационного предела распространения пламени при атмосферном давлении и температуре удаляемой смеси.
Системы вытяжной общеобменной вентиляции для помещений категорий А и Б следует проектировать с искусственным побуждением. Системы с естественным побуждением для этих помещений допускается применять, если заданный воздухообмен из нижней и верхней зон может быть обеспечен при безветрии в теплый период года.
Системы общеобменной вытяжной вентиляции для помещений категорий А и Б и системы местных отсосов взрывоопасных веществ, удаляемых из этого помещения, следует проектировать с резервным вентилятором, обеспечивающим поддержание в воздухе помещения концентрации взрывоопасных веществ, не превышающей 0,1 нижнего концентрационного предела распространения пламени по смесям взрывоопасных веществ с воздухом. Системы местных отсосов взрывоопасных смесей следует проектировать с резервным вентилятором, если при остановке основного вентилятора не может быть прекращено выделение горючих веществ из обслуживаемого оборудования.
Устанавливая в воздуховодах огнезадерживающие клапаны в месте пересечения воздуховодами противопожарных преград, допускается в пределах противопожарного отсека проектировать общеобменные системы вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления:
системы, обслуживающие помещения категории Д с присоединенными к ним воз- духоводами, обслуживающими помещения категории В общей площадью не более 200 м2;
системы, обслуживающие помещения категорий А и Б, расположенные не более чем в трех этажах, с присоединением к ним воздуховодов из расположенных на тех же этажах помещений категории Д, складов категорий А и Б площадью по 55 м2 или менее каждый и административно-бытовые помещения, всего присоединенных помещений и складов не более 200 м?；
системы, обслуживающие помещения категории В с присоединенными к ним воздуховодами из помещений категории Д, складов категории В площадью 55 м2 или менее каждый; административно-бытовые помещения не более чем на трех этажах; всего присоединенных помещений и складов не более 200 м2;
общие системы для нескольких складов одной из категорий А, Б или В либо кладовых
горючих материалов (площади не ограничены), расположенных на одном этаже.
Общеобменные системы без установки огнезадерживающих клапанов следует проектировать для:
помещений категорий А, Б и В в любых сочетаниях и складов категорий А, Б и В в любых сочетаниях общей площадью не более 1100 м2, если эти помещения расположены в одноэтажном здании и имеют выходы только наружу;
помещений категории В и отдельных алминистративно-бытовых помещений, размещенных на площади производственного помещения;
жилых и общественных помещений, предусматривая отдельные системы по требо- ваниям СНиП 2.08.01 -89 и 2.08.02-89;
общественных помещений и отдельных помещений площадью не более 200 м2 категории Д.
Системы местных отсосов вредных или горючих веществ следует проектировать отдельными от других систем. К круглосуточно работающей системе общеобменной вытяжной вентиляции, имеющей резервный вентилятор, можно присоединять местные отсосы вредных или горючих веществ, от которых не требуется очистка воздуха.
Системы местных отсосов веществ, соединение которых может образовать взрывоопасную смесь или создать более опасные и вредные вещества, следует проектировать отдельными.
Общие системы допускается проектировать для каждой из следующих групп складов: категорий А и Б, складов категории В и кладовых горючих материалов общей площадью не более 50 м2, размещенных не более чем в трех этажах, при установке огнезадерживающих клапанов в местах пересечения противопожарных преград каждого из складов или кладовых.
Для складов категорий А? Б и В, в которых выделяются горючие газы и пары, необходима вентиляция с искусственным побуждением, за исключением складов, в которых эти выделения легче воздуха и требуемый воздухообмен не более двухкратного； в них допускается естественная вытяжная вентиляция из верхней зоны. При этом для складов вместимостью более 10 т должна быть устроена вытяжная вентиляция с искусственным побуждением на требуемый
воздухообмен, включаемая при входе в склад.
В помещениях категорий А и Б надлежит обеспечивать отрицательный дисбаланс воздуха.
Общие приемные устройства наружного воздуха для приточного оборудования не следует делать, если оборудование не допускается размещать в общем помещении.
Рециркуляция воздуха не допускается из помещений категорий А и Б, кроме воздушных и воздушно-тепловых завес у наружных ворот и дверей. Не допускается рециркуляция из 5-метровых зон вокруг оборудования, в котором могут образовываться взрывоопасные смеси (например, окрасочные камеры), и из систем местных отсосов взрывоопасных смесей.
В помещениях категорий А и Б необходимо устраивать аварийную вентиляцию по требованиям технологов. Аварийная вентиляция должна иметь искусственное побуждение, как правило, она должна быть вытяжной. В одноэтажных зданиях, в которых выделяются горючие газы и пары легче воздуха, допускается приточная аварийная вентиляция. При отсутствии технологических данных о расходе воздуха принимается 8-кратный аварийный воздухообмен в помещениях высотой до 6 м, а в помещениях высотой более 6 м принимается не менее 50 м3/ч на 1 м2 площади пола помещения. В насосных и компрессорных станциях категорий А и Б указанный выше воздухообмен проектируется в дополнение к воздухообмену, обеспечиваемому основными системами.
Для аварийной вентиляции следует использовать основные системы вытяжной вентиляции, обеспечивающие расход воздуха, достаточный для аварийной вентиляции. При отсутствии резервных вентиляторов у основных систем проектируется резервный вентилятор только для системы, имеющей максимальный расход воздуха. Если расход воздуха основных систем недостаточен для аварийной вентиляции, то к большей из этих систем надлежит установить резервный вентилятор и предусмотреть аварийный вентилятор на недостающий расход. К аварийным вентиляторам не требуется проектировать резервных вентиляторов.
Оборудование во взрывозащищенном исполнении необходимо принимать для вытяж* ных систем, удаляющих воздух из помещений категорий А и Б; для оборудования, размещаемого в упомянутых помещениях или в вытяжных воздуховодах из этих помещений, и для систем местных отсосов взрывоопасных смесей. Оборудование приточных систем, размещенное в помещениях для вентиляционного оборудования, допускается в обычном исполнении при условии установки взрывозащищенных обратных клапанов в воздуховодах, пересекающих стену помещения, в котором оборудование установлено.
Оборудование для помещений категорий А и Б и для систем местных отсосов взрывоопасных смесей не допускается размещать в подвале.
Пылеуловители для сухой очистки взрывоопасной пылевоздушной смеси следует устанавливать перед вентилятором вне производственных зданий, открыто или в отдельных зданиях на расстоянии не менее 10 м от стен обслуживаемого и других зданий.
Пылеуловители для сухой очистки пожароопасной пылевоздушной смеси следует размещать вне зданий I и II степени огнестойкости непосредственно у стен, если по всей высоте здания и на расстоянии не менее 2 м по горизонтали от габаритов пылеуловителя не имеется окон или имеются окна неоткрывающиеся с двойными рамами, металлическими переплетами с армированными стеклами или из стеклоблоков; вне зданий III V степени огнестойкости на расстоянии не менее 10 м от стен; внутри производственных зданий в отдельных помещениях для вентиляционного оборудования вместе с вентиляторами и другими пылеуловителями пожароопасных пылевоздушных смесей при условии механизированного непрерывного удаления горючей пыли.
Пылеотстойные камеры для взрыво- и пожароопасной пыли применять не допускается.
Оборудование приточных систем, обслуживающее помещения категорий А и Б, не допускается размещать вместе с оборудованием вытяжных систем, а также с оборудованием систем, работающих с рециркуляцией воздуха в общем помещении для вентиляционного оборудования.
В местах пересечения воздуховодами стен помещения для вентиляционного оборудова-
ния, обслуживающего помещения категорий А и Б и помещения, расположенные на их площади, следует предусматривать обратные взрывозащищенные клапаны. Оборудование приточных систем с рециркуляцией воздуха, обслуживающее помещение категории В, не допускается размещать в общих помещениях для вентиляционного оборудования, кроме оборудования приточных и вытяжных систем, обслуживающих помещения категории В.
Оборудование вытяжных систем общеобменной вентиляции, обслуживающее помещения категорий А и Б, допускается размещать в общем помещении для вентиляционного оборудования вместе с оборудованием местных отсосов взрывоопасных смесей без пылеуловителей или с мокрыми пылеуловителями, если в воздуховодах исключено отложение горючих веществ. Оборудование вытяжных систем из помещений категории В не следует размещать в общем помещении с оборудованием вытяжных систем из помещений категории Г.
Помещения для вентиляционного оборудования вытяжных систем следует относить к категориям помещений, которые они обслуживают, а помещения для оборудования систем местных отсосов, удаляющих взрывоопасные смеси, относить к категориям А или Б; если они имеют пылеуловители мокрой очистки, размещенные перед вентиляторами, то помещения для этого оборудования допускается (при обосновании) относить к категории помещения, которое они обслуживают, или к категории Д.
Помещения для оборудования приточных систем следует относить к категории В, если в этих помещениях размещены фильтры, содержащие 75 л и более масла в одной системе, или если система работает с рециркуляцией воздуха из помещения категории В.
В помещениях для вентиляционного оборудования, обслуживающего помещения категорий А и Б, и для оборудования систем местных отсосов взрывоопасных смесей запрещено отводить места для ремонтных работ, регенерации масла и других целей, а в помещениях для вытяжных систем из помещений этих категорий - устройство тепловых пунктов.
Помещения для вентиляционного оборудования допускается размещать за противопожарной стеной 1-го типа данного противопожарного отсека или в пределах противопо
жарной зоны в зданиях I, II и Ша степени огнестойкости за противопожарной стеной 2-го типа. Помещение должно непосредственно примыкать к противопожарной стене обслуживаемого отсека и в нем не следует размещать оборудование для помещений соседнего противопожарного отсека. На воздуховодах, пересекающих противопожарную стену, следует предусмотреть огнезадерживающие клапаны.
Помещения для сухих пылеуловителей систем местных отсосов взрывоопасных смесей не следует размещать под помещениями с массовым (кроме аварийных ситуаций) пребыванием людей.
Воздуховоды для помещений жилых, общественных и административно-бытовых зданий, а также для производственных зданий категорий Г и Д I и II степени огнестойкости и помещений этих категорий соединяются в системы с помощью вертикальных или горизонтальных коллекторов.
Воздуховоды зданий Ш и V степени огнестойкости категорий Г и Д помещений тех же категорий не допускается присоединять к вертикальным коллекторам.
Поэтажные ответвления присоединяются к вертикальным коллекторам через воздушный затвор, образующийся присоединением ответвлений под потолком вышележащего этажа или под потолком данного этажа, при наличии вертикального участка в месте присоединения длиной не менее 2 м.
К горизонтальным коллекторам можно присоединять воздуховоды не более пяти поэтажных ответвлений. Допускается прямое присоединение поэтажных ответвлений к вертикальному коллектору через огнезадерживающий клапан, размещаемый на стене помещения или коллектора. Воздуховоды зданий больничных палат и особо чистых помещений лечебно-профилактических учреждений соединяются в системы с помощью горизонтальных коллекторов.
Поэтажные ответвления к местным эжек- ционным доводчикам допускается присоединять к вертикальному коллектору в пределах данного и ниже расположенного этажа.
На ответвлениях от вертикального коллектора, через которые при пожаре может поступать дым из нижних этажей в верхние, если они не защищены воздушным затвором, следует устанавливать обратные клапаны при диаметре
170 Глава 20. Противопожарные требования воздуховода 200 мм и более и сечении 200 х 200 мм и более.
Воздуховоды для помещений категорий А, Б и В и воздуховоды местных отсосов взрывоопасных смесей в зданиях любых категорий взрывопожарной опасности следует проектировать, предусматривая установку самозакры- вающегося огнезадерживающего клапана при выходе воздуховода из обслуживаемого помещения на противопожарной преграде этого помещения. При этом никаких ограничений к компоновке системы воздуховодов не предъявляется. Для перечисленных случаев могут быть запроектированы системы без огнезадерживающих клапанов со следующими ограничениями： для помещений категории В должна быть запроектирована отдельная система, а для помещений категорий А и Б-общая система, в обоих случаях с отдельными воздуховодами для каждого помещения, присоединяемыми к вертикальному или горизонтальному коллектору; на ответвлениях, для защиты от проникания дыма из нижних этажей в верхние, в месте присоединения к коллектору должен быть установлен обратный клапан; коллектор может быть размещен в помещении для вентиляционного оборудования, снаружи здания, в помещении любой категории или в двух помещениях одной категории.
В противопожарных стенах и перегородках, разделяющих помещения, а также отделяющих помещения от коридоров, допускается устройство отверстий для перетекания воздуха, если в помещении отсутствуют вредные вещества 1- и 2-го классов опасности, а концентрация других вредных веществ не превышает ПДК. Отверстия должны быть защищены огнезадерживающими клапанами, автоматически закрывающимися при пожаре.
Группа помещений площадью не более 300 м2 (кроме складов) в зданиях любой категории с выходами в общий коридор, отнесенная к категории В или к категориям А и Б, рассматривается как одно помещение и может быть присоединена к одному транзитному воздуховоду, в начале которого должен быть установлен огнезадерживающий клапан. Транзитные воздуховоды от нескольких групп таких помещений, присоединенные к общему коллектору, образуют приточную или вытяжную систему. Имеющиеся в этих помещениях мест
ные отсосы должны собираться в отдельные системы. Воздуховоды к коллектору прокладываются по коридору.
Воздуховоды должны изготовляться из негорючих материалов для жилых, общественных и административно-бытовых зданий, для помещений категорий А, Б и В, для кладовых горючих материалов, для коллекторов и транзитных воздуховодов, внутри помещений для вентиляционного оборудования, чердаков и подвалов, для местных отсосов взрывоопасных смесей и для воздуха с температурой 80° С и более. Антикоррозийная защита допускается горючими материалами толщиной не более 0,4 мм. Воздуховоды из трудногорючих материалов допускается применять для одноэтажных жилых, общественных и административнобытовых зданий, кроме помещений с массовым пребыванием людей, для производственных помещений категорий Г и Д (кроме коллекторов и транзитных участков) и для прокладки внутри обслуживаемых производственных помещений. Воздуховоды из горючих материалов допускается применять внутри обслуживаемых производственных помещений. Для транзитных воздуховодов, обслуживающих помещения категорий А и Б, следует применять воздуховоды класса П (плотные). Воздуховоды для помещений категорий А и Б и для местных отсосов взрывоопасных веществ не допускается прокладывать в подвалах.
Транзитные воздуховоды и коллекторы, обслуживающие помещения жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий I и II степени огнестойкости категорий Г и Д, от ближайшей к обслуживаемому помещению противопожарной преграды с нормируемым пределом огнестойкости 0,75 ч и более на всем протяжении до помещения для вентиляционного оборудования следует проектировать с пределом огнестойкости 0,5 ч в зданиях, имеющих два этажа и более, и 0,25 ч в одноэтажных зданиях и в пределах одного этажа в более высоких зданиях. Транзитные воздуховоды, обслуживающие помещения категорий А? Б и В и кладовые горючих материалов или прокладываемые через эти помещения, следует проектировать с пределом огнестойкости 0,25 ч в одноэтажных зданиях или в пределах одного этажа зданий с любым числом этажей и 0,5 ч за пределами обслуживаемого этажа, а также в складах и
кладовых на всех этажах. Для помещений общественных и административно-бытовых зданий, а также для помещений категорий В (кроме складов), Г и Д допускается проекгировать
воздуховоды из негорючих материалов с ненор- мируемым пределом огнестойкости, предусматривая установку огнезадерживающих клапанов при пересечении каждой противопожарной преграды с пределом (нормируемым) огнестойкости 0,75 ч и более. Транзитные воздухо
воды допускается проектировать из трудногорючих материалов при прокладке каждого в отдельной шахте, кожухе или i ильзе из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч; из негорючих материалов с пределом огнестойкости ниже нормируемого при прокладке воздуховодов в общей шахте из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч.
Транзитные воздуховоды систем местных oicocob взрывоопасных смесей и воздуховоды для тамбуров-шлюзов при помещениях категорий А и Б следует проектировать с пределом огнестойкости 0,5 ч; с таким же пределом огнестойкости проектирую гея коллекторы для воздуховодов, обслуживающих помещения категорий А, Б и В; коллекторы для воздуховодов, обслуживающих помещения категорий Г и Д в зданиях IIP V степени огнестойкости, а также транзитные воздуховоды, прокладываемые через междуэтажные перекрытия этих зданий, должны иметь предел огнестойкости 0,5 ч.
Огнезадерживающие клапаны в отверстиях и воздуховодах, пересекающих противопожарные стены и перегородки (преграды), должны иметь предел огнестойкости 1 ч при преграде с нормируемым пределом огнестойкости 2,5 ч; 0,5 ч при преграде 0,75 ч и 0,25 ч при преграде той же огнестойкости.
Расстояние по прямой от края устья источника выброса из систем местных отсосов взрывоопасной парогазопылевоздушной смеси до ближайшей точки возможных источников воспламенения следует принимать не менее / = 4Dq/%》10, где D-диаметр устья источника, м; q - концентрация горючих газов, паров и пыли в устье выброса; qz~концентрация упомянутых веществ, равная 10% нижнего концентрационного предела распространения пламени; выбросы должны производится вертикально вверх без зонтов на трубах.
На случай пожара необходимо предусматривать отключение (автоматическое и" дистан
ционное) систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, кроме систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б, включение систем противодымной вентиляции и открывание дымовых клапанов в коридоре на этаже пожара и в помещении, в котором произошел пожар, либо в части помещения в «дымовой зоне» этого помещения; открывание клапанов должно производиться автоматически; необходимость и порядок отключения систем, удаляющих горючие вещества или вредные газы через местные отсосы или общеобменной вентиляцией, должны определяться технологическими требованиями. Управление дистанционными устройствами должно, как правило, размещаться на пульте управления оборудования здания, кроме случаев, когда в зданиях категорий А и Б предполагается быстрое распространение пожара; в этом случае управление должно размещаться вне здания,
УДАЛЕНИЕ ДЫМАПРИ ПОЖАРЕ ИЗ КОРИДОРОВ
ИЛИ ХОЛЛОВ
Удаление дыма из коридоров (предназначенных для эвакуации людей) или холлов (при отсутствии коридора) следует проектировать для жилых зданий высотой более 10 этажей, общественных зданий высотой 10 надземных этажей и более или для 9-этажных зданий и зданий с меньшим числом этажей, имеющих высоту более 26,5 м от средней планировочной отметки земли до отметки пола верхнего этажа (не считая верхнего технического этажа), из коридоров, не имеющих световых проемов в наружных ограждениях, длиной более 12 м, предназначенных для эвакуации людей, в зданиях любого назначения, из коридоров производен венных и административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м от планировочной отметки земли до отметки чистого пола верхнего этажа. Удаление дыма из коридоров или холлов, этажей, на которых из всех помещений предусмотрено удаление дыма, проектировать не нужно.
Расход дыма, кг/ч, удаляемого из коридо-
ТАБЛИЦА 20,1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГОРЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДА
ОбозначениеклапанаОбозначениеклапанаУстановочные размеры, мм, не болеедлинавысота /1ширина bУстановочные размеры, мм, не болеедлинавысота /1ширина bПлощадь проходного сечения, м2, не менееПлощадь проходного сечения, м2, не менееМасса, кг, не болееМасса, кг, не болееПределыогнестойкости, %не менееПределыогнестойкости, %не менееКПДШГ-25КПДШВ-25КПДШК-25КПДШК-30КПДШК-35КПДШК-40КПДШГ-25КПДШВ-25КПДШК-25КПДШК-30КПДШК-35КПДШК-405 5 5 0 5 0 &&а65 5 5 0 5 0 &&а65000005000507 5 6 6 7 75000005000507 5 6 6 7 75 7 6 6 7 75 7 6 6 7 7二140二二140二
Обозначениеклапана
Обозначениеклапана
Установочные размеры, мм, не более
длина
высота /1
ширина b
Установочные размеры, мм, не более
длина
высота /1
ширина b
Площадь проходного сечения, м2, не менее
Площадь проходного сечения, м2, не менее
Масса, кг, не более
Масса, кг, не более
Пределыогнестойкости, %не менее
Пределыогнестойкости, %не менее
КПДШГ-25
КПДШВ-25
КПДШК-25
КПДШК-30
КПДШК-35
КПДШК-40
КПДШГ-25
КПДШВ-25
КПДШК-25
КПДШК-30
КПДШК-35
КПДШК-40
5 5 5 0 5 0 &&а6
5 5 5 0 5 0 &&а6
500000500050
7 5 6 6 7 7
500000500050
7 5 6 6 7 7
5 7 6 6 7 7
5 7 6 6 7 7
二140二
二140二
Примечание Тип привода для открытия клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной. Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1 с.
ра, следует определять по формуле: для жилого дома
G师=3420В"1“ (20.1) для общественного, административно-бытового, производственного и складского здания
Gsm = 4300BHl^nKd, (20.2) где В-ширина большей створки двери, м, при выходе из коридора или холла в защищаемый от дыма объем (лестничную клетку, вестибюль, лифтовый холл, непосредственно наружу или наружу через помещение); Я-высота двери, м; при высоте двери меньше 2 м следует принимать Н = 2 м; п-коэффициент, зависящим от ширины створок В,м, дверей, открываемых при пожаре на лестничные клетки или наружу (данные М.М, Грудзинского):
Ширина В,м 0,60,9 1,21,8 2,4
Жилые здания . , . . 1,0 0,82 0,7 0,51 0,41
Общественные, административно-бытовые и производственные здания . . 1,05 0,91 0,8 0,62 0,5
Kd - коэффициент продолжительности открытия дверей, равный 0,8 при эвакуации 30 чел. или менее через одну дверь и 1 при большем числе людей.
Расход воздуха, подсасываемогочерез неплотности закрытых дымовых клапанов в коридорах всех этажей, кроме этажа, на котором произошел пожар, и неплотности дымовой шахты, можно принимать из расчета 120 кг/ч на 1 м длины шахты. Более точно расход воздуха можно определить поэлементным расчетом в зависимости от неплотностей клапана И материала стенок шахты. Плотность дымовых газов, удаляемых из коридоров, принимается 0,61 кг/м3; плотность газов перед вентилятором определяется по формуле
% = 9师 + GA)/G5m/0,61 + Ga/L2);(20.3) температура газов
./加=(353 - 273 63/6“ (20.4) где Gsm и Ga - расход дыма и воздуха, кг/ч; tsm- гемпература, ℃.
Дымовые клапаны (табл. 20.1) следует размещать под потолком коридора или холла, присоединяя их непосредственно к дымовой шахте или через ответвление длиной не более 15 м. Дымовой клапан предназначается для обслуживания коридора длиной не более 30 м или для части коридора, выделенной перегородкой с дверями.
Удаление дыма из коридоров или холла производится отдельными системами с искусственным побуждением, В пределах противопожарного отсека здания допускается присоединять две дымовые шахты к одному вентилятору, рассчитанному на больший расход дыма одной из шахт, с учетом подсосов воздуха через неплотности обеих шахт.
Пример 20.1. Рассчитать удаление дыма из коридоров 17-этажного жилого здания. Высота двери при выходе из коридора на незадымляе* мую лестничную клетку 2-го тица 2 м, ширина створки двери 0,8 м, и = 0,89.
Решение. По формуле (20.1) определяем расход дыма, удаляемого из коридора, Gsm = =3420• 0,8 • 2】，§ • 0,89 = 6890 кг/ч.
Высота дымовой шахты до вентилятора равна: 16,5-2,8 = 46,2 м.
Подсос воздуха в дымовую шахту составит: 462 120 = 5540 кг/ч.
Плотность дыма перед вентилятором определяем по формуле (20.3)
Ssw = (6890 + 5540)/(6890/0,61 +
+ 5540/1,2) = 0,78 й"/м3;
температура дыма по формуле (20.4) равна:
tsm = (353 - 273-0,78)/0,78 = 180℃.
Расчет каналов дымоудаления и выбор вентилятора производятся так же, как выбор и расчет дымососа (см. гл. 22).
Для дымоудаления применяют обычные радиальные вентиляторы, в условиях пожара они могут работать 45-60 мин.
205 УДАЛЕНИЕ ДЫМАНЕПОСРЕДСТВЕННО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ,В КОТОРЫХ ПРОИЗОШЕЛ ПОЖАР
Удаление дыма следует проектировать из каждого производственного или складского помещения с постоянными рабочими местами или с постоянным пребыванием людей, отнесенного к категории А, Б или В, и помещения категории Г или Д в зданиях IVa степени огнестойкости, а также из каждого помещения без естественного освещения площадью 55 м2 и более, предназначенного для хранения или переработки горючих материалов в общественном, жилом или административно-бытовом здании (если не предусмотрено удаление дыма из коридоров или холлов), и из гардеробных площадью более 200 м2, не имеющих естественного освещения.
Расход дыма для помещений площадью 1600 м2 и менее, кг/ч:
G] = 3584£4&(" 一
丿 Pg + 0,7 吟 Р%]叫 (20.5) где G,-расход дыма, соответствующий поступлению воздуха через двери эвакуационных выходов горящего помещения, препятствующий прониканию дыма в другие помещения; расчет по формуле (20.5) производится для холодного периода года (параметры Б) н проверяется для теплого периода, если расчетная скорость ветра в теплый период больше, чем в холодный; в расчет принимается большая из этих величин; IHrf-суммарная эквивалентная площадь дверей эвакуационных выходов из горящего помещения, м2; 力о = 0,5Н + 0,2-расстояние от границы дыма до середины высоты двери; Я-высота двери, м; уех(, у-удельный вес наружного воздуха и дыма, Н/м3;
рмг-плотность наружного воздуха, кг/м3; vp-расчетная скорость ветра, м/с; учитывается для дверей, через которые эвакуация направляется в сторону наветренного фасада здания, для местностей с расчетной скоростью ветра более 1 м/с (параметры Б); ограничивается 5 м/с.
Суммарная эквивалентная площадь Е Л^, м2, дверей эвакуационных выходов из горящего помещения для местностей с расчетной скоростью ветра не более 1 м/с определяется для всех выходов вместе, а при скорости более 1 м/с - отдельно для выходов на фасад с наибольшей эквивалентной площадью (рассматриваются как выходы на наветренный фасад) и вместе для всех остальных выходов по формуле
S Ad = [£儿 + К1Е4 +
+ К21Л3]К3,(20.6)
где Е/「SЛ2, ЕЛЭ-суммарные площади дверей соответственно одинарных, открывающихся прямо наружу; первых дверей, для прохода через которые наружу требуется открыть еще одну дверь Аг\ то же, но требуется открыть еще две или большее число дверей %з； К「К2 - коэффициенты для определения эквивалентной площади последовательно расположенных дверей, определяемые по формулам:
& = (1 + 1/М)-叫(20.7)
a=(1 + 1/m + 1/也2)一0弋(20.8)
m=e/旧3，
п = е/ ；/e/2 или "==E/ ；/E/3;(20.9)
где К 3~ коэффициент относительной продолжительности открытия дверей: для одинарных дверей К3 = 0,03 г W 1; для двойных дверей К3 = 0,05r W 1, где г-среднее число людей, выходящих через каждую дверь; К3-принимается не менее 0,8 при одной двери в помещении; 0,7-при двух дверях; 0,6-при трех; 0,5-при четырех и 0,4~при пяти и большем числе дверей.
Помещения площадью более 1600 м2 делятся на «дымовые зоны» для того, чтобы при пожаре удаление расчетного расхода дыма производилось только из той дымовой зоны, на площади которой произошло загорание.
По планировочным условиям площадь дымовой зоны может быть выбрана любой, не превышающей 1600 м2.
Удаление дыма непосредственно из помещений одно- и двухэтажных зданий и из верхнего этажа многоэтажных зданий, как правило, следует осуществлять через дымовые шахты, незадуваемые фонари с открывающимися фрамугами или через открывающиеся зенитные фонари; с площади шириной не более 15 м допускается удаление дыма через окна в наружных стенах с открывающимися фрамугами.
Расчетная температура воздуха, °CУдельный вес дыма, Н/м3Значения ^sm,тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или расположейии фрамуги, м468101214161820(+ 20)-( + 40)4—9151821242628303133(-5)-(-16)4-615,919,322,525,327,629,731,733,835,66-91720,62426,929,431,6343638(~16)-(-36)4-61720,62426,929,431,63436386-918,923,126,930,23335,538,140,442(-36)-(-50)4-617,921,825,428,631,233,5363840,36-919,924,228,231,734,637,24042,444,6Расчетная температура воздуха, °CУдельный вес дыма, Н/м3Значения ^sm,тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или расположейии фрамуги, м468101214161820(+ 20)-( + 40)4—9151821242628303133(-5)-(-16)4-615,919,322,525,327,629,731,733,835,66-91720,62426,929,431,6343638(~16)-(-36)4-61720,62426,929,431,63436386-918,923,126,930,23335,538,140,442(-36)-(-50)4-617,921,825,428,631,233,5363840,36-919,924,228,231,734,637,24042,444,6ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕПримечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается с коэффициентом К^ = 0,8/(1,5 + С)。'* где，= 2AP/(r2psm); ДР-потери давления на трение и местные сопротивления, Па, участка шахты длиной Ят > 2 м, psm = у/9,81 - плотность дыма; г-скорость дыма в шахте, м/с 2. Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол открытия фрамуги.Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается с коэффициентом К^ = 0,8/(1,5 + С)。'* где，= 2AP/(r2psm); ДР-потери давления на трение и местные сопротивления, Па, участка шахты длиной Ят > 2 м, psm = у/9,81 - плотность дыма; г-скорость дыма в шахте, м/с 2. Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол открытия фрамуги.расположенными не менее чем на 0,2 м выше дверей эвакуационных выходов, считая до нижнего края фрамуги.
Расчетная температура воздуха, °C
Удельный вес дыма, Н/м3
Значения ^sm,
тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или расположейии фрамуги, м
4
6
8
10
12
14
16
18
20
(+ 20)-( + 40)
4—9
15
18
21
24
26
28
30
31
33
(-5)-(-16)
4-6
15,9
19,3
22,5
25,3
27,6
29,7
31,7
33,8
35,6
6-9
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
(~16)-(-36)
4-6
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
6-9
18,9
23,1
26,9
30,2
33
35,5
38,1
40,4
42
(-36)-(-50)
4-6
17,9
21,8
25,4
28,6
31,2
33,5
36
38
40,3
6-9
19,9
24,2
28,2
31,7
34,6
37,2
40
42,4
44,6
Расчетная температура воздуха, °C
Удельный вес дыма, Н/м3
Значения ^sm,
тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или расположейии фрамуги, м
4
6
8
10
12
14
16
18
20
(+ 20)-( + 40)
4—9
15
18
21
24
26
28
30
31
33
(-5)-(-16)
4-6
15,9
19,3
22,5
25,3
27,6
29,7
31,7
33,8
35,6
6-9
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
(~16)-(-36)
4-6
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
6-9
18,9
23,1
26,9
30,2
33
35,5
38,1
40,4
42
(-36)-(-50)
4-6
17,9
21,8
25,4
28,6
31,2
33,5
36
38
40,3
6-9
19,9
24,2
28,2
31,7
34,6
37,2
40
42,4
44,6
ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕ
ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕ
Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается с коэффициентом К^ = 0,8/(1,5 + С)。'* где，= 2AP/(r2psm); ДР-потери давления на трение и местные сопротивления, Па, участка шахты длиной Ят > 2 м, psm = у/9,81 - плотность дыма; г-скорость дыма в шахте, м/с 2. Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол открытия фрамуги.
Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается с коэффициентом К^ = 0,8/(1,5 + С)。'* где，= 2AP/(r2psm); ДР-потери давления на трение и местные сопротивления, Па, участка шахты длиной Ят > 2 м, psm = у/9,81 - плотность дыма; г-скорость дыма в шахте, м/с 2. Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол открытия фрамуги.
Площадь поперечного сечения шахт и открывающихся фрамуг 4» м2, определяется по формуле
A0 = G/Kqsm, (20.10) где t?~ расход дыма, кг/ч? удаляемого из помещения, равный G] и определяемый по формуле (20.5) или удаляемо! о из каждой дымовой зоны; К — 1 -для дымовых шахт и К = 0,75 sin а-для открывающихся незадуваемых фрамуг фонарей и окон, где угол от- кре Ч1я фрамуг; <ysm~ удельный расход дыма, кг/ч на 1 м* площади дымовой шахты, при естественной тяге (табл. 20.2).
В зданиях с тремя этажами и более удаление дыма следует осуществлять вытяжными системами с искусственным побуждением. К вентилятору допускается присоединять вертикальный коллектор с ответвлениями не более чем к четырем помещениям на каждом этаже, ответвления должны быть закрыты дымовыми клапанами. В помещении, в котором произо
шел пожар, клапан автоматически открывается по сигналу датчика. Производительность вентилятора определяется большим из расходов присоединенных помещений и подсосами воздуха через неплотности закрытых клапанов и неплотности воздуховодов.
В каждой дымовой зоне следует размещать равное число дымовых клапанов, объединяя их в группы и присоединяя их к вытяжному коллектору или дымовой шахте. Расстояние между группами клапанов не должно превышать 30 м. Для увеличения эффективности дымоудаления дымовые зоны рекомендуется ограждать завесами в пределах высоты ферм, но не менее чем на высоту 1,5 м от потолка.
Расход воздуха, кг/ч, через неплотности закрытых шторчатых дымовых клапанов составляет (по данным И. И. Ильинского)
Gv^4Q,3^Pfv)°'sn, (20.11)
где ДР-разность давления по обе стороны клапана, Па; ^-площадь проходного сечения клапана м2; л ~ число закрытых клапанов в системе
Дымоудаление следует рассчитывать на температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б). Для местностей, в которых скорость ветра в теплый период года превышает таковую в холодный период, расчеты необходимо про- изводить на теплый и холодный периоды, принимая в проекте большую величину .
Скорость движения дыма в клапанах, шахтах и воздуховодах при естественной тяге следует принимать по расчету, а при искусственном побуждении-по экономическим соображениям. Избыточное давление, развиваемое вентилятором, рекомендуется гасить в конфузорах факельного выброса. Выброс дыма в атмосферу нужно предусматривать не менее чем на 2 м от кровли здания и 5 м от приемных устройств для приточного наружного воздуха.
Удельный вес дыма при удалении из помещений объемом 10 тыс. м3 и менее 丫加加=4 Н/м3- при горении жидкостей и газов, 5 Н/м3-при горении Твердых тел и 6 Н/м3- при горении волокнистых веществ. При удалении из помещений большего объема удельный вес определяется по формуле
Ysm = Ysm,m +0,05 (F-10) ^9, (20.12) где К-объем помещения, тыс. м3/ч.
Пример 202 Для цеха категории Б размером 120 х 144 х 4,8 = 82 944 м3 (рис. 20.1). Рассчитать удаление дыма при пожаре. Для эвакуации служат пять дверей площадью 5 х 2,4 х 0,9 = 10,8 м2. При эвакуации в северном направлении нужно открыть три первых, две вторых и одну третью двери, а в западном направлении, выходя из двух первых дверей, нужно открыть одну вторую и одну третью дверь. Расчетная температура воздуха минус 24“ С, скорость ветра в холодный период 13,5, в теплый 4,7 м/с.
Решение. Удельный вес дыма по формуле (20」2) составит: %制=6 + 0,05(82,9 — 10) = 9,6- принято 9 Н/м3.
Удельный вес воздуха
3463/(273 — 24) к 13,9 Н/м3, плотность воздуха 1,42 кг/м3.
Рис. 20.1. План цеха к примеру расчета 20.1 (А - эвакуационные выходы из горящего помещения)
/ - шахты дымоудаления; 2—окна с открывающимися фрамугами
По формуле (20.5) определяем расход дыма при площади Ad = 1 м2:
для дверей в наветренной стене горящего помещения
G = 3584 [(2,4/2 + 0,2)(13,9 - 9)1,42 + + 0,7 • 13,5? U424” = 58 560 кг/(ч-м2);
для дверей в других стенах
G = 3584 [(2,4/2 + 0,2) (13,9 - 9) 1,42]隼 =11186 кг/(ч-м2); ветер увеличивает расход дыма в 5,2 раза.
Для выхода через любую дверь помещения необходимо открыть еще две двери.
По формуле (20.9) находим величины 驾 и 加：для одной двери в северной стене п = 1 и m = 1; для двух дверей в восточной стене п = 0,5 и m — 0,5; для двух дверей в южной стене п = 0,5 и m — 0,5. При этом Ка = 0,577 для дверей северной стены и 0,34 для восточной и южной стен.
В помещении работают 80 чел., т.е. при эвакуации на одну дверь приходится 80/5 = =16 чел. Тогда Кз = 0,05 Тб = 0,8.
Эквивалентная по расходу площадь дверей по формуле (20.6) на наветренной восточной стене здания с двумя дверями для выхода из помещения составит:
e4 = 2"0,924十2 к3 == 4,32-0,34^0,8= 1,175 м2;
одной двери на северной стене помещения
ZAd = 0,9 • 2,4 • 0,577 • 0,8 = 0,997 м2;
двух дверей на южной стене 1,175 м2, а всего для северной и южной стен, не испытывающих давления ветра, 1,175 + 0,997 = 2,172 м2.
Определим расход дыма за счет воздуха, поступающего через двери наветренной стены:
G] = 58560-1,175 = 68808 кг/ч;
двери северной и южной стен
G] = 11186-2,172 二 24296 кг/ч.
Общий расход дыма составит G】= = 93104 кг/ч.
По планировочным условиям принимаем Wj = 14 дымовых зон, из них 12 зон размером по 54*24 = 1296 м2 и две приоконные зоны площадью по 72-12 = 864 м2. Число зон % > w, поэтому принимаем расход дыма для каждой зоны G] = 93104 кг/ч.
Для каждой из 12 дымовых зон проектируем дымовые шахты с дефлекторами площадью поперечного сечения шахт 93104/19740 = 4,7 м2.
Здесь 19740 кг/(ч-м2)-расход дыма на 1 м2 сечения шахты высотой 4,8 — 2,4 — 0,2 + 2 = —4,2 м, принятый по табл. 20*2 ( в расчете не учтено ограничение скорости ветра до 5 м/с).
В каждой дымовой зоне проектируем по две дымовые шахты площадью по 2,4 м2. В каждой шахте устанавливаем по шесть дымовых клапанов КПДШк площадью 0,4 м2 (см. табл. 20.1).
Удаление дыма из двух зон, примыкающих к окнам, проектируем через верхнеподвесные фрамуги, ось которых находится на высоте 1,3 м от нижнего уровня стояния дыма. Фрамуги открываются на 45°. Коэффициент в формуле (20.10) К = 0,75'0,707 = 0,53. При температуре наружого воздуха минус 24е С и расчетной высоте 1,3 м qsm = L3T8.9 = 6,14 тыс< кг/ч (см. табл. 20.2). Площадь открывающихся фрамуг в каждой зоне должна быть 93104/(6140*0,53)= =28,6 м2 или по 2,4 м2 в каждом 6-метровом шаге колонн приоконной зоны. Площадь фрамуг в 28,6/4,7 = 6 раз больше площади сечения шахт.
206 ПРИТОЧНАЯПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Наружный воздух при пожаре следует подавать в лифтовые шахты в зданиях с неза- дымляемыми лестничными клетками, в неза- дымляемые лестничные клетки 2-го типа, в тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа и при незадымляемых лестничных клетках, не имеющих выхода непосредственно наружу, в тамбуры-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже производствеН' ных и общественных административно-бытовых зданий и в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В. В зданиях категорий А и Б в тамбуры- шлюзы при незадымляемых лестничных клетках следует подавать воздух постоянно из расчета создания в них избыточного давления 20 Па при закрытых дверях. Данные по незадымляе- мым лестничным клеткам приведены в СНиП 2.01.02-85.
Расход наружного воздуха для приточной противодымной вентиляции должен рассчитываться на поддержание при пожаре давления воздуха не менее 20 Па: в лифтовых шахтах при закрытых дверях на всех этажах, кроме нижнего; в нижней части каждого отсека незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях, на пути эвакуации из коридоров и холлов на этаже пожара, в лестничную клетку и из здания наружу, при закрытых дверях из коридоров и холлов на всех остальных этажах; в тамбурах-шлюзах на этаже пожара в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками 3-го типа при одной открытой двери в коридор или холл: в тамбурах-шлюзах перед лифтами в подвальных этажах общественных и производственных зданий при закрытых дверях; в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В при одной открытой двери в подвальный этаж.
Давление воздуха в лифтовой хпахте, Па, при незадымляемой лестничной клетке Ьго типа и вестибюле при незадымляемой лестничной клетке 2-го типа определяется по формуле
Л = 0,7г2 рехг + 20, (20.13) где и-расчетная скорость ветра, м/с; резс(-плотность наружного воздуха, кг/м3, при параметрах Б в холодный период года.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
10-1415-2021-27и числе дверей48 1164816485090014001700125014501750135015501001300170021001550160021501650190015016502050240018002100245019002150200190022502700————-~—10-1415-2021-27и числе дверей48 1164816485090014001700125014501750135015501001300170021001550160021501650190015016502050240018002100245019002150200190022502700————-~—ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gmtl, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ "“，ПаТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gmtl, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ "“，ПаЗначения GmI|, кг/ч, при числе этажейЗначения GmI|, кг/ч, при числе этажейемого в лифтовую шахту, при незадымляемой лестничной клетке определяется по формуле
10-14
15-20
21-27
и числе дверей
4
8 1
16
4
8
16
4
8
50
900
1400
1700
1250
1450
1750
1350
1550
100
1300
1700
2100
1550
1600
2150
1650
1900
150
1650
2050
2400
1800
2100
2450
1900
2150
200
1900
2250
2700
——
—
—
-~
—
10-14
15-20
21-27
и числе дверей
4
8 1
16
4
8
16
4
8
50
900
1400
1700
1250
1450
1750
1350
1550
100
1300
1700
2100
1550
1600
2150
1650
1900
150
1650
2050
2400
1800
2100
2450
1900
2150
200
1900
2250
2700
——
—
—
-~
—
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gmtl, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ "“，Па
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gmtl, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ "“，Па
Значения GmI|, кг/ч, при числе этажей
Значения GmI|, кг/ч, при числе этажей
Gi = Gi. 1 + 网厂
— 5% + 25)](N — 1),(20.14)
где G/,i~расход наружного волдуха черет открытые двери лифтовой шахты ня этаже пожара, который определяется по фопмулам при z-образном входе в тамбур у наружной двери:
при двух лифтах
@ = 2950 + 1000 х
х (8,8 л. 1 —】2产';(20.15)
при трех лифтах
G( = 4350 + 1000 х
х (12.95 Pf, J - 11,5)°'s:(20.16)
^м/-средний расход воздуха, выходящего из лифтовых 〔вахт, на каждом этаже со второго и выше“ через неплотности закрытых дверей, кг/ч.
G喇产 1050+ 5,2 В +
+ 20(N-l)丄 303-4);(20 17)
^-определяете» по формуле (20J3), V и 刁-вот* ветственчо число этажей в здании и среднее число дверей на этаже здания.
Давление, развиваемое вентилятором, Па, подающим воздух в лифтовую шахту, опреде» ляется по формуле
几=A巴+尸2一n似Y^一力),(20.18)
где А 尸,一потери давления в сети, Па, q。входа воздуха в лифтовую шахту; ^ и й-число этажей зданий и высота этажа, м: 丁口^ — у,™разность удепьчых весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой ша^^тс: при-45℃ разность равна !J: rd”35F5 при -25。-1,1; при-15°-0,85: прнГО。-。，； при-5^ 0 56
Расход воздуха, подаваемого в не^ааым- ляемую лестничную клетку 2-го типи q лифтовую шахту при ней. распопоженные так. что из
двери поэтажного коридора люди выходят в лифтовый холл и из него на лестничную кпетку, затем, опустившись на первый этаж? выходят в вестибюль и наружу, определяется по формуле
G«! = G^(N - 1) + G, + 0,91 Gsm, (20.19) где Gmtl-средний расход воздуха, приходящийся на каждый Э1 аж со второго по верхний, определяемый по та^п. 20.3, в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на уровне первого пажа Pt ^, опре- де/хяемого по формуле
尸з CPltQ-cAPNi (20 20) С н 2 н г = 0J при двух лифтах; С = 1,56 иг* 0.067 при трех и С — \^ и с - 0,053 при четырех лифтах; Р(>0-давление s вестибюле, определяемое по формуле (20.13) (подставив вместо 戶亍；давление на закрытые двери при выходе из лифтового холла верхнего 31&жа на лестничную клетку 2-го незаиымшемого типа, согласно СНиП 2 04.0 5 86, не лопине превышать 150 Па, при этом давление в вестибюпе (для рассматриваемой планировки)尸厶纟 не должно превышать величин, указанных в табл. 20.4;
С^-расход наружного воздуха через открытую входную дверь в здание при обычно употребляемом ^-образном входном тамбуре определяется по формуле
S = 4566/\F； (20.21) ff^-oacxoH дыма* удаляемого из коридора системой противодымной вытяжной вентиляции на этаже, на катером произошел пожар; определяется по формуле (20.0 или (20.2),
Разность давления в лестничной клетке и лкфтовой шахте на уровне верхнего этажа равна: &卩搜=Р心一В,* Для рассматриваемого случая рекомендуется принимать не более 100 Па при подаче всего воздуха для лестнич- чой клетки н лифтовой 切ахт” одним вентиляторе^ в л?стни1^п?ю клетку с последующей перг'^ачей части воздуха в лифтовую шахту.
При независимой подаче в лестничную
ТАБЛИЦА 20.4. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
50
65
90
90
110 —
15-20
60
80
100
120
—
70
90
ПО
——
20-27
3
35
60
80
50
80
100
4
45
75
90
60
90
клетку и лифтовую шахту огдельным вентилятором АРХ следует принимать 50 Па.
Как видно из табл. 204 необходимое давление воздуха в вестибюле при расчетной его температуре - 45° С обеспечивается в пределах скорости ветра от [(35 — 20/(0,7-1,55)]0,5 = =3,7 м/с до [(120 — 20)/(0,7*1,55)]°*5 二 9,6 м/с, хотя расчетные скорости ветра доходят до 17,5 м/с (Новороссийск). Следовательно, полный эффект по защите эвакуационных выходов из здания не всегда достижим.
Расход воздуха, поступающего в лестничную клетку, определяется по рис. 20.2 в зависимости от принятой разности давления A PN между лестничной кле гкой и лифювой шахтой при учете давления в лифтовой шахте 尸厂
Расход воздуха, поступающего в лифтовую шахту G；, определяют по формуле
a = G*-q・ (20.22)
Давление воздуха. Па. создаваемое вентилятором, подающим суммарный расход воздуха 6欧，кг/ч, в лестничную клетку и лифтовую шахту, равен:
^Pv = ^Pvl + ^PN, (20.23) где Д Рн - определяется по формуле (20.18); Д PN- разность давления между лестничной клеткой и лифто* вой шахтой на верхнем этаже здания, принимаемая не более 100 Па.
Расчеты подачи воздуха в лестничные клетки и лифтовые шахты при других планиров
ках приведены в Пособии к СНиП 2.04.05-86.
Расход наружного воздуха, кг/q, подаваемого в тамбур-шлюз при незадымляемой лестничной клетке 3-го типа, рассчитывается по формуле
G = 6000 Л + 120/,(20.24)
где Я-площадь двери, м2, на входе в гамбур-шлюз из коридора или холла на этаже пожара; /-длина воздуховода с закрытыми клапанами, по которому подводится воздух, м.
Пример 20.3. Запроектировать подачу воздуха в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовую шахту для двух лифтов в жилом 17-этажном доме с четырьмя квартирами на каждом этаже в Новгороде при расчетной скорости ветра 5 м/с в холодный период года (параметры Б).
Подача воздуха предусма гривается одной приточной системой в лестничную клетку, откуда воздух отводится в лифтовую шахту воздуховодом или через специальное отверстие в разделяющей стене.
-1. По формуле (20.13) определяем давление воздуха в вестибюле при расчетной скорости ветра 5 м/с
В = 07 52 1,434 + 20 = 45 Па.
Задаемся рекомендуемой разностью давлений между лестничной клеткой и лифтовой шах гой на верхнем этаже Д PN = 100 Па и по формуле (20.20) определяем давление в лифтовой шахте на первом этаже
Рм^2-45 0,1-100 = 80 Па.
По табл. 20.3 при этом давлении9 интерполируя, находим средний расход воздуха через неплотности закрытых дверей лифтовой шахты Gmtl = 1430 кг/ч.
По формуле (20.21) находим расход воздуха через открытые входные двери здания
Gd = 4566・45°，5& 30 600 кг/ч.
Суммарный расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку и лифтовую шахту, определим по формуле (20.19)
G〃= 1430(17 - 1) + 30 600 + 丄 3420*0,8-2b5/U = 6890-0,91 = 59 750 кг/ч, где 6890 кг/ч-расход воздуха, поступающего в коридор этажа, на котором произошел пожар, через дверь размером 0,8 - 2м; расход определен по формуле (20.1), причем расход дыма приведен к расходу воздуха с помощью коэффициента 0,91.
/方,*г/у
Рис 20 2, Номограммы для определения расхода наружного воздуха Gstt нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой Ар^ на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже 仍
7 и 2—два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при pt 130, 80 и 30 Па, 6. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9. /6.
11 четыре лифта при р[ 140. 80 и 20 Па
Расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, при А 尸川=100 Па и 尸и = 80 Па по рис. 20.3 равен 24 500 кг/ч.
Расход воздуха, пропускаемого из лестничной клетки в лифтовую шахту, вычисляем по формуле (20.22):
а = 59 750 一 24 500 = 35 250 кг/ч.
Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, при потерях давления в воздуховодах у вентилятора Ps определяем по формулам (20.23) и (20.18): А% =巴 + 80 + 100 一 17-2,8(1,43 一 1,22)= =R+ 170 Па.
Глава 21
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕЭНЕРГОРЕСУРСЫ
ИСТОЧНИКИ, ПОТРЕБИТЕЛИИ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯНИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВТОРИЧНЫХЭНЕРГОРЕСУРСОВ
В связи с общим энергетическим дефицитом необходимо искать пути экономии тепловой энергии в системах вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения. Одним из направлений совершенствования и сокращения энергоемкости систем вентиляции и кондиционирования является использование для нагрева приточного воздуха теплоты низкотемпературных вторичных энергоресурсов (ВЭР).
В качестве теплоносителя ВЭР может использоваться теплота:
содержащаяся в воздухе, удаляемом системами местной или общеобменной вентиляции;*
газовоздушной смеси, удаляемой от технологического оборудования;
воды оборотных систем, охлаждающих технологическое оборудование и др.
Достаточно широкое распространение получили системы утилизации с воздухо-воздушными теплоутилизаторами (регенеративными и рекуперативными), а также с жидкостно-воздушными теплоутилизаторами и промежуточным теплоносителем.
Если утилизированной теплоты недостаточно для обеспечения заданной температуры приточного воздуха, проектируются дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверхности нагрева дополнительных воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномерности их тепловой нагрузки в различных эксплуатационных режимах (при защите от обмерзания теплоутилизационного оборудования, при изменении параметров и расходов теплоносителей ВЭР и т. д.).
Как правило, расчет теплоутилизационного оборудования выполняется для холодного периода года. Возможная экономия холода на обработку приточного воздуха в теплый пери
од года определяется в этом случае с учетом площади теплообменной поверхности подобранного теплоутилизационного оборудования (ТО).
Системы утилизации ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86. Необходимо учитывать, что температура носителей ВЭР в одноконтурных системах утилизации не должна превышать максимально допустимую по техническим условиям на ТО; не допускается использовать также носители ВЭР, содержащие вещества, способные оказать на оборудование разрушающее воздействие.
При использовании теплоты ВЭР воздуха или газовоздушных смесей, содержащих осаждающиеся пыли и аэрозоли, необходамо на входе в ТО обеспечивать снижение концентрации пыли и аэрозолей до уровней, соответствующих техническим условиям на оборудование, путем очистки воздуха или газовоздушных смесей перед поступлением в ТО; отключением ТО от носителя ВЭР на время, когда оно не используется; путем очистки теплообменных поверхностей от загрязнения.
Резервное теплоснабжение от первичного источника теплоты (ТЗЦ, котельной ) для систем утилизации проектируется в том случае, если, согласно СНиП 2.04.05-86, не допускается сокращение тепловой мощности потребителя. При этом тепловая мощность от первичного источника определяется с учетом режима поступления и потребления ВЭР, а также в зависимости от допустимого отклонения параметров воздуха в помещении. Например, для систем круглогодичного и круглосуточного кондиционирования необходимо предусматривать 100%-ный резерв теплоты; для систем приточной вентиляции, совмещенной с воздушным отоплением, достаточно предусмотреть резерв теплоты в объеме, обеспечивающем температуру воздуха в помещении, как при дежурном отоплении.
Целесообразность и очередность исполь-
зования теплоты различных теплоносителей ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования, выбор схем и теплоутилизационного оборудования определяются технико-экономическим расчетом. Как правило, в первую очередь используется теплота носителей ВЭРЧ имеющих более высокую температуру или энтальпию. Теплота воздуха, удаляемого системами вытяжной вентиляции, используется в тех случаях, когда не допустимы рециркучяция воздуха из помещения или применение других ВЭР с большим потенциалом.
При наличии на предприятии или в здании нескольких различных теплоносителей ВЭР, которые могут использоваться в одних и тех же теплопотребляюпщх системах, устанавливается приоритет использования теплоты ВЭР для каждого теплоносителя. Для этого определяют величину теплового потока, продолжительность и режим использования в течение периода теплопотребления каждого из теплоносителей ВЭР, выбирают приблизительные схемные решения систем утилизации ВЭР, производят ориентировочный подбор теплоутилизационного оборудования, определяют его ориентировочную стоимость по методике, приведенной в Рекомендациях по определению экономической эффективности систем обеспечения микроклимата при использовании вторичных энергоресурсов (ЦН И И Промз даний, 1986), а также затраты, связанные со строительством и эксплуатацией систем утилизации.
В качестве критерия для определения приоритета использования теплоты различных теплоносителей ВЭР рекомендуется принимать показатель экономической эффективности R叫 характеризующий по пученную экономию средств в системе утилизации на единицу утилизированной теплоты,
' 2m一3⑴一石内)
где 2^-возможная годовая экономия тепловой энергии за счет утилизации геплогы i-ro теплоносителя ВЭР, ГДж/год: С-цена тепловой энергии теплоносителя первичного источника теплоты, руб.; 3")- эксплуатационные затраты, связанные с утилизацией теплоты /-го теплоносителя ВЭР, руб»; К">- капитальные затраты, необходимые для строительства теплоутилизационной системы, использующей теплоту f-го теплоносителя ВЭР (включая стоимосгь здания, занятого дополнительным оборудованием), руб; Е-нормативный коэффипиент эффективности капитальных вложений.
Вариант использования 1 еплоты теплоносителя ВЭР, обеспечивающий наибольшую экономию средств на единицу утилизированной теплоты, является предпочтиге.тьным.
При выполнении технико-экономического сопоставления необходимо соблюдать условия сопоставимости рассматриваемых альтернативных вариантов проектных решений: обеспечение одинаковых расходов и параметров приточного воздуха; выбор оптимального решения по каждому варианту.
СИСТЕМЫ УТИЛИЗАЦИИТЕПЛОТЫ ВЭР В ЖИДКОСТНО-ВОЗДУШНЫХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРАХС ПРОМЕЖУТОЧНЫМТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
Общие положения
Системы утилизации теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воздушных теплоутили- заторах с промежуточным теплоносителем (СУПТ) состоят из теплоутилизационных блоков (ТУБ), размещенных в каналах удаляемого воздуха и в приточных установках.
ТУБ в каналах удаляемого воздуха комплектуются теплоутилизаторами-воздухоохла- дителями, в каналах приточного воздуха-теп- лоутилизаторами-воздухонагревателями. Все ТУБ соединены трубопроводами в замкнутый циркуляционный контур, по которому при помощи насоса перемещается промежуточный теплоноситель. Теплоноситель при прохождении через ТУБ в потоке горячего удаляемого воздуха нагревается, затем поступая в ТУБ в потоке холодного наружного воздуха охлаждается, нагревая приточный воздух.
Необходимость применения насоса в таких системах снижает надежность системы и требует дополнительных затрат электроэнергии. Однако в СУПТ обеспечивается полная аэродинамическая изоляция потоков удаляемого и приточного воздуха, исключающая возможность переноса вредных, взрыво- и пожароопасных веществ, запахов, бактерий и других загрязнений из удаляемого воздуха, а также обеспечивается возможность утилизации теплоты воздуха вытяжных установок, размещенных на значительном расстоянии от приточных.
Наибольшее распространение получили СУПТ с рекуперативными теплоутилизаторами,
Рис. 21.1. Схемы системы утилизации с промежуточным теплоносителем без подох рева (а) и с подогревом (6)
использующими теплоту удаляемого из помещения воздуха систем общеобменной вентиляции и местных отсосов, теплоту технологических выбросов. При утилизации теплоты низкотемпературного воздуха, как правило, не обеспечивается требуемый нагрев приточного воздуха. В этом случае необходимо подводить дополнительную теплоту от первичного (централизованного) источника теплоты (ТЭЦ» котельной), предусматривая догрев воздуха в дополнительных воздухонагревателях или дополнительный подогрев промежуточного теплоносителя в водоподогревателе. В первом случае системы называются СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,а), во втором случае-СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,5).
Температурная эффективность СУПТ без подогрева на 10-20% больше, чем СУПТ с подогревом, но конструктивные решения (из-за необходимости установки дополнительных воздухонагревателей, подмешивающих насосов и т, д.) и автоматизация первой системы несколько сложнее. Целесообразность применения одной из систем определяется технико-экономическим сопоставлением.
Утилизация теплоты удаляемого влажного воздуха при охлаждении его ниже температуры «точки росы» воздуха сопровождается конден
сацией водяного пара на теплообменной поверхности теплоутилизаторов-воздухоохлади- телей. В этих условиях при отрицательных температурах наружного воздуха ниже критической температуры О】，при которой температура теплообменной поверхности становится ниже 0℃, начинается процесс образования инея на поверхности теплоутилизатора-воздухоох- ладителя, что приводит к увеличению аэродинамического сопротивления (потери давления по воздуху) теплоутилизаторов в каналах удаляемого воздуха. В таких системах необходимо предусматривать защиту этих теплоутилизато- ров от инееобразования.
В СУПТ в качестве промежуточного теплоносителя могут использоваться незамерзающие растворы солей и вода. Теплоноситель выбирается на основании теплотехнического расчета СУПТ по конечной температуре теплоносителя q к1 после ТУБ приточных установок: при гж,к1 W 7℃ принимается незамерзающий раствор, при q.Ki > 7℃-вода.
Из незамерзающих растворов солей рекомендуется применять водный 27%-ный раствор хлористого кальция (СаС12) с ингибиторной добавкой, предотвращающей коррозию трубопроводов, арматуры, оборудования, В качестве ингибиторной добавки рекомендуется использовать вещество НОЖ-2И в количестве 3% общей массы раствора. Раствор хлористого кальция с добавкой НОЖ-2И не вызывает коррозии черных и цветных металлов, взрыво- и пожаробезопасен, температура замерзания минус 45℃, температура кипения 100℃, водородный показатель pH-6,5-8,5. Раствор теплоносителя приготовляется на объекте весовым способом, используя водопроводную воду. Концентрация хлористого кальция в незамерзающем растворе промежуточного теплоносителя подбирается такой, чтобы температура замерзания его 片 была на 10℃ ниже температуры теплоносителя после ТУБ приточных установок при расчетной температуре £〔 на ружного воздуха в холодный период года (параметры Б)-для СУПТ с подогревом теплоносителя либо ниже или равна ^^-для СУПТ без подогрева теплоносителя.
Температура замерзания раствора незамерзающего теплоносителя при различной концентрации СаС12 составляет:
Содержание СаС12 в водном растворе, % . . ..51015
Температура замерзания, ℃—2,3—5,65—10,8
Содержание СаС12 в водном растворе, %20252730
Температура замерзания, ℃ —18,3 —29,75 —45 —55
Вода, используемая как промежуточный теплоноситель в СУПТ, должна удовлетворять требованиям, предъявляемым к воде тепловых сетей в закрытых контурах при температуре теплоносителя 45℃ и выше. Вода с температурой ниже 45℃ в закрытых контурах циркуляции должна иметь pH = 6,5 — 8,5, карбонатную жесткость не более 3 мг-экв/л, содержать растворенного кислорода не более 0,1 мг/л и взвешенных веществ не более 10 мг/л.
Основные физические свойства рекомендуемых теплоносителей приведены в табл. 21.1.
Конструктивные,аэро-, гидродинамическиеи теплотехническиехарактеристики СУПТ и жидкостно-воздушных теплоутилизаторов
В качестве теплоутилизаторов в СУПТ могут использоваться воздухонагреватели центральных кондиционеров КТЦЗ (ВН), воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением типа КСк, калориферы стальные пластинчатые типа КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ. Конструктивные характеристики воздухонагревателей и калориферов приведены в прил. II и III./
Тип теплоутилизатора определяется на основании технико-экономического сопоставления ТУБ, комплектуемых теплоутилизаторами различных типов и разной глубины (число рядов трубок по ходу движения воздуха) при различных схемах обвязки их трубопроводами. Схемы обвязки ТУБ трубопроводами, как правило, следует проектировать с противоточным
движением воздуха и теплоносителя. Скорость движения теплоносителя в трубках теплоутилизаторов должна быть во всех режимах эксплуатации не менее 0,35 м/с при теплоносителе воде и не менее 0,25 м/с при незамерзающем теплоносителе.
Теплоутилизационные блоки собираются из отдельных теплоутилизаторов, устанавливаемых параллельно и последовательно по ходу воздуха. Расчетом можно определить оптимальное распределение поверхности нагрева (соответственно число рядов трубок) в ТУБ приточных и вытяжных установок. Допускается комплектовать ТУБ для всех установок теплоутилизаторами одного типа с одинаковым числом рядов трубок по глубине.
Насосы, водоподогреватели, запорно-ре- гулирующая арматура в СУПТ принимаются обычные, как для внутренних санитарно-технических систем.
Для повышения надежности работы СУПТ предусматривается установка двух циркуляционных насосов (рабочий и резервный). Мощность электродвигателя насоса определяется с учетом плотности теплоносителя. Циркуляционные насосы устанавливают, как правило, по ходу движения теплоносителя после ТУБ вытяжных установок на трубопроводах с нагретым за счет утилизированной теплоты теплоносителем.
Для ТУБ вытяжных установок для сбора и удаления конденсата при относительной влажности удаляемого воздуха (рв2 < 60% предусматриваются дренажные трубки, при (рв2》60%-поддоны под теплоутилизаторами.
В системах с незамерзающим теплоносителем необходимо предусматривать бак для приготовления раствора (после заполнения системы в нем может храниться запас раствора для подпитки), расширительный бак для ком-
ТАБЛИЦА 21.1. ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
Теплоноситель
℃
кДж/(кг • ℃)
кг/м3
Вт/(м-℃)
屮1吗 Пас"
V, 10* м2/с
а-106, м2/с
Рг
27%-ный водный раствор хлористого кальция
0
2,825
1260
0,5325
4,76
3,78
0,143
33,22
Вода
70
0
4,19
4,21
977,8
999,9
0,66
0,56
3,98
1,749
0,415
1,789
0,161
0,132
2,58
13,5
s=工 hOAMdLJ
xx^nom
KS5X^5
}х5шх0°
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом
1 - бак для приготовления раствора, 2 - водомерное стекло; 3 и 4 - верхний и нижний уровень заполнения бака; 5 - устройство для заполнения бака раствором; 6-спускной трубопровод,подпиточный насос; S - циркуляционный насос, 9- рас
ширительный бак
Рис. 21.3. Определение потерь давления по воздуху в одном теплообменнике
^р)(рр,кг/(мг-с)
пенсации расширения теплоносителя и удаления воздуха.
Объем промежуточного теплоносителя определяется с учетом вместимости системы (трубопроводов, теплоутилизаторов, расширительного бака) и объема, необходимого для подпитки.
В системах с раствором хлористого кальция при необходимости демонтажа или промывки системы раствор сливается в бак для приготовления или сбора раствора или в спе-
циальные емкости для повторного использования, так как сбрасывать такой раствор в канализацию не допускается. Кроме того, в помещениях для приготовления раствора предусматривается приямок для слива в него случайных проливов и подвод водопроводной воды.
Схема системы с двумя (расширительным и растворным) баками и подпиточным насосом, который включается автоматически или вручную по сигналу о снижении уровня раствора, приведена на рис. 21.2.
Как правило, поверхности оборудования ТУЕ, трубопроводов, баков и арматуры СУПТ теплоизолируются с целью предотвращения выпадения конденсата на их поверхности, а также с целью уменьшения потери теплоты.
Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) ДРВ теплообменников- теплоутилизаторов в зависимости от массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении (г р)фр приведены на рис. 21.3.
Гидравлический расчет СУПТ при теплоносителе воде выполняется традиционным методом. При гидравлическом расчете СУПТ при теплоносителе растворе хлористого кальция потери давления на трение в трубопроводах
ТАБЛИЦА21 2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ ДРЖ В ТРУБОПРОВОДАХ (НА t М) ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДНОМ РАСТВОРЕ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
Скорость движения теплоносителя, м/с
Значения ДРЖ, Па/м2, при диаметре трубопровода, мм
32
40
50
70
102
150
0,5
200
119,1
110,177
72,3
46,1
26,8
0,7
373,8
277,2
204,2
133,4
84,6
50,6
1,0
725
535,9
404,9
259,5
163,7
99,3
1,2
1018,2
750
548,8
367,5
231,5
140
1,5
1527,4
1155,6
944
555
354,3
209,9
2,0
2639
1965
1476,8
952,7
607,3
365,2
принимают по табл в теплоутилизаторах
21 2? а потери давления определяют по формуле
^Рж = С^\(21 1)
где Сж - коэффициент для одного геплообменника, определяемый по табл 21 3 При последовательнопараллельной обвязке ТУБ значение Сж принимается с учетом количества теплообменников, соединенных последовательно по теплоносителю
Тип теплообменника
Индекс
Коэффициент (Па /)/м4
Воздухонагрева-
КСкЗ-6-02ХЛЗА
15782
тель бимет алли-
КСкЗ-7-02ХЛЗА
16884
веский со спи-
КСкЗ-8-02ХЛЗА
18018
рально-накат-
КСкЗ-9-02ХЛЗА
19152
ным оребрением
КСкЗ-10-02ХЛЗА
21420
КСкЗ
КСкЗ-11-02ХЛЗА
44730
КСкЗ-12-02ХЛЗА
83601
Воздухонагрева-
КСк4-6-02ХЛЗА
16947
тель биметалли-
КСк4-7-02ХЛЗА
18081
ческий со спи-
КСк4-8-02ХЛЗА
19215
рально-накат-
КСк4-9-02ХЛЗА
27481
ным оребрением
КСк4-10-02ХЛЗА
22554
КСк4
КСк4-11-02ХЛЗА
48384
КСк4-12-02ХЛЗА
92610
Калорифер
КВС6В-ПУЗ
18554
стальной плас-
КВС7Б-ПУЗ
19656
тинчатый
КВС8Б-ПУЗ
20790
КВСБ-ПУЗ
КВС9Б-ПУЗ
21924
КВС1 ОБ-ПУЗ
24192
КВСПБ-ПУЗ
25830
КВС12Б-ПУЗ
40824
ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР СаС12)
Продолжение табл 21 3
Тип теплообменника
Индекс
Коэффициент (Па с^)/м4
Калорифер стальной пластинчатый КВББ-ПУЗ
КВБ6Б-ПУЗ
КВБ7Б-ПУЗ
КВБ8Б-ПУЗ
КВБ9Б-ПУЗ КВБ1 ОБ-ПУЗ КВБПБ-ПУЗ КВБ12Б-ПУЗ
16443
17577
18711
19807 25578 27279
45171
Н= 1, однорядный 11781 Б = 0,828, двухряд- 24633 ный
Базовый теплообменник центральных кондиционеров ктцз (без обводного канала)
7/= 1, однорядный 15246 5= 1,655, двухряд- 28224 ный
Н = 1,25, одноряд- 13734 ный
Б = 0,828, двухряд- 27594 ный
Н = 1,25, одноряд- 19788 ный
5= 1,655, двухряд- 33705 ный
Н = 1,5, одноряд- 21924 ный
Б = 1,655, двухряд- 41948 ный
7/ = 2, однорядный 28476 Б = 1,655, двухряд- 55692 ный
Примечание Н-высота теплообменника, м, 5-длина трубок в теплообменнике, м
Как указывалось выше, СУПТ включает две группы теплообменников: теплоутилизато- ры - воздухоохладители в потоке удаляемого воздуха и теплоутилизаторы-воздухонагрева- тели в потоке приточного. Поэтому расчет тепломассопереноса в таких системах отличается от расчета группы одиночных теплообменников (воздухонагревателей приточных установок) тем, что помимо параметров приточного и удаляемого воздуха неизвестной является еще температура жидкости на входе в теплообменники. Кроме того, теплоутилиза- тор-воздухоохладитель может работать как в «сухом» режиме, так и в режиме с выпадением конденсата на всей или части поверхности.
Основной теплотехнической характеристикой СУПТ является общий относительный перепад температур по приточному воздуху 0об 15 определяемый по формуле
Ml =厶匕二 ％н丄, (21.2) ^в.н2 — 4.н1
где 4н1，^.н2-начальные температуры приточного и удаляемого воздуха, ℃; ?в к1-конечная температура приточного воздуха, ℃.
Технологические схемы
СУПТ могут предусматриваться для одиночных установок (одна приточная и одна вытяжная) или для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с индивидуальными ТУБ в каждой установке, либо для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с одним ТУБ для всех приточных и с индивидуальными ТУБ в каждой вытяжной установке или с одним ТУБ для всех вытяжных установок и с индивидуальными ТУБ в каждой приточной установке.
В одну систему целесообразно объединять группы приточных и вытяжных установок с одинаковым режимом работы, с близкими начальными параметрами воздуха в каждой из групп.
Для нормального функционирования систем утилизации с промежуточным теплоносителем необходимо предусматривать средства контроля и автоматизации, обеспечивая под* держание температуры приточного воздуха и защиту от замерзания теплоносителя, от инее- образования на теплообменной поверхности
ТУБ вытяжных установок, от опорожнения контура промежуточного теплоносителя.
Защиту ТУБ от инееобразования предусматривают путем периодического отключения насоса циркуляционного контура или приточной установки либо устройства обвода по теплоносителю. Следует иметь в виду, что периодическое отключение насоса или приточной установки возможно только в СУПТ, в которых промежуточный теплоноситель имеет температуру замерзания раствора, равную минимальной расчетной температуре наружного воздуха.
Способ защиты от замерзания теплоути- лизаторов приточных установок определяется в зависимости от температуры замерзания принятого теплоносителя, скорости теплоносителя, запаса по теплообменной поверхности дополнительных воздухонагревателей, необходимости резервирования теплоснабжения СУПТ и т. д.
В серии 904.02.26-86 СантехНИИпроектом разработано 48 технологических схем и автоматизации СУПТ.
На рис. 21.4, а приведена принципиальная схема СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя. Поддержание температуры приточного воздуха обеспечивается постепенным открытием клапана 3 по сигналу датчика температуры 8 при повышении температуры приточного воздуха и закрытием клапана 1 ТУБ приточной установки, если температура приточного воздуха продолжает расти. Регулирование теплопроизводительности ТУБ и соответственно установка клапана 7 не требуются, если температура воздуха после ТУБ в течение всего отопительного сезона ниже требуемой температуры приточного воздуха.
Защита промежуточного теплоносителя от замерзания обеспечивается открытием клапана 1 по сигналу датчика температуры 2, если температура теплоносителя после ТУБ Притонной установки снижается ниже заданной, и последующим отключением вентилятора приточной установки при дальнейшем уменьшении температуры.
Защита теплоносителя воды от замерзания в трубках дополнительного воздухонагревателя обеспечивается открытием клапана 8 по сигналу датчика 7 при снижении температуры теплоносителя после воздухонагревателя ниже допустимой или по сигналу датчика 6 при
Рис. 21.4. Принципиальные схемы СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя (а) и с подогревом (6)
снижений температуры воздуха перед воздухонагревателем в нерабочее время ниже 2-3℃. Защита о г инееобразования на теплооб^ генной поверхности ТУБ вытяжных установок предусматривается открытием клапана 4 по сигналу датчика перепада давлений 5 в вытяжном канале и пропуском части промежуточного теплоносителя в обвод ТУБ вытяжных установок.
На рис. 21.4,6 приведена принципиальная схема СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя. Поддержание температуры приточного воздуха обеспечивается постепенным закрытием клапана 9 при повышении температуры приточного воздуха по сигналу датчика температуры 8 и открытием клапана 6, если температура приточного воздуха продолжает расти. Для систем, в которых предусматриваются индивидуальные регулирующие клапаны у каждого ТУБ приточных установок, поддерживается температура промежуточно! о теплоносителя с коррекцией по температуре наружного воздуха; при повышении температуры приточного воздуха по сигналу датчика 8 закрывается клапан 1. Защита промежуточного теплоносителя от замерзания и инееобра
зования в ТУБ вытяжных установок аналогична схеме на рис. 21.4, а.
Инженерный методрасчета СУПТ
Для выполнения теплотехнического расчета СУПТ имеется автоматизированная программа расчета СУТ-2 для ЕС ЭВМ в системе ОС. Программа хранится в МНИИТЭП (Московском научно-исследовательском и проектном институте экспериментального проектирования). Автомат изированная программа, повышая точность расчета и сокращая трудоемкость проектирования, позволяет рассчитывать СУПТ с подогревом и без подогрева промежуточного теплоносителя, проводить многовариантное проектирование, выбирать оптимальную по экономической эффективности систему утилизации, определять часовую и годовую экономию тепловой энергии.
МНИИТЭП (д-р техн, наук М.Я. Поз и канд.техн.наук В. И. Сенатова) разработан также графоаналитический метод расчета СУПТ, приведенный в серии 904.02.26-86 «Системы вентиляции зданий с утилизацией теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воздушных теплоутилизаторах с промежуточным теплоносит елем».
Для СУПТ с одиночными установками или группами приточных и вытяжных установок с близкими начальными параметрами воздуха в каждой группе (разница температур до 10'С йли отн(юи1сльной влажности до 20%), а также для ориентировочных расчетов и расчетов на стадии проект допускается пользоваться упрощенным графоаналитическим методом.
Упрощенный графоаналитический метод расчета СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя. 1 еплотехнический расчет выполняется в такой последовательности.
. Выбираю! параллельную или последовательно-параллельную (рис. 2L5) схему присоединения ТУБ группы т пригонных и группы и вытяжных установок к циркуляционному контуру промежуточного теплоносителя.
. Задается тип теплоутилизаторов, их количество во фронтальном сечении ТУБ, схема обвязки по теплоносителю.
Число рядов трубок и в ТУБ по глубине принимается в зависимости ог степени суро-
Рис 21 5 Схемы игра ихельжяо ($) и последоваге 4Ko параллельного (о) присоединения 1УБ к циркуляционному конгуру
⑵3)⑵3)炉二炉二(214)(214)
⑵3)
⑵3)
炉二
炉二
(214)
(214)
вост и наружно! о климата т в холодный период года равным 8—9 рядам при т > - 5000 С ч, 10 12 рядам трубок при 一 5000 2t 2 — —26000 С ч и 1Ь рядам s рубок при т < < 一 26000 С ч
Величина т определяется по формуле
где тог - длительное! ь оюпшельною периода ч, 4《；" — СР6口口34只 темпера!>ра наружного воздуха за о гони I ельный период С
Площадь живот о сечения по тенлоаиси- телю及、фронтального сечения по воздуху/：%・ поверхности нагрева F° для кахдого 1\ Ь принимают по данным для возд>хона1 рев<хгелей, выбранных в качестве теп юупыизаторов.
Средние параметры для группы м приточных и п вытяжных установок
£汽 1，/；%? средние начальные температ уры приточного и удаляемо!о воздуха, С,
①;匕2 средняя начальная относительная влажноыь удаляемого воздуха, %,
q%2 средняя начальная эн гальпия удаляемою воздуха, кДж/кг
Среднюю темпера! уру двух потоков воздуха ?；р определяют по 60PMy“е
『Ср I Jl) мин
'в н2 十'в н】
2
где /；?^”н наименьшая величина из начальных гем- перагур приточною воздуха 及“只 т приточных у^га- НОВОк, ℃
Выбирают вид теплоносителя при &' < V 12℃-водный раствор хлористою кальция, нри 落戶》12℃-воду
Оп гимальное о i ношение водяных эквивален гов потоков воздуха и теплоносителя 屮;11r для ТУБ приточных установок определя- н>1 по формуле
眸产二 0,55 + u,4^i - 0,006 (5*2 — 30), (21 5)
Zu；2
Сж = ЪОл1са/^сж, (21.6)Сж = ЪОл1са/^сж, (21.6)Gg'GTGJEG。， (21.7)Gg'GTGJEG。， (21.7)=3600&)'=3600&)'(21.8)(21.9)(21.8)(21.9)Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).(21.12)(21.12)
Сж = ЪОл1са/^сж, (21.6)
Сж = ЪОл1са/^сж, (21.6)
Gg'GTGJEG。， (21.7)
Gg'GTGJEG。， (21.7)
=3600&)'
=3600&)'
(21.8)
(21.9)
(21.8)
(21.9)
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).
(21.12)
(21.12)
где EG», и EGsl-суммарные расходы приточного и удаляемого воздуха, кг/ч,
Расход промежуточного теплоносителя в системе вычисляют по формуле
где % сж-теплоемкость воздуха и теплоносителя.
Расход теплоносителя для каждой при， точной G§4 и вытяжной GgZ установки определяют по формуле
где G?, EGB~ массовый расход одной приточной и общий расход всех приточных установок или массовый расход одной вытяжной и общий расход всех вытяжных установок, кг/ч.
Скорость движения теплоносителя в трубках теплоутилизаторов каждой приточной и/? и вытяжной и/? установки, среднее значение скорости w^ для п вытяжных, а также при теплоносителе воде w^ для т приточных установок вычисляют по формулам:
где ^, L^ - площадь живого сечения, м2, прохода по теплоносителю z-го ТУБ или суммарная для и вытяжных установок либо для ш приточных установок.
Если w⑴ > 1,5 м/с, то 忆 принимается равным единице и расчет повторяется по формулам ⑵.6) и (21.7).
Массовую скорость движения воздуха во фронтальном сечении каждой приточной (и р)^! и вытяжной (up丿^j.2，сРеДнее значение для п вытяжных установок (пр)фр.2, а также при теплоносителе воде (up)露i для т приточных установок определяют по формулам：
G(i)(叩鴉=
EGr
где /% L/фр-площадь фронтального сечения, м2, z-ro ТУБ или суммарная площадь ТУБ для и вытяжных или m приточных установок; G，，SGB-массовый расход, кг/г, z-ro ТУБ либо общий расход ТУБ для п вытяжных или т приточных установок.
Безразмерный параметр для каждого ТУБ приточной Fof)и вытяжной Fog" установки вычисляют по формуле
где К0)-находят по рис. 21.6-21.8 при соответствующих значениях 叩⑴ и (叩置；при теплоносителе воде К⑴ находят по данным для воздухонагревателей, выбранных в качестве теплоутилизаторов; св - удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг • ℃); К⑴， 尸⑴, G^° - соответственно коэффициент теплопередачи, Вт/ /(м2 - ℃), площадь поверхности нагрева, м2, и массовый расход воздуха, кг/ч, каждой приточной и вытяжной установки.
Отношение водяных эквивалентов потоков W2 для ТУБ вытяжных установок будет равно:
恥=^^5. (21.13) 6Ж сж
Общий относительный перепад температур 9⑴ для условных установок с объемным
a)訂
ТАБЛИЦА 21.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПЕРЕПАДЫ ТЕМПЕРАТУР 9ДЛЯ ГРУППЫ ТЕПЛООБМЕННИКОВ (ПО ХОДУ ВОЗДУХА)
Значения 0 при отношении водяных эквивалентов
2,0
Параметр
38699626924567889999
579012333444444444445555555555555аааааасгааа6аа"аасг
2488866416158 346789 11222222333702467890011122222223333333333333122222223333333333333303333333363
а&аааааааааас:га
671 45281232 7394826924791346789 937 24679012334455666777788888889
JN23 63 3 3 а<4 д4 厶<A4 4<AHAA<A<4 <<抖<4<асгасгаааасгаааааааеа
5 4 5 12 45416146665429628383826 3 616047 246891234567889001122334445п^о^о^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^о^п^п^п^п^^о^п^п^о^о^П^о^п^о^о^п^п^п^п^
6 6 6 12 5 7 7 6 4 3 7)-232 853183 61616282603680246890Й34567789001223344
22 6344 4 厶方方 5 6方6KE6£F6££S7;;77
52153785145438257 342221652 62849394825814680235679012345567889900а£аасгаааа仇аагаа
66968589615452949255687642 74 6 2 8 405048147024689124567890123345566 23344455566666677777777888888880^0^ ааааазаака&а&а&абааааааааасгаа
931167367481218493689998651851727 528371581469134679012345678890011
n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^-n^n^
3A5678BOJ23H5£7Q^9QJ2J4f£，o^ 耳 QJ2OAJ aaaacrcraLLLLW-mLLLCSfevfe4fde^errir一厶 du 丄工丄丄
(21.14)
£ 哂 U%)&2
魄」-
объемным
0^\ для условной системы с
расходом приточного воздуха 14?
(21.15)
e（噓）i廟）
彩吟=
где L；% и L^ - объемный расход воздуха каждой вытяжной и каждой приточной установки.
16. Средний общий относительный перепад температур B^g」для системы утилизации составит:
噸L型三毁（21.16）
При теплоносителе воде
расходом воздуха, равным расходу воздуха каждой приточной Lf‘ и вытяжной ЬУ\ принимается по табл. 21.4: 9，)при соответствующих значениях Fof" и 吗；0^-при соответствую-, щих значениях Fo?" и W2.
15. Определяем общий относительный перепад температур:
9^.1 для условной системы с объемным расходом удаляемого воздуха L北
7a|7b
一8al8b
Рис. 21.7, Определение коэффициентов теплопередачи К калориферов КСкЗ (а) и КСк4(б) (раствор СаС12)
Рис. 21.8. Определение коэффициентов теплопередачи К калориферов КВСП-ПУЗ (а) и КВББ-ПУЗ (6) (раствор СаС1а)
ТАБЛИЦА 21.5. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ £, %,履必 ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДЕ
明м/с明м/сПоправочныйкоэффициентПоправочныйкоэффициент(呐如 2 кг/(м' —С)(叩丿輪=4 ki/(m2- ℃)(呐如 2 кг/(м' —С)(叩丿輪=4 ki/(m2- ℃)
明м/с
明м/с
Поправочныйкоэффициент
Поправочныйкоэффициент
(呐如 2 кг/(м' —С)(叩丿輪=4 ki/(m2- ℃)
(呐如 2 кг/(м' —С)(叩丿輪=4 ki/(m2- ℃)
Средняя температура воздуха /®р, ℃
204020402040608010072040608010074 9 76/24 9 76/2628266282657r2457r248 5 1А/28 5 1А/222ол^^^ол^^^62оо2662оо267 7 45 127 7 45 122 72QJ2 72QJ2 4 51 о о2 4 51 о о448 9 22QJ8 9 22QJ1 72е「1 72е「м w^м w^5 2 2Q'°Q5 2 2Q'°Q5 2 3'°-°Q5 2 3'°-°Q
2040
2040
204060801007
204060801007
4 9 76/2
4 9 76/2
62826
62826
57r24
57r24
8 5 1
А/2
8 5 1
А/2
2
2
ол^^^
ол^^^
62оо26
62оо26
7 7 4
5 12
7 7 4
5 12
2 7
2QJ
2 7
2QJ
2 4 5
1 о о
2 4 5
1 о о
4
4
8 9 2
2QJ
8 9 2
2QJ
1 72е「
1 72е「
м w^
м w^
5 2 2Q'°Q
5 2 2Q'°Q
5 2 3'°-°Q
5 2 3'°-°Q
£i,Q
1,09
1,16
1,19
1,22
1,25
1,03
1,12
1,18
2,0
31,0
1,03
1,05
1,06
1,07
1,08
1,01
1,04
1,06
^06L0
1,04
1,07
1,08
1,09
I,"
1,01
1,05
1,08
0,20,2'06'061,941,992,031,842,02,122,192,242,291,261,271,281,241,271,31,321,331,341,381,391,411,351,391,441,481,491,511,941,992,031,842,02,122,192,242,291,261,271,281,241,271,31,321,331,341,381,391,411,351,391,441,481,491,510,50,51,861,91,941,741,892,02,072,122,161,241,251,261,221,251.281,291,31,311,351,371,381,311,361,41,431,451,461,861,91,941,741,892,02,072,122,161,241,251,261,221,251.281,291,31,311,351,371,381,311,361,41,431,451,461,01,01,331,361,39U91,291,371,411,441,471,101,121,061,091,121,131,141,151,151,161,171,081,131,161.181,191,21,331,361,39U91,291,371,411,441,471,101,121,061,091,121,131,141,151,151,161,171,081,131,161.181,191,21,51,51,251,281,311,121,221,291,331,361,391,081,09M1,041,071,091,111,111,121,111,131,141,051,11,131,151,161,171,251,281,311,121,221,291,331,361,391,081,09M1,041,071,091,111,111,121,111,131,141,051,11,131,151,161,17
0,2
0,2
'06
'06
1,94
1,99
2,03
1,84
2,0
2,12
2,19
2,24
2,29
1,26
1,27
1,28
1,24
1,27
1,3
1,32
1,33
1,34
1,38
1,39
1,41
1,35
1,39
1,44
1,48
1,49
1,51
1,94
1,99
2,03
1,84
2,0
2,12
2,19
2,24
2,29
1,26
1,27
1,28
1,24
1,27
1,3
1,32
1,33
1,34
1,38
1,39
1,41
1,35
1,39
1,44
1,48
1,49
1,51
0,5
0,5
1,86
1,9
1,94
1,74
1,89
2,0
2,07
2,12
2,16
1,24
1,25
1,26
1,22
1,25
1.28
1,29
1,3
1,31
1,35
1,37
1,38
1,31
1,36
1,4
1,43
1,45
1,46
1,86
1,9
1,94
1,74
1,89
2,0
2,07
2,12
2,16
1,24
1,25
1,26
1,22
1,25
1.28
1,29
1,3
1,31
1,35
1,37
1,38
1,31
1,36
1,4
1,43
1,45
1,46
1,0
1,0
1,33
1,36
1,39
U9
1,29
1,37
1,41
1,44
1,47
1,10
1,12
1,06
1,09
1,12
1,13
1,14
1,15
1,15
1,16
1,17
1,08
1,13
1,16
1.18
1,19
1,2
1,33
1,36
1,39
U9
1,29
1,37
1,41
1,44
1,47
1,10
1,12
1,06
1,09
1,12
1,13
1,14
1,15
1,15
1,16
1,17
1,08
1,13
1,16
1.18
1,19
1,2
1,5
1,5
1,25
1,28
1,31
1,12
1,22
1,29
1,33
1,36
1,39
1,08
1,09
M
1,04
1,07
1,09
1,11
1,11
1,12
1,11
1,13
1,14
1,05
1,1
1,13
1,15
1,16
1,17
1,25
1,28
1,31
1,12
1,22
1,29
1,33
1,36
1,39
1,08
1,09
M
1,04
1,07
1,09
1,11
1,11
1,12
1,11
1,13
1,14
1,05
1,1
1,13
1,15
1,16
1,17
1,22
1,25
1,28
1,05
1,14
1,21
1,25
1,28
1,31
2,0
3
1,07
1,08
1,09
1,02
1,05
1,07
1,08
1,09
1,1
1,09
Ui
1,12
1,02
1,07
1,1
1,H
i,12
1,14
Примечание. ^р определяется но формуле (21.4).
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов &G И &WРис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов &G И &W
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов &G И &W
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов &G И &W
Рис. 21.10. Определение поправочного коэффициента% при = 10-60%
魄.1魄.1喩）i匕盤+ 9%馭）6喩）i匕盤+ 9%馭）6(21.17)(21.17)
魄.1
魄.1
喩）i匕盤+ 9%馭）6
喩）i匕盤+ 9%馭）6
(21.17)
(21.17)
где 翡) и ЕдJ -поправочные коэффициенты, учитывающие тепл?х|)изические свойства воды, принимаемые по табл. 21.5 при £；' и соответствующих значениях 哨(叩就i и ^р, (rp；Z 2.
Поправочный коэффициент ^w при Wx — 1 определяют по графику на рис. 21.9 по значению W
W= 1/吋， (21.18)
где И711T вычисляется по формуле (21.5).
Поправочный коэффициент ^G, учитывающий неравенство расходов приточного и удаляемого воздуха, определяют по графику на рис. 21.9 по значению GB
Gb = SGb2/SGb1. (21.19)
ТАБЛИЦА 21.6. ГРАНИЧНОЕ ЗНАЧЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ УДАЛЯЕМОГО ВОЗДУХА
к ℃
Значения(рсух, %, при 仆^, ℃
—20
—30
-40
-50
18
26
17,7
11,7
8,7
25
22
15,4
10
7
50
11,5
8,7
6,7
4
7 О1 С7 公
Граничное значение относительной влажности удаляемого воздуха <рсух, при которой не происходит конденсации влаги на поверхности ТУБ принимают по табл. 21.6 при Wk н r：Z・ Если <р*2 > (<Рсух + 5), то установка работает с выпадением конденсата.
Поправочный коэффициент £G, учитывающий выпадение конденсата, определяют по графику на рис. 21.10 по Д(р
Аф - <Р^2 - (фсух + 5).(21-20)
Уточненная величина среднего общего относительного перепада температур 0^ф) будет равна:
喘？=喝卜ь}.(21-21)
Средняя температура /^ip) приточного воздуха после приточных ТУБ составит:
4W)=匿 1 + 曝，)(明2 —関1 )• (21.22)
Средний относительный перепад температур 0ip условной приточной установки с суммарным расходом воздуха определяют по формуле
ср 1 _1_ Q
е =(21.23)
1 %+ 1/晚宇 I丿
Среднюю температуру промежуточно-
го теплоносителя 才黑^ после ТУБ вытяжных установок вычисляют по формуле
#т(др) _ 产р
=疇 1 + 睜 .(21.24)
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя г^к1 после ТУБ приточных установок определяют по формуле
明I =明I 一 % (端們一点1). (21.25)
Уточняют вид теплоносителя: при ^fm > 7°С принимаем воду, при 才記^ W 7℃- незамерзающие растворы солей. Если выбор теплоносителя по п.2 оказался неверным, расчет повторяется по пп. 7-25 для другого теплоносителя.
Часовой расход 9片(叩)утилизированной теплоты в расчетном режиме вычисляют по формуле
0*ср)= Е Gb」q 优鸟抖(党,2 — 嶋1 )2(21.26) где Р-коэффициенг, равный 1 в системе МКГСС, или 1/3600 в СИ.
Часовой расход теплоты 9丁簿 от первичного источника теплоты, необходимый для подогрева приточного воздуха, будет равен:
. e^p)-SGB1cB(^i т盘浊 П (21.27)
Средняя энтальпия *%2 удаляемого воздуха после ТУБ вытяжных установок
関2 =購2 -£%14（落：*一喘1）関2 =購2 -£%14（落：*一喘1）(21.28)(21.28)Средние конечные температуру 捲％? и влагосодержание 爲%? удаляемого воздуха после ТУБ вытяжных установок определяют по /-^-диаграмме для гочки с координатами i% л 屮=100%.
関2 =購2 -
£%14（落：*一喘1）
関2 =購2 -
£%14（落：*一喘1）
(21.28)
(21.28)
Температуру промежуточного теплоносителя 才冰 на на входе в ТУБ приточных установок определяют с учетом нагрева теплоносителя в трубопроводах циркуляционного контура; допускается принимать ?ж н2 = ^Ki-
При 才冰 н2 W 0℃ находят критическую температуру наружного воздуха /警沪,ниже которой начинается обмерзание поверхности ТУБ вытяжных установок,
,кр(ср)—Q.hI —,кр(ср)—Q.hI —- 4(比2-D)+喘2 (4为一。]+ AB 員
,кр(ср)—
Q.hI —
,кр(ср)—
Q.hI —
(21.29)(21.29)【де £>-коэффициент, равный 9,63 кДж/кг (2,3 ккал/кг);
(21.29)
(21.29)
А =;
礫еВ
晚抖EGb/bв =;
浓2
Дср(ф) e =爲一%曝" ^ - коэффициент оребрения: для КСкЗ,
(21.30)(21.30)⑵.31)⑵.31)(21.32)(21.32)КСк4 屮КСк4 屮=16,48; для КВСБ, КВББ 屮-15,82; для ВН 屮= =11,0; 唯 и а^-средние коэффициенты наружного и внутреннего теплообмена, Вт/ (м2 • ℃); принимаются по рис. 21.11 и 21.12.
(21.30)
(21.30)
⑵.31)
⑵.31)
(21.32)
(21.32)
КСк4 屮
КСк4 屮
Если 学*Р)》艰Н1 В холодный период года, необходимо предусматривать защиту от обмерзания ТУБ.
Упрощенный графоаналитический метод расчета СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя. Теплотехнический расчет выполняется в такой последовательности.
Расчет выполняется по пп. 1-14 (см. предыдущий пример).
Средние параметры (Fo； )ср и (Fo]严 для условной приточной и условной вытяжной установок вычисляем по формуле
Z(Fo/(0L^) (Fo')cp 二-4；-Z(Fo/(0L^) (Fo')cp 二-4；-(21.33)(21.33)где Fo/(0, L，，Z LB- безразмерный параметр, объемный расход воздуха одной, общий объемный расход всех установок в приточном или вытяжном канале.
Z(Fo/(0L^) (Fo')cp 二-4；-
Z(Fo/(0L^) (Fo')cp 二-4；-
(21.33)
(21.33)
Средние относительные перепады температур ДЛЯ условной Приточной 01Р и условной вытяжной 02Р установок принимаем по табл. 21.4 при соответствующих значениях (Foi)cp, %, (Fo『p и 恥.
При теплоносителе воде значения 0ip и 9贯 принимаются с поправками ^е1 и ^02 по табл. 21.5 при 裔р и соответствующих w°p и (up丿誤.
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя 才罢^1 на входе в ТУБ приточных установок определяем по формуле
产 Р — ,срЖ.н 1 В,н1Qcp产 Р — ,срЖ.н 1 В,н1Qcp(21.34)(21.34)где 匿「средняя конечная температура приточного воздуха, ℃.
产 Р — ,ср
Ж.н 1 В,н1Qcp
产 Р — ,ср
Ж.н 1 В,н1Qcp
(21.34)
(21.34)
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя t^Ki после ТУБ приточных установок определяем по формуле
*1 =%1-% (凿1 -鵰丿(21.35)
Уточняем вид теплоносителя и схему утилизации: при ^к1 W 7℃ применяется не-
замерзающий теплоноситель; при 度门 > 7℃- вода.
При 漿к1》嚣幫2 ТУБ вытяжных установок работают в режиме нагрева удаляемого воздуха. В этом случае целесообразно применять СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя.
Средние коэффициенты теплопередачи К贯，наружного 碼 и внутреннего 唠 теплообмена для условной вытяжной установки находим по графикам на рис. 21.6-21.8, 21.11, 21.12 по известным (叩)^2 и н货.
При теплоносителе воде К^ принимается с поправкой 匕к，учитывающей теплофизические свойства воды, по известным w£, (up)誤2 и 禽р (см. табл. 21.5).
Относительный перепад температуры 8^, соответствующий температуре точки росы удаляемого воздуха, определяем по формуле
^ = Т(1 一呀)+ 9咒 (21-36)
Температуру точки росы 壊？，ниже которой ТУБ вытяжных установок работают в режиме с выпадением конденсата, вычисляем по формуле
喂=露2-唯(鵰2-明2), (21.37)
rue 唸2 = 3i
Граничное значение относительной влажности удаляемого воздуха(рсух, при которой не происходит конденсации, находим на i 一 ^диаграмме на пересечении линии ^^2 с линией влагосодержания d ючки с координатами /рс2 и(р — 100%.
Поправочный коэффициент 匕；，учитывающий выпадение конденсата, определяем по пп. 19 и 20.
Уточненная величина относительного перепада температур потока удаляемого воздуха 場俐
6乎Ф)= 6賢匕叩 (21.38)
Среднюю конечную температуру удаляемого воздуха 関2 вычисляем по формуле
関2 =償2 -呀@)"m2-?為2). (21.39)
Конечную температуру промежуточного теплоносителя /圾长2 после ТУБ вытяжных установок определяем по формуле
*2 =明2 + 忆(喘2 一图2). (21.40)
кг/(мг-с)
Рис. 21.11. Определение коэффициентов наружного теплообмена для воздухонагрева! елей типа КСкЗ, КСк4, КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН
Рис. 21.12. Определение коэффициентов внутреннего теплообмена аж для воздухонагревателей
/-типа КСК, КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ с незамерзающим геплоносителем; 2-чипа ВН с незамерзающим теплоносите- лем; 5-типа КСК КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН с 1епло- носителем воды
Часовой расход утилизированной теплоты
関=6"其*2 - 壊Н2)0・(21.41)
Часовой расход теплоты от первичного источника теплоты в водоподогревателе ?产 по формуле
ТАБЛИЦА 21.7. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Установка
Расход воздуха
Параметры воздуха
Lr ¥()м， м3/ч
畢 м3/ч
G^\ кг/ч
屮 £?н2, %
кДж/кг
℃
В1315002400028800181021,56
В2315002600031200214037,05
П1315002500030000-2518
П2315003000036000-2520
時盟” =—3,6 ℃; отопительный период 213 дн.; режим работы двухсменный; т0Т П = 2352 ч.
ТАБЛИЦА 21.8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
Установка
Теплоутилизатор
Количество
Число рядов трубок
尸⑴
м2
В1
КСк4-12-02ХЛЗА
В2
КСк4-12-02ХЛЗА
П1
КСк4-12-02ХЛЗА
П2
КСк4-12-02ХЛЗА
3 3 3 33 3 3 38 8 8 88 8 8 88 8 8 88 8 8 80,0052498,75
3 3 3 3
3 3 3 3
8 8 8 8
8 8 8 8
8 8 8 8
8 8 8 8
0,0052498,75
0,0052498,75
0,0052498,75
Q^^Gxcx(t^-t^D, (21.42)
/вод 一 户Р • /»од _ ,ср . 丄 4c'惠 н1 ' н — *ж.к2?
D - коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или 1/3600 в СИ.
17. Далее расчет выполняется по пп. 29-32.
Пример расчета СУПТ с подогревом. Исходный данные для расчета приведены в табл. 21.7.
В качестве основного оборудования для ТУБ приточных и вытяжных установок используются типовые приточные камеры 2ПК. Схема присоединения ТУБ к циркуляционному контуру - параллельная (см. рис. 21.5, а). Расчет выполняется в СИ.
Требуется определить технические характеристики ТУБ, вид теплоносителя, /^н1, /Ср *р Г)ут свод fKp(cp)
'в.к2，，'в.к2•
Порядок расчета.
В качестве теплоутилизаторов для ТУБ принимаем воздухонагреватели КСк4. Находим т по формуле (21.3):
т ^ (- 3,6)2532 - -91152℃ч; -5000>т = =-91152》-26000℃-ч.
Выбираем ТУБ для вытяжных и приточных установок с 12 рядами трубок.
Из прил. II выписываем технические характеристики теплоутилизаторов и записываем их в табл. 21.8.
3. Определяем средние параметры воздуха:
嶋2
18-28800 + 21-31200
60000
=19,56℃;
21,56-28800 + 37,05-31200 —
60000
=29,6 кДж/кг;
10-28800 + 40-31200
60000
= 25,6%;
(-25)30000 + (-25)36000
66000
=-25℃.
4. Определяем 嚣％
18-30000 + 20-36600
66000
=19,3℃.
5. По формуле (21.4) вычисляем 膏
19,56 + (- 25)
-2,72℃.
Так как ^р < 12℃, то в качестве теплоносителя принимаем незамерзающий раствор СаС12.
6. Определяем 忆鹏 по формуле (21.5)
66000
ИТ，= 0,55 + 0,4^^ - 0,006(25,6 - 30)==1,02,
ТАБЛИЦА 21.9. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
G*), кг/ч
w⑴，м/е
(叩)駆 кг/(м2-с)
Ар?, kic/m?
К?
Вт/(м2-℃)
Fg>
Установка
6⑴
В1
В2
П1
П2
11042
11963
10458
12548
,47,51433,53
п^п^^п^
12 12
力卢4 5м ^ м ^
7 6 2 5
6665п^п^п^п^
где EG®] = 66000 кг/ч, EGb2 = 60000 кг/ч.
吋=府)=%*
7. По формулам (21.6), (21.7) рассчитаем
66000 1,006
== 23006 кг/ч;
ж 1,02-2,825
13. Находим 6(? и 0^ по табл.
21.4.
G^ =
Gg =
30000-23006 =10458 кг/ч;
66000
36000-23006 =12548 кг/ч.
66000
Для условной установки Lf' = 25000 м3/4 при % = 1,02 и Fo产=1,21 旷=0,52.
Результаты расчетов по пп. 7-13 приведены в табл. 21.9.
Определим (Fo；严 и (Fo2)cp для условной приточной и условной вытяжной установок с общим объемным расходом SLB1 = 55000 м3/ч и £Lh2 = 50000 м3/ч по формуле (21.3 3)
(F(yjP =
1,21-25000 + 1,16-30000
В пп. 7—13 приводятся расчеты для одного теплоутилизатора, для других теплоутилиза- торов-в табл. 21.9 (п. 14).
8. Находим W и 時「по формулам (21.8), ⑵.9):
(FoZ)cp =
55000
1,27-24000+ 1,22-26000
=1Д8;
50000
=1,24.
w(?=
10458
3600-1260 0,0052
23006
=0,433 м/с;
w"
23600 1260 0,0052-2
=0,49 м/с.
9. Определим (гр)^!, (гр)^2,(叩牖2 формулам (21.10), (21.11)
по
,"28800
(叩机2 = 3600 • 2,488
60000 (叩喘2 = 3600 -4,976 '
=3,2 кг/(м2-с);
=3,35 кг/(м2 - с).
10. Находим AR)по графикам
на
рис. 21.3: AR? = 62“3 = 186 Па = 18,6 кгс/м2, где 62Па-потери давления в одном теплообменнике.
11. Определяем Fol⑴ и Fo犷 по формуле (21.12):
30000 1,006
где К； = 20,4 Вт/(м2-℃); q = 1,006 кДж/(кг• ℃).
12. Вычисляем W2 по формуле (21.13):
60000-1,006
忆——.——.—=0,93.
2 23006-2,825
Найдем 0ip и 02P по табл. 21.4. Для условно访 установки с £1^1 = 55000 мэ/ч при (Fo；)cp = 1,18, % = 1,02 9；р = 0,58.
Для условно访 установки с ELb2 — 50000 м3/ч при (Fa 产=1,24 н 忆=0,93 9罗=0,57.
Определим /^нЛ по формуле (21.34)
19,3 -( — 25)
壊н】=—25 +，о£- = 51,3℃.
Вычислим /赛г по формуле (21.35)
51,3 — 1,02[19,3 - (- 25)] = 6,1℃.
Так как z^K1 < 7℃, в качестве теплоносителя сохраняется незамерзающе访 раствор хлористого кальция.
Находим К£, а：号 для условно访 вытяжной установки по рис. 21.6, 21.11 и 21.12.
При (筋р)居2 = 3,35 кг/(м2 * с) и и4P = 0,49 м/с К^р = 20,8 Вт/(м2 • ℃); а 賓=50 Вт/(м2 • ℃); ай = 600 Вт/(м2-℃).
Определим 8^ по формуле (21.36)
20,8
雌=З^а 一 А’) + "57 = 0,74.
Вычислим 膿2 по формуле (21.37)
t^c2 = 19,56 一 0,74(19,56 一 6,1) = 9,5℃,
где 片на =图н = 6」。，
Находим по z — d-днаграмме влагосо-
优"=优"=优Р + е贾2优Р + е贾20,58 + 0,570,58 + 0,57=0,575;=0,575;
优"=
优"=
优Р + е贾
2
优Р + е贾
2
0,58 + 0,57
0,58 + 0,57
=0,575;
=0,575;
держание 4 = 7,3 г/кг для точки с координатами 喂2 = 9,5℃ и 屮=100%. Затем для точки, полученной на пересечении 4 = 7,3 г/кг и линии температуры г^2 = 19,56℃, находим (рсух = 51%, при которой не происходит конденсации фв^2 = 25,6% <(рсух + 5 = 51 + 5 = =56%.
Следовательно, установки работают без выпадения конденсата, ®” = ®”仲｝.
Вычислим г；% по формуле (21.39)
WZ = 19,56 — 0,57(19,56 — 6,1) = 11,9℃.
Определим 端2 по формуле (21.40)
壊к2 = 6,1 + 0,93(19,56 一 11,9) = 13,2℃
Вычислим Q? по формуле (21.41):
Q? = 23006-2,8 5(13,2 一 6,1)/3600 = 129 кВт.
Определим Q：。。по формуле (21.42)
Q产=23006-2,8 5(51,3 一 13,2)/3600 = 693 кВт,
где 嘤2 =莖н】=5i3C;壊2 = f к? = i3,2℃
Вычислим коэффициенты 4 Д С по формулам (21.30)-(21.32)
16,48-50
Л == 1,365;
600-1,006
0,5 75-66000 1,006
В 二=0,636,
60000'
где 9§ji определяется по формуле
0,575
С =不^ - 1,02 • 0,575 = 0,4.
Определим 捲噩「)по формуле (21.29) ^кр(ср) __
-1,365(29,6 一 9,63) + 19,56 (1,365 • 0,636 - 0,4)
1 + 1,365 • 0,636 - 0,4—
=-12,3℃.
Г лава 22
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Воздуховоды и каналы необходимо проектировать в соответствии с требованиями СНиП, учитывая возможности максимальной индустриализации строительно-монтажных работ и применение при этом сборных конструкций из унифицированных деталей, изготовляемых на заводах или в заготовительных мастерских.
При проектировании воздуховодов и каналов для зданий и сооружений, отнесенных по пожарной опасности к категориям Аг Б, В п Е, следует дополнительно учитывать требования соответствующих нормативных документов.
РАЗМЕРЫ И МАССАВОЗДУХОВОДОВ
Размеры круглых и прямоугольных стальных воздуховодов надлежит принимать по табл. 22.1-22.3, прямоугольных асбестоцемент^ ных и бетонных коробов-по табл. 22.4, круглых и прямоугольных воздуховодов из винипласта-по табл. 22.5 и 22.6.
d, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
ТАБЛИЦА 22 1 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
0500055000000000000000
0260515050631000250000
1112233445567890124680
7923м ^ к- 9 6 Q 62615^^34144000102030006091215962431395063,78,98,23,54q,54,14^n^n^n^n^^n^n^^n^n^^n^^n^oo223
4228 s^ 95630080200000020 1902871517673134230358 3356781245792581594062 1111112223334556
4 2 2 8 5 9 5
190287161768313423 358 0^35^zn^78324579258159406 7- crL—rLLLLcr?crrcr?Q^伉
Продолжение таб г 22 /
Примечания 1 В качестве нормируемых размеров допускайся принимать наружные размеры поперечного сечения воздуховода, указанные в табл 22 3
2 Толщину чистовой стали для воздуховодов, по которым перемещайся воздух с температурой не выше 80 ℃, диаметром до 200, 250 450, 500-800, 900 1250, 1400-1600, 1800-2000 мм, следует принимать соответственно 0,5, 0,6, 0,7, 1,0, 1,2, 1,4 мм
3 Для изготовления воздуховодов, по которым предусматривае гея перемещение воздуха с 1емпера- турой более 80 ℃ или воздуха с механи ческими примесями, а также для воздуховодов, требующих обработки поверхности перед антикоррозийной защитой, допускается применять листовую сталь толщиной до 1,5 мм Для воздуховодов, по которым предусматривается перемещение абразивной пыли, толщина стали должна быть обоснована
Внутренний размер, мм
Площадь поперечного сечения м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Внутренний размер, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
ТАБЛИЦА 22 2 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИС1ОВОЙ СТАЛИ
100 х 150
150 х 150
150
X
250
150
X
300
250
X
250
250 х 300
250 х 400
250 х 500
400 х 400
400 х 500
400 х 600
400 х 800
500 х 500
500 х 600
500 х 800
500 х 1000
12 3467 26 4 2 5 0000001112 7-3 7-345
oooooooooooooooooooooooooooooooo5689013568040 7-60
1- 1- 1- 1- 11 1- ^/™ T^ 9^ 2 T^ 3
5689013568040260
o- o- o- o- 1- I* 11 11 n 1- 2 СЧ СЧ СЧ СЧ 3
6 8 5 4 6 8 5 6 6
6 а аебег Q к- L ъ 1^ X-1^- c^fC^T 4^
oooooooooooooooooooooooooooooooooo482726080520075422 2 333344445655667
40^272 力QKQJ2O КЮ42
Примечания 1 Толщину листовой стали для воздуховодов прямоугольно!о сечения рекомендуется принимать в зависимости от размеров большей стороны, мм
до 250 включ 300-1000 » 1250-2000 »
0,5
0,7
0,9
ТАБЛИЦА 22.3. НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУПНОГАБАРИТНЫХПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Внутреннийразмер,ммВнутреннийразмер,ммПлощадьпоперечногосечения, м2Площадьпоперечногосечения, м2Пери-метр,ммПери-метр,ммПлощадьповерхности1 м, м2Площадьповерхности1 м, м2Внутренний размер, ммВнутренний размер, ммПлощадьпоперечногосечения, м2Площадьпоперечногосечения, м2Периметр,ммПериметр,ммПлощадьповерхности1 м, м2Площадьповерхности1 м, м2
Внутреннийразмер,мм
Внутреннийразмер,мм
Площадьпоперечногосечения, м2
Площадьпоперечногосечения, м2
Пери-метр,мм
Пери-метр,мм
Площадьповерхности1 м, м2
Площадьповерхности1 м, м2
Внутренний размер, мм
Внутренний размер, мм
Площадьпоперечногосечения, м2
Площадьпоперечногосечения, м2
Периметр,мм
Периметр,мм
Площадьповерхности1 м, м2
Площадьповерхности1 м, м2
2000 х 20004,0800083200 х 20006,4104002500 х 12003,074007,43200 х 25008,0114002500 х 16004,082008,23200 х 320010,24128002500 х 20005,090009,04000 х 250010,013 0002500 х 25006,251000010,04000 х 320012,8144003200 х 16005,1296009,62000 х 20004,0800083200 х 20006,4104002500 х 12003,074007,43200 х 25008,0114002500 х 16004,082008,23200 х 320010,24128002500 х 20005,090009,04000 х 250010,013 0002500 х 25006,251000010,04000 х 320012,8144003200 х 16005,1296009,64 A'8Q А4 A'8Q А
2000 х 2000
4,0
8000
8
3200 х 2000
6,4
10400
2500 х 1200
3,0
7400
7,4
3200 х 2500
8,0
11400
2500 х 1600
4,0
8200
8,2
3200 х 3200
10,24
12800
2500 х 2000
5,0
9000
9,0
4000 х 2500
10,0
13 000
2500 х 2500
6,25
10000
10,0
4000 х 3200
12,8
14400
3200 х 1600
5,12
9600
9,6
2000 х 2000
4,0
8000
8
3200 х 2000
6,4
10400
2500 х 1200
3,0
7400
7,4
3200 х 2500
8,0
11400
2500 х 1600
4,0
8200
8,2
3200 х 3200
10,24
12800
2500 х 2000
5,0
9000
9,0
4000 х 2500
10,0
13 000
2500 х 2500
6,25
10000
10,0
4000 х 3200
12,8
14400
3200 х 1600
5,12
9600
9,6
4 A'8Q А
4 A'8Q А
Примечание. Для воздуховодов прямоугольного сечения, имеющих одну из сторон более 2000 мм, и воздуховодов сечением 2000 х 2000 мм толщина стали должна быть обоснована.
Для изготовления воздуховодов допускается применять сталь меньшей толщины по сравнению с указанной в примечаниях к табл. 22.1 и 22.2 при обосновании (отсутствие необходимости в дальних перевозках воздуховодов и др.).
ТАБЛИЦА 224 РАЗМЕРЫ И МАССА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОРОБОВПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
о о о о5 5 0 0112 2о о о о5 5 0 0112 2о о о оо о о о2 3 2 3о о о оо о о о2 3 2 30T0T-3-3緜齡，緜齡，^^88112 2^^88112 28 8 8 82 3^38 8 8 82 3^32 2 2aL2 2 2aL0000505099,RO2,RO222.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ22.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВd, ММПлощадь поперечного сечения, м2Периметр, ммПлощадь поверхности 1 м, м2Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм234d, ММПлощадь поперечного сечения, м2Периметр, ммПлощадь поверхности 1 м, м2Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм234ТАБЛИЦА 225 РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТАТАБЛИЦА 225 РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА1600,02015022000,03146282500,04917853150,0789894000,12612565000,19615706300,31219788000,50325121600,02015022000,03146282500,04917853150,0789894000,12612565000,19615706300,31219788000,50325122 8 5 9 02886781 о а а а1kL22 8 5 9 02886781 о а а а1kL21,391,74一 二二一1,391,74一 二二一,264,12,264,128 3 2 6'97'°а8 3 2 6'97'°аСхемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10Схемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
о о о о
5 5 0 0
112 2
о о о о
5 5 0 0
112 2
о о о оо о о о2 3 2 3
о о о оо о о о2 3 2 3
0T
0T
-3
-3
緜齡，
緜齡，
^^88
112 2
^^88
112 2
8 8 8 8
2 3^3
8 8 8 8
2 3^3
2 2 2aL
2 2 2aL
00
00
50
50
9
9
,RO2
,RO2
22.2. РАЗМЕРЫ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
22.2. РАЗМЕРЫ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
d, ММ
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
2
3
4
d, ММ
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
2
3
4
ТАБЛИЦА 225 РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
ТАБЛИЦА 225 РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
160
0,0201
502
200
0,0314
628
250
0,0491
785
315
0,078
989
400
0,126
1256
500
0,196
1570
630
0,312
1978
800
0,503
2512
160
0,0201
502
200
0,0314
628
250
0,0491
785
315
0,078
989
400
0,126
1256
500
0,196
1570
630
0,312
1978
800
0,503
2512
2 8 5 9 02886781 о а а а1kL2
2 8 5 9 02886781 о а а а1kL2
1,391,74一 二二一
1,391,74一 二二一
,264,12
,264,12
8 3 2 6'97'°а
8 3 2 6'97'°а
Схемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
Схемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
а
в
Допускаемые отклонения
Площадь живого сечения, м2
Б
Площадь наружной поверхности 1 м, м2
L
Допускаемые отклонения
Толщина стенок 5
Расчетная масса 1 м короба,
мм
мм
мм
Примечание. Плотность винипласта принята р = 1400 кг/м3.
ТАБЛИЦА 22 6 РАЗМЕРЫ И МАССА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
Л
Б
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
мм
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
м
м
234
100
160
0,016
520
0,52
125
1,42——
100
200
0,02
600
0,6
140
1,66-——
160
200
0,032
720
0,72
180
1,98——一
200
250
0,05
900
0,9
225
200
400
0,08
1200
1,2
280
—4,95—
250
400
0,1
1300
1,3
315
—5,4—
250
500
0,125
1500
1,5
315
——8,25
400
500
0,2
1800
1,8
450
——9,96
400
800
0,32
2400
2,4
500
——13,29
500
800
0,4
2600
2,6
630
——14,4
500
1000
0,5
3000
3
630
——16,65
Рис 22 i Схемы устройства вентиляционных каналов
а вертикальный канал с воздушной прослойкой у наружной стены, б чердачный канал с двойными стенками, 6 д-вертикальныеканалы у внутренних стен, 7 воздушная прослойка, 2 наружная стена, 3 железобетонное перекрытие ^-кирпичная стена илижелезобетонная плита, 5 затирка, 6 сгораемые перегородки или перекрытие 7 кирпичная стена
ТАБЛИЦА 22" РАЗМЕРЫ КАНАЛОВ ИЗ КИРПИЧА
Размер
Площадь поперечного сечения, м2
Размер
Площадь поперечного сечения, М?
Размер
Площадь поперечного сечения, м2
в кирпичах
в мм
в кирпичах
в мм
в кирпичах
В мм
1/2 х 1/2
140 х 140
0,02
I" X I"?
400 х 400
0,16
2 х 21/2
530 х 650
0,35
1/2 х 1
140 х 270
0,038
1"2 X 2
400 х 530
0,21
2x3
530 х 790
0,42
1 X 1
270 х 270
0,073
у/2 * 21/2
400 х 650
0,26
2x4
530 х 1060
0,56
1 X р/2
270 х 400
0,111
1"2 X 3
400 х 790
0,32
2"2 X 2"2
650 х 650
0,43
1 х 2
270 х 530
0,143
2x3
530 х 530
0,28
21/2x3
650 х 790
0,52
ТАБЛИЦА 22.8. ПЛОЩАДЬ ЖИВОГО СЕЧЕНИЯ, М2 (В ЧИСЛИТЕЛЕ),И ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ, М3/Ч (В ЗНАМЕНАТЕЛЕ),КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТПРИ СКОРОСТИ ВОЗДУХА 1 М/С
150
250
350
450
550
650
750
Площадь живого сечения и пропускная способность каналов при 4、ммПлощадь живого сечения и пропускная способность каналов при 4、мм瓦mm
Площадь живого сечения и пропускная способность каналов при 4、мм
Площадь живого сечения и пропускная способность каналов при 4、мм
220
0,033
0,055
0,077
0,096
0,121
0,143
0,165
0,187
118
198"
278
352
ТзГ
515
592
"680-
320
0.048
0,08
0,112
0,144
0,176
0,208
0,24
0,272
.-
—
—
—
—
172
288
404
520
635
750
865
980
420
0,063
0,105
0,147
0,189
0.231
0,273
0,325
0,357
380
530
680
830
980
1130
1280
0.078
0,13
0,182
0,234
0,286
0,338
0,39
0,442
520
—
—^-—^^-
'3 -■
—
280
4ТО
655
845
1030
1220
1400
"1580
620
0,093
0,155
0,217
0,279
0,341
0,402
0,465
0,527
-'"■■ ■!!! i- "I
—
—
334
560
780
1000
1230
U40
1670
"1900
720
0,108
0,18
0,257
0,324
0,396
0,467
0,54
0,612
388
650
910
1160
1430
'1680
1940
^00
0,123
0,205
0,297
0,37
0,45
0,532
0,615
0,697
820
,,,,.
—
—
■' "■* ■■
444
740
1040
1380
1620
1910
2210
2500
920
0,138
0,23
0,322
0,415
0,505
0,6
0,69
0,782
—R^————^
."•'
—
"■ "一 ■
500
830
1160
1500
1815
2160
2480
2810
850
瓦mm瓦mm(22.2)(22.2)
瓦mm
瓦mm
(22.2)
(22.2)
ТАБЛИЦА 22.9. РАСХОД, М2,ШЛАКОГИПСОВЫХ ИЛИШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА 1 МДЛИНЫ ДВОЙНОГО КАНАЛА
Расход плит на 1 м двойного каналамм
2,1
2,3
2,5
2,7
2,9
3,1
3,3
3,5
2,5
2,7
2,9
3,1
3,3
3,5
3,7
3,9
2,9
3」
3,3
3,5
3,7
3.9
4,1
4,3
3,3
3,5
3,7
3,9
4,1
4,3
4,5
4,7
3,7
3,9
4,1
4.3
4,5
4,7
4,9
5,1
4,1
4,3
4,5
4,7
4,9
5,1
5,3
5,5
4,5
4,7
4,9
5,1
5,3
5,5
5,7
5,9
4,9
5,1
5,3
5,5
5,7
5,9
6,1
6,3
850
150 250 350 450 550 650 750
оооооооо 22222222 23456789
духоводов для стандартного воздуха 〃 = 20 ℃ и р = 1,2 кг/м3) определяются по формуле
р = £(R + z),(22 1)
где R 一 потери давления на трение на расчетном участке сети, Па, на 1 м; /-длина участка воздуховода, м, z - потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение Е, Па, на 1 м в круглых воздуховодах определяют по формуле
Xpv2
где Z - коэффициент сопротивления трения; d- диамет р воздуховода, м; v - скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с; р - плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м3; рJ/2 -скоростное (динамическое) давление, Па.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВИ КАНАЛОВ ПРИТОЧНЫХИ ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Системы вентиляции общего назначения служат для подачи и удаления незапыленного воздуха с температурой до 80 ℃.
Общие потери давления, Па? в сети воз-
Коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле Альтшуля
九=0」1 (К Jd + 68/Re 严 5, (22.3)
где Кэ~ абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода из листовой стали, равная 0,1 мм; t/-диаметр воздуховода, мм; Re-число Рейнольдса.
Для воздуховодов, выполненных из других материалов с абсолютной эквивалентной шероховатостью К》0」мм (табл. 22.11), значе-
ТАБЛИЦА 22.10. РАЗМЕРЫ, ММ, КАНАЛОВ ИЗ ПЕНОГЛИНИСТЫХ ИЛИПЕНОСТЕКЛЯННЫХ ПЛИТ
Размер плит, мм
Сечение канала, мм
Л
Б
В
Г
Объем 1 м, м3
Масса
1 м, кг
32/9 1 0^6 3 3 2 1 2 1 7 9 8 7 6 4-\ 1^ 5^ 7^ 9 6^ 4 V?义 er{v?l 工工 1 5CTfA4CTa4CT23343345223343344544556
8 2423688 1241245846781^^ 11 11 11 1л 11 11 1л лм ЧП 11 11 11 1А 1А II 11 1 11 11 ил 11 oz^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^п^
ооооооооооооооооооооооо4060606060606060405050505060606060608080808080
оооооооооооооооо 90 ооооо оюююооооооооооооооооооо 34446666344445555588888
оооооооооооооооооооооооооюооюооооооооооооооооо33463466334563456834568
000000000000000000000000000000000000000000000023334444233334444466666
600 х 600 х 62
800 х 800 х 62
лие R принимается с поправочным коэффициентом п на потери давления на трение, приведенным в табл. 22.12.
Рекомендуемые скорости движения воздуха в воздуховодах, жалюзийных решетках и клапанах приведены в табл. 22,13.
/АО,08
х
ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬМАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
Экономически целесообразную скорость движения воздуха в воздуховодах при механическом побуждении с достаточной точностью следует определять по формуле *
Материал
К» Материал К?, мммм
* Мегодика определения экономически целесообразной скорости движения воздуха разработана канд. техн, наук Б. А. Крупновым.
Листовая сталь Винипласт
Асбестоцементные плиты или трубы
Фанера
Шлакоалебаст-
0,1 Шлакобетонные1,5
0,1 плиты
Кирпич4
0,11 Штукатурка (по10
металлической сет-
тГ
ровые плиты
ТАБЛИЦА 22.12. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ п НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ,УЧИТЫВАЮЩИЕ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛА ВОЗДУХОВОДОВ
10
9 124567789 122345567912345678455555555556666666666677777777
9 123445567789 1122456789 12
L11
L2 э^э^т^т^э^э^э^т^э^т^э^э^т^э^т^э^э^э^лт^т^т^о^т^лт^?^?^
8 9 12233444556677889 12 3 3 4 4 5556666666666666666666777777777
11 11 n 11 11 11 ^1 «^1 11 11 ^1 11 11 ^1 11 u ^1 ^1 ^1 ^1 11 11 ^1 ^1 ^1 ^1 11 ^1 ^1 11
5567788899 11222334456677889 444444444455555555555555555555
24'6君 д л^ А^о^ 2'4'6上,2л'6君о 61'2 63 J4'55 7，8&oct9%111u111,111
18 97455 48147 358 24679124568
34667不,9 оо11J222233нJ33444444
553 6 58258 3579135679 2345678
/2石445力6力6而7;;7;君刃力 君君君3,9 33,3 3
616935813578 2346789 123456678 011122233033444444445556555555
11 11 ^1 ^1 11 ^1 ^1 11 11 11 ^1 n ^1 ^1 41 11 ^1 ^1 ^1 ^1 ^1 ^1 11 ^1 ^1 ^1 ^1 ^1 1A 11
481368 245789123456789 123344
OOJ11J№2 222 2 6尸 3J 03 3 034444 4 44411 11 ^1 ^1 11 11 ^1 11 11 ^1 ^1 11 11 ^1 11 11 ^1 ^1 ^1 11 ^1 ^1 11 11 ^1 ^1 n ^1 ^1 ^1
a aaa1 LLLL2 2 ri Г\Г 7^ зп"?入^丄 4 *4425 工 s^ s^ s^ 6
ТАБЛИЦА 22.13. СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА, ДОПУСКАЕМЫЕ В ВОЗДУХОВОДАХ, ЖАЛЮЗИЙНЫХ РЕШЕТКАХ И КЛАПАНАХ ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Элемент системы
%, м/с
Естественное движение воздуха
Воздуховоды горизонтальные:
приточные разводящиеНе более 1?5
вытяжные сборныеТо же
Жалюзийные решетки и кла
паны:
приточные упола0,2-0,5
приточные употолка0,5-1
вытяжные0,5-1
Механическое побуждение
Воздуховоды в производственных зданиях:
магистральныеДо 12
ответвления—— 6
Продолжение табл. 22.13
Элемент системы
%，м/с
Воздуховоды в общественных и вспомогательных зданиях: магистральныеДо 8
ответвления— 5
Примечание Жалюзийные решетки и клапаны рассмотрены в гл. 8
где L расход воздуха, м%, в участке; 5В-прямые затраты на прокладку воздуховодов, руб/м2, с учетом затрат на теплоизоляционные материалы и работы Если для прокладки воздуховодов требуются увеличение высоты помещения, устройство технического этажа или подшивною потолка, следует учитывагь дополнительно затраты на строительные работы, приведенные к 1 м2 воздуховода; Бзл - годовая плата за электроэнергию, рубДкВтчод), определяемая в соответствии с Прейскурантом 09-01 и зависящая от продолжи гельности работы вентиляционной установки, ч, и энергоснабжающей организации; р - плотность
* 4步 «9 0r95 % /曲 〃 1,15 多嶋二В
磔 0,50,8 "Z 片彳£ 1,8 2,0
Рис. 22.2. Номограмма вспомогательных величин для определения и'*
воздуха, кг/м3; Kz - коэффициент, выражающий отношение потерь давления в местных сопротивлениях к потерям давления на трение; К - коэффициент, учитывающий в относительных единицах накладные расходы в размере 13,3%, плановые накопления в размере 8%, а также добавки к нормам затрат труда и заработной плате при прокладке воздуховодов на высоте по Сб. 20 СНиП IV-5-82; К = 1,213 - 1277; Ен - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений; Еа = 0,12; Кэ - коэффициент, учитывающий в относительных единицах амортизационные отчисления на полное восстановление и капиталь-
Рис. 22.3. Расчетная схема сети воздуховодов для определения экономической целесообразной скорости воздуха
ный ремонт (в соответствии с Нормами амортизационных отчислений по основным фондам народного хозяйства), Кэ = 0,123 — 0,243; п - относительная шероховатость внутренней поверхности воздуховодов, показывающая, во сколько раз действительная абсолютная шероховатость больше шероховатости металлических воздуховодов, равной 0,0001 м:
С/*' 1
/=71,4丁厘 (22.5)
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений в участке; J- диаметр воздуховода, м, принимаемый предварительно при скорости 5—8 м/с; /-длина участка, м.
При определении скорости движения воздуха на участках конкретной вентиляционной сети переменными величинами являются L,厶 d, С，и,厶
Значения отдельных множителей в формуле (22.4) и значение Kz можно определить по графику на рис. 22.2.
Пример 22.1. Определить экономически целесообразную скорость движения воздуха в участках воздуховодов сети (рис. 22.3) из оцинкованной стали 5 = 1,2 мм, если известно: р = 1,2 кг/м3; К = 1,213; & = 0,123; » = 1; 5ЭЛ = 60 ру6/(кВт год) стоимость воздуховодов неизолированных SB = 7 руб/м2 (1-й вариант), изолированных минераловатными матами марки 200 в обкладке из стеклоткани 8 = 40 мм и с оберткой по изоляции стеклотканью SB = 10 руб/м2 (2-й вариант), изолированных и прокладываемых в техническом этаже ориентировочно SB = 18 руб/м2 (3-й вариант).
Решение: 1. Находим предварительно диа-
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СКОРОСТЕЙ В ВОЗДУХОВОДЕТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СКОРОСТЕЙ В ВОЗДУХОВОДЕной608140162201232018ной608140162201232018метры воздуховодов, значения ^ и Кг (табл. 22.14).
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СКОРОСТЕЙ В ВОЗДУХОВОДЕ
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СКОРОСТЕЙ В ВОЗДУХОВОДЕ
ной608
14016
22012
32018
ной608
14016
22012
32018
Определяем экономически целесообразную скорость движения воздуха 产 на участках по формуле (22.4) для трех вариантов.
Находим расчетные значения воздуховодов Jpac4 и расчетные скорости грасч в соответствии со значениями 产.
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимается эквивалентный диаметр 恋，ПРИ котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости воздуха равны потерям в прямоугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, определяют по формуле
d3V = 2АВ/(А + В),(22.6)
где Л и В- размеры сторон прямоугольного воздуховода.
Следует иметь в виду, что в прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круглом воздуховоде с условным диаметром d3v при равенстве скоростей движения воздуха расходы воздуха не совпадают.
Значения скоростного (динамического) давления и удельные потери давления на трение, рассчитанные по формулам Л. С. Клячко. для круглых стальных воздуховодов при транспортировании чистого воздуха с температурой 20 ℃ и р — 1,2 кг/м3 приведены в табл. 22.15.
Потери давления z, Па, на местные сопротивления определяются по формуле
рг2、
(22.7)
где Z；—сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчет ном участке воздуховода.
Значения коэффициентов местных сопро
тивлений деталей приточных и вытяжных систем приведены в табл. 22.16-22.35 узлов от- ветвлени访 и Отводов воздуховодов из унифицированных деталей-в табл. 22.36—22.43*.
Расчет потерь давления в местных сопротивлениях вблизи входа и выхода вентиляторов приведен в п. 22.4.
Значения ^0 на входе в горизонтальный коллектор, барабанный коллектор и горизонтальный сборник следует принимать равными соответственно 1; 0.8; 0,8; значения & на выходе из горизонтального коллектора, барабанного коллектора, горизонтального сборника и бункера циклонов - равными 0,5.
При температуре транспортируемого воздуха, не равной 20 ℃, потери давления, вычисленные по формуле (22.1), следует принимать с поправочными коэффициентами Кх и К2 соответственно на трение и на местные сопротивления (табл. 22.44).
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы преимущественно на вертикальных участках.
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давненме
Диаметр воздуховода, мм
80
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
кгс/м2
Па
ТАБЛИЦА 22.15 РАСЧЕТ МЕТА Л ЛИЧ ЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ (ПЕРВАЯ СТРОКА КОЛИЧЕСТВО ВОЗДУХА, М3/Ч; ВТОРАЯ СТРОКА- ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ НА 1 М ДЛИНЫ ВОЗДУХОВОДА, КГС/М2, ТРЕТЬЯ СТРОКА-ТО ЖЕ, Па)
22 3. Расист 60-ухо60do6 пканапос притоань-х систем 6е~пт=ящ1M 20 7
20
30
35
45
55
90
110
140
180
225
0,0048
0,004
0,0035
0,003
0,0026
0,0023
0,002
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,0473
0,04
0,0347
0,03
0,0263
0,0227
0,0199
0,0172
0,0149
0,0123
0,011
27
33
45
55
70
105
135
170
215
270
0,0066
0,0057
0,0048
0,0042
0,0036
0,0032
0,0027
0,0024
0,0021
0,0018
0,0016
0,065
0,0564
0,0478
0,0412
0,036
0,031
0,0273
0,0237
0,0205
0,0176
0,0152
30
40
50
65
80
125
155
195
245
315
0,0086
0.0075
0,0063
0,0055
0,0048
0,0041
0,0036
0,003
0,0027
0,0023
0,002
0,0852
0,0789
0,625
0,054
0,0473
0,0408
0,0358
0,031
0,0268
0.023
0,0199
35
45
60
75
90
140
175
225
285
360
0,011
0,0095
0,008
0,0069
0,006
0,0052
0,0046
0,004
0,0034
0,0029
0,0025
0,108
0,0934
0,079
0,0682
0,0598
0,0516
0,452
0,0393
0,0339
0,0292
0,0251
40
50
65
80
100
160
200
250
320
410
0,0135
0,0117
0,0099
0,0085
0,0074
0,0064
0,0056
0,0049
0,0042
0,0036
0,0031
0,132
0,115
0,097
0,0838
0,0735
0,0634
0,0556
0,0482
0,0416
0,0359
0,0309
45
55
70
90
115
175
220
280
355
450
0,0162
0,0140
0,0119
0,0103
0,009
0,0077
0,0068
0,0059
0,005
0,0043
0,0037
0,159
0,136
0,117
0,1
0,083
0,0762
0,0666
0,058
0,05
0,0431
0,037
55
65
85
110
135
210
265
335
430
545
0,0223
0,0193
0,0164
0,0141
0,0124
0,011
0,0094
0,0081
0,007
0,001
0,0052
0,219
0,19
0,161
0,139
0,122
0,105
0,092
0,0798
0,0689
0,0593
0,0511
60
80
100
130
160
245
310
390
500
635
0,0292
0,0253
0,0214
0,0185
0,0162
0,014
0,0123
0,0107
0,0092
0,0079
0,0068
0,286
0,249
0,21
0,182
0,159
0,137
0,12
0,105
0,0902
0,0777
0,0699
70
90
115
145
285
355
450
570
725
0,0369
0,032
0,027
0,9234
0,0205
0,0177
0,0155
0,0135
0,0116
0,01
0,0096
0,362
0?314
0,266
0,299
0,201
0,174
0,152
0,132
0,114
0,0981
0,0845
80
100
130
165
320
400
506
640
815
0,0453
0,0393
0,0393
0,0333
0,0207
0,0252
0,0217
0,0191
0,0165
0,0143
0,0106
0,445
0,386
0,327
0,282
0,247
0,213
0,187
0,162
0,14
0,121
0,104
85
110
145
185
356
445
560
715
905
0,0545
0,0473
0,04
0,0346
0,0303
0,026
0,0229
0,0199
0,0172
0,0148
0,0127
0,535
0,464
0,393
0,339
0,297
0,256
0,225
0,195
0,168
0,145
0,125
110
140
180
230
440
555
700
890
ИЗО
0,0805
0,0699
0,0592
0,0511
0,0448
0,0386
0,0333
0,0294
0,0254
0,0218
0,019
0,79
0,686
0,58
0,501
0,439
0,379
0,332
0,288
0,249
0,214
0,i86
15
0,5
0,010,10,0056
0,0053
0,0549
0,052
17
0,6
0,02 0,2 0,01
0,0084
0,0981
0,0824
20
0,7
0,030,3 0,014
0,0115
0,137
0,113
23
0,8
0,040,4 0,019
0,0145
0,1864
0,142
25
0,9
0,050,5 0,0235
0,0178
0,231
0,175
28
1
0,060,6 0,0283
0,0214
0,278
0,206
35
1,2
0,090,9 0,0389
0,0295
0,382
0,289
40
1,4
0,121,2 0,051
0,0386
0,50
0,379
45
1,6
0,161,5 0,0644
0,0487
0,632
0,478
50
1.8
0,21,9 0,0792
0,0599
0,777
0,588
55
2
0,242,4 0,0952
0.072
0,934
0,707
70
2,5
0,383,7 0,141
0,106
1,38
1,04
5 ) 7 5 2 9 9 8 2 3 3 2 9 5
7 ^^)75 -)09? 2 6)55-)96)67)46 -)35)5 0^ )37-)4 7 1'°л^^ до^2 ^^2 ^ю^^ ^^3 ^^^^,255 ^^5 ^^^ ^^то ^^8 о о "а 仇仇 ааа аа аааа аа аа
g「ZN .790正 0HH0жкоеоа=g「ZN .790正 0HH0жкоеоа=00寸-SSE - SIE - 087 - 02 - ae - 007 - 081- 091 - ом - 21 - 0二-OOI - 0800寸-SSE - SIE - 087 - 02 - ae - 007 - 081- 091 - ом - 21 - 0二-OOI - 087Е7 -ко 807 717。 3ZZС8 二 8810 00IZS9」 9910 C96I£1 三о CZ8IRI ее 10 S9Iсо г -010 0寸二 8Z.8O С68ОО 00寸I ◎о ^^5.0 09ZIS8CO 寸 6cо 07二 咨о §00 086 寻Do Icsoo 0 k87Е7 -ко 807 717。 3ZZС8 二 8810 00IZS9」 9910 C96I£1 三о CZ8IRI ее 10 S9Iсо г -010 0寸二 8Z.8O С68ОО 00寸I ◎о ^^5.0 09ZIS8CO 寸 6cо 07二 咨о §00 086 寻Do Icsoo 0 k8工工 fuoaoxxumoa aHWS^S4工工 fuoaoxxumoa aHWS^S4
g「ZN .790正 0HH0жкоеоа=
g「ZN .790正 0HH0жкоеоа=
00寸-SSE - SIE - 087 - 02 - ae - 007 - 081- 091 - ом - 21 - 0二-OOI - 08
00寸-SSE - SIE - 087 - 02 - ae - 007 - 081- 091 - ом - 21 - 0二-OOI - 08
7Е7 -ко 807 717。 3ZZ
С8 二 8810 00IZ
S9」 9910 C96I
£1 三о CZ8I
RI ее 10 S9I
со г -010 0寸二 8Z.8O С68ОО 00寸I ◎о ^^5.0 09ZI
S8CO 寸 6cо 07二 咨о §00 086 寻Do Icsoo 0 k8
7Е7 -ко 807 717。 3ZZ
С8 二 8810 00IZ
S9」 9910 C96I
£1 三о CZ8I
RI ее 10 S9I
со г -010 0寸二 8Z.8O С68ОО 00寸I ◎о ^^5.0 09ZI
S8CO 寸 6cо 07二 咨о §00 086 寻Do Icsoo 0 k8
工工 fuoaoxxumoa aHWS^S4
工工 fuoaoxxumoa aHWS^S4
S9 SssOciSsooOr 寸 COiCTtOoQОсч 。 Сб
деч98GTfi 寸寸 9"寸9998006163 寸 ir9zm6 Tt cЧ9Г**•寸 一9 g0川C0g80寸30户30五寸0一一0661011川(^1寸9-1081一
_feg 上 egeg 上 egс
扌 о 6 工 q г & I г * 寸 6 2r % q сч 6 W 6 С9 攵寸 £ 寸 о 寸 j9 丈 ЕбН寸б£2со?29сч29r9£бо 寸 or = z 寸8 寸 ib91sooiUoz ^07 二 RnMRQ^09匚 0—906^10门1z总1 寸9i9OOiOO 爲zo
сОГсб 寸 сообд 寸 分 еWe 金9 оcm cz
9 寸 6、SC4oo9968EOOi、c4 E寸1寸9(^"6-9171 寸98 - 9
9 R0r A^Qg qq东 ооо^—^О^^СЧ^—^rf^t^4O^"H0O^C4—;^СЧг*уООсЧ<^ о оо о о о3=1 сГ二I 二I сГ二I сГ二I сГ二I 耳71 耳71 сГ7
9О09一 公一
09-01 оГе户9 一 户一 0一 О Tj- о② - 二9 е一 о
霜寸 八к96 = Г9б6 寸ooi9曰寸 一£91"6991g仪寸c4二 Гc455 一寸
ID 弋«9 0Qr уг^г О O\cn Ц6「0^ <£二—吗Z ^^^ ТУ 寸 П■二 E У 00 о о о о о о^二 сГ二I 二I二I сГг!—S71 371 WE
0 00 I е e户S?gg "
磊SZ自9 00^00 9寸三hiE 00户户0 00 3k12寸1h一8寸寸8rs寸
TtO^u^O'Ou-jOOO^O^Or^^^^^00^000\^4^0^4^0^^^^0^^^ осГ О О О С> ° О О ^ сГ 二 сГ 二 ОГЧ*^ ОСЧ^ orl^ ОП^^ ос*^
990
О —寸с ОоСЧбо" 户7О '—' оСЧs9оСЧоs о со
寸 9 О6 86с О 6 dОО Е 9С6 cl 8 9 qq —«ООg 寸*6 8 9сZ 寸 о9 СП 9。寸
S ^.'^С^寸 T_^^\S*~к^Чх"т—9 *""^^*79 ^1，СЧ^Г^оо1T~^6^*7.，zy 6
о о оо о осГ二сГ」 сГ二 осчосч о счсГЕсГЕ WE
sO6oZZs9 oS oZ。 户8 обС— 户户
1-8川60sl 寸 I 寸 9-6001e寸96 一 S寸iZoO9sg06—"9
Z丁 寸sE g Z Г 91 9 S 一 寸 6 一 寸
С — ООсГОбсП обо"Об о" о" о Г
I ООq\ С*^ СЧ с】СЧ 40 О\• С*^ т—« ОООО тж сч сч
Z q^Z fRz Г Пег Rs丁°\寸、匕寸 NX 寸 Pre nQc寸Ч.СPQ9QF
О О Oi 01 。一01 Оe4 ОeЧ 0е 0e0寸0寸0"
OJ 010101О О 0е 0e 0寸0寸0"0 c
S 寸 S S S S 0户 0C S 户 С О E 0 СП ss 9
ГП sОО о ZS sСП
00 cj00
3HH3IfePB дохээьнмрнн43HH3IfePB дохээьнмрнн4РЦ NM/OJXРЦ NM/OJXs"08кпнвжпзрqlujodoyius"08кпнвжпзрqlujodoyiuW二 о ^ eTG W7 о сч WE WE сГМ о о о чо о чо
3HH3IfePB дохээьнмрнн4
3HH3IfePB дохээьнмрнн4
РЦ NM/OJX
РЦ NM/OJX
s"08кпнвжпзрqlujodoyiu
s"08кпнвжпзрqlujodoyiu
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
80
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
кгс/м2
Па
22・3・ Расчет бозаухоб0doескананое приточн~х систем еентилнщт 209
о Q^ cl^ 1- ^/^ 7 Au 7 о- «/ ^/^ 7 cl^ n o^ oo o^ Q^ 5 ПЛ 79524778233189334 8 0 8 3 7 93640598 4 6
4 仇 L 446Ort44 aar伉 a9&
戸6
59 57 о 57 о 9 о 4 53 о 5 4 о 5 о 58 02467223478 34 91448205453 119 7 328 22529J3 君42君 334 п^?^з п^а^з П^Х4 п^о^4 п^д^4 а^ с^ оГм< аг6az6 аб а7 仇夕
5 3 5 9 5 5 5 5 6 5 1 о 1 5 5 о 3 5 7 о 1 о 1 26801388264741629 178925 74743933X14, 525831О373Ф365О958265Н7478Э^ 091300611 20,2,20,^-30,^30,4,30,^30,5,40,6,40,7,40,&50,9,5l15l1
52 5 6 о 6 о 1 02 о785 9 5 6 о 8 о 5 о 6 5 90616 437611891о"526546976897*19 ,3 2 9392354426508581ХЛ6375584794900211431 10,2,10,з,20,4,20,5,20,^з о6,з a7,30,^30,%3 4 _;1 4 к
0 4 6 8
9 4 8 5 1
5 3 3 7 4 1
5 7 о 3 о 5 5 4 о 8 5 8 о 8 о 49828207377957128 о АЛ8 9481573664756868970101
1 h к 2 % ь 2 * -九 2 % ，2 L2 L L 3 ，1 3 о 4 о 5 о 6 о 7 о 8 о 9 1
3 2 5 5 3 3 9 ^ Т-1В31^ЛМ
■82n73i62467!69,78494-21t5>*793,3568 厂％238446555764874085197211422531751866^1 ‘ 5 1А ‘ ? 1A ‘ ? 11 ‘ 5 11 5 ‘ fXj ‘ 5 ^/^ ‘ 5 т/^ ‘ fXj ? 11 ‘ ‘ ч- 11о 3 о 4 о 5 о 6 07 08 09 1 1 1 1 1
ю 9
о 7 о 2 5 5 5 7 о 6 5 5 2 о 6 о 1 5 6 о 2 о 9102,44.зз113,54,31124,64,зз135,75,4214737,6158,85169,1411,⑻,2812,,9318,04^105 06 07 08 1911 Г 1 1 1^ —Г
5 5 5 3 о 96 ю 1-I-,56 2 5 9 о 7 ю82,50,9591,61,01101,72,16110,85,39119,99,72128,1411,!2,155,6215,165君17,174
о 4 о 6 о 7 о 8 о 9
5 0 4 ,9919,
1 2
о 9 53 57 02 о 25 s^ 5Ю з^ю 2 ю 3,54'5665^^^ f ^^й,98'63,94J4lI:1013^^h,6616',123й^ ^^ ^^ Амо^ 6 о^ 6 о^ ОО о^ О\ 11 11 11 11 11 2 2 СЧ
о 6 о 8 о 9
2 2 2 2
о 3 о 7 5 о 8 5 9 о г 5 3 5 8 о 3 5 г о 8 5 840.77,,5844,931948,121153312,57,5214,62,741 766,9719.,70,222175^^^.752784.04,29,88,3432,
0 7 0 9
^,8978,340a10,73753^^&^ 仇，^^ ^g454525583580^^ ^ 2^^^w685噥0 8 1 I к 1 1 2 2 2 2 3 3 3
255巖港，^ 7, 6_370Q71o3395^^,5625,1450,8828,2480,2231,6510,5735,9438,7565
19 1 1М1 1 2 2 2 3 3 9 44
5 *) о о 4 5 6 5 5 70 5 о 6 о 9 5 5 5 20 2 16,32131 8,595,62о,8818,21221,23,552525.9228,87,3232,29,7336,31,174о.82,6345,34,125о,36.62,65,
6
60
6,
72
5
12
л
для систем аспирации на зерноперераоатывающих предприятиях
о
222334455
4
86
8-
2
10
'35
94
7
2
40
2
2
3'
5力
3
9
22.1,
24,5
4
6
7
9
20
Примечание. Воздуховоды диамегром 80 мм предназначены только
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
Q00
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
кг с/м2
Па
285
355
445
560
715
905
1145
1415
1770
2210
2770
3620
4580
5650
0,5
0,01
0,1
0,0009
0,008
0,0007
0,006
0,0005
0,0004
0,004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0002
0,0002
0,0001
0,009
0,0083
0,0073
0,0062
0,0053
0,0046
0,004
0,0035
0,003
0,0026
0,0023
0,0019
0,0016
0,0014
345
425
530
670
855
1085
1375
1695
2130
2650
3325
4940
5470
6785
0,6
0,02
0,2
0,0013
0,0011
0,001
0,0008
00007
0,0006
0,0004
0,0004
0.0004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0002
0,013
0,0115
0,0099
0,0086
0,0074
0,0063
0,0055
0,0048
0,0042
0,0036
0,003
0,0027
0,0023
0,0021
400
495
620
785
1000
1265
1600
1980
2480
3090
3880
5065
6410
7910
0,7
0,03
0,3
4,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0005
0,0004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0172
0,0151
0,0131
0,011
0,0097
0,0083
0,0072
0,0063
0,0054
0,0047
0,004
0,0036
0,003
0,0027
450
565
710
900
1140
1445
1830
2260
2840
3535
4430
5790
7330
9040
0,8
0,04
0,4
0,0022
0,0019
0,0016
0,0014
0,0012
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0004
0,0004
0,0003
0,0217
0,019
0,0165
0,0142
0,0123
0,0106
0,0091
0,0079
0,0069
0,0061
0,0053
0,0045
0,0039
0,0035
615
635
800
1010
1280
1630
2060
2545
3190
3975
4990
6515
8245
10180
0,9
0,05
0,5
0,0027
0,0023
0,002
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0005
0,0004
0,0267
0,0234
0,02
0,0175
0,015
0,013
0,0112
0,0098
0,0086
0,0075
0,0066
0,0056
0,0049
0,0043
570
710
890
1120
1425
1810
2290
2825
3545
4415
5540
7235
9160
11310
1
0,06
0,6
0,0022
0,0028
0,0024
0,0021
0,0018
0,0015
0,0013
0,0012
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,032
0,028
0,028
0,021
0,0181
0,0156
0,0135
0,0119
0,0105
0,0091
0,008
0,0068
0,006
0,0053
685
850
1055
1345
1710
2170
2750
3390
4255
5300
6650
8685
10990
13570
1,2
0,09
0,9
0,0045
0,0039
0,0034
0,003
0,0025
0,0022
0,0019
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0009
0,0008
0,044
0,0387
0,0336
0,029
0,0249
0,0216
0,0188
0,0167
0,0146
0,0128
0,011
0,0096
0,0084
0,0074
800
990
1240
1570
1995
2530
3200
3960
4965
6185
7755
10130
12820
16830
1,4
0,12
1,2
0,0053
0,0051
0,0044
0,0038
0,0033
0,0029
0,0025
0,0022
0,0019
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0578
0,0506
0,0439
0,0379
0,033
0,0287
0,025
0,0221
0,0174
0,017
0,0149
0,0128
0,011
0,0098
915
ИЗО
1420
1795
2280
2895
3664
4523
5675
7065
8865
11580
14660
18090
1,6
0,16
1,5
0,0074
0,0065
0,0056
0,0049
0.0042
0,0037
0,0325
0,0028
0,0025
0,0028
0,00195
0,0016
0,0014
0,0012
0,073
0,064
0,0556
0.0484
0,0421
0,0366
0,319
0,0282
0,0237
0,0218
0,019
0,0163
0,0142
0,0126
1030
1270
1595
202()
2565
3255
4120
5090
6385
7950
9975
13030
16490
20350
1,8
0,2
1,9
0*0091
0,008
0,007
0,0061
0.0053
0,0046
0,00404
0,0035
0,0031
0,0027
0,0024
0,002
0,0018
0,0015
0,0097
0,0287
0?0689
0,0601
0,0523
0,0396
0,0396
0,035
0,0307
0,027
0,0237
0,0203
0,0177
0,0156
1145
1415
1775
2244
2850
3620
4580
5655
7090
8835
11080
14470
18320
27620
2
0,24
2,4
0,011
0,0097
0,0085
0,0074
0,0064
0,0056
0,0049
0,0043
0,0038
0,0033
0,0029
0,0025
0,0021
0,0019
0,108
0,0954
0,0836
0,0729
0.0634
0,0052
0,0461
0,0425
0,0372
0,0328
0,0287
0,0216
0,0214
0,0189
1430
1765
2216
2805
3663
4523
5725
7065
8865
11040
13850
18090
22900
28300
2,5
0,38
3,7
0,0166
0,0146
0,0128
0,0112
0,0097
0,0024
0,0073
0,0065
0,0057
0,005
0,0044
0,0037
0,0032
0,0029
0,162
0,144
0,126
0,11
0,0954
0,083
0,0724
0,064
0,0561
0,0493
0,0432
0,037
0,0322
0,0285
210 Fnaea 22・ Расист бозаухобоаобсхентипнщюннь1х канаиое
Продолжение таол. 22.15Продолжение таол. 22.15
Продолжение таол. 22.15
Продолжение таол. 22.15
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
kic/m2
Па
°-
0,98,24,53,852,2
3 6 1#
z912
3,44;
2120 2660 0,0205 0,0179 0,201 0,176 2475 3100
0,027 0,023 8 0,266 0,233 2825 3545 0,0347 0,0304
0,34 0,298 3180 3990 0,043 0,0377 0,422 0,37 3535 4435
0,0522 0,0457 0,512 0,449 3885 4875 0,0622 0,0545 0,61 0,534 4240 5320
0,0729 0,0639 0,715 0,627 4590 5760
0,0844 0,074 0,828 0,726 494 5 6200 0,0967 0,0847 0,949 0,831 5300 6645
0,11 0,0962 1,08 0,943 5655 7090 0,124 0,108
1,21 1,06 6000 7530 0,138 0,121
1,35 1,19
4275
5430
6870
8480
10600
13250
16620
0,0136
0,0118
0,0103
0,0091
0,0079
0,007
0,0061
0,133
0,116
0,101
0,0894
0,0783
0,0689
0,0604
4990
6330
9015
9895
12410
15460
19390
0,018
0,0157
0,0137
0,0121
0,0106
0,0093
0,0081
0Л77
0,154
0,134
0,119
0,104
0,0914
0,08
5700
7235
9160
11310
14180
17670
22160
0,023
0,02
0,0175
0,0154
0,0135
0,0119
0,0104
0,226
0,197
0,171
0,151
0,133
0,117
0,102
6413
8142
10300
12720
13960
19880
24950
0,0296
0,0249
0,0217
0,0192
0,0168
0,0148
0,0129
0,28
0,244
0,213
0,188
0,165
0,145
0,127
7125
9045
11450
14140
17730
22090
27700
0,0347
0,0302
0,0263
0,0237
0,0204
0,0179
0,0157
0,34
0,296
0,253
0,2232
0,2
0,176
0Д54
7835
9945
12590
15545
19500
24290
30460
0,0413
0,0359
0.0313
0,0277
0,0243
0,0213
0,0187
0,405
0,352
0,307
0,272
0,238
0,209
0,183
8550
10860
13740
16960
21280
26500
33250
0,0484
0,0421
0,0367
0,0325
0,0285
0,025
0,0219
0,475
0,413
0,36
0,319
0,279
0,246
0,215
9260
11755
14880
18370
23040
28700
36000
0,0561
0,0488
0,0425
0,0376
0,0329
0,029
0,0254
0,55
0,479
0,417
0,369
0,323
0,284
0,249
9975
12660
16030
19790
24820
30920
38790
0,0642
0,0559
0,0481
0,0431
0,0377
0,0332
0,0291
0,63
0,54
0,478
0,423
0,37
0,326
0,285
10680
13560
17170
21200
26590
33120
41540
0,0729
0,0634
0,0553
0,048
0,0428
0,0377
0,033
0,715
0,622
0,542
0,48
0,42
0,37
0,324
11400
14470
17320
22620
28370
35340
44330
0,0821
0,0714
0,0622
0,055
0,0482
0,0424
0,0372
0,805
0,7
0,61
0,54
0,473
0,416
0,365
12110
15370
19460
24020
30130
37530
47080
0,0917
0,0798
0,0695
0,0615
0,0539
0,0474
0,0415
0,9
0,785
0,638
0,603
0,529
0,465
0,407
0S051733000690685950008908755700111109190013413279001615742001881840200217213660024924426002832779000313312500爲 21адад^^^^ °-0Q36адо-^°'0'43°'0仇47^а^ ^а^°'°а
麻龈i,職I娥I端躋腮驟i‘OB‘H‘添i‘B0,925標，
27480 33920 0,0045 0,004 0,045 0,0398 32060 39580 0,0060 0,0053 0,0597 0,0528 36640 45230 0,0077 0,0068 0,0763 0,067 5 41220 50890 0,0096 0,0085 0,0943 0,0834 45800 56540 0,0117 0,0104 0,115 0,102 50960 62170 0,0139 0,0123 0,137 0,181
54960 678 50 0,0164 0,0145
0,16 0,142 59520 73470 0,0189 0,0168 0,186 0,164 64120 79160 0,0217 0,0192 0,213 0,188 68670 84780 0,0246 0,0218 0,242 0,214 73280 90460 0,0277 0,0245
0,272 0,24 77800 96100 0,031 0,0274 0,304 0,269
22 3 Расист 80 3dy》080d08кканапое NplmoHHblx £^^ вентипящш-一
「二asa 22・ Fgccem s^^sc^s и бенти二工二UOHHb-x каналое
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
кгс/м2
Па
5150
6,360
1980
10100
12830
16280
20610
25440
31900
39750
49870
65130
82440
101800
9
4,95
48,6
0,113
0,153
0,134
0,117
0,102
0,0886
0,0772
0,0683
0,0598
0,0526
0,0461
0,0395
0,0344
0,0304
1,7
1,5
1,32
1,15
0,999
0,869
0,758
0,67
0,587
0,516
0,462
0,387
0,337
0,298
5725
7070
8865
11220
14250
18100
22900
28270
35460
44170
55410
72370
91600
113100
10
6,12
60
0,21
0,186
0,163
0,142
0,124
0,107
0,0997
0,0828
0,0726
0,0639
0,0559
0,0479
0,0417
0,0366
2,06
1,82
1,6
1,39
1,21
1,05
0,919
0,813
0,712
0,626
0,549
0,47
0,409
0,362
6300
7770
9752
12340
15680
19900
25200
31100
39000
48600
60950
79600
100800
124400
11
7,4
72,6
0,25
0,221
0,194
0,169
0,147
0,128
0,112
0,0987
0,0864
0,076
0,0666
0,057
0,0497
0,0439
2,46
2,17
1,9
1,66
1,44
1,26
1,09
0,968
0,848
0,746
0,654
0,559
0,488
0,431
6870
8480
10640
13460
17100
21700
27500
33900
42550
53000
66500
86850
109900
105700
12
8,8
86,4
0,294
0,26
0,228
0,196
0,173
0,15
0,131
0,116
0,101
0,0892
0,0782
0,066
0,0583
0,0515
2,88
2,55
2,23
1,95
1,69
1,47
1,28
1,14
0,995
0,875
0,767
0,656
0,578
0,506
7440
9190
11530
14590
18530
23500
29770
36750
46100
57420
72030
94100
119100
147000
13
10,35
101
0,34
0,301
0,264
0,23
0,2
0,174
0,152
0,134
0,117
0,103
0,0905
0,0775
0,0675
0,0597
3,34
2,95
2,59
2,25
1,96
1,71
1,49
1,31
1,15
1,01
0,888
0,76
0,662
0,586
8015
9900
12400
15700
19950
25330
32060
39600
49650
61850
77550
101300
128200
158300
14
12
118
0,39
0,345
0,302
0,263
0,229
0,199
0,174
0,154
0,135
0,118
0,104
0,0884
0,0773
0,0684
3,82
3,38
2,96
2,58
2,25
1,95
1,7
1,51
1,32
1,16
1,02
0,87
0,759
0,671
8585
10600
13300
16830
21380
27140
34350
42400
53200
66250
83100
108600
137400
169600
15
13,75
135
0,442
0,391
0,343
0,299
0,26
0,226
0,197
0,174
0,153
0,134
0,118
0,101
0,0873
0,0776
4,34
3,84
3,36
2,93
2,55
2,22
1,93
1,71
1,5
1,32
1,15
0,988
0,861
0,761
9155
11300
14180
17950
22800
28940
36620
45220
56720
70650
88600
115750
146400
180900
16
15,65
153
0,498
0,44
0,386
0,336
0,292
0,254
0,222
0,196
0,172
0,151
0,132
0,113
0,0988
0,0874
4,88
4,32
3,78
3,3
2,87
2,5
2,18
1,92
1,69
1,48
1,3
1,11
0,969
0,851
9730
12010
15070
19070
24230
30760
38930
48060
60290
15090
94200
123000
155700
192200
17
17,7
173
0,556
0,492
0,431
0,376
0,327
0,284
0,248
0,219
0,192
0,169
0,148
0,127
0,11
0,0976
5,46
4,83
4,23
3,69
3,21
2,79
2,43
2,15
1,88
1,66
1,45
1,24
1,08
0,958
10300
12700
15950
20190
25640
32550
41200
50870
63800
79480
99700
130220
165000
203500
18
19,8
194
0,619
0,546
0,479
0,417
0,363
0,316
0,275
0,243
0,213
0,188
0,164
0,141
0,123
0,108
6,06
5,36
4,7
4,09
3,56
3,1
2,7
2,39
2,0
1,84
1,61
1,38
1,2
1,06
10880
13430
16840
21320
27080
34380
43500
53700
67400
84000
105300
137500
174000
214900
19
22,1
217
0,682
0,603
0,529
0,461
0,401
0,349
0,304
0,269
0,235
0,207
0,181
0,155
0,35
0,12
6,69
5,92
5,19
4,52
3,93
3,42
2,98
2,64
2,31
2,03
1,78
1,52
1,33
1,17
11450
14130
17750
22440
28500
36200
45800
56540
70900
88350
110800
144700
183200
226200
20
24,5
240
0,749
0,663
0,581
0,506
0,44
0,383
0,334
0,295
0,259
0,228
0,199
0,171
0,149
0,132
7,35
6,5
5,7
4,97
4,32
3,76
3,27
2,9
2,54
2,23
1,96
1,67
1,46
1,29
ТАБЛИЦА 22.16. ЗНАЧЕНИЯ ^ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ,
ЗАДЕЛАННОЙ В СТЕНУ
5/^о
Значения С。при 力/%
0
0,002
0,01
0,05
0,2
0,5
1
00,5 0,57 0,68 0,8 0,9210,94
0,02 и бо
лее0,5 0,51 0,52 0,65 0,66 0,72 0,72
Примечание. Значение ^0 соответствует скорости в трубе %
ТАБЛИЦА 22.17. ЗНАЧЕНИЯ ^ КОНИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА
0
10
30
60
100
140
180
0,0251
0,051
0,11
0,251
0,61
11
0,96
0,9
0,8
0,69
0,93
0,8
0,67
0,58
0,8
0,55
0,41
0,41
0,68
0,3
0,17
0,22
0,46
0,18
0,13
0,21
0,32
0,14
0,1
0,18
5 5 5 5 5 5
ТАБЛИЦА 22.18. ЗНАЧЕНИЯ ^ ДЛЯ ПРЯМОГО КАНАЛА С СЕТКОЙ ИЛИ РЕШЕТКОЙ, ПЕРВОГО
БОКОВОГО И ПОСЛЕДНЕГОБОКОВОГО ОТВЕРСТИЯ
Элемент системы
Значения ^ при FOTJFQ
0,20,30,40,50,60,70,80,91.01,21,41,61,8
Прямой канал с сеткой ————
или решеткой
4 2,65 1,97 1,58 1,32 1,14 一
Первое боковое отвер
стие:
одно отверстие 64,530 14,9
два отверстия (одно— -17
против другого)
Последнее боковое от
верстие:
9
12
6,27 4,54
8,75 6,85
3,54 2,7 2,28
5,5 4,54 3,84
—2,01
1,1
одно отверстие 65,7 два отверстия (одно 67,7 против другого)
30
33
16,4 10,8 7,3
17,2 ]],6 8,45
5,54,483,673,162,44—一一
6,85,88 54,33,472,92,522,25
Примечание. В прямом канале с сеткой или решеткой FOTB-живое сечение сетки.
ТАБЛИЦА 22.19. ЗНАЧЕНИЯ ^ СРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
Значения ^отв (вход)
Значения & (проход)
8 Л5 L ^ьо^2 一一一8 Л5 L ^ьо^2 一一一632-5ОО-632-5ОО-1,41,40,1-0」-0,8-2,6— 6,61,41,40,10,2-0,01-0,6一 2,11,21,30,20,30,30,2-0,211,20,20,30,40,40,31,41,40,1-0」-0,8-2,6— 6,61,41,40,10,2-0,01-0,6一 2,11,21,30,20,30,30,2-0,211,20,20,30,40,40,3%； С「к скорости в воздуховоде иР%； С「к скорости в воздуховоде иРПримечание, g0TB一относится к скорости в отверстииПримечание, g0TB一относится к скорости в отверстии尸при еотв/е2
8 Л5 L ^ьо^2 一一一
8 Л5 L ^ьо^2 一一一
632-5
ОО-
632-5
ОО-
1,4
1,4
0,1
-0」
-0,8
-2,6
— 6,6
1,4
1,4
0,1
0,2
-0,01
-0,6
一 2,1
1,2
1,3
0,2
0,3
0,3
0,2
-0,2
1
1,2
0,2
0,3
0,4
0,4
0,3
1,4
1,4
0,1
-0」
-0,8
-2,6
— 6,6
1,4
1,4
0,1
0,2
-0,01
-0,6
一 2,1
1,2
1,3
0,2
0,3
0,3
0,2
-0,2
1
1,2
0,2
0,3
0,4
0,4
0,3
%； С「к скорости в воздуховоде иР
%； С「к скорости в воздуховоде иР
Примечание, g0TB一относится к скорости в отверстии
Примечание, g0TB一относится к скорости в отверстии
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
ТАБЛИЦА 22.20. ЗНАЧЕНИЯ Со ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ ШАХТ С ЗОНТОМ
Тип шахтыТип шахты0,10,20,250,30,350,40,50,60,630,70,80,860,910,10,20,250,30,350,40,50,60,630,70,80,860,91Значения ^0 при Л/а0Значения ^0 при Л/а0От 1 до、От 1 до、
Тип шахты
Тип шахты
0,1
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,5
0,6
0,63
0,7
0,8
0,86
0,9
1
0,1
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,5
0,6
0,63
0,7
0,8
0,86
0,9
1
Значения ^0 при Л/а0
Значения ^0 при Л/а0
От 1 до、
От 1 до、
ПриточнаяПриточная2,63 1,83 — 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 一 1,07 — 1,052,63 1,83 — 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 一 1,07 — 1,05
Приточная
Приточная
2,63 1,83 — 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 一 1,07 — 1,05
2,63 1,83 — 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 一 1,07 — 1,05
ВытяжнаяВытяжная
Вытяжная
Вытяжная
4 2,3 1?9 1,6 1,4 1,3 1,15 — 1,1 — —1—1—
Примечание. По серии 1.494-32 длл приточных шахт с зонтом круглого и квадратного сечения Со = 1,4, прямоугольного сечения С° = 1,25； для вытяжных шахт с зонгом круглого и квадратного сечения С = 1,3, прямоугольного сечения ^0 = 1,15, для дефлекторов ^0 = 0,64.
ТАБЛИЦА 22.21. ЗНАЧЕНИЯ Со РЕШЕТКИ ЩЕЛЕВОЙ ТИПА Р И ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ
Элемент системы
Эскиз
По
Решетка щелевая типа Р (серия 1.494-10)
2,0
Элемент системы
Эскиз
Продолжение табл. 22.21
Цилиндрическая труба
1,1
Цилиндрическая труба с конфузором
4,5
ТАБЛИЦА 22.22. ЗНАЧЕНИЯ (。ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель для подачи воздуха компактной струей типа ВГК (серия 4.904-68)
Решетка, сетка, перфорация, отверстия с параллельными направляющими лопатками
3
Воздухораспределитель приколонный регулируемого типа НРВ (серия 4.904-37)
Воздухораспределитель перфорированный круглый типа ВПК (серия 5.904-6)
2,4
Воздухораспределитель двухструйный шестидиффузорный прямоугольного сечения типа ВДШп (серия 4.904-29 и L494-29)
Воздухораспределитель для сосредоточенной подачи воздуха типа ВСП (серия 5.904-18)
Воздухораспределитель регулируемого типа ВР (серия 5.904-21)
1,5-1,7
650650Решетка вентиляционная унифицированная типа РВРешетка вентиляционная унифицированная типа РВ13-2,413-2,4Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)1,2-2,31,2-2,3ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ，0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ，0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯПродолжение табл 22.23Продолжение табл 22.23Коленос острымикромкамиКоленос острымикромкамиКолено z-образное 90Колено z-образное 90Коленос острымиКолено z-образное 90°кромкамиКоленос острымиКолено z-образное 90°кромкамиа, град С。 〃伉 Со 1/Ь0а, град С。 〃伉 Со 1/Ь0а, градСо〃坛Со〃Ь°Соа, градСо〃坛Со〃Ь°СоПримечания. 1. Для колена z-образного 30° Со = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольногоПримечания. 1. Для колена z-образного 30° Со = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольного^0^0 十、^0^0 十、
650
650
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
13-2,4
13-2,4
Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)
Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)
1,2-2,3
1,2-2,3
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ，0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ，0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Продолжение табл 22.23
Продолжение табл 22.23
Коленос острымикромками
Коленос острымикромками
Колено z-образное 90
Колено z-образное 90
Колено
с острымиКолено z-образное 90°
кромками
Колено
с острымиКолено z-образное 90°
кромками
а, град С。 〃伉 Со 1/Ь0
а, град С。 〃伉 Со 1/Ь0
а, град
Со
〃坛
Со
〃Ь°
Со
а, град
Со
〃坛
Со
〃Ь°
Со
Примечания. 1. Для колена z-образного 30° Со = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольного
Примечания. 1. Для колена z-образного 30° Со = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольного
^0^0 十、
^0^0 十、
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель эжекционный панельный
штампованный типа п-ВЭПш (серия
330
1.904-38)
мм
02030456075901101301501800203045607590110130150180>468 24682о о о 1— 11 1- 1>468 24682о о о 1— 11 1- 12,43,652,83,33,23,23,82,922,82,72.6Ю2,4515 и2,3более2,43,652,83,33,23,23,82,922,82,72.6Ю2,4515 и2,3более04 Jz 1J лз 11 1А 00 00aoLcn4 4404 Jz 1J лз 11 1А 00 00aoLcn4 444/20,250,50,75I1,52Сl,l1,071,04I0,950,9&/ь03456784/20,250,50,75I1,52Сl,l1,071,04I0,950,9&/ь0345678сечения значение ^0 следует умножить на величину с:сечения значение ^0 следует умножить на величину с:Устройство для напольной раздачи воздуха типа УВН (серия 5.904-36)
0203045607590110130150180
0203045607590110130150180
>468 24682о о о 1— 11 1- 1
>468 24682о о о 1— 11 1- 1
2,4
3,65
2,8
3,3
3,2
3,2
3,8
2,92
2,8
2,7
2.6
Ю
2,45
15 и
2,3
более
2,4
3,65
2,8
3,3
3,2
3,2
3,8
2,92
2,8
2,7
2.6
Ю
2,45
15 и
2,3
более
04 Jz 1J лз 11 1А 00 00
aoLcn4 44
04 Jz 1J лз 11 1А 00 00
aoLcn4 44
4/2
0,25
0,5
0,75
I1,5
2
С
l,l
1,07
1,04
I
0,95
0,9
&/ь0
3
4
5
6
7
8
4/2
0,25
0,5
0,75
I1,5
2
С
l,l
1,07
1,04
I
0,95
0,9
&/ь0
3
4
5
6
7
8
сечения значение ^0 следует умножить на величину с:
сечения значение ^0 следует умножить на величину с:
ТАБЛИЦА 22.24. ЗНАЧЕНИЯ (。КОЛЕНА П-ОБРАЗНОГО 90°
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,4
0,5
7,9
6,9
6,1
5,4
4,7
4,3
4,2
4,3
4,44
4,6
4,8
5,3
0,73
4,5
3,6
2,9
2,5
2,4
2,3
2,3
2,3
2,4
2,6
2,7
3,2
1
3,6
2,5
1,8
1,4
1,3
1,2
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
2,3
2
3,9
2,4
1,5
1
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,6
0,7
Примечание. При прямоугольном сечении значение Со следует умножить
на величину с (см. стр. 216).
仇/6。
Значения ^0 при //6。
ТАБЛИЦА 22.25. ЗНАЧЕНИЯ ^ КОЛЕНА 90° С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
/ = 0,2 - 0,5& г = 0,14 一 0,35d
ТАБЛИЦА 22.27 ЗНАЧЕНИЯ 殳 И 嘉ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ПРИТОЧНОГО
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
rid.
00?1
0,24
0,3
Значения ^0 и &
0,40,350,20,2
Примечание. dk = 0,67 ( 1 +I, где
к-порядковый номер лопатки;制=1,4 (S//)-общее число лопаток, / - длина лопатки.
尸。+ bn = Fc
ТАБЛИЦА 22.26 ЗНАЧЕНИЯ (。ОТВОДА 90° ШТАМПОВАННОГО КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
5''8124而彦 24 о о о о 1- 1 и 1 2 2
4220力2 3〃；；J 964e\fL—Г100000
^-о А^А^О
4J力彦 24而®^.e о о о ^v и и и и 2
Определяется 4,4 по формуле2,0
，о = (%/%)2о,8
0,1 о 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8
R/d
1,5
2
0,21
0,17
0,15
Примечание. Коэффициенг местного сопротивления тройника штанообразного определяется так же, как для бокового отве!вления прямого тройника, крестовины ~ как для прямого тройника.
ТАБЛИЦА 22 28 ЗНАЧЕНИЯ ^ И & ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ВЫТЯЖНОГОПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ 尸口 = Fc
年/尸n年/尸nЗначения ^ (в числителе) и ；口 (в знаменателе) при L0/LcЗначения ^ (в числителе) и ；口 (в знаменателе) при L0/Lc9а9ааа-*1-*1-821-821-201-201'4'4444459^59^sаsа5 6 аа5 6 аа2^ о -2^ о -2а2а691.1691.116.7171-16.7171-*-8覃一 ^и*-8覃一 ^и511,2一511,2一尸2 - 5 3 一 6 31L 一 %1一 ль尸2 - 5 3 一 6 31L 一 %1一 ль-л д 一 22 - J6 一-л д 一 22 - J6 一7 г—।7 г—।°'0'°'0'6 о -6 о -аа32322'2'22 一岔石 о411 - 111122 一岔石 о411 - 111166тэ 1 - -1 1тэ 1 - -1 15 - 8'6一 ДЗ 一 °- аа -оa -5 - 8'6一 ДЗ 一 °- аа -оa -7а7а7 61 一 6 а-仇-7 61 一 6 а-仇-742'о -742'о -75 1b°-75 1b°-肾^^,肾^^,2 2 2 а 一 а2 2 2 а 一 а力а力а5仇5仇4а4а37378а8а3а3а5050°°
年/尸n
年/尸n
Значения ^ (в числителе) и ；口 (в знаменателе) при L0/Lc
Значения ^ (в числителе) и ；口 (в знаменателе) при L0/Lc
9а
9а
а
а
-*1
-*1
-821
-821
-201
-201
'4
'4
4
4
4
4
5
9^
5
9^
sа
sа
5 6 аа
5 6 аа
2^ о -
2^ о -
2а
2а
691.1
691.1
16.7171-
16.7171-
*-8覃一 ^и
*-8覃一 ^и
511,2一
511,2一
尸2 - 5 3 一 6 31L 一 %1一 ль
尸2 - 5 3 一 6 31L 一 %1一 ль
-л д 一 22 - J6 一
-л д 一 22 - J6 一
7 г—।
7 г—।
°'0'
°'0'
6 о -
6 о -
а
а
3
2
3
2
2'
2'
22 一岔石 о411 - 1111
22 一岔石 о411 - 1111
6
6
тэ 1 - -1 1
тэ 1 - -1 1
5 - 8'6一 ДЗ 一 °- аа -оa -
5 - 8'6一 ДЗ 一 °- аа -оa -
7а
7а
7 61 一 6 а
-仇-
7 61 一 6 а
-仇-
7
42'
о -
7
42'
о -
7
5 1b°-
7
5 1b°-
肾^^,
肾^^,
2 2 2 а 一 а
2 2 2 а 一 а
力а
力а
5
仇
5
仇
4
а
4
а
37
37
8
а
8
а
3а
3а
50
50
°
°
ТАБЛИЦА 22 29 ЗНАЧЕНИЯ ^ ДИФФУЗОРОВ ПИРАМИДАЛЬНЫХ И КОНИЧЕСКИХ В С1 1И
Тип диффузора尸о/尸1Значения ^0 при а, град
1012141618202428303240
QZ- 1* 3 4 ОО QZ- 6 6 5 м 2 1 支аао а
9 2 6 4 4 6
5 5 4 3 2 1
QQaQ
,49,43,38,28,2,14 仇仇о
it 7< 11 /бос广 J J о асгасг
17 4 8 3 9 тз 2 2 1- 1* ли сг 仇 а ".
8 4 2 6 2 8
22 2 JJQ n^n^n^^o^n^
4 19 4 17 n^n^n^n^o
2 8 6 2 9 7к /1 1 1 о о
о ааа
7 6 3 18 6 11 11 1- ? о о п^^п^о “а
4 3 19 7 5 11 11 11 Си Си Си &ап^^ п^п^
?^ 3 ДС^А^ааааа
П ир ам идальный
Продолжение табл. 22.29
Тип диффузора
尸о/%
Значения ^0 при а, град
1012
14
16
18202428
30
3240
Коническим
2253 4 5 6
2 19 8 6 5 I/O ООО nw^o n^n^n^n^
4 2 19 7 5
а£
7 5 3 18 6 111 50 о 仇оа
9 7 5 2 9 7
11 -1 11 11 о -и 仇口仇仇0仇
25222,151108 ао аасг
2 8 5 9 4 1
2 2 11 11 5 n^n^n^n^n^o
3 7 3 5 8 2
4 3 3 211
19 2 5 5 7
6 4 4 3 2 1 n^n^n^n^n^n^
ТАБЛИЦА 22.30. ЗНАЧЕНИЯ QКОНФУЗОРА В СЕТИ
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
ТАБЛИЦА 22.31. ЗНАЧЕНИЯ Q ИЗМЕНЕНИЯПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
l/d
Значения Q при а, град
10
20
30
40
0,1
0,41
0,34
0,27
0,24
0,15
0,39
0,29
0,22
0,18
0,6
0,29
0,2
0,15
0,13
Свыше 0,6
С。 й
0,1
ТАБЛИЦА 22.32. ЗНАЧЕНИЯ （。ОТВЕРСТИЯ С УТОЛЩЕННЫМИ КРАЯМИ
尸。/储
Значения ^0 при внезапном изменении сечения потока
расширении
сужении
0
1
0,5
0,1
0,81
0,45
0,2
0,64
0,4
0,3
0,5
0,35
0,4
0,36
0,3
0,5
0,25
0,25
0,6
0,16
0,2
0,7
0,09
0,15
0,8
0,04
0,1
1
0
0
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
4
2,892,722,62,341,951,761,68 1,63 1,611,55 1,56 1,56
ТАБЛИЦА22 33. ЗНАЧЕНИЯ Со ДРОССЕЛЬ-КЛАПАНА
ТАБЛИЦАТАБЛИЦА22.34. ЗНАЧЕНИЯ22.34. ЗНАЧЕНИЯ房 ШИБЕРА 2аЬ房 ШИБЕРА 2аЬ
ТАБЛИЦА
ТАБЛИЦА
22.34. ЗНАЧЕНИЯ
22.34. ЗНАЧЕНИЯ
房 ШИБЕРА 2аЬ
房 ШИБЕРА 2аЬ
Количество сгворок п
Значения ^0 при а, град
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
1
0,04
0,3
1,1
2,5
8
20
60
200
1500
6000
2
0,07
0,4
1,1
2,5
5,5
12
30
90
160
7000
3
0,12
0,12
0,8
2
5
10
19
40
160
7000
4
0,13
0,25
0,8
2
4
8
15
30
110
6000
5
0,15
0,2
0,7
1,8
3,5
7
19
28
80
5000
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
、а + b
“"о
Значения ^0 для воздуховодов
круглых
прямоугольных
0
0
ОО
ОО
0,1
——
193
0,2
0,25
35
44,5
0,3
0,38
10
17,8
0,4
4,6
8,12
0,5
0,61
2,06
4,02
0,6
0,71
0,98
2,08
0,7
0,81
0,44
0,95
0,8
0,17
0,39
0,9
0,06
0,09
1
0
0
ТАБЛИЦА 22.35. ЗНАЧЕНИЯ С。ДИАФРАГМЫ НА ПРЯМОМ УЧАСТКЕ
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
ТАБЛИЦА 22.36. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Lo/Lc
Значения 乙
0 при/о/Л
0,65
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,05
——
29,5
19,8
12,0
2,5
0,1
—
——
19,8
12,0
6,2
4,1
2,5
0,7
0,2
7,5
6,2
4,1
2,5
1,3
0,95
0,7
0,5
0,3
3,0
2,5
1,7
1,1
0,7
0,6
0,55
0,45
0,4
1,65
1,4
0,95
0,7
0,6
0,55
0,55
——
0,5
1,05
0,9
0,7
0,6
0,55
0,55
0,45
—
0,6
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5
0,5
0,45
——
0,7
0,65
0,6
0,55
0,5
0,5
0,45
—
—
0,8
0,55
0,55
0,5
0,55
—
——
—
—
0,9
0,5
0,5
0,5
—
——
——
—
0,95
0,5
0,5
——
——
—
——
——
一
ТАБЛИЦА 22.37. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО И ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЙ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
ОтветвлениеОтветвлениеПроход
Ответвление
Ответвление
L" 4
Значения ( при fjfc
Значения ( при
1,0
0,8
0,65
0,6
0,5
0,65
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,05
0,2
0,25
0,3
0,3
0,3
94,7
59,9
33,1
22,6
14,2
3,4
0,1
0,15
0,2
0,3
0,3
0.3
—
—
14,2
7,8
5,35
3,4
1,0
0,2
0,15
0,2
0,25
0,25
0,3
9,2
7,8
3,4
2,0
1,4
L0
0,55
0,3
0,15
0,2
0,25
0,25
0,3
4
3,4
1,6
1,0
0,8
0,65
0,55
0,4
0,2
0,25
0,3
0,3
0,3
2,25
1,9
1,0
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,3
0,4
0,4
0,4
0,35
1,5
1,3
0,75
0,6
0,55
0,55
—
0,6
0,75
0*7
0,6
0,6
0,55
1,1
1,0
0,65
0,55
0,55
0,5
——
0,7
2,0
1,55
1,25
1,1
0,9
0,9
0,8
0,6
0,5
0,5
0,5
——
0,8
——
4,5
3,3
2,9
2,2
0,8
0,7
0,55
0,5
0,5
0,5
—
0,9
——
——
-
——
10,0
0,7
0,65
0,5
——
—
——
0,95
—
—
——
——
0,65
0,6
0,5
——
—
——
—
巾т、п
■ I I I t-I
ТАБЛИЦА 22.38. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ
Ответвление
Проход
Значения ( при fjfc
^3 9 2 8 9
4
--119 2 9о лзлз
--7 2 5 1
0,10.20,350.6,1,1一一
一 23F上6 - 一 CTaaaL -
5 5 5 7 5
12 4,1 2
--2 4 6 6
一 - a0'1L
355575,2
Qal
°5J23 4 Q'6 л^л^л^л^о^л^л^
-8 3 4 4 5
-2 3 7 4 4
一 п^ ли лз со 03
--8 6 7 4
3 9 2 5
3 13 3
35513」/о a 13 6
25,46O 上石n^n^n^h Lt
253555*,7 o 1 2
2 3 5 8 33 °°°a L2
-3 4 ; J8一°0а」一T
-346 34一 CTaaaL
355 8 2
°aL
12 3 AQ6n^n^n^n^-n^n^
0,4 0,55
0,5 0,85
0,0
0,32
-0,97 0,89
0,32
1,24
0,9
1,4
0,98
1,12
1,32
1,39
1,5
2,6
1,28
1,34
1,39
1,34
2,7
5,0
1,35
1,39
1,35
1,29
5,5
10,0
1,38
1,4
1,35
1,19
35Q8 3 2 5 工0"^24
窓,彩貝，
-5 5 5)53 4 6 {7一al L
2 3 4 5 6 7 a&aa00
65
2 6 6 4 7 9 11- 1 QJ тл 2 1- ,о- 1 1 11 1 и 1-1465351 6^9^30^ 0^9^-Av 1 11 11 и 11-al 111
7
-5 4 5 9 8 9aj/z
-Av 1 11 и IL
45753 4 5 5 2 °aL"4 勿2
355 8 л 5^0 8,n^n^n^h^^^
aao 1 2 4 9
□^ д ^ л^о^д^д^"L L ^ а^ 35^0^4^ А^ лQaaa-^nfu3方，Jл^о^л^л^ь^л%зхб^о^А^С^Q」丄一64，,685451，-о о oaL3
23 4 QS7方лм лу лу лм лм л^ лм
6a
0,3
0,4
-7,49—60
0,4
0,6
-1,7
-0,9
0,65
1,0
0,26
0,56
1,1
1,9
0,92
1,04
2,0
3,5
1,17
1,24
3,9
7,4
1,38
1,32
10,0
19,5
1,34
1,3
0,90,85,241,з,26,181.1, 2
119 4 3 8 3
一 Av Av J 11 1 1
o^ 4^ A^ ^ д 7^ л^ °°°a L 丄 &
253555疗4，—
a°'°'ol2 6
25345'715/'9
aoaoh24
2 6 4 6 36J
0 0 0 0 0 13
264 5 ол^зо^ a°°CT a h2
22535Q7526
о a°'o°'l 2
2 3 4 06 7 君n^n^n^n^n^n^-n^
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Ответвление
Значения，при 儿傀
2°2°5工5工仇仇5°5°6°6°5522559 7工 ао,2 --о9 7工 ао,2 --о3 8 3一 一 一 oo 一一3 8 3一 一 一 oo 一一2 6『0,32 6『0,39-ста9-ста一 一 一 ООО一 一 一 ООО---ОО---ОО4L°'」O4L°'」Oо оо о6456453 2 2 37^ л лэ^3 2 2 37^ л лэ^^83 2 9 2 442/^83 2 9 2 442/775 5 2 5 43 J4 3 2 一5 5 2 5 43 J4 3 2 一
2
°
2
°
5工
5工
仇
仇
5
°
5
°
6
°
6
°
5
5
2
2
5
5
9 7
工 ао,2 --о
9 7
工 ао,2 --о
3 8 3
一 一 一 oo 一一
3 8 3
一 一 一 oo 一一
2 6
『0,3
2 6
『0,3
9
-ста
9
-ста
一 一 一 ООО
一 一 一 ООО
---ОО
---ОО
4L°'」O
4L°'」O
о о
о о
645
645
3 2 2 3
7^ л лэ^
3 2 2 3
7^ л лэ^
^83 2 9 2 442/
^83 2 9 2 442/
7
7
5 5 2 5 4
3 J4 3 2 一
5 5 2 5 4
3 J4 3 2 一
-1,62
-0,26
0,68
1,34
—
一
——
— 5,3
-3,8
-2,5
-0,6
1,26
1,37
1,34
1,07
——
—
一2,5
—1,5
-0,8
-0,4
-0,2
0,1
1,34
1,35
1,25
0,76
-1,35
—1,1
-0,6
—0,2
0
0,2
0,2
0,25
1,32
1,25
1,07
一
0,35
-0,2
0
0,2
0,3
0,35
0,35
0,3
1,24
1,07
0,91
—
0,1
0,2
0,3
0,4
0,45
0,4
0,4
0,3
1,07
0,94
0,76
0,35
0,4
0,5
0,5
0,55
0,5
0,5
0,35
1,12
1,32
1,39
1,09
-2,3
-1,35
-0,6
—0,35
-0,1
0,2
1,39
1,35
1,29
0,77
-1,2
-0,95
-0,45
-0?05
0,15
0,25
0,35
0,35
1,32
1,25
1,09
—
-0,2
— 0,05
0,1
0,3
0,45
0,45
0,5
0,35
1,23
1,09
0,92
——
0,15
0,25
0,4
0,5
0,55
0,55
0,55
0,4
1,09
0,95
0,77
—
0,4
0,45
0,5
0,6
0,65
0,6
0,6
0,4
0,98
0,83
——
0,5
0,6
0,65
0,7
0,7
0,65
0,6
0,4
0,94
1,24
1,36
1,1
——
-3,3
-2,2
-1,3
-0,6
—0,35
—0,05
0,2
1,36
1,35
1,27
0,77
—,13
-0,9
-0,4
0
0,2
0,3
0,35
0,3
1,32
1,25
1,1
—
-0,15
0,0
0,1
0,3
0,5
0,5
0,5
0,3
1,23
1,1
0,92
—
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,6
0,55
0,4
1,1
0,95
0,77
—
0,45
0,55
0,6
0,65
0,65
0,65
0,6
0,4
0,98
0,84
——
—
0,55
0,6
0,65
0,75
0,7
0,65
0,6
0,4
0,88
0,65
0,7
0,75
0,75
0,7
0,65
0,6
0,4
0,56
0,99
1,24
1,1
-3,55
一 3,0
-2,0
—1,1
-0,4
-0,15
0,1
0,3
1-24
1,3
1,26
0,79
-1
—0,8
— 0,3
0,0
0,3
0,4
0,45
0,45
1,29
1,23
1,1
—
-0,15
0
0,2
0,4
0,55
0,55
0,55
0,45
1,22
1,1
0,94
——
0,25
0,3
0,45
0,6
0,65
0,65
0,65
0,45
1,1
0,98
0,79
—
0,45
0,55
0,6
0,65
0,7
0,7
0,65
0,45
1,0
0,85
—
—
0,55
0,6
0,7
0,7
0,7
0,7
0,65
0,45
0,89
——
——
—
0,65
0,7
0,75
0,75
0,75
0,75
0,7
0,5
ГАБЛИЦА 22 39 ЗНАЧЕНИЯ 口 УЗЛОВ ОТВЕТВПЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Значения С при R/
-s§ 22 PRCqem §&^0§^s к GeHmsxnlloHHb-x кана 1С8
^^ z z z z
2 4 3 0
°'
□"аасг
л8735з03зз ^^n^n^n^n^n^n^
61143333 - - -
一"2 0^43 03 3 - 一
°-
江
-1^—
-纜看程^5,^
二翁，Ъ65^0,650,45^5,0,35
二累，%5,器，0,450,35一
6'7J'46N00a00 looooon^^ 一一
haaaaaaaaa
^A^L-Ln^n^n^n^n^n^n^
64 石 Q0<^"J66 耳 0^7^1^1^n^n^n^n^-n^n^
-J 9'00 Q 3 岔,-7-7
84211100 a
一 -J"3 J A6'32 J
--^^ 'O To 2 2 n 11 1 n
ТАБЛИЦА 22 40 ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Ответвление
IГ Iг4
Проход
0,6
Значения С при f0/fc
0,7
LJ Ьс
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,1
0,1
—
0,15
0,15
0,15
0,15
0,2
0,7
0,8
密
o5/o,_aA'5670c^'995
oaaaaaaQa
Л/Л
-3,3
-2,5
-1,75
-1,0
-0,7 - 0,35
-0,4
-0,15
-0,15
0,4
0,45 0,55
0,4
0,55
0,7
0,75
0,80,8
0,7
0,8
0,9
0,9
0,85
0,9
0,95
—
--
-0,0,20,60,8
一-1,0,00,50,7
3 5 8 - °aa 一
嚣0,95l,6
235?'72n^n^n^n^h
3 4 6 J "°aa
0,30350,450,55
СЮА Jsn^n^n^n^o^
-о о 1~ 1 1 и
-LQ^Q/Q - -о ли 11 11 1
--о о1 1
-_2,20,00,60,850,951,0
--謡喏心
一 一-00,30,60,80,8
^sxo二
髓肾m9一
6 Аб,А Аб п^ п^ п^ п^ L- 7^- 4^
-35"JJ 君2
-aacTLLt
0,350.450.6,0,91.423
二 ^5^^u
5 5 5 5 5
3 A 6 6, 7
12 3 4 5 6 7°°°a aaa
22・3 Pacuem s^^ss^oacканалов ПРШПОСНЬЕХ cticm-
ленпшпннии
5
n— ^^ ^^ 11 1 11
-1 LI 1
需0^肾，
-о о о 11 11
5
-^6 8 9 9
一 oaaaa
0,4-----—--
0,55———- 0,25
0,8———一0,45
1,25———0,7
2,1———0,8
4,0———一0,85
ООО al 2
-4,^7^^
一 oooaL
-4 5 6 8
-ooao
2 3 4 5 6 7
a a
5
6,
0,6
0,2
—
—
—
0,35
—
—
—
—
—
—
-1,0
-0,55
-0,1
—
—
—
0,3
0,3
0,35
0,4
0,5
—
—
—
-0,15
0,0
0,25
0,45
0,65
—
—
—
0,4
0,4
0,45
0,5
0,75
—
——
——
0,5
0,6
0,7
0,85
0,95
—
—
——
0,5
0,5
0,55
0,65
1,15
—-
—
—
0,7
0,8
0,9
0,95
1,0
—
—
—
0,6
0,6
0,75
0,9
2,0
—
—
—
0,8
0,9
0,95
1,0
1,1
1,1
—
—
—
0,7
0,8
1,1
1,5
3,75
—
—
—
0,8
0,9
0,95
1,0
1Д
1,1
—
—
—
0,8
1,1
1,9
3,0
0,8
0,9
0,95
0,5
0,2
0,25
0,25
0,3
— 1,5
一 1,2
— 0,8
-0,4
0,3
0,25
0,3
0,35
0,35
-—
—
—
—
0
0,1
0,25
0,45
0,65
—
—
—
—
0,4
0,3
0,35
0,4
0,5
—
—
—
——
0,5
0,6
0,8
0,9
0,95
—
——
——
——
0,5
0,4
0,45
0,55
0,75
—
—
—
0,7
0,75
0,85
0,95
1,0
—
—
—
—
'°£
era -
8 5 5 上8 8 oaa
2n-
1 э^ -
0,951.7,
0,650,951.7,
ОтветвлениеОтветвление/о//о/0,90,80,70,60,50,90,80,70,60,90,80,70,60,50,90,80,70,6Значения《при L0/LcЗначения《при L0/Lc0,50,5
Ответвление
Ответвление
/о/
/о/
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,8
0,7
0,6
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,8
0,7
0,6
Значения《при L0/Lc
Значения《при L0/Lc
0,5
0,5
ТАБЛИЦА 22.41. ЗНАЧЕНИЯ《УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГОСЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Проход
0,50,6— 一 4,22,21,45— 一 0,650,45-0,15
0、5—— 一 1,551,0——0,550,50,25
0,4
0,7-—
0,6—
5,85
2,55
1,75
1,6
1,1
0,85—
0,75
0,5
0,5
0,00
0,15
-1,2
-0,6
0,35
0,7—
2,75
1,45
1,1
0,7
0,45
-0J5
一 1,5
0,6—
——
0,8
0,65
0,65—
0,55
0,4
0,0
-0,85
0.3
0,8
0,7
一1,4
-0,35
1,15
0,55
0,70
—0,9
0,75 0,6
0,35
0,35
-0,55
-0,3
— 2,5
-1,75
0,25
0,8
-6,65 - 0,6
0,45
——
一0,9
0,7
0,25
-0,75
—2,85
0,7
--1,3
0,00
0,45
0,55
0,25
— 0,5
-2,00
0,20,8- 12,00 - 1,60,13 一 一 0,850,650,15- 0,95 - 3,2
ТАБЛИЦА 22.42. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
ПроходIОтветвление
Iг
Значения〈 при fn/fc
L 0 / l e
0,50,450,40,350,30,250,20,90,80,70,60,5
5 0 5 5 0
5 4 3 3 3 а
0 5 5 0 5
0 5 5 5 0
17 5 4 4
La"0'0'
1 "a“
0 5 0 0 5」"
45?£9 5n^n^-^n^z
0 0 0 13
4 5 7 3 7
°°°L 3
4,^8^ 0 0-0-17
оа°'28
5 £,8 9
ТАБЛИЦА 22.43. ЗНАЧЕНИЯ，ОТВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Значения，при 力，равном
ь
100
150
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
1000,08
0,06
150
0,18
0,16
0,14
0,13
0,13
0,11
两
0,09
250
0,28
0,25
0,24
0,22
0,21
0,2
0,18
0,17
0,16
0,15
300
0,36
0,32
0,26
0,23
400
0,41
0,37
0,35
0,33
0,31
0,29
0,26
0,25
0,24
0,22
500
0,51
0,45
0,43
0,41
0,38
0,36
0,36
0,32
0,3
0,29
0,27
0,26
600
0,53
0,5
0,48
0,44
0,42
0,4
0,37
0,35
0,34
0,31
0,3
0,28
800
0,65
0,62
0,59
0,55
0,52
0,5
0,46
0,46
0,44
0,42
0,39
0,37
0,35
0,33
1000
0,72
0,68
0,64
0,6
0,58
0,54
0,51
0,51
0,48
0,45
0,43
0,41
0,38
0,36
1250
0,76
0,71
0,57
0,64
0,6
0,57
0,54
0,5
0,48
0,45
0,42
1600
0,83
0,78
0,75
0,7
0,66
0,59
0,55
0,53
0,49
0,47
2000
0,87
0,83
0,78
0,62
0,59
0,55
Примечание. В числителе приведен коэффициент сопротивления отводов с углом 90°, в знаменателе-с углом 45°.
ТАБЛИЦА 22.44. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ К】И К? НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ, УЧИТЫВАЮЩИЕ ТЕМПЕРАТУРУ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА
Температура воздуха /, ℃Температура воздуха /, ℃Температура воздуха 厶 ℃Температура воздуха 厶 ℃
Температура воздуха /, ℃
Температура воздуха /, ℃
Температура воздуха 厶 ℃
Температура воздуха 厶 ℃
Поправочные коэффициенты напотери давления
Поправочные коэффициенты напотери давления
на трение К^ на местные сопротивления 冷
на трение К】 на местные сопротивления К 2
863194762
9189878583君7774;
支а““ао аао
60708090100125150175200
6173 741 и 1 11 1 14 о о о
52952 853и 1^- л^ »и »и 11 Q^ Q^ Q^
1- 1- 11 1^-1- о о^ о
302010
о о о о о ГС и 2 3 4 5
РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
ВБЛИЗИ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Потери давления в местных сопротивлениях, расположенных в непосредственной близости от вентилятора (на расстоянии до пяти диаметров 5D。от входного отверстия и трех гидравлических диаметров 3D「от выходного отверстия), определены по результатам совместных испытаний вентилятора с этим элементом. Таким образом учитывается взаимное влияние течений в элементе и в вентиляторе на величину потерь давления.
Гидравлический диаметр выходного отверстия вентилятора определяют по формуле
DT = 4Fv/nv,(22.8)
где 几 FIV - площадь и периметр выходного отверстия вентилятора, м2.
Потери давления в местных сопротивлениях вблизи вентилятора z, Па, рассчитывают по формуле
Z = W3d,(22-9)
где Е^ - сумма коэффициентов местных сопротивлений вблизи входа и выхода вентилятора.
Динамическое давление вентилятора р呢, Па, при заданном расходе воздуха определяют по выражению
加=成打， (22.10)
где р - плотность перемещаемого воздуха, кг/м3; L- расход воздуха в сети (производительность вентилятора), м3/ч.
Величина ( зависит от вида местного сопротивления, его геометрических характеристик, аэродинамической схемы вентилятора, режима его работы.
Значения С получены при фиксированном расходе воздуха для трех характерных режимов работы вентилятора: оптимального, соответствующего расходу Lopt, м3/ч, при максимальном КПД вентилятора r)max, и на границах рабочей области аэродинамической характеристики вентилятора, соответствующих 0,9r)max при малых расходах Lx и больших расходах L2. При промежуточном расположении рабо-
Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (砍 плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
чей точки на характеристике вентилятора величина 已 определяется интерполяцией.
Значения С местных сопротивлений, размещенных перед входом радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад, приведены в табл. 22.45, местных сопротивлений, размещенных на выходе радиальных вентиляторов,-в табл. 22.46 и 22.47.
Местные сопротивления, усиливающие неравномерность воздушного потока перед вентилятором (прямоугольное колено или короба, диффузор, тройник и т. п.), рекомендуется размещать не ближе 5Q。 от его входного отверстия.
Диффузор за вентилятором, с одной стороны, является местным сопротивлением, а с другой при выборе его оптимальной геометрии способствует повышению статического давления вентиляторной установки. Геометрия диффузора характеризуется безразмерной длиной Т — //Dr и степенью расширения п, представляющей собой отношение площади выхода и диффузора 尸 к площади выходного отверстия вентилятора; п — F/Fv. Выбор оптимальных геометрических параметров пирамидальных (рис. 22.4,〃, 6) и плоских (рис. 22.4, в, г) диффузоров гарантирует максимальное увеличение статического давления на заданной длине.
Рекомендуется за вентилятором сначала размещать диффузор с геометрическими параметрами, близкими к оптимальным, а затем другие местные сопротивления (табл. 22.47).
Фасонный элемент
Геометрическая характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения ； при расходах
丄2
Лопатки загнуты вперед
ТАБЛИЦА 22 45 ЗНАЧЕНИЯ，ОТВОДОВ, КОЛЕН, КОНФУЗОРОВ И ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ ПЕРЕД ВХОДОМ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
0,40,40,35
Отвод круглого сечения
-*—
Лопатки загнуты назад
0,4
0,45
0,35
Колено с острыми кромками
箱
Лопатки загнуты вперед
2
2
2
Лопатки загнуты назад
1
1
1
Конфузор
7 = 〃Pp = 1,5 冷=（0。/01）夕=0，4 _ 0,7
Лопатки загнуты вперед
0
0
0
г\Л
7 = 〃％ = i;
〃=仇包）2 =0,7,
0,7
0,3
0,2
屮
/ = 1,2; n = 0,5;
Лопатки загнуты
0,8
0,4
0,3
/ = 1,4; n = 0,4
назад
0,5
0,1
0,1
Диффузор
"=（%/01）2= 1,5 7 = //Do = 0,5
0
0,2
0,2
/。
九=2
0,5
0,8
0,7
項
n = 1,5
Лопатки загнуты
0,1
0,15
0,1
7 = 0,8
n = 2
вперед
0,3
0,3
0,2
n = 1,5
0,2
0,2
0,15
/ = 1,5
n — 2
0,7
0,5
0,7
九=1
0,5
0,5
0,5
7 = 0,8
九=2
_ Лопатки загнуты 一
0,5
0,8
0,8
n = 1,5
назад
0,2
0,3
0,3
7= 1,4
А1,5Лопатки загнуты0,30,10,15
/2,50,80.50,55
w
120,350,10,1
」2,52,50,40,30,3
1,51,10,250,1
121,250,20,15
2,51,50,60,7
Лопатки загнуты
назад
1,51,10,150,15
1,521,250,20,15
2,51,50,450,2
Плоский
1,20,20,10,1
11,50,30,20,35
1,80,450,50,6
диффузор
7
1
丄,乙и,丄U,UJU,i
1,5Лопатки загнуты0,20,10,2
1,51,8вперед0,220,20,35
也
■Е
4-
[20,250,350,55
1,50,10,10,1
2,520,150,150,35
2,50,30,40,6
1,5
12
Пирамидальный диф- фузор
Фасонный элементХарактеристика диффузораТип вентилятораЗначения ； при расходахw =尸/尸0'opt丄2Фасонный элементХарактеристика диффузораТип вентилятораЗначения ； при расходахw =尸/尸0'opt丄2ТАБЛИЦА 2246 ЗНАЧЕНИЯ ； ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРАТАБЛИЦА 2246 ЗНАЧЕНИЯ ； ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА0,40,20,20,750,70,50,40,20,20,750,70,5
Фасонный элемент
Характеристика диффузора
Тип вентилятора
Значения ； при расходах
w =尸/尸0
'opt
丄2
Фасонный элемент
Характеристика диффузора
Тип вентилятора
Значения ； при расходах
w =尸/尸0
'opt
丄2
ТАБЛИЦА 2246 ЗНАЧЕНИЯ ； ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
ТАБЛИЦА 2246 ЗНАЧЕНИЯ ； ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
0,40,20,2
0,750,70,5
0,40,20,2
0,750,70,5
°'сга
°оа0
J^ 4оаа
0,050,150,45^^й ^^,
Лопатки загнуты назад
1,52
2,5
Фасонный элемент
Геометрическая характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения ( при расхо
дах
L°pt
丄2
ТАБЛИЦА 22 47. ЗНАЧЕНИЯ ( ОТВОДОВ, ДИФФУЗОРОВ, ПЕРЕХОДНИКОВ И СОСТАВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Отвод квадратного (прямоугольного) сечения
& = (1 — L5)D「
Лопаткизагнуты 0,20,30,3
вперед
Лопаткизагнуты 0,60,20,3
назад
Диффузор с отводом квадратного сечения
Диффузор: п = F/Fv = 2; Лопатки загнуты 0,40,20,2
а = 14°.вперед
Отвод R = 1,5 2 Лопатки загнуты 0,20,20,2
назад
Переходник с квадратного (прямоугольного) на круглое сечение
Лопатки загнуты 0,20,20,2
вперед
Лопатки загнуты
назад0,10,10,1
Составные элементы
Диффузор: / = l/Dr = Лопатки загнуты = 1 — 1,5; назад
п = F/Fv = 1,5 — 2,6.
Короб Н = H/Dr =1—2
Отвод R — Dr
20,70,7
Пример 22.2. Определить коэффициент местного сопротивления，и оптимальную степень расширения п при фиксированной безразмерной длине Т= 1,5 пирамидального диффузора за вентилятором ВЦ-14-46.
По рис. 22.4 для вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед, находим, что длине Т= 1,5 соответствует оптимальная степень расширения п = 1,9. Коэффициент местного сопротивления С, согласно табл. 22.46, составит: при оптимальном режиме 0,31, при малых расходах на левой границе рабочей области аэродинамической характеристики вентипято- pa С = 0,5, при больших расходах на правой границе рабочей области ( = 0,31.
225 РАСЧЕТ ДИАФРАГМДЛЯ КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХВОЗДУХОВОДОВ
Размеры отверстий диафрагм в зависимости от диаметра круглых или сечения пря
моугольных воздуховодов и требуемого коэффициента местного сопротивления приведены в табл. 22.48 и 22.49.
При расчете сечения диафрагм необходимо обеспечивать условие, чтобы потери давления в диафрагме при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении сети.
Пример 22.3. Подобрать размер отверстия диафрагмы для погашения избыточного давления /? = 78,3 Па в воздуховоде диаметром 400 мм при скорости воздуха в нем в = 10 м/с.
По табл. 22.15 определяем скоростное давление 夕с в воздуховоде, соответствующее скорости воздуха ь = 10 м/с: рс = 60 Па.
Вычисляем коэффициент местного сопротивления диафрагмы, необходимый для пога* шения давления 78,3 Па:
С =р"с = 78,3/60 = 13
По табл. 22.48 необходимый размер отверстия диафрагмы составляет 323 мм.
ТАБЛИЦА 22.48. ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
с
Диаметр отверстия диафрагмы, мм, при диаметре воздуховода, мм
100
125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710
800
0,3
91
114
146
182
228
287
324
365
410
456
511
647
729
0,5
88
НО
141
176
220
278
313
353
397
441
494
626
705
0,7
86
107
137
172
215
270
305
343
386
429
481
609
687
0,9
84
105
134
168
210
264
298
336
378
420
470
596
671
1,1
82
103
132
165
206
260
292
329
370
411
461
584
658
1,4
80
100
128
160
201
253
285
321
361
401
449
570
642
1,6
89
99
126
158
198
249
281
316
356
395
443
561
632
1,8
78
97
125
156
195
246
277
312
351
390
436
553
624
2
77
96
123
154
192
242
273
308
346
385
431
546
616
2,2
76
95
122
152
190
239
270
304
342
380
426
540
608
2,4
75
94
120
150
188
237
267
301
338
376
421
534
601
2,8
74
92
118
147
184
232
261
295
331
368
412
523
589
3,2
72
90
116
145
181
228
257
289
325
361
405
513
578
3,6
71
89
114
142
178
224
252
284
320
355
398
505
569
4
70
87
112
140
175
220
248
280
315
350
392
497
560
4,5
69
86
но
137
172
217
244
275
309
344
385
488
550
5,5
67
83
107
133
167
210
236
266
300
333
373
473
533
6,5
65
81
104
130
162
204
230
259
292
324
363
460
518
7,5
63
79
101
127
158
199
225
253
285
316
354
449
506
8,5
62
77
99
124
155
195
220
248
279
310
347
440
495
9,5
61
76
97
121
152
191
215
243
273
303
340
431
486
10
60
75
96
120
150
189
213
241
271
301
337
427
481
11
59
74
95
118
148
186
210
236
266
296
331
420
473
12
58
73
93
116
145
183
206
233
262
291
326
413
465
13
57
72
92
115
143
180
203
229
258
286
321
407
458
14
56
71
90
113
141
178
201
226
254
282
316
401
452
15
56
70
89
111
139
176
198
223
251
279
312
396
446
225 pqcweR dua 分рагм dnx кругахй=рхмоуго/1ьных 8О-УХО80do8 23 3
100х150
150x150
150x250
250 х 250
250x300
250х400
250 х 500
400 х 400
400х 500
400x600
400х800
500х500
500 х 600
500х800
0,2 93 х 143
141x141
138 x238
235 x235
233 x283
281 х381
229 х479
375 х 375
373 x473
370х570
367х 767
469 х469
466 х 566
462 х762
0,3 89 х 139
137х137
133 x233
228х228
226х276
223 х373
221 х471
364 х364
361 х461
357 х 557
353x 753
456x455
452х 552
445 х 745
0,4 87 х 137
134x134
130x230
224 х224
221х271
218x368
215x465
358 x 358
353 x453
349х 549
344 х 744
447x447
442 х542
435х735
0,5 86 х 136
133x133
128 x228
221 х 221
218x268
214x364
211 х461
353 x 353
348х448
344 х 544
338 x738
442 х 442
436х536
428х728
0,6 84 х 134
130х 130
125x225
217x217
214x264
209 х359
206х456
346х346
341 х441
336 х 536
329 х 729
433x433
427х527
418x718
0,7 83 х 133
128 х 128
123x223
214x214
210x260
205х 355
202х452
342 х342
335 x435
330 x 530
323 х 723
427 х427
421 х521
411 х7П
0,8 82 х 132
127х 127
122 х 222
212x212
209 x259
204 х354
200х 450
340 х340
333 x433
328 х 528
320х720
424х424
417x517
407х707
0,9 81 х 131
126x126
120x220
209 х209
206х256
200х350
196x446
335 x335
328 х428
322х 522
314x714
418x418
411x511
400х700
180 х 130
125х125
118x218
208 х 208
204 х254
196x348
194x444
332x332
325x425
319x519
311 х711
415x415
408 х508
396 х 696
1,1 78 х 128
123 х 123
116x216
205х205
201х251
195x345
190x440
327 х327
320x420
313x513
304 х704
409 х409
401 х501
389 х 689
1,2 78 х 128
122 х122
115x215
203 х203
199x249
193x343
188 x438
325 х325
317x417
310x510
301х701
406 х 406
398 x498
385 x685
1,3 77 х 127
121x121
114x214
202 х202
197x247
191 х341
186x436
323 х323
314x414
307 х 507
298х698
403х403
394 х494
382 х 682
1,4 76 х 126
120x120
113x213
200 х 200
196x246
189 x339
184x434
320 х320
311 х411
305х505
295x695
400х400
391 х391
378 х 678
1,6 75 х 125
119х 119
112x212
198х198
194x244
187x337
182x432
318x318
309x409
302 х 502
292х692
397x 397
388 х498
374 х674
1,8 74 х 124
117x117
109x209
195х195
190x240
183 x 333
178x428
312x312
303 х403
296x496
285 x685
391х391
381 x481
366 х 666
2 72 х 122
115x115
107x207
192x192
187x237
179x329
174 x 424
307х307
297 х397
289 х489
278х678
384 х384
374 х474
358 х 658
2,2 72 х 122
114x114
106x206
190х190
185 x235
177x327
172x422
305х305
294 х394
286x486
275х 675
381 х381
370x470
355 x655
2,4 70 х 120
112x112
103x203
187x187
182 x232
173 x323
168x418
299х299
288 x388
280х 480
268 х 668
374 х374
363 x463
347х647
2,6 69 х 119
111x111
102x202
185х185
180x230
171 х321
166x416
297 х297
285x385
277x477
265х665
371х 371
359 x459
342 х 642
2,8 68 х 118
100x110
101 х 201
184x184
178 x228
169x319
163x413
294 х294
282 х382
274х474
261х661
367х367
356x456
338 х 638
368 х 118
109 х109
100x200
182х182
176x226
167x317
161 х411
291 х 291
279 х379
270x470
258 х 658
364х364
352 x452
334 х 634
3,2 67 х 117
108х108
98 х 198
180x180
174 х 224
165x315
159x409
288 x288
276 х376
267x467
254 х 654
361 x361
348 x 448
330x630
3,4 66 х 116
108x108
98 х 198
179x179
173x223
164x314
158 x408
287x287
275х375
266 х466
253 х653
359 х 359
346х446
328 х628
3,6 66 х 116
107x107
97 х 197
179x179
172x222
163x313
157x407
286 х 286
273 х374
264 х464
251 х 651
357x 357
344x444
326х626
3,8 65 х 115
106x106
95 х 195
176x176
169x219
160x310
153x403
281х281
269 х369
259х 459
245х645
352 x 352
339 x439
320 х 620
4 64 х 114
105х 105
95 х 195
175x175
168x218
159 x309
152x402
280х280
267х367
257x457
244x644
350x 350
337x437
317x617
4,5 63 x 113
103х103
92 х 192
171 х171
164x214
154x304
148х398
273 х 274
261 х361
250х 450
237х637
343 х 343
329x429
309 х 609
5 61 х 111
101x101
90 х 190
169x169
161 х214
151x301
143 х394
270х270
256 x356
245х 445
231 х631
337х337
323 х423
302 х 602
5,5 60 х 110
100x100
88 х 188
166x166
158x208
148x298
141 х391
265 х 265
251 x351
240 х440
225х625
332x 332
317x417
296 х 596
ТАБЛИЦА 22.49. РАЗМЕРЫ ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Размеры отверстия диафрагмы, мм, при сечении прямоугольного воздуховода, мм
Продолжение табл 22 49
Размеры отверстия диафрагмы, мм, при сечении прямоугольного воздуховода, мм
PUCCCN ^s^^so^sк8cHmипх至 онн£х каналое
6
59
x 109
98x98
87 x 187
164 x164
156x206
146x 296
138 x288
262 x262
248 x348
237 x437
221 x621
328x 328
313x413
291 x591
6,5
58
x 108
97x97
85 x 185
162x162
154x204
143x 293
136x 386
259 x259
244 x344
233 x 433
218x618
324x324
309 x409
287x487
7
57
x 107
96x96
84 x 184
160x160
152x202
141x 291
134x384
256 x 256
241 x341
229x 429
214x614
320 x 320
304x504
282 x 582
7,5
56
x 106
95x95
82 x 182
158x158
150 x200
139x289
131 x381
253 x253
237 x337
226x 426
210x609
316x316
300 x400
277 x577
8
55
x 105
93x93
80 x 180
155x155
147x197
135 x285
128x 378
248 x248
232x 332
220 x420
204x604
310x310
294x394
270 x570
8,5
55
x 105
93x93
79 x 179
146x196
134x284
126x 376
247x247
230 x330
218x418
202x602
308 x 308
292 x392
268 x 568
9
54
x 104
91 x91
78x178
152 x152
143 x 193
132x282
124x 374
243 x243
227x327
214x414
198 x598
304x304
287 x387
263 x 563
9,5
53
x 103
90x90
77x177
141x 191
129x279
121 x 371
240 x240
223 x323
211 x411
194x594
300x 300
282 x382
258 x558
10
52
x 102
89x89
76 x 176
149x149
140x 190
128 x278
120x370
238x238
221 x 321
209 x 409
192x592
298x 298
280x380
256 x556
11
51
x 101
88x88
74 x 174
147x147
138 x 188
125x275
117x367
235x235
217x317
205x405
188 x 588
294x294
276x376
251x551
12
50
x 100
86x86
72 x 172
144x 144
134x 184
122 x 271
114x364
230x230
212x311
199x 399
182x 582
287x287
269x369
243 x543
13
49
x 99
85x85
70 x 170
141x 141
132x 182
119 x269
111 x361
226 x 226
208 x308
195x395
177x577
283 x 283
264x364
238 x 538
14
48
x 98
84x84
70x170
140x140
131x181
118x268
110x360
225 x225
206x306
193x 393
175 x 575
281 x281
261 x361
235 x 535
15
48
x 98
84x84
69 x 169
139 x 139
130x180
116 x 266
108 x358
223x223
204x304
191 x391
173x573
278x278
259 x359
233 x 533
100x 150 150 х 150 150x250 250 х 250 250 х 300 250 х 400 250 х 500 400 х 400 400 х 500 400 х 600 400 х 800 500 х 500 500 х 600 500 х 800
D1 /02
Значения P, Па, при скорости в воздуховоде, м/с
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
ТАБЛИЦА 22 50 ЗНАЧЕНИЯ Р ДЛЯ ДИАФРАГМ
20
а
244 6882 776Q2?a「9 445680295 8643221
466 4244 О^А^О^алч^п^^А^Л^- 937037074 6533211
3 248862 6ofr^&c< 8^7926074 6532211
72 44646 £j，'2q，951 6^Mrn^4^0^-Q^Q^hh 5^5815974 6 5 3 2 2 1
2
4824248君6379016 2z&4OTaraL4952594963
^ ^ т-1 г ь
6 2'
_^a^4s^^?^?^0^4^419383853
2
3 3 8 3
5 4 2 2 11
4 686826 3£££J4'93 о </?4工厶幺4」 976161753
4,3,z 2 L 1
526222422AJJJo疗6 о 4
133940642
4 3 2 11
488466 48 п^о^гп^^з^о^лд а 义 lo^o?l/<& 99162乃542 3 2 2 11s
688268244
3l/yJ,5N92 54azQ44oiz
468518532
"2111
8 4 4 4 区 6 2工 4 п^д^^ч^о^
5484 88 6 ^<0^o6N'/4 6 7^TT^5^Q^4^n^Q^6^ u86421
2 8 2 8 8
AAQ Д0^35 742^844444272975321
6 4 6 8 8 4 6 4 000^2£04'j 工义 444zccl 940864221
6 4 8 4 8 8 4 8S4JJ君J567628754211
532855424545
272,76321 rmw-ra"仇
5 5 5 5 4466ssJ7 8 ааааааа
Значения P, Па, при скорости в воздуховоде, м/с
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
Продолжение табл 22 50
22 5 Pacvem аиаерагм dnx кругах wsPRMOy2OQbH£xao3-xoaodo6 2 3 5
a = 25° (tga = 0,466)
188,16
223,44
258,72
303,8
343
396,9
448,84
504,7
562,52
622,3
686
754,6
788,9
803,6
970,2
145,04
174,44
199,92
235,2
270,48
307,72
345,94
389,06
434,14
480,2
529,2
583,1
607,6
617,4
749,7
101,92
120,54
139,16
164,64
189,14
215,6
243,04
272,44
303,8
336,14
370,44
406,7
426,3
436,1
524,3
83,3
98
114,66
135,24
154,84
176,4
198,94
223,44
248,92
276,36
808,7
335,16
349,86
356,72
431,2
64,68
76,44
88,2
104,87
120,54
137,2
153,86
173,46
193,06
213,64
235,2
259,7
269,5
274,4
333,2
46,06
54,88
62,72
74,48
85,26
97,02
113,68
122,5
136,22
150,92
166,6
183,26
191,1
195,02
235,2
26,46
32,34
37,24
43,12
49,98
56,84
63,7
71,5
80,36
89,18
98,0
107,8
112,7
114,66
139,16
25,48
23,52
26,46
31,36
36,26
41,16
47,04
52,92
58,8
64,68
71,54
78,4
82,32
83,3
100,94
12,74
14,7
16,66
20,58
23,52
26,46
a —
29,433,32
30° (tg a = 0,577)
37,24
41,16
46,06
49,98
51.94
52,92
64,68
209,72
248,92
288,12
340,06
390,04
442,96
499,8
562,52
627,2
693,8
764,4
839,86
877,1
896,7
1087,8
163,66
194,04
224,42
264,6
303.8
344,96
384,16
438,06
488,04
540,96
595,84
654,64
685,02
697,76
833,98
116,62
138,18
159,74
188,18
215,6
245
276,36
311,64
346,92
384,16
426,3
468,44
490
507,64
603,68
92,12
109,76
126,42
148,96
171,5
195,02
219,52
246,96
274,4
304,78
336,14
369,46
385,14
392
475,3
68,6
81,34
93,1
110,74
126,42
144,06
162,68
182,28
203,84
225,4
250,88
275,38
288,12
294
355,74
49,98
58,8
67,62
80,36
89,18
103,88
117,6
132,3
147
162,68
181,3
198,94
207,76
211,68
255,78
31,36
36,26
42,14
49,98
57,82
65,66
73,5
83,3
92,12
101,92
108,78
119,56
125,44
127,4
153,86
22,54
26,45
30,38
36,26
42,14
48,02
53,9
60,76
67,62
74,48
82,32
90,16
94,08
96,04
116,62
13,72
16,66
19,6
22,54
26,46
30,38
a =
33,32
=35° (tg a
38,22
.=0,7)
42,14
47,04
51,94
57,82
59,78
60,76
73,5
227,36
270,48
313,6
369,46
423,36
482,16
543,9
610,54
681,1
754,6
828,1
911,4
950,6
970,2
1176
176,4
208,74
241,08
284,2
326,34
372,4
419,44
470,4
524,3
580,16
641,9
700,7
735
749,7
906,5
123,48
146,02
169,02
199,92
229,32
260,68
294
331,24
368,48
408,66
450,8
495,88
519,4
329,2
638,96
98
116,62
134,26
158,76
182,28
207,76
233,24
262,64
294
323,4
356,72
392
409,64
416,5
505,68
73,5
86,24
100,94
118,58
136,22
154,84
174,44
196
219,52
243,04
268,52
294,98
307,72
313,6
380,24
53,9
63,7
74,48
88,2
99,96
114,66
129,36
145,04
161,7
178,36
196,98
216,58
225,4
230,3
279,3
34,3
41,16
48,02
55,86
64,68
73,5
82,32
93,1
103,88
114,66
126,42
139,16
145,04
147,98
179,34
24,5
29,4
34,3
40,18
46,06
51,94
58,8
65,66
73,5
81,34
90,16
98,98
102,9
104,86
127,4
14,7
Величина
17,6420,5 823,52
(отнесена к скорости v.
27,44
31,36
35,28
39,2
44,1
49
53,9
59,78
61,74
76,44
59д^^«л^^ N21LOQ"aa
9 5 7 4 8^1^ 君26236抖01 ^^I^Ln^n^n^n^n^
42751^74^
J< ,6Щ4 32 CTTrflLLaaaa
4 ^ 5 ^ 6aaaaa
^ю 7 ^0 8acraa
5 5 5 5aaaaaaa仇a
5 5 5 5445566778aaaoaa
Примечание
226 РАСЧЕТКОНУСНЫХ ДИАФРАГМ
Диаметр горловины, мм, конусной диафрагмы (рис. 22.5, табл. 22.4—22.49) определяется по формуле
心=么/内/艺,(22.11)
где dx - диаметр воздуховода, мм; vr/v2~отношение скорости воздуха в воздуховоде к скорости воздуха в горловине (определяется в зависимости от избыточного давления, которое требуется погасить диафрагмой, и принятого угла раскрытого конуса).
Длину конуса диафрагмы, мм, вычисляют по формуле
/=(必一心)2tga,(22.12)
где tg a - тангенс угла раскрытия конуса.
Потери давления р при различных соотношениях vv/v2 и разном угле раскрытия конуса (от 20 до 35°) приведены в табл. 22.50.
Пример 22.4. Требуется погасить избыточное давление, равное 117,6 Па, при скорости в ответвлении vr = 11 м/с и диаметре ответвления d] = 180 мм.
В табл. 22.50 (в графе, соответствующей скорости 11 м/с) выбираем число, близкое к 117,6, и принимаем диафрагму с углом раскрытия a = 30°, при этом v1/v2 = 0,5 (р = =116,62 Па).
Диаметр горловины по формуле (22.11)
^2 = 4l 41/% = 180
^/0^5 = 180-0,7 = 126 мм.
Длину конуса определим по формуле (22.12)
〃 一心 180 - 12654
/ =—== 47 мм.
2tga 2-30°2 • 0,577
Пример расчета сети воздуховодов общего назначения приведен в табл. 22.51 и на рис. 22.6.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВСИСТЕМ АСПИРАЦИИ *
Системы аспирации проектируют для удаления запыленного воздуха от укрытий и местных отсосов технологического оборудования.
Металлические воздуховоды систем аспирации следует предусматривать из прямых участков, отводов, тройников и крестовин круглого сечения. Воздуховоды диаметрами 80, 110, 140, 180, 225, 280 мм, которые могут быть использованы в системах аспирации, следует рассчитывать по табл. 22.15. Радиус отвода принимается равным не менее 2D. В тройниках
'^寻3
ОНОН凯 =9伽、\ ВВР1凯 =9伽、\ ВВР11^V\BBP71^V\BBP7ВВР7ВВР7d 二 710d 二 710ВВР1ВВР12ПК-652ПК-65d=勿〃 G 1000d=勿〃 G 1000么"=97现 И\^7么"=97现 И\^7A\BBP7A\BBP71000x1600^L-58500 ^1000x1600^L-58500 ^
ОН
ОН
凯 =9伽、
\ ВВР1
凯 =9伽、
\ ВВР1
1^
V\BBP7
1^
V\BBP7
ВВР7
ВВР7
d 二 710
d 二 710
ВВР1
ВВР1
2ПК-65
2ПК-65
d=勿〃 G 1000
d=勿〃 G 1000
么"=97现 И\^7
么"=97现 И\^7
A\BBP7
A\BBP7
1000x1600^
L-58500 ^
1000x1600^
L-58500 ^
Рис. 22.6. Расчетная схема сети воздуховодов общего назначения
№ участка
Количество воздуха L, м%
Длина участка /, м
Скорость воздуха 也м/с
Размер воздуховода & мм
Потери давления на трение
Динамическое давление рМ
Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Z,
Потери давления на местные сопротивления 二， Па
Общие потери давления на участке RI 4- z, Па
на 1 м Л, Па
на всем участке R/, Па
ВВР-7
9750
6,84
710
28
1,6
44,8
44,8
1
9750
18
6,84
710
0,6
10,8
28
0,74
20,7
31,5
Z = 76,3
2
19 500
12
10,8
800
1,26
15,1
72
0,28
20,16
35,28
3
29250
24
10,4
1000
0,865
20,8
64
0,87
55,7
76,5
(R/ + 2)戸 1 + 2 + 3 ~ 188,08
4
58 500
5
10,62
1400
0,6
3,0
67,6
1,1
74,43
77,43
5
58 500
4
10,15
1000 х 1600
0,64
2,56
61,85
0,72
44,53
47,09
2ПК-63
58 500
—
—
—
—
—
—
—
—
411,6
6
58 500
5,0
—
—
15
2
30
30
ВВР-7
9750
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
7
9750
18
6,84
710
0,6
10,8
28
0,74
20,7
31,5
Z = 76,3
8
19 500
12
10,8
800
1,26
15,1
72
0,28
20,16
35,28
9
29250
6
10.4
10000,8655,1964
Неувязка (188,08 - 139,18)/188,08 =
0,35
26%_
22,4
27,6
2(R + z)户7 + 8 + 9= 139,18
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
10
9750
6,0
6,84
710
0,6
Неувязка
3,6281,37
(86,76 - 76,3)/86,76 = 10%.
38,36
41,96
2 = 86,76
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
11
9750
6
6,84
710
0,6
3,6
28
1,57
43,96
47,56
ТАБЛИЦА 22 5 1 РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
2 = 92,36 ^(Rl + Z)y41 + 2 = 111,6 Па; неувязка (111?6-2-92,36)/111,6 = 17%.
Увязка давлений на участках 7 и 72 аналогична увязке давлений на участках 7 и /0, увязка на участках 8 и /3 аналогична увязке давлений на участках 2 и 1L Для увязки давлений на участках 9 и 3§ /7 и 2, 73 и 8 необходимо подобрать диафрагмы
Примечание Коэффициент местного сопротивления воздухораспределителя ВВР 7, равный 1,6, соответствует углу наклона струи а0 = 10 град
22 7 Расчет §^^§^s 8§^ acnupaquu 237
ТАБЛИЦА 22.52. КОЭФФИЦИЕНТЫСОПРОТИВЛЕНИЯ ОТВОДОВКРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Центральный угол, град 30456090
Коэффициент С 0,10,18 0,210,25
и крестовинах прямых, а также в тройниках штанообразных угол а принимается равным 30 и 45°. Размеры указанных деталей металлических воздуховодов для систем аспирации приведены в АЗ-804. Коэффициенты местных сопротивлени访 отводов и тройников круглого сечения даны в табл. 22.52-22.55.
Расчет воздуховодов системы аспирации, как правило, следует начинать с определения количества транспортируемого материала и транспортирующего воздуха исходя из рекомендуемой массовой концентрации смеси 卩.
Минимально допустимые диаметры воздуховодов для систем аспирации, удаляющих мелкую сухую пыль (земляную пыль, песок, молотую глину и др.), древесные опилки и металлическую стружку, рекомендуется принимать равными 80 мм; для удаления волокнистой пыли (волокна хлопка, шерсти и т.п.)- равными 140 мм.
Воздуховоды аспирационных систем следует рассчитывать, как правило, из условий одновременной работы всех отсосов. При расчете необходимо тщательно увязывать потери давлений в отдельных ответвлениях сети, допуская неувязку не более 5%.
При необходимости для увязки потерь давлений допускается увеличивать объем воздуха, удаляемого от того или иного отсоса, или устанавливать диафрагмы на вертикальных участках аспирационных систем.
Длина ответвлений воздуховодов от коллектора или магистрального сборника до приемника (отсоса от станка) не должна, как правило, превышать 30 м.
Расчет воздуховодов рекомендуется проводить по методу скоростных (динамических) давлений, в котором потери давления в воздуховодах на трение заменяются эквивалентными потерями давления на местные сопротивления.
При перемещении малозапыленного воздуха с концентрацией массы смеси 卩 W 0,01 кг/кг потери давления, Па, на расчетном участке определяются по формуле
,、рг2
円，=(以 + 辽)^,(22.13)
где £；-сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода; рр2/2-скоростное (динамическое) давление, Па.
Приведенный коэффициент трения
М =(22.14)
где' к-коэффициент сопротивления трения; ^-диаметр воздуховода, мм; /-длина расчетного участка воздуховода, м.
Значения 九/d следует принимать по табл. 22.56, т.е. расчет воздуховодов допускается производить так же? как и воздуховодов общего назначения, принимая при этом скорости движения воздуха не ниже допускаемых для пыли данного вида.
Потери давления на трение для воздуховодов из гибких металлических рукавов при отсутствии данных следует принимать в 2,5 раза больше величин, приведенных в табл. 22.15.
Для поддержания пыли или транспортируемых материалов во взвешенном состоянии и для подъема осевших частиц при пуске системы скорость движения воздуха ь следует принимать больше скорости трогания частиц транспортируемого материала.
Скорость трогания, м/с, находят по формуле Л. С. Клячко
3
%=1,3几，(22.15)
где рн-объемная масса материала, кг/м3.
Некоторые практические значения скорости воздуха приведены в табл. 22.57.
При перемещении воздуха с механическими примесями (ц > 0,01 кг/кг) потери давления в сети на трение, местные сопротивления и подъем транспортируемых с воздухом примесей рп следует определять по формуле
Рп = 1，1Е ^4(1 + 砲］+ E/義，(22.16) где /с-опытный коэффициент, зависящий от характера транспортируемого материала, 1,1- коэффициент на неучтенные потери; /в-длина вертикального участка воздуховода, мм; ц-объемная концентрация смеси, равная отношению массы транспортируемого материала к объему чистого воздуха.
Если S/Bv составляет менее 30 Па, ее можно в расчетах не учитывать.
4/4
Значения £ при f0/fc
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
1
0,05
—
—
—
—
—
—
—
0,09
0
-0,15
0,1
—
—
—
0,23
0,21
0,18
0,14
0,06
-0,07
-0,28
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,21
0,15
0,07
-0,06
-0,32
-0,75
0,3
0,32
0,3
0,28
0,24
0,18
0,06
-0,11
-0,39
-0,95
—
0,4
0,35
0,31
0,26
0,17
0,04
-0,21
-0,6
—
—
—
0,5
0,33
0,26
0,13
-0,08
-0,41
-1,05
-
-
-
-
0,8
0.1
—
—
—
0,22
0,19
0,15
0,09
0,01
—
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,22
0,17
0,1
0,01
-0,12
—
0,3
0,32
0,31
0,28
0,24
0,19
0,1
—0,01
-0,15
-0,39
0,4
0,33
0,3
0,25
0,18
0,08
-0,07
-0,26
-0,55
—
—
0,5
0,27
0,21
0,12
-0,01
-0,2
-0,51
—
-
一
—
0,6
0,1
-0,03
-0,24
-0,55
-1,02
-
-
-
-
-
0,6
0,3
—
0,3
0,29
0,26
0,21
0,12
—
—
0,4
—
0,3
025
0,18
0,09
-0,04
—
—
—
0,5
—
0,16
0,08
— 0,04
-0,17
-0,35
—
—
—
—
0,6
一
-0,14
-0,28
-0,47
-0,71
—
—
—
—
—
0,7
-
-0,86
-1,21
-
-
-
-
-
-
0,5
0,4
一
—
0,31
0,26
—
-
—
—
—
0,5
—
—
0,12
0
—
-
—
—
—
—
0,6
—
—
-0,32
-0,47
—
—
—
—
—
—
0,7
—
—
—1,2
-1,48
—
—
—
—
—
—
Продолжение табл. 22.53
4/4
Значения Со при 启片
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0Д6
0,125
0,1
1
0,05
一
-
-
-14,68
-5,92
-2,33
0,1
—
—
-
-21,44
-10,19
-4,32
-1,75
-0,51
~ 0,25
0,66
0,2
—
-7,4
-2,97
-0,08
0,88
0,52
0,71
0,88
1,12
1,35
0,3
-3,65
-1,29
0,02
0,65
0,87
0,94
0,99
1,12
1,38
—
0,4
-1,02
-0,04
0,63
0,95
1,04
1,04
1,09
—
—
0,5
-0,21
0,32
0,79
1,03
1,07
1,07
一
-
-
-
0,8
0,1
—
—
—
-13,05
-5,58
-2,42
-0,86
0,01
0,2
—
-9,46
-3,94
-1,37
-0,19
0,35
0,58
0,75
0,97
—
0,3
-4,76
-1,83
-0,25
0,5
0,78
0,85
0,9
1
1,21
-
0,4
-1,49
-0,27
0,51
0,89
0,98
0,98
1
1,11
—
—
0,5
-0,45
0,21
0,74
0,99
1,04
1,01
—
—
—
—
0,6
-0,05
0,38
0,8
1,02
1,05
-
-
—
-
-
0,6
0,3
-
-2,53
-0,61
0,29
0,64
0,75
—
—
—
0,4
—
— 0,58
0,35
0,79
0,91
0,9
—
—
—
—
0,5
—
0,04
0,65
0,94
0,99
0,95
—
-
—
—
0,6
—
0,28
0,76
0,98
1,01
—
—
—
—
—
0,7
-
0,找
0,79
-
—
-
-
-
—
0,5
0.4
—
—
0,15
0,66
—
—
—
—
—
—
0,5
—
—
0,53
0,86
—
-
—
—
—
—
0,6
—
—
0,68
0,94
—
—
—
—
—
—
0,7
—
-
0,74
0,96
—
—
—
一
—
—
ТАБЛИЦА 22.54. КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОИНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯС УГЛОМ а - 45° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
к； 6к； 6
к； 6
к； 6
1
0,05
—
—
—
—
—
—
—
0,09
0
-0,15
0,1
一
—
—
0,23
0,21
0,18
0,14
0,06
-0,07
-0,28
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,21
0,15
0,07
-0,06
-0,32
-0,75
0,3
0,32
0,3
0,28
0,24
0,18
0,06
-0,11
-0,39
-0,95
—
0,4
0,35
0,31
0,26
0,17
0,04
-0,21
-0,6
—
—
0,5
0,33
0,26
0,13
-0,08
-0,41
-1,05
—
一
-
—
0,8
0,1
0,26
0,23
0,19
0,13
0,05
0,2
—
0,33
0,32
0,3
0,27
0,22
0,15
0,06
-0,07
—
0,3
0,38
0,37
0,34
0,3
0,25
0,16
0,15
-0,09
-0,33
—
0,4
0,41
0,38
0,33
0,26
0,16
0,01
-0,18
-0,47
—
—
0,5
0,39
0,33
0,24
0,11
-0,08
-0,39
—
—
—
0,6
0,29
0,16
-0,05
—0,36
-0,83
—
—
—
—
一
/儿 л>/厶
Значения & прн 力/4
0,80,630,50,390,320,250,20,160,1250,1
^ ^ 1 ^аа^ ^ 1 ^аа4 ^ ^ ^аа4 ^ ^ ^аа3 3 5 4 74 4 3 14ааа3 3 5 4 74 4 3 14ааа4 8 3 8 24 4 4 2 1 аааа4 8 3 8 24 4 4 2 1 аааа34 J£7аа°аа34 J£7аа°аа££42425238242асгаа5238242асгаа7 7 45 5 2 1 ааа7 7 45 5 2 1 ааа4 5 6 7аааа4 5 6 7аааа
^ ^ 1 ^аа
^ ^ 1 ^аа
4 ^ ^ ^аа
4 ^ ^ ^аа
3 3 5 4 7
4 4 3 14
ааа
3 3 5 4 7
4 4 3 14
ааа
4 8 3 8 2
4 4 4 2 1 аааа
4 8 3 8 2
4 4 4 2 1 аааа
34 J£7аа°аа
34 J£7аа°аа
£
£
42
42
5238242
асгаа
5238242
асгаа
7 7 4
5 5 2 1 ааа
7 7 4
5 5 2 1 ааа
4 5 6 7аааа
4 5 6 7аааа
Продолжение табл. 22,54
Значения С。при fQ/fc
а
,2z/
8 9 6 2
5^ а ъ L -
63469317
^n^h 一
^^^>^
^^78^
4аааа
9 2 7 4 7
5 3 4 6 6ааа
一
8 2 1t 1- 9
8 3 2OC
1^ 1 _u -о «и
3 4 7 3
2 2 3 5 一工"a
7 6 9 5
2 10 4
--工ае
5
0 12 3 4 5аааааа
^я-^^ ^'о 1^1^ - -
『麓—
8211617477
2аа
598845 4coe££ \аааа
16 5 5 8
8 0 4 5 5
-Laaa
15 8 42 5 2 4 5-4ааа
二
一% L а а а
2 5 19
3 0 0 3
--4L仇"
12 3 4 5 6 а°аааа
24515961
аааа
^0 ^ 5 мааа
7 9 9 3
8 0 3 5 5ааа
445175 5аааа
3 4 5 6 7ааааа
£
一--
^ ^ 5 ^ аа
17 2 8
12 4 4аааа
4 5 6 7аааа
ТАБЛИЦА 2 2 5 5 КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ С УГЛОМ а = 30 И 45° В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯСИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Значения ^п при fjfz
Значения
Со при /о//；
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
£
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
—
—
—
—
0,17
0,17
0,17
0,17
0,17
—
—
—
—
—
19,09
11,46
6,81
3,78
2,21
—
—
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
—
—
11,46
6,81
3,78
1,9
1,31
0,79
0,56
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
6,44
3,78
2,21
1,31
0,79
0,56
0,36
0,43
0,44
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
—
4,41
2,48
1,44
0,89
0,61
0,47
0,43
0,44
0,45
—
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
—
2,21
1,3
0,79
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
—
—
—
1,31
0,«0
0,36
0,46
0,43
0,44
—
—
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
19,09
11,47
6,8
3,78
1,9
1,31
0,79
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
—
—
3,78
2,21
1,31
0,79
0,56
0,46
0,43
—
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
—
4,41
1,44
0,89
0,61
0,47
0,43
0,44
0,45
—
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
2,21
0,79
0,56
0,46
0,43
0,44
0,46
—
—
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
—
—
1,31
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
—
—
0,2
0,2
0,2
0,2
—
—
—
0,89
0,47
0,43
0,44
—
—
—
—
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
一
—
2,48
1,44
0,89
0,61
0,47
一
—
0,17
0,17
0,17
0,17
0,17
一
一
—
—
1,27
0,79
0,56
0,46
0,43
—
-
—
—
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
—
0,8
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
—
—
0,13
0,13
0,13
0,13
—
—
—
—
—
—
0,6
0,47
0,43
0,44
—
—
—
—
—
0,23
0,23
一
0,5
0,44
一
—
—
—
—
—
3 4 5 4 3
22 7 Расчет 8o3dyxo8GdG8 cHewev
а°аа
18 4 4
О'} 1L- ^1 11аа
18 4 4
^1 11 11 аааа
аааа
6 6 3 3
5 4 4 4
аспирации
Примечание Прочерками отмечены сочетания размеров тройников, которые при проектировании практически не встречаются
2-
ТАБЛИЦА 22.56. ЗНАЧЕНИЯ 九/d ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Значения 九/d при скорости воздуха, м/с а мм
0,1-3 ЗД-6 6,1-99,1-1212,1-1515,1-1818,1-2121,1-25
53537 7779259427531 876554332 1- 1- 1- 1- -1 о о о ли о а с^ оп^п^-п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^^53537 7779259427531 876554332 1- 1- 1- 1- -1 о о о ли о а с^ оп^п^-п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^^1897 3 9914715 375320976654432 11111 ^^ о^о^о, ^^ с^п^п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^.1897 3 9914715 375320976654432 11111 ^^ о^о^о, ^^ с^п^п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^.73413621135826386420987654^32 -1 1- 11 -1 -1 Q А^ о о о и с^ оn^n^n^n^n^nu^o^n^n^n^n^n^n^n^73413621135826386420987654^32 -1 1- 11 -1 -1 Q А^ о о о и с^ оn^n^n^n^n^nu^o^n^n^n^n^n^n^n^59969964357 3848642098765543э^ 1- 1- 1- 1-1- о о о о о о 0^0n^n^n^n^n^n^o^n^nu^n^n^n^n^n^59969964357 3848642098765543э^ 1- 1- 1- 1-1- о о о о о о 0^0n^n^n^n^n^n^o^n^nu^n^n^n^n^n^787334 8789259597531 876554311 11 11 11 11n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^787334 8789259597531 876554311 11 11 11 11n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^2811153123581 818642098765442 2 11 -1 1 1 1^ л^о, л^ о, „^ о,п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^л^2811153123581 818642098765442 2 11 -1 1 1 1^ л^о, л^ о, „^ о,п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^л^^24^24318351888 25185310876654318351888 2518531087665411ОООООО11ООООООп^п^п^^п^п^п^п^п^п^п^п^-п^п^п^п^п^^п^п^п^п^п^п^п^п^-п^п^86198623518556118307531087654 3 2 22 JJJJJROQQп^п^п^п^п^п^пшп^п^п^п^п^п^^86198623518556118307531087654 3 2 22 JJJJJROQQп^п^п^п^п^п^пшп^п^п^п^п^п^^00050000500550 8017-4680 2 58150 1* 11 11 И 11 11 пх п/^ СЧ о-】03 03 л^00050000500550 8017-4680 2 58150 1* 11 11 И 11 11 пх п/^ СЧ о-】03 03 л^
53537 77792594
27531 87655433
2 1- 1- 1- 1- -1 о о о ли о а с^ оп^п^-п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^^
53537 77792594
27531 87655433
2 1- 1- 1- 1- -1 о о о ли о а с^ оп^п^-п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^^
1897 3 9914715 37532097665443
2 11111 ^^ о^о^о, ^^ с^п^п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^.
1897 3 9914715 37532097665443
2 11111 ^^ о^о^о, ^^ с^п^п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^.
73413621135826386420987654^3
2 -1 1- 11 -1 -1 Q А^ о о о и с^ оn^n^n^n^n^nu^o^n^n^n^n^n^n^n^
73413621135826386420987654^3
2 -1 1- 11 -1 -1 Q А^ о о о и с^ оn^n^n^n^n^nu^o^n^n^n^n^n^n^n^
59969964357 3848642098765543
э^ 1- 1- 1- 1-1- о о о о о о 0^0n^n^n^n^n^n^o^n^nu^n^n^n^n^n^
59969964357 3848642098765543
э^ 1- 1- 1- 1-1- о о о о о о 0^0n^n^n^n^n^n^o^n^nu^n^n^n^n^n^
787334 8789259
597531 8765543
11 11 11 11 11
n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^
787334 8789259
597531 8765543
11 11 11 11 11
n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^n^
2811153123581 81864209876544
2 2 11 -1 1 1 1^ л^о, л^ о, „^ о,п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^л^
2811153123581 81864209876544
2 2 11 -1 1 1 1^ л^о, л^ о, „^ о,п^п^п^п^п^п^л^п^п^п^п^п^п^л^
^24
^24
318351888 25185310876654
318351888 25185310876654
11ОООООО
11ОООООО
п^п^п^^п^п^п^п^п^п^п^п^-п^п^
п^п^п^^п^п^п^п^п^п^п^п^-п^п^
8619862351855611830753108765
4 3 2 22 JJJJJROQQп^п^п^п^п^п^пшп^п^п^п^п^п^^
8619862351855611830753108765
4 3 2 22 JJJJJROQQп^п^п^п^п^п^пшп^п^п^п^п^п^^
00050000500550 8017-4680 2 58150 1* 11 11 И 11 11 пх п/^ СЧ о-】03 03 л^
00050000500550 8017-4680 2 58150 1* 11 11 И 11 11 пх п/^ СЧ о-】03 03 л^
0п°“ = рдМ,0п°“ = рдМ,(22.17)(22.17)РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, ПаРАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, ПаРис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магист ральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магист ральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)
0п°“ = рдМ,
0п°“ = рдМ,
(22.17)
(22.17)
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магист ральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)
Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магист ральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)
Продолжение табл, 22.56
Значения “d при скорости воздуха, м/с
0,1-3
ЗД-6
6,1-9
9,1-12
12,1-15
15,1-18
18,1-21
450
0,048
0,039
0,036
0,034
0,033
0,032
0,031
0,03
500
0,042
0,035
0,032
0,029
0,029
0,028
0,027
0,026
560
0,037
0,03
0,028
.0,026
0,025
0,025
0,024
0,023
630
0,032
0,027
0,024
0,023
0,022
0,021
0,021
0,02
710
0,028
0,023
0,021
0,02
0,019
0,019
0,018
0,018
800
0,024
0,02
0.018
0,017
007
0,016
0,016
0,015
900
0,021
0,018
0,016
0,015
0,015
0,014
0,014
0,013
1000
0,019
0,015
0,014
0,013
0,013
0,012
0,012
0,012
1120
0,016
0,014
0,012
0,012
0,011
0,011
0,011
0,01
1250
0,014
0,012
0,011
0,01.
0,01
0,01
0,009
0,009
1400
0,013
0,01
0,01
0,009
0,009
0,008
0,008
0,008
1600
0,011
0,009
0,008
0,008
0,007
0,007
0,007
0,007
Величины к и ц следует принимать по технологическим данным соответствующих отраслей промышленности.
Потери давления, Па, при подъеме транспортируемого материала на высоту й учитывают при 卩=0,02 кг/кг по формуле
где Л - высота подъема материала, м; ц - концентрация смеси, кг/кг.
Разрежение в сборном коллекторе, необходимое для отсоса от наиболее отдаленного станка, при предварительных расчетах следует определить по графику (рис. 22.7).
Расчет сети воздуховодов систем аспирации приведен в табл. 22.58.
Пример 22.4. Рассчитать сеть воздуховодов из листовой стали системы аспирации от плоскошлифовальных и обдирочных станков (рис. 22.8).
Транспортируемый материал
р, кг/м3
Скорость движения воздуха в воздуховодах и, м/с
вертикальных
гори- зон- таль- ных
2600
ТАБЛИЦА 22.57. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Транспортируемый материал
р, кг/м3
Скорость движения воздуха в воздуховодах и, м/с
верти- гори-
каль- зон-
ных таль-
ных
Продолжение табл. 22.57
Земляная и песочная пыль, оборотная (горелая) земля, формовочная земля
Земля и песок влажные
Глина молотая
Шамот
Пыль:
мелкая минеральная
от матерчатых полировальных кругов
угольная наждачная минеральная
Гипс, тонкомолотая известь
Шерсть:
замасленная
2800
2400
2200
900-1000
4000
1250
5 4 4
12
о
4 s^
о
14
2
незамасленная искусственная мериносовая (замасленная и незамасленная) лоскут
разрыхленная и крупные очесы
8 9 7 4
6 7
9 0 0 5
и 2 2 1
Лен:
короткое волокно
—
16
18
льняная костра
—
16
18
Снопы тресты
18
20
Хлопок-сырец, разрыхленный хлопок, крупные очесы хлопка
Опилки:
17
18
чугунные
7300
19
23
стальные
7800
19
23
Шлак подмосковного угля с размером частиц 10-15 мм
1600
20
22
Примечание. Рекомендуемые данные для расчета транспортирования древесных отходов приведены в гл. 9.
Сеть воздуховодов рассчитывается в такой последовательности. На расчетную схему наносят номера участков воздуховодов в порядке присоединения их к горизонт альному коллектору или магистрали.
Заполняют графы 1-6 расчетной таблицы. Минимальные расходы воздуха (графа 4) и ми-
Рис, 22.8. Расчетная схема сети воздуховодов системы аспирации
2 t
лаеа 22. расчет во-ухобоооа ибенптлхщсоннь-х канапоа
№ участка
Оборудование
Марка станка
Заданные максима пъные величины
Принимаемые расчетные величины
窘=仇同/
辽
с, +風
色=рМ/2, Па
尸уч， Па
м%
и「м/с
厶m
м3/ч
1р, м/с
d, мм
Nd
1
2
4
5
6
7
8
9
10
и
12
13
14
15
ТАБЛИЦА 22 5 8. РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Станок обдйрочпо- Ч 1-634 Шлифовальный
400
14,2
1
430
15,25
100
0,183
2 х 1 х 0,183 = 0,366
3,083,446
139,5481
2
S00
18,1
10,4
860
19,5
125
0,137
1,43
0,451,88
ЕРуч(1 + 2) '
228,5430
= 911 Па
3
Станок плоско-34-71
шлифовальный
500
17,7
5,5
100
0,183
2 х 1 х 0,183 = 0,366 0,183 х 4,5 = 0,824
3,95,09
187,7955
4
1360
18,8
2,6
160
0,103
0,267
0,240,507
ZPyq(3 +4) ~
212,4107,5
1062,5 Па
5
6
Универсально-ЗА-12Л
шлифовальный станок
500
1870
17,7
20,4
5,5
2,5
510
18
100
180
0,183
0,0896
2 х 1 х 0,183 =0,366 0,183 х 4,5 = 0,824
0,224
4,085,27
0,470,694
£Pyu(3 + 4 + 6)
1941025
250173,5
=1236 Па
7
Станок плоско-31-71
шлифовальный
500
17,7
9,4
100
0,183
2 х 1 х 0,183 = 0,366 0,183 х &4 = 1,534
3,625,52
187,7 1040
8
То же31-71
500
17,7
8,2
100
0,183
2 X 1 X 0,183 = 0,366 0,183 X 7,2 = 1,315
3,785,46
Z0yH 7 =
Z0yH 8 —
187,7 1025
1040 Па
1025 Па
9
—
1000
18,05
2.1
140
0,123
0,123 X 2,1 = 0,258
0,60,858
Z0yH (3 + 4+6) £/7yq(7 + 9)=
195,2168
=1236 Па 1208 Па
10
2870
20
з,з
225
0,069
0,069 X 3,3 = 0,228
0,50,728
240175
11
3160
11,3
8,5
—
315
0,052
0,44
1,031,47
76,7 ИЗ
12-
С учетом 10% запаса на неучтенные
3160 11,3
потери £р =
13,6-
1,1-1713 =
1885 Па.
315
0,052
0,71
冷
1,762,47
уч (3+4+6 + 10+11
76,7189
+ 12)= 1713 Па
нимальные скорости (графа 5) принимают по соответствующим нормативным материалам в зависимости от типа обслуживаемого станка. В графе 6 проставляют длины участков.
Расчет начинают с самого неблагоприятного участка, т. е. с участка, имеющего большую длину I и большее количество местных сопротивлений. В данном примере начинаем расчет с участка № 1.
Для выбранного участка по табл. 22.15, исходя из количества перемещаемого воздуха (графа 4) и минимальной скорости воздуха (графа 5), находят диаметр воздуховода, обеспечивающий ближайшую большую скорость, значение которого вносят в графу 9. Одновременно в графу 8 записывают значения действительной скорости воздуха, а в графу 14-со- ответствующее ей скоростное давление.
По табл. 22.56 находят значение 九/d и подставляют в графу 11.
Перемножая величины в графах 6 и 10, получают приведенный коэффициент трения 工， значение которого вносят в графу 11.
В графу 12 записывают сумму коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяемую по табл. 22.52-22.55.
Сумму величин, помещенных в графах 11 и 12, вносят в графу 13. Умножая величину, приведенную в графе 13, на скоростное давление (графа 14), получают полную потерю давления на расчетном участке, которую подставляют в графу 15.
Аналогично определяют потери давления на остальных участках в порядке их нумерации.
Если полные Потери давления на участке получаются меньше расчетных более чем на 5%, то увеличивают количество воздуха до значения, определяемого следующим образом:
а) делением расчетного значения потерь давления на сумму коэффициентов местных сопротивлений (графа 13) получают скоростное давление, которое вносят в графу 14;
勁 寸企 个％S% TIAS чагглдам уля^та乎а охл- рость воздуха, соответствующую полученному в предыдущем пункте скоростному давлению, и записывают ее в графу 8;
в) по диаметру воздуховода (графа 9) и расчетной скорости воздуха (графа 8) находят необходимое количество воздуха, которое подставляют в графу 7.
Если полные потери давления на участке превысят расчетные более чем на 5%, необхо
димо принять ближайший больший диаметр воздуховода и пересчитать величины, приведенные в графах 10—13, а затем определить необходимый расход воздуха и внести его в графу 7.
Полученные в графе 7 расходы воздуха наносят на схему и путем их суммирования находят общую производительность системы.
Производительность вентилятора с учетом 10%-ного подсоса воздуха через неплотности воздуховодов и 10%-ного подсоса через неплотности циклона составляет L= 1,1 ■ 1,1 х X 2870 = 3460 м3/ч.
Для очистки воздуха принимается циклон 2ЦН-11-630.
Скорость движения воздуха во входном патрубке циклона с площадью 0,0495 м2
3460
V == 19,45 м/с.
3600 0,0495/
Потери давления в циклоне при данной скорости и коэффициенте местного сопротивления циклона С” = 5,2
几== 225*5,2 = 1172 Па.
Суммарная потеря давления для подбора вентиляторного агрегата
рвент = 1885 + 1172 = 3057 Па.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВСИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОМ ПОБУЖДЕНИИ
Естественную вентиляцию следует рассчитывать, основываясь на действии гравитационных давлений, учитывая при этом наличие механической вентиляции.
Давление ветра надлежит учитывать только при решении вопросов защиты вентиляционных проемов от задувания.
Расчетное гравитационное давление для систем естественной вентиляции жилых, общественных и производственных зданий следует определять для температуры наружного воздуха, равной 5 ℃.
Расчетное гравитационное давление, Па, определяют по формуле
Р =厶(Рнар — Рвн)%(22.18)
где Л - высота воздушного столба, м; рнар и рвн~пло!~ ность наружного воздуха при / = 5 ℃ и внутреннего
воздуха, кг/м3; д - ускорение свободного падения, м/с*
Высоту воздушного столба й следует принимать:
для вытяжных воздуховодов: при на.- линии в помещении только вытяжки - от середины вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты; при на пинии притока-от середины высоты помещения до устьл вытяжной шахты;
для приточных воздуховодов - от середины высоты приточной камеры до середины высоты помещения.
При необходимости повышения гравитационного давления рекомендуется на вытяжных шахтах предусматривать дефлекторы типа ЦАГИ.
Расчет воздуховодов (определение потерь давления на трение и местные сопротивления) следует вести по формуле (22.1).
Радиус действия вытяжных систем (горизонтальное расстояние между вертикальными осями вытяжной шахты и наиболее удаленного вытяжного отверстия) рекомендуется принимать не более 10 м.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ВЕНТИЛЯТОРЫ
L1. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
L1.1. Вентиляторы радиальныеобщего назначения
(стальные) низкого и среднего давления
Предварительный подбор вентилятора по заданной производительности Q и оптимальному значению полного давления Pv производится по сводным графикам аэродинамических характеристик (рис. L1,1.10, 1.14 и L16), причем величина Pv уточняется по ближайшей характеристике сводного графика. Полученная точка со значениями Q м 尸^ принимается «рабочей точкой» вентилятора. Окончательный подбор вентилятора осуществляется по графикам индивидуальных характеристик.
Выбор типоразмера вентилятора сводится, как правило, к подбору машины, потребляющей наименьшее количество энергии, т. е. имеющей наибольший КПД в данной «рабочей точке».
На сводных графиках характеристики показаны в границах, рекомендуемых по энергетическим показателям. В графиках индивиду
альных характеристик эти участки выделены утолщенными линиями.
На графиках индивидуальных характеристик над кривыми давления указаны частоты вращения вентиляторов и, об/мин, а справа - окружные скорости рабочих колес 弘 м/с. На этих графиках приведены линии постоянного КПД г|, а также линии установочных мощностей кВт.
По выбранной «рабочей точке» на графиках индивидуальных характеристик находят полное условное обозначение и нд ивидуа льной характеристики вентилятора.
По полученному условному обозначению рабочей характеристики вентилятора в табл. 1.1; 1.7 и 1.12 находят тип и установочную мощность двигателя, а также массу вентилятора.
Условное обозначение вентилятора на характеристиках и в табл. 1.1; 1.7; 1.12 составлено в такой последовательности:
условное обозначение типа вентиляторов:
Б-для В.Ц4-76; В - для В.Ц14-46; Е-для В.Ц4-75;
Ж ^40^0 60 70Ж ^40^0 60 70j 45 6 7 8 9 10 1Z 1^ 16 1820ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/чj 45 6 7 8 9 10 1Z 1^ 16 1820ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч11M(4 呼)I ЗЮ,6)11M(4 呼)I ЗЮ,6)
Ж ^40^0 60 70
Ж ^40^0 60 70
j 45 6 7 8 9 10 1Z 1^ 16 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
j 45 6 7 8 9 10 1Z 1^ 16 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
11M(4 呼)
I ЗЮ,6)
11M(4 呼)
I ЗЮ,6)
1860(184)1600(165)
ШШ НОШ) 1000(102) 900(91,8) 800(81,6) 勿領4勿 600(61,2) ^500(51)
§ 2%期丿 5 7期他4丿 u 16006,3)
7纪俏习 仰优,Z 100(10,2) 90(9,2) 80(3,2) 70(7,V
6皱力密一好砺勿册?自7 N行161,82
Рис. L1. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75 (исполнение 1)
номер вентилятора (согласно ГОСТ 10616-90* соответствует номинальному диаметру рабочего колеса, дм);
^сложное обозначение дадм^ра к^кеса (только для вентиляторов с промежуточными диаметрами колес):
090— при D = 0,90Dhom; 09 5-при D = = 0,95%м；
100-при D = 1,00Dhom; 105-при D 三
=1,05吟 м
МО-при D = 1,1DHOM；
порядковый номер рабочей характеристики обозначается арабской цифрой-по возрастанию частот вращения для данного вентилятора;
буквенный индекс мощности обозначается прописной буквой (в случае когда на данной частоте вращения принята комплектация разными двигателями).
Примеры условных обозначений:
вентилятор В.Ц4-75 № 5 с диаметром рабочего колеса, равным 1,05DHOM, с частотой вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис
тика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВтЕ5.1О5-2а;
вентилятор В.Ц4-75 № 16 с частотой вращения п = 565 об/мин (четвертая характеристика), с двигателем мощностью Ny = =37 кВт
Е16-4;
вентилятор В.Ц4-76 № 10 с частотой вращения п = 1280 об/мин (пятая характеристика), с двигателем мощностью Ny = 45 кВт
Б10-5;
вентилятор В.Ц14-46 № 3,15 с частотой вращения п = 1425 об/мин (вторая характеристика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВт
ВЗ,15.-2 в.
По заказу потребителя вентиляторы комплектуются виброизолирующими устройствами.
Вентиляторы В.Ц4-75 № 2 — 12,5 с колесом, насаженным непосредственно на вал элект-
，也'3"号
700(71, k) F——
500(51)
4切作4 6)
^ 300(30,6)
叁 2Q0 (加,4) 5 160(16,5) I 〃他Z,Z) ° 100(10,2) ° 80(8,2)
70(7,1) 60 (в,1) 50(5,1)
200(20,4)
160(16,^)
120(12,2)
100(10,2)
80(8,2)
70(7,1)
1200(122,4) 伽 0(102) 800(81,6)
冬 600(61,2) ]500(51)
^00(40,8)
I 300(50,6)
300^0,6)
600(61,2) 500(51)
400(4^8)
1000(102)
800(81,6)
绢仍 0^0,6 0,8 7 1,2 我 Z 4?
0# Qf 0,6 "6 7 %Z %6 Z Z,f
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
О~1)но^
200(20,4)
160(16,3)
120(12,2)
100(10,2)
80(6,2)
%00(必刃
„ 1000(102)
I 8OO(81f6)
=600(61,2) J$W7 丿
4勿解步
300(30,6)
20000,4) 160(16,5)
720侬丿
П00^5) 72切侬4) 1000(102)
800(81,6)
600(61,2) 500(51)
400(40,6)
500(30,6)
20000,"
160(18,4)
740俏切
G* 0,50,6 0,8 7 ZZ 彳6 2 2夕
佈,4%44H~4- 100(10,2)
47^8 1 1,2 1,6 2 Z^ 3 447^8 1 1,2 1,6 2 Z^ 3 4ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/чПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч2 J 4 f2 J 4 f
47^8 1 1,2 1,6 2 Z^ 3 4
47^8 1 1,2 1,6 2 Z^ 3 4
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
2 J 4 f
2 J 4 f
1000(102) q 800(81,6) £ 600(61,2) W 500(51) ^■400(40,8) ! 300(30,6)
g 200(20,^) § 160(16,5)
120(12,2)
90(9,2)
1800(W,7) 1400(143) g 1000(102) ^ Ъ00(81,6) А 600(61,2) I 500(51) 事 4Q0(4%8) g 300(30,6)
2 200(20,U)
760(%, 3丿
0,6 0,8 7 42 0 2 2,6 J4 3 6ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч0,6 0,8 7 42 0 2 2,6 J4 3 6ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч720(72,2)
0,6 0,8 7 42 0 2 2,6 J4 3 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч
0,6 0,8 7 42 0 2 2,6 J4 3 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч
60(6,1)
(%/2-еи 自 WSXWEm<4 ШоХ§Е
D^0,9 В ном
800(61,2) 500(51)
_ 400(40#) 士 500(50,6)
g 160(16,3)
8 120(12,2)
§ 100(10,2)
30(8,2)
^200(20,4)
Ш(Щ8)
300(50,6)
700(71^) 600(61,2}
120(12,2)
100(10,2)
7,2 1,6 2 J ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс.
200(20,4)
150(16,5)
冬
500(61,2)
500(51) ■
300^0,6)
2呕2%4) 180(18,4)
ММ
100(10,2}
80(8,2)
6 7
1 1,2 1,6 2 J 4 5 6 7
200(20,V)
1,2 1,6 2 J 4 5 6 7
900(91,8)
700(71,^)
500(51)
400(40,8)
500(50,6)
D=Drqm
D= 17О5Вном
务 1000(102) 1 800(81,6) 1^600(51,2) 500(51)
'400(40,6)
300(30,6)
200伍0,4丿 160(16,3)
Ш5ХШ§<^ШО 工 UOU
f-——600(61,2)
纭^ 500(51) 一_^* 400(40册
500(50,6)
200(20,4)
2乙方J 4 J e 7 8910
1600(163)
-1400(143)
3 1000(102) ^800(87,6)
I 600(67,2)
I 500(51)
шох§с
400(40,8)
300{50,6)
N 34 56769 犯
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
2%阀9
J 4》6 7 60勿
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
П00(НЗ)
1000(102)
800(81)6)
600(61,2)
500(51}
4 期40,8)
300(^0,6)
характеристики вентиляторов В.Ц4-75-8 (исполнение 1)
2000(20 4) 1800(W)
7440倂犷
1000{102)
800(81,6)
600(67,2)
500(^1)
4况&@8)
300(30,6)
-WI>WUK- ЛЕ -^"Шхтш^т4чшох§.
Рис. 1.7.
родвигателя (исполнение 1 по ГОСТ 5976-90) изготовляются с промежуточными диаметрами колес.
Вентиляторы В.Ц4-75 разработаны по новой аэродинамической схеме взамен вентиляторов В.Ц4-70 и имеют более высокий коэффициент полезного действия.
Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75, выполненных по конструктивному исполнению 1 (ГОСТ 5976-90), представлен на рис. L1, индивидуальные характеристики на рис. L2 1.9.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-75 с промежуточными диаметрами колес (испол
нение 1) приведены в табд. 1.1, основные размеры -в табл. L2—L6.
Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 с ременным приводом (исполнение 6) (по ГОСТ 5976-90) дан на рис. 1.10, индивидуальные характеристики - на рис. 1.11-1.12.
Технические данные вентиляторов В.Ц4- 75 и В.Ц4-76 (исполнение 6) приведены в табл. 1.7, основные размеры вентиляторов В.Ц4-75 № 10 и 12,5- в табл. 1.8 и 1.9.
На рис. L13 приведены основные габаритные и присоединительные размеры вентилятора В.Ц4-75-16 (исполнение 6).
2000(204)
1600(165)
1200(122) 1000(102)
8M例6)
SOO(619Z) 500(51) 400(包8丿
500(5096)\
D-D ном
1276 27%4 0 SO 60
Вентилятор В.Ц4-75-16 изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса. Он поставляется заводом в невибро- изолированном исполнении (см. рис. L13). При необходимости поставки в виброизолирован- ном исполнении требуется дополнительная рама. Все остальные размеры вентилятора приведены в Руководстве серии А 3-970.
Основные размеры вентиляторов В.Ц4-76 № 8 и 10 даны в табл. 1.10 и 1.11.
Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц14-46 представлен на рис. 1.14, индивидуальные характеристики - на рис. 1.15, технические данные - в табл. 1.12.
Основные размеры вентиляторов
В.Ц14-46-2,5-В.Ц14-46-8 даны в табл. 1.13-1.16.
В табл. 1.17 приведены основные размеры вентилятора В.Ц14-46-2. Он изготовляется без передней стойки и без виброизоляторов.
D=0,35Dh0m ^^
1200(122)
1000(102)
800(81,6) 700(71,^) 600(61,2)
25 30 仞 50 60 70 80
1800(184)
1600(165)
(芸/9J-白-ШsТЩ^А4^ WOHUOU
(KviMY-BU、介usxucs^эониои
ТАБЛИЦА 1.1 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС
Условное обозна-чение характери-СТИКИ
Вентилятор
Двигатель
номер диаметр коле- частота вра- са, % DHOM щения %, об/мин
тип
мощность,кВт
частота вра~щения идв1об/мин
Масса венти-лятора (с дви-гателем), кг
6 7аа
о о
8 5
Е2,5.095-1
1380
4АА504А
Е2,5.095-2а
95
2750
4АА63А2
Е2,5.095-26
2740
4АА63В2
E2,5.090-1Qn 13804AA50A4
E2,5.090-227504AA63A2
^ ^ ^ааа
^ ^ ^
2427^^ ^
E2,5.100-1
E2,5.100-2
13804AA50A40,06138024,8
27404AA63B20,55274027,3
E2,5.105-12,5
E2,5.105-2a
E2,5.105-26
13704AA50B40,09137024,5
10527404AA63B20,55274027,5
28404A71A20,75284036,3
Е2,5.110-1а
Е2,5.110-16
Е2,5.110-2
ПО
1370
1375
2840
4АА50В4 4АА56А4 4А71А2
ЕЗ,15.090-1а
1375
4АА56А4
ЕЗ,15.090-16
90
1365
4АА56В4
ЕЗ, 15.080-2
2810
4А71В2
0,09
1370
24,6
0,12
1375
25,8
0,75
2840
36,4
0,12
1375
35,5
0,18
1365
35,5
М
2810
46,1
13654AA56B4
28104A71B2
ЕЗ, 15.100-1
1365
4АА56В4
0,18
1365
36
ЕЗ,15.1ОО-2а
1002810
4А71В2
1,1
2810
46,6
ЕЗ, 15.100-26
2850
4А80А2
1,5
2850
48,9
E3,15.095-195
B3,15.095-2
0,18136535,8
1,1281046,4
ЕЗ,15.105-1а
1380
4АА63А4
ЕЗ,15.105-16
1365
4АА63В4
ЕЗ,15.105-2а
105
2850
4А80А2
ЕЗ, 15.105-26
2850
4А80В2
3 3 8 8
11 1 2 2
0 5 0 0
8 6 5 5
1- и 2 2
3 3 4 5
E3,15.110-1
E3,15.110-2
13654AA63B40,37136538,3
28504A80B22,228 5052,4
Е4.090-1
885
4АА63А6
Е4.090-2а
90
1365
4АА63В4
Е4.090-26
1390
4А71А4
83755
стает
^ ^ ^
E4.095-1
E4.095-2
E4.100-1
E4.100-2
E4.105-la E4.105-16 E4.105-2a E4.105-26
95
885
1390
4АА63А6
4АА71А4
0,18
0,55
885
1390
53,5
62,3
100
885
4АА63А6
0,18
885
53,9
1390
4А71А4
0,55
1390
62,7
890
4АА63В6
0,25
890
54,3
910
4А71А6
0,37
910
63,1
105
1390
4А71В4
0,75
1390
63,1
1420
4А80А4
и
1420
65,4
E4.110-la E4.110-16 E4.il0-2a E4.110-26
890
4АА63В6
910
4А71А6
1390
4А71В4
1420
4А80А4
^^乃1
о о о о
9 19 2
8 9 3 4
f而£9
5 6 6 6
E5.090-1
E5.090-2
• 90
9104A71A60,37910
14204A80A41,11420
89,4
91,8
Условное обозна-чение характери-стики
номер диаметр коле- частота вра- са, % Da0M щения и>( об/мин
ТИП
мощность, кВт
частота вращения & об/мин
Масса венти-лятора (с дви-гателем), кг
Е5.095-1
Е5.095-2
Е5.100-1
Е5.100-2
005005
9 4 9 4
4А71В6
4А80В4
4А71В6
4А80В4
^5^5
^5^59 4 9 4
a it? 6
9 9 9 9
Е5.110-1аЕ5.110-16Е5.110-2аЕ5.110-26Е5.110-1аЕ5.110-16Е5.110-2аЕ5.110-26оо5 0 5 512 2 39 9 4 45 0 5 512 2 39 9 4 44А80А64А80В64A90L44A100S44А80А64А80В64A90L44A100S45 0 5512 2 39 9 4 45 0 5512 2 39 9 4 4
Е5.110-1а
Е5.110-16
Е5.110-2а
Е5.110-26
Е5.110-1а
Е5.110-16
Е5.110-2а
Е5.110-26
о
о
5 0 5 5
12 2 3
9 9 4 4
5 0 5 5
12 2 3
9 9 4 4
4А80А6
4А80В6
4A90L4
4A100S4
4А80А6
4А80В6
4A90L4
4A100S4
5 0 55
12 2 3
9 9 4 4
5 0 55
12 2 3
9 9 4 4
Е5.105-1
915
4А80А6
0,75
915
94,3
Е5.105-2а
5
105
1425
4A90L4
2,2
1425
105,5
Е5.105-26
1435
4A100S4
3
1435
112,8
Е6,3.095-1аЕ6.3.095-16Е6,3.095-2аЕ63.095-26Е6,3.095-1аЕ6.3.095-16Е6,3.095-2аЕ63.095-26330 5 0 52 33 49 9 4 40 5 0 52 33 49 9 4 44А80В64A90L64A100L44А112М44А80В64A90L64A100L44А112М405052 3 349 9 4 405052 3 349 9 4 419 3 76 6 8919 3 76 6 89Е6,3.ЮО-1Е6,3.100-2Е6,3.ЮО-1Е6,3.100-21001009354A90L61,593514454А112М45,514459354A90L61,593514454А112М45,51445Е6,ЗЛО5-1 А6,3.105-2Е6,ЗЛО5-1 А6,3.105-21051059504A100L62,295014554A132S47,514559504A100L62,295014554A132S47,51455Е6,3.110-1а Е6ДИ0-16Е63.И0-2а Е6,3.110-26Е6,3.110-1а Е6ДИ0-16Е63.И0-2а Е6,3.110-2610104A100L62,2950187,74А112МА63955201,74A132S47,51455222,74А132М4111460238,74A100L62,2950187,74А112МА63955201,74A132S47,51455222,74А132М4111460238,705 5 055 5 69 9 4 405 5 055 5 69 9 4 4Е8.095-1аЕ8.095-16Е8.095-1аЕ8.095-1695959504А112МВ649503019654A132S65,59653229504А112МВ649503019654A132S65,5965322Е8.100-1Е8.100-11001009654A132S69654A132S6965965322322Е8.105-1Е8.105-2Е8.105-1Е8.105-2810581057004А112МВ839704А132М67,57004А112МВ839704А132М67,5700301970338700301970338Е8.110-1аЕ8.110-16Е8,110-2аЕ8.110-26Е8.110-1аЕ8.110-16Е8,110-2аЕ8.110-26оо4А112МВ837003014A132S847203224А132М67,59703384A160S6И9753804А112МВ837003014A132S847203224А132М67,59703384A160S6И9753800 0 0 50 2 7 77 7 9 90 0 0 50 2 7 77 7 9 9
Е6,3.095-1а
Е6.3.095-16
Е6,3.095-2а
Е63.095-26
Е6,3.095-1а
Е6.3.095-16
Е6,3.095-2а
Е63.095-26
3
3
0 5 0 5
2 33 4
9 9 4 4
0 5 0 5
2 33 4
9 9 4 4
4А80В6
4A90L6
4A100L4
4А112М4
4А80В6
4A90L6
4A100L4
4А112М4
0505
2 3 34
9 9 4 4
0505
2 3 34
9 9 4 4
19 3 7
6 6 89
19 3 7
6 6 89
Е6,3.ЮО-1
Е6,3.100-2
Е6,3.ЮО-1
Е6,3.100-2
100
100
9354A90L61,5935
14454А112М45,51445
9354A90L61,5935
14454А112М45,51445
Е6,ЗЛО5-1 А6,3.105-2
Е6,ЗЛО5-1 А6,3.105-2
105
105
9504A100L62,2950
14554A132S47,51455
9504A100L62,2950
14554A132S47,51455
Е6,3.110-1а Е6ДИ0-16
Е63.И0-2а Е6,3.110-26
Е6,3.110-1а Е6ДИ0-16
Е63.И0-2а Е6,3.110-26
10
10
4A100L6
2,2
950
187,7
4А112МА6
3
955
201,7
4A132S4
7,5
1455
222,7
4А132М4
11
1460
238,7
4A100L6
2,2
950
187,7
4А112МА6
3
955
201,7
4A132S4
7,5
1455
222,7
4А132М4
11
1460
238,7
05 5 0
55 5 6
9 9 4 4
05 5 0
55 5 6
9 9 4 4
Е8.095-1а
Е8.095-16
Е8.095-1а
Е8.095-16
95
95
9504А112МВ64950301
9654A132S65,5965322
9504А112МВ64950301
9654A132S65,5965322
Е8.100-1
Е8.100-1
100
100
9654A132S6
9654A132S6
965
965
322
322
Е8.105-1
Е8.105-2
Е8.105-1
Е8.105-2
8105
8105
7004А112МВ83
9704А132М67,5
7004А112МВ83
9704А132М67,5
700301
970338
700301
970338
Е8.110-1а
Е8.110-16
Е8,110-2а
Е8.110-26
Е8.110-1а
Е8.110-16
Е8,110-2а
Е8.110-26
о
о
4А112МВ8
3
700
301
4A132S8
4
720
322
4А132М6
7,5
970
338
4A160S6
И
975
380
4А112МВ8
3
700
301
4A132S8
4
720
322
4А132М6
7,5
970
338
4A160S6
И
975
380
0 0 0 5
0 2 7 7
7 7 9 9
0 0 0 5
0 2 7 7
7 7 9 9
Е6,3.090-1
920
4А80В6
1,1
920
Е6,3.090-2а
90
1435
4A100S4
3
1435
Е6,3.090-26
1430
4A100L4
4
1430
Е10.095-1
720
4А132М8
5,5
720
438
Е10.095-2
975
4А160М6
15
975
505
Е10.105-1Е10.105-2а ЕЮ. 105-26Е10.105-1Е10.105-2а ЕЮ. 105-26оо3 乃757 9 93 乃757 9 94А160М8114А180М618,54А200М6224А160М8114А180М618,54А200М622^ ^ ^0 5 5^ ^ ^0 5 5
Е10.105-1
Е10.105-2а ЕЮ. 105-26
Е10.105-1
Е10.105-2а ЕЮ. 105-26
о
о
3 乃75
7 9 9
3 乃75
7 9 9
4А160М811
4А180М618,5
4А200М622
4А160М811
4А180М618,5
4А200М622
^ ^ ^
0 5 5
^ ^ ^
0 5 5
ЕЮ. 100-1
730
4A160S8
7,5
730
480
ЕЮ. 100-2
975
4А160М6
15
975
505
Е10.110-1
110
730
4А160М8
11
730
505
Е 12,5.090-1
90
730
4А180М8
15
730
715
Е12,5.095-1
95
735
4А200М8
18,5
735
790
Е12,5.100-1
12,5
100
735
4А200М8
18,5
735
790
Е12,5.105-1
105
735
4А225М8
30
735
875
Е12,5.110-1а
735
4А225М8
30
735
875
Е12,5.110-16
ПО
735
4A250S8
37
735
1010
ТА6ЛИЦА 12 ОСИОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИШЕДИНИТЕЛЬНЫВ РАЭМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц4.75-2.5 ~ В Ц4-75-6,3
а-К'ИОЛНГШЯ 1)
H<wep житшш* тора
Тин днипие гя
н,
Л
厶
С
ь
bi
4АА5<1А
4ААЯВ
Я2
30S
50
4AA56A
SOS
311
56
5的
161,5
234
197
2攣5
4АША
4 К VP В
318
68
63
4VIA
523
口）
71
276202 250 280 175 175 2(Ю 7 х 108 S
Тип двигателя
Н
А
厶1
L
1
b
6з
D
л
4
乂2
d
Номер вентилятора
шт
4АА56А
4АА63А
623
383
66
63
4АА63В
3,15
4А71В
631
391
71
4А80А
400
80
4А80В
640
4АА63А
463
63
4АА63В
754
4А71А
471
76
71
4
4А71В
762
616 376
56
4АА56В
4А80А
80
771 480
600 165204 290 240341252 320 345 220 220 255 7 х 108122
750 209,5 260366 290 434315 400 430 280 280 310 7 х 108 122
4А71А
4А71В
4А80А
54А80В
4A90L
4A100S
898
571
907
580
917
590
927
600
7
6
7 】Вент/4нт0р£ раанальньх 259
260 прило¥енне-веюпнпхтор-
Продолжение табл. 12
Номер
Тип двигателя
Я
W
力
生
L
1
с
ь
D
5
л
4
4
d
п
«2
вентилятора
шт.
4А80В
1102
694
80
4A90L
1112
704
90
6,3
4A100S
1122
714
920
301
409
408
633
444
441
470
7
16
20
4A100L
но
100
564
656
487
660
4
4А112М
1134
726
112
4A132S
4А132М
1154
746
132
Примечания: 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976-90. 2. Установочные размеры приведены в табл. 1.3.
ТАБЛИЦА 1.3. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-2,5 ~ В.Ц4-75-4(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
с
Q
С5
а
с& для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315 1 135
90; 270
0; 45; 315 1 1351 90; 270
4АА50
4АА56
2,5 4АА63 Д038 260 400 116 284 85 30 70+50-50 0-50+50 0
4А71
92924АА56
92
92
4АА63
-50+50 0-50+50 0-50+50 0-50+50 03,15 4А71Д038 340 540 144 396 9070+50-50 0
-50+50 0
-50+50 0
-50+50 0
-50+50 0
4А80192
4АА63205
80+ 50— 50 023080+ 50— 50 023044А71Д039 370 620 182 438 140
80+ 50— 50 0
230
80+ 50— 50 0
230
4А80
Примечания: 1. План расположения виброизоляторов дан для всех положений корпуса, кроме Пр 180° и Л180° (для положений Пр 180° и Л180° см. «Руководство» серии АЗ-970).
Знак минус перед размером с6 означает, что виброизоляюр расположен с противоположной стороны от оси вала.
Количество виброизоляторов - 5.
Виброизоляторы к полу крепить не гребуется.
При монтаже вентиляторов на металлоконструкциях виброизоляторы следует крепить к ним. Элементы мет ^июконструкций, к которым крепятся виброизоляторы, должны совпадать в плане с соответствующими элементами рамы вентилятора. Отверстия для крепления виброизоляторов в металлоконструкции выполняются после корректировки положения виброизоляторов.
ТАБЛИЦА 1.4. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 № 5 И 6,3(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер вентилятора
Тип дви* гателя
Виброизоля-
с
С2
Q
с§ для вентилятора
тип
гор
количество
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
D; 45; 315
135; 180
90; 270
0; 45:
315
135;
180
90;
270
4А71310
4А80
320
5
4А90
Д040380 660 230 330 130 +100 -100-40-100 +100 +40
4А100
340
4А112
5350
4А90
_450
6,3
4А100
_ Д041460 830 285 180 +120 -120-50-120 +120 +50
4А112
470
4А132490
Примечания: 1. Знак минус перед размером с5 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны.
2. См. примечания и 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА 1.5. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12,5С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
попллг^/'、4『у
Номер Тип двигателя Н % й Aj L вентилятора
С
b
乃2
D
л
4
п
«1
«2
Масса с двигателем, кг
шт.
4A112MB 4A132S
8 4A132M
4A160S
5
8
3
о о ю о
9 2 8 7
ю 1 2 2
2 2 2 0
13 3 6
9о
4A132M 4A160
10 4A160M 4A180M
4A200M
о
5
6
5 0 0 0 00 7 15 0
3 3 4 4 5
11 11
2 о о о ю
3 6 6 8 и
11 11 11 11
130
6
5
7
715
530
842
615
800
835
560
600
890
656
1042
765
1000
1035
700
150
750
16
2
4
301
322
338
380
438
20
3
5
480
505
540
615
4А180М
4А200М
180
200
1620
1680
715
790
12,5
4А225А
4A250S
2160 1350 160 225
250
1730 543812,51110 810 1292 952 1250 1285 875 925 125 25 2857
1800
875
1010
Примечания: 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса, кроме Пр 180° и Л180° по ГОСТ 5976-90.
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.6.
J.-Вентиахторы раиамьньз 263
ТАБЛИЦА. L6. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12,5(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
4А112МВ4A132S84А132М4A160S4А112МВ4A132S84А132М4A160SД042Д04244468520564------650468520564------65010104А132М 4A160S4А160М 4А180М4А200М4А132М 4A160S4А160М 4А180М4А200МД043Д0434 5 0 5 58 4 8 3 27 8 8 9 04 5 0 5 58 4 8 3 27 8 8 9 04А180М4А200М12,5 4А225М4A250S4А180М4А200М12,5 4А225М4A250S2 0 0 89 14 85 7 8 92 0 0 89 14 85 7 8 9+ 360 -360 О -360 +360 о+ 360 -360 О -360 +360 о
4А112МВ
4A132S
84А132М
4A160S
4А112МВ
4A132S
84А132М
4A160S
Д042
Д042
4
4
468
520
564------
650
468
520
564------
650
10
10
4А132М 4A160S
4А160М 4А180М
4А200М
4А132М 4A160S
4А160М 4А180М
4А200М
Д043
Д043
4 5 0 5 5
8 4 8 3 2
7 8 8 9 0
4 5 0 5 5
8 4 8 3 2
7 8 8 9 0
4А180М
4А200М
12,5 4А225М
4A250S
4А180М
4А200М
12,5 4А225М
4A250S
2 0 0 8
9 14 8
5 7 8 9
2 0 0 8
9 14 8
5 7 8 9
+ 360 -360 О -360 +360 о
+ 360 -360 О -360 +360 о
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
Количество виброизоляторов
с
fj для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315
135
90; 270
0; 45；
315
135
90; 270
Примечания: 1. Знак минус перед размером сх означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала.
При установке вентиляторов без виброизоляторов под фундаментные болты следует использовать отверстия для виброизоляторов.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
гооо(гоч)^500(155) ^1000(102) ^800(61,6) I 600(61,2) & 500(51) 堂400(4物 1300(30,6)200(20,^)гооо(гоч)^500(155) ^1000(102) ^800(61,6) I 600(61,2) & 500(51) 堂400(4物 1300(30,6)200(20,^)1015 20 JO W 50 60 80 100ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, ТЫС, м3/ч1015 20 JO W 50 60 80 100ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, ТЫС, м3/чРис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-торов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)
гооо(гоч)
^500(155) ^1000(102) ^800(61,6) I 600(61,2) & 500(51) 堂400(4物 1300(30,6)
200(20,^)
гооо(гоч)
^500(155) ^1000(102) ^800(61,6) I 600(61,2) & 500(51) 堂400(4物 1300(30,6)
200(20,^)
1015 20 JO W 50 60 80 100
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, ТЫС, м3/ч
1015 20 JO W 50 60 80 100
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, ТЫС, м3/ч
Рис. 1,12. Аэродинамические характеристики венти-ляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)
а)
2000(204) § 1600(784) Л 14gq45) С 1200(122) ^1000(102)
800(81,6)
Ш5ХШ§<Ч зонной
600(61,2) 500(51)
Ш(Ч0,6)
500(50,6)
2% (纷)
夕
2000(204).
1600(165)
200(20,4).
1616Z030 旬 50 60 60100
12Q0G22)
1000(102}
800(81,6)—
600(SW\~ 夕缁 5佩51)匕病
10 12 14 1618 2Q 50
40 50
в)
-%-1- «Е -^ Ш5ТШ5<4 зонной
?600(2S5) 2000(204) 1600(163)
600(61,2) 500(51)
1200(123)皆可
1000(102)-噓
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
800(81, S)晒
4仇?他0，切-
300(50,6)
Q ш«^5<4 ШОТСОЕ
S
SO «0 50 60 80 100 7Z0 74 0
Рис. L11. Аэродинамические характе-ристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (а),В.Ц4-75-12,5 (6), В.Ц4-75-16 (в) (исполне-ние 6)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1000Ш
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
3000(J00)
15M250)
Л
\3Q0(5Q)」
«0 5072
ТАБЛИЦА 1.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 И В.Ц4-76 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Условное обозна-чение характерис-тики
Вентилятор
Двигатель
номер
тип
частота вращения пв, об/мин
мощность, кВт
частота вращения %», об/мин
Масса вентилято-ра (с двигателем),кг
E10-1
El 0-2
El 0-3
El 0-4
El 0-5
El 0-6
El 0-7
о
4А112МА6
3
955
4А112МВ6
4
950
4A132S6
5,5
965
4А132М6
7,5
970
4A160S6
И
975
4А160М6
15
975
4А180М6
18,5
975
Вентиляторы В.Ц4-75
0 0 0 0 5 0 0
3 0 7 5 4 5 7
5 6 6 7 8 9 0
0 0 0 6 8 3 8
0 0 2 3 7 0 3
6 6 6 6 6 7 7
Е12,5-1
425
4А112МВ6
4
Е12,5-2
475
4A132S6
5,
Е12,5-3
530
4А132М6
7,
Е 12,5-4
12,5
600
4A160S6
11
Е12,5-5
670
4А160М6
15
Е 12,5-6
755
4А200М6
22
Е12,5-7
800
4A200L6
30
0 5 0 5 5 5 0
5 6 7 7 7 7 8
9 9 9 9 9 9 9
0 0 0 0 0 5 0
2 6 8 2 6 6 1
9 9 9 0 0 12
E16-1
El 6-2
El 6-3
El 6-4
E16-5
E16-6a
El 6-66
Б8-1
Б8-2
Б8-3
Б8-4
Б8-5
Б8-6
400
4A160S4
15
450
4А160М4
18,5
505
4А180М4
30
16
565
4А200М4
37
640
4А225М4
55
720
4А225М4
55
720
4A250S4
75
Вентиляторы В.Ц4-76
910
4А112МА4
5,5
1030
4A132S4
7,5
8
1140
4А132М4
И
1270
4A160S4
15
1420
4A180S4
22
1600
4А180М4
30
5 5 0 5 0 0 0
6 6 7 7 8 8 84444444
2065 (2425) * 2095(2450) 2125(2485) 2200(2560) 228 5(2645) 2285(2645) 2465 (2825)
546
575
605
647
717
767
Б10-1
Б10-2
Б10-3
Б10-4
Б10-5
о
4А132М4
11
1460
790
4A160S4
15
1465
830
4A180S4
22
1470
876
4А180М4
30
1470
933
4A200L4
45
1475
1070
0000002080
8 9 0 12
* В скобках приведена масса вентилям оров в виброизолированном исполнении.
1 АЬЛИИА 1.8. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
24от6.24от6.Номеррип дви1 ателя вен гиля iopd[% 1 h J 厶/bh2DМасса (с двигателем), кгНомеррип дви1 ателя вен гиля iopd[% 1 h J 厶/bh2DМасса (с двигателем), кг4А112МА64А112МВ64A132S610 4А132М61845 1200 125 1553 454650 890 650 1040 770 1000 10354A160S64А160М64А180М64А112МА64А112МВ64A132S610 4А132М61845 1200 125 1553 454650 890 650 1040 770 1000 10354A160S64А160М64А180М60 0 0 6 8 3 80 0 2 3 7 0 36 6 6 6 6 7 70 0 0 6 8 3 80 0 2 3 7 0 36 6 6 6 6 7 74А112МВ6 4A132S612,5 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А200М6 4A200L64А112МВ6 4A132S612,5 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А200М6 4A200L62355 1540 НО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 12852355 1540 НО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 1285000005026826619 9 9 0 0 12000005026826619 9 9 0 0 12Примечания' 1. Вентиляторы изготовляюi правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по I ОСТ 5976 90.',2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.'Примечания' 1. Вентиляторы изготовляюi правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по I ОСТ 5976 90.',2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.'
24от6.
24от6.
Номеррип дви1 ателя вен гиля iopd
[% 1 h J 厶
/
b
h2
D
Масса (с двигателем), кг
Номеррип дви1 ателя вен гиля iopd
[% 1 h J 厶
/
b
h2
D
Масса (с двигателем), кг
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М61845 1200 125 1553 454650 890 650 1040 770 1000 1035
4A160S6
4А160М6
4А180М6
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М61845 1200 125 1553 454650 890 650 1040 770 1000 1035
4A160S6
4А160М6
4А180М6
0 0 0 6 8 3 8
0 0 2 3 7 0 3
6 6 6 6 6 7 7
0 0 0 6 8 3 8
0 0 2 3 7 0 3
6 6 6 6 6 7 7
4А112МВ6 4A132S6
12,5 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А200М6 4A200L6
4А112МВ6 4A132S6
12,5 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А200М6 4A200L6
2355 1540 НО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 1285
2355 1540 НО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 1285
0000050
2682661
9 9 9 0 0 12
0000050
2682661
9 9 9 0 0 12
Примечания' 1. Вентиляторы изготовляюi правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по I ОСТ 5976 90.',
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.'
Примечания' 1. Вентиляторы изготовляюi правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по I ОСТ 5976 90.',
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.'
ТАБЛИЦА 1.9. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер вентилятора
Тип двига-теля
БЕЗ ВИ БРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИ
с 9 для вентилятора
правог о вращения левого вращения
0; 45;
315
135
90;
270
0； 45; 315
135
90;
270
при угле установки корпуса, град
-285 +285 0-285 +285 0
-285 +285 0
-285 +285 0
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М6840 376 720 540
4A160S6
4А160М6
4М180М6
590
590
605
63 1408 143 296 625 +285 -285 0
635
655
685
4А112МВ6 4A132S6
4А132М6
12,5 4A160S6
4А160М6
4А200М6 4A200L6
1080 404 785 750 114 1753 211 306
5 5 55 5 0 5
8 0 0 5 7 3 7
7 8 98 8 9 9
+ 400 - 400 0 - 400 + 400 О
Примечания: 1. Знак минус перед размером с9 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала.
Тип виброизолятора - равночастотный (черт. В.Ц4-75-10-11-08,09).
См. примечания 1, 3, 4, 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА 1.10. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Тип двигателя
Я
Я.
А
L
/
с
Ь
D
л
4
厶
生
п
«2
Масса (с двигателем), ЕГ
шт.
Номер вентилятора
4АН2МА44A132S44А132М484A160S44A180S44А180М44АН2МА44A132S44А132М484A160S44A180S44А180М414325751005 57 + 88368 560 778 540920 660800830 640 560 680 600 16 16 46056477171495-—76714325751005 57 + 88368 560 778 540920 660800830 640 560 680 600 16 16 46056477171495-—767
4АН2МА4
4A132S4
4А132М4
84A160S4
4A180S4
4А180М4
4АН2МА4
4A132S4
4А132М4
84A160S4
4A180S4
4А180М4
1432
575
1005 57 + 88368 560 778 540920 660800830 640 560 680 600 16 16 4
605
647
717
1495-
—
767
1432
575
1005 57 + 88368 560 778 540920 660800830 640 560 680 600 16 16 4
605
647
717
1495-
—
767
BeMmuMxmopbl р-шиьные 269BeMmuMxmopbl р-шиьные 269
BeMmuMxmopbl р-шиьные 269
BeMmuMxmopbl р-шиьные 269
4А132М4790
4A160S41666830
10 4A180S41900 1230 57 + 88462 698 968 670 1145 815 1000 1035 810 710 850 750 24 20 5876
4A180U1748933
4A200U1070
Примечания: 1. Установочные размеры приведены в табл. 1.11.
2. См. примеч. 1 к табл. I 2.
ТАБЛИЦА 1.11. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ДЛЯ ВСЕХ ПОЛОЖЕНИЙ КОРПУСОВ (КРОМЕ Пр180° И Л180°)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер вен ги- лятора
Тип двигателя
Количество виброизоляторов
Q
ппх
шт.
8
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4
750
950
208
1184
782
4
8
4A180S4
4А180М4
6
840
950
208
240
1255
872
6
12
10
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
6
840
1200
260
500
250
1408
1478
872
6
12
вентиляторов с положениями корпуса Пр180° и Л180°
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.Тип виброизолягора 1980-8.05.000.См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.Тип виброизолягора 1980-8.05.000.См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Рис. 1.14. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц14-46 (исполнение 1)
5)
3000
0 о〃0 0〃〃 0
1600
1200 W00
800
600
500
N〃％
1Ь00 1100 1000
800
600
500
U 彳夕 2,0 坏〃 4,〃£〃&0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч
4%
夕％ ^0 5,06.0 8,0 юр 7網
3/57
120Q .ЮОО о> 800 I ьои 1 500 g kOO 1 300
16 NO % 紡 50 60
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
加/^加女^ ^^ ^^ ^ 川
^^^ ^勿切川^ л ^ ^ 〃勿 8 6 ле Joxqoe
Рис 113 Аэродинамические Хир^кгериппки венгилягоров В Ц14-46-2 (а), В Ц 14-46-2,5 ⑹，В Ц14-46-3,15 (в),В Ц14-46-4 (J ВЩ4-46-5 0), В Ц14-46-6,3 (е), В Ц14-46-8 (ж) (исполнение 1)
ТАБЛИЦА 1.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц14-46 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с двигателем), кг
номер
частота вращения %, об/мин
тип
мощность, кВт
частота вращения ляя> оо/мин
Условное обозначение характера стики
553315 3
ас?44工工 8622223334
5505000076861554
3 3 лз 88 8 8
1* 1* 1* и ^ZA 2 2 2
2 8 5 7
1* и
Стааб LLOJ3
B2-la
1375
4АА56А4
В2-16
1365
4АА56В4
В2*1в
2
1380
4АА63А4
В2-1г
1365
4АА63В4
B2-2a
2810
4А71В2
В2-26
2850
4А80А2
В2-2в
2850
4А80В2
В2-2г
2850
4A90L2
В2,5-1а
1365
4АА63В4
0,37
1365
33,1
82,5-16
1390
4А71А4
0,55
1390
42,1
В2,5-2а
2850
4А80В2
2,2
2850
47,1
В2,5-2б
2,52840
4A90L2
2840
55,7
В2,5-2в
2880
4A100S2
2880
63,5
В2,5-2г
2880
4A100L2
5,5
2880
69
6 9392
5 5 5 5 6
0 50 5 5
0 12 12
9 9 4 4 4
7 2 2 2
7 8 9 9 13
0 5 0 0 5 5
2 3 5 3 4 5
9 9 9 4 4 4
556114944
446882468
111112 2 2 2
505005500
556766677
999944444
6力力66力 23797931 22222234
00005 я-552233777777779999
&t4Q4cr&0004^492745555577
05050055
33338888
77779999
4А71В6
0,55
4А80А6
0,75
4А80А4
1,1
4А80В4
1,5
4A90L4
2,2
4А80В6
1,1
4A90L6
1,5
4A100L6
2,2
4A100L4
4
4AU2M4
5,5
4A132S4
7,5
4АН2МА6
4АН2МВ6
4A132S6
5,5
4А132М6
7,5
4А132М4
11
4A160S4
15
4А160М4
18,5
4A180S4
22
4А180М4
30
4A132S8
4
4А132М8
5,5
4A160S8
7,5
4А160М8
11
4A160S6
11
4А160М6
15
4А180М6
18.5
4А200М6
22
4А180М8
15
4А200М8
18,5
4A200L8
22
4А225М8
30
4A200L6
30
4А225М6
37
4A250S6
45
4А250М6
55
0 5 0 5 5
0 12 12
9 9 4 4 4
050055
235344
9 9 9 4 ф ф
505005500
556766677
999944444
00005555
22337777
77779999
05050055
33338888
77779999
， 4 5
B3,15-la ВЗ,15-16 В3,15-2а 83,15-26 В3,15-2в
В4-1а В4-16 В4-1в В4-2а В4-26 В4-2в
В5-1а В5-16 В5-1в В5-1г В5-2а В5-26
В5-2в В5-2г В5-2д
石
В6,3-1а Вб,3-16
Вб,3-1 в В6,3-1г В6,3-2а
Вб,3-26 В6,3-2в В6,3-2г
8
В8-1а В8-16 В8-1в В8-1г
В8-2а В8-26 В8-2в В8-2г
ТАБЛИЦА 1.13 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц14-46-2,5 - В.Ц14-46-4(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
5
%I /
152,5 162,5 234
Гип двигателя
修
力
3
4АА63
515
318
54
63
4471
523
326
49
71
500
4А&0А
532
335
47
4А80В
46
80
520
4AQ0L
542
345
70
90
550
4A100S
67
100
550
4AWQL
552
355
64.5
5go
4АИ2М
564
367
58,5
112
620
2,5
Номер ненч л- чяюра
D
л
Ла л
«г
Масса (с двигателем), кг
1 шт
33,1
2772032532801752008
82
42,1
45
55,7
69
84,0
7-Вен三FWHQPblpadm&HEC
274 при-оженил1 вентипнпз
Номер ве! ти лягора
Гип двига ТС 1Я
Я
4
h
储 (^max
/
С
b
D
л
儿
и / и2 Масса (с
рхвш а/ечем), шт1КГ
4А”631391497152,6
4А80А4854,9
640 400 80
3,15 4А80Б47590 177208295240347255323345224255812257,9
4А90Л650410439066,2
4 410cs6604204010073,5
Продолжение mao / I /3
4A80A62,573,7
771486 80 4A80B61 "76,7
4A90L781490 57,59070586,2
44A100S8593,2
7915(к 100205,5 260 3bf 2914273154034^02803108122 4A100L8Q99,2
4 4H2M8(Г5'278,5112725115
4AP2S7175513y
823532 132 44132M6&s8G5155
Пpимe^dиия 1 Установочные размеры приведены б таб i 115
2 СVI примеч к табл 12
ТАБЛИЦА I 14. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц14-46-5 一 В.Ц14-46-8
Тип двигателя
Н
л
Lmax
/
С
Ь
4
优
方3
Di
d
л
4
Номер вентилятора
Ал
4
t
n 打1
шт.
Масса (с двигателем), кг.
4A112M
76 112
4A132S
71
132
4A132M
67
5
4A160S988 650
92
1108 252 324 452 338,5 525 390 500 535
160
7
4A160M
88
4A180S
86
180
4A180M
83
145
166
181
7 354 352 3(Р 380 100 16 3224
248
264
285
」♦■вентипАторь- padua4bHb~e 275
о\
Припомснне•BeHmuxxmQpb-
Номер вентилятора
Тип двигателя
Я
Я,
h
厶1
b
方2
厶
0
口
d
d,
4
厶
厶
t
箱 箱］
ШТ.
Масса (с двигателем), кг.
Продо 1жеше табл. L14
4А112М
94 112
203
4A132S
91
224
132
—
4А132М
88
232
6,3
4A160S
1140 720 82
1210 298 410 565 420 657 486 630 66077 448 445 400 470 100 20 4275,6
—
160
4А160М
132
299,6
4А180М
127 180
334,6
4А200М
118
410,6
—
200
4A200L
114
450,6
4A160S
122
366,6
160
—
4А160М
118
391,6
4А180М
114 180
408,6
8
4А200М
1438 905 105
1538 378 520 714 533835 625 800 850 10 11 567 563 600 600 150 16 4503,6
—
200
—
4A200L
153
544,4
4А225М
150 225
590,4
4A250S
141
725,4
—
250
—
4А250М
138
770,4
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976-90 (кроме Пр180° и JI1800)- 2. Установочные размеры приведены в табл. L15.
ТАБЛИЦА 115 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ Б Ц14-46-5 - В Ц14-46-8(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИ Б РОИЗОЛ ЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАЛйМБЕЗ ВИ Б РОИЗОЛ ЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАЛйМ
БЕЗ ВИ Б РОИЗОЛ ЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАЛйМ
БЕЗ ВИ Б РОИЗОЛ ЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАЛйМ
000044о о о о о о оо о о о о о о5 о2 о2 ?+ +2 25 о2 о2 ?+ +2 2++0 5 5 05 2 2 0+ + L +0 5 5 0 5 2 20 5 5 05 2 2 0+ + L +0 5 5 0 5 2 200004412012020^20^о о о о о о о оо о о о о о о оо оо о+ 200-200丄175-175+ 150-150+ 125一125— 125+ 100-ЮО+ 200-200丄175-175+ 150-150+ 125一125— 125+ 100-ЮО+ 225 -225+ 225 -225оооооооооо0 6 4 4 2 2 48 9 3 8 2 2 82 2 3 q 4 4 4220 6 4 4 2 2 48 9 3 8 2 2 82 2 3 q 4 4 422оо4А112М4A132S Д0404А132М4А112М4A132S Д0404А132М54A160S4А160М Д0414A180S4А180М54A160S4А160М Д0414A180S4А180М4А112М221+ 200-200-200+ 2004A132SД041311+ 20。~ 200— 200+ 2004А132МR08+ 175-175-175+ 1754A160S460 153650 176 384582 +150—150-150+ 1504А160М421+ 150— 150-150+ 1504А180МД042496+ 125-П5-150+ 1254А200М596+ 100—100—100f 1004A200L646+ 100ТОО-100+ 1004А112М221+ 200-200-200+ 2004A132SД041311+ 20。~ 200— 200+ 2004А132МR08+ 175-175-175+ 1754A160S460 153650 176 384582 +150—150-150+ 1504А160М421+ 150— 150-150+ 1504А180МД042496+ 125-П5-150+ 1254А200М596+ 100—100—100f 1004A200L646+ 100ТОО-100+ 100оооо оооооооо оооо0 0 5 0 о о 55200055 1L и и и и 1 7 7 + + + + + + + + 0 0 5 0 о о 55 2 0 00550 0 5 0 о о 55200055 1L и и и и 1 7 7 + + + + + + + + 0 0 5 0 о о 55 2 0 00554A160S398+ 150—1504 A160М435+ 150-1504А180М486+ 125-1254А200М606 212,5 1050 196 573894 +100一 1004A200L623+ 100-1004А225М Д043698*100-1004A250S773+ 75-754А250М823+ 75-754A160S398+ 150—1504 A160М435+ 150-1504А180М486+ 125-1254А200М606 212,5 1050 196 573894 +100一 1004A200L623+ 100-1004А225М Д043698*100-1004A250S773+ 75-754А250М823+ 75-75о о о о о о о оо о о о о о о о
00
00
4
4
о о о о о о о
о о о о о о о
5 о
2 о
2 ?
+ +
2 2
5 о
2 о
2 ?
+ +
2 2
+
+
0 5 5 05 2 2 0+ + L +
0 5 5 0 5 2 2
0 5 5 05 2 2 0+ + L +
0 5 5 0 5 2 2
00
00
4
4
120
120
20^
20^
о о о о о о о о
о о о о о о о о
о о
о о
+ 200
-200
丄175
-175
+ 150
-150
+ 125
一125
— 125
+ 100
-ЮО
+ 200
-200
丄175
-175
+ 150
-150
+ 125
一125
— 125
+ 100
-ЮО
+ 225 -225
+ 225 -225
о
о
оооо
оооо
0 6 4 4 2 2 4
8 9 3 8 2 2 8
2 2 3 q 4 4 4
2
2
0 6 4 4 2 2 4
8 9 3 8 2 2 8
2 2 3 q 4 4 4
2
2
о
о
4А112М
4A132S Д040
4А132М
4А112М
4A132S Д040
4А132М
54A160S
4А160М Д041
4A180S
4А180М
54A160S
4А160М Д041
4A180S
4А180М
4А112М
221
+ 200
-200
-200
+ 200
4A132S
Д041
311
+ 20。
~ 200
— 200
+ 200
4А132М
R08
+ 175
-175
-175
+ 175
4A160S
460 153650 176 384
582 +150
—150
-150
+ 150
4А160М
421
+ 150
— 150
-150
+ 150
4А180М
Д042
496
+ 125
-П5
-150
+ 125
4А200М
596
+ 100
—100
—100
f 100
4A200L
646
+ 100
ТОО
-100
+ 100
4А112М
221
+ 200
-200
-200
+ 200
4A132S
Д041
311
+ 20。
~ 200
— 200
+ 200
4А132М
R08
+ 175
-175
-175
+ 175
4A160S
460 153650 176 384
582 +150
—150
-150
+ 150
4А160М
421
+ 150
— 150
-150
+ 150
4А180М
Д042
496
+ 125
-П5
-150
+ 125
4А200М
596
+ 100
—100
—100
f 100
4A200L
646
+ 100
ТОО
-100
+ 100
оооо оооо
оооо оооо
0 0 5 0 о о 55200055 1L и и и и 1 7 7 + + + + + + + + 0 0 5 0 о о 55 2 0 0055
0 0 5 0 о о 55200055 1L и и и и 1 7 7 + + + + + + + + 0 0 5 0 о о 55 2 0 0055
4A160S
398
+ 150
—150
4 A160М
435
+ 150
-150
4А180М
486
+ 125
-125
4А200М
606 212,5 1050 196 573
894 +100
一 100
4A200L
623
+ 100
-100
4А225М Д043
698
*100
-100
4A250S
773
+ 75
-75
4А250М
823
+ 75
-75
4A160S
398
+ 150
—150
4 A160М
435
+ 150
-150
4А180М
486
+ 125
-125
4А200М
606 212,5 1050 196 573
894 +100
一 100
4A200L
623
+ 100
-100
4А225М Д043
698
*100
-100
4A250S
773
+ 75
-75
4А250М
823
+ 75
-75
о о о о о о о о
о о о о о о о о
Номер
Тип двигателя
Тип виб- роизоля- 10Pd
匕1
Q
，з
с- для вентилятора
а
d
правого эрап^ния | левого вращения
при м че установки корпуса град
0,45 В5 (90, 315|270
С, 45.
315
В5
90, 270
Примечания 1 Знак минус перед размером 心了 означает, что зиброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала
2 См примеч 3, 4 и 5 к табл 13
1 АБЛИЦА 116 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ,ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-4б-2,5 - В Ц14-46-4
Примечание Усгановочные размеры венаиля- торов на виброизоляторах приведены в Руководстве по подбору радиальных венгиляюров общего назначения для санитарно-технических систем АЗ-907
Вентиляторы радиальныеобщего назначения (сальные)высокого давления
Подбор вентиляторов высокою давления производится аналогично подбору веншляторов низкого и среднего давления (см стр 246) Ио
1 АБЛИЦА 117 ОСНОВНЫЕ ГАБАРШНЫЕ,ПРИСОЕДИНИ! ЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕРАЗМЕРЫ, ММ, ВЕН ШЛЯ ЮРА В Ц14-46-2(ИСПОЛНЕНИЕ 1)*
Тип двша1еля
Г
储
厶2
Масса (с двигателем), кг
4АА56
393
56
425
20,5
4АА63
400
63
430
24,3
4А71
408
71
450
33,1
4А80А
417
80
460
35,5
4A80В
417
80
480
38
4A90L
427
90
510
50
* См ирммен 1 к табл 12
呼 &6 “6 7
J 纟 S 6 7 & 9 10 12 п 16 16 2.030
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ тыс м3/ч
^ W ^ ^ ^ 叫 0 is 3传 佇 仅 ^21- «Ex "ewMHWUSW SOHUOU
Рис 116 Сводный график характерисшк вен1иляторов высокого давления
a)
3(306)
7,2阳)
团 华 шххш§<4 ШОХСОЕ
』а шххшса<4 ШОХСОЕ
8(816)
留
ЛЖ
2)
12(1225)
8(816)
7(714)
6(612)
2工 2* 乙6 军 3,0%0$0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
0,5 0,6 47 0,8 0,9 1,0 “ U
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, м3/ч
10(1020)9(918)
Рис. 117. Аэродинамические характеристики вентиляторов ВР-12-26-2,5 (а); ВР-12-26-3,15 (6); ВР-12-26-4 (в) и ВР-12-26-5 (г) (исполнение 1)
2 J 4夕
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
^s-^ouv-*"UN -F 山HHWUBau шохёс
Рис. 1.18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-5 (исполнение 1)
^яоим-* «EV- 、а Ш2ХШ§4^ WOHLrou
-主力电~-4и¥、b Ш5ХШ§4< шогсос
16(1632)
72(7224)10(1020)8(876)7(774)6(612)
4(408)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/чПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч--«СКшхгш§<^ ШОХ§Е--«СКшхгш§<^ ШОХ§Е
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
--«СКшхгш§<^ ШОХ§Е
--«СКшхгш§<^ ШОХ§Е
Рис. 119. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-6,3 (исполнение 1)
аналогии с вентиляторами низкого и среднего давления на сводном графике (рис. 1.16), на индивидуальных характеристиках (рис. L17- 1.21) и в габл. 1.18 введены условные обозначения.
Тип вентиляторов обозначается: М-для ВР-12-26; Л~для В.Ц6-28. Остальные части условного обозначения аналогичны приведенным в п. 1.1.
Технические данные вентиляторов высоко
го давления приведены в табл. 1.18, основные размеры вентиляторов ВР 12-26-в табл. 1.19, вентиляторов В.Ц6-28 № 5 и 6,3 (исполнение у 1)-в табл. 1.20 и 1.21, В.Ц6-28 № 8 и 10 (исполнение 1) — в табл. 1.22 и 1.23, В.Ц6-28 № 8 и 10 (исполнение 6)— в табл. 1.24 и 1.25.
Вентиляторы ВР.12-26 изготовляют без виброизоляторов, В.Ц6-28 по заказу потребителя могут поставляться с виброизоляторами.
力）
心
6 传 72) 5(510)
帀3 45 6 7 8 9 70 77〃 方 74
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/м
4(408)
3(306)
2(2%)
^Nzl- »cv* ^шххшёзшохёс
Рис. 1.20. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (6) (исполнение 1)
丿g覺 a賜齡少*师"％ -T/aJxyBU*、WHHWUmvB шох^ос丿g覺 a賜齡少*师"％ -T/aJxyBU*、WHHWUmvB шох^ос5 6 7 8 9 10 72 74 76 78 Z0ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч5 6 7 8 9 10 72 74 76 78 Z0ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч恥4恥47 870 72 % 16 20 25 以7 870 72 % 16 20 25 以
丿g覺 a賜齡少*师"％ -T/aJxyBU*、WHHWUmvB шох^ос
丿g覺 a賜齡少*师"％ -T/aJxyBU*、WHHWUmvB шох^ос
5 6 7 8 9 10 72 74 76 78 Z0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
5 6 7 8 9 10 72 74 76 78 Z0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
恥4
恥4
7 870 72 % 16 20 25 以
7 870 72 % 16 20 25 以
Рис. 1.21. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (6) (исполнение 6)
ТАБЛИЦА 1.18. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
Условное обоз-начение харак ге-ристикиУсловное обоз-начение харак ге-ристикиномерномерВент иляторВент иляторЛ1шметрколеса,% I%皿Л1шметрколеса,% I%皿Двигательтипмощность, кВтчастота вращения идв, об/минДвигательтипмощность, кВтчастота вращения идв, об/минчастота вршцения 7* об/минчастота вршцения 7* об/минМасса вентиля- гора (с двигателем), кгМасса вентиля- гора (с двигателем), кг
Условное обоз-начение харак ге-ристики
Условное обоз-начение харак ге-ристики
номер
номер
Вент илятор
Вент илятор
Л1шметрколеса,% I%皿
Л1шметрколеса,% I%皿
Двигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения идв, об/мин
Двигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения идв, об/мин
частота вршцения 7* об/мин
частота вршцения 7* об/мин
Масса вентиля- гора (с двигателем), кг
Масса вентиля- гора (с двигателем), кг
Вентиляторы ВР-12-26 (исполнение!)
М2,5-1а
2810
4А71А2
0,75
2810
55,7
М2,5-162,5-
2810
4A71R2
1,1
2810
55,7
М2,5-1в
2810
4А80А2
1,5
2810
58,3
М3,15-1аМ3,15-163,15М3」5-1вМ3,15-1аМ3,15-163,15М3」5-1в74,3 839074,3 8390284Q4A80R22,22840
М3,15-1а
М3,15-163,15
М3」5-1в
М3,15-1а
М3,15-163,15
М3」5-1в
74,3 83
90
74,3 83
90
28404A90L232840
28404A100S242840
Л5.095-1а2850AHP100S2Л5.О95-16952850AHP100L2Л5.095-1В42895АИР112М2Л5.095-1а2850AHP100S2Л5.О95-16952850AHP100L2Л5.095-1В42895АИР112М24 с^7^,4 с^7^,0 0 55 5 98 8 82 2 20 0 55 5 98 8 82 2 29 5 10 139 5 10 13Л5.100-1а2850A0P1OOL25,52850115Л5.100-16'1002893АИР112М27,52895131Л5.100-1В2910АИР132М2112910157Л5.100-1а2850A0P1OOL25,52850115Л5.100-16'1002893АИР112М27,52895131Л5.100-1В2910АИР132М2112910157
Л5.095-1а
2850
AHP100S2
Л5.О95-16
95
2850
AHP100L2
Л5.095-1В
4
2895
АИР112М2
Л5.095-1а
2850
AHP100S2
Л5.О95-16
95
2850
AHP100L2
Л5.095-1В
4
2895
АИР112М2
4 с^7^,
4 с^7^,
0 0 5
5 5 9
8 8 8
2 2 2
0 0 5
5 5 9
8 8 8
2 2 2
9 5 1
0 13
9 5 1
0 13
Л5.100-1а
2850
A0P1OOL2
5,5
2850
115
Л5.100-16'
100
2893
АИР112М2
7,5
2895
131
Л5.100-1В
2910
АИР132М2
11
2910
157
Л5.100-1а
2850
A0P1OOL2
5,5
2850
115
Л5.100-16'
100
2893
АИР112М2
7,5
2895
131
Л5.100-1В
2910
АИР132М2
11
2910
157
М4-1а
2905
4А112М2
7,5
2905
156
М4-16
2905
4А132М2
11
2905
195
М5-1а
2940
4A180S2
22
2940
340
М5-16
5-
294()
4A1R0M2
30
2940
360
М5-1в
2940
4А200М2
37
2940
430
Вентиляторы В.Ц6-28 (исполнение 1)
Л5.090-1 а
2850
AHP90L2
3
2850
103
Л5.090-16
285()
AMP100S2
4
2850
109
Л5：090-1в
90
2850
A0P1OOL2
5,5
2850
115
Л5.090-1Г
2895
ЛИР112М2
7,5
2895
131
Л5.105-1а J15.105-16Л5.105-1а J15.105-162895АИР112М27,5289 5131
Л5.105-1а J15.105-16
Л5.105-1а J15.105-16
2910А№132М2 112910157
Л6,3.090-1а
2910
/ХИР132М2
И
2910
226
Л6,3.090-1б
90
2910
AMP160S2
15
2910
272
Л6,3.090-1в
2910
ЛИР160М2
,18,5
2910
287
Л6,3.090-1г
2925
AHP180S2
22
2925
305
Продолжение таОл 1.18
Условное обоз-
ВенГИЛЯгор
Двигагель
Масса вентиля- тора (с дви1 а- 1елем), кг
качение характер—
пищикиномер
диаметр колеш, % %
частота вращения 打в，об/мин
тип
МОЩНОС1Б, кВт
час 101 а вр&・ щения冷从珠, об/мин
Л6,3.095-1а
2910
АИР132М2
11
2910
226
Л6.3.09>1б
2910
АИР16082
i5
2910
272
Л 6,3.095-1 в
2910
АИР160М2
18,5
2910
287
Л6,3.095-h
2925
AMP180S2
22
2925
305
Л63.100-1а
2910
АИР160s2
15
2910
272
Л63.100-16
100
2910
АИР160М2
18,5
2910
287
Л63100-1В
2925
AMP180S2
22
2925
305
ЛбЗ.ЮО-lr
2915
АИР180М2
30
2925
325
Л8-а
8
1460
4А132М4
li
1460
375
Л8-6
1465
4A160S4
15
1465
417
加O-d
1470
4А180М4
30
1470
685
)110-6
10
1475
4А200М4
37
1475
760
Вентиля! оры В.Ц6-28 (иснолнеаие 6)
'1Ь-1а Л8-16 J18-九 I jlb-26 Л8-За Л8-36 Л8-4а Л8-46 Л8-5& Л8-56 Л8-6 < 二 18-66
4А132М4
11
1460
4A160S4
15
1465
4A160S4
15
1465
4А160М4
】8,5
1465
4А160М4
18,5
1470
4A180S4
22
1470
4A180S4
22
1470
4А180М4
30
1470
4А200М4
37
1475
4A200L4
45
1475
4A200L4
45
1475
4А225М4
35
1480
ооюоооооюю юю 3 4^05500^0°8 446677992244 11 (** 11 ix IX 11 1£ 11 о^4 ^4 ?^
575UOODQ555Q 37824 0465994 666777778889
JI 10-1 а JI10-16
ЛЮ-2а
Л S С-26 Л10-2в ЛЮ-За
Л10-36 Л10-4а
ЛЮ-46
10
1440
4A180M4
30
1440
4A200M4
37
1600
4A200M4
37
i600
4A200L4
45
1600
4A225M4
55
1800
4A225M4
55
1800
4A250S4
75
1875
4A225M4
55
1875
4A250S4
75
055555050777777878
444444444«1 VI <1 11 и 11 fl и и
^s
8 9 3 9 3
0 0 2 0 2
5 5 0 5 0
ТАБЛИЦА I 19 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ, ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ ВР-12-26 № 2,5-5(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятора
Тип двигателя
L
Я
忆
В
ь
ь、
с
G
С2
G
D
%
Л
儿
“2
厶
4
4
4
d
4
2,5
4А71А2
4А71В2
375
65
420
250
405
174
192
150
210
310
204
240
300
100
75
80
135
160
но
135
10
Мб
7
4А80А2
380
4А80В2
420
3,15
4A90L2
450
75
505
305
510
218
242
192
243
370
256
300
370
128
96
80
172
200
140
165
10
Мб
7
4A100S2
455
4А112М2
544
86
640
380
625
270
300
240
270
400
116
320
370
460
160
120
80
204
230
164
190
18
М8
7
4
4А132М2
622
J - BenmHNXmopb- padlla~£ibw 285
Тип двигателяLНв6QQDЛ4“2厶*4片54d4Тип двигателяLНв6QQDЛ4“2厶*4片54d4Номер вентилятораНомер вентилятора%%286 Прнпоженне」• вентипхторЕ286 Прнпоженне」• вентипхторЕ
Тип двигателя
L
Н
в
6
Q
Q
D
Л
4
“2
厶
*4
片5
4
d
4
Тип двигателя
L
Н
в
6
Q
Q
D
Л
4
“2
厶
*4
片5
4
d
4
Номер вентилятора
Номер вентилятора
%
%
286 Прнпоженне」• вентипхторЕ
286 Прнпоженне」• вентипхторЕ
4А180С2756142
54А180М2796 102 790 470 780 335 373 300 400 460400 460 560 200 150 100 252 290 202 240 18 М10 10
4А200М285415 7
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса 0; 90; 180 и 270° по ГОСТ 5976-90.
ТАБЛИЦА 1.20. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-5 И В.Ц6-28-6,3(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер [ Тип двигателя | Н вентиля-1
тора 11
1
!11
6
Q
4 I A, 1
4 ] 4
44 y 5
«, 5
\MP90L290549
AMP100S2100572
5АИР100Е2 796 490 100603121300763 ‘338 250 280 200 150 195 233 65 186 65 ；9-60,512
ХИР112М2112634
АИР i 32M2132697
ХИР132М213275iАИР16082160883АИР160М21038 650160913AHP180S2180883АИР180М2180933ХИР132М213275iАИР16082160883АИР160М21038 650160913AHP180S2180883АИР180М2180933153378963425 315 360 252 189 240 298 160 235 80 29 80 37,514
ХИР132М2
132
75i
АИР16082
160
883
АИР160М2
1038 650
160
913
AHP180S2
180
883
АИР180М2
180
933
ХИР132М2
132
75i
АИР16082
160
883
АИР160М2
1038 650
160
913
AHP180S2
180
883
АИР180М2
180
933
Примечания I Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976 90
2 Установочные размеры приведены в табл 121
ТАБЛИЦА I 21 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ММ ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц6 28 5 И В Ц6-2К-6 3 (ИСПОЛНЕНИЕ I)
БЕЗ ВИ5РОИ*ЮЛЯТОРОВБЕЗ ВИ5РОИ*ЮЛЯТОРОВПри s^s^ 7 Венпш~4SWПри s^s^ 7 Венпш~4SW
БЕЗ ВИ5РОИ*ЮЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИ5РОИ*ЮЛЯТОРОВ
При s^s^ 7 Венпш~4SW
При s^s^ 7 Венпш~4SW
Номер вентилятора
Тип двигаге 1я
Тип вибро- изоаяюра
а
点
Q
Q
q для венти шт оров
d
4
Правого вращениялевою 呼aigui囂
при угле ус1зновки корпуса град
0, 45 315 135 180 90, 27о|о 45, 315^35, 180 90, 270
АИР90Е2Д040100 430 390 715 675150180129
АИР10082168
5
AHP100L2
АИР112М2
АИР132М2
196
185
173
131
168
+ 80
-80
+ 30
-80
+ 80
-30
13
8,5
6,3
АИР132М2
AMP160S2
АИР160М2
210
Д042120 500 460 960 910195
131
215
+ 100
-100
+40
-100
+ 100
—40
15
10,5
AMP180S2210
АИР180М2
Примечания 1 Знак минус перед размером с7 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала 2 См примечания 3, 4 и 5 к табл 13
ТАБЛИЦА 122. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятора
8 1210 705 130 160 950 181 480 1220 530 320 430 320 240 370 292 92,5 100 %
10
1490 855 140 200 1180 225 600 1520 665 400 540 400 300 458 360 114,5 120 120
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса (кроме Пр18(Г и Л180°) по ГОСТ 5976-90.
2 Установочные размеры приведены в табл. 1.23.
ТАБЛИЦА L23. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, (ИСПОЛНЕНИЕ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТО1Ч№
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 и В.Ц6-28-10
1)
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
4ит6.23K40
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номервентиля-тора
Тип двига-теля
Тип виброизолятора
84A160S4
4А160М4Д042580 636 685 785 141 50 580 785 165 60 415 28 120
85
104А200М4Д043670 740 800 1040 173 120 970 1040 265 200 540 35 130
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 13.
10 Зак 1976
22БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИВЕНТИЛЯТОРАВЕНТИЛЯТОРА
2
2
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
ВЕНТИЛЯТОРА
ВЕНТИЛЯТОРА
ТАБЛИЦА 1.24. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
a
c
Q
Q
a
Q
a
Q
Go
Qi
C!4
%
%
C17
4А132М4
745
120
4A160S4
932
160
4Al 60М4
Д043
130
995
220
8
4A 180s4
585
631
23
500
1500
1660
80
17
238
765
819
1604
100
290
162
995
270
—
4А180М4
1020
330
4А200М4
1095
440
4A200L4
Д044
150
1158
472
4A225M4
1220
537
4A180M4
410
4A200M4
510
10
4A2Q0L4
Д045
180
635
689
27
560
1680
1900
110
0
253
831
885
1844
200
335
192
640
223
4A225M4
680
4A250s4
830
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА I 25 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц6-28-8 И В Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса ПрО°, Пр45°, Пр90°, Пр13 5°, "О。，Л45。，Л90°, Л270° и Л315° по ГОСТ 5976—902 Установочные размеры приведены в табл 1.25Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса ПрО°, Пр45°, Пр90°, Пр13 5°, "О。，Л45。，Л90°, Л270° и Л315° по ГОСТ 5976—902 Установочные размеры приведены в табл 1.25
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса ПрО°, Пр45°, Пр90°, Пр13 5°, "О。，Л45。，Л90°, Л270° и Л315° по ГОСТ 5976—90
2 Установочные размеры приведены в табл 1.25
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса ПрО°, Пр45°, Пр90°, Пр13 5°, "О。，Л45。，Л90°, Л270° и Л315° по ГОСТ 5976—90
2 Установочные размеры приведены в табл 1.25
LL3. Вентиляторы радиальные пылевыеПодбор пылевых вентиляторов производится аналогично вентиляторам общего назначения Сводный график аэродинамических характеристик приведен на рис. 1.22, индивидуальные характеристики - на рис. 1.23 и 1.24, а.В условном обозначении типа пылевых вентиляторов принято П для вентиляторовLL3. Вентиляторы радиальные пылевыеПодбор пылевых вентиляторов производится аналогично вентиляторам общего назначения Сводный график аэродинамических характеристик приведен на рис. 1.22, индивидуальные характеристики - на рис. 1.23 и 1.24, а.В условном обозначении типа пылевых вентиляторов принято П для вентиляторовВ.ЦП6-45 Технические данные пылевых вентиляторов приведены в табл. 1.26.Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с расположением двигателей справа или слева от корпуса.Основные габаритные и присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл L27 и 1.28, вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.В.ЦП6-45 Технические данные пылевых вентиляторов приведены в табл. 1.26.Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с расположением двигателей справа или слева от корпуса.Основные габаритные и присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл L27 и 1.28, вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.
LL3. Вентиляторы радиальные пылевые
Подбор пылевых вентиляторов производится аналогично вентиляторам общего назначения Сводный график аэродинамических характеристик приведен на рис. 1.22, индивидуальные характеристики - на рис. 1.23 и 1.24, а.
В условном обозначении типа пылевых вентиляторов принято П для вентиляторов
LL3. Вентиляторы радиальные пылевые
Подбор пылевых вентиляторов производится аналогично вентиляторам общего назначения Сводный график аэродинамических характеристик приведен на рис. 1.22, индивидуальные характеристики - на рис. 1.23 и 1.24, а.
В условном обозначении типа пылевых вентиляторов принято П для вентиляторов
В.ЦП6-45 Технические данные пылевых вентиляторов приведены в табл. 1.26.
Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с расположением двигателей справа или слева от корпуса.
Основные габаритные и присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл L27 и 1.28, вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.
В.ЦП6-45 Технические данные пылевых вентиляторов приведены в табл. 1.26.
Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с расположением двигателей справа или слева от корпуса.
Основные габаритные и присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл L27 и 1.28, вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.
闻仔J闻仔J(、/э§ еи*、Q шххшезй WOXC2W(、/э§ еи*、Q шххшезй WOXC2W1(102)1(102)45678 9 Ю45678 9 Ю20302030
闻仔J
闻仔J
(、/э§ еи*、Q шххшезй WOXC2W
(、/э§ еи*、Q шххшезй WOXC2W
1(102)
1(102)
45678 9 Ю
45678 9 Ю
2030
2030
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. L22. Сводный график характеристик пылевых вентиляторов
j/ж)2(204)7/〃6J) 72(722) 1(102)j/ж)2(204)7/〃6J) 72(722) 1(102)ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/чПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч刃刃J仞6) Z用的 2(204)抬〃何1(102)J仞6) Z用的 2(204)抬〃何1(102)
j/ж)
2(204)
7/〃6J) 72(722) 1(102)
j/ж)
2(204)
7/〃6J) 72(722) 1(102)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
刃
刃
J仞6) Z用的 2(204)
抬〃何
1(102)
J仞6) Z用的 2(204)
抬〃何
1(102)
Рис. 1.23. Аэродинамические характеристики пылевых вентиляторов В.ЦП6-45-5 (а) н В.ЦП6-45-6,3 (5)(исполнение 6)
ТАБЛИЦА 1,26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Условное обозначение характеристики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с дм- гателем), кг
номер
диаметр колеса, % Dhom
частота вращения 仆 об/мин
тип
МОЩ
НОСТЬ, кВт
частота вращения %, об/мин
П5 100-1а
4A100S4
3
1430
361
П5.100-16
1755
4A100L4
4
ИЗО
367
П5.10О-1В
4АП2М4
53
1445
з&о
П5.100-2а
4A100U
4
1430
367
П5.100-26
I960
4A1I2M4
¥
1445
圍
П5.1ОО-2в
5
100
4A132S4
7.5
1455
402
П5.1ОО-За
4АП2М4
5,5
1445
Ж
П5.1ОО-36
2225
4A132S4
7,5
1455
402
П5.1ОО-Зв
4А132М4
11
1460
418
П5.100-4а
4A132S4
7,5
1455
402
П5.100-46
5
100
2505
4А132М4
1460
418
П5 100-4в
4A160S4
15
1465
奴
П6,3-090-2а
4A132S4
7,5
1455
П6.3.090-26
90
90
4А132М4
И
1460
П6,3.090-2в
4A160S4
15
1465
П6,3.100-2а
4A160S4
15
1465
П6,3.100-26
6,3
100
2000
4А160М4
18,5
1465
П63100-2в
4A180S4
22
1470
П8.100-1а
4A160S4
15
1465
655
П8.100-16
1285
4А160М4
18,5
1465
680
П8.100-1 в
4A180S4
22
1470
695
П8.100-2а
4А160М4
18,5
1465.
685
П8.100-26
1440
4A180S4
22
1470
700
П8.100-2в
8
100
4А180М4
30
1470
725
П8.1ОО-За
4A180S4
18,5
1470
730
П8.1ОО-36
1615
4А180М4
30
1470
810
П8 100-Зв
4А200М4
37
1475
820
П8.100-4а
1650
4А200М4
37
1475
814
Н8 100-46
4A200L4
45
1475
860
ТАБЛИЦА 1.27. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45-5 И В.ЦПб-45-6,3 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Продолжение табл /27
Номер вентилятора
/
4
я
h
b
с
Л
4
“2
z
5790154 205 830530115-1221470 335 250 420460300 34237271
6,3885193 243 972600110-1201605 520 315 530590378 420450110
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса (кроме Пр 180° и Л 180°) по ГОСТ 5976-90 с расположением двигателей справа или слева (см табл I 28)
ТАБЛИЦА 1.28. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45 № 5 И 6,3(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЯХ КОРПУСА И ДВИГАТЕЛЯ
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
Номер вентилятора
Положение корпуса
Пр 0°
Пр 45°
двигатель слева
двигатель справа
двигатель слева
двигатель справа
Я
ъ
Я
ъ
Я
ъ
Н
ь
5
830
335
1370
830
435
1470
1050
315
1350
1050
390
1425
6,3
980
382
1565
980
540
1725
1270
350
1535
1270
476
1660
Продолжение табл, L28
Номер вентилятора
Положение корпуса
90°
135°
270°
315°
двигатель слева
двигатель слева
двигатель справа
двигатель справа
ъ
ъ
Н
ъ
Я
ь
5
966
298
1335
920
520
1555
865
298
1335
846
520
1555
6,3
1180
360
1550
1095
650
1835
1005
360
1550
970
650
1835
,2,,0)例 期 网 圜 ^ ^ ^ 偿 " 6 5 4 J 2 7 -Ns^ouy* ясу >А*шххшст<^ шохсос
ПрО°
2795
0
Пр 315°
Пр 270е
Пр 135
Рис 124 Вентилятор пылевой В ЦП6-45-8 (исполнение 6)
а чгиуъквнамияйская ха^актепистика 6 и в - габаритные и присоединительные размеры
12 ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ
12 L Вентиляторы крышные радиальные
Сводный график характеристик крышных радиальных вентиляторов приведен на рис. 1.25.
Вентиляторы № 4; 5; 6,3 изготовляют в не- виброизолированном исполнении с колесом, насаженным непосредственно на вал двш ателя. Разработаны эти вентиляторы с двумя вариантами рабочих колес： с плоскими лопатками,
имеющими угол выхода 45°, и гнутыми лопатками с углом выхода 25°.
Вентиляторы ВКР № 8 и 12,5 изготовляют в виброизолированном исполнении, причем № 8-с колесом, насаженным на вал двигателя, а № 12,5-с ременным приводом.
Технические данные вентиляторов приведены в табл. 1.29, основные габаритные и установочные размеры вентиляторов общего назначения (стальных) - в табл. 1.30, коррозионно-стойких вентиляторов из титановых сплавов -на рис. 1.26.
Рис. 1.25. Аэродинамические характеристики крышных радиальных вентиляторов
Рис 1.26. Вентилятор крышный радиальный коррозионностойкий из титановых сплавов ВКРТ6,30.45.6
/ ВКР4,00256, 2-ВКР5,00256, 3-ВКР6,30256, 4 -ВКР4,00 45 6, 5-ВКР5,00 45 6, 6-ВКР630 45 6 и ВКРТ630 45 6, 7—ВКР&00, 8 ВКР12,50
ТАБЛИЦА 1.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ РАДИАЛЬНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Вентилятор
Двигатель
обозначение
частота вращения нв? об/мин
мощность, кВт
частота вращения нда, об/мин
тип
исполнение по способу монтажа (ГОСТ 2479-79)
ВКР4,00.25.6
890
890
4АА63В6
IM 3081
ВКР5,00.25.6
900
900
4А71В6
IM 3081
ВКР6,30.25.6
935
935
4A90L6
IM 3081
ВКР4,00.45.6
910
910
4А71А6
IM 3081
ВКР5,00.45.6
915
915
4А80А6
IM 3081
ВКР6,3045.6
950
950
4A100L6
IM 3081
ВКР8,00—01
700
700
4А112МВ8
IM 3081
ВКР12,50-01
380
950
4А112МВ6
IM 1081
ВКРТ6,30.45.6
950
2,2
950
4A100L6X
IM 3081
ТАБЛИЦА 1.30 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВКР4,00, BKP5Q0 И ВКР6,30 (НЕВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)И ВКР8,00 И ВКР12,50 (ВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
BKPW-BKPeaoBKPW-BKPeaoПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВС БОЛТОВ d для ПРИ-СОЕДИНЁНИЯ^ЛАП АНДИЛИ ВОЗДУХОВОДА
BKPW-BKPeao
BKPW-BKPeao
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ВентиляторВентиляторВКР4,00.25.6*ВКР5,00.25.6*ВКР6,30.25.6*ВКР4,00.45.6ВКР5,00.45.6ВКР6,30,45.6ВКР4,00.25.6*ВКР5,00.25.6*ВКР6,30.25.6*ВКР4,00.45.6ВКР5,00.45.6ВКР6,30,45.6ВКРв,ОО-ВКР 12,50ВКРв,ОО-ВКР 12,50н卩5dшт.н卩5dшт.Масса с двигателем, кгМасса с двигателем, кг5005001* о 6 <1 о 67 8 9 7 8 95005001* о 6 <1 о 67 8 9 7 8 90040045 4 15 4 17917910040045 4 15 4 17917915 5 8 5 5 83 3 5 3 3 54 5 6 4 5 65 5 8 5 5 83 3 5 3 3 54 5 6 4 5 66м6м6 8 8 6 8 86 8 8 6 8 87 3君 16 6 а义8 5 7 16 7 27 3君 16 6 а义8 5 7 16 7 2В ОТВ 0 ипод ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
Вентилятор
Вентилятор
ВКР4,00.25.6*
ВКР5,00.25.6*
ВКР6,30.25.6*
ВКР4,00.45.6
ВКР5,00.45.6
ВКР6,30,45.6
ВКР4,00.25.6*
ВКР5,00.25.6*
ВКР6,30.25.6*
ВКР4,00.45.6
ВКР5,00.45.6
ВКР6,30,45.6
ВКРв,ОО-ВКР 12,50
ВКРв,ОО-ВКР 12,50
н
卩
5
d
шт.
н
卩
5
d
шт.
Масса с двигателем, кг
Масса с двигателем, кг
5005001* о 6 <1 о 6
7 8 9 7 8 9
5005001* о 6 <1 о 6
7 8 9 7 8 9
0040045 4 15 4 1
791791
0040045 4 15 4 1
791791
5 5 8 5 5 8
3 3 5 3 3 5
4 5 6 4 5 6
5 5 8 5 5 8
3 3 5 3 3 5
4 5 6 4 5 6
6м
6м
6 8 8 6 8 8
6 8 8 6 8 8
7 3君 16 6 а义8 5 7 16 7 2
7 3君 16 6 а义8 5 7 16 7 2
ВКР8,00
1150
1150
1072
830
М8
12
310
ВКР 12,50
1650
1750
1522
1295
мю
18
620
* В настоящее время серийно не выпускаются
1・2・2・ Вентиляторы крышные осевыеных установках общеобменной вытяжной вен
тиляции без сети воздуховодов (при статичес- Крышные осевые вентиляторы (табл. 1.31) ком давлении psv = 0). Габаритные и устано- могут применяться только в децентрализован- вочные размеры приведены в табл. 1.32,
ТАБЛИЦА 1.31. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Показатель
Номер вентилятора
4 1
5 1
6,3
Максимальная производительность вентилятора при ра-
3100
6000
12600
брте без сети воздуховодов (при psv = 0), м3/ч Потребляемая мощность, кВт
0,1
0,3
0,9
Двигатель: 'тип
4АА63В4
4А71А4
4А80А4
исполнение по способу монтажа
1М 3681
1М 3681
1М 3681
(ГОСТ 2479-79) мощность, кВт
0,37
0,55
1,1
частота вращения, об/мин
1365
1390
1420
ТАБЛИЦА I 32 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
4
1150
870
800
48
5
1310
960
1000
70
6,3
1570
1000
1260
93
ПРИЛОЖЕНИЕ II
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ (КАЛОРИФЕРЫ)
ILL ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМВоздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.ILL ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМВоздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180℃ и рабочим избыточным давлением до 1?2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190℃. Воздухонагрева гели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180℃ и рабочим избыточным давлением до 1?2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190℃. Воздухонагрева гели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
ILL ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМ
Воздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.
ILL ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМ
Воздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.
В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180℃ и рабочим избыточным давлением до 1?2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190℃. Воздухонагрева гели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.
Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.
В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180℃ и рабочим избыточным давлением до 1?2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190℃. Воздухонагрева гели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.
Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.
В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
ТАБЛИЦА II.1. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха F, м?
Площадь сечения, м2
Число
ходов для движения теплоносителя «х
Длина теплопередающей трубки 厶m
Масса, кг, не более
фронтального
А
для прохода теплоносителя 儿
патрубка л
распределительно- сборных коллекторов А
КСкЗ-6-02АХЛЗ
13,26
0,267
0,53
38
КСкЗ-7-О2АХЛЗ
16,34
0,329
0,655
44
КСкЗ-8-02АХЛЗ
19,42
0,392
0,000846
0,001006
0,00172
6
0,78
50
КСкЗ-9-02АХЛЗ
22,5
0,455
0,905
56
КСкЗ-10-02АХЛЗ
28,66
0,581
1,155
68
КСкЗ-11-О2АХЛЗ
83,12
1,66
0,002576
0,002205
1,655
176
КСкЗ-12-02 АХЛЗ
125,27
2,488
0,003881
0,002205
0,00172
4
1,655
259
ТАБЛИЦА П.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ-6-КСкЗ-10(РИС. ПЛ,а)
Обозначение
Л
4
*2
力3
Количество
шагов /
отверстий п
КСкЗ-6-02АХЛЗ
530
578
602
650
4
18
КСкЗ-7*О2АХЛЗ
655
703
727
775
5
20
КС*3-8-О2АХЛЗ
780
828
852
900
6
22
КСкЗ-9-02АХЛЗ
905
953
977
1025
7
24
КСжЗ-10-02АХЛЗ
1155
1203
1227
1275
8
28
4-4
ftfC.II 丄 Калориферы КСкЗ-6-02ХЛЗА — КСкЗ-10-02ХЛЗА (〃)и КСкЗ-11-02ХЛЗА и КСкЗ-12-02ХЛЗА (6)
/ - патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2- теплопередающая трубка теплообменного элемента, 3 боковые (иитки,4 - уплотямтелЫ1ые прокладки; 5 - перегородки в распределительно-сборных коллекторах; 6 крышка； 7-трубная решет ка
ТАБЛИЦА П.З. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗЛ И КСкЗ-12(РИС. П.1,6)
Обозначение
Б
5
邑
邑
Количество
шагов
«1
отверстий и
КСкЗ-11-02АХЛЗ
1003
1051
1075
912
81,5
7
44
КСкЗ-12-02АХЛЗ
1503
1551
1575
1392
91,5
11
52
1727
разделяются на семь типоразмеров - с № 6 по № 12.
Воздухонагреватели состоят из биметаллических теплообменных элементов, трубных решеток, крышек с перегородками и боковых щитков. Теплообменный элемент выполнен из определенного количества теплопередающих трубок в зависимости от модели и типоразмера воздухонагревателя. Воздухонагреватели КСкЗ и КПЗ имеют три ряда трубок по направлению воздуха, а КСк4 и КП4-четыре.
Теплопередающая трубка изготовляется из двух трубок, насаженных одна на другую: внутренняя трубка - стальная наружным диаметром 16 мм с толщиной стенки 1,2 мм, наружная трубка — алюминиевая с накатным на ней оребрением. Теплопередающие трубки своими конусами вварены в трубчатые решетки с поперечным шагом между трубками 41,5 мм, продольным шагом 36 мм.
У воздухонагревателей КСкЗ и КСк4 к трубчатым решеткам привариваются крышки, образуя распределительно-сборные коллекторы. Одна из крышек глухая, другая имеет два патрубка для подвода и отвода теплоносителя, многоходовое движение которого организуется с помощью перегородок, устанавливаемых в распределительно-сборных коллекторах. Воздухонагреватели КСкЗ и КСк4 следует устанавливать с горизонтальным расположением теплопередающих трубок.
У воздухонагревателей КПЗ и КП4 в крышках, приваренных к трубным решеткам,
имеются патрубки для подвода пара и отвода конденсата. Воздухонагреватели с № 6 по № 10 снабжены одним патрубком для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата, а воздухонагреватели № 11 и № 12-двумя патрубками для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата. Воздухонагреватели КПЗ и КП4 одноходовые и устанавливаются с вертикальным расположением теплопередающих трубок и патрубков. При этом патрубки для отвода пара должны быть сверху, а патрубок для отвода конденсата - снизу.
В воздухонагревателях КСкЗ, КСк4, КПЗ, КП4 боковые щитки крепятся к торцам трубных решеток болтовыми соединениями. Между щитками и трубными решетками устанавливаются уплотнительные прокладки. Продольные края боковых щитков и трубных решеток отогнуты так, что образуются фланцы с отверстиями для присоединения калориферов к элементам отопительно-вентиляционных систем. Присоединительные отверстия располагаются с единым шагом 125 мм.
Пример условного обозначения КСкЗ-5- 02АХЛЗ, ТУ 22-5757-84; КП46-СК-01АУЗ, ТУ 22-5756-84:
КСкЗ и КП4-шифр модели;
и 6 - номер типоразмера;
СК - теплообменный элемент;
01А и 02А - модификация конструкции; ХЛ и У - климатическое исполнение;
- категория размещения согласно ГОСТ 15150-69*.
ТАБЛИЦА ПЛ НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха 尸，m2
Площадь сечения, м2
Число
ходов для движения теплоносителя «х
Длина теплопередающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтального
Л
для прохода теплоносителя л
патрубка А
распределительносборных коллекторов А
КСк4-6-02АХЛЗ
17,42
0,267
0,53
45
КСк4-7-02АХЛЗ
21,47
0,329
0,655
53
КСк4-8-02АХЛЗ
25,52
0,392
0,001112
0,001006
0,0022
6
0,78
61
КСк4-9-02АХЛЗ
29,57
0,455
0,905
68
КСк4-10-02АХЛЗ
37,66
0,581
1,155
85
КСк4-11-02АХЛЗ
110,05
1,66
0,00341
0,002205
1,655
223
КСк4-12-02 АХЛЗ
166,25
2,488
0,005151
0,002205
0,0022
4
1,655
331
ТАБЛИЦА П.5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4-6-КСк4-10 (РИС. И.2,а)
Обозначение
/
4
%2
4
Количество
шагов м(
отверстий м
КСк4-6-02АХЛЗ
530
578
602
650
4
18
КСк4-7-02АХЛЗ
655
703
727
775
5
20
КСк4-8-02АХЛЗ
780
828
852
900
6
22
КСк4-9-02АХЛЗ
905
953
977
1025
7
24
КСк4-10-02АХЛЗ
1155
1203
1227
1275
9
28
л -л
А
ТАБЛИЦА П.6. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4-11 И КСк4-12(РИС. Н26丿
Обозначение
К
伉
A
邑
* Количество
шагов %
отверстий п
КСк4-11-02АХЛЗ
1003
1051
1075
912
81,5
7'
КСк4-12-02 АХЛЗ
1503
1551
1575
1392
91,5
И
豆
Рис. II2. Калориферы КСк4-6-02ХЛЗД 一 КСк4-10-02ХЛЗА 伍)и КСк4-11-02ХЛЗА и КСк4-12ХЛЗА (6)
/ патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2 - теп чопередающая трубка теплообменного элемента; 3 - боковые щитки,4 уплотнительные прокладки 5- перегородки в распределитечыю-сборны* кол ieKiopax. 6 крышка. 7 грубная решетка
ТАБЛИЦА II 7 ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 ℃), при скорости движения теплоносителя по трубкам vv, м/с
0,2
03
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (г р)н, 制/(m2 c)
Аэродинамическое сопро- гивление АРа, Па
Воздухонагреватели КСкЗ
26,69
28,58
29,98
31,14
32,11
32,96
3\69
34,35
34,98
36,07
12,73
30,27
32,41
34
35,31
36,42
37,37
北2
38,96
39,67
40,9
21,56
33,36
35,72
37,46
38,91
40,13
41,18
42,1
42,93
43,72
45,07
32,43
36,13
38,68
40,58
42,14
43,47
44,6
45,6
46,5
47,35
48,82
45,3
38,65
41,39
43,42
45,09
46,51
47,72
48,79
49,75
50,66
52,23
60,08
40,98
43^8
'他0次47,8
49,3
50,59
51,72
52,74
53,71
55,37
76,73
43,12
46,18
48,44
50,3
51,89
53,24
54,43
55,5
56,52
58,27
95,2
45,16
48,35
50,72
52,68
54,33
55,75
57
58,12
59,19
61,02
115,47
47,08
50f4¥/62 出 8!
54,92
56,65
58,13
59,42
60,6
61,71
63,62
137,5
48,91
52,38
54,94
57,06
58,85
60,39
61,74
62,95
64,11
66,1
161,26
50,66
54,24
56,9
59,09
60,95
62,54
63,93
65,2
66,39
68,45
186,73
52,32
5610^ ^58,77 61,03 62,95 64,6 66,04
Воздухонагреватели КСк4
67,34
68,58
70,7
213,89
24,11
25,73
26,94
27,91
28,72
29,44
30,09
30,66
31,19
32,12
17,68
27,79
29,66
31,06
32,18
33,11
33,94
34,7
35,34
35,96
37,03
28,88
31,05
33,13
34,7
35,94
36,99
37,91
38,76
39,48
40,16
41,37
42,24
33,98
36,27
37,98
39,35
40,49
41,5
42,42
43,21
43,96
45,28
57,65
36.68
39,15
41
42,47
43,71
44,8
45,79
46,65
47,46
48,88
74,97
39,21
41,84
43,82
45,39
46,71
47,88
48,94
49,86
50,72
52,24
94,15
41,57
44,37
46,65
48,13
49,53
50,77
51,9
52,87
53,78
55,39
115,08
43,8
46,74
48,96
50,71
52,18
53,49
54,68
55,7
56,66
58,36
137,73
45,91
49
5Т,31
53,15
54,7
56,06
57,31
58,88
59,39
61,17
162,03
47,94
51,16
53,58
55,5
57,12
58,54
59,84
60,96
62,02
63,88
187,94
49.87
53,22
55,74
57,74
59,42
60,9
62,26
63,42
64,52
66,45
215,42
51,74
55,22
57,88
59,91
61,65
63,19
64,59
65,8
66,94
68,95
244,45
5 5 5 5 5 5
2 厶3 丄 4 45 -\6 ^7
5 5 5 5 5 5
L2ri3e<r445lx6 伍7
Обозначение
Номер типоразмера
Коэффициент Л
Гидравлическое сопро гивление Apw, кПа, при pw = 970 кг/м3 и скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
ТАБЛИЦА II 8 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
5824 28 4 6 9 1 6 3 J z&久^工久工 i n 11 Tz^ Tz^ T^ Qx-
2738959 J9 0^6322 厶 rn 444 i *1 11 11 11 QJ^
2 1 9 8 4 7 35 20^270 9 0 113 7 2 11 11 11 11 T^ «s>^
6 5 9 2 5
7 3 8 44 9「
7^8 8 9 о 1 1
12 4
4 6 8 9 3 8 0
9 3 7 10 7 5
2仇6'7'&6'3b
6 7 8 8 8 43 6 9 23а/
44^ 5 5 2 ^
3 4 6 7 6 7
Q2 A 用 JQQ 4^ o^-д^ д^ 4^ o^ 6^
4 8 15 2 8 9
30 26642
L C'f гГ rf r$ £ а
9 7 4 2 8 8 9 0 12 3 4 о;
11 11 11 11 11 TA>- CJ
8 2 5 9 6 7 7
4 5 5 5 6 3 5
L
2 7 3 8 9 5 9
Joy耳笈2 7^ ^А д^ Л% ^ 4^ 4^ 11 11 11 41 11 ТА>- ^&
6 7 8 9 0 12
КСкЗ-02АХЛЗ
&号 ^rf 4 c<?工 1122250
17 2 8 9 5 9 о 8 762 J J 丄当 4VTZ1 11 11 11 11 11 ^A^ Т/ 4 3 2 2 9 6 5 2 SQ Qs £Lh4 "r*T 11 n 11 i 11 Q^ -5
3 8 2 7 7 8 6 3 8 4 9 Q「J
O^O^Q^O^ ，‘卜 b
7 13728ззп^б^д T^o^
8 9 12 7 3
*^3，“
1325
5 7 8 2 9 в 工工工%
8269749
HWOJOf^ h
752 641 1234534
11 Ч1 11 11 11 ^J ^*o
2592995 5556648
6а」ci
17 2 8 9 5 9 о 8 7 6 2 1 J
rrnlr? 7 乙 L 11 11 11 *|л 11 ^А^ ^/
6789012
КСк4-02АХЛЗ
ТА.ЕЛИЦЛ II 9 КОДЫ ПО ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Обозначение
Код по ОКП
Обозначение
Код по ОКП
КСкЗ-6-02АХЛЗ
48 6353 2360
48 6353 2361*
КСк4-6-02АХЛЗ
48 6353 2384
48 6353 2385*
КСкЗ-7-02АХЛЗ
48 63 53 2362
КСк4-7-02АХЛЗ
48 6353 2386
48 6353 2363*
48 6353 2387*
КСкЗ-8-02АХЛЗ
48 6353 2364
КСк4-8-02АХЛЗ
48 6353 2388
48 6353 2365*
48 6353 2389*
48 6353 2366
48 6353 2390
КСкЗ-9-02АХЛЗ
КСк4-9-02АХЛЗ
48 6353 2367*
48 6353 2391*
КСкЗ-10-02АХЛЗ
48 6353 2368
КСк4-1^02АХЛв
48 6353 2392
48 6353 2369*
48 6353 2393*
КСкЗ-11-02АХЛЗ
48 6353 2370
КСк4-1Ь02АХЛЗ
48 6353 2394
48 6353 2371*
48 6353 2395*
КСкЗ-12-02АХЛЗ
48 6353 2372
КСк4-12-02 АХЛЗ
48 6353 2396
48 6353 2373*
48 6353 2397*
* Поставка на экспорт.
ТАБЛИЦА II.10. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха / м2
Площадь сечения, м2
Длина теплопе- редающей трубки 厶m
Масса, кг, не более
фронтально- го<
для прохода теплоносителя fw
КП36-СК-01АУЗ
13,26
0,267
0,53
38
КП37-СК-01АУЗ
16,34
0,329
0,655
44
КП38-СК-01АУЗ
19,42
0,392
0,005082
0,78
50
КП39-СК-01АУЗ
22,5
0,455
0,905
56
КПЗЮ-СК-01АУЗ
28,66
0,581
1,155
68
КПЗ 11-СК-01 АУЗ
83,12
1,66
0,0103
1,655
176
КП312-СК-01АУЗ
125,27
2,488
0,0155
1,655
259
1АБЛИЦЛ II И КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ ММ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП36 СК-КПЗ 10 СК (РИС II 3 а)
Обозн пение
Л
А
Количество
отверстии п
шагов
"11«2
КП36 СК 01АУЗ
530578602670184
КП37 СК-01АУЗ
635703727795205
КП38 СК (ЛАУЗ
7808288529202236
КП39 СК 01АУЗ
9039539771045247
КПЗ 10 СК (ПАУЗ
1155120312271295289
11ШТШТТАБЛИЦА 11.12. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ 11-СК И КП312-СК (РИС. П.3,0
1
1
ШТ
ШТ
Обозначение
Б
邑
с
Q
Диамегр условного прохода патрубков % мм
Количество
oisep- стий п
шагов
勺
КПЗН-СК-О1АУЗ
1003
1051
1075
291
538
65
44
7
КП312-СК-01АУЗ
1503
1551
1575
416
788
80
52
11
13
Рис. И З. Воздухонагреватели (калориферы) КП36-СК-01УЗА -т- КП310-СК-01УЗА(<?)5 КПЗ 11-СК-01 УЗА и КП312-СК-01УЗА (6)
/ - теплопередающая трубка теплообменного элемента; 2 патрубок для подвода пара; 3 патрубок для отвода конденсата; 4 трубная рапегка; 5 крышка; 6 - уплотнительные прокладки; 7-боковые щитки
ТАБЛИЦА II 13 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП4-СК
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха £ м2
Площадь сечения, м2
Длина теплопередающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтально го А
для прохода теп доносителя fw
КП46-СК-01АУЗ
17,42
0,267
0,53
45
КП47-СК-01АУЗ
21,47
0,329
0,655
53
КП48-СК-01АУЗ
25,52
0,392
0,00668
0,78
61
КП4^-СК-01АУЗ
29,57
0,455
0,905
68
КП410-СК-01АУЗ
37,66
0,581
1,155
85
КП411-СК-01 АУЗ
110,05
1,66
0,0136
1,655
223
КП412-СК-01АУЗ
、М6,2 之
2,488
0,0206
1,655
331
Обозначение
Код по ОКП
Обозначение
Код по ОКП
КП36-СК-01АУЗ
48 6353 1281
КП46-СК-01АУЗ
48 6353 1306
КП37-СК-01АУЗ
48 6353 1283
КП47-СК-01АУЗ
48 6353 1308
КП38-СК-01АУЗ
48 6353 1285
КП48-СК-01АУЗ
48 6353 1310
КП39-СК-01АУЗ
48 6353 1287
КП49-СК-01АУЗ
48 6353 1312
КПЗЮ-СК-01АУЗ
48 6353 1289
КП410-СК-01АУЗ
48 6353 1314
КПЗ 11-СК-01 АУЗ
48 6353 1291
КП411-СК-01 АУЗ
48 6353 1316
КП312-СК-01АУЗ
48 6353 1293
КП412-СК-01АУЗ
48 6353 1318
ТАБЛИЦА II
14 %ОДЫ ГЮ ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК И КП4-СК
Обозначение
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • ℃), при массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении (г р)м, кг/(м2 с)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
КП36-СК-01АУЗ
37,24
41,86
45,81
49,32
52,52
55,42
58,14
60,67
63,08
65,31
67,47
69,53
КП37-СК-01АУЗ
36,73
41,28
45,18
48,64
51,79
54,66
57,84
59,83
62,60
64,42
66,54
68,56
КП38-СК-01АУЗ
36,31
40,81
44,66
48,08
51,19
54,03
56,68
59,15
61,49
63,68
65,77
67,78
КП39-СК-01АУЗ
35,95
40,41
44,22
47,61
50,69
53,5
56,13
58,57
60,89
63,05
65,13
67,11
КПЗЮ-СК-01АУЗ
35,38
39,76
43,52
46,85
49,88
52,65
55,23
57,63
59,92
62,05
64,09
66,04
КПЗП-СК-01АУЗ
34,55
38,83
42,5
45,75
48,71
51,41
53,93
56,28
58,51
60,59
62,59
64,49
КП312-СК-01АУЗ
34,55
38,83
42,5
45,75
48,71
51,41
53,93
56,28
58,51
60,59
62,59
64,49
ДР , Па
12,73
21,56
32,43
45,3
60,08
76,73
95,2
115,47
137,5
161,26
186,73
213,89
КП46-СК-01АУЗ
32,39
37,14
41,31
45,05
48,47
51,67
54,63
57,44
60,11
62,65
65,1
67,43
КП47-СК-01АУЗ
32,14
36,86
41
44,71
48,1
51,28
54,22
57
59,65
-62,17
64,61
66,91
КП48-СК-01АУЗ
31,94
36,63
40,74
44,43
47,8
50,96
53,88
56,65
59,28
61,78
64,2
66,5
КП49-СК-01АУЗ 厂
31,77
36,44
40,52
44,19
47,54
50,69
53,59
56,31
58,96
61,45
63,86
66,14
КП410-СК-01АУЗ
31,5
36,12
40,17
43,80
47,13
50,24
53,12
55,85
58,45
60,91
63,3
65,56
КП411-СК-01 АУЗ
31,09
35,65
39,65
43,24
46,52
49,6
52,44
55,13
57,7
60,13
62,49
64,72
КП412-СК-01АУЗ
31,09
35,65
39,65
43,24
46,52
49,6
52,44
55,13
57,7
60,13
62,49
64,72
АРа, Па
17,68
28,88
42,24
57,65
74,97
94,15
115,08
137,73
162,03
187,94
215,42
244,45
ТАБЛИЦА 11.15. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К И АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ △尸а ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК И КП4-СК
ILL воз-хонагревсипепм биметаппииеские со спирально—накатным оребрением 311
ТАБЛИЦА 11.16. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙКП46-СК-КП410-СК (РИС 11.4,«)
Обозначение
4
工2
厶
отверстии
Количество
шагов
п
КП46-СК-01АУЗ
КП47-СК-0!АУЗ
КП48-СК-01АУЗ
КП49-СК-01АУЗ
КП410-СК-01АУЗ
530
578
655
703
780
828
905
953
1155
1203
2
60
о
б7
7
72
5
79
20
52
77
9
2
27
920
104129
2224
8
2
4 5 6 7 9
4=尻7
503
+
&
一 60
1-
JUX-L
5
150
180
ТАБЛИЦА 11.17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП411-СК И
КП412-СК (РИС. 11.4,6)
Обозначение
万
吊
邑
С
Q
Диаметр условного прохода патрубков % мм
Количество
огверс- тий
п
шагов
勺
孔2
КП411-СК-01АУЗ
1003
1051
1075
291
538
65
44
7
КП412-СК-01АУЗ
1503
1551
1575
416
788
80
52
и
13
Рис. II.4. Воздухонагреватели (калориферы) КП46-СК-01УЗА — КП410-СК-01УЗ ⑷ р КП411-СК-01УЗА и КП412-СК-01УЗА (0.
/ - теплопередающая трубка теплообменного элемента, 2-патрубок для подвода пара. 3 патрубок ijih о i вода конденсата, 4-трубная решетка; 5-крышка; б - упло гни гельная прокладка, 7~ боковые щитки
КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕС ГОФРИРОВАННЫМИ ПЛАСТИНАМИИ ПЛОСКООВАЛЬНЫМИ ТРУБКАМИ
Калориферы стальные с гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками КВБ5, КВБ8, КВБ10 и КВБ11 предназначены для нагревания воздуха с запыленностью не более 0,15 мг/м3 в системах вентиляции, воздушного отопления, кондиционирования и в сушильных установках. Теплоноситель - горячая вода или пар. Рассчитаны на гидравлическое давление теплоносителя до 1,2 МПа. Калориферы изготовляются в соотаетствии с ТУ 36-1710-83.、
Теплоотдающую поверхность калориферов образуют плоскоовальные стальные трубки с наружными размерами поперечного сечения 73,8 х 10,8 мм, на которые с шагом 3,7 мм насажены стальные гофрированные
пластины толщиной 0,5 мм. Калориферы № 5, 8, и 10 имеют по одному входному и выходному патрубку для подвода и отвода теплоносителя, а калорифер № 11-два входных и выходных патрубка.
Калориферы КВБ выпускаются четырех типоразмеров.
Пример условного обозначения КВБ8-П- 01УЗ: ТУ 36-1710-83;、
К-калорифер;
В - теплоноситель;
Б-большая модель;
8-номер типоразмера,
П - пластинчатый;
01 - модификация конструкции;
У - климатическое исполнение;
3-категория размещения согласно ГОСТ 15150-69*.
ТАБЛИЦА II 18 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Обозначение
Площадь поверх- ности теплообмена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Число ходов для движения теплоносителя 仆
Длина теплопередающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронталь- ного Л
для прохода теплоносителя 九
патрубка л
распределительных коллекторов 工
КВБ5-П-01УЗ
20,77
0,4396
0,0012
4
1,163
92
КВБ8-П-01УЗ
18,74
0.3964
0,0016
0,00119
0,00281
4
0,788
85
КВБ10-П-01УЗ
27,7
0,585
0,0016
4
1,163
120
КВБ11-П-01УЗ
78,8
1,668
2 х 0,0016
4x2
1,663
325
ТАБЛИЦА II 19 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Обозначение
Коэффициент A
Гидравлическое сопротивление APW, Па, при р^ = 970 кг/м3 и скорости движения теплоносителя по трубкам 明 м/с
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,710,8
0,9
1
1,2
КВБ5-П-01УЗ11,390,461,031,822,8 54,1一5,53二7⑤延9,2211,3916,4
КВБ8-П-01УЗ12.170,491,091,953,044,38^15,吸二二 ^7嚕9,8612,1717,52
КВБ10-П-01УЗ13,830,551,242,213,464,98 ~'6,7?'戏广11,213,8319,9
КВБ11-П-01УЗ16,060,641,452,574,015,787,8710,2&1316,0623,12
ТАБЛИЦА II 20 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВВ5, КВЕ8 И КВБ10(РИС Н S)
Обозначение
4
小
乙
ь
6i
6з
Количество шагов
«1 1 «2
КВБ5-П-О1УЗ
1163
1203
1291
378
426
450
305
92
КВБ8-П-01УЗ
788
828
915
503
551
575
420
63
КВБ10-П-01УЗ
1163
1203
1290
503
551
575
420
93
/
击
ОТВЕРСТИЯ ОВАЛЬНЫЕ 11x15
■ф
125 х п.
%
©
72夕
160
Рис И 5 Калориферы С1а-1ьные пластинчатые КВЬ〉-КВЬ8 и КВБЮ (а) и КВЫI (6)
7663
由
125
I
4
■Ф^
sg
125x13
39
ОТВЕРСТИЯ ОВАЛЬНЫЕt"5
120
160
1703
IL3. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕПЛАСТИНЧАТЫЕ
Калориферы стальные пластинчатые КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагревания воздуха с предельно допустимым содержанием химически агрессивных веществ по ГОСТ 12.1,005-88, с запыленностью не более 0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и волокнистых материалов, в системах кондиционирования, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках.
Теплоноситель горячая вода с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180℃.
Калориферы изготовляют в климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69 *;
для эксплуатации в районах с умеренным климатом (У) и категории размещения 3;
для эксплуатации в районах с тропическим климатом (Т) и категории размещения 3.
Изготовляют калориферы двух моделей: КВСБ-П - средняя модель и КВББ-П - большая модель, имеющие по направлению движения воздуха соответственно три и четыре ряда теплопередающих трубок.
В зависимости от присоединительных размеров калориферы каждой модели подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.
Присоединительные размеры калориферов соответствуют ТУ 22-5893-84.
Пример условного обозначения КВС7Б-П- УЗ, ТУ 22-4459^84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:
К-калорифер;
В - теплоноситель вода;
С, Б - модель (средняя, большая);
9-номер типоразмера;
- модификация конструкции;
П - пластинчатый;
Т - климатическое исполнение (У-умеренный климат, Т - тропический климат);
атегория размещения (согласно ГОСТ 15150—69*).
ТАБЛИЦА 11.21. ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (v р)н, кг/(м2 ■ с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • ℃), при скорости движения теплоносителя по трубкам 明 м/с
Аэродинамическое сопротивле- ние ДРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
1,5
25,76
27,14
28,17
28,99
29,68
30,28
30,8・
31,27
31,7
32,46
15,03
2
28,94
30,49
31,65
32,57
33,28
34,02
34,61
35,14
35,62
36,47
24,02
2,5
31,68
33,38
34,64
35,65
36,5
37,23
37,88
38,46
38,99
39,91
34,65
3
34,11
35,93
37,29
38,38
39,3
40,09
40,78
41,41
41,98
42,97
46,51
3,5
36,3
38,25
39,7
40,85
41,83
42,67
43,41
44,08
44,68
45,74
59,8
4
38,32
40,38
41,9
43,12
44,15
45,04
45,83
46,52
47,16
48,28
74,34
4,5
40,19
42,35
43,95
45,23
46,31
47,24
48,06
48,8
49,47
50,64
90,07
5
41,94
44,19
45,86
47,2
48,33
49,3
50,15
50,92
51,62
52,85
106,95
5,5
43,6
45,93
47,67
49,06
50,24
51,24
52,13
52,93
53,66
54,93
124,93
6
45,16
47,58
49,38
50,82
52,03
53,08
54
54,83
55,58
56,9
143,96
6,5
46,65
49,15
51,01
52,43
53,75
54,83
55,78
56,64
57,41
58,78
164,03
7
48,07
50,65
52,56
54,09
55,38
56,5
57,48
58,36
59,16
60,57
185,09
Примечание.
Коэффицйент
теплопередачи К калориферов типа КВБ-П при теплоносителе вода
К = 26,9 (叩)°4°5 1Vsi29. Сопротивление проходу воздуха ДРа = 7,76(рр)1,63.
Обозначение
ТАБЛИЦА II22. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВСБ
Площадьповерхноститеплообменасо сторонывоздуха尸，m2
фронталь-ного 工
Площадь сечения, м2
для проходатеплоносителя
патрубка
распредели-тельно-сбор-ных коллек-
торовл
КВС6Б-П-УЗ
КВС7Б-П-УЗ
КВС8Б-П-УЗ
КВС9Б-П-УЗ
КВСЮБ-П-УЗ
12,92 15,92
18,96 22,02
28,11
0,267 0,329 0,392 0,455 0,581
0,00087
0,001-01
0,00143
КВСПБ-П-УЗ
80,3
1,66
0,00261
л ПЛЭЭ1
КВС12Б-П-УЗ
120,36
2,488
0,00392
Число ходовдля движениятеплоносителя
Длина теп-лопередаю-щей трубки,/, м
Масса,кг
6
0,53
0,655
0,78
0,905 1,555
1,655
1,655
5 5 5 5 5
5 6 7 8 0
7301
2 4
77 3 кал-м&ерь- Спга4ьн£е ппастиннать-с 319
ТАБЛИЦА 11.23. ПРИСОЕДИНИТЕ；!ЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВКВС6Б 亠 КВС10Б (РИС. 11.6,«)
Обозначение
4
片2
厶
Количествошаговотверстий
九1п
КВС6Б-П-УЗ
530
578
602
КВС7Б-П-УЗ
655
703
727
КВС8Б-П-УЗ
780
828
852
КВС9Б-П-УЗ
905
953
977
КВС10Б-П-УЗ
1155
1203
1227
彳
651
4
16
776
5
18
901
6
20
1026
7
22
1276
9
26
0=龙
§ N 斤丁‘
0
ТАБЛИЦА II 24 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВКВС11Б И КВС12Б (РИС 11 6,6)
Обозначение
6
Диаметр условного прохода патрубков Dy, мм
Количество
шай>в
отверсгий п
КВСИБ-П-УЗ
1003
1051
1075
912
50
7
44
КВС12Б-П-УЗ
1503
1551
1575
1412
50
11
52
ТАБЛИЦА 11.25 ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВСБ
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (и р)н, кг/(м2 • с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • ℃), при скорости движения теплоносителя по трубкам 明 м/с
Аэродинамическое сопротивление ДРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
1,5
21,55
22,72
23,58
24,27
24,86
25,36
25,81
26,2
26,57
27,21
11,1
2
23,83
25,12
28,08
26,85
27,49
28,05
28,64
28,98
29,38
30,08
17,21
2,5
25,77
27,16
28,2
29,03
29,73
30,33
30,86
31,33
31,76
32,53
24,19
3
27,47
28,95
30,06
30,94
31,68
32,89
32,89
33,4
33,86
34,67
31,94
3,5
28,99
30,56
31,72
32,65
33,44
34,71
34,71
35,25
35,73
36,59
40,4
4
30,38
32,02
33,94
34,22
35,04
36,37
36,37
36,94
37,44
38,34
49,53
4,5
31,65
33,37
34,64
35,66
36,52
37,91
37,91
38,49
39,02
39,96
59,27
5
32,84
34,62
35,94
37
37,88
38,65
39,33
39,94
40,49
41,46
69,6
5,5
33,96
35,8
37,16
38,25
39,17
39,96
40,66
41,29
41,86
42,87
80,49
6
35,01
36,9
38,31
39,43
40,38
41,2
41,92
42,57
43,15
44,19
91,91
6,5
36,0
37,95
39,4
40,55
41,53
42,37
43,11
43,78
44,38
45,45
103,85
7
36,95
38,95
40,43
41,62
42,62
43,48
44,24
44,92
45,55
46,64
116,27
ТАБЛИЦА IL26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВЕВ
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха 尸，m2
Площадь сечения, м2
Число ходов для движения теплоносителя 乙
Длина теплопе- редаюихей трубки /, м
Масса, кг
фронтального А
для прохода теплоносителя
патрубка л
распределительно-сборных коллекторов л
КВБ6Б-П-УЗ
17,22
0,267
0,53
71
КВБ7Б-П-УЗ
21,22
0,329
0,655
84
КВБ8Б-П-УЗ
25,29
0,392
0,00116
0,00101
0,00245
6
0,78
97
КВБ9Б-П-УЗ
29,34
0,455
0,905
111
КВБЮБ-П-УЗ
37,48
0,581
1,155
137
КВБНБ-П-УЗ
107,08
1,66
0,00348
0,00221
0,00409
4
1,655
359
КВБ12Б-П-УЗ
160,49
2,488
0,00592
0,00358
1,655
529
ТАБЛИЦА 11.27. ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВББ
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (ор*, кг/(м2 • с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • ℃), при скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
Аэродинамическое сопротивление ДРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,2
1,5
20,43
21,53
22,35
23,01
23,57
24,04
24,46
24,84
25,18
25,79
15,35
2
22,59
23,81
24,72
25,45
26,06
26,59
27,05
27,47
27,85
28,52
23,8
2,5
24,43
25,75
26,73
27,52
28,18
28,75
29,75
29,7
30,11
30,83
33,45
3
26,04
27,44
28,49
29,33
30,03
30,64
31,18
31,66
32,1
32,87
44,17
3,5
27,48
28,97
30,07
30,95
31,7
32,34
32,91
33,41
33,87
34,69
55,87
4
28,79
30,35
31,51
32,44
33,22
33,89
34,48
35,01
35,5
36,35
68,49
4,5
30,01
31,63
32,84
33,72
34,62
35,31
35,93
36,49
36,99
37,88
81,97
31,13
32,82
34,07
35,07
35,92
36,64
37,28
37,86
38,37
39,3
96,26
5,5
32,19
33,93
35,23
36,26
37,13
37,88
38,55
39,14
39,18-
40,63
111,32
33,18
34,98
36,31
37,38
38,28
39,05
39,74
40,35
40,91
41,89
127,11
6,5
34,13
35,97
37,34
38..44
39,37
40,16
40,86
41,49
42,07
43,08
143,61
35,02
36,92
38,33
39,45
40,4
41,22
41,94
42,59
43,18
44,21
160,8
ТАБЛИЦА 11.28. ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАЛОРИФЕРОВ КВСБ А尸w，кПа
Тип калорифера
Номер калорифера
Коэффициент /
Тип калорифера
Номер калорифера
Коэффициент /
14,25
12,63
15,1
13,49
КВСБ-П-УЗ
15,96
КВББ-П-УЗ
14,34
16,81
15,2
10
18,52
10
16,91
11
19,8
11
20,91
12
31,36
12
34,61
ТАБЛИЦА II 29 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВБ6Б И КВЫОБ (РИС П7，&)
Обозначение
/
4
厶
彳3
Количест во
шагов «1
отверстий W
КВБ6Б-П-УЗ
530
578
602
651
4
16
КВБ7Б-П-УЗ
655
703
727
776
5
18
КВБ8Б-П-УЗ
780
828
852
901
6
20
КВБ9Б-П-УЗ
905
953
977
1026
7
22
КВБЮБ-П-УЗ
1155
1203
1227
1276
9
26
ТАБЛИЦА IL30 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВКВЫ1Б И КВБ12Б (РИС II 7.6)
Обозначение
£
品
2
Диаме гр условного прохода патрубков % мм
Количество
шагов «1
отверстий и
КВЫ1Б-П-УЗ
1003
1051
1075
912
50
7
44
КВЫ2Б-П-УЗ
1503
1551
1575
1392
65
11
52
&7
ПРИЛОЖЕНИЕ III
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫИ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ
III.L ЦЕНТРАЛЬНЫЕКОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры КТЦЗ изготовляют только по четырем базовым (типовым) схемам компоновки оборудования и их модификациям, образующимся путем доукомплектования, замены или исключения отдельных видов оборудования из базовых схем. Кондиционеры могут работать в двух режимах производительности по воздуху - номинальной и максимальной. Отличие кондиционеров максимальной производительности от кондиционеров номинальной производительности состоит в том, что при сохранении габаритных размеров увеличивается производительность по воздуху в 1,25 раза, что позволяет улучшить показатели по занимаемой площади и объему на стро ительных объектах Кондиционеры, которые укомплектованы масляными фильтрами, применяются только с номинальной производительностью.
По базовым схемам 1, 2, 3 (см. рис. Ш.1) изготовляют центральные кондиционеры, а по базовой схеме 4 - кондиционеры-теплоутилиза- торы (табл. III. 1 и III.2). Базовые схемы 1, 3, 4 имеют десять индексов (обозначений), т. е. для всего ряда кондиционеров КТЦЗ-10, КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-8 0, КТЦЗ-12 5, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250, а базовая схема 2 имеет четыре индекса (обозначения), т. е. КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80.
При заказе модификаций базовых схем количество оборудования каждого наименования не должно превышать указанных ниже величин:
камера орошения -1 шт.
воздухонагреватель:
первого подогрева-2 шт. (не более четырех рядов трубок)
второго подогрева-1 шт. (не более двух рядов трубок)
фильтр воздушный -1 шт. вентиляционный агрегат -1 шт.
клапан воздушный-3 шт.
блок приемный -1 шт.
блок присоединительный 一 1 шт.
камера воздушная -1 шт.
камера обслуживания - 4 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,2—3 — 1 шт. блок теплоутилизации- 1 шт.
В отдельных обоснованных случаях допускается заказывать кондиционер с минимальным или максимальным количеством оборудования. Минимальное количество оборудования, входящего в состав модификации базовой схемы, должно включать не менее трех наименований основного оборудования (камера орошения, блок тепломассообмена, блок теплоутилизации, фильтр воздушный, воздухонагреватель, вентиляторный агрегат, блок приемный, клапан воздушный). Максимальное количество оборудования, комплектуемого дополнительно к модификации базовой схемы, может составлять не более трех наименований указанного ниже оборудования
камера орошения -1 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,1-3-1 шт. воздухонагреватель:
первого подогрева -1 шт. (не более двух рядов трубок)
второго »~ 1 шт. (однорядный)
блока тепломассообмена - 3 шт. (не более шести рядов трубок)
блока теплоутилизации-4 шт. (не более восьми рядов трубок)
клапан воздушный-2 шт.
вентиляторный агрегат для рециркуляции-1 шт.
камера воздушная — 2 шт.
камера обслуживания - 2 пгт.
Аэродинамическое сопротивление кондиционеров по базовым схемам или их модификациям определяется путем суммирования аэродинамических сопротивлений отдельных видов оборудования, составляющих базовую схему или ее модификацию.
Масса базовой схемы или ее модификации определяется путем суммирования масс отдельных видов оборудования, составляющих базовую схему или ее модификацию.
КТЦЗ-80КТЦЗ-125КТЦЗ-160КТЦЗ-200КТЦЗ-250КТЦЗ-80КТЦЗ-125КТЦЗ-160КТЦЗ-200КТЦЗ-250Индексы кондиционеров различных типовИндексы кондиционеров различных типовНомер базовойсхемыНомер базовойсхемы25.25.25.325.425.325.420.1一 紀20.1一 紀8&88о о о о8&88о о о оТАБЛИЦА III.1. НОМЕНКЛАТУРА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ И КОНДИЦИОНЕРОВ- ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ КТЦЗ С БАЗОВЫМИ СХЕМАМИ КОМПОНОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
Индексы кондиционеров различных типов
Индексы кондиционеров различных типов
Номер базовойсхемы
Номер базовойсхемы
25.
25.
25.325.4
25.325.4
20.1一 紀
20.1一 紀
8&88
о о о о
8&88
о о о о
Номер базовойИндексы кондиционеров различных типов
схемы
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ・31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
1
01.1
02.1
03.1
04.1
06.1
2
—
—
03.2
04.2
06.2
3
01.3
02.3
03.3
04.3
06.3
4
01.4
02.4
03.4
04.4
06.4
Продолжение табл. III.]
ТАБЛИЦА Шт2. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ (РИС. III.I)
Тип кондиционера
L
н
й
7^005500001-335535992-55225333
2255555555
5544444444
9983838888
1123234545
澀72572595095011203187需
05000003005255001483
2888995511и I I1 2 2 3 6 7 7
彌8108108108101020一二
0005055050
4440400202
444ОФОО5О51112122222
5050055550
56294025529516731694
67&89О1334
1 1 1* и 11
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
I
I
/ / Л Y . -3 |Аж— 一一 一=
1650
KTU37L5
к
ось выхлопного
ПАТРУБКА
叵|<1
ОСЬ ВЫХЛОПНОГО
КТЦЗ-63, КТ軍-80
口
貝
о
-М
925
.565
%,L3
?7Л. ТОЛ. ^Ж^^^^ g玄далдаг«а^5 <^УЖ^ ^^h^ С, 1, % ЗВ 工 ^^№S^^^^^^^^^^^ ^^!^JKсхема 4)⑹
/ - камера орошения; 2 - камера обслуживания; J -воздухонагреватели; 4- фильтр воздушный; 5 - блок приемный; б-блокприсоединигельный; 7 вентилят орные агрега гы; 8 - блок теплоути-зизации с четырехрядным теплообменником
ТАБЛИЦА IIL3. КОНСТРУКТИВНЫЕ ИСПОЛНЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ, ВХОДЯЩЕГО В СОСТАВ БАЗОВЫХ СХЕМ
Оборудование
Условное обозначение
Тип кондиционера
Номер базовой схемы
Исполнение
Камера орошения
ОКФ-З
КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5 + КТЦЗ-250
1
2
Правая, исполнение по плотности форсунок-2 Исполнение по плотности форсунок-2
ОКС1-3
ОКС2-3
КТЦЗ-31,5 + КТЦЗ-80
2
Правая, исполнение по плотности форсунок-2
Воздухонагреватель
ВН1-3
ВН2-3
КТЦЗ-31,5 亠 КТЦЗ-80
КТЦЗ-10 亠 КТЦЗ-250
2
2
Однорядный, без обводного канала
Двухрядный, без обводного канала
Блок тепломассообмена
БТМ2.1-3
КТЦЗ-10 + КТЦЗ-250
3
Правый
Блок тепло- утилизации
БТ4-3
КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
4
«
Фильтр воздушный
ФР 1-3
КТЦЗ-10 亠 КТЦЗ-250
КТЦЗ-31,5 亠 КТЦЗ-80
1,3,4 2
Сухой, для атмосферной пыли
Вентиляторный агрегат
ВКЭ1-3
ВКЭ2-3
КТЦЗ-10 亠 КТЦЗ-125; КТЦЗ-31,5 + КТЦЗ-80
КТЦЗ-160 + КТЦЗ-250
1,3,4 2 1,3,4,
Полное (условное давление 1,2 кПа, привод направляющего аппарата- электрический. Положение корпуса и направление вращения-Пр. 0°
Блок приемный
БСЭ1-3
БПЭ-3
КТЦЗ-10 + КТЦЗ-250 КТЦЗ-31,5 + КТЦЗ-80 КТЦЗ-10 十 КТЦЗ-250
1,3
2
4
Привод клапана воздушного -электрический
Ш・2・ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫКондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ- 10, КТЦЗ-20, КТЦ3^31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. III.2) предназначены для работы по утилизации теплоты (или холода) в системе вытяжной вентиляции с целью снижения энергопотребления теплоты (или холода) вентиляционных выбросов. Температура воздуха вентиляционных выбросов, поступающих в кондиционер-теплоутилизатор, не должна превышать 70 ℃.В кондиционерах-теплоутилизаторах использован способ утилизации теплоты (или холода) с промежуточным теплоносителем, ко-Ш・2・ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫКондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ- 10, КТЦЗ-20, КТЦ3^31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. III.2) предназначены для работы по утилизации теплоты (или холода) в системе вытяжной вентиляции с целью снижения энергопотребления теплоты (или холода) вентиляционных выбросов. Температура воздуха вентиляционных выбросов, поступающих в кондиционер-теплоутилизатор, не должна превышать 70 ℃.В кондиционерах-теплоутилизаторах использован способ утилизации теплоты (или холода) с промежуточным теплоносителем, ко-торый предполагает наличие групп теплообменников, соединенных между собой кольцевым трубопроводом с циркуляционным насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (насос и запорно-регулирующая аппаратура выбираются проектантом для конкретных условий и заводом-изготовителем кондиционеров не поставляются). В качестве промежуточного теплоносителя применяют воду или незамерзающие растворы, который выбирается в зависимости от исходных данных и функционального назначения системы утилизации.Кондиционер-теплоутилизатор включает следующее оборудование: блок теплоутилиза- ции, блок приемный, фильтр воздушный, камеру обслуживания, блок присоединительный, вентиляторный агрегат.торый предполагает наличие групп теплообменников, соединенных между собой кольцевым трубопроводом с циркуляционным насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (насос и запорно-регулирующая аппаратура выбираются проектантом для конкретных условий и заводом-изготовителем кондиционеров не поставляются). В качестве промежуточного теплоносителя применяют воду или незамерзающие растворы, который выбирается в зависимости от исходных данных и функционального назначения системы утилизации.Кондиционер-теплоутилизатор включает следующее оборудование: блок теплоутилиза- ции, блок приемный, фильтр воздушный, камеру обслуживания, блок присоединительный, вентиляторный агрегат.
Ш・2・ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ
Кондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ- 10, КТЦЗ-20, КТЦ3^31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. III.2) предназначены для работы по утилизации теплоты (или холода) в системе вытяжной вентиляции с целью снижения энергопотребления теплоты (или холода) вентиляционных выбросов. Температура воздуха вентиляционных выбросов, поступающих в кондиционер-теплоутилизатор, не должна превышать 70 ℃.
В кондиционерах-теплоутилизаторах использован способ утилизации теплоты (или холода) с промежуточным теплоносителем, ко-
Ш・2・ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ
Кондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ- 10, КТЦЗ-20, КТЦ3^31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. III.2) предназначены для работы по утилизации теплоты (или холода) в системе вытяжной вентиляции с целью снижения энергопотребления теплоты (или холода) вентиляционных выбросов. Температура воздуха вентиляционных выбросов, поступающих в кондиционер-теплоутилизатор, не должна превышать 70 ℃.
В кондиционерах-теплоутилизаторах использован способ утилизации теплоты (или холода) с промежуточным теплоносителем, ко-
торый предполагает наличие групп теплообменников, соединенных между собой кольцевым трубопроводом с циркуляционным насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (насос и запорно-регулирующая аппаратура выбираются проектантом для конкретных условий и заводом-изготовителем кондиционеров не поставляются). В качестве промежуточного теплоносителя применяют воду или незамерзающие растворы, который выбирается в зависимости от исходных данных и функционального назначения системы утилизации.
Кондиционер-теплоутилизатор включает следующее оборудование: блок теплоутилиза- ции, блок приемный, фильтр воздушный, камеру обслуживания, блок присоединительный, вентиляторный агрегат.
торый предполагает наличие групп теплообменников, соединенных между собой кольцевым трубопроводом с циркуляционным насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (насос и запорно-регулирующая аппаратура выбираются проектантом для конкретных условий и заводом-изготовителем кондиционеров не поставляются). В качестве промежуточного теплоносителя применяют воду или незамерзающие растворы, который выбирается в зависимости от исходных данных и функционального назначения системы утилизации.
Кондиционер-теплоутилизатор включает следующее оборудование: блок теплоутилиза- ции, блок приемный, фильтр воздушный, камеру обслуживания, блок присоединительный, вентиляторный агрегат.
IIL3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯКамеры орошения изготовляют трех типов:форсуночные камеры орошения ОКФ-3;сеточные камеры орошения ОКС1-3 без водонах ревателя;сеточные камеры орошения ОКС2-3 с водонагревателем.Камеры орошения ОКФ-3 (рис. IIL2, табл. Ш.4 и III.5) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200 и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКСЬЗ и ОКС2-3 一 в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5; 40, 63 и 80 тыс. м3/ч.Камера орошения ОКФ«3 предназначена для осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха»IIL3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯКамеры орошения изготовляют трех типов:форсуночные камеры орошения ОКФ-3;сеточные камеры орошения ОКС1-3 без водонах ревателя;сеточные камеры орошения ОКС2-3 с водонагревателем.Камеры орошения ОКФ-3 (рис. IIL2, табл. Ш.4 и III.5) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200 и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКСЬЗ и ОКС2-3 一 в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5; 40, 63 и 80 тыс. м3/ч.Камера орошения ОКФ«3 предназначена для осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха»Камеры орошения изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.Камеры орошения ОКС (рис. Ш.З и III.4, табл. III.6) являются универсальным контактным аппаратом, предназначенным для эффективного осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха в составе центральных кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.Для осуществления политропических процессов тепловлажностной обработки рекомендуется применять камеру орошения с большей плотностью, при адиабатических процессах-с меньшей плотностью.Камеры орошения помимо работы в политропическом режиме на холодной воде могут работать в режиме испарительного нагрева с низкопотенциальным теплоносителем.Камеры орошения изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.Камеры орошения ОКС (рис. Ш.З и III.4, табл. III.6) являются универсальным контактным аппаратом, предназначенным для эффективного осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха в составе центральных кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.Для осуществления политропических процессов тепловлажностной обработки рекомендуется применять камеру орошения с большей плотностью, при адиабатических процессах-с меньшей плотностью.Камеры орошения помимо работы в политропическом режиме на холодной воде могут работать в режиме испарительного нагрева с низкопотенциальным теплоносителем.Рис. IIL2. Камеры орошения ОКФ-3Рис. IIL2. Камеры орошения ОКФ-3m^125-Aim^125-AiсливИу50сливИу50
IIL3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ
Камеры орошения изготовляют трех типов:
форсуночные камеры орошения ОКФ-3;
сеточные камеры орошения ОКС1-3 без водонах ревателя;
сеточные камеры орошения ОКС2-3 с водонагревателем.
Камеры орошения ОКФ-3 (рис. IIL2, табл. Ш.4 и III.5) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200 и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКСЬЗ и ОКС2-3 一 в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5; 40, 63 и 80 тыс. м3/ч.
Камера орошения ОКФ«3 предназначена для осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха»
IIL3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ
Камеры орошения изготовляют трех типов:
форсуночные камеры орошения ОКФ-3;
сеточные камеры орошения ОКС1-3 без водонах ревателя;
сеточные камеры орошения ОКС2-3 с водонагревателем.
Камеры орошения ОКФ-3 (рис. IIL2, табл. Ш.4 и III.5) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200 и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКСЬЗ и ОКС2-3 一 в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5; 40, 63 и 80 тыс. м3/ч.
Камера орошения ОКФ«3 предназначена для осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха»
Камеры орошения изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Камеры орошения ОКС (рис. Ш.З и III.4, табл. III.6) являются универсальным контактным аппаратом, предназначенным для эффективного осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха в составе центральных кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Для осуществления политропических процессов тепловлажностной обработки рекомендуется применять камеру орошения с большей плотностью, при адиабатических процессах-с меньшей плотностью.
Камеры орошения помимо работы в политропическом режиме на холодной воде могут работать в режиме испарительного нагрева с низкопотенциальным теплоносителем.
Камеры орошения изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Камеры орошения ОКС (рис. Ш.З и III.4, табл. III.6) являются универсальным контактным аппаратом, предназначенным для эффективного осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха в составе центральных кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Для осуществления политропических процессов тепловлажностной обработки рекомендуется применять камеру орошения с большей плотностью, при адиабатических процессах-с меньшей плотностью.
Камеры орошения помимо работы в политропическом режиме на холодной воде могут работать в режиме испарительного нагрева с низкопотенциальным теплоносителем.
Рис. IIL2. Камеры орошения ОКФ-3
Рис. IIL2. Камеры орошения ОКФ-3
m^125-Ai
m^125-Ai
слив
Иу50
слив
Иу50
/-бак, 2 стенка передняя; 3 - воздухораспредели 1ель; ^-потолок; 5 - коллекторный ряд; 6 дверка; 7 ~ каплеуловитель; 8-стенка;светильник; 10 - муфта
ТАБЛИЦА Ш.4. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКФ-З
КондиционерКамера орошения
индекс
ТИП
исполнение
диаметр условно; о прохода,
количество стояков, Ш1., в ряду по ходу воздуха
количество форсунок, шт.
Масса, кг, не более
на од~ ном ci ояке
всего в ряду по ходу воздуха
всего
Dy⑴т форсункам
5 (2)- перелив или к иасосу
первом
втором
всего
первом
втором
01.01304
КТЦЗ-10
1
65
100
2
1
3
6
12
6
18
2
2
2
4
6
12
12
24
406
02.01304
КТЦЗ-20
1
'65
100
4
3
7
6
24
18
42
2
4
4
8
6
24
24
48
647
03.01304
КТЦЗ-31,5
]
100
125
4
3
7
9
36
27
63
2
4
4
8
9
36
36
72
1083
04.01304
КТЦЗ-40
1
125
4
3
7
12
48
36
84
1244
2
НЮ
4
4
8
12
48
48
96
06.01304
КТЦЗ-63
1
125
9
7
16
9
81
63
144
1911
2
250
9
9
18
9
81
81
162
08.01304
КТЦЗ-80
1
125
9
7
16
12
108
84
192
2055
2
250
9
9
18
12
108
108
216
12.01304
КТЦЗ-120
1
125
250
18
14
32
9
162
126
288
3173
2
18
18
36
9
162
162
324
16.01304
КТЦЗ-160
1
125
250
18
14
32
12
216
168
384
3655
2
18
18
36
12
216
216
432
20.01304
КТЦЗ-200
1
300
26
20
46
9
234
180
414
2
125
26
26
52
9
234
234
468
4561
25.01304
КТЦЗ-250
1
300
26
20
46
12
312
240
552
2
125
26
26
52
12
312
312
624
52 SO
ТАБЛИЦА Ш.5. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЕР ОРОШЕНИЯ ОКФ-3 (РИС. П1.2)
Кондиционер
Исполнение
Размеры, мм
Ж
индекс
ТИП
Л
4
力2
&
4
H
修
必
H、
01.01304
КТЦЗ-10
1
2
825
750
876
905
63
1250
1125
1301
1747
6
9
02 01304
КТЦЗ-20
1
2
1652
1625
1703
1732
39
1250
1125
1301
1747
13
9
03.01304
КТЦЗ-31,5
1
2
1652
1625
1703
1732
39
200^
1875
2051
2640
13
15
04.01304
КТЦЗ-40
1
2
1652
1625
1703
1732
39
2500
2375
2551
3140
13
19
06 01304
КТЦЗ-63
1
2
3402
3375
3453
3482
39
2000
1875
2051
2640
27
15
08 01304
КТЦЗ-80
1
2~
3402
3375
3453
3482
39
2500
2375
2551
3140
27
19
12.01304
ЕГ1Ш-Г25
1
Z
，40工
F43d
Г46/
f
^OOv
、38h
*今65*
у，№и
2
”丄
16.01304
КТЦЗ-160
1
2
3402
3375
3453
3482
39
5000
4875
5041
5640
27
39
20 01304
КТЦЗ -200
1
2
5152
5125
5203
5232
39
4000
3875
4051
4640
41
31
25 01304
КТЦЗ-250
1
5152
5125
5203
5232
39
5000
4875
5051
5640
41
39
2
2775
т^125-А(
1387,5
6
7
10
1830
71
720
подвод воды К ФОРСУНКАМ 与⑺
подвод воды К КЛАПАНУ
ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА
2Г1 丈忘zxl
УРОВЕНЬ ВОДЫ
Рис III 3 Камеры орошения ОКС1-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)
/ - бак, 2 раскос, 5-стенка передняя, ^-сеточное устройство, 5 коллектор, 6-потолок, 7 - дверка, 5 - каплеуловитель, 9-стенка,муфта, //-светильник
подвод воды К КЛАПАНУ~Dg2D 2подвод воды К КЛАПАНУ~Dg2D 22715107527151075mN25=Ai ~125mN25=Ai ~12566IDID\伞F\伞F720720183018301212подвод воды К ФОРСУНКАМ 必⑺подвод воды К ФОРСУНКАМ 必⑺ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХАДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХАУРОВЕНЬ воды^УРОВЕНЬ воды^7^^7^^!审!审сливслив
подвод воды К КЛАПАНУ~
Dg2D 2
подвод воды К КЛАПАНУ~
Dg2D 2
2715
1075
2715
1075
mN25=Ai ~125
mN25=Ai ~125
6
6
ID
ID
\伞F
\伞F
720
720
1830
1830
12
12
подвод воды К ФОРСУНКАМ 必⑺
подвод воды К ФОРСУНКАМ 必⑺
ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА
ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА
УРОВЕНЬ воды^
УРОВЕНЬ воды^
7^^
7^^
!审
!审
слив
слив
上、Ш4 Камеры орошения ОКС2-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)
7-бак, 2-раскос, ? стенка передняя, 4 дверка 5 сетчатое устройство, 6-коллектор, 7-потолок, 5-каплеуловителт9 - во здухонагреватель, /0, /4—стенки 77 узел перелива, 12 муфта, 13 фильтр, /5-светильник
ТАБЛИЦА III6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЕР ОРОШЕНИЯОКС1-3, ОКС2-3 (РИС. IIL3, IIL4)
Кондиционер
Тип камеры орошения
Количество форсунок для исполнения
Диаметр условного прохода, мм
индекс
ТИП
1
2
D，⑴k форсункам
屮2) перелив или к насосу
d，⑶
03.01204КТЦЗ-31,5ОКС1-3—
2024125125
03.01404ОКС2-350
04 01204КТЦЗ-40ОКС1・3—
2430125125
04.01404ОКС2-350
06 01204КТЦЗ-6 3ОКС1-3一
4048125250
06.01404ОКС2-350
08 01204КТЦЗ-80ОКС1-3—
5260125250
08.01404ОКС2-350
Продолжение табл. 111,6
яРазмеры, мм
Масса, кг, не более
4
4
4
/
Н
Я,
"з
死
w
--1160
1652 1652 1703 1732 2000 1875 2051 2640 2674 2794 13 15
90—1345
——1270
1652 1652 1703 1732 2500 2375 2551 3140 3174 3294 13 19
90—1455
——1847
3402 3375 3453 3482 2000 1875 2051 2640 2674 2794 27 15
90902217
——2017
3402 3375 3453 3482 2500 2375 2551 3140 3174 3294 27 19 .
90902387
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ
Воздухонагреватели (рис Ш 5) предназначены для тепловой обработки воздуха до заданных параметров Теплоносителем служит горячая или перегретая вода с температурой от 70 до 180℃ и давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см2) (табл IIL7)
Воздухонагревателями комплектуются центральные кондиционеры КТЦЗ производительностью по воздуху 10-250 тыс м% всех базовых схем и их модификаций Воздухонагреватели могут быть применены в системах воздушного отопления и вентиляции
Для осуществления различных способов регулирования температуры обрабатываемого воздуха воздухонагреватели изготовпяют без обводного канала ВН и с обводным каналом или ктапаном ВНО (таби III8) Запыленность воздуха, поступающего на воздухонагреватель, не должна превышать 0,5 мг/м3
Рис Ш 5 Воздухонагреватели без обводного каналаВН1-3 ВН!,5-3 и ВНзЗ
/ базовые теп ^ообменники 2 стет^ки 3 опоры
ТАБЛИЦА Ш7 АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
Режим работы кондиционера
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не более
без обводного канача
с обводным каналом или клапаном
1-рядный1,5-рядный 1 2-рядный
1-рядный
1,5-рядный
2-ряцный
С номинальной произ- 37(3,77)44,2(4,5)63(64)55(5,6)72,9(7,4)93(9,48)
водительностью по воздуху
С максимальной произво- 49(4,99)67,1(6,8)8 3(8,46)79(8 05)ПО,7(11,3)13 3(13.56)
дительностью по воздуху
Без обводнсм о к шла ВНБез обводнсм о к шла ВН06 10114106 10314 1/06 10214206 10114106 10314 1/06 102142ььо п疗8 2 64 6 7о п疗8 2 64 6 70810114'08 10314 1 5 КТЦЗ*?О 408 1021420810114'08 10314 1 5 КТЦЗ*?О 408 102142(4(4ГАБЛИЦА Ш8 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗ ДУ ХОН АГРР В АТЕЛЬЙ
Без обводнсм о к шла ВН
Без обводнсм о к шла ВН
06 101141
06 10314 1/
06 102142
06 101141
06 10314 1/
06 102142
ь
ь
о п疗
8 2 6
4 6 7
о п疗
8 2 6
4 6 7
0810114'
08 10314 1 5 КТЦЗ*?О 4
08 102142
0810114'
08 10314 1 5 КТЦЗ*?О 4
08 102142
(4
(4
Воздухонагрсва гель
Индекс
Коли чество рядов
Тип кондиционера
Количес1во базовых 1е1пообмеиниксв
П юшадь
HOBS \FO
С Ч К П iO- обмена, м2
В ющась фронта I ног г сс ie
НИЯ U
Мт з
21 че
3 门 тее
1 м
1 25 м
1 5 м |^м
01 10114
1
4 8,4
но
01 10314
1,5
КТЦЗ 10
1
27,2
1 03
>34
01 10214
2
36 8
155
02 10114
1
и 3
16、
02 10314
1,5
KTU3-20
1
<5 2)
2 У
208
02 10214
2
¥ 6
2э0
03,10114
[
60 4
244
03 10314
!,5
КТЦЗ-31,5
—
-1
88 7
ч чи
316
03 10214
2
е q
390
04 10114
1
74 6
305
04 10314
1 5
КТЦЗ 40
2
1105
4 14
397
04 10214
9
；4"2
485
12 10114 ‘2 ИВИ
12 10214
1
1 5
КТЦЗ 125-一
4
Ml о
4S т D
В 25
No НЕС W65
1610П4
]
*/》
…6
16 10314
1 5
КТЦЗ 1604
2
16、5
16 10214
2
601,6
心15
20 10114
1
4
мхи
?0 >0314
1,5
КТЦЗ 200 一 -
6
532 2
19 88
i49Q
20 102!4
Т4 8
2300
25 10114
1
g] ?
1800
25 103М
1 <
КТЦЗ ”о - -6
彳
6^9 а
44
2*0
25 10214
2
90/4
Х70
01 11114
1
14 54
口仆
01 11314
1,5
KTU3 101
20 9
0n
! >6
01 11214
2
5 75
02 11114
1
29,6
ВО
С обводным ка
02 1В14
1，
КТЦЗ 201--
42,4
166
6
начом или к^а-
02 1С4
2
SO T
2(Ю
паилм ЕНО
Продолжение табл. Ш.9
Воздухонагреватель
Индекс
Количество рядов
Тип кондиционера
Количество базовых теплообменников
Площадь поверхности теплообмена, м2
Площадь фронтального сечения, м2
Масса, кг, не более
1 м
1,25м
1,5м
2м
03.11114103.11314 1,5 КТЦЗ-31?5 —03.11214203.11114103.11314 1,5 КТЦЗ-31?5 —03.11214204.11114104.11314 1,5 КТЦЗ-4004.11214204.11114104.11314 1,5 КТЦЗ-4004.1121421 —一 11 —一 15 5 4 7 上465,960!限1205 5 4 7 上465,960!限1202,491802352902353,3153063802,491802352902353,315306380С обводным кана- 06.111141лом или клапаном 06.11314 1,5КТЦЗ-63 —-ВНО06.112142С обводным кана- 06.111141лом или клапаном 06.11314 1,5КТЦЗ-63 —-ВНО06.11214290⑶18090⑶180"7"7
03.111141
03.11314 1,5 КТЦЗ-31?5 —
03.112142
03.111141
03.11314 1,5 КТЦЗ-31?5 —
03.112142
04.111141
04.11314 1,5 КТЦЗ-40
04.112142
04.111141
04.11314 1,5 КТЦЗ-40
04.112142
1 —
一 1
1 —
一 1
5 5 4 7 上
465,960!限120
5 5 4 7 上
465,960!限120
2,49
180
235
290
235
3,315
306
380
2,49
180
235
290
235
3,315
306
380
С обводным кана- 06.111141
лом или клапаном 06.11314 1,5КТЦЗ-63 —-
ВНО06.112142
С обводным кана- 06.111141
лом или клапаном 06.11314 1,5КТЦЗ-63 —-
ВНО06.112142
90⑶180
90⑶180
"7
"7
IIL5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНАБлоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м^/н. Изготовляю гея в двух вариант ах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант -без насоса и без обвязки оросительной сели БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;IIL5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНАБлоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м^/н. Изготовляю гея в двух вариант ах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант -без насоса и без обвязки оросительной сели БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных геплообменниках.В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180℃ и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохлади геля хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном-280 Па (2 кге/м2).Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных геплообменниках.В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180℃ и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохлади геля хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном-280 Па (2 кге/м2).Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.
IIL5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Блоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м^/н. Изготовляю гея в двух вариант ах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант -без насоса и без обвязки оросительной сели БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.
Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;
IIL5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Блоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м^/н. Изготовляю гея в двух вариант ах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант -без насоса и без обвязки оросительной сели БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.
Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;
для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных геплообменниках.
В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180℃ и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохлади геля хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).
Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном-280 Па (2 кге/м2).
Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.
для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных геплообменниках.
В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180℃ и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохлади геля хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).
Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном-280 Па (2 кге/м2).
Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.
08.11114
08.11314
08.11214
1
1,5 2
КТЦЗ-80 —
——2
120,8
177,4
241*6
6,63
455
600
745
12.11114
1
180
680
12.11314
1,5
КТЦЗ-125 —
—4 —
262
9,96
890
12.11214
2
360
1110
16.11114
1
241,6
875
16.113-14
1,5
КТЦЗ-160 —
——4
354,8
13,25
1155
16.11214
2
483,2
1450
20.11114
1
270
1080
20.11314
1,5
КТЦЗ-200 —
,—6—■—
393
14,94
1385
20.11214
540,2
1725
25.11114
1
362
1420
25.11314
1,5
КТЦЗ-250 —
-—.6
532,2
19,89
1840
25.11214
2
724,8
2280
Рис. IIL6. Блоки тепломассообмена БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
/—бак, 2. /0—стенка передняя и задняя; 3 - теплообменник, 4-поюлок; 5-оросительная система;(5-каплеуловитель, 7-дверка,8-насос (для блока БТМ2.1-3), 9-муфта, //-светильник, /2 трубопровод обвязки блока БТМ2.1-3: 13 резиновая заглушка
ТАБЛИЦА III.9. КОЛИЧЕСТВО И ТИПОРАЗМЕРЫ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВДЛЯ БЛОКОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м 1 1,5м2M01.02124КТЦЗ-101—01.0222402.02124КТЦЗ-201—02.0222403.02124КТЦЗ-31,5————103.0222404.02124КТЦЗ-402———04.0222406.02124КТЦЗ-63206.02224ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м 1 1,5м2M01.02124КТЦЗ-101—01.0222402.02124КТЦЗ-201—02.0222403.02124КТЦЗ-31,5————103.0222404.02124КТЦЗ-402———04.0222406.02124КТЦЗ-63206.02224ИндексТип кондиционераКоличес1во двухрядных базовых теплообменников1,25м1,5м2M08.0212408.022^12.0212412.02224КТЦЗ-80КТЦЗ-1254—416.0212416.02224КТЦЗ-160—4220.0212420.02224КТЦЗ-200625.0212425.02224КТЦЗ-250—63ИндексТип кондиционераКоличес1во двухрядных базовых теплообменников1,25м1,5м2M08.0212408.022^12.0212412.02224КТЦЗ-80КТЦЗ-1254—416.0212416.02224КТЦЗ-160—4220.0212420.02224КТЦЗ-200625.0212425.02224КТЦЗ-250—63
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м 1 1,5м
2M
01.02124
КТЦЗ-10
1—
01.02224
02.02124
КТЦЗ-20
1—
02.02224
03.02124
КТЦЗ-31,5
————
1
03.02224
04.02124
КТЦЗ-40
2—
——
04.02224
06.02124
КТЦЗ-63
2
06.02224
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м 1 1,5м
2M
01.02124
КТЦЗ-10
1—
01.02224
02.02124
КТЦЗ-20
1—
02.02224
03.02124
КТЦЗ-31,5
————
1
03.02224
04.02124
КТЦЗ-40
2—
——
04.02224
06.02124
КТЦЗ-63
2
06.02224
Индекс
Тип кондиционера
Количес1во двухрядных базовых теплообменников
1,25м
1,5м
2M
08.02124
08.022^
12.02124
12.02224
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
4
—
4
16.02124
16.02224
КТЦЗ-160
—
4
2
20.02124
20.02224
КТЦЗ-200
6
25.02124
25.02224
КТЦЗ-250
—
6
3
Индекс
Тип кондиционера
Количес1во двухрядных базовых теплообменников
1,25м
1,5м
2M
08.02124
08.022^
12.02124
12.02224
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
4
—
4
16.02124
16.02224
КТЦЗ-160
—
4
2
20.02124
20.02224
КТЦЗ-200
6
25.02124
25.02224
КТЦЗ-250
—
6
3
ТАБЛИЦА Ш.10. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ И МАССА КРУПНОГАБАРИТНЫХ УЗЛОВ БЛОКОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ 2.1-3, БТМ 223
、Узел
Тип кондиционера
Блок тепломассообмена
Размеры, мм
Масса, кг
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
600 X 1739 X 1830
191
Бак
КТЦЗ-63 + КТЦЗ-160
600 х 1830 х 3489
393
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
БТМ 2.1-3 и БТМ 2.2-3
600 х 1830 х 5239
556
Стенки (передняя и задняя)
КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-63
КТЦЗ-125 + КТЦЗ-200
42 х 1650 х 1750
65
КТЦЗ-40 + КТЦЗ-80 КТЦЗ-160 + КТЦЗ-250
42 х 1650 х 2250
83
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
42 х 1739 х 1830
68
Потолок
КТЦЗ-63 + КТЦЗ-160
42 х 1830 х 3489
120
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
42 х 2013 х 2618
120
КТЦЗ-10
299 х 335 х 832
92
КТЦЗ-20 十 КТЦЗ-63
332 х 375 х 1030
134
Насос
КТЦЗ-80
БТМ 2,1-3 .
485 х 495 х 1390
310
КТЦЗ-125
505 х 574 х 1495
415
КТЦЗ-160; КТЦЗ-200
515 х 585 х 1555
460
КТЦЗ-250
575 х 585 х 1645
550
.6. БЛОКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ
Блоки теплоутилизации предназначены для вторичного использования теплоты (или холода) удаляемого из помещения воздуха путем отбора их промежуточным теплоносителем, циркулирующим между теплообменниками блока теплоутилизации и воздухонагрева
телем центрального кондиционера, с целью подогрева или охлаждения обрабатываемого наружного воздуха. Блоки теплоутилизации изготовляют без обводного канала БТ4-3 (рис. IIL7) и с обводным каналом БТ04-3 (рис. IIL8). Максимальное давление промежуточного теплоносителя не должно превышать 1,2 МПа (12 кгс/см2).
ВОЗДУХ
Рис Ш 7 Блоки теплоутилизации БТ4-3/ потолок, 2 кап теу товите гь ? сменка, 4 1епюобх*енник, 5 бак 6 иидаавка
Рис П18 Блок теплоутилизации БТ04-3
/ и 2 узлы распределения воздуха входной и выхо^р^й 才 *в?“ =рп юобччеп^ / <яе!ч рник
Блоки теплоутилизации без обводного канала БТ4-3 (табл. III.11) применяются для работы в режиме с влаговыпадением.
Аэродинамическое сопротивление блока при номинальном режиме кондиционера-теп- лоутилизатора 210 (21), при максимальном ~ 290 Па (29 кгс/м2).
Блоки теплоутилизации с обводным каналом БТ04-3 (табл. III. 12) целесообразно при-
менять в условиях, когда возможно инееобра- зование на поверхностях теплоотдающих элементов теплообменников (при обработке центральным кондиционером воздуха с отрицательной температурой).
Аэродинамическое сопротивление блока при номинальном режиме работы кондиционе- ра-теплоутилизатора - 370 (37), при максимальном-480 Па (48 кгс/см2).
Типоразмеры базовыхтеплоо бмен нико вТипоразмеры базовыхтеплоо бмен нико вТАБЛИЦА 111.11. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ БТ4-3БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовыхтеплоо бмен нико в
Типоразмеры базовыхтеплоо бмен нико в
1,25 м1,5 м2 м1,25 м1,5 м2 м448822448888126126
1,25 м1,5 м2 м
1,25 м1,5 м2 м
4
4
8
8
2
2
4
4
8
8
8
8
12
6
12
6
03.03044
04.03044
06.03044
08.03044
12.03044
16.03044
20.03044
Индекс блока теплоутилизации
25.03044
ТАБЛИЦА III. 12. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ
БТО4-3 БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовых теплообменников
,Индекс блока теплоутилизации
03.03144
04.03144
06.03144
08.03144
12.03144
16.03144
20.03144
25.03144
1,5 м2—, 4—8—12—
2 м—.2—4—8—12
Основные размеры блоков теплоутилизации приведены в табл. III.13
ТАБЛИЦА Ш.13, ОСНОВЙЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ (РИС. IIL7 И III.8)
Индекс
Тип кондиционера
А
為
厶
6
H
6
Й
Количество шагов 2
Масса, кг, не более
01.03044
КТЦЗ-10
828
750
876
920
456
——
——
286
——
6
485
02.03044
КТЦЗ-20
1655
1625
1703
1747
870
——
——
1113
——
13
808
03.03144
КТЦЗ-31,5
1875
2051
1365
—
—
2643
1903
—
668
15
1620
04.03144
КТЦЗ-40
2375
2551
1869
—
—
3143
2403
—
666
19
1910
11L7. ФИЛЬТРЫ ВОЗДУШНЫЕ
Фильтры воздуншые ФР 1-3 (рис. III.9) предназначены для очистки воздуха, поступающе! о в кондиционер, от атмосферной пыли при среднегодовой запыленности воздуха до 1 мт/м3
и кратковременной запыленности до 10 мг/м3. Фильтры не предназначены для очистки воздуха от волокнистой пыли.
Эффективность очистки воздуха с материалом ФРНК-ПГ не менее 88%, с материалом ИФП-1 не менее 90%.
КТЦд-125； КТЦд-160
nxi25
0
总g2
勿
КТЦЗ-200； КТЦЗ-250
I
г＞匸пхт心
"ЛГ
а
堂
力丿 J A? ]7752 I 4?
Рис. IIL9. Фильтры воздушные ФР1-3
а-КТЦЗ-125; КТЦЗ-160; б- КТЦЗ-200; КТЦЗ-250; /-корпус; 2-катушка; 5 - электропривод; 4 - отверстие для подсоединенияпылевытяжной системы; 5-площадка; б-лестница; 7- мановакуумметр (на стенке со стороны обслуживания); ^-неподвижнаярешетка; 9 - фильтрующий материал
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная - 10000, максимальная - 12 500 м3/(ч • м?) (табл. Ш.14, III. 15).
Фильтры воздушные ФР2-3 предназначены для очистки воздуха, поступающего в кондиционер, от атмосферной и волокнистой пыли при среднегодовой запыленности 1 мг/м3 и кратковременной запыленности до 10 мг/м3.
Эффективность очистки воздуха от минеральной пыли 88%, от волокнистой - 98%.
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная -10000, максимальная - 12 500 м3/(ч-м2) (табл. III. 15).
Фильтры воздушные ФС-3 (табл. III. 16) предназначены для очистки воздуха от пыли
в системах кондиционирования и приточной вентиляции при запыленности воздуха до 10 мг/м3.
Фильтры не предназначены для очистки воздуха от волокнистой пыли и для кондиционеров максимальной производительности.
Для смачивания фильтрующих сеток в качестве замасливателя применяются масла:
масло висциновое с температурой застывания минус 20 ℃ (ГОСТ 7611-75 *);
масло индустриальное И-12А, И-20А с температурой заставания минус 30 ℃ (ГОСТ 20799-75*);
масло приборное МВП с температурой застывания минус 60 ℃ (ГОСТ 1805-76 *).
ТАБЛИЦА III. 14. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ВОЗДУШНЫХ ФР1-3 (РИС. IIL9)
Индекс
Тип кондиционфа
А
4
4
Bi
ь
н
%
"з
力
m
01.21134
02.21134
ктцз-ю
КТЦЗ-20
876
1301
625
905
1732
825
63
141,5
1750
1250
—
6
9
03.21134
КТЦЗ-31,5
1703
2051
2300
1652
2640
2000
2332
—
13
15
04.21134
КТЦЗ-40
2551
3140
2500
2832
19
06.21134
КТЦЗ-63.
2051
1250
39
242,5
2640
2000
2332
—
15
08.21134
12.21134
КТЦЗ-80 3453
КТЦЗ-125
2551
4051
4070
3402
3140
4640
2500
4000
2832
2332
4332
27
19
31
16.21134
КТЦЗ-160
5051
5640
5000
2832
5332
39
20.21134
25.21134
КТЦЗ-200 5203
КТЦЗ-250
4051
5051
5800
5152
4640
5640
4000
5000
2332
2832
4332
5332
41
31
39
ТАБЛИЦА III.15. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВ ФР1-3 И ФР2-3
Индекс
Тип кондиционера
Фильтрующий материал
Прокладочное полотно
Количество панелей высотой, м
Масса, кг, не более
размеры полотна, м
количество полотен для заправки, urr.
количество поставляемых полотен, шт.
размеры, м
количество полотен для заправки
количество поставляемых полотен
ФРНК-ПГ и ① пи
ФРНК-ПГ и ① гм
ФРНК-ПГ ИФП-1
1,25 2 2,5
01.21134
КТЦЗ-10
0,865 х 7,5 0,83 х
7,5
1
1
——
—
02.21134
КТЦЗ-20
1,73 х 7,5
1,66 X
7,5
1
1
—
—
--
03.21134
КТЦЗ-31,5
1,73 х 12
1,66 X
12
1
—
04.21134
КТЦЗ-40
1,73 х 15
1,66 X
15
1
—
——
06.21134
КТЦЗ-63
1,73 х 12
1,66 X
12
—
——
08.21134
КТЦЗ-80
1,73 х 15
1,66 X
15
——
—
12.21134
КТЦЗ-125
1,73 х 12
1,66 X
12
—
—
—
16.21134
КТЦЗ-160
1,73 х 15
1,66 X
15
—-
——
——
20.21134
КТЦЗ-200
1,73 х 12
1,66 X
12
—
——
—
25.21134
КТЦЗ-250
1,73 х 15
1,66 X
15
—
—
—
Фильтры ФР2-3
01.21124
КТЦЗ-10
0,865 х 7,5 0,83 х
7,5
1
1
4
8
0,9 X 7,5
1
02.21124
КТЦЗ-20
1,73 х 7,5
1,66 х 7,5
1
1
4
8
1,8 X 7,5
03.21124
КТЦЗ-31,5
1,73 х 12
1,66 X
12
1
1
4
8
1,8 X 12
04.21124
КТЦЗ-40
1.73 х 15
1,66 X
15
1
1
4
8
1,8 X 15
06.21124
КТЦЗ-63
1,73 х 12
1,66 X
12
2
2
8
16
1,8 X 12
08.21124
КТЦЗ-80
1,73 х 15
1,66 X
15
2
2
8
16
1,8 X 15
12.21124
КТЦЗ-125
1,73 х 12
1,66 X
12
4
4
16
32
1,8 X 12
16.21124
КТЦЗ-160
1,73 х 15
1,66 X
15
4
4
16
32
1,8 X 15
20.21124
КТЦЗ-200
1,73 х 12
1,66 X
12
6
6
24
48
1,8 X 12
25.21124
КТЦЗ-250
1,73 х 15
1,66 X
15
6
6
24
48
1,8 X 15
Фильтры ФР1-3
Примечание. В фильтрах используется электродвигатель типа 4АА63А4 (мощность 0.25 кВт, частота вращения 1440 об/мин).
115
168
1 一
276
—1
333
2 -
536
一 2
644
1091
1296
6
1622
—6
1940
1
1
1
118
1
173
1
282
1
340
2
548
2
569
4
1113
4
1325
6
1652
——
6
1977
ТАБЛИЦА III. 16. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВ ФС-3
Индекс
Тип кондиционера
Пропускная способность по воздуху, тыс.м3/ч
Удельная воздушная нагрузка, тыс.м3/(ч-м2)
Площадь фронтального сечения, м2
01.20024
КТЦЗ-10
10
10
1,04
02.20024
КТЦЗ-20
20
10
2,07
03.20024
КТЦЗ-31,5
31,5
10,6
3,15
04.20024
КТЦЗ-40
40
10,6
3,94
06.20024
КТЦЗ-63
63
10,6
6,31
08.20024
КТЦЗ-80
80
10,6
7,88
12.20024
КТЦЗ-125
125
10,6
12,62
16.20024
КТЦЗ-160
160
10,6
16,76
20.20024
КТЦЗ-200
200
10,6
18,9
25.20024
КТЦЗ-250
250
10,6
23,64
Продолжение табл. 111.16
Объем бака до рабочего уровня масла, м3
Скорость движения по ходу воздуха фильтрующих сеток, см/мин
Электродвигатель
Масса (без замаслива- теля), кг
первой
второй
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
0,1255
0,14513 ± 105,6 ±0,54АА63А40,251440340
77222277224444557722227722444455Примечание.Примечание.650
77222277
22444455
77222277
22444455
Примечание.
Примечание.
700
1030
16 ± 17 ± 0,5 АИР80А4 1,114001120
1400
1590
2090
2300
Аэродинамическое сопротивление фильтров 100 Па; эффективность очистки воздуха 80%.
IIL8. УСТАНОВКАРЕГЕНЕРАЦИОННАЯ УР-1-02А
Установка У Р-1 -02А (рис. III. 10) предназначена для восстановления фильтрующих свойств объемных нетканых фильтров<шьных материалов марки ФРНК-ПГ и ИФП-i способом отмывки в воде и последующей сушки подогретым воздухом с целью их повторного использования.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАУСТАНОВКИ УР-1-02А
Производительность pei енерации фильтрующего материала, м/ч . 3,9 Давление воды перед форсунками, Па (кгс/см2)(6,86— 9,8)104
(0,7 — 1)
Расход воды на регенерацию 1 м2 фильтрующего материала, м3 .0,6
Темпера! ура воздуха для сушкм материала, ℃40-45
Установочная мощность, кВт
вентагрегага5,5
электропривода . .. . 1,1
Тип и номер вентилятора ВЦ4-75.6,3； 01 41214
Производи гельностьвент ar pei ата,
м% .10000
Тип электродвигателя привода ка- lyunai и промывателя .... АИР80А4
Воздухонагреватель , . .. 01 11214
Масса, кг950
1740
V-■““а ВОДА К ФОРСУНКАМ
Рис. ШЛО. Установка регенерационная УР-1-02А
/ рама; 2 электропривод, ?- теплообменник, 4 - вен гагрег ат.
5 бак, б-воздуховод, 7 направляющий аппарат велтагрегаи
Ш9 KAMI РА ОБСЛУЖИВАНИЯ КО-3
Камеры КО-3 пре дназначены для форми ров&нкя ^оз \ушного потока и обслуживания со( еднегс обору цоваиия в кондиционере В дне камеры имейся сливнои натр)бок дитя отвода конденсат м образующегося в приемных блоках при nos*i 1СННВ \о юдного воздух 1 В КОНДИ ционер, и ut отводи влаги попа^аю^пей в каме ру обслуживания из (. осет,него оборудования (камеры орошения б юка юп юмассообмена и ш 6 joxd 】ип(0)ги шзацип) (тао i Ш 17)
F \ЪЛПЦ л!й I/ ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ
KrMi Р (ОБСЛУЖИВАНИЯ КО 3
Индекс
Ilin KOH ШЦИОНсра
М 8a 7 не бо iee
01 50004
71二 10
力
02 50004
КТЦЗ 20
67
03 ")(КЮ4
KIU3-3L)
78
卄4 4/004
KI ЦЗ-40
85
К1ЦЗ 63
106
KI U3-&0
114
4
КТЦЗ-125
140
к!цЗ-1бО
150
К IЦЗ-200
160
厶4^
К】 из 2SO
170
ШЛО. КАМЕРЫ ВОЗД5 ШПЫГКВ 0,5-3 И КК 1-3
Виз 1\Ы Ibit KdM j Ы 1PL OUJIU iCHbl дл幺 смешения BU5 хуншых О 1 оков и обслужи ^шья соседнею оборудования Кам ры воздушные ыиринои 5о5 мм иоозначаются кВ 0,5-3, ширянии 1080 мм КВ I ”
камеры возд>шр 扌 пос си аЯЮхся в р^зоО ранном виде и СкЮтфаю1ся на месте мс итажа U юз III 18)
таблица 〃工工 основные данные
ВОЗДУШНЫХ КАМЕР КЬ
“ с ювно^ обозначение
Индекс
1и I кондиционер i
Масса кг не более
01 52104
К1цЗ-10
53
02 >2104
КТЦЗ 20
65
03 《2104
КГЦЗ-31 5
76
КВ 0,>3
06 、2104
КТЦЗ-63
100
6 52104
КТЦЗ 160
151
25 52104
КТЦЗ 250
166
04 52204
Ю ЦЗ 40
133
08 52204
КТЦЗ-80
167
КВ 1-3
12 52204
К1 ЦЗ 125
215
16 52204
КТЦЗ 160
240
20 52204
КТЦЗ-200
253
25 «2204
КТЦЗ-250
265
n】JL КЛАПАНЫ ВОЗДУШНЫЕ
Кпапаны воздушные (pwc Ill 11) предназна чены для регулирования объемов наружного и рсцирку 1ЯЦИОННОГО воздуха, поступающего в кондиь^ионер а 1акжс регулирования коли- uccjBd воздуха, лроходяще! о через воздухона г ревак sit
Клапаны ви◎气 уш^еч, £юоо1 о шпоразмерг югуs I рйменяться во все кондиционерах но гри эюм воздушная нагрузка на фронтальное сечеши к папана нс 1。чжна превышать ‘5 тыс %『(ч м‘) При ^>1ии Hdi рузке аэро ди омическое сопротивление открытого клапана равно 25 Па
К шпаны воздушные 1ипа КВР могу г быть vci ановлены (при необходимости； в воздуш вых камерах
К ипаны воздушные коми 1ек1уются элект- ри ескими, 1шевмат ическими или ру шыми приводами (шб < 111 19)
тз ктцз-ю ^ктцз-1бо
КВЭ'З KTU37L5十 KTU3'160i
Рис. Ш.П. Клапаны воздушные КЭ-3 и КВЭ-3
7 - корпус с лопатками; 2 一 электропривод, 3 вставка только для КВЭ-3
ТАБЛИЦА I1L19. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ ВОЗДУШНЫХ
Обозначение
Индекс
Тип кондиционера
Привод
Количество лопаток, шт.
Площадь фронтального сечения, м2
8
Я
Масса, кг, не более
тип
количество
мм
Клапаны воздушные
КЭ 0,5-3
01.33304 КТЦЗ-10
3
0,42
844
■ 503 '
48
03.33304 КТЦЗ-20 - КТЦЗ-40
МЭО-40/63-0,25-82 1
6
0,84
-1671
75
КЭ 1-3
03.34304
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
1,68
1003
101
КЭ 0,5-3
06.33304
КТЦЗ-63 +
12
1,7
503
138
КЭ 1-3
06.34304
КТЦЗ-160
3,4
3421
1003
190
КЭ 0,5-3
КЭ 1-3
20.3 3 304
20.34304
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
МЭО-250/63-1
0,25-841
18
2,6
5,2
-5171
503
1003
220
300
КП 0,5-3
01.33204 КТЦЗ-10
3
0,42
844
503 '
60
03.33204
КТЦЗ-20 +
КТЦЗ-40
6
0,84
-1671
87
КП 1-3
03.34304
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
1
1,68
1003
113
КП 0,5-3
06.33204
КТЦЗ-63 +
12
1,7
503
150
КП 1-3 •
06.34204
КТЦЗ-160
МИМ-К250-
3.4
3421
1003
202
КП 0,5-3
20.33204
КТЦЗ-200;
2
18
2,6
503
235
КП 1-3
20.34204
КТЦЗ-250
5,2
5171
1003
315
КВЭ 0,25-3
01.32314
Клапаны воздушные для обвода воздухонагревателей
КТЦЗ-10,0,21
828
33
02.32314
КТЦЗ-20
0,42
1655
46
КВЭ 0,5-3
03.33314
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
МЭО-40/63-1
6
0,84
1671
503 -
75
06.33314
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
0,25-82
12 -
1,7
138
КВЭ 1-3
12.34314
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
3,4
1003 ■
190
20.34314
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
МЭО-250/63- 0,25-84
18
5,2
5171
350
Продолжение табл IILI9
Обозначение
Индекс
Тип кондиционера
Привод
Количество лопаток, шт
Площадь фронтального сечения, м2
В 1 н
Масса, кг, не более
тип
количество
мм
01.32214
КТЦЗ-10
1
0,21
828
45
02.32214
КТЦЗ-20
0,42
1655
58
КВП 0,5-3
03.33214
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
МИМ-К250- 111-153061
1
6
0,84
1671
503
87
06.33214
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
12
1,7
3421
150
КВП 1-3
12,34214
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
3,4
1003
202
20.34214
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
2
18
5,2
5171
365
КВР 0,25-3
01.32114
КТЦЗ-10
1
0,21
828
20
02.32114
КТЦЗ-20
0,42
1655
34
КВР 0,5-3
03.33114
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
Ручной
1
6
0,84
1671
503
71
06.33114
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
12
1,7
3421
135
КВР 1-3
12.34114 КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
3,4
1003
185
20.34114
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
18
5,2
5171
330
Ш.12. БЛОКИ ПРИЕМНЫЕ
Блоки приемные предназначены для приема, регулирования, смешения и распределения по живому сечению объема наружного и ре
циркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер.
Изготовляют блоки двух типов, прямоточные и смесительные.
По типу привода возушных клапанов
блоки поставляются: прямоточные с электроприводом БПЭ-3, прямоточные с пневмоприводом БПП-3, смесительные с электроприводом БСЭ-3, смеси гельнь>с с пневмоприводом ЕС'П-3.
Аэродинамическое сопротивление приемных блоков при номинальной произзодитель- ноет и кондиционера пе более 70 Па (табл. Ш.20).
ТАБЛИЦА. III 20 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕПРИЕМНЫХ БЛОКОВ
Продолжение табч. Ш.20
Гии блока
Индекс
Тип кондиционера
Масса, кг, не более
01.51224
КГЦЗ-10
230
02.51224
КТЦЗ-20
330
03.51224
КТЦЗ-31,5
395
04.51224
КТЦЗ-40
530
06.51224
КТЦЗ-63
685
БСШ-З
08.51224
КТЦЗ-80
880
12.51224
КТЦЗ-125
1250
16.51224
КТЦЗ-160
1690
20.51224
КТЦЗ-200
1750
25.51224
КТЦЗ-250
2455
Тип блока
j Индекс I !1
ИИ
кондиционера
()1.51134
КТЦЗ-10
02.51134
КТЦЗ-20
03.31134
кщз-31,5
БПЭ-З
04 51134
КТЦЗ-40
06 5H34
КТЦЗ-63
08.53134
КТЦЗ-80
12.51134
КГЦЗ-125
16.51134
КГЦЗ-160
20.51134
КТЦЗ-200
25.51134
КТЦЗ-250
01.51124
КТЦЗ-10
02.51124
КТЦЗ-20
03.51124
KTH3-3L5
04.51124
КТ ЦЗ-40
06 51124
КТЦЗ-63
ЬПП-3
08.51124
КТЦЗ-80
12.5Н24
КТЦЗ-125
16.5П24
KTU3-160
20.51124
К1ЦЗ-200
25 51124
КТЦЗ-250
Масса, кг,не более
БСП2-3
БСЭ1-3
01.51234
U2.5i234 03 51234 04.51234 06.51234 08.51234 12.51234 16.51234 2U.5i234 25.51234
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20 КТЦЗ-31.5 КТЦЗ-40 КТЦЗ-6^ КТЦЗ-80 КТЦЗ-125 КТЦЗ-160 КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
5005500550
6302276047
1233550246
06.51324
08.51324
12.51324
16.51324
20.51324
25 51324
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
5 5 5 0 5 5
9 7 ^ 1 W ю^89613912 2 2
5005500505
7413387102
1233550257
5-5О5О5ОЮОО00706530872 3 35 ь 8 2 7 6 3
и i и ,j
111.13. БЛОКИ ПРИСОЕДИНИ! ЕЛЬНЫЕ
Блоки присоединительные обеспечиваю! вход обработанного в кондиционере воздух, в вентиляторные аг регаты Выпускаются блою присоединительные вента! регатов односгорон него всасывания БП1-3 и двусюроннего всасы вания БП2-3.
1П.14. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Вентиляторные ar pera i ы предназначен! для перемещения воздуха в центральных кон диционерах и подачи его к местам потреблс ния Во всех кондиционерах применяются вент агрегаты радиальные.
В кондиционере КТЦЗ-10 применяете
06.51334
КТЦЗ 63
870
08 51334
КIЦЗ-80
950
БСЭ2-3
12 Э1334
KTU3-12S
1605
!6.5i334
КТЦЗ-160
2095
20.51334
КТ ЦЗ-200
2275
25.51334
КТЦЗ-250
2885
04.51434
!、1 ЦЗ-40
570
БОЗ-З
08.51434
КТЦЗ-80
1000
12 51434
КТЦЗ-125
1600
20.51434
К ГЦЗ-200
2190
вентагрегат одностороннего всасывания п первой схеме исполнения (рис. 111.12, о), КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-125 вешагрегат) одностороннего всасывания по шестой схем (рис. Ш.12, б), в КТЦЗ-160, КТЦЗ-200 КТЦЗ-250 - вента! регаты двухстороннею в& сывания по седьмой схеме (рис. Ш.12, в).
Технические характеристики и основнь размеры вентиляторных агрегатов приведен в табл.
353353
353
353
ШЛ4. Вентиляторные агрегаты
4 0 0 5 58 2 0 0 07 16 5 04 0 0 5 58 2 0 0 07 16 5 0о о о о о5 7 5 0 89 2 5 4 91 1 с^ 9^о о о о о5 7 5 0 89 2 5 4 91 1 с^ 9^0 0 52330 0 5233475640795--475640795--4 0 0 5 58 4 2 7 37 2 5 3 91 1 9^ 9^4 0 0 5 58 4 2 7 37 2 5 3 91 1 9^ 9^о о о о оо о о о о2 3 2 3 212 3 2 3о о о о оо о о о о2 3 2 3 212 3 2 30 3 6 5 06 5 6 3 78 2 6 3 60 3 6 5 06 5 6 3 78 2 6 3 68 0 0 0 02 4 0 107 0 4 0 28 0 0 0 02 4 0 107 0 4 0 25 4 2 6 66 3 3 5 19 8 6 3 51113 35 4 2 6 66 3 3 5 19 8 6 3 51113 30 4 0 0 64 4 3 4 82 7 0 5 93 3 4 3 60 4 0 0 64 4 3 4 82 7 0 5 93 3 4 3 60 5 0 5 08 5 8 137 0 2 140 5 0 5 08 5 8 137 0 2 1426 о/2/2112 6 а26 о/2/2112 6 а
4 0 0 5 5
8 2 0 0 0
7 16 5 0
4 0 0 5 5
8 2 0 0 0
7 16 5 0
о о о о о
5 7 5 0 8
9 2 5 4 9
1 1 с^ 9^
о о о о о
5 7 5 0 8
9 2 5 4 9
1 1 с^ 9^
0 0 5
233
0 0 5
233
475640795--
475640795--
4 0 0 5 5
8 4 2 7 3
7 2 5 3 9
1 1 9^ 9^
4 0 0 5 5
8 4 2 7 3
7 2 5 3 9
1 1 9^ 9^
о о о о оо о о о о
2 3 2 3 2
12 3 2 3
о о о о оо о о о о
2 3 2 3 2
12 3 2 3
0 3 6 5 0
6 5 6 3 7
8 2 6 3 6
0 3 6 5 0
6 5 6 3 7
8 2 6 3 6
8 0 0 0 0
2 4 0 10
7 0 4 0 2
8 0 0 0 0
2 4 0 10
7 0 4 0 2
5 4 2 6 6
6 3 3 5 1
9 8 6 3 5
1113 3
5 4 2 6 6
6 3 3 5 1
9 8 6 3 5
1113 3
0 4 0 0 6
4 4 3 4 8
2 7 0 5 9
3 3 4 3 6
0 4 0 0 6
4 4 3 4 8
2 7 0 5 9
3 3 4 3 6
0 5 0 5 0
8 5 8 13
7 0 2 14
0 5 0 5 0
8 5 8 13
7 0 2 14
26 о/2/2
112 6 а
26 о/2/2
112 6 а
Рис III 12 Вентиляторные arperai ы № 6,3 (а), № 8 (0,№ 112 № 16 и № 20 (и)
7 корпус, 2 рама, 3 виброизолятор, 4 элек i родвигатель,5 - узел вала с рабочим колесом, 6 - направляющий аппаратс приводом, 7 привод с элек гродвигателем и клиноременнойпередачей
ТАБЛИЦА IIL21. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ № 11,2, 16; 20, 16/2, 20/2 (СМ. РИС. Ш」2, а)
Номер вентиляторного агрегата
Н
L
丄3
丄4
丛
典
Bs
a
Продолжение табл, Ш,21
Номер вентиляторного arperaia
6
&2
/
4
k
加
五шt
8 6 9 -
2 3 4 --
5 0 0 0 0
16 5 0 1
3 19 6 8
м ^ ^
0 5 0
782-
ООО5 0 0
7 0 5
2 2 3 --
4 9 7 --
42157110--4298101二
423248-
4 0 0 0 0
8 2 0 4 9
7 14 2 9
1 1 2 2
L1620
354 приложение s・ центральное K{mdsMsOHepssKOHduw」OHepb7men 1оти」ёзвтор£
Индекс вентагрегата с приводом направляющего аппарата
Тип кондиционера
Полное давление Р, кПа
Производительность
м%
Частота вращения, об/мин
Электродвигатель
мм
Количество виброизоляторов
Масса вращающихся частей (без ротора), кг
Масса, кг. не более
тип
мощность ^, кВт
условное
расчетное
ручным
электрическим
1
10
01.41214
01.41234
08
0,8
12,5
1440
4А112М4
5,5
235
1,2
10
260
01.41314
01.41334
КТЦЗ-10
1,2
1,1
12,5
1440
4A132S4
7,5
335
7
30
1,8
10
270
01.41514
01.41534
1,8
1,6
12,5
1440
4А132М4
11
0,94
20
620
02.41214
02.41234
0,8
—
—
1030
4A132S4
7,5
0,67
25
1,16
20
655
02.41314
02.41334
1,2
0,92
25
1140
4А132М4
11
535
4
120
1,6
20
695
02.41414
02.41434
КТЦЗ-20
1,6
1270
4A160S4
15
1,4
25
02 41514
02.41534
2,07
20
1420
4A180S4
22
6
785
1,8
1,83
25
ТАБЛИЦА III 22. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ
Ill」-BeHmluxmopHb-e а2регат£ 355
03.41214
03.41234
КТЦЗ-31,5
0,8
0,8
31,5
665
4A160S6
11
320
4
230
1062
03.41314
03.41334
1,2
1,2
31,5
775
4А180М6
18,5
1129
03.41414
03.41434
1,6
L5
31,5
845
4А200М6
22
1213
1,3
40
03.41514
03.41534
1,8
1,8
31,5
925
4A200L6
30
5
1284
1,66
40
04.41214
04.41234
0,8
0,8
40
730
4А160М6
15
1093
04.41314
04.41334
1,2
1,2
40
825
4А200М6
22
4
1219
04.41414
04.41434
КТЦЗ-40
1,6
1,6
40
910
4A200L6
30
320
230
1285
1,25
50
04.41514
04.41534
1,8
1,9
40
970
4А225М6
37
5
1336
1,59
50
06.41214
06.41234
0,8
0,8
63
465
4А200М6
22
2401
06.41314
06.41334
1,2
1,2
63
540
4A200L6
30
440
4
545
2371
06.41414
06.41434
КТЦЗ-63
1,6
1,5
63
595
4A250S6
45
2666
1,34
80
06.41514
06.41534
1,8
63
645
4А250М6
55
2783
1,8
1,65
80
356 Припомение ш. иентрапьн£е KOHduwuoHep£кконаищюнерьттепмоупшпизаторы
Индекс вентагрегата с приводом направляющего аппарата
Тип кондиционера
Полное давление Л кПа
Производительность е-юз, М3/ч
Частота вращения, об/мин
Электродвигатель
т, мм
Количество виброизоляторов
Масса вращающихся частей (без ротора), кг
Масса, кг, не более
тип
мощность М кВт
условное
расчетное
ручным
электрическим
08.41214
08.41234
0,8
0,8
80
505
4A200L6
30
2459
08.41314
08.41334
1,2
1,2
80
575
4A250S6
45
2665
08.41414
08.41434
КТЦЗ-80
1,6
1,6
80
635
4А250М6
55
440
4
545
2713
1,29
100
08.41514
08.41534
1,8
1,88
80
675
4A280S6
75
2995
1,57
100
12.41214
12.41234
0,8
0,8
125
410
4A250S6
45
3685
12.41314
12.41334
1,2
1,2
125
465
4А250М6
55
330
6
915
3737
12.41414
12.41434
КТЦЗ-125
1,6
125
515
4A280S6
75
4137
1,6
U9
160
12.41514
12.41534
1,8
1,93
1,53
125
160
550
4A315S6
НО
380
970
4250
一
16.42234
КТЦЗ-160
0,8
0,8
160
540
4А250М6
55
360
7
1120
5000
—
16.42334
1,2
1,2
160
605
4A280S6
75
390
5230
Продолжение табл. III.22
III.14. венти」1 нторньк агрегат2357
16.42434
КТЦЗ-160
1,6
1,6
160
665
4/X315S6
110
1610
7
1120
6200
1,17
200
16.42534
L8
2
160
715
4А315М6
132
1640
6300
1,55
200
20.42234
0,8
(),8
200
395
4A280S6
75
390
7350
20.42334
1,2
1,2
200
450
4A315S6
110
1610
1120
7530
20.42434
КТЦЗ-200
1,6
1,6
200
505
4А315М6
132
1640
10
7550
1,34
250
20.42 5 34
1,8
1,8
200
525
А03-400М-10
160
1760
1730
8900
1,56
250
25.42234
0,8
0,8
250
435
4A315S6
110
1610
7550
—
25.423 34
1.2
1,2
250
485
4А315М6
132
1640
1730
7580
25.42434
КТЦЗ-250
1,6
1,7
250
540
А03-400М-10
160
1760
10
8900
1,23
315
25.42534
1,8
2
250
575
A03-400S-8
200
1760
2030
8500
1,55
315
IIL15. КОНДИЦИОНЕРЫ МЕСТНЫЕНЕАВТОНОМНЫЕ ТИПА КНБ
Кондиционеры КНБ (рис. III.13, табл. III.23) предназначены для круглогодичного технологическог о и комфортного кондиционирования в помещениях производственных и общественных зданий. Кондиционеры могут применяться в системах кондиционирования с тепло- и холодоснабжением ог центральных источников (ТЭЦ, центральная котельная, центральная холодильная станция, артезианская скважина). Предельные значения температуры наружного воздуха, обрабатываемого в кондиционере, от 40 до минус 45℃ и ниже.
Кондиционеры оснащены электрической системой регулирования и обеспечивают автоматическое поддержание температуры воздуха в помещении с точностью ± 1℃ и относительной влажности в помещении с точностью ±7%.
Пример условного обозначения КНБ-6,3-01.
КНБ - кондиционер неавтономный, имеющий запас полного давления на выходе, обеспечивающий поддержание заданной температуры и влажности воздуха и очистку его от пыли.
6,3 - производительностьпо воздуху,
тыс. м3/ч;
0,1 - модификация
Рис. III. 13 Кондиционеры КНБ-3,15-01 и КНБ-6,3-01 (а), КНБ-10-01 и КНБ-20-01 (б)
/ пане ib силовая, 2 сепаратор, 3 и 7 воздухонагреватели второго и первого подогрева, 4 - вентилягорный агрегат, 5 клапанвоздушный, 6 фипьтр воздушный, 8 коллектор, 9 - манометр, /О-насос, 11 клапан поплавковый, 12 - клапан обратный,方 филыр водяной, 14 коллектор с форсунками, /5-смотровое стекло
ТАБЛИЦА III.23. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КНБ (РИС. 111.13)
Показатель
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
Производительность по воз- духу, м3/ч
3150
6300
10000
20000
Производительность по холоду при начальной температуре воздуха 30 ℃, относительной влажности 40%, начальной
21,5
43
67,5
135
температуре холодоносителя 8℃, кВт
Производительность по теплоте, кВт:
первого подогрева при начальной температуре воздуха —30сС, начальной
75
150
240
480
температуре теплоносителя 130℃
второго подогрева при начальной температуре воздуха
12,5
25
40
80
11 ℃, начальной температуре теплоносителя 70 ℃
Запас полного давления на выходе для воздушных каналов, Па
300
300
300
300
Эффективность очистки воздуха, %
Холодоноситель
92
92
92
92
Холодная вода
Расход холодоносителя, кг/ч
7800
13000
20000
35000
Рабочее давление холодоносителя перед форсунками, МПа, не более
0,25
0,25
0,25
0.25
Теплоноситель
Горячая вода
Температура теплоносителя на входе, "С:
первого подогрева
130
130
130
130
второго»
70
70
70
70
Рабочее давление теплоносите- ля, МПа, не более
Расход теплоносителя, кг/ч, не более:
1,18
1,18
1,18
1,18
первого подогрева
1075
2150
3440
6880
второго»
360
720
1150
2300
Установочная мощность, кВт,
2,29
4,54
7,74
15,44
в том числе:
вентилятора
0,75
3
5,5
11
насоса
1,5
1,5
2,2
4,4
исполнительного механизма
0,04
0,04
0,04
0,04
Потребляемая мощность при номинальной производитель-
2,4
4,4
7,9
14,7
ности по воздуху, кВт
Род тока
Переменный трехфазный
Частота тока, Гц Напряжение, В「
50
50
50
50
в силовой сети
380
380
380
380
в цепи управления
220
220
220
220
Масса кондиционера, кг
720
870
1380
2080
Масса пульта управления, кг Площадь теплообменной повер-
20
20
20
20
хности воздухонагревателя, м*:
первого подогрева
11,65
16,94
24,9
24,9
второго»
11,65
11,65
24.9
24,9
Продолжение табл. 111.23
Показатель
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
Площадь фронтального сечения по воздуху одного воздухонагревателя, м':
первого подогрева
0,485
0,7
1,05
1,05
второго»
0,485
0,485
1,05
1,05
Площадь живого сечения по теплоноси гелю одного воздухонагревателя, м2:
первого подогрева
0,000346
0,000693
0,000693
0,000693
второгоА
0,000346
0,000346
0,000693
0,000693
Количество воздухонагревателей:
первого подогрева
2
2
2
4
второго»
1
1
1
1
Расход теплоносителя, кг/ч:
первого подогрева
1075
2150
3440
6880
второго»
360
720
1150
2300
Примечание. По требованию заказчика кондиционер на экспорт может изготовляться для работы от электросети трехфазного тока с частотой 50 Гц, напряжением 400, 415, 440 В и частотой 60 Гц, напряжением 380, 400, 415, 440 В.
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 * ℃)
К - 24,36 (叩)产4 户27
I де (гр)ф -массовая скорость воздуха в набегающем потоке (произведение скорости воздуха на его плотность во фронтальном сечении калориферов), кг/(м2 с); (к - скорость воды в теплопередающих трубках, м).
Аэродинамическое сопротивление одного воздухонагревателя, Па
А? = 3,6(叩)？5
Гидравлическое сопротивление в одном воздухонагревателе, Па
APw = Bw2, где коэффициент В для каждого типоразмера принимается равным:
Типоразмер
...КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-011СНБ-10-01КНБ-20-01
в ....
...3,6-104
2,6-
Ю42,39 1042,39-104
ТАБЛИЦА III.24. ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дВ, И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ-А
Тип кондиционера
Октавные уровни звуковой мощности шума, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
Корректированные уровни, дБ-А
125
250
500
1000
2000
4000
8000
84
81
82
79
76
69
62
83
КНБ-3,15-01
—
—
—
—
—
—
—
——
87
85
85
85
79
76
72
88
94
87
86
86
79
75
68
89
КНБ-6,3-01
—
—
—
—
—
—
—
—
88
88
88
87
81
77
72
90
95
93
91
91
86
79
73
94
КНБ-10-01
——
—
—
—
—
—
—
—
90
91
89
91
87
81
76
94
96
95
95
95
89
82
76
98
КНБ-20-01
-'“'-'
—
—
—
—
—
—
—
98
97
96
96
92
87
80
99
Примечание.
В числителе
указаны
уровни звуковой
мощности
шума,
излучаемого в воздуховод
наг нетания, в знамена! еле - шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов.
ТАБЛИЦА III.25. КОД ПО ОКП ДЛЯ ПОСТАВКИ КОНДИЦИОНЕРОВ
Тип кондиционераКод по ОКП для поставки кондиционеров
для нужд народного хозяйства
на экспорт в страны
климатом
умеренным|
тропическим
КНБ-3,15-01 УХЛ4
48 6221 3007——
КНБ-3,15-01 УХЛ4
—48 6221 3008—
КНБ-3,15-01 Т4
——48 6221 3009
КНБ-6,3-01 УХЛ4
48 6221 4007——
КНБ-6,3-01 УХЛ4
—48 6221 4008—
КНБ-6,3-01 Т4
——48 6221 4009
КНБ-10-01 УХЛ4
48 6221 5007——
КНБ-10-01 УХЛ4
一48 6221 5008—
КНБ-10-01 Т4
——48 6221 5009
КНБ-20-01 УХЛ4
48 6221 6001——
КНБ-20-01 УХЛ4
一48 6221 6002
КНБ-20-01 Т4
一—48 6221 6003
IIL16. КОНДИЦИОНЕРЫАВТОНОМНЫЕ ТИПА КПА1
Кондиционеры автономные общего назначения КПА1 с водяным охлаждением конденсатора (рис. III. 14, табл. Ш.26-111,27) предназначены для круглогодичного технологического и комфортного кондиционирования в помещениях производственных и общественных зданий. В кондиционерах осуществляются очистка воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлажнение.
Кондиционеры обеспечивают в обслуживаемых помещениях автоматическое поддер
жание температуры от 18 до 28℃ с точностью ± 1℃ и относительной влажности от 30 до 70% с точностью +7%. Предельные значения температуры наружного воздуха при эксплуатации от 40 до минус 45℃.
Кондиционеры предназначены для эксплуатации в условиях умеренного климата (УХЛ), категория размещения 4 по ГОСТ 15150-69*. Кондиционеры изготовляют по ТУ 22-117-20-87.
Пример условного обозначения КПА 1-4,4-01; КПА - кондиционер промышленный автономный;
1 -с водяным охлаждением конденсатора; 4,4-производительность по воздуху, тыс. м3/ч; 0,1 - модификация
ВЫХОД ВОЗДУХА
/7
Рис. III. 15. Кондиционеры КПА1-7-01 (о) и КПА1-11-01 (6)
/ - агрегат вентиляторный; 2-клеммннк; 5 - панель съемная; 4- щиток приборов; 5 - вентиль мем-бранный; 6-фильтр хладоновый; 7- конденсатор; 8 - реле давления; 9 блокирующее устройство;10 - воздухонагреватель электрический; / / - распределен гль хладона; /2- воздухоохлади гель; /J-уст-ройство увлажнительное; 14 вен гиль терморегулируюший; /5-компрессор; 16 фильтр воздушный;77-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); /5-датчик реле разности давлений
Рис. III. 14. Кондиционеры КПА1-2,2-01 (а) и КПА1-4Л-01 (6)
/ агрегат компрессорно-конденса iорный； 2 - вент иль терморегулируюший; 3 распределитель хладона;4~ши гок приборный; 5 - воздухоохладитель; 6 клеммник; 7-агрегат вентиляторный; 8 - блокирующееустройство; 9 - увлажнительное устройство; 7。- воздухонагреватель элек грический; / / - панель съемная;12 фильтр воздушный; /3-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); /4- конден-саюр; /5 вентиль электромагнигный; 16- реле давления, /7 компрессор, 75-фильтр хладоновый
ТАБЛИЦА III 26 ГЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КПА1 (РИС Ш 14 И III 15)
Показа! ель
КПА122-01
КПА-4Д-01
КПА1-7,0-01
КПА1-11-01
Производительное гь по воз-
2200
4400
7000
11000
духу, М3/ч
Производительность по холоду
11
22
32
51
при температуре входящего в
кондиционер воздуха 27(±2)℃,
относительной влажности
50( + 5)% и температуре ох-
лаждающей воды на входе
24(-2)℃ кВт
Производительность по гепло-
те, кВт, не менее:
с электрическим воздухе-
6,3
12
15
24
нагревателем
с калорифером при темпера-
туре воды на входе
17
34
51
73
厶=130℃, Го = 70 ℃
Производительность по влаге,
2
4
8,5
10,9
кг/ч, не менее
Запас полного давления на вы-
300
300
400
400
ходе для воздушных каналов.
Па, не менее
Эффективная мощность, кВт
34,5
68,5
98,8
149,2
Эффективность очистки воздуха.
85
85
85
85
%, не менее
Холодильный агент
Хладон-12
Хладон-22
Хладон-22
Хладон-22
Максимально допустимая тем-
29
29
29
29
пература охлаждающей воды на
входе, ℃
Расход охлаждающей конден-
1.6
3,8
4,9
9
сатор воды, м3/ч, не более
Установочная мощность, кВт
компрессора
2,1
3,1
5
6,5
вентилятора
0,75
2,2
3
6
воздухонагревателя элек-
6,3
12
15
24
трического
увлажнительного устройства
2
4
9
9
Потребляемая мощность при
3,9
7,9
11,4
18
номинальной производитель-
ности по холоду, кВт, не более
Частота тока, Гц
50
50
50
50
Давление водопроводной воды
0,05-0,6 (0,5 — 6)
перед поплавковым клапаном
увлажнительного устройства,
МПа (кгс/см2)
Допустимое давление воды,
МПа (кгс/см2), на входе:
в конденсатор
0,6 (6)
в воздухонагреватель
1,2 (12)
Потеря давления по воде в кон-
0,1 (1)
0,15 (1,5)
денсаторе, МПа (кгс/см2)
Напряжение, В:
силовой цепи
380
380
380
380
цепи управления
220
220
220
220
Масса, кг:
без калорифера
445
540
780
1120
с калорифером
470
570
820
1180
Код по ОКП
48 6222 4005
48 6222 6006
48 6222 8065
48 6222 8068
ТАБЛИЦА III 27 ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дБ,И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ А
Тип кондиционера
Октавные уровни, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
Корректированные уровни, дБ А
125
250
500
1000
2000
4000
8000
84
81
77
75
71
67
60
78
КПА 1-2,2-01
—
—
—
——
—
—
—
—
78
78
79
77
73
69
62
82
КПА 1-3,5-04
84
81
78
82
76
71
64
84
80
78
79
82
78
71
64
85
85
82
79
82
78
74
65
85
КПА 1-4,4-01
—
81
80
80
82
78
75
67
85
94
87
86
88
79
75
68
90
КПА1-7,0-01
—
70
—
88
83
85
89
79
75
91
95
89
88
89
82
79
74
91
КПА1-11-01
—
—
—
—
1 1 —
1■
—
—
90
86
86
89
82
79
74
91
Примечание
В числителе
указаны
уровни
звуковой
мощности
шума, излучаемого
в воздуховод
нагнетания, в знаменателе - шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КПА1-3,5-О4 (РИС III16)
Производительность по воздуху, м3/ч 3500 Производительность по холоду при температуре входящего воздуха (41 ± 2)°С, относительной влажности (40 ± 5)% и температуре охлаждающей воды на входе (30 土 1)℃9 кВт 17,6 Производительность по теплоте, кВт,
не менее15
Производительность по влаге, кг/ч, не менее4
Запас полного давления на выходе для воздушных каналов, Па, не, менее300
Эффективная мощность, кВт32,9
Эффективность очистки воздуха, %, не менее85
Холодильныйагентхладон-12
Максимально допустимая температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, ℃40
Расход охлаждающей конденсатор воды, м3/ч, не более2,6
Установочная мощность, кВт
вентилятора2,2
компрессора5
воздухонагревателя15
увлажнительного устройства4
Потребляемая мощность при иоми нальной производительности по холоду, кВт, не более10
Частота тока, Гц50
Напряжение, В силовой цепи380
цепи управления220
Масса, кг, не более750
Код по ОКП48 6222 5052
Рис. III. 16. Кондиционер КПА1-3,5-04
/ конденсатор, 2-реле давления, 3-компрессор; 4 датчик-реле разности давления; 5-вентиль электромагнитный,(5-вентильгерморегулирующий, 7 - распределитель хладона, 8-клеммник, 9-агрегат вентиляторный, /0-фильтр хладоновый; II фильтрвоздушный, /2 - воздухонагреватель, 13 - блокирующее устройство, 14 - воздухоохладитель, /5 - термореле
ШЛ7. КОНДИЦИОНЕРЫАВТОНОМНЫЕ ТИПА КТА
Кондиционер КТА2-5-02 предназначен для круглогодичного технологического и комфортного кондиционирования в обслуживаемых помещениях путем охлаждения или подогрева, вентиляции и очистки от пыли. Может применяться в системах кондиционирования диспетчерских пунктов, постов управления, набора- торных помещений, вычислительных центров г Вьггг ^кается с приборами по автоматическому регу.^лрованшо влажности воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАКОНДИЦИОНЕРА КТА 2-5-02
Произво ди гельнос гь по воздуху (номинальная), м3/ч 5000-5500 ± 10%
Холодопроизводительность номинальная (при температуре кипения хладона +6℃, при температуре конденсации +55℃, при относительной влажности воздуха 50%), кВт . . 24,36
Теплопроизводительнос! ь (при температуре воды на входе в воздухонагреватель + 95 ℃), кВт . . . 36,54 Влагопроизводительность, кг/ч . . 6,45 Запас полного давления на выходе воздушных каналов, Па400
Тип конденсаторавоздушный
Расход охлаждающей среды, м3/ч 11 600 Потребляемая мощность при номинальной производительности по холоду, кВт12,5 Масса, кг, не более1000
Кондиционер КТА 1-3,5-04 с водяным охлаждением конденсатора (рис. ПТ.17) применяется на предприятиях металлургической промышленности для обслуживания постов управления прокатных станов, лабораторий, комнат отдыха при температуре окружающей среды до 60 ЭС.
В кондиционере осуществляются очистка воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлажнение. Обеспечивает в обслуживаемых поме-
Рис. IIL17. Кондиционер автономный КТА1-3,5-04
/-конденсатор кожухотрубный; 2 щиток реле, 5- фильтр хладоновый; 4 вентиль мембранный. 5—панель управления;6 усгройсгво увлажнительное, 7-щиюк приборный, 8 агрегат вентиляторный, 9 щит управления, 10 - воздухонагревательэлекгрический, 11 воздухоохладигель, 12- фильтр воздушный. /3-вентиль iepMopeiулирующий, 14 компрессор
315014 500 (12 500)15 000 (12 900)300 (30)8522,640315014 500 (12 500)15 000 (12 900)300 (30)8522,640
3150
14 500 (12 500)
15 000 (12 900)
300 (30)
85
2
2,6
40
3150
14 500 (12 500)
15 000 (12 900)
300 (30)
85
2
2,6
40
щениях автоматическое поддержание температуры от 18 до 28 ℃ с точностью ± i ℃ и относительной влажности 30—70% с точностью + 5 %.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАКОНДИЦИОНЕРА КТА 1-3,5-04
Производительность по воздуху, м^/ч, Производительное гь по холоду при температуре окружающего воздуха 41 ±2℃ относительной влажности 22%, Вт (ккал/ч) Производительность по теплоте, Вт (ккал/ч), с электрическим воздухона! ревателем .... Запас полного давления на выходе для воздушных каналов, Па (кге/м2)
Эффективность очистки воздуха, %
Влагопроизводительность, кг/ч Расход воды, охлаждающей конденсатор, м3/ч .... Максимально допустимая темпера гура охлаждающей воды на входе, ℃ Потребляемая мощность в режиме охлаждения с увлажне-
нием (при номинальной произ
водительности по холоду) кВт 12 (учтена потребляемая мощность вентилятора, компрессора увлажнителя и электрического водонагревателя
Масса, кг800
Октавные уровни звуковой мощности, дБ, кондиционера КТА 1—3,5—04 в зависимости ог среднегеометрических частот октавных полос, Гц, составляют:
Средне! еометрические част оты 63125 250 500
октавных полос, Гц
Октавные уровни звуковой 83838381
мощности. дБ
Продолжение
Среднегеометрические частоты 1000 2000 4000 8000 октавных частот, Гц
Октавные уровни звуковой 79756967
мощности, дБ
шла кондиционерНЕАВТОНОМНЫЙ ШКАФНОЙ
КТН-1,6-01
Кондиционер (рис. III. 18) предназначен для нагрева и охлаждения воздуха в обслуживаемых помещениях, в различных зданиях и сооружениях, не содержащих вредных веществ, где имеются центральные источники холодо- и теплоснабжения. Кондиционер выполняет охлаждение, нагрев воздуха и очистку его от пыли, может работать, в ручном и автоматическом режимах управления. Относительная влажность воздуха в помещении кондиционером не регулируется.
Кондиционер рассчитан для работы на рециркуляционном воздухе, а также на смеси рециркуляционного и свежего воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КТН-1,6-01
Производительность по воздуху, м3/ч1700
Производительность по холоду при температуре воздуха на входе и кондиционер по сухому термометру 25 c по смоченному термометру 19,5 °C, кВт6,98
Производительность по теплоте, кВт, при температуре воздуха на входе в кондиционер по сухому термометру, ℃:
1029,07
20 24,4
Эффективность очистки воздуха、 %, не более 80
Холодоносительвода
Температура холодоносителя на входе в кондиционер, ℃ . . 8 Рабочее давление холодоносителя, МПа, не более1
Расход холодоносителя, кг/ч . . . 850 Теплоносительвода
Температура теплоносителя на входе в кондиционер, ℃95
Рабочее давление теплоносителя, МПа, не более1
Расход теплоносителя, кг/ч . . . 600 Потребляемая мощность при номинальной производительности по воздуху, кВт0,26 土 10%
Масса, кг160
Рис. III.18. Кондиционер неавтоном-ный шкафной КТН-1.6-01
/ - выход обработанного воздуха, 2 - вход рециркуляционного воздуха, 3 панель управления, 4 ввод кабеля элек^опизания, 5 - подвод кабеля к датчикам температуры, 6 слив 3'4‘，7-подвод и от вод тепло- и холодоносителя 3/4"
IIL19. ДОВОДЧИК ЭЖЕКЦИОННЫЙД-Э2-0,56
Доводчик (табл.Ш.28) предназначен для систем круглогодичного кондиционирования воздуха в промышленных и гражданских зданиях, имеющих централизованное снабжение первичным воздухом, тепло- и холодоноси- телем.
Доводчики выпускаются в трех исполне
ниях: Д-Э2-0,56-01 с диаметром эжектирую- щего сопла 3,5 мм、Д-Э2-0,56-02-4,5 мм и Д・32・0,56-03—5,5 мм.
Теплообменники доводчиков изготовляют в двухконтурном исполнении, при необходимости возможна доработка их для одноконтурного исполнения путем установки соединительного калача. Эксплуатация доводчика производится при температуре окружающего воздуха 10-25℃.
ТАБЛИЦА 111,28, ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Показатели
Д-Э2-0,56-01
Д-Э2-0,56-02
Д-Э2-0,56-03
Производительность по воздуху, м3/ч Расход первичного воздуха, м3/ч Коэффициент эжекции Производительность по холопу при разности температур окружающего воздуха и поступающей в теплообменник воды 4 = 14 ℃, кВт Производительность по теплоте, кВт Давление первичного воздуха, Па, не более
Холодоноситель
Температура холодоносителя на входе, ℃
Расход холодоносителя, кг/ч, не более Теплоноситель
Температура теплоносителя на входе, ℃
Расход теплоносителя, кг/ч, не более Рабочее давление холодо-, теплоносителя, МПа, не более Габариты, мм:
длина
ширина высота
Масса, кг
2
60i^^
5 6 2^
2,71
辟2,831,05
3392
Вода12±2
400Вода70 土 7
250
L17
1372
230
420 53531-37
7 о с^
2
2
2,7
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
IV.1. УНИФИЦИРОВАННЫЕ ЯЧЕЙКОВЫЕ ФИЛЬТРЫ Фя
Фя КП
Фя РБ , ФяВБ, ФяЛб, ФяУБ
ТАБЛИЦА IV.1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЯ (РИС. IV. 1)
Показатель
ФяВБ
ФяПБ
ФяУБ
Фильтрующий материал
Перфорированная
Пенополиуретан
Материал ФСВУ
сетка винипласта (ГОСТ 15976-81)
(ОСТ6-05-407-75)
(ТУ21-РСФСР-369 87)
Площадь рабочего сечения, м2 Номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч
0,22
0,22
0,22
1540
1540
1540
Начальное сопротивление, Па
60
60
40
Пылеемкость (при увеличении сопротивления на 100 Па), г/м2, входного сечения
2400
400
550
Эффективность очистки, % (по методике СТНИИП)
80
80
80
Глубина фильтра Н, мм
32
32
32
Масса, кг
4,2
3,4
2,8
Продолжение табл, IV.1
Показатель
ФяРБ
ФяУК
ФяКП
Фильтрующий материал
Стальная сетка
(ГОСТ 3826-82*)
Материал ФСВУ (ТУ21- РСФСР-369-87)
Иглопробивной материал типа ФНИ
Площадь рабочего сечения, м2 Номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч
0,22
0,22
0,22
1540
1540
2500
Начальное сопротивление, Па
50
40
60
Пылеемкость (при увеличении сопротивления на 100 Па), г/м2, входного сечения
2300
550
4000
Эффективность очистки, % (по методике СТНИИП)
80
80
92
Глубина фильтра Я, мм
50
50
650
Масса, кг
6
2,4
8,8
IV.2. ПАНЕЛИ УсФя ДЛЯ УСТАНОВКИ ЯЧЕЙКОВЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА ФяВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ И ЦЕНТРАЛЬНЫХ СЕКЦИОННЫХКОНДИЦИОНЕРАХ
д-д
Б-Б〃 B'S
5)
А
S
о
i
в、
6)
Е
Рис. IV.2. Панели УсФя для установки ячейковыхфильтров типа Фя
а и 6—плоская и для угловой установки фильтров Фя в строительных конструкциях, в-для угловой установки фильтров Фя в кондиционерах, /-рамка, 2, 3, //-прокладки, 4 - фильтр, 5 - болт с гайкой, 6-фланец, 7, 8 - листы верхний и нижний; 9-стойки, 7(?-планка
ТАБЛИЦА IV.2. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПЛОСКИХ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ①ЯВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (РИС IV 2, Л)
7664248555 246925604511 11 11 2 2 2 4422086424 8800233575 о и и 11 IX 6 1111222232 6442226664 6880003335 5 о- о и 11 11 6 i и 11 1* 11 2 2 2 2 2008886664 0223337779 <о 11 11 ZO ^о ^о 1i II 11 и и 11 и 111 СЧ ГЧСЧ 0088646424 2233577919 и и и и ZO i «1 и 11 2 2 2 2 ?~ 2 0088646424 4455797919 0055050515 1111222232 2008886664 Z445557779 5005550005 11 и и 11 и Л/ _ 04 т^ С"47664248555 246925604511 11 11 2 2 2 4422086424 8800233575 о и и 11 IX 6 1111222232 6442226664 6880003335 5 о- о и 11 11 6 i и 11 1* 11 2 2 2 2 2008886664 0223337779 <о 11 11 ZO ^о ^о 1i II 11 и и 11 и 111 СЧ ГЧСЧ 0088646424 2233577919 и и и и ZO i «1 и 11 2 2 2 2 ?~ 2 0088646424 4455797919 0055050515 1111222232 2008886664 Z445557779 5005550005 11 и и 11 и Л/ _ 04 т^ С"43-3,5 4-7 7-1010 15 15 20 20-25 25-28 28-35 35-37 37-403-3,5 4-7 7-1010 15 15 20 20-25 25-28 28-35 35-37 37-402 4692562024252 4692562024252233454565 хххххххххх 12233344452233454565 хххххххххх 1223334445Ус39А1 х 2Ус39А2 х 2Ус39Л 00.000-01Ус39А2 х 3-02Ус39АЗ х 3-03Ус39АЗ х 4-04Ус39АЗ х 5-05Ус39А4 х 4-06Ус39А4 х 5—07Ус39А4 х 6-08Ус39А5 х 5-09Ус39А1 х 2Ус39А2 х 2Ус39Л 00.000-01Ус39А2 х 3-02Ус39АЗ х 3-03Ус39АЗ х 4-04Ус39АЗ х 5-05Ус39А4 х 4-06Ус39А4 х 5—07Ус39А4 х 6-08Ус39А5 х 5-09
7664248555 2469256045
11 11 11 2 2 2 4422086424 8800233575 о и и 11 IX 6 1111222232 6442226664 6880003335 5 о- о и 11 11 6 i и 11 1* 11 2 2 2 2 2008886664 0223337779 <о 11 11 ZO ^о ^о 1i II 11 и и 11 и 111 СЧ ГЧСЧ 0088646424 2233577919 и и и и ZO i «1 и 11 2 2 2 2 ?~ 2 0088646424 4455797919 0055050515 1111222232 2008886664 Z445557779 5005550005 11 и и 11 и Л/ _ 04 т^ С"4
7664248555 2469256045
11 11 11 2 2 2 4422086424 8800233575 о и и 11 IX 6 1111222232 6442226664 6880003335 5 о- о и 11 11 6 i и 11 1* 11 2 2 2 2 2008886664 0223337779 <о 11 11 ZO ^о ^о 1i II 11 и и 11 и 111 СЧ ГЧСЧ 0088646424 2233577919 и и и и ZO i «1 и 11 2 2 2 2 ?~ 2 0088646424 4455797919 0055050515 1111222232 2008886664 Z445557779 5005550005 11 и и 11 и Л/ _ 04 т^ С"4
3-3,5 4-7 7-10
10 15 15 20 20-25 25-28 28-35 35-37 37-40
3-3,5 4-7 7-10
10 15 15 20 20-25 25-28 28-35 35-37 37-40
2 469256202425
2 469256202425
2233454565 хххххххххх 1223334445
2233454565 хххххххххх 1223334445
Ус39А1 х 2
Ус39А2 х 2
Ус39Л 00.000
-01
Ус39А2 х 3
-02
Ус39АЗ х 3
-03
Ус39АЗ х 4
-04
Ус39АЗ х 5
-05
Ус39А4 х 4
-06
Ус39А4 х 5
—07
Ус39А4 х 6
-08
Ус39А5 х 5
-09
Ус39А1 х 2
Ус39А2 х 2
Ус39Л 00.000
-01
Ус39А2 х 3
-02
Ус39АЗ х 3
-03
Ус39АЗ х 4
-04
Ус39АЗ х 5
-05
Ус39А4 х 4
-06
Ус39А4 х 5
—07
Ус39А4 х 6
-08
Ус39А5 х 5
-09
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панели
чест во ячеек в панели
Пропускная способность, гыс. м3/ч
Размеры, мм
Масса, кг
Г
д
Е
Ж
Я
к
ТАБЛИЦА IV.3 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПАНЕЛИ ДЛЯ УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (PMC. IV.2,5)
ТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯУГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ①ИЛЬТРОВ ①兄УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ①ИЛЬТРОВ ①兄
ТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕ
ТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕ
ДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ
ДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ
УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ①ИЛЬТРОВ ①兄
УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ①ИЛЬТРОВ ①兄
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панеи1и
Количество ячеек в панели
Пропускная способность, тыс м3/ч
Размеры, мм
Масса, KI
В
Г
Е
Ж
И
К
л
Ус40А
Ус40А.00.000
2x4
8
10
1144
916
1104
876
1052
824
575
530
106
Ус41А
Ус41 А 00.000
2x6
12
20
1144
1744
1104
1703
1052
1652
1265
515
162
Ус42А
Ус42А.00.000
4x6
24
40
2180
1744
2140
1703
2088
1652
1265
515
297
В КОНДИЦИОНЕРАХ (РИС. IV.2. е)
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панели
Количество ячеек в панели
Пропускная способность, тыс. м3/ч
Размеры, мм
Масса, кг
Г
Д
Е
Ж
И
К
м
Ус51
Ус51.00.000
2x4
8
10
876
1301
916
1340
1044
824
575
530
113
Ус52
Ус52.00.000
2x6
12
20
1703
1301
Р44
1340
1044
1652
1265
515
174
Ус53
Ус53.ОО.ООО
3x6
18
31.5
1703
2051
Г 44
2090
1562
1652
1265
515
255
Ус54
Ус54.00.000
4x6
24
40
1703
2551
1744
2590
2080
1652
1265
515
322
.3. ФИЛЬТРЫ ФяЛ
Складчатые волокнистые фильтры ФяЛ типа ЛАИК (ФяЛ-1 и Фял-2) выпускает Серпуховский опытно-экспериментальный завод (рис. IV 3).
ТАБЛИЦА IV 5 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФяЛ
Показатель
ФяЛ-1
ФяЛ-2
Номинальная пропускная способность при удельной воздушной нагрузке 7000 М3/(Ч-М2), M^/q
2300
2800
Начальное сопротивление, Па
Площадь, м2:
100
140118
рабочего сечения
0,33
0,4
фильтрующей поверхности
16
18
Пылеемкость фильтра (при увеличении сопротивления вдвое), г/м2, входного сечения
430
550 土 20
Эффективность (по методике СТНИИП), %
99 ± 1
99 土 1
Фильтрующий материал
ФПП-15-1,5
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
43,7
38,0
А
550
460 + 3
в
710
900
н
310
310
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (①яЛ" и ФяЛ-2)Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (①яЛ" и ФяЛ-2)
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (①яЛ" и ФяЛ-2)
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (①яЛ" и ФяЛ-2)
IVA ФИЛЬТРЫ ФРС
Рулонные фильтры ФРС выпускает производственное объединение «Калининмашдеталь» (рис. IV.4).
ТАБЛИЦА IV 6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФРС
Показатель
Ф12РС
Ф8РС
Ф6РС
Ф4РС
ФЗРС
Номинальная пропускная способность, м3/ч, при удельной воздушной нагрузке 10000 м3/(ч м2)
Длина фильтрующего материала на катушке, м
Необходимый расход воздуха на пневмоочистку, м^/и：
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
н
Вид фильтрующего материала
Начальное сопротивление, Па
Средняя эффективность (при повышении сопротивления до 300 Па), % Необходимое разрежение в системе пневмоочистки, Па
Мощность электродвигателя, кВт
125 00080 00060 00040 00031 500
106565
150015001500750750
600500450350250
38253835383521052105
34533453345317031703
49543452295234522952
40512551205125512051
Ткань капроновая для сит арт. 25 ОСТ 1746-82 (допускается применение арт. 43 и 70)
Не более 50
95 ± 5
200-300
0,55
376
При южение IV Фильтры " пы tey ювители
Рис. IV.4. Рулонные фильтры ФРС
7 - каркас фильтра; 2 и 5 - верхняя и нижняя секции, 4 - груз, 5-узе〃 привода, 6 - фильтрующий материал, 7 воздуховод
IV5. ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ФЭ И ЭФ-2М
Электрофильтры ФЭ выпускает Серпуховский опытно-экспериментальный завод (рис. IV.5)
Рис. IV.5. Электрофильтр ФЭ
/ промывочное устройство; 2- электрофильтр, 3~ промежуточная камера
Рис. IV.6 Электрофильтр ЭФ-2М
1 - корпус электрофильтра, 2-изоляторная коробка, 3 - ячейка
1 2 зг Г1ГГ2J л J W и w^1 2 зг Г1ГГ2J л J W и w^100001900033 00055 00065 000100 000130 0001,52,94,98,99,81418,571424425481НО1123368УС-5УС-6УС-7УС-8УС-9УС-10УС-110,8L52,64,45,2810,47 .14241218365472232406547721118017702312856161621262661316131614161820158020902625312531254125428423543428,5533,5533,5544—770105890210471047103119181918242231763176467646761840184023443098309845984598180418042308306230624562456290 95100001900033 00055 00065 000100 000130 0001,52,94,98,99,81418,571424425481НО1123368УС-5УС-6УС-7УС-8УС-9УС-10УС-110,8L52,64,45,2810,47 .14241218365472232406547721118017702312856161621262661316131614161820158020902625312531254125428423543428,5533,5533,5544—770105890210471047103119181918242231763176467646761840184023443098309845984598180418042308306230624562456290 9530515003051500+ 13 000+ 6500+ 13 000+ 6500
1 2 зг Г1ГГ2J л J W и w^
1 2 зг Г1ГГ2J л J W и w^
10000
19000
33 000
55 000
65 000
100 000
130 000
1,5
2,9
4,9
8,9
9,8
14
18,5
7
14
24
42
54
81
НО
1
1
2
3
3
6
8
УС-5
УС-6
УС-7
УС-8
УС-9
УС-10
УС-11
0,8
L5
2,6
4,4
5,2
8
10,4
7 .
14
24
12
18
36
54
72
232
406
547
721
1180
1770
2312
856
1616
2126
2661
3161
3161
4161
820
1580
2090
2625
3125
3125
4125
428
423
543
428,5
533,5
533,5
544
—
770
1058
902
1047
1047
1031
1918
1918
2422
3176
3176
4676
4676
1840
1840
2344
3098
3098
4598
4598
1804
1804
2308
3062
3062
4562
4562
90 95
10000
19000
33 000
55 000
65 000
100 000
130 000
1,5
2,9
4,9
8,9
9,8
14
18,5
7
14
24
42
54
81
НО
1
1
2
3
3
6
8
УС-5
УС-6
УС-7
УС-8
УС-9
УС-10
УС-11
0,8
L5
2,6
4,4
5,2
8
10,4
7 .
14
24
12
18
36
54
72
232
406
547
721
1180
1770
2312
856
1616
2126
2661
3161
3161
4161
820
1580
2090
2625
3125
3125
4125
428
423
543
428,5
533,5
533,5
544
—
770
1058
902
1047
1047
1031
1918
1918
2422
3176
3176
4676
4676
1840
1840
2344
3098
3098
4598
4598
1804
1804
2308
3062
3062
4562
4562
90 95
30
5
1500
30
5
1500
+ 13 000
+ 6500
+ 13 000
+ 6500
ТАБЛИЦА IV.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЭ
Показатель
Ф1Э1
ФЗЭ2
Ф5ЭЗ
Ф8Э4
Ф10Э5
Ф14Э6
Ф18Э7
Пропускная способность, М74, при скорости воздуха 2 м/с [при удельной воздушной нагрузке 7200 м3/(ч *м2)] Площадь рабочего сечения, м2
Потребляемый ток, мА Число агрегатов питания мощностью 0,6 кВг Тип промышленного устройства
Расход воды, м3, для промывки фильтра (при давлении 3 кгс/см2)
Число ячеек фильтра шириной, мм:
755
965
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
А
Эффективность очистки (с противоуносным фильтром), %
Начальное сопротивление, Па:
с противоуносным фильтром без противоунос- ного фильтра
Пылеемкость филыра, г/м2, при увеличении его сопро- гивления (с противоуносным фильтром) в 2 раза Напряжение, В:
на коронирующих электродах
на осадительных пластинах
ВОЗДУШНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ЭФ-2М ВЫПУСКАЕТ КАЗАНСКИЙ ЗАВОД
МЕДАППАРАТУРЫ (РИС. IV.6).
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭФ-2М
Пропускная способность, м3/ч . . до 2000 Сопротивление филыра, Па .. 10
Эффективность очистки (по методике СТНИИП), %. 96-99
Пылеемкость, г/м2, входного сечения1600
Потребляемый ток, мА . . . . 4 Масса, кг90
IV,6. ЦИКЛОНЫ
ВЫХОД ВОЗДУХА
ОТВЕРСТИЕ ДЛЯ ВЫХОДА ПОЗДУХА
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
Рис IV 7 Циклон одиночный ЦП-11 (а) и I руппа из двух циклонов ЦН-И (6)
7 и J выходной и входной патрубки, 2 винюобразная крышка, 4 выхлопная ipyba, ， корпус циклона, б - бункер, 7 крышка jiwHKa, 8 затвор
ШТУЦЕР ВХОДА И ВЫХОДА ВОЗДУХА
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
ТАБЛИЦА IV.8. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ uIMl(РИС. 1У.7.Я) И ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11 (РИС 1V75)
Диаметр циклона, мм
Б
5】
吕
В
Г
Л
/"
厶2
d
Общая масса, кг
1070
465
115,72
250
145
125
120
65
950
—
—
145
150
1170
445
187,65
1360
580
128,94
315
183
158
150
82
1220
—
—
183
—
190
1493
560
221,37
Примечание. В числителе приведены данные для одиночных циклонов, в знаменателе - для группы из двух циклонов ЦН-11.
668824391
1862
734 800
240
120
80
0,1257
2300
890 1000
300
150
100
0,1963
2870
1095 1260
378
190
125
0,3117
3615
1358 1600
480
240
160
0.5027
2 0 0 5
3 4 1 6
8 0 3 6
104130164208
2 0 2 4
9 4 0 8
12 3 3
W ^ ^ ^
2 2 3 4
0 0 8 0
4 0 7 8
2 3 3 4
о о о о 4568
<x>^5ttо^оххш^хто^охзт
ОС
Рис. IV.8. Корпус одиночного циклонаЦН-11
/ и 2-входной и выходной патрубки; 5-винто-образная крышка; 4—выхлопная труба; 5-ци-линдрическая часть корпуса
ТАБЛИЦА IV.10. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ ЦН-11 НА ПОСТАМЕНТЕ (РИС. IV.9)
Обозначение компоновки
D
А
Б
5
Г
Я
л
d
Общая масса, кг
4 6 3 5
6 8 2 6
3 3 7 8
0 0 8 0
4 0 7 8
2 3 3 4
5 5 5 5
5 5 5 5
7 7 0 0
о о о оо о о о
5 5 8 8
0 0 5 5
8 0 4 5
8 3 18
4 5 6 6
5 5 5 5
6 6 8 6
6 0 8 5
4 5 5 6
104130164208
2 0 2 4
9 4 0 8
12 3 3
W ^ 5 W
2 2 3 4
0 0 8 0
4 0 7 8
2 3 3 4
6 6 6 6
5 5 0 0
8 8 3 3
о о о о 4568
ЦН-11-400
ЦН-11-500
ЦН-11-630
ЦН-11-800
Qgw 1 OML 09r
РАСПОЛОЖЕНИЕ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ
-2100
Рис. IV.9. Циклон ЦН-11 на постаменте
Z - затвор, 2 - фланец бункера; 3-бункер, 4-постамен]
ТАБЛИЦА IV.И. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН・11
Обозначение компоновки
А
4
*2
4
4
Б
Б3
&
品
В
Г
БЦН-11-400
400
1076
618
1306
950
440
876
1306
192
426
БЦИ-11-500
500 4640
1334
3060
770
2060
4040
1070
2520
540
1084
1660
240
530
БЦН-11-630
630
1664
972
2060
1215
670
1334
1660
302
670
БЦН-11-800
800
4840
2084
3260
1230
2560
4440
1400
2920
840
1684
2060
384
846
。。5 0*005 0*00800800470«3223470«32238 6 54688 6 54685 5 53692 22о 5 53- Ам 072 2 25 5 53692 22о 5 53- Ам 072 2 2о2о2оо2о2оо 5 о4 Лл Лло 5 о4 Лл Лл2 462 222 462 226 849 2 6^^^6 849 2 6^^^7581 ・ 1^о 8 1334ЛмЛэ „о4 4 57581 ・ 1^о 8 1334ЛмЛэ „о4 4 59526 7 75 669526 7 75 6650503 6969 23 3 43 6969 23 3 43 2 о0242 2 23 2 о0242 2 2^^ Лм ^v2 583 3 3^^ Лм ^v2 583 3 35 5 52 5 84-J я*^ «3-5 5 52 5 84-J я*^ «3-о8о88080^v QO а_0 9-14 32 3 *3^v QO а_0 9-14 32 3 *3712395 8Ю*тз- чл .4-712395 8Ю*тз- чл .4-*— 9 2262^ ^^*— 9 2262^ ^^g.l,^,„^v ■СЭ505Си ^^^ ,^уg.l,^,„^v ■СЭ505Си ^^^ ,^уЛз 3- о^^^ @9 4.Лз 3- о^^^ @9 4.501050102586 9 24 4 52586 9 24 4 52 58ОО О* nV2 58ОО О* nV9 7 6Лэ 7- ф.2 2 29 7 6Лэ 7- ф.2 2 2^^ ^w仪』4 4 4^^ ^w仪』4 4 45555550057ГЛз *3 ^Л0057ГЛз *3 ^Л5 6 87 032 574 4 45 6 87 032 574 4 45 3 *-*W> ОО ^-Лэ 5- '^5 3 *-*W> ОО ^-Лэ 5- '^о о оАи _с^ Аио о оАи _с^ Аи
。
。
5 0*00
5 0*00
800
800
470
«3
223
470
«3
223
8 6 5
468
8 6 5
468
5 5 5369
2 22
о 5 5
3- Ам 07
2 2 2
5 5 5369
2 22
о 5 5
3- Ам 07
2 2 2
о
2о
2
о
о
2о
2
о
о 5 о
4 Лл Лл
о 5 о
4 Лл Лл
2 46
2 22
2 46
2 22
6 84
9 2 6
^^^
6 84
9 2 6
^^^
758
1 ・ 1
^о 8 1
334
Лм
Лэ „о
4 4 5
758
1 ・ 1
^о 8 1
334
Лм
Лэ „о
4 4 5
952
6 7 7
5 66
952
6 7 7
5 66
50
50
3 69
69 2
3 3 4
3 69
69 2
3 3 4
3 2 о024
2 2 2
3 2 о024
2 2 2
^^ Лм ^v
2 58
3 3 3
^^ Лм ^v
2 58
3 3 3
5 5 5
2 5 8
4-J я*^ «3-
5 5 5
2 5 8
4-J я*^ «3-
о
8
о
8
80
80
^v QO а_0 9-14 3
2 3 *3
^v QO а_0 9-14 3
2 3 *3
71239
5 8Ю
*тз- чл .4-
71239
5 8Ю
*тз- чл .4-
*— 9 2262
^ ^^
*— 9 2262
^ ^^
g.l,^,„^v ■СЭ505Си ^^^ ,^у
g.l,^,„^v ■СЭ505Си ^^^ ,^у
Лз 3- о^^^ @9 4.
Лз 3- о^^^ @9 4.
50
10
50
10
258
6 9 2
4 4 5
258
6 9 2
4 4 5
2 58
ОО О* nV
2 58
ОО О* nV
9 7 6
Лэ 7- ф.
2 2 2
9 7 6
Лэ 7- ф.
2 2 2
^^ ^w仪』
4 4 4
^^ ^w仪』
4 4 4
555
555
0057Г
Лз *3 ^Л
0057Г
Лз *3 ^Л
5 6 8
7 03
2 57
4 4 4
5 6 8
7 03
2 57
4 4 4
5 3 *-*W> ОО ^-
Лэ 5- '^
5 3 *-*W> ОО ^-
Лэ 5- '^
о о о
Аи _с^ Аи
о о о
Аи _с^ Аи
С
Я
н、
修
修
h
儿
d
4
Общая масса, кг
6865
7850
2000
1800
1055
2740
240
450
5450
3500
1990 155
2860
7270
8350
4250
2300
2000
1058
300
630
5980
7790
B99Q
2500
2000
IQ58
2540
37В
7 IQ
6872
3700
2090 355
3260
8870
1020
4650
3350
2400
1058
480
900
8565
ipy6a, б-улитка для выхода газаipy6a, б-улитка для выхода газа
ipy6a, б-улитка для выхода газа
ipy6a, б-улитка для выхода газа
РисЛУ.Ц. Одиночные циклоны ЦН-15
/ ~ входной патрубок, 2 винтообразная крышка, J - корпус, ^-бункер, 5 выхлопная
Рис. IV. 10. Группа из четырех циклонов ЦН-11 на постаменте/-фланец бункера, 2-бункер, 3 сборник, 4 затвор
14 Ан* !Q7fi
ТАБЛИЦА IV. 13. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК(PHC.IV.12)
D
d
Я
В
Г
瓦
Масса, кг
500
370
4770
1000
500
2630
805
550
430
5140
1100
550
2825
938
600
424
5505
1200
600
3075
1042
650
524
5725
1300
650
3325
1190
700
524
6195
1400
600
3580
1315
750
530
6685
1500
750
3825
1517
800
630
6985
1600
700
4075
1780
Рис. IV. 12. Группа из двух циклонов ЦН-15 с выходомвоздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV.14. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV 13)
d Масса, кг
б
а
в
Л
自
Я
9 2 2 5 6 67 4783744 7891247
и и и и 4 4 4 4884 и 1 и 1 и и и 8 0 80 808 0505080 0011224 и 11 } 1 и 1 11
80 8 0 80858035802356780и и и 1 и и Эл0 36 9 2 5 8359269233 3 4 4 450 6 2 3 810025883 433 3 3 34 4000440449492925 5 6 6 77855 5 55 559 2 5 814 72 33 3 44 4500000092581472 3 3 3 4 4 44 0 9 080 406 0 50 0 122 334561- и и и и. и и
2 5 7 0 202
5 6 9 15 6
56 7 90 1
и и 1* к ол
55 5 0 50 6
6 668 39 4
3 3 3 4 5 5 6
555 0 55 5
6 8 9 7 18 1
8 9 09123
и и к и
5 5 50 505 1* 1» 3 4.
7 7 7 8 8 9 9
500 4198 3164 2630 550 4571 3400 2825 600 4919 3692 3075 650 5172 3983 3325 700 5625 4275 3850 750 6098 4561 3825
800 6431 4848 4075
фланец бункера D^5OQ-6OOmm
%丄 勿X" 為
Рис. IV. 13. Группа из двух циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через улитку
13*
ТАБЛИЦА IV. 15, КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,ММ. ГРУППЫ ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК(РИС. IV. 14)
d 8 d В Г а б Масса, кг
ТАБЛИЦА IV.16. КОНСТРУКТИВНЫЕ
РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХАЧЕРЕЗ КОЛПАК
(РИС. IV. 15)
0 d 斤 й Г"а6 Масса, кг
650
612
6800 3226
2110
700
625
7255 3581
2260
750
718
7820 3826
2410
800
718
8205 4076
2560
750 429 429
700 462 462
750 495 495
800 528 528
2319
2457
2786
3116
nV ли ли лм Au Au AV O5O5OSO5O 445566778
418 4235 2196
462 4490 2391
515 5070 2631
615 5375 2826
615 5750 3076
716 6080 3326
718 6569 3581
818 7000 3826
820 7470 4076
1000 455
1125 510
1250 565
1375 615
1500 680
1620 725
1750 780
1870 835
2000 890
456 264
508 297
560 330
620 363
672 396
724 429
776 462
828 495
880 523
1068
1233
1474 1713 1976 2229 2592 2920 3108
Рис IV.14, Группа из трех циклонов с ЦН-15 с Рис. IV.15, Группа из четырех циклонов ЦН-15 lвыходом воздуха керсз колпаквыходом воздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV. 17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV. 16)
650 6430 5887 3985 3326 831700 6890 6315 4276 3581 886750 7480 6873 4563 3826 941800 7862 7221 4849 4076 996650 6430 5887 3985 3326 831700 6890 6315 4276 3581 886750 7480 6873 4563 3826 941800 7862 7221 4849 4076 9961684 5421804 5752059 6072104 6411684 5421804 5752059 6072104 641481 2605 2640 1110 1115 730536 2772 1550 1190 1195 780591 2955 1643 1270 1275 830646 3124 1750 1350 1355 880481 2605 2640 1110 1115 730536 2772 1550 1190 1195 780591 2955 1643 1270 1275 830646 3124 1750 1350 1355 880730 589780 633830 677880 718730 589780 633830 677880 718429 2440462 2610495 2785528 2960429 2440462 2610495 2785528 29601400 20921300 23131400 26721500 28291400 20921300 23131400 26721500 2829
650 6430 5887 3985 3326 831
700 6890 6315 4276 3581 886
750 7480 6873 4563 3826 941
800 7862 7221 4849 4076 996
650 6430 5887 3985 3326 831
700 6890 6315 4276 3581 886
750 7480 6873 4563 3826 941
800 7862 7221 4849 4076 996
1684 542
1804 575
2059 607
2104 641
1684 542
1804 575
2059 607
2104 641
481 2605 2640 1110 1115 730
536 2772 1550 1190 1195 780
591 2955 1643 1270 1275 830
646 3124 1750 1350 1355 880
481 2605 2640 1110 1115 730
536 2772 1550 1190 1195 780
591 2955 1643 1270 1275 830
646 3124 1750 1350 1355 880
730 589
780 633
830 677
880 718
730 589
780 633
830 677
880 718
429 2440
462 2610
495 2785
528 2960
429 2440
462 2610
495 2785
528 2960
1400 2092
1300 2313
1400 2672
1500 2829
1400 2092
1300 2313
1400 2672
1500 2829
D
Я
й
自厶4
л
Б
В
Г
£
а
6
8
г
Мас-
:即кг
Рис. IV. 16. Группа из трех циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через улитку
приложение IK exnbwbzss^^sisK
D
Я
A
儿
A2
力3
厶4
色
&
/
5
5
Г
£
а
6
s
г
Масса, кг
400
3995
3647
2652
2196
671
829
378
321
1248
1380
455
450
440
648
456
264
1040
1200
974
450
4275
3865
3883,5
2391
671
829
410
321
1340
1528
510
510
480
724
508
297
1165
1350
1141
500
4880
4438
3164
2631
716
1104
442
366
1486
1676
565
565
540
800
560
330
1200
1500
1199
550
5247
4771
3401,5
2826
716
1184
476
366
1640
1830
615
620
590
884
620
363
1450
1650
1678
600
5628
5119
3693
3076
776
1224
509
426
1725
1960
610
675
640
960
672
396
1540
1800
1900
650
6014
5472
3984,5
3325
831
1269
542
481
1850
2120
725
730
590
1036
724
429
1660
1950
2148
700
6500
5925
4276
3581
886
1414
575
536
1972
2278
780
785
740
1112
776
462
1790
2100
2580
750
6985
6378
4562,2
3826
941
1559
607
591
2096
2416
835
840
790
1183
826
495
1910
2250
2868
800
7462
6821
4849
4076
996
1704
641
646
2230
2568
890
895
840
1264
880
528
2040
2400
3241
ТАБЛИЦА IV. 18. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН 15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV. 17)
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
亞
JL
含
ж
Рис. IV. 17. Группа из четырех циклонов ЦН-15 с выходом воздуха черезг улитку
выход А
ВОЗДУХА
ТАБЛИЦА IV.19. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ СИОТ (РИС. IV. 18)
№ циклона
4
4
4
4
Б
б2
邑
£
D
Я
А
*1
*2
Аз
力4
d
4
d2
Масса, кг
1
703
368
264
135
675
345
255
355
760
650
1720
1360
235
130
95
595
170
68
325
51
2
1015
532
380
195
970
495
370
510
1100
930
2455
1960
335
175
135
850
245
98
465
102
3
1242
651
465
240
1184
610
450
624
1350
1140
2995
2400
407
305
165
1040
300
120
570
148
4
1428
748
535
275
1363
700
520
718
1550
1310
3440
2765
460
330
185
1195
345
138
655
195
5
1593
835
597
310
1520
780
580
800
1730
1460
3830
3075
525
360
205
1335
385
154
730
244
6
1698
890
635
330
1620
832
615
853
1840
1560
4080
3280
555
370
220
1420
410
164
780
275
7
1943
966
690
355
1758
900
670
926
2000
1690
4428
3555
605
385
240
1540
445
178
845
323
爸爸
爸
爸
Рис. IV.I8. Циклоны СИОТ
/ 一 раскручиватель с винтовой крышкой; 2 H 4 〜выходной и входной патрубки; 3-крышка корпуса; 5-корпус; б - пылеотводящии патрубок; 7 - раскручиватель (плос- кин пщт); 8—колпак
ТАБЛИЦА IV.20. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ С ОБРАТНЫМ КОНУСОМ
№ циклона
Внутренний диаметр циклона, мм
Производительность циклона, м3/ч, при скорости воздуха во входном патрубке, м/с
Общая масса, кг
с бункером
с выдвижным ящиком
14
15
16
0 32 上 加 n^c^4^^n-6 2^62L 23579394950
и и э^ о^ ^3 и^-
46557 目6 4 д7^ 6>x44Ni&&4 13462633285 1124556
04000000000
51023000000
13693000000
12 3 4 5 6 7
02300500755
40605915826
13592387665
112 3 4 5 6
00500000550
39287920723
12581765351
11234 6
00000055555
05050752849
11223345566
2345678901
Продолжение табл. IV.21
Производительность
Сопротивление цикло-
Площадь сечения, м2
циклона,
нов, Па
ВХОД- ЦИЛИН-
м3/ч
ного дра
па- стака-
трубка на
Скорость воздуха во входном патрубке, м/с
№ цик-лона
ТАБЛИЦА IV.21. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ
Сопро
Площадь
тивление
сечения, м2
11 900
600
12750
700
13 600
800 0,236 1,32
14400
900
15 250
1000
нов, Па
вход
цилин
ного
дра
па
стака
трубка
на
ЦИКЛО'
№ цик
Скорость
Произво
лона
воздуха
дитель
во вход
ность
ном па
циклона,
трубке, м/с
М3/Ч
3
4 5 6 7 8
11 11 и 11 11
22
6
8
о о о о о о о о о о
6 7 8 9 0
14
15
14400
15 400
24
16
16450
17
17 500
18
18 500
500
600
700
800 0,042 0,385
900
1000
14
15
20000
21400
600
700
26
16
22 800
800 0,397 2
17
24 300
900
18
25 700
1000
600
700
800
900 0,084 0,502
1000
600
700
900 0,127 0,65
1000
13
2200
14
2360
15
2540
12
16
2700
17
2860
18
3040
14
4230
15
4540
16
4850
14
17
5130
18
5430
14
6400
15
6850
16
17
7800
18
8200
о о о о о о о о о о
6 7 8 9 0
22200
23 750
25 350
26 950
28 500
4 5 6 7 8
30
14
8100
15
8700
16
9260
17
10000
18
10400
600
700
800 0,161 0,83
900
1000
18
30 200600
32 400700
34 600800 0,63
3 6 700900
38 8001000
4 5 6 7 8
34
°4
2
°
о о о о о
о о о о о
6 7 8 9 0
14
10000
15
10 750
16
11 450
17
12 150
18
12 900
ТАБЛИЦА IV.22. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНА С БУНКЕРОМ (РИС. IVJ9)
№ ЦИК- D^ Dy Dz ^ А \ БВ Я А】 力 儿 h2 а 仰
лона
66885555555^^113335555)ъ 007727222SS25359O9O5
Т/11 41 11 —1 11 п/^ и о^ и)ъоооооооооЮ^040505050w^-222232323)^050583338泊УО258269245 - 111122233)0000055555
2605016753867913 5 79oСП и и 11 и 11 э^
6456790123
)^-050583338泊2925231613^^-q]2468912Т/ 1\ и 1 n 11 1 1 o^ CM
)UQOO46O244W34O6263451设，03593 7 0365l 〜1112233 3$208581494141582749382711112233445)о^юоооооооюо^оо41579934 56790123
)5^501231942962389863g01239456789
>4-80080004444宵6663745799^3457802345
40
165
50
10
210
247
75
15
280
330
100
20
350
412
125
25
420
495
150
30
518
610
185
37
637
750
228
45,5
735
866
263
52,5
819
965
293
58,5
903
1064
323
64,5
973
1146
348
69,5
)0000055555
Ю5О5О752849 01223345566
L23456789O1
4
4
ахАНЕОВоиоххшЕЛСЧМ
ф—ф —^
6
6
5
а
士
£
ч
Оха
方 「公
Рис. IV.19. Циклон с бункером
7 - BbixjionHaa труба; 2 - входной патрубок: 3- цилиндр; 4 обратный конус, 5 - внутренний корпус: 6 - бункер; 7 шибер; S-кольцевая щель; 9-ось цилиндра циклона
5
〃瓦
L
no
ТАБЛИЦА IV.23. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
№ циклона
4
Б
В
Г
£
о о о о о о о о о о 6662694081 3570227138 1112222333
ли ли ли ли ли ли ли ли СО ли 0040594051 5792449361
1112222334
0000000505
9889848978
1357913592
1 1* и 1 1 2 2 22 3
0555055505
9337761197
5937139419
2233444566
0555055000
8116509165
7395152018
3445667890
0000005500
5544301105
5678901245
ли ли ли ли ли ли ли ^и ли ^и 5088603090 1346802471
0000000550
0013508985
7890133579
1 и» I <1 1 и и
Au Au Au Au Au Au Au Au ^и АУ 7205058408
1233444566
лм лм лм лм лм лм лм лм лу лу 2468024604 1111222233
2458024604
1111222233
Продолжение табл. IV.24
Площадь сечениявходного патрубка,
Производитель-ность циклона,тыс. м3/ч
Тип циклона
ТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
Площадь сечения
входного патрубка,
Производитель-ность циклона,тыс. м3/ч
Тип циклона
4585 897 913591472 ли 1 11 1 14 ОА ^^ СЧ СО оаоаОООао
Ц-870
5,45-6,85
Ц-950
6,6-9,5
Ц-1050
7,95-9,95
Ц-1150
9,5-14
Ц-1235
11-13
Ц-1320
12,55-13,7
Ц-1400
14-20
Ц-1500
15-23
Ц-1600
18,4-23
0,5-0,7
0,00845
0,9-1
0,01235
1-1,5
0,01755
1,5-2
0,025
2,2-3,2
0,0378
2,6-3,25
0,045
3,25-4,5
0,0533
3,85-4,8
0,0668
4,5-6,6
0,08
005000500
507550730
233456678
^^^^^^^^
ЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ (РИС. IV.20)
636372,57845231899726364762101213182428636372,57845231899726364762101213182428оооооооооо75570550755789112335<1- -11 -11 11 11 иоооооооооо75570550755789112335<1- -11 -11 11 11 иоооооооооо97159373801233344557оооооооооо97159373801233344557оооооооооо21161515662344556778оооооооооо21161515662344556778оооюоооооо112468024604 11 1 1 1 2 2 о^ СЧ 3 3оооюоооооо112468024604 11 1 1 1 2 2 о^ СЧ 3 30000005000543327008656789012340000005000543327008656789012340000005555806273895734455667890000005555806273895734455667890000000050649494903423344556780000000050649494903423344556785505050050123780504022222323345505050050123780504022222323340050005000 61604^/20658013457814 «- - и -11 и и -11 <1 ofc А/^0050005000 61604^/20658013457814 «- - и -11 и и -11 <1 ofc А/^
636372,57845231899726364762101213182428
636372,57845231899726364762101213182428
оооооооооо75570550755789112335
<1- -11 -11 11 11 и
оооооооооо75570550755789112335
<1- -11 -11 11 11 и
оооооооооо
9715937380
1233344557
оооооооооо
9715937380
1233344557
оооооооооо
2116151566
2344556778
оооооооооо
2116151566
2344556778
оооюоооооо
11
2468024604 11 1 1 1 2 2 о^ СЧ 3 3
оооюоооооо
11
2468024604 11 1 1 1 2 2 о^ СЧ 3 3
0000005000
5433270086
5678901234
0000005000
5433270086
5678901234
0000005555
8062738957
3445566789
0000005555
8062738957
3445566789
0000000050
6494949034
2334455678
0000000050
6494949034
2334455678
5505050050
1237805040
2222232334
5505050050
1237805040
2222232334
0050005000 61604^/2065
8013457814 «- - и -11 и и -11 <1 ofc А/^
0050005000 61604^/2065
8013457814 «- - и -11 и и -11 <1 ofc А/^
ж
3
И
к
Л
м
а
/
Масса, кг
ТАБЛИЦА IV.25. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
(РИС. IV.21)
№ циклона
厶“
О
d
4
н
У
“2
Л
〃i
Л2
厶3
儿
/
Я
Общая масса, кг
Ц-250
250
150
270
100
105
1150
425
600
150
300
75
45
75
190
340
18,2
Ц-300
300
185
340
110
125
1380
525
700
185
370
90
55
90
225
390
26,3
Ц-375
375
225
410
135
150
1720
635
900
225
450
НО
70
НО
300
470
36
Ц-450
450
270
490
160
170
2035
765
1050
270
540
135
80
135
340
550
53,8
Ц-500
500
330
600
200
205
2505
935
1300
330
660
165
100
165
450
650
71
Ц-600
600
355
655
220
215
2755
1020
1440
360
720
180
ПО
180
450
730
80
Ц-675
675
400
720
250
230
3053
ИЗО
1600
400
800
200
120
200
570
810
106,5
Ц-730
730
440
795
270
245
3345
1240
1750
440
880
220
130
220
550
865
103,4
Ц-800
800
480
870
300
260
3650
1360
1900
480
960
240
145
240
600
970
165,6
Ц-870
870
520
950
320
285
3980
1480
2080
520
1040
260
155
260
650
1040
184,5
Ц-950
950
575
1030
350
310
4335
1625
2250
575
1150
285
170
285
750
1080
207,5
Ц-1050
1050
630
1145
390
350
4815
1785
2520
630
1260
315
190
315
790
1283
247
Ц-1150
1150
690
1240
420
390
5255
1950
2750
690
1380
345
205
345
900
1300
322,5
Ц-1235
1235
740
1345
460
420
5635
2100
2960
740
1480
370
220
370
930
1406
333
Ц-1320
1320
790
1440
490
450
6045
2240
3170
790
1580
395
240
395
990
1508
462,5
Ц-1400
1400
840
1500
500
480
6395
2370
3350
840
1680
420
250
420
1050
1550
460
Ц-1500
1500
900
1620
550
500
6865
2540
3600
900
1800
450
270
450
1140
1650
516
Ц-1600
1600
960
1750
590
520
7335
2750
3840
960
1920
480
290
480
1200
1740
573
IV.7. РУКАВНЫЕ ФИЛЬТРЫ
ВыпускаютсяВыпускаютсярукавныерукавныефильтры СМЦ-101А (РП) (рис.фильтры СМЦ-101А (РП) (рис.IV.22) и Г4-БФМ (рис.IV.22) и Г4-БФМ (рис.IV.23)IV.23)(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).
Выпускаются
Выпускаются
рукавные
рукавные
фильтры СМЦ-101А (РП) (рис.
фильтры СМЦ-101А (РП) (рис.
IV.22) и Г4-БФМ (рис.
IV.22) и Г4-БФМ (рис.
IV.23)
IV.23)
(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).
(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА РП
Типоразмер фильтра
Площадь фильтрующей поверхности, м2 ..
Рабочая длина рукава, м Производительность продувочного вентилятора, м3/ч
РП1
РП2
РПЗ
55
115
205
2,45
5,1
9,1
2000
3000
6000
66
6
6
Рис. IV,21. Циклоны Ц Гипродревпрома
J конус: 2- сепаратор; 3 корпус, 4 входной па-трубок; 5 крышка корпуса; б косынка; 7 зонт
х 1710 х 57003170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760х 1710 х 57003170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760
х 1710 х 57003170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760
х 1710 х 57003170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760
Габариты, мм3170
Масса (без электрооборудования), т, не более
Фильтрующий материал
Удельная газовая нагрузка на ткань, мэ/(м2,мин)
Допустимая запыленность газа, г/м3 .,.
Диаметр рукава, мм
Количество рукавов:
в камере
в фильтре
Сопротивление фильтра перед регенерацией, кПа
Продолжительность регенерации одной камеры, м/с
Напор продувочною воздуха, кПа ....
Установочная мощность, кВт
2,33.14,3
Лавсан (ТУ 17-РСФСР-8174-75)
0,8-1,250200
18
36
120-180 0,8-1,5
0,09
ТАБЛИЦА IV.26. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ТИПА РП(РИС. IV.22)
ТипоразмерфильтраТипоразмерфильтраИН.必ИН.必Н3Н3пппр р рпппр р р252057003335272089406015316013 76010035252057003335272089406015316013 76010035ООО4 2 24 6 8ООО4 2 24 6 8ОООООО7 9 3ОООООО7 9 3м ^ ^м ^ ^ООО8 0 2ООО8 0 224519424519420006020006018901890ЕЕ
Типоразмерфильтра
Типоразмерфильтра
ИН.必
ИН.必
Н3
Н3
пппр р р
пппр р р
2520
5700
3335
2720
8940
6015
3160
13 760
10035
2520
5700
3335
2720
8940
6015
3160
13 760
10035
ООО4 2 24 6 8
ООО4 2 24 6 8
ОООООО7 9 3
ОООООО7 9 3
м ^ ^
м ^ ^
ООО8 0 2
ООО8 0 2
245194
245194
200060
200060
1890
1890
Е
Е
Рис. IV.22. Рукавный фильтр СМЦ-101А (РП)
/ -коллектор; 2-рукав, 3-корпус, 4-клапан; 5 - подвеска; б - коллектор продувочного воздуха; 7-затвор
Г4-1БМФ-30Г4-1БФМ-4530452336541,11,4143519701580158043254325135Не более 1,3Фильтровальное сукноГ4-1БМФ-30Г4-1БФМ-4530452336541,11,4143519701580158043254325135Не более 1,3Фильтровальное сукноГ4-1БФМ-60Г4-1БФМ-90609046721081,652,22249035321580158043254325№ 2Г4-1БФМ-60Г4-1БФМ-90609046721081,652,22249035321580158043254325№ 231512-153-4Не более 1,431512-153-4Не более 1,415801580
Г4-1БМФ-30
Г4-1БФМ-45
30
45
2
3
36
54
1,1
1,4
1435
1970
1580
1580
4325
4325
135
Не более 1,3
Фильтровальное сукно
Г4-1БМФ-30
Г4-1БФМ-45
30
45
2
3
36
54
1,1
1,4
1435
1970
1580
1580
4325
4325
135
Не более 1,3
Фильтровальное сукно
Г4-1БФМ-60
Г4-1БФМ-90
60
90
4
6
72
108
1,65
2,22
2490
3532
1580
1580
4325
4325
№ 2
Г4-1БФМ-60
Г4-1БФМ-90
60
90
4
6
72
108
1,65
2,22
2490
3532
1580
1580
4325
4325
№ 2
3
15
12-15
3-4
Не более 1,4
3
15
12-15
3-4
Не более 1,4
1580
1580
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА Г4-БФМ
Типоразмер фильтра ... Площадь фильтрующей поверхности, м2 Количество секций .... Количество рукавов .... Масса, т Габариты, мм:
длина ширина высота
Фильтрующий материал .. Диаметр рукава, мм ... Сопротивление, кПа.... Допустимое разрежение внутри фильтра, кПа Допустимая запыленность воздуха, г/м3 Продолжительность встряхивания рукавов за один цикл, с Интервал между циклами встряхивания, мйн .... Установленная мощность электродвигателей, кВт ..
Рис. IV.23. Рукавный фильтр типа Г4-1БФМ
7 - шлюзовой затвор с электроприводом; 2'■сборник пыли; 3- рукав; 4 - крышка с механизмом встряхивания; 5-люк; б-шкаф;7-желоб
IV.8. СКОРОСТНЫЕ ПРОМЫВАТЕЛИ СИОТ
ТАБЛИЦА IV.27. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
Показатель№ скоростного промывателя СИОТ
~~г~g~9~И~12~13
40
°08031
Диаметр входного па-
трубка, мм Производительность, тыс. м3/ч, при входной скорости, м/с:
560
665
790
940
1120
1330
1500
1880
14
12,5
17,5
25
35
50
70
100
140
20
17,5
25
35
50
70
100
140
200
Расход воды (максимальный), м3/ч
2
2,8
3,9
5,5
7.7
11
15,5
22
Расчетная нагрузка на строительные конструк*
2,2
4
5,5
9
14
22
32
53
ции, т
22
Рис. IV.24. Скоростные промыва- тели СИОТ
/ раскручиватель; 2 и 5-конический и цилиндрический корпуса; 4 водо- подаюшии трубопровод диаметром 1 2". 5 люк, б-дозатор
Обозначение общего вида промывателя
4
4
厶
*3
4
Б
5
"1
Я2
л
*1
Общая масса, кг
в
ТАБЛИЦА 1V.28. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЁМЕРЫ, ММ, СКОРОСТНЫХ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ (РИС. IV^4)
ZF8 ns^sx^3POMbsamn4eСНОТ 40 一
5
Ф105
1344
1545
1590
448
366
784
180
1855
1125
752
3170
1900
1295
367
755
560
618
504
6
Ф1Ц6
1596
1795
]800
532
435
910
180
2190
1335
850
3660
2255
1445
430
1070
665
734
600
7
Ф107
1896
2095
2085
632
517
1062
220
2590
1585
947
4250
2674
1632
500
1440
790
870
711
8
Ф108
2256
2515
2500
752
617
1251
230
3160
1885
1200
4970
3161
1835
531
2300
940
1036
846
9
Ф109
2688
2945
2900
896
734
1470
230
3740
2245
1347
5820
3758
1960
692
3150
1120
1234
1008
10
ФИО
3192
3450
3320
1064
872
1722
230
4415
2665
1655
6820
4465
2590
920
4500
1330
1465
1197
11
Ф111
3792
3905
3800
1264
1036
2060
250
5260
3165
1945
8000
5033
3170
1002
5950
1580
1741
1422
12
ФН2
4512
4625
4520
1504
1231
2420
310
6220
3765
2147
9430
6309
3650
1463
8700
1880
2072
1692
13
Ф113
5400
5565
5420
1800
1475
2915
430
7450
4495
2739
11 170
7526
4900
2380
14030
2240
2480
2000
№ промыва- таш
ТАБЛИЦА IV 29 РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ, ММ, ПАТРУБКОВ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ (РИС. IV.25)
Число от-верстийЧисло от-верстийЧисло шаговЧисло шагова х dа х d一一3 J3 JЧисло от-верстийЧисло от-верстий22口口DD№про-мыва-теля№про-мыва-теля4 84 8XX^ ^ ^^ ^ ^6147108216147108218 4 02 4 87 8 98 4 02 4 87 8 9м ^ ^м ^ ^0 5 04 4 76 7 80 5 04 4 76 7 8о 540о 5400 5 07 7 05 6 80 5 07 7 05 6 82424XX77^ ^ ^^ ^ ^6 4 51939626 4 51939624644乃2 44644乃2 466ООО м ^ ^ООО м ^ ^ООО 0g3ООО 0g35030405030408 9 08 9 03640483640482424XX4 7 08 9204 7 08 92032022 4^^32022 4^^12 20 3 99 2 612 212 20 3 99 2 612 2^м ^ ^7 0 412 2^м ^ ^7 0 412 22424ООО 8 8 4 6 9 3ООО 8 8 4 6 9 3ООО 9 9 55 8 2ООО 9 9 55 8 2
Число от-верстий
Число от-верстий
Число шагов
Число шагов
а х d
а х d
一
一
3 J
3 J
Число от-верстий
Число от-верстий
2
2
口
口
D
D
№про-мыва-теля
№про-мыва-теля
4 8
4 8
X
X
^ ^ ^
^ ^ ^
614710821
614710821
8 4 0
2 4 8
7 8 9
8 4 0
2 4 8
7 8 9
м ^ ^
м ^ ^
0 5 0
4 4 7
6 7 8
0 5 0
4 4 7
6 7 8
о 540
о 540
0 5 0
7 7 0
5 6 8
0 5 0
7 7 0
5 6 8
24
24
X
X
7
7
^ ^ ^
^ ^ ^
6 4 5
193962
6 4 5
193962
4644乃
2 4
4644乃
2 4
6
6
ООО м ^ ^
ООО м ^ ^
ООО 0g3
ООО 0g3
503040
503040
8 9 0
8 9 0
364048
364048
24
24
X
X
4 7 0
8 920
4 7 0
8 920
32022 4^^
32022 4^^
12 2
0 3 9
9 2 6
12 2
12 2
0 3 9
9 2 6
12 2
^м ^ ^
7 0 4
12 2
^м ^ ^
7 0 4
12 2
24
24
ООО 8 8 4 6 9 3
ООО 8 8 4 6 9 3
ООО 9 9 5
5 8 2
ООО 9 9 5
5 8 2
Рис IV 25 Фланцы патрубков входного ⑷ и выход-ного (б) (размеры со звездочкой относятся к циклону№ 13)
IV9 ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
ГАБЛИЦА IV 30 РАСХОД ВОДЫ НА ОДИН ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ ТИПА КМП
Индекс установки
Расход воды для пленочного орошения конфузора, м?/ч
Максимальный диаметр сопла центральной форсунки, мм
Расход воды, М3/ч
Число форсунок
при периодическом смыве со стенок каплеуловителя
КМП2,5-00 00.000
0,65
8,5
1,2
8
КМПЗ,2-00.00.000
1
12
1,5
10
КМ П4,0-00.00.000
1,5
14
1,8
12
КМП5,0-00 00.000
2,2
17
1,8
12
КМП6,3-00,00.000
3
22
2,7
18
КМП7,1-00.00.000
3,4
24
3
20
КМП8,0-00.00.000
3,8
28
3,6
24
ТАБЛИЦА IV.31. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫ II УЛОВИТЕЛЕЙ ПВМ (РИС. IV.26)
ПоказательТипоразмер пылеуловителей
ЗСА
5СА
5КБ
5КМА
ЮСА
ЮБ
10КБ
10КМА
20СА
20Б
20КБ
40СА
40Б
40КБ
Номинальная производительность по воз- духу, м3/ч
Тип и № установленного вентилятора
3000
В-Ц14-46 № 2,5
5000
В-ЦП6-45 № 5
10000
В-ЦП6-45 № 6,3
20000
В-ЦП6-45 № 8
40000
В-Ц4-76 № 10
Объем воды в бункере пылеуловителя, м3
0,7
1,2
2
0,75
1,45
1,45
2,3
1,25
2,2
2,2
3,0
5,5
5,5
5,8
Масса пылеуловителя без воды и электродвигателя, кг
747
1200
1265
835
2610
1520
1828
1100
2625
2320
2005
3750
4150
3932
Габариты, мм:
ширина А
1145
1590
1536
1165
2390
2360
1414
2100
2390
2810
2114
4385
2900
2304
длина В
1315
1370
3040
2300
1514
1950
3840
2300
2290
2360
3840
2314
4520
5930
высота Н
3185
3575
3600
2505
4145
4140
4000
2550
4575
4575
4425
5010
5010
4900
J У9 Пьмеупоешпепи 403
Рис IV 26 Пылеуловители ПВМ
а—ПВМКЕ со скребковым удалением шлам% б ПВМСА сосливным удалением шлама, в ПВМБ для улави!ива»ия плохо-смачиваемой мелкой пыли, а ПВМКМА для улавливанияа-1юминиевоЙ, цинковой и г п пылей
/ 匕9. Пылеуловители 405
406 np~'5¥QHUe IV. еильтрь-са更』CJ'ZOSWMe 工к
Обозначение установки
Индекс
трубы коагулятора
каплеуловителя исполнения.
правого
левого
КМП2,5-00.00.000
КМП2,5-00.00.000-01
КМП2,5-01.00.000
КМП2,5-02.00.000
КМП2,5-02.00.000-01
кмпзлоо.оо.ооо
КМПЗ,2-00.00.000-01
КМ ПЗ,2-02.00.000
КМПЗ,2-02.00.000
КМПЗ,2-00.000-01
КМП4,0-00.00.000
КМП4,0-00.00.000-01
КМП4,0-01.00.000
КМ П4,0-02.00.000
КМП4,0-02.00.000-01
КМП5,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000-01
КМП5,0-01.00.000
КМП5,0-02.00.000
КМП5,0-02.00.000-01
КМП6,3-00.00.000
КМП6,3-00.00.000-01
КМП63-01.00.000
КМП63-02.00.000
КМП6,3-02.00.000-01
КМП7,1-00.00.000
КМП7,1-00.00.000-01
КМП7,1-01.00.000
КМП7,1-02.00.000
КМ П7,1-02.00.000-01
КМП8,0-00.00.000
КМП8,0-00.00.000-01
КМП8,0-01.00.000
КМП8.0-02.00.000
КМП8,0-02.00.000-01
ТАБЛИЦА IV.32. КОМПЛЕКТАЦИЯ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ТИПА КМП
J Ng П£4еу4оашпе4и 407
Обозначение установки
Индекс
Сумм叩на襲 масса установки, кг
отвода
гидрозатвора
опорных лап
на трубе-коагуляторе
на каплеуловителе
КМП2,5-00.00.000
КМП2,5-00.00.000-01
КМП2,5-03.00.000
КМП 1-03.00.000
КМП 1-01.00.000
КМШ-02.00.000
1060
КМПЗ,2-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000-01
КМПЗ,2-03.00.000
То же
То же
КМП1-02.00.000-01
1260
КШ14,0-00.00.000
КШ14,0-00.00.000-01
КМП4,0-03.00.000
»
»
КМП1-02.00.000-02
1777
КМП5,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000-01
КМП5,0-06.00.000
»
»
КМШ-02.00.000-03
3949
KMII6,3-00.00.000
KMII6,3-00.00.000-01
КМП6,3-03.00.000
КМП1-04.00.000
»
КМП1-02.00.000-04
5495
КМП7,1-00.00.000
КМП7,1-00.00.000-01
КМП7,1-03.00.000
То же
»
КМП1-02.00.000-05
КМП8,0-00.00.000
KMII8,0-00.00.000-01
КМП8,0-03.00-000
»
»
КМП 1-02.00.000-06
10759
Продолжение табл. W32
ТАБЛИЦА IV.33. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙТИПА КМП (РИС. IV.27)
А 2 A D2 D3 弘 办 "з “ Н 忆А 2 A D2 D3 弘 办 "з “ Н 忆ИндексИндекс0 0 0 0 0 0 57 2 8 0 8 9 25 0 5 5 2 7 42 3 3 4 5 5 60 0 0 0 0 0 57 2 8 0 8 9 25 0 5 5 2 7 42 3 3 4 5 5 62 0 0 6 116и 13 0 8 4 6 5 54 5 5 7 8 9 02 0 0 6 116и 13 0 8 4 6 5 54 5 5 7 8 9 00 0 0 0 5 5 52 2 2 2 2 2 20 0 0 0 5 5 52 2 2 2 2 2 2о о о о о о о5 8 8 8 0 0 0о о о о о о о5 8 8 8 0 0 05 2 2 0 0 0 02 3 3 4 4 4 45 2 2 0 0 0 02 3 3 4 4 4 40 0 0 0 0 5 55 7 7 8 0 2 20 0 0 0 0 5 55 7 7 8 0 2 2о о о о о о о4 8 4 5 0 5 57 9 2 4 6 8 011 11 - -. 11о о о о о о о4 8 4 5 0 5 57 9 2 4 6 8 011 11 - -. 11о о о о о о о 0 4 0 2 2 2 2 2 4 8 15 9 2 к к 11 СПо о о о о о о 0 4 0 2 2 2 2 2 4 8 15 9 2 к к 11 СПо о о о о о о5 6 8 0 2 5 04 5 6 9 12 4о о о о о о о5 6 8 0 2 5 04 5 6 9 12 4о о ОО о о о о о о о о о о0 2 5 9 5 7 0 и и и 1о о ОО о о о о о о о о о о0 2 5 9 5 7 0 и и и 1о о о о о о о5 2 0 0 3 102 3 4 5 6 7 8о о о о о о о5 2 0 0 3 102 3 4 5 6 7 8КМП2,5-00.00.000КМПЗ,2-00.00.000КМП4,0-00.00.000КМП5,0-00.00.000КМП6,3-00.00.000КМП7,1-00.00.000КМП8,0-00.00.000КМП2,5-00.00.000КМПЗ,2-00.00.000КМП4,0-00.00.000КМП5,0-00.00.000КМП6,3-00.00.000КМП7,1-00.00.000КМП8,0-00.00.000
А 2 A D2 D3 弘 办 "з “ Н 忆
А 2 A D2 D3 弘 办 "з “ Н 忆
Индекс
Индекс
0 0 0 0 0 0 5
7 2 8 0 8 9 2
5 0 5 5 2 7 4
2 3 3 4 5 5 6
0 0 0 0 0 0 5
7 2 8 0 8 9 2
5 0 5 5 2 7 4
2 3 3 4 5 5 6
2 0 0 6 116
и 1
3 0 8 4 6 5 5
4 5 5 7 8 9 0
2 0 0 6 116
и 1
3 0 8 4 6 5 5
4 5 5 7 8 9 0
0 0 0 0 5 5 5
2 2 2 2 2 2 2
0 0 0 0 5 5 5
2 2 2 2 2 2 2
о о о о о о о5 8 8 8 0 0 0
о о о о о о о5 8 8 8 0 0 0
5 2 2 0 0 0 0
2 3 3 4 4 4 4
5 2 2 0 0 0 0
2 3 3 4 4 4 4
0 0 0 0 0 5 5
5 7 7 8 0 2 2
0 0 0 0 0 5 5
5 7 7 8 0 2 2
о о о о о о о
4 8 4 5 0 5 5
7 9 2 4 6 8 0
11 11 - -. 11
о о о о о о о
4 8 4 5 0 5 5
7 9 2 4 6 8 0
11 11 - -. 11
о о о о о о о 0 4 0 2 2 2 2 2 4 8 15 9 2 к к 11 СП
о о о о о о о 0 4 0 2 2 2 2 2 4 8 15 9 2 к к 11 СП
о о о о о о о
5 6 8 0 2 5 0
4 5 6 9 12 4
о о о о о о о
5 6 8 0 2 5 0
4 5 6 9 12 4
о о ОО о о о о о о о о о о
0 2 5 9 5 7 0 и и и 1
о о ОО о о о о о о о о о о
0 2 5 9 5 7 0 и и и 1
о о о о о о о
5 2 0 0 3 10
2 3 4 5 6 7 8
о о о о о о о
5 2 0 0 3 10
2 3 4 5 6 7 8
КМП2,5-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000
КМП4,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000
КМП6,3-00.00.000
КМП7,1-00.00.000
КМП8,0-00.00.000
КМП2,5-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000
КМП4,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000
КМП6,3-00.00.000
КМП7,1-00.00.000
КМП8,0-00.00.000
Продолжение табл. IV.33
NNККММ44力3力3厶2厶2儿儿忆忆ОбозначениеОбозначение006500800000506 7 9 0 3 5 6006500800000506 7 9 0 3 5 6о о о о о о о13 0 0 5 7 612 6 8 14 611 11 и 11 ж—х 11 СМо о о о о о о13 0 0 5 7 612 6 8 14 611 11 и 11 ж—х 11 СМо о о о о о о5 9 2 0 9 7 34 5 7 9 0 2 4о о о о о о о5 9 2 0 9 7 34 5 7 9 0 2 44 0 0 5 0 0 019 4 8 2 4 23 7 5 9 6 2 72 2 3 3 4 5 54 0 0 5 0 0 019 4 8 2 4 23 7 5 9 6 2 72 2 3 3 4 5 5о о о о о о о2 5 3 8 3 8 66 7 9 14 6 8о о о о о о о2 5 3 8 3 8 66 7 9 14 6 8о о о о о о оо о о о о о о5 13 7 15 53 4 5 6 8 9 25 13 7 15 53 4 5 6 8 9 2о о о о о о о 8 0 3 5 0 6 4о о о о о о о 8 0 3 5 0 6 47 0 0 4 7 9 17 0 0 4 7 9 19 0 0 0 0 0 02 4 0 5 3 9 014 8 2 8 161* 1* 1* э^ €4 СО СП9 0 0 0 0 0 02 4 0 5 3 9 014 8 2 8 161* 1* 1* э^ €4 СО СПо о о о о о о 2 2 5 4 4 4 4 л^ ^о 7/ ^1 11 ^1 IIо о о о о о о 2 2 5 4 4 4 4 л^ ^о 7/ ^1 11 ^1 IIКМП2,5-00.00.0003933КМПЗ,2-00.00.0004820КМП4,0-00.00.0005630КМП5,0-00.00.0007064КМП6,3-00.00.0007355КМП7,1-00.00.0009806КМП8,0-00.00.00010860КМП2,5-00.00.0003933КМПЗ,2-00.00.0004820КМП4,0-00.00.0005630КМП5,0-00.00.0007064КМП6,3-00.00.0007355КМП7,1-00.00.0009806КМП8,0-00.00.000108600 0 0 6 5 0 00 0 0 6 5 0 04 4 4 2 3 7 52 2 2 5 3 3 34 4 4 2 3 7 52 2 2 5 3 3 3
N
N
К
К
М
М
4
4
力3
力3
厶2
厶2
儿
儿
忆
忆
Обозначение
Обозначение
00650080000050
6 7 9 0 3 5 6
00650080000050
6 7 9 0 3 5 6
о о о о о о о
13 0 0 5 7 6
12 6 8 14 6
11 11 и 11 ж—х 11 СМ
о о о о о о о
13 0 0 5 7 6
12 6 8 14 6
11 11 и 11 ж—х 11 СМ
о о о о о о о
5 9 2 0 9 7 3
4 5 7 9 0 2 4
о о о о о о о
5 9 2 0 9 7 3
4 5 7 9 0 2 4
4 0 0 5 0 0 0
19 4 8 2 4 2
3 7 5 9 6 2 7
2 2 3 3 4 5 5
4 0 0 5 0 0 0
19 4 8 2 4 2
3 7 5 9 6 2 7
2 2 3 3 4 5 5
о о о о о о о
2 5 3 8 3 8 6
6 7 9 14 6 8
о о о о о о о
2 5 3 8 3 8 6
6 7 9 14 6 8
о о о о о о о
о о о о о о о
5 13 7 15 5
3 4 5 6 8 9 2
5 13 7 15 5
3 4 5 6 8 9 2
о о о о о о о 8 0 3 5 0 6 4
о о о о о о о 8 0 3 5 0 6 4
7 0 0 4 7 9 1
7 0 0 4 7 9 1
9 0 0 0 0 0 0
2 4 0 5 3 9 0
14 8 2 8 16
1* 1* 1* э^ €4 СО СП
9 0 0 0 0 0 0
2 4 0 5 3 9 0
14 8 2 8 16
1* 1* 1* э^ €4 СО СП
о о о о о о о 2 2 5 4 4 4 4 л^ ^о 7/ ^1 11 ^1 II
о о о о о о о 2 2 5 4 4 4 4 л^ ^о 7/ ^1 11 ^1 II
КМП2,5-00.00.000
3933
КМПЗ,2-00.00.000
4820
КМП4,0-00.00.000
5630
КМП5,0-00.00.000
7064
КМП6,3-00.00.000
7355
КМП7,1-00.00.000
9806
КМП8,0-00.00.000
10860
КМП2,5-00.00.000
3933
КМПЗ,2-00.00.000
4820
КМП4,0-00.00.000
5630
КМП5,0-00.00.000
7064
КМП6,3-00.00.000
7355
КМП7,1-00.00.000
9806
КМП8,0-00.00.000
10860
0 0 0 6 5 0 0
0 0 0 6 5 0 0
4 4 4 2 3 7 5
2 2 2 5 3 3 3
4 4 4 2 3 7 5
2 2 2 5 3 3 3
ТАБЛИЦА IV.34. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП
Исполнение циклона
Скорость воздуха, м/с
Гидравлическое сопротивление, Па
во входном отверстии циклона
условная в поперечном сечении циклона
одиночного циклона
установки из двух циклонов
ОсновноеС повышенной скоростьюОсновноеС повышенной скоростью16-25,6 32-4416-25,6 32-444,5-7,05360-910390-1000
Основное
С повышенной скоростью
Основное
С повышенной скоростью
16-25,6 32-44
16-25,6 32-44
4,5-6940-1780980-1830
AA
A
A
Рис. IV.27. Пылеуловители типа КМП
1 отвод; 2- лапа опорная; 3 - труба-коагулятор; ^-каплеуло-витель; 5 - гидрозат вор
ТАБЛИЦА IV.35. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП(РИС. IV.28)
Циклон
D
Б
夕
济
瓦
瓦
也
厶3
а
d
Общая масса, кг
цвп-з
315
445
283
2434
1711
132
250
595
102,5
19
63,9
ЦВП-4
400
505
360
3014
2173
159
320
685
130
21
106,7
ЦВП-5
500
640
450
3684
2806
189
400
792
162,5
23
161
ЦВП-6
630
765
565
4554
3401
229
500
927
205
26
237
ЦВП-8
800
1025
720
5699
4305
282
640
1116
260
29
369,7
ЦВП-10
1000
1335
900
7044
5367
344
800
1336
325
32
569,5
Рис. IV.28, Пылеуловители ЦВП
7 - конусный патрубок-гидрозатвор; 2 и ^-входной и выходной патрубки; jt-лючок; 4 - корпус циклона; J - опора; 7-люк;
& улич очный раскручивающий аппарат, Р-оросительная труба диаметром 3,4" для непрерывной промывки корпуса; 10 - подвод
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
А
Автоматизация систем 155
Агрегаты вентиляторные 352-357
Адсорбенты 93—96
Адсорбция 95
Аппарат направляющий 35
Алюмогель 93
Аэродинамическое сопротивление орошаемых слоев 62
Аэроионизация воздуха 100, 101
Бак-аккумулятор 112, 113
Блоки приемные 351, 352
-присоединительные 352
-тепломассообмена 53, 54, 3 38-340
»теплоутилизации 340- 342
Блокирование автоматическое 162
В
Ввод тепловой с элеватором 157
Вентиляторы крышные осевые 298
--радиальные 296, 297
-потолочные перемешивающие 51
-радиальные общего назначения высокого давления 278-291
низкого и среднего давления 246-278
—пылевые 291-295
Вентиляция противодымная 176
Влажность воздуха относительная в пограничном слое над водными растворами солей 79 Вода артезианская 102
Воздуховоды круглые из листовой стали 199, 207-212
—из винипласта 199, 200
一一общего назначения 237
-перфорированные 133
-прямоугольные из листовой стали 200
-из винипласта 201
-систем аспирации 236, 238, 242-244
вентиляции при естественном побуждении
Воздухонагреватели 336 338
-биметаллические со спирально-накатным оребрением 299-313
Воздухообмен 114-116
Воздухоосушитель с вращающимся ротором 94
-с неподвижным слоем 95
245
Воздухоохладители поверхностные 66—78
-с орошаемыми насадками 60
Воздухораспределители 35, 124-129, 215, 216
Выбор регулиру^ощего клапана 153,. 154
Глубина количественного регулирования воздухораспределителей 34, 35
д
Давление парциальное водяного пара 81-83
Диаграмма фазовая для раствора поваренной соли 79
Диафрагма 220, 232-236
Диффузор конический 219
-пирамидальный 218, 230
плоский 230
с отводом квадратного сечения 231
Доводчик эжекционный 369
Доувлажнение местное 60
Дроссель-клапан 220
Е
Емкости в системах холодоснабжения 112
Завеса воздушно-тепловая 163
Зависимость цавления воды перед форсунками от расхода 58, 59
холодопроизводительности от температуры хладоносителя 105
Защита воздухонагревателей автоматическая 161
И
Лдиах рамма воздуха влажного 80
--наружною 22
-процесса осушения воздуха водным раствором хлористого кальция 92
―приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37 Изменение температуры воды холодной и горячей 42
——воздуха первичного 42
Изотерма сорбции 95
Индекс Невиса и Вэрда 10
Источники холода 102, 103
Кавитация 153
Калориферы стальные пластинчатые 318-325
——с гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками 314-317
Камеры воздушные 348
-обслуживания 348
-орошения форсуночные 51, 53, 58, 331-333
-«сеточные 53, 55, 59, 331, 334, 335
^осухиения 90
-реконцентрации 90
Каналы вентиляционные из кирпича 2(Ю-203 一一-пеноглинистых или пеностеклянных плит 203
шлакогипсовых или шлакобетонных плит 202
一一c сеткой или решеткой 213
Клапан воздушный 348-351
-дымовой 172
-регулирующий 151-155
Классификация СКВ 6
Колено z-образное 216
-П-образное 217
-90° с направляюшими лопатками 217
——острыми кромками 216, 229
Коллектор конический 213
Кондиционеры местные автономные 361-367 — неавтономные 358—361
шкафные 368
-центральные 326-330
一一теплоутилизаторы 330
Кондиционирование воздуха индивидуальное 49
——комфортное 4
——технологическое 4
Конфузор 219, 229
Короба вентиляционные асбестоцементные 200
Коэффициент аппроксимации 55
-вариации 133
-взаимодействия струй 117-120
一 воздухообмена 139 -143
-использования холода 29
-кавитации 154
-неизотермичности 118, 119
-орошения воздуха 55, 66, 82
-перехода оа нормируемой скорости движения воздуха и максимальной 115
поправочный на потери давления 227
-стеснения cipyii 117, 120* 136, 137
-теплообмена 60, 195
-теплопередачи 189, 190
-униполярности 101
учета потерь воздуха 10
-эффективности амшб^иной 55-57
--испарительного охлаждения воды в градирне 64
тепло- и массообмена 88, 93
■тепло- и массоотдачи 88, 89, 91
--энтальпийной 55-57
Кратность воздухообмена 35
Кривые равновесного состояния водяного пара
в силикагеле 96
-адсорбции влаги силикагелем 96
Критерий Архимеда 118
М
Машины холодильные абсорбхщонные 106, 107 воздушные 108
--водоохлаждающие винтовые 105
турбокомпрессорные 105
——парокомпрессионные 103-106
——пароэжекторные 107, 108
Метод окисления деструктивный 99
-расчета СУ ПТ графоаналитический без подогрева теплоносителя 187 -с подогревом 194
Муфга скольжения электрическая индукторная 35
Н
Насадки регулярной и неро улярной структуры 60, 61
О
Обозначения условные оборудования и приборов СКВ 16
Озонирование 98
Опредеи1ение концентрации раствора хлористо
го лигия 84, 85
-общей теплоты сорбции 84, 85
Осушение воздуха поглогибелями жидкими 79
твердыми 93
твердо-жидкими 97
Отверс1ие с утолщенными краями 219
Огвод круглого сечения 217, 229, 238
-прямоугольно! о сечения 227
СИклонсние 1емпературы в приточной струе от нормируемой 116
Охлаждение воздуха двухс1уненчатое 64—66
——испари rejibnoe 64—66
Панель для установки ячейковых фильтров 372, 373
Параметры воздуха оптимальные 7 9
--для особо чистых помещений 49
Перепады температур для группы теплообменников 191
Переходник с квадратного на круглое сечение 231
Поглотители 78, 79
Построение процесса приготовления воздуха
11, 26, 27
»»сухого охлаждения 69
Потери давления на трение в воздуховодах 204
==пс воздуху й теплообменниках 77 78
Потолки перфорированные 133, 134
Приборы теплотехнического контроля 156, 157
Примеры расчета воздухораспределения 146
Промыватели скоростные СИОТ 400 402
Промывка вочдуха водой 98
Процесе обработки воздуха адиабатный 52
политропный 52
технологический 22-24
приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37
Пылеуловители 402-410
Расход воздуха кондиционированного полезный 10, П
наружного 12, 14, 29, 138. 149, 179
на рециркуляцию 141
-теплоты максимальный 29, 32, 39
на десорбцию 97
-холода 29, 32, 39
Расчет воздухоохладителей поверхностных 66
--теплотехнический 76
-воздухораспределителей 134-137
-камер орошения 53, 54
—осушения 90
-рсконцентрации 90
-количества форсунок 54
производительности СКВ 49
-сети воздуховодов систем аспирации 242-245
вентиляции 245 246
СУПТ с подогревом 196, 197
теплотехнический осушительных камер 87
-экономически целесообразной скорости движения воздуха 205, 206
Регулирование автоматическое местное 161
——индивидуальное 161
—центральное 160
-процессов теплопередачи 151
Решетка вентиляционння унифицированная 216
-щелевая 214
Свойства раствора хлористого кальция 85
-лития 85
-теплоносителей 183
Силикагель 93, 94
Система аспирации 243-245
-воздухораспределения программная 145, 146 Системы кондиционирования воздуха местные 15, 43, 44
-=комбинированные 44
центральные водовоздушные 39, 40 для особо чистых помещений 46 49
一 термоконстантиых помещений 45, 46 многозональные 25-34. 36, 37 одноэональные 15 25
一一 одноканальные 40, 41
с воздушными холодильными машинами 50, 51
一 количественным и количественно-качественным регулированием 34-36
комбинированным косвенным и прямым испарительным охлаждением возаух^ 65 оеушительной камерой 86
— потолочными перемешивающими вентиляторами 51
--установкой для дезодорации воздуха 100
местного доувлажнения 60
-регулирования автоматические 159
утилизации теплоты ВЭР 181 — 184, 187
циркуляции теплоносителя 113
Соединение холодильных машин параллельное 112
~ ~ последовательное ] 12
Соотношения для определения коэффициентов воздухообмена 142, 143
Сопротивление воздухонагревателей аэродинамическое 336
--гидравлическое 306, 311. 315, 323
насадок аэродинамический 60, 62
Способы подачи воздуха 123-133, 142, 143
регулирования производительности вентиляторов 34, 35
Станции холодильные 111
Струи подачи воздуха 116 123
Схема блокировки многозональных кондиционеров 28
присоединения ТУБ к циркуляционному контуру 188
-процессов тепло- и влагообмена при орошении соляным раствором 85
-расчетная сети воздуховодов общего назначения 236, 237
установки воздухораспределителей в ряд 120 Схемы использования артезианской воды в СКВ 103
-обвязки теплообменников по воде 67, 68
-обработки воздуха 13, 15
-подачи воздуха 121, 130, 131, 134, 136
-присоединения воздухоохладителей к линиям холодоснабжения НО
--теплоутилизационных блоков 188
-процесса ассимиляции теплоты и влаги 144
-технологические СУПТ 186, 187
-циркуляции хладоносителя 109-111
Т
Температура воздуха наружного 5, 50
-в помещении 9, 10
замерзания раствора незамерзающего теплоносителя 182, 183
«сквозняка» эффективная 10
Теплоноситель промежуточный 182
Теплообменники базовые 67, 68
-роторные контактные 60
Теплоутилизаторы 183, 196
Точка эвтектическая 79
Тройник прямой 90° вытяжной 218
приточный 217
-круглого сечения 239-241
Труба цилиндрическая, заделанная в стену 213, 215
Трубки вихревые 49, 50
У
Увлажнение воздуха паром 63
Уголь активированный 93, 94
Удаление воздуха из помещения 137, 138
-дыма из помещений 173-179
коридоров 171, 172
Узел ответвления 221-226
Управление электродвигателями диспетчерское 164
-дистанционное 164
--местное 164
Установка пневматическая «Туман» 61, 63
-приточно-вентиляционная 157
регенерационная 347
Ф
Фильтры воздушные 342-346 рукавные 396, 398, 399
-рулонные 374-376
-складчатые волокнистые 374
-электрические 378, 379
-ячейковые унифицированные Фя 370, 371
Форсунка пневматическая 63
X
Характеристики аэродинамические вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296
-воздухораспределителей 123-129
-геометрические диффузоров 228
-клапана регулирующего 152, 153
-теплообменников 70-75
-теплоутилизаторов 196
Холодопроизводительность холодильной станции 112
Холодоснабжение кондиционеров децентрализованное 108
--централизованное 109
Ц
Циклоны Гипродревпрома 394, 396, 397
-групповые 380-382, 384, 386-390
-Клайпедского ОЭКДМ 392, 394, 395
-на постаменте 382, 383
-одиночные 380-382, 385
-СИОТ 391
-с бункером 393
-с обратным конусом 392
Ш
Шахта вытяжная с зонтом 214
-приточная 214
Шероховатость эквивалентная материалов воз
духоводов 203
Шибер 220
Шкала запахов 98
Э
Элементы составные 231
Энергоресурсы вторичные низкотемпературные 180
Энтальпия воздуха 5, 25
Эффект Ранка 49
Эффективность нейтрализации запаха 99
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Глава 15. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА 4
Общиеположения 4
Расход кондиционированного воздуха10
Системы кондиционирования воздуха15
Форсуночные камеры орошения 51
Воздухоохладители с орошаемыми насадками60
Увлажнение и охлаждение воздуха 60
Поверхностные воздухоохладители 66
Осушение воздуха сорбентами 78
Борьба с запахами, озонирование и аэроионизация97
Глава 16. ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИС
ТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗ
ДУХА 102
Естественные источники холода 102
Холодильные машины . . . . 103
Системы холодоснабжения кон
диционеров 108
Холодильные станции . . . . 111
Емкости, баки-аккумуляторы 112
Глава 17. ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНА И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУ
ХА В ПОМЕЩЕНИЯХ114
Общие положения114
Приточные струи116
Выбор способов подачи, типов и количества ВР123
Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды, потолки и панели133
Удаление воздуха из помещения 137
Определение расхода приточного воздуха138
Расчет воздухообмена и возду- хораспределения на ЭВМ145
Примеры расчета воздухораспре- деления146
Глава 18. РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ НА ТРУБО
ПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ . . . 151 「пава 19. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИ ВНУТРЕННИХ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИ
СТЕМ 155
Общие сведения155
Теплотехнический контроль и
сигнализация 156
Автоматическое регулирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха159
Автоматическое регулирование систем I орячего и холодного водоснабжения 161
Автоматическая защита оборудования и блокирование 161
Управление электродвигателями и диспетчеризация164
Глава20. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕ
БОВАНИЯ 165
Общие положения165
Системы отопления165
Системы вентиляции, кондиционирования воздуха и возд)шного отопления166
Удаление дыма при пожаре из коридоров или холлов171
Удаление дыма непосредственно из помещений, в которых произошел пожар173
Приточная противодымная вентиляция 176
Глава 21 НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕ ЭНЕРГОРЕСУРСЫ . . .180
Источники,потребители и це
лесообразность использования низкопотенциальных вторичных энергоресурсов 180
Системы утилизации теплоты ВЭР в жидкостно-воздушных тепло- утилизаторах с промежуточным теплоносителем 181
Глава 22. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ . . 198
Размеры и масса воздуховодов 198
Размеры вентиляционных ка
налов 200
Расчет воздуховодов и каналов приточных и вытяжных систем вентиляции общего нашачения . . . . 202
Расчет потерь давления в местных сопротивлениях вблизи вентиляторов 228
Расчег диафрагм для круглых
И прямоугольных воздуховодов . . 232
Расчет конусных диафрагм . . 236
Расчет воздуховодов систем аспирации 236
Расчет воздуховодов систем вентиляции при естественном побужде
нии 245
416
Оглавление
Приложение I, ВЕНТИЛЯТОРЫ ..., 1.1. Вентиляторы радиальные ...
1.2. Вентиляторы крышные ....
Приложение II ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ (КАЛОРИФЕРЫ)
П.1. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением
П.2. Калориферы стальные с гофрированными пластинами и плоскооваль- кымн трубками IL3, Калориферы стальные пластин* натые 1 I **** я It
Приложение Ш, ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И КОНДИЦИОНЕРЫ- ГЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ ....
2 2
29
299
4
8
3
1П.1. Центральные кондиционеры ..
III2 Коядационеры-тсплоутйлизат^ы
Ш.З. Ктм@ры орошения
III,4. Вездухоиагревйтели
1П.5. Блоки тепломассообмена ...
Ш.6. Блоки теплоутилизации ...
Ш.7, Фильтры воздушные ....
Ш.8. Уетанояка регенерационная
УР-1-02А
W9 Камеры обслуживания КО-1 ..
ШЛО. Камеры воздушные КВ 0,5-3
6 6O168Q2ох- 2 чл 3-*3 3-4-3 3333333
4 4лл- aj
Ш.И. Клапаны воздушные . . , . 348 (П.12. Блоки приемные351
Ш.13. Блоки присоединительные . . 352 1И,14. Вентиляторные агрегаты . . 352
Ш.15. Кондиционеры местные неавтономные типа КН Б358
Ш.16. Кондиционеры автономные типа КПА1361
П1.17. Кондиционеры автономные ти
па КТА . , 366
Ш.18. Кондиционер неавтономный шкафной КТН-1,6-01368
ШЛЯ Доводчик ^кекционный Д-Э2-О.56 369
Приложи IV. ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ370
1V.1. Унифицированныеячейковые
фильмы Фя370
lV,2. Панели УеФя для установки ячейковых фильтров типа 或貝 в стр飢 ительных конструкциях и централь*
ных секционных кондиционерах . . 372
IVJ. Фильтры ФяЛ374
IV.4. Фильтры ФРС374
1V.5, ЭлекгроФильтРы ФЭ и ЭФ-2М 378
IV.6. Циклоны380
IV.7, Рукавные фильтры396
IV8. Скоростные промыватеж СИОТ 400
IV.9. Пылеуловители402
Предметный указатель . . . . . . . 411
Справочное издание
ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
В тре* частях
Часть 3. Вентиляцияи коядшшошрмаине воздуха
Кшга 2
Баркалов Борис Вл^шмирович, Пшт Николай Николаевич. Амирджанм Суреи Саакович, Моор Лев Федсюович.
Грнммтлин Моисей Иосифович. П@иш Гар» Моисеевич. 1^йЬир 5®ис Наумович. Рубчшюкнй Виктор, Михайлович.
Садовсквв Тамила Ивановна, Б«|юшш Наталия Ивановна, Вычкова Людмила Анатольевна, Ушомирсмм Дина Исаевн»,бшжвльштфйн Семен Мордкович, Пирумов А^ксвидр Иванович
Художественный редактор Л.Ф. Егоренко, Технический редактор Л.^ Ш^рстне^а, Корректор Г,Г, Mop。3tMem用ИБ № 3887
Сдано в набор 18.06,91. Подписано в печать 20.05.92. Формат 70Х 10€ '/е Бумага офс № 2—60 гр. Гарнитура Таймс. Печатьофсетная, Ус』，пен.』，33,54. Уч.-изд. л. 39.15. Тираж 15 000 экэ Изд. № АХ—1094 Заказ 1976 С 108
Стройиздат. 101442 Москва, Долгоруковская, 23а
Московская типография № 4 Министерства печати и информации РФ129041 Москва, Б. Переяславская, 46
* Допустимо.
** Необходимо обеспечивать возможность поддержания любой из указанных температур.
По стандарту ASHRAE 55-56 (США), тепловой комфорт определяется как «состояние человека, удовлетворенного условиями окружающей среды, при котором он не знает, хочет ли он изменить условия среды, сделав ее более теплой или более холодной». Параметры» удовлетворяющие 80% здоровых, нормально одетых людей, выполняющих легкую работу в сидячем положении, по данным указанного стандарта, составляют: температура /с по сухому термометру 23-25 ℃, средняя температура 才我 излучения 21-27 ℃, относительная влажность 20-60%, скорость движения воздуха 0,05—0,23 м/с при условии, что для данного помещения максимальные колебания температуры по сухому термометру А/с = + 1 ℃, температуры излучения А/и = 土 0,8℃ и влажности А(р = ± 10%.
При кратковременном пребывании людей в помещениях (кафе, рестораны, магазины и др.) в теплый период года условия комфорта зависят от наружной температуры, так как большая разность внутренней и наружной температуры вызывает неприятные ощущения и может привести к простудным заболеваниям; при наружных температурах выше 30 ℃ требуемую температуру воздуха r этих помеще* ниях рекомендуется определять по формулам:
при длительности пребывания до 2 ч
** Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ. Альбом 1. Методика расчета камер орошения. АЗ-977.- М.: ГПКНИИ «СантехНИИпроект», 1989.
* Струи настилаются на потолок и поступают вертикально в рабочую зону после поворота в результате взаимодействия со стенами или встречными струями.
к，вма= Расчет воздухораспрсдепения в помещениях 口九…、увснны> ч даний приведен в Рекомендациях по Р ten г рлзд\хор(кпредс гения в общественных эда-
* Способ применим для условий К^ 土 1 и К& # 1 при отсутст вии удаления воздуха из рабочей зоны и для условий Kt — Kd — } в случае удаления воздуха из рабочей зоны и за ее пределами.
*3力 давлений и ih у&зсисш дав юнии 匕 дь>х- канальныл еи^1 и^а зиемах с переменным расходим bjh}*u в i смещениях ( ю юхноло