МЕТАЛЛО • РЕЖУЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ

Допущено Государственным комитетом СССР по народному образованию в качестве учебника для студентов машиностроительных специальностей вузов

Москва

・ Машиностроение - 1989

6БК 34.63-5я73

УДК 6П9.02.00163 (075.8)

Ааторы：Г. Н. Стро.. О. Б. Ai 励•几 провой. В. А.…―А. С. Киселев

Реиензснты: кафедре <Стянкнинстипта им. Ленинского комсомола.

н инструмент! Челябинского политехнического канд. техн. наук. проф. В. Ф・ Романов

М54 牆产眦 машин°сW>^Я вузов по специальностям

х£?£喉:讒潜沁篇蹤*,胃З吋…时

^юальных 案*7HMM on—Ц吋叫』。ннстрповышение техни- рнивития ерНалов- •фнведри.г 丿"& конструкции JD S 叩№心“"системы

теории режущихмз “。蛇х wpy・

М ^^1000—153"•° ••«правления дальнейшего

^SSTpj^ 153-89

ISBN 5-217-00338-3

ББК 34.63-бя73

© Издател

ьств。«Машиностроение», 1989

ПРЕДИСЛОВИЕ

Проектирование металлорежущих инструментов является одной из основных дисциплин при подготовке инженеров по специальностям «Технология машнно- строенияэ и «Металлорежущие станки и инструменты». Ее изучение должно дать будущим специалистам све^ення, необходимые при разработке современных технологических процессоп и проектнр。- ваннн станкоп и инструментов.

От качества, надежности н работоспособности режущих инструментов, применяемых в машиностроении, в значительной степени зависят качество н точность получаемых деталей, производительность и зф巾ектнвность процесса обработки, в особенности при автоматизированном производстве в условиях гибких производственных систем (ГПС).

При проектировании режущих инструментов необходимы знания теоретических основ конструирования и расчета инструментов с использованием систем ав，

томатизиронанного проектирования (САПР，нужно уметь правильно опре- делить лучшие для данных условий обработки конструктивные элементы инструментов и создавать оптимальную их конструкцию, учитывая условия эксплуатации, знать основные направления кх совершенствования, пути повышения надежности и эффективности, представлять себе возможные направления н перспективы развития режущего инструмента.

В учебнике изложены теоретические основы н общие методологические положения проектирования режущего инструмента; в нем не приведены сведения справочного характера, которые имеются в соотвстствуюших справочниках н специальной производствениой литературе. В списке литературы даны основные источники для самостоятельного изучения отдельных вопросов, а также указаны источники отдельных оригинальных разработок.

ВВЕДЕНИЕ

По сравнена СПРУ 吗篇£М получения деталей машин 亜P^。：：禽 занием обеспечивает наибольшую 県爲 ность н нзнб。瓜山ую гибкость пр。心 волстнного промесса. С。亜RT в。盤嘗; носгн быстрейшего перехода от обработки заготовок одного размера к обработке

заготовок другого размера.

Режущий инструмент, срезая сравнительно тонкие слом материала, придает заготовке нужную форму и размеры. Работоспособность режущего инструмента, его надежность оказывают существенное влияние на экономнчес^ю эффек

тивность процесса производства-

Потребность в режущем инструменте колоссальна. По некоторым операциям обработки заготовки резанием стоимость инструмента составляет значительную “8сть стоимости операции.

Рсжуший инструмент обеспечивает внутренние связи процесса обработки (рис. B.IJ. Качество н стойкость ин・ струмента во многом определяют иронз- водктелыюсть к эффективность процесса обработки, а в некоторых случаях и вообще йозможиосгь получу деталей требуе- мых формы, качества и точности. По-

йМ111СННе качества и надежности режущего 1струмектз способствуют повышению про- нэнодительности обработки металлов резанием.

На решающее знаиенн。исполпительно- m механизма мамнм в данном слу・ чае станка, еще было указано К. Марк- сом<: < Вся кое разпмт 火 машинное устройство состоит из трех существенно различных частей: ыашини-дв1изтеля# не- рсдаточного механизма, наконец машины- орудия |｛；)и рабоиеН машины... Обе эти части механизма существуют только затем, чтобы сообщить движение машине-орудию, благодаря чему она захватывает предмет труда н целесообразно изменяет его>. Говоря о станках, К. Маркс писал» что благодаря им унялось ироиз- пестм геометрические формы отдельных частей машин с такой степенью лег

кости, точности и быстроты, которыеникакая опытность не могла бы диета-

внть руке нскуспеншсго рабочего. Далее К・ Маркс говорит о том, что как бы 叩ост и на первый взгляд незначителен не казался придаток к станку (иистру- мент), его влияние на усовсршеиствона- “ме н распространение машин было ве<

SQM процесса

.икс). Введение иго усовер1иенствованию

ких машин и изобретениям

I енчальный К・ МарксомI пути развития

разом попело к н удешевлению вся-

Дало томик

HORHM

” усовсршепствокзииям. upoi поз, сделанный

оправдал себя на всем машнностроения.

Р— В I J"a резакиен:

°6|>аботки

кап

霁豐""Струмснтм поянн川心 в У времена, sa у чела

Работу. Большое рканнтне

№即耻 К. Капитал. T.I.M., 1988. С. 384.

инструменты получили со времени использования человеком металлов. При развитии ремесленного производства но- япляютсл примитивные ручные токарные и сверлильные станкн и для работы на них металлорежущие инструменты резцы, сверла, напильники н др. Переход к машинной ннлустрии сопровождался бурным рнгннтнем металлорежущего нн・ струмента. Во второй половине XIX в, появляются многие виды режущих инструментов, н конке XIX п.— черинчные фрезы для нарезания зубьев зубчатых колес. 20 * голы XX п.- протяжки. Н сейчас создаются новме конструкции ин-

Мисковскн话 инструментальный завод, был создан в 1919 г. Па заводе было налажено произволе!по режущего и измерительного инструмента, а также токарных н сверлильных патронов. На заводе И31 отопляли различные резин, сверла, зенкеры, развертки, фрезы, в том числе и червячные, метчнкн, плашки к многие другие инструменты.

В первые две пятилетки было построено семь специальных за подов но изготовлению режущих инструментов, в том числе гигант инструментальной промышленности за вод <Фрезер>.

В годы Велнкой Отечественной войны

струме нтив и совер1лрнствук>тся ранее сутестповавшие.

Повышение эффективности режущих инструментов и их работоспособность взаимосвязаны и во многом зависят от материала режущей части инструмента. НояАленне новых инструментальных материалов способгтпинало ловышенню про изподнтсльнисти обработки и 1нггребооало создания новых конструкций металлорежущих станков*

Об нзпповлении и использовании достаточно сложных и разнообразных режущих инструментов в России свидетельствуют работы И. М. Ползунова. И. JL Кулибина и др. А. К. Нартовым, современником Петра L была создана мастерская^ которая именовалась /токар・ на я и инструмснтильная палата», в ней (по исследованиям А. С. Бриткина и С. С. Видонсжа) было пять токарных стан ков лля инструментальных дел и производили работы токарные, сверлильные. нарезание резьбы, фрезерование зубьев колес, применяли специальные резин, в том числе ступые. которыми медь точат>. фасонные полукруглые вогнутые и выпуклые* сверла для обработки дерена н другие специальные инструменты. В больших количествах применяли инструменты на оружейных заводах Тулы и Сестрорецка.

Однако н начале XX в. н России не были своей инструментальной промышленности, были только инструментальные цеха на некоторых крупных машиностроительных и оружейных занодах^ Первый отечественный инструментальный завод —

имело инструментальных заводов увеличилось более чем вдвое. В послевоенный период были созданы новые заводы, в том числе специализированные по про- изиидству узкой номенклатуры инструментов (например, в Вильнюсе и Фрунзе — заводы по выпуску сверл, во Владивосток ке — по выпуску метчиков), на некоторых занодах было организовано крупносерийное производство инструментов на поточных линиях, на станках с программным управлением н П1С. Это обеспечивает попышенне качества ииструментов, снижение трудоемкости их изготовления и увеличение выпуска. Кроме заводов по изготовлению режущего стального и твердо。 сплавного инструмента созданы специализированные заводы по производству аб- рззмвннх. алмазных инструментов и инструментов, оснащенных сверхтвердыми материалами - композитами.

Кроме производства инструмента на специализированных заводах Минстанко- прома в нашей стране имеются инструментальные заводы других машиностраи- тельных министерств и свыше 5000 крупных инструментальных мехов «а больших машиностроительных заводах. На елейна- лхзнрованных инструментальных заводах организовано производство инструментов дли обработки заготовок различных машиностроительных производств (инструментов обезличенного применения). Их нзго・ товлпют большими сериями. Это стало возможным благодаря широкой стандартизации конструкций режущих инструмен- тив. их конструктивных параметров и размеров. Первые стандарты (ОСТ) на основ・

3, р^жушм инструменты были созданы ь нашей стране в 20—30-л(иастояшее время имеется свыше 500 стзндаргог на все виды режушил ннстру- whtod массового прниенения. В стоила ртах установлена основные мнетрук- тнвныс рлбичне размеры инструментов, опреиляющне их служебное назначение, базовые и присоединительные размеры установки инструмента па станке, лара- метры и технические требования, опрсде- ляшщие качестьо у работоспособность нм- стру мента.Пр” Массопом и крутюсерийком про- чзкдетк деталей, в особенности е уело-3, р^жушм инструменты были созданы ь нашей стране в 20—30-л(иастояшее время имеется свыше 500 стзндаргог на все виды режушил ннстру- whtod массового прниенения. В стоила ртах установлена основные мнетрук- тнвныс рлбичне размеры инструментов, опреиляющне их служебное назначение, базовые и присоединительные размеры установки инструмента па станке, лара- метры и технические требования, опрсде- ляшщие качестьо у работоспособность нм- стру мента.Пр” Массопом и крутюсерийком про- чзкдетк деталей, в особенности е уело-производиться произ водитель-производиться произ водитель-насть. Понасть. По*yUMX*yUMXразработке и инструментов,разработке и инструментов,основе воснове в!юнш4 был создан Всесоюзный научно- исследовател^кнй инструментальный институт ВНИИннструмент. Криме тою, в настоящее время над вопросами со- вершенствованкя режущих инструментов работают сотрудники многих машиностроительных ВУЗов, отраслевых 11IIИ м заводов.Основные требования, предъявляемые к режущим инструментам (рис. В.2), определяются кх служебным назначением: обеспечением работоспособного состоя- иня И||стРУмента, т. е. состояния, при котором он способен выполнять обработку Резанием, получением требуемой 申叩乂只.и качества обработанной по- заготовок, наибольшей произ- 5b10 "WMcca обработки с ^Др1ГТЬшими затратамн (экономическая 窗:::”ть)； кроме того необходимо треб<)Ийи слеДУ«и1ие дополнительные 當* £： Возм。*Ност…心наоГ吐 °влення и восстановления!юнш4 был создан Всесоюзный научно- исследовател^кнй инструментальный институт ВНИИннструмент. Криме тою, в настоящее время над вопросами со- вершенствованкя режущих инструментов работают сотрудники многих машиностроительных ВУЗов, отраслевых 11IIИ м заводов.Основные требования, предъявляемые к режущим инструментам (рис. В.2), определяются кх служебным назначением: обеспечением работоспособного состоя- иня И||стРУмента, т. е. состояния, при котором он способен выполнять обработку Резанием, получением требуемой 申叩乂只.и качества обработанной по- заготовок, наибольшей произ- 5b10 "WMcca обработки с ^Др1ГТЬшими затратамн (экономическая 窗:::”ть)； кроме того необходимо треб<)Ийи слеДУ«и1ие дополнительные 當* £： Возм。*Ност…心наоГ吐 °влення и восстановления

3, р^жушм инструменты были созданы ь нашей стране в 20—30-л(

иастояшее время имеется свыше 500 стзндаргог на все виды режушил ннстру- whtod массового прниенения. В стоила ртах установлена основные мнетрук- тнвныс рлбичне размеры инструментов, опреиляющне их служебное назначение, базовые и присоединительные размеры установки инструмента па станке, лара- метры и технические требования, опрсде- ляшщие качестьо у работоспособность нм- стру мента.

Пр” Массопом и крутюсерийком про- чзкдетк деталей, в особенности е уело-

3, р^жушм инструменты были созданы ь нашей стране в 20—30-л(

иастояшее время имеется свыше 500 стзндаргог на все виды режушил ннстру- whtod массового прниенения. В стоила ртах установлена основные мнетрук- тнвныс рлбичне размеры инструментов, опреиляющне их служебное назначение, базовые и присоединительные размеры установки инструмента па станке, лара- метры и технические требования, опрсде- ляшщие качестьо у работоспособность нм- стру мента.

Пр” Массопом и крутюсерийком про- чзкдетк деталей, в особенности е уело-

производиться произ водитель-

производиться произ водитель-

насть. По

насть. По

*yUMX

*yUMX

разработке и инструментов,

разработке и инструментов,

основе в

основе в

!юнш4 был создан Всесоюзный научно- исследовател^кнй инструментальный институт ВНИИннструмент. Криме тою, в настоящее время над вопросами со- вершенствованкя режущих инструментов работают сотрудники многих машиностроительных ВУЗов, отраслевых 11IIИ м заводов.

Основные требования, предъявляемые к режущим инструментам (рис. В.2), определяются кх служебным назначением: обеспечением работоспособного состоя- иня И||стРУмента, т. е. состояния, при котором он способен выполнять обработку Резанием, получением требуемой 申叩乂只.

и качества обработанной по- заготовок, наибольшей произ- 5b10 "WMcca обработки с ^Др1ГТЬшими затратамн (экономическая 窗:::”ть)； кроме того необходимо треб<)Ийи слеДУ«и1ие дополнительные 當* £： Возм。*Ност…心наоГ吐 °влення и восстановления

!юнш4 был создан Всесоюзный научно- исследовател^кнй инструментальный институт ВНИИннструмент. Криме тою, в настоящее время над вопросами со- вершенствованкя режущих инструментов работают сотрудники многих машиностроительных ВУЗов, отраслевых 11IIИ м заводов.

Основные требования, предъявляемые к режущим инструментам (рис. В.2), определяются кх служебным назначением: обеспечением работоспособного состоя- иня И||стРУмента, т. е. состояния, при котором он способен выполнять обработку Резанием, получением требуемой 申叩乂只.

и качества обработанной по- заготовок, наибольшей произ- 5b10 "WMcca обработки с ^Др1ГТЬшими затратамн (экономическая 窗:::”ть)； кроме того необходимо треб<)Ийи слеДУ«и1ие дополнительные 當* £： Возм。*Ност…心наоГ吐 °влення и восстановления

оиях ГПС, рационально применять инструменты, сприсктнровзнные с учетом комн- ретних условий обработки н оборудования; это так на1ываемое адресное проекти- рсванмс С развитием производства в условиях ГПС адресное проектирование будет расширяться.

Исходными для проектирования якстру- мт・ являются данные об обрабатываем мой заготовке форма и размеры обра-

ботзмн&х поясрхностей. кх требуемая точность н допустимая шероховатость, материал и его техиологические свойства, а также технические ланные оборудо

вания. на котором будет обработка, необходимая

зтмм данным устанавливают

вид инструмента, его конструкцию, мае рнаа |жжушсЛ части н основные параметры. Затем рассчитывают коиструпнв- х и геометрические параметры инструмента, ппределнют исполнитедьиие размеры рабочей части, необходимую точность. назначают допуски, разрабатывают рабочий чертеж.

При проектировании ниструкентов необходимо выполнять сложные расчеты по определению геометрической формы режущих цюмик. обеспечивающих требуемую форму и точность обработанных поверхностей. расчеты по обеспечению прочности и *еак(ктн инструмента, наимснь- з?му расходу материала, наименьшей потребной для обработки мощности и пр Этм расчеты необходимо проводить 匸 использованием теоретических положений фундаме1пальиых наук и мавейтих Ч*аств вычислительной техники.

6

ппоснтировпния и создания рс. ТсорИ"ХУментов развивалась на про. "^п«х лет. Основы ее были в"""" М Н Семенченко и С. С. Чет- заложены， 皿痴"первые учебники ^^А-ме'пособия, а также Г. И Гра. * У呢"Н А Шевченко. С. С. Петру. ^^Теоретические положения 叩迎仃丑 отдельных видов инструментов 叩:工танн М Н. Лариным. Л. Н. Груон. РазР「口 Карповым. В. М. Матюшиным. оЫ д ' Шишковым. А- В Щеголевым. 有 В* Цдисом. В. Н. Кедринским н др. Впоследствии осковополагающне труды, ^ебнкки к учебные пособия 樂』"созданы 3 Р Родиным |3б]. Г. Г. Иноземцевым “3| Г М. Ипполитовым, С. И. wlaiu- 《占‘闽，в. С. Люкшиным |25],

Д.К.Маргулисом, В. Н. Подураепым [31]. В. Ф. Романовым. В. Л. Филипповым [48], М. И. Юликовым【21], П. Я. Ящерицыным |Э0] к др.

В нашей стране в 20-е годы инженером- изобретателем А. 11. Игнатьевыгд была создана специальная лабораторля по

исследованию режущих

ВПОС.1СДСТВИИ паяпанная

«Лаборатория режущих инструментов км. А. П. Игнатьева «Л АРИ Г». На ее

годы Великой Отечественной

Основные требования к рикдщцп имструпснтами "片(^еегтечемие

РезаниеРезаниеОдралованиенеобходимых пиберхностеООдралованиенеобходимых пиберхностеОЗконапичсская ^фектибмистьЗконапичсская ^фектибмистьI МатериалLI режущее чистиV его свойстбаI МатериалLI режущее чистиV его свойстбаПа 阿“еи размеримПа 阿“еи размеримПи мчсстбуПи мчсстбуМаксиналлнаяпроизбовитспькктьМаксиналлнаяпроизбовитспькктьМипинаплпаясМестаипастьМипинаплпаясМестаипастьГеит^тричестспараметрырежущегоинструментаГеит^тричестспараметрырежущегоинструментаКонструкцияI инструп^ншв IКонструкцияI инструп^ншв IКонструкция инпп/гупентовКонструкция инпп/гупентовМатериалрежущей чистиМатериалрежущей чистиI материал |дежуще^ частиI материал |дежуще^ части_ Рашперы"режущих_ Рашперы"режущихСпособакрепленияи базиробанияСпособакрепленияи базиробанияКачестворабочихповерхностейпизбихКачестворабочихповерхностейпизбихН Конструкция имструпентавН Конструкция имструпентав^еишм oipa 命тки^еишм oipa 命тки-\ Режим обрсЛтгаЛ-\ Режим обрсЛтгаЛТехналогичнасть илотовпенияТехналогичнасть илотовпенияBOjnOKMOClUUрсеулира8анирчспопнитстныхразмеровBOjnOKMOClUUрсеулира8анирчспопнитстныхразмеровН СОЖН СОЖJ Стойкость “ J ~pwAww(7wmrtwt7w|J Стойкость “ J ~pwAww(7wmrtwt7w|Техмалоеичность-8ассгпано8лениярвущих свайстЗТехмалоеичность-8ассгпано8лениярвущих свайстЗWS0 О&叫Eft^-м padcmaMJuiuxрежущих крепокWS0 О&叫Eft^-м padcmaMJuiuxрежущих крепокМаксипальная ।-пр<юМ 施 menmuf^ "стаОкостьМаксипальная ।-пр<юМ 施 menmuf^ "стаОкость

Резание

Резание

Одралованиенеобходимых пиберхностеО

Одралованиенеобходимых пиберхностеО

Зконапичсская ^фектибмисть

Зконапичсская ^фектибмисть

I Материал

LI режущее чисти

V его свойстба

I Материал

LI режущее чисти

V его свойстба

Па 阿“еи размерим

Па 阿“еи размерим

Пи мчсстбу

Пи мчсстбу

Максиналлнаяпроизбовитспьккть

Максиналлнаяпроизбовитспьккть

МипинаплпаясМестаипасть

МипинаплпаясМестаипасть

Геит^тричестспараметрырежущегоинструмента

Геит^тричестспараметрырежущегоинструмента

КонструкцияI инструп^ншв I

КонструкцияI инструп^ншв I

Конструкция инпп/гупентов

Конструкция инпп/гупентов

Материалрежущей чисти

Материалрежущей чисти

I материал |дежуще^ части

I материал |дежуще^ части

_ Рашперы

"режущих

_ Рашперы

"режущих

Способакрепленияи базиробания

Способакрепленияи базиробания

Качестворабочихповерхностейпизбих

Качестворабочихповерхностейпизбих

Н Конструкция имструпентав

Н Конструкция имструпентав

^еишм oipa 命тки

^еишм oipa 命тки

-\ Режим обрсЛтгаЛ

-\ Режим обрсЛтгаЛ

Техналогичнасть илотовпения

Техналогичнасть илотовпения

BOjnOKMOClUUрсеулира8анирчспопнитстныхразмеров

BOjnOKMOClUUрсеулира8анирчспопнитстныхразмеров

Н СОЖ

Н СОЖ

J Стойкость “ J ~pwAww(7wmrtwt7w|

J Стойкость “ J ~pwAww(7wmrtwt7w|

Техмалоеичность

-8ассгпано8лениярвущих свайстЗ

Техмалоеичность

-8ассгпано8лениярвущих свайстЗ

WS0 О&叫Eft^

-м padcmaMJuiuxрежущих крепок

WS0 О&叫Eft^

-м padcmaMJuiuxрежущих крепок

Максипальная ।

-пр<юМ 施 menmuf^ "стаОкость

Максипальная ।

-пр<юМ 施 menmuf^ "стаОкость

Рнс. В.2. Основные требования к режушнм инструментам и их обеспечение

режуи(их свойств в процессе эксплуатации, экономия н』н минимальный расход дефицитных материалои. Возможности обработки резанием обеспечиваются материалом режушей части инструмента, его фи зи ко- мех а н и чески м и свойствами, термической обработкой (прн необходимости) и геометрическими параметрами. Получение требуемой формы, размеров и качества обработанных поверхностей детали обеспечивается конструкцией инструмента, формой его режушнх кромок. Это требонанне относится не только к новым, но к переточенным инструментам, а поэтому следует в конструкции инструмента предусмотреть возможность и технологичность его восстановления (заточки и переточки) или переналадки Качество поверхности, полученном после обработки, за- внеиг от схемы резания, и последовательности образования требуемой поверх- 上!остн, геометрических параметров инструмента, шерохопатСсти его режущих кромок, условий н режима обработки.

Производительность процесса обработки зависит от режимов резания (скорости, глубины, подачи), а следовательно,

от материала режущей части инструмента, его конструкции, геометрических параметров лезвий инструмента, способа отвода теплоты от режущих кромок, зоны резания, условий образования и отвода стружки из рабочей зоны инструмента. числи одновременно работающих режущих кромок и других конструктивных параметров и условий обработки.

Экономическая эффективность процесса обработки зависит от стойкости инструмента и удельных приведенных затрат на единицу продуки ни. Последние определяются в зависимости от стоимости материала и периода стойкости инструмента, трудоемкости его изготовления и восста- нонления режущих свойств в процессе эксплуатации и др.

К инструментам, предназначаемым для работы в условиях ГПС, предъявляются дополнительные требования: надежность работы, возможность н быстрота настройки на требуемый размер, возможность н быстрота замены в процессе эксплуатации. точность и надежность базирования (1ри установке на станке, надежный отвод стружки из зоны резания, обес-

печение высокоА точности обработанных noseрлпостей заготовок； желательна унн- нереальность (нозможность применения одних и гех же инструментов для обработки разных по циду н размерам по- верлностей заготовок и заготовок из разных материалов).

Эти требования обеспечиваются конструкцией инструмента, технологией его из- готомення н правильными условиями экс- плуатаини.

В машиностроении для обработки заго・ гонок детелей машин необходимо много различных видов ннструментон. Их клас- .•нфикацня по рахчичным признакам “рн・ каена в литературе. Для изучения нан・

более целесообразно рассматривать ин- струменты гю канструктилному признаку (резин, фрезы, протяжки) с учетом их служебного назначения (для обработки отверстий, резьбообразующие к др.).

Пр“ проектировании инструментов, в особенности инструментов для обработки фасонных поверхностей. необходимы сложные расчеты. 〃』я их выполнения применяют систему автоматизированного проектирования режущих инструментов (САПР РИ). При использовании инструментов необходимо обеспечи1ъ нх правильную эксплуатацию, условия которой должны быть учтены при разработке конструкций.

РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВРЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ

РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ

РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ

ОВЩНЕ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Рис. 1.1. Обшне конструктивные элементы режущем части инструмента при прямолинейном (а) и opamaiejibiiOM (6) манном движении; подъем на зуб ($); ссчеине срезаемого слоя (г)Рис. 1.1. Обшне конструктивные элементы режущем части инструмента при прямолинейном (а) и opamaiejibiiOM (6) манном движении; подъем на зуб ($); ссчеине срезаемого слоя (г)

Рис. 1.1. Обшне конструктивные элементы режущем части инструмента при прямолинейном (а) и opamaiejibiiOM (6) манном движении; подъем на зуб ($); ссчеине срезаемого слоя (г)

Рис. 1.1. Обшне конструктивные элементы режущем части инструмента при прямолинейном (а) и opamaiejibiiOM (6) манном движении; подъем на зуб ($); ссчеине срезаемого слоя (г)

5 1.1 ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ РАБОТЫ И КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ

Режущие инструменты применяют для образования требуемых формы и размерив поверхностей заготовок резанием, срезанном сравнительно тонких слоев материала (стружки). Несмотря на большое различие отдельных виден инструментов по назначению и конструкции, у них имеется много общего： условия работы, общие конструктивные элементы н способы их обоснования, принципы расчета. Основные определения н обозначения общих понятии по режушнм инструментам и обработке резанием даны соответственно в ГОСТ 25751—83 и 1'ОСТ 23762- 83.

У всех режущих инструментов имеются рабочая н крепежная части. Рабочая часть ныполнне г основное служебное на- знаиенне — резанне. удаление излишнего слон материала. Крепежная часть служит для установки, базирования “ закрепления инструмента в рабочем положении на станке (технологическом оборудовании) .

В рабочей части различают участок с режущими зубьями, предназначенный для снятия припуска, н участок с калибрующими зубьями, предназначенный для уда- лени$1 оставшегося припуска после срезания его основной части режущими зубьями. и окончательного формнроэания обработанной поверхности заготовки; кроме них бывают участки с переходными и выглаживаю ши мн зубьями.

Срезание стружки осуществляется лез- виями / клинообразной формы, ограниченными передними Лу и задними 4。

поверхностями (рис. 1.1). Их пересечение образует режущую кромку К.

Но числу лезвии (зубьев) могут быть инструменты одно- и многолезвийные (одно- и многозубые). На зубьнх. как однолезпинных. так и многолезвийных инструментов имеются главная К н вспомогательная К' режущие кромки, их сопряжение образует вершину 2 лезвия. Различают зубья черновые, переходные, чистовые и калибрующие в зависимости от сечения срезаемых слоев.

Для осуществления процесса резания лезвие инструмента перемещается отпо-

непрерыоно.Движение непрерывнымнепрерыоно.Движение непрерывнымкоростью и. движениекоростью и. движениедвижение 5 со сдвижение 5 со сжен ня мента: женни шелняжен ня мента: женни шелнянием.нием.

непрерыоно.

Движение непрерывным

непрерыоно.

Движение непрерывным

коростью и. движение

коростью и. движение

движение 5 со с

движение 5 со с

жен ня мента: женни шелня

жен ня мента: женни шелня

нием.

нием.

заготовки. Lpuнеобходим

.Zoc^

для того, чтобы распростри*个黑片； нке слоя материала на всю 嘰:駕 В8емую «юверхность. В процессе 亜亭： кн данного участка поверхности заго товки главное движение осушсстадяется

?ке подачи может быть “ прерывистым. Главно^

(юдачк D. со скоростью и, создают суммарное результнруюи1ее движение рс・

зання D+ со скоростью 〃•

При пермилнческом движении подачи, на叩нмер при строганнн и долблении, в процессе данного рабочего хода инстру- ментя скорпсть подачи 力=0. а результирующее движение резания создается только манным движением (”=и)・ Глав-

нос движение и движение подачи может сопершать заготовка относительно инструмента или инструмент относительно заготовки; они могут быть прямолинейно- поступатсльнын(и (рнс. I.k а) нлк враша- тельными (рнс. 1.1, б),

В зависимости от пида главного двн

О, создается конструкция инстру- прн вращательном главном дви- ннструмент имеет форму тела вра-

с зубьями по периферии, торцу. Если вратагелиное главное движение со・

общается заготовке, то инструмент может быть более простой формы и* иметь даже ояин Р^^уший элемент, например резец совершающий движение полачн С, па* раллельно, перпендикулярно или наклонно итноентельно оси главного вращательного лвижеиия (ос** обрабатываем而 поверх- ностн заготовки). ”

卅「инне подачи D, - прямолинейное поступательное или вращательное 〃加吐 :ST ннструмет 询,заготов-

Г^и7с~^

3*黑北器黒 не инструменты.

не механизмами станка, а соответствую- ШИМ смешением лезвий в конструкции инструмента относительно его базовых П°Л е win" Последую тих зубьев этих ннст- рументов в процессе главного Движения перемешаются не по одной и юи * траектории, а по траекториям, смененным относительно траекторий предыдущих зубьев. Это смешение траектории последующих режущих кромок многспубого инструмента необходимо для снятия всего припуска. Оно обеспечивается нс ,1внже-

осуществляемым инструментом или

заготовкой (как указано выше), не кнне- матикой и механизмами станка, а конст- руктнпным исполнением инструмента, и по сути сыоен соответствует подаче на зуб.

В отличие ст подачи на зуб назовем это смоцсние конструктивным обеспечением срезания припуска. Изменение положения (н-жуших кромок последующих зубьев определяет толщину срезаемых слоев материала н применяется r многолезвийных инструментах (протяжках, метчиках и др.). Величину зтего смещения (подъема) обозначим С2.

Применение конструктивного обеспсче- ния срезания припуска позволяет за один рабочий ход инструмента осуществить обработку и формообразование nuuepx- ностн детали, в том числе м сложной, обеспечивает повышение производитель- ностн процесса и точность обработанных поверхностей, упрощает конструкцию (кинематику) станка (необходимо только одно главное движение).

Геометрические параметры рабочей час- ти‘ <-юй материала заготовки отделяет н”：тРУмснта, режущая кромка ：舛。「° образуется пересечением перед- 累」задней поверхностей, а положение ат .юверхносгей зависит от змет- Р ческих параметров инструмента. Геомет-

ри чес кис параметры в зависимости от целей их применения рассматривают в системах координат инструментальной (n)t статической (с) и кинематической (к)： Их обозначают индексами, указанными а скобках.

В инструментальной системе координат (инструментальные геометрические пзра・ метры, рис. 1.2, а) определяют геометрические элементы инструмента. Эту систему применяют для иэготонления н контроли инструмента. Обычно геометрические параметры рассматривают относительно базы установки инструмента при изготовлении. контроле н эксплуатации.

В статической системе координат рассматривают статические геометрические параметры к системе, ориентированной относительно направления скорости главного днижения резания. Эти параметры применяют для учета изменения геометрических параметров после установки инструмента на станке.

В кннематической системе координат рассматривают кинематические геометрические параметры (рис. 1.2, 6) в условиях процесса эксплуатации инструмента - в [ipouccce резания. Знамения этих параметрон определяют относительно век

тора скорости иг результирующего яви- женн兄；они определяют кинематику реза・ ния.

При определении геометрических пн・ раметров необходимы плоскости: основ- »ая Pj проведенная через рассматриваемую точку режущей кромки перпендикулярно скорости главного и или результирующего 〃 движения резания в этой точке; резания 匕，касательная к профилю режущей кромкн в рассматриваемой точке н перпендикулярная основной плоскости; главная секущая Р^. перпендикулярная линии пересечения оснивнон илос- кости Р. н плск кости резания /%; нормальная секущая Р“，перпендикулярная режущей кромке в рассматриваемой точке; секущая плоскость схода стружки 几.проходящая через направления схода стружки и скорости резания в рассматри- паемок точке режушкй кромки; рабочая 尸"в которой расположены направления (векторы) скоростей главного движения резания О, н движения подачи Dt.

Прн криволинейной форме режущей кромки, передней и задней поперхностей учитываются плоскости (линии), касатель* ные к ним в рассматриваемой точке режущей кромки.

?.4

儿

%•/

Г

У

%

а)

Рис. 1.2.

Геометрические параметры:

1

而/

а — инструментальные; 0 — кинематические

ви延

%

А -

/а

%

〜

&

県

弓出

%-%

个

外

飴

Аа

%

%

dud 8

九3e

Р"

必

В\ %

匕

人了

Н

секуиюйсекуиюйплоскости нлнплоскости нлнДРУГИХ плоскостях.ДРУГИХ плоскостях.обозначаемых ми.обозначаемых ми.кн или главном •глческих ведсно вкн или главном •глческих ведсно вЗадний yiW 久Задний yiW 久необходим /1』н воа-необходим /1』н воа-лезвия по образо-лезвия по образо-можностн перемещенияможностн перемещениязависимости от толщинызависимости от толщиныуглауглаи у ие- еннже- Мини- равнойи у ие- еннже- Мини- равной2°.Передний угад у2°.Передний угад уопределяет пиложе-определяет пиложе-ние передней поверхности лезвия “ влияет на условия образапания стружки, силу резаннв и ла прочность лезвия. Угол уние передней поверхности лезвия “ влияет на условия образапания стружки, силу резаннв и ла прочность лезвия. Угол уназначают ханичсскихтерна.7з и конструкции инструмента. Для упрочнения лезвия затачивают фаску в〃о川，лезвия по передней поисрхности ? углом 7ф, равным нулю или даже отрицательной величине.в мане ф зависит соотноше- И “"Рнны срезаемого слоя нин Оп «ТНЫХ П°Даче и г^°и»^ реза- ляю<пи Д ГСТ，，U со^'«ошение состав- 器产师 н на силу, окззы- ^^"叫吁работке вкн (например, при об- 北 8Мра*：：н；丁;2o'%W°"°M・ 「；*；：：；rjl в ПЛане ^ а 皿~8。обработанной поверх-назначают ханичсскихтерна.7з и конструкции инструмента. Для упрочнения лезвия затачивают фаску в〃о川，лезвия по передней поисрхности ? углом 7ф, равным нулю или даже отрицательной величине.в мане ф зависит соотноше- И “"Рнны срезаемого слоя нин Оп «ТНЫХ П°Даче и г^°и»^ реза- ляю<пи Д ГСТ，，U со^'«ошение состав- 器产师 н на силу, окззы- ^^"叫吁работке вкн (например, при об- 北 8Мра*：：н；丁;2o'%W°"°M・ 「；*；：：；rjl в ПЛане ^ а 皿~8。обработанной поверх-

секуиюй

секуиюй

плоскости нлн

плоскости нлн

ДРУГИХ плоскостях.

ДРУГИХ плоскостях.

обозначаемых ми.

обозначаемых ми.

кн или главном •глческих ведсно в

кн или главном •глческих ведсно в

Задний yiW 久

Задний yiW 久

необходим /1』н воа-

необходим /1』н воа-

лезвия по образо-

лезвия по образо-

можностн перемещения

можностн перемещения

зависимости от толщины

зависимости от толщины

угла

угла

и у ие- еннже- Мини- равной

и у ие- еннже- Мини- равной

2°.

Передний угад у

2°.

Передний угад у

определяет пиложе-

определяет пиложе-

ние передней поверхности лезвия “ влияет на условия образапания стружки, силу резаннв и ла прочность лезвия. Угол у

ние передней поверхности лезвия “ влияет на условия образапания стружки, силу резаннв и ла прочность лезвия. Угол у

назначают ханичсских

терна.7з и конструкции инструмента. Для упрочнения лезвия затачивают фаску в〃о川，лезвия по передней поисрхности ? углом 7ф, равным нулю или даже отрицательной величине.

в мане ф зависит соотноше- И “"Рнны срезаемого слоя нин Оп «ТНЫХ П°Даче и г^°и»^ реза- ляю<пи Д ГСТ，，U со^'«ошение состав- 器产师 н на силу, окззы- ^^"叫吁

работке вкн (например, при об- 北 8Мра*：：н；丁;2o'%W°"°M・ 「；*；：：；rjl в ПЛане ^ а 皿~8。обработанной поверх-

назначают ханичсских

терна.7з и конструкции инструмента. Для упрочнения лезвия затачивают фаску в〃о川，лезвия по передней поисрхности ? углом 7ф, равным нулю или даже отрицательной величине.

в мане ф зависит соотноше- И “"Рнны срезаемого слоя нин Оп «ТНЫХ П°Даче и г^°и»^ реза- ляю<пи Д ГСТ，，U со^'«ошение состав- 器产师 н на силу, окззы- ^^"叫吁

работке вкн (например, при об- 北 8Мра*：：н；丁;2o'%W°"°M・ 「；*；：：；rjl в ПЛане ^ а 皿~8。обработанной поверх-

струментов с главным вращательным дви жением проходит через ось инструмента.

Основными геометрическими элементами лезвня являются: передний угол [，二 угол в секушей плоскости между передней поверхностью лезвия 4 н основной плоскостью Pt; главный задний угол a 二 угол в секущей плоскости между задней поверхностью 4。 лезвия и плоскостью резания & угол в плане「— угол в основной плоскости между плоскостью резания и рабочей плоскостью, т. е. уга1! между проекцией режущей кромки (касательной н режушей кромке в рассматриваемой точке) на основную плоскость и вектором скорости подачм; вспомогательный угол в плане 屮】—угол между проекцией вспомогательной режущей кромки на основную плоскость и вектором, обратным напрамению скорости подачи; угол наклона режущей кромки X — угол в плоскости реза ння между режущем хромкой И ОСНОВНОЙ плоскостью.

в зависимости от координатной смете- мн，в которой они измеряются, разлм- чают инструментальные, статические и кинематические углы; углы передний и

задних измеряют в главной

соответствующими нндекса-

У ^которых инструментов различие в велмнах инструментальных, статических и кинематических геометрических пара- метров незначительно, но у некоторых ХыааТппН ^' И СГ0 «Обходимо ных ХХпм 巾-蜂皿” инструменталь-

_ 、工 户етом угна скорости реза-

резания. 1 :司:丁：?。Г。движении у Установки ииструме^^^метров

12У 'а Установки

и „О.ЮЖСНИЯ рассматриваемой точки ре- 吋四噥:誤*鳴普謁а嚮駕

движении. Определение кмнема- геометрических параметров при-

ванной нм поверхности заготовки.如я уменьшения контакта задней поверхности Лезвия и образонэиной поверхности заготовки н возпикаюишх между ними сил гренмя. С увеличением а интенсивность изнашивания лезвия по задней “оверх- ностм уменьшается и увеличивается стойкость инструмента. Однако при унелименин а уменьшаются угол заострения 0 и прочность лезвия. Проф. М. Н. Ларин предложил опрсдс-пять величину заднего

срезаемого слоя [7|:

sinar — O,l3/fl03.

где а. — кинематический гл а иным задний угол. °.

При проектировании фасонных режущих инструментов задний угол учитывается в

коррекцнонных расчетах профиля которых инструментов влияет на нис их точностн ори переточках, мальпая величина а принимается

в зависимости от физико-ме- свойстп обрабатываемого ма・

Pi© 1.3. Угол Л наклона режущей кромки: а — определение угла； о — вл ня пне ； 一 ложенне точки контакта лезвия с обрабатываемой^тХа^ "吟 9次师 _ мнянне угла на по-

ностн. Для повышения прочности вершины -лезвия сопряжение главной и вспомогательной режущих кромок делают через переходную кромку.

Угол наклона режущей кромки 入 в-тияет на направление схода стружки и упрочнение лезвия инструмента (рис. 1.3). При обработке низких материалов при отрицательном значении угла 入(режущая кромка ниже вершины) стружка отходит вперед в направлении подачи S инструмента; при положительном 入(режущая кромка выше вершины)— назад от режущей кромки в сторону образованной поверхности заготовки в может ее портить. Угол 入 также влияет на прочность лезвия, на положение точки Г первоначального контакта лезвия с обрабатываемым материалом, что особенно важно при прерывистом резании, например при точении, фрезеровании.

Для изготовления н контроля инструментов необходимо знать геометрические параметры н различных сечениях лезвия, ориентированных относительно баз инструмента, его крепежных поверхностей, на- иример в сечениях /—/ н 〃—〃 (рнс. 1.4, а), перпендикулярных и параллельных основным базовым понерхностям У многих инструментов плоскость /—/ совпадает с рабочей плоскостью Р& угол между проек・ иней главной режущей кромкн на основную плоскость условно обозначим <р.

Рассмотрим режущую кромку』£• В общем случае она расположена по отноше-

HHQ к основной плоскости под углом *. Ее проекция на основную плоскость образует с линией CQ (CD — след сечения задней поверхности основной плоскостью) угол ш. В точке Л4 режуще* кромки образуются задние углы между задней поверхностью лезвия и инструментальной плоскостью резания Р^： в главной секущей плоскости 2 угол EML — инструментальный главный задний угол иц, з сечении плоскостью /—/ угол EMG, равный а(, и в сечении плоскостью 〃—〃 угол EMF. равный ап. Расстояние точки М от основной плоскости Ри. (т. £ — проекция т. А1 на основную плоскость)

ЕМ^Е1./1^ал = EG/i^a\ = EF/tgan.

Из треугольника TEL

EL 、.,

g°* = E7= 84 g，

Из треугольников £尸厶 и EGL имеем

EL 寸m3+叫

EF cosa

Рассматривая инн, получаем

dg а,=

Xg，i -

ЕМ

d cosW+仇)

FG 9 cosw

соответствующие сече-

COS(Ul4-(fJ

EG cos a

EM sin (w + ф.)

Mg%，

EF

COS It，

ctg%・

После преобразований н подстановки

也6, = 1日0)/土喧入 получаем ctgai—ctga.cosw. — IgXsinq»,; ctgan =ctga.sint|；B 4-tgXcosq^.

(1.П

(1-2)

Рис. 1.4 Определение задних углов в различных плоскостях параметров при иэмсненкк положения инструмента (6—?)

(а) в изменение

геометрических

(1.4)(15)(1.6) наклона(1.4)(15)(1.6) наклона(L7)(L7)"•，"•，

(1.4)

(15)

(1.6) наклона

(1.4)

(15)

(1.6) наклона

(L7)

(L7)

"•，

"•，

Умножив первое уравнение на cos<p» к второе на sinq., совместно решаем эти уравнения н получаем значение главного заднего угла

ctga.-ctgaicosg>. + ctgaiisin(^.(U)

Аналогично получаем в этих же пл ос кос-

тяж значения передних углов: tgb = lRY・eW，一 WXinq・； tgYu — IgY.sin% + tgkeos 佻： *RY- ■ tgve阴 + lgT2in j.

Из этих формул получаем угол режущей кромки:

lg>・=tgYuesq. - tgY/inqb； l|f*.»clgancos<p.~ clga)sln<p,.

Если точка режушей кромки находится в плоское OiOj (рис. 1.4, 6), параллельной основной инструментальной плоскости Р"・，проходящей через ось Оь относительно которой создается главное вращательное движение, то плоскости основная Р. и резания Р, — ниструментальные и статические совмещаются. При смешении рассматриваемой точки режу* •ней кромки относительно плоскости OiOj на h плоскости резания ₽*< и основная Р« в статической системе координат

смешаются относительно их прежнего положения на угол т;

siiH=/i"i・(L8)

Это отражается на величинах статических геометрических параметров

a=a・一т; уе=у> + т-<1・9)

Аналогичные изменения происходят н при изменении положения основной инструментальной плоскости, например при изменении базы инструмента на угол т (рис. 1.4. в).

Поворот (установки) инструмента (режущего элемента) в основной инструментальной и статической плоскостях, пока- эанный на рис. 1.4. г. на угол Т| или изменение направления лвижения подачи влияет на соответствующее изменение уг- лов в плане ср и ф| н других, связанных с ними геометрических параметров:

фс=-Чч| + Г|；屮 1< =屮1“一Т|.(1.10)

На значения кинематических геометрических параметров влияет положение вектора скорости % результирующего движения резания, т. е. угол 月 и велнчи- на н направление вектора скорости подачи %. Определение кинематических геомет-

Размеры и форма обработанной поверх-ности обеспечиваются в результирующемдвижении резания D, положением режу-щих кромок инструмента относительнозаготовки Их положение может быть опре-делено при применении инструментов груп-пы I (инструментов универсального на-значения), размеры обработанной поверх-ности определяются настройкой станка;ПРИ применении инструментов группы II(инструментов пол у универсального казна*чения) ”асть размеров образованной по-верхности определяется настройкойстанка, а часть — конструкцией инстру-мента. например при обработке резьбыРазмеры и форма обработанной поверх-ности обеспечиваются в результирующемдвижении резания D, положением режу-щих кромок инструмента относительнозаготовки Их положение может быть опре-делено при применении инструментов груп-пы I (инструментов универсального на-значения), размеры обработанной поверх-ности определяются настройкой станка;ПРИ применении инструментов группы II(инструментов пол у универсального казна*чения) ”асть размеров образованной по-верхности определяется настройкойстанка, а часть — конструкцией инстру-мента. например при обработке резьбы

Размеры и форма обработанной поверх-ности обеспечиваются в результирующемдвижении резания D, положением режу-щих кромок инструмента относительнозаготовки Их положение может быть опре-делено при применении инструментов груп-пы I (инструментов универсального на-значения), размеры обработанной поверх-ности определяются настройкой станка;ПРИ применении инструментов группы II(инструментов пол у универсального казна*чения) ”асть размеров образованной по-верхности определяется настройкойстанка, а часть — конструкцией инстру-мента. например при обработке резьбы

Размеры и форма обработанной поверх-ности обеспечиваются в результирующемдвижении резания D, положением режу-щих кромок инструмента относительнозаготовки Их положение может быть опре-делено при применении инструментов груп-пы I (инструментов универсального на-значения), размеры обработанной поверх-ности определяются настройкой станка;ПРИ применении инструментов группы II(инструментов пол у универсального казна*чения) ”асть размеров образованной по-верхности определяется настройкойстанка, а часть — конструкцией инстру-мента. например при обработке резьбы

рмнсскнх иарамстрои приведено в |7| форма и элементы слоя материала

срезаемого за один цикл обработки, за： висят от подачи S, формы и положения pe*yuu^ кромкн. Положение режущей 叩。мкн определяется углом в плане Тол山ина срезаемого слоя (см. рис. 1.4

a=Ssin 屮.

Формообразование поверхности м схема резания. Окончательное формообразование поверхности заготовки может быть осу- шествлено методами следа, копирования и огибания. Они определяются формой главного движения О., движения подачи

0, и формой режущей кромки. Поверхность. обработанная методом следа, образуется вершиной режущей кромки в соответствии с формой траектории движения Da подачи (рис. 1.5, а).

Режущая кромка перемещается по длине обрабатываемой поверхности с определенными интервалами. Перемещение вершины эаписит от подачи S на цикл движения (на обо|х)т заготовки при токарной обработке, долю оборота многозубого икструменга с вращательным главным движением). Из-за этого реально полу- чгемаа при обработке поверхность отлична от идеальной; на ней образуются периодические выступы 3 (см. рис. 1.1. а. 2). так называемое остаточное сечение среза (мз кроне ровность, волнистость). Форма поверхности определяется подачей и формой вспомогательной и главной режущей кромок. Для уменьшения выступов желательно, чтобы qu = l・・.2\ иногда ф|=0 (делают так называемую зачистную кромку).

1・5. б).При формообразовании методом огнба ния требуемая поверхность заготовки образуется точкой (или участком) режушей кромки, перемещающейся по поверхности в процессе обработки за счет кинематики процесса обработки (согласованных nepeMeiucHHM инструмента н заготовки, винтообразных, обкатных и др ) 3& 1・5, а).1・5. б).При формообразовании методом огнба ния требуемая поверхность заготовки образуется точкой (или участком) режушей кромки, перемещающейся по поверхности в процессе обработки за счет кинематики процесса обработки (согласованных nepeMeiucHHM инструмента н заготовки, винтообразных, обкатных и др ) 3& 1・5, а).рис 1.5. Схемы формообриэопання 9—6) резания (d—к)рис 1.5. Схемы формообриэопання 9—6) резания (d—к)При 巾ирмообразованнн методом копировании поверхность (профиль) заготовки образуется одновремено всеми точками режущей кромки, т. е. копируется (рис

1・5. б).

При формообразовании методом огнба ния требуемая поверхность заготовки образуется точкой (или участком) режушей кромки, перемещающейся по поверхности в процессе обработки за счет кинематики процесса обработки (согласованных nepeMeiucHHM инструмента н заготовки, винтообразных, обкатных и др ) 3& 1・5, а).

1・5. б).

При формообразовании методом огнба ния требуемая поверхность заготовки образуется точкой (или участком) режушей кромки, перемещающейся по поверхности в процессе обработки за счет кинематики процесса обработки (согласованных nepeMeiucHHM инструмента н заготовки, винтообразных, обкатных и др ) 3& 1・5, а).

рис 1.5. Схемы формообриэопання 9—6) резания (d—к)

рис 1.5. Схемы формообриэопання 9—6) резания (d—к)

гребенками диаметральные размеры зависят от положения гребенки относительно осн заготовки, а профиль и шаг резьбы определяются конструкцией инструмента. При применении инструментов 111 группы (инструменты специального назначения) размеры образованных поверхностей заготовки определяются исполнительными размерами конструктивных параметров рабочей части инструментов. Инструменты II н III групп относятся к профильным фасонным инструментам.

Последовательность удаления прнпуска инструментами специального м полууниверсально го назначения определяется схемами резания. Применяют схемы профиль-

HW w…雅竄喘黑封 илиИ ^нераторную..ёму2 ”叫工丁резания加它 器黑黑爲J叫常爲器:漆 /篇и 1 :w峠黑;膿： образование обработанной no竹 Г^твляетея последним ре” и калибрующими эубьямн.Прн схеме группового или перем резания припуск по ширине 岬鳴： отдельные участки и снимается 叱: Т5ЫЮ УЗКИМИ И ТОЛСТЫМИ слоями (рис. 1,5, е. *)• поэтому сила резания на елннн- цу ллишади срезаемого слоя получается меньше. Окончательное формирование поверхности осушествляется не одной кром- кой, а группой последних режущих кромок, нзта чего качество обработанной поверхности получается хуже, чем при первой схеме. Эту схему в основном применяют прн обработке черновыми зубьями.При генераторной схеме резання подача осуществляется параллельно образуемой поверхности детали (рис. 1.5, з, к). Окончательно обработанная поверхностьHW w…雅竄喘黑封 илиИ ^нераторную..ёму2 ”叫工丁резания加它 器黑黑爲J叫常爲器:漆 /篇и 1 :w峠黑;膿： образование обработанной no竹 Г^твляетея последним ре” и калибрующими эубьямн.Прн схеме группового или перем резания припуск по ширине 岬鳴： отдельные участки и снимается 叱: Т5ЫЮ УЗКИМИ И ТОЛСТЫМИ слоями (рис. 1,5, е. *)• поэтому сила резания на елннн- цу ллишади срезаемого слоя получается меньше. Окончательное формирование поверхности осушествляется не одной кром- кой, а группой последних режущих кромок, нзта чего качество обработанной поверхности получается хуже, чем при первой схеме. Эту схему в основном применяют прн обработке черновыми зубьями.При генераторной схеме резання подача осуществляется параллельно образуемой поверхности детали (рис. 1.5, з, к). Окончательно обработанная поверхность

HW w…雅竄喘黑封 илиИ ^нераторную.

.ёму2 ”叫工丁резания加它 器黑黑爲J叫常爲器:漆 /篇и 1 :w峠黑;膿： образование обработанной no竹 Г^твляетея последним ре” и калибрующими эубьямн.

Прн схеме группового или перем резания припуск по ширине 岬鳴： отдельные участки и снимается 叱: Т5ЫЮ УЗКИМИ И ТОЛСТЫМИ слоями (рис. 1,5, е. *)• поэтому сила резания на елннн- цу ллишади срезаемого слоя получается меньше. Окончательное формирование поверхности осушествляется не одной кром- кой, а группой последних режущих кромок, нзта чего качество обработанной поверхности получается хуже, чем при первой схеме. Эту схему в основном применяют прн обработке черновыми зубьями.

При генераторной схеме резання подача осуществляется параллельно образуемой поверхности детали (рис. 1.5, з, к). Окончательно обработанная поверхность

HW w…雅竄喘黑封 илиИ ^нераторную.

.ёму2 ”叫工丁резания加它 器黑黑爲J叫常爲器:漆 /篇и 1 :w峠黑;膿： образование обработанной no竹 Г^твляетея последним ре” и калибрующими эубьямн.

Прн схеме группового или перем резания припуск по ширине 岬鳴： отдельные участки и снимается 叱: Т5ЫЮ УЗКИМИ И ТОЛСТЫМИ слоями (рис. 1,5, е. *)• поэтому сила резания на елннн- цу ллишади срезаемого слоя получается меньше. Окончательное формирование поверхности осушествляется не одной кром- кой, а группой последних режущих кромок, нзта чего качество обработанной поверхности получается хуже, чем при первой схеме. Эту схему в основном применяют прн обработке черновыми зубьями.

При генераторной схеме резання подача осуществляется параллельно образуемой поверхности детали (рис. 1.5, з, к). Окончательно обработанная поверхность

образуется иос1едователыю всеми зубья- мн инструмента Качество поверхности ху-

же, чем при первой схеме резания. Приведсиние схемы резання используют

в° многих нидзх режущих инструментов с конструктивной н станочной подачей, например профильную, групповую н генераторную —в протяжках, групповую в ступенчатых юрцовых фрезах, метчиках и плашках.

Пошла определяет ташину срезаемого , некоторых инструментов групи “ и (универсального и полуунквер- сального назначения) толщина а среча- г。слоя зависит от подъема на зуб С рщнна：嘗耻мог。с-юя q должна бы. р м°н" °'02 мм н 耻 более 0,15-0,20 мм Скрути р лезвия при обычных м<^о 爲 зат°7 и Доводки папучается 10 吗)5 ми. При затуплении Р Увмичннается. и ппи у п 1M py резания проиоопит 胧”“叫仃° (рнс. I 6, о). Т уп刀отненне слоя

Рис. |.б. Изняшнвлние инструмента и поверхности его заточки

Если таптика срезаемого слоя меньше 0.02 мм. ти следует обеспечить остроту режушеги лезвия высоким качеством доводки его рабочих поверхностей и наблюдением за его состоянием я изнашиванием в процессе эксплуатации.

Максимальная подача, определяющая тол ши ну среза емого зон, уста н а вл н насте я в зависимости от условий резания: среза-

ния стружюг (зависит от материала заготовки) ,радиуса естественного завнва-

»ня стружки в валик, условий формирования стружки в закрытой стружечной

канавке.

Зуб и стружечная канавка многозубых (многолезвийных) инструментов. Одними мз основных общих конструктивных элементов режущих инструментов нвлям.тея зуб “ у многозубых (многолезвниных) инструментов стружечная канавка (нпа- днна между зубья ми). Зуб - основной ра- 604ий 助емент инструмента, срезающий припуск с обрабатываемой заготонкн при совершении движений резания. Рабочие и нерабочие поверх>юсти зуба выполниют по плоскостям или криволинейным пиверхнос- ТНМ (затыловочным, нинтовым, круговым, Цилнкдрическкм, коническим и др.). Форма

* ®Палины(€ТРУжечной канапкн) 屮зависят от шага л 3V Г^Х'й 尸Le「° “ У^ов. гиирины задней поверхности, форм1и передней

Рчс. 1.7. Типовые формы зубьев н впадин миоюзубых инструментов с главным 口皿出°‘ нием:в- - прямолинейным; 6—е вращательнымРчс. 1.7. Типовые формы зубьев н впадин миоюзубых инструментов с главным 口皿出°‘ нием:в- - прямолинейным; 6—е вращательным

Рчс. 1.7. Типовые формы зубьев н впадин миоюзубых инструментов с главным 口皿出°‘ нием:

в- - прямолинейным; 6—е вращательным

Рчс. 1.7. Типовые формы зубьев н впадин миоюзубых инструментов с главным 口皿出°‘ нием:

в- - прямолинейным; 6—е вращательным

поверхности, высоты канавкн Лк. рад са гя закругления дна впадины, форм1；: Поло*ениЯ спннкн зуба.

По расположению зубьев и стружечных кзнавок многолезвийных инструментов относительно направления скорости главного движения резания различают инструменты с прямолинейными направляющими линиями переднем поверхности лезвия. пас. положенными различно по отношению к направлению скорости главного движения： перпендикулярно к нему — прямозубые инструменты, под углом к нему — косо- зубыс инструменты. У инструментов с винтовым зубом направляющая передней поверхности лезвия является винтовпн линией.

Форма зуба должна обеспечить процесс срезания стружки, воспринять силу резания; для этого зуб должен обладать необходимыми прочностью и жесткостью; тело его должно обеспечить отвод от режущей кромки теплоты, образующейся в процессе резания, в тело инструмента.

Хорошие условия резания и удаления стружки обеспечиваются геометрическими элементами лезвия: передним углом у, формой передней поверхности и ес положением по отношению к направлению скорости резания, углом 入 наклона режущей кромкн. Изменяя значение угла 入，можно управлять направлением схода

стружки при обработке вязких материа- лоа (СМ. рис. 13 6).

Значение переднего угла у влияет на резания и стойкость инструмента. Кроме того, угол у н форма передней поверхности влияют на радиус естествен- ,,ого завивания стружки. При резаннн вязких материалов срезаемая стружка, отходя от передней поверхности, завн- вается в винтовую спираль или образуют- с* отдельные элементы (завитки), это н называют естественным завнваннем стружкн. Разм叩н завитка, его кривизна зависят от обрабатываемого материала, толщины срезаемого слоя а, переднего УГЛа Y. формы передней поверхности, скорости образования стружки (скорости резания).

Отвод стружки от режущей кромки нме・ ет большое значение для работы режущих инструментов. Форма стружки должна быть удобна для транспортирования и образовываться в виде отдельных завитков или спиралей малой длины. Применяют разные способы стружколомзния, которые условно можно разделить на искусственные и естественные. Естественное стружколомание возможно при соответствующем назначении геометрических параметров инструмента (углов у,屮，К), режимов обработки (и. S,，)при определенном материале заготонкн. Искусственное стружкодробление может быть обеспечено применением специальных устройств (стружколомов) в конструкции инструмента, препятствующих свободному движению стружки, методов кинематического стружкодробления, т. е. прерывания процесса резания, или изменением cooTnotne- ння глубины резания / и подачи S.

у многозубых инструментов стружка образуется и формируется в ограниченном пространстве стружечной канавки. 'При резанни вязких материалов форма канавки оказывает большое влияние на процесс формирования сливной стружки.

Стружечные канавки инструментов бывают открытые, обеспечивающие свободный вывод образовавшейся стружки, полузакрытые, обеспечивающие отвод СТружкн в некоторые моменты резаиня ИЛи н определенном направлении с продвижением стружки вдоль канавки, н за-

КЗ кшпзк-т- L- поверхностью 論吗償； границы стружечной канавки могу препятствовать свободному образованию ее естественному завиванию (рис. J.8,。)・ При большом радиусе крнвмзнн завитка стружки происходит принудительное, несвободное, ее Мрмнро- вание 仰& I & 6). Срезанная стружкаКЗ кшпзк-т- L- поверхностью 論吗償； границы стружечной канавки могу препятствовать свободному образованию ее естественному завиванию (рис. J.8,。)・ При большом радиусе крнвмзнн завитка стружки происходит принудительное, несвободное, ее Мрмнро- вание 仰& I & 6). Срезанная стружкаканннквканннквтолько частьтолько частьксзывавмыи активныйможно определить вксзывавмыи активныйможно определить вот плишали вписанной окру"от плишали вписанной окру"зааисимостизааисимости九九некоторых вмдов инстру-некоторых вмдов инстру-Прн работеПрн работементпв (протяжек,ментпв (протяжек,метчикон и др.)метчикон и др.)заниваниязаниванияРазмеры зуба и взаимно зависят и зубьев инструмента, режущей части; дляРазмеры зуба и взаимно зависят и зубьев инструмента, режущей части; для

КЗ кшпзк-т- L- поверхностью 論吗償； границы стружечной канавки могу препятствовать свободному образованию ее естественному завиванию (рис. J.8,。)・ При большом радиусе крнвмзнн завитка стружки происходит принудительное, несвободное, ее Мрмнро- вание 仰& I & 6). Срезанная стружка

КЗ кшпзк-т- L- поверхностью 論吗償； границы стружечной канавки могу препятствовать свободному образованию ее естественному завиванию (рис. J.8,。)・ При большом радиусе крнвмзнн завитка стружки происходит принудительное, несвободное, ее Мрмнро- вание 仰& I & 6). Срезанная стружка

канннкв

канннкв

только часть

только часть

ксзывавмыи активныйможно определить в

ксзывавмыи активныйможно определить в

от плишали вписанной окру"

от плишали вписанной окру"

зааисимости

зааисимости

九

九

некоторых вмдов инстру-

некоторых вмдов инстру-

Прн работе

Прн работе

ментпв (протяжек,

ментпв (протяжек,

метчикон и др.)

метчикон и др.)

занивания

занивания

Размеры зуба и взаимно зависят и зубьев инструмента, режущей части; для

Размеры зуба и взаимно зависят и зубьев инструмента, режущей части; для

может запять а ее объема, так объем, который

ностя А диаметром, ранным высоте

канавки.

Стружка завнвается в спираль неплотно. поэтом) площадь А канавки до.чжна быть болшю площади продольного сечения слоя материала, удаляемого данной режущей кромкой. Это учитывается при проектировании инструмента с закрытой формой канавки путем введения коэффи- инента А заполнения стружкой канавки (впаднны): №=广"尸仆 где /；« — плошадь срезаемого (удаляемого) слоя в течение всего пути работы зуба; ^ — активная шюшадь канавки Коэффициентом k учитывается также утолщение стружки (увеличение толщины стружки по сраа- "RHMP с толщиной срезаемого слоя). Увеличение площади занимаемой срезан- но口 стружкой, пи сравнению с площадью удаляемого слоя материала каждым лез-

внем зависит от обрабатываемого мате- риала, т。刀…срезаемого слоя, перед. Р г0 угла, формы передней поверхности формы н размеров стружечной каиавки к ЛР- Обычно размеры етружец. канавки рассчитывают в сечении, перпендикулярном режуи?： кр。*

Недооценка влияния объема н формы стружечной канавки на работу инструмен- та может привести к снижению работоспособности инструмента и даже к поломкам инструмента, выкрашиванию зубьев (灰3・ БИК)и режущих кромок у ннструмснтои с закрытой формой канавки.

срезаемый слой остается неизменным по толщине в процессе обработки всей по- верхностн. Но, например, при фрезеро, ванни толщина срезаемого слоя изменяется в процессе данного реза, что влияет на формирование завитка стружки. Так как с увеличением толщины срезаемого

слоя радиус естественного

стружки увеличивается, для рационального заполнения стружечной канавки выгоднее начинать резание с меньших толщин срезаемого слоя. Однако это не всегда можно согласовать с другими трсбоааниими обработки-

При обработке хрупких материалов образуется стружка надлома, более плотно заполняющая канавку, и ее размеры о!£дует определять нз других соображе- ннй- Прн проектировании инструментов

размеры стружечной канавки обычно уста- навливают исходя из условий возможнос- тн обработки вязких материалов, т. е. образования сливной стружки.

стружечной канавки

определяют шаг р а последний —- длину

инструментов с кон・ мок Р л Разложением режущих кро- 歌二｝“В рабмМ叱宀一卄忠。 на Хло ^УМеНТа-山а『зубье— с皿У 黑::霁P：h"° режУЩИх DM, ность) 氏 избиение (равномер-

5%Z竄Y "° зу.х и корпусе) гивающие. сжимзюшкр 皿皿小期 растя- i―謬之畧：畧

Рис. 19 Изолинии напряжений, нозникающнх при работе в теле сверла (и) и зуба протяжки (6)

кость к деформацию инструмента и его зубьев. Возникающие в инструментах напряжения могут быть определены аналитическим расчетом с использованием, напрнмср. метода конечных элементов или экспериментально на оптико-активных моделях “рн соответствующем нх нагружении. При анализе и построении картины напряжений необходимо учиты- вать все возможные составляющие на- 「рузкн, например у сверл силы резания, крутящий и изгибающий моменты, осевые силы, а также силы» возникающие от трения стружки ио передней поверхности, задней (юверхностн зуба по образованной поверхности заготовки, силы, возникаю- 叫не в результате тепловой деформации, н Др. Многие из них ие поддаются точному определению, учитываются приближенно или совсем не учитываются. На рис. 1.9, а показаны линии одннако- внх напряжений, возникающих в корпусе (теле) сверла |48| (для большей нагляд-

:，二》日 вытянута по вертикальной Наименьшие напряжения обозначе-

н ^И(РРОЙ I， наибольшие — цифрой 9. напряжения возникают на се- f 晩 передне口 поверхности стружечной 『навки и в середине спннки зуба.

апряжения, возникающие в зубе про- тя*кн, приведены на рис. 1.9, б. Нанболь， напряженно возникают в точке 人

Нрн проектировании инструментов, подвергающихся большим силовым нагрузкам. необходимо выявить картину распределения напряжений в теле инструмента, влияния конструктивных элементов и

геометрических параметров н, учитывая их, определить рациональную форму зуба, корпуса, предел допустимого стачивания зуба, т. е. оптимизировать конструктив- нме элементы н форму инструмента н тем обеспечить снижение расхода материала (материалоемкость).

Прн затуплении инструмента в про- ■ессе эксплуатации для восстановления

режущих свойств зубья перетачивают по передним или задним поверхностям в зависимости от характера изнашивания зубьев и типа инструмента. Переточку

нужно производить по поверхности наибольшего изнашивания. При нзносе )лнэк по передней поверхности Ду при переточке лезвия по этой же поверхности необходимо снять слой глубиной ^, меньшей, чем слой глубиной 枢 при переточке по задней поверхности (см. рис. 1.6, 6). Аналогично при износе 卩 10H по залнен поверхности А^ значительно меньший слой q“ необходимо снять по задней поверхности, чем по передней поверхности (см. рис. 1.6. в) • Однако не у всех видов инструментов это

возможно.

При перетачивании со снятием основного слоя по задней поверхности уменьшается высота канавки и изменяется соотношение между 儿 и а, уменьшается пространство для размешения стружкн. ио жесткость зуба увеличивается. При перо тачнванни со снятием припуска по передней поверхности зуба уменьшается толщи- на зуба н. следовательно, его жесткость и увеличивается 叩острамство для размещения стружки, но при этом зуб становие ся более податливым, что сказывается на

™еннн качества низмененни^^Крепежная часть ре*Ун чякпсиле-BVW нагрузку процесса р£За£ ]Р[ тяшие. знбамне，pan：：黑 сжимаюшне напряжения в их совонуп Хи?^печнвать виброустойчнвость /жесткость) режущей части инструмента, у многих виХв инструментов крепежная часть явно выражена и отделена от рабочей части (у резцов, сверл н т. п.). у некоторых видов инструментов крепе* ная часть входит в рабочую часть (напрнмер, у насадных режушнх мнст・ рументов -- фрез). Оформление крепежной части зависит от конструкции инстру-™еннн качества низмененни^^Крепежная часть ре*Ун чякпсиле-BVW нагрузку процесса р£За£ ]Р[ тяшие. знбамне，pan：：黑 сжимаюшне напряжения в их совонуп Хи?^печнвать виброустойчнвость /жесткость) режущей части инструмента, у многих виХв инструментов крепежная часть явно выражена и отделена от рабочей части (у резцов, сверл н т. п.). у некоторых видов инструментов крепе* ная часть входит в рабочую часть (напрнмер, у насадных режушнх мнст・ рументов -- фрез). Оформление крепежной части зависит от конструкции инстру-стержневых (а)стержневых (а)LIO.LIO.Конусность /:30Конусность /:30ннют с допуском по 7・ннют с допуском по 7・му (N7) или 6-муму (N7) или 6-муРис.Рис.и насадныхи насадныхо) ннструментопо) ннструментоп

™еннн качества низмененни^^

Крепежная часть ре*Ун чякпсиле-

BVW нагрузку процесса р£За£ ]Р[ тяшие. знбамне，pan：：黑 сжимаюшне напряжения в их совонуп Хи?^печнвать виброустойчнвость /жесткость) режущей части инструмента, у многих виХв инструментов крепежная часть явно выражена и отделена от рабочей части (у резцов, сверл н т. п.). у некоторых видов инструментов крепе* ная часть входит в рабочую часть (напрнмер, у насадных режушнх мнст・ рументов -- фрез). Оформление крепежной части зависит от конструкции инстру-

™еннн качества низмененни^^

Крепежная часть ре*Ун чякпсиле-

BVW нагрузку процесса р£За£ ]Р[ тяшие. знбамне，pan：：黑 сжимаюшне напряжения в их совонуп Хи?^печнвать виброустойчнвость /жесткость) режущей части инструмента, у многих виХв инструментов крепежная часть явно выражена и отделена от рабочей части (у резцов, сверл н т. п.). у некоторых видов инструментов крепе* ная часть входит в рабочую часть (напрнмер, у насадных режушнх мнст・ рументов -- фрез). Оформление крепежной части зависит от конструкции инстру-

стержневых (а)

стержневых (а)

LIO.

LIO.

Конусность /:30

Конусность /:30

ннют с допуском по 7・

ннют с допуском по 7・

му (N7) или 6-му

му (N7) или 6-му

Рис.

Рис.

и насадных

и насадных

о) ннструментоп

о) ннструментоп

мента.

У резцов крепежную часть делают в виде стержня квадратного или прямо- угольного сечения (рнс. 1.10, а) с размерами 〃=4...8О мм н отношением высоты к ширине 〃:8=|, 0, 1.2. 1.6. 2.0 или круглого сечения диаметром 4—80 мм (ГОСТ 26475-85).

При нрашателыюм главном движении инструмента крепежную часть выполняют в виде посадочного отверстия у насадных и дисковых цилиндрических инструментов или в виде хвостовика у хвостовых Режущих инструментов.

Насадные инструменты имеют иилнндри- ческос (рнс. 1.10. б) или коническое (рхс. 110, б) посадочное отверстие. Диаметры отверстий стандартизованы； 學 I® 】9, 22, 27. 32. 40. 50. 60, 70, 8°м 10() мм ((ГОСТ 9472-83). их выпил.

(〃6) квалнтету).

На резания н крутящий момент у насадных инструментов передаются на пп- 肥"У，на которой установлен инструмент 耨：в, должна быть рассчитана на проч- н жесткость. Для передачи крутя- 岷「。皿期3 дел а ю-i продольную шпоноч канавку шириной ^2...25 мм с ппе' 叫＞ьннм итмоненлем Cl I и / паза с отклонением R , 丫)“"°" 国"靠、妬胃，Закру^енмсо7嬰丁 ? мм во избежание возможной к。/：；

жнам часть

рации напряжений при термообработке инструмента.

Конические посадочные отверстия нмеют больший диаметр того же размера, что н цилиндрические отверстия и конусность 1:30. Для передач» крутящего момента делают торцовый шпоночный паа.

С обеих сторон цилиндрических н конических отверстий делают фаски 1,5X45°. В середине отверстия для уменьшения Длины точной посадочной поверхности делают выточку глубиной I мм с оставле- нием точно обработанных пиясков на мнне /|=(73.?Л)£, где L - длина отверстия.

Хвостовые инструменты имеют крепеж- ную часть в виде цилиндрического или конического хвостовика. Диаметры цилиндрических хвостовиков (рнс. 1.11, а) установлены ГОСТ 9523-84. Для пере- лачн крутящего момента конец цилнндри- "«кого хвостовика делают квадратным н/и при малых диаметрах с двусторон- мт односторонним срезом. Коничес- ие хностобики имеют конус Морзе (рис.

нх "5ак)т с лапкоН или без 貢嗯"кне хвостовики имеют «мл ГЬ 7" «Папка предназначена Ыбива,,ия инструмента нз шпинделя

станка.枚»〉"》^ момент должен neDc. даваться силами трения между хвостови ком и коническим отверстием шпинделя станка.

У хвостовиков без лапок для Лучшего крепления и предохранения от возмож ног。отжатия под действием осевой со. ставляющей силы резания в наруЖНОМ торме конуса делают внутреннее резьбовое отверстие (рнс. 1.11, в) для затяжки болтом, проходящим через отверстие в шпиндель станка. Коническая поверхность с У「』°м 60° нужна для установки инструмента r центрах при обработке И контроле.

Применяют также укороченные конуса инструментов (ГОСТ 9953—82) с конусностью. соответствующей конусам Морзе (ГОСТ 2555 7—8 2). Эти конуса обозначают 口 7—В45, что соответствует конусам Морзе № 0—5.

хвостовых инструментов базы для обработки н контроля выполняются в виде центровых отверстий с углом конусности 器(рнс. 1.11, а, 0), ГОСТ 14034—74. 牛о?ма Р От качества центровых отверс- тий зависит точность обработки и ковт- роля инструмента. Поэтому для предохранения рабочей поверхности центрового отверстия от паврежлений делают на

торцах инструмента выточки или доба- вочное коническое углубление с углом 12°。(защитный центр). У инструментов малых диаметров (меньше 6 мм) вместо внутреннего центрового отверстия делают обратный центр (рис. 1.Ц, е).

У инструментов, предназначенных для автоматизированного производства, для

возможности их замены н установки на станке делают специальные фланцы. Другие специальные конструкции крепежной

■ф- {^& ^^^^^■ф- {^& ^^^^^Рис. 1.Ц. Хвистовнки инструментовРис. 1.Ц. Хвистовнки инструментовчасти, применяемые у режущих инстру-

■ф- {^& ^^^^^

■ф- {^& ^^^^^

Рис. 1.Ц. Хвистовнки инструментов

Рис. 1.Ц. Хвистовнки инструментов

„ентов. рассмотрены в -ответствую.нх 嚼，я…吗黑黑,/黑一 牒:嚅:М，喘::霹 требованнхм Р：：券•£；：：< вязкость. ZocJ^b. сохранение'высоких механических свойств при нагреве Р цессг работы, теплопроводность отвода ТСЛ.ПОТЫ от режушем у**) и по. Эти свойства имеют стали быстро- режущие н легированные, твердые сплавы и другие материалы.

Материал рабочей части инструмента назначают исходя из конкретных усноинн работы. Для повышения работоспособности инструмента применяют технологические методы улучшения его режущих свойств, термохимическую обработку, нанесение износостойких покрытий и другие способы. Материал режутней части влияет на конструктивное исполнение инструмента Материал крепежной части должен обеспечивать прочность, жесткость и износостойкость.

Инструменты составной и сборной конструкции. С целью экоиомки материала рабочей частя, а также облегчения и возможности изготовления режу шие инструменты делают составной н сборной

конструкции. Составнойконструкции. Составнойинструмент —инструмент —реж)-щнй инструментреж)-щнй инструментс неразъемным сое-с неразъемным сое-синением его частей, сборный — с разъем- иым соединением частей. При этом режу- тую часть изготовляют из инструментального материала, а крепежную часть — из конструкционной стали.

конструкции. Составной

конструкции. Составной

инструмент —

инструмент —

реж)-щнй инструмент

реж)-щнй инструмент

с неразъемным сое-

с неразъемным сое-

Применяют различные виды неразъемных соединении. Соединение рабочей час- 产РОР'МУЗ 2)с хвосто- воп (из конструкционной стали) у хвос- инструмента производят сваркой ；胃 режущие пластины мз инсЛумен

сделать разъемной 门二丿卽 невозможно Ппи / юное соединение.

Ри Разъемных сорлиннмио^ ^сть (нож.е^ЯХ Рвущую

也 истину) закрепляют на

инструмента различными егюсо- 靄 ее можно переметать и снимать «гулирования. заточки, замены. Р- 'элемент устанавливают или не- Посредственно на корпусе инструмента или на (вставке), который уже закреп- в корпусе. Сборный инструмент

ляютляютдолжен ность.должен ность.обеспечивать жесткость, проч- вибро>гстойчивость. надежность

ляют

ляют

должен ность.

должен ность.

возмож-замены.I и малоевозмож-замены.I и малоекрепления, точность базирования, ность быстрой н надежной Желательны простота конструкции

возмож-замены.

I и малое

возмож-замены.

I и малое

число детален в узле крепления, унификация режуших элементов и крепежных деталей и узлов для разных размеров и типов инструментов.

Большое распространение получают сборные инструменты с многогранными твердосплавными пластинами. Конструктивное выполнение крепления рассмотрено применительно к конкретным видам инструментов.

В сборных конструкциях применяют ножи из быстрорежущей или конструкционной стали, оснащенные пластинами из твердого сплава, минсралоксрамики, СТМ, ножи клиновидной формы с рифлениями по задней опорной поверхности (рис. 1.12, а, 6) или призматические ножи также с рифлениями по опорной поверхности, закрепляемые в пазах корпусов инструментов с помощью клиньев (рнс. I.I2, в), винтов (рис. 1.12, г) или Другими способами (рис. 1.12, d).

Исполнительные размеры регулируют или перестановкой по рифлениям (грубое регулирование) или перемещением вдоль наклонно расположенных пазов (точное

тре-тре-угольного профиля с шагом 1,5; 1,0 и 0,75 мм. Ножи н соответственноугольного профиля с шагом 1,5; 1,0 и 0,75 мм. Ножи н соответственнопазыпазыДля нихДля нихв корпусе инструмента изго- тов/ш?т С уклоном вдоль рифлений или :двойным уклоном вдоль И поперек ?н叫 с 山агом Ррм=|,5 мм и только фодольным уклоном при шаге 0,75 и L t. продыюг。укмна в плоскос- и п^пп₽^еЛЬН°Й напРав^нию рифлений и ^перпендикулярной к плоскости глад-в корпусе инструмента изго- тов/ш?т С уклоном вдоль рифлений или :двойным уклоном вдоль И поперек ?н叫 с 山агом Ррм=|,5 мм и только фодольным уклоном при шаге 0,75 и L t. продыюг。укмна в плоскос- и п^пп₽^еЛЬН°Й напРав^нию рифлений и ^перпендикулярной к плоскости глад-кон стороны ножакон стороны ножаи паза,и паза,при шагепри шаге泞:工3。,；5。 мм "…Г°Л П°Перечного тона, измеряемый в泞:工3。,；5。 мм "…Г°Л П°Перечного тона, измеряемый вравнымравныммм угол равен 3°.мм угол равен 3°.регулирование). Рифления делают

тре-

тре-

угольного профиля с шагом 1,5; 1,0 и 0,75 мм. Ножи н соответственно

угольного профиля с шагом 1,5; 1,0 и 0,75 мм. Ножи н соответственно

пазы

пазы

Для них

Для них

в корпусе инструмента изго- тов/ш?т С уклоном вдоль рифлений или :двойным уклоном вдоль И поперек ?н叫 с 山агом Ррм=|,5 мм и только фодольным уклоном при шаге 0,75 и L t. продыюг。укмна в плоскос- и п^пп₽^еЛЬН°Й напРав^нию рифлений и ^перпендикулярной к плоскости глад-

в корпусе инструмента изго- тов/ш?т С уклоном вдоль рифлений или :двойным уклоном вдоль И поперек ?н叫 с 山агом Ррм=|,5 мм и только фодольным уклоном при шаге 0,75 и L t. продыюг。укмна в плоскос- и п^пп₽^еЛЬН°Й напРав^нию рифлений и ^перпендикулярной к плоскости глад-

кон стороны ножа

кон стороны ножа

и паза,

и паза,

при шаге

при шаге

泞:工3。,；5。 мм "…Г°Л П°Перечного тона, измеряемый в

泞:工3。,；5。 мм "…Г°Л П°Перечного тона, измеряемый в

равным

равным

мм угол равен 3°.

мм угол равен 3°.

Рис. 1.12. В иды крепления режуших элементов сборных инструментов

плоскости, перпендикулярной к проекции направления рифлений на плоскость гладкой стороны ножа, должен быть' равен 2°30'. Для регулирования исполнительных размеров применяют также подкладки, клиньн и торцовые регулировочные винты.

Проектирование режущих инструментов производится по системе, обобщенная схема которой приведена на рис. L13. Основными исходными данными являются: технические требования к изделию, оборудо- ванне н требуемая производительность. На схеме показаны связи различных злемен- Тов расчета, которые необходимо вынол- ннть при проект叩ованнн инструмента. Эти расчеты сводятся к следующему.

L Расчет конструктивных размеров ин- ^РУМентои. Этот расчет име^т особеннос- ти в зависимости от конкретной конст- РУкцнн и назначения инструмента. Конст- РУЕвные параметры, которые определя- *°тся по так называемым конструктивным Сражениям или принимаются на осно-

имеющегося опыта, должны быть для нной к°нкретной конструкции проверены нтрссьным прочерчиванием. Для воз- *но郭 автоматизации расчета и приме- ння ЭВМ эти соображения следует формализовать.

2' Назначение и определение кинемати- ескнх геометрических параметров, т. е. определение связей зависимостей инстру- ментальных станочных и кинематических геометрических параметров.

Профилирование, т. е. определение профиля режущей кромки, обеспечиваю- 山его получение требуемого профиля дета- “н： применяют для инструментов с формообразованием методами копирования и огибания. При этом учитывают влияние положения передней и задней повсрхнос- т喻 лезвия (передние у н задние а углы) инструмента на форму и размеры режущей кромки и отличие задних поверхностей от требуемой поверхности (профиля) заго- товкн. Производят так называемый коррекционный расчет профиля режущего инструмента (рис. 1.14).

Расчет на прочность и жесткость как самого инструмента, так и связанных с ним вспомогательных инструментов, размеры которых определяются размерами проектируемого инструмента, например расчет жесткости оправок. Схема расчета зависит от вида инструмента и условий его работы.

Расчет размеров и точности конструктивных параметров инструмента специального н полууниверсального назначения (П и III группы), размеры его режушей части, положения рабочей части относительно установочных (базовых) поверхностей инструмента.

Точность размеров обработанных поверхностей детали зависит не только от режущего инструмента, но и от вида обработки, состояния оборудования, материала заготовки и других технологических условий. Размеры обработанной поверхности заготовки могут отличаться от ис- поликтельных размеров инструментов И и Н1 групп как в большую, так н в меньшую сторону： в большую — из-за разбивки, в меньшую - из-за усадки. Усадка — уменьшение размеров поверхностей детали .после обработки (рнс. 1.15, 6). Причиной

BHHecaodHJXOOduBHHecaodHJXOOduKBHH2=9ogo .Е.-KBHH2=9ogo .Е.-ао.£фг>^ножх XHmFBdао.£фг>^ножх XHmFBd2424ws^xows^xoРис.Рис.■ 14. Схема■ 14. СхемаФиля режущегоФиля режущего

BHHecaodHJXOOdu

BHHecaodHJXOOdu

KBHH2=9ogo .Е.-

KBHH2=9ogo .Е.-

ао.£фг>^ножх XHmFBd

ао.£фг>^ножх XHmFBd

24

24

ws^xo

ws^xo

Рис.

Рис.

■ 14. Схема

■ 14. Схема

Филя режущего

Филя режущего

разбивки при оираоотке отВерстий мо ?ыть 6吁 лезвии у многозубых инХ ментов, образования нароста На 薦 поверхности лезвии,好叩則叩關壊 режущих элементов (зубьев), увеличение 胸卩。口 нн可ментов от образуй圖:; Теплоты и др. Усаака может происходить |13-за деформирования заготовки под вл，冊 ннем силы резания, из-за теплового расши рения заготовки в процессе обработки и „следующего уменьшения размеров пои охлаждении.»

При назначении исполнительных разме ров инструмента следует учитывать, что инструмент в процессе эксплуатации из- нашивается и размеры его рабочей части будут изменяться; кроме того, следует учитывать степень точности изготовления инструмента и допуск на его изготовление который устанавливают в зависимости от технологических возможностей изготовления. Допуск АЛнзн на износ для повышения срока службы инструмента должен быть по возможности большим.

Допуск ДД исполнительного размера поверхности заготовки, зависящий от инструмента, делится на три части: допуск ДЛразб на разбивку, допуск АЛкиг на изготовление инструмента и допуск ДЛизн на износ:

АЛ = М pnjrt + АЛ w + AN из».

Каждый из этих допусков устанавливают для конкретных инструментов и условий обработки. Если трудно определить каждый из составляющих этих допусков, то "х принимают равными одной трети Допуска АЛ.

Для повышения точности работы инстру- мента необходимо соблюдение единства баз установки инструмента при работе, изготовленн и и контроле. Однако не всегда такое единство может быть обеспе- “ено： обработка, эксплуатация и контроль могут осуществляться от разных баз, "апрнмер, обработка производится от ■ентров, а установка при эксплуатации - :т хвостовика. Это нежелательно и тре- }ет соответствующе го ужесточения до- "У，°в на элементы конструкции.

Р" проектировании следует создать ин- :РУмент оптимальной конструкции, уста- ""в важнейшие для данной обработки

[коррекционного расчета проинструмента

критерии оптимизации. Многие конструк- тнвнне элементы инструментов взаимо- связанм н могут оказать взаимное в/ня・ "не: например, при одном шаге зубьв многолезвийных (многозубых) инструмен- тов увеличение толщины зуба увеличивает их 叩。^0己叫 но уменьшает размер стру- жечноМ канавкн и ухудшает условия размещения стружки. Поэтому необходимо проанализировать возможные варианты конструктивных элементов и конструкции инструмента в целом.

На чертеже инструмента должны быть показаны необходимые проекции, обеспечивающие полное представление об инструменте (обычно две или три). Дополнительно у многолезвийных (многозубых)

Рнс I 15 Схема допусков на исполнительные размеры режущих инструментов при разбивке (°) и усадке (б)

25

sw嚼署露霁:爲:25346-82； 25347 -82 и стандарты поsw嚼署露霁:爲:25346-82； 25347 -82 и стандарты поотноси-относи-бне-бне-

sw嚼署露霁:爲:

25346-82； 25347 -82 и стандарты по

sw嚼署露霁:爲:

25346-82； 25347 -82 и стандарты по

относи-

относи-

бне-

бне-

видам инструментов).

На чертеже указывают материал рему шей части н. если корпус инструмента н его крепежная часть изготовляются из разных материалов, метод их соединения, твердость рабочей н крепежной частей, основные технические требования по точности изготоаления отдельных конструктивных элементов, в том числе точность

расположения режушнх кромок

тельно установочных поверхностен —

нне относительно осн. концентричность и пр. Указывают место маркировки, текст (основной размер рабочих поверхностей, матернал режущей части н другие данные, необходимые для правилыюй эксплуатации инструмента).

“•2. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

Эффективность режущего инструмента, определяемая его работоспособностью при максимально возможной стойкости, зависит главным образом от материала рабочей части. Применение того или иного инструментального материала в конкрет- ннх пронзводственн&х условиях обуслов- /нвается служебным назначением станка и режущего инструмента, требуемой эф- фективностъю процесса обработки, исоб- :片мнм качеством и точностью обрабо- ::為:*хh We 叫.，。м

Рамнчннх по своим свойствам^ ₽°К тамнх материалов. ннструмем 2Б

В настоящее время для рабочих частей ржущих инструментов применяют ннстру- ^ен^льные стали (быстрорежущие, леги- рованные и углеродистые), твердые спла- вЬ1 минералоксрамику. сиерхтвердые ма・ терИалы, К которым относятся природные Н синтетические алмазы и материалы на основе нитрида бора (композиты), н аб- разивные материалы.

В общем случае к инструментальным материалам предъявляют требования, которые можно объединить в три группы: эксплуатационные требования： высокая красностойкость (температуростойкость), износостойкость, достаточная прочность, В том числе усталостная, хорошая теплопроводность. малое сходство с обрабатываемым материалом;

технологические требования： хорошая обрабатываемость (особенно шлифуе- мость), способность к пластическому деформированию, необходимые свойства термической обработки (хорошая закаливаемость, прокаливаемость);

инструментальный материал должен быть экономичным (обеспечивать минимальные затраты на изготовление инструмента, влияющие на себестоимость выпускаемой продукции).

Быстрорежущие стали. В зависимости от режущих свойств н химического со- става быстрорежущие стали делят на две грурпы: нормальной и повышенной красно- стойкости. К первой группе отнесены Е.1н Р18, Р9. Р6М5, PI2 и др.

Быстрорежущие стали нормальной красностойкости при температуре 615— 62° ℃ должны обеспечить твердость не менее 58 HRJ.

После однократной закалки и отпуска твердость сталей нормальной температуро- стоикости должна быть не менее 62 HR& (У стали Р6М5 не менее 63 HR3) В закаленном состоянии эти стали имеют относительно высокую прочность, предел Р чности на изгиб достигает 3200 МПа следует иметь в виду, что про-

Де^ий кяпАИТ * Равномерное распре- 需畧 庶产в (карби阳皿неоднород- 凿吗ср, у е』н Р18 при боль- П1)ип「6"ПН。" неоднородности (балл 8) 200S мйа°ЧН0СТИ На "'『“б снижается до

Быстрорежущие стали роваиные. В общем сЛучае Q нх《。第 входят углерод, вольфрам, ванадий хоом кобальт, молибден, марганец. НИКсд；二? фосфор, кремний. Основными легирующи' МН элементами 只нлнютсн вольфрам, хром и ванаД^. а у стали Р6М5, кроме того молибден.

По свойствам быстрорежущие стали нормальной красностойкости существенно различаются. Сталь Р18 имеет удовлетворительные прочность и шлнфуемость широким интервал оптимальных температур закаливания, но пониженную пластичность. Рекомендуется применять ее для изготовления всех ни до в режущих инструментов для обработки деталей из обычных конструкционных материалов. Однако в связи с большим содержанием вольфрама (17—18,5%) и относительно высокой стоимостью сталь PI8 в настоящее время применяют весьма ограниченно. Сталь Р12 (содержание вольфрама 12—13%) по своим свойствам близка стали PI8, но имеет несколько повышенную пластичность, удовлетворительно шлифуется; может быть использована в тех же случаях, что и Р18. Сталь PI2 дешевле стали Р18. Сталь Р9 (содержание вольфрама 8,5—10%) имеет более узкий интервал температуры закаливания, повышенную пластичность, плохо шлифуется. Эта сталь может быть рекомендована для инструментов, нс требующих снятия большого припуска при шлифовании, используют для обработки деталей из обычных конструкционных материалов.

Основной сталью группы нормальной красностойкости является сталь Р6М5. В ее составе: углерод 0,8—0,88%. вольфрам 5.5 -6.5%, хром 3,8—4,4%. ванадий L7—2,1%, молибден 5- 5,5%. Эта сталь по режущим свойствам близка к стали Р1& но имеет нинышенную склонность к обезуглероживанию при нагреве. Она значительно дешевле стали Р18. Ее широко применяют для изготовления ре- жУЩих инструментов, используемых при обработке деталей нз конструкционных материалов.

Ко второй группе отнесены быстроре- жУЩие стали повышенной красностойкос- тн. которые в своем составе имеют либо

кобальт, либо повышенное содержание ванадия, либо и то и другое. В эту

У включены стали Р12ФЗ、Р9K5, Р9КД0, Р10К5Ф5, Р6М5К5, Р9М4К8 ：Ар. У этих сталей при температуре 630—640 °C твердость должна быть не менее 58 HR&. Твердость этих сталей после однократной закалки н отпуска АО』жна быть не менее 63 HR&, кроме стало口 Р6М5K5 в Р9M4K8, у которых 64 HRC>, у сталей повышенной красно- стойкости твердость может быть н 65— 67 HRC>.

Увеличенное содержание у этих сталей ванадия улучшает режущие свойства, но снижает шлнфуемость. Кобальт, так же как н ванадий, повышает красностойкость н твердость, но приволнт к повышению хрупкости и обезуглероживанию. Ста；!и повышенной красностойкости рекомен- дуется применять для изготовления инструмента для обработки деталей из коррозионно-стойких и жаропрочных сталей н сплавов в условиях повышенного на- 「рева лезвия, а также сталей н сплавов повышенных твердости н вязкости. Кобальтовые стали нельзя применить для изготовления мелкоразмерных режущих инструментов.

Быстрорежущие стали обеих групп имеют существенный недостаток — нерав* номерное распределение карбидов. Для снижения карбидном неоднородности, а следовательно, и повышения режущих свойств в настоящее время быстрорежущие стали получают методом порошковой металлургии, в этом случае они имеют дополнительное обозначение МП (материал порошковый). Например, Р6М5К5-МП.

Особое место занимают безуглсродис- тые сплавы (дисперсионно твердеющие) с интерметаллидным упрочнением. Это инструментальные сплавы с высоким содержанием вольфрама, молибдена н, особенно, кобальта Твердость их достигает 68- 70 HR&, а красностойкость до 700 ℃. Указанные сплавы по твердости н красностойкости занимают промежуточное место между быстрорежущими сталями и твердыми сплавами, но превосходят последние по вязкости и прочности. Эти еллавы пластичны, хорошо шлифуются, но имеют пониженную обра-

…Рекомендуются 6атЫваемот резз^нтоа o6pa6fl^如 кзготовлрн^инстрыХ1 0Ы.ваш加 загот^м »з J вае. сокопрочных Н других труд Мановых). —ае 噥 W鑑\；21MMНЯ ='=Ц= инструментальных сталей ( 73) Г стнасительно малым содержанием легируюшнл элементов. Это стали 9X(二 Хв「% ХВСГ, основными легирующими элементами которых являются марганец, кремний, хром, вольфрам и нанадин Красностойкость инструментальных легированных сталей до 250—260(, твер：當у после термической обработки 61—63 HRC,.…Рекомендуются 6атЫваемот резз^нтоа o6pa6fl^如 кзготовлрн^инстрыХ1 0Ы.ваш加 загот^м »з J вае. сокопрочных Н других труд Мановых). —ае 噥 W鑑\；21MMНЯ ='=Ц= инструментальных сталей ( 73) Г стнасительно малым содержанием легируюшнл элементов. Это стали 9X(二 Хв「% ХВСГ, основными легирующими элементами которых являются марганец, кремний, хром, вольфрам и нанадин Красностойкость инструментальных легированных сталей до 250—260(, твер：當у после термической обработки 61—63 HRC,.9ХС. Ома9ХС. Ома

…Рекомендуются 6атЫваемот резз^нтоа o6pa6fl^

如 кзготовлрн^инстрыХ1 0Ы.

ваш加 загот^м »з J вае. сокопрочных Н других труд Мановых). —ае 噥 W鑑\；21MMНЯ ='=Ц= инструментальных сталей ( 73) Г стнасительно малым содержанием легируюшнл элементов. Это стали 9X(二 Хв「% ХВСГ, основными легирующими элементами которых являются марганец, кремний, хром, вольфрам и нанадин Красностойкость инструментальных легированных сталей до 250—260(, твер：當у после термической обработки 61—63 HRC,.

…Рекомендуются 6атЫваемот резз^нтоа o6pa6fl^

如 кзготовлрн^инстрыХ1 0Ы.

ваш加 загот^м »з J вае. сокопрочных Н других труд Мановых). —ае 噥 W鑑\；21MMНЯ ='=Ц= инструментальных сталей ( 73) Г стнасительно малым содержанием легируюшнл элементов. Это стали 9X(二 Хв「% ХВСГ, основными легирующими элементами которых являются марганец, кремний, хром, вольфрам и нанадин Красностойкость инструментальных легированных сталей до 250—260(, твер：當у после термической обработки 61—63 HRC,.

9ХС. Ома

9ХС. Ома

Чаше всего в инструментальном про-

изводстве применяют сталь

обладает хорошей прокаливаемостью (что позволяет прпнзволить нагрев при закалке в масляной ванне л не требуются резкие охлаждают не среды), равномерным распределением карбидов по всему поперечному сечению прутка, менее чувствительна к перегреву. Однако кремний, входящий в состав этой стали, упрочняет феррит, что ухудшает ее обрабатываемость в йенагрегом состоянии. Кремний также повышает чувствительность к обезуглероживанию. Сталь 9ХС следует реко- мендовить в первую очередь для изготов- 雁имя инструментов, лезвия которых находятся в середине корпуса (например, круглые плашки).

Сталь ХВГ отличается хорошей прока- лкваемостью, но имеет склонность к обра- зованню карбидной сетки. Повышенное содержание марганца в этой стали уменьшает объемные деформации при 北謂累os' режуадх инстру.

значительно меньшей 嘉閣丁"… 丁丁 яля 4амены 皿皿；* 丁揩зна- в настоящее В1Ч.МЯ 二 'ВГ, но ментальном叩器亚凡血累产В МнстРУ- няютдстве пстн не приме.

2R

Углеродистые инструментальные стали.

изготовления режуших инструментов Углеродистые стали находят ограниченное поимеиенме главным образом из-за низкой 爲盤%…侬05歌。;2AA獻 Няют в основном стали УI0A, W 2A. У13А.

Достоинством уг-черодистых мнетрумен- тольных сталей (ГОСТ 1435—74) яи- ляются невысокая стоимость, хорошая шлнфуемость. Небольшая лрокаливае- мость позволяет получить инструменты с вязкой сердцевиной, что очень важно ПпИ обработке с ударными нагрузками.

Однако эти стали обладают низкой закаливаемостью (при термообработке

нужны резкие охлаждающие среды, что лринодит к повышению внутренних напряжений). Они также очень чувствительны к перегреву. Повышение температуры закалки на 10 15 ℃, снижает прочность на 20%. Углеродистые инструментальные стали можно рекомендовать для изготовления режущих инструментон, работающих с малыми скоростями резания (метчики, плашки, развертки н другие инструменты).

Твердые сплавы. Применение твердых сплавов при обработке резанием позволило повысить в среднем скорости резания в 2—4 раза. Поэтому там. где это целесообразно, следует у инструментов рабочую часть выполнять твердоснлааной н』н с твердосплавным режущим элемен

том.

В инструментальном производстве нр*・ меняют вольфрамовые, титановольфрамо- вне и титанотанталовольфрамовыс твер- 口毗 сплавы (ГОСТ 3882-74). Твердые сплавы получают путем прессования и 廿”、ПрИ высокой температуре (15(Ю-20()0пС) карбидов вольфрама, тн・ 課:痴丁皿皿 н к°6ама (связки). :•吁рамовне сплавы - однокарбндные [кроме сплавов ВК6-ОМ, BKI0-OM) тк- 閣郭？Рамовне - Авухкарбидньш： а 。諡：皿。冋亜 рЗм— трехкар. РУме||?альикПЛаВЫ 1Ю сранненню с инст- 跣 Sonnn^ ™м” нмеют понижен- 。封ч黑:黑黑;。:。раренм Они 加謎X：%3需:綜S

твердыетвердые

твердые

твердые

Вольфрамовые твердые сплавы имеют твердость до 91 Н1Ъ^ 睜姉,прочности пр» и：^Д°о 叩丁 крмност询кон 800—850 С. В этой группе следующие маркн：既Р*歌时к6, B器歌 ВК8. BKQM ВКЮ-ОМ и др.墙馭; после буквы К показывают содержание кольбата в %, буквы О - особо мелко- зернистая структура, М — мелкозернистая структура карбидов. В — крупнозернистая структура (исходного порошка карбидов для спекания). Мелкозернистая структура СП-лава повьплает его износостойкость но уменьшает прочность, крупнозернистая —наоборот. Таким образом, например, в сплаве ВК6-ОМ содержится 6% кольбата. 2% карбидов тантала и 92% карбидов вольфрама с особо мс-1козернистой структурой.

Вольфрамовые твердые сплавы обладают повышенной адгезией при обработке деталей из стали, что приводит к быстрому образованию лупки на передней поверхности инструмента (из-за контакта этой поверхности со сходящей стружкой) и потере его режущей способности. Вследствие этого вольфрамовые твердые сплавы R основном применяют для обработки летали订 из чугунов. Следует отметить. что твердые сплавы ВК6-М, ВК6- ОМ, ВК8, BKI0-OM могут быть с успехом использованы при обработке деталей из коррозионно-стойких и жаропрочных сталей, сплавов па основе тигана, цветных металлов и некоторых неметаллических материалов.

К тнтаново」】1п|)рамовь【м твердым сплавам относятся следующие марки: Т30К4, Т15К6, TI4K8, Т5КЮ, Т5К12. состоящие из карбидов тнтана н вольфрама и кобальта (связки). Например, в сплаве Т5К12 содержится 12% кобальта, 5% карбидов тнтана и 83% карбняов вольфрама. Титанов(у(ьфрамовые твердые сплавы "меют красностойкость 850—900 ℃, пре- AS прочности при изгибе 1000—170() МПа, предел прочности при сжатии 4200 МПа. твердость 87—92 HRA. По сравнению с вольфрамовыми сплавами эти сплавы нмеют меньший коэффициент теплопровод- н℃т氏 Их применяют Д/'1Я обработки за- 「ото80K из углеродистых и легированных сталей.

Титанотанталовилы|)рамовые твердые сплавы — трехкарбидные. Кроме карбидов титана и вольфрама они содержат еще и карбид тантала. Марки： ТТ7К12, ТГ8К6, ТТ10К8-Б, ТТ20К9. У атих сплавов красностойкость 750 ℃, предел прочности при нзгнбе 1350—1700 МПа. твердость 87 — 9° HRA. Например, сплав ТГ7К12 со дер • Жнт 4% карбидов титана. 3% карбидов тантала, 12% кольбата и 81% карбидов вольфрама.

Титанотанталовольфрамовые

с口лавн рекомендуются для черновой и по- л уч истовой обработки заготовок из сталей (в том числе труднообрабатываемых), а сплав TT7KI2 — для тяжелого черно- вого точения стальных поковок и отлн- вок, а также строгания и фрезерования.

Прн выборе оптимальном марки твер- △ого сплава для конкретной обработки слвует иметь в внпу, что с увеличе- ннем содержания кобальта (связки) увеличивается предел прочности при из гнбе, н。 снижаются режущие свойства сплава. Твердые сплавы с меньшим содержанием кобальта следует рекоменло- вать для чистовой и получнетовой обработки.

С целью экономии вольфрама в инструментальном производстве идет поиск новых инструментальных материалов, не имеющих в своем составе вольфрама. За последние несколько лет для обработки заготовок из конструкционных материалов стали применять так называемые без- вольфрамовые твердые сплавы. Эти сплавы делятся на группы на основе：

сложного карбида титана и ниобия (ТМ1 и ТМЗ);

карбида титана (ТН-20);

карбонктрида титана (КНТ-16). В качестве связки используют чаще всего никель и молибден.

Безвольфрамовые твердые сплавы несколько уступают традиционным твердым сплавам по прочности, теплопроводности. ударной вязкости, но у них выше окали- ностойкость, пониженное адгезионное взаимодействие с обрабатываемым металлом. Для повышения стойкости инструмента на рабоине поверхности твердосплавных пластин наносят износостойкие покрытия (карбнлы или нитриды тнтана). Слой

ИЗ этих клрбнлов толтнЗ 5-： ；：wws срок службы инструмент R ^№г{ХтоАкне покрытия нз Р^жушис элементы инструмента наносят, в ос нов “。凡 двумя методами: КН6 一 конденсация вешества из плззменноЛ фазы в условиях ионной боибарлнровки； РЭП - РсактН0в ное электролучевос плазменное осажле- нне. Применяют также тсрмОхДиффузиок- лый метод. Следует отметит% что износостойкие покрытия наносят н на режущие инструменты из быстрорежущей ста’ИЗ этих клрбнлов толтнЗ 5-： ；：wws срок службы инструмент R ^№г{ХтоАкне покрытия нз Р^жушис элементы инструмента наносят, в ос нов “。凡 двумя методами: КН6 一 конденсация вешества из плззменноЛ фазы в условиях ионной боибарлнровки； РЭП - РсактН0в ное электролучевос плазменное осажле- нне. Применяют также тсрмОхДиффузиок- лый метод. Следует отметит% что износостойкие покрытия наносят н на режущие инструменты из быстрорежущей ста’шести гран-шести гран-

ИЗ этих клрбнлов толтнЗ 5-： ；：wws срок службы инструмент R ^№г{ХтоАкне покрытия нз Р^жушис элементы инструмента наносят, в ос нов “。凡 двумя методами: КН6 一 конденсация вешества из плззменноЛ фазы в условиях ионной боибарлнровки； РЭП - РсактН0в ное электролучевос плазменное осажле- нне. Применяют также тсрмОхДиффузиок- лый метод. Следует отметит% что износостойкие покрытия наносят н на режущие инструменты из быстрорежущей ста’

ИЗ этих клрбнлов толтнЗ 5-： ；：wws срок службы инструмент R ^№г{ХтоАкне покрытия нз Р^жушис элементы инструмента наносят, в ос нов “。凡 двумя методами: КН6 一 конденсация вешества из плззменноЛ фазы в условиях ионной боибарлнровки； РЭП - РсактН0в ное электролучевос плазменное осажле- нне. Применяют также тсрмОхДиффузиок- лый метод. Следует отметит% что износостойкие покрытия наносят н на режущие инструменты из быстрорежущей ста’

шести гран-

шести гран-

ли.

В соогвегетвин с рекомендациями Международной Органнзаинн стандартов ИСО твердые спллвы разделены на три группы (таб.1< 1.1 )•

Тиерлые сплавы выпускают в виде ллас-

тин различной формы, которые либо припаивают к державке, либо крепят к ней механическим путем (сменные многогранные пластины). Режушую способность

инструментов с припаяными пластинами

после лзнашиааняя восстанапивают пере-

тз'нннннем. а многогранные п.1асткны по-

ворачивают. в результате чего в работу вмючпется новое (незатупленное| лезвие

илм незатупленная "。масть (у круглых) пласгин>

Сменные многогранные твердосплавные 心温，皿(ГОСТ 19042-86 ГОСТ 24257—80) подразделяют на следующие типы.

L По назначению: режущие, опорные, струж колома юшие. Опорные пластины применяют лля увеличения срока службы корпуса режущих инструментов. Стру*ко・ ломы предназначены для резиов. оснашец. ннх плоским» пластинами грех- и четырех- гранной формы.

По 〔向рме: трехгранные, квадратные, ромбические с наименьшими учла мл при вершине 3 5\ 55°. 75\ 80'. 86c. паралле- лограммные с умами лри вершине 55。. 82°. 84\ 85c (рис. 1.I6. а) круглые.

пятнгранные. шестигранные и

ныесутлом при нершнне 80° (р“с・ 1.16. «).

По конструкцнн: без отверстия (рнс.

I.I6. 6), с отверстием (рис. 1.16, е).

По форме передней поверхности: плоские со стружколомаютнми канавка^ мн с одной или пнух сторон (см. на рис. I.I6. к).

Но значению задних углов: 0。11° 20。(рис L!6, 3J.

I Соозуе марой твердых сплавов, указанных и ГОСТе.

Накиеипввнке

юме・

“енмн свойсто

Морка по ГОСТЗЙ82-74

I ”ппа применения

международной нласснфиклцни

Уаеличс. Повыше.

ociiubhhx

нолгруппл

[МаркироиочныЛ

НМС1

Материал ^агои)пкн

ние伽0- cocroftкопя

“не про- юности 叩х и> гибе

ТЗОК4 TI5K6 Tl4K8 TT2DK9 T5KI0 ГГ10К8Б. Т5K12. 「Г7К12

в в вв в

Р

POJ РЮ Р20 Р25 РЗО Р40

盥療BK6・M

ТТЮК8-Б 認0 0M. BK10-M, TT7KI2

氷 5T&R

КрншнА

Синий

Стиль, сливной

к°нкнй чугун сокружкой

Сталь,

CL лс1нровиШ1ын чу-

мнрганцолистля

閣怨"『.тс

,,ая стиль

иА стружкой, закален- :黑.WNaeMApek

м。

6・ Ии оформлению вершины лезвня: ° радиусом (ряс. 1.16, ж), с фасками (рмс. LI6. 〃).

7・ 11о размерам: диаметру вписанной ок^жностн d (рнс. LI6. 0) 6.35; 9,525; 12,7; 15.875; 19.050 мм н толщине S.paBHoA 3」8； 4.76 и 6.35 мм.

8・ По предельным отклонениям: допуски

/・•； С; //； £； G;丿；厶；^; М; U. Для Указанных допусков точность изготоилення

анзметра вписанной окружности составляв ет от ±0.013 (F) до 土0,250 мм (U). толщины пластины соответсгвенно от ±0.025 до 士0,【3 мм и расстояния т впнсанноЛ окружности до вершины лезвия от ±0.005 до ±0,38 мм. Пластины более точных допусков примекяют дла многозу- бых инструментоп и инструментов, требую- ших бесиодлаладочнон замены пластин на станке (для инструментов на станках с

Рнс. 1.17. Формы псрсдикх поверхноггсй многогранных пластин

ЧПУ. автоматических линиях и ГПС).

Размеры пластин нз без вольфрамовых сплавов соответствуют размерам пластин нзеплавоп.содержащих карбиды во.пьфра- ма, но их номенклатура ограничена. Выбор формы пе|)едней поверхности сменных многзранных твердосп.1авных пластин за- ансит от гехполоп1ческих условий и уело- пий образов口нмн и ломании стружки.

Формы передней поверхности трехгран- •юй пластины приведены на рнс. 1.17. Форму, показанную на рнс. I 17. а. примтяш прн чи^таиом и получистовом точении. При глубине реианнн до | мм ^У*»^ формируется в угловой канавке

(см. сеч. 8—8) С ^увеличением глубины резания н подаче 0.2—0,25 мм/об в работе участвует первая канавка, и при повыше- нии подачн — вторая канавка, причем стружка минует первую канавку н форми- руетса более широкой второй кананкой. борма на рис. 1.17. б предназначена 広I» получнетовой обработки с пидичей Ло 仇3 мм/об. Размеры канавок раз- /мимн у пластин с разнымн днаметрлмн вписанной окружности. Форма, првведен- ，，ая “а Р|，с- 「О «. отличается от >р*дыдущей размерами канавок (большей иирннои н глубиной) и рекомендуется

я Резания с подачей до 0.4 мм/иб

позволяет эффективно использовать алмазы при обработке деталей нз тгих металлов. Алмазы выпускают не только в "иде поликристаллов, но и в виде по- рошкпв ризличнон зернистости (для кру- ГОН, шкурок, паст)Для оснащения инструментов применяют технические природные и синтетические алмазы. Синтетические поликристалличес- кме алмазы АСБ. АСПК・ АРСЗ имеют 1(>нзико-механнчсские свойства, близкие к природным Их размеры колеблются по диаметру от 3.5 до 10 мм. по массе от 0,08 до 0.9 г (0.4 до 4.5 карат).Алмазы применяют для обработки твер-позволяет эффективно использовать алмазы при обработке деталей нз тгих металлов. Алмазы выпускают не только в "иде поликристаллов, но и в виде по- рошкпв ризличнон зернистости (для кру- ГОН, шкурок, паст)Для оснащения инструментов применяют технические природные и синтетические алмазы. Синтетические поликристалличес- кме алмазы АСБ. АСПК・ АРСЗ имеют 1(>нзико-механнчсские свойства, близкие к природным Их размеры колеблются по диаметру от 3.5 до 10 мм. по массе от 0,08 до 0.9 г (0.4 до 4.5 карат).Алмазы применяют для обработки твер-

позволяет эффективно использовать алмазы при обработке деталей нз тгих металлов. Алмазы выпускают не только в "иде поликристаллов, но и в виде по- рошкпв ризличнон зернистости (для кру- ГОН, шкурок, паст)

Для оснащения инструментов применяют технические природные и синтетические алмазы. Синтетические поликристалличес- кме алмазы АСБ. АСПК・ АРСЗ имеют 1(>нзико-механнчсские свойства, близкие к природным Их размеры колеблются по диаметру от 3.5 до 10 мм. по массе от 0,08 до 0.9 г (0.4 до 4.5 карат).

Алмазы применяют для обработки твер-

позволяет эффективно использовать алмазы при обработке деталей нз тгих металлов. Алмазы выпускают не только в "иде поликристаллов, но и в виде по- рошкпв ризличнон зернистости (для кру- ГОН, шкурок, паст)

Для оснащения инструментов применяют технические природные и синтетические алмазы. Синтетические поликристалличес- кме алмазы АСБ. АСПК・ АРСЗ имеют 1(>нзико-механнчсские свойства, близкие к природным Их размеры колеблются по диаметру от 3.5 до 10 мм. по массе от 0,08 до 0.9 г (0.4 до 4.5 карат).

Алмазы применяют для обработки твер-

叩Н глубине резания до 8 мм. ф на рис. 117. г предназначеня ДЛя。龍 тяжелых условий обработки с 仙.：?叱 боте 0.4 мм/сб при глубине резания до [5 мм.з

Материалы керамические

-ьные (ГОСТ 2 6630-85). П眨嚣嚣 нх как инструментального материка : определенной стенени решает проблему 9КОНОМНМ дефицитного вольфрама KeuY мниескнс материалы изготовляют 口匕; 1mgR： оксидные (ЦМ 332)и окси/ карбидные (ВОК-60. В-3). В состав по： с-ледннх марок входят карбиды титана вольфрама, молибдена. Основное npenMv'

шест во этого инструментального материала —высокая те мпературостой кость (1000-1200 С), недостаток - низкая прочность. Так. ИМ 332 имеет предел прочности прн изгибе до 350 МПа, а ВОК-60 — ли 750 МПа.

Керамические материалы могут быть рекомендованы для чистовой и получистовой обработки за готовок нз закаленных сталей н чуг>ков. Их ныпускают в виде пластин 1ррм ранной, квадратной, ромбической к круглой формы, которые закрепляют из рабочей части инструмента механическим способом.

Сверхпи-рдые инструментальные материалы. К чтой группе относятся алмазы и матернали нл основе нитрида Пора. Алмаз обладает самой высокой твердостью из известных в природе мета j л он и мн- кералоп. Он превосходит по твердости твердый сплав в 5 раз к более, а быстрорежущую сталь в 14 раз. Модуль упругости алмаза в 2 раза Oaibuie модуля упругости тпердого сплава, а коэффициент линейного расширения ниже в 4 раза. Коэффициент теплопроводности алмаза в 2 раза if более выше, чем у твердого сплава. Однако алмаз имеет повышенную хрупкость и низкий предел прочности при изгибе (п 3.5 5 раз меньше, чем у твердого сплава).

Алмазы имеют высокую химическую н коррозийную стойкость. Красностойкость природных алмазов 700—750 ℃. cnineiH- ческих — 600—700 °C. В диапазоне этих температур алмаз химически активен в контакте с черными металлам 儿 *п° ухудшает его режущие свойства н »<е

лых неметаллических материалов (стекла, твердой керамики, камней, в том числе драгоценных и полудрагоценных >, а также цветных металлов к их сплавов

Прн обработке черных металлов (прн определенных условиях) значительный эф* фект обнаруживается при использоианин в качестве инструментального материала сверхтвердых материалов на основе нитрида бора. Эти материалы по твердости близки к алмазу, а по красностойкостн превышают его а 1.5— 1.7 раза (1300— 1400°). По сравнению с твердыми сплавами они. как н алмаз, обладают повышенными хрупкостью, чунсгвнтельностью к яибраиням и уменьшенным пределом прочности на изгиб. Свсрхшердые материалы на оснонс нитрида бора мигут быть получены путем синтеза нз гексагонального нитрида бора (композит 01, композит 02). синтеза вюрцитоподобной миди- фнкацнн мнтрнаа бора (композит 09. композит 10). спекания из порошков кубического нитрида бора с легирующими добавками (композит 05. композит 05Н)

Наибольшую твердость имеет композит 01, а наибольшую прочность композит 10 (о” но 700 МПа).

В табл. 1.2 приведены марки сверхтвердых материалов на основе нитрида бора н их назначение

Сверхтвердые материалы на основе нитрида бора выпускают цилиндрической формы, а также в виде ппнетнн трех- гранной. квадрятной. ромбической форм |табл. 1.3). Пластины мог>т быть цельными и днухаюйкы.мп. которые состоят нз подложки (безвольфрамовый твердый

Матер心刀

皿…hr ос-e .нприда 6吁

1.2. С^рхтвераные снн^тнческне

Нялначелии

監囁制XS"мм

Комломп 01 (ульбсрР) Композит 02 Исмнт-1

Композит 嗚 °511

Ксилозит 10 (гексоннт-Р)

Композит П9 (ПТНБ)

Нсмнт』

04-妙 〃 =』•・・>

0 № "Л

0 5—6 一 〃=4・5・・・5.5

ГТлпяботка зягптивок из злкаленных :需醤Т Sn^ ^C- м «деленных чугунов.

без ударов

-ГГ=； А

31-57 HRC> и чугуна

；；二…1a二;；ктовая обработка с ударами 霁黑黑..3 кезэкаленных к закаленных

萌 с 41-62 ШС. и чугунов

価。吁 пласгин мз ерх^х 皿»叱 На。…—竺

Основные размеры

Эскиз

5】рми

Трехгрянная

Квалратнаа

Ромбическая

-щ льныи; 〃 — Лнухслойныс.

4 = 3,97…7.93 мм

/ vG・88.・ l3,75 мм S=3J8・ 4,76 мм

口=0°; 7°; 1Г

d = 3」8・ 952 мм

S = 3.I8. ・4・76 мм а = 0"; 7е; IIе

二 углом “рн вершине 8U”: d = 3,97・・S.S2 мм

/ = 4.03…9,66 мм

S=3J8.・・・1.76 мм

3=0п; 7°： 11°

Круглая

d = 3.6・・E,U мм S = 3,®397 мм a=叱7) 1Г

сплап) и композита. Двухслойные пластины обладают большей прочностью и позноляют более рационально использовать композит.

Пластины из сверхтвердых материалов широко применяют для оснащения резиов и торцовых фрез, а также дли оснащения расточных пластин, развертик, зенкеров, инструментов для правки кругов и некоторых других инструментов.

В связи с невысоким пределам прочности на изгиб сверхтвердых материалов, инструменты, оснащенные и мм. работают при небольших сечениях среза при относительно высоких скоростях резания. Режущие элементы из сверхтвердых ма- терналов крепит на корпусах инструментов или на зубьях пайкой или механическим способом.

Абразивные материалы. В инструментальном производстве используют в основном элсктрокорунды и карбиды кремния. Марки: электрокорунд нормальный 18А, 15А, 14A. I3A; злекрокорунд белый 25А. 24A. 23А: электрокорунл хромистый 34A. ЗЗА. элекгрокорунд циркониевый 38A・5. 38A--L ：^ЪА-3; монокорунд 45A. 44A. 43А; сложнолегированпый хромотита нисты н электрокорунл 92А и 91А (нз основе балогс злек邛окорунда). 94А “ 93Л (на

□сносе нормального электрокорупда); карбид кремния черный 55c. 54С, 53С; карбид кремния зеленый 64c и 63С.

Электрокорундовые абразивные материалы н монокорунд состоят в основном из оксида алюминия (А^Оз) и сопутствующих примесей, их обозначают буквой Л. карбндокремннсвыс абразнв- ные материалы состоят из карбида кремния (SiC) н сопутствующих примесей, их обозначают буквой С. Разновидности этих материалов условно обозначают первой цифрой, входящей в обознаиенне, вторая цифра указывает на степень за- грнзнения посторонними примесями (большая цифра указывает меньшую степень загрязнения).

Абразивные материалы применяют для изготовления шлифопальных кругов, шкурок, паст, их также используют в свободном состоянии. Приведенный анализ большого числа групп н марок инструментальных материалов показал их существенные различия по свойствам, областям применения, технологическим оозмож- костям.

Для более полного восприятия ниже приведена обобщенная табл. 1.4 основных свойств инструментальных материалов.

1.4. Оскопные спонства инструментальных материалов

Ннструментальныи матерннл

llpeiivji прочности. МПа

KpaciiocTcni касть. ℃

Тнердосгь

Мккро・ тпгрдость.

П1а

при изгибе

при ежл- гни

HRC, в 吐 кнпенном со столнии

HRA

Легированная сталь Быстрорежущая сталь: нирмзл1внои красностойкости

повышенной красностой- KUCTK

Твердые сплзны: нольфрамовые титанивольфрамивыс

Керамические

Алмазы Композиты

2000-2500

Да 3200

Ди 3700

1100-1165 950- 1650 4U0—637

3800

3800

3300

4150

До 260

610—615

До 650

800- 850 850—900

1200 7(Ю—8(Ю 1200—1300

61—63

63- 65

65—67

87-91

87 — 9?

91—93

7

7.5

U7

U7

15

10U

78-95

PoJb систем автоматизированного проектирования режущего инструмента (САПР РИ) в общей структуре автома- пиированмых систем управления. Рнзнн- тж? гибких ирлизводствснн^х систем в машиностроении поилняло на к<1лнчест- шжмнА к качественный рост автоматизн- pOBfiiiiiux систем управления. В машиностроении. так же как и в Других отраслях. aBTOMaTiiaHpoBaHMbic системы управления (АСУ) лодразлеляют (р”с・ 】」8) нн автоматизированные системы управления производством (АСУП), системы автоматизированного лроекгирования (САПР), системы техполагнческой подготовки пронзвилства (АСТПП), системыPoJb систем автоматизированного проектирования режущего инструмента (САПР РИ) в общей структуре автома- пиированмых систем управления. Рнзнн- тж? гибких ирлизводствснн^х систем в машиностроении поилняло на к<1лнчест- шжмнА к качественный рост автоматизн- pOBfiiiiiux систем управления. В машиностроении. так же как и в Других отраслях. aBTOMaTiiaHpoBaHMbic системы управления (АСУ) лодразлеляют (р”с・ 】」8) нн автоматизированные системы управления производством (АСУП), системы автоматизированного лроекгирования (САПР), системы техполагнческой подготовки пронзвилства (АСТПП), системыпроизводствапроизводства(САПР ТПА);(САПР ТПА);проектирование ст&ночныхпроектирование ст&ночныхI нс I」& Схемн пзаимо- связей аотомптнзмрован- мзх синем упринлення и мое САПР РИ м общей нх структуреI нс I」& Схемн пзаимо- связей аотомптнзмрован- мзх синем упринлення и мое САПР РИ м общей нх структуре

PoJb систем автоматизированного проектирования режущего инструмента (САПР РИ) в общей структуре автома- пиированмых систем управления. Рнзнн- тж? гибких ирлизводствснн^х систем в машиностроении поилняло на к<1лнчест- шжмнА к качественный рост автоматизн- pOBfiiiiiux систем управления. В машиностроении. так же как и в Других отраслях. aBTOMaTiiaHpoBaHMbic системы управления (АСУ) лодразлеляют (р”с・ 】」8) нн автоматизированные системы управления производством (АСУП), системы автоматизированного лроекгирования (САПР), системы техполагнческой подготовки пронзвилства (АСТПП), системы

PoJb систем автоматизированного проектирования режущего инструмента (САПР РИ) в общей структуре автома- пиированмых систем управления. Рнзнн- тж? гибких ирлизводствснн^х систем в машиностроении поилняло на к<1лнчест- шжмнА к качественный рост автоматизн- pOBfiiiiiux систем управления. В машиностроении. так же как и в Других отраслях. aBTOMaTiiaHpoBaHMbic системы управления (АСУ) лодразлеляют (р”с・ 】」8) нн автоматизированные системы управления производством (АСУП), системы автоматизированного лроекгирования (САПР), системы техполагнческой подготовки пронзвилства (АСТПП), системы

производства

производства

(САПР ТПА);

(САПР ТПА);

проектирование ст&ночных

проектирование ст&ночных

I нс I」& Схемн пзаимо- связей аотомптнзмрован- мзх синем упринлення и мое САПР РИ м общей нх структуре

I нс I」& Схемн пзаимо- связей аотомптнзмрован- мзх синем упринлення и мое САПР РИ м общей нх структуре

I 1.3. ОСНОВНЫЕ понятия и ОПРЕДЕЛЕНИЯ СИСТЕМ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТ

управления технологическими npouecca- ym (АСУ ТП). системы управления научных исследований (АСНМ). системы управления качеством продукции (АСУ КП). На предприятиях ма1пиностроитель1юго профиля САПР РН является составной частью АСТПП |6]. которая объединяет в единый непрерывный процесс следующие взанмосиязанные этапы автоматизирован- ного проектиравдт<я при^ктиронаиия тех- но-югнческнх процессов механической(>6-

работкн деталей основного

прислособлений (САПР СП); проектиро- взмне режущих инструментов (САПР РИ|; проектирование вспомогательных ннстру- мемтон (САПР ВИ)； проектирование конт- 胴:北Т丁 РНТ"ьнн・х инструментоа КН)； проектирование технаюги- “ескнх процессов изготовления режущих встшогательных, контрольно-измеритель- 滥 凿需畠 нрнспособленнв '5П卩 ТП РИ, САПР ВИ н др.).

Основой АСТПП является пзан.модсйст- пи€ людей, мяшинны.ч программ и технических средств (ГОСТ 14-402-83). Конечный результат АСТПП - комплект техно- -10гнческон дмкумент；шН1.： формировании маршрутных н илерашюнных технологических карт； вычерчипанне операционных эскизов; изготовление чертежей приспособлений; разработка технологических процессов изготовлении технологи- uccKoii оснастки； разработка программ для станков с ЧПМ

В оАтен схеме АСТПП две состзв- ляющие относятся непосредственно к просктнровапню режущего инструмента — САПР РН, САПР ТП РИ. В данном случае указанные подсистемы обеспсчнва- К1т функиконнрование технологического процесса механической обработки детали основного производства.

Структура САПР режушего инструмента будет представлена всеми состаилию-

шимк ее подсистемами, если деталью основного производства является рвжу- щин инструмент, тогда понятие САПР РИ носит более обобщенный характер, чем проектирование отдельного нида режущего инструмента. Приведенная схема в пер ном ириблнженин наиболее полни отряжает компоновку подсистем САПР РИ, а для каждого конкретного случая выбор составляющих структуры САПР РИ зависит от с^ьекта производства, поста нивкк задачи проектирования (f условий функ- шюнировапин системы |9|.

В состав САПР РИ входят иодсигтемы. которые по с нос му назначению поираз- 心пя【ст на проектирующие н обслужи- нзтинс (рис. 1.19). Каждая подсистема обладает сноиствами систем и создастся кАк самостоятельная система.

Проектирующие подсистемы САПР РН предназнячеиы для выполнения проектных процедур Каждая проектирующая под- 5mма имеет свил оепбелпостн и может

Рнс. 1.19. Структура систем автоматнзировзн и ого прск!К1нро8аиин режущего инструмента

работать с раз.'1ичным набором обслужи- ваюшнх подсистем. Проектирующие подсистемы цельного режущего инструмен

та (САПР РИЦ) функиионируки как подсистемы проектировании цельных резной. протяжек, снсрл. разверток, зенкеров, резьбовсио. зуборезного инструмента и др. Целесообразно при разработке конкретных проектируюших подсистем объединить в группы сходные виды лезнийных режущих инструментов (рис. 1.20・ а), что позволит одни н те же проектнорасчетные модули использовать для различных видов режущего инструмента

В качествг примера на схеме выделена подсистема САПР РИЦ цельных сверл и зенкеров. Набор типов цельных сверл не позволяет установить единую методику проектирования. Мелкоразмерные спиральные сверла (диаметр 0,08 -1 мм) имеют свои исобенности проектирования, ступенчатые и перовые сверла не укладываются н рамки методики проектирования обычных спиральных сверл, но программные модули по выбору инструментального материала, назначению размеров хвостовиков и др. используют одновременно для двух или трех режущих инструментов.

口）口）Рис. 1.20. Схема использования программных модулей для различных проектирующих подсистеи и нх интеграцияРис. 1.20. Схема использования программных модулей для различных проектирующих подсистеи и нх интеграцияПроектирующие подсистемы сборного режущею инструмента (САПР РИС) функционируют как подсистемы проектирования сборочных единиц н проектнро- ваннх деталей сборного режущего инструмента. Если задачей САПР РИС является проектирование одной детали (инструмента I. то CAI IP РИЦ предназначена для проектирования нескольких детален (от двух но десяти и более | с после дую-

口）

口）

Рис. 1.20. Схема использования программных модулей для различных проектирующих подсистеи и нх интеграция

Рис. 1.20. Схема использования программных модулей для различных проектирующих подсистеи и нх интеграция

в виде сборного 過斯遥=器三梵 :難黑哗竊紛酒

8ткм режушего инструмента как ：簪 眾я основного пронзводстоа с cq。叫 в、к)теП обработкой п'хи^огичссном до виде маршрутных я опера

ционных карт н зскнзох

Подсистему по просктнровянню вспомо- гательного цистру мента (САПР 巴* необходимо включить в общую сгр\кт\р\ САПР РИ. так как выбор его размеров

связан с посадочнымисвязан с посадочныминеиосредгтвеннонеиосредгтвенноместами станков иместами станков иразмерами режущегоразмерами режущегоинструмента

связан с посадочными

связан с посадочными

неиосредгтвенно

неиосредгтвенно

местами станков и

местами станков и

размерами режущего

размерами режущего

Подсистемы лроектировапня инструментальных наездок (САПР ИН) прелназна- ченн 期я формирования группы стандартного и специального инструмента для реа- лнзаиин технологического процесса на станках с ЧПУ, многоцелевых станках в условиях автоматизированного произ- волства.

Подсистемы проектирования приспособлений для нзгоювлення режущего инструмента (САПР ИП| имеют определенную специфику по птношенню к системам проектирования обычных станочных приспособлений. что позволяет выделить САПР ИИ нз системы САПР СП.

Подсистемы проектирования участка, иеха. завода (САПР УЦЗ) по производству режущего инструмента ирелназпа- «нн для разработки вариантов размеше- иия оборудования, планнроакн помещений п др на участках по производству определенного вида режущего инструмента.

Подсистемы проскгмроиания гибких про- мзвоаеснннх систем (САПР ГПС РИ) выполняют функции проектирования гнбкмх пронзиолствиниых систем по про- изводству опрелсленных видов режущих 器窓3 в режиме трудоеберегаю- 1«ен технологии.

Полсистсма по автоматизированному 箫需：М/Рзрзмм 5aHк'(САП1； 叩мназмачена для ркалиэацин

ЗВ

в виде программ к Р11 叱器 ЧПУ для кэготомекия иистру- СТ^а минуя че；тсж инструмента.

мента, мнн)* 上 ппоектнруюи1нх пип- 吃謂喘:黑P:囲露「…"。 сметем, cienc-ям зависит от ко

сое*]1當 САП卩• РИ・ вида режущего HEI。" амн 口 ОЕ производства и инструмента, серннн^吓 Каждая

прумх 畤^Мкет существовать самостоя 署：：：：。по мере разВит1.я в растр。 需 МзможностеА подсистем, их коли- ХвХго накопления степень мра・

ШОбХжиХне полена

необходимы для подержания 巾户吗。吹 рованкя проектирующих систем на более высоком техническом уровне. В группе

подсистем выделяют триподсистем выделяют триобслужи иаютих

подсистем выделяют три

подсистем выделяют три

категории： базы данных (6")・「ра巾н*кс・

автоматизированные сн-автоматизированные сн-кне программы,кне программы,I обеспечения тех- (АИО ТП).I обеспечения тех- (АИО ТП).стемы инструментального нологнческнх процессов i

автоматизированные сн-

автоматизированные сн-

кне программы,

кне программы,

I обеспечения тех- (АИО ТП).

I обеспечения тех- (АИО ТП).

База данных может быть определена как coBOKyniiocTix. предназначенных для машинной обработки данных, которая служит для удов.1етворея»я потребностей многих пользователей и рамках олний или нескольких органнзацнй. Формирование баз данных но режушему инструменту целесообразно реализовать а нкде с?1едум>- ших подсистем (см. рис. 1.19) ： Сазы данных по нормализованному (БД РИИ) режущему инструменту; выполнениим но отраслевым нормативам (БД РИ ОН); по ранее спроектированному спей паль- иому режущему инструменту (БЛ РНСС); п。типовым технологическим процессам изготовления режушего инструмента (БД

ТП РИ);ТП РИ);по режущему инструменту,по режущему инструменту,хранимому на складе (БД РИСК)： г,° 叩нспособмнням инструменталыюго производства (БД ИП); ■ по вспомогательному режущему инструменту (БД ВН); по типовым проектам участков, псхов и за иолов но производству ре- *У*е「о инструмента (БД VI13 РН); по Управляющим программам станков для

ТП РИ);

ТП РИ);

по режущему инструменту,

по режущему инструменту,

изготовления режущих

инструментов (БД управлении база- I осуществляет ре-инструментов (БД управлении база- I осуществляет ре-^•лироааннс и ннх.^•лироааннс и ннх.упраиленне базами дан-упраиленне базами дан-УПС РИ)； система мн данных (СУБД РИ)

инструментов (БД управлении база- I осуществляет ре-

инструментов (БД управлении база- I осуществляет ре-

^•лироааннс и ннх.

^•лироааннс и ннх.

упраиленне базами дан-

упраиленне базами дан-

На предприятии связующим звеним между П|юектирующ|1МИ и иб^ужннаю- шимм подсистемами, а также между пол- системам»» однородных групп является подсистема автоматизированного инструментального обеспечения технологических процессои (АИО ТП).

Подсистема «Графика РИ» обеспсчн- наеч выпуск документации в внде рабочих чертежей инструментов режущего и вспомогательного приспособлении, март, рутных и операционных технологических карт, операционных зскнзоп. пляниронкн ушетков. цехов н заводов по принзиод- еггпу режущего инструмента.

Формирование организационной структуры САПР РИ. Для каждого конкретного случая формирование структуры САПР РН зависит от многочисленных фактприв： типа ироизвадственного под- разделения (участок, цех iuih завод). вида основного изделия, серийности промз- подстиа. номенклатуры изделий, харлкте* рнстнк аппаратных средств нычислитель- ион техники н др. При разработке САПР РИ для отрасли нлн крупного машнно- пронтельною завода иозможно оключенке всех нидов подсистем в общую органк- заиионную структуру. Ни машиностроительных заводах число составляющих со- кратаетсн и разрабатываются и оденете мы псп нпмеоамн I —3. 10- 13. 19—21.

Прн проектировании гибких производственных систем для произподства определенного вида режущего инструмента организационная структура САПР РН принимает вид подсистем 1—5. 8-13. 19—21 На небольших заводах, н бюри инструментальных цехов число подсистем «жращается до одной - трех. В этом случае решают задачу только конструн- ровамия режущего инструмента (иолсн- стсми 1,2) или задачу конструирования н ихнологии изгогопления режущего инструмента (подсистемы 1—3).

Проектирующие и обслуживающие подсистемы и процессе работы находятся во взпнмоденствии н по отдельным модулям нерекрынают друг друга. Одни на нармантов схемы взаимодействия проектирую щнх и обслуживающих подсистем представлен на рис. 1.21. По входным параметрам детали определяются основ-

Рис. I 21. Схема вланмол^йстиия проектирующих н <)бслуж11вии)шнх подснстем САПР РИ н ранге подсистимы аотоматнднрпианного инструментального обеспечен"* технологических процессов (ЛИО ТП)

ные параметры инструмента подсистемой САПР РИЦ; по параметрам инструмента осу шест мнется поиск подсистемой БД РИН нормализованного инструмента, подсистемой [>Д РНСС ——ранее спроектированного спсииальниго инструмента. При соответствии параметров режущего инструмента параметрам инструмента в одной нз указанных подсистем дается команда на поиск инструмента на с клане (БД РИСК), в противном зучае необходимо проектирование специального инструмента (САПР РИЦ| с последуюшимн командами на проектирование технологии его изготовления (САПР ТП РИ), составление программ для станков (САПР УПС РИ) и изготовление инструмента. Если на складе (БД РИСК) инструмент по данным подсистем 6Д РИН или БД РИОН есть, то лае гея команда на выдачу, сели нет — на изготовление инструмента или составление заказа на его прноб- рстение. Реализация схемы осуществляется в ранге подсистемы АИО ТП.

Структура обеспечения САПР РН. Проектирующие и обслуживаюише подсистемы теоретически базируются на структуре обеспечения САПР РИ (рнс. 1.22). Методическое обеспечение позволяет сформировать методику решения задачи

рнс 1.22 Структура обеспечения САПР РНрнс 1.22 Структура обеспечения САПР РНиз базе теории проектирования режущего инструмента, методов решения конкретных задач, методов моде/нровання инструментов. процессов профилирования с учетом терминол огни н стандартов на инструменты.

рнс 1.22 Структура обеспечения САПР РН

рнс 1.22 Структура обеспечения САПР РН

Математическое обеспечение позволяет после формиронания исходных данных формализовать пнешние связн инструмента (станок, технологический процесс, деталь н 叩J, внутренние связи (материал инструмента, геометрические параметры. основные размеры) м составить ыатемзти'юскую молель 11рисктнровани(1 в истом в виде алгоритма н летальной структурной схемы.

Разработка икф<зрмационного обеспепе- мня базируется на научно-технической, нормативно-справочиий, расчетно-проскт- н。" информации и системе к-пассмфика- пик и кодирования. Организация сбора, преобразования, хранения и изменения ланных - это самостоятельная задача. 07 эффективности решения которой сущс- сгвешю зависит эффективность ннформа- 尸曲 системы в целом. Формирование базы Данных по режущему WHCipvMeHTy -

н 狗 и объемнаяО；бор

матсрисла а виде стандартов ка режущий инструмент, ннструмецталЬНЫе маРг ти-юзие технеиогичееккех

режущих кнетруменгпп данного типа (код инструмента, пзименованис н лругие характеристики);

инструментальных мятериалив для ннструмснтон данного типа (код материала. марка стали и другие свойства);

геометрических параметров (код параметра, наммекование, его значение и лр.);

типовой маршрутний технологии на данный тип инструмента (перечисление операций н переходов и Ар.)

Для рабагы с ба.П данных созластся система управления базой дивных (СУБД). СУБД нипо/ннст следуюи1ие основные функции： определение бзз данных. запись данных о базу, оргиннзаиия хранения данных, предоставление диступа к ланным.

Разработка программного обеспечения САПР РИ включает в себя общесипсм-

ное программное обеспечение для организации лрацесса обработки, ввода-вывода. упраклення данными, распределення ресурсов и др., прик-'шлное приграммное обеспечение в виде пакета прнмадных программ для решения конкретных залам; входные языки.

Чослсдняя составляющая структуры :丁册 САПР РИ - технические ремтьм Выбор средств зависит от при- 艺?го состава САПР РИ. намечешюги

системы,системы,режущему инстру-режущему инстру-конечного результата работы объема ннформании пи менту н БД м др.

системы,

системы,

режущему инстру-

режущему инстру-

Последовательность разработки н содержание проектирующих подсистем САПР РН. Аля любого вида режущего инсгруменга проектируюшне подсистемы разрабатываются в елсдующей послсдо- патс；1ьностя: отработка общих методических принципов проектирования; описание параметров обрабатываемых деталей, методика расчета конструктивных элементов режущего инструмента (или нарамет роп технологического процесса, инструментального чеха и up.), отработка схемы по методике распета： определение состава и функции программных модулей; разработка программ по расчету параметров инструмента (технологическа- ID процесса н др.) [1|.

Солержание проектирующих иидсистсм зависит о» вида ириектнруемого объекта. В качестве примера на рис. 1.23 представлены программные модули проектирую ток по денете мы САПР РИЦ — зенкер.

Программа <Диспстчер> — основная процедура, обеспечивающая ' пвод исходных данных, лиспетчеризанию процесса вычислений н вызова процедур; программа «Матерна』》— процедура по выбору марки инструментального материала Д-чя зенкера с учетом мапернала детали н условий производства： программа <Диа* метр> — процедура по определению дна< метра зенкера н допуска на диаметр; программа «Глубина» — процедура по определению глубины канавки и диаметра сердцевины; программа < Геометрия» — процедура по назначению геометрических параметров режущей части зенкера; программа «Ленточка» — процедура по определению параметров ленточки и ширины зуба; программа «Профнкь» — процедура по определению размеров профиля зенкера; программа <Хвостовик> — процедура по выбору хвостовика н назначению размеров на элементы хвостовика н шейку; программа «Длина»—процедура

САПР РИ-зенкер

Маринструм ем шального натериаиа

Прарапма Диспетчер"

Графическая 串8外”0

Ргжущпя часть, иаметрия “ размеры

協/0。№ пгчатб

Пр^ль канавки

吨6очи@ чертеж

Диапшр серицебины “ глубина "0"0断"

ОсеВыс q”“ мнкера

Диаметр анкера « допуски /га диаметр

Парапетры кита и ширина 3歪

^^^^ XOocmtjffun и шейка

Рмс. 1.23. Содержание программных модулей САПР РИЦ - зенкер

по спрьемме размеров зенкер” :： схи. программа «Лсчагь^ процедур» «о ныволу рслультлгез проек7»чювнния на печать, программа <Грлфмьа>резгльтатон программы печат!» в онл^ раО°"°「°по спрьемме размеров зенкер” :： схи. программа «Лсчагь^ процедур» «о ныволу рслультлгез проек7»чювнния на печать, программа <Грлфмьа>резгльтатон программы печат!» в онл^ раО°"°「°ра резлизаиннра резлизаиннпроцедупроцеду«Вывод нл«Вывод нлчергежа зенкераКаждая из умна иных программ ляется состанным модулем и работлетчергежа зенкераКаждая из умна иных программ ляется состанным модулем и работлетяв-яв-совершенствовать струк-совершенствовать струк-нарзтквать инарзтквать итуру программы нотуру программы нопроектированию любо-проектированию любо-то».то».прсюктируютие инструмента.зависит степеньпрсюктируютие инструмента.зависит степеньДЛЯ ОД1ЮТИПНЫХДЛЯ ОД1ЮТИПНЫХntHTpue-иримсрсntHTpue-иримсрс

по спрьемме размеров зенкер” :： схи. программа «Лсчагь^ процедур» «о ныволу рслультлгез проек7»чювнния на печать, программа <Грлфмьа>

резгльтатон программы печат!» в онл^ раО°"°「°

по спрьемме размеров зенкер” :： схи. программа «Лсчагь^ процедур» «о ныволу рслультлгез проек7»чювнния на печать, программа <Грлфмьа>

резгльтатон программы печат!» в онл^ раО°"°「°

ра резлизаинн

ра резлизаинн

процеду

процеду

«Вывод нл

«Вывод нл

чергежа зенкера

Каждая из умна иных программ ляется состанным модулем и работлет

чергежа зенкера

Каждая из умна иных программ ляется состанным модулем и работлет

яв-

яв-

совершенствовать струк-

совершенствовать струк-

нарзтквать и

нарзтквать и

туру программы но

туру программы но

проектированию любо-

проектированию любо-

то».

то».

прсюктируютие инструмента.

зависит степень

прсюктируютие инструмента.

зависит степень

ДЛЯ ОД1ЮТИПНЫХ

ДЛЯ ОД1ЮТИПНЫХ

ntHTpue-иримсрс

ntHTpue-иримсрс

автономно, т. е. может быть исключена н.з системы и запнелна известним пар” негром. Молу.ииый принцип позволяет

го тнпа режушего инструмента путем ввода до1имннтельлых модулей.

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

I Какое рллянчие о определении ккнемл- тичсскоП скорости |>елультнрук>1него движения 2矶"兩 при ирллгъпыюЛ и поперечной ползче мнструмс1па.

2 Ках изменяется напраюение результирующего движения £>, и положение плоскост» P^ainiH「• по хшне прпмолниейкой режущей хромки рези” при лродолысом подаче, влияние на значения передних у и задних а углов.

3 Кйкиэо мнзмниенне 』а〃кн и пнутренней Р°зь^/ У конических хностопиков инпруме)пои.

4 кахме сноПств冇 инструмента о^спсчмпают его нанбольигуи! пронзнолмтельность. ;цм|иит качество м то<шость размеров обрэботакной поверхнисгн

5. Какие примсиякл схемы резания и фолмп. образования при конструированин ннструмец.

f ^ нх преимущества „ нетЛатм примеры применения %

6 Псречпслктс основные части инструмент

心 〃A3".W"I№ г

yKdX<Mie вилы базопнк поверхиостой “НЕ、•工 mz“ с оскяшыс размеры

а Кз* оирсделить испатятсльныс размеры рабочих ^ементио咏竺蜉心皿砂

9 Каким общим требованиям должен улоП- лотворять инструмент “ какими споссСим” ИХ

МОЖНО обеспечить.

]0 И:« каких компонента» состоит шерлкй elr ТЗПК4・ Можно ли применить этот сн\нн для чермопоЛ обработки лепмн 心 чугуна?

・ IL Какой "3 инструментальных материалов нмеет нлмб<иее высокую красностонкосгь.

Длн чего быстрорежущие стали до- иа1пнтельно имею! о качестве легирующих >чеыентоп аяняднЛ к кобальт.

А1ожно лк применять для обработки р^жушнй инструменг из быстрорежущей стали, если температура н зоне резания було выше 700 ЛС?

У какого мз перечисленных ниже нмсгру. ментальных матернплов будет нлнболыним Ж、пе прочности при изгибе: T5KI2. ВК6М.

!А32. алмлэ, компо.чнт?

Канон in инструмснтильпых матс(1нл.юо обладает наибо^юс высокой гпсрлостыо.

Будет ли эффект вным применение алмаза п качестно режушего элемента инструмента при обработке черных метал.ъмР

17 11ерсчислм1е осиопные составляющие 吁 raiiHMuiiofiiioA структуры САПР режущего нц. струмента

Каким задачи решают подсноемы САПР режущего i

От каких фиктороп ммте「рацин элементии САПР

режуших ннструмснтоп.

2°. Поясните npiiiniiin модульного ммя пакетов прикладных программ на 黑踪丁"P°g"'°「° "Росктнровання ильных

ГЛАВА 2

ИНСТРУМЕНТЫ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ

РЕЗЦЫ

Резец — это олнолезиийный инструмент для обработки деталей с поступательным или врашательным главным донженнем резания н возможностью движения подачи в ;иоб(»м наиравленнм.

Резец является наиболее распространен- ним инструментом, его применяют на гокзрмык. револьверных, карусельных, расточных, строгальных н долбежных станках, токарных автоматах н полуавтоматах и на многих специальных станках. В заниенмо^н от вила станка и рола выполняемой работы применяют резцы различных типов, отличающихся по назначению, форме, конструкции н размерам. ，‘ Клисеификация резцоа. Резин разд” чают по следующим признакам.

По вилу обработки. Проходные для обработки наружных цилиндрических п。- верхно^тен. Проходные резин могут быть прямыми (рнс, 2.1, а) н отогнутыми (рис. 2.I. 6). Отогнутые резиы получили широкое распр<м-трансние из-за их унноер- сальности, позволяющей нести обработку не только иилипдрн<1сскнх. но и торцовых поверхностей с поиеречлой подачей. Проходные упорные резцы (рис. 2.I. и) имеют угол в luiaiic <р = 90\ их применяют прн обтзчнианик ст>ч1енчатых валиков и прн обработке нежестких деталей. Подрезные (рис. 2」.о) прелиазначены Л1И обработки торцовых поверхностей, перпендикулярных осн вращения детали, эти резцы работают с поперечной подачей. Расточные (рис. 2.1•力 предназначены для о6ра・ ботки отверстнА. Отрезные (рис. 2」.е)— лля отрезки заготовок или обработанных из прутка детален. Резьбонарезные (рис. 2.1. ж) предназначены для нарезания

резьбы. Резцы для контурного точения (рнс. 2.1. з) обеспечивают возможность обработки тел вращения с фасонной образующей на станках с копировальными устройствами н станках с ЧПУ. Эти резцы имеют увеличенные вспомогатель- нне углы в плане. Фасонные (pig 2.1. и) резцы предназначесны для обработки деталей сложного профиля на токарных, револьверных станках, автоматах и полуавтоматах.

По харакеру обработки: черновые, чистовые, для тонкого точения.

По установке относительно детали: радиальные, тангенциальные.

По направлению подачи: правые, левые

По конструкции головки: прямые, отогнутые, изогнутые, оттянутые.

Но сечекню корпуса: прямоугольные, квадратные, круглые.

По конструкции: цельныСе составные, сборные.

По материалу рабочей части: из инструментальных стаПеА. из твердого сплава, из керамических материалов, из алмаза, нз сверхтвердых синтетических материалов.

К Конструктивные элементы резца. Резец (рис. 22 о) состоит нз рабочей части h н крспсжнон части /?. служащей для закрепликнн резца на станке. Лезвие ограничено передней 小，глапной 〃■ и нспамогательнои Ла задними поверхностями. Пересечение передней и задней поверхностей лезвия образует главную режущую кромку К. Пересечение передней иоверхностн с вспомогательной задней поверхностью образует вспомогательную режущую кромку К'・ Главная н вспомогательная режущие кромки, пересекаясь.

Рис. 21. Токарные резцы

образуют яершину лезння. Вершину лезвия йыполняют по радиусу гв (рис 2 2, б), иногда с переходной режущей кромкон (рмс. 22, 8)・ обеспечиваюшей улучшение шероховатости обрабатываемой поверхности и повышение стойкости резиа.

Геометрическая форма лезвия резца определяется следующими геометрнческн- ми параметрами (рис. 2.2, г). главный передний угол ? главный задний угол а, вспомогательный задник угол а(. угол резания Л, угол заострения р. угол наклона режущей кромки А. главный угол в плане «р. вспомогательный угол в плане ц.(, радиус вершины г* Указанные параметры выбирают по справочникам, нсхоля нз фнзико- мсианнчеекнх свойств материала обраба- thinfluMux заготовок, характера обработки, служебного назначения резцов, жесткости системы станок — инструмент — при* спосоЛленио — заготовка, требований к шерохпвптостн сбработанннх понерхиос- 1тй. размеров резцов и мдтсриада их ре- жу»1ей части. 1

Значения передних углов могут быть положительными, равными нулю и отрицательными Отрицательные передние углы назначают для инетру ментильных материалов (твердых сплавов, керамических. синтетических сверхтвердых|. имеющих низкий предел прочности при изгибе. Угол наклона 入 глвной режущей кромки резне может быть равен нулю, положительным и отрицательным. Его значение влияет на прочность режущей кромки лезвия и напраиление схода стружки. При прерывистом резаннн угол 入 следует выбирать положительным (до 20°). так как в этом случае в момент врезэння на- грузка будет приложена не к вершине 耻знн% а на участок режущей кромки, удаленный от нее. При положительном угле 入 стружка отводится в направлении, противоположном подаче, а при отрниа- тельном - в направлении движения подачи.

Габаритные размеры резцов. С целью унификаций присоединительных размеров

4!”

К*

眦/

Вершича /тОия

/

4a

где f — вылет корпуса резиа. /=(1,0..Л,5)Н. здесь Н — нысота резца. Изгнбаюший мпмент. допускаемый сечением державки резиа. М尸工昭.где о.— допустимое на-

пряжение на изгиб; *

-момент соиротив-

ления сечения

резца,

см'.

口门я резнов

прямоугольного сечения

» = В〃2/6, где

5 — ширина корпуса резца, резцов квадратного сечения 1

мм. Для 渺= В、'/6. а

для резцов круглого сененна

М=0,1/.

где d — диаметр корпуса резца, мм.

Принимая М= Мр н " 8 =1.6. патучнм: для резиа прямоугольного сечения

В =

для резца квадратного сечения

В =

Рис. 2.2 Конструктивные элементы н геометрические параметры резиои

резцедержателей станков сечения резцов стандартизованы. Принят следующий ряд размеров сечения 〃Х8, мм2: квадратные 4X4, 6X6. 8X8; 10X10; 12x12; 16X16; 20 X 20; 25 X 25; 32 X 32; 4 0X4 0; прямо- 二；20X12; 20X16： 25X16; :32X25; 4 0X25; 40X32; 51)X40: 63X50: круглые дна мет- 40 мм. Прямоугольная

угольные

16X10；

25X20： 50X32;

рам от форма сторон

32X20

10 досечения принята〃:8 =1,6 для пол уч исто вон мчистовой обработки н 〃出=1.25 —длнчерновой обработки.

Поперечное сечение корпуса резца определяют нз расчета на прочность, учитывая только главную составляющую Р* силы резан ня. которая вызывает нз* гиб державки. Илгкбаюший момент, действующий на корпус резца. М = Р/. кН-мм.

с отношением

для резиа круглого сечения

Допускаемое напряжение на нзгнб для корпусов нз конструкционной стали равно 100- 250 МПа Приведенный расчет паяется приближенным, так как в нем не учтены радиальная Р” н осевая Р「 составляющие силы резания.

В машиностроении используют резцы с рабочей частью из быстрорежущей стали, твердого сплава, керамических материалов, алмаза и соерхтвердых синтетических материалов. Конструктивное оформление резцов и форма заточки рабочей части зависит от материала инструмента 11 условий эксплуатации, которые необ- хидими учитывать при просктированнн.

Резцы из быстрорежущей стали. Резцы из быстрорежущей стали могут быть цельными или составными с приваренной встык рабочей частью или приваренной пластнной. Составные ко1кпрукцни обеспечивают экономик» быстрорежущей стали. Форму передней воверхности резцов и геометрические параметры назначают в завнснмост" от свойств материала заготовки. Применяют четы|>е фирмы зтомхя передней поверхности (рис. 2.3) Плоскую форму с иоложнгельным передним утлом (рнс. 2.3, Q) рекомендуют для o6pa(kmai

。"。"，丿，丿стали с а.> 800 МПа,стали с а.> 800 МПа,заготовок иззаготовок изизизтак как ширины должна Iтак как ширины должна Iплане (fi иплане (fi ивспомогательные углы ввспомогательные углы в

。"

。"

，丿

，丿

стали с а.> 800 МПа,

стали с а.> 800 МПа,

заготовок из

заготовок из

из

из

так как ширины должна I

так как ширины должна I

плане (fi и

плане (fi и

вспомогательные углы в

вспомогательные углы в

в)

РКС 2.3. Ф^ т。叫и喘f РХМ' 矯二 WrpofWA ЕН

серого чугуна с НВ>2П бронзы и других хрупких матер"姉ов, ?ор噌 заточки, показанная на рис." ‘ отличается от предыдущей увеличенным

до |4° передним углом, ее рекомендуют для обработки заготонок из стали с и.^ЗПО МПа н чугуна прн 'В<220. Криволинейные формы передней поверхности обеспечивают завивание н дробление стружки прн обработке вязких материалов. Форму, приведенную на рис. 2.3. 8, применяют при обработке заготовок из стали с R.W8DU МПа, а форму, данную рис. 23 г,— прн обработке легких сплавов.

Конструктивные особенности расточных резцов. Расточные резцы применяют для обработки (яверстнй, они часто работают в тяжелых условиях при значительных вы- 』етах (ло (6—8)d). Корпуса расточных Резцов выполняют либо полностью кру「- SHMH. лнбо круглыми у рабочей части резиа и прямоугольными нли квадрат- ннмн на конце державки, закрепляемом п суппорте станка. Отношение диаметра лержанки к диаметру растачинаемого от- верстня 0,5-0.8 Расточные резцы могут нметь пва ио1аднення В первом испил- 产一 24 а) в 師山 нмн"询 н располагается аышс осн заготовки и ^ДПВИе Д1-Ф°рмирона,|ня корпуса、。 ［：?£：「Р0Mк' вхзпвея в обрабзты- 绳“№ повермность. отчего увеличивается 始

сила ре?зг，，〃一 -о втором ксполнепнн уст。訓嘗％ вершина лезвия резца (рис 2 %)в оссяом плоскости обра-

рясполагает匚乂儿 и п|用 деформи-

батыиаемог ре)ку|11ая кромка отхо- ропании ^паемой понерхности. В лит 。丁 ° 卩冋储］резания уменьшается и 嗯У叱嚮qH；0E： резиа возрастает Зад. внОр。｝：：пасочных резцов выполняя поверх”& ИСКЛ1очить пересечение

'^^ба^^ поверхностью за- Г7Хр(&к^отрезных

人 1 Отрезные резин (рис 2.4. г) рез«。伍Р ут0Й рабочей частью.

皿吗;Х<на ^зетея меньше

'корпуса. Длина рабоисн части быть больше радиуса отрезаемой заготовки. Отрезные резцы работают в "яжелых условиях. Вследствие небольшой Ширины рабочей части ее прочисть не・ достаточна, поэтому для увеличения ее сечения приходится назначать исоплынне

задние вспомогательные си углы за счет снижения стойкости. Эти углы назначают в пределах 1-2°. Кроме того, затруднен отвод стружки из зоны реяания. Отрезной резец обычно не удаляет весь металл на срезе, н в конце ре за заготовка отламывается, а в центре остаегся стержень. Если необходимо полностью, без стержня, обработать торец, то главную режущую кромку резца делают под умом в плане 75—80° (рис. 2.4. d), а не 90°. как обычно.

V Твердосплавные резцы. Твердосплавные резцы широко применяют в маши построении. так как они обеспечивают повышение эффективности использования современного металлообрабатываюшего оборудован ня и произэодител ьности труда ?а счет увеличения скорости резания до & раз по сравнению с резцами нз быстрорежущей стали. Высокие твердость ” теплостойкость твердых сплавов позволяют обрабатывать резанием заготовки "з труднообрабатываемых конструкин。" материалов н закаленных сталеА.

Твердосплавные резцы могут быть цель- Н&мн, составными, с припаянными или приаареннымн пластинами нз твердого

вы, удобны в эксплуатации и па внеш- нему виду мало отличаются от резцов нз быстрорежуишх сталей. Однако они обладают существенными недостатками. Коэффициент линейного расширения твердых сплавов в 2 раза меньше, чем у кокструкининных сталей. При остывании места спая материал корпуса сжимается больше, чем пластина из твердого сплава, которая подвергается внецентро- вому сжатию. В пластине возникают напряжения, которые могут вызвать образование мнкротрешнн на поверхности пластины. Таким образом, фнэико-механичес- кне свойства пластин ухудшаются н Уменьшается прочность режущей кромки. Вероятность образования микротрешин у вс личивается. если корпус подвергнуть термической обработке после напайки плас- тнны. В процессе работы корпус под пластиной твердого сплаиа сминается, что приводит к отпаиванию нлн поломке пластины. Вследствие этого число пере・ точек твердосплавных напайных резшэв составляет всего 4-6. что приводит к увеличению расхода твердых сплавов конструкционной стали для изготовле^ ния корпусов. Прнвсдснные не^™ отсутствуют у резцов с механическим кре ^тр^ивное оформление передней поверхности резцов зависит от с體с\ материала заготовки. На рис. . ппиведеиа форма заточкн резмов 加 Хаботкн заготовок из ^гуна с твер- 既然力В<”()・ бронзы и аругкх хруп- 龍联р“瀛• Нз рис. 2龍:黑雷 г=МХГ：-ХХниз-

3)

Рис. 2.4. Конструктивное оформление 寵謂 поверхности расточных У—8)仙卩 (г. d) резцов

и с механическим креплением ；：^их элементов.曙然:黑X器 ННМ Образом в виде м%嚣黑射 резцы. Цельными лелакп ма.чогабарнтны 卜 равным обраЗом ра：：：嘴加33

Резцы с припаянным^твер仪 п0

пластиками (см рн*・二：„„бпоустойчн- конструкции. технологичны, вн Р У

W gm 3L ре*缥:需嘉 глрочняст последнюю, при этом ”◎“■ испытывав! напряжение с*ал,^ б ы.

Твердосплзнн.-мн рези8MH обрдбзты 88s детали с。скоростью —к：； 300 м/м“н С ^сличением скорости ре звния при обработке пластичных металлов образуется с.и»н»^я кружка, к?叩ая опасна 茄 рабочего, мешает ноблюде- нню за npouecw обработки н может

гювредить обработанную поверхность летали. При работе инсгрумеита R ус.то- ннях гибко" производсгвеннон системы кзлнчне сливной стружки eooCuie недопустимо Поэтому принимают дополнительные меры, обсспечнвяюшие надежнее стружкозапнивнпе и стружколомшше. ис- пи.1ьзуя либо соответствующую геометрию рабочей «12СГИ ннетрумента, уступи ((юрожкн) и лункн (канавки) на передней поверхности, накладные сгружколол!Ы (регулируемые н нерегулируемые) или спе- цнальние стружколомающие устройства.

н-нн-н5丿5丿2\3\У2\3\У26 Устройства для ломания стружки26 Устройства для ломания стружкин~нн~нРнс.Рнс.Одним нз способов, абссисчиваюшмм

н-н

н-н

5丿

5丿

2\3\У

2\3\У

26 Устройства для ломания стружки

26 Устройства для ломания стружки

н~н

н~н

Рнс.

Рнс.

стружкаюмание. является подбор отри- иателыюго переднего утла у=—(|。... 15)\ главного угла н плане д=60..9и。 射 угла наклона режущей кроыкн 2. = ]。… 15°, способствующих завиванию “』ома・ нню кружки за счет увеличения ее Деформировании в процессе резаиин. Этот способ может быть рекомендоиан тьк。при жесткой системе станок - приспособление - инструмент — злпзтов- КО,стружкаюмание. является подбор отри- иателыюго переднего утла у=—(|。... 15)\ главного угла н плане д=60..9и。 射 угла наклона режущей кроыкн 2. = ]。… 15°, способствующих завиванию “』ома・ нню кружки за счет увеличения ее Деформировании в процессе резаиин. Этот способ может быть рекомендоиан тьк。при жесткой системе станок - приспособление - инструмент — злпзтов- КО,

стружкаюмание. является подбор отри- иателыюго переднего утла у=—(|。... 15)\ главного угла н плане д=60..9и。 射 угла наклона режущей кроыкн 2. = ]。… 15°, способствующих завиванию “』ома・ нню кружки за счет увеличения ее Деформировании в процессе резаиин. Этот способ может быть рекомендоиан тьк。при жесткой системе станок - приспособление - инструмент — злпзтов- КО,

стружкаюмание. является подбор отри- иателыюго переднего утла у=—(|。... 15)\ главного угла н плане д=60..9и。 射 угла наклона режущей кроыкн 2. = ]。… 15°, способствующих завиванию “』ома・ нню кружки за счет увеличения ее Деформировании в процессе резаиин. Этот способ может быть рекомендоиан тьк。при жесткой системе станок - приспособление - инструмент — злпзтов- КО,

V』：：" ЬрУ*КОЛОМ8ННН с пимишью 岸£爲"叩皿” помести (рис 2,6.

J ' АМмьсн универсальным, так как

Завнванм н .юмание стоужки также обесигимт.р>жк,* можно

…)•：；“；；甯―КН (КЗ.

глаиной режущейаралле^ом

к iy (рис. 2.6 6i К'" НаКЛОн,,им Уступом лунк^ ^np/^ По сРаинению с меньшего黑還泸"mpm*： FM旧小“к：：常;mworo ма.

“не ^А^ес^ в виде У"” 八《ю возможны 噥产Е с 冲“小 "Pi М с饼餘%Р。黑嘰:

.

н уступ, лунка не является уннне|.саль- ным средствам для обеспечения стружко- ломання. В каждом конкретном случае обработки необходимо предусматрнзать оптимальные значения параметрои лунки

НаклалноЛ регулируемый стР> сколом (рнс. 2.6, (5. fl) представляет сабой накладную планку, которую можно устанавливать в различных положениях отно- cHwibH。режушен кромки. В месте кон- ：；：：：" "РУЖк 而 на аружколоме нагняна гисрдосплавная пластина япя ^^ изнашивания п。此 ркн：：； 為累。g也……5yxz: 閣覧 Расстояние 8 <JT главной режу- 胃 кромки, угол т между стружко- АОМОМ и! чружко-

pi 不 yillCH кромкой, угол Я ::黑:工鬻？、.^。排/рум： |13]. Знаменn\ е Y-передний угол подачн, и с 氏 VR?"""" R оснипном от УВЕН皿皿5 уЕ： ен”см качение 8 」°ма уве^с ；::累〉“а ст卩у.т н°「° 皿 в плане ф.年”川心…глаа- прнме：；m飞Данном “0血叱ёe 。负зе 恤 ают；”：：；累产 Устройства, кельню иеремещииив ，ОСТЬ Аоиолнн-

Р е^нмА *зц口 u направлен

№ Движения подачи с определенной частотой и амплитудой. Меняя частот н амплитуду колебаний реаца. МОЖно равнять формой н размерами стружки

Отрезные рел(ш. В машиностроении Прц1 меняют несколько конструкции отрез】； резиов с припляпными пластинами из тв叩из。стана. Одна из распространенных конструкций по внешнему виду це отличается от конструкции резца из быстрорежущей стали (см. рнс. 2.4 К державке припаяна пластина на твердого сплава прямоугольного сечения Углы 屮 I и «I увеличены к 2—3。 Данная конструкция не обеспечивает стабильности в работе из-за частых поломок рабочей части, отпанваннн пластины или ее сколов на уголках. Для увеличения прочности высоту рабочей части резца делают больше высоты корпуса (рнс. 2.7. а). О1паивання пластин можно

избежать, если применить пластину с V-об- разнон опорой (рис. 2.7, б), а сколы но уголкам устраняют заточкой фасок /Х45° на переходных режущих кромках с отрицательным передним углом (рнс. 2.7, в). Примемню-i енрезнне резцы с симметрич* ной ломапон рсжуи(ей кромкой (рис. 2.7, г) с углим н плане q=60. .80°. Такое оформление режущей части резца облегчает его и резание в заготовку н улучшает условии дриблеиия стружкн.

Общий недостаток приведенных конструкций ——низкая надежность и большой расход конструкционной стали на нх нзготовленне. Этот недостаток может быть устранен применением отрезных резцов сборной конструкции (рис. 2.7, 0). Пластину с V-образной окорой крепят прихватом, причем вылет пластины регулируют рифлениями на корпусе резца.

Резцы для тяжелых токарных 〃 карусельных сганкои. Применяемые на тяжелых станках твердосплавные резцы имеют большие габаритные размеры н массу до 60 кг. Такие резни составной конструкции с припаянной пластиной нз твердого сплава создают большие неудобства как при их нзготонленни, так н при эксплуатации. Недостатки резцов составной конструкции можно устранить за счет применения резцов сборной конструкции (рис 2.7, е). Резей снабжен сменной резцовой

Рнс. 2.7, О1 резные резцы и резин для тяжелы к станков

вставкой с припаянцан пластиной из твердого сплава. Вставку закрепляют винтом в корпусе резца. Сила резания

ва-лринн мается базовыми поверх пост ям и корпуса, н」которые опнряегся раковая встзлкл В релультлге «инт крепления ножа разгружен ат с мл резвиня. и его иаэмяченнс сводятся к тому, агпбь/ поверхности 0нз“ро8〃н"н истзяк” придать к базам корпуса. Пким образом.巾актнчес・ мн для крепления вставки нспа'/ьзована ста резаняя На схеме результирующая 夕 аставляюгпил сил『..и & направлени под углом 中 по огношенню к сила Р, н проходит справа от точки Л. обеслсчи- ваа отсрсгвне опроклдывлюшкх момен* т& действуюших на встовку. При реза-

ф равен 19-75й в зависимости 7P黑常 Зн皿 |39J・ Знамен угла ьЛе^ст учитывать прн проектнрованин £。6工 Резиов- Реэен снабжен стружко- завквателем. В»пгг крепления 尸ружкоза- :мвиття будет разгружен от деистпующНх CGH его рабочая поверхность будет рааюложена »оД умом не более 45° Г1о отношению к опорной поверхности.

резцы, оснащенные многогранными гперОосплабными пластинами с их механи. чесЮ1М креплением к корпусу инструмента (рнс. 28 а), ишроко распространены вследствие нх сушествснных преимуществ

\

<

0/5

〃丿

心"心恤川”…叫叫"心

Emm сплава

浦

痴 2a 伝叫 оснншенкые W

^ООсрнутц

па сравнению с твердосилавнымн ни- струментнмн составной конструкции, у которых пластины с корпусом ccieani^Hu ппАк。％ К преимуществам резцов, оснащенных многогранными пластинами, ел。 дует отнести следующие.

. Повышение прочности лезвии из-за отсутствия внутренних напряжений. «ознн・ клюшхх при панке.

Пивышение надежности и долговечности. так как опорная поверхность пол пластиной в корпусе резиа может иметь пнеокую твердость. В этом случае в кор. нусе резца “сжет быть использовано дп 100 пластин. Для увеличения лолговеч- ности корпуса под режущей пластиной устананливают опорную твердосплавную пластину. R результате чего в корпусе может быть изношено ло 150 пластин.

Экономия конструкционной стали вследствие многократного нсполкования корпуса резца.

Отсутствие операции затачивания pu3UOR После нзнашннаиня достаточно либо повернуть пластину, либо заменить ее.

Болыпинстпо типоразмеров п.юстнн имеют фасонную форму псрелкей иоперх- ности, обеспечниающую ломание или завивание стружки. Для пластин с плоской иереднеП поверхностью предусмотрены многогранные иластини-стружколомы. которые применяют в тех случаях, когда диаметр вписанной окружности пластины ранен 6.35 нам 9.525 мм.

IIjiiouichiiijc пластины перерабатывают. извлекая вольфрам н другие дорогостоящие гчементы, которые вновь используют для изготовления твердых спля- BOR.

Конструкинн резион. оснащенных многогранными пластинами, отличаются большим ракниобразием применяемых спосо； бон крепления. Эти способы креплений можно свести к нескольким схемам (рнс. 2,8, 6—д}. Крепление прихватом^ (рис. 2.8, б. е) прнменяют для пластин б^з отверстий. в том «шеле из керамических ма* терналои. Пластину устананливают и.за・ крытый паз н базируют по опорнин н боковым поверхностям. При зтпм обе- сиечнвастся нысикая точность базирования пластнм н высокая налсжность

крепления. На резцах для обработки готовок на стали можно применять

^гружколом. Этот метоп, крепления приме- никге также па концевых фрезах н рас- Т5【нмх инструментах.

Возможно применение поворотного эле- мента (рычага, качаюшего штифта) или косМ тяги (рис. 2.8. в, «■ — «}. обе- спечнвающнх прижим пластины к боко- внм поверхностям закрытого паза кор- пуса. Этог метод применяют для кре- ппеннн luiacTHii с отверстием, он обеспечивает высокую точность базирования, однако не гаратирует точного прилегания опорной поверхности пластины к опор* ноВ поверхности на корпусе. Устране- нме зазора обеспечивается прижимом пластины от руки прн затягивании крегт- «леннн Достоинство этого способа — отсутствие выступающих деталей крепления. Способ крепления пластин, показан- ник на рнс. 2.8. к. исключает необходимость применения вннта в конструкции резца. Для попорпта и замены пластины достаточно сжать пружину (на рнс. 2.8, ж, з п к точка, относительно которой поворачивается деталь крепления пластины. обозначена буквой М)

Схема крепления, приведенная па рис. 2.8. г, нредусматрнваег применение пластин с коническим отверстием для крепления винтами с конической головкой Ось пинта 3 едпкнута на 0.15 мм относительно отнерстня пластины (рнс. 2.8, я), что обеспечивает прижим пластины 2 к опорной н боковым сторонам / закрытого паза. Крепление отличается простотой и ПОЛУЧ1ЫО за последние годы широкое распространение. Его применяют также на кониевых фрезах н расточном инструменте.

Крепление пластины между штифтом и клином-прихватом (рис. 2 8. & м] прижимает пластину к спорниА поверхности. Закрытый паз для базирования пластины по ес боковым пгнерхносгим отсутствует, поэтому прн повороте м замене пластины вершина ее занимает произвольное положение. Конструкция резиа менее трудоемка. чем ранее рассмотренные, н ее следует применять только на унипсрсальном оборудовании Конструкции, прицеленные на рнс 2.8. б. в. г. можно прнмс-

Рмс 2,9. Рсзцоаыг нпаикнРмс 2,9. Рсзцоаыг нпаикнугол 屮 получают попоротом пллстины н кляня, после чего клин затягивают винтом. Штифт запрессован в корпусе резца.山я инструментов, оснащенных многогранными пластинами без задних углов.угол 屮 получают попоротом пллстины н кляня, после чего клин затягивают винтом. Штифт запрессован в корпусе резца.山я инструментов, оснащенных многогранными пластинами без задних углов.Рне 2.11. Конструкция резил, обеспечнваюшня изменения главного угла и плннсРне 2.11. Конструкция резил, обеспечнваюшня изменения главного угла и плннс

Рмс 2,9. Рсзцоаыг нпаикн

Рмс 2,9. Рсзцоаыг нпаикн

угол 屮 получают попоротом пллстины н кляня, после чего клин затягивают винтом. Штифт запрессован в корпусе резца.

山я инструментов, оснащенных многогранными пластинами без задних углов.

угол 屮 получают попоротом пллстины н кляня, после чего клин затягивают винтом. Штифт запрессован в корпусе резца.

山я инструментов, оснащенных многогранными пластинами без задних углов.

Рне 2.11. Конструкция резил, обеспечнваюшня изменения главного угла и плннс

Рне 2.11. Конструкция резил, обеспечнваюшня изменения главного угла и плннс

нять …У^кверезльном。甯『累： так и на автоматических линиях 1 ках с ЧПУ при условии испо-п»зипа11 常益 повышенной точности, ретины повышенной точности R сочетании . к е« ^нием. обеспечиваюшим точную устано kv пластин при их повороте н” замене, полюляют избежать повторной настройки резца на размер.

Кроме регион стандартиых размеров， многогранными пласт-ннами оснащают резцовые hew (рнс. 29 • Вставки делают длиной 40- 6U мм с рег)'.чнровочными пинтами (рис. 2.9, а) или без нн.ч (рис. 2.9, 6) Ирименнют резцовые вставки на инструментальных блоках стянков-явтома- тов м на комбинированных расточных инструментах. Регулировочные винты служат для насгройки инструмента на размер. Крепят вставки н корпусах инструмен-

тив винтами.

Многогранные пластины, обычно трех- гранной формы, применяют для некоторых типов специальные резион, например, прорезных (рнс. 2.10, д), предназначенных для обработки канавок. Для обработки детален с повышенными прилусками при подй>1ах более I мм применяют резцы с

нертикальным расположением многранноП пластины (рис. 2.10, 6). Такое расположение пластины увенчивает ее прочность. Пластины могут быть спецназь- ным% с размерами до 40X40 мм н тол- шиноЛ 10 12 мм для резцов тяжелых (рнс. 2.10. а) и специальных (рнс. 2.10. г) станков. Последний предназначен для обработки нрофмля /келезнодорожны х колее на сииииа.1Ы1Ых станках.

Применение многогранных пластин поз- вапнет снизить номенклатуру резцив, отли- чающихся различными углами 屮，путем

Рнс. 2.10. Спеинальные резцы, оснащенные М1югогранними пластинами из твердого сплава

создания специальных конструкций, обе- спечинаютих поворот пластины о корпусе резца (рис. 2.11). Особенность конструкции состоит в том, «по пластину закрепляют между штифтом и ilimhom. Опорная поверхность 1снша выполнена конической и упирается в коничес кую поверхнпсть в корпусе резца. Требуемый

Осо Лто0〃оОсо Лто0〃оРис. 2.12. Параметры расположения ппорноА по. верхности многогранной пластины в корпусе инструментаРис. 2.12. Параметры расположения ппорноА по. верхности многогранной пластины в корпусе инструментарасчет параметров установки пластин、 корпусе инструмента сводится к решению |37] слелуютих задач.

Осо Лто0〃о

Осо Лто0〃о

Рис. 2.12. Параметры расположения ппорноА по. верхности многогранной пластины в корпусе инструмента

Рис. 2.12. Параметры расположения ппорноА по. верхности многогранной пластины в корпусе инструмента

Определение формы пластины, т. е. числа “ ее граней.

Опреле^енне положения плоскости N —N (рис 2.12), расположенной под углом 卩 <л ноеительно главной режущей кромки. В ^той плоскости необходимо повернуть п.истину на угол 卩 для получения заданных главного а и вспомогательного а» задних углов. Этих данных

достаточно ajh проектирования пластину у резцов.

Число граней пластины [37|

〃 =360/(q，+q・i).

где ср и q I - соответственно

паза подпаза под<2.1) заданные<2.1) заданныеглавный и вспомогательны» углы в плане.

паза под

паза под

<2.1) заданные

<2.1) заданные

Дробное шачение и округляют до целого, изменяя 屮％ который должен быть в пределах 5 -31.

Положение плоскости N —N отмоем- тельно главной режушей кромки определяется углом В：

.』*,_(2.2}

кр~ tgoj+tgacose

где е — угол при вершине пластины, е=180(м-2)/п.

Угол ц рассчитывают по формуле

3(23)

tgl'= ship'

Ф^еоонА1УГЛОВ В н » необходимо для Резка Г за 口映 пластину в корпусе noast^ К° 皿。ума 口 удобнее нс- 呼7…"Рямой.呻一 N — N、Р"°" к ℃' нвалн. и плоскостьюФ^еоонА1УГЛОВ В н » необходимо для Резка Г за 口映 пластину в корпусе noast^ К° 皿。ума 口 удобнее нс- 呼7…"Рямой.呻一 N — N、Р"°" к ℃' нвалн. и плоскостью*=++0-90°(24)

Ф^еоонА1УГЛОВ В н » необходимо для Резка Г за 口映 пластину в корпусе noast^ К° 皿。ума 口 удобнее нс- 呼7…"Рямой.呻一 N — N、Р"°" к ℃' нвалн. и плоскостью

Ф^еоонА1УГЛОВ В н » необходимо для Резка Г за 口映 пластину в корпусе noast^ К° 皿。ума 口 удобнее нс- 呼7…"Рямой.呻一 N — N、Р"°" к ℃' нвалн. и плоскостью

Уста^и*Ре3ер0Ва，，ИЯ паза корпус резца ■ _VI мнвают в поворотных тисках и в ризонтальной плоскости поворачивают

Y「°」1 屯 а в вертикальной плоскости — угол ц. При этом опорная поверх- сть ,10Д п』астнну располагается uapan- пельно поверхности стола фрезерного станка, м корпус резиа можно повора- Чи®ать на Л1°бой угол вокруг вертикаль- н°П осн прн фрезеровании боковых опор- ннх поверхностей паза.

При проектировании расточного ннстру- мента н тоцовых фрез надо иметь зна・ ченнн радиального % н осевого уп передних углов. Если КК=1, то К& =

= tgU и МК=1/4пц>. Тогда точного инструмента

4州=史卜3珅； LgYH = tg、slnW.

а для торцовых фрез

для рас-для рас-(2.5|(26)(2.5|(26)tgVi=tgRslm|>； tgYu=tg|icosM>.

для рас-

для рас-

(2.5|

(26)

(2.5|

(26)

/ Резцы с режущими

(271(2.8) элементами из(271(2.8) элементами изсверхтвердых инструментальных материалов. В качестве режушнх элементов используют природные илн синтетические алмазы н материалы на основе кубн： ческого нитрида бора (композиты) массой

(271

(2.8) элементами из

(271

(2.8) элементами из

до [—3 кар в зависимости от длины режущей кромки /. = 5G—0.86G-. где G — масса режущего элемента.

Алмазные резцы применяют для обработки заготовок из цветных металлов н сплавов, стеклопластиков, пластмасс н некоторых других материалов. Композиты (эльбор-P. гексашгг-Р) применяют для об- паботки заготовок нз закаленных^ сталей * чугунов. В связи с невысокой проч- Нос；ыо сверхтвердых материалов возможна Лншь чистовая м 吧户丁四 обра- хотка с небо-льшой глубиной резания и большой подачей Эффективность рнбо- ^з.юв нз сверхтвердых материков 『5^6 раз Оыше эффектнвногтк работы твердосплавных резиоа， 5a

Риг. 2 15. Фасонные резцы

ется 8 направлении ее оси. Радиальный резей образует весь профиль заготовки ид>|овременно В результате на заготовку действуип рачительные силы резания, которые могут привести к деформированию заплонкм н поннленню кибрацни Вершима тии<енциалы101 о резца устанавливается по кмсвтел1>моА к миннмальниму радиусу обрайапакасмой заготовки 11ередпия по- мряиооь ра<Ш1лагастся иоа углом 牛 по iHHOiuenHiu к оси заготовки, ибеспечиная не одповремешюе, a nouienciiHoe профили- ромкш? юделия Вслед<тние ут。。〉резко смижпыся сипа резамнн и уменьи1ается веротт1юст1> иипелення вмПраинн. Танген

価

циальными резцами можно обрабатывать нежесткие запггевкн большой длины

По расположгник! оси отверстия или базы крепления резца： с параллельным расположением иси или базы крепления резца относительно оси заготовки (см рис. 2.15, 6. в); с наклонным расположением оси отверстия или базы креплении резца (см рис. 2.15, <). е) 11ослслнис используют дли увеличения задних углом пи про<|)н』н)резиа ирн обработки заготовок, имеющих прямолиней- ные учиокн. перпендикулнрные к се оси. Ползиа |М!зцив осуществляется r наирав- ■леннн. перпендикулярном к базам установки резца.

Рис. 2.16. Резцслсржателн для крепления 申аРис. 2.16. Резцслсржателн для крепления 申аные для 小 Дл'!Яные для 小 Дл'!Ясонных резцов: перхав а - ирнзматнмеского; / -巳二関*：\，лмр。銅丁 Кн； 2 - кирнус： 3 - р«еи; 4 吧“心心 рема, резин пи иысоте. Д нрмхвит 2" •инн?； 7 шпонка: по»<)р<п« ”6ма J - круллопг / корпус. *叱 ги/н； 5 PH• того “ктири рычага; *— 01b.二 .„,.uencp*are “dr： 6 _ ррлец; 7 — гиПкп крепло I и1110цмн; JW； Л-；И1*Т： 9 пинты регу—Р。/同м*tt— шпонкисонных резцов: перхав а - ирнзматнмеского; / -巳二関*：\，лмр。銅丁 Кн； 2 - кирнус： 3 - р«еи; 4 吧“心心 рема, резин пи иысоте. Д нрмхвит 2" •инн?； 7 шпонка: по»<)р<п« ”6ма J - круллопг / корпус. *叱 ги/н； 5 PH• того “ктири рычага; *— 01b.二 .„,.uencp*are “dr： 6 _ ррлец; 7 — гиПкп крепло I и1110цмн; JW； Л-；И1*Т： 9 пинты регу—Р。/同м*tt— шпонки票臨眞=曰竊(СМ. рнс. 2.15, 8)； С ВИНТОВЫМИ票臨眞=曰竊(СМ. рнс. 2.15, 8)； С ВИНТОВЫМИ

Рис. 2.16. Резцслсржателн для крепления 申а

Рис. 2.16. Резцслсржателн для крепления 申а

ные для 小 Дл'!Я

ные для 小 Дл'!Я

сонных резцов: перхав а - ирнзматнмеского; / -巳二関*：\，лмр。銅丁 Кн； 2 - кирнус： 3 - р«еи; 4 吧“心心 рема, резин пи иысоте. Д нрмхвит 2" •

инн?； 7 шпонка: по»<)р<п« ”6ма J - круллопг / корпус. *叱 ги/н； 5 PH• того “ктири рычага; *— 01b.二 .„,.uencp*are “dr： 6 _ ррлец; 7 — гиПкп крепло I и1110цмн; JW； Л-；И1*Т： 9 пинты регу—Р。/同м

*tt— шпонки

сонных резцов: перхав а - ирнзматнмеского; / -巳二関*：\，лмр。銅丁 Кн； 2 - кирнус： 3 - р«еи; 4 吧“心心 рема, резин пи иысоте. Д нрмхвит 2" •

инн?； 7 шпонка: по»<)р<п« ”6ма J - круллопг / корпус. *叱 ги/н； 5 PH• того “ктири рычага; *— 01b.二 .„,.uencp*are “dr： 6 _ ррлец; 7 — гиПкп крепло I и1110цмн; JW； Л-；И1*Т： 9 пинты регу—Р。/同м

*tt— шпонки

票臨眞=曰竊

(СМ. рнс. 2.15, 8)； С ВИНТОВЫМИ

票臨眞=曰竊

(СМ. рнс. 2.15, 8)； С ВИНТОВЫМИ

юшимн (см рис. 2 15, ж). Винтовые образующие позвшшкп увеличить задние углы резца при обработке с радиальной подачей заготовок, имеющих прямолинейные участки, перпендикулярные к ее з“・

. По расположению передней поверхности: с положительным (или равным нулю) передним углом: с положительным передним углом и углом А наклона режущей кромки (см. рис. 2.15. з). Такне резин позволяют увеличить точность обработки деталей, имеющих конические участки.

По конструкции: цельные; составные, например с припаянными пластинами

И3 твердого сплава lev. рнс. 2.13, и) Геометрические параметры фасонных

резцов. При проектировании резиа задают

передний т н задний а углы для точки профиля резца, обрабатываюшеи мини

мальный рзднус 门 заготовки в плоскости. перпендику.пярноЙ к осн заготовки (рнс 2.17, а). Для круглых фасонных резцов смещение его осн 八 от

линии центров заготовки для получеиия угла а составляет ruS!na. где га — наружный радиус резиа. Углы ант являются

радиальными, н нх значение изменяется для каждин точки профиля резца, радиус которой % меньше максимальнсхо радиуса резца. На рис. 2.17. а показаны радналь- залний ам н передний 丫】，углы

точки х・точки х・профили резиа с радиусом Угли air н уь будут одинаковы ВССА 89" профиля резца, имеющих радиус гщ. Нз рисунке показаны три таких точкн: Д|； X? к &. Эти точки профиля имеют разные углы н плане 恥(угол В плане — угол между касательной к про- фм.чк» резца и напрамение.м скоросгн подачи «丿.Стойкость резца знинент от значения задних н передних умов в се- ченни. перпендикулнрном проекини режущей кромки на оснонную плоскость

точки х・

точки х・

Углы в нормальных геченнях рассчитывают по формулам

tga.. —tgai.sinq.,，gY・.=曜丫“妬耳・.

Для точек Ж| к 厶 углы в плане 叩勺 н 屮q больше нуля. пиэп>му пе редниг и 'задние \тлы」・，н у.а будут положительными, а для точки 片① в которой угол <р=0・ они раины нулю На учметке

5?

pHc. 2 V皿皿血小緑呐9f -my WE”…)« «Wl— (丈)круглого фасониаго резиа

/-2 профиля резиа будет происходить интенсивное нзнашиванне. 1ак как на нем нормальные задний и передний углы равны (гулю Плн резца, ось которого парал- ле.пьпа оси за готовки, упелнчннать задние \г』ы на участке профиля /—2 нельзя, поэтому режущая кромка для уменьшения П^ния задней поверхности об обработанною поверхность оформляется так. как показано на рис. 2.17. б. я. Передний угол 負 ив участках профам я с малыми значеннямн угла 屮 можо увеличить за- точкой лунки вдоль режущей кромкм (рнс. 217. н.?|.

В тех случаях, когла требуется высокая стойкость резца при обработке заготовки, участкв профиля которой перпендикуляр- з х ovii, следует применять резцы с осью, наклоненной к оси заготовки, нлн приме- нить рз1& с нннто&оП образующей. Нн рис. 2.17, d принедеиа схема опрс・ mtneiiHw йслнчмиы радналиних персднетх) 00

、(и заднего ан углов для произвольной точки .V профиля призматического резка

Круглые фасонные резцы. Проектирование круглых фасонных резки в предусмат・ рнвает решение следующих задач: а) назначение к расчет геаметрнчееккх и кон- сгруктионых параметрон, 6) профилирование резма, т. е. определение его профиля в осевом сечении.

Конструктивные параметры круглою фасонного резца с его односторонним креплением на осн приведены на рмс・ 2.17. д. Одностороннее крепление применяют 山川 резцов птринон 8 по 30 мм. При ширине резца больше 30 мм применяют лнустирииние крепление, при котором ось для усганонки резни имеет дне опоры Дия резцов с двусторонним креплением не делают выточку диаметром dn и длиной 厶,в которой раз менка <лс я 1олонка осп. Слева ит писл^дней точки профиля детали на резце дело ют попрезку, определи юшук»

КЗ.КЗ.产а» 1产а» 1былбылa —a —где f= 0,4。- та山нна ст丁嚣嗎:; e=3…8 мм - пространетв 旧""収"。. стружки： /—х — m"一 соответ-филя резца, мм;入叫 \ минимальный ственно максимальный аиачен|,с 儿 радиусы /четали. раечет，К*оГО пяти Дна， округляют но целого. кРа, у^ьЯмн &= метр буртнка с ториоо^мн поД го- =(15.丄7)d Днаметр ны^ * Евку осн d“=l.4D+ \ли>1нной /尸5 ..8 мм АМН МФМ"где f= 0,4。- та山нна ст丁嚣嗎:; e=3…8 мм - пространетв 旧""収"。. стружки： /—х — m"一 соответ-филя резца, мм;入叫 \ минимальный ственно максимальный аиачен|,с 儿 радиусы /четали. раечет，К*оГО пяти Дна， округляют но целого. кРа, у^ьЯмн &= метр буртнка с ториоо^мн поД го- =(15.丄7)d Днаметр ны^ * Евку осн d“=l.4D+ \ли>1нной /尸5 ..8 мм АМН МФМ"длина частидлина частизверстня L =0,25(8-1」： 8 = 1&+% ++6...8), где 8 — ширина резиа: L —зверстня L =0,25(8-1」： 8 = 1&+% ++6...8), где 8 — ширина резиа: L —山нрнна подрезкиНа чертеже резма обязательно указывают расстояние H=resin(a4-',') от олос・ костн передней поверхности до осн резиа, которое нужно выдерживать при переточках реэиа, которое нужно выдерживать при переточках резца, так как это обеспечивает сохранение его профшшПрофилирование круглых фасонных резцов при гшралле/ьмом расположении осей резца и детали. Нз-за наличия передних н задних углов профиль резиа山нрнна подрезкиНа чертеже резма обязательно указывают расстояние H=resin(a4-',') от олос・ костн передней поверхности до осн резиа, которое нужно выдерживать при переточках реэиа, которое нужно выдерживать при переточках резца, так как это обеспечивает сохранение его профшшПрофилирование круглых фасонных резцов при гшралле/ьмом расположении осей резца и детали. Нз-за наличия передних н задних углов профиль резиав его осевом сечении будет отличаться от профиля детали в осевом сечении. Высота профиля резца меньше высоты профиля детали в сечении, перпендикулярном к осн детали. Для обеспечения необходив его осевом сечении будет отличаться от профиля детали в осевом сечении. Высота профиля резца меньше высоты профиля детали в сечении, перпендикулярном к осн детали. Для обеспечения необходи

КЗ.

КЗ.

产а» 1

产а» 1

был

был

a —

a —

где f= 0,4。- та山нна ст丁嚣嗎:; e=3…8 мм - пространетв 旧""収"。. стружки： /—х — m"一 соответ-

филя резца, мм;入叫 \ минимальный ственно максимальный аиачен|,с 儿 радиусы /четали. раечет，К*оГО пяти Дна， округляют но целого. кРа, у^ьЯмн &= метр буртнка с ториоо^мн поД го- =(15.丄7)d Днаметр ны^ * Евку осн d“=l.4D+ \ли>1нной /尸5 ..8 мм АМН МФМ"

где f= 0,4。- та山нна ст丁嚣嗎:; e=3…8 мм - пространетв 旧""収"。. стружки： /—х — m"一 соответ-

филя резца, мм;入叫 \ минимальный ственно максимальный аиачен|,с 儿 радиусы /четали. раечет，К*оГО пяти Дна， округляют но целого. кРа, у^ьЯмн &= метр буртнка с ториоо^мн поД го- =(15.丄7)d Днаметр ны^ * Евку осн d“=l.4D+ \ли>1нной /尸5 ..8 мм АМН МФМ"

длина части

длина части

зверстня L =0,25(8-1」： 8 = 1&+% +

+6...8), где 8 — ширина резиа: L —

зверстня L =0,25(8-1」： 8 = 1&+% +

+6...8), где 8 — ширина резиа: L —

山нрнна подрезки

На чертеже резма обязательно указывают расстояние H=resin(a4-',') от олос・ костн передней поверхности до осн резиа, которое нужно выдерживать при переточках реэиа, которое нужно выдерживать при переточках резца, так как это обеспечивает сохранение его профшш

Профилирование круглых фасонных резцов при гшралле/ьмом расположении осей резца и детали. Нз-за наличия передних н задних углов профиль резиа

山нрнна подрезки

На чертеже резма обязательно указывают расстояние H=resin(a4-',') от олос・ костн передней поверхности до осн резиа, которое нужно выдерживать при переточках реэиа, которое нужно выдерживать при переточках резца, так как это обеспечивает сохранение его профшш

Профилирование круглых фасонных резцов при гшралле/ьмом расположении осей резца и детали. Нз-за наличия передних н задних углов профиль резиа

в его осевом сечении будет отличаться от профиля детали в осевом сечении. Высота профиля резца меньше высоты профиля детали в сечении, перпендикулярном к осн детали. Для обеспечения необходи

в его осевом сечении будет отличаться от профиля детали в осевом сечении. Высота профиля резца меньше высоты профиля детали в сечении, перпендикулярном к осн детали. Для обеспечения необходи

н детали, н служащей для облегчения 刺отрезного ризиа Ясная сторона ра" зкн аолжна располагаться на рас- "°?ннн 2.. 3 мм от наружного диаметра Ь° Попрезка имеет угол в плане

мо для тс「。. чтобы задний угол ' положительным. Правую сторону

由нт резиа делают длиннее вылета пР吋на 2—3 мм с учетом погреш-

"Р[； вылета прутка и для фиксации н° еН11Я точки / при последующей 11 器езке торна детали. На правом торце 吗располагается буртик с торцовыми Р°6ьнмн, число которых z=32...34・ Для то- ” чТобь1 вершины зубьев были одинаковой нн& “к фрезеруют с поднутрением

„од углом н； ■=*，亜 z —心° торцовых зубьев.

Ппц проектировании фасонных резцов 二力 vs』皿 вершине зуба выбирают и префах 10—12, Передний угол у ；м6：р№ н зависимостп от свойств мате- заготовки: от нуля при обработке 需:а к бронзы до 25-30° при обра- S медн 'в алюминия. Диаметр поса- ботке мсао.ззпо.зя — для

«очного отверстия D = 0.bM 匕 Je3U0P односторонним креплением: D- Lo,78LW — МН Р严七：霹

резан心2就优з:岂當二:富蓋 зання, приходящаяся на• оекцня

режущей кромки рези , & резиз. длнны режушей кромкиРпоса_

Рассчитанный по 屮。РМ?吗器\，叩「 дорого отверстия округляют 爪。ЕНН р

кого значения.

Наружный диаметр резиа

cos а

мой точности фасонного профиля деталн высотные размеры профиля фасонного рез- иа необходимо корректировать. Осевые

размер— на искажаются

Корректировку профиля фасонного резца производят по характерным точкам детали (точки /-9 на рнс.巳"・二 览 Точкв находятся на -ыке участку

* Y嚣：黑:瑞黑:

рапнуса ℃?] ；；金：2.17. *)：

фасонного профиля рез у

m nrisinq,4==ficosv；4”11=т"/ArU〃co5YmGu.AlA；

q=a + Y：4 = %sEW；B. = r^^R. = Bi— &；

Ig4『〃/Ba：，:匸—

определяют ра- Аналогичным 0^ точек фасон- днусы 呻У"'： % р】・ 2 18 пртмнп 黑;「當爲 профиля круглого Фасок- 4контрил* Профиль Ф^ плоекнх и1аблокоп. Кон руют с noMQUtw的

爲識繡"…m2ЗВм круглого爲識繡"…m2ЗВм круглого9 2.2. ПРОТЯЖКИ9 2.2. ПРОТЯЖКИ面面■ Форму. Г^~■ Форму. Г^~явнженке иявнженке инои. понои. по

爲識繡"…m2ЗВм круглого

爲識繡"…m2ЗВм круглого

9 2.2. ПРОТЯЖКИ

9 2.2. ПРОТЯЖКИ

面

面

■ Форму. Г^~

■ Форму. Г^~

явнженке и

явнженке и

нои. по

нои. по

恭河岁飞喘牌

“"…吁\3皿，за My

-&Л-

Q” ：®“““心' nupgAeabMuQ

=\Х7^

心9"门 расчета：

:М小方叶；

』，qqo§Y；ZnYgm 忌

4,=，.”)，»,;

&=4-4;

中=a + y；Н. "皿，

Искажение профиля iferibieti при обработке фасонные речами. Искажение профиля ми конических участках связано с тем. чти киническая поверхность пересекается с плоскостьк». нс проходящей через ось резин Коиическпе участки на резце, а следовугелкно, и на дета.чн. будут иметь криволинейную образующую (гиперболу) выпуклую на резце и вогнутую на летали 112].

Погрешность профиля детали может быть умешилсна. если круглый фасонный резен выпо.'нпп!. с углом 入，опрслсляемым по формуле 唱入=ZsiiiY/厶，где 厶 и 厶― соответствелно глубина и л>'1лна конического участка профиля детали.

Для достижения наибплыпен тлчнпсти конических участкив профиля деч ал и необходимо применять призматнчс1 кне рези” с yr/ом X. которые сохраняю! пря- молинеЛной ибразуюшук> конипегких участков

Протяжка — многолезвийный инстру мент с рядом последовательно выступаю- 1ДМХ одно над другим лезвий в н」прав・ лении. иерпенликулярном к няирамению скорс?н главного движения, иролнална- ченныи для обрабогки при поступагель- или вращательном мавиим движе- :「(鏡F鏡”贯f価""

'AQ1—83). Большую группу

黑需:：""менАют для обр^отк^ ци- ；黑*関沙 ВНУТРЬwх и наружных по- м北:閣1 制топок с неизменными фор- 閣黑詳Е" "о询供“брс.麟 落課霓m―。伽О-

"оетуПате.пь- 2УМ器喘:嘴 W。- осью кн, cmwiuhhJ ： 1Х*У"1НС кром «улярном К на||пав^!，1，аВЛС，，ИИ，,,еРпеяЛИ- ««я (к осн "皿"")「° лвиже- №—睜」"靠篇К:明募

щая кромка каждого зуба не копирует путь предыдущего, а перемещается параллельно его граскторни с углублением в образованную предыдущим зубом по- верхпость. Таким при|щип обработки реза- ннем называют протягиванием, а применяемый инструмент протяжкам или 叩з нивкой. В протяжках (рис. 2.19. а, 6) сила резання приложена к передней рабочей частн инструмента, при этом деформируется корпус инструмента (деформация растяжения). В прошивнях (рнс. 2.!9. 6) сн』а резания приложена к зпдней рабочей части инструмента, при этом деформи- РУется стержень инструмента (деформа- 吗 сжатия).

каждая режущая кромка в процессе сработки переметаетсн прямолинейно П0стуцателЬ||о ||е “мест двнження подачи “а дубину, исправление результирующего Умения Dr (резания) совпадает с на- ^илением глашюго движения А инсТР-. м°"тн и лезиня. поэтому кннематнческ

геолтетрнческне параметры режущей кромки инструмента равны инструментальным.

Протяжки применяют на протяжных станках с прямилннемным главным движением /)г — движением резания в горизонтальном или вертикальном направленни. Обработка производится при сравнительно невысоких скоростях резания и=£..1О м/мнн; в последнее время выпускают стан- кн для непрерывного протягивания с обеспечением скорости резания 45 м/мин и более.с

Профиль oOpasoDaHHon поверхности определяется формой режущих кромок зубьев, поэтому протяжкн относят к фасонным пезвийным инструментам сиеинального назначения, применяемым для обработки „онерчнопей опрелеленнин 巾ормы и раз・ "епов Исполкоют прогяжкн 1.Рснмуще- в массовом н крупноссркПиом ^онзвидстбах. и также п мелкогернйним 僚ЗВОАЕС 3 Обр^ткк "。呷ХНУ 或 工.…W邮ЕНХ g 8P“. M P№・

Рнс. г21). Виды отверстий, полученных протнп!винием

рам В основном их применяют дли обработки круглых, шлнцепых. многогранных н других отверстий, а также шпоночных канавок <рм. 220), наружных поверхностей. прямолинейных пи длине. Их применяют для получения деталей диаметром нлн шириной от 6 -8 ди 100 мм н более. Возможное обработки ограничиваются возможностями протяжного станка, силон таги, создаиаемон приводом на хвостовике протяжки, длиной рабочего хода ползуна В отдельных случаях протяжки работают с вращц тел иным главным дниже- нмем н нх применяют для обработки поверхности пращення.

При обработке протяжками припуск енн- мнется одновременно режущими лезвиями нсскл1ьких зубьев, что и определяет нз・ тую произвидительност1. процесса Обра- ботка, в том числе и сложных поверх- ноггс口 заготовок, осуществляется за один рмбам* ход инструмента, благодаря чему евмрэшьется вспомогательное иреМН и обеп1ечнваггся высокая точниси. взиимно- горзсп.моженкя элементов 叩口巾нля обра* ОотаниоА пивецхности.

При обработке отверстии обеспечивается точность в пределах 7—9-го квалнтетов. параметр шероховатости обрабоганнон поверхности 年=0.32 .2,5 мкм, и производительность попьипаегся в 3—12 раз по сравнению с другими способами мехэин- ческой обработки резанием

Имеются примеры применения протяжек в технологических процессах механической обработки в условиях ГПС

При внутреннем протягиианин обработка происходит внутри заготовки, стружка формнруется в замкнутом пространстве канаикн. что затрудняет ее образопачие н отвод, затруднен подвод СОЖ. и наблюдать за процессом резания невозможно.

Предварительно отверстие в заготовке для обработки внутренними протяжками делают круглой» сечения, легко тех поло- гпческн получаемое сверлением, растачп- нмннем и друтми аналогичными методами. Припуск, опавляемый на обработку про- тяжкой, зависит от качества прелварнтель- 1,0 обработанного огвсрстия, его размеров, диаметра d н плины 厶；ориентиривочио припуск на диаметр

Внутренняя протяжка имеет (ркс.2.21,研 следуюшие аснивные конструктивные элементы (части) хвостовик с длинен /)служит для закрепления протяжки в патроне протяжного станка н передачи силы резания, шейку длиной /? (соединительная часть). переходной направляющий конус длиной 厶.переднюю на правяякицую плиной 厶，рабо*|ую часть длиной ® которая состоит из участков длнноП /& с черна вы ми зубьями, длиной " с переходными н чисто- вымн зубьями и участка R с кал и брую- тнмн зубьями, заднюю направляющую часть длиной /» н задний хвостовик длиной /|0.Положение протяжки на горизонтальнопротяжном станке перед началом рабочего копа прииедсно на рнс 2.19, а. Заготовку / устанэвлииают на передней направляющей протяжки (панна I。и прижимают к торну фланна 2, закрепленного на опорной планшайбе 3 станка. Хвостовик протяжки длиной /1 крепится в зажммном патроне 4 станка. Прн включении рабочего хода ползуна (движение резани» Ce=D/ режущие зубья протяжки. перемещаясь в отверстии заготовки, срезают припуск. Окончательно поверх-Внутренняя протяжка имеет (ркс.2.21,研 следуюшие аснивные конструктивные элементы (части) хвостовик с длинен /)служит для закрепления протяжки в патроне протяжного станка н передачи силы резания, шейку длиной /? (соединительная часть). переходной направляющий конус длиной 厶.переднюю на правяякицую плиной 厶，рабо*|ую часть длиной ® которая состоит из участков длнноП /& с черна вы ми зубьями, длиной " с переходными н чисто- вымн зубьями и участка R с кал и брую- тнмн зубьями, заднюю направляющую часть длиной /» н задний хвостовик длиной /|0.Положение протяжки на горизонтальнопротяжном станке перед началом рабочего копа прииедсно на рнс 2.19, а. Заготовку / устанэвлииают на передней направляющей протяжки (панна I。и прижимают к торну фланна 2, закрепленного на опорной планшайбе 3 станка. Хвостовик протяжки длиной /1 крепится в зажммном патроне 4 станка. Прн включении рабочего хода ползуна (движение резани» Ce=D/ режущие зубья протяжки. перемещаясь в отверстии заготовки, срезают припуск. Окончательно поверх-

Внутренняя протяжка имеет (ркс.

2.21,研 следуюшие аснивные конструктивные элементы (части) хвостовик с длинен /)служит для закрепления протяжки в патроне протяжного станка н передачи силы резания, шейку длиной /? (соединительная часть). переходной направляющий конус длиной 厶.переднюю на правяякицую плиной 厶，рабо*|ую часть длиной ® которая состоит из участков длнноП /& с черна вы ми зубьями, длиной " с переходными н чисто- вымн зубьями и участка R с кал и брую- тнмн зубьями, заднюю направляющую часть длиной /» н задний хвостовик длиной /|0.

Положение протяжки на горизонтальнопротяжном станке перед началом рабочего копа прииедсно на рнс 2.19, а. Заготовку / устанэвлииают на передней направляющей протяжки (панна I。и прижимают к торну фланна 2, закрепленного на опорной планшайбе 3 станка. Хвостовик протяжки длиной /1 крепится в зажммном патроне 4 станка. Прн включении рабочего хода ползуна (движение резани» Ce=D/ режущие зубья протяжки. перемещаясь в отверстии заготовки, срезают припуск. Окончательно поверх-

Внутренняя протяжка имеет (ркс.

2.21,研 следуюшие аснивные конструктивные элементы (части) хвостовик с длинен /)служит для закрепления протяжки в патроне протяжного станка н передачи силы резания, шейку длиной /? (соединительная часть). переходной направляющий конус длиной 厶.переднюю на правяякицую плиной 厶，рабо*|ую часть длиной ® которая состоит из участков длнноП /& с черна вы ми зубьями, длиной " с переходными н чисто- вымн зубьями и участка R с кал и брую- тнмн зубьями, заднюю направляющую часть длиной /» н задний хвостовик длиной /|0.

Положение протяжки на горизонтальнопротяжном станке перед началом рабочего копа прииедсно на рнс 2.19, а. Заготовку / устанэвлииают на передней направляющей протяжки (панна I。и прижимают к торну фланна 2, закрепленного на опорной планшайбе 3 станка. Хвостовик протяжки длиной /1 крепится в зажммном патроне 4 станка. Прн включении рабочего хода ползуна (движение резани» Ce=D/ режущие зубья протяжки. перемещаясь в отверстии заготовки, срезают припуск. Окончательно поверх-

^d = 0.006rf -г (0,1 — D.2W"! .(2.g)

В ГОСТ 21)364 — 74 и 20365— 74 установлены припуски под обработку цилиндрических отверстии протяжками переменного резания с обеспечением допуска 〃7— "12: при диаметре d=l0...|8 мм припуск 6产0.6 0,66 мм. при "=19...21 мм 褊= 0.9 мм. при d=22 …3U мм 储= = 1,1 мм. при d = 32...4O мм 6d = 1,2 мм, при d = 42...5O мм М=1,3 мм при d= =52 …71 мм б” =1.4 мм н прн 4 = =75...90 мм ^,l^l.5 мм.

Конструкция протяжек н их общие конструктивные элементы. Протяжки для обработки отверстий называют внутренними. Для отверстин разной формы нх конструкция аналогична, но форма режущих кромок в сечении, перпендикулярном к оси протяжки, различается в соответствии с их назначением в формой обработанной поверхности. Протяжки для обработки внутренних поверхностей имеют вид стержня с симметричным расположением зубьев отноенпгльно осн протяжки. Это обеспечивает (*динаковую симметричную относительно оси протяжки нагрузку от сил резания.

посте образуется калнбр^шнмн зубьимн (длина /л).Диаметр d, хностовика про1ЯЯ<ки 皿】一 жен соответстновать дилл«втру отверстнн патрона станка к быть меньше 1нн ~ 2 мм) диаметра предварительного отверстия заготовки под обработку. 準二 няк>т xrocwsukh нескольких типов (ГОС 4044—70)： круглые с поперечным пазом (рис. 2.22. а) диаметром г/|=*5,..П мм (с отклонением по 〃8), с плоской опорноЛпосте образуется калнбр^шнмн зубьимн (длина /л).Диаметр d, хностовика про1ЯЯ<ки 皿】一 жен соответстновать дилл«втру отверстнн патрона станка к быть меньше 1нн ~ 2 мм) диаметра предварительного отверстия заготовки под обработку. 準二 няк>т xrocwsukh нескольких типов (ГОС 4044—70)： круглые с поперечным пазом (рис. 2.22. а) диаметром г/|=*5,..П мм (с отклонением по 〃8), с плоской опорноЛпояерхлоегью и круглоЛ выточкиЛ (рмс.222.⑴ диаметром di = 4...l8 мм и с круглой пыточной (рис. 2.22. s—d) диаметром 力=風..川0 мм в четырех исполнениях (с отклонением по 48 по диаметру 山 н "II пи диаметру 力).Передняя направляющая (длина 厶) служит для центрирования оси заготовки относительно оси протяжки перед протя- гяпаннсм. В сечении, перпендикулярном к осл протяжки, форма поперечного сечения н размеры передней направляющей соот- векггвуют форме к размерам обрабатывас-пояерхлоегью и круглоЛ выточкиЛ (рмс.222.⑴ диаметром di = 4...l8 мм и с круглой пыточной (рис. 2.22. s—d) диаметром 力=風..川0 мм в четырех исполнениях (с отклонением по 48 по диаметру 山 н "II пи диаметру 力).Передняя направляющая (длина 厶) служит для центрирования оси заготовки относительно оси протяжки перед протя- гяпаннсм. В сечении, перпендикулярном к осл протяжки, форма поперечного сечения н размеры передней направляющей соот- векггвуют форме к размерам обрабатывас-фламиа. установленного станка, до переднегофламиа. установленного станка, до переднего

посте образуется калнбр^шнмн зубьимн (длина /л).

Диаметр d, хностовика про1ЯЯ<ки 皿】一 жен соответстновать дилл«втру отверстнн патрона станка к быть меньше 1нн ~ 2 мм) диаметра предварительного отверстия заготовки под обработку. 準二 няк>т xrocwsukh нескольких типов (ГОС 4044—70)： круглые с поперечным пазом (рис. 2.22. а) диаметром г/|=*5,..П мм (с отклонением по 〃8), с плоской опорноЛ

посте образуется калнбр^шнмн зубьимн (длина /л).

Диаметр d, хностовика про1ЯЯ<ки 皿】一 жен соответстновать дилл«втру отверстнн патрона станка к быть меньше 1нн ~ 2 мм) диаметра предварительного отверстия заготовки под обработку. 準二 няк>т xrocwsukh нескольких типов (ГОС 4044—70)： круглые с поперечным пазом (рис. 2.22. а) диаметром г/|=*5,..П мм (с отклонением по 〃8), с плоской опорноЛ

пояерхлоегью и круглоЛ выточкиЛ (рмс.

222.⑴ диаметром di = 4...l8 мм и с круглой пыточной (рис. 2.22. s—d) диаметром 力=風..川0 мм в четырех исполнениях (с отклонением по 48 по диаметру 山 н "II пи диаметру 力).

Передняя направляющая (длина 厶) служит для центрирования оси заготовки относительно оси протяжки перед протя- гяпаннсм. В сечении, перпендикулярном к осл протяжки, форма поперечного сечения н размеры передней направляющей соот- векггвуют форме к размерам обрабатывас-

пояерхлоегью и круглоЛ выточкиЛ (рмс.

222.⑴ диаметром di = 4...l8 мм и с круглой пыточной (рис. 2.22. s—d) диаметром 力=風..川0 мм в четырех исполнениях (с отклонением по 48 по диаметру 山 н "II пи диаметру 力).

Передняя направляющая (длина 厶) служит для центрирования оси заготовки относительно оси протяжки перед протя- гяпаннсм. В сечении, перпендикулярном к осл протяжки, форма поперечного сечения н размеры передней направляющей соот- векггвуют форме к размерам обрабатывас-

фламиа. установленного станка, до переднего

фламиа. установленного станка, до переднего

мог。отперствпя заготовки с отклонением по посадке 阻 Длина 厶 передней направ, ляюшсЛ ранна длине обрабатываемой По_ оерхпости заготовки, лрн большой дЛИп(? последней /д уменьшается до 0,6 длины об. рабатыаяемои поверхности.

Расстояние /' от переднего торца 叩① тяжкн ло первого зуба должно обеспечить возможность установки протяжки ня станке

〃=/с+А«,~Н|,

где /г? - расстояние от опорного тор^

на планшайбу горца патрона станка: /мг — длина заготовки (см. рИс 2.19. а).*

Наличие переходного направляющего конуса (длина 厶)облегчает установку заготовки на протяжке, обычно 4 = 20 мм

Хвостовик соедннсн с направляющим конусом цилиндрической шенкой (ДЛИНа 厶)，диаметр шенкн па I мм меньше диаметра хвостовика, /? = /- —厶十(2 5) мм.

Задняя направляющая ，电ть (длИна G) служит для центрировани,» протяжки относительно ибрабоганнон иоперхности заготовки при прохождении через нее калибрующих зубьев по <1кончании процес- сз обработки. Форма ее пешере^ного сечения соответствует форме режущих кромок калибрующих зубьев Длина /у рай- ш^ине передней направляющей части а линметр 九 npH|IHMaKlT paRHMM 〃 метру калибрующих зубьев с допуском с авХ7еК，^ra^ на станках 伯:黑普胃「'—Ратом в рабочее вертикты '口*°"伙 96b41"° это станки 卩丁нкального пну}-

^яюшей частью Т *заднем направ-

твнк Р за。*。…貝н喃 хво- форма анчшг1,1-1 росмснныГ, патрон. Его топика /Гм """' Фирме переднего хвое- могут £ 纜?2, б). И размеры позииии размепмп，，Ы "'" "“ °лну->гве Ров пере^его М：；° 回姫 мензне рязме-

Т3ько呻/二:空工而皿"рН рабате ставка " хвостовиком и патроне ^НУть ппн пл ТЭх ЬН0Г0 W может про* "М& к иткс отверстия, что прн・ “снию толщины СЛОЯ. СПИ-

мнсмоги с ннжней поверхности

заготовки. И искажсикю ее 巾。:黑广' размеров Для npenoTBpaiuCl[|,*J ^ : протяжек больших размеров (если 誥工丫 ;х™вн^ 鼠霭 поддерживающее устройство ста謂噥詈 篇篇™。—。；第二

Рассмотренные части протяжки н рабье резания не участвуют и служа? ^я крез个 Центрирования и передачи си" РС** у— материала и образов； нне обработанной поверхности заготовки производится 心в亜мн зубьеп режущей paGoifeji части протяжки.

На рабочей части протяжки (длина 厶)расположены черновые, чистовые и кя- лшбрукрмс зубья. Чистовые зубья имеют меньшим подъем зуба, чем режущие. Режу- шие зубья предназначены 右冃 снятия припуска с обрабатываемой но- верхностн запггевкн. Фирма режущих ”оьеи в сечении, прохоля^ем пере； ось протяжки, приведена на рис. 2.23. а -р. ре- жу山“с кромки обычно расположены в

илкостн. перненднкупярно^ к осн, рае. стояние между лезвиями режущих зубьев, 丁 е uiar р, является одним из асиов-

нзх размеров, определяющих комструк- •П"山не элементы, конструкцию протяжки и ео работоспособность.

Между зубьями расположены стружеч- н“(？ канавки. Форму и размеры зуба 11 стружечной канавки устанавливают исходя из условий возможности резания н образования стружки, размещения стружки в канавке к прочности зуба. °нм зависят от шага зубьев, высоты 儿 стружечнин канавки, ширины 力 спинки (задней попсрхпостн) зуба, переднего т н заднего а углов; оснонанмс канавки Делают х форме дуги радиусом с. 11среднин угил у должен обеспечить хо・ P°uine условия резания »< стружкообра- зонання, при обработке зиготопкн нз ста1nH y=IU…20\ из чугуна у = 5...8°; ши- р”иа Л зуба унелнчнпаетия от вершины к основанию. V внутренних протяжек угол а небольшой (2 -3°). Это необходимо

Win пеболыиого нзменення положения ревущих кромок прн переточках протяжек (переточка производится но передней

з •“* IR3"

初

Рнс. 2.23. Зубьи и стружечные канввмн про* тяжск " —°)・ стружкорадделмгсльные канавки (е. *J

поверхности): у наружных протяжек " = 10с. Прочность зубьев должна быть достаточной не только у новом, но н у переточенной протяжки я коние эксплуатации. Снннку келают или прямони- нМноА под углом и до 35—45° к перпендикуляру к оси протяжки (см. рис. 2.23, а) или по форме балкн равного сопротивления круговой вогнутой формы с радиусом 几=1,6儿(см. рнс. 2.23. А) лля увеличении пространства для размещения стружки.

В некоторых случаях клмавки делают удлиненной формы (см. рнс. 2J3. &), например яри обработке отверстий, прерывистых по д-iнне, или при неабхоли- мости увеличения шига зубьен протяжки для уменьшения силы роза и ня н сихрм - нения размера тела протяжки н унелн- ченмя диаметра опасного сечения П”

65

Прн расчетеПрн расчетеI) размерыI) размерыпротяжек определ я ют:протяжек определ я ют:конструктивных элементовконструктивных элементоврежущей части, исходя нзрежущей части, исходя нзтела протяжки, силытела протяжки, силыпрочностипрочностипротягивания н соот-протягивания н соот-

Прн расчете

Прн расчете

I) размеры

I) размеры

протяжек определ я ют:

протяжек определ я ют:

конструктивных элементов

конструктивных элементов

режущей части, исходя нз

режущей части, исходя нз

тела протяжки, силы

тела протяжки, силы

прочности

прочности

протягивания н соот-

протягивания н соот-

оиредслнют njm расчете протяжку Г.п> б на как ^кнет на llQn^4l^eZc7 НПО тела прптяжкк. которое определяс

прочность лротяжкн

Режушне громки зубьеп обычно pas; лагаю； н плоскости, перпендикулярно!! к направлению плавного движения D,亿= =0) Но иногда нэгоювляют протяжки <• наклонным расположением режушнх кромок н канавок: у внутренних протяжек этп обесдечнваепя винтовой Ф«РУ0Н стружечных канавок, у наружных — на' юояным положением зубьев Наклонное

положение режушнл кромок изменяет направление схода стружки, способствует ее отводу но длине канавки, изменяел направление действия сил резании и вызывает дибяяочное деформирование зубьев

и тела протяжки

Схема резания н форма режущих кромок. Болыиое значение при 叩оектнр。- взннн протяжки имеет схема резания, т. е.

последовательность удаления срезаемого слоя, н схема формиобразоозння поверхности

Схему резаним н форму режущих кро- мок устанавливают в зависимости ит ннзньчення протяжки, требуемого профиля заготовки. Используют все виды схем резанмя. Схему резапня выбирают с учетом получения оптимальной конструкции протяжки. наименьшей ее л/шны, более пол- ном использования ihhw就 силы днига- теля стинка. обеспечения прочности про< ттккн, ее работос/юсобиости к стойкости :также тнчины подъема зубьев, опре* 产碗呐『"У ^ срезаемого爲 *：нем протяжки т「=&) и пр Целесо- наРоХГпП，，РИНЯТОЙ см ^««ия дилж- 11 GHib подтверадена соответствующим :艺产 Применяемые схем；：肾胃

壬3部产 66 “ВЕЮТ стружки-

ппчделнтельные канмвкн s“(рнс. 2.23, 賀Наибольшее нзнашнвэние зубьев работе протяжки получается по боко- вы « сторонам стружкоразделительных ка- напок V кх наружном「раинз в месте сопряжения главной и вспомогательной oe；\'iw，x кромок. Для уменьшения изна- ^|1ВаНИЯ на вспомогательных режущих кромках канавок Должны быть созданы достаточные яаднне углы, а 知伺 него пнчтренннй угол канавок принимают обычно'равным 60-45". Стружкоразделнтель- him канавкн делают ни зубьях в шахмит-

ном порядке н на срезаемых стружках образуются выступы (ребра жесткости), латрудняющне естест вен ное завива ние стружки в спираль. Повышенный износ

лезвий по уголкам канавок н ухудшение стружкоформнроиання являются боль- iijiim недостатком таком конструкции про

тяжки. Поэтому более иелесообразны протяжки с qiynnnBOH схемой резания (переменного резания), например »футлые протяжки с ны кружка мн на зубьях.

Расчет протяжек. Рсжушую часть нри-

тяжки рассчитывают с учетом спливых факторов процесса обработки (прочнен- тн), возможностей размещения стружки н канавке н использования протяжки на имеющемся станке. Конструкция протяжки Должна обеспечить требуемые размеры н качество обработанной поверхности детали, иметь минимальную длину для сокращения машинного времени обработ- ю, заготовки, уменьшения расхода мате- рнала и трудоемкости ее нзготои.'1епия.

眠тствня этой силы тяговой силе двнга- теля станка, удовлетворения условий формирования н размещения стружки в стружечных канавках, из наименьшей дли- НМ протяжки и сиотоетствия этой длины 恤 хода ползуна протяжного станка, возможности изготовления протяжки; 2) 器；:TW。размеры калибрующих 2пы п^еЧИВаЮШ，，с 丁卩呐…пар% сработанных поверхностен.

тнж：Г^7"5РУктнвзе элементы про- 亜皿傾 н пзанмозавиенмы.

° мнзоварнантна” задача, решать ко-

⑵14)⑵14)

⑵14)

⑵14)

торую нужно с точки зрения обеспечения условий оптнмизапин конструкции

Для проектирования (расчета н конструирования протяжек) необходимы следующие исходные данные: I) о детали: форма и размеры (с указанием точности, допусков) обработанной поверхности, материал; форма н размеры поверхностей, подлежащих обработке, их длина; общая форма н размеры заготовки; 2) об оборудовании; характеристика станка (сила тяги), длина хода ползуна, расстояние от патрона до опор- ний поверхности станка, рабочая скорость ползуна станка и пр.； оборудование может быть выбрано и по результатам расчета протяжки.

Предварительно шаг зубьев протяжки

P = Q« J(2.10)

Ирн одинарной схеме резания Q= 1.25… ...1.5, при групповой схеме Q = IJ5...1,9. Величину шага корректируют при дальнейшем расчете.

Число одновременно участвующих в резан ни зубьев

4 = К,/р(2.11)

В общем случае z, получается дробным. В процессе рабочего хода протяжки 引 изменяется: при выходе одного зуба из контакта с заготовкой z, уменьшается до меньшего целого числа н при входе следующего зуба в заготовку 当 увеличивается до большего целого числа. Расчет протяжки следует вести по максимальной с^ле. т. е. учитывать наибольшее целое число 2/. Для более равномерной и полной загрузки протяжки и протяжного стннка к должно быть возможно ближе к большему целому числу, но не равно ему, поэтому уточняют шаг

р — ("0』)・(212)

Полученное значение р согласовывают с установленным нормализованным рядом /只 шагов (ГОСТ 20364-74)： 4： 4.6; 5; 5,5: 6： 7; & 9; 10; П; 12. 13; 14; 15; 16; 17; 18; 19; 20; 21; 22; 24; 25: 26; 28; 30; 32 мм. Во избежание мозможностн появления вибрации при работе протяжкк uiai зубьев рекомендуется делать неравномерным с отклонением ±0,5 мм.

При расчете канавки предварительно устанавливают h・=10.35. ..0,4) р,Ь =

=(0,3 ・0,35)р,「. = (0,5…0.55)" Яе = =(0.65…0,8)。： эти размеры уточняют при дальнейшем расчете. Форма и размеры канавки должны обеспечить размещение в ней стружки, срезаемой за один рабочий ход зуба. Расчет ведут в сеченин. перпендикулярном к режущей кромке. Сре- занная стружка размещается в канавке с зазорами, поэтому п.чошадь канавки должна в А раз превышать площадь слоя, срезаемого зубом. Площадь срезаемого слоя Fcc = azlw, активная площадь канавки F“ ^ 0,25*.

F.0,25 л %

Коэффициент & = у ;. (243}

° 丿“г

Значение А зависит от материала заготовки, толшнпы срезаемого слоя; при обработке заготовки из стали А = 3…4, из чугуна 也= 2.5.

Допустимая толщина срезаемого слон, исходи из размеров стружечной канавки,

0.25 л/^"КГ"

Толщина q, срезаемого слоя, разная подъему на зуб С-, ограничена условиями резаннн и стружкоформнровзння н корректируется пи рассмотренным ниже рас* четным зависимостям Наибольишя толщина срезаемого слоя прнвипена в табл. 2.1.

Предельнам толщина слои, срезаемого зубьями протмжки при обработке заготовок из стали

Размера в мм

Шнрнни грезлемого 5ОН

Предельная толтннн срсзае- миги слоя при UUCOTC 儿 стружеиной кянаакм

3

4

5

6

3

До 1.2 施

До 1,5 V"

0.15

0.10

0.05

0,20

0,15

0.1U

0.25

0.20

0.15

0.3

0,3

0.20

0.4

0.3

1),25

Сила резания прн протягивании, Я.

p=g々&户人.裁.. (215)

где Сг — коэффнцнент. учитывающий материал заготовки и форму режу шей кромки； при обработке заготовки «з углеро-

67

днстой EEFKUHwn ста：н ：弋言 =7(ЖМ0 МПа W 疗黑累駕. G=243【)・ для шлицевой 仁=23必[ ночной -2020; л - показатель ггепз* д =о 85 Ь-суммарная —宀… кромок одного зуба; 1ыя круглых жен EB=nd, дл« шлндемых S5^««： М， А'гм, д； — коэффициенты, учитывающие олнянне на силу резания соответственно значений переднего угла, смазыяяюше- омажлаюшей жидкости, износа зубьев протхжкн: прн обработке заготоикп мз стали &=1』3: 1Д 0.93: 0,85 с?。： петствинно при у=5, !Q 15 и 20°; А；= I... L5 соответственно для острых и затупленных зубьев, ^м=0.9;丨；L34 соответственно при применении в качестве СОЖ растительного масла, еульфофрезо- ла мп эмульсин и при итсутствнн СОЖ.

Криме того, сн.па рсзанля при i屮ота・ гнвахни, зависит от кривизны режущей кромки, значений заднего угла, способа деления стружки по ишрние, числа струж-

1П1Я в степени затугиспия отдельных участив режущих кромок, местного разли- ,|ИЯ в свойствах материала заготовки и вызовет пояьленне напряжений ”"心 ба. Последние cneruia.'ibuo не учнгыпают, |Ю д(шускае.мые няпряжения 匕| 吋口_ нимяюг с большим запасом; для протяжек нз 例мтрорежу|||е9 сталн |с" =350., ..：40() МПа, из легированных и углеродистых стилен ®| = 250 МПа. Причем необходимо, чтобы。口&同]・

При пеудовлетнорении этого неряцев- сгва следует соответственно изменить конструктивные параметры протяжки: изменить схему резания или уае-инчить шаг зубьев или уменьшить толщи ну срезаемых слоев и лр. Для наиболее полного использования тела протяжки н оптимальности ес конструкции желатмьно минимальное отлнчле Ор от |и“].

Длина режушей части протяжки

/н—NpP.(2.18)

коразделмтельных каннвок, скорости резания, состояния материала заготовки и др. Япияние этил факторов менее значительно и рассмотрено а [7, 32|.

Напряжения, возникающие в теле про- тяжки. определяют в опасных сечениях, т・ е. в сечениях с минимальной пло- шалью, лерпенднкулирных к осн. Обычно

羽° сечения по ппадине

по меньшему

первого зуба,

диаметру сечения хвосто-

I* 引一имело режушнх зубьев, которое определяется птлошеннем припуска 5“ на диаметр к удвоенной величине толщины срезаемого слоя а;;马= 5"(2а,>.

В коиие режущей части делают гща- трн переходных н чистовых туба, с умень- 山енннм подъемом для уменыиения uiepo- ховатости поверхности протянутого отв叩- стня, н в зтом случае

внка и у сборных протижек с 四зьбо- аым креплением по инугреннему диаметру резьбы соединительной части. Рабочую часть протяжки н хвостовнк —工 ；黑凿爲Е皿叽 с разными мехами- свонегва研 iiostomv необходимо

:图噥J8"".""1"2冋駆*c опасных сечениях.

Площадь опасного сечення по первого зуба

во

皿адмне

.十厶 0%+(2..・3j]p.

_На^ калибрующей части обычно * ==}..5 зубьев, с hi а гом pk=0,Gp илигае р- шаг режущих зубьев,

Нонна рабочей части протяжки

/к%+=Мх%+(2.,з渺+厶小,и общая длина протяжки

mи0,2厉1(山—2儿/.

12.16)

относительно исн f ”" симметричны

"尸 尸""

68зннх||утЬ от рамн.

£=〃+ 七 + 厶+ /“], (2,19) СО亜 протяжки должна быть

-.^^ S-- "Р" wej；；W；；；R°E'KM получается боль- калька протчжек，УТ """" "Ент на пес-

Рис. 2.24 Алгоритм определи пня шаги н виси- ть» стружечкой кана0KM протяжкиРис. 2.24 Алгоритм определи пня шаги н виси- ть» стружечкой кана0KM протяжки

Рис. 2.24 Алгоритм определи пня шаги н виси- ть» стружечкой кана0KM протяжки

Рис. 2.24 Алгоритм определи пня шаги н виси- ть» стружечкой кана0KM протяжки

TOUT КЗ двух — четырех протяжек, но иногда до 10 и белее, В каждой протяжке комплекта делают рабочую и калибрующую чясти, хвостовики, переднее и заднее направление, т. с. полное конструктивное оформление. Первый режущий зуб последующей протяжки комплекта должен иметь рабочие размеры, равные или немного меньше (на 0.01 0.02 мм), чем размеры калибрующего зуба предыдущей протяжкм комплекта.

Расчет протяжек, как и других режущих инструментов, япляется многоварнантной задачей. Оптимальный вариант конструкции определяк>т по различным критериям с учетом конструктивных параметров и условий эксплуатацни, требуемого качества получаемых поверхностей, обеспечения технико-экономической эффективности процесса обработки. Необходимо наити такое сочетание параметров конструкции и процесса обработки, которое бы не противоречило установленным для них ограничениям и обеспечивало минимальные затраты на обработку заготовки (32. 371. Для определения оптимальной конструкции, уловлстворяющей нанболыпему числу выбранных критерием, следует использовать методы САПР и применять ЭВМ. Общая задача распадается на несколько подзадач Одна из основных — on релеле- ине luara н высоты стружечной канавки; укрупненный алгоритм расчета протяжки для круг-пого отверстия прнведен на рнс. 2.24.

Исхопными являются формы м размеры требуемого отверстия, его длина, материал заготешки и размер предварительного отверстия под обработку, сила тяги Р(т двигателя станка, материал протяжки н допускаемое напряжение на разрыв Ш Искомыми являются шаг зубьев р, высота капяпки 儿，напряжение Оц.г r описиых сечениях тела протяжки и сила протягивания Р. Ограннчиваютимн уелопиями являются наибольшая и наименьшая тол типа срезаемою слоя。？= = (),02...0,12 мм. число одновременно режущих зубьев 乙=3…6. сила прогБГМвания Р, не превы1паюшам тяговую силу Ps (обычно учитывают 0,8- -0.9 Реп указанной в паспорте станки), напряжение в опасном сечении тела прспяжки пОЛ.

стружкистружкиусловия, вариантусловия, вариант乙：прн <Тр>乙：прн <Тр>* Прн этом* Прн этомилиилиравны передним углам режущих зубъен； задние углы &=Г По заднейравны передним углам режущих зубъен； задние углы &=Г По заднейПротяжки изготовляют изПротяжки изготовляют изОысгрорежу-Оысгрорежу-зубьевзубьевuihx сталей Р6М5, Р18uihx сталей Р6М5, Р18и др. и нз ле门I-и др. и нз ле门I-быстрорежущей стали 63...быстрорежущей стали 63...зубьин из стализубьин из сталиХВ「一ХВ「一замковой <iavrn переднегозамковой <iavrn переднегохвостовика HRC>хвостовика HRC>

стружки

стружки

условия, вариант

условия, вариант

乙：прн <Тр>

乙：прн <Тр>

* Прн этом

* Прн этом

или

или

равны передним углам режущих зубъен； задние углы &=Г По задней

равны передним углам режущих зубъен； задние углы &=Г По задней

Протяжки изготовляют из

Протяжки изготовляют из

Оысгрорежу-

Оысгрорежу-

зубьев

зубьев

uihx сталей Р6М5, Р18

uihx сталей Р6М5, Р18

и др. и нз ле门I-

и др. и нз ле门I-

быстрорежущей стали 63...

быстрорежущей стали 63...

зубьин из стали

зубьин из стали

ХВ「一

ХВ「一

замковой <iavrn переднего

замковой <iavrn переднего

хвостовика HRC>

хвостовика HRC>

услонкя фпрмнроиаиия н。丁驳妙

ио^ффмцмсит А)

Ec.ui не удовлстиоряются этн то следует привести новый расчета с измененном промежуточны.х расчетным величин: прн Р> Рп нялаеннть

q. р н. медовлелыю.

> |лг| уменьшить 〃 нлн увеличить пло- шлдь опасного ссчснин. для чего следует уменьшить высоту 九 канавки, но обеспечивая гребуемыо условии формирования и огвола стружки — коэффнинелта

приходится учитывать пре-

де.1ьные рекомендуемые о литературе

пренереннне п процессе эксплуатации Гранины изменении параметров.

Калибрующая чаегь протяжки пред- назначена для окончательного оформления обработанной поверхности заготовки. Оно осушествляется режушимн кромками первых двух зубьев; другие калибрующие зубья необходимы ллн направления протяжки по обработанной поверхности ири завершении процесса обработки, з также для увепиченни срока службы протяжки н перехода при переточках капнбруюшнл зубьев в режушме. Режущие кромки всех калибрующих зубьев делают одина- ковогп размера, равного размерам послед 睡го режушего зуба.

Форму и размеры калибрующих зубьев “ стружимых канавок уста на уливают в завнсимосш от цХ шага рк = (0,6...1.())р, |ю тем же зависимостям, что и для режу- ших зубьев

Передние углы калибрующих

по耻рх・ нистн всех калибрующих зубьев оставляют иилниАрнчсскую ленючку. ширина которой увеличивается по длине протяжки от чуба h зубу на 0.2 мм (от 0.2 до @6 мм). 3iiim(|6еепечнвается иозможнисть перехода калнбруюшнх зубьев в режущие прн периичке п|хпяжки.

Прн иашачииии исполнительных размеров 1Ш.1Ибруюи1нх зу6||ен следует учитывать. ню размеры обрлбшаиних нснерх- hwicA детали мигу】 получиться отличны- м*| <п размеров калибрукцпих зубьев в лавненмогли от материала н размера力 эа- ГСПТЖК11. MOHtlpyKlDIH нритнжкн И 7CXII0- дпгимея киж параметрон ироцисса обраОот- 70

КН Они МОГУТ получиться больше соответ. ствукиинх размеров килнбруюишх зубьев. Это явление называют разбникой. Но они м0Пт быть к меньше, т. е・ происходит усадка. которая получается при обра- 60n<\ заготовок с милон толшиной стен- Ю1 (тонкостенных), и оследствне некоторых других причин

Обшая схема назначения исполнительных размеров калибрующих зубьев протяжки соответствует приведенном выше. Исполнительные размеры калибрующих зубьев протяжки определяют но требуемым размерам обработанных поверхностей детали с учетом допуска на их изготовление. Ирм разОннке протяжкой отверстия допуск на размер обработанной поверхности делится в общем случае на три неравные части： допуск на разбивку АЛраз, допуск на изготовление протяжки ААип н допуск на износ ее зубьев ДЛна(| при эксплуатации (см. рис. 1.15). При усадке допуск на изготовление протяжки может выходить за пределы наибольшего требуемого диаметра (размера) обработанной поверхности заготовки (см. рис. 1.15, б).

Величины разбивки нли усадки опре- деляют по сравочникам |32. 37. 44. 45 и 叩J или на основании опытных данных, щшуск ни изготовление — н соответствии с технологическими возможностями обработки протяжек; допуск на износ приии- мауг по возможности наибольшим.

рованных сталей ХВГ, а также с режущей частыи. оснащенном твердым сплавом. Твердость зубьев и задней наираиляющей протяжки из -

•66 HRC、，

62...Б5 HRC»

сварных протяжек 43.5...5I.5

Основные внан протяжек стандартнзи- ванн: конструкция н размеры ГОС1 W364—74, ГОСТ 20365—74 (круглые>. ГОСТ 24818—81. ГОСТ 24819- 81 н ДР- (для шлипевых отверстий), ГОСТ 18217 — 8(), 18218—80 н др. (uiiioHO'iHbic), ГОСТ 26478-85, ГОСТ 26479-85 (для кьнлрат- мых отверстий)； технические условия ГОСТ 9126-76. ГОСТ 7943-78 и др.

Особенности конструкций протяжек. Рассмотрим отличие и конкретизацию при* веденных пыше обобщенных положений конструирования н расчета протяжек для отдельных их видов. Протяжки для круглых отверстий могут быть спроектированы с использованием всех трех схем резання: профильной (одинарного резания). группой (переменного резания) н генераторной.

При профильной схеме резання режущие кромки всех зубьев имеют одина- ковую круглую форму. Стружкоразде- лнтсльные канавки делают в шахматном порядке на всех рабочих зубьях. Без таких канавок, разделяющих режущие кромки на отдельные участки, стружка будет образовываться сплошным валиком

(в виде тора), который трудно удалить из стружечной канавки. Конструкция протяжки приведена на рис. 2.21.

幻幻2-й」“ секции.2-й」“ секции.Рис. 2.25. Протяжка круглая с групповойРис. 2.25. Протяжка круглая с групповой(а н 6) к гене|»торноЛ («I схемами рс^лнмя(а н 6) к гене|»торноЛ («I схемами рс^лнмяУ протяжек с групповой схемой резания (схемой переменного резання) рабочая часть состоит нз отдельных секций (рис. 2.25. а) Материал на определенную глубину срезается группой (секцией> зубьев одного размера (диаметра), но с различным расположением по окружности рабочих участков режущих кромок |рис. 2 25. 6). Подъем между зубьями секций осуществляется по длине периметра обрабатываемой поверхности. Каждый зуб срезает материал на полную глубину (толщину) слоя, предназначенного лдя срезания этой секцией, н ширину, определяемую шириной рабочих участков

幻

幻

2-й」“ секции.

2-й」“ секции.

Рис. 2.25. Протяжка круглая с групповой

Рис. 2.25. Протяжка круглая с групповой

(а н 6) к гене|»торноЛ («I схемами рс^лнмя

(а н 6) к гене|»торноЛ («I схемами рс^лнмя

режушнч крпмок. Режушая кромка последнего эубл секции имеет форму полной окружности, но делаегся на 0,01—0.02 мм меньше рабочего диаметра ентальных зубьев секции. Этим обеспечивается удаление всего слоя, предназначенного лля обработки данной группой зубьев, и предохраняет последкнй зуб сеьини от чрез- мерным перегрузок, которые могут ноэ- иикн}ть. если размер этого зуба больше размеров других зубьев

в пределах допуска на ннс

секпни. Даже их изготовье-секпни. Даже их изготовье-отдел wibLx ре-отдел wibLx ре-Дли сизззнхя на зубьях жушнх участков нх лезвия срезают по дуге окружности (делают так назыиаемые

секпни. Даже их изготовье-

секпни. Даже их изготовье-

отдел wibLx ре-

отдел wibLx ре-

выкружки I нлк по плоскости (при малых диаметрах зубьев) (рис. 2.25, °) или применяют иные способы. Эти срезы делят стружку на оглслыгыс элементы, и на ннх уже не требуется создавать стру*кораз・ делительных канавок. На срсзяиных участках образуются вспомогательные режущие кромки, на киторн* могут быть созданы достаточные задние углы.

Толщина.слоя, срезаемого каждым зубом секции, прк сохранении той же силы протягивания, может быть уяелнчона по сравнению с толшннон, срезасмон при профильной схеме резания. Это увелн ченне пропорционально увеличению числа зубьев секции. С увеличением толщины срезаемого слон ее влияние на изменения см』н резаннх Р на ели нииу длины режущей

Кромкм уменьшается, так как q；.

нходя-нходя-шая н формулушая н формулудля определения Р.для определения Р.возрастает менее иитснсиино, чем изменяется сама величина а?. Это позволяет сократить чиок) режущих зубьев, ллнну рабочей части и всю длину протяжки. Силу протягивания ппределяют по формуле (2.15). но с учетом увеличенной тплшины слоя, срезаемого зубьнмп секции и соответствующего уменьшения пернмет- ра резання кажлмм зубом; обычни в секции два-три зуба, иногда больше.

нходя-

нходя-

шая н формулу

шая н формулу

для определения Р.

для определения Р.

В остальном конструкции протяжек с групповой схемой резания аналогична ра- нее рассмотренной конструкции ир1ляжек с профильной (одинарной) схемой резания (32| Притнжк» ттиги пидп стаилиртиломани «ГОСТ 20 364-74 и ГОСТ 20 365- 74)

П

Генераторкяя схема резания при протя- гипаикн круглого отверстия приведена на пне. 2,25.仇 Вначале на прптнжке дс- 1ают зубья мнпгпгранной формы, образу- юш»1С многогранное отверстие с наружным диаметром, равным тылуемому лия- уру отверстия в заготовке На последующих зубьях режушие кромки имеют ту же форму многогранника, но с поворотом его граней относительно осн до снятия нсего припуска по окружности от вер стия.

Для улучшения параметров ши|юхова- тостн поверхности за режутнмн много граннымн зубьями делают зубья с круглой I向рмсП режутеП кромки, снимаюшпе вн・ t-rynw. палучающмеся от первых групп зукьен Подобная конструкция рекомендуется для обработки отверстий знпповок с повыи1енной твердостью поверхностного аюя, нипрнмер отверстий в л и ты л зато- 1ORK3X.

Шлицевые протлжки (рис. 2.26, а) предназначены для обработки шлицевых отверстий. В зависимости от требований к томное выполнения <>тдс.1Ы1ых we мент(»в отверстий и их формы П|к>тяжки проектируют с различными схемами реза- нмя Конструкция н основные кинструк- гмнные элементы аналогичны ркссмотрен- ным выше круглым протяжкам. Отличны* мн являются рабочая часть, переднле и за川те напрпвляющие част Шлицевые кананкк (рис. 2.26, 6) в от^рстии образуют аубья протяжки, имеющие соответствующую форму режущих кромок Бо- козне стороны нынцеиых канмпок образу-

,(РИ ^нераторпий схеме роза им я. идъем на зуб осуществляют н направлении. параллельном образуемой поверх- 猊"L°"° “Еф»нс mwa (рис. 4m ⑴ Это иЛеспечннаетея увеличением

=0 на=0 наДевают не по гоДевают не по годиаметра цежутих зубьев. Поперечное сечение нротнжкн прнвецени на рис. 2.26. в. Дли уменьшения трения на боковых стпронвх делают вспомогательный угол в плане 吶(рис. 2.26. г), оставляя при угом по ширине iii.ihuh на вспо- могатс.аънай |>ежущей кромке* угол ipi = высоте 乂。 I мм. Калибрующую часть и заднюю иппрахляюшую протяжки в соптвегстяни с формой шли- отверстня. Допустимые отклонения

=0 на

=0 на

Девают не по го

Девают не по го

Рнс. 2.26. Шлицевая протяжка;Рнс. 2.26. Шлицевая протяжка;а — чертеж; 6 - обработанное oiucpcriifi； ri ——схсъп! пбризпнинни tiiJinueuux какаоок; с ——cwme ибрвзо- пинин Gokuhux eiupoii »убьеи протижкк, d эг - смсим ибрнбзки комбиннровяиний нритяжхой: /—3 — последооательнос! »• обрябаткиа — чертеж; 6 - обработанное oiucpcriifi； ri ——схсъп! пбризпнинни tiiJinueuux какаоок; с ——cwme ибрвзо- пинин Gokuhux eiupoii »убьеи протижкк, d эг - смсим ибрнбзки комбиннровяиний нритяжхой: /—3 — последооательнос! »• обрябаткидолжны соответствовать ГОСТ 7943—78.

Рнс. 2.26. Шлицевая протяжка;

Рнс. 2.26. Шлицевая протяжка;

а — чертеж; 6 - обработанное oiucpcriifi； ri ——схсъп! пбризпнинни tiiJinueuux какаоок; с ——cwme ибрвзо- пинин Gokuhux eiupoii »убьеи протижкк, d эг - смсим ибрнбзки комбиннровяиний нритяжхой: /—3 — последооательнос! »• обрябатки

а — чертеж; 6 - обработанное oiucpcriifi； ri ——схсъп! пбризпнинни tiiJinueuux какаоок; с ——cwme ибрвзо- пинин Gokuhux eiupoii »убьеи протижкк, d эг - смсим ибрнбзки комбиннровяиний нритяжхой: /—3 — последооательнос! »• обрябатки

При проектировании протяжек для lii.'iii- иевых отперстин с центрированием по внутреннему диаметру перед шлицевой частью делают зубья, обрабатывающие круглое агвсрстие (рис. 2.26, 8), нлн окон чате.'1Ы1ую круглую часть протяжки для об рабогкм посадочной части отверстия делают после флеочных (для снятия фаски на боковых сторонах ui.'iiiua у внутренней окружное!н отверстия) м шлицевых зуОьин (лло обработки шлиц) (рис. 2.21. 露謝).Цифрами /, 2, 3 показана последовательность удаления припуска. В последнем случае сила протягивания при обработке внутреннего отверстия заготовки получается меньше.

Протяжки для шлицевых отверстий с эвольвентным профилем имеют аналогичную конструкцию, но профиль режупшх хремок делают не примолинейной, а эволь- вентцой формы в соответствии с требуемой формой шлиц отверстии.

Протяжки для обработки многогранных отперстиа (киадрагных. 1!1сстн1'рг|»»1ых “ Др.) могут быть спроектированы по различным схемам резания. Рассмотрим протяжку для обработки кяадратного отвер

стия. Исходное отверстие заготовки круглое. Могут быть использованы профильная ••ли генераторная схемы резання и формообразования обработанной поверхности. При профильной схеме резання (рис. 2.27. ci) все зубья имеют одинаковую квадратную форму последовательно увеличивающихся размеров. Первые иубья начинают обработку углом пересечения боковых режущих кромок. Илишадь ссчення среза вначале небольшая, а затем уве- личиваегся Сила резания вначале милая, а затем постепенно увеличивается соот- нетстненно унели，1ению рабочем длины рс- жутих зубьев и сечения срезаемых слоев. Процесс схола стружки от боковых режуших кромок не сиибодный. относительное базирование заготовки н протяжки вначале плохое, но улучшающееся в процессе обработки.

Г1рн генераторной схеме резанхн (ркс 2.27. 6). первые зубья имеют круглую форму. У всех зубьев режушне кромки круговой формы, диаметр которых у ясли* чивается по ля и не протяжки /1ля образования киадрлтиого 八тнсрстня зубья сре。 заны пи противоположным сторонам. Снятие стружки осушеепк1Н«тсн круговыми

ряс. 2.27. Профильная (а) и генератор- ная (6) схемы резания, продольная ка- манко <8)и изменение подъема зубьен (г) при обработке квадратного отверстия

протяжка；

Рм 228 Шпоно*|наи

-№•)•« “

iiflfXKu-cryneimarhiA и (inocxifft

ширине рабочей части (и)нрине шпоноч- ной кананкн от 2 до 10 мм) плоско* ступенчатой формы. Размеры хвостовиков (рнс. 2.28. 6, 8)должны соответство- вау ГОСТ 4043—70. Обработка протяк кой осуществляется при установке заготовки на специальную нгул ку. закрепленную на торцовую планшайбу станка н имеющую продольный паз для направ- *ння протяжки (рис. 2.28. а).Улучшение конструкций внутренних про- тя*®к для обработки внутренних поверх- ноетей. В основном работы направлены на экономию инструментальных матерна• 刀о% применение новых режущих материалов (например, твердых сплавов). повышение точности и качества получае* мех пиверхностей, повышение долговечности работы протяжек н упрощенке их изготовления. Созданы протяжки составных н сборных конструкций. Их делают с квостовнким из конструкционной стали (сталь 4DX. 45), прнвиренныв! к рабочей части, и сборными с механическим креп- jieHMCM хпостовнка (рис. 2.29). В резьбо- вом соединении для повышения точности центрирования хвостовмкз н рабочей части делают нентрнруютий поясок с точным выполнением базСборные протяжки делают с рабочей частью из отдельных колеи или втулок из быстрорежущей стали нлн твердых сплавов, устанавливаемых на корпусе про-ширине рабочей части (и)нрине шпоноч- ной кананкн от 2 до 10 мм) плоско* ступенчатой формы. Размеры хвостовиков (рнс. 2.28. 6, 8)должны соответство- вау ГОСТ 4043—70. Обработка протяк кой осуществляется при установке заготовки на специальную нгул ку. закрепленную на торцовую планшайбу станка н имеющую продольный паз для направ- *ння протяжки (рис. 2.28. а).Улучшение конструкций внутренних про- тя*®к для обработки внутренних поверх- ноетей. В основном работы направлены на экономию инструментальных матерна• 刀о% применение новых режущих материалов (например, твердых сплавов). повышение точности и качества получае* мех пиверхностей, повышение долговечности работы протяжек н упрощенке их изготовления. Созданы протяжки составных н сборных конструкций. Их делают с квостовнким из конструкционной стали (сталь 4DX. 45), прнвиренныв! к рабочей части, и сборными с механическим креп- jieHMCM хпостовнка (рис. 2.29). В резьбо- вом соединении для повышения точности центрирования хвостовмкз н рабочей части делают нентрнруютий поясок с точным выполнением базСборные протяжки делают с рабочей частью из отдельных колеи или втулок из быстрорежущей стали нлн твердых сплавов, устанавливаемых на корпусе про-Рис 2 29 Хвогговнии сборных протяжекТ5Рис 2 29 Хвогговнии сборных протяжекТ5

ширине рабочей части (и)нрине шпоноч- ной кананкн от 2 до 10 мм) плоско* ступенчатой формы. Размеры хвостовиков (рнс. 2.28. 6, 8)должны соответство- вау ГОСТ 4043—70. Обработка протяк кой осуществляется при установке заготовки на специальную нгул ку. закрепленную на торцовую планшайбу станка н имеющую продольный паз для направ- *ння протяжки (рис. 2.28. а).

Улучшение конструкций внутренних про- тя*®к для обработки внутренних поверх- ноетей. В основном работы направлены на экономию инструментальных матерна• 刀о% применение новых режущих материалов (например, твердых сплавов). повышение точности и качества получае* мех пиверхностей, повышение долговечности работы протяжек н упрощенке их изготовления. Созданы протяжки составных н сборных конструкций. Их делают с квостовнким из конструкционной стали (сталь 4DX. 45), прнвиренныв! к рабочей части, и сборными с механическим креп- jieHMCM хпостовнка (рис. 2.29). В резьбо- вом соединении для повышения точности центрирования хвостовмкз н рабочей части делают нентрнруютий поясок с точным выполнением баз

Сборные протяжки делают с рабочей частью из отдельных колеи или втулок из быстрорежущей стали нлн твердых сплавов, устанавливаемых на корпусе про-

ширине рабочей части (и)нрине шпоноч- ной кананкн от 2 до 10 мм) плоско* ступенчатой формы. Размеры хвостовиков (рнс. 2.28. 6, 8)должны соответство- вау ГОСТ 4043—70. Обработка протяк кой осуществляется при установке заготовки на специальную нгул ку. закрепленную на торцовую планшайбу станка н имеющую продольный паз для направ- *ння протяжки (рис. 2.28. а).

Улучшение конструкций внутренних про- тя*®к для обработки внутренних поверх- ноетей. В основном работы направлены на экономию инструментальных матерна• 刀о% применение новых режущих материалов (например, твердых сплавов). повышение точности и качества получае* мех пиверхностей, повышение долговечности работы протяжек н упрощенке их изготовления. Созданы протяжки составных н сборных конструкций. Их делают с квостовнким из конструкционной стали (сталь 4DX. 45), прнвиренныв! к рабочей части, и сборными с механическим креп- jieHMCM хпостовнка (рис. 2.29). В резьбо- вом соединении для повышения точности центрирования хвостовмкз н рабочей части делают нентрнруютий поясок с точным выполнением баз

Сборные протяжки делают с рабочей частью из отдельных колеи или втулок из быстрорежущей стали нлн твердых сплавов, устанавливаемых на корпусе про-

Рис 2 29 Хвогговнии сборных протяжек

Т5

Рис 2 29 Хвогговнии сборных протяжек

Т5

участками режущей кромки. Ширина этих рабочих участков у первых зубьев наи большая, затем она уменьшается по нс протяжки. Это обеспечинает более свободное сбразованнс стружки, срезас- мой режущими кромками. Условия центом рованнн протяжки по отнерстию заготовки более благоприятные, сила резания постепенно уменьшается.

Протяжки, спроектированные по генераторной схеме резания, более технологичны в изготовлении к переточке. Их недостатком является худшая 1иероховатость образован ной поверхности Для уменьшения трения между стороной квадрата протяжки н образованной поверхностью заготовки по середине зубьев квадратной 巾。рмз (рнс. 2.27, в) делают общую канавку вдоль всей длины рабочей части протяжки или на каждом зубе

В связи с уменьшением по длине протяжки ширины работающих режущих кромок соответственно уменьшается н сила резания. Для ее выравнивания и умень- шения длины протяжки подъем С； (увеличение диаметральных размерен зубьев) делается переменным, увеличивающимся по д,!111не притяжки. Л-1 я упрощения процесса обработки диаметральные размеры зубьси изменяют ступенчато, но одинаково на отдельных участках протяжки (рис. 2.27. г)

Подобные схемы и конструкции могут быть применены и у протяжек для других видов мнлгогрялных отверстий |ГОСТ 26478—85 и др.).

Шпоночные протяжки применяют длн изготовления шпоночных канавок в отверстиях заготовок (рис. 2.28). По своей конструкции они имеют те же части по ммне, что и внутренние протяжки, но приложение силы резания у них одностороннее, что вызывает дополнительное деформирование от изгиба протяжки. Последнее учитывается не особым расчетом, а уменьшением допускаемых напряжений пл разрыв, принимают %] =200 МПа; с учетом 盯。：。 определяют высоту и размеры "°"叩:: нога сечения тела протяжки.以』刊山 ночных протяжек принята генераторная схема резания, аналогичная описанной R ： ше для шлниевых протяжек- Тело 11Р01^* кн делают пл ос ко Л формы, а ПРН ”'

тяжки. Г1рн этой конструкннп у протяжек ляп иииисАЫх н грпнных отверстий не- об.ХОЛКМО обесггечнть IUVHTH4H<KTb ПОЛО- женнн режущих кромок отдельных колеи по длине иротяжкн.Шлицевые и шпоночные протяжки (рис. 2・：<0. а) изготовляют с многогранными пластинами “з гвер- догп сплава кнадратной формы, распо- л>жен»ыми по передней (р*. 2.3().切 Kiw заснЕ (рис. 2・3(). н) поверхности зубьев. Пластины припаивают, лркклеи- вяют; при расположении пластин по аан- нен сговерхносгл их могут закреплять вмн- та*х Этот же способ может быть применен и у протяжек с групповой схс- мий резания На рис. 230.」приведена в качестве “рммерн кольцо такой про- гяжкн.

Применяют сборные конструкции про- тя*ек со сменными кмькамн или ытулками

только на калибрующей части. При потере точности (износе) заменяют только кольца калибрующих зубьен. возобновляя точность и рибатиспособность протяжки. Кольиа мог>т быть нзготовлины с припаянными нля механически закрепленными цлистннями твердого сплава. Иногда для протяжек малых диаметров кольца изготавливают целиком из твердого сплава.

Для висстановлеиня лняметря калибрующих зубьев протяжки втулку делают с продольным наклонным пазом, устанавливая ее ни конусный конец хност4»вика тела протяжки (рнс. 2.3d。)・ Натягом f^ifKH регулируют диаметральный размер втулки. Крепление секций шлицевой пр。一 тяжкн показано на рис. 2.30, е.

Для повышения качества обработанной поверхности на протяжках за эубьнмн калибрующей части гелают уплотняющие

4

hl

〃丿

•皿 Кожпрухимм притижск

76

WK

C»^l

Рис. 2 31Рис. 2 31

Рис. 2 31

Рис. 2 31

Протяни для ооработкл наружных поверхностен (a))i схема рсзання (6)

калибруиниие зубья (рис. 2.30, ж), которые уменьшают параметры |11рроховэтости полученной поверхности.

Для попышения обрабатываемости материала заготовок иногда режущую пасть протяжки делают с чередующимися режущими и yivioTHHiouiHMii зубьями

Кроме протяжек с режущими кромками, распиложеннымп в плоскостях, перпенли- кулнрных к осн. делают протяжки с винтовыми зубьями, что улучшает плавность их работы. .

Круглые протяжки для отверстии малой л>1ннь! делают с нннтонимн зубьями (рнс. 2.30. з). угол подъема стружечной канав- КН у них небольшой для оозможностн увеличения шага зубьев протяжк». У КРУГ* •чых протяжек для обработки дл и иных отпсрсгнй стружечные канавки мпжни обеспечить отвод стружки и» кннаик： (рнс. 2.30, и). Угш! нагона кана, делают 20“ н Оолее; при винтовом

прагыении кананок а теле протяжки, в технологической системе возникает дополнительный крутящий момент.

Протяжки для обработки наружные плоских н фасонных поверхностей заготовок делают постоянного проф>ия по длин纥.Обработку осун1ествляют на специальных станках горизонтального или вертикального типа.

Конструкцию этих протяжек рассмотрим на примере протяжки для обработки поверхности (рнс. 2.31 • и). Наружние протяжки обычно делают сборноЛ конструк- цин. Ер рабочая часть сосгонт нз отдельных секинй: /—巾呼。“них. 2—круглых к 3— угловых, закрепленных на корпусе (на инструментальной плите /)・ Каждая секции предназначсни для обработки определенного участка поигрхиисти заготовки (рнс. 2.31. 6. номера участков соответствуют номерам секций| Деление па с” цни производят с учетом принимаемой схе-

что гю-что гю-расхола лнетру-расхола лнетру-поверхностью наповерхностью на峰 изготовление峰 изготовление

что гю-

что гю-

расхола лнетру-

расхола лнетру-

поверхностью на

поверхностью на

峰 изготовление

峰 изготовление

мы ррзпння. Схему резания ныбирают в заоиснмосгн от припуска на。叱"°；? н гребоианий. предъявляемых к 吁раб： 】анмоА поверхности детали. № 中。рм?・ обеспечения свободного отвода стружки, минимального (и равномерного) изменения силы ртнна при рабочем х。妬 нндсжности и удобства крепления секций на плите и регулирования их положения, н также желательной длины про

тяжки.

Расположение секций на инструментальном плите может быть последовательным. параллельным » параллельно-последовательным. При последовательном расположении секций получается малая инла Р, можно обеспечить хорошие условия отвода сгружкн, обеспечнпаются простота и удобство крепления и регулирования положения секций, но при этом по- луизется бо.иьшая длина протяжки. Прн параллельном распаюженни секций получается малая длина протяжки, но требуется большая сила Р. затруднен отвод

стружки, сложнее крепление и регулирование секций. Поэтому применяют на- раллельно-последовательную схему расположения секций на плнте. В секциях имеются рабочая и калибрующая части, форма и размеры зубьев которых аналогичны внутренним протяжкам.

Применяют разные способы крепления секи喻 на плите (рис. 2.32): винтами cBi•卩ку через секцию, но прн этом необ- холнмо увеличение отдельных шагов, тела зубьев и длины секции (рнс. 2.32. а)； вмнтамн снизу, но при этом для разбор- ки 11 Регулирования потребуется снимать

протяжку со станка (рис. 2.32. б)- боковыми пинтами, но прн этом необходима свободное места в корпусе (на мнте) (рнг. 2.32, 8)； клиньями с на- "омноА поверхностью у секций.

r%6ys дополинте.111Н0Г0

ментильного материала (рнс. 2.32 г)

•мньпмн с наклонной

【унте, что усложнит

М；/沪*』“е“з промежуточную 耻таль (рис 2,32. е).7

/Ьш регулнринання рабочих разменов

Т…g высоте И ширине продольные клинья (рнс. 2.32|1(|ЛП

Г"МХ s」py10T皿為；喘

Рм： 2 32. Виды крепления и рпгулировпния сек- цнА наружных протяжек, поперечный упор

подкладки К (см. рнс. 2.31. а)； прн нс- пользанании последних псбозможпо под- регулировать размеры при наладке, но обеспечивается большая жесткость кпе- пленки.

Длн восприятия силы протнгинапия за секциями в пазы инструментальной плиты устанавливают поперечные упоры (пшон* 然L Р"& 232' ж, 3^ Инструментальную плиту крепят болтами на столе (пол-

С ©за протягивания пере* тся 'Зез поперечный упор； центри-

刃刃

刃

刃

Рнс. 2.33. Крепление тпсрлосплавных пластин и встмвок в секциях наружных прогижек

РУется прптяжка продольной шпонном, для которой сделаны пазы в нижней пноскостн инструментальной плиты.

Для предохранения от возможных 口е- регрузок и поломок зубьев из-за завышенного припуска нлк неправильной установки заготовки первые зубья делают \ъеличенной толщины.

Расчеты параметров канавки, силы протягивания. рабочей длины секпнА следует выполнять как указано выше-

Зубья наружных протяжек оснащают пластинами из тнерниго сплава, пластины припаивают к зубьям секций (рнс. 2.33. а), крепя! с помощью продольных (рис. 2.33. б, 6) и поперечных (ркс. 2 33, г) клиньев н』н припаивают к регулируемым вставкам (рнс. 2.33, d)

Рнс. 2.34. Вилы особых протяжек и способов обработки метолом прптягнванип

типа протяжек видах обработкитипа протяжек видах обработкиатлнчныхатлнчныхментов.прнмср.:黑图W黑薔窑 па тел вращения с прнмолнненнымнментов.прнмср.:黑图W黑薔窑 па тел вращения с прнмолнненнымнвнутрен- ?), шееквнутрен- ?), шеекзаги-заги-вра-вра-

типа протяжек видах обработки

типа протяжек видах обработки

атлнчных

атлнчных

ментов.

прнмср.

:黑图W黑薔窑 па тел вращения с прнмолнненнымн

ментов.

прнмср.

:黑图W黑薔窑 па тел вращения с прнмолнненнымн

внутрен- ?), шеек

внутрен- ?), шеек

заги-

заги-

вра-

вра-

WW皿;:7當案 применяют I* н 恥「心 н KOHvrpyKfUinx ннсп»> от описанных- Нн・ дисковые (рнс. 2.34,?

в) протя/кн

■ фасонными образующими, них поверхностен (рис. 2.34, коленчатыл валов (рнс -*， I тяжкн могут быть закрещены “印。" пнжно. а относительно них перемешает^ приспособление карусельного (ржг. -Н 切 ilih цепною (рис. 2.34.掘)типа с ус-

тановленнычи заготовками.

ФРЕЗЫ

Фрезз - лезвнйныА инструмент для обработки с вращательным главным движением резания инструмента без возможности нлменения радиуса граекторни этого динження к хотя бы с одним движением подачи, направление которого не совпадают с осью врашеняя (ГОСТ 25751- 83). Фрезы представляют собой тела npauie- ннн с фирмой пронзводяшел понерхнос- тм. завнсяиюй от формы обрабатываемой поверхности и расположения оси фрезы относительно детали. Прн работе пронзи。- дяшан поверхность фрезы с образованными ни ней зубьями касается обрабатываемой поверхности.

Кинематика процесса фрезерования ха-

рпктеризуется вращением фрезы вокруг своеА осн и движением подачи

товхп или 申резн，которое может быть

пря мол инейным (лоступательным).

шательным или вннтопым При нрямо- линейнпм движении подачм обрабатывают плоскости, уступы, пазы, детали ・ фасон- мА образующей и прямолинейпон на правляющей. [|рН вращательном двнже- нин подачи обрабатывают вс.верхностк врвмм叫 а прн вннтоном двнженки по-

- винюные пиверхнгкти.

Фреэерован|К. является одним нз нанбо- 禺 рвспространенних метилов обработки ^^ 冋ка Ме V6p期二黑优 髭寛弋7 н Машино^ро«иии удел», 黑忍 7：*U ES coerjet

° а 14 «ТДСЛЫ1ЫХ отраслях мп・ W

шшюстросния до 60 %• По уронню про. ^воднтсльности фрезерование уступает тапько наружному протягиванию.

Откмнрннн размеров деталей после обработки фрезерованием мигут на.чо^тц. ся п пределах 7-9-го квалнтстов (IOCT 注347_82) пр» параметрах шероховатости 工Ап = 1.25 Mie (「ОСТ 278。73).

'фрезы отлннмнлея большим разиообра- змем ТИПОВ, фирм II назначения как стац- даргнзиванных (рис. 2.35). иепгиьзуемых нп универсальных фрезерных станках, так и специальных, проектируемых для обработки конкретных изделий.

Классификацию фрез проводят по следующим показателям.

-〃。расположению зубь^н относительно оси различают: фрезы цилиндрические с зубьями, расположенными на понерхности Ш1лнндра (рис. 2.35. а}, фрезы торцовые С зубьями. рас1П>.'1оженными на торце цилиндра (рис. 2.35, 6)： фрезы умоине с зубьями, расположенными на конусе (рис. 2.35. в)； фрезы фасонные с зубьями, расположенными на попсрхности с 巾асснмоА образующей (рис. 2 33. г) (с выпуклым и вогнутым профилем) Некоторые типы 巾рем имекп зубь” как на цилиндрической, так и на торцовой поверх нистм. например дисковые двух- и трехсторонние (рис. 2.35, d)・ кониеные {рнс. 2.35. е), шпоночные (рис. 2.35, ж, з).

〃。наприалению зуоьен фрезы могут быть: прямозубыми (рис. 2.35.d). в которых направляющая линия перелней поверхности лсзыия прямолинейна н перпендикулярна направлению скорости главного движения резанкя (под направляющей ли* "Heii передней поверхности понимают .'1ННИЮ, по которой движется точка пря- моА, описывающей эту поверхность); косозубые (рис. 2.35, г), у которых направляющая линия перелней понерхности лез- ння прямолинейна и наклонена под углом к напрап.ченню скорости главного движения резанн* с винтовым зубом (рнс. 2.35,а), в которых направляющая линия передней поверхности ямпется пннтопой.

〃“ конструкции фрезы могут быть: цельными; составными, например с прн- паяннымн или приклеенными режущими злемситамн； сборными, например * осна- U1UMHM” многогранными плнетннамн нз

°)°)II"яд"ядSEE ЕЗ&SEE ЕЗ&в 万в 万-」旦 4-」旦 42丿2丿оо万+万+Рис. 2.35. Типы фрез и обрабатываемых поверхиостейРис. 2.35. Типы фрез и обрабатываемых поверхиостейтвердого сплава; наборными. с℃：：：：и；； нз нескольких отдельных стандартных или спецналъных 巾рез н прЕАиазна： 亜 одновременион обработки не《к

°)

°)

I

I

"яд

"яд

SEE ЕЗ&

SEE ЕЗ&

в 万

в 万

-」旦 4

-」旦 4

2丿

2丿

о

о

万+

万+

Рис. 2.35. Типы фрез и обрабатываемых поверхиостей

Рис. 2.35. Типы фрез и обрабатываемых поверхиостей

^По^конструкции зубьев ^3^^'^ быть с острозаточенными ' за. затылованными (рис. 2.35л) \

тыюванке-процесс образопання задней „оверхности и..струмс1па пи :雷總: кпивоП (обычно спираль Архимеда) “

Рvmob. У острозаточен-

'黑噹)g задние углы получают иагочкоА

ННХ 屮рз • малыми подачзмн

Ф₽е^ поэтому их пзнншнилние проис- *д；； ПО зн,м揃 поверхности.…睜

61

пять мх целесообрлзно по звлнеЛ понерх- ностн По ладней поверхности затачивают ivrpujaточенные фрезы. Однако такую заточку не всегда возможно м не всегда иелрсшМризн。выполнять Форма произпо- Аяшей поверхности может быть сложной. иск.1ючаюшон возможмпсть заточки задней поверхности зуба шлифовальным кругом Не.тесообразно производить заточ- к> задней поверхности у фрез с точным профилем, например у червячных зубе- релных и шлицгвых, потому что л этом случае нужно вновь обеспечить требуемую точное ib профиля и шага зубьев. Для лрнведенныл случаев целесообразнее применять затылованные зубья, заточка кото- р&х произвол л тс я по пере 口 не 订 по・

верхностн. что обеспечивает ее иросто-

〃0 аюсоб， крещения на станке различают фрезы насадные с отверстием под оправку и кониевые с коническим илн цилиндрическим хвостовиком.

Острозаточемные фрезы отличаются многообразием типов К ним относятся цилиидрическнс. горновые, дисковые, кон- иевые, угловые, шпоночные. Т-образные н др. Все типы остриз атоме иных фрез, несмотря на на многообразие, имеют много общего в методике расчета, назначении н оформлении конструктивных элементов (рис. 2.36.0). К общим конструктивным элементам относятся: диаметр фрезы, посадочные размеры (диаметр отверстия,

шпоночняя канпнка), чнс.ю форма.

Н" сокращения номенклатуры норужнме Диаметры Ен/ир?盅 Размерные ряды 口мамкин …鹏界 геометрической прогре^нн со знамен： телем 叫 равным 1,26; [ 5冃 ранным знаменаплю ряда частоты Jam； ння шпннлелен фрезерных станков Такой выбор размерного ряда наружных метров обеспечивает неизменность скопос- в〃 резання при применении фрся пюПо го Диаметра, а том числе для фрезерных станков, члетита крашения шпинделя кото- рых изменяется по геометрический прог- ресснн со знаменателем 屮=|“|. в рЯ3. мерном ряду послсдуютнЛ наружный л；а： метр dan= d』严，где л - порядковый номер диаметра.

зубьев и нх

Определение наружного диаметра “ du・ °^тра посадочного отверстия. Диаметр 中резы является важнейшим параметром ее конструкции. При выборе диаметра необ- ход»мообеспечить необходимую жесткость оправки для заданных условий работы фрезы

Диаметр фрезы следует выбирать минимальным с ис-1ью снижения машин- ноге времени обработки:

7_亿+х+切n&而OuS/ "

「Де L— длина детали; *—

н“я，зависящая щ

величина вреза-

巾|心&儿.

м/мин：

мм：

3 мм)； Sl

{/— величина

“аружного диаметра

и— скорость

подача на

резання,

перебега фрезы (2—

Размерные ряды диаметров фрез при знаменателе прогрессии 屮=1,26 следующие： 3； 4; 5; 6; 8: 10； 12; 16・ 2 0; 2 5, 3 2; 4 0; 50; 63： 81)： 100 125; 160; 2(Ю; 250： 320； 4 00； 500; 63(); 800； 100() мм и прн знаменателе прогрессии <р— = 1.58-4:6： 10 мми так далее до 1000 мм. т. е. через одно значение ряда 屮=1,26

Диаметр посадочных отоерстнй выбирают в зависимости от наружного диаметра фрезы, но не более 60 мм с округлением до стандартного ряда： 16; 22; 27; 32; 40; 5() и 60 мм.

Цельные острипаточснные фрезы изготавливают нз 6ыетро|)ежу1!1нх сталей Задача проектирования этих 巾рез сяонится к определению нх конструктивных элементов и геометрических параметров, обес- лечпнаютих обработку заданной летали на заданном станке в соответсгинн с тре бованнямн к параметрам шероховатостн обработанной понсрхностн. В задании на нроектирование указыиают тип 巾резы; схему установки детали па станке (расстояние между опорами оправки цилнндрн- ческпн 巾резн. вылет концевой 巾|>езн относительно шпинделя станка и т. л); параметры обработки (ширину н глубину ^аннп)： требоилния к шероховатсютн обработанноЛ попсрхности; модель и миш- ^сть станка с целью определения воз- мажпости обработки детали разработан ноА фрезой в зависимости от мощности ОборудавацНЯ

г— число зубьев фрезы Наружный диаметр (37| должен обеспечить

зуб фрезы, мм：

в сеченнн

насадных фрез прочность фрезы

между окружностью впадин и посадочным отверстием Опытным путем установлено, что нормальная работа фрез имеет мест。при прогибе оправки, не превышающем 6=0.4 мм при черновом н 6=0.2 мм прн чистовом фрс^ерооаиин. Оправку фрезы можно рассматривать как балку, защемленную на концах (конус 7:24 и подипшник скольисения) Ее де・ формация зависит от расстояния /. мм.

между опорамн, ишрнны фрезерования В. мм, глубины резання /, мм. н ползчн на зуб S；. мм. Подача на зуб S： зависит (Л требуемых параметров шериховатостн обработай ной поиерхности С учетом нал о* жен кого, диаметр цилиндрических фрез [37|

儿=0.2Н°"产妙 S/°・ /° "夕 ° 力 (2.20,

Наружный диаметр дисковых фрез

<=0.12£Г,Л1пп^^Ь -^_|_2(г+л#|

31)

где /'—глубина паза или уступа, мм； Д= Ю мм — толшнна проста ковочного кольца н зазор между оправкой и за|итовкой

Диаметр концевых фрез прн обработке уступов и плоскостей

&=0,4鄒」产"％『」♦〃？#" 6-Ч(2.22)

(2241(22412 0 +2 0 +параметры фрезапараметры фреза> фреа спиж и&> фреа спиж и&ип обработкиип обработки""Уна задний угол""Уна задний уголзаготовок нззаготовок нзs ina х=0.13/畔Ls ina х=0.13/畔L(2.25)(2.25)(2.26)(2.26)

(2241

(2241

2 0 +

2 0 +

параметры фреза

параметры фреза

> фреа спиж и

&

> фреа спиж и

&

ип обработки

ип обработки

""Уна задний угол

""Уна задний угол

заготовок нз

заготовок нз

s ina х=0.13/畔L

s ina х=0.13/畔L

(2.25)

(2.25)

(2.26)

(2.26)

…一…,譽；噥需%x К 4"叱濫：\誠ровямт叫.

При черновомобработке

на зуб можно выбирать. Р》

зап^овох из 仃吗、『*•、皿 № обрн面小 заготовок〉•

，諸蕊△”吗『嚣：

необходимо учитывать. Mio I

/ 38ЮТОВЫ1 врезание , должно происходить при т。盜丁 嚣； e〉.giPaM скр 書嘴 Это имен место при 儿〃="忠 При симметричном фрезеровании^ (р 2.36, б) таинина среза ax=S/osysinф.

где Ф - Угол комп акта фрезы с заготовкой: ч— утол лезвия фрезы н ^^-，貝斤 .ная. Кт。5/2=寸】一-灰 咿 …

жыучнм

丁 (2.23)

S"np-p・

Радиус скругления лезвия 卩= 35.,・ 0.55 m+丫). мкм. где а— задний угил; у— передний угол При затуплении радиус р унелячнвается примерно в 3 раза. В эту формулу подставляют значение () (в мм) для изношенного инструмента

Рассчитанные лиамстры фрез округ- лякл до ближайших стандартных размеров

Диаметр посадочного отверстия

仇 U&/Z25

с округлением до стяндартного размера Точность изготовления поиадоч-

,юго отверстия должна сиответствп- мть 7+У кваннтету и для висок。- Е可них зуборезных фрез -5-му квз- 丿мьу (「OCT 25347-82). При расче- TV плвхстра посадочного отверстия Днсковнк фрез из формулы (2.21) ш>砲 но иоиночить слагаемсх- 十厶).

Геомегричсскш-

..「макгнммьная толщина среза, м吹 °2尸?可*； т выбирают в зави- Г!^^от СН^ЙСТВ обрабатываемого ма- ~лз- при иг,раб^из

噺町落:痴山小…3然』券 павномерности фрезерования с учетом эффективной мощности оборуд«ва1Шй. Для Исковых фрез всех типов необходимо, чтобы на 11оверхн(.сти резания £:丁誌 гались несколько зубьев 1Р»»с. 2.3Ы) для улучшения равнимерностн фрезерования, т. е-

n = 363/屮.

где 己一коэффициент равномерности фрезерования; 屮一угол контакта фрезы с заготовкой. соы|：= I -2〃儿.

При расчете чнма зубьев фрезы по формуле 12.26) обеспечить равномерность фрезерования нельзя, потому что толщина ,срезаемой стружкн будет изменяться и зависимости от расположения зубы?в на поверхности резания.

Равномерность фрезерования можно улучшить, если зубья располагать не параллельно осн фрезы, а под углом iu = IO...I5°. Для дисковых двусторонних фрез направление наклона зубьев дол жни быть односторонним (рис. 2.36?), л выбирать его надо так. чтобы обеспечить положительные передние углы на боковых режуших кромках.

Для дискоиых трехсторонних фрез с U53。обеспечения положительных псред- ннх углов ни боковых режущих кром ках зубья делают разнима правлен ни мн (рмс. 2 36,0). В этом случае на вершину лезвия лейст нует удвоенная нагрузка (п° сравнению с прямозубой фрезой). однако благодаря положительным передним умам стойкость фрез увеличиваетсн. С разнонаправленными зубьнми делают также 巾рпы Ж|Я обработки Т-образных Чазов (рис. 2 36, е).

Для цилиндрических фрез рашюмер* теть Фрезерования дистнгаетия прнмене- «нем винтовых зубьев с умам наклона s’ Обес,,ечнаак»,ним поетоянство сечения

срезаемой стружки в каждый момент ЙОе &н 3. рнс. 2.36.8).斫。：；器 выполняется, если по ширине фрезерова ния размещается ие.юе числи осе0Ых шагов ^u=^ctgw. где Рт=п%/2_окру*- ной шаг зубьев. Угол наклона зубьен

etgm = —

nd :

где 5— коэффициент равномерности фре- зероаяния. для фрез с винтовым зубом равен целому числу.

Направление угла з наклона зуба следует выбирать так. чтобы осевая составляющая силы резания были на правде- на в сторону ипшнлеля.

Фрезы с винтовым зубом обладают более высокой стойкостью по сравнению с прямозубыми вследствие увеличения кинематических передних углов |42]. Это позволяет назначать меньшие значения передних углов r нормальном сечении, что повышает прочность зуба и позволяет увеличить в 1.5—2 раза подачу на зуб

При проектировании стандартных фрез для черновой обработки число зубьев

где С：=0,2 для цилиндрических и дисковых фрез. С- —0.6—для торионнк фрез.

Для стандартных фрез juih чистовой обработки всех типов число зубьев г=лс/и/(4/и|), где / - число переточек до полной амортизации фрезы; Zi = 0,15... 0,25 мм — толщина слоя, снимаемого за одну переточку.

Максимальное число зубьев фрезы может быть определено в зависимости от эффоктинпом мощности оборудования. При обрабепке заготовок нз стали число зубьен цилиндрических, концевых фрез. Дисковых и прорезных фрез

2 飽• (2.29)

m'_ 3,5，10-T叫185； "£ " '

Урновых фрез

N“E丁一. (230)

= 4幾.10-屮'”

Л обработке заготовок нз чугуна число 上 ев цилиндрических, каниевнх. пнеки-

Ых, пР°Резных и отрезных фрез

*б『Т54 • 10 -屮七》此з・：⑵311

(2.27)(2.27)TQpiiOBbix фрезTQpiiOBbix фрез2.57"0二"5J 亿32} 賢 0“厂 м|>фектнвная мощность станка. А'*Ф = А'“，здесь /V— мощность главного двигателя； п=0.75- КПД станка.

(2.27)

(2.27)

TQpiiOBbix фрез

TQpiiOBbix фрез

Профиль зубьев фрез Зубья фрезы должны обладать достаточ ной причнистью. обеспечивать максимально возможное чис- сс переточек и достаточное пространство лля размещения стружки при максималь- ном стачивании по задней поверхности. Umdic зубьев и нх шаг зависят от диаметра фрезы, условий эксплуатации {черновое или чнстсвое фрезерование), свойств обрабатываемого материала.

При черновом фрезеровании необхиднмо обеспечить высокую прочность зуба при работе с увеличенными иодачами н доста- точную площадь стружечной канавки. В этом случае применяют фрезы с 0Kpy* ным шагом зубьев Рг>10 мм Такие фрезы называют фрезами с крупным зубом. Их применяют в тех случаях, когда ZSX> !. где /— глубина фрезерования. мм. S；— подача на зуб. мм. При чистовом фрезеровании заготовок из .стали и при обработке крупных материалов применяют фрезы с торцовым шагом зубьев Р,<6, называемые фрезами с мелким зубом. Их применяют в тех случа- rx. KornafSW I

В завнснмостн от шага применяют три типа профилен зубьев Для фрез с мелким зубом принята грапененлальная фармл профиля (р“с・ 2.36.М). Угол тела зубьев || = 47...52п. Угол стружечной кв： напкн 0 = п +。где е = 360/2- угловой w釘 зубьев. Ширина вершины зуба ,= 0 5 2 мм, а радиус закругленин лиа в^пмн； 〃=05.・2 мм. чти нсмючмт образование трешнн при термическим об* работке Внетз зуба "=0,5. .0,65 окружного 山 а га зубьев %•

У фрез с пинтовыми н косыми зубьями угол i| рассмигрннают в плоскости, пгрпенлнкуляриой к напраменню зубьев. В 纣о“ случае i|-0-r.. где &- угол, с。- огветствуюшнА шагу зубьев при приведен- no.m нк молнчестве Z, т. е-匕= 36°/а, a z = z/cos%・Приведенног число зубьев % есть то чисю зубьев, которое имеет фреза радиусом 心 соответстиуюшим ралнусу кривизны млнпса в iiatipaB.ietiHH его оси. R, = dJ2cos%.При проектмровании 0рез с аннтовыми и косыми зубьями необходимо проверить по приведенной выше формуле угол л， который должен быть равен 47—52°.Крупнозубые фрезы имеют профиль зубьев либо криволинейный (рис. 2.36,5). либо лвухугловой (рис. 2.36. 〃). Канавку зубн крнжминейнога профиля обрабаты- вают спеакалыюй фрезой. Двухуглооой профиль зуба обрабатывают двумя стандартными угловыми фрезами с оставле- ннгм фаскн/ Высота зуба 〃=(0.3...0,45)4 吧"закругления дна впалнны г尸 =(04..0,75) Н. а радиус закругления ^««^ 3» /?=|0・3...0・45)4.У фрез с пинтовыми н косыми зубьями угол i| рассмигрннают в плоскости, пгрпенлнкуляриой к напраменню зубьев. В 纣о“ случае i|-0-r.. где &- угол, с。- огветствуюшнА шагу зубьев при приведен- no.m нк молнчестве Z, т. е-匕= 36°/а, a z = z/cos%・Приведенног число зубьев % есть то чисю зубьев, которое имеет фреза радиусом 心 соответстиуюшим ралнусу кривизны млнпса в iiatipaB.ietiHH его оси. R, = dJ2cos%.При проектмровании 0рез с аннтовыми и косыми зубьями необходимо проверить по приведенной выше формуле угол л， который должен быть равен 47—52°.Крупнозубые фрезы имеют профиль зубьев либо криволинейный (рис. 2.36,5). либо лвухугловой (рис. 2.36. 〃). Канавку зубн крнжминейнога профиля обрабаты- вают спеакалыюй фрезой. Двухуглооой профиль зуба обрабатывают двумя стандартными угловыми фрезами с оставле- ннгм фаскн/ Высота зуба 〃=(0.3...0,45)4 吧"закругления дна впалнны г尸 =(04..0,75) Н. а радиус закругления ^««^ 3» /?=|0・3...0・45)4.Из фрезыИз фрезыдо 0.75 //.Расчет надо 0.75 //.Расчет наВыше былиВыше былинеобходимыенеобходимыестачивают по высоте настачивают по высоте навеличинувеличинуЗВМ цилиндрических фрезЗВМ цилиндрических фрезприведеныприведеныформулы к данные.формулы к данные.заданнымзаданнымс учетомс учетом

У фрез с пинтовыми н косыми зубьями угол i| рассмигрннают в плоскости, пгрпенлнкуляриой к напраменню зубьев. В 纣о“ случае i|-0-r.. где &- угол, с。- огветствуюшнА шагу зубьев при приведен- no.m нк молнчестве Z, т. е-匕= 36°/а, a z = z/cos%・

Приведенног число зубьев % есть то чисю зубьев, которое имеет фреза радиусом 心 соответстиуюшим ралнусу кривизны млнпса в iiatipaB.ietiHH его оси. R, = dJ2cos%.

При проектмровании 0рез с аннтовыми и косыми зубьями необходимо проверить по приведенной выше формуле угол л， который должен быть равен 47—52°.

Крупнозубые фрезы имеют профиль зубьев либо криволинейный (рис. 2.36,5). либо лвухугловой (рис. 2.36. 〃). Канавку зубн крнжминейнога профиля обрабаты- вают спеакалыюй фрезой. Двухуглооой профиль зуба обрабатывают двумя стандартными угловыми фрезами с оставле- ннгм фаскн/ Высота зуба 〃=(0.3...0,45)4 吧"закругления дна впалнны г尸 =(04..0,75) Н. а радиус закругления ^««^ 3» /?=|0・3...0・45)4.

У фрез с пинтовыми н косыми зубьями угол i| рассмигрннают в плоскости, пгрпенлнкуляриой к напраменню зубьев. В 纣о“ случае i|-0-r.. где &- угол, с。- огветствуюшнА шагу зубьев при приведен- no.m нк молнчестве Z, т. е-匕= 36°/а, a z = z/cos%・

Приведенног число зубьев % есть то чисю зубьев, которое имеет фреза радиусом 心 соответстиуюшим ралнусу кривизны млнпса в iiatipaB.ietiHH его оси. R, = dJ2cos%.

При проектмровании 0рез с аннтовыми и косыми зубьями необходимо проверить по приведенной выше формуле угол л， который должен быть равен 47—52°.

Крупнозубые фрезы имеют профиль зубьев либо криволинейный (рис. 2.36,5). либо лвухугловой (рис. 2.36. 〃). Канавку зубн крнжминейнога профиля обрабаты- вают спеакалыюй фрезой. Двухуглооой профиль зуба обрабатывают двумя стандартными угловыми фрезами с оставле- ннгм фаскн/ Высота зуба 〃=(0.3...0,45)4 吧"закругления дна впалнны г尸 =(04..0,75) Н. а радиус закругления ^««^ 3» /?=|0・3...0・45)4.

Из фрезы

Из фрезы

до 0.75 //.

Расчет на

до 0.75 //.

Расчет на

Выше были

Выше были

необходимые

необходимые

стачивают по высоте на

стачивают по высоте на

величину

величину

ЗВМ цилиндрических фрез

ЗВМ цилиндрических фрез

приведены

приведены

формулы к данные.

формулы к данные.

заданным

заданным

с учетом

с учетом

условия размещения стружки зуб

для расчета конструктивных

алементов цельных фрез. Формализация конструктивных элементов позволяет рассчитывать параметры фрезы на ЭВМ. В

качестве примера на рис. 2.37 приведен алгоритм расчета цмлиндрнческих фрез. В нем предусмотрен расчет фрезы для обработки заготовки запанного параметра шероховатости Конечный результат расчетов прспусматрнвает получение параметров нсех конструктивных элементов 中резн. а также данных о режимах ре- мннл и необходимой мощности фрезерного станка

Блоки 2—5 позволяют по параметрам шероховатости детали выбрать подачу на зуб фрезы «тустимого прогиба оправки.

Ьломи 7—〃 обеспечивают выбор м ок・ руление до блнжййшнх стандартных раз- *pg диаиетра фрезы с учетом макси-

ма1Ьно И минимально допустимых Если в 13VMте расчета напучен диаметр мень- ^'минимально допустимого, будет вьщ* м пекомемлакия на использование к**

фрезы при останове машины. Если диаметр, превышающий макси- ма/ьно допустимый, вьтдается рекоменда- цня на использование торцовой фрезы при останове машины.

Блоки /3 и /4 обеспечнвнют расчет диаметра посадочного отверстия и округ. ление его до стандартных размеров; бло- ю< 15—20 позволяют выбрать число зубьев и угол наклона зубьев с учетом равномерности фрезерования； 6』》кн 21— 勿一форму зуба и впадины “ рассчитать их конструктивные параметры； блокн 28—JQ— длину н геометрические параметры фрезы. Задний угол рассчитывают по известной формуле. Передний угол должен быть выбран в зависимости от свойств материала заготовки.

Скорость резания н мощность станка рассчитывают в блоках 3/—34.

В аглорнтме пока не учтены расчеты на о иброустой ч и вость технологической системы из-за отсутствия соответстпую- шкх математических зависимостей, которые можно получить только экспериментальными исследованиями.

Конструктивные особенности различных типов острозаточенных фрез из быстрорежущей стали. Рассмотрим следующие типы фрез.

Концевые фрезы делают либо с цилннд- рнческим (диаметр 3•一20 мм) хвостов"- ком. либо с конусом Морзе с резьбовым отверстием (диаметр 14—63 мм) (рис. 2.38. а) для затяжного болта У фрез, предназначенных для обработки пазов н уступов, направление винтовых канавок и направление вращения не должны совпа- “ать. Это обеспечивает лучший отвод ьружкн и получение положительных передних углов на торцовых зубьях (рис. ,38") Прн обработке плоскостей нагтрав* 'енне винтовых канавок делают совпапаю- ihhm с направлением вращении. В этом зу”8е осевая составляющая силы реза- ння направлена к шпинделю станка, в ьвоп стружки обеспечивается в напранле* 葬霁а山皿3只как показано на

电Рис. 2.37. Алгоритм раметн нл ЭВМ цилиндрических фрез电Рис. 2.37. Алгоритм раметн нл ЭВМ цилиндрических фрезШпоночные фрезы. Особен нос гь рабтн uinoi<ot1Hofi брезн замючается и ^м. что она фрезерует шпонпчныЛ паз и несколь- ко проходов как п одну. так ■ п ворону, причем в конце каждого проход °^yuiccTiuineTCH мертикальная полипа

电

Рис. 2.37. Алгоритм раметн нл ЭВМ цилиндрических фрез

电

Рис. 2.37. Алгоритм раметн нл ЭВМ цилиндрических фрез

обеспечений жесткости длину рабочеЛ “ас- ти дел аю г равной трем диаметрам фрезы при диаметре сердцевины до 0.3 диаметра фрезы Конструктивное оформление торцовых зубьев приведено на рис. 2 З8.л фрезы выполняют с прямыми нли вннто*

87

恢・ 2瞰 Uwlhnc 制皿 нз быстрорвжущеА стали

мн,мн,// =// =rqsinr — fcost (g Оrqsinr — fcost (g О

мн,

мн,

// =

// =

rqsinr — fcost (g О

rqsinr — fcost (g О

вымн канакками, иилиндрнч

нкческим хвостовиком. с ДВ7 史“ к。- причем один торцовый 3vG ""血“乩 половине диаметра фре：^ п :山 严8Hbi51 пают у оси фрезы, ' Р°н 仃冃皿-

Пазоные фрезы выполнят г

зубом, расположенным на цнлнн/т；?""81M поверхности. Для увелнчения 閣尸必 стойкости на боковых стпр0Нтч мсР,,Ои фаски /-1...2 им с 窩：°СЗ I зe.产⑺.冰之署宇二豐 упюм р=1…2。・ фре" 6нс；：：二吵 размер по ширине, поэтому Z боткн пазов целесообразно 寫 coebhi" фрезы, регулируемые по 誥黑" с помошью прокладок Дл« 血 рине

зубьев обе

(рис. 2.3Я^).° замок

''“d "V м。，Сыть одноугловы.

т. е. с ouhoR образующей, распо-

ложениой под углом но отношению к осн фрезы. II диухуглонымн, имеющими две начальные образующие, расположенные под одинаковыми или раз.анчнымн углами 屮 У угловых ф|»ез угол 卩 нак.ю- на дна канавки н ее глубину 〃 рассчитывают так. чтобы обеспечить пос- тоянство ширины ленточки /=06」.2 мм на всем протяжении зуба при выбран- ном угле ина дни ы II в сечен и и, перпен- дикулярнлм к дну ипаднны. Постоянство ширины ленточки будет обеспечено при условии. что 104KH профиля рабочей фрезы 0 будеп касаться как линии 仏&• так и линии。|从(рнс. 2.39. а), представляющей собой проекцию последующего зуба на переднюю понерхнос! ь предыдущею. У гол наклона дна кннанкн р = Т| — i^ где т「 угол наклона проекции。向 последующе- го зуба на переднюю поверхность предыдущего； т/ угол между линией 3$ и Дном впадины. Углы определяют ни форму， /ам 1кт| = соьн/1им: к lgT? = sinT|tgKi> где 8——угловой шаг зубьев.

Глубина канапкм

5。5｛心卜口)/

〃 =

COS 屮cost

「耻 G- iwuiyc фрезы. Для зубьев, рас”- ложеплых на плоском торне углов。"巾卩е， 3bL угол наклона дна впадины (рнс 2390)仇=90。_门.ГЛе q—у「ол между

торцом фрезы и дном впадины. sinTi = = ige ctgO.

Глубина стружечной канавки

По приведенным формулам рассчитывают углы наклона дна впадины на торцовых зубьях дисковых, торцовых и конисвых брез. а также у конических разверток, ленковок н нековок.

Фрезы прорезные и отрезные применяют jmh разрезки заготонок. Изготовляют их цельными, диаметром 20—315 мм н шириной 0.2—6 мм (см рис. 2.38, ж) или сборными (см рис. 2・区8后).осна|иенными сегментами.

Для уменьшения трения боковых сторон фрезы об обработанную понсрхность их делают с углами 屮|= 15…30'. а нногла II с утонением диска. Для улучшения размещения стружки в канавке за счет уменьшения ширины стружки на вершниих зубьеи делают фаски (см. рис. 2.38*) или применяют групповую схему резания

Рис. 2 3g. ГлуОнна и на^юи дни стружсчниА кннаьк" У углимых >1 горцоиыж зубьев: / — лаготаока 申peiM. ? — канапочимч фрезн

двух хслолиенин： t пппероменной зяточкой смежных зубьеп (см рмс 2..М.А)ПОЛ углом 45" н ишрннон с =8/3 »лн с попеременны*» изменением ширины зуба, причем узкий зуб делают виступаюшим (см. рнс. 2.38. л).

Сборные конструкции фрез обеспечивают лначнтельнук! экономию быстрорежу- шеА ста.ш и снижение эксл/iyara и лонных расхолоп ми・зи визможностн миигократно- го нспользонания корпуса и замены ножей после нк изнашивания Большор B.fiHH-

нне на эффектннность комструкимм сборных фрез имеет способ креплен ля зубьев. Наиболее' простым ir надежным способом крепления для фрез нз быстрорежущих ста.теП является пр“мене"〃е рифлений обеспечиваюшнх компактность крепления и возможность размещения значите.<|ьного числа аубьсв.

Вариантов конструктивного оформления креплений много. На рнс. 2.40 приведены наиболее часто применяемые. В консгрук-

иня. ириведешюЛ на 卩нс. 2.40.а. нож и паз имеют угия 5。пря рагположепин рифлений моль ширины ножа. Ноле злбнвают и паз. Данный способ л^волнет регулиро, адть выс<1ту зуСа путем вылпнжения ца несколько шагов рифлений, но не обеспечивает носстинов.'1ение вылета ножа CTg. ентглыю торна фрезы. Для регулнр0Ва. ния н восстановления вылета нижа по диаметру и относительно торил ирнменнют для хренлиння клин (рнс. 2.40.0.6). в тех случаях, когда требуется носстя»овле. нне диаметра и од»оиременно вылета ножа

отиослтелыю тори” корпуса, применяют нож двойной клиноиидности (рис. 2.40,г) Ножи с рифлениями применяют на дн/с- вых двух- и трехсторонних фрезах (рНс 2.40,") диаметром 80—160 .мм, цилнцдрн' веских фрезах диаметром 75—"0 мм (рнс 2.40冏 н торцовых фрезах диаметппм 80 -250 мм (рис. 2.40・"). 卩吊

Swspope.yuM

肾产°・“Р* эо

Прн проектировании дисковых фрез “аз под но* рассчитывают так. чтобы обеспечить получение заданного перелиего yivia без дополнительной заточки передней 皿日叩'14。^“ На рнс 2.41“ приведена ：：：：：廿"Рас 皿乱 Радиальный первом угол yi целесообразно 0Предс- ■лятьлля точки А, расположенной в cejeri- 需靄%上缴隽啜丁靄 俨T經鍋Г产“。Те

/н&ю门'4Ho определяют £ 黑::%J2 С -М 舞:忠麗二W .-

“篇":产Paye

一(九+a)+；「落。7 Не. "」“_ км ножа; A-.!' n ^ ИЫС(,Та ^готов- пмом паза；八［=0 2“；淨У 丁°PU°m нож” н I皿中。碗1m巾】мм^ирнпуск на "“винне 口8心 тик 閣'ME" н 皿" 氷刑 зависит от 丄 "Мрнна паза под к网I询нн.° T°Puuu山 и способа

для ННЛИНД- 1 пазом, но поверхность

«аза под размером.

Угол

“роектн

з паза

Ржанки

12 貝 нож II

терновых фрез 1 ег。смещение

уголугол(2.33)(2.33)(2.34)(2.34)I окончательное спекание 山叫0уют и затачивают. * Составной конструкции叫е Фрезы диаметром от 20 涼“"、 鑑岸歌吗"6。коронками (рис'眈/.СаЕнам" L廣谕T：幫歌:£：；：产 так как обладают 叫。к篇 про： ностью м надежностью, не требуют пеДо- чек и обеспечивают многокрагиое :黑;:. зованне корпусов. Применяют 皿冃^ пластины классов допусков / н F с «нни^льного биения режущих кромо； Конструкции фрез, оснащенныд много- граннымн пластинами, отличаются 6。田 м；м разнообразием. Конструкцнн конце- воА и дисковой фрезы приведены соотпст-I окончательное спекание 山叫0уют и затачивают. * Составной конструкции叫е Фрезы диаметром от 20 涼“"、 鑑岸歌吗"6。коронками (рис'眈/.СаЕнам" L廣谕T：幫歌:£：；：产 так как обладают 叫。к篇 про： ностью м надежностью, не требуют пеДо- чек и обеспечивают многокрагиое :黑;:. зованне корпусов. Применяют 皿冃^ пластины классов допусков / н F с «нни^льного биения режущих кромо； Конструкции фрез, оснащенныд много- граннымн пластинами, отличаются 6。田 м；м разнообразием. Конструкцнн конце- воА и дисковой фрезы приведены соотпст-пос/е чего ихпос/е чего ихделаютделаютконце-конце-

угол

угол

(2.33)

(2.33)

(2.34)

(2.34)

I окончательное спекание 山叫0уют и затачивают. * Составной конструкции

叫е Фрезы диаметром от 20 涼“"、 鑑岸歌吗"6。коронками (рис

'眈/.СаЕнам" L

廣谕T：幫歌:£

：；：产 так как обладают 叫。к篇 про： ностью м надежностью, не требуют пеДо- чек и обеспечивают многокрагиое :黑;:. зованне корпусов. Применяют 皿冃^ пластины классов допусков / н F с «нни^льного биения режущих кромо； Конструкции фрез, оснащенныд много- граннымн пластинами, отличаются 6。田 м；м разнообразием. Конструкцнн конце- воА и дисковой фрезы приведены соотпст-

I окончательное спекание 山叫0уют и затачивают. * Составной конструкции

叫е Фрезы диаметром от 20 涼“"、 鑑岸歌吗"6。коронками (рис

'眈/.СаЕнам" L

廣谕T：幫歌:£

：；：产 так как обладают 叫。к篇 про： ностью м надежностью, не требуют пеДо- чек и обеспечивают многокрагиое :黑;:. зованне корпусов. Применяют 皿冃^ пластины классов допусков / н F с «нни^льного биения режущих кромо； Конструкции фрез, оснащенныд много- граннымн пластинами, отличаются 6。田 м；м разнообразием. Конструкцнн конце- воА и дисковой фрезы приведены соотпст-

пос/е чего их

пос/е чего их

делают

делают

конце-

конце-

£ рассчмтыиаю?

потение заданногс；蹤^产皿必 Y ■ верШННС лезвия н 聲:丫「加 Режущей кримкн ；痴口 ЛПГ1 У наклона точки плоского 1южа РагГ，ТеЛЬ，，°ЙЗа' приведена на р〃& 2 41 6 常”鏑"亚‘ аа«ии назначают углп' Р ?。盟叩。・ на я схема '屮‘ V.兀 Расчет- / /黑黑屮нН р"С 2."a фрезы а ппп«РеЗЫ' 2—"°*； 3—корпус педди^ляонАРпаЯ поверхность ножа пер-

V：：?t Р Г1лоскости чертежа.

黑"'“°*" (“ ,|аза 口on н。*)

Угол, V»- гле ?Г1 — осевой передний ” радиальный передний

如'尸也四n中+［恥:05屮；IYl 依 ycosLnp

знакУ： 0°Р”У'”х необхолкмо учитывать

Смет ННЙ У「』°8 入 н »

Отногит?НИе вермннн режущей кромки ьно осн фрезы e=QsinyL н на

T°PUe корПуса г

，ro^SSX 瞬 J " £5 в .машйН0^р0^®зы шиРоко прнме- “нвают реэк( Р 矶 так как они обес-

СОвРемснныхУ комД ЖН0СТЬ обРаботк>1 記 которые ^ мнРУКиИ°ННЫх М^Р^ 沪М "з быЬ落，一。365峥 тнетрукинм 巾nuf ：*У1инх ста,е". По 6°РНМ конструкции У' зставноп н ■5 дисковые Н кии； Момолит^ми де- 产 Фрезы. Их изго?о^вЫе м^коразмер- ；Р»ованнн в спе凿々『°L卜』。篇 丁6。делают ^ а；"НЫХ "Реформах, 『готовок. Во ВНиЙ^НфИЦИрованнь1х 『г。, для “ресс関:1rpM期 Max 関:в®Ен；案戏噺火产фрез "ас, причем загота^и ‘° аготовок 8晩 зубья н иемтпеп： ИМеют винто- г,оследуЮщсго 山/н^ ：° отверст顧 Оя внешнему виду。禽:片 “ затомкн. По лицевых фрез иЛи Отл»«'1аются от 「М"叩叱恤" пл as幫吃。* "陋仃勘" .ок их подвер^Лп Р0ВаННЫХзаг°- предварительному спека^,грессов^ия механической обработке 3 衔^ ^Ументом из W欝* 伏замнем иН- Поие обработки g 滥閣*'" Ели. 十agy爲閣 =二

Рис. 2.42 Гпероосилавпыс 中резн

ственно на рис. 2.42,а, d. Они исиашены пластинами с задними углами, равными 1Г На рнс. 2.42е〃 приведены конструкции ицщоных фреи. В корпусе / фрезы (рнс. 2一42.八 имеются пазы с установленными державками 6, имеющими штифты 7 На 1птнф1ы снобопмо устанавливают пластины К На кольце 2 со ступенчатыми отверстиями для зажимных иннтов у^ттянаплиаают пружины 3, которые через млАбу 4 и вннт 5 прижимают иласти- мз 8 к опорном фаскам на кольцевой цыпам! 9 корпуса I Форма кольцевой

Я2

выточки соответствует форме пластин. Окончательно пластины крепят винтом 5 Для замены и поворота пластин ислаблянп вннт 5 и, нажимая на него, сдвигают державку б, обеспечивая свободный съем пластины. Конструкция разработана во ВНИИинструменте.

На рнс. 2.42м приведена конструкивя стуненчаюй фрезы. Такне фрезы применяют при енхтмн больших припусков в услопнях недостаточной мощности н вкб- роустойчнвопн станков. Фреза снабжена дополнительным кольцом 5 с пазами под

5,5,резаннн 80 -12Q м/мин. попичей на оборот до 0,12 мм/об при глубине резания ло I мм. Обработку заготовок из чугунов можно пронзаодить со скоростью резания до 600 м/мин. Обработка фрезами заготовок нз чугуна и сталей может заменить шлифование.Фрезы оснащают либо многогранными пластннпмн из композита, либо в станками, оснащенными композитом На рис. 2.43резаннн 80 -12Q м/мин. попичей на оборот до 0,12 мм/об при глубине резания ло I мм. Обработку заготовок из чугунов можно пронзаодить со скоростью резания до 600 м/мин. Обработка фрезами заготовок нз чугуна и сталей может заменить шлифование.Фрезы оснащают либо многогранными пластннпмн из композита, либо в станками, оснащенными композитом На рис. 2.43叩нпепена конструкция фрезы с механическим креплением составных вставок. Ножи / расположены в корпусе 3 под утлом 10° но отношению к осн фрезы и закреплены винтом 4 н втулкой 5 с угловой лыской. При заиинчнванин винта эта втулка заклинивает встаьку. Винты 2 обеспечивают точность регулирования вылета вставок но 0.1 мм перед затачиванием.叩нпепена конструкция фрезы с механическим креплением составных вставок. Ножи / расположены в корпусе 3 под утлом 10° но отношению к осн фрезы и закреплены винтом 4 н втулкой 5 с угловой лыской. При заиинчнванин винта эта втулка заклинивает встаьку. Винты 2 обеспечивают точность регулирования вылета вставок но 0.1 мм перед затачиванием.Наборы фрез. Наборы фрез применяют для обработки деталей, имеющих несколько поверхностей с прямолинейными или криволинейны мп образующими. Они °6ес- печивают новытение точности обработки и произнодителы1ост»1 труда за счет одновременной обработки всех поверхностей. На-Наборы фрез. Наборы фрез применяют для обработки деталей, имеющих несколько поверхностей с прямолинейными или криволинейны мп образующими. Они °6ес- печивают новытение точности обработки и произнодителы1ост»1 труда за счет одновременной обработки всех поверхностей. На-корпус относи- uie С-корпус относи- uie С-243. Горчован 巾pew.243. Горчован 巾pew.РисРисила^имамн илила^имамн илоскатекнаи композитаоскатекнаи композитаЧислоЧисло

5,

5,

резаннн 80 -12Q м/мин. попичей на оборот до 0,12 мм/об при глубине резания ло I мм. Обработку заготовок из чугунов можно пронзаодить со скоростью резания до 600 м/мин. Обработка фрезами заготовок нз чугуна и сталей может заменить шлифование.

Фрезы оснащают либо многогранными пластннпмн из композита, либо в станками, оснащенными композитом На рис. 2.43

резаннн 80 -12Q м/мин. попичей на оборот до 0,12 мм/об при глубине резания ло I мм. Обработку заготовок из чугунов можно пронзаодить со скоростью резания до 600 м/мин. Обработка фрезами заготовок нз чугуна и сталей может заменить шлифование.

Фрезы оснащают либо многогранными пластннпмн из композита, либо в станками, оснащенными композитом На рис. 2.43

叩нпепена конструкция фрезы с механическим креплением составных вставок. Ножи / расположены в корпусе 3 под утлом 10° но отношению к осн фрезы и закреплены винтом 4 н втулкой 5 с угловой лыской. При заиинчнванин винта эта втулка заклинивает встаьку. Винты 2 обеспечивают точность регулирования вылета вставок но 0.1 мм перед затачиванием.

叩нпепена конструкция фрезы с механическим креплением составных вставок. Ножи / расположены в корпусе 3 под утлом 10° но отношению к осн фрезы и закреплены винтом 4 н втулкой 5 с угловой лыской. При заиинчнванин винта эта втулка заклинивает встаьку. Винты 2 обеспечивают точность регулирования вылета вставок но 0.1 мм перед затачиванием.

Наборы фрез. Наборы фрез применяют для обработки деталей, имеющих несколько поверхностей с прямолинейными или криволинейны мп образующими. Они °6ес- печивают новытение точности обработки и произнодителы1ост»1 труда за счет одновременной обработки всех поверхностей. На-

Наборы фрез. Наборы фрез применяют для обработки деталей, имеющих несколько поверхностей с прямолинейными или криволинейны мп образующими. Они °6ес- печивают новытение точности обработки и произнодителы1ост»1 труда за счет одновременной обработки всех поверхностей. На-

корпус относи- uie С-

корпус относи- uie С-

243. Горчован 巾pew.

243. Горчован 巾pew.

Рис

Рис

ила^имамн ил

ила^имамн ил

оскатекнаи композита

оскатекнаи композита

Число

Число

астИну И ннепшен ступенчатой конусной । п вСрХностью. Аналогичные пазы и инут・ □еннюю ступенчатук» поверхность имеет Р рПуС 2. Ножи 3 н 4 имеют различные .шаметры н различную высоту установки. 储 кольце 7 имеются ступенчатые отвер- ил для крепежных змнтов и пружины. В конструкции фрезы, приведенной на ° 242a применены вставка 3 и упор Е обеспсчиваюп1ие базирование пластин 2 по трем точкам. Корпус / имеет

>1М0Линейный паз с разьбозыми отвер- *нямм д.чя крепления вставкн 3 н клиньев 6 н 8, причем клин 6 служит лля креп- ^еНИЯ пластины 2. а клин 8—длн креппе- № упора 5 При окончательной сборке за счет персм<?шения упора 5 вдоль паза обеспечивается биение пластин по торну в пределах 0.01 мм Лучшей технологичностью обладают фрезы с составным

корпусом, предусматризаюшим приме- 起尺龍 кольца с пазами и креплением плас- тин подпружиненным клином (рнс. 2.42/). Конструкция пбеспечнваст быстросмен- дость пласткн с помишью рычага.

Прн проектировании торцовых фрез, оснашенпых многогранными пластииамн «гол наклона пластины(.» “ смешение Е паза цод пластину или держзику ножа рассчитыпзют гак, чтобы получить на ре- 卜恤нх лезнннх заданные главный а и вспомогательный а. задние углы.

Угол ш определяют ио 巾ормут 咱皿= =lgYi|CCSYi，& 广・"& v； н Y" определяют по формулам |2.7) н (2.8).

На рис. 2.41.6 приведена расчетная схема m определения смещения :器 ной понерхности державки。m。：:：：；：：； оси фрезы для случая, когда пластину

устанавливают на ле|>жавке.

Смещение вершины зуба 人俨噥:汇噴 осн / Фрезы grjUiiYi.自〒 二:нна нр。： где N— высота державки. Ь— екини пластины на плоскость чертеж

Если пластину устанавливав1 в инструмента, то смешение паза тельно осн корпуса Е=е—С；с2 толщина ruiacTHiiN

Торцовые фрезы.。匸皿喘澀м ТОМ. фрезы, оснащенные к。?：； различных марок, обеспечивают возмож жкть об|)аботкн закаленныхмн

Аостн 60-64 HR3 сталей со《к р

бор предстнвляет собоЛ (рнс 2.J4.。)группу фрез, подобранных пп прифилю и размерам сбрябитыв^е^ых повсрхнастей деталей и закрепленных и« одной оприп- ю? Наборы фрез нрн меняют на яертн- кл1ьно-фрсаерны\. лродо.1ьно-фрсзерныл станках к Автоматических линиях, но нан- бо.1ьшее распросгрз»1ение получили они при испо;л>зованин «а гирилшгально-фре- эсрных станках.

Точность взаимного расположения фрез tut оправке н соблюдение требуемого расстояния меи»ду ни мн обеспечивается установочными ка1ьилмп раз-шчлой ширины. Ширину колец ол|»сдсляют с учетом погрешнпсти изготивлеиия фрез “о ширине н с учетом IMменення размеров после переточки. Кольца могут быть регул прус- мимн и нсрепг^нруетымн. Размеры колеи по диаметру зависят от диаметра оправ кн и конструктивного офармения торцоп рядом распило/кенных фрез.

盤瑞*产g S)М23 h3 ЕМ

Перекрытие зуОьев 巾рез пс> ширНПе может оиушестиляться следуюЩ|1. м|| спосибами: с noMuuiwo горцоньи KVIH4KOMMX высгуиои (рис. 2 44.6). ВХОДЯ. 血;* п соотпсгстяую1Нис лазы соседней фрезы； расположения высгупаютнх из корпуса фрезы зубьев сборной фрезы в。 влалннах сопряженной фрезн (рис. 244.” Для фрез ризннх пнамегрив на торце большем фрезы делают кольневуи! пытич. ку, кули входит фреза меньшего диа. мё；р『 (рис. 2.4JI) или ограничиваются (для тонких фрез) поднутрением торца большей фрези и торец меш.шек фрсзы упирается в тореи большей (рис. 2.440).

П.паиния работа набора обеспечивается распсшоженнем зубьев фрез так. чтобы зубья соседней 申резн располагались пр» тип впадины предыдущей. Это достигается расположением шпоночных пазов под рахчнчнымн углами относительно перши- ны зубн фрез. В результате зубья отдельных фрез вхидят в работ, в различные моменты времени, н весь набор образует как бы одну фрезу с винтовым зубом HanpatueiiHe зубьси у фрез набора следует выбирать так. чтобы за счет их разного напраплення либо компенсхроиать осевую с*ыу, лнби обеспечить ее направление н сторону шпинделя.

Точность расположен ня ибрабатынае- ннх повсрхн(х!тен пи высоте лосгигается назначением допусков не на диаметры 巾рез набора, а на разность нх ралиусов. Прн проектировании набора фрез предва- рнтелыю выбирают лнаметр наименьшей 中р«?зн. а диаметры дру( их фрез опредс- "ют исходя ил размеров >( изаимниго расположения обрабатываемых поверх- ногтМ

Диаметр наименьшей фрезы можно рассчитывать по формуле (2 20) при следующих липушеннях: ширину |||резеривания В иыбирают равной суммарной ширине фрезеронанин всех участков профиля детали; глубину pvittiiHH выбирают рзвмоА средней глубинг резания дл» обрабатыпас- мнх поперхностей. Диаме|р посалочного отверстия рассчитывают но формул® (2.24) и учнтынакп иднивременкую работу вес фрез набора

Псхлс определения размеров всех 申卩巴 набора необходимо проверить выбранный

диаметр оправки на прочиостьи жесткость Для ?з» определяют силы резания и кру： е 山瓶 момент для каждой нз ф£ t-гроят расчетную схему оправки и эпюры моментов, определяют эквивалентный мо- мент

Ч = <м；р+м;Тлп，

где Мт— крутящий момент； /М„- изги. баюший момент относительно оси У； Mf— изгибающий момент относительно оси Z. Уточненный диаметр оправки

■=УГ1・ЗМ.%

где 仃一допускаемое напряжение материала оправки.

Фасонные фрезы имеют фасонную производящую поверхность, на которой расположены зубья. Форма и размеры производящей поверхности зависят от формы н размеров обрабатываемой поверхности, кинематики процесса фрезерования н рас* положения осн фрезы относительно детали. Фасонные фрезы 山нроко используют в промышленности как на универсальных, так н нз специальных фрезерных станках. Они обеспечивают высокую пронэво- дительность. потому что сложный профиль детали обрабатывается сразу по всему периметру. Фасонными 巾резамн обрабатывают поцерхпости с прямолинейной направляющей, винтовые поверхности, тела вращения, например шейки коленчатых валов, причем в данном с-пучае процесс точения заменен на более производительный процесс фрезерования. Фасонные фрезы применяют как затылованные, так н острозатиченные. Первые перетачивают по передней поверхности, вторые — по задней иоиерхностн по копиру с применением специальных приспособлений

Фрезы с затылованными зубьями имеют форму задней поверхности лезвия, обеспечивающую постоянство профиля режу- Шей кромки при повторных заточках по передней поверхности. Они получили широкое распространенно в и ромы шлем н ости, нх применяют в основном для обработкн сталей фасинного профиля. Некоторые типы фрез с затылованными зубьями 073ндартизоваиы: фрезы полукруглые с вычук.шм и вогнутым профилем,巾рз&

пазовые, фрезы дисковые зуборезные, фре 吃 червячные зуборезные н для обра- Зткм шлицевых палов, резьбовые гребен* чатые и др. Кроме того, в прпмьшыем- ноет” применяют большое количество фрез специального назначения, проектируе- ммх для обработки специальных изделий.

Зрезн затылованные делят на две груп- пн： со шлифованным и нешлифованным профилем. Срезы со шлифованным про- 中нлем применяют н тех случаях, когда требуется высокая точность профиля де- тазн, например червячные зуборезные н шлицевые, резьбовые гребенчатые.

У фрез с нешлифованным профилем послс термической обработки возникают погрешности профиля, связанные с деформированием как самих зубьев, так н корпуса фрезы Кроме того, на задней поверхности зубьев имеется обезуглероженный слой. Таким обраяом, фрезы с нешлифованным профилем имеют не только пониженную точность, но и пониженную стойкость.

При переточках фрез с затылованными зубьями с передней понерхности зуба удаляется в 4—5 раз больший слой металла, чем при заточке острозаточенных фрез по задней поверхности. Фрезы с затылованными зубьями имеют меньшее число зубьев по сравнению с острозато- ченными. а следовательно, они менее пронзводмтельны.

Кривые затылования должны обеспечивать получение положительных задних углов в любой точке лезвия н неизменность профиля фрезы после переточек. Кроме того, выбранная кривая длн затн- лонания должна обеспечивать простоту из- гогивления кулачка, а сам кулачок должен быть универсальным, пригодным для затылования зубьев Врез независимо от нх диаметра н числа зубьев. В качестве кривых “ля затыловании могут быть использованы архимедова спираль, прямая, окружность и др. однако только архимедова спираль удовлетворяет перечислен ым выше требованиям, так как для нее приращение раднуеа-вектора прямо про- порцконалыю приращению полярного уг- та Прифнль кулачка можно обрабатывать на любом станке, у которого сома- 95

<х.нииы «рзшательиое и поступательное двнження. , 一，…с

В процессе изгопэвления ФРМ за^,,яя поверхность их создается методом обработки. называемым затылонанисм. не- жуткм ннггрумеитом прн зтом служит латылипочныЛ резей или шлш1ювв^ьны11

Величина затылования

『先。.

круг Леррдння лоиирхность затыловочного резил распрлагагтся в оссной носкости обриб^рпемой фрезы. Передний угол резиа делают равным нулю, а задний угол У0е.ппч1(вают по сравнению с обычными фасонными резиа ми на величину заднего угла прн иершинг зуба 巾резы.

На практике применяются три способа затылования: радиальное, при котором затыловочный резец перемешается перпендикулярно оси фрезы; угловое, при котором резец перемешается под некоторым умом к осн фрезы; осевое, при котором р«еи переметаегся параллельно осн фре зы Наибольшее прил1снение имеют ра- лвальпое н угловое затылование

Радиальное затьиование Схема заты

Значение 厶 округляют дартного ряда,

Подъем спирали ня

ло значения стнц.

кулачке (рабочий

ход) обычно делают на угле 300°. спад спирали (вспомогательный ход)

угле 60°. При

а на

повороте кулачка на 3(И)е

шдляя поверхность фрезы должна быть обработана от точки N до точки 兩 а па участке от точкн М ло точки F резец должен вернуться в исходное пиложение. т. е. расположиться перед передней поверхностью следующего зуба фрезы. Оиюте- нне вспомогательного хода кулачка к рабочему ходу составляет 60/3恤 丁. е 1/5. Вспомогательный ход кувника дгу/жен

Рнс. 2.46. Задние углы затылованных 巾р.

依 sir% =5^心

唠沁兰嚕嚣牌-

Авзвн冃 происходит нс-

радиальном заз* е’пнаметрс О, состав-

анамьре D2 lg% 一上!吟

лования п]»мведена

из рнс. Z45. В

осуществляться при поворагр фрезы от точкм М до точки F. т. с. при повороте 巾рези ни уг。』屮.а рабочий ход - Прн повороте фрезы на угол т = ?_% где

爲梵觀瞬产im опре-

!g% = 3,si 呷

НАН

процессе затылования кулачок 2 делает оцмх оборот прл повороте фрезы на 1〃 qa?b окружности. При этпм затыловоч- ”&〃 резей / перемещается а напривле* ннн оси фрезы. Такое затылование назы*

"=360/2.

\Д«чя того ботку зуба рабочий ход

чтобы гарантировлть абра- ит точки N /ю точки F,

‘2% =广Igaslnipf.

(2.36)

кулачка должен

начаться

нается радиальным Максимальный

ем спирали на кулачке

подъ-

равен величине

затылования фрезы, которая может быть определена из треугольника АВС: Ав = : УЕ」Л^ равен заданному 皿км) углу на вершине зуба фрезь；

"叩ел точкой N и закончиться после обработки точки Л1, т. е. должен быть обеспечен перебег резца. Для обеспечения "。月но, обработки профиля отношение уг- 鸞 ФА должно быть не 1/6. а несколько большим, удовлетворяющим условию 屮=

Это отношение учитывается при проектировании затылованных фрез, при 窓弋：""" радиуса 门 округления Дна владнны между зубьями и угла 叩肥ля стружечной кананкн А 畧£*""2°m затыЛовани>1 значение Lo^ аНН°е ЛЛЯ точки макеималь- 黑：*'曾"叫响Вовсех сече- 丁弋噥Н” 巾а, периекликулярных имеющих па ""” ВС" т°"°к профиля, максимально?*： '' "“и 2"6), менынин Реальный задни« 黑黑* Р瞿"". угля а. приняв" УГ0，Л Мет больше ння. ДляР|1ппХ 叩"МУете затылива вают по： Y ,厶 paesww

УГол а, в襲險匕1广小*-痴皿丁

кР°мке, зависит * 臂酎咏^м к режущей от Ута наклона р

咤 процесса резания необходимо, что- 仙 задний 5гол а, н смен叫 перпен- ST*X/- РеЖУ，ЦеЙ КР5М • не 黑 f '…。"肥 может быть выпол- Мно в 丘工 с刀*анх. когда угол мсате.чыюй к профилю не менее 5’ 黑』产 2X6 “оказан。конструктивное оформление п^фцди радиусной фрезы Р^упхая кромка ,.меет профиль ду^ ^»фужиосги цадиуса R только для точки точками^ н Участок "P0*^» между

」о巾ермляется в виде прямой, «сательной к окружности радиуса R в

Чить и уменьшить :丁 У"必 можно увели- ". различных \^'ЮСТЬ задних УЕ)в вменять нр падна，^^ 叩。皿砌 если 〃°ва“н晩 фпЛ J JC，а Уровне 皿丁皿 "нн суппорт эатылн^ УГЛОВОМ затьмюва- 胃Стввдоль оси сХа в："岐"斗"* ■U coBcnUJaeT 忆 по копиру, a нт Движение no c£器产心"血g『 углом т к оси 茂 с У Л “екзорнм подъем спирали с*₽еЗЫ，КУлачок имеет ^ Углоно ^атыл；пЛСДОЙаТеЛЫ，°'…加 вставляющая S=£： «радиальная велнчнвя пз °—'"nt. Фактическая угловом з黑驚^""о затьмежамн» при 煮篇黑:需黑р罗沙мем Диальная составляющая 'р=5Пв$. Фактическая

н 5J49] Ра-величины S。

днального затн/ованмн =S(sinT-i-tg<|)cosi). Зная k

пеличнна

Ра-

• можно опре-

точке Z

в祟"8°° 3"人owue 巾рез. В практике ',а,отся с^уиан. когда затылованные отдельных участках профиля 加'УЕ'“ в там。屮 менее 5° и МинниСЛЬНуЮ Разность максимилыюго и ради ПЬ，，0Г° “маметроп (рис. 2.47). При УЧаст'1ЬН<，М затм/ованмн ирифиля на 加& 厶'* с малыми углами в плане задние 11ед в нормальном к профилю сечении 氷夾'“т°ч!&，вследствие чего резко сн“- иэ.3а : стойкость 巾рез, а при переточках

°°/ь“1оП разницы задних углов на

Рис 2.47 Схема углового ляты/юпашш зуба фрезы:

/ - профил» фрезы； ? - зятыло1М1ЧНмЛ ргзец. 3 — копир

3glMзн

g

97

додоразмера, оканчц.размера, оканчц.

до

до

размера, оканчц.

размера, оканчц.

делить задние угл« ^ …一

坊 фрезы：

nS(estI呼十5浦".

IgJ 直,

与(c0Sitg?+&ind电/尸?Щ；■

конструктивных элементов 如 Затылованные…m四需м器 обрззон насадными, н。применяют также н фрезы хвостовые, например резьбовые гребенчатые малых диаметров н червячные зуборезные для нарезания зубьев у колес червячных передач. На 卩нс.厶'“ 叩нвеленз конструктивные элементы затн・ лова иных фрез. Прн проектировании 巾 рез рассчитывают диаметр посалочного от- верстня Do, наружный диаметр &, высоту 加 профиля фрезы, число зубьев г,

радиус 八 яакруглеш!Я дна ападины, величину затылования А, высоту 〃 зуба, ширину 8 фрезы, угол впадины 0. При рас

чете величины затыливания угол а принимают равным 10—12°. Обычно передний угол выбириют равным нулю для того, чтобы нс делать коррекшюнного расчета профиля.

Для дисковых фасонных фрез конструк

тивные элементы рассчитывают по следующим формулам [37].

5=528 俨他 8°•吗<2.37)

где Л— глубина фрезерования; В— ширина фрезеронання

蓋誌俨S23 im 5伽№

傷

Значение Рп округляют до ближайшего

станпнртнз。Р&змвра, 二』,5Сп・ Значение 儿 округляют ближайшего большого вающегося на ° нлн ・? "Р- пнаметрах фрез до 100 мм и на ° пр” диаметрах более 100 м м.

叫一丽，

rac .4- коэффициент, A ==【，8…2,5 для черновых фрез и Д== 1.3-1.8 для чистовых фрез. Значение г округляют до блнжай- щего целого числа, лучше четного.

门=巾/2-任一々)sin"2;"=力十A十门； 0=ф4|1,

где g=15...20°— угол, обеспечивающий прочность максимально переточенного зуба.

Ширину В рассчитывают в зависимости егг характера профиля фрезы с учетом, что высота профиля зуба равна й|.

Затылованные фрезы с положительным передним углом применяют в тих случаях, когда необходимо увеличить стойкость фрезы н уменьшить шероховатость обработанной поверхности. Применение положительного переднего угла у。при вериж- не зуба вызывает необходимость произвести коррекционный расчет профиля, причем определяют высоту профиля 力" для произвольного радиуса R* в плоскости передней поверхности и высоту 人厶 в осевом сечении. Перный расчет необходим для контроля точности профиля. вто・ рой — д.чя его изготовления. Обозначим мубнну профиля обрабатываемой точ- кн х Детали через 「 (проекция 2 на Рнс. 2・49). Эта точка обрабатывает- ся точкой X профиля фрезы, расположенной на ее peжvщeft кромке на расстоянии R| = g — a；ot оси фрезы.

Дл* определения значений "门 н /и», нз центра Фрезы О провидим пермендику- 人叩 к прямой АН, являк)1цеАся продолжением передней поверхности фрезы. Обозначим длину нормали 03 через ^TG1S,nV-i siriY，=m〃&; /% = r“gsY- —"EosYz； hn1c=h>—h,, где 心_ величина затылования для осевого сечения зуба ?吧匚；丿°呐耻r° "ирез точкук 工一 а/36°,「口е к— велнинна затылова-

Рис. 2.49. Размеры профиля затыловвпной фрезы с положительным передним углом

ния фрезы; z— число зубьев, Н,— угол, под которым расположена плоскость, проходящая через точку л/,瓦=丫*— Размеры зуба по ширине фрезы не изменяются. Для построения профиля радиуса R」относительно осевой плоскости зуба в осевом сечении н в|плоскости передней поверхности задают несколько радиусов R, для которых вычисляют высоты зубьев /1у| и Ло,.

У фрез 匸 положительными передними углами значения передних углов в нор- мальном к профилю сечении переменны:

lgRYr=lgYaSirKpdJ 七.

Фрезы со шлифованным профилем. При шлифовании профиля диаметр шлифовального круга должен быть не менее 80 мм для того, чтобы обеспечить необходимую стойкость н запас на изнашивание круга. При этом необходимо, чтобы круг не срезал профиль следующего зуба. Для соблюдения этого условия шлифуют не всю ширину зуба, а оставляют часть ширины зуба нешлифованной (рис. 2.50).

На нешлифованной части зуба остается так называема” седловина (выступ), которая при переточках фрезы может касаться обработанной поверхности. Для того чтобы устранить седловину, фрезы подвергают двойному затылованию при 相=(12… 1,5)2 ДвойноеЧатылование может быть выполнено либо раздельно (со сменой кулачка), либо одним кулачком с двумя значениями спада А н Ai・ Профиль шлифовального круга определяют по сечению, перпендикулярному к заднем поверхности фрезы |42].

Г '

Фасонные острозаточенкые фрезы. Но・ менклатура острозаточенных фасонных фрез, применяемых в машиностроении, отличается большим разнообразием как конструктивного оформления, так и размеров. На рис. 2.51,а приведена конструкция цельных фрез с прямым зубом, применяемых для обработки прямых и винтовых канавок режущих инструментов. Для этих фрез характерны относительно небольшие размеры; диаметр до 110 мм и ширина до 30 мм. Широкие фрезы для улучшения равномерности фрезерования делают либо с наклонным (шириной 35—100 мм) (рис. 2,51,6), либо с винтовым (рис. 2,51,6) (шириной 70— 240 мм) зубом. Иногда широкие фрезы лопают составными (рнс. 2.51,г) с разнонаправленными зубьями, з фрезы большого диаметра — сборными (рис. 2.51,d).

Острозаточеиные фрезы по сравнению 匸 затылованными обеспечивают более высокие пронзводнтельность и стойкость вследствие большего числа зубьев и отсутствия обезуглероженного слон, удаляемого заточкой задней поверхности по профилю. Заднюю поверхность затачивают на специальных приспособлениях по копиру с применением плоских кругов прямого (рис. 2.52,а). тороидального (рис. 2.52,6,8) и. иногда, фасонного профилен.

В зависимости от способа заточки задние углы но профилю фрезы могут быть

Рнс. 2.50. ДвоПнос эатылаванне фрез со шлифованным профилем

Pnc 2.51 Кокпрукинп острозаточснных фасонных 巾ре?

постоянными или переменными. Так. способ заточки, иоказаннмй на рис. 2・52.а и применяемый для фрез с прямым зубом с выпуклым профилем и углом Т=0. обеспечите! получение постоянных зяд-

1Ш1 углов в кирмальных сечениях. Смешение оси круга 力 относительно осн

ИК/

фрезы Л —raslna. Если угол у> 0. то для различных точек профиля задний угол будет переменным. Постоянство задних углов пбесиечнвастся н прн заточке <|】рез торойлалиным кругом (см. ряс. 2.52.6). когда плоскость врашення круга периен- дикулириа к профилю фрезы. Даннук» схему заточки применяют также для 屮рез пыпуююга профиля.

Нн рис- 2.52。приведена схема заточки ФРРЗ ^-южного профиля тороидальным кругом, плоскость вращения которого перпендикулярна к оси фрезы для любой тик” профиля. Схема обеспечииает пос- юянстви радиальных залннх углов п п<поско€тн вращения круга. В сечениях, нормальных к профилю фрезы, значении задних углов резки изменяются по длине ZfiueA кромки； Iga 产电叫闾〃屮где задний угол в радиальном сече-

Рас^т конструктивных элементив【дь- них острозаточенных фрез 叩нвщен н 2・U.

§ 24. ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ОБРАБОТКИОТВЕРСТИЙ

Отнерстмн. применяемые в деталях машин, различают по форме паперечногп и продмы.ого сечения, размерам, тр。 6усмо〃 точности н ка<юству (параметрам шероховатости) обработанной поверх- ностм Отверстия могут быть скнозные н глухне, нс имеющие выхода с дру^й стороны детали. Отверстия образуют как В мем материале, так н обрабатывают предварительно нмсюи!иеся с целью уослн- “ення нх диаметров, изменения формы, повышения точности, параметра шероховатости к лр. Наиболее распространены в машнноетроснин круглые цилиндрические отверстия с прямолинейной осью.

Траектория движения главном режущей кримки при обработке отверстий, за исключением прптягнвання. рассмотренного в параграфе 22 образуется в результате сложения двух движений: вращения инп румента вокруг своей оси - гла иного ивнження О? и посту па тел ьного перемещении вдаль нее — движения нод:ь чи Ол (рис. 2.53)•

Угол подъема 山 винтовой траектории результирующего движения резания в точ- кр “ главнан режущей кромки инструмента для обработки отверстий выражается уравнением

S。

'©% 亠前(2.38】

где So—(юдача на оборот.

Кинематический задний угол а” в произпольний точке у главной режущей кромки зуба инструмента определяется как угол, заключенный между винтоиой траекторией результирующего движения резания и касательной, проведенной в то”ке “ к линии у'—/' пересечения задней ппнерхности с цилиндром радиуса 入：

Рнс. 2.53. Траектории днкженнн режушей нромкн нрн обработка итверггня

|<лн улеличивать значение эаднего угла (рис. 2.54.6). или уменьшать длину задней понерхности, или применять для ее образования ломаную (рис. 2.54.8)или кринолннейную (рис. 2. 54т) ф°РмУ задней поверхности лезвии.

Крепление хвостоника инструмента в приспосибленни или станке мажет быть осуществлено только за пределами полностью обработанного от верстня. Для обеспечения этого обычно требуется удлинение крепежной части инструмента, что приводит к уменьшению его жесткости.

При обработке отперстнн стружка отводится в весьма ограниченном пространстве между образованным отверстием и крепежной частью инструмента, обычно только R сторону хвостовика инструмента. Это обязательно при образовании отнерстнй в целом материале и при

а" = " — %•а" = " — %•(2.39)(2.39)Выбор формы зяднеЛ noiiepxHorniВыбор формы зяднеЛ noiiepxHorniРис. 2.54.Рис. 2.54.у инструмента для обработки отверстияу инструмента для обработки отверстия

а" = " — %•

а" = " — %•

(2.39)

(2.39)

Выбор формы зяднеЛ noiiepxHorni

Выбор формы зяднеЛ noiiepxHorni

Рис. 2.54.

Рис. 2.54.

у инструмента для обработки отверстия

у инструмента для обработки отверстия

Это необходимо учитывать при выборе значений задних углов.

Одноплосмктная фирма задней nof ; ностн лезвия нс всегда может применена нз・за иозможного задевания образованной поверхности отверстия (р 2.54,。)• Вс избежание этого приходится

—Е глухих отверстий.叱:閣： ния стружки при ЭТОМ 嚣爲* ；黑 чиоаетсн. 口•亦。皿 ^^ a^Q',,^e делать специальные канавки на х：Р?：： -его крепежной ч-стн. что ^енынает прочность и ««тхоггь инструмента. Исходя из сказанного.叩空鳴； ки отверстий необходимо снижать режима резания по сравнению с режимами.叩止 ыенясмыми при наруж»юй обработке.Сверло-осев。。режущий инструмент для образования отмр^нй в сплошном материале н увеличения диаметра имею- шегося отверстия (ГОСТ 25751—83). Сверла являются одлнм нз самых рзсп- ространекных видов ннструментоя. В промышленности применяют сверла: спиральные, перовые, одностороннего реэа- ння. эжекторные, кольцевого сверления, а также специальные комбинированные. Сверла нзготаыивают нз легированной стали 9ХС. быстрорежущих сталей Р6М5 н др., и оснашенные твердым сплавом ВК6. ВК6-М. ВК8. ВК10-М н др.Спиральные сверла. Спиральные сверла имеют нанбачыиее распространенно н состоят из следуюшнх основных частей: режущей, калибрующей или направляю- 山或，хвостовой II соелнннтельной. Главные режуцше кромки сверла (рис. 2.55,а) прямеммнейны и наклонены к оси сверла над главным углом в плане 身.Режущая н ха-1Нбрнрующая части сверла состав- 曾т 典 рабочую часть, на которой образованы две пинтовые кэиаакн. создаю- шие Ам яуба, обеспечиваюнгие процесс 界黑* На ра6очей “астн сверла (рис 2.Э5.6) имеется шесть лезвий ⑺ 痴 главных (1—2 и> двательных (L；37)'产 i°ra・ 心02皿」試)£當當” пяОсверла, которая• Т ДЛЯ Н8ПрЭ(1ЛРни яс _芸工鑑g宣禽喈必"Уменьшения тоения м < 豐поверКе отХия『产船皿叱 ^ьобра1Ования в н Уменьшения м 恥 всей ми J pa6°T« свер. 1Ш^пра^яющей части—Е глухих отверстий.叱:閣： ния стружки при ЭТОМ 嚣爲* ；黑 чиоаетсн. 口•亦。皿 ^^ a^Q',,^e делать специальные канавки на х：Р?：： -его крепежной ч-стн. что ^енынает прочность и ««тхоггь инструмента. Исходя из сказанного.叩空鳴； ки отверстий необходимо снижать режима резания по сравнению с режимами.叩止 ыенясмыми при наруж»юй обработке.Сверло-осев。。режущий инструмент для образования отмр^нй в сплошном материале н увеличения диаметра имею- шегося отверстия (ГОСТ 25751—83). Сверла являются одлнм нз самых рзсп- ространекных видов ннструментоя. В промышленности применяют сверла: спиральные, перовые, одностороннего реэа- ння. эжекторные, кольцевого сверления, а также специальные комбинированные. Сверла нзготаыивают нз легированной стали 9ХС. быстрорежущих сталей Р6М5 н др., и оснашенные твердым сплавом ВК6. ВК6-М. ВК8. ВК10-М н др.Спиральные сверла. Спиральные сверла имеют нанбачыиее распространенно н состоят из следуюшнх основных частей: режущей, калибрующей или направляю- 山或，хвостовой II соелнннтельной. Главные режуцше кромки сверла (рис. 2.55,а) прямеммнейны и наклонены к оси сверла над главным углом в плане 身.Режущая н ха-1Нбрнрующая части сверла состав- 曾т 典 рабочую часть, на которой образованы две пинтовые кэиаакн. создаю- шие Ам яуба, обеспечиваюнгие процесс 界黑* На ра6очей “астн сверла (рис 2.Э5.6) имеется шесть лезвий ⑺ 痴 главных (1—2 и> двательных (L；37)'产 i°ra・ 心02皿」試)£當當” пяОсверла, которая• Т ДЛЯ Н8ПрЭ(1ЛРни яс _芸工鑑g宣禽喈必"Уменьшения тоения м < 豐поверКе отХия『产船皿叱 ^ьобра1Ования в н Уменьшения м 恥 всей ми J pa6°T« свер. 1Ш^пра^яющей части*yuM кромки н ки Обычно на*yuM кромки н ки Обычно наэлементы ссченнн етруж-элементы ссченнн етруж-чертежах сверл укази- угла при першнне 2<р.чертежах сверл укази- угла при першнне 2<р.ваютваютзначениезначение

—Е глухих отверстий.叱:閣： ния стружки при ЭТОМ 嚣爲* ；黑 чиоаетсн. 口•亦。皿 ^^ a^Q',,^e делать специальные канавки на х：Р?：： -его крепежной ч-стн. что ^енынает прочность и ««тхоггь инструмента. Исходя из сказанного.叩空鳴； ки отверстий необходимо снижать режима резания по сравнению с режимами.叩止 ыенясмыми при наруж»юй обработке.

Сверло-осев。。режущий инструмент для образования отмр^нй в сплошном материале н увеличения диаметра имею- шегося отверстия (ГОСТ 25751—83). Сверла являются одлнм нз самых рзсп- ространекных видов ннструментоя. В промышленности применяют сверла: спиральные, перовые, одностороннего реэа- ння. эжекторные, кольцевого сверления, а также специальные комбинированные. Сверла нзготаыивают нз легированной стали 9ХС. быстрорежущих сталей Р6М5 н др., и оснашенные твердым сплавом ВК6. ВК6-М. ВК8. ВК10-М н др.

Спиральные сверла. Спиральные сверла имеют нанбачыиее распространенно н состоят из следуюшнх основных частей: режущей, калибрующей или направляю- 山或，хвостовой II соелнннтельной. Главные режуцше кромки сверла (рис. 2.55,а) прямеммнейны и наклонены к оси сверла над главным углом в плане 身.Режущая н ха-1Нбрнрующая части сверла состав- 曾т 典 рабочую часть, на которой образованы две пинтовые кэиаакн. создаю- шие Ам яуба, обеспечиваюнгие процесс 界黑* На ра6очей “астн сверла (рис 2.Э5.6) имеется шесть лезвий ⑺ 痴 главных (1—2 и> два

тельных (L；37)'产 i°ra・ 心02皿」試)£當當” пяОсверла, которая

• Т ДЛЯ Н8ПрЭ(1ЛРни яс _

芸工鑑g宣禽喈

必"Уменьшения тоения м < 豐поверКе отХия『产船皿叱 ^ьобра1Ования в н Уменьшения м 恥 всей ми J pa6°T« свер. 1Ш^пра^яющей части

—Е глухих отверстий.叱:閣： ния стружки при ЭТОМ 嚣爲* ；黑 чиоаетсн. 口•亦。皿 ^^ a^Q',,^e делать специальные канавки на х：Р?：： -его крепежной ч-стн. что ^енынает прочность и ««тхоггь инструмента. Исходя из сказанного.叩空鳴； ки отверстий необходимо снижать режима резания по сравнению с режимами.叩止 ыенясмыми при наруж»юй обработке.

Сверло-осев。。режущий инструмент для образования отмр^нй в сплошном материале н увеличения диаметра имею- шегося отверстия (ГОСТ 25751—83). Сверла являются одлнм нз самых рзсп- ространекных видов ннструментоя. В промышленности применяют сверла: спиральные, перовые, одностороннего реэа- ння. эжекторные, кольцевого сверления, а также специальные комбинированные. Сверла нзготаыивают нз легированной стали 9ХС. быстрорежущих сталей Р6М5 н др., и оснашенные твердым сплавом ВК6. ВК6-М. ВК8. ВК10-М н др.

Спиральные сверла. Спиральные сверла имеют нанбачыиее распространенно н состоят из следуюшнх основных частей: режущей, калибрующей или направляю- 山或，хвостовой II соелнннтельной. Главные режуцше кромки сверла (рис. 2.55,а) прямеммнейны и наклонены к оси сверла над главным углом в плане 身.Режущая н ха-1Нбрнрующая части сверла состав- 曾т 典 рабочую часть, на которой образованы две пинтовые кэиаакн. создаю- шие Ам яуба, обеспечиваюнгие процесс 界黑* На ра6очей “астн сверла (рис 2.Э5.6) имеется шесть лезвий ⑺ 痴 главных (1—2 и> два

тельных (L；37)'产 i°ra・ 心02皿」試)£當當” пяОсверла, которая

• Т ДЛЯ Н8ПрЭ(1ЛРни яс _

芸工鑑g宣禽喈

必"Уменьшения тоения м < 豐поверКе отХия『产船皿叱 ^ьобра1Ования в н Уменьшения м 恥 всей ми J pa6°T« свер. 1Ш^пра^яющей части

*yuM кромки н ки Обычно на

*yuM кромки н ки Обычно на

элементы ссченнн етруж-

элементы ссченнн етруж-

чертежах сверл укази- угла при першнне 2<р.

чертежах сверл укази- угла при першнне 2<р.

вают

вают

значение

значение

нмеет занижение “и、••，•…〜 - 5>」已助史. ННем V режущей кромки ленточки ширн. 血力 о5—2 мм в 3HBHCMM0CTH 0T диаметра сверла Ленточки пбсспечнвлют направление сверла в процессе резания, и только в начале, на длине, равной 0.5 значения подачи, они работают в качестве вспомогательной режушеи кромки. Ддя уменьшения трения при работе на ленточках делают >тонение по направлению н двостовнк>> (обратная конусность 0.03— 0,12 мм по диаметру на 100 мм длины). Размер утонения зависит от диаметра сверла.'

Спиральные сверла нз быстрорежущей стали с цнлиндрнческнм хвостовиком изготавливают диаметром от 1 до 20 мм. В зависимости от длины рабочей части сверла делят на короткую (ГОСТ 4010—77), среднюю (ГОСТ 10902—77) и длинную (ГОСТ 886—77 и ГОСТ 12122—77) серин. Сверла с коническим хвостовиком изготавливают диаметром от 6 до 80 мм (ГОСТ 10903—77), удлиненные (ГОСТ 2092—7 7) и длинные (ГОСТ 12121—7 7). Мелкоразмерные сверла диамегром от 0.1 ДО 1,5 ми для увеличения прочности изготавливают с утолщенным цилиндрическим хвостовиком (ГОСТ 8034 -76).

Быстрорежушие сверли диаметром свы- ⑴心 6- 8 мм делают сварнимн. хвостови- км у этих сверл, я также хнсстоннкн н корпуса у сверл, оснащенных твердым

сплавом, изготавлиаают из стали 45. 40Х, кроме того, для корпусов сверл, оснащенных твердым сплавом, применяют сталь 9ХС н быстрорежущие стали.

Режущая часть сверла. Производительность и стойкость сперлп во многом зависят от значения главного угла в плаче 屮 Подобно главному углу н плане проходного резца, угол <р с перла влияет ,,а составляющие силы резания, длину ре-

С уве-1иченнем угла при нершнне сверла уменьшается активная ллнна режушей кромкн н увеличивается толщина срезаемого слоя, при этом увеличиваются силы, деист пующ ис на единицу длины режу шей кромки, что вызывает поиышенное изнаши- наиме сверла. При увеличении угла 2屮

Re号竺空часть

2伊

Рабочая ”сть

Ка〃и5ру21цая часть

Задняя

поверх

Вспомогатель-ная громкаL-,Передняяповерхность

Канадка

%

Лапка

/ЬосЕ。碗 част

7曲-抡0

Соединительная ”f е& Oue以 а〉

，＞а6拉 аа pe*yuiaft “ОМК0

^Ленточка Перемычка

По&одок

Поперечная кромка

7。

а)

伶

.Оабо^аа qacmo

Канибка

/богтоВая

1 часть

Соединительная \асть (шейка)

Спинка зуАа

Рис. 2.55. Конструктивные цементы спирального сверла

сечение срезаемого слоя остается неизменным, степень его деформации уменьшается. суммарная составляющая силы резания, определяющая крутящий момент, падает. Суммарная осевая сила резания сверла при увеличеннн угла 2ф возрастает. Это объясняется изменением положения относительно оси сверла плоскости N —N, перпендикулярной к режущей крон- *®. при этом часть сил. действуюших на режущую кромку сверла, взаимно уравновешивается.

Передние углы на поперечной режущей кромке прн увеличении угла 2屮 уменьшаются. что ухудшает внедрение этой кромки в материал заготонки и приводит к возрастанию осевых сил прн сверлении. прн этом возрастает опасность появления продольного изгиба сверла. Увеличение угла при вершине 2$ прнво* дит к более плавному изменению передних углов вдоль главной режущей хромки, что улучшает режущие способности сверла к облегчает отвод стружки |3б|

Опыты ШЖНЗЫНПЮТ. 'ПО пр“ умсиь- urvHHH угла 2q от 140° до 而° осевая «1гтаяляющан силы резания снижается нл 40—5()%. а крутямм口 момент увеличивается но 25-8%.

Рекомендуемые “а псноо&ш1И чкеперк- ментальных данных н пронзяодственного опнтл инвчсния углл 21r при обрнбшке заготовок из различных мзтермалов при вс

ПЛЯ режущих Кромок снерлп. раеппло- жемннх ма осн симметрии канавок, т. 0. при о^0. формула принимяст такой вид：

IgYn—lKm/sMq

(242)

дены ниже.

Материал □• готики

Qоль xomipyx"MUMHa»< и мнет- руыгн1«лы1ам Сузяь корронюино-сгойкая 8Ы- сокопрпчнин, №прп(грочкые спло-

Чугун средней твердости, бронза твердая .......

Чупн твердый

Ла|унь. ялюмнниевые сплляи. бабЛит

Мель ....

ПлшмвССА ...

Мр.мор

Угол 2ф. *

116 12。

126—15(1

90 -100 120-125

130—1 如 125 80-110 即一90

Как видно из этой формулы, перодкне углы переменны по длине режущей крОМ- 1 Передний угол имеет максимальное знаЧснне в гочхе. расположенной у наруж- нот днаметря. и уменьшается, доходя до огрниательных wa«"皿 У ^перечной кпомкн сверла.

угил наклона нннтоиых канавок сверла •о. залапаемый ио наружному диаметру, оказиоает бо-1ьшос сияние на прочность и жесткость сверла “ отвод стружки. С упелнченкем угла “，унелн- чнвается передний угол, облегчается процесс резания, улучшается отвод стружки, повышается жесткость сверла на кручс- пис. но снижается жесткость к осевом напраплен1!11. Влияние угла ci на сниже- ш<е крутяыего момента и осснсП есстан-

Передний уго.1 главных режуишх кромок сверлд определяется в осевом у клн нормальном к режущей' кромке 丫“ сечениях. При отсутствии подточим по переднем noavpxHocTii передний угол в осевом сечении для каждой точки режущей кромки зависит от угла наклона винтовой канапки. приходящей через зту точку:

ляющеЛ силы резин両 резко сказывается при увеличении угла <•> до 25 -35" При дальнейшем увеличении угла з силы резания практически не уменьшаются, но происхидит ослабление прочности лезвия у периферии сверла. Во избежание »того следует ироизводить подточку по передней поверхности под углом, мемьшнм <п. Для обычиых серийно выпускаемых сверл дна*

W% = r」R“",

(2МП)

метрам до Ю мм ш =

где «.— угол н&клони винтовом канавки в данном сечеиии. г,— радиуг. на котором определяют угол наклона пинтовой кз・ нвямк. f — наружный радиус сперла; ■- угол иакжша винтовой кзнавкн на наруж- ним диаметре

Передний угол в нормальном сечении для задннмой ючки х при cMeuieiiMH режущей кромки отиосилельно »си симметрии канппок сперла, может быль ппрсделсп по формуле. выведсн1юЛ П. Р Родиным |36|:

I — мп^^мп*^

一丁恥8:一一巾2中.1241] пш № «предел яки из выражения sin у产 = а"，； а — смешение главной режу- мА кромки относительно оси симметрии онма; /.— раш»уг сверла, на котором нвхидится рассматриваемая ючкц.

больших

диаметров 小=30…35°,

25...28°, для сверл

Международная организация ио диртиэацни ISO рекомендует три

стан- тнпа

сверл： сверла типа Н. предназначенные для обработки хрупких материалов (чугу- ни. бронзы, латуин) с (l>^ 10...16°: сверла типа N для обработки большой группы

материалов, образующих

элементную типа 財 лчя (ялюмнння, з = 35...45°.

стружку с д = 25...35°; сверла обработки вязких материалов меди, дюралюминия н др.) с Иногда вместо угла з указывают шаг ннн・ товой канавки Pr^=nd/\^t где d- наружный диаметр сверла.

Перелнне углы на поперечной режущей кромке имеют большие отринаюльные значения (до —60°). Впиду этого поперечная режущая кромка нс режет, а вдавливается и металл м скпблит дно отверстия, расходуя при 910M до 65%

осспой составляющей силы резания н око< ЛО 15% крутящего момента.

Задний угол образуется на режушеП части сверла ня главных и поперечных режуших кромках и находится межлу касательной к задней поверхности в панной точке режущей кромки и ка- сательний н той же точке к траектории се вращения вокруг оси сверли (рис. 2.55.6). Залине углы намеряют или в плоскости NN нормзлыюЛ к режущей кромке (угол а/ или в плоскости ОО. параллельной оси сверла (угол ао) (рис. 2.55,6). Зависимость между углами а“ и ап может быть выражена формулой

>K««^tgai.sin<p.(2.43)

Кинсматн<1еский задним угол а.« в некоторой такс к главного режущего лезвия зубз сверла определяют как угол между винтовой траекторией результирующего движения резання н касательной, ироне* денной о точке х к ли ни и * —『' пересечения чалией поверхности сверля с цилиндром радиуса 厶(рис. 2.55.6):

а^ = аг— П..(2 44)

где i|.определяю! извыражения

lRr|4=S„/(2«G)(2.45)

Эпюра нзменсния значений кинематического заднего vnia ak вдоль манной

режушей кромки /—2 сверла покязана на рис. 2.55.0. На рис. 2.55,г показано изменение кинематического заднего угла вдоль режущей кромки. Кинематический задний угол а” тем больше, чем больше заточенный задний угол а, н тем меньше, чем больше угол подъема винтовой траектории «|. т. е. чем больше подача S。н меньше радиус j. на котором лежит рассматриваемая то*1ка режущего лезвия |7].

Для получения близких пс значению углов заострения вдоль режущей кромки ч обеспечения достаточного значения заднего угла в процессе резания задний угол делают переменным вдоль режущей кромки. На перифернн он равен 8—14°. а у сердцевины 20—25° в зааиснмостн «л диаметра сверла. Технологически наиболее простым является оформление задней поверхности по плоскости (рис. 2.56,а). Однако при этом способе для обеспечения достаточного зазора между задней поверхностью и поверхностью резания необходимо иметь задние углы не менее 20—25°, кроме того нельзя получить значения заднего ума н угла наклона поперечной кромки, ие зависящие от угла при вершине сверла и заднего угла на периферии. Недостатком с перл с олноплос костной формой задней поверхности яв.чяется также ирямилннейная поперечная кромка, которая при работе без кондуктора не обеспечивает правильного центрирования сверла.

заточкойзаточкойB6.1HJN сер* цепиниB6.1HJN сер* цепини…SE…С P""虱…SE…С P""虱Na те pw«>v ряхNa те pw«>v ряхОткосител.чы спал зядиеп (шверхяостн 円少Откосител.чы спал зядиеп (шверхяостн 円少Варз ”4妙』 gXpXMUCTVВарз ”4妙』 gXpXMUCTVПередир угол Y・Передир угол Y・п・рамстры]2пере：м°А кримкнп・рамстры]2пере：м°А кримкнзадина "0"，задина "0"，10Ю ш10Ю шТ4&..53)_(4б..・48)-(Э4...38)Т4&..53)_(4б..・48)-(Э4...38)四2732四27320.1-0J5 0,15-0.20 ОО4_0.()60.1-0J5 0,15-0.20 ОО4_0.()6Относитель-ная стрелавыпуклости〃О ЛООтноситель-ная стрелавыпуклости〃О ЛО0.010.020,020.010.020,02Л. Г. ДибнераЛ. Г. Дибнерадиаметре.диаметре.спадаспаданаукнаукКоик^кзи Двухплоскостмая 8н；Е)нанКоик^кзи Двухплоскостмая 8н；Е)нан• q— величина• q— величинаповерен зуба на наружномповерен зуба на наружномданным канд. техн. н Ю П・ Шкурина).данным канд. техн. н Ю П・ Шкурина).графики, пока-графики, пока-На рис. 2.57 приведены зываюшне влияние метода заточки на осе- avro силу н температуру главных кромок. 厶видно позтнм графикам, оптимальным является винтовой метод заточки.На рис. 2.57 приведены зываюшне влияние метода заточки на осе- avro силу н температуру главных кромок. 厶видно позтнм графикам, оптимальным является винтовой метод заточки.平‘“叮卩 смрма 26 мм»; / — коническая эатич- ：；、в,,"тавв"- 3 — диухплоспостилн. 4 — рас- «ерлмолние сверлом с вннтпаой латочкой отвер- ипгорого puneu длине попоргчяоЛ ре- бЗо»器鑑)Uepm，апис-ст咏 45.平‘“叮卩 смрма 26 мм»; / — коническая эатич- ：；、в,,"тавв"- 3 — диухплоспостилн. 4 — рас- «ерлмолние сверлом с вннтпаой латочкой отвер- ипгорого puneu длине попоргчяоЛ ре- бЗо»器鑑)Uepm，апис-ст咏 45.

заточкой

заточкой

B6.1HJN сер* цепини

B6.1HJN сер* цепини

…SE…С P""虱

…SE…С P""虱

Na те pw«>v рях

Na те pw«>v рях

Откосител.чы спал зядиеп (шверхяостн 円少

Откосител.чы спал зядиеп (шверхяостн 円少

Варз ”4妙』 gXpXMUCTV

Варз ”4妙』 gXpXMUCTV

Передир угол Y・

Передир угол Y・

п・рамстры]2пере：м°А кримкн

п・рамстры]2пере：м°А кримкн

задина "0"，

задина "0"，

10

Ю ш

10

Ю ш

Т4&..53)

_(4б..・48)

-(Э4...38)

Т4&..53)

_(4б..・48)

-(Э4...38)

四

27

32

四

27

32

0.1-0J5 0,15-0.20 ОО4_0.()6

0.1-0J5 0,15-0.20 ОО4_0.()6

Относитель-ная стрелавыпуклости〃О ЛО

Относитель-ная стрелавыпуклости〃О ЛО

0.01

0.02

0,02

0.01

0.02

0,02

Л. Г. Дибнера

Л. Г. Дибнера

диаметре.

диаметре.

спада

спада

наук

наук

Коик^кзи Двухплоскостмая 8н；Е)нан

Коик^кзи Двухплоскостмая 8н；Е)нан

• q— величина

• q— величина

поверен зуба на наружном

поверен зуба на наружном

данным канд. техн. н Ю П・ Шкурина).

данным канд. техн. н Ю П・ Шкурина).

графики, пока-

графики, пока-

На рис. 2.57 приведены зываюшне влияние метода заточки на осе- avro силу н температуру главных кромок. 厶видно позтнм графикам, оптимальным является винтовой метод заточки.

На рис. 2.57 приведены зываюшне влияние метода заточки на осе- avro силу н температуру главных кромок. 厶видно позтнм графикам, оптимальным является винтовой метод заточки.

平‘“叮卩 смрма 26 мм»; / — коническая эатич- ：；、в,,"тавв"- 3 — диухплоспостилн. 4 — рас- «ерлмолние сверлом с вннтпаой латочкой отвер- ипгорого puneu длине попоргчяоЛ ре- бЗо»器鑑)Uepm，апис-ст咏 45.

平‘“叮卩 смрма 26 мм»; / — коническая эатич- ：；、в,,"тавв"- 3 — диухплоспостилн. 4 — рас- «ерлмолние сверлом с вннтпаой латочкой отвер- ипгорого puneu длине попоргчяоЛ ре- бЗо»器鑑)Uepm，апис-ст咏 45.

двухвостная форма 3^ ностн 匸唧…рнс 2 заднего

\ наклона иоперемн кром* ： ^ультат может быть порчей также прн Смеской. Мн硏"“吗：В霭:？ форме задней поверхности ”• 2.旣

Коническая форма задней поверхности сверла является участком конической поверхности. ось которой параллельна проек- цнн главной режущей кромкн сверла на тариовую плоскость. Для образования задних углов вершина конуса должна быть смешена относительно осн сверла на величину. равную млн больше радиуса перемычки. и ось конуса наклонена к продольной осн сверла под углом о. Цилиндрическая часть задней поверхности сверла является участком цилиндрической поверхности. Этот метод редко применяют.

Вннтован часть заннеП поверхности сверла является развертывающейся винтовой поверхностью. Она позволяет (по сравнению с конической поверхностью) полу- чнть более рациональное распределение значений задних углов н более выпуклую поперечную хромку сверла, что улучшает самоиеитрирование сверла при работе. \ сверл с винтовой задней поверхностью увеличиваются значения задних углов на поперечной режущей кромке, что право- ши к уменьшению осевых нагрузок по сравнению со сверлами, заточенными дру. гимн способами Большим преимуществом мотивов затзкн является возможность автомапаапнн процесса заточки

Геометрнческне параметры сверл с раз- мой заточкой при 2屮=|电 и 尸

«Риведены в твОл. 2.2 (по №

У八имение геометрических параметровс&ер； Уменьшение передних углов прнприближении к иентру сверла, неблаго-ппнятиые геометрические параметры напоперечном кромке и ленточке, а такжесильное изнашивание сверл прн работев месте перехода главной режущей кромкин вспомогательной приводят к необхо“м・мостн улучшения нх режущих свойств спомощью специальных подточек, а такжепрнмененкя более прогрессивных конст-руКШ(й.几加 снижения неравномерной заг-рузкн на рабочей части применяют сверла:крнволинейнымн режушимн кромками,которые могут иметь либо полностьюрадиусный профиль, либо радиусный про-фИЛЬ, сопряженный с прямолинейнымучастком (рнс. 2.58.а). Ввиду сложности

заточкн таких сверл иногда заменяют криволинейную кромку ломаной, соетояшей из двух участков с углом прн вершине 116—120°, н дополнительной режущей кромкой на периферии под углом 2屮'= ^70...7□'^, на участке длиной 0,2 диаметра сверла (рнс 2.58,6).

РНС. 2.5S мзн №3 —Р~ 叱…咿 Р— 3 iРНС. 2.5S мзн №3 —Р~ 叱…咿 Р— 3 iУсловия резаннн на поперечной режущей кромке улучшаются ее подточкой, которая в ряде случаев совмещается с подточкой передней поверхности На рис. 2.58.О—е приведены основные формы подточки. Подточка, показанная на рис. 2.58, в. облегчает сход стружки, образующейся па поперечной режущей кромке. Центральную часть поперечной кромки длиной около 0,5 мм не пидтачнвают. Недостатками этого внпа подточки являются ес тру-

РНС. 2.5S мзн №3 —Р~ 叱…咿 Р— 3 i

РНС. 2.5S мзн №3 —Р~ 叱…咿 Р— 3 i

доемкостг. и снижение прочности ре- «vui疝 кромки. Этн недпстдткн снижают ?я, при невользованш1 儿阳胃炉""：'?^(рие 2.5呢).при ПоДточке ^злннымн способен мина nonepe^J кромки ие изменяется. На pic :嘗: поклона подточка для уменьшения 询"画 поперемнон кромкм без коррекции перед- ГШх углов нз главной режущей кромке, на рис. 2.58.»?-подточка с коррскимен передних углов, при которой возможно также создание стружколомаюшнх порождоемкостг. и снижение прочности ре- «vui疝 кромки. Этн недпстдткн снижают ?я, при невользованш1 儿阳胃炉""：'?^(рие 2.5呢).при ПоДточке ^злннымн способен мина nonepe^J кромки ие изменяется. На pic :嘗: поклона подточка для уменьшения 询"画 поперемнон кромкм без коррекции перед- ГШх углов нз главной режущей кромке, на рис. 2.58.»?-подточка с коррскимен передних углов, при которой возможно также создание стружколомаюшнх порожков.

доемкостг. и снижение прочности ре- «vui疝 кромки. Этн недпстдткн снижают ?я, при невользованш1 儿阳胃炉""：'?^

(рие 2.5呢).при ПоДточке ^злннымн способен мина nonepe^J кромки ие изменяется. На pic :嘗: поклона подточка для уменьшения 询"画 поперемнон кромкм без коррекции перед- ГШх углов нз главной режущей кромке, на рис. 2.58.»?-подточка с коррскимен передних углов, при которой возможно также создание стружколомаюшнх порож

доемкостг. и снижение прочности ре- «vui疝 кромки. Этн недпстдткн снижают ?я, при невользованш1 儿阳胃炉""：'?^

(рие 2.5呢).при ПоДточке ^злннымн способен мина nonepe^J кромки ие изменяется. На pic :嘗: поклона подточка для уменьшения 询"画 поперемнон кромкм без коррекции перед- ГШх углов нз главной режущей кромке, на рис. 2.58.»?-подточка с коррскимен передних углов, при которой возможно также создание стружколомаюшнх порож

Для уменьшшшя трения при работе сверла кромку ленточки подтачивают на длине 厶= 1,$・..4 мм под углом н = =6...8° с сохранением фаски /н =0.1...0,3 мм (рни 2.58.筑).Для облегчения отвода стружки, уменьшении теплообразования в зоне резання н повышения стойкости

сверла на его передней или задней поверхности делают стружкоразделитель- ные канавки (рнс. 2.58,з. “), Выполнение стружкоразделнтельных кгшавок по передан поверхности (рнс. 2.58,з) более трудо- емко. однако в этом случае не требуется нх периодического восстановления в процессе эксплуатации сверла.

Форма канавон. Основными элементами

которомкоторомпрофиля канавки являются диаметр пере- мычкм,也叩“на кананки,(|юрма режущей кромкн. кривые сипряження. Диаметр пе- ремычкн du выбирают в пределах 0 2—0 дкам€ТРа 啊啲 Для сверл ' мал'ых диаметров оц увеличивается до 0 28 ：：?етра све^а. Д,1Я „овы^ння проч- М ；а嚣广 ПСремь1ЧКЙ Уве^'нив^тся X ::嚅"• к хвостовику до I 7 約唸?難戶

котором

котором

они расположена, ня 2—3。Режущую кромку Д-чя стандартных сверл обычно ньшопняют прямолинейной, что облегчает ее контроль- В。избежание трещин при термической обработке и облегчения отв0. да стружки профиль канавкм должен быть снабжен плавными закруглениями сопряженных участкоп. Канавки у свер』 фрезеруют фасонными дисковыми фрезами, спрофилированными исходя нз параметров обрабатываемого сверля (см. § 3,5). Профиль поперечного сечения сверл не регламентируется. На рнс. 2.59 пред- стаплены наиболее распространенные в настоящее время профили поперечных сечении сверл. На рис. 2.59,а показан стандартный профиль сверла, недостатки которого в том. что его большая часть расположена у периферии сверла. Такой профиль обладает пониженным моментом

сопротивления и пониженной жечткоитью на кручение. Жесткость сечения на круче- нне С=СС где Си— геометрпческая жесткость поперечного сечения сверла, мм'; G— модуль упругости второго рода материала сверла. МПа.

Геометрическая жесткость сечения

尸尸6.6.(24G)

尸

尸

6.

6.

皿彳尸一площадь поперечного сечения, мм，；厶一полярный момент ннерцнн сече- 吗 мм，： 6 = 0,92- коэффициент 135].

Повышение жесткости на кручение мо- 管 быть достигнуто днумя спсвбамн. [ериым из них яадяется создание у сверл переМыч1Н1 навбольи.его возможное 卩工

:山нх「。』山нн унаьков про- 駕L ：P У CUP"1®川山 сверла по сран- шжт ：.сткамн у периферии. Указан-

НЫМНЫМсоображениям еоответстнуют про-

НЫМ

НЫМ

Фили сверл НПИЛ (Научно-пропзводст- ненна” инструментальная лаборатория Куйбышевского политехнического института) (рнс. 2.59.6) я шнеконых сверл <рмс. 2.59,8). На рис. 2.59,? показан профиль сверла с криволинейной режущей кромкой за счет которой получают более одинаковые углы 員 вдоль главной режу- тей кромкн. На рис. 2.59,0 показан профиль свер/я с уступами в кананке вдоль главных режущих кромок, обеспечивающих лучшие условия для ломания н завивания стружки, что облегчает ее отвод мз зоны резания,

Вторым способом повышения жесткости сверла на кручение является увеличение угла <•> наклона винтовых канавок. По данным Сестрорецкого инструментального завода им Воскова |57]. жесткость на кручение сверл со стандартным профилем поперечного сечения прн ш = 20° в 1.2 раза превосходит жесткость на кручение стержня с м=05 того же сечения, при о)=30° примерки в 1,5 раза, при <о = 4О°— в 1.8 раза. Таким образом, нрн неизменном сечении сверла за счет угла наклона винтовой канавки можно почти в 2 разя повысить жесткость сверла па кручение. Возннкаю- тее при jtom снижение осевой жесткости сверла можно компенсировать незнанн- гелыгым увеличением диаметра сердцевины. Используя приведенные данные, мож- ни за счет увеличения площади канавок, снижения площади поперечного сечения перьев и некоторого увеличения угла наклона винтовых канавок обеспечить увеличение пространства для размещения стружки при постоя ни ой жесткости сперла. Поперечные сечения таких сверл приведены на рнс. 2.59,6. и.

Твердо с пл а в ные сверла. Для сверления заготовок на чугуна, цветных металлов, пластмассы, мрамора, гранита и других неметаллических материалов применяют твердосплавные сверла При сверлении заготовок из сталей эти сперла редко применяют из-за нестабильностн работы (поломки. выкрагнивания и незначительного увеличения производительности при их эксп.чуатацни).

Сверла диаметром от 5 до 30 мм оспа- Щают пластинами нлн коронками из твердого сплава. Недостаткамм конструкции

Рнс 2.60. Сперла, оснащенные пластинами кз твердого сплава

сверл с напайной пластиной нз твердого сплава (ГОСТ 22735—77 н ГОСТ 22736— 77) (рис. 2.60,〃) я пл я ются ослабление корпуса в месте расположения пластины н расположение места припайки пластины в зоне резания, что может прнводить к нх отпаиванию в процессе работы. Сверла с прнпанннымн встык коронками из твердого сплава лишены этих недостатков. Длину коронки берут равной I——2 диаметра сверла.

У твердосплавных сверл диаметром от 3 до 12 мм рабочую часть делают из твердого сплава и ппаинают в стальной хвостовик (ГОСТ 17275-71) (рнс. 2.60. 6). сверла диаметром от I/ до 12 мм делаются целиком нз твердого сплава (ГОСТ 17273—71, ГОСТ 17274—71 и др.).

Для успешной работы твердосплавных свер』необходимо обеспечить их повышенные прочность и жесткость ио сравнению со сверлами из быстрорежущей стали, *гто обеспечивается увеличением диаметра сердцевины до 0,23 диаметра сверла. У сверл малых диаметров, преднпаняченных д/1Я снерлепня отверстий б труднообрабатываемых материалах, диаметр сердце.

…может當溜爲*м%" 訓…陋 свсрлЛп^А.й части сверла и 黑黑е：噥 ® обратной конусно- ннбмртт ра吧:Л С0ЫШе 3—4 ма期皿 ^ угол наклона винтовых WP%黑*詈歳Н側ДО 45- 靠党爲，山енм皿皿"Н Нз

С УГЛОМ наклона 7—“ • па перлах подтачивают перемычку, оста^ тяя ее длину в пределах 0.【一0,2 лнлметрп сверла. По передней поверхности делают П。好。暄У 山口 умом y・=(k.5° п зависимости от материала заготавкн.

На рис. 2.61 представлена конструкция

свсрла,

оснащенного грех「ранннмн твер-

досплавнымн пластинами.

Сверла с таки-

s Крепление н точная фиксация зуюшую. R производятся винтом плаСТнны в корпусoft Диаметр внн- 7м；：黑е диаметра отверстия пластины, та меньш никта коническая го- При 3：：：；； на крнволикейную образую- ^пластины и фиксирует ее в корпусе

ПОН ЭТОМ ось отверстия пласти- ны^меш^ется относительно осн винта. 累 передней поверхности пласту имеются стружко-ломзютие канавки, обеспечива- Юшие получение стружки малой длины, которая легко удаляется нз канавок инструмента. Пластина, установленная на одном перс, обеспечивает рассверливаине отверстия по центру, вторая пластина смещена к периферии сверла н образует отверстие требуемого диаметра.

Сверла этой конструкции эффективно применяют при обработке отверстий в заготовках нз разных металлов, в том числе нз углеродистых и легированных сталей. Так, при обработке отверстий в заготовках из углеродистых сталей с

ми пластинами изготавливают, начиная с диаметра 17,5 мм и выше, с прямыми кднавкамн. е ннх делают специальные отверстия для подачи и зону резан ня сма- зыааюше-охлаждаюшсй жидкости. Для оснашения сверл применяют пластины / с положительными задними углами н от・ верстнем. имеющим криволинейную обра-

пределом прочности не

более 800 МПа

сверла работают при скорости

100-140

м/мин. Обладая высокой жесткостью и хорошей системой подачи СОЖ- в зону резания, эти сверла позволяют вести обработку с повышенными подачами по сравнению со спиральными сверлами нз быстрорежущей стали.

ПО

063

МИОГОГрвнных

пластин

нз тве

РДОги сплапа

Рис. 2.61 креплением

Сверла с механическим

Угол накппна Зинтдбиа канавки

а)

Рис. 2.62 Перонне сверлаРис. 2.62 Перонне сверламалых диаметров (меньшемалых диаметров (меньшен отверстий— 1,5 мм).н отверстий— 1,5 мм).

Рис. 2.62 Перонне сверла

Рис. 2.62 Перонне сверла

малых диаметров (меньше

малых диаметров (меньше

н отверстий— 1,5 мм).

н отверстий— 1,5 мм).

Перовые сверла …6。喘喧器 конструкцию по сравнению си "嘰* ми. Режущую часть этих свср： ； няют в ниде пластин из 湫巾呪窑山;; стали нлн оснашают с гы,5： твердого сплава (рис.之屁口) f 史 Дают повышенной жесткостью.ыХ

ня ют для обработки поковок. ‘〔У н фасонных отверстий (Ркс, '

диаметром свыше 10 мм Делают 工нлн сборноЛ конструкции. Угол

事谭鑑盤ZX制::=詬 1sя ч?е，巡3"3。5:

Рнс. 2.63

(:"ерла для

'绅8к“『。«фЛСнин

наружным бвищж

5РУ*КН

ниП задний угол 5=5. 10® н утонение по диаметру в пределам 0,05—0.1 мм на мю длину сверли Ширина фаски на налнбрутц^Й части 0.2—0.5 мм. К недостаткам перовых сверл следует отнести большие итрииголыше пер^лиме углы н 112

малое число возможных переточек. Для получсиин положительною или равного ну- /х> переднего угла на передней поверх， ностн делают лунку. Однаки это снижает прочность сверла. Задний угол на рнбо- ч*А части выбирают в пределах 10一20°.

Рис. 2.63. Прида1жеиме

большие значения угла берут при обработке за готовок из мягких н нязкнк металлов.

Сверка для глубокого сверления. Под глубоким скерленнсм понимается сверле- ннв отверстий на гпубину. превышающую Диаметр сверла в 5—历 раз и более. Такне сверла применяют для сплошного

(0&80 мм) н кольцевого (О> 80 мм) сверления. К глубокому снерленню предъявляют следующие требования: прямачн- ненность осн отверстия, концентричность отверстия по отношению к наружной ио- нерхностн детали, цклиндрнчногтъ отверстия. точность обработки, получение необходимой шероховатости поверхности, по<

ИЭ

лучение стружкн. легко удаляемой из (/верстия. Отверстия 吸"。А #/ ： днамегрив обычно обрабатывают на то Z- Р<в-ьверныл станках ^ ст.н- ках автоматах, отверстия большей длины -на слениальж-х станках для глубокого гверленкя. Для сверления отверстии длиной ди 5-7 диаметров прнменякп )" лнненные спиральные сверла стандартной

конгтрукинн. однако при работе згнмн стружкой стружеч-

сверлами забиваются ные канавки, и для ходнмо периодически

ее удаления необ- вынимать сверло

из отверстия.

Для лучшего удаления стружкн в процессе работы применяют спиральные сверля с отверстиями для подвода смазн- взюше-охла жд аюшей жидкости (рис.

сверлам жесткости диаметр сердцеВИны прикнмают равным 0.3—0.35 диаметра сверла и затем производят подточку перемычки до °」—0，15 диаметра сверла. Диаметр сердцевины не изменяется по 】еА Д.ЧННС рабочей части. Для получения дробленой стружки переднюю поверхность сверла подтачивают. У сверл для обработки заготовок нз чугуна передний угол выбираю? равным 12—18°. у сверл для обработки заготовок из стали 12—15°,

Увеличенный угол наклона нинтовых канавок, их профиль л форма подточки передней поверхности обеспечиоают надежное удаление стружкн из зоны резания без вывода сверла из отверстия.

Сверла одностороннего резания. Эти

2 63, а). Для получения мелкой стружкн, легко удаляемой нз отверстия потоками СОЖ. на передней поверхности сверла вдоль режушей кромки делают сгру* каю мающие канавки. Стойкость спираль- них сверл с отверстиями до 8 раз превышает стойкость стандартных сверл. Для работн с большими лодячами жесткость и

прочность сечеиня сверла должны увеличены, а также подобран для ■говленмн инерл материал большей ности.

быть изго- проч-

сверла делят на сверла с внутренним подводом СОЖ и наружным отводом стружкн и на сверла с наружным подводом СОЖ и внутренним от иодом струж- кн. Сверла первого типа изготавливают диаметром от 3 до 30 мм. Сверла «делают из быстрорежущей стали (рис. 2.6g, з) н оснашают пластинами (р“с. 2 63, <?) или коронками из твердого сплава (рмс. 2.63.Д), Пластины н коронки припа- ива ют.

Шнекоьые

卩aGoqyio часть снерла с хвостовой соединяют сваркой. Хвостовую часть изготавливают из углеродистой стали, она представляет собой трубу с провальцован- п。длине канавкой, имеющей угол 豊。Фт. раьный профилю стружечной ка- :鸞：「呻也We х"。晶B而части ал! Г иают в запнсимости от длины обрабатываемого отверстия

Щ. т у 产 т 26401 п ・ до 65 мм (рис. ^у1^^"°2а СОЖ

力麻сверла :噥仃5 а兩岐叩吁 皿咖二當WT"PE「в к°р“ус 皿м сплавом 2.猛。*含нмтвер- ложен в лмямл^ и””" “в ннх распо- ходящей через режуш^ 山炽吟儿 нро・ твердого слава 3 爲肾产"⑪астнны сительно режущей £? " емешен。丁“。・ св^а с 驚驚工产 мкн“а 70。. Эти мощью прямХ>пи ^^мяются с цо- 〃зают трехуь1P扉乎丸 которую "нн навинчнвани»； °АНОи ⑪"Ускоре・

с。4a (рис. 2.63,6)

Н32-

^меняют ддк сверления ^^'^. 器謂 и чЛпеТР°° ° Еттззго- :вках и до 40 диаметров в чугунных 記 с汐з нвгагааяивают нз 彌盤 "8 ВИНТ0ЙЫ* ^«^BOK ；1

We梵”器:為黑炉™хтреугольный профиль с

та вливают

Диаметром от 3 до 30

неЛный кием во впадине.

Пр” обработке

прямоли- закругле-

Ут при вер山“не при обработке

заготовок

КЗ

чугуна

евср/л 2iji= 120.. 130° 上GE в叩器體舞:那"Аy「。』 ^НИЯ грсния К пс ° 及'умень- 舞睜誤К厶誹胃е冋。钮 M3f 10 ми g :::嚣*меет утонекне 畤 на длине |(xj нм 八兩冷 乂 хвостовя- Знмя ^нточи :уменьшения

皿仙…TPW,航寸牌盤10叫i к・спирального匸晚勲；彳亜出必тнто* lh~ • Лля придании

на

Угол Профиля стружечной канавки у свер/ одностороннего резания выбирают в пределах 120—140°, при этом обеспечивается достаточная жесткость сверла и создается необходимое пространство для отвода стружки. Дно канавки располагается ниже центра сверла на 0,03 диаметра сверла во избежание появления при работе свер-'ia нулевой скорости.

При сверлении в центре отверстия получается стержень. Сверло имеет одну режущую кромку, состоящую из двух частей — наружной ^ м внутренней 昭 (см・ рнс 2.63, е). Вершина сверла для лучшего направления при работе смешена относительно оси на некоторую величину Ь_ В процессе работы сверла на детали образуется конус, обеспечивающий сверлу дополнительное направление при работе. Смешение 6 оказывает большое влияние на работу сверла. Обычно 6=a=0,25d Однако предпочтительнее выбирать b меньше а, например》=0,2d; a=0,3d и угол 屮 больше угла ф(. например 屮= 35。и <ц = 25°. При этом условии калибрующая кромка будет испы* тывать меньшее давление, так как состав- лябщая силы резания, действующая перпендикулярно к осн сверла, для кромки N будет больше, чем для кромки ^{Pn > 戶的)• Это предохраняет сверло от увода, отверстие от разбивки, а также повышает стойкость сверла. Для уменьшения трения при работе калибрующая часть снабжена утонением по направлению к хвостовику в пределах 0.1—0.3 мм на длине 100 мм. Вдоль режущей кромки на калибрующей части оставляется ленточка шириной 0,2—0,6 мм.

У сверл, оснащенных твердым спла- вом. заднюю поверхность оформляют по плоскостям, у сверл с рабочей частью нз быстрорежущей стали — по плоскостям н』н по винтовой поверхности.

На рис. 2.64,0 приведена конструкция сверла с внутренним отводом стружки н раздельным расположением в шахмат НОм порядке пластин из твердого спла- припаянных к корпусу сверла. Эти 胃叩亜 делают диаметром от 20 до 65 мм. 叫 Диаметров 65—180 мм целесообраз- 1,0 нспользовать сверла, оснащенные мно- бранными пластинами из твердого сила-

ва Вне. 2.64,6). Для обеспечения формы стружки, способствующей ее хорошему от во”，на передней поверхности сверл с внутренним отводом стружки делают стружколомаюшие канавки.

Эжекторное сверло для глубокого свер- тння по конструкции режушей части аналогично сверлу, показанному на рис. 2 М,5, его выполняют в том же диапа- зоне диаметров. Особенностью эжектор- ных сверл является эффект подсоса СОЖ. отходящей вместе со стружкой в резу.ть- тате разрежения и перепада давлений, создаваемого внутри корпуса сверла (рис 2.64,а). Разрежение обеспечивается разделением прямого потока жидкости на два направления. Прямой поток СОЖ подается под давлением 2—3 МПа но каналу 4 между внутренним и наружным стеблями. Не доходя до рабочей части, он разделяется. Примерно 70% жидкости направляется в зону резания через еде- ланные в корпусе сверла отверстия, а 30% жидкости через щеленидные сопла 5. сделанные на внутреннем стебле, отводится обратно. Между потоком жидкости, отводящейся вместе со стружкой, из рабочей зоны, и потоком, уходящим через сопла 6 по стеблю /. создается разрежение н перепад давлений В результате основной поток жидкости со стружкой, отходящий из зоны резания, как бы засасывается жидкостью, уходящей через coiuia 5. и движется с большей скоростью. Сверла обеспечивают точность обработки отверстий пи 9—11-му квалнтетам и параметр шероховатости поверхности 血= ?,5...0.63 мкм |13|.

Головки кольцевого сверления предназначены для обработки отверстий диаметром от 30 мм н выше. Головки диаметром от 30 до 60 мм делают цельными (рнс. 2.65心)из быстрорежущей стали или оснашают напайными пластн- намн из твердого сплава. Головки диаметром 70 мм н больше изготавливают со вставными зубьями из быстрорежущей стали или зубьямм, оснащенными пла- стннамн нз твердого сплава (рнс. 2.65,6)-

Длина головки /= (1.5...0,8) d・ длина рабочей части /,=0.7</. Число зубьев в зависимости от диаметра головки выбирают в пределах 3-12 На калибрующей 115

г>^иг>^иОтСерсгпая делаютОтСерсгпая делают——с W ком у——с W ком у工4W770勿万 0 〃〃〃〃4^у工4W770勿万 0 〃〃〃〃4^уРис 2.64Рис 2.64отверстияотверстия勿■勿.勿■勿.UUРис, 2・64. ПролстженнеРис, 2・64. Пролстженне

г>^и

г>^и

ОтСерсгпая делают

ОтСерсгпая делают

——с W ком у

——с W ком у

工4W770勿万 0 〃〃〃〃4^у

工4W770勿万 0 〃〃〃〃4^у

Рис 2.64

Рис 2.64

отверстия

отверстия

勿■勿.

勿■勿.

U

U

Рис, 2・64. Пролстженне

Рис, 2・64. Пролстженне

…，篇福:三；ay砌у2 леи ■■■■♦汕“м ° ^Ратной ко- ■，［■ галовов днам"n 8=(℃駄..3)l°J5 6—•■)■♦【：；叱兜 150 мм

■■ •龊■ —днаметр；

山HD；：» обрабатываемого

吃器雷器?—i .3y网 оси на • isiobkc наклонены к °。—淵龍н 啕 УЕ 6—8°. Для

■ у—■■■—™ удоб,,ой зоны резания, го-

ловки работают по групповой схеме резания Их зубья имеют специальную заточку с чередованием через зуб — с фаской под углом 30—40° и плоские (рис. 2.65. 6) Зубья с фаской выступают по отношению к плоским на (l,2...!t5) S. где S? — подача па зуб.

На передней новерхностн зубьев делают стружколомающую канавку. В результате применения такой формы зубьеп обеспечивается получение мелкой, дробленой стружки, которая легко удаляется из зоны резания с помощью СОЖ, подавае- мой ц зону резання через полость Л (см. рис. 2.65,6). СОЖ вместе со стружкой удаляепхя через полость 6. Для облегчения отвода стружки на наружной поверхности головки и оправки делают канавки. ^Правки для крепления головки имеют форму трубы. Головки крепят на ней по- добно сверлам одностороннего резания многозаходной прямоугольной резьбой.

В процессе кольцевого сверления обеспечивается обработка отверстий по ! I — 12・му квалмтетам точности и параметр

шероховатости поверхности Rn=2。

40 мкм. На детали при сверлении образуются кольцевая канавка н сердечник, который выходит из отверстия по окончанию сверления.

Зенкеры и зенковки. Зенкеры — осевой режущий инструмент, предназначенный для повышения точности формы отверстия, полученных после с верления. огливкн• ковкн. штамповки, а также для обработ- ки торцовых поверхностей бабышек# вы・ ступов и др. Зенкеры для обработки цилиндрических отверстий применяют для окончательной обработки отверстий с “5 пуском по II. 12-м\ квалнтетам и обеспе- <01вакп параметр шероховатости поверхности /?е=20…40 мкм или для обработки отверстий под последующее развертывание

Зенкеры изготавливают квостовым» цельными, хвостовыми сборными со «ставными ножами, насадными цельными и насадными сборными. Зенкеры делани из быстрорежущей стали или с пластина мн твердого сплава напанваемымн на корпус зенкера или на корпус ножей у сборных 117

Рис 265. Головки кольцевого сверления

конструкций. Хвостовые зенкеры подобно сверлам крепят с помошыо цилиндрических или конических хвостовиков, насадные зенкеры имеют коническое посадочное отверстие (конусность 1:30) и торцовую шпонк)1 для предохранения от провертывания при работе. По конструкции рабочей части хвостовые зенкеры аналогичны спиральным сверлам, но не имеют поперечной режущей кромки и имеют три зуба, благодаря чему обеспечивается лучшее направ- ленне при работе и лучшая цилиндрич- ,,ость н качество обработанной поверх- ноегм・ Насадные зенкеры имеют четыре- шесть зубьев

Рабочая часть зенкера состоит из ре- жушеА н ка-пибруюшей частей. Длина режущей части。определяется в завн-

1U

симости от глубины резания / и главного угла в плане ф：

，产"+咏叱屮，

где п=(0.5...1.0)厶 а — дополнительная длина для облегчения центрирования зенкера в отверстии в начале работы-

Главный угол в плане <р оказывает прямое влияние на размеры поперечного сечения срезаемого слоя, а следовательно, на возникающие при резании силы. Угол Ф обычно принимают равным 60°. но для увеличения стойкости иногда делают переходную кромку под углом <『 = 30°. У зенкеров для обработки глухих отверстий угол 屮 увеличивают до 90°. Задний угол на режущей части зенкера выбирают в пределах 6—10°. Заднюю поверхность зен- кера на режущей части оформляют по

tg 入=ig»ism%tg 入=ig»ism%(247)(247)Диаметр зенкера для обработки отвер-стий устанавливают в зависимости от егоназначения. Диаметр зенкера № I, пред-назначенного для обработки отверстий подпоследующее развертывание, определяютДиаметр зенкера для обработки отвер-стий устанавливают в зависимости от егоназначения. Диаметр зенкера № I, пред-назначенного для обработки отверстий подпоследующее развертывание, определяют.ескоЙ. винтовой или плоской поверх- ко”н 1

tg 入=ig»ism%

tg 入=ig»ism%

(247)

(247)

Диаметр зенкера для обработки отвер-стий устанавливают в зависимости от егоназначения. Диаметр зенкера № I, пред-назначенного для обработки отверстий подпоследующее развертывание, определяют

Диаметр зенкера для обработки отвер-стий устанавливают в зависимости от егоназначения. Диаметр зенкера № I, пред-назначенного для обработки отверстий подпоследующее развертывание, определяют

с учетом припуска под развертывание^ Анаметр зенкера № 2 Ш1я окончате-льной обработки определяют по диаметру обрабатываемого отверстия с учетом допуска на отверстие, разбивки н запаса на изнашивание. Разбивку обычно принимают равной 0.3-—0,4 допуска на обрабатываес учетом припуска под развертывание^ Анаметр зенкера № 2 Ш1я окончате-льной обработки определяют по диаметру обрабатываемого отверстия с учетом допуска на отверстие, разбивки н запаса на изнашивание. Разбивку обычно принимают равной 0.3-—0,4 допуска на обрабатываемые отверстия, допуск на изготовлениемые отверстия, допуск на изготовлениепринимают равным 0宏 допуска на отверстие (рис. 2.66).принимают равным 0宏 допуска на отверстие (рис. 2.66).нз-нз-Зенкеры из быстрорежущей стали готавлнвают хвостовыми цельными Диа-Зенкеры из быстрорежущей стали готавлнвают хвостовыми цельными Диа-н°55Яли6руюшая часть обеспечивает полу- "требуемого размера отверстия, на- зенкера в процессе обработки 叩8工нт запасом иа переточки режущей н ‘"У на калибрующей части вдоль ре- кромкн оставляют ленточки шн- 齡山1 0.8- 2,5 мм в зависимости от лна- рнн°‘ Зенкера С увеличением ширины метР\кн наблюдается большое налипание "°"\進 стружки, что ухудшает процесс на Высота ленточки 0.2—1 мм. Для ння проиесса резания на калибрую- 00 . частн делают обратную конусность 亜" ах 0 04—0,10 мм на 100 мм длины. Гонение зенкера играет такую же роль.

с учетом припуска под развертывание^ Анаметр зенкера № 2 Ш1я окончате-льной обработки определяют по диаметру обрабатываемого отверстия с учетом допуска на отверстие, разбивки н запаса на изнашивание. Разбивку обычно принимают равной 0.3-—0,4 допуска на обрабатывае

с учетом припуска под развертывание^ Анаметр зенкера № 2 Ш1я окончате-льной обработки определяют по диаметру обрабатываемого отверстия с учетом допуска на отверстие, разбивки н запаса на изнашивание. Разбивку обычно принимают равной 0.3-—0,4 допуска на обрабатывае

мые отверстия, допуск на изготовление

мые отверстия, допуск на изготовление

принимают равным 0宏 допуска на отверстие (рис. 2.66).

принимают равным 0宏 допуска на отверстие (рис. 2.66).

нз-

нз-

Зенкеры из быстрорежущей стали готавлнвают хвостовыми цельными Диа-

Зенкеры из быстрорежущей стали готавлнвают хвостовыми цельными Диа-

метрами от 10 по 40 мм. хвостовыми сборными со вставными ножами диаметром от 32 до 80 мм. насадными цельными диаметром от 25 до 60 мм и насадными сборными диаметром от 40 до 120 мм Хвостовые зенкеры делают сварными 一 раоо- чая часть нз быстрорежущей 虎加；/Г； ИЗ сталей 45. 40Х. 45Х. Место обычно делают на шейке. Конст- хвостового цельного зенкера лри-метрами от 10 по 40 мм. хвостовыми сборными со вставными ножами диаметром от 32 до 80 мм. насадными цельными диаметром от 25 до 60 мм и насадными сборными диаметром от 40 до 120 мм Хвостовые зенкеры делают сварными 一 раоо- чая часть нз быстрорежущей 虎加；/Г； ИЗ сталей 45. 40Х. 45Х. Место обычно делают на шейке. Конст- хвостового цельного зенкера лри-к х вспомогательный угол в плане у рез- I 略：канавкн у зенкеров делают винтовые.

метрами от 10 по 40 мм. хвостовыми сборными со вставными ножами диаметром от 32 до 80 мм. насадными цельными диаметром от 25 до 60 мм и насадными сборными диаметром от 40 до 120 мм Хвостовые зенкеры делают сварными 一 раоо- чая часть нз быстрорежущей 虎加；/Г； ИЗ сталей 45. 40Х. 45Х. Место обычно делают на шейке. Конст- хвостового цельного зенкера лри-

метрами от 10 по 40 мм. хвостовыми сборными со вставными ножами диаметром от 32 до 80 мм. насадными цельными диаметром от 25 до 60 мм и насадными сборными диаметром от 40 до 120 мм Хвостовые зенкеры делают сварными 一 раоо- чая часть нз быстрорежущей 虎加；/Г； ИЗ сталей 45. 40Х. 45Х. Место обычно делают на шейке. Конст- хвостового цельного зенкера лри-

и прямые. Наиболее широко приме- ^от винтовые канавки. Косые канавкн ^им₽няют V зенкеров со вставными но- Прямые канавки применяют для oci.aiucHKbix твердым сплавом.

стовик сварки рухниястовик сварки рухнияв.ов.о&0&0МОП,МОП,—I—Iа^р.^лгр nweа^р.^лгр nwe^едназначенных мя обработки матерн- даззх стружку надлома. Для по- Хшёння прочности и жесткости У хвостовых зенкеров ннаметр сер嘗:四黑： чнвается к хвостовику на мм. у хвостовых зенкеров угол наклона канавок з=15…25°. у насадных з =上 Большие значения угла з принимают 篇 обмотке заготовок из 6。噎霹？ Сериалов. Угол з определяют передний угол в осевом направлении^Угол накло^ стружечных канавок W точек, не лежа тих на наружном диаметре.

стовик сварки рухния

стовик сварки рухния

в.о

в.о

&0

&0

МОП,

МОП,

—I

—I

а^р.^лгр nwe

а^р.^лгр nwe

Ig5 =，jg3〃，

где г,-радиус, на котором определят угол наклона стружечной канавки.

наружный радиус зенкере.ном

Передник У® 券嘰：誕 определяют сечении к режу шей кромке р а для зенкеров, у которых Р«*У расположена по радиусу (*■==‘

g・Lig5/$Epue.

В тех случаях, когда угол 七° лях создания более благопрн^

рис 2.66. Схш постр^нн" аопусмов ружный梵广縉馭：在一”經 *%温峠о：ХаG…рис 2.66. Схш постр^нн" аопусмов ружный梵广縉馭：在一”經 *%温峠о：ХаG…отжлояе-отжлояе-внА для схода стружки 北 弟⑵姉). может быть определено по фор > г1Л0Ско- Обычно угол 入 задают в 丫恥。吗;廟寸 сти (>.,). тогда значение углаХ наР

рис 2.66. Схш постр^нн" аопусмов ружный梵广縉馭：在一”經 *%温峠о：ХаG…

рис 2.66. Схш постр^нн" аопусмов ружный梵广縉馭：在一”經 *%温峠о：ХаG…

отжлояе-

отжлояе-

meft части определяют так:

«ezawnapa晶ей vacmu земкера«ezawnapa晶ей vacmu земкераттV广J0V广J07733^1-JO^1-JOsopqasopqaе)е)/ Уг//ы на^гто/tа режу-/ Уг//ы на^гто/tа режу-刁女"Xl!pU刁女"Xl!pU"、3叫5y岬2"、3叫5y岬2GGб)б)BudiBudiРР〃〃4雨кромм〜 J 一4雨кромм〜 J 一蘇 2.67 出蘇 2.67 出

«ezawnapa晶ей vacmu земкера

«ezawnapa晶ей vacmu земкера

т

т

V广J0

V广J0

7

7

3

3

^1-JO

^1-JO

sopqa

sopqa

е)

е)

/ Уг//ы на^гто/tа режу-

/ Уг//ы на^гто/tа режу-

刁

女"Xl!pU

刁

女"Xl!pU

"、3叫5y岬2

"、3叫5y岬2

G

G

б)

б)

Budi

Budi

Р

Р

〃

〃

4雨кромм〜 J 一

4雨кромм〜 J 一

蘇 2.67 出

蘇 2.67 出

ведена “а ркс 2.67. а. Рабочая часть зен- керя состоит из задней поверхности /. главной ладней поверхности 2, яспомога* пмьний мимеП ноперхиосги (ленточки) J. главноЛ режушеЛ кромки /. вспомогательной режущей кромки 5 н вершины 6 зуба зенкера; копструкиия насадного имьного и насидниго сборного зенксрон привеленл на рмс. 2.67. б, & Залнюю по верхнееть у цельных зенкером оформляют ло винтовой или конической поверхиостя.

у зехкерев сборной конструКЦИ|г плоскости. Для крепления ножей На "° нусе лслоют кссме пазы, нак/юнени?10^ осн под умо—10...20*. Передняя ° * аерхкисть корпуса плоская. Ножи Им П°" клиновидную форму с углом клина 5丿＞ крепят 8 корпусе с помощью рмф^' ?

Хвсхгояые цельные зенкеры имеют "& зуба, насадные цельные четыре. ф0|5ря профиля поперечного сеченля 呢卜⑶‘"？ имеющего три зуба, показана на рис. 267°'

1 COOTHOUIC-9,4 .0,48)41 COOTHOUIC-9,4 .0,48)4Этот профиль аналогичен прОфИл нзвки сверла и характеризуете- ка миями：厶==(0,35...0,5时，8- 褊=(О・02. 0(14 &

1 COOTHOUIC-9,4 .0,48)4

1 COOTHOUIC-9,4 .0,48)4

форма профиля зенкера, имеющего ты ре зуба, показянп на рис. 2.67 “《产 та зуба этих зенкеров 厶= (0；1 /抵］ Спинка "6а криволинейная, что no3Bo；« er обрабатывать зуб за один прокол да как профиль, указанный на 卩耻 2 67 V требует раздельной обработки канан спинки зуб乩 Наиболее часто зенкеры н； готовляют с расположением режущни кромки по радиусу (К = 0°>(рис 2б7 Отрицательное значение угла ；.；巾；二’ мают для направления стружки п сторону обрабатываемой поверхности, т. ©. в правлении подач», что обеспечивает луч uiee качество обработанном поверхности однако эти визможни только при обработ* ке сквозных отверстии. Прн положительном значении угла л стружка направляв ется в сторону хвостовика, т. с. против направления подачи. Положительный угол 入 УВ^ишинаст прочность режущей si в месте перехода режущей кромки в калибрую Шую часть.

Зенкеры, th ни щепные твердосплавными пластинами, могут быть составными и сборными Ссстанные хвостовые эеккеры изготавливают диаметром【4—50 мм, насадные 32 8о мм. насадные сборные зен- керн дипметром 4() 120 мм. Хвостовые зенкеры имеют три зуба, насадные четыре, сборные зенкеры — четыре-шесть зубьев. Корпуса зенкеров и но*迅 осна-

щаемые пластинами из твердого сплава, делаю*! нз сталей 40Х или 45Х (36… 46HRC,). 9ХС (57...63HRC») или из бы- строрежутеП стали (57...63HRC»). Для нх оснащения применяют пластины из твердых сплавов ВК6, ВК8. ВК6-М. ВК8・В, T5KI0. TI4K8. TI5K6 Крепление пластин производится нанайкой.

Хвостовые (рис. 2.68, а) и насадные (рис. 2.68,6) составные зенкеры имеют нинтоиые стружечные канавки с углом наклона 15—20°. Для облегчения заточки н Шлифования гичасткны в этих зенкерах наппнпакгг ц наююнных пазах, угол накп” ма которых на 3—5° меньше угла наклона винтовой стружечной канавки. Передняя Угол у кнх равен углу врезания пластины

н состааляет UN. Для увеличения прочности режущей части в месте перехода ре- жутей кромки в калибрующую часть зек- керы, оснащенные пластинами на твердого сплава, обычно делают с положительным углом А (см. рис. 2.67, е).

Формы профиля поперечного сечения анкеров, нмеюших три и четыре зуба, 1кжазанн соответствен но на рис. 2.68.明 е・ Форма профиля подобна форме профиля, применяемий у зенкеров из быстрорежущей стали, за исключением вреза пластин из твердого сплава Эти вызывает необ- холимость усиления профиля зуба иля создания пал пластиной прочной основы.

Сборный насадноП зенкер показан на рис 2.68. а На корпусе зенкера делают для крепления ножей косые канавкк. на- клонгниые к осн зенкера под углом з= = 10.-15°. Передняя поверхность корпуса плоская. Число зубьев у таких зенкеров z=4...6. Ножи в корпусе закреплены с по

мощью рифлений и kjihha Угол клина 5°.

Составной зенкер с прямыми канавками (рис. 2.68. е)

ботки заготовок Передний угол

“релназначем для обра нз закаленных сталей.“релназначем для обра нз закаленных сталей.делают отрицательнымделают отрицательным( — 15°) для упрочнения режущей кромки

“релназначем для обра нз закаленных сталей.

“релназначем для обра нз закаленных сталей.

делают отрицательным

делают отрицательным

и направления схода стружки вперед по направлению нодачи Задний угол ранен 10е. Главный угол в плаке Х=60в, угол переходной кромки 入' = 15°. Длина рабочей части зенкера равна длине пластины

из твердого сплава. Для лучшего направления в процессе работы зенкер нмеег

переднее направление.

Определение положения паза 〃。° пластину или них у сборных уенкерпв. Для обеспечения заданных параметров режущей части (if. у м 入)у зенкеров, оснащенных пластинами из твердого сплава или

сборных зенкеров со вставными ножами, необходимо определить угол наклона s и смешение £ относительно диаметральной

плоскости паза пин пластину или нож на торце зенкера. На рис 2.69.4 показаны геометрические параметры, задаваемые для вершины лезвия А. а тамже параметры установки <•» н £ составного зенкера, ос- натеммог。пластинами мз твердого сплава. Для определения параметров u> w £ необходимо знать значения торцового у( и осевого Yn передних углов, определяе-

I 竺/&/^丝卫也УAWG мор3в

Mfcmo миокирвМ

S...3

6}

н-

ME傾н из ТЯердого св。

“必=9

z%№

H-

—Мм”。…二

产X соотвеТствен

(проекция 2) и 〃 宾 Носкостях

Упм YI и(叩HKiuoi I).

；m ^-я. n：就踪肾吹p, у.

иерте*а

洋Egycos吁吐加P；可1=电时屮十［gwО

'прнкиню 3) И его можно

(2.48)

(2.49) ПЛОСКОСТЬ

lgu)=tRYiicosY[.lgu)=tRYiicosY[.12.50}12.50}?е 6a02.Q4 мм?е 6a02.Q4 ммваниеДляваниеДляинструментаинструментарасточныхрасточныхннх ножами Сннх ножами Садементами иадементами и"■Ко—8 + 0,%"■Ко—8 + 0,%(2.5!)(2.5!)инструментов, оснащен-инструментов, оснащен-припаянными режущимиприпаянными режущимиимеющими вылет L относи-имеющими вылет L относи-■гельно■гельно

lgu)=tRYiicosY[.

lgu)=tRYiicosY[.

12.50}

12.50}

?е 6a02.Q4 мм

?е 6a02.Q4 мм

вание

Для

вание

Для

инструмента

инструмента

расточных

расточных

ннх ножами С

ннх ножами С

адементами и

адементами и

"■Ко—8 + 0,%

"■Ко—8 + 0,%

(2.5!)

(2.5!)

инструментов, оснащен-

инструментов, оснащен-

припаянными режущими

припаянными режущими

имеющими вылет L относи-

имеющими вылет L относи-

■гельно

■гельно

опрене^нт»，по формуле

Смешение 5 (проекция |. з)

e=/ +厶tgu se /=几5出打，3耻МP

радиус инструмента； £-дЛина 3a6lJ；~ части или вылет ножа относительно 黑 пуса инструмента.wp・

С учетом знаков умой 丫 н 入 в приведен. НЫХ формулах значения углов 切 и могут быть как положительными, так н рицательиыми (рис. 2.69. б. в). Напри- •р, на рис. 2 69 в углы Yl н ш 0TpM. •тельные и Е=/—Llgs VC.

Расстояние ' от осн зенкера до дна паза под пластину твердого сплава за-

姉eg to? Z

6)/

Рнс 2.69, Параметры устаноикн пластин или миж(咁 у зенкеров, оснащенных пластинами из ^РДого сплава, и сборных зенкеров

пл1стиТыРаДНУСа нньРУммп. ширннн b

—припуск на шлифо- по диаметру.

корпуса, значения ш и £ опреде- по приведенным выше формулам 产н расточные инструменты оснашают многогранными пластинами, то углы у. И Y" Рассчитывают по формулам, приведенным в § 2.1.

Резец-зенкер с многогранными пласти- нами твердого сплава (рис. 2.70. а) при- меняют для обработки отверстий с боль- 山мми припусками. На корпусе / установ- леиы дае пластины 2 из твердого сплава.

которые сзобсдно надевают на штифты 3 н закрепляют с помощью купина 5 н винта 4 Иля разделения срезаемого 叩нпуска 1,0「/убнне между режущими пластинами 0HH смещены относительна друг друга в ocoboai направлении. Пластинка Л снимает припуск глубиной h=(dM^-d^in)/2. пла- стннка Б-глубиной 12=Ытлк^(1^)/2. Резец-зенкер применяют для обработки отверстий диаметром 50— 120 мм. нм снимают прнпуск на черновой операции до 30 мм.

У зенкеров с механическим креплением круглых пластин нз быстрорежущей стали или нз твердого сплава (рис. 2.70.6) угол в плане непрерывно меняется по длине режушей кромки, меньшее значение у перехода к калибрующей части, что улучшает качество обработанной поверхности. Пластины 2 в корпусе / крепят центральным винтом 3, штоком 4 и винтом 5.

Угол наклона доказывает существенное в-пиянне на направление выхода стружки. При отрицательных значениях утла Х= =_(3...10)。стружка движется по направлению полечи R предварительно обработанное отверстие, поэтому такие значения угла >• возможны только у зенкеров для Обработки сквозных отверстий. Прн обработке глухих отверстий выбирают \=0°. у твердоспланных зенкеров, для упроч- не]|Ня цершнны зуба применяют положи тельное значение Л=10...15*.

Зенковка — многолезвийный режущий инструмент, предназначенный для обра- боткн： инлнндрнческнх углублений под「о- J2BKM винтов и др. (рнс. 2.71. а); конн・ 4WKHX углублений, для центрование отверстий, отверстий под пинты с потайной —•А, снятии фасок н отверстиях и пр. (рис. 2.71,6).

Дл. лучшего иапранлеиия и процессе раб5н у зенковок широко применяют на*

правляюшие части. Зенковки изготавливают из быстрорежущей стали н осна山' ют пластинами из твердого сплава. Зен- ковки из быстрорежущей сталн диаметром свыше 12—14 мм делают сварными, с хвостовиком из сталн 45, 40Х, 45Х. Зен： ковкн лля цилиндрических углублении имеют конструкцию, аналогичную зенкерам. Зенковкн для конических углубленян делают с углом 2屮=60°. 75°, 90°» 12(尸

заготовок из сталейзаготовок из сталейа = 6...10°; при обра-а = 6...10°; при обра-из алюминиевых сплавовиз алюминиевых сплавов

заготовок из сталей

заготовок из сталей

а = 6...10°; при обра-

а = 6...10°; при обра-

из алюминиевых сплавов

из алюминиевых сплавов

Передний угол у них обычно 耻人日不丁 раН ным 0е. задний угол 8—10°

На рнс. 2.71,8 приведена конструкн« зенковки для обработки торцовых ' верхносгеА. Для напрамення в "pourc работы зенковка имеет иопфУ-

Развертка - осевой режушнй инструмент для повышения точности формы н размеров отверстия к снижения ujepoxo мтостн поверхности. Предназначена лл* предварительной и окончательной обработки отверстий с полями допуска по 6— 1J-му квалнтетам м с параметром шероховатости поверхности &а=*2.5...0.32 мкм. Развертки для предварительной обработки выполняют с ло-чем допуска V8. допуск на развертки для окончательной обработки устанавливают в зависимости от допуска на обрабатываемое отаерстне. В процессе работы развертки повышают точность н качество обработки отверстий Их обычно используют для обработки отверстий после растачивания или зенкерова- ния. Развертывают отверстия после сверления. в основном при обработке отверстий диаметром до 5 мм.

По способу применения развертки разделяют на ручные и машинные, по форме обрабатываемого отверстия — на цилиндрические н коннческие, ло методу закреп- 耻нин — на хвостовые и насадные, по конструкции —на цельные н сборные, жест- кие и регулируемые. Ручные развертки (ГОСТ 7722—77) диаметром 3—40 мм изготавливают из быстрорежущей стали, а также нз легированной стали 9ХС. так как они работают при малых скоростях резания Машинные развертки (ГОСТ 1672--80) диаметром 3—50 мм и ножи для сборных разверток (ГОСТ 883—80) диаметром 40—100 мм изготавливают из быстрорежущей стали нлн оснащают гма- 522*ам“ йэ твердого сплааа (ГОСТ 11175—80). диаметр 10—50 мм Машинные хвостовые развертки с диамет- ром рабочей части 10 мм и выше изготовляют сварными. Хвостовик у 百 развер. у уают нз сталей 45 или 40Х Корпу- 8 сборных разверток и разверток, осна- 常皿 напайными Дастинами из 器 产記 дают нз стали 40Х. корпу* 盜4 сборных разверток - из стали У7 126

痴 рис. 2.72 представлены конструкци 11Н7инДР»неской Р〉'""°° Зс. 2.72.Q) SXx хвостовой (рис. 2.72.6) н “； ^дной (рнс. 2-/2. в) разверток. РабоЧая часть разверток состоит из режущ” н калнбруюмнх частей. Зубья. распод0. женные на режушен части. затачийа10т на остро, без оставления ленточки： На кдлибруюшей части по задней позерхНо. е вдоль режушей кромки оставляют цилиндрическую ленточку шириной 0.05^- 0.3 мм для лучшего напранления при ра. боте и сохранения диаметра развертки. Угол в плане на режушен части для ру* ных разверток находится в пределах [—2。 для лучшего направ/ення развертки в начале работы, у машинных - в пределах 5—45°. При обработке заготовок из обычного чугуна угол q?=5°. а при обработке заготовок из стали if= 15°. У разверток, имеющих угол ф¥=45° в начале режущей части, для облегчения захода развертки в отверстие делают направляющий конус под углом Г = 45。и длиной 1,5—3 мм. Диаметр развертки в начале режущей части делают меньше предварительно подготовленного отверстия на 0,3—0,4 прм・ пуска под развертывание, это необходимо, чтобы обеспечить свободный вход раз* вертки в отверстие н улучшить ее первоначальное направление. Рабочую часть у ручных разверток делают длиной 4—10 диаметров развертки, а у машинных — 2—0,75 диаметра.

Калибрующую часть у разверток на длине 0.5—0,4 рабочей части делают цилиндрической, далее делают для уменьшения разбивки отверстия обратную конусность. У ручных разверток обратная конусность равна 0,010—0.015 мм на 100 мм длины, У машинных —0.04—0.10 мм на 100 мм ллннн. Передний угол у разверток обыч- н。принимают равным 0°. У черновых раз- верток и при обработке заготовок нз вяз- ких материалов передний угол равен 5—

Задние углы у разверток выбирают в пределах от 6 до 15°. При обработке

б°тке заготовок а=10 …15，

:У иные развертки имеют цнлинлричес- Хнй хвостовнк. на конце которого имеется квадрат для крепления в воротке. Машин-

Рис 2.72. Развертки для обработнн инлинд- рнческых отверстийРис 2.72. Развертки для обработнн инлинд- рнческых отверстий127127

Рис 2.72. Развертки для обработнн инлинд- рнческых отверстий

Рис 2.72. Развертки для обработнн инлинд- рнческых отверстий

127

127

A/仙川

I Pf^lkptmie

3

клепать г JO

ST

мне pajBcpTKM крепят так же. как и мн *ерлЧисло и напраалемие ?6*个川詳 У?4 шення кзиествн обработанной поверхности число 3)*6ven у развертоь делается бо.1ьше. чем у зенкеров. » в зависнмости от лнамгтра его принимают равным 6—М Для ручных к Muuiitinihix разверток дна・ метром 3—50 мм орнеитировочно число j>6bee z=l・5>d+：2..4), для мзшииныа р&знергск сборной конструкции г=- 1,2уа. где d 」намотр развертки ]I3JБолынннстло ряд верток изготовляю! с прямым 1убом Форма зубьен показана на рис. 2.72. г. Вогнутая форма спинки зуба увеличивает пространство д.1я размещения стружки, ее рекомендуется делать прн обработке за готовок из внзкмх материалов. Окружной шаг зубьев делают равномерным к неравномерным Применениемне pajBcpTKM крепят так же. как и мн *ерлЧисло и напраалемие ?6*个川詳 У?4 шення кзиествн обработанной поверхности число 3)*6ven у развертоь делается бо.1ьше. чем у зенкеров. » в зависнмости от лнамгтра его принимают равным 6—М Для ручных к Muuiitinihix разверток дна・ метром 3—50 мм орнеитировочно число j>6bee z=l・5>d+：2..4), для мзшииныа р&знергск сборной конструкции г=- 1,2уа. где d 」намотр развертки ]I3JБолынннстло ряд верток изготовляю! с прямым 1убом Форма зубьен показана на рис. 2.72. г. Вогнутая форма спинки зуба увеличивает пространство д.1я размещения стружки, ее рекомендуется делать прн обработке за готовок из внзкмх материалов. Окружной шаг зубьев делают равномерным к неравномерным Применение

мне pajBcpTKM крепят так же. как и мн *ерл

Число и напраалемие ?6*个川詳 У?4 шення кзиествн обработанной поверхности число 3)*6ven у развертоь делается бо.1ьше. чем у зенкеров. » в зависнмости от лнамгтра его принимают равным 6—М Для ручных к Muuiitinihix разверток дна・ метром 3—50 мм орнеитировочно число j>6bee z=l・5>d+：2..4), для мзшииныа р&знергск сборной конструкции г=- 1,2уа. где d 」намотр развертки ]I3J

Болынннстло ряд верток изготовляю! с прямым 1убом Форма зубьен показана на рис. 2.72. г. Вогнутая форма спинки зуба увеличивает пространство д.1я размещения стружки, ее рекомендуется делать прн обработке за готовок из внзкмх материалов. Окружной шаг зубьев делают равномерным к неравномерным Применение

мне pajBcpTKM крепят так же. как и мн *ерл

Число и напраалемие ?6*个川詳 У?4 шення кзиествн обработанной поверхности число 3)*6ven у развертоь делается бо.1ьше. чем у зенкеров. » в зависнмости от лнамгтра его принимают равным 6—М Для ручных к Muuiitinihix разверток дна・ метром 3—50 мм орнеитировочно число j>6bee z=l・5>d+：2..4), для мзшииныа р&знергск сборной конструкции г=- 1,2уа. где d 」намотр развертки ]I3J

Болынннстло ряд верток изготовляю! с прямым 1убом Форма зубьен показана на рис. 2.72. г. Вогнутая форма спинки зуба увеличивает пространство д.1я размещения стружки, ее рекомендуется делать прн обработке за готовок из внзкмх материалов. Окружной шаг зубьев делают равномерным к неравномерным Применение

разверток с неравномерным шагом улучшает качество обработанных отверстий (енмжае? шерохонлюсть поверхности, уменьшает их п)анность). Для удобства нзмереинн рнзвертки, как правило, изготавливают с четным числом зубьев, а в случае 1кравномерностн окружного шага накрсстлсжашве углы у них делают равными (рис. 2.72.3). так. чтобы режущие кромки пр<лнвопо.пижных зубьев находн- •тсь в ошюй осевой плоскости. Для рассматриваемого на рисунке случая, прн ；=8. центральные углы, ппрелеллюшни окружные шаги развертки, будут: ы(= ■ 4-53'; з?=44。05'; *=4 6。06',叫= = 47-56'.

В тех случаях, когда развертки предназначены хчя обработки отверстий с продольными канавками или отверстий, прерывающихся пи хлинс. развертки делают с циптовым зубом Направленно винтовых зубьен обратно направлению резаиия для п|)е1упрежлсния <л самозатж иваккя и заеданнн развертки Угол наклона кана- DQK з выбирают в эаннсимостн ит материала заготонкн: для серого чугуна и твердой стали 5=7…В) для kqhkq「o чугуна м стали ш= I2...20®, для алюминия и легких сплавов ui=35...45°.

Конструкции насадных ре1улируемых рмзверток со вставнымн ножами приве- пемн на рис. 2.72. е, ж ы рассмотрены спо- собы крепления ножей с рифлениями кли- 126

,0 728H 8HUTMMU《рнс. 2.72.Ж)

吗喘一т项"。" у… 5。к оси Р)®‘ 4To обеспечипэет увеличение Разв^*1' развертки при передвижении ДИЯ а к заДн^У торну развертки. Г1ри но*е：二WN0CTH такиП регулировки ноЖИ недост， переставлена в следующие

J кепгп'са. что увеличит размер 唠黑二噥/ Эту консТрук1^ 叱:二з также У хвостовых разверток "鳴。。川 32 мм н более. Для разверти 吃;н отверстии диаметром от 40 до 300 мм Мемякп развертки, показанные на Р%72 ж Нижи у них устанавливают «^ныепазы и крепят к корпусу винтами. 需 необходимости регулировки Диаметра

основание ножа пол^адынают 叩‘ После исрестаиовкн ножен раз- ^рткн'должнь! быть про.ч.чнфопаны на необходимый размер и заточены. Указан

ные конструкции разверток нз гота вл ива ют также н с ножами, иена щепными напаянными пластинами из тверлиго сплава. Кроме тоги, широко применяю! развертки с пластинами твердого (“тана, напаянными непосредственно нз корпус (рис. 2.72.J). Развертки диаметром до 6 им изготовляют целиком ю гвердого сплава, а развертки диаметром 3 — 12 мм изготовляют с рабочей частью нз твердого сп.пава, которую впаннают r стальной хвостовик (рис. 2.72,〃).

Диаметр калибрующей 'тети развертки зависит от диаметра обрабатываемого отверггня. При определении диаметра развертки необходимо учн1ывать разбнв- ку отверстия ризверткон, допуск на ее нзготпвлсиие. изнашнванне (рнс. 2.72. к). Разбивка отверстии зависит от диаметра отверстия, материала заготовки, режимов резаннн. охлаждающей жидкости, конструктивных и геомезричсскнх параметров, способа креплении, состояния станка, неточностей установки н др.

При обработке деталей с тонкими стен- кам% а также заготовок нз низких и 2a. стичных материалов недостаточно острой разверткой разбинка можн стать отрниа- тельний, т. е. пронзондст усадка, и при 9тим пнзмитр обрабатываемо!о отверстнл щучится меньше диаметра р^знерткн. В большинстве случаев при разнертывз- кнм получают положительную разбивку.

При с6р“6отке。「皿рстня 5- 8-го квал1| тетов точности максимальная пачбИокя Mpajrw н ДОПУСК Мщ. на noi penIH<1CTb изготовления диаметра разнерткн прини мают рапными /：< допуска на диаметр огнерстмп М： MpSgLM 1nL “А/； После окончательного ил|аш1гвання дна метр псрошлифапоннои развертки можеп

бнть меньше диаметра отверпня ни величину минимальной разбивки, так как нз-за наличия ее будет обеепгчипяться размер отверстия, не выходящий за пределы допусков. Исходя лх этого :шпас на изна-

山нванне ралвертки при абрабстке отпер- cthii п-го кпплнтста точности AAu“,w «0.60АД. при обработке отверстии 7-го квплитста ючнектн ДДвм,«Г),55ЛЛ, при обработке отверстий 8-го кпалитега точностн \4,・之 U.45M |13|

Ксн〃и“仙е риэоертки применяют дли

превращения иклннлричсского пт перстня в коническое или для калпброииния ко* ннческг»« II отверстия. предвар>пельнс1 обработанного другим инструментом. Для получения огверетий под конус Морзе (из цнлнндри*|еского| обычно применяют ком- I5CK1Z ралвертпк (ГОСТ 10082 — 71) нз трех или двух штук (рис. 2.73) Первая (рис. 2.73,〃)имеет ступени на зубьях, расположенные пи и китовой линии на ко-

мусс с \мом. рапным углу наклона конуса Морзе, направление резьбы совпадает с направлением резання. Эта развертка прекращает цилиндрическое отперстне r ступенчатое. Развертки имеют от трех до восьми «убьсв в зависимости от размеров обрабагываемиги конуса, они затылованы па задней поверхности.

Вторая разнертка (рнс. 2.73.6J имеет форму, соответствующую форме обрзба- тываемога отнсрстня. ес зубья для л роб ления етружкл псресекампся прямоугольной резьбой, имеющей направление, обратное направлению резання. Шаг резьбы Р=1,5...3 мм. шнрнна канавки D.4P•「小 бнна 0.2Р. Третья развертка (рис. 2.73, t<) ло конструкции отличается от цилиндрических рпзнерток тем. что зубья у 1心 расположены на конусе и имеют переменную глубину капанкн (большую у больше го диаметра разверток).

Ко|пр|ескне риэие|>тки обычно делают с равномеопым шагом. При полученнн от-

fl)

Рнс. 2 73. Komiijckt разверток лля обрзСиткн нтверстий н”п конуса Морзе н метрические： <:—чгрипнля. б — приысжу гпчная. о чнетоваи

верстия конусность 1:30 нз подготовленного иилиндрнческого отверстия требуется умиление меньшего слоя металла н поэтому применяют лис развертки (вторую и третькО. При обработке ответим конугкостью 1:50 и разнертыпанни ранее подготовленных конических отрерстнм применяют тольки третью развертку

Комбинированные инструменты длв обработки отверстий. Для соамешекнь операций и переходов при обработке ннлин. дрнческмх и пупенчагых отперстий ис・ пильэуют различные комбинированные нн- сгрумемты. Их примснонне знн”"ттпьнс сокраиоет машинное и аспомогательное времн н iioBwiuaer пронзвол(т!.1ьнисгь обробитки. 「1рммеН1Ч1“е коыЛнннроланных

274. Кимбинировпн- 方助нсрумотн ДЛП Q6・ («ппткн отверпнА

инструментов при обработке ступенчатых отиеретнй значительно уменьшает отклонение от соосности ступеней и повышает точность размеров между торцовыми поверхностями обрабатываемой загоюаки. Комбинированные инструменты используют на сверлильных, револьверных, рас- точных, агрегатных станках, токарных автоматах, автоматических jhhhrx, обрабатывающих центрах, нх изготавливают нз быстрорежущей стали и оснащают пластинами из тиердого сплава.

При обработке цилиндрических отиер- стии широко приме1!яют инструменты. ЯВЛЯКШ1НССЯ соеднпсииим инструментов разных типов, например сверло—зенкер, сверло—развертка, зенкер -развертка и др. Для обработки ступенчатых отверстий применяют инструменты, нвляютие^я соединением однотипных инструментов (ступенчатые сперла, зенкеры, развертки И др ).

Комбинириванные сперла, зенкера и развертки приведены соотвотстпенно на рнс. 2.7-1< а—г. Конструктивные и геометрические iiapuMeipu таких niicipyмснгов ныбираки аналогично ранее рассмотренным инструментам саответстпукпцего гики Нелпстатком этих конструкций являемся сравнительно небольшое чноо пере- то中、к. Этот недостаток устрзннитсн н конструкциях сборных комбинированных ин- струмснюв. которые состоят из набора простых инструментов.

В заонснмости от размеров ибрабатн- оаемых отверстий используют как цельные инструменты, так н инструменты со вегаьнымк ножами На рис 2.74. д приведена конструкция, н котлрон соединено сверло н зенкер со встаннымн ножами^ а нл рис. 2.74. е — комбнннрованная расточная головка дли обработки ступенчатого отверг! ня. Головки оснатена специальными вставками /, на которых закреплены многогранные пластины. В завнен- мости от размеров и формы обрабатываемого отверстия державки могут иметь различную конструкпию. Из-за того, “то на головке распо/южено обычно несколько вставок (в представленной конструкции их пять), соответственно уве；1ичинн- етсн производительность обработки. В торец вставок ввернут устиновопнмн н“нт

2 для регулнровки нх установки в корпусе головки.

Расточной инструмент. Для расточных операций применяют следующие типы инструментов.

стержневые резцы с онн《】А режущей кромкой;

двусторонние пластинчатые резцы (резцы-блоки) с двумя млн более режущими кромками;

расточные головки с одной илн несколькими режущими кромками-

Расточные инструменты изготавливают из быстрорежущей стали н оснашаюг паа- стннамн нз твердых сплавов. Их применяют ни токарнмк. рипсшьперных станках, автоматах, автоматических липннх. многоцелевых и расточных станках.

При работе на станках токарниП группы инструмент не нраюетсн. а вращается заготопка.

При работе ни многоцелевых, расточных станках н чнстичис» на стннкнх. встроенных н антпматниескне линии, заготенка неподвижно зокрсплснп на столе станка, u npauwercH инструмент.

Стержневые резцы с одн(ш режушей кромкоА применяют для рпстачьванин

Рнс. 2.75 Способы рцси^южгним gs°w резион при KpciweiiHM их « олр»шми>

СпскгобыппрапкахСпскгобыппрапках

Спскгобы

ппрапках

Спскгобы

ппрапках

при НСПОЛИНЖИ^，:州в

VENU仙®W1бы^порежуш^л，

inn” 卩 W"::霁 ТЛКЖС Mi .…тнердот :黑*eW 3： WW EE；，；“H。AW吧

с отпсрстнем •круглой.

кпял|«7"оА- P рассмотрены н § 一丄 ЕЖН2 P*：：： pneouw peum н "；,WNUPMC・2'5・“P

отиосктелыю осн отвер- nom/G阿углом E广血R%悼г Lgn叫:鑑3： 1+ЛРТ У P吗黑篇冲"РИ проектировании Это нано У”

резня- .““ня не，6«〃1нммк ”』ст Для ^^^^

么“…黑им лыла рпсноложена на 4T吗/九т'аемот 5WPE皿儿皿Р*・ <ки ^я61^ отперстпп В случае не- 仙屮叩仙⑶下 ； 〔кн рачмерл ни стан- пбх0Лнм^и ппрлвки ос|1а. 修 применяй Р Оправки такоА кон- п1гнные микробом, мир

вв

в

в

Р*- 276. Ди>сторан- «НО рент Н бл<1Ю1

旧

струкимм ппчноляк>г растячквать отпер- ггня, начиная с диаметра 20 мм. Точность уста нивки резка (НН ・6ПС5 мм. Установку \езис контролируют пи Лайнусу. Длн ис- сюльзопання и микроборах применяют резин с папайпыми пластинами из тяер- ,огс сплани и оснащенные многогранны- мИ twacTHHflMH (см. рис. 4.1 L 6. w|.

двусторонние пластинчатые резцы и ^1йКМ применяют лля растз<швання с】・ верен «и диаметров 6“jec 40 мм. I In срав- |1PIIltio с однолезпинным ннитру ментом 0HH обладаип болыпей производительно-

гтып. Пластинчатые резин изгатп1ЫЯ1Гп целиком нз 6ыстрорсжуп1?й стали, а также оснащают пластинами на ттс口 стали или нз твердого сплава. Длм .тучш^го использования и прошения грок? службы пла・ сгннчатыс резин изготавлниактг сборной конструкции нз RR” частей. Такаа конструкция рсзппв позволяет регулировать рабочий размер.

Рис. 2.76. ПродолжениеРис. 2.76. ПродолжениеПластинчатый расточной резей цельной кпнегрукинн показан на рис- 2.7Е. а. 「ланпмо рсжутне кромкн прямолинейны н наклонены к оси пол главным углом п

Рис. 2.76. Продолжение

Рис. 2.76. Продолжение

плмме. выбираемом в прелях 30--6U' На калибрующей части дел л ют оОраглую конусность и пределах 0.04 —0.15 мм на 1(Ю мм длины. На нерабочем горие резца дмают иенгрируюший па а для фиксации его на оправке.

Пластинчатый реэеи сборной конструкции приведен ни рис. 2.76. б. л В конструкции. покдзднной мл рис. 2.76. 6 обе поло- ш«ны резца соединены пружиной л уста- нааниваюгся на размер винтим с коня-

ческим наконечником. .

На рис. 2・76. 8 изображен пластинчатый резей длн чкетанон обработки, состояшни hj лиух половинок, которые снабжены рифлениями Пластинчатый pneu настраивают на размер после изнашивания путем перестановки половинок на одно или нескапько рифленнЛ относительно друг друга. Затем пластинчатый резей шлнф>* ют на мдан(гын риэмер по диаме1ру и за- тач ноакп. Режущая к ром ка пл остпнч а • того розно состою из четырех частей: иапрамиюшей фоски 厶 под углом 45\ реж%шей части 厶.калибрующей части 厶 н участка с обратной конусностью. По заднМ ппверхносги ндоль калибрующей иастн образуются цилиндрические ленточки /= 0.2...0.5 мм.

Расточные блохи состоит из корпуса с одной или неехшькими парами ре гули- руеммх на необходимый размер резиов. Нх применяют д/ш предвариюлыюй н

окончи гельнин ^t ，… q

корпусных деталях.

Сборный расточиии блок для предва- оитеЛЬной н окончотелыюй обработки приведен соответственно но рис. 276.』 方 Пнз 8〃7 блоки лея прелнарктельной обработки служит дл- ципрированкя блока относительно осн итверешя. Г)иф. лення поэвиляки перестанлягь кстаакн для восстановленин необхплимого лна- метрь при переточках. Блок для окинча- тельной обработки крепят и раеючной опраекс штифтим /. которз" г "имошью конического скос прижимает блич через вкладыш 2 к ипрапке. Вкчидыш 2 ускоряет сь1ену Gjoku. для этого выдвигают штифт. выталкивают вкладыш и блик свободно оыннмают из гнезда оправки Тра- пецсилальные иожн 3 входит н пазы кор* Пуса. и их крепят в нем винтом 7 Валет ножа регулируют винтом £ Для предохранения блока от иыплдаиня в нерабочем положении предусмотрен шарик 6 с пру・ жкной 7 и предохранительным винтим 8.

可可/2 //2 /Рис. 2.77. Основные типы 134Рис. 2.77. Основные типы 134"缶亜…2”н Wsy 皿w。"鹏皿"缶亜…2”н Wsy 皿w。"鹏皿。丿。丿〃/一力〃/一力Конструкция расточного блока с много» гранными твердосплавными пластинами (ряс. 2.76, е) состоит из корпуса /• двух четырехгранных пластин 3. инух подкладок •/ к крепежных деталей 2 и 5 Этот блок применяют при растачивании (门нер- егнн диаметром 50 150 мм Расчет углоп устаионкн мн«лчигрнн11ых плнетнн в корпусе аналогичен расчету углов для зенкеров.

可

可

/2 /

/2 /

Рис. 2.77. Основные типы 134

Рис. 2.77. Основные типы 134

"缶亜…2”н Wsy 皿w。"鹏皿

"缶亜…2”н Wsy 皿w。"鹏皿

。丿

。丿

〃

/一力

〃

/一力

Схемн крепления пластин показана ца рнс. 2・8. в.

При устанонке н обрабатываемом отверстии вершина плас7Н1Г1атого резца или блоха, смещена относительно оси от： перстня (рнс. 2.76. ж), поэтому углы 卜 и аж будр отличаться от углов у « а. по" лученных при «аточке пластины,

Y-Y —工《『а + А

«ле、•- определяют нз выражения sinA= = 8/d

Типы крепления пластннчатых реэиив в оправках показаны на рнс. 2.77. Резец / (рис. 2.77.О) уста на ад к ва ют я паз оправ・ ки. снабженный лысками, на кпторые заходят заплечики пластина с посадкой "7〃而・ Крепят резец клином 4 Нслостат- ком Э1 oil конструкции янляется быстрое изнишнванцс оправки по лыскам вслед- стьне нажима на них заплечиков пластин* чатого резни. На рнс. 2.77. б показано крипленнв резио / с помощью kjihha 4. прижимающего резей к центрирующему штифту 2 На рнс 2.77. н показан другой вариант зтсгс крепления. Резей / имеет полукруглый пяз. в который входит иен- тркрукицнй выступ вмааыша 3. Точное фикенриванне и закрепление релиа сбес・ нечинаится коническим штифтом J. На рнс. 2.77.^ показано крепление гайкой 5 и контргайкой 氏 Это крсплснмс надежно, ко сложно н изготовлении. На рис. 2.77.0 пре дета tuivHo крепление окнтом 7 с торца опранки. В конструкции на рнс. 277, е р^зец / крепят с помощью нклаАЬпи。£ уинраюшстси н коническую чисть пинта 9. Винт 10 п|)едихран>1ет пмидыи* пт вы- падиннн при пыниманин резиа На рнс 2・77.м предгтин.юио плалиюшее крепление н.1ас1инчатиго резиа / в оправке 〃 Этот слисиО широки применяют при креп- лении MikTooux пластинчатых ргшов Ре， зен устанавлинзют в пазу с посадкой "7〃田 по ширине В и длине 厶.ом мп/кет еамоус гаклнлннаться пи подготовленному под чистовое растачивяннс огнерстне. Плунжер /2 служит для предохранения иластинчатиго резиа от выпадинин нз (MipMBKii к нерпбочем положении.

11римене|{це пластинчаты* резцов у мснь- uiaei разбмнку отверстия и процессе обработки к улучшает каче<тно обработки.

Расточные колонки облпля ил большей производительнся-тыо ни сраиненмю с дру- 「нм” расточными инструментами Их ши- роки применяют в аоюматизировинных пронзвидствнх. и том чиме на сганках с ЧПУ. Конструкция расточных головок приведена о гл. 4.

6 2.5. АБРАЗИВНЫЕ ИНСТРУМЕНТЫ

Абразивный инструмент широко приме- нают при обработке различных деталей машин, механнзмии и прнборов, он обеспечивает точность обрабогки до 1—4 мкм н параметр шероховатости поверхности Ra до 0.20—0.08 мкм. Более 21 % всего парка металлорежушнх станков работает с нспользонанкем абразииного ннструмен- тн. В подшипниковий. автомобильное! >! моторостроительной п ром ыныен ноет н станки для абразивной обработки составляют более 50 % общего числа станков. Абразивную обработку широко прнмь няют и инструментальной промышленности. где все окончагельные операции про- изводят с прнмснсниеу абразивных ии- струментив.

Расширение областен применення труд， ниибрабапииаемых сталеА и с планов, по- вышенме требований к точности маготив， лепия и качеству поверхности деталей машин. механнзмии и прибороп, внспргине автоматических комплекте, в тим числе гнбкмх производственных систем м погоч- цых линий Л1ачнтелыю расшнркет область применения абразивных ннструменлпв.

В настоящее лремя в связи с прммене- ш(ем мерных лагптовок псе больше переходят на их обработку непосрелстаонио шлифован нем, нспапьчуя круги дли скоростного и оСлиричного иитфовання. Аб- разииный инструмент - режущий инструмент. лредна<нэченныА для абра- эииной обработки (ГОСТ 21445—84’ Абразивный инструмент имеет определенную гсометркческум) форму Он состоит нз збразииных зерхм требуемого материала н размера (зернистости), скрепленных между собой связкой, «роме того, в абразивном инст|»ументс ммеютсн поры (пустоты). Соотношение можду каличе стним сва，貿“ н пор ипрелеляет тнгрдогтъ йбразнвноп? ннструмента, между колн<»е-

гт・см зерна и свюкм — его структуру. Титрлост» абрвзнвногп инструмента см>йсг»м> связки икилывап> сопр>гилпснне wjpMRiinBfliiiiu абрлнп^ых .<ерен из его рпбочеЛ ппнг|иногти<

\ л.пмлшых и 1льбороных аАрлзппиых ингтрхмептоп пар нет. и они ант пят из “пи и связки, за 11ск.1юмсш1см ^льборо- ^^ ингтрументпп на ксрамическоГ! связ-

ке. мп прыг рячлпияютгя но тлердпетн и

) которых npejvcMaipiraa ют опргделенного KtitiiMeiTBa нор юготолленни.

получение я пропеггеполучение я пропеггек ибрАэивиым мдгерна.1ам. применяемым хпя нэготовленнн абразнвних мне尸 ментои9 предъяыякп слел^юшис т[«" шжмн： ом должен 6皿，тнер*е. чем。加仆 батыпясмый материал, обеспсчниить принес с резания Iскобления, iiapunainni | и сачозатачми^кия, т. е. иястично росста- Hiin.iHBdTi> спои режушнс своГн'тва н процессе работы. Такими гяойплами об“л・ дают иннерали. киторые н используют в внле .|браликного материала Абразивные чате|н<а.1ы делят на природные 1кпари. наждак, корунд и нлмнп) н искусственные |электрпкорунд. карбид кремния, карбид бор儿 r»iHieiM4CCKiic алмазы, кубический нитрил бора|.

получение я пропегге

получение я пропегге

Для нноголленнн абразниннх ннпру- ментоь примсниют ь осноинии пскуегтвеп- нме абразнпиыс мзтернялы. Природные абразнпныс материалы (кроме алмагча) имеют ограниченное npiiMuirciinc из-за своей неодно|юднсн7|| и исдсхтаючнин стабнльмисгн ^ксплуатаингжних caoiicth. Карбид бора обладай малой чгхинн чес кий upomioribio, era пеппльчуип только в свободном состоянии & mine поришка для шлифования н лопидкн различных твердых материи лов н с планом Ос тал »»• кы。аПра емвиме материалы нпюлюумгг как it пн Полним ссичояини. так и ллн »вго- толлення обралмнных ннстпумрптов 12. 1矶.

Электрокарунд иормальпый - рекомен- “у?，я для обдирочного ии1ифпн;шн»1 лети* лс" кругами нн керамической и 6пkvjiii> ”ню" спхзкнх Era ныпускакп гледумлдих марок l6At I5A, I IА н I3A Первые две рсноменауюкн для нзгопэнлиннп нбрачии- ном нмггрумента классов АЛ и Л ни 吁 [чпжзосмсА скялкс. псталъиие - для кру- 136

гон ни керампческий и органической

клх. Ш.1иф<ШДЛЬНОЙ lllhyphl(t при ванкм гнобилныAi абрлзнком.

。8也。8也»МНфо-»МНфо-Элсктрокорунл белим. хппмистыЛ# Кро могнтанис114н прнмспякэт дли скопиа： к»льнпгп и скоростного шлнфппаннн сти^ь，

。8也

。8也

»МНфо-

»МНфо-

пых злп)Т01ИЖ п длкалеинпм н незакален- ном состоннпнх kp”a、i)i на кгрямической м GiiKeainoiiofl сиизках. Круги m хрпмт

ппаннсиио ^1ектрик(фу»д；1 «б.чддают лучшими (чем круги I” белого электро- кср、'"аа1 чксплуатаи1пжны\1и < гюПсгпамн н (>бп*пгчниают повышение проц 皿以冃. телыкхгти на 20— .Ю %. Э.1ект|ткоруНд белый иыпус канн слелукицих марик: 25A. 24А, 23A. 22А; хромистый элрк||п)кпрунд

млрпк: 34A. 33А; грпкоруил марок ни оснопс Ge丿н)гомлрпк: 34A. 33А; грпкоруил марок ни оснопс Ge丿н)горок 94А к 93А члентрокорунда

млрпк: 34A. 33А; грпкоруил марок ни оснопс Ge丿н)го

млрпк: 34A. 33А; грпкоруил марок ни оснопс Ge丿н)го

хромо! нтлштын т，вк・92A и 91А ныпускаюталекгрокорунлл. я ма-хромо! нтлштын т，вк・92A и 91А ныпускаюталекгрокорунлл. я ма--на пснояс нормального-на пснояс нормальногоприменякгт ллн пЛли(мн1Пою Н1ли<|1онакия стальных загошоок кругами “з Иикслиговой связке. СтоПкость ннструмгчгл из него R 10—•10 раз и более нише стайности мнструме1П а из иормнлыюго эле к t роко- РУМАЗ.Минокпрупд - электрокору и л и виде птлельпых крпгталлоп или их оскплков; его р^'комендую! для oKoiPiHTC.ibimro iii/ih- •|юнанмя поталей из труднообраблтыпае- мик сталей и сплавов кнггрументамн на керамической снязкс: выпускают трех мартж: 45А. И4Л. 43А.，з£ми нремння зеленый мирок Ь4С и 63С рекоменлустся для пбрпб(нкн зпгити- апк из твердых сплаппп. чугуни. ипстных металлон. r|»aiiiiTat мрамора нкструментп- мн на всех спяпких.、叱6>В кремния чсрпыП марок 55С.53С применмкп длн обработки .шго- гпвок "3 «Ольфрамивых гиераих сплгнмш. 'Угуна. полных метлллов инстпуме1гга- м” на всех сиязках.Природные и гпитегнческис алмазы рс171аментн|юн||||ы ГОСТ 9206- Ш)Е> 1!!л1Ь “we g 叩up。®仆 с £ 设”7M ^Wymiuiix марок： A I. A2. ЛС2 AC^ kr2 T^^^ плмизпн - 11и；^?1 AC6. ALI5, AC2U. AC32. АСБО.器::И，，ЛСКС У •фиродных алмнзов указывает солержанне зерен изешитрн-применякгт ллн пЛли(мн1Пою Н1ли<|1онакия стальных загошоок кругами “з Иикслиговой связке. СтоПкость ннструмгчгл из него R 10—•10 раз и более нише стайности мнструме1П а из иормнлыюго эле к t роко- РУМАЗ.Минокпрупд - электрокору и л и виде птлельпых крпгталлоп или их оскплков; его р^'комендую! для oKoiPiHTC.ibimro iii/ih- •|юнанмя поталей из труднообраблтыпае- мик сталей и сплавов кнггрументамн на керамической снязкс: выпускают трех мартж: 45А. И4Л. 43А.，з£ми нремння зеленый мирок Ь4С и 63С рекоменлустся для пбрпб(нкн зпгити- апк из твердых сплаппп. чугуни. ипстных металлон. r|»aiiiiTat мрамора нкструментп- мн на всех спяпких.、叱6>В кремния чсрпыП марок 55С.53С применмкп длн обработки .шго- гпвок "3 «Ольфрамивых гиераих сплгнмш. 'Угуна. полных метлллов инстпуме1гга- м” на всех сиязках.Природные и гпитегнческис алмазы рс171аментн|юн||||ы ГОСТ 9206- Ш)Е> 1!!л1Ь “we g 叩up。®仆 с £ 设”7M ^Wymiuiix марок： A I. A2. ЛС2 AC^ kr2 T^^^ плмизпн - 11и；^?1 AC6. ALI5, AC2U. AC32. АСБО.器::И，，ЛСКС У •фиродных алмнзов указывает солержанне зерен изешитрн-М.1М.1Элгктрокорунд инрконмсиый марки 38A

хромо! нтлштын т，вк・92A и 91А ныпускаюталекгрокорунлл. я ма-

хромо! нтлштын т，вк・92A и 91А ныпускаюталекгрокорунлл. я ма-

-на пснояс нормального

-на пснояс нормального

применякгт ллн пЛли(мн1Пою Н1ли<|1онакия стальных загошоок кругами “з Иикслиговой связке. СтоПкость ннструмгчгл из него R 10—•10 раз и более нише стайности мнструме1П а из иормнлыюго эле к t роко- РУМАЗ.

Минокпрупд - электрокору и л и виде птлельпых крпгталлоп или их оскплков; его р^'комендую! для oKoiPiHTC.ibimro iii/ih- •|юнанмя поталей из труднообраблтыпае- мик сталей и сплавов кнггрументамн на керамической снязкс: выпускают трех мартж: 45А. И4Л. 43А.

，з£ми нремння зеленый мирок Ь4С и 63С рекоменлустся для пбрпб(нкн зпгити- апк из твердых сплаппп. чугуни. ипстных металлон. r|»aiiiiTat мрамора нкструментп- мн на всех спяпких.

、叱6>В кремния чсрпыП марок 55С.

53С применмкп длн обработки .шго- гпвок "3 «Ольфрамивых гиераих сплгнмш. 'Угуна. полных метлллов инстпуме1гга- м” на всех сиязках.

Природные и гпитегнческис алмазы рс171аментн|юн||||ы ГОСТ 9206- Ш)Е> 1!!л1Ь “we g 叩up。®仆 с £ 设”7M ^Wymiuiix марок： A I. A2. ЛС2 AC^ kr2 T^^^ плмизпн - 11и；^?1 AC6. ALI5, AC2U. AC32. АСБО.

器::И，，ЛСКС У •фиродных алмнзов указывает солержанне зерен изешитрн-

применякгт ллн пЛли(мн1Пою Н1ли<|1онакия стальных загошоок кругами “з Иикслиговой связке. СтоПкость ннструмгчгл из него R 10—•10 раз и более нише стайности мнструме1П а из иормнлыюго эле к t роко- РУМАЗ.

Минокпрупд - электрокору и л и виде птлельпых крпгталлоп или их оскплков; его р^'комендую! для oKoiPiHTC.ibimro iii/ih- •|юнанмя поталей из труднообраблтыпае- мик сталей и сплавов кнггрументамн на керамической снязкс: выпускают трех мартж: 45А. И4Л. 43А.

，з£ми нремння зеленый мирок Ь4С и 63С рекоменлустся для пбрпб(нкн зпгити- апк из твердых сплаппп. чугуни. ипстных металлон. r|»aiiiiTat мрамора нкструментп- мн на всех спяпких.

、叱6>В кремния чсрпыП марок 55С.

53С применмкп длн обработки .шго- гпвок "3 «Ольфрамивых гиераих сплгнмш. 'Угуна. полных метлллов инстпуме1гга- м” на всех сиязках.

Природные и гпитегнческис алмазы рс171аментн|юн||||ы ГОСТ 9206- Ш)Е> 1!!л1Ь “we g 叩up。®仆 с £ 设”7M ^Wymiuiix марок： A I. A2. ЛС2 AC^ kr2 T^^^ плмизпн - 11и；^?1 AC6. ALI5, AC2U. AC32. АСБО.

器::И，，ЛСКС У •фиродных алмнзов указывает солержанне зерен изешитрн-

М.1

М.1

мссксА формы, имраженнои Дгсягкамн пр0. иеитоь, > oiHTCTimetKMx a.iMiMim — cpm- неа|>1|фмс1нческос Л1ичсние показателей пр5"нк：т" ни V/KOJite шсх эирннстостей определенной марки.抬叩“他印心r冋山. гонах.

MithpoiiopouiKii выпускаюг нирмальнон к иовышеннок абризмнкпй встану Мнкро1Ю|Ю111кп нормальной абразивной спосибнскгн in природных алмазов <я)о- значнкп АМ. нл снптсгичсскнх алмазов АСМ. микрппоришки пивмишннин ибра- 311В МОЙ спогобнисги соотпетстненно “боз・ нанаюп АН и АСН. К буквенному обозначен пю суомиKpunapoillKGH Ди6лПЛЯК1Т инф> |】UHQ订 индекс 5. I, о6(пнпчпк>1инГ| моею зерен крупной фракции н процентах: 5 — содрржянпг круппий фрикини ДО 5 %： I -до I %.

I IjiHpoaiihit алча мл прнменнют в строй- индуоркн. прн обработке кимня, ге\н!ь ческого стекла, бетаиа. керамики, л【а* *«• При II •rOVOILleilllll б\ ровоги fl правя- шиги инструмента (Лп. Ах). <л(н1етнче<- кие илмнзы АС2. АС4. АС6 рскимепду- ьи“ применять при обработке заготовок нз твгрд!»1х силннон, керамики, камнип н цветных Mvia.i;iou: ACN н ACJ пая нн- струмепюн на оргяннмескои связке, A<Z6 хпя ннстцумеитон ни металличес- к(>П снюке： АС 15—АС5(1 их шеегр)- ментов на аегаллммтгмэ, сшике. работающих п тяжелых усливних. при <юра- Л>тм- немелалличгеких материалов. .Чн- KpQiiupoiinui II су6мнк|к»111)ро11Л；11 используют лян дивпдкн II полнронинин лагшо- иак нз трудноибрабитывисмыч стилей, сил a nun. inepiiux ||емиТ11ЛЛ11мески< мате・ риалов. 11ив1уириаиД1111К0».

Порши ни из инигстнческкх иоликрпста;ь лнческих алмазои. получаемые нуте дробления синтетических immubub coot- вептвуюшен марки (балл и с APBJ; карбо・ надо АРК 4； спеки АРС・3|. рсмименду^!ся ПрНМГНЯГЬ При IIJniTOlineilllll инструмси гон для 11релнп|>птел1>ног1> хонннгопання. резки стсклопластнкоп. бурении, обрабогки кнмн№. llpHRKH UMII(|KMUVlbllUX кругов.

Кубический нитрид бора (*тбор・ ку6о・ нит) применяют лли обрлботки заготомгк из стали и ччгуна. Ki«i примгнеине особенно м||фекпшно прн икании гельним »г профнльнпм iiuiii<|)(Jtuinnii термиобрдбср

THHIIMA <агитив<ж ID вЫСОКО.1СГИриниПНЫХ конструкционных Жаропрочных II кирро. ЗИОННО-СТОЙКИХ СТИЛЕЙ HUIUKUW тоеряо- стм “ шточкп стальных режущих ннстру- YFMBH прн этом расхои абр(ивнниги нмструменга снижается о 5(1—IПО 卩亜 пп сраоноцню с расходим ^|«ктрокир>нла.

В заинсимоегн tn покалитилн мслинн- 'K4W巾 nponHiivTH Эльбир разлелнют на ма”н •!() — обычном нрочнисти. ЛП n<»uuHieii»ioH механн<<еск<1Й П|х>ч1юстн. JIKB высокаир)чный КН6 Тик. з・1ьбср ^ршк пктыи 2d мирки ЛО ммес1 мечанн- иесмую причнисть нс mcwv 3.1) Н. марки 门П 6.1 II. чшркн Л КВ — 7.「Н・ Ммкро・ ппрошки и I адьй(1ра иыпуекикн пвух м“|)ок: JIBM с высоким силгржаннем :呼чш 5Mlmml фракции “ ЛПМ — е nonhiiutiniLtM содержанием а-рсн иснин- иой i|ipaKiuiiL

Эльбор ибичион мслиннчесной про屮 hovth применяют д-чя нлгитонл^ннн Н1Ь сгруменгин на <цм анич^ской связке и зм <j)uuaJliHioft шкурки »・孤&屮 ппвышенний MUXUHHMVVhUH прочности Л|Н1Ме*НЯЮТ хчй илхииндення нн^трум^нтон на керпмн- чегкия и металлический синлкал. лля об- лнрл<|ного шлифования, глубинной латочки, обрабогкн заготовок нз грудииобра0а1Ы- ЦЦСМЫХ KUIICTpyKUIIOfIKUX ггллен и быстро- ]м/ум1м、елТ ЭлгЛор марки」1КВ ис- пользуют для производства кнедрументон ни метилиичискон связке, ирелназначен- пых лля рибиты н тяже?!ых услонинх. М11к|)о1нлнфлоро1ики преднизпачепи для niWOflUMIItilX 四6。丨 口可

Куботи выпускают двух марок: КО обычппн прочности. КР — naouiueiliioH iipuMMizr”. Кроме гаги, из кубипмта иы- пускают ;uw марки uiikpoiiupoHiKou* пор- малыюн КМ и повышенной КН аП卩изнм 1ЮЙ С||<кобн<кти. Инс1ручен1Ы из кубонн- га имеют одиниковые с ^ьбориныи инструментом эксплуатационные viKiftciiw. Ui и iicfiu.ibiVKH u rex же целях |3]・

.Абрил111ные 11НС1|>у>кчпы раИ<лают прн скорогтнх резания значпгильни билыпнх, чем vMJ|H>crii резания при рвбене лсд mill- ннм режущим кпетрумгнтим Изменяя courihituvHiiH между раэличнымн кимп» ненгамн абралканого инструмента, меня ют его эксы)атацноиные снойстяи. мю ии31нм1нс>т обрабатииигь ими риллнчныс

мак ри IVI ы (от «лготоопк HJ КС* 儿 Р^*п,ы и дерева ди jjeimbn из труднообрабатываемых лакалскпыч сталей и пысикЕ п*р*，т，а. и» знерлых утанпн и твер- ды、иемпиллнчи кнх маггрнялоп)

Псдилными дянпыми при проектнривя- IUIH пбрзэмнных (ШСТРУМСНГОВ ЯНЛЯЮТСЯ микр!мл обрабатываемой заготоик». <'»■<• актпяппс. q»opua. pn iMppw. раепплпжспие ()6раЛ«пыпаем111х попсрмюней. цн^она- ния пи точности обрпботки. шерохоизти* стн iioavpXHMciu. ннд ибработкн и тип стпн・ ап. нл иотором прокэиилнтсн обработка.

Инструменты нз элемтроноруила к карбида кремния хирлмрризукпем 巾ермо汇 ршмерлми, аЛратпиым митсриа.пом и сти “•р ннстт-тьк> гп 心 xaii. гпердос тыо и структурой

①орма к piHMrpu абразивных ннстру- М"1нон упзномень гпсуларственными 1тацд；фк|мн: ГСХЗТ 2424 кз (круги ими Ф°Ь^ЬПЫ0. [ОСТ 2447—82 (icjiwkm

inJlllip(Jlltl^uiiM<u ;二:二・，・・ 34. (uei MQ)|. 11」и1.1нфш!；1ЛЫ1Ь1сН i ОСТ 2 4 5 6 82(ору скн |1ын4м>н；|.11.ные). Осиппныг шищ 山刀仙 巾ewun，"心 li^ynni ирнилены ti габл о；

Ни кругах янммстром cnidiiic Jh мм .а； кирукл пшарныП пик "|*"ii|】i兩丨 iw "з「； KinHic.DH. vnphy лбрапипиогп мл гериала icpinuTOCTb. степень ткгрлостц. 加卩― спялкн. класс нжногтн. У крукж янамет- ром сиыше 250 мм ;iii(KuniiTeni,nn укнзьь 1шн)т рл терм круга <£*х//хг/1. прукту- PY. |>；|ПичуН1 СЮфОСТЬ. mi КОК1|ИЛ| МО/КСТ рибшли» круг, класс iieypani!OiH4!icHiior7|1# Маркнронку кругии днам<*т|и>м уц» 4H *；

ниносят ия упакопке.

Н;шба1ее широкое ирименгнни и < 皿叮。 инемых l!l；lltl|»oil/un.llhix круг on IIMCIOT 而у. 【川 прямого профиля ПП. lit ирнменнют для круглого, илружного. Biiyi|ieiiHero. бес центр! того и плоского шлифоппния* При имифопапнн птперстий дп^м< ip круга выбирают 8 пределах 0,7-U.9 диамстря

П(Л1«ф1»НЛЛ1.||Н0 H；B|

必中"u只卩＞门［

1 Ро шерь, им

UpHMDtn lrpo(|>JUM|

.旬

/,) = 3.jliqi

〃=1.」50

U = l 305

C BhimiKon： прямой

"=1"..川川 〃и13・・.1М “ = ?・・35

huiimicciMA

'^W

勿= J»0・7XJ "М初.на "=127 …305 I@ 15. 20*

九嚣関閣累暁i Gi-pym на

иерамическич

Пргх/oixewe табл 比3

@0…крум

Haiwepw. мм

односггирониим

Л = 2лП 500 //=!□..32 〃 ^ 76・.203 n = W・MI'

LJ=4U・.3JU //=25. JIMI i/=13.. 127

"ж'зм&е конические

D = |l)0...Wfi 〃 = (!£・•，1 U=20. «I

4uU!V4|INU иИЛ11НД|1|Ь ческне

111ЛН||М1ПЛЛ14|<ЫЙ “”|

Р=БЗ 5(Ю

//=10.. 50

(/=10.203

а= 10, 15. 1Н・ 20.

33.匠

цнуггпрсжпеА к(ишческо<1

754) Rd

7 =305

Л иски

(11 口 аргаиичс

« КОЙ ГПП7М?|

С ионическим ара巾止 лсм

ппусгиронннм

I а卩c・“J№Thic

D = 50 300

F/=25 …150

l& 150

D=8k・J5D //=8.40 【3/27

2-5 ЭТОМ 【“а”2-5 ЭТОМ 【“а”3両товк“・ При.плоскостей. ца.3両товк“・ При.плоскостей. ца.1ии|И1ир|р1СсК||х1ии|И1ир|р1СсК||х1W1W吕旬吕旬ЛкЛк22由®由®66%66%国口 △国口 △ssяяРис 2 78.Рис 2 78.ОсновныеОсновныеПро<|1НЛ||Про<|1НЛ||иб|)азивныхиб|)азивныхQQ"工)"工)ннструмснгов；ннструмснгов；隽%礴啼貰:您-55.1"我 I Г0eT *油，•二：? 方доение； /〃• тт …У'АА Ku，ij|hjTj“』L £〃 - 6〃吋 i”py就，「鄒山:，/沐" Круглые; 方；C-M|J二皿篇：：) MlHHHroHdlHHJV IUJUC 映：6ом. ■•旧;} 3： яибрплбралнвной *6-血:切 二:需 /叫5…u (ГОСТ ；『 ^гиуги-нипукный* 厶 8M”'MMuur”Tun： 力，л-п^ио.аыпук1н(ь ^ ^иуьло-плоский; .・“凡 uC - >|HHieuHfHuAUMH岬>篇:(*；:\：曜弋ННают u叩а метр 0TKЛОnD1111ё山心产"一仇m・・什о1 мкм н 5 мкм・ • дапно“ 巾I屮мы не б<;лее隽%礴啼貰:您-55.1"我 I Г0eT *油，•二：? 方доение； /〃• тт …У'АА Ku，ij|hjTj“』L £〃 - 6〃吋 i”py就，「鄒山:，/沐" Круглые; 方；C-M|J二皿篇：：) MlHHHroHdlHHJV IUJUC 映：6ом. ■•旧;} 3： яибрплбралнвной *6-血:切 二:需 /叫5…u (ГОСТ ；『 ^гиуги-нипукный* 厶 8M”'MMuur”Tun： 力，л-п^ио.аыпук1н(ь ^ ^иуьло-плоский; .・“凡 uC - >|HHieuHfHuAUMH岬>篇:(*；:\：曜弋ННают u叩а метр 0TKЛОnD1111ё山心产"一仇m・・什о1 мкм н 5 мкм・ • дапно“ 巾I屮мы не б<;лее2447—82};2447—82};Мзроних г иплжилри-лР>еки шдифоМзроних г иплжилри-лР>еки шдифоMMXS 爲黑:;:霁山。к " пратаю- кзх. в процессе '"""""" *танов・ ■&・ следы Kcumn )f У^ляютгя злусен- 10T5 кримк” н [；：：' 0Иа-Ч1Нс1| иритупля- верхности. itctLu ^ качество но- зниные телп((|Ие y!?‘"e"血"以"此 а6рн・ с Деталями за门，°)・ которые имеетеI умают ь бярабаи.MMXS 爲黑:;:霁山。к " пратаю- кзх. в процессе '"""""" *танов・ ■&・ следы Kcumn )f У^ляютгя злусен- 10T5 кримк” н [；：：' 0Иа-Ч1Нс1| иритупля- верхности. itctLu ^ качество но- зниные телп((|Ие y!?‘"e"血"以"此 а6рн・ с Деталями за门，°)・ которые имеетеI умают ь бярабаи.

2-5 ЭТОМ 【“а”

2-5 ЭТОМ 【“а”

3両товк“・ При.плоскостей. ца.

3両товк“・ При.плоскостей. ца.

1ии|И1ир|р1СсК||х

1ии|И1ир|р1СсК||х

1W

1W

吕旬

吕旬

Лк

Лк

2

2

由®

由®

66%

66%

国口 △

国口 △

s

s

я

я

Рис 2 78.

Рис 2 78.

Основные

Основные

Про<|1НЛ||

Про<|1НЛ||

иб|)азивных

иб|)азивных

Q

Q

"工)

"工)

ннструмснгов；

ннструмснгов；

隽%礴啼貰:您-5

5.1"我 I Г0eT *油，•二：? 方

доение； /〃• тт …У'АА Ku，ij|hjTj“』L £〃 - 6〃吋 i”py就，「鄒山:，/沐" Круглые; 方；C-M|J二皿篇：：) MlHHHroHdlHHJV IUJUC 映：6ом. ■•旧;} 3： яибрплбралнвной *6-血:切 二:需 /叫5…u (ГОСТ ；『 ^гиуги-нипукный* 厶 8M”'MMuur”Tun： 力，л-п^ио.аыпук1н(ь ^ ^иуьло-плоский; .・“凡 uC - >|HHieuHfHuAUMH

岬>篇:(*；:\：曜弋ННают u叩а метр 0TKЛОnD1111ё山心产"一仇m・・什о1 мкм н 5 мкм・ • дапно“ 巾I屮мы не б<;лее

隽%礴啼貰:您-5

5.1"我 I Г0eT *油，•二：? 方

доение； /〃• тт …У'АА Ku，ij|hjTj“』L £〃 - 6〃吋 i”py就，「鄒山:，/沐" Круглые; 方；C-M|J二皿篇：：) MlHHHroHdlHHJV IUJUC 映：6ом. ■•旧;} 3： яибрплбралнвной *6-血:切 二:需 /叫5…u (ГОСТ ；『 ^гиуги-нипукный* 厶 8M”'MMuur”Tun： 力，л-п^ио.аыпук1н(ь ^ ^иуьло-плоский; .・“凡 uC - >|HHieuHfHuAUMH

岬>篇:(*；:\：曜弋ННают u叩а метр 0TKЛОnD1111ё山心产"一仇m・・什о1 мкм н 5 мкм・ • дапно“ 巾I屮мы не б<;лее

2447—82};

2447—82};

Мзроних г иплжилри-лР>еки шдифо

Мзроних г иплжилри-лР>еки шдифо

MMXS 爲黑:;:霁山。к " пратаю- кзх. в процессе '"""""" *танов・ ■&・ следы Kcumn )f У^ляютгя злусен- 10T5 кримк” н [；：：' 0Иа-Ч1Нс1| иритупля- верхности. itctLu ^ качество но- зниные телп((|Ие y!?‘"e"血"以"此 а6рн・ с Деталями за门，°)・ которые имеете

I умают ь бярабаи.

MMXS 爲黑:;:霁山。к " пратаю- кзх. в процессе '"""""" *танов・ ■&・ следы Kcumn )f У^ляютгя злусен- 10T5 кримк” н [；：：' 0Иа-Ч1Нс1| иритупля- верхности. itctLu ^ качество но- зниные телп((|Ие y!?‘"e"血"以"此 а6рн・ с Деталями за门，°)・ которые имеете

I умают ь бярабаи.

отиерстпя. Бссиелтропие шлифование Л]»и- мениЮ! лрн обряблтье наружных и RU* греиинх лоасрхпостен.

На ллискошлйфовальныл станках обработку вел\т либо периферией, либо торцом круга. Круп» фирмы Г применяют дли заточки ннсгрумь-нга по передней "。・ нерхнлгтн. формы qu и ЧК 儿頑 злточхп пп палней поиерчностп. круги фо卩ми 2П — лпя и1лнфонаи1111 резьбы, зуб|>еп колес, пл- ми к др. 山】м ит^зны.х и прирезных работ применяю! круги формы Д (диски).

Ш.1ифинальные гиливки (риг 2.78. а) применяют д>чн ибрабиткп pujjniiiiiux фи- mi"心 ииверхностей штампои. пресс- форм И Up с ПОМО1ЛЬЮ ручных бормэинь кок или на станках. Головки иилннлрн- "ecNoii фирмы J 1Г наюльлуил также для обриботкп огнерстий малых дни метро».

ПЬпфивальныс бруски (рис. 2.78, о) применяют для ручной o6pa6oiKiit а также

хонингования it суисрфиннширпииния. Хо- нннговиние является одним из пивбемкт ^11^ тачлых и экоппмичных мсгоаин оканчатыьиой обработки, и при- 『叫ют ее чаше всего при обпабигке разных ГЛАЙНА цилиндрических отвер- :丁 ”*CTgM ■ IB до 1500 мм. реже - 黑駕竺”「""' —CPE川 н тнер- 版】:鬻"М、ni X…ш就

55畑頂шhре佻一

箕=:—>=£*竄 '■умепта и нращс1|||||&印亜皿叫

律痴心 如обработки Р・*нмх II ьиутреяних

3叩“皿匕卅閣黑收3叫姉…肾貓1歌工噂产黑互黑

В результате

尸初

Рис 2.79 Круги с 1Юнеркнпст1*к>:

а — г п，“”мка、1"： Л — с с iiaruiQiliiUMii пазпмп： г мм. г) — I n^.inMi: на

规 сегментные

щц-рыинсгой рабочейпрямыми flA YiiUN.貝 С KOJlLUCbUMU мзнпвкзщц-рыинсгой рабочейпрямыми flA YiiUN.貝 С KOJlLUCbUMU мзнпвкзInpnr： d C DTBVpCTIiHMH；Inpnr： d C DTBVpCTIiHMH；Шлифовальные сегменты (рис 2.78,2) применяют дли образования сборных iivih- фовальпых кругов больишх размеров, ра- ботакнипх торцом, для ибдирочпой обработки. Сегменты крепят на планшайбе, коти|>ук> устанавливают на шпинделе станка. (\、「ме“гнае круги ибисисинптот упиО・ стао подвода СО Ж. итиопа отходов шлифования. уменынакп зону сопрнкоеноие- инн круга с jaготовкой н нагрек сс и процессе шлпфонании. Вес зто позполяет по- пысить режимы обработки и сократить время обработки. Этою же добиннклсн. созлапая у кругон прермнисгук) рабочую поверхность за счет (шлов или отне卩ст“" (рис. 2.79) •

щц-рыинсгой рабочей

прямыми flA YiiUN.貝 С KOJlLUCbUMU мзнпвкз

щц-рыинсгой рабочей

прямыми flA YiiUN.貝 С KOJlLUCbUMU мзнпвкз

Inpnr： d C DTBVpCTIiHMH；

Inpnr： d C DTBVpCTIiHMH；

Для обряботки различных загатопок применяют абразивные материал и < зерна которых не закреплены жестки между со- 6oft. К этой категории абрйзинных мзте-

Р?алоп относят порошки t абразивные "ci" (жидкие, м<ш^обрнзиые, твердые и иицюабралинныр суспензии). иркменне- для доводочных работ. •

Выбор зернистости абразивного инстру- мента. Зернистость — у слон ное оболниче- и伙 шлифовалькиго матеркзлз. соответст- вующее размеру абразипных зерен основном фракции. По ГОСТ 3647—8。абра- MHUhic материалы делят на четыре ос- MJHH&e группы： шлн巾;wpuc. имн巾“卯口山. кн, микрошлнфпорошки, гонкие микро- шлифпорашки.

Зс“1нс1ист1. шлифлорна и шлифпирош- коп вырижакп в сотых долях миллиметра, жрнистисть MMKpUlDGH巾нирсипкпв и тонких мнкрошлиф1Ю|кликов в микрометрах.

Шлифзерни: 2(认 160. 125. Ig 叫阿 50, 40. 32. 25, 2a. 16

П1лнфоо|1<ллкц： 12. 10, & 6. 5. I.

Мнкрошлифпирошкн： Mf；3t М5ов ц.щ# ^ум М2).

Тонкие мн|фо1илнфпарои1ки Ml0, МТ. М5

Зернистое»ь шлнфз^рна и шлифпоромь кон обозначают как UJ размера стороны мчМкк сита н свету н микрометрах, на китором 1алержиоаюти< зерна основной фракции прн их просеипаннн. Зернигтосгь микропорошкив ибозначаюг по верхнему пределу зерен осноаной фракции. Зерновой ссствм шли финальных материалов характеризуют процентным содержанием следующих «фракций: предельном, крупной, основной. м>ч|(1.1ексн(ж м мелкой Размеры аериа ociiOBiioii фракции устанавливают r зазиснмистн ст jepiiHciocrn.

В залисимосги от пронентноги сил^р- ；кш1ия зерен основной фракции зеринс- тостъ подри меняют на четыре кндекса: В—с иысокнм содержи ином (60—55%) 』вн микришлнфпорошков. П с повышенным (55-45 %) для кругом класса АД диаметром ,1。30(1 мм, Н — с нормальным содержанием (45- 40%) .ыи кру「ив диаметром евн山* 300 мм. заточных кру- гпп II крутив длс Обрибиткн неме!аллн- iiecKiix материалов. Д — с допустимым содержанием 141-37%) для кругов на органический евяаке м мкурк儿

Зерннстопь абрачннного инструмента выб»рак>т исходя на его назп；1чения и требуемого качестна поверхности обработанной детали. Инструменты с fxwcc круп-

141

ннхх 纯рнамн лают возможность работать с бапьшимн глуАинамн шлифования. Aiciib- ше мсллнмются и Oaiee произвол и тел ь- нм однако при этом ухудшя1отся качество “ точнскпь обрабатываемой моверл- юсгп. Д.1Я звчи^ткм м готовок, омивик. (юковоь. штамповок применяют крут эер» нигпхгью 125—R0. длн плоского шлифования ториом круга, заточки резцов, отрел- ю» it правки дбразявлого инструмента — •фуги зернистостью80—50. для заточки рс- *yiuwx инстр) ментов — круги зерик- ггигтью 63—25 |№а= 1.25...0,63 мкм), лля чистового иинфиоаш1я. обработки фаспн- ных повгрхностгй. 1ЯТОЧКН мелкнх инстру- мент。!！ круги зернистостью 32 — 16ннхх 纯рнамн лают возможность работать с бапьшимн глуАинамн шлифования. Aiciib- ше мсллнмются и Oaiee произвол и тел ь- нм однако при этом ухудшя1отся качество “ точнскпь обрабатываемой моверл- юсгп. Д.1Я звчи^ткм м готовок, омивик. (юковоь. штамповок применяют крут эер» нигпхгью 125—R0. длн плоского шлифования ториом круга, заточки резцов, отрел- ю» it правки дбразявлого инструмента — •фуги зернистостью80—50. для заточки рс- *yiuwx инстр) ментов — круги зерик- ггигтью 63—25 |№а= 1.25...0,63 мкм), лля чистового иинфиоаш1я. обработки фаспн- ных повгрхностгй. 1ЯТОЧКН мелкнх инстру- мент。!！ круги зернистостью 32 — 16(^а — 0.63...0,16 мкм). для отде.ю«»Н1>п) шлифования, суперфиншинринания. окон- чгггльнигп линпнгсшання и доводки инструменты зернистостью 6・М40 и меньше(^а — 0.63...0,16 мкм). для отде.ю«»Н1>п) шлифования, суперфиншинринания. окон- чгггльнигп линпнгсшання и доводки инструменты зернистостью 6・М40 и меньшеинструмен-инструмен-во изаимодеПствис с кремния н разлагиетво изаимодеПствис с кремния н разлагиетзернима карбидазернима карбидаих мних мн

ннхх 纯рнамн лают возможность работать с бапьшимн глуАинамн шлифования. Aiciib- ше мсллнмются и Oaiee произвол и тел ь- нм однако при этом ухудшя1отся качество “ точнскпь обрабатываемой моверл- юсгп. Д.1Я звчи^ткм м готовок, омивик. (юковоь. штамповок применяют крут эер» нигпхгью 125—R0. длн плоского шлифования ториом круга, заточки резцов, отрел- ю» it правки дбразявлого инструмента — •фуги зернистостью80—50. для заточки рс- *yiuwx инстр) ментов — круги зерик- ггигтью 63—25 |№а= 1.25...0,63 мкм), лля чистового иинфиоаш1я. обработки фаспн- ных повгрхностгй. 1ЯТОЧКН мелкнх инстру- мент。!！ круги зернистостью 32 — 16

ннхх 纯рнамн лают возможность работать с бапьшимн глуАинамн шлифования. Aiciib- ше мсллнмются и Oaiee произвол и тел ь- нм однако при этом ухудшя1отся качество “ точнскпь обрабатываемой моверл- юсгп. Д.1Я звчи^ткм м готовок, омивик. (юковоь. штамповок применяют крут эер» нигпхгью 125—R0. длн плоского шлифования ториом круга, заточки резцов, отрел- ю» it правки дбразявлого инструмента — •фуги зернистостью80—50. для заточки рс- *yiuwx инстр) ментов — круги зерик- ггигтью 63—25 |№а= 1.25...0,63 мкм), лля чистового иинфиоаш1я. обработки фаспн- ных повгрхностгй. 1ЯТОЧКН мелкнх инстру- мент。!！ круги зернистостью 32 — 16

(^а — 0.63...0,16 мкм). для отде.ю«»Н1>п) шлифования, суперфиншинринания. окон- чгггльнигп линпнгсшання и доводки инструменты зернистостью 6・М40 и меньше

(^а — 0.63...0,16 мкм). для отде.ю«»Н1>п) шлифования, суперфиншинринания. окон- чгггльнигп линпнгсшання и доводки инструменты зернистостью 6・М40 и меньше

инструмен-

инструмен-

во изаимодеПствис с кремния н разлагиет

во изаимодеПствис с кремния н разлагиет

зернима карбида

зернима карбида

их мн

их мн

(/?я=0,32.. 0.01 мк.м).

Выбор связок нбразивного

та. Спячка закрепляет зерна в абразивном инструменте. В качестне связок прм・ мсниигг неорганические вещества (керамические. магнезиильиме. силнкзтныеЬ ме- маллы. органические вете<тва (естесгвеи- itue — шеллакопые связки), синтетячес Ki<e (бакелитовые, оулканнтовые. эпоксид- ниг. глифталневые связки) Комбпнаиин органнчгсних it неорганических веществ □браэ> ют метиллоорганнчсские. иетпл^и- керимнчеекке и другие пилы связок.

На керямичсскиП сьнаке выпускают ло 60 % абро^нпным инструментов, на бакелитовой 30 %, на оулкаинтовон 5—7 % и на арувх екзхнх 3—5% Инструменты на керпмнчгской связке облагают высо кой прочностью, хрупкостью. жесткосп.ю, химической стойкостью, их рекомендуют для выпо；1нн1ия всех ьидов шлифования, кроме обдирки на подвесных панках, от* резки, прпрезки узких пазов, плоскиго шлифовании горцом круга. В промышл1*н* ностн примеиямп несколько вм」он керами- ческих вязок: для ннструменто из элек- 1рокорундовых материалов — KI. К2. К4, К5 Кб. КН. для ингтрументоп из карбидо- х|»ем»1н<?иыл мйтсриалив КЗ. KIU

Ниже при видены наиболее распростра- wewitut керамические гвяики. примгнмемыс длх иэгптоьлении абрмэноных инструменте. Кгрвмнческие синзки разделяю! ив 142

ст«каюшнес« при термической。”诵十收 Тз К101. применяемые для изготовле. нма'инструментов из 产吗аз кремния. и Матш^Е <К5. К8)・ обет^шватние :анболее эф<|>сктипное связыианпс 做爾姉。 ..„ормпльниго элск1рокорунаон Для нзго. товлення инструментов нз легнрпна1Жщ алектрокорунлон рекомендуют связку Кб. нэготовляемую на основе бариевого сТек. ,3 Основой нсс связок является кремне. 'м <siOy) и「挿iHSC” lAIQM содержа-

которых в связях колеблется хля раз. 暮黑 марок от 74 до 86%. Криме гого. R скязки пходят раэлнчныс сорта жидкого стекла, ряд окнелов металлон н другие WiWinW.

При изготомснии ниструмеигпв из карбида кремния не рекоменлустся применять илавящнеся спсзкм, так кик при расплавлении зтнх связок жидкая фала входит

“glHH 力 н

\'2叩。工 что ухудшает их режущие свой-

та.

/ В последнее время дли Hiroiовлеиия нисокопрочных кругов. paGuiuioMLiix со скорое! ью R0 м/с и более. н“|р“кс применяют плавяшую связку К43. изготавливаемую на основе л нтнЛсодержamero бор- ноги стекла с дибапкин фтористых соеан- неннА.

Круги на бакелитовой связке имеют по сравнению с ксримичсскнмн более высокую прочность, особенно при работе на сжатие, и болыиую упругость. В кпчестве основы в бакелитовоЛ ^ия^с применяют OaKvjiHT в виде nupniiiKOK (пульвербаке- лит — смесь новапочцой смилы с уритро- 11ИШ)М)или жидкости (жидклн резильная смола).

Прочность кругов 1м карбида к|н*мния, изготовленных hr жидком бакелите, ниже на 15—20 %, а кругон из злектрскорунпа ннже из 5-10%, мем кругов, изготов- “с：н?х из пульпербакелити. На бикелито- вин еннзке, так же кан и нл керамической, изготаадивают ибраэнпныс инструменты ух форм и размеров Кромр того, ив Оикелнтооой связке нзго1и1Ь1иииют круги ：：：?"“"""' “* и мен*，"© при меняемые лл" :gRM » »РО|^кн узких пазов. 冋\鸞产"'心“ баксл,,т(»иой IW13KH 5° "У 0THecтнее новнеикук» тсплостойкисть.

При нагреве пи 200 Р ома приобретает хрупкость, о при пл|пел1.ипм нагреве при температуре 250—300 X вы го рвет При охлаждении шелочнымн рпстиорамн(Свы- ше 1.5 % шелоч||> абразиьн&с инструменты на бакелнтовоП саязкс несколько геря- ЖТ1 свою тпсрдость и прочность. Инетру■ менты на бакелнтояий связке обладают высокой самозатачнвисмостыо в процессе работы и ибиспечньают меньший нагрей обрабатываемой заготовки по сравнению с обработкоА ннструментамн нв керамической связке

В абра^ипный инструмент на бакелито. вон связке иногда нводят наполннте.чь. его назиичсние — придать инструменту необходимые физико-механические, технологические и экс1М1уатационные свойства |16|. Нашмннтелями обычно служат: неабразниные митерналы. киторне умень* шают из грев зпгигивок при 1плифованкм за счел попышення их геплапроводности <соедин<ч«ия металлов, антифриншюнные вешестпа типа СОЖ). вещества, акти- цизнрукнциг процесс пип呻ивамня путем xnYiiMCCKOi о ьоздейстпмя с ибрабатывае* мым Maiepiiu.ioM (сера, галогсносолер- жаин出 hvuiuctbu и т. nJ. н всшества, повышакнииг пдгезнм) абразивного зерна к CHHJW (гкидкне компоненты абразивных паст, мнисрильных нешсств и т. п.)

Баке.шгоиые ^uhjkii имеют грн основные разни1«11Л111КТн Б н Б1. изготавли- наемиг мз гу;п・ве卩бзке/ита. Б2. получаемую из жидкого бакелита, и спеинальную &・ прнменлечую для изготовления резь- бош.1иф(>ои.11»11ых н гонких отрезных крутон Снязку В илптинлинают с наполнительным криолитом, для уплажнення в нее добавляю! жидкий баиелнг. Связка Б1 отлн частей о г В нинолннтслсм.

By.iKaiuiroiHHi сня：жи является провул- канизкроааиной смесью каучука с «рой. Для ее иji'aiuikiciiHM применяют синтетические киучуьн В зависимости от содержания сери pei ул1рустся процесс вулкани- заили При содержании серн до 15 % изделк? иолучаин мягким, эластичным; прн ввелекин серы по 60 % — жестким, твердым. Иериые нсиольэуют для полирования н отделочных «шераций. вторые — для резки, глубин nolo шлифования и г- “ Дли ускорения процесс» вулканнзаиии

используют порошки каптакса, алылков и тиурама в количестве 0,5—3%. Для по- вишення прочности изделий в еннзку нво- асбест, каолин, глину, крнолнт и г. н.

Повышение теплостойкости обеспечныают введенном & сиязку метхплпческпх компо- 3,|ц,,й “мн пнрнта. Для повышения формовочных спойстн смесн, регулирования твердости изготавливаемого абрнзивного инструмента н повышения адгезии свазкн к зерну а качестве мягчителей н смесь добавляют органические вещества: жир- ”ме кислоты, рубракс, полндиены. идн< тол и либутнлфталат. Количество мягчи- теля подбирают змпирнчески в завненмо- °™ з гребуемон твердости инструментв.

Вулканнтоаая связка промни удерживает зерна, но будучи элапичний. деформируется прн работе, что снижает процесс самозатачивания. При зтом повышается полирующая способность инструмента, но пронзводигельиостъ обработки снижается. В отличие пт инструм^нгов нн других связках, инструмент на аулканигоаон связке содержит ка 10—20 % шлнфоваль- иого зерна больше, а иорнстость его соответственно ниже.

Для увелнченяя процесса самозатачивания кругов на бакс.лпивой связке меоль- зуют вещества, iiOBbiiuamimie пористость (поваренную соль, нафталин), которые растворяются нлн оыводнтсл прн термн- ческон обрпботкс, :，а счет чего образуются норы, к хрупкие материалы (известняк, мрамор, гипс, уголь, кпнри к т. ■•)• которые выкрашиваются нспосредетиенко в процессе шлифования, образуя прн этом поры.

Для пивышення прочности и эксплуатационных спойств инструмента примени njt наполн»пелн — окнен магния и инн， ка. При оптимальном содержаннн на пол- ннтеля (10—20%) прочность связки〉ве・ лнчинастся в 10—16 риз На вулклннто- вой спязке делают жесткие кр)ги В, В1. В2, ВЗ, применяемые для отрезки и прорезки пазов, н гибкие П К—4ГК. применяемые для полировании н отделочного и1.'1ифовання.

Кроме шлифовального материала, зернистости, связки абразивный инструмент хх|рзкгеризуется твердост wo н структура А. Тиердасть абразивных инструментов ипре-

143

нштрумен-нштрумен-дсляеп-н свойством сня.якн онаэьадгь со- ирспнв.1еннс ириянклпню в лбразияиыЛ хнсрумент другого тс/а.

нштрумен-

нштрумен-

Пи гиерл<хтм шлнфовольные ты деляг пл ипссмь оглониых групп: В.М ве»».мл мягкие； Л! — aiuduk; СМ — сред- нсмагкнс. С -《'рези"*: СТ — срглисгиер- лыс: Т— твердыс； ВТ — песьмя твердые; ЧТ — чрезвычайни твсрлыг Внутри группы тнердосгь 1шстру»1ситпц раздел и к >т по номерам, причем большему номеру сиог・ яетгтвч-ег большая гордость н группе. Всего шлмфоиольпыс irircrp)менты мы- гптклют 18 рлз.1ичных гиердсхтеи — ит BMI по ЧТ2. усювки обозначенных 〃“•

иерамн 0 17:

Таср- лость нu吋

BMI Л

ВМ2

1

Ml 2

М2 3

М3

4

CMI 5

Таер- досп.

Нимер

СМ2

G

以 —

С2

8

CTI

9

СТ2 10

стз 11

Тмр- дость

Hi) мер

TI 12

Т2

13

ВТ1 14

ВТ2 15

ЧТ1 16

UT2 17

Для некоторых видов инструме1гга. на- црнмер шарои1.1н(|юваль,,их крум® пре- дусматрнваип дош»пите.1ьные твердости ЧТ ат ЧТЗ до ЧТ9 При увеличении твердости круга на одну ступень о61*еы связки увеличииают на 1.5 % и соответственно уменьшают объем пор

При выборе твердосги абразивного круга руководствуются следующим: чем тмр・ же обрабатываемий материал, тем мягче должен быть круг. В эюм случае режущие зерна будут быстрее изнашиваться, поэтому необходимо, чтобы они быстрее удалялнп. и заменялись другими, бплее острыми. При этом быстра теряется фирма профиля круга, Д.ЧЯ ее зхрзненнн при обработке термообра6<л энных стильных зйгогпнок фасонного профиля применпил биле твердые круги Так, прн шли фи нации |н'Л1.бы применяют круги тверлостью W)CTI на керамической связке и ди Т1 ми ортинической При шлифовании роли- xomjx дорожек у кален Пиди1ннн11ков ис- полмуют ируги тиердпетью до Т| на кера* HH'iechoM связке, при шлн1(юйанн|1 шари- ков шарикглюдшнпннкон и деталей часо 144

зх механнЗм。" 一旧屮” 皿叩収叮心 qti —ЧТ2.

Пом ибрабогке мягких материалов зерна 'uie сохрпняхп свин режущие eDofter

2 поэтому круг mi2H бин. ГНеРже> :незятупнв1инеся или малонзнашен- 二 记рма дольше останалпсь в нем. При шлифовании мягких »• иязккх материалов мина брать более мягкие круги, иначе они будут засаливаться.

Подструктурой абразииного ннструмен- ГА поннмиют сслн-ношснне объему 山皿 фова.1ьн(1го материала, связки и пор. 0быЧно эти соотнлшенни выражают в про- центах от общего объема инструмента, принятого за 10П %- В абразивном ин- erpvMCine на любой связке имеются поры, прпчем в инструменте на керамической u бакелитовой связках поры ззнимакп боль

ший объем, чем в инструментлх па вулка* китовой связке. Увеличение количества пор в круге и их размерив облегчает удаление стружки, образонавшейся в процес

се шлифования, и улучи1зег условия охлаждения места контакта инструмента н

детали, при этим быстрее ндст процесс самолагачннання инструмент；! it облепа* ется шлифование, особенно r|»ynno<j6parta- тынаемзх материалон. Но ннитрумент С высоким содержанием пор менее прочен и пилвергается большему loiidiiiiiBaHMio, чем плотный. В табл. 2.4 пре детивлепы структуры абразннного инструмента. Абразивный инсгрумен! для каждой опера-

2.4. Содержанке абразивною зерна и зависимости от номера структуры

Структура

Тимрр струн гуры %

Содер^коппе абра.п|Вй11ГО яернл. %

Закрытая или плпт- нем

II ]

2 3

1

62

60

58

56 5W

Срелнян

5

6

7 а

52

50

48

46

Открытая

g 10 и 12

44

42

40

38

Рнс 2.Ж». Гтрумури абралмтюги ищ-трумента； а - luiotiiax; б - открыган: « — нЫ1ч)копо|М1стляРнс 2.Ж». Гтрумури абралмтюги ищ-трумента； а - luiotiiax; б - открыган: « — нЫ1ч)копо|М1стляUHM должен нмрть С1прелсленную стру*. туру, копфух» <1б<1зиача|гп от № 0 до № 12 н которня ЛЯННСН! ст содержания н круге

Рнс 2.Ж». Гтрумури абралмтюги ищ-трумента； а - luiotiiax; б - открыган: « — нЫ1ч)копо|М1стля

Рнс 2.Ж». Гтрумури абралмтюги ищ-трумента； а - luiotiiax; б - открыган: « — нЫ1ч)копо|М1стля

абразив ноги зерна и связки при ценз мен ном объем，」пир. Например, лля иплучсния каждого последующего номера структуры умсньп1И1чт и л 2 % содиржапнс зерен и соответственно упеличнвают солержанне евнзкн.

Пло1ная и открытая структура айра- зиниого инструмента пре лета мена ают- ветствснно на рнс. 2.80. и. б. Плоти пн струю ура I 阳 t屮丨 более тиснуто спя ,ь между зернами и более мелкие нары. Для улуч- !11С1шя ох.чаждення шлифусмыл деталей, лучшею отвода стружки н уменьшения массы инструмента рекомендуют ирмчс- нять вы1»жоп<)ркс11.1<* круги, обьим пор п которых постигает 75 % (рис. 2.80 如 благодаря ирнмеиенкю наполнителей,* кого ры€, иыгорая н процессе термической об- роботки. образуют в абразивном инструменте поры Кыспкоиорнсгыми ибычно ил- готавливпют круги прнмого профиля больших размг|м)в Структуру йысокопористых к卩угон ийозначают но номерам № 13 - № 21. В структуре № 13 содержится 36 % абразивного зерна, н каждой послелуюшсй структуре зерна на 2 % меньше, чем в 叩с・

дндутсП

Структура абразивного

%十匕，+力” п1°0%・%十匕，+力” п1°0%・н негру мент ан негру мент а(2.S2)(2.S2)Солержанис в абразивном инструменте объема зерни, спязкн и лор в 叩оиенгах 5 об1.емя круги определяют "<】соигоет-

%十匕，+力” п1°0%・

%十匕，+力” п1°0%・

н негру мент а

н негру мент а

(2.S2)

(2.S2)

ствующим (рирмулам:

Уг=62%_2“％・匕・=—ll・5%+]・5V% +

+ 2n%： J.=49.b %- I" %・

где N м 〃 一 условные обозначения тшгр- ДЛЕ Н Структуры.Для обеспечения рабатмашгсбнопнгде N м 〃 一 условные обозначения тшгр- ДЛЕ Н Структуры.Для обеспечения рабатмашгсбнопнкрут иол имеет ио свя»пк н кем аолжно быть нс менее 0,5 %, я поэтому

где N м 〃 一 условные обозначения тшгр- ДЛЕ Н Структуры.

Для обеспечения рабатмашгсбнопн

где N м 〃 一 условные обозначения тшгр- ДЛЕ Н Структуры.

Для обеспечения рабатмашгсбнопн

Уд= - 11.51 1.5ЛЧ 21«孑 0.6 %・

Pam объемного (мЬ к(и1иче«ггпя зер> на V»p и связки 匕・.неоПхопнмогм Х1Л нзгоювления абралтнпк) ннструмен1а иа кирамнческпй связке, определяют пп формулам:

У『

入「 № 100 '” ККГ

где 匕ц — объем круга. * 匕・ и 吋.一 процептког кплсржанис зерен и связки соответ ст во ниа.

Массу (кг I зерна 且吋 м еязкн g,・ в ве・ спных единицах опреде.1ЯК1Т но формулам:

«"=『-“'，* g，，=L，“*#・.

где P.J. к 几・一плотноегь аерна

и связкии связкисоатветствС1ПЮ,

и связки

и связки

Плотность карбида кремния 3200 хг/З. электр<1кпр>нлл нормального 3900 кг/м) элекрокоруида белого. хр«1мигтого. титл- ннгюго 3950 кг/м *. пнркиннслога 4100 кг/м . минокпрунда 3970 кг“, х。 рачнческих связок 2 3 00 —2600 кг/м*.

При cocniujiciiHH рецептур р«1ич&1ног ко- .1НЧССТВО I нНАкм мажми бип. увеличено на 5—6 %, так как при обжше улалнелтя ШКПЛ. В.ХиДНШМИ В СОСТАП KOMIlUilVHTUR свяжи, например t.unibi.

Для лучшего улержлпии мрем ил «(>- нерхностн круга номер струк« уры вмМ р^юг к завнгимогтп от зернмстпсти абри- игипого материала; так. круги зернлеги- стыо 125—НО обычно де.шюг со структу

I*

pofl 3. 4： эсрнистостью ；県0 стркктуроЛ 5. 6： -^рннстостью -二， со структурой 7. 8. 11рн шлифовании пре- рыокстых м фасонных поверхностей выб pg круги с。струкп-рон 3f 吧意 P0C7WM ЕН巾OBGMHM ДЛЯ 河仙2口> OX/臂 денмя и подвода СОЖ применяют высо- нипористые круги со структурой 13—

Абразивные крут работают при торопи резания 25-35 м/с. с продольной ；0口口口理 от 8 ло -Ш-50 м/мин к глубинок шлифования 0.005-0.03 мм. Шлифуют н болынкнствс случаев с применением смл- зочно-о.клзжлаюшнх жидкостей： иодных рас.ворпи солсП. эмульсин и минеральных н растительных масел Заточку приизво- дят в иснопном без применения смазочно- охлаждающих лндкогтеП.

Круги для скоростного и обдирочного шлифовании. При скоростном шлифовании мготпвку обрабатывают со скоростью 60—8。м/с. при отрезке — со скоростью. лохидяшеЛ ла 100 120 м/с. С увеличением СКО|К1СТЦ шлифовп.пыюго круга уменьшаются сечения среза н сш1Ы резинн я. 11рнч(«ляи1иеся на режушую хромку зьрна, при этим уменьшаютс11 пысота мнкронеровпостей на обработанной по* веркности и расход абразива, повышается тонкость Пк1ифовалиного круга. Это по- звимв унелкчнть минутную подачу JUIH получений ловерхипстц одпнаковиго ка- qcEii. Устанивлено. что при ионышенин скорсЕ круга on 35 до 80 м/с мапп|нн<)е вромн шлифования снижается в 2—3 раза.

Прн 'Апнрочним шлкфовпнин обработку "1юиз,и^ят с глубиной |>езакия. доходя- шМ ло 5 мм и выше. Обдирочное шлифо- нвнне чаше нспользукл при врезном шли.

н применяют для обработки заго- 7OHQK после литья, ковки н В других слу. чаях, требующих удаления большой массы 黨:* O0л^o'",o,• Рифование прокз- 胃々:Р" скорости круги 35_&) м/с Н с 署黑 прижима круга к заготовке до :矶 нрм этом съем металла достигает

^F-=^ 产x=爲以黑蹤驚

нагрузка на круп п^ньму 山川 нредпхра нсипя кругз от разрыва егп прочность должна быть увеличена. Это 口6汽伙皿 вают применением высокопрочных свя30к (о1ИГ>60 /МПа)： керамических на。5。耻 лптянборфторсодержашеги стекла (саял. Ка К43} и органических на ос ниве спецц. аль пых термореактнвных смол. При скор» стн круга по 60 м/с при меняю г также связку К5

Прочность круга для возможности ра. боты нм при скоростях 70—8(1 м/с повы* шаек я следующими способам н. 1 Vnpoq. ненпс нерабочей центральной чисти круга за счет применения мелкозернистых смесей, образующих плотную, прочную ком. ПОЗИЦИЮ СО СВЯЗКОЙ, ИЛИ прогни КОЙ цен- тральной части круги» на керамической ввязке прочными термопластичными сас- гявами, эпоксидной смолой и г и. с последующим их отвердеванием при /=160… 190 ℃ (рис. 2.81.0). 2. Упрочнение нентралыюЛ части кругов зз счет запрес- сонывання нт ул кн нз особо прочных материалов： стеклопластиков, металлических колец (у инструментов на 6якг.|цтовой спязке) (рнс 2.81.5). 3. Упрочнение кру* ген отрезных н прямого профиля на 6吐 ке.'пгговой спязке за счет ус г а но в к и нну* три круги прокладок из стеклопластике- вь1Х четок <р“с 2.81, в). Дли отрезных кругов уставаплнилют одну прокладку, 声也 кругов прямого профи.|я. в нтисн- мсстм от его высоты.— одну илн нескиль- ко прокладок. При yciaiiuBK© нискольких прок-тадок расстояние между ними должно быть 2—2,6 мм. общий объем прокладок не превышает 8—1。% от объема круга ннак будет снижаться во прочность. 4. Изготовление кругов персм(?н»ого се- “емнн с утплшеннем цент рал иной части, П"ньни снижающейся к рабочей части (рнс. 2,81. г).

Кроме того, для упрочнении кругов на нх торцы наклеивают металлнческпе 川心 км (рис. 2.81.(J), применяют круги без отверстия и центральной части с к ре пл е- 7T у па п1сциалык)Г1 планшайбе 2.81, е), прнмсми1ит ипсииа-чьпые пружния|дис фланиы, которые прн креплении круга создают н нем растигнннюпИ^ разгружаюшне зону отверстия (рнс. 2.81, ос), применяют сборные круги»

состоящие нз сегментов, закрепленных в планшайбе (рмс 2.81, з).

Основную оппсность для круга представляют центробежные силы. 口ля предохранения круга от разрывов его испытывают перед работой при скоростн, пре- вьниоюшей на 50 % рабочую скорость, с выдержкой при этой скорости в течение 5—11)мин в зависимости пт диаметра кспыт1.1яасмоп> круга. Предел прочности при разрыве шлифовальных кругов различных характеристик на керамической сяязке ст но-Адейстиня центробежных сил равен 5—25 МПа Предел прочности у кругом на бакелнгоной связке ка 8— 10 % выше.

Чем плотнее круги по структуре, тем выше их прочность, т. е. с увеличением расстояния между зернами прочность круга уменьшаетсн. Опыты гакже показыпа- ют, что предел прочности кругов при разрыве падает с унеличением отношения диаметра отверстия к диаметру круга М/0). Допустимая разрывная скорость крут Up зависит от предела прочности на разрыв круга <тВ1 Па. Разрывную скорость ，зя кругов прямого профиля ПП. используемых при скоростных » силовых мето・ пах ш/шфовання. определяют пс Ф°Р* муле допустимых напряжений, возннкаю- iuhx во врдщаюшсмся диске:

。…然F+牛各)’W где 丫— ruKjfiiocTb материала, кг/м3:"卩一 разрывна» скорость круга, м/с;卩—"°，

эффициент поперечного сжатия, или шли* фовальных кругов различной характеристики ц=0,2...0.3： d — диаметр посадочного отверстия круга; D — наружный диаметр круга (по данным ннж. Г. М. Ип- полиюваЬ

По точности изготовления кру门• делят на грн класса АА, А и Б. Круги класса АА выпускают из зерна с повышенным содержанием основной с|)ракинн (Г1). Згн круги имеют наименьшую неурлвновешен- коегь и наименьшие отклонения от задан

ных размеров.

Эксплуатационные свойства кругов оценивают нх стойкостью и качестним обработанной поверхности. При работе в условиях антоматнзнроианноги производства применяют круги классов А А и А. Перед работой круг проверяют на прочность к балансируют. Правку кругов производят автоматически алмазным правн- 1пнм инструментом. В процессе работы, особенно при чистовой обработке, сует использовать круги нз сверхтвердых ма-

териалов.

Шлнфоаоьные круги, как любое тело вращения, обладают неуравновешенно- стью. т. с. несовпадением центра гя*4 стн круга с его геометрическим центром. По ГОСТ 3060—86 предусмотрены четыре класса яеурэвновешекностн. Наименьшая „еуравнонешенность соответствует классу I нонбольшая - классу 4. В заииси- мостн от класса точности кругов масс нсуравнопешенностн должен быть； I- :/ круз класса ЛА; I н 2 -如 кл叱

!47

са А; 3 н 4 — ;ыя класса В. Чем больше неуравнопешспность, гем большие вибря- цин позникают ирн работе круга, ггри этом ухулшаютс« кзиесгни обработапнон по- аерхностн к точность шлифования.

Неуравновешенность массы в абразнн- нкх кругих в основном контролируют

на горце круга деля ют у отперстип •горную канавку, которую заливают 切 цом. масел которого спотпстствуст цеу *Н,Ь hobcuiciihocth. нлн делают н 丁》。*'小

Инъекцию специальной аэрозоле.

cex・

крущ

rniTIWeihllM способом. Приборы лля тлческон бл-чансир(1В1ПГ показаны рис. 2.82, a. d У бзланенровочных noh ociiuaHort частью япляются два

ста-навал-пз-

раллмьно располижснных цилиндрических валнкя или нижа Применяют также приборы с арашающнмпся дисками, которые дают лучшие результаты при балансировке. Закрепленный на балалсиропоч- ной оправке круг устанавливают на прибор и придают ему медленное прзтенне. отмг чают верхнюю, т. е. более легкую, точку тп |тернферии и прикрепляют к не!) зажим. Затем поворачивают круг на 90D н подбирают, крепя чя зажим, урааноне- ишвающин груз. Если лодобраннля мао са груза не превышает допустлмую, то

[Ллнфовальныс стзнкм части осна1Пприспособлениямп для антом；1'п|1|иско, }.ланспровкн кругов. На рнс. 282, & 冲“牛дена схема о л но/о из тнких приспособ^ипй. В планшаЛбе ? шлифо1$алы!иГО к"&га / расположены три uiaptiKa ・？. кодовпри балансировке автсма шескн(<°устаиавливяются н устраняют лисбала^/

Алмазные инструменты и инструмент^ нз кубического нитрида бирн. Примени нпе алмазов н кубического нитрида 寸⑺‘ (эльбора, кубопнта) для изготокчения аб. разлвных шгетруменгон гюзооляет 亜叫： С1ПЪ ИА стойкость в 5-10 рас н более ц0

сравнению с инструмент；! мл изкорунда и карбида кремния, даетность эффективно обрлбатыпать

WKTps BD3M0JK. ПЬГСОКО-

круг соитвететвует данному

ураоиовсшенности. Дли

классу не・

тверпне и труднеоб^/глнмнмме мате- pjmjiw м повысить качество и точность обрабативаемшх загатонон.

достижения до-

пустнмых зна^еннП неуравнопешенностл

勿

"Z謂切啲W"咖 匕:瑞黑甯巧用

Ик

°勘ннсмровкн

山JR

3

61 «»гомотическпЙ

Алмазныи л эльборовые круги состоят 1,3 корпуса и закрепленного на нем рабо- qeru с-чоя. Исключен не систянляют круги прямого 叩。巾"ЛН малых лииметров： ад- мазные ло 13 мм. эльборивыс ло 22 мм, к°：°рнс состоят целиком нз рибоиею слоя.

Ллмлзные н 询ьбирпннс шлнфпиальныё круп изготаплнвают с учетом рекименла- инн по ГОСТ 24747-ВГ. который пегла^ ментирует форму корпуса круга, форму рабочего слоя, расположение

P?6aieg слоя на корпусе.

「整翟计—мазм кругов выбирают па ；ОСТ 16167—80 —「ОСТ ⑹ 80—82, кру- 个 丁 эльбора - по ГОСТ 17123 -79Е.

табл. 2.5 приведены основные формы и алмазных и эльборовых кругов.

熏"ее «РУГОВ обычно изготонляю； ИЗ Т^^ "山 НЗ Е- d 二•」""К|)у】°в на upraiiiPiecKoA ма「二:”“m"lt также корпуса яз пласт- и оюмилпбакелитз 伴先妨юмн・

「：： £ "叩口山ка и 10% Пу；1ьнербаксли- к”' “и “а керамической связке hoe u；實秋"керамнческне нз нормаль- бслиги элсктрокорунда. связка "

VY P&S'Kro слон. Рабочий слоП

Р) соеюнт из алмазных или элъбо^

^льбаровыс I Al <Л11П|^льбаровыс I Al <Л11П|0=25 …600 "=肌..50 "=6・,.3050=25 …600 "=肌..50 "=6・,.305^рмл му г ri^рмл му г riD=IG …500 "=2 •山 Ю 4=6 ・ 2ПЗD=IG …500 "=2 •山 Ю 4=6 ・ 2ПЗF^l lwrpM. ммF^l lwrpM. мм

^льбаровыс I Al <Л11П|

^льбаровыс I Al <Л11П|

0=25 …600 "=肌..50 "=6・,.305

0=25 …600 "=肌..50 "=6・,.305

^рмл му г ri

^рмл му г ri

D=IG …500 "=2 •山 Ю 4=6 ・ 2ПЗ

D=IG …500 "=2 •山 Ю 4=6 ・ 2ПЗ

F^l lwrpM. мм

F^l lwrpM. мм

2.5・ Осиные типы и размеры нругоц из (；ТМ

H“IMHUIW"IE II чПп.н(ЯЧкЧ1ИСкруги*

Шлифовал hiiwit пл пиний 1111HM口加 пре 巾 iw

алмп”"* 1Л1 I АГИ ||

Шлмфональиые плоские прямого нрпфмлл без корпуса.

алмазные .ЛЯ (А1ПП»

m』〃Gopunmu ЛЯ (.Ч1П11)

В3

П = 1У 13 〃 = G. Ml "=2 J

〃=l 22 "-IE…26 J HE .8

нитичные коинчи*нитичные коинчи*12A2 = 4 二(АЧК112A2 = 4 二(АЧК1IIA2 (JI4K)IIA2 (JI4K)э-и.боропыеэ-и.боропые1Лли(|)иия.пы!||1г скне：ал мл зн iiic1Лли(|)иия.пы!||1г скне：ал мл зн iiicАлмазные гг|.1И1|ювильные плоские прнмого 【中 5卜儿第 । трехсторонние I4VI (Л2П1ЪАлмазные гг|.1И1|ювильные плоские прнмого 【中 5卜儿第 । трехсторонние I4VI (Л2П1Ъ

нитичные коинчи*

нитичные коинчи*

12A2 = 4 二(АЧК1

12A2 = 4 二(АЧК1

IIA2 (JI4K)

IIA2 (JI4K)

э-и.боропые

э-и.боропые

1Лли(|)иия.пы!||1г скне：

ал мл зн iiic

1Лли(|)иия.пы!||1г скне：

ал мл зн iiic

Алмазные гг|.1И1|ювильные плоские прнмого 【中 5卜儿第 । трехсторонние I4VI (Л2П1Ъ

Алмазные гг|.1И1|ювильные плоские прнмого 【中 5卜儿第 । трехсторонние I4VI (Л2П1Ъ

"=【25 …25tl 〃=0.20 4 = 32 …7b

/)=50 …250 H=电3…52

d = ® 76

0=75 …150

"-35; 50

d = 20; 32

Шл>1фови.1Ы1ЬЦ* i|<uue4Hbiv кан“м(?с・ кие：

и』маэлие 12V5—4 V ( Л2Ч КI

^льборовые I2V5—*1л:, (Л2ЧК)

ПЬ|нфопа.：1Ы1ыи THpu.ibMuibie:

а・'】М"зные 12A2—2(尸(ATI

^.Ibrtoponue I2A2-20 (ЛТ)

!59

/j=5U…制

"=2。…JO " = I6 -51

D=l?3; 151)

〃 =№川

/=32

0 = 50 .250

〃C

>/ = 10...51

P=5U. N* "=I(U2L3

(/ = 1П』1

©ирма хр”」

0^60 .500 //=!(>. .211

D = 2b. 400 "T.Jtl d=G…20；l « = 30. 40; 60;

90: 120е

D-Mg 125； is

〃=m； 13； m d=20,.32

ft о л нс e и и e т。G « 23

l**i-^«'nw мм

噂締關脸"

…g喘产"‘

皿吁傷

MpoW

切依冲m。Q l'"" 11

<1 =

〃=35...l3b 〃=5. 29 d = lk.32 ' "=5 .17

0 = 54 150 " = 2. .12 J =旧 nl "=l…饰

э.1(1бпроньп' 1ПХ |Л1ФП)

13…305

15： 30; 4Q;阶

Шлнфо^ьние M.iiKKHi' ^ полукруг* доидпуклии 岬雙弋” е itJiMuniMv 1ГГ1Х(АлП|

» OftlljHUHCMHtf Jl&m 12» OftlljHUHCMHtf Jl&m 12

» OftlljHUHCMHtf Jl&m 12

» OftlljHUHCMHtf Jl&m 12

「OCT 24747—HI. и скобках uaw Ep上 cZni— Miyi吗

ванна (риг 2.ЯЗ.力ванна (риг 2.ЯЗ.力с iHiMuiiibifj кленс iHiMuiiibifj кленВК32 200ВК32 200

ванна (риг 2.ЯЗ.力

ванна (риг 2.ЯЗ.力

с iHiMuiiibifj клен

с iHiMuiiibifj клен

ВК32 200

ВК32 200

роних порошков, связки н наполн1пеля. Аналогичная канст|>укиня и у кругов нз кубикнта

Рабочий слон с корпусом согдиняют у круюн на мегалличсской гмазкс о пр<шсс- се юрячею 咿弋”小&皿口 иепогрсд^тненно из корпус или на промежуточное кольни, которое ла гем папрп с<1НЫ1»акп па корпус м aoiiojiUHTVJiLHu закрепляют на нем штиф там и или винтами (рис 2 83. а). У крути ни органнческой связке колыю кз рабочего слоя ent ли ннил с корпусом нз алюмо- бакулнтйв(]го или кирПплшиного ш)р()шк；1 метолом горнисга прессоиання или ня клея*

•*а мгталл»ч<'екпГ| корпус.「“川,

паническим еос"м)м k|)(miht м('.<1К<)рп：*м^Р-ные Круги, круги II праиииик- [м；нкнсложной формы н lex случаях.收行口》心njTonncHHV инструмента не может 6hlTb(JcyiuccTii.ieii<i и п|1сссч|>прмлх. У крутнз 3；n.6<ipa пл игримической сирине ~№・.unieiiHf рабомиги слои и Kvpu*iiiMV**hon)кирпусл иронсхилит п процессе lupfl^'f0|ф1хспвлннн и гиикаиня Толшииа Рп^°'чего слоя лля ^MbiiiHiiriiiu кругов нахо：iiinvH п предких I.5—3 мм и юлько 'Крутив Прямого Н|И|ф|1ЛМ лпхояпт ПО 2。М"

Коппеитрнцнм) (содержимнс) —""、” кубнч<ч：к<»ги ншрнди б«*ра иыралик,т пр|тентах Круги плплавлниаю!、-' 50. 100. ID(I и 20() %-ниЙ KdiiHPiiTpiUiHCM'

иннчснтраиня определяел режущую eno- I 6нос7Ь абразивных инструментов, нх амзполнтел».ность, срок службы и стон- "Р 3。К)П %-ную каицентрацню прннн- М содержание 0.88 г (4.4 кар) (I кар =

0 2 г) режуших зерен u I см，рабочего '“ри ном объем режущих зерен 鳴звлнет 25 % рабочего слоя В настоя 、время нпн6с/“ рмспространены кру- и" со 10П%т“)А кон центр ап иен. Круги гИ орГаннческой снязкс для доводочных “ 6」нзгелавлинаюгтакже с 25-50%-ноЙ Р*ип?нтраимеП・ КСугн на металлический н «рпамичеекий связке для обрабиткн фа- :匕деталей, розьбишлнфований. зубо- шлнфонання нзготавлинаю! с 100, 1п0 н %-но『' концентрацией.

Маркировку алмазных н зльбирпвых С наружным Анаметром 6П мм м Хше износят на корпус. В ней указывают сапный знак преднрнитня-нзготошпеля. лбозваченне 叶产.зернистость порошка. егп концентрата в рабочем слое, марку 器зкн,…心呻ут номер стандарта и гоп „зготоиления У кругов пз эльбира

кераммчесм.й связке шчюлшпелыю указывают тпсрлость и структуру 嘿・ у кругов дни метром 200、1М и выше, кро мсуказанного, мпркпруют размеры кру：：：

У слоя, лапустимую рабочую “о・ корпусах кругов с наружным до 60 мм маркирую! гальки

манэт

рабочего

рость. На диаметром

номер круга и товармыА знак завода- изготовителя Полную маркировку этгх кругом указывают „а бирках нз пресс- шпана.

Зерна синтетических алмазов и других снерхтвсрпнх материалов не имеют строгой формы За размер зерна принимают полусумму длины н ширины прямоуголь-

Н"ка・ условно описанного вокруг проекции зерна. Зернисюсть алмазен обозначают дробным числам (ГОСТ 921)6—8UE3 у которого числитель соответствует большему. а янаменатсль меньшему размеру зерен основной фракции, выраженному в микрометрах. Порошки выпускают ?нух диапазонов зернистостей — широкон н узкой.

По широкому днапааону а・「ма」盤黑 Р0ШК1! BLinvcKatOT лерниггостью 400/^- 250/160. 160/100. 100/63. 63/4°； м У吧； му: 400/315. 315/250. 250/20%2嗯熙 160/125. 125/100. 100/80. 8。阳，63/50, 50/40. Микропорошки выпускают следующей зернистости： 50/4。：血/产?/)： 20/14; 14/10; 10/7； 7/6： 5/3; 3/2: 2/1； I/ ・ Субмикропорошки зернистостью I 纥:， ()5/03 0.3/0J； 口JM Зерчнггосп. эль- бора обозначают подобно абразивным „ругам- шлифзерно и шлифпорошкн (Л20—Л4) о сотых долях миллиметра, мнхрошлифпоришки(дм3

исоботоикне микрош-1нфпороп«н«

Рнс 2.НЗ. Cwahiivh.iv РиГю'|С^Х，ящ|м°|^"" ез№

и ийирессипмой н инн屮rW 0

”《6。"00Х"〃。如^

3叩"IICTOE К「же. как тернмс-3叩"IICTOE К「же. как тернмс-4-стеМОСВЯзка;叫；”4-стеМОСВЯзка;叫；”

3叩"IICTOE К「же. как тернмс-

3叩"IICTOE К「же. как тернмс-

4-стеМОСВЯзка;叫；”

4-стеМОСВЯзка;叫；”

刀Mil - II .микрометрах* бониги ибознамается гак

wirri, Л1МЛЛ1ЫХ КР'ТП®

Зерпипопь млмаэных инструментов бпр^гг в злшнн.мостн О1 гребуемого на- чл-тиа oXuWihh泯м而 noncpxnotTH. гласно рекомендппням. прийеленпым в

1яб.г 2 6 (56|

дЛН H^iorunJCHini алмазных круюв кпугоо и.^ кубического ••нтрнла бора ”” меняют метп.1Л11че1 кие. ирганнчесние и ке-

рамичс^кне связки различных составов. Нкнболес роспрпстранениымн металли- qccMfMit свмлмм янлнкнга связки Ml («)% мили II 2U% олива! н M0I3

мс-лниалюмнкецинкопого состава с напол^ нигелем — карбидом бора. Большмнство орг<шичисм1.ч енпэик нмгзнАитак" нн основе бакелита с добавлением различ

ных нипсигннтелей: Б1 карби.1 боря, Б2 желелнын иирошок; Т02 — смесь карбнлл борз и медного порошка. Ос

новны.мн керамическими связками ямя- »отся связки KI. состоящие из керикиь

HU изгиб композиции H3I1C0IL+K лоеннзкя. Гили 打。услопие ни пыЛс^ “О, резко ншраиагт перинпгоегь 口冊財； пня прнжопш, гаь k；ik лерна наг|ол11Нте^ прочнее улерживаются связкой, цим Wp^ зльбора.

Круги на метил；ш<1искин спя iKe р3Go

гаю! только с охлаждением. “”ач匕 口股 быстро засллннаются Вслрдстнне g〕： той износостойкистп их рекомгнлуют i14 ебд叩5UIO2 шлнфовання. отрезки и 儿. ЮЧК1! с большими CIAWJ'I". Кру“[ на 叩： ганнческой связке рабошип с охлажденн% см и без него； рекомендуют нх 八门”明《门口 ВО「0 и обдирочного IIMIKpOHaHICH, ЧИСТОВОЙ за точки и лонодки ре/кунтх мнетрумен。 тпь. Круги на керамическом < низке ибес. печнваюг у гве|)догпл；1нн<)1 <i инструмента □лноиременную зиточку пластины из твердоги <:гмина и держанки. <гго нельзя осуществить кругами ид металл ичеСКОй или органической cu>uне.

Круги из эльбора на керимичсч кой связ*

ческши шамота, плюмннкя и стекла г до-

баплелнем HanaiHine.ix карбида бора, исвязки СЮ. peKVMviiayevort длн кругов

мл адьбира.

Пнп мнетруминга из зльбора рззрабо・ гамы новые керамические спячки KI8, состояшне hi стекла с нипалнителем ли- кром и ОП± ь koi ору ю нхопят плявнко- 豊С innai и оксиды неко1ирых металлов. Эти сияэкм. по сранненню со г вязкой СЮ. пиьышамп прочность епспления с эльбо- ром н снижают температуру ибжнгд нн- струмеига

При выборе абразивного)

излсипштсли (особенно

iteoOxouHMu

Y3QRHH %"詳>|,

прочности на изгиб

"схоанть кя

蜂唯

композиции

—пределэльбор+

ке изготаилнниют раялпчипи гьер.чистн от А12 до Т2 и структуры Л? Н—2 12,叮口 значительно расширяет об.икчь нх прнм+ нення。Капичестоо перси иш жи и пор в круг* на керамнинскин ”讣икс опрслсля- ют так же. как и у абразивных кругов. I匕 рассчитанного объем；! зерна и рабочем слое 25 % (при HMI %-noii коинснтрацин) составляет адьбор. (цтилыюе абразив- ”t"i иорошиь из ^лсктрокоруиця или кар。 била кремния.

Смет也мн состамеикя pencil iyp лля про* нзводства инструментов из эль Лора на ке- рамической еннзке рязрмботина эмипри- ческнм nj^re.M Процент содержания св”з・ кн, а также увлажниixvih (жндкиги баке лита|. добанлнемого лдп повышепш! проч-

“ 8"叩 «Рн.ионн алмазиых ииструмеитоа

Икридипц^!^

r・u° a^pKMsi" Qu.・к“

—————3—MCN кругл СО rtlHIMli)

i>priiiiM«tccx<4i

然倒-欣小厂 НЮ/125-Ц)0/к(|

100 側-5(〃4() ^AIU-4O/2H ”磐一m/2 14/10-5/3

心Hi'

fi.xi-u.6a dl<i-0•心 "№(IJG RCM-iwH О.(м

МСТПЛ.ПИПС1^ий

кгрлмичсской

即〃25-125/100 125/1(X)—80/63

ВО/53 -50/40

160/12工 125/IUD

125/llN) 80/63

№)/G3 50/40

63/50—4IJ/28

1咏优 mejwhkh, (шределяют й завис1|. мисгн от мпссы эльОора и абразнвцогп 1|ОрошкП. С1>ягржан1егося в рабочем слое

Хонниговальные голанки. К копструцци1 ям хониишпальных готовок предъявляют слимунЕНи* трнГкятиия: обеспечение та卜 ноет и и 巾。рмз обрлбитыпаемого отвер. сн祖：впзмижнот. самоустанопкн голов- Kii в случие несивпаления осой отверстия II U"1HgVIA； возможность самоустанпвкн aOpaniiiniNX 例尸екз,加四 исчраилсння фор. мы обраблгынагмпга итперстия и компсн- сайки нерпнпомерности нмзинваннн брусков； BCirtvortxiiocTh ап 1 им ani четкого сжатии «Пралнкныл брусков при снятки рзЛочегп jiuiHiviiini： иеибходимость тон- кпгп и удоПнпго [н-гулнривания подачи абра^ипчых 0”скии.

Рис. 2.М. Хоннлгиоил.нме нхишкн;и с разжимам брусом олннм мжуе、6。Пру г кип 口““и канугаин; ” <>°п”LuW кр<!1Мгинм япиннгоо^ипы^бруемж ・ К»милд«. е- коигрмюгти. ^1^^ и 叫2ur“Рис. 2.М. Хоннлгиоил.нме нхишкн;и с разжимам брусом олннм мжуе、6。Пру г кип 口““и канугаин; ” <>°п”LuW кр<!1Мгинм япиннгоо^ипы^бруемж ・ К»милд«. е- коигрмюгти. ^1^^ и 叫2ur“ХОМШ1ГО*ХОМШ1ГО*ИНН»!ИНН»!I»I»В хо11ннго1чыьпых головках дол жен быть преи\уми1”н механизм для регулирования р；|лднн/кгиия ибразнпиых брус- ков. Рсгули|м)н；1нии может осуществляться иручнумч и пнтнм.ннческп гидравлическим (от ибшен ги цмилпческоП системы стан- ка) или мсх；11нгк-ск|1м способом. Наиболее ^ффекп и вен гн лраилпчссклн способ, ко- торыП обсчпгчипант постоянное давление на бруски н fi<>.ibiiiyx> производительность. Все *я и мехинилмы раздвигают абразивные Apvckii с помощью конусов, которые упнрамтся п колодки с закрепленными ми н】八 ябразнвными брусками. В npaKTHKt1 нсгрг<uiм)тся головки с одним »viи ннумя кпнусамп Хонинговалниия головка с одним конусом показали на рнс 2.84< </. Лержаика / с брусками 2 при- 肌гает к поверхности конуса J теоретически II ПДНО11 точке .4. Благодпря этому обеспсчивлсгся их самоустансвка и отверстии и устрлняетсч нерлнномернос'ть пз- няшиваннн брускоп. Для предохранения от ныпадаш1я из &《"ii”iok бруски сжимайся по кони；1Л1 колтспыми пружинами 巨 При СИМ1КН со штока давления шток ^ конусами иригюлпимается пин действием «ружнны 5, и Прускл гжнмаютсп. Давле- ннс пружипи 5 регулируют гайкой 6. Го- тпк" с одним конусом имеют простую конструкцию, удобны и экс!ыунтаиши HD из-за неустойчивости ноложення Ору— к。口 дают рнзбнпку отперстнн на входе н НЫХО№ (корссткостьЬ что имеет место Обеими при иОрпботк” кортких заго・

Рис. 2.М. Хоннлгиоил.нме нхишкн;

и с разжимам брусом олннм мжуе、6。

Пру г кип 口““и канугаин; ” <>°п”

LuW кр<!1Мгинм япиннгоо^ипы^бруемж ・ К»милд«. е- коигрмюгти. ^1^^ и 叫2ur“

Рис. 2.М. Хоннлгиоил.нме нхишкн;

и с разжимам брусом олннм мжуе、6。

Пру г кип 口““и канугаин; ” <>°п”

LuW кр<!1Мгинм япиннгоо^ипы^бруемж ・ К»милд«. е- коигрмюгти. ^1^^ и 叫2ur“

ХОМШ1ГО*

ХОМШ1ГО*

ИНН»!

ИНН»!

I»

I»

головок /- обра - резул ь-головок /- обра - резул ь-

головок /- обра - резул ь-

головок /- обра - резул ь-

i Пр…屮黑:喘工::；

апумя конусами. )5。* 価 legR форму °6p8W： h Головки с

一СТpуm X。叱喟倉 :造 N。一 раажимом колодок с р. eropoHv.

6a6xv станка и соединен со стер木 нём 2 Поступательное дякже^е от при эода перелается толкателю 3 и через зрннрмнА ловодок 4. 5 на корп) с . внутри которого перемешается разжимной ко；“с 7 Послед НН А передает наме^ на кошеные гыанкн 5 и разжммает колодки о с браками. При снятии рабочего давления пружина /0 приподнимает толка- тель, н колодки с брусками сжимаются под лейстинем кольцевых пружин 〃，

В завнсимости от расположения брусков хонинговальные головки бывают одни- ярусн&е н многоярусные с расположением брусков и несколько рядов по длине「о・ ловки. Их применяют при обработке отверстий длиной свыше (5—10)d нлн отверстий с преривлетым расположением обрабативаемых поверхностей

Для оснащения голанак применяют абразивные бруски но ГОСТ 2456—82. а также алмазные бруски н бруски из хчьбора. Чист брусков н одном ярусе с зависимости or диаметра колеблется от 3 по 36, обычно число бруском вибнрают кратно? трем. Для обеспечения необхо- лнмиА жесткосп! корпуса гаювкн между брусками оставляют те;ги гилонкн розме- ром 0.75- 0,65 их окружного шага. Рабо-

y吗 ширина всех брускпа состапляет (1.25—0.35 длины окружности обрябаты- мемого отверстия, поэтому число брусков «»(D.25...0.35)nrf/fi, где d — дкамегр об- раба1Мваемог(. отнерсткя； 8 -師… Оруска.

Длину брусков у одноярусных оыбнрэют а зависимости от длины батываемйго отверстия. Лучшие но гочиостн геометрической форми пол^чвмл при длине брусков / _ =8.5...475比 Перебег прусков ппн пиб?. ровен (0l26...0.35)/e，7 мз。?龍 闘И "У не менееУ 0.6U

XOHHM3U・W6 ”，……лилпдках крр. пят механическим путем, прнкленнают п1НГПАИвают. Крепление механическим Сг，0 собом 1рнс. 2.84. н) ирпнэводят внНТамн I5H гофриронинными пружинами, его Прн. меннют у головок крупннх размеров.桔& к.1енванне (рис. 2.8*1, г) при.меннют 叩“ креплении абразивных брусков, д так*е а.пмаэных к эльборовых брусков на орга- ннческой и керамической сиязках.山习 при клен па мня применяют ine.n.iaK, целлу- ；юид. силикатные нлн бакелнтипыо клен эпоксидную смолу и др. Припаивание (рис. 2.84. ^1 применяй»? для крепления алмазных брусков на металлической спязке Для прнпанннння обычно приме, ня ют оловянистые прнгюм ПОС-30 }ци ПОС-40

Характеристику абразивных брусков выбирают в зависимости от материала заготовки, припуска под хонингование, требуемой шероховатости поверхности и точности обработки.川炽 хошпп-опання стальных летя лей применяют бруски нз электрокорунда белого 24Л или карбида крем ин я зеленого 63С. при обработке чугуна —нз карбида кремния зеленого 63С связка брусков — керамическая или баке- Л1пооая Зррнистость брусков для предва- р1пелыюго хонинговании 10- 6, твердость СМ1—Ml. л.пи uKOH4aTcdLHoru зернно incTL 5—МН. твердость С2—СТ2. Несмотря на ньмикую п риизподительность хонннговання применение его н ряде случаев одерживается низкой стойкостью брусков. Для повышения стойкости применяют алмазные ii зльбировме бруски.

При обработке загптинок на с*>“г。чугуна и терм1к»бра6о1 анпой стали 呻。• мендую1ся бруски кз синтетических алма- 300 АС* АС6 и из эльбори ЛО. ЛП Зернистость алмизных брусков для предва- ригельной обработки 260/20(1 125/100, ллх окончателыюй обработки 100/80- Ь0/4° и мнкро1п)ро111км 40/20 2(〃 14, Зер- иистопь эльборовых G卩ускон “』н пред- оарительной обработки 26 12, для икон- чательной К) -4 и мнк|)г>пс1|юи1ки 40—14. Кониентрация: для преднарителыюЛ обработки 100 %-наи и рржс 5() %-ним•川悟 окончагелыюй — ИИ) ^2(Ю %-ная. Ал- M—bic бруски нзготиолиоают нн мстил， 邮“мкнх ML МЩЗ. металлисиликатовых

МС6, MCI5 и органических 61, т(]9 связках- Эльборопые бруски нзготавлина- ют на керамической С1Г1 н органической 6| гвнзках. Применяют эльборопыс 6pvc кн на керамический связке твердостью ст, т и структуры 5-8

Указанные енпзк” являются наиболее распространенными, кроме них применяют н другие марки связок.

В процессе рабптн хонинговальная головки имеет врашзтельиые и поступотель- ное дппжения. причем отверстия обрабн- тывают как при прямом, так и при обрат. нем ММ& 丄Мм пбеспечення высокого качества обработанной поверхностн необхо- длмо, чтобы получаемые в процессе обра-

ботки штрихи пересекались под 2a=40...60° (рис 2 84, е), тогда

угломуглом«а=к/%・ (2 向) где Vg 一 скорость вращательного звн*е・ ния: См. — скорость гюсту па тельного лвм・ же и кн

углом

углом

Для предварительной обработки рекомендуются ел еду ют не значения скоростей:

匕・.м/мнн°・з・ м/ЯКН60-7518-2045-G0【U— 1218—285—10匕・.м/мнн°・з・ м/ЯКН60-7518-2045-G0【U— 1218—285—10Материал наююики Чугун ..Сталь нстерм1.и»П- ашшя> тсрмопЛра-Материал наююики Чугун ..Сталь нстерм1.и»П- ашшя> тсрмопЛра-ботаннанботаннанДля ОКОНЧИ И'ЛЬИОЙ об卩пботкн CKCpuCRI СМИ*/卜 юте я и” 1,5 раз

匕・.м/мнн

°・з・ м/ЯКН

60-75

18-20

45-G0

【U— 12

18—28

5—10

匕・.м/мнн

°・з・ м/ЯКН

60-75

18-20

45-G0

【U— 12

18—28

5—10

Материал наююики Чугун ..

Сталь нстерм1.и»П- ашшя

> тсрмопЛра-

Материал наююики Чугун ..

Сталь нстерм1.и»П- ашшя

> тсрмопЛра-

ботаннан

ботаннан

Развертка ссгки слелон обработки на поверхн(»с111 линпнгуемого итверстня приведена на рис 2 «•!.€'. Пифрпмн /. //. /// обозначены 1и.1Следо11агелы1Ы<? положения бруска зи oflini лпойной ход головки. Для попышиния кзч1чтоа ибработннниК поверхности число оберптив хонинговальной го- аовкм ле лолисио быть критпи числу е<? двойных Хомсе При этом режущие зерна брусков при иоивратно-п(х:ту|1ате.1ьиом движении не п«1втаряю1 п)ть прелыду- uicru ходя, а смешаются на “екотору# иеличипу /, «ио улуппнгт kuwctii。сбра- ^танной ii(>Kt*p.xiioriи. 11лмеиенне мапран- "ни” линжония брусков в процессе каж- &и「с двойного хода улучшает процесс са- мозатичивання и носстаноплепни рвжу・ ^^^ способ ноет и Лрускоо I крсмешсннс 'OHHHiuHujiMiaH гплопкн за каждый >оа l=厶". + 2%一稀，где /mи - перобег:

бруска;бруска;『'—А〃нма хоннигоцальногс» ” МННН 0TBeРЕМ

бруска;

бруска;

процессе хонннговання в резании частпуст в 1^0—1000 раз больше л бра 吃ннх зерен, чем при шлифовании, что

спамннет высокую производитель- кость процесса.

"・1н удаления из зоны резания продух- тов изишннванмя брусков и микрочастни ^нмасмого слоя металла н охла^кденип обрабатываемой заготовки процесс хо пингования происходит при обильном ирн・ менении СОЖ. В jaBMCHMOCTM от условий обработки применяют водные растооры, состивы ка основе минеральных мас(^1 и

на ℃мове кериенна.

Сравнительно небольшие скоростм рпа・ hhr н примепенле обильного охлаждения прннодпт к тому, что деталь при алмазном хонннгоиниии нагревается не выше 30— 50 ℃. а при абразивном — и 2—2.5 раза бо.чьве. такой нагрев не мияет на структуру поверхности обрабатываемой дсгпли.

Припуск при окончательном хонингова- ннн для чугуна находится п пределах 0.02—0,20 мм. для стали — 0,01—0.07 мм За один двойной ход гаповхи спимаетен

слой U.3—0,5 мкм Для предиормтелыюго хонннгованнн чугунных и стальных лпа- леи рекомендуется давление 0.4—1,2 МПа. для чистовой пбработкп 0,2—U.6 МПа

Абразиииыс инструменты на гибкой основе. К абразиниы м и негру ментам на гибкой основе относя ген шлифиоальндя шкурка. изделия нз нее н ш.1мф(тал1.ныс фибровые диски. Шлифовальная шкурка, как прапн.т нмеет один слой абразивных зерен, закрепленных на гибкой wiioee (рис. 2.85. а). Ес применяют длн всевозможных ручных м машинных зачистных м полировальных работ в процессе сборки н отлмкн загг>т1)вок деталей ризлнчных механизмов н мп 山 ин при обработке труднодоступных мест, узких пазов и г и у заготовок из различных мггаллов, дере- щ|, резины, кожи, стекли, мрамора и других материалов

Для нзготоилгния шлнфовилыюй шкурки наиболее широки и ри мгн и юг электро- корунд. кпрбил кремния, стекло, кремень. Шкурку с режущими зернами из стекла н кремния нспользукп при обрибепке дерева, резины, кожи н ；1РУ「ма неметалличсс-

156

Рис 2.86 Шлифовал 1.НВЯ uiq’pw» ••心―н из t аохорукпнм HUlRwQ 川””” Л」”：； « -угечснниП Z叫i：，-Rdgwau" »P>« 旧 ппраикн тина K.TРис 2.86 Шлифовал 1.НВЯ uiq’pw» ••心―н из t аохорукпнм HUlRwQ 川””” Л」”：； « -угечснниП Z叫i：，-Rdgwau" »P>« 旧 ппраикн тина K.TШкурки выпускают н рУл(1."“ \二1仙 3 725 ДО 1250 мм и <WHHOftШкурки выпускают н рУл(1."“ \二1仙 3 725 ДО 1250 мм и <WHHOftПаяелипм" ю «илифива.жчаи шкур^ * ^тся бегкинечиыг «клеенные) ииш- 黑a,w，x ・旧皿・ ^игы бобнвы iz& 累力 П.-И0СН |и.11.фо*и1^нав шкурки о«_печенной 1^\^Ы ” WMIH), ^ЬЦа. £；кн, 3 •邮兴…”са (州С. 2.8；〃】，6) и ^„ссткиныс круги. собран»1ые „л отдель- wx IK»K»V ш^нф^^^ь11011 "М""亜卩叩•Паяелипм" ю «илифива.жчаи шкур^ * ^тся бегкинечиыг «клеенные) ииш- 黑a,w，x ・旧皿・ ^игы бобнвы iz& 累力 П.-И0СН |и.11.фо*и1^нав шкурки о«_печенной 1^\^Ы ” WMIH), ^ЬЦа. £；кн, 3 •邮兴…”са (州С. 2.8；〃】，6) и ^„ссткиныс круги. собран»1ые „л отдель- wx IK»K»V ш^нф^^^ь11011 "М""亜卩叩•лепного размера*(пис 2.85. гI |1Ь|-Д“н обрнбЗКНлепного размера*(пис 2.85. гI |1Ь|-Д“н обрнбЗКНвклеенных н корпусвклеенных н корпусвысокопрочных мате-высокопрочных мате-” материалов высокий тпердостн применяю! алмазные н.п* зльборовьи- шлн- ^иильиыг шкурки и л<-|пы. Для алмаз- 工、шкурок н лент ирпменякн 加川азн з屮несем 3/2 I。"御…•，；； ；?；%• вых - эльбор зернистоегып JIM3 -ЛЮ, цх делают на тьанепой си н<>ве. Для ал-” материалов высокий тпердостн применяю! алмазные н.п* зльборовьи- шлн- ^иильиыг шкурки и л<-|пы. Для алмаз- 工、шкурок н лент ирпменякн 加川азн з屮несем 3/2 I。"御…•，；； ；?；%• вых - эльбор зернистоегып JIM3 -ЛЮ, цх делают на тьанепой си н<>ве. Для ал-рна.чопрна.чопмазных шкурок н лент tipinnfiHtor капрон. МА свирепых шнфои в ннае с вязую-мазных шкурок н лент tipinnfiHtor капрон. МА свирепых шнфои в ннае с вязую-шкх применяют лак н смол>Шлифовальные фцбривис лиски пред- пипляют собой элагтпчк\к> фнЛроаую осшшу толщиной 0.7— I мм. наружным диаметром 150- 225 мм с зич>епле)(11ЫМ нз одниЛ с торон к ее абрнаниным зорном: онн служат для зачкетки сложных криво- .HHiieihiux nnnvpxногтей после отливки,шкх применяют лак н смол>Шлифовальные фцбривис лиски пред- пипляют собой элагтпчк\к> фнЛроаую осшшу толщиной 0.7— I мм. наружным диаметром 150- 225 мм с зич>епле)(11ЫМ нз одниЛ с торон к ее абрнаниным зорном: онн служат для зачкетки сложных криво- .HHiieihiux nnnvpxногтей после отливки,ких мз1срна.1ом Шкурку выпуска шт из шлнфлорошкив lepHHiTocibiu 125- 3 и из микрипорошков М63—М3 на бумажной и ткзпеноП пенсне В зависимости от уело Ш1Й рибиты шкурки (г и^аждепнем или без охлажден mH для z н^готонлеиня иримсннмл впд(1стойк\к> н пеиодосюнкую Сумму, «I также саржу, митклль. плате- вук» ткань, шифон. Шкурка на тк&невон основе значительно прочий', но стоит она ь 15 роз дороже, чем нн буможииА.

Рис 2.86 Шлифовал 1.НВЯ uiq’pw» ••心―н из t аохорукпнм HUlRwQ 川””” Л」”：； « -угечснниП Z叫i：，-Rdgwau" »P>« 旧 ппраикн тина K.T

Рис 2.86 Шлифовал 1.НВЯ uiq’pw» ••心―н из t аохорукпнм HUlRwQ 川””” Л」”：； « -угечснниП Z叫i：，-Rdgwau" »P>« 旧 ппраикн тина K.T

Шкурки выпускают н рУл(1.

"“ \二1仙 3 725 ДО 1250 мм и <WHHOft

Шкурки выпускают н рУл(1.

"“ \二1仙 3 725 ДО 1250 мм и <WHHOft

Паяелипм" ю «илифива.жчаи шкур^ * ^тся бегкинечиыг «клеенные) ииш- 黑a,w，x ・旧皿・ ^игы бобнвы iz& 累力 П.-И0СН |и.11.фо*и1^нав шкурки о«_

печенной 1^\^Ы ” WMIH), ^ЬЦа. £；кн, 3 •邮兴…”са (州С. 2.8；〃】，6) и ^„ссткиныс круги. собран»1ые „л отдель- wx IK»K»V ш^нф^^^ь11011 "М""亜卩叩•

Паяелипм" ю «илифива.жчаи шкур^ * ^тся бегкинечиыг «клеенные) ииш- 黑a,w，x ・旧皿・ ^игы бобнвы iz& 累力 П.-И0СН |и.11.фо*и1^нав шкурки о«_

печенной 1^\^Ы ” WMIH), ^ЬЦа. £；кн, 3 •邮兴…”са (州С. 2.8；〃】，6) и ^„ссткиныс круги. собран»1ые „л отдель- wx IK»K»V ш^нф^^^ь11011 "М""亜卩叩•

лепного размера*(пис 2.85. гI |1Ь|-

Д“н обрнбЗКН

лепного размера*(пис 2.85. гI |1Ь|-

Д“н обрнбЗКН

вклеенных н корпус

вклеенных н корпус

высокопрочных мате-

высокопрочных мате-

” материалов высокий тпердостн применяю! алмазные н.п* зльборовьи- шлн- ^иильиыг шкурки и л<-|пы. Для алмаз- 工、шкурок н лент ирпменякн 加川азн з屮несем 3/2 I。"御…•，；； ；?；%• вых - эльбор зернистоегып JIM3 -ЛЮ, цх делают на тьанепой си н<>ве. Для ал-

” материалов высокий тпердостн применяю! алмазные н.п* зльборовьи- шлн- ^иильиыг шкурки и л<-|пы. Для алмаз- 工、шкурок н лент ирпменякн 加川азн з屮несем 3/2 I。"御…•，；； ；?；%• вых - эльбор зернистоегып JIM3 -ЛЮ, цх делают на тьанепой си н<>ве. Для ал-

рна.чоп

рна.чоп

мазных шкурок н лент tipinnfiHtor капрон. МА свирепых шнфои в ннае с вязую-

мазных шкурок н лент tipinnfiHtor капрон. МА свирепых шнфои в ннае с вязую-

шкх применяют лак н смол>

Шлифовальные фцбривис лиски пред- пипляют собой элагтпчк\к> фнЛроаую осшшу толщиной 0.7— I мм. наружным диаметром 150- 225 мм с зич>епле)(11ЫМ нз одниЛ с торон к ее абрнаниным зорном: онн служат для зачкетки сложных криво- .HHiieihiux nnnvpxногтей после отливки,

шкх применяют лак н смол>

Шлифовальные фцбривис лиски пред- пипляют собой элагтпчк\к> фнЛроаую осшшу толщиной 0.7— I мм. наружным диаметром 150- 225 мм с зич>епле)(11ЫМ нз одниЛ с торон к ее абрнаниным зорном: онн служат для зачкетки сложных криво- .HHiieihiux nnnvpxногтей после отливки,

В аиииснмогти ит iiaju^uvHHH шкурки применяют iiiviiiH'iiiue енн |ук>ижс для удгржиння абразнпних дерен на гнОкон 〔・州“\心 Для исш»дистиЛкой шлифиилльноП шкурки на бумкжпий зминс применяют мезароиый нлн килсмнпныП клей п в щ* ^ьпыч глучаях смолу： для видостойкий ткурки - niineiHuvcKiie смолы, /шки и их нчмбннипии Для шкурки на гканеной оенпис применяют различные симтети-

к»

ипампонкн, свирки и Д|>

Дли доводочных работ. iio.nnpnBaiiiiH и притирки применяют различные абразивные и пеги на основе <#лск г |м» корунда. кзр・ Sum кргмння. карбили ^ра- глинозема. oKitvH х|х>ма. крокуса, мела, м川imiE к др., а 1Ек*с алмазные и мьби卩пвне пасты. Зерипстпсть ибрэзпнних материя* лои для iciniTtiBJieiniH uaci 八 М3・ Ос ddh синзуммиегс янлпетсн пара巾""•仃皿・ рнн. олеинппнн кнслстп.

Н зашк нмостн от хариктсра пыполияс- minx рпбот при работе пасли мп применяй»1 притнры in vJienyKiuuix матернн-юв： иугу* па. стили, бронзы, cuiiimu. стекла, Л,с,а： фибры, кожи и других материал»!». Тв叩， дость материала ирнтнрп пол ж ни С" ниже, чем у <1брабитыпиемиЛ загоЮпкИ, для того чтобы абразнпныП мптер"М тарнировался в притир, а не “ за" шику.

Правка круга и инструмент для нее. процессе шлиф(»и«ния лбразнпныА нм "《мем мижет самозотачннатьсн при СГ .тнмпом разрушении или полном выкра- Ц,,.10,|Нн затупившихся режущих зерен. 11 11ИНеины\ BNJKnh и ри большой на- зке ип режупше зерня и применении кругов npiiiiecc обычно протекает м：\т—cniiuz еимпзатачнвапном рнбочем :bW“ccth крут При чистовых <»пера- х Пр(ни»ля1чкхся при меньшей глуби \ ui；MipoBaiiim・ нагрузки на зерна умсиь \нс；ся н происходит нсстепсмние затуп- ；сннр абразипных зерен на рабочей ио- рхНпсти круга При интененшюм само- затачивяннн нз- <а псраьномерноП иагруз- на зерна и нератшмнрного нзнашн- LIUfl xpvr 1Ч*»нюрегает неправильную геометрнческук» форму. При рабогс 1аким •KN「oz vxvuhuivtch качество пбрабаты- 盡моА тюверхно<гн. появляются иибра-

дробление.

зат'м.'Е"，" круга увеличннается скругление режмппх гране" абразивных ЗСрЬц, “а которые налипают частииы шлифуемого материала, поры круга чзполня- югся ме.н.чзншнмн часитами металла и еннз曲，псе ло нмлынпет увеличение в зоне резания дан.чен11Я нн заготипку, появление прлжигин н «иранки.

Для посстанопленпя режущей способности абрпзнвншо инструмента и придания ему необходимой геометрической фор-

мн праизяопят пранку. На прапну рисха- нуют от 4S до 80 % п«>леаноп)объема шлифовального кру(а Затраты нременн на правку достигают 4U % и более шту*пю- 10 времени обработки. В настоящей премя нлн праикн применяют алмазные и Лез- алмазныг инструменты н ticymccгв-чякгг ее методами, уки-шиными на рис. 2.ВА.Правка алмазным ннет руме)пим. нме- lunniM большую стоАкссгь пп еравненню 匸 безялмазным. обеспечивает лучший ммк- рирзпеф и ocipoiy режуших《ре» на заиравляемиЛ поверхппстн п шшышает точность ее геометрнческиЛ формыПравка шлнфоиальных кругов пропзпо- дится: обтачиианнсм алмаи>м и «'Праве или алмазным KapaiuaiuriM (рис. 2 86.<】1・ обкатыванием абра iiihhum кругом {рнс 2.86, 6|. и1Л11фованнси кругами нз карбида кремния со скпр1м-тью пранятс-мн праизяопят пранку. На прапну рисха- нуют от 4S до 80 % п«>леаноп)объема шлифовального кру(а Затраты нременн на правку достигают 4U % и более шту*пю- 10 времени обработки. В настоящей премя нлн праикн применяют алмазные и Лез- алмазныг инструменты н ticymccгв-чякгг ее методами, уки-шиными на рис. 2.ВА.Правка алмазным ннет руме)пим. нме- lunniM большую стоАкссгь пп еравненню 匸 безялмазным. обеспечивает лучший ммк- рирзпеф и ocipoiy режуших《ре» на заиравляемиЛ поверхппстн п шшышает точность ее геометрнческиЛ формыПравка шлнфоиальных кругов пропзпо- дится: обтачиианнсм алмаи>м и «'Праве или алмазным KapaiuaiuriM (рис. 2 86.<】1・ обкатыванием абра iiihhum кругом {рнс 2.86, 6|. и1Л11фованнси кругами нз карбида кремния со скпр1м-тью пранятс-0.5...I м/с млн илмалным0.5...I м/с млн илмалнымго круга %го круга %роликом со скоростыо ролика

мн праизяопят пранку. На прапну рисха- нуют от 4S до 80 % п«>леаноп)объема шлифовального кру(а Затраты нременн на правку достигают 4U % и более шту*пю- 10 времени обработки. В настоящей премя нлн праикн применяют алмазные и Лез- алмазныг инструменты н ticymccгв-чякгг ее методами, уки-шиными на рис. 2.ВА.

Правка алмазным ннет руме)пим. нме- lunniM большую стоАкссгь пп еравненню 匸 безялмазным. обеспечивает лучший ммк- рирзпеф и ocipoiy режуших《ре» на заиравляемиЛ поверхппстн п шшышает точность ее геометрнческиЛ формы

Правка шлнфоиальных кругов пропзпо- дится: обтачиианнсм алмаи>м и «'Праве или алмазным KapaiuaiuriM (рис. 2 86.<】1・ обкатыванием абра iiihhum кругом {рнс 2.86, 6|. и1Л11фованнси кругами нз карбида кремния со скпр1м-тью пранятс-

мн праизяопят пранку. На прапну рисха- нуют от 4S до 80 % п«>леаноп)объема шлифовального кру(а Затраты нременн на правку достигают 4U % и более шту*пю- 10 времени обработки. В настоящей премя нлн праикн применяют алмазные и Лез- алмазныг инструменты н ticymccгв-чякгг ее методами, уки-шиными на рис. 2.ВА.

Правка алмазным ннет руме)пим. нме- lunniM большую стоАкссгь пп еравненню 匸 безялмазным. обеспечивает лучший ммк- рирзпеф и ocipoiy режуших《ре» на заиравляемиЛ поверхппстн п шшышает точность ее геометрнческиЛ формы

Правка шлнфоиальных кругов пропзпо- дится: обтачиианнсм алмаи>м и «'Праве или алмазным KapaiuaiuriM (рис. 2 86.<】1・ обкатыванием абра iiihhum кругом {рнс 2.86, 6|. и1Л11фованнси кругами нз карбида кремния со скпр1м-тью пранятс-

0.5...I м/с млн илмалным

0.5...I м/с млн илмалным

го круга %

го круга %

10 12 м/с10 12 м/с(рис. 2.66,3. тонгениилльиым точением алмазным бруском со скоростью продольной копачи Я-ll м/мш* (рис 2.86. г*. Скороигь ^аправлнемигп круга ни всех случанх ранни рабочей емцхкти круга Шлифовальные круги правят также накатыванием стальными клн гверлотлпо пымн рплнкамп при скиросги 1.0-1.^ #匸 "рпгнеа алмазным ин строен г ом поеи- печнвает повышение стпймц-'тн круга и |,5__[,6 разз по сривне»||Ю с правкии 央，.

10 12 м/с

10 12 м/с

1ST

Рмс 2В6 Мею 叩 8ХН :喘%関叱吁 盛,心喧尚工

4431»3 w m

Рис 2.87 Инструменты дли иранки иишфовпльнык крути методом обточининия;灯加，

0./_%1мт о uiipnz* крсплепмг сиитнстгтиишп мзннкпм п 'WK'"""；；；；；g iiuiwL амяммж 0-ЛШМ1 эочгкинкий или пайкой, г - плммии» мрлкДбШй С pacniuiow iiiK M (ОН. глоямн (02). ны с^рнчсской помтхмти «М|. с исирпснтириииппимм 2Mgeмн В»-н

илмлЛОИ

олмаанымн правящими ингтрумешамн. Учитыная. что алмазный инструмент значительно зори*» безвлмазнпго, его еле* лун применить inn окончатадьнон пранки; предварит1?лы1ую правку, особеннп при скигнн Сюльшнх слоев абразива, следует произполить безалмаэним инструментом.

Пранку методами ибтамньамнх iipoiiv ^^ необрпб<ланнимн алмазами мао сиА 0.2—1 кар 3. закрепленными мехини- “ескнм сиисоОом с помощью кол лычка 4 м ноигргайки / замехалкой нмн пийкоА на зрапке 2 屮鸣 2.87,оь Кроме мсхл>

нического крепления, крепленш я；|м〃зн ； ипрявке мпжет произв1»л1пьси зачеканко в модном вкладыше 5. 丫门石川皿宀川心' опрнике ?■ или пайкой (рмс 2 87/) правки однониточных резьб<лп-|»*Ф0^1ЛЬл пых кругом н прпикм 巾асомник пр(и|>м* по копиру крнменяют алмазные игл (рис. 2.Н7.Н). оснашснные 5Po巾"川?二 ванными алмазами размером °，\ 0.25 кар. Алмиэныг ныы имеют у「。" вершины а, ривный 6()и или 9(匕。：屮°8? обычно делают с углом р = а—1°"・ Т- * с углом 50° и л н в6"・

п (| правке обтзчнпаннем широко црн- ммнзно-мстминпсскщ? карнншь 謳"、которых н определенном порядке w"' wchh кристаллы алмазов. iKpen；ieH- 伊1 сце11Н»;Н«НЫМ сплльим. имеющим ксь

в®гг теплового расширения пример.

равнин 1а)зффнипенту теплового рас， "° ]ннп алмаза. В зависимости от рас- ^^^ппя u.iwa iHUx зерен (рис. 2.87, г) 7 петанке /. заьрипленпой н корпусе 2, Т змне клрандашн бывают четырех &*O8・ oj； 0.2;()3 0.4・ Каждый тип ка・ ^ндав1сй раздемиют ^<мостн <>т Р«мме(юн

КОЛОНИЯ "М3313К

пи номерам в зав!ь алмазов. Для нзго・ карандашей прима

т *・1M#W мисс ОЙ UT 0.5 ли Q0I кар. |l|an6(xw крупные алмазы используют w】x щгогоплснпя киранлатен типа 01，нам ЛНЬШМС • ДЛЯ KupuimauwA типи 04

ПбН улучшении качестна праькн. VMviib-

1,0 нескольку штук, и применпют для пред- парительипй правхн. Знснн с кольцевиин канавками прнмепмил для правим при чке- TOBQM н обдирочном шлифопанни. они «бссиечнвают параметр и1сцпховатости шлифуемой пиверхносги Ru=2・5・.0£3 мкм. Стальные диски, эпсздички и ша- Р°ш*и изготавливают из ct，;ih 10. 20. 30 (ГОСТ 1050—741 с последуюluefl uc・ ментяиней на глубину 0.3—0,5 мм и гер-

мообрабатыиают ди твердости

57一

woiNfl iniiauniuaiiHfi и опасниси! иодхпа- wnaHHH n|»aii«tuv!<>. ннструмента кругом B^jg н 川屮анс и алмазные кнранда-

шк при Правке устанннлнвиют под углом 10-15, к оси круга и сторону его краше- нмя а нноглл нн I -1.5 мм ниже осп круга.

61HRC,.

Правку приилюдя! при продольной по-Лаче 0£—1,5 м/мин и пипсрсчний полаче0.05—0,01 мм/хид. Muiiiiumc значения налачн прнменнют для мелкозернистых кру-гов. Правку методом ШаШфипанпя пром»видят кругами формы ПП пл карбиликремннх на к^римичесиои синпке зсрииг-тостыи 160—50. твердостью Т-Ч Г. "“•<■・ром G0 -150 мм илмалиыми или стальни!мн роликами. Алмачные ролики Д€Д»и* нидна ни ди: aJiMUJHNc ролики мп твердо-сплипной связке. нзго1пв-1инаемые Mt го-

Ирк рабочей скорости

ripaiixv iipnujiuiaHi шлифо1Н1ЛЫ1нги круп* и ч родил иной пода-

чс 1.0・ и；0.ОЗ-П.ОП5

му Mill!

мм, чп

it поперечной подаче хол

McflHloM

обкагыианил

Правки

(рис. 2 8Hl п|юизподя1 кругами “т к叩. бнна кремния чернот 5IC лсрниггипью 80, тпегдоньн. ВТ-ЧТ на керамической связке^ грерлкплаьиыми монолитными роликами (рис 2 88. и|. крупнозернистыми твердиенлапнымн роликами на мета.» анческой енмзке |рнс. 2.В8, 6|. сглльными

дисками

hCWfliltCBhlMH

кянавкимн

[“к. 2.88.(Л. 1 упозуПыми (рн°

2能*

н Острозубы мн (рис 2 йб. <})實潔"北 мп л рифлеными лисками Iрис.'".门・ Д*1Н НК11М1С11<|>ИКиЦЧИ llpoiunxil (ЦЖНКН «Ругами из карбида кремния 0cb "lwnR* имтс ннорумента устпнаилииаюг ниД У» тм 8-ИГ игниппсльно осн и1Лиф»паль- ИОГО круги, i)€ Г<1ЛЫ1ЫМН НИиТрумеНП1М1 •ФУГИ праимт орн парайлсльном рв"。" *еннн <ксП.

Праичипп! ннструмс|п крепят » снЦ мьннх держипклл. устнмвнпнввемн： "Зе станка. 3us；2ikh н рмф^нмс ： УЕннппмиают и лиржапк^х кимп•优、'

夕，""6厶'4?"4'〃

ю/

0"№

вт

4

“

^3

0

2閱皿MMHHEWR 0" 2 мсяшом обклтываиии

Рис. 2 89 Ролям» vr правки абразивных кругов:

а -спг?а>1«1пгстоа>а1иыЛ мстмом порош|.о»пй иг-алл|рпи1. 6 — bjimiwmA. *jrT>mii.u*FHuA м«и ctiikofloM, и — миилличесхнЛ ппкагний

ДОМ порошковой МСТЙ.'1ЛУРП111, II алмазные рачнкн. тготаалмвагмыс гальванически; первые значигелыю дороже. н«)стойкость их и 5 10 раз больше вторых.

Ролики периого вида (рис. 2.И9, 6) состоят из Корпуса .1 изготовленного на стали 35 нлн 45. н алмаэп11пснпп} слоя, проч ни сосдниснногл с корпусом. Алмазоносный слой состоит кз Алмазов / и снязкм 2. состоящей кэ твердосплавного порошки, пропитанного рас1и1&в.эенним металлим. мяте латунью. Для оснашении рппнков мспользукгг природные алмазы, иыеюшие форму октаэдра, эирнисюст ыо 90—150 ип иа один карат, раслилагаемые равномерно на рабочей поверхнисти рилнка в шахматном порядке

Рапикн, нэгитаилнваеыыс гальваническим способом (рис. 2.89, а), оснищают как природными, так и синтетическими ахм83aMM / зеринслистью 100/80- 500/401). Ролики состоят из слоя гальва- ни*юского М1милла 2. корпуса 3 н сое川卜 пнюьноги слоя 4. сос*гояшего из зпок- снлмМ смолы с нопалннтелс^м. Лля аа- кркпления алмазов / чаще всего испиль* эуют никель.

Правку Производит

ПримолннсйнихПримолннсйнихрч.'Шкомлрч.'ШкомлповерхностейповерхностейиилинлрнческойиилинлрнческойI6U

Примолннсйних

Примолннсйних

рч.'Шкомл

рч.'Шкомл

поверхностей

поверхностей

иилинлрнческой

иилинлрнческой

формы диаметром 70 мм и высотий 10 и 2(1 мм Для прапкп кр»ез с фасонным профилем применяют ролики, имеющие профиль детали.

Нп рис. 2.89, б показ«н комплект роли* кон прямого и фаспнног<1 профиля, изго* товленных ыетпд(1м пори|пк(>пой металлургии. В занменмостн от ф(ц)мы профиля рплики изпл ивлпнают диимстром 70— 2°0 мм и uuunoft дг» 100—120 мм; ро.1нкя с большой высотой делают обычно соев~ нымн. Применение фгконных роликов сокришает время правки и позволяет уве- пмчнть пргшзвплнтгльнисть II понысип. точность шлифования, их испал»»зуют в массовом или крупноссриЛном ироизвол- стве |38|

Кругами из карбида кремния правят прн скорости вращения инструмента 0.5— 1.° м/с, продильн(1Й гюдачи 1,(1 —1,5 м/мнн н ппперечной подачи 0.03—0,05 мм/дв ход. Алмазными р(инками правит при скорости вращения 10 20 м/с, продоль- ноА полаче 0.3—1.0 м/мнн н поперечной UJI—0,03 мм/л в. ход. При пранке фасон- нь1* профилей поперечная подача °匠一 1.0 мм/ыин.

П<> сравнению с кругами нэ карбнпв кремнии зьюного алмазные рплики〔3

правке методом шлифования обсспечииают Цепкое каи/с поверхности 山中冲皿二 ПЫХ кругов.、приводит К 61械。рацио, „яльному их использованию.

〃р08岡 мстп^м т^енциольни,о те 便*• аналогична нроиессу обтачивании и осуи^ствляется алмазным брускОм на ||ЛОско1ПЛМ(|н»вальном станке Вр\，сок мм『 ег профиль, соответстоующий прифнлю детали, его закрепляют на столе станка (N. рнс 2.87./) ШлнфоиальныП круг в процессе работы соприкасается с брус- ком и лоправляетея.

Метод накатывания применяют ллЯ правки кругов с фасонным профилем, п ТОМ числе для многониточного реэьбошлм- фования и правки черничных абразиаоп. Ее осушепттилякл- стальными пли твердо- сплаянимн |ю.1нкамн (рнс. 2.89. о), имею- iiLHMir профиль, соответствующий профилю детали при скоро^гп 1—1.5 м/с с (юлереч- ной полачей 0.05—0,06 м/мни. Ролики для Н8кнгн”；н1нн изготавливают нз стали 45. 40Х и зикалмБают до 31—33 HR1、н на стали УХА, У IDA, ХГ. Р6М5. закаленной до 61 66 HRC,. Профилирование роликами н，ггалн 45, 40Х более эффек- TH8HU длп операции п рецпа ри гельноги шлнфопанкя, 13K как обеспечивает более интенсинныц процесс накатывания. Ролики из инструментальных н быстрорежущих сталей и твердого сплела обеспечивают более высокую точность профили ри внния, н их рекомендуют для окончатель- ш>го ишнфонания.

11иаметр ролика выбирают в зависимости от диаметра круга: J|e,1=(0.2. .0,25)D.r.

Для ускорения процесса правки, попы- шения се качества н огнола шлама на р°・ ликах делаю) кннивкн с неравномерным шагам,

Неэавнгнмо от метона правки для вос・ становления режущих снойити н правильной геометрнмегкоЛ формы круга зерннс- тостыг) 40 дистаточно снять слой 0,0?— °・07 мм; дли круга 4срннст«1стью 16 BOA 0.1)3-0.01 мм. Удилешк' слои большей ТОЛЩИНЫ не улучшит условия WJIHg ван ня，门 только упелнчит расход круга и» "Мвку м время правки

-•Ь^илммг круги правят метолом тывання или шлнфопания aflpa^nimuMii КРУМм。а также электрохнмичеекимп.

етсаетсаэлектрозррозиоиными и '«лектрокоэтакт мы мм сшкоОамн. Наиболее у ни версаль* ным и распространенном способом яьля- правка абразнвними кругами.

етса

етса

Ллп праикн кругов на металлнчгошА н органический связках применяют кругн »н карбнпа кремния зеленого, для np<in- к” крупш на органической связке применяют тлкже круги tn злектрокорунда белот Зернистость кругов 25 -40, твердость СМ2- С2. связка — керамическая.

Прянку MBTO1UM йбнатыпания пронзви- ："叱屮2A подзче UMIN м/мии м «оперечной подаче П.02 мм на шеегь- восемь двойных хзон Для сопышения нронзподнтьпь1юит|| правки ось ггравмихе- гп "РУ” нампнчют к пем заправляеми- го амзнпго круга под углом ЗТ. Ал- мамм круги методом шлнфооанин абра- змизм кругом правят при прпдилыюй подвче 1,5—2,0 м/мин и поперечной ада- ”е 0,03^0.04 мм/лв ход Скорость алыаз- ног，> круга при 叩анхе 0,3-1.0 м/с. ско рпсть правящего круга 20—25 м/с. Направление вращении алмазного и правн- шего кругов встречные.

Круги из зьбара и кубонити правит метсиамм обкатывания и ш-пифоязння лолобни пранке алмазных кр”ив н a.i- мпнымн карандашами гшш 04 зерннсто- егыи 50/40—«10/28. Круги длн профильного шлнфавлннн npaRin ллиазами н on- рапе или алмазнимн рплнкпмм.

Крепление шлифовальных кругов на ш(1инде.1е станки и оснонмыс требовании техники безопасиости. Крепление шлифовальных кругов па iiiiuiHAc.ie стоика ДО.ЧЖНО был. надежным к нс сиздавать в круге вмутрунммх наприженнн Длн равхи* мерниг(1 :，QMWMU между фланцами и кру・ п)м устанаш1нваю< проклэлк»-кольца толщиной 0.5 -3,(И1 мм нл ножи, шпелжа. рс- ЛШЫ мл" картина Дли нзбеллния напрн- жен睢 н зоне отверстия н порчи посядоч- IK浦 поверхносп! шшшлеля станка или по- СДД0.1НП1-О MetTi К[>спежни10 приспособ лення круги нидеваются на них с зазором. КОТОрыА в завнеимоетк от размера круп» рииен 0,1-0,8 мм. На рис. 2.*Ю. °Т при иемнн спосибн мрелленнн к”2b. ил ”с 2 <Ю.б - кинструкции планцшйбм для крепления сегментных 叩"8・ Сег-

卩"i・ 2.9U. Сппсибы кринленкя кругов:" — нс шпильм- ил1и|«：1шанигм. б—^hiii9M； л卩"i・ 2.9U. Сппсибы кринленкя кругов:" — нс шпильм- ил1и|«：1шанигм. б—^hiii9M； лLR吁产"7口гЕвт змем л фллнипмн； w認篇？М 心мм” — гегм^мх кр”сш ИГ)LR吁产"7口гЕвт змем л фллнипмн； w認篇？М 心мм” — гегм^мх кр”сш ИГ)мелтные кругимелтные кругиприменяют на ллоскошлн-применяют на ллоскошлн-фиипльны круга.фиипльны круга.

卩"i・ 2.9U. Сппсибы кринленкя кругов:

" — нс шпильм- ил1и|«：1шанигм. б—^hiii9M； л

卩"i・ 2.9U. Сппсибы кринленкя кругов:

" — нс шпильм- ил1и|«：1шанигм. б—^hiii9M； л

LR吁产"7口гЕвт змем л фллнипмн； w認篇？М 心мм” — гегм^мх кр”сш ИГ)

LR吁产"7口гЕвт змем л фллнипмн； w認篇？М 心мм” — гегм^мх кр”сш ИГ)

мелтные круги

мелтные круги

применяют на ллоскошлн-

применяют на ллоскошлн-

фиипльны круга.

фиипльны круга.

х станках при работе тирцо.м

Крепление алмазных кругоп н 小 из кубического нитрида 6”и ця 曲卩日 ° “ескоП связке аналогично 1^к*1：мотрен11о му. Кругл с металлическим корцуСом / пят с посадкиП на шпинделе 〃7//心口篇： кляло к прн их крсплииии обычно |侬 叩” меняют

Шлифовальные круги работают цри 皿. cdkhx скоростях, и и процессе 四加色 возможны их разрывы, поэтому пообходц. мо соблюдать иранила техники безопас кости по ГОСТ 12.3.028—82."

Перед началом работы до устанонкм на стзник круг должен быть проверен на отсутствие Tpeiiuw, выбоин и друП!х 止 фектон4 а также испытан на прочность на специальном стенде при скористн в 1.3—1,5 раза выше рабочей Kpyi цу ста- hqk надо уста на нлннат卜，сойпюдан еле. дуюшне требованнп: после 「борин круга с фланцами пли плаишайбон необходимо его отбаллнекравать в енсьналыюм прн- сппсоплрннп юиг нспосредсгвемно нз станке с помощью ifvtrK)uiHxc4 из фланцах Hwin илапшанбе Ь;】』ннснрспс：|н川入 сухарей, которое псрсметаютгн пп кругооому пнзу. На сгаикэк. рабитаюишх 111?Н1фоналышми кругами, лолжеп бить ус1”1“>м/сн защит- мы* кожух (рнс. 2,91) При установке кожуха зазор между пе;нн|цшрнс11 круга н передней кромкой кожуха должен быть не более G мм. Шлифовальные станки должны 6ьп【снабженtii ненпининпнпими устрой- сезмн и ограждениями

130c130c&с&с。)。)^тмтииго^тмтиигоиажу^и иьиажу^и иьстоинахстоинах•мючиил•мючиилРмс. 2.91 Схем；! VCT41HOHKH厘鄒以侬;м%《"，-Рмс. 2.91 Схем；! VCT41HOHKH厘鄒以侬;м%《"，-1仙止 KUIIUI".1仙止 KUIIUI".Круг должен работать со скоростью^ не npentiiujaioiiirii прсдилы|у|() скорость, указанную на круге, и подачямн, не превышающими дииустимые. ГЬ»сле устн- иоики ноииго круга на станок ниобходн- мс его испытать при работе ихолоетую.

130c

130c

&с

&с

。)

。)

^тмтииго

^тмтииго

иажу^и иь

иажу^и иь

стоинах

стоинах

•мючиил

•мючиил

Рмс. 2.91 Схем；! VCT41HOHKH

厘鄒以侬;м%《"，-

Рмс. 2.91 Схем；! VCT41HOHKH

厘鄒以侬;м%《"，-

1仙止 KUIIUI".

1仙止 KUIIUI".

КОНТРОЛЬНЬ!Е ВОПРОСЫ

I Как уыбрать сечнпк. резня для заданных vc-wnml сбмСотк"?mwx

'2. Пере*||(с：11те уитГоПСТйа ^н ■超 гтружк” w” пбрабигне заготовок 心 мат即吧事皿 Рунами И3 твердых m抽亜в

3・ Псрсчпонги прснмушостил рсзцин. огня, шепних мнлгпграппыми п/шегимани, по сравце "нк]и релцами г四皿出皿八m m耻”" тнерл<1Ги сплава.

. Перечиилнте cxruu крсп.^ннн «наго- грамнин плагин на корпусе резии и облает их ПримененияJ

% Почему корпуса стротльных 卩сов дс Л^юг изогиры мн?

Н каких случаях применяют резцы с ре・ жушнмп цементами мз композита: укажите режимы резаинл.

От каких плрймстрои обрабдтыииемоЛ эагоювки и режима релапня зависит диаметр круглых фасонных [心зн

‘8. Дли чес о проигшодят коррикннпнннА рас- “tn (|);icuitiiij> резцоп

9 Как 4Ч1реде；1 ить )пичеиин переднего и заднего yr」2H и сеченнн, лерпеллнкулярним & npiHiiuiiiii режущей кромки на uviiobuvio iuic「

кость ял я гочек. роеви；1С1жепных мн криволи- пенных учаегках профиля 巾ассжны.、резцов.

К，к \jnuiuitгь геометрические параметры 1Ыя уч<к tkqd профиля фасонных pc.uinii. пер- ПР11ДКК).1НрМЫХ к оси изделия

V"J术me HpMiiiLiui работы ир01нжек, кх KoiicrpyraHHiiuiv злгмаипы и их напначенне.

Как пггрсдслптъ силу pwainin и напряжения н опасных сечениях у О1яювнык ин дон прел яжгкJ

Укажите преимущества и недоетотю! круинай 1：”“〃*хм с rpyftuoBoft схемой резаннн пп cpdinicHHK) с пра1Ял<кан с одинирной схемок ргзшши.

Прсдлилпгс KOiifTpyhJUtKi протяжки А1Н □брэбигки кр)г1.ппг(1 птперстня бильпшй Х1ниы |/ХнЛ. расимотрпте услоиня s работы,

Кзкис игличпе и ипределенпн днам^рп калибру клип к зубьев протнжкн дли обрпбйтии ()1 перстни и ：шmгонке из е川t и виде грубы с болы((а(г II мл.пий шлтиной венкн?

( )6ocjhiimiiiK)ныберите схему рглнния про- гнжки ;ыя обработки пыицеоого отнерсгни с иентрнрешлиием ла ипутреннему диаметру

Kvk yMtuiLUiiiTb напряжение ни рлэрии и геле цротмжкп 儿”1 обрнботкн отосрстня 口必 mh「i】m 1(1 мм и пип加 L = 3Q мм?

I氏 Укажите пути эканомни пнггрументаль- ниП vv：i.v\ ирн iqifK-K-rnpunaiillil протяжек 乩”1 круглнх (инсрстнй.

Предложите юлкгрукнню кругло»! про- гнжкн длн обработки круглого отверстин — ной / и 3/.

Унижите методы креплении и Р。)* [ншапни секций irapymiiofl иротижки иля оср止 Ссткн дстилк сложпоЛ формы

2L От каннк парнмегрпв услаонй абриботин 弋沪J ПМН'ЕР ЦНЛН1ЩрИЧССХКХ 4】рс

~_К“к nuftpnib 4MCJU зубьеп V днсксшыя 中pw

23 Ких cCznc+m，yckMWR оланомерности ‘师：3"卩口亜"2| для и|микари<н>ский ориhР

‘4 nup^iHUiirtc liiopwiii ivot^b исльных фпед м обидеть вх применеинп

23 11рниед1пе расчег>п#1? 1ПЦН1мгтры нгобхо- ：нмые при проеггнровании сборных гоуциьзх

26・ Нерсчкелмте 11рсимуп|гствл сборных кан- струкинн(|»рез иа сравионию с цельными.

27 В каких илуиаях применяют ^1тилоиан« мие фрегш?

2& Когда лрнменмил углоние ззгьиюиалие Фрез?

」У・ Как «эпр^дели гь и±щнн“у норм.мльного зад1шгп угла мн nnmit, рагп<можен1юй на крипплинейном участке лзтыл<шанмс)н 巾резн

3D. От каких парамсгрин кинггрукцим знт&・ лпванноП 巾репу ззвмз】 веинчнни ее stio ианкн?

31 Укажите исиопиие инды ибраОагиииемых отигрггнй и 1рйектирмн> шнжеинн главноП рс* жупки кромки в прииске оОрибогкн

Пшшиитг нс но иные ниды епмрапьна、 сверл. коиструкт111йИ4с м геометрнчесиие nag мегри их рожу in I? ft чисти

Прнаеяите mlsuj улучшения геомстри веских паримстрии спиралышл св叩i

羽.Укажите оснпвиыс ниды тнерлосп/шнны с«срл, их э4)фснтииносГ1> it область применения

Уаканп? осабенка<лп канструкнии снср. jlih「пубсксга с肥卩.icHiiк.

KdKiiliu пнзнач^пне зкмкерон и i”mkuru卜 их конструктивные oai6tnuornj

Уки*мте но jiig^ohiic ti рилновндностн ра5 перток.

:况.Нилоинге назначение к исноиные мя，ь рукгнвные особен мости комбинированных н> игруме?тж лля ибработкн отверстий.

3fl Укажите освиипм^ kihictjivkuhii pucrw

пых ннструм^1пов

Перечислите п^нииные внлх абразнины матерна.юи

Назоннгг искинние чпрактерлстик ибра；1Н1шых п1ктрумснт(1н.

4〕\Кк*нп? сагг&& сия тон и ил imemiciiiv

К<2копм особенппсгн киисгрукцви круге ДДН CKOpOCTKUth “ ОбЛ11|ЮМНОГО 1ШЛ1фО0<И1Н!

ritfpeuuc.HiTc исиооние телнпческис кр：п rcpnvTitKH пнгтрумеигсш ；1лма!ны.ч ” ir> *"卜 ческого uiit|bi;ui Сора

Длп чего предк<ииачсни x<»iHH「°RW2tt“ ГС1ЛОПКЯ. уклжмтр НХ kUHCrpVhlLHM II I屮KUMI лчемыг к Лим грсбонання.

Кикспы основные конструкимн абралн! ннх KHCTpvweinoH на 门iGkui； ucuoiic'

Прниеднк oeor山捏 консгр> кинн н“с屮! ментов WIH правки

Требивиимм. “0спьнппнсмис >： преоленн кр”ои. и условии техипкн белоплености

гл л влгл л вл33

гл л вл

гл л вл

3

3

ИНСТРУаМЕНТЫ Д^1Я

ОБРАЗОВАНИЯ СЛОЖНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ

НаружнуюНаружнуюм инутрсниюю резьбу нам инутрсниюю резьбу наосновнымиосновнымидегалях получлют слсдумиинмк способами:дегалях получлют слсдумиинмк способами:

Наружную

Наружную

м инутрсниюю резьбу на

м инутрсниюю резьбу на

основными

основными

дегалях получлют слсдумиинмк способами:

дегалях получлют слсдумиинмк способами:

ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ОБРАЗОВАНИЯ &Ь6Ы

вырезанием профиля резьбы режушнм нкструментом.

выдаплннаннсм пр(м|жля резьбы пыдап- лииающнм нпструменюм;

пакатынаннсм про巾мл резьбы нзкаг ннм инструментом.

Обработку резьбы резанием осуиюст- вляют резьбовыми резцами, гребенками, метчиками, резьбопимн плашками. резьбо・ нарезными голооки.ми. резьбовыми фреза- мн. 1и；］яфооа.1ьнымн кругами. Процесс резания карахтсризугггя выреланнеч слоев металла по профилю ппапнны.

Процесс пылаи«ч11на1!ия характеризуется наличием больших сил трения, так как инструмен! н деталь работают по прнк- пипу пары скольжения без зазора. На згом принципе работаю! бесстружечныи шчимки ллн ннутренних резьб н ныдаолн- инклине cOofmue плашки и〃н наружных резьб.

Накатынание профипя резьбы осутесг- лляют при силоном качении инструмента по поверхности заготовки. 1кка1ыи;шис отличается щ выдаилииання тем, что инструмент и деталь образуют пору кп・ итння. а нс пару гкольження, что знзчн， тем。уменьшает силы трения. К ммгтру. ментам xiM иоимгинаннл <лносятся резь бонакигиыс плоские н сегментные плашки ^зьбонокатные ролики, рез^онактнис имовкн аксиального, г&нгнщналыюги и рилналыюго типа. При пидаиянваннк и накя^ввнни при巾儿“四酬血.образуется :;т：；2 """""""с '"W屮&""*

Инструмент для нареэаннм резьбы. Схе- мы нарезания р*зь6 pavihmuhmh видами инструмента лринсдепы на pie 3.L Несмотря ни многппбрачие резьбпнарезно. гс инструмента, можно выделиii> ряд общих признаков, на основе ктсрих строят обобщенную модель образоианкя резьбы.

Обобшекнан модеп> образон;нп|я резьбы характсрнзусгси следующими общими признаками:中。卩爪由 режушегп клина Ф； числом лп лезвий, расположенных на одном ннтке резьбы： числом 〃“ режушнх ^лемсн- тпв. расположенных вдоль осн резьбы： числом п режущих злеменгов. одновременно учасгнуютих п ргзанин. толщиной слоя а металла, срезаннига одним режущим апрхентом： движенкем рнллчпего элемента р относительно детали

Существукп чегыре парииша о<|юрмле- ння лезвия ни передней и за лиги понерх- костям: Ф| плоскость и плоскость (рез・ цы. дисковые фрезы, мегчнки)： Ф?— плюс， кость и тынклрическая ппнерхноигь (резцы круглые, гребенки и резьбон；!резные головки)； Фл- плоскость м архимедопа (цилинлрнческая нлп кокнческаи) гюнирх- imcTi. (фрези гребенчатые» метики); Ф<— цилиндрлческня и пнлнидричиская и.ли киническаи ирхнмелипа поверхность (плашки, метчнкк»

4hsk)лелвин, расположенных относительно одного нитка резьбы, длн одно- зубого инструмента 〃.= | (речны). /ин мкогозубого инструмента，>■ =』(дисковые 屮резы. головка juih еки|)остног<> нарезания и др ).

Число лезвий, рнгполиженных идиль осн резьбы. Д.ЧИ илноэубого Н ОЛ1ЮШГТКОНОЮ «нструмсиги %,= | (prjiiu. Д1ккоиме 屮pc shl. КОЛОНКИ дли VKUpUCTIKHO корелпннн); для MHorouHTKOHuro tnicrрумешa，川二/JP. Г A，. / •■ м •« tl ** •■•/■・・•.兔•■..•▲•・—•••

cixiTiiotiiciiHe максимально олновременноcixiTiiotiiciiHe максимально олновременноодному пнтку. округляют ло цело! о числа.одному пнтку. округляют ло цело! о числа.учас1вую：пчх в резаннн ноа расчепюс значение лтл<учас1вую：пчх в резаннн ноа расчепюс значение лтл<Рнс. 3.1. OfioOmviiuaH 四“血」|H4ii6oiinpe：iHNMРнс. 3.1. OfioOmviiuaH 四“血」|H4ii6oiinpe：iHNMмодель обрн：П1наннн нпструмситоммодель обрн：П1наннн нпструмситом

cixiTiiotiiciiHe максимально олновременно

cixiTiiotiiciiHe максимально олновременно

одному пнтку. округляют ло цело! о числа.

одному пнтку. округляют ло цело! о числа.

учас1вую：пчх в резаннн ноа расчепюс значение лтл<

учас1вую：пчх в резаннн ноа расчепюс значение лтл<

Рнс. 3.1. OfioOmviiuaH 四“血」|H4ii6oiinpe：iHNM

Рнс. 3.1. OfioOmviiuaH 四“血」|H4ii6oiinpe：iHNM

модель обрн：П1наннн нпструмситом

модель обрн：П1наннн нпструмситом

p - шаг резьбы (гребенчатые фрезы, многопрофильные рсзцы-гребенкн)# для инсгрумента, имеющего заборную (рейсу， mvw) в1ясть< т> = /"Р・ где /г - режущая ”二皿 инструмента (mptihkh. плашки, реаь- бппар^кые голонки).

Число режуших элементов, одновремгк- ||П участвующих п резаннн. влияет на п ро из води тел ънос т ь. стойкость и силовую нагрузку нп режушиЛ инструмент Чем больше “• гем выше стойкость и производительность при резьбообработкс. но при 盯uv увеличиваются силы реэанпя.

Число лезвии /иж олнозубого инструмента 〃=小| (резни одно- н многопрофильные). Число лмиин для мн。「仆зубнх инсгруменюп

"Q 4,.声/"(虱)■

гзс L、-电「门 окружновн，определяющая максимально возможную зону обра-

боткк В данной формуле L/JDim определяет воз мои; hup число зубье 队

ближайшего наименьшего

На енноплнни обобтенноЛ формулы можно определить число лезпи»^ 山慘人上 бого инструмента: для метчика 〃=“％= =顕".так как ^J^^

ПОН фрfзы h й4“|//(—?电(" для цнбепчатой многониточнои фрезы

л =/,. "叫/(I"，)

T<>：.；.UI；UI слоя металла, снимаемого алним лезвием /и.я н“х резьбопбразующ х инструментов, кроме инструментов, рабо^ гаюшнх по принципу Р^ьбофрсзсровяния.

всемвсемментов.ментов.

всем

всем

ментов.

ментов.

，厶а /Ъ0>m /".

垢-HWCOTA профиля резьбы; при нс・ болмпнх значениях угла，…。鹏…

uzx^

11Ш1У мзьОифри*卩。WMX•① JW'H подачи ка один зуб.

Движения режущего ■:響。

Тст…噹。；嚣器；不$ 堺累,喘зам弋喧：轟 ментаприсуши

подачн Pi ВД°ЛЬ w 'mhctoV-

нндам рельбаобраэуюпшх инстру

РазЛвчныК еичетаикя npyi нх ендов двиЖС11Ия в Honamiuintv к ооюпн^м 出”巴，ХХерилует кинематику процесса ре-竄:北?…"…心ам.зуютего “心”小“叫 _ o6o.6ov* Сочетание движспнн 1)91^и.^обм.ка реЗном-乳］嗨 …точным р^ним.。…〃，4. rtK

器;黑мн/ скоростного нарез-ння ?

I b 1

ружной релЛыружной релЛы；0小 0，一 Da. 0，，- MP"；0小 0，一 Da. 0，，- MP"6о1кл реиОовымк6о1кл реиОовымкохватывйюшимн 4吐охватывйюшимн 4吐网n儿网n儿пиооклми /ыя Chopocniuruпиооклми /ыя Chopocniurug“s・g“s・тываюшеютываюшеюнарезания "切》*"必 резьб.нарезания "切》*"必 резьб.2% Dn. Пт /)八—ю *е ллм инулроннкх роИЗначение подичи олределястсн шагом Hapfj^vwofi ргзьбн м один оборот за-2% Dn. Пт /)八—ю *е ллм инулроннкх роИЗначение подичи олределястсн шагом Hapfj^vwofi ргзьбн м один оборот за-Г5О0КП режушнйГ5О0КП режушнйэлемент (ши заготовка»элемент (ши заготовка»пгремсишеня на одинпгремсишеня на одиншаг резьбы. Пода-шаг резьбы. Пода-чл осу шест мнется или “ счет кинематики

ружной релЛы

ружной релЛы

；0小 0，一 Da. 0，，- MP"

；0小 0，一 Da. 0，，- MP"

6о1кл реиОовымк

6о1кл реиОовымк

охватывйюшимн 4吐

охватывйюшимн 4吐

网n儿

网n儿

пиооклми /ыя Chopocniuru

пиооклми /ыя Chopocniuru

g“s・

g“s・

тываюшею

тываюшею

нарезания "切》*"必 резьб.

нарезания "切》*"必 резьб.

2% Dn. Пт /)八—ю *е ллм инулроннкх роИ

Значение подичи олределястсн шагом Hapfj^vwofi ргзьбн м один оборот за-

2% Dn. Пт /)八—ю *е ллм инулроннкх роИ

Значение подичи олределястсн шагом Hapfj^vwofi ргзьбн м один оборот за-

Г5О0КП режушнй

Г5О0КП режушнй

элемент (ши заготовка»

элемент (ши заготовка»

пгремсишеня на один

пгремсишеня на один

шаг резьбы. Пода-

шаг резьбы. Пода-

егэнкэ. когда дпнжения D. м 〃•

изакмо-изакмо-емнэлни. 1<лл за сче» iipouecrn сомозагя- гнвимкв. когда иодзча кметрумента пропс- хмдхт за счс1 сил трення н наличии вин- ТОВС^Й поверхн<кти на и негру меню

изакмо-

изакмо-

Гаким образом, обобшеиная жмель ха- рактррнзует риботу по всем основным napiiMrrpaw любого типа резьбонлрезноги ивструмемтя

Рсльбоиарезные рсим. Резни А：я нарезании резьбы ирсдстаиляют собой резьб。- нарезной олка^оийный фасинний режу- uiHft инструмент, режущая хримка которого при обработке образует профиль рс」ь・ Gu всеми точками Резни прелмязначсны та мпрезаннх наружных н ннугренних резьб рлмнчноги профиля. Основные 7ремхуцдеспк1 решив по сравнению с зрутимн резьбонарсл1ымн ннгтрумсн・ /ими: лросгота комструкини и технологии

пиверх-пиверх-«згоплиенин; улмверезлыюсть |возмс*・ gl> ОДНИМ и IVM же резцом M，28Yb ш4b рй^лнчного иннммрн и uiaraK lucoKdM тичнасп> раенлложишя оси ибра・ imaHMufl рслэбы саниснтелы1и щоиндри- сскин и ториоиой поверхнекгей зигшоо- и. oojmoxh(xti>(>6рэби1ки резьб с перс- ichhum шагом и на конической <хти.

пиверх-

пиверх-

加сз резцоп Выбор типа резим анногь технолсгнческиго процесса эвиемт ит мнигнх факторов разиеров р<эфнля резьбы. Ш1лм<пра и HiAia; вида сьбы (наружная или внутренняя)： мае нала режушей “асх репил； сермйнисти Г>ииз8/；дс1ви пзалМ г резьбиА： типа м«иа н ею сиегояпим |4[.

卩езшм подраэд^ляют:

ллн За-ллн За-Эйс 3.2. аЭйс 3.2. апи конструкции - на стержневые —<•)■ прнзмшическис (рнс.

ллн За-

ллн За-

Эйс 3.2. а

Эйс 3.2. а

2. б)< круглые с кильпевой (рис. 3 2.前 и ■мнюкой |рмс. 32 •) нярсзкиА.

念M*ywM кримкн - на 82 п。ф и^ (РН<- 3 2.。一 八 н Mgrong. про卞*н , в? ~ ")；

力gb»uwрежушегп ^«мгнта —

"。嘰^霹，丁心.32"0

Wgb 吟*

X X 32

по виду работы ^ вм uvpiioniau. ч皿 в听 Tnnv нзр^аемой резьбы 一 на резцы Х,Я ыегрическнх резьб. |心皿 w Wane. ”"；：：CM：n・ Пмзезмм" СРе；анм« слосв метнлла ”"■■。屮*節.

прниятом схемой pmwv. которая хэрактсризче! форму »< Размеры сечения епезземого слоя для каждого р<лш. 「11叩门。"何 резьб мслього Mony.iH осу- Шес1М«ется за один проход В зам ву・ 工不。咖 PC" гг раина высоте профиля резьбы h 2" 3.3. “)吵； роанн». М1югопроф|ыьиым резиом “ра бенкоЛ! глубнна рсаммз ^н каждого

на-на-элеменгарниго несколько ризэлеменгарниго несколько ризрезпз уменьшается

на-

на-

элеменгарниго несколько риз

элеменгарниго несколько риз

(рис. 3 4. б)：

”〃，Р〃%

аагде /| — длинл резьбыгде /| — длинл резьбырежущей qvcim,режущей qvcim,Р — тягР — тягМноголрохийное нарезание резьбы осу・ тестиляегся по схеме рлднального (рис 3.3. б) или боиоього презания (рис 33 н). При б«；киппм нр€<анин одна нз режущих кромик работает с уменьшенной iiai рузкой. что облегчает процесс резания. ни ухудшает качепио uG|，.i6iHH・ ваемсА понермюсти. 9im нсдостяток можно усттранить. npiiMtfibiH кимбннироязкную схему резания (рис 3 3. г).

а

а

где /| — длинл резьбы

где /| — длинл резьбы

режущей qvcim,

режущей qvcim,

Р — тяг

Р — тяг

Таинмка слои. срс;«лемпк> исршнпоА "“ боковой лений ал ц npuuofl «п режупенмм кромками резни (рнс. 3.3. 6. в) при ра-

ир^заиин：仇ир^заиин：仇диадьномдиадьном。产2"sin/； 4VoПри »И1ре：1инин резьб ыубикого про- 屮 “ла ()рапеисидальний. ирлмоупыйпиА * Т・")применяют послсдиилТглЫ1ОС vie гопроходное tomvmkv несколькими резцами различных профилей, причем лояииА "叫心“2 резьбы имеет послед-ННН ЧИСТОПОЙ »)е-Ч|.|| tnu^ ) Q ・」。产2"sin/； 4VoПри »И1ре：1инин резьб ыубикого про- 屮 “ла ()рапеисидальний. ирлмоупыйпиА * Т・")применяют послсдиилТглЫ1ОС vie гопроходное tomvmkv несколькими резцами различных профилей, причем лояииА "叫心“2 резьбы имеет послед-ННН ЧИСТОПОЙ »)е-Ч|.|| tnu^ ) Q ・」• прн бокоиом ирезииии ип=/р;

ир^заиин：仇

ир^заиин：仇

диадьном

диадьном

。产2"sin/； 4Vo

При »И1ре：1инин резьб ыубикого про- 屮 “ла ()рапеисидальний. ирлмоупыйпиА * Т・")применяют послсдиилТглЫ1ОС vie гопроходное tomvmkv несколькими резцами различных профилей, причем лояииА "叫心“2 резьбы имеет послед-

ННН ЧИСТОПОЙ »)е-Ч|.|| tnu^ ) Q ・」

。产2"sin/； 4Vo

При »И1ре：1инин резьб ыубикого про- 屮 “ла ()рапеисидальний. ирлмоупыйпиА * Т・")применяют послсдиилТглЫ1ОС vie гопроходное tomvmkv несколькими резцами различных профилей, причем лояииА "叫心“2 резьбы имеет послед-

ННН ЧИСТОПОЙ »)е-Ч|.|| tnu^ ) Q ・」

£■£ л-л£■£ л-лк)к)Рнс. 3 2 РгльбинА|ниние рслии:/ Кирпу^ Е 'п% i кивжи. ? — прихоат. / — волт. 5 — нроа.из*э; 6 — илх4HРнс. 3 2 РгльбинА|ниние рслии:/ Кирпу^ Е 'п% i кивжи. ? — прихоат. / — волт. 5 — нроа.из*э; 6 — илх4HГеометрия ус^ъбооых ре^цин. Прн малом угле нилъсма (ркс. 33 ж) резец уста ни и ли ня кл гиким образом, чюбы 0 ch симметрии нрофнл» pew была расположена перпендикулярно к оси заготовки. Задние умы на боковых режуишх кромках вы- пил>1ЯЮ1 одннаконымн как лл“ резиив из быстроргжутей стали, ток и длп реэцеш из 1 исрдых сплпвоь в пределах 4—6" для прслвйрнгг.11>1нио н 8—10" дли uKoiiuaieiu- поги на|н9зяния. JaAiiiiH угол па вершине принимают раикым 15—20”.

£■£ л-л

£■£ л-л

к)

к)

Рнс. 3 2 РгльбинА|ниние рслии:

/ Кирпу^ Е 'п% i кивжи. ? — прихоат. / — волт. 5 — нроа.из*э; 6 — илх4H

Рнс. 3 2 РгльбинА|ниние рслии:

/ Кирпу^ Е 'п% i кивжи. ? — прихоат. / — волт. 5 — нроа.из*э; 6 — илх4H

Если угол подьема илре^аемой резьбы t>3.. Г, го резин навоняют к осн заготовки пол умом Л=1 и псрелнис угли на бокспык режушкх кромках ?• »• Y・ п|»|1ша<июг ияниикоиыми (рнс. 3・3・ з)・ и п|ютнином случае y，V。” и 丫・>。°・

〃/)。力〃jc ре.щи. Профиль реэьбииого резца ни переднсП пиисрмюст coBiia/uici с профилем резьбы г» осевом сечЕХ? заготопкн при ув(Г и ).=0“ Есам ”0°

и М* профиль резца отличен от профиля резьбы.

CyiuecTbyei следующая зависимость между размер*“к ш> имсотс нрофюн зи готовки Лэ и резца о imuchuitk передней cioBcpxiiQcnt /А (рнс. ЗЗ и) прн у^О: 一“(匕竺斗…)3.

где，• наружныА радиус летали； у — передний угол при вершнке

Абсинсси гичек у исиоианки профиля

N”NN士戶“、•一丫小 где /\ nnpautrp аин- гений поверхкскпн; так « + ・一 для пра- дляN”NN士戶“、•一丫小 где /\ nnpautrp аин- гений поверхкскпн; так « + ・一 для пра- длявой стороны профиля, знак « лсиий стороны профиля; у,— передний уюл pCJUd "П OhpyAIKKTH (иднусим Г|, род

N”NN士戶“、•一丫小 где /\ nnpautrp аин- гений поверхкскпн; так « + ・一 для пра- для

N”NN士戶“、•一丫小 где /\ nnpautrp аин- гений поверхкскпн; так « + ・一 для пра- для

Углы профиля резца счхпнегп ценно ин привой м лсноА сгорок профилк апрг*

деляют по cjcayuuinm формулам:

Если глубина профиля значктельная можно выбрать несколько точек ”.

• То

/ +以 T—a

*1—；—

Есл« простиль резни п плоскости нсрсд- исй попсрлностп прш1ныястся jiatiifbiM про* филю резьбы, то профиль резьбы будет от- личати-н ит теоретически заданного; тогда координаты лемствительного профиля резьбы определи ют по формулам:

N = N| 工尸乂 Y—Т)

"pw небольшой высоте профиля резьбы рассчитывают координаты только 口пух т°ч\ / -2, так как точки 3-4 совпадают.

фнлс

Нилнчне угла 人 также ныяыпаег ходнмо^ь пересчета копрдннит：

длн резни

…"一(飙了!；

z 尸譌7士P/LYJ；

для детали

не

cos%

叩а

НОО€,

fh/"•(芋¥;

£=/(4】sA ±Р/ ：，一YJ ,

。"^扌叫1

ин С8?尸

Езм Т*П к 入沪化 то используют 18Alb симости：

для профиля резца

-」虚(毋荷;

:l焉±P「L心；

иля профили детали

Метчикн. Метчики прсдиизначеиы для o6|)u;n)Bdnun резьбы- в отверстиях. По принципу риботы их под раз деля ют ми метчики. образующие профиль резьбы путем СНН111Я СТрЧЖКН. МСТЧИКИ бСе'С1руЖСЧНЫГ. обрзлуютне профиль резьбы бел снятия стружки» п метчики с режущими >1 пыглп- жннаинцнмн луОьямн. uGp33v»oiiii<c резьбу комбинированным способом (резшшем н вылзнлнпанисм)

По консгрукинн и применению метчики деляI на следующие типы.

Машннпо ручные для иорезання резьб как вручную, гак и ма станке (ГОСТ 3266—71). с шахматным распило- жеписм зубьев для обработки лагоюиок нз коррозионно-стонкнх II жаропрочных сталей (ГОСТ 17927—721 и для обработки заготовок ил легких спланоп (，СК」 17928—72)； бесстружем ные (ГОСТ 18839 -73)・

Машинные дли нарезания но станке метрической резьбы ди.1М1-трим ".25 0.9 мм; с vkQ|x)«ieiiHWMii кш1аикамн «ГОСТ 17 931-7 2. ГОСТ 17930-72».с шп.-

топымп канадками 1ГОСТ 17932—72, ГОСТ 17933-721.

3・ Гаечные плп нирезпинн резьб и гаА・ них ни гайконарезных станках: с tuoniy- тим ХШК1ОННХОМ (ГОСТ 695!—71). бес- стру!ксмиые гаечиис (「ОСТ 18840-73). с шахмпгнмм расположением、у6кп для Обрмбпткк КОрр(>ЗМО1ПКгС1О(!КИХ и жаро- прочных стплеЛ (「ОСТ 17929-72). бес- стружечные с прямым хнлетопиком (ГОСТ 18840-73].

Конк«1сскне xin нирезання клпкчес- хнх резьб.

Метчики зля круглой резьбы.

Мет411KH сборной нонетрукцнн, нерегулируемые и регулируемые |ре：1ьбонарсл- •II4C ГОЛОВКИ Д.Ж IHiyipUHHE-ft pCJb6lil).

. Спеиигыьные коибннированныс (tnep.io метчик), ci\iiv>l4amc и др.

Выбор типа метчика, определение числа метчиков н комплекте, распрсдслснне "Агрузкк между мегчнкамн 口 комплекте, иыбер ехгмы рсяаним м назначение комет- руктниных j；icMciuon ныпи.чнчют г учетом рал мерой резьбы м ее ючигхтн, вилл отверстия (i/yxoe. гкпозное). микрнала допаян н услонпй iipuiuooflcraa.

Конаруктинные элементы метчикоо. ил назначение м расчет рахчерпв К основным конструктивным цементам мгтчнкин ипю- сптся (рис. 3.4. а) реечная (заборная^ часть /： кдлнЛрующая часть 2. чвостоиик 3 匸 э.1еме)пзми hpen•攸“на 4. 5： форма зуба ，；н стружечной канипкн 7 м их нлпраме- икс; гсометрн^ескне nap<iMcipw рижушсЛ к калибрующей ч.)стин. профили резьбы метчики и его размеры.

Режущая часть предналнач1Ч1н на сазанин аюси мпалла no dccmv контуру профиля резьбы. Калибрующая часть служит ллн окончательного Формирования профиля (лгриым калибрующим оптком), направлении к подучи метчика »0Д А^ст- инем сил сзмспачшинания и HWiMeicw запасом на iiu|4?j<>4k> при злтихе мепнкэ ПО иаружно|1 пивсрхнистн режушей нлетн Хиостоннк предитипчеп .ия передачи крутящего момента пт unnuw-in《ганка.

Режущая и н с I ь мегчнкп срснет спим металла Пй i <!нерн1ОРноЛ(Р"°・ 3 ’ ⑴ нлк прифн.1ышй (рис. 3 4 to схеме В 6，иь・ lUMitCTBc случаеп применяю! г^нерптирную схему (машинные, годные и другие мст- 169

Pg 3・4・ Общий мд |0L сломы резания 伍,刈

гелметрнческии

|шраи<?тры

Q MYEMK3

喇 1ки). Профильную схему применяют для к<«лнбр¥Ю1Ц|(х н конических метиков.

(кнопные параметры режущей чести: длина /| режущей чпетн от торна до начала кялибруюшей чнегн. угол копу с в 叭 a.ii(UA /^ режущей чпстн# которая ислосрсд- огненно участвует п резаки».

Эти параметры взаммосвизаии：

d-d, rf— <U

me d — наружный диаметр метчика;応一 диаметр по тирцу; "“ 一 дппметр отверстия под резьбу S鳥 >/)/•

Лпймстр пстириу н фаска сбеепмнвкют пллвный вход метчихэ и отиерсткс1

в。 многих

» тогда

=("—4)/(2 力

случаях длину 八 задают

屮 уточняют по

формуле tgcp =

Длину /|

"•=0，_<О.|—О；.

за вксимости от '“перстня (глухое, скнозное). типа (машинный, гаечный и т. п.), ：：、ра могчнка в комплекте Например, миилоших метчнкоп при нарезании л t ^1 °^|кткях из-за сбога резьбн 亡产"У 1vlmt114 ncmkkod нз трех г«в,»Я^черновой (перпын). /.= 叩吧®°" (второ勲•八=2。-чис- Цу："'"" “ "屮 э-шяют н；1 тол шину анмземо衣 одним режущим S мячика Число m^htor п^/Р^ где 2 — метчика. Сл<*допателыю# а. = Лэс(«ф/я.

вида

метчика

назначают п

режущих эле-число зубьев

igaAhUlAXiu/：igaAhUlAXiu/：【Н<ц』= tga^iniyO" —ф).【Н<ц』= tga^iniyO" —ф).полопина угла профиля резьбыполопина угла профиля резьбы

igaAhUlAXiu/：

igaAhUlAXiu/：

【Н<ц』= tga^iniyO" —ф).

【Н<ц』= tga^iniyO" —ф).

полопина угла профиля резьбы

полопина угла профиля резьбы

где 几―м“<ип профиля реапбн Оптн- мяльное энячгние о/=0Ж. 0#15 мм Мн・ шсмальхяя тплпиша стружки дапжна быть сранннчп с нелнчнной скругления ре- жущси кромки метчика. Длн стали & = = 0,П2・ ".US мм. для чугун* %=0.0б… 007 мм

На рабочем чертеже мгщика простац. ЛЯЮТ ри «меры 八 н 科 угол опредмяю! но формуле 力叫=%2//

На длине режущей части /, метчик зата- иппают пс видней uoro”hocth с углим кпн ус и 中.Форму крмпой линковании метчик：! ныбпраю! в завнснмостн пт типа и ргзмсрон мгтчикз. условий рибогы. Нап・ бол” paciipocipaiieiiHofi фирмой кривой затылопаиня тижетсн архнмслона спнраль (рис. 3 4. /I. Величина затылования

А = —tga.

где а зпннП угол. а= 1...2(Г иа наруж ном яиаметре мегчнка. В ли)бой другой гочке на конусе режуще А，кктн задний угол 工 ипрелрдяюг по формуле

①么・=A】/(m/J・

гас 4 диаметр акружшюти соитветст- вуютего семення конуса

Зал»1ие умы а、и 々川 в сечении, перпеи* лнкулярном к режушич кромкам метчнка. csrnuiUcrRUHno равны：

те -

Угол 〃“ определяют дли метчиков, шлн<

фонанных по профилю (профильная схема

резания)

При лосгагочно больших умах а ослаб- лигтсн тело зубп и ухудшаются условия переточки В этом случае применяют ком- би!П1|мшпнное загылование: з*】川inh uo ве|>хность ^атылуется нз уизстке. прнле гаюшем к режущей кромке, а на оста ль пой “пс1" зуба оформляется по конусу

КннсматичсскнЛ залмнП угол % рс*у шей чисти можгг лнлчнтельно отличаться

<и статического:

lu^-tim-—tgT

При значнгсльном уменьшенни угла 」• пи огношенню к х тгобхолмм。у»спн・ н“ть угол а при нершнке.

Перспнин угол у ня режущей и калиб- руюшей мастях приннмАЮт идинаконым. и в лаянсимосги от материала заготовки V«^5.. 30е. Угол 丫 меняется ни пысоте прс・ фнля:

4工7火哈

R сучении, перпскдикулярноы к режушей кромке, передние углы определяют по формулам

* - tR—а吃.М Yc= (к y,n，(wt -哂.

При обработке скпозних отвсрстнА дли псрсмешення стружки r нпираАлгими по- длмн режущую часть ныполниют с <лри・ иатслыи^м углом илкломл >. режущей кром- кн (рнс 3.5. а) или применяют пннтоное направление зуба с углом няклокл 〃> (рис. 3.5. 6).

Потт зтичх" по передней н задней по- верхниегяч бкеиис зубъеп на режуще А части но наружному диаметру не дилжно n|>cHhiiiiarb；LiR машинных метчиков 0.03— 0.04 мм. для гаечных - 0.05—O.iHi мм. При билыисм ми1чении бнгнин созлзегся нерпп- момерннн itnrpyjKu на кажлмА режущий элемент, что понкжлет итонкгктъ мегчнкоп и уяесичмпает рачбинку ренибы.

Калибрующая чисть. Окончательные размеры н качество паре темой резьбы зависят <п качестпа исполнении килнбрующен части при прочих pnnnux y5JRM”X・

Длину калнбрующсЛ части /• (см. рис 3,・ а) назначают с учетом ллнни нирелаемой резьби и inuacii на переточку при заточке по ззпмеА понерхностн. Общая д^линл рабочей части метчнкп 人=厶 十/■ После всех переточек длина калиЛруюшеА части должна состлилигь не менее 0.5 дна метра нлрезоемой резьбы

AUthhkh по килибрушнсА чисти мог)т изготовлять без затылинаиия по прифнлю, с затылованием — на '厶 ширины пера нлм с зитылоианием пи всей ширине пера ни К—0.01...0.02 мм MeiUKKH дмомегром до П) мм и большинство спучпсп пыполнлкэт нсзатылованнымн (рнс 3.5. г) Гаечные мстчнкн ликуют ма '/з ож”нк перз, чго улучшагт направление метчнк# в процессе работы (рис. 35 С) В осталиммд

Рнс 3R KoHLpyim伸мое сф叩м.тнс prgwE ” ［泪川Мрукннс。пястей мсгчиклРнс 3R KoHLpyim伸мое сф叩м.тнс prgwE ” ［泪川Мрукннс。пястей мсгчиклПри нирезалип резьбыПри нирезалип резьбыв за штопках изв за штопках из

Рнс 3R KoHLpyim伸мое сф叩м.тнс prgwE ” ［泪川Мрукннс。пястей мсгчикл

Рнс 3R KoHLpyim伸мое сф叩м.тнс prgwE ” ［泪川Мрукннс。пястей мсгчикл

При нирезалип резьбы

При нирезалип резьбы

в за штопках из

в за штопках из

случаях выполняют за1 шованлс по RceA ширине зуба F (ряс. 3.5. о).

Для лучшего нппраплсния метинка и устранения подрезания внтков резьбы на велушей калнбрутшей части 厶 мтн- ка вылплннют рсльЛу с бачкеюбризпымк элементами (рис. 3・5. *)・ Напрзв.чяюший участок 2 рлсииложинпын у переднеП поверхности /, смешается на серелину пера 3

Резьбу калибрутошеЛ чисти RuinaniHior с обрэтиой конусностью (0.04 -0.()8 мм на 13) мм хпины» по наружному диаметру для уменьшения трения и разбивки резьбы

ллистнчных матерналоп рекомендуется применять метчики с вырезанной в шах

матном порядке ниткой на калибрующей части на всей л/пше. пключая и pewyuiyMi “ash I pin: 3.5. з)・

Размеры и допуски ни профиль резьбы нетчика Назначение размеров и допусков на профиль 2b6u летчика заииспт от профили. pnjMCpou и точностн нарезаемого отисрстия. На схеме (рнс 3 6) нами совмещен нис поля допусков пн ганку /\ билт 6 н метчик Л1 Рпьбопое соипнненне выполнено пи переходной мсапке. Номмннль- huv знм”еиин лизметров метчика и гайки ияружного ((/. D). среднего (厶，5)и внутреннею (4. /Ji) одниаконы. Размеры

профнл>1 резьбы зависят or imcutli “ теоретического прорнля резьбы, шага，резьбы и полоинны угла профиля —(для мет- рйческих резьб ♦ =60") . В соответствии со

стандартом tin резьбы размеры метрических резьб ил редел ню 1 пи гщугпоше- нням: Я=0.86602 5 4 Р:〃। ="5412659 Р： R = 0.144 3276 Р

Допуски на элементы резьбы метчиков

(d.厶 di. Р.号)назначают сог.часно следующим стандартам: лля Miiiuninio-pyMiiux метчиков ни Г (КТ 3266 -71. для гаечных метчиков по ГОСТ 2)4 71. juih mhiiihh- iiux с укорочсн1П4мн кана Bhd мл ио ГОСТ 17931—72. ой метчиков znuiHHW、v ннн・ топыми каиаикимн по ГОСТ 17933—72-

Размеры joiiycKfjH занненг от точности резьбы ганкн. а клпсс точности метчика при нарезиннн резьбы выбирают в заон- симоити от степени точности нарезаемой резьбы: клсгс to4iuk!1»i 1-Л — степень точности нарезаемой резьбы — •Ш. 4〃5〃. 5〃. 6G; 2-й -5Я6Я. 6Н. (И；. 7G. 3-й- 6"； 44 -G〃‘ 7〃.

Обозначение допуска резьбы гаАкн образуется сочетанием степени точноеги и осноаного отк-юнення по среднему н ннут- ренпему дни метрам, прк этом сешь том- HOEI II отклонение пи среднему диаметру стаиятся нп периом месте, например. 5〃6〃.

Указанна пиля долугков изрезаемых резьб могу, быть полу.|Сиы MCTMIIKav|| 外叫 aKciuiyaTauuH их на станках, удпалет. 1юр“юз田 предъянлнемым к Ш1М НОпМам пением с применением патронов.鼠 liet,,,B0Wlu,,x самустамонку ме1чнкав н °П・ Амплтс川 напрамснии м компенснруилцк^ несооснос! I. итиерстий и метчика

Т。中，。сть „арезлемых pct,。ЗВ0ИсИ1 также з материала заготовки, скорости резання. смазочни пхлаждающен Ж1|ДКОс. тн и Других факторив. что допускает выбор метчиков других классов для обесп^чення требуемой точности резьбы.

Средний дииметр 心 резьбы метчика ян. лястся исноикий аеличнпий. харакгери.

зуюшей степень точное!и метчика, дипуск ла коюрый Tdj назначают с учетом погрешностей 心.〃.е/2 гарантированного зипаса нз 11^1«А1Н11вание и разбивки:

Td：^：2TDA^.

где 「供—Л<шуск ня средний дна метр рвзьОз степени точности 5 по ГОСТ 16093 81.

Нижнее о1к.1оненне:

画丄・=+61ГО?(5) для метчпкаи клас

са тпчнлети I：

riilo = -ь(>.ЗГО2(5) — для метчиков классе тичнисти 2:

巾％二 +<1#5Г^7(5) — для метчиков

класса ючности 3;

eik= +4.3Г5 (5)— для метчиков

резьбы может быть произвольной формы, но не ЛОЛЖНО 30холить за лннню коми- налышго профиля резьбы Ннжиес отклонение внутреннего диаметра резьбы метчики cidi не устпиавлнвают. ВнутренниА диаметр метчики 4mA「"Отклонения на угол профиля резьбы v назначают с учетом обеспечении 5MMe?• рн«1ностн профиля (допуск нАзнаиают на половину угла профиля r/2h погрешпостей термообработки, возможностей по точности ннструментав второю порялка (резмн. шлифовальные круги и т. п.)・ При шаге резьбы 0.25—5,0 мм допуск ня поливниу угла профиля Т g/2=±(46・・l5)‘ для метчиков класса точное vh I. 2, 3 к Трезьбы может быть произвольной формы, но не ЛОЛЖНО 30холить за лннню коми- налышго профиля резьбы Ннжиес отклонение внутреннего диаметра резьбы метчики cidi не устпиавлнвают. ВнутренниА диаметр метчики 4mA「"Отклонения на угол профиля резьбы v назначают с учетом обеспечении 5MMe?• рн«1ностн профиля (допуск нАзнаиают на половину угла профиля r/2h погрешпостей термообработки, возможностей по точности ннструментав второю порялка (резмн. шлифовальные круги и т. п.)・ При шаге резьбы 0.25—5,0 мм допуск ня поливниу угла профиля Т g/2=±(46・・l5)‘ для метчиков класса точное vh I. 2, 3 к Тр/2= 土 (80...20') для метиков класса точ носгн 4

резьбы может быть произвольной формы, но не ЛОЛЖНО 30холить за лннню коми- налышго профиля резьбы Ннжиес отклонение внутреннего диаметра резьбы метчики cidi не устпиавлнвают. ВнутренниА диаметр метчики 4mA「"

Отклонения на угол профиля резьбы v назначают с учетом обеспечении 5MMe?• рн«1ностн профиля (допуск нАзнаиают на половину угла профиля r/2h погрешпостей термообработки, возможностей по точности ннструментав второю порялка (резмн. шлифовальные круги и т. п.)・ При шаге резьбы 0.25—5,0 мм допуск ня поливниу угла профиля Т g/2=±(46・・l5)‘ для метчиков класса точное vh I. 2, 3 к Т

резьбы может быть произвольной формы, но не ЛОЛЖНО 30холить за лннню коми- налышго профиля резьбы Ннжиес отклонение внутреннего диаметра резьбы метчики cidi не устпиавлнвают. ВнутренниА диаметр метчики 4mA「"

Отклонения на угол профиля резьбы v назначают с учетом обеспечении 5MMe?• рн«1ностн профиля (допуск нАзнаиают на половину угла профиля r/2h погрешпостей термообработки, возможностей по точности ннструментав второю порялка (резмн. шлифовальные круги и т. п.)・ При шаге резьбы 0.25—5,0 мм допуск ня поливниу угла профиля Т g/2=±(46・・l5)‘ для метчиков класса точное vh I. 2, 3 к Т

Отклонение шага「резьбы зависит <эт точности механизма резьбой^!ифоиальниго станка для шлифинанных метчиков к пигрешнистей термообработки для нешлн- фонпнних метчиков. Для метрических резьб у ке1плнфойанных метчиков предельные отклонения по шагу на длине 25 иигкии раины土0.05 мм для всего пии- паюиа лиамв!роц и магон (класс точности 4). у шлкфооанных 0.006..1).012 мм (класс гичностп ). 2. 3).

Форма стружечных киналок. лубьен и ил напранление. Стружечные канивки служат

класса точписти •!.класса точписти •!.Рис, 30 Совмстени-я 2 力晔皿心—СОЛТ II MEIN КРис, 30 Совмстени-я 2 力晔皿心—СОЛТ II MEIN К

класса точписти •!.

класса точписти •!.

Рис, 30 Совмстени-я 2 力晔皿心—

СОЛТ II MEIN К

Рис, 30 Совмстени-я 2 力晔皿心—

СОЛТ II MEIN К

Верхнес отклонение в5的=山山 + r山， Гаран1И|х>оаннын запас на юиос по среднему лиамегру Aa = es(h —eidj. Рал- бипка fi^n.^K — cs(\,. Предельныеоткло неннн по наружному диаметру d метчика онрсделиются размерами П1)<)филя резьбы и 6aw ннтененпным 1шлишнна11мем по вершинам профиля в процессе резянкя.

Инжнее отклонение Ml=0.4ГС?侍). Верхнее отклонение esd не простлп-чятт пр“ "<6 мм из-за большого лаисгремия В остильных случаях для уменьшемнн эпосгрення вершины профиля es<l назин, чяюг ни мртчики /uin метрических рсьО

по ГОСТ 16925-71.

метчикметчикВнутренним диаметром метчик не “о" жеи среэятъ стружку, и поэтому верхнее отклононпс csdiC 1>- Д«<° 日…外必叩申"碑

метчик

метчик

канавокканавокРж. 3.7 Форма зуба 川 сгруже</ныл мггчикояРж. 3.7 Форма зуба 川 сгруже</ныл мггчикоя3.W рэзмешения стружки и ее гранспортн- риоання. что обусловив лет нх наприте- мне и форму. Угол “> “3KJ0H2 канавок У оснивноЛ массы ныпускасмых метчиков равен О1 Дня лучшего удаления стружки мегжкн следует делать с пинтоиымн ка- ндвкамк левот напращенн幵（см. рис 3.5, 6）длн скиоэных отверстий с целью выта；3.W рэзмешения стружки и ее гранспортн- риоання. что обусловив лет нх наприте- мне и форму. Угол “> “3KJ0H2 канавок У оснивноЛ массы ныпускасмых метчиков равен О1 Дня лучшего удаления стружки мегжкн следует делать с пинтоиымн ка- ндвкамк левот напращенн幵（см. рис 3.5, 6）длн скиоэных отверстий с целью выта；канавок влияет наканавок влияет на“ UW1 кость.“ UW1 кость.“а объели“а объелизатра-затра-ирогтран-ирогтран-стружка, “а значе-стружка, “а значе-крутяшеткрутяшетh鄒:m；類?式:поперечного кружки； лоста1о.1ПУЮ 羽 рнзмс山WH、 "吹кмс・ парамеп^. * ‘皿 Геом^рк. “"С凿黑:?；；：；；：詐叩绅—а- t?4 РW "°力 Y，лкаметрh鄒:m；類?式:поперечного кружки； лоста1о.1ПУЮ 羽 рнзмс山WH、 "吹кмс・ парамеп^. * ‘皿 Геом^рк. “"С凿黑:?；；：；；：詐叩绅—а- t?4 РW "°力 Y，лкаметрмннют насерепнн"мннют насерепнн"момент 此. ■ Ч； Шк' Ут у вы.момент 此. ■ Ч； Шк' Ут у вы.н yDe^iiijHudjorcH силы"「° можег привести кн yDe^iiijHudjorcH силы"「° можег привести к一。5 〃 u Г "“⑦“ зубьев казна- 0.4）"%）：/ 弊 六3 小=（",35… f=。2 山叩丁？［=祭号=］0,4..,0,5）4 "=0,16注 b "行=（05..0.55）4 иые^ег>ехол»Г，аВОК лш,ж,,ы "меть плав- 吋）"BCg］；W”y I屮“mwuLhuyh нHH” 収滥"TDdWE ”"M" Л^1 У^^ ках. ,aU,u, ^Ч^^т^ н кпнав-一。5 〃 u Г "“⑦“ зубьев казна- 0.4）"%）：/ 弊 六3 小=（",35… f=。2 山叩丁？［=祭号=］0,4..,0,5）4 "=0,16注 b "行=（05..0.55）4 иые^ег>ехол»Г，аВОК лш,ж,,ы "меть плав- 吋）"BCg］；W”y I屮“mwuLhuyh нHH” 収滥"TDdWE ”"M" Л^1 У^^ ках. ,aU,u, ^Ч^^т^ н кпнав-总F部篇兩标臨幫 '"*in> злщемлеине сгружкн总F部篇兩标臨幫 '"*in> злщемлеине сгружкн

канавок

канавок

Рж. 3.7 Форма зуба 川 сгруже</ныл мггчикоя

Рж. 3.7 Форма зуба 川 сгруже</ныл мггчикоя

3.W рэзмешения стружки и ее гранспортн- риоання. что обусловив лет нх наприте- мне и форму. Угол “> “3KJ0H2 канавок У оснивноЛ массы ныпускасмых метчиков равен О1 Дня лучшего удаления стружки мегжкн следует делать с пинтоиымн ка- ндвкамк левот напращенн幵（см. рис 3.5, 6）длн скиоэных отверстий с целью выта；

3.W рэзмешения стружки и ее гранспортн- риоання. что обусловив лет нх наприте- мне и форму. Угол “> “3KJ0H2 канавок У оснивноЛ массы ныпускасмых метчиков равен О1 Дня лучшего удаления стружки мегжкн следует делать с пинтоиымн ка- ндвкамк левот напращенн幵（см. рис 3.5, 6）длн скиоэных отверстий с целью выта；

канавок влияет на

канавок влияет на

“ UW1 кость.

“ UW1 кость.

“а объели

“а объели

затра-

затра-

ирогтран-

ирогтран-

стружка, “а значе-

стружка, “а значе-

крутяшет

крутяшет

h鄒:m；類?式:поперечного кружки； лоста1о.1ПУЮ 羽 рнзмс山WH、 "吹кмс・ парамеп^. * ‘皿 Геом^рк. “"С凿黑:?；；：；；：詐叩绅—а- t?4 РW "°力 Y，лкаметр

h鄒:m；類?式:поперечного кружки； лоста1о.1ПУЮ 羽 рнзмс山WH、 "吹кмс・ парамеп^. * ‘皿 Геом^рк. “"С凿黑:?；；：；；：詐叩绅—а- t?4 РW "°力 Y，лкаметр

мннют насерепнн"

мннют насерепнн"

момент 此. ■ Ч； Шк' Ут у вы.

момент 此. ■ Ч； Шк' Ут у вы.

н yDe^iiijHudjorcH силы"「° можег привести к

н yDe^iiijHudjorcH силы"「° можег привести к

一。5 〃 u Г "“⑦“ зубьев казна- 0.4）"%）：/ 弊 六3 小=（",35… f=。2 山叩丁？［=祭号=］0,4..,0,5）4 "=0,16注 b "行=（05..0.55）4 иые^ег>ехол»Г，аВОК лш,ж,,ы "меть плав- 吋）"BCg］；W”y I屮“mwuLhuyh н

HH” 収滥"TDdWE ”"M" Л^1 У^^ ках. ,aU,u, ^Ч^^т^ н кпнав-

一。5 〃 u Г "“⑦“ зубьев казна- 0.4）"%）：/ 弊 六3 小=（",35… f=。2 山叩丁？［=祭号=］0,4..,0,5）4 "=0,16注 b "行=（05..0.55）4 иые^ег>ехол»Г，аВОК лш,ж,,ы "меть плав- 吋）"BCg］；W”y I屮“mwuLhuyh н

HH” 収滥"TDdWE ”"M" Л^1 У^^ ках. ,aU,u, ^Ч^^т^ н кпнав-

总F部篇兩标臨幫 '"*in> злщемлеине сгружкн

总F部篇兩标臨幫 '"*in> злщемлеине сгружкн

кивания стружки из отверстий /при правом напракповин резьбы） “ правою “нгтрзвле. ，，нн мн 口卄内 отверстий 如月 отвода

竺 из отверстий в напраиленли хвое- :丁血（СМ. рис. 3.5. 8）. Предельное зна. qp“》w \T.I6 и=Ю .35с.

%'5С стружечных

т。力т“му среза, силу чниаемые на резание, стан лля размещения

""° ”у」ншс「口 момента м Зйвисимп^и ОТ сил ТПГ1111Я . знвисимости 第岁案

誤嚼м器整黑2m… числа кана1,оКЛ J（ ^U 3y6wB ^' ^ материала ar^'"峰旧 мет- 3 N呐姉篇『累：；5亜池。. ‘信 обрабит^ваемот n；»tn Н，ЖНИН，И*М n^^an смазично tpLT,1H）i способе K0EL 山2g睜3心山川赦久

сердиенины "『.小………也卜悟 化 радиус по спинке зуба г "6』 мера F и угол "叩;16的國 кромки h uccce нарезания рсзьОм суммарным >«叩* iukh моментМ/г肌

,%,, = ・，％ —", + 'j

5? Мл крутящий момент. р»сХ0Дуе^л нз <чнстос> резалие； М крутящ,^ ыЛ мент трення сгружк“。канйвку м^1ц^ Aft — момент трения боковых Aon” ®； филя метчика о резьбу. 卩 17Po.

Параметры профиля канавки суммарным крутящий момент:

упм у — непосредственно ц<| радиус у основания зуба「一

рнна пери 一 на М：. Передний бнрают н зэвиснмостп от материала 皿 ЛИ. параметры 凡—人…— n 3嚣: мости от размеряя метрика ”，“心日

" т^зубы. ^етчикои，屮"战器；第一 ветствешю на ряс 3 7.。“ С-

WH стандартных мег|иКов сечсннР ::学丁М ■*“ на всем протяж^нм раб。，小 ^Е метчика оетзен ；. п<™ ■«ям нпи несколько уменьшаетсч к хвот'

卩皿 J /г v >М1«ьШениРм парами

常工需靠,;•」「УМ；；，皿етс；*Х： 3"з"川 релания.

поломке метчика.

В зависимости от чают 〃

метра "■ > % ломокметра "■ > % ломокPi"・ 3.8 Конитруктнпние ифпрмлгннг ре^ушсП “нет" комплектных метчиков и с дем л дппускинPi"・ 3.8 Конитруктнпние ифпрмлгннг ре^ушсП “нет" комплектных метчиков и с дем л дппускин

метра "■ > % ломок

метра "■ > % ломок

Pi"・ 3.8 Конитруктнпние ифпрмлгннг ре^ушсП “нет" комплектных метчиков и с дем л дппускин

Pi"・ 3.8 Конитруктнпние ифпрмлгннг ре^ушсП “нет" комплектных метчиков и с дем л дппускин

：：пГ?Хо?сре,аабрнб-

№'"巾姉""'W Ллн “Ррсн 需切二噥Zf e* 025•丄5)皿я л„аРм^ь 」= 7・・・с2 мм. При таком соотношении 二 чик свободно проходит череа обраби1а1Г ние звери“馋.Для метчикои малого дИа.

что У^ньшаег Ч11сло 皿

Компакты матико. Числи метчиков н комплекте зивпснт от |)азмсроа нроф,М|Н нарезаемой резьбы и сн。疝см материала 3RET0RH" Схему нарезания П|юф|П1и комплектными метчиками назначают с заниженном только наружншх> дмиметрз (р“с・ З.В. «К для неточных резьб и с зани- женнем по наружному “ среднему дна метру -ллч точных резьб (рис. 3.8. 6). Во вторим случае последний метчик и комплекте обсспечннает обработку но всему профилю, “го позноляег новыснгь точность нарезаемой резьбы.

Нагрузку на метчик в комплекте в зави снмостн от нырезаемой площади профиля резьбы назиаианп без учета принятой схемы Р<чз11ня: 50%- ни гшрн&% 35%- на второй it 15%—на троткн метчик от общей площади профнля

卩азмерн режущей части каждого метчм・ ка /".小 и /и и углы конуса /：. 6 н 厶 заиисят от числа шигив на режущей части (рнс. 3.8. а) /Длина первого метчика /м = О пторпгп /|? = 4Р, третьего /и=2〃 Диаметр н<> тириу'", и инутреннпй диаметр <Л од и накопи для всех метинков и комплекте. Наружный диаметр первого н второго мсти ков соотнетстве н ко рз нны: /# = = ".“一0.5〃・ 4八="而一0」3". me d(j> — няружнын диаметр третьего метчика

Средние диаметры первого и второго метчиков запнжаип относи г ел ыю средне

го диаметрн третьего метчика:

心"，П，八八一 0.15"：厶кu厶.“一0.07'

Допуски пи среднему диаметру на ш?р・ нь倘 и пториП мегчнкп (рис. 3 8. &) (?&» “史也)назначают е учетом занижения «•рудного лнаметра первого и второго мет- •IHH3I О1НОСИТСЛЫЮ третьего Еслн :ihj“l ичп чиниження близки к допуску на средний дипмегр гайки, то допуски「"句⑦ к ГМ，11 принимают ройными допуску Td第卜

Если занижение больше допуска на гайку, го допуски 八/叫・ Г厶 о увгличивлют du кгтольк。же 卩аз

Допуски на наружные диаметры「小儿 74八)назначают в 2 -3 раза меньше 〃тни・ сигсльно занижения ни наружному дниmvt ру, причем нижнее игклиненне равно или меньше номинала (рис. 3.8, d|

Бесиружсчные метчики При обработке няэкнх ма гериалон применмюг 6(спру• жечкыс метчики. Вместо стружечных канавок ра(5о1|ая часть н сечении нме мн。- гигранннк (рнс, 3 9). на заборном конусе резьба шлифована на конус, эатылиьанне отсутствует В процессе формирования [тзъбы происходит выдаалмвзмис по всему профилю Метчики и процессе зкс1муатд- ции нс перегпчнвлюк

Тнердосплавные мегчики. При ибрабогке .inrorouoK нз ста-ieft н гплпвиь. имеюшн! прочность п. = (180 .21。)1° Пн и 48— 53 HRJ н нз некоторых …mwiecw мзгерналин иримсннют твершх«и1инныс метчики Дли резьб днимет|и)м 6—12 “м метчини ииотоиляют цельными м состав

6" дчвметров d W 勿"々6" дчвметров d W 勿"々Phi 3 9. Бегп-ружечиые метчикиPhi 3 9. Бегп-ружечиые метчики

6" дчвметров d W 勿"々

6" дчвметров d W 勿"々

Phi 3 9. Бегп-ружечиые метчики

Phi 3 9. Бегп-ружечиые метчики

нымк с пр>швянными гвердоспланныи нластнилми (рис. 3 10, и). Для резь行脳； метром 2 4 мм метчики иыпо.，1HHi0T 匸； вставной режушем частью (рис. 3.(0,毋 Материал режущей части RK6疝： ВК10 М обеспечнвас! наибольшую 仃皿 кость.

Метчик» должны быть затылованы По профилю на всей длине рабочей части при обратной конусности 0,02 мм на |()閑蘭 длины. Дно канапки выполняют с уклоном 2—3° для увеличения прочности метчика

Метчики-про тяжки. На|)ечанне рез£ крупш1го профиля произ поди т комплектом из неског1ьких метчиков или одним метчиком протяжкой (рис. 3,11). Метчнк- протяжку предварительно вставляют в нарезаемую заготовку, как при протягн- вании. Длина хвостопнка /л = Zr 4- 50, где 厶 д.чннз детали Атнна режущей настн Ь = Р//(2аг\ где Л»— ННС01Н профиля резьбы. Длина калибрующей части /и^4^ Диаметр хвостовика "、=儿=&, 「£ &. — диаметр задней направляющей；"。一 нан,меньший диаметр отверстия под резьбу. Угол профиля канапск 耳=80...90\

Профиль резьбы не затылуют, поэтому 1,0 наружному диаметру пгглс!ся ленточ- ка шириной f=0,5...l),A мм. Заднюю поверхность затачивают под углом а = 12… 15“ на ширину Л=3...5 мм с дополннтель- ним 1и.1нфоваинсм иод углом “-=30…60% ； Угол наклона каннвок т=2т, где г — угол . подъема резьбы, /[иаметр серлцевины мет・ чнка-протяжки i/ien^0,5d. ширина пера 尸=(0.25...0.35)4 Резьбу нарезают без ре・ персирования |49].

Др^ие типы специальных метчиков и иснопные направления соеершенстновиким конструкций. К специальным типам мстчм- кон относятся; метчики с передней цЛц задней цилиндрической направляютгй. позлиляютне ппвысни» точность nupe30c； мых резьб; метчики с режущими и цигла- живающнмн зубьямк； метчики с внутренним подполом жидкости; мстчнкм ебормоА конструкции с регулированием пи диаметру нарезаемой резьбм； метчлкн хпя нарезания резьб крупного профиля с передачей крууншег? момента с двух торцов, ком- бикироааиный митчик-гверло для однов|>е- меипою сверлении отверстия н нарезания резьбы н нем. Указанные типы метчнкив отражают и основные направления их со* иершеиствоиания

Плашки. Плашки прелназначены для нарезания наружных резьб. Пи ткну кире-

m眦м(】П резьбы ruiHiiiKH подрвзлеляют па •шишки круглые для метрической резьбы, нлаткм круглые для круглой реэьОы. n/nuiKM круглые (ГОСТ (.228-80) для ко ннчсской резьбы и лр.

Основными кгл(струкги1П1ымн элемента* мн круглых плашек янляются режуща л “астъ. калибрующая часть, число, цнзметр н расположение стружечных отперстнй. тнрнни н форма пера, наружный инаметр /). шмрнна (1лашкн //, элементы крепления

Рнс. 3.12. Конструкция рез>Лонлреэ1юЯ 映霖『а- общий пна； 0 режущая пясть；・-пр*叩Рнс. 3.12. Конструкция рез>Лонлреэ1юЯ 映霖『а- общий пна； 0 режущая пясть；・-пр*叩и”叩5Х* ・-с"1*11 креплен и*и”叩5Х* ・-с"1*11 креплен и*Режущая часть. Плашкл имеют ан/ ре- жушне части (рис 3.12, Ш с каждпго се шриз длиной /,=%. что ибесиечиваст увеличение срока ссужбн (машки Режу, тая часть выполняет основную работу но формированию профиля резьбы Угол кп- нуса 屮 и ллмнн режу шей части зависят от материаля заготозкм. Для обрабсткн

Рнс. 3.12. Конструкция рез>Лонлреэ1юЯ 映霖『

а- общий пна； 0 режущая пясть；・-пр*叩

Рнс. 3.12. Конструкция рез>Лонлреэ1юЯ 映霖『

а- общий пна； 0 режущая пясть；・-пр*叩

и”叩5Х* ・-с"1*11 креплен и*

и”叩5Х* ・-с"1*11 креплен и*

^ott^n^

К цветных металлов 川=汕 (常} В общем случае \тол 節 назначают :*忠Л 25"野网

Дивна ре^ушей часги

I一w一m+2M2电q」

J - наружный диаметр резьбы;力- эну-тпенккк диаметр резьбы./ 迎皿口，『а- naHTiipviomaR планнын 州” заготопкн в ошерстне плашки. /=0.2. .0.4 мм (рнс 3.12, 61

Толшнну среза и： для плашек определяют так же. как н для метчиков Ни по отношению к метчику а. =0,04.0.38 мм значительно бапьше из-за малой .ынны режушей чисти luauies |/i = (3. А)Р}

Режущую часть плашек затачивают ло передней и задней поверхностям, Угол у залаю? ни пнутреннем диаметре резьбы и

назначаю! н запнснмости от материа.1а детали от J0 ло 3們 Задний угол на режу- шеП части задают также по ннутреннему диаметру. a=G. 9； Угол а определяют по величине затылования 人'=л山①a/z.

Калибрующая *4(7。 Длину 厶 ка.пиб* руюшей части плавки принимают раонон 3~5 Р Таким образом, общая длина ре ж)ч1ей и кйлибрумлцеЛ частей составляет IG- I0IP. «пи н определяет ширкну ii」aiu- ки Я. При // > (6—|0)Р в процессе термо- обработки возникаю! значительные нигр^шности но шагу, и у гыатек дли мвкнх ризьб с торна делают иыточку .«uih уменьшения мла ннток. Пи профилю резьбы л-чашкн не затылуют, и боковые углы 〃=(Т

Плашки но шлифуют но профилю, поъто ? ОНИ ««а^знют резьбы не выше(*тепенн точнти Ьй,叫 т. е. рез. с переходными •«мн.иО^бе.б^резьб^ камм с зазором.

片相迎小州阪гр "m〃3“ 图卅 “””'"° "』叫"и ШИ.

отверстий, образуемых сверлением д мегр 儿 стружечных отверстий <)叩叱益 П 38ВНСММОСТ" от ишрины пера г(ри 3.12. d)・ расстояния f между пер^м： Соотношение А/с должно улоллетиорят, условиям прочности л жесткости пера.纱亂 длпать надежное иеитрнриванне и 仙;рав： ление плашки в раСогс, ибеспечииа1ь несколько переточек н лостато«жое ng. ракство для размещения стружки. Опти- мальнос соотношение F/，=0.65...0,8.

Если “знеггно число перьев г н соотно. шение F/с, то

r = m/,/(l.65 .1.8);.

где z назначают в завненмоп п от диаметра резьба. При изменении дни метра резь, бы d=I ..8O мм ч«спо перьев z=3...l2. Зная размер с. из точки а, лежащей на внутреннем диаметра резьбы п.чашкн. проиолим прямую аЛ вол углом у к』»旷 。/ К отрезку ab в точке а восстаиавли. ваем перпендикуляр но пересечения с осе- в曲 лннмсП О“. Точка пересечения 0| определяет центр стружечною атиерсткя, а отрезок qOi его радиуг г- 114]

Диаметр стружечного отверстия

d, = c/cus(04-Y).

W 0 — угол между прямыми О? н АО. sin0= 2uO\/d\.

Диаметр, на котором распо.'1агнют цент- ры стружечных отверстий, Di=r|lg(0 + + Y)十К以)1

Элементы крепления /“■〃•. Плашкн закрепляют или и воротке (прн ручной работе) или в патроне Для креплении на наружной пииерхностл плашки ны пол ня ют тр" нли четыре конических углублении (рис. 3.12, е)： ннжине гнезда с углом конуса 60v под установочный виш /. верх- мне ' углом 90“ поджимные, сметсни от осн ни величину р=Н,5…2 мм для лучшего закрепления плашки вшпами 2 н 3 У н。- мзтек вверху делают паз. перемычки которого разрезается пиелг диух-трех переточек. Поджимные гнезда п(кле удаления перемычки пазволян>т пиитами 2-" регулировать диаметр 1нц1езаемиП резьбы.

卩езьбонне фрезы. Ризьбшяле ф|ючы от- носятся к многизубым инструментам. 6ла・ з〔叩я чему процесс резьбонарезания ста-

конится более производительным по отно- шению к резким.

Типы фрез. По какструкцни резьбовые фрезы пилразде.чнют на следуюи^ие тниы грсбенчятые цилиндрические длн нарезания резьб неглубокого профиля с тагом 0.5 —6 мм (рис. 3.13, а); дисковые для нарезания резьб крупного профиля (рис. 3.13. б)； гребенчатые сборные охватывающие (рис. 313, л); головки дли скорост ио го фрезе |ю ванин резьбы с крупным шагом (рис. 3.13. е).

Гребенчатые резьбовые фрезы. Фрезеро- занне резьб и несколько раз производи- тельпее по сравнению с обработкой рез- иамн, но из-за наличия кольцевых внткон профиль pcjbGu искажается Поэтому гребенчатые резьбоные 力резы применяют н основном для нарезании крепежных резьб

Основными конструктивными элементами фрез являются： дни метр фрезы, дна- метр отверстия, .ъчина фрезы, число зубьев, форма зуба и впадины, направление с тру жечиых кянанок, размеры профиля резьбы Диаметр гребенчатой фрезы d = =-仇"十2e十2". где Du,в - диаметр по-

садочного отверстия, Е — толщина корпу* са фрезы. £ = 0.3...0.4 пнпметра отверстия, “ —глубина стружечной канавк».

Глубина стружечной канаокн

//=，и+ К 十 г -I. р, где /ь — глубина профиля резьбы： К — величина затылования на шлнфаннльним участке; г радиус стружечной канавки У основания зуба; и—дополнительное зиачение, равна 1 —2 мм.

При выборе диамсгрн 仙езы необходимо учитывать размеры деталей крепления на станке. У насадной фре.<ы по торну предусмотрена выточки диаметром D)и глубиной /)для рцзметенин элементов крепления.

При обработке внутренней резьбы диаметр фрезы должен быть нс менее 0,85—0.9 диаметра отверстия. Длина фрезы /=M+(2...3)Pi, где /а — длина нарезаемой резьбы; i — число лахо^юн резьбы

Длина фрезы не должна превышать 100 мм. так как с увеличением л.ншы прн термической обработке иозмижн1»1 большие искажения по шагу и upotpu.iio резьбы

Рис 3.13. Рмьбовые фрезы

179

Umm зубьеи Janxcm 6 “叩、陳皿29叱 ысц^а J

「= /?с<15『一（&—

僚'

A (L& .I.5)、"

Дл貝 уменыиемия кнбрзииА ргкочгнлу- елся «ром н&“и・旗什ь с "・zy нйкюна стружечных нонаноь 地=5…10工

Френи jaraqNHHR『卄и перелней поверх- ■ости iku yew* Y. лотирый наиначаю! в лаавеччмти от материала летали 丫=0 Х1Я "угуна латуни, бронзы и шердой стали; Y = 5。для стали средней го叩八<k门1 И 7 = 10.. 1ЛГ хин легких сплавов к мягких пдлеА Затылсиан1м по иаднсЛ понерх- нистм должно обеспечить идиш] угол но RCpUIHIK* ) = & IU' II па бОКОАЫА сто/юилх профпли *一，.；-

Для oftcr печенки а и хила решл при .<л- типовании к круга при шлнфииднпк при- Ф^ Р^»^и впадину делают кик можно ENK н》пм "=ЗО・・ 45二 а ишрнну впади* нн 035-0.4 окружного шага фрезы.

Величину затылоплння лаэлачиют от 1.25产 Л vm при измсненнн диаметра от 15 до 90 мм. задннА угол на вершина、 и боковш сторонах профиля определяю) ,м» Формуллм

Упм профиля в плоскости передней верхносшg

4/ ■ t

RTeF CT*

也"=今；4%・，电€：前1景

ric d — наружний .иммегр фрезы; dt — днпмегр икружнопп. uи которой расгю;иь жена расчетная гичка； -у — псшпиина угла профиля резьбы.

где 门/2 — гкоррсктнроялнная п(>；ювнца угла профиля

Дисковые фрезы. JLim нл|юзаннн гране, кенлальныч рсм>6 г крупным шлгим боль- moi о диаметра примени юг днгканые резь- бииые фре^ы (рнс 3.13, 0) Фре<ы пыпол- няюг острозлточеннмм!! с '^релующнмися 1\6ьями. Для проверки пр<к|нмя после псрегачипании один зуб / нлготлвлипают с полным про<|»илем

Oi ей гыниющие ре ивовые #мзы. Д^я фрезерояання коротких ргзьб применяют гребенчатые сборныг охиатыкзмицие q)p。 зы. оснащенные круинми гребенками (рис. 3 13. 〃)・ Грсбеики / ^икпепляют в корпусе 2 звездочками 3. игулкпЛ J н винтом 5. Для крепления на с емко слу・ *>п кокическнн хпо<*товнк 6 Угол контакта зубьев 巾резы 屮 с wicnks】7 при охиагыпающем фрезеронанни .ии1чнтельно 6o.ii>uiet чем при фрезеровании г(ч?6снча« 7нч“ фрсдамн. что fiojBO.inri уислшить число пдно временно работающих зубьев

Размеры прифнля резьбы кошролируют по перезнеЛ поверхнопи При ?=0 тв lawahM 巾резн

«ысо-

*木布*二优325 P допуск

厶 7).288 P, nucoTa

XIп наружных резьб на RucoTv галонни иалначают с noipeiUHOcTcfi нзготоп.1енин и запаса нп нэпашиоании Прн калк<(ин п「 guu。угла 丫 корректируют профиль » пл(ккости передней iiobcpxiiomi.

Высота гилопкн и плис кости передней IKMICpXllOOH

учетом

eAsUj

Высота н“*кн /： = ( май ыысита профиля п иоперхисхти.

1Ш

-4, ГАС F

ПЛОСКОСТИ

Hll\

--ns卜

冊卩Wdi

"■ слелонателыю. проялиодителыюсть го- •ЮНИИ.

/ олонки для ско/юстносо фреэи/юапния. 'тя обработки наружныч резьб большого диаметра нрнмсияю! голоакн для ско・ poi niuru фреяеривании, которые представ- ‘нют собой сборный ниструменг (рнс. 3.13. 门.оснлшспниП резин мн с илмстцннмн из тиерлиго Ciuauu. В корпусе головки раз- У В5 СТ 2 ДО 12 ”仙孤 Цешр ГОЛОВК»

вмещен uiiiocHTe.ii.iio центра ыкновкн На не,,,чи>|У ^ Резцы лету пню I ц кон- тим с заготипкой н точке / н выхолят ИЗ контакта в точке 2 Фрезерование прои:»- ГТ：""' 3*°川血卩абич崎 ход н；| токарном

у П роизиоднтсл ькость обработки 黑，二*”' ° 'I рм. |ю сраннекню

Фр^винием днекипымн фазами.

二：?з"-5。В"・ PC]呵心 мне； " "PC"'"" с°6оП сборный

•IУ н-nt сл()Жцой конструкции. оснп・

Рнс 3 I I. Схема рпГмпы резьбонареэиыл го ЛОВОК

щеннмй ко mi ментом круглых гребенок (рпс・ 3・14. “) или плоских плишск (рис. 3.14.仇")• Голопки обеспечивают вне・ кух> ироикиочительность б.1агодаря ирмме- нению поиышенион ско|кх:тн резания ц быстрого от ни л а пислс пареза кня.

По конструкции голонки подразделяют на слепуютне гниы: по рисположснкю пка・ щек откоси гелию нарезаемой детали — радиальные (рнс. 3.14t а. я) и гангенпналь* пые (рнс. 3.1』.6丨：по кинематике дниже- ннн — Bpam；iKjiiiHt€H для токарнмх полу- антоматои и иенрашаютиеся для револьверных и pt-<ьбинаразных станкои; по внлу обраба^мнаемой |#сзьбы - для обработки наружных ре <1.6 ц для обработки ончтрсп- них резьб.

Наибольшее распространение имеют сямооткривающнеся готовки г круглыми гребенками. В за пне и мости от размероп на|№заемык резьб голоикн обоаначнкгг IK—5K (iienpaiiiaioiiuievM) и IKA —5КА (враща кии неся). Резьбонарезная юлонк:» с круглыми гребенками (рнс. 3.15) пенра- шактюгися ihh;， имеет четыре круглые гребенки / с кольцевой резьбиС. закрепленные оингамн 2 на кулачках 3.

Последотпельность перемещения гре венки с кулачком представлена ни инкло- грамме (рнс 3.15. б). Исходное положеннс гребенки / на циклограмме оболначени точкой а Плашки сиедены, н гзивки лаижетсн имеете с суппортом, наглая резьОу (учмстск ab). При оста попке сум порти (lujii остановке кирпусп J)• пором> ℃тинопцтсн хиостоьик 5 (точка ))• Плаш- колержатель 6 под ленегвием сил само- загнгнпанин перемешается ниерел па 呢 』н”мму А. сжимая пружины 7 кольцом 8. закрс1мснным иннтамя 9. Корпус I ое・ новится, упнраись н выступ Л на хвосто-

bhq. а плаи1кодержатель продолжает п「 ремсиипьсм (участок 厶门.В точке с. как ИЖ。п-1аи1кс>держатель пмнлет ма iLiiiity / нз корпуса 4. кулачки 3 имеете с гребен- ками / но口 дсАстпии%! пружин /〃. канем- маюших па штифты II и шпильки /2. рззиАлутсн. перемещаясь о точку </ (учим- ток「")• Голонка раскрыта, н в раскрытом систоянии она перемс1иается па рассгоя- "нс de сбратниго ходи. В гочке е нручную (Н4н с помощью упора) плашкодержитель влвнгаюг н корпус j рукояткой /Л. па ко- торую иижнмае! пружнка Г. Корпус J. скольли ПО СКОСИ*1 /6 кулпчкок 3. сводит гребенки н рабочее положение (учистак циклограммы /«).

Пмивку можнп регулиронать н .ыпнен мостн от лнзмстрп паре <яем<>11 pvji>6u Д.ж зтого нсобхолнмо с помощью рсгулнрокоч* них пинтой ноьорачипагь h.iauiz♦•代ржз・ тель 6 отноопслько корпуса J п каиран* ленмм стрелки С. За счет лыски iui ннут* Ранней иоверхиостн корпуса 4 и иатило* данной поверхности)<□ кулачке i ребенка вместе с куличком удаливп：я пли приблн- хаетсн к центру головки.

Рсжушая кромка гребенки должна уста- наплниагьси относнгсльии +аготивкн в оприлсленкос положение, обеспсчнпйя за данный угол 丫 на режущем элементе, расположенном в месте перехода режушей часгн гребенки и калнбруютун». Дли з*>г。 между кулачком и гребенкой уепшоклена двухвенноиая лнездочка /5. Число зубьен на шжне. который встанлеи н отверстие зисздочкн, на один больше относительно числи зубьеп малого веиин. Если навернуть П1езло<1ку вместе с гребенкой иа величину 丄 по часовой стрелке, а <лтем гре- бенку на величину — против часовом

стрелки. W перемещение

ii»:uAI/；i - I А/

где </ — наружный диаметр гребенки.

Переметеннг иершин гребенок относи- те«1ьно лагоювкн составляет 0.2—°.4 “”• ，，то позволяет с помощью слекилльниго прибора точно настроить |м?зьбонарелную юлопку нл мликные гсомсгрнчес мнс параметры.

Размеры кулачков и гребенок опрсде ляются шагом Р и углом подьъгми р«а

181

HXtioiroJ voiivadnHOQnwd。。心、"式 MWE0"£ 叫1 “f 、HXtioiroJ voiivadnHOQnwd。。心、"式 MWE0"£ 叫1 “f 、<м eHousu'l Лиикк^ап q丄uain丄HhK ониг .二;伽n0此 HfE он *m"/虱」ч1л0иьони 0\：нко工до，" чипишэддо едса，^ипрпгс^ (И oJCX?ov Jim。HJ^mM /> hmir93(Ii daa ° r ||Ппжл<1ин ・田汨。丄 oJoiidouu онлу.инэ °；旧1 .xluii Э1111пж<тлпцс1 aonHiWWaduoaiwairiiwoH я емиоуасЬ исгжви ngoih ，"。х"Н и з6 нЕ 乂0"明山 мнь - z<м eHousu'l Лиикк^ап q丄uain丄HhK ониг .二;伽n0此 HfE он *m"/虱」ч1л0иьони 0\：нко工до，" чипишэддо едса，^ипрпгс^ (И oJCX?ov Jim。HJ^mM /> hmir93(Ii daa ° r ||Ппжл<1ин ・田汨。丄 oJoiidouu онлу.инэ °；旧1 .xluii Э1111пж<тлпцс1 aonHiWWaduoaiwairiiwoH я емиоуасЬ исгжви ngoih ，"。х"Н и з6 нЕ 乂0"明山 мнь - zли .*/d=Q Лниьи|гая dh иивт ило ou кдикции) оз HHawovotiavd пхпд нижеог hchj90dl кннизсюз hxeNbh омяппчгоя ”咻尸= 13) П<Л^ CK04VOU CUJ& ・p，q[・£ •川可 XMtodoii «лвзпчиох 12；тм сун”•adI мем hbi "si 61)干％=u vcM bh mi •лиою<йн еи||П1гАч чпонх<1эпои нен6“и() iли .*/d=Q Лниьи|гая dh иивт ило ou кдикции) оз HHawovotiavd пхпд нижеог hchj90dl кннизсюз hxeNbh омяппчгоя ”咻尸= 13) П<Л^ CK04VOU CUJ& ・p，q[・£ •川可 XMtodoii «лвзпчиох 12；тм сун”•adI мем hbi "si 61)干％=u vcM bh mi •лиою<йн еи||П1гАч чпонх<1эпои нен6“и() inrtr4gAdM •' H^ouoi vmic低поучим ({/Inrtr4gAdM •' H^ouoi vmic低поучим ({/IHNUlOgU IIIENXdll M |。1 HXnMAdJYMN Gl £(9—HNUlOgU IIIENXdll M |。1 HXnMAdJYMN Gl £(9—HIHVMIISyMllHIHVMIISyMllailHVflRAKXBH露嘰不不二…滝篇%ailHVflRAKXBH露嘰不不二…滝篇%口次虱СМ E"2] W 陷状 uMiwyadJ

HXtioiroJ voiivadnHOQnwd

。。心、"式 MWE0"£ 叫1 “f 、

HXtioiroJ voiivadnHOQnwd

。。心、"式 MWE0"£ 叫1 “f 、

<м eHousu'l Лиикк^ап q丄uain丄HhK ониг .二;伽n0此 HfE он *m"/虱」ч1л0иьони 0\：нко工до，" чипишэддо едса，^ипрпгс^ (И oJCX?ov Jim。HJ^mM /> hmir93(Ii daa ° r ||Ппжл<1ин ・田汨。丄 oJoiidouu онлу.инэ °；旧1 .xluii Э1111пж<тлпцс1 aonHiWWaduo

aiwairiiwoH я емиоуасЬ исгжви ngoih ，"。х"Н и з6 нЕ 乂0"明山 мнь - z

<м eHousu'l Лиикк^ап q丄uain丄HhK ониг .二;伽n0此 HfE он *m"/虱」ч1л0иьони 0\：нко工до，" чипишэддо едса，^ипрпгс^ (И oJCX?ov Jim。HJ^mM /> hmir93(Ii daa ° r ||Ппжл<1ин ・田汨。丄 oJoiidouu онлу.инэ °；旧1 .xluii Э1111пж<тлпцс1 aonHiWWaduo

aiwairiiwoH я емиоуасЬ исгжви ngoih ，"。х"Н и з6 нЕ 乂0"明山 мнь - z

ли .*/d=Q Лниьи|гая dh иивт ило ou кдикции) оз HHawovotiavd пхпд нижеог hchj90dl кннизсюз hxeNbh омяппчгоя ”咻尸

= 13) П<Л^ CK04VOU CUJ& ・p，q[・£ •川可 XMtodoii «лвзпчиох 12；тм сун”

•adI мем hbi "si 61)干％=u vcM bh mi •лиою<йн еи||П1гАч чпонх<1эпои нен6“и() i

ли .*/d=Q Лниьи|гая dh иивт ило ou кдикции) оз HHawovotiavd пхпд нижеог hchj90dl кннизсюз hxeNbh омяппчгоя ”咻尸

= 13) П<Л^ CK04VOU CUJ& ・p，q[・£ •川可 XMtodoii «лвзпчиох 12；тм сун”

•adI мем hbi "si 61)干％=u vcM bh mi •лиою<йн еи||П1гАч чпонх<1эпои нен6“и() i

nrtr4gAdM •' H^ouoi vmic低поучим ({/I

nrtr4gAdM •' H^ouoi vmic低поучим ({/I

HNUlOgU IIIENXdll M |。1 HXnMAdJYMN Gl £

(9—

HNUlOgU IIIENXdll M |。1 HXnMAdJYMN Gl £

(9—

HIHVMIISyMll

HIHVMIISyMll

ailHVflRAKXBH

露嘰不不二…滝篇%

ailHVflRAKXBH

露嘰不不二…滝篇%

2虱曙:膿工3北為-МТ НЛО "2od 二 Ng м 皿II IIWJC go "」"十二工胃”"2即’ СмкоСи班m м (XHiiaiim"^EAiuthi кинаьап

g虱К叱器凿黑:鑑wM •)go м н"必•・ 7「也⑶Cd 101К«ИИИ<1!1 工 м кHQM ipm6Ad小卄г

心嗚凿竺"心，加人屮"師皿尸 •ex мнит 」^лд^л «HHtT

用,可t±工入；ojouvin wmnu曲心 噴:宾噥小"丽…疗£ :^^7?^

•“[< 力，山 wnz、》"MК c MW； X；IHVML)U h >ГВПГИ£ c-hhw ."吁胃:]业…dx yawTTa:лмн.тннаЛи и икешг 心о•А*"“нэп пт15^1пкэ"2丄*；。Н 4。менэоНт "2mодшигон njoudan hihu»i^，・'，、Л•“[< 力，山 wnz、》"MК c MW； X；IHVML)U h >ГВПГИ£ c-hhw ."吁胃:]业…dx yawTTa:лмн.тннаЛи и икешг 心о•А*"“нэп пт15^1пкэ"2丄*；。Н 4。менэоНт "2mодшигон njoudan hihu»i^，・'，、Л人、3"认•口=，p u=n wdu

•“[< 力，山 wnz、》"M

К c MW； X；IHVML)U h >ГВПГИ£ c-hhw ."吁胃:]业…dx yaw

TTa:лмн.тннаЛи и икешг 心о

•А*"“нэп пт15^1пкэ

"2丄*；。Н 4。менэоНт "2m

одшигон njoudan hihu»i^，・'，、Л

•“[< 力，山 wnz、》"M

К c MW； X；IHVML)U h >ГВПГИ£ c-hhw ."吁胃:]业…dx yaw

TTa:лмн.тннаЛи и икешг 心о

•А*"“нэп пт15^1пкэ

"2丄*；。Н 4。менэоНт "2m

одшигон njoudan hihu»i^，・'，、Л

ВИНОЬЗЭ•Ol€O(lВИНОЬЗЭ•Ol€O(l一—山№噂:т 、——"叫%

ВИНОЬЗЭ

•Ol€O(l

ВИНОЬЗЭ

•Ol€O(l

.心日 wNHMdz & 『cACKaiH •1 制冋制ииКНОИ BE нмкодм M・3・a吗*: g r MMHHOgBd .tn亜1旭心。oi：弋::械m：N疝询 Kodoemv :Li” 吗3“ CW也：工ом _3d fl 皿。也皿嗚黑常?…“吗 .皿⑪■ “何虱ygww

•mwogH q丄з02g心。"：北：驚：牌財 маыпн 7 doM 吋嘀；.狂亜К ннн .MN 10*8вИЖдЛН8 ИКРМПООПд. r . р)- •нопз MiHHX'CQJ Я ；。1小 juNdo巾 ou •uwdnncHln и 1^ 口。\

qiCflHlMhA。貰HCOX98" ' '•・"乂。0丄

bvhhhooou — I tMVBinr n) ；“乂川久”011 унннлохЛни 一屮 心"丁黑(巾；，汕的娥 изМсюо UXhOl U3i”L：du：；8止出0：

ediiiali io эиикоюэкй — ' '「 一 弔力」 QWHW"*H" Ukehu 中“皿叱賀即口 h+w—%_、a = p m、二wN"M

•нинэжшгд^ хн H<bi \*воЯ

仙*□词 duvet и ^а Hxuci'ci ".

gw皿м" "б11am向皿曙 гм ИетаЛи 侥一•四"闺 e、'*'"黑:% адлсгнческош леформкроланпя llpcv； шестпа рез1.бом.1жЯтыканИя по ерпн"… с резьборезямпгм снующие: улучшение •#wKg0SHWg" СВОЕ "О岬вот ноги слои металла, тлн как a penviuraie ма^епа угпыосгнля прочнот резЕн по- В&ЦМЕ； MN 20—W%； экономия металла 射* 】(1-3力%. Т4 как NN"P гзтптоикн Jitu резьбу меньше лиаметрз получаемои ре“0ы и npuorer нит бел снятия струтккн.gw皿м" "б11am向皿曙 гм ИетаЛи 侥一•四"闺 e、'*'"黑:% адлсгнческош леформкроланпя llpcv； шестпа рез1.бом.1жЯтыканИя по ерпн"… с резьборезямпгм снующие: улучшение •#wKg0SHWg" СВОЕ "О岬вот ноги слои металла, тлн как a penviuraie ма^епа угпыосгнля прочнот резЕн по- В&ЦМЕ； MN 20—W%； экономия металла 射* 】(1-3力%. Т4 как NN"P гзтптоикн Jitu резьбу меньше лиаметрз получаемои ре“0ы и npuorer нит бел снятия струтккн.ПКНСНГГЬ К 1/1СрОМОВЛТПСТЬ IIUDCp.KHOClII резьбы соптоептнуют шЛ1гфоозиию： про- НЛЯОЛНГеЛЫ1С^П| при HflliATWR3HHII н лесят mi рал яишг npoiiJDojnrv.iMiiiriH при резь- 6tiii<spej^Hiill

gw皿м" "б11am向皿曙 гм ИетаЛи 侥一•四"闺 e、'*'"黑:% адлсгнческош леформкроланпя llpcv； шестпа рез1.бом.1жЯтыканИя по ерпн"… с резьборезямпгм снующие: улучшение •#wKg0SHWg" СВОЕ "О岬вот ноги слои металла, тлн как a penviuraie ма^епа угпыосгнля прочнот резЕн по- В&ЦМЕ； MN 20—W%； экономия металла 射* 】(1-3力%. Т4 как NN"P гзтптоикн Jitu резьбу меньше лиаметрз получаемои ре“0ы и npuorer нит бел снятия струтккн.

gw皿м" "б11am向皿曙 гм ИетаЛи 侥一•四"闺 e、'*'"黑:% адлсгнческош леформкроланпя llpcv； шестпа рез1.бом.1жЯтыканИя по ерпн"… с резьборезямпгм снующие: улучшение •#wKg0SHWg" СВОЕ "О岬вот ноги слои металла, тлн как a penviuraie ма^епа угпыосгнля прочнот резЕн по- В&ЦМЕ； MN 20—W%； экономия металла 射* 】(1-3力%. Т4 как NN"P гзтптоикн Jitu резьбу меньше лиаметрз получаемои ре“0ы и npuorer нит бел снятия струтккн.

Сушествуют следующие типы ннгтр)- ментлн н способы накатывания резьб

I Рсзьбпн.|ъ<1гиыг ролики для накаты- rtuinin резьб по спекгоД) рэдиального aru・ ження 1юлачн ролмнок. касательного дпн- №"ня подачи заготовок и с исов&м дин же- мнем iiujjMH <а((1тавс1К.

. Рсзьбонакатнме гплонкн, ociioinrHtibit к(1М11лекг1)ц ролньиа* гилойки оксиа.^ыюго типа с осеней иола чей заготовкп； гиловкп тангеншальниго гнпа： гаювки радналь- м“т iwna с раднальнон подачей ролмксш

Резьбонпкатныс плашки, плоского гния, сегментного тнпи н ншпаилнннюшис сборные плашкк

ВмМр типа “ис邛鹏川 и способ мм.

TU&8HUH aanFicHT о)пнш 卩打必乜 и ^TU&8HUH aanFicHT о)пнш 卩打必乜 и ^миров, тонкости, хчнны ГСПК".

TU&8HUH aanFicHT о)пнш 卩打必乜 и ^

TU&8HUH aanFicHT о)пнш 卩打必乜 и ^

раз-раз-л материала ，а『и、л материала ，а『и、РСнимгнте ромп & 也?w亂 f|a тинпнпе рейками яолмитси <jJi(IIM

раз-

раз-

л материала ，а『и、

л материала ，а『и、

R 、加呻wlm，，削№ vd, памтыоаннн, отличающихся цЯ1|Лпк. :T寵黑:"「WMiE.

*： 后2皿2"ММН ноз・

二：器Ж产W3C。…一 им Рав,кн / ；注;j£『Hun пола- ?。皿D.…』二舞叩吁面

а»а»AnAn■т■т0心0心44――I^ir 3 17 Схема пЛр?ппоацц>| р<・2(沁 pejb^o

а»

а»

An

An

■т

■т

0心

0心

4

4

―

―

IfilKUTHhlMH pcl.1UK；IMII

ix-b 」a「Q)TCRKH распиллгаетсл ниже нейтрон риика на 0.2—U.3 мм лчн И|маитвра- <цення иыталкининнп ^аголшкн и процессе “икзтьпзамн，3iiroTn»hy •? у(лиц；пиЛнвают НЛ ОПОриут JIIIHCfthV 7

В начале наклп.шаиня расстояние чеж< му роликами

4 =y 5/2 + 丹".

г* "…小-«дружные дна метры uepaoro 11 второго 卩 wihkoil которые прклпмиют ид и Лакиными г келью полу<кч1ИИ ранец. EI" окружных скоростей

В процессе иакитыпаинн 川仙小“匸6月№ /ка”гся (линжсинс пилами /)d ц /jc|# ц u кокне Р^^очрп) ходи расстояние между решками -

：；；』；「""УТР""""11 Диаметр ikipcaat'Muft 也冲姉小芥 нзьбмпо ролике nponi. :нипрн^снию резьбы luineiajiii.условием 3y耻二叩研呐 川"【：7:「"亦2 раисииию углов "卩I 'L pQ；1HK；1 II JarUTOlIhll I =1||.^^^^ H 帝K"E 1出1，3mЁ我］ 山"：】u入氷3 3n・ KiJK можно 山皿E"U：黑:丁 ‘中仙心ноксгрук- I “il зихолии /； Koiopne uc：；；』；「""УТР""""11 Диаметр ikipcaat'Muft 也冲姉小芥 нзьбмпо ролике nponi. :нипрн^снию резьбы luineiajiii.условием 3y耻二叩研呐 川"【：7:「"亦2 раисииию углов "卩I 'L pQ；1HK；1 II JarUTOlIhll I =1||.^^^^ H 帝K"E 1出1，3mЁ我］ 山"：】u入氷3 3n・ KiJK можно 山皿E"U：黑:丁 ‘中仙心ноксгрук- I “il зихолии /； Koiopne uc” “ 3土

：；；』；「""УТР""""11 Диаметр ikipcaat'Muft 也冲姉小芥 нзьбмпо ролике nponi. :нипрн^снию резьбы luineiajiii.

условием 3y耻二叩研呐 川"【：7:「"亦2 раисииию углов "卩I 'L pQ；1HK；1 II JarUTOlIhll I =1||.

^^^^ H 帝K"E 1出1，3mЁ我］ 山"：】u入氷3 3n・ KiJK можно 山皿E"U：黑:丁 ‘中仙心ноксгрук- I “il зихолии /； Koiopne uc

：；；』；「""УТР""""11 Диаметр ikipcaat'Muft 也冲姉小芥 нзьбмпо ролике nponi. :нипрн^снию резьбы luineiajiii.

условием 3y耻二叩研呐 川"【：7:「"亦2 раисииию углов "卩I 'L pQ；1HK；1 II JarUTOlIhll I =1||.

^^^^ H 帝K"E 1出1，3mЁ我］ 山"：】u入氷3 3n・ KiJK можно 山皿E"U：黑:丁 ‘中仙心ноксгрук- I “il зихолии /； Koiopne uc

должно npeHbiiuaih 7(1 При ‘>7。ух втЕ UM"巾CH"W 卩ем,6п раъ1кОИ * Числи *аколов I рилнкл опр<-ДСЛиегсн 心 WAyR山мх соотшчиенпй：

匹=詮:旧二金

ПIЖ u аr ' =凡/"="叩/&.

Число захолон i должно быть целым

CpbinN лмнЕетр puma н<1знач；|Юг с учетом числа JaxnjiuB (0吓=必比 kw「 РУ KUH И стянк» И запаса на изнпшиоииие Новый ролик JiAieei jaiibiineiiHbiii срелний диаметр. X перенипфовлпный -_ заниженный:

Наиболее Рленрострцкекнон схсмпП на- я Паяется накатыш1нне диум я 3.18, а# е)|<лн гр«мя (рнг. 3.18.") Всс KMibuiBsI K.IH винтппой плрез>

IP"。，3•胤 в) При нялнчнн кольцеоой

Мак” оип punuxcjti наклонены относн- :ьн。пси пготикм на угол пол^мо х *кнтьш泯м。* релвАы При этом способе "МЕ КОМПЯСКТС1Ы ноэможно иакатыниинг ка* драных, так ” .кных резьб рах1нчноп> лмамегр；! путем нзм^к?ния угла на^юна UinitHAWteft PDJIHMID.

Рнс ；1 IH. Сшн-ойы РСЗЬДОНЛКЛГЫВЙНПЯРнс ；1 IH. Сшн-ойы РСЗЬДОНЛКЛГЫВЙНПЯ

Рнс ；1 IH. Сшн-ойы РСЗЬДОНЛКЛГЫВЙНПЯ

Рнс ；1 IH. Сшн-ойы РСЗЬДОНЛКЛГЫВЙНПЯ

•■“,• =1)^^щ^

• • It |»«||»

где、принимает r зависимости от лна. метра самого рсмика и дначитра рт.б% ориентнринично \=<МН7...П.01Н.

Наружный днзмегр hobojo ролика 〃мп = 2・”|Ь +【/二 где Л/ — HNCUTJI ГОЛОВКИ muCij ролика 11.1 и ри на ролика U=/+ (2...3} Р. где / — длина заготппкн

Накагывиниг，・ &〃，："，，，.ib〃a& движени и подачи гшгоЕиок При данном споссбе накатывания ролики нахолятся на “со тоянлом мг/когевим раегтояннн 仅丫 друг от зругн* и Н/1к.-иына111(с псу тест олястся г плмп1иьк> 小)串wiuHX устройств иепяра- торон (рис. ， IH. о) Зитгопкп / нрннуди^ Т&1ЫЮ поллюгсъ) и 4 бункера ? в непрсрыв- но вра1ианннийг>1 сепаратор 3. который исрен(1Г1<1 HiinniBjui и рабочую зону и удн- 巾1вт 心 по nKoipiniiHii паюпыванин.

Накагыилние с к.нчпельным диижеипем п°лпчп жиможно двумя р<ымка5(11 с раз- МНМН окружными скоростями： "I II s (рнс. 3.I& 0). 1]рм однплноных диамегрл^ рилнкоп Л. и О? это д(»егнгаетси рянлпч* “о力 чистотой их вращении ")н л?1 а при оаинаконпц часгоге ирашения ролимш различными дначичрамИ

Накатывание с огнями "u〃.g，WM，ic °w •?""〃""《 I lo агиму способу ники- тывают детали больший длины. Оссиап мпнии оеуп1сстп；1яигсн за счет оссний сии ^адяюшсП П|；|М ti;iK；rriJli5iunnt возникаю- "IM при Ck|№iiuiudioiiKMCH распсикьженин КсА рол и коп Скорое с ь иссвпА подачи “остнгмт 9ШЮ мм/мнк.

аксиал^нто

PcdusENe ・VM，WA〃 гипо. Нерлскрывлю1ннсся головки выполнены п ппде сборного инструмента, на корпус / hornponi устаноплены нл осях Р<м"ки2 |/к 3 /9 ul・ Ролики нрашяются вокруг спонх осей и ник/юнены иол углом т.. решным ушу /юльемл рсл>бы. П<> окоп- млпин нзк$1мнаннн головка свинчниается.

Все ратнки нмеюг лаборную масть. “ п。 шоп смещены относи телькп друг друг л на 1/“. где л — число роликои.

Навби1ьшее рлспросгрэнснне получили резьбонлклткыс сачораскрываюшнеси го・ JU8KX (рис 3」У. 6,. В конце ха'атыванин ролики раслодягся. “ заготовка освобиж- □аегся. Гаюоки лодраэлеляются нл вра шлющнггя и нгврлцдющигся. Врашаю- шнеся голмнк" усгананллязют на игре-

亦皿"・ НрашЕ"5mHксн Осу. 1С4рнМ ] 口NSWM прниудитсльно mt4m.ь： агОТО1>кн Окончание ма&. ■pamaQ：；： «мт тогда, когда осн 网》. thbui亜喘hnn5《C『5 в iweit皿慎・ ко» н за1< ,ны ниток одного ролика бу. кип”. Расположены пропш опамн ару. дуг 1ОМН<> )

喘F制*嘰膿：制， 竅為黑言以；鹏中西 "森片 Р^^гные плашки. Плос-

кие плашки уннвсрслльпы “ просты

км(・трук【""1. по не обеспечипшог иостн диаметра накатынлгмой

по

стабнль.

резьбы.

гзт“нх станках

и сгаикахиотомлтлл. и

неврашаюшисся ― ио револьверных стан、 ках.

Наиболее распространенной конструкцией резьбонакагных тонок янлиюгся

головкп ВН「Н・2. ВН「Н・3.

bН「H •虫

ВНГН-5, прсднз.шаченние для накаты- олнии резьб диаметром 4 52 мм с шнгом 0.7—5 nn, Для накатывания трапецеи- дальких резьб Л1аметром 16 -43 мм выпускают голойки BFITH-rpan. \. ВНГН- трап. 2. ВНГН-трпп. 3, ВНГН-трап. 4.

Накатывание тангенци(к\ъными голой- кама Двуч|мк1нкову)о тангенин^ьную го- •юлку (рис. 3』9. н) применяют ни станках

н поэтому их применяю! п・】“ накатывания резьбы на болтах, винтах, шурупах, шпиль- как На рнс. 3.20 показан способ накаты- оанпя резьб двумя плашкимн. и.< которых одна / неподвижна, а пилнижнаи 3 совершает возвратно-посгкnaiv.iMine дниженнс. При главном дикженнн R приизоодктся накатывание резьба на заттание Z Движение luiauiKii D. — вспомогиleawibiii ход. н копие которого следующая анопшка с помошью толкателя уски1аи/111(*ается между плашками. Блиго/иря матниню на илзшке заборной части заготонка заклнни- яается. а затем прикатииасня между плашками Плашки располаглются стриго плряллелыю. а нитки резьбы смешены от-

鼻唸；£KW а—

иоснтельии друг друга на 0#5Р. Расстояние между плашкямн и процессе накатыпания рашю BHyrpetitiCMv дияметру иакатыяае. мой резьбы

Длина подоижнон плашкн 厶？= Л, + +(15・・・25). где Li длина испидвижнай машкн. При такпм соотношеннн £, и 心 обесие<1иваето1 гарантия сброса заготовки с нсполвнжнон плашкн в конце рабочего хода

Общая длина нсподинжпой плашки

Li =" + 八 + 八一(5.8|ni/iTt

где 厶一длмиа заборной части.厶一длина калнбруюшеи части;厶—длмма сбрасы- дак^щей час in

Заборная член, ныпалняет основную работу по 4и)рмирина1<кк> профиля резьбы и должна o6ci iicMiiib лостлточную точность резьбы н сюйхогть cuMOh плашки. Прнки- мают /( = /.—(3 4)ndf・ Величина cpeia в начале злбирник части для обеспечения падкого захнпта .шготонкн

<| = id —山)/2 + 工

гае z — iipiiiiiiMaior п пределах 0.07- 0.2 мм при шаге 3 24 мм.

Калибрукицпп <шгть окончательно формирует резьбу•厶=(2...3)m/计

Uh屮мн、Л плашек 7 устпнамияают с Улетим ио4можн<вст11 иси».1ь«)ванки nw ше* t nepcvTaiioiihOH на ширине ме бо•心 2 раз. ширина не должна п|н?вышать 70 мм

"=也+他 3)p.

Гле 4 — ;илнна нлкатывасмоП резьбн；

п^г2?^ —в^Ш1мна. г^рзнтируюшая об Ра?тку заготовки по мине.

олшину плашек принимают с учетим "сриизнфиькм. 〃匸也-23 50 呷 где 1 1rlЛ^ннл подвижной плитки. Я： — толщина непопиижнол luauiKh

Долускц на п，‘№，”，м "•他6м та山м и ролики. HonyvKM нялнлчакп на полевицу У「м профиля в пределах 2В—|<У мн г им- ных Деталей (iihhioh, шпилек и т м). "“ шаг резьбы на xihiiv Н) мм: дли точных деталей — 0.01 им. хяя нсгичньи— CQI3 мм. Высоту голонки определит с учегом запаса но ii3iiaiuiiH<M<iitf и цонупи- '“сП мнннмальпоЛ пелнчики taourренин резьбы на вершине Высоту ножкн iiajh^ yam с учетом тоги, что скноиамис впади- мы инструмента не должно соприкасаться с обрабатываемой заготовкой.

Автоматизированное проежтироо&иие резьбообразующих инструментов. Км» Оопбрачуюшие нпструмектн имеют шири- кум>н(>чинклатуру тнппра ^меров. которая п значнтслы1ой част»< проилволится ни маши ноет рои тельн ы х прелпрнягнях. Cie дователыю. иелесиобри мю на Aninwil сил инструмента рллриба iывагь программы дли его расчета» получения чертежа, рас- iwuaiKti технологического прешесса, расчета норм п|мвченн на его м-дплтовленнс.

В качестве примири па рнс 3 21 прн- ведсн □лгортм комплексного лвтоматк- знронанного ［屮(*ктн卩онзинп метчиков. В данном случае под комплексносп.ю понимают так называемый сктммоА САПР — расчет, проектнроьинн^. гемюлогин. нор- мнринанне.

Ввоз данных ни деталь «блок ')工ил・ жен содержать кнформациш о размерах дошли н профиле рт，6и материале де!алн. условиях npoHiBo.uriia н 即 На основе дистагочной информации нибнраег- ся тнп метчика (блок ?> из сформирован ниго банка лаиных 3 но “门丁休им Выбор материала метчики (блок 4| осу- ществлястся с помиии.ю банка Данных ннструменга.1Ы1ь*х ма1еризлин 5 ни 风。纪 материала детш!Н. С учстом ««бранного цнсгрумеитального м2叩心阳 и магернала :累м формируются геомггрнческне ..а- рзмегры нл банка данных / <1 еиметрия».

мсиюв (&•乩，八.b ••*

w6ap trwna 痴EU，UKQw6ap trwna 痴EU，UKQL。 11「姦7IL。 11「姦7IMwMwIZI ^^^IZI ^^^%奥/£%奥/£пзнерыпзнерыMod 轟*2 frmonuMod 轟*2 frmonu44Hent 尸Hent 尸0，"0，"ДоДо""664n•Woe автомат- проектн/х|ИаН||Я метчякоо4n•Woe автомат- проектн/х|ИаН||Я метчякоо^Rv. 3.21. Алгоритм лмрованного^Rv. 3.21. Алгоритм лмрованного^апмцссс^апмцссс厶厶力力fi/%.fi/%.(3.2J(3.2J

w6ap trwna 痴EU，UKQ

w6ap trwna 痴EU，UKQ

L。 11

「姦7I

L。 11

「姦7I

Mw

Mw

IZI ^^^

IZI ^^^

%奥/£

%奥/£

пзнеры

пзнеры

Mod 轟*2 frmonu

Mod 轟*2 frmonu

4

4

Hent 尸

Hent 尸

0，"

0，"

До

До

"

"

6

6

4n•Woe автомат- проектн/х|ИаН||Я метчякоо

4n•Woe автомат- проектн/х|ИаН||Я метчякоо

^Rv. 3.21. Алгоритм лмрованного

^Rv. 3.21. Алгоритм лмрованного

^апмцссс

^апмцссс

厶

厶

力

力

fi/%.

fi/%.

(3.2J

(3.2J

爲爲爲肌器踪鹏“в W 『Параметры 1记 П 器*：『7 в блоке Кюпшип.,.'• 甲I，а.

»®Р^ного ссения метекаП^аметры "°一 戸 口。выбору d^ F о 屮 4M 刀нет бокс корректна c'n” nojB°- 8叫山 раС； углов аИtЬ -""跑 府校еКонтрольным (з0為、""'4 Р：*；需,* …盟皿 произвадится KoJ- 謐嚮::富:爲閣面。к /5) ps. хвостовикам с последу|ОЩИм^ “анных по моров, если ЭТО мепбхпп^ / J СЧето，м Раз* 亜。《 /9) с послам濫 « «оверочным параметров, илияюши^ Й。「叫灯卯亜匕。〃 峽 EL* ")Форм；

рует документацию и виде рабочих чСр тс;жеЛ с последующей передачей данного чертежа в бинк данных ранее спроекти- рованных специальных инструментов (блок 2/).

Программа <Техпраиесс» (блок 22) или выбирает тлпоной технологический процесс из банка данных 23. мн 巾ормн- руст новый с последую1цей передачей 口 банк данных.

Программа «Нормирование» (блок 24\ “предстяет нремя на изготовление мет. чнков пс каждой олерашси с у«1етом »нфоп. мациокной базы по нпр м про ва ни к j (блок 23) В блике 25 лодготовляются управ- ляющие программы для стан коп с ЧП У д.1я обработки заготопок метчиков.

§ 3.2. ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ЗУбЬЕВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС

Общие вопросы проектирования зубо- резных инструментов. Зуборезные “негру, •менты применяют для обработки зубьев зубчатых колес. Их конструкции 晶咤 лелястся 巾ОРМ。' и размерами 八勺螟 колес, кинематикой процесса абраПотки и условиями работы инструмента. Рассмот- ^7^ ДЛЯ образ。.,”*，":靄 прямозубых зубчатых цилиидрнческ1гх ко 落*7т"'Р°飙小J山痴“Jpac： пространсны эвольвеятныс зубчатые ；：：j оЙГ 心""У似н в торцовом се・

噥謂謂：° 削ем б。？ скольжения (рис 322 а)嚣案、2 PWy(：QM 〃 пицЯТ 小с ' п°лярнои системе копр-

эвольвенты； "血力衣 и начальной точек

'l’a/cos* &

где а._ 削) 抽кh試黑:壊落尸кНа) профи- сом-вектором Ом тс< 匕昵仃口 меж/iy ра*му- гельной 3 к trce ЧКИ ээольвснты и каса- Ев значение пиппИСНТС Н ”°〃 痴^ точке.

определяют по формуле

Рис. 3.22. Определение формы д — эвильвентз： С - касинне」”、

||риф“4я зубьев зубчатого

*""11""з г» - iftfxciAiiuft

колеса:

контур； 士 一

контур са срезом

(33(33

(33

(33

Угол V.Y，на который должна быть повернута производящая прямая / д.чя образования данной 丁仆икн звольпепты. есть угол развернутости

以| 7驶m•

Рассмотрим взаимодействие двух эноль- вент (рис. 3.22,(5|. Центры О\ и О2 иснов- ных окружностей (радиусы гы и г^) расположены на расстоянии ①？ друг m "руга. Если эти эвольвенты, иовораии вая вокруг центров О| н О?, привести в сопрнкосповелпе. то в гочке контакта инн "“мт。6山屮。касательную, а нормаль к “нм совпадает с прямой М —旭(внут- ₽е,,ней касательной к “х основным окруж- МОЕМ).

?Р" повороте “иольвснт точка мх я перемешается по прял»ай М — 二'/е называют лннкей зацепления Точ- ，"пересечения Л1Г!1!Ш "i —N? с ллниен "e”TP“R О|—О? называют нет юсом заиеп- дружности, концентричные оспои- 力 м ^РУжностя м, проходя щие через по- в ° 冲"обеспечении касания эволь- с ПеРекатываются друг по другу без

“ь*еммя・ онм являются центроидами, и

их называют начальными окружностями с радиусами га1 н “.

Уго;, образованный линией зацеплеиия 11 прям。％ перпендикулярной к линкн центров (межоссвой линки). назывиют углом зацеплении ад

8ssw=(「…卜，切/а「：(3.4)

Длина линии зацплення между точками Мм N, gs2= ^l^^ = <JJ2Siпa|'^

Профиль и размеры зубьен колес определяют исходным контуром (ГОСТ 13755—81) (рмс. 3.22, о) при обкате нм колеса. War зубьев，= дг〃. Обкагыва ние может бить осуществлено при раз.1ич- ннх положениях исходного (производяше- го) контура относительно колеса При номинальном положении (исходного кон- гурн). т. е. при касании его средней линии делительной окружности колеса, получается колесо без смешения, и при

°)°)

°)

°)

смешенном паю женин ройки получается колего V паюжнтельным нлм птркнатель “нм смешением Н дальнейшем рассмотрим инструменты А1Я образования з>йьев клич' без смешения (коэффнцнннт сме- uichmk【= (" Для колес со смешением (к—。)требуется С1ютвстстпуюшая кор- ректнролка рлзмеров проф|ыя режущих кримок зубь・в ниггрумеятов

Делительная окружность зубчитого колеса является базой для определения формы н рал мерой зубьев. Диаметр *- .ипельной окружности

Jiuei. (3 5)

гне модуль т - усланная величина, ип- рилЕяющ&н размеры колес и их зубьсн т = p/n=.di/2h

В проиессе обкатывания биконые сто- р。”& 券быв реАкм (исходного контура) образуют эвсаьвентный профи/ь зубьев колеса, диаметр основной окружности которого

</-i-d,eoxi. I3.6I

где а угол профн.чя исходного контура. а=20° (ГОСТ 13755 -81).

Исходя из размеров исходного контура определяют размеры зубьев колеса:

толщина зубьен по дуге Si—0.5n/n: высота делительной головки зуба 瓦【= = ft?i加=制心.—儿"m)：

днаметр нершли 办| =山 + 2瓦1 =山 + +2е,

высота делит^аыюй ножки зуба ® = =■力g + ci九 rue ^и— радиальный зазор между колесами. Си==0.25 〃1, иногда ди- пускаетси “ = ",3 ш；

диаметр окружности впадин 可尸小一 —2〃“=di —2.5叫 где т, 2m н 2.5 m соответствуют「ОСТ 13755—81

Для обеспечения ллапностн иерссопря- жении，〉6ьсв в процессе зацеичския. для улучшения ри боты тяжелонагруженных н высокш-кор(ктных зубчатых передач внешнего ппиеплснин рекомендуется применять ислоднык контур с модифицированным профилем головки зуба (рис 3.22, г). При применении этого профиля образуется срез боковой стороны профиля зубьев У окружности вершин колеся Мидифи каин ю исхидиого контура проилноаят по пря*

I做

Р”с 3.23. Зацепление инух колие：

° Ремеры му6”8；их нснцоп и I in pt* ди лепим гра "мим ыиенлеиня； 6 риОсшнй к нсрабичмА умники профиля зубп

“ОН на высоте 儿.не более 0.45/л при глубине Л, устанавливаемой в зависпмостн ^.^^°^ Работы колес, но не более Q.02 ш.

На рис. 3.23, а показано зацепление 工в” зубчатых колес с радиусами основ- нш окружностей гм н 小九 центры S н

нллмип ivn пп pocyiUMHMH

必 которых

5,=，叶广

длн «Орязования в ЛУбчатоА “

це бокОВин, заЗира /…/("仃]篇吸：: тетину зуб^ь колес 耻/ают ме；； I " ретическон л^О.элгп ма 睜“篇;『： гребуемогп“нму &$

yMeubUieHHM

толшнны зуба

小加8 • Толщина

3V6bcr колес

передачи

зависит 5 усло- (4 = 0.5лгп —As).

раоочего участки (н граничной тичк* лнпин зацепления}

1乂2=%小5,一y心一嗚• (39i

вил работ”

Эго должно учнтынаться при нроектиро. вянин ннструментоп Для стандартных луборезныл ннсгрументов принимают усредненные значения изменения толщин зубьев инструмеитои. ирмведенные в соответствую iu их главах. Прн применении нн- струментпв или ибрачивпния зубьев без среза нх прифнля у окружности вершин (см. рнс J.22. а) мзмоненме толщины зубьев mice може! быть осушеств- лено coui m*Ti гяующим измене ином межосевого рйеетияння между инструментом н нарезаемой заготовкой.

Толшнна зубьев инструмента по делительной окружности или по прямой должна быть рнтна ширине опалины нарезаемого колеси

где「心 и с? — радиусы окружности вср・ шин зубьев н основной окружности епря- женииго колеса.

Контат зубьев сопряженных колес происходит на рабочей части их профн- -1ен, точный эвольвентнын учнгток про фнля зубьев колеса должен перекрывать рабочий учапок. Для этиго необходимо, чтобы радиус окружности, проходящей через границу эвольве»П1юй части прпфи ля зуба (рис. 3.23. 0).，“пСге・

Нерабочий участок профиля зуба может быть выкшнен любой формы, нс в процессе зэиепления ко」ес ом не должен ко”

тактнровать

с вершиной зуба сопряжен-

кого колеса, поэтому в процессе

зачем

§d = ri="t—$「

(3.7)

/еннк он не должен пересекать траекторию вершины зубн соиряженнию колеса

При занленн" двух колес вершина зуба сопряженного колеси перемещается во впадине рзссматрииаемого колеса по удлиненной эпицнклонде (рнс 3 24. а) Ее форма становится менее Олагоприят- нон прн увеличении диаметральных размеров м числа зубьев сопряженного коле-

Высота головки зуба инструмента равна высоте можкн зуба колеса 厶“0=財i.

Поверхность нершин зубьев колеса зуборезными инструментами обычно нс обрабатывают, поэюму высоту ножек зубьев

инструмента %” делаи)т больше голсшок h.>i нарсчлсмого колеса на "У с。радиального золора；

ВЫСОТЫ величн обычно

принимаюг г|ц=(*i^.

Рабочая часть профиля зубе запнент от длины ⑶ активной лнннн зацепления (см. рнс. 3.23. а) прн 4aiu*iuieiiHH с парным колесом П/нни g。 ограничена окружностями выступов сопрягаемых колес [ рпница рабочей нам" профили зуба определяется расстоянием (радиусом) от центра колеса

колеса

м

u 12sM а|9 -У；% - 眉

(3 8】

Рппнус КрНЬНЗМЫ

•・е •••，〃・▲ Vj'fUAC “

про-

ЭНаЛ1.!№НТНШ0 с гпнмнчноА точке

344 трмее屮"寡罂二:"工工工 немного uwieca <а» * ггреде***1* ⑼ зуб» (б)

Рис

0 npM 厶=В・ T e при зацеплении с рсймж. траркторнеЛ тичкп вершины зу,： сопряженного колеса является улпиненм эппльвенга. в пределы которой не Л^жна входить япалмип нерабочего участка рн「 сматрнвзсмого колеса.

При рлгметмх зуборезных киструмен ТОН необходим1» ЗМ；Е，ТОЛ1ННПЬ1 “' ”'' эвольвентной формы на окружности ралну сом 厂(риг 3.24. б), которую опреде ля ют по известной толщине зуба ¥ па окружности радиусом，'・

£； =2r,,J-^r4-inva,-inva*rj. (3J0)

где а' н а** — соответсгвенно углы И|>а- фи.ая эвольвенты в точках г известно口 и искомой толщиной зуба, находящихся на расстоянии，и「〃 от центра.

Для 11гжы!1и-нн51 рабигос»особнос-гн ин- струменго» м иронзтщктыыюстн процесса обработки зубьев режущую часть изготовляю! мз нысококачсственных быст- рорсжуипи сталей, применяю! изноио стойкие покрытия. Твердые сплавы н сверхтвердые материалы имеют пока ограниченное применении при изгитовленкл зуборезных шш гр у ментов Для экономии материала зуборезные инструменты могут бить сборных и сисгавных конструкций

Требуемая высокая точность зубчатых колес зависит нс только ит точности зуборезного инструмента, нп и от точности работы гганка, состояния змготаник. и тех- нологнческоп) процесса зубонарезания. Устанав.1ениые нормы точности цилинлри- ческнх зубчатых передач (ГОСТ 1643 - 81)(кинематическая точность, плавность работы, контакт зубьев и боковой зазор) зависит от кинематики процесса, конструк. инн инструмента и условий его работы. Некоторые ииды зуборезных инструментов 0КЛЗЫВМЮ1 незначительнее нлняние на нормы кинемагической точности, ни в боль山迎 степени влияют на другие нормы, например, па плавность работы, боковин -азор； а танже на отклонение шага

зуб^в. погрешность профиля " ЗУбьен и никоторые 叩угне. •

Инструменты, применяемые 山四 обва- Соткн зубьев колес, имеют большие раз- •"МЧНН по прннинпу работы, кинематике

паб0Чнх дпнжений. по конструкции. При. меняют инструмоиты С 11роло.1ьно-посту- па тельным (долбяки) и вращательным (фрезы! пявным движением.

ho инду рабочих движений ипстру- менга н оИряботыпаемой заготовки зуб) резные ипструме1П1.1 Делят на дне боль- ；ЦИе группы - инструменты, работающие по метолу единичного деления, в основном с профилированием методом копирования, |{ инструменты, работающие по методу обката, в основном с пр<»фнли|)оаанисм способом о1нбян»1Я К первой группе относятся лнеконне и па^ьценые фрезы, днекоиие шли фокальные круги, зубидол • бежные голонкн в пригижки. ко второй группе (обкатные инструменты) — зубострогальные гребенки, черничные фрезы. до；|бяки. а д.1 я чнетовой обработки шеве- ры к некогорые виды шлифовальных кру. 「св.

Зуборезные инструменты применяют для образопанин зубкеп колес при наружном и внутреннем их рас1Юлиж<НН11 (【)т- иоснтрлыю обода колеса). с прямыми, винтовыми и шевроннымн зубь51MM. с модулем гл =0,1.. 100 мм и наружным диаметром от I до тысяч ми.1|.чн.\1етрон.

Зуборезные инструменты, работающие с профилированием методом копирования. Инструменты згой группы имеют фасонный профиль режущих кромок и об・ разуют впадину зубьев колее методом копирования Кинсгрукцин этих ннструмен- тов различны, но общим и их проектн- репанм” является определение профиля режущей кромки.

Профиль режущей кромки этих инсгру- М51т°” определяют в прямоугольник "ICTGMC координат (р11С. 3.25, а). Ось У совпадает с осью симметрии впадины зубьев, начали координат находится па ок- I)у ж нос г и впадин ”削心 нарезас.мого коле- са. Определяем координаты ириизноль- к。自 точки М прифнля режущей кром- ки « оответствумццей точке профп.1Я зубьев колеса. иаходящеГ|с5| па окружности ра・ Днусом з ：

^=ги$1пПд1； /DCS"" —%. (З.П)

「‘冊 Ih=M+Ha|—lh・ здесь м=т/2 — -*0Л〃| — 5小2“ я.м = л/?|—S|/(2f|)4-

Рнс. 3.25 П|юфн.1ь режущеЛ кромки зубо резного иш труменш. рабогаилцггп с пр*)фили- роишпп'М методом ксширониння

и — 31 …1НСН1"， К0й|1Д1НШГ l»p«Jl|HUIH, 6 4 ь - формл рел<\шел Kpiiukii «лиимгстнений при ：iA：U >• При г|<：11

+Н.н —0| радиан, здесь г — углоноИ шаг зубьеи колеса；屮 половина угле во А гол Шины з)ба по дел к тел I. нон окружности. 牛-полонина VI.'юном ширины впадины п。де.'|нгелы1он окружности： Н川，°〕 COOTHl'TCTHVHHn эвольнентпый \TSI профиля н Т. М зуба (3.1) II н；1 Д1'литель- Hg окружности.

По этим формулам может быть опрс・ 耻лен профиль (южутеЛ кромки, ибрабл- тмьающей профи.чь зубн колеса пне основ м°П окружности (риг. 3.25. б). У каш с '"心ом зубьев it <34 оенммнн скруж・ ”ост|，ных；“иг| за пределы икружпостн hi& Дин.

Участок режущей кромки для обработки впапнны ннутри основной окружное™ сле-

.7 з“ 1flM

:ппролелить исходи из условия ^печении отсутсгьня 川仃屮此gmux об нанм《巾 пилдлны c bupihhhgii зуба со- Р"本ки・к心 Режущую крпмкх на -том участке делают iip«M()jiiiiicininit коса-

к rpauRiupMM вершины зуби сипря- *вн，)2 колеса при s〃 эпиеплгиин с нарезаемым, длн котороги прелнаиничен проектируемый инструмент.

Л/ш ибегцщенин прявилнииги заиспле- ния иарезаингци козсса с колетами acet чте.ч дубы*» зт，“ участок eg (рнс. 3.25.8) ：тм，1Т ип каезт 匕'1ьнсП к у^миненний ыюльь^нте или зкнидмсганге к пеО. т с. траекгорин кершшгы зуба ренкн. Прямо линейный у”астик образуют под углом 5’ к осн гиммигрин |н-жущей к|юмкн для получения при ралналыюм направлении IdTN.'lOuanilM Л5 гнточнмх задних у гл ив. I акне iiocrpoeiiHv профиля режущей кром- ku у менып пет нысоту рзбичей «ианьвеш- н，)А поверхности зуба нарезнсмиго к仏冊 га. cpc.uiH его у окру/ктеш нмадин (участок /g).

Ннсгрумеиты этого вида qthochi к нн- струмещам специального пал1аиепня. Они прнг<»дня ①田 I心卩aGniXM килес снтредс генных размеров г определенным числом лубм'к При серийном и к изготои- леннп лля умснычения чи<ла необходимых р:им1*рип их приектирук/т л；1Я об рабитин косее в определенном интервале •шгел зубм■屮 「仙巾н и, рлссчитывают пп размерам ипалины зубьви колиси с меньшим ЧНСУЮМ »>6hvn .'hhllKini HlllCpiJiUja.

Ласковые «рразм ——ipacoimue с зубьн- ми. .1агы.Ю1«>1Нныыи н радиальним нанран- леннн (рис 3.2b, и. б| ЗуСья колеса обрабатыниип iioc.ieac>B«iTe.iiiiin с перноли- “ескнм пииор'иом заготовки на угловой шаг зубьев и<нлс абрайспки каждой впа- ЛИ11Ы. ПО KUlK'ljlVKlUIII Н iipOHKnipOHJIHHMJ эти фри1Ы jhjjioi нчны описанным ныше ||)исонным фреза%?. Профили режушен кромки 屮卩一 для Киме « числом «бьев ? >34 (см рис. 12о. 4) состоя г нз уч а с г кои - 4 Hif.'i ьвек г кого bk. прнмллкней- ною /н【к» наружной ппнермимтн фрезы, сопряж^нны.ч 1Ю лугр окружниок сЛ. не выхолпишЛ и пр»?делы уклланиой выше тр^кгирни вершины зуба cuiipHMivHHuro кипсЕ У 巾Р’г 執8 пбр«О<»гкн 中34 с меньшим "KWM <у6ьг8 g V34. С" рис

Phl. 3 26 Arte ковам зуборезная фрела с примон (а) н пойфрезсрамнной по бокам (б| маннн- квмп； фоезы лля черновой обработки с 叩нми .(ннейкыи профилем режущвк кромок (н)

дисковые \ j)0 мм. дка метром 10Tg噥'е заты.чо»аннммн зубья- М=50 ・ I*、，_ ° остроэзточен.

"心尸 ；口皿*鹏回"”6ьм" ■= ными раз”叫北тром 4承=岡> 29° мм ^8' 30 ^неточности профиля режущих

Из-за hl： « неточности устаипнкн кромок. ^ и0 „прелмемай заготовки фреэьютнос -^ де.,нТС,1ЬПМХ 卜心仙底 U '^Ечнвэюшнх поворот заготовки MOfl- n н пг при обработке колеса, при на угловой 诉 впудмны к с.н-лхюихен п吗?工 ие ибеспечинают высокий точ- 黑:盜爲2 М мелкоСерийном 可。田 叫嚣。вы。фрезы, оснащенные 11..астн.

мз твердого силана. 1U1..K.гс врямо- ^шейным профилем режуишх 貰…小(卩* «пб Для уменьшения отклинсний получаемого профили 二二…川巾。и. слеГюнительно. для уменьшении припуска, остающегося на чистапую «браб1>тку.订н фрезы делают в ка—♦ — лнух штук н иногда с чсрслушитмисн "замн. углы профиля режуших кромк исех фрез С правой II левой стирон зуб^н принимают разные, обсспсчнвич меныпн*' .>тк.по- ненА получаемого профилм зубьев колеса от эвольпсниюго. Профн in »убьсв 巾рез для обработки колеса 匸 числом «убьев

3.25； н| профиль режуШсО кромки фрез имеет диполинтелыю прямолинейный участок 咽 расположенный под углом 5° к перпендикуляру к осн фрезы.

Серийно фрезы нзготанляют наборами мз восьми \Л) или 15 (5) штук каждого модуля Фрезы набора обозначнют номерами. они имеют различную форму про* Онлх режушнх кромок в заниснмости от числа зубьен колес, для обработки которых лрелназначены (табл. 3.11

Диймстральные размеры фрез аавкент от высоты зубьеп колеса, т. е. от модуля, ширина фрез — от ширины впадины у окружности йнршнн зубьев колеса； пос- ・1*1НЯА 1аВИСИТ ОТ кр||ПИ1НЫ П|Юф|М1Я 然бьеп (чи€ла зубьен колеса, модуля ц уг.м профиля) На рмс 3 25. в ирииеден профиль эубьео фрез № 1—9厶.а на рис 325, 6 - фрез № 8-8,

Назначение чнехонмх луборезных 中рез в наборе из 8(A) и 16(6) фрсл

,1

5

12-13

12

14 hi

|・1

?/，

15-16

17-20

17—18

3 /»

19—2。

21-25

21 22

“』

23-25

26—31

2G -2У

5 /у

：1П 34

38 -51

35 - И

Н/?

12-54

77, 8

55-131

55 79

—

81)—134

1 晓 и йилег

135 и боле^

№ 4屮门bi

Числи tsfii.vii iui|»f 1эечпги колеса I* ||u6ll|H

Диаметральные размеры рабо”葭学 《DC3bl опрсоеляются размерами впян"' зубьев колеса. Из-за сравнительно ма•吗 диаметральных размеров (ширины 二®薫 ны зубьев колееI число зубьев；"： фрез неболыпое (четыре - вземь) ”з： большого изменения ни а метр а 巾р。？* пнете ее рабочей части, ссобеннп у ФРез для колес с малым числом зубы;а. значительно изменяются окружной шаг зуа弋 н тплщнна зубьен прн постоянной шнрнне стружечной канавкиНаправ-чеинс образования задних Уг^^* т. с. направление затылоиания <рнс. 3-. 6), влияет на степень изменения нормальных задних умев и диаметральных размеров режх-тей части прн переточках фрезы Прн образованнп задних 尸心Диаметральные размеры рабо”葭学 《DC3bl опрсоеляются размерами впян"' зубьев колеса. Из-за сравнительно ма•吗 диаметральных размеров (ширины 二®薫 ны зубьев колееI число зубьев；"： фрез неболыпое (четыре - вземь) ”з： большого изменения ни а метр а 巾р。？* пнете ее рабочей части, ссобеннп у ФРез для колес с малым числом зубы;а. значительно изменяются окружной шаг зуа弋 н тплщнна зубьен прн постоянной шнрнне стружечной канавкиНаправ-чеинс образования задних Уг^^* т. с. направление затылоиания <рнс. 3-. 6), влияет на степень изменения нормальных задних умев и диаметральных размеров режх-тей части прн переточках фрезы Прн образованнп задних 尸心

Диаметральные размеры рабо”葭学 《DC3bl опрсоеляются размерами впян"' зубьев колеса. Из-за сравнительно ма•吗 диаметральных размеров (ширины 二®薫 ны зубьев колееI число зубьев；"： фрез неболыпое (четыре - вземь) ”з： большого изменения ни а метр а 巾р。？* пнете ее рабочей части, ссобеннп у ФРез для колес с малым числом зубы;а. значительно изменяются окружной шаг зуа弋 н тплщнна зубьен прн постоянной шнрнне стружечной канавки

Направ-чеинс образования задних Уг^^* т. с. направление затылоиания <рнс. 3-. 6), влияет на степень изменения нормальных задних умев и диаметральных размеров режх-тей части прн переточках фрезы Прн образованнп задних 尸心

Диаметральные размеры рабо”葭学 《DC3bl опрсоеляются размерами впян"' зубьев колеса. Из-за сравнительно ма•吗 диаметральных размеров (ширины 二®薫 ны зубьев колееI число зубьев；"： фрез неболыпое (четыре - вземь) ”з： большого изменения ни а метр а 巾р。？* пнете ее рабочей части, ссобеннп у ФРез для колес с малым числом зубы;а. значительно изменяются окружной шаг зуа弋 н тплщнна зубьен прн постоянной шнрнне стружечной канавки

Направ-чеинс образования задних Уг^^* т. с. направление затылоиания <рнс. 3-. 6), влияет на степень изменения нормальных задних умев и диаметральных размеров режх-тей части прн переточках фрезы Прн образованнп задних 尸心

-и углом профиля —20。прнне- 力рис. 3.26・ я

噸11MsM 拆乩爪(Рнс. К27, G g 〃匹;UHн аналигичны концевым фрезам к0^Т!оКИЫм профилем рсжутнх кромок, с 巾асе ℃h фрезы совмешается с

"н ；；mm『tdmh впадин зубьев нарезаемо- ос>*° Относительно нее псутествляет- 「° к°；；；т вра山аеоное движение зубьев с«「" фрды крепят с помощью р"ь・ 仰吃 соединения, базируют по точно 6°" KLXHOMV цилиндрическому отвер- пояску) на посадочной части шпнн- станка По сравнению с. дисковыми

мн обработки зубьев колес одн- 吗駕「。размера пальцевые фрезы имеют "薔;W меньшие габаритные размеры :размера рабочей части.

Рис 347. Пильцйвия 力рЕ W " мппр皿ем"

」F“n Kaicca. д «aw тральных фрезы при гс」F“n Kaicca. д «aw тральных фрезы при гс

」F“n Kaicca. д «aw тральных фрезы при гс

」F“n Kaicca. д «aw тральных фрезы при гс

в падиальиам илп|эянле»нп (прн зипилов*^ ннн н lUHipaikiviiiui. перпснднкуляриоь к оси фрезы/ <рпс. .137. «I 叩“ ”： тичкак 中рты папучаютгн большие 心ус" шж ПЛ1ШННЫ *убы-н колесл. О"» »•<* "；▼ быть hOMiicHCJipoiMiiu пе|»гме1пеннем 屮呼 зн вд<|.1>. ее осн. «ин 册卯"”血 получаются большнг искажеппн и叩申心" Ки.мпрнслпня измснення ргкмерии рабочем части ncpcTti'iKnx возможна у

с осевым ..япранлснисм 叫 11fl 屮Р г VBe<rif'ieiiHH высоты впадины. цп ：：；е м円皿 затылонаним получаются 北X зпачешж норма.пм1ЫХ зллннх у「д ня*участиях режушчх кремом."卩;加汁爪 ваюшнх проф«1-'ь зубьев ' “кружат нПАДИН.

ДЛН получения достаточных нормаль- нмх »алннх углов и минимальных гггклп- нен11й формы н размеров зубьев ирн пере- вчка、巾резы зятылование пгп1папднт под

財

1

Р"с 3.28.

Зуболо-^жнзл nvlllllUa

15° к ОСН 巾РНН (рнс. 3.27.如 У 'Cici ФРс」ы ирнменяют длн нарс- яНия Kmc’，〃 = 2-50 мм с прямыми, внитоными н шевронными зубья мм.

3"伙"2/‘""謳""'"" колонками однанре- MCI.C по контуру <лбрнбитывают нее вла- дннн зубьев колеса (рнс. 3.28. а) резца- М11 с фасонным профилем режущих кро- МОК. соотве1стпуюшем профилю ниадин об- рабатываемоги колеса. Резин 2 размеще- „ы П црямоуп>.1Ы1ых пазах кирпуса / головкн. Гп.ювкп juкреплены на станке не11()движно. к главное рабочее днижение совершает зоготиика в направлении ее оси (рис. 3.2& о) Резцы 2 псри<1дичсски па ремешаютгя н ралпальном направлении |1еред каждым рпбо«шм холим Полина на глубину I рис. 3.28, “)осуществляегся пОд аействисм конусов 3 и 4 станка на iiajaioHiibic хвогтпнк" рсцов (рис. 3.2Х. а)： перед обратным холим резцы немного птволят Время обработки чависит сп высоты Л'бы*н (nnaAiiiiiJl и hr -innMcnT от числа зубы*в н；|рсз«1емог(1 колеса.

Зубодолбижкые 门九и】вкк — инструмент епецналыюго назначения, каждую гиловку проектирумп /ми обработки определенного колеса.

Протяжки применяют пл я обработки колес внутреннего и наружного профиля. Протяжки лля колес ннутрентчо профиля аналогичны шлицевым прогяжкам с фасонным энильист ным профилем режущих кромок. Притча ни для обработки колее наружного(1|)о||)11.ня могут бить однопри- фнльпые, секторного и охватывающего ТИПОВ. 11ритя>1\ KII имнопрс 巾 HJIhHC「C типа предназначают 屮⑶ иогледонатольнон обработки впадины с поворотом запповкм (h&kiihcm) на угловом шаг (рис. 3.29, и) Применяют притя/кки прямолинейной (типа ишонпчныл) ll.'lll дисковой конструк- Чим. Притлжки сектирногп типа (р“и 3.29,6] аналогичны наружным нрогяжкам с соптиггствуюшнм профилем режущих кромок. Ими ибрабатынают группу зубьев колеса； для обрабожн следующей группы зубьен необходим itoiiopui загиговки. Про- тн^км >>хнагывак)щет гнпп могут быть Разных конегруктниных выпилнсиин.

У сборной протяжки (рис. 3.29, «) н корпусе в ниде труб* установлены

Рнс. 3.29 Протяжки лли Мработкн зу6”итнх KU.1LC

кольца с внутренними режущими зубья ми энааьнеппюго профиля, сиотиегстную- iLiero прс)||ш.151М впидин зубьеп нарезае мак ihuicc. Высот а зубьев в кольиах, расположскпых но ллнне протяжки. н»ме- няегся ib'in создания подъема на ”6. У протяжек другого миля (рнс 3.29, а| н прол<|-'1нных п нутре и ii их пазах корпуса устяномены режутне секции, аналогичные раб。'®】 ”аст“ шпоночных протяжек с профилем, ссмлветсгиуюшим впадинам зубьен обработанного колеса. В обоих видах протяжек рабочее движешш реланнн co»niuaPTCii загогонке

〔.in >(iicro(uiii оПраболкн предвзритель- 11С1'о6рязои«||||1Ь1х зубьев колес применяют тАифитиьные круги лисковон 巾ормн с рабочим профи.1см. соотетстиуютпм профилю ппаднны зубьен ко/ссз. Профиль образуется при фасонной пранке круга ап・ мазОм На спецнлльних присппсобленнях.

W

О6ССПГЧ11ПЛЮШ>1Х теорегяческую 弋： neiiTinio форму, с памошью км"*? ?： сппеоблсинй по шаблонам ил** "'^1^ мены эвольвеитногп профиля ДУГ окружности.

Обкптнме зуборезные инструменты. Особеииостью кинемагнкн и ряботш обхаг кых нистручентов является наличие сложного обкатного лвяження режушнх кромок инструмента относительно обрибэтывас- мн\ поверхностей заготовки. Это пнмже- нне создает непрерывное изменение положения и негру ментальной поверхности, образуемой режущими кромками инстру- мента в процессе главного движения, oiiiocfiTvJibHo обраОатываемоЛ поверхности эаготоакн.

Главное движение О? режуишх кромок инструмента может быть продольно- поступательное н вращательное (рис. 3.30). Движение обката D, обычно создастся в направлении, перпендикуляр-

Рис. 3.31. Скороль точки реж\ те»} кромки обкатном движении и ее составляющие

ном к вектору скорости ：i главного движении или блнзком к нему.

Движение “бкнта & процесса обработ. хм образует сложное перемещение ннсгру・ ментальной поперхностн (ионерхлостм. образуемой режущими кромками в резуль-

тирующем движении О, резанкя) относительно обрабягывае.мой иоверхноаи заготовки. Дииженке

обработки образуется как результат пере- мешеннн режущих кромок iikcj ((умеита OTiiocjimibHo обрабатываемых “пьерхно- стеП заготоаки. При этом инструмент н заготовка йрешаются вокру」евчих осей (движения Deti и D^i), изаимное пилиже-

обката 0、 процесса

Рнс 3.30 Донжспня /爲X：「瑞當产м

^агатоиин

"не которых может быть пдрал.ie..iиным, пересекающимся и перекрещцп；|ютимся; их положение влияет на канирукиню икструментя.

При наиболее простим пиле обработки 『оз обката инструмент и запгговка совершают со гл а сов ни нос в pai нательное 猾产亭 вокруг параллельных исей (рис.

расстояние между кптсрымн 工尸訂叩 зннжемм “*，『" мре-

паем н

осям

При (ТОЧКГ кромм

плоские]%

лвнжепнн обработки.

'f обкатного 5)“ gape

заготовки ряссматри-

»^рис||дпку.'1 нрнон к

(Мкат，и точке М

скир<1стн рс/кушей

』5，Л：二;0TП"К“ rH| IWHIIbl： УгмвыискшюсЕ 二' l,HCTpyjHeitTa Раи1ат?лы1ых дииженнн

На заготов.

За Р°篇党吗加恤收(Л.ГЛ имеется Ч'офнлкрпдиция) u кого-

S”M)='№i + ""LS”M)='№i + ""L13.12113.121

S”M)='№i + ""L

S”M)='№i + ""L

13.121

13.121

伽 ML у«' Окружности с центрами 0и и Оь прохоляшие через эту точку, в принес. сР движения обката перекатываются друг по другу баз скольжения. Они являются ценгроилямн — начальными окружностями. нх радиусы 'g и г』, при чем ге/г“= °h«/wi-

"В результате движения обката режущая кромка инструмента относительно обрабн. тьшаемоА ниперхнистн понпрачннастся вокруг полюса ” [40| Скорость пере мещения точки Л1 режущей кромки относительно 3&IUT3JKH

°)

0

Рис. 3.32. lljAK'itciiHv cKopDi'TH подачи по JMHiiv режуще л кромки и процессе пб 卩"битки МС2 абкатп tipii кпппш1»1нейкой (Q) " гране- "eiim.ihucn I ⑴ ||ю|)мях рож у moil кромк"

「耻 & — радиус-вектор гочки М итнисн- :полюса Р. /м = Р.М. н наирОнлона пс||11ендикулярцо к вскмру РМ

-корость ^опм|.о«|р*делию1иая ек(цюсть перемещений режущей кромки относи тель- нс ибрабитыпаечой ианерхностм заготов- кн. может быть определена за олин оборот "」н за одни iBoiiHoft ход инструмента, на” в единицу времени. Они ипрелеляет скорость подачи и. режущей кромки н iujiq летал 儿 г. е. пере мешен нс режущей кром- кк ：<а один цикл обработки, нипример. 暁/кпу лнумп последующими зубьнмн. 1ак же как н других режуших инструментов. главное движение D. инпруменга

н движение гюдачн D, образуют результирующее дикжение резаннч Ь,.

Пидача S н направление ее скорости 5 изменяются по длине режутеА кром- км и н каждой ее точке в процессе обкат- кн (рнс. 3.32, о). Угол 巾.образуемый

между напранлением лиижепия полвчм и касательной к режушсп кромке, анилоги-

чен главному углу в пл л ни <( других иннов режуших ннарументоп. Угол 中 йлияет на условия процесса резания, поэтому назовем его углом в пл и не (D” для данной tsikh М режущей кромки. Угол Фд| изменнетсн как по длине режущей кремкн в каждом ее положении, так и для каждой ее точки в процессе обкатной обработки*.

Разложим скорость (юдачн у. на диа направления: по касательной к кромке %аМ и по нормали к ней и””

К=2吗.%.小=0m5kl3.13)

Напран.1снис н соотношинне утих скоростей показывают характер воздействия ре-

•На .цзинях многих оЛкатных ннстр) мснюа Y=U и > = 口 (юн имикгг иоЛаяы1Шс 1ннченкя). нормальная плоскость Р. п^рпенднхулирнп (илн можег быгь принят перлендикулярний| пс- HORiwnl инструментальний плоско тн Р~ w на“- |1аш1енню <кир1К7И подачи и, го”кн ргж> ш«й кромки Систав.1нммиис (•.« н 明“.скорост" подлчн рислаюжеиы в рпссмат{1ннаемий «м<х- кости, перпендикулярной к оснм ннпрумепгл к заготовки, а нормальные углы 叫 ” ？* яшниотся главнимн инструментлльныии углами а> u Y>

жущеЛ кромки ип обраб.иылн*?мук)нов?р'- ноггь злгигонки Если нормальная ссгта” .mmiii&x гкороггм поднчп 妬〃 наирлп.^нл из грла иштрумента н тело лаготоики. ти режушая кромка п рагсматривармон T3IKP перемещается в re.w зяггл-овки. Ее псремешепие между дзумп послёдово- ГС.7Ы1ЫМН рездмл опреле.1яег 巾upuy " тол' шин) cpe;ia«?M€>n)глоя Знпчсние нормзль- »юй состав.7яюinert t».- нзмениетсл 皿 ялн- нр режущей кромки в завнснмпсти от формы iiocif nfort ” ее положения относительно полюса ирофнлировянля Р (рмс. 3・32, п) В некоторой тсике С режушей кромки €»,п = 0. В ?той точке нормаль к профн.пи рожутей кромки прсв〃и【т через полюс Р. угол н пла не(р=0. РежушаяжущеЛ кромки ип обраб.иылн*?мук)нов?р'- ноггь злгигонки Если нормальная ссгта” .mmiii&x гкороггм поднчп 妬〃 наирлп.^нл из грла иштрумента н тело лаготоики. ти режушая кромка п рагсматривармон T3IKP перемещается в re.w зяггл-овки. Ее псремешепие между дзумп послёдово- ГС.7Ы1ЫМН рездмл опреле.1яег 巾upuy " тол' шин) cpe;ia«?M€>n)глоя Знпчсние нормзль- »юй состав.7яюinert t».- нзмениетсл 皿 ялн- нр режущей кромки в завнснмпсти от формы iiocif nfort ” ее положения относительно полюса ирофнлировянля Р (рмс. 3・32, п) В некоторой тсике С режушей кромки €»,п = 0. В ?той точке нормаль к профн.пи рожутей кромки прсв〃и【т через полюс Р. угол н пла не(р=0. Режушаякромкя и точке С' мс углубляется в тело заготаяки. а прпизволит ее окончательную обработку (профилирование, т е. фор- мообрлюнание "сверхиистн заготовки). 5rd точка режушей кромки приобретает свойства ее вершины. В ней изменяется направление iк«рмальной сосгааляюшей скорости подачи и“, относительно режущейкромкя и точке С' мс углубляется в тело заготаяки. а прпизволит ее окончательную обработку (профилирование, т е. фор- мообрлюнание "сверхиистн заготовки). 5rd точка режушей кромки приобретает свойства ее вершины. В ней изменяется направление iк«рмальной сосгааляюшей скорости подачи и“, относительно режущей” скоростиобработки (ходГ<^««1НИУ а ерслаемоп；” скоростиобработки (ходГ<^««1НИУ а ерслаемоп；ремеин"”？ иентронда натьсв без иентроиде .ремеин"”？ иентронда натьсв без иентроиде .

жущеЛ кромки ип обраб.иылн*?мук)нов?р'- ноггь злгигонки Если нормальная ссгта” .mmiii&x гкороггм поднчп 妬〃 наирлп.^нл из грла иштрумента н тело лаготоики. ти режушая кромка п рагсматривармон T3IKP перемещается в re.w зяггл-овки. Ее псремешепие между дзумп послёдово- ГС.7Ы1ЫМН рездмл опреле.1яег 巾upuy " тол' шин) cpe;ia«?M€>n)глоя Знпчсние нормзль- »юй состав.7яюinert t».- нзмениетсл 皿 ялн- нр режущей кромки в завнснмпсти от формы iiocif nfort ” ее положения относительно полюса ирофнлировянля Р (рмс. 3・32, п) В некоторой тсике С режушей кромки €»,п = 0. В ?той точке нормаль к профн.пи рожутей кромки прсв〃и【т через полюс Р. угол н пла не(р=0. Режушая

жущеЛ кромки ип обраб.иылн*?мук)нов?р'- ноггь злгигонки Если нормальная ссгта” .mmiii&x гкороггм поднчп 妬〃 наирлп.^нл из грла иштрумента н тело лаготоики. ти режушая кромка п рагсматривармон T3IKP перемещается в re.w зяггл-овки. Ее псремешепие между дзумп послёдово- ГС.7Ы1ЫМН рездмл опреле.1яег 巾upuy " тол' шин) cpe;ia«?M€>n)глоя Знпчсние нормзль- »юй состав.7яюinert t».- нзмениетсл 皿 ялн- нр режущей кромки в завнснмпсти от формы iiocif nfort ” ее положения относительно полюса ирофнлировянля Р (рмс. 3・32, п) В некоторой тсике С режушей кромки €»,п = 0. В ?той точке нормаль к профн.пи рожутей кромки прсв〃и【т через полюс Р. угол н пла не(р=0. Режушая

кромкя и точке С' мс углубляется в тело заготаяки. а прпизволит ее окончательную обработку (профилирование, т е. фор- мообрлюнание "сверхиистн заготовки). 5rd точка режушей кромки приобретает свойства ее вершины. В ней изменяется направление iк«рмальной сосгааляюшей скорости подачи и“, относительно режущей

кромкя и точке С' мс углубляется в тело заготаяки. а прпизволит ее окончательную обработку (профилирование, т е. фор- мообрлюнание "сверхиистн заготовки). 5rd точка режушей кромки приобретает свойства ее вершины. В ней изменяется направление iк«рмальной сосгааляюшей скорости подачи и“, относительно режущей

” скорости

обработки (ход

Г<^««1НИУ а ерслаемоп；

” скорости

обработки (ход

Г<^««1НИУ а ерслаемоп；

ремеин"”？ иентронда натьсв без иентроиде .

ремеин"”？ иентронда натьсв без иентроиде .

кромн".

IE режущей кромке образуются карпк- rept 讐 участки и точки: участок /, углублчюшшкя в тели загогоикн (при з«>°), произполит срезанье стружки н является гланмий частью режущей кром- ки： ластик //. отхоляншй ат “онерх- зггм заготовки iripn vin<0), спответгг. н\з оспомогательной части пежущей кромкм; мвжну ними точка С - нерши- на режущей кромки, в ко горой 九 ；；：*。""*‘ 0М1ичатсль^ обрабтывае^ "поверхность (профиль, заготовки нсп 叽на fi W-岭誤7弋 зр1ьтзте лвижения «Юката/ Обкатш й сохраняется^^^^^ кромке

Норма川川ан состаиляюшая и "“如“"за одни 11||кл зуб) опрсдетст

слг>я.

Касап'льнин соегаашюи.^ we”“ подачи恥露7関Р。

J'询…皿皿н ®h amc。JF課 АЮ

2“仙 В рнвм"Р”вном“П Г。色 р( |Г1е/1 кромки, обсспе.ц.парт смену flI мешанке! контан^1Рую1ш<х с 3ag加 gacTKon режушеи кромкн, н "т 山瓜肌“ перемешен»с «ю режущей кромке.皿 ♦ующе^я п процессе пбклтиоп).，出“内^ НИЯ ее uepiHHHbi. Значение。,皿「歌根 изменяется R процесс обкатки по 口加心 режу шей кромки.

Геометрическое место точек ппследойа， тельных положений вершин режуще^ кромки, рассмятриваемие н неподвижном пространстве, слязапиом с осями 0(1 “ 5, обрнлует .илнию профплиропания Она определяется гочкамп пересечения профиля режупкгй кромки (нлп требуемого ир(|фпля детали) с нормалями, проходя-

Ш1!мн через иолюс профилирлвлиня р при перемещении профили в движении отката Точки .ihhiui профилирования определяют м;」режущей кромке н каждом ее положипшг тавную и пеи/-могатель- ную части кромки IIх взаимное положена завнект от направления лвиження обката.

Для эвольвентпого прифллч режущей кромкн (и.1н требуемого профиля заго- TO8KHJ линия прпфилириваннч 口州мая, проходящая через полюс каеагелкно к

осноиным окружностям профилей ” пер- пендикулярио к сторонам профиля рей кв (исходного контура). Измеигппе значения н iianpajLieunH с* скиростсн подачи то- иск режущей кримкн реечною обкатного инструмента приведена на ”“• 3.32, о. Жирной ллниек показаны глг^вные .|асти Р<?^ушей KWMKH ипструмента пша ройки ЖАТ""""'"""叩。巾тем режущих 黑薫叩"Указанном HH"]ww”i“" об- движения.

仙巴z呼心""Уелоиий рабошрСжущ或 K oMKi рассмт —卩…小，" 3 3'力；ПС11ОЛВНжно<| ：<аготанки {рмс. ruHicii и rId«0BHM лпиже»"е пбкзта заго- оибимм су.ммар||пе обклпки? не-

только инструменту. При атом «нарумента будет перекаты- ^ко.1ьи<еиня по неп(1дннгК11ОЙ ра(. 3H2BBKII.

пип,,ое-н，Д<шателыюсти удале-

ниег» обкч] “ ” Ф°рми|)ов；|цие поверх- Заготовка.

У "叩УМ31 «жружнастн (окружио.

С“ вершин) которой г,” (рИс 333.

абрабатыпается инструмептом。 лальным профилем режущей кромки н 11пя' ^линейной нентроидой (|)цс 333 } Ралнус начальной окружности заг，и認“ з.」1，R построения схемы после/юнатс『 мости обработки (качения без скольженИЯ центроиды инструмента по иентрг.иде за- готовкн) отложим по центровяам задан ного профиля режущей кремкн ннстру- мента равные отрезки и по иентрО|1Ае заготовки рпвнзе нм дуги. т. е Uia„ — ки?。l…=人也=坛尼=.соимет^

поел едой ательнп пдноименные точки a “ h, пбеспечно касание и качение центроид, получим П(клелонательност1. <>Прззованн$； профили заготовки; при построении профиля апгоговкл нормали к начальном при- мой совмещаем с одноименными радиусами начальной окружнистн.

Рм・ 3.33. Onn^ ionaiiiiv впзмнн запловкм “" Едом огибания при "Сработке мегодом °fРм・ 3.33. Onn^ ionaiiiiv впзмнн запловкм “" Едом огибания при "Сработке мегодом °fВ положении У〃 (рис 3.33.乩 начал» ное положение обработки| режущая кромка касаекя наружной поверхности заготовки. При псреметенин режущей кромки R положение V7 н т. а. происходит пред. варителы!ос удаление припуска, при перемещении в положение /V н т. п. охончательнис ибразинание праной “астн проф»-1Я впадины.

Рм・ 3.33. Onn^ ionaiiiiv впзмнн запловкм “" Едом огибания при "Сработке мегодом °f

Рм・ 3.33. Onn^ ionaiiiiv впзмнн запловкм “" Едом огибания при "Сработке мегодом °f

ППлп^1，ЗЯЬ ”~" пос-юдоват^льными :郭器，询叱УМ卵“2冲“心 1二\ "°Н"“ на ‘mm никла обработки. шимИ^Иа °'"" "6 инструмента или на

Рабсинх хид, спрадЕяиг сечениг •-решаемого й1оя. При этом поверхность ^аклопки “бразуется и |^ультате огм- '"нн” »fe последовательными ппложеинямк Р?ж?吁 кромки，рнс. 3.33.打 Такой спп(о6 ^раяопания поверхности паготов- к” называю! профилированием методом шмбаннн. Он является наиболее распространенным при обработке чиолим и6・ ката.

Еслн в процессе обработки прекрат1ггъ движение обката, ю обработанная поверх- "пгп, образуется пос легшим положемнем режущей кромки. Попхщкетса ofipaftcrrHn с ирофилнровинис^ методом коннропэнкч "爾н смешанным методом копирования и огибания, если чисть прпфила у 术е будут образована с прифилирозянием методом огибания

Переход гонки ПрофМЛПр<1ПП1!ИЯ мз олппго положения в последующее пп сбра- чуемому профилю заготовки определяется значением и“,「. Обработанная иовеок- ность эаготиики <|бразуется последовательными розами с перерывамн. нч-?а чего мв

ней получается огранка

Лезвийные обкатные инструменты работают при пернолн чес ком яозлейсгвнн режушнх кромок инструмента на оОразуе- мук» иовермюсть чаготлвкн В результате образуется прерывистая поверхность wo топки н на ней возникаю г огринкя и пол- ннстость.

Дни/Кенни обката создают ссиугветст- ауюшей настрпнкой кинематики станка (рис. 134, а) Каждый wrt (|>еж>т»я кромка) ннструменти. псремешаяс!. по центроиде радиусом & п»х'；1сливите.1ьнп выполняет не сталии нропесга обраЛот- кн・ вначале контакта с заг(ггпвкоА пренк поднт черновую обработку, удаляет материал из впалнны заготовки (положения /—?)； зятем' по мере продииження пп ценгроиде режутия кромка начинает окончательно оАрабатыпать луб загошв- к1( 丁 G. начинается ггалня ирофклнро- наннн (положение ?) Продвшзяс!. дэльше по цектронле. режушаи нромма niuHorriA) образует профиль “ба ка^са ii«wo»e- 201

"N吻用"N吻用^гптобка^гптобка饼也饼也他W7曲"如胸py/N0E& jjtufnaSKu他W7曲"如胸py/N0E& jjtufnaSKuнсчалйнйР окр^жнвс/лл JgDEPdRUнсчалйнйР окр^жнвс/лл JgDEPdRUр„с. з.Л. Способы обриюпания дпижения обката “"Еумемр„с. з.Л. Способы обриюпания дпижения обката “"Еумем府Em府Em［我%右吧竺空竺斤1ЙМ№^［我%右吧竺空竺斤1ЙМ№^Исчаивнаа 如"0月 ин：П，д№ЕПтИсчаивнаа 如"0月 ин：П，д№ЕПт0^0^66)66)ння 2—J). в полржемни п прскрашастся ее контаю сибразованным зубим. Каждый зуб инструмента, его режущая кромка, ибрабатшвает одну определенную впадину м работаем индивидуально. Инструмент может быть как однозубый и тогда иеобхидим процесс деления (поворота заготовки на угловой шаг после обработки одной нпаднны), так и миогозубым. Прн многозубом н истру менте переход обработки от ПйноЙ ападины к следующей сопершзекя непрерывно н является результатом движения обкага, при этом однонреминпо обрабатыиается несколько ппаднн ТакиА принцип работы обклтниги нлетрумента называют станочным обкатным движением Но -лиму принципу работают гребенки и долбяки.

"N吻用

"N吻用

^гптобка

^гптобка

饼也

饼也

他W7曲"如

胸py/N0E& jjtufnaSKu

他W7曲"如

胸py/N0E& jjtufnaSKu

нсчалйнйР окр^жнвс/лл JgDEPdRU

нсчалйнйР окр^жнвс/лл JgDEPdRU

р„с. з.Л. Способы обриюпания дпижения обката “"Еумем

р„с. з.Л. Способы обриюпания дпижения обката “"Еумем

府Em

府Em

［我%右吧竺空竺斤

1ЙМ№^

［我%右吧竺空竺斤

1ЙМ№^

Исчаивнаа 如"0月 ин：П，д№ЕПт

Исчаивнаа 如"0月 ин：П，д№ЕПт

0^

0^

6

6)

6

6)

Применяют и другой принцип создан ин движении обката инструмента. Он мажет бьпь нслгкиьзован только прн мнаюзубых инструментах Необходимое сме1нснне режушнх кромок но нет рои де ибсспе- чивастся констр>-книей инструмента Рассмотрим зп)т способ обработки методом обма на примере протяжки (рнс. 3.34.6), Протяжка с режущими кромками трапе- цендяльной формы, соответствующей э)бьям ислодноги кинтура, совершает м&мное снижение О, под углом ут0 202

к оси заготовкн. Режущие кромки зубьев протяжки вступают и кент'кт с 血рп6а・ тываемой эагптопмж по мере перемещения протяжки н направлении главного движения в смешенных положениях по длине центроиды обработки инструмента (1. е. пи дли!№ начальной прямой и направлении движения Du«|. Они удаляют материал из впадины, производят черновую обработку |:»уПьи н положения /—*・ следуюшие зубья 6 и т. и. до “ окон чатслы1о образуют профиль зуба заготовки. Такое смешение цослеловагельно работающих режуших кромок аналогично их перемещению в обкатном движении, приведенном на рис. 3.34. к.

В процессе обработки заготовка вра・ щаеген вокруг своей осн со скоростью и.】 на центроиде начальном окружности радиусом г— равной скорости и* перемещения режуишх кромок по их центроп дс (начальной прямей). Этот способ с6р“・ зицаннп лпижении обката называют конструктивным движением обката. Червячные фрелы. работающие ни этому принципу с LipauiarejihiiuM минным лпнжением. приведены на рис. 3.34. о Режушне кромки расположены ни винтовой поверхности При работе ось фрезы ОпОи устинавлл- вас1ся под углом 限，к горцу нарезае-

„леса. ûл вращательном глав12M , М°「° нн зубья фрезы последопателыю ”俨;в контакт с обрабатываемой за・ "°" pit режуише кромки смещены вдоль 河0口\,工(начальной прямой).

■弋卩：конструктивном движении обката ПР；% режуща я кромка инет румета, пе-

К0>К，1паясь по неизменным траекториям реМС-цтсЛЫЮ осей инструмента н заготов- о"侬 аботает R постоянных условиях к" Хта с заготовкой, одинаково воэдей- к°"“ на нее. Отл^ьные режущие кром- ст0приизподяг одну I! ту же определенную к" J , п теиенне вссгс процесса обработ- Ра6：；；отсвкн： одни зубьи производят чер- к" обрзбогку. нредпарительно удаляя

-пизл нз впадины, другие — оконча- обработку< профилирование).

peHcyiuH.- ^м^\ по разделены на кромки

выполняемой работевыполняемой работечерновые и чистовыепоэтому НМ могу!черновые и чистовыепоэтому НМ могу!обката заготовки вобката заготовки вДпи^кениеДпи^кениеиетрняиетрняобоих случаяхобоих случаяхобеспечивает кинематикаобеспечивает кинематика呷…《хне параметры обкатных ннструментов лавнея! от конструкции Sy мента. В результате изменения скорости и 冋屮亜冊нн。результирующего движения резания (злиянне измене噥 скоросги линка'"亜 н。界ачн точки режуи^ кромки) и формы режущей V。：：： матическне геометрические параметры в процессе обработки н по 亜*胃鑑 кромки значительно изменяются по вели q] н иаирапленню. Это необходимо ум呷…《хне параметры обкатных ннструментов лавнея! от конструкции Sy мента. В результате изменения скорости и 冋屮亜冊нн。результирующего движения резания (злиянне измене噥 скоросги линка'"亜 н。界ачн точки режуи^ кромки) и формы режущей V。：：： матическне геометрические параметры в процессе обработки н по 亜*胃鑑 кромки значительно изменяются по вели q] н иаирапленню. Это необходимо умтывать при п|юектнрпваннн.При проектнрованин pc*yW ：：：£；. ментов одной из основных зада”; ся обеспечение тюлученин верхности (профиля) нета.1И. PW« кромки Обкатного инструмента. Раи^ шего с профилированием методом нип. должны находиться на。噺嚅 (ннструментплыкж) поверхности。мента, сопря/кеннон г iiouepxin^ \ >прМНЯ филем) летали Порядок °^\^ inno- формы про<|)иля режутих 办°机 филирование) приведен ⑪口 *" Р В111юпинггруменгов.「…皿一Зубострогальные греоеики. i н0^ сам&А простой по конструк1：нн инструмент в випе зубчатой рс»ктывать при п|юектнрпваннн.При проектнрованин pc*yW ：：：£；. ментов одной из основных зада”; ся обеспечение тюлученин верхности (профиля) нета.1И. PW« кромки Обкатного инструмента. Раи^ шего с профилированием методом нип. должны находиться на。噺嚅 (ннструментплыкж) поверхности。мента, сопря/кеннон г iiouepxin^ \ >прМНЯ филем) летали Порядок °^\^ inno- формы про<|)иля режутих 办°机 филирование) приведен ⑪口 *" Р В111юпинггруменгов.「…皿一Зубострогальные греоеики. i н0^ сам&А простой по конструк1：нн инструмент в випе зубчатой рс»к£Ф^'^*°Рма и гсо-

выполняемой работе

выполняемой работе

черновые и чистовыепоэтому НМ могу!

черновые и чистовыепоэтому НМ могу!

обката заготовки в

обката заготовки в

Дпи^кение

Дпи^кение

иетрня

иетрня

обоих случаях

обоих случаях

обеспечивает кинематика

обеспечивает кинематика

呷…《хне параметры обкатных ннструментов лавнея! от конструкции Sy мента. В результате изменения скорости и 冋屮亜冊нн。результирующего движения резания (злиянне измене噥 скоросги линка'"亜 н。界ачн точки режуи^ кромки) и формы режущей V。：：： матическне геометрические параметры в процессе обработки н по 亜*胃鑑 кромки значительно изменяются по вели q] н иаирапленню. Это необходимо ум

呷…《хне параметры обкатных ннструментов лавнея! от конструкции Sy мента. В результате изменения скорости и 冋屮亜冊нн。результирующего движения резания (злиянне измене噥 скоросги линка'"亜 н。界ачн точки режуи^ кромки) и формы режущей V。：：： матическне геометрические параметры в процессе обработки н по 亜*胃鑑 кромки значительно изменяются по вели q] н иаирапленню. Это необходимо ум

тывать при п|юектнрпваннн.

При проектнрованин pc*yW ：：：£；. ментов одной из основных зада”; ся обеспечение тюлученин верхности (профиля) нета.1И. PW« кромки Обкатного инструмента. Раи^ шего с профилированием методом нип. должны находиться на。噺嚅 (ннструментплыкж) поверхности。

мента, сопря/кеннон г iiouepxin^ \ >прМНЯ филем) летали Порядок °^\^ inno- формы про<|)иля режутих 办°机 филирование) приведен ⑪口 *" Р В111юпинггруменгов.「…皿一

Зубострогальные греоеики. i н0^ сам&А простой по конструк1：нн инструмент в випе зубчатой рс»к

тывать при п|юектнрпваннн.

При проектнрованин pc*yW ：：：£；. ментов одной из основных зада”; ся обеспечение тюлученин верхности (профиля) нета.1И. PW« кромки Обкатного инструмента. Раи^ шего с профилированием методом нип. должны находиться на。噺嚅 (ннструментплыкж) поверхности。

мента, сопря/кеннон г iiouepxin^ \ >прМНЯ филем) летали Порядок °^\^ inno- формы про<|)иля режутих 办°机 филирование) приведен ⑪口 *" Р В111юпинггруменгов.「…皿一

Зубострогальные греоеики. i н0^ сам&А простой по конструк1：нн инструмент в випе зубчатой рс»к

нарезания зубчатых колес. Обкатное двн- 米енкс образуется кннсма*гмк«)н станка В процессе обрабегткн гребенка север- 山нет главное движение D, пс напрао.че- пню боковых поверхностен образуемого зуба. ирн оеработк® прямозубого колеса главное движение параллельно осн и прн обработке колес с вннтовнм зубомнарезания зубчатых колес. Обкатное двн- 米енкс образуется кннсма*гмк«)н станка В процессе обрабегткн гребенка север- 山нет главное движение D, пс напрао.че- пню боковых поверхностен образуемого зуба. ирн оеработк® прямозубого колеса главное движение параллельно осн и прн обработке колес с вннтовнм зубом5 наклонна к ней <рнс_ 3.35). Оано- временно с главным даиисеннем прислонит движение Dv обката гребенки и заготовки: гребенки — продольно-поступательное по направлению се средней сн нни. заготовки — вращательное. При этом5 наклонна к ней <рнс_ 3.35). Оано- временно с главным даиисеннем прислонит движение Dv обката гребенки и заготовки: гребенки — продольно-поступательное по направлению се средней сн нни. заготовки — вращательное. При этомначальная окружностьначальная окружностьзагптснкн колесазагптснкн колесакатится без скольжения по

нарезания зубчатых колес. Обкатное двн- 米енкс образуется кннсма*гмк«)н станка В процессе обрабегткн гребенка север- 山нет главное движение D, пс напрао.че- пню боковых поверхностен образуемого зуба. ирн оеработк® прямозубого колеса главное движение параллельно осн и прн обработке колес с вннтовнм зубом

нарезания зубчатых колес. Обкатное двн- 米енкс образуется кннсма*гмк«)н станка В процессе обрабегткн гребенка север- 山нет главное движение D, пс напрао.че- пню боковых поверхностен образуемого зуба. ирн оеработк® прямозубого колеса главное движение параллельно осн и прн обработке колес с вннтовнм зубом

5 наклонна к ней <рнс_ 3.35). Оано- временно с главным даиисеннем прислонит движение Dv обката гребенки и заготовки: гребенки — продольно-поступательное по направлению се средней сн нни. заготовки — вращательное. При этом

5 наклонна к ней <рнс_ 3.35). Оано- временно с главным даиисеннем прислонит движение Dv обката гребенки и заготовки: гребенки — продольно-поступательное по направлению се средней сн нни. заготовки — вращательное. При этом

начальная окружность

начальная окружность

загптснкн колеса

загптснкн колеса

начальнийначальнийпрямой рейки (гребенки). Профиль зубьен колеса образуется огибанием его зубья-

начальний

начальний

ми гребенки прн совершении движении главного Dr и обкат« О» ^ля нареза， ння всех зубьев колеса длина гребенки должна быть больше длины назьз окружности колеса. Если применяют короткие гребемки. то после образования одно А или нескольких bhiukh 屮匕佻g ।二 зоны контакта с заготовкой возвращают в исхошюе положение без поворота :二 готовки Н Обрабагывают следующую или несколько впадин колеса

Гребенка представляет собой р黑二

；謀罂бТ/贏зуб吗

黑飴…гребенки в инструмекталь^ 黑;；координат расположены в плос- :然…芻ку吗二。歌器X 2ГХ^—стяхе

зуба н аве 6：。當皿нческо〃

:f鶉逐篇彌爲 KH ^^B^JC некоторым превыте- ментильниА р：по высоте зуба：

忆。=妬:？:二：；；：：；口них углов задние 口"' °зубьев смещаются пол

„оверхности главного даиж<жия.

a，；eZS поверхность 8 процессе работы 爲漂山二。…f'姉

5-55-5”州”州м：м：»a»a7〃7〃丘丘3c3cQiQi6-56-5a)a)Рнс. 3 35 Кинеыатнкг нарезании зубьев ките” бенкин (а) и определении размеров зубьев гребенкиРнс. 3 35 Кинеыатнкг нарезании зубьев ките” бенкин (а) и определении размеров зубьев гребенки力。力。«0«0Винду наличия у гребенки передних и задних углов высагные размеры и угол профиля в инструментальной системе н плоскости передней поверхности S —S и б плоскости, нормальной к залнеП по вериюсти зуба N — .V. отличны от их размеров в статнчесиой системе координат н проекции на горновую плоскость jaro- тонки. Размеры в ннструменталыюЛ снс теме в плоскости S—S негюходнмы для кинтрмя ре^ушнх кромок гребенки, размеры в «-cwhiih N-Z. нпрмальним к зал- »«* поверхн(1С1яч зубьев,—；иж нзттов- тшня гребенки (шлифования профиля зубы*». Размеры пи хпине гребенки Сна，1альн°й при мой I ни исех рассмптри- ваемнх сучениях не изменяются.

5-5

5-5

”州

”州

м：

м：

»a

»a

7〃

7〃

丘

丘

3c

3c

Qi

Qi

6-5

6-5

a)

a)

Рнс. 3 35 Кинеыатнкг нарезании зубьев ките” бенкин (а) и определении размеров зубьев гребенки

Рнс. 3 35 Кинеыатнкг нарезании зубьев ките” бенкин (а) и определении размеров зубьев гребенки

力。

力。

«0

«0

Размеры по высоте зубьев:

，一『"一儿一丁•厶・ Wqnlg»,'5HM 取―£；、

Значения статичесю1Х геометрических параметров на бакопых стирана、 зубьев определяют в завненмостм от геометрических параметрон на BcpiuiiniiOH режущей кромке (а„ и 丫“)и угла профиля аь В нормальном сеченин

sin a., sin % соъуш

со^ rxa4-v,) + sin^sInVaSiiHuj .

15=哈%9-4.

При принятых ул—Ь°3(Г и аи—б'З。' У !• ребенок для иирезания колес с а, ^ = 20" получаклся а, = 1°54* н уг = 2о10/

При обработке нмчкнх матерналев д.'1Я пб.1егчен1Н1 условий резания и увеличения передних углов переднюю поверхность делают фасонной дуговой формы: ирн модулях л<1 10 мм делают олну цилиндрическую лунку (рнс. 3.36. а); при модулях 10—24 мм - дне лун к к, парал* лельные режущим кромкам (рнс. 3.36, 6). П” этой добавочной зпточке передние

увелнинвам’тс" на 11 — 12°, 51nH. У「' с'переДМ1,с *旧的羽“师印 равными и”10 размеры зуба гребипкн ддн на. 13^ * й колес без среза нх яубьев у окру*. 产 t RHLvnoB приведены на рнс. 3.36, н. «оС1* зоМ профиля на рис. 3.36, г. с° ；［я предиарителыюго нарезания зубьев 丄：под последующую обработку гребен- КОЛН

и1лифоианне зубья гребенкн увеличенной на Ah высотойи1лифоианне зубья гребенкн увеличенной на Ah высотойили

и1лифоианне зубья гребенкн увеличенной на Ah высотой

и1лифоианне зубья гребенкн увеличенной на Ah высотой

головки и с уменьшенной на As толщиной зуба (рнс. з.ЭД.力：

M = “V/n；、s = cNm.

imr Ci = U・LJ)2 иля черновых губенок C=U.4. для обработки псп шлифование G=U2

Размеры режущей кромки при неизмен-

*10^ форме ；1эднсЙ поверхностн зубьен меж- нс изменить 中асонноЛ формой передней

РнсРнс

Рнс

Рнс

3.絶 Передние углы - Размеры >у6ьея

гребепки：п_и4.<ми1 углом lyfiurn К

:" МвелниеннеП叩掃妙Y.СгМеуН.

203203篇謂喘储對*叱、W。-

203

203

Pi? 3.37. Схема раО(ли (а)л ТНпы 1б~е) зуборезных полбнкснPi? 3.37. Схема раО(ли (а)л ТНпы 1б~е) зуборезных полбнкснзуОьнмм он форму.зуОьнмм он форму.В прокесссВ прокесссрял.юльнарял.юльнамне подачи режут их кромок отшкнтиль- 1,0 ^Рабагывасмой загигопкн. Главноемне подачи режут их кромок отшкнтиль- 1,0 ^Рабагывасмой загигопкн. Главноелниженне н движение обката с<13дают результкруЮШСе движение /%, обеспичи-лниженне н движение обката с<13дают результкруЮШСе движение /%, обеспичи-bawincc резаняеbawincc резаняеВ нячалыюмВ нячалыюмзуСьн лолбяказубьеа) находятсязуСьн лолбяказубьеа) находятсяпрофил ированленилаженин обработки(окружность не|шшнпрофил ированленилаженин обработки(окружность не|шшна” пррдудамл нлружло- го цилиндра 询(ловки. В процессе обРа- 11р|| непрс-рывном движении обката 驟麗7 Сн“с； долблка и ；：二関卩wm血川m小)，углуби '«•нш/гпнЛч Дол6яьн “ заготовку ло “олу- МС「弋 'W P3CP0R Зубьев нарезае- 篇就产. пРо小心рС洵的…丁. "讎黑凿躲二皿^-му профиль кой к 二 У°м.в случается с ограм 閣疗gMAi. Однако У записимосгн скоростей минногоа” пррдудамл нлружло- го цилиндра 询(ловки. В процессе обРа- 11р|| непрс-рывном движении обката 驟麗7 Сн“с； долблка и ；：二関卩wm血川m小)，углуби '«•нш/гпнЛч Дол6яьн “ заготовку ло “олу- МС「弋 'W P3CP0R Зубьев нарезае- 篇就产. пРо小心рС洵的…丁. "讎黑凿躲二皿^-му профиль кой к 二 У°м.в случается с ограм 閣疗gMAi. Однако У записимосгн скоростей минного

Pi? 3.37. Схема раО(ли (а)л ТНпы 1б~е) зуборезных полбнксн

Pi? 3.37. Схема раО(ли (а)л ТНпы 1б~е) зуборезных полбнксн

зуОьнмм он форму.

зуОьнмм он форму.

В прокессс

В прокессс

рял.юльна

рял.юльна

мне подачи режут их кромок отшкнтиль- 1,0 ^Рабагывасмой загигопкн. Главное

мне подачи режут их кромок отшкнтиль- 1,0 ^Рабагывасмой загигопкн. Главное

лниженне н движение обката с<13дают результкруЮШСе движение /%, обеспичи-

лниженне н движение обката с<13дают результкруЮШСе движение /%, обеспичи-

bawincc резаняе

bawincc резаняе

В нячалыюм

В нячалыюм

зуСьн лолбяка

зубьеа) находятся

зуСьн лолбяка

зубьеа) находятся

профил ированленилаженин обработки(окружность не|шшн

профил ированленилаженин обработки(окружность не|шшн

а” пррдудамл нлружло- го цилиндра 询(ловки. В процессе обРа- 11р|| непрс-рывном движении обката 驟麗7 Сн“с； долблка и ；：二関卩wm血川m小)，углуби '«•нш/гпнЛч Дол6яьн “ заготовку ло “олу- МС「弋 'W P3CP0R Зубьев нарезае- 篇就产. пРо小心рС洵的…丁. "讎黑凿躲二皿^-му профиль кой к 二 У°м.в случается с ограм 閣疗gMAi. Однако У записимосгн скоростей минного

а” пррдудамл нлружло- го цилиндра 询(ловки. В процессе обРа- 11р|| непрс-рывном движении обката 驟麗7 Сн“с； долблка и ；：二関卩wm血川m小)，углуби '«•нш/гпнЛч Дол6яьн “ заготовку ло “олу- МС「弋 'W P3CP0R Зубьев нарезае- 篇就产. пРо小心рС洵的…丁. "讎黑凿躲二皿^-му профиль кой к 二 У°м.в случается с ограм 閣疗gMAi. Однако У записимосгн скоростей минного

повгр^'^-п. кгупекчлтой И.1И крмваяинеЛ- ней рис З.ЭЬ. <9 Форма и рпзмсрз nvwvuieA кромки на передней n0fwpx・ иости // из-за наличия задних умов ”зм。 НЯЮ1СЯ ио сравнению с первонамальными "” пон叩XHOEI /• Изменением 屮ирмн лсрелнен поверхности путем заточки ми* н“ обстиечить к(,ррекпню.「已 изменить форму профиля режушей кромки гребенки при HCH3MVIIHUA форме м* задних поверхностей. Этот метод м<>Ж4т быть применен “ ]других зуборезных инсгрумситои, н у фасонных ннст|>ументов с заты.човл» ними залнимк поверхниегяин. Эти прсстоС способ корректирования в небольших пределах размерен и формы режушнх кромок.

Режущую часть гребенки нзкяовлнют из быст|юрежушей стали, державочния часть — нэ конструкционной; соединяют н* сваркой. Зубистрогальные гребенки для колес с оиитовыми и шевронными зубьями нмеют >шк.1и>1ные зубья п сопт- вептинн с углами наклона зубьен паре* зиемнх колос |42. 45|.

Зуборезные долбяки. Зуборезные дол- 6WKM применяют для нарезания зубча- тн“ колес с наружными л ннутреннимн. с прямыми, винтовыми зубьямн л с наруж- лмми шеяронными зубья мн Да^бякн нмс*

m ь心 зубчатого колеса с изменяю*

Н1ММСЯ ни хпинр зуба, смешением исход-

"“а контура I высотной коррекцией), контур ториа зубчагиго венца является ре/кушсА кромкой. Долбяки работают по прннинпу обката. Изменение высотной 黑嘗:丁 М g мне 3Yз8 дилбяка обеснсчинает иСразоианж? задних углов лезо,,нх зубьев. Долбякк образуют

内 зуб^н IОбразующий инструмента

弁空爆"碗S*関霭器

灯Моткн к* …W，MH2MH Тоже имеет丸。川，昵灯叮ю

того. 3面К ；器篇c R・Kw РУг своих К 関驚1 冊з— вок- кати 叫爲 紮皿皿.хвнжмипя об- % второе 叫

*еннн W н лпнження обката (力) анх。может быть уменьшена и практн. Екн отклонения получаются незначитель-

ЯЬ，роЗМерЫ зубьев долбяка зависят от нс- 041mp инструментального контура (pek к } котор*»*** занимает изменяемое поло- ：；；нс m 川""° ”6ьен лолбяка с раз- ег<> емшк-ннем. На рнс. 3.38 ока3авы грн с^ення зуба долбяка и соответп вукнпне нм положения исходного контура Ссиенне /-/ находится в илоско- сн пере川Ей торца, сечение /〃一〃/— в плоскости, близкой к опорному торцу, ссчСНне 〃-〃• в котором коэффициент смеи^ния исходного контура х=0, назы- вают исходным или расчетным; оно обыч- но расположено между сечениями / и ///.

Во всех сечениях начальная прямая рейкн перекатывается по делительной окружности дл.|бяка. Полюс Р (ркс. 3.38, 6)НПХОД1ПСЯ на лс.ппельнои окружности. В сечении 1- / смещение положительно (х>0)・ средняя линия рейки (Ср. л.) отстоит от делительной окружности дол-

:Т' 2 “° ‘овпаиает с начальной пря-

м ("qy 叩.)Линия профилирования “ перпендикулярна к профилю зуОьев Рейки и проходят через полюс Р： Т положение ио всех сечениях совпадает. 1очки пересечения линии профилирования ° профилем исходного инструментальноги контура 1с профилем боковых сторон рей- км) определяют точки контакта профиля режущих кромок зубьев долбякг с профи- лем 四我км в момент окончательного обра- зоиання зубьев | точки профилирования)

В сечении //—// козффнимап смешения х=0 (рнс. 3.38, si. средняя линия инструментальной рейки юнпалает с начальной прямой и перекатывается в процессе образования профиля зубьев долбика по его делительной окружности

Толщина зуСа 珞 долбяка пи луге пелм- тилъной окружности в сечении /—/ унмн чивается по сравнению с юлшинон куба 5(Г в сечении 〃- 〃(рнс. 3.38. d), а толщина зуба пи окружности вершин уменьшается по сравнению с толщиной s』в сеченми 〃一〃 (рис. 3.38. е).

сечтниях

如Т

в …w ，〃-〃1制 У "( 二: С»жх линия『山"咿心：

小l 叩)中小，〃小 吗7黑:； ется при |юложетн. нлчялыюй прямой. ОТЛИ.4ЯОМ АТ кремней липин рейкн ]：：： кдезния профилен ьуО“н 阿"1 " лачбяки прн&1иж^е1с>1 ■ лиу ииялини ayhuvu Мишина зуб, " w 耽 делительной окружности уменьшмется. а толщина зуба «% un ик|пжностн иершнн увелкчинаег ся mi сраннснню г「"•《，" исходном сечении.

Срптвпстпенно изменяются и uwconiwe размеры зубьеь яолбяка; иисигн головки 力如 м пысота нож кн 加■・ В нслидпил! аеч° них 力：■=/“• к 4r=/%, +《■•儿IH 5誑"・ лартнш м)・1г 忙■= I хМ = 1.25： я сечении Л / %>%；：「в cv^riiiiii ///—/// ":;V V/r工 Изменспнс lanuMHbi зуба долбяка по дуге jinincnhuuro иклиндра но длине зуба ибрззус! задний утл ал на бокивих режущих кромках.

Д<1Я6ЯКИ HJrOfOlUIHhJT ipcx основ них яидоо: днекиоые (см риг. 3.37. 5). чашеч- ннс (з рис. 3 37. л) к хвостиныс (см. рнс. 3・37. г) 6а 仪威 дисковых и чшпечпых долбякоп ЯМЯЮТСП ОТ昵PCTIIC II HJICUJHIl/i базовый тореи. Дилбики iw uitoccv.ic з$6и・ долбежнигц станки 卜卩切川 гиЛкон. Ганки м гезибовон коней штпсссля станка могут препятствовать обрабигке Пличных коле^

♦” обработки применяю! чашечные лолбяки. у которых iiei^HHfi рабочий тирен отстоит НК ба1ьшсм раетжнип от бабьего rupua „ llMm^ ВЫГМКЙ wn 厘吗「IK2HOA гайкн (СМ. рис.

ХХХГ- s f

50. «0

IDO. 124 16Q： 2UU ММ. Расчетный

анвметр

дс-nwibHOH окружности может

отличаться

Диа меры

пт номнн^льнтъ,иисалочных (.пнгрстий дол.

бяксв ии>нчны от гтандартнзииапных дна- МСТ|П)В отяерстий нисадных ннструмснтпв. Chi" yrniinweiM в соотостстими с разме.

|)ЦМН

посадочных мест сганкоп: яля лнскс-

иых долбякои：

20; 31.75: 44/15： 88,9; 101,6

ММ с лопу< ком 〃』нлм точнее, у хвектовых жмбяков 叩"меняют для креп^внна конус М|>рзн укороченный 812. /Л8. 824 МОСТ 9232-79). *

Боковые режущие kjximkh Jy6i.cn долбя к л для парезиния колес с ^нольвегнык! профилем зубьев н проекции на плос- кос1 L. перис1«лику.1ярную осн л<мбяка, имеют тикже эвильнентную(|xipMY. углы irx профиля должны быть равны. Диаметр основном акружисктн эвольвентпот профиля режущей кромки (в проекции па плоскигть. иерпснл11кулнрну1и к оси дилбя- кэ|

如尸“ 05a.

(415)

Размеры зубчитого венца долбяка <inpe- лелпют в зивнс11м(хти нт ниэ(|нрици1-нта смешения а, или рассюяння ・4 между рассматриваемым н исходным сечениями дол- бяка При приек!ировалик imjiuho лолЛяка учитываю! нача«1Ы|(1? нсхолкпе расстояние Л. У имеющегося дол бяка учитывается расстояние 力 между сечениями еги порсд-

него 2mlM и исходным. Снязь

хи и /1 иирелелякп

меняя заднего угла — па и. вершин зубьев долбяки:

между

в занигимосчн от «на・

окружности

Осиивнымн опрслеляклиимп размерами далбяка виляютгн модули номинальный ниамгт卩 d* делительной <жружност и yt ол ирифмпн * Модуль ипредсляет диаметр делитсльний акружшкт». число и размеры зубиеь. Модуль полбкка рвмен модулиi HapeiiivMOio hunvea

Лнаметр делнте«ыюи

"% =AIr *

13 161

В плоскости переднего тирпн уаюино определяют и плоскости, перпнндикулнрний к иен долбики.

AHinefi чсре：1 вершины еги зубьеп:

Размеры зубьев

прохи-

°КРУЖПОС7||

%=心+ AML心卜力M j;

麻 L % — ■皿L Л；п-2Л<Яа<1 *

(3.171

4nhmmL

0 Г0С1 9您 -79

(3 14)

исходном

и<1«ннальныс

El，IUJX

зна，кммц

укаадны

<-ЛРДуюц1НС

= %+"・Лнамет ры

"ПЕНН h^ =/1/|；

饰=

。屮 У*，2mп

диамьгрон av;iii- долбмков: 23; 38;

"НН Н ПЛОСКОСТИ

окружностей

иершик

м в“а・

переднего торца

"1 + 2心:/*2%

[3.⑶

нпалины нарезаемого киле，нпалины нарезаемого киле，

нпалины нарезаемого киле，

нпалины нарезаемого киле，

(V зуб” и она го лолбяка опреде- 沿о』м」н переднего торца (без 8卄制迅整 вммнмсго наличием иерсд- *8 Yj. Ila 卩нс・ 3.39. а показаны цеГ° "；ein工”'”х еечення зуба ммбяка и "睥"田(川］函2h〔市 рейки илискостнмн / 畔叩力 На нижней проекции рис. 3.39“ /н" •也 рнанерткз сечения зуба долбяка П°*аз*|川ым цн-П111Лром： толшнна зуба ""'“W ДУге 2sMTRW"巾 окружности 即：^：М10М ccue山闺(В сечении П 〃)

岬1

CB： s'。'=爪

В плоскости /Т переднего тпрца тол тина зуба лапбика по пуге лел1пе.1ыюй 1 дружноегн 國=М + 2А. или учитывай, "т。*=x^nlgan к Хпгпй= Л1к^«. полу- каем NN24lgqtguM

I go<=" А = lgawlK^.《3」9)

Ширина впади к нарезаемого колеса может отличатся от номинального (pi/2 = = к"〔/2)лля образования бокииогл зазора и передаче. При(1р<>ект11рив<1нин долбяка Для данного колеса размер 以 указан на чертеже колеса Для стандартных долбя-

Рнс. 3 39. Размеры него ториа (и), н рязверткаРнс. 3 39. Размеры него ториа (и), н рязвертка

Рнс. 3 39. Размеры него ториа (и), н рязвертка

Рнс. 3 39. Размеры него ториа (и), н рязвертка

мбн пмбякямбн пмбякяп плосмсктх перед- геомгтрн«а«!ские нарн*匕тр& (б) сечения задней поверхности зуба (и)

мбн пмбякя

мбн пмбякя

^авнгимогги ст w

21讃灯"

3-3.3：

0.12

4 я; 0.11

興

・H

0.150.17

U iO.

Мб

II 12 0.20

кое ueoOxojHMiX' Xi" ги.ипнпй бокооот jaupj нереддми уве.1»<ченне Лл тпинкы аубв дамбяна >「ммен。усредненным а

Таниина 3V6J п гмммхлм 〃一〃 нс ходни и учении

,；'=л/»|/2— ХлI3.2U)

\* пбсспсчп-

При веденные хнеменнн m к

асюг ниимсньшнЛ гпрантированныЛ боко-

шт mjop ffpn6.in u»Te.iuHo ня степени точ- Ifficril D IIU СОПрЯЖ<Ч|ИМ)

ГеомЕтрическис параметры 1езвий .?〃• об<м <必」5“皿 КажпнП зуб долбякз имеет три рслушне кромкн — одну на вершине, по Qhpy/KiKurTii uepiunii. и инс бикииыс; нр(»мкэ п оенппаиил впадин лубьен и рези-

инн иг учистиует; ападин долбяка и “бьеп нарезаемин зазор со. обычно зазору передачи r)2

、堆氷。\ О1ф\жнисп»ю окружностью вершин загогппки образуется равный радиальному

На режушей кромке, рясиаюженной но 冊pun”止:?уба |пи икружмоггн вертнн), oOpdjyiurrH заамне а„ и передние уч >т^и 、стаизаргпы.х лмбпков (「QCT 9323—；9)厶=6。м v„^ Боковые ззл

"”c noeepxiiocTi. 3V6LPD долбика — sflo.ibBeiirnut знитоныс понгрхпости, не- репмхя пивернногть - коикчиская с вря* Maiiiiieftiinfi образунлцсП.

Рассмотрим дай сечении бокопон по. RMQE зуба 亚.巾如 плоскостями, пер. пендльулярными к осн： сечение /“ В7и|юе сечение на раптонинн 〃 gc 3心可 Umm сечений

心间耻Р.ЗЕМ I、仇С日 в сечснинх М'З2Н卩……1皿6二：黑:' 當工:ранние / между 唸 J —『：；；：•： ：：：？—■「 耽62 рипны >“ виете зуба

ar неги задних

■ I開宾編凿避М皿爪 "^Ниднаин m；m,:** 叱恤"心1

"似出。w11tl誥;广叩"g並 卩р；・ “о углы

lift

H3MOHJ. образу^шие заянис yr.ibi по 0bl. core зуба, различны; в сеченяих но основ ниА и делительной окружноегнм

Iga. =1户з=:1小小.1口8|-71心/p"

отк\да пилучясм

%

tq/,= 也，=旧%才=山%8$a0.

Учитыпая (3 19). что tga« = Igajtgao |cu. (3J9||. получаем

Iga-FlRagna，<&2h

При стандартных .uiaqeiiiuix %.手& \ долбя кон ;ия колес %=26, задний бакооон угол в норма.!ыюм есчешп! ^ч== =24*.

I loRbiineiiiie стойкпстм м рпбитогпиепб- носгн л<1|бяков может быть «обеспечено увеличением 1начения лядиего угла |42|.

Передняя пояерхность зубьеп лолбякд обычно обрядуется па поверхности конуса с осью совпалак>щеи с осью юлбяка. Угол при осионлннн конуса силдагт пнетру- менгальныЛ передниЛ угол 丫“ im лершнне зуОьен до.1бяка В радизлыилх сечениях цистру ментальные передние yr.iu iih всех TOWCK режуших кромок 3V6I.VD долбяко одинаковы В Hupnia.iitifOM сгчсннц ：ц1Я- "円削冋 передних углов, илиннхоих КЗ УСЛО- в,,н реаапня и стружк.х)бразамл1ия, за- внеят от знпчения ума межд\ радналь- "ым и нпрмальпым о?ченкями; он равен У「” профиля a. н длшюа точке /И режущей кромки Мнс-грумента.：|ьнын глап-

передний угол (см рис. 3.39, 6) определяют по формуле

s«i，-Mee,gV.sin<i4Mf .

В приведенкиА (

наклона

||>ирму.'1е

1221

малой

gKywen |цюмьн

в<*-|ичннь| ^тит

hv учтен угас

А, НО BHgy

Несущественна.

Ут «1>ч профиля оольшннсгва дачЛякин •ю°. »1ередмнП yrrwi й

"""У ДО.1бПКО|4 ллн

У Г. Ill с ГП нлнянпе

“с uweorc зуба у 1ПЛ11'ННСТСН от I) ди nojiMu.iifik>M исчс-

нзменнсЕ от о

' и ло J-4 Дли увел и - н“川"” мс*ст быть сде.1анл да 黑:"W 叱心向I нивирхно. У 皿 «n^HCK. НО H— СД0Ж.К.СП1 и

Параметр эиольвентной винтовой »о- крхносги P = p：,"2r). определяют по ее ХОду (рис. 3.39. Д) р.= nJhoctga^n или P=0Muctga„. откуда 2Л1=0,Ь(1м^\^.Тоукз пересечения эноаьвентноП винтовой поверхнастн с передней конической определяется прн рииенстве их аппликат.О.Б<й，Мм clga・={3—yMgYcДля точки режущей кромки, находящейся на расстоянии г“ от оси долбяка.屮М=亿Mi +「v MHY"(，wC【kaJ pmПараметр эиольвентной винтовой »о- крхносги P = p：,"2r). определяют по ее ХОду (рис. 3.39. Д) р.= nJhoctga^n или P=0Muctga„. откуда 2Л1=0,Ь(1м^\^.Тоукз пересечения эноаьвентноП винтовой поверхнастн с передней конической определяется прн рииенстве их аппликат.О.Б<й，Мм clga・={3—yMgYcДля точки режущей кромки, находящейся на расстоянии г“ от оси долбяка.屮М=亿Mi +「v MHY"(，wC【kaJ pmности破 лености破 леg%尸］一前储g\Yg%尸］一前储g\Y(323)(323)

Параметр эиольвентной винтовой »о- крхносги P = p：,"2r). определяют по ее ХОду (рис. 3.39. Д) р.= nJhoctga^n или P=0Muctga„. откуда 2Л1=0,Ь(1м^\^.

Тоукз пересечения эноаьвентноП винтовой поверхнастн с передней конической определяется прн рииенстве их аппликат.

О.Б<й，Мм clga・={3—yMgYc

Для точки режущей кромки, находящейся на расстоянии г“ от оси долбяка.

屮М=亿Mi +「v MHY"(，wC【kaJ pm

Параметр эиольвентной винтовой »о- крхносги P = p：,"2r). определяют по ее ХОду (рис. 3.39. Д) р.= nJhoctga^n или P=0Muctga„. откуда 2Л1=0,Ь(1м^\^.

Тоукз пересечения эноаьвентноП винтовой поверхнастн с передней конической определяется прн рииенстве их аппликат.

О.Б<й，Мм clga・={3—yMgYc

Для точки режущей кромки, находящейся на расстоянии г“ от оси долбяка.

屮М=亿Mi +「v MHY"(，wC【kaJ pm

ности

破 ле

ности

破 ле

g%尸］一前储g\Y

g%尸］一前储g\Y

(323)

(323)

ipynosiKgTH процесса этот с по- 翻w°широкого применения.

融"'vile KpoYh" зубьев долбяка обра- Ре" “ пересечении конической перед, з严с'；；кн(，стн и ззаннх эвольвентных 黜 П°ы/поверхностен зубьер. Получае- 餌“裏卩” ре*У1ц1 中 кромкн можно 2npe- 鯉 * при сопм/тном решении уранпсннй М；0в1рхностеП・ В нрямоуго.1ьной “с・ 川"ординат с осями X м К располо- 剛'” в плиск<ктн переднего торца 片 н осью Z・ совпадающей с осью •бяк； уравнение задней винтовой эволь ：；：：о『пов叩хностн (рнс 3.40. и и б) имеет вил

l“5小即+6一，=5 8刈+0)：2=勺.

Ординаты гочкн Л1 передней коннчес- 眼史 поверхности:

『r曲仁У产38屮N； 2,尸(“一人)坟匕

чения\«па，，еНИе УГЛа ■ зек ”g ^'ПП^ винтовой яаднем по-

_ н зуиа и конической передней • ₽ ноттн. можни определить итклоне- 讐 получаемого профиля режущей крии- кн от теоретического.

山利 сохранения эиольвентнай формы прткпмн режущей кромки на торцовую плоскость долбяка. производящую обра- Квамне профиля нарезаемых лубьев. грс- буется коррекция формы задних поверх, ногтей зубьев.

На рнс. 3.40. в показалн проекции нн плоскость, перпендикулярную осн дол- бяка, профили исходных контуров колеса 'с углом профиля сц н задней поверх-

зубьев долбяка 2 с углом профиля угол 喉 определяют по форму-

С учетом угла 必 осуществляют шли- фоианис и контроль зубьев долбяка. Для обработки колес с углом профиля 人== =20э, прн 5=6° и Ym=5° у ran профиля задних поверхностен зубьев долбяка а：,= = 20°10'14". С учетом этого угла окончательно обрабатывают (ш-лкфуюг) задние поверхности зубьев долбяка н контролируют их.

Режущие кромки зубьев долбика могут быть изготовлены с ^олшеннем (модификацией) по ножке зуба для получения

盟У。0|фсделениеА或皿М皿皿叩0。皿咬ё沙（或叩皿I fpnhwf,冋 “уХн иолбиков

ноге сеченияноге сечения・4)： с увеличением “・4)： с увеличением “наюльзоиаиы специальныенаюльзоиаиы специальныедиаграммыдиаграммыкоторых для долбяконкоторых для долбякон伍7. 42|, одни изМ=10П мм для伍7. 42|, одни изМ=10П мм для(〃i < 5=03(〃i < 5=03межцентровое расстояниемежцентровое расстояниепредложилпредложил% + ・”一П〃7 m％产7^讨一尿4，（3.% + ・”一П〃7 m％产7^讨一尿4，（3.

ноге сечения

ноге сечения

・4)： с увеличением “

・4)： с увеличением “

наюльзоиаиы специальные

наюльзоиаиы специальные

диаграммы

диаграммы

которых для долбякон

которых для долбякон

伍7. 42|, одни из

М=10П мм для

伍7. 42|, одни из

М=10П мм для

(〃i < 5=03

(〃i < 5=03

межцентровое расстояние

межцентровое расстояние

предложил

предложил

% + ・”一П〃7 m％产7^讨一尿4，（3.

% + ・”一П〃7 m％产7^讨一尿4，（3.

н;e:湍喘爲;吟 三需町喘嚣密焉爲 Л1К^41пненг смешения …川,；；：； rv 卩 а/*6а.т6нки (расстояние /1 нсх ； 1к>го сечения) в.'|няст на м。конструкп . 1ше размеры, условия работы н на 吗小 皿皿м。叩冲w зубьев зрезаемз。колеса. В.пнянне X" “ 4 必 конструктивные размеры *血，田,1 было показана выше. Меньншя lucpuxoiiaTorrb, гисньшля оели- qtiiia огранки профиля зубьев колеса, нарезанного дилбяком. обеспечивается участками режущей кромки, более удаленными от его оснойнон окружности, "лн этого желательно ^ennvieniie смешения 心 исходного контура (расстояния исход-

увеличипаютс»! листрументальные передние углы 1%, но уменьшается толшнна зуба \" на окружности вершнн, лезвия ко тормх снимают большие iviqh металлаt что оказывает сияние ни iinjiatuiiBaiiiic дол- бяков. Для долбя ков (по данным В. М・ Ма- гюшнпа)力=Н0 II 100 мм. рскоменлусмая $^= 025938 % —п,畋52 Н U.51、碗• (3 21)

Голлшна $&)зуба ло.пбяка на окру*・ ногтм вершин н плоскости переднего тириа с учетом величины смешения мо・ жет быть определена но формуле (3.10}.

Зависимость расстояния /1 от .^и транс- цендснтни. Она может быть решена путем графическ(1й или аналитической интер- поляинн Лля I川叩е”е*нна Л могут быть

. изготовления колес с з = 20；妬=1* |{抽 ^=0,25 приведена

на рис. 3.41, 〃

Зна^нне .4 В. ф. Романов определять по формуле

小一一 _— -•况S亜二%)"】…

1营4小用%-S口 -{%)%%,/";"2"

гяе причины tu знаком 〃 соответствуют

HvxoAiiowy сечению.'

Козффнцнсп cMfi|1LeilHfl исходного кон тур Л^оякоп дЛН изгото^пен^и ；

I 11 RT = ] установлен

9323—79 в зависнмостн от числа Их цубьс»:

/。=(),mg,一 1(»(3.26)

У м ел КОМОг^УЛ ьны х лолбякоп V 1,0 мм) коэффициент смеиюния

При проектпрованми дол бяка необходима обеспечить препышенне “рн】“【川“”)об

разованного эвольвептного участка пр。. фнля зубьев нал рабочим участком, т.匕 необходимо, чтобы ралиуеы ик|»ужпоетейг прохоляишх через граничные точки этих участков, имели соотношение гГ|?> 小停 'Радиусы г.2 и Гр|г> определяют пи 巾ерму- лам (3.8), примем при определении

Гр“】 вместе величин с индексом вгорога колеса (индекс 2) следует лолставлять величины с индексом долбяка (индекс °). Кроме этого необходимо проверить нс подрезаны ли зубьями долбяка ножки зубьев нарезаемого колоса и не среляны ли готов- к” зубьев нарезаемого колеса режущей кромкой на ножке зуба дол бяка. Это возможно, если процесс профилирования выходит за точки М и Mi (см рис. 3.23, q) касания jkiiihii профилирования соответственно с основной окружностью колеса радиуса 〃| (первый случаи) и с основной окружностью долбя на радиуса ，倂I (цторой ечучай). Поэтому необходимо, чтобы радиусы кривизны крайних критических точек профилей зубьев н гюлаже- пни профилирования соответственно колеса рп и зуба долбяка pm (что соответствует расстоя ниям К| /V । или K2N 2 на рис. 3.23) были положительны, т. е.

Р/1 = Оц.IhSl па,IH n -O^tl^n^> 0.(3.27)

где “以皿 II 口不1。— соответственно угол профилирования н

叩"нарезаннн колеса данным долбяком;

здес.ь S" 11 $|— соответственно голтины зубьев долбяка н колеса по их делительным окру氷ностям, s。= (0屈+2小1驶山〃；

4 + 4, 8sA

Возникновеиие нарушения ио вторим с/уплв иероятнее при использовании дол-

a)

L0L0⑷ и паю допустимых 映—皿・⑷ и паю допустимых 映—皿・

L0

L0

⑷ и паю допустимых 映—皿・

⑷ и паю допустимых 映—皿・

Рнс. 3,41. Номограмма оирсделснн»' bu.WIHMH erm"阳

НЕп расстияннм (力)

проверитьпроверить(3.24)(3.24)20 долбяка20 долбякадолбякасечен”"долбякасечен”"

проверить

проверить

(3.24)

(3.24)

20 долбяка

20 долбяка

долбякасечен”"

долбякасечен”"

Оякон с уменьшенным коэффициентом смс 吹мн» хп (расстояния 4).巾出 пронсхи川口 пРи переточке долбя ко и.

【•мн указанные условия iiupyiu«ior0»i г следует измени гь конструк口皿山代、爪'; :Me параметр долбяка. увеличить к：：* №白厅 высоты П1ЛОВКН зуби долбям ^*； иногда при малых si ПРимеЛ т ©бнкн с W = IA прн этом следу

y嚅黑肾霏制需:。吗

'и пис 3.42 Исходными 叫皿 黑:澀以…3…軍

[»9t^3 ；，?■ *，9 % ]

阿к* “а вс”мнн。зуба Р\ ： ： ТО прн расчеге рР1п = ги скл* попбя：： ПП11ЫМ ралиусу границы ，，рИН 'иг(шго \"»а<гка профиля луба бякГпрн неудавлетворнтсльных р.зулк， корректируют значение-к., илн высоту .зубьев долбяка.

而『；оект”ован“с полбяков может бьпь я "есное для нарезании определенной. к<ь :雷"безадресное, обезличенного приме- Послелние предназначены 山⑶ об- "зовзння зубьев калсс средних чисел Абьеи В зтом случае 卫阳 снстиматизпцин пЬоектирования н выбора величины Л мо・ быть нсвользовани иомо1рпмМа аналогичная приведенной на р“с 3.41. 6 |42] На номограмме 叩нвенинп】 линии.

ограннчиваютне

much (3.24). и

эначеннс s“u "° завмен- лнния Л ограннчнваю-

велнчину Л по условию обеспечения

шая прав>ыьног()зацеплении ка^ес. нарезанных дилйяком в опредаенвом диапазоне

Рнс.3.42 Укрупненная схема определения коэффициента смешения исходного контура дол бяка

чисел нх зубьев при г^~>г^ «см пункт 2.4.13 ГОСТ 16530—КЗ и прилиженме №4. 「ОСТ 16532—83) Смеихепне Л допустимо в области, расположенной ниже ограничивающих линмЛ. При мплом значении Л/m ни условию J можно увеличить высоту голонки зубьен дилбяка W)力乜=1且 Ограни«1нваютие линии нрн этой нов疝 высоте зуба на номограмме показаны

число зубьев малого Zi и большого 厶 колес, толшнны зубьев малого s\ и бот>шого s? колес, коэффициент высоты головок зубьев колес %♦. и дополнительно некоторые данные полбяка имели зубьев &, коэффициент высоты голой кн /|щ)* и задний угол 妬 ни окружности выступов.

По рекомендуемому значению коз巾巾н- пкента смешеннн х(, определяют толщину зубьев xfln на окружности вершин нового долбя на. Если Su” получается меньше рекомендуемой (3.24), то, чтобы избежать

снижения работиспособностн долбяка, необходим в корретнройка коэффициента смсшгния х0- Затем проверяют, у до вл ст- воряется ли условие праиильносли зацеп* лемнм колес, нарезанных спроиктнронан- ним долбя ком: срапннаают радиусы кри- вюни 卩川》м pyii}=im граннчмих ючек профиля и аубьен колеса Если есть зак-

штриховыми линиями.

ВЕЛнчмна Л/т, принятая н「℃[ 9323—79 прн hg'=l,25, показано 瓶叩加 штриховой линией. Это значение А обеспечивает большую SuU Н) С.ЧС ДОНН тел ьно. большую ctdAkoctu долбяК；1 I! больший запас превышения эпольвенпюго участка прифкля над рабочим профилем луба нарезаемого колеса. Это необходимо прн уменьшении высоты рабочего профиля головки зуба кнегрум^нта на uepnn<»^ зуба фаской или чакруысннем. которые рекомендуютсн 通н нинишения стойкости долбяка.

Требоиания по точности, пред ьмиляемые к лолбмкнм. определнются г ребус мой точностью зубчатых косее (ГОСТ 9323—79)• Прн зтом учнтывиегся, «пи каждый зуб пилбхка обрабатывает н “брнзует пил “остью профиль одной впядины колеса Рабочий чертеж палбнки приведен на рис. 3・43.

Рнс. 3.43. ЗуборС

долбяк

епнСГпикгивныг особенности долбт Х к составные конструкции приме- 叫%н крупнигабарптных долбякон н 冋仃 “а “ © ие〃 частью, оснащенной 翅而中:；：? верных сплавов Долбяки. 吗喘曬Дверям сплавом, применяют 喘喘器，kU нз трудмообрабатывз. 工 Сериалов Пластш.ы на каждый зуб 旧沢 3弋 жена конструкция 咚6吗 кнм креплением ^убъен -

сплава на корпусе / '^1''' зубьев иснтрмровиння Tncp.wi • •_ 3 侬1

орнменяют спеииальнын 弋黑需工

Ступенчатые долбяки прнмшы 一 повышения произволительноитп. Д три姓師―。體£蕊篇им оправке, предложены ' ；•也恥伽к и С. С. Петрухиным.呼芯凿 верх. ocyuiecTH.'hieT черновую °6ра .• ний ~ чнстовух> (рнс. 3.44,6)^ ^ 』)

Сегментные д(ибякн *Plu ' _ при работают бел процесса "卩"：： " 日ph5 дымном метоле обработки ПР 川)。吟 —зубьвз долбяка ь广胃 ба.ннн) хпднт прн пинженнн。62〈 I ьном ПолОяка н загиговкн н "卩".二3/4 сближении их осей； это заннм' о0 М»5н ксима. У сегментных ^вШ)яет УШено нескильк。зубьев. '"° 皿已6Vb УСТЕПКНМТЬ лол бяк н заготовку 二 а6н；н・ 雖 мсжосгв(х- расстояние Нпрн

■Mb без DanMnnKuna пплачи ⑪冊

припаиваюта). Предло-с механичес-нз твердого3.44. 6)・ Д^и

Вин :1Mбя*“吗心T

貰•瑞嗎曲』雰 貫嚟小講-em

叫『rX・

効5

……M噺叫p噥:；J甯 •зблхм мог> секторов н колес с н叩盯*，，мн ЗУ。： (С числом зубьев, малым числом зуб^в ：)

меньшим м-сла з喘黑琳

RH、T” отверсп，заготовки /Ь^маре： нмя колес с малым числом 3Убьев да1бяки часто приходится хиостоиой кокструкинн. При с 叩°：案 рпваннн необходимо допачнительно проверить условия несрезання головок зу?ьев нарезаемого колеса при врезании (ра・ днальной гюлаче) и провести некоторые лругне проверки |42. 44. 45|

Долбякн для колес г винтовыми и шен- ронпымк зч-бьями (см. рнс. 3.37, & о) имеют ту же конструкцию, что н прямозубые. но зубья у них винтовые. Переднюю поверхность зубьев выполняют нлн перпендикулярно к направлению зуба или о торцовой плоскости: в последнем случае необходима специальная заточка рс-

жхишх кромок для получения требуемых значений передних углов. Далбнкн для колес с пинтовыми зубьями делают н соотнетстнин с ГОСТ 9323—79 с углом нак.пона зубьем р. равным 15° н 23°.

Червячные зуборезные фрезы. Червяч- пне фрезы (ггнек-пт к группе обкатных многолетнийных ннструментгш с конструк- ™«нь1м движением обката. Режущие кром-

кн ях зубьев расположены на пинтоВой поверхности При работе оси фрезы н нарезаемого колеса псрекрещииаютСя (п；с・ 3.45, а). При глашюм вращатель- ном дпнженнп фрезы ° режущие кромки вступают в контакт с заготовкой в последовательно смешенных положениях, “то，в сочетании с вращательным дан. женнем заготовки образует движение об- ката н процессе обработки (рис. 3.45. е) Образование обработанной поверхности зу/ьев ааготовки пронсхолнт при профили- рованин по методу огибания (рис. 3.45, б). Винтовая поверхность, на которой расположены режушне кромки фрезы, — “нстру- меиталъная.'Ова является сопряженной с требуемой поверхностью зубьон нарезае- мого колеса и с поверх нос гя мн зубьев сопряженной рейки. Эта поверхность образует внткн червяка, наяынаемого основным.

Окончательное образоианпе зубьев колеса происходит в точках. удо».1ство|)яю- ших условию 1'.<п=0. в которых нормаль л. л к профилю режущей кромки проходит через полюс профилировании (рис. 3.46, & 8). Обработки зуба колеса по длине загитежкн обеспечивается перемещением фрезы в направлении параллельном осн фрезы, т с. н направ- ленни продольной подачи 5屮

Прн вращательном сланном движении срезаннс стружки с пинерхности заготовки происходит на всей длине контакта зубьев фрезы с заготовкой. Размс-

» раб1иъ4 черпячний фргэы (. it в) и образоионне прпфилн зубьен koje (6)

中PC，fL

/

Иг

力

ы

Зуст

“

Торцовая плоскоеm колеса

Р. ЗМ О^-эо^ннг uepmuoA 辎3面水心зUe

力

а

In DO Л

S〃0

Колесо

ры на州需嶋需用黑: 11Pli *j°""”i •'巾Р ЗПГОТОВК" процессе叱，叫黑翼黒仕,и аентрп- '^^^ прямая.

кромок фрезы по начнльнои прямой / яРХ^сти зубьев заготовки ПО 喘 чальной окружности 2 (рмс. 3.-I6,) должны быть равны 叱尸丄叫.匕 однизаходноА фрезы шаг зубьев по начальной прямой Pnu Д^жен быть равен iua? зубьев нярезасмого колеся по eio на・ чальниЛ окружности:心i=n” Резу』ь- тнруюшее движение резания Dt режу тих кромок червячноП фрезы образуется в результате главного врашательнсяо движения И, н обкатного движения D* (см. рнс. 3.46, о).

Для обеспечения продольной формы зубьев нарезаемого колеса вектор скорости I', резулынруюш.егп движения ре- жушнх кромок зубьев фрезы должен совпадать с требуемой продольной формой зубьев; прн нарезании прямозубого колеса он должен быть параллельным осн заготовки. Скорость и, является скоростью относительного движения прн скористн абсолютного лпнжсння (главной скорости и) и скорости переносного движения (скорости движения обкнта 外).

Вектор скорости v главного движения иаходитсн в плоскости, перпендикулярной к иси О。/ фрезы, вектор переносной vB. скорости движения обкитн — н плоское- стн. перпендикулярной к осн заготовки, и вектор относительной скорости vr рвдуль- тнруютет движения - в плоскости, при. 、°廿山國 через ось заштонкв (для 叩нмп- зубогс кзсса рнс. 3,46, d)

v,= v-% L

Так как на оборит олнонаходиоЛ фрезы %=р“ к 齿=月御，получаем

Нп%=%1，=闯訊叫)=§同吨 s з例 油不京嚅:獻:払:

。紀閣湍胃嗚記事 2ia

сСЧС1Шн, перпенликуляр1юм к осн ：1аго. тонк11 (рнс 3.46・ о) В этом 加leiutH MorYT быть ппрелелены необхо；1имап 小而【а фрезы и порядок образования п» верхносгей зубьев колеса и пппдни. Окон- интелмне оИразоплние пиперхностей зубь- ев колесо происходит и точках лнинн профнлнров*1Ч"я. Прн обработке колоса с эво.п>ве»пныаг пр»巾"。川 зубпен проекция ПННПН профнл*Фова,,ии НН тприопую ПО- осрхность заготовки (прямая Ki — K" проходит через полюс профилирования и касатсльла к оснонной окружности зубьев нарезаемого колеса. Точки М и Кь ее пересечения с окружностью вершин зубьев заготовки и прямой вершин зубьев фрезы определяют активную ее ллнну &。. Для каждой стороны зуба и проекции на торцовую плоскость заготовки

а = 丫弓 _ G -，/1п % 十力м / si" %

Эта длина увеличивается с уве.чнчеинем числа зубьев нарезаемого колеса 勾，При обработке колеса с бесконечно большим числом зубьев рейки «: =/i|/sitiao.

Крайние точки М активных участков линий профилирования обеих сторон зубьев колеса, наиболее удаленные от полюса Р (линии центров), определяют положение крайних профилирующих режущих кромок в сечении, нормальном к ее виткам. В торцовой плоскости знгитинкн °нн определяют длину / по (шчальной пря- мо* фрезы (прпекцню «、ни эту плос- кость)，необхолимую для чистовой обра- боткн зубьен колеса. При г( = сс эга ллннн по начальной прямой /.“「=&：, cosan = u'liclgctn, где "|— высота зубьен колеса.

Ллннн фрезы п проекции на тпрцовую плоскость колеса, необходимая для ибрп- "кн зубьев и целой заготовке, определяется точками F. пересечения прямой нер- ?iiH зубьев фрезы с окружностьк! вершин заготовки (нарезаемого колеси). Оня рац-

』2 Л/^ЮР = 2 如2』I

Необходимая длина /，фрезы н iruripriH-

(冊"CH on редел не геи делением vo- ответственно 11Ц^, и / 卄““汕…При гиктруировинни 4)рраы эта длина должлл принята бш|ьшей. о цем будет указано ниже.：」

рОХНость эу^ьев колеса при пбработ- П喝1MM曲 фрезой образуется не 肥叩标 庐'№Р спряженмоП инструментальнай пп- №?仃仙，а периодически режу11Шми 呷"；мн рпсположенными друг от npvra Расстоянии окружного шага (рис. 弱 Р% Число рсзов, Обралуютих про- З" каждой стороны зуба, 肥Ь%产/女/P，

卅瓦卅瓦一 число зубьев фрезы.一 число зубьев фрезы.ЧислоЧислолесалесапрофилируюшнх зубьев, оконча- образующих профиль зуба, увели- 偈伯 с увеличением числа зубьев ко- 岬玲 так как повышается /巾中.Для а ； Оесконечно большим числом зубь- М однозаходной фрезе число про- J4yMх зубьев (резов)

卅瓦

卅瓦

一 число зубьев фрезы.

一 число зубьев фрезы.

Число

Число

леса

леса

2мр 师=ddXaoN)/p.2мр 师=ddXaoN)/p.(3.31)(3.31)Прн обработке колеса с ®=20° н 、.=2 инсл。зубьев z；屮°巾=丨,7bZo.

2мр 师=ddXaoN)/p.

2мр 师=ddXaoN)/p.

(3.31)

(3.31)

у многозаходных фрез ход Р： винтовой поверхности виткя упеличивается по срав« 11cHMо с шагом р ад поза ходных фрез в число раз заходов, и нозтому число рио» пропорцнонильно уменьшается, а огранка н волнистость соответственно увеличиваются. Поверхность зуба н поперечном сечении, перпендикулярном к оси за

готовки, из-за ограниченного числа резов получается граненой Приближенно высота гребешков огранки в течке М зуба колеса с углом профиля Iдавления) а”

/v = %Jg/,(l -cos甘) G.32)

彼 2i— угол понорита азготовкн при по- мротс фрезы па один уг.юпой шаг, h=2 砧 2^)=ЗВ)'7(/国)「

Расстпянис между точками профнлнро- 物川冃 изменяется в соответствии с нзме・

根ННем величины касательной составляю-

喇 скороеni подачи v^>. Наибольшие ；?сннн f.,HD) п / м получаются у скруж- i^puniH и наименьшие 一 у окруж- впадин коз,

产 оОра；к1Вання зубьеи колеса а про- « “ем направлении производится про- ：нан подача $屮巾розы при непре- *0，м 叩ainciiHii заготовки. Поверхность 3 ； в нрС1ю』1,ном нанравлепин образует- к*е не непрерывно, а пернсшическн

:意；*：：мн Резам” повторяюшимися при 薦黑二巾2f " Snp на фпп..м J ‘агптвкм, п имеет полнистую'л Ь1с°та「peGewKOB волнистости 'на поверхности зуба (сечение А—А):意；*：：мн Резам” повторяюшимися при 薦黑二巾2f " Snp на фпп..м J ‘агптвкм, п имеет полнистую'л Ь1с°та「peGewKOB волнистости 'на поверхности зуба (сечение А—А)ГG = S：/亩5,屈紀"小西Y,/.(3.33) ?на зависит от угла профи-1я эвольвенты 2 п рассматриваемой точке к поэтому изменяется пп высоте зубьеп так же, как й изменяется значение огранки,

:意；*：：мн Резам” повторяюшимися при 薦黑二巾2f " Snp на фпп..м J ‘агптвкм, п имеет полнистую

'л Ь1с°та「peGewKOB волнистости 'на поверхности зуба (сечение А—А)

:意；*：：мн Резам” повторяюшимися при 薦黑二巾2f " Snp на фпп..м J ‘агптвкм, п имеет полнистую

'л Ь1с°та「peGewKOB волнистости 'на поверхности зуба (сечение А—А)

Огранка н волнистость являются погрешностями образования червячной фре- зоп Поверхности заготовки Образованная поверхность получается ячеистой вогнутой 巾ормы，вершины которой выходят за пре- 耻/н теоретической поверхности (рнс. 3.46，г) Контакт двух зубьев колеса происходит не по теоретической ио-

верхностн /. а по выступам 2 реально получаемых поверхностей 3. Для исправления неточностей получаемой поверхности зуба (огранки и волнистости) применяют инструменты для чистовой обработки (шеверы, шлифовальные круги и 叩)

Конструкция фрозм. Червячная фреза представляет собоА червяк с продольными винтовыми нлп прямыми стружечными канавками для образования передних поверхностей зубьев и затыдонаннымн задними поверхностями зубьев длк образования задних углов. Пересечения передних поверхностей стружечных канакк н знтн- лованных задних поверхностей образуют режущме кромкн. Они расположены на поверхности основном червяка, сопряженного с поверхностями зубьев колеса (см.

рнс. 3.45),

К основным конструктивным элементам червячных фрез относятся： пнаметр и яли- иа фрезы, диаметр отперегия. число и ；Юрм зубьев, направление стружечных канзвок/геометрические параметры, раз- 霏\［巾。怦f皿М…S (РПи^ДОьные размеры фрезы влияют ко.ктрукчнк>. гочность получаемых 工,п koJ norin-uiHOCTii конструкшш У ： " п阿氤wrrwibMom npoue"口 爪 吗：，F увелнченкем лнямотри ФР^ы КХ^н^

Рис. 3.47 Чералчии» зубпреэндл фрс:ш рмм еры зуба (6) п зуб фреза лля обработки зубьев колес со срезом (л|Рис. 3.47 Чералчии» зубпреэндл фрс:ш рмм еры зуба (6) п зуб фреза лля обработки зубьев колес со срезом (л|ограничиваютограничиваютдиаметр.диаметр.еееес)рнепти|юво>П1(, диаметр быть он редел си. исходяс)рнепти|юво>П1(, диаметр быть он редел си. исходяФрезы мижмФрезы мижм

Рис. 3.47 Чералчии» зубпреэндл фрс:ш рмм еры зуба (6) п зуб фреза лля обработки зубьев колес со срезом (л|

Рис. 3.47 Чералчии» зубпреэндл фрс:ш рмм еры зуба (6) п зуб фреза лля обработки зубьев колес со срезом (л|

ограничивают

ограничивают

диаметр.

диаметр.

ее

ее

с)рнепти|юво>П1(, диаметр быть он редел си. исходя

с)рнепти|юво>П1(, диаметр быть он редел си. исходя

Фрезы мижм

Фрезы мижм

⑷，

уменьшается угол подъема bkihuu фрезы, уменьшаются огранка н волнистость поверхностей зубьев нарезаемого колеса.

увелнчшшпся н процессе резания угол контакта зубьев 巾резн и загитовки, а сле

довательно. повышается равномерность фрезеронания Можно увеличить диаметр лосадочниги итнерЕН. что способствует повышони1и жссткоаи ихнологической

системы н пронлюдитсльногги обработки. мо при этом увсличипается алнна

врезаний, а следаватслыю. маш инна* время обрлбснкн. увеличиваются кроящий мимент и раскол материала, необходимый

лля нзппиьленни фревы. а также трулосм- коси» ее изплинлеиия. Размеры узла креп- лгним фрези на станке максимальна допупнмый

из угла 丫加 Пидами ви1мо» фрезы, котирый не жслатс- лги больше 3* 4=рм/УЗггм),

фрезы классов точности АА и А (ГОСТ У324- -ВО) изготовляют с моанфикациеП профиля зубьеп (Р*„ % 必“ бел 二,днфмкаммм ‘岬 3.47’ о). В соответ. □ вин с HJCTom устанонлено три 丁仙皿 фреэ тип l-иельные n(iHwnieiiiioM точ- 黑тн юшсса АА. тип 2-цельные общего назкаоення всех мзесип точности нор. мальнон и увеличенной ам"% тип 3- сборнон конструкипп классон точности д & С. I)нормальных и уменьшенных габаритных размеров

8 ГОСТ 9324 -Ю рекомендованы следующие диаметры окружностей выступОп фрезы: 40. 63. 71. 91». НЮ. 125. НО. 150. [80, 200*. 212. 225*. 250. 265*. 300*. 305*, 340，мм Iзнаком ♦ отмечены диаметры, рекомендуемые только для сборных фрсз|.

Прн назначении диаметра фрезы следует учитывать диаметр крспсжног<» отверстия, высоту стружечной кананкн и толщину поперечного сечения тела фрезы (с учетом шпоничной канянкн). обеспечина юшую ее прочность и жсс1 кисть. Необходимо. чюбы 力0)/"1|十2儿-卜2р'нлн

九。己幼，十2, +2(%-0.5d....>, (3.34J

где /'i— размер шпоночной каиаоки (ГОСТ 16183— 70|; "'—таицина тела фрслы r опасиим сечении, p'N<0,25.,. 0.3)儿凸：心一глубина стружечнпн канавки

Днаметралъннс размеры фрезы можно определить двумя путями: от 儿“ к 儿“ н от 儿，” к "м， Диаметр отверстия должен обеспечить необхплнмук» жсгткость оправ- кн для крепления фрезы; приентнровочно "。“=(0.2U…O.45)dg млн. исходя из размера нарезаемых зубьев.儿“=20"产叫 У 巾рез нормальной н покьниенний точнос- ™ du，・ = 27 力"■ Диаметры от вере ги и у червячный фрез назначают in нормаль него ряда диаметров отверстий наеаднп- го »нструмента. Лнамстр окружности, проходя шей по дну стружечных канавок. 4 = l,76d“e・

1еирец|ческне 1м*.'1и>1ины. определяющие длм” ф]нпы н ироекинк ни тирионую «уюсколь заготонки. необхидимые，иж про- 屮心叩пвнннн к обработки зубьев колеса ；耻：°" забоине, были ппрелслены выше краАкне зубья могут получиться неполной

япткам с учетом указанных йолжнн быть по меньше (см.япткам с учетом указанных йолжнн быть по меньше (см.б) у фрезы дляб) у фрезы длячистовойчистовойфрезыфрезыона(см.она(см.положением точки £положением точки £рмстояння. т. е <>с\ тествляют так назн・ немую передвижку фрезы. Для возмож яости таких передвижек необходим запас шш фрезы прошв указанных расчетных рвэмеров. Длину фрезы с учетом этих ^редвнжск принимают при малых моду- их по 10—16 шагов. Но сушестнующим 呻матмвам 山ihh\ фрезы устанавливают fразличным запасом на перединжк» (»юр* мзлЫ1оЙ и увеличенной длины) короткой н им川曲 серин.Пи бокам фрезы делают ци.'шнярн1,ес' 收 буртнкм для контроля точности уста： J01®1 фрезы па зубофрезерном ciai時; "Екн лелают длиной 厶=4 . 6 мм.'- 船 5»шаф2 bl/•“” 厶+ 2厶 (38рмстояння. т. е <>с\ тествляют так назн・ немую передвижку фрезы. Для возмож яости таких передвижек необходим запас шш фрезы прошв указанных расчетных рвэмеров. Длину фрезы с учетом этих ^редвнжск принимают при малых моду- их по 10—16 шагов. Но сушестнующим 呻матмвам 山ihh\ фрезы устанавливают fразличным запасом на перединжк» (»юр* мзлЫ1оЙ и увеличенной длины) короткой н им川曲 серин.Пи бокам фрезы делают ци.'шнярн1,ес' 收 буртнкм для контроля точности уста： J01®1 фрезы па зубофрезерном ciai時; "Екн лелают длиной 厶=4 . 6 мм.'- 船 5»шаф2 bl/•“” 厶+ 2厶 (38

япткам с учетом указанных йолжнн быть по меньше (см.

япткам с учетом указанных йолжнн быть по меньше (см.

б) у фрезы для

б) у фрезы для

чистовой

чистовой

фрезы

фрезы

она(см.

она(см.

положением точки £

положением точки £

рмстояння. т. е <>с\ тествляют так назн・ немую передвижку фрезы. Для возмож яости таких передвижек необходим запас шш фрезы прошв указанных расчетных рвэмеров. Длину фрезы с учетом этих ^редвнжск принимают при малых моду- их по 10—16 шагов. Но сушестнующим 呻матмвам 山ihh\ фрезы устанавливают fразличным запасом на перединжк» (»юр* мзлЫ1оЙ и увеличенной длины) короткой н им川曲 серин.

Пи бокам фрезы делают ци.'шнярн1,ес' 收 буртнкм для контроля точности уста： J01®1 фрезы па зубофрезерном ciai時; "Екн лелают длиной 厶=4 . 6 мм.'- 船 5»шаф2 bl

/•“” 厶+ 2厶 (38

рмстояння. т. е <>с\ тествляют так назн・ немую передвижку фрезы. Для возмож яости таких передвижек необходим запас шш фрезы прошв указанных расчетных рвэмеров. Длину фрезы с учетом этих ^редвнжск принимают при малых моду- их по 10—16 шагов. Но сушестнующим 呻матмвам 山ihh\ фрезы устанавливают fразличным запасом на перединжк» (»юр* мзлЫ1оЙ и увеличенной длины) короткой н им川曲 серин.

Пи бокам фрезы делают ци.'шнярн1,ес' 收 буртнкм для контроля точности уста： J01®1 фрезы па зубофрезерном ciai時; "Екн лелают длиной 厶=4 . 6 мм.'- 船 5»шаф2 bl

/•“” 厶+ 2厶 (38

М, о^рь«ми не вер®

爲4m"* тсорегиЧеекую 励“/°”缈 力е/1нмо увеличить на Лье :町 фРСЗЬ| М зуба по среднему ДИаме野臨叱 Д.<мна Рабочем 4«^„ R ЗУ 巾р』н. ■чем”" к"°P“a.*ib"ov

=儿 Ng%,十 4』tg%+ 2s/

I 十 sinQ+s］：для черновой обработки

апреде.1ястся 伸с.3.4б・ s)

2| 寸力М%-") +\

В осевом сеченнн фрезы минимально

необходимая ее 山мна с упетом угла гсганоокм фрезы 卩…=丫不，определяется умножением 厶皿 н L\ на 1 /со5ут0 (сы. рис. 3.4G. в).

В процессе нарезания зубьев Kaieca режуши? кромки 巾卩е」и нагружены нерап- канерно. Для пивыш^нкя стойкости и работоспособное! и фрглы в процессе обра- богки измени юг нагрузки на зубья

«угем их перемете1п?я <яносительно заготовки —линии кр；1т«1айшего межасеного

f амьр буртиков делают 6(^ь11кД^е шхадичного отверстия. п0

彳呵№ d| окружности, пр040

Нтужмних канавок.

икру冰Hug IUHD： «Ли W5 размеры "Ga и разм日工:зубье* ширина спинки 』。зубы-п R и тРУлсчн«ий кинаикн Чнс- вашнстоЕ,： * Ка взиммну и—・ ботки ЖР』「"роилводителыюсть гЮра- зубьеври увзниуннм числа ютСЯ ^еТСЯ 鹏2 зуба, снижп- спогобип^т! с：5)вашпнв, ибщаи работо- епособность фрезы. Число зубьев фрезы 閣累产 так же. как „ у приведенных 當:м： "Г® г —и„

Прм ОДНОМ и ЮМ же наружном диаметре 申резм число ее зубьев уменьшаегся с ум，- личением модуля, ни если \ве.1ичкгь на- P\*muR Диаметр фрезы. г.)и число ге зубьев увеличится. Поэтому для одних и icx же модулей число зубьен у фрез тнна I (прсцизмонних> больше. >iesi v фрез типа II.

Заднюю поверхность зубн фреэы хпя образования задних углов на псех трех режущих кромках аелакл зати^ованнон обычно в рпдмалыюм напраилении по архимедовой спирали ipnc. 3.48. л).

Для обеспечения необходимой точности фрезы задние поверхиогти зубьев шлифуют. Длина 1Ц.1ифонаннин чагти задиеЛ поверхности зуба по вершине должна быть не менее 7з длины зуба для модулей до 4 мм и не менее 7э длины зуба для модулей свыше 4 мм Размеры стружечной канавки датжнн Мсспечмть размещение стружки и свободный ныхол затыловочного резца после обработки задней поверхности

Направления стружечных канавик и передней поверхности 3yMM &тнт на велнчини передних углон бокииых режущих кромок зубьев. равномерн.к.ть 巾吋 ровання. на технологичноеп. н .гоюмення. заточки 中卩” и их контро/п..

Ф|>езы делают с прямыми .< вн-тавымн стружечными канавками. При прямых

咚S Зу21каждоА стружечной канаккм Y J пчолят u KQHTHKT с зшотоп- ХП^ ХМ 10 М "2

,•* «««^^?&^^,•* «««^^?&^^

,•* «««^^?&^^

,•* «««^^?&^^

кинанкн прямые (б) и впнтлпыс ”6 С Vo> 0(d)

печивпет бблыиую равномерность 0ре. ^рпзания. чем при фрезеровании фрезами .；"НТСННМН канавкам儿 упрощается тех- ；а】，】毋 заточки и переточки.

н Прямы*' khhwkh делают у фрез с q制*3 ・5“ У 巾"3 ' винтовыми rrpv・ Энными кннавками (рис. 3.48, в), нор* маЛЬными нанрзплению вмтков фрезы. угоа 入"川 наклона кхнавкк равен углу ；я1| полисма ннтков фрезы. Передние у г- .；；на боконых режушнх кромках равны нулю, режушие кромки каждой стружеч- мбп кзннвкм олпоиременно вступают в контакт с зигптовкой. что вызывает большую неравномерность фрезерования.

Хол винтовой канавки pt = nd^ct^.u^t где d^>- средний расчетный диаметр фрезы.

При перетачках диаметральные размеры фрезы уменьшаются, что влияет на расчетные и трхнплоги«1еские параметры. Дли меньшего отличия фактических размеров ат расчстинч последние определяют не по максимальным диаметральным размерам навой фре?ы. а несколько уменьшенным размерам рисчсткоги сечения, отстоя mein от передней ниверхностн на часть п окружного шага (см. рис. 3.48, а):

"." = d"" 一 2儿。-2卄6. (3.36)

где n = 0.l...0.25 (по ГОСТ 9324—80 принято о = 0.1...015); К— величина затыло- вання.

Отклонение хина Р： нкнтопон стружечной кипанки скажется на величине проекции нормального шнга внткоп на осеную плоскость фрезы (чпиченне Рг необходимо при контроле). При》・*|=#'М、(Рис- 3.48. а) проекция на ось 卩|屮=小卢丿 /(Ре十耳)，tganp = t口*Xn,P：/(Pau+Р)； ПР" 2уи=\м проекция на ось фрезы

""“ =Ре * Аяп.

Геоличрические параметры червячных Фрез рассмятрцнакн с учетом скорости движения обката, т. с. скорости %,”似) перемещения режушнх кромок относительно обрлбыгыиысмоЛ нопсрхностн заготовки.

Червячные фрезы имеют ня каждом зубе трн режущие кромки: одну мн иершинс

зуба и иве бокопыс； задние поверхности тзвнВ образуются затылованием в радиальном направлении с учетом вннто рпспсщижсния зубьев - угла 畳仏

Млн сохранения размеров режущих кро- м°к зубьев при переточках задние поверх- ,,ости мех трех лезвий затылуются с од- ноА величиной К, Задние углы на боковых режущих кромках в нормальном сечении, например в точке М. отстоящей от оси фрезы на расстояние rhAh определяют по формуле (см рис. 3 48. а)

■ %,"=小口 а“ sin “к 13.37〉

Задние углы на аерпшниой кромке зуба au= I2... 13°. что обеспечннает у фрез с углом профиля ai,=20J боковые углы * =2...4。.

На величину кинематического заднего угла а“. который опрсясляип с учетом направления скорпгти результирующего лпижояия 1八 влияет угол fk , установки оси фрезы, равный углу уи1м подъема внтков фрезы：

ti* Q“【Н 先血- ms Ye"Qii・ (3.38)

Обычно 丫用(1& 3° и cosYwi. мало отличается от I. поэтому его значением пренебрегают.

Учитывая, нги при переточках 巾рез с 卄 0。и затыло па иным и зубьямн получаются искажении в образованном профиле, у чистовых червячных фрез передний угол на вершинной кромке ”6а уи-=<* Передние углы на боковых режушнх кромках, измеряемые межд> 11ерпенлнку；|яром к нек- тору скорости результирующего движения 匹 и передней поверхностью зуба, пани- 1：нг от направления каманок (см рис. 3.48. бив). Если канавки прямые, параллельные осн фрезы.人“=0・ боковые передние углы с одной стороны луба Yi = + Y“m, с другой стороны зуба 七= =一丫仲)；если напра^ение канапкн перпендикулярно к направлению пнткоз фрезы. 入馬=Ym”，псредннс утлы с 06sx сторон зуба равны нулю (力=上=0)

Если образукпная переднеп noucpxH<wru каниики не проходит через ось 中рем. т е. уа=А0, напрнмср. при Т-> °. 丫。卩：>于貝 кромка не однонременно соьмешактся с

пло*'к〃сгыи иртрнлнровлння по осей «носП Л-шйс. u nucnujciiHD： сночали tuvkh, ле ^^шис у приыон пытлии. а затем, с ficKviopuM ои<П4шшем,— точил у прямиО H"aj"“ 】ул& ( рис 3,48. <j). I |ри эгом адгпптка. <инсршая лннженмс обкат, повернгтся “п нскоторыЛ угол. II 叩“・ 恥зь ипаднны. обрлауемиЛ нм juivtobkc. "<м”сте несимметричным с однои сто- ри“& - с отвялом. с другой стирины — с подм^ргинр*! птдрел>м|. Bhiliv этого irpii пр«м*кп|(ювзнин чистовые фрез г уКП "hSxsmnj гоитиеггтаующая ьиррекгн ^8*3 "Р<»Ф»<-1Я зубьев фреиы “ формы 卩。пло*'к〃сгыи иртрнлнровлння по осей «носП Л-шйс. u nucnujciiHD： сночали tuvkh, ле ^^шис у приыон пытлии. а затем, с ficKviopuM ои<П4шшем,— точил у прямиО H"aj"“ 】ул& ( рис 3,48. <j). I |ри эгом адгпптка. <инсршая лннженмс обкат, повернгтся “п нскоторыЛ угол. II 叩“・ 恥зь ипаднны. обрлауемиЛ нм juivtobkc. "<м”сте несимметричным с однои сто- ри“& - с отвялом. с другой стирины — с подм^ргинр*! птдрел>м|. Bhiliv этого irpii пр«м*кп|(ювзнин чистовые фрез г уКП "hSxsmnj гоитиеггтаующая ьиррекгн ^8*3 "Р<»Ф»<-1Я зубьев фреиы “ формы 卩。…кроим* ^«^-'^ь на т°А основного 吋皿・"’二喘L 1优/w叱 кромик. кик 川l 二関”二皿3—W「".2B・ ^ иеопики c ncv^vii iuu^m^ "°“ n требуемые 业屮м” задних :端:mwc…叩"d 仃№山叫；определяю! нннтиную мнетр、ментиль н ' „иверхно^ь основною черняка - з«ильвентн>м кинтопую понер.хнисть )25].…кроим* ^«^-'^ь на т°А основного 吋皿・"’二喘L 1优/w叱 кромик. кик 川l 二関”二皿3—W「".2B・ ^ иеопики c ncv^vii iuu^m^ "°“ n требуемые 业屮м” задних :端:mwc…叩"d 仃№山叫；определяю! нннтиную мнетр、ментиль н ' „иверхно^ь основною черняка - з«ильвентн>м кинтопую понер.хнисть )25].жутей кромкиРежушнс кромки зубьен фрезы дапжны 6ыгг> расположены н понерхнигтп обра- зуюши.х основного червяка, сопряженного <• дубья мн ибряба1ывлсмоги kujcoj В нормальном сменим инн должны быть рав- мы размерам Н1ктрумента.1ьной рейкижутей кромкиРежушнс кромки зубьен фрезы дапжны 6ыгг> расположены н понерхнигтп обра- зуюши.х основного червяка, сопряженного <• дубья мн ибряба1ывлсмоги kujcoj В нормальном сменим инн должны быть рав- мы размерам Н1ктрумента.1ьной рейки为=,逆唄(%+，3 ；以='/h2%ь厶)；融=Р屮"十0D、M1g匕В0•m, m*叫/и$а「耻公丁 =^7； %=^7v(w=tgaw. Bu=invaw=t|»aw —ам,吃y・制)=1日厶2行a"为=,逆唄(%+，3 ；以='/h2%ь厶)；融=Р屮"十0D、M1g匕В0•m, m*叫/и$а「耻公丁 =^7； %=^7v(w=tgaw. Bu=invaw=t|»aw —ам,吃y・制)=1日厶2行a"P.L几严力《 л.и=»1=Л.|—^«pj33g

пло*'к〃сгыи иртрнлнровлння по осей «носП Л-шйс. u nucnujciiHD： сночали tuvkh, ле ^^шис у приыон пытлии. а затем, с ficKviopuM ои<П4шшем,— точил у прямиО H"aj"“ 】ул& ( рис 3,48. <j). I |ри эгом адгпптка. <инсршая лннженмс обкат, повернгтся “п нскоторыЛ угол. II 叩“・ 恥зь ипаднны. обрлауемиЛ нм juivtobkc. "<м”сте несимметричным с однои сто- ри“& - с отвялом. с другой стирины — с подм^ргинр*! птдрел>м|. Bhiliv этого irpii пр«м*кп|(ювзнин чистовые фрез г уКП "hSxsmnj гоитиеггтаующая ьиррекгн ^8*3 "Р<»Ф»<-1Я зубьев фреиы “ формы 卩。

пло*'к〃сгыи иртрнлнровлння по осей «носП Л-шйс. u nucnujciiHD： сночали tuvkh, ле ^^шис у приыон пытлии. а затем, с ficKviopuM ои<П4шшем,— точил у прямиО H"aj"“ 】ул& ( рис 3,48. <j). I |ри эгом адгпптка. <инсршая лннженмс обкат, повернгтся “п нскоторыЛ угол. II 叩“・ 恥зь ипаднны. обрлауемиЛ нм juivtobkc. "<м”сте несимметричным с однои сто- ри“& - с отвялом. с другой стирины — с подм^ргинр*! птдрел>м|. Bhiliv этого irpii пр«м*кп|(ювзнин чистовые фрез г уКП "hSxsmnj гоитиеггтаующая ьиррекгн ^8*3 "Р<»Ф»<-1Я зубьев фреиы “ формы 卩。

…кроим* ^«^-'^ь на т°А основного 吋皿・

"’二喘L 1优/w叱 кромик. кик 川l 二関”二皿3—W「".2B・ ^ иеопики c ncv^vii iuu^m^ "°“ n требуемые 业屮м” задних :端:mwc…叩"d 仃№山叫

；определяю! нннтиную мнетр、ментиль н ' „иверхно^ь основною черняка - з«ильвентн>м кинтопую понер.хнисть )25].

…кроим* ^«^-'^ь на т°А основного 吋皿・

"’二喘L 1优/w叱 кромик. кик 川l 二関”二皿3—W「".2B・ ^ иеопики c ncv^vii iuu^m^ "°“ n требуемые 业屮м” задних :端:mwc…叩"d 仃№山叫

；определяю! нннтиную мнетр、ментиль н ' „иверхно^ь основною черняка - з«ильвентн>м кинтопую понер.хнисть )25].

жутей кромки

Режушнс кромки зубьен фрезы дапжны 6ыгг> расположены н понерхнигтп обра- зуюши.х основного червяка, сопряженного <• дубья мн ибряба1ывлсмоги kujcoj В нормальном сменим инн должны быть рав- мы размерам Н1ктрумента.1ьной рейки

жутей кромки

Режушнс кромки зубьен фрезы дапжны 6ыгг> расположены н понерхнигтп обра- зуюши.х основного червяка, сопряженного <• дубья мн ибряба1ывлсмоги kujcoj В нормальном сменим инн должны быть рав- мы размерам Н1ктрумента.1ьной рейки

为=,逆唄(%+，3 ；以='/h2%ь厶)；融=Р屮"十0D、M1g匕В0•

m, m*叫/и$а

「耻公丁 =^7； %=^7

v(w=tgaw. Bu=invaw=t|»aw —ам,

吃y・制)=1日厶2行a"

为=,逆唄(%+，3 ；以='/h2%ь厶)；融=Р屮"十0D、M1g匕В0•

m, m*叫/и$а

「耻公丁 =^7； %=^7

v(w=tgaw. Bu=invaw=t|»aw —ам,

吃y・制)=1日厶2行a"

«3= О|. Лес= Лл . Mo= A.l+ Г|Л

У нандартных фрез для обеспечения 6окон()1 о зазор” колес н заиеплеиии толщину зуба делают больше половины шага: ■」й37叫1 + 出.где утолтенке % установлено по ГОСТ 9324 80 в заннсм- мпстн си модуля при /л = 2 мм 出= *UJlr при w« = 5 хм As = O.I7 мм. при /лТО мм Д5 = 0,21 мм

Профи.шрииание. Форма режущих кромок н задних 1юисрхнисгсй зубьев ф”з должны OTiietiau. следуилцнм грсбопаниям (рис. 3.49. и и 6):

а» режушне кромки au^iaiiu лежать на 1ШВ1?|1хниетн uvnuuiioro черника /, npaaii.ibiio cuviLiMwmcKK'H г ^вольвентнон понсрхностьи» зубьсн колеса, такокым нн- лнепся ‘ШГ11ЛМ мтинП черкни, «вилььецтная wmiHKx ноцерхносгь;

G, форма режу шей листся 妙 ш,рг1：сченнн

кромкм 3 onpeav-энольвентмой покромкм 3 onpeav-энольвентмой по•-■рхншги с псрсднеГ|•-■рхншги с псрсднеГ|пипер хноп ью 2 С1руж^чн«.»й кинаяки фрезы: при ^в=0 — ю лрхнмедо(й1 иннтоьая пииерхнос1ь. UI ЗАДНИС AMIWIOBUHIIUV llUHepXHOCVll 4 зубисе фрСАМ аачжны быт», ныбрины та，мзм игдби прн перстпчиах ippejM |прн 1Ю»ирсп* пгрсдией 1М»ьержиоа и киндики) Ш

кромкм 3 onpeav-энольвентмой по

кромкм 3 onpeav-энольвентмой по

•-■рхншги с псрсднеГ|

•-■рхншги с псрсднеГ|

сияхмнг制/，M=〃L,s》sa4 2、M；R，

б) определяют 巾ирму переднем поверхности зубьев фрезы, при у； =0—это архимедова винтовая поверхнаггь. сс ypuDHeinie

%."COS"ь： "м=。、"4”，】財=*叫而

где Pi=P,/(2^) или при 入““)=Y*" 2= =0.5rfCgi

и) совместным решением уравнений.

uinicbJBajuiHiix указанные

выше поверх-выше поверх-кости.кости.опрслеляют форму линии их перс

выше поверх-

выше поверх-

кости.

кости.

-1ИНИ11-1ИНИ11сечиния. 1. е. форму режущей кромки： г) иахидят〔акут вннтопую (затылонан- мую) поверхность, которая при изменении положения передней понорхн1к'тн (гм. п. б) будет солср/Kiiiь режушую кромку

-1ИНИ11

-1ИНИ11

"】〃 ^нилииентним urnoiMinM черняке •ipil VC.1OUHH HVIMMl-HHOfl(|и>рмы <)6|ui:u-k)* ^ihhiiii 力 задачу нрльля решить точно, поэтому применяют приближенные upoq.iMHpuuaiiini

* Но;,1«ш-11тнын основной червяк имеет ：；ним сечении крниилинейную фс»рму.

рн pa/inn；ihii<>M HuiipuujK*нин затн川5 :丁 при переточках п|мх|ии1Ь рсжунюЛ ?：：：：' гмезме с nooepxiiucrii этого st":收*Уйм кромка НСКПЖНС1

'Р * '凰")；при <ки»(»м на11|1пвле!1ин

Рис. 3.49. Определение профиля режущих кромок зубьев червячной фрезы

затылования при переточках режушая кромка остается о поверхности основного червяка и ее 巾”рма сохраняется, но 口吗 образопания задних углов на второ" стороне зуба требуется противоположное направление затылования, чти повлечет прн переточках изменение толщины зу а фрезы. Поэтому применяют приближенные методы профилирования, заменяя основ ной эеолььентный червяк червяком с при- молинейной образующей или в осевом сечении (архимедов червяк) или в сечении, нормальном его виткам (конволютный червяк).

Способ I. Эвольвентный основной чер- внк заменяют архнмсдопым червяком, прямолинейным в схеном сечении (с°. рнс 3.49. “ н а, сечекне 4 一川 Пр^м» инейная форма профиля режутей кром・ КН сохраняется при всех переточках. Разработано несколько способов опреде- 掘имя параметров заменяющего основного 83M.lим»

архимедова червяка, вернее — угла его профиля ос”叩ц. Прн всех методах при сохранении требуемой толщины зуба фрезы по среднему диаметру получаются подрезание ножки н срез головки зуба колеса, что влияет на условия зацепления нарезанных колес.击о в-шянне аналогично влиянию среза профиля головки рекомендуемым исходным контуром, что способствует улучшению условий зацепления колес (рнс. 3.49. d)_

По одному из способов, указанному в ГОСТ 9324—80. угол профиля заменяющего архимедова червяка определяют по зависимости

cig a『D = cig % &Q = cig а “о =

= ctg% cos у^,. (3.40)

Этот способ рекомендуется дли фрез с 畳и<6° и с Yu = 0. Если передняя понерхноггь канавок пардллслыш OVM фрезы (М=3, этот угол профиля

3.503.50;показан;показанНОНОН6Н6

3.50

3.50

;показан

;показан

НО

НО

Н6

Н6

затылованных сохраняется н 黑二 с пинтовой поверхностях ?6餐：二亜叱即亜 трё канавкой «Ри в ||0рм.чльном сече- Оуимого угла про4 поверхности за- нин 宀 ПР°^ХГфрезь. должны быть еС% з関爲 унЕРННМ" изменены На рнс ^^д q к, МММ / пиверхность зубьей кннмен 2 - с основным червя- фрезы. се nupcceu De*vuiefl кром- ком определяет ：伊黑* на верхней

3 I штрихов режушеи кромки проекини); чс^3；0^ поверхностей 叩广。叩。；；： распоЛожены под "°可 *Ре , к линиям / основного червяка для образования задних 屮』、 Печение линий 4 с осевой плоскостью 5 фрезы определяет сечение витка 6 фрезы н углы «■ профиля 么“(,"吃叱 Они получаются различными для правой и левом сторон зуба. Их значение зависит от положения передней поверхности (ее хода 戶丿 н задних углов (определяемых на оборот фрезы величиной Kzq).

Углы профиля задних поверхностей в осевом сеченнн правозаходных фрез опре-

леляют по формуле

收。,

ctg%02 = ctgUp•干-^-・13.4 "

где — соответственно знак <—» для правой и знак «+» для левой сторон зубьев фрезы.

Углы профиля для фрез с т= 10 н а=20а получаются следующие;

Тип фрезы . .I 2

&©. им 180150

■” 3°4&4°39'

a^20。08'20°10?

。心 19°57'19°58'

способах максимальные ПР" % незначительны, и для модуля °ТК，1° п ш не пренышаю-i 16 22 мкм.

丁 спхписктн работы передачи и бо- каза『； К11Немяти'1еская точность "е：едзчи определяется кн.1ематической paSSoA станка в жесткостью технологи- "噺 ^аильного образования зубьев необходимо обеспечить точность Хазуюшей поверхности режуших кро- 黑，основного червяка относительно 6а・ Хх поверхностей огверсмя. а ^ этого необходимо обеспечить точность бвзнро :ання фрезы в процессе ее эксплуатапи!. ；устанХкк на зубофрезерном епшке)’ при изготовлении, контроле и переточках.

ГОСТ 9324-80 установлено пять классов точности фрез: АД. Л. В. С н D ориентировочно соответственно для колес степеней точности 7-11. Отверстие долж- быть выполнено у 申卩盯 класса АА н А— по "5. классон В и С- по и класса D— по И1. В этом же

ГОСТе указаны допустимые отклонения

параметров фрез.

Усовершенствования конструкций "叩. вячных фрез направлены на повышение их работоспособности и стойкости, повыше- ние срока службы, точности обработанных колес, упрощения тсхно.'югмм их изго-

Способ 2. Эвольвентный профиль основ- нов червяка заменяют конволютным (прямолинейным в нормальном сечен ни). у「8 профиля которого равен углу про・ фнля неходкого контура С увеличением ^8 подъема ,1) витков основного червяке лпя уменьшении искажений реко- исидустся увеличить угол профиля а„ = = ау・ + Аа:

й斑

5 Z

Е 4 L 31 20

7 G

Рнс 3.50. Углы прпфнля зплннх поверхностен зубьен чариячнпй 巾ризы

товления и обеспечения возможности при- мененна в новых условиях ГПС. В 耻・ новном усовершенствования происходят по ^еЛуюЕнм исправлениям： экономия нн・ сТрумснталькых материалов и применение новых; развитие сборных и составных конструкций; изменение схем резания на предааритсльных зубьях и схем резания “ профилирования, улучшение геометрических параметров и др.

Сборные и составные конструкции фрез изготовляют с режущей частью из быстрорежущей стали, твердых сплавов н композитов. Сборные конструкции применяют с механическим креплением реек из быстрорежущей стали, отдельных зубьев из твердого сплава и зубьев с режущей частью нз твердого сплава и оснащенные сверхтвердыми материалами. Основные виды конструкции сборных червячных фрез приведены на рнс. 3.51. Их делают с рейками / или отдельными зубьями 2. устанавливаемыми в продольные пазы корпуса 3. Пазы и передние поверхности зубьев делают параллельными оси фрезы. Крепление реек или отдельных зубьев осуществляют различными способами: в пря-

моугольных точно выполненных пазах тор- цовими гайками 4 с конической зажим- ноА поверхностью (рис. 3.51, а), продольными клиньями 5 (рнс. 3.51, 6, в), с помощью клиновой формы посадочной части реек 6 (рнс. 3.61. «?)皿只 крупномодульных фрез, торцовыми винтами 7 “пн крепления отдельных зубьев в пазах корпуса (рнс, 3.51. d) При последнем способе крепления расположение режущих кромок в винтовой поверхности основного червяка обеспечивается прокладками 8 с последоиательно изменяемой от рейки к рМке (от паза к пазу) шириной на I"。 осевого шага.

Распространены сборные конструкции с рейками (рнс. 3.52). задние поверхности зубьев которых обрабатывают круглым шлифованием по цилиндрической поверхности радиусом /?„, без затыловочных движении. Это осуществляют или в специальном приспособлении прн смешенном положении реек относительно нх рабочего положения (рис. 3.52, а. 6) или в рабочем корпусе фрезы в положении, повернутом относительно рабочего (рис. 3.52, % г). Крепление в требуемом поло-

Рне 3.51. Примеры сборнмх кон«лрумций нср- вянных фрез

Рнс 3.52. Зубья червячных фрез, полненные без затылования

/кеинн осуществляется кольцами радиусом /?. по дуговым поверхностям на ториах реек. Ш.пифованпе задних поверхностей без движений затылования менее трудоемко. так как отпадает необходимость соз- данне второго затььпка и появляется воз- можнссть увеличить числи зубьев фрезы, увапичивается число переточек, повышается работоспособность 巾резн. Восстановление режущих свойств зубьев (переточка) производится, как н у цельных фрез, по передней поверхности стружечных кана* вок.

Червячные фрезы составной и сборной конструкции оснащают режущими элементами из твердых сплавов н композитов |29] (рис. 3.53). Пластины из твердого сплана крепят непосредственно на зубья корпуса фрезы нлн на неганках (промежуточных элементах!, закрепляемых в корпусе Пластины крепят различными ме- тодвми： пайкой, приклеиванием или другими способами.

Фрезами, осн а шенны мн плисгинами из таердых сплавов, с отрицательным перед, мим углам та п。 -30' (рис. 3.53.叫 мемн仆 обрабатывать заготовки колее твер. зистыо 60—62 IIRC, заменяя тем самым 22В

процесс шлифования. Для оснащелнн фрез применяют твердые сплавы TI5K6, ВК6-М и др

Рис. 3.53. Червячные фреш, тинами из тнердогп сплаваРис. 3.53. Червячные фреш, тинами из тнердогп сплаваоснащенные пляс-оснащенные пляс-

Рис. 3.53. Червячные фреш, тинами из тнердогп сплава

Рис. 3.53. Червячные фреш, тинами из тнердогп сплава

оснащенные пляс-

оснащенные пляс-

С)

Рис. 3.54. Червячные фрезы с измененной схемой резиння черновых зубьеи

Схемы резания изменяют или только на черновых зубьях или на всех зубьях фрезы. На черновых зубьях зт。делают для перераспределения на них нагрузки, а также для уменьшения ДЛ*,НЫ °°" ответствующего прелваритсльного участка Фрезы. 'Размеры зубьев изменяют со стороны фрезы, вступающей в контакт с заготовкой. Применяют несколько раэлич- ных видов конструкций. У одного 8нма 3Убья. находящиеся за крайним режушнм зубом 2. вступаюшнм в работу. У в" мнвают по ннсоте или и 1,0 вн，'。：： ■ ширине (рис. 3.54, а) 计 ому вступают в работу ^а1,^е ет Работавшие зубья участка 1—2. что Д Уменьшение нагрузки на краАнне， "нс. 3.54, 6). Размеры черновых зу

предварительного участка, постепенно изменяясь к профнлнруюшему участку, принимают требуемые форму и размеры (рнс. 3.54. б). Образование ппадин зубьев колеса фрезами нормальной н рассматриваемой конструкция приведено на рис. 3.54, и. Предложено несколько схем построения таких фрез. Опн получили название высокопроизводительных, их применяют в тяжелом машиностроении для обработки крупномодульных колес 142, 43].

У другого вида фрез наружнюю поверхность зубьев чернового участка с входной стороны делают конической (рнс. 3.54, г), что позволяет уменьшить плнну G этого участка по сравнению с необходимой гымной 厶'фрез номальной конструкции. Угол заборного конуса 2恥= =18…30°. Фрезы с заборным конусом применяют для нарезання колес больших диаметров н колес с винтовыми зубьями

Фрезы должны быть точно установлены в определенном положении по детине, и передвижка их невозможна.

Схемы резания на всех черновых н профилирующих зубьях фрезы изменяют в конструкциях с чередующими зубьями н при измененном угле профиля зубьев 巾резн, В первом типе конструкций <рнс. 3.55, а) зубья фрезы делают чередующимися: черновые и чистовые. Например, чистовые (четные) имеют нормальные требуемые размеры, а черновые (нечетные)— увеличенную высоту для разгрузки вершинной режущей кромки чистовых зубьев и уменьшенную ширину, оставляющую припуск по толщине образуемых зубьев для обработки следующими за ними чистовыми зубьями фрезы [271 Рекомендуется увеличение высоты tfi чернового зуба принимать равной наибольшей толщине срезаемого слоя вершинной кромкой зуба, наиболее удаленного от .тмнин кратчайшего межосевого расстояния, а уменьшение толщины на сторону о— равной максимальной толшнне срезов боковой кромкой зуба. Например, для 加=2…6 мм увеличение высоты зуба фрезы 白=02・・0・3 мм к уменьшение ширины на обе стороны 2以=0,15. ,0,20 мм.

Чсрвячныг фрезы с измененным углом профиля 痴(рис. Злб. 6) Форма 碗/

230

вой стороны эволъвентного профИЛя “・ ев колеса определяется диаметром и , основной окружности и может быть обоз! зовзнп рейками с различными углами профиля. При изменении угла профиля рейки изменяется положение центроид： начальной прямой по высоте зуба рейки (положение 2 вместо положения /) н начальной окружности (радиусом ") обработки зубьев заготовки (положение 4 вместо положения 3). положение линии профилирования (положение 6 вместо положения 5) и полюса профилирования Р' вместо Р. При этом начальная прямая рейки перекатывается не по делительной окружности 3 колеса радиусом 门，а по дуге начальной окружности 4, радиус которой А = ricosai/cosa；.

В соответствии с этим изменяются размеры профиля зубьев фрезы; шаг р$, толщина зуба s$. высота его головки Ла0 м ножки "而 Рц= 2лг；/г)-= л^/г,; s6=P6 - sf； лапе fI-，"；力，0=儿1 - »+ + 门狐 где s\ — толщина зуба колеса по новой начальной окружности, определяемая по (3.10).

Происходит перераспределение нагрузки между режущими кромками зубьев фрезы (рис. 3.55, в), изменяется активная длина линии профилирования, а в соотнетстшш с ней необходимая длина чистовой части фрезы и числа профилирующих зубьев фреэы. Фреза теряет универсальность и может быть применена только для обработки определенного колеса. для которого она рассчитана.

При уменьшении угла профиля & центроида обработки приближается к окружности иершин. шаг зубьев р| фр«- ЗЬ1 уменьшается, увеличивается активная длина линии профилирования ^а. необходимая длина профилирующего Участка зубьев /；р,чнс刀。профилирующих зубьен г；,л и. следииагелыю, число профилирующих резоэ, образующих поверх- ность зуба, увеличивается ширина ‘5 Режущей кромки на иершнне зубо. пов” бается стойкость 申 резы. уменьшается высота / огрннкн профиля зубьев фрезм. Н。при ”ом уменьшаются боковые знд- нне углы, и для сохранения нх значения Применяют угловое затылование. Ввн・ 7 Уменьиюння огранки возможно уве

личить число заходов фрезы Приме- няют фрезы явухзаходные с углом про- фн“я аА==14°30' и трехзаходные с усом профиля 吗=8". Увеличение угла про- 中нля зубьев фрезы оказывает обрат- ное влияние на конструкцию и условия работы фрезы, но при этом уменьшается необходимая д.пииа профилирующей части фрезы.

Применяя фрезы с чередующимися углами профиля (ao'Van и ао* > ап), можно значительно уменьшить длину фрезы и даже свести ее к одному витку (рис. 3.55, а).

Фрезами с черелуютимися зубьями и с уменьшенным углом профиля для повышения нх работоспособности можно работать с передвижками вдоль осн фрезы.

У чистовых фрез режущие элементы могут быть расположены вдоль линии профилирования. Это нозволяет уменьшить нх размер н использовать для них режущие элементы малых размеров, например элементы нз композитов.

Фрезы для внсполюсной обработки имеют уменьшенный угол профиля н даже раиный нулю, режущие кромки таких фрез перпендикулярны к их осн (рис. 3.56). Эти фрезы состоят из двух половин с режушнми кромками на зубьях для обработки правой н левом сторон зубьев

Рне 3.56. Черничная фрези для виеполюсаоА обработки

^ееа. Крайние внутренние к= ложены нэ некотором Р ду 皿. полюса. Изменяятолщину

гямн фрезы, можно Р：；｝：黑1mM°т з полученных зубьев, чт( цер-

KUTOpVR конструктнннуюа из

аячная фреза, оснащенная .масти гексанита, приведена в 1^1「ПС

Червячные фрезы применяют ：?；

aw обработки зубьев колес. При “з：：； ннн парамеров обрабатываемых колес производится автоматическая замене 冊・ зы вместе с оправкой. Конструкивя □правки позволяет ее быструю замену, надежное и точное крепление.

При увеличении числа заходов 巾ризы соответственно увеличивается скорость движения обката заготовки н уменьшается время нарезания зубьев. О"- наки при этом сокращается число профилирующих зубьея, увеличивается огранка, увеличивается угол установки осн

фрезы н увеличиваются погрешности процесса обработки. Для уменьшения огранки число заходов фрезы не должно иметь обших множителей с числом зубьев фрезы и нарезаемого колеса.

Червячные фрезы для червлчных колес. Зубья червячных колес обрабатывают так же, как и зубья цилиндрических зубча- тых колес, при непрерывном днпженми обката заготовки и режущих кромок чернячнон фрезы; проф^нрованне осу- шествляется методом огибания. Особенности Условий работы н конструкции червячной фрезы определяются формой осевого сечения колеса. Зубья червяч- ннх колес в осевом сечении, проходн- шем через ось фрезы, имеют ногну- тую глобоидную форму (рис. 3.57, а).

В процессе нарезания зубьев колеса 0cb фрезы располагается в плоскости, перпендикулярной к оси заготовки, т.； так 冰е. как н ось черняка, находяще- гося в зацеплении с нарезаемым колс- 8м Фрезн вдоль осн колеса не перемешается. Диаметральные размеры фр^аы лол^'н соответствовать размерам червя*

Гак как проектируют червяки небольших диаметральных размеров для уменьшения размеров редукторов, то фре- зы чаа'° приходится делать не насадной, а хвостовой конструкции (рис. 3.67, 6). 232

ЗахШ1Н℃ть внтков фрезы “。厶*皿 §

сходности витков черВяка j Угол подъема внтксв фрезы опрсд&г1H心 по формуле

^Утп — z^^/(^d"^-

При малых диаметрах 巾резм и большой зоходностн может быть 】，価“ до 40° и более При малых диаметральных раз. морах фрезы прпходится принимать Не. 6，иое число ее зубьев, иногда нечетное.

В。избежание повторения положения режущих кромок на обработанной поверх- ностн зуба колеса после его оборота Ч11Сло зубьев фрезы не должно быть кратно числу заходов и числу зубьев колеса и быть не меньше О1тределсннога числа в зависимости от требуемой точности колеса.

Конструкция режущей части этих фрез аналогична конструкции фрез для наре. зання зубчатых колес.

Окончательно зубья колеса обрабаты

вают при межоссвом расстоянии аю. равном меж осевому расстоянию，，？ червячной передачи. Предварительное удаление материала впадины может осуществляться при радиальной и тангеншеалыюй осевой подаче фрезы.

Прн радиальной подаче (рнс. 3,57, в) вначале фрезу устанавливают на большее межпеевое расстояние 4о? + Ап, обеспечивающее положение цилиндра выступов 中рези за наружной поверхностью обрабатываемой заготовки. Затем при врата- тельннх движениях фрезы и заготовки сб- •лнжают их оси, сообщая радиальную noaaqy 2pM д0 требуемого расстояния Пр” тангенциальной подаче 乂仆：г, в начале обработки ось

Устанавливают на требуемое межо- но ост°'""' но смещают относитель- при впч1кпГСГГ0ВКИ' В процессе работы передаю黑黑*；： Н Заготовки，产У наЧальная皿弋 "「皿/2小启оси: мешается касатРГ 3丫°也8 фрезы пера н°Е завт。】：к 皿咏"。力 окру* образуют зубья РИ 'то” зубья фрезы 山ення нагрузки ^JQ^ Для умень- вступаюни? п 二 первые зубья фрезы, наружную「|0耽口駕:Т ° заготовкой.叱 ° Уг』ом 屮=11 [?」"、Д^ают конической "* Ма Длине 2,6—3 шага.

о)о)tltlPg 3.57. Червячная фреза W обработки червячного колесаPg 3.57. Червячная фреза W обработки червячного колесаПри переточках 巾резн по псрелней поверхности изменяются ее диаметральны Размеры и толшина зубьев по 叩。*? Лиамегру. Для сохранения правильности

о)

о)

tl

tl

Pg 3.57. Червячная фреза W обработки червячного колеса

Pg 3.57. Червячная фреза W обработки червячного колеса

зацепления обработанного колеса с чер- в“ком или назначают размеры витков “ернака в соответстанн с фактическими размер0MH зубьев фрезы, или изменяют

2»

Рис. 3.58. Червячный шеверРис. 3.58. Червячный шевермежосевое расстояние при применении новых и переточенных фрез до получения требуемой толшины зуба. При последнем способе изменяются кривизна получаемых рабочих поверхипслен зубьеп колеса и условия контакта их с витками червяка.

Рис. 3.58. Червячный шевер

Рис. 3.58. Червячный шевер

Для чистовой обработки зубьев червячных колее применяют червячные шеверы — червячные фрезы с незатылованными зубьями (рис. 3.5& а) с значительно увеличенным числом режущих кромок. Ксн- аруктнвно черпячный шевер — червяк, на витках которого нанесены кинанки для образования режущих кромок. Его размеры должны соответствовать червяку с небольшим превышением (примерно0,1 т) высоты головки витка червяка. Форма зубьев червячного шевера приведена на рнс. 3.58, б. Для возможности образования стружечных канавок вдоль зуба в основании витков делают канавкн Зубья червячных шеверов нс затылуются, задние углы на их лезвиях равны нулю, и поэтому ширина задней поверхности должна быть но возможности меныие (в пределах ди 0,5 мм)

Шеверы. Шейеры — многолезвийные инструменты в виде зубчатого колеса мпн рейки с лезвиями на боковых сторонах зубьен. применяют шеверы для чнетоной обработки боковых поверхностей зубьев колес. Для осуществления резания используют относительное скольжение меж

ду зубьями инструмента н заготовки в процессе их зацепления. Зубья обоих элементов пары или одного из них винтовые; оси шевера и за готов ки перекрещиваются. Для обработки цилиндрических зубчатых колес применяют в основном цилиндрические шеверы (рис. 3.59. а).

Преимущества шевингования — увеличение точности зубчатого венна (на одну степень), получение высокого ка-

зубьевзубьевКонтакт зубьев тевера и колеса теоре-тически точечный. Скорости (точки кон-такта) их зубьев в процессе зацепленияв плоскости, перпендикулярной к боковымповерхностям зубьев, равны. u,vl= o,w.а по поверхности зубьев в направлениискольжения возникают скороЕ vT! н vTl,;сумма или разность последних определяетКонтакт зубьев тевера и колеса теоре-тически точечный. Скорости (точки кон-такта) их зубьев в процессе зацепленияв плоскости, перпендикулярной к боковымповерхностям зубьев, равны. u,vl= o,w.а по поверхности зубьев в направлениискольжения возникают скороЕ vT! н vTl,;сумма или разность последних определяетскорость сквльжсннн Vjw режущих кр°・ мск относительно обрабатываемой по-скорость сквльжсннн Vjw режущих кр°・ мск относительно обрабатываемой по-верхности зубьев заготовки.爲ю="门士 ±иГ11. где знак «+» прн одноименном направлении зубьев шевера н заготовки, знак « — » — при разноименном нх направлении. На начальных цилинарах и『= = uosin0(j н и” = и闾n0i, где Ро и pi — углы наклона зубьев ше- Учитывая, что угол скре-верхности зубьев заготовки.爲ю="门士 ±иГ11. где знак «+» прн одноименном направлении зубьев шевера н заготовки, знак « — » — при разноименном нх направлении. На начальных цилинарах и『= = uosin0(j н и” = и闾n0i, где Ро и pi — углы наклона зубьев ше- Учитывая, что угол скре-Соответственно вера и колеса, шнванкя осей 士加.получаемСоответственно вера и колеса, шнванкя осей 士加.получаемшевера н колеса 工=0i士шевера н колеса 工=0i士(3.42)(3.42)

зубьев

зубьев

Контакт зубьев тевера и колеса теоре-тически точечный. Скорости (точки кон-такта) их зубьев в процессе зацепленияв плоскости, перпендикулярной к боковымповерхностям зубьев, равны. u,vl= o,w.а по поверхности зубьев в направлениискольжения возникают скороЕ vT! н vTl,;сумма или разность последних определяет

Контакт зубьев тевера и колеса теоре-тически точечный. Скорости (точки кон-такта) их зубьев в процессе зацепленияв плоскости, перпендикулярной к боковымповерхностям зубьев, равны. u,vl= o,w.а по поверхности зубьев в направлениискольжения возникают скороЕ vT! н vTl,;сумма или разность последних определяет

скорость сквльжсннн Vjw режущих кр°・ мск относительно обрабатываемой по-

скорость сквльжсннн Vjw режущих кр°・ мск относительно обрабатываемой по-

верхности зубьев заготовки.爲ю="门士 ±иГ11. где знак «+» прн одноименном направлении зубьев шевера н заготовки, знак « — » — при разноименном нх направлении. На начальных цилинарах и『= = uosin0(j н и” = и闾n0i, где Ро и pi — углы наклона зубьев ше- Учитывая, что угол скре-

верхности зубьев заготовки.爲ю="门士 ±иГ11. где знак «+» прн одноименном направлении зубьев шевера н заготовки, знак « — » — при разноименном нх направлении. На начальных цилинарах и『= = uosin0(j н и” = и闾n0i, где Ро и pi — углы наклона зубьев ше- Учитывая, что угол скре-

Соответственно вера и колеса, шнванкя осей 士加.получаем

Соответственно вера и колеса, шнванкя осей 士加.получаем

шевера н колеса 工=0i士

шевера н колеса 工=0i士

(3.42)

(3.42)

рства поверхностей зубьев, высокая 4 нзВодмтельность процесса обработ- пр. ' применение шевннгонапия зубна- колес обеспечивает уменьшенне их Т%ма при работе. В основном шеверы ШУнме11яют для обработки колес средних

пеЙ преимущественно и массовом и м° ' иосернмном производствах. Припуск Т обработку н。толщине зубьев колес редких модулей 6 = 0.035 山.

Шевингование осуществляется при боДНом беззазорном зацеплении зубь- сВ lueuepa и заготовки. Прикудмтслъ- вращение сообщается шсверу L

Заготовка колеса 2・ находясь с ним в зацеплении- свободно врашается на оп- равке, установленной в центрах (рнс. 3,59,6) •.

ДЛЯ обработки колеса по всей длинеего зубьев одни элемент пары (шеверклн колесо) перемешается относительнодругого, осуществляется продольная по-；ача Sul.on. На большинстве станковосуществляется продольная подача заго-товкн относительно севера. В концепродольного хода сообщается радиаль-ная подача Spe-. - сближение осек шеверан заготовки. Радиальная подача обеспечи-вает врезание режущих кромок шевера вобрабатываемую поверхность зубьев заго-

Окружная скорость на начальной о^ ружиости шевера из бысгрорежушен стали 0о=1ОО.・.12О м/мин. скорость 嗎 дольной подачи и =0,15...0,Ю мм] заготовки, скорость ' радиальной ни^ин

与 =0,02...0,04 мм/дв.ход-

Шевингование обеспечивает в основном повышение норм, плавности 喘^ Ма погрепнюегь 叩。吗\"6喘储;黑 ненне окружного им 丿丁黑卜皿仃

направления зуоьев 侔" качество боковой па верхниеиСП_

(уменьшается шероховатость)^ _^^^ PW3CH накошен, ное бие. окружного шага「卩，”卩 нне зубчатого венца 凡二шевера -

Главное движение УстьЮ t.o；

вращательное с окру^но 限海…丫 прн его зацеплении с ©； двнже- сообщается также 咿口吗啜;广 нис со скоростью 也(РиС- ' *

%。=%8，%|1我e一船±障04 = =u(>sln S/cos В»

Угол £ скрещивания осей шевера н заготовки в^жяет на скорость резания (скольжения) и технолт»1ческне 噺飞 процесса обработки- Прн увмЦ：； увеличивается скорость скольжения, усушаются условия резания,黑噥监； площадка контакта зубьев 亜昵 колеса, ухудшается точность 血叩弋：： Хучаемых зуб^, 8KpM喘容: поохода и машинное время обработку ПоаХческн установлено. чт0 наиболее благоприятна= 器;嘴::器

黑；黑蕊能「。咲产ьн。「。хода шеве- g牆谓器#в шевера

0U =工干М・

Нз возможных значений 命 принимается 7b鹏’離喘黑：£界察;А

MP'*：(плошадка контакта) 隱歌端xr=黑爲忠

в …。A*E3i"…в …。A*E3i"…_s迫_. р н cos 2с +р|/р；}_s迫_. р н cos 2с +р|/р；}по формуле; lg 2euпо формуле; lg 2eu

в …。A*E3i"…

в …。A*E3i"…

_s迫_. р н cos 2с +р|/р；}

_s迫_. р н cos 2с +р|/р；}

по формуле; lg 2eu

по формуле; lg 2eu

где v-коэффициент. учнтываюшиП упрг гне леформаинп технологической соответственно по осям 8 Hb. Для 0 ннх условий работы 叩打 обРа^ке :： готовок из стали 45. 40Х коэффициент V,二 0.73..Д79 и VB Q 0.69...ож

£0- угол между прямолинейной образующей поверхности зубьев севера и большой осью пятна контакта, его определяют

р( — нормальные радиусы кривизны сопряженных поверхностей зубьев соответственно шевера и колеса; о — угол между прямоляненными образующими сопряженных поверхностей зубьен шевера и колеса. а = 5 — по： tgoo = tg氏 sino„； tgoi ^ н tgN sinan.

Площадка пятна контакта позволяет оп

ределить параметры и условия работы зубьев шевера: работающую длину и число режущих кромок, находящихся в контакте, к др.

По конструкции дисковый шевер есть пнлиндркчегкое зубчатое колесо с винтовыми зубьями, на боковых поверхностях которых имеются канаикн для обра^она- ння режушнх кромок (рис. 3.60).

В процессе оканчателыюго обрд ：<Miuniui зубьев колеса его зуОья и зубья nieiwp:< должны зацепляться с одной и ”П 川 косозубой ннструментальной рейкой. (Потому у шевера и колеса в сечении, нормальном к направлению нх зубьев, должны быть равны шаги (ряп=рП|), углы профиля (&,0= аЛ|). толщины зубьев гиевера $по = eni к Р“| — &| и высотные размЕры зуба Лщ» = Im — ер н 恤 ^ 力耐 + 门°.

Лиаметральныс размерь】 tueeepa определяют п торцовом сечении, поэтому ыышс приведенные ризмиры должны быть пересчитаны в торцовое сечение делением на COS0o：

р,о=р“"со5 0。； ш,|1—m<.n/cos Ро； !gewafc utga/gsB。(3.44|

"намстр делителыгой окружпоСТи шевера 厶=切向 п.(3.45)

По ГОСТ 8570 — 80 установлены следующие номинальные диаметры 九 Де. пнтелыюй окружности шезеров: 85, 180. 250 мм. Принятый dm должен удовлетворять следующим условиям: I) возможности ииюлыюоаний севера на данном станке: dm= 4。"一(3…舒用П.где d — наибольший диаметр окружности 涼инн шеверз. который может быть установлен на станке; (3..4)帆--удвоен- ния высота головок зуба шевсра с учетом прииска на его переточку; 21 возмож- ностн обработки меньшего, предполагаемого к обработке зубчатого колеса, диаметр которого i/|m|<i； исходя нз минималь- но допустимого межоссвого расстояния a〕00cг шевер — заготовка но конструкции станка dtii=2a{ba—d]mky.

По принятому de определяют число зубьев шевера:

zn = %о/те.(3.46)

Прн шевинговании каждая впадина зубьев колеса обрабатывается одним зубом шевера. Прн кратном числе зубьев

%с・ 3.60. Дисковый щевер

па*па*м колеса может повторяться сов*必噴не нх зубьев н процессе обработки,“тог。чтобы избежать совпадения кои-叫 а одних н тех же зубьен при следу-"К х оборотах колеса, число зубьев iue»e-2alн‘ должно иметь общих множителейР0 н по возможности меньше) с числоми’：” в обрабатынаемого колеса. Дп伺 соб-з"[ннн этого условия число зубьев мор-зованнзх<стандартных) шеверов

па*

па*

М имимают in ряда первоначальных чисел: 黑;;37,41.43.47,53.61.67.73,83 и толь- одном случае 27 (для m = 8 мм). 4 принятому чнзу зубьев определяют а\ет“ы« диаметр делительной окру*・ „ости севера 丸=之加).

Лисковые шевсры делают паеаююи кон- L^KUHH•口wmp отверстия назначают гпответствии с ннаметром посадочной шпинделя шевинговального станка Нормализованы ^метры отверни: ^ 」3,5 мм для шеверов с & =乎 и 2

,=31 75 ММ ДЛЯ шеверов do = 8b мм.

шпоночнуюшпоночную嘴編neeepa. T甯寸炉噹合您能.н。——，…喘吃eИМ-Положение Уцасг^ ^иШ„ кратчайшегометрично откоси гельцессе обра-межосево!'о расстоянн . ине Яубьсв ботк» он ми перемета：炉加丫 условиюшеверз. Необходимаобеспечения™ зубане®叱曬в；рм陋期 жесткостишнрннон больше.деверев прмнеобходимо. У ^андар1Х В - ннта ширина обода ■常: при du == 85 мм. 8/工 мм и В 25 мм при 厶Ширину по ступице 閣喘пе“енн W ше. Торны ступицы ^ ытьперпе1|ДН. нести базирования 叱 обода мо「「 кулярны осн итверети . P o4HOCTb!O> °нн быть цыполненм 工„авкон.разделены неглубокоб^в щеверз, наБоковые поверхности •^ хромки*которых расположены Р ьвеНТНые внн・ представляют собон嘴編neeepa. T甯寸炉噹合您能.н。——，…喘吃eИМ-Положение Уцасг^ ^иШ„ кратчайшегометрично откоси гельцессе обра-межосево!'о расстоянн . ине Яубьсв ботк» он ми перемета：炉加丫 условиюшеверз. Необходимаобеспечения™ зубане®叱曬в；рм陋期 жесткостишнрннон больше.деверев прмнеобходимо. У ^андар1Х В - ннта ширина обода ■常: при du == 85 мм. 8/工 мм и В 25 мм при 厶Ширину по ступице 閣喘пе“енн W ше. Торны ступицы ^ ытьперпе1|ДН. нести базирования 叱 обода мо「「 кулярны осн итверети . P o4HOCTb!O> °нн быть цыполненм 工„авкон.разделены неглубокоб^в щеверз, наБоковые поверхности •^ хромки*которых расположены Р ьвеНТНые внн・ представляют собон=15 MM при du ^ R 250 MM ]мм боль-=15 MM при du ^ R 250 MM ]мм боль-1пГперсДачв крутящего момента в。「 кретин делают продольную

шпоночную

шпоночную

嘴編neeepa. T甯寸炉噹合您能.н。——，…喘吃eИМ-Положение Уцасг^ ^иШ„ кратчайшегометрично откоси гельцессе обра-

межосево!'о расстоянн . ине Яубьсв ботк» он ми перемета：炉加丫 условию

шеверз. Необходимаобеспечения

™ зубане®叱曬в；рм陋期 жесткости

шнрннон больше.деверев прм

необходимо. У ^андар1Х В - ннта ширина обода ■常: при du == 85 мм. 8/

工 мм и В 25 мм при 厶

Ширину по ступице 閣喘пе“енн W ше. Торны ступицы ^ ытьперпе1|ДН. нести базирования 叱 обода мо「「 кулярны осн итверети . P o4HOCTb!O> °нн быть цыполненм 工„авкон.

разделены неглубокоб^в щеверз, на

Боковые поверхности •^ хромки*

которых расположены Р ьвеНТНые внн・ представляют собон

嘴編neeepa. T甯寸炉噹合您能.н。——，…喘吃eИМ-Положение Уцасг^ ^иШ„ кратчайшегометрично откоси гельцессе обра-

межосево!'о расстоянн . ине Яубьсв ботк» он ми перемета：炉加丫 условию

шеверз. Необходимаобеспечения

™ зубане®叱曬в；рм陋期 жесткости

шнрннон больше.деверев прм

необходимо. У ^андар1Х В - ннта ширина обода ■常: при du == 85 мм. 8/

工 мм и В 25 мм при 厶

Ширину по ступице 閣喘пе“енн W ше. Торны ступицы ^ ытьперпе1|ДН. нести базирования 叱 обода мо「「 кулярны осн итверети . P o4HOCTb!O> °нн быть цыполненм 工„авкон.

разделены неглубокоб^в щеверз, на

Боковые поверхности •^ хромки*

которых расположены Р ьвеНТНые внн・ представляют собон

=15 MM при du ^ R 250 MM ]мм боль-

=15 MM при du ^ R 250 MM ]мм боль-

тивые поверхности. Боковые поверхности обеих сторон зубьев имеют одинаковые углы наклона рс н хид. Радиус нх основного цилиндративые поверхности. Боковые поверхности обеих сторон зубьев имеют одинаковые углы наклона рс н хид. Радиус нх основного цилиндраUmi = Ln cos a “I.Umi = Ln cos a “I.04710471Размеры и форма зубьев. Визга головки зуба шивера должна обеспечить полную обработку акнвноА рнбочсй части профиля зуба колеса, поэтому 匹 не吗т несколько больше высоты головки зу а сопряженного колеса, но головки зуба 山:; вера не должна обрабатывать дно ипадины зуба колеса (рис. 3.61,а). т 已心晩 >h工城1»w> ,InilUWРазмеры и форма зубьев. Визга головки зуба шивера должна обеспечить полную обработку акнвноА рнбочсй части профиля зуба колеса, поэтому 匹 не吗т несколько больше высоты головки зу а сопряженного колеса, но головки зуба 山:; вера не должна обрабатывать дно ипадины зуба колеса (рис. 3.61,а). т 已心晩 >h工城1»w> ,InilUWилеса•илеса•Обычно для обработки колес с h .--^ коэффициент высоты головки зуба 體" принимают равным IJ т :。：：忠體嚣

тивые поверхности. Боковые поверхности обеих сторон зубьев имеют одинаковые углы наклона рс н хид. Радиус нх основного цилиндра

тивые поверхности. Боковые поверхности обеих сторон зубьев имеют одинаковые углы наклона рс н хид. Радиус нх основного цилиндра

Umi = Ln cos a “I.

Umi = Ln cos a “I.

0471

0471

Размеры и форма зубьев. Визга головки зуба шивера должна обеспечить полную обработку акнвноА рнбочсй части профиля зуба колеса, поэтому 匹 не吗т несколько больше высоты головки зу а сопряженного колеса, но головки зуба 山:; вера не должна обрабатывать дно ипадины зуба колеса (рис. 3.61,а). т 已心晩 >h工城1»w> ,InilUW

Размеры и форма зубьев. Визга головки зуба шивера должна обеспечить полную обработку акнвноА рнбочсй части профиля зуба колеса, поэтому 匹 не吗т несколько больше высоты головки зу а сопряженного колеса, но головки зуба 山:; вера не должна обрабатывать дно ипадины зуба колеса (рис. 3.61,а). т 已心晩 >h工城1»w> ,InilUW

илеса•

илеса•

смешения х<)нового 山r e. vbv- припуском \s 曲：：Ре吃Т 血);альном личеннем толшнны зуба в 卩

смемнм ш)6е J：：黑器ограничено tow Наибильшее с онруЖНости вершин.

шиной зуба、吧:JcuhoXh з\'ба необходи- МЕ обеспечения ^инне ставал ась пере м。，霍牌常胃 61 в) mW стружечными кантон глубин h. поэтому

5%2・>2%С8% 卜5%2・>2%С8% 卜a o-угол профиля зуба в точке н:：кру木н。е в北篇黑:嬴亜вмя Минимальное <м 鹏陋二 ножки зуб* условием аостато!гараНтнн н улуч-

5%2・>2%С8% 卜

5%2・>2%С8% 卜

пос-,е в® ‘臂а• 口 поверхности зубь-

Шения качествадиаметр окруж

ен колеса「弋器 д0Л)Кен превышать диаметр,*：т為痴侖"嘿。

чем на —2 R 0Ппеделяют значение

По »нм ус力亭関на переточкуmfMl需過甯黑盗。… F；

слоЙ。.。5-。.。7 мМ.誤霏湍，R 黑冨$Kf 3，25 6 ”小=

7V<^

шемнп с "一2° 打口皿 относнтмьно

равны

As c史%As c史%3.。=/。十、§ "儿。=g十2 си疥3.。=/。十、§ "儿。=g十2 си疥у шеверов для колес со смешением исходного контура или углом профиля а#20’ дли удовлетворения поставленных vcjobhA приходится принимать ”есмм・ ме1рнчное или лаже одностороннее расно- ложенне припуска на переточку (рие 3.61,?). Пекле киждон переточки и уменьшения толщнни зуба шевера должна быть соответственно изменена и высота головки зуба путем ш.пнфования шевера по окружности вершин.

As c史%

As c史%

3.。=/。十、§ "儿。=g十2 си疥

3.。=/。十、§ "儿。=g十2 си疥

Режущие элементы и стружечные конаа， ки. Для образоваиня режущих кромок на зубьях тенора делают стружечные канав- км, обычно в радиальном направлении (рнс. 3.61‘d) Канавкн могут быть выполнены трех форм, прямоугольные со сторонами. параллельными торцу (рис. 3.61, с), м со сторонами, нормальными к направлению зуба (рнс. 3.61,л), и трапецеидальной формы, одна сторона которых нормальна к направлению зуба, а вторая — параллельная торцу (рис, 3.61, з). Форма канавок влияет на значение переднего угла.

От тага канааок зависит число режущих кромок, находя 1ННХСИ одновременно в работе. Размеры канавки должны обеспечить помешение срезаемой стружки не только у нового, но м у переточенного шевера. Пи ГОСТ 8570 — 80Е для luesepon m=2... 8 мм установлены следую1ике размеры K3II8D0K р.н|,& .2,4 mm,1. = 0,6..」R мм. s#=0.5p,.

Алх возможности долбления на зубьях канзвок в основании зуба необходимо обеспечить свободное пространство для

нЫКОда долбежного резиа. Для этого дела. 吃⑪ыс отверстия в основании виадИн наклонно распо^жснные по отно-2 к оси и.еаерз в соответствии с м наклона зубьев. Такнмн делают с 加>2 мм. N Неверов меньших 器型厶 канавки на зубьях делают ск003. нымн. перерсзаюшимн зубьн.Геометрические параметры. Задние поверхности на зубьях шеверов образуют ' эвальвентные винтовые поверхности с ойННМ углом наклона, разным углу накло- зуба шепера. Поэтому инструментальные задние углы лезвий зубьев шевероо равны нулю. Кинематические задние образуются п процессе работы (рис. 3aM На одних лезвиях задние углынЫКОда долбежного резиа. Для этого дела. 吃⑪ыс отверстия в основании виадИн наклонно распо^жснные по отно-2 к оси и.еаерз в соответствии с м наклона зубьев. Такнмн делают с 加>2 мм. N Неверов меньших 器型厶 канавки на зубьях делают ск003. нымн. перерсзаюшимн зубьн.Геометрические параметры. Задние поверхности на зубьях шеверов образуют ' эвальвентные винтовые поверхности с ойННМ углом наклона, разным углу накло- зуба шепера. Поэтому инструментальные задние углы лезвий зубьев шевероо равны нулю. Кинематические задние образуются п процессе работы (рис. 3aM На одних лезвиях задние углыимеют полож»псльные значения, на

нЫКОда долбежного резиа. Для этого дела. 吃⑪ыс отверстия в основании виадИн наклонно распо^жснные по отно-

2 к оси и.еаерз в соответствии с м наклона зубьев. Такнмн делают с 加>2 мм. N Неверов меньших 器型厶 канавки на зубьях делают ск003. нымн. перерсзаюшимн зубьн.

Геометрические параметры. Задние поверхности на зубьях шеверов образуют ' эвальвентные винтовые поверхности с ойННМ углом наклона, разным углу накло- зуба шепера. Поэтому инструментальные задние углы лезвий зубьев шевероо равны нулю. Кинематические задние образуются п процессе работы (рис. 3aM На одних лезвиях задние углы

нЫКОда долбежного резиа. Для этого дела. 吃⑪ыс отверстия в основании виадИн наклонно распо^жснные по отно-

2 к оси и.еаерз в соответствии с м наклона зубьев. Такнмн делают с 加>2 мм. N Неверов меньших 器型厶 канавки на зубьях делают ск003. нымн. перерсзаюшимн зубьн.

Геометрические параметры. Задние поверхности на зубьях шеверов образуют ' эвальвентные винтовые поверхности с ойННМ углом наклона, разным углу накло- зуба шепера. Поэтому инструментальные задние углы лезвий зубьев шевероо равны нулю. Кинематические задние образуются п процессе работы (рис. 3aM На одних лезвиях задние углы

углыуглыдру・дру・гнк - отрицательные, последние лезвия уплотняют срезаемый слой материала с зубьев заготовки.

углы

углы

дру・

дру・

Передние углы имеют различные значения в зависимости °т вида стружечных канавок. Если канавки перпендикулярны к направлению зуба (см. рнс. 3.61,*)，передние углы у профилнрукялмх кромок независимо от направления вращения шевера и направления подачн с обеих сторон зуба (рнс. 3.62,6) равны нулю (Y = °)Если боковые стороны канавок параллельны торцу шевера (см. рнс. 3.61,е). передние углы могут быть положительными или отрицательными в зависимости от направления вращения и продольной подачн. На практике применяют шсвсры с обоими типами канавок.

Диаметр окружностей вершин и впадин определяют в зависимости от принятого значения припуска As на переточку. Диа- метр скружноЕ выступов нового шевера

% и % 十 2/i*0mn + As，с lg a11a.

Диаметр окружности впадин для точенного шепера

d产。一2/ 叫一As' 'cig *

(3.4Я)(3.4Я)перс-перс-<3.49)<3.49)Диаметр отверстия для выхода дол- :「° РОЗ пр” образовании стружеч- пшпии11аВОК 3雌н быть больше суммы

(3.4Я)

(3.4Я)

перс-

перс-

<3.49)

<3.49)

Р впамннн 约"по окружности :н увоснноА глубины кана- 3(еМ. Рх。 3.61.6):"》+2"価師.

SnoPSnoP^опесп^опеспaa.Размеры зуба шеверз.Размеры зуба шеверзРмс・ 361Рмс・ 361канавокканавокцентров Рас'центров Рас'%%SnoSno一

SnoP

SnoP

^опесп

^опесп

a

a

.Размеры зуба шеверз

.Размеры зуба шеверз

Рмс・ 361

Рмс・ 361

канавок

канавок

центров Рас'

центров Рас'

%

%

Sno

Sno

5"。

SnO

疏

н eу的叫山н eу的叫山Диаметр окружности

н eу的叫山

н eу的叫山

считываютбнетрорему.

Шеверы изготавливают 。тверДостью Щен стали Р6М5 нлн Р точности 62 — 65 HR& 駕к課貿 бра- ТОСТ 8571) — 80Е) • А： 5 а — М8 боткн колес степени точно '

м喏懑浩口 Шероховатость д д0ЛЖНЗ быть не вееров 亜黑:м понерхностМ зубьев 6° 嘴посадочного отверстия RZ=l,b MhM， Ra =0,25 мкм.

灰

〃

а

Pac^ej uieeepa ведут п。двум наПрав. пениям: определяют его геометрнчсские 'змеры как зубчатого колеса со смещеНи. L ксходного контура (этот расчет приве- ден 函山可 н пригодность разработанной конструкции шеоера для обработки колеса. При этом определяют положения гранич- ной емки участка профиля зуба колеса, правильно образова1пюго шевером. и срав- ннвают ее положение с положением гра- ннчной точки рабочего участка профиля зуба колеса при зацеплении с парным ко- лесом. Необходимо, чтобы гл1н< гР|2 (рис. 3.63. а).

Расчет иожет быть выполнен но одному из следующих вариантов: I) упрошенный способ расчета зацепления шеыерп н колеса в плоском сечении, перпендикулярном к направлению зубьев с ис пользой а я нем эквиоалентлых зубчатых колес; 2) пространственный расчет зацепления колес с

凯能比丁

углы

зубьев 耻 вера

■8叩 3 " (б Н W

колеса

4 4

рис 3.63

叫4配一 2atn(te 々Eg

^еГ^Ма

винтовыми зубьями при перекрещивающихся осях (разработан В. Ф Романо* вым)

При первом методе рассмотрим условия зацепления прямозубого колеса н шевера в сечении N—N (см. рис. 3.63»), нор- мальном к направлению зубьев Центроида колеса — начальная окружность радиусом /Ъ иентриида шевера в сечении началь- н?го цилиндра нашюнной плоскостью * — "— эллипс с осями бо.1ыиой 2a и малой 2Ь:

Na=dj“cus齢；2b^dltt.(3.50)

Область зацепления шевера н колеса находится у полюса Р в точке пересечения эллипса с малой полуосью. Радиус кривиз- 咤 млипса в этой точке р°и口力=4" /2cos2po.

&»н определения условий зацеплении рассмотрим зацепление колеса с услонным эквивалентным шевером. радиус делитель- ииРУЖн(кти которого рапен радиусу кривизны эллипса в точке контакта (в полюсе р). Аналогично определяем раз- :叩ы условных нового и переточенного •еверов. Радиусы последних точек участ-

’У"” KOJlecd- правильно об- 詈胃山标卩叽 определяют с учетом 兩广"】** значений условного шевера * Vq+(XF-V%s -瓦广

3 也皿—Ут зацеплении a

2M сечении с учетом припуска 荷盜：ючку и условных радиусов ^肥卩：^

леса.

|姉口；二工斐°" "Р°$"'я севера и колеса в рмальном сечении на начальных шишнл-

Г аА»

As

"6” =而髙f +足“'

г=К

^^^-^4=^^^^^-^4=^^85%85%布隔=布隔=5叫5叫

^^^-^4=^^

^^^-^4=^^

85%

85%

布隔=

布隔=

5叫

5叫

здесь г^л 门…—радиусы начальных □хрухностен услопиаго （Невера н колеса соответственно; Дю^— условное теоре тическое меж осевое расстояние 鼠 一

Расстояние между осями условного ше- вера и колеса

Необходимо, чтобы правильно обработанный участок профиля зуба колеса превышал рабочий участок профиля зуба при зацеплении с парным колесом, т. е. rFie<rPi2. Пои наруиюнии этого условие следует изменить исходные параметры или припуск на переточку.

При вюром меюде расчета зацепление шевера и колеса и стадии профил叩。вання рассматривают как зацепление колес с перекрещииаюшкмнея осями （рис. 3.64,а） （42, 451. Ливня зацепления определяется пересеченном плоскостей 〃（）и П\, касательных к основным цилиндрам шевера и колеса. Окончательное образование профиля зуба колеса происходит на длине активной части линии профилирования, касательной к основным цилиндрам шевера и колеса, и ограничивается окружностями вершин их зубьев На рнс. 3.64.6 показаны условно совмещенные в одну плоскость торцовые сечсння шевера и колеса и плоскость, проходящая через OnOf и линию профилирования NaN、. Длина активной части линии профилирования

痴о = О& /；o-d］十"7^二成）—%№、％■•

где аИ1|П — межосевое расстояние шевера н колеса. “・1и=4・" +』・1； ds " d・i — д,1' аметры начальных цилиндром шевера и колеса:

% djg%

%。- 8sj.『WM *

Ре — угол нак.юна винтовой линии зуба колеса на начальном цилиндре;

8w" угол профиля шевера на начальном цилиндре в торцевой плоскости |45|:

mv%产希Г

皿"（:77&宀%）++（麻丁2一謡;

—hEv%。

Здесь sni\ и Sni —толщины зубьев шевера н колеса в нормальных сечениях; а^ н а“ 一 профильные углы в торцевых сечениях; 伽 к 小一углы наклона зубьев шевера “ колеса на их делмте.чьных цилян* ярах.

Радиус кривизны ээольвентний поверхности зуба колеса в последней точке профиля зубо колеса, правильно образованного шевером. т. е. граничной тичке ее контакта с зубом шевера. определяется по формуле

"—丽

где p.tu — радиус кривизны эвольвент ноги профиля зуба шевера в точке на икру*- пости его вершин;

% =0.5 V% —心.

Yau н y“ 一 углы падьема винтовых линий зубьен шевера и колеся на основных инлнн- драх н y“ и yi — углы пидьема их на делительных цилиндрах;

CHkn = EYzXO5%・

HI

Рис 3.64. Пространственный метод определения грямнчной точки при обработке шевером зубьен колеса

Радиус кривизны рР|2 эвольвентной поверхности зуба колеса в граничной точке рабочего участка при зацеплении его с

парным колесом определяют по формуле (39.

Для обеспечения правильного зацепления колеса, обработанного шевером, с парным неб»бходнмо. чтобы радиус кривизны Ppi； прифшя зуба колеса в граничных точках при заце11.1ении с парным колесом был больше, чем рапнус крманэны 卩岬 при зацеплении с шеиером: р0)£> ррю (рнс 3 64,6).

правильной обработки шевером 孝 степень перекрытия …*на быть ни менее I ：

心。

%= n/n,sinYft|COso

нарушении указанных условий не- обХмо изменить высоту 皿皿"зуба шевсра. распределение 叩нпуска на его п'£：；；；мент для обработки зубьев колес при шевинговании должен обеспечить ра- ннональную 巾。рму припуска. Скольжение

севера по обрабатываемой ззготов- обеспечивающее прочесе резания, пооисходит только на боковых сгорснах зубьев На вершине зуба (по окружности вершин) шевера скольжение отсутсгвует, поэтому ее нужно исключить на работы, ч-менышгть на нее нагрузку. 口仙 этого припуск под шевингование уменьшают у окружности апалин заготовки килвса (рнс. 3.65). Это обеспечивается соответст- вуюшнм местным пол шепнем 5. на ллнне Ь； зубьев инструментов. преднал!ачаемых для обработки колес поп шевингование. Утолшенне равно припуску, оставляемому на шевингование.

Мелкомодульные 山ееерм имеют специфическую форму стружечных канавок. Шеверы с модулем mV2 мм трудно, а при меньших модулях невозможно, сделать с долблеными канавкамн на боковых стиронах зубьев Для образонания режущих кромок их зубья прорезают сквозными канавкамн трапецеидальной формы (рнс. 3.66). Канавкм делают на шеиерах с，〃 = =I...1.75 с углом профиля 8°. шагом р.= = 2.1...3 мм. глубиной болыпен высоты профиля зуба А*=3・..5,6 мм； ширина дна опадины 4=0,8 мм. Шеверы этой кон・

0ЦС- 3,66. иоДу；1ЪНЫХ0ЦС- 3,66. иоДу；1ЪНЫХЗубья мелко- uieaepoBЗубья мелко- uieaepoBимеют шлифованную не толькоимеют шлифованную не толькоЕукимм заднюю поверхность зубьев, но н перед- н1010 поверхность канавки, более качест-

0ЦС- 3,66. иоДу；1ЪНЫХ

0ЦС- 3,66. иоДу；1ЪНЫХ

Зубья мелко- uieaepoB

Зубья мелко- uieaepoB

имеют шлифованную не только

имеют шлифованную не только

венные режущие кромки и. следовательно, уцшне режушне свойства. Их перетачн- вакп путем шлифования канавкн, что не требует специального оборудования.

Усовершенствование конструкций шеве- 即6 Существуют следующие пути совср・ шенствовання конструкций шеверов и ме- тодов шевингования: повышение режуших свойств, стойкости и работоспособности инструмента и создание конструкций н методов шевкнгонання. снижающих время н трудоемкость обработки, упрощающих кинематику провеса н конструкцию стан- ка, создание iНеверов с особой формой зубьев (бочкообразныхЬ

Для повыи1ения режущих свойств к работоспособности шеверов создаются кон

струкции с режущими элементами из твердых сплавов, алмазные и нз композита. Режушие элементы нз твердых сплавов применяют в составных и сборных конструкциях. Составные конструкции с отдельными зубьямн. закрепляемыми в корпусе пайкой, и сборные конструкции е отдельными зубьями, закрепляемыми механически клиньями или винтами (рис.

3.67. а,6), большого применения пока не получили.

Шеверы с режущим слоем из абразивных. алмазных н композиционных материалов делают составной конструкиип (рис. 3.67.М). Обод делают с зубьями из этих материалов (аналогично шлифовальным кругам) нлн нн металлические зубья корпуса накосят слои указанных материалов. Эти шеверы применяют .тля обработки термически обработанных колес с высокой

гнерлоегью. для снятии заусенцев и уст- раненпп других пороков зубьемДля гюнышення про1ппадитсльнист11процесса шевннгопаннн сознннн ш^псрыоднпприходные и шсверы с измененнымнапраменнем продольной подачи. Зубьяиднипрохолны.ч шеиеров с одной стороныр.1виомсрнп уменьшаются нс толшнле надлине около 2/3 длины зуба шенера (рнс3.68.OL образуя зяборную части На ос-тальной длине зубья имеют нормальнымтребуемый размер.(м【и янляхт*я калибру-ющими и огушестпляют окпичательнуюобработку профиля «убьен Kuieca. Этл ше-«еры п iipuuuccc- 00Pliбиткн не требуютрадиального сближения осей шевера ммтсса Обработка производится ла одиндвойной ход: при первом ходе коиичес-кая заборная часть зубьев производитпредварительное удаленке припуска. ка・• лнбр^юшая часть при прямом и обратномгнерлоегью. для снятии заусенцев и уст- раненпп других пороков зубьемДля гюнышення про1ппадитсльнист11процесса шевннгопаннн сознннн ш^псрыоднпприходные и шсверы с измененнымнапраменнем продольной подачи. Зубьяиднипрохолны.ч шеиеров с одной стороныр.1виомсрнп уменьшаются нс толшнле надлине около 2/3 длины зуба шенера (рнс3.68.OL образуя зяборную части На ос-тальной длине зубья имеют нормальнымтребуемый размер.(м【и янляхт*я калибру-ющими и огушестпляют окпичательнуюобработку профиля «убьен Kuieca. Этл ше-«еры п iipuuuccc- 00Pliбиткн не требуютрадиального сближения осей шевера ммтсса Обработка производится ла одиндвойной ход: при первом ходе коиичес-кая заборная часть зубьев производитпредварительное удаленке припуска. ка・• лнбр^юшая часть при прямом и обратномЩеверы с подачи. ИрмЩеверы с подачи. ИрмК с H3gК с H3g^м^ 而皿m^м^ 而皿m:工盜禮閣為牆i 244:工盜禮閣為牆i 244B[ sill £B[ sill £HjSinXHjSinX44

гнерлоегью. для снятии заусенцев и уст- раненпп других пороков зубьем

Для гюнышення про1ппадитсльнист11процесса шевннгопаннн сознннн ш^псрыоднпприходные и шсверы с измененнымнапраменнем продольной подачи. Зубьяиднипрохолны.ч шеиеров с одной стороныр.1виомсрнп уменьшаются нс толшнле надлине около 2/3 длины зуба шенера (рнс3.68.OL образуя зяборную части На ос-тальной длине зубья имеют нормальнымтребуемый размер.(м【и янляхт*я калибру-ющими и огушестпляют окпичательнуюобработку профиля «убьен Kuieca. Этл ше-«еры п iipuuuccc- 00Pliбиткн не требуютрадиального сближения осей шевера ммтсса Обработка производится ла одиндвойной ход: при первом ходе коиичес-кая заборная часть зубьев производитпредварительное удаленке припуска. ка・• лнбр^юшая часть при прямом и обратном

гнерлоегью. для снятии заусенцев и уст- раненпп других пороков зубьем

Для гюнышення про1ппадитсльнист11процесса шевннгопаннн сознннн ш^псрыоднпприходные и шсверы с измененнымнапраменнем продольной подачи. Зубьяиднипрохолны.ч шеиеров с одной стороныр.1виомсрнп уменьшаются нс толшнле надлине около 2/3 длины зуба шенера (рнс3.68.OL образуя зяборную части На ос-тальной длине зубья имеют нормальнымтребуемый размер.(м【и янляхт*я калибру-ющими и огушестпляют окпичательнуюобработку профиля «убьен Kuieca. Этл ше-«еры п iipuuuccc- 00Pliбиткн не требуютрадиального сближения осей шевера ммтсса Обработка производится ла одиндвойной ход: при первом ходе коиичес-кая заборная часть зубьев производитпредварительное удаленке припуска. ка・• лнбр^юшая часть при прямом и обратном

Щеверы с подачи. Ирм

Щеверы с подачи. Ирм

К с H3g

К с H3g

^м^ 而皿m

^м^ 而皿m

:工盜禮閣為牆i 244

:工盜禮閣為牆i 244

B[ sill £

B[ sill £

HjSinX

HjSinX

4

4

холе ирокзволнт окончательную обработку профиля зубьен колеса. Уменьшение ти〃. шины зубъсп должно быть немного 仪认皿垣 припуска на шевингование. Угол скре. 1И11ваШ1Я осеП равен Н・

изменением N〃〃"и"历月〃, применении этих шснерои

рядналм1ая и продольная “ада“н совме- шаютси “ заменяются подачей гюд。叩史叱 .пенным углом f к оси обрабатынаемой заготовки (рнс. 3.68. 6 е). I |ри этом зубьн шсисря постепенно углубляются н о6р：ба・ тыпаемук» п(>всрхл(»сть зубьтн заготовки “ произнол»! их обработку Линия кратчай- 【щ’ги межосевого расстояния aUh о скрсст. костях которий происходит окончаге.чьиое образование профиля зубьев колеса, перемещается по длине зубьев как .* а готовки так н шевсра кз положения / 自 положение 〃・ Эго обеспсчипает перомешение режущей части по длине зу®сн шенера и BBSUIT п работу все его режущие кромки. В соответствии с этим ширина Яс режущей части теверп зависит от угла £ скретнва. ння осей и угла подачи н. В завненмостн ст >тла f определяют лчину / необходимого рабочего хила:

sirH?土工) • ~・正(7±£) • (3")

икверы этого тнла называют шевепами 関詈匿『*聲с у「加в°п подаче/при 圖尸?2(р心 3.68, " …，при 盡當7/1黑甯м” с мннмма^З з 0：：：上：:/就⑴ и при e=90« - шеве. Вне 3 6：：**"” направлением палачи f В "ослелнем случае (прп Мок “。露靠牌；：3砲吋*М、

формой зубьев ?；，0Р'弋。А продельной Должны «меть* с(； "°「° зу6|,а ujcucpw Тую Фом ：二£ TEEgm вог”.

Дисковые iLieDpnuO，，W，OM “апрлплепмн М。тки山砚噂,黑К黑”：：，3儿吋。6. занс".1е“ня . 乂心 кол<*с наружного неиы и 图需 JFF叽 такж； приме- зубьями 145]. "К" ко〃“ с внутренними

4ЗД ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ОБРАЗОВU<Ma |уБЬЕВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС 人皿刊

кон-кон-как с контуром.как с контуром.прн этом размерыпрн этом размерыдели*дели*

кон-

кон-

как с контуром.

как с контуром.

прн этом размеры

прн этом размеры

дели*

дели*

При образоианни зубьев хоиическогп зубатого колеса и определении их раз£ Р09 используют принцип зацепления разуемиго колеса с ^оекимпр0нзВодЯЩИм Кассом (рис. 3・69е). угол лелитеЛЬ110г0 конуса этою ко;.еса В = 90\ Делительный конус лежит н плоскости. Этот принцип ай0лоп1чеи образованию и определению размеров зубьек цилиндрических зубчатых колес при зацеплении с исходным туром. Форма и размеры зубьев образуемого кжн определяются при качении

его делительного конуса (центроиды) по

начальному конусу производящего колеса (его центроиде) движение D* (р11С# 3,的 6). Прн прямолинейном профиле зубьев производяшего колеса зубья образуемого колеса приобретают энольвентную фор. му. Производящее колесо воображаемое. Зубья пары С1Р"лн1ощмхся колес образу

ются с разнмх сторон контура пр<шз・

:黑二：「MF.亜"…”睜？ мх правильное зацепление та： ” 瓜观*^ собой, г

一 Шаг 11 т°лщниа зуба н сечении перпендикулярном к образующей ' "沙。зусн. согласуются.

иоразонание зубьсп некоторыми зубе *зн&ми инструментами, например з；，6о・ резными головками, может быть осущест- вссно на принципе зацепления ого нс с москнм. а с плосконср111И11нь1м произпо. йпщим колесом, тоже воображаемым, у ко- ториго в плоскости расположены пертины зубьев и образующие конусн ножек наро засмог。колеса (рис. 3.69*в).

Прн зтом образование зубьев колес пары происходит не от одпигп производящего

колеса, а от разных, с различным расположением делнтмльных конусов, а следова- тельно, при различном положекнн и производящих профилей по отношению к дсли-

Рнс. 3 69. О6рхзв.нм* л>бьсь конического колеса

tc.imiomv конусу iLiocKoro KO-icca. Это тр - б\ет определенной ксррекп»ровкп в размерах зубьев нронзводящего хошура нн・ стрчмснга.

Йнструменты при образован^" зубьсо хипируют впаднну исходного производящею колеса, например зубострогалып>1С речиы <рнс. З.б9.г). или его зуб - зубо- резные голоокн (рнс. 3.69").

Обработка обеих сторон зубьев конического xaieca. ушпываи изменяющиеся резм 即 н но нх длине, должно произ политься разными инструментами с различными образуюшнмп движениями; для каждой стороны зуба колеса главное」вн- женяе. обеспечивающее движение резания. может быть врашатсльное (применяют резцовые головки.巾резн) или про- лпльио-поступательное (зубострогальные резин), соопадаютне с направлением образуемых зубьев колеса.

Для образования зубьев криволинейной пролильной формы наиОапыисс применение имеют зуборезные головки, пролаз fa- ная ферма зубьев образуется по дуге ок- ружносш.

Зуборезная головка имеет форму диска с резизми, распложенными по ее пери- 巾ернм (рнс. 3.70) Режушнс кромки рез иов в процессе обкатного дннженнн голов км копируют зуб производящего колеса н образуют впадину нарезаемого колеса.

Главное движение D, резцов головки / (рнс. 3 71," и 6) вращательное вокруг ее оси 0。не связано с обкатными дви- *«?мнямн DP| заготовки 2 н 力皿 ннстру- мента / (гапонкн).

Головка устанавливается на люльке 3 станка с эксцентриситетом относительно осн вращения люльки. В процессе обра・ Ооткн заготовка 2 и люлька 3 совершают согласованные вращательные дин жен и я. осн врншения заготовки О, и люльки。二 пересекаются. Взаимное вращение заго- тонкм 2 и люлькн 3 создает обкаточные дпнженкя Du. производящей поперхности режуншх кромок резной головки (производящего колеса 4} и заготовки 2 В про- песо? мх согласованного движения обра зуюшан поверхность режущих кромок рез нон 5 голонкн перемешается аналогично зубу производящего колеса н занимает огносительно заготовки положеиня, в 246

О

"^^^3 ⑷“

результате которых образуется методом огибания профиль зуба нарезаемого колеса (рис. 3.71. в). После образования одной впадины головка возпращастся в перво начальное положение относительно 38ro. товки, происходит поворот люлькн без поворота звготовкн. возобновляется про-

к обкатного движения заготовки и леса 〃 образование следую^й J ：£ заготовка

Конструкция зуборезкой головки кН -ЗГ0ТОШ1ЯЮТ различных 心耻件旣 ззвкскмпст.« пт назначения „ 卩踪黑： Для нар“анмя колес средних н 6。；黑 产吗嚟 применяют сборные кмовки Um рнс. 3.70 “)со сменными режушимн 言 ме»памн (Речами), для |«*лРС маль|х херов - дельные головки (см.рис.370б；

Рассмотрим распространенную сборную двустороннюю го』оику для чистового резания круговых зубьев конических хопег В корпусе / юловки дисковой формы в пряиоугмьиых пазах (боковые стороны пазов параллельны оси головки) установ лены резни (см. рис. 3.70,。). Применяют двусторонние гсыовкн 一 с чередующимися иаружнымн 2 и внутренними 3 резцами ИЛИ односторонние головки — ТОЛЬКО с наружными нлн только с внутренними резцами в зависимости от назначения головки.

Режущие части резцов 2 м 3 выступают с торца корпуса головки; их режущие

кромки, образующие производяшую инструментальную поверхность, расположены коинеитрична осн вращения голоики.

Головку на шпинделе станка базируют с помощью конического или цилиндрического отверстия (последнее у голопок больших диаметров). В торце головки расположены цилиндрические отверстия 8 дли крепежных винтов; два резьбовых отверстия 9 оля снятия головки со шпниделя станка (отжимные) и одно резьбовое <л・ верстис 10 под винт с большой головкой длн указания назначения головки после сс настройки на обработку опреасленного колеса.

Основным размером головки, характсри* зуютмм ее. являемся номинальным диаметр d*— диаметр окружности, проходящей через середину расстоянии между вершинами наружных >( внутренних резцов двусторонней головки. Орнентирово«шо у головок для колес с равнопонижаюшнми- ся зубьями

do=L/sinB.

гло L-ллина образуют^ 亜丁』"?：： конуса до средней точки зуба； 口 наклона зуба нарезаемого колеса п ев средней точке

Номинальные диаметры 叱弋?薫忙号： головок установлены (ГОСТ 11902—771 20. 25. 32. 40. 50. 60. Ж) мм.吧:掣喘 головок-10(1. 125. 160. 200. 250. 315. 400. 501). 630. 800, 1ППО мм: посадочное отверстие коническое: при rfo=2O... 125, конус- HUE、1:12. прн dn=l6O...4OO мм конусность ):24 мм или ци.1нндрическос прн & = 500…J000. Рекомендации выбора 4“ прннедены и ГОСТ 19326—73.

Настрое<|ны.мн рабочими размерим я головок япляются: диаметры: образующие наружные d% н вн\треиние 厶，развод резнон IF. размеры профиля режущей кромки К высота прифиля R н углы профиля наружных аа н внутренних аш резиов. ширина вершины резца $血 диаметры: пронэводяшни наружный %, н внутренний о，叩 н др.

Развод резной IT (рис. 3.70.“)— расстояние между вершниамн наружных н внхтренннх резцов, определяет ширину дна впадины у нарезаемого колеса: диаметры сбризующие наружные d^ к внутренние % — диаметры окружностей, проходящие через вершины соответственно наружных и внутренних резиов, при смммегричиом рас- па.чоженни резцов

%="，+№： &“=& — %'

Пронзиодящне диаметры наружный £)““ и ннутренннП О,пр определяют кривизны продольной формы изрезанных зубьен колеса в сечснки делительным конусом； условмя контакта сопряженных зубьев колес пары R средних точках по длине зубьев определяются велннннамн

О“и=dg +2/i“ «а»： 0“=九一2Л“ | g&、， 「ле 如一высота ножки зуба ннрезае-

могп колеса.

Регулирование (настройка) d『.

"叫"叫"f и D„"f и D„•ч' пронзподнгся гменными пол

"叫

"叫

"f и D„

"f и D„

кладками 4 (грубая регулировка) и юшнь- ”мн 5 (точная регулировка) с помощью винтов 6 (см рнс. 3.70.а) Закрепление ргзиси после регулировки и установки размеров осушсстиляется винтами 7.

Конструкция чистовых наружных н 24自

и】【утр<жн1Г резиов приведена на 卩脈 3 72 (а и А). Крепление и базнраванис((х н пазах головки осуществляются с по- мощью хппстопнка прямоугольного сече-

ния.-

Плоскость хвостовика резил. °Сра|щ?н-

*(асть*(астьную к оси Г31ОВКН. называют базовой [Рабочая (рсжушая) часть резиа имеет

*(асть

*(асть

тряпецендальную форму с двумя режу. Юм” к ромка мн боковой (рабочей, при- фил11руюшсй| н н« вершине рпзца： вто- рая бокикая стирона головки резиа в работе не участвует.

Режущие кромки резцов прямолинейные. Опи расположены под углами к 6а• joboA плискостн ат у наружных резиов н аа — у внутренних резиов.

Расстояние от базовой плоскости резца ди пересечения режущмх кромок боковой и расположенной на его вершине, называют базовым расстоянием наружного 历卜 н внутреннего 力& резиа.

Резцы предназначены длн образопа- ння зубмн колес опредсленнпги интервала размерив. Высота режуших кромок Au резиа должни превышать кяибильшую иысоту зуба по большему пня метру ко・ лес.山in которых предназначается резец. Ширина першины резца «„,. (рнс 3.72,6) Должна быть больше половины ширины дна впадины e)rriax со стороны большего внешнего торца нарезаемых колес н мень- и,с ширины 与加5 дна впадины со стороны меньшего внутреннего ториа колеса данного интервалов размеров: 0.5 勺仙« 5eli< <^1к1п-

Задняя поверхность резца си стороны режущей кромки имеет круговую форму и затылована дли образования задних У「，心 唸.Передняя поверхность — иа- кнонна兄 для образования передних углов в поперечном 丫飾 м радиальном 7,»Р наЗадняя поверхность резца си стороны режущей кромки имеет круговую форму и затылована дли образования задних У「，心 唸.Передняя поверхность — иа- кнонна兄 для образования передних углов в поперечном 丫飾 м радиальном 7,»Р направлениях.Пилучышыеправлениях.Пилучышые叩"обработке форма н

Задняя поверхность резца си стороны режущей кромки имеет круговую форму и затылована дли образования задних У「，心 唸.Передняя поверхность — иа- кнонна兄 для образования передних углов в поперечном 丫飾 м радиальном 7,»Р на

Задняя поверхность резца си стороны режущей кромки имеет круговую форму и затылована дли образования задних У「，心 唸.Передняя поверхность — иа- кнонна兄 для образования передних углов в поперечном 丫飾 м радиальном 7,»Р на

правлениях.

Пилучышые

правлениях.

Пилучышые

。嚣黑'蜂 ^иепление гюследннх тмки皿「'索")скнм колесом, пеобхо- 4>3>мы 八，перечную и про/юлькую 黑：實”山№。加・伟Наклона 。右鼎；。图黑У丑Эти условия 州мерами (ка胃 инструктивными нами) /,\1£5рукттнм ……ES а^тр()йкой, так и рабочим

положением головкн на станке (люльке) н кинематикой станка.

Теоретически контакт сопряженных зубьев колес должен быть в средней точке зуба на делительном конусе или смешен немного в сторону меньшею диаметра колеса (рис. 3.73。)・ пптно контакта “°与*一 ко быть сплошным и располагаться вдоль Делительного конуса, иметь определен- "毗 размеры по длине и высоте зуба: недопустимы кромочние касание но бокам Зубьев и смещение пятна контакта с д： ;,ительного конуса — диагональное каса- Ннс，Это обеспечииается соотношением ^ичин приизводяшнх диаметров резн '

головок. Угол наклона зуба 命 <и1реаслн- стся положением осн головки на люльке относите.1ыю нарезаемои! колеса

При нарезании зубьев конического колеса ось гогюикн должна быть перпендикулярна дну впадины, т. е образующей конуса ножек колеса (рис. 3.73.6). производящая инструментальная поверх- нссть соответствует зубу плосковершин- наго колеса; инструментальные углы профиля режущих кромок резцов определяются гакже отноентелыю оси гаюики — иерпендикуляри к конусу ножек нарезаемого зубчатого колесо.

I течкаJ f^Ntna/rma)I течкаJ f^Ntna/rma)CrEq ^^0“mCrEq ^^0“m"丿"丿%,%,Рис 3 73. Определение правильного оЛраэопа- ння зубьев кзес зуборезной головкойРис 3 73. Определение правильного оЛраэопа- ння зубьев кзес зуборезной головкой3.73, A)Угол профиля наружных3.73, A)Угол профиля наружныхдолжендолженрезин.Способы нарезания колес головками. При применении двусторонних головок одноарсменно образуются обе стороны впадниы зуОьсв (рнс. 3.73.0). Впаднны получаются одинакоооЛ постоянной 也心 ринн по всей длине, что приводит к рез- кому изменению тилтнны зуба на|кзае- мого ка心а по его длине н сказывается 1,а его прочности. Этот спосий плиболсс производительный, ми менее точный и рек^сидуется для обработки колес невысокой точности до модуля 〃1=3 мм н серийном произволстве.Однипоронпие головки применяют 戸何 получении только одной стороны зуб®резин.Способы нарезания колес головками. При применении двусторонних головок одноарсменно образуются обе стороны впадниы зуОьсв (рнс. 3.73.0). Впаднны получаются одинакоооЛ постоянной 也心 ринн по всей длине, что приводит к рез- кому изменению тилтнны зуба на|кзае- мого ка心а по его длине н сказывается 1,а его прочности. Этот спосий плиболсс производительный, ми менее точный и рек^сидуется для обработки колес невысокой точности до модуля 〃1=3 мм н серийном произволстве.Однипоронпие головки применяют 戸何 получении только одной стороны зуб®

I течка

J f^Ntna/rma)

I течка

J f^Ntna/rma)

CrEq ^^0“m

CrEq ^^0“m

"丿

"丿

%,

%,

Рис 3 73. Определение правильного оЛраэопа- ння зубьев кзес зуборезной головкой

Рис 3 73. Определение правильного оЛраэопа- ння зубьев кзес зуборезной головкой

3.73, A)

Угол профиля наружных

3.73, A)

Угол профиля наружных

должен

должен

резин.

Способы нарезания колес головками. При применении двусторонних головок одноарсменно образуются обе стороны впадниы зуОьсв (рнс. 3.73.0). Впаднны получаются одинакоооЛ постоянной 也心 ринн по всей длине, что приводит к рез- кому изменению тилтнны зуба на|кзае- мого ка心а по его длине н сказывается 1,а его прочности. Этот спосий плиболсс производительный, ми менее точный и рек^сидуется для обработки колес невысокой точности до модуля 〃1=3 мм н серийном произволстве.

Однипоронпие головки применяют 戸何 получении только одной стороны зуб®

резин.

Способы нарезания колес головками. При применении двусторонних головок одноарсменно образуются обе стороны впадниы зуОьсв (рнс. 3.73.0). Впаднны получаются одинакоооЛ постоянной 也心 ринн по всей длине, что приводит к рез- кому изменению тилтнны зуба на|кзае- мого ка心а по его длине н сказывается 1,а его прочности. Этот спосий плиболсс производительный, ми менее точный и рек^сидуется для обработки колес невысокой точности до модуля 〃1=3 мм н серийном произволстве.

Однипоронпие головки применяют 戸何 получении только одной стороны зуб®

**““,.

***ng/

"耽《

Для обеспечения правильного зачеппе- ння пары коасс их зубья должны иметь углы профиля, равные углам профиля плоского гфонзводящего колеса, определяемым относительно перпенпнкулнра к делительному конусу. Из-за этого ннстру- ментальные углы внутренних и наружных резиов отличны <л углов профиля нарезаемы ж колес <находящихся в заиспле- ини) Эта отпнчне аавнен1! ит угла кинусн пожеи нарезаемого колеса U“ (угла установки оси гилоаки> м угла & наклона зубь- 2W

еи нарезаемого колеса по делитслЬно конусу в средне»1 точке зуба(匸駅 ：У

резиов а” быть меньше угла профиля плос- кого производяшего колеса а. (угла за- цепляя), п угол профиля внутренних резцов з больи®

а—Ам： а* = а“ +Aag.

Значения Аз н，、阻 口。・1*нм быть раз. w“hmm для колее пары, но практически коооекция угла профиля одинакова, и ее определяют по следующей приближен- ной формуле:

За = 士2wn А

Градация изменения углов профиля Аа=10'; отличие угла профиля резиа от номинального обозначается номером резца:

Аа = ЛМ0- N=±Aa/l。’

ГОСТ 11902—77 устанапливает следу- шис номера чистовых резиоп: 0. 2, 4. 6. 8. 10. 12. 14. 16. 18. 20. 22. 24, 30. 36, 4 2 и номера черновых резцов: 0. 4. 8. 12. 16, 20. 24.

Зуборезные головки бывают праворе- жущне н леворежущие. Это определяется в зависимости от направления главного движения прн взгляде с。стороны переднего apiia. Рабочее движение праворежущих головок протнв часовой стрелки. Составные резцы головок делают с рабочей частью из быстрорежущей стали или с пластинами из твердого с плана, закрепленными по задней поверхности

Бторая сторона зуба изготовляется го- qgKoA с Рицами другого вида при маме- 伸川н установки относительно обрабаты- внеМоА заготовки (рис. 3,73冉.Это по- зволяет получать впадину с нзменяеМ0й шириной по ее длине： в результате зубья ручаются более равномерно изменяю, щейся таинниы и большей прочности. Способ нарезания колес односторонними головками менее производителен, чем двусторонними, но обеспечннает более правильную форму зубьев； его применяют для обработки колес точных передач. Применяют также способ нарезания двусторонними гсиоокамн зубьеи большого колеса н одиосгоронилми - малого колеса.

Разработит) много способов нарезания колес голивками, они описаны в специаль ной технической литературе |14. 45 н 叩丄

Совершенен вование конструкций зуборезных 「QjiDRi》K происходит по следую- uikm направлениям: уменьшение числа различных налпдок и повышение точности регулирования положения режущих кромок н настройки, увеличенне точности и жесткости крепления резцов, образование не впадин, а самих зубьев резцами охватывающего типа н др.

Кроме односторонних и двусторонних голонок находят применение трехрезцовые головки. У них дополнительно к внутренним и наружным резцам имеются резцы 0ля предварительной обработки дна впадины, облегчающие работу профилирующих пнутренннх и наружных резцов.

Для нарезания колес требуется большое число различных головок н их наладок. резцов, подкладок и других сменных деталей. Для сокращения их количества применяют, например, однономерныс головки. головки для полуобкатных передач, головки протяжного типа и лр.

Получающиеся при этих методах отклонения в профиле зубьев большого колеса компенсируют соответствующим измененном профиля зуба малого колеса пары. Нарезание зубьев меньшего колоса производят с нерацномерио изменяемой скоростью обкатного дпнження — с ускорь нием или замедлением при образовании определенных участков по высоте зуба (молнфикицией обкатного движения).

Рис. 3.74. Обрнзопднле зубьев коннческил колес Р83.1ИЧНЫМН аидимк головок

У однономерных головок применяют резцы одного номера -- одного угла профиля Отклонении профиля зубьев большого колеса пт эвольвенты получаются различными по обеим сторонам апидины (рис. 3.74.q и 6).

Головки нля передач по.1 у обкат кого типа образуют шшднну зуСьен болылого колеса только прн движении подичн по

绚

вм，о№ ипаанны 1парал7^1ыю осн голов- *>0 беэ пбкдпюго ля!гжиния(рж\ 3・74.，"

Пррфил ь пп н j〃 н к получает ен

СИМ MP-

трнчиый прямолинейный с равными угла ■и профиля 贝 обен х it сторон (рис. 3・74. о)・ После образоиииня одпоЛ нпаднны ггиюв- «(Л1ЮЛНТСЯ от заготовки, пронзаолнгся псвирит аулсч” qc.ivhhc) и повторяется инк」<1брдл»в；1ння слсдухнией впадины.

「<мо・кк протяжного типа При приме- Нинин гатовок протяжного типа 叩омзна антс* непрерывное ибклгнис движение, qro обеспечннлст антомлтнчсскую после доаап^ьную обработку без возвратных

、注конических колес примени. Прямозуоь1х и», дисковые фре. ■。篇黑，恒宣кн・ иан^ее упатрСби. зы.中尸е I зубострсенне резцы. %；小；Д«а вила инструментов рабо.

тают с нспользопанкем принципа «ого дпиження. профиль зубьев

СТОЯ методом огибания на

°бкат. п°луча.

принципе

за・

поиоротон колоса м люльнн с головкий. Резцы /• 2 3 и их режушнс кромки рас- лапижеиы не конце1Прично осн головки, и по спирали l шагом, ривным шагу зубьев нарезаемого ммсса |ркс 3 74.d)・ Рвзиы лримелиненного профиля обеспечивают подачу режуших кромик пи высоте млн по бедовым аирпнзм Применение голо- ник этого тнла позволяет повысить произ- полмт&тьнпе обрабагки и упростить кон- С1рукиню н кинематику станка

/1ля пипышепня точности ниложеикя резион НА крепят наклонно расположен- ннмн винтами (рис 3.75‘q) нлн к.пнньямм (рнс. 3.75.6) •

Инегрументы d」q нарезания прямое у • 4мг конических колес Для нарезания

…г плоским цроилподяи1пм ко- 噥黑 Резцы / н ? 4 „ в 叩…се Ничего движения резания перемещают. В； паоль образуют^ зуба - мавное двн- '1Ilie Dr. н обрабатываю! зуб 3. копируя впадину пронзгтлятего колеси (см. рис. ，89 Дисковые фрезы в пройде парс- звиня колеса копируют зуб производящего колеса, образуют ппаднну нарезаемого капеса (см. рис. 3.69/，) •

Зубострогальные резни и фР^ы

тают в паре для обработки провой к стороны зуба нли впадины.

К онструкци я зу бос тро гал ып^го

ра0о.левой

резиачастьсоот-

приведена на рис. 3.76,6. Его базовая имеет угловую форму (угол 73°)о нетстпни с базовыми поверхнос1нми ка. Режушая кромка прямолиненн<1Я. Высота 仇 режущей крпмкн и ее ширина、山 на иершнне резца оиреде<1яютсн тик же. как и У резцов зуборезных головок. Резпы имеют в плоскости, нормальной к режущей кром・ ке. инструментальный передний угол 丫“ =

стнн・

2

Рнс. 3.76. Резцы Дя1я нарезания зубьев прямозубого копнческоп) каюса

=10…22\ у стандартных резное ум = 20°; инструмептялы1ый задний yr(vi аи = 0. Статический задний угол на профилнрую- шей режущей кромке 妬=4°10' образуется нрн установке базовой поверхности резиа под углом 12“ Размеры резцов установлены (ГОСТ 5392—80) четырех типов Для модулей /w= OJ...20 мм.

Дисконые фрезы по консгрукпин аналогичны одноуглоиым фрезам. Профилирующая кромка (рнс. 3.77。)находится на торцовой стороне зубьев фрезы. Дне* новые(|)ре^ы / и ? работают н паре для одновременного изготиплспия обеих ст(卜 Рон П1ШДИНЫ зубьев. Осн(|)рез устанавлн- нашт под углом, ipothptctbyiowhm углу профили плрезаемых зубьев. Стружечная канавка между зубьями фрезы делается унеличепной ширины дли размещения н нен зубьев другой фрезы, которая образует другую стирону ппаднны зубьев. Осн 巾рез расположены под углом ДЛИ образования конической продолыюЛ формы зубь

ев. При нарезании колеса для обеспечения обкатного дниженин заготовка 3 вращается иокруг Cttoeii оси и посгупатсльно перемещается относительно фрез. Фрезы не имеют продольной подачн одиль нарезаемых зубьев, поэтому дно впадины получается вогнутой формы; этот метод нрн・ годен только для нарезания колес с зубьями небольшой длины.

Фрезы протяжки для прямозубых колес работают на другим принципе. На корпусе / инструмента дискового типа по периферии расположено несколько секций 2 с зубьями, имеющим и 巾лсонные режущие кромки, в существующих конструкциях — дугопые (рнс. 3.77, 6 м и). При главном яращателыюм дннжении О『инструмента происходит срезание стружки Одновременно с upamiiгельным движением инструмента нронсхолит его перемещение в напранлении обрабатываемой впадины, режущие к卩омкп. послелоиательно нету- паюшне н работу, образуют различные

Рнг. 3 77 фрезы II кругавля протяжка для нарезания прямозубого конического колеса

)*часткн профиля впадины. В соответствии с фермой образуемого участка впадины изменяют форму режушкх кромок зубьев секинй инструмента. Обработка каждой впадины произнолнтся в два рабочих хода —при прямом продольной ходе производится предварительное удаление матс・ риала, при обратном ходе — окончательная обработка впадины. После обработки одной ипадины заготовка поворачивается на один шаг к производится обработка следующей впаднны.

I &4. ОБКАТНЫЕ ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПРОФИЛЕЙ ДЕТАЛЕЙ

Обкатные инструменты благодаря своим преимуществам (обсснечемке высокой производительности. возможности автоматизации процесса обработки. точности получаемых поверхностей деталей) находят применение при изготовлении не только колес с эвольвептным профилем зубьев, ио н деталей иной формы, зубчатого и iie- зубчатого типа (рис. 3.78,о). Обшие пркн- 1жп& работы обкатных инструментов рас- смотрены выше; они справедливы н могут быть применены также и к инструментам дли обкатной обработки любых поверхностей.

При проектировании иОкятных инструментов необходимо выяснить возможность получения заданной ловсрхносгн зага- товкн с профилированием методом огиба- 254

ния (ркс. 3.78. б). Для этого следует определить:

возможность построения сопряженного профиля режущей кромки инструмента для всех участков пр。巾нля детали.

возможность обеспечения режущих свойств у всех работающих участков режущей кромки — создания неибходнмых передних и задних углов；

технологичность конструкции инструмента и возможность поссталовлення его режуших свойств н процессе эксплуатации путем переточки, а также экономическую эффективность применения обкатных ннструмсятов

Для обеспечении возможности пос?гроения сопряженного профиля режущей кромки инсгрумента должны быть внпол-

менн елмуютие условия:

А. В точках пофмлировання (окончательного образоиания требуемой поверх- ностн детали) нормальная составляющая скорости подачн 0sli=0; и точках профилирования режущая кромка и требуемая поверхность заготоокн должны иметь об- ЩУЮ касательную. а нормаль к ним — проходить через полюс профилирования этого необходимо, чтобы нормали к профилю детали пересекали центроиду ее 0 Работки, ирн^ем в ипредс.пенном норяд- 二• м не пс|)есекалнсь между собсП от про- до центроиды во впадине детали).

рямолинсйний 11 круговой профили де- приведенные соответственно на рис. '，а м 6. при положенни / центроиды °лучить профилированием методом огн-

li

犠呂眦E>

G

инструментами (а) и образавапне профиля

Рнс 3.78. Детали, обрпбагыписмыг сбкатмнмн пета.чи моголом игнбяния (б)

бания нельзя, так как выше точки В профильные нормали не пересекают пентронду; при увеличении радиуса центроиды (положение //) профильные нормали пересекают центроиду и обработка стаиоэнт- ся возможной. При положении 〃/ центроиды нормали кругового профиля пересеки юте я до центроиды во впадине детали, сопряженпыЛ профиль (огибающая) полу

чится в теле заготовки (штриховая линия), и обработка невозможна. Это условие иногда необязательно для несоседних участков сложного профиля детали.

Б. Профиль режушей кромки инструмента дилжен быть достаточной высоты; режущие кромкн инструмента обычно имеют большую кривизну но сравнению с требуемым прифнлем знготивки. Из-sa

Рис. 3一79 Условия oOpadOTHii профили заго- 7OBKR и размеры прямолниийного профили де- ТАЛМ

этого при обработке канавок или впадин зубьен, к особенности бачьшой высоты (глубнни! н малой ширины, профили ре жушнх кромок праной и левой сторон зубьев мигут ие|Х!сечься. уменьшив теоретически необходимую их лнеоту — зубья инструмента заострятся, в результате высота нпадины получится меньше гребу* смой (рис 3.79, 6)

В. Персхолные кривые, образующиеся в осниванки профиля заготовки, не должны превышать допустимую величину При обкатной обработке с профилированием методом огибания в основинни образованного прифиля. как указано ниже, позмож- ны участки, образонанные не сопряжен- иоП режущей к ром кий кнетрумента, а гра< ничной се to'ikok. так называемые участии переходной кривой (рис. 3 79. aj Они УМ9ИЫ118Ю1 высоту ирави;п.1ю образован, моги профиля эаготс*вки. Для обработки загиюеок без переходной кривой в осно влннм профиля следует применить инстру-

с другими методами ups巾нл叩川吐 ::я。которых указано ниже.

г Все 丁喫川 требуемого профиля дета- ,.. должны нмс«ть соответствуюив^ сопря- Ценные точки на линии пр««фнлнрова_ 一收 актконом участке, который це Хжен выхолить за пределы ее экстре- 為Jibiwx точен относительно центроид |||1сгрумснта н заготовки.

Обееясченне этих услонии зивнент нс только от требуемой формы профиля де- т/н. по и от формы и положения нентро- нды ее обработки

форма и размеры профиля детали. Не- эвш1ьве1пные профили обычно образуются сочетанием прямых, дуг ежруж костей к иногда кривых других видов. Наибольшее применение имеют ниструмекгы для обработки прям81MHe"них профилен.

Прямолинейный элемент пр(|фи.чя определяется папожением граничных точек элемента (для деталей типа ва.пм» ——окружностями вершин (наружной) и ниаднн (внутреннеА) радиусы соотвеи-твенио гв1 и г”) и уг.чом профиля (рис 3.79.d). Угол профиля а измеряется межд^ профилем н радиусом, прохоляшим через рассматрииаемую точку профиля Величина угла профиля а изменяется ш> высоте профиля. Для прямапинениого профиля (детали типа валика) с центроидом —начальной окружностью справед* •пиво слудующне соотношение:

risinai =r,sina2=&.

где g — мня перпендикуляра нз центра начальний окружности детали на профиль нлм его продолжение. Откудя

П/г? —sina^/siiiai,

т. е отношение радиусов двух какнх-анб。 точек профиля обратно пропорционально сниусам углов профиля этих точек.

Определение формы профили режущей кромки. Профиль режущей кромки может быть определен разли>1ными пространственными к пласкистными методами.

Определение профиля режущей кромки инструмента является дейстнисм. обрат- 巾актниескоП обработке заготовки ииструментим: находится поверхность (ик- струмннтальная), огибаемая требуемой «юверхно^тыо детали при переметеннм за-

Рис. 3.60 Пристранстоенная схема определения прпфнля режушей кромки ннструментаРис. 3.60 Пристранстоенная схема определения прпфнля режушей кромки ннструмента

Рис. 3.60 Пристранстоенная схема определения прпфнля режушей кромки ннструмента

Рис. 3.60 Пристранстоенная схема определения прпфнля режушей кромки ннструмента

готовки относительно инструмента в процессе обработки. При этом необходимо обеспечить, чтобы ко всем точкам (участкам) огнбающеЛ поверхности имелись сопряженные точки (участки) у огибаемой (инструментальной) поверхности. Огнба емая поверхность должна соответствовать ннструмснта^ьнмм поверхностям выбран- кого типа инструмента. Для обкатных инструментов характерны винтовые, ии- линдрнческие и реечные инструментальные образующие поверхности.

Требуемая поверхность детали в общем виде вингоиая (рис. 3.80). Она образуется кривии L^I(rM), расположенной в плоскости Х'ОУ и перпендикулярной оси детали Кривая L образует винтовую по- верхнее гь. синершая вращательное и про* долыю-|«>ступатсльно-винтовое донженне с параметром P = PJ(2n) (Р, — ход винтовой псь^рхностн) В системе координат X，y‘Z' з;и анная винтовая поверхность опреде-к;стся следующими уравнениями [45, 54j:

U=UC8%=，mCOS(。。+%+9 .

『е，2汨 т編=js"。e+8m+ 9 ；

г*-РД.

где г” — радиус-вектор рассматриваемой точки М образующей кривой профиля требуемой поверхности детали в сечении торцовой плоскостью; хм — полярный угол точки М угол между радиусом-вектором точки М н осью 0^ подвижной координатной системы, связанной с заготовкой.

“=0■+ 8*+6;

。。一угол между осью。必 и радиусом- вектором точки пересечения кривой заданного профиля с центрондой в его начальном положении; 6 — угол поворота точки М для образованмя вннтоьой поверхности детали; 0# — угол, определяю- тнА положение точки М на кривоА заданного профиля, между радиусами-векторами точек профиля начальной (на нейтроне) и ряссматривасмой.

Система координат *，У2 требуемой поверхности детали в начальном положении совплдает с неподвижной системой коориннат XYZ, оси。】которых соваа-

дают с осью заготовки. В процессе обкатного движения прн вращении заготовки вокруг ее оси происходит поворот системы А"У2 относительно осн 0途 неподвижной системы на угол <pi. В неподвижной системе координат требуемая поверхность детали определяется следующими уравнениями:

х=ЗвМз+У止 9=“&Мм+М； z=P6.

С инструментом, производящим обработку. связана система ・｛匕乙” Оси О^Х, и QX совпадают с линией 0,0ч кратчайшего межосевого расстояния заготовка — инструмент В процессе обкатного движения, как указано выше, образуется полюс (ось) профилирования Окончательное образование поверхности детали при обкатной обработке с профилированием методом огибания осуществляется в точках поверхности заготовки, в которых нормальная состаоляюшам скорости полями 厶产0. Этому условию, как показал Ю. В. Цвис, удовлетворяет поворсл заготовки — системы X'YZ на угол ” определяемый из следующей завнснмостн [54|:

РА slut 51П( 1 + % + % J +

+ JI 斗Z CQM c<»d + % I)-

屮m (сис- заготовки определи-屮m (сис- заготовки определи-снетемонснетемонпостипости

屮m (сис- заготовки определи-

屮m (сис- заготовки определи-

снетемон

снетемон

пости

пости

一等必工8$ JCOS( $ + ▼.)= .，M( }_ + «»2：С«加一 _*±jlsmEc83)・

Величина <р зависит от параметров тре бчтмоА помрхиости детапм: формы ПР°* филс торцового сечения. опреде.1ясмоги утлом а“ между касательной к проф|мю в рассматриввгмом точке М и радиусом- веь-гором Е>0 топки： положения точки на профиле п торцовом сечении — велнинн ，м н l“ • поворота заданного профиля 丄 заплоькк вокруг осн 0Z — угла 6 при перемешеннн рассматрииаемого сечения н точки Л1 и нлпранленнн (ZZ'. т е. от параметров обработки — положения полюса профилирования Р или центроиды обработки заготовки (ее радиуса，.i)・ положения и параметров инструмента — величины межосевого расстояния Q.g угла скрещивания осей заготовки и инструмента 工 сосяношехня размеров центроид —их радиусов，「it 匕、кли угловых скоростей u»i и 也 обкатных движений — коэффнцие»па 入=，.[〃“= зо/д.

Обработанная поверхность детали образуется ииструментальиой поверхно* стью — понерхиостыо. в которой при рабо- те перемешаются режущие хромкн нн струмента. Для ес определеиня cieayer координаты поверхности профилирования X』iZi при найденном значеинн 勺川 из неподвижной системы XYZ. связанной с осью зйготовкм. перевести о систему XJ.Z. связанную с инструментом, определить поверхность О. Применив формулы пере- хоз из одной системы в другую； в реэуль- тэте преобразований получаем

х.*>л —вШ1«Хоьф«<| —S“sX - NsinE)5hiqs. 力 u{： — а*.аВ1п^+沙 es 工—am 工 jcos^i： r・uy$in^+衣 osl.

Угол помфота инструмсита темы XeY^») при повороте (системы X’y’Z') ма угол ф<( gs как

•о

Дмле* следует найти инструментальную ЖИИф^иость. связанную с координатиой

снетемой инструмента .1/Z нз числа по- верхностей. пютнетствуюшнх рабочим поверхностям режуших кромок выбран. КОГО тнм инструме1па (в которых послед, ннв совершают рабочее движение обра- ботхи), касательных к огибаемом поверх.

О. Эго решаепя конкретно для

каждого вн«а нкегруме»па в завнснмостн еГо рабочих движений н положения отноентельн。обрабатываемой заготовки.

В обшем визе форма режушей кромки определяется одним нз следующих спосо- Сов： I) находим режущую кромку как линию спела сечения игнбаюшей поверх- ностя О передней поверхностью стружеч- ной канавкн ннструмеша; 2) выбран определенную линию на поверхности нрофи- лировання. находим соответствующую ей линию контакта на поверхногтн О ”・ переметая ее. учитывая конструкцию инструмента. пи внптооой поверхности с осью O.Z.. совп^аюшей с осью ннструм«?нта. образуем инструментальную про»ьиодя- шую поверхность Полученную поверхность рассекаем передней поверхностью стружечной кана о кв инструмента QitA их пересечения опредмпет (|х»рму режушен кромки. При некоторых конструкциях ннструментив выбранная линия нз поверхности профилирования соответствует режущей кромке (например, далбяки). и сообщать ей винтовое движение для определения режушей кромки не требуется.

Уравнение передней поверхности завн- ент от конструкции инструмента. Перед- ними поверхностями могут быть плоскости, винтовые, конические, фасонные и нско- тор&е другие поверхности.

Плоскостные методы профилирования более простме. Они могут быть иппменены 叩н проектировании инструментов с пря- молннейным глбьным движением при па- раллельных осях инструмента и заготовки или инструмситов с пращательным глав- “н： Авнженисч при углах скрещивания g『инструмента м заготовки, близких к 90е.

Профиль режушей кромни может быть определен графнческими. i рэфоан<2литн> ческимн ” аналюнческими способами.

трофические способы. Рассмотрим один 1,3 графических способов н приложении к

опрсделеннк) профиля и нстру мент и с прн. молимейной центроимой для получения детали прямолинейного профиля с цент рондой н виде окружности.

В точке профилирования нормали к сопряженным профилям детали н режушей кромки инструмента должны проходить через полюс профилирования Р Вычерчивают (рнс. 3.81) в рабочем папоженин пентронды детали и инструмента. От полюса Р (точки касания их центроид) откладывают по центроиде летали равные дуги 厶d”-t・ по центроиде инструмента равные нм отрезки e«—+i； Р& = = did? =山(厶=…=Pei ==6e=a”3=. b точках 乙 строят последовательные положения заданного профиля детали. Для упрошеиня построения при прямолинейном профиле следует провести вспомога- тсльнук： окружность, касательную к профилю. проходящему через полюс Р; центр вспомогар1льноА окружности (ее радиус

Е°А определения П価…叱叩的"叱皿地心蜂mЕ°А определения П価…叱叩的"叱皿地心蜂mРис. 3.81. Графичесю1ЙРис. 3.81. Графичесю1Й259259ruenng) совпадает с центром начальной окружности Из полюса Р опускают перпендикуляры на полученные последовательные положения требуемого профиля (на чертеже прквенено построение для положения 4). точки пересечения перпендикуляров с профилем детали образуют линию профилирования (точки с.). Пер。 мешенне точек профиля режушей кромки инструмента в обкатном движении происходит по прямолинейной траектории, параллельной начальной прямой Поэтому при нозвращенмк зацаннзи профиля в начальное положение (профиль проходит через полюс 『)начальная прямая и профильная нормаль должны переместиться на расстояние Ре., равное соответствующей ему дуге начальной окружности Pdn. Профиль режущей кромки определится в точке 6“ пересечения прямой, параллельной начальной 叩амсА м проходящей через точку с., и прямой, параллельной про-

Е°А определения П価…叱叩的"叱皿地心蜂m

Е°А определения П価…叱叩的"叱皿地心蜂m

Рис. 3.81. Графичесю1Й

Рис. 3.81. Графичесю1Й

259

259

фкльнон нормали Рся и проходящей через соответствующую точку начальной прямой с. Линия, проходящая через ану： гичио。叩еделеннне другие точки (Ь“)・ яв.1ие7ся искомым профилем режущей кромки инструмента.

Графический способ последопательных положений, приведенный в работах |37. 42,45]. может быть нело.чьзоваи для изучения условий работы инструмента, определения фирмы н размеров срезаемых слоев и на изменения в процессе обкатного движения.

При графоаналитических способах сопряженный профиль определяют графически, как огибающую последовательных положении заданного профиля лета， лн, а взаимное перемешенне профилей находят путем аналитического расчета последовательных положений базовых точек, выбранных на заданном профиле в системе координат, связанной с искомым профилем инструмента [37, 42].

Аналитические метода рассмотрим □ приложении к частному виду профиля — прямолинейному. Форму профиля, как н указано выше, определяем углом профиля 吟 н радиусом начальной окружности %i. Допускаемые возможные положения центроиды обработки находим, анализируя форму лиини профилирования

^чнию профилирования (геометричес- кое место точек окончательной обработки

профиля заготовки) определим в прямо- угольноА неподпижноА системе координат С началом в центре центроиды заготовки К исью ординат 0屮，проходящей через полюс профилирования 尸(рис. 3.82,q). Точка С контакта профилей режущей кромки н детали определяется профильной нормалью, проходящей через полюс Р. Расстояние точки С от полюса Р

%= j/ sin(屯+“" 一sina.J.

Коорлянаты линии профилирования

х^РСсо^^^а^ =n%[ sln(6+a・)-slnarl]cos(vl4-ae.l);

yc^r^-pCsh\^^a^ =

-г J 1-[«1п(^+а.|)-»1пви|мп(恥十喇.

352)

Полуветвь линии профнлировэни.9 имеет три экстремальные точки относительно начальной прямой инструмента. Для их определения находим экстремальные значения ус — ординаты линии профклнро- dye

вання нз условия у = после преоб- зований получаем

j cos (甲+% J [ 2sin (恥 + arl) — sin %| ] == 0.

Откуда получаем три значения углово- го параметра 屮％ соответствующие экстре- матннм значениям yc:cos(<pi+avl) =0 и

sin [<pi+ ®*« I = O.bsinaH； первые два значения 屮м ii=90°—*| и 仙⑶=270°—а. (здесь и Далее в индексе у 呐 н скобках указан номер рассматриваемой точки) соответствуют минимуму уг- точки С| и Ct. третье значение фмм — максимуму 1/с — точка Сл— граница активного участка <нннП профилирования, которая определяет максимальный радиус точки профиля летали, которую можно обработать:

LmL V克+ 必=JiVS~+0・75s=a・|

Учитывая, что rehnax sinaei = rSIsinawl. определяем минимально иозможный ра- днус начальной окружности:

J = гв1 W—°・75§廿％. 13.53) где а川一yr<wi профиля детали на окруж* ности радиуса 「皿.

Дан того чтобы определить, кякоП точкой режущей кромкм обрабатывается точка пр«.»фн-|и загшивкн, например точка у (рис 3 82.6). нсобходимп провести через нее икру жппсть — траекторию се пере- мепюнпя и обкатном дииженнн 5门：через точку < I се нересочения с линией профи- лирониния провести траекторию движения точек режущей кромки в обкатном движении прямую c,bi. параллельную кача.1ык)н прямой; ее пересечение с профилем режущем к ром км on редел яег гочку

bi. обрабатывающую то>1ку 川 про巾илн заготовки в тоикс ci линии профилирования. Точки 6. 1м к d называю! сопряженными.За пределами окружности радиуса Гц^л для точки и?, например, нет сопряженных точек на линии профилирования и. следовательно, отсутствуют сопряженные точки режущей кромки, а поэтому обработка за пределами окружности rohnB4 прн начальной окружности м невозможна.Прн аналитических методах профильbi. обрабатывающую то>1ку 川 про巾илн заготовки в тоикс ci линии профилирования. Точки 6. 1м к d называю! сопряженными.За пределами окружности радиуса Гц^л для точки и?, например, нет сопряженных точек на линии профилирования и. следовательно, отсутствуют сопряженные точки режущей кромки, а поэтому обработка за пределами окружности rohnB4 прн начальной окружности м невозможна.Прн аналитических методах профильpc/Kyuteii кромки опрелелиет^и с использованием принципа огибания нли положения о профильных нормалях.

bi. обрабатывающую то>1ку 川 про巾илн заготовки в тоикс ci линии профилирования. Точки 6. 1м к d называю! сопряженными.

За пределами окружности радиуса Гц^л для точки и?, например, нет сопряженных точек на линии профилирования и. следовательно, отсутствуют сопряженные точки режущей кромки, а поэтому обработка за пределами окружности rohnB4 прн начальной окружности м невозможна.

Прн аналитических методах профиль

bi. обрабатывающую то>1ку 川 про巾илн заготовки в тоикс ci линии профилирования. Точки 6. 1м к d называю! сопряженными.

За пределами окружности радиуса Гц^л для точки и?, например, нет сопряженных точек на линии профилирования и. следовательно, отсутствуют сопряженные точки режущей кромки, а поэтому обработка за пределами окружности rohnB4 прн начальной окружности м невозможна.

Прн аналитических методах профиль

При первом способе профиль детали задается н поднижной системе копрлинат x,O,yf. снязанпом с ее цеигрокдой. ось О'/ системы — касательния к наиапьн。口 окружности (рис. 3.83⑷.Уравнение прямолинейного профиля

m=必匹[

11рофн.1ь режущей кромки определяется в ненодпижной системе хОу, снизанной с центрондой инструмента — ничальной прямой, которая сиападает с осью Ох. В начальном положении центр начальной окружнистн зпдпнного профиля расположен на осн Ор. и ode системы координат совпала ют. Прн качении центроиды Я заготопкн по центроиде 8 инструмента

Для определения семейства накоанм *Для определения семейства накоанм *частную производнуючастную производную叩0. даст叩0. дастA"曲A"曲Ф иФ и%=Ук+点%=Ук+点

Для определения семейства накоанм *

Для определения семейства накоанм *

частную производную

частную производную

叩0. даст

叩0. даст

A"曲

A"曲

Ф и

Ф и

%=Ук+点

%=Ук+点

*з "、師叱：需器喧皿 ется по циклоиде. \равке

—Л*呷J，У*'"-""

Применяя 中嚼М。：；窩К；；вкме 當小嘉*喘飴皿 «нжной системе：

у = ХС|0『丄《" +

% * _ cosq, + (5q“ _ 啊戸臥屮 + % 用 обшей огибаюшсА

уравнения семейства пп параметру приравниваем ее к нулю: "m必/的=0.

Сонместное решение уравнения фнля детали н уравнения еемеПсгва искомое уравнение огибающей — профи* ля режушей кромки.

x-rj 4J fin( q-.+a.,) -stna.l]cos(<pl+»,J| ；

у=г/ sin( 吶+a.J —slna.i卜叫屮|+%) • (3.54)

Прн втором способе уравнение линии прсхрклнровзння в неподвижной системе определяем для подвижной системы хОу, связанной с инструментом (рис. 3,83.0) Ось ОХ зтой системы совладает с начальной прямой ОР. Применяя формулы перехода от олкий системы к другой, получаем формулы (3 54).

Иногда параметр q заменяют величиной А = ц>-4-аэц тогда

丄=r»«(й— s；nftcnhA—a.,-r sinaB| CQS^]：

"=rwilsi^ft-sina.tMnftj.信方 5}

Прн расчетах по этим формулам можно использовать тонины функций 8 — —sindeosfi и sin26l45|.

Прн язготовленнк червячной шли не ной 巾резы шлифование задних поверхностей зубьев производится фасонным шлифовальным кругом. Его рабочий профиль моисет быть образован различными ciio・ собамн. например замене»! теорегического 叩офнпя режущей кромки одной лу”п нли ДУгами нвул касл1ель.1Ы1ых окружнп- стс力 Радиус и положение центра этих окружностей определяют следующим об разом На профиле режущей кромки (фор- vy.ta 3 54| ныбнракп трн точки |о начпле

ЭБ2

V прямой выступой фрез. к°°Р' ' н мс*п、’ ннг" 45М ・ Р2KoM叫 их положение указано нн)ке|, и 3rMнх прпводят окружность (рнс. Положение ее центр” ％…у. н рХс^ипределнютснследукнцими фОр. мулами:

仔j»-(『T再;

^*2(", 一"力

(*+y・〃L(・6+词乜

%='2(“LM

В формуле для V.. учтено получаемое отрицательное значение.

Другой способ приведен в работах (42. 45].

Для проверки точности замены опреде- Анют точки с наибольшими отклонениями AF дуги, замеяяюшей окружнпгтн от теоретической кривой профиля： \/' = F—Р(1.

<9

氏・3吃,Заменп тсормтнчсской киивоП прп<|»илн I：偉山2 иР^мкн jyioft алноЛ (и) пли a«yMn ^пряженнцмн (б) дугами оиружипсп-Л

окружно-окружно-“Мхт『+(и—gJ‘・“Мхт『+(и—gJ‘・определя-определя-попоНзибольпше отклонения f F нз условия dAF/d(p=Q.^п' Пе пол становии значений, диффе- рХровэния н преобразования получа-емНзибольпше отклонения f F нз условия dAF/d(p=Q.^п' Пе пол становии значений, диффе- рХровэния н преобразования получа-емА? рекоменауютA^a^l -i- Minwv▲ K=0 312・・.0.39.MRT°hkhE для точкиR。по-пученным знкК^\^ ^^ LIп0Жения соответсг- ненмм b находим…八 кривомеуюткх нм 心处 » и цх раСстоя- с координатамим；няюи1ей окру*нне F от центра °：устанаэлнваемxr;^z-大疗爲駕霓喘н。—й 5 0 Ф0Р"А? рекоменауютA^a^l -i- Minwv▲ K=0 312・・.0.39.MRT°hkhE для точкиR。по-пученным знкК^\^ ^^ LIп0Жения соответсг- ненмм b находим…八 кривомеуюткх нм 心处 » и цх раСстоя- с координатамим；няюи1ей окру*нне F от центра °：устанаэлнваемxr;^z-大疗爲駕霓喘н。—й 5 0 Ф0Р"муле (3.55).не удается oflecne-Еан этим способом 、或 кромкн чнть требуемую точное | V 血 теорегн- (допустимые отклоневияД ^ 叩倡屈) ческнА профиль. ^А ' гами двух каса- w (3.55). замен、； ^ раДнусамн Ро и тельных окружностей с Р^ и О,рб (см・州匸 3.84・ и'?х Касання Должна н расчетная екн 个。田 Положение находиться на °口"°《окружностей ре-точки касания дуг ：：；： с。幫етству。必河 комендуется принимать соотмуле (3.55).не удается oflecne-Еан этим способом 、或 кромкн чнть требуемую точное | V 血 теорегн- (допустимые отклоневияД ^ 叩倡屈) ческнА профиль. ^А ' гами двух каса- w (3.55). замен、； ^ раДнусамн Ро и тельных окружностей с Р^ и О,рб (см・州匸 3.84・ и'?х Касання Должна н расчетная екн 个。田 Положение находиться на °口"°《окружностей ре-точки касания дуг ：：；： с。幫етству。必河 комендуется принимать соотточке профиля аегали на окружности *метром,」、$2=厶1 -m，3..0,4)(心—d川.Рамс рА второй заменяюшей 0Kpy•弋* стн н копрдннаты ее центра определяютточке профиля аегали на окружности *метром,」、$2=厶1 -m，3..0,4)(心—d川.Рамс рА второй заменяюшей 0Kpy•弋* стн н копрдннаты ее центра определяютшлн-шлн-

окружно-

окружно-

“Мхт『+(и—gJ‘・

“Мхт『+(и—gJ‘・

определя-

определя-

по

по

Нзибольпше отклонения f F нз условия dAF/d(p=Q.

^п' Пе пол становии значений, диффе- рХровэния н преобразования получа-

ем

Нзибольпше отклонения f F нз условия dAF/d(p=Q.

^п' Пе пол становии значений, диффе- рХровэния н преобразования получа-

ем

А? рекоменауют

A^a^l -i- Minwv

▲ K=0 312・・.0.39.MRT°hkhE для точкиR。по-пученным знк

К^\^ ^^ LIп0Жения соответсг- ненмм b находим…八 кривом

еуюткх нм 心处 » и цх раСстоя- с координатамим；няюи1ей окру*

нне F от центра °：устанаэлнваем

xr;^z-

大疗爲駕霓喘н。—й 5 0 Ф0Р"

А? рекоменауют

A^a^l -i- Minwv

▲ K=0 312・・.0.39.MRT°hkhE для точкиR。по-пученным знк

К^\^ ^^ LIп0Жения соответсг- ненмм b находим…八 кривом

еуюткх нм 心处 » и цх раСстоя- с координатамим；няюи1ей окру*

нне F от центра °：устанаэлнваем

xr;^z-

大疗爲駕霓喘н。—й 5 0 Ф0Р"

муле (3.55).не удается oflecne-

Еан этим способом 、或 кромкн чнть требуемую точное | V 血 теорегн- (допустимые отклоневияД ^ 叩倡屈) ческнА профиль. ^А ' гами двух каса- w (3.55). замен、； ^ раДнусамн Ро и тельных окружностей с Р^ и О,

рб (см・州匸 3.84・ и'?х Касання Должна н расчетная екн 个。田 Положение находиться на °口"°《окружностей ре-

точки касания дуг ：：；： с。幫етству。必河 комендуется принимать соот

муле (3.55).не удается oflecne-

Еан этим способом 、或 кромкн чнть требуемую точное | V 血 теорегн- (допустимые отклоневияД ^ 叩倡屈) ческнА профиль. ^А ' гами двух каса- w (3.55). замен、； ^ раДнусамн Ро и тельных окружностей с Р^ и О,

рб (см・州匸 3.84・ и'?х Касання Должна н расчетная екн 个。田 Положение находиться на °口"°《окружностей ре-

точки касания дуг ：：；： с。幫етству。必河 комендуется принимать соот

точке профиля аегали на окружности *

метром,」、

$2=厶1 -m，3..0,4)(心—d川.

Рамс рА второй заменяюшей 0Kpy•弋* стн н копрдннаты ее центра определяют

точке профиля аегали на окружности *

метром,」、

$2=厶1 -m，3..0,4)(心—d川.

Рамс рА второй заменяюшей 0Kpy•弋* стн н копрдннаты ее центра определяют

шлн-

шлн-

РАсетоЯНне F точки георетмческого 叩о- я от центра заменяющей

СТИ

小―“ infclgb"решения этого трансцендентногоуравнения 匸碌 раскрываем в ряд：

^=\/Ь-Ь/3-^/^^--'

Используя первые два члена рам ту 器м коадратное уравнение

人不十而 j"3

прн решении嚅贵霁凿落 吗 yr需К：Р：； ез М на yua- 111MA наибольшим о ^3&)侔呼小

стках О* 11 ^^2 q очечетных точек •% и ческой кривой. Для рас#

формулам

Pl 2 cos a4c。父 ~4»е)

X0=X2%p；cos，2.血=1/】_р，0п.・

Описанный способ м。* 馭;當靠:

』翼嗒縛缶：芟幫感*屈-

咿…心喘黑Г弾：％Е吨 зубчатыми к亭豊yiV&・ а нногаа

подъема витков 0P ［川亦也山遅 части фрезы 0ПРедс, астка линии профилинов & активного Умастк 還〃 раз№» рованн- М：：：［Е、№ННМ・ нормальном к режущих кромок виИТОВОЙ поверхности их 叩°нзв。岬 Vнмзтп от размеров

onpegRgTE в з,нз черте-

實П…吗當Т僚6к же ФР^ы Указывают ш У …加

от наинпьнон прям：окружности

冲亜3咏я ^^ бальноЙ впадин ваемка. •сколькн)с1онекпро； “рам。鎗 коорнннатзматтЕ

фнля xiyu Жжение ее центра ,з * :喘霹以；S\ ез、血 喘叫唸喘彌.黑臂然 闵% 謂既宀。. M篙

P" 3&•駅m心心也皿加фррзоP" 3&•駅m心心也皿加фррзоуменыие-уменыие-червячных фрез рсг.'М монтируетчервячных фрез рсг.'М монтируетЧервячные шлицевыоЧервячные шлицевыо

P" 3&•駅m心心也皿加фррзо

P" 3&•駅m心心也皿加фррзо

уменыие-

уменыие-

червячных фрез рсг.'М монтирует

червячных фрез рсг.'М монтирует

Червячные шлицевыо

Червячные шлицевыо

Анны фрезы делают канавки для разделения бокопхх сторон вияднны и ния поверхности шлифования

1к|н?диий угол T«r=U (см. рис 3.85. н). м пер<-дняя попгрхносп* винтовых стру- асчных кана»ок — винтовая архимедива поверхность, мирмпльмэя к направлгкню пмткп» фре^ы

264

получения заднего учла задние g. зМьев mm затылппанцЫмн 驚ин。по архнмеловоП SM" о рпдна% 嚣 направлении. Значения ищнего угЛа „ . ,|а вершнке зуба принимают 12.„13«# Изменение заднего угла 妬 но нгисотс про. 屮м/я з® определяется но 力。рмук (338)；

(С “и =至唱 & J Н «„cos •,』.

Иа ножке зуба угол Л имеет мл.чую 映. в1цЧцНу, 'по определяет малое <nj<ieiine км- нематического заднего угла %、н нормаль- ном сечении.

Для его увеличения можно уисличнть расчегный радиус г/ (3.53| н.(ча.|ьной окружности обработки знготовкп. п<> это сопровождается увеэичснием ие}м*ходных кривых п скнопанмн uftpaaonniiHuro профиля детали.

Точность изготовления для шлицевых налои ГОСТ 8027—86.

фрезы по конструкции и принципам работы аналогичны червячным зуборезным фрезам, однако требования к их точности различны, так как червячные лубирезныг фрслы прел- назначаются дпя обеспечения т(^чн<»сгн ча- Hc«i.itiii(n колес, а черпячныс шлниецые фрезы должны обеспечить точность сопряжения (сборкн) шлипс кого вала со втул- *。瓦 т. о точнпнь но ширине шлица, расположению шлиц, обеспечении) цс!прн- роиания по внутренней нлн наружным но- нерхностям (диаметрам).

「ОСТ 8027—86 устанонлены допусти- мне отклонения червнчных 巾рс，дл务 нз- |>езання валов зубчатых (нишиепых) с。。 лннекнн с ирямобичным профилем разлнч- мпА точности ио кхлтннс зуба с иентрн- ропанием но внутреннему нлн наружному лиаме»рам. Точность профиля ирпнеряется “а проекюрс нли и)тем нлрезання кон- ipam.nbix колец н их измерением

ПеР"8нник рнвне. Прн обкатноЛ обри・ "“тке с пР°фи-1ироианнсм методг>м огиба- имя некиторин угастзк пр<х)>и.1Я детали у окружнопн нпаинн не имеет сопряжсниаго °м\ участка на профиле рсжушеА кромки 'рнс. 3 86. а) Это происходит нз-зо смете- м”л сопряженных точек diiniiu профилнро-

ванна (точек с) с линии кра^айшего межосевого расстояния: в основании профиля детали получнетси участок ниже 1ОЧКН(1ч. который образуется одной точкой —вершинной точкой зуба фрезы — так называемой переходной кривой (рис.

3 86. б). Чем больше расстояние сопря* жсниых то*1ек линии профилирования <л линки кратчоишего межосевого расстояния. т<*м больше получается участок переходной кривой

Последняя точка профиля режущей кромкн /ч »уба — высота зуба фрезы сп・ ределяет! я касательной к окружности нпа* дин детали, параллельной начальной пря мок 巾pm% сопряженные cii точки j на линии профилирования н и4 на образованном прифилс детали определяют предельную точку правильной обработки профиля шлнна.

УглобоГ! параметр 甲乂小 соответствующий ”■仙 гоч кс, он ределнется по формулам (3.5写 при продетановке в ннк у<= = rg— 5 или р.-4= П<.

Получаем

sina,! "in%』 r3\-fi\ s"屮小】十％)•； —9-士) -4Г~

Определив「『 =、£+£ прн полученном Ана*1енин <| 1,4|. имеем

/■. ■=，.p= r= X

(&57)

Д-1Я того чтобы иривильни ибраловнть профиль детали ио окружности впадин, необходимо на режущей кромке иметь точку 阮，соиряжснную точке & требуемого профиля детали на окружности Hnaaini рнпнуса т，и актннннА участок лнним ||роф||.111р()вания до сопряженной точки Q (рис 3.87. а), необходимо, чтобы 〃$匸 =「〃• На утоЛ зпнмсммостн определяем угловой параметр ,【⑴：

Zn(聃向+a.J -Vl+sin%.-(，“〃・『

Pik ЗЖ Переходная кривая, получаемая при обкатной обработке

Рис. З.А7. (Х>раюианме впаимни шлмиемги ила черикчнон фреюн с <ус><кими>

Необходимая высо! 8 голанки зубя фре« зы А—%, определяется ординатой 重 профиля зуба фрезы, прн этой жиченми 屮闽

26S

in%"^ 5M& -(券)卜・58)

При такой высоте зуба фрезы профиль заготовки будет правильно обработан по лкружностн впадин радиуса к. но переходной участок сохранится, он переместится ближе к центру воля, внутрь окружности впалнн радиуса 〃i・

Чтобы обеспечить правильную обработку запловкн до окружности владнн. не o6xonn%fo обеспечить высоту режушеА кромки ЛУа=1/ь н сохранить высот) головки зуба фрезы /у.

Режуи1зя кромка датжна быть матерла- лнэована на всей ес рабочей длине — иметь лезвие соотнетстнуюшей ширины, для этого у нее зз пределами высоты Лип делают утолщение, называемое «усиком», н общую высоту зуба принимают ЛуВ. Ширину усика выбирают нз условия обеспечения достаточной стоПкостм н работоспособности зубьев инструмента. Средняя часть вершины зуба' делается высотой, обеспечипаюшей получение окружности впалнн летали, т. е. й«л=г»| —Гн，а высота режушей кромки /i；.=ft5. При такой конструкции зубьен фрезы средняя часть Sq дна канавки заготовки сохраняется при обработке и может быть использована для центрирования втулки по валу (рмс 3.87, б). Высота профиля зуба с усн・ ком 用,=“$・ ширина уекка b订=0.3 мм.. 0,&г$. гас s§ — допустимая ширина канав- к% вырезаемой усиком,— полонима допустимого уменьшения базоноА поверхности дна кзнавкн.

Езн по конструкции детали нелопустн- м° вырезать канавкн в окружности впялнн, то следует примени гь другую канструк- пню фрезы, образование профиля зубьев к(я°р。* npHBvneiio на рнс. 3.88. а Высоту головки (режущей кромки) 3V6а делают h产 Уб (Рнс 3.88, d) (формула 3.58). наружную “онерхность эубии н нормаль- нам сечении образуют “а дуге окружно* сгх. потирай совпадает с окружностью нпилнн нлреэнемого вала. Таким образом оформляются вершины всех профилирую- 266

m“x 3gь?н 巾М3bl (РУ 38&".〃)如冃 обработки зап.товки фр=н 加・wuu быть устаноменз по длине, пентр，、кр)* ностн вершин зубьсо должен совпадать с осью заготовки; перемешан, тикнг фрезы п0 ^нне 皿а «именення ззгрузх” режущих кромок зубьеп нельзя Окон«<ательное обпяэованне зубьеа (шлни) нала производятся: боковых сторон - МГ1СМ ОГК- 6АННЯ. а дна впадины метолом капнро- вання. Эти фрезы называют фрезами постоянной установки с удлинс!1ным зубом,

профилирующие смешанным мон|дом — огибания и кипирояэнин.

Детали зубчатого типа. нпа/им<ы которых не могут быть образованы черияч- нымн фрезами с профилированием методом огибания, изготовляют и」гн”имымн фрезами, осу|цестлпяюн1нмн nptiuecc про- фнлнропанкя методом копнронання. Обработка производится при непрерывных врашательннх движениях фрмн и лаго* товки; это обеспечивает непрерыннын процесс деления ― переход от одной опалины к следующей. Работу и основы проектн-

Рнс 3.68. Схема работы 牛卩ск погшятюй установки с уллнненным зубом

рования этих фрез рассмотрим на приме РС 皿"7吗死 зубчхтМ детали храпового прямолинеГпюго профиля, у которого “ни cTopuua внядины образуется прямой про- холятеП через ось детали, а другая 一 пол углом 6 к неП (рис. 3.89. а) такие впадины обкатными инструментами с лро- фи.трованнем методом огнбынкя обработать нолыя из-за заострения зуба инстру.

мента.

При применении этих фре1 окончательное образование профиля ппалнны принз-

копирования нослелнимкопирования нослелнимрежущие кромки впадины. Пред-режущие кромки впадины. Пред-зубсм. формузубсм. формуводится метолом профилирующим которого имеют

копирования нослелним

копирования нослелним

режущие кромки впадины. Пред-

режущие кромки впадины. Пред-

зубсм. форму

зубсм. форму

шествую ши й ему зуб не может иметь та・ кне же размеры, так как пи срежет часть контура требуемого профиля зуба аетвли. Чтобы этого не произошло, форму режу Н1мх кромок npeauiecTRyiouLtio зуба фрезы следует изменить, чтобы они не выходила за пределы будущей впалнны, образуемой последним зубом фрезы. Это изменение может быть любое, легко технилоп1'1сскн осуществимое и обеспечнзаютсе допустимую тол шину срезаемых слоев, значение и геометрических параметров н др . например постоянной формы и размеров режущих кромок, положение которых иа Орезе должна отвечать угловичм несрсза

餌《и。

捲

да

9

假

。)

man

профиля

Рнс 3.89 Чсрпячнпя копирования

""%……"Е"“

力

о11рсДС0А У—皿”У—

Укончательно 0 Спой, снимает^ oipaftrnmHMm I про^ипирующи^ ВпгОина '“'/а

4)

m一刈m一刈匸1前匸1前ния требуемой формы япадлны П данном примере за услоннс пистрсх-ння профиля .«убыв фрезы ггрнмем плрал.1&1ЬН1Х*ть С5 огвегчтпеяно «сеч правых л левых режу- wh\ кромок зубьев фрезы нх положениям 5 приф».1нр}юи|его зуба. На рис. 3.89. б штрнловой лиингй показан требуемый про- Фн-^' впаднны заготовки п положешш обработки предпоследним (л — 1)-м зубом фрез# (отниснтсльно положения профи- лнрованнн профиль дета-in пояернуг нз угол е = 360/•p口).ния требуемой формы япадлны П данном примере за услоннс пистрсх-ння профиля .«убыв фрезы ггрнмем плрал.1&1ЬН1Х*ть С5 огвегчтпеяно «сеч правых л левых режу- wh\ кромок зубьев фрезы нх положениям 5 приф».1нр}юи|его зуба. На рис. 3.89. б штрнловой лиингй показан требуемый про- Фн-^' впаднны заготовки п положешш обработки предпоследним (л — 1)-м зубом фрез# (отниснтсльно положения профи- лнрованнн профиль дета-in пояернуг нз угол е = 360/•p口).КраПне положение левой режущей ；р„］叩“поменнего зуба (на рис. -8" и / пертнкальние! определяется T°w m“c・ 3.89, о) пересечения девай ворони требуемой впадины с окпужио- стыо выступов заготовки, а высота - ：°吗"“ его пресечения с другой сто- Ро? 1 Роемой взни Р- ° у ка 5 определяет крайнее допустимое п-ожение режушеД — “篇•霏 整％ :二。」吗卄月叫侬皿： 叩叫黑篇黑噸一閣皿… требуемым '"如姉址 между повелнмм 3vEO；'：：；；；?：：}""" “説 тааляомым на “с： ： пРилуском, ос- ▲Уб фрезы (рис з：庙：；'叩。飙门НРУ®1В浦Расстояния Дл, J "агельнымк Ноложений^*4> ^^40, МОК 0叩С」е.19и)тРежущих Кро-ее УПЮ80А 遥黑"бьев *Р^ы 吗吗迎зубьев фрезы '"" “叩热 謎計黑諡誌，+lfКраПне положение левой режущей ；р„］叩“поменнего зуба (на рис. -8" и / пертнкальние! определяется T°w m“c・ 3.89, о) пересечения девай ворони требуемой впадины с окпужио- стыо выступов заготовки, а высота - ：°吗"“ его пресечения с другой сто- Ро? 1 Роемой взни Р- ° у ка 5 определяет крайнее допустимое п-ожение режушеД — “篇•霏 整％ :二。」吗卄月叫侬皿： 叩叫黑篇黑噸一閣皿… требуемым '"如姉址 между повелнмм 3vEO；'：：；；；?：：}""" “説 тааляомым на “с： ： пРилуском, ос- ▲Уб фрезы (рис з：庙：；'叩。飙门НРУ®1В浦Расстояния Дл, J "агельнымк Ноложений^*4> ^^40, МОК 0叩С」е.19и)тРежущих Кро-ее УПЮ80А 遥黑"бьев *Р^ы 吗吗迎зубьев фрезы '"" “叩热 謎計黑諡誌，+lf刈=4上吧改一勾 人 .研=才旧丁85圆二丘刈=4上吧改一勾 人 .研=才旧丁85圆二丘Где Л _ VPrtnт-ньо« детали. • ”迷;7氏黑」j吟承•當一界3歌實Где Л _ VPrtnт-ньо« детали. • ”迷;7氏黑」j吟承•當一界3歌實:片姉• детали.。皿皿нн обра6о.:片姉• детали.。皿皿нн обра6о.храненхранен"Римок"РимокH"HTOBqAH"HTOBqA“а ходя тс”“а ходя тс”©ре;& подХЯ©ре;& подХЯзубьев к осизубьев к оси

m一刈

m一刈

匸1前

匸1前

ния требуемой формы япадлны П данном примере за услоннс пистрсх-ння профиля .«убыв фрезы ггрнмем плрал.1&1ЬН1Х*ть С5 огвегчтпеяно «сеч правых л левых режу- wh\ кромок зубьев фрезы нх положениям 5 приф».1нр}юи|его зуба. На рис. 3.89. б штрнловой лиингй показан требуемый про- Фн-^' впаднны заготовки п положешш обработки предпоследним (л — 1)-м зубом фрез# (отниснтсльно положения профи- лнрованнн профиль дета-in пояернуг нз угол е = 360/•p口).

ния требуемой формы япадлны П данном примере за услоннс пистрсх-ння профиля .«убыв фрезы ггрнмем плрал.1&1ЬН1Х*ть С5 огвегчтпеяно «сеч правых л левых режу- wh\ кромок зубьев фрезы нх положениям 5 приф».1нр}юи|его зуба. На рис. 3.89. б штрнловой лиингй показан требуемый про- Фн-^' впаднны заготовки п положешш обработки предпоследним (л — 1)-м зубом фрез# (отниснтсльно положения профи- лнрованнн профиль дета-in пояернуг нз угол е = 360/•p口).

КраПне положение левой режущей ；р„］叩“поменнего зуба (на рис. -8" и / пертнкальние! определяется T°w m“c・ 3.89, о) пересечения девай ворони требуемой впадины с окпужио- стыо выступов заготовки, а высота - ：°吗"“ его пресечения с другой сто- Ро? 1 Роемой взни Р- ° у ка 5 определяет крайнее допустимое п-ожение режушеД — “篇•霏 整％ :二。」吗卄月叫侬皿： 叩叫黑篇黑噸一閣皿… требуемым '"如姉址 между повелнмм 3vEO；'：：；；；?：：}""" “説 тааляомым на “с： ： пРилуском, ос- ▲Уб фрезы (рис з：庙：；'叩。飙门НРУ®1В浦

Расстояния Дл, J "агельнымк Ноложений^*4> ^^40, МОК 0叩С」е.19и)тРежущих Кро-

ее УПЮ80А 遥黑"бьев *Р^ы 吗吗迎зубьев фрезы '"" “叩热 謎計黑諡誌，+lf

КраПне положение левой режущей ；р„］叩“поменнего зуба (на рис. -8" и / пертнкальние! определяется T°w m“c・ 3.89, о) пересечения девай ворони требуемой впадины с окпужио- стыо выступов заготовки, а высота - ：°吗"“ его пресечения с другой сто- Ро? 1 Роемой взни Р- ° у ка 5 определяет крайнее допустимое п-ожение режушеД — “篇•霏 整％ :二。」吗卄月叫侬皿： 叩叫黑篇黑噸一閣皿… требуемым '"如姉址 между повелнмм 3vEO；'：：；；；?：：}""" “説 тааляомым на “с： ： пРилуском, ос- ▲Уб фрезы (рис з：庙：；'叩。飙门НРУ®1В浦

Расстояния Дл, J "агельнымк Ноложений^*4> ^^40, МОК 0叩С」е.19и)тРежущих Кро-

ее УПЮ80А 遥黑"бьев *Р^ы 吗吗迎зубьев фрезы '"" “叩热 謎計黑諡誌，+lf

刈=4上吧改一勾 人 .

研=才旧丁85圆二丘

刈=4上吧改一勾 人 .

研=才旧丁85圆二丘

Где Л _ VPrtn

т-ньо« детали. • ”

迷;7氏黑」

j吟承•當一界3歌實

Где Л _ VPrtn

т-ньо« детали. • ”

迷;7氏黑」

j吟承•當一界3歌實

:片姉• детали.。皿皿нн обра6о.

:片姉• детали.。皿皿нн обра6о.

хранен

хранен

"Римок

"Римок

H"HTOBqA

H"HTOBqA

“а ходя тс”

“а ходя тс”

©ре;& под

ХЯ

©ре;& под

ХЯ

зубьев к оси

зубьев к оси

Зубья, следующие за ирофи.чируЮ1 образованные по принятым условиям б" дут срезать образованный профиль НГ1а У' ны (рис. 3.89. з). поэтому нх удали» Этот способ может быть применен ' обработки шлицевых валов м иругнх 产" молиненных w фасонных профилей ППя 卩" зубчатых заготонок. в особенности 谕" ЛНИ с большой глубиной при Md，［g ： ринс.

Обобщенная схема проектнропания

вячных шлицевых фрез для шлицСВь；у WOB приведена на рис. 3.90. Иехг)дНЫми являются Размеры вала с указанием 吋ков (.материал н оборудование в 嚣 н。" схеме опущены) Размеры видп P“UE］ фрезы устанавливают с ；че^ допустимых от^онепин размерив = максимальный наружный диамет., уменьшают на 0.25 допуска '〔 &， внугренинн 爲 尸 Минимальный

положениеположениеУВеМЧИВаЮТц：Гпр?

положение

положение

менне ее центра / 牌：°b""0•什0" менН4m亜 оиружнеД ^0, °「0°网""0 за. MM ДЛ ..о^едн^ °Т Те°Р^нческой :例иналмт 歴。「。：：£ д°пУскается (если °-3 Допуска на ：：洋"°)в 叩蚀口姉 0,5… 耻та矶 При неудовХтраНеИНОСТЬ 可。曲亜 ■m произво；^с^резуль-

точек- ^бранных лпа ，，еНИе попоменнн

承啸澀?嘿=一 /工<шм крнвой "；(3.57) илн высоты ₽ДУ-итата 恤皿勺；」 завнеммзтн от ；»i допуском「" С Зада"нь1мн раз-

；Ру*Зти вала ::产峰邛 Н"中m Rio фрезы c yCHKa j 叩Wmkmjt конструк- тн：：【”""“Uva о/'""""""'。" уста- 丁:丁5зm。т同届一ют к。ерук.

й 0cHiн 端哈記。口 прямой, т. е. "рм неудиапе-

2(Ю

гиорнтельных результатах следует . У jiH'itfn* радиус начальной онружно последующе Л проверкой высоты пип уча - мон пере.чодно/1 крпиоЛ м ее допустимости. “白"запросктиронать уг.-ювое няправлени затылования.гиорнтельных результатах следует . У jiH'itfn* радиус начальной онружно последующе Л проверкой высоты пип уча - мон пере.чодно/1 крпиоЛ м ее допустимости. “白"запросктиронать уг.-ювое няправлени затылования.Обкатные инструменты для получения детллеЛ фасонного профиля.Фасонные профили дста-пеЙ обычно образуют комбинеин<?б дуг окружностей и прямых. При 行роект叩。ваннн обкатных ннсгрументан для их язгатоалення вначале с-чедует определить эозможноегь об- риботки <• учетом метода профилирования и возможное положение цегпрокды о6ра・ Ооткм для всего профиля с учетом отдельных его элементов и нх сопряжений, исходя “а прииединпых выше положении.Рассмотрим определеняе возможных полижсниА целтронды обработки для ложного профиля, пбразоваиного дугами окружностей н прямой (рни 39. о) . ЕслиОбкатные инструменты для получения детллеЛ фасонного профиля.Фасонные профили дста-пеЙ обычно образуют комбинеин<?б дуг окружностей и прямых. При 行роект叩。ваннн обкатных ннсгрументан для их язгатоалення вначале с-чедует определить эозможноегь об- риботки <• учетом метода профилирования и возможное положение цегпрокды о6ра・ Ооткм для всего профиля с учетом отдельных его элементов и нх сопряжений, исходя “а прииединпых выше положении.Рассмотрим определеняе возможных полижсниА целтронды обработки для ложного профиля, пбразоваиного дугами окружностей н прямой (рни 39. о) . Еслиэтого полюсэтого полюс

гиорнтельных результатах следует . У jiH'itfn* радиус начальной онружно последующе Л проверкой высоты пип уча - мон пере.чодно/1 крпиоЛ м ее допустимости. “白"запросктиронать уг.-ювое няправлени затылования.

гиорнтельных результатах следует . У jiH'itfn* радиус начальной онружно последующе Л проверкой высоты пип уча - мон пере.чодно/1 крпиоЛ м ее допустимости. “白"запросктиронать уг.-ювое няправлени затылования.

Обкатные инструменты для получения детллеЛ фасонного профиля.

Фасонные профили дста-пеЙ обычно образуют комбинеин<?б дуг окружностей и прямых. При 行роект叩。ваннн обкатных ннсгрументан для их язгатоалення вначале с-чедует определить эозможноегь об- риботки <• учетом метода профилирования и возможное положение цегпрокды о6ра・ Ооткм для всего профиля с учетом отдельных его элементов и нх сопряжений, исходя “а прииединпых выше положении.

Рассмотрим определеняе возможных полижсниА целтронды обработки для ложного профиля, пбразоваиного дугами окружностей н прямой (рни 39. о) . Если

Обкатные инструменты для получения детллеЛ фасонного профиля.

Фасонные профили дста-пеЙ обычно образуют комбинеин<?б дуг окружностей и прямых. При 行роект叩。ваннн обкатных ннсгрументан для их язгатоалення вначале с-чедует определить эозможноегь об- риботки <• учетом метода профилирования и возможное положение цегпрокды о6ра・ Ооткм для всего профиля с учетом отдельных его элементов и нх сопряжений, исходя “а прииединпых выше положении.

Рассмотрим определеняе возможных полижсниА целтронды обработки для ложного профиля, пбразоваиного дугами окружностей н прямой (рни 39. о) . Если

этого полюс

этого полюс

центр кривизны дугового участка профиля иахолптсн на центроиде, то в процессе обкатного движения все нормали участка одновременно попадут в 叩吗啲叩。83H.M и этот участок будет лрофилцроэаться одновременно во всех точках (фасонная обработка), профиль ремущек кромки даджеи быть равен тре-

буем。*〉’叩。皿刀10 斐TH』"(Уннсток /) Eauir нормаля к 叩屮нмк) “ересекнт《 центроида не в。①⑪彳加姉已.то обря3оВа_ нме профит осушествляется пос^；5a. темными резами и режущая кромка цМе. ег форму, отличную от требуемого Про. фИЛЯ детали. Форма режушей кромки Оп. ределяется приведенным и выше способа- мп. Исходя из условий возможности Об-

рабогкг (см. выше), положения целтрон, ла для отдельных элементов профиля По. казаны заштрихованными участками. Анализ показывает, что для всего профГ1ля центроида не может быть больше г^1тах н меньше rvtnin. В этих пределах может быть принято любое ее положение.

Профиль режущей кромкн инструмента кроме приведенных выше способов, может быть определен с исиользовзннем поло- же!гня, что проекция всякой замкнутой линии на любое направление ранни нулю, Рассмотрим нахождение элемента про： фнля режущей кромки инструмента с прямолинейной центрондой для нзгатоцления дугового вогнутого элемента профиля с радиусом pi, центр которого О, н нама・】ь・ ном положении находится на расстоянии а и от исходных осей (рис. 3,91.6)

。吁 детали ^окружность радиуса 5 Профиль режущей кромки определим

Огл драш^ия

pg 3.92 "с&нк н обкатные резин для изготовления фасонных профилей деталей

в прямоугольной системе координат с осью Ох. совпадающей с начальной прямой и началом О. совиадак)и1им с исходным положением полюса профилирования Р. Рассмотрим произвольное положение требуемого при巾нл月 детали при его повороте от начальнпги положения на угол (р( (рис. 3.91.(7| При этом режущая кромка и подни /кн ян с ките ми координат переместится от начальниго положения на расстояние л4 5|}ч. Точка С профилирования определяется нормалью к требуемому профилю, проходящей через полюс 尸.Составляем замкнутую ломаную линию CDOPO]FEOfC. состоящую нз искомых отрезков CD и DO — координат профиля режушей кромкн 工 м " н известных нлн легко определяемых величин. Проектируя ее поел слона rs М2 ни осн ОХ н О Г и приравнивая проекции нулю, определим искомые координаты:

x=~i (甲I—sin屮I)+ccos(pi—力时mpi—pies。

У=，е < 1 — cosipi) — aslnipi — frcosq-'i +piS【n；;

「Ac ；— угол между профильной нормалью PC н осью ОЛ;

UJilnipi Т- bcos<|'| — гг, ( I — COS甲I ) lg С 3Г——

</coa<fi -(，.+扮sln<Pi •

Изменяя параметр 叩】.определяем коор- аннатЕ профиля режущей кромки для Данного участка профиля детали.

Прлвелепный способ применим для оп- Редел с» ня профили режушен кромки нн-

струме1пов при соответствующем учете формы нх центроид [40. 42. 45].

Для изготовления деталей фасонного профиля применяют червячные фрезы, дол бяки, обкатные резцы.

Червячные фрезы применяют для изго- TOB-ieiiufl деталей зубчатого типа с повторяющимися профилями по окружности. Конструкция и нх проектирование, кроме определения профиля режущих кромок, аналогичны пышеприведенным.

Долбяки для образования прямолнней« ных н фасонных профилей деталей имеют конструкцию, аналогичную конструкции зуборезных долбяков; отличается форма режущих кромок н задних поверхностей, соответствую тая требуемым профилям детали.

Так как долбяки работают по принципу станочного обкатного движения, ими можно изготовлять детали с пеповторяю- щимкся профилями — незубчатого типа, например фасонные кулачки, детали как с прямолинейной, так и круговой центром- дой (рнс. 3.92. а).

При переточках долбяка (обычно по передней поверхности конической формы) изменяются положение центроиды н форма режущих кромок, что сказывается на форме получаемого профиля детали； исз・ тому при проектировании инструмента смещение расчетного сечення н величину допустимого слоя стачивания принимают малыми.

Порядок проектирования долбя ков для изготовления деталей прямсыинеАного м

фасонногоОбкагные

видов.

а)для вращения 272

про中 нля резцы

СМ, В

ряботе

пРименяютия

145],пиух

изгогивления Дета.,рй 宀

с кольцевыми и 削鹏：::

нерхностнмц

«ольцевые^四 вращения.

Е・ Це1(?ро ' Л^ЛИ с Р«ьбой и мер- ；Р£“ “нет；遥£丁' - "РН、"】…3・ 3・92.6на).... дружность (рнс.

丿'"ньрУмент вналб миен

бяквм- равное дпнжение заготоикн «нашагельное вокруг своей осн. обкатн碇 蕊射辿係 инструмента ^ вра|цательи0€ и приАольнотк>с,у【1ате.，1ьное параллельно начальной прямом заготовки. Конструкция н расчет инструмента такие же. как для фасонных лолбхков. отличие в форме центроилы обработки заготовки.

6)Обкатные резцы для зуботочения (предложе,,ь| ©• В・ Цнпсом) применяют дня изготовления деталей зубчатого типа. По конструкции пни аналогичны “坤邮屮 ным многозаходным фрезам, которые обычно имеют сборную конструкцию со эстапными ножами. Число заходов равно числу зубьев 11рпфнлирование, окончательное образование поверхности заготовки осуществляется нс а осевой плоскости инструмента, а по всей рабочей длине контакта режущей кромки с образуемой поверхностью заготовки. Эти инструменты обеспечивают высокую производительность обработки, их применяют для изготовления зубчатых колес, шлицевых палов и других зубчатых деталей. Их конструкции и расчет приведены в работах [40： 54|.

Для решения возможностей обкатной обработки может быть применен метод про巾нпнровання по переходной кривой (метод вершин нога огибания). Инструмент н заготовка совершают обычные обкатные движения (рис. 3.93). Образование поверхности осуществляется только одной точкой режущей кромки или закруг- ленмем постоянного радиуса криинзны (рис. 3.93. г). Поверхность образуется g переходной кривой, которая в зависимости от формы центроид принимает внп удлиненной эпиикклоиды при иен： трендах н вние начальных окружностей (см. рнс. 3.93,“)，удлиненной циклоиды (рнс. 3.93,6) или удннненноП эвольвенты (рис. 3.93. с) при аднин иентренле — прямой, и другой окружности. Прн закругленной режущей кромке |дуте окружности) профиль образуется по эквидне- тантам к этим кривым. Существенным преимуществом этих ммструментов яв-чя- ьсн иозможиость получения поверхн。- Е*«. которые невозможно получить методом огибания, например с отрицательным У「〃ом профиля (в приложении к режу，

"1Нм инструментам — с положительной «ели «I ин ой переднего угла 丫). Форма получаемого профили зависит от формы и со- отнитсния размеров центроид и положе- 11 Ий профилирующего злементи режущей кромки относительно центроиды — раз- меров f н р 140|. Этот способ применен М” обработки червнчными абразивными кругами зубьев фрез с полож^ггсльным передним углом (рис. 3.93,0).

Особы" вид обкатной обработки обеспечивают инструменты с компланарными векторами скоростей главного и обкатного движений — с совпадающиму! напранле-

。)d)

Рис. 3.94. Схема работы обкатного нпструмскга с компланарными векторами cxcpocTvA главного к обкатного движений

£73

см. [40.см. [40.На рхс・На рхс・в нв н

см. [40.

см. [40.

На рхс・

На рхс・

в н

в н

с Схемы та* ннямн векторов нх скоростей. ^ ен. кой обработки с UEP電喘、黑蕊… та н заготовки в 皿“：.Враша- пря«<>А приведены £ Р*'1(аает скорость тельное движение。片詈工心 кромок； главного движения ^. Р -3 94,

прямолнисЛно-поступательн ；Р 广小 б» или врашателыюе ^1^ _ н п0. движение заготовки создает *^не дачи; их соотношение - сумма ил Р^ ность _ 0преле」яет скорое：ы

движения, положение полюса Р и размер м положение центроид заготовки стрчмента. Этл инструменты могут быть применены лля образования поверхностен двоякоП крлпизны 一 фасонных в :р0£』ь・ ном и поперечном направлениях. Профиль инструментальной поверхности определяется в сечениях, перпендикулярных осн инструмента, с учетам требуемого в этом сеченнн профиля заготовки (рис. 3.94, е). Профиль инструментальной поаерхности строится на основе рассмотренных выше положений. Подробнее см. [4。，45].

Другие конструкннн обкатных инструментов н методов обкатной обработки.

расширяющие их возможности, 45].

3 95 показаны варианты рар. 心 инструмента относнте；1ьно об. П°А°^ваемой заготовки и базовой линии. ра пенни которой переметается в 丁咿囁加 При обычной фасонной 曙需;ке о' ннструиепта Он-Ои рас- 吗器:;перпендикулярно базовом линии "：*в*нню подачи D. (рис. 3.9. а) •н 吸：；1НСТруМента совпалаег с про L"? заготозй. Если ось ОН-^ОИ ①3 95 б) пересекает базовыи торец,

^котором、' задай профиль Детали, под :6 то'профили заготовки и инстру. ：；〔та е'сечении N-N совпадают, а в се- :еннях М-М и "-N Различны “Р” об- работке винтовой поверхности при любом расположении оси инструмента относи- ；есьн。базовой винтовой линии или относительно осн заготовкн их профили раз- •1нчнн в любом сечении (р»<с. 3.95,8).

Участки профиля заготовки образуются при обработке дисковым инструментом двумя способами: а) как сопряженные по отношению к профилю инструмента, т. е, на участках ab и ai^i (рис. 3.95. г), где

точках касания поверхностей заготовки инструмента имеются обише касатель-

§ 3.5. ДИСКОВЫЕ ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ С ВИНТОВОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

Рис. 3.95. Рас»о.чпже- нне инструмента от- «оснтельно заготовкиРис. 3.95. Рас»о.чпже- нне инструмента от- «оснтельно заготовкиТипы инструментов и определение их профиля. Для обработки канавок пета- ueA с винтовой поверхностью типа ходовых винтов, роторов насосов, косозубых колес, спиральных сверл, концевых фрез, червячных шлицевых и зуборезных фрез н др наиболее распространены инстру- ментн в форме тела вращения — дисковые острозаточенные н затылованные фрезы н шлифовальные круги. Определение фор- мн профиля инструментов в их диамет- ралыюм сечении является сложной зада- ，,сй- которой уделяется достаточно боль- июе внимание в теории и практике проек- тнровання металлорежущего ипструмен- га. Профиль дискового инструмента для обработки поверхности сложной формы за・ внен： от профиля летали, параметра вин- товоА поверхности, положения инструмен- та относительно детали н его габаритных размеров. 「

Рис. 3.95. Рас»о.чпже- нне инструмента от- «оснтельно заготовки

Рис. 3.95. Рас»о.чпже- нне инструмента от- «оснтельно заготовки

н кормапн; 6) как переходные кри- образованные одной (или несколь- точкой 可 профиля инструмента — W ок 础 IP* 以95, а). Форму переход- крнвоВ >ючняют при решении обрат- н°. задачя. т. е. когда по заданному на’ / инструмента определяют про- 器it* дета-пи 中 Последовательность решения задачи определению профиля инструмента еле- п ^ая： определяют параметры, форми- 胃ют профиль и математическую (или Р・.ичесКую) модель винтовой поверх- ГР назначают габаритные размеры Искового “нсрумента; определяют па- етры установки инструмента относи-

Р 1ЬНо детали; находят на профиле ин- румента точки, сопряженные характерным точкам профиля детали; затем решают контрольную задачу, т. е. по найденному профилю инструмента определяют профиль детали и сравнивают его с задан- НЬСлособы задания винтовой поверхности. Винтовал поверхность любого вида задается формой образующей, ее начальным положением и винтовым параметром. В обшем e^vnae образующая винтовой 1^ всрхностн состоит из соединенных межд> собой отрезков прямых, дуг 0КР>^^ или отрезков некоторых npyiHX Р * • определенным образом расположенных пространстве.

pys

линейчатых винтовых поверхностей эвольвентиая. архимедова, конволюнтная (рис. 3.96, а)； поверхности, образованные дугами окружностей,— к классу каналовых винтовых поверхностей (рис. 3.96,6).

Образующая в каждом конкретном случае задается в торцовом (OXY). осевом (OXZ) сечениях или нормальном к направлению базовой винтовой линии.

При образовании винтовой поверхности образующая может нметь устойчивую конфигурацию /—2—3~4 (см. рис. 3.96, а) или неустойчивую, изменяющуюся по мере перемещения по базовой винтовой линии 3—4—5 (см. рнс. 3.96,必 /—3 (см рис. 3.96. б). Последний случай имеет место при образовании винтовой по-

верхности на конусе.

Базовая винтовая линия определяется винтовым параметром Рп = Р/(2л)<「口已 р - ход винтовой линии) и диаметром

цнлнндра d (или размерами конуса, тела вращения), на котором она располагается (рнс, 3.96, а). Найдем соотношение угла наклона з базовой винтовой линии, расположенной на цилиндре диаметра d ； утлом наклона з, любой другой винтовой образованной каком-то ^кои образующей, лежащей на цилиндре диаметром А

какой-то точкой

nd.

p=嚙г；「F

Винтоные поверхности

,образованные

отрезками прямых, относятся

к классу

djm откуда tgs,=—j—

Рнс. 3.96. Образование вннтомоА nuDcpxiiutni детали нн цилиндре и конусе

Уравнение виитоьий поверхности можно предстаикть в яилг уравнснш) семенсгва ибрзауюншх. Например, для прямой

мощью ибишх нормален и касательНЫх： :谓mW профит как огибающей соп. Ценных крутых проекции сечении де_

/—2 (см. рис. 3.96. а) ураннемне медовп гелнконаа：

.i-=,、co”si“ 屮：

p = "«0S“OSq・；

г=(р<»-р,5!пе + 戶■屮,

архи-

тали.

Аналитический метол позволяет peuJaTL

задачу с высокой степенью точности. |]

где 仍 рлднус-вектор. нппрлвлгнныЛ по образуюшеА /—2: t — угол наклона образующей /—2；寸一угол поворота радиуса- вектора в пинтовом лпижеиии; р — рзхмуо ьектор шчкл /

В общем случае урлонеиие винтовой по-верхности в парамстрическоА фирме1-".十/办))《"闻 +屮1;

#—m+/Vv)kPs%+『)：/=%+(А + /хт)峭

где /ii<j.l прирашскнс радиуса-вектора 力 как функлнн от ip： q, \тловой пара- метр, ипрсделяюший ис».1оженнс раамуез- всктора /, в исходном пиложепн»1； /Fq) — прнрашеине .шаченля параметра винтовой пиверхносп» как 巾упимм от 叫而一

ф>гческне методы являются более НЫМП.

ра・

11 а 1-ляд.

Из aHHNHWiccKMX .методе^ |21| наибо- м，е универсальным является мшил нахож- ясн1；я ибшей касательной к кривым онн- тС и пронзнодяшей поверхностей в се- щ.цнях. перпендикулярных осп инструментов.

Пусть профиль детали 〃"，ззщн к тор- цояом сечении (рис. 3.97) м П|юпзволь-

ная точка b на профиле определяется

следующими парамсграми:

г — радиус окружности, на которой расшылается

апнликата исходного положения г„

Еслн w урянненип винтовой псверхш стн h(ql—0. то пинтовам поверхность имеет постоянный шаг. сеян 八(呐=0. то винтовая понерхпость располагается па цилиндре. В протлинпм случае поверх-

точка： ] угол, определнюшнн си положение ни отнишению к осн О Л*; и >тол. ипределяютин пиложеннс каса!с.1ьнпй к профилю в данной точке пи тнишеккю к прямой 。力 Знаки углов цц и и прннима-

ются положительными при отсчете

осн ОХ по часовой

нх от

В

стрелке.

системе координат детали

,,ость характеризуется

верхностъ поименного илн какин-либа другой

тения.

Грифическн вшпиван

как винтован пота га на конусе поверхнисги бра

ненке винтовой ионерхнис гм х^ге0^цц +屮). g=rs 叫 j+屮).

:= /*.4

Переход нз системы XY7.

"Z урав- ямеет аид

(3.59)

||овермк>(71>

ПОМОЩЬЮ двух lipiJCKUIlft

»1 Юб- Олпа

ражиги н с мз nput*htui(i писпронзниднкя как проекция семейства обрзэуюшнх винттюн поверх моим на тис кость О.К>'. втория — на плоское, U.KZ

ЛругсА иариант грвфнческиго нэс<бражснип впнтниой пешердноетк реаиилуепся с помошью вн1Пипы» линий, обраюпииных как трпекторкя oinnonoro iirpuMPijicjiiin MJpaKTcpiiux точек профили летали. В /гам случае след uiiiito* ■ши аниження точки на 1ьнмкость OXY проектируется в виде uKpy/hiifiCTii с рвдцуспм г„ • ил ижхкопь OXZ п ннде синусоиды с и邙・“А“м а=2п/\

СгмгАсиил 川】心111用 Обрпзуюших или iinn- vernua ЛИИИЛ ПОЗВПЛЯС! mx'llpUHJDCCTII 1Ш11Т0- пую пинсрдиоиь кан реллинос- отображение “ нстьлыовать его дли |мчнен>1Я за ля” з” ред»*лн1ин npo«t»iLiM змемпиш" инструмента.

координат инструмента X〔Y|Z|следующий системой

систему

ся

уранненин:

реа；|нзует.

Мемм мента. Все

опрепел/н

метцды

"профИЛн

"4 определение "6

разлелнют

^пряженных

мнстру-

на лее груп-

точек с

гю-

方=弊1n…g中一u*

“I sij^ru^ —xsim|')shiF — zrosr:13.60)

zi = jsiw + (i/cus 巾—xsinitleose.

屮-угол, фикспрумлцим ииложекне профиля детали и〃с по отнишению к оси О%； ав —расстояние между осями детали и инструмента；卩 угол с к реши вп- нмн между угммн иепмн

Уравнение винтовой поверхности в системе координа! инструмента .V|V|Zi иолу* “нм 1юсле пидстановки ц уравнения (3.60) значений 月，“，2 из уравнения (3.69). после преобразований получим

Х| —«СПЧГ4 PSJflf —uu.,

伊=("SII1 Г — liC()bT)Slnr —儿 qCSE,

Z| =(ПЫПТ — UVOSTll'DSf + P.ipslrip,

где т=<р，4-1Г—^4-()； u^rcuslh u = r§in0・ В процессе обработки ошпоппя поверх* ность н проичполятая поверхн(н*ть ннстру- м«жта касаются по линии a\b\Ci, называе-

где

U"U"L产一中IL产一中I-M)-t = Q.-M)-t = Q.точекточекРнс. 3.97 Опрсделснке соприжсниой понерх- iiociii инструмента аналитическим чггодомРнс. 3.97 Опрсделснке соприжсниой понерх- iiociii инструмента аналитическим чггодом

U"

U"

L产一中I

L产一中I

-M)-t = Q.

-M)-t = Q.

точек

точек

Рнс. 3.97 Опрсделснке соприжсниой понерх- iiociii инструмента аналитическим чггодом

Рнс. 3.97 Опрсделснке соприжсниой понерх- iiociii инструмента аналитическим чггодом

мой хорзктернстикой. в Учении прп„ дику^ярнам оси инстРуме|гга т^?ПеИв рактегшегнки определяются кя 止 0Kpyжммм Р^иусим R (и cd"叱 E/eum и 阡―〃〃•呻аз。//： резумте пересечения пинтовой 黑： „остн секущей и-юскостн (рис 3 97? v

0KpM8TH *= - + н отображХ^ра" веем первых 呐…叫 ура J篇 ЭТНА крипых:««пенни

空吧竺±也竺二®+ %•3同/产 sirn

Ураннение является трансцендентным относите.'!ьно угла т, который ипределнег положениг ибшсй касительноЛ к поверхности 也т，，“ и ннструмента в праскипн на торнпжк сечение летали. Данное урапне- нис решается пдним из способен гюс/е・ довате^1 иных приближений. Начальное значешк

/„（3■+匕日則）"

（a/。”1 力 arccos―—~г U.『,Clgf+〃】

一外尸宀电力3+代

一（中一11一0）青一吗

в бильшинстпе с-зучаев начальное зна- ченкс то можно определить графически

по горцопому сечению детали.

Д.1я определения сопряженных профиля инструмента достаточно опре Делить радиус R и ирдинату 屮.опреде- лиющую положение сечения. С vroii целью иеибходимо пронзпесги следую1иис вычисления:

=г- ПТ — Q I；

м = rsifiB sin (г—0) — р.усони;q = rcose sin (г—11)4-/3B<psini':

A'I ■ rCOS(T —1))~Or；k = NA 吞i.

Определение профиля как огибающей совмещенных круговых проекцнЛ сечений

Детали более наглядно при решении зада- чн графоаналитическим методом. Сущность метода заключается в гиы. что нин« товая поверхность детали рассекается плас костями, прохидищими иерез ось ин- струыситл или нариллсльно ей. или пер- пенлику.пярпо оси летали 110|. Семейстао профилей, образованное в указанных сечениях, по способу кругового проецирования переноситен на диаметральную плоскость инструмента. Огнбиюшая к образованному семеПсгну кривых является профилем шк^трумента. В отличие от других методой профилнронанкя в данном случае xapamepikTiiKa “е определяет-

сн.

В качестве примера рассмотрим определение профиля пмсксноС фрезы или шлмфова.1ьного круга для иэготов.1еи>1Я винтовой кананкн сверла (рнс. 3.98). Форма винтовой канивкн сверли определяется формой режущей кромки /——2——3. нерлбо* чего учнеткз 3-Т—5 и параметром внн・ гснЗ| гм»всрхпости %• Построив две 叩оек- инн образующей /—5. нанесем проекции нпнтивых линий, образованных характерными точками Начало синусоид сонпа*

дает с точками / —5.

pnc 3 9R Определение сопряженной ловерх- чостн инструмента графианалнтнческим методом

Положение оси инструмента Ом—О,, определяется тремя параметрами: ар — кратчайшее расстояние между осями заготовки н инструмента, г — угол скреши- нання зтлх осей; К — расстояние от точки 5 скрешноапня осей до точки пересечения иск OZ с проекинен винтовой линии, образованной ючкой /. на плоскость OXZ.

Расположим плоскости сечений 巾.加， п； н л(, л2,耐 параллельно осн О“一 О. в зоне предполагаемой характеристики на расстоянии q друг or друга

Построение семейства профилей в виде круговых проекплА на осевую плоскость ниструмента (след Ом—Ом) производится в следующей иоследователь-сти.

Для примера возьмем точку i Пересе- нен1 设 iuiockocth 心 с винтовоЛ ливисА, образованной точкой /, н найдем ее круго- вую проекцию пц осе ну ю плоскость ннстру- мент亂 т. е. координаты ". у：

Ордината 也 определяется графически. Прн круговом проецировании 从'рассчитывается по формуле

gur-R人-妙"тм*,

где п — порядковый номер сечения без учета индекса.

278

Абсписсз Е определяется з(И"ескн «ли ПО форму-че

V，== & sin 8 —(引—Zs) COS R. 勺启一加 измеряют ио чертежу. Таким же образом строят круговые проскшж остальных точек пересечения плоскостей, параллельных сз„ру- иента, с проекциями вишовых лнннА.

Профиль инструмента определяется как огибающая к семейству построенных к卩屮 Г0ВЬ1Х проекции сеченнй На участках, где нахождение огибающей невозможно, профиль инструмента стронтся на「ран”“- ных точках профиля детали с.『.g・

Еслн для нахождения профиля нсноль- зовать торцовые сечения

心=/S冋；川= Гc055

где ф, — угол, определпюишй положение раднуса-вектора, проведенного из начала координат в точку i а торцовом сечении; то абсциссы и ординаты круговых приек- ций торцовых сечений на осевую плоср.ость инструмента определяются по формулам

r；=x,sine- гвЛ/со5е;

6 =旬一Mu* — yj+(“М§1пу -& cos к)2, где X, = rsin(<p, 士 Мр)： / = rcosi 叫 ± Мр); N — порядковый номер торцового сечения； <「принимается l.・.5°； zn — расстояние между торцовыми сечениямн, z“ = = P#F，

В данном с.чу«1ае не требуется графически определять какие-либо величины. Расчет координат кривых сечения xf н / произволят по приведенным выше формулам.

Определсмие профиля иинтовой поверх- ностн при заданном профиле инструмента. Аналитически задача определения профиля Детали решается методом огибаюших поаерхностей.匸 помашыо которого нахо- пят линию касания инструмента н детали.

Уравнение поверхности пращеиия (инструмента! имеет вил (см. рис. 3.97)

X|==₽COSU；佻=，/ —/?2ц： Z|3=/?5inu・

「ле и — угол, определяющий положение точки профиля на поверхности вращения; 9— параметр, определяющий положение

HHN воображаемого конуса Ra осн 酢喘 I — vrcb'1 наклона касательной к

инструмента к оси O,Z, в задан- ^цке профиля 吗口авненнс JWW Job。，дв,,жеИИИ *皿。呷^имеет

касания 。力© прн

инструмента относи- вид

У产 q- Riga Bshw + g5u-M=0,

丑 ctge+F)ig> 卜—5.

где 瓦=-tg世二、■l\痴—Q

一 радиус цилиндра детали с углом на- винтовой линии з=90т,

Ллпедсляия координаты хй н 如 в тор- 麻 сечении, решая систему уравнений：

У|

"一Rt 部；

S!ПУ^

k也±备?一自计I

”a#Rgv：

У = Rsinv cosr —如 sMe •

=у'оза + Rsinuslne;

q=a/P.

*,. = XCOSC^ + gSln%；

次,=-h4晔+妙叫*

ПривецсиныЛ аналитический метод позволяем определить лишь сопряженный участок профиля. Переходные крины? не определяются Определение »>лновременно переходной крннпА и сопряженного участ* ка возможно с помощью графоаналитического метойа (рнс. 3.99).

На профиле инструмента выбирают несколько точек /. 2, 3.. .. расположенные на окружностях, радиусы которых Ri，Rx 心,...известны. Псиерхность инструмента рассекается плоскостями 小.〃：•，i，・"*一 ралле.1ы(ы\ш его оси. расстояние между которыми выбирается с учетом раензо- ження характеристики. Линин пересечения поверхности инструмента плоскости^ ми пь 仙.“、проецируются по «ннтовпй линии на торцовое (или №вое) сочеине. Огибающая к полученному семейству кри вых будет профилем детали, который сравнивается с заданным.

Координаты 九為，^ точки，. лежашей в плоскости п.

"=UL

蟲=gnsine 土M,cose .

гдс Н порядковый номер сечения без

где ф. - угол, определ^н^^

точки относительно осн С •、； подкореи- e師叩м。冲噌U汽嘗『〔 ноg выражение對-й十小одну профиля инструмента ,,ро*ч' оверхности точку на наружной винтовой п閣：鮮一 (знак мн”с пера кор黑、• •°口.

-妹+1=0. т。профилируется л^ей。。 на точка, которая я«-пЯ^т 状一启十1<° пряженного участка, ПРИ * я -мннмой профилируемая точка (би другой Эта точка срезается как。

точкой режущего пнетрумен •而 ^ в Для определения ^0Р^ь3уют фор- ocrrcm сечении детали ^

гюнер»* инстру*

мулы пересчета

t新="C方

=P№・

xu = x"cm®

РИС. ЗМО；^ 喘需誤嗚譚W3M НЗ”

точки профиля идо.1|| пси нпструме1гта 0#—0・.

Угз поворита * npir винтовом проецировании

%=&"・•

ментпп. Тогла в любой момент времени взаимосвязь между системами координат OXYZ и S心У.% выразится системой уравпеянЛ:

х?«хсо$7);姉—у・0；厶=7.

Есш точки .чежиг справа от осн ОХ, го 4 принимается с плюсом, если слева — то с «мнусом. Соответственно знак угла 屮 указывает напран.1ение поворота точки: mhiiw — прспнв часов。。стрелки, плюс — па •i.icciBOH стрелке.

Ппстрснп по точкам семейство кривых.

проводят ип<бающую к этому которая н является искомым летали.

Расчет профили инструмента

семейству, профилем

а плоско-

m передней поверхности. С целью увеличения стойкости Д1гсколые фризы проек- тнрук” с оптимальными геометрнческнмн napa.MCTpavH Наличие у острозаточенных 巾рез переднего угла у н угла наклона режущем кремкн 2, отличных от нуля, приводлт к искажению профиля в плоско- е передней пооерхносп! |9|.

Alerts расчета профиля передней по-

где у, — переменный параметр.

Если представить y，= 〃.v) и 巾=〃.仃).丁。

значения х? и х “рммнмают вил

、一1、‘】一佈/用用上=7山+("切"，

rae// = rsiriT； г— радиус »!аружной окружности инструмента.

По припеденным формулам рассчнтьь веют профиль инструмента в плоскости передней поверхности по точкам.

口пх определения 巾ермм “реобразенан. кого профиля в плоскости。“‘以？ как пс- ирерывной кривой иоспользуемся форму- ламн преобразован^! отрезков прямы/” дуг окружностей.

В плоскости OXZ участок /—2 определяется уравнемнем

верхностн при у*。н ；.^ О заключается в слел\тощсм Задан про<|шль ниструмскта в ПЛОСКОЕ OXZ (рис. 3.1001- отрезки пря- ух /-Z J-W и дуга окружности 2—3. ,b примем за ось инструмента. Пе-

Р&2遍ся в плос-

П“а Ум0M Y к плоскости O.XZ 累雷尸皿“'VT ℃“ °2' Представим. 7°контуру /т перемещается с伤 ::,“"§Ст. а плоскость 仇/必 может поворачианться нокруг оси QZ н не需 I R""冋皿m中。即1, со с[

z=k|・6,

「装 А — углоной коэффнииект6 — отрезок, отсекаемый на оси

В ЛЛОСКОСП1 О2Х2г2 уравнение зоэанной прямой принимает вид

^^чVЙ-(Л/xJ)^ + Л.

прямой;

□Z.

преобра-

т・：・ пряман преобразонина в гиперболу.

эле-

0V^一/心荷*…—]

вндвнд弓 fXj〃MgM弓 fXj〃MgM

внд

внд

弓 fXj〃MgM

弓 fXj〃MgM

-та

Е”тУ0, тоформулы принима|ОТ

%=У = 0； q = Z/co5入

“為t勰Г。ypie 叩ei

1 +1 +MiiXMiiXz；cns2.= k«Gz；cns2.= k«G^образованной окружности^образованной окружностиформулы преибризонання учитывают изменение периметров инструментов — наружного диаметра при переточке, перед- него угла у или угла X.

1 +

1 +

MiiX

MiiX

z；cns2.= k«G

z；cns2.= k«G

^образованной окружности

^образованной окружности

Определение размерон и усганопочных параметрон дисковых инструментов. Выбор типа инструмента для обработки не- тали с винIсвой поверхностью определяется размерами детали, заданной точностью н технологией изготовления детали.

卩нс. 3.101, Положение инструмента относительно заготойкн н общий пил днекооой фрезы卩нс. 3.101, Положение инструмента относительно заготойкн н общий пил днекооой фрезытипом производства.

卩нс. 3.101, Положение инструмента относительно заготойкн н общий пил днекооой фрезы

卩нс. 3.101, Положение инструмента относительно заготойкн н общий пил днекооой фрезы

Габаритные рачмеры инструмента в 巾叩•

Ж2. Наружный диаметр —。。72*。“。皿ВГлубина фр<лер*>»анин(iIU2050!<X)10204050638063 RO10010()126US16П2W20025025632U一 一—281Ж2. Наружный диаметр —。。72*。“。皿ВГлубина фр<лер*>»анин(iIU2050!<X)10204050638063 RO10010()126US16П2W20025025632U一 一—281&&

Ж2. Наружный диаметр —。。72*。“。皿

В

Глубина фр<лер*>»анин

(i

IU

20

50

!<X)

10

20

40

50

63

80

63 RO

100

10()

126

US

16П

2W

200

250

256

32U

一 一—

281

Ж2. Наружный диаметр —。。72*。“。皿

В

Глубина фр<лер*>»анин

(i

IU

20

50

!<X)

10

20

40

50

63

80

63 RO

100

10()

126

US

16П

2W

200

250

256

32U

一 一—

281

&

&

не тела араиь'ния определяются с учетом размеров профиля детали, пало женин инструмента относительно заготовки и па

раметров станка.

Размеры при4nL lя детали в зала ином сечении (рис. 3.101. и) — высота /: и ширина В определныт глубину ЛР и ширину Вр резания и. слеловагслыю. высоту 儿 и ширину & профиля инструмента.

Прсдиар|пель1пае разм 叩 ы дискового инструмента /)„ и 儿 определяются в осевом сечспни инструмента N —N:

①1 二力+ 5: 8н=冃+、从

где ДЛ=2…4 мм - дополнительная высота, гарантирующая нормальную рабв： инструмента при утмчешш припуска на обработку; \Н^>..А мм-Т" *匕 叩н увеличении ширини обработки.

Ширина детали в сечении N—N приближенно определяется по формулам

«.shir. 3 = В灌з°・

где 仇，8“ ширина профиля летаем ： торцовом и пегнпм сечениях соотвегстве! ■

но： в — угол скреии1вания осей за сото

н инструмента.<

Наружный диаметр дисковых 吗; назначается с учетом глубины 什" • врф^церовання [48). а также «агру кн на режущую кромку (табл.，“

Выбранный диаметр уточняется по фор« муле

d』Nd.十田儿+"

где d, — наружный диаметр устанопочноги кольца, который налначается по диаметру посадочного отверстия 必：/ — ra- рантнровгп111ын зазор между наружной поверхностью детали и установочным кольцом на оправке, прмннмается 5 20 мм

Величины 曲 н 広 ориентнраиочно назначают с учетом диаметра 儿(размеры в мм):

5063 80; 100 кю： 125125. IW

7' 2 22 22; 27 27: 32W

J. 26^5 35； 40 40; 4838 GR

Наружный диаметр инструмента da предварительно задается, но его расчет-

нос

лшче11не ог.Н1чается от заданного.

что в сном、< межисеяоги

мрзь гребует корректировки ，расстояния

ujt,,»с/ц ±(rf«—dm】/2,

г« "口一― скорректированное межосеное расстоянне.必一диметр инструмента по результатам решения задачи определения профпля. □ни'1енн4« da> округляется ли пынчины диаметра нормального ряда наружнил диаметрии фрсх

Велнчмка М определяет положение точки скрешявания при установке ннггрументе на стапке:

А', = rsinip/Wic + 白屏.

где S& — величина прнрашения ширины Вреам по |>езу.11ьтатам расчета профиля.

Геометрические л ара метры выбирают с учетом обрабатываем иго материала детали н нлетруменги. Форму зуба н форму нпалнны (см. рис. 3.101) назначают с учетом тнпн фрезы —острозаточенная или затылованная

На рис. 3 102 дана схема определения ©орми впаднны острозаточеннон фрезы. Острозаточеннан фреза по задней поверх- ное имеет ленточку (см. рлс. 3 101J шн*

Рнн°й / Ширина ленточки до.пжна < постоянной по всему профилю зуба.

быть ,что

обеепечипиется соответстпующеП фор-мий впадины По 巾。рмс впадины оформляется копир для фрезероваинн нпадины.

Крниая впадины строится следующим образом От йен инструмента на рпсстин- ннн Я-=^ siпу проводим прямую С- С. опреде.1яюшу|и положение передней поверхности н верти кал ыюй плоскости. Зиаи глубину клнанкн Ль радиус，у осиииання зуба и угол 口 ппаднни. проводим прямую спнккп зуба. Относительно прямой С—С строим профиль ivoa в плоскости передней поверхности (кривая /J На нлружной окружности фрезы радиусом D/2 агклаяы- ваем окружной шаг 厶 иг прямой С—С н нз точки ci проносим прямую, кисате.|ь ную к окружности радиусом 心=〃 Нн линии / выбираем несколько характерных гочек. На чертеже обозначена ид на мз них — fl. По этим точкам строим проекцию профиля соседнего зуба на плоские! l передней nuaepxiiocTH предыдущего зуба [след С—С) Для эюго через точку и провидим окружность радиусом 心 до не- ресечения с передней поверхностью со- седнег。зуба (точка 凡).Из точки q про- водим горизонтальную прямую, а кч гич-

км

вертикальную. На

псресечсник

прямых поручим точку 必 которая прн-

надлежит ириекцни профиля 6а Семейство таких тичек

нн2 2. В тачке

соседнего зу・ образу。】 .пи-

к линии 2 и

а.- проводим касспельную

восстананлнваем к этой кн

еателыюЛ перпендикуляр. Для о пределе-ння впадины в зоне точки а，нз точки 5

провоАнм нергнкальную прямую до Пересе- ”еиня липин спинки зуба (точка 0). Ве- тинма 川 определяет глубину впалниы п зоне точки ау. Поэтому на перпендикуляре ；точке 5 откладываем 加.а по другую сторону - величину /?,-//,. где /?「-

рабочей угловой фрезы. Из точек jf：「PC3HM окружности радиусом ^Огибающая к дугам окружностей ян-

3 ：п”нн9? зуба острозаточенной 姫ЗН (лниия 3)Масштаб построения

не мсное 2： IПзюженмс

осн

Pm 3.HI2

"и оси заготовки

чиструмента отнаситель-

СОННОА

»2

2瞬:澀誡端肥片

фа*

ппределяетия тремя па а Рнс^тзмпем между эгимн 湍器乳"；爲** y—wm '""* 屮・ определяющим по・

Р« мет рами：

Рми 3.103. Определение параметрон положения ниструмента относитыыю дпгс»говкнРми 3.103. Определение параметрон положения ниструмента относитыыю дпгс»говкнзоваиная точкой а. заняла новое положе вие. и расстояние между точками a，ai равно z= р*\р, а расстояниеК=а .評，sliu+」№Еслп профиль детали ab имев угол наклона ym то пРп расчете параметров установки к углу т добавляется угол у^ (вместо т следует ставни, сумму углов 【+yn)Если профиль летали задан s тсрииво” или осевом сеченни. то угол Yn 0,,Реде' ляется по формуламigY.产宣产明 価产心心(90-，。).V, н 負-углы профиля в гориопом „ осевом сечениях (⑪口 融血口ок ннстру- MeinoB это нередкие углы)Установка инструмента ни 仃""'：：：• снтельНо заготовки производится с忙恥 a 山НМ образом. Устанавливают расстояние Ху осями иксгр^ента и ^готовки. ГТ^С^^ шпиндельную 6喘喘蹤閣:礴白溶 屮暁；需 \工二/я с рзаизльной ttCPTnft на торце инструмента. Пое.1е рмкоП н： 匕,СМеи1ается в направле- .г。吗： инструмента из …吠 Тс^'^перпендикуляр-需工;wf，>*а —У С： с =口 里_у d./2—九匸st)lgt； *；=&"““зоваиная точкой а. заняла новое положе вие. и расстояние между точками a，ai равно z= р*\р, а расстояниеК=а .評，sliu+」№Еслп профиль детали ab имев угол наклона ym то пРп расчете параметров установки к углу т добавляется угол у^ (вместо т следует ставни, сумму углов 【+yn)Если профиль летали задан s тсрииво” или осевом сеченни. то угол Yn 0,,Реде' ляется по формуламigY.产宣产明 価产心心(90-，。).V, н 負-углы профиля в гориопом „ осевом сечениях (⑪口 融血口ок ннстру- MeinoB это нередкие углы)Установка инструмента ни 仃""'：：：• снтельНо заготовки производится с忙恥 a 山НМ образом. Устанавливают расстояние Ху осями иксгр^ента и ^готовки. ГТ^С^^ шпиндельную 6喘喘蹤閣:礴白溶 屮暁；需 \工二/я с рзаизльной ttCPTnft на торце инструмента. Пое.1е рмкоП н： 匕,СМеи1ается в направле- .г。吗： инструмента из …吠 Тс^'^перпендикуляр-需工;wf，>*а —У С： с =口 里_у d./2—九匸st)lgt； *；=&"““

Рми 3.103. Определение параметрон положения ниструмента относитыыю дпгс»говкн

Рми 3.103. Определение параметрон положения ниструмента относитыыю дпгс»говкн

зоваиная точкой а. заняла новое положе вие. и расстояние между точками a，ai равно z= р*\р, а расстояние

К=а .評，sliu+」№

Еслп профиль детали ab имев угол наклона ym то пРп расчете параметров установки к углу т добавляется угол у^ (вместо т следует ставни, сумму углов 【+yn)

Если профиль летали задан s тсрииво” или осевом сеченни. то угол Yn 0,,Реде' ляется по формулам

igY.产宣产明 価产心心(90-，。).

V, н 負-углы профиля в гориопом „ осевом сечениях (⑪口 融血口ок ннстру- MeinoB это нередкие углы)

Установка инструмента ни 仃""'：：：• снтельНо заготовки производится с忙恥 a 山НМ образом. Устанавливают расстояние Ху осями иксгр^ента и ^готовки. ГТ^С^^ шпиндельную 6喘喘蹤閣:礴白溶 屮暁；需 \工二/я с рзаизльной ttCPTnft на торце инструмента. Пое.1е рмкоП н： 匕,СМеи1ается в направле- .г。吗： инструмента из …吠 Тс^'^перпендикуляр-

需工;wf，>*а —У С： с =口 里_у d./2—九匸st)lgt； *；=&"““

зоваиная точкой а. заняла новое положе вие. и расстояние между точками a，ai равно z= р*\р, а расстояние

К=а .評，sliu+」№

Еслп профиль детали ab имев угол наклона ym то пРп расчете параметров установки к углу т добавляется угол у^ (вместо т следует ставни, сумму углов 【+yn)

Если профиль летали задан s тсрииво” или осевом сеченни. то угол Yn 0,,Реде' ляется по формулам

igY.产宣产明 価产心心(90-，。).

V, н 負-углы профиля в гориопом „ осевом сечениях (⑪口 融血口ок ннстру- MeinoB это нередкие углы)

Установка инструмента ни 仃""'：：：• снтельНо заготовки производится с忙恥 a 山НМ образом. Устанавливают расстояние Ху осями иксгр^ента и ^готовки. ГТ^С^^ шпиндельную 6喘喘蹤閣:礴白溶 屮暁；需 \工二/я с рзаизльной ttCPTnft на торце инструмента. Пое.1е рмкоП н： 匕,СМеи1ается в направле- .г。吗： инструмента из …吠 Тс^'^перпендикуляр-

需工;wf，>*а —У С： с =口 里_у d./2—九匸st)lgt； *；=&"““

第еннс отрезке кратчайшега расстояния оЕмм п。^лишению к профИлю 々ькн ь1°Р“ов“м сечеппи. Параметру 猾「 т заменяться экинвалентным ©му MEL К- расстоянием 01 Точки гпе1Н«,паи,1Я、旦。зкн пересечения '々кит базовой винтовой линии с осью Хотовкм

П'ьь профиль летали (например, чер. ч1；ой фрезы при у = 0| залай в ссчеини

N、нормальном к нннтовий линии на <7ужном (делительном нлн внутреннем) н %нпре заготевкн. Плоскость N—N J 'полагается относительно оси детали паД углом 6=90—'"• те(» — угсхл накло- * 而нтовсП линии на цилиндре лиамет- Р*асток ab на про<рнле червячной фре- является образующей перелней поверхности. и ДЛЯ того, чтобы нс было пол- 耻38ННН в точке а. винтовая поверхность \心加凹汗8 и поверхность детали должны иметь общую касательную и нормаль в угоА точке.

Касательная к профилю инструмента должна располагаться по отношению к его торцовой ПЛОСКОСТИ ПОЛ углем т (Kmin принимается !П-15、 С учетом этого расстояние и., от пен инструмента до точки & определяется по формуле

fln=J./24-(d/2—A-kost.

где d — диаметр детали.

Для определения кратчайшего расстояния av между осями инструмента к зн- готовки достаточно。叩伙*灯叩?曲2 Инструмента на плоскость 0А'>. где。弋 займет положение 衝|—加，а 乎УТ товки спросктируется в тичку f or

Or = a0c<>st'/cosT.

где tg^=tgT/cos(ti.е

Угол г и расстояние К опрепс поворотом заготовки н инструмента :二 осн OZ ..а угол 屮 В этом положен»« 嘗 инструмента находится в плоско • раллельной плоскости (九" wn,,pne. 力尸伙)，н угол скрещн»а*,|,я ** ^ ^ ин. Мегсн между нов им положен in 仙。工； СТрумента (отрезок гпа—^з) и °

case —sinu)casr—

咫:гх:\^Х^

Для )стл1ювк11 но г.п^нну обрабагкм вгиб молимо стол станка поднять кл не”"- чину А'—о. —аг

На 1|рлктмк€ параметру учгтанонки часто 1аллп*т “a ociiDtiaiiHH нмсюшегося опыта. так как расчетные параметрн. особенно при 6(А1ьшмх углях ул и ы. не всегда лают желаемые результаты. Например, прм фрезеровании винтовых кананок сверла г=90—W + 2°)

В OaibuniiiCTDe случаев параметры уста- нопкн ппределяютия по приближенным формулам:

外=d,/2 + d/2—А.г =90—1Г> 寸=7—?,.

"=匕寸+亍S|叫门玄.

В зтим случае функциональная связь меж” 1»прлметрим11 установка отсутст-

т0В послеловотельмостн формпропаиич программы

Формирование исходных данных детали (блок /I предполагает наличие пнрлмет- ров: 〃，- диаметр детали; i/A - базовый дияметр. ни кото|юм располагается базовая 9ннтг>яая линия； ”м — угол пяклона базОГЮП ЦННГОВоЛ .IIIHHH； 〃“ - НМН1ОНОП параметр;厶-длина заготовки； материал заготовки.

В блоке 2 <|»орм»|)уется система расчета копрлшгат и дополнительных пар：1метрои точек Профиля торцового. ПССВО1О ИЛН какого-либо другого сечения. В(» многих случаях (например, сверло) коорц||цаты характср1гыя точек функшншально сия. занн с образующей винтовой поверх но. стм, расположенной в прост ранет не Предварительное определение п 叩日.

пуст, и уточнение их производится в про- 耻се。решения задачи прифилировяння.

Автоматизированное проекгировакне дисковых инструментов. Укрупненная структурная схема проектирования прел- ставленл на риг 3 104 как один из в叩нзм-

广麻"ma". 5屮卜

°acvrm прилиля 欧

改 muwM

уирупн( ННОЯ

мн>1Ш<

»>ПОГН1Ир(|ПО||||Н

ВОод данник "办♦“ % I」

Г 冊《е о4 в

网荷0 п3и“ 4 [

「京Е；a,№也卜

^pafnewt

70оа“Е

^tjcypm

^ро^илл 〃

vr/r

^арапетров %

RM

"пена

咏го。^pyjKHocmu

他函〃

3“『.Д.л

/4

"而痴酔770r рh

метров днеконого мнетрумента (блок 3), без которых невозможен "“丿必做加“頂 расчет: Jal — наружный диаметр. 3“— шнрнна инструмента;九一высота профиля и лр

В блоке 4 巾。рмнруется енпемл определения пяраметров установки： ни — рас. стояние между осями загатонки и нпстру* мелтн; f — уГ0,(1 скрешнвання осин： ф — угол, фиксирующий отрезок крпгчайшего расстояния по отношению к базиной точ- кс профили (пли расстояние 人)

Расчеты, выполненные в блокг .5. яндя- 竺用 наиболее трудоемкими расчетами, так кнк в зп)м блоке отрлПатниается стема °叩吠灰 ннм профиля “метру.

历

Pocvem— ^орапетроО ри

I сзультати расчрта профиля цилтюП- с н₽?^РеДСТВЙИТЬ Пифически (блок 6) & * а?"賀Пннр erg анализа

“оке 7 формиру1отгн параметры инструмента: координаты тичек Угол наклони кнгатмьм而 в

профиля профиля,

хнх Же

勿"“""О ^ртежш.кт

肃如霏产叱

4…Р，篇;謚点^"е наружный 屮叫"""АС— 11(1 рпечет-

Пета 6丿]0心「sв"皿резу」ьТ，T5,卩m ?"6川wx外痴:「,冲Cm”巾州М“ 中:；：：：’:眈J£吁〃。屮"М.А衿тся грн一 Z пп коте J " с У'|<псм данных Спока профиль 从二;黑 Формируется зндлнный

в блоке 10 формируется система сравнения профилей. Профили совмещаются нл дисплее или вычерчиваются на графопостроителе. В случае больших отклине- ннй, препосходяшпх допуски на деталь. ocyiuccTtLiHOTCH коррсктиривка или профили летал", если ^то допустимо, или параметров установки. Производится повторный расчет от блока 2 нли 3 ло блока /0 включительно.

Замена расчетного Jipi冲 или дугами окружностей (блок //) необходима из тех1к*ло1пческкх соображений.

Блок /2 определяет окончательно вес конс1|цкгнвные параметры инструмента: А. 8“，儿.，：—передний угол, а — задний угол, форму зуба н др.

При наличии оптимального переднего угла 丫 и угла наклона режущей кромки 入 в Gjnikc 13 формируется система расчета профиля кнетрумента по передней пи- верхностп

В Зак心 /4 и /5 формируются графические системы для вычерчивания на графопостроителе рабочих чертежей инструмента. шиблипи Ш и контршаблона К"/ для к«)н гроля профиля при изготонленни инструмента

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

1 lv|>v*iiic^inp осноиныс способы образопа- КПП резьб на деталях.

Кик онрелелнть “нсли лелвиП, одпипромен lino у>1аствуклцих а процессе резиння. для метчика. цнскииоП фрезы и грейенчнгой фрезыJ

& Назовите испонныс ирслмущестпа резьбо- UI.IX резцов по атш>111епши к другим тмппм |jejb6uiuiro инструмент

Персчислн-ге исноииыс конструктивнии itncMfiiiiii метчиков и ог1|>еяелитс их иалначе пне.

5 На какие элементы ii(h)<|>ii.ih резьбы мет- (||1КЦ |Шзнц1П11ит допуски? Как величина этих Aoiiycia»n звмемт аг размерив н допуски!» про- филя резьбы детнлн?

. Нзвоните асиониые кипгтрук!шшые 助° менты ре：1ьбонар1''нил i“ini"t'K п он редел нти их II ал ни чем КС.

I крсч пелнтс* DcituDUNc конструкции резь- бон/ Фрез и поясните iipiiiiuiin их работы.

К“к iicpL'MvmueTCM круглая гребенка резь- динаре пк>А юлонки за иик.1 оЛработкн резьбы НН ДС141ЛН?

Ца^юнте ociicwiihit* npuiiMyuiret йа |»езьоо- нлмагних Н1Н"ГрУм<!,Пои «п-носигсльж» рсьб““п резных-

. Перечиелнтс типы реиХижимтнык ин* струментпв к поясните принцип иж рибиты

Как определ1пъ число яачолпн резьби- пакаткого рплнкл?

Укнжнте границы прашмьиоги гЮразо- иан 1,0 эволыи-итного чаегкн профиля \у6а y.'iec с различнымн числами зубьен (;( = 20. ЗП н КК>> при обработке лнекопой фрезой

・ Ркс<:м5卩нте лнилигню и различия в кп- нематике формообралпняннн пивер к нос те ft зубьев колес различными видами зубпрелных инструмрнт«»в

Укажите различия в npiiiiuiniux ипредс- .】ення пре巾мм” режуших кримск и формы задних пооерхненчрн у амскивых н червячных фрез прн карезаннн зубчатых колес.

Какие неточности возникают при образовании ппнершосгн луба колка при обработке ст лмскивпб фрезой, долбя ком м червячной фрезоЛ

. Кик изменится профиль зуба колеса. ег』м черн$|'П1ую <|)резу, ciipricKTiipduawiiywj с углом у — 0. ошибочно латичить мои углом у> 0 и у<0?

Определите ннструмемталы|ые м кннсг^а- тические геи%(стрнчссккс парачстры режущих кримик зубьеп долбяков к червичных фрез.

Н каких зуборезных ниструменгах при проектирининнн применяют принцип гмешеннн исхоапого кемтура

. Как влияет вслнчини смещения исход- 1Ю|х)контура на размеры зуба дилАякэ и его эксплуаициинные показатели?

. Км к нзмепнкпея i еиметрнчсскне пара метры пи uiiicotc зубьев лолбика и чсрвнчн(1Й фрезы .ия нарезания эвольвент и ига зубчатого каиеея?

. Кнкнс !)|)нменяют сборные и состапнь№ кинструхмнн черпячных фр、з. нх прсимутггтз н недостатки.

Какие П|м?им5шесгвз обеспечим ют изменение схем резаиня при ироектириванни чер- зпчных зубирезмых фрез, нх виды.

. Какие опюипые «нлнчин кшн^трукикк и расчсти чгрнячиых фрез для па|шзання qep・ внмннк HUW.

Возмижцо лк применить лмскоимП прямо- эубыП lueuep длн "рхботкм и|жмозуб^ги колеса? ДиАте обосцовпннс

. Клк изменится положение точки гри““ цы праонлык) образованного участки щюфюя луба колес _iy По резным долбяким прн увслн- ченнн днлметри его лслнтелышП окружнп- сгп?

. Как иэмсннюп я рн.змерм зу&； цолбякя. шсвсри н червячний фрезы при переточках

Определите инструментальные м е・ тлческие rcoMCTpiiuccKiii' “прпмьрм »уЛкг|*о ГЛЛЫ1ЫХ PCJUUU ллн upuMgydMA понпческна колес

. Какие ннстр¥ме|П'Ы образуют »уА и зиме оилднну коннчсского зуСнатип， колеси. лаАте об-ьнспсиис к кннсмятнку обрйбагмк

®. Почгму углы ирифмлн ptJUOII :>2學。 нин ranoiiMii i.ih кинического zwz# c npjro DM MU，卜OLUMH ОТЛНЧНЫ ПТ )ТЛОМ "pU<h“.1W J》«Z・ нарсзисмого колм：и? •

W Kof* способы прммсмйжу XI# >мгиъ тения ・・CJ6 ндллдпм эчборсзнон rawonn 1Д内 сомьмесмого *iai<4*tf с круЕ・мтх !чбьимиИ

<1 Cgruyjvpyihc условия oojma«h<vtii ибр#Апгкм легалей кезатьмитнап» зрофнл冃 «кмвтиммм «агтрумсктаии с прпфилпргиммне жтсипм отбзнмя

ЛГ Kas нэмснитгя углаим# пЛраб<>7км шли- 1ГГЮГО “・：• иервячмоА фрезой срн уостиче- иян или умгмыигнкп рлзмусз rni начйЛыюА ОМР\А1|Г<ГК3

>3 KiU onprjtMWTh МИКИМЛ.1ЬИ(> мсобллдкм w ，1岬 wpjwvwii фри* прм *аермизоЛ и чисто- »fi <ерд&л5>

“ Кек с皿мш уличение ширины пмниа шлхини/го нала “ом »cirivewi(ux остснмих pewrpnx на рлсиг? KOHCTpyiTHhinjx ir геомет- ркмгсл парозарок исрпяиной фрезы*

XI Как повлияет мл чокгтрунпию черням- мА фрсм и ес рясчег эначпгельное умснь- и，*"№ дмлггегра окружжип н iitiojiiii iiLiinir- •cm。儿1口 црн сохрлнрнки nein jpvnu pmw・ ров**

一 IM・ k Ml…тиков

嚷然畧瞟…M"呼位皿3 m8・ 8EI шсч-：нгря»1ноп> 黑:，m・"皿旧..Mm.

3T二爲驚一弋… WHM 霏二澗…邛"瞰i "、„ 噓二墨:明：ст。преетп.ую П0«срм.^ь> H；.n»IIUHW WE，。叩W，，5“ 2；:弋黑” Порачетры ycTUM。""m中已2巾而

R心。3“斬小小皿；，"叱鹏5川0 КйМ п».н определяются^

'曙喘 N8 Eh ipc，f — РУКТОР.

lt0 жданному профилю И1ктру.мсити профиль допили.

凿凿ЕПС мхе叫 crpvMVHU Х1Я .>6pflrtnrKM дегалм и инмтаноа “;旷^^；m опрелсляется форма пподины

・ 43 ДиЙ7е ||аследошп<мьност1> решения зп・ дами при зпин!ЗГ11311р0М11110М просктиронании реж>шиги imcrpywewTa

ИНСТРУМЕНТАЛЬНАЯ ОСНАСТКА АВТОМЛТИЧРСкиу СТАНКОВ С ЧПУ И ГПСlUMATHUECKHX ЛИНИЙ.

H.2IH.2I

H.2I

H.2I

Трсбопания к инструмента,1ьной оснастке анюмятжиропанного машиностроения. В неявтоматизировакиом производи ствс мгханнчированы только рабочие движения нисгрумспта. Установка, настройка н замен л инструмента, а также контроль за его состоянием осун1сст1М1Яются оператором или н'Аанчнксм Лэтоматнзацня процесса обриботкн может быть достигнута палъко прн прнмененнн спецнальниЛ ociiufiiui |S. 391е обладающей всеми ?дле* ментлмн. необходимыми для механиэаипн nponvcroB. связанных с эксплуатацией нн・ прумемт таких как установка. настроА< ка пн размер изготовляемой ле тили, полна^лдка после размерного износа, замена по достижении наноса по одному нз критериев затупления. Дамена вслед- с I вне случинного иыхода из с г роя (полом- нн) м т. д Кроме к»「с. должно быть об<ч*|1счс11п спнженкс собсстпимости опе- рамми нзготовленкя детали с учетом более вышкой стоимости оборудования. Себестоимость ouepuiiiiH ныражает о денежной форме часть <^бшсстпгнных кздоржгк произнодстпа. ию1ючзм>111ую затраты на средства труди н заработную плату. Эти затраты отражаются формулой

Q -厶£+，"+ У + Q... I Q-. (4 П

где Q — пилкам себестоимость опириимн изготовления дсталк, кпп.е、一 придилжн- 1гльность рибо чего хода и диполниюль- ных движений, зависящих от режимя резмния. МИН； £ - a?“lF)HMOUh Станко- минуты, коп.; 厶一продол ж нтелъпость всиамоглтельноА работы, включающан 呻емм нспомлглтслы1иго ходи и не」ивн・ СЛ|цЛ11 от режима резшппь мнм;'”— 11|>ид<К1*нтсл1.н<>е1ь инекланових проспнуи. вызииннмх случаПним ныходом инстру

мента из строя или другими причинами, завнентими ст инструментальной оснастки мнн； QBII — плановые затраты, евн- данные с нзн<х：пм инструмента к отнесенные к одной детали, коп ： Q, — прочие постоянные затраты ни деталь, не запн・ сяшне пт темпа (шерпцин. кип.

В себестоимости станко-минуты учитываются затраты на средства труди а заработную плоту, которые остаются постоянными во времени и не эависят от

темпа операции.

В формуле (4.1) переменная да^я себестоимости. заинсяшая от инструменталь

ной оснастки.

Q.* f£ + Q・.=« ++，.(〃++П& 亠 S・)/，・.

где 〃i - плановые 1ют«рн 1фсмеин рабов

cvhhkm на усгпмопку и замену ннсгру- мента, мин; /^ — плановым потерн времени работы станка на наладку, полна- ладку или размерное регулирование ин- стр)мента, мин； &— заработная плата наладчик；! за одну минуту, кип.. S” — затраты »л амортизацию и заточку инструмента на период его работы без злйены, т. е. зв период стойкости, кол.; Г#= Т;Х — npoaaiжнтельносгь работы ннструментл без зим сны. мнн; Г стоАкосгь “”сгру・ мента по примятому крнгерню мту1к1смняв мни;入— огнишспие ялнтрлъиости резания к длнтельносги рабочего хода

В формуле (J.I) поггоннная долм себе* стоммоси операции» не лаиисншан от ннст|1умента-1ьной осниггкн. Q. = M По- С7ОЯ11НЯЯ дан! ссбсстиимоти лаоипп от конструкцнн А1схан>импя станка и учн- тынист время iicnoMoraie.ihHHx ходом, время на устйковку и злмсну эигоинюк »< г л Для снижения иогерь нремшн /• необходимо увеличение скорости «спомогдтедь»

nzx кидои n сокроше^нс времени wzi устл- нопку. замрспленмг н синтне легалк.Лачя себегтонмостн. соялакплл с прс-nzx кидои n сокроше^нс времени wzi устл- нопку. замрспленмг н синтне легалк.Лачя себегтонмостн. соялакплл с прс-•^^нми оборудования. Qilv = inrE. частично■MRikitT at ннгтрумекталышЛ оснасгкн и связана со случайным (лрсАдев|н?.мен-•^^нми оборудования. Qilv = inrE. частично■MRikitT at ннгтрумекталышЛ оснасгкн и связана со случайным (лрсАдев|н?.мен-"НА” ВЫХОДОМ ННСТруМР1ГТЗ мз 1Тр<Ж н.пл нгудпилс t нор!гтел ьным форм 叩 овамнем сгружкн. Слмниая стрхжка, иппадая на Об и угтанонкм летали, гтрспяптвуст нвгоылтическому и”к?)у работы ста их я.В ав1имд гнзнрива ином пронзподстнг ибс.рудопанне должно работать гл с ко- риигми резания. йбсспечииаюп1еЛ мнки-"НА” ВЫХОДОМ ННСТруМР1ГТЗ мз 1Тр<Ж н.пл нгудпилс t нор!гтел ьным форм 叩 овамнем сгружкн. Слмниая стрхжка, иппадая на Об и угтанонкм летали, гтрспяптвуст нвгоылтическому и”к?)у работы ста их я.В ав1имд гнзнрива ином пронзподстнг ибс.рудопанне должно работать гл с ко- риигми резания. йбсспечииаюп1еЛ мнки-мальную величину полной себгстонмосш обрлбитьи или ес пере мен лоп доли Из 巾ср、|》сы(4.2) следует, чп» пере мои л зя тих сеОсстлнмости заниепт от режима резаммн. потерь времени на усгипиим кмальную величину полной себгстонмосш обрлбитьи или ес пере мен лоп доли Из 巾ср、|》сы(4.2) следует, чп» пере мои л зя тих сеОсстлнмости заниепт от режима резаммн. потерь времени на усгипиим кзамену инструмента, потерь премсни ' на наллдку шктрумелта на размер ибрлба тывасмМ детали, стоимости инструмента 吗严pwn сгоЛксхтн н его стойкий.«авиа1мос-П1 доставляющих перемокни)! ит гкорости внпе графи- переменной от скоростизамену инструмента, потерь премсни ' на наллдку шктрумелта на размер ибрлба тывасмМ детали, стоимости инструмента 吗严pwn сгоЛксхтн н его стойкий.«авиа1мос-П1 доставляющих перемокни)! ит гкорости внпе графи- переменной от скорости•Л°/1 н себепои мостн•Л°/1 н себепои мостнрезаммн можнорезаммн можнооперацииоперациипредстапить впредстапить в伽 IP" 4). Зависимость伽 IP" 4). ЗависимостьГh《一川"'+"怎+SJ",(4.3)Гh《一川"'+"怎+SJ",(4.3)наладокналадок|8] с мелью уне.гичення|8] с мелью уне.гичення,|еР,н»Л«1 сто|1Ко.,|еР,н»Л«1 сто|1Ко.Ei инструмента эканомическук! емкость рассчитаннук» пи формуле (4.3). уврлПчн' ищет: Г,«и=/?гГ„. где Г>ч м —外仆iidmiimcc. кал стойкость д.1я многоингтруАтенгальных на.млок;仇—ко?ффиц||сн г унЕ 1fle〃炽 стонкигт» ннструдгепга. Zf. = |,56/A',?. ,v -Ei инструмента эканомическук! емкость рассчитаннук» пи формуле (4.3). уврлПчн' ищет: Г,«и=/?гГ„. где Г>ч м —外仆iidmiimcc. кал стойкость д.1я многоингтруАтенгальных на.млок;仇—ко?ффиц||сн г унЕ 1fle〃炽 стонкигт» ннструдгепга. Zf. = |,56/A',?. ,v -н“стру・н“стру・□ втимлтн-□ втимлтн-иоио□рем я послед-□рем я послед-Емка (нЕмка (н

nzx кидои n сокроше^нс времени wzi устл- нопку. замрспленмг н синтне легалк.

Лачя себегтонмостн. соялакплл с прс-

nzx кидои n сокроше^нс времени wzi устл- нопку. замрспленмг н синтне легалк.

Лачя себегтонмостн. соялакплл с прс-

•^^нми оборудования. Qilv = inrE. частично

■MRikitT at ннгтрумекталышЛ оснасгкн и связана со случайным (лрсАдев|н?.мен-

•^^нми оборудования. Qilv = inrE. частично

■MRikitT at ннгтрумекталышЛ оснасгкн и связана со случайным (лрсАдев|н?.мен-

"НА” ВЫХОДОМ ННСТруМР1ГТЗ мз 1Тр<Ж н.пл нгудпилс t нор!гтел ьным форм 叩 овамнем сгружкн. Слмниая стрхжка, иппадая на Об и угтанонкм летали, гтрспяптвуст нвгоылтическому и”к?)у работы ста их я.

В ав1имд гнзнрива ином пронзподстнг ибс.рудопанне должно работать гл с ко- риигми резания. йбсспечииаюп1еЛ мнки-

"НА” ВЫХОДОМ ННСТруМР1ГТЗ мз 1Тр<Ж н.пл нгудпилс t нор!гтел ьным форм 叩 овамнем сгружкн. Слмниая стрхжка, иппадая на Об и угтанонкм летали, гтрспяптвуст нвгоылтическому и”к?)у работы ста их я.

В ав1имд гнзнрива ином пронзподстнг ибс.рудопанне должно работать гл с ко- риигми резания. йбсспечииаюп1еЛ мнки-

мальную величину полной себгстонмосш обрлбитьи или ес пере мен лоп доли Из 巾ср、|》сы(4.2) следует, чп» пере мои л зя тих сеОсстлнмости заниепт от режима резаммн. потерь времени на усгипиим к

мальную величину полной себгстонмосш обрлбитьи или ес пере мен лоп доли Из 巾ср、|》сы(4.2) следует, чп» пере мои л зя тих сеОсстлнмости заниепт от режима резаммн. потерь времени на усгипиим к

замену инструмента, потерь премсни ' на наллдку шктрумелта на размер ибрлба тывасмМ детали, стоимости инструмента 吗严pwn сгоЛксхтн н его стойкий

.«авиа1мос-П1 доставляющих перемокни)! ит гкорости внпе графи- переменной от скорости

замену инструмента, потерь премсни ' на наллдку шктрумелта на размер ибрлба тывасмМ детали, стоимости инструмента 吗严pwn сгоЛксхтн н его стойкий

.«авиа1мос-П1 доставляющих перемокни)! ит гкорости внпе графи- переменной от скорости

•Л°/1 н себепои мостн

•Л°/1 н себепои мостн

резаммн можно

резаммн можно

операции

операции

предстапить в

предстапить в

伽 IP" 4). Зависимость

伽 IP" 4). Зависимость

Гh《一川"'+"怎+SJ",(4.3)

Гh《一川"'+"怎+SJ",(4.3)

наладок

наладок

|8] с мелью уне.гичення

|8] с мелью уне.гичення

,|еР,н»Л«1 сто|1Ко.

,|еР,н»Л«1 сто|1Ко.

Ei инструмента эканомическук! емкость рассчитаннук» пи формуле (4.3). уврлПчн' ищет: Г,«и=/?гГ„. где Г>ч м —外仆iidmiimcc. кал стойкость д.1я многоингтруАтенгальных на.млок;仇—ко?ффиц||сн г унЕ 1fle〃炽 стонкигт» ннструдгепга. Zf. = |,56/A',?. ,v -

Ei инструмента эканомическук! емкость рассчитаннук» пи формуле (4.3). уврлПчн' ищет: Г,«и=/?гГ„. где Г>ч м —外仆iidmiimcc. кал стойкость д.1я многоингтруАтенгальных на.млок;仇—ко?ффиц||сн г унЕ 1fle〃炽 стонкигт» ннструдгепга. Zf. = |,56/A',?. ,v -

н“стру・

н“стру・

□ втимлтн-

□ втимлтн-

ио

ио

□рем я послед-

□рем я послед-

Емка (н

Емка (н

3’ Фестон мости операции М：‘аммя и качества инструмента

где

产m 砒:：：：：：；*意:閣屮 Ever。".

* ct"M”7t. “ 4 vn, 1^ачня：

，：:盟工:二丁Р黑；封：吸:通产… x;r--

• * -^ичорнин

砲

(> к Т — ипрматирныс значеппн с ко рост и резания и ctowmicth； Г.. — экиномHqpc^yjj гтойкость. определяемая по формуле

力 показате.чь степени в формуле р

Для мнигош1струмептлл1.ных

кол»че1тво ннструментоп r нала чке

Пр“ расчете себестиимсипч! <>iK.paUH по 巾оР”・т EI) время раб<.чегг. хода ОИРСДС.ЧЯЮТ с учетом ^опомиикпий гкиро- сти резания Из формул Н И- {4 3) С1е 腮•，ej снизить себсггопмостп епсрац1т можно созланнем ннструментиль.гоп оСНа- ЕН•吗СЕечмнпкяпМ пошлиеии.. dKO, мичеекоЛ скорости резан.п,." 篇: обёслечиваютих 加他⑺"。冲,何」 窗霭…皿―器二厂：鹿 2 M инструмента ю строя и пеуцтлетвп 北：7：7° 巾叩м叩.нхн стружки В 哈 常a 凿「一™"爪K3i скорости 爲驚謀澀;у鼻

河遥承2丘黑湍

равнгм|уХ)/，РеМИ 3aMl，,,N инструмента

^«KpniHCHite потет

"нсгрумет на станки ле，Ш "“ ""*"” манием инструмент^ ^1^^^ соз- PWp ине стп ! ' "ж，тР;,нп^,мог<> на ."Мин心р、・мсн：<；：。"" 1，н,)пь ><ТП1ЮВ- ^^П П叮荷…:：;1""т卅 нплуЧиние Допуска Cuiiatu 屮(处"с" точке пгыя ггрумзп；], iiLcTnL?UripncMe,,,,o,° ,,н' HI①еhз,如忠忠产 “日 …可 мы быст|юс.ме||||ой i3yw“HC все mumw инструмента е< Г1од,,,,ладоч11ий зп-

повышение стойкости, п том числе раз- “врноП. инструмента. Размерная стойкость инструмента может быть повышена применением механизмов автоматической поАНала1КН инструмента, адаптивного упраилення процессом резания н т. д„ а общая vTniiKocTb — применением инстру- ментон с износостойкими покрытиями, с подвиг|,lJMH pv ясу ши ми крем кам к, рез- иедержзник и инструментов, обеспечиваю* щнх обильный подвод СОЖ в зону резания.

Снижение простое» оборудования, связанных с внеплановым выходом инструмента II、строя, обеспечииается

понышеннем надежности инструмента, в том числе за счет применения инструмента. ncintiiieiiiioro многогранными пластинами lh попьзованке такого ннсгру- мента н несколько раз снижает число егп случайпмх поломок:

созлиншм информационных систем лн- aniocrithii состояния режущих кромок н информируюшпх。предельном износе и поломкях инструмента с целью немедленного выключения подачи. Создание таких сметем универсального типа является проблемной задачей：

лрименинлем устройств для кннематн- чвск(“” (с помощью колебателиюго дии-

，снмн инструмента) дробленнн стружки Устройства применяются в случаях, когда тралиинонные методы (накладныг гтруж- кпломы. лунки, порожки) не обиипечива ют ломание стружки. Устройствами для кинематического дробления стружки оспа- тепы нскслорые мидели станков-автома- I。& однако эти устройства имеют значн- тельннс размеры н не могут применяться •аля многои«струмента；1Ы1Ых нн.чад10K. а также на станках с ЧНУ. Для многих случаев обработки получение ломниоЛ стружкн н отвил ее из зоны резания и ст станка является проблемной задачей.

Инструментальная оснастка, обеспечивающая повышение экономической скорости резания. На основанни анализа затрат, снязанных с эксплуатацией режущего инструмента, разработана клисси巾м- кация инструментальной иенанкн. обезе- чмваюшая возможность повышения зко・ номнческоО скорости резания, т. с снижение себесгокмости операции. Укрупненная классификация такой оснастки прмвсдсня на рнс. 4.2. Предусматрени дпа направления. абеспсчивакминх возможность повышения эконпмический скорости резамнн сикратение потерь нременн. вызываемых износом инструмента, и иовышенке стойкости инструмента. Реализация этих на

р1И. 4.2. Kw•叫ilm ннсгрументальний оснпсткн. ойсспечнвиющеЙ пивышг1.нс ^номнчесмМ*

скорост pes""iiM

+与.+与.занисит отзанисит от1Де А2,厶儿 ^ - прнрашенне состав- ПЯЮ1Ш1Х силы резшшя при износе резиа, Н; /冲 /“，М 一 *Рсткость технологичес кой системы в направлении действия со- ставяяюшил силы резания прн 01 счете леремешений в напрапленни оси 匕 Н/мм.Случайные погрешности обработки, являющиеся следствием большого кил и честна различных факторов, сводятся к кинематическим н динамическим iiorpcunio* стям. Кинематические погрешности возникают при рнбимн.х перемешенинх механизмов станка без нагружения нх силами резяиия и остаются примерно постоянными в течение всего периода работы нн・ струмента Дииамнческке погрешности возникают в процессе резания зивисят от жесткости технологической системы, случайных изменений сил резания н возрастают при износе инструмента, лоэто- МУ границы поля рассеяния размерен ио времени увеличиваются [39]. Отклонения размеров деталей от линии группирования соответствуют закину нормально! и рае- иредыення Гаусса, мпюненное поле рас-1Де А2,厶儿 ^ - прнрашенне состав- ПЯЮ1Ш1Х силы резшшя при износе резиа, Н; /冲 /“，М 一 *Рсткость технологичес кой системы в направлении действия со- ставяяюшил силы резания прн 01 счете леремешений в напрапленни оси 匕 Н/мм.Случайные погрешности обработки, являющиеся следствием большого кил и честна различных факторов, сводятся к кинематическим н динамическим iiorpcunio* стям. Кинематические погрешности возникают при рнбимн.х перемешенинх механизмов станка без нагружения нх силами резяиия и остаются примерно постоянными в течение всего периода работы нн・ струмента Дииамнческке погрешности возникают в процессе резания зивисят от жесткости технологической системы, случайных изменений сил резания н возрастают при износе инструмента, лоэто- МУ границы поля рассеяния размерен ио времени увеличиваются [39]. Отклонения размеров деталей от линии группирования соответствуют закину нормально! и рае- иредыення Гаусса, мпюненное поле рас-Ссяння %=z成.卜Ссяння %=z成.卜nf. где uh* —nf. где uh* —поле рассеяния размером н момент времени г„ мм; 0打一среднее квадратическое отклонение кинематических погрешшктей. мм; па„ — среднее квадратмческгзс отклонение динамических погрешностей и момент времени и. мм Тшюнзя диаграмма точности (рнс. 4 3) отряжает изменении размера А деталей, обработанных 眸з・ ilom за период сюйкосги п условиях уста- новившегосн температурного режима ра- боты станка Текущая с)>едиеги размера ибрабо1а»1ных деталей (кривая 3) прел- стиаля»»т собой суммарную величину пере менннх снслематичсских погрсинюстей обработки Лгт и зависит от из нас» за период времени работы инструмента тж. Оптн-поле рассеяния размером н момент времени г„ мм; 0打一среднее квадратическое отклонение кинематических погрешшктей. мм; па„ — среднее квадратмческгзс отклонение динамических погрешностей и момент времени и. мм Тшюнзя диаграмма точности (рнс. 4 3) отряжает изменении размера А деталей, обработанных 眸з・ ilom за период сюйкосги п условиях уста- новившегосн температурного режима ра- боты станка Текущая с)>едиеги размера ибрабо1а»1ных деталей (кривая 3) прел- стиаля»»т собой суммарную величину пере менннх снслематичсских погрсинюстей обработки Лгт и зависит от из нас» за период времени работы инструмента тж. Оптн-

+与.

+与.

занисит от

занисит от

1Де А2,厶儿 ^ - прнрашенне состав- ПЯЮ1Ш1Х силы резшшя при износе резиа, Н; /冲 /“，М 一 *Рсткость технологичес кой системы в направлении действия со- ставяяюшил силы резания прн 01 счете леремешений в напрапленни оси 匕 Н/мм.

Случайные погрешности обработки, являющиеся следствием большого кил и честна различных факторов, сводятся к кинематическим н динамическим iiorpcunio* стям. Кинематические погрешности возникают при рнбимн.х перемешенинх механизмов станка без нагружения нх силами резяиия и остаются примерно постоянными в течение всего периода работы нн・ струмента Дииамнческке погрешности возникают в процессе резания зивисят от жесткости технологической системы, случайных изменений сил резания н возрастают при износе инструмента, лоэто- МУ границы поля рассеяния размерен ио времени увеличиваются [39]. Отклонения размеров деталей от линии группирования соответствуют закину нормально! и рае- иредыення Гаусса, мпюненное поле рас-

1Де А2,厶儿 ^ - прнрашенне состав- ПЯЮ1Ш1Х силы резшшя при износе резиа, Н; /冲 /“，М 一 *Рсткость технологичес кой системы в направлении действия со- ставяяюшил силы резания прн 01 счете леремешений в напрапленни оси 匕 Н/мм.

Случайные погрешности обработки, являющиеся следствием большого кил и честна различных факторов, сводятся к кинематическим н динамическим iiorpcunio* стям. Кинематические погрешности возникают при рнбимн.х перемешенинх механизмов станка без нагружения нх силами резяиия и остаются примерно постоянными в течение всего периода работы нн・ струмента Дииамнческке погрешности возникают в процессе резания зивисят от жесткости технологической системы, случайных изменений сил резания н возрастают при износе инструмента, лоэто- МУ границы поля рассеяния размерен ио времени увеличиваются [39]. Отклонения размеров деталей от линии группирования соответствуют закину нормально! и рае- иредыення Гаусса, мпюненное поле рас-

Ссяння %=z成.卜

Ссяння %=z成.卜

nf. где uh* —

nf. где uh* —

поле рассеяния размером н момент времени г„ мм; 0打一среднее квадратическое отклонение кинематических погрешшктей. мм; па„ — среднее квадратмческгзс отклонение динамических погрешностей и момент времени и. мм Тшюнзя диаграмма точности (рнс. 4 3) отряжает изменении размера А деталей, обработанных 眸з・ ilom за период сюйкосги п условиях уста- новившегосн температурного режима ра- боты станка Текущая с)>едиеги размера ибрабо1а»1ных деталей (кривая 3) прел- стиаля»»т собой суммарную величину пере менннх снслематичсских погрсинюстей обработки Лгт и зависит от из нас» за период времени работы инструмента тж. Оптн-

поле рассеяния размером н момент времени г„ мм; 0打一среднее квадратическое отклонение кинематических погрешшктей. мм; па„ — среднее квадратмческгзс отклонение динамических погрешностей и момент времени и. мм Тшюнзя диаграмма точности (рнс. 4 3) отряжает изменении размера А деталей, обработанных 眸з・ ilom за период сюйкосги п условиях уста- новившегосн температурного режима ра- боты станка Текущая с)>едиеги размера ибрабо1а»1ных деталей (кривая 3) прел- стиаля»»т собой суммарную величину пере менннх снслематичсских погрсинюстей обработки Лгт и зависит от из нас» за период времени работы инструмента тж. Оптн-

прнв.пгниП осуществляется соотвегстиую- ЮМ конструктивным оформлением 吁 "ЕМ.,“ s

Быстросменная 6ecnadna.iadt)4HuH m мени инируменю. Д.1И автиматизмроваи- ЖИР пронлводсгва вопросы быстросменно- си II бесподнж1адочмой замены нипруме irr л решаются комплексно (см. рис. 4 Я ПОЗН1НШ 5-*9). Необходимо, чтобы уста- нименный ня стаиок мнезрумент бел ло- полкктелыюй подиялалки oft^llcчиllaл "°， .пучение рнзмерин летали в точке ноля допуска, обеспечивающеЛ максима.»ьнын заннс не износ. Для понимания принципа беспод>ииадичноА замены кэ примере то・ •1е)(нл рассмотрим злпнсимость тсяности обработки иг точности размеров инструмента. погрешнопн установки сги на Е“ке н износа.

Размеры деталей, обработанных за период стойкости инструмента, изменяются под действием различных факторов, hl эывйюшнл систематические и слумяЛиые пагрсшкостн Систематические погрешности могут быть постин иными м переменными. Г1остоянной систематической погрешностью обработки яплается погреш* hqcil размера (д.1ины резца | ' н уста- новкм А, инструмента Эта погрешность являегея постоянной за период его sofb кос. и величина ее изменится только прм замене инструминта. Переменные снстем«1тическне погреш носги Вязники 101 вследствие износа инструмента и тепло- вых диформациЛ. связанных г процессам резимнн и работой мвканнзмов станки. Тепловые деформации меманнзмои станка вызывают персменнис- систематические пигрешнисги только в ни чал ином периоде неустэиош1ВШ1гися температурногг» р。i *мми При установившгмгя температур- режиме деформяцни деталей станка

А“ на11раьлы|цыс по норм ал и к обрабо- тамзА пиверхнистн, представляют собой пехп oHHHuv систематические погреиню* стн. Величипп постияннух сипемитичре- X” пигрсшносгей Д(1 определяется форму. 3 * = & + △》+ &

Переменные систематические погреш- ,стм 5 зависят от разм叩из“ 心仙小 工 аршины ptus и дополнительных упру. ГМХ ^фор*-инй А, технологической' сио 募Н. ьизывигмых увеличением оспы ре

з皿ня прн нзиосе иисгрумента： А,=Дн +

Величина упругих перемещений

жесткости системы (их учнты-

Ваки в направлгннн. нормальном оси м3, гото&пяемой летали) и миж^г быть рас. ечнгана по формуле

А A誉/•»/” Z

Рнс. 4.3. Диаграмма точности 1^>рибптки：

，一11ом1(нал1.Ч14й роэмср atruzit. 7 — суммарная de личина п«![11мснных си< ггмпгичггмих погрсшноогА.

У - .пнннп исптров rpyitiiiipoHiiiiHN случайных пог- pc'uiiiucTrft; <u. ，зе ра>.ссмпня pazcgu дета.111 н начн.11、периода сгоАкистм инг1руыентм, ш. — пояс рассеяния размер。” дет ил и п конце пернпдв сгоА- кости pejs

иалыюй тсикоА паи я допуска, н которую нужно установить вершину реэиа с иелью обеспечения максимального запаса на его изнск. а следовательно, с целью получения максимальной размерной стойкости 7” является точка М. Стойкость Г инструмента и несколько раз превышает его размерную стойкость 7r. С целью нспользо- вяння нсего периода стойкости резца после периода размерной стойкости нужно произвести его подналадку. Удвоенная велл- чипа поянлладкн 24, = %—(&“ +(,%]. При ппрелхлении вел и чины подналадки целесообразна учитывать величину поля рассеяния размерив для максима.1ыю нзю шетюго релиз.

Быстросменногть инструмента обеспе- чипзется совершенстнлланисм методов егп креп.пгния и Лазнроиання. а также унифнкапией нрмемпнннтельн&х поверхностен режущего и вспомогательного "а- жимного) инструмента

Базирование инструмента должно быть таких, чтобы силы резания носпркнимз* лись базивь1мн поверхностями вспимо- гателыпл о инструмент；! (ре:<Ц4*державкн), а элементы копления инструмента были сн них разгружены. Палнамение цементов xneiuteHiiH — прижать бпзепне поперхно- C1N режушего инструмента к базовым поверхностям вспомогательного инструмента.

Резин следует устанавлинать в закры- тне пазы резцедержавок и обеспечивать мх вылет относительно резцедержауки на 3—5 мм, <побы сила R = P『 + Py прохо- 口”ла через опорную поверхность резне- державок (рис. 4.4. и). Достоинство тако- го способа установки резцов заключается вше и в тим. что державка резца нс нс・ иытывает напряжений изгиба, а следовательно. можно применять резцы меньшего сечения, чем на универспльных станках. Уиеличивается также виброустпичнвость инструмента. Наибольшее распросгранс* ние получило крепление резцов к.1 и но- внднь!м сухарем, который затягнваегся винтом (см. рнс 4.4, а). Значительно зенз ,шее иремя для замены требуется прн за・ креплении резца клином, расположенным нз подпружиненной тяге (рнс. 4.4,6). Клин 7 упирается в наклонную поверх ность резца 2, вы!ии1ненного со стороны опорной поверхности резня / Паз пол клин делается под углом 卜 отниенгельно боковой поверхкисти резиа Такое выполнение резца обеспечивает гарантированное касание беки80d и спсрноП поверхности резиа к соответствующим поверх- ниегям резцедержателя 4. а также упори 3. Для замени резиа достаточн») рукоят« кой сдвннхть тягу 5, н резен сноболно снимается Такое крепление обладает сше и том достоинством, что обеспечивает возможность подняладкп резца Соз его открепления. Олнако данный тип крепления не получил широкого рзспрострппе- ния. так как требует высокой точности оыполнення при высокой трудоемкости, н необходим а зашнти пружины 6 и тяги от пиппаания мелкой стружки и окалины

Быстросменность сюевого инструмента обеспечивается применением цнлиидри- ческих хвостовиков с передачей кроящего момента шпон ко А (рис 4 4, н) Вин г / препятствует сдвигу инструмента прк еги отиоде по окончании обработки. При мснопьзованмм стандартного псепого инструменга с киническим xduituuhkom применяют переходные втулки (рнс 4.4. $)• а также быстросменные патроны (рис. 4.4, е). Крегыение ннструменте осушеств- ляетсн шариком / при осевом гире мешении втулки 2 влево. Прн перемещении втулки вправо ее выточка распазшасгся 削

批批俨川俨川PlKPlKпротии шарикд. м инструмент можно смобпдно снять.

批

批

俨川

俨川

PlK

PlK

Бесподна.1ад1И1ная вазона инструмента обесп₽чннае7ся наличием <леменюи регу лиропиння ею размера пс длине нлн размера ии.чста Элементы регули|юн8ння компсиснруют также нзмененне размерив ннстру мскти после пер^кмкн.

На резплх『ребусмую длину иолучию) ирнменгкисм рогулириночных пиитов со «•фермоч кой to.ioHKoft. ноторяи дачжна ка- сатмн уиира резцедгржиикн Разность &2

рисстояним а» упоря до к длины пастроецнип! ни рипна лииметру обработки

ос» шпинделя размер резца Точный вылетос» шпинделя размер резца Точный вылетвершины резин (Л imcHTe.ibtiu бокснюй iionepxHiM'TK державки ибеспечивастгя нэ- г(1ТО1менисм (для резнпв с многагранной иластинлй), алтичкон 1ЛЛЯ с«нт:ц|ных рез- ч<>|>1 «ли регулиронкок шштамн. pnew ЛОЖСННЫМП 110 нормилн К <М»КиН1»П поверхности. В случаях рнс|1олиж«чння н ипми® розиедержипке »ipck(vii>khx резцов (см. рие. 4.4. а) точность их панИмного рмспо-

ос» шпинделя размер резца Точный вылет

ос» шпинделя размер резца Точный вылет

лож₽ния о^^мивается точным располо *еннем пазов под резцы.°'

Бесподналадочная замена осевого Еумемта достигается применением 吟 гулнровочных винтов, обесиечиваюцшх МУенме требуемой длины ингтРтнта (см. рис- 44 «О или регулировочных гаек (рнс・ 4.4,2). позволяющих получить необходимый вылет инструмента.

Настройка нл размер инструмента

вневнестанка осушсствляется либо в приспособлениях. либо на специальных приборах. Приборы для настройки инструмента на размер, например моделей БВ-2010. БВ-2011, облазают большой универсальностью н могут применяться для настройки как резцов, так и осевого инструмента, имеют оптическую систему отсчета координат и обеспечивают точность на・ строЛки в пределах 0,01 мм. Приборы моделей 6В2013, БВ-2014. БВ-2015 и БВ-2016 г окулярным методом визирования прейпазначены для настронкн инструментов станков сверл ил ьно-расточ- ноА и фрезерной групп, обеспечивают точность настройки по длине до 0,01 мм

вне

вне

и по диаметру до 0.002 мм

Как правило, приспособления для настройки инструмента не обладают универсальностью. На рис. 4.4. d приведена схема приспособления для настройки рез- цов. Нулевое положение индикатора устанавливается по эталону и затем с помощью регулировочного вннта достигается размер резца, равный размеру эталона с погрешностью до 0.01 мм. При точности настройки резцов ±0.01 мм погрешность диаметральных размеров деталей составляет около 0,05 мм. На приспособлении упор для режушеЛ кромки резца представляет собой цилиндрическую поверхность с радиусом R. равным радиусу обработки. Такое исполнение упора обеспечивает автоматическую компенсацию погрешности расстояния от опорной поверхности до вершины резца.

Прнведенные конструктивные решения быстросменной бесподналад<г«ной замены инструмента обеспечивают снижение потерь нременн на замену и настройку ин струмента, но предусматривают выпо-пне- мне этих onepamift наладчиком. Нормы иременн на настройку инструмента для

станков с ЧПУ в зависимости от ха- чества инструментальной оснастки н вида инструмента составляют 5—10 мня. э для инструмента автоматических линий — до 2 мим.

Механизмы автоматической заявки инструмента (см. рис. 4.2. позиция 6|. Бы* стросменный инструмент обеспечивает сокращение только части потерь времени, связанной с заменой инструмента после его износа. Полного устранения этих потерь времени можно достигнуть применением механизмов, обеспечивающих автоматическую замену инструмента во время вспомогательного хода автомата без перерыва цикла его работы. Меха- кизмамн автоматической замены следует оснастить главным образом лимитирующие операции, для которых характерна низкая стойкость инструмента, а оста новка станка повлечет за собой остановку всей линии.

Основные принципы конструирования механизмов автоматической замены нн-

струментаструментаприменение инструмента.применение инструмента.сводятся к следующемусводятся к следующемубесподналадочноА замены обеспечивающей получение

струмента

струмента

применение инструмента.

применение инструмента.

сводятся к следующему

сводятся к следующему

заданного размеразаданного размерадетали;детали;возможно, снл ре-возможно, снл ре-использование.где зтоиспользование.где зтозання для крепления инструмента;

заданного размера

заданного размера

детали;

детали;

возможно, снл ре-

возможно, снл ре-

использование.где зто

использование.где зто

механизм замены инструмента должен получать движения от механизмон станка или специального гндропрнвида.

заполнение или смена магазина инструментов должна производиться без остановки станка.

Размещение механизмов автоматической замены инструмента должно быть предусмотрено конструкцией станка.

На рис. 4 5. а показана схема механизма для автоматической замены лредеа- рнтельио настроенных на размер резцов /. помещенных в магазин 2 При перемещении в гндроци-1 индре 5 пиршня 4 с толкателем вправо очередной резец под дейстинем силы тяжести попадает из магазина на загрузочную плошадку. В крайнем правом положения штоь 7 поворачивает рычаг 8. перемещая ползун 6 с упором 9. передвигающим изношенный резец вперед. Сферическая головка регулировочного пинта раздвигает подпружиненные шарики /0. и резец освобождается.

Стакам

17

шгукгко

2

闻с. 45 VcrpoAEn

Алл вотоматнческоЯ

а^йж

за*& х подпалам

«нсгрумсита

L

Рис. 4.5 Прплолженис

При перемещении поршни влево толкатель J передвигает резец с загрузочной ллошадкп в мерный паз державки. Новый резей выталкивает затупившийся в сборник наношенного инструмента. Под- пружиненные шарики /0 прижимают ре・ гулнровочный винт к торцу толкателя, который одновременно является упором.

На рис. 4.5.6 приведена схема механизма автоматической замены пальцеиых фрез для закругления зубьев у шестерни.

После обработки заданного количества зубчатых колес счетчик циклов включает соленоид /0, соединенный с зубчатой рейкой 9. поворачивающей откидной рычаг 8 в положение, показанное на схеме. По окончанию рабочего никла шс1нпдсль^ ння бабка / перемещается м ричаг 6. передвигаясь по скосу откидного рычага 8, открывнет иангу 2, закрепляющую фрезу З. При дальнейшем движении шпин- дельной бабин толкатель 7 переднигает фрезы по трубе нангн. пытал кивая изношенную фрезу п сборник. В начиле еле- дующего цикла при перемещении шпнн- дельней бибки в рабочую позииню рычаг 6 схолкт с конической поверхности рыча га 8. и цанги сжимается под действием пружины 4. а очередная фрезн из кассе- ти 5 поступает в приемник. Возникающне

при резании осевые силы прижимают регулируемый винт фре^ы к откидному упору 2. обеспечивая точность осевого положения фрезы в пределах 0.1 мм.

Устройства для автоматыческогп регу- лироааним размеров обработки за период стойкости инструмента (позиции 9—] /, см. рис 4.2) применяют в тех случаях, когд размерная стойкость инструмента нс обеспечивает полное испольлованне режущих возможностей инструмента за одну установку. При автоматической под， наладке (нлн регулировании) размеров обрабатываемой детали систематнческне погрешности обработки компенсируются изменением положецня инструмента относительно базовой воверхностл (нлн оси заготовки), осуществляемым по командам измерительных уснюнстн. Максимальная целнчинз подналадки инструмента рассчитывается но формуле 儿】= = |6$—(»п + з“|/2. но для повышения томности обработки может составлять меньшую не-плчнну.

На рис. 4.5. в прноедена державка с устройс тао м лля а нтом ат нчсской поди а • ладки проходного резиа. В держввке использован «отскок» резни при обратном ходе cynucpra Дсржанкз состоит из корпуса 15. закрепляемого но суппорте, и

29S

нзпраиле-нзпраиле-ннх Для фиксацииннх Для фиксацииначального положенияначального положения

нзпраиле-

нзпраиле-

ннх Для фиксации

ннх Для фиксации

начального положения

начального положения

поворотной резиедержавкк /6,酬妙山*二' осн I с рапиьамн 7- Поворот резцедср- ж«ки осуществляется следующим。6*・ зом По команде от измерительного 八 ройства через штуцер 9 воздух |叹?黑; в цнлнндр 5 и перемещает поршень , штоком 4 до упора во вставку преодолевая усилие пружины 6. С。“ток* 4 с помощью шт>цера соединен поводок 3 с собачкоЛ / При двпженнн поршня влево собачка / поворачивает храповое колесо 2. сидящее на кулачке " На торце KV/ачка выполнена спираль, в которую через деталь 18 упирается свободный коней реэиедержавкн /6. Пружина /7 постоянно прижимает резцедержанку к торцовой говерхностн кулачка //. Поворачиваясь. кулачок давит на резиенержзвку /6. которая поворачивается вокруг осн if н изменяет положение вершины резца относительно обрабатываемой поверхности. После прекрашення подачн воздуха поршень под действием пружины 6 возвра- шается в исходное положение. Одновременно в исходное положение возвращается н собачка /. Кулачок 〃. удерживаемый подпружинным тормозом /0. остается на месте.

Диапазон подналадки укладывается в один оборот кулачка. Сменные вставки /3 обеспечивают перемещение резца при повороте кулвчка на заданное количест- 亜 зубьев храпового колеса. В автоматическом цикле подналадке осушествляется только в направлении осн детали. В нала- зоном цикле после разъединения храпо- вика н храпового колеса поворот кулачка

может осуществляться и любом

кулнчкн /2 на крышке и на лыске ку- пачке нанесены риски. Крепление резца тсушсствлястся подпружиненной тягой Регулировочный вннт резца упирается в горец вннта-упора "一

На рис 4.5. г приведена схема держав- * длн Фасонного призматического резца обеспечивающей его автоматическую под： наладку Предварительно настроеш|ый на 豐мер резец 6 крепится в знкрыТ0м паз； мр*в»кн Подпружиненной тягой 7 ro.noZ ка которой вколи! п Т-образный паз резца 工ХГ^а” °呻咖 покрхностъ к Дер. £■• В процессе работы составляющая

…Р& воспринимается опорой Га реальная составляющая Р,- 3：』планкой 5, которая перемета- ет'я^гулнровочным кУ^чком 4. закреп- е Р оси .г Тяга /, соединенная ::喘оком гидроиилиндра. перемешает тповый механизм 2 по командам нзмери- Хного устройства. Храп叫 механизм поворачивает регулировочный кулачок на заданный vm, перемеи1ая вершину резца в направленкн осн изделия. При смене резца кулачок переставляют в исходное положение. Применение подпружиненного крепления резца позволяет производить его подналадку без ослабления элементов крепления, в этом большое преимущество крепления резцов подпружиненными тягами.

Повышение размерной стонкост» инструмента обеспечивается применением на станках адаптивного управлении, кигорое автоматически исключает систсма-ичес- кую переменную погрешность обработки, связанную с увеличением силы резания при наносе инструмента. Достоинство адаптивных систем управления состоят в том, что они являются элементами конструкции станка к не требуют создан.;п специальной инструментальной оснастки.

Повышение стойкости инструмента (см. рис. 42 позиции /2-/4). Увеличение стойкости инструмента обеспечивает енн- женне затрат на инструмент. Увеличить стойкость можно как способами, прнменяе- м&мн на универсальном оборудовании, например за счет применения инстру- ментои с нзносостоЛкими покрытиями, так н спсобямн, не применимыми на универсальном оборудовании, путем прнмене- ния СОЖ с Расходом 30-100 л/мин. Для этого Резиедержавкн делаются с отвер- стннмн для подвода СОЖ. а зона реза- изолируется от окружающей среды.

"овненть стойкость инструмента можно к：：貢閣менення инструмент с подвиж- "круговым” режущими кром- :мн с принудительным (рнс. 4.6. а) или

Повормом пластин о .' '，6)・ Прн подводе суппорта резец кага^гпРИС'с4'6, а, с круглой пластиной 4 r>： °брезиненнОго ролика / с храпо- внетг：ех‘Н"змом 2 и пластина поворнчи- ,,и Угол- зависящий от дуги кон-

такта п. час типы с роликом. При стнсде суппортз ролик свободно врашается.

На рнс 4 6, А приведена схема кинет- рукцни торцовой фрезы. Круглые тверди- сплавные пластины / свобплно уста но вле ны в iipyM'iiHxiucii обойме 2 и при врезании самопронзпольно поворачиваются на небольшой угол. Сгийкость фрезы увеличивается ни 15 рал ио сравнению с обы«1ными фрезами.

Уст|юйсгна, обеспечивающие снижение простоев оборудования мз-зн ннструмс1па. Осушесгвлепке псиной анюматизапип об- рабп|ки деталей резгишем ми воз можно без информаци о состояннн режуших кромок ннггрументя, о характере стружки (фор MHpoHiJiiiiii се в виде, обеспечниаютем снободиый отнод из зоны резання и от стапкн).

Усгройства, обеспечивающие снижение простоев оборулоинния по вине инструмента (рнс. 4 7|. 1UI станках автоматических линий применяют редко из-за множества рлботаюшнх iHicTpyweinои и е>и・ пиченности прсктрппгтпа для их размешения. Эти устройстна применяют глав |ц>|м обризом для мелкоразм^риои» инстру мемт;】 (сверл, мстчпкои). пнето всходящих нз с г роя и результате поломок, или “j”i ннструменгов. работа которых н|югекаот с иктенсинным изнашинаннем.

Для станков ГПС применение устройств обязательно, иняче не может быть обеепе-

10 Эши1КЮ

“ема их непрерыпная р а бага п течение длительного времени.

Устройства информации об износе “н・ стрименга (см рнс. 4.7, позиции 4—10} прс-дугматрипзют как прямые (позиции 4 - 6|. гак и косвенные методы измерения износа (Папинии R—10) ILm измерения наноси прчмымн методами применяют н】「 чнкн касания, которые регистрируют лнбе размерный innuc. либо. »ри их перемещении. нанос но задней поверхности. Кон- crpyKiubi датчики приведена на р»к. 1.8. а. Корпус ■/ закрепляется на подвижном угле / станка В корпусе нахощпся поппру- жннсшия 1М；1гт1ша 3, п которую оставлен нзмерител1.ныЛ наконечник 6. Наконечник iipoxuAiii че|Ч' » электромагнит 5. В обмотке электрома1Н11т<1 соз л неге я переменное маг- ннтнае ihuh*. вычывикицее колебания на- кииечпнка. I tpn каемннн нлконечпнком блока его колебания нирушаются. что 卩。 гигтрируется электронной снегемой 8 с уенлнгелем 7. и к(м>рдинаты соотнсгстпуют измеряемому рачмеру Точность измереннн ± I мкм Датчик защитам ст стружки. Еги применяют на п анках с ЧП У и с ГПС ми TcxiihKo для измерения износа, но и для оиргделения фактических капрдннат вершины j心нн” инструмента с целью аитомагпчегкой корректнроокн управлнжл- щнх программ.

Система технического зреп ня представ /яет собой с-пеиналы1ум» гслгниэнопну1и 斯

/

УстроСстЗа.储зги9a 啦we/

ткем простоев o&jpydoSaNUf I兩 4z*r wrmpynrftmi1

Кп^оё"命，蛇的"耳何俏"e пр ph не优力込, шггереиья woreКп^оё"命，蛇的"耳何俏"e пр ph не优力込, шггереиья woreyrinpvOr/nfia.испап^унгщиекосбенмые "？，勿施измерения износаyrinpvOr/nfia.испап^унгщиекосбенмые "？，勿施измерения износаиспользующиеиспользующие//yrmpwlcmfa, uttfopmpywuM "лмоаялг uMcmpyncftma//yrmpwlcmfa, uttfopmpywuM "лмоаялг uMcmpyncftma~命妙。0外%，~命妙。0外%，"1б УстроОгтИа,"1б УстроОгтИа,“ПОГб 电“ПОГб 电пряпыгпряпыгsx /薄雷裕sx /薄雷裕измеренияизмеренияusMEpe/funusMEpe/funУстроОстЗа协ж формированияипрукки. "d "тлмлиеОobEdza EuvzRgyциклу работа/станкаУстроОстЗа协ж формированияипрукки. "d "тлмлиеОobEdza EuvzRgyциклу работа/станкаЛС—SUM H0.SJЛС—SUM H0.SJL BC& 0SKt5KS£Л1a£GSL BC& 0SKt5KS£Л1a£GS•PJ—•PJ—浪一浪一E56S.E综 1ПХ31工KEyluluEQ0E56S.E综 1ПХ31工KEyluluEQ0CBSiE^S2EP 良4E.CBSiE^S2EP 良4E.SSE^ oos-Eodsx&^rsSSE^ oos-Eodsx&^rsSX0SA кип』**扌&6SX0SA кип』**扌&6§§^s、NOAS7-§§^s、NOAS7-?0>SQ 一2/wyys点2工4 -?0>SQ 一2/wyys点2工4 -пиор sxsa?^KXпиор sxsa?^KXKnuDsd зкзInxadwMKnuDsd зкзInxadwMю§&£QatQEyylwю§&£QatQEyylw§§i пшмн&адои-!_Ektdau twd耳^ ^^^^^^^^M^^c§§i пшмн&адои-!_Ektdau twd耳^ ^^^^^^^^M^^ca “gzhnsE 工^a “gzhnsE 工^

Кп^оё"命，

蛇的"耳何俏"e пр ph не优力込, шггереиья wore

Кп^оё"命，

蛇的"耳何俏"e пр ph не优力込, шггереиья wore

yrinpvOr/nfia.испап^унгщиекосбенмые "？，勿施измерения износа

yrinpvOr/nfia.испап^унгщиекосбенмые "？，勿施измерения износа

использующие

использующие

//

yrmpwlcmfa, uttfopmpywuM "лмоаялг uMcmpyncftma

//

yrmpwlcmfa, uttfopmpywuM "лмоаялг uMcmpyncftma

~命妙。0外%，

~命妙。0外%，

"1б УстроОгтИа,

"1б УстроОгтИа,

“ПОГб 电

“ПОГб 电

пряпыг

пряпыг

sx /薄雷裕

sx /薄雷裕

измерения

измерения

usMEpe/fun

usMEpe/fun

УстроОстЗа协ж формированияипрукки. "d "тлмлиеОobEdza EuvzRgyциклу работа/станка

УстроОстЗа协ж формированияипрукки. "d "тлмлиеОobEdza EuvzRgyциклу работа/станка

ЛС—SUM H0.SJ

ЛС—SUM H0.SJ

L BC& 0SKt5KS£Л1a£GS

L BC& 0SKt5KS£Л1a£GS

•PJ—

•PJ—

浪一

浪一

E56S.E综 1ПХ31工KEyluluEQ0

E56S.E综 1ПХ31工KEyluluEQ0

CBSiE^S

2EP 良4E.

CBSiE^S

2EP 良4E.

SSE^ oos-Eodsx&^rs

SSE^ oos-Eodsx&^rs

SX0SA кип』

**扌&6

SX0SA кип』

**扌&6

§§^s、NOAS7-

§§^s、NOAS7-

?0>SQ 一

2/wyys点2工4 -

?0>SQ 一

2/wyys点2工4 -

пиор sxsa?^KX

пиор sxsa?^KX

KnuDsd зкзInxadwM

KnuDsd зкзInxadwM

ю§&£QatQEyylw

ю§&£QatQEyylw

§§i пшмн&адои-!_Ektdau twd耳^ ^^^^^^^^M^^c

§§i пшмн&адои-!_Ektdau twd耳^ ^^^^^^^^M^^c

a “gzhnsE 工^

a “gzhnsE 工^

Р»гг <7 Класскфикмция инарумрнтллыюП оснастки, обеспечкнаюшей снкжсннр н пепла попы х проггосл {>/к)ру до на ннч ни ннне инструмента

устинонку, поэштяюшую ни расстоянии до иеск<чльЕН> метров наблм^лагь инструмент и оиенпвать его износ. Фотоэлскт- pu'itvKhA мет«>д измерения (рис，1& 6) H3MDC2 основан Н8 тим. 41U >гал отражения луна свстл ни нзношенним участке (плнчаскя от угла итражения иа нензно- шрнном участке резца От раженный луч уллилиоастсп фототранзнстором. Метоп mviMUHci оценньатъ и кзнис зубьев нра- uiMiQuiefiefi фре «м Длипльность отражен- мнк им пульс о» пропорцнинальна величине мм«а |33|

Величину юмха ннсрухента можно оиснивать по нремени vro работы, т. е. по мнсл> нзгагиал«11ных дегалей, ап ре деляе- м“、м считшку циклан Этз метод мо・ .，叮 примгня1ьс« п тех случаях, когда •«зное ннструмси1а примиkoami без сколов pem^mtfi ьромки. OnoxHKaiii мммпмну износа *4O»：nu и ш» нзмен<гнкю размеров леталх, но для этого ис«)6холнмо измерении ка*зпА детали

Нсдосгатк церечкеленных методов тцуюсм лаки а »1нс7румен1а заключается н МК нмспншитм. так как нлюренмя цронз-

водятся после окончания процесса резания к оценивается фактический износ.

Наиболее перспективными |26| методами косвенной оценки величины износа инструмента являются методы, основанные на измерении составляющих силы резания я процессе обработки деталей. Этн метилы применимы для станков ГПС, так как ка них одновременно работают. 1—2 инструмента. Для измерен к я сил резания используют либо пьезоэлектрк- ческме динамометры, либо тензометрнчес- хне датчики, устанавливаемые в шпик* зеле станка Тензометрический датчик (рнс 4.8, «)состоит из наружной 6 н внутренней 7 втулок, соедииснных с по- мендью электрон но-лучепой снарки. Меж ? нтулками имеется вакуумная полость ° На внутренней втулке наклеены тензо- метрические датчики 3. кониы которых через керамический изолятор 2 подсоеди- мемы к кабелю /. Во внутренней оту.чке предусмотрены посадочные мести 4 лля подшнпиикав шпинделн станка Под дейст* внем усилия резания ннутренкяя втулка н тензометрические датчики деформирую!-

с・ происфинонильни пс.1ичине сил р(ма・ ним 口・шм< устзнда.1нва111Т на спшми cacp.iH.ibNt)рас точной и фрезгрнин групп, нл которых paOoruvr один HHcrpyMCin На токарных с ганках рсвольвернля голов 2 млитнруетси на пммоэлектртихом динамометре Э.1скт|и1ческ1к* сигналы от длг- чинил сил резания. к|>>тяпшх моментов ил” шн погр(*б.1яемоги ти\а пос тупи ют a WhTpniiiiwe устройства, назынаемые манн горами Если юное и соответ вую- т<ш cay cium резания превышают уста- ношенный йррхннн порог, то лается сиг-с・ происфинонильни пс.1ичине сил р(ма・ ним 口・шм< устзнда.1нва111Т на спшми cacp.iH.ibNt)рас точной и фрезгрнин групп, нл которых paOoruvr один HHcrpyMCin На токарных с ганках рсвольвернля голов 2 млитнруетси на пммоэлектртихом динамометре Э.1скт|и1ческ1к* сигналы от длг- чинил сил резания. к|>>тяпшх моментов ил” шн погр(*б.1яемоги ти\а пос тупи ют a WhTpniiiiwe устройства, назынаемые манн горами Если юное и соответ вую- т<ш cay cium резания превышают уста- ношенный йррхннн порог, то лается сиг-пгреналалкп ны- тсхиило!ическнепгреналалкп ны- тсхиило!ическне

с・ происфинонильни пс.1ичине сил р(ма・ ним 口・шм< устзнда.1нва111Т на спшми cacp.iH.ibNt)рас точной и фрезгрнин групп, нл которых paOoruvr один HHcrpyMCin На токарных с ганках рсвольвернля голов 2 млитнруетси на пммоэлектртихом динамометре Э.1скт|и1ческ1к* сигналы от длг- чинил сил резания. к|>>тяпшх моментов ил” шн погр(*б.1яемоги ти\а пос тупи ют a WhTpniiiiwe устройства, назынаемые манн горами Если юное и соответ вую- т<ш cay cium резания превышают уста- ношенный йррхннн порог, то лается сиг-

с・ происфинонильни пс.1ичине сил р(ма・ ним 口・шм< устзнда.1нва111Т на спшми cacp.iH.ibNt)рас точной и фрезгрнин групп, нл которых paOoruvr один HHcrpyMCin На токарных с ганках рсвольвернля голов 2 млитнруетси на пммоэлектртихом динамометре Э.1скт|и1ческ1к* сигналы от длг- чинил сил резания. к|>>тяпшх моментов ил” шн погр(*б.1яемоги ти\а пос тупи ют a WhTpniiiiwe устройства, назынаемые манн горами Если юное и соответ вую- т<ш cay cium резания превышают уста- ношенный йррхннн порог, то лается сиг-

пгреналалкп ны- тсхиило!ическне

пгреналалкп ны- тсхиило!ическне

яа.1 нм замену инструмега Если сил： резиния акедапко ^елнчивается. а змем на 屮мн I ас уменьшается до 叩日

4 8. г1. w мчннтор воспрнннмакп это ■外 папомку ннструмеитя w 皿н команду ня пымючьние подач к Врем" вы мючення подачи не превышает времени одниго пборити шпннпеля станка, поэтп- му нн«1румепт дополнительных поврежде- ннП ни имеет

Нз рмс 4 A d.已賈(полтнн /.?. Н. /5. рис 4 7) приведены датчики касания, инелмат1Г1<?скнй н индуктивные, енталнзи' рук11Ш1г о “，м. что инструмент уже сломался Они применяются для мелкораз- мерипгп инсгрумента. Каждпмч датчику соот вег стоуст определенная схема испол- HMTvnLiiHx механизмов дли остановки етан- ка При нспользопанни датнки касания (рнг 4.8, ") комяндз на повторение цикла деется тильк«> тогда, когда ги.чивка плунжера 2 косистся нершнны сверла /.

Сокрищенир чр/1стоев чбир^ииакил. иызг4паг.иыг неудмАсгаоригсаьным фор- миронанием ctрум ни (см. рис. 4 7. полиции /У—厶)Получение нро&ленМ гтружкм при ибрабиткс па токарных станках ьяз- ма материилив маднется важнсГ1шеп млн- qefi Для лимани» стружки прмменпют HaiuiaAHuv стружкгипми, уступы н лунки “п iicprjuttA iioiivpxHocTH |H!3ua. д гаи же РД3.1ИЧНЫ»- фирни перилней попирхностн па wiioiQi рпкпыд тнердоспланных плщ-тн- мах. Однико ниречныенные устройпни нс ^•ля «><kaic4iiniiKn ломиниг стружки. uco6vmhq)при 1шачпх ло 0.2 мм/об В гикнх случаях прнменяют кинематн- 咏мог дриОлснмг пружки, при котором cyimupr станка персмсшаггп1 с подачей S“ ми/об. о pvxu и рнш?耻рлсанке

нмеет возорнт но-поступательное дни же- нне с амплитудой, рявной (0.8...I) & Кмнгмзтичогкое дробление позполяст пи. л\чнть стружку любой длинм ла счет изб。, ра частоты ьапебзш|Л цезиа Частта колебаний V, Гн. выбираегся по формуле 、・=nd"/(&/「/，rm’ " - диаметр легалн, мм. п — частота ври тения шпинделя станка, мин-1;艙一коэффициент укорочения стружки;心口 — требуемая д..'1ина стружки, мм. Схема мехаш1ческпго устрой- сгва для кинематического лроГм1оння сгружки приведена но рис. 4.8. •.

Возвратно-поступательное 」в“ 小 енне резца 2 относите.'!ьно обрабатыпасмин аа- гоговки / осуществляется ст кутуки 5 через рычаг 6. Контакт резиа с juip<hkum 6 обеспечивается рычагам 3 и пружниий 7

Инструментальная оснастка ciuhkod с ЧП У. Назначение станков с ЧПУ —

зигимитизировапипя комплексная М，ра・ битка сложных деталей мелкими сериями. Станки с ЧПУ работают и автомати

ческом режиме, поэтому нх ши прумнн- та.чьнан оснасткн должна удовлетворять требованиям аотоматизированноги принз- полства н, кроме того. <)б.чалать гибко-

егыи. поэво.пяюи1ей без полнять рззнопбризние

□пераини при нзгок)влен11 рнзличных де талей. Для иы11(и1нення каждой операции (перехода) применяют ннструменгальные блоки, предстаалнютне собой функции- нальную сборочную елиинцу н виде режу теги н вспомогaiwtbiiuro (зижмЕНсг。) ннстру Meinti. Инструмент альные блокн должны обеспечивать высокую пушость iiO3MtU!OHHp(maiiiiH (устанипк!О инструмента »<> отношению к базам станка, воз- можиость регулнронания риэмсров и апт(>- матическую замету Олпкон. Ргшенне лап- моА заламн достигается примсненнем гне- тем川 всппмогнтслыю1о ннструмети для ста и кив с ЧПУ. Применяемая н маши- нострисннц смс темп |2川 hi помогите л ь- ,,иго ннструменгв HMeei три подсистемы (рис. 4.9]

и) подсистему вспомогителыкио инстру- мешй дли станкип с ЧПУ сверл 1ильнп- ристотюй и фрезирнпй q)yim.

б) iKacHCTtMy DcnoMuraie^ii.Horo инстру- меита с щинпдричиеким хвостипнком ^я стпнкин с ЧПУ TOKepitoft группы.

н) подсистему iKUHjMoraTe.ihHoio инструмента с базирующей призмой для станкол с ЧПУ пжарним । рупиы

Для еннження затрат ни “спомога тельный инструмент н для удобона ^ксилу игаини важным услоикем эффективности подсистемы BviioMoraTe.'ibHoiQ инструмента янлястгя е「с мнккмилыюе количествп. оПсспечинаютее вочможноить закрепления максимально нозможниго числа нп- струментов различных типов и размерии. Важным фа кто ром унк 巾 нкнинм инструментальном оспагтки является принятие единых нспо.111ениП прнгоеднпнтельных поверхностей н нс тру мети и станков.

Инструменгальная оснастка станков с ЧПУ сосрлнльно-рясточиой и фрезерной групп. Мпструмрнтпльпыс блоки собирают на 6“* и”几системы нспомогагелыюгч! ин- сгрумеша для стамксп сверл ил ьно-расточной № фрезерной групп (рнс. 4.9. а), которая иази<и1яет применять любой требуемый нмструмсмт. Xпостаdhkii нлетру- ментон (низ / — /5) выполняются по ГОСТ 2記27—83 (рнс. 4 10. а н табл. 4 I) Прелусмот|)е11а елиная конструкция хвостовиков для станкпн как с лито магической .сменой, rd к и ручной сменой инструмента Мест захвата маннпуляго- ром прслстппляет собоП кинаику трапе- це1!дал|>нг)(1 巾и卩мн с углом 6D”. Фрезере» ина на Мпине под углим 9(『ибеспечивает при автомагнческой замене расположение шпоночных пазон блока протип шпонок шпинделя. Каждый иид исппмогательисна инструмента имеет до 24 гипоразмсроп. пт- лкчаюшнхея длиной / (см. рнс. 4.9. и) н размерами носа доч iic»i<> места пои режущий инструмент. Попускаемое? 6nenuv посадочного места дли и не гру мсити или рег}(лмруемон по лян нс оправки окна ентелыю ХЕюстовпка с конусностью 7:2-1 составляет 0,005—0,0! мм 八川i iiuhkub классом точности Н и II установлена степень точности хвостовиков АТ5, дли сглнкоо классов to^ihociii В к A -АТ4. Вс(1омоглтел1>ны11 инструмент изготовляют из стали IftXIT с цементацнгй и накалкой ди тоерлостп 53 57 HRC,. чти обеспсчн- ниет достаточную лолгавсчн<1сть и отсутст- ине деформаций после термической обработки

Умифицнр*жаиы цилиндрические хво- стопнкм м посадочные размеры отверстий дли бликив, регулируемых ко ллнне <см. рнс. 4.9. а. поз. 9 M /6—25| Кзктрук- пня и ра *меры цилиндрических хиосто- bukqd приведены на рнс. 4.10. бив таОл. 42 11г)сидочнле tn нерггне и лержанке Iлоз. 9) оьшолняется по 6-му киалптсту.

Дли скрепления ингтрументон г цилиндрическим хвшгювиким ппдсксгемоП предусмотрены цанговые патроны к оправки с днапазивами дна метро» хио<тони- коп 3-28 мм н 20—40 м Панги имеют конусность 1:5. илготанляются из стали Н0С2Л с термообработкой до тпсрлости •19—53 HRC, На станках сверлнлыю-рас точной и фрезерных групп применяются как стандартные конструкции ии<грументов, гак и нынолненныс по отраслевым стандартам и отличикициесм о< стандартных более точным нмптоаленнем рожу тон к прнсоелинительной часги. Так. сверен гиирильные с инииндримескнм хоосгонн ком диаметром 3 20 мм но ОСТ2 1120-1 - 8и длм стаикон 匸 ЧПУ отличаю гея or егАнлартных (ГОСТ 1ОУ02—77) уменьшенными допусками на симметричность сердцевины, осевое н радиальное бнениу режущих кромок. Хвостовики снерл выполнены цилиндрическимн, без обратной конусности, чги обеснечннаст 6<wiee надежное закрепленне н цанговых патронах. Задняя поверхность иыпилняетсн либо двухплоскостной, .•тб!) винтоний. Обе эти формы задней поверхности обеспени- ваюг снижение осевой силы на 15 20 %. уне.1нчн11ают ctoAkocti. и надежиосгь свер ла. точноегь отвергтиА за счет уменьшения разбннкн к точность координат центров ОПК'РСГИИ.

Кроме ннструментоп традиционний конструкции и номенклл ту|>ы применяют нпегрументы, облидиющне iiinnjuiviHibiMii надежностью, гочностью. регулируемые по размеру и кимбнниринлиные. <1беспечи- Buionuie совмещение перехода п. а еле до- иаге.пьио, иапмшенне з巾中еки1вн“стн обо- рулонання Примерами таких инегрумен тпв являются иероиыс сверла, более жесткие и прочные по ерлвкенню с。спиральными, обесничкиаюшне большук» точность обриботкн н меньшую стоимость. При обработке коротки.% отперсткй прммеияш

d，gnt，d—夕 уиино(1охэхэси ・Hro=№d.—i，：(i f ягал!*ВохгаПЕЭ<1 - a ■ nnHdisirKMnvhanchn

■■■屮"，口・产住口 HiaiRtlMer и нггх1ч<1>ц<о к qifoxBJKrfntranrnd — / ：n l.mwHha■人unilxtruu

oxirlis ：Nortru WWHhnnouin m ifenvoxddan пм)л<ли • *

「aid ，. 一 [■••■u wRiiduL^xutOMudoii J BBHhcuacd ujuuimdop ，/ !ocdo^ иоэмиж ■ (Bninoipu ■ ■ ■譌sгэсглхп —9CI X^W „Sox ♦ HPHiroxadan —♦■ tooaod^u у■皿一〃•产■ •■♦■)"■■•■■ - ill ■oo・u KFUFidKio wmuneoirirudcu э цнц*гат1ИГл “gg似dnETigd° noeuu шшнйяю

■ ■■•■♦■■■F”dn」? iwmt 4tn>j.Hwd^nE9d - ：NU£UU wruwdwxa wmidBirAxuVioudaii э urnihHdiOK ч и >ЭН UQLH *гН|>!ГдПС^(1 — ' UObU^d Elied，" ■■" ЛОСПН WRiridxlO WRIldBtTAMHUH^ll (IHII J Я1.'Э1РЖ!i.)IDTl€3d ，，d—ud —у ：MWUCCII ■■rr.cbuG zm，• 1>

■，】.■，- — wibmii.d -•■《“mi KmxndMio MHiwiroviredwii J qL・,uEM<M"，rtigd -"，■£■” wimimiImru

wrwdHLMb H.mdau 二 nvoivjEdorAncsd — ：коееп кничИххп wnnduirAMнгнопИяп ‘ qiraii/*(ldtfan6od / ：g

•otdo^v ■■♦<нох э MOidofl£H(I and口XH3E хпнтнэпп ■*■ пй

?Eth”V ■on.uax ■ QOHhai^vd itodittii — '^cdavV wooXunM〉ijoiiEOdOHognEad nodinn — •夕：；)貢力叩 ■■、— л “■—♦■■•曲人 ieiinuchRn Hodiru — % lyMwaXdiifXjQd uoiihoincd Horliuu — q, 'wid巾 xruox

■£■■■■♦. iad Mendna — r^ *cda(n xRBod^n unwuwu WKHAtru^dH avr HBwnXdHizAjad UMnvduo — HIMjAEXnr HOHhOKlvd HUW^Adll JA JdCl UM 口向 11。一府：|1ilHGfiBhlf.l3V<l UJOflOlldOb И!П^ KU WnXd»lfAJ3d ”'■“"”一“ 13011 ^ritritap^rjd ijnwaAdxi \Md nodinii — 6； MOidoaEDd ■ «uU.wiiiof xiMnWoun ни? BnwaXdHtrAjod ия •undtiQ —j—oR нгмлнии Wiiniindi<iHi л uPHinurr кмлэЛ(1киЛ1?0 umlAin — 9/ :^cdow моэлнпя NiiHH^diXHii .4「№PAd..Ajpt p.i■丄a// ■■ gg £ зннжег koiiocbudiiv □ ijnuojnnn унп^ХЛи 1гл.кн1 nodiuu — gf

•■。■■■♦心"■工 —з口ed ojuovnj ■ с/ ：BUQAGta HuiihaoRd гхнсигш — 〃 :hhidoitii xriH^dvou uiru sx •■■du。一./ !Biii9Ofliibntoud ojouoj^Hh кит eniidoon »Muedun — ./ 'UKlt^aiiiiiixdud ojoaoi3iiii uur humhoqs。uv g【；，u.— ]( :gii.i^do4io ■■■■£■■「i.iid njanoHdiih H.l BOHhotJin! ■乂audiiu — 〃/ uoowdno H moit^hi •naiiodxuu xjm■，，《■•♦」*■ uiri； PHuewdon — . M^)u^d^Gxi> wiqaoc/Htotl》atdo^ ko〉，mom □ Kenvox^dnu axirA丄口 — g 'yoHiicv

■dowmn a

•■к [■■■«■■О

■vaiM—uqE — ♦

■ ■■■O*Otnn E

•aedno

■■— ■■—u

ESEUiio oiotrdaaj. £ii yoHHiSBiru qoiiHRd」 4：uohw imi HOHHHBUHdu ошннатвнпс 'в丄 -Э1пче ланиe«odiiirКдэИ кнхззниП丄jnckIxhk j нчявлэнччпЕас! .loiaea 1；онзп ип1Э11аяю KFTHhOi HMXOQBdgO Biqj -WW ££ OV J[ io BHHeflodHirKjad jmohucvubhk ♦ (d ，||•卜 •зи(1) нхноко」 ai4Hhoi3Rd AdiawEHK on

ан w Md ШГЛ j 3d ИЭЮ1 ьнаум н du ехнэк л din ни iqdXieifMHawnH кина1пес1моэ oiqiran 。

T % зютенсйкш н aiiairaaudn irdaaD HHlixAd丄？ноу v」.;WHqi「-LHUOH£Hcdu о»Хяоэ -HQ BnTiblBBnhaUDdQO И ОНзЭПИНШ ЧНЧ1ЭОН -жатгвн иомолчя антпшвтГи^до * и неких OBtHi HwiqHnndjojoHH； амниэтпснэа •BLdoa?

•«пнаншчнй!! ojouqL^iHiiiOuv^du имняоьооях — , ^ivadox

BirXiiHHRW елвяхее hie oflionndj^ndu xoiBiraradun / n \q ndaweed — , #аи н в how n d Ц

50*0 誚Cl

砂.0

10'f) 仙 ■I'U ■)'()

SI 01

8

II 111 8 g

1Г«1Е ①也 G顧

山1

91 VI

厂；

К你

•喳

9

9

9

%

|б

£1

9Й 89 qs 卄

19701 1也8 用69

20空

F6 匠 89 孙

£%69 erzs ек汁 "1£

001 08

£9 OS

"09 SV 』城

111ЭОН •box ион

нхаан •Н»丄 у OH НЭТТ1

-HHDU

王言〜 三='二

刍三巨

2

-

—

F

Q

g

в

uxooHJUhB

•OU 0114trai 1—0 fj ■■■■"■M

№■口nd。丄

WH ^OMHGOXDOSX MddMCBcf "•«

° a-duw ьоэАном s ••»♦—■■“■

騎理—d—.

^-^^<ЬЬ ■，W2Q°d—a.j .

®0J

■由

^&н

■

umffi

ЙШ

£^Ш1

£1

snxffi

фжш*^ .жэг

и

ШТ

Ilf

ЛЖ

〃

+上

Еь

/

仅

й

,^^д^

‘7 — ^^^*1

|и^ч『

.ffi0?

-^^^J

ЕЕ

иь

〃

ш£

勿

2

郭忠:溢驚消"""BOWWSP "Емента для стаикоп с ЧТО евсрлильно-расточной

4.2. Рамрн иилиндрнческиж хвостовиков, мм

〃и

」対

4卜“.

О

I.

G

F

36

36x3

3

кю

20

30

8

48

48X3

126

126

2U

37

10

ЭТИ

(рис 4.11. б). Конструкции встапок отличаются большим |1азнообразисм Конструкции комбнинроианных инструментов приведены на рнс. 4.11. н

Примеры инструментальных блоков [20]・ регулируемых пи длине, дины но Р**с. 4 Н. с — з. На |»нс. 4 11. •? приведен блок с рсгулирусмий оправкой ал я дисковых фрез диаметром 50—80 мм и шириной

сверлсверлхпостоонком. на рнс.хпостоонком. на рнс.4.11. ж - рогули-4.11. ж - рогули-Ui нащеннаяUi нащеннаярезцом-резцом-оылвн много метчнко-оылвн много метчнко-ковой муфтыковой муфтыигг ниок /игг ниок /маме liмаме lira А кой б. Метчнкодер-ra А кой б. Метчнкодер-та регулируетсята регулируетсявыходавыходанарезания резьбы пнарезания резьбы пи не после метчика помишыои не после метчика помишыотелятеляжитием канавкижитием канавкиД-1Я станкаД-1Я станказнжнм (см рис. 4」I，р)знжнм (см рис. 4」I，р)и подат-и подат-к податлиностн кон приведены точносп» можетк податлиностн кон приведены точносп» можетбыть получена правнль-быть получена правнль-43 Допустимое биение режуших кромок инструмента после установим ииструмеитадьныя Алоков в шпмнАеле станка и аопустмиая податливость блокоп43 Допустимое биение режуших кромок инструмента после установим ииструмеитадьныя Алоков в шпмнАеле станка и аопустмиая податливость блокопНид инструмент1ишусти- 1 J нее rtiiv Igiy打山 мая w1ШС MW 1.1ЛТЛН ooerb.J—Lvkm/HСверло с нилннлрическим хвоггопиком диаметром 6-O.OSli 10,29218 ммСверла с коннческмм жюо- стовнкоч диаметром 18 —lg0.18631J мм3mi«vpi>l и рнзпергкн дна0.062—метром ju :Н> ммЗенкеры к разверткн дна-0.071метрлм л<« 120 ммРасточные опрапкн х»я по лучистопив ибрябитки уг персти й дна м<* гром 22— 1«0 ммра( г<«ч mv инрмнкм Л-'im чн1 ^П.И0o.nos0.116cat”田 <»б|»айо1КИ от вер стиА. лиаметром. мм-25-8080—180 11.1)05 仰10.115 0.期5Нид инструмент1ишусти- 1 J нее rtiiv Igiy打山 мая w1ШС MW 1.1ЛТЛН ooerb.J—Lvkm/HСверло с нилннлрическим хвоггопиком диаметром 6-O.OSli 10,29218 ммСверла с коннческмм жюо- стовнкоч диаметром 18 —lg0.18631J мм3mi«vpi>l и рнзпергкн дна0.062—метром ju :Н> ммЗенкеры к разверткн дна-0.071метрлм л<« 120 ммРасточные опрапкн х»я по лучистопив ибрябитки уг персти й дна м<* гром 22— 1«0 ммра( г<«ч mv инрмнкм Л-'im чн1 ^П.И0o.nos0.116cat”田 <»б|»айо1КИ от вер стиА. лиаметром. мм-25-8080—180 11.1)05 仰10.115 0.期515。" 00= 1.5.Погрешность15。" 00= 1.5.ПогрешностьuoaHuwuHiipuDUHHfl 呻iH"uoaHuwuHiipuDUHHfl 呻iH"нн лезвия инструментанн лезвия инструмента(lUMKiBHiiy бле- ЭВ(lUMKiBHiiy бле- ЭВ

сверл

сверл

хпостоонком. на рнс.

хпостоонком. на рнс.

4.11. ж - рогули-

4.11. ж - рогули-

Ui нащенная

Ui нащенная

резцом-

резцом-

оылвн много метчнко-

оылвн много метчнко-

ковой муфты

ковой муфты

игг ниок /

игг ниок /

маме li

маме li

ra А кой б. Метчнкодер-

ra А кой б. Метчнкодер-

та регулируется

та регулируется

выхода

выхода

нарезания резьбы п

нарезания резьбы п

и не после метчика помишыо

и не после метчика помишыо

теля

теля

житием канавки

житием канавки

Д-1Я станка

Д-1Я станка

знжнм (см рис. 4」I，р)

знжнм (см рис. 4」I，р)

и подат-

и подат-

к податлиностн кон приведены точносп» может

к податлиностн кон приведены точносп» может

быть получена правнль-

быть получена правнль-

43 Допустимое биение режуших кромок инструмента после установим ииструмеитадьныя Алоков в шпмнАеле станка и аопустмиая податливость блокоп

43 Допустимое биение режуших кромок инструмента после установим ииструмеитадьныя Алоков в шпмнАеле станка и аопустмиая податливость блокоп

Нид инструмент1

ишусти- 1 J нее rtiiv I

giy打山 мая w

1ШС MW 1

.1ЛТЛН ooerb.

J

—L

vkm/H

Сверло с нилннлрическим хвоггопиком диаметром 6-

O.OSli 1

0,292

18 мм

Сверла с коннческмм жюо- стовнкоч диаметром 18 —

lg

0.186

31J мм

3mi«vpi>l и рнзпергкн дна

0.062

—

метром ju :Н> мм

Зенкеры к разверткн дна-

0.071

метрлм л<« 120 мм

Расточные опрапкн х»я по лучистопив ибрябитки уг персти й дна м<* гром 22— 1«0 мм

ра( г<«ч mv инрмнкм Л-'im чн

1 ^

П.И0

o.nos

0.116

cat”田 <»б|»айо1КИ от вер стиА. лиаметром. мм-

25-80

80—180

11.1)05 仰1

0.115 0.期5

Нид инструмент1

ишусти- 1 J нее rtiiv I

giy打山 мая w

1ШС MW 1

.1ЛТЛН ooerb.

J

—L

vkm/H

Сверло с нилннлрическим хвоггопиком диаметром 6-

O.OSli 1

0,292

18 мм

Сверла с коннческмм жюо- стовнкоч диаметром 18 —

lg

0.186

31J мм

3mi«vpi>l и рнзпергкн дна

0.062

—

метром ju :Н> мм

Зенкеры к разверткн дна-

0.071

метрлм л<« 120 мм

Расточные опрапкн х»я по лучистопив ибрябитки уг персти й дна м<* гром 22— 1«0 мм

ра( г<«ч mv инрмнкм Л-'im чн

1 ^

П.И0

o.nos

0.116

cat”田 <»б|»айо1КИ от вер стиА. лиаметром. мм-

25-80

80—180

11.1)05 仰1

0.115 0.期5

15。" 00= 1.5.

Погрешность

15。" 00= 1.5.

Погрешность

uoaHuwuHiipuDUHHfl 呻iH"

uoaHuwuHiipuDUHHfl 呻iH"

нн лезвия инструмента

нн лезвия инструмента

(lUMKiBHiiy бле- ЭВ

(lUMKiBHiiy бле- ЭВ

5>_18 им. регулиропание по длине 45 мм. Нс рнс. 4.11. d н р показпмы блоки для

с коннчеекнм и пилкидрнчсскнм

руемая «шривка.

вставкой г микрометрическим регулн-

рониннем вылета 11а рис. 4.11. л прнве- лен регулируемым резьбонарезной пагрпн, iipejuiasHU'iCHiiNH для нпреэания резьбы метчиком п сквозных и глухих отверстиях Патрон соспшт из кирнуса 4. смешюго xRoi-ioBiiK；i 7. предохраннтепьноА шарп-

держателя .7. быстросменных лля метчикои. Величина крутящего

жпю, иозпратистся н исходное тмс*°

is нарезанного огнерпня с пружины & Нпрсзпнне резьбы

происходит путем елмозатягивания мстчи на бла{одаря В1адиижснкк1 метчикодгржа-

.Замена витамин ? производигея на

и и отулку / ла совмешенвя оси

нгулкн с осью шарика 9.

и1креилсния 6;iokur в ш пи идоле я рсз!.6овое итвсрсгие конуса 7:24 пворачивпется болт со специальной голопкон. которую лахнатывает паигопый

Точность позмционировпния ливость инструментальних блоков. Точ- иисть обработки отверстий в значительной сгепгин зннмет сп точности позн- цнопираниння и проявляется п биении RvpiuiiHN лезвия расгочнаго инструмента и падаишшн-ти нметрумснта.1ьных блоков [20|. Допустимые ne.nHuiiiibi биения инструментальных Оли- в табл. 1.3. Указаниям

иым выбором конструкции и точности нз- ГОТОА.ПСИ1В1 присоед11тс.1ьных понерхн<1сгей испомогателыюго инструмента при соот- 1ютстнующеЛ точности изготовления режу-

шего нттрумеита.

Источником погрешностей псинцниннро* вання яплнются относительные биения ирисаелмимтельных поверхностей бликов и перекосы п соелинениях из-за допусков на то*|цость из! ото олени» прясосдинитель них поосрхнпстен

П римененнс тсореткко- вс |юятносгных мстодоп позйаг1яет рассчнтпть Аненне нн* сгрумеита. получаемое н результате погрешностей нлотоплення аеппмигательного ннсгрумента

Угловые ошибки зпеньея (перекосы осей) и некторные ошибки (пярал- лельнос смешение осей, равное половине биения) элсмептоь инструментальных блоком можно суммировать путем нри- иелеиня ле|>скисон осей к векгорниму виду в илоскисти замыкаюицто звена (биение режущей иастн) uopej передаточное птио- 111 сине, которое учитмиас» фактическую длину Клементи блока 112. 20]

Тпк. если известно, что биение контрольной опрзнкм ллиной ПЮ мм в цн.1инд- рическом сое/шнсннн. выполненном но 5-му ква/штсту точности, состамжт 3,2 мкм. г。 биение инструмента с вылепим 150 мм егт- носнтслыю соолн нення бу пет и 1.5 риза болЫПе. Н ДЛН ДЭННОГП Х1СМС1ГТЛ К1»НС1рук- цнк блок» псреднточи<1с итнишенне А =

повернутоповернутоto"二/гto"二/гстанков с ЧПУ сверлнльно расточнойстанков с ЧПУ сверлнльно расточнойРис 4 11. Инс г ру менты и ииструментвльныс Ллоки м фрезерной групп:

повернуто

повернуто

to

"二

/г

to

"二

/г

станков с ЧПУ сверлнльно расточной

станков с ЧПУ сверлнльно расточной

。：/ — 4fi<xi<ifiiiiit 3 — шпонка; 3— упор： 4 — пи”； 5 даиоовгак цаипжиго П4Гр<1Ил9 6 — р^гулиромпюя глЛкм; 7 спипорний внмт: 8 — проклэдк*. 9 —"Н1"а; 10 гайкв. II — сверли：

X： / - корпус： ?— umoHica. J штифг. 4 стиооримй пикт. 5 — rzA、」.< aiwz. 7 — пружим#： в — аинг. 9 г^йнл м и кром м ри чес кого регулирстинич; ，。 —реэсм. // — нинг крсп.хчии рглие. ，?— впит.，3 - реэцгдержатсль

Величина 坛 рассчитываекк ни формулеВеличина 坛 рассчитываекк ни формуленки) при установке блока в шпиндель станка мижно рассчитать по формуле

Величина 坛 рассчитываекк ни формуле

Величина 坛 рассчитываекк ни формуле

где % — половина допуска биения режущей части как замыкаюшего звена;坛一 коэффициент отнекителыюго рассеяния замыкающеги звена; 〃 — число ^лемектов инструментального блока, илняюшнх ка точность позиционирования, включая погрешности шпинделя станка н перекос в соединении конусов 7:24; е,А. — приня- тем? эа скалярную величину проиивслсние векторной величины а на сипе передо точное отношение 4：用—коэффициент сп・ моентелыюго рассеяния размеров присоединительных поверхностей всломогитель- ного инструмента.

Значения величин R. к ^ <>предс-1яются из табл. 4.4-4.6.

Точность обработки завнеиг от исфор- мзции инструментнльиых бллкин Пог|>еш- ногти, вызванные деформаннеЛ инструментальных блоков, могут сосгнплять до 60 % логрешности обрабигкн. Де(|х>рма цня инструмента-пьных блоком(>er.iaMrinw- рустся допустимой лодятл11но(：т||Х>. т、 е. пслнчнноП леМрмзимх блока. ммы/Н# s ;очке приложении силы [20]・ Допустимая податлипоегь для некоторых иид<»о инструмента в ннструменга«1ьных Плокоа пр* педени и тлбл. 4.3.

ClhkM

получен в II 1 тшсрхттасги ]

1Вкл nonepMlOCTir

厂

Наружное JKnwyniflR 休〉нуг Mcp.ic) шл!1фованнс J Конуспля (7 : 241 н нентрлл I Конугнйя (1:5)

Цнлгнлрнческдл

37 1用

1.37 1川9

Внутреннее

НМ"屮иьхшни

I KciKveuiin <ки"\т Мсрзе" |Кону.?нач (7:24)1

1 Ксжузн”(1:5) lliuiJiiupifHecKUfl

堺

1,:斤 1.09

6ciUl，l，rpcn，H? ШЛИф<»11а11ие

Конус Мирзе

1"3

4・4・ Значении на^ффинисктоп А,

ШК* сил. конструкции н точности изГо. тгжлення соиряженлых поверхностей и т.也 刚. 木

Упругие контактные деформации в б』о・ ке под действием силы '，пр итожен пой на расстоянии 丄 пт конца стыка, опреле- ляются по формуле

，—N (1.4)

где до 一 смещение на краю стык，о результате коптактноЛ податлтгвогти, мкм; 0 - угол понорота я стыке, згшксищпй (1Т конструкц1П1 соеллнемнн. мкм/мм.

Для коллческих иоверхнистен

4叩

"此+0 •

4・5・ Значгннс биения 2г1 ннетрумснтп на пьмеге мм в записимостн от ггогрешности н^готап- 脏ни口 конусов, мкм

股皿1

王"叩T可 A Tn

ЛТ7

AT&

AT。

AT 111

7:24

1 1.2

1.3

2/：

5

12

—

Mopar - (1:20»

9,5

155

15.0

I8J)

2DQ

24,5

!i5 ：

F

&0

10

12

13

J7

Cicncfib luunonii

h需仅用；

-коэффициент контактной п(1；|ат- тн吁,мкм・см"н. для конусов Морзе

где с

f = 0.003...0ДХ16 и для конусов = 0.002 мкм・см"/Н： Q, с； с? циенты» учитывающие изменение

7:2",：= котф((ш・ дияметра

黑金然 KOH,,，,CCKOnj соединения, для Г^Т!^

|] C=l・ D 一

/uta метр

ПНПХ仃p lu- МИНГШ1Л.

MW

К^ПЛНГСТ

имикнтл 1ип1гл|Ле|1Ш|

IT4

Из

1 ГП1

»ттТ|тГ

П7Г

30.51) —

2H

3.2

11■

Iм ЧвЛ °"皿何 2<> инструмента на вылете завнсимивм от погрешности 人 ，皿⑪^ “мн叩蜂с蜂篇二鶴" ^

:能:?霹X；暇鹏湍胤戰 ненин.в местаз sc》卜 他一―“皿ЖМm,噸［。皿一 SXX端:閣弋皿聰鸞

соединяемых понсрхлистеи.

m%：；；F”e‘ "口皿” поверхностн сты-

t ；""'屮 "Мм 山姉可。T2一 п«^)можно

磽注事沁:払嚣

mumrhm j кН’ м W ""' чоддействием

J^ctdhcm силы ?°рман““ блоки под может быть пт'. °Рм<«льной к его оси. '甲匕'1558 по формуле

где Р - нагружающая сила» Н; /,— длина /-го элемента яспомогательного нм ст卩умен’?，мм; ” — число элементов； Е — =2,1 • 1> ГПа — модуль продольной упру・ гпетн; /г - осепой момент инерции Г-го элемснга, мм ;(L/M —угол чоиирота j・「o соедниенн^. (кН ・ м) 一 L

Подятл и пост ь блика 〃 = “/ 卩 Мм/Н.

Модульный принцип конструнронания инструментальных блоков. 11сдостатки подсистемы вспомогательного инструмента для станков сверл ил ьно-расточнпн и фрезерной групп (см. рис 4.9, а) следующие: во первых, она предусматривает применение Нолыпаго числа типоразмеров, причем ки^ффиилеит использования каждого типоразмера невелик и. нзнторых, она не может быть использована при обработке некоторых ступенчатых отверсгий. Эти недостатки устраняются, если применить модульиый принцип конструирования инет ру ментальных блоков, знклю- чающимся в том. что вспомогательныП HHCTpvMOiii делается не цельным, а сборным, состоящим из стандартных модулей. Такими стиндартными модулями являются: державки с посадочным местом для установки в шпиндель станка и посалоч* ным местом для инструмента нлн удлинители, yjumнители. обеспечинаюшнс необходимую длину блока; переходнпк1Ь позволяющие изменять лиаметр блока; нн・ струментальные головки.

Основной проблемой в создании модульного инструмента является разработка соелнннтельного элемента, который дол- жен обеспечить не только соединение отдельных частей инструмент% но и досга- том н ые жест ко сте точность н повторяемость размерен инструмента. Большннст- во разрэбота нкых систем используют соединение, и котором базирующими поверхностями являются циа1индрическнс поверхности длиной, рлвной лнаметру. и торцовые поверхности с торцовым биением а кило 0ДЮ1 мм Соосно с цилиндрической понерхностью располагается резьбовая часть с крупным шаюм. (сборка модулей осушестиляегся ивиичннанием одной часгн н другую до затяжки пи торцапой поверхности. Точность иилннд- рнческнх направляющих поясков соответствует 5-му кналнтету> я отверстнА —

,；7. Значении уди поворота П/М в конусах

Морзе. (мН-м) 1'

Номер конуса

Игполнрние

Тичцогть нлгптполенпя

ЛТ7

АТА

Л HI

1

С лппкоА

02912 1

П.2097

П・211n

2

С резьбоА

С лапкан

0JM33 1).1)447

《)0436

(МХ76

().0462

化小W9

3

С ре:мХюП С лапкой

(1,1)118

0.0124

(ХМ24 0,0141

0•川 3G 0.0167

4

С резьбой С липкой

0.0034

1”)(М6

0,1И)：«

1).0052

1),01)46

“)0S5

В

С pe.ihfinft

П.1КЮВ

—

6

С резьбой

—

卜6仆27

■ '■ •

4・8. Значения угла поворота 0/Л1 в конусах 7:24. (кН・м)-「

Нимср конуш

Tcuhdctl пзготпленнп

ATS

AT6

AT7

ATR

40

0.00121

0.001ЛЗ

0.0()142

0.6)191

50

0.110020

0.00027

1).0(1(135

Значение угла поворота "/'I в цилиндрических соеднненинх, (кН -м)"1

Диаметр соелн mhii 九 w*r

3#甯中Л cu・ едкиеiimi. мм

Нспуннп&ннв HHCUlMVrt смли

сойпэлаег с силой зотнж- КН HHHIUO

перпендкку- 小1”и и силе ЭПТ ЮИ М1 пяитст

36

"03

l〃J32

и.исб

0卩37

0,041

0,0079

48

0卩14

0.СЮ1

11-W К

0,026

от?

0,0032

0.048

O.OIfi

0.用出2

Знпчения угла поворота ^/М в цпмгопом зажиме, (кН-м) 1

Диаметр эакргплиг- мых хпо cuwkum. им

口мпнетр ^кастиинкИф мм

Стык цинги - корпус "нтрпмн

(лики XI" гопма “，id румеигл — ЦВ1ИЙ — корпус питрлиз

Св 2。…4()

40

如

0.001

0ДЮЛ> U. 002V

3…20

2D

16

12

ID

6

0,0019

U.0W и.(мо QO47 одш изиз

аоа

адсмеигоя 52—адсмеигоя 52—6-му ивялигету Твердость6-му ивялигету Твердость5Я НРС> паромстр пюрохонатостн <0.2 МНХ!

адсмеигоя 52—

адсмеигоя 52—

6-му ивялигету Твердость

6-му ивялигету Твердость

Инсгрумшгдлмыс блою< (рисслр<м?1гт1!ро8лкные 心 гтлнлиртных

仙《仙《4 12).молу- облл-4 12).молу- облл-」М・ по сравнению с шмьньшм.

仙《

仙《

4 12).

молу- облл-

4 12).

молу- облл-

а，1Рг пооышеиниЛ лнкз.мнческпй устой-

чнпистью. гл к как也3川依；，9w收口n中山 и、и менггя стыками, по их жесткость пз 20-30% ниже жесткости HEW" бликом.

МолульныЛ принят поспюепня хнстр>・ MCHra.ihHNi блоков уисличипает коэфф»1 • (|Не»ГГ НСЛОЛЬ.ЮВИмИЯ кЛЖЛОГП мидулп И oOccfieNHoavr chh^vhhc расходов на ин- егрумеша^иную оснастку.

Инструментальная осннстка станков с ЧПУ тимнркой группы. Длп КС1ЫПОНОИМ1 ииструmvнтхльних 6.10K0D на станхзх с револьвсриой гиловко11 и ручной смсноП ннггрумгнтл примем нгтсяподинсгс м а

вспомогате.1Ы19Ю мнетрумеша с un.iitii4- рическнм ХВОСТОПНкОМ И ЛЫСКОЙ. HJ которой имеются рмфленнн [гм. рис. 4.9. 6| БалирпАише pejuu^pMarc^H пронэволп- ся по тыннлру хвостлвни^, ибс*сничн озюшему точную углоау»> устанопк}*. w тор- uy. KpciucHHe блоки в р<-ва1ьосрнан го- м8K Прпнтлнтся с понашью клини, «отирый имеет рифления, гмгщенныс сини- сптсльж» ркф.чений хвисп>пнкз [2]

0 полгистрмс резиедср/катели / - у позшхшют крепить резцы сечением oi 16 X X 16 до 40X40 мм. Длн обрабшки на・ ружных пиверхностеп пспольз) ютгя релие- ：cp*a：ui” ,. 2. J. 7—9. Релцедержап-лн 3 н 5 могут быть нспа.1ьзияаны для креплен仙 инструмента мн ибрзботкн

Рис. 4 12 Ингтрумс1Пйлы1Мй блик. оУ5раиииА из ciartjftpmuw ыоду.чсНРис. 4 12 Ингтрумс1Пйлы1Мй блик. оУ5раиииА из ciartjftpmuw ыоду.чсН/ — дг/.к■“・ 2 —)длпи#^дь. J — цереюдАшм. 4— рдсЕиж. ioae・.

Рис. 4 12 Ингтрумс1Пйлы1Мй блик. оУ5раиииА из ciartjftpmuw ыоду.чсН

Рис. 4 12 Ингтрумс1Пйлы1Мй блик. оУ5раиииА из ciartjftpmuw ыоду.чсН

现口

BiiyijteHHiix поо^рхностеЛ Все релиедер. жзтаи，обеспечивают подвол СО Ж от р©. ясиьперкен гатовкп к нершине резца. ПиргзАнан втулка 10 почвемяст крепнгь режуший инструмент круглого свеннн диаметром 16-40 мм. Для крепления мнетрумгнгл с конуезмн Моргче предназначены жесткие /2 или lUaKcJiomne /j переходные игулки. Нарезание резьб мег. чиком произвид»ггся с непплыовлнн^м пат. рО1ЮВ ДЛХ УГГЧНКПВ. конструкция кото, рого аналогкчнп приведенной “；】рцС 4G.J.°

Полснсгема пспомогательного инструмента с бязнруюшеП призмой им рис. 4・2 d) нпюльзуегся также па 厂⑺二 кнх. имеюших ргвольверную голипку

Ппдснстем» обеспечявае! высокук! л\е- ^^^ ннструмонтлльных блоков Рете- держатель / с пгкрытым н закрытым 哈 зами прслна.ишчсн для крепло ни л |ц?з・ иой 16X16 д<> 40X40 мм Рсисмвнь тель лвуеторанянй и может быть “。爪仆

309aH при любом поло жен к и

рен<?ль&ер-рен<?ль&ер-н°й голоики н любомн°й голоики н любомиапраолеиин эра-иапраолеиин эра-шения шпинделя. Резцедержатель 2 с открытым перненднку.чярным nc.suiu w”

рен<?ль&ер-

рен<?ль&ер-

н°й голоики н любом

н°й голоики н любом

иапраолеиин эра-

иапраолеиин эра-

по.1Я4?т вынеси режушнн инорумент за пределы габаритои реоольпирноП пиовкн, улучшай тсхнилогнческне возможности станка. Bwibtuort у|1нверсал1>ностьм1 облз- лают трехсто|юнннс резцедержатели 5. которые пояноляют крепить два ннс грумен- in Держатели 6 предназначены хля крип- 耻 ннн ннстру менга с инлнндрическнм хвостовиком диаметров 30—(Ю мм Держа- тен 7 и Л также предначнмчены для крещения пнетрумгитов с цилннпрннесинм хиостовнком.Дпстоннсгвим рассмсп репных 1и)лснстем nt'iio.MDraif.nhHnrti ннитрумс|па является пыможностъ прмчененни резиоо. исопль- зу：,м на ушпи рсальних егинках.Иоменюйтура рещов. применяемая на станках с ЧПУ. прикедеца ни рис 4.13, а. настройка йчокон (рнс. XI3. б) на ризмер осуществляется на приборах БВ 2ПИ сBepiuNHN резца с ючностью [・ I мм а перекрестии окуляра микро- Iкопэ •по.1Я4?т вынеси режушнн инорумент за пределы габаритои реоольпирноП пиовкн, улучшай тсхнилогнческне возможности станка. Bwibtuort у|1нверсал1>ностьм1 облз- лают трехсто|юнннс резцедержатели 5. которые пояноляют крепить два ннс грумен- in Держатели 6 предназначены хля крип- 耻 ннн ннстру менга с инлнндрическнм хвостовиком диаметров 30—(Ю мм Держа- тен 7 и Л также предначнмчены для крещения пнетрумгитов с цилннпрннесинм хиостовнком.Дпстоннсгвим рассмсп репных 1и)лснстем nt'iio.MDraif.nhHnrti ннитрумс|па является пыможностъ прмчененни резиоо. исопль- зу：,м на ушпи рсальних егинках.Иоменюйтура рещов. применяемая на станках с ЧПУ. прикедеца ни рис 4.13, а. настройка йчокон (рнс. XI3. б) на ризмер осуществляется на приборах БВ 2ПИ сBepiuNHN резца с ючностью [・ I мм а перекрестии окуляра микро- Iкопэ •НоменклНоменклНа некогорых типах станков применяют Л "к” с регулировочными вин- 'РЖ. 4」3. н) н креплением их н рс-

по.1Я4?т вынеси режушнн инорумент за пределы габаритои реоольпирноП пиовкн, улучшай тсхнилогнческне возможности станка. Bwibtuort у|1нверсал1>ностьм1 облз- лают трехсто|юнннс резцедержатели 5. которые пояноляют крепить два ннс грумен- in Держатели 6 предназначены хля крип- 耻 ннн ннстру менга с инлнндрическнм хвостовиком диаметров 30—(Ю мм Держа- тен 7 и Л также предначнмчены для крещения пнетрумгитов с цилннпрннесинм хиостовнком.

Дпстоннсгвим рассмсп репных 1и)лснстем nt'iio.MDraif.nhHnrti ннитрумс|па является пыможностъ прмчененни резиоо. исопль- зу：,м на ушпи рсальних егинках.

Иоменюйтура рещов. применяемая на станках с ЧПУ. прикедеца ни рис 4.13, а. настройка йчокон (рнс. XI3. б) на ризмер осуществляется на приборах БВ 2ПИ с

BepiuNHN резца с ючностью [・ I мм а перекрестии окуляра микро- Iкопэ •

по.1Я4?т вынеси режушнн инорумент за пределы габаритои реоольпирноП пиовкн, улучшай тсхнилогнческне возможности станка. Bwibtuort у|1нверсал1>ностьм1 облз- лают трехсто|юнннс резцедержатели 5. которые пояноляют крепить два ннс грумен- in Держатели 6 предназначены хля крип- 耻 ннн ннстру менга с инлнндрическнм хвостовиком диаметров 30—(Ю мм Держа- тен 7 и Л также предначнмчены для крещения пнетрумгитов с цилннпрннесинм хиостовнком.

Дпстоннсгвим рассмсп репных 1и)лснстем nt'iio.MDraif.nhHnrti ннитрумс|па является пыможностъ прмчененни резиоо. исопль- зу：,м на ушпи рсальних егинках.

Иоменюйтура рещов. применяемая на станках с ЧПУ. прикедеца ни рис 4.13, а. настройка йчокон (рнс. XI3. б) на ризмер осуществляется на приборах БВ 2ПИ с

BepiuNHN резца с ючностью [・ I мм а перекрестии окуляра микро- Iкопэ •

Номенкл

Номенкл

Рнс. 4.13. Rnih и иисгру* ментальные блику токарных EiKKon г ЧПУ: 口 - мннпмлл||||о "еибкалм- миа H(>MtfiKJkiTy(i ^ priuoh для кжирпых cTniihUrtC "ПУ. 6••- <пис1рукцнм |>еэ11овыл Люнои. г рсм?ц вставке, каеграипаемсеп из размер bnr стикя

вольверпых голоиках клиновидными сухарями.

Инструментальная оснастка Г ПС.「"• кн・ проихнодственные системы представляют собой совокупность технсзлогичсско- го оборудования и систем обеспечения ее работи п автоматическом режиме при нзгогонленки и злели Л пронзво.1ыюи номенклатуры. Развитие ГПС происходит в напрлвленни сочлання безлюдной технологии. абеспечииаюшей работу оборудования r гечепне заданного времени без учасгня оператора. Для зтого о бору fl<J вампе оснащается системами контроля ла работай станкоя9 состоянием инструмента, гочностью деталей н т. д.. что зназн- |елыю увеличивает его стоимость; необходимость интеиемфикаинн режимов реза・ кия приводиг к резкому юкрашенню сгойкостн инструмента и увеличоння его расхода, поэтому оборулоианнс нежно

осн а шиты я нисгруменгальными млгалпнн- мн Оильшой емкости В маглэнкр ycrauan- ливаюгся “еп^хоАМмня нихенклигур" инструмента н н кстр у мс нт ы • .1ублер ы з колн- чггтнах. и6еспсчнваюп1м.\ иепрерынкую работу к геч^ние ляпанного нременн. Для миппиноп ЛольшоЛ емиоггн грсбуетс” милогабаритная инсгрументальния <п наст- кл.

В то же »рсмя оборудование аьлжмо оенпшатьин сисгемачи днэпюгтикн. га- рантнруЮ1111!чн отсугстние ouihOok а при- МСН4ННН инструмента, енгна-пияруютими о предельном нзмисе к и^юмклх инпру- мента. р「с ф^ктнчсскнл размерах с i心g аптпмлтнческого коррекгировапнн 叉屮;“， .1ЯЮШНХ программ и т л. Инстр)*мсито- обеспечение ГПС япляется сложм^й，冃， дачей, pemiuiiiu которой обегпгчн пает непрерывнук! рнОпгу обирудаваиии.

OYOUPжрехОЕбUYgv 唁g-quoduwoNот

IgG 点 0%:nMg;Em

Eoda&cxnylrgodun nkgodnui 玄ROM 官 унпшиЕош-ёauQ Dket 点■0&tc°d q

^^^

fg3.£ mlg唱 0、

罐3b5a n 3 QVQdEKoy—19

/$0f/g£ о1t

- SSS^CK Q^ow ^?0^3E3^

ifiiisoni

/OW3、EHaN食bE 生 QcAdExn Re**7 . - ‘ I

lrBsub ox•§<nEDZDt 啓N~*QUOUU&~、*20§доу ^ozsosc “WMQUEmbduDHn PDUM】」

「 —— 」

-翼言Е ч|^и>^§

mt倉 YaAmEWcAes sx^s§5& InHMsn号

9号602。工 YfqNWEHafsui号鼠胃

— — I —5

、eo寺 post”。" SS^SES^ яёлЕКФК аюЕи^рлЕ^

QgD点bs^s^t^v Sу v§=噂

po<ou;w&E—ufidwn 0*1/:}」

owy&A?”I2£g 纟!^? I -sis>$*<;启 n息wsifi^ й*1йс_^^gaxse^s-iMi.^

9」

^w 5K^£^£TBCSS3f PCS5SS^35^dftu/1s

AJJ 心^^^^^/§203

EKO嚙 sr ^COEXSSE^S aElw^^JW? nNdsaoa'w-ufnfilolunEEoSIlJrwuTduo

*■ :% УЕ ОПЬАЛЛШСОШ^,

s ^5 0WW on*匸 hnEDHOEls 49 > 5

s s xa q№、§

На рнс 4 14 приведена укрупненная структура ннструментосзбеспечения Г ПС (без связей с управлиюще-вычислитель- Нь1М комплексом), дающая представление о ее содержании и функциях. Структу- ра имеет пять подсистем.

Первая поде нс гема (рис. 4.14, а) преду смятривает проведение методами САПР работ по выбору или проектированию р«. ясушего (РИ) и вспомогательного (ВИ) инструмента, его кодирование и размещение в автоматизированном складе РИ и ВИ Конструкции инструментов для станков ГПС сверлильно-расточной и фрезерной групп аналогичны ранее рассмотренным ДЛЯ станков с ЧПУ. однако для расточки отверстии по 7-му квалнтету применяются специальные блоки с автоматическим регулированием размеров. Пример конструкции такого блока [46] фирмы «De Vliee* (США) приведен на рис. 4,15.

Хвостовик / блока имеет фланец для захвата сю манипулятором. При срабатывании ползуна 2 (ход ползуна 3—5 мм) фиксатором 3 через шестерню дифференциального ходового винта 5 осуществляется его поворот на некоторый угол. Незначительная разница в шагах резьбы на обеих сторонах ходового винта способствует тому, что прн повороте винта гайки 4 H 7 перемешаются относительно друг друга на некоторое расстояние в осевом направлении. Гайка 4 опирается через установочный винт 8 на пластину 9 гибкого шарппри. Эта пластина и пластина 5 соединены с ннструмснтоноснтелем /〃 без зазора посредством рифлений. Вместе они образуют параллелограмм, который при исеоом перемешении гайки 4 деформирует пластины 6 н 9 M параллельно ння компактных инттрументальных магазинов большой вместимости. Указанных

Рис. 4.14 Укрспненпая струю ура ннструмен- тообоспочспия「ПС;

a nuucMCTCMfl пнОоря npi>einrtpouoiniR и )1：：：： лення пежущгго н исиомогвтгльного К,Г\Р* «. б подсистемо сборки ииструмептл-чьимх о. - ■on и комгыектацнп иистр>меитж.1ьних магв*мип. н нидснс-гема у.таиапкн моталинов К "瓜尸匕：； тольиих блокои Nd стииках; г — иоденггсмо ди*г ностмки янсгрумсиго п процессе работы

смешает ннструментоиоситель /0. Раст。” инструмент, прнвннченнын к фланцу инструмснтоноснтеля. перемещается параллельно осм Кажлый ход толкателя вызывает параллельное смещение осн ин- струментоносителя на 0,0025 мм. что со<л- ветствует изменению диаметра на 0.005 мм. Максимальное число (50)ходов вызывает об?ее перемещение на 0.125 мм, или на °，25 мм по диаметру. Инструмент перемешается только и направлении увеличения дианегра Установка в исходное положение осуществляется вручную после окончания процесса обработки. Для этой пели приподнимают фиксатор н поворачивают ходовой винт до упора.

Параллельное смешение гарантирует одинаковое перемещение режущей кромки расточной опранки любой длины, что является преимуществом ло сравнению с регулировочными устройствами, у которых расточные оправки поворачиваются на некоторый угол. Ползун 2 можно приводить в действие, используя перемещение детали мл и с помощью стандартного упора. Коминду на регулирование получают от датчика касания (см. рис 4.8, а), который измеряет диаметр отвсрсгия.

Подсистемм вспомогатсльного инструмента с цмлиндрнческмм хвостовиком и базирующей призмой (см. рнс. 4.9. 6・ в) нельзя использовать на токарных станках П1С нз・за их громоздкости н необходимости настройки на размер с большими затратами ручного труда. Полсисте* мы ме обссгшчиваюг визможности созла-

Рис 4.15. Инструме1па.1Ы1ЫЙ расточной Ол<ж с овтоилгичееккм реп-лировиннсм рлзмгров

автоматм-автоматм-манипуля-манипуля-преду-преду-по анто-по анто-

автоматм-

автоматм-

манипуля-

манипуля-

преду-

преду-

по анто-

по анто-

ння компактных зннов большой вместимости. нсюем не имеют ниструментальныс системы дпя токарных станков, п*трие ные по модульному принципу. В этих системах стандартная держаока. о которок крепи гея требуемая инстр>*мента.1ьнья ” ловка, постоянно закреплена на револь-

верной голоикс станка. Прн ческой замене или установке инструмен-

талыних голоаок используется

тор. Закрепление инструментальных головок производится либо тягами, либо в изнгсвом зажиме.

На рис. 4.16. а прямлена кнструмен- тальная спа емз [26] фирмы *Krupp W1- dla» /ФРГ), отличающаяся компактно- пью инструментальных головок /. которые крепятся на иержавках 2 с помошью тяги 5 через штифты 3. Фиксация и метру • ментальных головок осуществ.ияется шпонками 4. Базирование головок происходит но отверстию и тир и у. Пазы под многогранные пластины аиполнены с точностью до 0.01 мм. Используются пластины классов допусков А или Л Иредваритель- н8H настройка на размер вне станка не требуетгя.

На рлс. 4 IG. 6 предстаилена инструментальная система фирмы <Hertel> (ФР「)・ Инструментальные голоакн крепятся с помошью цанги, а крутящий мо- мент воспринимается торцовыми эубьямн на голойке н державка

Конструкции инструментальной системы фирмы «Sandvix Coromant> (Швеиия) приведена на рнс. 4.16, а.

Вюрап подсистема (рнс. 4.16, б)

сматрнвает проведение работ

матизированной или ручной сборке инструмента, ннсгрумеятальных бликов н комп・ лектовз1гие мнетрумента-пьных магазинов. Кинструкиин инструментов с креплением мнигогранних пластин подпружиненными элементами |например, см. рис. 2.8, к) позволяют производить сборку с помошью магишуляторов. Устройства днагносгики для распознаизния типа, размеров инстру. МСНТ2 и состояния режущих кромок приду. сматрннакл применение специальных дат- инков касания 11С[х?меи1аюшихся по кон- туру или режущим кромкам ингтрумен- те.

Существует много способов кодирования инструмента и устройств для нх ечн- тываиия.

В случае кодирования с помощью кодироночных винтом на держание реИ<у. шего инструмента выполняются аве илос. костя, на каждой из которых имеются 9 агперстий для размещения колировоч- ннх BiifiTOB. Так как каждая плискость нмсс1 8十 I резьбовых отверстнп. то в д0О1ГМНо-десятлчном коде (“н®)рма【1нн типа <ла> “ан «нет») можно закодировать четыре десятичных рнзряда. а именно числа от 0 до 9999.

При кодировании с помощью концентрических колец порядковое число режущего инструмента определистсн с пи- чощью аксиально насаженных конкентри- ческих колеи двух разлнчких п<амет- ров, размешенных ми держиике режушего инструмента. С помощью гакн、колец можно закодкроиать четыре ле<Яшиных разряда, т. с. числа от () до 4999.

С помощью ипнеапных пыше систем ко

дирования нельзя закодировать режущий инструмент числом более Ш ООО. так как в

зтом случае уиеличипается площадь лля

раегюложекпя кодиропочных элементов. Разработаны новые методы киднроаання. основанные на физических законах: магнитные системы кодирования; оптические; высокочастотные электронные.

Первые лес системы коднров(л1ил не |,аи,ли «иирокого 叩hmuhuiiiih ия-за орглшр ческхх недостатков, присущих каждой енс- теме. Так в магнитных системах коднри- пания н℃ители информации режушего инструмента расположены на минусе режу- и®? инструмента н иже пазов/Для считывания информации должны быть исполь- ^>ввни так называемые генераторы Холла. Особенность генераторов Холла н тим.，】то инн могут надежно считывать ннформа> иню T'MLKQ R том случае, если распо- У 空:5 HoeнтзеА на рассгояннн не □лее иди мм. Очевидно, что их иснш1ьзи« ванне практнчиски нереалнзусми но прн・ и聖м. обусловленным дипускя.мп.

оптическая система кол кровя ния ос- “а использовании так пазыиаимых •ко八ов и содержит серию параллель- 广х темных рисок, пыполнекних ни ветлом основании. Считывание инфирмя-

Рнс 4 16. с™ модульной ниструмот^ьной оа

・М6・М6切切

・М6

・М6

切

切

Рис 4.1； Сломи чаннпулчтнрд с усцюйспюм счнгышннм мип

/ — счкгычниип^ \п puhruu, У Htu> kuuiHuH лат-

•ии： 1 ипчи iMitn'CHH*、“』е，— илс^румситаль 伽SUM

ин” асущистиллсгся лучом света по мето* |ггрпжеиия Однлко нря смнчипаннн СОЖ млн миелом свет.юп! пространства область спеюри едингдется и система рибошет iieyatpeiiHn.

Высокочагготнан элекгрежнля системз коднрииания содержит дпе стлнини: перс- 』№11ф0 II приемную Передающая стзн-

инк выпеикена на иысокоинтгг|)алы|Ых схемах и вмонтирована п корпус держав, кн, Ее гаЛприты 20x15 мм. Оц^ цс 八姪日 fBoein иегочпнкл nnniriiBi. Если 卩亜耳白. стигь niкук> стш仲〉(катушку)。长加。 нндукипонной катушки, го в пси пи3HH. каюг мини тонн. Схема стпповнтсн актив- ной “ посылает onpe/ie.ieiniwc нмлулье- кые сигналы.

П 卩 неммия станция 。仅)PWU】hhh& компьютсроме который мм принимает полу. ценную ннформпник) и может передать ее на цинтрильный пункт переработки ицф^р.

малин

Кодировичная матрица имеет форму «8XX бнт». Это соотвотстпчет объему информации, равному максих?v.m 2叫

Система работает одна времен н(» на 晔 pt-Hoc энергии и перелз” J川巾0”шнн за С4Н нспользоваинч разных чисто। перенос и,,ФиРм^нин осутествляится на частотах HNKUJLKMX десятков мегигерн. а перенос энергии - на частотах неекол.клк сотен килигери.

С помошью такой системы возможно закодировать режущий инструмент на крупных ГПС. содержащих до 100 (XJ0 или даже ли I 000 000 режущих ннегру- менпш

Для кодирования на пкжней поверх- пистн инструментальной головки наносит- ся элемент магнитной памяти в пиде 17 цифр. Кодируют материал режущей иа・ стн. геомечричссккс параметры режущей qami. размер н геометрию инструментальной голоякщ ее номер. Схема считывания кпда грейфером приведена на рис. 4.17.

Ни станках с ЧПУ применяют нако

пители инструментов и инструментальные магазины, лрелставленные на рис. 4.18・ Рсвольперные гилоики (рис. 4.18, a, d) прн・ меняются на гокарных станках. Их недостаток 1!сбор1ыиая вместимость, поэтому станки с!1аожаю!ся цилиндрическими ма・ газика мн большой имести мости (рис. 4 18, а), из камюых инструментальная головка с ппмпн1ьх> манипулятора может быть

устапов-iFHa н револьвернучо головку. Цилиндрические магазины могут иметь до 120 инструментов, их используют так же,

как накошпелн инструментов, в не-посрсд- ст венной близости пт станка.

Апскспые к цепные магазины (рнс. 4.18.

б. “)используют на станках сверлильно- расточной л фрезерной групп, они мог>^ я меть 60 — 120 кнструментов, причем отдельно стоящие дисковые магнзины нс-

пользуют как накопители инструментов.

Инструментальным блок, который может занимать любое место н магазине, снаб

жен индивидуальным колом, а специальное устройство осуществляет поиск и диет ни- 巾ормниню □ его расположении.

Гретья подсистема (см рис. 4.14» &) «редусматринаст перемещение магизниов типн цилиндрических из склада н уста нон ку их на стннкнх с днагностикоП пра・

В11л»>пист11 устанонки.

Четвертая подсистема (см. рнс. 4.14. предусматривает диагностику инструмента

а np““cu е「。работы. Для этого стам- КН должны оснащаться датчиками комт・ ролн размеров летали, тензидатчнкамн на ш,|И,，лсле тка или пьсзоэлектрнцес- кнм” штамиметрамн иа револьверных го- ловках для информации с состоянии режу- пи、н кромки инструмента. Информация ° характере стружки может быть получена от инфракрасных датчиков, распознаю* "lux иил стружки по рассеиванию ее теплового излучения.

〃•吊та儿 подсистема представляет собой участок заточки н восстановления инструмента.

Основное направление развития системы инструментоибсспечекия ГПС — максимальная аитиматиаацня работ с целью обеспечения безлюдной технологии.

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

I Псре<111слнтс требования к инструментальной осниггке звтимптмзированного прлмд- еодстна.

2 Как абеспечнгь быстрпсменность и бес пицналадсч'|ую замену ннггруминта на стайка: автоматическич линий?

Как енмзмтъ змграгь на ннструце1гг ! ссбестоимосгн операции?

Уклжнге пути снижении пропоев обору довапня. иызииниых случпПны» выходом и строн ннструментн

От кмкнх пирамстроо ззииоп ^кономн ческая стойкость ннструмеита?

Перечнс.1Н7е требования к подсистема! вспомогать ьноп> нист|)у.мента длн етинко с ЧПУ к ГПС.

При вели ге прснмушества и недостатк подсистемы испомогателыюго инструмента ц||Л111ирическмм хноспжнком для тпкарнн сгинков с ЧПУ

Oi кзкнк конггруитннных параметре ннструмситал1»11ыч блокон ла пне нт томность “ познииоинровиння к податливость^

Кзкнм Т|>ебованинм Д<и1жны viub.ictbi рять ннсгрумеитзльные пи ггмн ГПС обработн 心 вращении3

I" Укяжигс iipviiMyiutcTHa “ нежктатя MuJivnhHoA подсистемы вс(1(1мога1глъкого ш 1Tpyмент口 для станков с ЧПУ сверлмльнара тиной м фрезерной групп.

ала

跳息PA艮粽躋識駆齢痴аПрАВЛЕННЯРАЗВИТИЯ МЕТАЛЛОРЕЖУШИЛ и

5・1. УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ИНСТРУМЕНТОВ

Д.ля повышеимн точности обработки м !,ф4>сктниностн работы режущих инструментов необходимо обеспечить правильные условия их чксплуатиинн

'Все работы, связанные с эхсплуата- инеЛ режушего инструмента и наблюдением за иго работой, проводят сне- ш<альные инструментальные службы, отделы технического надзора за эксплуа- таинвА режущего инструмента или цехо- иые технологи*. Отдел технического надзора полчннен главнпму инженеру. На некоторых зааодих имеются службы главного ннструмситалыннка.

Спеинальныс инструментальные службы за пода должны осуществлять центра- лим1(мн1юе руководство н управление все мн иолраздглениимн инструментального хизяйсгва по определенню потребности в режущем инструменте, планированию потребления и определению нгточняков обеспечения. организацию производпва н при* обретения, учета м хранения ткхоснастки н средствконтрмя (ГОСТ 14.105—74.ГОСТ 14031-7 3. ГОСТ 3.1109-73 н др.)

Оновные задачи инпрумскталькых служб Лесперебойное снабжение кнетру- хк>м производства, организация над- :юра зи 1ксилуатаиией инструмента и обес- исменне иитнмальних условий его работы. и том числе наОлюдопиг за устнновлен- ，山м“ режимами резания и соответствием мх обрабатывагмиму материалу н условиям

：^« 3IH

обработки, установление доп>ггимого износа. организация системы наблюдений за работоспособностью иттрумента, системы сигнализаинн внезапного нлн постепенного отказа инструмента： ьроме этого наблюдение за восстаноилснпрм инструмента r процессе эксплунтацин. обеспечение качества нзготовлеинп. заги»1ки. над- лежашего хранения м трансиорт11[юпання инструмента.

В процесс эксплуатации uikrpyMcina в производстве различаются следующис этапы：

подготовка инструмента к роботе;

наладочные работы, о том числе уста- новленис режимов резапня;

непосредственная работа инструмента, снятие стружки — резание и получение леталей требуемого качества;

контроль работоспособнппн ннстру* мента во время и по окончании работы； оосстамовленис работоспосибностн — режущих свойств в размером;

консервация и складнроияние инструмента.

При использовании нмструменти в автоматнзнровиных системах праизоолст- 08 появляются диба ночные этины — автомагизация поиска необходимого инструмента на складе, нолача его на рабо- место в ннструментальныЛ магяшн. на ьанок. снятие сс станка и персда- ча R инструментальный магизия, трин- ^«ифтнрованне и наладочнем* итдетчт*

В"МР м назначение инструмента пронз- паднтся по данным технллигической кирты.

облегчения поиски нттрумситам прпгванваютсн опрецеленпыр номери-нн- с“，шифры, хитрые укалиолкп н iex- нологич^ской карте Обоз^аченкн(Ю1а«ы. Р> пи м ДР-1 приведены п Обшесоюз-

ном |44] ТОП.ном |44] ТОП.класенфи катаре продукции (ОКП) н н ГОСТах по видам инструмсн- В техн«^1ОГИческоЛ карте должны

ном |44] ТОП.

ном |44] ТОП.

указаныуказаныназначение инструментаназначение инструмента°屮\而 обработки, размер, точность, терне》 режуш^П части, присоединитель-

указаны

указаны

назначение инструмента

назначение инструмента

для крепления на станке.для крепления на станке.ные размерыные размерыили специальной и негру-или специальной и негру-в приспособлениив приспособленииментальний оснастке.

для крепления на станке.

для крепления на станке.

ные размеры

ные размеры

или специальной и негру-

или специальной и негру-

в приспособлении

в приспособлении

Приемочный контроль инструмента ц подготовки 火。к работе. Инструмент мо жет быть покупной и собственного изго- толлвния. Для инструмента собственного изготовлеинч ^тот контроль может быть совмещен с кпнгролим при изготовлении икструмета. При 叩нвменом контроле необходимо проверить соответствие действительных ра змеров инструмента установленным «ie^c.+.им. соответствие точности сушествуюшнм нормативным документам, твердости рабочих элементов инструмента. При эгом. а также и прн последующем кснтрслс необходимо соблюдение единства баз контроля, заточки н экегыуа*

тации.тации.Прп нарушении условии единст-

тации.

тации.

на баз необходимы особые контрольные

обеспечения точностиобеспечения точностипроверки и расчетыпроверки и расчетыэлементоп инетруэлементоп инетруположения режущихположения режущихэксплуагации. дополнительный контроль базовых iiowikпостен крепления инструментов при эксплуатации (установке на станке! и определение расчетным путем правильногги расположения относительно них рабочих элеме1пои ннструментп. определн1(»ших его рабочие исполнитель- ныс размеры н. следонательно, размеры обработанных поверхностей. Нарушение еднкства бла прн контроле и эксплуатации наблюдается, например, у конченых фрез, заточка м контроль которых производится от центров, а установка на станок при помитн кинического хвостовика.Получиннин со склада инструмент должен быть 1юдгото1мев к работе； у сбор- ного регулируемого инструмента должны быть проверены исполнительные рабочие размеры н при необходимости произнедены его регулирпмка и настроПка; у инстру- ментон он ГПС - проверена прявиль- »Юаъ сборки ц|“трумента；|ьнь1х блоков, установки и инструментальную оснастку, с»сущестклены регулнровна н насгроПкаэксплуагации. дополнительный контроль базовых iiowikпостен крепления инструментов при эксплуатации (установке на станке! и определение расчетным путем правильногги расположения относительно них рабочих элеме1пои ннструментп. определн1(»ших его рабочие исполнитель- ныс размеры н. следонательно, размеры обработанных поверхностей. Нарушение еднкства бла прн контроле и эксплуатации наблюдается, например, у конченых фрез, заточка м контроль которых производится от центров, а установка на станок при помитн кинического хвостовика.Получиннин со склада инструмент должен быть 1юдгото1мев к работе； у сбор- ного регулируемого инструмента должны быть проверены исполнительные рабочие размеры н при необходимости произнедены его регулирпмка и настроПка; у инстру- ментон он ГПС - проверена прявиль- »Юаъ сборки ц|“трумента；|ьнь1х блоков, установки и инструментальную оснастку, с»сущестклены регулнровна н насгроПкамеита относительно баз его крепления при

обеспечения точности

обеспечения точности

проверки и расчеты

проверки и расчеты

элементоп инетру

элементоп инетру

положения режущих

положения режущих

эксплуагации. дополнительный контроль базовых iiowikпостен крепления инструментов при эксплуатации (установке на станке! и определение расчетным путем правильногги расположения относительно них рабочих элеме1пои ннструментп. определн1(»ших его рабочие исполнитель- ныс размеры н. следонательно, размеры обработанных поверхностей. Нарушение еднкства бла прн контроле и эксплуатации наблюдается, например, у конченых фрез, заточка м контроль которых производится от центров, а установка на станок при помитн кинического хвостовика.