Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
Справочник проектировщика
Серия основана в 1975 году
Внутренниесанитарно-техническиеустройства
В трех частях
4-е издание,переработанное и дополненное
Часть 3Вентиляцияи кондиционированиевоздуха
Под редакциейканд. техн, наук Н.Н. Павловаи инж. Ю.И. Шиллера
Книга 2
МоскваСтройиздат1992
ББК 38.762
В60
УДК 697.9 (035.5)
Главная редакционная коллегия серии: В. М. Спиридонов (гл. редактор), Ю. Н. Андрианов, А. А. Вихрев, С. М. Глинкин, В. П. Илюхин, В. А. Касаткин, С. С. Кормилов, В. И. Королев, В. В. Кузнецов, В. В. Михеев, С. Н. Никитин, Н. И. Орехова, С. Д. Чубаров.
Авторы Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов, М. И. Гримит- лин, Л.Ф. Моор, Г. М. Позин, Б.Н. Креймер, В. М. Рубчинский, Т. И. Садовская, Н. И. Березина, Л. А. Бычкова, А. И. Ушомирская,С. М. Финкельштейн, А. И. Пирумов.
Редактор Н. А. Хаустова
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3.
В60 Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред.
Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера-4-е изд., перераб. и доп- М.: Стройиздат, 1992.-416 с.: ил-(Справочник проектировщика).
ISBN 5-274-01155-1
Рассмотрены основные вопросы проектирования систем кондиционирования воздуха, распределения воздуха в помещениях, утилизации низкопотенциальной теплоты, приведен расчет воздуховодов. Изд. 4-е переработано и дополнено с учетом результатов последних теоретических исследований и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 4-го издания вышли в 1990 г.
„3309000000-438В201-90047(01)92ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. ISBN 5-274-005 54-3„3309000000-438В201-90047(01)92ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. ISBN 5-274-005 54-3Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.
„3309000000-438
В201-90
047(01)92
ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. ISBN 5-274-005 54-3
„3309000000-438
В201-90
047(01)92
ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. ISBN 5-274-005 54-3
ББК 38.762
© Стройиздат, 1978
2) © Б. В. Баркалов и коллектив авторов, 1992, с изменениями
ПРЕДИСЛОВИЕ
Широкое применение кондиционирования воздуха в производственных и жилых зданиях обусловлено следующими объективными причинами: развитием новых производств электронной, электротехнической, машиностроительной, химической, текстильной и других отраслей промышленности, остро нуждающихся в поддержании определенных и постоянных параметров состояния воздуха; возрастающими требованиями к улучшению условий труда и повышению производительности в горячих и мокрых цехах, угольных шахтах, рудниках и пр.; оснащением предприятий промышленности связи, научно-исследовательских и конструкторских организаций дорогостоящими приборами и счетнорешающими машинами, точная и безотказная работа которых возможна только при определенных температуре и относительной влажности воздуха; увеличивающимся строительством закрытых помещений для длительного пребывания больших количеств людей (театры, концертные залы, стадионы, рестораны, вокзалы и т.д).
За последнее десятилетие в нашей стране существенно изменились архитектурно-конструктивные решения и технология строительства зданий, номенклатура и характеристики изготовляемых кондиционеров, вентиляционного и холодильного оборудования и средств автоматизации систем кондиционирования. Все это обусловило необходимость значительной переработки материала Справочника проектировщика предыдущего издания с учетом результатов новых теоретических и экспериментальных исследований, разработок научно-исследовательских и проектных организаций, а также изменений в соответствии с новой редакцией СНиП 2.04.05-86.
В составлении справочника принимали участие: канд. техн, наук Б. В. Баркалов (гл. 15, 20), канд. техн, наук Н.Н. Павлов (гл. 15), инж. С. С. Амирджанов (гл. 16), д-р техн, наук М.И. Гримитлин (гл. 17), канд. техн, наук Г. С. Позин (гл. 17), инж. Л.Ф. Моор (гл. 17), инж. Б. Н. Креймер (гл. 18), канд. техн, наук В. М. Рубчинский (гл. 19), инж. Т. И. Садовская (гл. 15 и 21), канд. техн, наук Н. И. Березина (гл. 22), канд. техн, наук Л. А. Бычкова (гл. 22), инж. А. И. Ушомирская (прил. I), инж. С.М. Финкельштейн (прил. И и III), д-р техн, наук \А,И. Пирумов | (прил. IV).
Глава 15
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Кондиционирование воздуха - автоматическое поддержание в закрытых помещениях всех или отдельных его параметров (температуры, относительной влажности, чистоты, скорости движения) на определенном уровне с целью обеспечения главным образом оптимальных метеорологических условий, наиболее благоприятных для самочувствия людей, ведения технологического процесса и обеспечения сохранности ценностей культуры.
Кондиционирование воздуха, согласно СНиП 2.04.05-86, подразделяется на три класса:
первого класса-для обеспечения метеорологических условий, требуемых для технологического процесса, при допускаемых отклонениях за пределами расчетных параметров наружного воздуха в среднем 100 ч/г при круглосуточной работе или 70 ч/г при односменной работе в дневное время;
второго класса-для обеспечения оптимальных санитарных или технологических норм при допускаемых отклонениях в среднем 250 ч/г при круглосуточной работе или 175 ч/г при односменной работе в дневное время;
третьего класса-для обеспечения допускаемых метеорологических условий, если они не могут быть обеспечены вентиляцией, или промежуточных условий между допускаемыми и оптимальными нормами при экономическом обосновании; допускаемые отклонения за пределами расчетных параметров наружного воздуха 450 ч/г при круглосуточной работе или 315 ч/г при односменной работе в дневное время.
Кондиционирование воздуха осуществляется комплексом технических средств, называемым системой кондиционирования воздуха (СКВ). В состав СКВ входят технические средства приготовления, перемещения и распределения воздуха, приготовления холода, а также средства хладо- и теплоснабжения, автоматики, дистанционного управления и контроля. СКВ больших общественных и производственных зданий должны обслуживаться комплекс
ными автоматизированными системами управления.
Основное оборудование для приготовления и перемещения воздуха агрегируется в аппарат, называемый кондиционером. В отдельных случаях все технические средства для кондиционирования воздуха скомпонованы в кондиционере, и тогда понятия СКВ и кондиционер становятся однозначными.
Кондиционирование воздуха подразделяется на комфортное и технологическое.
Комфортные СКВ предназначены для создания и автоматического поддержания температуры, относительной влажности, чистоты и скорости движения воздуха, отвечающих оптимальным санитарно-гигиеническим требованиям.
Технологические СКВ предназначены для обеспечения параметров воздуха, в максимальной степени отвечающих требованиям производства.
Технологическое кондиционирование в помещениях, где находятся люди, осуществляется с учетом санитарно-гигиенических требований. Основные санитарно-гигиенические требования регламентируются: ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к «воздуху рабочей зоны»; СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»; СНиП 2.09.02-85 «Производственные здания»; СНиП 2.08.02-89 «Общественные здания»; СНиП 2.09.04-87 «Административно-бытовые здания»; СНиП И-3-79 «Строительная теплотехника» и СНиП 2.01.02-85 «Противопожарные нормы», а также другими материалами по проектированию санаториев, больниц и поликлиник, гостиниц, магазинов, спортивных сооружений, театров, кинотеатров, архивов, животноводческих и птицеводческих зданий и сооружений, зданий и сооружений для хранения и переработки сельскохозяйственной продукции, теплиц и парников.
Следует также учитывать указания по проектированию зданий с герметизированными помещениями для точных производств и электроники - «чистых комнат», предприятий лег-
кой, пищевой, мясной, рыбной и молочной промышленности и холодильников.
Во всех случаях СКВ должны занимать возможно меньшие площади для размещения оборудования, однако практически для оборудования СКВ требуется от 25 до 400% (для «чистых комнат») от площади кондиционируемых помещений. Внешние формы и отделка оборудования, располагаемого внутри кондиционируемых помещений, должны соответствовать архитектурному облику последних.
В проектах следует предусматривать возможность строительства и ввода СКВ в экс- илуагацию по этажам, а иногда и по отдельным помещениям. Необходимо предусматривать также: 1) возможность быстрого переключения кондиционеров с режима обогрева на режим охлаждения в переходное время года, а также при резких переменах температуры наружного воздуха и тепл опоступлений, т. е. системы должны иметь малую тепловую инерционность; 2) взаимную блокировку кондиционеров, чтобы при выключении одного из них можно было подать воздух из соседних кондиционеров, хотя бы в меньшем количестве; 3) обеспечение индивиду альнтъ о pei улирования температуры, относительной влажности в каждом отдельном помещении, 4) возможность отопления одних помещений при одновременном охлаждении других, обслуживаемых топ же системой; 5) сосредоточение оборудования, требующего системагическо! о обслуживания в минимальном количестве меш; 6) простоту и удобство обслуживания и ремонта, а также малую по- 1ребносгь в них за период эксплуатации; 7) возможное!ь частичной перепланировки помещений в процессе эксплуатации без переустройства СКВ, чго особенно важно, например, для производственных зданий с быстро меняющейся технологией.
Общепризнанной классификации СКВ не существует. Приведенная на рис. 15 1 классификация не претендует на исчерпывающую полноту и касается только тех систем, которые нашли применение в нашей с i ране.
Для СКВ на холодный период года в качестве расчетных следует принимать параметры Б наружного воздуха СНиП 2 04.05-86 для СКВ всех классов; для теплого периода для СКВ первого класса параметры Б, для второго класса-параметры Б, сниженные на 2 °C но температуре и на 2 кДж/кг по энтальпии, и для третьего класса параметры А. В
качестве переходных условий для СКВ всех классов следует принимать параметры, при которых кондиционер не расходует ни теплоты, ни холода.
СКВ, используемые в течение части суток, в теплый период года рекомендуется рассчитывать на большие из температур tN, °C, и энтальпий JN, кДж/кг, определяемые для каждого часа рассматриваемой части суток, по формулам:
^ = Г-0,5А([1 + cos(15 Ат)]; (15.1)
JN = J - 0,5АД1 + cos(15-At)], (15.2)
где tN, JN - расчетные температура наружного воздуха, °C, и удельная энтальпия, кДж/кг, в расчетный час суток, t, J расчетные температура, °C, и удельная энтальпия, кДж/кг, наружного воздуха при круглосуточной работе СКВ, А,- амплитуда суточных колебании температуры наружного воздуха, °C, принимается по СНиП 2 04 05-86; Лу-амплитуда суточных колебаний удельной энтальпии, равная 1 А„ кДж/кг; Дт = т — 3-для местностей, расположенных на расстоянии более 100 км от морей и океанов, и Дт = т — 2-при меньшем расстоянии; здесь т-час расчетных суток по среднему солнечному времени
Формулы (15.1) и (15.2) по температуре и энтальпии характеризуют расчетные сутки теплого периода года с параметрами, изменяющимися по косинусоиде (рис. 15.2). Кроме того, расчетные сутки характеризуют кривыми напряжения солнечной радиации в июле на различно направленные по отношению к сторонам света и к горизонту наружные ограждения помещения.
При проектировании СКВ чистоту воздуха принимают: а) для общественных и жилых помещений-в пределах установленных норм наружного воздуха населенных мест; б) для производственных и административно-бытовых помещений-в пределах допускаемых СНиП 2 04.05-86 30% ПДК по ГОСТ 12.1.005-88 в воздухе, выпускаемом в помещения, или на более низком уровне, особенно в части запы- тенности воздуха, если это требуется по технологическим условиям.
Расчетные метеорологические условия в рабочей зоне производственных помещений и обслуживаемой зоне общественных, жилых и административно-бытовых помещений следует выбирать по табл. 15.1.
Многие годы одним из критериев оценки метеорологических условий в общественных и производственных помещениях для людей, находящихся в состоянии, близком к состоянию
Рис. 15 1. Классификация систем кондиционирования воздуха
Глава 15. Кондиционирование воздуха
1III।11
261014182226
ВРЕМЯ ЛЕТНЕЕ ДЕКРЕТНОЕ, ч
Рис. 15.2. Температура и энтальпия наружного воздуха в расчетные сутки теплого периода года для Москвы (параметры Б)
покоя, или выполняющих легкую работу в сидячем положении, служили нормальные эквивалентно-эффективные температуры (ЭЭТ). ЭЭТ не учитывают радиационного фактора и были установлены на основе сравнения теплоощущения людей в выбранных условиях с теплоощущением их в камере со 100 %-ной влажностью. Последнее не характерно для реальных условий. Перечисленные недостатки ЭЭТ привели к тому, что этот критерий перестали учитывать и в проектной практике. При определении комфортных условий, как правило, пользуются положениями СНиП 2.04.05-86 или данными специальных исследований и указаний.
По данным Института общей коммунальной гигиены им. А. Н. Сысина АМН оптимальные параметры в служебных (конторских) помещениях применительно ко II климатическому поясу составляют: в холодный период года температура 20-22 °C при относительной влажности 30-40% и скорости движения воздуха 0,2 м/с; в теплый период года температура 20-22 °C при относительной влажности 30-60% и скорости движения воздуха 0,2 м/с или 23-25 °C при скорости движения воздуха 0,3 м/с при этой же влажности.
ТАБЛИЦА! 5.1. ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХПОМЕЩЕНИЙ ПО УСЛОВИЯМВЫПОЛНЯЕМЫХ РАБОТ ИЛИ ХРАНЕНИЯМАТЕРИАЛОВ
Виды производств и помещений
Температура, °C
Влажность, %
Архивы
14-17
57-63
Библиотеки, книгохранилища
18-21
40-50
Помещения музеев, где хранятся экспонаты из дерева, бумаги, пергамента, кожи, клея и составленные из них
16-24
50-60
Студии художников с картинами на мольбертах
16-24
55-60
Склады картин в музеях Помещения для хранения:
11-12
55-60
мехов
4-10
55-65
кожи
Предприятия машиностроения:
10-16
40-60
лаборатории металлов
термоконстантные помещения для прецизионных работ различных
групп:
20 ± 0,5
40 ± 0,5
1
18-22
40 + 5
2
19,5 - - 20,5
40 ± 5
3
19,8-20,2
40 + 5
4
особо чистые помещения для прецизионных работ:
цехи:
19,95
-20,05
40 + 5
точного машиностроения
20 ± 0,5
45 - 50
намотки трансформаторов и катушек сборки радиоламп
22 ± 1
изготовления
электроизмерительных приборов
21-24
50-55
обработки пластинок из селена и окиси меди
23 ± 1
30-40
плавки оптического стекла
24 ± 1
45 + 5
Продолжение табл. 15.1
Виды производств и помещений
Температура, °C
Влажность, %
шлифовки линз
24 ± 0,5
80 ± 5
помещения электронно-
19-22
55-65
вычислительных машин (ЭВМ) с встроенными вентиляторами помещения ЭВМ:
(18-24)*
(50 - 70)*
параметры для воздуха, подаваемого внутрь машин
14-18
75-80
параметры на выходе из машин
24-28
40-50
параметры для воздушной среды
21-23
45-60
помещений
Больницы:
(18-26)*
(40-70)*
хирургические
(20-22)
55-60
операционные
(20-25)**
палаты
Деревообрабатывающая промышленность:
23-25
40-60
цехи механической обработки дерева
15-16
40-55
столярно-заготовительные отделения цехи:
15-16
55-65
изготовления моделей из дерева
18-20
40-55
производства спичек
21-25
50+5
сушки спичек
Типографское производство: цехи печатания:
21-25
40 ± 5
многоцветной литографии (офсет)
24-26
45-50
плоского на отдельных листах
24-26
45-50
ротационного на рулонной бумаге склады бумаги:
24-26
50-55
для литографии типографской для печати:
22-25
51- 56
плоской
20-25
45-50
ротационной
20-25
50-55
Продолжение табл 15 1
Виды производств и помещений
Температура, °C
Влажность, %
цехи переплетные,
20-26
45-50
сушки, резки, склеивания бумаги
Фотографическое производство: отделения: проявочные
20-24
60 ± 5
для фотопленки резки фото-
18-20
65 ± 5
пленки
сушки фото-
22-24
60 ± 5
негативов и позитивов помещения для
18-20
40-50
хранения кинофотоматериалов склады химикатов
16-27
35-50
Производство капронового шелка и корда: отделение намотки
16-18
47 ± 3,5
прядильного цеха шелка и корда помещение
16-18
47 ± 3,5
контроля и буфер
16-18
47 + 3,5
для кордного капронового волокна после прядения крутильные цехи
22-24
57 ±5
шелка и корда цех горячей
21 -23
60 ± 5
вытяжки корда перемоточные цехи:
шелка
22-24
52 ± 5
корда
21-23
60± 5
ткацкий цех, отделение сортировки и упаковки и камера кондиционирования
z волокна после сушки:
для шелка
22-24
52 ±5
» корда
21-23
60 + 5
лаборатории
20 + 2
65 ±2
физико-механических испытаний кордной капроновой нити и ткани
Хлопчатобумажные цехи:
чесальный
22-28
55-50
ленточно-ровничный прядильный
24-28
60-50
Продолжение табл. 15.1
Виды производств и помещений
Температура, °C
Влажность, %
ткацкий с каре-
20-26
70-65
точными станками
ткацкий с жаккардовыми станками Фармацевтическое производство:
склады:
22-27
65-60
материалов
20-25
30-35
готовых порошков цехи:
20-25
15-35
прессования таблеток
25 ± 1
35-40
готовых порошков
20-25
15-35
обработки коллоидов
20 ± 1
30-50
изготовления препаратов желез
25 ± 26
5-10
» экстрактов из печени
20-25
20-30
» желатиновых капсул
25 ± 1
40 - 50
склеивания
25 ± 1
25-30
резиновых изделий
изготовления хирургических изделий из резины
Табачное производство:
24-30
25-30
склады табака
18-24
75-80
цехи изготовления сигар, папирос, сигарет
18-24
70-75
гильзовый цех
18-24
65-70
увлажнительная
камера для табака
Пивоваренное
производство:
24 ± 1
75 ± 5
солодовня
12 ± 1
80-85
бродильные чаны Хлебопекарное и макаронное производства:
4-8
60-65
склады муки
12-15
50-60
прессовый цех отделения:
15-20
50-60
силосно- просеиватель- ное
18 ± 1
60 ± 5
опары
• 25-27
75_ + 5
теста
28-30
75-80
"тестораз
делочное
18 ± 1
60-65
расстойное
Молочная
35-40
80-85
промышленност ь:
Продолжение табл. 15.1
Виды производств и помещений
Температура, °C
Влажность, %
цехи:
маслодельные
14-16
80 ± 5
сыродельные
18-20
80 ± 5
отделение соления термостатные камеры:
10 ± 1
95 ± 5
для скваши-
16-20
60 + 5
вания кефира » созревания кефира
5-8
80 ± 5
» приготовления простокваши
24-26
60 ± 5
помещение для хранения сухого молока
5 ± 1
60 ± 5
* Допустимо.
** Необходимо обеспечивать возможность под-
держания любой из указанных температур.
По стандарту ASHRAE 55-56 (США), тепловой комфорт определяется как «состояние человека, удовлетворенного условиями окружающей среды, при котором он не знает, хочет ли он изменить условия среды, сделав ее более теплой или более холодной». Параметры, удовлетворяющие 80% здоровых, нормально одетых людей, выполняющих легкую работу в сидячем положении, по данным указанного стандарта, составляют: температура 1С по сухому термометру 23-25 °C, средняя температура t„ излучения 21-27 °C, относительная влажность 20-60%, скорость движения воздуха 0,05-0,23 м/с при условии, что для данного помещения максимальные колебания температуры по сухому термометру А/е = + 1 °C, температуры излучения А/и = + 0,8°С и влажности Аф = + 10%.
При кратковременном пребывании людей в помещениях (кафе, рестораны, магазины и др.) в теплый период года условия комфорта зависят от наружной температуры, так как большая разность внутренней и наружной температуры вызывает неприятные ощущения и может привести к простудным заболеваниям; при наружных температурах выше 30 °C требуемую температуру воздуха ч этих помещениях рекомендуется определять по формулам:
при длительности пребывания до 2 ч
?2ч = гп + 0,4(/н — 30); (15.3) при длительности пребывания до 1 ч
/1Ч= 1,04[/п + 0,4(/н-30)], (15.4) где tn - оптимальная температура при длительном пребывании людей в помещении (см. табл. 15.1); 1И > 30 °C - температура наружного воздуха (в теплый период года).
Влажность воздуха в помещениях с кратковременным пребыванием людей не должна превышать 60%.
Современные средства регулирования СКВ обеспечивают получение заданной температуры воздуха в точке установки датчика с весьма высокой точностью (обычно ±0,3 °C), но в других точках помещения возможны значительные отклонения от этой температуры, причем степень равномерности температур зависит главным образом от равномерности распределения источников теплоты, способа организации воздухообмена в помещении.
Условия комфорта можно оценить по стандарту ASHRAE 55-56 и, если это не противоречит ГОСТ 12.1.005-88, можно учитывать по «эффективной температуре сквозняка», определяемой по формуле
0 = Г, -/с - 7,66 (v - 0,1524), (15.5) где 0-индекс Невиса и Вэрда; ^-температура воздуха по сухому термометру в данной точке помещения, °C; ^-средняя температура по сухому термометру в помещении, °C; и -скорость движения воздуха в данной точке, м/с.
Значение 0 по условиям комфорта должно находиться в пределах
-1,67 <0< 1,11 (15.6) при скорости v от 0 до 0,36 м/с.
Например, если задано tx = 24 °C; tc = 23 °C; у = 0,3 м/с, то 0 = 24 - 23 - 7,66 (0,3 - 0,1524) = = —0,13, что удовлетворяет требованиям комфорта.
Для соблюдения комфортных условий в обслуживаемой зоне температуру воздуха рекомендуется понижать от пола к потолку, однако допустимо и повышение температуры не более чем на 2 °C в пределах человеческого роста.
Температура пола при ходьбе не должна превышать 25 °C, а для людей в состоянии покоя-28 °C. Радиация, направленная на голову, вызывает дискомфорт.
Технологические требования в отношении
поддержания температуры, влажности и скорости движения воздуха следует ограничивать допускаемыми метеорологическими условиями по ГОСТ 12.1.005-88.
Более подробные сведения на основании экспериментальных исследований Фангра (Дания) приведены в книге Б. В. Баркалова и , Е. Е. Карписа.
РАСХОД
КОНДИЦИОНИРОВАННОГО ВОЗДУХА
Рассматривают полезный расход кондиционированного воздуха, необходимый для обеспечения заданных условий в обслуживаемом помещении, и полный, учитывающий непроизводительные утечки (далее потери) воздуха в оборудовании и воздуховодах. '
Потери воздуха в оборудовании должны учитываться по данным заводов-производителей.
Полный расход воздуха в СКВ следует определять по формуле
Ln = KnoTL0 + Lo6, (15.7)
/ где Lo-полезный расход воздуха, м3/с; Lo6-потери в оборудовании, м3/с; Кпот - коэффициент для учета потерь воздуха в воздуховодах.
Для СКВ следует применять воздуховоды класса П по СНиП 2.04.05-86, определяя коэффициент Кпот для круглых воздуховодов по формуле
где Dn-диаметр, м, воздуховода в месте присоединения к вентилятору; Dm-средний диаметр, м, воздуховодов СКВ за пределами обслуживаемых помещений; /-длина, м, воздуховодов СКВ за пределами обслуживаемых помещений; р и г -статическое давление, Па, и скорость воздуха, м/с, в месте присоединения воздуховода к вентилятору.
Для прямоугольных воздуховодов и воздуховодов другого поперечного сечения на Кпот вводится коэффициент 1,1, причем следует принимать Оп и Dm равными 0,32 S, где S- периметр воздуховода, м, соответственно в начальном и среднем сечениях.
Более точно потери и подсосы воздуха
в СКВ могут быть рассчитаны по табл. 2. СНиП 2.04.05-86.
Полезный расход воздуха СКВ Lo, м3/с, как правило, определяется максимальными избытками явной теплоты в помещении в теплый период года QaB, Вт, по формулам:
при удалении всего воздуха из одной зоны помещения (в частности, из обслуживаемой зоны)
L = 3,6 ^яв •(15 9)
0 1,2-dzp’(}
при удалении части воздуха 1^л из обслуживаемой зоны помещения
^6 ^о.з "^
, з,б еяв —1,2 1^л(1ал — t^ У1Г1ЛЧ
где LOil-расход воздуха, м3/с, удаляемый из обслуживаемой зоны помещения; t0„ t0- температуры воздуха, °C, в обслуживаемой зоне и подаваемого в помещение; Д/р-полная рабочая разность температур, °C:
^р = ^у ~ ^0 = ^воз^ол — ^о)>(15.11)
zy - температура воздуха, °C, в зоне помещения, из которой производится удаление воздуха; К,о1- коэффициент воздухообмена, зависящий от способа организации воздухообмена, вида, мощности и распределения источников теплоты в помещении, определяемый по расчету или по опытным данным.
Полная рабочая разность температур, °C, ограничивается заданными параметрами воздуха помещения и должна приниматься максимально большой, так как от нее зависят размеры кондиционеров, каналов и мощность электродвигателей, т. е. в конечном счете величины единовременных и эксплуатационных затрат. Вместе с тем величина Azp должна удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям, поэтому ее необходимо проверять расчетом распределения приточного воздуха.
Для СКВ, предназначенных для помещений, в которых требуется поддерживать высокую относительную влажность воздуха, в теплый период года весьма эффективно применять доувлажнение воздуха форсунками, размещаемыми в помещении (см. п. 15.7). В этом случае рабочая разность температур Дгр в формулах (15.9)-(15.11) определяется из построения условного процесса теплообмена по явному теплу в помещении (рис. 15.3):
^^р = ^воз(^о.э ~ ^о) + (^доувл ^оз)>(15.12)
где гдоувл - условная температура воздуха по сухому термометру, определяемая по рис. 15.3 в результате
Рис. 15.3. Построение процесса приготовления воздуха при доувлажнении в помещении
построения процесса доувлажнения воздуха в помещении на Ad, г/кг; /Д0у8Л — ?0,-результат процесса доувлажнения; ги, rCM, z,eHT, zop t0-соответственно температуры воздуха, °C: наружного, смеси наружного и рециркуляционного, после рециркуляционного вентилятора (при наличии такого), после камеры орошения кондиционера, после приточного вентилятора.
В тех случаях, когда по экономическим или конструктивным причинам применяются системы, состоящие из центральных кондиционеров и местных кондиционеров-доводчиков, устанавливаемых внутри или вблизи обслуживаемых помещений и принимающих на себя часть избытков теплоты, полный расход воздуха для центрального кондиционера определяют по формулам (15.9) и (15.10), руководствуясь приходящейся на него частью избытков теплоты.
На холодный период года расход воздуха СКВ может быть сокращен соответственно уменьшению избытков явной теплоты и изменению рабочей разности температур, но расход воздуха не должен быть меньше необходимого для обеспечения равномерности распределения воздуха в обслуживаемой зоне.
Во всех случаях полезный расход воздуха СКВ не должен быть меньше необходимого, обеспечивающего: 1) удаление выделяющихся в помещении вредных газов, паров или пыли; 2) создание подпора в помещении, компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами и на технологические нужды; 3) санитарную норму наружного воздуха.
Расход воздуха, необходимый для создания повышенного давления в помещении, должен не менее чем в 1,5 раза превышать получаемый в результате расчета инфильтрации, производимого по требованию СНиП 2.04 05 -86 для холодного периода года, при условии, что кондиционер и вытяжная вентиляция не работают.
В расчетах для теплого периода года принимают следующее превышение притока в помещении над вытяжкой, выраженное в объемах помещения в 1 ч:
помещение без окон и наружных 0,5-0,75 1/ч дверей
помещение с окнами.
на одну сторону1»
« две стороны1.5»
« три и четыре стороны2»
вестибюль2-3»
Кроме того, при часто открывающихся дверях в кондиционируемое помещение следует учитывать, расход воздуха, компенсирующий расходы через дверь (табл 15.2).
Расход наружного воздуха, обрабатываемого в кондиционерах и вводимого в помещение, оказывает большое влияние на расходы теплоты и холода. Поэтому необходимо стремиться к всемерному сокращению расхода обрабатываемого наружного воздуха Полезный расход наружного воздуха не должен быть менее: 1) требуемого СНиП 2.01.05-86 или рекомендуемого в табл. 15.3-15.4 и на рис. 15.4 и 15.5; 2) необходимого для компенсации воздуха, удаляемого вытяжной вентиляцией и расходуемого на технологические нужды; 3) требуемого для поддержания в помещении избыточ-
ТАБЛИЦА152 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД ВОЗДУХА, М3/Ч, ВВОДИМЫЙ В ПОМЕЩЕНИЕ
НА КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, ПРОХОДЯЩЕГО ЧЕРЕЗ ДВЕРЬ, ДЛЯ СОЗДАНИЯ
ПОВЫШЕННОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ
Число людей, проходящих через двери в 1 ч
Обычная дверь
Дверь с тамбуром
Вращающаяся дверь
одна
более одной
одна
более одной
одна
более одной
До 100
3
4,75
2,5
3,5
0,8
1
100-700
3
4,75
2,5
3,5
0,7
0,9
700-1400
3
4,75
2,25
3,5
0,5
0,6
1400-2100
2,75
4
2,25
3,25
0,3
0,3
ТАБЛИЦА 15 3 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ВВОДИМЫЙ НА КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, НАХОДЯЩЕГОСЯ В ПРОИЗВОДСТВЕННОМ ИЛИ ОБЩЕСТВЕННОМ ПОМЕЩЕНИИ
Помещения
Расход наружного воздуха, м3/ч, на 1 чел
Общественные.
при отсутствии курения
25
» незначительном
35
курении
» значительном »
50
» сильном »
75
на одного ребенка в помещениях, занятых детьми до 12 лет
15
Производственные1
при обьеме помещения
Не менее 30
на одного работающего менее 20 м3
то же, от 20 до 40 м3
» » 20
Производственные без окон и фонарей
» » 40
Производственные и общественные помещения.
До 70
характеризуемые неприятными запахами
ТАБЛИЦА 154 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
Помещения
Расход наружного воздуха, м’/ч. подаваемого
на 1 м2 площади пола
на 1 м3 внутреннего объема
Общие больничные
6
-
палаты
Хирургические
36
12
операционные
Гостиничные номера
6
Кухни в ресторанах
72
—
Химические
36
-
лаборатории
Механические
4
лаборатории Конторы
-
2
кого давления; 4) расхода наружного воздуха в теплый и холодный периоды через неплотности клапанов, определяемого по формуле
LH = 0,01nKLn,(15ЛЗ)
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людейРис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, м3
Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха, необходимого для уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
7 и 2-ощутимый и умеренный запах; 3 и 4 -сильный и оченьсильный запах
Рис. 15.5. Оптимальные режимы расходования наружного воздуха
Рис. 15.6. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с переменными расходами наружного и рециркуляционного воздуха (а и б) и с постоянными расходами (а и в), при условии, что расход наружного воздуха меньше вычисленного по формуле (15.16)
L„-наружный воздух; Lpc„-рециркуляционный воздух, К1 - воздухонагреватель первого подогрева
где и,-удельная конструктивная неплотность клапанов (см. гл. 8), в среднем равная 5-10%, /^расход воздуха через клапан в открытом положении, м3/ч.
Для систем, работающих с переменным расходом наружного воздуха (рис. 15.5), при удельной энтальпии JH «более высокой», чем воздуха в помещении J; (например, при JH = J"> Jt), экономически целесообразно принимать минимальный расход наружного воз
духа, равный большему из расходов, вычисленных исходя из удовлетворения требований норм, компенсации вытяжки или обеспечения необходимого подпора.
При удельных энтальпиях наружного воздуха в пределах JH < J„ < J, (где J3 -энтальпия воздуха, приготовленного в камере орошения) следует подавать 100% наружного воздуха
(например, при J" = Л)- При энтальпиях JH, меньших, чем у воздуха после камеры орошения, расход наружного воздуха LH не постоянен и определяется из условия получения смеси с рециркулируемым воздухом, которая имеет удельную энтальпию, равную таковой для воздуха после камеры орошения J3:
LH = Lop-^—-1,(15.14)
J 1
где Lop-расход воздуха, проходящий через камеру орошения, м3/с.
Например, если задано J х = 38,8; J3 = 27,9 и JH = - 29,2 кДж/кг, то
_38,8 - 27,9 _
Lx = L°p 38,8 -(-29,2) “0,16^6p■
Работа СКВ при JH" < Л с переменным расходом наружного воздуха в смеси позволяет продолжительное время не прибегать к первому подогреву, т. е. экономить на эксплуатации. Однако при некотором значении удельной энтальпии наружного воздуха
J'^J-^^-A)(15.15)
расход наружного воздуха, найденный по формуле (15.14), может оказаться меньше объема, требуемого по нормам или для компенсации вытяжки и создания необходимого подпора. Это недопустимо, следовательно, необходим первый подогрев воздуха для обеспечения подачи большего из требуемых минимальных расходов.
В СКВ, работающих с переменным расходом наружного воздуха, при применении воздухонагревателей для первого подогрева их целесообразно устанавливать после камеры емешивания наружного и рециркуляционного воздуха, чтобы не нарушать аэродинамической устойчивости системы. Это ограничивает расход наружного воздуха, так как при удельной энгалыши смеси JCM < 10,4 кДж/кг возможно замерзание выпадающей из воздуха влаги. Для предупреждения этого явления не следует вводить в смесь расход наружного воздуха, превышающий
Л-10,4Л-10,4(15.16)(15.16)Схемы приготовления и подогрева воздуха по этому способу приведены на рис. 15.6, а и б.
Л-10,4
Л-10,4
(15.16)
(15.16)
Здесь наружный воздух смешивается с рециркуляционным, а смесь воздуха при удельной энтальпии JCM подогревается в первом подогреве до J3, с которой поступает в вентилятор и воздуховоды, где, в свою очередь, подогревается до J2 и входит в помещение.
Если для компенсации местной вытяжки и создания повышенного давления в помещении расход наружного воздуха должен быть больше найденного по формуле (15.16), то необходимо принимать меры для оттаивания льда (например, предусматривать обогрев пола и стен смесительной камеры).
Для СКВ, работающих с постоянным расходом наружного воздуха, его следует определять по технико-экономическим расчетам, учитывая продолжительность периодов, требующих охлаждения и нагрева воздуха, средние удельные энтальпии наружного воздуха в эти периоды и отпускные стоимости холода и теплоты. Для систем кондиционирования комфортного назначения обычно оправдан расход наружного воздуха, равный:
для средней полосы страны
LH = 0,3-0,4LOP; (15.17) для южных районов страны
LH = 0,2 — 0,3Lop. (15.18)
Для СКВ, работающих с постоянным расходом наружного воздуха и при наличии первой и второй рециркуляции, воздухонагреватели первого подогрева следует устанавливать в потоке наружного воздуха, чтобы не нарушить аэродинамической устойчивости системы и уменьшить размеры этих воздухонагревателей.
Во избежание намерзания льда на входных сепараторах камеры орошения воздух, пропускаемый через воздухонагреватели, должен достигнуть удельной энтальпии JK = 10,4 кДж/кг, т. е. расход наружного воздуха, м3, должен быть
При этом приготовление воздуха ведется, как показано на рис. 15.7. Наружный воздух нагревается от удельной энтальпии JH до JK и смешивается в заданных соотношениях с рециркуляционным, имеющим удельную энтальпию Jx; смесь приобретает удельную энталь-
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха при применении первой и второй рециркуляции (а и б), и в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)L„-наружный воздух; Lp=H - рециркуляционный воздух; К1 - воздухена! реватель первого подогреваРис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха при применении первой и второй рециркуляции (а и б), и в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)L„-наружный воздух; Lp=H - рециркуляционный воздух; К1 - воздухена! реватель первого подогревапию J3, увлажняется и поступает в вентилятор и воздуховоды, где нагревается до удельной энтальпии J2 и далее выходит в помещение.
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха при применении первой и второй рециркуляции (а и б), и в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)
L„-наружный воздух; Lp=H - рециркуляционный воздух; К1 - воздухена! реватель первого подогрева
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха при применении первой и второй рециркуляции (а и б), и в системе, работающей без применения второй рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле (15.16)
L„-наружный воздух; Lp=H - рециркуляционный воздух; К1 - воздухена! реватель первого подогрева
При работе кондиционеров на смеси с постоянным расходом наружного и рециркуляционного воздуха и при отсутствии второй рециркуляции следует производить нагрев после смешивания наружного и рециркуляционного воздуха в тех случаях, когда расход наружного воздуха меньше вычисленного по формуле (15.19). Нагрев наружного воздуха до смешивания с рециркуляционным следует производить в тех случаях, когда его расход равен или больше вычисленного по той же формуле.
Борьба с выпадением конденсата при смешивании наружного и рециркуляционного воздуха в ряде случаев может осуществляться в воздухонагревателе рециркуляционного воздуха, установленном до камеры смешивания. При этом воздухонагреватель хорошо защищен от замерзания.
Полный расход наружного воздуха вычисляется по формуле
Ьнп = КПоЛн, (15.20)
1де Кпот - коэффициент, принимаемый как для формулы (15.7).
СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В зависимости от расположения кондиционеров по отношению к обслуживаемым помещениям СКВ делятся на центральные и местные, а по типу кондиционеров-на неавтономные и автономные.
Центральные СКВ, получившие в Советском Союзе наибольшее распространение, имеют неавтономные кондиционеры, снабжаемые извне холодом, теплотой и электрической энергией.
Местные СКВ могут иметь неавтономные и автономные кондиционеры; последние снабжаются извне только электрической энергией.
Неавтономные системы делятся на воздушные-подающие в обслуживаемые помещения только воздух, и водовоздушные, подающие воздух и воду, несущие теплоту или холод в теплообменники, установленные в обслуживаемых помещениях.
По давлению, создаваемому вентиляторами центральных кондиционеров, СКВ подразделяются на системы низкого давления (до 1000 Па), среднего давления (от 1000 до 3000 Па) и высокого давления (выше 3000 Па).
По периоду действия СКВ разделяются на круглогодовые, для теплого периода (охладительно-осушительные) и для холодного периода (нагревательно-увлажнительные). СКВ устраивают с качественным, количественным и количественно-качественным регулированием. Возможны также различные комбинированные системы.
Центральные системыкондиционирования воздуха
Центральные СКВ с кондиционерами, расположенными вне обслуживаемых помещений, обслуживают одно большое помещение, несколько зон такого помещения или много отдельных помещений. Иногда несколько центральных систем обслуживают одно помещение больших размеров (большой цех, театральный зал, закрытый стадион или каток).
Центральные СКВ оборудуются неавтономными кондиционерами КТЦЗ, изготовляемыми по трем базовым (типовым) схемам компоновки оборудования и их модернизациям, образующимся путем доукомплектования, замены или исключения отдельных видов оборудования из базовых схем. Воздух разводится, как правило, по круглым стальным изолированным воздуховодам. При подземной прокладке воздуховоды рекомендуется укладывать в каналы.
Центральные системы удобны для обслуживания, обеспечиваются (при необходимости) эффективными фильтрами, устройствами шу- мо- и виброгашения и наиболее совершенными системами автоматики-вплоть до управления ЭВМ.
Для СКВ комфортного назначения с круглогодичной и круглосуточной эксплуатацией, а также для помещений без естественного проветривания следует устанавливать не менее двух кондиционеров производительностью по 50% общей производительности системы, при этом воздухонагреватели второго или местного подогрева должны иметь мощность, достаточную для нормального отопления помещений при работе одного кондиционера.
При технологических требованиях к постоянству заданных параметров в помещении круглосуточно и круглый год следует проектировать установку резервных кондиционеров.
СКВ, работающие с рециркуляцией, реко-
Т АБЛ ИЦ А 15.5. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯДЛЯ СХЕМ СКВ
Оборудование и приборыОборудование и приборыУсловноеобозначениеУсловноеобозначениеКамера орошения или поверх- ПК ностный орошаемый воздухоохладитель
Оборудование и приборы
Оборудование и приборы
Условноеобозначение
Условноеобозначение
ВоздухоохладительВО
Насосная установкаНУ
Проходной или трехходовойК
регулирующий клапан на
трубопроводе с пневматическим или электрическим сервомотором
Местный кондиционер-доводчик МК Местный подогревательМП
Паровой увлажнительПУ
Смесительный клапан дляСК
воздуха с пневматическим или электрическим сервомотором Воздушный фильтрФ
Секция подогрева- воздухо-СП
нагреватель Теплообменник-утилизатор дляТУ
использования теплоты из выбрасываемого воздуха Водоводяной теплообменникВТ
ШумоглушительШ
Приточный вентиляторПВ
Рециркуляционно-вытяжнойРВВ
вентилятор
Индукторная муфта скольженияИС
Направляющий аппаратНА
вентилятора
Воздуховод для блокировкиБ
с соседним кондиционером ТерморегуляторТ
ВлагорегуляторВ
Регулятор давленияД
Дальномерный или местныйt
контрольный термометр То же, психрометрb
» расходомерР
» манометрd
мендуется рассчитывать на подачу переменных объемов рециркуляционного воздуха в зависимости or параметров наружного воздуха, применяя для рециркуляции отдельный вентилятор. При размещении СКВ в одном здании рекомендуется для взаимозаменяемости объединять (блокировать) попарно или по три приточных и рециркуляционных воздуховода. Воздухонагреватели второго и местного подогревов должны, как правило, снабжаться теплоносителем постоянных параметров. В СКВ. регулируемых по методу «точки росы», дат-
чики точки росы надо размешать за вентилятором, а воздухонагреватели второго или местного подогрева ставить после размещения датчиков, считая по направлению движения воздуха.
Обводные автоматические клапаны (заслонки) необходимы только для регулирования паровых воздухонагревателей. В качестве воздухонагревателей, питаемых водой, следует, как правило, применять секции подогрева без обводных каналов.
Оросительные форсуночные камеры являются экономичными и эффективными тепломассообменными аппаратами. Однако для упрощения обслуживания их заменяют поверхностными орошаемыми и неорошаемыми воздухоохладителями, питаемыми хладагентами или промежуточным холодоносителем. как правило, холодной водой. Это существенно упрощает систему холодоснабжения.
Фильтры для общей или первой очистки воздуха следует размешать в тех частях кондиционеров, через которые проходит весь обрабатываемый воздух, защищая от пыли возможно большее число секций кондиционеров. Фильтры второй и третьей ступени размещают перед вводом воздуха в помещение. Воздушные фильтры должны быть легко доступны для очистки и обслуживания.
При совместной работе СКВ с системами отопления последние следует рассчитывать на обеспечение температуры воздуха на 2-4 СС ниже заданной для помещения.
На принципиальных схемах СКВ приняты буквенные обозначения, приведенные в табл. 15.5, при этом как схемы, так и наименования оборудования в таблице даны применительно к серии центральных кондиционеров КТЦЗ производительностью 10-250 тыс. м3/ч.
Центральныеоднозональные системыкондиционирования воздуха
Центральные однозональные СКВ применяются для обслуживания больших помещений с относительно равномерными тепло- и влаго- выделениями, например залов собраний, театров, аудиторий и производственных помещений. Такие СКВ необходимо, как правило, комплектовать устройствами для использования отбросной теплоты. Схема типовой одно
зональной СКВ с использованием теплоты и холода из воздуха помещения, выбрасываемого вытяжными вентиляторами РВВ, представлена на рис. 15.8
Процессы нагревания, увлажнения, охлаждения и осушения воздуха в камере орошения регулируются изменением температуры и расхода воды, разбрызгиваемой форсунками, так как исследованиями ЦНИИПромзданий и ЦНИИЭП инженерного оборудования экспериментально установлена пригодность для этого центробежных форсунок с диаметром выходного отверстия 2-10 мм при регулировании давления воды от расчетных значений до 10 кПа. Система может работать целиком на наружном воздухе и с рециркуляцией, для чего устраивается рециркуляционный воздуховод с клапаном К10, показанный пунктиром
На схеме процессов кондиционирования воздуха, построенных на J - «/-диаграмме (рис. 15.8,6), как и на других схемах процессов, точки, характеризующие состояние воздуха, обозначены индексами, которыми в тексте сопровождаются значения каждого из соответствующих параметров воздуха. Например, точке с индексом 1 на рис. 15.8,6 соответствуют следующие значения в тексте: температуры /п относительной влажности ср,, удельной энтальпии Jt и влагосодержания dv
В теплый период года при расчетных параметрах воздуха СКВ без рециркуляции забирает наружный воздух (точка /, рис, 15.8,6), охлаждает его в теплообменнике ТУ! (рис. 15.8. а) до параметров точки 2, фильтрует и вновь охлаждает воздух в камере орошения до параметров точки 3, если поступление теплоты в помещение достигает максимума; затем воздух, проходя через вентилятор, нагревается до параметров точки 4 и выпускается в помещение, где принимает заданные параметры точки 5. При минимальных поступлениях теплоты в помещение воздух с параметрами в точ-
Рис. 16.8. Центральная прямоточная однозональная система кондиционирования воздуха, работающая полностью на наружном воздухе или с рециркуляцией (рециркуляционный воздуховод и клапан КТО показаны пунктиром)
а схема системы; б построение на J rf-диаграмме процессов приготовления воздуха при работе системы на наружном воздухе;е-io же, но при работе с рециркуляцией; г- ю же, при регулировании по оптимальному режиму
Условные обозначения см .табл. 15.5.
ке 2 охлаждается в камере орошения до температуры в точке б, нагревается до параметров точки 7 и затем принимает параметры точки 5, ассимилируя теплоту и влагу в помещении.
Воздух, удаляемый из помещения наружу, нагревается в вытяжном вентиляторе РВВ до параметров в точке 8 и, проходя через теплообменник ТУ2, охлаждает циркулирующий в
нем теплоноситель, нагреваясь при этом от параметров точки 8 до параметров 9 или до промежуточных величин. Между теплообменниками ТУ1 и ТУ2 циркулирует незамерзающий теплоноситель, перемещаемый насосом НУ1. При расчетных параметрах холодного периода года наружный воздух с параметром 11 нагревается в теплообменнике ТУ1 до параметров точки 12, затем подогревается и увлажняется в камере орошения ПК водой, приготовляемой в водоводяном теплообменнике ВТ, до параметров точки 3 или точки 6 либо до промежуточных параметров. Использование этого экономичного способа приготовления воздуха возможно, если температура воздуха, поступающего в камеру орошения (точка 12), при расчетных параметрах будет не ниже минус 20 °C. В противном случае следует применять воздухонагреватели первого подогрева СП1 и СП2 (на рис. 15.8 показаны пунктиром), нагревающие воздух до параметров точки 14 и 15, в зависимости от величины избытков теплоты в помещении. Воздух адиабатически увлажняется в камере орошения до параметров точек 3—6. При недостатках теплоты в помещении воздух подогревается вторым подогревателем МП от параметров точек 3-6. до параметров точек 16-19 и, отдавая теплоту помещению, при одновременной ассимиляции влаги принимает заданные параметры 5.
Воздух, удаляемый из помещения, охлаждается и осушается в теплообменнике ТУ2 от параметров 8 до параметров 17 незамерзающим теплоносителем, нагревающим затем наружный воздух в теплообменнике ТУ1.
В СКВ, работающих с рециркуляцией внутреннего воздуха (рис. 15.8, в), наружный воздух состояния 1 или 11 смешивается с рециркулирующим воздухом состояния 8 и полученная смесь 10 или 21 проходит все стадии обработки, описанные для системы, работающей на одном наружном воздухе.
Автоматизация центральных однозональных СКВ с камерами орошения, регулируемыми изменением температуры и давления воды перед форсунками, осуществляется регулятором температуры воздуха помещения Т1, управляющим клапанам Р1, регулирующим подачу теплоносителя в водоводяной теплообменник ВТ, и клапаном К2, регулирующим обвод воды, идущей к форсункам мимо ВТ, или клапанами КЗ и К4 на теплоносителе к водо
нагревателю первого подогрева. Если при полном открытии клапанов на теплоносителе К1 или КЗ и К4 температура в помещении не достигает заданной, то терморегулятор Т1 переключается на управление клапаном К5 на теплоносителе, подведенном к местному подогревателю МП. Регулятор влагосодержания, установленный в помещении, управляет производительностью насосной установки НУ2 с помощью индукторной муфты скольжения ИС или другим способом.
Удельные энтальпии наружного воздуха J3 при максимальной нагрузке и J6 при минимальной нагрузке являются условными границами регулирования СКВ.
В теплый период года автоматическое регулирование можно вести по следующей схеме: терморегулятор Т1 управляет клапаном Кб, изменяющим температуру воды, подаваемой в камеру орошения, в пределах между точками ZB1 и ?в2 (см. рис. 15.8,6), обеспечивая постоянство температуры в помещении (точка 5). Влажность регулируется регулятором влагосодержания В с датчиком, установленным в помещении, который управляет муфтой ИС насоса НУ2, изменяя расход воды, подаваемой в камеру орошения.
В холодный период года регулятор Т1 управляет клапаном К1, регулирующим расход теплоносителя, поступающего в водоводяной теплообменник ВТ, и клапаном К2, регулирующим обвод воды, идущей к форсункам мимо ВТ, или клапанами КЗ и К4, регулирующими подачу теплоносителя к воздухонагревателям первого подогрева.
При полном закрытии клапанов на теплоносителе К1 или К2 и КЗ терморегулятор Т1 переключается на управление клапаном Кб на подаче холодной воды в систему орошения, регулируя температуру в помещении и изменяя температуру приточного воздуха от параметров точки 4 до точки 7. Влажность регулируется регулятором влагосодержания В с помощью индукторной муфты Ис, изменяющей производительность насоса НУ2, подающего воду в камеру орошения.
Для устранения образования инея на трубках теплообменника ТУ2 температура выходящего из него воздуха не должна падать ниже + 2 °C (точки 17). Терморегулятор Т2, установленный за теплообменником ТВ2, управляет клапаном К7, отводя часть холодо-
носителя обратно в теплообменник ТУ.
На рис. 15.8,а показано применение теплообменников ТУ1 и ТУ2, работающих с промежуточным теплоносителем, как один из реальных способов использования теплоты, но для этой цели можно применять теплообменники других конструкций.
Пуск кондиционера в теплый период года осуществляется при последовательном включении вентиляторов ПВ и РВВ, открывании клапанов Кб, К8 и К9 и включении насосных установок НУ1 и НУ2.
При регулировании СКВ с рециркуляцией воздуха терморегулятор Т1 в теплый период года работает вместе с двухпозиционным регулятором ТЗ, датчиком которого является смоченный термометр, установленный в потоке наружного воздуха. При удельной энтальпии наружного воздуха JH > J5 терморегулятор ТЗ открывает клапан К10 на подачу максимального расхода рециркуляционного воздуха. Когда удельная энтальпия наружного воздуха J3 < JH < J5, терморегулятор ТЗ устанавливает клапан К9 в положение «закрыто». При JH = J3 клапан К10 подключается на управление к терморегулятору Т1, который сначала регулирует нагревание воздуха, идущего в камеру орошения, а затем управляет клапанами К1 и К2 или КЗ, К4 и К5, как описано выше.
В холодный период года при эксплуатации СКВ с рециркуляцией по двухвентиляторной схеме сначала включают рециркуляционно-вытяжной вентилятор РВВ и открывают клапаны К10 и К1 или КЗ и К4 на теплоносителе, тогда СКВ заполняется теплым воздухом из помещения, и часть его выдавливается через неплотности закрытых клапанов К 8 и К9, благодаря чему примерзшие створки клапанов быстро оттаивают и клапаны могут быть открыты без применения электропрогрева. Открывание и закрывание клапанов К8 и К9 блокируется с пуском и остановкой приточного вентилятора.
Для уменьшения опасности замерзания воздухонагревателей первого подогрева их следует устанавливать в два ряда последовательно (по ходу воздуха) и оборудовать отдельными регулирующими клапанами на трубопроводах, подводимых к каждому ряду. До пуска кондиционера в зимнее время следует включать теплоноситель для 3-5-минутного прогрева воздухонагревателей при полностью открытых клапанах КЗ и К4. Затем регулирование подачи
теплоносителя следует вести клапаном КЗ, сокращая подачу теплоты во второй (по ходу воздуха) ряд воздухонагревателей, и только после закрытия клапана КЗ следует переводить регулирование на клапан К4, управляющий первым их рядом.
Питаемые водой воздухонагреватели первого подогрева с поверхностью нагрева, превышающей более чем на 10% требуемую, следует оборудовать ручными или дистанционно управляемыми обводными клапанами. При теплоносителе паре обводные клапаны должны устанавливаться на воздухонагревателях первого подогрева и управление ими должно производиться всегда последовательно с клапаном КЗ.
При включенном приточном вентиляторе защита воздухонагревателей (при теплоносителях воде и паре) систем, работающих на наружном воздухе (без рециркуляции), производится датчиком температуры Т4, который устанавливается в приточном воздуховоде (см. рис. 15.8). Датчик настраивается на аварийную температуру на 10 °C ниже нормальной температуры, контролируемой терморегулятором Т1 (но не ниже 2 °C), и соединяется с реле, которое выключает приточный вентилятор, подает аварийный сигнал, полностью закрывает приемный клапан К8 наружного воздуха и открывает клапаны КЗ и К4 на подаче теплоносителя, если температура понизится до аварийной. В СКВ с рециркуляцией те же функции выполняет датчик терморегулятора Т5, установленный на трубопроводе воды или конденсата (при нагревании паром) у первого ряда воздухонагревателей (см. рис. 15.8, а). Датчик Т5 обычно настраивают на температуру 30 °C.
При остановленном приточном вентиляторе наиболее надежна организация постоянного прогрева воздухонагревателей при автоматическом включении теплоносителя клапанами КЗ и К4 на 1-1,5 мин через каждые 2-4 мин; автоматика включается терморегулятором ТЗ, если температура наружного воздуха понижается ниже 2 °C, и отключается при более высокой температуре.
Местные или дальномерные приборы (см. рис. 15.8, а) должны контролировать: постоянно температуру и влажность в обслуживаемом помещении-точки tx и фг; периодически температуры в воздуховодах и кондиционере - точки t2-t6; температуры воды и теплоносителя - точки /7-?ц; давления воды и теплоносителя-
точки t^ d^; расходы холодной воды и воздуха - точки Pt И Р2.
Регулирование по методу «точки росы» выполняет терморегулятор точки росы Т4, устанавливаемый после вентилятора (см. рис. 15.8). В холодный период года он управляет клапанами KI, К2 или КЗ. К4, а в теплый-Кб и насосной установкой НУ2. В системах, работающих с рециркуляцией, Т4 вместе с терморегулятором ТЗ управляет также клапанами К9 и К10, как было описано выше.
При регулировании кондиционеров следует учитывать, что точками 5, 4 и 3 на схеме процессов приготовления воздуха (см. рис. 15.8,6) показаны его средние параметры в помещении, при выходе из воздухораспределителя и до вентилятора. Фактически, как приведено в работах Б. Г. Шпиза, кроме средних величин t5 и ф5 обычно задаются и допустимые отклонения от этих параметров. Тогда параметры в помещении, построенные на J-^-диаграмме, представляются четырехугольником 5a-5b-5c-5d (см- Рис- 15.8, г).
При тепловлажностном отношении £ < ~ параметры воздуха, подаваемого в помещение, можно представить ограниченным четырехугольником 4а-4ь-4с-4а. При регулировании по «точке росы» ее температура могла бы колебаться от минимума Зар до максимума Зср. Однако одновременно с регулятором Т4 в СКВ действует регулятор Т1, стабилизирующий температуру воздуха в помещении и изменяющий температуру приточного воздуха, воздействуя на клапаны К5 или Кб. Поэтому зона возможных параметров приточного воздуха определится многоугольником 4а-4А-4с-4с, площадь которого значительно больше поля необходимых параметров приточного воздуха 4„-4l,-4f-4d. Чтобы не выходить за пределы заданных условий, следует ограничить поле возможных параметров приточного воздуха многоугольником 4B-4b-4D-4d.
По мере уменьшения тепловлажностного отношения, например при уменьшении влаго- выделений (построение пунктиром), минималь-
* Шпиз Б. Г. Методы и приборы для регулирования влажности воздуха. Применение ЭВМ для определения параметров приточного воздуха при регулировании кондиционера по методу точки росы // Водоснабжение и сан. техника-1972,-№ 10; 1977- № 3.
ное значение точки росы повышается и достигает максимума при минимальной допустимой относительной влажности ф5а и £, что соответствует точке росы Зар. Диапазон регулирования приточного воздуха смещается в многоугольник 4a-4b-4^-4d. В результате при выборе регулятора следует ориентироваться на диапазон точек росы, представленный отрезком 3ар-3ср, обеспечивающий условия влажности в помещении в заданных пределах.
Для однозональных СКВ большой производительности, имеющих обводный канал вокруг камеры орошения и работающих по двухвентиляторной схеме с рециркуляцией (см. рис. 15.8), канал А и клапаны К13 и К14, рекомендуется применять разработанный А.Я. Креслином* метод регулирования по оптимальным режимам, обеспечивающим минимальные эксплуатационные расходы энергетических ресурсов. Для расчета регулирования СКВ по оптимальному режиму на J-^-диаграмму наносят границы области, в пределах которой могут находиться точки, характеризующие состояние наружного воздуха данного географического пункта при заданном коэффициенте обеспеченности.
Область состояния наружного воздуха делят на 13 участков, показанных на рис. 15.9 и в табл. 15.6. Аналогично рис. 15.8, г на J--d-диаграмму нанесен четырехугольник 1-2- 3-4, углы которого определяют крайние значения заданных температуры и влажности воздуха в помещении. Устанавливают рабочую разность температур и определяют тепловлажностное отношение с процесса ассимиляции теплоты и влаги. Из вершин четырехугольника проводят лучи этих процессов до пересечения с изотермами воздуха, выпускаемого в помещение, что и определяет четырехугольник 5-6- 7-8 предельных состояний воздуха при входе его в помещение (участок У). Через точки 7 и 5 проводят соответственно линии постоянных удельных энтальпий 7-7' и 5-5’. Ломаная 5-5'- 7'-7-6-5- образует участок IV
Построения на рис. 15.9 для упрощения сделаны в предположении, что тепловые эквиваленты работы приточного и частично ре-
Рис. 15.9. Участки I -ХШ на 2-</-диа1 рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в табл. 15.6Рис. 15.9. Участки I -ХШ на 2-</-диа1 рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в табл. 15.6ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .Участок (см. рис. 15.9)Участок (см. рис. 15.9)Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционереОптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционереВоздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Н; смесь подогревается до Jp. мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров 16, подогревается в приточном вентиляторе до /6' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3*Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Н; смесь подогревается до Jp. мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров 16, подогревается в приточном вентиляторе до /6' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3*Воздух из помещения 3* нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси •^^.мин- Часть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием </мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 16', в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещениеВоздух из помещения 3* нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси •^^.мин- Часть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием </мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 16', в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
Рис. 15.9. Участки I -ХШ на 2-</-диа1 рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в табл. 15.6
Рис. 15.9. Участки I -ХШ на 2-</-диа1 рамме, представляющие параметры наружного воздуха, являющиеся основанием для построения схем обработки воздуха в кондиционере по оптимальному режиму, указанных в табл. 15.6
ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .
ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИРАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГОВОЗДУХА .
Участок (см. рис. 15.9)
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Н; смесь подогревается до Jp. мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров 16, подогревается в приточном вентиляторе до /6' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3*
Воздух из помещения с параметрами точки 3' нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Н; смесь подогревается до Jp. мин, изоэнталь- пически увлажняется до параметров 16, подогревается в приточном вентиляторе до /6' и в калорифере второго подогрева до параметров 7 и выпускается в помещение, приобретая параметры 3*
Воздух из помещения 3* нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси •^^.мин- Часть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием </мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 16', в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
Воздух из помещения 3* нагревается в рециркуляционном вентиляторе до температуры 3, смешивается с минимальным количеством наружного воздуха Я для доведения энтальпии смеси •^^.мин- Часть первой смеси изоэн- тальпически увлажняется и вновь смешивается с неувлажнен- ной частью первой смеси для получения воздуха 16 с влаго- содержанием </мин, который подогревается в приточном вентиляторе до 16', в калорифере местного подогрева до 7 и выпускается в помещение
циркуляционно-вытяжного вентиляторов (пропорционально доле воздуха, поступающею на рециркуляцию) учтены как избытки теплоты в помещении. Поэтому на рис. 15.9 не показаны отрезки прямых, которые должны характеризовать нагревание воздуха в вентиляторах. Однако в детальных построениях отдельных режимов в табл. 15.6 эти отрезки учтены и пронумерованы с индексами 1. В результате, например, точка / на рис. 15.9 может иметь номер Г на схемах в табл. 15.6.
Лучи процессов е продлевают до точек 10, 11 и 12, положение которых определяется минимальной долей Z наружного воздуха в общем расходе приточного воздуха. Таким образом, создается участок VI с границами 5-8-712-11-10-5. Из точек 5, 10 и 12 проводят линии постоянных влагосодержаний, в результате чего получают участок VII, образуемый ломаной 10-11-12-13-14-10, и участок VIII, образуемый линиями 5-10-14-15-5.
Через точку 12 проводят линию постоянной удельной энтальпии 12-12г, в результате чего образуется участок III с координатами 7-7'-12'-12-7. Через точку 7 проводят линию постоянного влагосодержания dMM. которая в точке 16 пересечения с кривой относительной влажности воздуха за тепловлагообменным ап-
Продолжение табл. 15.6
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
Воздух из помещения 3' нагревается в вентиляторе до 3, смешивается с наружным воздухом Н для получения смеси с энтальпией Jp мии. Часть первой смеси увлажняется и вновь смешивается с неувлажненной его частью для получения воздуха 16 с влаго- содержанием </мин, который подогревается в вентиляторе до 7 и выпускается в помещение
смеси в пределах 7-8-5; после подогрева в приточном вентиляторе до п* воздух выпускается в помещение
Часть наружного воздуха Н увлажняется при постоянной энтальпии, потом смешивается с необработанной частью этого воздуха так, чтобы смесь приобрела параметры п в пределах, обозначенных ломаной 5-67-8 смесь нагревается в вентиляторе до п' в пределах, обозначенных ломаной 1-2-3-4
Воздух, взятый из помещения с параметрами т', подогревшийся в рециркуляционном вентиляторе до т, смешивается с наружным воздухом Н, смесь подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров п, лежащих в пределах ломаной 5-8-7, и выпускается в помещение
Наружный воздух Н нагревается в вентиляторе до параметров п и выпускается в помещение, приобретая там параметры т в пределах площади 1-2-3-4
=95%
Наружный воздух с параметрами Н и воздух, взятый из помещения Г после того, как он подогревался в рециркуляционном вентиляторе до параметров 1, смешивается и подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров ri, при которых выпускается в помещение
Наружный воздух Н смешивается с взятым из помещения т' и подогревшимся в рециркуляционном вентиляторе до параметров т; пропорция должна обеспечить параметры
Часть наружного воздуха с параметрами Н охлаждается до такой температуры t, чтобы после смешения с необработанным наружным воздухом получить смесь с влагосодержанием ^макс’ которая затем подогревается в приточном вентиляторе и в калорифере до параметров 5 и выпус-
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная последовательность тепловлажностной обработки воздуха в кондиционере
Участок (см. рис. 15.9)
Продолжение табл. 15.6
Оптимальнаяпоследовательностьтепловлажностнойобработки воздухав кондиционере
ф-957оф-957о
ф-957о
ф-957о
кается в помещение, где приобретает параметры 1
Часть наружного воздуха Н охлаждается до такой температуры t, при которой после смешения с неохлажденной его частью получится смесь с влагосодержа- нием </макс и температурой 5'; после нагревания смеси в приточном вентиляторе это обеспечивает получение приточного воздуха с параметрами 5, воздуха в помещении Г и выбрасываемого воздуха 1
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы Jt.p.Mhh- Далее, поль-паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы Jt.p.Mhh- Далее, поль-Наружный воздух Н смешивается с воздухом, выбрасываемым из помещения, при параметрах т в пропорции, обеспечивающей параметры С\, характеризуемые прямой 18-191, часть этой смеси максимально охлаждается до параметров С2 и смешивается с неохлажденной частью смеси, и новая смесь С3 подогревается в приточном вентиляторе до параметров 5 и выпускается в помещение, обеспечивая необходимые параметры т' в пределах четырехугольника 1-2-3-4
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы Jt.p.Mhh- Далее, поль-
паратом кондиционера определяет удельную энтальпию, соответствующую минимальной температуре точки росы Jt.p.Mhh- Далее, поль-
Наружный воздух Н смешивают с максимально допустимым количеством воздуха, выбрасываемого из помещения. Смесь обрабатывают так же, как в режиме X
Наружный воздух Н смешивают с максимально допустимым количеством воздуха, выбрасываемого из помещения, имеющего параметры 1; часть смеси охлаждают и смешивают с неохлажденной ее частью так, чтобы получить новую смесь с влагосодержанием ^макс’ которая затем подогревается в приточном вентиляторе и калорифере до параметров 5 и выпускается в помещение, где приобретает параметры Г
зуясь расчетами по формуле
ж _ жJp.MHH Jl.p.MHH
•Ч-П — ^р.мин~, (ID.21)
проводят границу между участками I и II.
Через точку I проводят Jn.MaKC и наносят точку 17 на ее конце. Затем наносят точку 18, соответствующую минимальным параметрам охлажденного воздуха при регулировании параметров притока путем пропуска части воздуха через обводной канал, и проводят прямую 5-18, которую продлевают до пересечения с прямой Jn.MaKc в точке 19; на прямую J„.MaKc наносят точку 20, расстояние от которой до точки I, т. е. длину отрезка 1-20, определяют из отношения 19-20/(1-20) = Z, где Z-доля наружного воздуха в общем количестве приточного воздуха. Далее через точку 20 проводят пря-
мую 10-20-21 и находят участок XII, ограниченный ломаной 17-20-21-17.
Для определения границ участков IX, XI и XIII необходимо построить кривую первой рециркуляции 22-23, переменная величина удельной энтальпии которой определяется из уравнения
где JH и 5Н - граничные величины удельной энтальпии
и влагосодержания воздуха, слева и справа от которых на J — ^-диаграмме находятся соответственно параметры наружного и рециркуляционного воздуха, экономически оправданные к применению; JK, </к-ми
нимальные удельная энтальпия и влагосодержание воздуха за тепловлагообменным аппаратом кондиционера; Jp, dp - максимальные удельная энтальпия и влагосодержание рециркуляционного воздуха; du-максимальное влагосодержание приточного воз
духа.
Пересечения граничной кривой 22-23 с прямой 10-20-21 в точке 24 и прямой 5-19 в точке 23 выделяют XI участок, оконтуренный 19-23-24-20-19; участок IX образуется ломаной 22-23-5-15 22, а участок XIII- ломаной 22-21-20-24-22.
При любых параметрах наружного воздуха на кривой 22-24 потребление холода остается неизменным, что позволяет переключать СКВ с режима IX на режим XI или XIII и обратно в зависимости от температур холо- доносителя до и после воздухоохладителя.
Оптимальный режим обработки воздуха выбирают в зависимости от положения на J - ^-диаграмме точки, характеризующей в данный момент состояние наружного воздуха, руководствуясь табл. 15.6.
Для упрощения системы автоматического управления СКВ применяют следующее упрощение схемы обработки воздуха: границы участка XIII расширяются до пределов, ограниченных ломаной 14-15-22-21-20-24-1014, за счет включения в него части участков VIII и IX; границы участка XI расширяются до пределов ломаной 1-5-10-24-20-19-1 за счет включения части участков VIII и IX.
В прямоточных системах обработка воздуха по оптимальному режиму существенно упрощается.
Схема регулирования СКВ на рис. 15.8 построена в предположении постоянства производительности системы и выделений теплоты и влаги в помещении. Если выделения теплоты
в помещении изменяются пропорционально выделениям влаги, то схема может быть применена при переменной производительности СКВ.
Центральныемногозональные системыкондиционирования воздуха
Центральные многозональные СКВ применяют для обслуживания больших помещений, на площади которых неравномерно размещено оборудование, а также для обслуживания нескольких сравнительно мелких помещений. Они более экономичны, чем отдельные системы для каждой зоны или каждого помещения, хотя с их помощью не может быть достигнута такая же степень точности поддержания одного из двух заданных параметров (относительная влажность или температура), как при отдельных СКВ.
Если рециркуляция воздуха недопустима, то применяют центральную прямоточную многозональную СКВ (рис. 15.10, а), которая в теплый период года может поддерживать в точках установки датчиков температуру воздуха с минимальными отклонениями от заданных величин. При этом удельная энтальпия, влагосодержание и относительная влажность могут существенно отклоняться от заданных при изменении количества влаги, поступающей в воздух помещения.
На рис. 15.10,5 показано, что в теплый период года датчики в помещениях могут быть настроены на разные температуры воздуха от tXu Д° кт, ПРИ этом неизбежны различные величины относительной влажности-от ф1а до <р1т, а в зимнее и переходное время года соответственно при температурах от /ца до tVVm относительные влажности будут от ф11а до фцт.
В тех случаях, когда допустимо применение рециркуляции, сооружают центральные многозональные системы, работающие, как правило, по двухвентиляторной схеме (рис. 15.11) с переменными объемами наружного и рециркуляционного воздуха, с одним или двумя рециркуляционными каналами (второй рециркуляционный канал применяется редко и на схеме показан пунктиром).
В многоэтажных зданиях устройство общей рециркуляции часто неосуществимо в связи с недостатком площади для прокладки каналов
01
РВВ
ВЫТЯЖКА
ВЫТЯЖКА
ВЫТЯЖКА
T1p)tip^ip
К12
^Qi^lQiVla
tza
a
P
МПа
Ча
6
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
К11
Кб
Тб
Т^
53
ст
гр
1т
2а
100
17
МПВ &
^7 di
^2р"
ZZZZZ] п р
Рис. 15.10. Центральная прямоточная многозональная система кондиционирования воздуха, работающая полностью на наружном воздухе
а схема системы; б-построение на J rf-диаграмме процессов приготовления воздуха
Примечание. Воздухонагреватель СПЗ, клапаны К8 и К9 устанавливаются в районах Крайнего Севера для предупреждения замерзания воздухоподогревателя первого подогрева.
иг
fa 1а
Гр
11а,1fm
1Гр
12т
К1а
й3
Пт» ^-1гт Vim
m
^2т
K2m
МПт
ПК
пв
СП2
Kt
КЗ , tg
Рг
tn
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
12р
12
К11
12,Тб
K1m
Рис. 15 11. Центральная многозональная двухвентитяториая система кондиционирования воздуха, работающая с рециркуляцией по одному или по двум каналам (второй канал показан пунктиром)
«-схема системы, б построение процессов на J- (/-диаграмме при работе с одним первым рециркуляционным каналом, «-то же,при работе с двумя рециркуляционными каналами
Примечание Воздухонагреватель СПЗ и клапан К9 усланавливакися в районах Крайнего Севера для предупреждения замерзания воздухоподогревателей первого подогрева
или невозможно по акустическим и санитарногигиеническим соображениям. В таких случаях применяются многозональные системы с поэтажными вентиляторными доводчиками, с помощью которых производится рециркуляция воздуха в пределах группы помещений или в пределах этажа.
В состав многозональных систем входят местные подогреватели МП, устанавливаемые по числу обслуживаемых зон, помещений или комплексов одинаковых помещений.
Системы, работающие без рециркуляции, должны иметь теплообменники для использования теплоты и холода по типу, показанному на рис. 15.8. В теплый период года кондиционер забирает наружный воздух (точка 5 на рис. 15.10,6), фильтрует и охлаждает его в камере орошения или в поверхностном орошаемом воздухоохладителе до состояния, соответствующего параметрам точки 3. Затем воздух, проходя через вентиля!ор и воздуховоды, нагревается (точка 4) и, если нужно, дополнительно подогревается в местных подогревателях (МП) до температур, соответствующих точкам 2а, 2р или 2т, пос те чет о нагнетается в помещения и приобретает там заданные параметры в обслуживаемой зоне
В холодный период года наружный воздух (точка 75) подогревается прямым контактом с горячей водой (рис. 15.10,6) или в воздухонагревателе первого подогрева до состоянии, соответствующих параметрам точек 13, 14, 17 или 18, увлажняется (точка 13), нагревается в местных подогревателях до параметров, соответствующих точкам 12а, 12р или 12т, при которых выпускается в помещения и приобретает заданные параметры.
Если в одном из помещений а, р или т отсутствуют влаговыделения, то параметры воздуха в нем изменяются. Например, в помещении р они могут летим стать равными параметрам в точке 1^, а зимой-в точке Пр вместо параметров в точках 1р и 11р, соответствующих заданным влаювыдслениям.
В холодный период года производительность СКВ стремятся сократить, при этом возможность и пределы сокращения производительности определяются уменьшением избытков теплоты, для борьбы с которой рассчитана система, условиями сохранения равномерности параметров воздуха в обслуживаемой зоне помещений и необходимостью обес-
Рис. 15.12. Схема блокировки мнот озональных кондиционеров для взаимозаменяемости
1 кондиционеры, 2 - per у пирующие к шпаны, 3- утилизаторы теплоты и холода', 4 - кол гекгор воздуха, удаляемого из помещения, 5 рециркуляцион.чо-выгяАной вентиля юр, 6 киллек- юр приточного воздуха: 7-месгный подогреватель, 5-обслу- живаемые помещения
печения санитарной нормы притока наружною воздуха.
При наличии в здании двух или большего числа кондиционеров рекомендуется сблокировать их между собой с помощью общих коллекторов (рис. 15.12), создав возможность обслуживания всех помещений при работе части кондиционеров.
Производительность СКВ на весь холодный период года рассчитывается по условиям переходного режима, т. с. при температуре наружного воздуха 8 °C и 70% влажности. Переключение системы производится ио обусловленным календарным датам, наггример 15 октября и 15 мая.
Расчет сокращения производительности СКВ начинают с определения отношений избытков явной теплоты в переходный период года к избыткам явной теплоты в теплый период года при соответствующих расчетных параметрах наружного воздуха. Затем выбирают наибольшее из найденных отношений тсплоизбытков и делают предположение, что подача воздуха во все зоны или помещения может быть уменьшена пропорционально этому отношению Kv Далее определяют расход воздуха, который пос г уши в каждую зону или помещение при выбранном отношении, и проверяют равномерность параметров воздуха в их обслуживаемых зонах путем перерасчета воздухораспределителей. Практически считается, что при циркуляции воздуха менее пяти
объемов помещения в 1 ч нельзя достичь удовлетворительной равномерности параметров,
Расход наружного воздуха, который содержится в приточном воздухе, подаваемом СКВ, находится в некоторой постоянной пропорции. Руководствуясь ею, определяют расход наружного воздуха, который поступит в каждую зону или помещение после сокращения общей производительности кондиционера. Затем проверяют, достаточно ли это для удовлетворения санитарных норм. Если окажется, что санитарная норма не обеспечена, увеличивают пропорцию наружного воздуха, вводимого СКВ, или меняют отношение, положенное в основу сокращения производительности. Снижение производительности СКВ экономически всегда оправданно, при этом следует применять направляющие аппараты, устанавливаемые на всасывающих отверстиях вентиляторов, если сокращение производительности не превышает 30% максимума и если производительность кондиционера по номиналу не более 125 тыс. м3/ч, индукторные муфты скольжения при более значительном уменьшении производительности кондиционеров и для кондиционеров производительностью 160-250 тыс. м3/ч.
Построение процесса приготовления воздуха на J — d-диаграмме для холодного периода года производится после того, как установлен коэффициент Кх, характеризующий допустимое сокращение производительности кондиционера на весь этот период.
С помощью коэффициента Кх для каждого помещения или зоны а, р, т находят величину воздухообмена Еца, LXXp, Lllm, рабочую разность температур ДГца, Д^цр, Д^п™ и разность влагосодержаний Дб/цо, Д</цр, МХХт. Затем от точки 11, а, характеризующей заданные параметры воздуха в помещении а (см рис. 15.10,6), откладывают наибольшую из найденных величин разности влагосодержаний Д<4аке и определяют влагосодержание воздуха, приготовленного для холодного периода года, ^13 = du а Д^макс
На J- ^-диаграмме проводится соответствующая прямая 13-12р‘, от пересечения прямых tXXo~tXXa, tXXp-t'XXp и dX3 в точках Щ, 11р, 11^ откладывают рабочие разности температур по d — const и разности влагосодержаний по t = const для каждого из помещений или зон, обслуживаемых кондиционером. Соединив
соответствующие точки, характеризующие температуры приготовленного воздуха tiln, tx2ps tiim. и точки, характеризующие влагосодержание воздуха в помещении dXXa, dXXp, dXXm, получают линии процесса ассимиляции теплоты и влаги в помещениях при расчетных параметрах для холодного периода года.
Затем определяют частные значения удельных энтальпий воздуха в помещениях и среднее их значение Jxx. На основании последнего строится процесс дальнейшей обработки воздуха в кондиционере.
Максимальный расход холода, кВт, на охлаждение воздуха в системе, работающей без рециркуляции (см. рис. 15.9), при расчетных условиях для теплого периода года составляет:
Qx = Qxl + Qx2 + Qx3 + Qx4 =
= L„p(J,-J3),(15.23)
где L5-полная производительность системы, м3/с; р-плотность приточного воздуха, кг/м3; Qxl -расход холода, кВт, на охлаждение помещений, равный:
QxX=Lpyx-J2y (15.24)
Jx, J2-средние удельные энтальпии воздуха в помещениях и приготовленного воздуха, кДж/кг; L-полезная производительность системы, м3/с; Qxl- расход холода, кВт, на охлаждение наружного воздуха, вводимого в помещения:
Qx2 = Lp(J5-JJ; (15.25)
Qx3- расход холода, кВт, компенсирующий утечки воздуха;
Qx3 = (Ln — L)p(J5 — J3) +
+ Lp(J1-J3);(15.26)
L„ -- L-потери воздуха в сетях, м3/с; бх4-расход холода вследствие второго подогрева
Qx4 = Lp(J5-Jxy (15.27)
Сравнительная экономичность СКВ определяется коэффициентом использования холода г|х, являющимся отношением полезных затрат холода на охлаждение помещения к общим затратам:
nx = Qxi/Qx.(15.28)
Максимальный расход теплоты в системе Qy, кВт, при полной производительности в холодный период года Lnx, м3/с, на первый нагрев воздуха составит
Он =LnxPyX4- JX5y (15.29)
Иногда целесообразно снять часть или всю тепловую нагрузку первого подогрева, производя нагревание воздуха теплой водой, раз-
брызгиваемой в камере орошения кондиционера.
Нагрузка первого подогрева, кВт, в случае нагревания воздуха до температуры, представленной изотермой 17, равна:
Qt2 = ^п.хРСЛ? — Jis) ,(15.30)
а остальное количество теплоты aq' = &i - е;2 =
= Ln.xP(J13-J17)(15.31)
должно вноситься водой, которая подается в камеру орошения кондиционера.
Максимальный расход теплоты, кВт, в местных подогревателях, соответствующий полному отсутствию теплоизбытков в помещениях, равен большей из двух следующих величин:
Q" = l^p^-fj; /(15.32)
e"=l,2Ln.xP(r12-G3),(15.33)
где tx и /13-средняя температура приготовленного воздуха, °C.
В последние годы для некоторых помещений (машинные залы вычислительных центров, хирургические операционные), в которых требуется повышенная чистота или стерильность воздуха, применяют СКВ с увлажнением воздуха паром (рис. 15.13), так как водяной пар бактерициден. Применяя пар, мы избегаем загрязнения воздуха тончайшими пылями, образующимися из солей жесткости, попадающих с капельками воды из камеры орошения кондиционеров. Кроме того, обеспечивается возможность раздельного регулирования влажности воздуха в каждом из обслуживаемых помещений. Для этого керамические элементы 8 (см. рис. 15.13), из которых выпускается пар, размещают в каждом из приточных воздуховодов. Длина прямого участка воздуховода, на
Рис. 15.13. Центральная многозональная система кондиционирования воздуха с увлажнением воздуха паром
а-схема системы; б-схема подводки пара в воздуховоды; в-построение на J - (/-диаграмме процессов приготовления воздуха; /-сетчатый фильтр; 2-пористый керамический фильтр; 3- редукционный клапан; 4 - расширительный бачок; 3-манометр; 6-двойной сетчатый фильтр; 7-коллектор приготовленного пара, заключенный в паровую рубашку; S-керамический пористый элемент для выпуска пара; 9 воздуховод: /0-исполнительный механизм регулятора пара; /7-влагоот- делитель; 12 - термостатический конденсационный горшок
котором происходит усвоение пара при повышении влажности на 20%, равна 1,8 м, а при увлажнении до 80% необходимая длина доходит до 3,5 м.
Для общей обработки воздуха в кондиционере установлены теплообменники ТУ1 и ТУ2 (см. рис. 15.8), фильтры для воздуха Ф1, воздухонагреватели СП1 и СП2 и вентиляторы ПВ и РВВ. Для местной обработки воздуха, подаваемого в каждое помещение, имеются воздухоохладители ВО, пароувлажнители ПУ, местные подогреватели МП и фильтры тонкой очистки Ф2.
В теплый период года наружный воздух, имеющий расчетные параметры, обозначенные точкой 1 (рис. 15.13, в), охлаждается в теплообменнике ТУ1 до параметров точки 2; проходя вентилятор (ПВ), нагревается (точка 3) и затем охлаждается и осушается до требуемых температуры и влагосодержания 4а, 4р и 4т. Пройдя теплообменную аппаратуру и возду^ ховоды, воздух нагревается до параметров 5а, 5р и 5т и выпускается в помещение, где приобретает заданные параметры 6а, 6р и 6т. Удаляемый из помещений воздух со средними параметрами, характеризуемый точкой б, нагревается в вытяжном вентиляторе (РВВ) до температуры точки 7 и затем в теплообменнике ТУ2 до параметров 3, при которых выбрасывается наружу.
При некоторых промежуточных параметрах воздуха (точка 21) в теплый период года наружный воздух охлаждается -в теплообменнике ТУт до параметров точки 22, затем охлаждается в местных воздухоохладителях ВО до параметров точек 23 а, 23 р и 23 т, после чего увлажняется паром до параметров 4а, 4р, 4т, нагревается в аппаратуре и воздуховодах, проходящих через помещения, где обретает заданные параметры ба, 6р и бт.
В холодный период года наружный воздух подогревается в теплообменнике ТУ 1 от параметров 11 до 12, фильтруется и нагревается в СП1 и СП2 до изотермы 13, затем для каждого помещения отдельно производится увлажнение воздуха паром соответственно до влагосодержаний 13а, 13р или 13т. Потом воздух подогревается местными подогревателями МП до температур 14а, 14р и 14т и выпускается в помещение, где, ассимилируя влагу и отдавая или получая теплоту, приобретает заданные параметры 60, 6р и бт. Удаляемый из поме
щений воздух охлаждается до параметров точки 75, отдавая теплоту приточному воздуху.
Влажность воздуха регулируется влагоре- гуляторами Ва, Вр, .... Вт, установленными в каждом помещении или в вытяжных воздуховодах. Кроме того, необходимы еще ограничительные влагорегуляторы Во, устанавливаемые в каждом приточном воздуховоде на расстоянии 2-4 м от пароувлажнителей. Эти влагорегуляторы настраивают на относительную влажность порядка 90%, чтобы предотвратить перенасыщение воздуха. Пар подводится к увлажнителям, как показано на схеме рис. 15.13,6. Давление пара поддерживается на постоянном уровне. Исполнительные механизмы, регулирующие выпуск пара, необходимо блокировать с приводом приточного вентилятора для отключения подачи пара при остановке вентилятора. Применение пара для центральных СКВ должно быть обосновано специальными технологическими требованиями или технико-экономическим расчетом.
Запах пара образуется от возгонки органических соединений, содержащихся в воде или конденсате, поступающих в котлы. Конденсат, поступающий из теплообменных аппаратов, при соприкосновении с сальниками арматуры насыщается парами масла иногда до 5 мгм/кг. Пар, приготовляемый из хорошо очищенной воды в специальных электрических парогенераторах, запаха не имеет.
Центральные многозональные двухвентиляторные системы, собранные по схеме на рис. 15.11, предназначены для работы с переменным объемом наружного и рециркуляционного воздуха. Такие системы, как правило, экономичней систем, работающих с постоянным расходом компонентов смеси, так как обеспечивают максимальное использование наружного воздуха для охлаждения. Воздух на рециркуляцию можно забирать и с помощью одного приточного вентилятора, но двухвентиляторные СКВ удобней в эксплуатации и расходуют меньше электроэнергии, если сопротивление рециркуляционных воздуховодов больше сопротивления участка питания кондиционеров наружным воздухом.
Устраивать вытяжку из помещений без вентиляторов за счет естественного давления или давления приточных вентиляторов не рекомендуется, так как при этом усложняются условия регулирования системы. Давление в
помещении изменяется как по величине, так и по знаку: в теплый период года воздух внутри помещения холоднее и тяжелее наружною, а зимой "наоборот. Для регулирования приходится употреблять клапаны значительно большей площади, чем при вентиляторной тяге, и суммарная неплотность их притворов может существенно повлиять на качество регулирования.
Двухвентиляторные СКВ создают меньше шума, потому что вентиляторы работают при более низких давлениях, чем в одновентиляторных системах. Однако основные преимущества двухвентиляторных систем-надежность и удобство управления и регулирования, так как весь комплекс устройств, обеспечивающих приток и вытяжку из помещений, сосредоточивается в одном кондиционере.
При проектировании кондиционера с двумя рециркуляционными каналами важно обеспечить увязку потерь давления во втором рециркуляционном канале с потерями давлений в секциях кондиционера.
В кондиционерах многозональных СКВ второй рециркуляционный канал регулируют вручную или дистанционно клапаном К12.
В теплый период года система, работающая с одной первой рециркуляцией (см. рис. 15.11,6), засасывает наружный воздух (точка 4), смешивает его с нагревшимся в вентиляторе РВВ рециркуляционным воздухом (точка 6), в результате чего получается смесь с параметрами, характеризуемыми точкой 5. Весь воздух, подаваемый кондиционером, охлаждается в воздухоохладителе до параметров, характеризуемых точкой 13, нагревается в вентиляторе и воздуховодах до состояния, характеризуемого точкой 12, нагнетается в помещения, ассимилируя теплоту и влагу, и принимает заданные параметры 1а, 1р, 1т.
В холодный период года наружный воздух (точка 24) смешивается с рециркуляционным воздухом, средние параметры которого характеризуются точкой 21, смесь (точка 27) нагревается в первом подогревателе до состояния, характеризуемого точкой 25. Удельная энтальпия в точке 25 равна необходимой для создания требуемой влажности воздуха в помещении. Смесь увлажняется до состояния, характеризуемого точкой 33, и нагревается местным подогревателем до состояний, характеризуемых точками 22а> 22р. 22т, а в среднем до
состояния, характеризуемого точкой 22. В обслуживаемой зоне помещений воздух принимает заданные состояния (точки 2/а, 21 р, 21WY Нагрев воздуха в рециркуляционном вентиляторе РВВ в холодный период года часто не учитывают. Максимальный расход холода, кВт, при расчетном режиме для теплого периода составляет
Qx " Qxi + 2x2 + 2x3 = Lop(J5 — 23),(15.34)
где Lop-расход воздуха, проходящего камеру орошения, м3/с (для системы с одной первой рециркуляцией воздуха L„, м3/с); gu - расход холода на охлаждение помещения при введении воздуха Lp, ki/c, равный:
"Qxi-Lp^-J^Y, (15.35)
Qx2-расход холода на охлаждение наружного воздуха, кг/с; равный:
QX2 = LHp(Jn- JJ; (15.36)
2х3-расход холода на потери воздуха в сетях Ln-L; м3/с; потери, связанные с охлаждением наружного воздуха, который проходит через неплотности сетей Ln „ — LH, м3/с, и нагрев подаваемого и рециркуляционного воздуха L„p и Lpp, кг/с, в сетях и вентиляторах:
2x3 = (Ln ~ ^)Р(А — Аг) + (Ln.H — LH)p хх (J4 — J^ + Lnp(J12 — Аз) +
+ Lpp(J6-Jx). (15.37)
Максимальный расход теплоты, кВт, на первый подогрев воздуха Q^ при производительности, установленной для холодного периода года Lnx, и подаче наружного воздуха Ln.H, м3/с, равен:
2т11--п.нР ("^23 22а) ~
= Ai.xP(As ~ А?) •(15.38)
Максимальный расход теплоты для второго подогрева определяется по аналогии с расчетом по формулам (15.32) и (15.33), но с заменой в них t4 на ?12, t12 на t22 и /13 на /33.
В системе с двумя рециркуляционными каналами (см. рис. 15.11, в) наружный воздух (точка 4) смешивается с рециркуляционным воздухом (точка 2), и смесь с параметрами точки 5 охлаждается в камере орошения или в орошаемом поверхностном воздухоохладителе до состояния, характеризуемого точкой 13. Рециркуляционный воздух (точка 2), поступая по второму рециркуляционному каналу, подмешивается к охлажденному воздуху (точка 13). Смесь (точка 3), проходя приточный вентилятор и воздуховоды, нагревается до состояния, характеризуемого точкой 12, и выпускает-
ся в помещение, где, ассимилируя теплоту и влагу, приобретает заданные параметры, которые представлены средней величиной (точка /). В рециркуляционном вентиляторе воздух (точка 1) подогревается до параметров, характеризуемых точкой 2.
В холодный период наружный воздух (точка 24) смешивается с рециркуляционным (точка 21), смесь (точка 35) подогревается до состояния, характеризуемого точкой 25, затем увлажняется и приобретает параметры, характеризуемые точкой 33. Воздух, поступающий по второму рециркуляционному каналу, смешивается с увлажненным воздухом, и смесь приобретает параметры, характеризуемые точкой 23, затем нагревается во втором подогревателе до состояния, характеризуемого точкой 22, и выпускается в помещение, где, ассимилируя влагу и нагревая помещения, воздух приобретает параметры, которые на J — ^-диаграмме представлены средней величиной (точка 21).
Расход воздуха, проходящего камеру орошения, £орр, в долях полной производительности кондиционера L„p в расчетных условиях для теплого периода года равен:
Г"Р = Т^-Г^7-<15'39>
J 2 J1 з
Расход этого воздуха, кг/с, составляет:
^орР = ^орР^пР >(15.40)
а расход воздуха, проходящего по первому рециркуляционному каналу, определяется как разность
ДнРР = ^орР - Ь„,ир.(15.41)
Расход воздуха, проходящего по второму рециркуляционному каналу, определяется как разность
^п2РР = Lnp - Lopp,(15.42)
где LnHp-полный расход наружного воздуха, кг/с; L„p-полная производительность кондиционера, кг/с Максимальные расходы холода и теплоты для системы, имеющей два рециркуляционных канала, определяются по формулам, аналогичным формулам (15.23)-(15.33).
Автоматическое регулирование и контроль многозональных систем, работающих на наружном воздухе или с рециркуляцией, осуществляются следующим образом Установленные в помещениях или в зонах одного 2 За,. 1976
помещения терморегуляторы Т1о, Т1р, Т1Я управляют местным или вторым подогревом, регулируя подачу теплоносителя клапанами К1О, К1р, К1т и расход воздуха обводными клапанами К2О, К2р, К2т, когда установлена необходимость применения обводных клапанов, например если теплоноситель пар или если установлена излишняя поверхность нагрева (более 10%).
Постоянство влажности обеспечивается терморегулятором «точки росы» Т2, который во всех описанных системах на режимах охлаждения (в теплый период года) управляет подачей холодной воды в камеру орошения или в поверхностный орошаемый воздухоохладитель с помощью клапана КЗ. В системах, не имеющих рециркуляции, в холодный период года терморегулятор Т2 управляет клапанами К4, Кб, а при необходимости также и клапаном К5, регулирующим работу первого подогрева.
В системах с первой рециркуляцией воздуха регулятор Т2 в теплый период года работает совместно с двухпозиционным терморегулятором Т4, датчиком которого является мокрый термометр, установленный в потоке наружного воздуха. При удельной энтальпии наружного воздуха JH > J6 терморегулятор Т4 (см. рис. 15.11,а) устанавливает воздушные клапаны К7 и К8 на режим минимальной подачи наружного и максимальной подачи рециркуляционного воздуха.
Пока удельная энтальпия наружного воздуха находится в пределах JX3 < JH< J6, терморегулятор Т4 устанавливает клапаны К7 и К8 на режим подачи только наружного воздуха и подключает управление этими клапанами непосредственно к терморегулятору Т2, который управляет ими в холодный период года, характеризуемый условиями JH < J13: при понижении удельной энтальпии наружного воздуха от J13 до минимума с помощью клапанов К7 и К8 постепенно сокращает подачу наружного воздуха и доводит ее до минимума. После этого регулятор Т2 переходит на управление первым подогревом. Воздушный клапан К10 открывается при пуске кондиционера и закрывается при его остановке.
В системах большой производительности (60 тыс. м3/ч и более) и в случаях, когда требуется обеспечить подпор воздуха в здании,
воздушный клапан на выбросе К10 присоединяют к регулятору избыточного давления Д1, установленному в контрольном помещении.
В районах с расчетной температурой наружного воздуха ниже —40 °C в системах, работающих на наружном воздухе (см. рис. 15.10), устраивают возврат части приготовленного воздуха (до 20%) до первого подогрева. На воздуховоде возвращаемого воздуха устанавливают клапан К8 и воздухонагреватель СПЗ с клапаном К9. В этом случае терморегулятор Тб включает оба клапана К8 и К9 при падении наружной температуры ниже опасного предела, например ниже —40 °C. В этих районах на системах, работающих с рециркуляцией (см. рис. 15.11), устанавливают дополнительный воздухонагреватель СПЗ, управляемый клапаном К9 и включаемый терморегулятором Тб.
Системыкондиционирования воздухас количественными количественно-качественным регулированием
Однозональные и многозональные системы с количественным и количественно-качественным регулированием, как правило, экономичнее систем с качественным регулированием, так как неэкономичное уменьшение холодопроизводительности воздуха вторым или местным подогревом заменено в них сокращением расхода воздуха, вводимого в помещение.
Принципиальная схема многозональной СКВ с количественно-качественным регулированием приведена на рис. 15.12. Терморегуляторы Тя, Тр и Тт, установленные в помещениях или в их зонах, с помощью клапанов К1-К6 сокращают подачу воздуха в обслуживаемые помещения при уменьшении количества теплоты, поступающей в помещение, по отношению к расчетному максимуму. В результате происходит повышение давления в коллекторе приточного воздуха 6, в качестве которого может быть применена камера статического давления. Регуляторы давления Д1 должны восстановить давление в коллекторе, уменьшив производительность приточных вентиляторов, а при необходимости и выключив часть из них.
Регуляторы давления воздуха Дя, Др, Дт, установленные в помещениях, должны соответственно сократить производительность вы
тяжных вентиляторов 5, чтобы сохранить в помещениях необходимое там повышенное давление.
В тех случаях, когда каждое из помещений обслуживается отдельными кондиционером и вытяжным вентилятором, что может быть достигнуто в схеме на рис. 15.12 при закрытии клапанов К10-К 13, вместо довольно сложного регулирования работы вытяжных вентиляторов по давлению в помещениях их можно соединить посредством программного механизма с работой соответствующих приточных вентиляторов так, 4Tq6bi всегда был обеспечен необходимый подпор в помещениях.
В системах с количественным регулированием особенно остро стоит вопрос о выборе воздухораспределителей, так как от них зависит возможное максимальное сокращение воздуха, вводимого в помещение, т. е. предельная глубина количественного регулирования СКВ.
В табл. 15.7 (данные М.И. Гримитлина и Г. М. Позина) приведены предельные глубины регулирования воздухораспределителей
Лмакс 1 ^мин 1 ^мин/^макс > (15.43) где LMHH и LMaKC - минимальный и расчетный расход воздуха, подаваемый через воздухораспределитель данной конструкции, м3/с.
Выбрав, например, в качестве воздухораспределителя решетки типа ВДШ (ВР-16) с лопатками, поставленными под углом, расход подаваемого воздуха при расчетной кратности воздухообмена 15 ч'1 до сокращения может быть уменьшен вдвое. Подавая воздух через воздухораспределители ВДУМ, ВДПМ-Ша (ВР-11), сокращение может быть допущено только на 20%. После предельного уменьшения подачи притока система регулируется с помощью второго или местного подогрева, т.е. переключается на качественное регулирование.
Возможны три способа регулирования производительности вентиляторов СКВ с количественным и количественно-качественным регулированием: 1) клапаном на магистральном воздуховоде; 2) направляющим аппаратом
Тип воздухораспределителя
Предельное уменьшение расхода, %, при нормах микроклимата
Кратность воздухообмена после предельного сокращения воздухообмена, ч"1
допустимых
оптимальных
ТАБЛИЦА 15.7. ПРЕДЕЛЬНОЕ УМЕНЬШЕНИЕ РАСХОДА ПРИ КОЛИЧЕСТВЕННОМ РЕГУЛИРОВАНИИ ТИПОВЫХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Рис. 15.14. Электрическая индукторная муфта скольжения
Решетка РР с
лопатками:
параллельными
(ВР-4)
40
30
5
установленными под углом (ВР-5)
50
30
75
ВДУМ; ВДПМ;
Ао = +0,5 dy, Кж е = 0 (ВР-9 и
ВР-13)
50
30
12,5
ВДУМ; ВДПМ-Ша;
Ао = -0,05 d0;
Кж с = 0 (ВР-10 и
ВР= 13)
10
1,5
ВДУМ; ВДПМ-Ша; Кж с = 0,4 (ВР-11)
20
—
2,5
ВДШ (ВР-16)
40
20
15
Рис. 15.15. Регулировочная характеристика направляющего аппарата
L — относительная производительность вентилятора; а-уголповорота лопаток направляющего аппарата
во всасывающем отверстии вентилятора; 3) частотой вращения вентилятора с помощью электромуфты скольжения (рис. 15.14, табл. 15.8).
Клапаны регулируют производительность вентиляторов неэкономично, поэтому для этой цели их применять не рекомендуется.
Г. Г. Вахвахов рекомендует применять: 1) направляющие аппараты при глубине регулирования от 100 до 50% полной производительности вентилятора; 2) электрические индукторные муфты скольжения при глубине регулирования от 100 до 30% полной производительности вентиляторов.
Направляющие аппараты регулируют производительность вентилятора, изменяя его аэродинамическую характеристику, закручивая воздушный поток на входе воздуха в вентилятор.
Регулировочная характеристика направляющих аппаратов серии НА приведена на рис. 15.15. В связи с нелинейностью характеристики применение направляющих аппаратов для регулирования двухвентиляторных СКВ затруднено.
Электрическая муфта скольжения состоит из индуктора, расположенного на ведомом валу муфты, который соединен с вентилятором, и якоря, расположенного на ведущем валу.
ТАБЛИЦА 15.8. РАЗМЕРЫ, ММ, И МАССА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИНДУКТОРНЫХ МУФТ СКОЛЬЖЕНИЯ
Тип муфты
L
h
/
с
<3
Масса, кг
ИМС-7,5
610
160
325
160
125
150
ИМС-20
613
240
315
150
157
300
ИМС-40
915
280
490
225
335
590
ИМС-75
1075
335
565
300
350
1170
ИМС-160
1225
400
660
370
325
1730
кк. (15.45). (15.45)
к
к
. (15.45)
. (15.45)
который соединен с электродвигателем. При вращении якоря относительно намагниченного индуктора возникают вихревые электрические токи, которые, взаимодействуя с магнитным потоком, создают крутящий момент. Величина последнего зависит от силы тока, возбуждающего магниты индуктора.
Для разгрузки электродвигателя при пуске автоматическое включение муфты производится через реле времени. Скорость вращения выходного вала муфты контролируется с помощью тахогенератордили амперметра, включенного в цепь обмбтки возбуждения муфты.
Центральныедвухканальные системыкондиционирования воздуха
Центральные двухканальные СКВ подводят к помещениям холодный и подогретый воздух по двум параллельным каналам. Температура в каждом помещении регулируется терморегулятором, воздействующим на местные смесительные воздушные клапаны СК, изменяющие соотношение холодного и подогретого воздуха в подаваемой смеси. К числу преимуществ этих систем относятся отсутствие в обслуживаемых помещениях или вблизи них теплообменников, трубопроводов тепло- и холод оносите ля. Но характерны сложность прокладки и повышенные затраты на устройство и тепловую изоляцию параллельных воздуховодов.
Двухканальные системы бывают прямоточными (рис. 15.16) и с применением рециркуляции. Местные смесители систем СКЯ, СКр,СКт устанавливают в непосредственной близости к обслуживаемым помещениям. При числе обслуживаемых помещений более шести двухканальные системы иногда обходятся дешевле, чем СКВ с местными подогревателями. Преимущество двухканальных систем возрастает с увеличением числа обслуживаемых помещений.
В теплый период года наружный воздух (точка 5 рис. 15.16) фильтруется, а затем охлаждается в камере орошения или в поверхностном орошаемом воздухоохладителе (точка 3). Проходя через вентилятор и каналы, воздух нагревается до состояния, характеризуемого точкой 4. Воздухонагреватель второго подогрева нагревает воздух до состояния, характе
ризуемого точкой б, а после смешения холодного и подогретого воздуха (в зависимости от потребности каждого из помещений) воздух приобретает параметры 2„ 2Р, 2„ и в помещении Jo, Jp, Jm.
Температура воздуха, °C, приготовляемого для наиболее нагруженного помещения, например помещения р (см. рис. 15.16), в теплый период года составляет:
tip" = (1 - и)Ц + п16, (15.44)
где п- неплотность закрытого канала на проходе подогретого воздуха в долях максимального поступления воздуха через клапан (от 0,05 до 0,1-уточняется по данным завода-изготовителя); tlp, t4, ^-температуры воздуха в каналах после смесителя (минимальная), холодного и подогретого.
Полезная производительность системы определяется рабочей разностью температур ^tp = *i - tip, где ^-средневзвешенная температура воздуха обслуживаемых помещений, °C:
hgLu 4- tipLip + ... 4- hmLymLia + LXp 4- ... 4- LXw
Максимальная полезная пропускная способность, м3/с, канала холодного воздуха принимается равной L(1 — и), а канала подогретого воздуха составляет 50-70% указанной величины и только в редких случаях принимается равной 100%. Отсюда температура в канале подогретого воздуха в теплый период года должна быть равна, °C:
^»^ + А/р/[Кк(1-н)],(15.46)
где К,-пропускная способность канала подогретого воздуха в долях от пропускной способности канала холодного воздуха; t2c- средняя температура, °C, вводимого в помещения воздуха при максимальной нагрузке в теплый период года:
_ tiaLia 4- tipLip 4- ... 4- t2mL2m
*2с» (ID.4/)
где L= Lla 4- Llp 4-. . 4- Llm-полезная производительность, м3/с.
В холодный период года наружный воздух (см. рис. 15.16,6, точка 15) подогревается прямым контактом с теплой водой или в воздухонагревателе первого подогрева до состояний, характеризуемых точками 14,17 или 18, увлажняется (точка 13), проходит через вентилятор и воздуховоды (нагрев в которых в холодный период года обычно не учитывается), часть его подогревается вторым подогревателем и поступает в канал подогретого воздуха с пара-
Рис 15.16. Центральная многозональная двухканальная система кондиционированиявоздуха, работающая на наружном воздухе
а схема системы, б построение процессов на J-d-диаграмме
СХЕМЫ 1 И 4
^н.мин
метрами, характеризуемыми точками 16. Остальной воздух поступает в канал холодного воздуха. После смешения воздух с параметрами 12„, 12р, 12т поступает в помещение и приобретает там параметры 11а, 11р, 11т.
Если в каком-либо из помещений в данный момент отсутствуют влаговыделения, то параметры воздуха в нем изменятся. Например, в помещении р они могут стать летом параметрами, обозначенными точкой Гр, зимой - точкой П'р вместо параметров, обозначенных точками 1р и Ир.
Терморегуляторы Т1а, Т1р и Т1т, установленные в помещениях а, р и т, управляют соответственно местными смесителями СКа, СКр и СКт, а терморегуляторы Т2 и Т5 и клапаны К4, К5, Кб и К7 работают так же, как и у системы, показанной на рис. 15.10. Терморегулятор Т4 управляет клапанами подачи теплоносителя К9 и воздушными клапанами К10. Регулятор статического давления Д1 с по-
Рис. 15.17. Схемы кондиционеров двухканальных СКВ
У-вытяжной вентилятор;2-приточныйвентилятор;
3- орошаемый воздухоохладитель или форсуночная камера; 4- воздухонагреватель второго подогрева; 5 канал подогретого воздуха, 6 -канал холодного воздуха; 7-филыр; 8- воздухонагреватель первого подогрева; 9 -воздухоохладитель первой ступени
мощью клапанов К8 выравнивает статическое давление в магистральных каналах. Если местные смесители СК снабжены индивидуальными регуляторами расхода, то установка магистральных клапанов К8 и регуляторов давления Д1 не обязательна. Работа двухканальной системы должна контролироваться местными или дальномерными приборами по аналогии с контролем системы, приведенной на рис. 15.10. Дополнительно к этому следует контролировать температуру в точке tn за воздухонагревателем второго подогрева.
Двухканальные СКВ проектируются также по схемам, приведенным на рис. 15.17.
Схема 1. В центральном кондиционере в холодный период года производится увлажнение, а в теплый период-охлаждение и осушка только того воздуха, который направляется в холодный канал. В горячий канал воздух направляется без обработки его водой, т.е. с непостоянным влагосодержанием.
Схема 2. На линии приема наружного воздуха устанавливают воздухоохладитель первой ступени 9 и при наружных температурах ниже 20 °C эта система работает так же, как и система по схеме 1. В теплый период года минимальное количество наружного воздуха охлаждается в охладителе 9, а затем смешивается с рециркуляционным воздухом. Температура воздуха на выходе из охладителя 9 поддерживается так, чтобы после смешивания его с рециркуляционным воздухом отсутствовала необходимость подогрева воздуха, направляемого в канал 6.
Охлаждение в охладителе 9 может осуществляться водой из реки или артезианской скважины, а в воздухоохладитель второй ступени 3 (при фн = 50%) необходимо подавать воду с температурой 5 °C.
Схема 3. В системе весь приточный воздух проходит через воздухоохладитель 3 и принимает на выходе из него температуру точки росы холодного воздуха. В канале б воздух не обрабатывается, а в канале 5 воздух подогревается при постоянном влагосодержании. Относительная влажность воздуха в помещении изменяется только в зависимости от внутренних нагрузок.
На охлаждение всего приточного воздуха до параметров, принятых для канала холодного воздуха, и на нагрев части последнего воздухонагревателем 4 в канале подогретого воздуха затрачиваются излишние количества теплоты и холода.
Схема 4. Эта система отличается от системы, работающей по схеме 1, тем, что в канале б устанавливают форсуночную камеру 3 (показана пунктиром), которая работает обычно при температурах наружного воздуха выше 12 °C, что позволяет довести воздух в каждом из каналов до температуры точки росы. В этой системе изменение абсолютной влажности в помещении обусловливается только поступлениями влаги от внутренних источников.
Схема 5. Воздух из каналов 5 и б вводится в помещение через отдельные воздухораспределители. Воздух для канала 5 рассчитывается на ассимиляцию сравнительно постоянных поступлений теплоты без учета теплоты солнечной радиации от искусственного освещения и людей, а в холодный период-на компенсацию теплопотерь. Воздух из него подается через подоконные воздухораспределители.
Воздух для канала б рассчитывается на ассимиляцию переменных поступлений теплоты от солнечной радиации, искусственного освещения и людей. Воздух из канала б выпускается через потолочные или другие воздухораспределители в зонах, удаленных от окон.
Расход воздуха, подаваемого из канала 5, не регулируется, а производительность канала 6 регулируется терморегулятором.
Л. И. Неймарк произвела сравнение расходов теплоты и холода для описанных выше схем, результаты которого приведены в табл 15.9.
ТАБЛИЦА 15.9 СРАВНЕНИЕ ГОДОВЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОТЫ И ХОЛОДА ДЛЯ ДВУХКАНАЛЬНЫХ СИСТЕМ
Система
Годовые расходы, %
теплоты
холода
Увлажнение и охлаждение
100
100
только холодного воздуха
(схемы 7 и 2)
Увлажнение и охлаждение
107
132
всего приточного воздуха
(схема 3)
То же, но с регулированием
107
132
влажности в теплый период года (схема 4) (предложена Е. Е. Карлисом) Увлажнение и охлаждение
105
107
всего приточного воздуха при подаче воздуха через отдельные воздухораспределители (схема 5) (предложена Л. И. Неймарк)
Центральныеводовоздушные системы
Водовоздушные системы применяются в многокомнатных зданиях. В каждое помещение вводится наружный воздух, приготовленный в центральном кондиционере. Перед выпуском в помещение он смешивается с воздухом данного помещения, предварительно охлажденным или нагретым в теплообменниках кондиционеров-доводчиков, снабжаемых холодной и горячей водой. В центральном кондиционере наружный воздух обрабатывается по схеме, описанной для одноканальной системы (см. рис. 15.8), и при расчетных условиях для теплого периода года подводится к доводчикам, имея температуру на 7-12 °C ниже поддерживаемой в помещении.
В СКВ низкого давления целесообразно применять вентиляторные доводчики КД, в СКВ среднего и высокого давления - эжекцион- ные доводчики ЭКД, перед которыми необходимо статическое давление до 400 Па. В воздуховодах этих систем создают повышенные скорости движения воздуха, предельные величины которых принимают в зависимости от расхода воздуха на участке сети:
Расход воздуха, тыс. м3/ч < 5 5-10 10-17
Максимальная скорость 121518
воздуха, м/с
Продолжение
Расход воздуха, тыс. м3/ч 17-25 25 -40 40
Максимальная скорость 202325
воздуха, м/с
Теплообменники доводчиков КД и ЭКД присоединяют к сетям тепло- и холодоносителя главным образом по двухтрубной (подающая и обратная) и четырехтрубной схемам (отдельные подающие для холодной и горячей воды и отдельные обратные), но применяется также и Трехтрубная схема холодо- и теплоснабжения (отдельные подающие линии и общая обратная линия) и даже однотрубные. При четырех- и трехтрубных схемах обеспечивается включение холодо- и теплоносителя в любой доводчик и в любое время, а при двух- однотрубной схемах - только сезонные общее, по- фасадное или групповое включение.
Кондиционеры-доводчики регулируются изменением расходов воды или рециркуляционного воздуха, пропускаемого через теплообменники. Теплообменники доводчиков должны быть рассчитаны на отопление помещений при выключенных местных и центральных вентиляторах, т. е. на режиме естественной конвекции; при этом обычно требуется теплоноситель с более высокими параметрами.
Применяются следующие схемы водовоздушных СКВ:
схема 1 - одноканальная двухтрубная с вводом к доводчикам ЭКД или КД: а) холодного первичного воздуха и горячей воды; б) теплого первичного воздуха и холодной воды, причем в холодный период в нерабочее время вместо холодной подается горячая вода для отопления; в) посезонно холодного первичного воздуха и горячей воды или теплого первичного воздуха и холодной воды (рис. 15.18);
схема 2- одноканальная трехтрубная с вводом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.19);
схема 3-одноканальная четырехтрубная с
Рис. 15.18. Схема центральной одноканальной двухтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно холодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха и холодной воды
1 приемный клапан наружного воздуха, 2-фильтр; 3-воздухонагреватель, 4- охладитель воды для холодного периода года, 5- форсуночная камера орошения, 6 вентилятор; 7-зональные воздухонагреватели пофасадного подогрева; 8-воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10-водоохладитель или водо- подогрева!ель, //-насос, 12-трубопровод горячей воды; 13 водоподогреватель, 14 - охладитель воды для теплого периода года, 15 - автоматические клапаны регуляторов температуры Ta, Т6, Tv Тг, 16 трубопровод холодной воды; /7 трубопровод посезонно горячей или холодной воды; 18 трубопровод отработавшей воды, /9-трубопровод теплоносителя, 20 - трубопровод хладоносителя, 21 теплообменник;
22-клапан регулятора РТК-5215-ТС-15; 23 расширитель
вводом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.20);
схема 4 - двухканальная с вводом к ЭКД или КД теплого и холодного первичного воздуха и холодной воды (комбинируется из схем, показанных на рис. 15.16 и 15.18).
Регулирование температуры точки росы во всех схемах при использовании охладителя воды 4 в холодный период года производится клапаном 15в, изменяющим расход теплоты, подводимой к водоподогревателю 10, так как обычно используемый для регулирования точки росы воздухонагреватель 3 должен управляться терморегулятором Та для поддержания температуры + 3°С перед охладителем 4.
Двухканальные водовоздушные СКВ по-
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды, /-приемный клапан наружного воздуха; 2-филыр; 3-воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, б - форсуночная камера орошения. 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д ,я теплого периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 75 автоматические клапаны ре!уляторов температуры Т,. Т6, Т„ Тт; 76-трехходовой несмешивающий клапан; 77-трубопровод обратной воды; 7S-теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД’; 20-трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя. 22 расширительРис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды, /-приемный клапан наружного воздуха; 2-филыр; 3-воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, б - форсуночная камера орошения. 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д ,я теплого периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 75 автоматические клапаны ре!уляторов температуры Т,. Т6, Т„ Тт; 76-трехходовой несмешивающий клапан; 77-трубопровод обратной воды; 7S-теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД’; 20-трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя. 22 расширительРис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды /-приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, б-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, 9 насос, 10 - водоподогреватель, //-трубопровод горячей воды. 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /-/-трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; /5-автоматические клапаны регуляторов температуры Т„ Т6, Тв, Тг; /б-эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расшириРис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды /-приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, б-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, 9 насос, 10 - водоподогреватель, //-трубопровод горячей воды. 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /-/-трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; /5-автоматические клапаны регуляторов температуры Т„ Т6, Тв, Тг; /б-эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расширитель; /S-клапан регулятора РТК-5215, /9-охладительводы для теплого периода года, 20-трубопровод с холодиль-ной станции; 27-трубопровод теплоснабжения; 22-шумо-глушительтель; /S-клапан регулятора РТК-5215, /9-охладительводы для теплого периода года, 20-трубопровод с холодиль-ной станции; 27-трубопровод теплоснабжения; 22-шумо-глушительдают воздух по двум воздуховодам-охлажденного и подогретого воздуха. Подогрев воздуха рассчитывается так, чтобы обеспечить максимальную потребность помещений в теплоте в холодный период года. Терморегуляторы помещений управляют смесительными клапанами, изменяющими соотношение холодного и подогретого воздуха, вводимого в каждое помещение, а холодная вода в холодный период года в теплообменники ЭКД или КД не подается. В теплый период в теплообменники подается холодная вода по двухтрубной схеме, и терморегуляторы помещений после полного открытия клапана холодного воздуха включают и регулируют расход холодной воды.
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды, /-приемный клапан наружного воздуха; 2-филыр; 3-воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, б - форсуночная камера орошения. 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д ,я теплого периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 75 автоматические клапаны ре!уляторов температуры Т,. Т6, Т„ Тт; 76-трехходовой несмешивающий клапан; 77-трубопровод обратной воды; 7S-теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД’; 20-трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя. 22 расширитель
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды, /-приемный клапан наружного воздуха; 2-филыр; 3-воздухонагреватель, -/-охладитель воды для холодного периода года; 5-воздухоохладитель, б - форсуночная камера орошения. 7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10 водо- подогреватель; 11 охладитель воды д ,я теплого периода года, 12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод горячей воды, 75 автоматические клапаны ре!уляторов температуры Т,. Т6, Т„ Тт; 76-трехходовой несмешивающий клапан; 77-трубопровод обратной воды; 7S-теплообменник ЭКД; 19 и 19 - автоматический клапан регулятора давления РД и РД’; 20-трубопровод теплоносителя, 27-трубопровод хла- доносителя. 22 расширитель
Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды /-приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, б-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, 9 насос, 10 - водоподогреватель, //-трубопровод горячей воды. 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /-/-трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; /5-автоматические клапаны регуляторов температуры Т„ Т6, Тв, Тг; /б-эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расшири
Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четырехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды /-приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель, 4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухоохладитель, б-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор, 8 - воздуховод, 9 насос, 10 - водоподогреватель, //-трубопровод горячей воды. 12 трубопровод отработавшей горячей воды, 13 и /-/-трубопроводы холодной и отработавшей холодной воды; /5-автоматические клапаны регуляторов температуры Т„ Т6, Тв, Тг; /б-эжекционные кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расшири
тель; /S-клапан регулятора РТК-5215, /9-охладитель
воды для теплого периода года, 20-трубопровод с холодиль-ной станции; 27-трубопровод теплоснабжения; 22-шумо-глушитель
тель; /S-клапан регулятора РТК-5215, /9-охладитель
воды для теплого периода года, 20-трубопровод с холодиль-ной станции; 27-трубопровод теплоснабжения; 22-шумо-глушитель
При снабжении ЭКД и КД одноканальных СКВ горячей и холодной водой применяют
следующие графики регулирования их работы:
график иа рис. 15.21, я при двухтрубной схеме 1а с постоянным снабжением доводчиков холодным воздухом и горячей водой. В течение периода tl вода имеет постоянную tr или не-„ значительно меняющуюся температуру t't> В, течение периода т2 температура воды поддерживается на уровне /"■ Температуры первичнр- го воздуха /перв и воздуха помещения tn изменяются при переходе от холодного к теплому периоду года. Температура смеси первичного воздуха и воздуха, подогретого в доводчике, /см устанавливается терморегуляторами-доводчиками; на графике в период Tj показан характер средних ее изменений, а в период т2- возможная минимальная величина.
В теплый период года ассимиляция избы-
точной теплоты производится первичным воздухом; при этом приходится применять центральные кондиционеры и воздуховоды больших размеров;
график на рис. 15.21, б при двухтрубной схеме 16 со снабжением доводчиков теплым воздухом и холодной водой в рабочее время.
Температуру первичного воздуха ?пер регулируют по ломаной а-б-в, а температуру холодной воды tx поддерживают постоянной. Температура помещения tn изменяется по ломаной г-б-д-е, а температура смеси tCM первичного воздуха и воздуха, охлажденного в доводчике, регулируется терморегуляторами доводчиков; на графике показан характер средних изменений этой температуры.
- Охлаждение воды в холодный период года целесообразно производить наружным воздухом, предварительно подогретым до +3°С. Температура помещений регулируется автоматически путем изменения расхода воды, поступающей в кондиционеры-доводчики, или вручную - изменением расхода воздуха, пропускаемого через их теплообменники;
график на рис. 15.21, в при двух-, трехи четырехтрубиой схемах. В период Tj темпе-
Рис 15.21 Графики изменения температуры первичного воздуха, холодной и горячей воды, поступающих к доводчикам одноканальных СКВ, поддерживающих в помещениях температуру воздуха
а для двухтрубной схемы с постоянным снабжением доводчиков холодным и теплым воздухом и холодной водой, б для двухфубной схемы со снабжением доводчиков теплым воздухом и холодной водой в рабочее время, s-для двухтрубных схем, перектючаемых посезонно, а также для грех- и четырехтрубных схем. tr, tn tr - температура горячей воды, ?перв температура первичного воздуха, ?см температура смеси первичного и подогретого в теплообмене вторичного воздуха, t„ температура воздуха в помещении, ф и ^-расчетная температура наружного воздуха для холодного и теплого периодов года, t, температура холодной воды подаваемой к тептообмен- никам, т, период отопления помещения калорифером доводчика и охлаждения помещения при необходимости, охлаждение производится первичным воздухом, т2-период охлаждения помещения первичным воздухом и отопления помещения при необходимости калорифером доводчика, t3-период отопления помещения первичным воздухом и охлаждения помещения при необходимости воздухоохладителем доводчика, т4- период охлаждения помещения первичным воздухом и воздухоохладителем доводчика, т5-период, характерный для двухтрубных схем, перектючаемых посезонно на снабжение доводчиков холодной и горячей воды, т6-период охлаждения помещений, обслуживаемых по трех- и четырехтрубным схемам, первичным воздухом и воздухоохладителями доводчиков
ратура горячей воды tT изменяется приблизительно по закону прямой линии, а в период т6 поддерживается постоянной. Температура холодной воды tx поддерживается постоянной в течение всего года.
Температуру первичного воздуха для двухтрубной схемы, переключаемой посезонно на снабжение холодной и горячей водой, изменяют, как показано ломаной а-б-в-г-д, подогревая воздух в течение периода т5 в пофа- садных воздухонагревателях (см. 7 на рис. 15.18). Одновременно в начале периода т5 в теплообменники доводчиков включается холодная вода, а в конце этого периода прекращается подогрев воздуха пофасадно В результате в период т5 помещения, в которых имеются недостатки теплоты, подогреваются первичным воздухом, а помещения с теплоизбытками
охлаждаются теплообменниками доводчиков. Однако этот процесс сопровождается перерасходом теплоты и холода.
В одноканальных системах, снабжаемых теплотой и холодом по трех- и четырехтрубным схемам (см. рис. 15.21, в), первичный воздух приготовляется как показано ломаной а-б-с-г-д; подъем температуры с-г соответствует изменению точки росы первичного воздуха при изменении параметров в помещении от принятых для холодного периода года до принятых для теплого периода. Температуры в помещениях представлены линией е-в-ж-и-к, горячей воды -л-м-н, смеси первичного воздуха и воздуха, прошедшего теплообменники,-п-в- г-т.
В снабжении помещений холодом рассматривают два периода: первый-свободного охлаждения, когда для охлаждения помещения достаточно холода, вносимого воздухом из центрального кондиционера; второй - период принудительного охлаждения, когда требуется подача холодной воды в доводчики.
Чем ниже температура первичного воздуха в холодное время года, тем продолжительнее первый период. Если первичный воздух подается в объеме, регламентируемом санитарными нормами, то снижение его температуры в холодное время года приводит к снижению эксплуатационных затрат и увеличению первого периода. При всех схемах тепло- и холодо- снабжения (кроме двухтрубной, питаемой в рабочее время в течение всего года холодной водой) температуру первичного воздуха в холодное время года стремятся поддерживать возможно более близкой к температуре точки росы, необходимой для обеспечения заданной относительной влажности воздуха в помещениях. Начальную температуру холодной воды /вн для доводчиков выбирают такой, чтобы в их теплообменниках не выпадал конденсат, как правило, на 1 -2 °C выше температуры точки росы воздуха помещений.
Местные системыкондиционирования воздуха
Системы с кондиционерами, устанавливаемыми внутри или в непосредственной близости к обслуживаемым помещениям, называются местными. Они, как правило, имеют производительность до 20 тыс. м3/ч и могут быть
построены по любой из схем приготовления воздуха, применяемых для центральных систем, но в большинстве случаев схемы упрощают и применяют готовые агрегатированные кондиционеры.
Промышленность выпускает автономные кондиционеры типа КПА1 производительностью по воздуху 2,2; 3,5;4,4; 7 и 11 тыс. м3/ч, холодопроизводительностью 11; 17,6; 22; 32 и 51 кВт.
Кондиционеры имеют электрические калориферы 2-го подогрева, которые по заказу могут быть дополнены водяными, и паровые увлажнители радиационного типа. Конденсаторы холодильных машин охлаждаются водой.
Выпускаются также неавтономные кондиционеры серии КНБ производительностью по воздуху 3,15; 6,3; 10 и 20 тыс. м3/ч.
За рубежом распространены системы с автономными кондиционерами, которые имеют теплообменники непосредственного испарения и встроенные холодильные машины. Для снижения шума некоторые автономные кондиционеры выпускают в виде двух агрегатов - внутреннего и наружного. Внутренний состоит из вентилятора, воздухоохладителя-испарителя и увлажнителя воздуха. Наружный агрегат устанавливают вне обслуживаемого помещения; он состоит из холодильного компрессора и воздушного конденсатора хладагента. Агрегаты связаны между собой трубопроводами хладагента длиной, как правило, не более 10 м.
Автоматизация местных систем часто сводится к двухпозиционному включению или отключению кондиционера или к отключению и включению его теплообменников.
Недостатки местных систем: повышенный шум, создаваемый работой вентиляторов и холодильных машин, затруднительность обслуживания большого числа агрегатов, а также сравнительно короткий срок службы местных кондиционеров (в среднем 7 лет) по сравнению с центральными системами, срок службы которых 20 лет.
Наиболее дешевыми по первоначальной стоимости являются СКВ с местными вентиляторными неавтономными кондиционерами
и непосредственным забором санитарной нормы наружного воздуха. Одно из условий эффективного применения таких систем обеспечение надежного поступления воздуха, которое зависит от температуры и влажности наружного и внутренного воздуха, давления ветра, этажности здания, давления вентилятора кондиционера и механической вытяжной вентиляции из помещений. Анализ совместного влияния перечисленных факторов на условия поступления наружного воздуха через отверстия в стене можно осуществить моделированием с использованием электроаналоговой установки. Исследовано 21-этажное здание типа гостиницы для климатических условий Тбилиси, где применена система кондиционирования воздуха с неавтономными кондиционерами с непосредственным забором наружного воздуха через отверстия в стене здания.
В результате исследований установлено1
применение СКВ с местными вентиляторными кондиционерами в зданиях повышенной этажности не обеспечивает постоянного и равномерного по высоте здания поступления санитарной нормы наружною воздуха при круглогодичной работе системы;
в зданиях повышенной этажности для СКВ с местными вентиляторными кондиционерами следует применять централизованную подачу санитарной нормы наружного воздуха,
в СКВ с непосредственным приемом наружного воздуха через местные вентиляторные агрегаты надежно обеспечивают поступление санитарной нормы наружного воздуха в зданиях высокой только до четырех этажей;
в зданиях повышенной этажности регулирование поступления наружного воздуха через отверстия в наружных ограждениях путем усиления вытяжной вентиляции с искусственным побуждением не дает положительных результатов;
в зданиях до восьми этажей обеспечивается поступление санитарной нормы наружного воздуха при устройстве вытяжки с искусственным побуждением.
Комбинированныесистемы
СКВ, работающие совместно с системами лучистого охлаждения и отопления, местного доувлажнения воздуха и другими местными
устройствами, называют комбинированными.
Системы панельного охлаждения в холодный период года используются для отопления. СКВ ассимилируют влаговыделения и подают в помещения обработанный воздух при расходе, удовлетворяющем требования санитарных норм, а системы панельного охлаждения отводят теплоизбыт ки. Доля явной теп поты, отводимой панельным охлаждением, ограничивается минимальной допустимой температурой точки росы на охлаждаемых поверхностях.
Применение панельного охлаждения позволяет сократить холодильные нагрузки на системы кондиционирования воздуха, уменьшить воздухообмены и снизить капитальные и эксплуатационные расходы. Такие комбинированные СКВ применяют главным образом в помещениях с незначительными влаговыде- лениями, когда отсутствует опасность образования конденсата на поверхностях лучистого охлаждения.
В качестве приборов радиационного охлаждения используются бетонные потолки с заделанными в них трубами или потолки из листового металла (алюминия) с присоединенными змеевиками из труб. Радиационные приборы обычно рассчитывают на восприятие 40-50% явной тепловой нагрузки помещений; температура их поверхности должна быть на 2-3 °C выше температуры точки росы воздуха в помещении. Регулирование параметров воздуха производят местными подогревателями СКВ. Применяют также постепенное пропорциональное регулирование охладительной способности радиационных приборов (обычно в зависимости от наружных условий). Комбинированное использование панельного охлаждения и СКВ экономит площадь помещений для размещения оборудования систем Недостатки панельного охлаждения: повышенная металлоемкость и стоимость панелей; большая трудоемкость их монтажа, вызванная необходимостью тщательного исполнения сварных соединений; повышенная тепловая инерционность и, следовательно, замедленная отзывчивость на изменения тепловых нагрузок
Применение комбинированных систем с форсунками местного доувлажнения в цехах, в которых требуется поддерживать высокую влажность воздуха, весьма экономично, так как существенно уменьшает расходы воздуха, теплоты, холода и электроэнергии.
Системыкондиционирования воздухадля термоконстантныхпомещений
В термоконстантных помещениях создают условия, стабилизирующие линейные размеры обрабатываемых деталей и мерительного инструмента в пределах, не превышающих заданных. Например, допустимое отклонение температуры воздуха при измерении бронзового кольца диаметром d = 0,8 м с точностью А/ = 12 мкм, имеющего коэффициент линейного расширения а = 23,8 мкм/(м °С), не должно превышать Аг = 12 • 10-6/(0,8 ■ 23,8 х х Ю-6) = 0,6°C, что соответствует допустимым колебаниям температуры от среднего уровня ± 0,3 °C.
Термоконстантные лаборатории и предприятия прецизионного приборостроения в зависимости от точности поддержания температуры делятся на четыре группы.
В помещениях 1-й группы, где допустимы отклонения температуры ± 1 до ± 2 °C, а иногда и 2-й группы при отклонении ±0,5 °C кондиционирование воздуха может быть осуществлено многозональными СКВ, описанными ранее, если тщательно продумать разбивку помещений на зоны соответственно распределению тепловых нагрузок, особенно для помещений 2-й группы, и предусмотреть воздухораспределители, обеспечивающие равномерность параметров в этих зонах. В точке установки датчика поддержание температуры с отклонениями в пределах ±0,3 — 0.5 °C не представляет значительных трудностей, но на некоторых расстояниях от датчика отклонения температуры зависят от взаимодействия тепловых воздушных потоков, в результате чего отклонения существенно увеличиваются.
Для достижения заданной точности поддержания температур в помещениях 3-й и 4-й групп (допустимые отклонения ±0,1, ±0,2 °C и ± 0,03 до 0,05 °C) необходимо кондиционируемое помещение заключать внутрь другого помещения-в оболочку.
В. Ловцов для повышения точности и
Рис 15.22 Центральная система кондиционирования воздуха для термоконстантных помещений, регулируемых внешним генератором тепловых колебаний (помещение присоединяется по схеме Л) или внутренним генератором тепловых колебаний (присоединение по схеме Б)
/-термоконстан гное помещение, 2-вспомогательное помеще- ние-обо точка, 3 свети гьник, 4 остекленный проем, 5 приточный воздуховод, б - рециркуляционный воздуховод, 7 ответвление к помещению, АКЦ автоматический регулятор циклов (остальные обозначения см в табл 15 10)
упрощения системы регулирования СКВ 3-й и 4-й групп предложил применять периодическое охлаждение - нагревание воздуха термоконстантных помещений, вызывающее гармонические тепловые колебания температуры и количества аккумулированной теплоты в воздухе, ограждениях помещений и в установленном оборудовании.
СКВ, работающие по этому принципу, делятся на два вида:
системы с внешним генератором тепловых колебаний, расположенным за ограблениями кондиционируемого объекта (в оболочке), рассчитываемые на затухание создаваемых снаружи тепловых колебаний и присоединяемые к кондиционеру по схеме А (рис. 15.22);л
системы с внутренним генератором тепловых колебаний создают колебания непосредственно в кондиционируемом объеме и присоединяются к кондиционеру по схеме Б (рис. 15.22).
Системы с внешним генератором тепло-
вых колебаний применяют в тех случаях, когда в помещениях практически отсутствуют выделения теплоты, например при исследовании оптических систем, нарезке дифракционных решеток и делении шкал измерительных приборов. Системы с внутренним генератором тепловых колебаний могут применяться при небольших тепловыделениях, например при сборке приборов, станков и доводке их деталей.
Термоконстантные помещения с внешним генератором тепловых колебаний должны освещаться только искусственным светом - светильниками, расположенными внутри оболочки и охлаждаемыми водой (или воздухом), отводящей теплоту за пределы оболочки. Приводы механизмов должны находиться за пределами обслуживаемого помещения, а операции, в течение которых колебания температуры должны быть в пределах ±0,05°, следует производить автоматами. На это время люди должны выйти из помещений и выключить свет.
В период подготовки и наладки технологического оборудования в помещение можно подавать небольшое количество воздуха от кондиционера, определяемое максимальными избытками явной теплоты и рабочей разностью температур Ыр = 1°. При включении технологического оборудования на автоматическую работу приток воздуха в помещение 1 прекращается и через 2-2,5 ч колебания температуры могут быть уменьшены до заданных. В это время воздух подается только во вспомогательное помещение 2, где терморегулятором Т поддерживается температура 20 + А/, причем Аг определяется расчетом затухания температуры в ограждениях, отделяющих помещения 1 от оболочки 2, и составляет обычно 0,2-0,5 °C.
Терморегулятор Т управляет воздухоохладителем ВО и воздухонагревателем СП с помощью трехходовых клапанов, установленных перед насосами НУ. Гармонические колебания создаются попеременным включением и выключением насосов автоматическим корректором циклов АКЦ. Кондиционеры в обоих случаях собираются по одинаковой схеме и, как правило, работают с минимальным и постоянным расходом наружного воздуха, который охлаждается поверхностными воздухоохладителями ВО и нагревается воздухонагревателями СП,
снабженными отдельными циркуляционными насосами для обеспечения плавного регулирования температуры.
Системыкондиционирования воздухадля особо чистых помещений
Процессы производства полупроводников, точной оптики и механики и многие другие требуют высокой чистоты воздуха. Для ведения этих процессов необходимы специальные помещения, оборудованные сложными и надежными устройствами для обеспыливания и кондиционирования воздуха.
Пыль вносится в помещения с наружным воздухом, подаваемым СКВ, а также через двери и окна обслуживаемых помещений и генерируется работающими людьми и оборудованием.
По ОСТ 1114.3302-87, воздух помещений по предельному содержанию в нем пыли диаметром 0,5 мкм и более в 1 л воздуха подразделяется на три класса: I класс-не более 3,5 пылинок в 1 л, при чем пылинки диаметром 5 мкм и более должны полностью отсутствовать; II класс-350 пылинок; при содержании пылинок диаметром 5 мкм и более до 2,3 шт.; III класс-3500 пылинок; при содержании пылинок диаметром 5 мкм и более до 24,5 шт.
По данным И. П. Куприянова , к естественным «источникам аэрозольных частиц относятся бактерии и вирусы, продукты жизнедеятельности животных, насекомых, растений, споры, пыль, образующаяся в результате эрозии почвы, солевые и другие остатки брызг воды, туман, дисперсный дым пожарищ и вулканов, космическая пыль. Все эти источники генерируют частицы независимо от деятельности людей». Главный источник пыли в помещении-деятельность людей: один человек генерирует за 1 мин от 105 до 3-107 частиц пыли диаметром 0,3 мкм и более, например медленная ходьба человека сопровождается выделением 5 • 106, а быстрая -107 пылинок. Но пыль выделяется также оборудованием: частицы смазочных материалов, паяльные флюсы, клей, продукты коррозии и др.
Рис. 15.23. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений
А и 5-местные обеспыливающие установки, 1 клапан, 2 филыр грубой очистки, 3 воздухоподогреватель первого подогрева; 4, 20, 22, 23 вен t иля юры, 5 - воздухоохладитель, 6- увлажни гель, 7 дренаж, 8 - воздухоподогреватель второго подогрева; 9 -клапан, 10, 21, 24 промежуточные фильтры, 11, 19, 25-абсолютные фильтры, 72-регулятор давления, 13- воздухораспределитель; 14-вытяжная решетка; /5-рециркуляционно-вытяжной вентилятор; 16 и 77-варианты положения рециркуляционного воздуховода, 78 воздуховод для выброса воздуха
По массе частицы пыли диаметром менее 5 мкм составляют только 7% всей содержащейся в воздухе пыли, а по количеству частиц - более 98%; эта часть пыли особенно вредна для точных производств.
Загрязнение наружного воздуха в сельской местности составляет 0,05-0,5 мг/м3, в городских районах-0,1-1 и в промышленных центрах-0,2-5 мг/м3.
Для борьбы с пылью в особо чистых помещениях применяют специальные системы кондиционирования с многократными рециркуляцией и фильтрацией воздуха (рис. 15.23). В СКВ воздух сначала проходит фильтр грубой очистки 2, промежуточный фильтр 10, а затем фильтр тонкой очистки с тканью Петрянова 11, 1де улавливаются частицы пыли размером до 0,3-0,5 мкм. Чистый воздух поступает в помещения через безвихревые воздухораспределители, плафоны, перфорированные стены или поголки и решетки.
Воздух удаляется через решетки у пола 14 вентилятором 15, направляющим часть воздуха на повторную обработку в кондиционер по воздуховоду 76 или 77, а остаток-в атмосферу по воздуховоду 18. Такие системы могут снизить запыленность воздуха в помещении до 1,75 тыс. пылинок в 1 л, так как в помещении возникают зоны с повышенной турбулентностью, где поднимается пыль, и застойные
зоны, в которых оседают пылевые частицы размером до нескольких сотен микрон. Для создания в помещении рабочих мест с более высокой чистотой воздуха устанавливают камеры или боксы А и Б (см. рис. 15.23), в которых воздух проходит дополнительную очистку. В боксы встроены вентиляторы 20, 22 и 23 и воздушные фильтры - промежуточные 21 и 24 и абсолютные 79 и 25.
Для обеспечения более высокой чистоты воздуха применяют системы с ламинарным потоком воздуха (рис. 15.24). Воздух подается в чистое помещение через очень большую поверхность, например через потолок (помещение А) или стены (помещение Б), а удаляется через всю поверхность пола или противоположную стену. Приточный воздух предварительно очищается от пылинок размером 0,3-0,5 мкм и более. Здесь также возможна частичная турбулизация приточных струй при встрече с препятствиями, однако нарушения основного направления потока невелики, если в поперечном сечении помещения воздух движется со средней скоростью 0,45 ± 0,1 м/с, что соответствует подаче 1620 ± 360 м3/ч на 1 м2 общей площади потолка или стены помещения, и когда в помещении высотой 3 м создается обмен воздуха около 500 1/ч. При уменьшении средней скорости потока до 0,35 м/с, т. е. при подаче воздуха 1260 м3/(м2 • ч), возникающие в помеще-
Рис. 15.24. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений с ламинарным потоком воздуха
А и Б-чистые помещения соответственно с вертикальным и поперечным ламинарным потоком воздуха, / клапан, 2 фильтргрубой очистки; 3, 17 промежуточные фильтры, 4, 7, 12 вентиляторы; 5, 8 воздухоохладители, б. 9 воздухонагреватели.10 - увлажнитель; //-дренаж; 13, 15 абсолютные фильтры; 14- решет чатый пол; /б-вытяжное устройство
нии загрязнения частично отклоняются от направления основного потока. При увеличении подачи воздуха до 1960-2130 м3/(м2-ч) еще более повышается чистота воздуха в помещении.
Системы с подачей воздуха через потолок (помещение А на рис. 15.24) и удалением воздуха через пол более совершенны, чем системы с горизонтальной подачей воздуха (помещение Б). Абсолютные фильтры 13 обычно устанавливают перед распределительными потолочными панелями. Пыль, образующаяся в помещении, уносится вниз. В помещениях с такой схемой очистки воздуха уровень запыленности может быть снижен до требований I класса.
В помещении с поперечным ламинарным потоком воздуха (помещение Б на рис. 15.24) запыленность увеличивается на участках, прилегающих к стене, в которой расположены приемные решетки. Исследованиями такой схемы было установлено, чго в помещении длиной около 35 м и при числе работающих более 50 чел. уровень запыленности был не постоянен и в «грязном» конце помещения колебался от 3,5 до 2100 пылинок в 1 л воздуха. Этот способ очистки воздуха легче осуществим и поэтому применяется в помещениях промышленных объектов, если по технологическому процессу
более чистые операции располагаются в «чистом» конце помещения, а операции, допускающие большие загрязнения,-в токе удаляемого воздуха.
В чистых помещениях должно поддерживаться избыточное статическое давление не менее 12 Па. в том числе и при открывании двери в смежное помещение.
Постоянная температура в чистых помещениях поддерживается в зависимости от технологических требований, как правило, для обеспечения комфорта работающим (табл. 15.10). Постоянство влажности необходимо для защиты материалов, изделий и инструмента от коррозии, предотвращения выпадения влаги на рабочих поверхностях и снижения зарядов статического электричества. Коррозия точно обработанных поверхностей существенно усиливается при относительной влажности воздуха более 50%, а образование статического электричества на этих поверхностях - при 40% и менее. Статические заряды способствуют притяжению взвешенных частиц и могут привести к повышению концентрации пыли в зоне обработки деталей до недопустимых пределов.
Для тонкой очистки воздуха следует применять фильтры, улавливающие пылевые час-
Параметры
Место измерения
в пределах помещения
в точке регулирования
ТАБЛИЦА 15.10. ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА В ОСОБО ЧИСТЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
20-2622
Температура, °C Допустимые отклонения; СС: обычные предельно точныеОтносительная влажность, % Допустимые отклонения; %: обычные предельно точныеТемпература, °C Допустимые отклонения; СС: обычные предельно точныеОтносительная влажность, % Допустимые отклонения; %: обычные предельно точные±2
Температура, °C Допустимые отклонения; СС: обычные предельно точные
Относительная влажность, % Допустимые отклонения; %: обычные предельно точные
Температура, °C Допустимые отклонения; СС: обычные предельно точные
Относительная влажность, % Допустимые отклонения; %: обычные предельно точные
±0,540-5545
±5±2±5±2тицы размером более 0,3 мкм при общем коэффициенте очистки до 99,97%.
±5
±2
±5
±2
Пример 15.1. Определить производительность СКВ для особо чистого помещения А, снабжаемого воздухом по схеме на рис. 15.24. Площадь помещения 100 м2, высота 3 м, объем 300 м3. Теплоизбытки составляют 23,2 Вт/м3.
Решение. Принимаем скорость «ламинарного» потока воздуха сверху вниз, равную 0,45 mzc, что соответствует расходу воздуха 1620 м3/ч на 1 м2 площади помещения или 540 воздухообменам в 1 ч.
Рабочая разность температур составляет
23,2-3
Аг -’— 0,13 "С.
1,2-1620-0,278
Производительность вентилятора 12 (см. рис. 15.24) основного потока воздуха 1620-100 = 162 000 м3/ч. Мощность, затрачиваемая им на перемещение воздуха, согласно расчету, равна 28 кВт. Производительность вентилятора вторичного потока 7 при рабочей разности температур 7 °C должна быть рав°а:
L=L=23,2-300 + 28 000 +10 000
L=
L=
19250 м3/ч.19250 м3/ч.7-0,278-1,27-0,278-1,2Здесь учтены переходящие в теплоту мощности, затрачиваемые на перемещение воздуха в вентиляторах 12 и 7, соответственно 28 и
19250 м3/ч.
19250 м3/ч.
7-0,278-1,2
7-0,278-1,2
подпора в помещении и всей системе 5 • 300 = = 1500 м3/ч, или 0,417 м3/с, на что расходуется вентилятором 0,8 кВт. В системе имеются воздухоохладитель 5 для охлаждения наружного воздуха, имеющего энтальпию 60 кДж/кг, и воздухоохладитель, снижающий эту энтальпию до энтальпии внутреннего воздуха в помещении 48 кДж/кг, на что расходуется (60-48) 0,417-1,2 = 6 кВт. Общая нагрузка на воздухоохладитель 5 составляет 6 + 0,8 = 6,8 кВт, а о 23,2-300 _
на воздухоохладитель 8 ———Н 28 + 10 =
= 44,96 кВт.
Следует отметить, что 84,5% всей тепловой нагрузки на воздухоохладитель дают вентиляторы.
Индивидуальноекондиционирование воздуха
Для индивидуального охлаждения головных шлемов, жилетов, скафандров и другой производственной одежды применяют вихревые трубки, предложенные инженером-металлургом Ранком в 1933 г. и запатентованные во Франции и США. Теория процесса разработана и опубликована в США в 1945 г. Хильшем. Аппараты, в которых используется эффект Ранка. в настоящее время называют трубами Ранка, трубами Хильша, вихревыми трубами или вихревыми холодильниками.
В левый конец трубы диаметром 32 мм и длиной 250 мм через тангенциально расположенные сопла, образующие вместе с распределительным кольцом своеобразную турбину без вращающихся частей, подается сжатый профильтрованный и осушенный воздух с давлением 70 МПа и температурой 28 °C. На этом же конце трубы имеется выходное отверстие, сечение которого заранее рассчитано. В правом конце трубы также имеется выходное отверстие, снабженное регулировочным клапаном. Воздушный поток приобретает вначале частоту вращения около 5-105 об/мин, затем частота вращения достигает 5-106 об/мин. Через центрально расположенное левое отверстие выходит охлажденный воздух с температурой около 5 °C, а через правое отверстие-горячий воздух с температурой 1321 С. Соотношение количеств воздуха, вытекающего через отверстия, регулируется клапаном: обычно холодного воздуха получается 75%, а горячего-25%.
Фултон (США) объясняет эффект Ранка следующим образом. Поступающий в трубу по касательной поток сжатого воздуха выходит из сопел, образует почти свободный вихрь, угловая скорость вращения которого мала у периферии и весьма велика у оси. Трение между слоями воздуха приводит к тому, что скорость вращения всей массы воздуха стремится к выравниванию, т. е. по мере движения воздуха вдоль трубы во внутренних его слоях скорость падает, а во внешних возрастает. Совершается работа, направленная от центра к периферии. В то же время от внешних слоев к внутренним, имеющим вследствие расширения более низкую температуру, передается теплота. Однако поток теплоты по своей величине меньше количества передаваемой кинетической энергии. Внешние слои, получая больше кинетической энергии, чем отдаваемое ими количество теплоты, вследствие трения повышают свою температуру, т. е. избыток энергии вызывает нагрев воздуха, поступающего из клапана. Поток воздуха сильно турбулизирован, скорость вихря превышает скорость звука. Низшая достижимая температура холодного воздуха может быть определена из уравнения
TJT^WP^-1, (15.48)
где Т, и Т) - абсолютная температура, К, подводимого к трубе воздуха и холодного воздуха, уходящего из трубы; Р, и Р2-давление, МПа. подводимого к трубе воздуха и холодною воздуха, уходящего из трубы; к = ср/си-показатель адиабаты; ср и с„-удельные теплоемкости воздуха при постоянных давлении и объеме.
Недостатки вихревых труб-низкий коэффициент полезного действия и значительная потребность в сжатом воздухе. Поэтому эти трубы используются пока только в небольших лабораторных установках, а также для охлаждения производственных костюмов. Рабочий горячего цеха одевает покрытый алюминиевой краской защитный костюм с прикрепленной к поясному ремню вихревой трубой. Труба присоединена гибким шлангом к источнику сжатого воздуха. Холодный воздух, выходящий из трубы, поступает к шлему, горячий воздух выбрасывается в цех. Степень охлаждения воздуха изменяется с помощью выпускного клапана. -
На одного рабочего расходуется 360900 м3/ч сжатого воздуха, что равно произво
дительности компрессора, для привода которого требуется электродвигатель мощностью 2,9-4,4 кВт.
Системыкондиционирования воздухас воздушнымихолодильными машинами
В. И. Прохоров разработал методику расчета *, ряд устройств и схем кондиционирования воздуха производственных помещений небольших размеров с помощью наружного и рециркуляционного воздуха, приготовляемого воздушной холодильной машиной (рис. 15.25). Наружный воздух в количестве 0,15 кг/с (545 кг/ч) при температуре 36 °C сжимается в первой ступени компрессора 1, приобретая давление 135,5 кПа. Нагреваясь до 71,3 °C, воздух поступает в теплообменник 7, где охлаждается наружным воздухом до 41 °C и при давлении 135 кПа поступает во вторую ступень компрессора 2. В компрессоре воздух сжимается до 181,2 кПа и нагревается до 75,5 °C, охлаждается в теплообменнике б до 26 °C воздухом, отсасываемым из кондиционируемого помещения 5, и поступает в теплообменник 3, где его давление снижается до 102 кПа, а температура падает до —10 °C. Холодный воздух поступает в эжектор 4, подсасывающий воздух из помещения при температуре 23 °C. Смесь с температурой 9°C нагнетается в помещение поста управления, охлаждает панель, расположенную над оператором, и выходит в помещение струей, настилающейся на стекло кабины.
Существуют более простые, но менее экономичные схемы кондиционирования воздуха с применением турбодетандеров .
Рис. 15.25. Система кондиционирования воздуха с воздушной холодильной машиной
/ и 2-первая и вторая ступени воздушного компрессора, 3. 6, 7 1 еплообменники, 4 - эжекг ор, 5 - обслуживаемое помещение, 8- вытяжной вентилятор
Применениепотолочных перемешиваемыхвентиляторов в СКВ
Потолочные вентиляторы уменьшают температурный градиент по вертикали и главное создают большую скорость движения воздуха, что в ряде случаев способствует улучшению самочувствия людей и повышению энергетической эффективности работы СВ и СКВ, так как высокая скорость позволяет повысить температуру воздуха и снизить расход холода. Выпускается несколько видов потолочных осевых вентиляторов, которые, однако, обслуживают недостаточно большую площадь помещения. Стремясь устранить этот недостаток, Таш ЗНИИЭП разработал ряд осевых потолочных вентиляторов с плоскими лопатками, установленными под углом к горизонту. Благодаря этому при вращении вентилятора образуется закрученный поток, обслуживающий большую площадь и создающий более высокую средневзвешенную по объему скорость воздуха. Эту скорость, м/с, следует определять по формуле
0,423би^-79^-24/сй'95
ср MU77Z7o.52xi,34(sinp)i,17’
где n-частота вращения, мин""1; </„-диаметр вентилятора, м; dK, b-удвоенное расстояние от оси вращения до основания (корня) лопатки и ширина лопаток, м, Р - угол установки лопаток к горизонту; П, h - периметр и высота помещения или обслуживаемого мо
дуля, м; KN = N/pn3d^-коэффициент мощности (здесь N-затраты мощности на валу вентилятора, Вт; р-средняя плотность воздуха, кг/м3).
Потребляемая вентилятором мощность при диаметре колеса 1,5-2,4 м составляет соответственно 70-150 Вт, частота вращения зависит от диаметра колеса и обычно не превышает 100 1/мин. В одном из многочисленных опытов средняя взвешенная скорость воздуха по объему оказалась в пределах иср = = 0,563 — 0,57 м/с, минимальная - 0,42 — — 0,35 м/с, максимальная-0,86 — 1,12 м/с.
Согласно СНиП 2.04.05-86, потолочные вентиляторы следует предусматривать, как правило, дополнительно к системам приточной вентиляции.
15.4. ФОРСУНОЧНЫЕ КАМЕРЫОРОШЕНИЯ
Общие сведения
Форсуночные камеры орошения являются тепло- и массообменными аппаратами кондиционеров, предназначенными для приготовления воздуха с заданными температурой и влажностью.
Для тепловлажностной обработки воздуха могут использоваться камеры орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительная система блока тепломассообмена БТМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются центральные кондиционеры КТЦЗ*.
Камеры орошения ОКФ-3 оснащены экс- центриситетными широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10 (диаметр входного отверстия 7 мм, соплового отверстия 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования). Оросительная система камер состоит из двух рядов стояков. Камеры изготовляют в двух исполнениях: исполнение 1 - первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность установки форсунок, второй-меньшую; исполнение 2-форсунки установлены с одинаковой плотностью в каждом ряду, равной плотности форсунок первого ряда камеры
* Насонов Е. А., КрюковаТ.И. Исследование потолочных вентиляторов новой конструкции // Водоснабжение и сан. техника.-1979.-№ 4.
Политропный (с понижением энтальпии)Политропный (с понижением энтальпии)^B.N.*t5.H ^8.к 17 tp.B.H.^B.N.*t5.H ^8.к 17 tp.B.H.
Политропный (с понижением энтальпии)
Политропный (с понижением энтальпии)
^B.N.
*t5.H ^8.к 1
7 tp.B.H.
^B.N.
*t5.H ^8.к 1
7 tp.B.H.
Процесс обработки воздуха
Схема
Начальная температура распыляемой воды
я
Охлаждение и осущение
d-б.н.
V н < ГР. в. н
t < t ; d < d
в. к ‘в. н’“в. к “в. н
d8.K. V/
Таблица 15.11. ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
Охлаждение при постоянном
^ж н < ?р в н
влагосодержании tB ж < tB н; ^в к ^в н
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н’ ^в. к ^в. нОхлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н’ ^в. к ^в. н
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н’ ^в. к ^в. н
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н’ ^в. к ^в. н
cLB.h
*t8.H.
d8.K.
^■к'><?м.8.н tw.H
t < t ж. н м. в. н
Охлаждение и увлажнениеС к < С и’к нв. к в, нв. к в. нОхлаждение и увлажнениеС к < С и’к нв. к в, нв. к в. нt = t ж. н м. в. нt = t ж. н м. в. н<8.н.<8.н.
Охлаждение и увлажнение
С к < С и’к н
в. к в, нв. к в. н
Охлаждение и увлажнение
С к < С и’к н
в. к в, нв. к в. н
t = t ж. н м. в. н
t = t ж. н м. в. н
<8.н.
<8.н.
Адиабатный (без изменения энтальпии)
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н* <. к ^ <. нОхлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н* <. к ^ <. н
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н* <. к ^ <. н
Охлаждение и увлажнение ^в. к < ^в. н* <. к ^ <. н
ds.H dg.K
*ж.н.
^мбн.
t > t ж. н м. в. н
Увлажнение при постоянной температуре tB к = tB н;Увлажнение при постоянной температуре tB к = tB н;^ж н > Гв н^ж н > Гв н
Увлажнение при постоянной температуре tB к = tB н;
Увлажнение при постоянной температуре tB к = tB н;
^ж н > Гв н
^ж н > Гв н
Политропный (с повышением энтальпии)
Нагрев и увлажнение tB к > tB н; ^в к > *^в н
орошения исполнения 1. Подачу разбрызгиваемой воды можно предусматривать в один или два ряда стояков:
в первый по ходу воздуха ряд (далее однорядные прямоточные камеры ОКФ);
во второй по ходу воздуха ряд (далее однорядные противоточные камеры ОКФ);
в два ряда (далее двухрядные камеры ОКФ).
В камерах орошения ОКС оросительная система состоит из горизонтального коллектора с высокорасходными форсунками УП14-10/15 (разработка ВНИИКондиционера) (размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр соплового отверстия 14 мм) в верхней части камеры и двух ярусов сеток под ним, создающих вторичное дробление капель разбрызгиваемой воды. Камеры изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью установки форсунок (камеры исполнения 1 имеют меньшую плотность, исполнения 2 - большую).
Блоки тепломассообмена БТМ включают теплообменники (для политропных процессов) и оросительную систему (для адиабатных процессов). Оросительная система состоит из одного ряда стояков с широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10, количество которых соответствует числу форсунок одного ряда камеры орошения ОКФ-3 исполнения 2.
Камеры ОКФ, ОКС и блоки БТМ могут быть применены для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха, включая процессы с переменным (регулируемым вручную или автоматически) расходом разбрызгиваемой воды, при которых за счет изменения расхода разбрызгиваемой воды создается переменная площадь поверхности теплообмена между водой и обрабатываемым воздухом, что позволяет обеспечить различные заданные параметры воздуха после аппарата. Применение процессов с переменным расходом воды позволяет отказаться от байпаса камер, а также в ряде случаев (если не требуется поддержание постоянной относительной влажности) от воздухонагревателя П подогрева. Процессы с переменным расходом воды в ряде работ называются «процессами с неполным увлажнением или недоувлажнением», «управляемыми процессами».
Камеры орошения ОКС могут также использоваться для испарительного нагрева воз
духа (нагрев и увлажнение теплой водой воздуха с отрицательной температурой), так как конструкция камеры без входного сепаратора исключает образование наледи в таком режиме обработки воздуха. Минимально допустимая температура холодного воздуха по мокрому термометру при испарительном нагреве (обработке его теплой водой) в камерах орошения ОКС-3 минус 27 °C, выше которой, по результатам исследований ВНИИкондиционера, практически не образуются иней и лед.
В камерах орошения ОКФ-3 процесс испарительного нагрева может применяться при температуре воздуха на входе в камеру орошения выше 0°.
Схематично процессы обработки воздуха в контактных аппаратах приведены в табл. 15.11.
Расчет камер орошения
Методика расчета камер орошения центральных кондиционеров КТЦЗ базируется на экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНИИкондиционере, позволяет определить эффективность тепломассообмена в контактных аппаратах с учетом конструктивных характеристик камер орошения и блоков тепломассообмена, температурных и гидродинамических условий обработки воздуха и подробно изложена в материалах ГПКНИИ «СантехНИИпроект».
Разработанная методика позволяет проводить расчеты камер орошения и блоков тепломассообмена при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2 °C ^ Гж н < ^ 30 °C, воздуха по мокрому термометру -
минус 27 °C < /м. в. н < 30 °C и в интервалах коэффициентов орошения ц ^ 1,6 для БТМЗ, ц < 2.5 для ОКФ-3 и ц 3 для ОКС-3.
Контактные аппараты кондиционеров КТЦЗ могут использоваться при давлении воды, обеспечивающем устойчивую работу форсунок от 20 до 300 кПа в ОКФЗ и БТМ-3 от 5 до 250 кПа в ОКС-3.
При расчетных коэффициентах орошения цр меньше 0,7 для камер ОКФ-3, БТМ-3 и 0,6 для камер ОКС-3 необходимо сравнить их с минимально допустимыми значениями цмин, определяемыми по формуле
где 9ф. мин = 460 кг/ч для форсунок ЭШФ 7/10 и Уф.мин = 870 кг/ч для форсунок УЦ14 = 10/15; «-количество работающих форсунок в камере орошения; GB-расход воздуха, кг/ч.
Количество форсунок по рядам для каждого исполнения камер ОКФ-3, ОКС-3 и БТМ-3 приведено в табл. 15.12- 15.14.
Зависимости расхода разбрызгиваемой воды от давления перед форсунками ^ф(Лрф) приведены на рис. 15.26.
Если цр > цмин, камера орошения будет работать в устойчивом режиме, при цр < цмин принятая камера в расчетном режиме будет работать неустойчиво и не обеспечит заданные параметры обрабатываемого воздуха. В этом случае следует уменьшить количество подключенных форсунок, изменив исполнение или число рядов стояков (подавая воду только в один ряд стояков) или тип камеры.
При теплотехническом расчете камер орошения встречаются два вида задач - прямые и обратные.
Прямая задача - определение расхода и начальной температуры разбрызгиваемой воды при заданных расходах, начальных и конечных параметрах обрабатываемого воздуха.
Обратная задача-прочие варианты расчетов, в частности определение конечных параметров воздуха при заданных начальных параметрах и расходах воздуха и воды.
Теплотехнический расчет камер орошения и блоков тепломассообмена ведется в такой последовательности:
Режим обработки воздуха - адиабатный. Тип задачи-прямая. Исходные данные: GB, /в. н, ?м. и, tBK. Требуется определить ц, Сж.
ТАБЛИЦА 15.12. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК ПО РЯДАМ В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКФ-3
Индекс
Кондиционер
Исполнение
Количество форсунок в ряду стояков по ходу воздуха
первом
втором
всего
01.01304
КТЦЗ-10
1
12
6
18
2
12
12
24
02.01304
КТЦЗ-20
1
24
18
42
2
24
24
48
03.01304
КТЦЗ-31,5
1
36
27
63
2
36
36
72
04.01304
КТЦЗ-40
1
48
36
84
2
48
48
96
06.01304
КТЦЗ-63
1
81
63
144
2
81
81
162
08.01304
КТЦЗ-80
1
108
84
192
2
108
108
216
12.01304
КТЦЗ-125
1
162
126
288
2
162
162
324
16.01304
КТЦЗ-160
1
216
168
384
2
216
216
432
20.01305
КТЦЗ-200
1
234
180
414
2
234
234
468
25.01304
КТЦЗ-250
1
312
240
552
2
312
312
624
ТАБЛИЦА! 5.13. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОКВ БЛОКЕ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2-3
Индекс
Кондиционер
Количество форсунок
01.02124
КТЦЗ-10
12
02.02124
КТЦЗ-20
24
03.02124
КТЦЗ-31.5
36
04.02124
КТЦЗ-40
48
06.02124
КТЦЗ-63
81
08.02124
КТЦЗ-80
108
12.02124
КТЦЗ-125
162
16.02124
КТЦЗ-160
216
20.02124
КТЦЗ-200
234
25.02124
КТЦЗ-250
312
ТАБЛИЦА 15.14. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКС-3
Индекс
Кондиционер
Исполнение
Количество форсунок
ОКС1-3
ОКС2-3
03.01204
03.01404
ктцз-
31,5
1
2
20
24
04.01204
04.01404 КТЦЗ-40
1 2
24
30
06.01204
06.01404 КТЦЗ-63
1
2
42
48
08.01204
08.01404
КТЦЗ-80
1 2
54
60
Решение. 1. Коэффициент адиабатной эффективности Еа определяется по формуле
г? 1 ^В К ~ ^М В. Н/1 Г СП
Еа = ~—’(15.51)
*в и ^м. и
где <в „, ZB „, tM в „-температура воздуха, °C, конечная, начальная и по мокрому термометру.
Коэффициент орошения ц находим по графикам на рис. 15.27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения или блока тепломассообмена.
Расход разбрызгиваемой воды Сж составит
Сж = цСв,(15.52)
где GB-расход воздуха, кг/ч.
Режим обработки воздуха-адиабатный. Тип задачи - обратная. Исходные данные: GB, 'в. и, 6Ж, tM. н = tMK. Требуется определить
Решение. 1. Коэффициент орошения ц:
^ = GJGB.(15.53)
Коэффициент адиабатной эффективности Еа по графикам на рис. 15.27-15.30, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения.
Конечная температура воздуха после камеры орошения tB. к
. к = (1-^аМ^в. н ^м. н) + ^м. и • (15.54)
Режим обработки воздуха-политропный. Тип задачи-прямая. Исходные данные: GB, t,.H, Л. и, 'в. к, J». к • Требуется определить: щ GB, 1Ж н, (ж к .
Решение. 1. Температура tBp и энтальпия JBP предельного состояния воздуха на J — d- диаграмме, графически определяемая как точка пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ср = 100%.
Коэффициент адиабатной эффективности £А:
£а = ^^,(15.55)
А jnp jnp ’'7
где JB ,, Ja „ - конечная и начальная энтальпия воздуха, кДж/кг.
Коэффициент орошения ц и коэффициент энтальпийной эффективности Еп для принятого типоразмера и исполнения камеры орошения находим по графикам на рис. 15.27 — 15.31.
Относительная разность температур воздуха 6 по формуле
/ 1 1 \
9 = АсжИ --— ,(15.56)
где b - коэффициент аппроксимации, равный 0,33 кг-°С/кДж; сж-удельная теплоемкость воды, кДж/(кг ■ °C).
Еа
,ЕП
1,0
0,9
4.
0,8
Еа
з х
2.
Л
0,1
0,6
и, 9
%
0.4
5
0,5
0,2
0,15
Еп
У)
,4 0
6 0,8 1,
0 1,.
7/
4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4Jt
Еа ,ЕП
0.9
0,8
ОП
5^
0,6
2Х
05
Еа (
W
0,4
^3
0,3
^2
Ч7
'еп№
0,1
Рис 15 31. Определение коэффициентов адиабатной £а и энтальпийной Еп эффективности камер орошения ОКС-3
1 и 2-ОКС2-3 исп 2 и 1, 3 и 4-ОКС1-3 исп 2 и 1
Рис 15 27 Определение коэффициентов адиабатной Еа и энтальпийной Еп эффективности двухрядных камер орошения ОКФ-3 (исполнения 1 и 2)
/-ОКФ-3 01 01304, исп 2 (02 01304, исп 2), 2-ОКФ-З 02 01304, исп 2 (06 01304, исп 2, 08 01304, исп 2, 12 01304, исп 2, 16 01303, исп 2, 25 01304, исп 2), З-ОКФ-З 0101304, исп 1 (03 01304, исп 1, 06 01304, исп 1,08 01304, исп 1, 04 01304, исп 1, 12 01304, исп 1, 16 01304, исп 1, 20 01304, исп 1, 25 01304, исп 1), 4-ОКФ-З 03 01304, исп 1 (04 01304, исп 1, 25 01304,
Рис 15 28 Определение коэффициентов адиабатной Ев и энтальпийной Еп эффективности однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 2) /-ОКФ-3 0101304 (02 01304), 2-ОКФ-З 03 01304 (04 01304), 06 01304, З-ОКФ-З 12 01304 (16 01304), 20 01304 (25 01304)
Рис. 15.29. Определение коэффициентов адиабатной Е, и энтальпийной £п эффективности однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 1) / ОКФ-3 0101304, 2-ОКФ-З 02 01304 (03 01304) 04 01304 (20 01304), З-ОКФ-З 06 01304 (08 01304), 12 01304 (25 01304)
Рис 15 30 Определение коэффициентов адиабатнойЕ, и энтальпийной Еп эффективности блоков тепломас-сообмена БТМ2.1-3 и ЫМ2 2-3
Начальная температура воды /ж н:
о
?жн = ^р + — (Лк-Лн). (15.57) СЖЦ
Конечная температура воды /ж к
'^8 К '^8 Н
?ж к = ^ж н.(15 58)
Расход разбрызгиваемой воды бж по формуле (15.52).
IV. Режим обработки воздуха-политропный. Тип задачи-обратная. Исходные данные: Св, /в н, Л и, ^ж и, Сж и 9Х Требуется определить. И» ^8 К* *1В К' ^Ж К'
Решение. 1 Коэффициент орошения ц-по формуле (15.53).
Коэффициенты адиабатной и энтальпийной эффективности £А и Еп по графикам на рис. 15.27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения.
Энтальпия насыщенного воздуха JB нае, соответствующая начальной температуре воды (ж н на J - «/-диаграмме.
Конечная удельная энтальпия воздуха JB к по формуле
В К ^ В Н 4" Е„ (Ув нас JB н) X
х [1 + ct (,/в нас JB н) + Р (Ув нас •/с)],
(15.59) где а и р-корректирующие коэффициенты, равные соответственно 0,000716 и 0,00351 кг/кДж, Jc-середина диапазона аппроксимации кривой насыщения ф = 100%, равная 54 кДж/кг При заданном расходе холода JB ж определяется по формуле JB к = AJ — J, н, где AJ = QJGB
Конечная температура воздуха tB к:
^8 К ^8 Н 4 ^А (^Ж Н ^вн)4"
+ б(1-^)(Лк-Лн),(15.60)
X
гдеb - коэффициентаппроксимации, равный
0,33 кг °С/кДж
Конечная температура воды /ж к-по формуле (15.58).
Необходимое давление воды перед форсунками Држ определяется по номограмме на рис. 15.32-15.35.
Пример 15.2. Прямая задача. Исходные данные: режим обработки воздуха в камере орошения - адиабатный с переменным расходом разбрызгиваемой воды; кондиционер
Рис 15 32 Зависимость "давления воды перед форсунками АРЖ от расхода воды Сж для двухрядных камер орошения ОКФ-3
112 ОКФ-3 01 01304, исп 1 и 2, 3 и 4 ОКФ-3 02 01304, исп 1 и 2, 5 и 6 ОКФ-3 03 01304, исп 1 и 2, 7 и 8 ОКФ-3 04 01304, исп 1 и 2, 9 и 10 ОКФ-3 06 01304, исп 1 и 2, 11 и /2-ОКФ-З 08 01304, исп 1 и 2, /3 и 74-ОКФ-З 12 01304, исп 1 и 2, 15 и 16 ОКФ-3 16 01304, исп 1 и 2,/7 и W-ОКФ-З 20 01304, исп
и 2, /9 и 20 ОКФ-3 25 01304, исп 1 и 2,
Рис 15 33 Зависимость давления воды перед фор-сунками &РЖ от расхода воды Сж для однорядныхпрямоточных камер орошения ОКФ-3 и блока теп-ломассообмена БТМ-3
1 БТМ2 1-3 01 02123 (БТМ2 2-3 01 02224), 2 БТМ2 1-3 02 02124 (БТМ2 2-3 02 02224), 3 БТМ2 1-3 03 02124 (БТМ2 2-3 03 02224), 4 Ы М2 1-3 04 02124 (БТМ2 2-3 04 02224), 5 БГМ2 1-3 06 02124 (Ы М2 2 3 06 02224), б БТМ2 1-3 08 02124 (БТМ2 2-3 08 02224), 7-БТМ2 1-3 12 02124 (БТМ2 2-3 12 02224), 8 БТМ2 1-3 16 02124 (БТМ2 2-3 16 02224), 9 БТМ2 1-3 20 02124 (БТМ2 2-3 20 02224), 70 БТМ2 1-3 25 02124 (ЬТМ2 2-3 25 02224)
Рис 15 34 Зависимость давления воды перед форсунками ДРЖ от расхода воды Сж для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3
1 ОКФ-3 01 01304, исп 1,2 ОКФ-3 02 01304, исп 1, 3- ОКФ-3 03 01304, исп 1,4 ОКФ-3 04 01304, исп 1, 5-ОКФ-3 06 01304, исп 1, б-ОКФ-3 08 01304, исп 1, 7 ОКФ-3 12 01304, исп 1, S-ОКФ-З 16 01304, исп 2, 9-ОКФ-З 20 01304, исп 2, 10 ОКФ-3 25 01304, исп 2
б*, ^!ч
Рис. 15.35. Зависимость давления воды перед форсунками ^ж °Т расхода воды G* для камер °Рошения / и 2 ОКС1-3 03.01204 (ОКС2-3 03.01404) соответственно исп. I и 2; 3 и 4-ОКС1-3 04 01204 (ОКС2-3 04 01404) йен 1 и 2, 5 и 6-OKCW3 06 01204 (ОКС2-3 06.01404) исп 1 и 2, 7 и 8 ОКС1-3 08. 01204 (ОКС2-3 08. 01404) исп 1 и 2
КТЦЗ-31,5; камера орошения ОКФ-3 однорядная, исполнение 1 (к первому по ходу воздуха ряду стояков вода не подается); GB = 37 800 кг/г; ZBH = 23,7°C; ZBxl = 12°C; zB к2 = 15 °C; ZB. х3 = 19 °C; соответственно Aznl = ^П1 - ^ х = 7 °C; Azn2 = 4 °C; Azn3 = 0°С; ?мн = ^к = 7,7°С.
Требуется определить: ц15 6Ж1 при tB х1 = = 12 °C; р2, 6°ж2 при tB х2 = 15 °C; ц3, £ж3 при ZB х3 = 19 °C.
Решение. 1. Вычисляем Еа по формуле (15.51):
при ZBKi = 12°C
при ZB к2 = 15 °C
^а=1"
15 - 7,723J^7?7
= 0,545;
при ZBx3 = 19°C
£а=1
19 - 7,7
23,7 - 7,7
= 0,294.
Так как ц2 и ц3 < 0,7, определяем рмин по формуле (15.50):
460 27Цмин = = 0,329,378()0
где и = 27 шт. принимаем по табл 15.12.
Полученные значения ц2 и ц3 больше цмии, значит принятая камера орошения будет работать устойчиво во всех заданных режимах.
Определяем Сж по формуле (15.52): 6ж1 = 0,84 • 37 800 = 31 750 кг/ч; 6ж2 = 0,61 х у 37 800 = 23 060 кг/ч; Сж3 = 0,325 ■ 37 800 = = 12 100 кг/ч.
Находим ^pж для однорядной противоточной камеры ОКФ-3 исполнения 1 кондиционера КТЦЗ-31,5 по номограмме на рис. 15.33: при СЖ1 = 31 750 кг/ч Арж1 = 142 кПа; при бж2 = 23060 кг/ч &рж2 = 71 кПа; при Сж3 = = 12 100 кг/ч Држ3 = 14 кПа.
Пример 15.3. Обратная задача. Исходные условия: режим обработки воздуха в камере орошения- политропный,кондиционер
КТЦЗ-40, камера орошения ОКС 1-3 исполнения 1; GB = 58 000 кг/ч; tB. „ = 32 °C; Ja н = = 68,2 ккал-кг; !ж. к = 12°С; Сж = 145 000 кг/ч. Требуется определить: ц, ta х, JB.K, z*. к.
Решение. 1. Определяем ц по формуле (15.53):
ц = 145 000/58 000 = 2,5.
Находим Еа и Еп по графику на рис. 15.30 при ц = 2,5: Еа = 0,985, Еп = 0,74.
На J — (/-диаграмме находим JB HdC при Гж н = 12 С и /„„„ = 34,5 кДж/кг.
Вычисляем JB к по формуле (15.59):
JB к - 68,2 + 0,74(34,5 - 68,2) [1 + 0,000716 х
х (34,5 - 68,2) + 0,00350 х
х (34,5 — 54) = 45,05 кДж/кг.
Определяем tB х по формуле (15.60)
tB х = 32 + 0,985(12 - 32) + 0,33 (^ 1 -
(45,05 - 68,2) = 15,1 °C.
0,98 5\
*0/74/
2. Находим ц по графику на рис. 15.27:
Находим 1Ж х по формуле (15.58):
при
£а1 = 0,73
ц = 0,84;
при
ЕА2 = 0,545
ц = 0.61;
при
Ем = 0,294
ц = 0,325.
где сж = 4,187 кДж/(м - °C).
Определяем Држ по номограмме на рис. 15.34 при Сж — 145 000 кг/ч: Арж = = 260 кПа.
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
С ОРОШАЕМЫМИ НАСАДКАМИ
Орошаемые насадки (слои) служат для развития площади повсрхносгй контакта между воздухом и водой. Насадки бывают регулярной (пластинчатые, сотовые) и нерегулярной структуры (ленты, сетки, волокна и другие материалы заполнения слоев), неподвижные и вращающиеся. В воздухоохладителях с орошаемыми насадками можно осуществлять процессы изоэнгальпийното и политропного увлажнения воздуха, охлаждения и осушения воздуха на небольшую глубину.
155.1. Насадки регулярной инерегулярной структуры
Основное преимущество насадок регулярной структуры-обеспечение высоких коэффициентов тепло- и влагообмена при сравнит ель- no небольшом аэродинамическом сопротивлении, малых коэффициентах орошения и малых ■затратах энергии на перемещение воды.
А. А. Гоголин* исследовал тепло- и массо- обмен в противоточных насадках регулярной структуры, конструктивные характеристики которых приведены в табл. 15.15, и получил следующие общие для насадок зависимости, описывающие изменения коэффициентов явного а, Вг/(м2- С), и полного теплообмена о, кг/(м2 • ч):
а = 353 (гр)0’72 Ь^УЧ^У °аг х
—(15.61)
X /р 1А. н /
о - 141 (гр)0-72 Т^35)//^)”0 72, (15.62) где [15 ^ //„, ^ 60 кг/(м2 • ч); 25 l(d3 < 75; для щелевых насадок гр < 38 ктДм2 с), для синусоидальной и сотоблочной гр < 6 кг/(м2'с), Тр1 начальная температура точки росы, °C/, </,-длина и наружный диа-
* Гоголин А. А. Исследование процесса охлаждения и осушения воздуха в орошаемых регулярных насадках для систем кондиционированья воздуха: Автореф. дисс. на соиск. учен, степени кандлехн наук.- М., 1968/Ш4Исантехники.
метр колец, мм, которыми заполнена насадка; Нж- расход воды на 1м2 поверхности насадки («высота дождя»)
Аэродинамическое сопротивление насадок характеризуется выражением
M = A№rHMf< (15.63)
где значения А, т, п, г приведены в табл. 15.16.
Основное достоинство насадок нерегулярной структуры-возможность достижения высоких коэффициентов тепло- и массообмена при низком давлении орошающей воды. Одновременно обеспечивается частичная очистка воздуха от пыли и запахов.
В работах О. Я. Кокорина* и в табл. 15.17 приведены расчетные зависимости для различных насадок нерегулярной структуры.
Роторные контактныетеплообменники
Эти теплообменники представляют собой вращающуюся насадку регулярной или нерегулярной структуры. Достоинствами этих аппаратов являются: способность поверхности к самоочищению; небольшое аэродинамическое сопротивление вследствие малой глубины насадки, возможность регулирования параметров воздуха и воды изменением количества воды и частоты вращения ротора. Недостатки аппаратов этою типа-за траты энергии на вращение ротора и наличие приводного механизма.
Характеристики этих воздухоохладителей приведены в каталогах для конкретных конструкций аппаратов.
УВЛАЖНЕНИЕ И ОХЛАЖДЕНИЕВОЗДУХА
Системы местногодоувлажнения воздуха
Непосредственное введение влаги в воздух помещения путем тонкого распыления воды называется местным доувлажнением.
Схема процесса изменения состояния паровоздушной смеси при полном испарении
ТАБЛИЦА! 5.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУР
НасадкаУдельная Эквивалентный
площадь диаметр канала, поверхности,м • 10 “3
м2/м3
Относительная площадь сечения для прохождения воздуха
Щелевая мипластовая с каналами размером7063,65
25 х 2 мм
Синусоидальная из чередующихся гофриро-6045,35
ванных и плоских листов бумаги, пропитанных
раствором синтетической смолы
Сотоблочная бумажная, пропитанная раст-5805,9
вором синтетической смолы
0,64
0,87
0,89
ТАБЛИЦА 15.16. ЗНАЧЕНИЯ А, т, п, г В ФОРМУЛЕ (15.63)
Насадка
А
m
п
г
Пределы действия формулы
v,, кг/(м2 ■ с)
Ям, кгДм-ч)
М
Щелевая
2,35
1
0,55
0
3,6-3,8
18,1-45,2
51,5
0,0616
0,55
0,55
0
3,8-7,3
18,1-45,2
51,5
Синусоидальная
0,981
1,2
0,6
0,47
3,5 3,9
25,1-56,6
27-75
и сотоблочная
0,0265
2,1
0,6
0,47
3,9-6,5
25,1-56,6
27-75
5,58 • 10"4
4,5
0,6
0,47
6,5-9
25,1-56,6
27-75
воды на J — Д-диаграмме характеризуется лучом тепловлажностного отношения
е= юо^^ = свГв, (15.64) “1 ~ “2
где J, и J2-начальная и конечная удельные энтальпии увлажняемого воздуха, кДж/кг; dx и Д2 - начальное и конечное влагосодержание увлажняемого воздуха, г/кг; с,-удельная теплоемкость воды, равная 4,2 кДжДкг • °C); ?,-температура распыляемой воды, °C.
Практически считают, что процесс до- увлажнения идет адиабатически при Jx = Зг = = const и е = 0.
Для доувлажнения воздуха применяют автоматическую пневматическую установку «Туман», разработанную СКБПрибор по техническим условиям ТУ 25-03-1503-69, с электрическими исполнительными механизмами (рис. 15.36). Датчиком влажности служит волосяной влагорегулятор двухпозиционного действия, градуированный от 30 до 90% относительной влажности; дифференциал прибора составляет 3% относительной влажности.
Автоматика установки «Туман» по серии 2-737-89 ГПИ-1 обеспечивает запаздывание открывания вентиля «вода» по отношению к вентилю «воздух» не менее чем на 10 с при включении установки и запаздывание закрывания вентиля «воздух» по отношению к вентилю «вода» не менее чем на 1 мин при выключении установки. Таким образом, при включении установки к форсункам подается сначала сжатый воздух, а потом вода, а при выключении ее сначала отключается подача воды, а затем подача воздуха. Такой режим работы обеспечивает отсутствие капели из форсунок доувлажнения во время включения и выключения установки и подачу воды в помещение только в распыленном состоянии. Кроме того, реле давления, расположенное за вентилем «воздух», отключает подачу воды к форсункам при падении давления воздуха ниже 1,1 кгс/см2.
Узел управления рассчитан на обслуживание до 40 форсунок типа ФД-2 конструкции Ипполитова-ЦНИИХБИ (рис. 15.37). Форсунка ФД-2 дает два туманообразных факела
ТАБЛИЦА! 5.17. ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ £а И АЭРОДИНАМИЧЕСКОГОСОПРОТИВЛЕНИЯ ОРОШАЕМЫХ СЛОЕВ ДА
Характеристика материала слоевХарактеристика материала слоевd0, ммd0, ммq, л/(м2 • ч)q, л/(м2 • ч)Зависимости для определенияЗависимости для определения
Характеристика материала слоев
Характеристика материала слоев
d0, мм
d0, мм
q, л/(м2 • ч)
q, л/(м2 • ч)
Зависимости для определения
Зависимости для определения
ДА, Па
Гофрированная алюминиевая2,5лента толщиной 0,225 мм и шириной 51 мм при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 510 м2/м3 и площади поверхности ячейки 3 м2Гофрированная алюминиевая2,5лента толщиной 0,225 мм и шириной 51 мм при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 510 м2/м3 и площади поверхности ячейки 3 м211251125£ОД35(0,15 ^ 5 ^ 0,2)гф-°'21(0,6^5<3)£ОД35(0,15 ^ 5 ^ 0,2)гф-°'21(0,6^5<3)5,65 у^97(0,6 < уф < 3)5,65 у^97(0,6 < уф < 3)
Гофрированная алюминиевая2,5
лента толщиной 0,225 мм и шириной 51 мм при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 510 м2/м3 и площади поверхности ячейки 3 м2
Гофрированная алюминиевая2,5
лента толщиной 0,225 мм и шириной 51 мм при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 510 м2/м3 и площади поверхности ячейки 3 м2
1125
1125
£ОД35(0,15 ^ 5 ^ 0,2)гф-°'21(0,6^5<3)
£ОД35(0,15 ^ 5 ^ 0,2)гф-°'21(0,6^5<3)
5,65 у^97(0,6 < уф < 3)
5,65 у^97(0,6 < уф < 3)
Сетки из латунной проволоки
2,4
1125
0,95 v 7 °-13
9,05 у^9
диаметром 0,25 мм при толщине
(0,6 < гф 3)
(0,6 уф% 3)
слоя 102 мм, удельной площади
поверхности 394 м2/м3 и
площади поверхности ячейки
4,75 м2
Стекловолокно диаметром 135 мкм
2,4
—
0,945 50Д
с длиной волокон 100-200 мм и
(0,04 ^ В ^ 0,4)
плотностью 52 кг/м3 при толщине
2,2
1125
0,925 уф-°дз
29 г£д
слоя 51 мм, удельной площади
(0,6 < уф < 3)
поверхности 690 м2/м3 и площади
2,2
1225
0,965 г70Д
поверхности ячейки 4,84 м2
2,4
1470
0,975 гфод
5,4
—
1,05 В0Л
(0,45 ^5^2)
5,4
1960
0,785 уфод
5,4
2940
0,865 уф°’08
5,4
3680
0,88 уфод
5,4
4400
0,96 у70д
(1,83)
Витое нейлоновое волокно
4
Без ороше-
24,5 уф1Д5
диаметром 250 мкм с длиной
НИЯ
волокон 100 мм и плотностью
2,4
1125
0,94 у70ДЗ
19 кг/м3 при толщине слоя 44,5 мм,
(0,75 <гф<3)
удельной площади поверхности
2,4
1470
—
46,5 у*’75
265 м2/м3 и площади ячейки 1,4 м2
2,4
5900
—
53,5 гр5
(0,6 < уД 3,5)
Гофрированное стекловолокно
1,04 £од5
150 гф
диаметром 37 мкм с длиной
2,4
1125
0,95 щ°’085
(0,5 < гф 3)
волокон 25-50 мм и плотностью
2,4
1225
0,94 у70Д7
10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 мм
2,4
1470
0,95 уф0д2
5,4
0,96 В одз
(0,13 < В^ 0,9)
5,4
3680
0,9 г;од4
5,4
4400
0,905 щОД25
(0,75 < гф < 3)
Примечание. тф-скорость потока воздуха в фасадном сечении, м/с, и q, л/(м2-ч), даны по отношению к площади поверхности ячейки; d0 -диаметр выходного отверстия форсунки, мм; S-коэффициент орошения, определяемый по формуле (15.53), где В = ц.
Рис 15 36. Узел управления доувлажнительной уста-новки «Туман»
/-трубопровод сжатого воздуха, 2 масловодоотделитель, 3-реле давления, 4-щиток автоматики, 5 трубопровод сжатого воздуха к форсункам, 6 водопровод к форсункам, 7-манометр, 8 и 9 вентили электромагнитные типа СВМ диаметром 40 и 15 мм, /О-регулягор давления воды, // штуцеры для присоединения к сливному трубопроводу.
/2 фильтр для воды, 73-водопровод
Рис. 15 37 Пневматическая форсунка типа ФД-2 ЦНИИХБИ
/ канал для сжатого воздуха, 2-полость, 3-колпачок с полостью 5, 4 щели, б-отверсгие в штуцере, 7-штуцер для воды
длиной 2,5-3 м. Производительность каждой форсунки 5 л/ч при расходе сжатого воздуха 4 м3/ч (при давлении 11 кПа). Вода, подаваемая к узлу управления, должна быть питьевого качества и иметь давление от 10 до 60 кПа.
Давление воды после редуктора (на уровне установки форсунок) должно составлять 2 кПа.
Для предотвращения конденсации влаги на водяных трубах и капели с них следует подогревать воду, подаваемую к узлу управления, до температуры 25-30 °C или изолировать водяные трубы. В месте присоединения трубопровода воды к магистралям цеха следует устраивать водяной затвор.
Сжатый воздух, подаваемый к узлу, должен быть очищен от воды и масла. Рекомендуется охлаждать подаваемый воздух до температуры 25 иС. Давление сжатого воздуха перед узлом управления должно быть не менее 20 и не более 60 кПа. При обслуживании узлом управления более 25 форсунок его нужно размещать симметрично по отношению к разводящим трубам с форсунками.
Форсунки доувлажнения следует устанавливать над основными проходами цеха и так, чтобы водяные факелы были направлены вдоль проходов между машинами. Свободное пространство до препятствий (стен, колонн, машин), на которые может осаждаться взвешенная влага из факела, должно быть на 0,7-1,2 м больше длины видимого водяного факела. Форсунки устанавливают на высоте не ниже 3 м над полом или 1,25 м над оборудованием и на расстоянии не менее 0,7 м от потолка.
Увлажнение воздухапаром
Схема процесса изменения состояния паровоздушной смеси на J — (/-диаграмме характеризуется лучом тепловлажностного отношения
£ = Ю00 4 = Jn , (15.65)
где Jn-удельная энтальпия вводимого пара, кДж/кг, J,, J2, dx и </2-то же, что и в формуле (15.64).
Пренебрегая небольшим повышением температуры воздуха при его увлажнении паром, обычно считают этот процесс изотермическим.
Пар применяют для общего и зонального увлажнения воздуха; при этом повышается стерильность воздуха, обеспечивается раздельное регулирование влажности и может быть достигнута экономия затрат на увлажнение. Перспективно использование парового увлажнения в местных кондиционерах. Запах пара
возникает вследствие возгонки органических соединений, содержащихся в конденсате или в воде, поступающих в котлы.
В местных автономных кондиционерах применяют увлажнители в виде ванны с водой, поверхность которой обдувается воздухом. Такие увлажнители работают бесшумно, производят пар без запаха и без включения минеральных частиц.
Увлажнители в виде герметических генераторов пара более компактны и удобны в эксплуатации, однако при необходимости избавиться от взвешенных солей жесткости воды пар требуется фильтровать.
Двухступенчатоеиспарительное охлаждениевоздуха
Двухступенчатое испарительное охлаждение воздуха производится в водовоздушном теплообменнике (I ступень) и в форсуночной или насадочной камере (П ступень). В теплообменнике воздух охлаждается поступающей холодной водой, которая предварительно охлаждается (при частичном испарении в воздух) в градирне. СКВ с двухступенчатым испарительным охлаждением можно классифицировать по пропуску воздуха через градирню (работающие на наружном воздухе; на воздухе, удаляемом из помещений; на смеси наружного и удаляемого воздуха) и по виду охладителей 1 ступени (с водовоздушными теплообменниками рекуперативного или регенеративного типа).
Процессы двухступенчатой обработки воздуха в системе с рекуперативным водовоздушным теплообменником, в которой пленочная градирня и кондиционер работают на одном наружнбм воздухе, показаны на рис. 15.38. Наружный воздух проходит поверхностный воздухоохладитель и охлаждается в нем от состояния 1 до состояния 2. Затем воздух орошается циркулирующей водой, разбрызгиваемой в камере, и изоэнтальпийно увлажняется и охлаждается до состояния 3. Проходя через вентилятор Вх, воздух нагревается на 0,5-1 °C и выпускается в помещение с параметрами, соответствующими точке 4, а после ассимиляции теплоты и влаги в помещении принимает параметры точки 5. Вода для теплообменника охлаждается в градирне Г (или в камере орошения),
через которую проходит наружный воздух с параметрами, характеризуемыми точкой 1. При этом воздух увлажняется, температура его понижается, а энтальпия повышается за счет теплоты охлаждаемой воды.
Для построения схемы этого процесса на J — ^-диаграмме находят температуру наружного воздуха по мокрому термометру (точка б) и устанавливают величину АО:
А0 = ^к-гм1.(15.66)
Обычно при охлаждении воды на 5.5; 4 и 3° соответственно принимают АО равной 5,5; 4 и 3°С. Конечную температуру, °C, охлажденной в градирне воды (точка 7) находят из формулы (15.66):
^. = ^+△0.(15.67)
При построении процесса охлаждения воздуха в воздухоохладителе (прямая 1 -2) следует иметь в виду, что перепад температур
^Ч»1г-1Т».Х>1,(15.68)
но желательно принимать Аг, > 3.
Разность температур воды в воздухоохладителе А принимают равной Ar, = tB, „ - t,., < < 3. Далее находят точку 8, характеризующую начальную температуру воды, поступающей в градирню,
^.M^tl. + At». (15.69)
Если энтальпия воздуха в помещении существенно ниже энтальпии наружного воздуха, например равна J5, то целесообразно направлять в градирню Г внутренний, удаляемый из здания воздух вместо наружного. Тогда дальнейший расчет охлаждения воды в градирне можно вести от точки б'. Вода, поступающая в воздухоохладитель А, будет иметь более низкую температуру, чем при пропускании через градирню наружного воздуха.
Далее вычисляют коэффициент эффективности испарительного охлаждения воды в градирне. По И. А. Шепелеву*,
Е в = « н - 4 Ж н - Гиг) = (1 - М)/(1 - КМ),
(15.70)
где М - вспомогательная величина:
Рис. 15.38, СКВ с комбинированным косвенным и прямым (двухступенчатым) испарительным охлаждением воздуха
а схема, б процессы изменения сосюяния воздуха в системе
К = 4,187(/=н-7мМ/(Л'н-~-Л).'
(15.72)
Ф = 0,092 v0,2 A0,8/tv0,2;(15.73)
т, Л-соответственно просвет между пластинами пленочной традирни и их высота, м; г скорость воздуха в живом сечении насадки, м/с, v-кинематическая вязкость воздуха, м2/с; ^-коэффициент орошения воздуха водой в градирне, кг'кг
Конечную температуру воздуха, ГС, после градирни можно приближенно найти по формуле
££ = (^-Ш1-^)-’-
= 1,58^19 (урГ0'53 г 0J.(15.74)
При (гр)г ^ 3 кг/(м2-°С) и ^ = 1,25 из формулы (15.74) следует
^2«^т-0,9(?е1-^к)^'2(15.75)
Энтальпия воздуха на выходе из градирни определяется из уравнения теплового баланса
Jr2 = J1+4,187(Z^M- fB в)Вг.
По известным значениям ztl и zM1 и найденным значениям fe2 и J2 строят на J — d- 3 Зак 1976
диаграмме процесс изменения состояния воздуха в градирне (точки 1 — 10^.
Пример 15.4. В помещении выделяется 11,61 кВт явной теплоты. Параметры наружного воздуха. 1С1 = 30 °C; ф1 = 30%; Jx = 50,6 кДж/кг. Температура воздуха, уходящею из помещения, должна быть ts = 21 °C. Требуется определить количество воздуха, которое необходимо пропустить через градирню и ввести в помещение.
Проводим на J — d-диаграмме прямую 7 б и находим гм1 = 18 °C. Принимаем значение Д6 = 2Э и по уравнению (15.66) получаем 4 к = 18 + 2 = 20 °C.
Принимаем ^tв = 3 и но уравнению (15.67) находим /2 ~ 20 + 3 = 23 °C. Строим прямую 1 -2 по dx — const при t2 = 23 °C и прямую 2-77 по J2 = const, тогда tM2 = 15,4 °C.
Принимаем эффективность процесса теплообмена ha в камере орошения Ь равной 0,9 и находим температуру выходящего из камеры воздуха: !3 = 23 — (23 — 15,4)0,9 = = 16,2 СС. Плотность воздуха р = 1,193 кг/м3.
Принимаем повышение температуры воздуха в вентиляторе равным 1 °C, тогда t4 = 17,2 °C.
Вычисляем расход вводимого в помещение воздуха
Ц = MpPOs- U = 11,61/1 х
х 1,193(21 - 17,2) = 2,56 кг/с (9140 кг/ч).
Производительность вентилятора Bt с учетом 10% потерь воздуха составит LB = = 2,56-1,1 = 2,78(10 300 м3/ч).
Принимаем AzB = 2°, тогда по формуле (15.69) fB. н = 20 + 2 = 22. Находим расход воды, охлаждаемой в градирне (с учетом 10% дополнительных теплопоступлений в трубопроводы и в градирню):
Wr = 11,61-1,1/(4,187-2) = 1,52 кг/с (5480 кг/ч).
Начальной температуре воды /в. „ = 22 °C соответствует по J — ^-диаграмме энтальпия насыщенного воздуха JB,a = 64,1 кДж/кг.
Принимаем высоту пленконесущих пластин в градирне h = 2 м, промежуток между ними т = 0,05 м, скорость в живом сечении насадки и = 3,5 м/с, кинематическую вязкость воздуха v = 16,61 • 10"6 м2/с и по формуле (15.73) вычисляем
У = 0,092(16,61 • 10‘7о’22о'7(0,05-3,5°'2) = 0,278.
Принимаем коэффициент орошения в градирне Вг = 0,6 и по формуле (15.72) находим
К = 4,187(22 - 18)0,6/(64,1 - 50,6) = 0,744.
По формуле (15.73) вычисляем вспомогательную величину
М = ехр[— (1 - 0,744)0,278/0,7] = 0,9.
По формуле (15.70) определяем коэффициент эффективности теплообмена в градирне Ев = (1 - 0,9)/(1 - 0,744 0,9) = 0,3.
Из уравнения (15.69) находим конечную температуру воды, °C, после градирни
trB.K = 22 - 0,3 (22 - 18) = 20,8.
Из уравнения (15.75) и уравнения теплового баланса находим конечную температуру воздуха и его энтальпию после градирни:
trc2 % 30 - 0,9(30 - 20.8) О,60,2 = 22,5 °C;
jr2 = 50,6 + 4,187(22 - 20,8)0,6 = 53,6 кДж/кг.
Затем рассчитываем и подбираем теплообменник косвенного испарительного охлаждения (I ступень), форсуночную камеру (II ступень охлаждения) и градирню. Количество
воздуха, пропускаемого через градирню, составит И/ = 1,52/0,6 = 2,53 кг/с (9100 кг/ч).
ПОВЕРХНОСТНЫЕВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
Общие сведения
Для охлаждения и осушки воздуха помимо камер орошения могут использоваться воздухоохладители блоков тепломассообмена БТМ2, которыми комплектуется третья базовая схема центральных кондиционеров КТЦЗ (см. прил. III). В режимах охлаждения и осушки (влаговыпадения) могут быть применены также поверхностные теплообменники блоков теплоутилизации БТЧ-3 и БТОЧ-3, которыми комплектуется четвертая базовая схема, а также воздухонагреватели I подогрева.
В воздухоохладителях (ВО) в качестве холодоносителя используется охлажденная вода при давлении до 1,2 МПа. Применение воздухоохладителей и соответственно закрытой системы холодоснабжения целесообразно при отсутствии воды питьевого качества, при необходимости сокращения продольного размера установки или невозможности организации самотечного слива отепленной воды от установки и т.п.
Воздухоохладители центральных кондиционеров комплектуются из групп базовых теплообменников различной или одинаковой рядности. Число и тип базовых теплообменников, заполняющих фронтальное сечение ВО, для каждого типоразмера кондиционера приведены в табл. 15.18. Технические и конструктивные характеристики базовых теплообменников даны в прил. III. Для группы теплообменников, расположенных последовательно по воздуху, применяется по ходу воздуха параллельная или последовательно-противоточная схема обвязки по холодоносителю.
Расчет поверхностныхвоздухоохладителей
Графоаналитический метод теплотехнического и аэрогидродинамического расчета воздухоохладителей центральных кондиционеров, основанный на теоретических и экспериментальных работах, проведенных во ВНИИкондиционере, разработан Б. И. Бялым
ТАБЛИЦА 15.18 ЧИСЛО И ТИП БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
КТЦЗ-10КТЦЗ-10Параллельная15.40, аПараллельная15.40, а
КТЦЗ-10
КТЦЗ-10
Параллельная15.40, а
Параллельная15.40, а
Схема обвязки теплообменника по воде
по фронту
по ходу воздуха
Кондиционер
№ рисунка
Последовательно-15.40, б
противоточная
КТЦЗ-20КТЦЗ-20Параллельная15.40, вПараллельная15.40, вПоследовательно-15,40, гпротивоточнаяПоследовательно-15,40, гпротивоточнаяКТЦЗ-31,5КТЦЗ-31,5ПараллельнаяПараллельнаяПоследовательно-Последовательно-противоточнаяпротивоточная15.41,а15.41,615.41,а15.41,6КТЦЗ-40КТЦЗ-40Параллельная15.41, вПараллельная15.41, в
КТЦЗ-20
КТЦЗ-20
Параллельная15.40, в
Параллельная15.40, в
Последовательно-15,40, г
противоточная
Последовательно-15,40, г
противоточная
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-31,5
Параллельная
Параллельная
Последовательно-
Последовательно-
противоточная
противоточная
15.41,а
15.41,6
15.41,а
15.41,6
КТЦЗ-40
КТЦЗ-40
Параллельная15.41, в
Параллельная15.41, в
Последовательно-15.41, г
противоточная
Продолжение табл. 15.18
КТЦЗ-200КТЦЗ-200-4[66363Параллельная15.42, а6бб—к|—--4[66363Параллельная15.42, а6бб—к|—-
КТЦЗ-200
КТЦЗ-200
-4
[
6
6
3
6
3
Параллельная
15.42, а
6
б
б
—
к|
—-
-4
[
6
6
3
6
3
Параллельная
15.42, а
6
б
б
—
к|
—-
Схема обвязки теплообменника по воде
по фронту
по ходу воздуха
Кондиционер
№ рисунка
5
5
Параллельная
15.42,6
КТЦЗ-160
с
Последовательно-
15.42, в
5
-4
противоточная
П 6
6
4- .
5
5
с
3
КТЦЗ-160г 5
5
Параллельная
15.42, г
6
6
3
—
к
*-
Б
6
6
6
>
4
6
6
t
4
Параллельная15.41, а
Последовательно-15.41,6
противоточная
"4
5
5
>-
5
■►■Параллельная
15.42,6
КТЦЗ-250
С
5
5
3
5
Последовательно-
15.42, в
С
3
jпротивоточная
б
б
6
1*
—
—
L-
"4"
5
5
ь
5
5
й
5
*►Параллельная
15.42, г
КТЦЗ-250
4^*
*
6
6
И
б
"ill
Условные обозначения на эскизах: 3 и 4 - базовые теплообменники Н = 1,25 м и соответственно /т = 828 и 1655 мм; 5 и 6-базовые теплообменники Н = 1,5 м и 2 м; /, = 1655 мм.
Рис. 15.39 Построение условного процесса сухогоРис. 15.39 Построение условного процесса сухого(15.82)(15.82)
Рис. 15.39 Построение условного процесса сухого
Рис. 15.39 Построение условного процесса сухого
(15.82)
(15.82)
и А. В. Степановым. Методика справедлива в широком диапазоне изменения скорости воды 0,1 < н' < 2,0 м/с и массовой скорости воздуха во фронтальном сечении Dp = 2 — 5 кг/(м2 ■ с).
В основу методики теплотехнического расчета ВО положено представление об условном процессе сухого охлаждения, принимаемом вместо расчетно! о реального процесса и описываемом безразмерными теплотехническими характеристиками.
Для построения условного процесса (рис. 15.39) через заданные точки с начальными U» н- ?в н) и конечными (JB к, fB. к) параметрами охлаждаемого воздуха проводится луч процесса обработки воздуха в ВО до пересечения с кривой ф = 100% в точке /„. В режимах с влаго- выпадением указанная точка характеризует среднюю температуру поверхности ВО. Через заданные точки проводятся т акже изоэнтальпы О в н = const, JB k = const) до пересечения с линией постоянного влагосодержания dn = = const точки tn. Значения температур ^. н и tB. к) В точках пересечения изоэнтальн с линией dn = const являюiся расчетными и характеризуют условный процесс сухого охлаждения воздуха.
Теплотехнические характеристики выражаются относительными перепадами температур по воздуху 9В и воде 9Ж, соответствующими относительному охлаждению воздуха и относительному нагреву воды в ВО.
В общем виде относительные перепады температур выражаются зависимостями:
9В = А/^А^;
0Ж = Д/ж/А/н,
(15.76)
(15.77)
где
^^в G. н “ ^в. к >
(15.78)
кн з
(15.79)
AZH ™ ^в Н ^ И J
(15.80)
Для режимов с влаговыдслением рекомендуется использовать зависимости:
охлаждения
(15.81)
'& н ‘ж. к
U в. н'CQA В^ж. н
Относительные перепады температур 9В и 0ж зависят от площади теплопередающей поверхности ВО. массовых расходов воздуха и воды, схем обвязки базовых теплообменников по фронту и по ходу воздуха. Расчетные зависимости для вычисления 8В и 9Ж ВО. состоящих из группы базовых теплообменников, сложны и громоздки. Поэтому для упрощения выбора воздухоохладителей ВНИИкондицио- нером разработаны теплотехнические характеристики установок ВО в виде графиков зависимостей 9Ж(9В), представленные на номограммах рис. 15.40-15.42.
Графики зависимостей 9Ж(9В), расположенные в одном квадранте координатной плоскости, построены для воздухоохладителей блоков тепломассообмена БТМ-2 и блоков геплоутилизгщии БТЧ-3 и БТОЧ-3 кондиционеров КТЦЗ производительностью от 10 до 250 тыс. м3/ч с числом рядов трубок п = 1-8. Обозначения кривых 9Ж(9В) на номограммах рис. 15.40-15.42 приведены в табл. 15.19.
Кривые 9Ь(6Ж) построены при значениях
Рис. 15.40. Теплотехнические и гидравлические характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-10 и КТЦЗ-20 с параллельной схемой обвязки (а, в) и последовательно-противоточной (б, г)
8ж
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
Рис. 15.41. Тепло технические и i идравлические характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40; КТЦЗ-63; КТЦЗ-80; КТЦЗ-125; КТЦЗ-200 с параллельной схемой обвязки (а, в) и последовательно- противо точной 16, г)
В)
а)
Рис. 15.42. Теплотехнические и гидравлические характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-63; КТЦЗ-125; КТЦЗ-160; КТЦЗ-200; КТЦЗ-250 (а, б, в, г-см. в табл. 15.18)
о*
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,3
0.2
0,1
0,10,20,30,90,50,60,70,8 Эв
8)
9Ж
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,3
0,2
0,1
2)
ТАБЛИЦА 15.19. ОБОЗНАЧЕНИЕ КРИВЫХ 9,(6В! НА НОМОГРАММАХ РИС. 15.40-15.42
Число рядов трубок по ходу воздуха теплообменников
Обозначение кривых 0ж(0„)
Ч А
2
В
3
4
5
6
7
8
Общее
1 1,5
2
2,5
3
4
5
6
7
8
Последовательно в
1 1,5
2
1+1,5
1+2
2 + 2
1+2 + 2
2 + 2 + 2
2+2+2+2
2+2+2+2
каждом из установленных теплообмен
ников
скоростей холодоносителя в трубках ВО от 0,1 до 2 м/с (верхние концы кривых соответствуют меньшим значениям скоростей, нижние- большим) при относительных расходах GB = = GJG^, равных 0,64; 0,8; 1,0; 1,25. Выбор номограммы производится по табл. 15.19 в зависимости от заданного типоразмера кондиционера, схемы обвязки ВО по теплоносителю.
При расчете ВО встречаются два вида задач-прямая и обратная:
прямая задача - определяются требуемая площадь теплообменной поверхности, обвязка ВО, начальная температура и расход холодо- носителя при заданных расходе, начальных и конечных параметрах обрабатываемого воздуха:
обратная задача (поверочный расчет ВО) - определяются конечные параметры воды и обрабатываемою воздуха при заданных расходах воды и воздуха, начальных параметрах воды и воздуха, площади теплообменной поверхности и обвязки ВО.
Теплотехнический расчет воздухоохладителей выполняется в такой последовательности.
I. Прямая задача. Пехотные данные: расход воздуха GB, начальные Гв, н, JB „ и конечные U к, Л к температуры и энтальпии обрабатываемого воздуха. Требуется определить типоразмер ВО, требуемую площадь теплообменной поверхности F.
На J — (/-диат рамме строят условный процесс сухого охлаждения по рис. 15.39 и находят расчетные значения !в HtB х и tn, dn. Если луч процесса не пересекает кривую ф = 100%, то осуществление заданного режима невозможно.
Начальную температуру воды /ж к выбирают из условия: tn — /ж. н = 3 — 6 °C для режимов с влаговыпадением; tn — tx. н < 3 — — 6ГС для режимов без влаговыпадения
Относительный перепад температур по воздуху 0£ вычисляют по формулам (15.76), (15.78), (15.80) или (15.81).
Относительный расход воздуха GB определяют по формуле
GB = GJGHB0M,(15.83)
где 6™м номинальный расход воздуха для соответствующего типоразмера кондиционера.
По табл. 15.18 для заданного типоразмера кондиционера выбирают номограммы по рис. 15.40-15.42, описывающие возможные варианты обвязки ВО по теплоносителю.
На выбранной номограмме проводят вертикальную линию расчетного значения 9^, соответствующего условному процессу охлаждения, до пересечения с кривыми 0ж(0в) различной рядности при заданном GB. Каждая из точек пересечения обеспечивает заданную холодопроизводительность в ВО с различным числом рядов трубок. Выбор оптимального варианта определяется на основании техникоэкономического сравнения.
Расход воды Сж для каждого варианта определяют по формуле
с 0
G»-GB-^,(15.84)
сж0ж
где 9, - ордината точки пересечения вертикальной линии 9£ = const с выбранной зависимостью 9Ж (0В).
Конечную температуру воды tx к вычисляют по формуле
6к. к - tx. н + 6Ж(/В н — t-ж. н)-(15.85)
Обратная задача. Исходные данные: расход воздуха GB и холодоносителя Сж, начальные гемпература ZBH, энтальпия JBH обрабатываемого воздуха, начальная температура холодоносителя 1Ж н, число рядов трубок п, схема обвязки ВО. Требуется определить конечные температуру /„ „ и энтальпию JB к об-
Рис. 15.43. Потери давления по воздуху в теплообменниках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядовРис. 15.43. Потери давления по воздуху в теплообменниках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов(ГР)Фп= F^.360Q,(ГР)Фп= F^.360Q,(15.88)(15.88)АРВ = 7,72(гр)фР.АРВ = 7,72(гр)фР.(15.89)(15.89)
Рис. 15.43. Потери давления по воздуху в теплообменниках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов
Рис. 15.43. Потери давления по воздуху в теплообменниках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом рядов
(ГР)Фп= F^.360Q,
(ГР)Фп= F^.360Q,
(15.88)
(15.88)
АРВ = 7,72(гр)фР.
АРВ = 7,72(гр)фР.
(15.89)
(15.89)
рабатываемого воздуха, конечную температуру холодоносителя /жк.
Определяют относительный расход воздуха 5, по формуле (15.83).
По табл. 15.18 выбирают номограмму для заданного типоразмера и обвязки ВО, на которой построена зависимость 0ж(6а), соответствующая заданным рядности п и GB.
Тангенс угла наклона луча на номограмме определяют по формуле
VB = cBGJcxGx. (15.86)
На выбранной номограмме строят луч с наклоном по п. 3.
Фактические значения 9В и 9Ж находят как координаты точки пересечения луча с заданной кривой 9Ж(9„) на выбранной номограмме.
Температуру в точке tn определяют по заданному значению /ж н из условия /п — гж. н = = 3 — 6 °C. Если гп меньше температуры точки росы начального воздуха, то режим обработки воздуха проходит с влаговыпадением, если больше-без влаговыпадения (сухое охлаждение).
На J - (/-диаграмме строят условный процесс сухого и реального охлаждения воздуха по заданным гвн. JB н и полученному значению tn.
Находят расчетную начальную температуру воздуха ^. н для условного процесса сухого охлаждения воздуха на J — (/-диаграмме.
Расчетную конечную температуру воздуха £х для условного процесса сухого охлаждения воздуха определяют по формуле
£к = ^.н-Ш.н-гж,н). (15.87)
Расчетную конечную энтальпию воздуха J1 к находят на J — (/-диаграмме в точке пересечения изотермы г₽ х с лучом условного процесса.
Конечную температуру воздуха /в.к находят в точке пересечения на J — (/-диаграмме изоэнтальпы JB. к = 7£. к с лучом реального процесса охлаждения.
Конечную температуру холодоносителя вычисляют по формуле (15.85).
Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) теплообменников установки АРВ приведены в виде зависимостей
ДРв(гр), соответствующих различной рядности установки, на рис. 15.43.
Массовую скорость воздуха во фронтальном сечении гр вычисляют по формуле
где Рфр - площадь фронтального сучения ВО. м2, принимаемая по прил. III.
В блоках тепломассообмена БТМ-2 дополнительно учитываются потери давления по воздуху в оросительной системе и каплеуловителях, Па, вычисляемые по формуле
При работе ВО в режимах с влаговыпадением величина ДРВ увеличивается в 1,6 раза.
Гидравлические характеристики (потери давления по теплоносителю в установке) А^, КПа, определяются по формуле
/6Р\2 -
A^ = 5n^ GB-98,1, (15.90)
где Би коэффициент гидравлическою сопротивления ВО, приведенный в правой верхней части номограмм (см. рис. 15.40-15.42). Значения коэффициентов Б,, БА, Б2, Бв, Б3, Б4, Б5, Б6, Б7, Б8 соответствуют установке с числом рядов трубок по ходу воздуха 1; 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 7; 8.
Пример 15.5. Прямая задача. Исходные данные: кондиционер КТЦЗ-80; LH0M = = 80000 м3/ч; L= 70000 м3/ч; G“0M = 96000 м3/ч; GB = 84000 м3/ч; Гвн = 26,5 °C; JB.H = 52 кДж/кг; tB. к = 14 °C; JB. к = 36,8 кДж/кг; Ра = 99,3 Па.
Требуется определить типоразмер ВО, схему обвязки по холодоносителю, /жн, /жк, Сж, АРВ, ^PЖ.
Решение; 1. На J — d-диаграмме строим условный процесс сухого охлаждения. Находим ГРН = 29,3°С; £К=14°С; /п = = 12 °C; dn = 8,9 г/кг.
Принимаем /ж. н = 8 °C в соответствии с п. 2 теплотехнического расчета.
Вычисляем 0. по формулам (15.76), (15.78), (15.80)
Определяем GB по формуле (15.83)
_84000
GB == 0,875.
в 96000
По табл. 15.18 выбираем номограммы на рис. 15.41, в, г, описывающие возможные варианты обвязки ВО по холодоносителю. Выбираем номограмму на рис. 15.41, в-парал- лс г>чая схема обвязки ВО.
На выбранной номограмме проводим вертикальную линию 6В = 0,67 до пересечения с кривой 0Ж(0В) при GB = 0,875 для ВО с числом рядов трубок и = 8. Зависимость 6Ж (6В) при GB = 0,875 находим путем линейной интерполяции между кривыми при GB = 1,0 и GB = 0,8.
Определяем 0Ж = 0,3, как ординату точки пересечения линии 0В = 0,67 с выбранной кривой 0Ж(0В).
Находим GB по формуле (15.84)
_„1,006 0,67
G = 84000= 45075 кг/ч,
4,187-0,3'
где с6 = 1,006 кДж/(кг;С); сж = 4,187 кДж/(кг-°С).
Вычисляем /жк по формуле (15.85)
Гж. к = 8 + 0,3 (29,3 - 8) = 14,4 °C.
Определяем (ир)фр по формуле (15.88) z ,84000,
<ср|* ” Я 7Я «ПП = 2'83 Кг/(М °С)’
о,2о * Зиии
где Гфр = 8,28 м2 принимаем по прил. III.
Находим АРВ по рис. 15.40 для ВО с числом рядов трубок и = 8, (ир)фр = = 2,83 кг/(м2. °C).
А^ = 170 Па.
Вычисляем АРВ по формуле (15.89)
АР* = 7,72 (2,83)2 = 62 Па.
Общие потери давления в ВО по воздуху составляют
170 + 62 = 232 Па.
Находим ^Рж по формуле (15.90) /0,67\2.
АР = 0,0553 — 0,8752 -98,1 = 20,7 кПа, ж \ 0,3 /
где Бв = 5,53 ■ 10 ~2 принимаем по рис. 15.41, в для ВО с числом трубок п = 8.
ОСУШЕНИЕ ВОЗДУХА СОРБЕНТАМИ
Сорбенты применяют в СКВ для поддержания в помещениях низкой влажности, необходимой по технологическим требованиям, а также в обычных СКВ для предварительной осушки воздуха с целью дальнейшего приготовления его с помощью хладоносителя, имеющего более высокую температуру, чем та, которая потребовалась бы без применения сорбентов.
Для осушки воздуха в сорбционных установках применяют три вида поглотителей:
жидкие поглотители (абсорбенты)-вещества, изменяющиеся физически или химически в процессе осушки воздуха (растворы хлористого кальция, хлористого лития, бромистого лития и диэтиленгликоль);
твердые поглотители (адсорбенты) - вещества, не изменяющиеся физически в процессе осушки воздуха (силикагель и алюмогель);
£ -~ 100,G8 4 GT£ -~ 100,G8 4 GT(15.91)(15.91)Рис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора поваренной солиРис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора поваренной соли
£ -~ 100,
G8 4 GT
£ -~ 100,
G8 4 GT
(15.91)
(15.91)
Рис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора поваренной соли
Рис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора поваренной соли
твердо-жидкие поглотители - вещества, которые в процессе осушки воздуха и поглощения воды из него переходят из твердого состояния в жидкое (хлористый кальций).
.8.1. Осушение воздуха жидкими поглотителями (абсорбентами)
Абсорбенты поглощают влагу, но могут и отдавать ее в зависимости от разности давления пара в воздухе и над поверхностью раствора. Условия равновесия давления пара зависят от температуры и концентрации раствора.
Концентрацию раствора выражают отношением массы растворенного вещества GT к массе раствора G8 + GT, %:
где 68-масса воды.
Физические свойства растворов характеризуются фазовой диаграммой (рис. 15.44). Криоскопическая кривая А Б В определяет условия насыщения раствора и делит диаграмму на верхнюю часть, соответствующую жидкой фазе Ж, и нижнюю часть, левая половина которой характеризует условия выпадения льда Л, а правая-условия выпадения кристаллов К из насыщенного раствора. Точка Б, при которой .отсутствует жидкая фаза, таазътва^тйя уйтсклзл- ческой.
На фазовую диаграмму наносят также значения аналога относительной влажности воздуха над поверхностью раствора
Ф^Л (15.92)
где ру-упругость водяного пара над поверхностью раствора при заданной его температуре; рв-упругость водяного пара над поверхностью воды при той же температуре.
При температуре раствора выше температуры, соответствующей криоскопическому состоянию, упругость водяного пара рр и величина ф (при малых концентрациях) являются функцией температуры замерзания раствора. Эти величины практически одинаковы для раствора различных солей (рис. 15.45).
Если на J — tf-диаг рамму нанести кривые насыщения воздуха над растворами солей с температурами замерзания от 0 до — 40 °C, то, начиная от температуры замерзания, эти кривые отклоняются влево от кривой ф — 100%.
ТЕМПЕРАТУРА ЗАМЕРЗАНИЯ РАСТВОРА. °C
Рис. 15.45. Относительная влажность воздуха <р в пограничном слое над водными растворами солей
При температуре воздуха выше 0 ° кривые могут рассматриваться как кривые относительной влажности.
Н.Н. Павлов в 1970 г. на обычную J — d-диаграмму (рис. 15.46) нанес кривые концентрации водного раствора хлористого лития. Этой совмещенной диаграммой удобно пользоваться при выполнении расчетов процессов осушения влажного воздуха и воздушной десорбции ослабленного раствора.
Диаграмма зависимости парциального давления водяного пара над водным раство-
"3=-30 кДж (кг.
Рис. 15.46. .1 - d-диа1рамма влажного воздуха с кривыми концентрации водного раствора хлористого лития
КОНЦЕНТРАЦИЯ. МОЛЬ
КОНЦЕНТРАЦИЯ РАСТВОРА, %
Рис. 15.47. Зависимость парциального давления водяного папа от концентрации и температуры водною раствора хлористого кальция
ром хлористого кальция, которой можно пользоваться и для растворов других солей при малых концентрациях (до 20%) и с одинаковой температурой замерзания, приведена на рис. 15.47. Диаграммы для растворов хлористого лития приведены на рис 15.48 45.49.
Поглощение воды из воздуха сопровождается выделением теплоты гидратации, растворения, разбавления и конденсации. Эти данные для раствора хлористого кальция приведены на рис. 15.50.
Наиболее широко для осушки воздуха применяются хлористый кальций СаС12-6Н2О
и хлористый литий LiCl. Свойства их растворов приведены в табл 15.20 и 15.21, на рис. 15.^4—15.50.
Оема процесса тепло- и влагообмена в мокром воздухоохладителе, который орошается раствором соли данной температуры, построена на J — ^-диаграмме (рис. 15.51). При одинаковой температуре воздуха, раствора и воды воздух после орошения раствором (прямая 7-2 3) становится суше, чем при орошении водой (прямая 7' 2' -3’\ так как d2 < d2. Относительную влажность воздуха можно понизить с помощью раствора ZiCl до 14 -23%,
а с помощью раствора СаС12 • 6Н2О-до 45-48%.
Процесс абсорбции осуществляется в камерах орошения кондиционеров, выполненных из коррозиеустойчивых материалов с сепараторами повышенной надежности, а также в абсорбционных аппаратах.
Коэффициент орошения, кг/кг, воздуха раствором
-®раст " У1 " ^гУ^раст (^раст. 2 ^раст. 1)»
(15.93)
где Jt и J2 -энтальпия воздуха до и после орошения, кДж/кг; граст , и /раст 2-температуры раствора до и после орошения, °C; сраст - удельная теплоемкость раствора, кДж/(кг-°С).
Концентрацию раствора необходимо поддерживать на заданном уровне, для чего часть раствора (10-15%) пропускают через реконцентратор, нагреваемый паром с давлением 15-17 кПа или горячей водой. Нагрев раствора контролируется по температуре, концентрации или плотности.
Конечная концентрация раствора на выходе из камер орошения или другого абсорбционного аппарата выражается уравнением
е2 = eJ 1 + —— .(15.94)
2 Л юоо враст/ ’
Расход раствора, который должен циркулировать в системе, определяется допустимым
отклонением концентрации от заданной. Отклонение концентрации Ае обычно принимают равным от 0,001 до 0,003. Расход циркулирующего раствора, кг/ч, определяют по формуле
Gpacr = WB + gm = 0,001 Lp(^ - t/2)(e - Ae)/Ae.
(15.95)
Масса раствора, кг, необходимого для заполнения системы, определяется ее объемом V, м3, и плотностью раствора рраст, кг/м3:
G£CT = VppacT. (15.96)
Одним из наиболее эффективных абсорбентов является раствор хлористого лития, применение которого обеспечивает возможность получения воздуха с конечным влаго- содержанием до 1 г/кг; теплотехническую универсальность, т. е. достижение всех требуемых параметров воздуха в обслуживаемом помещении в пределах температур от —15 до + 50 °C и относительной влажности от 5 до 100% (т. е. возможность и осушения, и увлажнения воздуха); бактерицидное действие раст
вора и его безопасность для людей, возможность отказа в ряде случаев от применения второго подогрева в СКВ, частичное удаление содержащихся в воздухе запахов; возможность реконцентрации раствора низкотемпературной водой от ТЭЦ или тепловыми отходами промышленных предприятий; существенную экономию электрической энергии даже при совместном применении с компрессионными холодильными машинами, экономию капитальных и эксплуатационных затрат по сравнению с осушением холодильными машинами.
Недостатком раствора хлористого лития, впрочем свойственным всем растворам солей, является его коррозионное действие на металлы, вынуждающее защищать теплообменные аппараты и прилегающие к ним приточные воздуховоды улучшенными покрытиями или введением в раствор ингибиторов Схема СКВ с установкой для осушения воздуха раствором хлористого лития показана на рис. 15.52.
Проходя через осушительную камеру 1, воздух контактирует с раствором хлористого лития, осушается и несколько охлаждается,
Рис. 15.49. График для определения удельной теплоемкости (а) и плотности водного раствора хлористого лития (5) (составил Д. Н. Качерович)
Концентрация, %Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг С)Температура СДинамическая вязкость при 10 С, Па сПлотность при 10 С, кг/м3Концентрация, %Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг °C)Темпера! ура, °CДинамическая вягкость при 10 °C, Па сПлотность при 10°С, кг/м3замерзаниякипениязамерзаниякипения7,83,78-8,89 102,1112,753104533,62,88-40128,147.28120315,53,48-21,2 105.2816,48108537,12,8-17,2 131,364,255123520,23,31-36,8 109,421.29111940,42,712,55136,495,55125725,33,1-5,6114,526,977115043,22 6414,49141,0813^ 378127929,72,98-67,8 120,736118145,848,22.582,5330,2550,1145,13149.02—Концентрация, %Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг С)Температура СДинамическая вязкость при 10 С, Па сПлотность при 10 С, кг/м3Концентрация, %Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг °C)Темпера! ура, °CДинамическая вягкость при 10 °C, Па сПлотность при 10°С, кг/м3замерзаниякипениязамерзаниякипения7,83,78-8,89 102,1112,753104533,62,88-40128,147.28120315,53,48-21,2 105.2816,48108537,12,8-17,2 131,364,255123520,23,31-36,8 109,421.29111940,42,712,55136,495,55125725,33,1-5,6114,526,977115043,22 6414,49141,0813^ 378127929,72,98-67,8 120,736118145,848,22.582,5330,2550,1145,13149.02—ТАБПИЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОРА LiClТАБПИЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОРА LiCl
Концентрация, %
Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг С)
Температура С
Динамическая вязкость при 10 С, Па с
Плотность при 10 С, кг/м3
Концентрация, %
Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг °C)
Темпера! ура, °C
Динамическая вягкость при 10 °C, Па с
Плотность при 10°С, кг/м3
замерзания
кипения
замерзания
кипения
7,8
3,78
-8,89 102,11
12,753
1045
33,6
2,88
-40
128,1
47.28
1203
15,5
3,48
-21,2 105.28
16,48
1085
37,1
2,8
-17,2 131,3
64,255
1235
20,2
3,31
-36,8 109,4
21.29
1119
40,4
2,71
2,55
136,4
95,55
1257
25,3
3,1
-5,6
114,5
26,977
1150
43,2
2 64
14,49
141,08
13^ 378
1279
29,7
2,98
-67,8 120,7
36
1181
45,8
48,2
2.58
2,53
30,25
50,1
145,13
149.02
—
Концентрация, %
Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг С)
Температура С
Динамическая вязкость при 10 С, Па с
Плотность при 10 С, кг/м3
Концентрация, %
Удельная теплоемкость при 20 °C, кДж/(кг °C)
Темпера! ура, °C
Динамическая вягкость при 10 °C, Па с
Плотность при 10°С, кг/м3
замерзания
кипения
замерзания
кипения
7,8
3,78
-8,89 102,11
12,753
1045
33,6
2,88
-40
128,1
47.28
1203
15,5
3,48
-21,2 105.28
16,48
1085
37,1
2,8
-17,2 131,3
64,255
1235
20,2
3,31
-36,8 109,4
21.29
1119
40,4
2,71
2,55
136,4
95,55
1257
25,3
3,1
-5,6
114,5
26,977
1150
43,2
2 64
14,49
141,08
13^ 378
1279
29,7
2,98
-67,8 120,7
36
1181
45,8
48,2
2.58
2,53
30,25
50,1
145,13
149.02
—
ТАБПИЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОРА LiCl
ТАБПИЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОРА LiCl
СОДЕРЖАНИЕ ВОДЫ кг на 1 кг Caft^
Рис 15 51 Схема процессов тепло- и влагообменапри орошении воздухоохладителя соляным растворомА и Б кривые насыщения сошвегствешю над раствороми водой
а потом охлаждается и увлажняется при постоянной энтальпии, проходя через форсуночную или наса точную камеру 2, где контактирует с непрерывно циркулирующей водой Поступающий в камеру 1 раствор предварительно охлаждается в зодорассольном теплообменнике 3 водой от холодильной машины, и? водопровода или, что обычно выгоднее, водой,
ТАБЛИЦА 15 20 СВОЙСТВА РАСТВОРА Cad2 6Н2О
Концентрация %
Vцельная теплоемкое! ь при 20 С, кДж/(гг О
Температура, С
Плотность при 10 °C, кг м3
замерзания
кипения
0
4,8
0
100
1
4,11
-0,4
100
—
2
4,06
-0,9
100
—
3
3,98
-1,5
100
4
3,94
— 2
100
—
5
3,9
— 2,5
100,5
1042,5
6
3,84
-3
100,5
1051,3
7
3,77
-3,6
100,5
1060,2
8
3,73
-4,3
100,5
1069,1
9
3,69
-5
100,5
1078,1
10
3,65
-5,7
101,2
1087,2
11
3,58
6,6
101,2
1096,4
12
3,52
-7,5
101,2
1105,6
13
3,48
-8,5
101,2
1115
14
3,43
-9,4
101,2
1124,4
15
3,42
-10,5
103,2
1134
16
3,34
-11,7
103,2
1143,8
17
3.27
-13
103,2
1153,4
18
7,23
-14,5
103,2
1163,2
19
3,14
-15,8
103,2
1173.1
20
3,25
-17,6
105
1183,1
21
3,1
-19,4
105
1198,2
22
3,06
-21,5
105
1203,3
23
3.02
-23,8
105
1213,7
24
2,98
-25.3
105
1224
25
2,93
-29
107,3
1234,6
Этому влагосодержанию, согласно J — d- диаграмме, соответствует парциальное давление водяных паров в воздухе Р'^ = 2,425 кПа.
Принимаем конечное парциальное давление водяного пара над поверхностью раствора с учетом потерь в аппарате
^.ст.2 - Р^г + 0,24 =
- 2,425 + 0,24 = 2,66 кПа.
Этому давлению, согласно р — е-диаграм- ме, при е = 43,4% соответствует раствор с температурой Грает. з = 56 °C.
Принимаем активную площадь поверхности контакта камеры реконцентрации равной 87% площади камеры осушения (131-0,87 = = 114 м2), те же коэффициенты тепло- и массо- отдачи, а следовательно, тот же коэффициент массопереноса N’ = 1 и по уравнению (15.1126) находим начальное парциальное давление водяного пара над горячим раствором
_2(2,425 - 1,145),
“(Рр.ст.1 " 1,145)+ (2,66 - 2,425);
Ррасг. 1 = 3,47 кПа.
По р - в-диаграмме (см. рис. 15.49) находим, что концентрации Bi =43% и этому давлению соответствует начальная температура раствора лития 60 °C. Таким образом, после камеры осушения воздуха раствор для реконцентрации должен быть подогрет на 60 — - 26 = 34°.
Из уравнения теплового баланса по явной теплоте вычисляем конечную температуру воздуха по сухому термометру, С:
Gd^i - « =
I *\
‘раст. 1 ' ‘раст 2 ‘cl ’ *c2 | 2
10000 -IK'i-24) =
отсюда tc2 = 50,1 °C.
По J — ^-диаграмме при d 2 =15,2 г/кг находим
J г = 88,2 кДж/кг; ^ = 21 %.
Примеры тепловых расчетов пленочных камер, в которые подается восстановленный раствор, предварительно охлажденный с помо
щью холодильной машины, показывают, что осушение воздуха 9хлаждаемым водным раствором хлористого лития позволяет поддерживать в помещениях низкую относительную влажность при уменьшенных энергетических затратах. Экономия энергии физически объясняется тем, что снижается нагрузка на холодильные машины, поскольку влага из воздуха поглощается раствором и отпадает необходимость охлаждения воздуха до температуры точки росы.
Раствор хлористого кальция дешевле раствора хлористого лития, но уступает ему по физическим характеристикам. Например, при температуре 20 °C парциальное давление водяного пара над насыщенным раствором хлористого кальция в 2 раза и более выше, чем над раствором хлористого лития.
Процесс нагрева и увлажнения воздуха в камере пленочного типа раствором хлористого кальция исследовали О. А. Кремнев, Н. В. Зозуля, М. К. Теренецкая, Б. Н. Процы- шин и А. С. Гормиз. В результате исследований они получили следующие критериальные зависимости:
Nu = 0,0906Re°’62; Nu' = O,248Re0162
(при 950 ^ Re < 2500). За определяющий размер был принят эквивалентный диаметр поперечного сечения прохода между пленконесущи- ми поверхностями.
Как и при обработке раствором хлористого лития, коэффициенты тепло- и массоотдачи в исследованных пределах оказались практически не зависящими от концентрации (24 ^ < е < 40%). Числовые значения аир приведены в табл. 15.25.
ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
Скорость воздуха в живом сечении, м/с
а, Вт/(м2 ■ °C)
р- юэ, кг/(м2-чкПа)
0,5
4,88
0,0978
0,7
6,28
0,15
0,9
7,52 г
0,172
1,1
8,48
0,207
1,3
'9,3
0,227
1,5
10,35
0,241
1,7
11,05
0,248
1,9
11,6
0,255
^3^3d2 d2d2 d2732 = 1э,25 кВт.732 = 1э,25 кВт._ 15340" 15 000_ 15340" 15 000~ 1 кт/кг.~ 1 кт/кг.
^3
^3
d2 d2
d2 d2
732 = 1э,25 кВт.
732 = 1э,25 кВт.
_ 15340
" 15 000
_ 15340
" 15 000
~ 1 кт/кг.
~ 1 кт/кг.
Рис 15 55 Схема процесса осушения воздуха водным раствором хлсрисюю ке тьцня, построенная на J- д-диаграмме
Позднее М. К. Теренецкая. Т. К Васильева и А. С Гормиз, испытав полупромышленную установку в режиме нагрева и увлажнения воздуха раствором хлористого кальция, получили уравнения
Nu =-- 0,079Re, Nu' =- 0,368Re
(при 500 ^ Re <£ 8000) Эти уравнения справедливы д тя скоростей воздуха в живом сечении камеры, достиг аютци\ 4,5 — 5 м/с Расчет процессов осушения хлорищым кальцием аналогичен расчету процессов осушения хлористым литием Дия гелиотехнических расчетов процессов обработки воздуха при распылении растворов в форсуно :кых камерах могут Оыгь использованы и коэффициенты эффек । ивноо т и теплообмена.
Пример 15.7. (рис. 15 55) Необходимо определить параметры раствора для охлаждения и осушения 15 DUO кг/ч воздуха с начальными параметрами ;С1 = 32 "С, Jt = = 72,5 кДж/кг и ц\ - 16 т/кг до конечных параметров д, — z2 С, J2 ~ 50 кДж/кг и d2 - 1i f/Ki.
г*'ушку и охлаждение воздуха производим в уор.увечном абсорбере раствором хлористого кальция. Коэффициент эффективности влат ообмена принимаем Е = 0,95, тот да влат о- содержание у поверхности раствора составит
= 16 - Д6 - 11)/0,95 = 10,8 г/кг.
Находим точку 3, кот орая харак геризуется температурой t^ = 21,5 °C, продолжив прямую 1-2 на J — ^-диаграмме до пересечения с d3 = 10,8 г/кг Парциальное давление паров воды в этом воздухе равно приблизительно р3 = 1,735 кПа
По рис 15 47 находим среднюю концентрацию раствора, соответствующую условиям tc3 и р3, которая равна 25%, а по табл. 15.20 удельную теплоемкость раствора 2,93 кДж/(кт -СС) и плотность 1234,6 кг/м3.
Принимаем, что колебания концентрации раствора не должны превышать Де = 0,002. Следовательно, согласно уравнению (15.95), в системе должно циркулировать раствора не менее
GpaLT - 0,001 15 000(16 -
- 11) (0,25 - 0,002)/0,002 « 9300 кг/ч.
Определяем расход теплоты, передаваемой раствору в результате конденсации влаги и охлаждения воздуха,
& = 15 000(72,5 - 50)/3600 = 93,6 кВт.
Б результате растворения, гидратации и разОавления расходуется 732 кДж/кг влаги (см рис. 15 52)
15000(16 - II)
6 “ збобЧооГ"
/юею 93,о + 15,25 = 108,85 кВт
Определяем разность температур раствора в процеесс
3600-108.85
ДОаст —= 14,5°.
р 9300 • 2,93
Принимаем, чго раствор в осушителе нагревается на 3°, следовательно, количество циркулирующего раствора при удельной теплоемкости 2,93 кДж/(кг-°С) диитжно быть доведено до
брам = 9300 14 5/(3 2,93) - 15340 кг/ч.
Опрсделяее! коэффициент орошения
Начаигьная температура раствора Zc4 =
= 21,5 — 0,5 3 = 20LC, а конечная гс5 = 20 4-
ТАБЛИЦА 15.26. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА В АППАРАТАХС ПЛЕНКОНЕСУЩИМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ ИЗ ТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Характеристика аппарата
Орошающая жидкость
Формулы для расчета
Растворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальцияРастворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальцияСлабоконцентрирован- Nu = Nu' — 0,6-10 ~3 хный раствор этиленгли- х Re1,33(2,5 ^ гЖЕ < 18 м/с) (15.118) коляСлабоконцентрирован- Nu = Nu' — 0,6-10 ~3 хный раствор этиленгли- х Re1,33(2,5 ^ гЖЕ < 18 м/с) (15.118) коля
Растворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальция
Растворы этиленгликоля, хлористого натрия, хлористого кальция
Слабоконцентрирован- Nu = Nu' — 0,6-10 ~3 х
ный раствор этиленгли- х Re1,33(2,5 ^ гЖЕ < 18 м/с) (15.118) коля
Слабоконцентрирован- Nu = Nu' — 0,6-10 ~3 х
ный раствор этиленгли- х Re1,33(2,5 ^ гЖЕ < 18 м/с) (15.118) коля
Перекрестно-точная плоскопараллельная насадка из тканых материалов, длина 250 -240 мм, эквивалентный диаметр d3 = 2т (где т-просвет между плоскостями насадки, м)
То же, прямоточная (с/Ч1М- эквивалентный диаметр меньшего из каналов, м)
Nu = Nu' 0,26 • 10”2 Re0- <d3d3 J [Яю = 0,036 - 0.039, кгДм-с)] (15.119)
4-3 = 23 °C. При концентрации раствора 25% этим температурам (см. рис. 15.47) соответствуют парциальные давления паров над раствором соответственно 1,455 и 2,13 кПа и влаго- содержание воздуха d4 * 11/1,2 = 9,2 г/кг и ds = 16/1,2 = 13,3 г/кг.
Строим на J — d-диаграмме по найденным температурам и влагосодержанию воздуха точки 4 и 5, характеризующие начальное и конечное состояние воздуха, находящегося у поверхности раствора.
Осушение воздуха осуществляется при его контакте с растворами этиленгликоля и хлористого натрия. В работах И. Г. Чумака и др.* приведены полученные экспериментальным путем формулы для расчета тепло- и массообме- на в пленочных аппаратах с насадками из тканых материалов (табл. 15.26).
Осушение воздуха твердымипоглотителями (адсорбентами)
Адсорбенты поглощают водяной пар из воздуха вследствие того, что давление пара в порах адсорбентов ниже парциального давления в осушаемом воздухе. В качестве адсорбентов применяют силикагель, активированную окись алюминия, бокситы и активированный уголь.
Силикагель SiO2. Для осушения воздуха наиболее применимы мелкопористые силика-
гели. Согласно ГОСТ 3956-76, мелкопористый силикагель может быть кусковым и гранулированным. Насыпная плотность силикагелей 670 кг/м3, потери при высушивании при температуре 150 °C не более 10%. Техническая характеристика силикагелей приведена в табл. 15.27.
Алюмогель А)2О3, или глинозем активный. Алюмогель представляет собой окись алюминия, полученную термической активацией гидрата ГД-2, побочного продукта алюминиевых заводов. Алюмогель изготовляется в виде зерен размером 2-7 мм пористой структуры. Количество зерен, по размеру больших верхнего предела, должно быть не более 5%; такой же процент нормируется и для зерен, меньших нижнего предела. Насыпная плотность 1000 кг/м3, влагоемкость при температуре воздуха 20 °C и относительной влажности 100% не менее 14%. Пористость алюмогеля и поглотительная способность меньше, чем силикагеля.
Активированный уголь. Активированными называют угли, которые для увеличения адсорбционной способности поверхности пор в результате обработки освобождаются от смолистых веществ (табл. 15.28)*. В зарубежных странах изготовляют активированный уголь из скорлупы кокосовых орехов. При малых диаметрах адсорберов процесс адсорбции влаги активированным углем приближенно можно считать протекающим по изотерме.
Эффективность силикагеля зависит от температуры, влажности, скорости, давления осушаемого воздуха и толщины слоя поглотителя. Расход осушаемого воздуха следует принимать 1000-1800 м3/ч на 1м2 поперечного сечения осушителя, толщину слоя-не менее 50 мм, а массу силикагеля-1 кг на 40 м3 осу-
ТАБЛИЦА 15.27. ХАРАКТЕРИСТИКА МЕЛКОПОРИСТЫХ СИЛИКАГЕЛЕЙ
Показатель
Силикагель
кусковой
гранулированный
кем
ШСМ
мем
АСМ
кем
ШСМ
Размер зерен, мм2,8-71,5-8,50,25-20,2-0,52.7-71-3,5
Предельное содержание зерен, %:
более мелких, чем нижний предел553355
более крупных, чем верхний пре-1055555
дел Статическая активность по парам воды при 20 °C и относительной влажности, % (не менее):
20998899
40181818181616
6024242424 Не нормируется
100282828283535
ТАБЛИЦА 15.28. ХАРАКТЕРИСТИКА НЕКОТОРЫХ АКТИВИРОВАННЫХ УГЛЕЙ, ПОЛУЧАЕМЫХ СПОСОБОМ ПАРОВОДЯНОЙ АКТИВАЦИИ, ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ПАРОВ И ГАЗОВ ИЗ ВОЗДУХА
Уголь
Марка
Объем адсорбционного пространства Wo, см3/г
Постоянная изотермы * В- 10в/К2
/„ м2/г
Насыпная плотность Р*яс’з кг/мл
Размер зерен, мм
БерезовыйБАУ0,2380,627
КосточковыйКАУ0,3790,779
600-7003 501-5
600-700Нет данных
* В и К-константы в уравнении изотермы адсорбции.
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся роторомРис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором/-воздушные фильтры; 2-приточный вентилятор; 5-вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; 4-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; 6 - вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации/-воздушные фильтры; 2-приточный вентилятор; 5-вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; 4-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; 6 - вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вращающимся ротором
/-воздушные фильтры; 2-приточный вентилятор; 5-вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; 4-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; 6 - вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
/-воздушные фильтры; 2-приточный вентилятор; 5-вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости барабан, загруженный поглощающим материалом; 4-канал для подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагреватель; 6 - вентилятор, удаляющий горячий воздух после реактивации
шаемого воздуха в 1 ч. Схема процесса осушки воздуха адсорбентом на J-d-диаграмме представляется прямой J1-const, направленной к оси ординат.
Адсорбенты обладают избирательной поглотительной способностью: например, силикагель преимущественно поглощает водяные пары, а активированный уголь-пары органических соединений. Для реактивации адсорбент нагревают так, чтобы давление пара адсорбированной влаги стало выше парциального давления водяного пара в воздухе, пропускаемом через реактиватор. В охлажденном адсорбенте после реактивации давление водяного пара в порах ниже парциального давления пара в воздухе. Температура реактивации 75-300 °C (для силикагеля обычно принимают 120-150 °C).
Осушка адсорбентами производится с помощью аппаратов двух типов: с непрерывно вращающимся поглощающим слоем (рис. 15.56) и с неподвижным слоем или патро-
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивацииРис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивацииа слоевой осушитель; б осушитель с цилиндрическими патронами; 1 воздушный фильтр; 2 и 7 приточный и вьпяжной вентиляторы; 3 -воздухонагреватель; 4- синхронно действующие воздушные клапаны; 5 адсорбер; б воздухоохладитель
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивации
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите- лей с неподвижным слоем поглощающего материала и автоматическим переключением с режима адсорбции на режим реактивации
нами (рис. 15.57). В аппаратах первого типа около 75% адсорбента постоянно находится в потоке осушаемого воздуха и извлекает из него влагу, а около 25% адсорбента, проходя через поток горячего воздуха, отдает влагу и тем самым восстанавливает свою поглощающую способность. В аппаратах второго типа адсорбирующий материал неподвижен, одна его часть поглощает влагу, а другая в это время находится в процессе реактивации. Переключение с режима поглощения на режим реактивации производится системой автоматики. В аппаратах второго типа основной процесс осушения воздуха идет при постоянной скорости поглощения, которая затем резко падает.
Адсорбция возможна вплоть до полного насыщения сорбента, но практически процесс заканчивают несколько раньше путем переключения работающего ложа или группы патронов на реактивацию, а подготовленного ложа или группы патронов-на осушение. При реактивации температура уходящего воздуха по сухому термометру сначала резко поднимается, а потом держится на постоянном уровне до тех пор, пока большая часть воды, содержащейся в адсорбенте, не испарится. Затем температура выходящего воздуха вновь резко повышается, что является сигналом окончания процесса реактивации.
Теплота адсорбции состоит из скрытой теплоты испарения и теплоты смачивания, ос
вобождающейся при контакте жидкой и твердой поверхности. При конденсации скрытая теплота преобразуется в явную. Теплота расходуется на нагрев слоя осушителя, теряется через стенки аппаратуры и уносится воздухом. Выходящий из осушителя воздух перед подачей в кондиционируемое помещение обычно охлаждают. В ряде случаев, например при осушении подвалов, повышенная температура воздуха не является помехой и мер к его охлаждению не принимают.
Зависимость между относительной концентрацией водяного пара в силикагеле Сс, кг/кг, и влагосодержанием воздуха dB, кг/кг (или парциальным давлением водяного пара), при постоянной температуре называют изотермой сорбции. •
Изменение равновесного состояния водяного пара в силикагеле и в осушаемом воздухе в зависимости от температуры воздуха, равной температуре геля, и от парциального давления паров, воды или температуры точки росы воздуха показано на рис. 15.58 и 15.59. Кривые на рис. 15.58 асимптотически приближаются к оси при 5-6%-ном содержании влаги по отношению к сухой массе геля. Эту массу влаги следует оставить в геле и после реактивации, так как дальнейшее удаление влаги приводит к физическим изменениям силикагеля и снижению адсорбционной способности. Гели характеризуются «полезной концентрацией», озна-
Рис, 15 58, Кривые равновесного состояния водяногопара в силикагеле насыпной плотностью 700 кг/М3
Кривая
Р, кПа
/Р. т
Кривая
Р, кПа
г,.-С
1
0,00333
51,1
8
3,33
26,7
2
0,022ч
-34,4
9
6,66
38,3
3
0,0745
- 23,3
10
13,32
51,7
4
0,213
-13 9
11
26,64
66,7
5
0,4
3,9
12
53,4
82,2
6
0,84
5
13
100
100
7
1.666
15
ВЛАГОСОДЕРЖАНИЕ ВОЗДУХА, г/м3
Рис 15 59. Кривые адсорбции влат силикагелем(диамщр зерен 2-4 мм, толщина слоя 0,5 м, скоростьнабегающего потока воздуха 0,2 м/с)
чающей поглотительную способность (за исключением остаточного содержания влаги после реактивации).
При постоянных температурах воздуха и геля количество адсорбированной влаги находится в прямой зависимости от температуры точки росы (влагосодержания) воздуха. Если температура точки росы воздуха близка к температуре по сухому термометру (ср ^ 100%), то равновесное содержание воды в геле весьма близко к 40% его сухой массы при одинаковых температурах воздуха и геля.
Масса влаги, поглощаемой адсорбентом, увеличивается при повышении начальной температуры точки росы воздуха. При постоянной температуре точки росы масса поглощенной влаги возрастает со снижением температуры и увеличением насыщения воздуха. Повышения пропускной способности адсорбента можно достичь увеличением массы пропускаемого воздуха при одновременном повышении влажности на выходе из аппарата.
При высокой температуре осушенного воздуха и особенно в тех случаях, когда после осушения необходимо получить низкую температуру точки росы, целесообразно устанавливать охладитель для понижения температуры поступающего воздуха. С понижением температуры в адсорбере степень осушения воздуха существенно увеличивается. Иногда воздухоохладители встраивают непосредственно в ложе адсорбента.
Потери давления, Па, в слое осушителя определяются по формуле
^p = Chv\ (15.120)
1 де С = 40 для селикат еля и алюмогеля и С — 268 для активированного угля марки АР; //-высота слоя, мм; и-показатель степени, равный 2 для селикагсля и алюмогеля и 1,43 для активированного угля марки АР.
Конечная температура воздуха, °C, после адсорбции влаги селикагелем
?С2 = tel + 2,51 М, (15.121)
где гс1 -температура воздуха, °C, До осушителя; Ad-разность влагосодержания воздуха, г/кг, до и после осушки.
Масса поглощенной влаги, кг/цикл,
И^=6Д£/та,(15.122)
где G-расход воздуха, кг/ч; Ad-по предыдущему, г/кг; т,-продолжительность цикла 1,5-2 ч.
При адсорбции влаги активированным углем процесс проходит практически по изотерме.
Тепловлажностное отношение процесса десорбции влаги из селикагеля е ® « 1200 кДж/кг.
Массовый расход десорбирующего воздуха
Ga = (L5-2,0)GaMMaec, (15.123) где Ga-расход воздуха, кг/ч; M)M№C-отношение разности влагосодержания воздуха, адсорбированного селикагелем к десорбируемому.
Расход теплоты на десорбцию, кВт/ч,
бт«О,53Ж(15.124)
где W- масса выпариваемой влаги, кг/ч.
Массовую скорость набегающего потока в десорбере принимают равной 0,250,35 кг/(м2 • с).
Осушение воздухатвердо-жидкими поглотителями
В качестве твердо-жидкого поглотителя влаги применяют главным образом кристаллический хлористый кальций и иногда безводный хлористый кальций.
По мере обводнения твердый хлористый кальций превращается в раствор. Процесс осушения воздуха при его контакте с твердым хлористым кальцием, постепенно переходящим в раствор, протекает изоэнтальпически.
В. И Сыщиков на основе экспериментального изучения созданных им воздухоосушительных установок с использованием хлористого кальция в твердо-жидком состоянии установил, что интенсивность влагопоглоще- ния и конечная относительная влажность воздуха, %, зависят от типа адсорбера и начальной температуры воздуха
Фк = ^ + ^н,(15.125)
где А и В-свободный член и коэффициент (табл. 15.29).
Конечная концентрация раствора хлористого кальция вычисляется по формуле
£K-C + DtH.(15.126)
ТАБЛИЦА 15 29. ЗНАЧЕНИЯ АИВ
Тип адсорбера и способ ею снаряжения
А
В
Вертикальный
45,7
-0,24
Горизонтальный, снаряженный вертикальными кассетами
57,65
-1,03
Горизонтальный, горизонтальные кассеты уложены открытой поверхностью вверх; поверхность твердого сорбента не покрыта слоем раствора
51,45
-0,595
То же, поверхность твердого сорбента покрыта слоем раствора
77,5
-1,16
Для горизонтальных кассет с поверхностью сорбента, обращенной вверх, С = 21,9 и D = 0,77, а для всех остальных случаев расположения кассет С = 34,2 и D = 0,36.
Хлористый кальций с начальной концентрацией 60% поглощает водяные пары в количестве 100% начальной массы твердой соли как при низких положительных, так и при отрицательных температурах воздуха.
15.9. БОРЬБА С ЗАПАХАМИ,ОЗОНИРОВАНИЕ И АЭРОИОНИЗАЦИЯ
Борьба с запахом иозонирование
Помимо людей и животных источниками запахов в помещениях являются технологическое оборудование, сырье и готовая продукция, горючие и смазочные материалы, растворители и краски, пищевые и химические продукты, оборудование для приготовления пищи, ковры, мебель, линолеум, декоративная отделка ограждений, загрязненные поверхности элементов СКВ, вода, циркулирующая в форсуночных камерах и орошаемых поверхностных воздухоохладителях, разлагающаяся пыль и минеральные масла на поверхностях фильтров и теплообменников, наружный воздух, загрязненный выбросами промышленных предприятий и транспорта.
Существует более 30 различных теорий, объясняющих способность человека распознавать запахи, но большинство этих теорий экспериментально не подтверждается. Оценивать интенсивность запахов на основе инструмен-
ТАБЛИЦА 15.30. ШКАЛА ЗАПАХОВ
Балл
Запах
по Райту
по Яглоу
0
Отсутствует
Незаметный
1
Едва заметный
Заметный
2
Отчетливый
Приемлемый
3
Умеренный
Нежелательный
4
Сильный
5
Невыносимый
тальных замеров в данное время не представляется возможным. Для оценки запаха с помощью обоняния используют шестибалльные шкалы, которые характеризуют субъективное ощущение силы запаха, не давая оценки степени его приятности (табл. 15.30).
Острота восприятия запаха падает с увеличением относительной влажности воздуха и практически не зависит от его температуры. Для уменьшения неприятных ощущений от запахов относительную влажность воздуха рекомендуется поддерживать в пределах 45-60%. Замечено, что ограждения больше адсорбируют запахи при понижении температуры и отдают их при повышении температуры.
С запахами можно бороться в источнике их образования, в месте их поступления в помещения и, что уже плохо, непосредственно в помещениях, не допуская воздействия запахов на органы обоняния людей.
К физическим методам борьбы с запахами относятся очистка воздуха от пыли и бактерий в воздушных фильтрах, вентиляция помещений чистым воздухом, озонирование, хлорирование, абсорбция, адсорбция и промывка водой.
Вентиляция нередко сопряжена с подачей больших объемов наружного воздуха, на обработку которого необходимы значительные количества теплоты, холода и электроэнергии. Так, если для ассимиляции углекислоты требуется подавать около 7 м3 воздуха в 1 ч на 1 человека, то для уничтожения запахов, выделяемых человеком, находящимся в спокойном состоянии, необходимо подавать 14- ДО м3/ч, а при выполнении умеренной физической работы-20-62 м3/ч (нижний и верхний пределы относятся к объемам помещения, приходящимся на 1 человека и равным соответственно 13 и 3 м3).
Озонирование при тихом электроразряде протекает с выделением одноатомных кисло
рода и азота, которые, взаимодействуя друг с другом, образуют вредные для людей окислы азота. Кроме того, озон в больших концентрациях вреден для здоровья людей (предельно допустимая концентрация 0,1 мг/м3). Установлено, что при малых концентрациях (0,010,03 мг/м3) получение озона не сопровождается значительным образованием окислов азота, способствует уничтожению запахов, стерилизации воздуха и улучшению самочувствия людей. Вообще говоря, применение озона допустимо для борьбы с запахами вентиляционных выбросов, а также в складских помещениях.
Методы адсорбции при пропускании через активированный древесный уголь и абсорбции с помощью орошения воздуха растворами хлористого кальция и хлористого лития связаны с необходимостью реконцентрации угля и раствора. Положительным свойством растворов хлористого лития и хлористого кальция, как указывалось, является их бактерицидное действие.
Промывка воздуха водой в форсуночных и насадочных камерах наиболее доступна, однако при ней удаляются только запахи, вызываемые растворимыми в воде веществами (например, запах аммиака).
Удаление запахов из рециркуляционного воздуха позволяет в ряде случаев сокращать количество вводимого наружного воздуха. Расход очищаемого рециркуляционного воздуха Lpe„, м3/ч, можно определить по формуле
ЮООёДК! - L^1 — ЕЮООёДК! - L^1 — Е(15.127)(15.127)где L„-расход вводимого наружного воздуха, м3/ч; д- количество выделяющихся в помещении газов и паров, кг/ч; £= K2/Kj-эффективность поглощения газов или паров в очистном устройстве; К, и К 2 - концентрация газа или пара на выходе соответственно из помещения и очистного устройства, г/м3.
ЮООёДК! - L^1 — Е
ЮООёДК! - L^1 — Е
(15.127)
(15.127)
Если рециркуляционный воздух очищается до предельно допустимой концентрации Кпред, то его расход, М3/ч, определяют по формуле
1000g£7(Knpefl-L,)
1 - Е'
(15.128)(15.128)где Е = KnpJKv
(15.128)
(15.128)
Наконец, если система кондиционирования воздуха работает на полной рециркуляции (без подачи наружного воздуха), то формула (15.128) принимает вид
_ ЮОО^Е'/КпредР6Ц~ Х_Е,_ ЮОО^Е'/КпредР6Ц~ Х_Е,(15.129)(15.129), (15.130), (15.130)WaEWaEРис. 15 60. Эффективность различных методов удаления запахов из воздухаРис. 15 60. Эффективность различных методов удаления запахов из воздуха
_ ЮОО^Е'/Кпред
Р6Ц~ Х_Е,
_ ЮОО^Е'/Кпред
Р6Ц~ Х_Е,
(15.129)
(15.129)
, (15.130)
, (15.130)
WaE
WaE
Рис. 15 60. Эффективность различных методов удаления запахов из воздуха
Рис. 15 60. Эффективность различных методов удаления запахов из воздуха
Продолжительность, ч, использования активированного угля определяют по формуле
Kt [Грец(1 — £) + LH] 1000 т =
где W-масса угля; ав-динамическая активность угля, кг/кг
Продолжительность, ч, использования угля, очищающего воздух до предельно допустимой концентрации, вычисляется по формуле
Кпред[^ец(1-£') + Гн]1000
Wa^E'
(15.131)
Для пользования формулами (15.127)— (15.131) необходимо знать количество и качественный состав газов и паров, допускаемые по условиям дезодорации концентрации пахучих веществ в воздухе, динамическую активность угля и его эффективность.
Слой активированного угля толщиной 12,5 мм при скорости набегающего потока воздуха 0,2 м/с обладает эффективностью примерно 0,95. После реактивации эффективность слоя угля падает до 0,9. Сопротивление слоя угля 12,5 мм проходу воздуха равно 50 Па. Для слоя угля толщиной 25 мм эффективность равна 0,98, а сопротивление-75- 90 Па. Перед слоем из активированного угля необходимо устанавливать противопыльные фильтры.
Сравнение эффективности различных методов дезодорации приведено на рис. 15.60, из которого следует, что борьба с запахами с помощью активированного угля эффективна при низкой скорости воздуха.
Успешную борьбу с запахами обеспечивает деструктивный метод окисления. При окислении молекул пахнущих веществ запах лишается своего физиологического действия на органы обоняния. Органы обоняния, как известно, не реагируют на запах кислорода и его окислов.
Теоретически существует большое число способов окисления. Однако из гигиенических, инженерных и экономических соображений практически приемлем только один способ, который состоит в том, что на молекулы веществ, имеющих запах, воздействует одно-
1 - промывкой водным paci вором гликоля в орошаемом слое, 2 пропуском воздуха через слой активированного угля толщиной 19 мм (одорант четыреххлористый углерод), 3-фильтрацией с загрузкой фильтра активированной окисью алюминия с перманганатом калия (толщина загрузки 25 мм, одорант- дым табака)
атомный кислород О, получаемый из кислорода воздуха при облучении его ультрафиолетовыми лучами с определенной длиной волны. Продолжительность существования одноатомного кислорода весьма мала (исчисляется микросекундами), поэтому его действие происходит в пределах завесы из ультрафиолетовых лучей.
При воздействии ультрафиолетовыми лучами с длиной волны 1849-10“7 мм двухатомный кислород расщепляется, а двухатомный азот не расщепляется, поэтому окислов азота не образуется. Запахи ультрафиолетовыми лучами уничтожаются следующим образом. Загрязненный воздух под влиянием разрежения, создаваемого вентилятором, пропускается через воздушные фильтры, задерживающие масло и пыль, и поступает в расширительную камеру, где проходит через завесу из ультрафиолетовых лучей. Длина расширительной камеры выбирается такой, чтобы время пребывания воздуха в камере составляло 6-8 с. Объем камеры, м3. определяют по формуле
V = cL, (15.132)
где L- производительность вентилятора, м3/с; с-доля воздуха, пропускаемого через камеру (с = 0,1 — 1,025).
Генераторы, создающие ультрафиолетовые лучи, должны быть расположены так, чтобы завеса из лучей перекрывала сечение для прохода воздуха в нескольких местах по длине камеры.
Рис. 15.61. СКВ с установкой для дезодорации воздуха
/ - масляные фильтры, 2 двойной сетчатый фильтр, 3 - ультра-фиолетовые облучатели, 4- канал, 5-вытяжной вентилятор,6-СКВ, 7-приточные отверстия
СКВ в кухне ресторана с установкой для дезодорации рециркуляционного воздуха показана на рис. 15.61. После дезодорации в систему кондиционирования поступает до 90% рециркуляционного воздуха и 10% наружного.
К химическим способам борьбы с запахами относятся сжигание, каталитическое горение, хемосорбция, воздействие на воздух химических реагентов. Прямое и каталитическое сжигание наиболее применимо для борьбы с промышленными выбросами. Воздействие химических реагентов на приточный воздух, как правило, неприемлемо ввиду их токсичности.
Фильтры из активированной окиси алюминия с перманганатом калия также относятся к химическим средствам борьбы с запахами. Схема их работы следующая: активированная окись алюминия адсорбирует газы и пары, а перманганат калия окисляет поглощаемые вещества, превращаясь в двуокись марганца. Такие фильтры обладают значительным сопротивлением проходу воздуха и сравнительно малой эффективностью.
К психологическим способам борьбы с запахами относятся нейтрализация и компенсация.
Способ нейтрализации состоит в том, что существуют «пары» запахов, которые, будучи смешаны в определенной пропорции, при надлежащем регулировании в период одновременного вдыхания создают временный психологический эффект потери обоняния человека, что равносильно параличу органов обоняния. На практике второй запах, добавляемый
к пахнущему воздуху, вводится путем очень тонкого распыления жидкого маскирующего агента. В состав распыляемых дезодорантов входят эфирные масла, хлорофилл и химические вещества; частицы дезодоранта долгое время витают в воздухе. Во избежание неприятного воздействия распыляемых агентов на органы дыхания, пищеварения, глаза и кожный покров, а также на продукты питания возможность применения метода нейтрализации каждый раз надлежит предварительно согласовывать со специалистами-медиками.
Метод компенсации состоит в перекрытии непрятного запаха приятным. Но запахи бывают и несовместимыми, в этом случае может образоваться третий, еще более неприятный запах.
Наибольший эффект и наименьшие единовременные и эксплуатационные затраты свойственны ультрафиолетовому облучению, пропусканию через активированный уголь и промывке воздуха водой в форсуночных камерах.
Во время эксплуатации СКВ для устранения причин появления запахов необходимо точно соблюдать сроки очистки элементов систем от загрязнений, обмывания форсуночных камер и спуска шлама, дезинфекции теплообменных аппаратов и воздуховодов, замены фильтров и замасливателей; после ухода людей из помещения выключать системы нужно не сразу, а через некоторый промежуток времени.
Ионизация воздуха
Под влиянием ионизирующих факторов (радиоактивное излучение почвы, космическое излучение) от молекулы газа отделяется электрон, который присоединяется к нейтральной молекуле и образует отрицательный ион, а атом или молекула, лишенные электрона, образуют положительный ион.
Легкие атмосферные ионы состоят из группы молекул. Тяжелые ионы образуются при соединении легкого иона с пылинками и водяными каплями. Степень ионизации атмосферы характеризуется числом ионов в 1 см3 воздуха. Обычно в 1 см3 наружного воздуха содержится около 1000 легких ионов, в зимнее время их содержание снижается до 200, а летом иногда поднимается до 3000, вблизи же водопадов-до 10000 ионов и более.
Отрицательные и положительные ионы различно действуют на организм и окружающую среду. Отношение числа легких положительных ионов к числу легких отрицательных ионов называют коэффициентом униполярности, который устанавливается отдельно для легких ионов д = п*/п' (в атмосфере д = 1 4- 2) и отдельно для тяжелых ионов Q = N+/N~.
Вблизи заводов, котельных и электростанций наблюдается значительйая концентрация тяжелых ионов, которая может служить одним из критериев загрязнения воздуха. В воздухе производственных помещений имеются значительные концентрации легких и тяжелых ионов обеих полярностей. Особенно высокие концентрации тяжелых ионов наблюдаются при электросварке, литье и других процессах, связанных с выделением вредных веществ.
Солнечное сияние, температура и степень влажности воздуха, выпадение дождей (особенно грозовых) и снега, направление и сила ветра оказывают влияние на степень аэроионизации наружного воздуха и иногда определяют ее знак.
Искусственной аэроионизацией можно осаждать пыль, однако выпадающая из воздуха пыль и сопутствующие ей бактерии оседают на потолок, стены, пол и окружащие предметы.
Искусственная ионизация воздуха по назначению и под контролем врачей применяется в профилактических целях, а также при лечении острых катаров верхних и нижних дыхательных путей, бронхиальной астмы, гипертонической болезни (на ранних стадиях), ожогов и ран. Дозировка аэроионов, продолжительность сеансов и их число устанавливаются врачами с учетом индивидуальных особенностей людей и характера протекания болезней.
В зарубежной литературе преобладает мнение, основанное на специально поставленных экспериментах о том, что для здоровых людей искусственная ионизация воздуха в помещениях не требуется*. Тем не менее ряд фирм в течение многих лет комплектует авто-
номные кондиционеры и рециркуляционные воздухоочистительные агрегаты генераторами отрицательных ионов, поскольку они способствуют стерилизации воздуха.
Некоторые разъяснения в вопросе о целесообразности применения аэроионизации в производственных зданиях внесло Главное санитарно-эпидемиологическое управление Минздрава СССР, которое в 1977 г. издало Временные указания**, регламентирующие компенсацию аэроионной недостаточности в производственных помещениях (за исключением тех, где выделяются вредные химические вещества). Согласно Указаниям, в первую очередь аэроионизацию следует устраивать в помещениях с повышенными требованиями к чистоте, приточный воздух в которые проходит через фильтры тонкой очистки; оптимальным считается уровень ионизации-число ионов в 1 см3 воздуха в зоне дыхания: легких положи- телцных ионов 6-5 тыс., легких отрицательных ионов 5-6 тыс. (коэффициент униполярности 1,2-0,8). Предельно допустимые отклонения от оптимального уровня: легких положительных ионов 10-2,5 тыс., легких отрицательных ионов 2,5-10 тыс. (коэффициент униполярности 0,2-0,5). Для компенсации аэроионной недостаточности рекомендовано применять стационарные или переносные управляемые безопасные электрические эффлювиальные аэроионизаторы закрытого типа, генерирующие ионы коронным разрядом. Для исключения деионизации воздуха при транспортировании его по металлическим каналам аэроионизаторы устанавливают непосредственно в помещениях или у приточных отверстий.
С технологической точки зрения генерирование и введение отрицательных ионов положительно сказываются на процессах производства и обработки бумаги, пленок, искусственных и природных волокон, на полиграфических процессах. Имеются сведения, что при аэроионизации снижается загазованность воздуха окисью углерода СО (гаражи, ангары), СО2 и SO2.
Глава 16
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Для охлаждения и осушения воздуха в кондиционерах используются естественные или искусственные источники холода и их комбинации, если требуемые параметры воздуха не могут быть обеспечены средствами прямого или косвенного испарительного охлаждения.
Выбор источника холода должен быть обоснован возможностью получения требуемых параметров воздуха, местными условиями, техническими средствами и экономическим расчетом. Окончательный выбор производится на основании технико-экономического сравнения вариантов.
ЕСТЕСТВЕННЫЕИСТОЧНИКИ ХОЛОДА
В качестве естественных источников холода можно применять артезианскую воду, воду холодных рек и озер, лед, а также воду, охлаждаемую наружным воздухом.
Артезианская вода. Возможность использования артезианской и грунтовой воды определяется водоносностью почвенных горизонтов, температурой воды, ее химическим и бактериальным составом, жесткостью и др.
Температура артезианской воды должна быть тем ниже, чем ниже должна поддерживаться температура в кондиционируемом помещении и чем большей является нагрузка в системах кондиционирования воздуха от влаго- притоков. Поскольку температура подземных вод приблизительно равна температуре грунта на соответствующей глубине, фактическую температуру воды в данной местности можно установить лишь путем соответствующих изысканий.
Расстояние между скважинами, забирающими воду из одного водоносного горизонта, рекомендуется принимать не менее 250 м. После использования в установке кондиционирования воздуха подземные воды желательно возвратить обратно в грунт (в водоносный слой).
Подземные воды, используемые в кондиционерах с непосредственным контактом меж
ду водой и воздухом, должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к воде питьевого качества по ГОСТ 2874-82. Во избежание отложения солей в трубках теплообменных аппаратов временная жесткость воды не должна превышать 10 мг экв/л.
С Целью уменьшения расхода артезианской воды в установке кондиционирования воздуха ее необходимо использовать в теплообменных аппаратах, обеспечивающих максимально возможный подогрев. Наибольший эффект может быть достигнут в результате применения воздухоохладителей поверхностного типа, в которых вода может нагреваться на 8-10 °C. Поскольку в поверхностном воздухоохладителе нет непосредственного контакта между водой и воздухом, вода необязательно должна быть питьевого качества. Это позволяет использовать грунтовые воды, залегающие на небольшой глубине, воды горных рек, озер И т. п.
Хороших результатов можно достичь путем создания комбинированных схем, где наряду с артезианской водой используются холодильные установки.
В тех случаях когда располагают небольшим количеством артезианской воды с достаточно низкой температурой, целесообразно применять схему с предварительным охлаждением воздуха, например в первой ступени воздух охлаждается артезианской водой (рис. 16.1, а), а во второй ступени водой (или рассолом), охлаждаемой холодильной установкой.
Артезианскую воду, нагретую в первой ступени, целесообразно использовать еще раз, например для охлаждения конденсаторов холодильных машин. Для более полного использования охлаждающей способности артезианской воды ее можно направить не непосредственно в конденсаторы, где она может быть нагрета на 4-6 °C, а в промежуточный бак, куда также сливается основная часть воды после конденсаторов. В результате смешения обоих потоков артезианская вода нагревается на 20-25 °C,
а вода, поступающая в конденсаторы, охлаждается на 4-6 °C, после чего смесь насосами направляется в конденсаторы.
Если в распоряжении имеется достаточно большое количество артезианской воды, но со сравнительно высокой температурой и допустимой жесткостью, можно применить схему с предварительным охлаждением артезианской воды холодильной машиной (рис. 16.1,6).
Лед. Применение естественного льда, заготавливаемого из водоемов или намораживаемого в бунтах в зимнее время, может оказаться целесообразным в районах с коротким жарким летом и холодной зимой.
Для предохранения от быстрого таяния в течение лета бунт сверху и с боков покрывают соломенными и другими матами и засыпной теплоизоляцией.
Прямой контакт между льдом из бунтов и водоемов и воздухом, подаваемым в помещения, не допускается по санитарно-гигиеническим соображениям. Поэтому применяются схемы холодоснабжения, в которых естественным льдом охлаждается вода, циркулирующая через воздухоохладители поверхностного типа. Основные недостатки систем с ледяным охлаждением-их громоздкость, трудоемкость заготовки льда, загрязнение льда и др. Так, для установки кондиционирования воздуха, предназначенной для работы в течение 100 летних дней со средней холодопотребностью 230 кВт, требуется наморозить в течение зимы бунт объемом 2200 м3, для размещения которого требуется площадка размером 20 х 60 м. Устройство таких бунтов не всегда возможно как в связи с большой занимаемой площадью, так и по архитектурным соображениям.
Наружный воздух. В летнее время, особенно в районах с сухим и жарким климатом, наружный воздух может быть использован для охлаждения воды, поступающей в воздухоохладители (установки косвенного и комбинированного испарительного охлаждения воздуха). В переходный и зимний периоды холодный воздух может быть использован для ассимиляции внутренних теплоизбытков как путем его непосредственной подачи в увеличенных количествах в кондиционируемые помещения, так и для охлаждения воды, циркулирующей через воздухоохладители кондиционеров. В последнем случае используются градирни, камеры орошения, водовоздушные теплообменники.
Рис. 16.1 Схемы использования артезианской воды в СКВ с предварительным охлаждением воздуха (а) и с предварительным охлаждением артезианской воды (б)
/ артезианская скважина, 2 - воздухоохладитель предварительного охлаждения, 3-бак артезианской воды, 4-центробежный насос, 5-конденсатор, 6 - диффузионная скважина, 7-канализационный коллектор, 8-испарит ель, 9 основной воздухоохладитель
Следует отметить, что в связи с постоянно и повсеместно усиливающимся дефицитом природных пресных вод, громоздкостью и относительной сложностью использования естественного льда эти источники холода распространения и достаточного практического применения не получили.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
Парокомпрессионные машины
Наиболее распространенным источником холода для непосредственного охлаждения и осушения воздуха или охлаждения промежуточного хладоносителя служат парокомпрессионные холодильные машины с поршневым, винтовым или центробежным компрессором
Холодильные машины с поршневым компрессором применяют в автономных кондиционерах и для создания холодильных станций общей холодопроизводительностью примерно до 1000 кВт. На холодильных станциях холодопроизводительностью примерно до 4000 кВт используют машины с винтовым компрессором, а при холодопроизводительности более 4000 кВт-холодильные машины с центробежными компрессорами (турбокомпрессорами).
В качестве холодильного агента в этих машинах используют хладоны (R22, R12 и др.) и аммиак (R717).
Аммиачные холодильные машины с поршневым компрессором применяют в отдельных случаях для систем кондиционирования воздуха производственных помещений.
Применение аммиака в качестве холодильного агента (крайне редко и только в системах холодоснабжения промышленного кондиционирования воздуха) связано с его взрывопожаро- опасностью и токсичностью. Наличие аммиака в холодоносителе (воде или рассоле) практически не будет отражаться на работе холодильной установки, но может привести к отравлениям, так как свободный аммиак легко выделяется из водного или рассольного раствора. Необходимо вести непрерывный контроль содержания аммиака в холодоносителе: прибор, контролирующий содержание аммиака, должен иметь предел чувствительности ниже опасной концентрации паров аммиака в воздухе. Предельно допустимая концентрация аммиака в воздухе составляет 0,02 мг/л.
Для холодоснабжения систем кондиционирования воздуха жилых и общественных зданий применяются только хладоновые холодильные агенты и в основном R22 (хладон-22).
Вид промежуточного хладоносителя выбирается в зависимости от его температуры: при температуре 2 °C и выше применяют воду, а при более низких температурах - различные рассолы (растворы хлористого кальция, этиленгликоля и др.). Для охлаждения хладоносителя с помощью хладоновых холодильных машин используют комплексные агрегатирован- ные водоохлаждающие машины, оснащенные электрооборудованием, приборами защитной автоматики, пультом управления и т.п.
Температура воды, выходящей из кожухотрубных испарителей с кипением хладагента в межтрубном пространстве, во избежание замерзания воды в трубах не должна быть ниже
6 °C. Для получения воды с более низкой температурой следует применять машины с кожухозмеевиковыми испарителями, в которых воду можно охлаждать до 3 °C, или открытые погружные испарители (аммиачные холодильные машины с аккумулятором холода типа АКХ).
Для подбора холодильных машин следует пользоваться каталогами и заводскими информационными материалами.
Подбор холодильных машин производится одним из трех методов: по спецификационной холодопроизводительности, указанной в каталоге; по графическим характеристикам холодильных машин; по теоретической объемной подаче компрессора, входящего в комплект холодильной машины.
Подбор машин первым методом приближенный, так как в каталогах холодопроизводительность указана для определенного спецификационного режима, который может отличаться от рабочего.
Рабочий режим холодильной установки характеризуется: температурой кипения хладагента t0, которую принимают на 5 -7 °C ниже средней температуры хладоносителя в испарителе; температурой конденсации zK, которую принимают на 4-5 °C выше температуры воды tw2, уходящей из конценсатора; температурой всасываемых паров tu, которую в хладоновых машинах с регенеративным теплообменником принимают 15-20 °C, а без теплообменника- равной температуре кипения хладагента [для аммиачных машин с одноступенчатым компрессором температура всасывания в компрессор t№ = Zo + (5 ■+ 10) °C]; температурой жидкого хладагента перед регулирующим вентилем tu., которую для хладоновых холодильных машин с регенеративным теплообменником принимают по энтальпии жидкости, определяемой из теплового баланса теплообменника (в холодильных машинах без регенеративного теплообменника tu. принимают равной температуре насыщенной жидкости при расчетном давлении конденсации). ■
Пересчет холодопроизводительности с рабочего режима на спецификационный можно произвести, если холодопроизводительность дана в зависимости от температур кипения и конденсации t0 и/к. Однако для водоохлаждающих машин холодопроизводительность обычно указывается в зависимости от температуры выходящего холодоносителя ts и температуры воды на входе в конденсатор t.
“)“)90,кВт90,кВтТАБЛИЦА 16.1. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ ВИНТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН (ЗАВОД «КОМПРЕССОР», МОСКВА)
“)
“)
90,кВт
90,кВт
Технические данные
21МКТ280-2-1
2МКТЗ 50-2-1
Хладагент
Хладон-22
Хладон-22
Холодопроизводительность, кВт
Температура воды, °C:
360
630
на выходе из испарителя
2
2
на входе в конденсатор
25
25
Мощность электродвигателя компрессора, кВт
132
200
Габариты, мм
4770 х 2060 х 2260
5200 х 1600 х 2580
Масса, кг
5700
7360
ТАБЛИЦА 16.2. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ ТУРБОКОМПРЕССОРНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Технические данные
10ТХМ В-2000-2
10ТХМ В-4000-2
10ТХМВ-8000-2
Хладагент
Хладон-12
Хладон-12
Хладон-22
Холодопроизводительность, кВт
2550
4750
8800
Температура, °C:
холодоносителя на выходе из ис-
7
7
7
парителя
охлаждающей воды на входе в
30
30
30
конденсатор
Мощность электродвигателя, МВт
630
1250
2500
Расход охлаждающей воды. м3/ч
500
1000
1600
Количество заряженного хладагента,
2000
2500
3500
кг
Масса (без электродвигателя), кг
24270
46490
73 000
Габариты, мм
6080 х 3950 х 2600
7040 х 5100 х 3560
8050 х 6250 х 4230
Рис. 16.2. Зависимости холодопроизводительности Qo от температуры хладоносителя ts2 и охлаждающей водыtwl для хладоновой машины марки 21МКТ 280-2-1 (а) и 2МКТ 350-2-1 (б)
Технические данныеАБХА-1000АБХА-3000Холодопроизводительность, кВт11633024Температура холодоносителя (воды) на выходе из испарителя, °C77Температура воды на входе в абсорбер, °C Греющая среда:2626вода, °C120115водяной пар, МПа0,180,18Расход охлаждающей воды, м3/ч250-400600-800Общая установленная мощность, кВт Габариты, мм:15,538,2без площадок обслуживания7800 х 2950 х 4850—с площадками обслуживания Масса, кг.—ПбООх 4100 x 5940в объеме поставки3490083 650наиболее тяжелого блока21 19046000Технические данныеАБХА-1000АБХА-3000Холодопроизводительность, кВт11633024Температура холодоносителя (воды) на выходе из испарителя, °C77Температура воды на входе в абсорбер, °C Греющая среда:2626вода, °C120115водяной пар, МПа0,180,18Расход охлаждающей воды, м3/ч250-400600-800Общая установленная мощность, кВт Габариты, мм:15,538,2без площадок обслуживания7800 х 2950 х 4850—с площадками обслуживания Масса, кг.—ПбООх 4100 x 5940в объеме поставки3490083 650наиболее тяжелого блока21 19046000ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
Технические данные
АБХА-1000
АБХА-3000
Холодопроизводительность, кВт
1163
3024
Температура холодоносителя (воды) на выходе из испарителя, °C
7
7
Температура воды на входе в абсорбер, °C Греющая среда:
26
26
вода, °C
120
115
водяной пар, МПа
0,18
0,18
Расход охлаждающей воды, м3/ч
250-400
600-800
Общая установленная мощность, кВт Габариты, мм:
15,5
38,2
без площадок обслуживания
7800 х 2950 х 4850
—
с площадками обслуживания Масса, кг.
—
ПбООх 4100 x 5940
в объеме поставки
34900
83 650
наиболее тяжелого блока
21 190
46000
Технические данные
АБХА-1000
АБХА-3000
Холодопроизводительность, кВт
1163
3024
Температура холодоносителя (воды) на выходе из испарителя, °C
7
7
Температура воды на входе в абсорбер, °C Греющая среда:
26
26
вода, °C
120
115
водяной пар, МПа
0,18
0,18
Расход охлаждающей воды, м3/ч
250-400
600-800
Общая установленная мощность, кВт Габариты, мм:
15,5
38,2
без площадок обслуживания
7800 х 2950 х 4850
—
с площадками обслуживания Масса, кг.
—
ПбООх 4100 x 5940
в объеме поставки
34900
83 650
наиболее тяжелого блока
21 190
46000
ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
В этом случае произвести пересчет трудно из-за недостатка других данных, в связи с чем рекомендуется второй или третий метод.
Подбор холодильных машин вторым методом производят по графикам, на которых дана зависимость холодопроизводительности Qo и потребляемой мощности N3 от ts и t .
Подбор холодильных машин третьим методом выполняется на основании теплового расчета холодильного цикла машины при расчетном режиме. В ходе расчета определяется требуемая объемная подача компрессора, а затем по каталожным данным подбирают одну или несколько холодильных машин с фактической объемной подачей компрессора, несколько большей расчетной Этот метод наиболее точный.
Краткие технические данные некоторых водоохлаждающих винтовых и турбокомпрессорных холодильных машин приведены в табл. 16.1 и 16.2 и на рис. 16.2.
Абсорбционные машины
Основным типом теплоиспользующей абсорбционной холодильной машины, применяемой для холодоснабжения кондиционеров, является бромистолитиевая (АБХМ) (табл. 16.3).
Применение АБХМ позволяет полнее реализовать вторичные сырьевые и топливноэнергетические ресурсы в целях экономии топлива, а также использовать теплоту, отбираемую от турбин ТЭЦ в межотопительный период. Наиболее экономичны АБХМ для получения холодной воды при наличии сбросной теп
лоты промышленных предприятий, вторичных тепловых ресурсов и избыточной теплоты ТЭЦ в виде отработавшего пара или горячей воды.
Холодильный цикл в АБХМ осуществляется с помощью водного раствора бромистого лития при глубоком вакууме. Холодильным агентом является вода, кипящая при низкой температуре, абсорбентом (поглотителем) - бромистый литий, кипящий при высокой температуре при том же давлении.
Экономическая эффективность АБХМ определяется тепловым коэффициентом-отношением количества теплоты, отведенной от охлаждаемой среды в испарителе, к количеству теплоты, затраченной на обогрев в генераторе. Тепловым эквивалентом работы растворного насоса можно пренебречь. Тепловой коэффициент АБХМ примерно 0,7.
АБХМ отличаются большой металлоемкостью и значительными расходами охлаждающей воды, а также интенсивной коррозией углеродистых сталей в присутствии кислорода воздуха. Для предотвращения и замедления коррозии в раствор бромистого лития вводятся ингибиторы, в частности хромат лития (0,18%) и гидроокись лития (0,1%) или др. При консервации АБХМ заполняется азотом. Поставляются АБХМ блоками заводской готовности с растворными насосами, вакуум-насосом, запорной и регулирующей арматурой, силовыми щитами, системой КИПиА. По отдельному заказу поставляются узел приготовления раствора бромистого лития и узел сбора конденсата при использовании водяного пара в качестве источника теплоты.
АБХМ можно располагать внутри и вне зданий. Условия размещения на открытой площадке: температура не ниже 5 °C, отсутствие частых туманов, морской влаги, пыльных бурь и т.п. Вне помещения размещают узел приготовления (разведения и хранения) раствора, баки сбора конденсата, резервуары охлаждаемого холодоносителя (воды).
Водоаммиачные абсорбционные установки допускается применять только для холодоснаб- жения кондиционеров производственных зданий. Серийно такие установки не выпускаются.
Пароэжекторные машины
Теплоиспользующие пароводяные эжекторные холодильные машины (ПЭХМ) эффективны при наличии неиспользуемых вторичных энергоресурсов в виде пара. Энергетические показатели ПЭХМ, металлоемкость, стоимость, а также стоимость монтажа ниже, чем у парокомпрессионных машин и АБХМ, но выше надежность и долговечность, проще конструкция и обслуживание. Эти качества определяют меньшие сроки окупаемости. Кроме того, ПЭХМ могут располагаться на открытых площадках и притом весьма компактно. Холодильным агентом в ПЭХМ и холодоносителем является вода. Температуры кипения в испарителе и охлажденной воды равны, что повышает экономичность и эффективность машины, однако вызывает значительный расход пара и охлаждающей воды и необходимость осуществления холодильного цикла в машине при глубоком вакууме и больших удельных объемах пара.
В ПЭХМ одновременно осуществляются прямой и обратный холодильный циклы: энергия пара превращается в работу, и эта работа используется для отвода теплоты от холодоносителя. Процесс преобразования энергии пара в работу и использования ее для отсасывания пара из испарителя и сжатия в конденсаторе осуществляется в пароструйных эжекторах. При циркуляции воды-холодоносителя через испаритель часть ее испаряется, основная же масса охлаждается за счет отвода теплоты парообразования и насосом подается к потребителям.
В конструкции ПЭХМ с барометрическим отводом воды из испарителя и конденсатора под действием гравитационных сил снижается расход электроэнергии на привод насосов.
В ПЭХМ обычно применяются поверхностные конденсаторы, в которых конденсируется отработавший рабочий и холодный пар. Конденсат возвращается в парогенератор и частично на подпитку в испаритель. В конденсаторах другого типа - смешивающего - пары конденсируются при контакте с охлаждающей водой. При этом конденсат не возвращается в парогенератор и не используется для подпитки испарителя.
В открытых циркуляционных системах рабочая вода имеет контакт с воздухом, в закры- гых-вода с воздухом не контактирует.
При проектировании холодильной установки подбор насосов для откачки охлажденной воды из испарителя и конденсата из конденсатора производится с учетом разрежения в этих аппаратах; предпочтительны насосы типа конденсатных. Допустимая высота всасывания насоса в сумме с высотой столба воды на всасывании должна составлять для насоса рабочей воды не менее 11,5 м, для конденсатного насоса - не менее 11 м, что обеспечивается заглублением насоса или подъемом машины.
Для холодоснабжения кондиционеров наиболее экономичной, надежной и удобной в эксплуатации является закрытая схема с баком- аккумулятором холодной воды и барометрическим отводом холодной воды и конденсата от ПЭХМ. Циркуляция холодоносителя обеспечивается одной группой насосов.
Менее универсальна и менее экономична, например, открытая схема холодоснабжения с барометрическим отводом холодной воды и конденсата с двумя группами насосов для циркуляции холодоносителя или открытая схема холодоснабжения с откачкой холодной воды и конденсата насосами. Выбор и применение той или иной схемы холодоснабжения кондиционеров как оптимальной зависят от конкретных условий.
Использование ПЭХМ целесообразно при температуре холодоносителя не ниже 4-5 °C, наличии дешевого рабочего пара, большого количества дешевой охлаждающей воды с относительно невысокой температурой и ряде других конкретных факторов.
■ Выбор ПЭХМ должен быть обоснован сравнительным технико-экономическим анализом с другими типами холодильных машин. Основные технические данные ПЭХМ приведены в табл. 16.4 (Московский завод холодильного машиностроения «Компрессор»),
Технические данные16ЭП17ЭП18ЭПХолодопроизводительность, кВт1400700350Температура рабочей воды, °C997Охлаждающая вода:температура, °C расход, mVc30 0,3530 0,19528 0,117Рабочий пар:расход, кг/с1,830,970,67избыточное давление, МПа0,70,70,8Габариты, мм5180 x 2520 x46503000 х 2520 х 46353650 х 2100 х 1650Масса, кг1505590504000Технические данные16ЭП17ЭП18ЭПХолодопроизводительность, кВт1400700350Температура рабочей воды, °C997Охлаждающая вода:температура, °C расход, mVc30 0,3530 0,19528 0,117Рабочий пар:расход, кг/с1,830,970,67избыточное давление, МПа0,70,70,8Габариты, мм5180 x 2520 x46503000 х 2520 х 46353650 х 2100 х 1650Масса, кг1505590504000ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫПримечание. Охлаждающая вода-пресная.Примечание. Охлаждающая вода-пресная.Воздушныехолодильные машины
Технические данные
16ЭП
17ЭП
18ЭП
Холодопроизводительность, кВт
1400
700
350
Температура рабочей воды, °C
9
9
7
Охлаждающая вода:
температура, °C расход, mVc
30 0,35
30 0,195
28 0,117
Рабочий пар:
расход, кг/с
1,83
0,97
0,67
избыточное давление, МПа
0,7
0,7
0,8
Габариты, мм
5180 x 2520 x4650
3000 х 2520 х 4635
3650 х 2100 х 1650
Масса, кг
15055
9050
4000
Технические данные
16ЭП
17ЭП
18ЭП
Холодопроизводительность, кВт
1400
700
350
Температура рабочей воды, °C
9
9
7
Охлаждающая вода:
температура, °C расход, mVc
30 0,35
30 0,195
28 0,117
Рабочий пар:
расход, кг/с
1,83
0,97
0,67
избыточное давление, МПа
0,7
0,7
0,8
Габариты, мм
5180 x 2520 x4650
3000 х 2520 х 4635
3650 х 2100 х 1650
Масса, кг
15055
9050
4000
ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫ
ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫ
Примечание. Охлаждающая вода-пресная.
Примечание. Охлаждающая вода-пресная.
В воздушной турбохолодильной машине МТХМ2-50 холодильным агентом является воздух. Машина работает по замкнутому циклу с разрежением. Она состоит из осевого компрессора, турбодетандера, двух регенеративных теплообменников с механизмом попеременного их переключения, приводного двигателя, системы смазки, системы пуска и управления и т. д. Воздух поступает из атмосферы в регенератор, охлаждается и направляется в камеру или кондиционируемое помещение, нагревается, отводя теплоту, расширяется в турбодетандере, возвращается в регенератор, где нагревается, сжимается в компрессоре и удаляется в атмосферу. Регенеративные теплообменники переключаются автоматически.
Воздушные холодильные машины из-за значительных потерь в компрессоре и турбодетандере, низких значений холодильного коэффициента и некоторых других факторов менее эффективны, чем парокомпрессионные.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАВОЗДУШНОЙ ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫМТХМ2-50 (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Хладагент
Расход воздуха, кг/ч . . Режим охлаждения . . . Холодопроизводительность, кВт Температура воздуха на выходе, °C Потребляемая мощность, кВт Режим нагревания . . .
атмосферный воздух 5900от 5 до 20 °C58,128,593‘от 35 до 80 °C720087,2атмосферный воздух 5900от 5 до 20 °C58,128,593‘от 35 до 80 °C720087,2Расход воздуха, кг/ч . . Теплопроизводитель- ность, кВт
атмосферный воздух 5900
от 5 до 20 °C
58,1
28,5
93‘
от 35 до 80 °C
7200
87,2
атмосферный воздух 5900
от 5 до 20 °C
58,1
28,5
93‘
от 35 до 80 °C
7200
87,2
Потребляемая мощность, кВт93
Мощность электродвигателя, кВтНО
Габариты, мм . . . . 5000 х 1190 х 1920 Масса, кг 3260
СИСТЕМЫХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ
Децентрализованноехолодоснабжение
При децентрализованном холодоснабже- нии каждый кондиционер снабжен одним или несколькими индивидуальными холодильными агрегатами, устанавливаемыми вблизи кондиционера. В этом случае наиболее целесообразно применение системы с непосредственным охлаждением воздуха (рис. 16.3). Однако применение этих систем сдерживается из-за отсутствия в номенклатуре секций центральных кондиционеров воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
При использовании в кондиционере камеры орошения отепленная вода забирается насосом из поддона, проходит через испаритель водоохлаждающей машины и подается обратно к форсункам (рис. 16.4). Холодопроизводительность машины регулируется автоматически по температуре воздуха за камерой орошения либо по температуре воды, выходящей из испарителя.
При использовании воздухоохладителя поверхностного типа применяется закрытая схема циркуляции холодоносителя.
Применение децентрализованной системы холодоснабжения позволяет значительно снизить капитальные и эксплуатационные затраты
Рис 16.3. Схема непосредственного охлаждения воздуха с помощью хладонового воздухоохладителя 7-компрессорно-конденсаторный ai регат, 2 хладоновый воздухоохладитель, 3- терморегулирующий вентиль, 4-блок автоматического регулирования холодопроизводительности
Рис 16.4. Одноконтурная схема присоединения воз-духоохлаждающей машины к камере орошения
7 - водоохлаждающая машина, 2- камера орошения, 3-блокавтоматического регулирования холодопроизводительности
за счет отказа от баков и самотечных линий, сокращения потерь холода, особенно если кондиционеры значительно удалены друг от друга. Однако ее применяют в установках общей холодопроизводительностью до 150 кВт, так как в более крупных установках возникают трудно
сти, обусловленные шумом и вибрацией от работавшего оборудования, большим числом машин и др.
Централизованноехолодоснабжение
Холодоснабжение больших групп кондиционеров или доводчиков осуществляется из общего хладоцентра, размещаемого либо в непосредственной близости от кондиционеров, либо в отдельно стоящей холодильной станции. Промежуточным холодоносит елем служит вода или рассол, подаваемые к потребителям по сети холодопроводов.
Схемы систем холодоснабжения зависят от типа воздухоохладителей, способа их присоединения к линиям холо доносителя, удаленности кондиционеров от холодильной станции и их расположения по этажам здания.
Присоединение камеры орошения с помощью индивидуального циркуляционного насоса и трехходового смесительного клапана к линии холодоносителя показано на рис. 16.5, а. Соотношение количества холодной и рециркуляционной воды изменяется с помощью терморегулятора, датчик которого установлен, например, за камерой орошения. Недостатком схемы является неустойчивая работа смесительного клапана. Поэтому широко применяется схема, показанная на рис. 16.5,6. Расход холодной воды регулируется проходным клапаном, а для предотвращения попадания холодной воды в поддон на рециркуляционной линии установлен обратный клапан.
Особенностями обеих схем являются разрыв струи после форсунок и возврат отепленной воды в холодную станцию по самотечным трубопроводам, установка открытых (сообщающихся с атмосферой) баков для сбора отепленной воды, необходимость расположения баков ниже уровня поддонов камер орошения.
Применяются две схемы циркуляции хла- доносителя: двухконтурная и одноконтурная.
При двухконтурной схеме на холодильной станции устанавливают бак с двумя отсеками отепленной и охлажденной воды (рис. 16.6, а). Иногда устанавливают два бака, соединяемых переливной трубой. Соответственно предусматривают две группы насосов, одна из которых осуществляет циркуляцию холодоносителя между холодильными машинами и потребителями холода, а вторая-между баками и холо-
Рис. 16.5. Схемы присоединения воздухоохладителей к линиям холодоснабжения
>—811
а и б-камер орошения с помощью индивидуального насоса и соответственно трехходового смесительного и обратного клапанов,в и г-непосредственное присоединение поверхностных воздухоохладителей к линиям с помощью соответственно трехходовогосмесительного и регулирующего клапанов
дильными машинами. Эта схема применяется в основном при использовании холодильных машин с двухпозиционным регулированием производительности.
Преимущество двухконтурной схемы в том, что работа холодильных машин не зависит от работы кондиционеров. Недостаток схемы-установка второй группы насосов и дополнительных трубопроводов для осуществления циркуляции воды из одного бака в другой.
С целью уменьшения количества насосов применяют открытую одноконтурную схему с односекционным баком (рис. 16.6,6). Количество воды, проходящей через камеру орошения, как и в предыдущем случае, регулируется
трехходовым смесительным или проходным регулирующим клапаном. При уменьшении расхода холодной воды через кондиционеры ее давление в подающем трубопроводе повышается, в результате чего избыточное количество воды через регулятор давления сбрасывается обратно в бак.
В связи с необходимостью прокладки самотечных линий большого диаметра, повышенной коррозией трубопроводов, большим расходом электроэнергии на подъем и перекачивание воды открытые системы сложны и дороги. Поэтому все большее распространение в СКВ получают закрытые системы циркуляции холодоносителя с использованием для
Рис. 16 6. Двухконтурные схемы циркуляции холодоносителя с открытым двухсекционным баком (а) и односекционным (б)
1 и 2 двухсекционный и односекционный баки, 3-водоохлаждающая машина
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителяРис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
Рис. 16 7 Схема закрытой трехтрубной системы циркуляции холодоносителя
охлаждения и осушения воздуха воздухоохладителей поверхностного типа (см. рис. 16.5, в и г). Напор насоса в такой системе расходуется только на преодоление гидравлических сопротивлений.
На рис. 16.7 приведена закрытая трехтрубная схема холодоснабжения воздухоохладителей кондиционеров, установленных на разных отметках в многоэтажном здании.
Недостатки систем централизованного холодоснабжения: значительная протяженность и разветвленность трубопроводов холодоносителя, большое количество запорной, распределительной и рециркулирующей арматуры, сложность монтажа, а также сложная система автоматизации и управления.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ СТАНЦИИ
Холодильные станции - комплекс сооружений и оборудования для централизованного
охлаждения холодоносителя, подачи его потребителям, обеспечения возврата и повторного охлаждения.
Холодильные станции могут быть отдельно стоящими или встроенными в здание, например в здание энергоблока, цеха, кондиционируемого объекта и т.п., а также подземными, надземными, полуподземными и расположенными на техническом этаже или кровле здания.
В холодильной станции размещаются все вспомогательное, энергетическое и подъемнотранспортное оборудование, операторская, ремонтное и бытовые помещения для обслуживающего персонала и др., оборудование системы охлаждения конденсаторов холодильных машин.
Основное оборудование-холодильные машины могут быть соединены параллельно по холодоносителю или последовательно.
Параллельное соединение пригодно для любого числа машин, включая резервные, причем резервной может быть любая машина. Возможны установка дополнительных машин при расширении, отключение любой машины при ремонтах или ее включение без какой-либо очередности или дополнительной обвязки, отключение отдельных насосов при отключении определенного числа машин по причине снижения нагрузки и наоборот и др.
Последовательное соединение холодильных машин позволяет получить больший перепад температур между прямым и обратным холо- доносителем, в связи с чем уменьшаются его расход, диаметры трубопроводов и арматуры, производительность насосов и др. Недостатками являются более высокие потери давления холодоносителя на выходе их холодильной станции, необходимость определенной последовательности включения машин; для каждой машины должны предусматриваться байпасный трубопровод с запорной арматурой на полный проход холодоносителя, более сложное регулирование и др.
К вспомогательному оборудованию относятся: ресиверы, фильтры-осушители, компрессорно-конденсаторный агрегат для заполнения, пополнения или отсоса холодильного агента в крупных установках с парокомпрессионными машинами; вакуум-насос и маслоотделитель для откачки воздуха из внутренних полостей компрессоров, аппаратов и трубопроводов
холодильного агента и сушки их после монтажа и ремонтов; насосы для циркуляции холодоносителя, а в отдельных случаях и оборотного водоснабжения для отвода теплоты конденсации; резервуары, баки-аккумуляторы и др.
Холодильная станция должна быть обеспечена системами энергоснабжения, связью, радиоточкой, электрочасами, водопроводом и канализацией, общеобменной и аварийной вентиляцией, отоплением, рабочим, аварийным и местным освещением и т. п. Штат обслуживающего персонала определяется по нормативам.
Холодопроизводительность станции, кВт, определяется по суммарной расчетной нагрузке систем кондиционирования воздуха
Qx ст = ^^QiKOHA’
где EQ,KOHn-суммарная расчетная летняя нагрузка на кондиционеры; А.-коэффициент, учитывающий потери холода и подогрев холодоносителя в циркуляционных насосах. При холодопроизводительности до 60 кВт к = 1,25; от 60 до 150 кВт к = 1,15; свыше 150 кВт к = 1,1.
ЕМКОСТИ,БАКИ-АККУМУЛЯТОРЫ
Емкости, установленные в системах холо- доснабжения, выполняют следующие функции:
выравнивают работу холодильных машин при колебаниях холодонагрузки;
воспринимают изменения объема жидкости при изменении ее температуры;
принимают периодические стоки из аппаратуры и трубопроводов, расположенных выше этой емкости.
Объем бака (емкости), как и объем холодного отсека в двухсекционном баке, зависит от мощности холодильных машин и способа регулирования их холодопроизводительности.
В установках с двухпозиционным регулированием холодопроизводительности объем бака V6, м3, определяют по формуле
где b - коэффициент рабочего времени холодильной мащины (Ь = 0,7-0,8); Qo - холодопроизводительность одной из установленных холодильных машин, кВт; тр- продолжительность работы до отключения, с (для машин производительностью до 45 кВт тр = 900 с, до 180 кВт тр = 1200 с, более 180 кВт тр = 1800 с); ps и с,-плотность и удельная теплоемкость холодоносителя; Д1,-диапазон изменения температуры холодоносителя (обычно 2-3 °C); Итр-объем труб и испарителей.
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумуляторомРис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумуляторомРис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумуляторомРис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумулятором
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции холодоносителя с многосекционным баком-аккумулятором
Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
В установках с регулируемой холодопроизводительностью объем бака может быть меньше. В системах с большим объемом трубопроводов баки можно не применять.
Для снижения установленной мощности холодильного оборудования при значительной неравномерности холодонагрузки в течение суток в системах холодоснабжения применяют баки-аккумуляторы, что целесообразно при наличии льготного ночного тарифа на электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определяется исходя из количества холода, которое необходимо запасти в баке для снятия пиковой нагрузки. Для этого строят график почасового потребления холода при расчетном режиме в течение суток, за гем определяют суммарную потребность холода в сутки Q/c',. кВт ч,
(16-2)
где Q,-нагрузка в течение интервала времени, кВт; Дт,-интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.
Значение Q^Jt пропорционально площади под линией изменения нагрузки в течение суток, которую при сложной форме графика определяют планиметрированием.
Среднюю расчетную холодопроизводительность холодильной станции <2ХСТ, кВт, вычисляют по формуле
6х.=т = Q^rAp, (16.3) где тр- продолжительность работы холодильной станции в сутки (обычно принимают тр = 20 — - 22 ч/сут).
Объем жидкостного бака-аккумулятора определяется по формуле
где Qa,- количество холода, аккумулируемого в баке (пропорционально площади между кривой суточного расхода холода и холодопроизводительностью станции QX CT); /$2 и ts - температура подаваемого холодоносителя и в баке.
Бак-аккумулятор включается параллельно основному циркуляционному кольцу.
На рис. 16.8 показана упрощенная схема холодоснабжения с открытым аккумулятором из металла или плотного железобетона. Бак
разделен на несколько отсеков вертикальными перегородками, препятствующими быстрому перемешиванию холодной и теплой воды. Если тепловая нагрузка меньше холодопроизводительности холодильных машин на станции, заданная температура холодоносителя поддерживается работой холодильных машин от реле
температуры РП. При увеличении нагрузки коэффициент рабочего времени машин увеличивается и возрастает до 1. При дальнейшем увеличении тепловой нагрузки температура подаваемого холодоносителя увеличится и превысит заданную. Тогда реле РТ2 даст команду на смесительный клапан КС, и насос начнет забирать воду не только из отсека теплой воды, но и из отсеков холодной. В результате в испаритель будет поступать более холодная вода, и температура подаваемой воды вновь снизится до расчетного значения. По мере расходования холодной воды происходи! перетекание из отсека отепленной воды в отсеки охлажденной воды. В режиме аккумуляции холода вода перетекает в обратном направлении.
В закрытых циркуляционных системах для аккумуляции холода применяют металлические
вертикальные или горизонтальные баки. Одна из возможных схем с вертикальным баком-аккумулятором показана на рис. 16.9. При подключении бака к циркуляционной системе вентили 2В и 4В закрываются, а вентили 1В, ЗВ и 5В открываются.
Циркуляция холодоносителя происходит следующим образом: охлажденный холодоно- ситель через вентиль ЗВ поступает в бак, опускается вниз, а затем по центральной трубе поступает в подающую магистраль, отепляется при прохождении через теплообменники у потребителя и возвращается для охлаждения на станцию. При уменьшении расхода холодоносителя у потребителя давление в системе возрастает, и излишек холодоносителя, не спускаясь в нижнюю часть бака, через регулирующий вентиль ВР поступает обратно к насосам.
При использовании для охлаждения воды аммиачных холодильных машин имеется воз
можность применить ледяные аккумуляторы холода типа АКХ, созданные на базе панельных погружных испарителей типа ИП. В период малых тепловых нагрузок на поверхности панелей намораживается слой льда толщиной 30-40 мм, который тает в период пиковых нагрузок.
Преимущество ледяных аккумуляторов по сравнению с водяными-их компактность, так как аккумулирующая способность льда составляет 350 кДж/кг, а воды при ее охлаждении на 6 °C-25 кДж/кг. Недостаток ледяных аккумуляторов заключается в том, что по мере увеличения толщины намораживаемого слоя температура кипения хладагента понижается, а следовательно, растут затраты электроэнергии на каждый киловатт выработки холода. Однако этот недостаток компенсируется уменьшением установленной мощности холодильных машин, мощности трансформаторной подстанции, площади машинного отделения и др.
Глава 17
ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНАИ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздухообмен следует организовывать таким образом, чтобы обеспечить соблюдение требований по предельному содержанию вредных веществ и норм метеорологических условий в воздухе рабочей или обслуживаемой зоны (РЗ), а также норм взрывопожарной безопасности наиболее экономичным способом.
В процессе организации воздухообмена и при подборе воздухораспределительных устройств (ВР) необходимо решить следующие задачи :
определить требуемый расход вентиляционного воздуха:
установить экстремальные значения скоростей и температур воздуха (концентраций) в рабочей или обслуживаемой зоне помещения;
разработать расчетные схемы циркуляции воздушных потоков в помещении;
обеспечить при необходимости условия для равномерного распределения параметров воздуха по площади помещения.
При решении вопросов организации возду-
чет производится лишь из условия обеспечения экстремальных значений скоростей и температур в рабочей или обслуживаемой зоне
хообмена следует руководствоваться указаниями СНиП 2.04.05-86 и СНиП по проектированию отдельных видов промышленного производства, транспорта, связи, сельского хозяйства, жилых, общественных и складских зданий. Схему организации воздухообмена необходимо выбирать в соответствии с требованиями действующих союзных и отраслевых норм и рекомендаций по проектированию конкретных производств.
Решение задач должно основываться на использовании закономерностей струйных течений при подборе ВР, вычислении расхода приточного воздуха с помощью различных моделей тепловоздушных процессов в вентилируемых помещениях (простейшая модель-уравнение тепловоздушного баланса для помещения в целом), совместного взаимосвязанного определения воздухообмена и расчета воздухо- распределения. Расчеты производят на основе ручного счета или с помощью ЭВМ.
Подачу приточного воздуха непосредственно в помещения с постоянным пребыванием людей необходимо предусматривать таким образом, чтобы он не поступал через зоны с большим загрязнением в зоны с меньшим загрязнением и не нарушал работу местных отсосов.
Подача приточного воздуха в РЗ рекомендуется при наличии в помещении сосредоточенных источников теплоты (литейные, кузнечные и другие горячие цехи) и избытках явной теплоты, а также в помещения, в которых тепло- поступления сопровождаются выделением влаги или вредных веществ.
Подача воздуха выше РЗ допускается в производственные помещения при незначительных избытках явной теплоты, имеющие пыле- и газовыделения (механические, окрасочные, сварочные и др.), и помещения общественных и административно-бытовых зданий, а также в производственные помещения с любыми избытками теплоты при капсулированном оборудовании и эффективных местных отсосах.
В производственные помещения с выделениями пыли приточный воздух, как правило, рекомендуется подавать из ВР, расположенных в верхней зоне (ВЗ).
При значительных влаговыделениях и тепловлажностном отношении 4000 кДж/кг и менее следует подавать часть приточного воздуха
ТАБЛИЦА 17.1. КОЭФФИЦИЕНТЫ К
ПЕРЕХОДА ОТ НОРМИРУЕМОЙ СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА К МАКСИМАЛЬНОЙ СКОРОСТИ ВОЗДУХА В СТРУЕ (СНиП 2.04.05-86)
Метеорологические условия
Место размещения людей
К при категориях работ
легкой
I
средней тяжести П, тяжелой
III
Допустимые Зона прямого воздействия приточной струи воздуха в пределах участка:
начального 11
и при воздушном душирова- нии
основного1,41,8
Вне зоны прямого 1,62
воздействия приточной струи воздуха
Зона обратного по- 1,41,8
тока воздуха
Оптималь- Зона прямого воз- ныедействия приточ
ной струи воздуха в пределах участка:
начального11
основного1,21,2
Вне зоны прямого1,21,2
воздействия приточной струи или в зоне обратного потока воздуха
Примечание. Зона прямого воздействия струи определяется площадью поперечного сечения струи, в пределах которой скорость движения воздуха изменяется от максимальной vx до 0,5гл.
в зоны конденсации влаги на ограждающих конструкциях.
Выбор способов подачи приточного воздуха и типов ВР, рекомендуемых к применению в помещениях различных категорий, приведен в п. 17.3.
Для выполнения требований ГОСТ 12.1.005-88 и СНиП 2.04.05-86 при входе воздушной струи в РЗ или в обратном потоке воздуха, проходящем по РЗ, максимальную скорость движения приточного воздуха в струе (или в обратном потоке) следует принимать не более их = Kvn,
Метеорологические условияПомещенияДопустимое отклонение температуры, °Cпри восполнении недостатков теплоты в помещениипри ассимиляции избытков теплоты в помещениипри размещении людейв зоне прямого воздействия приточной струивне зоныпрямого воздействия приточной струив зоне прямого воздействия приточной струивне зоны прямого воздействия приточной струиДопустимыеЖилые, общественные и административно-бытовые:Дц33,5Az2—1,52Производственные:Ац56А?2——22,5ОптимальныеЛюбые, за исключением помещений, к которым предъявляются специальные технологические требования:Ац11,5А?2——11,5Метеорологические условияПомещенияДопустимое отклонение температуры, °Cпри восполнении недостатков теплоты в помещениипри ассимиляции избытков теплоты в помещениипри размещении людейв зоне прямого воздействия приточной струивне зоныпрямого воздействия приточной струив зоне прямого воздействия приточной струивне зоны прямого воздействия приточной струиДопустимыеЖилые, общественные и административно-бытовые:Дц33,5Az2—1,52Производственные:Ац56А?2——22,5ОптимальныеЛюбые, за исключением помещений, к которым предъявляются специальные технологические требования:Ац11,5А?2——11,5ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, °C, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05-86)ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, °C, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05-86)где гв нормируемые скорости движения воздуха на местах пребывания людей; К - коэффициент перехода от требуемых скоростей движения воздуха к их максимальным значениям (табл. 17.1).
Метеорологические условия
Помещения
Допустимое отклонение температуры, °C
при восполнении недостатков теплоты в помещении
при ассимиляции избытков теплоты в помещении
при размещ
ении людей
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны
прямого воздействия приточной струи
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны прямого воздействия приточной струи
Допустимые
Жилые, общественные и административно-бытовые:
Дц
3
3,5
Az2
—
1,5
2
Производственные:
Ац
5
6
А?2
—
—
2
2,5
Оптимальные
Любые, за исключением помещений, к которым предъявляются специальные технологические требования:
Ац
1
1,5
А?2
—
—
1
1,5
Метеорологические условия
Помещения
Допустимое отклонение температуры, °C
при восполнении недостатков теплоты в помещении
при ассимиляции избытков теплоты в помещении
при размещ
ении людей
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны
прямого воздействия приточной струи
в зоне прямого воздействия приточной струи
вне зоны прямого воздействия приточной струи
Допустимые
Жилые, общественные и административно-бытовые:
Дц
3
3,5
Az2
—
1,5
2
Производственные:
Ац
5
6
А?2
—
—
2
2,5
Оптимальные
Любые, за исключением помещений, к которым предъявляются специальные технологические требования:
Ац
1
1,5
А?2
—
—
1
1,5
ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, °C, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05-86)
ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, °C, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ (СНиП 2.04.05-86)
Разность температур А/х между экстремальной температурой в струе (или в обратном потоке) и температурой воздуха РЗ следует принимать не более допустимых отклонений, приведенных в табл. 17.2.
ПРИТОЧНЫЕ СТРУИ
Циркуляция воздуха в помещении и распределение параметров воздуха по РЗ в значительной мере определяются способом подачи воздуха при вентиляции с искусственным побуждением, т. е. приточными струями.
В свою очередь конструкция воздухораспределительного устройства (ВР) (в том числе оформление воздуховыпускного отверстия) определяет форму и направление приточной струи и характер ее развития в помещении. Струя образуется принудительным истечением
воздуха из ВР. В зависимости от конструкции воздухораспределителя струи могут быть прямоточными или закрученными. Прямоточные струи подразделяются на компактные и плоские, у которых векторы скорости на истечении параллельны между собой, а также веерные и конические, у которых векторы скорости на истечении образуют между собой некоторый угол. Закрученные струи, у которых векторы скорости на истечении складываются из векторов скорости поступательного и вращательного движения, подразделяются на компактные и конические.
Максимальные скорости движения воздуха гх в струях и избыточные температуры Atx = I ^ — ?w.z I располагаются на условных поверхностях максимальных параметров (ПМП), где tx-максимальная (при подаче нагретого воздуха) или минимальная (при подаче охлажденного) температура воздуха в рассчитываемом сечении приточной струи, °C; ^^-температура воздуха в рабочей зоне помещения, °C.
Скорости и избыточные температуры воздуха уменьшаются к границам струи и по мере удаления струи от места истечения.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий круглой формы или формы, близкой к квадратной. ПМП представляет собой прямую линию, совпадающую с геометрической осью струи.
Веерные струи образуются при принудительном увеличении угла раскрытия струи. Различают полные веерные струи, у которых угол раскрытия составляет 360°, и неполные, у которых этот угол менее 360°. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с плоскостью принудительного угла раскрытия струи.
Конические струи образуются также при принудительном увеличении угла раскрытия струи. ПМП представляет собой коническую поверхность, причем образующая конуса является геометрической осью струи. Коническая струя по мере удаления от начала истечения может трансформироваться в компактную, т. е. образуется коническая смыкающаяся струя.
Плоские струи образуются при истечении из вытянутых прямоугольных отверстий с отношением сторон больше 5. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с геометрической плоскостью симметрии струи, параллельной большей стороне прямоугольного отверстия. Образующаяся при истечении из вытянутого прямоугольного отверстия струя рассчитывается как плоская на расстоянии х<6/0, где /0-размер большей стороны прямоугольного отверстия; при х > 6/0 струя рассчитывается как компактная.
Закрученные струи образуются при установке закручивающих устройств в подводящем патрубке ВР или при тангенциальном подводе воздуха к ВР, они имеют форму компактной или конической струи.
В зависимости от характера изменений параметров воздуха в струе различают начальный и основной участки. Струи, вытекающие из отверстий, затененных решетками или другими устройствами, образуются в результате слияния отдельных струек на участке формирования общей струи, расположенном до начального участка.
Начальный участок прямоточной струи характеризуется постоянством максимальных параметров воздуха в ее ядре, которое занимает всю площадь поперечного сечения струи в начале участка и «размывается» к концу участка, где максимальные параметры сохра
няются только на ПМП. Основной участок характеризуется тем, что максимальные значения скорости движения воздуха, избыточных температур и концентраций в струе уменьшаются с увеличением расстояния от ВР до рассчитываемого сечения. Основному участку свойственны сформировавшиеся подобные поля скорости, избыточной температуры и концентрации.
Закрученные струи характеризуются большей интенсивностью падения максимальных значений параметров, чем прямоточные. Постепенно по мере удаления от начала истечения закрученная струя имеет тенденцию трансформироваться в прямоточную.
Струя считается свободной при условии, что закономерности ее течения не нарушаются влиянием ограничивающих плоскостей и соседних струй.
При распространении прямоточной струи вблизи ограждения образуется настилающаяся струя, в которой ПМП практически совпадает с плоскостью ограждения.
Струя считается стесненной, если она испытывает тормозящее влияние индуцированного ею обратного (встречного) потока. Закономерности изменения параметров стесненной струи учитываются в расчетной формуле коэффициентом стеснения Ксо„. При этом уменьшаются значения скорости воздуха в струе по сравнению со свободной струей. Избыточная температура (на участке от первого до второго критического сечения) падает медленнее, чем в свободной струе.
После второго критического сечения начинается оттекание части воздуха из струи в обратный поток, и избыточная температура на оси струи остается постоянной
При подаче воздуха стесненными струями, затухающими в верхней зоне, РЗ омывается обратным потоком. Такая подача воздуха называется сосредоточенной. Максимальная скорость воздуха в обратном потоке (в РЗ) достигается в поперечном сечении помещения, проходящем через второе критическое сечение, в котором струя имеет максимальную площадь поперечного сечения.
При подаче воздуха в помещения несколькими струями может происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные формулы коэффициента взаимодействия К1П. При этом, если струи направлены парал-
лельно друг другу, то увеличиваются значения параметров воздуха по сравнению с параметрами одной струи. Если струи направлены навстречу друг другу, то скорости в суммарном потоке по сравнению с одной струей уменьшаются.
Не следует учитывать взаимодействие воздушных струй, когда ВР расположены относительно равномерно и подпитка струй идет встречным потоком, приводящим к уменьшению скорости воздуха в каждой струе, учитываемому коэффициентом стеснения Ксоп.
Такой случай имеет место при сосредоточенной подаче воздуха. Не следует учитывать взаимодействие и тогда, когда воздуховыпускные устройства (плафоны, решетки, панели) располагаются равномерно по площади потолка.
Приточные струи могут развиваться в изотермических и неизотермических условиях.
Изотермическими следует считать условия, при которых температура притока не отличается от температуры воздуха в вентилируемых (и отапливаемых) помещениях.
В неизотермических условиях развитие приточных струй происходит под влиянием инерционных и гравитационных сил, возникающих за счет разности плотностей воздуха в струе и в помещении. В зависимости от соотношения этих сил находятся форма траектории струи и значения максимальных параметров воздуха, что учитывается введением в расчетные формулы коэффициента неизотер- мичности Кп. Коэффициент неизотермичности зависит от геометрической характеристики струи Н, м, которая рассчитывается по формуле:
для компактных, конических и веерных струй
t0 - температура приточного воздуха на выходеиз ВР, °C; Ло-расчетная площадь ВР,‘ м2; 6О—-расчетный размер ВР, м. '
Наряду с геометрической характеристикой струи применяется понятие текущего критерия (числа) Архимеда - Агх. Связь значений Агх и Н выражается формулами: для компактных,
конических и веерных струй Агх = 1,21 — I , для
плоских струй Arx = yjy^j , где х-расстояние от места истечения струи (ВР) до рассчитываемого сечения по направлению движения струи, м.
Струи, выпущенные горизонтально или под углом к горизонтальной плоскости, под влиянием гравитационных сил отклоняются вверх, если они нагреты, или вниз-если охлаждены. При вертикальной подаче нагретого воздуха сверху вниз компактные, конические и неполные веерные струи затормаживаются на расстоянии х = 0,55Н, плоские-на расстоянии х = 0,8/7.
Нагретая (охлажденная) струя независимо от схемы подачи на расстоянии до сечения х < 0,45/7 сохраняет первоначальное направление своего движения или имеет незначительное отклонение. В практических расчетах воздухо- распределения такое отклонение может не учитываться.
.При вертикальной подаче воздуха не- изотермичность можно не учитывать, если х < 0,35/7 или Н)^^ > 100.
Максимальные параметры воздуха на начальном участке прямоточных струй рекомендуется определять по формулам:
rx = vojK7"pKn-, (Y13^
(трр)4(иА/0)2(трр)4(иА/0)2(17.1)(17.1)ММ— Af0— Af0(17.4)(17.4)
(трр)4
(иА/0)2
(трр)4
(иА/0)2
(17.1)
(17.1)
М
М
— Af0
— Af0
(17.4)
(17.4)
УЛ
Н « 5,45mv0 - :
для плоских струй
(17.2)
где т - скоростной коэффициент ВР; «-температурный коэффициент ВР; и0- начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной площади ВР. м/с: Дто - избыточная температура приточного воздуха, °C:
А?0 — I ^0 tw,z Ь
где г0- скорость движения воздуха в живом сечении выпускного устройства; Kfp - коэффициент живого сечения ВР (отношение суммарной площади выпуска из ВР к габаритной площади выпуска).
Величина коэффициента неизотермичности Кп при разнонаправленном действии гравитационных и инерционных сил (для вертикальных
Н ,
струй) и при б < —< 14,7 определяется по V^o
рис. 17.1.
Рис. 17.1. График для определения коэффициента К„ при вертикальной подаче нагретого воздуха внизРис. 17.1. График для определения коэффициента К„ при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз= т= т(17.6)(17.7)(17.6)(17.7)ческих струй находят по формулам:ческих струй находят по формулам:VVдля плоских струйдля плоских струй(17.13)(17.13)т Lo Арт Lo Ардля плоских струйдля плоских струйНр ^w,z0,10,40,81,21,62АрК^0,90,80,70,650,60,6Нр ^w,z0,10,40,81,21,62АрК^0,90,80,70,650,60,6(17.9)(17.9)
Рис. 17.1. График для определения коэффициента К„ при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз
Рис. 17.1. График для определения коэффициента К„ при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз
= т
= т
(17.6)
(17.7)
(17.6)
(17.7)
ческих струй находят по формулам:
ческих струй находят по формулам:
V
V
для плоских струй
для плоских струй
(17.13)
(17.13)
т Lo Ар
т Lo Ар
для плоских струй
для плоских струй
Нр ^w,z
0,1
0,4
0,8
1,2
1,6
2
Ар
К^
0,9
0,8
0,7
0,65
0,6
0,6
Нр ^w,z
0,1
0,4
0,8
1,2
1,6
2
Ар
К^
0,9
0,8
0,7
0,65
0,6
0,6
(17.9)
(17.9)
Длина начального участка определяется по формулам:
для компактных, конических и веерных струй:
по скорости
(17.5)
по температуре и концентрации вредных веществ
хь = »V^;
для плоских струй:по скоростихь = т2Ь0;
по температуре и концентрации вредных веществ
хь = и2А0.(17.8)
Максимальные параметры воздуха на ос
новном участке компактных, веерных и кони
(17.10)
(17.11)
(17.12)
Для плоских струй при х > 6/0 значения г, и Мх определяют по формулам (17.9) и (17.10), где принимают т = 2,45mг; п = 2,45^ и Ло = = Z>0Z0(m1 и «J-скоростной и температурный коэффициенты ВР, образующих плоские струи).
Коэффициент стеснения Ксоп определяют по формулам:
для компактных, веерных и конических струй
— КТх /^° .
СОП *^СОП *Т ,
где х-путь развития струи, м; Ар - площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один ВР (струю), м2; Lcon-расход воздуха, удаляемого в конце развития струи, м3/ч; Lo-расход воздуха, подаваемого одним ВР, м3/ч.
При подаче воздуха струями, поступающими вертикально в рабочую зону из верхней зоны, расход воздуха, удаляемого в конце развития струи (£„„), равен расходу воздуха, удаляемого из рабочей зоны (Lw z), например местными отсосами. При подаче воздуха в верхнюю зону горизонтальными или наклонными струями за Lcon принимается расход воздуха, удаляемого через вытяжные отверстия, располагаемые в конце ячейки помещения, обслуживаемой одним ВР.
Коэффициент Кс0П для тупиковой схемы развития струи, когда приточные и вытяжные отверстия расположены в плоскости истечения струи, следует принимать по табл. 17.3.
В формулах (17.10) и (17.12) коэффициент Ксоп принимается равным не менее 0,85.
Для полных веерных настилающихся струй коэффициент Ктсоп принимается равным (hwz- высота РЗ):
Значения коэффициентов взаимодействия Kin зависят от расстояния между струями, их количества (рис. 17.2) и принимаются по табл. 17.4. Коэффициенты К,„, приведенные для двух струй, следует вводить в формулы для определения максимальных параметров воздуха в одной струе при выпуске вблизи стен или потолка (когда создаются условия настилания струи на ближайшее сплошное ограждение), если коэффициенты m и п относятся к случаю подачи ненастилающейся струи.
При подаче воздуха одинаковыми струя-
ТАБЛИЦА 17.3. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ К;„„ ДЛЯ КОМПАКТНЫХ, НЕПОЛНЫХ ВЕЕРНЫХ
Форма струи
И ПЛОСКИХ СТРУЙ
А = АО[АРЗначения К^о„ при х, равном
0,10,20,30,40,50,6
Компактная и неполная веерная
Mei ice 0.003111111
х х =—
1 1 0,9 0,85 0,8 0,75 "'"is 1 0,9 0,8 0,75 0,7 0,65 o.oi 1 0,9 0,7 0,6 0,5 0,4 0,05 1 0,8 0,5 0,4 0,3 0,3 0,1 1 0,7 0,45 0,35 0,3 0,3
Плоская
0,20,950,550,350,30,30,3
—10,850,70,60,50,4
х
Х = ^р
Примечание. Лр-шющадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один ВР (струю), м2; Нр высота помещения, м.
Рис. 17.2. Схема установки ВР в рядРис. 17.2. Схема установки ВР в ряд(17.17)(17.17)(17.15)(17.15)ненастилающимися струями:для компактных струйненастилающимися струями:для компактных струйдля плоских струйдля плоских струй(17.18)(17.18)для неполных веерных струйдля неполных веерных струй(17.16)(17.16)(17.19)(17.19)
Рис. 17.2. Схема установки ВР в ряд
Рис. 17.2. Схема установки ВР в ряд
(17.17)
(17.17)
(17.15)
(17.15)
ненастилающимися струями:
для компактных струй
ненастилающимися струями:
для компактных струй
для плоских струй
для плоских струй
(17.18)
(17.18)
для неполных веерных струй
для неполных веерных струй
(17.16)
(17.16)
(17.19)
(17.19)
ми, направленными навстречу друг другу, максимальная скорость воздуха в слившемся потоке составляет 60% скорости в каждой из струй.
Величина Кп определяется по формулам:
при вертикальной подаче воздуха сверху вниз.
для компактных и конических струй
ТАБЛИЦА 17.4. КОЭФФИЦИЕНТ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ К„
Число струй
Значение Кт при х/l, равном (см. рис. 17.2)
10
20
30
40
50
60
80
100
2
1
1,15
1,3
1,35
1,35
1,4
1,4
1,4
3
1
1,2
1,4
1,55
1,6
1,7
1,7
1,7
4
1
1,2
1,5
1,65
1,8
1,8
1,9
2,0
5
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,0
2,1
2,1
6
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,0
2,2
2,3
7
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,3
2,4
8
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,3
2,5
9
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,35
2,6
10
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,4
2,6
11
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,4
2,6
12
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,4
2,7
Более
12
1
1,2
1,5
1,7
1,9
2,1
2,4
2,7
для плоских струй
при горизонтальной подаче воздуха
Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости-ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (в), схема настилающей подачи охлажденного воздуха (г)Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости-ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (в), схема настилающей подачи охлажденного воздуха (г)Знак « —» принимается при подаче нагретого воздуха, а знак « + »-при подаче охлажденного воздуха.
Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости-ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (в), схема настилающей подачи охлажденного воздуха (г)
Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости-ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (в), схема настилающей подачи охлажденного воздуха (г)
при горизонтальной подаче охлажденного воздуха настилающимися струями величина Кп в формулах (17.9)-(17.12) принимается равной 1; при подаче нагретого воздуха К„ определяется по формулам (17.15)-(17.17), где х- сумма расстояний по горизонтали и вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ;
при наклонной подаче под углом а к горизонтальной плоскости:
для компактных струй-в формуле (17.9)
(17.22)(17.22)в формуле (17.12)в формуле (17.12)(17.23)(17.23)Вертикальное расстояние у от геометрической оси струи в расчетном сечении до уровня истечения при подаче охлажденного (рис. 17.3, а) или нагретого воздуха (рис. 17.3,6) под углом к горизонтальной плоскости следует определять по формулам:
(17.22)
(17.22)
в формуле (17.12)
в формуле (17.12)
(17.23)
(17.23)
для компактных и веерных струй
(17.20)
у = л- tg а + 0,47
Я2cos3 а’
(17.24)
для плоских струй
у = х tg а ± 0,4у = х tg а ± 0,4(17.25)(17.25)
у = х tg а ± 0,4
у = х tg а ± 0,4
(17.25)
(17.25)
в формуле (17.10)
Кп = 1/cos а;(17.21)
для плоских струй-в формуле (17.11)
Горизонтальное расстояние от места исте-
чения струи до ее вершины (рис. 17.3, в) составляет
хп = 77cos a^/sin a;
(17.26)
вертикальное расстояние
y„-0№„tga.(17.27)
При горизонтальной подаче охлажденного воздуха величина у определяется по формулам: для компактных и веерных струй
х
у = 0,47 — ;
z ’н2
(17.28)
для плоских струй
(17.29)
Струя охлажденного воздуха, настилающегося на потолок, под действием гравитационных сил на некотором расстоянии от начала истечения отрывается от потолка (рис. 17.3, г). Место отрыва струи от потолка х0 при подаче воздуха в помещение горизонтально составляет для компактных и неполных веерных струй х0 = 0,577, для плоских и веерных струй х0 = 0,477. "
При подаче воздуха стесненными горизонтальными прямоточными струями выше РЗ максимальные параметры воздуха в обратном потоке рекомендуется определять по формулам:
для компактных и неполных веерных струй
для плоских струй
хсг = 0Д5т2Нр.(17.34)
Горизонтальные компактные струи настилаются на потолок, если ВР находится на расстоянии от пола h > 0,6577р. При h = (0,35 + + 0,65) Нр компактные струи не будут настилаться. Веерные и плоские струи менее устойчивы и с удалением от ВР настилаются на ближайшее ограждение независимо от значения h.
Размеры зоны прямого воздействия струи рекомендуется определять по формулам: для компактных, смыкающихся конических и неполных веерных струй
R 0,66х/т;
(17.35)
для веерных и несмыкающихся коническихструй
Я = 0,095х/т2;(Д136)
для плоских струй
R = 0,61x/m2,(17.37)
где R-расстояние от поверхности максимальных скоростей (ПМС) до границы зоны прямого воздействия, где скорость равна 0,5vx.
Относительная площадь приточной струи при поступлении ее в рабочую зону рассчитывается по формулам:
для веерных струй
Ад = 1 — 0,1512 —
(17.38)
для конических несмыкающихся струй
+ С2+ С2изу^;изу^;
+ С2
+ С2
изу^;
изу^;
гтах = 0,78го(17.30)
А/тах=1,4Д/0О7-31)
V Ар
где Azmex = |zm8x — z^l - максимальная избыточная температура воздуха в обратном потоке, °C; Zmax- максимальная (при подаче нагретого) или минимальная (при подаче охлажденного) температура воздуха в обратном потоке, °C;
4 = 9,27-(17.39)
для конических смыкающихся струй
(17.40)
для плоских струйдля плоских струй
для плоских струй
для плоских струй
для горизонтальных компактных и неполныхвеерных струй:
^max = 0,75vO
^0
н.
(17.32)
0,31m0,31m
0,31m
0,31m
Максимальные значения параметров воздуха в обратном потоке (во втором критическом сечении) находятся на расстоянии: для компактных и неполных веерных струй
(17.33)
е: ПрИ S < Й1;
""А,<’7-41>
n ^i + Нр — h
0,22^ при S > ах,
где S = ~Mbi + Нр - hw^
(av-ширина; Ьх-длина ячейки, обслуживаемая струей; /г-высота установки ВР над полом);
для плоских струй
Ь, + Н_ —,
Аа = 0,22 -^^.(17.42)
Константы Сх, С2, С3 в формуле (17.40) приведены в табл. 17.5.
При расчете плоских струй, образуемых решетками, установленными в ряд, следует принимать m = 2,5 ип = 2 для ненастидающихся струй и m = 3,5 и я = 2,8 для настилающихся. Для ВР типа ВПК расчетные данные приведены в п. 17.4.
ВЫБОР СПОСОБОВ ПОДАЧИ,ТИПОВ И КОЛИЧЕСТВА ВР
Выбор способа подачи приточного воздуха и типа ВР производится в зависимости от категории помещения, требований к микроклимату, габаритов технологического оборудования и характера изменения теплогазовыделе- ний. Как правило, следует принимать ВР, на которые разработаны, утверждены и распространяются ЦИТП типовые рабочие чертежи, и производить расчет по выпускам 0. Основные характеристики ВР приведены в табл. 17.6.
Производственные помещения условно делятся на две категории.
К первой категории относятся помещения высотой от 6-8 до 18 м (основные цехи заводов автомобилестроения, вагоностроения, судостроения, химического машиностроения, домостроительных комбинатов и т. п.) с пролетами шириной 12-36 м. Кратность воздухообмена до 5-7 1/ч. Особых технологических требований к равномерности распределения параметров воздуха по РЗ не предъявляется.
Ко второй категории относятся производственные помещения высотой менее 6-8 м (основные цехи заводов радиотехнической, электронной, приборостроительной, станкостроительной, легкой промышленности и т. п.). Помещения, как правило, размещаются в мно-
ТАБЛИЦА 17.5. КОНСТАНТЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ КОНИЧЕСКИХ СМЫКАЮЩИХСЯ СТРУЙ
Тип ВР
С,
G
С3
ВР
4
0,44
2
ПРМ
0
0,44
-10
гоэтажных зданиях с пролетами шириной 6, 9 и 12 м. Кратность воздухообмена свыше 10 1/ч. Технологический процесс существенно зависит от равномерности распределения параметров воздуха по РЗ.
В производственных помещениях первой категории с незначительными избытками явной теплоты рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
наклонными струями в направлении РЗ (рис. 17.4,«) через воздухораспределители типов НРВ, РВ и ВВР;
сосредоточенно выше РЗ (рис. 17.4,6) через воздухораспределители типов ВСП, ВГКм, РР, РВ и с использованием направляющих сопел (рис. 17.4, в);
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через воздухораспределители типа ВЭПш (в режиме вентиляции);
смыкающимися коническими струями сверху вниз с высоты не более 8 м (рис. 17.4,д) через воздухораспределители типов ВР и ПРМ.
Подачу воздуха наклонными струями в помещения с кратностью воздухообмена менее 3-5 1/ч и без рециркуляции рекомендуется осуществлять с высоты не более 4 м, в помещения с кратностью воздухообмена более 3-5 1/ч или в помещениях с рециркуляцией - с высоты более 4 м.
В помещениях с крупногабаритным технологическим оборудованием (высотой более 3 м) предпочтительны следующие способы подачи воздуха:
непосредственно в рабочую зону;
наклонными струями в пространство между технологическим оборудованием;
ТАБЛИЦА 17.6. ОСНОВЫ
Наименование ВР, серия типовых рабочих чертежей
Эскиз
Тип, обозначение
Масса, кг
Размеры, мм (</0 или Ьо х /0)
1
2
3
4
5
Воздухораспределитель прико-
НРВ-2
15,2
355
лонный регулируемый веерного
НРВ-4
52,8
710
типа 1.494-37
□10^
НРВ-6
126
1250
НРВ-8
27,9
500
НРВ-10
93
1000
НРВ-12
209,4
1400
Воздухораспределитель для сосре-
ВСП-1
11
500 х 500
доточенной подачи воздуха
ВСП-2
46,1
1000 х 1000
5.904-47 *
ВСП-3
74,7
1250 х 1250
ВСП-4
114,2
1600 х 1600
ВСП-5
165
2000 х 2000
Воздухораспределитель для по-
ВГКм-1
43,3
400 х 800
дачи воздуха компактной струей
ВГКм-2
86,8
800 х 800
4.904-68
ВГКм-3
140,7
800 х 1600
♦
ВГКм-4
310,4
1600 х 1600
Решетка воздухоприточная регу-
РР-1(А1Б1)
1,1
100 х 200
лируемая 1.494-8 *
*<i *
РР-2(А2Б2)
1,8
100 х 400
РР-З(АЗБЗ)
1,7
200 х 200
РР-4(А4Б4)
3
200 х 400
РР-5(А5Б5)
4,5
200 х 600
Воздухораспределитель регули-
ВРк2,5
2,5
250
руемый 5.904-46*
ВРкЗ
3,3
315
ВРк5
6,1
500
ВРк7
7,1
710
ВРкЮ
16,5
1000
ВРк14
20
1400
Воздухораспределитель (двух-
♦
ВДШп-2
10,1
250
струйный) шестидиффузорный
ВДШп-3
14,5
315
прямоугольного сечения
ВДШп-4
22,3
400
4 904-29 **
ВДШп-5
31,6
500
ВДШп-6
45,8
630
ВДШп-8
68,4
800
Воздухораспределитель эжекци-
' 0®®
П-ВЭПш-НУ
20,3
500 х 1000
онный панельный штампованный
00 0
1.494-38*
1 1000
Воздухораспределитель перфори-
ВПК 1.00.000-06
63
500(470)
рованный круглый 5.904-6
ВПК 1.00.000-05
120
630(500)
ВПК 1.00.000-04
149
630(530)
ВПК 1.00.000-03
187
710(550)
ВПК 1.00.000-02
220
710(575) 1
ВПК 1.00.000-01
263
800(600)
ВПК 1.00.000
300
800(620)
ВПК2.00.000-06
185
1000(850)
ВПК2.00.000-05
260
1000(900)
ВПК2.00.000-04
491
1250(1000)
ВПК2.00.000-03
627
1400(1050)
ВПК2.00.000-02
735
1400(1100)
ЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВР
Расчетная площадь Ло, м2
Рекомендуемые значения
Угол выпуска струи к горизонту d, град
Коэффициенты
Примечание
расход воздуха То, м3/ч
расчетная скорость и0, м/с
скоростной т
температурный п
местно! о сопротивления
6
7
8
9
10
11
12
13
0,056 х 2
2200-4300
5,5-10,6
+ 30
2
1,6
3
0,136 х 2
7300-14500
6-12
0,336 х 2
18 200-26 100
7,5-10,8
0,056 х 4
4400-8600
5,5-10,6
0,136 х 4
14400-29 000
6-12
0,336 х 4
36 400-52 200
7,5-10,8
0,25
3500-10 800
1
14 400-43 200
+ 10
1,66
23 900-71700
4-12
6,3
4,5
1,25
2,56
36 900-110 700
4
56 700-172 800
0,32
5250-17 200
+ 10
0,64
14 500-34 500
5-15
-30
6,2
5,1
1,9
1,28
23 000-69 000
2,56
46 000-138 000
0,016
115-290
0,032
230-580
0,032
230-580
2-5
+ 45
4,5
3,2
2,2
0,064
460-1050
0,096
690-1730
0,05
710-2100
Меньшие значения
0,08
1120-3370
0
тип соответству-
0,2
2880-8640
4-12
-45
1-2,7
0,9-2,5
1,5-1,7
ют углу а = 30°,
0,4
5760-17 280
(1,1)
(0,9)
(2,1)
большие-а = 45°
0,78
11 300 3 3 910
1,54
22180-66 530
0,05
360-900
0,08
575-1440
0,13
935-2340
(1,4)
(1,05)
(1,3)
0,2
1440-3600
2-5
—
—
0,31
2230-5400
0,5
3600-9000
0,5
575-1440
0,3-0,8
—
0,6
—
330
Значения тип приведены для х = 1 м (х - расстояние от воздухораспреде-
лителя до расчетного сечения)
0,2(7692)
2820-8450
0,8
1,8
0,31(12910)
4460-13 400
0,7
1,7
0,31(15384)
4460-13 400
0,55
1,5
0,4(18128)
5680-17 000
0,55
1,6
0,4(20602)
5680-17 000
0,48
1,5
0,5(23346)
7200 21600
0,52
1,6
0,5(23820)
7200-21 600
0,48
1,5
0,78(7840)
11200-3 3 600
4-12
0,93
0,5
1,0
2,2
0,78(10320)
11 200-3 3 600
0,69
1,8
1,22(15880)
17 600-52 700
0,67
1,8
1,53(18630)
22 000-66 000
0,69
1,9
1,53(21110)
22 000-66 000
0,59
1,8
Наименование ВР, серия типовых рабочих чертежей
Эскиз
Тип, обозначение
Масса, кг
Размеры, мм (<Z0 или Ьо х /0)
1
2
3
' 4
5
Воздухораспределитель перфори
ВПК2.00.000-01
895
1600(1150)
рованный круглый 5.904-6
ВПК2.00.000
1018
1600(1200)
ВПК3.00.000-03
159
1000(900)
ВПКЗ.00.000-02
281
1250(1000)
ВПКЗ.00.000-01
422
1400(1100)
ВПКЗ.00.000
566
1600(1200)
Устройство для напольной раздачи воздуха 5.904-35
4 ®«® J №1
I to
УВН-5
УВН-6
5,1
6,9
500 х 500
600 х 600
Решетка вентиляционная регули-
РВ-1
1,1
150 х 150
руемая 5.904-50
- Е _РВ-2
2,1
250 х 250*
РВ-3
2,9
250 х 400*
РВ-4
4,1
400 х 400
РВ-5
5,8
400 х 600
Воздухораспределитель вихревой регулируемый 5.904-40 *
ВВРЗ
5
315
ВВР5
7,5
500
ВВР7
14
710
ВВР10
29,8
1000
ВВР12
38
1250
ПРМ11,3250ПРМ21,9315ПРМЗ2,7400ПРМ44,1500ПРМ11,3250ПРМ21,9315ПРМЗ2,7400ПРМ44,1500
ПРМ1
1,3
250
ПРМ2
1,9
315
ПРМЗ
2,7
400
ПРМ4
4,1
500
ПРМ1
1,3
250
ПРМ2
1,9
315
ПРМЗ
2,7
400
ПРМ4
4,1
500
Плафон регулируемый много диффузорный 5.904-39: круглого сечения
прямоугольного сечения
ПРМп1
1,6
250 х 250
ПРМпЗ
2,9
400 х 400
ПРМп4
4,1
500 х 500
Приточная решетка с регулируемым расходом и пространственным направлением потока***
-3«?
РРНП-00
4
100 х 100
РРНП-01
5
150 х 150
РРНП-02
7
200 х 150
РРНП-03
9
300 х 150
РРНП-04
12
600 х 200
РРНП-05
18
600 х 300
РРНП-06
25
600 х 400
РРНП-07
40
600 х 600
Продолжение табл. 17.6
Расчетная площадь Ло, м2
Рекомендуемые значения
Угол выпуска струн к горизонту d, град
Коэффициенты
Примечание
расход воздуха Lo, м3/ч
расчетная скорость и0, м/с
скоростной т
температурный п
местно! о сопротивления
6
7
8
9
10
11
12
13
2(23990)28 800-86 400± 0,67" 1,9
2(26470)28 800-86 400< 0,591,8
0,78(5360)11200-33 6004-12 ' 0,810,51,01,9
1,22(8440)17 600-52 700i 0,681,9
1,53(11190)22 000-66 0000,671,8
2(14070)28 800-86 4000,681,8
0,066
150-600
0,6- 2,5
0,022
160-1190
0,062
450-3350
0,1
720-5400
2-15
0,16
1150-8640
0,24
1730-12960
0,08
1100-3400
0,2
2880-8640
0,4
5760-17 280
4-12
0,78
11 300-34 000
1,22
17700-53000
—
1,4
1,5
45
Значения тип приведены для х = 1 м
±30
2-6,3
1,9-5,1
1,3-2,4
Меньшие значения т и п соответствуют неполной веерной струе; большие - компакт ной струе
0
-40
1,5-3,5
2-4,5
1,2-2,3
Меньшие значения тип соответствуют углу а = —40°, большие а = 0°. Воздухораспределитель имеет ручной или электрический привод для изменения значения а
0,05
360-3600
0,08
580-5760
0,13
940-9360
2-20
0,2
1440-14 400
0,06
430-4320
0,16
1150-11 5202-20
0,25
1800-18 000
,Меньшие значения
0,7-3,2
тип соответству-
0,6-2,8
1,4 ют относительно
(1,1)
(1)
му расстоянию от воздухораспределителя до расчетного сечения xi^Tp^ = 3, большие-a/^/Fq = 20
1,2-2,5
1,2-3
1,3- 1,7 То же
Обладает улучшенной акустической характеристикой
0,01
110-290
0,023
250-660
0,03
320-860
0,045
490-1300
0,12
1300- 3460
0,18
1940-5180
0,24
2590-6910
0,36
3890-10370
3-8±456,85,11,5
Наименование ВР, серия типовых рабочих чертежей
Эскиз
Тип, обозначение
Масса, кг
Размеры, мм (</0 или Ьо х /0)
1
2
3
4
5
Воздухораспределитель с ново-
t
ВПФ-02
5,8
250
ротными фланцами***
ВПФ-03
7,3
315
ВПФ-04
10,7
400
ВПФ-05
13,9
500
ВПФ-06
16,7
560
♦
ВПФ-07
20,7
630
ВПФ-08
29,7
800
ВПФ-09
45
1000
Воздухораспределитель коничес-
ВК-00
8
250
кий ***
ВК-01
И
315
ВК-02
16,5
400
/ - X
ВК-03
23,5
500
Zх
ВК-04
28,5
560
ВК-05
40,5
630
ВК-06
52,5
800
ВК-07
87
1000
ВК-08
128
1250
ВК-09
224,3
1600
Примечания: 1. В графах 10-12 приведены значения коэффициентов для ненасгилающихся струй, для
Знаком * отмечены ВР, изготовляемые заводами НПО Промвентиляция; **-исключенные из числа разработана ЦНИИЭП инженерного оборудования.
Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды типа ВПК следует рассчитывать по отношения вот!е0 средней скорости выхода воздуха из отверстий г t к расчетной скорости ей в начальном и коэффициент местного сопротивления £ (графа 12), а в скобках указана длина ВПК /, мм.
сосредоточенно с использованием направляющих сопел.
Отопительно-вентиляционные системы с направляющими соплами рекомендуется предусматривать в помещениях, длина которых превышает длину зоны эффективного действия приточных струй при сосредоточенной подаче не более чем в 2 раза и в которых применение сосредоточенной подачи воздуха не позволяет обеспечить подачу необходимого расхода теплоты (или холода), а также для систем с переменным расходом воздуха.
В производственных помещениях первой категории со значительными избытками явной теплоты рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через воздухораспределители типа ВЭПш;
наклонными струями в направлении РЗ с высоты не более 4 м (см. рис. 17.4, а) через воздухораспределители типов НРВ, РВ и ВВР.
В производственных помещениях второй
категории рекомендуются следующие способы подачи воздуха:
сверху вниз веерными (рис. 17.5, а) или несмыкающимися коническими струями (рис. 17.5,6) через воздухораспределители типов ВР, ВДШп и ПРМ;
сверху вниз настилающимися компактными или неполными веерными струями (рис. 17.5, в) через воздухораспределители (решетки) типов РР и РВ;
сверху вниз плоскими струями (рис. 17.5, г) через воздухораспределители типа ВПК;
непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г, 17.5,6) через воздухораспределители типов ВЭПш, УВН.
В помещениях с технологическим оборудованием высотой более 2 м подачу следует осуществлять в проходы между оборудованием.
В помещениях общественных зданий высотой более 5-6 м (залы, аудитории) рекомен-
0,05900-27000,080,13 0,2 0,251440-43202340 70203600 10 8004500- 13 5005-151,10,850,31 0,5 0.78 1,2225580 16 740 9000-27 000 14 040 42120 21960- 65 880 36 000-108 0000,05900-27000,080,13 0,2 0,251440-43202340 70203600 10 8004500- 13 5005-151,10,850,31 0,5 0.78 1,2225580 16 740 9000-27 000 14 040 42120 21960- 65 880 36 000-108 0001.2 То же1.2 То жеПродолжение табл. 17.6
0,05
900-2700
0,08
0,13 0,2 0,25
1440-4320
2340 7020
3600 10 800
4500- 13 500
5-15
1,1
0,85
0,31 0,5 0.78 1,22
2
5580 16 740 9000-27 000 14 040 42120 21960- 65 880 36 000-108 000
0,05
900-2700
0,08
0,13 0,2 0,25
1440-4320
2340 7020
3600 10 800
4500- 13 500
5-15
1,1
0,85
0,31 0,5 0.78 1,22
2
5580 16 740 9000-27 000 14 040 42120 21960- 65 880 36 000-108 000
1.2 То же
1.2 То же
Расчешая и шт 1 и, Д() м
р<1 о^ендуемые значения
Уюл выпуска спуи к горизонту d, 1рад
Коэффициенты
Примечание
расхо I во.духа
LG, м3,ч
расчетная скороегь «о. м/с
скоростной т
температурный и
местного сопротивления <,
6
7
8
9
10
11
12
13
0,02430 1080
0,03650-1620
0.051080 2700
0,081730 4 3 206 15±306,44,81,1- 1,2 Обладает улучшен-
0 12160-5400нойакустической
0.132810 7020характеристикой
0,24320-10 800
0,337130 17 820
начинающихся струй значении коэффициентов приведены в скобках
дейччующих и приведенные для справок, -нетиповые конструкции, рабочая документация которых
формулам п 17 4 Для этого в графе ^ в скобках указан средний диаметр dmt, мм, а в графе 9 приведены сечении ВПК В графе 6 приведена расчетная площадь ^р, к которой отнесены расчетная скорость и0 (графа S)
дуется подавать воздух наклонными компактными или плоскими струями, направленными на экран (сцену) или спортивную площадку через воздухораспределители типов РР, РВ, РРНП и ВПФ*, располагаемые выше обслуживаемой зоны. Воздухораспределитсти допускается устанавливать в боковых стенах. Допускается подавать воздух компактными вертикальными струями через воздухораспределители типов РРНП * и ВПФ *
В помещения конструкторских и проектных бюро, контор рекомендуется подавать воздух в направлении окон через воздухораспределители типов РР, РВ и РРНП *. установлен-
ные выше обслуживаемой зоны, или непосредственно под окнами через воздухораспределители эжекционных кондиционеров доводчиков (ЭКД) для уменьшения отрицательного воздействия ниспадающих холодных токов.
В помещения или отдельные зоны высотой менее 5 6 м, имеющие подшивной потолок (торговые залы, балконы зрительных залов, трибуны спортивных залов), рекомендуется подавать воздух настилающимися веерными струями через воздухораспределители типов ВДШп и ПРМ.
При наличии на потолке выступающих конструкций (балки, ригели, ребра), а также светильников с большими тепловыделениями рекомендуется подавать воздух коническими и неполными веерными струями на высоте 3 -6 м через воздухораспределители типов ПРМ, ВК *, РВ и РРНП *
В системах с переменным расходом воздуха подачу воздуха рекомендуется осуществлять
Рис. 17.4. Схемы подачи воздуха в производственные помещения первой категории
через воздухораспределители, позволяющие изменять угол наклона (ВВР) или угол наклона и форму струи от веерной до смыкающейся конической (ВР и ПРМ) и от неполной веерной до компактной (РВ), а также отопительно-вентиляционными системами с направляющими соплами.
Для размещения воздухораспределителя выбранного типа при ручном счете требуется:
выбрать соотношение сторон (ах. Ьх) ячейки помещения (модуля), обслуживаемой одним воздухораспределителем (в частном случае модулем может являться все помещение);
с учетом рекомендуемого диапазона изменения относительной площади приточной
струи при поступлении ее в рабочую зону (Ад) выбрать величину Ад;
определить площадь пола, приходящуюся на одну струю (Ар = ахЬх, для плоских струй Ар = Ьх из формул (17.38) — (17.42) , по выбранному соотношению сторон (ах, Ьх) и величине Ад;
найти количество ВР, размещаемых в помещении, как наиболее близкое к частному от деления площади пола помещения на Ар. Следует учесть, что наименьшее количество ВР достигается при минимальном значении Ад.
Рис. 17.5. Схемы подачи воздуха в производственные помещения второй категории
°i < ЗНр.
(17.43)
Для компактных и неполных веерных струй:
b. < 0,5т J а, Н-)
V 1 р У (17.44) bj + Нр- Awz ^ 0,5m-s/a161;-'
для плоских струй (Zo > 0,75а!):
Ьх ^ 0,25т2 Нр-,Ьх + Нр — hwz ^ 0.25m26t.
1
Hl 7.45)
J
Соблюдение неравенств (17.44) и (17.45)
обеспечивает путь развития струи несколько меньший ее дальнобойности с учетом стесне-
ния струи как на горизонтальном, так и на
0,5 ^ Ад ^ 0,2.0,5 ^ Ад ^ 0,2.(17.46)(17.46)
0,5 ^ Ад ^ 0,2.
0,5 ^ Ад ^ 0,2.
(17.46)
(17.46)
Равномерное распределение параметров воздуха в РЗ и отсутствие плохо вентилируемых зон достигается в случае подачи воздуха через ВР плафонного типа (схемы на рис. 17.4, д, 17.5, а, б) при соотношении большей ф^ и меньшей (aj сторон модуля Ьх ^ 2ах. При этом величина Ад должна находиться в пределах, указанных в табл. 17.7.
При подаче воздуха через решетки (схема на рис. 17.5, в) необходимо выдерживать следующие геометрические соотношения:
вертикальном участках.
Площадь струи в месте поступления в рабочую зону должна находиться в пределах
ТАБЛИЦА 17.7. ДИАПАЗОН ИЗМЕНЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ Ад ДЛЯ КОНИЧЕСКИХ И ВЕЕРНЫХ СТРУЙ
Вид струи
Величина Ад
минимальная
максимальная
Коническая:
смыкающаяся
0,2
0,5
несмыкающаяся
0,2
0,6
Веерная
0,5
0,7
(17.55)(17.55)(17.56)(17.56)(17.57)(17.57)Д/о = 1300Д/о = 1300тпАр ’тпАр ’(17.58)(17.58)Д/о = 400 — тпД/о = 400 — тп
(17.55)
(17.55)
(17.56)
(17.56)
(17.57)
(17.57)
Д/о = 1300
Д/о = 1300
тпАр ’
тпАр ’
(17.58)
(17.58)
Д/о = 400 — тп
Д/о = 400 — тп
При сосредоточенной подаче воздуха (схема на рис. 17.4,6) для исключения попадания ненастилающейся струи в рабочую зону прямым потоком обеспечивают соотношение
h-hWI> 0,30VaiHp' О7-47) где h-высота расположения ВР над уровнем пола, м.
Равномерность распределения скоростей и температур по площади рабочей зоны достигается при выполнении условий:
0,4^—0,7;(17.48)
mVaiHP
0,8 « — <3.(17.49)
Первое условие требует, чтобы длина помещения (или части помещения) не превышала дальнобойности струи, но была больше расстояния до второго критического сечения, так как в противном случае невозможно образование обратных потоков в рабочей зоне.
Второе условие регламентирует ширину помещения (или части помещения), обслуживаемого одним устройством.
Выбор модуля помещения при подаче непосредственно в рабочую зону (схема на рис. 17.4, г) следует производить с учетом неравенств:
а^Ьх;(17.50)
bx^0,1mV^Hp.(17-51)
Соотношения (17.47) и (17.51) необходимо выдерживать при размещении ВР и в случае подачи воздуха наклонными струями (схема на рис. 17.4, а).
Эффективное воздухораспределение неизотермическими струями обеспечивается:
для вертикальной подачи нагретого воздуха вниз компактными и неполными веерными струями при условии
X < 0,45^;(17.52)
плоскими струями
х<0,65Я;(17.53)
где л--расстояние от ВР до РЗ по вертикали;
для горизонтальной и наклонной
(вверх) подачи охлажденного воздуха ненасти- лающимися струями и наклонной подачи нагретого воздуха в направлении РЗ при условии х = (0,3+ 0,5)/,,(17.54)
где х- расстояние по горизонтали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ при горизонтальной подаче или расстояние от ВР до вершины струи при наклонной подаче;
для горизонтальной подачи нагретого воздуха ненастилающимися струями при условии
х > 0,3/р,
где .V-расстояние по горизонтали от ВР до места пересечения МПС с потолком;
для горизонтальной подачи нагретого воздуха настилающимися струями при условии
х < 0,6Я,
где х- сумма расстояний по горизонтали и вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ;
для горизонтальной подачи воздуха настилающимися струями при условии
Xq > 0,Ир,
где х0- расстояние по горизонтали от ВР до места отрыва струи охлажденного воздуха от плоскости потолка или нагретого воздуха от пола.
При горизонтальной подаче воздуха на высоте х > 0,5Яр и омывании РЗ обратным потоком избыточную температуру приточного воздуха следует принимать не более:
для компактных струй
для плоских
(17.59)
Отсутствие сноса конвективных потоков при выпуске воздуха через плафоны достигает-
/ > -(/? - h„\т/ > -(/? - h„\т(17.60)(17.60)h + i > 3,3mt0 v Ло,h + i > 3,3mt0 v Ло,(17 61)(17 61)-™) 2= 1.865-К)10, V ^/-™) 2= 1.865-К)10, V ^/(17.63)(17.63)
/ > -(/? - h„\т
/ > -(/? - h„\т
(17.60)
(17.60)
h + i > 3,3mt0 v Ло,
h + i > 3,3mt0 v Ло,
(17 61)
(17 61)
-™) 2= 1.865-К)10, V ^/
-™) 2= 1.865-К)10, V ^/
(17.63)
(17.63)
ся подачей воздуха коническими смыкающимися с spy йми несоосно с теплоис! очниками (в прохоцы между оборудованием) таким образом, чтобы выполнялись два условия.
где 7 расстояние между краем теплоисточника и осью । юи струи, м, А -уы^ита распо юления RP н-я с > „М ИОЛа, М. И,, ВЫСОТа lelLTvMCl ОЧНИКа м
Если подача воздуха через плафоны осуществляется веерными, зюничеехикш струями или невозможно организовать тодач^ воздуха в проходы между соорудив шием коническими смыкающимися струями, приточные струи должны определять циркуляцию воздуха в помещении и доминировать над конвективными, что дос гш дется при соотношении анерзий взаимодействующих струй, определяемом не-
равенсгвом
для конических струй
5 67 - 101О,(17 62)5 67 - 101О,(17 62)
5 67 - 101О,(17 62)
5 67 - 101О,(17 62)
для веерных струй
зде Ок конвективны ’ тепловой ненок щоьвектиьнаи (.оставляющая ivbJioEf не зеш'й) от чете чинка теп ю- ты, приходящийся На ОДИН BP. Bi
При организации воздухом Гчом в производственных пометени ях и зб ы i кам < г еп. юты, в ко i орг ix требуется обеспечизь зй данною равномерность тем- neoaiyp чо п'юшадн рабочей зоны помещения*, мак- ' >> 1 1 нов температур в струе,
и (17.12), должны ИОДЧИИ.^Щ ЧрЗ! Ю?.
(17.64)
максимальное значение r-ре шею «пиярртишЕо- < мнения С зависящее от лычного мамаь
ма явного отклонения гемпературы воздуха в рабочей зоне (Af^)
ст, = Д/™74.(17.65)
Коэффициент вариации К, для различных способов воздухораспределения принимают равным: К, = 0,8 при подаче воздуха через плафоны коническими струями; К, = 1,5 при подаче воздуха через плафоны веерными струями и через решетки компактными и неполными веерными струями.
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХАЧЕРЕЗ ПЕРФОРИРОВАННЫЕ
ВОЗДУХОВОДЫ, ПОТОЛКИИ ПАНЕЛИ
Применение перфорированных воздуховодов (рис. 17 6). потолков и панелей (рис. 17 7) обеспечивает интенсивное падение скоростей, уменьшение разности температур и перемешивание подаваемого воздуха с окружающим в непосредственной близости от места выпуска (на участке формирования, который для перфорированных потолков и панелей равен xf = 5/, где /-расстояние между отверстиями для выпуска воздухй), что делает этот способ подачи предпочтительным для низких помещений
Перфорированные потолки имеют площадь перфорированной поверхности 50% и более, перфорированные панели менее 50% общей площади помещения (Лрег/ < 0,5Яр). Перфорированные потолки и панели, как правило, собираются из отдельных плит (металлических. гипсовых, древесно-волокнистых и т. д.). Коэффициент живого сечения плит принимается в пределах 0,5-5%, диаметр отверстий -3-10 мм (при несерийном изготовлении до 25 мм). Связь между шагом t, диаметром отверстий а и коэффициентом живого сечения Kj р = A0[Ape,p где Ао -суммарная площадь выпускны- отверстий; при расположении отверстий на равных расстояниях друг от друга определяе гея зависимостью
d ,
/ = 0,89—=^(17.66)
x'Kperf.
Перфорированные потолки с большой площадью перфорированной поверхности рекомендуется применять при небольших разностях температур (Д/о = 35). При больших разностях температур для обеспечения устойчивой циркуляции воздушных потоков в поме-
Рис. 17.6. Схемы подачи воздуха в помещения через перфорированные воздуховоды а-вертикально вдали от ограждений, б горизонтально вдоль ограждения, в вертикально вдоль ограждения
Рис. 17.7. Схемы подачи воздуха в помещения через перфорированные по юлки (а) и перфорированные панели (б)
щении рекомендуется сочетать перфорированные поверхности с глухими участками потолка (перфорированные панели). При необходимости целесообразно сочетать установку перфорированных плит с шумопоглощающими и осветительными устройствами.
Рекомендуемая скорость выхода воздуха из отверстий vout при подводе в подшивное пространство 0,5-4 м/с. При подводе воздуха распределительными воздуховодами непосредственно к перфорированным панелям верхний предел скорости выхода ограничивается акустическими требованиями. При подаче воздуха в подшивное пространство и vout > 2 м/с следует принимать меры по герметизации этого пространства.
При подаче охлажденного воздуха в под
шивное пространство с температурой на 10° ниже температуры помещения следует принимать меры по теплоизоляции перекрытия над ним. Температура наружных поверхностей перфорированного потолка или панелей во избежание каплеобразования должна быть выше температуры насыщения для воздуха помещения.
Расчет воздухораспределителей ВПК1 и ВПК2 (см. табл. 17.6 и рис. 17.6) может вестись по одному из двух вариантов.
При отсутствии специальных требований к равномерности распределения скоростей и температур в рабочей зоне помещения расчет воздухораспределителей сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей и перепадов темпе-
ратур в образующемся воздушном потоке, отвечающих требованиям СНиП 2.04.05-86 (прил. 5 и 6).
В случае необходимости обеспечивать нормируемые параметры воздуха для всей рабочей зоны ВПК следует размещать таким образом, чтобы их длина соответствовала длине обслуживаемого участка помещения, а отношение ширины струи в месте поступления в рабочую зону bg к ширине обслуживаемого участка Вр находилось в пределах:
6
— = 0,2-г 0,5-при подаче охлажденного
Вр
воздуха;
— = 0,2 -г 1,0- при подаче нагретого воз- Вр
духа или воздуха, имеющего температуру, равную температуре воздуха помещения.
Величина bg определяется по формуле
bg = 2,64, + 0,44
®1 х(17-67)
(10б?т( х 1,5б?т().
За величину х принимается длина пути развития струи.
Расчет воздухораспределителей ВПКЗ, размещаемых, как правило, по схеме а на рис. 17.6, сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей в образующемся воздушном потоке, не превышающих нормируемые в соответствии с табл. 17.1.
Удаление воздуха из помещения в случае применения перфорированных потолков, как правило, рекомендуется осуществлять из рабочей зоны. При раздаче воздуха через перфорированные панели и перфорированные воздуховоды размещение вытяжных отверстий возможно как в рабочей, так и в верхней зоне помещения.
Максимальную скорость движения воздуха гх и перепад температур А?х в РЗ при подаче воздуха через перфорированные потолки (Арег/ > 0,5Лр) и панели (х < AbperJ, где bperf-размер меньшей стороны перфорированной панели), т. е. когда в пределах РЗ находится начальный участок струи, определяют по формулам:
= гоШ^к7рКсопКп; (17-68) 1
ktx = А?о ,(17.69)
где K„„ = 0,4.
Коэффициент Kn рассчитывают по формулам:
для перфорированных потолков
3 / AzotZ3 / AzotZ(17.70)(17.70)для квадратных панелей
3
/ AzotZ
3
/ AzotZ
(17.70)
(17.70)
з
/А/о х2
Кп = J 1 ± 0,0252—•-—=;
uout ^соп uperf
(17.71)
для прямоугольных панелей
Af0„2 1^3uout lvconAf0„2 1^3uout lvcon
Af0
„2 1^3
uout lvcon
Af0
„2 1^3
uout lvcon
(17.72) ‘
для перфорированных воздуховодов
Кп =(17.73)
VjK7pi)20Ut
где а = 0,192 при подаче воздуха по схеме на рис. 17.6,а и а = 0,137 по схеме на рис. 17.6,в; Kfp = 0,047 для ВПК1 и Kfp = 0,07 для ВПК2 и ВПКЗ.
Знак « + » в формулах (17.70)-(17.73) принимается при подаче охлажденного воздуха, знак «—»-при подаче нагретого воздуха.
При воздушном отоплении с целью обеспечения поступления теплого воздуха в рабочую зону Кп должен быть не менее 0,4.
При подаче воздуха горизонтально по схеме на рис. 17.6,6 во избежание отрыва охлажденного воздуха от потолка Кп, рассчитанный по формуле (17.73) при х — №р и а = 0,137, должен быть не более 1,3. При этом в формулах (17.78) и (17.79) следует принимать Кп = 1. Если по схеме на рис. 17.6,6 осуществляется подача нагретого воздуха, то Кп в формулах (17.78) и (17.79) определяется по формуле (17.73) при а = 0,137 и должен быть не менее 0,4.
В случае применения перфорированных панелей и при х > 4bperJ, т.е. когда в пределах РЗ находится основной участок струи, расчет производится по формулам:
для хъадратаых. пателей
Тип перфорированной поверхности
А
Значения Ксоп при х, равном
1
2
3
4
Квадратная панель A^perflAp,
х = х(Ар
0,1 и менее 0,2 0,3 0,4 0,5
1
0,95
0,85 0,7 0,6
0,8 0,45
0,55 0,35
0,45 0,3
0,4 0,3
0,35 0,25
0,25
Прямоугольная панель A bperjJBp
х = х/Вр
0,1 и менее 0,2 0,3 0,4 0,5
0,9 0,65 0,5
0,75 0,55 0,45
0,65 0,5 0,4
0,55 0,45 0,35
0,5 0,4 0,35
0,3
Перфорированный воздуховод A = bJBp х = х]Вр
0,1 и менее 0,2 0,3
0,75 0,6
0,6 0,4
0,4 0,35
0,4
0,3 0,3
0,3
ТАБЛИЦА 17.8. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ Ксоп ДЛЯ ПЕРФОРИРОВАННЫХ потолков И ПАНЕЛЕЙ
Потолок
Более0,5
0,4
Примечание. А -относительная площадь перфорации; х - относительный путь развития струй от плоскости истечения до верхней границы рабочей зоны.
»х = ^1)ou1Vk7p X
X ^LKtonKn;
(17.74)
Azx = 4Az0
bperj}
(17.75)
для прямоугольных панелей
vx = 2,1 vON,
Vk?p
(17.76)
Azx = 1,7 Az0
(17.77)
г)
L
dDoooaootil
H H H H I
Рис. 17.8. Схемы подачи воздуха в подшивное про-странство
а - пространство над потолком не разгорожено, вариант допустим при А0(а 5 50; ЦВ 6 5; L/h 5 30; б пространство над потолком скошено, вариант допустим при А^а < 50; LiB < 5; Ljh < 25; в - пространство над потолком разделено перегородками, высоту и шаг которых принимают в зависимости от их числа п (см. табл. 17.9), г-при А0(а < 7; LjB = 0,5 + 1; Ljh 5 5; hi/h > 0,06; д - при AJa < 50; LjB < 5; Ljh $ 20;
hjh > 0,3; h2jh ^ 0,3; bojB > 0,1
«х = L25vout«х = L25voutхх(17.78)(17.78)
«х = L25vout
«х = L25vout
х
х
(17.78)
(17.78)
ТАБЛИЦА 17.9. НАЗНАЧЕНИЕ ВЫСОТЫ И ШАГА ПЕРЕГОРОДОК В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ ЧИСЛА
Относительный размер (см. рис. 17.8)
Число перегородок
5
7
L/й (меньше или
10
20
равно)
Йо/А
0,05
0,03
М
0,13
0,075
hjh
0,25
0,14
Mh
0,56
0,23
hjh
0,75
0,36
h5jh
—
0,52
hjh
—
0,73
IJL
0,06
0,05
0,19
0,12
0,45
0,21
IJL
0,71
0,34
—
0,51
—
0,73
где Ксо„ определяется по табл 17.8, К„-по формуле (17.71) или (17.72);
для перфорированных воздуховодов
А/х = 1,25 А?оА/х = 1,25 А?оп хп х
А/х = 1,25 А?о
А/х = 1,25 А?о
п х
п х
X (17.79)
V х ксопк„ 1 ’
При расчете подачи воздуха по схемам на рис. 17.6, б, в величины ух и А/х увеличиваются в ^/2 раз.
Величина Кш при расчете vx и А?х принимается равной 1, за исключением случая выпуска воздуха из ВПК1 и ВПК2 горизонтальными струями (схема на рис. 17.6,6), направленными навстречу друг другу. Коэффициент взаимодействия за счет соударения струй принимают равным К,„ = 0,6 в формуле (17.78) и Kin = 1 в формуле (17.79). Коэффициент стеснения Ксоп определяется по табл. 17.8.
Применение перфорированных потолков и панелей требует равномерного распределения воздуха по всей площади перфорации. Степень неравномерности допускается не более 30%. Для обеспечения указанной равномерности
распределения воздуха рекомендуются схемы подвода воздуха в подшивное пространство (рис. 17.8), которые можно использовать как элементы подшивного пространства при разветвленной сети подводящих каналов. Участки подшивного пространства можно разделять перегородками (табл. 17.9) на отсеки, что позволяет регулировать расход воздуха по отдельным участкам перфорированного потолка.
При необходимости выпуска воздуха через перфорированные панели со скоростью более 4 м/с рекомендуется осуществлять подвод воздуха каналами (воздуховодами) непосредственно к воздухораздающим панелям.
УДАЛЕНИЕ ВОЗДУХАИЗ ПОМЕЩЕНИЯ
Удаление воздуха из помещений системами вентиляции рекомендуется из верхней зоны (ВЗ) при значительных избытках явной теплоты и допускается на любом уровне при незначительных избытках явной теплоты. При выделении пыли удаление воздуха следует предусматривать из нижней зоны.
При выделении в помещении вредных газов и паров, а также горючих газов и паров горючих жидкостей удаление воздуха, согласно СНиП 2.04.05-86, следует производить одновременно из ВЗ и РЗ.
Если удельный вес газов и паров, поступающих в помещение, меньше удельного веса воздуха РЗ или если их выделение (при любом удельном весе) сопровождается устойчивыми воздушно-тепловыми потоками, направленными вверх, то из РЗ следует предусматривать удаление системами общеобменной вентиляции и системами местных отсосов */з расхода воздуха, рассчитанного на разбавление выделяющихся вредных или горючих газов и паров, но не менее расхода воздуха, удаляемого через местные отсосы из РЗ.
Если удельный вес газов и паров больше удельного веса воздуха РЗ и выделение их не сопровождается устойчивыми восходящими воздушно-тепловыми потоками, то из РЗ следует предусматривать удаление 2/3 расчетного расхода, нр не менее расхода, удаляемого через местные отсосы из РЗ.
Во всех случаях при выделении вредных или горючих газов и паров следует предусматривать удаление из ВЗ остального расчетного
расхода воздуха или большего расхода, если это требуется по избыткам теплоты и влаги. Расход воздуха, удаляемого из ВЗ, должен быть не менее однократного воздухообмена в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее, а в помещениях высотой более 6 м-не менее 6 м3/ч на 1 м2 площади пола.
Приемные устройства рециркуляционного воздуха следует размещать, как правило, в РЗ.
Размещение вытяжных отверстий (ВО) для удаления воздуха рекомендуется по возможности в зонах, в которых наблюдаются наиболее высокие температуры и концентрации вредных выделений. Если ВО располагать в зоне действия приточной струи, то часть приточного свежего воздуха удаляется еще до поступления в РЗ, поэтому необходимый воздухообмен приходится увеличивать. Рециркуляционные и вытяжные отверстия следует размещать так, чтобы всасывающие факелы не оказывали непосредственного влияния на близко расположенные участки РЗ, но по возможности усиливали движение воздуха в застойных зонах помещений, выравнивая там температуру и влажность. Удаление воздуха снизу эффективно в тех случаях, когда ВО располагаются вблизи слабонагретых источников теплоты.
Схема размещений ВО в верхней зоне помещения выбирается в зависимости от способа подачи приточного воздуха.
При равномерно распределенной подаче воздуха непосредственно в рабочую зону или в направлении РЗ с высоты 4-6 м схема размещения ВО не влияет на величину расчетного воздухообмена. Распределение параметров воздушной среды по рабочей зоне определяется в этом случае только взаимодействием приточных струй и размещением источников выделения теплоты и вредных веществ.
При подаче в помещение компактными струями под перекрытием с размещением центров приточных отверстий на высоте более 2/3 Нр вытяжные отверстия следует размещать на расстоянии более 0,3 ^/л^ (где Нр-высота помещения, м; Лр-площадь, м2, поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной потоку воздуха, приходящаяся на один ВР) от плоскости подачи в сторону, противоположную движению приточных струй. Размещение ВО на расстоянии менее (2,5-3) Лр В направлении движения приточных струй не рекомендуется, так как это связано с необходимостью
увеличения расчетного воздухообмена.
Максимальный расход воздуха Lmax, м3/ч, который допускается удалять из верхней зоны через одно вытяжное отверстие, следует определять по формулам:
для круглого или прямоугольного отверстия с отношением сторон меньше 5 и если высота расположения вытяжного отверстия в 2 раза и более превышает высоту рабочей
- hw2
зоны, т. е. при hwz =^ 0,5:
’ н0
4,1 — 6,5^, z — 2,3hw . 3600-^, --—^
0,8hw 2 + 0,2hw z + 0,5
vnH^;vnH^;(17.80)
vnH^;
vnH^;
для вытянутого (отношение сторон больше 5) прямоугольного отверстия и hw,z 0,8
Lmax = 3600 [2 -3,1^ +
+ ОЖ,г]г„Яо,+ ОЖ,г]г„Яо,(17.81)(17.81)где Но-высота расположения вытяжного отверстия над полом, м; hwz - высот а рабочей зоны, м; и„ - нормируемая допустимая скорость, м/с, воздуха в рабочей зоне.
+ ОЖ,г]г„Яо,
+ ОЖ,г]г„Яо,
(17.81)
(17.81)
ВО следует располагать (в различных схемах их размещения) на расстоянии t > 2,5^ + + t/2) между центрами любых двух вытяжных отверстий диаметрами dx и d2.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДАПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Расход приточного воздуха L, м3/ч, подаваемого в помещения, определяется при плотности приточного и удаляемого воздуха 1,2 кг/м3 по формулам:
при расчете по избыткам явной теплоты ^л = Lwz +
+ 3^^ТГУ; (,7'82)
^tVw.Z Чп)
при расчете по массе выделяющихся вредных веществ
^Ро “ ^w.z "*~
I ^Рр ^w.zVqw.z 4in) ,I ^Рр ^w.zVqw.z 4in) ,(17.83)(17.83)при расчете по избыткам влаги
I ^Рр ^w.zVqw.z 4in) ,
I ^Рр ^w.zVqw.z 4in) ,
(17.83)
(17.83)
^W Lwz+
' (17'84)
где Kt, Kq, Kd-коэффициенты воздухообмена, устанавливающие связь температуры, конценз рации вредных веществ и влагосодержания в удаляемом воздухе и РЗ:
Kz = A^l;(17.85)
^w.z ^in
Kq = -ql^-;(17.86)
4w,z din
d, —
Kd = ~*—.(17.87)
^w,z ^in
В формулах (17.82)— (17.87) приняты условные обозначения:
Lwz- расход воздуха, удаляемого из РЗ местными отсосами, общеобменной вентиляцией и на технологические нужды, м3/ч; Q-избыточный явный тепловой поток в помещение, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(м3-с); Zw-z - температура воздуха в РЗ помещения, удаляемого местными отсосами, общеобменной вентиляцией и на технологические нужды, °C; tin = ?0 - температура воздуха, подаваемого в помещение, С. равная температуре приточного воздуха на выходе из BP; tl температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами РЗ, °C; масса каждого из вредных веществ, поступающих в воздух помещения, мг/ч; qWiZ~концентрация вредного вещества в воздухе, удаляемом из РЗ, мг/м3; qt - концентрация вредного вещества в воздухе, удаляемом из помещения за пределами РЗ, мг/м3; qin-концентрация вредного вещества в воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3; W-избытки влаги в помещении, г/ч; t/wz-влагосодержание воздуха, удаляемого из РЗ, г/кг; 4 ~ влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами РЗ, г/кг; </,„ - влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг.
При одновременном выделении в воздух помещения теплоты, вредных веществ и влаги следует принимать большую из величин, полученных по формулам (17.82)-(17.84). При этом, если в помещение поступает несколько видов вредных веществ, не обладающих суммацией действия, расход приточного воздуха (по массе выделяющихся вредных веществ) следует принимать по большему из полученных результатов (по определяющей вредности) для каждого
ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ
Вид помещения
к,
К<
Кузнечно-прессовые цехи, печные 22,7
пролеты сталеплавильных, рельсопрокатных цехов и цехов эмалирования, корпуса нагревательных колодцев, блюминги, склады заготовок
Термические цехи
1,9
2,6
Сушильные »
1,8
2,5
Литейные»
1,7
2,3
Доменные и кузнечные »
1,6
2,2
Прокатные»
1,5
2,1
Электролизные цехи, машинные
1,4
1,9
залы и компрессорные
Цехи вулканизации и производст-
1,3
1,8
ва изделий из пластмасс
из веществ. Если в воздух помещения выделяется несколько видов вредных веществ однонаправленного действия, следует суммировать расходы приточного воздуха, полученные для каждого из веществ в отдельности. Расход приточного воздуха следует принимать не менее суммарного расхода воздуха на местные отсосы и технологические нужды. Расход приточного воздуха должен быть не меньше нормируемого минимального расхода наружного воздуха, подаваемого в помещение, необходимого для обеспечения норм взрывопожарной безопасности, а также требуемого по нормируемой кратности воздухообмена или удельного расхода приточного воздуха.
Температуру Zwz, концентрацию вредных веществ qw,z = ПДК и влагосодержание dwz воздуха РЗ следует принимать в соответствии с требованиями к метеорологическим условиям в помещениях, установленными ГОСТ 12.1.05-88 и СНиП 2.04.05-86.
При выборе способа подачи воздуха предпочтение следует отдавать системам, имеющим больший коэффициент воздухообмена, и окончательно принимать способ подачи исходя из минимума приведенных затрат с учетом изменения коэффициента воздухообмена в период эксплуатации в течение года.
Коэффициенты воздухообмена в конкретных частных случаях принимаются по нормативным или экспериментальным данным. Для
В приточной струе L,В приточной струе L,22w VA.w VA.М /х m ^ 68М /х m ^ 68В приточной струе при расположенной в ней ВО L, Во II критическом сечении стесненной приточной струи Lcr В конвективной струе ЕкВ приточной струе при расположенной в ней ВО L, Во II критическом сечении стесненной приточной струи Lcr В конвективной струе ЕкЦ-0-LЦ-0-L1,4 хт х/ Ло__ х^q 0^w^^1,4 хт х/ Ло__ х^q 0^w^^0,57 МН з22 Тб?0,57 МН з22 Тб?ТАБЛИЦА 17.11. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ С НЕЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ
В приточной струе L,
В приточной струе L,
2
2
w VA.
w VA.
М /х m ^ 68
М /х m ^ 68
В приточной струе при расположенной в ней ВО L, Во II критическом сечении стесненной приточной струи Lcr В конвективной струе Ек
В приточной струе при расположенной в ней ВО L, Во II критическом сечении стесненной приточной струи Lcr В конвективной струе Ек
Ц-0-L
Ц-0-L
1,4 х
т х/ Ло
__ х
^q 0^w^^
1,4 х
т х/ Ло
__ х
^q 0^w^^
0,57 М
Н з
22 Тб?
0,57 М
Н з
22 Тб?
Способ подачи воздуха
Коэффициенты воздухообмена К, и Kq при кратности воздухообмена в помещении, Еч
3
5
10
15 и более
Кг
Ks
К.
Кв
К,
Г
к,
К„
Непосредственно в РЗ1,3 11,851,21,41,0511511
Наклонными струями в направлении РЗ с высоты:
не более 4 м1,151,41,11,211,111
более 4 м11,211,111.0511
Сосредоточенно выше РЗ0,951,111,051111
То же, с использованием направ- 1111*111 ляющих сопел Сверху вниз струями:
настилающимися0,951,111.051111
коническими1,05i,111,051111
плоскими1,11,21.051.111,0511
ТАБЛИЦА 17.12. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ВОЗДУХА ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕН ГОВ ВОЗДУХООБМЕНА
Относительный _расход воздуха L
Вид струи
компактная, неполная веерная, коническая
плоская
веерная
'О
Примечание. В формулах приняты условные обозначения:
х-для приточных струй при подаче в РЗ-расстояние от ВР до границы ячейки помещения, обслуживаемого этим ВР, или до теплоисточника, если струя движется по направлению к нему, при подаче выше РЗ-расегояние or ВР до РЗ по направлению движения струи; для конвективных струй-расстояние от верха теплоисточника до ВО, м; /-расстояние от ВР до ВО по направлению движения струи, м;
Qt-конвективная составляющая тепловыделений от источника теплоты (единицы оборудования), Вт. Дчя определения К, ячейки помещения, обслуживаемого одним ВР, по расчетным соотношениям табл 17.12 (Lh = Lo) при наличии нескольких теплоисточников в ячейке в формулы табл. IT 12 следует подставлять суммарные величины 5, и Е, от этих источников.
помещений со значительными избытками явной теплоты и подаче воздуха непосредственно в РЗ ориентировочные значения коэффициентов воздухообмена К, и Kq могут быть определены по табл. 17.10, для помещений с незначительными избытками явной теплоты-по
табл. 17.11. При отсутствии данных коэффициент воздухообмена Kd рекомендуется принимать равным Kq.
Коэффициенты воздухообмена по заплоте К( определяют расчетом по методическим рекомендациям (Определение количества при-
точного воздуха для производственных помещений с механической вентиляцией.- Л.: ВНИИОТ, 1983). Если по расчету величина К, при подаче нагретого воздуха (режим отопления) окажется больше единицы, то следует принимать К( = 1.
Значения К, при избытках явной теплоты рассчитывают с помощью соотношений, приведенных в табл. 17.12 и 17.13. При расчете К, по зависимостям табл. 17.12 избыточный явный тепловой поток (2) в помещение или ячейку помещения, обслуживаемую одним ВР, принимается с учетом теплопотерь через ограждения. Теплоизбытки в рабочей зоне (Qw z > 0) складываются из конвективной Qw,2 lt и лучистой Qw>z,t составляющих тепловыделений от оборудования; тепловыделений от светильников Qi, инсоляции Q2, поступающей через светопрозрачные ограждения в РЗ, и тепловыделений от работающих Q3, из суммы которых вычитаются теплопотери через ограждения рабочей зоны @4;
Qw.z Qw.z.k "1" Q.w.z.1 4"
+ Qi + Qi + Q3 — Q»-(17.88)
В помещениях, где циркуляцию воздуха определяют приточные струи, следует принимать, что 70% мощности теплоисточников (QWiZ_k + Qw.z.d поступает в РЗ и соответственно 30%-в верхнюю зону.
В помещениях, где циркуляцию определяют конвективные струи, конвективная составляющая Qwzk от теплоисточников уносится в верхнюю зону, а лучистая Qwz,t делится пополам между рабочей и верхней зоной.
Расход приточного воздуха LPq, м3/ч, при удалении его системами общеобменной вентиляции одновременно из верхней и рабочей зоны помещения рекомендуется определять по формуле
^ро "~ ^w>z +
1 mPQ - Lw.z^w.z ~ Я,п)/ ] 7 89а
[5(K9-l)+l](^>2-9tn)’
где 5-доля воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения. При удалении из рабочей зоны ‘/з расхода воздуха 5 = 0,67, при удалении 2/3 расхода воздуха 5 = 0,33.
Если расход воздуха Lh/, м3/ч, определенный по избыткам полной теплоты (или большая из величин, определенная по избыткам явной теплоты и влаги), окажется больше
полученного по массе выделяющихся вредных веществ и допускается рециркуляция, максимальный расход воздуха, забираемого из верхней зоны на рециркуляцию, Lp, м3/ч, следует определять по формуле
L =, (17.90)
^4^-91) + 41 -Яех.
где
^^h.f^w.^^w.z^q 4" Lwz4w,z ^PQ
LhJ +- Lwz)(Kq - 1)’
(17.91)
qext - концентрация вредного вещества в наружном воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3.
Для обеспечения концентрации вредных веществ в приточном воздухе (смеси наружного и рециркуляционного) при выходе из ВР не более 30% ПДК в воздухе РЗ расход воздуха на рециркуляцию следует принимать не более
^/ОЗПД^Я 2 + 0,ЗПДК - qext’
(17.92)(17.92)где
(17.92)
(17.92)
Расход наружного воздуха должен быть не менее расхода воздуха, удаляемого наружу системами вытяжной вентиляции и технологическим оборудованием, с учетом нормируемого дисбаланса, а также не менее нормируемого минимального расхода наружного воздуха (СНиП 2.04.05-86, прил. 17). '
Для определения расхода приточного воздуха для систем кондиционирования необходимо предварительно установить температуру и влагосодержание приточного воздуха путем построения процесса ассимиляции теплоты и влаги в рабочей зоне помещения с учетом тепловлажностного отношения избытков полной теплоты к избыткам влаш
£w.z = Qk,f,w,zl^(17.94)
Способ подачи воздуха
Схема подачи
Коэффициент воздухообмена
В рабочую зону
h"^
a\_Lg + Lwz^\ — Qw-Z)] + Lwz(Lg + Lwz — 1)QK
X
‘ " a[Lg - (1 - 1^(1 - Qw,z)] - (1 - Lw,Mg + LWiZ - 1)QK’ a = max {LK, 1 — LWiZ^
ТАБЛИЦА 17.13. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВОЗДУХООБМЕНА
Вертикальными струями
к _a[Lg-Q»,z(l -Ag)Lw^z] + QtLwz(Lg- 1) ‘ " «ЕЧ + Qw,z(l - Ад)0 - Lw.z) - 1] - QK(Lg - 1)(1 - Lw.z);
а = max (LK, 1 —
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
Настилающимися струями
Lh -I tin ^w,z
X
tu_—lj_L—^^
^xQw.fi.A9
*h ^~^Д.tz^g ^w,z^w,z(.^^g^
- Lw,z) - (1 - Lw.z) [1 - QWiZ (1 - Ag)]
A ^1^,1
. J- Z^4y
Сосредоточенно настилающимися струями
Примечание В формулах приняты условные обозначения: Lg = Lg[Lh; Lwz = LW>-!L1^JL1 = LJL^, L* ~ LJL» Lcr = L^L^, Qw,z = Qw.z'Qi
Qz = QJQ
17.6. Определение расхода приточного воздуха
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции тетоты и влаги приточным воздухом для систем коидициони рования (а) и с увлажнением воздуха в помещении (о)
где
3,6£
Qh.f.w.z - "^- +
w
+ —(2,5 + O,OO18twJ;(17.95)
Ww,z = \MKd.(17.96)
На /-^-диаграмме влажною воздуха из точки 1 (рис. 17.9, а) с параметрами twz и tpwz проводится прямая 1-2 по лучу гепловлаж- ностного отношения ewz до пересечения с условной кривой ф, расположенной выше кривой ф = 95%, на разность температур t3 —/2 (по линии d = const), учитывающую нагревание воздуха в вентиляторе и воздуховодах.
Температура и влагосодержание приточного воздуха имеют параметры точки 2.
Расход приточного воздуха определяют по формуле
3,62w
гК.М» г " %) UKd(dw-z -dj
(17.97)
Температура и влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами рабочей зоны (точка 4) определяются по формулам'
3.60
(17.98)
W
d,-?2Th^„. (17.99)
Для определения расхода приточною воздуха для систем кондиционирования и по- увтажнения воздуха с помощью форсунок, размешенных в помещении, необходимо предварительно установить условную температуру z5 и в тагосодержание d5 в рабочей зощ.
На I-d-диаграмме пт точки / (рис. 17.9,6) с параметрами tv<i и 9WZ откладывается в левую сторону отрезок А6„ ,z — М!КД. где Аб соответствует мощность проектируемой системы до увлажнения (как правило, \d ^ 2 г/кт).
На прямой lx — const находят точку с условной температурой /, и в лагосодержанием dt воздуха з рабочей зоне. Точка 5 на рис. 17.9,6 соответствует точке 1 на рис. 17.9, а.
Последующее построение процесса на I (/-диаграмме, определение температуры и влагосодержания приточного воздуха, определение расхода приточного воздуха, температуры и вла> осодсржапия возду ха, удаляемого за пределами рабочей зоны, осуществляются описанным выше способом.
Расход приточного воздуха проверяется и в случае необходимости корректируется в результате расчета воздухораспределен ия. Расчет воздухораспределения (выбор способа подачи, определение местоположения количества и типоразмеров ВР) следует проводить с целью обеспечения принятой схемы подачи воздуха, нормируемых значений максимальной скорости (г„ ^ Kv^ и отклонения температуры воздуха в струе (А^ = tx ™ г„ < Аг, и Мх = tn — — ts < Az2) йли в зоис обратного потока (см табл 17.1 и 17.2).
Если в результате расчета воздухораспре- деления в режиме вентиляции предельная рабочая разность температур Az„™ — tw-z — tui окажется меньше предварительно принятой
для определения расхода приточного воздуха, то следует пересчитать а увеличить расход приточно! о воздуха, принимая tw z - tin не более избыточной температуры приточного воздуха А/о, при которой обеспечиваются принятая схема подачи воздуха и нормируемые значения г и Дгл
Гели в результате расчета возд; хораспре- деления в режиме отопления системы веитиля- цит совмещенной с воздушным отоплением, предельная рабочая разность температур Д?н" = th„ - twz (здесь th> нмпюатура подо гретою воздуха, подаваемого в помещение) окажется меньше требуемой при расхоти пши точного воздуха равном расходу в теплый периол года то с телует принять расход возду ха ло теплому периоду i тг юстающий тепловой поток для отопления помещения подавать дополнительной системой отопления
Если расход приточного воздуха, опреть ленный тля систем кондиционирования по избыткам явной теплоты и влаги октжется меньше по пленною по час. е выделяющихся врелпых вешеств / с норм трнемои крайности воздухообмена Ln гл- и рмируемому улсль ному расходу пр; юз духа L^ то при принятом Г и |е ГУ, ^i иг,и ^р разность температур \ л - z — ?2 (см рис 17 9 а) умепьш ыся и будет равна Дг'^, —
Lh
Ц, (и у) .
Обеспе тение требуемой температуры ?„ — - t„ — &tw„ чост игаетг я соответствующим уменьшением гиг хода голода например уменьшением расхода холодной воды в кчмеоу орошения кондиционера пли соотвстс вующчм нагревом ирис очною ьо^ -у а п разнишь тел ера гур М — 1R
Расход приточною войдут» для обеспечения норм взрывопожарной оезопаснос пг с »е- дует определить по форме тс
т
I =• —— - (Г W0) О -
где q, нижний концентрационный предел р-спрест- панения тламсни по газо -таро и пыдевоздуывым смесям мг м3
РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
И ВОЗДУ ХОРАСПРЕДЕ ПЕНИЯ НА ЭВМ
Программная система (ПС) «Воздухо- распредсленио предназначена для определенья величины воздухообмена типоразмеров и ко- чичес г-д ВР при г одаче приточного воздуха в произвеловсинь с помещения, оборудованные системами мех гш гсской вентиляции кон дгщчонаров ШИЙ ВО’Д1Х И ВОЗДУШНОЮ отоп ления
С помощью ПС производят расчет «верги- каты-ой подачи воздуха», к которой относят все виды струйных течений приточного воздуха поступтюинтх в рабочую зону вертикально из верхней зоны непосредственно пог ле выпуска или в резх тьтате поворота в направлении рабочей зс ни (вследствие соударения струй друг с груюм или настилания па вертикальное ограждение), расчет и эдачи воздуха нспосред- стве-чю в рабочую юн у ш лонными струями и сосредоточенно кс да рабочая зона омыва егоя обратным потоком
ПС включает следующие программы рас чета подачи воздуха
VEER-коническими смыкающимися и ве- еонымт п стичающимися струями через пла фоТШ!
kOWFF- кон iчеткими несмыкаюиЫ- мися и пинает шающимщя веерными сгруями черег плафоны,
GORIZC 41 компактными г него тными чеерных’и горизонтальными наит и дающимися сто' ями че^^ решет ки
ГО’ ' i г щ т \ >р,ями через перфт рироваштые 1 оХОЬТД-
РГПГОР чере-. перфорг-роватчтые пшт ки и панели
RABZON в рабочую зот-''
NASTNEST сосредоточенно насти таю п-имися и ненастп"-аюащмися bi ограждение струяхти
VAKLOX ккдг ii ыми струя'тч
Прсграмх т го^дл сма гричают использова-
ние следующих типовых воздухораспределительных устройств:
VEER-ПРМ, ВР, ВДШ;
KONVEER-ПРМ, ВР;
GORIZONT РВ, РР;
PERFOR-ВПК;
RABZON -ВЭПш;
NASTNEST ВСП, ВГК, РВ, РР;
NAKLON РВ, ВСП, ВГК.
Программы рассчитывают воздухообмен и воздухораспределение для трех периодов года: теплою, переходного и холодного. В результате расчетов печатаются только те варианты, которые обеспечивают нормативные требования по скорости движения и температуре воздуха в рабочей зоне для всех периодов.
Расчеты обеспечивают создание требуемых параметров воздушной среды при минимальном количестве ВР.
В программах предусмотрен поиск вариантов совмещения вентиляции с воздушным отоплением без необходимости устройства дополнительных отопительных систем.
В процессе работы программ определяют расход приточного воздуха, тип, типоразмер и число ВР, их установку в помещении с учетом обеспечения допустимых значений скоростей и температур в рабочей зоне и равномерности их распределения по рабочей зоне, температуры воздуха в рабочей и верхней зонах помещения, уточняют температуру приточного воздуха и температуру воздуха в рабочей зоне для всех периодов года, определяют нагрузку на дополнительную систему отопления в холодный период года, если система вентиляции не способна полностью компенсировать теплопо- тери помещения. В программах проверяют также выполнение требований по обеспечению расчетных схем циркуляции воздушных потоков в помещении и соответствие скорости выпуска воздуха из ВР заданному диапазону значений.
Работе программ должны предшествовать расчеты:
тепловыделений в рабочую и верхнюю зоны помещения для всех периодов года;
удельных теплопотерь по зонам;
тепловыделений от мощных конвективных источников теплоты (при их наличии);
воздушных душей;
местных отсосов;
воздухообмена по вредным веществам и избыткам влаги;
расхода перетекающего из соседних помещений воздуха.
За расчетный принимается наибольший воздухообмен, определенный из условий: ассимиляции избыточных явных тепловыделений, борьбы с газо- и влаговыделениями, компенсации местных отсосов и обеспечения требуемой кратности воздухообмена для создания в помещении подпора или разрежения.
ПС используют для расчета четырех режимов, предусматривающих:
О-естественную или смешанную вентиляцию в теплый период года и механическую вентиляцию в переходный и холодный периоды;
-круглогодичную механическую вентиляцию;
- адиабатическое охлаждение приточного воздуха в теплый период года;
- круглогодичное кондиционирование воздуха.
В результате расчетов на распечатку может быть выдано несколько оптимизированных вариантов с наименьшим количеством ВР и не требующих дополнительной нагрузки на системы отопления, отличающихся типом, типоразмером и количеством ВР.
Окончательный выбор варианта производят на основании анализа результатов расчетов и технико-экономических соображений.
Более подробное описание ПС «Воздухораспределение» содержится в «Методических рекомендациях по расчету на ЭВМ воздухообмена и воздухораспределения» (ВНИИОТ, 1987).
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТАВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Пример 17.1. Определить расход приточного воздуха в теплый период года для вентиляции механического цеха и произвести выбор ВР. Площадь цеха 96 х 60 = 5760 м2, высота 10,2 м, объем 58750 м3. Расчетная температура наружного воздуха text — 24 °C. Избытки теплоты 630 000 Вт. Расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны, 50000 м3/ч. Категория работ средней тяжести Нб (tw г = 27 °C по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88).’
Решение. С целью сокращения расхода
приточного воздуха принимаем охлаждение наружного воздуха циркулирующей водой по адиабатному циклу Д?г = 6,3 °C.
Вычисляем температуру приточного воздуха в соответствии с п. 5 прил. 16 к СНиП (при давлении вентилятора 1400 Па)
tin = 24 - 6,3 + 0,001 • 1400 = 19,1 °C.
Определяем расход приточного воздуха по формуле (17.82)
Lk = 50 000 +
3,6 -630 000 - 1,2-50 000(27 - 19,1)
1,2(27 - 19,1)= 239 000 м3/ч.
Кратность воздухообмена
239 000 = 4,1 1/ч. 58 700'
Проверяем расход приточного воздуха из условий воздухораспределения. Принимаем к установке по типовой серии 5.904-40 восемь воздухораспределителей ВВР10. Зона обслуживания одного ВВР составляет 30 х 24 м2. Расчет воздухораспределения по выпуску 0 серии 5.904-40 устанавливает угол наклона а = 15°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 1,8 -0,5 = 0,9 м/с и отклонение температуры воздуха в струе Д^<2°С.
Пример 17.2. Определить расход приточного воздуха для условий примера 17.1 в холодный период года. Тепловой поток для отопления помещения 163 000 Вт. Температура воздуха в рабочей зоне 15 °C.
Решение. 1. Принимаем расход приточного воздуха из условий обеспечения минимальной его скорости движения при выходе из воздухораспределителя (v0 = 4 м/с) при установленных восьми ВВР 10
Lh = 3600 ■ 8 • 4 ■ 0,79 = 91 000 м3/ч.
Принимаем расход приточного воздуха равным 91 000 м3/ч.
Проверяем из условий воздухораспределения предельную рабочую разность температур по выпуску 0 серии 5.904-40
Д^” = 3 °C.
Определяем максимально возможный тепловой поток для отопления (по выпуску 0 типовой серии 5.904-40 в режиме отопления К,= 1)
1,2-91000-3~3^6“
= 91 000 Вт, что меньше требуемого.
Увеличиваем расход приточного воздуха из условия обеспечения требуемого теплового потока для отопления.
По выпуску 0 получаем Lhc = 96000 м3/ч, tht = 20,1 °C (Mw-Z = 5,1 °C), а = 40 °, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 1,8 -0,4 = 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе Mv < 2 °C.
Пример 17.3. Определить расходы приточного воздуха для условий примеров 17.1 и 17.2 для системы с переменным расходом воздуха. Избытки теплоты при переходных условиях 243 000 Вт. Технологические тепловыделения 350 000 Вт.
Расход приточного воздуха в теплый период года-см. пример 17.1.
Расход приточного воздуха в холодный период года-см. пример 17.2.
Решение. 1. Определяем температуру приточного воздуха для переходных условий в соответствии с п. 5 прил. 16 СНиП 2.04.05-86
tln = 10 + 0,001-1400 = 11,4СС.
Температура воздуха в рабочей зоне для переходных условий 21 °C.
Вычисляем расход приточного воздуха по формуле (17.82)
3,6-243 000- 1,2-50 000(21 - 11,4)
"1,2(21-11,4)
= 75900 м3/ч.
Поскольку расход приточного воздуха меньше полученного из условий обеспечения минимальной скорости движения воздуха при выходе из воздухораспределителя (см. пример 17.2), принимаем расход приточного воздуха равным 91 000 м3/ч.
Проверяем из условий воздухораспределения предельную рабочую разность температур по выпуску 0
Az^ = 4 °C.
Определяем избытки теплоты, ассимилируемые приточным воздухом, 2 = 1,2-91000-4
== 121 300 Вт, что меньше требу-
3,6
емых.
Увеличиваем расход приточного воздуха из условия обеспечения ассимиляции избыточной теплоты.
По выпуску 0 получаем: Lh = 144200 м3/ч, AzW]Z = 5°C, а = 15°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе Длх < 2 °C. При этом Zw,z = tln + + &tWiS = 11,4 + 5 = 16,4 °C, т. е. находится в пределах допустимых ГОСТ 12.1.005-88 границ от 15 до 21 °C.
Для режима отсутствия избытков (недостатков) теплоты определяем температуру наружного воздуха по формуле
Cxt " ^w,z
QtechQtech + QhcQtechQtech + Qhc0w,z ^ejct.b)’0w,z ^ejct.b)’где Q,ech- технологические тепловыделения, Вт; textB = = — 22 С-расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, параметры Б, °C;
Qtech
Qtech + Qhc
Qtech
Qtech + Qhc
0w,z ^ejct.b)’
0w,z ^ejct.b)’
350 000
= 15х
■xt (350 000 + 163 000)
х (15 + 22) = -10,2 °C.
Расход приточного воздуха принимаем равным 91 000 м3/ч (см. расчет для переходных условий), температура приточного воздуха t. = t - 15 °C
Расчет возду хораспределения по выпуску 0 устанавливает угол наклона а = 30°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости vx < 0,72 м/с и отклонение температуры воздуха в струе Ых < 2 °C.
Глубина регулирования расхода воздуха в течение года составит
Д = ( 1 - — ) 100 =
\ L '
(91 000 \
1 100 = 62%.
V 239 000/
С целью уменьшения расхода приточного воздуха в холодный период года рассматриваем вариант с большим числом воздухораспределителей.
Принимаем установку 14 воздухораспределителей ВВР7. Зона обслуживания одного ВВР-24 х 18 м2. Глубина регулирования рас
хода воздуха составит
80 600 \239 000/80 600 \239 000/100 = 66%.
80 600 \
239 000/
80 600 \
239 000/
Результаты расчета воздухораспределения по выпуску 0 приведены в табл. 17.14.
Увеличение числа воздухораспределителей не приводит к существенному уменьшению расхода приточного воздуха.
Выбор окончательного варианта определяется технико-экономическим расчетом с учетом продолжительности каждого периода.
Полученные в результате расчета расходы приточного воздуха позволяют установить конструктивные решения системы вентиляции, набор оборудования и его номенклатуру.
Режим работы системы (объем рециркуляции, графики работы подогревателей, камеры адиабатного охлаждения и т.п.) устанавливается из условий обеспечения минимального в течение года расхода приточного воздуха, теплоты и электроэнергии с учетом принятой схемы управления работой системы и оборудования, возможностей оборудования.
Пример 17.4. Определить расход рециркуляционного воздуха.
В помещение поступает 340 г/ч вредных веществ, для которых ПДК = 20 мг/м3. В наружном воздухе содержится 3 мг/м3 этих веществ. Воздухообмен, определенный по избыткам теплоты в теплый период года, составляет 40 000 м3/ч. Местными отсосами из РЗ уделяется 10000 м3/ч воздуха. Коэффициент воздухообмена Kq = 1,3.
Решение. 1. Определяем условную концентрацию qv по формуле (17.91)
(40 000- 10 000)20-1,3 + л =
41 40 000 + (40 000- 10 000)
+ 10 000-20 - 340 000,
=13,1 мг/м3.
(1,3 - 1)1
Вычисляем расход рециркуляционного воздуха по формуле (17.90) из условий обеспечения ПДК в РЗ
40000(13,1 - 3)
1,3(20- 13,1)+ 13,1 - 3
= 21 180 м3/ч.= 21 180 м3/ч.Определяем условную концентрацию цг по формуле (17.93)
= 21 180 м3/ч.
= 21 180 м3/ч.
340 000
(40 000 - 10 000)
340 000
10000:
1,3(40 000 - 10 000).
= 9 мг/м3.= 9 мг/м3.Находим расход рециркуляционного воздуха по формуле (17.92) из условий обеспечения 0,3 ПДК в приточном воздухе
= 9 мг/м3.
= 9 мг/м3.
40 000(0,3-20 - 3)9 + 0,3-20-3
10000 м3/ч.10000 м3/ч.Таким образом, максимальный расход ре-
10000 м3/ч.
10000 м3/ч.
Режим работытсх[, °CЧЧРН-8ВР76», с1 г?, 1 pan |Г, нрЧ, Са, град ■L, м3,чТеплый период ’Ота2419,113239 00019.11523 9 000Холодный ’’ерпол года— 22L520 Jto%ооо20,14090 600ИЯ1016,411,415144 20011.420144200.t '.в- и,?15153091 000153080600Режим работытсх[, °CЧЧРН-8ВР76», с1 г?, 1 pan |Г, нрЧ, Са, град ■L, м3,чТеплый период ’Ота2419,113239 00019.11523 9 000Холодный ’’ерпол года— 22L520 Jto%ооо20,14090 600ИЯ1016,411,415144 20011.420144200.t '.в- и,?15153091 000153080600ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧЕХ/-НИЧГСКО1 О ЦЕХАТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧЕХ/-НИЧГСКО1 О ЦЕХАщ> реляционного воздуха составит 10000 м3/ч.
Режим работы
тсх[, °C
ЧЧРН-
8ВР7
6», с
1 г?, 1 pan |
Г, нр
Ч, С
а, град ■
L, м3,ч
Теплый период ’Ота
24
19,1
13
239 000
19.1
15
23 9 000
Холодный ’’ерпол года
— 22
L5
20 J
to
%ооо
20,1
40
90 600
ИЯ
10
16,4
11,4
15
144 200
11.4
20
144200
.t '.в
- и,?
15
15
30
91 000
15
30
80600
Режим работы
тсх[, °C
ЧЧРН-
8ВР7
6», с
1 г?, 1 pan |
Г, нр
Ч, С
а, град ■
L, м3,ч
Теплый период ’Ота
24
19,1
13
239 000
19.1
15
23 9 000
Холодный ’’ерпол года
— 22
L5
20 J
to
%ооо
20,1
40
90 600
ИЯ
10
16,4
11,4
15
144 200
11.4
20
144200
.t '.в
- и,?
15
15
30
91 000
15
30
80600
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧЕХ/-НИЧГСКО1 О ЦЕХА
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЧЕХ/-НИЧГСКО1 О ЦЕХА
Пример 17.5. Опретелить расход воздуха для общеобменной вентиляции. В помещение поступает 200 г/ч вредных г азов, которые легче воздуха, при ПДК = 10 мг/м3. В наружном воздухе содержится 2 мг/м3 этих веществ. Местными o^'oc^/h чч РЗ удаляется 5000 м3/ч воздуха. Коэффициент воздухообмена Kq — = 1,25-
Определим расход приточного воздуха по формуле (17.80) при 8 = 0,67
200 000 - 5000(10 - 2)
Г = 5000 4—— =
[0,67(1,25 - I) * lj(10 - 2) - 2? 130 м3/ч.
Из РЗ следует удалять 1/э этого расхода 22 130/3 = 7380 м3/ч, из них 5000 мэ/ч через местные отсосы и 2380 м3/ч общеобменной вентиляцией; из ВЗ необходимо удалять 22 130 - 7380 = 14 750 м3'ч.
Пример 17.6. Определить расход воздуха при удалении из РЗ 10 000 > 7380 м3/ч и стальных условиях по примеру 17.5.
Вычислим расход приточного воздуха по формуле (17.83)
Lpo = 10000 +Lpo = 10000 +200 000 - 100 000
Lpo = 10000 +
Lpo = 10000 +
L25T10"-^2)"™
= 22000 м3/ч.= 22000 м3/ч.Из ВЗ необходимо удалять 22000- 10 000 = 12 000 м3/ч.
= 22000 м3/ч.
= 22000 м3/ч.
Если этот расход не меньше однократного воздухообмена в 1 ч и нс менее 6 м^/ч на 1 м2 площади пола помещения то он может быть принят окончательно. Если расход окажется меньше, то следует увеличить расход воздуха, удаляемого из верхней зоны, и соответственно расход приточного воздуха
Пример 17.7. Определить расход приточного воздуха и расход воздуха, удаляемого из ВЗ, если из РЗ должно быть удалено нс менее 2/3 общего расхода воздуха. В помещении выделяется 20000 мг/ч вредных газов при
ПДК = 8 мг/м’, а я возлухоприемном устройстве содержится 2 мг ма пих газов. В помещении имеются избытки явной теплоты 40000 Вт; tw = 20 ’С, tw-z = 23 С; Kq = 1,2. К, - 1.1.
По формуле (17.89) найдем воздухообмен тля ассимитяггии вредных веществ при L^ . = 0:
200 000,
Lp°- [o7w,T-^31270 м /ч-
Из РЗ следует удалять 31 270-0,67 = = 20950 м3/ч.'
При этих условиях для ассимиляции избытков явной теплоты по формуле (17.82)
3,6-40 000 -1,2-20 950(23 - 20)
Х 1,2-1.17^3^ 2о7~
= 38 270 м3/ч.
Следовательно, расход приточного воздуха должен быть принят равным 38 270 м3/ч, при удалении из РЗ 20950 м3/ч и из ВЗ 38 270 - 20 950 = 17 320 м3/ч.
Пример 17.8. Определить расход приточного воздуха в теплый период года для помещения сборочного цеха при кондиционировании. Площадь цеха 72 х 24 = 1728 м?. высота 5.4 м, обьем 9330 м3.
Избытки явной теплоты 85 000 Вт, избытки влаги 65 000 г/ч. Коэффициенты воздухообмена Ке = 1,3; Кч = 1,85 (подача воздуха непосредственно в РЗ через ВЭПш), Категория работ - легкая 1а. Оптимальные параметры воздуха в РЗ по ГОСТ 12 1.005- 88: tw_. = 25 °C, Ф,.,,. = 60% (dw. = 11,9 г кг).
Решение. 1. Определяем тепловлажностное отношение избытков полной теплоты к избыткам в таги в РЗ помещения
3,6 • 85 0003,6 • 85 00065 000
3,6 • 85 000
3,6 • 85 000
-—-(2,5 4- 0,0018 -25)
65 000
1,85= 9,24 кДж/г.
Вычисляем разность температур, учитывающую нагревание воздуха при давлении, развиваемом вентилятором, 1200 Па:
t2 - t3 = 0,001-1200 = 1,2 °C.
На l-d-диаграмме влажного воздуха (см. рис. 17.9, а) проводим прямую 1-2 по лучу £w z = 9240 кДж/кг. Устанавливаем положение точки 2 и определяем температуру и влагосодержание приточного воздуха:
tm = 16,7 °C; d№ = 10,5 г/кг.
Предельная рабочая разность температур Az"™ — 25 — 16,7 — 8,3 °C не превышает допустимой из условий воздухораспределения по выпуску 0 серии 1.494-38 для ВЭПш.
Определяем расход приточного воздуха
3,6-85 000
1,2-1,3(25 - 16,7)
= 23 630 м3/ч.= 23 630 м3/ч.Кратность воздухообмена составит: 23 630/9330 = 2,5 1/ч.
= 23 630 м3/ч.
= 23 630 м3/ч.
Вычисляем температуру и влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения:
t\ =t\ =3,6-85 0001,2-23 6303,6-85 0001,2-23 630+ 16,7 = 29,9 °C;+ 16,7 = 29,9 °C;di =di =650001,2-23 630650001,2-23 630+ 10,5 = 12,8 г/кг.+ 10,5 = 12,8 г/кг.Пример 17.9. Определить расход приточного воздуха в теплый период года для помещения ткацкого цеха при кондиционировании воздуха и доувлажнении его с помощью форсунок, размещенных в помещении. Площадь цеха 120 х 90 = 10 800 м2, высота 5,8 м, объем 63 000 м3.
t\ =
t\ =
3,6-85 000
1,2-23 630
3,6-85 000
1,2-23 630
+ 16,7 = 29,9 °C;
+ 16,7 = 29,9 °C;
di =
di =
65000
1,2-23 630
65000
1,2-23 630
+ 10,5 = 12,8 г/кг.
+ 10,5 = 12,8 г/кг.
Избытки явной теплоты 1 300 000 Вт. Из
бытки влаги отсутствуют. Мощность системы доувлажнения 1,7 г/кг. Коэффициент воздухообмена Kt = 1 (подача воздуха сверху вниз). Требуемые для технологического процесса параметры воздуха twz = 24 °C, cpW2 = 65%.
Решение. 1. На /-^-диаграмме влажного воздуха (см. рис. 17.9,6) от точки 1 с параметрами rw>2=:24oC, yw-z = 65% «, 2 = 12,6 г/кг, Zw-2 = 56 кДж/кг) откладываем в левую сторону отрезок ^dw z = 1,7 г/кг, соответствующий мощности проектируемой системы доувлажнения.
На пересечении прямых I = 56 кДж/кг и d = 12,6 — 1,7 = 10,9 г/кг находим точку 5 с условной температурой t5 = 28,1 °C и влаго- содержанием d5 = 10,9 г/кг.
При отсутствии влаговыделений в цехе луч £wz направлен параллельно линиям d = const. Поэтому на прямой с влагосодержанием d = 10,9 г/кг находим точку с относительной влажностью ср = 95% и соответствующую ей температуру воздуха за камерой орошения t= 15,9 °C.
Определяем температуру приточного воздуха (при давлении вентилятора 1000 Па)
tln = 15,9 4- 0,001 • 1000 = 16,9 °C.
Предельная рабочая разность температур А/"" = 24 — 16,9 = 7,1 °C не превышает допустимой из условий воздухораспределения по выпуску 0 серии 5.904-39 для плафона ПРМ.
Вычислим расход приточного воздуха
lh —lh —3,6-1 300 000
lh —
lh —
1,2-1(24- 16,9)
= 550 000 м3/ч.= 550 000 м3/ч.Кратность воздухообмена составит: 550 000/63 000 = 8,7 1/ч.
= 550 000 м3/ч.
= 550 000 м3/ч.
Глава 1 8
РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВНА ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Автоматическое регулирование процессов теплопередачи в системах вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления достигается изменением расхода теплоносителя (горячей воды или пара) через теплообменные аппараты с помощью регулирующего органа (клапана), установленного на трубопроводе с теплоносителем, путем дросселирования, т. е. изменения его проходного сечения.
Регулировочные свойства регулирующего клапана определяются тремя показателями:
его условной пропускной способностью
типом пропускной характеристики;
распределением перепада давления на регулируемом участке между регулирующим клапаном и технологической сетью.
Пропускная способность регулирующего клапана-это величина, численно равная расходу ЖИДКОСТИ, М3/ч, с плотностью 1 г/см3 (1000 кг/м3), пропускаемой регулирующим клапаном при перепаде давления на нем 9,81 • 10-2 МПа (1 кгс/см2).
Условной считается пропускная способность клапана при полном открытии его затвора.
Для определения пропускной способности регулирующего клапана (проходного или каждого из проходов трехходового) на трубопроводе с жидкостью существует соотношение
Кк = 0,313 6^Р/ДА. (18.1)
где б-расход жидкости через клапан, м3/ч; Т-коэффициент, учитывающий влияние вязкости (для воды Т = 1); р-плотность жидкости перед клапаном, г/см3; Др,-перепад давления жидкости на регулирующем клапане при расходе Q, МПа.
Коэффициент, учитывающий влияние вязкости, определяется в зависимости от числа Рейнольдса по рис. 18.1:
О
Re = 3530 — , (18.2) vDy
где v-кинематическая вязкость протекающей через клапан жидкости, см2/с; Оу-условный проход клапана, мм
Для подбора регулирующего клапана на потоке жидкости по формуле (18.1) определяют максимально необходимую его пропускную способность Kvmax при максимальном расходе Qmax и соответствующем ему перепаде давления на клапане Д/»т1П. По вычисленному значению Кутах выбирают из действующей номенклатуры клапан с условной пропускной способностью Kvy, ближайшей большей к числу 1,2 Kvmax, где 1,2-коэффициент запаса.
Пропускная способность регулирующего клапана, м3/ч, на трубопроводе с паром определяется по формулам:
для докритического значения скорости прохождения пара через клапан
Kv = 0,095 СУ^/Др,; (18.3) для критической скорости прохождения пара через клапан
Kv = 0,134 С?(18.4)
где G-расход пара, кг/ч; рх -абсолютное давление пара перед клапаном, МПа; Др, - перепад давления на клапане при расходе G, МПа; К, и К2-удельный объем пара, м3/кг, при давлении рх и за клапаном предавлении р2.
Можно считать, что критическая скорость прохождения пара через клапан наступает при Др, > 0,51 рР
Выбор регулирующего клапана на паре так же, как и на воде, выполняется для максимального расхода (?тах.
Кроме условной пропускной способности регулирующий клапан характеризуется видом пропускной характеристики, которая определяет зависимость изменения пропускной способности от перемещения затвора (в относительных величинах). Выпускаются регулирующие клапаны с одной из двух видов пропускной характеристики: линейной или равнопроцентной.
Линейная характеристика выражается соотношением
о = /,(18.5)
равнопроцентная
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента \|/от числа Рейнольдса для двухседельных (У) и односедельных клапанов (2)
Рис. 18.2. Схема регулируемого участка /-прямая и обратная магистрали; 2-фильтр; 3-воздухонагреватель; -/-регулирующий клапан
ст = 0,04! "(18.6)
где ст = Kv]KVy-относительная пропускная способность; / = S/Sy - относительный ход затвора (S и 5у - действительный и условный ход затвора); 0,04 - относительная пропускная способность регулирующего клапана с равнопроцентной пропускной характеристикой при / = 0.
Расход жидкости через регулирующий клапан зависит не только от его пропускной способности и вида пропускной характеристики, но также и от параметров того регулируемого участка, на котором клапан работает. Регулируемым считается участок сети вместе со всеми присоединенными к нему приборами и оборудованием (включая регулирующий клапан), перепад давления на котором остается неизменным в процессе регулирования на нем какого-либо параметра или колеблется в пре
делах + 10%. Схематично регулируемый участок представлен на рис. 18.2.
Перепад давления на регулируемом участке распределяется между технологическим оборудованием, трубами (т. е. технологической сетью) и регулирующим клапаном; при этом существует равенство:
Ару = ^pc + Арк, (18.7)
где &ру и Дрс - перепады давления на регулируемом участке и технологической сети.
Для технологической сети, как и для регулирующего клапана, вводится понятие пропускной способности КУс:
KVc = 0,313етуР/Дрс. (18.8)
В процессе регулирования при ходе затвора регулирующего клапана изменяется его пропускная способность, но в то же время изменяется и перепад давления на нем. Поэтому зависимость расхода жидкости через регулирующий клапан от хода затвора может существенно отличаться от пропускной характеристики клапана, поскольку на нее влияет изменение перепада давления на клапане, или с учетом равенства (18.7) изменение соотношения Арс/Арк. В конечном счете ее вид зависит от этого соотношения при полностью открытом клапане Арс О/Арк о или от соотношения условных пропускных способностей полностью открытого клапана и технологической сети: KVy/KVc = и, так как существует зависимость ^Рс. J^Pk. о = И2-
Зависимость расхода жидкости через регулирующий клапан от хода завтора при определенном значении п называется рабочей расходной характеристикой клапана. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов приведены на рис. 18.3.
В зависимости от требуемой динамики процесса регулирования может быть выбрана подходящая кривая рабочей расходной характеристики и исходя из нее выбраны тип пропускной характеристики регулирующего клапана, величина п и соответственно соотношение Арс max/Apk. min-
Графики на рис. 18.3 показывают, что наименьшее отклонение от идеального вида (который соответствует п = 0, причем в этом случае расходная и пропускная характеристики совпадают) рабочие расходные характеристики имеют при п < 1.
Рис 18 3. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов с линейной (а) и равно-процентной пропускной характеристикой (б)
В этом случае имеется следующее соотношение:
^Рс max < ।
^Рх min
или Дрк тш ^ 0,5 Дру. (18.9)
Выбор параметров регулируемого участка с учетом соотношения (18.9) обеспечивает удовлетворительное качество регулирования.
В общем случае рекомендуется при регулировании уровня, расхода, давления «до себя» выбирать регулирующий клапан с линейной пропускной характеристикой, при регулировании температуры и давления «после себя»-регулирующий клапан с равнопроцентной пропускной характеристикой.
При работе регулирующего клапана на потоке жидкости может возникать кавитация - вскипание жидкости в некоторых участках полости клапана, когда давление жидкости в процессе дросселирования становится ниже давления насыщенных паров жидкости при данной температуре. Кавитация вызывает разрушение клапана, поэтому ее необходимо предотвращать.
Кавитация наступает в том случае, если перепад давления на клапане превысит некую граничную величину Аркав, т- е. если Арк > Дркав;
если Дрк < Дркав, кавитация не возникает.
Значение Аркав определяют по формуле
ДАав^^с^Т-Рп),(18.10)
где Pi и рв-давление жидкости перед клапаном и насыщенных паров жидкости; Кс - коэффициент кавитации.
Коэффициент Ке может быть опеределен в зависимости от гидравлического сопротивления регулирующего клапана С, по рис. 18.4. Величина £ определяется выражением
25,4ГУ\
;’
где Fy .-площадь сечения входного патрубка клапана, см2.
Исключить возникновение кавитации можно следующими способами:
увеличить давление р2 после клапана и тем самым уменьшить величину Д/?к mm;
для темплообменников устанавливать регулирующий клапан на обратной линии теплоносителя, где меньше температура, величина рП и, следовательно, получается больше А/\ав-
Пример. 18.1. Выбрать регулирующий клапан для регулирования воздухонагревательной секции, подключенной по схеме на рис. 18.2. Температура воды в обратной линии 70 °C,
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от £ для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (1) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от £ для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (1) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)12,56 см2;12,56 см2;
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от £ для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (1) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс от £ для двухседельных и односедельных регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) (1) и односедельных (подача жидкости под затвор) (2)
12,56 см2;
12,56 см2;
максимальный расход воды Qmax = 24 м3/ч, давление воды перед клапаном pv = 0,6 МПа, перепад давления на регулируемом участке Ару = 0,25 МПа, потери давления в трубопроводе и воздухонагревателе при максимальном расходе воды Аре тах = 0,081 МПа.
Находим перепад давления на регулирующем клапане при максимальном расходе воды
^Рк. min ^Ру ^Рс. max
= 0,25 - 0,081 = 0,169 МПа.
Определяем выполнение соотношения (18.9)
^Рк. min/АД у
= 0,169/0,25 = 0,676 > 0,5.
Вычисляем максимально требуемую пропускную способность регулирующего клапана по формуле (18.1) с учетом Т = 1; р = 1 г/см3:
KV max 0,3 1 3 Qmax х/Р/Арк. max
= 0,313-24^1/0,169 = 18,27 м3/ч.
С учетом коэффициента запаса 1,2: l,2KVmax = 1,2'18,27 = 21,93 м3/ч.
Выбираем предварительно по каталогу клапан типа 25ч940нж с равнопроцентной пропускной характеристикой (так как клапан
будет работать в системе регулирования температуры), с условной пропускной способностью KVy = 25 м3/ч и условным диаметром Dy = 40 мм.
Проверяем выбранный клапан на кавитацию:
определяем гидравлическое сопротивление клапана при максимальном расходе воды, для чего предварительно вычисляем площадь сечения входного патрубка клапана:
nD23,14-42
F =- = —=
44
25,4 F2 , _ 25,4-12,56K^max "18,272
по графику на рис. 18.4 находим коэффициент Кс = 0,43 (учитывая, что по конструкции выбранный клапан двухседельный);
определяем граничное значение перепада давления на клапане, при котором не возникает кавитации [по формуле (18.10)],
Аркав = 0,43(0,6 - 0,031) = 0,245 МПа
(0,031-давление насыщенных паров воды при температуре 70 °C).
Поскольку Арх. min < Аркав(0,169 < 0,245), кавитация в момент максимального расхода не возникает;
определяем расход через клапан, при котором возникает кавитация Q*. В этом случае Ар? = Ар?а».
Поскольку при уменьшении расхода через клапан Арх растет, а Лркав уменьшается, примем в первом приближении
А , Арх. mjn + Архав
Арх =з
0,169 + 0,245„
-—= 0,207 МПа.
2
Устанавливаем, что при этом Ар'х < Ару = = 0,25 МПа, в противном случае можно принять Ар; = 0,95 Ару.
Определяем соответствующую величине Ар'х потерю давления в сети Ар;:
Ар; = Ару - Ар; == 0,25 - 0,207 = 0,043 МПа.
Поскольку величина KVc неизменна, а коэффициент Т для воды всегда близок к 1, из формулы (18.8) имеем
Qmex/ х/ ^РQmex/ х/ ^РQ'/V^Q'/V^Принимаем во втором приближенииПринимаем во втором приближенииQ' = Qm.x J-7——=N ^Ре max
Qmex/ х/ ^Р
Qmex/ х/ ^Р
Q'/V^
Q'/V^
Принимаем во втором приближении
Принимаем во втором приближении
/0^043„
= 24 /= 17,49 м3/ч.
V 0,0811
Соответствующая этому расходу пропускная способность клапана по формуле (18.1)
Ку = 0,313-17,49^1/6,207 = 12,03 м3/ч,
при этом клапан имеет гидравлическое сопротивление
25,4-12,56212,ОЗ225,4-12,56212,ОЗ2= 27,69.= 27,69.По рис. 18.5 находим К'е = 0,355. Давление перед клапаном при принятом значении Api составит:
25,4-12,56212,ОЗ2
25,4-12,56212,ОЗ2
= 27,69.
= 27,69.
Рх = Рх ^Рх. min 4" АРк “
= 0,6 - 0,169 + 0,207 = 0,638 МПа;
Api„ = 0,355(0,638 - 0,031) = 0,215 МПа.
а „ АРк 4" ДРхав
Аа-2
0,207 + 0,215_0,207 + 0,215_= 0,211 МПа.= 0,211 МПа.Поскольку величины 0,207 и 0,215 достаточно близки, этим приближением ограничимся (при большой разнице между Api и ApiaB делается третье приближение):
0,207 + 0,215_
0,207 + 0,215_
= 0,211 МПа.
= 0,211 МПа.
Api" = (Api' 4- Api'J/2.
Определим расход воды через клапан при Api' (аналогично предыдущему расчету):
Api = 0,25 - 0,211 = 0,039 МПа;
Глубина регулирования по расходу воды при бескавитационном режиме составляет, таким образом, величину, близкую к
Qmax/Q" = 24/16,65 = 1,44.
Глава 19
ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИВНУТРЕННИХ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Средства автоматизации (контроля, автоматического регулирования, защиты оборудования, блокирования, управления и диспетчеризации) систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха следует проектировать в целях:
обеспечения и поддержания требуемых условий воздушной среды в помещениях, повышения надежности работы систем, а также включения и отключения систем по специаль
ным требованиям (например, при авариях);
сокращения численности обслуживающего персонала, экономии теплоты, холода и электроэнергии.
Уровень автоматизации систем необходимо выбирать в зависимости от технологических требований и экономической целесообразности.
Автоматизацию систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха следует проектировать, основываясь на простейших из возможных решений и схемах, применяя ми-
HHMdTfHGv КОИЧССТВО ПрИООрсВ И СреДЩВ аыом и з 1щт
Приборы автоматического регс шрования и кснгро!я ю 1жны быть как правило одни тинными, причем уста тав шваемые в ибслуЖ! ваемых помицениях в > терном исполнении а устанавливаемые непс среде«венно на обору- ювании воздуховодах и ш трубопроводе-в ! ( -ру ом
^t 3 а д ш U 1 1^'>! lb 1 ЩИЬ HHOCJ 1 рИ
боров и средств ав омаынапии зависит от среды, в которой они ущАщавгипаюдя и ла о дяюя в эксплуатации
ДляГф 16l X L I О И ТИТ 1Ы у^ра-ЯсТИЯ и реЬулирова >и> поздназиачед ^ых i ы ус га НОВКИ В ПРОЦЗВОДС1 веш Ы ПС ЛСЩСНИЯХ рсКО
ровагьсч самопидтущими .триоорами а тыра метры отклонение которых от нормы може i привести к аварийному еОстА)янию юорудова- ния браку продук яи а щ к нарушению алио ло! ическо! о процесса а, и алязирующими приборами
При дистанционном кон 1роле неско тьких однотипных параметров рекомендуется ясно тьзовать один общий многоточечный пока вающии ичи самспишущий прибор С целью сокраищния габариюв щи1Ов кон фоля и авто матизации с тедует применять малогабаритные гзмери гельнт к приборы
^ 1я контроля параметров измерение ко юрых необходимо при наладке систем авт ома 1 ическото рету иро синя установок отопления ьснгю1яции и кон тид1 тнирования воздуха и
ТЫВаМСЯ с VЧе Ov I ST Щ 14 / И lyC 1 DHa Ы 5 ИИ МС 1 1Ж i Я I С
I Д И StИ к 1 11 КС h
vlpyli И -^НОНЛЛ аа i Щ ОДесЮ^ опору довшия и труб роводо’ щ щщмагривить заг ыднт е части и Afei и хоохсдимье д 1Я креп кшп и moi щлы гр^оров и средств аз юм птши
ПРИМ" ОЬ ^ГОТОВ 1 I 3 засаде л ус О i/Х К НС р Ц1 I И 11U (\ МЫ ЩИ 1 с И
и н,у !1 то идти а”И1
прибери и epe ли ib тома in ацт устанавливаю но норма нм л тшюзеаМ чсрюжиМ с максимз 1ънЫ печать ot 1Щ ^ т де Леи из IO < СЯНЬ У 3 ИВО СКИ ^L О ЗИ IX
19 2 ТЕПЛО 1ЕХНПЧГСКИИ КОНТРОЛЬИ С И1 Н УЛИМШЫ
Параметры, нзоиюдеюс за ко орыми нс ОО СО Щ”О , 14 ОЩПС I ПраВИ 1ЫЮИ И ЗхО! омич пОИ раооты С ЫТСМ СТОЛЕТИЯ ВеШЩЯЦИИ и кондиционирования воздуха должны контролироваться показывающими нр^тборами при- чех 1 щтты авюмтгизат 11 оеюмсьдус^я ВЫНОе-ЫЬ ТОНКО ЩИбирЫ f О! 1 ре 1Я OChC ИНЫХ 11 ip \Up В OIOOpi*HOL р '")ГХ р t^M
переносных и,офИ1ельныл приборов (отбор nuiv ютроя^ ва ои< тшки карманы и < т)
Приоиры хи jj ля с ду^т устатитвливать щтя измерения
а) в системах приiочной вентиляции техшерат^ры притом юю и i аружното воздуха и парамефов тецлоносите is (рис 19 1 а)
Oj В С!Ю1^МаХ iipt ГОЧиОИ ВСНТ1ЫЯЦИИ совmv цени» х с воздущцыхА огоплеьюм фие iL I о и 8, I vaicpdivj.bi ы суха в обслуживаемых помещ ниях ирчт очною и наружпмю вощу ха и параметров теддоно- vHTC 1Я,
В) д CTKTCvldX кон ициинирования возду ха юмпературы возцха в помещениях три ЮЧНО1 о воздух лу а НИЯ И И ИОЬС^ КН V I НаЛ ОА. а
также теупыратурч наружною и рециэтуляци OHHoi о зоздухн, от нот ительнои влажности воз духа в помсщснз1ях (при ее рету!тировании, а также нс юхно ютичещим требованиям) юмиературы юрячеи воды до и после виздухо нагревателей и водонодогревателей, давления п«.ра до воздухони! рева гелей юi
ЛОдпОИ ВОДЬ ПОДВОДИМОЙ К Ка или поосрхно-тничу виз аУхосы 1ади гелю и хо 1/» ц^и о* на м **nvfbi 1 1аьлАЮя
Панаме голПанаме голji< (Met I тя ;Ч а а и anaji< (Met I тя ;Ч а а и ana
Панаме гол
Панаме гол
ji< (Met I тя ;Ч а а и ana
ji< (Met I тя ;Ч а а и ana
«сип, даоления и ш разпости дав юнии ь дьух- канАТльныл cMvi Иаал chcicmaiX с переменным расходим вэздухц в i смещениях ( ю юхноло
ш_>а раиош ооорудавАиТИя ю 11 ьы конгроли
1ИческиМ о
Рис 19.1. Приточно-вентиляционные установки с теплоносителем паром (д), теплоносителем водой (б) и рециркуляцией (в) / регулятор температуры воздуха, 2- термометр, 3- вентилятор, 4-двухпозиционный клапан, 5 воздухонагреватель, 6 фильтр, 7 и 8 сдвоенный и приемный воздушные клапаны с исполнительным механизмом, 9-регулирующий клапан, 10 и 11 датчики защиты воздухонагревателя соответственно по температуре теплоносителя и наружного воздуха
1 21 2ОБРАТНАЯ ВС В ТЕПЛОСЕТЬОБРАТНАЯ ВС В ТЕПЛОСЕТЬ1 2 ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ1 2 ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
1 2
1 2
ОБРАТНАЯ ВС В ТЕПЛОСЕТЬ
ОБРАТНАЯ ВС В ТЕПЛОСЕТЬ
1 2 ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
1 2 ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
Примечание. Измерения температуры горячей воды до воздухонагревателей и водоподогревателей, давления пара до воздухонагревателей, температуры холодной воды, поступающей и уходящей в систему холодоснабжения, а также температуры наружного воздуха для нескольких систем, оборудование и кондиционеры которых расположены в одном помещении, рекомендуется производить по одному общему прибору, но следует предусматривать отдельные приборы для контроля температуры теплоносителя на каждом обратном трубопроводе,
в абонентских тепловых вводах с элеваторами (рис. 19.2) и насосным подмешиванием-температуры и давления воды в подающем трубопроводе тепловой сети, температуры воды на входе и выходе из системы отопления, давления воды до и после элеваторов и насосов и давления сетевой воды в обратном трубопроводе;
в абонентских тепловых вводах с без- злеваторным присоединением - температ уры в подающем и обратном трубопроводе теплосети, давления воды на входе и выходе из системы отопления, температуры обратной воды из системы отопления;
в абонентских вводах с независимым присоединением системы отопления через во
доводяной подогреватель-темпера гуры и давления воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, температуры воды в системе отопления после подогревателей, давления обратной воды в системе отопления до насосов, температуры и давления обратной воды с системе отопления после насосов;
в абонентских вводах пара-температуры и давления пара в тепловой сети и давления пара в системе отопления;
в системах горячего водоснабжения с
В МЕСТНУЮ СИСТЕМУ ОТОПЛЕНИЯ
Рис 19.2 Тепловой ввод с элеватором
/ манометр, 2-термометр, 3 регулятор расхода воды в си-стеме отопления, 4 элеватор, 5 регулятор давления (подпора)в обратном трубопроводе системы отопления
3X В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ3X В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯОБРАТНАЯ ВОДА ^ ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫОБРАТНАЯ ВОДА ^ ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫВ ТЕПЛОСЕТЬВ ТЕПЛОСЕТЬОТОПЛЕНИЯОТОПЛЕНИЯ
3
X В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
3
X В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ОБРАТНАЯ ВОДА ^ ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ
ОБРАТНАЯ ВОДА ^ ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ
В ТЕПЛОСЕТЬ
В ТЕПЛОСЕТЬ
ОТОПЛЕНИЯ
ОТОПЛЕНИЯ
Рис. 19.3. Системы горячего водоснабжения с емким или скоростным пароводяным подогревателем (а) и с непосредственным водоразбором (б) /-манометр; 2 регулятор температуры горячей воды: 3- термометр; 4- водоподогреватель; 5-конденсатоогводчик
емкими и скоростными пароводяными подогревателями (рис. 19.3,а)-давления пара на входе в подогреватель, температуры и давления водопроводной воды перед подогревателем, температуры воды, выходящей из подогревателя, температуры циркуляционной воды;
в системах горячего водоснабжения с водоводяными подогревателями - температуры и давления воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, температуры и давления водопроводной воды, температуры воды, выходящей из подогревателя, температуры циркуляционной воды и температуры воды между ступенями подогревателей;
в системах горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором (рис. 19.3, б)~ температуры и давления горячей воды в тепловой сети и температуры воды в системе горячего водоснабжения после смесительного клапана;
в системах горячего водоснабжения с открытым баком при теплоносителе паре - давления пара перед змеевиком, температуры горячей воды в баке, температуры водопроводной воды.
Все системы горячего водоснабжения следует оснащать приборами для учета расхода воды, устанавливаемыми на ответвлениях водопроводной воды к водонагревателям и на подающем трубопроводе горячей воды в системах с непосредственным водоразбором.
Тепловые вводы в здания необходимо оснащать приборами для учета расхода воды, подаваемой из тепловой сети, при этом желательно иметь приборы для учета расхода теплоты (тепломеры).
Водопроводные вводы в здания должны обрудоваться приборами для контроля расхода воды и давления воды до и после подкачивающих насосов.
Приборы контроля для сигнализации действия основного санитарного технического оборудования надлежит устанавливать в системах:
вентиляции с механическим побуждением обслуживающих производственные помещения без естественного проветривания (за исключением туалетов, курительных, гардеробных и других подобных помещений);
общеобменной вытяжной вентиляции, оборудование которых размещено в труднодоступных для обслуживания местах;
местных отсосов, удаляющих от оборудования воздух, насыщенный парами вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности, или взрывоопасные смеси;
общеобменной вытяжной вентиляции помещений категорий А и Б;
вытяжной вентиляции помещений складов категорий А и Б, в которых отклонение контролируемых параметров от нормы может привести к аварии;
аварийной приточно-вытяжной вентиляции;
кондиционирования воздуха.
Расширительные баки систем водяного отопления должны иметь приборы для сигнализации нижнего аварийного уровня воды в них.
Для фильтров и пылеуловителей рекомендуется устанавливать контрольные Приборы для измерения и сигнализации потерь давления в них.
АВТОМАТИЧЕСКОЕРЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Выбор системы автоматического регулирования (позиционной, пропорциональной, пропорционально-интегральной и т. п.) зависит от требований к точности поддержания регулируемых параметров, динамических свойств объектов регулирования и регуляторов, назначения систем, а также технической и экономической целесообразности.
По виду используемой вспомогательной энергии системы регулирования могут быть электрическими, пневматическими, гидравлическими или смешанными (электропневмати- ческие, электрогидравлические, пневмоэлек- трические и т. п.).
При автоматизации внутренних санитарно-технических систем преимущественное распространение получили электрические системы регулирования.
Пневматические системы автоматического регулирования применяют, как правило, при наличии в здании сетей сжатого воздуха с давлением 0,35-0,6 МПа, а также при установке приборов в пожаро- и взрывоопасных помещениях. Класс загрязненности сжатого воздуха не должен быть ниже 1-го по ГОСТ 17433-80 «Промышленная чистота. Сжатый воздух. Классы загрязненности».
При большом числе регулирующих органов могут применяться элктропневматические системы, состоящие из электрических датчиков и пневматических исполнительных устройств.
Гидравлические системы автоматического регулирования (с использованием в качестве источника вспомогательной энергии воды) применяют для автоматизации тепловых вводов и систем горячего водоснабжения.
Автоматическое регулирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха рекомендуется проектировать комплексно для всего здания на основе анализа процессов обработки воздуха для холодного, переходного и теплого периодов с учетом графиков температур теплоносителя и тепловлаговоздушных балансов в помещениях с целью обеспечения экономичной эксплуатации с минимальным расходом тепловой и электрической энергии.
Автоматическое регулирование необходимо проектировать для систем:
водяного отопления при расходе теплоты за отопительный период 1 000 Г Дж и более по зданию или по каждому фасаду либо по зоне помещения с неравномерными поступлениями теплоты в зону;
воздушного отопления и душирования рабочих мест;
приточной и вытяжной вентиляции, работающих с переменным расходом, а также с переменной смесью наружного и рециркуляционного воздуха;
приточной вентиляции (при обосновании);
кондиционирования, в том числе местного доувлажнения воздуха в помещениях;
холодоснабжения;
обогрева полов зданий в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 40° С и ниже (параметры Б), расположенных над холодными подпольями жилых помещений, а также помещений с постоянным пребыванием людей в общественных, административно-бытовых и производственных зданиях, за исключением систем, присоединяемых к сетям централизованного теплоснабжения. Для общественных, административно-бытовых и производственных зданий рекомендуется предусматривать программное регулирование параметров, обеспечивающее снижение расхода теплоты и электроэнергии в нерабочее время, в том числе в выходные и праздничные дни.
Системы приточной вентиляции, совмещенной с отоплением, необходимо оснащать приборами автоматического регулирования температуры в обслуживаемых помещениях (рис. 19.1,5, в), а не совмещенной с отоплением - приборами регулирования температуры приточного воздуха (рис. 19.1, а\
Заданную температуру приточного воздуха в помещениях, обслуживаемых системами приточной вентиляции, поддерживают или изменением температуры приточного воздуха (качественный метод) или его расхода (количественный метод), либо применяя оба эти метода.
Автоматическое регулирование температуры воздуха в системах приточной вентиляции осуществляют или смешением наружного И рециркуляционного воздуха, или изменением теплоотдачи воздухонагревателей, либо ис-
tf)ОБСЛУЖИВАЕМОЕ 5) ОБСЛУЖИВАЕМОЕ
ПОМЕЩЕНИЕПОМЕЩЕНИЕ
Рис. 19.4. Отопительные амретаты с мепло носи гелем водой (а) и теплоносителем паром (5)
/ регутяюр температуры воздуха в помещении, 2-вснгиля- тор, ? воздухонагревите п., 4 термометр, 1 дв^хнотицион- ный х lauan б коч lenctnwy водник
ПО Пиху ООН МИ «. " V Ч> • -I XI рИк ]•!,(,)
Для смешения наружною и рециркуляционного воздуха в системах приточной вентиляции следует предусматривать проходные, воздушные клапаны (час тонки), установленные в каналах наружного рециркуляционного воздуха, или сдвоенные смесительные воздушные клапаны в месте спияния этих каналов.
Регулировать теплоотдачу воздухонагревателей в системах вентиляции и кондиционирования воздуха при теплоносителе воде рекомендуется, как правило, изменением расхода теплоносителя черет воздухонагреватель (количественный метод) или. при обосновании, изменением темпепатуры теплоносителя грн ттосгояпном а о расходе (качественный МСгол)
Способ и вменения ирон шодитсльчосги вситичягопа (с шмотью к шпана, направляющего аппарата или устройства для изменения частоты вращения рабочего колеса) зависит от требуемого диапазона регулирования и произ>1 и > " 'более шире-
'Р-н, tтремя име*
способ регулирования производительности вен' ■' -"т^^гп пал гл(WMw)1 с помощью на- пр
Ванкя воздуха следует в зависимости о г предъявляемых требований предусматривать под держание в помещениях заданных температуры, оiносите тьмой влажности, давления или разности давлений воздуха Методы регулирования этих систем подробно рассмотрены в гл 15.
Автоматическое регулирование температуры воздуха в помещениях, где установлены отопительные агрегаты (рис. 19.4), необходимо осуществлять двухпозиционно, предусматривая включение и отключение электродвигателей вешиляторов с одновременным включением и отключением подачи теплоносителя в воздухонагреватель. Допускается также пропорциональное регулирование подачи теплоносителя при постоянно работающих вентиляторах отопительных агрегатов.
Датчики для контроля и регулирования температуры и относительной влажности воздуха помещений следует устанавливать в характерных точках обслуживаемых помещений, но допускается также установка датчиков в рециркуляционных каналах, если параметры рециркуляционного воздуха не отличаются от параметров воздуха в помещении или отличаются на постоянную величину и если это не внесет существенных погрешностей в процесс регулирования.
Датчики не должны подвергаться воздействию тепловых потоков от нагретых поверхностей, их не следует устанавливать в мео ix с недостаточной циркуляцией воздуха и в зонах непосредственного воздействия потока при- Iочного возтухч
Во b**cv помещениях с неравномерными тепло- пли в мт «выделениями датчики надлежит устанавливать в каждой из зон с равномерными нагрузками и вести зональное nciy- лирование. Регулирование по средним суммар- >'<"i n.wnmruM как ППИВИЛО. приводит К тайной величины.
Для соблюдения тепловых и тидравли-
чрщги ю. включением и отключением отдельных секций, а при повышенных требованиях к гочносги поддержания температуры плавным ,' менснигм напряжения рч тлет г^окалсрифере.
1* . пегс шочвиню» । ш teM кандиционирл-
чаях; шииви ^а "-нои ав1имД1Ичсско- р-^ли- рование.
Центральное регулирование при теплоносителе воде осуществляемся изменением температуры торячей аоды ипюсрсдет вешю на ТЭЦ
или в котельных в зависимости от температуры наружного возуха.
Местное регулирование систем отопления зданий дополняет центральное и его производят. как правило, на абонентских вводах или в тепловых пунктах с целью стабилизации или изменения по требуемому закону температуры воздуха в отапливаемых помещениях. Местное регулирование может осуществляться следующими методами:
по возмущению, т.е. регулирование температуры воды в системе отопления в зависимости от температуры наружного воздуха и других метеорологических факторов;
по отклонению, т.е. регулирование температуры воздуха непосредственно в отапливаемом помещении;
комбинированное, т.е. по возмущению и отклонению одновременно.
Абонентские вводы с элеваторами и насосами подмешивания, вводы с независимым присоединением системы отопления через во- доподогреватель, подключенный к водяной тепловой сети, следует оснащать приборами автоматического регулирования температуры, а также приборами, поддерживающими постоянный расход воды в системе отопления.
Если давление в обратном трубопроводе тепловой сети меньше, чем статическое давление в местной системе отопления, то для поддержания необходимого давления в системе устанавливают на обратном трубопроводе регулятор давления (подпора).
Индивидуальное автоматическое регулирование температуры воздуха в отапливаемых помещениях осуществляют регуляторами, устанавливаемыми непосредственно у нагревательных приборов.
На расширительных баках систем водяного отопления рекомендуется устанавливать приборы для автоматической подпитки систем открыванием электромагнитного вентиля или клапана на водопроводной линии при нижнем уровне воды в баке и закрыванием при верхнем уровне.
В разветвленных водяных сетях систем теплоснабжения зданий следует предусматривать регуляторы давления в ответвлениях, идущих к системам отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
АВТОМАТИЧЕСКОЕРЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО
И ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения с емкими и скоростными пароводяными подогревателями (см. рис. 19,3, а), открытыми баками, подогреваемыми паром, и скоростными водоводяными подогревателями для автоматического регулирования температуры горячей воды оснащаются клапанами, установленными на паропроводе или на подающем трубопроводе теплосети.
Системы горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором (см. рис. 19.3,6) следует оснащать приборами для автоматического регулирования температуры горячей воды, смешивая воду из подающего трубопровода тепловой сети и обратную воду из местной системы отопления или циркуляционного трубопровода.
Водопроводные вводы в здания оборудуются приборами для автоматического регулирования давления включением и отключением насосов.
АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАЩИТАОБОРУДОВАНИЯ И БЛОКИРОВАНИЕ
С целью повышения надежности работы санитарно-технических систем и установок следует предусмагривать автоматическую защиту оборудования и блокирование.
Автоматическую защиту воздухонагревателей от замерзания наобходимо осуществлять при выключенной системе, если возможно проникание в воздухонагреватель воздуха с отрицательной температурой, и при работающей системе, если возможно падение давления или нарушение температурного графика сетевой воды при отрицательной температуре воздуха, поступающего в воздухонагреватель.
При остановленном кондиционере или приточной системе в случае снижения температуры воздуха перед воздухонагревателем до 3°С датчик 11 (см. рис. 19.1,6) открывает регулирующий клапан 9 на трубопроводе теплоносителя и закрывает его, если температура воздуха перед воздухонагревателем станет выше +3°С независимо от действия других регуляторов, соединенных с клапаном 9. Для
предохранения воздухонагревателя от замерзания в момент запуска системы предусматривается предварительное открытие клапана 9 на трубопроводе теплоносителя, что обеспечивает прогрев воздухонагревателя до открытия клапана (заслонки) 8 в канале наружного воздуха и включения вентилятора 3.
Защиту воздухонагревателей при неработающей системе можно также осуществлять периодическим открытием клапана 9 по команде датчика 10, установленного в трубопроводе обратной воды, если температура ее станет ниже 30 °C. Для осуществления этого способа защиты воздухонагревателя при остановленной системе необходимо обеспечить минимальный пропуск (протечку) теплоносителя через воздухонагреватель, для чего параллельно регулирующему клапану 9 подключают обводную линию с установленной на ней шайбой (на рисунке не показано).
Защита воздухонагревателей при работающей системе осуществляется датчиком температуры 10, сигнализирующим об аварии или отключающим систему и открывающим регулирующий клапан 9 при снижении температуры воды в обратном трубопроводе до 20-30 °C.
При температуре воздуха, поступающего в воздухонагреватель, выше 5 °C датчик температуры обратной воды 10 должен быть отключен датчиком температуры воздуха перед воздухонагревателем .
Автоматическую защиту воздухонагревателей от замерзания необходимо проектировать для местностей с расчетными наружными температурами холодного периода года минус 5 °C и ниже (расчетные параметры 5).
В системах утилизации теплоты следует предусматривать устройства защиты от замерзания промежуточного теплоносителя и от образования наледи на теплообменной поверхности теплоутилизаторов.
Автоматическое блокирование следует проектировать для:
открывания и закрывания воздушных клапанов (наружного, рециркуляционного и удаляемого воздуха), а также направляющих аппаратов при включении и отключении вентиляторов;
открывания и закрывания клапанов систем вентиляции и кондиционирования, соединенных воздуховодами, для полной или частичной взаимозаменяемости при выходе из строя одной из систем;
закрывания клапанов на воздуховодах для помещений, защищаемых установками газового пожаротушения, при отключении вентиляторов систем вентиляции этих помещений;
включения резервного оборудования при выходе из строя основного;
включения и отключения подачи теплоносителя и холодоносителя при включении и отключении соответственно воздухонагревателей и воздухоохладителей;
включения систем аварийной вентиляции при образовании в воздухе рабочей зоны концентрации вредных веществ, превышающих ПДК, а также концентраций горючих веществ в воздухе помещений, превышающих 10% нижнего концентрационного предела распространения пламени по газо-, паро- и пылевоздушным смесям.
Вентиляторы вытяжных систем, обслуживающих местные отсосы от технологического оборудования, рекомендуется блокировать с пусковым устройством этого оборудования.
Блокирование не встроенных в технологическое оборудование вентиляторов (при отсутствии резервных) для систем местных отсосов, удаляющих вредные вещества 1-го и 2-го классов опасности или взрывоопасные смеси, следует проектировать, предусматривая остановку технологического оборудования при выходе из строя вентиляторов, а при невозможности остановки технологического оборудования следует предусматривать включение аварийной сигнализации.
Для систем кондиционирования воздуха и приточной вентиляции, работающих с переменным расходом наружного воздуха, рекомендуется предусматривать блокировочные устройства для обеспечения подачи минимального расчетного расхода наружного воздуха в холодный период года, а для систем кондиционирования-также и в теплый период, когда энтальпия наружного воздуха превышает энтальпию внутреннего воздуха.
При регулировании теплоотдачи воздухонагревателей, работающих на паре, необходимо блокировать клапан на паропроводе с тем, чтобы при закрытых полностью створках воздушного клапана перед воздухонагревателем прекращалась бы подача пара в воздухонагреватель.
Электродвигатели фильтров, насосов, вытяжных вентиляторов рекомендуется блокировать с электродвигателями приточных венти-
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б) /-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3-двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчикРис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б) /-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3-двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчикляторов при дистанционном (диспетчерском) управлении системами, а также при управлении системами со щитов автоматизации.
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б) /-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3-двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчик
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б) /-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 3-двухпозиционный клапан, 4-конденсато- отводчик
Для электродвигателя вентилятора воздушной или воздушно-тепловой завесы (рис. 19.5) следует предусматривать блокирование с механизмом открывания ворот, дверей и технологических проемов, обслуживаемых завесами. Кроме того, необходимо отключать вентилятор воздушно-тепловой завесы и сокращать до минимума подачу теплоносителя в воздухонагреватели после закрытия ворот, дверей и технологических проемов, но не ранее восстановления нормируемой температуры воздуха в помещении.
Для вытяжных вентиляционных систем, в составе которых имеются мокрые пылеуловители, следует предусматривать блокирование вентилятора с подачей воды в пылеуловители, обеспечивая:
включение подачи воды при включении вентилятора;
отключение подачи воды при остановке вентилятора;
остановку вентилятора при прекращении подачи воды или падении уровня воды в пылеуловителе;
запрещение включения вентилятора при отсутствии воды или уровне воды в пылеуловителе ниже заданного.
Для зданий и помещений, оборудованных автоматическими установками пожаротушения или сигнализацией о возникновении пожара,
следует осуществлять блокирование электроприемников (кроме электроприемников оборудования, присоединенного к однофазной сети освещения) систем вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления, а также систем противодымной вентиляции с этими установками, предусматривая:
отключение при пожаре систем вентиляции, кроме систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б;
включение при пожаре систем противодымной вентиляции;
открывание дымовых клапанов на этаже пожара или в дымовой зоне, в которой произошел пожар.
Необходимость полного или частичного отключения систем вентиляции должна определяться по технологическим требованиям.
Системы вентиляции, сблокированные с автоматическими установками тушения пожара, следует оборудовать дистанционными устройствами для отключения систем вентиляции и включения систем противодымной вентиляции, если указанные автоматические установки не имеют дистанционного управления.
Дистанционные устройства для отключения систем вентиляции помещений, оборудуемых автоматическими установками тушения пожара или сигнализации о возникновении пожара, следует размещать вне этих помещений.
При наличии требований одновременного отключения всех систем вентиляции в помещениях категорий А и Б дистанционные устройства следует предусматривать снаружи здания.
Для помещений категории В допускается предусматривать дистанционное отключение систем вентиляции для отдельных зон площадью не менее 2500 м2.
В жилых зданиях приборы дистанционного включения систем противодымной вентиляции следует размещать в шкафах противопожарных кранов.
19.6. УПРАВЛЕНИЕЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИИ ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ
У правлениесанитарно-техническими
системами в зависимости от расположения средств управления подразделяется на местное, дистанционное и диспетчерское.
При местном управлении электродвигателями кнопки и ключи управления размещают на местных щитах или непосредственно у электродвигателей.
При дистанционном управлении кнопки и ключи управления располагают в помещениях, обслуживаемых системами вентиляции и кондиционирования воздуха, или на щитах управления и автоматизации, находящихся в других помещениях.
При диспетчерском управлении кнопки или ключи управления устанавливают на диспетчерских щитах, располагаемых в специально
выделенных помещениях диспетчерских пунктов.
Диспетчеризацию автоматизированных санитарно-технических систем рекомендуется предусматривать для крупных промышленных предприятий и общественных зданий. На диспетчеризацию возлагаются централизованное управление работой систем, централизованный контроль наиболее характерных параметров, сигнализация их состояния и сигнализация аварийного отключения систем.
Диспетчеризация должна обеспечивать оперативность контроля и управления, полное или частичное сокращение дежурного персонала у местных щитов автоматизации и у оборудования, экономию холоде- и теплоносителя и электроэнергии.
Диспетчеризацию санитарно-технических систем целесообразно объединять с диспетчеризацией систем электроснабжения, водоснабжения, тепло- и холодоснабжения, а в обоснованных случаях-и с диспетчеризацией основных технологических процессов.
Диспетчерскому персоналу необходимо обеспечить возможность дистанционного измерения основных параметров состояния воздуха в помещениях, а также параметров тепло- и холодоносителя. В ряде случаев желательна замена контроля параметров сигнализацией об их предельных значениях или отклонении от заданных значений.
Глава 20
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Отопление, вентиляцию и кондиционирование воздуха следует проектировать, соблюдая «Противопожарные нормы» СНиП 2.01.02-85 и противопожарные требования, содержащиеся в СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха», СНиП 2.09.02-85 «Производственные здания», СНиП 2.08.01 -89 «Жилые здания», СНиП 2 08.02-89 «Общественные здания и сооружения», СНиП 2 09.04 -87 «Административные и бытовые здания», СНиП 2.09.04-86 «Сооружения промышленных предприятий», СНиП 211.01-85 «Складские здания» и СНиП 2.04.14-88 «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов».
По взрывопожарной и пожарной опасности помещения и здания разделяются на категории А, Б, В, Г и Д в зависимости от размещенных в них технологических процессов и свойств находящихся веществ и материалов. Категории зданий и помещений устанавливаются в техноло! ической части проекта.
Строительные материалы по горючести (возгораемости) разделяются на три группы: негорючие (несгораемые), трудногорючие (трудной ораемые) и горючие (сгораемые), причем терминами в скобках пользоваться не следует. Группы юрючести строительных материалов определяются стандартами СЭВ 382-76 и 2437-80.
Условия применения электрического оборудования определяются «Правилами устройства электроустановок» (ПУЭ). согласно которым взрывоопасные помещения подразделяются на пять классов: В-1, В-Ia, В-16, В-Н и В-Па; пожароопасные-на три класса: П-I, П-2 и П-2а.
Горячие поверхности отопительного и вентиляционною оборудования, трубопроводов и воздуховодов, размещаемых в помещениях, в которых они создают опасность воспламенения газов, паров, аэрозолей или пыли, следует изолировать, чтобы температура на поверхности
теплоизоляционной конструкции была не менее чем на 20% ниже температуры их самовоспламенения.
Теплоизоляционные конструкции из горючих материалов не допускается проектировать для оборудования и трубопроводов, расположенных в зданиях (кроме зданий IVa и V степеней огнестойкости) одно- и двухквартирных жилых домов и охлаждаемых помещений холодильников; при этом допускается применение из горючих материалов пароизоляционного слоя толщиной не более 2 мм, окраски или пленки толщиной не более 0.4 мм, покровного слоя трубопроводов, расположенных в технических подвальных этажах и подпольях с выходом только наружу в зданиях I и II степеней огнестойкости при устройстве вставок длиной 3 м из негорючих материалов не менее чем через 30 м длины трубопровода. При пересечении противопожарной преграды следует предусматривать геплоизоляционные конструкции из негорючих материалов в пределах размеров противопожарной преграды.
Нестандартизированное оборудование, воздуховоды и теплоизоляционные конструкции следует проектировать из материалов, разрешенных к применению в строительстве.
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для систем с местными отопительными приборами, размещаемыми в помещениях категорий А, Б и В, следует принимать не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении, но не выше: при отсутствии выделений пыли- при теплоносителе воде 150° С и паре 130° С; при выделении горючей пыли - 110° С в помещениях категории А и Б и 130е С - категории В.
В помещениях категорий А, Б и В, а также в помещениях зданий Шб, IV, IVa и V степени огнестойкости не допускается отопление газовыми или электрическими приборами с темпе-
ратурой на поверхности выше 110° С.
В помещениях категорий А и Б следует проектировать, как правило, воздушное отопление. Допускается применение систем водяного или парового отопления с местными нагревательными приборами, за исключением помещений, в которых хранятся или применяются вещества, образующие при контакте с водой или водяными парами взрывоопасные смеси, или вещества, способные к самовозгоранию или взрыву при взаимодействии с водой.
Расстояние от поверхности трубопроводов, отопительных приборов и воздухонагревателей с теплоносителем температурой 105° С и выше до конструкций из горючих материалов следует принимать не менее 100 мм; при меньшем расстоянии следует предусматривать тепловую изоляцию этих конструкций негорючими материалами.
В местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок трубопроводы отопления и внутреннего теплоснабжения следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов, предусматривая заделку зазоров в гильзах негорючими материалами, обеспечивая нормируемый предел огнестойкости ограждений.
Прокладка или пересечение в одном канале трубопроводов отопления с трубопроводами горючих жидкостей с температурой вспышки паров 170° С и менее или горючих и агрессивных паров и газов не допускается.
В помещениях категорий А, Б и В отопительные приборы систем водяного и парового отопления следует применять с гладкой поверхностью без оребрения, допускающей легкую очистку
радиаторы секционные или панельные одинарные типов Зс-11, М-140, РД-90, Стандарт-90, КЛТ (одинарные), причем приборы Зс-11и КЛТ при условии установки на расстоянии не менее 100 мм от стены в свету;
радиаторы секционные или панельные спаренные или одинарные для помещений, в которых отсутствуют горючая пыль или горючие отходы производства типов М 140-АО, Зс-21 и КЛТ (спаренные), причем все эти приборы следует размещать на расстоянии не менее 100 мм от стен помещения; применение конвекторов допускается в помещениях категории В, если в них отсутствует выделение горючей пыли.
Применение других приборов, кроме приборов из стальных гладких труб, требует согласования с органами пожарного надзора.
В лестничных клетках отопительные приборы не должны выступать из плоскости стен на высоте до 2,2 м от поверхности ступеней и площадок лестницы.
Отопительные приборы следует ограждать съемными экранами из негорючих материалов в помещениях для наполнения и хранения баллонов со сжатыми и сжиженными горючими и негорючими газами при любой температуре теплоносителя, а также в помещениях складов и кладовых категорий А, Б и В в местах складирования горючих материалов в цехах при температуре теплоносителя более 130° С. Экраны следует размещать на расстоянии не менее 100 мм от приборов отопления в свету Конвекторы с кожухом ограждать экранами не требуется.
Печное отопление не допускается применять для помещений категорий А, Б и В.
СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ,КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для воздухонагревателей систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления или воздухонагревателей, располагаемых в помещениях категории В, а также для воздушнотепловых завес в помещениях категорий А, Б и В следует принимать в соответствии с указаниями в п. 20.2. Предельная температура теплоносителя для установок, располагаемых вне обслуживаемых помещений, 150° С.
Температуру воздуха при выходе из воздухораспределителей систем воздушного отопления следует принимать не более 60° С и не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении, но не выше 50° С у наружных дверей и 70° С у наружных ворог и технологических проемов при выпуске воздуха из воздушных завес.
Концентрация горючих газов, паров, аэрозолей и пыли в воздухе, удаляемом системами местных отсосов, не должна превышать 50% нижнего концентрационного предела распространения пламени при атмосферном давлении и температуре удаляемой смеси.
Системы вытяжной общеобменной вентиляции для помещений категорий А и Б следует проектировать с искусственным побуждением. Системы с естественным побуждением для этих помещений допускается применять, если заданный воздухообмен из нижней и верхней зон может быть обеспечен при безветрии в теплый период года.
Системы общеобменной вытяжной вентиляции для помещений категорий А и Б и системы местных отсосов взрывоопасных веществ, удаляемых из этого помещения, следует проектировать с резервным вентилятором, обеспечивающим поддержание в воздухе помещения концентрации взрывоопасных веществ, не превышающей О,1 нижнего концентрационного предела распространения пламени по смесям взрывоопасных веществ с воздухом. Системы местных отсосов взрывоопасных смесей следует проектировать с резервным вентилятором, если при остановке основного вентилятора не может быть прекращено выделение горючих веществ из обслуживаемого оборудования.
Устанавливая в воздуховодах огнезадерживающие клапаны в месте пересечения воздуховодами противопожарных преград, допускается в пределах противопожарного отсека проектировать общеобменные системы вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления:
системы, обслуживающие помещения категории Д с присоединенными к ним воздуховодами, обслуживающими помещения категории В общей площадью не более 200 м2;
системы, обслуживающие помещения категорий А и Б, расположенные не более чем в трех этажах, с присоединением к ним воздуховодов из расположенных на тех же этажах помещений категории Д, складов категорий А и Б площадью по 55 м2 или менее каждый и административно-бытовые помещения, всего присоединенных помещений и складов не более 200 м2;
системы, обслуживающие помещения категории В с присоединенными к ним воздуховодами из помещений категории Д, складов категории В площадью 55 м2 или менее каждый; административно-бытовые помещения не более чем на трех этажах; всего присоединенных помещений и складов не более 200 м2;
общие системы для нескольких складов одной из категорий А, Б или В либо кладовых
горючих материалов (площади не ограничены), расположенных на одном этаже.
Общеобменные системы без установки огнезадерживающих клапанов следует проектировать для:
помещений категорий А, Б и В в любых сочетаниях и складов категорий А, Б и В в любых сочетаниях общей площадью не более 1100 м2, если эти помещения расположены в одноэтажном здании и имеют выходы только наружу;
помещений категории В и отдельных административно-бытовых помещений, размещенных на площади производственного помещения;
жилых и общественных помещений, предусматривая отдельные системы по требованиям СНиП 2.08.01 -89 и 2.08.02-89;
общественных помещений и отдельных помещений площадью не более 200 м2 категории Д.
Системы местных отсосов вредных или горючих веществ следует проектировать отдельными от других систем. К круглосуточно работающей системе общеобменной вытяжной вентиляции, имеющей резервный вентилятор, можно присоединять местные отсосы вредных или горючих веществ, от которых не требуется очистка воздуха.
Системы местных отсосов веществ, соединение которых может образовать взрывоопасную смесь или создать более опасные и вредные вещества, следует проектировать отдельными.
Общие системы допускается проектировать для каждой из следующих групп складов: категорий А и Б, складов категории В и кладовых горючих материалов общей площадью не более 50 м2, размещенных не более чем в трех этажах, при установке огнезадерживающих клапанов в местах пересечения противопожарных преград каждого из складов или кладовых.
Для складов категорий А, Б и В, в которых выделяются горючие газы и пары, необходима вентиляция с искусственным побуждением, за исключением складов, в которых эти выделения легче воздуха и требуемый воздухообмен не более двухкратного; в них допускается естественная вытяжная вентиляция из верхней зоны. При этом для складов вместимостью более 10 т должна быть устроена вытяжная вентиляция с искусственным побуждением на требуемый
воздухообмен, включаемая при входе в склад.
В помещениях категорий А и Б надлежит обеспечивать отрицательный дисбаланс воздуха.
Общие приемные устройства наружного воздуха для приточного оборудования не следует делать, если оборудование не допускается размещать в общем помещении.
Рециркуляция воздуха не допускается из помещений категорий А и Б, кроме воздушных и воздушно-тепловых завес у наружных ворот и дверей. Не допускается рециркуляция из 5-метровых зон вокруг оборудования, в котором могут образовываться взрывоопасные смеси (например, окрасочные камеры), и из систем местных отсосов взрывоопасных смесей.
В помещениях категорий А и Б необходимо устраивать аварийную вентиляцию по требованиям технологов. Аварийная вентиляция должна иметь искусственное побуждение, как правило, она должна быть вытяжной. В одноэтажных зданиях, в которых выделяются горючие газы и пары легче воздуха, допускается приточная аварийная вентиляция. При отсутствии технологических данных о расходе воздуха принимается 8-кратный аварийный воздухообмен в помещениях высотой до 6 м, а в помещениях высотой более 6 м принимается не менее 50 м3/ч на 1 м2 площади пола помещения. В насосных и компрессорных станциях категорий А и Б указанный выше воздухообмен проектируется в дополнение к воздухообмену, обеспечиваемому основными системами.
Для аварийной вентиляции следует использовать основные системы вытяжной вентиляции, обеспечивающие расход воздуха, достаточный для аварийной вентиляции. При отсутствии резервных вентиляторов у основных систем проектируется резервный вентилятор только для системы, имеющей максимальный расход воздуха. Если расход воздуха основных систем недостаточен для аварийной вентиляции, то к большей из этих систем надлежит установить резервный вентилятор и предусмотреть аварийный вентилятор на недостающий расход. К аварийным вентиляторам не требуется проектировать резервных вентиляторов.
Оборудование во взрывозащищенном исполнении необходимо принимать для вытяжных систем, удаляющих воздух из помещений категорий А и Б; для оборудования, размещаемого в упомянутых помещениях или в вытяжных воздуховодах из этих помещений, и для систем местных отсосов взрывоопасных смесей. Оборудование приточных систем, размещенное в помещениях для вентиляционного оборудования, допускается в обычном исполнении при условии установки взрывозащищенных обратных клапанов в воздуховодах, пересекающих стену помещения, в котором оборудование установлено.
Оборудование для помещений категорий А и Б и для систем местных отсосов взрывоопасных смесей не допускается размещать в подвале.
Пылеуловители для сухой очистки взрывоопасной пылевоздушной смеси следует устанавливать перед вентилятором вне производственных зданий, открыто или в отдельных зданиях на расстоянии не менее 10 м от стен обслуживаемого и других зданий.
Пылеуловители для сухой очистки пожароопасной пылевоздушной смеси следует размещать вне зданий I и II степени огнестойкости непосредственно у стен, если по всей высоте здания и на расстоянии не менее 2 м по горизонтали от габаритов пылеуловителя не имеется окон или имеются окна неоткрывающиеся с двойными рамами, металлическими переплетами с армированными стеклами или из стеклоблоков; вне зданий III -V степени огнестойкости на расстоянии не менее 10 м от стен; внутри производственных зданий в отдельных помещениях для вентиляционного оборудования вместе с вентиляторами и другими пылеуловителями пожароопасных пылевоздушных смесей при условии механизированного непрерывного удаления горючей пыли.
Пылеотстойные камеры для взрыво- и пожароопасной пыли применять не допускается.
Оборудование приточных систем, обслуживающее помещения категорий А и Б, не допускается размещать вместе с оборудованием вытяжных систем, а также с оборудованием систем, работающих с рециркуляцией воздуха в общем помещении для вентиляционного оборудования.
В местах пересечения воздуховодами стен помещения для вентиляционного оборудова-
ния, обслуживающего помещения категорий А и Б и помещения, расположенные на их площади, следует предусматривать обратные взрывозащищенные клапаны. Оборудование приточных систем с рециркуляцией воздуха, обслуживающее помещение категории В, не допускается размещать в общих помещениях для вентиляционного оборудования, кроме оборудования приточных и вытяжных систем, обслуживающих помещения категории В.
Оборудование вытяжных систем общеобменной вентиляции, обслуживающее помещения категорий А и Б, допускается размещать в общем помещении для вентиляционного оборудования вместе с оборудованием местных отсосов взрывоопасных смесей без пылеуловителей или с мокрыми пылеуловителями, если в воздуховодах исключено отложение горючих веществ. Оборудование вытяжных систем из помещений категории В не следует размещать в общем помещении с оборудованием вытяжных систем из помещений категории Г.
Помещения для вентиляционного оборудования вытяжных систем следует относить к категориям помещений, которые они обслуживают, а помещения для оборудования систем местных отсосов, удаляющих взрывоопасные смеси, относить к категориям А или Б; если они имеют пылеуловители мокрой очистки, размещенные перед вентиляторами, то помещения для этого оборудования допускается (при обосновании) относить к категории помещения, которое они обслуживают, или к категории Д.
Помещения для оборудования приточных систем следует относить к категории В, если в этих помещениях размещены фильтры, содержащие 75 л и более масла в одной системе, или если система работает с рециркуляцией воздуха из помещения категории В.
В помещениях для вентиляционного оборудования, обслуживающего помещения категорий А и Б, и для оборудования систем местных отсосов взрывоопасных смесей запрещено отводить места для ремонтных работ, регенерации масла и других целей, а в помещениях для вытяжных систем из помещений этих категорий-устройство тепловых пунктов.
Помещения для вентиляционного оборудования допускается размещать за противопожарной стеной 1-го типа данного противопожарного отсека или в пределах противопо
жарной зоны в зданиях I, II и Ша степени огнестойкости за противопожарной стеной 2-го типа. Помещение должно непосредственно примыкать к противопожарной стене обслуживаемого отсека и в нем не следует размещать оборудование для помещений соседнего противопожарного отсека. На воздуховодах, пересекающих противопожарную стену, следует предусмотреть огнезадерживающие клапаны.
Помещения для сухих пылеуловителей систем местных отсосов взрывоопасных смесей не следует размещать под помещениями с массовым (кроме аварийных ситуаций) пребыванием людей.
Воздуховоды для помещений жилых, общественных и административно-бытовых зданий, а также для производственных зданий категорий Г и Д I и II степени огнестойкости и помещений этих категорий соединяются в системы с помощью вертикальных или горизонтальных коллекторов.
Воздуховоды зданий III и V степени огнестойкости категорий Г и Д помещений тех же категорий не допускается присоединять к вертикальным коллекторам.
Поэтажные ответвления присоединяются к вертикальным коллекторам через воздушный затвор, образующийся присоединением ответвлений под потолком вышележащего этажа или под потолком данного этажа, при наличии вертикального участка в месте присоединения длиной не менее 2 м.
К горизонтальным коллекторам можно присоединять воздуховоды не более пяти поэтажных ответвлений. Допускается прямое присоединение поэтажных ответвлений к вертикальному коллектору через огнезадерживающий клапан, размещаемый на стене помещения или коллектора. Воздуховоды зданий больничных палат и особо чистых помещений лечебно-профилактических учреждений соединяются в системы с помощью горизонтальных коллекторов.
Поэтажные ответвления к местным эжек- ционным доводчикам допускается присоединять к вертикальному коллектору в пределах данного и ниже расположенного этажа.
На ответвлениях от вертикального коллектора, через которые при пожаре может поступать дым из нижних этажей в верхние, если они не защищены воздушным затвором, следует устанавливать обратные клапаны при диаметре
170 Глава 20. Противопожарные требования воздуховода 200 мм и более и сечении 200 х 200 мм и более.
Воздуховоды для помещений категорий А, Б и В и воздуховоды местных отсосов взрывоопасных смесей в зданиях любых категорий взрывопожарной опасности следует проектировать, предусматривая установку самозакры- вающегося огнезадерживающего клапана при выходе воздуховода из обслуживаемого помещения на противопожарной преграде этого помещения. При этом никаких ограничений к компоновке системы воздуховодов не предъявляется. Для перечисленных случаев могут быть запроектированы системы без огнезадерживающих клапанов со следующими ограничениями: для помещений категории В должна быть запроектирована отдельная система, а для помещений категорий А и Б - общая система, в обоих случаях с отдельными воздуховодами для каждого помещения, присоединяемыми к вертикальному или горизонтальному коллектору; на ответвлениях, для защиты от проникания дыма из нижних этажей в верхние, в месте присоединения к коллектору должен быть установлен обратный клапан; коллектор может быть размещен в помещении для вентиляционного оборудования, снаружи здания, в помещении любой категории или в двух помещениях одной категории.
В противопожарных стенах и перегородках, разделяющих помещения, а также отделяющих помещения от коридоров, допускается устройство отверстий для перетекания воздуха, если в помещении отсутствуют вредные вещества 1- и 2-го классов опасности, а концентрация других вредных веществ не превышает ПДК. Отверстия должны быть защищены огнезадерживающими клапанами, автоматически закрывающимися при пожаре.
Группа помещений площадью не более 300 м2 (кроме складов) в зданиях любой категории с выходами в общий коридор, отнесенная к категории В или к категориям А и Б, рассматривается как одно помещение и может быть присоединена к одному транзитному воздуховоду, в начале которого должен быть установлен огнезадерживающий клапан. Транзитные воздуховоды от нескольких групп таких помещений, присоединенные к общему коллектору, образуют приточную или вытяжную систему. Имеющиеся в этих помещениях мест
ные отсосы должны собираться в отдельные системы. Воздуховоды к коллектору прокладываются по коридору.
Воздуховоды должны изготовляться из негорючих материалов для жилых, общественных и административно-бытовых зданий, для помещений категорий А, Б и В, для кладовых горючих материалов, для коллекторов и транзитных воздуховодов, внутри помещений для вентиляционного оборудования, чердаков и подвалов, для местных отсосов взрывоопасных смесей и для воздуха с температурой 80° С и более. Антикоррозийная защита допускается горючими материалами толщиной не более 0,4 мм. Воздуховоды из трудногорючих материалов допускается применять для одноэтажных жилых, общественных и административнобытовых зданий, кроме помещений с массовым пребыванием людей, для производственных помещений категорий Г и Д (кроме коллекторов и транзитных участков) и для прокладки внутри обслуживаемых производственных помещений. Воздуховоды из горючих материалов допускается применять внутри обслуживаемых производственных помещений. Для транзитных воздуховодов, обслуживающих помещения категорий А и Б, следует применять воздуховоды класса П (плотные). Воздуховоды для помещений категорий А и Б и для местных отсосов взрывоопасных веществ не допускается прокладывать в подвалах.
Транзитные воздуховоды и коллекторы, обслуживающие помещения жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий I и II степени огнестойкости категорий Г и Д, от ближайшей к обслуживаемому помещению противопожарной преграды с нормируемым пределом огнестойкости 0,75 ч и более на всем протяжении до помещения для вентиляционного оборудования следует проектировать с пределом огнестойкости 0,5 ч в зданиях, имеющих два этажа и более, и 0,25 ч в одноэтажных зданиях и в пределах одного этажа в более высоких зданиях. Транзитные воздуховоды, обслуживающие помещения категорий А, Б и В и кладовые горючих материалов или прокладываемые через эти помещения, следует проектировать с пределом огнестойкости 0,25 ч в одноэтажных зданиях или в пределах одного этажа зданий с любым числом этажей и 0,5 ч за пределами обслуживаемого этажа, а также в складах и
кладовых на всех этажах. Для помещений общественных и административно-бытовых зданий, а также для помещений категорий В (кроме складов), Г и Д допускается проектировать воздуховоды из негорючих материалов с ненор- мируемым пределом огнестойкости, предусматривая установку огнезадерживающих клапанов при пересечении каждой противопожарной преграды с пределом (нормируемым) огнестойкости 0,75 ч и более. Транзитные воздуховоды допускается проектировать из трудногорючих материалов при прокладке каждого в отдельной шахте, кожухе или г ильзе из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч; из негорючих материалов с пределом огнестойкости ниже нормируемого при прокладке воздуховодов в общей шахте из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч.
Транзитные воздуховоды систем местных отсосов взрывоопасных смесей и воздуховоды для тамбуров-шлюзов при помещениях категорий А и Б следует проектировать с пределом огнестойкости 0,5 ч; с таким же пределом огнестойкости проектирую гея коллекторы для воздуховодов, обслуживающих помещения категорий А, Б и В; коллекторы для воздуховодов, обслуживающих помещения категорий Г и Д в зданиях III-V степени огнестойкости, а также транзитные воздуховоды, прокладываемые через междуэтажные перекрытия этих зданий, должны иметь предел огнестойкости 0,5 ч.
Огнезадерживающие клапаны в отверстиях и воздуховодах, пересекающих противопожарные стены и перегородки (преграды), должны иметь предел огнестойкости 1 ч при преграде с нормируемым пределом огнестойкости 2,5 ч; 0,5 ч при преграде 0,75 ч и 0,25 ч при преграде той же огнестойкости.
Расстояние по прямой от края устья источника выброса из систем местных отсосов взрывоопасной парогазопылевоздушной смеси до ближайшей точки возможных источников воспламенения следует принимать не менее l-^Dqjqz^ 10, где D-диаметр устья источника, м; q-концентрация горючих газов, паров и пыли в уегье выброса; ^-концентрация упомянутых веществ, равная 10% нижнего концентрационного предела распространения пламени; выбросы должны производится вертикально вверх без зонтов на трубах.
На случай пожара необходимо предусматривать отключение (автоматическое и" дистан
ционное) систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, кроме систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б, включение систем противодымной вентиляции и открывание дымовых клапанов в коридоре на этаже пожара и в помещении, в котором произошел пожар, либо в части помещения в «дымовой зоне» этого помещения; открывание клапанов должно производиться автоматически; необходимость и порядок отключения систем, удаляющих горючие вещества или вредные газы через местные отсосы или общеобменной вентиляцией, должны определяться технологическими требованиями. Управление дистанционными устройствами должно, как правило, размещаться на пульте управления оборудования здания, кроме случаев, когда в зданиях категорий А и Б предполагается быстрое распространение пожара; в этом случае управление должно размещаться вне здания.
УДАЛЕНИЕ ДЫМАПРИ ПОЖАРЕ ИЗ КОРИДОРОВИЛИ ХОЛЛОВ
Удаление дыма из коридоров (предназначенных для эвакуации людей) или холлов (при отсутствии коридора) следует проектировать для жилых зданий высотой более 10 этажей, общественных зданий высотой 10 надземных этажей и более или для 9-этажных зданий и зданий с меньшим числом этажей, имеющих высоту более 26,5 м от средней планировочной отметки земли до отметки пола верхнего этажа (не считая верхнего технического этажа), из коридоров, не имеющих световых проемов в наружных ограждениях, длиной более 12 м, предназначенных для эвакуации людей, в зданиях любого назначения, из коридоров производственных и административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м от планировочной отметки земли до отметки чистого пола верхнего этажа. Удаление дыма из коридоров или холлов, этажей, на которых из всех помещений предусмотрено удаление дыма, проектировать не нужно.
Расход дыма, кг/ч, удаляемого из коридо-
Обозначение клапанаПлощадь проходного сечения, м2, не менееУстановочные размеры, мм, не болееМасса, кг, не болееПределы огнестойкости, ч, не менеедлина /высота hширина bКПДШГ-250,25750500—211КПДШВ-250,25500750—211КПДШК-250,25600600—211КПДШК-300,30650650140251КПДШК-350,35700700—291КПДШК-400,40750750—341Обозначение клапанаПлощадь проходного сечения, м2, не менееУстановочные размеры, мм, не болееМасса, кг, не болееПределы огнестойкости, ч, не менеедлина /высота hширина bКПДШГ-250,25750500—211КПДШВ-250,25500750—211КПДШК-250,25600600—211КПДШК-300,30650650140251КПДШК-350,35700700—291КПДШК-400,40750750—341ТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДАТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДАПримечание Тип привода для открытия Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1Примечание Тип привода для открытия Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной, с.клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной, с.ра, следует определять по формуле: для жилого дома Gsm = 3420 В Hv hr, (20.1) для общественного, административно-бытового, производственного и складского здания
Обозначение клапана
Площадь проходного сечения, м2, не менее
Установочные размеры, мм, не более
Масса, кг, не более
Пределы огнестойкости, ч, не менее
длина /
высота h
ширина b
КПДШГ-25
0,25
750
500
—
21
1
КПДШВ-25
0,25
500
750
—
21
1
КПДШК-25
0,25
600
600
—
21
1
КПДШК-30
0,30
650
650
140
25
1
КПДШК-35
0,35
700
700
—
29
1
КПДШК-40
0,40
750
750
—
34
1
Обозначение клапана
Площадь проходного сечения, м2, не менее
Установочные размеры, мм, не более
Масса, кг, не более
Пределы огнестойкости, ч, не менее
длина /
высота h
ширина b
КПДШГ-25
0,25
750
500
—
21
1
КПДШВ-25
0,25
500
750
—
21
1
КПДШК-25
0,25
600
600
—
21
1
КПДШК-30
0,30
650
650
140
25
1
КПДШК-35
0,35
700
700
—
29
1
КПДШК-40
0,40
750
750
—
34
1
ТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДА
ТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДА
Примечание Тип привода для открытия Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1
Примечание Тип привода для открытия Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1
клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной, с.
клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной, с.
Gsm = 4300 В Н1-5 nKd, (20.2) где В-ширина большей створки двери, м. при выходе из коридора или холла в защищаемый от дыма объем (лестничную клетку, вестибюль, лифтовый холл, непосредственно наружу или наружу через помещение); Н-высота двери, м; при высоте двери меньше 2 м следует принимать Н = 2 м; п - коэффициент, зависящий оз ширины створок В,м, дверей, открываемых при пожаре на лестничные клетки или наружу (данные М.М. Грудзинского):
Ширина В,м 0,60,9 1,2 1,8 2,4
Жилые здания . . . .1,0 0,82 0,7 0,51 0,41 Общественные, административно-бытовые и производственные здания . . 1,05 0,91 0,8 0,62 0,5 Kd - коэффициент продолжительности открытия дверей, равный 0,8 при эвакуации 30 чел. или менее через одну дверь и 1 при большем числе людей.
Расход воздуха, подсасываемогочерез неплотности закрытых дымовых клапанов в коридорах всех этажей, кроме этажа, на котором произошел пожар, и неплотности дымовой шахты, можно принимать из расчета 120 кг/ч на 1 м длины шахты. Более точно расход воздуха можно определить поэлементным расчетом в зависимости от неплотностей клапана И материала стенок шахты. Плотность дымовых газов, удаляемых из коридоров, принимается 0,61 кг/м3; плотность газов перед вентилятором определяется по формуле
P$m = №$т + Ga)/GsJ0,6\ + GA/1,2); (20.3) температура газов
. /_ = (353 - 273psm)/psm. (20.4) где Gsm и GA-расход дыма и воздуха, кг/ч; tsm- гемпература, °C.
Дымовые клапаны (табл. 20.1) следует размещать под потолком коридора или холла, присоединяя их непосредственно к дымовой шахте или через ответвление длиной не более 15 м. Дымовой клапан предназначается для обслуживания коридора длиной не более 30 м или для части коридора, выделенной перегородкой с дверями.
Удаление дыма из коридоров или холла производится отдельными системами с искусственным побуждением. В пределах противопожарного отсека здания допускается присоединять две дымовые шахты к одному вентилятору, рассчитанному на больший расход дыма одной из шахт, с учетом подсосов воздуха через неплотности обеих шахт.
Пример 20.1. Рассчитать удаление дыма из коридоров 17-этажного жилого здания. Высота двери при выходе из коридора на незадымляе- мую лестничную клетку 2-го типа 2 м, ширина створки двери 0,8 м, и = 0,89.
Решение. По формуле (20.1) определяем расход дыма, удаляемого из коридора, Gsm = = 3420 - 0,8 ■ 21'5 - 0,89 = 6890 кг/ч.
Высота дымовой шахты до вентилятора равна: 16,5-2,8 = 46,2 м.
Подсос воздуха в дымовую шахту составит: 46,2-120 = 5540 кг/ч.
Плотность дыма перед вентилятором определяем по формуле (20.3)
S,m = (6890 + 5540)/(6890/0,61 +
+ 5540/1,2) = 0,78 /г/м3;
температура дыма по формуле (20.4) равна:
tsm = (353 - 273 ■ 0,78)/0,78 = 180° С.
Расчет каналов дымоудаления и выбор вентилятора производятся так же, как выбор и расчет дымососа (см. гл. 22).
Для дымоудаления применяют обычные радиальные вентиляторы, в условиях пожара они могут работать 45-60 мин.
УДАЛЕНИЕ ДЫМАНЕПОСРЕДСТВЕННО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ,
В КОТОРЫХ ПРОИЗОШЕЛ ПОЖАР
Удаление дыма следует проектировать из каждого производственного или складского помещения с постоянными рабочими местами или с постоянным пребыванием людей, отнесенного к категории А, Б или В, и помещения категории Г или Д в зданиях IVa степени огнестойкости, а также из каждого помещения без естественного освещения площадью 55 м2 и более, предназначенного для хранения или переработки горючих материалов в общественном, жилом или административно-бытовом здании (если не предусмотрено удаление дыма из коридоров или холлов), и из гардеробных площадью более 200 м2, не имеющих естественного освещения.
Расход дыма для помещений площадью 1600 м2 и менее, кг/ч:
Gy = 3584S^d[A0(Yex, -
- t) р„, + 0,7 v 5 р(20.5)
где G,-расход дыма, соответствующий поступлению воздуха через двери эвакуационных выходов горящего помещения, препятствующий прониканию дыма в другие помещения; расчет по формуле (20.5) производится для холодного периода года (параметры Б) и проверяется для теплого периода, если расчетная скорость ветра в теплый период больше, чем в холодный; в расчет принимается большая из этих величин; 14,- суммарная эквивалентная площадь дверей эвакуационных выходов из горящего помещения, м2; h0 = 0,5Н + 0,2-расстояние от границы дыма до середины высоты двери; Я-высота двери, м; уе„, у-удельный вес наружного воздуха и дыма, Н/м3;
р„,-плотность наружного воздуха, кг/м3; vp-расчетная скорость ветра, м/с; учитывается для дверей, через которые эвакуация направляется в сторону наветренного фасада здания, для местностей с расчетной скоростью ветра более 1 м/с (параметры Б); ограничивается 5 м/с.
Суммарная эквивалентная площадь E^d, м2, дверей эвакуационных выходов из горящего помещения для местностей с расчетной скоростью ветра не более 1 м/с определяется для всех выходов вместе, а при скорости более 1 м/с-отдельно для выходов на фасад с наибольшей эквивалентной площадью (рассматриваются как выходы на наветренный фасад) и вместе для всех остальных выходов по формуле
ЕЛ(, = [ЕЛ1 + К1ЕЛ2 +
+ К2ЕЛ3]Кэ,(20.6)
где ЕЛ,, ЕЛ2, ЕЛ3-суммарные площади дверей соответственно одинарных, открывающихся прямо наружу; первых дверей, для прохода через которые наружу требуется открыть еще одну дверь Д2; то же, но требуется открыть еще две или большее число дверей ^3; Кх, К2 - коэффициенты для определения эквивалентной площади последовательно расположенных дверей, определяемые по формулам:
К, = (1 + 1/и2)-°'3;(20.7)
К2=(1 + 1/м2 + 1/т2)-°’5;(20.8)
т = -£Л"^А3,
и = ЕЛ‘/ЕЛ2 или я = ЕЛ'/ЕЛ3;(20.9)
где К3-коэффициент относительной продолжительности открытия дверей: для одинарных дверей К3 = 0,03 г < 1; для двойных дверей К3 = 0,05 г < 1, где г-среднее число людей, выходящих через каждую дверь; К3-принимается не менее 0,8 при одной двери в помещении; 0,7-при двух дверях; 0,6-при трех; 0,5-при четырех и 0,4-при пяти и большем числе дверей.
Помещения площадью более 1600 м2 делятся на «дымовые зоны» для того, чтобы при пожаре удаление расчетного расхода дыма производилось только из той дымовой зоны, на площади которой произошло загорание.
По планировочным условиям площадь дымовой зоны может быть выбрана любой, не превышающей 1600 м2.
Удаление дыма непосредственно из помещений одно- и двухэтажных зданий и из верхнего этажа многоэтажных зданий, как правило, следует осуществлять через дымовые шахты, незадуваемые фонари с открывающимися фрамугами или через открывающиеся зенитные фонари; с площади шириной не более 15 м допускается удаление дыма через окна в наружных стенах с открывающимися фрамугами,
ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕ
Расчетная температура воздуха, °C
Удельный вес дыма, Н/м3
Значения qsm.
тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или расположении фрамуги, м
4
6
8
10
12
14
16
18
20
( + 20)-( + 40)
4-9
15
18
21
24
26
28
30
31
33
4-6
15,9
19,3
22,5
25,3
27,6
29,7
31,7
33,8
35,6
( —5)-(—16)
6-9
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
(-16)-(-36)
4-6
17
20,6
24
26,9
29,4
31,6
34
36
38
6-9
18,9
23,1
26,9
30,2
33
35,5
38,1
40,4
42
(—36)—(—50)
4-6
17,9
21,8
25,4
28,6
31,2
33,5
36
38
40,3
6-9
19,9
24,2
28,2
31,7
34,6
37,2
40
42,4
44,6
Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается с коэффициентом К, = 0,8/(1,5 + Q0'5, где ^ = 2AP/(r2psm); АР-потери давления на трение и местные сопротивления, Па, участка шахты длиной Нт > 2 м, psm = у/9,81 - плотность дыма; г-скорость дыма в шахте, м/с 2. Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол открытия фрамуги.
расположенными не менее чем на 0,2 м выше дверей эвакуационных выходов, считая до нижнего края фрамуги.
Площадь поперечного сечения шахт и открывающихся фрамуг Ао, м2, определяется по формуле
A0 = G/Kqsm, (20.10) где G- расход дыма, кг/ч, удаляемого из помещения, равный Gx и определяемый по формуле (20.5) или удаляемою из каждой дымовой зоны; К=1-для дымовых шахт и К = 0,75 sin а-для открывающихся незадуваемых фраму! фонарей и окон, где угол от- крс Ч1я фрамуг; ^-удельный расход дыма, кг/ч на 1 м2 площади дымовой шахты, при естественной тяге (табл. 20.2).
В зданиях с тремя этажами и более удаление дыма следует осуществлять вытяжными системами с искусственным побуждением. К вентилятору допускается присоединять вертикальный коллектор с ответвлениями не более чем к четырем помещениям на каждом этаже, ответвления должны быть закрыты дымовыми клапанами. В помещении, в котором произо
шел пожар, клапан автоматически открывается по сигналу датчика. Производительность вентилятора определяется большим из расходов присоединенных помещений и подсосами воздуха через неплотности закрытых клапанов и неплотности воздуховодов.
В каждой дымовой зоне следует размещать равное число дымовых клапанов, объединяя их в группы и присоединяя их к вытяжному коллектору или дымовой шахте. Расстояние между группами клапанов не должно превышать 30 м. Для увеличения эффективности дымоудаления дымовые зоны рекомендуется ограждать завесами в пределах высоты ферм, но не менее чем на высоту 1,5 м от потолка.
Расход воздуха, кг/ч, через неплотности закрытых шторчатых дымовых клапанов составляет (по данным И. И. Ильинского)
Gv = 40,3(AP/v)°'5M, (20.11) где ДР-разность давления по обе стороны клапана, Па; /„-площадь проходного сечения клапана м2; «-число закрытых клапанов в системе
Дымоудаление следует рассчитывать на температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б). Для местностей, в которых скорость ветра в теплый период года превышает таковую в холодный период, расчеты необходимо производить на теплый и холодный периоды, принимая в проекте большую величину .
Скорость движения дыма в клапанах, шахтах и воздуховодах при естественной тяге следует принимать по расчету, а при искусственном побуждении-по экономическим соображениям. Избыточное давление, развиваемое вентилятором, рекомендуется гасить в конфузорах факельного выброса. Выброс дыма в атмосферу нужно предусматривать не менее чем на 2 м от кровли здания и 5 м от приемных устройств для приточного наружного воздуха.
Удельный вес дыма при удалении из помещений объемом 10 тыс. м3 и менее ysm m = 4 Н/м3-при горении жидкостей и газов, 5 Н/м3-при горении Твердых тел и 6 Н/м3- при горении волокнистых веществ. При удалении из помещений большего объема удельный вес определяется по формуле
YSm = YSm.m + 0,05(l/-10)<9, (20.12) где У-объем помещения, тыс. м3/ч.
Пример 20.2. Для цеха категории Б размером 120 х 144 х 4.8 = 82 944 м3 (рис. 20.1). Рассчитать удаление дыма при пожаре. Для эвакуации служат пять дверей площадью 5 х 2,4 х 0,9 = 10,8 м2. При эвакуации в северном направлении нужно открыть три первых, две вторых и одну третью двери, а в западном направлении, выходя из двух первых дверей, нужно открыть одну вторую и одну третью дверь. Расчетная температура воздуха минус 24' С, скорость ветра в холодный период 13,5, в теплый 4,7 м/с.
Решение. Удельный вес дыма по формуле (20.12) составит: ysm = 6 + 0,05(82,9 — 10) = 9,6- принято 9 Н/м3.
Удельный вес воздуха
3463/(273 — 24) = 13,9 Н/м3, плотность воздуха 1,42 кг/м3.
Рис. 20.1. План цеха к примеру расчета 20.1 (Л - эвакуационные выходы из горящего помещения)
/-шахты дымоудаления; 2-окна с открывающимися фрамугами
По формуле (20.5) определяем расход дыма при площади 4d = 1 м2:
для дверей в наветренной стене горящего помещения
G = 3584[(2,4/2 + 0,2)(13,9 - 9) 1,42 + + 0,7 • 13,52 • 1,422]0,5 = 58560 кг/(ч • м2);
для дверей в других стенах
G = 3584 [(2,4/2 + 0,2) (13,9 - 9) 1,42]°’5 = = 11186 кг/(ч • м2); ветер увеличивает расход дыма в 5,2 раза.
Для выхода через любую дверь помещения необходимо открыть еще две двери.
По формуле (20.9) находим величины п и т; для одной двери в северной стене и = 1 и т = 1; для двух дверей в восточной стене и — 0,5 и т = 0,5; для двух дверей в южной стене и — 0,5 и m = 0,5. При этом К 2 = 0,577 для дверей северной стены и 0,34 для восточной и южной стен.
В помещении работают 80 чел., т.е. при эвакуации на одну дверь приходится 80/5 = = 16 чел. Тогда К3 = 0,05-16 = 0,8.
Эквивалентная по расходу площадь дверей по формуле (20.6) на наветренной восточной стене здания с двумя дверями для выхода из помещения составит:
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
E^d = 2'0,9-2,4K2 К3 == 4,32 0,34 -0,8 = 1,175 м2;
одной двери на северной стене помещения
Е Ad = 0,9 ■ 2,4 • 0,577 • 0,8 = 0,997 м2;
двух дверей на южной стене 1,175 м2, а всего для северной и южной стен, не испытывающих давления ветра, 1,175 + 0,997 = 2,172 м2.
Определим расход дыма за счет воздуха, поступающего через двери наветренной стены:
Gj = 58560-1,175 = 68808 кг/ч;
двери северной и южной стен
G, = 11186-2,172 = 24296 кг/ч.
Общий расход дыма составит Сг = = 93104 кг/ч.
По планировочным условиям принимаем и., = 14 дымовых зон, из них 12 зон размером по 54-24 = 1296 м2 и две приоконные зоны площадью по 72-12 = 864 м2. Число зон гц > п, поэтому принимаем расход дыма для каждой зоны Gt = 93104 кг/ч.
Для каждой из 12 дымовых зон проектируем дымовые шахты с дефлекторами площадью поперечного сечения шахт 93104/19740 = 4,7 м2.
Здесь 19740 кг/(ч-м2)-расход дыма на 1 м2 сечения шахты высотой 4,8 — 2,4 — 0,2 + 2 = = 4,2 м, принятый по табл. 20.2 ( в расчете не учтено ограничение скорости ветра до 5 м/с).
В каждой дымовой зоне проектируем по две дымовые шахты площадью по 2,4 м2. В каждой шахте устанавливаем по шесть дымовых клапанов КПДШк площадью 0,4 м2 (см. табл. 20.1).
Удаление дыма из двух зон, примыкающих к окнам, проектируем через верхнеподвесные фрамуги, ось которых находится на высоте 1,3 м от нижнего уровня стояния дыма. Фрамуги открываются на 45°. Коэффициент в формуле (20.10) К = 0,75-0,707 = 0,53. При температуре наружого воздуха минус 24е С и расчетной высоте 1,3 м gJB1 = 1.3-18,9 = 6,14 тыс. кг/ч (см. табл. 20.2). Площадь открывающихся фрамуг в каждой зоне должна быть 93104/(6140 0,53) = = 28,6 м2 или по 2,4 м2 в каждом 6-метровом шаге колонн приоконной зоны. Площадь фрамуг в 28,6/4,7 = 6 раз больше площади сечения шахт.
ПРИТОЧНАЯПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Наружный воздух при пожаре следует подавать в лифтовые шахты в зданиях с неза- дымляемыми лестничными клетками, в неза- дымляемые лестничные клетки 2-го типа, в тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа и при незадымляемых лестничных клетках, не имеющих выхода непосредственно наружу, в тамбуры-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже производственных и общественных административно-бытовых зданий и в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В. В зданиях категорий А и Б в тамбуры- шлюзы при незадымляемых лестничных клетках следует подавать воздух постоянно из расчета создания в них избыточного давления 20 Па при закрытых дверях. Данные по незадымляе- мым лестничным клеткам приведены в СНиП 2.01.02-85.
Расход наружного воздуха для приточной противодымной вентиляции должен рассчитываться на поддержание при пожаре давления воздуха не менее 20 Па: в лифтовых шахтах при закрытых дверях на всех этажах, кроме нижнего; в нижней части каждого отсека незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях, на пути эвакуации из коридоров и холлов на этаже пожара, в лестничную клетку и из здания наружу, при закрытых дверях из коридоров и холлов на всех остальных этажах; в тамбурах-шлюзах на этаже пожара в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками 3-го типа при одной открытой двери в коридор или холл: в тамбурах-шлюзах перед лифтами в подвальных этажах общественных и производственных зданий при закрытых дверях; в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В при одной открытой двери в подвальный этаж.
Давление воздуха в лифтовой шахте, Па, при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа и вестибюле при незадымляемой лестничной клетке 2-го типа определяется по формуле
Р, = 0,7 v2 pext + 20, (20.13) где и-расчетная скорость ветра, м/с; рех1-плотность наружного воздуха, кг/м3, при параметрах Б в холодный период года.
Р1лЗначения Gwtl, кг/ч, при числе этажей10-1415-2021—27и числе дверей4811648164850 900 1400 1700 1250 1450 1750 1350 1550 100 1300 1700 2100 1550 1600 2150 1650 1900 150 1650 2050 2400 1800 2100 2450 1900 2150200 1900 2250 2700 — — — — -Р1лЗначения Gwtl, кг/ч, при числе этажей10-1415-2021—27и числе дверей4811648164850 900 1400 1700 1250 1450 1750 1350 1550 100 1300 1700 2100 1550 1600 2150 1650 1900 150 1650 2050 2400 1800 2100 2450 1900 2150200 1900 2250 2700 — — — — -ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ G„„, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯВ ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р1Л, ПаТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ G„„, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯВ ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р1Л, Паемого в лифтовую шахту, при незадымляемой лестничной клетке определяется по формуле
Р1л
Значения Gwtl, кг/ч, при числе этажей
10-14
15-20
21—27
и числе дверей
4
8116
4
8
16
4
8
50 900 1400 1700 1250 1450 1750 1350 1550 100 1300 1700 2100 1550 1600 2150 1650 1900 150 1650 2050 2400 1800 2100 2450 1900 2150
200 1900 2250 2700 — — — — -
Р1л
Значения Gwtl, кг/ч, при числе этажей
10-14
15-20
21—27
и числе дверей
4
8116
4
8
16
4
8
50 900 1400 1700 1250 1450 1750 1350 1550 100 1300 1700 2100 1550 1600 2150 1650 1900 150 1650 2050 2400 1800 2100 2450 1900 2150
200 1900 2250 2700 — — — — -
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ G„„, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ
В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р1Л, Па
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ G„„, кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ
В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р1Л, Па
Gi = ^i. 1 + С^п -
-5((ех, + 25)](А'-1),(20.14)
где Gu-расход наружного воздуха через открытые двери лифтовой шахты на этаже пожара, который определяется по фопмх-лам при z-образном входе в тамбур у наружной двери:
при двух лифтах
Gt = 2950 + 1000 х
х (8,8 Pu - 12)0-5;(20.15)
при трех лифтах
Gt = 4350 4- 1000 х
х (12.95Р,л - Н,5)0'5:(20.16)
G*,,-средний расход воздуха, выходящего из лифтовых шахт, на каждом этаже со второго и выше, через неплотности закрытых дверей, кг/ч.
G„„ = 1050 + 5,2 Pt +
+ 20GV - 1) -i- 30(n -4);(20 17)
Pt-определяется по формуле (20.13), V и ^-соответственно число этажей в здании и среднее число дверей на зтаже здания.
Давление, развиваемое вентилятором, Па, подающим воздух в лифтовую шахту, определяется по формуле
Р„, = АРа + Р,а-АЙ(уех,-у,), (20.18)
где Д Р,- потери давления в сети, Па, до входа воздуха в лифтовую шахту; N и Л-число этажей зданий и высота этажа, м: 7РХ, — у,-разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шатуте; при-45°С разность равна 1,7: при-35,'-1Л при -25°-1,1; при-15°-0,85; при-10°-0,7; при-5' 0 56
Расход воздуха, подаваемого в нечадым- ляемую лестничную клетку 2-го типа ч лифтовую шахту при ней. расположенные так. что из
двери поэтажного коридора люди выходят в лифтовый холл и из него на лестничную кчетку, затем, опустившись на первый этаж, выходят в вестибюль и наружу, определяется по формуле
^ = GwtAN -П + С4 + 0,91 Gm, (20.19) где G^-средний расход воздуха, приходящийся на каждый этаж со второго по верхний, определяемый по та^п. 20.3, в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте hr уровне первого пажа Ри t, определяемого по формуле
Рм «СР^-сАРм, (20 20) С = 2 н г = 0.1 при двух лифтах; С - 1,56 и с = 0,067 при трех и С = 1,4 и с — 0,053 при четырех лифтах; ^ о ~ давление в вестибюле, определяемое по формуле 620.13) (подставив вместо Р^ давление на закрытые двери при выходе из лифтового холла верхнего э:ажа на лестничную клетку 2-го незадымляемого типа, согласно СНиП 2 04.05- 86, не должно превышать 150 Па, при этом давление в вестибюле (для рассматриваемой планировки) Р10 не должно превышать величин, указанных в табл. 20.4;
G4-расход наружного воздуха через открытую входную дверь в здание при обычно употребляемом z-образном входном тамбуре определяется по формуле Gd» 4566P<on'5;(20.21)
G^-оасход дыма, удаляемого из коридора системой противодымной вытяжной вентиляции на этаже, на котором произошел пожар; определяется по формуле (20. П или (20.2).'
Разность давления в лестничной клетке и лифтовой шахте на уровне верхнего этажа равна: A PN = Р„ v — PlN. Для рассматриваемого случая рекомендуется принимать не более 100 Па при подаче всего воздуха для лестничной клетки и лифтовой шахт’г одним вентиляторе»' в лестнишп'ю клетку с последующей передачей части воздуха в лифтовую шахту.
При независимой подаче в лестничную
ТАБЛИЦА 20.4. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
ДАВЛЕНИЯ В ВЕСТИБЮЛЕ р1-0
Число этажей в здании
Число лифтов
Значения р1-0, Па, при числе дверей на этаже
16
8
при температуре наружного воздуха, °C
-45
-25
-5
-45
-25
-5
10-1427585 96———
390100————
250659090110—
15-2036080 100120——
47090ПО———
20-27
3
35
60
80
50
80
100
4
45
75
90
60
90
-
клетку и лифтовую шахту отдельным вентилятором A PN следует принимать 50 Па.
Как видно из табл. 20.4, необходимое давление воздуха в вестибюле при расчетной его температуре-45° С обеспечивается в пределах скорости ветра от [(35 — 20/(0,7-1.55)]0,5 = = 3,7 м/с до [(120 - 20)/(0,7-1,55)]0-5 = 9,6 м/с, хотя расчетные скорости ветра доходят до 17,5 м/с (Новороссийск). Следовательно, полный эффект по защите эвакуационных выходов из здания не всегда достижим.
Расход воздуха, поступающего в лестничную клетку, определяется по рис. 20.2 в зависимости от принятой разности давления APN между лестничной клеткой и лифтовой шахтой при учете давления в лифтовой шахте Р^
Расход воздуха, поступающего в лифтовую шахту G,, определяют по формуле
Gt = Ggl - G„. (20.22)
Давление воздуха. Па. создаваемое вентилятором, подающим суммарный расход воздуха Ggt, кг/ч, в лестничную клетку и лифтовую шахту, равен:
АР„ = AP„Z + APiV, (20.23) где А Ри( - определяется по формуле (20.18); ^PN- разность давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на верхнем этаже здания, принимаемая не более 100 Па.
Расчеты подачи воздуха в лестничные клетки и лифтовые шахты при других планиров
ках приведены в Пособии к СНиП 2.04.05-86.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в тамбур-шлюз при незадымляемой лестничной клетке 3-го типа, рассчитывается по формуле
G = 6000 Л + 120/,(20.24)
где А - площадь двери, м2, на входе в гамбур-шлюз из коридора или холла на этаже пожара; /-длина воздуховода с закрытыми клапанами, по которому подводится воздух, м.
Пример 20.3. Запроектировать подачу воздуха в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовую шахту для двух лифтов в жилом 17-этажном доме с четырьмя квартирами на каждом этаже в Новгороде при расчетной скорости ветра 5 м/с в холодный период года (параметры Б).
Подача воздуха предусматривается одной приточной системой в лестничную клетку, откуда воздух отводится в лифтовую шахту воздуховодом или через специальное отверстие в разделяющей стене.
- 1. По формуле (20.13) определяем давление воздуха в вестибюле при расчетной скорости ветра 5 м/с
Р, = 0,7-52 1,434 + 20 = 45 Па.
Задаемся рекомендуемой разностью давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на верхнем этаже АРл,= 100Па и по формуле (20.20) определяем давление в лифтовой шахте на первом этаже
Рм = 2-45 -0,1-100 = 80 Па.
По табл. 20.3 при этом давлении, интерполируя, находим средний расход воздуха через неплотности закрытых дверей лифтовой шахты Gmti = 1430 кг/ч.
По формуле (20.21) находим расход воздуха через открытые входные двери здания
Gd = 4566-45°'5 = 30 600 кг/ч.
Суммарный расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку и лифтовую шахту, определим по формуле (20.19)
Ggl= 1430(17 - 1) + 30 600 + 4- 3420-0,8-21-5/!,! = 6890-0,91 = 59 750 кг/ч, где 6890 кг/ч-расход воздуха, поступающего в коридор этажа, на котором произошел пожар, через дверь размером 0,8 - 2м; расход определен по формуле (20.1), причем расход дыма приведен к расходу воздуха с помощью коэффициента 0,91.
Рис 20 2. Номограммы для определения расхода наружного воздуха G^, нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой \pN на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже р,1 и 2-два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при р, 130, 80 и 30 Па, 6. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9. 10.11 четыре лифта при р, 140, 80 и 20 ПаРис 20 2. Номограммы для определения расхода наружного воздуха G^, нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой \pN на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже р,1 и 2-два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при р, 130, 80 и 30 Па, 6. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9. 10.11 четыре лифта при р, 140, 80 и 20 Па
Рис 20 2. Номограммы для определения расхода наружного воздуха G^, нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой \pN на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже р,
1 и 2-два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при р, 130, 80 и 30 Па, 6. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9. 10.
11 четыре лифта при р, 140, 80 и 20 Па
Рис 20 2. Номограммы для определения расхода наружного воздуха G^, нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой \pN на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже р,
1 и 2-два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при р, 130, 80 и 30 Па, 6. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9. 10.
11 четыре лифта при р, 140, 80 и 20 Па
Расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, при APN = 100 Па и Pt х = 80 Па по рис. 20.3 равен 24 500 кг/ч.
Расход воздуха, пропускаемого из лестничной клетки в лифтовую шахту, вычисляем по формуле (20.22):
G, = 59 750 - 24 500 = 35 250 кг/ч.
Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, при потерях давления в воздуховодах у вентилятора Ps определяем по формулам (20.23) и (20.18): ДР„ = ps + 80 + 100 - 17'2,8(1,43 - 1,22) = = PS + 170 Па.
Глава 21
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕЭНЕРГОРЕСУРСЫ
ИСТОЧНИКИ, ПОТРЕБИТЕЛИИ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬИСПОЛЬЗОВАНИЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВТОРИЧНЫХЭНЕРГОРЕСУРСОВ
В связи с общим энергетическим дефицитом необходимо искать пути экономии тепловой энергии в системах вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения. Одним из направлений совершенствования и сокращения энергоемкости систем вентиляции и кондиционирования является использование для нагрева приточного воздуха теплоты низкотемпературных вторичных энергоресурсов (ВЭР).
В качестве теплоносителя ВЭР может использоваться теплота:
содержащаяся в воздухе, удаляемом системами местной или общеобменной вентиляции;*
газовоздушной смеси, удаляемой от технологического оборудования;
воды оборотных систем, охлаждающих технологическое оборудование и др.
Достаточно широкое распространение получили системы утилизации с воздухо-воздушными теплоутилизаторами (регенеративными и рекуперативными), а также с жидкостно-воздушными теплоутилизаторами и промежуточным теплоносителем.
Если утилизированной теплоты недостаточно для обеспечения заданной температуры приточного воздуха, проектируются дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверхности нагрева дополнительных воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномерности их тепловой нагрузки в различных эксплуатационных режимах (при защите от обмерзания теплоутилизационного оборудования, при изменении параметров и расходов теплоносителей ВЭР и т.д.).
Как правило, расчет теплоутилизационного оборудования выполняется для холодного периода года. Возможная экономия холода на обработку приточного воздуха в теплый пери
од года определяется в этом случае с учетом площади теплообменной поверхности подобранного теплоутилизационного оборудования (ТО).
Системы утилизации ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86. Необходимо учитывать, что температура носителей ВЭР в одноконтурных системах утилизации не должна превышать максимально допустимую по техническим условиям на ТО; не допускается использовать также носители ВЭР, содержащие вещества, способные оказать на оборудование разрушающее воздействие.
При использовании теплоты ВЭР воздуха или газовоздушных смесей, содержащих осаждающиеся пыли и аэрозоли, необходимо на входе в ТО обеспечивать снижение концентрации пыли и аэрозолей до уровней, соответствующих техническим условиям на оборудование. путем очистки воздуха или газовоздушных смесей перед поступлением в ТО; отключением ТО от носителя ВЭР на время, когда оно не используется; путем очистки теплообменных поверхностей от загрязнения.
Резервное теплоснабжение от первичного источника теплоты (ТЭЦ, котельной ) для систем утилизации проектируется в том случае, если, согласно СНиП 2.04.05-86, не допускается сокращение тепловой мощности потребителя. При этом тепловая мощность от первичного источника определяется с учетом режима поступления и потребления ВЭР, а также в зависимости от допустимого отклонения параметров воздуха в помещении. Например, для систем круглогодичного и круглосуточного кондиционирования необходимо предусматривать 100%-ный резерв теплоты; для систем приточной вентиляции, совмещенной с воздушным отоплением, достаточно предусмотреть резерв теплоты в объеме, обеспечивающем температуру воздуха в помещении, как при дежурном отоплении.
Целесообразность и очередность исполь-
зования теплоты различных теплоносителей ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования, выбор схем и теплоутилизационного оборудования определяются технико-экономическим расчетом. Как правило, в первую очередь используется теплота носителей ВЭР, имеющих более высокую температуру или энтальпию. Теплота воздуха, удаляемого системами вытяжной вентиляции, используется в тех случаях, когда не допустимы рециркуляция воздуха из помещения или применение других ВЭР с большим потенциалом.
При наличии на предприятии или в здании нескольких различных теплоносителей ВЭР, которые могут использоваться в одних и тех же теплопотребляющих системах, устанавливается приоритет использования теплоты ВЭР для каждого теплоносителя. Для эз ого определяют величину теплового потока, продолжительность и режим использования в течение периода теплопотребления каждого из теплоносителей ВЭР, выбирают приблизительные схемные решения систем утилизации ВЭР, производят ориентировочный подбор теплоутилизационного оборудования, определяют его ориентировочную стоимость по методике, приведенной в Рекомендациях по определению экономической эффективности систем обеспечения микроклимата при использовании вторичных энергоресурсов (ЦНИИ Промзданий, 1986), а также затраты, связанные со строительством и эксплуатацией систем утилизации.
В качестве критерия для определения приоритета использования теплоты различных теплоносителей ВЭР рекомендуется принимать показатель экономической эффективности Ru\ характеризующий полученную экономию средств в системе утилизации на единицу утилизированной теплоты,
' Q^C-3^-EKw
<2 ут
где (Э(|> - возможная годовая экономия тепловой энергии за счет утилизации тепло гы z-го теплоносителя ВЭР, ГДж/год: С-цена тепловой энергии теплоносителя первичного источника теплоты, руб.; З01- эксплуатационные затраты, связанные с утилизацией теплоты z'-ro теплоноситезя ВЭР, руб.; К'0 - капитальные затраты, необходимые для строительства теплоутилизационной системы, использующей теплоту z-ro теплоносителя ВЭР (включая стоимость здания, занятого дополнительным оборудованием), руб.; £-нормативный коэффипиент эффективности капитальных вложений.
Вариант использования теплоты теплоносителя ВЭР, обеспечивающий наибольшую экономию средств на единицу утилизированной теплоты, является предпочтительным.
При выполнении технико-экономического сопоставления необходимо соблюдать условия сопоставимости рассматриваемых альтернативных вариантов проектных решений: обеспечение одинаковых расходов и параметров приточного воздуха; выбор оптимального решения по каждому варианту.
СИСТЕМЫ УТИЛИЗАЦИИТЕПЛОТЫ ВЭР В ЖИДКОСТНО-ВОЗДУШНЫХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРАХС ПРОМЕЖУТОЧНЫМТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
Общие положения
Системы утилизации теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воздушных теплоутилизаторах с промежуточным теплоносителем (СУПТ) состоят из теплоутилизационных блоков (ТУБ), размещенных в каналах удаляемого воздуха и в приточных установках.
ТУБ в каналах удаляемого воздуха комплектуются теплоутилизаторами-воздухоохла- дителями. в каналах приточного воздуха-теп- лоутилизаторами-воздухонагревателями. Все ТУБ соединены трубопроводами в замкнутый циркуляционный контур, по которому при помощи насоса перемещается промежуточный теплоноситель. Теплоноситель при прохождении через ТУБ в потоке горячего удаляемого воздуха нагревается, затем поступая в ТУБ в потоке холодного наружного воздуха охлаждается, нагревая приточный воздух.
Необходимость применения насоса в таких системах снижает надежность системы и требует дополнительных затрат электроэнергии. Однако в СУПТ обеспечивается полная аэродинамическая изоляция потоков удаляемого и приточного воздуха, исключающая возможность переноса вредных, взрыво- и пожароопасных веществ, запахов, бактерий и других загрязнений из удаляемого воздуха, а также обеспечивается возможность утилизации теплоты воздуха вытяжных установок, размещенных на значительном расстоянии от приточных.
Наибольшее распространение получили СУПТ с рекуперативными теплоутилизаторами,
Рис. 21.1. Схемы системы утилизации с промежуточным теплоносителем без подо! рева (а) и с подогревом (6)
использующими теплоту удаляемого из помещения воздуха систем общеобменной вентиляции и местных отсосов, теплоту технологических выбросов. При утилизации теплоты низкотемпературного воздуха, как правило, не обеспечивается требуемый нагрев приточного воздуха. В этом случае необходимо подводить дополнительную теплоту от первичного (централизованного) источника теплоты (ТЭЦ, котельной), предусматривая догрев воздуха в дополнительных воздухонагревателях или дополнительный подогрев промежуточного теплоносителя в водоподогревателе. В первом случае системы называются СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,а), во втором случае-СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,5).
Температурная эффективность СУПТ без подогрева на 10-20% больше, чем СУПТ с подогревом, но конструктивные решения (из-за необходимости установки дополнительных воздухонагревателей, подмешивающих насосов и т. д.) и автоматизация первой системы несколько сложнее. Целесообразность применения одной из систем определяется технико-экономическим сопоставлением.
Утилизация теплоты удаляемого влажного воздуха при охлаждении его ниже температуры «точки росы» воздуха сопровождается конден
сацией водяного пара на теплообменной поверхности теплоутилизаторов-воздухоохлади- телей. В этих условиях при отрицательных температурах наружного воздуха ниже критической температуры ^рн1, при которой температура теплообменной поверхности становится ниже 0°С, начинается процесс образования инея на поверхности теплоутилизатора-воздухоох- ладителя, что приводит к увеличению аэродинамического сопротивления (потери давления по воздуху) теплоутилизаторов в каналах удаляемого воздуха. В таких системах необходимо предусматривать защиту этих теплоутилизаторов от инееобразования.
В СУПТ в качестве промежуточного теплоносителя могут использоваться незамерзающие растворы солей и вода. Теплоноситель выбирается на основании теплотехнического расчета СУПТ по конечной температуре теплоносителя ?ж к1 после ТУБ приточных установок: при ?ж.к1 ^ 7°С принимается незамерзающий раствор, при гж.к1 > 7°С-вода.
Из незамерзающих растворов солей рекомендуется применять водный 27%-ный раствор хлористого кальция (СаС12) с ингибиторной добавкой, предотвращающей коррозию трубопроводов, арматуры, оборудования. В качестве ингибиторной добавки рекомендуется использовать вещество НОЖ-2 И в количестве 3% общей массы раствора. Раствор хлористого кальция с добавкой НОЖ-2И не вызывает коррозии черных и цветных металлов, взрыво- и пожаробезопасен, температура замерзания минус 45°С, температура кипения 100°С, водородный показатель pH-6,5-8,5. Раствор теплоносителя приготовляется на объекте весовым способом, используя водопроводную воду. Концентрация хлористого кальция в незамерзающем растворе промежуточного теплоносителя подбирается такой, чтобы температура замерзания его Р™ была на 10°С ниже температуры теплоносителя после ТУБ приточных установок при расчетной температуре Z^i на ружного воздуха в холодный период года (параметры Б)-для СУПТ с подогревом теплоносителя либо ниже или равна ^р^-для СУПТ без подогрева теплоносителя.
Температура замерзания раствора незамерзающего теплоносителя при различной концентрации СаС12 составляет:
Содержание СаС12 в водном пасторе, % . . ..51015
Температура замерзания, °C —2,3—5,65—10,8
Содержание СаС12 в водном растворе, %20252730
Температура замерзания, °C —18,3 —29,75 —45 —55
Вода, используемая как промежуточный теплоноситель в СУПТ, должна удовлетворять требованиям, предъявляемым к воде тепловых сетей в закрытых контурах при температуре теплоносителя 45°С и выше. Вода с температурой ниже 45° С в закрытых контурах циркуляции должна иметь pH — 6,5 — 8,5, карбонатную жесткость не более 3 мг-экв/л, содержать растворенного кислорода не более 0,1 мг/л и взвешенных веществ не более 10 мг/л.
Основные физические свойства рекомендуемых теплоносителей приведены в табл. 21.1.
Конструктивные,аэро-, гидродинамическиеи теплотехническиехарактеристики СУПТ и жидкостно-воздушных теплоутилизаторов
В качестве теплоутилизаторов в СУПТ могут использоваться воздухонагреватели центральных кондиционеров КТЦЗ (ВН), воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением типа КСк, калориферы стальные пластинчатые типа КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ. Конструктивные характеристики воздухонагревателей и калориферов приведены в прил. II и III.,
Тип теплоутилизатора определяется на основании технико-экономического сопоставления ТУБ, комплектуемых теплоутилизаторами различных типов и разной глубины (число рядов трубок по ходу движения воздуха) при различных схемах обвязки их трубопроводами. Схемы обвязки ТУБ трубопроводами, как правило, следует проектировать с противоточным
движением воздуха и теплоносителя. Скорость движения теплоносителя в трубках теплоутилизаторов должна быть во всех режимах эксплуатации не менее 0,35 м/с при теплоносителе воде и не менее 0,25 м/с при незамерзающем теплоносителе.
Теплоутилизационные блоки собираются из отдельных теплоутилизаторов, устанавливаемых параллельно и последовательно по ходу воздуха. Расчетом можно определить оптимальное распределение поверхности нагрева (соответственно число рядов трубок) в ТУБ приточных и вытяжных установок. Допускается комплектовать ТУБ для всех установок теплоутилизаторами одного типа с одинаковым числом рядов трубок по глубине.
Насосы, водоподогреватели, запорно-ре- гулирующая арматура в СУПТ принимаются обычные, как для внутренних санитарно-технических систем.
Для повышения надежности работы СУПТ предусматривается установка двух циркуляционных насосов (рабочий и резервный). Мощность электродвигателя насоса определяется с учетом плотности теплоносителя. Циркуляционные насосы устанавливают, как правило, по ходу движения теплоносителя после ТУБ вытяжных установок на трубопроводах с нагретым за счет утилизированной теплоты теплоносителем.
Для ТУБ вытяжных установок для сбора и удаления конденсата при относительной влажности удаляемого воздуха (рв2 < 60% предусматриваются дренажные трубки, при <Рв2 > 60%-поддоны под теплоутилизаторами.
В системах с незамерзающим теплоносителем необходимо предусматривать бак для приготовления раствора (после заполнения системы в нем может храниться запас раствора для подпитки), расширительный бак для ком-
Т АБ Л ИЦ А 21.1. ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
Теплоноситель
t, °C
с, кДж/(кг • °C)
Р> , кг/м
X, Вт/(м-°С)
ц-103
Па с2
V, 106, м2/с
а-106, м2/с
Рг
27%-ный водный раствор хлористого кальция
0
2,825
1260
0,5325
4,76
3,78
0,143
33,22
Вода
70
0
4,19
4,21
977,8
999,9
0,66
0,56
3,98
1,749
0,415
1,789
0,161
0,132
2,58
13,5
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом1 - бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло; 3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устройство для заполнения бака раствором; б спускной трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9-расширительный бакРис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом1 - бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло; 3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устройство для заполнения бака раствором; б спускной трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9-расширительный бак(т)р)фр,кг/(м2-с)(т)р)фр,кг/(м2-с)
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом
1 - бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло; 3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устройство для заполнения бака раствором; б спускной трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9-расширительный бак
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом
1 - бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло; 3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устройство для заполнения бака раствором; б спускной трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9-расширительный бак
(т)р)фр,кг/(м2-с)
(т)р)фр,кг/(м2-с)
пенсации расширения теплоносителя и удаления воздуха.
Объем промежуточного теплоносителя определяется с учетом вместимости системы (трубопроводов, теплоутилизаторов, расширительного бака) и объема, необходимого для подпитки.
В системах с раствором хлористого кальция при необходимости демонтажа или промывки системы раствор сливается в бак для приготовления или сбора раствора или в спе-
Рис. 21.3. Определение потерь давления по воздуху в одном теплообменнике
циальные емкости для повторного использования, так как сбрасывать такой раствор в канализацию не допускается. Кроме того, в помещениях для приготовления раствора предусматривается приямок для слива в него случайных проливов и подвод водопроводной воды.
Схема системы с двумя (расширительным и растворным) баками и подпиточным насосом, который включается автоматически или вручную по сигналу о снижении уровня раствора, приведена на рис. 21.2.
Как правило, поверхности оборудования ТУБ, трубопроводов, баков и арматуры СУПТ теплоизолируются с целью предотвращения выпадения конденсата на их поверхности, а также с целью уменьшения потери теплоты.
Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) ДРВ теплообменников- теплоутилизаторов в зависимости от массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении (и р)фр приведены на рис. 21.3.
Гидравлический расчет СУПТ при теплоносителе воде выполняется традиционным методом. При гидравлическом расчете СУПТ при теплоносителе растворе хлористого кальция потери давления на трение в трубопроводах
ТАБЛИЦА21 2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ АРЖ В ТРУБОПРОВОДАХ (НА 1 М) ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДНОМ РАСТВОРЕ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
Скорость движения теплоносителя, м/с
Значения АРЖ, Па/м2, при диаметре трубопровода, мм
32
40
50
70
102
150
0,5
200
119,1
110,177
72,3
46,1
26,8
0,7
373,8
277,2
204,2
133,4
84,6
50,6
1,0
725
535,9
404,9
259,5
163,7
99,3
1,2
1018,2
750
548,8
367,5
231,5
140
1,5
1527,4
1155,6
944
555
354,3
209,9
2,0
2639
1965
1476,8
952,7
607,3
365,2
Тип теплообменникаИндексКоэффициент (Па с^)/м4Воздухонагрева-КСкЗ-6-02ХЛЗА15782тель бимет алли-КСкЗ-7-02ХЛЗА16884ческий со спи-КСкЗ-8-02ХЛЗА18018рально-накат-КСкЗ-9-02ХЛЗА19152ным оребрениемКСкЗ-10-02ХЛЗА21420КСкЗКСкЗ-11-02ХЛЗА44730КСкЗ-12-02ХЛЗА83601Воздухонагрева-КСк4-6-02ХЛЗА16947тель биметалли-КСк4-7-02ХЛЗА18081ческий со спи-КСк4-8-02ХЛЗА19215рально-накат-КСк4-9-02ХЛЗА27481ным оребрениемКСк4-10-02ХЛЗА22554КСк4КСк4-11-02ХЛЗА48384КСк4-12-02ХЛЗА92610КалориферКВС6В-ПУЗ18554стальной плас-КВС7Б-ПУЗ19656тинчатыйКВС8Б-ПУЗ20790КВСБ-ПУЗКВС9Б-ПУЗ21924КВС1 ОБ-ПУЗ24192КВСПБ-ПУЗ25830КВС12Б-ПУЗ40824Тип теплообменникаИндексКоэффициент (Па с^)/м4Воздухонагрева-КСкЗ-6-02ХЛЗА15782тель бимет алли-КСкЗ-7-02ХЛЗА16884ческий со спи-КСкЗ-8-02ХЛЗА18018рально-накат-КСкЗ-9-02ХЛЗА19152ным оребрениемКСкЗ-10-02ХЛЗА21420КСкЗКСкЗ-11-02ХЛЗА44730КСкЗ-12-02ХЛЗА83601Воздухонагрева-КСк4-6-02ХЛЗА16947тель биметалли-КСк4-7-02ХЛЗА18081ческий со спи-КСк4-8-02ХЛЗА19215рально-накат-КСк4-9-02ХЛЗА27481ным оребрениемКСк4-10-02ХЛЗА22554КСк4КСк4-11-02ХЛЗА48384КСк4-12-02ХЛЗА92610КалориферКВС6В-ПУЗ18554стальной плас-КВС7Б-ПУЗ19656тинчатыйКВС8Б-ПУЗ20790КВСБ-ПУЗКВС9Б-ПУЗ21924КВС1 ОБ-ПУЗ24192КВСПБ-ПУЗ25830КВС12Б-ПУЗ40824ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР СаС12)ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР СаС12)Базовый теплообменник центральных кондиционеров ктцз (без обводного канала)Базовый теплообменник центральных кондиционеров ктцз (без обводного канала)Н = 1, однорядный15246Б = 1,655, двухряд-28224ныйН= 1,25, одноряд-13734ныйБ = 0,828, двухряд-27594Н = 1, однорядный15246Б = 1,655, двухряд-28224ныйН= 1,25, одноряд-13734ныйБ = 0,828, двухряд-27594Н= 1,25, одноряд19788ныйБ = 1,655, двухряд-33705Н= 1,25, одноряд19788ныйБ = 1,655, двухряд-33705Н = 1,5, одноряд-21924ныйБ = 1,655, двухряд-41948ныйН = 1,5, одноряд-21924ныйБ = 1,655, двухряд-41948ный
Тип теплообменника
Индекс
Коэффициент (Па с^)/м4
Воздухонагрева-
КСкЗ-6-02ХЛЗА
15782
тель бимет алли-
КСкЗ-7-02ХЛЗА
16884
ческий со спи-
КСкЗ-8-02ХЛЗА
18018
рально-накат-
КСкЗ-9-02ХЛЗА
19152
ным оребрением
КСкЗ-10-02ХЛЗА
21420
КСкЗ
КСкЗ-11-02ХЛЗА
44730
КСкЗ-12-02ХЛЗА
83601
Воздухонагрева-
КСк4-6-02ХЛЗА
16947
тель биметалли-
КСк4-7-02ХЛЗА
18081
ческий со спи-
КСк4-8-02ХЛЗА
19215
рально-накат-
КСк4-9-02ХЛЗА
27481
ным оребрением
КСк4-10-02ХЛЗА
22554
КСк4
КСк4-11-02ХЛЗА
48384
КСк4-12-02ХЛЗА
92610
Калорифер
КВС6В-ПУЗ
18554
стальной плас-
КВС7Б-ПУЗ
19656
тинчатый
КВС8Б-ПУЗ
20790
КВСБ-ПУЗ
КВС9Б-ПУЗ
21924
КВС1 ОБ-ПУЗ
24192
КВСПБ-ПУЗ
25830
КВС12Б-ПУЗ
40824
Тип теплообменника
Индекс
Коэффициент (Па с^)/м4
Воздухонагрева-
КСкЗ-6-02ХЛЗА
15782
тель бимет алли-
КСкЗ-7-02ХЛЗА
16884
ческий со спи-
КСкЗ-8-02ХЛЗА
18018
рально-накат-
КСкЗ-9-02ХЛЗА
19152
ным оребрением
КСкЗ-10-02ХЛЗА
21420
КСкЗ
КСкЗ-11-02ХЛЗА
44730
КСкЗ-12-02ХЛЗА
83601
Воздухонагрева-
КСк4-6-02ХЛЗА
16947
тель биметалли-
КСк4-7-02ХЛЗА
18081
ческий со спи-
КСк4-8-02ХЛЗА
19215
рально-накат-
КСк4-9-02ХЛЗА
27481
ным оребрением
КСк4-10-02ХЛЗА
22554
КСк4
КСк4-11-02ХЛЗА
48384
КСк4-12-02ХЛЗА
92610
Калорифер
КВС6В-ПУЗ
18554
стальной плас-
КВС7Б-ПУЗ
19656
тинчатый
КВС8Б-ПУЗ
20790
КВСБ-ПУЗ
КВС9Б-ПУЗ
21924
КВС1 ОБ-ПУЗ
24192
КВСПБ-ПУЗ
25830
КВС12Б-ПУЗ
40824
ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР СаС12)
ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР СаС12)
Базовый теплообменник центральных кондиционеров ктцз (без обводного канала)
Базовый теплообменник центральных кондиционеров ктцз (без обводного канала)
Н = 1, однорядный
15246
Б = 1,655, двухряд-
28224
ный
Н= 1,25, одноряд-
13734
ный
Б = 0,828, двухряд-
27594
Н = 1, однорядный
15246
Б = 1,655, двухряд-
28224
ный
Н= 1,25, одноряд-
13734
ный
Б = 0,828, двухряд-
27594
Н= 1,25, одноряд
19788
ный
Б = 1,655, двухряд-
33705
Н= 1,25, одноряд
19788
ный
Б = 1,655, двухряд-
33705
Н = 1,5, одноряд-
21924
ный
Б = 1,655, двухряд-
41948
ный
Н = 1,5, одноряд-
21924
ный
Б = 1,655, двухряд-
41948
ный
принимают по табл 21 2, а потери давления в теплоутилизаторах определяют по формуле
M>x = Cxw\(211)
где Сж - коэффициент для одного геплообменника, определяемый по табл 21 3 При последовательнопараллельной обвязке ТУБ значение Сж принимается с учетом количества теплообменников, соединенных последовательно по теплоносителю
Продолжение табл 21 3
Тип теплообменника
Индекс
Коэффициент
(Па с^/м4
Калорифер
КВБ6Б-ПУЗ
16443
стальной плас-
КВБ7Б-ПУЗ
17577
тинчатый
КВБ8Б-ПУЗ
18711
КВББ-ПУЗ
КВБ9Б-ПУЗ
19807
КВБ1 ОБ-ПУЗ
25578
КВБПБ-ПУЗ
27279
КВБ12Б-ПУЗ
45171
Н — 1, однорядный 11781 Б = 0,828, двухряд- 24633 ный
Н = 2, однорядный 28476 Б = 1,655, двухряд- 55692 ный
Примечание Н-высота теплообменника, м, Б-длина трубок в теплообменнике, м
Как указывалось выше, СУПТ включает две группы теплообменников: теплоутилизато- ры - воздухоохладители в потоке удаляемого воздуха и теплоутилизаторы-воздухонагрева- тели в потоке приточного. Поэтому расчет тепломассопереноса в таких системах отличается от расчета группы одиночных теплообменников (воздухонагревателей приточных установок) тем, что помимо параметров приточного и удаляемого воздуха неизвестной является еще температура жидкости на входе в теплообменники. Кроме того, теплоутилиза- тор-воздухоохладитель может работать как в «сухом» режиме, так и в режиме с выпадением конденсата на всей или части поверхности.
Основной теплотехнической характеристикой СУПТ является общий относительный перепад температур по приточному воздуху 6обл, определяемый по формуле
= (21.2)
'в.н2 ‘в.н!
где ?в н1, /вн2-начальные температуры приточного и удаляемого воздуха, °C; ?вк1 -конечная температура приточного воздуха, °C.
Технологические схемы
СУПТ могут предусматриваться для одиночных установок (одна приточная и одна вытяжная) или для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с индивидуальными ТУБ в каждой установке, либо для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с одним ТУБ для всех приточных и с индивидуальными ТУБ в каждой вытяжной установке или с одним ТУБ для всех вытяжных установок и с индивидуальными ТУБ в каждой приточной установке.
В одну систему целесообразно объединять группы приточных и вытяжных установок с одинаковым режимом работы, с близкими начальными параметрами воздуха в каждой из групп.
Для нормального функционирования систем утилизации с промежуточным теплоносителем необходимо предусматривать средства контроля и автоматизации, обеспечивая поддержание температуры приточного воздуха и защиту от замерзания теплоносителя, от инее- образования на теплообменной поверхности
ТУБ вытяжных установок, от опорожнения контура промежуточного теплоносителя.
Защиту ТУБ от инееобразования предусматривают путем периодического отключения насоса циркуляционного контура или приточной установки либо устройства обвода по теплоносителю. Следует иметь в виду, что периодическое отключение насоса или приточной установки возможно только в СУПТ, в которых промежуточный теплоноситель имеет температуру замерзания раствора, равную минимальной расчетной температуре наружного воздуха.
Способ защиты от замерзания теплоути- лизаторов приточных установок определяется в зависимости от температуры замерзания принятого теплоносителя, скорости теплоносителя, запаса по теплообменной поверхности дополнительных воздухонагревателей, необходимости резервирования теплоснабжения СУПТ и т.д.
В серии 904.02.26-86 СантехНИИпроектом разработано 48 технологических схем и автоматизации СУПТ.
На рис. 21.4, а приведена принципиальная схема СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя. Поддержание температуры приточного воздуха обеспечивается постепенным открытием клапана 3 по сигналу датчика температуры 8 при повышении температуры приточного воздуха и закрытием клапана 1 ТУБ приточной установки, если температура приточного воздуха продолжает расти. Регулирование теплопроизводительности ТУБ и соответственно установка клапана 1 не требуются, если температура воздуха после ТУБ в течение всего отопительного сезона ниже требуемой температуры приточного воздуха.
Защита промежуточного теплоносителя от замерзания обеспечивается открытием клапана 1 по сигналу датчика температуры 2, если температура теплоносителя после ТУБ Приточной установки снижается ниже заданной, и последующим отключением вентилятора приточной установки при дальнейшем уменьшении температуры.
Защита теплоносителя воды от замерзания в трубках дополнительного воздухонагревателя обеспечивается открытием клапана 8 по сигналу датчика 7 при снижении температуры теплоносителя после воздухонагревателя ниже допустимой или по сигналу датчика б при
Рис. 21.4. Принципиальные схемы СУ ПТ без подогрева промежуточного теплоносителя (а) и с подогревом (о)
снижении температуры воздуха перед воздухонагревателем в нерабочее время ниже 2-3°С. Защита от инееобразования на теплообменной поверхности ТУБ вытяжных установок предусматривается открытием клапана 4 по сигналу датчика перепада давлений 5 в вытяжном канале и пропуском части промежуточного теплоносителя в обвод ТУБ вытяжных установок.
На рис. 21.4,5 приведена принципиальная схема СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя. Поддержание температуры приточного воздуха обеспечивается постепенным закрытием клапана 9 при повышении температуры приточного воздуха по сигналу датчика температуры 8 и открытием клапана б, если температура приточного воздуха продолжает расти. Для систем, в которых предусматриваются индивидуальные регулирующие клапаны у каждого ТУБ приточных установок, поддерживается температура промежуточно! о теплоносителя с коррекцией по температуре наружного воздуха; при повышении температуры приточного воздуха по сигналу датчика 8 закрывается клапан I. Защита промежуточного теплоносителя от замерзания и инееобра
зования в ТУБ вытяжных установок аналогична схеме на рис. 21.4, а.
Инженерный методрасчета СУПТ
Для выполнения теплотехнического расчета СУПТ имеется автоматизированная программа расчета СУТ-2 для ЕС ЭВМ в системе ОС. Программа хранится в МНИИТЭП (Московском научно-исследовательском и проектном институте экспериментального проектирования). Автоматизированная программа, повышая точность расчета и сокращая трудоемкость проектирования, позволяет рассчитывать СУПТ с подогревом и без подогрева промежуточного теплоносителя, проводить многовариантное проектирование, выбирать оптимальную по экономической эффективности систему утилизации, определять часовую и годовую экономию тепловой энергии.
МНИИТЭП (д-р техн, наук М.Я. Поз и канд.техн.наук В. И. Сенатова) разработан также графоаналитический метод расчета СУПТ, приведенный в серии 904.02.26-86 «Системы вентиляции зданий с утилизацией теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воздушных теплоутилизаторах с промежуточным теплоносит елем».
Для СУПТ с одиночными установками или группами приточных и вытяжных установок с близкими начальными параметрами воздуха в каждой группе (разница температур до 10'С или относительной влажности до 20%), а также для ориентировочных расчетов и расчетов на стадии проект допускается пользоваться упрощенным графоаналитическим методом.
Упрощенный графоаналитический метод расчета СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя. 1 еплотехнический расчет выполняется в такой последовательности.
. Выбирают параллельную или последовательно-параллельную (рис. 21.5) схему присоединения ТУБ группы т приточных и группы п вытяжных установок к циркуляционному контуру промежуточного теплоносителя.
. Задается тип теплоутилизаторов, их количество во фронтальном сечении ТУБ, схема обвязки по теплоносителю.
Число рядов трубок п в ТУБ по глубине принимается в зависимости от степени суро-
Рис 21 5 Схемы пара тлельнию (4) и последоваи ыно параллельного (б) присоединения ТУБ к циркуляционному контуру
121 3)121 3)
121 3)
121 3)
вост и наружною климата т в холодный период года равным 8-9 рядам при т > - 5000 С ч.
10 12 рядам трубок при - 5000 ^т ^ — 26000 С ч и 16 рядам i рубок при т < - 26000 С ч
Величина г определяется по формуле
Др(иТ> ГТГ ‘в н1 ^
где т°’ - длительност ь отопителыюто периода ч, /„^ - средняя температура наружного воздуха за
о гопи ильный период С
Площадь живою сечения по тенлониси- телю/^\ фронтального сечения по воздухуЛ^. поверхности нагрева Г” для каждою ТУЬ принимают по данным для воздухона1рев«юе- лей, выбранных в качестве теп юутилизаторов.
Средние параметры для группы т приточных и п вытяжных установок
<врн1, <1Рн2 средние начальные температ уры приточного и удаляемою воздуха, С,
Фврн2 средняя начальная относительная влажность удаляемого воздуха, %,
г'ри2 средняя начальная энтальпия удаляемою воздуха, кДж/кг
Среднюю температуру двух потоков воздуха /‘р определяют по формуле
#ср I .(l) мин
где /*°**н наименьшая величина из начальных гем- нерагур приточною воздуха для т приточных установок, °C
Выбирают вид теплоносителя при г,р < < 12°С-водный раствор хлористою кальция, при /=р 2? 12°С-воду
Оптимальное оiношение водяных эквивалентов потоков воздуха и теплоносителя И^"1 для ТУБ приточных уоановок определяют по формуле
ИУ" - 0,55 + о,4^2 - 0,006 (<p^H2-30), (21 5)
G.-SG.^./WTc,.,(21.6)G.-SG.^./WTc,.,(21.6)(21.8)(21.9)(21.8)(21.9)(21.10)(21.11)(21.10)(21.11)Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).3,6 KWFWFo(> = -2——3,6 KWFWFo(> = -2——(21.12)(21.12)W2 =W2 =^Gb2cbбж Сж^Gb2cbбж Сж(21.13)(21.13)
G.-SG.^./WTc,.,(21.6)
G.-SG.^./WTc,.,(21.6)
(21.8)
(21.9)
(21.8)
(21.9)
(21.10)
(21.11)
(21.10)
(21.11)
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раствор СаС12).
3,6 KWFW
Fo(> = -2——
3,6 KWFW
Fo(> = -2——
(21.12)
(21.12)
W2 =
W2 =
^Gb2cbбж Сж
^Gb2cbбж Сж
(21.13)
(21.13)
где ZGB1 и £6в1 -суммарные расходы приточного и удаляемого воздуха, кг/ч.
Расход промежуточного теплоносителя в системе вычисляют по формуле
где св, сж-теплоемкость воздуха и теплоносителя.
Расход теплоносителя для каждой приточной бЗД и вытяжной G^ установки определяют по формуле
G™ = G™G,/LG.,(21.7)
где G™, ZGB-массовый расход одной приточной и общий расход всех приточных установок или массовый расход одной вытяжной и общий расход всех вытяжных установок, кг/ч.
Скорость движения теплоносителя в трубках теплоутилизаторов каждой приточной и//* и вытяжной w^’ установки, среднее значение скорости и'/р для п вытяжных, а также при теплоносителе воде w“p для т приточных установок вычисляют по формулам:
w1 =;
3600/^
^Gwcp =
3600 Е/ж
где/ж,£/ж-площадь живого сечения, м2, прохода по теплоносителю /-го ТУБ или суммарная для п вытяжных установок либо для т приточных установок.
Если w0) > 1,5 м/с, то Wt принимается равным единице и расчет повторяется по формулам (21.6) и (21.7).
Массовую скорость движения воздуха во фронтальном сечении каждой приточной (ур)фр! и вытяжной (гр/фр.г, среднее значение для п вытяжных установок (гр)фр.2, а также при теплоносителе воде (гр)ф^1 для т приточных установок определяют по формулам:
(Ур)^ ЗбООД^
(Гр;*р = 36005/^’
где/^, £/фр- площадь фронтального сечения, м2, /-го ТУБ или суммарная площадь ТУБ для п вытяжных или т приточных установок; G*/1, £GB-массовый расход, кг/г, i-ro ТУБ либо общий расход ТУБ для п вытяжных или т приточных установок.
Безразмерный параметр для каждого ТУБ приточной Fo'/0 и вытяжной Fo'j0 установки вычисляют по формуле
где Км- находят по рис. 21.6-21.8 при соответствующих значениях w10 и (ир)^; при теплоносителе воде К<0 находят по данным для воздухонагревателей, выбранных в качестве теплоутилизаторов; св-удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг-°С); Kw, FU), GBl)-соответственно коэффициент теплопередачи, Вт/ /(м2 ■ °C), площадь поверхности нагрева, м2, и массовый расход воздуха, кг/ч, каждой приточной и вытяжной установки.
Отношение водяных эквивалентов потоков 1У2 Для ТУБ вытяжных установок будет равно:
Общий относительный перепад температур 0(,) для условных установок с объемным
а)
ТАБЛИЦА 21.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПЕРЕПАДЫ ТЕМПЕРАТУР 9 ДЛЯ ГРУППЫ ТЕПЛООБМЕННИКОВ (ПО ХОДУ ВОЗДУХА)
Параметр
Значения 0 при отношении водяных эквивалентов
0,5
0,7
0,9
U
1,4
2,0
3,0
4,0
6,3
0,259
0,246
0,235
0,226
0,215
0,196
0,172
0,153
0,4
0,323
0,306
0,292
0,28
0,264
0,237
0,204
0,178
6,5
0,281
0,359
0,341
0,326
0,305
0,271
0,228
0,196
6,6
0,431
0,406
0,385
0,366
0,341
0,3
0,248
0,209
0,7
0,476
0,448
0,423
0,401
0,372
0,324
0,268
0,219
0,8
0,517
0,485
0,457
0,432
0,4
0,345
0,276
0,226
0,9
0,553
0,518
0,488
0,46
0,424
0,362
0,286
0,232
1,0
0,586
0,549
0,515
0,485
0,445
0,378
0,294
0,236
1,1
0,617
0,576
0,541
0,507
0,464
0,391
0,301
0,239
1,2
0,644
0,601
0,564
0,527
0,481
0,402
0,306
0,242
1,3
0,668
0,625
0,585
0,546
0,496
0,413
0,311
0,244
1,4
0,691
0,644
0,604
0,564
0,511
0,422
0,315
0,245
1,5
0,712
0,665
0,623
0,58
0,524
0,43
0,318
0,246
1,6
0,731
0,682
0,638
0,593
0,536
0,437
0,32
0,247
1,7
0,748
0,699
0,652
0,607
0,546
0,443
0,323
0,248
1,8
0,764
0,714
0,665
0,62
0,556
0,449
0,324
0,248
1,9
0,779
0,729
0,677
0,632
0,565
0,454
0,326
0,249
2,0
0,793
0,742
0,69
0,643
0,574
0,458
0,327
0,249
2,1
0,806
0,755
0,703
0,652
0,582
0,462
0,328
0,249
2,2
0,818
0,765
0,714
0,66
0,589
0,466
0,329
0,249
2,3
0,829
0,776
0,722
0,67
0,596
0,469
0,33
0,25
2,4
0,839
0,788
0,732
0,678
0,602
0,472
0,33
0,25
2,5
0,849
0,797
0,742
0,685
0,608
0,474
0,331
0,25
2,6
0,858
0,806
0,751
0,693
0,613
0,477
0,331
0,25
2,7
0,866
0,814
0,756
0,701
0,618
0,479
0,332
0,25
2,8
0,875
0,822
0,765
0,708
0,623
0,481
0,332
0,25
2,9
0,881
0,83
0,772
0,713
0,628
0,483
0,332
0,25
3,0
0,888
0,837
0,78
0,72
0,632
0,484
0,332
0,25
3,1
0,895
0,844
0,786
0,726
0,636
0,486
0,332
0,25
3,2
0,901
0,85
0,792
0,731
0,64
0,487
0,332
0,25
3,3
0,907
0,856
0,798
0,736
0,643
0,488
0,333
0,25
3,4
0,912
0,862
0,804
0,741
0,646
0,489
0,333
0,25
3,5
0,917
0,868
0,809
0,746
0,65
0,49
0,333
0,25
расходом воздуха, равным расходу воздуха каждой приточной Up и вытяжной L1^, принимается по табл. 21.4: б^ при соответствующих значениях Fo;(,) и И^; б^-при соответствую-, щих значениях Fo^0 и W2.
15. Определяем общий относительный перепад температур:
б^д для условной системы с объемным расходом удаляемого воздуха L^
7а|7Ь
8а 18Ь
Рис. 21.7. Определение коэффициентов теплопередачи К калориферов КСкЗ (а) и КСк4(б) (раствор СаС12)
Рис. 21.8. Определение коэффициентов теплопередачи К калориферов КВСП-ПУЗ(я) и КВББ-ПУЗ(б) (раствор СаС12)
е&д
(21.14)
б^д для условной системы с объемным
расходом приточного воздуха 14?
061
(21.15)
где L^ и L^ - объемный расход воздуха каждой вытяжной и каждой приточной установки.
16. Средний общий относительный перепад температур б^д для системы утилизации составит:
(21.16)
При теплоносителе воде
ТАБЛИЦА 21.5. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ 4„ ^, ^м ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДЕ
и>, м/с
Поправочный коэффициент
(vp)^ “ 2 кг/(м2 • С)
(«р)фр = 4к1/(м2'°С)
Средняя температура воздуха t®
р, °C
7
20
40
60
80
100
7
20
40
1,36
1,48
1,57
1,62
1,66
1,69
1,64
1,78
1,88
0,2
5е
1,11
U5
1,17
1,18
1,19
1,2
U9
1,22
1,25
^06
1,15 .
1,21
1,24
1,26
1,27
1,29
1,27
1,32
1,36
5м
1,36
1,48
1,57
1,62
1,66
1,69
1,56
1,69
1,8
0,5
5е
1,11
1,15
1,17
1,18
1,19
1,2
1,17
1,2
1,23
Чб
1,15
1,21
1,24
1,26
1,27
1,29
1,24
1,29
1,33
5м
1,05
1,14
1,21
1,25
1,28
1,31
1,12
1,22
1,29
1,0
5е
1,02
1,05
1,07
1,08
1,09
1,1
1,04
1,07
1,09
1,02
1,07
и
1,11
1,12
1,14
1,05
U
1,13
5м
1,01
1,1
1,17
1,2
1,23
1,26
1,05
1,14
1,21
1,5
5е
1,0
1,03
1,06
1,07
1,08
1,08
1,02
1,05
1,07
1,01
1,05
1,08
1,09
1,1
1,11
1,03
1,07
1,09
5м
1,0
1,09
1,16
1,19
1,22
1,25
1,03
1,12
1,18
2,0
5е
1,0
1,03
1,05
1,06
1,07
1,08
1,01
1,04
1,06
Чб
1,0
1,04
1,07
1,08
1,09
1,11
1,01
1,05
1,08
5м
1,94
1,99
2,03
1,84
2,0
2,12
2,19
2,24
2,29
0,2
5е
1,26
1,27
1,28
1,24
1,27
1,3
1,32
1,33
1,34
Чб
1,38
1,39
1,41
1,35
1,39
1,44
1,48
1,49
1,51
5м
1,86
1,9
1,94
1,74
1,89
2,0
2,07
2,12
2,16
0,5
5е
1,24
1,25
1,26
1,22
1,25
1.28
1,29
1,3
1,31
Ее ^Об
1,35
1,37
1,38
1,31
1,36
1,4
1,43
1,45
1,46
5к
1,33
1,36
1,39
1,19
1,29
1,37
1,41
1,44
1,47
1,0
5е
1,10
1,11
1,12
1,06
1,09
1,12
1,13
U4
1,15
Чб
1,15
1,16
1,17
1,08
1,13
1,16
1.18
1,19
1,2
5к
1,25
1,28
1,31
1,12
1,22
1,29
1,33
1,36
1,39
1,5
5е
1,08
1,09
1,1
1,04
1,07
1,09
1,11
1,11
U2
1,П
1,13
1,14
1,05
1,1
1,13
1,15
1,16
U7
1,22
1,25
1,28
1,05
1,14
1,21
1,25
1,28
1,31
2,0
5о
1,07
1,08
1,09
1,02
1,05
1,07
1,08
1,09
U
1,09
1,11
1,12
1,02
1,07
1,1
1,11
1,12
1,14
Примечание. ^p определяется по формуле (21.4).
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов ^G И ^WРис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов ^G И ^W
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов ^G И ^W
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов ^G И ^W
Рис. 21.10. Определение поправочного коэффициента^ф при = 10-60%
W = 1/I^n\W = 1/I^n\(21.18)(21.18)
W = 1/I^n\
W = 1/I^n\
(21.18)
(21.18)
0^д (21.17)
где ^т) и ^0* -поправочные коэффициенты, учитывающие теплофизические свойства воды, принимаемые по табл. 21.5 при ZBP и соответствующих значениях и’^, (гр)^ и ^р, (ир)=р 2.
Поправочный коэффициент £w при Wt = 1 определяют по графику на рис. 21.9 по значению W
где И7"т вычисляется по формуле (21.5).
Поправочный коэффициент ^G, учитывающий неравенство расходов приточного и удаляемого воздуха, определяют по графику на рис. 21.9 по значению GB
Gb = LGb2/LGbV. (21.19)
ТАБЛИЦА 21.6. ГРАНИЧНОЕ ЗНАЧЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ УДАЛЯЕМОГО ВОЗДУХА
Значения фсух, %, при гвн1,
°C
-20
-30
-40
-50
18
26
17,7
11,7
8,7
25
22
15,4
10
7
50
11,5
8,7
6,7
4
Граничное значение относительной влажности удаляемого воздуха фсух, при которой не происходит конденсации влаги на поверхности ТУБ принимают по табл. 21.6 при О и /=рн1. Если фдРн2 > (фсух + 5), то установка работает с выпадением конденсата.
Поправочный коэффициент EG, учитывающий выпадение конденсата, определяют по графику на рис. 21.10 по Аф
Аф = Фв?н2 - (Фсух + 5).(21.20)
Уточненная величина среднего общего относительного перепада температур 0о5иф) будет равна:
бЖГ'-еж,^^^.(2L2I)
Средняя температура /вТк1р) приточного воздуха после приточных ТУБ составит:
tiip) = ^ + ехт (^₽Н2 - '£1 )■ (21.22)
Средний относительный перепад температур 0ip условной приточной установки с суммарным расходом воздуха определяют по формуле
ср 1 + С
0 =.(21.23)
1^ + 1/0^Т’
Среднюю температуру промежуточно-
го теплоносителя ^к2 после ТУБ вытяжных установок вычисляют по формуле
,ут(ср) _ .ср
4РК2 = & +•(21.24)
01Р
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя гжрк1 после ТУБ приточных установок определяют по формуле
& - 4рн1 - ^ № - & )• (21.25)
Уточняют вид теплоносителя: при ?»рк1 > 73С принимаем воду, при ^рк1 ^ 7°С- незамерзающие растворы солей. Если выбор теплоносителя по п.2 оказался неверным, расчет повторяется по пп. 7-25 для другого теплоносителя.
Часовой расход 0^т(ср) утилизированной теплоты в расчетном режиме вычисляют по формуле
0Г(ср> = 2 GB1 ев №4^2 - & )П,(21.26) где D-коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или 1/3600 в СИ.
Часовой расход теплоты 0^ср) от первичного источника теплоты, необходимый для подогрева приточного воздуха, будет равен:
. 0тч(ср) = S GB1 са(^р ! - tVSW (21.27)
Средняя энтальпия /вр2 удаляемого воздуха после ТУБ вытяжных установок
■ср /ср св.к2 1в н2
LGB~ ?врнт)
.(21.28)
Средние конечные температуру ^рк2 и влагосодержание г^р2 удаляемого воздуха после ТУБ вытяжных установок определяют по /-^-диаграмме для точки с координатами /вр 2 и ф = 100%.
Температуру промежуточного теплоносителя гжн2 на входе в ТУБ приточных установок определяют с учетом нагрева теплоносителя в трубопроводах циркуляционного контура; допускается принимать ?ж н2 = ?жРк1 •
При гжн2 ^ 0°С находят критическую температуру наружного воздуха /вРн1Р)» ниже которой начинается обмерзание поверхности ТУБ вытяжных установок,
, х -А ^врн2 — D) + ?:рн2 (АВ - С)
ар(сР) =-(21.29)
в н1 + АВ - С
где D-коэффициент, равный 9,63 кДж/кг (2,3 ккал/кг);
Та^
(21.30)(21.30)(21.31)(21.31)2Gb2 ’2Gb2 ’Оср(Ф)
(21.30)
(21.30)
(21.31)
(21.31)
2Gb2 ’
2Gb2 ’
С = W, (21.32)
Т-коэффициент оребрения: для КСкЗ, КСк4 4х = = 16,48; для КВСБ, КВББ У = 15,82; для ВН Т = = 11,0; а"^ и ажр2-средние коэффициенты наружного и внутреннего теплообмена, Вт/ (м2 • С); принимаются по рис. 21.11 и 21.12.
Если ^с!р) > ?рн1 в холодный период года, необходимо предусматривать защиту от обмерзания ТУБ.
Упрощенный графоаналитический метод
расчета СУПТ с подогревом промежуточного теплоносителя. Теплотехнический расчет вы
полняется в такой последовательности.
Расчет выполняется по пп. 1-14 (см. предыдущий пример).
Средние параметры (Foi )ср и (Fo2 )ср для условной приточной и условной вытяжной установок вычисляем по формуле
(Fo')cp -(Fo')cp -^(Fo^L^)2LB^(Fo^L^)2LB(21.33)(21.33)где Fo'(0, Lp), £ LB-безразмерный параметр, объемный расход воздуха одной, общий объемный расход всех установок в приточном или вытяжном канале.
(Fo')cp -
(Fo')cp -
^(Fo^L^)2LB
^(Fo^L^)2LB
(21.33)
(21.33)
Средние относительные перепады температур для условной приточной 0tp и условной вытяжной 02р установок принимаем по табл. 21.4 при соответствующих значениях (Foi)cp, WY, (Fo2)cp и W2.
При теплоносителе воде значения 0ip и 02р принимаются с поправками ^01 и ^02 по табл. 21.5 при tcp и соответствующих wcp и (грД^,.
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя ГЖРН1 на входе в ТУБ приточных установок определяем по формуле
#ср _ /ср
= 0 +<21-34)
где ZBPi -средняя конечная температура приточного воздуха, °C.
Среднюю температуру промежуточного теплоносителя ?жрк1 после ТУБ приточных установок определяем по формуле
4рК1 = 4% - WY (Zpp , - Ct). (21.35)
Уточняем вид теплоносителя и схему утилизации: при 4Рк1 ^ 7°С применяется не-
замерзающий теплоноситель; при ?йк1 > 7°С- вода.
При 4Рк1 ^ ^врН2 ТУБ вытяжных установок работают в режиме нагрева удаляемого воздуха. В этом случае целесообразно применять СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя.
Средние коэффициенты теплопередачи К2Р, наружного ай и внутреннего «^ теплообмена для условной вытяжной установки находим по графикам на рис. 21.6-21.8, 21.11, 21.12 по известным (гр)ф^2 и iv2p.
При теплоносителе воде К2Р принимается с поправкой ^к, учитывающей теплофизические свойства воды, по известным ы2р, (гр)фр2 и ?й (см. табл. 21.5).
Относительный перепад температуры 9рР, соответствующий температуре точки росы удаляемого воздуха, определяем по формуле
Ор^^О ~02Р) + 02Р.(21.36)
ай
Температуру точки росы t^, ниже которой ТУБ вытяжных установок работают в режиме с выпадением конденсата, вычисляем по формуле
^е = ^йнЗ - 6ЖРн2 ~ 4РН2),(21-37)
где ?жРн2 = С к 1
Граничное значение относительной влажности удаляемого воздуха <рсух, при которой не происходит конденсации, находим на i - (/-диаграмме на пересечении линии /Йн2 с линией влагосодержания d точки с координатами zpc2 и ср — 100%.
Поправочный коэффициент ^, учитывающий выпадение конденсата, определяем по пп. 19 и 20.
Уточненная величина относительного перепада температур потока удаляемого воздуха 0С2Р<Ф)
0сР(ф) = рср^ср(21.38)
ф
Среднюю конечную температуру удаляемого воздуха ZbPx2 вычисляем по формуле
«2 = ^йнЗ - б^' (^2 - &)•(21-39)
Конечную температуру промежуточного теплоносителя 1^x2 после ТУБ вытяжных установок определяем по формуле
^2 == «и2 + Ж!^ - &)•(21-40)
кг!(мг-с)
Рис. 21.11. Определение коэффициентов наружного теплообмена для воздухонагревателей типа КСкЗ, КСк4, КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН
Рис. 21.12. Определение коэффициентов внутреннего теплообмена аж для воздухонагревателей
/-типа КСК, КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ с незамерзающим теплоносителем; 2-типа ВН с незамерзающим теплоносителем; 3-типа КСК КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН с теплоносителем воды
Часовой расход утилизированной теплоты <2^т
^^^(^-Z^jO.(21.41)
Часовой расход теплоты от первичного источника теплоты в водоподогревателе 2®ол по формуле
ТАБЛИЦА 21.7. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Установка
Расход воздуха
Параметры воздуха
ном? м3/ч
м /ч
G^\ кг/ч
4°в2, в°'с’
Фв?в2, %
^2, кДж/кг
ZBH1, "с’
°‘с
В1315002400028800181021,56
В2315002600031200214037,05
П1315002500030000-2518
П2315003000036000-2520
ЙГ> = —3,6 °C; отопительный период 213 дн.; режим работы двухсменный; т0Т П = 2352 ч.
ТАБЛИЦА 21.8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
Установка
Теплоутилизатор
Количество
Число рядов трубок
f(0 J ФР
м2
Bl
КСк4-12-02ХЛЗА
3
12
2,488
0,0052
498,75
В2
КСк4-12-02ХЛЗА
3
12
2,488
0,0052
498,75
Ш
КСк4-12-02ХЛЗА
3
12
2,488
0,0052
498,75
П2
КСк4-12-02ХЛЗА
3
12
2,488
0,0052
498,75
2ч’д = Сжсж№ - t^D, (21.42)
ТПР /вод — /СР * /вод = /ср * к »жи1, 1х н ‘ж.к2’
D- коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или 1/3600 в СИ.
Далее расчет выполняется по пп. 29-32.
Пример расчета СУПТ с подогревом. Исходный данные для расчета приведены в табл. 21.7.
В качестве основного оборудования для ТУБ приточных и вытяжных установок используются типовые приточные камеры 2ПК. Схема присоединения ТУБ к циркуляционному контуру-параллельная (см. рис. 21.5, а). Расчет выполняется в СИ.
Требуется определить технические характеристики ТУБ, вид теплоносителя, Сж, Z^pHi, /Ср /Ср Г)ут ЛВ°Д /кр(ср) *ж*к1> (в.к2> Vh 1 Vh ) (в.к2
Порядок расчета.
В качестве теплоутилизаторов для ТУБ принимаем воздухонагреватели КСк4. Находим т по формуле (21.3):
т = (- 3,6)2532 = -91152°С ч; -5000 > т = = - 91152 > - 26000°С-ч.
Выбираем ТУБ для вытяжных и приточных установок с 12 рядами трубок.
Из прил. II выписываем технические характеристики теплоутилизаторов и записываем их в табл. 21.8.
3. Определяем средние параметры воздуха:
^в?н2 —
18-28800 + 21-31200
zbPh2 =
Cp
60000
= 19,56°С;
21,56-28800 + 37,05-31200
60000
= 29,6 кДж/кг;
10-28800 + 40-31200
<РвРн2= 25,6%;
60000
(-25)30000 + (-25)36000
“66000- ~ 25°с
4. Определяем ^р t
18-30000 + 20-36600
/‘р1 =-= 19,3°С.
66000
5. По формуле (21.4) вычисляем /£р
19,56 + (- 25) Г=р = 1L = _2,72°С.
2
Так как t^ < 12°С, то в качестве теплоносителя принимаем незамерзающий раствор СаС12.
6. Определяем Ш/" по формуле (21.5)
66000
^ = 0,55 + 0,40,006(25,6 - 30) -
60000 V= 1,02,
Установка
G^, кг/ч
W10, м/с
(рр)&, кг/(м2-с)
Ар1,,1*, кг с/м2
Кр\
Вт/(м2 • °C)
Fg’
О*')
В1
11042
0,47
3,2
18,0
20,5
1,27
0,57
В2
11963
0,51
3,48
21,0
21,5
1,22
0,56
П1
10458
0,433
3,35
18,6
20,4
1,21
0,52
П2
12548
0,53
4,02
27,0
23,5
1,16
0,55
ТАБЛИЦА 21.9. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
где LGB1 = 66000 кг/ч, S Св2 = 60000 кг/ч.
И^ПТ = ^1) = ^2)
7. По формулам (21.6), (21.7) рассчитаем
G
66000 1,0061,02-2,825
= 23006 кг/ч;
G^l =
30000-23006
66000
= 10458 кг/ч;
G^ =
36000•23006
66000
= 12548 кг/ч.
Находим 6*° и 0*2° по табл. 21.4.
Для условной установки L^ = 25000 м3/ч при И; = 1,02 и Fo'/1’ = 1,21 0V1 = 0,52.
Результаты расчетов по пп. 7-13 приведены в табл. 21.9.
Определим (Fol)cp и (Fo2)cp для условной приточной и условной вытяжной установок с общим объемным расходом SLB1 = 55000 м3/ч и SLb2 = 50000 м3/ч по формуле (21.33)
,х 1,21-25000 + 1,16-30000
В пп. 7—13 приводятся расчеты для одного теплоутилизатора, для других теплоутилиза- торов-в табл. 21.9 (п. 14).
Находим Wt* и w2p по формулам (21.8), (21.9):
10458
мА0 == 0,433 м/с;
3600-1260-0,0052'
23006,
иАр == 0,49 м/с.
23600-1260 0,0052-2'
Определим (гр)^г, (тр)фр2, (^Р)фр2 по формулам (21.10), (21.11)
.28800.
3600^488 = 3’2 КГ/(М С);
600003
(ир)йг == 3,35 кг/(м2 • с).
1 Ифр2 3600-4,976’
Находим ДР*0 по графикам на рис. 21.3: АЛ2’ = 62 -3 = 186 Па = 18,6 кгс/м2, где 62Па потери давления в одном теплообменнике.
Определяем FoJ*° и Fo2(0 по формуле (21.12):
3,6-20,4-498,75роФ) = _2L_1_ =1,21,30000 1,006
z „1,27-24000 + 1,22-26000
(Ро'2 ср = J= 1,24.
50000
Найдем 0ip и 02р по табл. 21.4. Для условной установки с SLB1 = 55000 м3/ч при (Fo/r = 1,18, Wt = 1,02 91” = 0,58.
Для условной установки с ELb2 = 50000 м3/ч при (Fo'2)cp = 1,24 и W2 = 0,93 0С2Р = 0,57.
Определим /йн.г по формуле (21.34)
19,3 - ( - 25)
4Рн1 = - 25 + —- = 51,3°С.
0,58
Вычислим /жрк1 по формуле (21.35)
^рк1 = 51,3 - 1,02 [19,3 - (- 25)] = 6,1°С.
Так как z^pKi < 7°С, в качестве теплоносителя сохраняется незамерзающий раствор хлористого кальция.
Находим К2Р, ав§ для условной вытяжной установки по рис. 21.6, 21.11 и 21.12.
При (гр)ф^2 = 3,35 кг/(м2 - с) и w2p = 0,49 м/с КС2Р = 20,8 Вт/(м2 • °C); а^ = 50 Вт/(м2 • °C); ай = 600 Вт/(м2 • °C).
Определим 0рР по формуле (21.36)
20,8
0СРР = ^-(1 - 0,57) + 0,57 = 0,74.
60000-1,00623006-2,82560000-1,00623006-2,825= 0,93.= 0,93.
60000-1,006
23006-2,825
60000-1,006
23006-2,825
= 0,93.
= 0,93.
где KJ =20,4 Вт/(м2 оС); св = 1,006 кДж/(кг-°С).
12. Вычисляем W2 по формуле (21.13):
Вычислим tpP2 по формуле (21.37)
^2 = 19,56 - 0,74(19,56 - 6,1) = 9,5°С,
где <сжрн2 = 'Й! = 6,1 °C,
Находим по i — (/-диаграмме влагосо-
держание dB = 7,3 г/кг для точки с координатами /рс2 = 9,5°С и ф = 100%. Затем для точки, полученной на пересечении dB = 7,3 г/кг и линии температуры 1^н2 = 19,56°С, находим Фсух ~ 51%, при которой не происходит конденсации фврн2 = 25,6% < среух + 5 = 51 + 5 = = 56%.
Следовательно, установки работают без выпадения конденсата, 02р = 02р(ф).
Вычислим ?вРк2 по формуле (21.39)
^рк2 = 19,56 - 0,57(19,56 - 6,1) = 11,9°С.
Определим /жрк2 по формуле (21.40)
4Рк2 = 6,1 + 0,93(19,56 - 11,9) = 13,2°С.
Вычислим Q^ по формуле (21.41):
2^ = 23006-2,85 (13,2 - 6,1)/3600 = 129 кВт.
Определим 2®од по формуле (21.42)
6Г = 23006-2,85(51,3 - 13,2)/3600 = 693 кВт, где /вжод = ^Н1 = 51,3°С; Сд„ = ЛД2 = 13,2СС.
Вычислим коэффициенты А, В, С по формулам (21.30)-(21.32)
16,48-50
600-1,006
0,575-66000 1,006
В = -’
60000
= 0,636,= 0,636,где 0^! определяется по формуле
= 0,636,
= 0,636,
0,575
С = - 1,02-0,575 = 0,4.0,58
Определим ?врн1р> п0 формуле (21.29)
^кр(ср) _
-1,365(29,6 - 9,63) + 19,56(1,365-0,636 - 0,4)
1 + 1,365-0,636 - 0,4"
= - 12,3°С.
Глава 22
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Воздуховоды и каналы необходимо проектировать в соответствии с требованиями СНиП, учитывая возможности максимальной индустриализации строительно-монтажных работ и применение при этом сборных конструкций из унифицированных деталей, изготовляемых на заводах или в заготовительных мастерских.
При проектировании воздуховодов и каналов для зданий и сооружений, отнесенных по пожарной опасности к категориям А, Б, В и Е, следует дополнительно учитывать требования соответствующих нормативных документов.
РАЗМЕРЫ И МАССАВОЗДУХОВОДОВ
Размеры круглых и прямоугольных стальных воздуховодов надлежит принимать по табл. 22.1-22.3, прямоугольных асбестоцементных и бетонных коробов - по табл. 22.4, круглых и прямоугольных воздуховодов из винипласта-по табл. 22.5 и 22.6.
ТАБЛИЦА 22 1 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Продолжение таб i 22 I
Примечания 1 В качестве нормируемых размеров допускается принимать наружные размеры поперечного сечения воздуховода, указанные в табл 223
2 Толщину листовой стали для воздуховодов, по которым перемещаеюя воздух с температурой не
d, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
выше 80 °C, диаметром до 200, 250 450, 500 -800,
100
0,0079
314
0,314
900 1250, 1400-1600, 1800-2000 мм, следует прини-
125
0,0123
392
0,392
мать соответственно 0,5, 0,6, 0,7, 1,0, 1,2, 1,4 мм
160
0,02
502
0,502
3 Для изготовления воздуховодов, по которым
200
0,0314
628
0,628
предусматривается перемещение воздуха с темпера-
250
0,0049
785
0,785
турой более 80 °C или воздуха с механическими при-
315
0,0615
879
0,879
месями, а также для воздуховодов, требующих обра-
355
0,099
1115
1,115
ботки поверхности перед антикоррозийной защитой,
400
0,126
1256
1,26
допускается применять листовую сталь толщиной до
450
0,159
1413
1,41
1,5 мм Для воздуховодов, по которым предусматри-
500
0,96
1570
1,57
вается перемещение абразивной пыли, толщина стали
560
0,246
1760
1,76
должна быть обоснована
630
0,312
1978
1,98
710
0,396
2230
2,23
800
0,501
2512
2,51
900
0,635
2830
2,83
1000
0,785
3140
3,14
1120
0,985
3520
3,52
1250
1,23
3930
3,93
1400
1,54
4400
4,4
1600
2,01
5030
5,03
1800
2,54
5652
5,65
2000
3,14
6280
6,28
ТАБЛИЦА 22 2 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИС 1ОВОЙ СТАЛИ
Внутренний размер, мм
Площадь поперечного сечения м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Внутренний
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
размер
мм
100 х 150
0,015
500
0,5
600 х
600
0,36
2400
2,4
150 х 150
0,0225
600
0,6
600 х
800
0,48
2800
2,8
150 х 250
0,0375
800
0,8
600 х
1000
0,6
3200
3,2
150 х 300
0,045
900
0,9
600 х
1250
0,75
3700
3,7
250 х 250
0,0625
1000
1,0
800 х
800
0,64
3200
3 2
250 х 300
0,075
1100
1,1
800 х
1000
0,8
3600
3,6
250 х 400
0,1
1300
1,3
800 х
1200
0,96
4000
4,0
250 х 500
0,125
1500
1,5
800 х
1600
1,28
4800
4,8
400 х 400
0,16
1600
1,6
1000 х
1000
1,0
4000
4,0
400 х 500
0,2
1800
1,8
1000 х
1250
1,25
4500
4,5
400 х 600
0,24
2000
2,0
1000 х
1600
1,6
5200
5,2
400 х 800
0,32
2400
2,4
1000 х
2000
2,9
6000
6,0
500 х 500
0,25
2000
2,0
1250 х
1250
1,56
5000
5,0
500 х 600
0,3
2200
2,2
1250 х
1600
2,0
5700
5,7
500 х 800
0,4
2600
2,6
1250 х
2000
2,5
6500
6,5
500 х 1000
0,5
3000
3,0
1600 х
1600 х
1600
2000
2,56
3,2
6400
7200
6,4
7,2
Примечания 1 Толщину листовой стали для воздуховодов принимать в зависимости от размеров большей стороны, мм
до 250 включ 300-1000 » 1250-2000 »
прямоугольно!
0,5
0,7
0,9
о сечения
рекомендуется
2 См примечание 1 к таол 22 1
ТАБЛИЦА 22.3. НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Внутренний размер, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Внутренний размер, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
2000 х 2000
4,0
8000
8
3200 х 2000
6,4
10400
10,4
2500 х 1200
3,0
7400
7,4
3200 х 2500
8,0
11400
Н,4
2500 х 1600
4,0
8200
8,2
3200 х 3200
10,24
12800
12,8
2500 х 2000
5,0
9000
9,0
4000 х 2500
10,0
13 000
13,0
2500 х 2500
6,25
10000
10,0
4000 х 3200
12,8
14400
14,4
3200 х 1600
5,12
9600
9,6
Примечание. Для воздуховодов прямоугольного сечения, имеющих одну из сторон более 2000 мм, и воздуховодов сечением 2000 х 2000 мм толщина стали должна быть обоснована.
Для изготовления воздуховодов допускается применять сталь меньшей толщины по сравнению с указанной в примечаниях к табл. 22.1 и 22.2 при обосновании (отсутствие необходимости в дальних перевозках воздуховодов и др.).
ТАБЛИЦА 22.4. РАЗМЕРЫ И МАССА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОРОБОВПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
d, ммПлощадь поперечного сечения, м2Периметр, ммПлощадь поверхности 1 м, м2Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм2341600,02015020,5021,39—2000,03146280,6281,74—2500,04917850,785—3,26—3150,0789890,989—4,12—4000,12612561,26——6,985000,19615701,57——8,736300,31219781,98——11,028000,50325122,51—.—14,06d, ммПлощадь поперечного сечения, м2Периметр, ммПлощадь поверхности 1 м, м2Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм2341600,02015020,5021,39—2000,03146280,6281,74—2500,04917850,785—3,26—3150,0789890,989—4,12—4000,12612561,26——6,985000,19615701,57——8,736300,31219781,98——11,028000,50325122,51—.—14,06ТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТАТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА22.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВСхемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.1022.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВСхемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
d, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
2
3
4
160
0,0201
502
0,502
1,39
—
200
0,0314
628
0,628
1,74
—
250
0,0491
785
0,785
—
3,26
—
315
0,078
989
0,989
—
4,12
—
400
0,126
1256
1,26
—
—
6,98
500
0,196
1570
1,57
—
—
8,73
630
0,312
1978
1,98
—
—
11,02
800
0,503
2512
2,51
—.
—
14,06
d, мм
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
2
3
4
160
0,0201
502
0,502
1,39
—
200
0,0314
628
0,628
1,74
—
250
0,0491
785
0,785
—
3,26
—
315
0,078
989
0,989
—
4,12
—
400
0,126
1256
1,26
—
—
6,98
500
0,196
1570
1,57
—
—
8,73
630
0,312
1978
1,98
—
—
11,02
800
0,503
2512
2,51
—.
—
14,06
ТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
ТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
22.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Схемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
22.2. РАЗМЕРЫВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Схемы устройства вентиляционных каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных вентиляционных каналов следует принимать по табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздушной прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пеноглинистых или пеностеклянных плит-по табл. 22.10
а
в
Допускаемые отклонения
Площадь живого ■ сечения, м2
А
Б
Площадь наружной поверхности 1 м, м2
L
Допускаемые отклонения
Толщина стенок 8
Расчетная масса 1 м короба,
мм
мм
ММ
1502000,031682180,7327,7
1503000,0451683180,91210,0
200200 От +8 до -30,042182180,84000-150910,5
2003000,062183181,03211,2
Примечание. Плотность винипласта принята р = 1400 кг/м3.
Рис 22 1 Схемы устройства вентиляционных каналовРис 22 1 Схемы устройства вентиляционных каналовТАБЛИЦА 226 РАЗМЕРЫ И МАССА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
Рис 22 1 Схемы устройства вентиляционных каналов
Рис 22 1 Схемы устройства вентиляционных каналов
А
Б
Площадь поперечного сечения, м2
Периметр, мм
Площадь поверхности 1 м, м2
^31? > ММ
Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта толщиной, мм
м
м
2
3
4
100
160
0,016
520
0,52
125
1,42
100
200
0,02
600
0,6
140
1,66
—
—
160
200
0,032
720
0,72
180
1,98
—
—
200
250
0,05
900
0,9
225
—
—
—
200
400
0,08
1200
1,2
280
—
4,95
—
250
400
0,1
1300
1,3
315
—
5,4
—
250
500
0,125
1500
1,5
315
—
—
8,25
400
500
0,2
1800
1,8
450
—
—
9,96
400
800
0,32
2400
2,4
500
—
—
13,29
500
800
0,4
2600
2,6
630
—
—
14,4
500
1000
0,5
3000
3
630
—
—
16,65
а вертикальный канал с воздушной прослойкой у наружной стены, б чердачный канал с двойными стенками, в д - вертикальныеканалы у внутренних стен, 1 воздушная прослойка, 2 наружная стена, 3 железобетонное перекрытие 4- кирпичная стена илижелезобетонная плита, 5 затирка, б сгораемые перегородки или перекрытие 7 кирпичная стена
ТАБЛИЦА 22 7 РАЗМЕРЫ КАНАЛОВ ИЗ КИРПИЧА
Размер
Площадь поперечного сечения, м2
Размер
Площадь поперечного сечения, м2
Размер
Площадь поперечного сечения, м2
в кирпичах
В мм
в кирпичах
в мм
в кирпичах
В мм
1/2 х 1/2
140 х 140
0,02
I1/2 х I1/2
400 х 400
0,16
2 х 21/2
530 х 650
0,35
1/2 х 1
140 х 270
0,038
11/2 X 2
400 х 530
0,21
2x3
530 х 790
0,42
1 х 1
270 х 270
0,073
р/2 х 21'2
400 х 650
0,26
2x4
530 х 1060
0,56
1 х 11/2
270 х 400
0,111
11/2 х 3
400 х 790
0,32
21/2 х 21/2
650 х 650
0,43
1 х 2
270 х 530
0,143
2x3
530 х 530
0,28
21/2x3
650 х 790
0,52
ТАБЛИЦА 22.8. ПЛОЩАДЬ ЖИВОГО СЕЧЕНИЯ, М2 (В ЧИСЛИТЕЛЕ), И ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ, М3/Ч (В ЗНАМЕНАТЕЛЕ), КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ ПРИ СКОРОСТИ ВОЗДУХА 1 М/С
Б, мм
Площадь живого сечения и пропускная способность каналов при А. мм
150
250
350
450
550
650
750
850
0,033
0,055
0,077
0,096
0,121
0,143
0,165
0,187
220
118
198
278
352
435
515
592
680
0.048
0,08
0,112
0,144
0,176
0,208
0,24
0,272
320
———
————
172
288
404
520
635
750
865
980
0,063
0,105
0,147
0,189
0.231
0,273
0,325
0,357
420
226
380
530
680
830
980
ИЗО
1280
0.078
0,13
0,182
0,234
0,286
0,338
0,39
0,442
520
280
470
655
845
1030
1220
1400
1580
0,093
0,155
0,217
0,279
0,341
0,402
0,465
0,527
-
, ,
■ .., ■
--—
-
334
560
780
1000
1230
1440
1670
1900
0,108
0,18
0,257
0,324
0,396
0,467
0,54
0,612
720
..
———
1— ■—.—.111
————
388
650
910
1160
1430
1680
1940
2200
0,123
0,205
0,297
0,37
0,45
0,532
0,615
0,697
820
■■■-
———
————
. .
444
740
1040
1380
1620
1910
2210
2500
0,138
0,23
0,322
0,415
0,505
0,6
0,69
0,782
920
———
— 111 .. 1
. ...,
—
500
830
1160
1500
1815
2160
2480
2810
духоводов для стандартного воздуха (/ = 20 °C и р = 1,2 кг/м3) определяются по формуле
р = У, уи + z),
(22 1)
Б, мм
Расход плит на 1 м двойного канала при А, мм
150
250
350
450
550
650
750
850
220
2,1
2,3
2,5
2,7
2,9
3,1
з,з
3,5
320
2,5
2,7
2,9
3,1
3,3
3,5
3,7
3,9
420
2,9
3,1
з,з
3,5
3,7
3.9
4,1
4,3
520
3,3
3,5
3,7
3,9
4,1
4,3
4,5
4,7
620
3,7
3,9
4,1
4.3
4,5
4,7
4,9
5,1
720
4,1
4,3
4,5
4,7
4,9
5,1
5,3
5,5
820
4,5
4,7
4,9
5,1
5,3
5,5
5,7
5,9
920
4,9
5,1
5,3
5,5
5,7
5,9
6,1
6,3
ТАБЛИЦА 22.9. РАСХОД, М2, ШЛАКОГИПСОВЫХ ИЛИ ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА 1 М ДЛИНЫ ДВОЙНОГО КАНАЛА
где R - потери давления на трение на расчетном участке сети, Па. на 1 м; /-длина участка воздуховода, м, z-потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение R, Па, на 1 м в круглых воздуховодах определяют по формуле
Хру2
R = -—— d 2
(22.2)
где X - коэффициент сопротивления трения; d- диаметр воздуховода, м; и-скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с; р - плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м3; рь2/2 -скоростное (динамическое) давление, Па.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВИ КАНАЛОВ ПРИТОЧНЫХИ ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Системы вентиляции общего назначения служат для подачи и удаления незапыленного воздуха с температурой до 80 °C.
Общие потери давления, Па, в сети воз-
Коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле Альтшуля
X = 0,11 (Кэ/^ + 68/Re)0,25, (22.3)
где Кэ-абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода из листовой стали, равная 0,1 мм; (/-диаметр воздуховода, мм; Re-число Рейнольдса.
Для воздуховодов, выполненных из других материалов с абсолютной эквивалентной шероховатостью Кэ 2? 0,1 мм (табл. 22.11), значе-
ТАБЛИЦА 22.10. РАЗМЕРЫ, ММ, КАНАЛОВ ИЗ ПЕНОГЛИНИСТЫХ ИЛИПЕНОСТЕКЛЯННЫХ ПЛИТ
ОООООООО
Размер плит, мм
Сечение канала, мм
А
Б
В
Г
Объем 1 м, м3
Масса
1 м, кг
200 х 310
200
300
300
400
0,08
25,3
300 х 310
300
300
400
600
ОД
31,2
300 х 410
300
400
400
600
0,12
35,1
600 х 600 х 62
300 х 610
300
600
400
600
0.14
42,9
400 х 310
400
300
600
600
0,12
35,1
410 х 410
400
400
600
600
0,13
39
400 х 610
400
600
600
600
0,16
46,8
400 х 810
400
600
600
600
0,18
54,6
200 х 310
200
300
300
400
0,08
25,3
300 х 310
300
300
400
500
0,1
29,3
300 х 410
300
400
400
500
0,11
33,2
300 х 510
300
500
400
500
0,12
35,1
800 х 800 х 62
300 х 610
300
600
400
500
0,14
41
400 х 310
400
300
500
600
0,11
33,2
400 х 410
400
400
500
600
0,12
37,1
400 х 510
400
500
500
600
0,14
41
400 х 610
400
600
500
600
0,15
45
400 х 810
400
800
50Ъ
600
0,18
52,7
600 х 310
600
300
800
800
0,14
42,9
600 х 410
600
400
800
800
0.16
46,8
600 х 510
600
500
800
800
0,17
50,7
600 х 610
600
600
800
800
0,18
54,6
600 х 810
600
800
800
800
0,21
62,4
1^ = 26,4L0-041^ = 26,4L0-04(22.4)(22.4)МатериалКз,МММатериалК3, ммЛистовая сталь 0,1Винипласт0,1Асбестоцемент- 0,11 ные плиты или трубыФанера0,12Шлакоалебаст- 1Шлакобетонные1,5плиты Кирпич4Штукатурка (по10металлической сетке)МатериалКз,МММатериалК3, ммЛистовая сталь 0,1Винипласт0,1Асбестоцемент- 0,11 ные плиты или трубыФанера0,12Шлакоалебаст- 1Шлакобетонные1,5плиты Кирпич4Штукатурка (по10металлической сетке)ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВровые плитыровые плиты
1^ = 26,4L0-04
1^ = 26,4L0-04
(22.4)
(22.4)
Материал
Кз,
ММ
Материал
К3, мм
Листовая сталь 0,1
Винипласт0,1
Асбестоцемент- 0,11 ные плиты или трубы
Фанера0,12
Шлакоалебаст- 1
Шлакобетонные1,5
плиты Кирпич4
Штукатурка (по10
металлической сетке)
Материал
Кз,
ММ
Материал
К3, мм
Листовая сталь 0,1
Винипласт0,1
Асбестоцемент- 0,11 ные плиты или трубы
Фанера0,12
Шлакоалебаст- 1
Шлакобетонные1,5
плиты Кирпич4
Штукатурка (по10
металлической сетке)
ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
ровые плиты
ровые плиты
дне R принимается с поправочным коэффициентом и на потери давления на трение, приведенным в табл. 22.12.
Рекомендуемые скорости движения воздуха в воздуховодах, жалюзийных решетках и клапанах приведены в табл. 22.13.
Экономически целесообразную скорость движения воздуха в воздуховодах при механическом побуждении с достаточной точностью следует определять по формуле
/ 1 \ 0,08
X [К(Д, + КЭ)]°’32 ~.
\п/
ТАБЛИЦА 22.12. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ и НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ, УЧИТЫВАЮЩИЕ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛА ВОЗДУХОВОДОВ
и», м/с
п при Кэ, мм
м/с
п при К,, мм
1
1,5
4
10
1
1,5
4
10
0,2
1,04
1,06
1,15
1,31
6,2
1,45
1,58
1,99
2,49
0,4
1,08
1,И
1,25
1,48
6,4
1,45
1,59
2
2,5
0,6
1,11
1,16
1,33
1,6
6,6
1,46
1,6
2,01
2,51
0,8
1,13
1,19
1,4
1,69
6,8
1,47
1,6
2,02
2,52
1
1,16
1,23
1,46
1,77
7
1,47
1,61
2,03
2,54
1,2
1,18
1,25
1,5
1,84
7,2
1,48
1,62
2,04
2,55
1,4
1,2
1,28
1,55
1,95
7,4
1,48
1,62
2,04
2,56
1,6
1,22
1,31
1,58
1,95
7,6
1,48
1,63
2,05
2,57
1,8
1,24
1,33
1,62
2
7,8
1,49
1,63
2,05
2,57
2
1,25
1,35
1,65
2,04
8
1,49
1,64
2,06
2,58
2,2
1,27
1,37
1,68
2,08
8,2
1,5
1,64
2,07
2,59
2,4
1,28
1,38
1,7
2,11
8,4
1,5
1,64
2,07
2,6
2,6
1,29
1,4
1,73
2,14
8,6
1,5
1,65
2,08
2,61
2,8
1,31
1,42
1,75
2,17
8,8
1,51
1,65
2,09
2,62
3
1,32
1,43
1,77
2,2
9
1,51
1,66
2,1
2,62
3,2
1,33
1,44
1,79
2,23
9,2
1,52
1,66
2,1
2,63
3,4
1,34
1,46
1,81
2,25
9,4
1,52
1.67
2,11
2,64
3,6
1,35
1,47
1,83
2,28
9,6
1,52
1,67
2,11
2,65
3,8
1,36
1,48
1,85
2,3
9,8
1,53
1,68
2,12
2,65
4
1,37
1,49
1,86
2,32
10
1,53
1,68
2,12
2,66
4,2
1,38
1,5
1,87
2,34
10,5
1,54
1,69
2,14
2,67
4,3
1,39
1,51
1,89
2,36
11
1,54
1,7
2,15
2,69
4,6
1,4
1,52
1,9
2,37
11,5
1,55
1,7
2,16
2,71
4,8
1,4
1,53
1,92
2,39
12
1,56
1,71
2,17
2,72
5
1,41
1,54
1,93
2,41
12,5
1,56
1,72
2,18
2,73
5,2
1,42
1,55
1,94
2,42
13
1,57
1,73
2,19
2,74
5,4
1,43
1,56
1,95
2,44
13,5
1,57
1,73
2,2
2,75
5,6
1,43
1,56
1,96
2,45
14
1,58
1,74
2,2
2,76
5,8
1,44
1,57
1,97
2,46
14,5
1,58
1,74
2,21
2,77
6
1,44
1,58
1,98
2,48
15
1,59
1,75
2,22
2,78
Элемент системыЭлемент системыу», м/су», м/с
Элемент системы
Элемент системы
у», м/с
у», м/с
ТАБЛИЦА 22.13. СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА, ДОПУСКАЕМЫЕ В ВОЗДУХОВОДАХ, ЖАЛЮЗИЙНЫХ РЕШЕТКАХ И КЛАПАНАХ ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Элемент системы
и„ м/с
Естественное движение воздуха
Воздуховоды горизонтальные:
приточные разводящиеНе более 1,5
вытяжные сборныеТо же
Жалюзийные решетки и клапаны:
приточные у пола0,2-0,5
приточные у потолка0,5-1
вытяжные0,5 1
Механическое побуждение
Воздуховоды в производственных зданиях:
магистральныеДо 12
ответвления— 6
Продолжение табл. 22.13
0,8 0,85 03 0,95 l',0 f.05" 1,1 1,15 1,2 1,25 1,5
1p, кг!м5
।।ji-j1in., j
0,20,50,81,121,9 1,6 1,8 2,0
^L) M
Рис. 22.2. Номограмма вспомогательных величин для определения г3*
воздуха, кг/м3; Kz - коэффициент, выражающий отношение потерь давления в местных сопротивлениях к потерям давления на трение; К - коэффициент, учитывающий в относительных единицах накладные расходы в размере 13,3%, плановые накопления в размере 8%, а также добавки к нормам затрат труда и заработной плате при прокладке воздуховодов на высоте по Сб. 20 СНиП IV-5-82; К = 1,213 - 1.277; £н-нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений; Ек = 0,12; Кэ - коэффициент, учитывающий в относительных единицах амортизацион
ные отчисления на полное восстановление и капиталь-
Рис. 22.3. Расчетная схема сети воздуховодов для определения экономической целесообразной скорости воздуха
ный ремонт (в соответствии с Нормами амортизационных отчислений по основным фондам народного хозяйства), К3 = 0,123 — 0,243; «-относительная шероховатость внутренней поверхности воздуховодов, показывающая, во сколько раз действительная абсолютная шероховатость больше шероховатости металлических воздуховодов, равной 0,0001 м:
Ц1’25 I
K: = 1XA"T^F’ (22-5) где /-сумма коэффициентов местных сопротивлений в участке; d- диаметр воздуховода, м, принимаемый предварительно при скорости 5-8 м/с; /-длина участка, м.
При определении скорости движения воздуха на участках конкретной вентиляционной сети переменными величинами являются L, I, d, Kz, п, SB.
Значения отдельных множителей в формуле (22.4) и значение Kz можно определить по графику на рис. 22.2.
Пример 22.1. Определить экономически целесообразную скорость движения воздуха в участках воздуховодов сети (рис. 22.3) из оцинкованной стали б = 1,2 мм, если известно: р = 1,2 кг/м3; К = 1,213; Кэ - 0,123; /7=1; 5ЭЛ = 60 руб/(кВт ■ год) стоимость воздуховодов неизолированных SB = 7 руб/м2 (1-й вариант), изолированных минераловатными матами марки 200 в обкладке из стеклоткани 5 = 40 мм и с оберткой по изоляции стеклотканью SB = 10 руб/м2 (2-й вариант), изолированных и прокладываемых в техническом этаже ориентировочно SB = 18 руб/м2 (3-й вариант).
Решение: 1. Находим предварительно диа-
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СКОРОСТЕЙ В ВОЗДУХОВОДЕ
Участок
L, тыс. м3/ч
/, м
м
к.
иэк, м/с
^расч, м
ирасч, м/с
для вариантов
12
3
1
2
3
1
2
3
Основной
1
2
3
60
40
20
20
8
16
12
18
1,6
1,4
1,0
1,0
1
1,35
1,35
1,35
15,6
8,9
8,1
8,1
5,3
6,2
6,1
6,4
6,0
7,1
7,0
7,3
7,2
•8,5
8,3
8,7
2 1,6 1,12 1,0
1,8
1,4
1,0
1,0
1,6 1,25 0,9 0,9
5,3
5,5
5,6
7,0
6,6
7,3
7,1
7,1
8,1
9,0
8,7
8,7
метры воздуховодов, значения £ и Kz (табл. 22.14).
Определяем экономически целесообразную скорость движения воздуха гэк на участках по формуле (22.4) .для трех вариантов.
Находим расчетные значения воздуховодов dpac4 и расчетные скорости грасч в соответствии со значениями изк.
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимается эквивалентный диаметр d3U, при котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости воздуха равны потерям в прямоугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, определяют по формуле
d3V = 2АВ/(А + В),(22.6)
где Л и 5-размеры сторон прямоугольного воздуховода.
Следует иметь в виду, что в прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круглом воздуховоде с условным диаметром d3u при равенстве скоростей движения воздуха расходы воздуха не совпадают.
Значения скоростного (динамического) давления и удельные потери давления на трение, рассчитанные по формулам Л. С. Клячко. для круглых стальных воздуховодов при транспортировании чистого воздуха с температурой 20 °C и р = 1,2 кг/м3 приведены в табл. 22.15.
Потери давления z, Па, на местные сопротивления определяются по формуле
рг2
=(22.7)
где Х^-сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода.
Значения коэффициентов местных сопро
тивлений деталей приточных и вытяжных систем приведены в табл. 22.16-22.35 узлов ответвлений и Отводов воздуховодов из унифицированных деталей-в табл. 22.36-22.43*.
Расчет потерь давления в местных сопротивлениях вблизи входа и выхода вентиляторов приведен в п. 22.4.
Значения £0 на входе в горизонтальный коллектор, барабанный коллектор и горизонтальный сборник следует принимать равными соответственно 1; 0.8; 0,8; значения ^ на выходе из горизонтального коллектора, барабанного коллектора, горизонтального сборника и бункера циклонов-равными 0,5.
При температуре транспортируемого воздуха, не равной 20 °C, потери давления, вычисленные по формуле (22.1), следует принимать с поправочными коэффициентами Кх и К2 соответственно на трение и на местные сопротивления (табл. 22.44).
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы преимущественно на вертикальных участках.
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
80
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
кге/м2
Па
9
15
17
20
30
35
45
55
70
90
НО
140
180
225
0,5
0,01
0,1
0,0056
0,0053
0.005
0,0048
0,004
0,0035
0,003
0,0026
0,0023
0,002
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,0549
0,052
0,049
0,0473
0,04
0,0347
0,03
0,0263
0,0227
0,0199
0,0172
0,0149
0,0123
0,011
10
17
20
27
33
45
55
70
85
105
135
170
215
270
0,6
0,02
0,2
0,01
0,0084
0,0077
0,0066
0,0057
0,0048
0,0042
0,0036
0,0032
0,0027
0,0024
0,0021
0,0018
0,0016
0,0981
0,0824
0,0755
0,065
0,0564
0,0478
0,0412
0,036
0,031
0,0273
0,0237
0,0205
0,0176
0,0152
13
20
25
30
40
50
65
80
100
125
155
195
245
315
0,7
0,03
0,3
0,014
0,0115
0,0102
0.0086
0,0075
0,0063
0,0055
0,0048
0,0041
0,0036
0,003
0,0027
0,0023
0,002
0,137
0,113
0,0999
0,0852
0,0789
0,625
0,054
0,0473
0,0408
0,0358
0,031
0,0268
0.023
0,0199
15
23
27
35
45
60
75
90
115
140
175
225
285
360
0,8
0,04
0,4
0,019
0,0145
0,0129
0,011
0,0095
0,008
0,0069
0,006
0,0052
0,0046
0,004
0,0034
0,0029
0,0025
0,1864
0,142
0,126
0,108
0,0934
0,079
0,0682
0,0598
0,0516
0,452
0,0393
0,0339
0,0292
0,0251
16
25
30
40
50
65
80
100
130
160
200
250
320
410
0,9
0,05
0,5
0,0235
0,0178
0,0158
0,0135
0,0117
0,0099
0,0085
0,0074
0,0064
0,0056
0,0049
0,0042
0,0036
0,0031
0,231
0,175
0,155
0,132
0,115
0,097
0,0838
0,0735
0,0634
0,0556
0,0482
0,0416
0,0359
0,0309
18
28
35
45
55
70
90
115
145
175
220
280
355
450
1
0,06
0,6
0,0283
0,0214
0,019
0,0162
0,0140
0,0119
0,0103
0,009
0,0077
0,0068
0,0059
0,005
0,0043
0,0037
0,278
0,206
0,186
0,159
0,136
0,117
0,1
0,083
0,0762
0,0666
0,058
0,05
0,0431
0,037
22
35
40
55
65
85
110
135
170
210
265
335
430
545
1,2
0,09
0,9
0,0389
0,0295
0,0262
0,0223
0,0193
0,0164
0,0141
0,0124
0,011
0,0094
0,0081
0,007
0,001
0,0052
0,382
0,289
0,257
0,219
0,19
0,161
0,139
0,122
0,105
0,092
0,0798
0,0689
0,0593
0,0511
25
40
50
60
80
100
130
160
200
245
310
390
500
635
1,4
0,12
1.2
0,051
0,0386
0,0343
0,0292
0,0253
0,0214
0,0185
0,0162
0,014
0,0123
0,0107
0,0092
0,0079
0,0068
0,50
0,379
0,336
0,286
0,249
0,21
0,182
0,159
0,137
0,12
0,105
0,0902
0,0777
0,0699
30
45
55
70
90
115
145
180
230
285
355
450
570
725
1,6
0,16
1,5
0,0644
0,0487
0,0433
0,0369
0,032
0,027
0,9234
0,0205
0,0177
0,0155
0,0135
0,0116
0,01
0,0096
0,632
0,478
0,425
0,362
0?314
0,266
0,299
0,201
0,174
0,152
0,132
0,114
0,0981
0,0845
33
50
60
80
100
130
165
205
260
320
400
506
640
815
1.8
0,2
1,9
0,0792
0,0599
0,0552
0,0453
0,0393
0,0393
0,0333
0,0207
0,0252
0,0217
0,0191
0,0165
0,0143
0,0106
0,777
0,588
0,522
0,445
0,386
0,327
0,282
0,247
0,213
0,187
0,162
0,14
0,121
0,104
36
55
70
85
НО
145
185
225
285
356
445
560
715
905
2
0,24
2,4
0,0952
0.072
0,0639
0,0545
0,0473
0,04
0,0346
0,0303
0,026
0,0229
0,0199
0,0172
0,0148
0,0127
0,934
0,707
0,627
0,535
0,464
0,393
0,339
0,297
0,256
0,225
0,195
0,168
0,145
0,125
45
70
85
110
140
180
230
285
360
440
555
700
890
ИЗО
2,5
0,38
3,7
0,141
0,106
0,0945
0,0805
0,0699
0,0592
0,0511
0,0448
0,0386
0,0333
0,0294
0,0254
0,0218
0,019
1,38
1,04
0,927
0,79
0,686
0,58
0,501
0,439
0,379
0,332
0,288
0,249
0,214
0,186
ТАБЛИЦА 22.15 РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ (ПЕРВАЯ СТРОКА КОЛИЧЕСТВО ВОЗДУХА, М3/Ч; ВТОРАЯ СТРОКА- ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ НА 1 М ДЛИНЫ ВОЗДУХОВОДА, КГС/М2, ТРЕТЬЯ СТРОКА-ТО ЖЕ, Па)
22 3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 207
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
80
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
кгс/м2
Па
165
255
310
400
500
650
825
1020
1290
1590
1995
2525
3205
4070
9,0
4,95
48,6
1,32
1
0,897
0,773
0,677
0,579
0,505
0,447
0,389
0,344
0,302
0,263
0,229
0,199
13
9,83
8,8
7,58
6,64
6,68
4,95
4.33
3,82
3,38
2,96
2,58
2,24
1,95
180
285
340
440
555
725
915
ИЗО
1430
1756
1215
2805
3565
4525
10
6,12
60
1,59
1,28
1,09
0,937
0,821
0,703
0,613
0,542
0,472
0,418
0,366
0,319
0,277
0,241
15,6
11,9
10,7
9,19
8,06
6,8
6,01
5,31
4,63
4,1
3,5
3,13
9,72
2,37
200
310
375
485
610
795
1010
1245
1575
1945
2440
3085
3920
4975
11
7,4
72,6
1,88
1,45
1,3
1,12
0,978
0,837
0,729
0,645
0,562
0,497
0,436
0,38
0,33
0,287
18,4
14,2
12,7
И
9,59
8,21
7,16
6,33
5,52
4,88
4,27
3,72
3,24
2.82
215
340
410
530
665
870
1100
1355
1715
2120
2660
3365
4275
5430
12
8,8
86.4
2,2
1,7
1,52
1,31
1,15
0,982
0,856
0,757
0,66
0,583
0,511
0,445
0,387
0,337
21,6
16,7
14,9
12,8
11,3
9,63
8,39
7,42
6,47
5,72
5,01
4,37
3,8
3,31
235
370
445
575
720
940
1190
1470
1860
2300
2880
3645
4630
5880
13
10,35
101
2,55
1,97
1,76
1,52
1,33
1,14
0,991
0,876
0,764
0,675
0,592
0,516
0,449
0,39
25
19,3
17,3
14,9
13
11,2
9,72
8,6
7,49
6,63
5,81
5,06
4,4
3,83
255
395
480
620
775
1015
1280
1585
2000
2475
3100
3925
4990
6330
14
12
118
2.92
2,25
2,08
1,74
1,52
1,3
1,14
1
0,875
0,774
0,678
0,591
0,514
0,447
28,7
22,1
19,8
17
14,9
12,8
HJ
9,85
8,58
7,59
6,65
5,8
5,04
4,3
870
425
515
665
830
1085
1375
1695
2145
2650
3325
4210
5945
6785
15
13,75
135
3,32
2,56
2,29
1,97
1,73
1,48
1,29
1,14
0,993
0,878
0,769
0,671
0,583
0,507
32,5
25,1
22,4
19,3
16.9
14,5
12,6
11,2
9,74
8,61
7,55
6,58
5,72
4,98
290
450
545
705
885
1160
1465
1810
2290
2825
3545
4485
5700
7235
16
15,65
153
3,73
2,88
2,58
2,22
1,94
1,66
1,45
1,28
1,12
0,988
0,866
0,755
0,65
0,571
36,6
28,2
25,3
21,8
19,1
16,3
14,2
12,6
11
9,7
8,49
7,4
6,44
5,6
310
480
580
750
940
1230
1555
1920
2435
3000
3770
4770
6055
7690
17
17,7
173
4,17
3,22
2,88
2,48
2,17
1,86
1,62
1,43
1,25
1,1
0,968
0,843
0,734
0,638
40,9
31,6
28,2
24,3
21,3
18,2
15,9
14,1
12,3
10,8
9,48
8,27
7,2
6,26
825
510
615
795
995
1300
1650
2035
2575
3180
3990
5045
6410
8140
18
19,8
194
4,63
3,57
3,2
2,75
2,41
2,06
1,8
1,59
1,39
1,23
1,07
0,937
0,815
0,709
45,5
35
31,4
27
23,7
20,3
17,7
15,6
13
12
10,5
9,19
7,99
6,95
345
535
650
840
1055
1375
1740
2150
2720
3355
4210
5330
6770
8595
19
22,1
217
5,12
9,94
3,53
3,04
2,66
2,28
1,99
1,76
1,53
1,35
1,19
1,03
0,9
0,783
50,2
38,7
34,6
29,8
26,1
22,4
19,5
17,2
15
13
11,6
10,1
8.83
7,6
360
565
685
885
1110
1445
1830
2260
2860
3535
4435
5610
7125
9045
20
24,5
240
5,62
4,33
3,88
3,34
2,93
2,5
2,18
1,93
1,68
1,49
1,3
1,14
0,388
0,86
65,2
42,48
38
32,8
28.7
24,6
21,4
18,9
16,5
14,6
12
И,1
9,4
8,4
Примечание. Воздуховоды диаметром 80 мм предназначены только
для систем аспирации на
зерноперерабатывающих предприятиях
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 209
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
кг с/м2
Па
285
355
445
560
715
905
1145
1415
1770
2210
2770
3620
4580
5650
0,5
0,01
0,1
0,0009
0,008
0,0007
0,006
0,0005
0,0004
0,004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0002
0,0002
0,0001
0,009
0,0083
0,0073
0,0062
0,0053
0,0046
0,004
0,0035
0,003
0,0026
0,0023
0,0019
0,0016
0,0014
345
425
530
670
855
1085
1375
1695
2130
2650
3325
4940
5470
6785
0,6
0,02
0,2
0,0013
0,0011
0,001
0,0008
00007
0,0006
0,0004
0,0004
0.0004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0002
0,013
0,0115
0,0099
0,0086
0,0074
0,0063
0,0055
0,0048
0,0042
0,0036
0,003
0,0027
0,0023
0,0021
400
495
620
785
1000
1265
1600
1980
2480
3090
3880
5065
6410
7910
0,7
0,03
0,3
4,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0005
0,0004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0172
0,0151
0,0131
0,011
0,0097
0,0083
0,0072
0,0063
0,0054
0,0047
0,004
0,0036
0,003
0,0027
450
565
710
900
1140
1445
1830
2260
2840
3535
4430
5790
7330
9040
0,8
0,04
0,4
0,0022
0,0019
0,0016
0,0014
0,0012
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0004
0,0004
0,0003
0,0217
0,019
0,0165
0,0142
0,0123
0,0106
0,0091
0,0079
0,0069
0,0061
0,0053
0,0045
0,0039
0,0035
615
635
800
1010
1280
1630
2060
2545
3190
3975
4990
6515
8245
10180
0,9
0,05
0,5
0,0027
0,0023
0,002
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,0005
0,0004
0,0267
0,0234
0,02
0,0175
0,015
0,013
0,0112
0,0098
0,0086
0,0075
0,0066
0,0056
0,0049
0,0043
570
710
890
1120
1425
1810
2290
2825
3545
4415
5540
7235
9160
11310
1
0,06
0,6
0,0022
0,0028
0,0024
0,0021
0,0018
0,0015
0,0013
0,0012
0,0011
0,0009
0,0008
0,0007
0,0006
0,0005
0,032
0,028
0,028
0,021
0,0181
0,0156
0,0135
0,0119
0,0105
0,0091
0,008
0,0068
0,006
0,0053
685
850
1055
1345
1710
2170
2750
3390
4255
5300
6650
8685
10990
13570
1,2
0,09
0,9
0,0045
0,0039
0,0034
0,003
0,0025
0,0022
0,0019
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0009
0,0008
0,044
0,0387
0,0336
0,029
0,0249
0,0216
0,0188
0,0167
0,0146
0,0128
0,011
0,0096
0,0084
0,0074
800
990
1240
1570
1995
2530
3200
3960
4965
6185
7755
10130
12820
16830
1,4
0,12
1,2
0,0053
0,0051
0,0044
0,0038
0,0033
0,0029
0,0025
0,0022
0,0019
0,0017
0,0015
0,0013
0,0011
0,001
0,0578
0,0506
0,0439
0,0379
0,033
0,0287
0,025
0,0221
0,0174
0,017
0,0149
0,0128
0,011
0,0098
915
ИЗО
1420
1795
2280
2895
3664
4523
5675
7065
8865
11580
14660
18090
1,6
0,16
1,5
0,0074
0,0065
0,0056
0,0049
0,0042
0,0037
0,0325
0,0028
0,0025
0,0028
0,00195
0,0016
0,0014
0,0012
0,073
0,064
0,0556
0.0484
0,0421
0,0366
0,319
0,0282
0,0237
0,0218
0,019
0,0163
0,0142
0,0126
1030
1270
1595
2020
2565
3255
4120
5090
6385
7950
9975
13030
16490
20350
1,8
0,2
1,9
0,0091
0,008
0,007
0,0061
0.0053
0,0046
0,00404
0,0035
0,0031
0,0027
0,0024
0,002
0,0018
0,0015
0,0097
0,0287
0,0689
0,0601
0,0523
0,0396
0,0396
0,035
0,0307
0,027
0,0237
0,0203
0,0177
0,0156
1145
1415
1775
2244
2850
3620
4580
5655
7090
8835
11080
14470
18320
27620
2
0,24
2,4
0,011
0,0097
0,0085
0,0074
0,0064
0,0056
0,0049
0,0043
0,0038
0,0033
0,0029
0,0025
0,0021
0,0019
0,108
0,0954
0,0836
0,0729
0.0634
0,0052
0,0461
0,0425
0,0372
0,0328
0,0287
0,0216
0,0214
0,0189
1430
1765
2216
2805
3663
4523
5725
7065
8865
11040
13850
18090
22900
28300
2,5
0,38
3,7
0,0166
0,0146
0,0128
0,0112
0,0097
0,0024
0,0073
0,0065
0,0057
0,005
0,0044
0,0037
0,0032
0,0029
0,162
0,144
0,126
0,11
0,0954
0,083
0,0724
0,064
0,0561
0,0493
0,0432
0,037
0,0322
0,0285
210 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
kic/m2
Па
3
0,55
5,4
1715
2120
2660
3365
4275
5430
6870
8480
10600
13250
16620
21700
27480
33920
0,0231
0,0205
0,0179
0,0156
0,0136
0,0118
0,0103
0,0091
0,0079
0,007
0,0061
0,0052
0,0045
0,004
0,227
0,201
0,176
0,153
0,133
0,116
0,101
0,0894
0,0783
0,0689
0,0604
0,0517
0,045
0,0398
2000
2475
3100
3925
4990
6330
9015
9895
12410
15460
19390
25330
32060
39580
3,5
0.75
7,3
0,0307
0,027
0,0238
0,0207
0,018
0,0157
0,0137
0,0121
0,0106
0,0093
0,0081
0,0069
0,0060
0,0053
0,301
0,266
0,233
0,203
0,177
0,154
0,134
0,119
0,104
0,0914
0,08
0,0685
0,0597
0,0528
2290
2825
3545
4490
5700
7235
9160
11310
14180
17670
22160
28950
36640
45230
4
0,98
9,6
0,0392
0,0347
0,0304
0,0265
0,023
0,02
0,0175
0,0154
0,0135
0,0119
0,0104
0,0089
0,0077
0,0068
0,385
0,34
0,298
0,26
0,226
0,197
0,171
0,151
0,133
0,117
0,102
0,0875
0,0763
0,0675
2575
3180
3990
5050
6413
8142
10300
12720
13960
19880
24950
32570
41220
50890
4,5
1,24
12,1
0,0486
0,043
0,0377
0,0329
0,0296
0,0249
0,0217
0,0192
0,0168
0,0148
0,0129
0.0111
0,0096
0,0085
0,477
0,422
0,37
0,322
0,28
0,244
0,213
0,188
0,165
0,145
0,127
0,109
0,0943
0,0834
2860
3535
4435
5610
7125
9045
11450
14140
17730
22090
27700
36190
45800
56540
5
1,53
15
0,059
0,0522
0,0457
0,0399
0,0347
0,0302
0,0263
0,0237
0,0204
0,0179
0,0157
0,0134
0,0117
0,0104
0,579
0,512
0,449
0,391
0,34
0,296
0,253
0,2232
0,2
0,176
0,154
0,132
0,115
0,102
3145
3885
4875
6170
7835
9945
12590
15545
19500
24290
30460
39790
50960
62170
5,5
1,85
18,2
0,0703
0,0622
0,0545
0,0475
0,0413
0,0359
0.0313
0,0277
0,0243
0,0213
0,0187
0,016
0,0139
0,0123
0,689
0,61
0,534
0,466
0,405
0,352
0,307
0,272
0,238
0,209
0,183
0,157
0,137
0,181
3435
4240
5320
6730
8550
10860
13740
16960
21280
26500
33250
43420
54960
67850
6
2,2
21,6
0,0824
0,0729
0,0639
0,0557
0,0484
0,0421
0,0367
0,0325
0,0285
0,025
0,0219
0,0188
0,0164
0,0145
0,809
0,715
0,627
0,546
0,475
0,413
0,36
0,319
0,279
0,246
0,215
0,184
0,16
0,142
3720
4590
5760
7290
9260
11755
14880
18370
23040
28700
36000
47020
59520
73470
6,5
2,58
25,4
0,0995
0,0844
0,074
0,0645
0,0561
0,0488
0,0425
0,0376
0,0329
0,029
0,0254
0,0217
0,0189
0,0168
0,937
0,828
0,726
0,632
0,55
0,479
0,417
0,369
0,323
0,284
0,249
0,213
0,186
0,164
4000
4945
6200
7855
9975
12660
16030
19790
24820
30920
38790
50660
64120
79160
7
3
29,4
0,109
0,0967
0,0847
0,0739
0,0642
0.0559
0,0481
0,0431
0,0377
0,0332
0,0291
0,0249
0,0217
0,0192
1,07
0,949
0,831
0,725
0,63
0,54
0,478
0,423
0,37
0,326
0,285
0,244
0,213
0,188
4290
5300
6645
8410
10680
13560
17170
21200
26590
33120
41540
54260
68670
84780
7,5
3,44
33,7
0,124
0,11
0,0962
0,0838
0,0729
0,0634
0,0553
0,048
0,0428
0,0377
0,033
0,0283
0,0246
0,0218
1,22
1,08
0,943
0,822
0,715
0,622
0,542
0,48
0,42
0,37
0,324
0,277
0,242
0,214
4580
5655
7090
8975
11400
14470
17320
22620
28370
35340
44330
57900
73280
90460
8
3,9
38,4
0,14
0,124
0,108
0,0945
0,0821
0,0714
0,0622
0,055
0,0482
0,0424
0,0372
0,0313
0,0277
0,0245
1,37
1,21
1,06
0,925
0,805
0,7
0,61
0,54
0,473
0,416
0,365
0,312
0,272
0,24
4865
6000
7530
9530
12110
15370
19460
24020
30130
37530
47080
61500
77800
96100
8,5
4,42
43,3
0,156
0,138
0,121
0,105
0,0917
0,0798
0,0695
0,0615
0,0539
0,0474
0,0415
0,0355
0,031
0,0274
1,53
1,35
1,19
1,03
0,9
0,785
0,638
0,603
0,529
0,465
0,407
0,349
0,304
0,269
Скорость движения воздуха, м/с
Динамическое давление
Диаметр воздуховода, мм
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
кгс/м2
Па
5150
6,360
1980
10100
12830
16280
20610
25440
31900
39750
49870
65130
82440
101800
9
4,95
48,6
0,113
0,153
0,134
0,117
0,102
0,0886
0,0772
0,0683
0,0598
0,0526
0,0461
0,0395
0,0344
0,0304
1,7
1,5
1,32
1,15
0,999
0,869
0,758
0,67
0,587
0,516
0,462
0,387
0,337
0,298
5725
7070
8865
11220
14250
18100
22900
28270
35460
44170
55410
72370
91600
113100
10
6,12
60
0,21
0,186
0,163
0,142
0,124
0,107
0,0997
0,0828
0,0726
0,0639
0,0559
0,0479
0,0417
0,0366
2,06
1,82
1,6
1,39
1,21
1,05
0,919
0,813
0,712
0,626
0,549
0,47
0,409
0,362
6300
7770
9752
12340
15680
19900
25200
31100
39000
48600
60950
79600
100800
124400
11
7,4
72,6
0,25
0,221
0,194
0,169
0,147
0,128
0,112
0,0987
0,0864
0,076
0,0666
0,057
0,0497
0,0439
2,46
2,17
1,9
1,66
1,44
1,26
1,09
0,968
0,848
0,746
0,654
0,559
0,488
0,431
6870
8480
10640
13460
17100
21700
27500
33900
42550
53000
66500
86850
109900
105700
12
8,8
86,4
0,294
0,26
0,228
0,196
0,173
0,15
0,131
0,116
0,101
0,0892
0,0782
0,066
0,0583
0,0515
2,88
2,55
2,23
1,95
1,69
1,47
1,28
1,14
0,995
0,875
0,767
0,656
0,578
0,506
7440
9190
11530
14590
18530
23500
29770
36750
46100
57420
72030
94100
119100
147000
13
10,35
101
0,34
0,301
0,264
0,23
0,2
0,174
0,152
0,134
0,117
0,103
0,0905
0,0775
0,0675
0,0597
3,34
2,95
2,59
2,25
1,96
1,71
1,49
1,31
1,15
1,01
0,888
0,76
0,662
0,586
8015
9900
12400
15700
19950
25330
32060
39600
49650
61850
77550
101300
128200
158300
14
12
118
0,39
0,345
0,302
0,263
0,229
0,199
0,174
0,154
0,135
0,118
0,104
0,0884
0,0773
0,0684
3,82
3,38
2,96
2,58
2,25
1,95
1,7
1,51
1,32
1,16
1,02
0,87
0,759
0,671
8585
10600
13300
16830
21380
27140
34350
42400
53200
66250
83100
108600
137400
169600
15
13,75
135
0,442
0,391
0,343
0,299
0,26
0,226
0,197
0,174
0,153
0,134
0,118
0,101
0,0873
0,0776
4,34
3,84
3,36
2,93
2,55
2,22
1,93
1,71
1,5
1,32
1,15
0,988
0,861
0,761
9155
11300
14180
17950
22800
28940
36620
45220
56720
70650
88600
115750
146400
180900
16
15,65
153
0,498
0,44
0,386
0,336
0,292
0,254
0,222
0,196
0,172
0,151
0,132
0,113
0,0988
0,0874
4,88
4,32
3,78
3,3
2,87
2,5
2,18
1,92
1,69
1,48
1,3
1,11
0,969
0,851
9730
12010
15070
19070
24230
30760
38930
48060
60290
15090
94200
123000
155700
192200
17
17,7
173
0,556
0,492
0,431
0,376
0,327
0,284
0,248
0,219
0,192
0,169
0,148
0,127
0,11
0,0976
5,46
4,83
4,23
3,69
3,21
2,79
2,43
2,15
1,88
1,66
1,45
1,24
1,08
0,958
10300
12700
15950
20190
25640
32550
41200
50870
63800
79480
99700
130220
165000
203500
18
19,8
194
0,619
0,546
0,479
0,417
0,363
0,316
0,275
0,243
0,213
0,188
0,164
0,141
0,123
0,108
6,06
5,36
4,7
4,09
3,56
3,1
2,7
2,39
2,0
1,84
1,61
1,38
1,2
1,06
10880
13430
16840
21320
27080
34380
43500
53700
67400
84000
105300
137500
174000
214900
19
22,1
217
0,682
0,603
0,529
0,461
0,401
0,349
0,304
0,269
0,235
0,207
0,181
0,155
0,35
0,12
6,69
5,92
5,19
4,52
3,93
3,42
2,98
2,64
2,31
2,03
1,78
1,52
1,33
1,17
11450
14130
17750
22440
28500
36200
45800
56540
70900
88350
110800
144700
183200
226200
20
24,5
240
0,749
0,663
0,581
0,506
0,44
0,383
0,334
0,295
0,259
0,228
0,199
0,171
0,149
0,132
7,35
6,5
5,7
4,97
4,32
3,76
3,27
2,9
2,54
2,23
1,96
1,67
1,46
1,29
212 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.16. ЗНАЧЕНИЯ ^ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ,ЗАДЕЛАННОЙ В СТЕНУ
ТАБЛИЦА 22.17. ЗНАЧЕНИЯ ^КОНИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА
0,5 0,51 0,52 0,65 0,66 0,72 0,72
лее
Примечание. Значение £0 соответствует скорости в трубе vn
Md0
Значения £0 при а, град
0
10
30
60
100
140
180
0,025 1 0,96 0,9 0,8 0,69 0,59 0,5 0,05 1 0,93 0,8 0,67 0,58 0,53 0,5 0,1 1 0,8 0,55 0,41 0,41 0,44 0.5 0,25 1 0,68 0,3 0,17 0,22 0,34 0,5 0,6 1 0,46 0,18 0,13 0,21 0,33 0,5
1 1 0,32 0,14 0,1 0,18 0,3 0,5
СЕТКОЙ ИЛИ РЕШЕТКОЙ, ПЕРВОГО
С
Элемент системы
Значения ^, при FOTB / Fo
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1.0
1,2
1,4
1,6
1,8
ТАБЛИЦА 22.18. ЗНАЧЕНИЯ ^ ДЛЯ ПРЯМОГО КАНАЛА
БОКОВОГО И ПОСЛЕДНЕГО БОКОВОГО ОТВЕРСТИЯ
Прямой канал с сеткой —-42,65 1,97 1,58 1,32 1,14 —
или решеткой
Первое боковое отверстие:
одно отверстие 64,5 два отверстия (одно— против другого)Последнее боковое отверстие:одно отверстие 64,5 два отверстия (одно— против другого)Последнее боковое отверстие:30 14,996,27 4,543,54 2,72,28——17128,75 6,855,5 4,543,84—2,0130 14,996,27 4,543,54 2,72,28——17128,75 6,855,5 4,543,84—2,011,11,1
одно отверстие 64,5 два отверстия (одно— против другого)
Последнее боковое отверстие:
одно отверстие 64,5 два отверстия (одно— против другого)
Последнее боковое отверстие:
30 14,996,27 4,543,54 2,72,28——
17128,75 6,855,5 4,543,84—2,01
30 14,996,27 4,543,54 2,72,28——
17128,75 6,855,5 4,543,84—2,01
1,1
1,1
одно отверстие 65,7 два отверстия (одно 67,7 против другого)одно отверстие 65,7 два отверстия (одно 67,7 против другого)
одно отверстие 65,7 два отверстия (одно 67,7 против другого)
одно отверстие 65,7 два отверстия (одно 67,7 против другого)
3016,410,8 7,35,54,483,67 3,162,44——-
3317,211,6 8,456,85,8854,33,472,92,522,25
-живое сечение сетки.-живое сечение сетки.Примечание. В прямом канале с сеткой или решеткой FOTa
-живое сечение сетки.
-живое сечение сетки.
ТАБЛИЦА 22.19. ЗНАЧЕНИЯ Со СРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
Значения Сотв (вход)
Значения Ci (проход)
при е„
тв/ Qi
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,8
1,3
1,4
1,4
1,4
0,1
-0,1
- 0,8
- 2,6
-6,6
0,2
- 1,4
0,9
1,3
1,4
1,4
0,1
0,2
- 0,01
-0,6
-2,1
0,4
- 9,5
0,2
0,9
1,2
1,3
0,2
0,3
0,3
0,2
-0,2
0,6
- 21,2
-2,5
0,3
1
1,2
0,2
0,3
0,4
0,4
0,3
Примечание. Сот„ - относится к скорости в отверстии vOTB; Ci~k скорости в воздуховоде vv
ТАБЛИЦА 22.20. ЗНАЧЕНИЯ Со ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ ШАХТ С ЗОНТОМ
Вытяжная4 2,3 1,9 1,6 1,4 1,3 1,15 - 1,1 — —1—1—
2d,
do
Примечание. По серии 1.494-32 дл« приточных шахт с зонтом круглого и квадратного сечения Со = 1,4, прямоугольного сечения Со = 1,25; для вытяжных шахт с зонгом круглого и квадратного сечения С = 1,3, прямоугольного сечения Со = 1,15, Для дефлекторов Со = 9,64.
ТАБЛИЦА 22.21. ЗНАЧЕНИЯ Со РЕШЕТКИ ЩЕЛЕВОЙ ТИПА Р И ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ
Элемент системы
Эскиз
По
Решетка щелевая типа Р (серия 1.494-10)
2,0
Элемент системы
Эскиз
По
Продолжение табл. 22.21
Цилиндрическая труба
Цилиндрическая труба с конфузоромЦилиндрическая труба с конфузором4,54,5
Цилиндрическая труба с конфузором
Цилиндрическая труба с конфузором
4,5
4,5
Тип воздухораспределителя
Эскиз
;0
ТАБЛИЦА 22.22. ЗНАЧЕНИЯ Го ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ
Воздухораспределитель для подачи воздуха компактной струей типа ВГК (серия 4.904-68)
1,9
Решетка, сетка, перфорация, отверстия с параллельными направляющими лопатками
Воздухораспределитель приколонный регулируемого типа НРВ (серия 4.904-37)
Воздухораспределитель перфорированный круглый типа ВПК (серия 5.904-6)
1,8
2,4
Воздухораспределитель двухструйный шестидиффузорный прямоугольного сечения типа ВДШп (серия 4.904-29 и 1.494-29)
Ьо
1,3
Воздухораспределитель для сосредоточенной подачи воздуха типа ВСП (серия 5.904-18)
Воздухораспределитель регулируемого типа ВР (серия 5.904-21)
1,5-1,7
Воздухораспределитель эжекционный панельный штампованный типа п-ВЭПш (серия1.904-38)Воздухораспределитель эжекционный панельный штампованный типа п-ВЭПш (серия1.904-38)Устройство для напольной раздачи воздуха типа УВН (серия 5.904-36)Устройство для напольной раздачи воздуха типа УВН (серия 5.904-36)с>0 ® 00 0 00 0 0330и0 06500 0 0с>0 ® 00 0 00 0 0330и0 06500 0 0Решетка вентиляционная унифицированная типа РВРешетка вентиляционная унифицированная типа РВ1,3-2,41,3-2,4Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)1,2-2,31,2-2,3ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ (0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ (0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯКолено с острыми кромкамиКолено с острыми кромкамиКолено z-образное 90Колено z-образное 90Колено с острыми кромкамиКолено z-образное 90°а, град^0ЦЬ0^0Колено с острыми кромкамиКолено z-образное 90°а, град^0ЦЬ0^0Продолжение табл 22.23Продолжение табл 22.23Примечания. 1. Для колена z-образного 30° ^0 = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольногоПримечания. 1. Для колена z-образного 30° ^0 = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольногоа, град^0Z/60t=o00002,43,65200,130,40,622,83,3300,160,60,93,23,2450,320,81,6143,8600,5612,6352,92750,811,23,6162,8901,21,44,0172,7ПО1,91,64,1892.61302,61,84,22102,451503,224,1815 и2,31803,6болееа, град^0Z/60t=o00002,43,65200,130,40,622,83,3300,160,60,93,23,2450,320,81,6143,8600,5612,6352,92750,811,23,6162,8901,21,44,0172,7ПО1,91,64,1892.61302,61,84,22102,451503,224,1815 и2,31803,6болееdjbo0,250,50,7511,52СU1,071,0410,950,9^о/^о345678с0,830,780,750,720,710,7djbo0,250,50,7511,52СU1,071,0410,950,9^о/^о345678с0,830,780,750,720,710,7сечения значение (0 следует умножить на величину с:сечения значение (0 следует умножить на величину с:
Воздухораспределитель эжекционный панельный штампованный типа п-ВЭПш (серия
1.904-38)
Воздухораспределитель эжекционный панельный штампованный типа п-ВЭПш (серия
1.904-38)
Устройство для напольной раздачи воздуха типа УВН (серия 5.904-36)
Устройство для напольной раздачи воздуха типа УВН (серия 5.904-36)
с>
0 ® 0
0 0 0
0 0 0
330
и
0 0
650
0 0 0
с>
0 ® 0
0 0 0
0 0 0
330
и
0 0
650
0 0 0
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
1,3-2,4
1,3-2,4
Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)
Воздухораспределитель вихревой регулируемый типа ВВР (серия 5.904-40)
1,2-2,3
1,2-2,3
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ (0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ (0 КОЛЕНА СОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Колено с острыми кромками
Колено с острыми кромками
Колено z-образное 90
Колено z-образное 90
Колено с острыми кромками
Колено z-образное 90°
а, град
^0
ЦЬ0
^0
Колено с острыми кромками
Колено z-образное 90°
а, град
^0
ЦЬ0
^0
Продолжение табл 22.23
Продолжение табл 22.23
Примечания. 1. Для колена z-образного 30° ^0 = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольного
Примечания. 1. Для колена z-образного 30° ^0 = 0,16 при l/bQ = 15. 2. Для колена прямоугольного
а, град
^0
Z/60
t=o
0
0
0
0
2,4
3,65
20
0,13
0,4
0,62
2,8
3,3
30
0,16
0,6
0,9
3,2
3,2
45
0,32
0,8
1,61
4
3,8
60
0,56
1
2,63
5
2,92
75
0,81
1,2
3,61
6
2,8
90
1,2
1,4
4,01
7
2,7
ПО
1,9
1,6
4,18
9
2.6
130
2,6
1,8
4,22
10
2,45
150
3,2
2
4,18
15 и
2,3
180
3,6
более
а, град
^0
Z/60
t=o
0
0
0
0
2,4
3,65
20
0,13
0,4
0,62
2,8
3,3
30
0,16
0,6
0,9
3,2
3,2
45
0,32
0,8
1,61
4
3,8
60
0,56
1
2,63
5
2,92
75
0,81
1,2
3,61
6
2,8
90
1,2
1,4
4,01
7
2,7
ПО
1,9
1,6
4,18
9
2.6
130
2,6
1,8
4,22
10
2,45
150
3,2
2
4,18
15 и
2,3
180
3,6
более
djbo
0,25
0,5
0,75
11,5
2
С
U
1,07
1,04
1
0,95
0,9
^о/^о
3
4
5
6
7
8
с
0,83
0,78
0,75
0,72
0,71
0,7
djbo
0,25
0,5
0,75
11,5
2
С
U
1,07
1,04
1
0,95
0,9
^о/^о
3
4
5
6
7
8
с
0,83
0,78
0,75
0,72
0,71
0,7
сечения значение (0 следует умножить на величину с:
сечения значение (0 следует умножить на величину с:
Тип воздухораспределителя
Эскиз
?о
ТАБЛИЦА 22.24. ЗНАЧЕНИЯ ;о КОЛЕНА П-ОБРАЗНОГО 90°
МЪ0
Значения £0 при //60
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,4
0,5
7,9
6,9
6,1
5,4
4,7
4,3
4,2
4,3
4,44
4,6
4,8
5,3
0,73
4,5
3,6
2,9
2,5
2,4
2,3
2,3
2,3
2,4
2,6
2,7
3,2
1
3,6
2,5
1,8
1,4
1,3
1,2
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
2,3
2
3,9
2,4
1,5
1
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,6
0,7
Примечание. При прямоугольном сечении значение £0 следует умножить
на величину с (см. стр. 216).
ТАБЛИЦА 22.25. ЗНАЧЕНИЯ ;0 КОЛЕНА 90° С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
/ = 0,2 - 0,5 d, г = 0,14 - 0,35 d
ТАБЛИЦА 22.27 ЗНАЧЕНИЯ £0 И ;„ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ПРИТОЧНОГОПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
г!<к
0
0,1
0,24
0,3
Со
0,4
0,35
0,2
0,2
S / к- 1\
Примечание. dk = 0,67 (1 +), где
п + 1 п '
к-порядковый номер лопатки; и = 1,4 (S//)-общее число лопаток, /-длина лопатки.
Значения £0 и £п
ТАБЛИЦА 22.26 ЗНАЧЕНИЯ ;о ОТВОДА 90° ШТАМПОВАННОГО КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
0,4
0,5
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
9,40,40,4
6,200,5
4,2 - 0,1 0,6
2,3-0,10,8
1,601
1,21,2
11,4
0,81,6
0,71,8
0,72,0
0,7
0,7
Определяется 4,4 по формуле2,0
Со = (vc/v0)20,8
0,1 о 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8
R]d
2
£00,210,170,15
Примечание. Коэффицисн1 местного сопротивления тройника штанообразного определяется так же, как для бокового отве/вления прямого тройника, крестовины - как для прямого тройника.
ТАБЛИЦА 22 28 ЗНАЧЕНИЯ £0 И £п ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ВЫТЯЖНОГОПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ Fn = Fc
^пУп Lo^пУп Lo
^пУп Lo
^пУп Lo
0,310,310,110,090,070,050,110,090,070,050,16 0,120,090,070,16 0,120,090,070,3 0,4 0,5 0,60,3 0,4 0,5 0,60,22 0,16 0,12 0,080,22 0,16 0,12 0,080,46 0,340,240,160,46 0,340,240,160,19 0,14 0,1 0,070,19 0,14 0,1 0,070,24 0,18 0,13 0,090,24 0,18 0,13 0,090,38 0,28 0,20,140,38 0,28 0,20,140,53 0,4 0,28 0,190,53 0,4 0,28 0,190,13 0,1 0,08 0,060,13 0,1 0,08 0,06
0,31
0,31
0,11
0,09
0,07
0,05
0,11
0,09
0,07
0,05
0,16 0,12
0,09
0,07
0,16 0,12
0,09
0,07
0,3 0,4 0,5 0,6
0,3 0,4 0,5 0,6
0,22 0,16 0,12 0,08
0,22 0,16 0,12 0,08
0,46 0,34
0,24
0,16
0,46 0,34
0,24
0,16
0,19 0,14 0,1 0,07
0,19 0,14 0,1 0,07
0,24 0,18 0,13 0,09
0,24 0,18 0,13 0,09
0,38 0,28 0,2
0,14
0,38 0,28 0,2
0,14
0,53 0,4 0,28 0,19
0,53 0,4 0,28 0,19
0,13 0,1 0,08 0,06
0,13 0,1 0,08 0,06
FJFn
Значения Со (в числителе) и £и (в знаменателе) при L0/Lc
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
0,1
0,3
0,9
1
1
1
1
1
1
1
1
0,2
0,5
0,9
1,5
2,5
4,4
8,4
20
82
ОС
0,2
- 1,7
0,6
1
1
1
1
1
1
1
1
0,2
0,4
0,8
1,3
2,1
3,7
7,1
16,7
69
ОО
0,4
-2,4
-0,6
0,7
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
0,2
0,4
0,6
1
1,6
2,8
5,2
12,3
51
ОС
0,6
- 21
-2,7
о,1
0,9
1,1
1,
1,2
1,2
1,2
1,2
0,2
0,4
0,6
0,8
1,3
2,2
4,1
9,5
39
ос
0,8
- 37
- 5,5
-0,7
0,6
1,1
1,2
1,3
1,3
1,2
1,2
0,8
0,4
0,5
0,7
1,1
1,8
3,3
1,3
7,6
31
00
1
- 50
- 8,8
-1,7
0,3
1,1
1,3
1,3
1,3
1,3
0,3
0,4
0,5
0,7
1
1,6
2,8
6,3
2,5
ОС
0,17
0,11
0,3 0,4
0,5 0,6
0,33 0,25 0,18 0,12
0,42
0,35
0,25
0,17
0,09
0,08
0,06
0,05
0,11 0,09 0,07 0,05
0,2 0,15 0,11 0,08
0,25 0,19 0,14 0,1
0,13 0,1 0,08 0,06
0,15 0,12 0,09 0,07
ТАБЛИЦА 22.30. ЗНАЧЕНИЯ Го КОНФУЗОРА В СЕТИ „ , 'Zab \
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =)
4а + Ь'
lid
Значения ^0 при а, град
10
20
30
40
0,1
0,41
0,34
0,27
0,24
0,15
0,39
0,29
0,22
0,18
0,6
0,29
0,2
0,15
0,13
Свыше 0,6
0,1
ТАБЛИЦА 22.32. ЗНАЧЕНИЯ £0 ОТВЕРСТИЯ С УТОЛЩЕННЫМИ КРАЯМИ
FJFX
Значения ^0 при внезапном изменении сечения потока
расширении
сужении
0
1
0,5
0,1
0,81
0,45
0,2
0,64
0,4
0,3
0,5
0,35
0,4
0,36
0,3
0,5
0,25
0,25
0,6
0,16
0,2
0,7
0,09
0,15
0,8
0,04
0,1
1
0
0
ТАБЛИЦА 22.31. ЗНАЧЕНИЯ ^0 ИЗМЕНЕНИЯ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
й
1Н0
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
4
£02,892,722,62,341,951,761,68 1,631,611,55 1,56 1,56
ТАБЛИЦА22 33. ЗНАЧЕНИЯ Со ДРОССЕЛЬ-КЛАПАНА
Количество сгворок п
Значения £0 при а, град
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
1
0,04
0,3
U
2,5
8
20
60
200
1500
6000
2
0,07
0,4
1,1
2,5
5,5
12
30
90
160
7000
3
0,12
0,12
0,8
2
5
10
19
40
160
7000
4
0,13
0,25
0,8
2
4
8
15
30
110
6000
5
0,15
0,2
0,7
1,8
3,5
7
19
28
80
5000
ТАБЛИЦА 22.34. ЗНАЧЕНИЯ £0 ШИБЕРА'lab
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d ='а + b
h/d0
Fh/F0
Значения ^0 для воздуховодов
круглых
прямоугольных
0
0
ОО
ОО
0,1
—
—
193
0,2
0,25
35
44,5
0,3
0,38
10
17,8
0,4
0,5
4,6
8,12
0,5
0.61
2,06
4,02
0,6
0,71
0,98
2,08
0,7
0,81
0,44
0,95
0,8
0,9
0,17
0,39
0,9
0,96
0,06
0,09
1
1
0
0
ТАБЛИЦА 22.35. ЗНАЧЕНИЯ ;о ДИАФРАГМЫ НА ПРЯМОМ УЧАСТКЕ
F0/Fv
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
^3,752,891,91,410,930,690,410,250,130,050
ТАБЛИЦА 22.36. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Z/^c
Значения £0 при/0//с
0,65
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,05 — — 29,5 19,8 12,0 2,5 0,1 — — 19,8 12,0 6,2 4,1 2,5 0,7 0,2 7,5 6,2 4,1 2,5 1,3 0,95 0,7 0,5 0,3 3,0 2,5 1,7 1,1 0,7 0,6 0,55 0,45 0,4 1,65 1,4 0,95 0,7 0,6 0,55 0,55 — 0,5 1,05 0,9 0,7 0,6 0,55 0,55 0,45 — 0,6 0,8 0,7 0,6 0,5 0,5 0,5 0,45 — 0,7 0,65 0,6 0,55 0,5 0,5 0,45 — — 0,8 0,55 0,55 0,5 0,55 — — — — 0,9 0,5 0,5 0,5 — — — — 0,95 0,5 0,5 — — - — —
ТАБЛИЦА 22.37. ЗНАЧЕНИЯ С УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО И ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЙ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
^о/^с
Проход1Ответвление
i. кг-1
1—V1—s
kv 11Т
Значения £ при /п//сЗначения £ при /0//t
1,00,80,650,60,50,650,60,50,40,30,250,20,1
0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,95
0,2 0,250,30,30,3-—94,7 59,9 33,1 22,6 14,23,4
0,150,20,30,30.3——22,614,27,85,353,41,0
0,150,20,250,250,39,27,85,43,42,01,41,00,55
0,150,20,250,250,343,42,41,61,00,80,650,55
0,20,250,30,30,32,251,91,41,00,70,60,550,5
0,30,40,40,40,351,51,31,00,750,60,550,55-
0,750,70,60,60,551,11,00,80,650,550,550,5—
2,01,551,251,10,90,90,80,70,60,50,50,5—
4,53,32,92,20,80,70,60,550,50,50,5
—-—10,00,70,650,550,5————
—-\—0,650,60,550,5————
УЖ/о//с
ПроходОтветвление
Г1 -11
<^)> t**
Значения £ при /Ж
0,650,60,50,40,30,250,20,10,650,60,50,4
10,05
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
__________ОдОд„_____
———0,150,20,20,20,2———-4,8
—0,20,20,250,30,30,35 0,45-1,35 - 0,17 0,73
0,350,350,40,450,50,60,60,90,470,731,111,39
0,550,550,60,70,811,1—1,321,31,391,42
0,750,811,151,5———1,351,41,421,38
1,21,31,62________1Д11Д21,39 1,29
0,8 0,1
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
_______ о,2 0,25 0,25 0,3 — — — — — — 0,3 0,3 0,3 0,35 0,4 0,55 — — -0,26 0,68 0,35 0,35 0,4 0,4 0,5 0,55 0,6 1 0,33 0,68 1,03 1,33 0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,7 1,19 1,26 1,37 1,34 0,75 0,8 0,9 1,1 1,3 1,5 1,8 3,1 1,32 1,37 1,34 1,34
1,1 1,2 1,4 1,8 2,3 2,7 3,3 6,1 1,35 1,34 1,34 1,25
0,650,2
0,3 0,4 0,5 0,6
0,7
— — 0,25 0,25 0,3 0,35 0,4 0,5 — — - 0,97 0,32 0,35 0,35 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,85 0,0 0,32 0,89 1,24 0,4 0,45 0,5 0,55 0,7 0,8 0,9 1,4 0,98 1,12 1,32 1,39 0,6 0,65 0,75 0,85 1,1 1,3 1,5 2,6 1,28 1,34 1,39 1,34 0,9 1,0 1,2 1,5 1,9 2,2 2,7 5,0 1,35 1,39 1,35 1,29 1,5 1,75 2,2 2,8 3,8 4,5 5,5 10,0 1,38 1,4 1,35 1,19
0,6 0,2
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
— 0,25 0,25 0,25 0,3 0,35 0,35 0,45 — - 3,61 - 1,5 0,12 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,45 0,5 0,75 - 0,57 0,12 0,61 1,16 0,4 0,4 0,5 0,5 0,65 0,7 0,8 1,3 0,74 0,94 1,24 1,36 0,6 0,6 0,7 0,8 1,0 1,2 1,4 2,4 1,15 1,3 1,36 1,34 0,85 0,9 1,1 1,4 1,8 2,1 2,5 4,5 1,29 1,36 1,35 1,27 1,45 1,6 2,0 2,6 3,4 4,0 5,0 9,5 1,38 1,4 1,3 1,19 3,1 3,5 4,7 6,1 8,4 9,3 12,8 25,2 1,39 1,33 1,25 1,1
0,5 0,2
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
0,20,20,20,250,250,30,30,4- 7,49- 6,04- 3,12-0,91
0,250,30,30,30,350,40,40,6- 1,7 - 0,91 0,11 0,85
0,350,40,40,450,550,60,651,00,260,560,991,24
0,50,50,60,70,80,951,11,90,921,041,241,3
0,750,80,91,151,41,72,03,51,171,241,31,26
1,21,31,62,12,73,23,97,41,381,321,281,18
2,62,93,74,96,78,010,019,51,341,31,231,1
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Ответвление
Значения £ при /0//с
0,3
0,25
0,2
0,1
0,65
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
—
—
-4,8
0,73
—
—
—
—
—
—
- 13
- 3,9
1,35
- 0,17
0,73
1,42
—
—
—
-9,8
- 5,9
-4,2
- 2,8
-0,7
1,35
1,39
1,42
1,12
—
-4,1
-2,9
- 1,8
0,9
-0,6
- 0,3
0
1,42
1,39
1,29
0,23
-1,6
- 1,3
-0,8
-0,4
0,0
0
0,1
0,2
1,35
1,26
1,12
—
-0,45
-0,3
-0,1
0,1
0,2
0,3
0,3
—
1,24
—
—
—
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
—
—
—
—
—
—
0,25
0,3
0,4
0,5
—
—
—
—
- 1,62
-0,26
0,68
1,34
—
—
—
—
- 5,3
- 3,8
-2,5
-0,6
1,26
1,37
1,34
1,07
—
—
- 2,5
- 1,5
- 0,8
- 0,4
-0,2
0,1
1,34
1,35
1,25
0,76
- 1,35
-1,1
-0,6
-0,2
0
0,2
0,2
0,25
1,32
1,25
1,07
—
0,35
-0,2
0
0,2
0,3
0,35
0,35
0,3
1,24
1,07
0,91
—
0,1
0,2
0,3
0,4
0,45
0,4
0,4
0,3
1,07
0,94
0,76
—
0,35
0,4
0,5
0,5
0,55
0,5
0,5
0,35
1,12
1,32
1,39
1,09
—
—
-2,3
- 1,35
-0,6
-0,35
- 0,1
0,2
1,39
1,35
1,29
0,77
- 1,2
-0,95
- 0,45
- 0,05
0,15
0,25
0,35
0,35
1,32
1,25
1,09
—
-0,2
-0,05
0,1
0,3
0,45
0,45
0,5
0,35
1,23
1,09
0,92
—
0,15
0,25
0,4
0,5
0,55
0,55
0,55
0,4
1,09
0,95
0,77
—
0,4
0,45
0,5
0,6
0,65
0,6
0,6
0,4
0,98
0,83
—
—
0,5
0,6
0,65
0,7
0,7
0,65
0,6
0,4
0,94
1,24
1,36
1,1
—
-3,3
-2,2
-1,3
-0,6
-0,35
-0,05
0,2
1,36
1,35
1,27
0,77
- 1,15
-0,9
-0,4
0
0,2
0,3
0,35
0,3
1,32
1,25
1,1
—
- 0,15
0,0
0,1
0,3
0,5
0,5
0,5
0,3
1,23
1,1
0,92
—
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,6
0,55
0,4
1,1
0,95
0,77
—
0,45
0,55
0,6
0,65
0,65
0,65
0,6
0,4
0,98
0,84
—
—
0,55
0,6
0,65
0,75
0,7
0,65
0,6
0,4
0,88
—
—
—
0,65
0,7
0,75
0,75
0,7
0,65
0,6
0,4
0,56
0,99
1,24
1,1
- 3,55
- 3,0
- 2,0
- 1,1
-0,4
-0,15
0,1
0,3
1,24
1,3
1,26
0,79
- 1
-0,8
-0,3
0,0
0,3
0,4
0,45
0,45
1,29
1,23
1,1
—
-0,15
0
0,2
0,4
0,55
0,55
0,55
0,45
1,22
1,1
0,94
—
0,25
0,3
0,45
0,6
0,65
0,65
0,65
0,45
1,1
0,98
0,79
—
0,45
0,55
0,6
0,65
0,7
0,7
0,65
0,45
1,0
0,85
—
—
0,55
0,6
0,7
0,7
0,7
0,7
0,65
0,45
0,89
—
—
—
0,65
0,7
0,75
0,75
0,75
0,75
0,7
0,5
Значения С при f0^L
11 LГ”
11
0,8
0 7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,05
0,8
0,7
0,6
05
0,4
0,3
0,25
0,7
0,1
0 05
0,05 — — — — - 23,7 15,1 3,9 1,3 — — — — — 29,5 19,5 11,7 2,2 0,4 0,1 — — — 23,7 15,1 8,5 6,0 3.9 1,3 0,7' — - 28,8 19,5 11,8 6,1 3,8 2,2 0,4 0.3 0,2 15,1 11,3 8,5 6,0 3,9 2,4 1,8 1,3 0,7 0,5 11.7 8,6 6,1 3,9 2,2 1,1 0,7 0,4 0,3 0,3 0,3 6,8 5,3 4,0 2,8 2,0 1,3 1.0 0,9 0,6 0,4 4,6 3,3 2,25 1,45 0,8 0,4 0,35 0,3 0,3 — 0,4 3,9 3,1 2,4 1,8 1,3 1,0 0,8 0,7 0,5 0,3 2,25 1,65 1,1 0,75 0,4 0,3 0,3 0,3 — — 0,5 2,7 2,2 1,6 1,3 1,0 0,8 0,73 0,65 0,5 0,2 1,3 1,0 0,7 0,45 0,3 0,3 0,03 0,3 — — 0,6 2,0 1,7 1,3 1,1 0,9 0,7 0,7 0,6 0,4 0,06 0,9 0,65 0,45 0.35 0,3 0,3 0,3 0,3 — — 0,7 1,6 1,3 1,1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,6 0,35 - 0,06 0,6 0,45 0,35 0,3 0,3 0,3 0,3 — — — 0,8 1,3 1,1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,6 0,5 0,3 - 0,2 0,45 0,35 0,3 0,3 0,3 — — — — — 0,9 1,2 1,05 0,9 0,8 0.7 0,6 0,6 0,5 0,2 - 0,3 0,35 0,3 0,3 0,3 — — — - — — 0,95 1,1 0,97 0,85 0,75 0,7 0,6 0,5 0,5 0,2 - 0,35 — 0,35 0,3 0,3 — — — — — —
ГА БЛИЦ A 22 39 ЗНАЧЕНИЯ £ УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
224 Г шва 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных канагов
/n/Л
■Lo/^c
Проход
।—j s
*1 -г11—-—С
Ответвление
Значения ^ при /0//с
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,1
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0 25
0,2
0,1
ТАБЛИЦА 22 40 ЗНАЧЕНИЯ £ УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
0,05——-————0,10,1———-——--33,8-16,5
1,00,1——0,15 0,15 0,15 0,150,2————- 13,7 -10,2 - 8,4 - 6,5 - 2,9
0,2——0,20,20,250,250,30,30,45——- 3,3 - 2,5- 1,75- 1,0 - 0,7 -0,35-0,16
0,30,30,30,30,350,40,450,50,550,9- 1,1 -0,8 -0,4 -0,15 -0,150,40,45 0,550,6
0,40,350,40,450,50,60,70,81,0—0,00,20,40,550,70,750,80,8—
0,50,450,50,650,70,951,2———0,50,60,70,80,90,9———
0,60,550,70,91,21,6————0,70,80,850,90,95———
0,8
0,1 __ _ _ _ _ о,3 0,3 0,3 — — — — — — -8,1 - 6,6 -5,0 — 0,2 — — 0,35 0,35 0,35 0,4 0,45 0,45 — — — -2,2 - 1,7 - 1,1 -0,45 -0,2 0.0 — 0,3 0,35 0,4 0,45 0,45 0,5 0,6 0,65 0,7 — -0,6 -0,3 0,0 0,2 0,5 0,7 0,75 0,8 — 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,7 0,9 1,0 1,15 — 0,3 0,45 0,6 0,8 0,9 1,0 1,0 1,0 — 0,5 0,55 0,65 0,75 0,9 1,1 1,4 1,6 2,0 — 0,65 0,75 0,85 0,95 1,0 1,0 1,0 1,0 — 0,6 0,65 0,85 1,1 1,4 1,8 2,4 2,9 — — 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 1,1 1,0 — — 0,7 0,75 1,2 1,7 2,3 3,2 4,6 — — — 0,85 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 — — —
0,65
0,2 _ _ _ о,35 0,35 0,4 — — — — — — - 1,15 - 0,7 -0,15 — — — 0,3 0,35 0,4 0,4 0,45 0,5 0,55 — — — - 0,25-0,05 0,2 0,45 0,65 0,85 — — — 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6 0,65 0,8 — — — 0,45 0,6 0,7 0,85 1,0 1,0 — — — 0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 0,95 1,25 — — — 0,7 0,8 0,9 1,0 1,05 1,1 — — — 0,6 0,65 0,8 0,95 1,25 1,6 2,1 — — — 0,8 0,9 1,0 1,0 1,1 1,1 — — — 0,7 0,8 1,15 1,55 2,1 2,85 4,0 — — — 0,85 0,9 1,0 1,0 1,1 1,1 — — —
0,6
0,2 — — — 0,3 0,35 0,35 — — — — — — - 1,0 - 0,55 -0,1 — — — 0,3 0,3 0,35 0,4 0,4 0,45 0,5 — — — -0,15 0,0 0,25 0,45 0,65 0,85 — — — 0,4 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,75 — — — 0,5 0,6 0,7 0,85 0,95 1,0 — — — 0,5 0,5 0,55 0,65 0,75 0,9 1,15 — — — 0,7 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 — — — 0,6 0,6 0,75 0,9 1,2 1,5 2,0 — — — 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 1,1 — — — 0,7 0,8 1,1 1,5 2,0 2,7 3,75 — — — 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 1,1 — — — 0,8 1,1 1,9 3,0 — — — — — — 0,8 0,9 0,95 — — — — — —
0,5
0,2—0,25 0,250,30,3————— - 1,5 - 1,2 -0,8- 0,4———
0,30,250,30,350,350,35————00,10,250,450,65————
0,40,30,350,40,450,5————0,50,60,80,90,95————
0,50,40,450,550,60,75————0,70,750,850,951,0————
0,60,50,650,80,951,2————0,750,80,91,01,0———
0,70,70,951,21,72,2————0,80,850,91,01,0———
0,81,11,7———————0,80,85——————
9Zbl ЛВЬ у
223 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 225
ТАБЛИЦА 22.41. ЗНАЧЕНИЯ ^ УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
/„//с
/о//=
Проход
|111
Ответвление
।।।—i
Значения ^ при L0]Ll
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,50,6——4,22,21,45——0,650,45-0,15
0.5———1,551,0——0,550,50,25
0,40,7—5,852,551,6——0,750,50,00- 1,2
0,6——1,751,10,85——0,50,15-0,6
0,350,7—2,751,451,1——0,70,45-0,15-1,5
0,6——0,80,650,65—0,550,40,0- 0,85
0,30,8-1,41,15——0,90,750,35- 0,55 - 2,5
0,70,350,550,70—0,60,35- 0,3 - 1,75
0,250,8- 6,65 -0,60,45—--0,90,70,25-0,75 - 2,85
0,7-- 1,30,000,45——0,550,25- 0,5 -2,00
0,20,8- 12,00 -1,60,13——0,850,650,15- 0,95 - 3,2
ТАБЛИЦА 22.42. ЗНАЧЕНИЯ ^ УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
То/Тс
Проход
।— 1г-1 /
1 ' г i_г
'Ответвление
1г
Значения ^ при /п//с
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
0,25
0,2
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5 0,46 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,45 2,00 1,5 1,10 0,80 0,55 0,6 0,65 0,60 0,55 0,5 0,5 0,5 0,5 1,25 0,95 0,75 0,55 0,40 0,7 1,1 0,95 0,85 0,75 0,7 0,6 0,6 0,90 0,70 0,55 0,45 0,35 0,8 2,5 2,1 1,8 1,5 1,3 1,0 0,9 0,70 0,55 0,45 0,40 0,35 0,9 11,0 8,9 7,5 6,0 4,7 3,5 2,5 0,55 0,45 0,40 0,35 0,30
ТАБЛИЦА 22.43. ЗНАЧЕНИЯ £ ОТВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Значения £ при h, равном
100
150
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
1000,08
0,06
150
0,18
0,16
0,14
0,13
0,13
0,11
0,1
0,09
250
0,28
0,25
0,24
0,22
0,21
0,2
0,18
0,17
0,16
0,15
3000,36 0,32
0,26 0,23
400
0,410,37
0,290,26
0,35
0,25
0,33
0,24
0,31
0,22
500
0,510,45
0,43
0,41
0,38 0,36
0,360,32
0,3
0,29
0,27 0,26
600
0,53
0,5
0,48
0,44 0,420,4
0,37
0,35
0,34
0,310,30,28
800
0,65
0,62
0,59
0,55 0,520,50,46
0,46
0,44
0,42
0,39 0,37 0,35 0,33
1000
0,72
0,68
0,640,60,58 0,54 0,51
0,51
0,48
0,45 0,43 0,41 0,38 0,36
1250
0,76
0,71 0,57 0,640,60,57
0,54
0,50,48 0,45 0,420,4
1600
0,83 0,78 0,750,70,66
0,59 0,55 0,53 0,49 0,47
2000
0,87 0,83 0,78
0,62 0,59 0,55
Примечание. В числителе приведен коэффициент сопротивления отводов с углом 90°, в знаменателе-с углом 45°.
ТАБЛИЦА 22.44. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ Kv И К2 НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ, УЧИТЫВАЮЩИЕ ТЕМПЕРАТУРУ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА
Температура воздуха t, °C
Поправочные коэффициенты на потери давления
Температура воздуха t, °C
Поправочные коэффициенты на потери давления
на трение Кх
на местные сопротивления К 2
на трение Кх
на местные сопротивления К 2
301,151,2
201,121,16
101,09" 1,11
01,051,07
101,021,03
2011
300,980,97
400,950,94
500,930,91
600,910,88
700,890,86
800,870,83
900,850,81
1000,830,79
1250,80,74
1500,770,7
1750,740,66
2000,70,62
подготовлен канд.техн.наук.подготовлен канд.техн.наук.Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (5), плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (5), плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
подготовлен канд.техн.наук.
подготовлен канд.техн.наук.
Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (5), плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (5), плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
ВБЛИЗИ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Потери давления в местных сопротивлениях, расположенных в непосредственной близости от вентилятора (на расстоянии до пяти диаметров 5D0 от входного отверстия и трех гидравлических диаметров 3Dr от выходного отверстия), определены по результатам совместных испытаний вентилятора с этим элементом. Таким образом учитывается взаимное влияние течений в элементе и в вентиляторе на величину потерь давления.
Гидравлический диаметр выходного отверстия вентилятора определяют по формуле
Dr = 4Fv/nv,(22.8)
где Fv, П„-площадь и периметр выходного отверстия вентилятора, м2.
Потери давления в местных сопротивлениях вблизи вентилятора z, Па, рассчитывают по формуле
Z = Д>Ра»,(22-9)
где Е^-сумма коэффициентов местных сопротивлений вблизи входа и выхода вентилятора.
Динамическое давление вентилятора pdu, Па, при заданном расходе воздуха определяют по выражению
р/ L V
=- ,(22.10)
2 W
где р-плотность перемещаемого воздуха, кг/м3; L- расход воздуха в сети (производительность вентилятора), м3/ч.
Величина £ зависит от вида местного сопротивления, его геометрических характеристик, аэродинамической схемы вентилятора, режима его работы.
Значения £ получены при фиксированном расходе воздуха для трех характерных режимов работы вентилятора: оптимального, соответствующего расходу Lopt, м3/ч, при максимальном КПД вентилятора т|тах, и на границах рабочей области аэродинамической характеристики вентилятора, соответствующих 0,9т]тах при малых расходах Lx и больших расходах L2. При промежуточном расположении рабо-
чей точки на характеристике вентилятора величина ^ определяется интерполяцией.
Значения £ местных сопротивлений, размещенных перед входом радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад, приведены в табл. 22.45, местных сопротивлений, размещенных на выходе радиальных вен- тиляторов,-в табл. 22.46 и 22.47.
Местные сопротивления, усиливающие неравномерность воздушного потока перед вентилятором (прямоугольное колено или короба, диффузор, тройник и т. п.), рекомендуется размещать не ближе 5О0 от его входного отверстия.
Диффузор за вентилятором, с одной стороны, является местным сопротивлением, а с другой при выборе его оптимальной геометрии способствует повышению статического давления вентиляторной установки. Геометрия диффузора характеризуется безразмерной длиной I = l/Dr и степенью расширения п, представляющей собой отношение площади выхода и диффузора F к площади выходного отверстия вентилятора; и = F/F„. Выбор оптимальных геометрических параметров пирамидальных (рис. 22.4, а, б) и плоских (рис. 22.4, в, г) диффузоров гарантирует максимальное увеличение статического давления на заданной длине.
Рекомендуется за вентилятором сначала размещать диффузор с геометрическими параметрами, близкими к оптимальным, а затем другие местные сопротивления (табл. 22.47).
Отвод круглого сеченияЛопатки загнутыОтвод круглого сеченияЛопатки загнутыКолено с острыми кромкамиКолено с острыми кромкамиТАБЛИЦА 2245 ЗНАЧЕНИЯ £ ОТВОДОВ, КОЛЕН, КОНФУЗОРОВ И ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ ПЕРЕД ВХОДОМ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Отвод круглого сеченияЛопатки загнуты
Отвод круглого сеченияЛопатки загнуты
Колено с острыми кромками
Колено с острыми кромками
Фасонный элемент
Геометрическая характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения С, при расходах
L,
^opt
^2
ПоПо
По
По
Лопатки загнуты вперед222
Лопатки загнуты назад111
Конфузор
7 = //Da = 1,5 и = (D0/D1Z= 0,4 — 0,7
Лопатки загнуты вперед
0
0
0
D*
—
1 = //A = 1;
и = АА)2=0,7,
0,7
0,3
0,2
/ = 1,2; n = 0,5;
Лопатки загнуты
0,8
0,4
0,3
z J
I = 1,4; n = 0,4
назад
0,5
0,1
0,1
Диффузор
и = АА)2= 1,5
0
0,2
0,2
50
/ = //Do = 0,5
n = 2
0,5
0,8
0,7
n = 1,5
Лопатки загнуты
0,1
0,15
0,1
7 = 0,8
вперед
z
и = 2
0,3
0,3
0,2
п = 1,50,20,20,15
/ = 1,5
п = 20,70,50,7
и = 10,50,50,5
7 = 0,8
и = 20,50,80,8
Лопатки загнуты и = 1,5назад0,20,30,3
/ = 1,4
ТАБЛИЦА 2246 ЗНАЧЕНИЯ £ ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Характеристика диффузора
Тип вентилятора
Значения £ при расходах
Г=//Дг
п = F/Fo
Li
^opt
Е2
Пирамидал фузор
ЬН]
-Е
э!Й
1,50,40,20,2
120,750,70,5
диф-
1,5Лопатки загнуты0,30,10,15
1,52вперед0,550,350,35
/2,50,80.50,55
120,350,10,1
■12,52,50,40,30,3
30,550,30,45
1,51,10,250,1
121,250,20,15
2,51,50,60,7
Лопатки загнуты . назад 1,51,10,150,15
1,521,250,20,15
2,51,50,450,2
Плоский
ди
Ф<1
эуз
л
1,20,20,10,1
11,50,30,20,35
1,80,450,50,6
Ор
1,20,10,050,1
1,5Лопатки загнуты0,20,10,2
1,51,8вперед0,220,20,35
120,250,350,55
1,50,10,10,1
2,520,150,150,35
2,50,30,40,6
1,210,050,1
11,510,150,2
1,81,20,450,6
1,5
1,2
1,5
1,8 2
Лопатки загнуты назад
1
1
1,2
1,2
0,05 0,2 0,3 0,4
0,15 0,2 0,35 0,45
1,5
1
0,15
0,1
2,5
2
1,2
0,15
0,25
2,5
1.2
0,4
0,45
Фасонный элемент
Геометрическая характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения £ при расхо
дах
Li
^opt
Ь2
ТАБЛИЦА 2247. ЗНАЧЕНИЯ $ ОТВОДОВ, ДИФФУЗОРОВ, ПЕРЕХОДНИКОВ И СОСТАВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Отвод квадратного (прямоугольного) сечения
R = (1 - 1,5) Дг
Лопаткизагнуты 0,20,30,3
вперед
Лопаткизагнуты 0,60,20,3
назад
Диффузор с отводом квадратного сечения
Диффузор: п = F )FV = 2; Лопатки загнуты0,40,20,2
а = 14°.вперед
Отвод R = 1,5 Dr Лопатки загнуты0,20,20,2
назад
Переходник с квадратного (прямоугольного) на круглое сечение
Лопатки загнуты 0,20,20,2
вперед
Лопатки загнуты
назад0,10,10,1
Диффузор: / = I/DT = Лопатки загнуты 20,70,7
= 1 — 1,5; назад
п = F/F,, = 1,5 - 2,6.
Короб Н = H)Dt =1—2
Отвод R = Dr
Пример 22.2. Определить коэффициент местного сопротивления ^ и оптимальную степень расширения п при фиксированной безразмерной длине Г= 1,5 пирамидального диффузора за вентилятором ВЦ-14-46.
По рис. 22.4 для вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед, находим, что длине Т= 1,5 соответствует оптимальная степень расширения п = 1,9. Коэффициент местного сопротивления £, согласно табл. 22.46, составит: при оптимальном режиме 0,31, при малых расходах на левой границе рабочей области аэродинамической характеристики вентилятора ^ = 0,5, при больших расходах на правой границе рабочей области ^ = 0,31.
РАСЧЕТ ДИАФРАГМДЛЯ КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХВОЗДУХОВОДОВ
Размеры отверстий диафрагм в зависимости от диаметра круглых или сечения пря
моугольных воздуховодов и требуемого коэффициента местного сопротивления приведены в табл. 22.48 и 22.49.
При расчете сечения диафрагм необходимо обеспечивать условие, чтобы потери давления в диафрагме при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении сети.
Пример 22.3. Подобрать размер отверстия диафрагмы для погашения избыточного давления /> = 78,3 Па в воздуховоде диаметром 400 мм при скорости воздуха в нем v = 10 м/с.
По табл. 22.15 определяем скоростное давление рс в воздуховоде, соответствующее скорости воздуха г = 10 м/с: рс = 60 Па.
Вычисляем коэффициент местного сопротивления диафрагмы, необходимый для погашения давления 78,3 Па:
£ = р/рс = 78,3/60 = 1,3.
По табл. 22.48 необходимый размер отверстия диафрагмы составляет 323 мм.
ТАБЛИЦА 22.48. ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Диаметр отверстия диафрагмы, мм, при диаметре воздуховода, мм
100
125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710
800
0,3
91
114
146
182
228
287
324
365
410
456
511
574
647
729
0,5
88
НО
141
176
220
278
313
353
397
441
494
555
626
705
0,7
86
107
137
172
215
270
305
343
386
429
481
541
609
687
0,9
84
105
134
168
210
264
298
336
378
420
470
529
596
671
1,1
82
103
132
165
206
260
292
329
370
411
461
518
584
658
1,4
80
100
128
160
201
253
285
321
361
401
449
505
570
642
1,6
89
99
126
158
198
249
281
316
356
395
443
498
561
632
1,8
78
97
125
156
195
246
277
312
351
390
436
491
553
624
2
77
96
123
154
192
242
273
308
346
385
431
485
546
616
2,2
76
95
122
152
190
239
270
304
342
380
426
479
540
608
2,4
75
94
120
150
188
237
267
301
338
376
421
474
534
601
2,8
74
92
118
147
184
232
261
295
331
368
412
464
523
589
3,2
72
90
116
145
181
228
257
289
325
361
405
455
513
578
3,6
71
89
114
142
178
224
252
284
320
355
398
448
505
569
4
70
87
112
140
175
220
248
280
315
350
392
441
497
560
4,5
69
86
НО
137
172
217
244
275
309
344
385
433
488
550
5,5
67
83
107
133
167
210
236
266
300
333
373
420
473
533
6,5
65
81
104
130
162
204
230
259
292
324
363
408
460
518
7,5
63
79
101
127
158
199
225
253
285
316
354
399
449
506
8,5
62
77
99
124
155
195
220
248
279
310
347
390
440
495
9,5
61
76
97
121
152
191
215
243
273
303
340
382
431
486
10
60
75
96
120
150
189
213
241
271
301
337
379
427
481
11
59
74
95
118
148
186
210
236
266
296
331
372
420
473
12
58
73
93
116
145
183
206
233
262
291
326
366
413
465
13
57
72
92
115
143
180
203
229
258
286
321
361
407
458
14
56
71
90
113
141
178
201
226
254
282
316
356
401
452
15
56
70
89
111
139
176
198
223
251
279
312
351
396
446
5
100х150
150x150
150x250
Размеры отверстия диафрагмы, мм, при сечении прямоугольного воздуховода, мм
500х 800
250 х 250
250х300
250х400
250 х 500
400х400
400х 500
400х 600
400х800
500х500
500х600
0,2
93 х 143
141х141
138 х238
235 x235
233 x283
281 х381
229х479
375х375
373 х473
370х570
367х 767
469х469
466х566
462х762
0,3
89 х 139
137х137
133 х233
228х228
226х276
223х373
221 х471
364 х364
361 х461
357х557
353 x 753
456x455
452х552
445х745
0,4
87 х 137
134x134
130x230
224 х224
221х271
218x368
215x465
358 х358
353 x453
349х 549
344х 744
447x447
442 х542
435х735
0,5
86 х 136
133х133
128 x228
221х221
218x268
214 х364
211 х461
353 х353
348х448
344 х544
338х738
442х442
436х536
428х728
0,6
84 х 134
130х 130
125x225
217x217
214x264
209 х 359
206х456
346х346
341 х441
336х536
329 х 729
433x433
427х527
418x718
0,7
83 х 133
128 х 128
123x223
214x214
210x260
205х355
202х452
342 х342
335 x435
330х530
323х723
427 х427
421 х 521
411 х7П
0,8
82 х 132
127х127
122 х222
212x212
209 х259
204 х 354
200 х 450
340х340
333 x433
328х528
320х720
424х424
417x517
407х707
0,9
81 х 131
126x126
120х220
209 х209
206х256
200х350
196x446
335 х335
328х428
322х522
314x714
418x418
411х 511
400х700
1
80 х 130
125х125
118x218
208х208
204 х254
196х348
194x444
332 x 332
325x425
319x519
311 х 711
415x415
408х508
396х696
1,1
78 х 128
123 х123
116x216
205х205
201х251
195x 345
190х440
327х327
320x420
313x513
304 х 704
409х409
401х501
389 х 689
1,2
78 х 128
122х122
115x215
203 х203
199х 249
193х343
188 x438
325х325
317x417
310x510
301х701
406х406
398 x498
385 х 685
1,3
77 х 127
121х121
114x214
202 х202
197х247
191х341
186x436
323х323
314x414
307 х 507
298х698
403х403
394 х494
382 х 682
1,4
76 х 126
120х120
113x213
200х200
196х246
189 x 339
184x434
320 х 320
311 х411
305 х 505
295x695
400х400
391 х391
378 х 678
1,6
75 х 125
119 х 119
112x212
198х198
194x244
187x337
182x432
318x318
309х409
302 х 502
292х692
397х397
388 х 498
374 х 674
1,8
74 х 124
117x117
109 х 209
195х195
190x240
183 x 333
178x428
312x312
303х403
296х496
285х685
391х391
381х481
366х666
2
72 х 122
115x115
107x207
192 х 192
187x237
179 x329
174 x 424
307х307
297х397
289 х489
278х678
384х384
374 х474
358 х 658
2,2
72 х 122
114x114
106 х 206
190х190
185 x235
177х327
172x422
305х305
294 х 394
286x486
275х675
381х381
370x470
355 x 655
2,4
70 х 120
112x112
103х203
187х187
182 x232
173 x323
168x418
299х299
288 х388
280х480
268х668
374 х 374
363 х463
347х647
2,6
69 х 119
111 х 111
102х202
185х185
180x230
171 х321
166x416
297 х297
285х385
277x477
265х665
371х371
359 x459
342 х642
2,8
68 х 118
100 х ПО
101х201
184 х184
178 x228
169x319
163 х413
294 х294
282 х382
274х474
261х661
367х367
356x456
338 х 638
3
68 х 118
109х109
100x200
182х182
176x226
167x317
161 х411
291 х 291
279 х379
270x470
258х658
364х364
352 x452
334х634
3,2
67 х 117
108х108
98 х 198
180x180
174 x 224
165x315
159x409
288х288
276х376
267х467
254 х 654
361х361
348 x 448
330х630
3,4
66 х 116
108x108
98 х 198
179х179
173x223
164x314
158 x408
287х287
275х375
266х466
253 х653
359 х 359
346х446
328 х628
3,6
66 X 116
107 х 107
97 х 197
179x179
172x222
163x313
157x407
286х286
273 х374
264 х464
251х 651
357x 357
344 x 444
326х626
3,8
65 х 115
106х106
95 х 195
176 х176
169x219
160x310
153x403
281х281
269 х369
259 х 459
245х645
352х352
339 x439
320 х 620
4
64 х 114
105х105
95 х 195
175х175
168x218
159 x309
152x402
280х280
267х367
257x457
244 x 644
350х 350
337x437
317x617
4,5
63 х 113
103х103
92 х 192
171 х171
164x214
154 x304
148х398
273 х 274
261 х 361
250 х 450
237х637
343х343
329x429
309 х 609
5
61 х 111
101х101
90 х 190
169 х169
161 х214
151х301
143 х394
270х270
256 x356
245х445
231 х631
337х337
323 х423
302 х 602
5,5
60 х 110
100x100
88 х 188
166х166
158 x208
148x298
141 х391
265х 265
251х351
240 х440
225х625
332х332
317x417
296х596
ТАБЛИЦА 22.49. РАЗМЕРЫ ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
22.5. Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных воздуховодов
Размеры отверстия диафрагмы, мм, при сечении прямоугольного воздуховода, мм
100x150
150 х 150
150x250
250 х 250
250 х 300
250х400
250 х 500
400х400
400х500
400х600
400х800
500х500
500х600
500х800
6
59 х
109
98 х98
87 х 187
164 х 164
156x206
146х296
138 x288
262 х262
248х348
237х437
221 х 621
328х328
313x413
291х591
6,5
58 х
108
97x97
85 х 185
162х162
154x204
143х293
136x 386
259 х 259
244 х 344
233 х 433
218x618
324х324
309х409
287 х487
7
57 х
107
96x96
84 х 184
160 х160
152x202
141х291
134x384
256 х 256
241х341
229 х 429
214x614
320 х 320
304х504
282 х 582
7,5
56 х
106
95 х95
82 х 182
158x158
150 х200
139x289
131 х381
253 х253
237х337
226х426
210x609
316x316
300 х 400
277 х 577
8
55 х
105
93x93
80 х 180
155x155
147х197
135 x285
128 х 378
248 х248
232х332
220х420
204х604
310x310
294х394
270 х570
8,5
55 х
105
93x93
79 х 179
—
146х196
134x284
126x 376
247х247
230 х 330
218x418
202х602
308х308
292х392
268 х 568
9
54 х
104
91 х91
78 х 178
152х152
143х193
132x282
124 х 374
243 х 243
227х327
214x414
198х598
304х304
287 х387
263 х 563
9,5
53 х
103
90x90
77 х 177
—
141х 191
129 х 279
121 х371
240х240
223 х323
211 х411
194х594
300 х 300
282 х382
258 x558
10
52 х
102
89x89
76 х 176
149х149
140х190
128 х 278
120 х 370
238х238
221 х 321
209 х 409
192х592
298х298
280х380
256х556
11
51 х
101
88x88
74 х 174
147х147
138 х 188
125х275
117x367
235х235
217x317
205 х 405
188 x 588
294х294
276х376
251х551
12
50 х
100
86x86
72 х 172
144х 144
134х 184
122х271
114x364
230х230
212x311
199х399
182x 582
287х287
269х369
243 х543
13
49 х
99
85x85
70 х 170
141х141
132х 182
119 х 269
111 х361
226х 226
208 х308
195x 395
177 x577
283 х 283
264х364
238х538
14
48 х
98
84x84
70 х 170
140х140
131х181
118 х 268
110x360
225х225
206х306
193х393
175 x 575
281 х281
261 х361
235 х 535
15
48 х
98
84x84
69x169
139 х 139
130х180
116х266
108 x358
223х223
204х304
191 х391
173 x 573
278х278
259 х359
233 х 533
Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22 50 ЗНАЧЕНИЯ Р ДЛЯ ДИАФРАГМ
г, tv2
Значения Р, Па, при скорости в воздуховоде, м/с
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
а = 20° (tg а = 0,364)
0,42,25163,66193,06224,42264,6303,8344,96390,04418,45490540,96597,8656,6686698,74846,72
0,451,73125,44149,04172,48203,84233,24265,58299,88337,12375,34416,5458,64504,7524,3536,06649,74
0,51,2289,18104,86121,52143,08164,64187,18211,68237,16264,6294324,38356,72372,4379,26458,64
0,550,9871,5484,2898115,64132,3150,92169,54190,12212,66235,2258,72284,2297,92303,8367,5
0,60,7554,8864,6874,4888,2100,94114,56129,36146,02162,68180,32198,94218,54228,34233,24281,26
0,650,5540,1847,0454,8864,6874,4884,2895,06106,82119,56132,3146,02159,74167,58170,52206,78
0,70,34224,529,434,340,1846,0652,9258,866,6474,4882,3291,1499,96103,88105,84128,38
0,750,24517,6421,5624,529,433,3237,2442,1448,0252,9258,864,6871,5475,4676,4492,12
0,80,14510,7812,7414,716,6619,622,5425,4828,4231,3634,339,241,1643,1244,153,9
Значения Р, Па, при скорости в воздуховоде, м/с
L i Рг
ъ
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
0,4
2,59
188,16
223,44
258,72
303,8
343
а =
396,9
25° (tga = 0,466)
448,84 504,7562,52
622,3
686
754,6
788,9
803,6
970,2
0,45
2
145,04
174,44
199,92
235,2
270,48
307,72
345,94
389,06
434,14
480,2
529,2
583,1
607,6
617,4
749,7
0,5
1,4
101,92
120,54
139,16
164,64
189,14
215,6
243,04
272,44
303,8
336,14
370,44
406,7
426,3
436,1
524,3
0,55
1,16
83,3
98
114,66
135,24
154,84
176,4
198,94
223,44
248,92
276,36
808,7
335,16
349,86
356,72
431,2
0,6
0,89
64,68
76,44
88,2
104,87
120,54
137,2
153,86
173,46
193,06
213,64
235,2
259,7
269,5
274,4
333,2
0,65
0,63
46,06
54,88
62,72
74,48
85,26
97,02
113,68
122,5
136,22
150,92
166,6
183,26
191,1
195,02
235,2
0,7
0,37
26,46
32,34
37,24
43,12
49,98
56,84
63,7
71,5
80,36
89,18
98,0
107,8
112,7
114,66
139,16
0,75
0,27
25,48
23,52
26,46
31,36
36,26
41,16
47,04
52,92
58,8
64,68
71,54
78,4
82,32
83,3
100,94
0,8
0,172
12,74
14,7
16,66
20,58
23,52
26,46
29,4
33,32
37,24
41,16
46,06
49,98
51.94
52,92
64,68
0,4
2,89
209,72
248,92
288,12
340,06
390,04
а =
442,96
30° (tg а = 0,577)
499,8562,52 627,2
693,8
764,4
839,86
877,1
896,7
1087,8
0,45
2,25
163,66
194,04
224,42
264,6
303.8
344,96
384,16
438,06
488,04
540,96
595,84
654,64
685,02
697,76
833,98
0,5
1,6
116,62
138,18
159,74
188,18
215,6
245
276,36
311,64
346,92
384,16
426,3
468,44
490
507,64
603,68
0,55
1,27
92,12
109,76
126,42
148,96
171,5
195,02
219,52
246,96
274,4
304,78
336,14
369,46
385,14
392
475,3
0,6
0,94
68,6
81,34
93,1
110,74
126,42
144,06
162,68
182,28
203,84
225,4
250,88
275,38
288,12
294
355,74
0,65
0,68
49,98
58,8
67,62
80,36
89,18
103,88
117,6
132,3
147
162,68
181,3
198,94
207,76
211,68
255,78
0,7
0,427
31,36
36,26
42,14
49,98
57,82
65,66
73,5
83,3
92,12
101,92
108,78
119,56
125,44
127,4
153,86
0,75
0,31
22,54
26,45
30,38
36,26
42,14
48,02
53,9
60,76
67,62
74,48
82,32
90,16
94,08
96,04
116,62
0,8
0,195
13,72
16,66
19,6
22,54
26,46
30,38
33,32
38,22
42,14
47,04
51,94
57,82
59,78
60,76
73,5
0,4
3,14
227,36
270,48
313,6
369,46
423,36
а
482,16
= 35° (tga = 0,7)
543,9610,54
681,1
754,6
828,1
911,4
950,6
970,2
1176
0,45
2,42
176,4
208,74
241,08
284,2
326,34
372,4
419,44
470,4
524,3
580,16
641,9
700,7
735
749,7
906,5
0,5
1,7
123,48
146,02
169,02
199,92
229,32
260,68
294
331,24
368,48
408,66
450,8
495,88
519,4
329,2
638,96
0,55
1,35
98
116,62
134,26
158,76
182,28
207,76
233,24
262,64
294
323,4
356,72
392
409,64
416,5
505,68
0,6
1,01
73,5
86,24
100,94
118,58
136,22
154,84
174,44
196
219,52
243,04
268,52
294,98
307,72
313,6
380,24
0,65
0,745
53,9
63,7
74,48
88,2
99,96
114,66
129,36
145,04
161,7
178,36
196,98
216,58
225,4
230,3
279,3
0,7
0,478
34,3
41,16
48,02
55,86
64,68
73,5
82,32
93,1
103,88
114,66
126,42
139,16
145,04
147,98
179,34
0,75
0,34
24,5
29,4
34,3
40,18
46,06
51,94
58,8
65,66
73,5
81,34
90,16
98,98
102,9
104,86
127,4
0,8
0,203
14,7
17,64
20,58
23,52
27,44
31,36
35,28
39,2
44,1
49
53,9
59,78
61,74
63,7
76,44
Примечание
Величина отнесена к скорости Vj
Рис. 22.5. Схема диафрагмыРис. 22.5. Схема диафрагмы
Рис. 22.5. Схема диафрагмы
Рис. 22.5. Схема диафрагмы
РАСЧЕТКОНУСНЫХ ДИАФРАГМ
Диаметр горловины, мм, конусной диафрагмы (рис. 22.5, табл. 22.4-22.49) определяется по формуле
d2d2
d2
d2
(22.11)
где dx -диаметр воздуховода, мм; Vi/v2"отношение скорости воздуха в воздуховоде к скорости воздуха в горловине (определяется в зависимости от избыточного давления, которое требуется погасить диафрагмой, и принятого угла раскрытого конуса).
Длину конуса диафрагмы, мм, вычисляют по формуле
1 = ^ - </2)2tga,(22.12)
где tg а-тангенс угла раскрытия конуса.
Потери давления р при различных соотношениях vv/v2 и разном угле раскрытия конуса (от 20 до 35°) приведены в табл. 22.50.
Пример 22.4. Требуется погасить избыточное давление, равное 117,6 Па, при скорости в ответвлении г1 = 11 м/с и диаметре ответвления dv = 180 мм.
В табл. 22.50* (в графе, соответствующей скорости 11 м/с) выбираем число, близкое к 117,6, и принимаем диафрагму с углом раскрытия a = 30°, при этом 0^/02 = 0,5 (р = = 116,62 Па).
Диаметр горловины по формуле (22.11) d2 = dt y/v1/v2 = 180
^Д5 = 180-0,7 - 126 мм.
Длину конуса определим по формуле (22.12)
d, - d2 180 - 12654
I ____ 4-7 мм
2tga 2-30°2-0,577
Пример расчета сети воздуховодов общего назначения приведен в табл. 22.51 и на рис. 22.6.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВСИСТЕМ АСПИРАЦИИ *
Системы аспирации проектируют для удаления запыленного воздуха от укрытий и местных отсосов технологического оборудования.
Металлические воздуховоды систем аспирации следует предусматривать из прямых участков, отводов, тройников и крестовин круглого сечения. Воздуховоды диаметрами 80, ПО, 140, 180, 225, 280 мм, которые могут быть использованы в системах аспирации, следует рассчитывать по табл. 22.15. Радиус отвода принимается равным не менее 2D. В тройниках
Рис. 22.6. Расчетная схема сети воздуховодов общего назначения
№ участка
Количество воздуха L, м3/ч
Длина участка /, м
Скорость воздуха V, м/с
Размер воздуховода d, мм
Потери давления на трение
Динамическое давление pv2
^д—, Па
2
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Е£
Потери давления на местные сопротивления Z, Па
Общие потери давления на участке RI + z, Па
на 1 м R, Па
на всем участке R1, Па
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
1
9750
18
6,84
710
0,6
10,8
28
0,74
20,7
31,5
X = 76,3
2
19 500
12
10,8
800
1,26
15,1
72
0,28
20,16
35,28
3
29250
24
10,4
1000
0,865
20,8
64
0,87
55,7
76,5
(Z?Z + z)y41 + 2 + 3 = 188,08
4
58 500
5
10,62
1400
0,6
3,0
67,6
1,1
74,43
77,43
5
58 500
4
10,15
1000 х 1600
0,64
2,56
61,85
0,72
44,53
47,09
2ПК-63
58 500
—
—
—
—
—
—
—
—
411,6
6
58 500
—
5,0
—
15
2
30
30
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
7
9750
18
6,84
710
0,6
10,8
28
0,74
20,7
31,5
X = 76,3
8
19 500
12
10,8
800
1,26
15,1
72
0,28
20,16
35,28
9
29250
6
10.4
10000,8655,1964
Неувязка (188,08 - 139,18)/188,08 =
0,35
26%.
22,4
27,6
S(T?Z + z)y47 + 8 + 9 = 139,18
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
10
9750
6,0
6,84
710
0,6
Неувязка
3,6281,37
(86,76 - 76,3)/86,76 = 10%.
38,36
41,96
Е = 86,76
ВВР-7
9750
—
6,84
710
—
—
28
1,6
44,8
44,8
11
9750
6
6,84710
£ (RI + Z)y41 +
0,63,6281,57
2 = 111,6 Па; неувязка (111,6 - 2 • 92,36)/111,6 = 17
43,96
%.
47,56
Е = 92,36
ТАБЛИЦА 22 5 1 РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Увязка давлений на участках 7 и 72 аналогична увязке давлений на участках 7 и 10, увязка на участках 8 и 13 аналогична увязке давлений на участках 2 и 77. Для увязки давлений на участках 9 и 3, И и 2, 13 и 8 необходимо подобрать диафрагмы
Примечание Коэффициент местного сопротивления воздухораспределителя ВВР 7, равный 1,6, соответствует углу наклона струи а0 = 10 град
22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации
ТАБЛИЦА 22.52. КОЭФФИЦИЕНТЫСОПРОТИВЛЕНИЯ ОТВОДОВКРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Центральный угол, град 30456090
Коэффициент £0,10,18 0,210,25
и крестовинах прямых, а также в тройниках штанообразных угол а принимается равным 30 и 45°. Размеры указанных деталей металлических воздуховодов для систем аспирации приведены в АЗ-804. Коэффициенты местных сопротивлений отводов и тройников круглого сечения даны в табл. 22.52-22.55.
Расчет воздуховодов системы аспирации, как правило, следует начинать с определения количества транспортируемого материала и транспортирующего воздуха исходя из рекомендуемой массовой концентрации смеси ц.
Минимально допустимые диаметры воздуховодов для систем аспирации, удаляющих мелкую сухую пыль (земляную пыль, песок, молотую глину и др.), древесные опилки и металлическую стружку, рекомендуется принимать равными 80 мм; для удаления волокнистой пыли (волокна хлопка, шерсти и т. неравными 140 мм.
Воздуховоды аспирационных систем следует рассчитывать, как правило, из условий одновременной работы всех отсосов. При расчете необходимо тщательно увязывать потери давлений в отдельных ответвлениях сети, допуская неувязку не более 5%.
При необходимости для увязки потерь давлений допускается увеличивать объем воздуха, удаляемого от того или иного отсоса, или устанавливать диафрагмы на вертикальных участках аспирационных систем.
Длина ответвлений воздуховодов от коллектора или магистрального сборника до приемника (отсоса от станка) не должна, как правило, превышать 30 м.
Расчет воздуховодов рекомендуется проводить по методу скоростных (динамических) давлений, в котором потери давления в воздуховодах на трение заменяются эквивалентными потерями давления на местные сопротивления.
При перемещении малозапыленного воздуха с концентрацией массы смеси ц < 0,01 кг/кг потери давления, Па, на расчетном участке определяются по формуле
/\ Рг2
Лч = ^ + 20^’<22ЛЗ)
где ЕС-сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода; рг2/2-скоростное (динамическое) давление, Па.
Приведенный коэффициент трения
^ = -.1,(22.14)
а
где' X - коэффициент сопротивления трения; d-диаметр воздуховода, мм; /-длина расчетного участка воздуховода, м.
Значения X/d следует принимать по табл. 22.56, т. е. расчет воздуховодов допускается производить так же, как и воздуховодов общего назначения, принимая при этом скорости движения воздуха не ниже допускаемых для пыли данного вида.
Потери давления на трение для воздуховодов из гибких металлических рукавов при отсутствии данных следует принимать в 2,5 раза больше величин, приведенных в табл. 22.15.
Для поддержания пыли или транспортируемых материалов во взвешенном состоянии и для подъема осевших частиц при пуске системы скорость движения воздуха г следует принимать больше скорости трогания частиц транспортируемого материала.
Скорость трогания, м/с, находят по формуле Л. С. Клячко
гтр=1,ЗУ^,(22.15)
где рн-объемная масса материала, кг/м3.
Некоторые практические значения скорости воздуха приведены в табл. 22.57.
При перемещении воздуха с механическими примесями (ц > 0,01 кг/кг) потери давления в сети на трение, местные сопротивления и подъем транспортируемых с воздухом примесей рп следует определять по формуле
рп = 1,12 [>уч(1 + /ср)] + Е/Вг, (22.16)
где к - опытный коэффициент, зависящий от характера транспортируемого материала, 1,1- коэффициент на неучтенные потери; /в-длина вертикального участка воздуховода, мм; ц-объемная концентрация смеси, равная отношению массы транспортируемого материала к объему чистого воздуха.
Если S/Bv составляет менее 30 Па, ее можно в расчетах не учитывать.
14-4
Значения £п
при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
1
0,05
—
—
—
—
—
—
—
0,09
0
-0,15
од
—
—
—
0,23
0,21
0,18
0,14
0,06
-0,07
-0,28
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,21
0,15
0,07
-0,06
-0,32
-0,75
0,3
0,32
0,3
0,28
0,24
0,18
0,06
-0,11
-0,39
-0,95
—
0,4
0,35
0,31
0,26
0,17
0,04
-0,21
-0,6
—
—
—
0,5
0,33
0,26
0,13
-0,08
-0,41
-1,05
-
-
-
-
0,8
0,1
—
-
—
0,22
0,19
0,15
0,09
0,01
—
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,22
0,17
0,1
0,01
-0,12
—
0,3
0,32
0,31
0,28
0,24
0,19
0,1
-0,0Т
-0,15
-0,39
—
0,4
0,33
0,3
0,25
0,18
0,08
-0,07
-0,26
-0,55
—
—
0,5
0,27
0,21
0,12
-0,01
-0,2
-0,51
—
-
—
0,6
0,1
-0,03
-0,24
-0,55
-1,02
-
-
-
-
-
0,6
0,3
—
0,3
0,29
0,26
0,21
0,12
—
—
—
0,4
—
0,3
0,25
0,18
0,09
-0,04
—
0,5
_
0,16
0,08
-0,04
-0,17
-0,35
—
—
—
—
0,6
-0,14
-0,28
-0,47
-0,71
—
—
—
—
—
0,7
-
-0,86
-1,21
-
-
-
-
-
-
-
0,5
0,4
—
—
0,31
0,26
—
-
—
—
—
—
0,5
—
—
0,12
0
—
-
—
—
—
0,6
—
_
-0,32
-0,47
—
—
—
—
—
—
0,7
—
-
-1,2
-1,48
—
—
—
—
—
—
Продолжение табл. 22.53
Wk
Значения £0 при f0^c
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
од
1
0,05
—
-
-
-
-14,68
-5,92
-2,33
0,1
—
—
-
-21,44
-10,19
-4,32
-1,75
-0,51
" 0,25
0,66
0,2
—
-7,4
-2,97
-0,08
0,88
0,52
0,71
0,88
1,12
1,35
0,3
-3,65
-1,29
0,02
0,65
0,87
0,94
0,99
1,12
1,38
0,4
-1,02
-0,04
0,63
0,95
1,04
1,04
1,09
—
—
0,5
-0,21
0,32
0,79
1,03
1,07
1,07
-
-
-
-
0,8
0,1
—
—
-13,05
-5,58
-2,42
-0,86
0,01
—
0,2
—
-9,46
-3,94
-1,37
-0,19
0,35
0,58
0,75
0,97
—
0,3
-4,76
-1,83
-0,25
0,5
0,78
0,85
0,9
1
1,21
0,4
-1,49
-0,27
0,51
0,89
0,98
0,98
1
1,11
—
—
0,5
-0,45
0,21
0,74
0,99
1,04
1,01
—
—
—
—
0,6
-0,05
0,38
0,8
1,02
1,05
-
-
-
-
-
0,6
0,3
-
-2,53
-0,61
0,29
0,64
0,75
—
—
0,4
—
-0,58
0,35
0,79
0,91
0,9
—
—
—
—
0,5
—
0,04
0,65
0,94
0,99
0,95
—
—
—
0,6
0,28
0,76
0,98
1,01
—
—
—
—
—
0,7
-
0,38
0,79
-
-
-
-
-
-
0,5
0.4
—
—
0,15
0,66
—
—
—
—
—
—
0,5
—
—
0,53
0,86
—
-
—
—
—
0,6
—
—
0,68
0,94
—
—
—
—
—
—
0,7
—
-
0,74
0,96
—
—
—
-
—
—
ТАБЛИЦА 22.54. КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯС УГЛОМ а = 45° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
клкл
кл
кл
к/к
Значения £п при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,05
—
—
—
—
—
0,09
0
-0,15
0,1
—
—
—
0,23
0,21
0,18
0,14
0,06
-0,07
-0,28
0,2
—
0,28
0,27
0,25
0,21
0,15
0,07
-0,06
-0,32
-0,75
0,3
0,32
0,3
0,28
0,24
0,18
0,06
-0,11
-0,39
-0,95
—
0,4
0,35
0,31
0,26
0,17
0,04
-0,21
-0,6
—
-
0,5
0,33
0,26
0,13
-0,08
-0,41
-1,05
-
-
-
-
0,8
0,1
—
—
-
—
0,26
0,23
0,19
0,13
0,05
0,2
—
0,33
0,32
0,3
0,27
0,22
0,15
0,06
-0,07
0,3
0,38
0,37
0,34
0,3
0,25
0,16
0,15
-0,09
-0,33
—
0,4
0,41
0,38
0,33
0,26
0,16
0,01
-0,18
-0,47
—
—
0,5
0,39
0,33
0,24
0,11
-0,08
-0,39
—
—
-
—
0,6
0,29
0,16
-0,05
-0,36
-0,83
-
-
-
-
-
0,6
0,3
—
0,44
0,43
0,4
0,35
0,26
—
—
—
0,4
—
0,48
0,43
0,36
0,27
0,14
—
—
—
—
0,5
—
0,43
0,35
0,23
0,1
-0,08
—
—
—
0,6
—
0,28
0,14
-0,05
-0,29
—
—
—
—
0,7
-
-0,12
-0,47
-
-
-
-
-
-
-
0,5
0,4
—
0,57
0,52
—
—
—
0,5
—
—
0,5
0,38
-
—
—
—
—
—
0,6
—
—
0,27
0,12
—
—
—
—
—
—
0,7
—
—
-0,14
-0,42
-0,42
—
—
—
—
—
Продолжение табл. 22.54
Л//=
к!к
Значения ^0 при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,05
—
—
—
—
—
—
-14,63
-5,78
-2,12
0,1
—
—
—
-21,88
-10,59
-4,56
-1,87
-0,46
0,39
0,87
0,2
—
-7,27
-3,23
-1,32
-0,32
0,28
0,63
0,93
1,26
1,56
0,3
-3,21
-1,16
-0,24
0,21
0,47
0,7
0,91
1,17
1,52
—
0,4
-0,58
0,09
0,37
0,51
0,64
0,8
1,01
—
—
—
0,5
0,23
0,45
0,53
0,59
0,67
0,83
-
-
-
-
0,8
0,1
—
—
—
-13,45
-5,82
-2,5
-0,81
0,15
0,2
—
-9,33
-4,2
-1,81
-0,59
0,11
0,5
0,8
1,11
—
0,3
-4,32
-1,7
-0,51
0,06
0,38
0,61
0,82
1,05
1,35
—
0,4
-1,05
-0,14
0,25
0,45
0,58
0,74
0,92
1,16
—
—
0,5
-0,01
0,34
0,48
0,55
0,64
0,77
—
—
—
0,6
0,39
0,51
0,54
0,58
0,65
-
-
-
-
-
0,6
0,3
-2,4
-0,87
-0,15
0,24
0,51
—
—
0,4
—
-0,45
0,09
0,35
0,51
0,66
—
—
—
—
0,5
—
0,17
0,39
0,5
0,59
0,71
—
-
—
0,6
—
0,51
0,5
0,54
0,61
—
—
—
-
0,7
-
0,51
0,53
-
-
-
-
-
-
-
0,5
0,4
•
-0,11
0,22
—
—
—
—
0,5
—
—
0,27
0,42
—
—
—
—
—
0,6
—
—
0,42
0,5
—
—
—
—
-
0,7
—
—
0,48
0,52
—
—
—
-
—
ТАБЛИЦА 2 2 5 5 КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ С УГЛОМ а = 30 И 45° В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯСИСТЕМ АСПИРАЦИИ
^0’^0
fjf.
^о/^с
Значения £п при /0//с
Значения (0 при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
1
0,5
—
—
—
—
0,17
0,17
0,17
0,17
0,17
—
—
—
—
19,09
11,46
6,81
3,78
2,21
0,1
—
—
—
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
—
—
11,46
6,81
3,78
1,9
1,31
0,79
0,56
0,2
—
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
6,44
3,78
2,21
1,31
0,79
0,56
0,36
0,43
0,44
0,3
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
—
4,41
2,48
1,44
0,89
0,61
0,47
0,43
0,44
0,45
—
0,4
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
—
2,21
1,3
0,79
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
0,5
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
—
—
—
1,31
0,30
0,36
0,46
0,43
0,44
—
—
—
—
0,8
0,1
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
19,09
11,47
6,8
3,78
1,9
1,31
0,79
0,2
—
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
0,18
—
—
6,44
3,78
2,21
1,31
0,79
0,56
0,46
0,43
0,3
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
4,41
2,48
1,44
0,89
0,61
0,47
0,43
0,44
0,45
—
0,4
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
2,21
1,27
0,79
0,56
0,46
0,43
0,44
0,46
_
—
0,5
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
—
—
1,31
0,8
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
—
—
0,6
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
—
—
—
—
0,89
0,60
0,47
0,43
0,44
—
—
—
-
0,6
0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
2,48
1,44
0,89
0,61
0,47
—
0,4
—
0,17
0,17
0,17
0,17
0,17
—
-
—
—
1,27
0,79
0,56
0,46
0,43
—
-
—
—
0,5
0,14
0,14
0,14
0,14
0,14
—
—
—
0,8
0,56
0,46
0,43
0,44
—
—
—
—
0,6
—
0,13
одз
0,13
0,13
—
—
—
—
—
—
0,6
0,47
0,43
0,44
—
—
—
—
—
0,7
0,23
0,23
—
-
—
—
—
—
—
—
0,5
0,44
-
—
—
—
—
—
0,5
0,4
0,21
0,21
0,79
0,56
0,5
—
0,18
0,18
—
—
—
—
—
—
—
—
0,56
0,46
—
—
—
—
0,6
—
—
0,14
0,14
—
—
—
—
—
—
—
—
0,47
0,43
—
—
—
—
—
_
0,7
—
—
0,14
0,14
—
-
—
—
—
—
—
-
0,44
0,43
—
—
—
—
—
—
Примечание Прочерками отмечены сочетания размеров тройников, которые при проектировании практически не встречаются
22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации
ТАБЛИЦА22.5 6. ЗНАЧЕНИЯ k/d ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
d, мм
Значения kjd при скорости воздуха, м/с
0,1-3
3,1-6
6,1-9
9,1-12
12,1-15
15,1-18
18,1-21
21,1-25
80
0,418
0,318
0,28
0,257
0,245
0,237
0,231
0,225
100
0,316
0,24
0,212
0,198
0,189
0,183
0,178
0,173
110
0,281
0,213
0,188
0,177
0,169
0,164
0,159
0,155
125
0,239
0,181
0,161
0,153
0,146
0,141
0,137
0,133
140
0,208
0,158
0,141
0,133
0,129
0,123
0,12
0,117
160
0,176
0,133
0,121
0,114
0,109
0,106
0,103
0,1
180
0,152
0,115
0,105
0,1
0,096
0,092
0,09
0,087
200
0,133
0,101
0,093
0,088
0,084
0,081
0,079
0,077
225
0,115
0,088
0,081
0,077
0,073
0,071
0,069
0,067
250
0,101
0,078
0,072
0,068
0,065
0,063
0,061
0,059
280
0,088
0,068
0,063
0,059
0,057
0,055
0,054
0,052
315
0,075
0,06
0,055
0,052
0,05
0,048
0,047
0,045
355
0,065
0,052
0,048
0,045
0,043
0,042
0,041
0,039
400
0,056
0,045
0,041
0,039
0,038
0,036
0,035
0,034
Продолжение табл. 22.56
d, мм
Значения k(d при скорости воздуха, м/с
0,1-3
3,1-6
6,1-9
9,1-12
12,1-15
15,1-18
18,1-21
21,1-25
450
0,048
0,039
0,036
0,034
0,033
0,032
0,031
0,03
500
0,042
0,035
0,032
0,029
0,029
0,028
0,027
0,026
560
0,037
0,03
0,028
. 0,026
0,025
0,025
0,024
0,023
630
0,032
0,027
0,024
0,023
0,022
0,021
0,021
0,02
710
0,028
0,023
0,021
0,02
0,019
0,019
0,018
0,018
800
0,024
0,02
0.018
0,017
0,017
0,016
0,016
0,015
900
0,021
0,018
0,016
0,015
0,015
0,014
0,014
0,013
1000
0,019
0,015
0,014
0,013
0,013
0,012
0,012
0,012
1120
0,016
0,014
0,012
0,012
0,011
0,011
0,011
0,01
1250
0,014
0,012
0,011
0,01.
0,01
0,01
0,009
0,009
1400
0,013
0,01
0,01
0,009
0,009
0,008
0,008
0,008
1600
0,011
0,009
0,008
0,008
0,007
0,007
0,007
0,007
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, ПаРАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, ПаРис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магистральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магистральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)Величины к и ц следует принимать по технологическим данным соответствующих отраслей промышленности.
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магистральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)
Рис. 22.7. График для приближенного определения разрежения в сборном магистральном коллекторе (7), вертикальном шаровом сборнике (2) и горизонтальном сборнике (3)
Потери давления, Па, при подъеме транспортируемого материала на высоту h учитывают при р = 0,02 кг/кг по формуле
Pnoa = pg^h, (22.17)
где Л-высота подъема материала, м; ц- концентрация смеси, кг/кг.
Разрежение в сборном коллекторе, необходимое для отсоса от наиболее отдаленного станка, при предварительных расчетах следует определить по графику (рис. 22.7).
Расчет сети воздуховодов систем аспирации приведен в табл. 22.58.
Пример 22.4. Рассчитать сеть воздуховодов из листовой стали системы аспирации от плоскошлифовальных и обдирочных станков (рис. 22.8).
ТАБЛИЦА 22.5 7. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Транспортируемый материал
р, кг/м3
Скорость движения воздуха в воздуховодах и, м/с
вертикальных
гори- зон- таль- ных
Земляная и песочная
2600
13
15
пыль, оборотная (горелая) земля, формовочная земля
Земля и песок влажные
2800
15
18
Глина молотая
2400
14
17
Шамот
2200
14
17
Пыль:
мелкая минераль-
—
12
14
ная
от матерчатых по-
—
10
12
лировальных кругов
угольная
900-1000
14
15
наждачная мине-
4000
15,5
19
ральная
Гипс, тонкомолотая
1250
10
И
известь
Шерсть:
замасленная
18
19
незамасленная
—
19
20
искусственная
-
17
20
мериносовая (за-
—
14
15
масленная и незамасленная) лоскут
—
16
18
разрыхленная и
—
17
18
крупные очесы
Продолжение табл. 22.57
Транспортируемый материал
р, кг/м3
Скорость движения воздуха в воздуховодах V, м/с
верти- гори-
каль- зон-
ных таль-
ных
Лен:
короткое волокно льняная костра
-16
-16
18
18
Снопы тресты
_
18
20
Хлопок-сырец, разрых
—
17
18
ленный хлопок, крупные очесы хлопка Опилки:
чугунные
7300
19
23
стальные
7800
19
23
Шлак подмосковного
1600
20
22
угля с размером частиц 10-15 мм
Примечание. Рекомендуемые
данные
для рас-
чета транспортирования древесных отходов приведены в гл. 9.
Сеть воздуховодов рассчитывается в такой последовательности. На расчетную схему наносят номера участков воздуховодов в порядке присоединения их к горизонтальному коллектору или магистрали.
Заполняют графы 1-6 расчетной таблицы. Минимальные расходы воздуха (графа 4) и ми-
Рис. 22.8. Расчетная схема сети воздуховодов системы аспирации
№ участка
Оборудование
Марка станка
Заданные максима чъные величины
Принимаемые расчетные величины
Рд = рг2/2, Па
Руч, Па
м3/ч
Рр м/с
1, м
м3/ч
Lp, м/с
d, мм
X'd
1
2
1
4
5
6
7
8
9
10
и
12
13
14
15
ТАБЛИЦА 22 5 8. РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
1
Станок обдирочно- Шлифовальный
311-634
400
14,2
1
430
15,25
100
0,183
2 х 1 х 0,183 = 0,366
3,08
3,446
139,5481
228,5430
2
-
800
18,1
10,4
860
19,5
125
0,137
1,43
0,45
1,88
3
Станок плоско
3-1-71
500
17,7
5,5
100
0,183
2 х 1 х 0,183 = 0,366
3,9
^Руч(1 4 2)" 5,09
= 911 Па 187,7955
4
шлифовальный
1360
18,8
2,6
160
0,103
0,183 х 4,5 = 0,824 0,267
0,24
0,507
212,4107,5
5
Универсально
ЗА-12Л
500
17,7
5,5
510
18
100
0,183
2 х 1 х 0,183 =0,366
4,08
^Руч(3 + 4) ~ 5,27
1062,5 Па
1941025
6
7
шлифовальный станок
Станок плоско
31-71
1870
500
20,4
17,7
2,5
9,4
-
-
180
100
0,0896
0,183
0,183 х 4,5 = 0,824
0,224
2 х 1 х 0,183 = 0,366
0,47
3,62
0,694
■^Руч(3 + 46)
5,52
250173,5
= 1236 Па 187,7 1040
8
шлифовальный То же
31-71
500
17,7
8,2
—
100
0,183
0,183 х 8,4 = 1,534
2 х 1 х 0,183 = 0,366
3,78
5,46
187,7 1025
9
1000
18,05
2.1
140
0,123
0,183 х 7,2 = 1,315
0,123 х 2,1 = 0,258
0,6
^Р.н 3 = ^уч 8 = 0,858
1040 Па
1025 Па
195,2168
10
2870
20
з,з
225
0,069
0,069 х 3,3 = 0,228
0,5
^уч (3 + 4+6) ^/’уч(7 + 9) = 0,728
= 1236 Па
1208 Па
240175
11
—
3160
11,3
8,5
—
—
315
0,052
0,44
1,03
1,47
76,7 ИЗ
12
—
3160
11,3
13,6
—
—
315
0,052
0,71
1,76
2,47
76,7189
^уч(3 + 4+ 6 + 10+11 + 12) — 1713 Па С учетом 10% запаса на неучтенные потери Yp = 1,1 • 1713 = 1885 Па.
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
нимальные скорости (графа 5) принимают по соответствующим нормативным материалам в зависимости от типа обслуживаемого станка. В графе б проставляют длины участков.
Расчет начинают с самого неблагоприятного участка, т. е. с участка, имеющего большую длину I и большее количество местных сопротивлений. В данном примере начинаем расчет с участка № 1.
Для выбранного участка по табл. 22.15, исходя из количества перемещаемого воздуха (графа 4) и минимальной скорости воздуха (графа 5), находят диаметр воздуховода, обеспечивающий ближайшую большую скорость, значение которого вносят в графу 9. Одновременно в графу 8 записывают значения действительной скорости воздуха, а в графу 14-соответствующее ей скоростное давление.
По табл. 22.56 находят значение Xfd и подставляют в графу 11.
Перемножая величины в графах 6 и 10, получают приведенный коэффициент трения £э, значение которого вносят в графу 11.
В графу 12 записывают сумму коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяемую по табл. 22.52-22.55.
Сумму величин, помещенных в графах 11 и 12, вносят в графу 13. Умножая величину, приведенную в графе 13, на скоростное давление (графа 14), получают полную потерю давления на расчетном участке, которую подставляют в графу 15.
Аналогично определяют потери давления на остальных участках в порядке их нумерации.
Если полные Потери давления на участке получаются меньше расчетных более чем на 5%, то увеличивают количество воздуха до значения, определяемого следующим образом:
а) делением расчетного значения потерь давления на сумму коэффициентов местных сопротивлений (графа 13) получают скоростное давление, которое вносят в графу 14;
^ чеъ •чя&Зк. TTAS чагм^мк1; чжмесччцчх ок.о- рость воздуха, соответствующую полученному в предыдущем пункте скоростному давлению, и записывают ее в графу 8;
в) по диаметру воздуховода (графа 9) и расчетной скорости воздуха (графа 8) находят необходимое количество воздуха, которое подставляют в графу 7.
Если полные потери давления на участке превысят расчетные более чем на 5%, необхо-
димо принять ближайший больший диаметр воздуховода и пересчитать величины, приведенные в графах 10-13, а затем определить необходимый расход воздуха и внести его в графу 7.
Полученные в графе 7 расходы воздуха наносят на схему и путем их суммирования находят общую производительность системы.
Производительность вентилятора с учетом 10%-ного подсоса воздуха через неплотности воздуховодов и 10%-ного подсоса через неплотности циклона составляет L = 1,1 ■ 1,1 х X 2870 = 3460 м3/ч.
Для очистки воздуха принимается циклон 2ЦН-11-630.
Скорость движения воздуха во входном патрубке циклона с площадью 0,0495 м2
3460
и = - 19,45 м/с.
3600 0,0495'
Потери давления в циклоне при данной скорости и коэффициенте местного сопротивления циклона £ц = 5,2 ри2
==-5,2= 1172 Па.
Суммарная потеря давления для подбора вентиляторного агрегата
Рвеит = 1885 + 1172 = 3057 Па.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВСИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОМ ПОБУЖДЕНИИ
Естественную вентиляцию следует рассчитывать, основываясь на действии гравитационных давлений, учитывая при этом наличие механической вентиляции.
Давление ветра надлежит учитывать только при решении вопросов защиты вентиляционных проемов от задувания.
Расчетное гравитационное давление для систем естественной вентиляции жилых, общественных и производственных зданий следует определять для температуры наружного воздуха, равной 5 °C.
Расчетное гравитационное давление, Па, определяют по формуле
Р ^ ( Рнар Рвн)^? (22.18) где А-высота воздушного столба, м; рнар и рвн-плотность наружного воздуха при / = 5 °C и внутреннего
воздуха, кг/м3; д- ускорение свободного падения, м/с3.
Высоту воздушного столба h следует принимать:.
для вытяжных воздуховодов: при на.- личии в помещении только вытяжки-от середины вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты; при наличии притока-от середины высоты помещения до устья вытяжной шахты;
для приточных воздуховодов-от середины высоты приточной камеры до середины высоты помещения.
При необходимости повышения гравитационного давления рекомендуется на вытяжных шахтах предусматривать дефлекторы типа ЦАГИ.
Расчет воздуховодов (определение потерь давления на трение и местные сопротивления) следует вести по формуле (22.1).
Радиус действия вытяжных систем (горизонтальное расстояние между вертикальными осями вытяжной шахты и наиболее удаленного вытяжного отверстия) рекомендуется принимать не более Юм.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ВЕНТИЛЯТОРЫ
ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
Вентиляторы радиальныеобщего назначения
(стальные) низкого и среднего давления
Предварительный подбор вентилятора по заданной производительности Q и оптимальному значению полного давления Ри производится по сводным графикам аэродинамических характеристик (рис. 1.1,1.10, 1.14 и 1.16), причем величина Pv уточняется по ближайшей характеристике сводного графика. Полученная точка со значениями Q и Pv принимается «рабочей точкой» вентилятора. Окончательный подбор вентилятора осуществляется по графикам индивидуальных характеристик.
Выбор типоразмера вентилятора сводится, как правило, к подбору машины, потребляющей наименьшее количество энергии, т. е. имеющей наибольший КПД в данной «рабочей точке».
На сводных графиках характеристики показаны в границах, рекомендуемых по энергетическим показателям. В графиках индивиду
альных характеристик эти участки выделены утолщенными линиями.
На графиках индивидуальных характеристик над кривыми давления указаны частоты вращения вентиляторов п, об/мин, а справа - окружные скорости рабочих колес и, м/с. На этих графиках приведены линии постоянного КПД г), а также линии установочных мощностей ^ , кВт.
По выбранной «рабочей точке» на графиках индивидуальных характеристик находят полное условное обозначение индивидуальной характеристики вентилятора.
По полученному условному обозначению рабочей характеристики вентилятора в табл. 1.1; 1.7 и 1.12 находят тип и установочную мощность двигателя, а также массу вентилятора.
Условное обозначение вентилятора на характеристиках и в табл. 1.1; 1.7; 1.12 составлено в такой последовательности:
условное обозначение типа вентиляторов:
Б-для В.Ц4-76; В-для В.Ц14-46; Е-для В.Ц4-75;
Рис. 1.1. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75 (исполнение 1)
номер вентилятора (согласно ГОСТ 10616-90* соответствует номинальному диаметру рабочего колеса, дм);
условное обозначение диаметра колеса (только для вентиляторов с промежуточными диаметрами колес):
090-при D = 0,90Оном; 095-при D = = 0,95Dom;
100-при D = L00Dhom; 105-при D
= L05O ом;
1Ю-приО = 1,1Пном;
порядковый номер рабочей характеристики обозначается арабской цифрой-по возрастанию частот вращения для данного вентилятора;
буквенный индекс мощности обозначается прописной буквой (в случае когда на данной частоте вращения принята комплектация разными двигателями).
Примеры условных обозначений:
вентилятор В.Ц4-75 № 5 с диаметром рабочего колеса, равным 1,05Оном, с частотой вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис
тика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВт
Е5.1О5-2а;
вентилятор В.Ц4-75 № 16 с частотой вращения и = 565 об/мин (четвертая характеристика), с двигателем мощностью Ny = = 37 кВт
Е16-4;
вентилятор В.Ц4-76 №10 с частотой вращения п = 1280 об/мин (пятая характеристика), с двигателем мощностью Ny = 45 кВт
Б10-5;
вентилятор В.Ц14-46 №3,15 с частотой вращения и = 1425 об/мин (вторая характеристика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВт
ВЗ,15.-2 в.
По заказу потребителя вентиляторы комплектуются виброизолирующими устройствами.
Вентиляторы В.Ц4-75 №2—12,5 с колесом, насаженным непосредственно на вал элект-
0,4 0,50,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,50,4 0,50,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,50,3 0,4 ОДО,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,50,3 0,4 ОДО,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/чПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,530,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,530,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,50,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
0,4 0,50,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5
0,4 0,50,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5
0,3 0,4 ОДО,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5
0,3 0,4 ОДО,6 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,53
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,53
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
D 1200(122,4) 1000(102) 800(81,6) ^ 600(61,2) 1 500(51) ^400(40,8) | 300(50,6)
ш 200(20,4)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-120(12,2) 100(10,2) 80(6,2)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-
1000(102) д- 800(81,6) J 600(61,2) 5 500(51) ^400(40,8) | 500(50,6) g 200(20,4) § 160(16,5)
120(12,2)
90(9,2)
D=0,9D,
^*6,
20,3
Ъ-О,95Вном
2000(204)
1000(102)
800(81,6)
600(61,2) 500(51)
400(40,8)
300(50,6)
200(20,4)
ж
£
64
X 7®
7,2 /
"-®>2зГТ
и
и,0 7!) ! /
0,25/. //V/
/1оТ
/53,
7^3-Т^Ч
/ / / \/^ ч
71Л
0,70^ 1 1,2 1,6 2 2,5 5 4
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
D=DHom
1800(183,7) 1400(143)
^ 1000(102) ^ 800(81,6)
& 600(61,2) | 500(51)
| 400(40,8) g 300(30,6)
° 200(20,4)
160(16,5)
To
7^$
3000(306)
1000(204)
D= 1,05Вцом
1000(102!)
800(81,6)
600(61,2)
500(51)
400^0)8)
500(50,6)
120(12,2)
200(20,4)
Z?-7, Whom
0,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,55 4 5 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс м3/ч
л 1400(145)
0,25№
200(20,4)
2500(255)
_ 2000(204)
400(40,8)
500(50,6)
г>1000(102) | 800(81,6) < 600(61,2) J 500(51)
!^35,
-0,3.
1 1,2 1,6 23 ч 5 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ I* , Па (кгс/м2|ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Р Па (ктс/м2|ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Ру, Па (кгс/м2)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
0=1, Юном
1600(163)
1400(163)
1000(102) .800(81,6)
600(61,2)
500(51)
400(60,6)
300(50,6)
гоо(го,4)
4 5 6 7 о 9 10
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, м3/ч
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
D=D,
2000(204) \— «J 1800(184) i 1400(145)
^1000(102)
| 800(81,6)^
5 600(61,2)
I 500(51)
= 400(40,8)
500(50,6)
250(25,5)
4 5 6 7 8 1014 1820
2000(204)
1800(184)
1400(145)
1000(102) 800(81,6) '°600(61,2) 500(51) 400(40,8) 500(50,6)
4 5 6 7 8 1020
Рис. 1.6. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-6,3 (исполнение 1)
D-0,95В ном
*$ 1400(143)
^.1000(102)
800(81,6)
300(50,6)
J 600(61,2) | 500(51) = 400(40,8)
7 8 9 1014 18 2050
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1400(145)
500(50,6)
2000(204)
1600(184)
1 1000(102) = 800(81,6)
ш 600(61,2)
| 500(51)
х 400(40,8)
Рис. 1.7. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-8 (исполнение 1)
родвигателя (исполнение 1 по ГОСТ 5976-90) изготовляются с промежуточными диаметрами колес.
Вентиляторы В.Ц4-75 разработаны по новой аэродинамической схеме взамен вентиляторов ВД4-70 и имеют более высокий коэффициент полезного действия.
Сводный график характеристик вентиляторов ВД4-75, выполненных по конструктивному исполнению 1 (ГОСТ 5976-90), представлен на рис. 1.1, индивидуальные характеристики на рис. 1.2 1.9.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-75 с промежуточными диаметрами колес (испол
нение 1) приведены в табл. 1.1, основные размеры-в табл. I.2-1.6.
Сводный график характеристик вентиляторов ВД4-75 и В.Ц4-76 с ременным приводом (исполнение 6) (по ГОСТ 5976-90) дан на рис. 1.10, индивидуальные характеристики - на рис. 1.11-1.12.
Технические данные вентиляторов ВД4- 75 и ВД4-76 (исполнение 6) приведены в табл. 1.7, основные размеры вентиляторов ВД4-75 № 10 и 12,5- в табл. 1.8 и 1.9.
На рис. 1.13 приведены основные габаритные и присоединительные размеры вентилятора ВД4-75-16 (исполнение 6).
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (исполнение 1)
Вентилятор В.Ц4-75-16 изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса. Он поставляется заводом в невибро- изолированном исполнении (см. рис. 1.13). При необходимости поставки в виброизолирован- ном исполнении требуется дополнительная рама. Все остальные размеры вентилятора приведены в Руководстве серии А 3-970.
Основные размеры вентиляторов В.Ц4-76 № 8 и 10 даны в табл. 1.10 и 1.11.
Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц14-46 представлен на рис. 1.14, индивидуальные характеристики - на рис. 1.15, технические данные-в табл. 1.12.
Основные размеры вентиляторов
В.Ц14-46-2,5-В.Ц14-46-8 даны в табл. 1.13-1.16.
В табл. 1.17 приведены основные размеры вентилятора В.Ц14-46-2. Он изготовляется без передней стойки и без виброизоляторов.
ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Ру, Па (кгс/м2)ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Ру, Па (кгс/м2)ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Ру, Па (кгс/м2)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
25 50 40 50 6080
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, мЗ/ч
В=0,950ном
1800 (184) 1600(165)
1200(122)
1000(102)
800(81,6)
700(71,4)
600(61,2)
2530 40 50 60 70 80
В =1,Whom
3000(506)
2500(255)
2000(204) 1800(184)
1400(145)
1200(122)
1000(102)
30 40 5070 90
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.9. Аэродинамические характеристики вентиляторов В Ц4-75-12,5 (исполнение 1)
ТАБЛИЦА Li ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 (ИСПОЛНЕНИЕ 1) С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС
Условное обозна- чение характери- стики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с двигателем), кг
номер
диаметр колеса, % D„OM
частота вращения пв, об/мин
ТИП
мощность, кВт
частота вращения пдв, об/мин
Е2,5.090-1
1380
4АА50А4
0,06
1380
24
Е2,5.090-2
2750
4АА63А2
0,37
2750
27
Е2,5.095-1
1380
4АА504А
0,06
1380
24,2
Е2,5.095-2а
95
2750
4АА63А2
0,37
2750
27,2
Е2,5.095-26
2740
4АА63В2
0,55
2740
27,2
Е2,5.100-1
1380
4АА50А4
0,06
1380
24,8
Е2,5.100-2
2740
4АА63В2
0,55
2740
27,3
Е2,5.105-1
2,5
1370
4АА50В4
0,09
1370
24,5
Е2,5.105-2а
105
2740
4АА63В2
0,55
2740
27,5
Е2,5.105-26
2840
4А71А2
0,75
2840
36,3
Е2,5.110-1а
1370
4АА50В4
0,09
1370
24,6
Е2,5.110-16
ПО
13754АА56А4
0,12
1375
25,8
Е2,5.110-2
2840
4А71А2
0,75
2840
36,4
ЕЗ,15.090-1а
1375
4АА56А4
0,12
1375
35,5
ЕЗ,15.090-16
90
1365
4АА56В4
0,18
1365
35,5
ЕЗ, 15.080-2
2810
4А71В2
1,1
2810
46,1
ЕЗ, 15.095-1
95
1365
4АА56В4
0,18
1365
35,8
ВЗ, 15.095-2
28104А71В2
1,1
2810
46,4
ЕЗ, 15.100-1
1365
4АА56В4
0,18
1365
36
ЕЗ,15.1ОО-2а
100
28104А71В2
1,1
2810
46,6
ЕЗ, 15.100-26
2850
4А80А2
1,5
2850
48,9
ЕЗ,15.105-1а
1380
4АА63А4
0,25
1380
38,1
ЕЗ,15.105-16
1365
4АА63В4
0,37
1365
38,1
ЕЗ,15.105-2а
105
2850
4А80А2
1,5
2850
49,2
ЕЗ, 15.105-26
2850
4А80В2
2,2
2850
52,2
ЕЗ,15.110-1
1365
4АА63В4
0,37
1365
38,3
ЕЗ, 15.110-2
2850
4А80В2
2,2
2850
52,4
Е4.090-1
885
4АА63А6
0,18
885
53
Е4.090-2а
90
1365
4АА63В4
0,37
1365
53
Е4.090-26
1390
4А71А4
0,55
1390
61,8
Е4.095-1
885
4АА63А6
0,18
885
53,5
Е4.095-2
1390
4АА71А4
0,55
1390
62,3
Е4.100-1
100
885
4АА63А6
0,18
885
53,9
Е4.100-2
1390
4А71А4
0,55
1390
62,7
Е4.105-1а
890
4АА63В6
0,25
890
54,3
Е4.105-16
910
4А71А6
0,37
910
63,1
Е4.105-2а
1390
4А71В4
0,75
1390
63,1
Е4.105-26
1420
4А80А4
1,1
1420
65,4
Е4.110-1а
890
4АА63В6
0,25
890
54,8
Е4.110-16
910
4А71А6
0,37
910
63,6
Е4.110-2а
1390
4А71В4
0,75
1390
63,6
Е4.110-25
1420
4А80А4
1,1
1420
65,9
Е5.090-1
910
4А71А6
0,37
910
89,4
Е5.090-2
1420
4А80А4
1,1
1420
91,8
Условное обозна- чение характери- стики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с двигателем), кг
номер
диаметр колеса, % Da0M
частота вращения и„ об/мин
тип
мощность, кВт
частота вращения Ида, об/мин
Е5.095-1
95
900
4А71В6
0,55
900
90,3
Е5.095-2
1415
4А80В4
1,5
1415
95,2
Е5.100-1
100
900
4А71В6
0,55
900
91,1
Е5.100-2
1415
4А80В4
1,5
1415
96
Е5.105-1
915
4А80А6
0,75
915
94,3
Е5.105-2а
5
105
1425
4A90L4
2,2
1425
105,5
Е5.105-26
1435
4A100S4
3
1435
112,8
Е5.110-1а
915
4А80А6
0,75
915
95,1
Е5.110-16
920
4А80В6
1,1
920
97,6
Е5.П0-2а
ПО
1425
4A90L4
2,2
1425
106,3
Е5.110-26
1435
4A100S4
3
1435
113,6
Е6,3.090-1
920
4А80В6
1,1
920
160,2
Е6,3.090-2а
90
1435
4A100S4
3
1435
176,2
Е6,3.090-26
1430
4A100L4
4
1430
182,2
£6,3.095-1а
920
4А80В6
1,1
920
161
£6,3.095-16
6 з
95
935
4A90L6
1,5
935
169,7
Е6,3.095-2а
1430
4A100L4
4
1430
183
Е6,3.095-26
1445
4А112М4
5,5
1445
197
£6,3.100-1
100
935
4A90L6
1,5
935
171,7
£6,3.100-2
1445
4А112М4
5,5
1445
199
Е6,3.105-1
105
950
4A100L6
2,2
950
186,3
А6,3.105-2
1455
4A132S4
7,5
1455
221,3
£6,3.110-1а
110
950
4A100L6
2,2
950
187,7
£6,3.110-16
955
4АП2МА6
3
955
201,7
£6,3.110-2а
1455
4A132S4
7,5
1455
222,7
£6,3.110-26
1460
4А132М4
И
1460
238,7
£8.095-1а
950
4А112МВ6
4
950
301
£8.095-16
965
4A132S6
5,5
965
322
Е8.100-1
100
965
4A132S6
5,5
965
322
Е8.105-1
700
4АП2МВ8
3
700
301
Е8.105-2
970
4А132М6
7,5
970
338
Е8.П0-1а
700
4АП2МВ8
3
700
301
£8.110-16
720
4A132S8
4
720
322
Е8,П0-2а
по
970
4А132М6
7,5
970
338
£8.110-26
975
4A160S6
И
975
380
£10.095-1
720
4А132М8
5,5
720
438
Е10.095-2
975
4А160М6
15
975
505
£10.100-1
100
730
4A160S8
7,5
730
480
£10.100-2
975
4А160М6
15
975
505
Е10.105-1
10
730
4А160М8
11
730
505
Е10.105-2а
105
975
4А180М6
18,5
975
540
£10.105-26
975
4А200М6
22
975
615
£10.110-1
110
730
4А160М8
11
730
505
Е 12,5.090-1
90
730
4А180М8
15
730
715
Е12,5.095-1
95
735
4А200М8
18,5
735
790
£12,5.100-1
12,5
100
735
4А200М8
18,5
735
790
£12,5.105-1
105
735
4А225М8
30
735
875
Е12,5.110-1а
735
4А225М8
30
735
875
£12,5.110-16
ПО
735
4A250S8
37
735
1010
Q Чаи 1076
ТАБЛИЦА 12 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц4-75-2,5 ~ В Ц4-75*6,3
(ИСПОЛНИМ! 1)
Номер веитиля- тора
Гии дни! .пе ж
и
н,
1г
ht
L
/
с । b
6* 1 bl
bi
D
Di
* | Л,
*1
d
я 1 J «г
шт
4АА50А
4АА5ОВ
502
305
50
4АА56А
508
311
56 500 141161.5 234 197276202 250 280 175 175 2(Ю 7 х 1088
2,5
4АА63А
- 5<5
318
63
4^ Аб1!
lA^IA
523
326
71
Номер
Тип двигателя
н
//,
h
А,
L
/
с
Ь
^2
Ь3
D
Di
А
41
^2
d
И
«1
«2
тора
шт
4АА56А
616
376
4АА56В
56
4АА63А
623
383
4АА63В
66
63
600
165
204
290
240
341
252
320
345
220
220
255
7
X
10
8
12
2
3,15
4А71В
631
391
71
4А80А
80
4А80В
640
400
4АА63А
754
463
4АА63В
63
4А71А
762
471
76
750
209,5
260
366
290
434
315
400
430
280
280
310
7
X
10
8
12
2
4
4А71В
71
4А80А
771
480
80
4А71А
898
571
4А71В
71
4А80А
907
580
80
750
256
325
451
327
527
390
504
530
350
380
16
5
4А80В
98
355
7
Гб
3
4A90L
917
590
90
4A100S
927
600
100
I1 Вентиляторы радиальные
Продолжение табл. 12
Номер
Тип двигателя
Н
нх
h
hx
L
1
с
b
ьх
hi
Ьз
D
Di
A
Ai
Ai
d
n
”1
”2
вентилятора
HIT.
4А80В
1102
694
80
4A90L
1112
704
90
6,3
4A100S
1122
714
НО
100
920
301
656
487
633
470
7
16
4A100L
409
564
408
660
444
441
20
4
4А112М
1134
726
112
4A132S
4А132М
1154
746
132
SSПриложение I. ВентиляторыПриложение I. ВентиляторыПримечания: 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976-90. 2. Установочные размеры приведены в табл. 1.3.
S
S
Приложение I. Вентиляторы
Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.3. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-2,5 ч- В.Ц4-75-4(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
С
Ч
f 2
с4
С5
а
с6 для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315 | 135
90; 270
0; 45; 315
135
90; 270
4АА50
4АА56
5 4АА63 Д038 260 400 116 284 85 30 70+50-50 0-50+50 0
4А71
92924АА56
92
92
4АА63
3,15 4А71Д038 340 540 144 396 9070+50-50 0-50+50 0
4А80192
4АА63
205
44А71Д039 370 620 182 438
140 80+50-50 0-50+50 0
4А80
230,
Примечания: 1. План расположения виброизоляторов дан для всех положений корпуса, кроме Пр 180° и Л180° (для положений Пр180° и Л180° см. «Руководство» серии АЗ-970).
Знак минус перед размером с6 означает, что виброизоляюр расположен с противоположной стороны от оси вала.
Количество виброизоляторов - 5.
Виброизоляторы к полу крепить не гребуется.
При монтаже вентиляторов на металлоконструкциях виброизоляторы следует крепить к ним. Элементы металлоконструкций, к которым крепятся виброизоляторы, должны совпадать в плане с соответствующими элементами рамы вентилятора. Отверстия для крепления виброизоляторов в металлоконструкции выполняются после корректировки положения виброизоляторов.
ТАБЛИЦА 1.4. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 № 5 И 6.3(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер вентилятора
Тип двигателя
Виброизоля-
с
С1
с2
с3
с*
с5 для вентилятора
ТИП
гор
количество
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315
135; 180
90; 270
0; 45:
315
135;
180
90;
270
4А71310
4aso320
54А90
4А100
4А112
Д040
5
4А90
6,3 4А100
- Д041
380 660 230 330 130 +100 -100-40-100 +100 +40
340
350
450
460 830 285 180 +120 -120-50-120 +120 +50
4А1124А112470
4А112
4А112
4904904А132
490
490
Примечания: 1. Знак минус перед размером с5 означает, что виброизолятор расположен с противопо
ложной стороны.
2. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА 1.5. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12,5С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
I6
Lt Ьг bs
ПОД НАГРУЗКОЙ
Номер
Тип двигателя
Н
Нх
h
hx
L
/
С
b
bi
bi
ba
D
Di
A
Л1
t
n
«i
«2
Масса
вентилятора
ШТ.
с двигателем, кг
8
4А112МВ
4A132S
4А132М
4A160S
1460
930
130
112
132
132
160
1090
1120
1200
1270
385
520
715
530
842
615
800
835
560
600
150
16
2
4
301
322
338
380
10
4А132М 4А160
4А160М 4А180М
4А200М
1756
1100
130
132
160
160
180
200
1305
1370
1410
1450
1500
455
650
890
656
1042
765
1000
1035
700
750
20
3
5
438
480
505
540
615
12,5
4А180М 4А200М
4А225А
4A250S
2160
1350
160
180
200
225
250
1620
1680
1730
1800
543
812,5
1110
810
1292
952
1250
1285
875
925
125
25
28
5
7
715
790
875
1010
Примечания: 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса, кроме Пр180° и Л180° по ГОСТ 5976-90.
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.6.
1.1. Вентиляторы радиальные
ТАБЛИЦА. 1.6. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12.5
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
12,512,54А180М4А200М4А225М 4A250S4А180М4А200М4А225М 4A250SД044Д044592710840+360 -3600-360 +360 0988592710840+360 -3600-360 +360 0988
12,5
12,5
4А180М
4А200М
4А225М 4A250S
4А180М
4А200М
4А225М 4A250S
Д044
Д044
592
710
840+360 -3600-360 +360 0
988
592
710
840+360 -3600-360 +360 0
988
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
Количество виброизоляторов
с
ci для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315
135
90; 270
0; 45;
315
135
90; 270
4А112МВ468
4A132S520
84А132МД0424564------
4A160S650
4А132М784
4A160S845
104А160МД0434880------
4А180М935■
4А200М1025
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. *3/,ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. *3/,Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-торов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-торов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. *3/,
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. *3/,
Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-торов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)
Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-торов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)
Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)
Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)
Примечания: 1. Знак минус перед размером с, означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала.
При установке вентиляторов без виброизоляторов под фундаментные болты следует использовать отверстия для виброизоляторов.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
2000(204)
^1500(155)
£1000(102) гвоо(81,б) | 600(61,2)
§ 500(51) 1400(405) 1300(50,6)
200(20,4)
Рис. 1.11. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (а), В.Ц4-75-12,5 (б), В.Ц4-75-16 (в) (исполнение 6)
ТАБЛИЦА 1.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 И В.Ц4-76 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Условное обозна- чение характеристики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с двигателем), кг
номер
частота вращения и„, об/мин
тип
мощность, кВт
частота вращения ид„, об/мин
Вентиляторы В.Ц4-75
Е10-1
530
4А112МА6
3
955
600
Е10-2
600
4А112МВ6
4
950
600
Е10-3
670
4A132S6
5,5
965
620
Е10-4
10
750
4А132М6
7,5
970
636
Е10-5
845
4A160S6
И
975
678
Е10-6
950
4А160М6
15
975
703
Е10-7
1070
4А180М6
18,5
975
738
Е12,5-1
425
4А112МВ6
4
950
920
Е12,5-2
475
4A132S6
5,5
965
960
Е12,5-3
530
4А132М6
7,5
970
980
Е 12,5-4
12,5
600
4A160S6
11
975
1020
Е12,5-5
670
4А160М6
15
975
1060
Е 12,5-6
755
4А200М6
22
975
1165
Е12,5-7
800
4A200L6
30
980
1210
Е16-1
400
4A160S4
15
1465
2065 (2425) *
Е16-2
450
4А160М4
18,5
1465
2095(2450)
Е16-3
505
4А180М4
30
1470
2125(2485)
Е16-4
16
565
4А200М4
37
1475
2200(2560)
Е16-5
640
4А225М4
55
1480
228 5(2645)
Е16-6а
720
4А225М4
55
1480
2285(2645)
Е16-66
720
4A250S4
75
1480
2465 (2825)
Вентиляторы В.Ц4-76
Б8-1
910
4А112МА4
5,5
1445
546
Б8-2
1030
4A132S4
7,5
1455
575
Б8-3
8
1140
4А132М4
И
1460
605
Б8-4
1270
4A160S4
15
1465
647
Б8-5
1420
4A180S4
22
1470
717
Б8-6
1600
4А180М4
30
1470
767
Б10-1
800
4А132М4
11
1460
790
Б10-2
900
4A160S4
15
1465
830
Б10-3
10
1000
4A180S4
22
1470
876
Б10-4
1120
4А180М4
30
1470
933
Б10-5
1280
4A200L4
45
1475
1070
*В скобках приведена масса вентиляторов в виброизолированном исполнении.
ТАБЛИЦА 1.8. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер вен гиля юра
1ип двигателя
Н
7/1
h
L
/
с
b
bi
ь2
Ь3
D
Di
Масса (с двигателем), кг
4А112МА6
600
4А112МВ6
600
4A132S6
620
10
4А132М6
1845
1200
125
1553
454
650
890
650
1040
по
1000
1035
636
4A160S6
678
4А160М6
703
4А180М6
738
4А112МВ6
920
4A132S6
960
12,5
4А132М62355
1540
НО
1947
543,5
812
1109
815
1290
955
1250
1285
980
4A160S6
1020
4А 160Мб
1060
4А200М6
1165
4A200L6
1210
Примечания1 1. Вентиляторы изготовляю! правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по I ОСТ 5976 90.1,
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.'
ТАБЛИЦА 1.9. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИРАМА ВЕНТИЛЯТОРАРАМА ВЕНТИЛЯТОРА
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер вентилятора
Тип двигателя
С
Сг
с4
С8
с9 для вентилятора
правою вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45;
315
135
90;
270
0; 45;
315
135
90;
270
4А112МА6590
4А112МВ6
590
4A132S6
605
10 4А132М6840 376 720 540 63 1408 143 296 625 +285 -285 0 -285 +285 0
4A160S6635
6856854А160М6655
685
685
4М180М6
4А112МВ6785
4A132S6805
4А132М6 1080 404 785 750 114 1753 211 306 905 +400 -400 0 -400 +400 0
12,5 4A160S6855
4А160М6875
4А200М6930
4A200L6975
Примечания: 1. Знак минус перед размером с9 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала.
Тип виброизолятора-равночастотный (черт. В.Ц4-75-10-11-08,09).
См. примечания 1, 3, 4, 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА 1.10. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер
Тип двигателя
Н
нх
h
L
/
с
b
ьх
ь2
йз
О
О,
А
Av
Аг
^3
п
”1
«2
Масса (с
тора
шт.
двигателем), кг
4А112МА4
546
4A132S4
1432
575
4А132М4
1545
1005
57-5-88
368
560
778
540
920
660
800
830
640
560
680
600
16
16
4
605
8
4A160S4
647
4A180S4
1495
717
4А180М4
767
4А132М4
790
4A160S4
1666
830
10
4A180S4
1900
1230
57-88
462
698
968
670
1145
815
1000
1035
810
710
850
750
24 20
5
876
4A180L4
1748
933
4A200L4
1070
1.1. Вентиляторы радиальные
Примечания: 1. Установочные размеры приведены в табл. 1.11.
2. См. примеч. 1 к табл. I 2.
ТАБЛИЦА 1.11. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ДЛЯ ВСЕХ ПОЛОЖЕНИЙ КОРПУСОВ (КРОМЕ Пр180° И Л180°)
Номер венги-
Тип двигателя
Количество виб-
С1
Сз
с*
^5
сб
п
”i
лятора
роизоляторов
шт.
8
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4
750
950
208
-
1184
782
4
8
4A180S4
4А180М4
6
840
950
208
240
1255
872
6
12
10
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
6
840
1200
260
500
250
1408
1478
872
6
12
вентиляторов с положениями корпуса Пр 180° и Л180°
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.Тип виброизолягора 1980-8.05.000.См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.Тип виброизолягора 1980-8.05.000.См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Примечания: 1. Установочные размеры для приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
Рис 115 Аэродинамические Хирамершлики вентиляторов ВЦ14-46-2 (а), В Ц14-46-2.5 (5), В Ц14-46-3,15 (е),ВЦ14-46-4 U), ВЦ14-46-5 (д), ВЦ14-46-6,3 ^, В Ц14-46-8 (ж) (исполнение 1)
ТАБЛИЦА 1.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц14-46 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Условное обозна- чение характери- стики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с двигателем), кг
номер
частота вращения п,, об/мин
тип
мощность, кВт
частота вращения ля., оо/мин
В2-1а
1375
4АА56А4
0,12
1375
20,5
В2-16
1365
4АА56В4
0,18
1365
20,5
В2-1в
2
1380
4АА63А4
0,25
1380
24,3
В2-1г
1365
4АА63В4
0,37
1365
24,3
В2-2а
2810
4А71В2
U
2810
33,1
В2-26
2850
4А80А2
1,5
2850
35,5
В2-2в
2850
4А80В2
2.2
2850
38
В2-2г
2850
4A90L2
3
2840
46,3
В2,5-1а
1365
4АА63В4
0,37
1365
33,1
82,5-16
1390
4А71А4
0,55
1390
42,1
В2,5-2а
2850
4А80В2
2,2
2850
47,1
В2,5-2б
2,5
2840
4A90L2
3
2840
55,7
В2,5-2в
2880
4A100S2
4
2880
63,5
В2,5-2г
2880
4A100L2
5,5
2880
69
В3,15-1а
900
4А71В6
0,55
900
52,6
83,15-16
915
4А80А6
0,75
915
54,9
В3,15-2а
3,15
1420
4А80А4
1,1
1420
54,9
83,15-26
1415
4А80В4
1,5
1415
57,9
В3,15-2в
1425
4A90L4
2,2
1425
66,2
84-1а
920
4А80В6
1,1
920
76,7
84-16
935
4A90L6
1,5
935
86,2
84-1 в
4
950
4A100L6
2,2
950
99,2
В4-2а
1430
4A100L4
4
1430
99,2
84-26
1445
4А112М4
5,5
1445
115
В4-2в
1445
4A132S4
7,5
1455
139
В5-1а
955
4А112МА6
3
955
145
85-16
950
4А112МВ6
4
950
145
85-1 в
965
4A132S6
5,5
965
166
В5-1г
970
4А132М6
7,5
970
181
В5-2а
5
1460
4А132М4
11
1460
181
85-26
1465
4A160S4
15
1465
224
В5-2в
1465
4А160М4
18,5
1465
249
В5-2г
1470
4A180S4
22
1470
264
В5-2д
1470
4А180М4
30
1470
284
В6,3-1а
720
4A132S8
4
720
224
86,3-16
720
4А132М8
5,5
720
232
86,3-1 в
730
4A160S8
7,5
730
275,6
В6,3-1г
6,3
730
4А160М8
11
730
299,6
В6,3-2а
975
4A160S6
11
975
275,6
86,3-26
975
4А160М6
15
975
299,6
В6,3-2в
975
4А180М6
18,5
975
334,6
В6,3-2г
975
4А200М6
22
975
410,6
88-1а
730
4А180М8
15
730
408,6
88-16
735
4А200М8
18,5
735
503,6
88-1 в
730
4A200L8
22
730
544,4
88-1г
8
735
4А225М8
30
735
590,4
В8-2а
980
4A200L6
30
980
544,4
88-26
980
4А225М6
37
980
590,4
В8-2в
985
4A250S6
45
985
725,4
В8-2г
985
4А250М6
55
985
770,4
ТАБЛИЦА 1.13 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц 14-46-2,5 - В.ЦБМ6-4(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер
Тип двига-
Н
Я,
h
/
с
b
Ьх
ьг
Ьз
D
01
А
Л] п
«1
"1
Масса (с
нечт л-
теля
двигателем),
чяюра
1шт
КГ
4АА63
515
318
54
63
33,1
4А71
523
326
49
71
500
42,1
4А80А
47
45
335
2,5
4А80В
46
520
152,5
162,5
234
197
277
203
253
280
175
2008
8
2
47,4
4A90L
542
345
70
90
550
55,7
4A100S
552
355
67
100
550
63,5
4АКЮЬ
64.5
580
69
4А112М564367 58,511262084,0
I1. Вентиляторы радиальные
Номер
Гип двига
Н
Нх
h
й.
/
с
b
ь4
^2
63
D
Dx
А
л,
И
«1
«2
Масса (с двигаю чем), I кг
лягора
ШТ
4АП
631
391
49
71
52,6
4А80А
640
400
48
54,9
3,15
4А80Б
47
80
590
177
208
295
240
347
255
323
345
224
255
8
12
2
57,9
4А90Л
650
410
43
90
66,2
4M0OS
660
420
40
100
73,5
4А80А
771
62,5
73,7
4А80В
480
61 с
80
76,7
4A90L
781
490
57,5
90
705
86,2
4
4A100S
85
205,5
260
291
427
315
403
430
93,2
4A100L
791
50с
83
ЮС
Зоб
280
310
8
12
2
99,2
4М12М
80'
5’2
78,5
112
725
115
4AP2S
823
71
132
755
139
4А132М
53„
66,5
805
155
При гожение 1 Вентиляторы
Примечания 1 Установочные размеры приведены б таб i 115
2 См примеч к табл 12
ТАБЛИЦА I 14. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц14-46-5 - В.Ц14-46-8
Номер вентилятора
Тип двигателя
Н
Нх
h
hx
Lmax
/
С
b
bt
bi
Ьз
D
Dx
d
dx
A
Ax
A
Aj
l
n n,
ШТ.
Масса (c двигателем), кг.
4A112M
76 112
145
4A132S
71
132
166
4A132M
67
181
5
4A160S
988 650 92
1108 252 324 452 338,5 525 390 500 535
7
7 354 352 30) 380 100 16 3
224
4A160M
88
160
248
4A180S
86
180
264
4A180M
83
285
1.1. Вентиляторы радиальные
Помер вентилятора
Тип двигателя
Н
Нг
h
hi
1
с
b
bi
ьг
b3
D
Di
d
di
A
Л|
Аз
Л
t
n nv
Масса (с двигателем), кг.
шт.
4А112М
94
112
203
4A132S
91
132
224
4А132М
88
232
6,3
4A160S
1140
720
82
160
1210
298
410
565
420
657
486
630
660
7
7
448
445
400
470
100
20 4
275,6
4А160М
132
299,6
4А180М
127
180
334,6
4А200М
118
410,6
4A200L
114
200
450,6
4A160S
122
160
366,6
4А160М
118
391,6
4А180М
114
180
408,6
8
4А200М
1438
905
105
1538
378
520
714
533
835
625
800
850
10
11
567
563
600
600
150
16 4
503,6
4A200L
153
200
544,4
4А225М
150
225
590,4
4A250S
141
250
725,4
4А250М
138
770,4
Приложение I. Вентиляторы
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976-90 (кроме Пр 180° и Л180°).
2. Установочные размеры приведены в табл. L15.
ТАБЛИЦА 115 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ Б Ц14-46-5 - ВЦ14-46-8(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБР0И30ГЯТ0РАМИБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБР0И30ГЯТ0РАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБР0И30ГЯТ0РАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБР0И30ГЯТ0РАМИ
Номер
Тип двигателя
Тип виброизолятора
61
3
<6
с-, для вентилятора
а
d
правого вращения | левого вращения
при л 1 ле установки корпуса град
0, 45
315
В5 190, |270
0, 45, 315
135
90, 270
4А112М
280
+ 225
-225
0
-225
+ 225
0
4A132S Д040
296
+ 200
-200
0
-200
+ 200
012
4А132М
-410 9^5 600 22 334
540 ^175
-175
0
-175
+ 175
0 юо —
54A160S
384
+ 150
-150
0
-150
+ 150
0
4А160М Д041
422
+ 125
-125
0
-125
+ 125
014
4A180S
422
Т 12г
-125
0
-125
125
0
4А180М
484
+ 100
-100
0
-100
+ 100
0
4А112М
221
+ 200
-200
0
-200
+ 200
0
4A132S
Д041
311
+ 200
-200
0
-200
+ 200
0
100
4А132М
308
+ 175
-175
0
-175
+ 175
0
4A160S
460 153650 176 384
582 +150
-150
0
-150
+ 150
0
’ 4А160М
421
+ 150
-150
0
- 150
+ 150
0
14
4А180М
Д042
496
+ 125
-125
0
- 150
+ 125
0
120
4А200М
596
+ 100
-100
0
-100
+100
0
4A200L
646
+ 100
-100
0
-100
+ 100
0
4A160S
398
+ 150
-150
0
-150
+ 150
0
4А160М
Д042
435
+ 150
-150
0
-150
+ 150
0
4А180М
486
+ 125
-125
0
-125
+ 125
0 120
4А200М
606 212,5 1050 196 573
894 +100
-100
0
-100
+ 100
0
14
84A200L
623
+ 100
-100
0
-100
+ 100
0
4А225М
Д043
698
-4- 100
-100
0
-100
+ 100
0 130
4A250S
773
+ 75
-75
0
-75
+ 75
0
4А250М
823
+ 75
-75
0
-75
+ 75
0
Примечания 1 Знак минус перед размером с7 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала
2 См примеч 3, 4 и 5 к табл 13
ТАБЛИЦА 116 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ,ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-4б-2,5 - В Ц14-46-4
Номер вентилятора
С
<Т
2,5
260
400
177
3,15
340
560
197
4
370
650
225
Примечание Установочные размеры вентиляторов на виброизоляторах приведены в Руководстве по подбору радиальных вентиляторов общего назначения для санитарно-технических систем АЗ-907
ТАБЛИЦА 117 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ,ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕРАЗМЕРЫ, ММ, ВЕН ШЛЯ ЮРА В Ц14-46-2(ИСПОЛНЕНИЕ 1)*
4АА563935642520,54АА634006343024,34А714087145033,14А80А4178046035,54А80В41780480384A90L42790510504АА563935642520,54АА634006343024,34А714087145033,14А80А4178046035,54А80В41780480384A90L4279051050* См примеч 1 к табл 12* См примеч 1 к табл 12
4АА56
393
56
425
20,5
4АА63
400
63
430
24,3
4А71
408
71
450
33,1
4А80А
417
80
460
35,5
4А80В
417
80
480
38
4A90L
427
90
510
50
4АА56
393
56
425
20,5
4АА63
400
63
430
24,3
4А71
408
71
450
33,1
4А80А
417
80
460
35,5
4А80В
417
80
480
38
4A90L
427
90
510
50
* См примеч 1 к табл 12
* См примеч 1 к табл 12
Вентиляторы радиальныеобщего назначения (стальные)высокого давления
Подбор вентиляторов высокою давления производится аналогично подбору вентиляторов низкого и среднего давления (см стр 246) Но
ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ F^, кПа (кто/*2)ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Р„, кПа (кто/*2)
Рис. 117. Аэродинамические характеристики вентиляторов ВР-12-26-2,5 (а); ВР-12-26-3,15 (5); ВР-12-26-4 (в) и ВР-12-26-5 (г) (исполнение 1)
ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Р кПа (кгс/м2)ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Ру, кПа (кгс/м2]
Рис. 1.18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-5 (исполнение 1)
Рис. 1.19. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-6,3 (исполнение 1)
аналогии с вентиляторами низкого и среднего давления на сводном графике (рис. 1.16), на индивидуальных характеристиках (рис. 1.17- 1.21) и в табл. 1.18 введены условные обозначения.
Тип вентиляторов обозначается: М-для ВР-12-26; Л-для В.Ц6-28. Остальные части условного обозначения аналогичны приведенным в п. 1.1.
Технические данные вентиляторов высоко
го давления приведены в табл. 1.18, основные размеры вентиляторов ВР 12-26-в табл. 1.19, вентиляторов В.Ц6-28 № 5 и 6,3 (исполнение, 1) —в табл. 1.20 и 1.21, В.Ц6-28 №8 и 10 (исполнение 1)"В табл. 1.22 и 1.23, В.Ц6-28 № 8 и 10 (исполнение 6)-в табл. 1.24 и 1.25.
Вентиляторы ВР. 12-26 изготовляют без виброизоляторов, В.Ц6-28 по заказу потребителя могут поставляться с виброизоляторами.
Рис. 1.20. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а^ и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 1)
Рис. 1.21. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 6)
М2,5-1аМ2,5-1б2,5М2,5-1вМ2,5-1аМ2,5-1б2,5М2,5-1в28104А71А20,7528104A71R21,128104А80А21,528104А71А20,7528104A71R21,128104А80А21,5Вентиляторы ВР-12-26 (исполнение!)Вентиляторы ВР-12-26 (исполнение!)281055,7281055,7281058,3281055,7281055,7281058,3ТАБЛИЦА 1.18. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
М2,5-1а
М2,5-1б2,5
М2,5-1в
М2,5-1а
М2,5-1б2,5
М2,5-1в
2810
4А71А2
0,75
2810
4A71R2
1,1
2810
4А80А2
1,5
2810
4А71А2
0,75
2810
4A71R2
1,1
2810
4А80А2
1,5
Вентиляторы ВР-12-26 (исполнение!)
Вентиляторы ВР-12-26 (исполнение!)
2810
55,7
2810
55,7
2810
58,3
2810
55,7
2810
55,7
2810
58,3
Условное обозначение характеристики
Вешилятор
Двигатель
Масса вентиля- гора (с двигателем), кг
номер
диаметр колеса, % У,Юм
частота вращения пв, об/мин
ТИП
мощность, кВт
частота вращения ида, об/мин
М3,15-1а
2840
4A80R2
2,2
2840
74,3
М3,15-163,15-
2840
4A90L2
3
2840
83
М3,15-1в
2840
4A100S2
4
2840
90
М4-1ал-29054А112М27,52905156
М4-1629054А132М2112905195
М5-1а
2940
4A180S2
22
2940
340
М5-16
5-2940
4А180М2
30
2940
360
М5-1в
■2940
4А200М2
37
2940
430
Вентиляторы В.Ц6-28 (исполнение 1)
Л5.090-1а
Л5.090-16
Л5.090-1В
Л5.090-1Г
90
2850
2850
2850
2895
АИР90Г2
AMP100S2
AHP100L2
АИР112М2
3
4
5,5
7,5
2850
2850
2850
2895
103
109
115
131
Л5.095-1а
2850
AHP100S2
4
2850
109
Л5.О95-16
95
2850
AHP100L2
5,5
2850
115
Л5.095-1В
ч
2895
АИР112М2
7,5
2895
131
Л5.100-1а
2850
AHP100L2
5,5
2850
115
Л5.100-16'
100
2895
АИР112М2
7,5
2895
131
Л5.100-1В
2910
АИР132М2
11
2910
157
Л5Л05-1а
2895
АИР112М2
7,5
2895
131
Л 5.105-16
2910
АИР132М2
11
2910
157
Л6,3.090-1а
2910
АИР132М2
И
2910
226
Л6,3.090-1б
90
2910
AMP160S2
15
2910
272
Л6,3.090-1в
2910
АИР160М2
18,5
2910
287
Л6,3.090-1г
2925
AHP180S2
22
2925
305
Продолжение табл 1.18
Условное обоз- начение характеристики
Вентилягор
Двигатель
Масса вентиля- тора (с двша- 1СЛСМ), кг
номер
диаметр колеса, % ^„м
частота вращения пв, об/мин
тип
мощность, кВт
час ют а вращения пДВ, ОО/МИН
Л6,3.095-1а
2910
АИР132М2
11
2910
226
Л6.3.09У16
6,3
95
2910
АИР 16082
15
2910
272
Л 6,3.095-1 в
2910
АИР160М2
18,5
2910
287
Л6,3.095- h
2925
А ИР 18082
22
2925
305
Л6,3.100-1а
2910
АИР16082
15
2910
272
Л6.3.100-16
100
2910
АИР160М2
18,5
2910
287
Л6,3.100-1в
2925
АИР 18082
22
2925
305
Л63.100-1Г
2915
АИР180М2
30
2925
325
Л8-а
8
1460
4А132М4
11
1460
375
Л8-6
1465
4А16084
15
1465
417
Л10-а
1470
4А180М4
30
1470
685
)И0-б
10
1475
4А200М4
37
1475
760
Вентиляторы В.Ц6-28 (исполнение 6)
■18-1а
1430
4А132М4
11
1460
635
Л8-16
’430
4А16084
15
1465
677
Л8-2а
1600
4А16084
15
1465
685
j 18-26
1600
4А160М4
18,5
1465
720
Л8-За
1750
4А160М4
18,5
1470
740
Л8-368—
1750
4А18084
22
1470
7о0
Л8-4а
1900
4A180S4
22
1470
740
Л8-46
1900
4А180М4
30
1470
760
Л8-5а
2200
4А200М4
37
1475
855
Л 8-56
2200
4A200L4
45
1475
895
Л8-6 -
24ио
4A200L4
45
1475
895
Л8-65
2400
4А225М4
55
1480
940
Л10-1а
1440
4А180М4
30
1470
915
ЛЮ-16
1440
4А200М4
37
1475
990
ЛЮ-2а
1600
4А200М4
37
1475
1000
ЛЮ-26
1600
4A200L4
45
1475
1040
Л10-2в10
1600
4А225М4
55
1475
1085
ЛЮ-За
1800
4А225М4
55
1475
1095
Л10-36
1800
4A250S4
75
1480
1230
Л10-4а
1875
4А225М4
55
1475
1095
Л10-46
1875
4A250S4
75
1480
1230
ТАБЛИЦА I 19 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ, ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ ВР-12-26 № 2,5-5(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятора
Тип двигателя
L
1
Н
нг
В
b
bY
с
сх
с2
сз
D
О.
D2
А
^2
4Э
Л4
4s
Л
d
di
^2
2,5
4А71А2
4А71В2
375
65
420
250
405
174
192
150
210
310
—
204
240
300
100
75
80
135
160
НО
135
10
Мб
7
4А80А2
380
4А80В2
420
3,15
4A90L2
450
75
505
305
510
218
242
192
243
370
-
256
300
370
128
96
80
172
200
140
165
10
Мб
7
4A100S2
455
4А112М2
544
86
640
380
625
270
300
240
270
400
116
320
370
460
160
120
80
204
230
164
190
18
М8
7
4
4А132М2
622
11 Вентиляторы радиальные
Номервентиля-тора
Тип двигателя
L
I Н Hv В b Ьх
С2 С3
dx
^2
4А180С2756142
54А180М2796 102 790 470 780 335 373 300 400 460400 460 560 200 150 100 252 290 202 240 18 М10 10
4А200М285415 7
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса 0; 90; 180 и 270° по ГОСТ 5976-90.
Приложение 1. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.20. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-5 И В.Ц6-28-6,3(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятора
1 ип двигателя
н
Нх 1
А
L
/
S
b
D
D.
A
A
^2
A.
44
As
t
=2
73
И, ЫТ
5
XMP90L2 AMP100S2 AMP100L2 АИР112М2 АИР132М2
796
490
90
100
100
112
132
549
572
603
634
697
121
300
763
. 338
250
280
200
150
195
233
65
186
65
19
60,5
12
6,3
ХИР132М2 АИР16082 АИР160М2
AHP180S2
АИР180М2
1038
650
132
160
160
180
180
751
883
913
883
933
153
378
963
425
315
360
252
189
240
298
160 235
80
29
80
37,5
14
11 Венти шторы радии и>ные 28711 Венти шторы радии и>ные 287Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976 90
11 Венти шторы радии и>ные 287
11 Венти шторы радии и>ные 287
2 Установочные размеры приведены в табл 121
ТАБЛИЦА I 21 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ММ ВЕНТИЛЯТОРОВ В Цб 28 5 И В Цб-28-6 3 (ИСПОЛНЕНИЕ I)
БЕЗ ВИБРОИ'ЮЛЯТОРОЙБЕЗ ВИБРОИ'ЮЛЯТОРОЙС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИРАМА ВЕНТИЛЯТОРАРАМА ВЕНТИЛЯТОРА
БЕЗ ВИБРОИ'ЮЛЯТОРОЙ
БЕЗ ВИБРОИ'ЮЛЯТОРОЙ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер вентилятора
Тип двигагегя
Тип вибро- изочятора
а
с
^3
С*
Сб
сч для венти 1яюров
<1
d>
Правого вращения
левого вращения
при узле установки корпуса град
0,45 315
135 180
90, 270|0 45, 315| 135, 180
90, 270
AHP90L2Д040100 430 390 715 675150180129
АИР 10082168
5 АИР100Ь21961734-80-80+30-80+80-30 138,5
АИР112М2131
АИР132М2185168
АИР132М2210 131
АИР16082215
6,3АИР160М2Д042120 500 460 960 910195+100 -100 +40 -100 +100 - 40 15 10,5
АИР 18082210
АИР180М2
Примечания 1 Знак минус перед размером с7 означает, что виброизолятор расположен с противоположной стороны от оси вала 2 См примечания 3, 4 и 5 к табл 13
ТАБЛИЦА 122. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер вентилятораНомер вентилятора
Номер вентилятора
Номер вентилятора
81210 705130 160950181 480 1220 530 320 430 320240370 29292,5100 96
101490 855140 2001180225 600 1520 665 400 540 400300458 360114,5120120
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса (кроме Пр180" и Л180°) по ГОСТ 5976-90.
2 Установочные размеры приведены в табл. 1.23.
ТАБЛИЦА 1.23. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 и В.Ц6-28-10(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВБЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИС ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
с
Cl
С2
С3
С*
с5
с6
С1
С8
с9
СЮ
С11
а
84A160S4
4А160М4Д042580 636 685 785 141 50 580 785 165 60 415 28 120
85
104А200М4Д043670 740 800 1040 173 120 970 1040 265 200 540 35 130
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 1.3.
10 Зак 1976
ТАБЛИЦА 1.24. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Приложение 1. ВентиляторыПриложение 1. Вентиляторы
Приложение 1. Вентиляторы
Приложение 1. Вентиляторы
Номер вентилятора
Тип двигателя
Тип виброизолятора
а
С
С1
С1
с*
с5
с6
С8
с9
С10
си
С12
С13
С14
С15
ci6
С17
4А132М4
745
120
4A160S4
932
160
4А160М4
Д043
130
995
220
8
4A180S4
585
631
23
500
1500
1660
80
17
238
765
819
1604
100
290
162
995
270
—
4А180М4
1020
330
4А200М4
1095
440
4A200L4
Д044
150
1158
472
4А225М4
1220
537
4А180М4
410
4А200М4
510
10
4A200L4
Д045
180
635
689
27
560
1680
1900
НО
0
253
831
885
1844
200
335
192
640
—
223
4А225М4
680
4A250S4
830
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 1.3.
ТАБЛИЦА I 25 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц6-28-8 И В Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
ПОД НАГРУЗКОЙ
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса ПрО°, Пр45°, Пр90°, Пр135°, Л0°, Л45°, Л90°, Л270° и Л315° по ГОСТ 5976 -90
2 Установочные размеры приведены в табл 1.25
Вентиляторы радиальные пылевые
Подбор пылевых вентиляторов производится аналогично вентиляторам общего назначения Сводный график аэродинамических характеристик приведен на рис. 1.22, индивидуальные характеристики-на рис. 1.23 и 1.24, а.
В условном обозначении типа пылевых вентиляторов принято П для вентиляторов
В.ЦП6-45 Технические данные пылевых вентиляторов приведены в табл. 1.26.
Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с расположением двигателей справа или слева от корпуса.
Основные габаритные и присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл 1.27 и 1.28, вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.
Рис. 1.22. Сводный график характеристик пылевых вентиляторов
Рис. 1.23. Аэродинамические характеристики пылевых вентиляторов В.ЦП6-45-5 (я) и В.ЦП6-45-6,3 (о) (исполнение 6)
а)
3(506) 2^(255) 2(204)
1,4(143)
1(102)
ТАБЛИЦА 1.26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Условное обозначение характеристики
Вентилятор
Двигатель
Масса вентилятора (с лея- гателем), кг
номер
диаметр колеса, % оном
частота вращения пв, об/мин
тип
МОЩНОСТЬ, кВт
частота вращения п^, об/мин
П5 100-1а
4A100S4
3
1430
361
П5.100-16
1755
4A100L4
4
1430
367
П5.100-1 в
4А112М4
5.5
1445
380
П5.100-2а
4A100L4
4
1430
367
П5.100-26
1960
4А112М4
5,5
1445
381
П5.1ОО-2в
5
100
4A132S4
7.5
1455
402
П5.100-За
4А112М4
5,5
1445
380
П5.100-36
2225
4A132S4
7,5
1455
402
П5.100-Зв
4А132М4
11
1460
418
П5.100-4а
4A132S4
7,5
1455
402
П5.100-46
5
100
2505
4А132М4
11
1460
418
П5 100-4в
4A160S4
15
1465
460
П6,З.О9О-2а
4A132S4
7,5
1455
507
П6,3.090-26
90
90
4А132М4
11
1460
518
П6,3.090-2в
4A160S4
15
1465
560
П6,3.100-2а
4A160S4
15
1465
560
П6,3.100-26
6,3
100
2000
4А160М4
18,5
1465
585
П6,3.100-2в
4A180S4
22
1470
600
П8.1001а
4A160S4
15
1465
655
П8.100-16
1285
4А160М4
18,5
1465
680
П8.100-1 в
4A180S4
22
1470
695
П8.100-2а
4А160М4
18,5
1465.
685
П8.100-26
1440
4A180S4
22
1470
700
П8.100-2В
8
100
4А180М4
30
1470
725
П8.100-3а
4A180S4
18,5
1470
730
П8.100-36
1615
4А180М4
30
1470
810
П8 100-Зв
4А200М4
37
1475
820
П8.100-4а
1650
4А200М4
37
1475
814
118 100-46
4A200L4
45
1475
860
ТАБЛИЦА 1.27. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45-5 И В.ЦП6-45-6,3 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса (кроме Пр 180° и Л 180°) по ГОСТ 5976-90 с расположением двигателей справа или слева (см табл 128)
ТАБЛИЦА 1.28. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45 № 5 И 6,3(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЯХ КОРПУСА И ДВИГАТЕЛЯ
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°ДВИГАТЕЛЬ СЛЕВАДВИГАТЕЛЬ СЛЕВАПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°
ДВИГАТЕЛЬ СЛЕВА
ДВИГАТЕЛЬ СЛЕВА
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
Номер вентилятора
Положение корпуса
Пр 0°
Пр 45°
двигатель слева
двигатель справа
двигатель слева
двигатель справа
И
b
В
Н
b
В
Н
b
В
Н
b
В
5
830
335
1370
830
435
1470
1050
315
1350
1050
390
1425
6,3
980
382
1565
980
540
1725
1270
350
1535
1270
476
1660
Продолжение табл. 1.28
Номер вентилятора
Положение корпуса
90°
135°
270°
315°
двигатель слева
двигатель слева
двигатель справа
двигатель справа
Н
b
В
Н
b
В
Н
b
В
Н
b
В
5
966
298
1335
920
520
1555
865
298
1335
846
520
1555
6,3
1180
360
1550
1095
650
1835
1005
360
1550
970
650
1835
ПОЛНОЕ ДАВЛЕНИЕ Р кПа (кгс/м‘
Рис 124 Вентилятор пылевой В ЦП6-45-8 (исполнение 6)
г. чигрэдгаамнуег-хая характеристика б и в-габаритные и присоединительные размеры
ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ
Вентиляторы крышные радиальные
Сводный график характеристик крышных радиальных вентиляторов приведен на рис. 1.25.
Вентиляторы № 4; 5; 6,3 изготовляют в не- виброизолированном исполнении с колесом, насаженным непосредственно на вал двш ателя. Разработаны эти вентиляторы с двумя вариантами рабочих колес: с плоскими лопатками,
имеющими угол выхода 45°, и гнутыми лопатками с углом выхода 25°.
Вентиляторы ВКР № 8 и 12,5 изготовляют в виброизолированном исполнении, причем № 8-с колесом, насаженным на вал двигателя, а № 12,5-с ременным приводом.
Технические данные вентиляторов приведены в табл. 1.29, основные габаритные и установочные размеры вентиляторов общего назначения (стальных)-в табл. 1.30, коррозионно-стойких вентиляторов из титановых сплавов-на рис. 1.26.
Рис. 1.25. Аэродинамические характеристики крышных радиальных вентиляторов
Рис 1.26. Вентилятор крышный радиальный коррозионностойкий из титановых сплавов ВКРТ6,30.45.6
ВКР4,00 25 6, 2 ВКР5,00 256, 3- ВКР6.30 25 6, 4 - ВКР4.00 45 6, 5-ВКР5,00 45 6. 6-ВКР6,30 45 6 и ВКРТ6.30 45 6, 7 ВКР8.00, 8 ВКР12.50
ТАБЛИЦА 1.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ РАДИАЛЬНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Вентилятор
Двигатель
обозначение
частота вращения ив, об/мин
мощность, кВт
частота вращения И , об/мин
ТИП
исполнение по способу монтажа (ГОСТ 2479-79)
ВКР4,00.25.6
890
0,25
890
4АА63В6
IM 3081
ВКР5,00.25.6
900
0,55
900
4А71В6
IM 3081
ВКР6,30.25.6
935
1,5
935
4A90L6
IM 3081
ВКР4,00.45.6
910
0,37
910
4А71А6
IM 3081
ВКР5,00.45.6
915
0,75
915
4А80А6
IM 3081
ВКР6,30.45.6
950
2,2
950
4A100L6
IM 3081
ВКР8,00-01
700
3,0
700
4А112МВ8
IM 3081
ВКР12,50-01
380
4,0
950
4А112МВ6
IM 1081
ВКРТ6,30.45.6
950
2,2
950
4A100L6X
IM 3081
ТАБЛИЦА 1.30 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВКР4,00, ВКР5,00 И ВКР6,30 (НЕВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)И ВКР8.00 И ВКР12,50 (ВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
ВКР4.00-ВКР630ВКР4.00-ВКР630'В'В"I выход ВОЗДУХА"I выход ВОЗДУХАППАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВППАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВП БОЛТОВ d ДЛЯ ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛАПАНА ИЛИ ВОЗДУХОВОДАП БОЛТОВ d ДЛЯ ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛАПАНА ИЛИ ВОЗДУХОВОДА8 ПАЗОВ 15x20 ПОД ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ8 ПАЗОВ 15x20 ПОД ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
ВКР4.00-ВКР630
ВКР4.00-ВКР630
'В
'В
"I выход ВОЗДУХА
"I выход ВОЗДУХА
ППАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ППАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
П БОЛТОВ d ДЛЯ ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛАПАНА ИЛИ ВОЗДУХОВОДА
П БОЛТОВ d ДЛЯ ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛАПАНА ИЛИ ВОЗДУХОВОДА
8 ПАЗОВ 15x20 ПОД ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
8 ПАЗОВ 15x20 ПОД ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
Вентилятор
Н
D
Si
О2
d
и, шт.
Масса с двигателем, кг
ВКР4,00.25.6*
715
750
435
6
51
ВКР5,00.25.6*
800
940
535
8
76
ВКР6,30.25.6*
960
1114
772
658
Мб
8
116
ВКР4,00.45.6
715
750
435
6
60,7
ВКР5,00.45.6
800
940
535
8
79,3
ВКР6,30.45.6
960
1114
658
8
128,8
ВКР8,00
1150
1150
1072
830
М8
12
310
ВКР 12,50
1650
1750
1522
1295
мю
18
620
* В настоящее время серийно не выпускаются
1.2.2. Вентиляторы крышные осевыеКрышные осевые вентиляторы (табл. 1.31) могут применяться только в децентрализован1.2.2. Вентиляторы крышные осевыеКрышные осевые вентиляторы (табл. 1.31) могут применяться только в децентрализованных установках общеобменной вытяжной вентиляции без сети воздуховодов (при статическом давлении psv = 0). Габаритные и установочные размеры приведены в табл. 1.32.ных установках общеобменной вытяжной вентиляции без сети воздуховодов (при статическом давлении psv = 0). Габаритные и установочные размеры приведены в табл. 1.32.ТАБЛИЦА 1.31. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
1.2.2. Вентиляторы крышные осевые
Крышные осевые вентиляторы (табл. 1.31) могут применяться только в децентрализован
1.2.2. Вентиляторы крышные осевые
Крышные осевые вентиляторы (табл. 1.31) могут применяться только в децентрализован
ных установках общеобменной вытяжной вентиляции без сети воздуховодов (при статическом давлении psv = 0). Габаритные и установочные размеры приведены в табл. 1.32.
ных установках общеобменной вытяжной вентиляции без сети воздуховодов (при статическом давлении psv = 0). Габаритные и установочные размеры приведены в табл. 1.32.
Показатель
Номер вентилятора
4 1
5 1
6,3
Максимальная производительность вентилятора при ра-
3100
6000
12600
брте без сети воздуховодов (при psv = 0), м3/ч Потребляемая мощность, кВт
0,1
0,3
0,9
Двигатель: ' тип
4АА63В4
4А71А4
4А80А4
исполнение по способу монтажа
1М 3681
1М 3681
1М 3681
(ГОСТ 2479-79) мощность, кВт
0,37
0,55
1,1
частота вращения, об/мин
1365
1390
1420
ТАБЛИЦА I 32 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Номер вентилятора
Н
h
D
Масса, кг
4
1150
870
800
48
5
1310
960
1000
70
6,3
1570
1000
1260
93
ПРИЛОЖЕНИЕ II
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ (КАЛОРИФЕРЫ)
ПЛ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМВоздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.ПЛ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМВоздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180 °C и рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190 °C. Воздухонагреватели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180 °C и рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190 °C. Воздухонагреватели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
ПЛ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМ
Воздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.
ПЛ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИБИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕСО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМОРЕБРЕНИЕМ
Воздухонагреватели (калориферы) биметаллические со спирально-накатным оребрением типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК предназначены для нагревания воздуха в системах воздушного отопления, вентиляции, кондиционирования и сушильных установках. Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по предельно допустимой концентрации вредных веществ должен соответствовать ГОСТ 12.1.005-88, не должен содержать липких веществ и волокнистых материалов, запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.
В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180 °C и рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190 °C. Воздухонагреватели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.
Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.
В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
В качестве теплоносителя в воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться горячая вода (или перегретая) с температурой до 180 °C и рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа, удовлетворяющая требованиям СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой 190 °C. Воздухонагреватели соответствуют ГОСТ 27330-87 *. КСкЗ и КСк4 выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по ТУ 22-5756-84.
Воздухонагреватели изготовляют двух моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4 и КП4-большая модель.
В зависимости от присоединительных размеров воздухонагреватели каждой модели под-
Т АБ Л ИЦ А II. 1. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Число
ходов для движения теплоносителя «х
Длина теплопередающей трубки
1, м
Масса, кг, не более
фронтального
А
для прохода теплоносителя
L
патрубка А
распределительно- сборных коллекторов А
КСкЗ-6-02АХЛЗ
13,26
0,267
0,53
38
КСкЗ-7-02АХЛЗ
16,34
0,329
0,655
44
КСкЗ-8-02АХЛЗ
19,42
0,392
0,000846
0,001006
0,00172
6
0,78
50
КСкЗ-9-02АХЛЗ
22,5
0,455
0,905
56
КСкЗ-10-02АХЛЗ
28,66
0,581
1,155
68
КСкЗ-11-О2АХЛЗ
83,12
1,66
0,002576
0,002205
1,655
176
КСкЗ-12-02 АХЛЗ
125,27
2,488
0,003881
0,002205
0,00172
4
1,655
259
ТАБЛИЦА П.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ-6-КСкЗ-10(РИС. ПЛ, с)
Обозначение
А
л.
Л2
^3
Количество
шагов гц
отверстий п
КСкЗ-6-02АХЛЗ
530
578
602
650
4
18
КСкЗ-7-О2АХЛЗ
655
703
727
775
5
20
КСкЗ-8-О2АХЛЗ
780
828
852
900
6
22
КСкЗ-9-02АХЛЗ
905
953
977
1025
7
24
КСкЗ-10-02АХЛЗ
1155
1203
1227
1275
8
28
*1
А-А
Рис. ПЛ. Калориферы КСкЗ-6-02ХЛЗА - КСкЗ-10-02ХЛЗА (а) и КСкЗ-11-02ХЛЗА и КСкЗ-12-02ХЛЗА (6) /-патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2-теплопередающая трубка теплообменного элемента, 3 боковые щитки, 4 - уплотнительные прокладки; 5 - перегородки в распределительно-сборных коллекторах; б крышка; 7-трубная решетка
ТАБЛИЦА П.З. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ-11 И КСкЗ-12(РИС. II. 1,6)
Обозначение
Б
б2
^3
Б*
Количество
шагов
«1
отверстий п
КСкЗ-11-02АХЛЗ
1003
1051
1075
912
81,5
7
44
КСкЗ-12-02АХЛЗ
1503
1551
1575
1392
91,5
11
52
разделяются на семь типоразмеров-с № 6 по № 12.
Воздухонагреватели состоят из биметаллических теплообменных элементов, трубных решеток, крышек с перегородками и боковых щитков. Теплообменный элемент выполнен из определенного количества теплопередающих трубок в зависимости от модели и типоразмера воздухонагревателя. Воздухонагреватели КСкЗ и КПЗ имеют три ряда трубок по направлению воздуха, а КСк4 и КП4 четыре.
Теплопередающая трубка изготовляется из двух трубок, насаженных одна на другую: внутренняя трубка-стальная наружным диаметром 16 мм с толщиной стенки 1,2 мм, наружная трубка - алюминиевая с накатным на ней оребрением. Теплопередающие трубки своими конусами вварены в трубчатые решетки с поперечным шагом между трубками 41,5 мм, продольным шагом 36 мм.
У воздухонагревателей КСкЗ и КСк4 к трубчатым решеткам привариваются крышки, образуя распределительно-сборные коллекторы. Одна из крышек глухая, другая имеет два патрубка для подвода и отвода теплоносителя, многоходовое движение которого организуется с помощью перегородок, устанавливаемых в распределительно-сборных коллекторах. Воздухонагреватели КСкЗ и КСк4 следует устанавливать с горизонтальным расположением теплопередающих трубок.
У воздухонагревателей КПЗ и КП4 в крышках, приваренных к трубным решеткам,
имеются патрубки для подвода пара и отвода конденсата. Воздухонагреватели с № 6 по № 10 снабжены одним патрубком для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата, а воздухонагреватели № 11 и № 12-двумя патрубками для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата. Воздухонагреватели КПЗ и КП4 одноходовые и устанавливаются с вертикальным расположением теплопередающих трубок и патрубков. При этом патрубки для отвода пара должны быть сверху, а патрубок для отвода конденсата-снизу.
В воздухонагревателях КСкЗ, КСк4, КПЗ, КП4 боковые щитки крепятся к торцам трубных решеток болтовыми соединениями. Между щитками и трубными решетками устанавливаются уплотнительные прокладки. Продольные края боковых щитков и трубных решеток отогнуты так, что образуются фланцы с отверстиями для присоединения калориферов к элементам отопительно-вентиляционных систем. Присоединительные отверстия располагаются с единым шагом 125 мм.
Пример условного обозначения КСкЗ-5- 02АХЛЗ, ТУ 22-5757-84; КП46-СК-01АУЗ, ТУ 22-5756-84:
КСкЗ и КП4-шифр модели;
5 и 6-номер типоразмера;
СК - теплообменный элемент;
01А и 02А-модификация конструкции; ХЛ и У-климатическое исполнение;
3-категория размещения согласно ГОСТ 15150-69*.
ТАБЛИЦА II.4 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Число
ходов для движения теплоносителя «х
Длина теплопередающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтального А
для прохода теплоносителя
L
патрубка А
распределительносборных коллекторов А
КСк4-6-02АХЛЗ
17,42
0,267
0,53
45
КСк4-7-02АХЛЗ
21,47
0,329
0,655
53
КСк4-8-02АХЛЗ
25,52
0,392
0,001112
0,001006
0,0022
6
0,78
61
КСк4-9-02АХЛЗ
29,57
0,455
0,905
68
КСк4-10-02АХЛЗ
37,66
0,581
1,155
85
КСк4-11-02АХЛЗ
110,05
1,66
0,00341
0,002205
1,655
223
КСк4-12-02 АХЛЗ
166,25
2,488
0,005151
0,002205
0,0022
4
1,655
331
ТАБЛИЦА II.5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4-6-КСк4-10 (РИС. П.2,й)
Обозначение
А
Л2
Количество
шагов пх
отверстий п
КСк4-6-02АХЛЗ
530
578
602
650
4
18
КСк4-7-02АХЛЗ
655
703
Т2Л
775
5
20
КСк4-8 -02 АХ Л 3
780
828
852
900
6
22
КСк4-9-02АХЛЗ
905
953
977
1025
7
24
КСк4-10-02 АХЛЗ
1155
1203
1227
1275
9
28
ТАБЛИЦА П.6. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4-11 И КСк4-12(РИС. П.2.61
Обозначение
Б
ь\
Бг
Бх
Б*
1 Количество
шагов ”i
отверстий п
КСк4-11-02АХЛЗ
1003
1051
1075
912
81,5
7'
КСк4-12-02 АХЛЗ
1503
1551
1575
1392
91,5
11
52
Рис. II2. Калориферы КСк4-6-02ХЛЗА - КСк4-10-02ХЛЗА (а) и КСк4-11-02ХЛЗА и КСк4-12ХЛЗА (б)
I патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2-тепчопередающая трубка теплообменного элемента; 3- боковые щитки.
4 уплотнительные прокладки 5-перегородки в распределитетыю-сборны' кол текюрах. б крышка. 7 трубная решетка
ТАБЛИЦА И 7 ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (гр)н, кг/(м2 с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 °C), при скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
Аэродинамическое сопро- гивление Д^, Па
0,2
0 3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
1,5
26,69
28,58
Воздухонагреватели КСкЗ
29,98 31,14 32,11 32,96 33,69
34,35
34,98
36,07
12,73
2
30,27
32,41
34
35,31
36,42
37,37
л8,2
38,96
39,67
40,9
21,56
2,5
33,36
35,72
37.46
38,91
40,13
41,18
42,1
42,93
43,72
45,07
32,43
3
36,13
38,68
40,58
42,14
43,47
44,6
45,6
46,5
47,35
48,82
45,3
3,5
38,65
41,39
43,42
45,09
46,51
47,72
48,79
49,75
50,66
52,23
60,08
4
40,98
43^8
46,01-
47,8
49,3
50,59
51,72
52,74
53,71
55,37
76,73
4,5
43,12
46,18
48,44
50,3
51,89
53,24
54,43
55,5
56,52
58,27
95,2
5
45,16
48,35
50,72
52,68
54,33
55,75
57
58,12
59,19
61,02
115,47
5,5
47,08
50ЩУ/52)88!
54,92
56,65
58,13
59,42
60,6
61,71
63,62
137,5
6
48,91
52,38
54,94
57,06
58,85
60,39
61,74
62,95
64,11
66,1
161,26
6,5
50,66
54,24
56,9
59,09
60,95
62,54
63,93
65,2
66,39
68,45
186,73
7
52,32
5610» '58,77!
61,03
62,95
64,6
66,04
67,34
68,58
70,7
213,89
1,5
24,11
25,73
Воздухонагреватели КСк4
26,94 27,91 28,72 29,44 30,09
30,66
31,19
32,12
17,68
2
27,79
29,66
31,06
32,18
33,11
33,94
34,7
35,34
35,96
37,03
28,88
2,5
31,05
33,13
34,7
35,94
36,99
37,91
38,76
39,48
40,16
41,37
42,24
3
33,98
36,27
37,98
39,35
40,49
41,5
42,42
43,21
43,96
45,28
57,65
3,5
36.68
39,15
41
42,47
43,71
44,8
45,79
46,65
47,46
48,88
74,97
4
39,21
41,84
43,82
45,39
46,71
47,88
48,94
49,86
50,72
52,24
94,15
4,5
41,57
44,37
46,65
48,13
49,53
50,77
51,9
52,87
53,78
55,39
115,08
5
43,8
46,74
48,96
50,71
52,18
53,49
54,68
55,7
56,66
58,36
137,73
5,5
45,91
49
51,31
53,15
54,7
56,06
57,31
58,88
59,39
61,17
162,03
6
47,94
51,16
53,58
55,5
57,12
58,54
59,84
60,96
62,02
63,88
187,94
6,5
49,87
53,22
55,74
57,74
59,42
60,9
62,26
63,42
64,52
66,45
215,42
1
51,74
55,22
57,88
59,91
61,65
63,19
64,59
65,8
66,94
68,95
244,45
ТАБЛИЦА II 8 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Обозначение
Номер типоразмера
Коэффициент А
Гидравлическое сопротивление Apw, кПа, при pw = 970 кг/м3 и скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
6
12,12
0,48
1,09
1,94
3,03
4,36
5,94
7,76
9,82
12,12
17,45
7
12,97
0,52
1,17
2,08
3,24
4,67
6)36
8,3
10,51
12,97
18,68
8
13,83
0,55
1,24
2,21
3,46
4,98
6,78
8,85
11,2
13,83
19,92
КСкЗ-02АХЛЗ
9
14,68
0,59
1,32
2,35
3,67
5,28
7,19
9,4
11,89
14,68
21,14
10
16,39
0,66
1,48
2,62
4,1
5,9
8,03
10,49
13,28
16,39
23,6
11
34,25
1.37
3,08
5,48
8,56
12,38
16,78
21,92
27,74
34,25
49,32
12
64,29
2,57
5,79
10,29
16,07
23,14
31,50
41,15
52,07
64,29
92,58
6
13,01
0,52
1,17
2,08
3,25
4,68
6,37
8,33
10,54
13,01
18,73
7
13,87
0,55
1,25
2,22
3,47
4,99
6,8
8,88
11,23
13,87
19,97
8
14,72
0,59
1,32
2,36
3,68
5,3
7,21
9,42
11,92
14,72
21,2
КСк4-02АХЛЗ
9
15,58
0,62
1.4
2,49
3,9
5,61
7,63
9.97
12,62
15,58
22,44
10
17,29
0,69
1,56
2,77
4,32
6,22
8,47
11,07
14
17,29
24,9
И
37,15
1,49
3,34
5,94
9,29
13,37
18,2
23,78
30,09
37,15
53,5
12
71,19
2,85
6,41
11,39
17,8
25,63
34,88
45,56
57,66
71,19
102,51
ТАБЛИЦА II 9 КОДЫ ПО ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Обозначение
Код по ОКП
Обозначение
Код по ОКП
КСкЗ-6-02АХЛЗ
48 6353 2360
48 6353 2361*
КСк4-6-02АХЛЗ
48 6353 2384
48 6353 2385*
КСкЗ-7-02АХЛЗ
48 63 53 2362
48 6353 2363*
КСк4-7-02АХЛЗ
48 6353 2386
48 6353 2387*
КСкЗ-8-02АХЛЗ
48 6353 2364
КСк4-8-02АХЛЗ
48 6353 2388
48 6353 2365*
48 6353 2389*
КСкЗ-9-02АХЛЗ
48 6353 2366
КСк4-9-02АХЛЗ
48 6353 2390
48 6353 2367*
48 6353 2391*
КСкЗ-10-02АХЛЗ
48 6353 2368
КСк4-10-02АХЛЗ
48 6353 2392
48 6353 2369*
48 6353 2393*
КСкЗ-11-02АХЛЗ
48 6353 2370
КСк4-11-02АХЛЗ
48 6353 2394
48 6353 2371*
48 6353 2395*
КСкЗ-12-02АХЛЗ
48 6353 2372
КСк4-12-02 АХЛЗ
48 6353 2396
48 6353 2373*
48 6353 2397*
* Поставка на экспорт.
ТАБЛИЦА II. 10. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха / м2
Площадь сечения, м2
Длина теплопе- редающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтального /в
для прохода теплоносителя fw
КП36-СК-01АУЗ
13,26
0,267
0,53
38
КП37-СК-01АУЗ
16,34
0,329
0,655
44
КП38-СК-01АУЗ
19,42
0,392
0,005082
0,78
50
КП39-СК-01АУЗ
22,5
0,455
0,905
56
КПЗЮ-СК-01АУЗ
28,66
0,581
1,155
68
КПЗ 11-СК-01 АУЗ
83,12
1,66
0,0103
1,655
176
КП312-СК-01АУЗ
125,27
2,488
0,0155
1,655
259
ТАБЛИЦА II И КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ ММ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙКП36 СК-КПЗ 10 СК (РИС II 3 я)
Обозн 1чение
А
Ах
^2
Аз
Количество
от верстии в
шагов
«2
КП36 СК 01АУЗ
530
578
602
670
18
4
КПЗ? СК-01АУЗ
655
703
727
795
20
5
КЛ38 СК 01АУЗ
780
828
852
920
22
3
6
КП39 СК 01АУЗ
905
953
977
1045
24
7
КП310 СК 01АУЗ
1155
1203
1227
1295
28
9
ТАБЛИЦА 11.12. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ 11-СК И КП312-СК (РИС. И.3,6)
Обозначение
Б
Бг
Б^
С
Диаметр условного прохода патрубков Dys мм
Количество
отверстий
п
шагов
^1
П2
КПЗ 11-СК-01 АУЗ
1003
1051
1075
291
538
65
44
7
КП312-СК-01АУЗ
1503
1551
1575
416
788
80
52
11
13
Рис. П.З. Воздухонагреватели (калориферы) КП36-СК-01УЗА - КПЗЮ-СК-01УЗА(а), КП311-СК-01 УЗА иКП312-СК-01УЗА (б)
/-теплопередающая трубка теплообменного элемента; 2 патрубок для подвода пара; 3 патрубок для отвода конденсата;4 трубная решетка; 5 крышка; б - уплотнительные прокладки; 7-боковые щитки
ТАБЛИЦА II 13 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП4-СК
Обозначение
Площадь поверхности тептооб- мена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Длина теплопередающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтально го/в
для прохода теп поносителя fw
КП46-СК-01АУЗ
17,42
0,267
0,53
45
КП47-СК-01АУЗ
21,47
0,329
0,655
53
КП48-СК-01АУЗ
25,52
0,392
0,00668
0,78
61
КП49-СК-01АУЗ
29,57
0,455
0,905
68
КП410-СК-01АУЗ
37,66
0,581
1,155
85
КП411-СК-01 АУЗ
110,05
1,66
0,0136
1,655
223
КП412-СК-01АУЗ
, 156,2s
2,488
0,0206
1,655
331
ТАБЛИЦА II 14 ^СОДЫ ПО ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК И КП4-СК
Обозначение
Код по ОКП
Обозначение
Код по ОКП
КП36-СК-01АУЗ
48 6353 1281
КП46-СК-01АУЗ
48 6353 1306
КП37-СК-01АУЗ
48 6353 1283
КП47-СК-01АУЗ
48 6353 1308
КП38-СК-01АУЗ
48 6353 1285
КП48-СК-01АУЗ
48 6353 1310
КП39-СК-01АУЗ
48 6353 1287
КП49-СК-01АУЗ
48 6353 1312
КПЗЮ-СК-01 АУЗ
48 6353 1289
КП410-СК-01АУЗ
48 6353 1314
КПЗ 11-СК-01 АУЗ
48 6353 1291
КП411-СК-01 АУЗ
48 6353 1316
КП312-СК-01АУЗ
48 6353 1293
КП412-СК-01АУЗ
48 6353 1318
Обозначение
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2'°С), при массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении (vp)H, кг/(м2-с)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
КП36-СК-01АУЗ
37,24
41,86
45,81
49,32
52,52
55,42
58,14
60,67
63,08
65,31
67,47
69,53
КП37-СК-01АУЗ
36,73
41,28
45,18
48,64
51,79
54,66
57,84
59,83
62,60
64,42
66,54
68,56
КП38-СК-01АУЗ
36,31
40,81
44,66
48,08
51,19
54,03
56,68
59,15
61,49
63,68
65,77
67,78
КП39-СК-01АУЗ
35,95
40,41
44,22
47,61
50,69
53,5
56,13
58,57
60,89
63,05
65,13
67,11
КПЗЮ-СК-01АУЗ
35,38
39,76
43,52
46,85
49,88
52,65
55,23
57,63
59,92
62,05
64,09
66,04
КП311-СК-01АУЗ
34,55
38,83
42,5
45,75
48,71
51,41
53,93
56,28
58,51
60,59
62,59
64,49
КП312-СК-01АУЗ
34,55
38,83
42,5
45,75
48,71
51,41
53,93
56,28
58,51
60,59
62,59
64,49
ЬР , Па а
12,73
21,56
32,43
45,3
60,08
76,73
95,2
115,47
137,5
161,26
186,73
213,89
КП46-СК-01АУЗ
32,39
37,14
41,31
45,05
48,47
51,67
54,63
57,44
60,11
62,65
65,1
67,43
КП47-СК-01АУЗ
32,14
36,86
41
44,71
48,1
51,28
54,22
57
59,65
62,17
64,61
66,91
КП48-СК-01АУЗ
31,94
36,63
40,74
44,43
47,8
50,96
53,88
56,65
59,28
61,78
64,2
66,5
КП49-СК-01АУЗ
31,77
36,44
40,52
44,19
47,54
50,69
53,59
56,31
58,96
61,45
63,86
66,14
КП410-СК-01АУЗ
31,5
36,12
40,17
43,80
47,13
50,24
53,12
55,85
58,45
60,91
63,3
65,56
КП411-СК-01 АУЗ
31,09
35,65
39,65
43,24
46,52
49,6
52,44
55,13
57,7
60,13
62,49
64,72
КП412-СК-01АУЗ
31,09
35,65
39,65
43,24
46,52
49,6
52,44
55,13
57,7
60,13
62,49
64,72
АРа, Па
17,68
28,88
42,24
57,65
74,97
94,15
115,08
137,73
162,03
187,94
215,42
244,45
ТАБЛИЦА 11.15. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К И АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ АРа ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК И КП4-СК
ILL Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением
ТАБЛИЦА 11.16. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙКП46-СК —КП410-СК (РИС 11.4, а)
Обозначение
А
Я,
А
отверстий и
Количество
«1
шагов
«2
КП46-СК-01АУЗ
530
578
602
670
18
4
КП47-СК-0! АУЗ
655
703
727
795
20
5
КП48-СК-01АУЗ
780
852
920
22
3
6
КП49-СК-01АУЗ
905
953
977
1045
24
7
КП410-СК-01АУЗ
1203
1227
1295
28
9
4
150
180
ТАБЛИЦА 11.17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП411-СК И
КП412-СК (РИС. 11.4,6)
Обозначение
Б
^"i
Бг
С
ст
Диаметр условного прохода патрубков D^, мм
Количество
огверс- тий
п
шагов
•Ч
«2
КП411-СК-01АУЗ
1003
1051
1075
291
538
65
44
7
КП412-СК-01АУЗ
1503
1551
1575
416
788
80
52
11
13
Рис. II.4. Воздухонагреватели (калориферы) КП46-СК-01УЗА — КП410-СК-01УЗ (а) р КП411-СК-01УЗА иКП412-СК-01УЗА (б)
/-теплопередающая трубка теплообменного элемента, 2-патрубок для подвода пара. 3 патрубок тля отвода конденсата,4-трубная решетка; 5-крышка; б-уплотнительная прокладка, 7-боковые щитки
П.2. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕС ГОФРИРОВАННЫМИ ПЛАСТИНАМИИ ПЛОСКООВАЛЬНЫМИ ТРУБКАМИ
Калориферы стальные с гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками КВБ5, КВБ8, КВБ10 и КВБ11 предназначены для нагревания воздуха с запыленностью не более 0,15 мг/м3 в системах вентиляции, воздушного отопления, кондициоцирорания и в сушильных установках. Теплоноситель-горячая вода или пар. Рассчитаны на гидравлическое давление теплоносителя до 1,2 МПа. Калориферы изготовляются в соответствии с ТУ 36-1710-83.' '
Теплоотдающую поверхность калориферов образуют плоскоовальные стальные трубки с наружными размерами поперечного сечения 73,8 х 10,8 мм, на которые с шагом 3,7 мм насажены стальные гофрированные
пластины толщиной 0,5 мм. Калориферы № 5, 8, и 10 имеют по одному входному и выходному патрубку для подвода и отвода теплоносителя, а калорифер № 11-два входных и выходных патрубка.
Калориферы КВБ выпускаются четырех типоразмеров.
Пример условного обозначения КВБ8-П- 01УЗ: ТУ 36-1710-83;,
К-калорифер;
В - теплоноситель;
Б-большая модель;
8-номер типоразмера,
П - пластинчатый;
01-модификация конструкции;
У - климатическое исполнение;
3-категория размещения согласно ГОСТ 15150-69*.
ТАБЛИЦА II 18 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Обозначение
Площадь поверх- ности теплообмена со стороны воздуха Г, м2
Площадь сечения, м2
Число ходов для движения теплоносителя «х
Длина тепло- передающей трубки /, м
Масса, кг, не более
фронтального /„
для прохода теплоносителя L
патрубка /п
распределительных коллекторов JK
КВБ5-П-01УЗ
20,77
0,4396
0,0012
4
1,163
92
КВБ8-П-01УЗ
18,74
0.3964
0,0016
0,00119
0,00281
4
0,788
85
КВБ10-П-01УЗ
27,7
0,585
0,0016
4
1,163
120
КВБ11-П-01УЗ
78,8
1,668
2 х 0,0016
4x2
1,663
325
ТАБЛИЦА II 19 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Обозначение
Коэффициент А
Гидравлическое сопротивление APW, Па, при pw = 970 кг/м3 и скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
КВБ5-П-01УЗ11,390,461,031,822,8 54,1- 5,537^9“9,2211,3916,4
J- аз
КВБ8-П-01УЗ12.170,491,091,953,044,38с15,9®9,8612,1717,52
КВБ10-П-01УЗ13,830,551,242,213,464,98~'6,73"8^11,213,8319,9
КВБ11-П-01УЗ16,060,641,452,574,015,787,8710,28.1316,0623,12
a?II"—-гл—a?II"—-гл—Рис II 5 Калориферы шальные пластинчатые КВБ5-КВБ8 и КВБ10 (и) и КВЫ1 (б)Рис II 5 Калориферы шальные пластинчатые КВБ5-КВБ8 и КВБ10 (и) и КВЫ1 (б)ТАБЛИЦА И 20 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВБ5, КВБ8 И КВБ10 (РИС И <9
a?II"
—-гл—
a?II"
—-гл—
Рис II 5 Калориферы шальные пластинчатые КВБ5-КВБ8 и КВБ10 (и) и КВЫ1 (б)
Рис II 5 Калориферы шальные пластинчатые КВБ5-КВБ8 и КВБ10 (и) и КВЫ1 (б)
Обозначение
4
А.
Ь
61
Бз
63
Количество шагов
«1
| «2
КВБ5-П-О1УЗ
1163
1203
1291
378
426
450
305
9
2
КВБ8-П-01УЗ
788
828
915
503
551
575
420
6
3
КВБ10-П-01УЗ
а)
1163
1203
А
1290
503
551
575
420
9
3
1003100311^511^5
1003
1003
11^5
11^5
П.3. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕПЛАСТИНЧАТЫЕКалориферы стальные пластинчатые КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагревания воздуха с предельно допустимым содержанием химически агрессивных веществ по ГОСТ 12.1.005-88, с запыленностью не более 0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и волокнистых материалов, в системах кондиционирования, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках.Теплоноситель горячая вода с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180 °C.Калориферы изготовляют в климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69*;для эксплуатации в районах с умеренным климатом (У) и категории размещения 3;для эксплуатации в районах с тропическим климатом (Т) и категории размещения 3.П.3. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕПЛАСТИНЧАТЫЕКалориферы стальные пластинчатые КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагревания воздуха с предельно допустимым содержанием химически агрессивных веществ по ГОСТ 12.1.005-88, с запыленностью не более 0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и волокнистых материалов, в системах кондиционирования, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках.Теплоноситель горячая вода с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180 °C.Калориферы изготовляют в климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69*;для эксплуатации в районах с умеренным климатом (У) и категории размещения 3;для эксплуатации в районах с тропическим климатом (Т) и категории размещения 3.Изготовляют калориферы двух моделей: КВСБ-П-средняя модель и КВББ-П-большая модель, имеющие по направлению движения воздуха соответственно три и четыре ряда теплопередающих трубок.В зависимости от присоединительных размеров калориферы каждой модели подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.Присоединительные размеры калориферов соответствуют ТУ 22-5893-84.Пример условного обозначения КВС7Б-П- УЗ, ТУ 22-4459-84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:К-калорифер;В - теплоноситель вода;С, Б-модель (средняя, большая);9-номер типоразмера;- модификация конструкции;П - пластинчатый;Т - климатическое исполнение (У-умеренный климат, Т - тропический климат);атегория размещения (согласно ГОСТ 15150-69 *).Изготовляют калориферы двух моделей: КВСБ-П-средняя модель и КВББ-П-большая модель, имеющие по направлению движения воздуха соответственно три и четыре ряда теплопередающих трубок.В зависимости от присоединительных размеров калориферы каждой модели подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.Присоединительные размеры калориферов соответствуют ТУ 22-5893-84.Пример условного обозначения КВС7Б-П- УЗ, ТУ 22-4459-84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:К-калорифер;В - теплоноситель вода;С, Б-модель (средняя, большая);9-номер типоразмера;- модификация конструкции;П - пластинчатый;Т - климатическое исполнение (У-умеренный климат, Т - тропический климат);атегория размещения (согласно ГОСТ 15150-69 *).ТАБЛИЦА 11.21. ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВБ
П.3. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕПЛАСТИНЧАТЫЕ
Калориферы стальные пластинчатые КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагревания воздуха с предельно допустимым содержанием химически агрессивных веществ по ГОСТ 12.1.005-88, с запыленностью не более 0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и волокнистых материалов, в системах кондиционирования, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках.
Теплоноситель горячая вода с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180 °C.
Калориферы изготовляют в климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69*;
для эксплуатации в районах с умеренным климатом (У) и категории размещения 3;
для эксплуатации в районах с тропическим климатом (Т) и категории размещения 3.
П.3. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕПЛАСТИНЧАТЫЕ
Калориферы стальные пластинчатые КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагревания воздуха с предельно допустимым содержанием химически агрессивных веществ по ГОСТ 12.1.005-88, с запыленностью не более 0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и волокнистых материалов, в системах кондиционирования, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках.
Теплоноситель горячая вода с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180 °C.
Калориферы изготовляют в климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69*;
для эксплуатации в районах с умеренным климатом (У) и категории размещения 3;
для эксплуатации в районах с тропическим климатом (Т) и категории размещения 3.
Изготовляют калориферы двух моделей: КВСБ-П-средняя модель и КВББ-П-большая модель, имеющие по направлению движения воздуха соответственно три и четыре ряда теплопередающих трубок.
В зависимости от присоединительных размеров калориферы каждой модели подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.
Присоединительные размеры калориферов соответствуют ТУ 22-5893-84.
Пример условного обозначения КВС7Б-П- УЗ, ТУ 22-4459-84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:
К-калорифер;
В - теплоноситель вода;
С, Б-модель (средняя, большая);
9-номер типоразмера;
- модификация конструкции;
П - пластинчатый;
Т - климатическое исполнение (У-умеренный климат, Т - тропический климат);
атегория размещения (согласно ГОСТ 15150-69 *).
Изготовляют калориферы двух моделей: КВСБ-П-средняя модель и КВББ-П-большая модель, имеющие по направлению движения воздуха соответственно три и четыре ряда теплопередающих трубок.
В зависимости от присоединительных размеров калориферы каждой модели подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.
Присоединительные размеры калориферов соответствуют ТУ 22-5893-84.
Пример условного обозначения КВС7Б-П- УЗ, ТУ 22-4459-84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:
К-калорифер;
В - теплоноситель вода;
С, Б-модель (средняя, большая);
9-номер типоразмера;
- модификация конструкции;
П - пластинчатый;
Т - климатическое исполнение (У-умеренный климат, Т - тропический климат);
атегория размещения (согласно ГОСТ 15150-69 *).
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (ир)н, кг/(м2 ■ с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • °C), при скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
Аэродинамическое сопротивле- ние АРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
25,76 27,14 28,17 28,99 29,68 30,28 30,8- 31,27 31,7 32,4615,03
28,9430,4931,6532,5733,2834,0234,6135,1435,6236,4724,02
31,6833,3834,6435,6536,537,2337,8838,4638,9939,9134,65
34,1135,9337,2938,3839,340,0940,7841,4141,9842,9746,51
3,536,338,2539,740,8541,8342,6743,4144,0844,6845,7459,8
38,3240,3841,943,1244,1545,0445,8346,5247,1648,2874,34
4,540,1942,3543,9545,2346,3147,2448,0648,849,4750,6490,07
41,9444,1945,8647,248,3349,350,1550,9251,6252,85106,95
5,543,645,9347,6749,0650,2451,2452,1352,9353,6654,93124,93
45,1647,5849,3850,8252,0353,085454,8355,5856,9143,96
6,546,6549,1551,0152,4353,7554,8355,7856,6457,4158,78164,03
48,0750,6552,5654,0955,3856,557,4858,3659,1660,57185,09
Примечание. Коэффициент теплопередачи К калориферов типа КВБ-П при теплоносителе вода К = 26,9 (vp)01405 w0,129. Сопротивление проходу воздуха АРа = 7,76(рр)1-63.
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Число ходов для движения теплоносителя Их
Длина теплопередающей трубки, /, м
Масса, кг
фронтального /а
для прохода теплоносителя
Л
патрубка А
распределительно-сборных коллекторов
А
КВС6Б-П-УЗ12,920,2670,5355
КВС7Б-П-УЗ15,920,3290,65565
КВС8Б-П-УЗ18,960,3920,000870,001-010,0014360,7875
КВС9Б-П-УЗ22,020,4550,90585
КВСЮБ-П-УЗ28,110,581-,~1,555105
КВСПБ-П-УЗ80,31,660,00261nnnooi' '7 *51^655273
КВС12Б-П-УЗ120,362,4880,00392u,uuzzij.1655401
ТАБЛИЦА 1122. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВСБ
ИЗ Калориферы стальные пластинчатые
ТАБЛИЦА 11.23. ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ. ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВС6Б - КВС10Б (РИС. 11.6,«)
Обозначение
А
-41
^2
^3
Количество
шагов wt
отверстий п
КВС6Б-П-УЗ
530
578
602
651
4
16
КВС7Б-П-УЗ
655
703
727
776
5
18
КВС8Б-П-УЗ
780
828
852
901
6
20
КВС9Б-П-УЗ
905
953
977
1026
7
22
КВС10Б-П-УЗ
1155
1203
1227
1276
9
26
ТАБЛИЦА II 24 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВСИБ И КВС12Б (РИС 116,6)
Обозначение
Б
Ьх
Ьг
^3
Диаметр условного прохода патрубков Dy, мм
Количество
ша^ов
«1
отверстий п
КВСИБ-П-УЗ
1003
1051
1075
912
50
7
44
КВС12Б-П-УЗ
1503
1551
1575
1412
50
11
52
Рнс 116 Калориферы стальные пластинчатые КВСбБ — КВС10Б (а), КВС11Б и КВС12Б (6)
ТАБЛИЦА 11.25 ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВСБ
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (ир)„, кг/(м2 • с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • °C), при скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
Аэродинамическое сопротивление АРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
1,521,55 22,7223,5824,27 24,8625,36 25,8126,2 26,5727,2111,1
223,83 25,1228,0826,85 27,4928,05 28,6428,98 29,3830,0817,21
2,525,7727,1628,229,0329,7330,3330,8631,3331,7632,5324,19
327,4728,9530,0630,9431,6832,8932,8933,433,8634,6731,94
3,528,9930,5631,7232,6533,4434,7134,7135,2535,7336,5940,4
430,3832,0233,9434,2235,0436,3736,3736,9437,4438,3449,53
4,531,6533,3734,6435,6636,5237,9137,9138,4939,0239,9659,27
32,8434,6235,943737,8838,6539,3339,9440,4941,4669,6
5,533,9635,837,1638,2539,1739,9640,6641,2941,8642,8780,49
35,0136,938,3139,4340,3841,241,9242,5743,1544,1991,91
6,536,037,9539,440,5541,5342,3743,1143,7844,3845,45103,85
36,9538,9540,4341,6242,6243,4844,2444,9245,5546,64116,27
ТАБЛИЦА 11.26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВББ
Обозначение
Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха F, м2
Площадь сечения, м2
Число ходов для движения теплоносителя
Длина теплопередающей трубки 1, м
Масса, кг
фронтального А
для прохода теплоносителя
L
патрубка А
распределительно-сборных коллекторов А
КВБ6Б-П-УЗ
17,22
0,267
0,53
71
КВБ7Б-П-УЗ
21,22
0,329
0,655
84
КВБ8Б-П-УЗ
25,29
0,392
0,00116
0,00101
0,00245
6
0,78
97
КВБ9Б-П-УЗ
29,34
0,455
0,905
111
КВБ10Б-П-УЗ
37,48
0,581
1,155
137
КВБНБ-П-УЗ
107,08
1,66
0,00348
0,00221
Л ЛИЛЛО
4
1,655
359
КВБ12Б-П-УЗ
160,49
2,488
0,00592
0,00358
1,655
529
ТАБЛИЦА 11.27. ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВББ
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении (тр)н, кг/(м2 • с)
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • °C), при скорости движения теплоносителя по трубкам w, м/с
Аэродинамическое сопротивление АРа, Па
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,2
1,520,4321,5322,3523,0123,5724,0424,4624,8425,1825,7915,35
222,59 23,81 24,72 25,45 26,06 26,59 27,05 27,47 27,85 28,5223,8
2,524,4325,7526,7327,5228,1828,7529,7529,730,1130,8333,45
326,0427,4428,4929,3330,0330,6431,1831,6632,132,8744,17
3,527,4828,9730,0730,9531,732,3432,9133,4133,8734,6955,87
428,7930,3531,5132,4433,2233,8934,4835,0135,536,3568,49
4,530,0131,6332,8433,7234,6235,3135,9336,4936,9937,8881,97
531,1332,8234,0735,0735,9236,6437,2837,8638,3739,396,26
5,532,1933,9335,2336,2637,1337,8838,5539,1439,И40,63111,32
633,1834,9836,3137,3838,2839,0539,7440,3540,9141,89127,11
6,534,1335,9737,3438..4439,3740,1640,8641,4942,0743,08143,61
735,0236-,9238,3339,4540,441,2241,9442,5943,1844,21160,8
ТАБЛИЦА 11.28. ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАЛОРИФЕРОВ КВСБ APW, кПа
Тип калорифера
Номер калорифера
Коэффициент А
Тип калорифера
Номер калорифера
Коэффициент А
6
14,25
6
12,63
7
15,1
7
13,49
КВСБ-П-УЗ
8
15,96
КВББ-П-УЗ
8
14,34
9
16,81
9
15,2
10
18,52
10
16,91
11
19,8
11
20,91
12
31,36
12
34,61
ТАБЛИЦА II 29 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВКВБ6Б И КВБ10Б (РИС 117,а)
Обозначение
А
я2
^3
Количесз во
шагов «1
отверстий и
КВБ6Б-П-УЗ
530
578
602
651
4
16
КВБ7Б-П-УЗ
655
703
727
776
5
18
КВБ8Б-П-УЗ
780
828
852
901
6
20
КВБ9Б-П-УЗ
905
953
977
1026
7
22
КВБЮБ-П-УЗ
1155
1203
1227
1276
9
26
ТАБЛИЦА 11.30 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВЫ1Б И КВБ12Б (РИС И 7.6)
Обозначение
Б
Б,
Б,
Б3
Диаметр условного прохода патрубков D„, мм
Количество
шагов «1
отверстий п
КВЫ1Б-П-УЗ
1003
1051
1075
912
50
7
44
КВЫ2Б-П-УЗ
1503
1551
1575
1392
65
11
52
ПРИЛОЖЕНИЕ III
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫИ КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ
III.1. ЦЕНТРАЛЬНЫЕКОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры КТЦЗ изготовляют только по четырем базовым (типовым) схемам компоновки оборудования и их модификациям, образующимся путем доукомплектования, замены или исключения отдельных видов оборудования из базовых схем. Кондиционеры могут работать в двух режимах производительности по воздуху - номинальной и максимальной. Отличие кондиционеров максимальной производительности от кондиционеров номинальной производительности состоит в том, что при сохранении габаритных размеров увеличивается производительность по воздуху в 1,25 раза, что позволяет улучшить показатели по занимаемой площади и объему на строительных объектах Кондиционеры, которые укомплектованы масляными фильтрами, применяются только с номинальной производительностью.
По базовым схемам 1, 2, 3 (см. рис. III. 1) изготовляют центральные кондиционеры, а по базовой схеме 4-кондиционеры-теплоутилиза- торы (табл. III. 1 и III.2). Базовые схемы 1, 3, 4 имеют десять индексов (обозначений), т. е. для всего ряда кондиционеров КТЦЗ-10, КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-бЗ, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250, а базовая схема 2 имеет четыре индекса (обозначения), т. е. КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80.
При заказе модификаций базовых схем количество оборудования каждого наименования не должно превышать указанных ниже величин:
камера орошения-1 шт.
воздухонагреватель:
первого подогрева - 2 шт. (не более четырех рядов трубок)
второго подогрева-1 шт. (не более двух рядов трубок)
фильтр воздушный-1 шт. вентиляционный агрегат-1 шт. клапан воздушный-3 шт.
блок приемный-1 шт.
блок присоединительный -1 шт.
камера воздушная-1 шт.
камера обслуживания-4 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,2-3-1 шт. блок теплоутилизации - 1 шт.
В отдельных обоснованных случаях допускается заказывать кондиционер с минимальным или максимальным количеством оборудования. Минимальное количество оборудования, входящего в состав модификации базовой схемы, должно включать не менее трех наименований основного оборудования (камера орошения, блок тепломассообмена, блок теплоутилизации, фильтр воздушный, воздухонагреватель, вентиляторный агрегат, блок приемный, клапан воздушный). Максимальное количество оборудования, комплектуемого дополнительно к модификации базовой схемы, может составлять не более трех наименований указанного ниже оборудования
камера орошения -1 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,1-3-1 шт. воздухонагреватель:
первого подогрева -1 шт. (не более двух рядов трубок)
второго »-1 шт. (однорядный)
блока тепломассообмена - 3 шт. (не более шести рядов трубок)
блока теплоутилизации-4 шт. (не более восьми рядов трубок)
клапан воздушный-2 шт.
вентиляторный агрегат для рециркуляции-1 шт.
камера воздушная - 2 шт.
камера обслуживания - 2 шт.
Аэродинамическое сопротивление кондиционеров по базовым схемам или их модификациям определяется путем суммирования аэродинамических сопротивлений отдельных видов оборудования, составляющих базовую схему или ее модификацию.
Масса базовой схемы или ее модификации определяется путем суммирования масс отдельных видов оборудования, составляющих базовую схему или ее модификацию.
ТАБЛИЦА IH.1. НОМЕНКЛАТУРА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ И КОНДИЦИОНЕРОВ- ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ КТЦЗ С БАЗОВЫМИ СХЕМАМИ КОМПОНОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ
Номер базовой схемы
Индексы кондиционеров различных типов
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
1
01.1
02.1
03.1
04.1
06.1
2
—
—
03.2
04.2
06.2
3
01.3
02.3
03.3
04.3
06.3
4
01.4
02.4
03.4
04.4
06.4
Продолжение табл. III. 1
Номер базовой схемы
Индексы кондиционеров различных типов
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
1
08.1
12.1
16.1
20.1
25.1
2
08.2
—
—
—
—
3
08.3
12.3
16.3
20.3
25.3
4
08.4
12.4
16.4
20.4
25.4
ТАБЛИЦА Ш,2. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ (РИС. ПЫ)
Тип кондиционера
L
Lx
1-2
1-3
1-4
Н
h
КТЦЗ-10
6955
1440
740
1250
580
1952
IM
КТЦЗ-20
7560
1440
770
1825
705
1952
-18
КТЦЗ-31,5
&125
1440
810
1850
725
2845
530
КТЦЗ-40
8690
2005
810
1850
725
3345
530
КТЦЗ-63
9740
1440
810
2900
950
2845
255
КТЦЗ-80
10305
2005
810
2900
950
3345
255
КТЦЗ-125
11125
2005
1020
3510
1120
4845
530
КТЦЗ-160
13655
2520
—
6543
3187
5845
350
КТЦЗ-200
13955
2005
—
7180
3664
4845
390
КТЦЗ-250
14420
2520
—
7130
3615
5845
390
9тл. №Л. ^m^sMY^s. тл%да\даж^у,л <5®я»<м>м«.схамьх С, £, /Д <иД % 'т^дач^ы^^<йааАвал
схема 4) (б)
/-камера орошения; 2 -камера обслуживания; 3 -воздухонагреватели; 4- фильтр воздушный; 5 -блок приемный; б-блокприсоединительный; 7 вентиляторные агрегаты; 8- блок теплоутилизации с четырехрядным теплообменником
ТАБЛИЦА Ш.З. КОНСТРУКТИВНЫЕ ИСПОЛНЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ, ВХОДЯЩЕГО В СОСТАВ БАЗОВЫХ СХЕМ
Оборудование
Условное обозначение
Тип кондиционера
Номер базовой схемы
Исполнение
Камера орошения
ОКФ-3
КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5 - КТЦЗ-250
1
2
Правая, исполнение по плотности форсунок-2 Исполнение по плотности форсунок - 2
ОКС1-3
ОКС2-3
КТЦЗ-31,5 - КТЦЗ-80
2
Правая, исполнение по плотности форсунок-2
Воздухонагреватель
ВН1-3
ВН2-3
КТЦЗ-31,5 - КТЦЗ-80
КТЦЗ-10 КТЦЗ-250
2
2
Однорядный, без обводного канала
Двухрядный, без обводного канала
Блок тепломассообмена
БТМ2.1-3
КТЦЗ-10 ч- КТЦЗ-250
3
Правый
Блок тепло- утилизации
БТ4-3
КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
4
«
Фильтр воздушный
ФР 1-3
КТЦЗ-10 - КТЦЗ-250
КТЦЗ-31,5 КТЦЗ-80
1, 3,4 2
Сухой, для атмосферной пыли
Вентиляторный агрегат
ВКЭ1-3
ВКЭ2-3
КТЦЗ-10 КТЦЗ-125;
КТЦЗ-31,5 - КТЦЗ-80
КТЦЗ-160 - КТЦЗ-250
1, 3,4 2 1,3,4,
Полное (условное давление 1,2 кПа, привод направляющего аппарата- электрический. Положение корпуса и направление вращения-Пр. 0°
Блок приемный
БСЭ1-3
БПЭ-3
КТЦЗ-10 ч- КТЦЗ-250 КТЦЗ-31,5 ч- КТЦЗ-80 КТЦЗ-10 ч- КТЦЗ-250
1,3
2
4
Привод клапана воздушного - электрический
Ш.2. КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ
Кондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ- 10, КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200, КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. III.2) предназначены для работы по утилизации теплоты (или холода) в системе вытяжной вентиляции с целью снижения энергопотребления теплоты (или холода) вентиляционных выбросов. Температура воздуха вентиляционных выбросов, поступающих в кондиционер-теплоутилизатор, не должна превышать 70 °C.
В кондиционерах-теплоутилизаторах использован способ утилизации теплоты (или холода) с промежуточным теплоносителем, ко
торый предполагает наличие групп теплообменников, соединенных между собой кольцевым трубопроводом с циркуляционным насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (насос и запорно-регулирующая аппаратура выбираются проектантом для конкретных условий и заводом-изготовителем кондиционеров не поставляются). В качестве промежуточного теплоносителя применяют воду или незамерзающие растворы, который выбирается в зависимости от исходных данных и функционального назначения системы утилизации.
Кондиционер-теплоутилизатор включает следующее оборудование: блок теплоутилиза- ции, блок приемный, фильтр воздушный, камеру обслуживания, блок присоединительный, вентиляторный агрегат.
IIL3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ
Камеры орошения изготовляют трех типов:
форсуночные камеры орошения ОКФ-3;
сеточные камеры орошения ОКС1-3 без водона! ревателя;
сеточные камеры орошения ОКС2-3 с водонагревателем.
Камеры орошения ОКФ-3 (рис. IIL2, табл. Ш.4 и Ш.5) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200 и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКС1-3 и ОКС2-3-В центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5; 40, 63 и 80 тыс. м3/ч.
Камера орошения ОКФ-3 предназначена для осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха.
Камеры орошения изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Камеры орошения ОКС (рис. Ш.З и Ш.4, табл. Ш.6) являются универсальным контактным аппаратом, предназначенным для эффективного осуществления политропических и адиабатических процессов тепловлажностной обработки воздуха в составе центральных кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью форсунок.
Для осуществления политропических процессов тепловлажностной обработки рекомендуется применять камеру орошения с большей плотностью, при адиабатических процессах-с меньшей плотностью.
Камеры орошения помимо работы в политропическом режиме на холодной воде могут работать в режиме испарительного нагрева с низкопотенциальным теплоносителем.
Рис. Ш.2. Камеры орошения ОКФ-3
/-бак, 2 стенка передняя; Звоздухораспредели1ель; -#потолок; 5 - коллекторный ряд; 6 дверка; 7-каплеуловитель; 5-стенка; 9-светильник; 10 -муфта
ТАБЛИЦА Ш.4. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКФ-3
Кондиционер
Камера орошения
индекс
тип
исполнение
диаметр условно; о прохода,
количество стояков, пп., в ряду по ходу воздуха
количество форсунок, шт.
Масса, кг, не более
на одНОМ ci ояке
всего в ряду по ходу воздуха
всего
D, (1)-к форсункам
D, (2)- перелив или к иасосу
первом
втором
всею
первом
втором
01.01304
КТЦЗ-10
1
100
2
1
3
6
12
6
18
406
2
65
2
2
4
6
12
12
24
02.01304
КТЦЗ-20
1
' 65
100
4
3
7
6
24
18
42
647
2
4
4
8
6
24
24
48
03.01304
КТЦЗ-31,5
1
100
125
4
3
7
9
36
27
63
1083
2
4
4
8
9
36
36
72
04.01304
КТЦЗ-40
1
100
4
3
7
12
48
36
84
1244
2
125
4
4
8
12
48
48
96
06.01304
КТЦЗ-63
1
125
250
9
7
16
9
81
63
144
1911
2
9
9
18
9
81
81
162
08.01304
КТЦЗ-80
1
125
250
9
7
16
12
108
84
192
2055
2
9
9
18
12
108
108
216
12.01304
КТЦЗ-120
1
125
250
18
14
32
9
162
126
288
3173
2
18
18
36
9
162
162
324
16.01304
КТЦЗ-160
1
125
250
18
14
32
12
216
168
384
3655
2
18
18
36
12
216
216
432
20.01304
КТЦЗ-200
1
125
300
26
20
46
9
234
180
414
4561
2
26
26
52
9
234
234
468
25.01304
КТЦЗ-250
1
125
300
26
20
46
12
312
240
552
5250
2
26
26
52
12
312
312
624
ТАБЛИЦА Ш.5. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЕР ОРОШЕНИЯ ОКФ-3 (РИС. Ш.2)
Кондиционер
Исполнение
Размеры, мм
т
и
индекс
тип
А
Л
42
^3
Л4
Н
Ну
Нг
Нг
01.01304
КТЦЗ-10
1
2
825
750
876
905
63
1250
1125
1301
1747
6
9
02 01304
КТЦЗ-20
1
2
1652
1625
1703
1732
39
1250
1125
1301
1747
13
9
03.01304
КТЦЗ-31,5
1
2
1652
1625
1703
1732
39
2000
1875
2051
2640
13
15
04.01304
КТЦЗ-40
1
2
1652
1625
1703
1732
39
2500
2375
2551
3140
13
19
06 01304
КТЦЗ-63
1
2
3402
3375
3453
3482
39
2000
1875
2051
2640
27
15
08 01304
КТЦЗ-80
1
2
3402
3375
3453
3482
39
2500
2375
2551
3140
27
19
123)1304
КТШ-Г2Э
1
1
_"340z
~351з
'343d
'348z.
"ЭДОи
'38fj
'4631
'4<Wv
'Лк
16.01304
КТЦЗ-160
1
2
3402
3375
3453
3482
39
5000
4875
5041
5640
27
39
20 01304
КТЦЗ -200
1
2
5152
5125
5203
5232
39
4000
3875
4051
4640
41
31
25 01304
КТЦЗ-250
1
5152
5125
5203
5232
39
5000
4875
5051
5640
41
39
2
Рис III 3 Камеры орошения ОКС1-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)
/-бак, 2 раскос, 3- стенка передняя, 4 -сеточное устройство, 5 коллектор, 6-потолок, 7-дверка, 8 - каплеуловитель, 9 -стенка,10-муфта, //-светильник
подвод воды К ФОРСУНКАМ лутподвод воды К ФОРСУНКАМ лутВу(3)_ подвод воды К КЛАПАНУ Dy 20 2 1Ву(3)_ подвод воды К КЛАПАНУ Dy 20 2 127151387510752715138751075т*125=А1т*125=А16672072013131830183012128989слив By 80слив By 80УРОВЕНЬ воды ^УРОВЕНЬ воды ^ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХАДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА11 у)11 у)
подвод воды К ФОРСУНКАМ лут
подвод воды К ФОРСУНКАМ лут
Ву(3)_ подвод воды К КЛАПАНУ Dy 20 2 1
Ву(3)_ подвод воды К КЛАПАНУ Dy 20 2 1
2715
13875
1075
2715
13875
1075
т*125=А1
т*125=А1
6
6
720
720
13
13
1830
1830
12
12
8
9
8
9
слив By 80
слив By 80
УРОВЕНЬ воды ^
УРОВЕНЬ воды ^
ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА
ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА
11 у)
11 у)
I ' III 4 Камеры орошения ОКС2-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)/-бак, 2-раскос, ? стенка передняя, 4 дверка 5 сетчатое устройство, 6-коллектор, 7-потолок, 8-каплеуловител19-воздухонагреватель, 10, /4-стенки II узел перелива, 12 муфта, 13 фильтр, /5-свегильник
Т А Б Л И Ц А III 6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЕР ОРОШЕНИЯОКС1-3, ОКС2-3 (РИС. Ш.З, III.4)
Кондиционер
Тип камеры орошения
Количество форсунок для исполнения
Диаметр условного прохода, мм
индекс
тип
1
2
0,(1) к форсункам
0,(2) перелив или к насосу
0,(3)
03.01204
КТЦЗ-31,5
ОКС1-3
2024125125
—
03.01404
ОКС2-3
50
04 01204
КТЦЗ-40
ОКС1-3
2430125125
—
04.01404
ОКС2-3
50
06 01204
КТЦЗ-63
ОКС1-3
4048125250
-
06.01404
ОКС2-3
50
08 01204
КТЦЗ-80
ОКС1-3
5260125250
Продолжение таС
—-
08.01404
ОКС2-3
50
л. Ш.6
«Размеры, мм
Масса, кг, не более
А
Аг
А2
Аз
1
Н
Нг
Н2
Нз
н»
н5
т
п
--1160
1652 1652 1703 1732 2000 1875 2051 2640 2674 2794 13 15
90—1345
——1270
1652 1652 1703 1732 2500 2375 2551 3140 3174 3294 13 19
90—1455
——1847
3402 3375 3453 3482 2000 1875 2051 2640 2674 2794 27 15
90902217
——2017
3402 3375 3453 3482 2500 2375 2551 3140 3174 3294 27 19 ■
90902387
КТЦЗ-10КТЦЗ-20КТЦЗ-10КТЦЗ-2018301830Режим работы кондиционераРежим работы кондиционераАэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не болеебез обводного каналас обводным каналом или клапаном"' 1""Г"1-рядный 1,5-рядный | 2-рядный1 -рядный1,5-рядный2-рядныйАэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не болеебез обводного каналас обводным каналом или клапаном"' 1""Г"1-рядный 1,5-рядный | 2-рядный1 -рядный1,5-рядный2-рядный
КТЦЗ-10КТЦЗ-20
КТЦЗ-10КТЦЗ-20
1830
1830
Режим работы кондиционера
Режим работы кондиционера
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не более
без обводного канала
с обводным каналом или клапаном
"' 1""Г"
1-рядный 1,5-рядный | 2-рядный
1 -рядный
1,5-рядный
2-рядный
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не более
без обводного канала
с обводным каналом или клапаном
"' 1""Г"
1-рядный 1,5-рядный | 2-рядный
1 -рядный
1,5-рядный
2-рядный
III.4. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ
Воздухонагреватели (рис III 5) предназначены для тепловой обработки воздуха до заданных параметров Теплоносителем служит горячая или перегретая вода с температурой от 70 до 180 °C и давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см2) (табл III.7)
Воздухонагревателями комплектуются центральные кондиционеры КТЦЗ производительностью по воздуху 10-250 тыс м3/ч всех базовых схем и их модификаций Воздухонагреватели могут быть применены в системах воздушного отопления и вентиляции
Для осуществления различных способов регулирования температуры обрабатываемого воздуха воздухонагреватели изготовляют без обводного канала ВН и с обводным каналом или клапаном ВНО (табл III8) Запыленность воздуха, поступающего на воздухонагреватель, не должна превышать 0,5 мг/м3
Рис III 5 Воздухонагреватели без обводного канала ВН1-3 ВН 1,5-3 и ВШ-3
/ базовые теплообменники 2 стежки 3 опоры
ТАБЛИЦА Ш7 АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
С номинальной произ- 37(3,77)44,2(4,5)63(6.4)55(5,6)72,9(7,4)93(9,48)
водительностью по воздуху
С максимальной произво- 49(4,99)67,1(6,8)83(8,46)79(8 05)110,7(11,3)133(13.56)
дительностью по воздуху
Г АБЛ ИЦА 1118 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
Воздухонагрсвагель
Индекс
Коли чество рядов
Тип кондиционера
Количес1во базовых теплообменнике в
П юшадь новы хно СИ 1 п ю- обмена, м2
П ющась фрОНи! Г ног ' ы :е ния м2
Ма^ 1 i j не 5о тее
1 м
1 25 м
1 5 м
01 10114
1
^8,4
НО
01 10314
1,5
КТЦЗ 10
1
27,2
1 03
.34
01 10214
2
36 8
155
02 10114
1
37 3
16D
02 10314
1,5
KTU3-20
1
55 2d
2 9"
208
02 10214
2
1 6
2з0
03,10114
1
60 4
24s
03 10314
1,5
КТЦЗ-31,5
—
—
—
1
88 7
9 315
316
03 10214
2
120 8
390
04 10114
1
74 6
305
04 10314
1 5
КТЦЗ 40
2
1105
4 14
397
04 10214
9
1И2
485
06 10114
1
120 8
480
06 10314
1,5
КТЦЗ 63
—
—
—
3
И7,4
6 63
620
Без обводною к низа ВН
06 10214
2
241,6
765
08 10114
1
149
600
08 10314
1 5
КТЦЗ-80
4
- 28
780
08 10214
29^ 4
955
12 10114
1
Ml о
НЮ
’2 ЮЗИ
1 5
КТЦЗ 125
—
—
4
>54 5
1 3 25
И 80
12 10214
45,9
.465
1610)14
1
^^
16 10314
1 5
КТЦЗ 160
4
4 >9 4
16 и
1460
16 10214
2
601,6
1815
20 10114
1
362,4
М80
20 '0314
1,5
КТЦЗ 200
—
—
6
532 2
19 88
1890
20 10214
"24 8
2300
25 10114
1
4М 9
1800
25 ЮЗИ
КТЦЗ2Ю
—-
—
6
3
6л9 1
24 84
23 30
25 10214
90/4
7870
01 11114
1
14 55
о.)
01 11314
1,5
КТЦЗ 10
1
20 9
0 89
1 36
01 11214
2
175
02 11114
1
29,6
130
С обводным ка
02 11314
1Л
КТЦЗ 20
1
—
—
—
42,4
1 66
165
на юм или кла- паилм ЕНО
02 1Г14
2
SO 3
200
Ш.5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНАБлоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м3/ч. Изготовляются в двух вариантах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант-без насоса и без обвязки оросительной сети БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;Ш.5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНАБлоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м3/ч. Изготовляются в двух вариантах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант-без насоса и без обвязки оросительной сети БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных теплообменниках.В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180 °C и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохладителя хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном - 280 Па (2 кге/м2).Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных теплообменниках.В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180 °C и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохладителя хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном - 280 Па (2 кге/м2).Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.Продолжение табл. Ш.9
Ш.5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Блоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м3/ч. Изготовляются в двух вариантах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант-без насоса и без обвязки оросительной сети БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.
Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;
Ш.5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Блоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл. Ш.9-Ш.10) применяются в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху 10 250 тыс. м3/ч. Изготовляются в двух вариантах: 1-й вариант-с насосом и обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й вариант-без насоса и без обвязки оросительной сети БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается проектной организацией, а изготовляется на месте монтажа.
Блоки тепломассообмена предназначены: для адиабатического охлаждения и увлажнения воздуха в любой период года с помощью оросительной системы;
для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных теплообменниках.
В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180 °C и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохладителя хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).
Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном - 280 Па (2 кге/м2).
Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.
для охлаждения и осушения воздуха в теплый период года холодной водой в поверхностных теплообменниках.
В качестве теплоносителя для нагрева воздуха в теплообменниках блока служит вода с температурой до 180 °C и давлением 1,2 МПа (12 кг с/см2). При использовании блока тепломассообмена в качестве воздухоохладителя хо- лодоносителем служит холодная вода с давлением не более 1,2 МПа (12 кгс/см2).
Аэродинамическое сопротивление блока тепломассообмена при номинальном режиме работы 180 (18). при максимальном - 280 Па (2 кге/м2).
Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.
Воздухонагреватель
Индекс
Количество рядов
Тип кондиционера
Количество базовых теплообменников
Площадь поверхности теплообмена, м2
Площадь фронтального сечения, м2
Масса, кг, не более
1 м
1,25м
1,5 м
2м
03.11114
1
45
180
03.11314
1,5
КТЦЗ-31,5
—
—
1
—
65,5
2,49
235
03.11214
2
90
290
04.11114
1
60,4
235
04.11314
1,5
КТЦЗ-40
—
—
—
1
88,7
3,315
306
04.11214
2
120,8
380
С обводным кана-
06.11114
1
90
360
лом или клапаном
06.11314
1,5
КТЦЗ-63
—
—
2
—
131
4,975
465
ВНО
06.11214
2
180
575
08.11114
1
120,8
455
08.11314
1,5
КТЦЗ-80
—
—
—
2
177,4
6,63
600
08.11214
2
241,6
745
12.11114
1
180
680
12.11314
1,5
КТЦЗ-125
—
—
4
—
262
9,96
890
12.11214
2
360
1110
16.11114
1
241,6
875
16.113-14
1,5
КТЦЗ-160
—
—
—
4
354,8
13,25
1155
16.11214
2
483,2
1450
20.11114
1
270
1080
20.11314
1,5
КТЦЗ-200
—
—
6
—
393
14,94
1385
20.11214
2
540,2
1725
25.11114
1
362
1420
25.11314
1,5
КТЦЗ-250
—
—
—
6
532,2
19,89
1840
25.11214
2
724,8
2280
18301830
1830
1830
Рис. III.6. Блоки тепломассообмена БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
/-бак, 2. /0-стенка передняя и задняя; 3-теплообменник, 4-потолок; 5-оросительная система; 6-каплеуловитель, 7-дверка,3-насос (для блока БТМ2.1-3), 9-муфта, //-светильник, 12 трубопровод обвязки блока БТМ2.1-3; 13 резиновая заглушка
ТАБЛИЦА III.9. КОЛИЧЕСТВО И ТИПОРАЗМЕРЫ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВДЛЯ БЛОКОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м 1 1,5 м2м01.02124КТЦЗ-101—01.0222402.0212402.02224КТЦЗ-201——03.0212403.02224КТЦЗ-31,5——104.0212404.02224КТЦЗ-402——06.0212406.02224КТЦЗ-63——2ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м 1 1,5 м2м01.02124КТЦЗ-101—01.0222402.0212402.02224КТЦЗ-201——03.0212403.02224КТЦЗ-31,5——104.0212404.02224КТЦЗ-402——06.0212406.02224КТЦЗ-63——2ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м1,5 м2м08.0212408.022^КТЦЗ-804——12.0212412.02224КТЦЗ-125——416.0212416.02224КТЦЗ-160—4220.0212420.02224КТЦЗ-200—-625.0212425.02224КТЦЗ-250—63ИндексТип кондиционераКоличество двухрядных базовых теплообменников1,25м1,5 м2м08.0212408.022^КТЦЗ-804——12.0212412.02224КТЦЗ-125——416.0212416.02224КТЦЗ-160—4220.0212420.02224КТЦЗ-200—-625.0212425.02224КТЦЗ-250—63
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м 1 1,5 м
2м
01.02124
КТЦЗ-10
1—
01.02224
02.02124
02.02224
КТЦЗ-20
1—
—
03.02124
03.02224
КТЦЗ-31,5
——
1
04.02124
04.02224
КТЦЗ-40
2—
—
06.02124
06.02224
КТЦЗ-63
——
2
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м 1 1,5 м
2м
01.02124
КТЦЗ-10
1—
01.02224
02.02124
02.02224
КТЦЗ-20
1—
—
03.02124
03.02224
КТЦЗ-31,5
——
1
04.02124
04.02224
КТЦЗ-40
2—
—
06.02124
06.02224
КТЦЗ-63
——
2
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м
1,5 м
2м
08.02124
08.022^
КТЦЗ-80
4
—
—
12.02124
12.02224
КТЦЗ-125
—
—
4
16.02124
16.02224
КТЦЗ-160
—
4
2
20.02124
20.02224
КТЦЗ-200
—
-
6
25.02124
25.02224
КТЦЗ-250
—
6
3
Индекс
Тип кондиционера
Количество двухрядных базовых теплообменников
1,25м
1,5 м
2м
08.02124
08.022^
КТЦЗ-80
4
—
—
12.02124
12.02224
КТЦЗ-125
—
—
4
16.02124
16.02224
КТЦЗ-160
—
4
2
20.02124
20.02224
КТЦЗ-200
—
-
6
25.02124
25.02224
КТЦЗ-250
—
6
3
ТАБЛИЦА Ш.10. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ И МАССА КРУПНОГАБАРИТНЫХ УЗЛОВ БЛОКОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ 2.1-3, БТМ 2.2-3
. Узел
Тип кондиционера
Блок тепломассообмена
Размеры, мм
Масса, кг
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
600 х 1739 х 1830
191
Бак
КТЦЗ-бЗ - КТЦЗ-160
600 х 1830 х 3489
393
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
БТМ 2.1-3 и БТМ 2.2-3
600 х 1830 х 5239
556
Стенки (передняя и задняя)
КТЦЗ-31,5 -КТЦЗ-63
КТЦЗ-125 -ь КТЦЗ-200
42 х 1650 х 1750
65
КТЦЗ-40 ч- КТЦЗ-80 КТЦЗ-160 -г КТЦЗ-250
42 х 1650 х 2250
83
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
42 х 1739 х 1830
68
Потолок
КТЦЗ-63 ч- КТЦЗ-160
42 х 1830 х 3489
120
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
42 х 2013 х 2618
120
КТЦЗ-10
299 х 335 х 832
92
КТЦЗ-20 ч- КТЦЗ-63
332 х 375 х 1030
134
Насос
КТЦЗ-80
БТМ 2,1-3 -
485 х 495 х 1390
310
КТЦЗ-125
505 х 574 х 1495
415
КТЦЗ-160; КТЦЗ-200
515 х 585 х 1555
460
КТЦЗ-250
575 х 585 х 1645
550
Ш.6. БЛОКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ
Блоки теплоутилизации предназначены для вторичного использования теплоты (или холода) удаляемого из помещения воздуха путем отбора их промежуточным теплоносителем, циркулирующим между теплообменниками блока теплоутилизации и воздухонагрева
телем центрального кондиционера, с целью подогрева или охлаждения обрабатываемого наружного воздуха. Блоки теплоутилизации изготовляют без обводного канала БТ4-3 (рис. III.7) и с обводным каналом БТ04-3 (рис. Ш.8). Максимальное давление промежуточного теплоносителя не должно превышать 1,2 МПа (12 кгс/см2).
Рис Ш 7 Блоки теплоутилизации БТ4-3
/ потолок, 2 кап теу зовите п> 3 сменка, 4 зептообх'енник, 5 бак А подставка
7 И 25 =А7 И 25 =А
7 И 25 =А
7 И 25 =А
Рис Ш 8 Блок теплоутилизации БТ04-3
1 и 2 узлы распределения воздуха входной и выходтзй 3 хзел ген юобмепа <# tuein о ник
Блоки теплоутилизации без обводного канала БТ4-3 (табл. III. 11) применяются для работы в режиме с влаговыпадением.
Аэродинамическое сопротивление блока при номинальном режиме кондиционера-теп- лоутилизатора 210 (21), при максимальном - 290 Па (29 кгс/м2).
Блоки теплоутилизации с обводным каналом БТ04-3 (табл. III. 12) целесообразно при
менять в условиях, когда возможно инееобра- зование на поверхностях теплоотдающих элементов теплообменников (при обработке центральным кондиционером воздуха с отрицательной температурой).
Аэродинамическое сопротивление блока при номинальном режиме работы кондиционе- ра-теплоутилизатора-370 (37), при максимальном-480 Па (48 кгс/см2).
Типоразмеры базовыхтеплообменниковТипоразмеры базовыхтеплообменниковТАБЛИЦА III. 11. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ БТ4-3БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовыхтеплообменников
Типоразмеры базовыхтеплообменников
03.03044
04.03044
06.03044
08.03044
12.03044
16.03044
20.03044
25.03044
Индекс блока теплоутилизации
1,25 м1,5 м2 м1,25 м1,5 м2 м—4—8————
1,25 м1,5 м2 м
1,25 м1,5 м2 м
---———8—12
2—4—84126
ТАБЛИЦА III. 12. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ БТО4-3 БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовых теплообменников
,Индекс блока теплоутилизации
03.03144
04.03144
06.03144
08.03144
12.03144
16.03144
20.03144
25.03144
1,5 м2—. 4—8—12—
2 м—.2—4—8—12
Основные размеры блоков теплоутилизации приведены в табл. III. 13
ТАБЛИЦА III. 13. ОСНОВЙЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ (РИС. III.7 И III.8)
Индекс
Тип кондиционера
Я
Я,
4 2
В
81
н
^i
b
h
Количество шагов 2
Масса, кг, не более
01.03044
КТЦЗ-10
828
750
876
920
456
—
—
286
—
6
485
02.03044
КТЦЗ-20
1655
1625
1703
1747
870
—
—
1113
—
13
808
03.03144
КТЦЗ-31,5
1875
2051
1365
—
—
2643
1903
—
668
15
1620
04.03144
КТЦЗ-40
2375
2551
1869
—
—
3143
2403
—
666
19
1910
ФИЛЬТРЫ ВОЗДУШНЫЕ
Фильтры воздушные ФР1-3 (рис. III.9) предназначены для очистки воздуха, поступающет о в кондиционер, от атмосферной пыли при среднегодовой запыленности воздуха до 1 мт/м3
и кратковременной запыленности до 10 мг/м3. Фильтры не предназначены для очистки воздуха от волокнистой пыли.
Эффективность очистки воздуха с материалом ФРНК-ПГ не менее 88%, с материалом ИФП-1 не менее 90%.
КТЦЗ-125; КТЦЗ-160
Рис. IIL9. Фильтры воздушные ФР 1-3
а-КТЦЗ-125; КТЦЗ-160; б-КТЦЗ-200; КТЦЗ-250; /-корпус; 2-катушка; 3 - электропривод; 4-отверстие для подсоединенияпылевытяжной системы; 5-площадка; 6-лестница; 7-мановакуумметр (на стенке со стороны обслуживания); ^-неподвижнаярешетка; 9-фильтрующий материал
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная - 10000, максимальная - 12 500 м3/(ч ■ м2) (табл. III. 14, III. 15).
Фильтры воздушные ФР2-3 предназначены для очистки воздуха, поступающего в кондиционер, от атмосферной и волокнистой пыли при среднегодовой запыленности 1 мг/м3 и кратковременной запыленности до 10 мг/м3.
Эффективность очистки воздуха от минеральной пыли 88%, от волокнистой-98%.
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная - 10000, максимальная-12 500 м3/(ч-м2) (табл. III.15).
Фильтры воздушные ФС-3 (табл. III. 16) предназначены для очистки воздуха от пыли
в системах кондиционирования и приточной вентиляции при запыленности воздуха до 10 мг/м3.
Фильтры не предназначены для очистки воздуха от волокнистой пыли и для кондиционеров максимальной производительности.
Для смачивания фильтрующих сеток в качестве замасливателя применяются масла:
масло висциновое с температурой застывания минус 20 °C (ГОСТ 7611-75*);
масло индустриальное И-12А, И-20А с температурой заставания минус 30 °C (ГОСТ 20799-75 *);
масло приборное МВП с температурой застывания минус 60 °C (ГОСТ 1805-76*).
ТАБЛИЦА III. 14. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ВОЗДУШНЫХ ФР1-3 (РИС. III.9)
Индекс
Тип кондиционера
А
Л,
-4 2
В
BY
b
^i
Н
Я.
Н2
Нг
h
т
01.21134
02.21134
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
876
1301
625
905
1732
825
63
141,5
1750
1250
—
—
6
9
03.21134
КТЦЗ-31,5
1703
2051
2300
1652
2640
2000
2332
—
13
15
04.21134
КТЦЗ-40
2551
3140
2500
2832
—-
19
06.21134
КТЦЗ-63.
2051
1250
39
242,5
2640
2000
2332
__
15
08.21134
12.21134
КТЦЗ-80 3453
КТЦЗ-125
2551
4051
4070
3402
3140
4640
2500
4000
2832
2332
4332
27
19
31
16.21134
КТЦЗ-160
5051
5640
5000
2832
5332
39
20.21134
25.21134
КТЦЗ-200 5203
КТЦЗ-250
4051
5051
5800
5152
4640
5640
4000
5000
2332
2832
4332
5332
41
31
39
ТАБЛИЦА III. 15. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВ ФР1-3 И ФР2-3
Индекс
Тип кондиционера
Фильтрующий материал
Прокладочное полотно
Количество панелей высотой, м
Масса, кг, не более
размеры полотна, м
количество полотен для заправки, шт.
количество поставляемых полотен, шт.
размеры, м
количество полотен для заправки
количество поставляемых полотен
ФРНК-ПГ ИФП-1
ФРНК-ПГ ИФП-1
ФРНК-ПГ ИФП-1
1,25 2 2,5
Фильтры ФР1-3
01.21134
КТЦЗ-10
0,865
X
7,5 0,83
X
7,5
1
1
4
8
—
—
—
1
115
02.21134
КТЦЗ-20
1,73
X
7,5
1,66
X
7,5
1
1
4
8
—
—
1 — _
168
03.21134
КТЦЗ-31,5
1,73
X
12
1,66
X
12
1
1
4
8
—
— 1 _
276
04.21134
КТЦЗ-40
1,73
X
15
1,66
X
15
1
1
4
8
—-
—
—
— — 1
333
06.21134
КТЦЗ-63
1,73
X
12
1,66
X
12
2
2
8
16
—
—
— 2 —
536
08.21134
КТЦЗ-80
1,73
X
15
1,66
X
15
2
2
8
16
—
—
-—
— — 2
644
12.21134
КТЦЗ-125
1,73
X
12
1,66
X
12
4
4
16
32
—
—
—
— 4 —
1091
16.21134
КТЦЗ-160
1,73
X
15
1,66
X
15
4
4
16
32
—-
—
—
— — 4
1296
20.21134
КТЦЗ-200
1,73
X
12
1,66
X
12
6
6
24
48
—
—
—
— 6 —
1622
25.21134
КТЦЗ-250
1,73
X
15
1,66
X
15
6
6
24
48
—
—
— — 6
1940
Фильтры ФР2-3
01.21124
КТЦЗ-10
0,865
X
7,5 0,83
X
7,5
1
1
4
8
0,9
X
7,5
1
4
1 _
118
02.21124
КТЦЗ-20
1,73
X
7,5
1,66
X
7,5
1
1
4
8
1,8
X
7,5
1
4
1
173
03.21124
КТЦЗ-31,5
1,73
X
12
1,66
X
12
1
1
4
8
1,8 х
12
1
4
__ 1
282
04.21124
КТЦЗ-40
1.73
X
15
1,66
X
15
1
1
4
8
1,8
X
15
1
4
1
340
06.21124
КТЦЗ-63
1,73
X
12
1,66
X
12
2
2
8
16
1,8
X
12
2
8
— 2 —
548
08.21124
КТЦЗ-80
1,73
X
15
1,66
X
15
2
2
8
16
1,8
X
15
2
8
569
12.21124
КТЦЗ-125
1,73
X
12
1,66
X
12
4
4
16
32
1,8
X
12
4
16
—4 ~-
1113
16.21124
КТЦЗ-160
1,73
X
15
1,66
X
15
4
4
16
32
1,8
X
15
4
16
— — 4
1325
20.21124
КТЦЗ-200
1,73
X
12
1,66
X
12
6
6
24
48
1,8
X
12
6
24
— 6 —
1652
25.21124
КТЦЗ-250
1,73
X
15
1,66
X
15
6
6
24
48
1,8
X
15
6
24
1977
Примечание. В фильтрах используется электродвигатель типа 4АА63А4 (мощность 0.25 кВт, частота вращения 1440 об/мин).
ТАБЛИЦА III. 16. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВ ФС-3
Индекс
Тип кондиционера
Пропускная способность по воздуху, тыс.м3/ч
Удельная воздушная нагрузка, тыс.м3/(ч-м2)
Площадь фронтального сечения, м2
01.20024
КТЦЗ-10
10
10
1,04
02.20024
КТЦЗ-20
20
10
2,07
03.20024
КТЦЗ-31,5
31,5
10,6
3,15
04.20024
КТЦЗ-40
40
10,6
3,94
06.20024
КТЦЗ-63
63
10,6
6,31
08.20024
КТЦЗ-80
80
10,6
7,88
12.20024
КТЦЗ-125
125
10,6
12,62
16.20024
КТЦЗ-160
160
10,6
16,76
20.20024
КТЦЗ-200
200
10,6
18,9
25.20024
КТЦЗ-250
250
10,6
23,64
Продолжение табл. III.16
Объем бака до рабочего уровня масла, м3
Скорость движения по ходу воздуха фильтрующих сеток, см/мин
Электродвигатель
Масса (без замаслива- теля), кг
первой
второй
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
0,1 0,145
13 ± 10
5,6 ± 0,5
4АА63А4
0,25
1440
255
340
0,27
650
0,27
700
0,42
1030
0,42
16 ± 1
7 + 0,5
АИР80А4
1,1
1400
1120
0,42
1400
0,42
1590
0,57
2090
0,57
2300
Примечание. Аэродинамическое сопротивление фильтров 100 Па; эффективность очистки воздуха 80%.
УСТАНОВКАРЕГЕНЕРАЦИОННАЯ УР-1-02А
Установка УР-1-02А (рис. ШЛО) предназначена для восстановления фильтрующих свойств объемных нетканых фильтровальных материалов марки ФРНК-ПГ и ИФП-1 способом отмывки в воде и последующей сушки подогретым воздухом с целью их повторного использования.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАУСТАНОВКИ УР-1-02А
Производительность per енерации фильтрующего материала, м/ч . 3,9 Давление воды перед форсунками,
Па (кгс/см2)(6,86 — 9,8) 104
, (0,7 - 1)
Расход воды на регенерацию 1 м2 фильтрующего материала, м3 .0,6
Темпера! ура воздуха для сушки материала, °C 40-45
Установочная мощность, кВт
вентагрегага5,5
электропривода . .. . 1,1
Тип и номер вентилятора ВЦ4-75.6,3; 01 41214 Производи гельностьвент аг per ата,
м3/ч .. . . .10000
Тип электродвигателя привода катушки и промывателя . . .. АИР80А4
Воздухонагреватель . . .. 01 11214
Масса, кг950
IH.9. KAMI РА ОБСЛУЖИВАНИЯ КО-3
Камеры КО-3 предназначены для форми рования воз ушного потока и обслуживания сшеднегс обору цо вани я в кондиционере В дне камеры имеется сливнои патрубок для отвода конденсат 1 образующегося в приемных блоках при пост у 1 тении \о годного воздух 1 в конди пионер, иш отвода в пат и попацакнпей в каме ру обслуживания из соседнего оборудования (камеры орошения б тока теп юмасеообмена и ш 6 юка теп юу ги тизации) (тао т Ш 17)
Г ХЬЛИЦ лЫ 17 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ
K^Mi Р ОБСЛУЖИВАНИЯ КО 3
Индекс
1 ПП КОНТИЦИОНсра
М vCa \Т
не бо гее
01 50004
КТШ ю
М
02 50004
КТЦЗ 20
67
03 *>0004
К1ЦЗ-31Л
78
и4 >ы)04
КI ЦЗ-40
85
1 ч род
КТ ЦЗ 63
106
КТ цз-ьо
114
4
КТЦЗ-125
140
т о 5U( 0«4
К !цЗ-160
150
„0 ои(Ч 4
К 1ЦЗ-200
160
2 т 4*001
КТЦЗ 2so
170
ШЛО. КАМЕРЫ ВОЗДУШНЫЕКВ 0,5-3 И КВ 1-3
Воз туш тыс камеры < ре наана ыны для смешения во пушных о токов и обслужи тання соседние оборудования Кам ры воздушные шириной 5о5 мм ооозначаются КВ 0,5-3, шириной 1080 мм КВ I !
камеры возд^шт 1 пос а- .яюшя в раз^о ранном виде и соонраются на месте ментажа О тот III 18,
таблица /и ^ основные данные ВОЗДУШНЫХ КАМЕР КЬ
А с ювно_ обозначение
Индекс
ini
кондиционерi
Масса кг не более
01 5210-4
К1цЗ-10
53
02 52104
КТЦЗ 20
65
03 ^2104
КГЦЗ-31 5
76
КВ 0,з-3
06 ^2104
КТЦЗ-63
100
6 52104
КТЦЗ 160
151
25 52104
КТЦЗ 250
166
04 52204
КТ ЦЗ 40
133
08 52204
КТЦЗ-80
167
КВ 1-3
12 52204
КТЦЗ 125
215
16 52204
КТЦЗ 160
240
20 52204
КТЦЗ-200
253
25 52204
КТЦЗ-250
265
.11. КЛАПАНЫ ВОЗДУШНЫЕ
Клапаны воздушные (рис Ш 11) предназна йены для регулирования объемов наружного и рециркутяционного воздуха, поступающего в кондиционер а также рогу пирования количества воздуха, проходящею через воздухона г ревак ш
Клапаны воаЦ/ш^ые тюоою типоразмерт тот у 1 I рименяться во все кондиционерах но при эюм воздушная нагрузка на фронтальное сеченш клапана нс юпжна превышать ’5 тыс vE (ч mj) При ^юи нагрузке азроди омическое сопротивление открытого клапана равно 25 Па
К Тапаны воздушные типа КВР могу г быть установлены (при необходимости; в воздуш ных камерах
К апаны воздушные комплектуются элект- ри некими, пневматическими или рутными приводами (таб т III19)
КЗ-З КТЦЗ-Ю^КТЦЗ-160№3 КТЦЗ-31,5* КТЦЗ-160;
405
370f,300
Рис. III. 11. Клапаны воздушные КЭ-3 и КВЭ-3
1 - корпус с лопатками; 2 - электропривод, 3 вставка только для КВЭ-3
ТАБЛИЦА III. 19. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ ВОЗДУШНЫХ
Обозначение
Индекс
Тип кондиционера
Привод
Коли- честно лопаток, шт.
Площадь фронтального сечения, м2
В
Н
Масса, кг, не более
тип
количество
м
м
КЭ 0,5-3
01.33304
КТЦЗ-10
Клапаны воздушные
3
0,42
844
503
48
03.33304
КТЦЗ-20 -
КТЦЗ-40
6
0,84
1671
75
КЭ 1-3
03.34304
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
МЭО-40/63-0,25-82 1
1,68
1003
101
КЭ 0,5-3
06.33304
КТЦЗ-63 -
12
1,7
3421
503
138
КЭ 1-3
06.34304
КТЦЗ-160
3,4
1003
190
КЭ 0,5-3
КЭ 1-3
20.3 3 304
20.34304
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
МЭО-250/63- 0,25-84
1
18
2,6
5,2
5171
503
1003
220
300
КП 0,5-3
01.33204 КТЦЗ-10
3
0,42
844
503
60
03.33204
КТЦЗ-20 -
КТЦЗ-40
6
0,84
1671
87
КП 1-3
03.34304
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
1
1,68
1003
113
КП 0,5-3
06.33204
КТЦЗ-63 -
1,7
3421
503
150
КП 1-3
• 06.34204
КТЦЗ-160
МИМ-К250- 111-153061
12
3.4
1003
202
КП 0,5-3
20.33204
КТЦЗ-200;
2
2,6
503
235
КП 1-3
20.34204
КТЦЗ-250
18
5,2
5171
1003
315
Клапаны воздушные для обвода воздухонагревателей
КВЭ 0,25-3
01.32314
КТЦЗ-10
1
0,21
828
33
02.32314
КТЦЗ-20
0,42
1655
46
КВЭ 0,5-3
03.33314
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
МЭО-40/63-1
6
0,84
1671
503 ■
75
06.33314
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
0,25-82
‘12
1,7
138
КВЭ 1-3
12.34314
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
3,4
1003 ■
190
20.34314
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
МЭО-250/63- 0,25-84
18
5,2
5171
350
Продолжение табл III. 19
Обозначение
Индекс
Тип кондиционера
Привод
Количество лопаток, шт
Площадь фронтального сечения, м2
В 1 н
Масса, кг, не более
тип
количество
мм
01.32214
КТЦЗ-10
1
0,21
828
45
КВН U,Zj-J 11
02.32214
КТЦЗ-20
0,42
1655
58
КВП 0,5-3
03.33214
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
МИМ-К250- 111-153061
1
6
0,84
1671
503
87
06.33214
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
12
1,7
3421
150
КВП 1-3
12.34214
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
3,4
1003
202
20.34214
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
2
18
5,2
5171
365
КВР 0,25-3
01.32114
КТЦЗ-10
1
0,21
828
20
02.32114
КТЦЗ-20
0,42
1655
34
КВР 0,5-3
03.33114
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
Ручной
1
6
0,84
1671
503
71
06.33114
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
12
1,7
3421
135
КВР 1-3
12.34114 КТЦЗ-125; КТЦЗ-160
3,4
1003
185
20.34114
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
18
5,2
5171
330
Ш.12. БЛОКИ ПРИЕМНЫЕ
Блоки приемные предназначены для приема, регулирования, смешения и распределения по живому сечению объема наружного и ре
циркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер.
Изготовляют блоки двух типов, прямоточные и смесительные.
По типу привода возушных клапанов
блоки поставляются: прямоточные с электроприводом БПЭ-3, прямоточные с пневмоприводом БПП-3, смесительные с электроприводом БСЭ-3, смеси гельнь>с с пневмоприводом БСП-3.
Аэродинамическое сопротивление прием - пых блоков при номинальной произзодитель- ноет и кондиционера ае более 70 Па (табл. Ш.20).
ТАБЛИЦА II! 20 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПРИЕМНЫХ БЛОКОВ
Тип блока
j Индекс |
Т ип кондиционера
Масса, кг, не более
01.51134
КТЦЗ-10
165
02.51134
КТЦЗ-20
230
03.51134
КТЦЗ-31,5
300
БПЭ-3
04 51134
КТЦЗ-40
325
06 51134
КТЦЗ-63
525
08.51134
КТЦЗ-80
570
12.51134
КГЦЗ-125
1060
16.51134
КТЦЗ-160
1205
20.51134
КТЦЗ-200
1445
25.51134
КТЦЗ-250
1670
01.51124
КТЦЗ-10
175
02.51124
КТЦЗ-20
240
03.51124
КТЦЗ-31,5
310
04.51124
КТ ЦЗ-40
335
06 51124
КТЦЗ-63
535
ЬПП-3
08.51124
КТЦЗ-80
580
12.51124
КТЦЗ-125
1070
16.51124
КТЦЗ-160
1215
20.51124
КТЦЗ-200
1500
25 51124
КТЦЗ-250
1725
01.51234
КТЦЗ-10
205
02.51234
КТЦЗ-20
305
03 51234
КТЦЗ-31.5
370
04.51234
КТЦЗ-40
505
06.51234
КТЦЗ-63
660
БСЭ1-3
08.51234
КТЦЗ-80
855
12.51234
КТЦЗ-125
1230
16.51234
КТЦЗ-160
1700
20.51234
КТЦЗ-200
1680
25.51234
КТЦЗ-250
2370
06.51334
КТЦЗ 63
870
08 51334
КIЦЗ-80
950
БСЭ2-3
12 Э1334
КТЦЗ-125
1605
16.51334
КТЦЗ-160
2095
20.51334
КТ ЦЗ-200
2275
25.51334
КТЦЗ-250
2885
04.51434
к 1 ЦЗ-40
570
БОЗ-З
08.51434
КТЦЗ-80
1000
12 51434
КТЦЗ-125
1600
20.51434
К ГЦЗ-200
2190
Продолжение табч. 111.20
Гип блока
Индекс
Тип кондиционера
Масса, кг, не более
01.51224
КТЦЗ-10
230
02.51224
КТЦЗ-20
330
03.51224
КТЦЗ-31,5
395
04.51224
КТЦЗ-40
530
06.51224
КТЦЗ-63
685
БСП1-3
08.51224
КТЦЗ-80
880
12.51224
КТЦЗ-125
1250
16.51224
КТЦЗ-160
1690
20.51224
КТЦЗ-200
1750
25.51224
КТЦЗ-250
2455
06.51324
КТЦЗ-63
895
08.51324
КТЦЗ-80
975
БСП2-3
12.51324
КТЦЗ-125
1625
16.51324
КТЦЗ-160
2110
20.51324
КТЦЗ-200
2345
25 51324
КТЦЗ-250
2995
ШЛЗ. БЛОКИ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ
Блоки присоединительные обеспечивают вход обработанного в кондиционере воздух, в вентиляторные агрегаты Выпускаются блою присоединительные вснта, регатов односгорон него всасывания БП1-3 и двусюроннего всасы вания БП2-3.
Ш.14. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Вентиляторные arperaibi предназначен! для перемещения воздуха в центральных кон диционерах и подачи его к местам потреблс ния Во всех кондиционерах применяются вен! агрегаты радиальные.
В кондиционере КТЦЗ-10 применяете веги аг регат одностороннего всасывания п первой схеме исполнения (рис. 111.12, а), КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-125 вентагрегат) одностороннего всасывания по шестой схем (рис. 111.12, б). в КТЦЗ-160, КТЦЗ-200 КТЦЗ-250-вента!регаты двухстороннего вс< сывания по седьмой схеме (рис. 111.12, в).
Технические характеристики и основнь размеры вентиляторных агрегатов приведен в табл. Ш.2ШШ.22.
а)
Рис III 12 Вентиляторные агрегаты № 6,3 (а), № 8 (б),№ 11,2, № 16 и № 20 (в)
1 корпус, 2 рама, 3 виброизолятор, 4 электродвигатель,5-узел вала с рабочим колесом, б-направляющий аппаратс приводом, 7 привод с электродвигателем и клиноременнойпередачей
ТАБЛИЦА III.21. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ № 11,2, 16; 20, 16/2, 20/2 (СМ. РИС. Ш.12,а)
Номер вентиляторного агрегата
Н
L
Ь2
L3
Г4
Si
Вг
в3
В4
В5
а
11,2
780
3240
1965
728
860
1200
784
475
1600
250
950
784
16
1055
3744
1834
1040
1253
2300
1240
640
2590
310
1270
1120
20
1280
4030
1632
1400
1666
3200
1520
795
3185
325
1550
1600
16/2
1115
3540
3356
1010
1335
2300
2375
-
—
—
2400
1505
20/2
1430
6986
3516
1200
1670
3200
2935
—
—
—
2980
2005
Продолжение табл. Ш.21
Номер вентиляторного агрегата
б
в
«1
в2
«3
1
/1
^2
к
т
2, ШТ
11,2
784
42
42
42
42
750
750
750
834
1315
28
16
1120
32
98
157
92
1125
1000
875
1190
1160
36
20
1400
48
101
ПО
73
1375
1500
1250
1470
950
49
16/2
2240
—
—
—
—
—
—
—
—
2600
—
20/2
2990
—
—
—
—
—
—
—
2810
—
Индекс вентагрегата с приводом направляющего аппарата
Тип кондиционера
Полное давление Р, кПа
Производительность Q103, м3/ч
Частота вращения, об/мин
Электродвигатель
т, мм
Количество виброизоляторов
Масса вращающихся частей (без ротора), кг
Масса, кг. не более
ТИП
мощность N, кВт
условное
расчетное
ручным
электрическим
01.41214
01.41234
08
1
0,8
10
12,5
1440
4А112М4
5,5
235
01.41314
01.41334
КТЦЗ-10
1,2
1,2
1,1
10
12,5
1440
4A132S4
7,5
335
7
30
260
01.41514
01.41534
1,8
1,8
1,6
10
12,5
1440
4А132М4
11
270
02.41214
02.41234
0,8
0,94
0,67
20
25
1030
4А13284
7,5
620
02.41314
02.41334
1,2
1,16
0,92
20
25
1140
4А132М4
11
535
4
120
655
1,6
02.41414
02.41434
КТЦЗ-20
1,6
20
1270
4A160S4
15
695
1,4
25
02 41514
02.41534
1,8
2,07
20
1420
4А18084
22
6
785
1,83
25
ТАБЛИЦА III 22. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ
354 Приложение Ш. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теп юхтилизаторы
03.41214
03.41234
0,8
0,8
31,5
665
4A160S6
11
1062
03.41314
03.41334
1,2
1,2
31,5
775
4А180М6
18,5
4
1129
03.41414
03.41434
КТЦЗ-31,5
1,6
1,5
31,5
845
4А200М6
22
320
230
1213
1,3
40
03.41514
03.41534
1,8
1,8
31,5
925
4A200L6
30
5
1284
1,66
40
04.41214
04.41234
0,8
0,8
40
730
4А160М6
15
1093
04.41314
04.41334
1,2
1,2
40
825
4А200М6
22
4
1219
04.41414
04.41434
КТЦЗ-40
1,6
1,6
40
910
4A200L6
30
320
230
1285
1,25
50
04.41514
04.41534
1,8
1,9
40
970
4А225М6
37
5
1336
1,59
50
06.41214
06.41234
0,8
0,8
63
465
4А200М6
22
2401
06.41314
06.41334
1,2
1,2
63
540
4A200L6
30
440
4
545
2371
06.41414
06.41434
КТЦЗ-63
1,6
1,5
63
595
4A250S6
45
2666
1,34
80
06.41514
06.41534
1,8
1,8
63
645
4А250М6
55
2783
1,65
80
III.14. Вентиляторные агрегаты
Продолжение табл. Ш.22
Индекс вентагрегата с приводом направляющего аппарата
Тип кондиционера
Полное давление Р, кПа
Производительность е-ю3, м3/ч
Частота вращения, об/мин
Электродвигатель
т, мм
Количество виброизоляторов
Масса вращающихся частей (без ротора), кг
Масса, кг, не более
тип
мощность N, кВт
условное
расчетное
ручным
электрическим
08.41214
08.41234
0,8
0,8
80
505
4A200L6
30
2459
08.41314
08.41334
1,2
1,2
80
575
4A250S6
45
2665
08.41414
08.41434
КТЦЗ-80
1,6
1,6
80
635
4А250М6
55
440
4
545
2713
1,29
100
08.41514
08.41534
1,8
1,88
80
675
4A280S6
75
2995
1,57
100
12.41214
12.41234
0,8
0,8
125
410
4A250S6
45
3685
12.41314
12.41334
1,2
1,2
125
465
4А250М6
55
330
6
915
3737
12.41414
12.41434
КТЦЗ-125
1,6
1,6
125
515
4A280S6
75
4137
1,19
160
12.41514
12.41534
1,8
1,93
1,53
125
160
550
4A315S6
ПО
380
970
4250
—
16.42234
КТЦЗ-160
0,8
0,8
160
540
4А250М6
55
360
7
1120
5000
—
16.42334
1,2
1,2
160
605
4A280S6
75
390
5230
Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
—16.42434
КТЦЗ-160
1,6
1,6
160
665
4/X315S6
НО
1610
6200
1,17
200
7
1120
16.42534
1.8
2
160
715
4А315М6
132
1640
6300
1,55
200
—20.42234
0,8
0,8
200
395
4A280S6
75
390
7350
20.42334
1,2
1,2
200
450
4A315S6
НО
1610
1120
7530
20.42434
КТЦЗ-200
1,6
1,6
200
505
4А315М6
132
1640
10
7550
1,34
250
20.42534
1,8
1,8
200
525
А03-400М-10
160
1760
1730
8900
1,56
250
25.42234
0,8
0,8
250
435
4A315S6
ПО
1610
7550
—25.42334
1.2
1,2
250
485
4А315М6
132
1640
1730
7580
—25.42434
КТЦЗ-250
1,6
1,7
250
540
А03-400М-10
160
1760
10
8900
1,23
315
—25.42534
1,8
2
250
575
A03-400S-8
200
1760
2030
8500
1,55
315
Ill.14. Вентиляторные агрегаты
КОНДИЦИОНЕРЫ МЕСТНЫЕНЕАВТОНОМНЫЕ ТИПА КНБ
Кондиционеры КНБ (рис. III. 13, табл. II 1.23) предназначены для круглогодичного технологическою и комфортного кондиционирования в помещениях производственных и общественных зданий. Кондиционеры могут применяться в системах кондиционирования с тепло- и холодоснабжением о г центральных источников (ТЭЦ, центральная котельная, центральная холодильная станция, артезианская скважина). Предельные значения температуры наружного воздуха, обрабатываемого в кондиционере, от 40 до минус 45°С и ниже.
Кондиционеры оснащены электрической системой регулирования и обеспечивают автоматическое поддержание температуры воздуха в помещении с точностью ± 1°С и относительной влажности в помещении с точностью ±7%.
Пример условного обозначения КНБ-6,3-01.
КНБ-кондиционер неавтономный, имеющий запас полного давления на выходе, обеспечивающий поддержание заданной температуры и влажности воздуха и очистку его от пыли.
производительность по воздуху, тыс. м3/ч;
0,1 - модификация
Рис. 111.13 Кондиционеры КНБ-3,15-01 и КНБ-6,3-01 (а), КНБ-10-01 и КНБ-20-01 (б)
/ пане ш силовая, 2 сепаратор, 3 и 7 воздухонагреватели второго и первого подогрева, 4 - вентиляторный агрегат, 5 клапанвоздушный, 6 фильтр воздушный, 8 коллектор, 9-манометр, /0-насос, // клапан поплавковый, /2-клапан обратный,13 филыр водяной, 14 коллектор с форсунками, 15-смотровое стекло
ТАБЛИЦА III.23. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КНБ (РИС. 111.13)
Показатель
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
Производительность по воз-
3150
6300
10000
20000
духу, м3/ч
Производительность по холоду
21,5
43
67,5
135
при начальной температуре воздуха 30 °C, относительной влажности 40%, начальной температуре холодоносителя 8 °C, кВт
Производительность по теплоте, кВт:
первого подогрева при
75
150
240
480
начальной температуре воздуха — 30СС, начальной температуре теплоносителя 130 °C
второго подогрева при на-
12,5
25
40
80
чальной температуре воздуха 11 °C, начальной температуре теплоносителя 70 °C Запас полного давления на вы-
300
300
300
300
ходе для воздушных каналов, Па
Эффективность очистки воздуха, %
92
92
92
92
Холодоноситель
Расход холодоносителя, кг/ч
Холодная вода
780013 000
20000
35000
Рабочее давление холодоноси-
0,25
0,25
0,25
0,25
теля перед форсунками, МПа, не более
Теплоноситель
Температура теплоносителя на входе, °C:
первого подогрева
130
Горячая
130
вода
130
130
второго»
70
70
70
70
Рабочее давление теплоносите-
1,18
1,18
1,18
1,18
ля, МПа, не более Расход теплоносителя, кг/ч, не более:
первого подогрева
1075
2150
3440
6880
второго»
360
720
1150
2300
Установочная мощность, кВт,
2,29
4,54
7,74
15,44
в том числе: вентилятора
0,75
3
5,5
11
насоса
1,5
1,5
2,2
4,4
исполнительного механизма
0,04
0,04
0,04
0,04
Потребляемая мощность при
2,4
4,4
7,9
14,7
номинальной производительности по воздуху, кВт Род тока
Частота тока, Гц
50
Переменный трехфазный
5050
50
Напряжение, В:’ в силовой сети
380
380
380
380
в цепи управления
220
220
220
220
Масса кондиционера, кг
720
870
1380
2080
Масса пульта управления, кг
20
20
20
20
Площадь теплообменной поверхности воздухонагревателя, м . первого подогрева
11,65
16,94
24,9
24,9
второго»
11,65
11,65
24.9
24,9
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2оС)К = 24,36 (vp)°-494 и-0-127Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2оС)К = 24,36 (vp)°-494 и-0-127Аэродинамическое сопротивление одного воздухонагревателя, ПаАРа = 3,6(гр)^75Гидравлическое сопротивление в одном воздухонагревателе, ПаАэродинамическое сопротивление одного воздухонагревателя, ПаАРа = 3,6(гр)^75Гидравлическое сопротивление в одном воздухонагревателе, ПаТипоразмер . .. КНБ-3,15-01КНБ-6,3-01КНБ-10-01КНБ-20-01В.3,6-1042,6-1042,39 1042,39-104Типоразмер . .. КНБ-3,15-01КНБ-6,3-01КНБ-10-01КНБ-20-01В.3,6-1042,6-1042,39 1042,39-104где (ир)ф -массовая скорость воздуха в набегающем потоке (произведение скорости воздуха на его плотность во фронтальном сечении калориферов), кг/(м2 с); (и--скорость воды в теплопередающих трубках, м).где (ир)ф -массовая скорость воздуха в набегающем потоке (произведение скорости воздуха на его плотность во фронтальном сечении калориферов), кг/(м2 с); (и--скорость воды в теплопередающих трубках, м).APw = Bw\где коэффициент В для каждого типоразмера принимается равным:APw = Bw\где коэффициент В для каждого типоразмера принимается равным:Продолжение табл. 111.23
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2оС)
К = 24,36 (vp)°-494 и-0-127
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2оС)
К = 24,36 (vp)°-494 и-0-127
Аэродинамическое сопротивление одного воздухонагревателя, Па
АРа = 3,6(гр)^75
Гидравлическое сопротивление в одном воздухонагревателе, Па
Аэродинамическое сопротивление одного воздухонагревателя, Па
АРа = 3,6(гр)^75
Гидравлическое сопротивление в одном воздухонагревателе, Па
Типоразмер . .
. КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
В
.3,6-104
2,6-104
2,39 104
2,39-104
Типоразмер . .
. КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
В
.3,6-104
2,6-104
2,39 104
2,39-104
где (ир)ф -массовая скорость воздуха в набегающем потоке (произведение скорости воздуха на его плотность во фронтальном сечении калориферов), кг/(м2 с); (и--скорость воды в теплопередающих трубках, м).
где (ир)ф -массовая скорость воздуха в набегающем потоке (произведение скорости воздуха на его плотность во фронтальном сечении калориферов), кг/(м2 с); (и--скорость воды в теплопередающих трубках, м).
APw = Bw\
где коэффициент В для каждого типоразмера принимается равным:
APw = Bw\
где коэффициент В для каждого типоразмера принимается равным:
Показатель
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
Площадь фронтального сечения по воздуху одного воздухонагревателя, м .
первого подогрева
0,485
0,7
1,05
1,05
второго»
0,485
0,485
1,05
1,05
Площадь живого сечения по теплоносителю одного воздухонагревателя, м2:
первого подогрева
0,000346
0,000693
0,000693
0,000693
второго»
0,000346
0,000346
0,000693
0,000693
Количество воздухонагревателей:
первого подогрева
2
2
2
4
второго»
1
1
1
1
Расход теплоносителя, кг/ч: первого подогрева
1075
2150
3440
6880
второго»
360
720
1150
2300
Примечание. По требованию заказчика кондиционер на экспорт может изготовляться для работы от электросети трехфазного тока с частотой 50 Гц, напряжением 400, 415, 440 В и частотой 60 Гц, напряжением 380, 400, 415, 440 В.
ТАБЛИЦА III.24. ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дБ, И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ • А
Тип кондиционера
Октавные уровни звуковой мощности шума, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
Корректированные уровни, дБ А
125
250
500
1000
2000
4000
8000
8481827976696283
КНБ-3,15-01————————
8785858579767288
9487868679756889
КНБ-6,3-01———————_
8888888781777290
9593919186797394
КНБ-10-01_—_—__——
9091899187817694
9695959589827698
КНБ-20-01———————_
9897969692878099
Примечание. В числителе указаны уровни звуковой мощности шума, излучаемого в воздуховод нагнетания, в знамена! еле-шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов.
ТАБЛИЦА III.25. КОД ПО ОКП ДЛЯ ПОСТАВКИ КОНДИЦИОНЕРОВ
Тип кондиционера
Код по ОКП для поставки кондиционеров
для нужд народногона экспорт в страны с климатом
хозяйства1
умереннымтропическим
КНБ-3,15-01 УХЛ4 КНБ-3,15-01 УХЛ4
КНБ-3,15-01 Т4 КНБ-6,3-01 УХЛ4 КНБ-6,3-01 УХЛ4
КНБ-6,3-01 Т4 КНБ-10-01 УХЛ4 КНБ-10-01 УХЛ4 КНБ-10-01 Т4 КНБ-20-01 УХЛ4 КНБ-20-01 УХЛ4 КНБ-20-01 Т4
48 6221 3007—
—48 6221 3008
——48 6221 3009
48 6221 4007—
—48 6221 4008—
——4862214009
48 6221 5007——
—48 6221 5008—
——48 6221 5009
48 6221 6001——
—48 6221 6002-
——48 6221 6003
IIL16. КОНДИЦИОНЕРЫАВТОНОМНЫЕ ТИПА КПА1
Кондиционеры автономные общего назначения КПА1 с водяным охлаждением конденсатора (рис. III. 14, табл. III.26—III.27) предназначены для круглогодичного технологического и комфортного кондиционирования в помещениях производственных и общественных зданий. В кондиционерах осуществляются очистка воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлажнение.
Кондиционеры обеспечивают в обслуживаемых помещениях автоматическое поддер
жание температуры от 18 до 28°С с точностью ± ГС и относительной влажности от 30 до 70% с точностью ±7%. Предельные значения температуры наружного воздуха при эксплуатации от 40 до минус 45°С.
Кондиционеры предназначены для эксплуатации в условиях умеренного климата (УХЛ), категория размещения 4 по ГОСТ 15150-69*. Кондиционеры изготовляют по ТУ 22-117-20-87.
Пример условного обозначения КПА 1-4,4-01; КПА-кондиционер промышленный автономный;
1-с водяным охлаждением конденсатора; 4,4-производительность по воздуху, тыс. м3/ч; 0,1 - модификация
362362
362
362
Приложение III Центральные кондиционеры и кондиционеры теп мути газаторы
Qi ВЫХОД ВОЗДУХА
Рис. Ш.15. Кондиционеры КПА1-7-01 (а) и КПА1-11-01 (б)
/-агрегат вентиляторный; 2-клеммник; 3-панель съемная; 4-щиток приборов; 5-вентиль мем-бранный; б-фильтр хладоновый; 7-конденсатор; S-реле давления; 9 блокирующее устройство;10 - воздухонагреватель электрический; /7-распределен тль хладона; /2-воздухоохладитель; /J-уст-ройство увлажнительное; 14 вентиль терморегулирующий; /5 - компрессор; 16 фильтр воздушный;77-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); ZS-датчик реле разности давлений
Рис. Ш.14. Кондиционеры КПА1-2.2-01 (а) и КПА1-4,4-01 (б)
1 агрегат компрессорно-конденсаторный; 2 - вентиль терморегулирующий; 3 распределитель хладона;■7-щиток приборный; 5 - воздухоохладитель; 6 клеммник; 7-агрегат вентиляторный; 5-блокирующееустройство; 9 - увлажнительное устройство; 10- воздухонагреватель электрический; 7/-панель съемная;12 фильтр воздушный; 13-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); 74-конден-caiop; 15 вентиль электромагнитный; 16- реле давления, 17 компрессор, 75-фильтр хладоновый
ТАБЛИЦА III 26 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КПА1 (РИС III 14 И III 15)
Показат ель
КПА1-2,2-01
КПА-4,4-01
КПА1-7,0-01
КПА1-11-01
Производительность по воздуху, м3/ч
Производительность по холоду при температуре входящего в кондиционер воздуха 27(±2)°С, относительной влажности 50( ± 5) % и температуре охлаждающей воды на входе 24(-2)°С кВт Производительность по теплоте, кВт, не менее:
с электрическим воздухонагревателем
с калорифером при температуре воды на входе t„ = 130°С, Го - 70сС
Производительность по влаге, кг/ч, не менее
Запас полного давления на выходе для воздушных каналов, Па, не менее
Эффективная мощность, кВт Эффективность очистки воздуха, %, не менее Холодильный агент
2200
11
6,3
17
2
300
34,5 85
Хладон-12
4400
22
12
34
4
300
68,5 85
Хладон-22
7000
32
15
51
8,5
400
98,8
85
Хладон-22
11000
51
24
73
10,9
400
149,2
85
Хладон-22
Максимально допустимая температура охлаждающей воды на входе, °C
Расход охлаждающей конденсатор воды, м3/ч, не более Установочная мощность, кВт компрессора вентилятора воздухонагревателя электрического увлажнительного устройства Потребляемая мощность при номинальной производительности по холоду, кВт, не более Частота тока, Гц
Давление водопроводной воды перед поплавковым клапаном увлажнительного устройства, МПа (кгс/см2) Допустимое давление воды, МПа (кгс/см2), на входе: в конденсатор в воздухонагреватель
Потеря давления по воде в конденсаторе, МПа (кгс/см2) Напряжение, В: силовой цепи цепи управления
Масса, кг:
без калорифера с калорифером
Код по ОКП
29
1.6
2,1
0,75
6,3
2
3,9
50
ОД (1)
380
220
445
470
48 6222 4005
29
3,8
3,1
2,2
12
4
7,9
50
0,05-0,6 (0,5
0,6 (6)
1,2 (12)
380
220
540
570
48 6222 600648
29
4,9
5
3
15
9
11,4
50
-6)
0,15 (1,5)
380
220
780
820
6222 8065
29
9
6,5
6
24
9
18
50
380
220
1120
1180
48 6222 8068
ТАБЛИЦА III 27 ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дБ,И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ А
Тип кондиционера
Октавные уровни, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
Корректированные уровни, дБ А
125
250
500
1000
2000
4000
8000
84
81
77
75
71
67
60
78
КПА 1-2,2-01
—
—
—
—
—
—
—
—
78
78
79
77
73
69
62
82
84
81
78
82
76
71
64
84
КПА 1-3,5-04
—
—
—
—
—
—
—
—
80
78
79
82
78
71
64
85
85
82
79
82
78
74
65
85
КПА 1-4,4-01
—
—
—
—
—
—
—
—
81
80
80
82
78
75
67
85
94
87
86
88
79
75
68
90
КПА1-7,0-01
—
—
—
—
—
—
—
—
88
83
85
89
79
75
70
91
95
89
88
89
82
79
74
91
КПА1-11-01
—
—
—
—
—
—
—
—
90
86
86
89
82
79
74
91
Примечание В числителе указаны уровни звуковой мощности шума, излучаемого в воздуховод нагнетания, в знаменателе-шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КПА 1-3,5-04 (РИС III16)
Производительность по воздуху, м3/ч 3500 Производительность по холоду при температуре входящего воздуха (41 + 2)°С, относительной влажности (40 ± 5)% и температуре охлаждающей воды на входе (30 + 1)°С, кВт 17,6 Производительность по теплоте, кВт,
не менее15
Производительность по влаге, кг/ч, не менее4
Запас полного давления на выходе для воздушных каналов, Па, не, менее300
Эффективная мощность, кВт32,9
Эффективность очистки воздуха, %, не менее85
Холодильный агентхладон-12
Максимально допустимая температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, °C40
Расход охлаждающей конденсатор воды, м3/ч, не более2,6
Установочная мощность, кВт
вентилятора2,2
компрессора5
воздухонагревателя15
увлажнительного устройства4
Потребляемая мощность при номи нальной производительности по холоду, кВт, не более10
Частота тока, Гц50
Напряжение, В силовой цепи380
цепи управления220
Масса, кг, не более750
Код по ОКП48 6222 5052
Рис. III.16. Кондиционер КПА1-3,5-04
1 конденсатор, 2-реле давления, 3-компрессор; 4 датчик-реле разности давления; 5-вентиль электромагнитный, 6-вентильгерморегулирующий, /-распределитель хладона, 8-клеммник, 9-агрегат вентиляторный, /0-фильтр хладоновый; // фильтрвоздушный, /2-воздухонагреватель, //-блокирующее устройство, 14 - воздухоохладитель, /5-термореле
ШЛ7. КОНДИЦИОНЕРЫАВТОНОМНЫЕ ТИПА КТА
Кондиционер КТА2-5-02 предназначен для круглогодичного технологического и комфортного кондиционирования в обслуживаемых помещениях путем охлаждения или подогрева, вентиляции и очистки от пыли. Может применяться в системах кондиционирования диспетчерских пунктов, постов управления, лабораторных помещений, вычислительных центров г Выш'-кается с приборами по автоматическому регулированию влажности воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОНДИЦИОНЕРА КТА 2-5-02 Производительность по воздуху (номинальная), м3/ч 5000-5500 ± 10%
Холодопроизводительность номинальная (при температуре кипения хладона +6 °C, при температуре конденсации +55 °C. при относительной влажности воздуха 50%), кВт . .24,36
Тепл ©производительность (при температуре воды на входе в воздухонагреватель + 95 °C), кВт . . . 36,54 Влагопроизводительность, кг/ч . . 6,45 Запас полного давления на выходе воздушных каналов, Па . . . . 400 Тип конденсаторавоздушный
Расход охлаждающей среды, м3/ч 11 600 Потребляемая мощность при номинальной производительности по холоду, кВт12,5
Масса, кг, не более1000
Кондиционер КТА 1-3,5-04 с водяным охлаждением конденсатора (рис. Ш.17) применяется на предприятиях металлургической промышленности для обслуживания постов управления прокатных станов, лабораторий, комнат отдыха при температуре окружающей среды до 60 ЭС.
В кондиционере осуществляются очистка воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлажнение. Обеспечивает в обслуживаемых поме-
Рис. III.17. Кондиционер автономный КТА1-3,5-04
/ конденсатор кожухотрубный; 2 щиток реле. 3- фильтр хладоновый; 4 вентиль мембранный. 5-панель управления;6 устройство увлажнительное, 7-щиюк приборный, 8 агретат вентиляторный, 9 щит управления, 10 - воздухонагревательэлектрический, 11 воздухоохладитель, 12-фильтр воздушный. 13-вентиль терморетулирующий, 14 компрессор
щениях автоматическое поддержание температуры от 18 до 28 °C с точностью ± 1 °C и относительной влажности 30-70% с точностью ±5 %.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАКОНДИЦИОНЕРА КТ А 1-3,5-04
Производительность по воздуху, м3/ч . . 3150
Производительность по холоду при температуре окружающего воздуха 41 ±2 °C, относительной влажности 22%, Вт (ккал/ч) 14 500 (12 500) Производительность по теплоте, Вт (ккал/ч), с электрическим
воздухона! ревателем . . . . 15 000 (12 900) Запас полного давления на вы
ходе для воздушных каналов, Па (кгс/м2) 300 (30)
Эффективность очистки воздуха, % 85
Влагопроизводительность, кг/ч 2 Расход воды, охлаждающей конденсатор, м3/ч . . . . 2,6 Максимально допустимая температура охлаждающей воды на входе, °C40
Потребляемая мощность в режиме охлаждения с увлажне
нием (при номинальной произ
водительности по холоду) кВт 12 (учтена потребляемая мощность вентилятора, компрессора увлажнителя и электрического водонагревателя
Масса, кг800
Октавные уровни звуковой мощности, дБ, кондиционера КТА 1—3,5—04 в зависимости ог среднегеометрических частот октавных полос, Гц, составляют:
Средне! еометрические октавных полос, Гц
час! оты
63
125
250
500
Октавные уровни мощности. дБ
звуковой
83
83
83
81
Продолжение
Среднегеометрические частоты 1000 2000 4000 8000 октавных частот, Гц
Октавные уровни звуковой 79756967
мощности, дБ
ШД8. КОНДИЦИОНЕРНЕАВТОНОМНЫЙ ШКАФНОЙ
КТН-1,6-01
Кондиционер (рис. III. 18) предназначен для нагрева и охлаждения воздуха в обслуживаемых помещениях, в различных зданиях и сооружениях, не содержащих вредных веществ, где имеются центральные источники холодо- и теплоснабжения. Кондиционер выполняет охлаждение, нагрев воздуха и очистку его от пыли, может работать, в ручном и автоматическом режимах управления. Относительная влажность воздуха в помещении кондиционером не регулируется.
Кондиционер рассчитан для работы на рециркуляционном воздухе, а также на смеси рециркуляционного и свежего воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КТН-1,6-01
Производительность по воздуху, м3/ч1700
Производительность по холоду при температуре воздуха на входе и кондиционер по сухому термометру 25 "С, по смоченному термометру 19,5 °C, кВт6,98
Производительность по теплоте, кВт, при температуре воздуха на входе в кондиционер по сухому термометру, °C:
1029,07
20 24,4
Эффективность очистки воздуха. %, не более 80
Холодоносительвода
Температура холодоносителя на входе в кондиционер, °C . . 8 Рабочее давление холодоносителя, МПа, не более1
Расход холодоносителя, кг/ч . . . 850 Теплоносительвода
Температура теплоносителя на входе в кондиционер, °C95
Рабочее давление теплоносителя, МПа, не более1
Расход теплоносителя, кг/ч . . . 600 Потребляемая мощность при номинальной производительности по воздуху, кВт0,26 ± 10%
Масса, кг160
Рис. III. 18. Кондиционер неавтоном-ный шкафной КТН-1.6-01
/-выход обработанного воздуха, 2-вход рециркуляционного воздуха, 3 панель управления, 4 ввод кабеля электропитания, 5 - подвод кабеля к датчикам температуры, 6 слив 3 4', 7-подвод и отвод тепло- и холодоносителя 3/4"
.19. ДОВОДЧИК ЭЖЕКЦИОННЫЙД-Э2-0,56
Доводчик (табл.Ш.28) предназначен для систем круглогодичного кондиционирования воздуха в промышленных и гражданских зданиях, имеющих централизованное снабжение первичным воздухом, тепло- и холодоноси- телем.
Доводчики выпускаются в трех исполне
ниях: Д-Э2-0.56-01 с диаметром эжектирую- щего сопла 3,5 мм, Д-Э2-0,56-02-4,5 мм и Д-Э2-0,56-03-5,5 мм.
Теплообменники доводчиков изготовляют в двухконтурном исполнении, при необходимости возможна доработка их для одноконтурного исполнения путем установки соединительного калача. Эксплуатация доводчика производится при температуре окружающего воздуха 10-25°С.
ТАБЛИЦА III.28. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Показатели
Д-Э2-0,56-01
Д-Э2-0,56-02
Д-Э2-0,56-03
Производительность по воздуху, м3/ч
560
650
750
Расход первичного воздуха, м3/ч
116 ± 12
170 ± 17
220 ± 22
Коэффициент эжекции
3,83
2,83
2,41
Производительность по холоду при разности температур окружающего воздуха и поступающей в теплообменник воды А/ = 14 °C, кВт
0.49
1,05
0,95
Производительность по теплоте, кВт Давление первичного воздуха, Па, не более
Холодоноситель
Температура холодоносителя на входе, °C
Расход холодоносителя, кг/ч, не более
Теплоноситель
Температура теплоносителя на входе, °C
Расход теплоносителя, кг/ч, не более
Рабочее давление холодо-, теплоносителя, МПа, не более
Габариты, мм:
длина
ширина
высота
Масса, кг
2,71
3 392
Вода 12 ± 2
400 Вода 70 ± 7
250
1,17
1372
230
420 535 31-37
2,7
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
IV.1. УНИФИЦИРОВАННЫЕ ЯЧЕЙКОВЫЕ ФИЛЬТРЫ Фя
ТАБЛИЦА IV. 1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЯ (РИС. IV.1)
Показатель
ФяВБ
ФяПБ
ФяУБ
Фильтрующий материал
Перфорированная сетка винипласта (ГОСТ 15976-81)
Пенополиуретан (ОСТ6-05-407-75)
Материал ФСВУ (ТУ21-РСФСР-369- 87)
Площадь рабочего сечения, м2 Номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч
0,22
0,22
0,22
1540
1540
1540
Начальное сопротивление, Па
60
60
40
Пылеемкость (при увеличении сопротивления на 100 Па), г/м2, входного сечения
2400
400
550
Эффективность очистки, % (по методике СТНИИП)
80
80
80
Глубина фильтра Н, мм
32
32
32
Масса, кг
4,2
3,4
2,8
Продолжение табл. IV. 1
Показатель
ФяРБ
ФяУК
ФяКП
Фильтрующий материал
Стальная сетка
(ГОСТ 3826-82*)
Материал
ФСВУ (ТУ21-
РСФСР-369-87)
Иглопробивной материал типа ФНИ
Площадь рабочего сечения, м2 Номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч
0,22
0,22
0,22
1540
1540
2500
Начальное сопротивление, Па
50
40
60
Пылеемкость (при увеличении сопротивления на 100 Па), г/м2, входного сечения
2300
550
4000
Эффективность очистки, % (по методике СТНИИП)
80
80
92
Глубина фильтра Н, мм
50
50
650
Масса, кг
6
2,4
8,8
.2. ПАНЕЛИ УсФя ДЛЯ УСТАНОВКИ ЯЧЕЙКОВЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА ФяВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ И ЦЕНТРАЛЬНЫХ СЕКЦИОННЫХКОНДИЦИОНЕРАХ
Рис. IV.2. Панели УсФя для установки ячейковыхфильтров типа Фя
а и б-плоская и для угловой установки фильтров Фя в строительных конструкциях, в-для угловой установки фильтров Фя в кондиционерах, /-рамка, 2, 3, //-прокладки, 4-фильтр, 5-болт с гайкой, 6-фланец, 7, 8-листы верхний и нижний; 9-стойки, 10-планка
ТАБЛИЦА IV.2. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПЛОСКИХ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (РИС IV 2, Л)
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панели
Коли- чест во ячеек в панели
Пропускная способность, тыс. м3/ч
Размеры, мм
Масса, КГ
Г
Д
Е
Ж
И
к
Ус39А1 х 2
Ус39А 00.000
1 х 2
2
3-3,5
522
1040
1120
602
566
1084
27
Ус39А2 х 2
-01
2x2
4
4-7
1040
1040
1120
1120
1084
1084
46
Ус39А2 х 3
-02
2x3
6
7-10
1040
1558
1638
1120
1084
1602
66
Ус39АЗ х 3
-03
3x3
9
10 15
1558
1558
1638
1638
1602
1602
94
Ус39АЗ х 4
-04
3x4
12
15 20
1558
2076
2156
1638
1602
2120
122
Ус39АЗ х 5
-05
3x5
15
20-25
1558
2594
2674
1638
1602
2638
154
Ус39А4 х 4
-06
4x4
16
25-28
2076
2076
2176
2176
2136
2136
168
Ус39А4 х 5
-07
4x5
20
28- 35
2076
2594
2694
2176
2136
2654
205
Ус39А4 х 6
-08
4x6
24
35-37
2076
3112
3212
2176
2136
3172
245
Ус39А5 х 5
-09
5x5
25
37-40
2594
2594
2694
2694
2654
2654
255
ТАБЛИЦА IV.3 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПАНЕЛИ ДЛЯ УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (РИС. IN.l^
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панели
Количество ячеек в панели
Пропускная способность, тыс м3/ч
Размеры, мм
Масса, KI
В
Г
д
Е
Ж
И
к
л
Ус40А
Ус40А.00.000
2x4
8
10
1144
916
1104
876
1052
824
575
530
106
Ус41А
Ус41 А 00.000
2x6
12
20
1144
1744
1104
1703
1052
1652
1265
515
162
Ус42А
Ус42А.00.000
4x6
24
40
2180
1744
2140
1703
2088
1652
1265
515
297
ТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯВ КОНДИЦИОНЕРАХ (РИС. IV.2. в)
Шифр
Обозначение
Компоновка ячеек в панели
Количество ячеек в панели
Пропускная способность, тыс. м3/ч
Размеры, мм
Масса, КГ
Г
д
Е
Ж
И
к
л
м
Ус51
Ус51.00.000
2
X
4
8
10
876
1301
916
1340
1044
824
575
530
113
Ус52
Ус52.00.000
2
X
6
12
20
1703
1301
Р44
1340
1044
1652
1265
515
174
Ус53
Ус53.ОО.ООО
3
X
6
18
31.5
1703
2051
Г 44
2090
1562
1652
1265
515
255
Ус54
Ус54.00.000
4
X
6
24
40
1703
2551
1744
2590
2080
1652
1265
515
322
IV.3. ФИЛЬТРЫ ФяЛ
Складчатые волокнистые фильтры ФяЛ типа ЛАИК (ФяЛ-1 и Фял-2) выпускает Серпуховский опытно-экспериментальный завод (рис. IV 3).
ТАБЛИЦА IV 5 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФяЛ
Показатель
ФяЛ-1
ФяЛ-2
Номинальная пропускная способность при удельной воздушной нагрузке 7000 м3/(ч-м2), м3/ч
2300
2800
Начальное сопротивление, Па Площадь, м2:
100
140/18
рабочего сечения
0,33
0,4
фильтрующей поверхности
16
18
Пылеемкость фильтра (при увеличении сопротивления вдвое), г/м2, входного сечения
430
550 ± 20
Эффективность (по методике СТНИИП), %
99 ± 1
99 ± 1
Фильтрующий материал
ФПП-15-1,5
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
43,7
38,0
А
550
460 + 3
В
710
900
И
310
310
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (ФяЛ-1 и ФяЛ-2)Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (ФяЛ-1 и ФяЛ-2)
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (ФяЛ-1 и ФяЛ-2)
Рис IV.3 Складна 1ый волокнистый фильтр типа ФяЛ (ФяЛ-1 и ФяЛ-2)
IV.4. ФИЛЬТРЫ ФРС
Рулонные фильтры ФРС выпускает производственное объединение «Калининмашдеталь» (рис. IV.4).
ТАБЛИЦА IV 6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФРС
Показатель
Ф12РС
Ф8РС
Ф6РС
Ф4РС
ФЗРС
Номинальная пропускная способность, м3/ч, при удельной воздушной нагрузке 10000 м3/(ч-м2)
125000
80000
60000
40000
31 500
Длина фильтрующего материала на катушке, м
Необходимый расход воздуха на пневмоочистку, м3/ч:
10
6
5
6
5
1500
1500
1500
750
750
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
600
500
450
350
250
А
3825
3835
3835
2105
2105
Av
3453
3453
3453
1703
1703
Н
4954
3452
2952
3452
2952
4051
2551
2051
2551
2051
Вид фильтрующего материала
Начальное сопротивление, Па
Средняя эффективность (при повышении сопротивления до 300 Па), % Необходимое разрежение в системе пневмоочистки, Па
Мощность электродвигателя, кВт
Ткань капроновая для сит арт. 25 ОСТ 1746—82 (допускается применение арт. 43 и 70)
Не более 50
95 ± 5
200-300
0,55
576576
576
576
576
Рис. IV.4. Рулонные фильтры ФРС
7-каркас фильтра; 2 и 3-верхняя и нижняя секции, 4-груз, 5-узел привода, 6-фильтрующий материал, 7 воздуховод
IV.5. ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ФЭ И ЭФ-2М
Электрофильтры ФЭ выпускает Серпуховский опытно-экспериментальный завод (рис. IV. 5)
Рис. IV.5. Электрофильтр ФЭ
1 промывочное устройство; 2-электрофильтр, 3-промежуточная камера
300300
300
300
ТАБЛИЦА IV.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЭ
Показатель
Ф1Э1
ФЗЭ2
Ф5ЭЗ
Ф8Э4
Ф10Э5
Ф14Э6
Ф18Э7
Пропускная способность, м’/ч, при скорости воздуха 2 м/с [при удельной воздушной нагрузке 7200 м3/(ч-м2)]
10000
19000
33 000
55 000
65 000
100 000
130 000
Площадь рабочего сечения, м2
1,5
2,9
4,9
8,9
9,8
14
18,5
Потребляемый ток, мА
7
14
24
42
54
81
НО
Число агрегатов питания мощностью 0,6 кВ г
1
1
2
3
3
6
8
Тип промышленного устройства
УС-5
УС-6
УС-7
УС-8
УС-9
УС-10
УС-11
Расход воды, м3, для промывки фильтра (при давлении 3 кгс/см2)
Число ячеек фильтра шириной, мм:
0,8
1,5
2,6
4,4
5,2
8
10,4
755
7
14
—.
24
-_
—
—
965
—
12
18
36
54
72
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
232
406
547
721
1180
1770
2312
А
856
1616
2126
2661
3161
3161
4161
At
820
1580
2090
2625
3125
3125
4125
Л2
428
423
543
428,5
533,5
533,5
544
А
——
770
1058
902
1047
1047
1031
7/
1918
1918
2422
3176
3176
4676
4676
Hi
1840
1840
2344
3098
3098
4598
4598
#2
Эффективность очистки (с противоуносным фильтром), %
Начальное сопротивление, Па:
с противоуносным фильтром без противоунос- ного фильтра
Пылеемкость фильтра, г/м2, при увеличении его сопротивления (с противоуносным фильтром) в 2 раза Напряжение, В:
на коронирующих электродах
на осадительных пласти-
1804
1804
2308
3062
90 95
30
5
1500
+ 13 000
+ 6500
3062
4562
4562
нах
ВОЗДУШНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ЭФ-2М ВЫПУСКАЕТ КАЗАНСКИЙ ЗАВОДМЕДАППАРАТУРЫ (РИС. IV.6).
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭФ-2М
Пропускная способность, м3/ч . . до 2000
Сопротивление фильтра, Па ..10
Эффективность очистки (по методике СТНИИП), %96-99
Пылеемкость, г/м2, входного сечения .. . . 1600
Потребляемый ток, мА . . . . 4
Масса, кг90
IV.6. циклоны
ОТВЕРСТИЕ ДЛЯ ВЫХОДА ВОЗДУХА
ШТУЦЕР ДЛЯ ВХОДА ВОЗДУХА
Рис IV 7 Циклон одиночный ЦН-11 (а) и труппа из двух циклонов ЦН-11 (б)
и 3 выходной и входной патрубки, 2 винтообразная крышка, 4 выхлопная труба, ' корпус циклопа, б-бункер, 7 крышка .тючка, 8 затвор
ШТУЦЕР ВХОДА И ВЫХОДА ВОЗДУХА
ТАБЛИЦА IV.8. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ uIMl(РИС. 1У.7.Д) И ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11 (РИС. \\Л,Б')
Диаметр циклона, мм
Б
Б,
б2
В
Г
h
lh
^2
d
Общая масса, кг
—1070465115,72
250145125 12065950 145
1501170445187,65
—1360580128,94
315183158—150821220 183
1901493560221,37
Примечание. В числителе приведены данные для одиночных циклонов, в знаменателе - для группы из двух циклонов ЦН-11.
ТАБЛИЦА IV.9. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ КОРПУСА, ММ, ОДИНОЧНОГО ЦИКЛОНА ЦН-11 (РИС. IV.8)
Диаметр циклона D, мм
Б
Бх
В
Г
h
hi
hi
hi
d
di
r0
Площадь поперечного сечения корпуса циклона, м2
Масса циклона, кг
400
240
200
192
104
832
1862
734
800
240
120
80
0,1257
66
500
300
250
240
130
1040
2300
890 1000
300
150
100
0,1963
88
630
378
315
302
164
1310
2870
1095 1260
378
190
125
0,3117
247
800
480
400
384
208
1665
3615
1358 1600
480
240
160
0,5027
391
входЗАПЫЛЕННОГО ВОЗДУХАвходЗАПЫЛЕННОГО ВОЗДУХА
вход
ЗАПЫЛЕННОГО ВОЗДУХА
вход
ЗАПЫЛЕННОГО ВОЗДУХА
Рис. IV.8. Корпус одиночного циклонаЦН-11
/ и 2-входной и выходной патрубки; 2-винто-образная крышка; 4- выхлопная труба; 5- ци-линдрическая часть корпуса
ТАБЛИЦА IV.10. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ ЦН-11 НА ПОСТАМЕНТЕ (РИС. IV.9)
Обозначение компоновки
D
Л
Б
Б1
В
Г
Н
Hi
h
hi
d
Общая масса, кг
ЦН-11-400
400
856
240
200
192
104
4665
4880
1500
755
240
1364
ЦН-11-500
500
856
300
250
240
130
5065
5300
1500
755
300
1386
ЦН-11-630
630
1306
378
315
302
164
5885
6145
1800
1055
378
1723
ЦН-11-800
800
1306
480
400
384
208
6565
6855
1800
1055
480
1865
оеог
Рис. IV.9. Циклон ЦН-11 на постаменте/-затвор, 2-фланец бункера; 3-бункер, 4-постамент
ТАБЛИЦА IV.11. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11
Обозначение компоновки
D
А
^2
^3
Л4
Б
Б,
Бг
Б3
б4
б5
В
Г
БЦН-11-400400107661813069504408761306192426
БЦН-11-500500464013343060770206040401070252054010841660240530
БЦН-11-63063016649722060121567013341660302670
БЦН-11-8008004840208432601230256044401400292084016842060384846
С
Ст
<г
Cj
н
Нх
Нг
Нг
h
h\
кг
d
dx
Общая масса, кг
6865
7850
2000
1800
1055
2740
240
450
5450
3500
1990
155
2860
7270
8350
4250
2300
2000
1058
300
630
5980
7790
8990
2500
2000
1058
2540
378
7 V0
6872
3700
2090
355
3260
8870
1020
4650
3350
2400
1058
480
900
8565
ТАБЛИЦА IV,12. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15 (РИС. IV.11)
О
Н
h
ht
hi
h.
A
Б
В
Г
E
a
г
д
Масса, кг
400
3617
2696
2240
230
235
148
104
264
385
450
3865
2928
2435
715
785
365
1020
1020
265
265
166
117
297
800
409
500
4118
3164
2630
295
295
185
130
330
448
550
4721
3571
2995
325
320
203
143
363
569
600
4969
3812
3185
885
965
535
1180
1180
355
350
222
156
396
950
675
650
5222
4039
3380
385
380
240
169
429
672
700554542753580415410259182462733
750589345063770885 1135 535 1276 12764454402771954951050783
800614147383965475470296208528840
Phc.IV.II. Одиночные циклоны ЦН-15/-входной патрубок, 2 винтообразная крышка, 3-корпус, 4 -бункер, 5 выхлопная труба, б-улитка для выхода газаPhc.IV.II. Одиночные циклоны ЦН-15/-входной патрубок, 2 винтообразная крышка, 3-корпус, 4 -бункер, 5 выхлопная труба, б-улитка для выхода газа
Phc.IV.II. Одиночные циклоны ЦН-15
/-входной патрубок, 2 винтообразная крышка, 3-корпус, 4 -бункер, 5 выхлопная труба, б-улитка для выхода газа
Phc.IV.II. Одиночные циклоны ЦН-15
/-входной патрубок, 2 винтообразная крышка, 3-корпус, 4 -бункер, 5 выхлопная труба, б-улитка для выхода газа
Рис. IV. 10. Группа из четырех циклонов ЦН-11 на постаменте/-фланец бункера, 2 -бункер, 3 сборник, 4 затвор
13 Тик IQ7R
D
d
H
В
Г
Ai
Масса, кг
500
370
4770
1000
500
2630
805
550
430
5140
1100
550
2825
938
600
424
5505
1200
600
3075
1042
650
524
5725
1300
650
3325
1190
700
524
6195
1400
600
3580
1315
750
530
6685
1500
750
3825
1517
800
630
6985
1600
700
4075
1780
ТАБЛИЦА IV. 13. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК (РИС.1У.12)
Рис. IV. 12. Группа из двух циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV.14. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV 13)
D Н h ht h2 h3 h4
A
Б В Г E а б в
г
d Масса, кг
500 4198 3164 2630 550 4571 3400 2825 600 4919 3692 3075 650 5172 3983 3325 700 5625 4275 3850 750 6098 4561 3825
800 6431 4848 4075
715 865 365 1422
715 985 365 1555
775 1095 365 1667
830 970 480 1790
885 1115 535 1912
940 128 5 590 2050
995 1315 646 2162
12042952955403003301258
12603203255903263531380
13093503556403523961508
13503803856943834291630
14084104157243884621758
15004404457904314951880
16144704758244405282008
1008 14 749
1050 14 872
1108 14 982
1150 14 1135
1208 18 1276
1280 18 1446
1408 14 1747
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА D-5OO-6OOMM
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА D *650*800ммФЛАНЕЦ БУНКЕРА D *650*800мм
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА D *650*800мм
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА D *650*800мм
Рис. IV.13. Группа из двух циклонов ЦП-15 с выходом воздуха через улитку
13*
ТАБЛИЦА IV. 15, КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ.ММ. ГРУППЫ ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК(РИС. IV. 14)
D d Н ^
В
Г а
б
Масса,кг
ТАБЛИЦА IV. 16. КОНСТРУКТИВНЫЕ
РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХАЧЕРЕЗ КОЛПАК
(РИС. IV. 15)
D d Н
h
Г И в
б
Масса,кг
6506126800 322621107504294292319
7006257255 358122607004624622457
7507187820 382624107504954952786
8007188205 407625608005285283116
Рис IV, 14, Группа из трех циклонов с ЦН-15 с выходом воздуха через колпак
400 418 4235 2196 450 462 4490 2391 500 515 5070 2631 550 615 5375 2826 600 615 5750 3076 650 716 6080 3326 700 718 6569 3581 750 818 7000 3826
800 820 7470 4076
1000 455 456 264 1068 1125 510 508 297 1233 1250 565 560 330 1474 1375 615 620 363 1713 1500 680 672 396 1976 1620 725 724 429 2229 1750 780 776 462 2592 1870 835 828 495 2920 2000 890 880 523 3108
Рис. IV. 15. Группа из четырех циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV. 17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОВ ЦН-15С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV. 16)
D
Н
h
Ai
а2
А3 | А4
^5
А
Б
В
Г
Е
Ж
а
6
в
Мас- ;а, кг
650 6430 5887 3985 3326 831 1684 542 481 2605 2640 1110 1115 730 730 589 429 2440 1400 2092 700 6890 6315 4276 3581 886 1804 575 536 2772 1550 1190 1195 780 780 633 462 2610 1300 2313 750 7480 6873 4563 3826 941 2059 607 591 2955 1643 1270 1275 830 830 677 495 2785 1400 2672 800 7862 7221 4849 4076 996 2104 641 646 3124 1750 1350 1355 880 880 718 528 2960 1500 2829
ФЛАНЕЦ БУНКЕРАФЛАНЕЦ БУНКЕРА
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
Рис. IV. 16. Группа из трех циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через улитку
ТАБЛИЦА IV. 18. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН45 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХАЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV. 17)
D
Е
Ж
Масса,
400
450
500
550
600
650
700
750
3995 4275
4880 5247
5628 6014 6500 6985
3647 3865
4438
4771
5119 5472
5925 6378
2652
3883,5
3164
3401,5
3693
3984,5
4276
4562,2
2196 2391
2631
2826 3076
3325 3581
3826
671
671
716
716
776
831
886
941
829
829
1104
1184
1224
1269
1414
1559
1704
378
410
442
476
509
542
575
607
641
321
321
366
366
426
481
536
591
646
1248 1340 I486 1640 1725 1850 1972 2096 2230
1380
1528
1676
1830
1960
2120
2278
2416
2568
455
510
565
615
610
725
780
835
890
450
510
565
620
675
730
785
840
895
440
480
540
590
640
590
740
790
648
724
800
884
960
1036 1112
1183
1264
456
508
560
620
672
724
776
826
880
Рис. IV. 17. Группа из
четырех
циклонов
264
297
330
363
396
429
462
495
528
1040
1165
1200
1450
1540
1660
1790
1910
2040
1200
1350
1500
1650
1800
1950
2100
2250
2400
974
1141
1199
1678
1900
2148
2580
2868
3241
ЦН-15 с выходом воздуха через: улитку
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
IV.6. ЦиклоныIV.6. Циклоныtoto
IV.6. Циклоны
IV.6. Циклоны
to
to
ТАБЛИЦА IV.19. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ СИОТ (РИС. IV.18)
№ циклона
А
Л,
^2
А
Б
Ь\
Бг
Бз
Ь\
D
Н
А
*2
*3
*4
d
dv
d2
Масса, кг
1
703
368
264
135
675
345
255
355
760
650
1720
1360
235
130
95
595
170
68
325
51
2
1015
532
380
195
970
495
370
510
1100
930
2455
1960
335
175
135
850
245
98
465
102
3
1242
651
465
240
1184
610
450
624
1350
1140
2995
2400
407
305
165
1040
300
120
570
148
4
1428
748
535
275
1363
700
520
718
1550
1310
3440
2765
460
330
185
1195
345
138
655
195
5
1593
835
597
310
1520
780
580
800
1730
1460
3830
3075
525
360
205
1335
385
154
730
244
6
1698
890
635
330
1620
832
615
853
1840
1560
4080
3280
555
370
220
1420
410
164
780
275
7
1943
966
690
355
1758
900
670
926
2000
1690
4428
3555
605
385
240
1540
445
178
845
323
Рис. IV. 18. Циклоны СИОТ
1 - раскручиватель с винтовой крышкой; 2 и 4 выходнойи входной патрубки; 3-крышка корпуса; 5-корпус;6-пылеотводящий патрубок; 7-раскручиватель (плос-кий шит); 8-колпак
ТАБЛИЦА IV.20. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ С ОБРАТНЫМ КОНУСОМ
№ циклона
Внутренний диаметр циклона, мм
Производительность циклона, м3/ч, при скорости воздуха во входном патрубке, м/с
Общая масса, кг
с бункером
с выдвижным ящиком
14
15
16
1
100
130
140
150
17,46
20,57
2
150
290
302
314
30,55
35,39
3
200
525
563
600
45,7
54,2
4
250
880
900
920
64,8
73
5
300
1170
1250
1330
124,6
97
6
370
1790
1395
2000
169,4
136
7
455
2620
2810
3000
231
192
8
525
3500
3750
4000
438,7
244,8
9
585
4375
4687
5000
528,5
296
10
645
525
5625
6000
588,7
352
11
695
6130
6565
7000
654
401,6
ТАБЛИЦА IV.21. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ
№ циклона
Скорость воздуха во входном патрубке, м/с
Производительность циклона, М3/Ч
Сопротивление циклонов, Па
Площадь сечения, м2
ВХОДНОГО патрубка
цилиндра стакана
13
2200
500
14
2360
600
15
2540
700
12
16
2700
800
0,042
0,385
17
2860
900
18
3040
1000
14
4230
600
15
4540
700
16
4850
800
14
17
5130
900
0,084
0,502
18
5430
1000
14
6400
600
15
6850
700
16
17
7800
900
0,127
0,65
18
8200
1000
14
8100
600
15
8700
700
18
16
9260
800
0,161
0,83
17
10000
900
18
10400
1000
14
10000
600
15
10 750
700
20
16
11 450
800
0,2
1,04
17
12 150
900
18
12 900
1000
Продолжение табл. IV.21
№ циклона
Скорость воздуха во входном патрубке, м/с
Производительность циклона, м3/ч
Сопротивление циклонов. Па
Площадь сечения, м2
входного патрубка
цилиндра стакана
14
11 900
600
15
12750
700
22
16
13 600
800
0,236
1,32
17
14400
900
18
15 250
1000
14
14400
600
15
15 400
700
24
16
16450
800
0,286
1,5
17
17 500
900
18
18 500
1000
14
20000
600
15
21400
700
26
16
22 800
800
0,397
2
17
24 300
900
18
25 700
1000
14
22200
600
15
23 750
700
30
16
25 350
800
0,44
2,33
17
26 950
900
18
28 500
1000
14
30200
600
15
32400
700
34
16
34 600
800
0,6
3
17
36 700
900
18
38 800
1000
ТАБЛИЦА IV.22. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНА С БУНКЕРОМ (РИС. IV.19)
№ циклона
DBH
О.
»2
Оз
о4
А |
Б
Бх
В
Н
Нх
h
hv
A2
a
s2
1
100
140
165
50
10
268
130
200
75
520
750
200
300
50
100
70
18
2
150
210
247
75
15
368
195
3UU
112
тоо
ж>
*DV>
ytfo
3
200
280
330
100
20
46В
266
400
150
1040
1000
400
600
100
200
120
18
4
250
350
412
125
25
568
325
500
188
1300
1125
500
750
125
240
150
18
5
300
420
495
150
30
730
930
600
225
1560
1250
600
900
150
200
137
35
6
370
518
610
185
37
870
481
740
278
1924
1425
740
1110
185
250
157
35
7
455
637
750
228
45,5
1040
592
910
341
2366
1638
910
1365
228
300
192
35
8
525
735
866
263
52,5
1254
683
1050
394
2730
1813
1050
1575
263
250
207
55
9
585
819
965
293
58,5
1374
761
1170
439
3042
1963
1170
1755
293
300
192
55
10
645
903
1064
323
64,5
1494
839
1290
484
3354
2113
1290
1935
323
250
202
55
11
695
973
1146
348
69,5
1594
904
1390
521
3614
2238
1390
2085
348
300
152
55
Рис. IV. 19. Циклон с бункером/-выхлопная труба; 2-входной патрубок: 3 - цилиндр; 4 обратный конус, 5-внутренний корпус: 6-бункер; 7 шибер; 8-кольцевая щель; 9-ось цилиндра циклонаРис. IV. 19. Циклон с бункером/-выхлопная труба; 2-входной патрубок: 3 - цилиндр; 4 обратный конус, 5-внутренний корпус: 6-бункер; 7 шибер; 8-кольцевая щель; 9-ось цилиндра циклона
Рис. IV. 19. Циклон с бункером
/-выхлопная труба; 2-входной патрубок: 3 - цилиндр; 4 обратный конус, 5-внутренний корпус: 6-бункер; 7 шибер; 8-кольцевая щель; 9-ось цилиндра циклона
Рис. IV. 19. Циклон с бункером
/-выхлопная труба; 2-входной патрубок: 3 - цилиндр; 4 обратный конус, 5-внутренний корпус: 6-бункер; 7 шибер; 8-кольцевая щель; 9-ось цилиндра циклона
Тип циклонаПроизводительность циклона, тыс. м3/чПлощадь сечения входного патрубка, м2Ц-2500,5-0,70,00845Ц-3000,9-10,01235Ц-3751-1,50,01755Ц-4501,5-20,025Ц-5502,2-3,20,0378Ц-6002,6-3,250,045Ц-6753,25-4,50,0533Ц-7303,85-4,80,0668Ц-8004,5-6,60,08Тип циклонаПроизводительность циклона, тыс. м3/чПлощадь сечения входного патрубка, м2Ц-2500,5-0,70,00845Ц-3000,9-10,01235Ц-3751-1,50,01755Ц-4501,5-20,025Ц-5502,2-3,20,0378Ц-6002,6-3,250,045Ц-6753,25-4,50,0533Ц-7303,85-4,80,0668Ц-8004,5-6,60,08ТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМАТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМАТип циклонаПроизводительность циклона, тыс. м3/чПлощадь сечения входного патрубка м2Ц-8705,45-6,850,0948Ц-9506,6-9,50,115Ц-10507,95-9,950,138Ц-11509,5-140,155Ц-123511-130,19Ц-132012,55-13,70,218Ц-140014-200,249Ц-150015-230,277Ц-160018,4-230,32Тип циклонаПроизводительность циклона, тыс. м3/чПлощадь сечения входного патрубка м2Ц-8705,45-6,850,0948Ц-9506,6-9,50,115Ц-10507,95-9,950,138Ц-11509,5-140,155Ц-123511-130,19Ц-132012,55-13,70,218Ц-140014-200,249Ц-150015-230,277Ц-160018,4-230,32Продолжение табл. IV.24Продолжение табл. IV.24ТАБЛИЦА IV.23. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ. ММ,
Тип циклона
Производительность циклона, тыс. м3/ч
Площадь сечения входного патрубка, м2
Ц-250
0,5-0,7
0,00845
Ц-300
0,9-1
0,01235
Ц-375
1-1,5
0,01755
Ц-450
1,5-2
0,025
Ц-550
2,2-3,2
0,0378
Ц-600
2,6-3,25
0,045
Ц-675
3,25-4,5
0,0533
Ц-730
3,85-4,8
0,0668
Ц-800
4,5-6,6
0,08
Тип циклона
Производительность циклона, тыс. м3/ч
Площадь сечения входного патрубка, м2
Ц-250
0,5-0,7
0,00845
Ц-300
0,9-1
0,01235
Ц-375
1-1,5
0,01755
Ц-450
1,5-2
0,025
Ц-550
2,2-3,2
0,0378
Ц-600
2,6-3,25
0,045
Ц-675
3,25-4,5
0,0533
Ц-730
3,85-4,8
0,0668
Ц-800
4,5-6,6
0,08
ТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
ТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
Тип циклона
Производительность циклона, тыс. м3/ч
Площадь сечения входного патрубка м2
Ц-870
5,45-6,85
0,0948
Ц-950
6,6-9,5
0,115
Ц-1050
7,95-9,95
0,138
Ц-1150
9,5-14
0,155
Ц-1235
11-13
0,19
Ц-1320
12,55-13,7
0,218
Ц-1400
14-20
0,249
Ц-1500
15-23
0,277
Ц-1600
18,4-23
0,32
Тип циклона
Производительность циклона, тыс. м3/ч
Площадь сечения входного патрубка м2
Ц-870
5,45-6,85
0,0948
Ц-950
6,6-9,5
0,115
Ц-1050
7,95-9,95
0,138
Ц-1150
9,5-14
0,155
Ц-1235
11-13
0,19
Ц-1320
12,55-13,7
0,218
Ц-1400
14-20
0,249
Ц-1500
15-23
0,277
Ц-1600
18,4-23
0,32
Продолжение табл. IV.24
Продолжение табл. IV.24
№ циклона
D
Dx
О2
О3
0»
А
Б
В
Г
Е
12
1200
170
700
1150
550
3780
2590
1190
1500
1360
14
1400
220
800
1300
650
4315
2935
1380
1700
1560
15
1600
300
910
1480
740
4915
3335
1580
1940
1760
18
1800
350
1030
1680
840
5565
3775
1790
2200
2020
' 20
2000
400
1150
1860
930
6150
4170
1980
2450
2260
22
2200
450
1300
2000
1000
6505
4365
2140
2490
2290
24
2400
480
1380
2230
1115
7295
4915
2380
2940
2740
26
2600
540
1595
2400
1215
8010
5415
2595
3300
3100
30
3040
600
1785
2790
1400
9160
6190
2970
3650
3380
34
3400
680
1950
3100
1550
10850
6975
3285
4110
3810
ЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ (РИС. IV.20)
ж
3
И
К
Л
М
а
б
/
Масса, кг
860
215
260
380
550
1210
220
190
570
263
1010
225
340
400
640
1410
310
270
750
363
1165
230
390
460
730
1600
410
310
850
472,5
1300
275
440
520
830
1800
460
350
970
628,5
1440
280
490
570
920
2000
510
390
1100
1057
1570
305
540
630
1070
2200
550
430
1150
1284
1725
250
590
685
1105
2400
610
470
1250
1352
1800
300
600
795
1200
2600
750
530
1300
1831
2160
345
735
855
1380
3000
760
580
1370
2489
2450
400
840
975
1460
3400
860
700
1550
2897
ВЫХОД ВОЗДУХА
№ циклона
О„н
О,
о2
d
4
Н
Ht
н2
h
hi
h2
^з
h*
/
А
Общая масса, кг
Ц-250
250
150
270
100
105
1150
425
600
150
300
75
45
75
190
340
18,2
Ц-300
300
185
340
110
125
1380
525
700
185
370
90
55
90
225
390
26,3
Ц-375
375
225
410
135
150
1720
635
900
225
450
НО
70
НО
300
470
36
Ц-450
450
270
490
160
170
2035
765
1050
270
540
135
80
135
340
550
53,8
Ц-500
500
330
600
200
205
2505
935
1300
330
660
165
100
165
450
650
71
Ц-600
600
355
655
220
215
2755
1020
1440
360
720
180
ПО
180
450
730
80
Ц-675
675
400
720
250
230
3053
ИЗО
1600
400
800
200
120
200
570
810
106,5
Ц-730
730
440
795
270
245
3345
1240
1750
440
880
220
130
220
550
865
103,4
Ц-800
800
480
870
300
260
3650
1360
1900
480
960
240
145
240
600
970
165,6
Ц-870
870
520
950
320
285
3980
1480
2080
520
1040
260
155
260
650
1040
184,5
Ц-950
950
575
1030
350
310
4335
1625
2250
575
1150
285
170
285
750
1080
207,5
Ц-1050
1050
630
1145
390
350
4815
1785
2520
630
1260
315
190
315
790
1283
247
Ц-Н50
1150
690
1240
420
390
5255
1950
2750
690
1380
345
205
345
900
1300
322,5
Ц-1235
1235
740
1345
460
420
5635
2100
2960
740
1480
370
220
370
930
1406
333
Ц-1320
1320
790
1440
490
450
6045
2240
3170
790
1580
395
240
395
990
1508
462,5
Ц-1400
1400
840
1500
500
480
6395
2370
3350
840
1680
420
250
420
1050
1550
460
Ц-1500
1500
900
1620
550
500
6865
2540
3600
900
1800
450
270
450
1140
1650
516
Ц-1600
1600
960
1750
590
520
7335
2750
3840
960
1920
480
290
480
1200
1740
573
ТАБЛИЦА IV.25. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА (РИС. 1V.21)
IV.7. РУКАВНЫЕ ФИЛЬТРЫ
Выпускаются
рукавные фильтры СМЦ-101А (РП) (рис.
IV.22) и Г4-БФМ (рис. IV.23)
(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).
Типоразмер фильтра
РП1
РП2
РПЗ
Площадь фильтрующей поверхности, м2 . .
55
115
205
Рабочая длина рукава, м
2,45
5,1
9,1
Производительность продувочного вентилятора, мэ/ч
2000
3000
6000
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА РП
Л-А
ВХОД ЗАПЫЛЕННОГО ВОЗДУХА
Рис. IV,21. Циклоны Ц Гипродревпрома
/ конус: 2- сепаратор; 3 корпус, 4 входной па-рубок; 5 крышка корпуса; б косынка; 7 зонт
Габариты, мм
Масса (без электрооборудования), т, не более Фильтрующий материал Удельная газовая нагрузка на ткань, м3/(м2,мин) Допустимая запыленность газа, г/м3 . . . Диаметр рукава, мм Количество рукавов:
в камере
в фильтре
Сопротивление фильтра перед регенерацией, кПа
Продолжительность регенерации одной камеры, м/с Напор продувочною воздуха, кПа , . . . Установочная мощность, кВт
3170 х 1710 х 57003170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760
2,33.14,3
Лавсан (ТУ 17-РСФСР-8174-75)
0,8-1,250200
1,9
120-180 0,8-1,5
0,09
ТАБЛИЦА IV.26. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ТИПА РП(РИС. IV.22)
РП12520570033351440РП22720894060151620РПЗ316013 760100351820РП12520570033351440РП22720894060151620РПЗ316013 760100351820
РП1
2520
5700
3335
1440
РП2
2720
8940
6015
1620
РПЗ
3160
13 760
10035
1820
РП1
2520
5700
3335
1440
РП2
2720
8940
6015
1620
РПЗ
3160
13 760
10035
1820
Типоразмер фильтра
L
Н
Нх
Нг
Н4
Hs
Рис. IV.22. Рукавный фильтр СМЦ-101А (РП)/-коллектор; 2-рукав, 2-корпус, 4-клапан; 5-подвеска; 6-коллектор продувочного воздуха; 7-затвор
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА Г4-БФМ
Типоразмер фильтра . . .
Г4-1БМФ-30
Г4-1БФМ-45
Г4-1БФМ-60
Г4-1БФМ-90
Площадь фильтрующей поверхности, м2
30
45
60
90
Количество секций . . . .
2
3
4
6
Количество рукавов . . . .
36
54
72
108
Масса, т
U
1,4
1,65
2,22
Габариты, мм: длина
1435
1970
2490
3532
ширина .
1580
1580
1580
1580
высота
4325
4325
4325
4325
Фильтрующий материал . . Диаметр рукава, мм . . . Сопротивление, кПа. . . .
135
Не более 1,3
Фильтровальное сукно № 2
Допустимое разрежение внутри фильтра, кПа 3
Допустимая запыленность воздуха, г/м3 15
Продолжительность встряхивания рукавов за один цикл, с 12-15 Интервал между циклами встряхивания, мин . . . .3-4
Установленная мощность электродвигателей, кВт . . Не более 1,4
Рис. IV.23. Рукавный фильтр типа Г4-1БФМ
/-шлюзовой затвор с электроприводом; 2-сборник пыли; 3 рукав; 4- крышка с механизмом встряхивания; 5-люк; б-шкаф;7-желоб
IV.8. СКОРОСТНЫЕ ПРОМЫВАТЕЛИ СИОТ
ТАБЛИЦА IV.27. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
Показатель
№ скоростного промывателя СИОТ
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Диаметр входного патрубка, мм Производительность, тыс. м3/ч, при входной скорости, м/с:
14
560
665
790
940
1120
1330
1500
1880
2240
12,5
17,5
25
35
50
70
100
140
200
20
17,5
25
35
50
70
100
140
200
280
Расход воды (макси-
2
2,8
3,9
5,5
7,7
11
15,5
22
31
мальный), м3/ч
Расчетная нагрузка на
2,2
4
5,5
9
14
22
32
53
95
строительные конструкции, т
Рис. IV.24. Скоростные промыва-тели СИОТ
I раскручиватель; 2 и 3- конический и цилиндрический корпуса; 4 водо- подающии трубопровод диаметром 1 2". 5 люк, б-дозатор
ТАБЛИЦА 1V.28. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, СКОРОСТНЫХ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ (РИС. 1V.24)
№ про- мыва- теля
Обозначение общего вида промыва теля
D
О,
А
4,
Л2
лэ
Л4
Б
Бг
б2
Ht
н2
А
*i
Общая масса, кг
В
Г
5
Ф105
1344
1545
1590
448
366
784
180
1855
1125
752
3170
1900
1295
367
755
560
618
504
6
Ф106
1596
1795
1800
532
435
910
180
2190
1335
850
3660
2255
1445
430
1070
665
734
600
7
Ф107
1896
2095
2085
632
517
1062
220
2590
1585
947
4250
2674
1632
500
1440
790
870
711
8
Ф108
2256
2515
2500
752
617
1251
230
3160
1885
1200
4970
3161
1835
531
2300
940
1036
846
9
Ф109
2688
2945
2900
896
734
1470
230
3740
2245
1347
5820
3758
1960
692
3150
1120
1234
1008
10
ФИО
3192
3450
3320
1064
872
1722
230
4415
2665
1655
6820
4465
2590
920
4500
1330
1465
1197
И
Ф111
3792
3905
3800
1264
1036
2060
250
5260
3165
1945
8000
5033
3170
1002
5950
1580
1741
1422
12
ФН2
4512
4625
4520
1504
1231
2420
310
6220
3765
2147
9430
6309
3650
1463
8700
1880
2072
1692
13
Ф113
5400
5565
5420
1800
1475
2915
430
7450
4495
2739
11 170
7526
4900
2380
14030
2240
2480
2000
ТАБЛИЦА IV 29 РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ, ММ, ПАТРУБКОВ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ (РИС. IV.25)
№ промыва- теля
D
Dt
d2
Число отверстий «3
В
Si
Г
Ft
С
Сг
а х b
Число шагов
Число отверстий «2
п и.
5570610640628728514614172 1914 314
667571574512744844610710 161 167 13 х 18 5 418
7800840870880980721821188 195
8
950
1000
1040
1046
1196
856
1006
189
189
6
5
22
9
ИЗО
1180
1220
16
1244
1394
1018
1168
190
185
17 х
24
7
6
26
10
1340
1390
1430
1475
1625
1207
1357
195
185
8
7
30
И
1590
1640
1680
1751
1901
1432
1582
184
190
10
8
36
12
1890
1940
1980
24
2082
2232
1702
1852
197
199
17 х
24
11
9
40
13
2250
2300
2340
2492
2692
2012
2212
200
193
13
11
48
Рис IV 25 Фланцы патрубков входного (а) и выходного (б) (размеры со звездочкой относятся к циклону № 13)
IV.9. ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
ГАБЛИЦА IV 30 РАСХОД ВОДЫ НА ОДИН ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ ТИПА КМП
Индекс установки
Расход воды для пленочного орошения конфузора, м3/ч
Максимальный диаметр сопла центральной форсунки, мм
Расход воды, м3/ч
Число форсунок
гри периодическом смыве со стенок каплеуловителя
КМП2,5-00 00.0000,658,51,28
КМПЗ,2-00.00.0001121,510
КМ П4,0-00.00.0001,5141,812
КМП5,0-00 00.0002,2171,812
КМП6,3-00,00.0003222,718
КМП7,1-00.00.0003,424320
КМП8,0-00.00.0003,8283,624
Показатель
Типоразмер пылеуловителей
ЗСА
5СА
5КБ
5КМА
ЮСА
ЮБ
10КБ
ЮКМА
20СА
20Б
20КБ
40СА
40Б
40КБ
Номинальная производительность по воздуху, м3/ч
3000
5000
10000
20000
40000
Тип и № установленного вентилятора
В-Ц14-46 № 2,5
В-ЦП6-45 № 5
В-ЦП6-45 № 6,3
В-ЦП6-45 № 8
В-Ц4-76 № 10
Объем воды в бункере пылеуловителя, м3
0,7
1,2
2
0,75
1,45
1,45
2,3
1,25
2,2
2,2
3,0
5,5
5,5
5,8
Масса пылеуловителя без воды и электро- двигателя, кг
747
1200
1265
835
2610
1520
1828
1100
2625
2320
2005
3750
4150
3932
Габариты, мм: ширина А
1145
1590
1536
1165
2390
2360
1414
2100
2390
2810
2114
4385
2900
2304
длина В
1315
1370
3040
2300
1514
1950
3840
2300
2290
2360
3840
2314
4520
5930
высота Н
3185
3575
3600
2505
4145
4140
4000
2550
4575
4575
4425
5010
5010
4900
ТАБЛИЦА IV.31. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ НЫ II УЛОВИТЕЛЕЙ ПВМ (РИС. IV.26)
/И9. Пылеуловители
ПО
5)5)*—п—гт*—п—гт88
5)
5)
*—п—гт
*—п—гт
8
8
Рис IV 26 Пылеуловители ПВМ
й-ПВМКБ со скребковым удалением шлама, о ПВМСА сосливным удалением шлама, в ПВМБ для улавливания плохо-смачиваемой мелкой пыли, г ПВМКМА для улавливанияалюминиевой, цинковой и г п пылей
IV.9. Пылеуловители 405
ТАБЛИЦА IV.32. КОМПЛЕКТАЦИЯ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ТИПА КМП
Обозначение установки
Индекс
трубы коагулятора
каплеуловителя исполнения
правого
левого
КМП2,5-00.00.000
КМП2,5-00.00.000-01
КМП2,5-01.00.000
КМП2,5-02.00.000
КМП2,5-02.00.000-01
КМПЗ,2-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000-01
КМПЗ,2-02.00.000
КМПЗ,2-02.00.000
КМПЗ,2-00.000-01
КМП4,0-00.00.000
КМП4,0-00.00.000-01
КМП4,0-01.00.000
КМ П4,0-02.00.000
КМП4,0-02.00.000-01
КМП5,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000-01
КМП5,0-01.00.000
КМП5,0-02.00.000
КМП5,0-02.00.000-01
КМП6,3-00.00.000
КМП6,3-00.00.000-01
КМП6,3-01.00.000
КМП6,3-02.00.000
КМП6,3-02.00.000-01
КМП7,1-00.00.000
КМП7,1-00.00.000-01
КМП7,1-01.00.000
КМ П7,1-02.00.000
КМ П7,1-02.00.000-01
КМП8,0-00.00.000
КМП8,0-00.00.000-01
КМП8,0-01.00.000
КМП8.0-02.00.000
КМП8,0-02.00.000-01
Обозначение установки
Индекс
Суммарная масса установки, кг
отвода
гидрозатвора
опорных лап
на трубе-коагуляторе
на каплеуловителе
KMtl2,5-00.00.000
КМП2,5-00.00.000-01
КМП2,5-03.00.000
КМП 1-03.00.000
КМП 1-01.00.000
КМП1-02.00.000
1060
КМПЗ,2-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000-01
КМПЗ,2-03.00.000
То же
То же
КМП1-02.00.000-01
1260
КМП4,0-00.00.000
К МП4,0-00.00.000-01
КМП4,0-03.00.000
»
»
КМП1-02.00.000-02
1777
КМП5,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000-01
КМП5,0-06.00.000
»
»
КМП1-02.00.000-03
3949
КМПб,3-00.00.000
КМПб,3-00.00.000-01
КМПб,3-03.00.000
КМП 1-04.00.000
»
КМП1-02.00.000-04
5495
KMtI7,1-00.00.000
КМП7,1-00.00.000-01
КМП7,1-03.00.000
То же
»
КМП1-02.00.000-05
—
КМП8,0-00.00.000
КМП8,0-00.00.000-01
КМП8,0-03.00.000
»
»
КМП 1-02.00.000-06
10759
IV.9. Пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.33. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙТИПА КМП (РИС. IV.27)
Индекс
DT
D,
Dx
Di
D^
dx
di
di
d*
H
Hr
КМП2,5-00.00.000
250
1000
450
1200
740
50
25
50
20
4312
2570
КМПЗ,2-00.00.000
320
1200
560
1440
980
70
32
80
20
5010
3020
КМП4,0-00.00.000
400
1500
680
1800
1240
70
32
80
20
5850
3580
КМП5,0-00.00.000
500
1900
900
2120
1450
80
40
80
20
7416
4500
КМП6,3-00.00.000
630
2500
1120
2520
1600
100
40
100
25
8641
5280
КМП7,1-00.00.000
710
2700
1250
2920
1850
125
40
100
25
9591
5790
КМП8,0-00.00.000
800
3000
1400
3220
2050
125
40
100
25
10 506
6425
Продолжение табл. IV.33
Обозначение
H.
hx
A2
hi
h*
A
В
M
К
L
N
КМП2,5-00.00.000
3933
240
620
1129
780
350
620
2314
450
1110
600
КМПЗ,2-00.00.000
4820
240
620
1440
1000
410
750
2790
590
1230
765
КМП4,0-00.00.000
5630
240
750
1800
1030
530
930
3540
720
1600
900
КМП5,0-00.00.000
7064
526
1140
2250
1450
670
1180
3985
900
1800
1080
КМП6,3-00.00.000
7355
335
1140
2830
1700
810
1430
4620
1090
2150
1300
КМП7,1-00.00.000
9806
370
1140
3190
1960
950
1680
5240
1270
1470
1500
КМП8,0-00.00.000
10860
350
1140
3600
2140
1250
1860
5720
1430
2660
1650
ТАБЛИЦА IV.34. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП
Исполнение циклона
Скорость воздуха, м/с
Гидравлическое сопротивление, Па
во входном отверстии циклона
условная в поперечном сечении циклона
одиночного циклона
установки из двух циклонов
Основное16-25,64,5-7,05360-910
С повышенной скоростью32-444,5-6940-1780
390-1000
980-1830
Рис. IV.27. Пылеуловители типа КМП
1 отвод; 2-лапа опорная; 3 - труба-коагулятор; -#-каплеуло-витель; 5-гидрозатвор
А-ЛА-ЛТАБЛИЦА IV.35. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП (РИС. IV.28)
А-Л
А-Л
Циклон
D
Б
Hi
н2
hi
h2
h3
а
d
Общая масса, кг
ЦВП-3
315
445
283
2434
1711
132
250
595
102,5
19
63,9
ЦВП-4
400
505
360
3014
2173
159
320
685
130
21
106,7
ЦВП-5
500
640
450
3684
2806
189
400
792
162,5
23
161
ЦВП-6
630
765
565
4554
3401
229
500
927
205
26
237
ЦВП-8
800
1025
720
5699
4305
282
640
1116
260
29
369,7
ЦВП-10
1000
1335
900
7044
5367
344
800
1336
325
32
569,5
Рис. IV.28. Пылеуловители ЦВП
/-конусный патрубок-гидрозатвор; 2 и ^-входной и выходной патрубки; 3-лючок; 4-корпус циклона; 5-опора; 7-люк;8 улиточный раскручивающий аппарат, 9-оросительная труба диаметром 3/4” для непрерывной промывки корпуса; 10-подводводы
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
А
Воздухоохладители поверхностные 66-78
Автоматизация систем 155
Агрегаты вентиляторные 352-357
Адсорбенты 93-96
Адсорбция 95
Аппарат направляющий 35
Алюмогель 93
Аэродинамическое сопротивление орошаемых слоев 62
Аэроионизация воздуха 100, 101
-с орошаемыми насадками 60
Воздухораспределители 35. 124-129, 215, 216
Выбор регулирующего клапана 153,. 154
Г
Глубина количественного регулирования воздухораспределителей 34, 35
д
Б
Давление парциальное водяного пара 81-83
Диаграмма фазовая для раствора поваренной
Бак-аккумулятор 112, 113
Блоки приемные 351, 352
-присоединительные 352
-тепломассообмена 53, 54, 338-340
-теплоутилизации 340- 342
Блокирование автоматическое 162
сопи 79
Диафрагма 220, 232-236
Диффузор конический 219
-пирамидальный 218, 230
- плоский 230
-с отводом квадратного сечения 231
Доводчик эжекционный 369
В
Доувлажнение местное 60
Ввод тепловой с элеватором 157
Вентиляторы крышные осевые 298
—радиальные 296, 297
-потолочные перемешивающие 51
-радиальные общего назначения высокого давления 278-291
низкого и среднего давления 246-278
—пылевые 291-295
Вентиляция противодымная 176
Влажность воздуха относительная в пограничном слое над водными растворами солей 79 Вода артезианская 102
Воздуховоды круглые из листовой стали 199, 207-212
— из винипласта 199, 200
Дроссель-клапан 220
Е
Емкости в системах холодоснабжения 112
3
Завеса воздушно-тепловая 163
Зависимость давления воды перед форсунками от расхода 58, 59 -холодопроизводительности от температуры хладоносителя 105
Защита воздухонагревателей автоматическая 161
— общего назначения 237
-перфорированные 133
-прямоугольные из листовой стали 200
—из винипласта 201
-систем аспирации 236, 238, 242-244
—вентиляции при естественном побуждении
Воздухонагреватели 336 338
-биметаллические со спирально-накатным
оребрением 299-313
Воздухообмен 114-116
Воздухоосушитель с вращающимся ротором 94
-с неподвижным слоем 95
245
И
У-дшпрамма воздуха влажного 80
— наружною 22
-процесса осушения воздуха водным раствором хлористого кальция 92
— приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37
Изменение температуры воды холодной и горячей 42
— воздуха первичного 42
Изотерма сорбции 95
Индекс Невиса и Вэрда 10
Источники холода 102, 103
к
Кавитация 153
Калориферы стальные пластинчатые 318-325
--с гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками 314-317
Камеры воздушные 348
-обслуживания 348
-орошения форсуночные 51, 53, 58, 331—333
—сеточные 53, 55, 59, 331, 334, 335
-осушения 90
-реконцентрации 90
Каналы вентиляционные из кирпича 200-203 пеноглинистых или пеностеклянных плит 203
шлакогипсовых или шлакобетонных плит 202
— с сеткой или решеткой 213
Клапан воздушный 348-351
-дымовой 172
- регулирующий 151-155
Классификация СКВ 6
Колено z-образное 216
-П-образное 217
-90° с направляющими лопатками 217
— острыми кромками 216, 229
Коллектор конический 213
Кондиционеры местные автономные 361-367
-неавтономные 358-361
шкафные 368
-центральные 326-330
— теплоутилизаторы 330
Кондиционирование воздуха индивидуальное 49
— комфортное 4
—технологическое 4
Конфузор 219, 229
Короба вентиляционные асбестоцементные 200
Коэффициент аппроксимации 55
-вариации 133
-взаимодействия струй 117-120
- воздухообмена 139-143
-использования холода 29
-кавитации 154
-неизотермичности 118, 119
-орошения воздуха 55, 66, 82
-перехода от нормируемой скорости движения воздуха и максимальной 115
поправочный на потери давления 227
-стеснения струй 117, 120. 136, 137
-теплообмена 60, 195
-теплопередачи 189, 190
-униполярности 101
-учета потерь воздуха 10
-эффективности адиабагной 55-57
— испарительного охлаждения воды в градирне 64
--тепло- и массообмена 88, 93
— тепло- и массоотдачи 88, 89, 91
--энтальпийной 55-57
Кратность воздухообмена 35
Кривые равновесного состояния водяного пара
в силикагеле 96
-адсорбции влаги силикагелем 96
Критерий Архимеда 118
.М
Машины холодильные абсорбционные 106, 107
—воздушные 108
— водоохлаждающие винтовые 105
турбокомпрессорные 105
— парокомпрессионные 103-106
— пароэжекторные 107, 108
Метод окисления деструктивный 99
-расчета СУ ПТ графоаналитический без подо
грева теплоносителя 187
с подогревом 194
Муфга скольжения электрическая индукторная 35
Н
Насадки регулярной и нерег улярной структуры 60, 61
О
Обозначения условные оборудования и приборов СКВ 16
Озонирование 98
Определение концентрации раствора хлористо
го ли гия 84, 85
-общей теплоты сорбции 84, 85
Осушение воздуха поглотителями жидкими 79
твердыми 93
твердо-жидкими 97
Отверстие с утолщенными краями 219
Отвод круглого сечения 217, 229, 238
-прямоугольного сечения 227
Отклонение температуры в приточной струе от
нормируемой 116
Охлаждение воздуха двухступенчатое 64-66
—испари тельное 64-66
п
Панель для установки ячейковых фильтров 372, 373
Параметры воздуха оптимальные 7 9
—для особо чистых помещений 49
Перепады температур для группы теплообменников 191
Переходник с квадратного на круглое сечение 231
Поглотители 78, 79
Построение процесса приготовления воздуха
26, 27
—сухого охлаждения 69
Потери давления на трение в воздуховодах 204
==по воздуху в теплообменниках 77 78
Потолки перфорированные 133, 134
Приборы теплотехнического контроля 156, 157
Примеры расчета воздухораспределения 146
Промыватели скоростные СИОТ 400 402
Промывка воздуха водой 98
Процесс обработки воздуха адиабатный 52
политропный 52
технологический 22-24
приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37
Пылеуловители 402-410
Р
Расход воздуха кондиционированного полезный 10, 11
наружного 12, 14, 29, 138, 149, 179
на рециркуляцию 141
-теплоты максимальный 29, 32, 39
на десорбцию 97
-холода 29, 32, 39
Расчет воздухоохладителей поверхностных 66
--теплотехнический 76
-воздухораспределителей 134-137
камер орошения 53, 54
—осушения 90
--реконцентрации 90
-количества форсунок 54
-производительности СКВ 49
-сети воздуховодов систем аспирации 242-245
вентиляции 245 246
-СУПТ с подогревом 196, 197
-теплотехнический осушительных камер 87
-экономически целесообразной скорости движения воздуха 205, 206
Регулирование автоматическое местное 161
—индивидуальное 161
— центральное 160
-процессов теплопередачи 151
Решетка вентиляционная унифицированная 216 -щелевая 214
С
Свойства раствора хлористого кальция 85
— -лития 85
-теплоносителей 183
Силикагель 93, 94
Система аспирации 243-245
- воздухораспределения программная 145, 146 Системы кондиционирования воздуха местные 15. 43, 44
-комбинированные 44
центральные водовоздушные 39, 40 для особо чистых помещений 46 49
- термоконстантных помещений 45, 46 многозональные 25-34, 36. 37 одноэональные 15 25
— одноканальные 40, 41
с воздушными холодильными машинами 50, 51
количественным и количественно-качественным регулированием 34-36
— комбинированным косвенным и прямым испарительным охлаждением воздуха 65
осушительной камерой 86
потолочными перемешивающими вентиляторами 51
-установкой для дезодорации воздуха 100
-местного доувлажнения 60
регулирования автоматические 159
-утилизации теплоты ВЭР 181-184, 187
-циркуляции теплоносителя 113
Соединение холодильных машин параллельное 112
---последовательное 112
Соотношения для определения коэффициентов воздухообмена 142, 143
Сопротивление воздухонагревателей аэродинамическое 336
--гидравлическое 306, 311, 315, 323
-насадок аэродинамический 60, 62
Способы подачи воздуха 123-133, 142, 143
-регулирования производительности вентиляторов 34, 35
Станции холодильные 111
Струи подачи воздуха 116 123
Схема блокировки многозональных кондиционеров 28
присоединения ТУБ к циркуляционному контуру 188
процессов тепло- и влагообмена при орошении соляным раствором 85
-расчетная сети воздуховодов общего назначения 236, 237
установки воздухораспределителей в ряд 120 Схемы использования артезианской воды в СКВ 103
-обвязки теплообменников по воде 67, 68
-обработки воздуха 13, 15
-подачи воздуха 121, 130, 131, 134, 136
-присоединения воздухоохладителей к линиям холодоснабжения НО --теплоутилизационных блоков 188 -процесса ассимиляции теплоты и влаги 144 -технологические СУПТ 186, 187 -циркуляции хладоносителя 109-111
Т
Температура воздуха наружного 5, 50
--в помещении 9, 10
-замерзания раствора незамерзающего теплоносителя 182, 183
-«сквозняка» эффективная 10
Теплоноситель промежуточный 182
Теплообменники базовые 67, 68
-роторные контактные 60
Теплоутилизаторы 183, 196
Точка эвтектическая 79
Тройник прямой 90° вытяжной 218
приточный 217
-круглого сечения 239-241
Труба цилиндрическая, заделанная в стену 213, 215
Трубки вихревые 49, 50
У
Увлажнение воздуха паром 63
Уголь активированный 93, 94
Удаление воздуха из помещения 137, 138
-дыма из помещений 173-179
коридоров 171, 172
Узел ответвления 221-226
Управление электродвигателями диспетчерское 164
--дистанционное 164
--местное 164
Установка пневматическая «Туман» 61, 63
-приточно-вентиляционная 157
-регенерационная 347
Ф
Фильтры воздушные 342-346 рукавные 396, 398, 399
-рулонные 374-376
-складчатые волокнистые 374
-электрические 378, 379
-ячейковые унифицированные Фя 370, 371 Форсунка пневматическая 63
X
Характеристики аэродинамические вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296 -воздухораспределителей 123-129 -геометрические диффузоров 228 -клапана регулирующего 152, 153 -теплообменников 70-75 -теплоутилизаторов 196
Холодопроизводительность холодильной станции 112
Холодоснабжение кондиционеров децентрализованное 108 --централизованное 109
Ц
Циклоны Гипродревпрома 394, 396, 397 -групповые 380-382, 384, 386-390 -Клайпедского ОЭКДМ 392, 394, 395 -на постаменте 382, 383 -одиночные 380-382, 385 -СИОТ 391 -с бункером 393
-с обратным конусом 392
Ш
Шахта вытяжная с зонтом 214 -приточная 214
Шероховатость эквивалентная материалов воздуховодов 203 Шибер 220 Шкала запахов 98
Э
Элементы составные 231
Энергоресурсы вторичные низкотемпературные 180
Энтальпия воздуха 5, 25
Эффект Ранка 49
Эффективность нейтрализации запаха 99
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Глава 15. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА 4
Общиеположения 4
Расход кондиционированного воздуха10
Системы кондиционирования воздуха15
Форсуночные камеры орошения 51
Воздухоохладители с орошаемыми насадками60
Увлажнение и охлаждение воздуха 60
Поверхностные воздухоохладители 66
Осушение воздуха сорбентами 78
Борьба с запахами, озонирование и аэроионизация97
Глава 16. ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИС
ТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗ
ДУХА 102
Естественные источники холода 102
Холодильные машины . . . .103
Системы холодоснабжения кондиционеров 108
Холодильные станции . . . .111
Емкости, баки-аккумуляторы 112
Глава 17. ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНА И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУ
ХА В ПОМЕЩЕНИЯХ114
Общие положения114
Приточные струи116
Выбор способов подачи, типов и количества ВР123
Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды, потолки и панели133
Удаление воздуха из помещения 137
Определение расхода приточного воздуха138
Расчет воздухообмена и возду- хораспределения на ЭВМ145
Примеры расчета воздухораспре- деления146
Глава 18. РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ НА ТРУБО
ПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ . . .151
Глава 19. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИ ВНУТРЕННИХ
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИ
СТЕМ 155
Общие сведения155
Теплотехнический контроль и
сигнализация 156
Автоматическое регулирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха159
Автоматическое регулирование систем юрячего и холодного водо
снабжения 161
Автоматическая защита оборудования и блокирование 161
Управление электродвигателями и диспетчеризация164
Г л а в а 20. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕ
БОВАНИЯ 165
Общие положения165
Системы отопления165
Системы вентиляции, кондиционирования воздуха и возд) шного отопления166
Удаление дыма при пожаре из коридоров или холлов171
Удаление дыма непосредственно из помещений, в которых произошел пожар173
Приточная противодымная вентиляция 176
Глава 21 НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕ ЭНЕРГОРЕСУРСЫ .. .180
Источники,потребители ице
лесообразность использования низкопотенциальных вторичных энергоре
сурсов 180
Системы утилизации теплоты ВЭР в жидкостно-воздушных тепло- утилизаторах с промежуточным теплоносителем 181
Глава 22. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ . . 198
Размеры и масса воздуховодов 198
Размеры вентиляционных ка
налов 200
Расчет воздуховодов и каналов приточных и вытяжных систем вентиляции общего нашачения . . . . 202
Расчет потерь давления в местных сопротивлениях вблизи вентиляторов 228
Расчет диафрагм для круглых
И прямоугольных воздуховодов . . 232
Расчет конусных диафрагм . . 236
Расчет воздуховодов систем аспирации 236
Расчет воздуховодов систем вентиляции при естественном побужде
нии 245
Приложение I, ВЕНТИЛЯТОРЫ . . . . 246
Вентиляторы радиальные . . . 246
Вентиляторы крышные . . . . 296
Приложение П. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕ
ЛИ (КАЛОРИФЕРЫ)299
П.1. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением 299
П.2. Калориферы стальные с гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками314
П.З. Калориферы стальные пластинчатые 318
Приложение Ш. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И КОНДИЦИОНЕРЫ- ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ .326
Ш.1. Центральные кондиционеры . . 326
Ш.2. Кондиционеры-теплоутилизат^ы 330
HI.3. Камеры орошения331
П1.4. Воздухонагреватели336
Ш.5. Блоки тепломассообмена ... 338
Ш.6. Блоки теплоутилизации . . . 340
Ш.7, Фильтры воздушные . ... 342
Ш.9. Камеры обслуживания КО-1 . . 348ШЛО. Камеры воздушные КВ 0,5-3 и КВ 1-3348Ш.9. Камеры обслуживания КО-1 . . 348ШЛО. Камеры воздушные КВ 0,5-3 и КВ 1-3348Ш.8. Установка регенерационная УР-1-02А . ......... 347
Ш.9. Камеры обслуживания КО-1 . . 348
ШЛО. Камеры воздушные КВ 0,5-3 и КВ 1-3348
Ш.9. Камеры обслуживания КО-1 . . 348
ШЛО. Камеры воздушные КВ 0,5-3 и КВ 1-3348
Ш.11. Клапаны воздушные . ... 348
Ш.12. Блоки приемные351
Ш.13. Блоки присоединительные . . 352 111,14. Вентиляторные агрегаты . .352
Ш.15. Кондиционеры местные неавтономные типа КН Б358
Ш.16. Кондиционеры автономные типа КПА1361
Ш.17. Кондиционеры автономные типа КТ А . . 366
Ш.18. Кондиционер неавтономный шкафной КТН-1,6-01368
Ш.19. Доводчик жокционный Д-Э2-О.56 369
Приложение IV. ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ 370
IV. 1. Унифицированные ячейковые фильтры Фя370
IV,2. Панели УсФя для установки ячейковых фильтров типа Фя в строительных конструкциях и центральных секционных кондиционерах . . 372
IV.3. Фильтры ФяЛ374
IV,4. Фильтры ФРС374
1V.5, Электрофильтры ФЭ и ЭФ-2М 378
IV.6. Циклоны380
IV.7, Рукавные фильтры396
IV.8. Скоростные промыватеда СИОТ 400
IV.9. Пылеуловители402
Предметный указатель . . . . . . .411
Справочное издание
ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
В трех частях
Часть 3. Вентиляцияи кондиционирманне воздуха
Kaw a 2
Баркалов Борис Владимирович, Павлов Николай Николаевич, Амирджаиов Суреи Саакович, Моор Лев Федорович,Гриммтлкн Моисей Иосифович, Пом* Гари Моисеевич, Краймар Борис Наумович, Рубчинский Виктор, Михайлович.Садовская Тамила Ивановна, Березина Наталия Ивановна, Бычкова Людмила Анатольевна, Ушоммрекая Айна Исаевна,Финкельштейн Семен Мордкович, Пирумов Александр Иванович
Художественный редактор ЛФ. Егоренко. Технический редактор Л.И, Шерстнева. Корректор Г.Г. Морозовская
ИБ № ЗЯ87
Сдано в набор 18.06.91. Подписано в печать 20.05.92. Формат 70Х ЮС ’ / ie- Бумага офс № 2—60 гр. Гарнитура Таймс. Печатьофсетная, Усл. печ. л. 33,54- Уч,-изд. л, 39,15. Тираж 15 000 экз Изд. № АХ—1094 Заказ 1976 С 108
Стройиздат. 101442 Москва, Долгоруковская, 23аМосковская типография № 4 Министерства печати и информации РФ129041 Москва, Б. Переяславская, 46
10 кВт.
Производительность вентиляторов 4 (см. рис. 15.24) принимается из расчета создания
щвлшя Расчет воздухораспрсдетения в помещениях o6wt ?вснны> зданий приведен в Рекомендациях по pics г розаххораспреде тения в общественных зда-
* Рассматривается случай равномерного расположения источников тепловыделений по площади помещения.
* Методика определения экономически целесообразной скорости движения воздуха разработана канд. техн, наук Б. А. Крупновым.