Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
Справочник проектировщика
Серия основана в 1975 году
Внутренниесанитарно-техническиеустройства
В трех частях
4-е издание,переработанное и дополненное
Часть 3
Вентиляцияи кондиционированиевоздуха
Под редакциейканд. техн, наук Н.Н. Павловаи инж. Ю.И. Шиллера
Книга 1
МоскваСтройиздат1992
ББК 38.762
В60
УДК 697.9 (035.5)
Главная редакционная коллегия серии: В.М. Спиридонов (гл.редактор), Ю.Н. Андрианов, А.А. Вихрев, С.М. Гликин, В.П. Илюхин, В А. Касаткин, С.С. Кормилов, В.И. Королев, В.В. Кузнецов, В.В. Михеев, С.Н. Никитин, Н.И. Орехова, С.Д. Чубаров.
Авторы: В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин, Н.И. Березина, В.В. Двиндников, А.Г. Егиазаров, Б.А. Крупнов, Э.А. Лесков, Т.А. Фиалковская, В.Н. Шаприцкий, Е.О. Шилькрот, А.И. Александров, Г.С. Кушельман, Л.Ф. Моор, В.И. Мошкин, В.В. Невский, В.А. Орлов, Б.С. Петров, Е.Н. Пылаев.
Редактор Г.А. Лебедева
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. В60 Ч.З. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера-4-е изд., перераб. и доп.-М.: Стройиздат, 1992.-319 с.: ил.-(Справочник проектировщика).
ISBN 5-274-01155-1
Приведены основные сведения, необходимые для проектирования систем вентиляции воздуха. Дан расчет систем кондиционирования воздуха и аэрации промышленных зданий, а также воздуховодов и пневмотранспорта. Изд 4-е переработано и дополнено с учетом последних теоретических исследований и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 вышли в 1990 г.
Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций
ц 3309000000-426047(01)-92ц 3309000000-426047(01)-92201-90201-90ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. 1)ISBN 5-274-00554-3ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. 1)ISBN 5-274-00554-3ББК 38.762© Стройиздат, 1978© Богословский В. Н. и коллектив авторов, 1992, с изменениямиББК 38.762© Стройиздат, 1978© Богословский В. Н. и коллектив авторов, 1992, с изменениями
ц 3309000000-426047(01)-92
ц 3309000000-426047(01)-92
201-90
201-90
ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. 1)
ISBN 5-274-00554-3
ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. 1)
ISBN 5-274-00554-3
ББК 38.762
© Стройиздат, 1978
© Богословский В. Н. и коллектив авторов, 1992, с изменениями
ББК 38.762
© Стройиздат, 1978
© Богословский В. Н. и коллектив авторов, 1992, с изменениями
ПРЕДИСЛОВИЕ
На современном этапе развития народного хозяйства страны одной из основных задач является повышение эффективности общественного производства на основе научно-технического прогресса и более полного использования всех резервов. Эта задача неразрывно связана с проблемой оптимизации проектных решений, цель которых заключается в создании необходимых предпосылок для повышения эффективности капиталовложений, сокращения сроков их окупаемости и обеспечения наибольшего прироста продукции на каждый затраченный рубль.
Повышение производительности труда, выпуск высококачественной продукции, улучшение условий работы и отдыха трудящихся обеспечивают системы вентиляции и кондиционирования воздуха, которые создают необходимый микроклимат и качество воздушной среды в помещениях.
Появление в области вентиляции и кондиционирования новых теоретических и экспериментальных исследований, разработок научноисследовательских и проектных организаций, а также изменений в соответствии с новой редакцией СНиП 2.04.05-86 вызвало необходимость выпуска четвертого издания данного справочника.
В справочник дополнительно включена глава «Защита окружающей среды». Исключена глава «Тепловая изоляция», так как готовится к выпуску справочник, в котором наряду с другими материалами будут приведены материалы по проектированию изоляции оборудования, воздуховодов и трубопроводов, входящих в системы вентиляции и кондиционирования воздуха. Глава «Поступление в помещение вредных веществ» исключена из-за отсутствия обобщенных данных по выделению вредных веществ от оборудования, поскольку такие материалы регламентируются многочисленными ведомственными нормативами.
Справочник проектировщика «Внутренние санитарнр-технические устройства» разделен на три части: Часть 1 - «Отопление, часть 2 - «Водопровод и канализация»; часть 3 - «Вентиляция и кондиционирование воздуха».
Часть 3-«Вентиляция и кондиционирование воздуха» состоит из двух книг. В первую книгу вошли следующие материалы: основные положения; тепловой режим здания; очистка вентиляционного воздуха от пыли; расчет
аэрации промышленных зданий, особенности вентиляции зданий различного назначения; воздушные души и завесы; местные отсосы, аспирация и пневмотранспорт в деревообрабатывающем производстве; эжекторные установки; конструктивные решения систем механической вентиляции и кондиционирования воздуха и указания по выбору оборудования; борьба с шумом, создаваемым установками вентиляции и кондиционирования; охрана атмосферы от выбросов; инженерно-техническое оборудование убежищ гражданской обороны. Во вторую книгу вошли материалы: кондиционирование воздуха; распределение воздуха в помещениях; регулирование систем вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления; утилизация теплоты в системах отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха; противопожарные требования; расчет воздуховодов; приложения (данные о вентиляторах, кондиционерах, калориферах, теплоутилизато- рах, фильтрах).
При составлении справочника использованы материалы научно-исследовательских и проектных институтов: ГПИ Сантехниипроект, Ленинградский Промстройниипроект, Московский Промстройпроект, ГПИ-1, МИСИ им. В. В. Куйбышева, НИИ стройфизики. ЦНИИ промзданий, ВНИИГС, ГПИ Проектпромвен- тиляция, ВНИИ Кондиционер и др.
Книга 1 части Ш справочника составлена Следующими авторами: Предисловие-инж. Ю.И. Шиллером, канд. техн, наук Н.Н. Павловым; гл. 1-д-ром техн, наук В.Н. Богословским, канд. техн, наук Б. А. Крупновым, инженерами | ВИ. Мошкиным] и В.В. Невским; гл.2-д-ром техн, наук В.Н. Богословским, канд. техн, наук Б.А. Крупновым и инж. В.И Мошкиным; гл.З-кандидатами техн, наук Н И Березиной и А.Г. Егцазаровым; гл .4 - д-ром техн, наук | А.И. Пирумовым^; гл.5-канд. техн наук Е.О. Шилькротом; главы 6 и 7-инж. Л.Ф Моором; гл.8-д-ром техн.наук В.Н. Посохиным, канд. техн, наук Т.А. Фиалковской и инж Л.Ф. Моором; гл.9-инженерами Г.С. Куше льманом и А.Н. Александровым; гл. 10- инж. Г.С. Кушельманом и канд.техн. нау* В.В. Двиняниковым; гл.П-инж. В.А. Орло вым; гл. 12-канд.техн. наук Э.А. Лесковым гл.13-канд.техн. наук В.Н. Шаприцким гл. 14-инженерами-Е.Н. Пылаевым и Б.С. Пет ровым.
Глава 1ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ФИЗИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ,ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ
СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
Атмосферный воздух представляет собой смесь идеальных газов, входящих в состав сухого воздуха, с водяным паром и называется влажным воздухом. При этом смесь сухого воздуха с перегретым водяным паром называется влажным воздухом, а смесь сухого воздуха с насыщенным водяным паром-насыщенным влажным воздухом.
Влажный воздух из-за незначительного количества в нем водяного пара относится к идеальным газам и подчиняется всем законам термодинамики для этих газов.
Количество влажного воздуха определяется его массой М, кг, которая складывается из массы сухого воздуха Мв и массы водяного пара Мп.
Объем влажного воздуха V измеряется в м. В составе влажного воздуха как сухой воздух, так и водяной пар занимают тот же объем, что и вся паровоздушная смесь.
Масса воздуха, перемещаемая в единицу времени, называется массовым расходом G, измеряемым в кг/с или в кг/ч, а перемещаемый объем - объемным расходом L, измеряемым в м3/с или в м3/ч.
Газообразное состояние воздуха характеризуется параметрами состояния.
Температура воздуха измеряется как в кельвинах (К), так и в градусах Цельсия (с С). Размер градуса Цельсия и размер кельвина один и тот же для разности температур.
Соотношение между температурами следующее:
/=7- 273,15 К,(1.1)
где t-температура, °C; Г-температура, К.
Давление влажного воздуха р и его состав-
ляющих измеряется в Па и кратных единицах (кПа, ГПа, МПа)
Барометрическое давление влажного воздуха р6 равно сумме парциальных давлений сухого воздуха рв и водяного пара рп:
Рб^Рв+Рп-(1-2)
Парциальное давление сухого воздуха или водяного пара, входящих в состав влажного воздуха, может быть определено в Па по уравнению Клапейрона:
pBW = MBWRT/(VpBto\ (1.3) где R - универсальная газовая постоянная, равная 8314 Дж/(кмоль К), цв(п) молярная масса сухого воздуха (в) или водного пара (п), соответственно равная 29 или 18 кг/кмоль
Плотность влажного воздуха р, кг/м3, представляет собой отношение массы воздушно-паровой смеси к объему этой смеси:
р = M/V= MJV+ MJ И (14)
Плотность влажного воздуха может определяться по формуле
р = 3,488 pJT- 1,32 pJT (1.5)
Удельный вес влажного воздуха у-это отношение веса влажного воздуха к занимаемому им объему, Н/м3.
Плотность и удельный вес связаны между собой зависимостью
Р = 7/9.(1-6)
где д-ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с
Влажность воздуха (содержание в воздухе водяного пара) характеризуется двумя величинами: абсолютной и относительной влажностью
Абсолютная влажность воздуха - количество водяного пара, кг или г, содержащегося в 1 м3 воздуха.
Относительная влажность воздуха <р, выраженная в %,-отношение парциального давления водяного пара рп, содержащегося в воздухе, к парциальному давлению водяного пара в воздухе при полном его насыщении водяными парами рпн;
Ф = (Рп/Рп^ Ю0%.(1.7)
Парциальное давление водяного пара в насыщенном влажном воздухе, Па, может быть определено из выражения
lg/^пн = 2,125 + (156 + 8,12 ^ н)/(236 + /вн), (1.8) где ZB н - температура насыщенного влажного воздуха, °C.
Температура (точка) росы-это температура, при которой парциальное давление водяного пара рП, содержащегося во влажном воздухе, равно парциальному давлению насыщенного водяного пара рпн при той же температуре. При температуре росы начинается конденсация влаги из воздуха.
Влагосодержание влажного воздуха d представляет собой отношение массы водяного пара Мп во влажном воздухе к массе сухой части влажного воздуха Мв
d=MJMB. (1.9)
Влагосодержание влажного воздуха, г/кг, может быть выражено через давление влажного воздуха и его составляющих и относительную влажность:
d = 622рп/(рб - рп) = 6,22 фрп н/(рб -
-ФРПН/ЮО). (1.10)
Удельная теплоемкость влажного воздуха с, кДж/(кг ■ °C)-это количество теплоты, требуемой для нагрева 1 кг смеси сухого воздуха и водяных паров на 1 ° и отнесенное к 1 кг сухой части воздуха'
с = св + спг7/1000, (1.11)
где св-средняя удельная теплоемкость сухого воздуха, принимаемая в интервале температур 0-100 С, равной 1,005 кДж/(кг °C), сп средняя удельная теплоемкость водяного пара, равная 1,8 кДж/(кг °C)
Для практических расчетов при проектировании систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха допускается при- мснять удельную теплоемкость влажного воздуха с = 1,0056 кДж/(кг °C) (при температуре 0 °C и барометрическом давлении 1013,3 ГПа).
Удельная энтальпия влажного воздуха - это энтальпия J, кДж, отнесенная к 1 кг массы сухого воздуха:
I = 1,005? + (2500 + 1,8068?)г7-10’3, (1.12)
или I = ct + 2500<7-10-3. (1.13)
Температурный коэффициент объемного расширения а » 0,00367 °C-1 или 1/273 СС-1.
При смешении двух количеств влажного
воздуха различных состояний параметры смеси определяются зависимостями:
температура смеси воздуха, ° С.
^м = (М1?1 + М2?2)/(М1 + М2), (1.14)
где Мх и М2 -масса влажного воздуха, кг, соответственно при температуре Z, и z2,
влагосодержание смеси воздуха, г/кг,
< = (Mvdv + M^Mv + М2\ (1.15) где dx и d2 влат осодержание смешиваемых масс воздуха, г/кг,
удельная энтальпия смеси воздуха, кДж/кг,
I™ = Wx + М21Ж + М2\ (1.16) где lv и /2-удельная энтальпия смешиваемых масс воздуха, кДж/кг
МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕУСЛОВИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ
В рабочей зоне производственных помещений метеорологические условия устанавливают по указаниям «Санитарных норм микроклимата производственных помещений» Минздрава СССР (№ 4088-86 от 31 марта 1986 г.).
Рабочей зоной считается пространство высотой 2 м от уровня пола (или площадки), на котором находятся места постоянного или непостоянного пребывания работающих.
Постоянным считается рабочее место, на котором работающий находится большую часть (более 50 % или более 2 ч непрерывно) своего рабочего времени. Если обслуживание процессов осуществляется в различных пунктах рабочей зоны, то постоянным рабочим местом считается вся рабочая зона
Непостоянным считается рабочее место, на котором работающий находится менее 50 % или менее 2 ч своего рабочего времени.
Обслуживаемой зоной в помещениях жилых и общественных зданий и во вспомогательных помещениях считается пространство высотой до 2 м над уровнем пола, а в помещениях, где люди находятся главным образом в сидячем положении (например, залы театров, ресторанов, столовых, помещения учебных заведений), высотой до 1,5 м над уровнем пола.
Нормами установлены оптимальные и допустимые температуры, относительная влажность и скорость движения воздуха в рабочей зоне в зависимости от категории тяжести работ и периода года (табл. 1.1).
ТАБЛИЦА 11 НОРМИРУЕМЫЕ ТЕМПЕРАТУРА, ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ВЛАЖНОСТЬ И СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ .
Период Категория работТемпература, С •Относительная Скорость движения,
года влажность. %м/с 1
опти-допустимая*-i—'—
мальная ■— опти- доцустимая на опти- допустимая на
верхняя нижняя мальная рабочих местах, мальная, рабочих местах, граница граница ,постоянных и не более постоянных и
непостоянных,непостоянных 1 на рабочих местахне более
тоян-
тоян- ных
тоян-
тоян-v
ных
Холод- Легкая - 1а
22-24
25
26
21
18
40-60
75
0,1
< 0,1
ный Легкая-16
21-23
24
25
20
17
40-60
75
0,1
< 0,2
Средней тяжести-Па
18-20
23
24
17
15
40-60
75
0,2
<0,3
Средней тяжести-Пб 1
• 17-19
21
23
15
13
40-60
75
0,2
<0,4
Тяжелая-III
16-18
19
20
13
12
40-60
. 75
0,3
<0,5
Теп-Легкая-1а
23-25
28
30
22
20
40-60
55-при 28 °C
0,1
0,1-0,2
лый Легкая-16
22-24
28
30
21
19
40-60
60-при 27°C
0,2
0,1-0,3
Средней тяжести-Па
21-23
27
29
18
17
40-60
65-при 26°C
0,3
0,2-0,4
Средней тяжести-Пб
2Q-22
27
29
16
15
40-60
70-при 25°C
0,3
0,2-0,5
‘ Тяжелая-III
18-20
26
28
15
13
40-60
75-при 24°C
0,4
0,2-0,6
й ниЖе
1 Большая скорость движения воздуха в теплый период года соответствует максимальной температуре воздуха, меньшая - минимальной температуре воздуха Для промежуточных температур воздуха скорость его движения Может быть определена интерполяцией. ,
Категории работ, в зависимости от затрат энергии, устанавливаются ведомственными нормативными документами исходя из тяжести работ, выполняемых 50 % работающих и более в помещении. Разграничение категорий работ на основе общих затрат энергии организмом принимается по «Санитарным нормам микроклимата производственных помещений» и для различных производств устанавливается ведомственными нормами, согласованными и утвержденными в установленном порядке.
Оптимальные и допустимые параметры воздуха в помещениях, регламентируемые табл. 1.1, должны соблюдаться:
в холодный период года при всех состояниях наружного воздуха в пределах от расчет-- ных параметров А или Б (в зависимости от назначения систем вентиляции и кондиционирования воздуха) до среднесуточной температуры наружного воздуха 10° С;
в теплый период года при всех состояниях наружного воздуха в пределах от температуры 10° С и выше до расчетных параметров А или Б (включительно).
Расчетные параметры наружного воздуха А и Б для некоторых географических пунктов приведены в СНиП 2.04.05-86.
В четвертой строительйо-климатической зоне при соблюдении требований по предуп
реждению перегревания работающих, верхнюю границу допустимой температуры воздуха в теплый период года, указанную в таблице, допускается повышать на постоянных и непостоянных рабочих местах, но не выше соответственно: 31 и 32 ° С-при легких работах;; 3Q и ЗрС-при работах средней тяжести; ,29 и 30° Ст-при тяжелой работе. При этом скорость движения должна увеличиваться^ на 0,1 м/с, а относительная влажность воздуха понижаться на 5 %, на каждый градус повышения температуры, начиная от верхних границ допустимых температур воздуха, установленных для отдельных категорий работ по тяжести в теплый период года.
В отапливаемых производственных поме- щейиях, а также в помещениях со значительными избытками явного тепла, где на каждого работающего приходится от 50 до 100 м2 полезной площади, допускается предусматривать в холодный и переходный периоды года понижение температуры воздуха вне постоянных рабочих мест до 12° С при легких работах, до 10° С при работах средней тяжести и до 8°С при тяжелых работах. При этом на постоянных рабочих местах следует предусматривать поддержание нормируемых метеорологических условий.
В тех производственных помещениях, где
площадь пола на одного работающего превышает 100 м2, а поддержание допустимой температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха по всей площади рабочей зоны невозможно по техническим причинам или нецелесообразно по экономическим соображениям, требуемые параметры воздуха допускается обеспечивать только на постоянных рабочих местах
В производственных помещениях, в которых по условиям технологии производства требуется искусственное регулирование температуры или температуры и относительной влажности воздуха, допускается в холодней и теплый периоды года принимать одинаковые параметры воздуха
В производственных помещениях, расположенных в южных районах с повышенной относительной влажностью наружного воздуха1, допускается в теплый период года на постоянных и непостоянных рабочих местах повышать относительную влажность воздуху, но не более чем на 10 % по отношению к допускаемым величинам, приведенным в табл 1 1 для различных температур воздуха
В помещениях, характеризуемых значительными влаговыделениями, на постоянных рабочих местах допускается повышение относительной влажности воздуха, приведенной в табл 1 1 для теплого периода года Под значительными имеются в виду такие выделения влаги, при которых тепловлажностное отношение, т.е отношение суммарного количества Явного и скрытого тепла к количеству выделяющейся влаги составляет менее 6280 кДж/кг При тепловлажностном отношении менее 6280 кДж/кг допускается повышение относительной влажности максимум на 10 %, а при отношении менее 4200 кДж/кг-максимум на 20%, но в обоих случаях она должна быть не выше 75 % При этом температура воздуха в помещении не должна превышать 28° С при работе легкой и средней тяжести и 26° С при тяжелой работе
В местностях с расчетной температурой наружного воздуха теплого периода года (расчетные параметры А) менее 20°С допускается при определении требуемого воздухообмена для производственных помещении с незна-
Климатический подрайон 1УБ
чительными избытками явного тепла принимать для теплого периода года температуру воздуха на постоянных рабочих местах на 5° С выше температуры наружного воздуха, но не выше значений оптимальных температур внутреннего воздуха, при условии, что относительная влажность воздуха не превысит предельную, соответствующую принятой температуре
Параметры воздуха в обслуживаемой зоне общественных и жилых помещений (табл 1 2 и Г 3) для теплого периода года относятся к помещениям, для которых по СНиП требуется определение воздухообмена по расчету (например, залы театров и ресторанов, а также аудитории)
В таких помещениях общественных зданий, как кухни, пекарни, прачечные и т п, параметры внутреннего воздуха должны приниматься как для производственных помещений
Поддержание оптимальных параметров воздушной среды рекомендуется в следующих помещениях общественных и жилых зданий
операционных, родильных отделениях, палатах для новорожденных, послеоперационных палатах и палатах для больных, нуждающихся в специальных метеорологических условиях, в больницах 1-, 2- и 3-й категорий,
зрительных залах и фойе театров,
зрительных залах кинотеатров, клубов И Дворцов культуры на 600 мест и более,
обеденных залах ресторанов I разряда и столовых на 250 посадочных мест и более,
торговых залах крупных магазинов с числом рабочих мест 75 и более,
ТАБЛИЦА 12 ОПТИМАЛЬНЫЕ НОРМЫ ТЕМПЕРАТУРЫ, ОТНОСИТЕЛЬНОЙ
ВЛАЖНОСТИ И СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ ЖИЛЫХ, ОБЩЕСТВЕННЫХ И АДМИНИСТРАТИВНО
БЫТОВЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
Период года
Температура, °C
Относительная влажность, %
Скорость движения воздуха, м/с, не более
Теплый
20-22
60-30
0,2
23-25
60-30
0,3
Холодный и переходный
20-22
45-30
0,2
Примечание Нормы установлены для одетых людей, находящихся в помещении более 2 ч непрерывно
ТАБЛИЦА 1.3. ДОПУСТИМЫЕ НОРМЫТЕМПЕРАТУРЫ, ОТНОСИТЕЛЬНОЙВЛАЖНОСТИ И СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ ЖИЛЫХ,ОБЩЕСТВЕННЫХ И АДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
Период года Температура, °C Относи- Ско- тельная рость влаж- воздуха, ность, м/с, не %, не более более
Теплый Не более чем на 3° 65***0,5
выше расчетной температуры наружного воздуха (параметры А) Не выше 28 °C для общественных и административно-бытовых помещений с постоянным пребыванием людей
Холодный 18 -22650,2
и переходный
менение оптимальных или близких к ним параметров воздуха рекомендуется, если поддержание их не вызывает дополнительных затрат (например, применения искусственного охлаждения воздуха в теплый период года) или если научно-исследовательскими работами, экспериментальным материалом и соответствующими расчетами будет обоснована техникоэкономическая целесообразность дополнительных капитальных затрат и эксплуатационных расходов, связанных с поддержанием таких условий в помещениях.
Независимо от принятых метеорологических условий содержание в воздухе рабочей зоны помещений вредных газов, паров, пыли и других аэрозолей не должно превышать предельно допустимых концентраций (ПДК), указанных в документах Министерства здравоохранения СССР.
ОБЕСПЕЧЕННОСТЬ РАСЧЕТНЫХВНУТРЕННИХ ТЕПЛОВЫХ УСЛОВИЙ
Расчетные внутренние тепловые условия (оптимальные и допустимые) определяются сочетанием температуры внутреннего воздуха tB, радиационной температуры помещения ZR, температуры отдельно нагретых и охлажденных поверхностей (панелей) в помещении тпов, относительной влажностью ср8 и подвижностью ив внутреннего воздуха.
Выбор расчетных условий для теплого периода проводится в соответствии с п.1.2 с учетом назначения здания или помещения, климатологических данных района строительства, категории выполняемой человеком работы, уровня требований и способа обеспечения заданных условий, наличия больших нагретых или охлажденных поверхностей.
Первое условие комфортности. Комфортная температурная обстановка в середине помещения (в теплый период года) с большими площадями нагретых (наружные ограждения) или охлажденных (система радиационного охлаждения) поверхностей определяется соотношением температуры воздуха tB, помещения tn и радиационной температуры помещения zR.
Связь между tR, tn и tB выражается зависимостью tR = l,5zn — 0,5zB + 1,5.
Для теплого периода Zn можно принимать равной 26° С, при легкой работе, 24° С при
работе средней тяжести и 22° С при тяжелой работе.
Второе условие комфортности. Допускаемая температура внутренних нагретых поверхностей наружных ограждений т"°” при продолжительном пребывании человека в непосредственной близости от них (на расстоянии 1 м) должна быть нс более
т доп < 29 3 + 2
где фг_пов коэффициент облученности с элементарной площадки поверхности человека на нагретую поверхность.
Допускаемая температура холодных поверхностей в помещении (при теплоотдаче излучением в сторону холодной поверхности не более 70 Вт/м2) должна быть
т доп > 23 — S со1 пов /- т г-пов'
Коэффициент обеспеченности расчетных внутренних условий. Коэффициенты обеспеченности Коб п (по числу случаев отсутствия отклонений и) и Кобд2 (по продолжительности отсутствия отклонений Az) зависят от назначения здания и помещений, уровня требований к постоянству внутренних условий и определяются по формулам (2.9) и (2.10), а также по табл.2.4 части I данного справочника.
При определении Коб „ для теплого периода года за случай принимаются сутки; продолжительность теплого периода приравнивается продолжительности летних месяцев.
Особенности теплообмена в помещении. Сложный лучисто-конвективный теплообмен на нагретых и охлажденных поверхностях в помещении рассчитывается по рекомендациям раздела II части I данного справочника.
При определении осредненного значения коэффициента конвективного теплообмена ак между воздухом и поверхностями, обращенными в помещение, среднюю разность температур рекомендуется принимать по табл. 1.4. ТАБЛИЦА 1.4. РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР (в-тпов
Характеристика Средняя разность температур, воздуха помеще- град, при продолжительности нийработы системы вентиляции,
ч/сут
81624
РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫНАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Допускаемые и оптимальные параметры воздуха в помещениях должны обеспечиваться системами вентиляции и кондиционирования воздуха в зависимости от вида и назначения систем в пределах расчетных параметров наружного воздуха А и Б.
При расчете систем вентиляции и кондиционирования воздуха должны приниматься:
для естественной и механической общеобменной вентиляции, предназначенной для борьбы с избытками тепла, влаги и для удаления вредных веществ 4-го класса опасности, в том числе для расчета систем вентиляции с испарительным охлаждением воздуха путем распыления воды внутри помещений или в оросительных камерах,-расчетные параметры наружного воздуха А;
для общеобменной вентиляции, предназначенной для удаления вредных веществ 1-, 2- и 3-го класса опасности или для компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами и технологическим оборудованием (например, пневмотранспорт, сушилки и т. п.), в том числе для вентиляции с испарительным охлаждением воздуха путем распыления воды внутри помещений или в оросительных камерах, а также для систем воздушного душирования наружным воздухом-расчетные параметры наружного воздуха Б для холодного периода и А для теплого периода года.
Для зданий и помещений, эксплуатируемых в течение части суток (например, только в вечерние часы) или в пределах отдельных месяцев года, допускаются обоснованные отступления от указанных в СНиП 2.04.05-86 расчетных параметров наружного воздуха. В этих случаях могут быть использованы таблицы СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика», по которым определяется продолжительность стояния температуры и энтальпии наружного воздуха.
Для определения годовых и сезонных расходов тепла и холода и других экономических расчетов используются также данные, приведенные в табл. 1.5. .
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Абакан
I п
28,7-31,2
214
31,3-33,6
268
33,7-36,1
256
36,2-39,1
266
39,2-42
255
42,1-44,5
256
44,6-47,4 242
47,5-50,4
207
50,5-53,3
157
Актюбинск
I п
28,5-30,8
262
30,9-33,3
280
33,4-35,8
313
35,9-38,7
314
38,8-41,7
343
41,8-44,2
341
’ 44,3-47,1 313
47,2-50
265
50,1-53
191
Алма-Ата
I п
31-33,2
364
33,3-35,7
419
35,8-38,2
412
38,3-40,7
435
40,8-43,6
451
43,7-46,6
419
46,7-49,9 366
50-53,3
273
53,4-56,6 ’ 150
Архангельск
I п
28,7-31,2
233
31,3-33,6
246
33,7-36,1
238
36,2-39,1
251
39,2-42
218
42,1-44,5 189
44,6-47,4
129
47,5-50,4
96
50,5-53,3
65
Астрахань
1 п
28,7-31,2
235
31,3-33,6
257
33,7-36,1
249
36,2-39,1
249
39,2-42
245
42,1-44,5 320
44,6-47,4 335
47,5-50,4
377
50,5-53,3
380
Ашхабад
I п
28,5-30,8
340
30,9-33,3
357
33,4-35,8
355
35,9-38,7
387
38,8-41,7
440
41,8-44,2 467
44,3-47,1
482
47,2-50 484
50,1-53 485
Баку
I п
28,7-31,2 276
31,3-33,6 264
33,7-36,1
264
36,2-39,1
254
39,2 42 275
* 42,1-44,5 326
44,6-47,4 387
47,5-50,4 371
50,5-53,3 374
Барнаул
I п
28,7-31,2
262
31,3-33,6
278
33,7-36,1
259
36,2-39,1
247
. 38,2-42 274
42,1-44,5 268
44,6-47,4 277
47,5-50,4
224
50,5-53,3 156
Батуми
I п
29,3-31,5
356
31,6-33,6
339
33,7 36,5
348
36,6-39
329-
39,1-41,6 344
41,7-44,5
368
44,6-47,4 '341
47,5-50,8 363
50,9-53,7
407
Бийск
1 п
28,7-31,2 274
31,3-33,6 267
33,7-36,1
260
36,2-39,1 263
39,2-42 289
42,1-44,5 266
44,6-47,4 249
47,5-50,4 206
50,5-53,3 162
Брянск
I п
28,7-31,2
293
31,3-33,6
314
33,7-36,1
346
36,2-39,1 333
39,2-42 370
42,1-44,5
334
44,6-47,4
276
47,5-50,4 229
50,5 - 53,3 153
Вильнюс
I п
28,7-31,2 324
31,3-33,6
367
33,7-36,1
396
36,2-39,1
416
39,2-42 412
42,1-44,5 371
44,6-47,4 274
47,5-50,4 194
50,5-53,3 126
Винница
I п
28,7-31,2
334
31,3-33,6 343
33,7-36,1 391
36,2-39,1 373
39,2-42 398
42,1-44,5 369
44,6-47,4 326
47,5-50,4 248
50,5- 53,3 197
ТАБЛИЦА 1.5. ЭНТАЛЬПИЯ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, 1, КДЖ/КГ, И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ЕЕ СТОЯНИЯ п, Ч, В ТЕПЛОЕ ВРЕМЯ ГОДА
Глава 1 Основные положения
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Абакан
Г п
53,4-56,6 ПО
56,7-60,4
63
60,5-64,2
26
^43-67,5
17
67,6-68,7
‘ 4
-
-
-
Актюбинск
I п.
53,1-56,3
111
56,4-60,1
44
60,2-63,9
25
64-67,2
10
67,3-71,4
3
71,5-75,6
2
75,7-79,1 1
Алма-Ата
I п
56,7-60,8
63
60,9-63,7
29
63,8-67,5
7
67,6-71,3
2
71,4-76,3 1
76,4-80,9 1
81-81,6 1
-
Архангельск
I п
53,4-56,6
37
56,7-60,4
23
60,5 64,2 7
64,3-67,5 5
-
72-73,7 1
-
-
-
Астрахань
/
53,4-56,6
56,7-60,4
60,5-64,2
<$3-67,5
67,6-71,7
71,8-75,5
75,6-80,5
80,6-84,5
84,6
п
358
289
212 _
139
72
32
14
1
1
Ашхабад
I п
53,1-56,3
388
56,4-60,1
290
60,2-63,9
203 -
64-67,2 100
67,3-71,4
40
71,5-75,6
10
75,7-77
3
- ,
-
Баку
I п
53,4-56,6
392
56,7-60,4
435
60,5-64,2
415
64,3-67,5
300
67,6-71,4 193
71,5-75,6
68
75,7-80,2
14
80,3-80,9
3
-
Барнаул
I п
53,4-56,6 141
56,7-60,4
86
60,5-64,2
55'
64,3-67,5
28
67,6-71,4
4,
71,5-74,6
5
-
-
Батуми
I И
53,8-57,1
468
57,2-60,4
452
60,5-64,2
371
64,3-67,9
262
68-73 165
73,1-76,3
68
76,4-80,6
14
80,7'
2
-
Бийск
I п
53,4-56,6
120
56,7-60,4
82
60,5-64,2
40
64,3-67,5 13
67,6-69,6
9
-
-
-
-
Брянск
1 п
53,4-56,6
101
56,7-60,4
61
60,5-64,2
25
64,3-67,5
7
67,6-71,4 1
71,5-75,5 1
-—
-
-
Вильнюс'
I И
53.4-56,6
71
56,7-60,4
33
60,5-64,2
19
64,3-67,5
3
67,6-69,6
2
-
-
-
-
Винница
I п
53,4-56,6 129
56,7-60,4
63
60,5-64,2
23
64,3-67,5 .8
67,6-69,9
2
-
-
-
-
1 4 Расчетные параметры наружного воздуха
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Владивосток
I п
29,3-31,5
237
31,6-33,6
262
33,7-36,5
260
36,6 39
256
39,1 41,6
247
41,7-44,5 265
44,6 47,4 275
47,5-50,8
260
50,9-53,7
230
Владимир
I п
28,7-31,2
245
31,3-33,6
286
33,7-36,1
360
36,2-39,1
314
39,2-42
336
42,1-44,5 299
44,6 47,4
272
47,5-50,4 213
50,5-53,3 152
Волгоград
I п
28,5 31,2
279
31,3 33,2
262
33,3 36,1
314
36,2-38,6
319
38,7-41,1
349
41,2-44,1 391
44,2-47 387
47,1-50,3 334
50,4-53,2
260
Вологда
I п
28,7-31,2
203
31,3-33,6
239
33,7-36,1
234
36,2-39,1
306
39,2-42
284
42,1 44,5
270
44,6-47,4
217
47,5 50,4
147
50,5-53,3
97
Воронеж
I п
28,7 31,2
251
31,3 33,6
262
33,7-36,1
317
36,2-39,1
307
39,2 -42
358
42,1-44,5
365
44,6-47,4
333
47,5-50,4
270
50,5-53,3
199
Нижний
Новгород
I п
28,7 31,2
284
31,3-33,6
276
33,7-36,1
319
36,2 39,1
325
39,2-42
284
42,1-44,5 300
44,6-47,4
292
47,5-50,4 252
50,5-53,3
160
Днепропетровск
I п
28,7-31,2
253
31,2-33,6
298
33,7-36,1
312
36,2-39,1
373
39,2-42
376
42,1-44,5
437
44,6-47,4 389
47,5-50,4 390
50,5-53,3
308
Душанбе
I п
30,6-32,8
347
32,9-35,3
372
35,4-37,8
398
37,9-40,3
431
40,4-43,2 527
43,3-46,2 502
46,3 49,5
400
49,6-52,9
448
53-56,2
395
Ереван
I п
30,6-32,8
310
32,9-35,3
382
35,4 37,8
403
37,9-40,3
410
40,4-43,2
464
43,3 46,2
479
46,3-49,5
434
49,6-52,9 367
53-56,2
330
Иваново
I п
28,7-31,2
234
31,3-33,6
286
33,7-Д 6,1
305
36,2-39,1
295
39,2-42
298
42,1-44,5 295
44,6-47,4
263
47,5-50,4
197
50,5-53,3 152
Измаил
I п
28,7-31,2
267
31,3-33,6
320
33,7-36,1
317
36,2-39,1
308
39,2-42
371
42,1-44,5
424
44,6-47,4
387
47,5-50,4
429
50,5-53,3
391
Иркутск
I п
28,7-31,2
227
31,3 33,6
243
33,7 36,1
259
36,2-39,1
250
39,2 42
223
42,1-44,5
212
44,6-47,4 187
47,5-50,4
148
50,5-53,3
87
Казань
I п
28,7-31,2
277
31,3-33,6
271
33,7 36,1
313
36,2-39,1
313
39,2-42
283
42,1-44,5
296
44,6-47,4
261
47,5-50,4
215
50,5-53,3
171
Г гава 1 Основные положения
Географический Парапунктметр
Значения параметров
ВладивостокI
п
53,8- 5 75 7,1-60,460,564,264,3-67,968 - 72,172,2 - 76,376,4-80,8
1981851325928113
ВладимирI
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3 67,567,6-69,9-
98472883
ВолгоградI
п
53,3-56,656,7-59,960 63,763,8 67---
19681287
ВологдаI
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-71,771,8-75,8-80,8
67401910391
Воронеж1
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3 67,567,6-69,9-
1376935116
НижнийI
Новгородп
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-70,3--
1267335142
Днепропет-1
ровскп
53,4-56,656,7 60,460,5-64,264,3-67,567,6-71,771,8-75,976 80,4-84,6
19514359142111
ДушанбеI
И
56,3-60,460,5-63,363,4-67,167,2-70,971-74,5-
29018172236
ЕреванI
п
56,3-60,460,5 63,363,4-67,167,2-70,971-72,9-
1881093571
ИвановоI
п
53,456,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,671,771,8-75,976-80,580,6-80,8
854817103211
ИзмаилI
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-71,771,875,976-80,580,6-81,6
31224615874211141
ИркутскI
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3 67,567,6-68,7----
78411311
КазаньI
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-71,772-
12977451021
Тверь
I п
28,7-31,2
271
31,3-33,6
297
33,7-36,1
343
36,2-39,1
333
39,2-42
345
42,1-44,5
291
44,6-47,4
245
47,5-50,4 175
50,5-53,3
117
Камышин
I п
28,5-31,2
200
31,3-33,2
247
33,3-36,1
287
36,2-38,6
285
38,7-41,1
323
41,2-44,1 420
44,2-47 362
47,1-50,3 , 337
50,4-53,2
278
Караганда
I п
31-33,2
297
33,3-35,7
323
35,8-38,2
317
38,3-40,7
333
40,8-43,6
323
43,7-46,6 273
46,7-49,9
210
50-53,3 146
53,4-56,6
65
Кемерово
1 п
28,7-31,2
248
31,3-33,6
272
33,7-36,1
257
36,2-39,1
266
39,2-42
252
42,1-44,5
223
44,6-47,4
206 '
47,5-50,4 161
50,5-53,3 134
Киев
1 п
28,7-31,2
266
31,3-33,6
287
33,7-36,1
202
36,2-39,1
361
39,2-42
383
42,1-44,5
400
44,6-47,4
366
47,5-50,4
313
50,5-53,3
235
Киров
I п
28,7-31,2
265
31,3-33,6
278
33,7-36,1
304
36,2-39,1 • 282
39,2-42
278
42,1-44,5
238
44,6-47,4 202
47,5-50,4 152
50,5-53,3 117
Кишинев
1 п
"28,7—31,2 290
31,3-33,6 315
33,7-36,1
359
36,2-39,1 346
39,2-42 417
42,1-44,5
406
44,6-47,4 431
47,5-50,4
353
50,5-53,3
349
Комсомольск- на-Амуре
I п
29,3-31,5 220
31,6-33# 231
33,7-36,5
223
36,6 39
247
39,1-41,6 230
41,7-44,5 235
44,6-47,4 234
47,5-50,8 197
50,9-53,7 185
Краснодар
I п
28,7-31,2
276
3-1,3-33,6
292 .
33,7-36,1
314
36,2-39,1
315
39,2-42 377 "
42,1-44,5 316
44,6-47,4 431
47,5-50,4
410
50,5-53,3 388
Краноярск
I п
28,7-31,2
257
31,3-33,6 237
33,7-36,1
250
36,2-39,1 272
39,2-42
263
42,1-44,5 213
44,6-47,4
199
47,5-50,4 157
50,5-53,3 124
Курск
I п
28,7-31,2 255
31,3-33,6
270
33,7-36,1
349
36,2-39,1
333
39,2-42 • 383
42,1-44,5 357
44,6-47,4 311
47,5-50,4
250
50,5-53,3 168
Кустанай
I п
28,7-31,2 280
31,3-33,6 270
33,7-36,1
294
36,2-39,1 302
39,2-42 283
42,1-44,5 276
44,6-47,4 251
47,5- 50,4 208
50,5-53,3 142
Самара
1 п
28,7-31,2
233
31,3-33,6 283
33,7-36,1
319
36,2-39,1
300
39,2-42
312
42,1-44,5 316
44,6-47,4
302
47,5- 50,4 260
50,5-53,3 192
Географический Пара-Значения параметров
пункт метр
Глава 1 Основные положения
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Тверь
1 п
53,4-56,6
75
56,7-60,4
51
60,5-64,2
16-
64,3-67,5 8
67,6-71,7
3
-
-
-
-
Камышин
1
и
53,3-56,6
182
56,7-59,9
122
60-63,7
39
63,8-67
9
67,1-67,8
4
-
-
-
Караганда
I п
56,7-60,8
38
60,9-63,7
11
63,8-67 4
-
-
-
-
-
Кемерово
I и
53,4-56,6
98
56,7-60,4
50
60,5-64,2
25
64,3-67.5 15
67,6-71,7 5
71,8-73,7
4
-
-
Киев
1 п
53,4-56,6 145
56,7-60,4
91
60,5 64,2
40
64,3-67,5
10
67,6-70,8
3
—
-
-
-
Киров
I п
53,4-56,6
74
56,7-60,4
34
60,5-64,2
13
64,3-67,5
3
-
-
-
Кишинев
1 я
53,4-56,6
244
56,7-60,4
132
60,5-64,2
80
64,3-67,5
25
67,6-71,7
4
71,8-73,7
2
-
-
Комсомольск- на-Амуре
I п
53,8-57
171
57,1-60,4 142
60,5-64,2
113 -
64,3-67,9
101
68-72,5
50
72,6-76,3
21
76,4-80,5 5
80,6-82,5 1
-
Краснодар
I п
53,4-56,6
317
56,7-60,4
218
60,5-64,2 175
64,3-67,5 109
67,6—71,7
49
71,8-73,9
22
76-80,5 10
80,6-84,6
2
-
Красноярск
I п
53,4-56,6
73
56,7-60,4
46
60,5-64,2 15
64,3-67,5 8
—
-
-
-
-
Курск
1 п
53,4-56,6
103
56,7-60,4
55
60,5-64,2
21
64,3-67,5
10
67,6-69,9
3
—
-
-
-
Кустанай
I п
53,4-56,6
82
56,7-60,4
38
60,5-64,2
7
64,3-67
7
-
-
-
-
-
Самара
1 п
53,4-56,6 136
56,7-60,4
64
60,5-64,2
32
64,3-67,5 15
-
-
-
-
-
I 4 Расчетные параметры наружного воздуха
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Кызыл
I п
31-33,2
260
33,3-35,7
264
35,8-38,2
310
38,3-40,7
315
40,8-43,6
290
43,7-46,6 247
46,7-49,9
180
50-53,3 117
53,4-56,6
64
Кзыл-Орда
I п
28,7-31,2
266
31,3-33,6
290
33,7-36,1
314
36,2-39,1
326
39,2 42
359
42,1-44,5
379
44,6-47,4
362
47,5-50,4
302
50,5-53,3
272
Худжанд
I
п
28,5-30,8
293
30,9 33,3
307
33,4-35,8
376
35,9-38,7
385
38,8-41,7
446
41,8-44,2 513
44,3-47,1 530
47,2-50 515
50,1-53
437
Санкт-
Петербург
I п
29,3-31,5
308
31,6-33,6
335
33,7-36,5
358
36,6-39
364
39,1-41,6
332
41,7-44,5 313
44,6-47,4 211
47,5-50,8
141
50,9-53,7
90
Львов
I п
28,7 31,2
341
31,3-33,6
390
33,7-36,1
389
36,2-39,1
406
39,2-42
429
42,1-44,5 358
44,6-47,4 320
47,5 50,4
232
50,5-53,3 157
Магнитогорск
I п
28,7 31,2
284
31,3-33,6
306
33,7-36,1
305
36,2-39,1
320
39,2-42
290
42,1-44,5 275
44,6-47,4 219
47,5-50,4
144
50,5-53,3
100
Махачкала
I п
28,7-31,2
258
31,3-33,6
220
33,7-36,1
231
36,2-39,1
280
39,2-42
• 305
42,1-44,5 355
44,6-47,4
400
47,5-50,4 391
50,5-53,3
431
Минск
I п
28,7 31,2
347
31,3-33,6
362
33,7-36,1
388
36,2 39,1
402
39,2-42
375
42,1-44,5
318
44,6-47,4
261
47,5-50,4
171
50,5-53,3
105
Москва
I п
28,7-31,2 266
31,3-33,6
309
33,7-36,1
401
36,2-39,1
348
39,2-42
361
42,1-44,5
348
44,6-47,4 266
47,5-50,4
226
50,5-53,3
138
Мурманск
I п
28,7-31,2 205
31,3-33,6
191
33,7-36,1
143
36,2-39,1
113
39,2-42
91
42,1-44,5 39
44,6-47,4
32
47,5-50,4
17
50,5-53,3
5
Нижний Тагил
I п
28,7-31,2
278
31,3-33,6
289
33,7-36,1
261
36,2-39,1
238
39,2-42
244
42,1-44,5
217
44,6-47,4 176
47,5-50,4
124
50,5-53,3
79
Николаевск- на-Амуре
I п
29,3-31,5
223
31,6-33,6
228
33,7-36,5
241
36,6-39 185
39,1-41,6
201
41,7-44,5 197
44,6-47,4
148
47,5-50,8
154
50,9-53,7
115
Новгород
I п
28,7-31,2
287
31,3-33,6
302
33,7-36,1
344
36,2 39,1
308
39,2-42
335
42,1-44,5
298
44,6-47,4
222
47,5-50,4
171
50,5-53,3
118
Глава 1. Основные положения
Географический Парапунктметр
Значения параметров
Кызыл1
п
56,7-60,860,9 -63,763,8-67,567,6-70,3-
371221
Кзыл-Орда1
п
53,4-56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-71,771,8-75,976-79,1
20114380472554
ХуджандI
п
53,1-56,356,4-60,160,2-63,964-67,267,3-69,1-
29413754192
Санкт-1
Петербургп
53,8-57,157,2-60,460,5-64,264,3-67,2-
4723И4
ЛьвовI
п
53,4-56,656,7-60,460,5 64,264,3-67,567,6-70,8-
94662412
МагнитогорскI
п
53,4 56,656,7-60,460,5-64,264,3-67,567,6-
5016421
МахачкалаI
п
53,4-56,656,760,460,5-64,264,3-67,567,6-71,771,8-75,976-80,580,6-84,384,4-89,2
39235026818711439511
Минск1
п
53,4-56,656,7 60,460,5-64,264,3-67,567,6 68,7-
5930931
Москва1
п
53,4-56,656,7 60,460,5-64,264,3-67,567,6-69,9-
92491882
Мурманск1
п
53,4-
1
Нижний Тагил 1 п
53,4 56,656,7-60,460,5-64,264,3-65,3-
3725102
Николаевск-1
п
53,8-5757,160,460,5-64,264,3-67,968-72,572,6-75,4-
7043281362
НовгородI
п
53,4-56,656,7-60,460,564,264,3-67,567,6-71,771,8-75,976-76,6
76461711311
1 4 Расчетные параметры пару жного воздуха
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Новосибирск
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
276
257
240
241
277
254
226
172
158
Одесса
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
и
253
280
310
340
377
391
407
376
389
Омск
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
268
270
261
275
267
246
220
189
130
Оренбург
I
28,5-31,2
31,3-33,2
33,3-36,1
36,2-38,6
38,7-41,1
41,2-44,1
44,2-47
47,1-50,3
50,4-53,2
п
261
293
300
303
321
303
325
275
220
Орел
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
280
295
317
365
369
343
279
250
174
Павлодар
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
265
271
292
276
284
289
272
251
207
Пенза
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
244
269
287
298
357
345
292
236
185
Пермь
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1 -44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
279
282
298
246
256
240
195
188
133
Петрозаводск
I
29,3-31,5
31,6-33,6
33,7-36,5
36,6-39
39,1-41,6
41,7-44,5
44,6-47,4
47,5-50,8
50,9-53,7
п
321
306
313
325
263
201
143
95
53
Полтава
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
■44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
288
294
329
343
398
391
389
320
242
Псков
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
313
361
356 .
404
350
311
250
159
115
Рига
I
29,3-31,5
31,6-33,6
33,7-36,5
36,6-39
39,1-41,6
41,7-44,5
44,6-47,4
47,5 -50,8
50,9-53,7 •
п
234
360
386
391
381
331
241
183
94
Ростов-на-
1
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
Дону
п
286
266
289
296
363
379
384 .
373
359
Глава 1. Основные положения
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Новосибирск
1 'п
53,4-56,6 101
56,7-60,4 63
60,5-64,2 31
64,3-67,5 16
67,6-71,7 8
71,8-75,9 1
76-78,7 1
-
-
Одесса
1 п
53,4-56,6
305
56,7-60,4 209
60,5-64,2 127
64,3-67,5 59
67,6-71,7 18
71,8-73,7 5
-
-
-
Омск
1 п
53,4-56,6
74
56,7-60,4
44
60,5-64,2 21
64,3-67,5
4
-
-
-
-
-
Оренбург
V п
53,3-56,6 145
56,7-59,9
91
60-63,7 36
63,8-67 16
67,1-71,2 2
71,3-74,5
2
-
-
-
Орел
I и
53,4 56,6
99
56,7-60,4
62
60,5 64,2
20
64,3-67,5
8
67,6-71,7 1
76,8-75,8 1
-
-
-
Павлодар
I п
53,4-56,6 127
56,7-60,4
78
60,5-64,2
35
64,3-67,5
14
67,6-71,7 2
71,8
2
-
-
-
Пенза
I п
53,4-56,6
130
56,7-60,4
58
60,5-64,2
26
64,3-67,5 8
-
-
-
-
-
Пермь
I п
53,4-56,6
70
56,7-60,4
41
60,5-64,2
23
64,3-67,5
14
67,6—71,7
2
71,8 1
-
-
-
Петрозаводск
1 и
53,8-57
21
57,1-60,4
13
60,5-63,6
7
-
-
-
-
-
-
Полтава
I и
53,4-56,6
140
56,7-60,4
78
60,5-64,2
39
64,3-67,5
7
67,6-68,7 1
-
-
-
-
Псков
I и
53,4-56,6
64
56,7-60,4
29
60,5-64,2
13
64,3-67,5
6
67,6-69,5
1
-
-
-
-
Рига
I п
53,8-57
64
57,1 60,4
34
60,5-64,2
12
64,3-66,6 1
-
-
-
-
-
Ростов-на- Дону
I п
53,4-56,6
266
56,7-60,4
177
60,5-64,2
101
64,3-67,5
52
67,6-71,7
18
71,8-74,5
7
-
-
-
1.4 Расчетные параметры наружного воздуха
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Рязань
I п
28,7-31,2
246
31,3-33,6
297
33,7-36,1
277
36,2-39,1
347
39,2-42
341
42,1-44,5 320
44,6-47,4
308
47,5-50,4
251
50,5-53,3 157
Самарканд
I п
31-33,2 363
33,3 -35,7
399
35,8-38,2
451
38,3-40,7
459
40,8-43,6
460
43,7-46,6
460
46,7-49,9 395
50-53,3
388
53,4-56,6
265
Саранск
I п
28,7-31,2
279
31,3-33,6
238
33,7-36,1
294
36,2-39,1
316
39,2-42
344
42,1-44,5 334
44,6-47,4
283
47,5-50,4 236
50,5 53,3
153
Саратов
I п
28,7-31,2 262
31,3-33,6
249
33,7 36,1
285
36,2-39,1
317
39,2-42
360
42,1-44,5 361
44,6-47,4 356
47,5-50,4
310
50,5-53,3
227
Екатеринбург
I п
28,7-31,2
279
31,3 33,6
274
33,7-36,1
283
36,2-39,1
283
39,2-42
284
42,1-44,5
256
44,6 47,4
203
47,5-50,4
154
50,5-53,3
90
Семипалатинск
I п
28,5-30,8
249
30,9-33,3
253
33,4-35,8
287
35,9-38,7
296
38,8-41,7
316
41,8-44,2 326
44,3-47,1
254
47,2-50 274
50,1 53 176
Смоленск
I
и
28,7-31,2
33
31,3-33,6
332
33,7-36,1
347
36,2-39,1
374
39,2 42
375
42,1-44,5 301
44,6-47,4 249
47,5 50,4
163
50,5-53,3
118
Таллинн
I п
29,3-31,5
276
31,6-33,6
368
33,7-36,5
431
36,6-39
393
39,1-41,6
352
41,7 44,5
270
44,6 47,4
215
47,5 50,8
123
50,9-53,7
69
Тамбов
I и
28,7-31,2
242
31,3-33,6
261
33,7-36,1
308
36,2-39,1
308
39,2-42
352
42,1-44,5 346
44,6-47,4 315
47,5-50,4 296
50,5-53,3
194
Ташкент
I и
28,5-31,2
339
31,3-33,2
346
33,3-36,1
376
36,2-38,6
411
38,7-41,1
432
41,2-44,1
454
44,2-47
418
47,1 50,3
434
50,4-53,2
400
Талды-Курган
I и
31-33,2
319
33,3-35,7
345
35,8-38,2
376
38,3 40,7
390
40,8-43,6
410
43,7 46,6
387
46,7-49,9
340
50-53,3
253
53,4-56,6 163
Тбилиси
I и
28,5 31,2
284
31,3-33,2
304
33,3-36,1
306
36,2-38,6
353
38,7-41,1
464
41,2-44,1
457
44,2-47
470
47,1-50,3 507
50,4-53,2
446
Тобольск
I п
28,7-31,2
286
31,3-33,6
266
33,7-36,1
253
36,2 39,1
256
39,2-42
259
42,1-44,5
239
44,6-47,4 217
47,5 50,4
160
50,5-53,3
113
Глава 1 Основные положения
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Рязань
I п
53,4-56,6
119
56,7-60,4
83
60,5-64,2
41
64,3-67,5
14
67,6-71,7 5
71,8-73,7
2
-
-
-
Самарканд
I п
56,7-60,8 193
60,9-63,7 107
63,8-67,5
44
67,6-71,3
17
71,4-76,3 5
76,4-80,9
2
81-:
1
85
-
-
Саранск
I п
53,4-56,6
114
56,7-60,4
62
60,5-64,2
27
64,3-67 8
-
-
-
-
-
Саратов
I п
53,4-56,6 135
56,7-60,4
89
60,5-64,2
26
64,3-67,5
7
67,6-68,2
1
-
-
-
-
Екатеринбург
I п
53,4-56,6
49
56,7-60,4
30
60,5-64,2
6
64,3-66,6
2
-
-
-
-
-
Семипалатинск
I п
53,1-56,3
113
56,4-60,1
46
60,2-63,9
16
64-67,3
6
67,4
2
-
-
-
-
Смоленск
I п
53,4-56,6
69
56,7-60,4
46
60,5-64,2
21
64,3-67,5
14
67,6-71,7
7
71,8-75,4
2
-
-
-
Таллинн
I п
53,8-57,1
28
57,2-60,4
9
60,5-64,2
3
-
-
-
-
-
-
Тамбов
I п
53,4-56,6
141
56,7-60,4
95
60,5-64,2
41
64,3-67,5
19
67,6-71,2
9
-
-
-
-
Ташкент
I п
53,3-56,6
325
56,7-59,9 173
60-63,7
118
63,8-67
39
67,1-71,2
14
71,3 75,5 3
75,6 3
-79,2
79,3-81,6
1
-
Талды-Курган
I п
56,7-60,8
101
60,9-63,7
41
63,8-67,5
17
67,6-71,3
10
71,4-76,3 5
76,4-80,9
1
81-;
1
84,2
-
-
Тбилиси
I п
53,3-56,6
382
56,7-59,9
248
60—63,7
117
63,8-67
43
67,1—71,2
13
71,3-75,5
1
75,6
1
-79,2
-
-
Тобольск
I п
53,4-56,6
89
56,7-60,4
51
60,5-64,2
28
64,3-67,5 8
67,6-71,7
4
71,8-73,3
1
-
-
-
1 4 Расчетные параметры наружного
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Тула
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
294
315
329
336
344
326
270
239
172
Тюмень
1
28,7-31,2
31,3 33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
269
267
297
264
261
255
207
184
142
Ужгород
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
313
345
372
409
402
428
392
325
301
Улан-Удэ
I
31,4-33,6
33,7-36,1
36,2-38,6
38,7-41,2
41,3-44,1
44,2-47
47,1-50,5
50,5-53,7
53,8-57,1
п
236
223
245
245
211
218
212
163
112
Ульяновск
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
265
287
279
311
318
322
270
230
170
Усть-Каме-
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2- 39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
ногорск
п
235
242
276
307
281
279
237
190
176
Уфа
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
и
276
265
298
307
261
284
260
254
178
Фергана
I
31-33,2
33,3—35,7
35,8-38,2
38,3-40,7
40,8-43,6
43,7-46,6
46,7-49,9
50-533
53,4-56,6
и
269
302
334
359
428
483
466
483
422
Бишкек
I
31-33,2
33,3-35,7
35,8-38,2
38,3-40,7
40,8-43,6
43,7-46,6
46,7-49,9
50-53,3
53,4-56,6
п
322
355
430
424
440
411
352
271
Хабаровск
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
и
198
223
235
221
214
247
244
239
231
Харьков
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7 -36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
273
282
310
335
355
373
384
312
241
Херсон
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2 39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
205
197
230
309
312
365
401
414
387
Целиноград
I
28,7-31,2
31,3-33,6
33,7-36,1
36,2-39,1
39,2-42
42,1-44,5
44,6-47,4
47,5-50,4
50,5-53,3
п
274
273
331
332
318
313
248
169
93
Глава 1 Основные положения
Географечсский пункт
Параметр
Значения параметров
Тула,
I п
53,4-56,6
92
56,7-60,4 51
60,5-64,2 31
643-67,5
14
67,6-69,9 6
-
-
-
-
Тюмень
I п
53,4-56,6
76
56,7-60,4
43
60,5-643
23
64,3-67,5 И
67,6-69,9
6
-
-
-
-
Ужгород
I п
53,4-56,6
201
56,7-60,4 136
60,5-64,2 85
64,3-67,5
39
67,6-71,7 8
71,8-73,7
4
-
-
-
Улан-Удэ
I п
57,2-613
70
61,3-64,2
38
64,3-67,9 15
68-72,1
4
72,2-76,5 1
76,6 1
-
-
-
Ульяновск
I п
53,4-56,6 137
56,7-60,4
66
60,5-64,2 35
64,3-67,5 8
67,6-71,7
3
71,8-75,8 1
-
-
-
Усть-Каменогорск
I п
53,4-56,6 115
56,7-60,4
62
60,5-64,2
23
64,3- 67,5 8
67,6-71,9
3
72
1
-
-
-
Уфа
I п
53,4-56,6
132
56,7-60,4
72
60,5-64,2
49
64,3-67,5
29
67,6-71,7 8
71,8-73,7
2
-
-
-
Фергана
I
56,7-60,8
60,9-63,7
63,8-67,5
67,6-71,3
71,4-76,3
76,4-80,9
81-84,3
84,4-88
88,1-91,3
И
320
219
129
76
34
21
14
5
1
Бишкек
I п
56,7-60,8
129
60,9-63,7
65
63,8-67,5
29
67,6-71,3 8
71,4-73,7 1
-
-
-
-
Хабаровск
I
И
53,4-56,6
215
56,7-60,4
210
60,5-64,2
174
64,3-67,5 115
67,6-71,7
64
71,8-75,8
37
75,9-80,5
15
80,6-81,2
1
-
Харьков
I
И
53,4-56,6
151
56,7-60,4
109
60,5-64,2
46
64,3-67,5
14
67,6-71,7
7
71,8-76,1 5
76,2
1
-
-
Херсон
I
И
53,4-56,6
335
56,7-60,4
259
60,5-64,2 ПО
64,3-67,5
61
67,6-71,7
23
71,8-74,5
3
-
-
-
Целиноград
I И
53,4-56,6
32
56,7-60,4
22
60,5-64,2 3
64,3
4
-
-
-
-
-
Чарджоу
I п
28,5-30,8
324
30,9 33,3
316
33,4-35,8
325
35,9-38,7
378
38,8-41,7
368
41,8-44,2
466
44,3 -47,1
490
47,2-50
461
50,1 53
445
Чебоксары
I п
28,7-31,2
243
31,3 33,6
308
33,7-36,1
292
36,2-39,1
295
39,2-42
321
42,1-44,5
259
44,6-47,4 267
47,5-50,4
198
50,5-53,3
171
Челябинск -
I п
28,7-31,2
307
31,3-33,6
274
33,7-36,1
274
36,2-39,1
266
39,2-42
284
42,1-44,5
284
44,6-47,4
220
47,5-50,4 172
50,5-53,3 130
Чернигов
I
И
28,7-31,2
266
31,3-33,6
316
33,7-36,1
360
36,2-39,1
355
39,2-42
388
42,1-44,5
352
44,6-47,4
322
47,5-50,4
289
50,5-53,3
191
Чита
I
И
31,4-33,6
212
33,7-36,1
224
36,2-38,6
210
38,7-41,2
219
41,3-44,1
238
44,2-47
224
47,1 -50,4 203
50,5-53,7
152
53,8 57,1
104
Ярославль
I
И
28,7-31,2
260
31,3 33,6
306
33,7-36,1
301
36,2-39,1
300
39,2 42
325
42,1-44,5
295
44,6 47,4
207
47,5-50,450,5 53,3
157117
Продолжение табл. 1.5
Географический пункт
Параметр
Значения параметров
Чарджоу
I п
53,1 56,3
361
* 56,4-60,1 275
60,2-63,9
186
64-67,2 87
67,3-71,4
38
71,5-75,6
15
75,7-77
8
-
Чебоксары
I
И
53,4-56,6
115
56,7-60,4
55
60,5-64,2
34
64,3-67,5
5
67,6-69,9 2
-
-
-
Челябинск
I п
53,4 56,6
76
56,7-60,4
37
60,5 64,2
13
64,3-67,5
7
67,6-71,7
2
71,8-75,8 1
-
-
-
Чернигов
I
И
53,4-56.6 127
56,7-60.4
70
60,5-64,2
33
64,3-67,5
9
67,6-70,3
4
-
-
-
Чита
I п
57,2-61,2
85
61,3 64,2 38
64,3-67,9 12
68 -70
3
-
-
-
-
-
Ярославль
I п
53,4-56,6
87
56,7-60,4
34
60,5 64,2
14
64,3 67,5 5
67,6-71,2
3
-
-
-
-
Глава 1. Основные положения
Географический Пара-Значения параметровпункт метрГеографический Пара-Значения параметровпункт метр
Географический Пара-Значения параметров
пункт метр
Географический Пара-Значения параметров
пункт метр
ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВНАРУЖНОГО КЛИМАТА С ЗАДАННЫМКОЭФФИЦИЕНТОМ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ
При расчете теплового режима здания определяющими характеристиками наружного климата являются температура наружного воздуха zH и интенсивность солнечной радиации. Расчетные условия в помещении обеспечиваются в основном системами вентиляции и кондиционирования воздуха применительно к расчетным параметрам наружного воздуха (температура tH, энтальпия I), принимаемым по СНиП 2.04.05-86. Диапазоны значений коэффициентов обеспеченности Кобп и Ko6_^z, соответствующие нормируемым расчетным параметрам наружного воздуха, приведены в табл. 1.6.
ТАБЛИЦА 1.6. ЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТОВ Ко6 п И К^
Параметры наружного ■ воздуха
Коб и
Kq6 Az
диапазон изменения
среднее значение
диапазон изменения
среднее значение
А
0,4-0,55
0,5
0,77-0,82
0,79
Б
0,85-0,95
0,9
0,95-0,99
0,97
Для расчета стационарной теплопередачи следует пользоваться данными для параметров А и Б, приведенными в СНиП 2.04.05-86.
При расчете фактического теплового режима с суточной нест-ационарностью нормируемые температуры tH следует принимать за максимальные температуры ^акс в расчетные летние сутки с заданным коэффициентом обеспеченности (см. табл. 1.6):
Скс = ^о + 0,5/1ГН,
где ZHO-средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркою месяца для параметров А и средняя температура воздуха наиболее жарких суток для параметров Б, принимаемые по СНиП 2.01.01-82; At -амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил 2 СНиП 2.01 01-82 равной средней для параметров А и максимальной для параметров Б.
Значение почасовой прямой S и рассеянной D, а также средней за сутки суммарной дср интенсивности солнечной радиации в июле на вертикальную поверхность различной ориентации и на горизонтальную поверхность приведены в гл. 2. Продолжительность инсоляции
прямой солнечной радиацией вертикальных поверхностей различной ориентации можно определить используя данные изменения азимута Ас солнца в течение расчетных суток, приведенные в гл. 2.
При расчете теплопоступлений в помещение скорость ветра и следует принимать равной минимальной из средних скоростей за июль по прил. 4 СНиП 2.01.01-82.
ПРИМЕНЕНИЕ
I d-ДИАГРАММЫ ДЛЯ РАСЧЕТОВ
Для расчетов вентиляции помещений с избытками тепла и влаги, в том числе вентиляции с испарительным охлаждением воздуха и систем кондиционирования, следует пользоваться I-d-диаграммой Л. К. Ремзина. I-d- диаграмма представляет собой графическую зависимость между основными параметрами воздуха I, ср, I и d при заданном барометрическом давлении воздуха рб.
Построение /-^-диаграммы основано на формулах (1.11)—(1.13), связывающих между собой эти величины.
/ г/-диаграмму принято строить в косоугольной системе координат. Угол между направлением линии влагосодержания d и линии энтальпии I принимается равным 135° для того, чтобы было удобнее развернуть ту область диаграммы, в которой обычно производятся построения процессов изменения состояния влажного воздуха при проектировании систем вентиляции и кондиционирования.
На рис. 1.1 показана / ^-диаграмма влажного воздуха, построенная для барометрического давления 99,3 кПа (745 мм рт. ст.).
В нижней части диаграммы построена линия значений парциального давления водяного пара. Ниже кривой насыщения <р = 100 % на диаграмме находится область пересыщенного состояния паровоздушной смеси. Так как состояние пересыщения является неустойчивым и обычно сопровождается конденсацией, то эту область называют также областью тумана. Левую нижнюю часть диаграммы для температур воздуха ниже 0° С обычно строят исходя из упругости водяного пара над льдом. Область ниже кривой насыщения при t < 0 °C принято называть областью ледяного тумана.
Изотермы Ц = const) на 1 -^-диаграмме заканчиваются на кривой насыщения. В области,
Рис. 1.1. I -d-диаграмма влажного воздухаРис. 1.1. I -d-диаграмма влажного воздухаРис. 1 2. Построение процесса на / - d-диаграмме для случая 1Рис. 1 2. Построение процесса на / - d-диаграмме для случая 1
Рис. 1.1. I -d-диаграмма влажного воздуха
Рис. 1.1. I -d-диаграмма влажного воздуха
Рис. 1 2. Построение процесса на / - d-диаграмме для случая 1
Рис. 1 2. Построение процесса на / - d-диаграмме для случая 1
расположенной ниже этой кривой, при t ^ 0°С, изотермы совпадают с линиями постоянной температуры мокрого термометра tM. При расчетах вентиляции и кондиционирования воздуха иногда допускают, что Линни tM ■ = const совпадают с линиями I = const, что в большинстве случаев дает практически допустимую погрешность. При температурах воздуха ниже О °C изотермы в области пересыщения значительно отклоняются от линий I = = const и принимать их совпадающими недопустимо. В этом случае необходимо выполнять построение изотерм руководствуясь указаниями специальной литературы.
При более высоком барометрическом давлении кривая насыщения (ф = 100%) и пучок кривых ф на координатной сетке /-«/-диаграммы смещаются вверх, а при более низком - вниз. Например, для барометрического давления 99,3 кПа параметрам воздуха t-18°C и Ф = 100% соответствует энтальпия I — = 51,4 кДж/кг и влагосодержание d = 13,2 г/кг*, а для барометрического давления 83,3 кПа этим же параметрам соответствуют 1 = = 58 кДж/кг и d = 15,8 г/кг. Изменение параметров возрастает по мере увеличения Влаго- содержания воздуха.
В практике расчетов систем вентиляции И кондиционирования воздуха, как правило, следует пользоваться диаграммами, которые построены для барометрического Давления, являющегося средним характерным для Проектируемого объекта или для данной Местности (по многолетним данным).
В СНиП 2.04.05-86 для ряда географических пунктов дано рекомендуемое расчетное барометрическое давление, округленное до 1 кПа (+ 7,5 мм рт. ст.).
Зная два параметра влажного воздуха (например, / и 0 и барометрическое давление для расчетных условий, на соответствующей /-(/-диаграмме легко найти все остальные величины, характеризующие состояние воздуха.
Допустим (случай 1), что воздух, имеющий начальные параметры, обозначенные точкой А на рис. 1.2, нагревается в калориферах, т. е. его влагосодержание не изменяется. Этот процесс будет протекать по линии d = const и может закончиться в точке Б. При этом температура
и энтальпия воздуха увеличиваются, а относительная влажность уменьшается.
'При охлаждении воздуха, состояние которого Характеризуется той же точкой А, без изменения его влагосодержания процесс будет направлен вниз, также по линии d = const. Если при таком охлаждении относительная влажность воздуха достигнет 100%, то его состояние будет характеризоваться точкой В. Дальнейшее охлаждение воздуха будет сопровождаться конденсацией влаги и образованием тумана.
Точка В называется точкой росы для воздуха, имеющего параметры А (и всех состояний воздуха при влагосодержании dA), а температура tB-температурой точки росы. Разность температур Д/ = tA - tB принято называть гигрометрической разностью температур.
Любой точке, расположенной на какой-либо линии d = const, соответствует лишь одно значение температуры точки росы и одна гигрометрическая разность температур.
В практике проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха принято считать, что при увлажнении воздуха без подвода или отвода тепла изменение состояния воздуха происходит по линии I = const, как это показано на рис, 1.2 отрезком АГ. Такое изменение состояния называют адиабатическим или изоэнтальпическим процессом, а линию 1 = const - адиабатой или изоэнтальпой.
, Температура, соответствующая точке Д на пересечении линии I = const с кривой насыщения ф = 100%, называется температурой мокрого (или влажного) термометра. В технике кондиционирования воздуха эту температуру Принято обозначать tM. Разность температур Д / = /А — /м называют психрометрической разностью температур. Любой точке, расположенной на какой-либо линии I = const, соответствует лишь одно значение /м, так как в практике обычных расчетов принято считать, что линия I = const является и линией постоянной температуры мокрого термометра (что является допущением).
При необходимости точных расчетов следует учитывать, что истинные линии tM = const несколько отклоняются от линии I ^ const, как это показано на рир. 1.2, пунктирной линией.
Для построения истинных линий tM = const - (если они не нанесены на / d-диаграмме) можно пользоваться формулой А7 = d<MtM/1000,
Рис. 1 3. Построение процесса на 1-d-диаграмме для случая 2
где А/ - отклонение энтальпии на ординате d — 0 диаг- граммы 1-d (см. рис. 1.2), кДж/кг; dt -влагосодержание воздуха при температуре мокрого термометра, г/кг; tM-температура мокрого термометра, °C.
Как видно из сказанного, температура точки росы и температура мокрого термометра являются также основными параметрами влажного воздуха, с помощью которых могут быть определены при известном барометрическом давлении все остальные его параметры. На этом основано, в частности, определение состояния влажного воздуха по измеренным температурам сухого и мокрого термометров.
При измерении температуры tM аспирационным психрометром, т. е. при обдувании шарика мокрого термометра со скоростью около 2,5 м/с, измеренная величина tM близка к истинной и ее значением можно пользоваться при расчетах по l-d-диаграмме. При других скоростях воздуха для перехода от измеренного значения tM к истинному существуют таблицы и графики, которые можно найти в специальной литературе.
На рис. 1.3 показано построение на I-d- диаграмме процесса смешения воздуха (случай 2). Смешивая воздух, характеризуемый параметрами Iv и dx (точка 7), с воздухом, имеющим параметры 72 и ^2 (точка 2), получим параметры смеси в точке 3, лежащей на прямой, соединяющей точки 7 и 2. Положение точки 3, характеризующей состояние смеси, зависит от веса сухого воздуха в ее компонентах, причем отношение длины отрезков 1-3 и 3-2 обратно пропорционально отношению
Рис 1.4. Построение процесса на 1 -d-диаграмме дляслучая 3
Рис 1 5 Направление процессов на I-d-диаграммеI - IV номера секторов
веса воздуха с параметрами IY и d1 к весу воздуха с параметрами /2 и d2.
Так же решается на /-d-диаграмме и обратная задача, т е. определение массы сухого воздуха в каждом компоненте смеси, если известны состояние воздуха после его смешения, общая масса смеси и параметры компонентов.
В координатной сетке Ind удобнее решать такие задачи, пользуясь отношением
(^-^мЖм-Л) =
= (d2 - dCMwCM - d^ = gjg2.
или
= № - dCM)/(d2 - ^) - GJGCM,
где dx и d2; Ix и 12-влагосодержание и энтальпия компонентов, соответственно г/кг и кДж/кг, dCM и 1ем- влагосодержание и энтальпия смеси, соответственно г/кг и кДж/кг, G* и 62-масса сухого воздуха в компонентах смеси с параметрами соответственно 1Х и di, /2 и d2, кг; Сем-масса сухого воздуха в смеси, кг.
В некоторых случаях, смешивая два количества ненасыщенного воздуха, можно получить смесь с параметрами, лежащими ниже кривой насыщения ф = 100%.
На рис. 1.3 показано построение процесса смешения для такого случая, когда смешивается воздух с параметрами точек 4 и 5. Точка б определяет параметры смеси. Так как воздух в точке б будет находиться в состоянии пересыщения, то будет образовываться туман и состояние воздуха будет неустойчивым.
Смесь перейдет в более устойчивое состояние (точка 7) по линии изотермы, которая в этой области совпадает с линией tM = const. Как указывалось выше, в большинстве случаев допустимо принимать, что это изменение состояния происходит по линии I = const. При переходе смеси из состояния, характеризуемого точкой б, в состояние точки 7 выделится (сконденсируется) влага в количестве d6 — d2 г/кг.
В общем случае изменение состояния воздуха связано с изменением его энтальпии 1 и одновременно влагосодержания d. Поэтому каждый процесс изменения состояния воздуха на /-d-диаграмме может быть выражен в виде отношения (в кДж/г)
AZ/Ad = (Z2 —/^/(d, — dj, или в более удобной для расчета форме (в кДж/кг)
AZI2 - L
— 1000 = 1000.
Add2 dy
Это отношение усвоенного (или отданного) воздухом количества тепла к количеству влаги называется тепловлажностным отношением £.
Проведя на Z-d-диаграмме любую другую прямую (случай 3), например 3-4, параллельную линии 1-2 (рис. 1.4), из подобия треугольников 1А2 и ЗБ4 получим:
<i2-ijKd2-da == (74 - I3)/(d4 — d3) — е = const.
Таким образом, угол а между направлением луча процесса и линией I = const определяет единственное значение тепловлажностного отношения. Поэтому иногда величину е =
= (M/Ad) 1000 называют угловым масштабом.
Для облегчения построения £ на поле I-d- диаграммы обычно строят линии тепловлажностных отношений и надписывают их величины. Линии £ проводят из начала координат 7-<7-диаграммы, т. е из точки 7 = 0 и <7=0. Соединяя начало координат с продолжением соответствующего значения углового масштаба, нанесенного на полях, получаем луч, характеризующий направление процесса для данного значения тепловлажностного отношения. В зависимости от характера процесса лучи £ имеют различное направление, и значение £ может быть положительным или отрицательным.
Например, для состояния паровоздушной смеси, характеризуемой точкой 0 на рис. 1.5.,' все возможные изменения состояния могут быть определены как протекающие в четырех так называемых секторах, границами которых являются линии d = const и I = const.
При неизменном влагосодержании (А<7 = 0)
значение £ = + оо, при неизменной энтальпии (А/ = 0) значение £ = 0.
В пределах сектора I все изменения состояния воздуха происходят с положительным приращением энтальпии и влагосодержания, поэтому значения £ в нем положительны. В пределах сектора II приращение энтальпии положительно, а приращение влагосодержания отрицательно и значения £ в нем отрицательны. В секторе III приращения энтальпии и влагосодержания отрицательны, и значения е всегда положительны. В секторе IV изменения состояния воздуха происходят с приростом энтальпии со знаком «минус» и положительным приростом влагосодержания, поэтому значения £ в нем отрицательны.
Построение на /-«^-диаграмме различных процессов изменения состояния воздуха (нагревания, охлаждения, осушки, увлажнения и др), подробно рассматривается далее в соответствующих главах настоящего справочника.
Глава 2ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ.ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
К особенностям летнего теплового режима (зимний тепловой режим рассмотрен в части I данного справочника) относятся совместное действие на здание солнечной радиации и параметров наружного воздуха, а также суточная периодичность поступления теплоты в помещение, обусловливающая нестационарность всех теплообменных процессов, которая усложняет поддержание заданных внутренних условий в помещении.
Одна из задач проектирования систем кондиционирования микроклимата помещения
состоит в расчете требуемого летнего теплового режима здания при различных способах обеспечения. Наиболее эффективное и экономичное решение находится следующим образом: 1) устанавливают расчетные (допустимые или оптимальные) внутренние тепловые условия и требуемую их обеспеченность; 2) определяют расчетные параметры наружного климата; 3) рассчитывают теплопоступления через наружные ограждения, бытовые и технологические тепло-и влаговыделения и составляют тепловой баланс помещений; 4) проверяют расчетом возможность обеспечения требуемых внутренних условий с помощью естественного
режима при различных конструктивно-планировочных решениях по защите от перегрева и по вентилированию; 5) устанавливают в противном случае необходимость устройства системы регулируемого кондиционирования с искусственным охлаждением; 6) определяют расчетную производительность и режим регулирования системы кондиционирования, обеспечивающие поддержание оптимальных условий в помещении.
При составлении теплового и влажностного балансов помещения учитывают: 1) поступление теплоты от производственного оборудования, электродвигателей, искусственного освещения, отопительных приборов, а также поступление (удаление) теплоты от нагретых (охлажденных) материалов или полуфабрикатов и от химических реакций; 2) выделение теплоты и влаги людьми; 3) поступление (потери) теплоты через внешние и внутренние ограждения; 4) поступление теплоты солнечной радиации через ограждения; 5) выделение или поглощение влаги, что во многих случаях сопровождается поглощением или выделением теплоты.
Как было указано, тепловой и влажностный балансы помещения изменяются во времени. Первая задача расчета состоит в определении максимума избытка теплоты или теплоты и влаги в помещении при расчетных параметрах наружного воздуха для теплого периода года, так как эта величина служит основанием для выбора производительности системы вентиляции или кондиционирования воздуха и расчета сетей системы. Вторая задача расчета состоит в определении наименьших избытков или наибольших недостатков теплоты и соответствующих избытков влаги при расчетных параметрах наружного воздуха для холодного периода года, служащих для расчета воздухообмена в этот период, а также для расчета нагрузок на воздухонагреватели и тепловые сети.
В некоторых случаях необходимо также составление теплового и влажностного балансов помещения при параметрах наружного воздуха, соответствующих условиям переходного периода года. Избытки теплоты или теплоты и влаги в таких случаях определяют воздухообмен в помещении в переходный период года; этот воздухообмен часто сохраняют постоянным в холодный период.
Потери теплоты через внешние ограждения в холодный период года рассчитывают в предположении установившегося или неус- тановившегося теплового режима (гл. 3-11 части I данного справочника).
Поступление теплоты солнечной радиации в обычной практике проектирования принято учитывать при температуре наружного воздуха . 10 °C и выше.
В большинстве случаев производительность систем вентиляции и кондиционирования воздуха, а следовательно, затраты на их сооружение и эксплуатацию определяются избытками теплоты или теплоты и влаги в помещении в теплый период года. Для уменьшения технологических тепло- и влаговыделений следует применять изоляцию и капсюляцию аппаратуры и коммуникаций, выделяющих теплоту, выносить транзитные коммуникации за пределы кондиционируемых помещений, устраивать для оборудования охлаждаемые водой и воздухом рубашки и экраны, предусматривать замкнутое воздушное охлаждение электродвигателей, а также принимать другие меры соответственно с местными условиями,
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПОМЕЩЕНИЯ . В ЗДАНИИ
Общие теплопосту пленим в помещение в теплый период года складываются из теплоты, передаваемой через наружные ограждения Qorp, из технологических и бытовых тепловыделений Отехн и из теплоты, вносимой с воздухом от систем вентиляции или кондиционирования QBCHT.
Теплопоступления Qorp, а также- Смит и QTexH являются переменными во времени. Величину Qorp Для каждого часа расчетных летних суток определяют сложением поступлений теплоты через различные виды массивных (I-покрытие, стены) и светопрозрачных [II-световые проемы (окна, фонари) ] наружных ограждений различной ориентации. При переменных технологических тепловыделениях также для каждого часа расчетных суток должны быть получены йтехя- В результате сложения QOip и QTexH получают расчетную кривую почасового изменения теплопоступлений в помещение и максимальное их значение:,
- См.макс = (& + 011 + Стеки- (2-0 .
Однако необходимо учитывать теплоаккумулирующую способность поверхностей внутренних стен, пола, потолка, колонн и технологического оборудования (см. далее п. 2.4, Б).
« При таком расчете, учитывающем тепло- инерционность помещения, возможно уменьшение установленной мощности систем на 30% и более:
Для определения производительности систем с учетом теплоинерционности помещения расчетные изменения теплопоступлений аппроксимируют правильными периодическими изменениями (гармоническими, прерывистыми или их суммой).
При плавном изменении теплопоступлений расчетную кривую можно заменить гармоникой с совпадающими по величине и во времени максимальными тепло поступлениями. Гармонические изменения теплопоступлений характеризуют средними за сутки теплопоступлени- ями Спср’ временем наступления максимума ZQ и амплитудой AQ .
^Сп = Qn макс '— Qn ср • (2 2)
При резких изменениях теплопоступлений их представляют в виде одного прерывистого теп'лопоступления или ряда теплопоступлений, следующих друг за другом Прерывистое теп- лопоступление характеризуют постоянным значением1 тепло поступления Qn, его продолжительностью т и моментом окончания екон; в остальное Время суток теплопоступления равны нулю. * *
При расчете производительности систем вентиляции и кондиционирования воздуха в теплый период года теплопоступления в помещение через светопрозрачные наружные ограждения следует определять по п.2.3, Ж, а через массивные наружные ограждения-по п.2 3, 3
Количество теплоты солнечной радиации, поступающей в Помещение, зависит от размеров и формы световых проемов, типа и теплотехнических свойств заполнения световых проемов, наружных стер и покрытия, а также от солнцезащитных устройств, применяемых в соответствии с требованиями СНиП П-3-79**.
Расчетное количество холода и теплоты, необходимое Для поддержания заданных параметров воздуха в помещении, зависит от ориентации зданий и формы их в плане.
В гражданских зданиях и в ряде произ
водственных теплопоступления в помещения за счет солнечной радиации и теплопередачи через наружные ограждающие конструкции являются определяющими. Поэтому для выбора необходимой производительности систем вентиляции и кондиционирования воздуха, а также установок холодоснабжения расчетные теплопоступления и характер их изменений в течение расчетных суток следует определять в июле месяце.
Приведенные здесь формулы действительны для расчета теплопоступлений и в другие месяцы года. При этом необходимо пользоваться данными «Справочника по климату СССР» (Л. Гидрометеоиздат, 1966-1968) или «Руководства по строительной климатологии (М. Стройиздат, 1977)
В случае если в производственных помещениях технологические тепловыделения составляют большую часть суммарных теплопоступлений, достаточно определять только средние суточные теплопоступления через массивные наружные ограждения Поступление теплоты через заполнения световых проемов и наружные стены северной ориентации следует учитывать в тех случаях, когда в помещении требуется поддержание строго заданных параметров воздуха.
РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЙ ТЕПЛОТЫ
В ПОМЕЩЕНИЯ
Тепловыделенияот электродвигателейи при переходе механическойэнергии в тепловую
Электродвигатели могут находиться в одном или в разных помещениях с приводимым ими в действие оборудованием, а потребляемая ими энергия может полностью переходить в теплоту, нагревающую воздух помещения, или частично расходоваться на нагревание обрабатываемого продукта, перекачиваемой жидкости или воздуха, удаляемого из укрытия машины
Тепловыделения от электродвигателей, не имеющих принудительного охлаждения с отводом теплоты за пределы помещения, кВт,
(2 3) = NyKcn(l - Л1),
где Ny - установочная или номинальная мощность электродвигателя, кВт; Кзагр- коэффициент загрузки электродвигателя, равный отношению средней мощности, передаваемой оборудованию в течение расчетного часа, 7Vo6 к установочной или номинальной мощности двигателя Ny, т.е Кзагр = 2Vo6/2Vy, КОД- коэффициент одновременности работы электродвигателей; Ксп = К^рК^р,-коэффициент спроса на электроэнергию, принимаемый по электротехнической части проекта, щ = К„г)-КПД электродвигателя при данной загрузке: здесь ц - КПД электродви- тателя при полной загрузке, определяемый по каталогу; Кп - поправочный коэффициент, учитывающий загрузку двигателей: при Кзагр > 0,8 значение Кп = 1, при Кзагр < 0,8 значение Кп принимается по каталожным данным, а при их отсутствии-в следующей зависимости.
^загр•0,70,60,50,40,3
КП. . . . 0,990,980,970,950,91
Формула (2.3) пригодна для учета теплоты, поступающей в помещение от насосов и вентиляторов, приводимых в действие электродвигателями, если механическая энергия, передаваемая воде или воздуху, отводится с последними из пределов помещения.
Тепловыделения от мотор-генераторов определяются суммой потерь энергии в электродвигателях и генераторах, кВт:
1 - П1П2е2-^укза1ркод=П1П2
= ^КСП(1(2.4)
где Т]2-КПД генератора при данной загрузке.
Тепловыделения от оборудования, приводимого в действие электродвигателями, кВт,
2з = NyK3arpKoaKT = ^КспКтП1, (2.5)
где Кт-коэффициент перехода теплоты в помещение, учитывающий, что часть теплоты может быть унесена из помещения с эмульсией, водой или воздухом; значение Кт следует принимать по опытным данным, пользуясь для его определения ведомственными указаниями и нормами.
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования, кВт,
24 - Ny К3й1р код (1/п, - 1 + Кт\ (2.6)
Б. Тепловыделенияот оборудования и материалов
Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретого технологического оборудования и материалов, принимают по техно
логической части проекта или определяют в соответствии с ведомственными указаниями.
Тепловыделения от нагретых поверхностей определяют по обычным формулам теории теплопередачи. При расчете тепловыделений в необходимых случаях следует учитывать теплоту, поступающую в помещение с воздухом и газами, прорывающимися из-под укрытий оборудования.
При составлении баланса теплоты для помещения необходимо учитывать поступление (удаление) теплоты нагретых (охлажденных) поверхностей воздуховодов вентиляции, местных отсосов, зонтов и укрытий оборудования.
Передача теплоты через стенки укрытий, зонтов и воздуховодов, кДж/ч,
Q, =KF(Zcp-?B);(2.7)
теплоотдача от нагретых поверхностей, если известна их температура, кДж/ч,
2з = «Е(гпов - О,(2.8)
где К - коэффициент теплопередачи конструкции, кДж/(ч • м2 •0 С); F - площадь нагретой поверхности, М2: ?ср, tB и /лон-температура среды внутри укрытий, воздуха в помещении и нагретой поверхности, 0 С; a - коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху помещения, кДж/(ч-м2-° С):
для поверхности нагретой воды a = (4,9 + 3,5v) 4,2;
для поверхности стенки укрытия, духовода
a = lO^/v-4,2, здесь и-скорость движения воздуха поверхности, м/с.
Тепловыделенияот искусственного освещения
Принято считать, что вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в теплоту, нагревающую воздух помещения; при этом пренебрегают частью энергии, нагревающей конструкции здания и уходящей через них. Тепловыделения от освещения, кВт,
2осз=^осв.(2.11)
где NOCB - суммарная мощность источников освещения, кВт.
(2.9)зонта и воз-(2.Ю) у наружной(2.9)зонта и воз-(2.Ю) у наружнойЕсли осветительная арматура и лампы находятся вне пределов помещения (на техническом чердаке, за остекленным ограждением и т.п.), количество теплоты следует определять
(2.9)
зонта и воз-
(2.Ю) у наружной
(2.9)
зонта и воз-
(2.Ю) у наружной
ТАБЛИЦА 2.1. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГИИ ЛЮМИНЕСЦЕНТНЫХ ЛАМП И ЛАМП НАКАЛИВАНИЯ, %
Источник освещения
Видимая радиация (свет)
Невиди- Теплота, мая ра- отдаваемая диация конвекцией и теплопроводностью
Люминесцентная лампа мощностью
40 Вт
16,5
37,5
46
Лампа накаливания мощностью 100-1000 Вт
12
73,8
14,2
по сумме видимой радиации, попадающей в помещение. Пример распределения энергии ламп приведен в табл.2.1.
По экспериментальным данным, от люминесцентных ламп, установленных в светильниках, встроенных в чердачное перекрытие бесфонарного здания, 40 % тепловыделений поступают в помещение, а 60 %-на чердак.
Г. Выделение теплотыи влаги людьми
Выделение теплоты и влаги людьми зависит от затраченной ими энергии и температуры воздуха в помещении. Для расчетов рекомендуется пользоваться табл.2.2, в которой приведены средние данные для мужчин. Принято считать, что женщины выделяют 85 %, а дети в среднем 75 % теплоты и влаги, выделяемых мужчинами.
Д. Поступление теплоты синфильтрующимся воздухом
При проектировании систем кондиционирования воздуха в помещениях, как правило, следует предусматривать поддержание избыточного давления по отношению к наружной среде и смежным помещениям, чтобы препятствовать инфильтрации воздуха, не имеющего необходимых параметров. Если это требование соблюдено, то дополнительной теплоты от инфильтрующегося воздуха учитывать не следует.
Если по экономическим или эксплуатационным соображениям в помещение проектируется подавать количество воздуха, недостаточное для предотвращения инфильтрации, то
ТАБЛИЦА 2.2. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ИВЛАГИ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ ВЗРОСЛЫМИ ЛЮДЬМИ(МУЖЧИНАМИ)
Показатели Количество теплоты, Вт, и влаги, г/ч, выделяемых людьми при температуре воздуха в помещении, °C
101520253035
В состоянии покоя
Теплота:
явная14012090604010
полная165145120959595
Влага3030405075115
При легкой работе
Теплота:
явная15012010065405
полная180160150145145145
Влага405575115150200
При работе средней тяжести
Теплота:
явная16513510570405
полная215210205200200200
Влага70НО140185230280
При тяжелой работе
Теплота:
явная200165130955010
полная290290290290290290
Влага135185240295355415
в расчете следует учитывать поступление в помещение теплоты от инфильтрующегося наружного воздуха с более высокой энтальпией по сравнению с внутренним воздухом. В этом случае определяют количество воздуха, поступающего через неплотности световых проемов. При расчете основываются на данных о величине сопротивления воздухопроницанию заполнений световых проемов (СНиП П-Зр-79**).
Количество воздуха, прорывающегося в помещение при открывании дверей, определяют согласно указаниям, приведенным в книге 2. Расчет инфильтрации воздуха в холодный период года и расхода теплоты на его нагревание выполняют по указаниям части I данного справочника.
Поступление теплотычерез внутренние ограждения
При обычных расчетах систем вентиляции, в том числе вентиляции с испарительным охлаждением приточного воздуха, поступление теплоты через внутренние ограждения в теп-
лый период года не учитывают. Исключение составляют особые случаи, например, когда разность температур воздуха в помещении, для которого проектируют вентиляцию, и в смежных с ним помещениях превышает 10°.
При проектировании кондиционирования воздуха должны предусматриваться воздухопроницаемые и теплоизолированные ограждения, отделяющие кондиционируемое помещение от смежных с ним помещений (стены, пол, потолок). Если кондиционирование воздуха предназначено для поддержания оптимальных параметров внутреннего воздуха, термическое сопротивление внутренних ограждений следует принимать не менее единицы. Для производственных помещений следует учитывать требования, приведенные в «Санитарных нормах микроклимата производственных помещений», утвержденных 31 марта 1986 г. № 4088-86.
В тех случаях, когда в смежных помещениях не имеется источников тепловыделений и они слабо вентилируются (кратность воздухообмена 1-1,5 в 1 ч), расчетная разность температур
А? = Кп(?н - tB\ (2.12)
где КП понижающий коэффициент, принимаемый равным 0,75 для междуэтажного перекрытия над кондиционируемым помещением, если расположенный выше этаж находится непосредсз венно под чердачным или бесчердачным перекрытием, и 0,5 для полов, расположенных над первым этажом здания; для полов, расположенных на грунте или над подвалом, тепловой приток не учит ывается; tB - расчетная температура наружного воздуха в теплый период года (принятая для расчета системы кондиционирования воздуха), °C; ?в-температура воздуха в кондиционируемом помещении, °C.
При усиленной вентиляции наружным воздухом (кратность воздухообмена 2 и более в 1 ч) и отсутствии тепловыделений в смежных помещениях температура воздуха в них практически равна температуре наружного воздуха и Кп следует принимать равным единице.
При наличии избытков теплоты в смежных помещениях расчетная разность температур
Ы = tc - tB = tH 4- Д/с - tB, (2.13)
где /с - температура воздуха в смежных помещениях, °C, Дгс-повышение температуры в смежном помещении над температурой наружного воздуха, град; значение Д/с рассчитывается по СНиП или определяется по натурным измерениям.
Ж. Поступление теплоты череззаполнение световых проемов
Количество теплоты, Вт, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью Fn,
2п — tonP + ^пт)^п-(2-14)
Теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м2, для вертикального заполнения световых проемов (рис.2.1)
^пр = to* К „нс в + 4рКо6л)КоТНт2; (2.15) для наклонного (близкого к вертикальному) заполнения световых проемов (рис.2.2)
ctg р
^Пр — Е <7 п ^ннс н ~ „ „ +ctg (Р ± Р )
+ ^р^Обл] ^отн т2; (2.16) для горизонтального заполнения световых проемов (рис.2.3)
9пР = (^инс г + ^Р^обл)^оти^ (2.17) где qn, qp-количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчет ных суток через одинарное остекление световых проемов (вертикальное -верхний индекс «в» или горизонтальное - верхний индекс «г»), принимаемое по табл. 2.3; Ко6л- коэффициент облучения; К01Н- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, принимаемого по табл. 2.4; т2 - коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимаемый по табл. 2.5
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м2,
^ = (^^-0/^,, (2.18) где /?и - сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, м2-сС/Вт (см. табл. 2.4); /нуел- Условная температура наружной среды, °C.
Коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов (см. рис. 2.1)
^■инс. в^■инс. вLrctgP - а\ / _ LBtgv4co - с н /V в ,
^■инс. в
^■инс. в
(2.19) для наклонного (близкого к вертикальному) заполнения световых проемов (см. рис. 2.2)
^■инс. н^■инс. нLrctg(p± Р') - аН .Lrctg(p± Р') - аН .LB tg Лс о sin P/sin (Р ± Р') - с
^■инс. н
^■инс. н
Lrctg(p± Р') - а
Н .
Lrctg(p± Р') - а
Н .
С)
1 2
3
Рис. 2.1. Аксонометрия (а), вертикальный (б) и горизонтальный (в) разрезы вертикального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями (для расчета тени)
/-горизонтальные и вертикальные солнцезащитные конструкции, 2-горизон!альная проекция солнечного луча; 3 нормаль к плоскости остекления, 4 тень на плоскости остекления от солнцезащитных конструкций
Рис. 2.2. Аксонометрия (а) и вертикальный разрез (6)наклонного заполнения светового проема с солнце-защитными конструкциями (для расчета тени)
1 - горизонтальная проекция солнечного луча; 2-горизонтальная проекция нормали к плоскости остекления; 3-горизонтальная плоскость
Рис. 2.3. Аксонометрия (а) и план горизонтального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями, когда нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции h, L, находится в пределах азимута солнца (б) и вне его пределов (в) (для расчета тени)
/ - нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции, 2-гори-зонтальная проекция солнечного луча
ТАБЛИЦА 2.3. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ В ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ), ПРОШЕДШЕЙ ЧЕРЕЗ ВЕРТИКАЛЬНОЕ И ГОРИЗОНТАЛЬНОЕ ОДИНАРНОЕ ОСТЕКЛЕНИЕ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ
Геогра-
Истинное сол-
Количество теплоты, Вт/м2, при заполнении световых проемов
фиче-
ценное
время, ч
ская ши-
горизон-
рота,
до по-
после
1 альНим
град
лудня
полудня
С(Ю)
СВ(ЮВ)
В ЮВ(СВ) Ю(С)
ЮЗ(СЗ)
3
СЗ(ЮЗ)
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ)
3 ЮЗ(СЗ) Ю(С)
ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
6-7
17-18
71/31
227/26
233/36 80/38 -/21
-/15
-/15
"/15
25/13
7-8 ■
16-17
164/62
424/79
401/107 134/104 -/72
-/46
-/42
-/46
184/52
0
8-9
15-15
191/62
498/93
445/119 116/123 -/98
-/65
-/60
-/64
370/86
9-10
14-15
209/62
469/87
393/108 37/119 -/98
-/72
-/67
-/69
540/103
10-11
13-14
216/60
340/78
213/94 -/106 -/98
-/80
-/72
22/71
656/106
11-12
12-13
212/57
188/74
33/86 -/98-/98
-/98
-/78
100/71
727/109
6-7
17-18
76/36
255/31
248/46 93/46 -/31
-/17
-/15
-/19
40/19
7-8
16-17
143/65
440/82
412/110 149/106 -/74
-/48
-/42
-/48
198/56
4
8-9
15-16
163/66
494/94
444/119 134/123 -/96
-/65
-/60
-/56
386/86
9-10
14-15
165/66
440/87
387/109 66/116 -/96
-/72
-/67
-/67
565/103
10-11
13-14
164/64
301/77
214/94 -/104 -/96
-/79
-/72
-/71
681/106
11-12
12-13
163/58
155/74
35/86 -/97-/96
-/91
-/78
67/71
741/109
5-6
18-19
5/2
10/2
14/23/2-
—
—
—
—
6-7
17-18
80/42
283/36
270/51 101/52 -/36
-/19
-/19
-/21
47/24
7-8
16-17
123/67
445/86
422/114 163/110 -/78
-/49
-/43
-/49
219/62
8
8-9
15-16
129/71
480/96
444/120 159/124 -/94
-/65
-/60
-/57
405/90
9-10
14-15
120/69
412/87
381/110 94/114 -/4
-/71
-/67
-/67
585/103
10-11
13-14
115/64
259/76
208/94 9/100 -/94
-/78
-/71
-/70
706/106
11-12
12-13
122/58
112/73
31/86 -/95-/94
-/90
-/78
37/70
753/110
5-6
18-19
14/3
17/3
28/38/3-/2
-/2
—
—
—
6-7
17-18
84/48
300/42
286/60 107/59 -/40
-/21
-/23
-/23
60/28
7-8
16-17
113/70
456/98
428/117 174/114 -/78
-/50
-/46
-/51
229/66
12
8-9
15-16
95/71
471/98
444/121 184/124 -/941
-/64
-/62
-/57
427/93
9-10
14-15
79/71
381/93
379/112 126/112 -/94
-/71
-/67
-/66
691/106
10-11
13-14
64/65
224/74
206/94 28/98 -/94
-/78
-/71
-/69
716/108
11-12
12-13
64/62
80/72
29/86 -/94-/94
-/87
-/78
16/69
761/110
5-6
18-19
21/7
35/6
42/712/7-/15
-/13
-/2
-/з
3/3
6-7
17-18
83/51
322/46
304/67 116/60 -/43
-/22
-/26
-/26
76/34
7-8
16-17
94/72
446/92
435/120 190/115 -/80
-/51
-/49
-/51
242/71
16
8-9
15-16
65/73
451/113
444/121 205/124 -/93
-/64
-/60
-/58
440/96
9-10
14-15
40/72
348/87
377/112 164/109 -/93
-/70
-/91
-/65
614/106
10-11
13-14
27/67
186/79
206/94 56/95 -/93
-/77
-/71
-/67
730/108
11-12
12-13
29/65
50/77
26/855/93-/93
-/86
-/78
-/67
767/112
5-6
18-19
28/12
52/10
52/1017/14 -/7
-/5
-/6
-/6
5/6
6-7
17-18
81/55
340/51
319/76 123/60 -/45
-/24
-/28
-/28
90/38
7-8
16-17
77/44
444/94
441/123 201/117 -/81
-/51
-/50
-/52
263/76
20
8-9
15-16
41/74
431/102
443/123 227/126 -/91
-/63
-/62
-/58
446/96
9-10
14-15
14/74
307/87
373/112 195/107 -/91
-/69
-/66
-/65
627/106
10-11
13-14
6/69
144/74
206/94 87/93 -/91
-/76
-/71
-/67
735/108
11-12
12-13
6/67
24/71
28/8510/91-/91
-/84
-/78
-/67
772/112
5-6
18-19
35/17
84/12
70/17 24/17 -/9
-/7
-П
-/7
7/9
6-7
17-18
78/64
356/58
335/83 132/62 -/48
-/26
-/31
-/31
100/41
7-8
16-17
48/77
444/98
448/126 215/119 -/81
-/53
-/51
-/53
21ЬП6
24
8-9
15-16
9/78
408/105
443/124 254/127 -/87
-/63
-/63
-/58
453/96
9-10
14-15
-/76
270/87
372/114 234/104 -/87
-/69
-/65
-/64
629/106
10-11
13-14
-/71
105/73
204/93 126/91 -/87
-/74
-/70
-/66
736/108
11-12
12-13
-/71
2/69
24/85 29/87 30/87
-/81
-/78
-/66
772/112
Продолжение табл. 2.3
Географине-
Истинное сол-
Количество теплоты, Вт/м2, при заполнении световых проемов
нечное
время, ч
горизон-
ская ши-
рота, град
до полудня
после1
полудня С (Ю)
СВ(ЮВ) В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ)
3
СЗ(ЮЗ)
1ильном
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
28
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
11-12
18-19 38/21
17-18 72/67 16-17 28/79
15-16 -/78
14-15 -/76
13-14 -/69
12-13 -/69
28/14 87/21 31/21 -/12 -/9 374/64 349/91 138/67 -/48 -/28 438/101 452/129 228/121 -/81 -/55 377/106 443/129 278/128 -/86 -/63 233/86 370/114 259/101 -/86 -/69 73/72 201/93 166/90 30/86 -/73 14/69 30/85 59/86 -/79 -/79
-/10
-/32
-/53
-/64
-/65
-/69
-/78
-/10
-/35
-/55
-/59
-/63
-/65
-/65
9/12 113/47 277/77 465/96 629/106 737/108 772/112
32
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
11-12
18-19 49/28
17-18 65/69
16-17 16/79
15-16 -/73
14-15 -/69
13-14 -/67
12-13 -/67
98/23 119/23 31/23 -/14 -/10 383/70 365/101 148/74 -/49 -/29 429/205 458/130 244/124 -/81 -/56 349/107 443/129 298/128 -/85 -/62 192/85 364/110 281/100 26/85 -/67 43/71 193/93 193/87 99/85 -/72 -/67 33/84 90/84 136/85 7/78
-/12
-/32
-/53
-/64
-/65
-/69
-/78
-/14
-/46
-/57
-/60
-/62
-/65
-/65
9/14 125/52
287/77 465/98
631/106 730/110 761/112
36
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
11-12
18-19 56/35
17-18 62/69
16-17 8/79
15-16 -/73
14-15 -/69
13-14 -/67
12-13 -/67
140/27 157/35 42/24 - /17 -/17 333/76 388/108 179/80 -/51 -/35 369/108 465/130 279/128 -/79 -/56 274/104 443/129 335/129 3/81 -/60 149/84 356/108 321/98 52/83 -/63 38/71 194/88 237/86 119/83 -/71 -/67 31/80 126/83 151/83 3/77
-/17
-/38
-/53
-/63
-/64
-/65
-/72
-/17
-/46
-/57
-/60
-/62
-/65
-/65
13/23
122/57
279/78
465/93
626/100 715/105 747/105
40
5-6 6-7 7-8 8-9 9-10
10-11 11-12
18-19 71/38
17-18 51/71
16-17 6/78
15-16 -/71
14-15 -/64
13-14 -/62
12-13 -/60
170/46 214/46 50/35 -/20 -/20 350/96 419/112 183/86 -/55 -/42 345/114 493/133 302/109 -/71 -/56 258/104 471/121 354/108 60/78 -/60 116/80 363/99 342/95 150/79 -/63 6/71 191/81 274/86 222/83 -/67 -/67 35/73 172/77 257/83 45/77
-/21
-/44
-/55
-/60
-/62
-/62
-/65
-/22
-/46
-/57
-/60
-/62
-/65
-/65
19/31 114/62 270/78 431/87 558/93 651/100 692/104
44
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
11-12
18-19 84/42
17-18 42/70
16-17 -/77
15-16 -/71
14-15 -/64
13-14 -/60
12-13 -/59
222/53 292/58 72/40 -/23 -/22 369/98 452/112 209/86 -/55 -/44 357/110 509/130 333/109 -/71 -/55 256/101 490/121 398/108 66/79 -/60 84/80 371/100 387/101 162/81 -/63 2/71 193/81 305/86 245/84 -/67 -/67 37/72 214/79 288/85 73/77
-/22
-/44
-/55
-/59
-/60
-/60
-/65
-/23
-/44
-/55
-/60
-/62
-/64
-/65
31/36 126/62 283/76 431/83 543/93 629/98 668/98
48
5-6
6-7
7-8
8-9 9-10 10-11 11-12
18-19 93/45
17-18 35/69
16-17 -/74
15-16 -/70
14-15 -/64
13-14 -/60
12-13 -/59
356/60 327/65 95/45/27-/26
385/98 472/114 237/87 -/55-/43
348/107542/129363/1093/73-/53
222/99497/121427/11280/81-/60
60/81372/100419/107186/86-/65
-/71193/81352/94271/87-/70
-/6737/72251/84317/88106/78
-/24
-/44
-/53
-/58
-/58
-/60
-/65
-/26
-/44
-/53
-/59
-/62
-/64
-/65
37/42 145/62 285/73 420/82 519/93 601/95 643/98
52
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
10-11
11-12
18-19 102/55
17-18 26/69
16-17 -/71
15-16 -/67
14-15 -/63
13-14 -/60
12-13 -/59
301/69371/73116/52-/31-/23
391/98497/119272/91-/59-/43
342/106545/129398/11013/76-/55
196/96428/123448/11494/85-/63
42/79374/100429/110206/87-/67
-/69193/84363/98299/9014/72
-/6537/72272/86344/91150/78
-/28
-/44
-/53
-/57
-/59
-/60
-/65
-/28
-/44
-/53 -/58 -/60 -/62 -/63
57/42 158/62 291/73 419/82 508/87 585/93 630/98
Продолжение табл 2 3
Географическая ши-
Истинное сол-
Количество теплоты, Вт/м2, при заполнении световых проемов
вертикальном с ориентацией до полудня
горизон-
jJU -1 <i$
1 ильном
град
лудня
полудня С (Ю)
СВ(ЮВ)
В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ)
3
СЗ(ЮЗ)
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ)
3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
4-5
19-20 88/19
165/32
227/27 28/70 -/12-/13
-/13
-/13
33/20
5-6
18-19 103/56
344/74
433/74 140/57 -/35-/28
-/30
-/30
76/42
6-7
17-18 17/66
401/93
523/115 287/90 -/58-/42
-/43
-/44
169/97
7-8
16 17 -/65
339/98
547/122 424/105 22/74 -/53
/48
-/53
287/71
56.
,8-9
15-16 -/62
174/87
504/114 479/108 128/8 5 -/64
-/55
-/56
405/78
9-10
14-15 -/58
26/71
378/91 479/102 245/88 -/67
-/56
"/57
493/87
10-11
13-14 -/57
-/62
193/76 427/92 347/91 21/72
-/58
-/58
566/91
11-12
12-13 -/55
-/59
37/67 330/79 398/92 176/76
-/63
-/58
606/93
3-4
20-21 39/7
63/9
95/7---
4-5
19-20 112/28
272/40
291/37 -/28-/16-/15
-/14
-/14
49/23
5-6
18-19 107/51
387/71
448/78 152/58 -/35-/28
-/30
-/33
92/42
6-7
17-18 15/59
404/86
542/107 313/85 /53-/40
-/40
-/43
178/57
60
7-8
16-17 -/57
331/83
556/110 441/96 37/70 -/49
-/45
-/50
284/65
8-9
15-16 -/55
146/77
509/99 501/98 166/81 -/60
-/50
-/52
391/70
9-10
14-15 -/51
19/62
378/77 501/92 287/86 -/65
-/51
-/53
466/78
10-11
13-14 -/51
755
193/65 452/84 384/91 70/69
-/53
-/53
534/80
11-12
12-13 -/50
-/55
37/60363/74 449/91 215/71
-/56
-/53
578/78
3-4
20 21 70/19
126/23
121/19 35/12 -/12-/9
/9
/10
34/15
4-5
19-20 158/38
330/51
307/51 96/38 -/21-/19
-/21
-/22
63/30
5-6
18-19 109/52
429/74
471/85 208/62 -/36-/28
-/31
-/35
105/42
64
6-7
17-18 12/55
408/83
558/105 362/85 -/52-/38
-/37
-/44
187/57
7-8
16-17 -/52
316/83
576/106 483/95 57/69 -/46
-/42
-/48
286/62
8-9
15-16 -/51
133/73
509/95 543/95 194/79 -/58
-/46
-/50
386/62
9-10
14-15 -/49
12/58
379/74 544/91 331/85 -/64
-/48
-/50
443/72
10-11
13-14 -/48
-/51
193/62 488/82 435/90 116/67
-/49
-/51
507/67
11-12
12-13 -/48
-/51
37/57395/74 495/90 256/70
-/51
-/51
544/65
2-3
21-22 63/17
145/16
144/12 28/9-/8-/6
-/7
-/8
29/15
3-4
20-21 112/28
281/33
409/58
258/35 70/19 -/19-/12
-/9
/14
59/31
4-5
19 20 128/44
384/65 135/42 -/23-/17
-/19
-/20
82/37
5-6
18-19 113/52
475/78
504/95 245/66 -/38-/28
-/31
/33
134/46
68
6-7
17-18 9/55
412/83
584/106 386/88 7/55-/38
-/37
-/44
198/57
7-8
16-17 -/51
297/83
588/106 499/99 79/69 -/46
-/42
-/48
283/62
8-9
15-16 -/51
135/74
531/98 578/99 231/102 -/58
-/46
-/49
376/62
9-10
14-15 -/48
5/57
394/74 589/91 369/95 -/65
-/48
-/49
440/67
10-11
13-14 -/48
-/51
193/62 531/85 463/90 174/65
-/49
-/50
483/67
11-12
12-13 -/48
-/51
37/57 442/74 523/90 302/71
-/51
-/51
520/67
Примечания 1 Ориентации, указанные в скобках, относятся к южным широтам
2 Перед чертой указано количество теплоты прямой радиации, за чертой - рассеянной
ТАБЛИЦА 2.4. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ
Заполнение проема
Коэффициент относительного проникания солнечной радиации Котн
Сопротивление теплопередаче, м2 °С/Вт, Ли
Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации,р„
остекление
солнцезащитные устройства
Одинарное со стеклом листовым оконным или витринным (полированным или неполированным) толщиной 2,5-12 мм
Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм:
2,5-3,5
4-6
8-12
Внутренние жалюзи: светлые средние по окраске темные
Внутренние шторы из тонкой ткани:
светлые
средние по окраске темные
То же, из белой стеклоткани
То же, сворачивающиеся из плотного непрозрачного материала: светлые темные
Наружные жалюзи при расположении пластин к стеклу:
под углом 45° перпендикулярно
Маркиза, закрытая с боков
Маркиза, открытая с боков:
средняя по окраске темная
Наружные деревянные ставни-жалюзи с пластинами толщиной 10-20 мм: светлые темные
Наружные шторы (сворачивающиеся) из деревянных реек:
средние по окраске темные
1 1 0,95 0,9 J
0,561 0,65 1 0,75 J
0,561 0,61 1 0,66 J 0,45
0,251 0,59]
0,151 0,22] 0,35
0,2 1 0,25]
0,051 0,1 ]
0,151 0,22]
0,17
0,2
0,17
0,17
0,17
0,2
0,17
0,17
0,22
0,22
0,07 0,12
0,2
1,2
1,7
2,1
1,2
1,45
1,7 0,7
0,5 1,25
0,15
0,1
0,1
о,1
0,6
Двойное со стеклом листовым оконным или витринным толщиной 2,5-6 мм
Без солнцезащит ных устройств при толщине стекла, мм:
2,5-3,5
4-6
Внутренние жалюзи: светлые
средние по окраске темные
0,9 1 0,8 ]
0,531
0,6 1
0,64 J
0,34
0,38
0,25 0,4
1,2
1,7
2
Продолжение табл. 2.4.
Заполнение проема остеклениесолнцезащитные устройства
Коэффициент относительного проникания солнечной радиации К01Н
Сопротивление теплопередаче, м2-°С/Вт, Ru
Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации рп
Двойное со стеклом листовым оконным или ветринным толщиной 2,5-6 мм
Внутренние шторы из тонкой ткани: светлые средние по окраске темные
То же, из плотного непрозрачного материала: светлые темные
0,541 0,59 V 0,64 J
0,251 0,6 ]
0,34
0,34
0,4 1,3 1,7
0,4 1,3
Жалюзи между стеклами: светлые темные
То же, и вентилируемое межстекольное пространство
о,зз!
0,36] 0,12
0,47
0,17
1,2
1,7
1,45
Шторы между стеклами: светлые темные из плотного непрозрачного материала
Наружные жалюзи при расположении пластин к стеклу под углом 45° То же, перпендикулярно: средние по окраске темные
0,541
0,56 1
0,25 J
0,13
0,191
0,13]
0,38
0,38
0,38
1,2
1,7
0,45
0,45
Маркиза, открытая с боков:
средняя по окраске темная
о,п!
0,21]"
0,34
0,1
Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм:.
0,52
0,4
0,7
2,5-3,5
4-6
0,83 ( 0,69]
Внутренние жалюзи:
светлые
средние по окраске
0,481
0,56-0,52 к
0,58
1,2
1,6
темные
Жалюзи между внутрен
0,64-0,57 J 0,38
0,58
1,7
ним и средним стеклом
Жалюзи между средним и
0,24
0,58
1,7
наружным стеклом Наружные жалюзи
0,12
0,53
0,45
Маркиза, открытая с боков:
средняя по окраске
0,151
0,52
0,1
темная
0,18]
Тройное со стеклом листовым оконным
или витринным толщиной 2,5-6 мм
Продолжение табл. 2.4.
Заполнение проема
Коэффициент
Сопротив-
Приведенный
. . .—.
_ относительного
ление тепло-
коэффициент
остеклениесолнцезащитные устройства
проникания солнечной радиации Котн
передаче, м2 • °С/Вт, ^п
поглощения солнечной радиации рп
Блоки стеклянные пустотелые бесцветные по
ГОСТ 9272-81* размером, мм:
194 х 194 х 98
Г 0,65*
V 0,4** 1 0,6***
244 х 244 х 98
1 0,7* 0,43**
1 0,65***
0,43
0,38
294 х 294 х 98
Г 0,75* 0,46** [0,69***
Профильное стекло:
КП-250
Г 0,75* 0,52**
1 0,65***
0,34
0,28
ПШ-250 в два ряда
[0,7*
0,48**
1 0,6***
0,26
0,4
ПШ-250 в один ряд
[0,84* 0,58**
[_0,73***
0,16
0,25
Примечания: 1. Указанные в таблице значения сопротивления теплопередаче для заполнения световых проемов, содержащих жалюзи, шторы и другие солнцезащитные устройства, следует принимать в расчет только для определения теплопоступлений в теплый период года.
Одной звездочкой отмечено значение Котн для светового проема любой ориентации, облучаемого в расчетный час прямой солнечной радиацией; двумя звездочками - значение Котн для необлучаемого в расчетный час прямой солнечной радиацией светового проема с ориентацией на С, СЗ, 3, ЮЗ, Ю, а тремя звездочками - с ориентацией на СВ, В, ЮВ.
При применении специальных стекол коэффициент КО1Н следует принимать по расчету (см. например, Рекомендации по проектированию светопрозрачных ограждений общественных зданий массового строительства / ЦНИИЭП учебных зданий.-М.: Стройиздат, 1989).
ТАБЛИЦА 2.5. СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ЗАПОЛНЕНИЙ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ И КОЭФФИЦИЕНТ т2
Заполнение светового проема
Сопротивление теплопередаче, м/оС/Вт
Коэффициент Ч
Одинарное остекление в деревянных переплетах
0,18
0,75
О0
То же, в металлических
0,15
0,75 (0,90) 0,90
Двойное остекление в деревянных спаренных ' переплетах
0,39
0,70
0J5
Продолжение табл. 2.5.
Заполнение светового проема
Сопротивление теплопередаче, м2 * °С/Вт
Коэффициент
Т2
То же, в металлических
0,31
0,90
0^85
Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах
0,42
0,60
0^65
То же, в металлических
0,34
0,60(0,80) 0,80
Продолжение табл. 2.5.
Заполнение светового проема
Сопротивление теплопередаче, °C/Вт
Коэффициент
Ч
Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах
0,31
0,60(0,80) 0,80
Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)
0,55
0Д0
То же, в металлических
0,46
0/70
Блоки стеклянные пустотелые размером 194 х 194 х 98 при ширине швов 6 мм
0,31
0,90
То же, размером
244 х 244 х 98
0,33
0,90
Профильное стекло швеллерного сечения
0,16
0,90
То же, коробчатого сечения
Органическое стекло:
0,31
0,90
одинарное
0,19
0,90
двойное
0,36
0,90
тройное
0,52
0,90
Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах
0,36
0Д0
То же, в металлических
0,31
0Д0
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах
0,53
0/75
Примечание. Над чертой указаны данные для переплетов окон и фонарей промышленных зданий, под чертой-для окон жилых, общественных и вспомогательных зданий; в скобках приведены значения т2 для глухих переплетов.
для горизонтального заполнения световых проемов (см. рис. 2.3)
LrctgAsin^uo - а' ^ИНС.Г I *у
(2.21)
где Lt, LB размер горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м; а, с-расстояния от горизонтального и верти
кального элементов затенения до откоса свето- проема, м; Н, 5-высота и ширина светопрое- ма, м; Лс о-солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих устройств), т. е. угол, град, между горизонтальной проекцией солнечного луча и горизонтальной проекцией нормали к рассматриваемой плоскости остекления (см. рис. 2.1 и 2.3, табл. 2.6-2.8); Р-угол (для горизонтальных затеняющих устройств), град, между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления (см. рис. 2.1):
Р = arctg(ctgAcosTeo); (2.22)
р' -угол, град, отклонения плоскости остекления от вертикальной плоскости (см. рис. 2.2); Л-высота стояния солнца, град (см. табл. 2.6).
Значения тригонометрических функций в формулах можно определить пользуясь рис. 2.4.
Коэффициент облучения К^, зависящий от углов
LBLr
Yi = arctg —— и pr - arctg —— В + сН + а
(рис. 2.5), равен произведению коэффициентов облучения Кобл-Г и Ко6лв соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции (рис. 2.6).
ТАБЛИЦА 2.6. СОЛНЕЧНЫЙ АЗИМУТОСТЕКЛЕНИЯ А. 0 В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ ОРИЕНТАЦИИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГОПРОЕМА
Ориентация заполнения Ае Асо
град
С св, сз
J> 135 [< 135
180 — Лс
Цс - 135 135 -Ас
В (до полудня)
(> 90
Яс — 90
3 (после полудня)
[< 90
90 — Ае
ЮВ:
до полудня
f> 45
л-45
[< 45
45 — Ас
после полудня
—
Тс + 45
ЮЗ:
до полудня
Ас + 45
после полудня
f> 45
Яс — 45
(< 45
45 - Ас
Ю
—
Ас
ТАБЛИЦА 2.7. ВЫСОТА к, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА Лс, ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХВ ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ)
Истинное солнечноеЗначения Л и Лс на географической широте, град
время, ч
048121620242832
ДО полудня
после h Ас h Ас h Ас h Ас h Ас h Ас h Ас h Ас h Ас полудня
6-7 7-8 8-9
9-10 10-11 11-12
17-187111910010109И1091310814107151061610517104
16-172111223НО241082510726105271032810129992997
15-16351153711338109391064010341100429642934289
14-1548122501185211353108541025597559155855579
13-1460136621306512467115681056994698368736763
12-13681637115975156781518114484137813978327527
12 (полдень) 70 180 74 180 78 180 82 180 86 180 89 180 860 820 780
Примечание. Азимут солнца отсчитывается от южного направления в первой половине дня (до полудня) против часовой стрелки, во второй половине дня (после полудня) по часовой стрелке.
Условная температура наружной средыУсловная температура наружной средыпри вертикальном заполнении световых пропри вертикальном заполнении световых пропри горизонтальном заполнении световых проемовпри горизонтальном заполнении световых проемовемов,., А С Л О < ^В^ИНС.В 3" ОвКо6д^н. усл ^Н.ср ^J^^t Р2 ’Рп^2’-а„(2.23)при наклонном заполнении световых проемов61 усл ^н ср 3“ 0,5Д( Р2 +"SBK„HC в ctg ₽/ctg (р ± Р') £>вКоб/ + + рн т2 ;Lанан J(2.24)емов,., А С Л О < ^В^ИНС.В 3" ОвКо6д^н. усл ^Н.ср ^J^^t Р2 ’Рп^2’-а„(2.23)при наклонном заполнении световых проемов61 усл ^н ср 3“ 0,5Д( Р2 +"SBK„HC в ctg ₽/ctg (р ± Р') £>вКоб/ + + рн т2 ;Lанан J(2.24)- - . п ^г^ИИС.Г 3“ ОгКобл.усл 6l.cp + 0,5/4^3~Р11^2’”(2.25)где /„ ср - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и прил. 8 СНиП 2.01.01-82; Д(н-суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около еди-- - . п ^г^ИИС.Г 3“ ОгКобл.усл 6l.cp + 0,5/4^3~Р11^2’”(2.25)где /„ ср - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и прил. 8 СНиП 2.01.01-82; Д(н-суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около еди-
Условная температура наружной среды
Условная температура наружной среды
при вертикальном заполнении световых про
при вертикальном заполнении световых про
при горизонтальном заполнении световых проемов
при горизонтальном заполнении световых проемов
емов
,., А С Л О < ^В^ИНС.В 3" ОвКо6д
^н. усл ^Н.ср ^J^^t Р2 ’Рп^2’
-а„
(2.23)
при наклонном заполнении световых проемов
61 усл ^н ср 3“ 0,5Д( Р2 +
"SBK„HC в ctg ₽/ctg (р ± Р') £>вКоб/ + + рн т2 ;
Lанан J
(2.24)
емов
,., А С Л О < ^В^ИНС.В 3" ОвКо6д
^н. усл ^Н.ср ^J^^t Р2 ’Рп^2’
-а„
(2.23)
при наклонном заполнении световых проемов
61 усл ^н ср 3“ 0,5Д( Р2 +
"SBK„HC в ctg ₽/ctg (р ± Р') £>вКоб/ + + рн т2 ;
Lанан J
(2.24)
- - . п ^г^ИИС.Г 3“ ОгКобл
.усл 6l.cp + 0,5/4^3~Р11^2’
”(2.25)
где /„ ср - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и прил. 8 СНиП 2.01.01-82; Д(н-суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около еди-
- - . п ^г^ИИС.Г 3“ ОгКобл
.усл 6l.cp + 0,5/4^3~Р11^2’
”(2.25)
где /„ ср - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и прил. 8 СНиП 2.01.01-82; Д(н-суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около еди-
ТАБЛИЦА 2.8. ВЫСОТА й, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА Ас, ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ В ИЮЛЕ
Истинное солнечное время,ч
Значения h и А= на географической широте, град, с. ш.
364044485256606468
допосле
полудня полудня
h Ае h Ае h Aq h Ас h Ас h Ас h Ае h Ас h Ac
2-3
3-4
4-5
21-22
20-21
19-20
—
—
——__
—
—
—
3
119
5
120
1
7
130
120
3
9
131
119
4
6
10
145
131
118
5-6
18-19
6
Ill
8 111 9
Ill
10
110
12
109
13
108
14
107
15
106
16
104
6-7
17-18
18
104
19 104 19
100
20
99
21
97
21
95
21
94
21
92
21
91
7-8
16-17
30
94
29 93 29
90
30
87
30
85
29
82
28
81
27
79
27
77
8-9
15-16
42
86
41 82 40
78
40
76
38
72
37
69
36
67
34
64
32
61
9-10
14-15
54
75
52 69 50
65
49
60
47
56
45
53
43
50
40
49
37
45
10-11
13-14
65
56
62 49 59
45
56
40
54
36
51
33
48
31
44
29
40
28
11-12
12-13
73
24
69 20 65
18
61
16
58
13
54
12
50
11
46
10
42
9
12
(полдень)
74
0
700 66
0
62
0
58
0
54
0
50
0
46
0
42
0
Примечание. То же, что и к табл. 2.7.
Рис. 2.4. К определению значений тригонометрических функций и угла Р = arctg (ctg L • cos Лс 0)Рис. 2.4. К определению значений тригонометрических функций и угла Р = arctg (ctg L • cos Лс 0)ницы); P2-коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха (табл. 2.9); S, D- количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый 1 ч расчетных суток на вертикальную (индекс «в») или горизонтальную (индекс «г») поверхность (табл. 2.10); рп - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов (см. табл. 2.4); ан - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, Вт/(м2 °С), зависящей от скорости ветра:
Рис. 2.4. К определению значений тригонометрических функций и угла Р = arctg (ctg L • cos Лс 0)
Рис. 2.4. К определению значений тригонометрических функций и угла Р = arctg (ctg L • cos Лс 0)
для вертикальных поверхностей
aS = 5,8 + 11,6 Jv; (2.26)
для горизонтальных поверхностей
Ин = 8,7 + 2,6Ин = 8,7 + 2,6(2.27)(2.27)Рис. 2.5. К определению коэффициентов облучения Ко6л г и Ко6л „ рассеянной радиацией заполнения светового проемаРис. 2.5. К определению коэффициентов облучения Ко6л г и Ко6л „ рассеянной радиацией заполнения светового проемаа-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б -горизонтальный откос окна; в - вертикальная солнцезащитная конструкция; г-вертикальный откос окнаа-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б -горизонтальный откос окна; в - вертикальная солнцезащитная конструкция; г-вертикальный откос окнаПример 2.1. Определить количество теплоты, поступающей в помещение через заполнение светового проема от солнечной радиации и вследствие теплопередачи, если известно, что здание расположено в Москве (56° с. ш.). Вертикальное заполнение светового проема ориентировано на ЮВ, переплет деревянный спаренный, остекление двойное с обычными стеклами толщиной 4 мм. Другие исходные данные: ZH.cp = 23,7 °C; Лн = 10,4°; v = 1 м/с; Н= 1,8 м; В = 2 м; Lr — 0,3 м; LB _= 0,3 м; а = 0; с = 0; F = 3,6 м2; aS = 17,4 Вт/(м2-°С); Котн = 0,8; Кобл - 0,95; т2 = 0,75; ри = 0,4; Ки = 0,39 м2 оС/Вт; гв = 22°С.
Ин = 8,7 + 2,6
Ин = 8,7 + 2,6
(2.27)
(2.27)
Рис. 2.5. К определению коэффициентов облучения Ко6л г и Ко6л „ рассеянной радиацией заполнения светового проема
Рис. 2.5. К определению коэффициентов облучения Ко6л г и Ко6л „ рассеянной радиацией заполнения светового проема
а-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б -горизонтальный откос окна; в - вертикальная солнцезащитная конструкция; г-вертикальный откос окна
а-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б -горизонтальный откос окна; в - вертикальная солнцезащитная конструкция; г-вертикальный откос окна
Последовательность и результаты расчета приведены в табл. 2.11.
Рис. 2.6. Зависимость коэффициентов облучения ^обл.г и Ко6л в от углов Р, и yl (по рис. 2.5) при затенении светового проема горизонтальной 7 и вертикальной 2 солнцезащитной конструкцией (откосом)
ТАБЛИЦА 2.9. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА р2 В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПЕРИОДА ЗАПАЗДЫВАНИЯ £ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ
8,
Р2 для часа суток
ч
— —-
1
23456789101112
0
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
1
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
2
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
3
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
4
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
6
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
7
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
8
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
9
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
10
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
11
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
12
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
13
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
14
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
15
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
16
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
17
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
18
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
19
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
20
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
21
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
22
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
23
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
24
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
Примечание. Для заполнения световых проемов значение коэффициента Р2 принимается в соответствующий час суток (при 8 = 0).
Продолжение табл. 2.9.
е,
,р2 для часа суток
ч _
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
0
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
0
-0,5 ■
-0,71
1
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0,26
-0,26 ■
-0,5
2
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0■
-0,26
3
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97 1
0,87
0,71
0,5
0,26
0
4
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
6
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
7
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
0,87
8
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
1
0,97
9
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,9
1
10
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
0,97
11
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
0,87
12
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
0,71
13
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
0,5
14
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
0,26
15
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
0
16
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
-0,26
17
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
-0,5
18
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
-0,71
19
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
-0,87
20
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
-0,97
21
0,97
1
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
-1
22
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
-0,97
23
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
-0,87
24
0,87
0,97
1
0,97
0,87
0,71
0,5
0,26
0
-0,26
-0,5
-0,71
ТАБЛИЦА 2.10. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ, ПОСТУПАЮЩЕЙ
НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТИ В ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ) ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ
Геогра- фиче- ская ши-
Истинное сол-
Количество теплоты, Вт/м2, поступающей на поверхность
вечное
время, ч
вертикальную с ориентапией до полудня
горизон-
рота.
до по-
после
тальную
град
лудня
полудня
С(Ю)
СВ ($08)В ЮВ(СВ) Ю(С)
ЮЗ(СЗ)
3
СЗ(ЮЗ)
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С)
ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
6-7
17-18
105/42
258/35 264/49 112/52 -/28
-/21
/21
/21
84/17
7-8
16-17
244/84
488/107 462/144 198/140 -/98
/63
/56
-/63
451/116
0
8-9
15-16
290/84
50“ 120 5П 160 198 167132
-/88
/81
/76
451/116
9-10
14-15
312/84
558 119 479 147 105 160 -132
/98
/91
/93
628/140
10-11
13—14
317/81
430 Ю- ЗП 128 ? 143133
-/108
/98
28/96
754/143
П-12
12-13
321/77
291/101 119/116 -/133 -/126
-/105
154/96
154/96
826/148
6-7
17-18
115/49
293Д2 281/63 128/62 -/42
/23
/21
-/24
105/26
7-8
16-17
227/87
505/112 473/149 209/144 -/101
/65
/57
764
279/75
4
8-9
15-16
254 90
575/128 516/160 220/167 -/130
/88
-781
-Д2
465/116
9-10
14-15
270/90
530/119 472/148 150/157 /130
/98
791
-/92
657/140
10-11
13-14
272/86
391 103 314 128 21 140130
-/107
-/98
10/95
783/143
И 12
12-13
268/79
254.100 117 116130-130
/123
/105
112/95
842/148
5 6
18-19
7/1
-14/1.
6-7
1748
126/56
324/49 307/70 137/71 -/49
/26
/24
/28
119/32
8
7-8
16-17
209/91
510 116 48 5 154 2 23 149105
/66
58
-/66
300/84
8-9
15-16
231-95
564/130 516/162 241/169 -/128
/87
-/81
777'
489/122
9—10
14-15
226/93
501/119 465/149 185/155 -/128
/96
-/91
/91
672/140
10- И
13-14
417/86
355/102 311/128 45/136 /128
/106
/94
-/94
802/143
П-12
12-13
219/79
21199 116 Мб 129 -128
/121
70/94
70/94
856/149
5-6
18-19
12/5
35/323/610/2/5
/1
9/1
6-7
17-18
130/65
345/56 326/81 145 80 -/58
/28
/31
/31
137/38
7-8
16-17
198/94
523/121 492/158 236/154 /106
чет
/63
-/69
314/90
12
8-9
15-16
198/96
555 133 516 163 263 169126
/86
/83
/77
508/126
9-10
14-15
179/95
471/119 463/151 220/151 -/126
/95
-/91
-/0
691/143
10-11
13-14
160/88
326/101 307/128 87/131 /127
105
-/96
/93
814/145
11-12
12-13
151/84
174 98 116 116128 -127
/119
/105
35/98
865/149
5-6
18-19
22/8
42/745/10 21/7-/7
/2
-/2
/1
14/2
6-7
17-18
136/70
369/63 345/91 155/81 /58
/30
/35
/35
154/47
7-8
16-17
185/98
518/124 500/162 249/156 /108
/68
/66
-/69
333/97
16
8 9
15-16
162/99
536/135 516/163 285/169 /124
/86
783
/78
523/129
9-10
14-15
131/98
438/117 459/151 256/148 /124
-/94
/91
/88
706/143
10-1!
13-14
108/91
291 100 Ю4 12“ 126 I2S 125
/104
95
-/92
829/145
И-12
12-13
90/87
140/96 115/115 14/126 /125
/116
/105
21/92
872/151
5-6
18-19
31/13
70/10 58/15 28/13 /10
/5
/5
/5
23/7
6-7
17-18
137/74
391 70 363 Ю2 163 3262
/33
737
/38
170/51
7-8
16-17
167/100
516/128 507/166 262/158 /109
/70
767
/71
347 102
20
8-9
15-16
126/101
520/138 515/166 307/170 /122
-/85
/84
/78
531/129
9—10
14-15
81/100
405/117 456/151 291/144 /122
-/93
/90
/87
729 143
10-11
13-14
47/93
524/100 302/127 167/125 /122
98 95114 115 42 122 - 122
/102
-/95
/91
835/145
Н 12
12-13
28/91
-/113
/105
-/91
877/151
5-6
18-19
41/18
105 14 70 2333 1714
/9
-/9
-/7
37/9
6-7
17-18
237/80
409/78 389/112 172,-84 -/65
/35
-/42
-Т42
179/56
7-8
16-17
148/101
516/133 515/170 276/160 /110
/72
/70
/72
358/102
24
8-9
15-16
88/105
498/142 515/169 329/171 /1«
-/85.
/85
/79
533/129
9 10
14-15
31/101
370/117 454/154 323/140 /И 8
-/93
/88
/86
723/143
10-11
13-14
-/95
213/99 300/126 213/122 14/119
/100
794
/89
836/146
11-12
12-13
-/94
59/94 112/115 79/119 35/119
/109
-/05
/98
878/15!
Географическая ши-
Истинное солнечное время, ч
Количество теплоты, Вт/м2, поступающей на поверхность
вертикальную с ориентацией до полудня
горизон-
ди UV
UWJ1V
тальную
град
лудня
полудня
С(Ю)
СВ(ЮВ) В ЮВ(СВ) H)t( ; ЮЗ(СЗ)
3
а (юз)
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
5-6
18-19
53/23
119/19 91/3141/22 -/16 ДМ
10
Д13
46/15
6-7
17-18
137/86
430 86 398 122 1X0 92 -/65-/37
■ 44
^7
279/64
7-8
16-17
119/104 516/137 520/174 288/164 Д109 Д73
Д72
Д74
358/105
28
8-9
15 16
49/105
465/143 515/174 351/172 Д116 Д85
/86
-ДО
533/130
9-10
14-15
1/102
337/116 451/154 345/137 2/116 ДЭЗ
Д87
^5
723 143
10-11
13-14
Д97
'93
174 98 297 126 256 121 52 Но Д99
ДЭЗ
-/88
835/145
И 12
12-13
32/93110/114 129/116 98/116 14/107
Д105
Д88
878/151
5-6
18-19
"в 29
151/23 112/41 56/27 ДВ Д17
ДЮ
Д19
46/23
6-7
17-18
132/91
440/94 415 13" 190 100 66/40
Д44
-/55
170/70
32
7-8
16-17
84/107
<05 142 32" 17^ 300 169 109 Д76
■Д72
Д76
345/105
8-9
15-16
7/105
436/145 515/174 371/173 WH4 Д84
Д86
-ДО
522/130
9-10
14-15
Д102
300'115 450 150 364 135 66/114 Д92
87
-^84
688/143
10-И
13-14
ДЭЗ
143/97 293/126 278/119 135/114 Д98
-/93
Д87
802/145
11 12
12-13
-/93
Д92108/114 165/114 157/114 35/105
Д105
Д87
787/151
5 6
18-19
79/32
183/28 151/45 60/31 Д21Д21
Д17
-ДЗ
48/35
6-7
17-18
128/93
454 102 442 14 7 212 I0S 7)Д42
/47
дбЗ
164/77
36
7-8
16-17
58/107
Д99
188 146 535 177 314-Г210""7
Д72
Д77
334/105
8-9
15-16
393/147 515/174 315/174 28/109 Д84
Д85
Д81
521 133
9-10
14-15
Д93
265/114 440/147 384/133 119/111 Д91
Д86
Д82
654/143
10-11
13-14
-/91
98/97 286/120 308/116 188/112 Д96 Д91105/108 200/112 217/112 80/104
Д91
Д94
770/149
11-12
12-13
-/91
Д98
Д87
849/151
5-6
18-19
105 43
193 63 2-ИьЗ 66 46 Д27-/27
- 28
Д29
56/42
6-7
17 18
104/95
39Х 130 476 151 225 И 672-/56
Д59
Д63
168/84
40
7-8
16-17
52/106
428/154 561/179 364/148 Д95Д76
Д73
Д77
338/105
8-9
15-16
-%
335 140 54? 164 425'146 60,10681
Д81
Д81
509/119
9-10
14-15
Д86
200/108 442/134 417/129 150/106 Д85
-/84
Д84
635/126
10-11
13 14
-/82
55/96 276/110 352/112 229/109 -/91
Д88
-Д7
743/135
11-12
12-13
Д91101/99 254/104 257/110 119/98
101/99
Д87
788/140
5-6
18-19
125 52
252/72 332/79 95/53 Д31 ДЗО
ДЗО
Д31
77/49
6-7
17-18
99 94
419/133 514/151 256/116 Д73Д59
<9
Д60
181 х4
44
7-8
16-17
20/104
424/149 527/177 395/148 7/96Д74
Д73
^74
349/102
8-9
15-16
Д96
324/137 563/163 467/146 99/106 Д81 '
Д80
Д81
509/112
9-10
14-15
-/86
170/108 452/135 460/136 199/110 Д85
Д81
-Д4
621/126
10 И
13-14
-/81
38/96 279/108 380/116 276/113 19/91
81
-Д6
718/131
11 12
12-13
Д80
91105 9S 29-7 107 314 ! 14 150 104
Д83
761/133
4-5
19-20
45/8
70/19 90/16 2/10 Д7 Д6
Д6
^
16/13
5-6
18-19
141/60
191/81 371/88 125/62 Д36Д35
-Д4
Д35
91 56
6-7
17-18
90/93
437/133 536/155 286/116 Д73Д58
Д59
Д59
209/84
48
7-8
16-17
Д101
420/144 590/174 427/148 28/99 Д74
Д72
Д72
356/99
8-9
15-16
-/94
305/134 565/164 497/151 137/110 Д81
Д78
Д80
499/112-
9-10
14-15
-/86
143 109 454 135 492 144 ?42 116 88
Д79
^84
593/126
10-11
13-14
Д81
22 962"ч НО 429 12" 3 2 ■ Н8 41 94
81
Д86
6S5 129
11-12
12—13
—/80
91105 98 335 ИЗ 33) 120 190 105
Д87
Д87
733.133
4-5
19-20
100/17
108/32 160/29 5/20 ДЮ Д12
/13
Д12
33/21
5-6
18-19
155/73
342/93 442/99 154/71 Д43Д35
Д39
Д37
119/56
6-7
17-18
77/93
449/131 664/ie 316/122 Д80Д58
Д59
Д59
223/84
52
7-8
16-17
96
418/143 607/174 457/149 58/102 -/73
Д72
■Д72
364/100
8-9
15-16
/91
281/130 572/166 521/154 171/114 Д85
-Д7
Д79
495/112
Продолжение табл. 2.10
Геогра- фиче-
Истинное сол-
Количество теплоты, Вт/м2, поступающей на поверхность
нечнос
горизон-
ская ши-
до по-
вертикальную с ориентацией до полудня
тальную
град
лудня
полудня С (Ю)
СВ(ЮВ) В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ)
3
СЗ(ЮЗ)
после полудня
С(Ю)
СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ)
В
СВ(ЮВ)
9-10
14-15 -/85
119/107 457/135 518/149 283/119 -/92
-/77
-/81
586/119
10-11
13—14 —/81
8/93280/113 465/131 378/121 65/98
-/81
-/84
666/126
11-12
12-13 -/80
-/87105/98 373/116 424/123 230/105
—/87
-/85
719/133
4-5
19-20 136/26
187/44 258/36 23/27 -/16-/17
-/17
-/16
62/27
5-6
18-19 159/76
391/95 482/101 184/77 -/46-/37
-/41
-/41
140/56
()— /
17-18 64/90
460/125 594/156 346/121 -/78-/56
-/58
-/59
237/77
56
7-8
16-17 -/87
414/133 621/165 488/142 83/101 -/72
-/65
-/72
359/96
8—9
15-16 -/83
260/119 579/155 551/145 207/114 -/86
-/74
-/76
482/105
9-10
14-15 -/78
93/95 461/121 551/138 327/120 -/92
—/76
-/77
572/119
10-11
13-14 -/77
-/84283/102 502/124 428/122 91/98
-/79
-/78
650/122
11-12
12-13 -/74
-/80105/91 413/107 479/124 260/102
-/85
-/79
691/126
3-4
20-21 59/8
73/13108/10 12/9-/7-/5
-/5
-/7
23/6
4-5
19-20 159/38
310/53 328/49 76/35 -/21-/23
-/20
-/24
83/31
5—6
18-19 157/50
442/96 509/105 198/79 -/46-/37
-/41
-/44
160/55
60
6-7
17-18 53/80
469/116 623/144 377/115 5/72-/53
-/54
-/58
251/77
7-8
16-17 -/77
412/112 632/149 512/130 108/94 -/66
-/62
-/67
359/87
8-9
15-16 -/73
236/104 586/134 579/133 250/109 -/81
-/87
-/71
468/91
9 10
14-15 -/70
65/32 461/104 582/124 369/116 -/88
-/69
-/72
544/105
10-11
13-14 -/62
-/73285/88 534/113 481/122 128/93
-/72
-/72
615/105
11-12
12-13 -/67
-/73105/81 448/101 534/123 295/96
-/76
-/72
663/105
2-3
21-22 12/13
17/717/5—-/10-
—
—
15/7
3-4
20-21 110/23
163/29 166/27 58/16 -/28-/3
-/14
-/16
57/21
4-5
19-20 174/52
395/67 363/66 140/46 -/49-/26
-/27
-/30
105/41
5-6
18-19 160/71
490/101535/115267/84 9/71-/38
-/42
-/48
174/56
64
6-7
17-18 37/74
473/112 635/141 430/115 136/93 -/52
-/50
-/59
258/77
7-8
16-17 -/71
395/112 655/143 541/129 279/106 -/63
-/57
-/64
363/84
8-9
15-16 -/69
221/99 597/129 622/129 412/114 -/78
-/63
-/67
468/84
9-10
14-15 -/66
41/78 463/101 624/123 518/121 2/86
-/63
-/67
523/98
10-11
13-14 -/65
-/70285/84 570/112 582/121 169/92
-/66
-/69
588/92
11-12
12-13 -/65
-/70106/77 483/100340/94
-/70
-/70
621/91
1-2
22-23 12/6
29/941/2--/6-
—
—/7
—
2-3
21-22 96/23
169/19 163/16 35/12 -/10-/9
-/9
-/12
48/21
3 4
20-21 163/37
320/43 297/39 105/24 -/17-/19
—/21
-/23
97/42
4-5
19-20 186/60
465/79 436/85 174/58 -/31-/30
-/31
-/35
233/50
68
5-6
18-19 166/71
541/106 572/129 314/90 -/51-/38
-/42
-/52
216/63 .
6-7
17-18 20/73
483/112 663/143 456/120 14/73 -/52
-/50
-/60
272/77
7-8
16-17 -/70
366/112 669/143 576/134 145/93 -/63
-/57
-/64
363/84
8-9
15-16 -/69
204/100 611/131 663/134 320/106 -/79
-/63
-/66
461/84
9-10
14-15 -/67
29/77 480/101 669/123 465/115 23/87
-/63
-/66
523/91
10-11
13-14 -/65
-/70297/84 616/114 568/121 198/93
-/66
-/67
570/92
11-12
12-13 -/64
-/70106/77 529/101 637/121 378/95
-/70
-/70
607/91
Примечание. То же, что и к
табл. 2.3.
ТАБЛИЦА 2.11. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ, ПОСТУПАЮЩЕЙ ■ В ПОМЕЩЕНИЕ ЧЕРЕЗ ЗАПОЛНЕНИЕ СВЕТОВОГО ПРОЕМА
Параметр
Численные значения параметров в часы расчетных сутокИсточник получения
сведений
8-99-1010-1111-1212-1313-14 14-15
9®, Вт/м2
Яр, Вт/м2
47947942733017621-)
> Табл. 2.3
1081029279767267J
И, град ^с, град
37455154545145)
> Табл. 2.7
69533312123353J
^с.о> град Р, град
S, Вт/м2
D, Вт/м2
2481233577890Табл. 2.8
504538302190Формула (2.22)
55155150241326091-]
„f Табл. (2.10)
1451381241071029892J’
02
^ИНС. В-
9„ , Вт/м2
*н. усл’
9пт, Вт/м
УпР + 9пт’ Вт/м2
Qin Вт/м2
- 0,12 0,120,380,60,80,921Табл. 2.9
0,810,810,730,640,4--Формула(2.19)
294291239172854438Формула(2.15)
2324,425,726,827,928,529,1Формула (2.23)
37434035302424Формула(2.18)
3313342792071156562)
119112021004745414234223J фоРмУла <2Л4)
(2.30)(2.30)
(2.30)
(2.30)
Поступление теплоты черезмассивные наружные ограждения(наружные стены, покрытия)
Количество теплоты, поступающей в помещение через наружные стены или покрытие площадью F„
Qi = (?icp + A^jF] = QiCp + Л^р (2.28)
через наружные стены
1 А К fI Рст?ст , А , ®вРп 9icp 4~ Ag, Кст 1 tH ср 4- Z I 4 x
\ a® / vCTx(o,5^p2 + ^^),(2.29)
через покрытие
9lcp 4- Ag, = Knotp^H.cp + ^^ - t”^ +
, aBPll
4xх^М^Г^),
где gIcp-среднее за сутки количество поступающей теплоты, Вт/м2; Ад, - изменяющаяся в течение суток часть теплопоступлений, Вт/м2; Кст, КП01р-коэффициенты теплопередачи наружной стены и покрытия,
ТАБЛИЦА 2.12. СРЕДНЕЕ СУТОЧНОЕКОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СУММАРНОЙ(ПРЯМОЙ И РАССЕЯННОЙ) СОЛНЕЧНОЙРАДИАЦИИ, ПОСТУПАЮЩЕЙ НАВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНУЮПОВЕРХНОСТИ
Географи- Количество теплоты, Вт/м2, на ческаяповерхность
широта, град с. ш. вертикальную с ориентацией горизон- тальную
017015914080553044158155141855531581441501448955326121301481469556336161151441491015634520991411521075635324871381541145935728811351571226735932761321601298535236731291621381003444071127169147ПО33344701231801611283314873125184177149328527912719419116832956801292012021873276082134206213204319648814321523522131968104164239259241332017015914080553044158155141855531581441501448955326121301481469556336161151441491015634520991411521075635324871381541145935728811351571226735932761321601298535236731291621381003444071127169147ПО33344701231801611283314873125184177149328527912719419116832956801292012021873276082134206213204319648814321523522131968104164239259241332С СВ, СЗ В, 3 юв, ю юз
0
170
159
140
80
55
304
4
158
155
141
85
55
315
8
144
150
144
89
55
326
12
130
148
146
95
56
336
16
115
144
149
101
56
345
20
99
141
152
107
56
353
24
87
138
154
114
59
357
28
81
135
157
122
67
359
32
76
132
160
129
85
352
36
73
129
162
138
100
344
40
71
127
169
147
ПО
333
44
70
123
180
161
128
331
48
73
125
184
177
149
328
52
79
127
194
191
168
329
56
80
129
201
202
187
327
60
82
134
206
213
204
319
64
88
143
215
235
221
319
68
104
164
239
259
241
332
0
170
159
140
80
55
304
4
158
155
141
85
55
315
8
144
150
144
89
55
326
12
130
148
146
95
56
336
16
115
144
149
101
56
345
20
99
141
152
107
56
353
24
87
138
154
114
59
357
28
81
135
157
122
67
359
32
76
132
160
129
85
352
36
73
129
162
138
100
344
40
71
127
169
147
ПО
333
44
70
123
180
161
128
331
48
73
125
184
177
149
328
52
79
127
194
191
168
329
56
80
129
201
202
187
327
60
82
134
206
213
204
319
64
88
143
215
235
221
319
68
104
164
239
259
241
332
Вт/(м2-°С); рст, Phorp- коэффициенты поглощения солнечной радиации поверхностью стены и покрытия, принимаемые По прил. 7 СНиП П-3-79**; ^р, ^р- средние Суточные количества теплоты суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, поступающей на поверхность стены и покрытия, Вт/м2, принимаемые по табл. 2.12; Рп-коэффициент, учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки рп = 1, при наличии ее Рп = 0,6); ?™,р-температура воздуха под покрытием помещения, °C; vcr, vnoxp - значения затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытия; Л4а, Л,т-количества теплоты, равные разности суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом периода запаздывания температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м2:
Л?1 = (5в + Р8)-9’р;(2.31)
Л,=(\ + Рг)-^р.(2.32)
Коэффициенты затухания v и период запаздывания е, ч, определяются по формулам, раздела II ч. I справочника.
ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЯВ ЗДАНИИ
А. Естественный режим
Рассмотрение естественного теплового режима помещения, обусловленного влиянием внешних и внутренних тепловых воздействий, вентиляции и конструктивно-планировочных решений по защите помещения от перегрева при принятых расчетных наружных условиях, требует решения двух основных задач.
Прямая задача состоит в расчете естественного теплового режима помещения при заданных условиях. Прежде всего должна быть определена средняя за сутки температура помещения
2 Qi ср + EQncp + Qtcxh.cP ^.=р - к ср +LoCp■
(2.33)
Расчетом теплоустойчивости помещения (с. ч. I данного справочника) должны быть установлены амплитуда суточного изменения температуры At и в некоторых случаях время наступления максимума температуры помещения. Если в помещение подают неизменное объемное количество наружного воздуха Lo, то среднесуточное количество явной теплоты в приточном воздухе Qnp и амплитуда его изменения Ао составят:
бпр LocptHср, Л^ = ^ocpAf "0,5.
”Р "(2.34)
В этом случае расчет At приближенно можно выполнить по формуле
0,7 (Aq + Aq ) \|/ At =—
•ЕОгр *Ь Locp
где Aq -амплитуда изменения поступления теплоты в помещение [см. формулу (2.2)]; Рогр-показатель теплопоглощения всех поверхностей, обращенных в помещение (см. ч. I данного справочника); \|/-коэффициент, зависящий от отношения амплитуд AQ ]AQ и разницы во времени достижения максимального значения Q„ и Qnp (рис. 2.7).
В более сложном случае переменного ре
жима, например периодического проветривания ночным холодным воздухом, Qnp должно рассматриваться как прерывистое поступление конвективной теплоты:
бпр = И>ср4р, (2.36) где Lq и /рр-средние за период проветривания объемный расход и температура приточного наружного воздуха.
При решении обратной задачи, которая состоит в определении расхода наружного воздуха на вентиляцию, необходимо исходить из двух условий заданного расчетного режима помещения /п. ср и At . Объемный расход воздуха для обеспечения заданной средней температуры ?п.ср
т _ Qicp + 2-QhcP + Qтехн, ср z^^-Р vh. ср ^п. ср)
После замены в знаменателе выражения ср^н.ср- ?п.сР) на разность энтальпий воздуха /„ ср — 1П. ср и учета полных (явных и скрытых) технологических тепловыделений QTexH формула (2.37) может быть использована для определения среднего за 1 сут воздухообмена по полной теплоте.
Расход воздуха Lo можно определить по заданной амплитуде колебания температуры помещения At^ пользуясь формулой
РогрЛп - 0,74^0,7Л( \|/ — At ср '
(2.38)(2.38)Расчетный расход воздуха должен быть равен большему из двух значений, определенных по формулам (2.37) и (2.38).
(2.38)
(2.38)
Если конструктивно-планировочными решениями и вентиляцией не удается достигнуть в помещении тепловых условий, отвечающих заданным требованиям, то необходимо переходить к системе регулируемого кондиционирования с искусственным охлаждением. В связи
Рис. 2.7. Коэффициент \|/Рис. 2.7. Коэффициент \|/с этим метод расчета естественного теплового режима помещения нужно использовать как способ определения условий, при которых необходим переход от вентиляции к регулируемому кондиционированию микроклимата с использованием искусственного охлаждения.
Рис. 2.7. Коэффициент \|/
Рис. 2.7. Коэффициент \|/
Б. Регулируемый режим
В помещении с кондиционированием микроклимата необходимо поддерживать оптимальные расчетные внутренние условия. Они определяются практическим постоянством температуры помещения Zn = 0,5 (?в + tR) = const. Тепловая нагрузка на систему кондиционирования микроклимата в каждый момент времени должна быть равна теплопоступлениям, а ее установочная тепловая мощность - максимальным теплопоступлениям 2пмакс- Такой режим может обеспечить только комбинированная система кондиционирования микроклимата, состоящая из системы кондиционирования воздуха и системы радиационного охлаждения.
Обычно используют системы кондиционирования только воздуха, задача которых состоит в поддержании практического постоянст-
ва лишь температуры воздуха ZB = const. При наличии лучистых составляющих Поступлений теплоты (которые в нестационарном режиме только частично передаются воздуху помещения и ассимилируются вентиляционным воздухом) тепловая нагрузка на систему кондиционирования воздуха оказывается меньше полных теплопоступлений, и установочная тепловая мощность системы QK а всегда меньше Qn макс:
' Q < Q ,(2.39)
^к-вмакс ’v '
В общем случае теплопоступления в помещение в расчетные сутки представляют в виде суммы гармонических (индекс «г») лучцсто- конвективных теплопоступлений и ряда прерывистых отдельно лучистых (индекс «п. л») и отдельно конвективных (индекс «ш к») теплопоступлений. Доля лучистых и конвективных теплопоступлений от нагретых или охлажденных поверхностей может быть определена пропорционально отношению соответствующих коэффициентов теплообмена ал и а, к общему коэффициенту теплообмена ал + ак. Установочная тепловая мощность системы кондиционирования воздуха QK в равна максимальному значению суммы теплопоступлений, определенной для каждого часа расчетных суток:
Ск.3 = (бг.ср + Ай,ат + 6П.К + £еп.л°л)Макс’
(2.40)
где 2г.Ср и Ай -среднее за сутки значение и амплитуда изменений гармонических лучисто-конвективных теплопоступлений через наружные стены и покрытия, Вт; аг - коэффициент ассимиляции гармонических лучисто-конвективных теплопоступлений от нагретых поверхностей ограждений, определяемый по табл. 2.13. в зависимости от отношения показателя теплоусвое- ния помещения Yn к показателю интенсивности конвективного теплообмена Ак на всех поверхностях T-F в помещении (Ак = aKLF); Qn к и Qa л - отдельные составляющие прерывистых соответственно конвективных и лучистых теплопоступлений, Вт, от оборудования и заполнения световых проемов для расчетного часа суток; ал - коэффициент ассимиляции прерывистых лучистых теплопоступлений, определяемый в зависимости от продолжительности поступления
ТАБЛИЦА 2.13. КОЭФФИЦИЕНТ АССИМИЛЯЦИИ ат
Г„/Аж
dy
0,5
0,81
3
0,46
1
0,66
3,5
0,45
1,5
0,6
4
0,42
2
0,55
4,5
0,41
2,5
0,49
5
0,4
Рис. 2.8. Зависимость коэффициента ассимиляции at прерывистых лучистых теплопоступлений для расчетного часа от отношения показателя теплоусвоения помещения Yn к показателю интенсивности Хк конвективного теплообмена на всех поверхностях (SF) в помещении
а-при продолжительности т поступления теплоты 4 ч; б-то же, 8 ч; e-то же, 12 ч; г-то же, 16 ч
теплоты т и отношения Тп/Ак для расчетного часа суток по рис. 2.8.
Если определяющим лучистым теплопо- ступлением является непосредственно проникающая через световые проемы солнечная радиация, ее необходимо выделить из 2ПЛ в отдельное слагаемое и QK в определять как максимальное значение суммы:
Qk.b = (Qr.cp + AQ aT + EQn.K -1- Е2п.лал +
"Ь ^^np^II^pjMaKC ,(2-41)
где ар - коэффициент ассимиляции теплопоступления от солнечной радиации, принимаемый для различных часов суток Z„, Z„ + 1, Z„ + 2,..., Z„ + 24 по табл. 2.14 в зависимости от отношения Yn/AK и AZ; Z„-время начала инсоляции (облучения) поверхности заполнения, ч, принимаемое по табл. 2.6 и 2.7 с учетом
ТАБЛИЦА 2.14 КОЭФФИЦИЕНТ АССИМИЛЯЦИИ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ а. ОТ СОЛНЕЧНОЙРАДИАЦИИ (ПО ДАННЫМ НИИСФ)
Значения а^ в часы суток
Z„+l
Z„ + 2 Z„ + 3 Z„ + 4 Z„ + 5 Z„ + 6
Z„ + 7
Z„ + 8
Z„ + 9
z„+ 10 Z„+ 11 Z„+12
0,5
0,01
0,33
0,61
0,58
0,25
AZ„ = 4 ч 0,12 0,08 0,06
0,05
0,04
0,04
0,04
0,03
1,0
0,03
0,22
0,43
0,46
0,27
0,15
0,11
0,09
0,08
0,07
0,06
0,06
0,05
1,5
0,04
0,16
0,33
0,38
0,26
0,16
0,12
0,10
0,09
0,08
0,07
0,07
0,07
2,0
0,05
0,14
0,28
0,33
0,24
0,15
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,08
0,07
2,5
0,05
0,12
0,24
0,29
0,23
0,15
0,13
0,11
0,10
0,09
0,09
0,08
0,08
3,0
0,06
0,11
0,22
0,27
0,22
0,15
0,12
0,11
0,10
0,10
0,09
0,09
0,08
3,5
0,06
0,10
0,20
0,24
0,21
0,14
0,12
0,11
0,10
0,10
0,09
0,09
0,09
4,0
0,06
0,10
0,18
0,23
0,20
0,14
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
0,09
0,09
4,5
0,07
0,10
0,17
0,21
0,19
0,14
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,09
5,0
0,07
0,09
0,16
0,20
0,18
0,13
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,09
5,5
0,07
0,09
0,15
0,19
0,18
0,13
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,10
6,0
0,07
0,09
0,15
0,19
0,17
0,13
0,12
0,11
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,5
0,02
0,24
0,50
0,66
0,68
AZH = 6ч 0,52 0,25 0,13
0,10
0,08
0,07
0,06
0,05
1,0
0,04
0,17
0,36
0,50
0,54
0,46
0,28
0,18
0,14
0,12
0,10
0,00
0,09
1,5
0,06
0,15
0,29
0,40
0,45
0,41
0,28
0,19
0,16
0,14
0,12
0,11
0,11
2,0
0,07
0,13
0,25
0,35
0,39
0,37
0,27
0,20
0,17
0,15
0,14
0,13
0,12
2,5
0,08
0,13
0,22
0,31
0,35
0,34
0,26
0,20
0,17
0,15
0,14
0,13
0,13
3,0
0,09
0,12
0,21
0,28
0,32
0,31
0,26
0,20
0,17
0,16
0,15
0,14
0,13
3,5
0,09
0,12
0,19
0,26
0,30
0,28
0,25
0,19
0,17
0,16
0,15
0,14
0,14
4,0
0,10
0,12
0,18
0,25
0,28
0,28
0,24
0,19
0,17
0,16
0,15
0,15
0,14
4,5
0,10
0,12
0,18
0,28
0,27
0,27
0,23
0,19
0,17
0,16
0,15
0,15
0,14
5,0
0,11
0,12
0,17
0,22
0,26
0,26
0,23
0,19
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
5,5
0,11
0,12
0,17
0,21
0,25
0,25
0,22
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
6,0
0,11
0,12
0,16
0,21
0,24
0,24
0,22
0,18
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
0,5
0,03
0,20
0,41
0,60
0,71
AZ„ = 8 ч 0,72 0,64 0,50
0,24
0,15
0,11
0,09
0,08
1,0
0,06
0,16
0,31
0,45
0,55
0,59
0,55
0,45
0,29
0,20
0,17
0,14
0,13
1,5
0,08
0,15
0,26
0,38
0,46
0,50
0,49
0,42
0,30
0,22
0,19
0,17
0,15
2,0
0,10
0,14
0,24
0,33
0,40
0,44
0,44
0,39
0,30
0,23
0,20
0,18
0,17
2,5
0,11
0,15
0,22
0,30
0,37
0,40
0,40
0,37
0,20
0,23
0,21
0,19
0,18
3,0
0,12
0,14
0,21
0,28
0,34
0,37
0,38
0,35
0,29
0,24
0,21
0,20
0,19
3,5
0,13
0,15
0,20
0,27
0,32
0,35
0,36
0,33
0,28
0,24
0,21
0,20
0,19
4,0
0,14
0,15
0,20
0,25
0,30
0,33
0,34
0,32
0,28
0,27
0,22
0,21
0,20
4,5
0,14
0,15
0,20
0,25
0.29
0,32
0,32
0,31
0,27
0,23
0,22
0,21
0,20
5,0
0,15
0,16
0,19
0,24
0.58
0,31
0,31
0,30
0,27
0,23
0,22
0,21
0,20
5,5
0,15
0,16
0,19
0,23
0,27
0,29
0,30
0,29
0,28
0,23
0,22
0,21
0,20
6,0
0,15
0,16
0,19
0,23
0,26
0,29
0,30
0,29
0,20
0,23
0,22
0,21
0,21
0,5
0,04
0,17
0,35
0,52
0,66
AZ„ = 10 ч 0,74 0,76 0,71
0,60
0,44
0,24
0,16
0,13
1,0
0,03
0,16
0,28
0,41
0,52
0,60
0,63
0,61
0,55
0,44
0,30
0,22
0,19
1,5
0,11
0,16
0,25
0,35
0,44
0,51
0,54
0,54
0,50
0,43
0,32
0,25
0,22
2,0
0,13
0,16
0,24
0,32
0,40
0,45
0,49
0,49
0,46
0,41
0,33
0,27
0,24
2,5
0,15
0,17
0,23
0,30
0,37
0,42
0,45
0,46
0,44
0,39
0,32
0,27
0,25
3,0
0,16
0,18
0,23
0,29
0,34
0,39
0,42
0,43
0,42
0,38
0,32
0,28
0,25
3,5
0,17
0,18
0,22
0,28
0,33
0,37
0,40
0,41
0,40
0,37
0,32
0,28
0,26
4,0
0,18
0,19
0,22
0,27
0,31
0,35
0,38
0,39
0,38
0,36
0,32
0,28
0,26
4,5
0,18
0,19
0,22
0,27
0,21
0,34
0,37
0,37
0,37
0,35
0,31
0,28
0,26
5,0
0,19
0,18
0,22
0,26
0,30
0,33
0,35
0,36
0,36
0,34
0,31
0,28
0,27
5,5
0,19
0,20
0,22
0,26
0,29
0,32
0,34
0,35
0,35
0,33
0,31
0,28
0,27
6,0
0,20
0,20
0,22
0,25
0,29
0,31
0,33
0,35
0,34
0,33
0,31
0,28
0,27
Продолжение табл. 2.14
Тп
Л,
Значения ар в часы суток
z„
2H+1
Z„ + 2 Z„ +
3Z, + 4Z, + 5ZH + 6Z„ + 7 Z, + 8 Z„ + 9 Z„ + 10 Z„+11ZH + 12
AZ„ = 12 ч
0,5
0,06
0,16
0,32 0,47
0,50
0,70
0,77
0,78
0,75
0,68
0,56
0,41
0,24
1,0
0,10
0,17
0,27 0,38
0,49
0,57
0,63
0,66
0,65
0,61
0,54
0,44
0,31
1,5
0,14
0,18
0,26 0,34
0,43
0,50
0,55
0,58
0,59
0,56
0,51
0,43
0,34
2,0
0,16
0,19
0,25 0,32
0,39
0,45
0,50
0,53
0,54
0,52
0,48
0,43
0,35
2,5
0,18
0,20
0,25 0,31
0,37
0,42
0,46
0,49
0,50
0,49
0,46
0,41
0,35
3,0
0,20
0,21
0,25 0,30
0,35
0,40
0,44
0,47
0,48
0,47
0,45
0,41
0,36
3,5
0,21
0,22
0,25 0,30
0,34
0,38
0,42
0,44
0,45
0,45
0,40
0,40
0,38
4,0
0,22
0,23
0,26 0,27
0,33
0,37
0,40
0,42
0,44
0,43
0,42
0,39
0,35
4,5
0,23
0,23
0,26 0,29
0,33
0,36
0,39
0,41
0,42
0,42
0,41
0,38
0,35
5,0
0,23
0,24
0,26 0,29
0,32
0,35
0,38
0,40
0,41
0,41
0,40
0,38
0,35
5,5
0,24
0,24
0,26 0,29
0,32
0,34
0,37
0,39
0,40
0,40
0,39
0,38
0,35
6,0
0,24
0,24
0,26 0,29
0,31
0,34
0,36
0,38
0,39
0,40
0,39
0,38
0,35
Продолжение табл. 2.14
X
Значения ap i
в часы суток
Z„+13
Z„+12
I z„ + 15 2
:„ +16
ZH+17
Z„+ 18 Z„ + 19 Z„ + 20 Z„ + 2
1 Z„ + 22ZH + 23 Z„ + 24
AZH = 4
ч
0,5
0,03
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,01
0,01
1,0
0,05
0,05
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,03
0,03
0,03
0,03
0,03
1,5
0,06
0,06
0,06
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
0,04
0,04
0,04
0,04
2,0
0,07
0,07
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
2,5
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,05
3,0
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
3,5
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
0.06
0,06
0,06
4,0
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,06
4,5
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
5,0
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,07
5,5
0,09
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
6,0
0,10
0,09
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
0,07
AZ =6
ч
0,5
0,05
0,05
0,04
0,04
0,04
0,03
0,03
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
1,0
0,08
0,08
0,07
0,07
0,06
0,06
0,06
0,05
0,05
0,05
0,05
0,04
1,5
0,10
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,07
0,07
0.07
0,07
0,06
0,06
2,0
0,11
0,11
0,10
0,10
0,09
0,09
0,09
0,08
0,08
0,08
0,08
0,07
2,5
0,12
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,09
0,09
0,09
0,09
0,08
3,0
0,13
0,12
0,12
0,11
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,10
0,09
0,09
3,5
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,10
0,09
4,0
0,14
0,13
0,13
0,13
0,12
0,12
0,12
0,11
0,11
0,11
0,10
0,10
4,5
0,14
0,13
0,13
0,13
0,12
0,12
0,12
0,11
0,11
0,11
0,11
0,10
5,0
0,14
0,14
0,14
0,13
0,13
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
0,11
0,11
5,5
0,15
0,14
0,14
0,13
0,13
0,13
0,12
0,12
0,12
0,12
0,11
0,11
6,0
0,15
0,14
0,14
0,14
0,13
0,13
0,13
0,12
0,12
0,12
0,11
0,11
AZH = 8
ч
0,5
0,07
0,07
0,06
0,06
0,05
0,05
0,05
0,04
0,04
0,04
0,03
0,03
1,0
0,12
0,11
0,10
0,10
0,10
0,09
0,08
0,08
0,07
0,07
0,07
0,06
1,5
0,14
0,13
0,13
0,13
0,11
0,11
0,10
0,10
0,10
0,09
0,09
0,08
2,0
0,16
0,15
0,14
0,14
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
0,11
0,10
0,10
2,5
0,17
0,16
0,16
0,15
0,14
0,14
0,14
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
3,0
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
0,14
0,14
0,13
0,13
0,12
3,5
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
0,14
0,13
0,13
4,0
0,19
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
0,14
4,5
0,19
0,18
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
Продолжение табл. 2.14
тп
Значения ар в часы суток
Z„ Z, + 1 Z„ + 2 Z„ + 3 2и + 4 Za + 5 Z„ + 6 ZH + 7 ZB + 8 Z„ + 9 ZB + 10 Z„ + 11 Z„ + 12
5,0
0,20
0,19
0,19
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
0,15
5,5
0,20
0,19
0,19
0,18
0,18
0.17
0,17
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
6,0
0,20
0,20
0,19
0,19
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
AZ„
= 10
4
0,5
0,11
0,09
0,09
0,08
0,07
0,07
0,06
0,06
0,05
0,05
0,05
0,04
1,0
0,16
0,15 •
0,14
0,13
0,12
0,11
0,11
0,10
0.10
0,09
0,09
0,08
1,5
0,20
0,18
0,17
0,16
0,15
0,14
0,14
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
2,0
0,22
0,20
0,19
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
0,14
0,13
2,5
0,23
0,21
0,20
0,20
0,19
0,18
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
0.15
3,0
0,24
0,22
0,21
0,21
0,20
0,19
0,19
0,18
0,18
0,17
0,16
0,16
3,5
0,24
0,23
0,22
0,22
0,21
0,20
0,20
0,19
0,18
0,18
0,17
0,17
4,0
0,25
0,24
0,23
0,22
0,22
0,21
0,21
0,20
0,19
0.19
0,18
0,18
4,5
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22
0,22
0,21
0,21
0,20
0,19
0,19
0.18
5,0
0,25
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22
0,22
0,21
0,20
0,20
0,19
0,19
5,5
0,26
0,25
0,24
0,23
0,23
0,23
0,22
0,22
0,21
0,21
0,20
0,19
6,0
0,26
0,26
0,25
0,24
0,24
0,23
0,22
0,22
0,21
0,21
0,20
0,20
.= 12
4
0,5
0,16
0,14
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,09
0,07
0,06
0,06
0,06
1,0
0,24
0,21
0,18
0,17
0,16
0,15
0,14
0,13
0,12
0.12
0,11
0,10
1,5
0,27
0,24
0,22
0,21
0,19
0,18
0,17
0,17
0,16
0,15
0,15
0,14
2,0
0,29
0,27
0,25
0,23
0,22
0,21
0,20
0,19
0,18
0,18
0,17
0,16
2,5
0,30
0,28
0,26
0,25
0,24
0,23
0,22
0,21
0,20
0.20
0,19
0,18
3,0
0,31
0.29
0,27
0,26
0,25
0,24
0,24
0,22
0,22
0,21
0,20
0,20
3,5
0,32
0,30
0,28
0,27
0,25
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22
0,22
0,21
4,0
0,32
0,30
0,29
0,28
0,27
0,26
0,26
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22
4,5
0,32
0,30
0,29
0,28
0,27
0,27
0,26
0,25
0,25
0,24
0,23
0,23
5,0
0,32
0,31
0,30
0,30
0,28
0,27
0,27
0,26
0,25
0,25
0,24
0,23
5,5
0,32
0,32
0,30
0,30
0,29
0,28
0,28
0,27
0,26
0,26
0,25
0,24
6,0
0,33
0,32
0,31
0,30
0,29
0,28
0,28
0,27
0,26
0,26
0,25
0,24
Примечание. Если Z = m :
> 24 ч, to
коэффициент ap
принимается для
Z = m —
24 ч.
затенения поверхности солнцезащитными устройствами; AZ - продолжительность периода поступления прямой солнечной радиации через заполнение, ч.
Массовый расход кондиционируемого воздуха
L„ =,(2.42)
где 7ВН — /пр - разность энтальпий (при допустимой разности температур) внутреннего и приточного воздуха.
При периодической или сменной работе системы кондиционирования ее ассимилирующая теплоспособность должна рассматриваться как прерывистая конвективная.
Для обеспечения в помещении расчетных внутренних условий к началу рабочего времени необходима предварительная работа системы в течение времени AZnpe3. Значение AZnpea может быть приближенно определено в зависимости от отношения Уп/А,:
Y„/XK . . . < 1,5 1,5-2,5 2,5-3,5 > 3,5
А2пред,ч.. 1,5 2 3 по расчету
Данные об изменении теплопоступлений по часам расчетных суток должны также использоваться для анализа расчетного режима работы системы при выборе основных характеристик системы автоматического регулирования.
РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЯ ВЛАГИВ ПОМЕЩЕНИЯ
Количество влаги, испаряющейся в воздух помещения с открыто расположенной поверхности некипящей воды, кг в 1 ч, определяется по формуле
бвл = 7,4(а + 0,017г)(р2 - рх) Ю1,ЗЕ/р6,
(2-43) где а-фактор скорости движения окружающего воздуха под влиянием гравитационных сил; значение а при температуре воздуха от 15 до 30 °C принимается следующим: Температура воды, °C (до) 30405060
Фактор скорости а . . 0,022 0,028 0,033 0,037
Продолжение
Температура воды, °C (до) 708090100
Фактор скорости а0,041 0,046 0,0510,06
«-относительная скорость движения воздуха над поверхностью испарения, м/с; р2 - упругость водяного пара, соответствующая полному насыщению воздуха при его температуре, равной температуре поверхности воды, кПа (если испарение проходит без подведения теплоты в воде, значение р2 определяется температурой окружающего воздуха по мокрому термометру); р{- упругость водяного пара в воздухе помещения, кПа; 101,3-нормальное барометрическое давление, кПа; F-площадь поверхности испарения, м2; р6-расчетное барометрическое давление для данной местности, кПа.
Если поддерживается постоянная температура горячей воды и вода находится в спокойном состоянии, то температура поверхности испарения принимается в зависимости от температуры горячей воды (при параметрах воздуха в помещении z % 203С и ф % 70%);
Температура горячей воды, °C 20304050
Температура испарения, °C 18283745
Продолжение
Температура горячей воды, °C 60708090100
Температура испарения, °C 5158698297
При перемешивании воды вследствие движения материала или других причин температура поверхности испарения принимается равной средней температуре воды.
Количество воды, испаряющейся с мокрых поверхностей ограждений здания и оборудования, может быть определено по формуле (2.43) при а = 0,031.
Количество воды, испаряющейся со смоченной поверхности пола, кг в 1ч, если известны количество, а также начальная и конечная температура воды, стекающей на пол, можно определить по приближенной формуле
Gn = 4,2Gc(ZH-ZK)r, (2.44)
где Gc-количество воды, стекающей на пол, кг в 1 ч; ZH-начальная температура стекающей воды, °C; Z,- конечная температура стекающей воды при сбросе ее в канализацию, °C; г-удельная скрытая теплота испарения, составляющая около 2450 кДж/кг.
Рис. 2.9. Зависимость коэффициента прорыва тепла и влаги р от удельного расхода воздуха /, удаляемого из-под зонта или завесы
Количество воды, г в 1 ч, испаряющейся с мокрой поверхности пола, на котором она находится длительное время, если испарение происходит вследствие теплообмена с воздухом, определяют по приближенной формуле
Спа(6-6,5)(<,-фГ. (2.45)
где ZB и ZM - температура воздуха в помещении соответственно по сухому и мокрому термометрам, °C.
Испарение влаги с влажных поверхностей материалов и изделий определяют на основе опытных или технологических данных.
Влаговыделения через неплотности в оборудовании и коммуникациях устанавливают по аналогии с полученными при натурных обследованиях величинами.
Количество образующихся при сжигании газов паров воды, зависящее от их химического состава, вычисляют на основании реакции горения.
Количество влаги, испаряющейся с поверхности кипящей воды, определяют по количеству теплоты, затрачиваемой на парообразование; ориентировочно количество влаги можно принимать равным 40 кг в 1 ч с 1м2 поверхности испарения.
При устройстве плотных укрытий, не имеющих отсоса воздуха, влаговыделения из-под них в помещение можно определять по приведенным выше формулам, вводя понижающий коэффициент 0,1-0,3, учитывающий повышенное парциальное давление водяного пара в воздухе под укрытием.
При устройстве укрытий с отсосом воздуха прорыв влаги из-под них в помещение можно принимать в размере 15-20% (при редком открывании дверок или люков) и 25-30% (при частом их открывании) от общего количества влаги, выделяющейся под укрытием, рассчи-
тывая это количество по формулам для испарения с открытой поверхности.
Прорыв влаги в помещение из-под зонтов и завес определяют аналогично сказанному выше, но принимают понижающий коэффициент р • по графику, предложенному А. В. Пу- зыревым (рис. 2.9).
РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
Расход приточного воздуха, м3/ч, необходимого для общеобменной вентиляции в помещениях с влаговыделениями, определяется по формуле
l,2Kd(dp.3 - dm>l,2Kd(dp.3 - dm>(2.46)(2.46)где Lp э - расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещения, м3/ч; И7- избытки влаги в помещении, г/ч; dp ,- допустимое влагосодержание в воздухе рабочей зоны, г/кг; </,„-влагосодержание приточного воздуха, г/кг сухого воздуха; Кй - коэффициент воздухообмена, устанавливающий связь влагосодержания воздуха в рабочей зоне с влагосодержанием приточного и удаляемого воздуха; при отсутствии опытных данных рекомендуется принимать равным коэффициенту воздухообмена Кв, устанавливающему связь концентрации выделяющихся вредных веществ в воздухе рабочей зоны, приточном и удаляемом.
l,2Kd(dp.3 - dm>
l,2Kd(dp.3 - dm>
(2.46)
(2.46)
Расчет расхода приточного воздуха по формуле (2.46) следует проверять исходя из условий предотвращения образования тумана в помещении и конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружных ограждений при расчетных параметрах Б в холодный период года.
При отсутствии специальных требований конденсация водяных паров допускается на остеклении окон и фрамуг, фонарей с углом наклона к горизонту более 55° при условии организованного отвода конденсата, а также в помещениях некоторых производств с так называемым «мокрым режимом» при условии защиты строительных конструкций.
Воздухообмен в помещении с влаговыделениями следует определять с помощью 1 — d- диаграммы, в следующем порядке.
Направление линии процесса ассимиляции теплоты и влаги на I — (/-диаграмме находят с помощью так называемого «тепловлажностного отношения» («углового масштаба»):
е = 3,6Qh.f/W, (2.47)
где Qh j-избытки полной теплоты в помещении с учетом энтальпии выделяющегося пара, Вт;
Из точки п на I — (/-диаграмме, характеризующей начальное состояние приточного воздуха, поступающего в помещение, проводят линию I — const (рис. 2.10). Задаваясь произвольным значением А(/, г/кг, находят А/, кДж/кг, из уравнения
А/ = еА(//103. (2.48)
Откладывая на I — (/-диаграмме отрезок, равный А/, находим точку В. Линия, проходящая через точки I, п и В является искомой линией процесса.
Если известны значения коэффициентов воздухообмена и Kd = Kt (где Kt-коэффициент воздухообмена, устанавливающий связь температуры воздуха рабочей зоны, приточного и удаляемого), то расчет ведут в такой последовательности:
определяют значение тепловлажностного отношения по общим избыткам теплоты и влаги по формуле (2.47) и на Z — (/-диаграмме из точки и, характеризующей параметры приточного воздуха, проводят линию процесса ассимиляции теплоты и влаги (рис. 2.11);
на линии процесса выбирают точку р. з, характеризующую параметры рабочей зоны (в пределах требований санитарных норм), и определяют связывающий эффект по влаге и теплоте для этой зоны:
А7р э = 7р э — 7, п;
А(/р.з = ^р.3 — ^цп ’
вычисляют по формуле (2.46) расход приточного воздуха;
определяют общий расход воздуха, удаляемого местными отсосами из зоны не выше 2 м от пола:
L — L . -{- L з 4- ... -{- L
р.з р.з. 1 1 р.з,21 р.з,п
определяют конечное влагосодержание и энтальпию воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения:
Если полученные параметры воздуха недопустимы из-за возможности конденсации паров на внутренней поверхности ограждений помещения, то следует повторить расчет, увеличивая расход приточного воздуха или из-
Рис. 2.10 Построение процесса совместного выделения влаги и теплоты на / -(/-диаграммеРис. 2.10 Построение процесса совместного выделения влаги и теплоты на / -(/-диаграммеменив его параметры. Можно также предусмотреть специальный обогрев верхней зоны помещения.менив его параметры. Можно также предусмотреть специальный обогрев верхней зоны помещения.ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ КОНДЕНСАЦИИВЛАГИ НА ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙ
Рис. 2.10 Построение процесса совместного выделения влаги и теплоты на / -(/-диаграмме
Рис. 2.10 Построение процесса совместного выделения влаги и теплоты на / -(/-диаграмме
менив его параметры. Можно также предусмотреть специальный обогрев верхней зоны помещения.
менив его параметры. Можно также предусмотреть специальный обогрев верхней зоны помещения.
Для предотвращения конденсации влаги на внутренней поверхности покрытия температура этой поверхности должна быть на 0,5-1 °C выше температуры точки росы т воздуха, удаляемого из помещения системой общей вы
тяжки. Требуемая температура удаляемого воздуха при однородном покрытии
(т + 1)а„ + KtHав-К(т + 1)а„ + KtHав-К. (2.49). (2.49)где а,-коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности покрытия, кДж/(ч • м2 • °C); К - коэффициент теплопередачи покрытия, кДж/(ч м2 °C); / расчетная температура наружного воздуха по параметрам Б для холодного периода года, °C.
(т + 1)а„ + KtHав-К
(т + 1)а„ + KtHав-К
. (2.49)
. (2.49)
4, г (кг сух 8изд
Рис. 211. Графический расчет вентиляции с использованием I-d-диаграммы
Если параметры воздуха, который во избежание конденсации влаги должен удаляться системой общей вытяжки при температуре t'B, изображаются на I — (/-диаграмме точкой, лежащей выше линии процесса ассимиляции теплоты и влаги в помещении, то теплоты в помещении недостаточно и следует проектиро-. вать продувку верхней зоны подогретым воздухом или установку под покрытием приборов отопления для нагревания воздуха верхней зоны (последнее целесообразно только при необходимости небольшого подогрева воздуха верхней зоны и не может быть использовано для теплого периода года).
При устройстве укрытий (например, типа завес) во избежание конденсации водяного пара и образования капель на потолке помещения над оборудованием, выделяющим влагу, внутри укрытий также следует проектировать продувку верхней зоны горячим воздухом или подогрев воздуха путем установки приборов отопления.
РАСЧЕТ ПРОДУВКИ УКРЫТИЙИ ВЕРХНЕЙ ЗОНЫ ПОМЕЩЕНИЙГОРЯЧИМ ВОЗДУХОМ
Для определения необходимости продувки внутри укрытий рассчитывают параметры воздуха, удаляемого из них местными отсосами:
при отборе воздуха под укрытием на отметках, не превышающих 2 м от пола,
А^.н = А(/р.3 + (1 -р)С;л- 103)/GLH; (2.50)
А/м.и = А/р-3 + (1 -p^Q'IGV^ (2.51)
при отборе воздуха под укрытием из верхней зоны
А(/м.в = А(/о6 + (1 -р)С'вл- 103/С'м.и; (2.52)
А/^в = А/об4-(1-р)б7С^в,(2.53)
где Д^ „, А/'мн и Д<.я, А/м в-связывающие эффекты по влаге, г/кг, и теплоте, кДж/кг, при отборе воздуха местными отсосами соответственно из нижней и верхней зоны помещения; G' и Q'- выделения влаги, кг/ч, и теплоты, кДж/ч, внутри укрытия; р- коэффициент прорыва теплоты и влаги из укрытия в помещение; G'M „ и G'M „ - количества воздуха, удаляемого из нижней и верхней зоны помещения, кг в 1 ч.
Зная величины связывающих эффектов по влаге и теплоте, находят на / — (/-диаграмме точки, которые характеризуют параметры воздуха, отбираемого местными отсосами из рабочей и верхней зон помещения. Эти точки
могут находиться как на линии общего процесса ассимиляции теплоты и влаги в цехе, так и ниже или выше ее. По найденным точкам может быть построен процесс ассимиляции теплоты и влаги внутри укрытий и определена необходимость продувки их горячим воздухом.
В качестве примера приведем ход расчета продувки укрытия в случае, когда в него отбирается воздух с параметрами рабочей зоны (рис. 2.12):
по формулам (2.50) и (2.51) определяют связывающие эффекты по влаге и теплоте внутри укрытия
Д(/;кр = А(/'м.и - Д(/р.3 = (1 -р^- 103/G^.H;
д/;кр = д^.н - д/р,3 = (1 -p)Q'/g'm.h;
по величине 8 = Q'IG'Ba строят на I — d- диаграмме линию процесса ассимиляции внутри укрытия, принимая за ее начало точку р, характеризующую параметры воздуха в рабочей зоне;
зная величины А/(кр и Д(/уКр, находят на линии процесса точку в, характеризующую параметры воздуха, удаляемого из укрытия;
по формуле (2.49) определяют необходимую температуру удаляемого из укрытия воздуха ZyKp, для чего в формулу вместо ZH следует подставить среднюю температуру воздуха в помещении
Ср (С-1 "1" Zyxp)/2,
наносят на линию (/в = const точку в', характеризующую температуру, соответствующую определенной по формуле (2.49); точка в' характеризует необходимые параметры отработанного воздуха и, если она лежит выше точки в, как в данном случае, следует предусматривать продувку;
задавшись температурой продувочного воздуха, равной, например, 40 °C, наносят на линию dp = const точку г, выражающую его параметры;
проводят линию процесса ассимиляции для продувочного воздуха из точки г через точку в' до пересечения с линией ассимиляции по вентиляционному воздуху, проходящей из точки р через точку в (точка пересечения на рис. 2.12 обозначена буквой к);
определяют требуемый расход продувочного воздуха, кг/ч, зависящий от отношения длины отрезка [в'к] к длине линии [гк],
G’r = См.„[в'к]/[гк];
:. 2.12. Ход расчета продувки укрытия на /-^-диаграмме:. 2.12. Ход расчета продувки укрытия на /-^-диаграмме
:. 2.12. Ход расчета продувки укрытия на /-^-диаграмме
:. 2.12. Ход расчета продувки укрытия на /-^-диаграмме
Рис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны поме" , ' щения на I-d-диаграммеРис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны поме" , ' щения на I-d-диаграмме
Рис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны поме" , ' щения на I-d-диаграмме
Рис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны поме" , ' щения на I-d-диаграмме
вычисляют расход вентиляционного воздуха, Кг/ч, входящего под укрытие,
g; = g« и - g; ;
при наличии продувки расход воздуха, удаляемого местным отсосом, остается неизменным;
определяют расход теплоты, кДж/ч, на подогрев продувочного воздуха
е; = ОД1, -1, у
Линия рв' на рис. 2.12 представляет собой линию процесса ассимиляции влаги и теплоты смесью продувочного вентиляционного воздуха.
Продувку верхней зоны помещения для предотвращения конденсации влаги рассчитывают по схеме процесса, приведенного на рис. 2.13:
на пересечении линии dH = const, соответствующей расчетным параметрам Б для холодного периода года, с линией выбранной температуры притока наносят точку п, харак-
теризующую параметры приточного воздуха;
исходя из отношения £ = Q)Ga,t, проводят из точки п линию пк процесса ассимиляции теплоты и влаги;
на линию процесса наносят точку р, характеризующую параметры воздуха в рабочей зоне; эти параметры должны соответствовать требованиям санитарных норм;
определяют связывающий эффект, г/кг, ^^р 3^р. 3 ^пр !
вычисляют расход приточного воздуха, кг/ч, по формуле (2.46);
зная расход воздуха, удаляемого местными отсосами из зоны с отметками ниже 2 м от пола, получают расход воздуха, кг/ч, удаляемого из верхней зоны
Gy = G-GM;
находят среднее влагосодержание воздуха, г/кг, в верхней зоне
dy = dn + ^GB„ 103 -GMA4,3)/Gy, пересечение линии dy с линией процесса даст точку в, характеризующую параметры воздуха в верхней зоне,
определяют необходимую температуру воздуха под покрытием tB по формуле (2 49); линия температуры tB на пересечении с линией dy даст точку в', характеризующую необходимые (по условиям предотвращения конденсации) параметры воздуха в верхней зоне, и, если точка в' лежит выше точки в, как в данном случае, необходимы продувка или дополнительный подогрев воздуха,
принимают продувку воздуха, нагре
тым, например, до температуры 40 °C; в этом случае параметры продувочного воздуха будут соответствовать точке г,
проводят из точки г через точку в' линию до пересечения с линией процесса по вентиляционному воздуху (точка к);
определяют расход продувочного воздуха, кг/ч:
6г = 6|Ук]/[гк];
вычисляют расход вентиляционного воздуха, кг/ч.
GB = G-Gr,
находят расход теплоты, кДж/ч, на подогрев продувочного воздуха:
Глава 3
ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯЦИИЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ,ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Выбор схемы вентиляции для создания в помещениях воздушной среды, удовлетворяющей установленным гигиеническим нормам и технологическим требованиям, зависит от назначения здания, его этажности, характера помещений и наличия вредных выделений. Кратность воздухообмена для большинства помещений установлена СНиП, а также ВСН и приведена далее. Если для рассматриваемого помещения кратность воздухообмена не уста-
новлена СНиП и другими нормативными документами, вентиляционный объем определяют по расчету.
В общественных, административно-бытовых зданиях и помещениях промышленных предприятий, оборудованных вентиляционными системами с искусственным побуждением, в холодный период года следует, как правило, обеспечивать баланс по расходу приточного и вытяжного воздуха. В районах с расчетной температурой наружного воздуха — 40 °C и ниже (параметры Б) для этих зданий также проектируется система вентиляции с искусственным побуждением.
Метеорологические условия в помещениях
жилых зданий в теплый период года не нормируются; в общественных и административнобытовых зданиях условия не нормируются в периоды, когда помещения не используются и в нерабочее время.
В холодный период года в общественных, административных и производственных помещениях отапливаемых зданий, когда они не используются, а также в нерабочее время, следует принимать температуру воздуха ниже нормируемой, но не ниже 5 °C, обеспечивая возможность восстановления нормируемой температуры к началу использования помещения или к началу работы.
В обслуживаемой зоне общественных и административно-бытовых помещений при кондиционировании воздуха метеорологические условия необходимо обеспечивать в пределах оптимальных норм в соответствии с указаниями СНиП 2.04.05-86 (приложение 4).
Для обеспечения требуемых метеорологических условий в общественных и административно-бытовых помещениях зданий в районах с расчетной температурой наружного воздуха — 40 °C и ниже (параметры Б), кроме помещений с влажным и мокрым режимами, в холодный период года количество приточного воздуха должно превышать организованную вытяжку в объеме однократного воздухообмена в час, но не более 6 м3/ч на 1 м2 площади пола помещений высотой более 6 м.
Для естественного проветривания в помещениях жилых, общественных и административно-бытовых зданий необходимо предусматривать открываемые форточки, фрамуги или другие приточные устройства.
В помещениях общественных, административно-бытовых и производственных зданий, расположенных в IV климатическом районе, а также при обосновании и в других климатических районах, при удельных избытках явной теплоты более 23 Вт/м3 дополнительно к системам приточной вентиляции следует предусматривать потолочные вентиляторы и вентилято- ры-вееры (аэраторы) для периодического увеличения скорости движения воздуха в теплый период года выше допустимой (согласно ГОСТ 12.1.005-88), но не более чем на 0,3 м/с на рабочих местах или на отдельных участках помещений.
Системы вентиляции с естественным побуждением (шахты и сети) помещений жилых,
общественных, а также административно-бытовых зданий рассчитывают с учетом гравитационного давления, соответствующего разности весов наружного воздуха при температуре, равной 5 °C, и при нормируемой температуре внутреннего воздуха помещений для холодного периода года. Необходимо учитывать повышение температуры внутреннего воздуха по высоте помещений, действие систем вентиляции с искусственным побуждением и возможное влияние ветра.
Применение рециркуляции воздуха в общественных, вспомогательных зданиях, а также в помещениях промышленных предприятий регламентируется указаниями соответствующих СНиП.
Не допускается рециркуляция воздуха в помещениях, в воздухе которых имеются болезнетворные бактерии и грибки в опасных концентрациях, устанавливаемых Минздравом СССР, или резко выраженные неприятные запахи.
Системы вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления необходимо проектировать общими: для жилых и общественных зданий, предусматривая отдельные системы в соответствии с требованиями нормативных документов; для общественных зданий и отдельных помещений общей площадью не более 200 м2 категории Д.
Распределение приточного воздуха и удаление его из помещений общественных, административно-бытовых и производственных зданий, как правило, следует проектировать с учетом режима использования помещений в течение суток и года, а также переменных поступлений в помещение теплоты, влаги и вредных веществ.
Приток воздуха рекомендуется предусматривать непосредственно в помещения, где постоянно работают или находятся люди. При организации притока воздуха следует иметь в виду, что часть приточного воздуха, предназначенного для данного помещения, допускается подавать в коридоры или смежные помещения, но не более 50% количества воздуха, предназначенного для обслуживаемого помещения.
В помещения жилых, общественных и административно-бытовых зданий приточный воздух рекомендуется подавать из воздухораспределителей, расположенных в верхней зоне.
Воздухораспределители следует применять, как правило, с устройствами:
для изменения направления приточной струи в помещениях жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий;
для регулирования расхода приточного воздуха в помещениях жилых (в системах воздушного отопления), лечебно-профилактических зданий и зданий детских учреждений; в помещениях других зданий-при обосновании.
Для помещений жилых зданий, больниц, зданий управлений скорость выхода воздуха из воздухораспределителей, а также в вытяжных отверстиях при отсутствии местных глушителей шума следует ограничивать 3 м/с.
Воздуховоды любых систем для многоэтажных жилых, общественных и административно-бытовых зданий следует проектировать с вертикальными коллекторами (кроме лечебно-профилактических учреждений) и с горизонтальными коллекторами, объединяющими поэтажные воздуховоды не более пяти этажей.
Воздуховоды для помещений категорий Г и Д из разных этажей зданий III, Ша, Шб, IV, IVa и V степени огнестойкости не допускается объединять вертикальными коллекторами.
При проектировании помещений для вентиляционного оборудования в жилых, общественных и административно-бытовых зданиях следует соблюдать требования СНиП 2.09.02-85.
ЖИЛЫЕ ЗДАНИЯ 1
В жилых зданиях, как правило, проектируют вытяжную вентиляцию с естественным побуждением. Компенсацию удаляемого воздуха предусматривают как за счет поступления наружного воздуха, так и за счет перетекания воздуха из других помещений. Поступление наружного воздуха в помещения квартир предусматривается через форточки, окна, фрамуги, а также через неплотности окон и дверей.
В климатических районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0,92) ниже — 40 °C в жилых зданиях высотой в три этажа и более допускается проектировать приточную механическую вентиляцию с подогревом наружного воздуха.
В жилых зданиях, расположенных в IVА климатическом подрайоне, допускается устанавливать индивидуальные кондиционеры или другие охлаждающие устройства с целью поддержания температуры внутреннего воздуха не выше 28 °C. В кухнях и жилых комнатах следует предусматривать возможность установки фенов. При расчете вентиляции параметры внутреннего воздуха и кратность воздухообмена принимают в соответствии с данными, приведенными в табл. 3.1.
Вытяжную вентиляцию жилых комнат во всех квартирах следует предусматривать через вытяжные каналы кухонь, уборных, ванных (душевых) и сушильных шкафов. В квартирах в четыре комнаты и более без сквозного или углового проветривания должна быть запроектирована естественная вытяжная вентиляция непосредственно из жилых комнат, не смежных с санитарными узлами и кухнями. Вентиляционные каналы из помещений кухонь, уборных, ванных (душевых), кладовых для продуктов не допускается объединять с вентиляционными каналами из помещений поквартирных генераторов тепла, гаражей, а также помещений, обращенных на различные фасады.
При проектировании вентиляции кухонь и санитарных узлов можно объединять: горизонтальный вентиляционный канал из ванной или душевой (без унитаза) с вентиляционным каналом из кухни той же квартиры; вентиляционные каналы из уборной, ванной (душевой) и сушильного шкафа той же квартиры; вертикальные вентиляционные каналы из кухонь, хозяйственных помещений, уборных, ванных и сушильных шкафов в сборный вентиляционный канал. Такое объединение допускается при условии, что расстояние по высоте между присоединяемыми местными каналами составляет не менее 2 м. Местные каналы, присоединяемые к сборному каналу, должны быть оборудованы жалюзийными решетками, допускающими монтажную регулировку.
В кухнях квартир, расположенных в двух верхних этажах и не оборудованных газовыми водонагревателями, допускается устройство механической вентиляции.
Вентиляцию и проветривание закрытых лестничных клеток следует обеспечивать устройством вентиляционных шахт, открывающихся окон, фрамуг и форточек. Проветривание лестничных клеток без естественного осве-
ТАБЛИЦА 31 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ КВАРТИРНЫХ ДОМОВ И ОБЩЕЖИТИЙ
Помещения
Расчетная температура воздуха, °C
Объем или кратность воздухообмена в 1 ч
притоквытяжка
Жилая комната квартиры и общежития
То же, в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0.92) — 31СС и ниже
Кухня в квартирах и общежитиях
Сушильный шкаф для одежды и обуви в квартирах
Ванная
Уборная индивидуальная
Совмещенное помещение уборной и ванной
То же, с индивидуальным нагревателем
Умывальная общая
Душевая обшая
Уборная общая
Вестибюль, общий коридор, лестничная клетка в квартирном доме
То же, в общежитии
Помещения для культурно-массовых мероприятий и отдыха, учебных и спортивных занятий, помещения для администрации и персонала
Постирочная
Гладильная, сушильная в общежитии
Кладовая для хранения личных вещей, спортивного инвентаря, хозяйственные и бельевые в общежитиях
Палата изолятора в общежитии
Машинное помещение лифтов
Мусоросборная камера
18(20)
20(22)
18
25 |
18 J
25 )
18 J
18
25
16
16
18
18
15
15
12
20
5
5
По расчету, но не менее 4
По расчету, но не менее 2
3 м3/ч на 1 м2 площади комнаты То же
> 60 м3/ч
30 м3/ч
25 м3/ч
50 м3/ч
0,5 5
50 м3/ч на 1 унитаз и 25 м3/ч на 1 писсуар
1 1
7
3
0,5
1
По расчету, но не менее 0,5
1 - через ствол мусоропровода
Примечания 1 В угловых помещениях квартир и общежитий расчетная температура воздуха должна быть на 2 °C выше указанной в таблице
. В лестничных клетках домов для IV климатического района и Шб климатического подрайона, домов с квартирным отоплением температура не нормируется
Значения в скобках относятся к домам для престарелых и семей с инвалидами.
щения следует осуществлять через вытяжные каналы и шахты.
При применении канальной приточной вентиляции, совмещенной с воздушным отоплением, предусматривается подача воздуха в жилые помещения постоянно по каналам воздушного отопления.
Рекомендуемые минимальные размеры жалюзийных решеток: в кухнях одно-, двух- и
трехкомнатных квартир без вытяжных вентиляторов- 20 х 25 см; в уборных и ванных комнатах-15 х 20 см. В жилых комнатах и санитарных узлах предусматриваются регулируемые вытяжные решетки, в кухнях неподвижные.
В наружных стенах технических подполий и подвалов необходимо проектировать продухи площадью не менее 0,05 м2 каждый. Об-
щая площадь продухов должна обеспечить не менее чем 1,5-кратный обмен воздуха в 1 ч. Во всех перегородках и внутренних стенах технических подполий, за исключением противопожарных преград, необходимо устраивать под потолком отверстия площадью не менее 0,02 м2.
Для вентиляции холодного чердака с железобетонным покрытием в наружных стенах с каждой стороны здания следует предусматривать отверстия суммарной площадью не менее 1/500 площади чердачного перекрытия, а в III и IV климатических районах-не менее 1/50.
В зданиях с теплым чердаком удаление воздуха из чердака проектируется через вытяжные шахты из расчета одна шахта на каждую секцию дома; высота шахты должна быть не менее 4,5 м от покрытия.
ЗДАНИЯ АДМИНИСТРАТИВНЫХУЧРЕЖДЕНИЙ, ПРОЕКТНЫХ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ ОРГАНИЗАЦИЙ
В зданиях административных учреждений и проектных организаций применяется механическая приточно-вытяжная вентиляция. При расчете вентиляции руководствуются данными, приведенными в табл. 3.2.
В помещениях административных учреждений и проектных организаций, расположенных в IV климатическом районе, необходимо поддерживать оптимальные параметры воздушной среды, проектируя кондиционирование воздуха. В других климатических районах комфортное кондиционирование воздуха допускается проектировать при технико-экономическом обосновании.
Для конференц-залов, помещений общественного питания и помещений киноаппаратного комплекса следует предусматривать самостоятельные системы приточной вентиляции с механическим побуждением. Для остальных помещений проектируется единая система приточной вентиляции.
Подавать приточный воздух необходимо непосредственно в конференц-залы, обеденные залы, кухни, вестибюли, а также в другие помещения вспомогательного и обслуживающего назначения.
Удаление воздуха самостоятельными вытяжными системами вентиляции с механическим побуждением следует предусматривать для следующих групп помещений: санитарных узлов и курительных; проектных залов и служебных помещений, кабинетов площадью
ТАБЛИЦА 3.2. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХЗДАНИЙ АДМИНИСТРАТИВНЫХ И ПРОЕКТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ
ПомещенияТемпература Объем или кратносгь воздухе- Дополнительные указания
воздуха вобмена в 1 ч
холодный
период года, притоквытяжка
°C
Проектные залы и комнаты, служебные помещения и кабинеты площадью 35 м2 и более Служебные помещения и кабинеты площадью менее 35 м2, комнаты для работы с заказчиками, читальные залы архивов и библиотек, проектные кабинеты, комнаты общественных организаций и экспозиции Приемные при кабинетах Конференц-залы и залы совещаний Машинописные бюро Киноаппаратные и звукоаппаратные Хранилища архивов и библиотекПроектные залы и комнаты, служебные помещения и кабинеты площадью 35 м2 и более Служебные помещения и кабинеты площадью менее 35 м2, комнаты для работы с заказчиками, читальные залы архивов и библиотек, проектные кабинеты, комнаты общественных организаций и экспозиции Приемные при кабинетах Конференц-залы и залы совещаний Машинописные бюро Киноаппаратные и звукоаппаратные Хранилища архивов и библиотек18 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков18 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков183,52,8183,52,81832,416 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков1833По нормам проектирования культурнозрелищных учреждений 1821832,416 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков1833По нормам проектирования культурнозрелищных учреждений 182
Проектные залы и комнаты, служебные помещения и кабинеты площадью 35 м2 и более Служебные помещения и кабинеты площадью менее 35 м2, комнаты для работы с заказчиками, читальные залы архивов и библиотек, проектные кабинеты, комнаты общественных организаций и экспозиции Приемные при кабинетах Конференц-залы и залы совещаний Машинописные бюро Киноаппаратные и звукоаппаратные Хранилища архивов и библиотек
Проектные залы и комнаты, служебные помещения и кабинеты площадью 35 м2 и более Служебные помещения и кабинеты площадью менее 35 м2, комнаты для работы с заказчиками, читальные залы архивов и библиотек, проектные кабинеты, комнаты общественных организаций и экспозиции Приемные при кабинетах Конференц-залы и залы совещаний Машинописные бюро Киноаппаратные и звукоаппаратные Хранилища архивов и библиотек
18 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков
18 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков
183,52,8
183,52,8
1832,4
16 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков
1833
По нормам проектирования культурнозрелищных учреждений 182
1832,4
16 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков
1833
По нормам проектирования культурнозрелищных учреждений 182
Продолжение табл. 3.2
Помещения
Расчетная температура воздуха, °C
Объем или кратность воздухообмена в 1 ч
притоквытяжка
Помещения копировально-множительных служб: отделение светокопирования с участком отделки чертежей и переплетноброшюровочное отделение отделение электрографического копирования, фотокопирования и микрофильмирования отделение офсетной печати, редакционнооформительское то же, подготовки и изготовления печатный форм то же, печатное
Макетные мастерские: участки изготовления макетов участки сборки отдельных макетов участки окраски макетов
Помещения лаборатории исследования грунтов: препараторская препараторская при'
наличии вытяжного шкафа химическая лаборатория физическая лаборатория и лаборатория по определению ме- - ханических свойств грунтов кубовая и дистилля- торная хранилище грунта
Медицинские пункты: кабинеты врача процедурные
СтоловыеПо р<
рован ваник питан
833
856
822'
855
833.
633'
622
635,
855
По скорости в рабочех ме вытяжного шкафа г
-18= 0,7 м/с, F = 0,4 м2
845
525
0-1
1021,5
1045
ючету-согласно заданию на ие и требованиям СНиП по щ предприятий общественного
ИЯ
-
-
прое-
фИ и =
проекти )оектиро
Местный отсос от каждого аппарата и клееварок -по заданию на проектирование
Местные отсосы от дуговых фонарей, сушильных устройств, аппаратов по сушке и глянцеванию фотоотпечатков и процессоров -по заданию на проектирование
Местные отсосы от аппаратов ЭК-1 и ЭК-2- по заданию на проектирование
Местные отсосы от клееварок и укрытий на участке окраски-по заданию на проектирование
Из верхней зоны удаление воздуха-в объеме двукратного воздухообмена помещения
Местный отсос от стерилизаторов-по заданию на проектирование
Продолжение табл. 3.2
Помещения
Расчетная Объем или кратность воздухообмена в 1 ч температура воздуха, °C
притоквытяжка
Буфеты16
По расчету-согласно заданию-
на проектирование, но не менее 3-кратного воздухообмена помещения
Вестибюли16
Гардеробные (объемза16
барьером)
Курительные18
--
2-
В объеме воздуха,-
удаляемого из помещения проектных залов и комнат, служебных помещений, но не менее 10-кратного воздухообмена помещения
Санитарные узлы16
-100 м3/ч на 1 унитаз-
Умывальные16
или писсуар
-Удаление воздуха из-
Комнаты личной гигиены23
женщин
Помещения обслуживаю-18
щего персонала
санитарных узлов
-5-
23-
Ремонтные мастерские: столярные16
механические16
34)
гМестные отсосы от вер-
23Jстака, где производится
пайка, от клееварки-по заданию на проектирование
Кладовые инвентаря,16
оборудования, бумаги и канцелярских принадлежностей
Кладовая для химикатов16
(для копировально-множительных служб)
Кладовые уборочного16
инвентаря и помещения сбора и переработки макулатуры
1-
5Обеспечивается самостоя
тельной системой вытяжной вентиляции
1,5-
Примечания: 1 Объемы воздуха, удаляемого местными отсосами, следует компенсировать притоком воздуха, учитывая коэффициенты одновременности работы оборудования В помещениях, где устанавливаются местные отсосы, кратности обмена воздуха относятся к общеобменной вентиляции.
В IA климатическом подрайоне в помещениях с постоянным пребыванием людей расчетную внутреннюю температуру воздуха в холодный период года следует увеличивать на 2°
35 м2 и более; холлов и коридоров; помещений копировально-множительных служб; помещений предприятий общественного питания; аккумуляторных; кинопроекционных, а также от вытяжных шкафов и укрытий. Для конференц- залов и залов совещаний рекомендуется про
ектировать системы вытяжной вентиляции с естественным побуждением. При этом необходимо обеспечивать меры по предотвращению опрокидывания тяги.
Удалять воздух из служебных помещений и кабинетов площадью менее 35 м2 следует за
счет перетекания воздуха в коридор, а из служебных комнат и кабинетов площадью 35 м и более - непосредственно из помещений.
Воздухообмен в помещениях проектных залов, служебных помещениях и кабинетах следует, как правило, организовывать по схеме «сверху-вниз», или «сверху-вверх», а в конференц-залах «сверху-вниз-вверх»; допускаются и другие схемы воздухообмена при соответствующем обосновании.
Вытяжную вентиляцию с естественным побуждением допускается предусматривать в помещениях зданий высотой один-три этажа с количеством сотрудников менее 300 чел. Рециркуляция воздуха применяется в помещениях, для которых воздухообмен определяется расчетом из условий ассимиляции тепловлаго- избытков. Централизованная рециркуляция воздуха для служебных помещений и кабинетов не допускается. В проектных залах, служебных помещениях и кабинетах, конференц-залах и залах совещаний, в зданиях проектных и конструкторских организаций следует обеспечивать оптимальные условия воздушной среды. При проектировании кондиционирования воздуха в конференц-залах и залах совещаний устраиваются одноканальные системы низкого давления с рециркуляцией воздуха; в проектных залах, служебных помещениях и кабинетах-одноканальные высокоскоростные, совмещенные с отоплением системы с эжекционными приборами.
Тепловыделения, влаговыделения и выделения СО2 от людей в проектных залах и комнатах, служебных помещениях, конференц-залах и залах совещаний в зависимости от температуры воздуха рекомендуется принимать по табл. 3.3.
Для лабораторных помещений НИИ естественных и технических наук необходимо проектировать приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением, предусмат-
Т АБ Л ИЦ А 3.3. ВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛОВЕКАТЕПЛОТЫ, ВЛАГИ И СО2
Температура Тепловыделения, Вт
Влаговыделения, г/ч
Выделения СО2, л/ч
пребывания людей, °C
полные
явные
скрытые
20-22
105
70
35
50
20
23-25
111
60
51
75
20
26-28
116
49
67
100
20
ривая при необходимости подогрев, очистку и увлажнение воздуха. При проектировании вентиляции температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха в помещениях лабораторий следует принимать как для производственных помещений, работы в которых относятся к категории легких, а также по технологическим требованиям. В помещениях, где производятся работы с вредными веществами всех классов опасности или происходит выделение горючих паров и газов, не допускается рециркуляция воздуха. В помещениях лабораторий должны быть предусмотрены открывающиеся части окон и системы естественной вентиляции для удаления воздуха из помещений в нерабочее время. Объем воздуха, удаляемого через вытяжной шкаф, следует определять в зависимости от скорости движения воздуха в расчетном проеме шкафа, согласно табл. 3.4.
При организации подачи приточного воздуха непосредственно в помещение лаборатории следует подавать 90% объема воздуха, удаляемого местными вытяжными системами, а в коридор и холл - остальное количество воздуха (10%); при этом в холлах зданий лабораторий химического профиля, примыкающих к лестничным клеткам или шахтам лифтов, должен быть обеспечен не менее чем 20- кратный обмен воздуха; объем холлов следует принимать в расчете минимальным и не более
ТАБЛИЦА 3.4. СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО ЧЕРЕЗ ВЫТЯЖНОЙШКАФ, В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРЕДЕЛЬНОДОПУСТИМЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВРЕДНЫХВЕЩЕСТВ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/сСкорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с0,5 0,710,5 0,71Предельно допустимыеконцентрации вредныхвеществ в рабочейзоне, мг/м
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с
0,5 0,7
1
0,5 0,7
1
ТАБЛИЦА 35 ЗНАЧЕНИЯ ПОДПОРА ВОЗДУХА В ЗДАНИЯХ ХИМИЧЕСКИХ ЛАБОРАТОРИЙ
Помещения
Подпор на этажах, Па
1-м
2-м
3-м
4-м
5-м
Лаборатории
40
30
20
10
0
Рабочие комнаты для
80
70
60
50
40
теоретической работы
Коридоры и холлы
70
60
50
40
50
130 м3 При аэродинамическом расчете приточных и вытяжных систем вентиляции зданий лабораторий химического профиля необходимо учитывать подпор воздуха в помещениях (в зависимости от этажа, на котором расположено помещение) согласно табл. 3.5.
Системы приточной вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, обслуживающие помещения с производствами (процессами) категорий А, Б и Е, должны проектироваться отдельными для групп помещений каждой из указанных категорий. Системы вытяжной вентиляции, обслуживающие помещения с производствами (процессами) категорий А, Б и Е, должны проектироваться отдельными для каждого помещения. Систему вытяжной вентиляции помещений лабораторий с производствами (процессами) категории В (в том числе помещений, предназначенных для работы со взрывопожароопасными веществами), оборудованных вытяжными шкафами, следует проектировать'
децентрализованной от вытяжных шкафов с индивидуальным воздуховодом и вентилятором для каждого помещения;
централизованной, при которой вытяжные воздуховоды от каждого отдельного лабораторного помещения объединяются в сборный вертикальный коллектор, размещаемый за пределами здания, или горизонтальный, размещаемый на техническом этаже в помещении для оборудования вытяжных систем
Для помещений лабораторий с производствами (процессами) категории В возможно проектирование общих приточных коллекторов. Объединение поэтажных ответвлений воздуховодов или поэтажных коллекторов допускается не более чем для девяти этажей При этом необходимо устанавливать самозакрыва- ющиеся обратные клапаны на каждом поэтаж
ном ответвлении или поэтажном коллекторе, обслуживающем группы помещений общей площадью не более 300 м2 В помещении лаборатории местные отсосы и общеобменную вытяжку можно объединять в одну вытяжную систему. Воздуховоды местных отсосов и общеобменной вытяжки могут быть объединены в помещении лаборатории или в помещении вентиляционного оборудования В системах вытяжной вентиляции лабораторий при удалении воздушной смеси с химически активными газами следует применять воздуховоды из кор- розионно стойких материалов.
ОБЩЕСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ
Детские дошкольные учреждения
В помещениях детских садов-яслей проектируют приточно-вытяжную вентиляцию с естественным побуждением. При расчете вентиляции руководствуются данными, приведенными в табл 3.6.
Для помещений групповых и игральных- столовых во всех климатических районах, кроме подрайонов IA, 1Б и 1Г, предусматривают периодическое естественное сквозное или угловое проветривание. В IV климатическом районе периодическое сквозное или угловое проветривание предусматривают также в спальнях-верандах, кухнях, стиральных-разборочных, сушильнях-гладильнях и туалетных.
Удалять воздух из помещений спален, имеющих сквозное или угловое проветривание, допускается через групповые помещения.
Объем воздуха, удаляемого от одного шкафа для сушки детской одежды, принимается равным 10 м3/ч.
Вытяжные воздуховоды, идущие из пищеблока, не должны проходить через групповые и спальные помещения.
Для медицинских помещений следует проектировать самостоятельные вытяжные каналы.
Для периодической интенсификации воздухообмена на вытяжном канале в туалетных комнатах без оконных проемов в наружных ограждениях следует устанавливать по одному осевому малогабаритному вентилятору.
Для подогрева наружного воздуха, подаваемого в помещения стиральной и гладиль-
ТАБЛИЦА 3.6. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЕТСКИХ ДОШКОЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ
Помещения
Расчетная темпе-Объем или кратность воздухообмена в 1 ч
ратура воздуха, °C
в климатических районах и подрайонах
IA, И,IVIA, 1Б, 1Гво всех, кроме IA, 1Б, 1Г
1Б, IF III, IB,
1Дприток вытяжка притоквытяжка
Игральная, приемная младшей ясельной группы
Групповая, раздевальная 2-й группы раннего возраста и 1-й младшей группы
Групповая, раздевальная:
2423222,51,5-1,5
2322212,51,5-1,5
2-й младшей группы средней и старшей группы Спальни:
2221202,51,5-1,5
2120192,51,5-1,5
ясельных групп
дошкольных групп Туалетные:
2221202,51,5-1,5
2019182,51,5-1,5
ясельных групп
дошкольных групп
Залы для музыкальных и гимнастических занятий
Буфетные
Прогулочные веранды
232221-1,5-1,5
212019-1,5-1,5
2019182,51,5-1,5
161616-1,5-1,5
12-- По расчету, но не --
менее 20 м3/ч на 1 ребенка
Помещение бассейна для обучения детей плаванию
303030 По расчету, но не - По расчету, но
менее 50 м3/ч на 1не менее 50 м3/ч
ребенкана 1 ребенка
Медицинские помещения Служебно-бытовые помещения Кухня Стиральная Гладильная
Физиотерапевтический кабинет, кабинет массажа
2322212,51,5-1
2018171,51-1
151515По расчету-По расчету
1818185555
1616165555
28282,51,5-1,5
Примечания: 1. В IA, 1Б и IF климатических подрайонах приток воздуха в помещения следуш предусматривать механическими вентиляционными установками.
В помещениях стиральной и гладильной следует организовывать механический приток и вытяжку воздуха.
В туалетных дошкольных групп вытяжку воздуха следует предусматривать из уборной.
В туалетах детской группы, проектируемой без естественного освещения, вытяжка должна быть не менее 3 объемов в 1 ч.
ной, могут применяться приточные шкафы с использованием в качестве нагревательных элементов калориферов, конвекторов или радиаторов.
Для постирочных, не оборудованных сушильными барабанами, подогрев поступающего воздуха допускается обеспечивать за счет поверхности нагревательных приборов.
Для детских дошкольных учреждений не допускается применение асбестоцементных воздуховодов в системах вентиляции.
Б. Общеобразовательные школы,школы-интернаты и профессионально-технические училища
В учебных помещениях проектируется приточно-вытяжная вентиляция из расчета 16 м3/ч воздуха на одного человека. При проектировании приточной вентиляции с механическим побуждением должна предусматриваться ес-
тественная вытяжная вентиляция в размере однократного обмена непосредственно из учебных помещений (классов, лабораторий, учебных заведений). Удалять воздух из учебных помещений следует через рекреационные помещения, санитарные узлы, а также за счет эксфильтрации через неплотности окон. В шко
лах с числом учащихся до 200 включительно допускается устройство вентиляции без организованного механического притока. Данные для расчета вентиляции приведены в табл. 3.7.
При применении для учебных помещений систем воздушного отопления, совмещенного с вентиляцией, необходимо предусматривать
ТАБЛИЦА 3.7. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ ШКОЛ И УЧИЛИЩ
Помещения
Расчетная температура воздуха, Объем или кратность воз- °С, в климатических районах идухообмена в 1 ч
подрайонах
IA, 1Б,II, III,IVпритоквытяжка
IFIB, 1Д
Классы, кабинеты, лаборатории Учебные мастерские
Спортивный зал, студия хореографии Спальные комнаты
Актовый зал - киноаудитория и кабинет технических средств Рекреационные помещения Учительская, кружки
Библиотека, кабинеты администрации, комнаты общественных организаций Кабинет врача (медицинская комната) Раздевальные при спортивном зале Душевые
Раздевальные при душевых
21181716м3/чна1чел.
17151520м3/чна1чел.
17151580м3/чна1чел.
181616-1,5
20181720м3/чна1чел.
181616--
211817-1,5
211817-1
232221-1,5
222019-1,5
252525-5
232220В объеме вытяжки из
душевых
Уборные
21181750 м3/ч на 1 унитаз,
25 м3/ч на 1 писсуар
Умывальные в отдельном помещении Комнаты для чистки одежды и обуви Гардеробные и кладовые одежды и обуви
Вестибюль
Столовая:
232220-1
201817-3
191616-1,5
191616--
горячий цех
555По расчету
цехи холодный, доготовочный, мясной, рыбный, овощной
мойка столовой и кухонной посуды кладовая овощей
кладовая сухих продуктов загрузочно-тарная обеденный зал
(в нерабочее время)
16161634
20202046
555-2
121212-2
161616--
161616Не менее 20 м3/ч на 1
посадочное место
Киноаппаратная
161616По объему вытяжки
от кинопроекторов
Фотолаборатория, кинофотолаборатория, технический центр
Уголок живой природы
181818-2
20---5
Примечания- 1. В классных помещениях для I-IV классов и в угловых кабинетах, комнатах отдыха (спальных-игровых) и спальных комнатах расчетную температуру следует принимать на 2 °C выше указанной.
Объем удаляемого воздуха от вытяжного химического шкафа принимается равным 1100 м3/ч
У наждачного точила должны предусматриваться укрытие и обеспыливающий агрегат
Клееварки должны быть оборудованы укрытием, локализующим выделения, и местной вытяжкой.
При расчете систем воздушного отопления тепловыделения от одного учащегося в учебном помещении принимаются равными 69,8 Вт
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/сСкорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с0,50,9-11-1,50,50,9-11-1,5
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с
Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/с
0,50,9-11-1,5
0,50,9-11-1,5
автоматическое управление этими системами, в том числе поддержание в рабочее время расчетной температуры и относительной влажности в пределах 30-60%, а в нерабочее время температуры не ниже 15 °C. В нерабочее время допускается использование рециркуляции воздуха в системах воздушного отопления учебных помещений. Температура воздуха, подаваемого в рабочее время системами воздушного отопления, не должна превышать 40 °C.
Вытяжные каналы из учебных помещений при воздушном отоплении проектировать не следует.
Устройство вытяжных каналов можно не предусматривать так же в случае, если в помещениях учительской, библиотеки, кабинетов администрации и в комнатах отдыха имеются наружные окна с фрамугами или форточками.
В школах и училищах, как правило, проектируют отдельные системы вентиляции для следующих помещений: классных комнат и учебных кабинетов (при отсутствии воздушного отопления), актовых залов, спортивных залов, столовых, лабораторий с препараторскими, оборудованных вытяжными шкафами, киноаппаратных, аккумуляторных, санитарных узлов, медпункта. Отдельная система приточной вентиляции должна предусматриваться для столовых.
Из лабораторий физики и химии устраивают механическую вытяжку через вытяжные шкафы. Для ученических и демонстрационных лабораторных шкафов проектируют отдельные вытяжные системы. Расчетную скорость движения воздуха в рабочем отверстии при полностью открытой шторке принимают соответственно 0,5 и 0,7 м/с. Объем воздуха, удаляемого через вытяжной шкаф, следует определять в зависимости от скорости движения воздуха в расчетном проеме шкафа согласно табл. 3.8.
Из помещений, оборудованных вытяжными шкафами, весь объем воздуха следует удалять через шкафы, предусматривая отдельную систему для каждого шкафа. Удалять воздух допускается общей системой вентиляции из одного или нескольких помещений при условии обеспечения требований по взрывопожаробез- опасности и согласно СНиП 2.04.05-86.
В помещения лабораторий, где выделяются вредные вещества, следует подавать не менее 90% общего объема приточного воздуха для
ТАБЛИЦА 3.8. СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯВОЗДУХА В РАСЧЕТНОМ ПРОЕМЕ ШКАФА ВЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРЕДЕЛЬНОДОПУСТИМЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВРЕДНЫХВЕЩЕСТВ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ
Предельно допустимыеконцентрации вредныхвеществ в рабочей зоне,мг/м3
Более 10
От 10 до 0,1
Менее 0,1
Примечания: 1. Площадь расчетного сечения проема необходимо принимать равной 0,2 м2 на 1 м длины вытяжного шкафа.
тельстве школ в IA, 1Б и IF климатических подрайонах воздушно-тепловые завесы предусматриваются для школ на одну параллель I—IV и две параллели V-XI классов и более.
Больницы и поликлиники
В зданиях аптек и лечебно-профилактических учреждений, кроме инфекционных больниц (отделений), проектируют приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением. В инфекционных больницах (отделениях) вытяжную вентиляцию устраивают из каждого бокса, полубокса и от каждой палатной секции отдельно с естественным побуждением и установкой дефлектора, а приточную вентиляцию предусматривают с механическим побуждением и подачей воздуха в коридор.
При расчете вентиляции руководствуются данными, приведенными в табл. 3.9.
Кондиционирование воздуха проектируют в операционных, наркозных, родовых, послеоперационных палатах, реанимационных залах, палатах интенсивной терапии, в однокоечных и двухкоечных палатах для больных с ожогами кожи, в палатах, предназначенных для размещения 50% коек отделений для грудных и новорожденных детей, а также во всех палатах отделений недоношенных и травмированных детей. Воздух, подаваемый в эти помещения,
надлежит дополнительно очищать в бактериологических фильтрах, устанавливаемых после вентилятора. В этом случае не допускается установка масляных фильтров в качестве I ступени очистки воздуха.
В палатах, которые оборудуются полностью кювезами, кондиционирование воздуха предусматривать не следует.
В операционных, наркозных, послеоперационных палатах, родовых, реанимационных залах и палатах интенсивной терапии относительную влажность воздуха следует принимать 55-60%; подвижность воздуха не должна превышать 0,15 м/с. Относительную влажность воздуха в зимнее время в палатах иного назначения рекомендуется принимать 30-50%. Увлажнение воздуха предусматривается в приточных установках.
Самостоятельные системы приточно-вытяжной вентиляции, а также системы кондиционирования воздуха для помещений, указанных выше, проектируют; для операционных блоков (отдельно для асептических и септических отделений), реанимационных залов и палат интенсивной терапии (отдельно для поступающих в больницы с улицы и из отделений больниц), родовых (отдельно для физиологического и обсервационного отделений), палат новорожденных, недоношенных и травмированных детей каждого отделения (отдельно для физиоло-
ТАБЛИЦА 3.9. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЛЕЧЕБНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ
Помещения
Температура, °C
Объем или кратность воздухообмена в 1 ч
приток
вытяжка
Палаты для взрослых больных, для матерей детских отделений, палаты для туберкулезных
20
(взрослых и детей)
Палаты для больных гипотиреозом
24
80 м3/ч на 1 койку
Палаты для больных тиреотоксикозом
15
Манипуляционные-туалетные для новорожденных
25
1,5
2
Послеоперационные палаты, реанимационные залы, палаты интенсивной терапии, родовые, родовые боксы, операционные-диализационные, наркозные, палаты на 1-2 койки для ожоговых больных
22
По расчету, но не
менее 10
Послеродовые палаты
Палаты на 3-4 койки для ожоговых больных, палаты для детей
| 22
80 м3/ч на 1 койку
Палаты для недоношенных, травмированных,
25
По расчету, но не
менее
грудных и новорожденных детей
80 м3/ч на 1 койку
Боксы и полубоксы, фильтр-боксы, предбоксы,
22
2,5
2,5
палатные секции инфекционного отделения
(подача воздуха в коридор)
Продолжение табл. 3.9
Помещения
Температура, °C
Объем или кратность воздухообмена в 1 ч
притоквытяжка
Предродовые, фильтры, приемно-смотровые боксы, смотровые, перевязочные манипуляционные, предоперационные, процедурные, кабинеты для кормления детей в возрасте до 1 года
22
1,5
2
Кабинеты врачей, комнаты персонала, комнаты отдыха для больных, пользующихся процедурами водолечения и грязелечения, кабинеты иглотерапии, кабинеты аудиометрии и антропометрии
20
1
1
Кабинеты ангиографии, процедурные и кабинеты для раздевания при рентгено-диагностических кабинетах, процедурные и раздевальные флюорографических кабинетов, кабинеты электросветолечения, массажные'
20
3
4
Процедурные для рентгеновских снимков зубов, моечные лабораторной посуды патологоанатомических отделений, комнаты управления рентгеновских кабинетов и радиологических отделений, фотолаборатории
18
3
4
Стерилизационные при операционных, лаборатории и помещения для производства анализов, кабинеты радиотелеметрических, эндокринологических и других исследований, помещения для приема, сортировки и взятия проб для лабораторных анализов, монтажные и моечные кабинетов искусственной почки и помещений для аппарата искусственного кровообращения, препараторские лаборатории, помещения для окраски мазков, комплектования и упаковки инструментов, приема, разборки, мытья и сушки хирургических инструментов и др.
18
1
3
Залы лечебной физкультуры
18
50 м3/ч на 1 зале
занимающегося в
Кабинеты функциональной диагностики, помещения для ректороманоскопии
22
1
3
Кабинеты лечебной физической культуры, механотерапии, зубоврачебные кабинеты, комнаты зондирования, помещения для дегельминтизации
20
2
3
Помещения (комнаты) для санитарной обработки больных, душевые, кабины личной гигиены, помещения для субаквальных, сероводородных и других ванн (кроме радоновых), помещения подогрева парафина и озокерита, лечебные плавательные бассейны
25
3
5
Помещения для хранения гипсовых бинтов и гипса, центральные бельевые, кладовые инфицированного белья и постельных принадлежностей, кладовые хозяйственного инвентаря, кладовые реактивов и аппаратуры в патолого-анатомических отделениях и др.
16
1
Помещения стерилизационных
16
По
расчету
Помещения для мытья, стерилизации и хранения суден и горшков, мытья и сушки клеенок, сортировки и временного хранения грязного белья и твердых отходов
16
5
Регистратуры, справочные, вестибюли, гардеробные, буфетные, столовые для больных, кладовые вещей и одежды больных, пользующихся парком
18
1
Помещения для мытья и стерилизации столовой и кухонной посуды при буфетных и столовых палатных отделений, парикмахерские для обслуживания больных, муляжные
18
2
3
Продолжение табл. 3 9
Помещения
Температура, Объем или кратность воздухо- °Собмена в 1 ч
притоквытяжка
Хранилища радиоактивных веществ, фасовочные и
18
5
6
моечные радиологических отделений, моечные в лабораториях
Процедурные в кабинетах для статической и под
20
4
5
вижной теле-гамматерапии, кабинеты: аэроионо- лечения, теплолечения, укутывания, помещения приготовления растворов для радоновых ванн, кабинеты лечения ультразвуком
Раздевальные и кабины для раздевания в отделе
23
Приток по балансу вытяжки
ниях водолечения
из залов с ванными и грязевых
Помещения хранения трупов
2
процедур
3
Помещения радоновых ванн, грязелечебные залы, душевой зал с кафедрой, кабинеты грязелечения для гинекологических процедур
Помещения для хранения и регенерации грязи
25
4
5
12
2
10
Помещения одевания и выдачи трупов, помещения
14
—
3
хранения хлорной извести
Помещения дезинфекционных камер: приемные)
Из чистого
3
грязные отделения J*
разгрузочные (чистые) отделения
16
16
отделения
5
Через грязное
Шлюзы при сероводородных ванных
25
3
отделение
4
Кабины для раздевания при сероводородных
25
3
4
ванных
Помещения приготовления растворов сероводород
20
5
6
ных ванн и хранения реактивов
Помещения для мойки и сушки простыней, холстов,
16
6
10
брезентов, грязевые кухни Ингаляторий (процедурные)
20
8 .
10
Секционные
16
1
4
Шлюзы перед палатами для новорожденных
20
2
1
Помещения выписки родильниц и облучения детей
22
1
1
кварцевой лампой
Уборные и умывальные
20
—
50 м3/ч на 1
Клизменная
20
унитаз и
20 м3/ч на 1 писсуар
5
Шлюзы в боксах и полубоксах инфекционных
20
—
—
отделений
Малые операционные
22
10
5
Помещения аптек:
распаковочные, дистилляционные, комнаты для
18
2
3
хранения и оформления лекарственных форм для инъекций, кладовые товаров, комнаты химика-аналитика, моечные
кубовые стерилизационные, кладовые лекар
18
3
4
ственных трав
кладовые термолабильных, медикаментов
4
—
3
склады стерильных материалов
18
3
—
торговые залы аптек
16
3
4
асептические
18
4
2
Примечание Для зданий лечебно-профилактических учреждений, размещаемых в IV строительно-климатическом районе, на теплый период года расчетную температуру воздуха в помещениях, в которых предусматривается устройство кондиционирования воздуха, принимать на 3 °C выше указанной.
гического и обсервационного отделений), рентгеновских отделений, лабораторий, отделений грязелечения, водолечения, сероводородных ванн, радоновых ванн, лабораторий приготовления радона, санитарных узлов, холодильных камер, хозрасчетных аптек. Объединение нескольких помещений одной вентиляционной системой возможно только при одинаковом режиме в них, допустимости сообщения помещений между собой и исключении пребывания в них инфекционных больных. В каждое помещение для лечебных процедур приточный воздух следует подавать непосредственно в верхнюю зону, для остальных помещений допускается подача приточного воздуха в коридор по балансу вытяжки. Рекомендуется подавать воздух и в такие помещения, как вестибюли, ожидальные и т. п.
Наружный воздух, подаваемый системами приточной вентиляции, надлежит очищать в фильтрах. Рециркуляция воздуха не допускается.
Приточный воздух, как правило, обрабатывают в центральных приточных камерах (кондиционерах). Вентиляционные приточные и вытяжные камеры размещают таким образом, чтобы была исключена передача шума в помещения с длительным пребыванием больных и в кабинеты врачей.
Воздуховоды систем приточной вентиляции (кондиционирования воздуха) после бактериологических фильтров рекомендуется выполнять из нержавеющей стали.
В отдельных операционных, предназначенных для мелких операций (например, в поликлинике), допустимо применение индивидуальных приточных установок с приточным шкафом, располагаемым в смежном помещении. Для очистки воздуха в этом случае применяют ватный фильтр.
В операционных и наркозных палатах вытяжку воздуха следует организовывать из верхней и нижней зон помещения.
При проектировании системы вентиляции и оборудования должны быть предусмотрены меры по обеспечению взрывобезопасности.
В кабинетах электро-, свето- и теплолечения для подачи и удаления воздуха рекомендуется использовать верхнюю зону помещения. Воздухообмен в этих помещениях следует рассчитывать на удаление вредных выделений; кратность воздухообмена, приведенную в
табл. 3.9, принимают как предварительную. Приток воздуха в эти помещения, предусматриваемый от отдельной приточной камеры, должен быть рассчитан на поглощение тепло- избытков.
Для грязелечебных кабинетов, бассейнов регенерации и помещений для нагрева грязи воздух рекомендуется подавать в верхнюю зону, а вытяжку организовывать из верхней и нижней зон.
Для рентгенодиагностических кабинетов с аппаратами закрытого типа проектируют приточно-вытяжную вентиляцию с удалением воздуха из верхней зоны на расстоянии 0,6 м от потолка, а из нижней зоны на расстоянии 0,5 м от пола. В фотолаборатории воздух удаляют из верхней зоны. Кабинеты рентгенотерапии рекомендуется вентилировать так же, как и рентгенодиагностические кабинеты, но с повышенным воздухообменом.
В зданиях аптек отдельные вытяжные системы рекомендуется предусматривать для помещений приемно-рецептурной, ассистентской, коктория, мойки стерилизационной, санитарного узла и др.
Г. Предприятия бытовогообслуживания населения
В помещениях предприятий бытового обслуживания населения проектируют приточновытяжную вентиляцию. При расчете вентиляции следует принимать данные, приведенные в табл. 3.10.
При определении воздухообмена в производственных помещениях предприятий бытового обслуживания населения учитывают тепловыделения от электродвигателей с коэффициентом перехода электроэнергии в тепловую, равную 0,3. Состав и количество вредных выделений, поступающих от технологического оборудования в воздух помещений, а также типы местных отсосов от него следует принимать по нормам технологического проектирования или в соответствии с технологической частью проекта.
Если вентиляционные выбросы содержат пары перхлорэтилена, трихлорэтилена и других вредных газов, необходимо предусматривать рекуперацию паров растворителей с помощью адсорберов на машинах и обеспечивать факельный выброс воздуха. В технических по-
Таблица 3.10. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВ ПОМЕЩЕНИЯХ ПРЕДПРИЯТИЙ БЫТОВОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ НАСЕЛЕНИЯ
ПомещенияПомещенияТемпературавоздуха впомещениях,°CТемпературавоздуха впомещениях,°CпритоквытяжкапритоквытяжкаКратность воздухообмена в 1 ч
Помещения
Помещения
Температуравоздуха впомещениях,°C
Температуравоздуха впомещениях,°C
притоквытяжка
притоквытяжка
I. Производственные
Изготовление и ремонт одежды, головных уборов и трикотажных изделий:
изготовление и ремонт легкого платья, верхней
18
По расчету
на
удаление тепло-
одежды, головных уборов, ремонт трикотажных изделий
избытков
гофре и плиссе, скорняжные работы
18
2
2
Изготовление и ремонт обуви и кожаной галантереи Химическая чистка и крашение одежды:
18
2
3
срочная химическая чистка одежды)
химическая чистка с самообслуживанием J
16
Но расчету на удаление и разбавление вредных веществ
до предельно допустимой кон-
центрации
техническое помещение для обезжиривающих
16
4
15
машин
лаборатория
18
2
3
срочное выведение пятен
16
8
10
стирка белья с самообслуживанием,
18
По расчету
на
удаление тепло-
срочная стирка сорочек
избытков и
влаговыделений
Ремонт металлоизделий, бытовых электроприборов, часов, ремонт фотокиноаппаратуры, оп
18
2
3
тики, переплетные работы
Ремонт радиоаппаратуры и телевизоров
18
4
5
Фотографии
Обработка фотоматериалов:
18
1
2
черно-белых
18
2
3
цветных
18
8
10
Ремонт изделий из пластмасс, ювелирные и граверные работы
18
1
2
Прокат предметов домашнего обихода и культурнобытового назначения
18
. 1
2
Парикмахерские с числом рабочих мест:
до 3
18
—
1
3 5
18
1
2
свыше 5
18
2
3
помещения для сушки волос
18
По расчету избытков
на
удаление тепло-
Студии звукозаписи (зал звукозаписи, аппаратная записи, кабинет перезаписи)
18
2
2
Машинописное бюро
18
3
3
Бюро обслуживания
18
1
2
II. Для посетителей
18
По балансу со смежными поме-
щениями
III. Кладовые
15
0,5
Примечания: 1. При определении воздухообмена в производственных помещениях по расчету температуру воздуха в помещениях следует принимать в соответствии с требованиями санитарных норм проектирования промышленных предприятий.
На предприятиях с числом рабочих до пяти допускается предусматривать вытяжную вентиляцию с естественным побуждением, если отсутствуют вытяжные системы местных отсосов.
В производственных помещениях с избытками явного тепла следует предусматривать отопление для поддержания температуры в помещениях 10 °C.
мещениях для обезжиривающих машин следует подавать приточный воздух в количестве не менее четырехкратного объема помещения непосредственно в техническое помещение обезжиривающих машин; остальной объем приточного воздуха должен поступать в помещение для посетителей или в прилегающее производственное помещение.
При удалении газовоздушной смеси местными отсосами, встроенными в обезжиривающие машины, не допускается объединение их с вытяжными системами иного назначения.
В помещениях срочной химической чистки и в помещениях для посетителей предприятий химической чистки с самообслуживанием удаление воздуха должно предусматриваться из верхней и нижней зон помещений в непосредственной близости машин обезжиривания. Общеобменные системы приточной и вытяжной вентиляции производственных помещений и кладовых разрешается устраивать общими при условии установки огнезадерживающих клапанов автоматического действия в воздуховодах от кладовых сгораемых материалов или несгораемых материалов в сгораемой упаковке.
Д. Предприятия розничнойторговли1
В магазинах с торговыми залами общей площадью до 250 м2 следует проектировать естественную вентиляцию. Помещения магазинов торговой площадью 400 м2 и более оборудуются системами вентиляции с механическим побуждением, при этом объем вытяжки должен быть полностью компенсирован притоком. В магазинах с торговыми залами площадью 3500 м2 и более необходимо предусматривать оптимальные параметры воздуха в соответствии со СНиП. В IV климатическом районе оптимальны^ параметры воздуха предусматривают для магазинов торговой площадью 1000 м2 и более.
В торговых залах рынков площадью до 600 м2 или в случае, когда объем помещения на 1 чел. составляет не менее 20 м3 независимо от площади торгового зала, организуют естественную вентиляцию; в остальных случаях - приточно-вытяжную вентиляцию с механичес-
ким побуждением двукратным воздухообменом.
При расчете вентиляции и кондиционирования воздуха количество людей, находящихся в торговых залах, следует определять исходя из площади торгового зала на 1 чел.: 3,5 м2-для рынков, магазинов мебели, музыкальных, электро- и радиотоваров, книжных, спортивных, ювелирных и для магазинов в сельских населенных пунктах; 2,5 м2-для других непродовольственных и продовольственных магазинов. В магазинах с различными залами по продаже продовольственных и непродовольственных товаров проектируют отдельные для каждого зала системы приточно-вытяжной вентиляции.
В помещениях кладовых следует, как правило, организовывать естественную вытяжную систему вентиляции с раздельными каналами. Общеобменные системы вытяжной вентиляции с механическим побуждением из кладовых и подсобных помещений допускается проектировать общими при условии установки в воздуховодах огнезадерживающих клапанов в местах пересечения стен и перегородок этих помещений.
Магазины, расположенные в первых этажах жилых или других зданий, должны иметь самостоятельные системы вентиляции, независимые от системы вентиляции этих зданий.
При расчете вентиляции руководствуются данными, приведенными в табл. 3.11.
Кратность воздухообмена в торговых залах магазинов определяют из расчета поглощения избытков тепла от людей, оборудования и солнечной радиации с проверкой на предельно допустимую концентрацию углекислоты. Тепло- и влаговыделения от покупателей соответствуют легкой работе, а от обслуживающего персонала - работе средней тяжести. Выделение углекислоты СО2 следует вычислять по общему числу покупателей и продавцов из расчета выделения 1 чел. в среднем 20 л/ч углекислоты независимо от времени года. Содержание СО2 в наружном воздухе можно принимать в черте города 0,5 л/м3, в загородной зоне 0,4 л/м3.
Объем приточного воздуха определяют по расчетной зимней температуре для проектирования вентиляции (параметры А), объем удаляемого воздуха-по расчетной летней температуре (параметры А).
ПомещенияПомещенияРасчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°CРасчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°Cпритоквытяжкапритоквытяжка12115112 )15 1По расчету8Естественная вентиляция81(2/3 из нижней зоны- механи-веская)10По расчету16211211622103416—0,58116—2160,5 10—- 2——444(периодически)- 12—2—108-1180,55235По расчету182316—112115112 )15 1По расчету8Естественная вентиляция81(2/3 из нижней зоны- механи-веская)10По расчету16211211622103416—0,58116—2160,5 10—- 2——444(периодически)- 12—2—108-1180,55235По расчету182316—1
Помещения
Помещения
Расчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°C
Расчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°C
притоквытяжка
притоквытяжка
12
1
15
1
12 )
15 1
По расчету
8
Естественная вентиляция
8
1
(2/3 из нижней зоны
- механи-
веская)
10
По расчету
16
2
1
12
1
16
2
2
10
3
4
16
—
0,5
8
1
16
—
2
16
0,5 1
0
—
- 2
—
—
4
4
4
(периодически)
- 12
—
2
—
10
8
-
1
18
0,5
5
2
3
5
По расчету
18
2
3
16
—
1
12
1
15
1
12 )
15 1
По расчету
8
Естественная вентиляция
8
1
(2/3 из нижней зоны
- механи-
веская)
10
По расчету
16
2
1
12
1
16
2
2
10
3
4
16
—
0,5
8
1
16
—
2
16
0,5 1
0
—
- 2
—
—
4
4
4
(периодически)
- 12
—
2
—
10
8
-
1
18
0,5
5
2
3
5
По расчету
18
2
3
16
—
1
ТАБЛИЦА 3.11. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВ ПОМЕЩЕНИЯХ МАГАЗИНОВ
Кратность воздухообмена в 1 ч
Торговые залы площадью 250 м2 и менее в магазинах:
продовольственных
универсальных и непродовольственных
Торговые залы площадью более 250 м2 в магазинах:
продовольственных
универсальных и
непродовольственных
Залы рыночной торговли
Помещения рынка для продажи картофеля
Разгрузочные помещения
Помещения для подготовки товаров к продаже
Помещения приема и выдачи заказов
Демонстрационные залы
Разрубочные
Кладовые:
бакалея, хлеб, кондитерские изделия гастрономия, рыба, молоко, фрукты, вина, пиво, напитки
обувь, парфюмерия, товары бытовой химии
прочие товары
Камеры для мусора
Охлаждаемые камеры:
мясо, полуфабрикаты, гастрономия
рыба
овощи, ягоды, фрукты, кондитерские изделия, напитки
мороженое, пельмени
пищевые отходы
Помещения для хранения упаковочных материалов
и инвентаря
Бельевые
Машинное отделение с водяным охлаждением
Машинное отделение с воздушным охлаждением
Мастерские, лаборатории
Помещения приема стеклянной тары
Примечания. 1. Расчетную температуру воздуха в торговых залах, где совмещается продажа рыночной продукции и товаров государственной (кооперативной) торговли, следует принимать равной 8 °C.
Расчетная температура воздуха для охлаждаемых камер принята на все периоды года.
В кладовые с химическими, синтетическими или иными пахучими веществами и при размещении товаров к продаже на площади кладовых, а также при наличии постоянных рабочих мест-следует предусматривать подачу приточного воздуха (для постоянно работающих-из расчета 60 м3/ч на 1 рабочее место).
Рециркуляция воздуха допускается в торговых залах магазинов, кроме торговых залов с химическими, синтетическими или иными пахучими веществами и горючими жидкостями, при этом наружный воздух должен подаваться в объеме не менее 20 м3/ч на 1 чел.
Воздушно-тепловыми завесами необходимо оборудовать:
тамбуры входов для покупателей в магазинах торговой площадью 150 м2 и более (для рынков 600 м2 и более) при расчетной температуре наружного воздуха для холодного периода года — 15 °C и ниже (расчетные параметры Б);
ворота в разгрузочных помещениях продовольственных магазинов торговой пло-
щадью 1500 м2 и выше и непродовольственных магазинов торговой площадью ?5Ж> хг и выше при расчегной температуре наружного воздуха — 15 °C и ниже (параметры Б).
К. Кулы у рно- ipeлишныеучреждения (кинотеатры, клубы,театры)1
В помещениях культурно-зрелищных учреждений проектируют приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением.
В зрительных залах кинотеатров, клубов и театров в зонах размещения зрителей параметры воздуха должны быть обеспечены системой вентиляции или кондиционирования воздуха в соответствия с требованиями табл. 3.12. При применении рециркуляции в системах вен- ныяции И.1Н кон интонирования вощу ха для зрительных залов количество подаваемого наружного воздуха должно составлять не менее 20 м3/ч на 1 чел. Систем) вентиищии зрительных залов допускается проектировать по схеме с двумя вентиляторами. Производительность рециркуляционно-вытяжного вентилятора должна быть принята равной минимальному объему рециркуляционного воздуха.
Для помещений Зрительского и клубного комплексов, помещений обслуживания сцены (эстрады), а также административно-хозяйственных помещений следует предусматривать раздельные системы приточно-вытяжной вентиляции. В кинотеатрах с непрерывным показом фильмов, а также в клубах разделение можно не предусматривать.
Самостоятельные приточные системы вентиляции необходимо проектировать для следующих комплексов помещений: зрительных залов; веетбюля: фойе; куоаров: м\зея: тиристорных; светопроекционных, звукоаппаратных, светоаппаратных, кабин .для диктора и переводчиков; артистических уборных, репетиционных залов, творческого персонала и художественного руководства, помещений административно-хозяйственных, технической связи и радиовеовния, производственных мастерских. Самостоятельные вытяжные системы должны быть предусмотрены также для помещений: курительных. сану шов. подсобных при буфетах, свегоироскпионной, звукоаппаратной, ка-
бин дикторов, холодильной станции, мастерских, складов, аккумуляторной.
Вентиляцию курительной и санузлов допускается объединять в одну систему. Для проекционных необходимо проектировать отдельные вытяжные и приточные вентиляционные системы. К вытяжным системам этих помещений можно присоединять вытяжные каналы от стойки (шкафа) оконечных усилителей, перемоточных и кабины переводчика.
В многозальных кинотеатрах общей вместимостью залов до 800 мест следует предусматривать обслуживание одной системой приточной вентиляции нескольких зрительных залов, при этом необходимо для каждого зрительного зала проектировать по расчету установку зонального подогревателя воздуха. Подогревать воздух в основных калориферах, системы следует до 6 °C.
Для I и II строительно-климатических районов подача это! приточной системы определяется из расчета обеспечения зрителе! нормируемым количеством наружного воздуха в холодный период года-20 м3/ч. В теплый период года для обеспечения расчетного воздухообмена в залах проектируют дополнительную приточную установку, производительность которой определяется как разность между расчетным воздухообменом залов и производительностью основной системы. При условии обеспечения в залах нормируемых параметров воздушной среды средствами вентиляция основная система приточной вентиляции должна: быть решена с рециркуляцией воздуха. В режиме рециркуляции система приточной вентиляции должна работать только в период, необходимый для подогрева воздуха в залах перед началом первого сеанса.
При проектирования зрительных залов кинотеатров следует предусматривать в теплый период года возможность ночного проветривания. Для этих целей 8 нижней зоне залов проекнфуют проемы, оборудованные неподвижными решетками и утепленными дверцами. Рассчитывать площадь живого сечения проема следует исходя из количества подаваемого воздуха, равного полутора-двукратному воздухообмену в помещении зала в 1 ч с учетом гравитационного давления. Удалять воздух в этом случае рекомендуется через шахту основной системы вентиляции. В вытяжных шахтах для этой цели устанавливают утепленные клапаны
ТАБЛИЦА 3 12. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ КУЛЬТУРНО-ЗРЕЛИЩНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ
Помещения
Расчетная Объем или кратность воздухо- Дополнительные указания температураобмена в 1 ч
воздуха в холодныйпритоквытяжка
период года, °C
Кассовый и входной вестибюлиI
Распределительный вести- Г бюль
При объединении кассового вестибюля с вход-ным, а входного с рас
пределительным расчетную температуру следует принимать 16 °C (для кинотеатров 1 14 °C)
Фойе и кулуары
Буфет (с подсобными помещениями)
Курительная
18По расчетуДля кинотеатров 1 14 °C
18-5-
16Через смеж-10Для кинотеатров1 14 °C
ные поме- (вытяжка
щенияиз двух зон:
верхней-2/3, нижней - 1/3 расчетного обмена)
Санитарные узлы
16То же 100 м3/ч на 1 Для кинотеатров1 15 °C
унитаз или 1 писсуар
Комната для переодевания, помещения для отдыха обслуживающего персонала, комната художника, радиомастера, помещение макетной
Детская комната Гардеробная, подсобные помещения при выставочном зале, кладовые материалов живописно-декорационной мастерской
Кабины кассиров и дежурных администраторов Помещение распространения билетов
Зрительный зал вместимостью 800 мест и более с эстрадой, вместимостью 600 мест и более со сценой в кинотеатрах \ клубах и театрах
Зрительный зал вместимостью до 800 мест с эстрадой, вместимостью до 600
1823-
201,51,5-
16-2-
183--
181,51,5-
16По расчету, но не менееВ теплый период года не
20 м3/ч наружного воздуха выше 25 °C (для кино- на 1 зрителятеатров 1 не выше 26 °C)
мест со сценой:
в кинотеатрах 1
» клубах и театрах
16 (В теплый период года: не
?0 (’° жеболее чем на 3°С выше
“наружной температуры
по параметрам А (для IV
строительно-климатического района для залов вместимостью 200 мест и более-по аналогии со зрительным залом на 600 мест и более)
Продолжение табл. 3.12
Помещения
Расчетная Объем или кратность воздухе- Дополнительные указания температураобмена в 1 ч
воздуха в холодныйпритоквытяжка
период года, °C
Сцена, арьерсцена, карман Трюм
22---
16-5Вытяжка периодичес
кого действия
Кабины дикторов, переводчиков, студии звукозаписи, выставочный зал (музей) Звукоаппаратная, аппаратная звукорежиссера, светоаппаратная, перемоточная Тиристорная
1833-
1822-
18По расчету, но не менее 3 Организация воздухо
обмена по технологичес-
Кинопроекционная 2, светопроекционная
кому заданию
1833Местные отсосы от
проекторов с ксеноновыми лампами мощностью 1 кВт-300 м3/ч, 3 кВт- 600 м3/ч, 5 кВт- 800 м3/ч, 10 кВт- 1200 м3/ч
Агрегатная охлаждения кинопроекторов, насосная пожарного хозяйства, щитовая
Комната киномеханика и радиоузел, книгохранилище Щитовая электроприводов Артистические уборные 2
15-2-
18-2-
15По расчету-
2023С учетом вытяжки из
душевых и санузлов
Дежурные костюмерные Дежурные гримерно-парикмахерские
Помещения для занятий музыкантов
Помещения для отдыха музыкантов, рабочих сцены Репетиционные залы
18-1,5-
2035-
1822-
1834
183,3
но не менее 60 м3/ч наружного воздуха на 1 занимающегося
Помещения для административно-хозяйственного персонала, комнаты общественных организаций
Аппаратные технологической связи, звукозаписи, АТС Кладовые, материальный
склад
Гостиная
Помещения для игровых автоматов, настольных игр, биллиардная
Танцевальный зал, зал для занятий физкультурой
1821,5-
1822
16-1
18-3-
1635-
16По расчету, но не менее-
20 м3/ч наружного воздуха на 1 посетителя
ПомещенияПомещенияПродолжение табл. 3.12
Помещения
Помещения
Расчетная Кратность воздухообмена в 1 ч температура
воздуха в притоквытяжка
холодный
период года,°C
Зимний сад
16
1
—
Аудитория
18
По расчету, но не менее
—
20 М74
наружного воздуха
на 1 посетителя
Методический кабинет
18
1
—
Читальный зал
Санитарные узлы:
18
3
2
50 м3/ч на 1
—
уборные
16
унитаз или 1
душевые
25
писсуар
25 м3/ч на 1
—
кабину
Комната личной гигиены женщин
23
—
5
Кабинет врача
20
2
2
Местный отсос по технологическому зданию
Художественно-производственные мастерские:
декорационная
18
2 1
То же, от клееварок
столярная
16
3 j
по технологическому зданию
Пошивочная, трикотажная
18
1
2
То же, от технологического оборудования
Слесарно-механическая,
16
2
3
То же, от верстака для
ремонтно-поделочная,
пайки, точильных ап
обувная, фотолаборатория
паратов и другого технологического оборудова
ния
Склады декораций, мебели, костюмов, лесоматериалов Постирочная, красильная
15
—
1
—
16
5
6
—
Машинный зал отопительновентиляционного оборудова
15
2
3
ния
Помещения щелочной, аккумуляторной и хранения
15
2
3
—
электролита
Холодильная станция
15
3
5
—
Помещения кислотной, аккумуляторной
15
8
10
—
В случае когда в кинотеатре не предусматривается гардероб для зрителей.
При проектировании кинотеатров с широкоформатным экраном в кинопроекционных следует предусматривать местные отсосы в объеме 500 м3/ч для стойки (шкафа оконечных усилителей).
Примечания: 1. При проектировании вентиляции следует исходить из общего числа мест в зрительном зале.
. При определении количества приточного воздуха, подаваемого в распределительный вестибюль, фойе и кулуары, необходимо учитывать объем воздуха, удаляемого из смежных помещений, не имеющих приточной вентиляции.
. Воздухообмен в помещении доготовочной, буфета в фойе зрительного зала вместимостью 800 мест и более необходимо проверять по расчету на удаление теплоизбытков.
с дистанционным управлением. Для отвода конденсата под шахтами устраивают поддоны. Необходимо также предусматривать мероприятия, исключающие возможность неорганизованного поступления наружного воздуха в залы через вытяжные шахты.
В зрительном зале клуба или театра с глубинной колосниковой сценой необходимо обеспечивать подпор в размере 10% объема приточного воздуха. Количество удаляемого воздуха соответственно принимается равным 90% приточного (включая рециркуляцию), из них 17% удаляется через сцену.
В помещениях доготовочных, моечных буфета, санитарных узлов, курительных и мастерских необходимо организовывать системы вытяжной вентиляции с механическим побуждением; в служебно-хозяйственных помещениях допускается предусматривать вентиляцию с естественным побуждением.
В аккумуляторной с кислотными аккумуляторами и в кислотной следует проектировать вытяжную вентиляцию самостоятельным агрегатом во взрывобезопасном и антикоррозионном исполнении с расположением вытяжных отверстий под потолком и на высоте 0,3 м от пола. В аккумуляторной со щелочными аккумуляторами вытяжные отверстия располагают только под потолком. В этом случае можно организовывать естественную вентиляцию через отдельный вентиляционный отсос.
Помещения для размещения вентиляционного оборудования, оборудования систем кондиционирования воздуха, компрессорных, холодильных установок не рекомендуется располагать непосредственно за ограждающими конструкциями зрительного зала.
В стенах, разделяющих зрительные залы многозальных зданий, не допускается устройство вентиляционных каналов и прокладка воздуховодов через помещения зала, проекционной и перемоточной, если эти воздуховоды предназначаются для других помещений.
В зрительных залах кинотеатров вместимостью до 800 мест подачу воздуха следует осуществлять, как правило, компактными струями с максимальной скоростью, регламентируемой допустимым уровнем шума в зале, и нормируемой подвижностью воздуха в рабочей зоне.
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ И ПОМЕЩЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ 1
Во вспомогательных зданиях и помещениях промышленных предприятий в теплый период года, как правило, предусматривается подача воздуха естественным путем через открывающиеся окна и двери. Механическая приточная вентиляция предусматривается только для помещений, где нельзя организовать естественную вентиляцию (проветривание), а также при необходимости специальной обработки наружного воздуха.
В холодный и переходный периоды года подачу воздуха с механическим побуждением следует предусматривать для помещений, в которых воздухообмен установлен более однократного в 1 ч, а также для возмещения воздуха, удаляемого из душевых, уборных и помещений сушки и обеспыливания одежды. Для остальных помещений допускается предусматривать естественную подачу воздуха.
В табл. 3.13 приведены значения расчетной температуры воздуха и кратности воздухообмена для основных помещений рассматриваемых зданий в холодный период года. Для ряда помещений (машинописных бюро, копировально-множительных служб, прачечных, химчисток, столовых, здравпунктов, радиоузлов, телефонных станций, библиотек, киноаппаратных, вычислительной техники, торгового и бытового обслуживания, конференц-залов и др.) расчетную температуру воздуха и воздухообмен принимают по соответствующим СНиП по проектированию.
При организации приточной вентиляции в холодный и переходный периоды года подачу подогретого воздуха следует предусматривать в верхнюю зону:
непосредственно в помещения;
сосредоточенно в коридор для помещений, воздухообмен в которых установлен по вытяжке;
в помещения гардеробных для возмещения воздуха, удаляемого из душевых;
В верхней части стен и перегородок, разделяющих душевые, преддушевые и гардеробные, устанавливаются жалюзийные решетки.
ТАБЛИЦА 3 13 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА ВО ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЯХ И ПОМЕЩЕНИЯХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
Помещения
Расчетная температураОбъем или кратность воздухообмена в 1 ч
воздуха, °C
притоквытяжка
Вестибюли
Отапливаемые переходы
162-
Не ниже чем на 6°--
расчетной температуры помещений, соединяемых отапливаемыми переходами
Гардеробные уличной одежды
Гардеробные для совместного хранения всех видов одежды при неполном переодевании работающих
16-1
18Из расчета компенса- Из душевых и при
ции вытяжки из душе-необходимости из
вых (но не менеегардеробных, если
однократного воз-воздухообмен пре-
духообмена)вышает вытяжку из
Гардеробные при душевых
душевых
(преддушевые), а также гардеробные с полным переодеванием работающих:
гардеробные спецодежды
гардеробные домашней (уличной и домашней) одежды
2355
23Из расчета компенса- Из душевых и при
ции вытяжки из ду-необходимости из
шевых (но не менеегардеробных, если
однократного воз-воздухообмен пре-
духо обмена)вышает вытяжку из
'душевых
Душевые
25-75 м3/ч на 1 душевую
сетку
Уборные
16-50 м3/ч на 1 унитаз
и 25 м3/ч на 1 писсуар
Умывальные при уборных Курительные
16-1
16-10
Помещения для отдыха, обо-222 (но не менее 30 м3/ч3
грева или охлаждения
на 1 чел.)
Помещения для личной гигиены женщин *
2322
Помещения для ремонта спецодежды *
1623
Помещения для ремонта
1623
обуви *
Помещения управлений, конструкторских бюро, общественных организаций, пло-
щадью:
не более 36 м2 более 36 м2 *
181,5-
18По расчету
Помещения для сушки специ- По технологическимТо же
альной одежды
требованиям в пределах 16-33 °C
Помещения для обеспылива-16»
ния специальной одежды
В теплый период года в районах с расчетной температурой наружного воздуха выше 25 °C (параметры А) в помещениях, где планируется постоянное пребывание людей, рекомендуется устанавливать потолочные вентиляторы для повышения скорости движения воздуха до 0,3-0,5 м/с.
Удаление воздуха из вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий допускается как с естественным, так и с механическим побуждением.
Самостоятельные системы вытяжной вентиляции предусматриваются для помещений: фельдшерских и врачебных здравпунктов, душевых, уборных, а также копировально-множительных служб и переплетных, химической чистки, сушки, обеспыливания и обезвреживания одежды. Устройство совмещенной вытяжной вентиляции допускается для душевых и уборных при гардеробных для совместного хранения всех видов одежды при неполном переодевании работающих, а также для пред- душевых с полным переодеванием уличной и домашней одежды.
Удаление воздуха из гардеробных следует организовывать через душевые. В случае когда воздухообмен гардеробной превышает воздухообмен душевой, воздух удаляют через душевую в установленном для нее объеме, а разницу-непосредственно из гардеробной. В остальных случаях воздух удаляют непосредственно из помещений.
В гардеробных помещениях для совместного хранения всех видов одежды при неполном переодевании работающих, а также в пред- душевых с полным переодеванием на 5 чел. и менее при односменной работе в холодный период допускается принимать однократный воздухообмен, предусматривая естественный приток наружного воздуха через окна. В помещениях гардеробных при обосновании допускается установка шкафов для сушки спецодежды в нерабочее время, оборудованных вытяжной вентиляцией с естественным побуждением в объеме 10 м3/ч воздуха от каждого шкафа.
В гардеробных для хранения одежды, в помещениях для кормления грудных детей и в помещениях для обогревания-скорость движения воздуха в зоне пребывания людей не должна превышать 0,2 м/с.
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Необходимость устройства вентиляции в животноводческих и птицеводческих помещениях, в сооружениях для круглогодичного выращивания овощей и длительного хранения сезонной сельскохозяйственной продукции, а также производительность вентиляционных систем и режим их работы определяют расчетами в зависимости от параметров наружного и внутреннего воздуха, теплотехнических характеристик ограждающих конструкций. В расчетах следует учитывать биологическое тепло, поступающее в помещения от животных, птиц, продукции, вредные газы и водяные пары, поступающие в помещение при производственных процессах.
Система вентиляции-одно из средств обеспечения в помещениях для содержания животных и птиц климатической зоны максимальной продуктивности, а в культивационных сооружениях, хранилищах, подсобных и служебных помещениях - заданных параметров воздуха.
При проектировании систем вентиляции в помещениях для содержания крупного рогатого скота и свиней для холодного периода года в климатических районах с температурой наиболее холодной пятидневки ниже —10 °C следует принимать расчетные параметры наружного воздуха Б, а в остальных районах и при проектировании систем вентиляции в помещениях для содержания овец-расчетные параметры наружного воздуха А.
При проектировании систем вентиляции в помещениях для содержания птиц для холодного периода года следует принимать расчетные параметры наружного воздуха Б, а для теплого периода года-расчетные параметры наружного воздуха А.
Значения наружных температур для районов территории СССР приведены в СНиП 2.04.05-86; расчетные параметры воздушной среды в основных помещениях животноводческих и птицеводческих комплексов-в табл. 3.14-3.17; количество теплоты, водяных паров и газов, выделяемых животными и птицами,-в табл. 3.18 и 3.19; количество вредных газов, выделяемых в помещениях для содержания птиц с поверхности подстилки и противней,-в табл. 3.20.
Воздухообмен в помещениях для содержа-
ТАБЛИЦА 3.14 ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ КРУПНОГО РОГАТОГО СКОТА
Здания и помещения
Группа животных
Содержание животных
Расчетная Макси-
Скорость движения воздуха, м/с, в период
температу- мальная
ра воздуха, относи-
холодный и переходный
теплый
влаж-
ность
возду-
ха, %
1. Коровники, здания для молодняка и для скота на откорме, помещение для передержки осемененных коров и содержания быков
Коровы, быки- производители, молодняк старше года, скот на откорме
Привязное и боксовое (с регламентированным использованием выгу- лов), групповое беспривязное на решетчатых полах
1075
0,5
1
2. Коровники и здания для молодняка молочных пород в районах с расчетной зимней температурой — 25 °C и ниже
Коровы и молодняк всех возрастов молочных пород, мясные коровы перед отелом и непосредственно после отела
Беспривязное на глубокой подстилке
385
0,5
1
3. То же, выше - 25 °C
Коровы и молодняк всех возрастов
То же
Не нормируется
0,5
1
4. Здания для молодняка
Молодняк от 4 до 12 мес.
Групповое беспривязное (кроме случаев, указанных в пп. 2 и 3) и боксовое
1275
0,5
1
Телятники
Родильное отделение:
Телята от 10 дней до 5 мес.
Групповое беспривязное, боксовое и в индивидуальных клетках
1575
0,3
0,5
помещения для отела коров
Коровы глубокостельные и новостельные
Привязное и в денниках
1575
0,3
0,5
профилакторий
Телята до 20- дневного возраста
В индивидуальных клетках
2075
0,3
0,5
7. Помещение для содержания мясных коров с телятами в возрасте от 20 дней до 2 мес.
Коровы с телятами до 2-месячного возраста
Беспривязное на глубокой подстилке
Не нормируется
0,3
0,5
8. Трехстенные навесы для коров и молодняка мясных пород
Коровы сухостойные и с телятами старше 2-месяч- ного возраста, молодняк всех возрастов
Беспривязное
Не нормируется
9. Помещение для санитарной обработки скота
Коровы, молодняк, телята
—
1875
0,3
0,5
Продолжение табл. 3.14
Здания и помещения
Группа животных
Содержание
Расчетная
Макси-
Скорость движе-
животных
температу-
мальная
ния воздуха, м/с,
ра воздуха, °C
относительная
в период
влажность воздуха, %
холодный теплый и переходный
Доильно-молоч---15750,30,5
ное отделение: доильный зал и молочная (помещения для приема, первичной обработки и временного хранения молока)
Пункт искусствен---18750,30,5
ного осеменения - манеж и лаборатория
Примечания- 1. В таблице приведены нормы параметров воздуха для содержания животных на подстилке. Если животные содержатся без подстилки, то приведенные в таблице расчетные параметры должны быть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании-на 5°, при привязном содержании - на 3е, а для теля г-на 7°.
Нормативные параметры воздуха должны быть обеспечены в зоне размещения животных, т. е. в пространстве высотой до 1,5 м над уровнем пола.
Концентрация вредных газов в воздухе помещений для содержания животных не должна превышать: у1лекислого газа 0,25% по объему, аммиака-0,02 мг/л, сероводорода-0,015 мг/л.
Содержание углекислого газа в наружном воздухе следует принимать 0,3 л/м3, аммиака и сероводорода-0.
В теплый период года (при температуре наружного воздуха 10 °C и выше) температура воздуха в помещениях для крупного рогатого скота должна быть не более чем на 5° выше расчетной наружной температуры для проекгирования вешиляции, но не выше 30 °C.
ТАБЛИЦА 3.15. ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ СВИНЕЙ И ОВЕЦ
Здания и помещения
Расчетная температура воздуха в помещении, СС
Максимальная относительная влажность воздуха в помещении, %
Скорость движения воздуха, м/с, в период
холодный и переходный
теплый
1. Свинарники-помещения для холостых
16
75
0,3
1
и супоросных маток (кроме указанных в п. 5) и хряков
2. То же, для поросят-отъемышей и
20
70
0,2
0,6
ремонтного молодняка
3. Свинарник-откормочник-помещение
18
75
0,3
1
для содержания свиней
4. Свинарник-маточник-помещение для
20
70
0,3
0,1
содержания свиней
5. Свинарник-маточник-помещение для
20
70
0,15
0,4
тяжелосупоросных (за 7-10 дней до опороса) и подсосных маток
6. Овчарни
3
80
0,5
1
7. Родильное отделение
15
75
0,2
0,5
Примечания: 1. Нормативные параметры воздуха должны быть обеспечены в зоне размещения свиней, т. е. в пространстве высотой до 1 м над уровнем пола или площадки, на которой могут находиться свиньи.
Концентрация вредных газов в помещениях для содержания свиней и овец не должна превышать: углекислого газа-0,2% по объему, аммиака-0,02 мг/л, сероводорода 0,01 мг/л.
В свинарниках-откормочниках предельно допустимая температура воздуха составляет 25 °C.
Температуру и влажность воздуха в помещениях для содержания овец в теплый период года не нормируют.
Вид и возрастная группа птицыВид и возрастная группа птицыТАБЛИЦА 3.16. ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯСОДЕРЖАНИЯ ПТИЦ
Вид и возрастная группа птицы
Вид и возрастная группа птицы
Оптимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха, %Оптимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха, %Расчетная температура воздуха в холодныйпериод года, °C
Оптимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха, %
Оптимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха, %
при напольном в помещении при клеточномсодержании под бруде- содержаниирами
Взрослая птица
Куры
16-18
—
16-18
60-70
Индейки
16
—
--
60-70
Утки
14
-
—
70-80
Гуси
14
—
—
70-80
Цесарки
16
—
16
65-70
Перепела
-
—
20-22
60-70
Молодняк
птицы
Ремонтный в возрасте:
1-4 недель
28-24
35-22
33-24
60-70
5-11 »
18-16
—
18
60-70
12-22(26) недель
16
—
16
60-70
Цыплята-бройлеры в возрасте:
28-26
1 недели
35-30
32-28
65-70
2-3 недель
22
29-26
25-24
65-70
4-6 »
20
—
20
65-70
7-9 »
18
—
18
60 70
Молодняк индеек в возрасте:
1 недели■
30-28
37-30
35-32
60-70
2-3 недель
28-22
29-25
31-27
60-70
4-5 »
21- 19
25-21
26-22
60-70
6-17 »
20- 17
—
21
60-70
18-30 (34) недель
16
—
18
60-70
Молодняк уток в возрасте:
1 недели
26-22
25-26
31-24
65 75
2-4 недель
20
25-22
24-20
65-75
5-8 »
16
—
18
65-75
9-26 (28) недель
14
—
14
65-75
Молодняк гусей в возрасте:
1-3 (4) недель
26-22
30
30-22
65-75
4(5)-9 »
20-18
20-18
65-75
10-39 »
14
—
14
70-80
Примечания: 1. Во всех помещениях для содержания молодняка старшего возраста и взрослого поголовья птицы допускается в зимний период отклонение температуры воздуха помещений от расчетной на 2°.
Температура внутреннего воздуха помещений приведена для холодного периода и относится к зоне размещения птицы. Зоной размещения птицы при напольном содержании считается пространство высотой до 0,8 м от уровня пола, а в птичниках (для кур и индеек), оборудованных насестами и гнездами,-на 0,5 м выше наиболее приподнятых насестов и гнезд. При клеточном содержании зоной размещения считается пространство на всю высоту клеточных батарей.
В теплый период года (при температуре наружного воздуха выше 10 °C) расчетная температура внутреннего воздуха птичников допускается не более чем на 5° выше среднемесячной температуры наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца, но не выше 33 °C. '
Скорость движения воздуха в помещениях в зоне размещения птиц в холодный период года не должна превышать для кур и индеек 0,3 м/с, для уток и гусей 0,5 м/с, для молодняка 0,3 м/с. В теплый период г ода скорость движения воздуха не должна превышать для молодняка возрастом до 30 дней 0,6 м/с, для молодняка старше 30 дней 1,2 м/с. В климатических районах с расчетной температурой наружного воздуха в теплый период года выше 33 °C для взрослого поголовья и молодняка старшего возраста допускается скорость движения воздуха 2 м/с при клеточном содержании и 1,5 м/с при напольном содержании. Зоной размещения птиц при напольном содержании считается пространство высотой до 0,8 м над полом, при клеточном содержании - пространство на всю высоту клеточных батарей.
Предельно допустимые концентрации вредных газов в воздухе птичников следует принимать: углекислого газа -0,25% по объему, аммиака-0,015 мг/л, сероводорода - 0,005 мг/л.
ТАБЛИЦА 3.17. ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
Помещение
Температура, °C
Приема яиц
15-22
Сортировки яиц
18-22
Хранения яиц
8-12
Инкубаторный зал
20-22
Обработки молодняка
24-26
Хранения молодняка
28-30
ния животных и птиц в холодный период года следует обеспечивать системами механической вентиляции, а в переходный и теплый периоды года-системами механической и естественной вентиляции. В климатических районах с расчетной наружной температурой в холодный период года не ниже — 15 °C и с невысокими температурами в теплый период года необходимый воздухообмен можно обеспечить системами естественной вентиляции. Вид системы
ТАБЛИЦА 3.18. ТЕПЛО-, Г АЗО- И В ЛАГО ВЫДЕЛЕНИЯ ЖИВОТНЫХ
ЖивотныеЖивотныеМасса,Нормы выделения
Животные
Животные
кг——
тепла, кДж/ч углекислого водяных газа, м /ч паров, г/чобщего явного
Крупный рогатый скот
Коровы стельные, нетели за 2 мес. до
300
2530
1844
0,1
319
отела
400
3305
2305
0,118
380
600
3879
2807
0,153
489
800
4554
3268
0,179
574
Коровы, лактирующие на уровне:
1814
0,099
316
5 л
300
2505
400
2991
2162
0,118
377
500
3395
2417
0,127
408
600
3812
2786
0,151
485
10 л
300
2698
1956
0,106
340
400
3205
2321
0,126
404
500
3607
2614
0,141
455
600
4005
2903
0,158
505
15 л
300
3113
2254
0,122
393
400
3632
2631
0,148
458
500
4022
2916
0,158
507
600
4353
3180
0,171
549
Волы откормочные
400
3905
2708
0,154
493
600
4751
3435
0,187
599
800
5677
4000
0,223
715
1000
6716
4705
0,264
846
Телята:
до 1 мес.
30
419
301
0,016
53
40
590
456
0,023
74
50
729
519
0,028
92
80
1072
804
0,042
135
от 1 до 3 мес.
40
615
468
0,024
73
60
900
696
0,05
113
100
1181
854
0,055
177
120
1600
1160
0,063
202
от 3 до 4 мес.
90
1018
745
0,041
131
120
1546
1230
0,061
195
150
1600
1260
0,063
202
200
2490
1541
0,089
265
Молодняк от 4 мес. и старше
130
1351
972
0,058
170
180
1994
1462
0,067
215
250
2078
1500
0,082
261
350
2727
1994
0,107
344
Продолжение табл. 3.18
Животные
Масса, кг -
Нормы выделения
тепла, общего
кДж/ч
явного
углекислого . газа, м /ч
водяных паров, г/ч
Свиньи
Хряки-производители
100
1236
896
0,044
123
200
1613
1160
0,057
161
300
2166
1567
0,077
216
Матки холостые и супоросные первых
100
1018
734
0,026
101
3 мес.
150
1177
849
0,042
118
200
1353
1081
0.048
134
Матки супоросные старше 3 мес.
100
1216
842
0,043
120
150
1416
1034
0,05
141
200
1632
1169
0,057
160
Матки подсосные с поросятами
100
2446
1776
0,086
242
150
2786
2032
0,099
276
200
3217
2350
0,114
320
Поросята до 3 мес.
15
460
331
0,017
46
Ремонтный и откормочный молодняк
50
775
565
0,027
77
60
930
670
0,033
92
80
1081
791
0,038
107
90
1143
833
0,041
114
100
1216
846
0,043
119
Взрослые свиньи на откорме
100
1328
1114
0,047
132
200
1759
1290
0,063
175
300
2317
1696
0,083
230
Овцы
Бараны
50
708
515
0,025
70
80
930
670
0,033
93
100
1192
720
0,035
98
Матки холостые
40
624
460
0,019
52
50
708
505
0,022
62
60
764
545
0,028
78
Матки суягные
40
625
460
0,022
62
50
708
505
0,025
70
60
764
545
0,028
78
Матки подсосные с приплодом два
40
1236
892
0,044
112
ягненка
50
1328
959
0,047
133
60
1453
1055
0,052
145
Молодняк
20
402
269
0,014
39
30
464
335
0,017
46
40
604
427
0,021
58
Примечания: 1. Тепло-, влаго- и газовыделения приняты в таблице при температуре воздуха в помещении 10 °C и относительной влажности воздуха 70%. При других температурах расчетные значения количества тепла и влаги, выделяемых животными, следует принимать с поправочным коэффициентом, приведенным на рис. 3.1. При определении тепло-, влаго- и газовыделений в помещениях с относительной влажностью воздуха более 70% расчетные значения для свиней следует увеличивать на 3%, для крупного рогатого скота такое же увеличение расчетных значений следует принимать при относительной влажности воздуха более 75%.
Расчет влагопоступлений в помещениях проводят с учетом испарения с открытых водных и смоченных поверхностей, которые определяют для этих помещений по рис. 3.2 и 3.3.
В ночное время тепло-, влаго- и газовыделения животных следует принимать с коэффициентом 0,8 м.
следует выбирать путем экономического сопоставления вариантов технических решений.В помещениях для содержания скота и птицы следует предусматривать создание подпора воздуха за счет превышения объема притока над вытяжкой в размере 10-20%.следует выбирать путем экономического сопоставления вариантов технических решений.В помещениях для содержания скота и птицы следует предусматривать создание подпора воздуха за счет превышения объема притока над вытяжкой в размере 10-20%.Рекомендуемые системы вентиляции для основных помещений животноводческих зданий приведены в табл. 3.21.Во всех помещениях для содержания животных в переходный и теплый периоды года для борьбы с избыточным теплом и другимиРекомендуемые системы вентиляции для основных помещений животноводческих зданий приведены в табл. 3.21.Во всех помещениях для содержания животных в переходный и теплый периоды года для борьбы с избыточным теплом и другими
следует выбирать путем экономического сопоставления вариантов технических решений.
В помещениях для содержания скота и птицы следует предусматривать создание подпора воздуха за счет превышения объема притока над вытяжкой в размере 10-20%.
следует выбирать путем экономического сопоставления вариантов технических решений.
В помещениях для содержания скота и птицы следует предусматривать создание подпора воздуха за счет превышения объема притока над вытяжкой в размере 10-20%.
Рекомендуемые системы вентиляции для основных помещений животноводческих зданий приведены в табл. 3.21.
Во всех помещениях для содержания животных в переходный и теплый периоды года для борьбы с избыточным теплом и другими
Рекомендуемые системы вентиляции для основных помещений животноводческих зданий приведены в табл. 3.21.
Во всех помещениях для содержания животных в переходный и теплый периоды года для борьбы с избыточным теплом и другими
600600Рис. 3.1. Коэффициенты отклонения тепловыделенийKq и влаговыделений К„ животных в зависимости оттемпературы воздуха в помещениях1, 2-полных тепловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 3, 4-явных 1епловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 5, 6-влаговыделений соответственно крупного рогатого скота и свинейРис 3.2. Удельные влагопоступления w с открытых водных поверхностей при различной относительной влажности воздуха в помещении фРис 3.3 Удельные влаговыделения в со смоченныхповерхностей при различной относительной влажнос-ти воздуха в помещении ф1Рис. 3.1. Коэффициенты отклонения тепловыделенийKq и влаговыделений К„ животных в зависимости оттемпературы воздуха в помещениях1, 2-полных тепловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 3, 4-явных 1епловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 5, 6-влаговыделений соответственно крупного рогатого скота и свинейРис 3.2. Удельные влагопоступления w с открытых водных поверхностей при различной относительной влажности воздуха в помещении фРис 3.3 Удельные влаговыделения в со смоченныхповерхностей при различной относительной влажнос-ти воздуха в помещении ф12 !з2 !зТАБЛИЦА 3 19. ТЕПЛО-, БЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПТИЦТАБЛИЦА 3 19. ТЕПЛО-, БЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПТИЦСодержание птиц и их возрастнаягруппаСодержание птиц и их возрастнаягруппаМасса, кгМасса, кгНормы выделенияНормы выделениятепла, кДж/чтепла, кДж/чобщего явногообщего явногоуглекисло!огаза, м3/чуглекисло!огаза, м3/чводяныхпаров, г/чводяныхпаров, г/чВзрослые птицы
600
600
Рис. 3.1. Коэффициенты отклонения тепловыделенийKq и влаговыделений К„ животных в зависимости оттемпературы воздуха в помещениях
1, 2-полных тепловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 3, 4-явных 1епловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 5, 6-влаговыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней
Рис 3.2. Удельные влагопоступления w с открытых водных поверхностей при различной относительной влажности воздуха в помещении ф
Рис 3.3 Удельные влаговыделения в со смоченныхповерхностей при различной относительной влажнос-ти воздуха в помещении ф
1
Рис. 3.1. Коэффициенты отклонения тепловыделенийKq и влаговыделений К„ животных в зависимости оттемпературы воздуха в помещениях
1, 2-полных тепловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 3, 4-явных 1епловыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней, 5, 6-влаговыделений соответственно крупного рогатого скота и свиней
Рис 3.2. Удельные влагопоступления w с открытых водных поверхностей при различной относительной влажности воздуха в помещении ф
Рис 3.3 Удельные влаговыделения в со смоченныхповерхностей при различной относительной влажнос-ти воздуха в помещении ф
1
2 !з
2 !з
ТАБЛИЦА 3 19. ТЕПЛО-, БЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПТИЦ
ТАБЛИЦА 3 19. ТЕПЛО-, БЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПТИЦ
Содержание птиц и их возрастнаягруппа
Содержание птиц и их возрастнаягруппа
Масса, кг
Масса, кг
Нормы выделения
Нормы выделения
тепла, кДж/ч
тепла, кДж/ч
общего явного
общего явного
углекисло!огаза, м3/ч
углекисло!огаза, м3/ч
водяныхпаров, г/ч
водяныхпаров, г/ч
При клеточном содержании
1,5-1,7
41
28
0,0017
5,1
При напольном содержании:
куры яичных пород
1,5-1,7
47,3
33,1
0,002
5,8
куры мясных пород
2,5-3
43,1
30
0,0018
5,2
индейки
6,8
40
26
0,0017
5
утки
3,5
25,9
20,1
0,0012
3,6
Молодняк
Куры яичных пород в возрасте:
1-10 дней
0,06
65,3
56,5
0,0023
3,5
11-30 »
0,25
53,2
36,8
0,0022
6,6
31-60 »
0,6
43,8
31,4
0,0019
5,4
61-140 »
1,3
40,3
29,1
0,0017
5
Продолжение табл. 3.19
Содержание птиц и их возрастная группа
Масса, кг
Нормы выделения
тепла, кДж/чуглекислого
водяных
паров, г/ч
общего явног о
141-151 и до 180 дней
1,6
39,9
26,6
0,0016
4,8
Куры мясных пород в возрасте:
1-10 дней
0,08
60,9
54
0,0022
4
11-30 дней
0,35
48,6
33,9
0,002
6,3
31-60 »
1,2-1,4
43,4
30
0,0018
5,4
61-150 »
1,8
40
18
0,0017
5
151-210 »
2,5
36,8
14,3
0,0016
4,8
Индейки в возрасте:
1-10 дней
0,1
54,1
43,8
0,002
4,3
11-30 »
0,6
51,1
36,2
0,0021
6,6
31-120 »
4
38,6
26,8
0,0016
4,8
121-240 »
6
36,3
25,5
0,0015
4,5
Утки в возрасте:
1-10 дней
0,3
84
58,6
0,0035
10,5
11-30 »
1
60,6
42,3
0,0025
7,5
31-55 »
2,2
28,9
20,3
0,0012
3,6
Примечания. 1 Тепло-, влаго- и газовыделения приведены для температуры воздуха в помещении для взрослых птиц 16 °C, а для молодняка 24 °C. При других температурах расчетные значения количества тепла и влаги, выделяемых птицами, следует принимать с поправочными коэффициентами, приведенными на рис. 3.4
Кроме газовыделения птиц следует учитывать вредные газы, выделяемые с поверхности подстилки и противней.
Рис. 3.4. Коэффициенты отклонения тепловыделений Kq и влаговьгделеггий К„ птиц в зависимости от температуры воздуха в помещении
/, 2-явных тепловыде тений соответственно взрослых тиц и молодняка, 3, -/-влаг овыде. гений соответственно взрослых птиц и молодняка
ТАБЛИЦА 3.20. КОЛИЧЕСТВО ВРЕДНЫХ ГАЗОВ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯСОДЕРЖАНИЯ ПТИЦ С ПОВЕРХНОСТИ ПОДСТИЛКИ И ПРОТИВНЕЙ
Возрастная группа птицВозрастная группа птицНормы выделения, мг/чНормы выделения, мг/ч
Возрастная группа птиц
Возрастная группа птиц
Нормы выделения, мг/ч
Нормы выделения, мг/ч
аммиака
сероводорода
углекислого таза
аммиака
сероводорода
углекислого
газа
Молодняк кур в возрасте: 1-30 дней
10
4
4
5
2
2
31-65 »
20
10
5
6
4
3
66-210 »
25
12
8
8
5
4
Взрослые куры
25
15
8
8
5
4
с подстилки
с противней
Примечания 1 Приведенные данные приняты при условии содержания кур на глубокой подстилке.. 2 Для индеек приведенные значения приггимают с коэффициентом 1,3, для уток-2, для гусей-1,5.
С 1 м2 площади поверхности пометных коробов выделяется 70 мг/ч аммиака и 60 мг/ч сероводорода.
ТАБЛИЦА 3.21. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХПОМЕЩЕНИЙ ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ
Помещения
Рекомендуемая система вентиляции для периода года
Коровники для привязного содержания молочных коров, телятники
Подача подогретого воздуха в Механический приток с помощью осевых верхнюю зону рассредоточен- вентиляторов, установленных в шахтах, или ными струями. Удаление воз- естественный приток через оконные прое- духа из верхней зоны через мы. Естественная вытяжка через оконные шахты в перекрытии и из ниж- проемы и механическая вытяжка через на- ней зоны через навозные кана- возные каналы в размере 30% зимнего при- лы в размере 30% притока тока (рис. 3.5 и 3.6)
Свинарники-маточ
Подача подогретого воздуха в Механический приток с помощью осевых
ники
верхнюю зону рассредоточен- вентиляторов, установленных й шахтах, или ными струями или через воз- естественный приток через оконные прое- духоводы равномерной разда- мы. Естественная вытяжка через оконные чи. Удаление воздуха из верх- проемы и механическая вытяжка через на- ней зоны через шахты в пере- возные каналы в размере 30-35% зимнего крытии и из нижней зоны через притока навозные каналы в размере 30-35% притока (см. рис. 3.5 и 3.6)
Свинарники-откор
То же (рис. 3.7 и 3.8)Механический приток с помощью осевых
мочники
вентиляторов, установленных в шахтах, или естественный приток через оконные проемы. Естественная вытяжка через оконные проемы и механическая вытяжка через навозные каналы в размере 30-35% зимнего притока и через отверстия в стенах осевыми подоконными вентиляторами (см. рис. 3.7 и 3.8)
Овчарни
Подача подогретого воздуха в Естественный приток через оконные прое- верхнюю зону рассредоточен- мы (для теплого и переходного периодов), ными струями (только для хо- Естественная вытяжка через оконные прое- лодного периода). Удаление мы и шахты воздуха из верхней зоны через шахты в перекрытии (рис. 3.9)
холодного и переходного
теплого
7-приточно-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3- 5 воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4-приточная -
камера; 5-осевые вентиляторыg
Рис. 3.5. Схема вентиляции помещения животновод-ческого здания при подаче воздуха через центральныйвоздуховод и удалении воздуха через шахты и навоз-ные каналы
7-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3-воздухо-воды для вытяжки из навозных каналов; 4- приточная камера;5-вытяжная камера
Рис. 3.6. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через два параллельных воздуховода и удалении воздуха через шахты и навозные каналы
7-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3-воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4-приточная камера;
5-вытяжная камера1
Рис. 3.7. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через центральный воздуховод и удалении воздуха через шахты, навозные каналы и отверстия в стенах
Рис. 3.8. Схема вентиляции помещений животновод- 7 ческого здания при подаче воздуха через два парал- _ дельных воздуховода и удалении воздуха через шах- 8 ты, навозные каналы и отверстия в стенах - /-приточно-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3- ^ воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4- приточная камера; 5-осевые вентиляторы
Рис. 3.9. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через два параллельных воздуховода и удалении воздуха через шахты 1 - вытяжные шахты; 2 - приточные воздуховоды; 3 - приточные камеры
723
4 Зак 1975
вредными выделениями рекомендуется максимально использовать систему активной аэрации, т.е. воздухообмен, обусловленный ветровым воздействием на здание. Активную аэрацию рассчитывают как при поперечном по отношению к оси здания ветре (определяют приток и вытяжку через световые проемы), так и вдоль оси с использованием для целей проветривания конструктивных проемов в торцах здания. Скорость движения воздуха в зоне размещения животных при работе системы активной аэрации не должна превышать установленного предела.
Рекомендуемые системы вентиляции для основных помещений птицеводческих зданий приведены в табл. 3.22.
Для помещений птицеводческих зданий в случае необходимости в теплый период года следует проектировать охлаждение или увлажнение воздуха. Решение этой задачи возможно простейшими способами - путем испарительного охлаждения воздуха с применением кассет с орошаемым гигроскопическим слоем.
В помещениях животноводческих и пти-
Рис. 3.10. Схема вентиляции птицеводческого зданияпри раздаче воздуха через центральный воздуховод/ - приточные воздуховоды, 2 - приточные шахты, 3 вы i яжныецентробежные вентиля юры, 4 вытяжные пристенные короба,5-призочная камера
Рис. 3.11. Схема вентиляции помещения птицеводчес-кого здания при раздаче воздуха через два параллель-ных воздуховода
приточные воздуховоды, 2 приточные шах 1Ы, 3 вытяжныецентробежные вентиляторы, 4 приiочная камера
Рис. 3.12. Схема вентиляции помещения птицеводчес-кого здания при раздаче воздуха через три параллель-ных воздуховода
1 приточные воздуховоды, 2 при точные шах i ы; 3 вытяжныецентробежные вентиляторы, 4 вытяжные пришенные короба,5 приточная камера
Рис 3.13. Схема вентиляции помещения птицеводчес-кого здания при сосредоточенной подаче воздуха изверхней и нижней зон
/-приточные воздуховоды, 2-приточные шахты, 3 осевыевытяжные вентиляторы; 4 приючная камера
Рис. 3 14. Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при равномерной раздаче воздуха и удалении воздуха из верхней и нижней зон /-приточные воздуховоды, 2-крышные вытяжные вентиляторы, 3-приточные камеры, 4-вытяжные воздуховоды, 5 кассеты для увлажнения воздуха
ТАБЛИЦА 3.22. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХ ПОМЕЩЕНИЙПТИЦЕВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ
ПомещенияПомещенияРекомендуемая система вентиляции для периода года
Помещения
Помещения
геплогогеплогохолодного и переходного
геплого
геплого
Для содержания цыплят младших возрастов, безоконные, бройлерникиДля содержания цыплят младших возрастов, безоконные, бройлерникиДля напольного содержания кур, индеек и утокДля напольного содержания кур, индеек и утокДля клеточного содержания птицДля клеточного содержания птиц
Для содержания цыплят младших возрастов, безоконные, бройлерники
Для содержания цыплят младших возрастов, безоконные, бройлерники
Для напольного содержания кур, индеек и уток
Для напольного содержания кур, индеек и уток
Для клеточного содержания птиц
Для клеточного содержания птиц
Механическая подача подогретого воздуха в верхнюю зону рассредоточенными струями.
Механическое удаление воздуха из нижней зоны (рис. 3.10-3.12)
Механическая подача подогретого воздуха в верхнюю зону рассредоточенными струями; в переходный период возможен дополнительный естественный приток. Механическое удаление воздуха из верхней и нижней зон; возможно естественное удаление воздуха из нижней зоны (см. рис. 3.12-3.14)
Механическая подача подогретого воздуха в верхнюю и нижнюю зоны сосредоточенными струями в проходы между клеточными батареями или рассредоточенная подача из-под клеток. Механическое удаление йоздуха соответственно из нижней, средней и верхней зон с противоположной притоку стороны (см. рис. 3.13 и 3.14)
Механическая подача воздуха в верхнюю зону рассредоточенными струями; при необходимости увлажнение или охлаждение воздуха; естественный приток через шахты в перекрытии. Механическое удаление воздуха из нижней зоны (см. рис. 3.10-3.12)
Подача воздуха в верхнюю зону через шахты; при необходимости увлажнения или охлаждения воздуха подача его в верхнюю зону по воздуховодам. Механическое удаление воздуха из нижней зоны (см. рис. 3.12-3.14)
Такая же подача, как и в холодный период года; при необходимости увлажнение или охлаждение воздуха; возможен дополнительный приток через шахты в перекрытии. Такое же удаление воздуха, как и в холодный период года
цеводческих комплексов необходимо предусматривать возможность осуществления естественной аварийной вентиляции.
Оборудование централизованных вентиляционных систем должно быть расположено в отгороженных вентиляционных камерах. Уровень шума в помещениях для скота и птиц от работающего вентиляционного оборудования не должен превышать 70дБ.
Подпольные вентиляционные каналы можно предусматривать в помещениях животноводческих зданий при наличии в них решетчатых полов. При этом подпольные каналы необходимо оборудовать устройствами, препятствующими их засорению и прониканию в них грызунов. В помещениях птицеводческих зданий подпольные каналы делать не следует.
Для обеспечения заданных параметров микроклимата в основных помещениях животноводческих и птицеводческих комплексов следует предусматривать автоматизацию систем вентиляции, если ее целесообразность обоснована технико-экономическими расчетами.
В помещениях для содержания основного стада и молодняка кроликов необходимо поддерживать температуру внутреннего воздуха 10е С, а относительную влажность воздуха 40-75 %. В теплый период года температура воздуха в помещении должна быть не более чем на 5°С выше расчетной наружной летней температуры для проектирования вентиляции, но не должна превышать 28° С. Скорость движения воздуха должна составлять не более 0,3 м/с. Предельная концентрация аммиака в помещении для содержания кроликов не должна превышать 0,01 мг/л. Количество приточного воздуха на 1 кг живой массы кроликов должно быть не менее 2,5 м3/ч.
Количество теплоты, углекислого газа и водяных паров, выделяемых кроликами, приведено в табл.3.23.
Поддержание заданных технологических параметров микроклимата средствами вентиляции в хранилищах картофеля и овощей значительно снижает потери хранимой продукции.
Срок хранения сезонной продукции следует разделить на характерные периоды: лечебный, в течение которого происходит дозревание и заживление механических повреждений; охлаждения, когда продукт охлаждается до температуры основного хранения, и основного
ТАБЛИЦА 3.23. ТЕПЛО-, БЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ КРОЛИКАМИ
Группа животных
Масса, Тепловыде-
Углекислый газ, л/ч
Водяные пары, г/ч
кг
ления (общие), кДж/ч
Самцы
3,5
67,3
2,41
7,69
4
71,8
2,57
8,2
Самки
3,5
78,1
2,79
8,9
Самки
4
83,3
2,98
9,48
сукрольные Молодняк
0,05
5,3
0,19
0,6
0.1
10,2
0,36
1,16
0,2
17,6
0,63
2,01
0,4
25,4
0,91
2,89
0,5
29,1
1,04
3,31
0,75
36,9
1,32
4,2
1
44,1
1,58
5,02
2
49,4
1,77
5,64
2,5
55,6
2,08
6,66
3
63
2,25
7,17
Примечания: 1. Нормы выделения свободного тепла составляют 72% общей теплопродукции животных.
Нормы тепло- и влаговыделения кроликами в ночное время следует принимать с коэффициентом 0,8.
Выделение влаги со смоченных поверхностей следует принимать в размере 100% влаговыделений кроликами.
ТАБЛИЦА 3.24. ЗНАЧЕНИЯ ЯВНЫХ ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ 1 Т СОЧНОГОРАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ
Продукция Тепло- и влаговыделения в период хранения
лечебный охлажде- основнойния
кДж/ч г/ч кДж/ч г/ч кДж/ч г/ч
Картофель
67
16,8 50,3
12 23,9
4,9
Капуста
—
— 62
33,4 25,1
13,3
Свекла
—
- 40,2
12,5 20,1
6,2
Морковь
_
- 77,5
23,9 23,5
7,2
Лук репчатый
67,5
20,8 43,6
13,5 20,1
6,2
Примечание. При хранении продукции машинной уборки (продовольственный картофель, свекла, морковь) данные, приведенные в таблице, принимаются с коэффициентом 1,3.
хранения, который длится до реализации продукта.
Хранение сочного растительного сырья сопровождается процессом дыхания, в результате которого выделяется биологическая теплота и влага (табл.3.24). "
ТАБЛИЦА 3.25. ЗНАЧЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА В ХРАНИЛИЩАХ
Продукция
Температу- Относитель-
pa, С
ная влажность, %
Картофель в периоды: лечебный
10-20
85-95
охлаждения: начало
10-20
85-95
конец
2-4
85-95
основной
2-4
90-95
Капуста
0-1
90-95
Свекла и морковь в периоды: лечебный
10-14
90-95
охлаждения: начало
10-14
90-95
конец
0-1
90-95
основной
0-1
90-95
Лук репчатый при способе хранения: холодном
От — 1
70-80
теплом
до - 3 18-22
60-70
Примечания: 1. Газовый состав в хранилищах: для картофеля 2-3% СО2 и 16-18% О2; для капусты нормальный атмосферный; для моркови 34% СО2 и 8-10% О2; для свеклы 2-2,5% СО2 и 9-14% О2; для лука 5-10% СО2 и 3-5% О2.
Лечебный период для картофеля, свеклы и моркови длится 15 сут.
Скорость движения воздуха в насыпи продукции не должна превышать 0,2 м/с при высоте насыпи 2-3 м.
ТАБЛИЦА 3.26. СКОРОСТИ И РАСХОДЫ ВОЗДУХА В НАСЫПИ КЛУБНЕЙ
Высота насыпи, м
Скорость, м/с
Расход воздуха, м3/(м2 • ч)
До 1
0,075
ПО
1-2
0,1
145
2-3,5
0,15
215
3,5-4,5
0,25
360
Более 4,5
0,35
500
Значения температуры и относительной влажности воздуха в хранилищах следует принимать по данным, приведенным в табл.3.25.
Гидравлическое сопротивление насыпи продукции является одной из основных характеристик, определяющих режим эксплуатации систем вентиляции. Гидравлическое сопротивление среды Др0, Па/м, имеет линейную зависимость от скорости фильтрации воздуха и может быть выражено формулами:
А^о = 125уф; А^ = 135уф,
где Ар0 и Ар/-гидравлические потери до и после укладки продукции; иф- скорость фильтрации, м/с,
Значения рекомендуемых скоростей фильтрации и расходов воздуха через 1 м2 площади в насыпях различной высоты приведены в табл.3.26.
Глава 4
ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
В проектах вентиляции и кондиционирования воздуха, как правило, предусматривается очистка воздуха только от взвешенных в нем частиц (аэрозолей). Подаваемый в помещения наружный и рециркуляционный воздух очищают в воздушных фильтрах, а сами помещения
при необходимости изолируют, устраняя щели в оконных проемах и создавая аэродинамические шлюзы в дверных проемах.
Для предотвращения загрязнения воздуха источники загрязнений, имеющиеся в помещениях, локализуют с помощью местных отсосов, а удаляемый через них воздух перед выбросом наружу очищают в пылеуловителях. В случае
необходимости очистки вентиляционного воздуха от примеси вредных газов используются аппараты химической технологии.
Пыль является одной из разновидностей аэродисперсных систем (аэрозолей) с взвешенными в воздухе твердыми частицами дисперсионного происхождения. Такие частицы образуются при дроблении руд, механической обработке металлов, просеве и пересыпке материалов.
Аэрозоли с твердыми частицами, образовавшиеся в результате объемной конденсации паров или при реакциях некоторых веществ, называют дымами (плавка и сварка металлов; фотохимические реакции в атмосфере, ведущие к образованию смога).
Аэрозоли с жидкими частицами дисперсионного или конденсационного происхождения называют туманами (распыление воды, красок, конденсация воды и других жидкостей при охлаждении воздуха.
Аэрозоли, как правило, представляют собой полидисперсные системы, состоящие из множества частиц различных размеров. Под дисперсностью пыли понимают всю совокупность размеров составляющих ее частиц, а именно распределение массы пыли по размерам частиц.
Дисперсный состав пыли может быть выражен следующими способами: в виде графика распределения массы пыли по размерам частиц; в виде таблицы «полных проходов» или «частных остатков» частиц разных размеров в процентах от общей массы пыли, соответственно прошедших или оставшихся на ряде реальных или условных сит (например, от 0 до 5, до 10, до 20 мкм и т.д. или соответственно от 0 до 5, от 5 до 10, от 10 до 20 мкм и т. д.); в виде таблицы скоростей витания, характеризующих крупность и плотность частиц.
Скорость витания сферических частиц скорость вертикального потока воздуха, при которой частицы находятся во взвешенном состоянии («витают»), можно определить по рис. 4.1..
Для частиц диаметром до 50-60 мкм
(0 < Re < 1) скорость витания, м/с, можно вычислить по формуле
d
Vs = Ра ,
18цв '(4.1)
где d диаметр пылевой частицы; р- плотность частицы; цн динамическая вязкость воздуха.
Пример 4.1. Определить, пользуясь рис. 4.1 и формулой (4.1), скорость витания частицы диаметром d = 10 мкм = 10-10 - 6 м при ее плотности р = 2,5 г/см и температуре воздуха 50° С.
Решение. По рис. 4.1 скорость витания vs = 0,76 см/с. Для учета истинного значения вязкости воздуха ца при t = 60°С умножаем полученное значение vs на поправочный коэффициент к = рВ2о/Рв5о, определяемый с помощью следующих данных:
Температура воздуха, °C . . .— 30 Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа, 106Пас. . .15,3Температура воздуха, °C . . .— 30 Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа, 106Пас. . .15,3Температура воздуха, °C'20Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа,106 Пас. . . 17,75Температура воздуха, °C'20Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа,106 Пас. . . 17,75-20-10010-20-1001015,7916,2816.7717,26
Температура воздуха, °C . . .— 30 Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа, 106Пас. . .15,3
Температура воздуха, °C . . .— 30 Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа, 106Пас. . .15,3
Температура воздуха, °C'20
Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа,
106 Пас. . . 17,75
Температура воздуха, °C'20
Динамическая вязкость воздуха при давлении 0,1 МПа,
106 Пас. . . 17,75
-20-10010
-20-10010
Продолжение
30405060
18,2418,7319,2119,6
Значение
к = Рв2о/Рв5о = 17,75/19,6 =0,906 и тогда
г$бо ~ 0,76 0,906 = 0,688 см/с.
По формуле (4.1) получаем:
Vs 60 =Vs 60 =(10-106)2 2500-9,81
Vs 60 =
Vs 60 =
— = 0,695 см/с.
18-19,6-10-6
По дисперсности различают пыли следующих основных классификационных групп (рис. 4.2):
I-очень крупнодисперсная пыль;
II-крупнодисперсная пыль (например, мелкозернистый песок для строительных растворов по ГОСТ 8736-85);
- среднедисперсная пыль (например, цемент);
- мелкодисперсная пыль (например,
Рис. 4.1. К определению скорости витания vs частиц различного размера d и плотности р в воздухе при температуре 20 °C
Рис. 4.2. Классификационная номограмма пылей /-Т-зоны классификационных групп пылей по их дисперсностиРис. 4.2. Классификационная номограмма пылей /-Т-зоны классификационных групп пылей по их дисперсности10-2010-2020-40 40-60 6026231520-40 40-60 60262315
Рис. 4.2. Классификационная номограмма пылей /-Т-зоны классификационных групп пылей по их дисперсности
Рис. 4.2. Классификационная номограмма пылей /-Т-зоны классификационных групп пылей по их дисперсности
10-20
10-20
20-40 40-60 60
262315
20-40 40-60 60
262315
кварц молотый пылевидный по ГОСТ 907782*);
V-очень мелкодисперсная пыль.
Группу пыли по дисперсности определяют по номограмме, представленной на рис. 4.2, на основании данных о фракционном составе пылей, полученных опытным путем. Номограмма разбита на пять зон (I —V), которые соответствуют классификационным группам пыли. Для определения группы заданной пыли на номограмму наносят точки, соответствующие содержанию С, % по массе, отдельных фракций пыли. Соединяя эти точки, получают прямую или ломаную линию, расположение которой в той или иной зоне номограммы обозначает принадлежность пыли к классификационной группе, соответствующей этой зоне. Если линия дисперсности, нанесенная на номограмму, не укладывается в пределах одной зоны и пересекает границу смежных зон, пыль следует относить к классификационной группе верхней зоны.
Пример 4.2. Определить классификационную группу пыли, если она имеет дисперсный состав, определяемый по «частным остаткам»:
Размер частиц, мкм <5 5-10
Содержание фракций по «частным остаткам», %
по массе 6822
Продолжение
Размер частиц, мкм Содержание фракций по «частным остаткам», % по массе
Решение. Находим дисперсный состав пыли по «полным проходам»:
Размер частиц, мкм < 5 < 10 < 20 < 40 < 60 Содержание фракций по «полным проходам», % по массе 614 36 62 85
Наносим точки, соответствующие содержанию фракций по «полным проходам» на рис. 4.2. и, соединив их, получаем ломаную линию АБ. Линия расположилась в зоне III, следовательно, данная пыль относится к III классификационной группе.
Обеспыливающее оборудование подразделяют на следующие основные виды:
воздушные фильтры, применяемые для очистки от пыли наружного и рециркуляционного воздуха, подаваемого в помещения системами приточной вентиляции и кондиционирования воздуха;
пылеуловители, применяемые для улавливания пыли из воздушных выбросов вытяжных вентиляционных систем.
Воздушные фильтры отличаются умеренным сопротивлением и небольшим относительным объемом, но, как правило, не могут быть использованы для очистки воздуха в системах вытяжной вентиляции из-за их ограниченной пылеемкости.
Пылеуловители отличаются большой пы- леемкостью, но, как правило, не могут быть использованы для очистки приточного воздуха из-за их большого относительного объема и сопротивления, а также из-за меньшей (по сравнению с фильтрами) эффективности улавливания очень мелких частиц, содержащихся в атмосферном воздухе.
При очень больших концентрациях пыли в наружном или рециркуляционном воздухе и наличии в нем значительного количества крупных частиц некоторые виды пылеуловителей могут быть использованы для предварительной очистки воздуха перед воздушными фильтрами. В отдельных случаях (например, в текстильной промышленности) они удовлетворяют требованиям к очистке рециркуляционного воздуха.
Эффективность пылеулавливания в воздушных фильтрах и пылеуловителях определяют в процентах, как отношение массы пыли Gv задержанной в них, к массе G2, поступающей
(4.2)(4.2)Е =Е =Ci-C2Ci-C2100.100.Класс фильтровРазмеры эффективно улавливаемых пылевых частиц, мкмЭффективность очистки наружного воздуха, %, не менееIВсе99IIБолее 185IIIБолее 1060Класс фильтровРазмеры эффективно улавливаемых пылевых частиц, мкмЭффективность очистки наружного воздуха, %, не менееIВсе99IIБолее 185IIIБолее 1060ТАБЛИЦА 4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВТАБЛИЦА 4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
(4.2)
(4.2)
Е =
Е =
Ci-C2
Ci-C2
100.
100.
Класс фильтров
Размеры эффективно улавливаемых пылевых частиц, мкм
Эффективность очистки наружного воздуха, %, не менее
I
Все
99
II
Более 1
85
III
Более 10
60
Класс фильтров
Размеры эффективно улавливаемых пылевых частиц, мкм
Эффективность очистки наружного воздуха, %, не менее
I
Все
99
II
Более 1
85
III
Более 10
60
ТАБЛИЦА 4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
ТАБЛИЦА 4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
в них с воздухом, подлежащим очистке:
Gi£ = —100.
G2
Эффективность очистки воздуха можно определять также в процентах и как отношение разности начальной концентрации пыли в воздухе, подлежащем очистке, С\ и концентрации ее в очищенном воздухе (или заданной допустимой концентрации) С2 к начальной концентрации пыли
(4.3)
ОЧИСТКА ПРИТОЧНОГОНАРУЖНОГО
И РЕЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА
Исходные данные для выбораи расчета воздушных фильтров
Как правило, воздух очищают в следующих целях:
для уменьшения запыленности воздуха, подаваемого в вентилируемые здания, если концентрация пыли в районе расположения здания или вблизи места забора воздуха систематически превышает ПДК, установленную санитарными нормами;
для защиты теплообменников, оросительных устройств, приборов автоматики и другого оборудования вентиляционных камер и кондиционеров от запыления;
для предохранения ценной внутренней отделки и оборудования вентилируемых зданий от загрязнения отложениями мелкодисперсной пыли;
для поддержания в помещениях заданной в соответствии с технологическими требованиями чистоты воздуха.
Для очистки приточного воздуха от пыли применяют пористые воздушные фильтры и электрические воздушные фильтры промывного типа. Пористые фильтры подразделяют на смоченные и сухие: к смоченным относятся фильтры с покрытым тонкими пленками вязких нелетучих замасливателей заполнением из металлических пластинок, проволочных или полимерных сеток и нетканых волокнистых слоев; к сухим - фильтры с заполнением из нетканых волокнистых слоев, гофрированных
сеток и губчатые, не смоченные замаслива- телем.
По эффективности воздушные фильтры подразделяются на три класса (табл. 4.1).
Эффективность очистки наружного воздуха, указанная в табл. 4. 1, соответствует запыленности, не превышающей ПДК, установленной санитарными нормами для атмосферного воздуха.
Воздушные фильтры, применяемые в нашей стране, перечислены в табл. 4.2. Конструкции фильтров описаны в приложении IV (кроме фильтров, входящих в состав кондиционеров).
Фильтры выбирают с учетом начальной запыленности воздуха и допускаемой остаточной концентрации пыли в воздухе после его очистки, т.е. по их эффективности. Одновременно принимают во внимание начальное сопротивление фильтра и изменение сопротивления при запылении фильтра, а также его конструктивные и эксплуатационные" особенности. Зависимость начального сопротивления Н от воздушной нагрузки L фильтров и некоторых изготавливаемых промышленностью волокнистых фильтрующих материалов, которые могут быть использованы для очистки воздуха, дана на рис. 4.3. На рис. 4.4 приведены пылевые характеристики тех же фильтров. Линиями, обозначенными арабскими цифрами, показана функция Н (Gy) - зависимость повышения сопротивления Н запыленного фильтра по сравнению с начальным от массы уловленной в нем пыли Gy а римскими - зависимость 1 - Е эффективности фильтров («проскока») от Gy Полное сопротивление фильтра Н = Н (L) + H(Gy). В подписи к рис. 4.4 указана
Тип
Вид
Класс фильтра по эффективности
Критерий качества
Номинальная воздушная нагрузка на входное сечение, м3Дч-м2)
Сопротивление при номинальной воздушной нагрузке, Па
начале- конечное,
Пылеемкость при достижении указанного конечного сопротивления, г/м’
Среда чалма! ленное щаемоз духа,
яя на- Способ регенерации фильтров
* запы-
гь очи-
го воз-
мг/м3
ное при указанно!
допустимая
ны lecMKoci и.
пре-
дельная'
Сухие пористые
Волокнистые Ячейковые ФяЛ-1, сухиеФяЛ-2
I
2
7000
100300
900
0,05
0,15 Смена фильтрующего материала
Ячейковые ЛАИК
I
По каталогам объединения «Союзмслинсгрхмснг»
0,01
0,05 Смена фильтра
Карманные ФяКП
II
42
7000
40300
1400
1
2 Очистка и смена фильтрующего материала
Панельные ФР (ФРЗ, ФР4, ФР5)
Ш
79
10 000
60300
2300
0J0
0,50 Смена фильтрующего материала
Сетчатые
Рулонные ФРС (ФРНМ/
III
10 000
30300
4
3 Очистка запыленного материала (пневматически)
Ячейковые ФяВБ
III
78
7000
60150
2400
1
3 Очистка фильтрующего материала промывкой в воде
Губчатые сухие
Ячейковые ФяПВ
III
77
700070150
Смоченные пористые
350
0,3
0,5 То же, или пневматически
Волокнис-
Рулонные ФРУ
ш
0
10 000
60300
670
0,5
1 Смена фильтрующего материала
тые, замас-
Ячейковые ФяУБ
ш
56'
7000
40150
570
0,3
0,5 То же
ленные
Ячейковые ФяУК
ш
56
7000
40150
570
0,3
0,5 Смена вкладыша
Масляные
Самоочиншюшисся Кд (К tM. Ki. Kill ФС)
Ячейковые ФяРБ
III
0
7000
10010
7-15
0,3
0,5 Непрерывная промывка в масле фильтрующих элементов
III
68
7000
615
2400
1
3 Промывка фильтра в содовом растворе с последующим замасливанием
Ячейковые ФяВ
III
68
7000
, 60150
Электрические
2600
1
3 То же
Двухзональ- Агрегатные ные про- ФЭК и ФЭ-2М
II
34
10 000
2020
1500
2
10 Промывка водой
ТАБЛИЦА 4.2. НОМЕНКЛАТУРА ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
мывные
Глава 4. Очистка вешни шцштного воздуха
в связи с изменением спеииализаиии завода-изготовителя.
Рис 4 3 Аэродинамические характеристики фильтрови фильтрующих материалов
1 фильтра ФяРБ, 2 фильтра ФяВБ, 3 фильтрующего материала ФСВУ, а также фи ты ров ФяУБ, ФяУК, ФРУ и ФЭ (при установке противоуносных фильтров), 4 фильтра ФяПБ, 5 фильтров ФяЛ-1 и ФяЛ 2, 6 фильтра ФяКП, 7а итлопробив- ных фильтрующих материалов ФНИ-3, 7б-то же, ИФП, 8 фильтрующего материала ФВНР, 9 то же, ФРНК, 70-фичьг- ра (уловитетя вотокписюй пыли) ФРС с капроновой ситовои тканью ар г 25 К, 11-то же, ар г 70 12 фильтра самоочи вдающегося Кд (КдМ, КТ, КТЦ, ФС)
удельная воздушная нагрузка L, при которой определялись приведенные характеристики
Комплексный критерий качества фильтров Кк учитывает одновременно их эффективность, начальное сопротивление и пылеемкость
«lg£
Кх = 100,
ЩСу = Е — ОЖН^ = Е)](44)
где я-постоянный угловой коэффициент пылевой характеристики фильтра, получаемый по рис 4 4, Е-эффективность фильтра в долях единицы, Н превышение сопротивления запыленного фильтра над сопротивлением чистого, Па
Значение п рассчитывается по формуле
_ lg^(Gy = £)-lgH(Gy = £-0,2)
Ig (Gy = Е) — lg (Gy = £ — 0,2) '
Чем меньше значение Кк, тем выше качество фильтра. У фильтров, сопротивление которых не меняется в процессе работы (например, самоочищающихся), Кк = 0.
При выборе фильтров по их эффективности руководствуются следующими соображениями
фильтры III класса эффективности применяют в случаях, предусмотренных в пп. «а» и «б»,
фильтры II класса эффективности применяют в случаях, предусмотренных в пп «а», «б» и «в»; для продления сроков использования при необходимости фильтры этого класса устанавливают в качестве II ступени после более пылеемких фильтров III класса;
фильтры I класса эффективности применяют в случаях, предусмотренных в п «г», при наличии специального оборудования, в целях рационального использования их устанавливают в качестве последней ступени очистки после фильтров II или III класса
При выборе фильтров проверяют, достаточна ли их пылеемкость, так как в противном случае может усложниться эксплуатация очистных устройств. Проверку проводят в такой
последовательности. Исходя из сопротивления фильтра, которое может быть допущено в проектируемой системе, а аэродинамической характеристики фильтра, выбранного в соответствии с требованиями к эффективности очистки, задают воздушную нагрузку и определяют типоразмер фильтра или площадь фильтрующей поверхности; по начальной запыленности и эффективности фильтра определяют количество пыли, улавливаемой фильтром в единицу времени; по пылевой характеристике определяют период работы фильтра, в течение которого будет использован перепад между принятыми начальным и допускаемым конечным сопротивлением пористых ячейковых фильтров, либо время, через которое следует менять масло в ваннах самоочищающихся фильтров и катушки рулонных фильтров, промывать электрические фильтры и т.п. Если этот период меньше, чем может быть допущено по условиям эксплуатации, нужно уменьшить воздушную нагрузку, применить другой, более пылеемкий тип фильтра, либо рассмотреть возможность использования в фильтре большего напора.
Когда по расчету и условиям эксплуатации удовлетворяют несколько фильтров одного класса, рекомендуется выбирать тот, которому соответствует наименьшее значение Кк.
Рис. 4.4. Пылевая характеристика фильтра и фильтрующих материалов
7,1 фильтра ФяРБ при Z = 7000 м3/(ч-м2), 2,11-фильтра ФяВБ при Z = 7000 м3/(ч м2), ДаДП фильтрующего материала ФСВУ, а также фильтров ФяУБ, ФяУК, ФРУ при Z = = 7000 м3/(ч-м?), ДбДП-то же, при Z — 10 000м3/(ч м2); 4,1V- фильтра ФяПБ при Z = 7000 м3/(ч-м2Д 5,У-фильтров фяЛ-1, ФяЛ-2 при Z = 6000 м3 (ч м2), 6,VI- фильтра ФяКП при Z = = 7000 м3/(ч м2); 7,VII in юпробивных фильтрующих материалов ФНИ-3 при Z = 2500 м3/(ч м2); 8,VIII-фильтров ФЭ с противоуносными фильтрами при Z = 7200 м3/(ч м2), 9ДХ-фильтрующего материала ФВНР при Z = 5400 м3/(ч м2); 70,Х-фильтрующего материала ФРНК при Z = 7000 м3/(ч м2)
Начальная запыленность наружного воздуха, согласно СН 245-71, в среднем за 1 сут не должна превышать 0,15 мг/м3, а максимальная разовая-0,5 мг/м3. В действительности концентрации пыли могут быть в некоторых случаях значительно больше, вследствие чего при выборе и расчете фильтров рекомендуется исходить из данных натурных исследований, а при их отсутствии учитывать показатели максимальной возможной запыленности, приведенной в табл. 4.3.
Начальную запыленность очищаемого рециркуляционного воздуха следует принимать по опытным данным. При отсутствии таких данных для расчета фильтров ее можно принимать равной ПДК пыли в рабочей зоне производственного помещения, где наличие этой пыли в очищаемом воздухе предполага-
ТАБЛИЦА 4 3. ОБОБЩЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЗАПЫЛЕННОСТИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА
Степень загрязнения воздуха
Характеристика местностиСреднесуточная концентра
ция пыли в воздухе, мг/м , до
Чистый
Сельские местности и непромышленные0,15
поселки
Слабо загрязненный
Сильно загрязненный
Жилые районы промышленных городов0,5
Индустриальные районы промышленных1
городов
Чрезмерно загрязненный
Территории промышленных предприятий3 *
с большими пылевыми выбросами
* В отдельных случаях концентрация пыли может быть более 3 мг/м3.
ется в соответствии с технологией данного производства.
При очистке больших объемов воздуха (более 30 тыс.М3/ч) с запыленностью до 0,5 мг/м3 и при повышенном содержании крупных фракций пыли (10 мкм и более) применяют масляные самоочищающиеся фильтры ФС, если по условиям эксплуатации допускается загрязнение воздуха парами замасливателя и является обязательным полное исключение выноса капель масла. При очистке в тех же условиях меньших объемов воздуха, особенно при необходимости исключения только выноса капель масла, применяют масляные ячейковые фильтры ФРБ, если этому не препятствует трудоемкость обслуживания этих фильтров. Из условия надежной отмывки панелей самоочищающихся фильтров максимальная начальная запыленность не должна превышать значений, приведенных в табл. 4.3. Область применения масляных фильтров может быть расширена использованием нелетучих замасливателей. При запыленности воздуха до 0,5 мг/м3, а при наличии технико-экономического обоснования до 1 мг/м3 при очистке больших объемов воздуха могут быть использованы волокнистые фильтры типа ФР, а при очистке небольших объемов воздуха - ячейковые фильтры ФяУК и ФяУБ; фильтры данного типа воздух практически не замасливают. При запыленности менее 0,5 мг/м3 можно применять все виды сухих фильтров III и II класса эффективности, а при запыленности менее 0,15 мг/м3 - фильтры I класса эффективности.
Электрические фильтры можно применять во всем диапазоне возможной начальной запыленности атмосферного воздуха, а также для
очистки сравнительно мало запыленных воздушных выбросов, например от сварочных аэрозолей и тумана масел.
Все фильтры, перечисленные в табл. 4.2, применяются также для очистки воздуха, рециркулирующего в системах приточной вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, а фильтры ФРС-для очистки рециркуляционного воздуха только от волокнистой пыли при вентиляции текстильных и других аналогичных предприятий.
При большой начальной концентрации пыли иди при необходимости особо тщательной очистки воздуха применяют многоступенчатую очистку.
Распределение дисперсности атмосферной пыли, как правило, соответствует границе между IV и V группами классификационной номограммы, приведенной на рис. 4.2.
Ввиду того, что дисперсность меняется в сравнительно узких пределах, специально учитывать ее при выборе фильтров не следует, за исключением условий пыльных бурь или при расположении воздухозаборов на предприятиях с большими и плохо очищаемыми выбросами. В указанных условиях очистка должна проектироваться по индивидуальным методикам на основании данных, относящихся к проектируемому объекту.
Пример 4.3. Подобрать фильтры для санитарно-гигиенической очистки наружного воздуха, подаваемого в производственные помещения предприятия, расположенного в индустриальном районе промышленного города. Объем подаваемого воздуха Z = 6000 м3/ч. Располагаемое давление вентиляционной системы-150 Па. Режим работы двухсменный-
16 ч. Фильтры должны быть регенерируемыми.
Решение. Начальная запыленность воздуха, согласно табл. 4.3, может быть принята равной 1 мг/м3. Требования санитарно-гигиенической очистки, как правило, удовлетворяются фильтрами III класса эффективности. Учитывая небольшой объем очищаемого воздуха, можно применить ячейковые фильтры. Выбираем фильтры ФяР. При установке четырех фильтров площадью рабочего сечения 0,22 м2 каждый (см. табл. IV. 1 в приложении) удельная воздушная нагрузка составит 600/ (0,22-4) = 6818 м3/(ч-м2), при этом начальное сопротивление Н = 38 Па (см. рис. 4.3). Эффективность фильтров можно принять для заданной запыленности воздуха в среднем Е = 82 % (см. рис. 4.4)*.
Расчетная пылеемкость фильтра при увеличении сопротивления до 150 Па, т.е. на Н — 150 — 38 = 112 Па по сравнению с начальным, определяется по рис. 4.4 и составляет 2420 г/м2.
Количество пыли, оседающей на фильтрах ФяР в 1 сут, составит 0,001 ■ 6000 • 0,82 -16 = 78,72 г/сут. Продолжительность работы фильтра до достижения заданного сопротивления 2420/78,72 = 31 сут. Таким образом, регенерацию фильтра следует проводить через 31 день.
Б. Масляные воздушные фильтры
Пористые слои масляных фильтров для более надежного удержания уловленной пыли смачивают вязкими жидкостями-преимущественно нефтяными маслами разных сортов. По конструкции различают самоочищающиеся и ячейковые масляные фильтры.
Самоочищающиеся масляные фильтры представляют собой движущиеся в вертикальной плоскости фильтровальные панели, промываемые от уловленной в них пыли в заполненной маслом ванне, образующей основание фильтра.
Самоочищающиеся фильтры Кд (КдМ, КТ, ФС) состоят из двух параллельных фильтровальных панелей, каждая из которых выполнена в виде непрерывной ленты из пружинностержневой сетки, натянутой между двумя
валами. Верхние валы-ведущие; они установлены в подшипниках и приводятся во вращение редукторным электроприводом. Перемещение панелей происходит в результате трения сеток о поверхность верхних валов. Нижние валы расположены в ванне с маслом, благодаря чему при перемещении панелей сетки промываются маслом. Фильтры выпускаются серийно харьковским заводом ВПО «Союзкондиционер».
Для облегчения эксплуатации самоочищающихся фильтров всех видов с пропускной способностью более 120 тыс. м3/ч, а также с меньшей пропускной способностью при по- вышеной запыленности воздуха следует проектировать систему централизованного масло- снабжения, регенерации масел и удаления шлама (см. далее гл. 13).
Ячейковые масляные фильтры представляют собой металлические разъемные коробки, заполненные фильтрующим слоем, масляное покрытие которого периодически обновляют. Перед этим ячейку промывают для удаления ранее уловленной пыли.
Ячейковый фильтр ФяРБ состоит из рамки, заполняемой гофрированными плетеными проволочными сетками по ГОСТ 3826-82*, крышки, которая плотно вставляется в рамку и закрепляется в ней при сборке выштампован- ными зигами на боковых стенках, и установочной рамки, в которой ячейка закрепляется с помощью защелок. Сетки укладывают так, чтобы размер их ячеек убывал в направлении движения воздуха.
Ячейковый фильтр ФяВБ по конструкции подобен ФяРБ, заполняется винипластовыми гофрированными «сетками» (пленками) по ГОСТ 15967-70*. Фильтры ФяВБ можно использовать также в незамасленном состоянии. Сухие фильтры регенерируют промывкой в воде, что облегчает их эксплуатацию. Не рекомендуется применять сухие фильтры этого типа в условиях, когда на них передаются толчки и вибрация.
Фильтры ФяРБ и ФяВБ, а также ФяУБ, ФяУК, ФяПБ выпускаются предприятием УС-319/56. Все эти фильтры можно монтировать в плоские и V-образные панели1. Для
Рис. 4.5. Содержание в воздухе паров замасливате- лей, использованных для очистки воздуха в самоочищающихся масляных фильтрахРис. 4.5. Содержание в воздухе паров замасливате- лей, использованных для очистки воздуха в самоочищающихся масляных фильтрах/ висциновое масло, 2-масло индустриальное 12, 3 то же,20, 4-масло трансформаторное, 5-парфюмерное масло; 6приборное масло/ висциновое масло, 2-масло индустриальное 12, 3 то же,20, 4-масло трансформаторное, 5-парфюмерное масло; 6приборное масло
Рис. 4.5. Содержание в воздухе паров замасливате- лей, использованных для очистки воздуха в самоочищающихся масляных фильтрах
Рис. 4.5. Содержание в воздухе паров замасливате- лей, использованных для очистки воздуха в самоочищающихся масляных фильтрах
/ висциновое масло, 2-масло индустриальное 12, 3 то же,20, 4-масло трансформаторное, 5-парфюмерное масло; 6приборное масло
/ висциновое масло, 2-масло индустриальное 12, 3 то же,20, 4-масло трансформаторное, 5-парфюмерное масло; 6приборное масло
ТАБЛИЦА 4.4. НАТУРАЛЬНЫЕ И СИНТЕТИЧЕСКИЕ ЗАМАСЛИВАТЕЛИ ДЛЯ МАСЛЯНЫХ ФИЛЬТРОВ
Замасливатель
Стандарт или технические условия
Температурные границы применения, °C
Температура вспышки, ’ °C
верхняя
нижняя
Масло для вентиляционных
35
- 15
фильтров (висциновое)
То же, при введении депрес-
ГОСТ 7611-75*
35
-25
165
сатора АзНИИ
Масло индустриальное 12 )
ГОСТ 20799- 75 *
20
-20
165
То же, 20J
30
- 10
170
Парфюмерное масло
ГОСТ 4225-76*
25
-25*
160
Трансформаторное масло
ГОСТ 982-80
5
- 35
[47 **
Приборное масло МВП
ГОСТ 1805-76**
***
- 50
127**
Водно-глицериновый "1 раствор:
80%-ный>
Инструкция ЦНИИ
35
- 15
70%-ный
промзданий
35
- 35
—
60%-ныйJ
20
- 30
—
Полиметилсилоксановая жидкость
ГОСТ 13032-77*
5Q ****
- 50
300
ПМС-200
* Температура застывания масла стандартом не определена. Нижняя граница применения парфюмерного масла установлена по результатам исследований лаборатории очистки воздуха Сантехниипроекта (до 1989 г-ЦНИИпромзданий)
** Температура вспышки в закрытом тигле.
*** Верхняя граница определена по повышенной испаряемости приборного масла.
**** При указанном значении испарение практически отсутствует.
возможности сборки в стенках установочных рамок имеются отверстия. Установочные рамки присоединяют друг к другу на болтах или на заклепках, зазоры между ними уплотняют. Угол между двумя смежными ячейками, установленными в V-образной панели, составляет около 30°. Сопротивление при этом практически не увеличивается и может приниматься по характеристикам одиночных ячеек (см. рис. 4.3).
Для смачивания масляных фильтров применяют натуральные (нефтяные) и синтетические замасливатели. Вязкость замаслива- телей должна соответсл вовать температуре очищаемого воздуха. Рекомендуемые температурные границы применения для замаслива- телей указаны в табл. 4.4.
Если температура воздуха выше рекомендуемого значения, замасливатель разжижается: уменьшается толщина образуемых пленок, увеличивается испарение и запах. Замасливатели при использовании их за пределами нижних рекомендуемых границ густеют: ухуд-
шается отмывка панелей от пыли, замедляется осаждение частиц в ванне, увеличивается сопротивление фильтра, возможны образование сплошных пленок и усиленный вынос масла, а также разрушение привода фильтра.
Наибольшим запахом обладают маловязкие нефтяные масла (рис. 4.5), наименьшим- парфюмерное. Испаряемость и запах у глицерина меньше, чем у нефтяных масел; жидкость ПМС-200 практически не имеет запаха и не испаряется.
Волокнистые воздушные фильтры
Волокнистые фильтры снаряжаются волокнистыми слоями машинной выработки. После использования запыленный материал, как правило, выбрасывают. Существуют материалы, которые можно регенерировать промывкой или с помощью пылесосов (см. табл. 4.2). Фильтрующие материалы, смоченные замасливателями, после использования заменяются. По конструкции различают рулонные и ячейковые волокнистые фильтры.
В рулонных фильтрах ФРУ производства Симферопольского машиностроительного завода фильтрующий материал намотан на верхние катушки. Концы полотнищ материала пропущены через щели в каркасе и закреплены на нижних катушках. По мере загрязнения пылью материал перематывают с верхних катушек на нижние с помощью механического привода с автоматическим или ручным управлением, в результате чего сопротивление фильтра остается практически постоянным. В качестве фильтрующего материала применяют стекловолокнистый фильтрующий материал ФСВУ производства Ивотского стекольного завода (ТУ 21-РСФСР-369-87). Материал замаслен и после использования заменяется.
В рулонных фильтрах ФРС (уловителях волокнистой пыли) воздух фильтруется через капроновые ситовые ткани по ОСТ 17-46-71, арт. 25, 70. Сетки регенерируются в процессе работы путем отсоса с них уловленной пыли через щелевые насадки, а сетки попеременно сматываются на нижние и верхние катушки, наматываясь на них очищенными. Катушки
приводятся во вращение автоматически, отдельным редукторным приводом, через промежутки времени, установленные при наладке уловителей (выпускаются ПО Калининмаш- деталь).
Панельные фильтры ФР состоят из корпуса, в котором укреплена зигзагообразная решетка из прутков, на которые вручную укладывается фильтрующий материал ФРНК- ПГ, выпускаемый Дмитровоградским ковровосуконным комбинатом по ТУ РСФСР-17-1448-79. Фильтры входят в состав кондиционеров КТЦ.
Ячейковые волокнистые фильтры ФяУБ и ФяУК по конструкции подобны фильтрам ФяРБ и ФяВБ. Ячейка фильтра ФяУБ заполняется фильтрующим материалом ФСВУ, а фильтры ФяУК снаряжаются вкладышами из того же материала, заключенными в картонную обойму.
Фильтры ФяКП представляют собой рамку из элементов углового профиля, в которой укрепляются пакеты, состоящие из прямоугольных рамок и плоских карманов, сшитых из иглопробивного фильтрующего материала ФНИ-3 (ТУ 17-14-238-84). Глубина карманов 600, 700 и 800 мм в зависимости от требуемой пылеемкости. Сверху пакеты скрепляются накладкой и крепятся в установочной рамке Фя с помощью защелок. Могут пакеты устанавливаться и в плоские установочные панели (см. приложение IV). На эти панели утвержден типовой проект серии 5.904-27. Выпускаются фильтры предприятием УС-319/56.
Ячейковые фильтры ЛАИК и ФяЛ снаряжаются фильтрующими материалами ФП (табл. 4.5) I класса эффективности и обладают высокой эффективностью улавливания пыли любой дисперсности, а также микроорганизмов, в особенности при наличии заряда, образующегося в процессе изготовления. Проскок частиц размером 0,3-0,4 мкм через наиболее распространенный материал ФПП-15 при наличии электрического заряда не должен превышать 0,1%. При стекании заряда (при длительном хранении или при повышенной влажности воздуха) проскок может увеличиваться до 2-10%. Проскок тех же частиц через мате-
ТАБЛИЦА 4.5. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ФИЛЬТРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ ФП
Показатель
ФПП-15-1,7
ФПА-15-2,0
Толщина волокон, мкм
1,5
1,5
Материал волокна
Перхлорвинил
Ацетилцеллюлоза
Сопротивление при воздушной нагрузке 36 м3/(ч • м2) (скорость фильтрации 1 см/с), Па
15-19
20 ± 2
Максимальная допускаемая температура очищаемого воздуха, °C
60
150
Химическая стойкость по отношению к кислотам и щелочам
Стоек
Нестоек
Стойкость по отношению к маслам и органическим растворителям (типа пластификаторов, хлорированных углеводородов и др.)
Нестоек
Стоек
Отношение к влаге
Гидрофобный
Гидрофильный
Фильтры ФяЛ производства Серпуховского опытно-экспериментального завода имеют разборную металлическую конструкцию, рассчитанную на неоднократное использование, Фильтрующий материал заменяют при достижении установленного проектом значения сопротивления фильтра. Для сборки фильтров применяют приспособление ИП.
Фильтры ФяЛ-1 монтируют в установках большой пропускной способндсти (до 120 тыс. м3/ч) с помощью установочных рамок, плоских панелей и фильтр-камер, присоединительные размеры которых соответствуют размерам кондиционеров Кд. Промышленностью панели и фильтр-камеры не выпускаются и при необходимости монтажные организации изготовляют их по чертежам лаборатории очистки воздуха Сантехниипроекта. В настоящее время промышленность выпускает фильтры ФяЛ-2, несколько отличающиеся по размеру от ФяЛ-1.
Фильтры ФяС. На предприятиях Минэлек- тронпрома начато производство особо эффективных новых фильтров с фильтрующим материалом БФВЭ из микротонкого стекловолокна: проскок частиц размером 0,1 мкм не превышает 0,0001%.
Г. Губчатые воздушные фильтры
В губчатых фильтрах используется пористый пенополиуретан, подвергнутый специальной обработке по методике Сантехниипроекта для разрушения перегородок, разделяющих поры товарного пенополиуретана, в результате чего достигается существенное снижение сопротивления материала.
Губчатые ячейковые фильтры ФяПБ заполняются слоем обработанного пенополиуретана толщиной 20-25 мм. Фильтры монтируются в плоские и V-образные панели подобно фильтрам ФяВБ. Для заполнения фильтров используется самозатухающий материал.
В ячейковых фильтрах всех типов, кроме ЛАИК и ФяЛ, может быть использован объемный нетканый материал ФВНР, представляющий собой слой из полипропиленовых или полиэтиленовых волокон диаметром от 25 до 40 мкм. Масса 1 м2 материала ФВНР при
Аэродинамических и пылевых характеристик не имеется.
толщине фильтрующего слоя 10 мм равна 800-1000 г. Аэродинамическая и пылевая характеристики материала толщиной 10 мм приведены на рис. 4.3 и 4.4. Материал можно регенерировать в теплой мыльной воде. Выпускается по ТУ 6-06-655-88 листами размером 1450 х 900 мм Могилевским заводом искусственного волокна им. В. В. Куйбышева. Разработчик материала -ВНИИСВ при участии лаборатории очистки воздуха Сантехниипро- екта .
Д. Электрические воздушные фильтры
Для очистки малозапыленнот о воздуха в системах приточной, вытяжной и рециркуляционной вентиляции, содержание взвешенных частиц в котором невелико, применяются двухзонные однокаскадные и многокаскадные фильтры промывного типа. При улавливании сухой пыли начальная концентрация определяется возможной частотой промывки, но практически не может превышать 25 мг/м3. При улавливании туманов диэлектрических жидкостей (масла, пластификатора и т. п.) начальная концентрация может доходить до 300 мг/м3.
Поток очищаемого воздуха в однокаскадном двухзонном электрическом фильтре (рис. 4.6, а) протекает через зону ионизации, которая имеет вид решетки из заземленных металлических пластинок с расположенными между ними вертикальными коронирующими электродами из тонкой вольфрамовой проволоки (0,2 мм) . К коронирующим электродам подводится высокое напряжение (до 13 кВ) положительной полярности от источника питания, выпрямляющего переменный ток электрической сети и повышающий напряжение тока. В зоне ионизации пылевые частицы приобретают электрический заряд. Далее воздух проходит через осадительную зону, которая представляет собой пакет металлических пластинок, установленных параллельно друг другу на
расстоянии от 4 до 10 мкм. К пластинкам через одну подводится напряжение, обычно равное половине напряжения, подаваемого к корони- рующему электроду. Заряженные в зоне ионизации частицы под влиянием электрических сил осаждаются на электродах зоны осаждения, главным образом на заземленных. Осевшая пыль удаляется периодической промывкой. Для предупреждения вторичного уноса осевшей пыли электрофильтры могут снабжаться противоуносными пористыми фильтрами. Чаще прибегают к своевременному удалению пылевого слоя путем более частой промывки или к смачиванию пластинок вязкими жидкостями. В этом случае для промывки используются моющие средства.
Однокаскадные электрические фильтры типа ФЭ производства Серпуховского опытноэкспериментального завода для кондиционеров Кд собирают в металлических корпусах из ячеек типа ФяЭ-1 размером 758 х 250 х 465 мм и типа ФяЭ-2 размером 965 х 250 х 465 мм (см. приложение IV). Фильтры выпускают без противоуносных элементов.
Многокаскадные электрические фильтры ФЭК для кондиционеров КТЦ с 1992 г. будут комплектоваться из ячеек типа ФяЭК 499 х х 482 х 170 мм, устанавливаемых последовательно ,(см. рис. 4.6,6). Повторная зарядка частиц способствует существенному повышению эффективности очистки воздуха без увеличения глубины зоны осаждения.
Как видно из рис. 4.7, при включении второго каскада испытывавшегося трехкаскадного фильтра проскок неуловленной пыли уменьшается примерно в 2 раза (с 16 до 8%), а при включении и третьего каскада-в 5 раз (до 3%).
Эффективность пылеулавливания в значительной мере зависит от воздушной нагрузки (скорости фильтрации): при скорости 2 м/с эффективность соответствует II классу; при скорости 3 м/с III классу, причем без тех сложностей, которые связаны с заменой или регенерацией фильтрующих материалов и масла.
С 1991 г. планируется выпуск на Казанском заводе медицинской аппаратуры модернизированных электрофильтров ФЭ-2М с двухкаскадными ячейками типа ФЭ-2К2.
Для питания электрических фильтров разработаны и выпускаются МПО Мосрентген полупроводниковые электроагрегаты В-13/6,5-
а)а)5)5)13000 в13000 вРис. 4.6. Принципиальная схема двухзонного электрического фильтраРис. 4.6. Принципиальная схема двухзонного электрического фильтраа-однокаскадный фильтр; б -двухкаскадный фильтр; / -зона ионизации; 2-источник питания; 3- противоуносный пористый фильтр; 4-осадительная зона; 5 коронирующие электроды;6 -первый каскад; 7-второй каскада-однокаскадный фильтр; б -двухкаскадный фильтр; / -зона ионизации; 2-источник питания; 3- противоуносный пористый фильтр; 4-осадительная зона; 5 коронирующие электроды;6 -первый каскад; 7-второй каскад/ при включении только первого каскада; 2 при включении двух первых каскадов; 3-при включении трех каскадов/ при включении только первого каскада; 2 при включении двух первых каскадов; 3-при включении трех каскадовРис. 4.7. Эффективность образца трехкаскадногоэлектрофильтраРис. 4.7. Эффективность образца трехкаскадногоэлектрофильтра30, устанавливаемые из расчета одного электроагрегата на каждые 15-20 тыс. м3/ч пропускной способности фильтра. Габаритные размеры электроагрегатов 260 х 270 х 440 мм, номинальная сила тока до 30 мА, масса 30 кг.
а)
а)
5)
5)
13000 в
13000 в
Рис. 4.6. Принципиальная схема двухзонного электрического фильтра
Рис. 4.6. Принципиальная схема двухзонного электрического фильтра
а-однокаскадный фильтр; б -двухкаскадный фильтр; / -зона ионизации; 2-источник питания; 3- противоуносный пористый фильтр; 4-осадительная зона; 5 коронирующие электроды;
6 -первый каскад; 7-второй каскад
а-однокаскадный фильтр; б -двухкаскадный фильтр; / -зона ионизации; 2-источник питания; 3- противоуносный пористый фильтр; 4-осадительная зона; 5 коронирующие электроды;
6 -первый каскад; 7-второй каскад
/ при включении только первого каскада; 2 при включении двух первых каскадов; 3-при включении трех каскадов
/ при включении только первого каскада; 2 при включении двух первых каскадов; 3-при включении трех каскадов
Рис. 4.7. Эффективность образца трехкаскадногоэлектрофильтра
Рис. 4.7. Эффективность образца трехкаскадногоэлектрофильтра
В фильтрах большой пропускной способности, при силе тока 100 мА и более могут применяться агрегаты ОПМД производства МПО Электрозавод им. В. В. Куйбышева при внесении в их конструкцию небольших изменений.
Промывка небольших фильтров производится вручную, большие могут комплектоваться автоматизированными промывными устройствами. .
Удельный расход на одну промывку в среднем может приниматься равным 40 л на 1 м2 площади входного сечения фильтра. Частота промывки зависит от концентрации и свойств взвешенных веществ, может меняться также в зависимости от времени года и должна устанавливаться в процессе эксплуатации. Показателем загрязненности фильтра является снижение его эффективности, о чем судят по
уменьшению тока по показаниям миллиамперметра агрегата питания. Детальных производственных исследований допустимого снижения не имеется, однако не следует допускать снижение более чем на 30%.
При небольших концентрациях пыЛи, например при очистке атмосферного воздуха, промывку, как правило, производят раз в неделю, при повышенных, например при очистке воздуха в сварочных цехах,-ежедневно.
При улавливании туманов может происходить автоматическая промывка стекающей уловленной жидкостью. В этом случае промывка может проводиться 1-2 раза в год.
Расположение воздушных фильтров в фильтровальных камерах
В системах приточной вентиляции и кондиционирования воздуха фильтры III класса устанавливают перед калориферами, I класса - вблизи мест впуска очищенного воздуха в помещения, II класса-в зависимости от конкретных требований к очистке воздуха.
При установке фильтров обеспечивают упорядоченное подтекание воздуха ко всей их рабочей поверхности. С этой целью при компоновке камер избегают внезапных расширений или сужений сечения и поворотов потока либо применяют воздухораспределительные решетки (например, из перфорированных стальных листов, сеток и пр.). Коэффициент необходимого местного сопротивления решеток определяют по формуле И. Е. Идельчика:
^(Гф/Гп)2-1,(4.5)
где Гф-площадь рабочего сечения фильтра, м2; F„- площадь сечения потока на входе в камеру, м2.
Формула (4.5) применима при F^/Fn < 10.
Неравномерное распределение скоростей в камерах вызывает небольшое увеличение сопротивления ячейковых и рулонных фильтров всех видов, некоторое снижение эффективности электрических фильтров и усиление выноса масла у маслянистых самоочищающихся фильтров. В фильтрах Кд в связи с очень небольшой жесткостью сетчатых панелей возможен изгиб первой сетки. При этом кромки сетки выходят из направляющих и вследствие трения об их острые края разрушаются, а нагрузка на привод возрастает.
ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ . ВЫБРОСОВ
А. Исходные данные для выбораи расчета пылеуловителей
До 1986 г. согласно СНиП 11-33-75 предельно допустимая концентрация пыли в очищенных вентиляционных выбросах принималась равной Спдк = 100 К, где К-коэффициент, определяемый в зависимости от ПДК той же пыли в воздухе рабочей зоны производственных помещений: Предельно допустимая концентрация пыли в рабочей зоне, мг/м3 . . . ПДК <2 2<ПДК4^ Коэффициент, К . . . .0,30,6
Продолжение Предельно допустимая концентрация пыли в рабочей зоне, мг/м3 . . .4<ПДК^66<ПДК<10 Коэффициент, К . . . .0,81
При объеме вентиляционных выбросов меньше 15 тыс. м3/ч ПДК пыли в выбросе не
сколько увеличивается: СПдК = (160 — 4L)K, где L-объем выброса, тыс. м3/ч.
В приземном слое воздуха концентрация пыли не должна превышать ПДК пыли в атмосферном воздухе населенных пунктов, установленной санитарными нормами (СП 245-71).
В связи с утверждением СНиП 2.04.05-86 ограничения на концентрации пыли в выбросах отменены. Согласно ОНД-86 должен производиться расчет рассеивания выброса в атмосфере с тем, чтобы расчетная концентрация пыли в приземном слое не превышала указанного ПДК. В противном случае требуется увеличить высоту выброса или, если это не представляется возможным, предусмотреть очистку выброса. Учитывая непрерывно ухудшающуюся в последние годы экологическую обстановку, Сантехниипроект рекомендует, выполняя обязательные требования ОНД-86, придерживаться также ограничений, принятых СНиП П-33-75.
Для очистки вентиляционных выбросов применяют пылеуловители гравитационные, инерционные сухого и мокрого типа, пылеуло- вители-промыватели контактного типа, тканевые и электрические. По эффективности пылеуловители подразделяют на пять классов (табл. 4.6).
В табл. 4.6 указаны границы эффективности пылеуловителей на основе классификации аэрозолей по рис. 4.2. Первое значение эффективности относится к нижней границе соответствующей зоны, второе-к верхней. Эффективность рассчитана из условия отделения от воздуха только практически полностью (эффективно) улавливаемых частиц, размер которых указан в таблице. Действительная эффективность пылеуловителей больше за счет частичного улавливания частиц, меньших по размеру.
Номенклатура пылеуловителей, применяемых для очистки аспирационного воздуха, приведена в табл. 4.7.
Кроме перечисленных в табл. 4.7 применяются также циклоны ЦН-11, СДКЦН-33, а также другое оборудование, по которому Госстроем СССР утверждались типовые проекты, организовано серийное производство или выпущена техдокументация, согласованная с Государственным заказчиком - Госстроем СССР.
Пылеуловители применяются главным образом для улавливания из воздуха аэрозоль-
ТАБЛИЦА 4.6. КЛАССИФИКАЦИЯ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ПО ИХ ЭФФЕКТИВНОСТИ
Класс пыле- Размер эффективно Эффективность, %, в зависимости от группы пыли по дисперсности уловителей улавливаемых частиц пыли, мкм vттт,тт
I II III IV VI II III IV V0,3-0,5> 2> 4> 8> 200,3-0,5> 2> 4> 8> 20< 80< 8099,9-80 92-4599,9-80 92-4599,9-92 99-8099,9-92 99-8099,9-9999,9-9599,9-9999,9-95> 99,9> 99,9> 99,9> 99,9
I II III IV V
I II III IV V
0,3-0,5
> 2
> 4
> 8
> 20
0,3-0,5
> 2
> 4
> 8
> 20
< 80
< 80
99,9-80 92-45
99,9-80 92-45
99,9-92 99-80
99,9-92 99-80
99,9-99
99,9-95
99,9-99
99,9-95
> 99,9
> 99,9
> 99,9
> 99,9
Примечания: 1. Под названием «пылеуловитель» подразумеваются уловители как пыли, так и других аэрозолей.
Под эффективным улавливанием имеется в виду улавливание с эффективностью, близкой к 100% (более 95%).
При большой концентрации пыли в очищаемом воздухе (более 3-5 г/м ) зависимость эффективности от размера частиц может проявляться менее отчетливо.
Пылеуловители I класса отличаются большим расходом энергии (высоконапорные пылеуловители Вентури), сложностью и дороговизной эксплуатации (многопольные электрофильтры, рукавные фильтры и др.) и в системах вентиляции применяются редко. В случаях их использования необходимо руководствоваться инструкциями, относящимися к конкретным видам оборудования.
ных частиц II, III и IV группы по дисперсности. Аэрозоли V группы в пылеуловителях, как правило, эффективно не улавливаются вследствие их высокой дисперсности. Для очистки с эффективностью 95% воздуха от аэрозолей V группы, например конденсационных аэрозолей свинца, как видно из рис. 4.2, должны полностью улавливаться частицы крупнее 0,1 мкм. Такая эффективность в настоящее время достижима только в воздушных фильтрах I класса. В связи с этим для улавливания аэрозолей свинца применяются двух- и более ступенчатые уловители, последняя ступень которых, как правидр, включает фильтры ФяЛ.
Следует учитывать, что применение пылеуловителей IV и V группы обеспечивает очистку воздуха до допустимых концентраций в указанных областях целесообразного применения только при сравнительно небольших начальных запыленностях. Вследствие этого сухие пылеуловители указанных классов преимущественно применяют в качестве первой ступени (при наличии соответствующего обоснования), например, перед мокрыми пылеуловителями более высоких классов для уменьшения количества образующегося шлама или перед сухими тогда, когда по технологическим соображениям целесообразно отделение крупнодисперсных фракций.
При возможности удовлетворения требований к эффективности очистки пылеуловителями нескольких классов из них выбирается
пылеуловитель низшего класса. В тех случаях когда требованиям к эффективности соответствует несколько пылеуловителей IV и V класса, из них выбирают пылеуловители сухого типа. Из пылеуловителей III и более высокого класса рекомендуются мокрые, с минимальным расходом воды. При очистке воздуха от взрывоопасной пыли применяют мокрые пылеуловители с автоматическим контролем заполнения и непрерывности поступления воды.
Применение мокрых пылеуловителей для очистки воздуха от пыли, при контакте которой с водой образуются взрывоопасные газы, допускается при условии обеспечения надлежащей эвакуации газов из объема пылеуловителя.
Эффективность пылеуловителя или суммарная эффективность многоступенчатой пылеулавливающей установки должна быть не менее
С — С
Е = —-100%,(4.6)
где Сн-концентрация аэрозолей в очищаемом воздухе, мг/м3; Ск-конечная концентрация в очищенном воздухе, мг/м3.
Концентрация Ск должна быть не меньше допускаемой остаточной концентрации, определяемой в соответствии с п. 4.3.
Пример 4.4. Определить необходимую эффективность пылеуловителя для следующих условий: начальная запыленность очищаемого воздуха 10 г/м3, допускаемая конечная концентрация 90 мг/м3.
ТАБЛИЦА 4.7. ОСНОВНАЯ НОМЕНКЛАТУРА ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
Вид пыле
Тип пылеуловителя
Класс
Область целесообразного
Сопротивле
уловителя
по эффективности
применения пылеуловителя в зависимости от группы аэрозоли по дисперсности
ние, Па
I
II
III
IV
V
Гравитационные Инерционные
Пылеосадочные камеры (произвольной конструкции)
Циклоны большой пропускной способности:
V
+
+
—
—
—
100-200
одиночные циклоны ЦН-15 и ЦН-24
V
+
+
—
—
600-750
групповые циклоны ЦН-15
V
+
+
—
—
—
600-750
Циклоны высокой эффективности (одиночные) СКЦН-34
IV
—
+
+
—
—
1000-1200
Мокропленочные циклоны ЦВП
IV
—
+
+
—
—
600-800
Скоростные промыватели
СИОТ
III
—
+
+
900-1100
Струйные, мокрые ПВМК,
III
—
—
+
—
—
1200-1950
ПВМС, ПВМБ и ПВМКМА
II
—
—
+
+
—
2000-3000
Капельные, типа Вентури КМП
II
—
—
+
+
—
3000-4000
Тканевые
Рукавные пылеуловители СМЦ-101А, ФРМ, А1-БПУ, Г4-Б8М, ФРО
II
—
—
+
+
—
1200-1250
Сетчатые-капроновые, металлические сетки для улавливания волокнистой пыли
V
+
—
—
—
—
150-300
Волокнистые
Уловители туманов кислот и щелочей ФВГ-Т.
II
—
—
—
+
—
800-1000
Электрические
Уловители туманов масел и
II
—
—
—
+
—
50-100
маслянистых жидкостей: УУП, У ЭФ и др.
Решение. Из условий выполнения требования Ск 90 мг/м3
10000 - 90
Е =100 = 99,1%.
10000
Предварительный выбор пылеуловителя необходимой эффективности можно производить на основе данных о дисперсности улавливаемой пыли с помощью табл. 4.6 и 4.7. Возможное увеличение эффективности при
повышенных концентрациях не учитывается.
Пример 4.5. Произвести предварительный выбор сухого пылеуловителя для очистки воздуха от пыли II группы по дисперсности с эффективностью не менее 94%.
Решение. В соответствии с табл. 4.6 с помощью пылеуловителей IV класса пыль II группы может быть уловлена с эффективностью от 96 до 99,9%. Предварительно выбираем циклон СК ЦН-34 (табл. 4.7).
Пример 4.6. Произвести предварительный выбор мокрого пылеуловителя для очистки воздуха от пыли, дисперсный состав которой приведен на рис. 4.2, с эффективностью не менее 95%.'
Решение. Как видно из графика дисперсного состава пыли, около 95% данной пыли по массе составляют частицы размером более 4 мкм. Следовательно, выбираемый пылеуловитель должен обеспечить эффективное улавливание пылевых частиц крупнее 4 мкм. Этому требованию удовлетворяют пылеуловители III класса эффективности. Пользуясь табл. 4.7, выбираем мокрый пылеуловитель ПВМ. Окончательный выбор производится на основе достоверных данных о дисперсном составе пыли, содержащейся в очищаемом воздухе, и о фракционной эффективности используемых инерционных пылеуловителей.
Необходимую эффективность отдельных ступеней многоступенчатой системы очистки можно определить по формулам:
для двухступенчатой системы
■^1,2 = ^1 4" ^2 (1 — ^1Х
для трехступенчатой системы
^1,2,3 = -^1,2 + ^3 О — -^Г.г)
И Т.Д., где Ех, Е2, Е3 - эффективность первой, второй и третьей ступени очистки.
Пример 4.7. Определить необходимую эффективность второй ступени очистки двухступенчатой системы, если известно, что EV1 = = 0,997, а первая ступень очистки осуществляется с помощью пылеуловителя IV класса (циклон ЦН-15), Ev = 80%.
Решение. Эффективность двухступенчатой системы очистки
Е, = (£i,2 - ^i)/(l - ^1) = 0,985 = 98,5%.
Фракционная эффективность улавливания любой фракции пыли выражается формулой
ф — ф
ЕЛ = —-100%,(4.7)
где Фн и Ф,-содержание частиц пыли данной фракции в воздухе соответственно до и после очистки, г/м3.
E^ может быть выражена также в долях единицы.
Общая эффективность пылеулавливания, %, выражается формулой
Е = ФхЕф1-V-Ф2Еф2-V Ф3Еф3 4-..., (4.8)
где Фх, Ф2, Ф3, .. .-содержание фракций 1, 2, 3, доли ед.; ЕфХ, Еф2, Еф3, ...-фракционная эффективность улавливания фракций 1, 2, 3, %.
Б. Гравитационныепылеуловители
Пылеосадочные камеры применяют при больших концентрациях крупнодисперсной пыли для предварительной очистки воздуха. Как правило, их выполняют в виде уширения канала, по которому транспортируется запыленный воздух. Размеры камер устанавливают в каждом отдельном случае путем ориентировочного расчета, исходя из того, что длина камеры Z, м, необходимая для полного осаждения частиц со скоростью витания vs, должна быть:
I = wH/v^
где и’—средняя скорость потока в камере; //-высота камеры. -
Площадь поперечного сечения камеры развивают главным образом увеличением ее ширины. Для заполнения потоком всего сечения камеры применяют воздухораспределительные устройства в виде вертикальных завес из подвешенных к перекрытию камеры стержней, цепей и т. п. Коэффициент необходимого местного сопротивления определяют по обычной методике.
Турбулентность потоков в пылеосадочных камерах препятствует осаждению мелких пылевых частиц (< 30 мкм).
Удаление осевшей пыли из камер должно быть механизировано. При улавливании пыли горючих материалов предусматривают непрерывное ее удаление, а камеры оборудуют дождевальными установками.
Пример 4.8. Рассчитать эффективность прямоточной пылеосадочной камеры на производительность 5000 м3/ч. Размеры камеры: высота I м; ширина 2 м; длина 2,5 м. Температура очищаемого воздуха 20°С, ц = 1,81 • 10“ 6 Па с. Пыль минеральная; плотность материала пыли
Значения Ф и Еф должны быть определены для одних и тех же интервалов значений.
Рис 4 8. Зависимость граничного размера оседающих частиц от средней скорости турбулентного потока в пылеосадочной камере
2,5 кг/см3, дисперсный состав приведен на рис. 4.2.
Решение. Определяем по формуле (4.1) скорость витания частиц us, полностью оседающих в камере из ламинарного потока, скорость которого
50001•1•360050001•1•36001,38 м/с;1,38 м/с;^ = 1,38-1/2,5 = 0,55 м/с.
5000
1•1•3600
5000
1•1•3600
1,38 м/с;
1,38 м/с;
Из формулы (4.1) находим размер частицы, соответствующей полученному значению
/18-0,55-1,81 ■ 10-6
V 2500-9,81
= 27-10 6 = 27 мкм.= 27-10 6 = 27 мкм.Согласно рис. 4.2 находим, что содержание частиц размером менее 27 мкм составляет около 45%. Следовательно, эффективность улавливания при ламинарном течении должна составить около 55%.
= 27-10 6 = 27 мкм.
= 27-10 6 = 27 мкм.
Вычисляем число Re течения при t = 20°С:
1,38-1-1,205,
Re = — = 0,91 • 106.
1,81-10~6
Полученное значение Re > 2300, что свидетельствует о турбулентном характере течения. Согласно рис. 4.8 находим, что в заданных условиях на полное осаждение частиц размером меньше 30 мкм в данной камере рассчитывать нельзя. Соответственно эффективность улавливания даже при неограниченной длине камеры составит всего около 40%.
Инерционные пылеуловителисухого типа
Из большого числа таких пылеуловителей в системах вентиляции чаще всего применяют циклоны, причем главным образом цилиндрические и конические конструкции НИИОГАЗа.
Цилиндрические циклоны НИИОГАЗа серии ЦН (ЦН-11, ЦН-15, ЦН-15у, ЦН-24) относятся к циклонам большой производительности. Они отличаются удлиненной цилиндрической частью и обладают небольшим сопротивлением (табл. 4.8).
Цилиндрические циклоны в качестве единственной ступени очистки применяют преимущественно для улавливания из небольших вентиляционных выбросов наиболее крупных частиц, засоряющих территорию и часто являющихся причиной глазных травм. Для этого целесообразно применять циклоны ЦН-15. При наличии ограничений по высоте могут применяться циклоны ЦН-15у, а при особых ограничениях по расходу -энергии и при крупной пыли (медианный размер более 20 мкм) циклоны ЦН-24.
Циклоны ЦН-15 отличаются меньшими по сравнению с циклонами ЦН-11 габаритами и более устойчивой работой на пылях, склонных к налипанию, поэтому их эксплуатация оправдана при очистке воздуха с высокой концентрацией мелкодисперсной пыли или при улавливании средне- и сильнослипающихся пылей. Эти циклоны также менее подвержены износу.
Конические циклоны НИИОГАЗа СКЦН-34 относятся к циклонам высокой эффективности. Они отличаются удлиненной конической частью, спиральным входным патрубком и меньшим диаметром выхлопной трубы (см. табл. 4.8). Сопротивление их больше сопротивления цилиндрических циклонов (табл. 4.9).
Циклоны СКЦН-34 применяют, как правило, в случаях, когда только с их помощью можно обеспечить необходимую очистку воздуха.
Фракционная эффективность циклонов НИИОГАЗа представлена на рис. 4.10.
Эффективность циклонов определялась при Рц = 300 мм, средней скорости в плане цилиндрических циклонов 3,5 м/с, конических (СКЦН-34) 1,75 м/с, плотности пыли р = 2670 кг/м3, температуре воздуха 20°С. Для
Рис. 4.9. Основные размеры циклонов НИИОГАЗа (в долях диаметра D цилиндрической части циклона) а- цилиндрических; б-коническихРис. 4.9. Основные размеры циклонов НИИОГАЗа (в долях диаметра D цилиндрической части циклона) а- цилиндрических; б-коническихЦиклонРасчетная скорость движения . воздуха, м/сКоэффициенты сопротивленияс выбросом в атмосферу без рас- кручива- теляциклоновс раскручивающей улиткойс кольцевым диффузором (в групповой установке циклонов НИИОГАЗа)ЦН-113,5250235215ЦН-153,5163150140ЦН-15у3,5170158148ЦН-244,5807370СКЦН-2,51150——34ЦиклонРасчетная скорость движения . воздуха, м/сКоэффициенты сопротивленияс выбросом в атмосферу без рас- кручива- теляциклоновс раскручивающей улиткойс кольцевым диффузором (в групповой установке циклонов НИИОГАЗа)ЦН-113,5250235215ЦН-153,5163150140ЦН-15у3,5170158148ЦН-244,5807370СКЦН-2,51150——34
Рис. 4.9. Основные размеры циклонов НИИОГАЗа (в долях диаметра D цилиндрической части циклона) а- цилиндрических; б-конических
Рис. 4.9. Основные размеры циклонов НИИОГАЗа (в долях диаметра D цилиндрической части циклона) а- цилиндрических; б-конических
Циклон
Расчетная скорость движения . воздуха, м/с
Коэффициенты сопротивления
с выбросом в атмосферу без рас- кручива- теля
циклонов
с раскручивающей улиткой
с кольцевым диффузором (в групповой установке цик
лонов НИИОГАЗа)
ЦН-11
3,5
250
235
215
ЦН-15
3,5
163
150
140
ЦН-15у
3,5
170
158
148
ЦН-24
4,5
80
73
70
СКЦН-
2,5
1150
—
—
34
Циклон
Расчетная скорость движения . воздуха, м/с
Коэффициенты сопротивления
с выбросом в атмосферу без рас- кручива- теля
циклонов
с раскручивающей улиткой
с кольцевым диффузором (в групповой установке цик
лонов НИИОГАЗа)
ЦН-11
3,5
250
235
215
ЦН-15
3,5
163
150
140
ЦН-15у
3,5
170
158
148
ЦН-24
4,5
80
73
70
СКЦН-
2,5
1150
—
—
34
ТАБЛИЦА 4.8. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ (РИС. 4.9) ЦИКЛОНОВ НИИОГАЗА В ДОЛЯХ ДИАМЕТРА D ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ЦИКЛОНА *
Параметры
Размеры элементов циклонов
ЦП-И
ЦН-15
ЦН-15у
ЦН-24
СКЦН-34
Внутренний диаметр цилиндрической час-
1
1
1
1
1
ти циклона D Высота:
входного патрубка (внутренний диа-
0,48
0,66
0,66
1,11
0,515
метр) а
выхлопной трубы hT
1,56
1,74
1,5
2,11
0,515
цилиндрической части Нц
2,06
2,26
1,51
2,11
0,515
конической части Нк
2
2
1,5
1,75
2,11
внешней части выхлопной трубы hB
0,3
0,3
0,3
0,4
0,2-0,3
общая циклона Н
4,36
4,56
3,31
4,26
3,14
Угол наклона крышки и входного патруб-
11
15
15
24
—
ка циклона а, град Внутренний диаметр:
выхлопной трубы d пылевыпускного отверстия dx Ширина входного патрубка в циклоне b Длина входного патрубка / Диаметр средней линии циклона Dcp Текущий радиус улитки р***
0,3
0,2
0,59
-0,4**
х 0,26
0,6
0,8
D ф
- + 62 я
* Рабочие чертежи циклонов ЦН-15 распространяет институт Гипрогазоочистка, ЦН-11-ЦИТП Госстроя СССР (Типовой проект. Серия 4.904-55). Более детальные сведения см. в каталоге «Газоочистное оборудование» (изд. МНПО Газоочистка, 1989).
** Большой размер принимается при большей запыленности.
*** ф-угол разворота спирали.
ТАБЛИЦА 4.9. КОЭФФИЦИЕНТЫСОПРОТИВЛЕНИЯ ЦИКЛОНОВ НИИОГАЗа
оценки эффективности циклонов другого диаметра или при другой скорости движения, плотности пыли и вязкости воздуха цн вычис-
^50н^50н— ^50— ^50РЯРНн^ ^РнИ^н ’РЯРНн^ ^РнИ^н ’(4 9)(4 9)
^50н
^50н
— ^50
— ^50
РЯРНн^ ^РнИ^н ’
РЯРНн^ ^РнИ^н ’
(4 9)
(4 9)
лялось новое значение медианного размера улавливаемой пыли по формуле
после чего на рис 4.10 переносят линию фракционной эффективности E^td) параллельно до совмещения cU0 с новым значением d.
При очистке больших объемов воздуха циклоны ЦН-11 и ЦН-15 можно компоновать в группы, объединенные общим пылесборни- ком и коллектором, очищенного воздуха (см. приложение IV).
Другие виды циклонов общего назначения. На практике применены также конические циклоны СИОТ, отличающиеся устройством входного и выходного патрубков. Для улавливания абразивной пыли применяют циклоны ВНИИОТ с обратным конусом, а для улавливания отходов деревообрабатывающей промышленности (щепа, стружки, опилки)-циклоны Клайпедского ОЭКДМ, а также циклоны Ц конструкции Гипродревпрома (см. приложение IV).
Рис 4 10 Фракционная эффективность циклонов ВНИИОГАЗа
СКЦН-34, 2 ЦН-11, 3 ЦН-15. 4 ЦН-15у. 5-ЦН-24
Для нормальной работы циклонов всех видов они должны быть снабжены герметичным бункером.
Расчет общей эффективности пылеулавливания в циклонах производится графическим или графоаналитическим методом Аландера на основании известных данных о дисперсности пыли и фракционной эффективности циклона
Пример 4.9. Рассчитать графическим методом эффективность улавливания циклоном ЦН-15 пыли, дисперсный состав которой задан содержанием фракций по «частным остаткам» (см пример 4.2). Фракционная эффективность циклона ЦН-15 дана на рис. 4 10 Условия пылеулавливания (плотность пыли, температура воздуха и пр.) идентичны с теми, при которых определялась эффективность циклонов.
Решение. Строим ступенчатый график Ф(^) распределения дисперсности на миллиметровой бумаге (рис. 4.11, верхняя кривая). При построении на оси абсцисс откладываем значения Ф^ в единицах, полученных делением соответствующих значений R (d) на разность между наибольшим и наименьшим размерами частиц данной фракции. В результате такого построения получаем ступенчатую гистограмму, образованную прямоугольниками, площадь каждого из которых определяет содержание соответствующей фракции, а общая площадь равна единице. Основание прямоуголь-
Рис. 4.11. К примеру расчета эффекгивности циклона ЦН-15 диаметром 900 мм графическим методомРис. 4.11. К примеру расчета эффекгивности циклона ЦН-15 диаметром 900 мм графическим методомРис. 4 12. К примеру расчета циклона ЦН-15 графоаналитическим методомРис. 4 12. К примеру расчета циклона ЦН-15 графоаналитическим методомD, пересечение прямых £ф(^) и R(d) точкой F. Через точку £ проведем вертикальную линию FBK, отложив от точки В отрезок ВК = BD. На линии R = 50% откладываем отрезок АС = АК, через точку С проводим вертикальD, пересечение прямых £ф(^) и R(d) точкой F. Через точку £ проведем вертикальную линию FBK, отложив от точки В отрезок ВК = BD. На линии R = 50% откладываем отрезок АС = АК, через точку С проводим вертикаль
Рис. 4.11. К примеру расчета эффекгивности циклона ЦН-15 диаметром 900 мм графическим методом
Рис. 4.11. К примеру расчета эффекгивности циклона ЦН-15 диаметром 900 мм графическим методом
Рис. 4 12. К примеру расчета циклона ЦН-15 графоаналитическим методом
Рис. 4 12. К примеру расчета циклона ЦН-15 графоаналитическим методом
D, пересечение прямых £ф(^) и R(d) точкой F. Через точку £ проведем вертикальную линию FBK, отложив от точки В отрезок ВК = BD. На линии R = 50% откладываем отрезок АС = АК, через точку С проводим вертикаль
D, пересечение прямых £ф(^) и R(d) точкой F. Через точку £ проведем вертикальную линию FBK, отложив от точки В отрезок ВК = BD. На линии R = 50% откладываем отрезок АС = АК, через точку С проводим вертикаль
ников равно разности размеров частиц фракции, а высоты равны: первого 16: (10 — 5) = 3,2 единицы; третьего 24: (20 — 10) = 2,4 единицы; четвертого 22 : (40 — 20) = 1,1 единицы; пятого 12:(60 — 40) = 0,6 единиц. Фракцию размером 60 мкм (16%) условно относим к диапазону 60-90 мкм, что не вносит в расчет погрешности, так как все эти частицы относятся к эффективно (полностью) улавливаемым. Далее переносим по точкам график E^d) с рис. 4.10 (см. рис. 4.11, нижняя кривая) и перестраиваем его в ступенчатую функцию. Ординаты ступенек фракции £ф выбираются так, чтобы площади, образованные горизонтальными отрезками над кривой Е^ и под нею были равны.
В соответствии с формулой перемножаем соответствующие ординаты фракций Ф (<Д и £ф(<0 и получаем значение общей эффективности.
£ = 0,1-34,5 + 0,16-79 + 0,24-93 + 0,22-98,5 +
+ 0,12-99,6 + 0,16-100 = 88,03%.
Эффективность циклонов данного типа в системах вентиляции обыкновенно не превышает 70-80%. В данном расчете, основанном на результатах экспериментов НИИОГАЗа, эффективность оказалась значительно выше, что может быть объяснено небольшим диаметром циклона (D = 300 мм, d50 «'3 мм). Для циклона большего размера, например D = = 900 мм, согласно формуле (4.9), поЛучим: d50 = 3 ^/900/300 = 3 • 1,73 » 5,2 мкм. Проведя через точки, соответствующие этому значению, прямую, параллельную линии экспериментальных значений £ф, получим расчетный график фракционной эффективности циклона D = = 900 мм. Повторив построение и расчет, описанный выше, получим, что общая эффективность циклона равна Е = 81,6%, что ближе к реальным значениям.
Пример 4.10. Рассчитать графоаналитическим методом эффективность того же циклона ЦП-15 в случае, когда фракционный состав пыли задан также прямой линией (рис. 4.12).
Решение. Наносим на ВЛСК прямую линию E^d^ циклона ЦП-15. На эту же сетку наносим прямую линию дисперсного состава пыли в виде графика «полных остатков», т. е. в виде R (d) = 1 — D (d). Пересечение линии £ф с линией R = 50% обозначим точкой А, пересечение прямой R(d) с линией Р = 50% - точкой
CG = ЕВ. Через точки А и G проводим прямую линию, продолжение которой пересекает в точке Е вертикаль, проведенную через точку D. Ордината Е дает значение эффективности в %, в данном случае Е = 82%.
Г. Инерционные пылеуловителимокрого типа
В системах вентиляции применяют мокрые пылеуловители двух видов: с внутренней циркуляцией воды - пылеуловители вентиляционные мокрые (ПВМ) и проточные пылеуловители с подводом воды извне из системы водоснабжения и сбросом подведенной воды в систему шламоудаления-пылеуловители Вентури низкого давления; циклоны-промыватели СИОТ, центробежные скрубберы (циклоны с водяной пленкой ЦВП). Все виды мокрых пылеуловителей обладают значительно большей эффективностью пылеулавливания, чем циклоны и пылеосадочные камеры, и различаются по расходу воды, который является важнейшим сравнительным показателем экономической эффективности систем очистки воздуха.
Процесс пылеулавливания пылеуловителями ПВМ иллюстрируется рис. 4.13. Запыленный воздух поступает в пылеуловитель под влиянием разрежения, создаваемого вентилятором, установленным на его корпусе через входной патрубок и протекает через щель, образующуюся между нижней кромкой неподвижной перегородки 5 и поверхностью воды, залитой в пылеуловитель, при ее понижении в средней части ПВМ после включения вентилятора.
Вода, увлеченная с поверхности, настилается на перегородку 4 и образует постоянно обновляющийся слой, связывающий отделяющуюся под влиянием сил инерции пыль и фонтанирующий через щель между перегородками. Водоотбойником вода отклоняется вниз и присоединяется снова к общей массе воды, циркулирующей в бункере пылеуловителя, а очищенный воздух через каплеуловитель удаляется вентилятором. Уловленная пыль через некоторое время оседает в нижней части корпуса, откуда удаляется в виде шлама.
Рис. 4.13. Устройство пылеуловителя ПВМ
/-корпус; 2-опоры; 3-подвод воды; 4, 5 - перегородки; 6- водоотбойник; 7 - каплеуловитель; 8 - вентиляционный агрегат; 9-воздухосборник; 10-входной патрубок; //-датчик уровня воды; /2-устройство для регулирования уровня воды; 13- воронка; 14-слив шлама при промывке
Разработано несколько конструктивных модификаций ПВМ и их типоразмеров, различающихся по производительности.
Эффективность пылеулавливания всех ПВМ повышается при увеличении разности уровней воды 5, что достигается перестановкой перегородки 4 при соответствующей корректировке действующего напора сети. Зависимость сопротивления пылеуловителя от 5 и одновременно от удельной воздушной нагрузки на 1 м длины канала между перегородками, которая принимается от 3000 до 5000 м3/ч, показана на рис. 4.14, где зона неустойчивой работы находится ниже штрихпунктирной линии.
Зависимость фракционной эффективности Е^ пылеуловителей ПВМ всех модификаций от уровня 5 показана на рис. 4.15. Постоянство
верхнего уровня поддерживается с помощью слива избытка непрерывно поступающей воды через гидрозатвор, который настраивается в соответствии с положением верхней кромки перегородки 4. Контактный датчик нижнего уровня воды блокируе! возможность включения вентиляционного агрегата при недостаточном количестве залитой воды или его уменьшении в процессе эксплуатации.
Пылеуловители ПВМКБ (устройство аналогично, показанному на рис. 4.13) имеют общее назначение. Они отличаются механизированным удалением осевшего шлама из бункера с помощью конвейерного механизма и являются оптимальными по расходу воды- 5-10 г/м3 воздуха (Типовой проект. Серия 5.904-23). Удаленный шлам собирается в небольшой емкости и вывозится из цеха с помощью транспортных устройств. Эти пылеуловители имеют различную производительность-5, 10, 20, 40 тыс. м3/ч воздуха. При небольших концентрациях пыли возможно периодическое включение механизма. Если пыль обладает гидравлическими свойствами и шлам способен схватываться, используется схема автоматического кратковременного проворачивания скребков.
Пылеуловители ПВМСА также имеют общее назначение. Удаление шлама-гидравлическое, путем слива через задвижку пирамидального бункера. Расход воды выбирается из условия обеспечения подвижности шлама для его выпуска из бункера и самотечного удаления (обычно 20-50 г воды на 1 г концентрации пыли в воздухе). При небольших концентрациях пыли слив шлама производят периодически. Периодичность 1, ч, слива можно принимать по формуле
t = qwlVCL\ (4.10)
где w-объем воды в бункере ПВМ, м3; L-производи- тельность, по воздуху, м3/ч; С-начальная концентрация пыли в очищаемом воздухе, г/м3; ^-максимальная концентрация твердых примесей в шламе, допустимая из условия сохранения подвижности шлама.
Типоразмеры ПВМСБ-на 3, 5, 10, 20, 40 тыс. м3/ч воздуха (Типовой проект. Серия 5.904-8).
Ввиду необходимости экономии энергии
Рис. 4.14. Зависимость сопротивления Н пылеуловителей ПВМ от удельного расхода воздуха L через щель между поверхностью воды и кромкой перегородки при различных уровнях воды 5 (см. рис. 4.13).
Рис. 415. Зависимость фракционной эффективности £ф пылеуловителей ПВМ от уровня воды' (см. рис. 4.13).
и воды для снижения трудозатрат на открывание и закрывание шламовых задвижек и вентилей водоснабжения, Предусмотрена система автоматического управления с использованием шланговых затворов, магнитных вентилей и т. д. с дистанционным управлением.
Пылеуловители ПВМБ предназначены для улавливания плохо смачивающейся легкой пыли, способной плавать на поверхности воды в бункере, не погружаясь на его дно (например, волокнистая пыль). По длине ПВМБ снабжены карманами, сообщающимися с воздушным
пространством в пылеуловителе через продольные щели, кромка которых расположена на высоте верхнего уровня воды.
Плавающая пыль скопляется на поверхности воды в бункере ПВМБ и сливается в боковые карманы, главным образом при включении вентилятора после перерывов в работе, вместе с избытком накопившейся воды (водоснабжение ПВМБ при перерывах в работе вентиляции не прекращается).
Для улавливания взрывоопасной пыли ПВМБ снабжаются дополнительным патрубком большого сечения, сообщающимся с атмосферой через гидравлический затвор, высота которого понижается при аварийном падении уровня воды в бункере, и контактным датчиком.
По расходу воды ПВМБ аналогичны ПВМСА за исключением тех случаев улавливания, например органических пылей (лен, джут), когда на поверхности воды образуется устойчивый слой пены, способствующий удалению плавающей пыли в карманы с меньшим количеством воды. Типоразмеры ПВМБ-на 10, 20, 40 тыс. м/ч воздуха.
Гидрозатворы в конструкции ПВМБ не используются ввиду наличия карманов с регулируемой кромкой щели.
Пылеуловители ПВМКМА предназначены для улавливания взрывоопасной алюминиевой, цинковой и других пылей, способных выделять водород при контакте с водой. ПВМКМА оборудованы механизмом для конвейерного удаления оседающего шлама. Предусмотрено орошение внутренних поверхностей для предупреждения образования отложений металла, способных к самовозгоранию.
Расход воды такой же, что и у ПВМКБ. Типоразмеры-на 5, 10 тыс.м3/ч воздуха.
Конструкции ПВМ разработаны с учетом возможности их изготовления как нестандартного оборудования отраслевыми предприятиями. Пылеуловители ПВМКБ изготовляются Мингечаурским заводом «Дормаш», ПВМСБ - Малинским и Серпуховским опытно-экспериментальными заводами. ПВМБ в 1987 г. при-
нят комиссией Минлегпрома к серийному производству на предприятии Союзэнерголег- промавтоматика. Для предприятий цветной металлургии заказы на ПВМКБ и ПВМСА принимает Союзцветметэкология.
Техническую документацию на все модели ПВМ распространяет Сантехниипроект.
В комплект коагуляционных мокрых пылеуловителей КМП входит труба Вентури и каплеуловитель. В корпусе трубы Вентури расположено сопло для подачи основной части воды,. Вверху корпуса устроена водяная камера для пленочного орошения внутренней поверхности конфузора в целях предотвращения отложений шлама. Каплеуловитель выполнен по схеме циклона с водяной пленкой (типа ЦВП). Рекомендуемый режим работы: максимальное разрежение 5000 Па; перепад давлений 3500 Па; начальная запыленность воздуха до 30 г/м3; скорость воздуха в горловине трубы Вентури 40-70 м/с; расход воды 0,2-0,6 л/м3 воздуха; допустимое содержание твердого вещества в подаваемой воде 200 мг/л.
В циклоне с водяной пленкой ЦВП воздух подается тангенциально через нижний входной патрубок и удаляется через верхний патрубок. Стенки циклона непрерывно смачиваются водой из сопел, размещенных в его верхней части по окружности. В подводящем патрубке циклона имеется смывное устройство для удаления пылевых отложений, образующихся в патрубке, начиная от места его сопряжения с корпусом циклона. Устройство состоит из прямой трубы с соплами вокруг ее оси. Смыв отложений производится вручную, периодическим прокручиванием трубы.
В циклоиах-промывателях СИОТ часть воды подается во входной патрубок. Шлам стекает через сливное отверстие, расположенное в центре нижнего конуса. Соответствующим выбором диаметра отверстия сток регулируется таким образом, чтобы в конусе про- мывателя скапливалось некоторое количество воды. Эта вода закручивается воздушным потоком и настилается на стенки корпуса аппарата. Для смыва пылевых отложений со стенок до 70-80% воды подается в верхнюю часть циклона.
Д. Электрические уловителиаэрозолей минеральных масел,пластификаторов и другихмаслянистых жидкостей,а также сварочных аэрозолей
Очистка воздуха происходит в описанных в п. 4.2 электрических фильтрах, снабженных присоединительными камерами. В камере, расположенной перед электрофильтром, устанавливаются воздухораспределительные решетки, сетка для улавливания волокнистых включений крупных примесей и в случае надобности промывные устройства. Эффективность улавливания зависит от состояния и Свойств аэрозолей и составляет 85-95% при номинальной пропускной способности установок
В двухкаскадном уловителе масляного тумана конструкции Сантехниипроекта (рис. 4.16) воздух проходит через двухрядную воздухораспределительную решетку, а затем последовательно через два каскада электрической очистки, скомпонованных из ячеек ФяЭ2К2. Для улавливания сварочных аэрозолей, в компоновку может быть включено автоматизированное промывное устройство.
Тканевые пылеуловители
Тканевые пылеуловители (рукавные фильтры) применяют для очистки запыленных выбросов от неволокнистой сухой пыли всех групп дисперсности. Очистка воздуха происходит в результате его фильтрации через ткань, задерживающую пыль (табл. 4.10). Отлагающаяся на ткани уловленная пыль образует дополнительный фильтрующий слой.
Промышленностью освоена широкая номенклатура рукавных фильтров общегр и специального назначения. В табл. 4.11 приведен перечень рукавных фильтров, по своему назначению и условиям эксплуатации наиболее соответствующих системам вентиляции. В табл. 4.11 не указаны рукавные фильтры, регенерация которых производится с использованием сжатого воздуха.
Рис 4.16. Двухкаскадный электрический уловительмасляных аэрозолей ЭФУ202
/ двухрядная воздухораспределительная pemeixa, 2-свето- сигнальная арматура, 3 ячейки II каскада, 4-ячейки I каскада, 5 патрубок для слива у ювленного Масла
Эффективность рукавных фильтров заводского изготовления при нормальной эксплуатации может оцениваться по остаточной концентрации пыли в очищенном воздухе - от 25 до 50 мг/м3 независимо от начальной концентрации (кроме пылеуловителей AI-БПШ и А1-БПУ).
В рукавных пылеуловителях ГЧ-1БМФ (см. прил. IV) запыленный воздух подается по подводящим коллекторам в нижнюю часть аппарата, откуда поступает в рукава, изготовленные из фильтровальных тканей * Верхний торец рукавов заглушен. Под влиянием создаваемого разрежения воздух проходит через ткань рукавов. При этом пыль осаждается на поверхности и в порах ткани, а очищенный воздух выводится из пылеуловителя через отводящие коллекторы в его верхней части. По
* На предприятиях легкой, в том числе текстильной промышленности применяют специальные конструкции рукавных пылеуловителей для улавливания волокнистой пыли и легкие фильтровальные ткани' суровую бязь, суровую фланель и др.
Фильтровальная ткань
Волокно
Масса, г/м2
Толщина ткани, мм
Воздухопроницаемость1, дм3/ (м2/с)
Термостойкость, °C
Стойкость в среде
кислотной
щелочной
Лавсан, Л-3, арт. 216 (рукав), Л-4, арт. 217 (развернутая) ТУ 17 РСФСР 8174-75
Полиэфирное
424 ± 25
0,8 ± 0,1
166
130
Хорошая
Плохая
Лавсан, арт. 86013 ОСТ 17-452-74
»
310 ± 15
0,8 ± 0,1
136
130
»
»
Лавсан, арт. 86033 ТУ 17 УССР 3238-78
»
316
1 ± 0,1
180
130
»
»
Сукно № 2, арт. 20
Шерсть, волокно полиамидное, 60%
34 ± 15
1,55 ±0,1
152
90
Ниже средней
»
Ткань техническая, полушерстяная (рукав) ЦМ, арт. 83 ТУ 17 РСФСР 52-4741-76
Шерсть, волокно полиамидное 20%
500 ± 30
2,0 ± 0,1
244
90
То же
»
Сукно меланжевое с вискозным волокном, арт. 3695
ГОСТ 12239-76
Хлопок, волокно вискозное
405 ± 15
0,85 ± 0,1
103
80
Плохая
Хорошая
Вельветон, арт. 3601 ГОСТ 21790-76*
Хлопок
412
1,3 ± 0,1
58
80
»
»
Ткань полушерстяная (рукав)
РЦЛ, арт. 115
ТУ РСФСР 42-4641-76
Шерсть, волокно полиамидное, 20%
1444 ± 86
4,1 ± 0,5
46
90
»
»
Войлок иглопробивной синтетический фильтровальный, арт. 204-Э
Волокно полиэфирное
580 ± 58
2 ±0,3
ПО
130
Удовлетворительная
Плохая
ТАБЛИЦА 4.10 ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВАЛЬНЫХ ТКАНЕЙ
1 Воздухопроницаемость определялась по прибору АТ Л.
Глава 4 Очистка вентиляционного воздуха
ТАБЛИЦА 4.11. НОМЕНКЛАТУРА ТКАНЕВЫХ (РУКАВНЫХ) ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
Марка
Основная область Производи- Число Пре- Рабо- УдельнаяРазмеры, ммМасса, т Изготовитель
применениятельность, типо- дель- чее со- газовая на-
тыс.м3/чразме-наяпро- грузка наа шириНавысота
ровкон-тивле- ткань,
цент-ние,м3/(м2-мин)
рация кПа пыли, г/м3
Г4-1БМФ
Аспирационные 2,7-10,8 4 15 1,3 1,5-2 1435-3525 1580 4325 1,1-2,22 Шебекинский системы мель- машиностро- ниц, крупо- ительный за- заводов вод
А1-БПШ
Пищевая про-1,1115 1,3-1—106780324500,4 То же
мышленность, аспирация загрузочных узлов
А1-БПУ
То же, аспирация2,5115 1-1,3—100094824500,4»
при растаривании мешков
ФРО
Пожаро-и взры- 57,6-114,722202,00,4-0,89600-18 600 6800-9810 1675-18 470 82,1-168,7 ПО «Газовобезопасныеочистка»
пыли
ФРМ-4140
Асбестовая про- 185,4-207210—0,75-0,8318 10061001015039,9 Кемеровский
мышленностьзавод хими
ческого ма-
шинострое- ния
стройматериаловскии завод
и др.«Строй-
машина»
СМЦ-101А(РП) Предприятия 2,6-143501,90,8-1,2252017105700-13 7602,2-4,3 Куйбышев-
4.3 Очистка вентиляционных выбросов
мере увеличения толщины слоя пыли сопротивление пылеуловителей возрастает. Осевшую пыль периодически удаляют встряхиванием рукавов с помощью кулачкового механизма с одновременной продувкой рукавов в обратном направлении.
Корпус пылеуловителей разделен на секции, которые поочередно с помощью клапанов отключают от подводящих коллекторов на время регенерации. Продувку осуществляют воздухом, поступающим через клапаны, автоматически открывающиеся при закрывании клапанов на подводящих коллекторах. Продувочный воздух проходит через регенерируемую секцию и удаляется через отводящий коллектор. Расход продувочного воздуха составляет 90-110 м3/(ч-м2).
При выборе рукавных пылеуловителей учитывают увеличение нагрузки на работающие секции при выключении отдельных секций на регенерацию. Необходимая площадь фильтрации
F = Fpa6 + Fper-(L1+L2)/Ly,, (4.11) где Fpa6-площадь фильтрации в одновременно работающих секциях, м2, Fpe, площадь ткани в регенерируемой секции, м2; L1- расход запыленного воздуха, подлежащего очистке, с учетом подсосов в системе и корпусе фильтров (10-30%), м3/ч, L2-pac- ход продувочного воздуха, м3/ч; Еуд-удельная воздушная нагрузка на I м2 фильтровальной тканй, зависящая от концентрации и дисперсности пыли, м3 (ч м2) (табл. 4.12).
Необходимое число секций
П = F/Fo,
। к Fo и ющадь рукавов в одной секции
Полх ценное значение округляют в сторону увстичсния до ближайшего целого числа.
Сопротивление рукавных пылеуловителей данного типа зависит от принятого режима (частоты) регенерации и эффективности. Остаточная концентрация пыли в очищенном воздухе составляет 20 50 мг/м3 при начальной концентрации 5-50 г/м3. К фильтрам такого вида относятся также фильтры типа ФРО.
Рукавные пылеуловители СМЦ-101А Куйбышевского завода «Строммашина» типа РП отличаются отсутствием встряхивающих механизмов и вводом воздуха в верхнюю часть
ТАБЛИЦА 4.12. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ РУКАВНЫХ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ1 (ПО ДАННЫМ Ф. Г. БОНИТА)
Концентрация пыли, г/м3
Период между встряхиванием2, мин
Рекомендуемые воздушные нагрузки3, м3/(ч-м2), при группе дисперсности пыли
II и III
IV и V
1
—
120-150
70-90
5
10-12
80-100
50-70
10
8-9
60-70
40-50
20
5-7
40-50
30-40
1 Режим встряхивания и величины воздушных нагрузок подлежат уточнению для конкретных условий эксплуатации фильтров.
2 Применять в случае выбора фильтров, имеющих механизм регулирования цикла.
3 Значения воздушных нагрузок даны для пыли, образующей на ткани пористый слой. В других случаях их следует понижать на 10%.
корпуса аппарата по подводящим коллекторам. Воздух фильтруется через рукава, верхний открытый торец которых сообщается с подводящими коллекторами, а нижний с пылесборным бункером. Очищенный воздух при закрытом продувочном клапане отсасывается вентилятором через отводящий коллектор. При регенерации продувочный клапан открывается, давая доступ продувочному воздуху, который нагнетается тем же вентилятором из потока очищенного воздуха. Одновременно перекрывается доступ запыленного воздуха. Под давлением продувочного воздуха рукава деформируются, слой пыли разрушается и спадает в бункер. После регенерации рукава восстанавливают первоначальную форму благодаря пружинной подвеске. В пылеуловителях СМЦ для облегчения отделения слоя пыли при регенерации применимы лавсановые фильтровальные ткани с гладкой (неворсистой) поверхностью. Часть пыли ссыпается с ткани рукавов самопроизвольно в процессе фильтрации, что позволяет увеличить период между регенерациями в 3-5 раз по сравнению с указанным в табл. 4.12.
Следует иметь р виду, что тем же заводом выпускаются фильтры СМЦ-ЮА типа РВ с более сложным комбинированным способом регенерации, обратной продувкой в сочетании со встряхиванием рукавов, а также фильтры
типа PCI, в которых регенерация производится методом обратной, продувки рукавов сжатым воздухом.
Щебекинский машиностроительный завод приступил к выпуску тканевых пылеуловителей AI-БИШ и AI-БПУ небольшой производительности, предназначенных для использования в системах местной вентиляции на участках загрузки пылящих материалов в тару (А1-БПШ) и растаривания мешков (AI-БПУ). Общий вид пылеуловителя AI-БПШ показан на рис. 4.17. Запыленный воздух поступает в осадительную камеру, откуда щелкая пыль с воздухом поднимается вверх и осаждается на ткани кассет. Удаление ць!ли производится с помощью вибратора, который включается автоматически при выключениях вентилятора. Осажденная пылы удаляется вручную.
Следует иметь в виду, что в случае выпадения влаги на рукавах они замазываются пылью. В связи с этим при повышенной влажности очищаемого воздуха следует предусматривать надежную тепловую изоляцию рукавных пылеуловителей всех видов или (при необходимости) подогрев продувочного воздуха до температуры не менее чем на 10-15°С выше точки росы паров, содержащихся в продувочном воздухе. Температура очищаемого воздуха должна быть не ниже следующих величин:
Температура точки росы, °C 153 5 50 60 70 8 5
Температура очищаемо
го воздуха, °C . . . . 25 50 75 90 105 130
Ж. Фильтры для очистки воздуха,удаляемого от ваннучастков металлопокрытий
Воздух, удаляемый от ванн хромирования, содержит аэрозоли электролита в виде смеси
Рис. 4.17. Тканевый пылеуловитель А1-БПШ /-фильтровальная кассета; 2-корпус; 3-вентилятор; 4 вибратор; 5 - осадительная камера
кислот хромовой и серной. Для очистки воздуха перед его выбросом в атмосферу НИИОГАЗом предложены волокнистые фильтры ФВГ-Т в виде кассет с фильтрующим нетканым материалом. Фильтр работает в режиме накопления уловленного продукта в фильтрующем материале с частичным стоком жидкости. При достижении перепада давления в 500 Па фильтр промывают с помощью переносной форсунки, вводимой в камеру через промывочный люк.
ПО «Газоочистка» изготовляет фильтры пяти типоразмеров на производительность от 5 до 80 тыс. м3/ч.
Глава 5
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Аэрацией зданий называют организованную регулируемую естественную вентиляцию, которая осуществляется под действием аэростатического и ветрового давлений. Аэрацию применяют в цехах со значительными тепловыделениями, если концентрация пыли и вредных газов в приточном воздухе не превышает 30% предельно допустимой в рабочей зоне. Аэрацию не применяют, когда по условиям технологии производства требуется предварительная обработка приточного воздуха или когда приток наружного воздуха вызывает образование тумана либо .конденсата.
Для притока наружного воздуха в теплый период года устраивают проемы в наружных стенах, располагая низ проемов на высоте 0,3-1,8 м от пола; приточные проемы можно размещать в два яруса и более в продольных стенах здания, которые должны быть свободны от пристроек. В качестве приточных проемов используют также ворота, раздвижные стены и проемы в полу помещения (с пропуском наружного воздуха через подвалы, вентиляционные этажи или по специальным каналам). Проемы для притока наружного воздуха в переходный и холодный периоды года устраивают в наружных стенах, располагая низ проемов в цехах высотой менее 6 м на высоте не менее 3 м от пола (при этом проемы оборудуют козырьками или другими конструктивными элементами, отклоняющими приточный воздух под углом вверх), а в цехах высотой более 6 м на высоте не менее 4 м от пола.
Схемы и характеристики приточных аэрационных проемов представлены в табл. 5.1.
Для притока наружного воздуха в многопролетных цехах могут устраиваться проемы в наружных стенах и фонари в «холодных» пролетах, которые должны чередоваться с «горячими», причем «холодные» пролеты отделяют от «горячих» спущенными сверху перегородками, не доходящими до пола на 2-4 м.
Аэрация с использованием приточных фонарей не желательна и может приниматься только как вынужденное решение.
Для удаления воздуха из аэрируемых помещений применяются незадуваемые аэрационные фонари и шахты, светоаэрационные фонари, дефлекторы, аэрационные проемы в стенах. Характеристики аэрационных устройств для удаления воздуха представлены в табл. 5.2.
Аэрационные или светоаэрационные фонари применяются при равномерном расположении источников тепловыделений в плане помещения. Расстояние /, м, между центрами источников должно удовлетворять условию / < 1,1 (Н + Ь) (где Н-высота помещения, м; b-размер источника в плане вдоль фонаря, м). При неравномерном расположении источников используются аэрационные шахты.
Ветрозащитные панели у П-образных фонарей можно не устраивать, если аэрируемое здание защищено с наветренной стороны более высоким зданием, причем расстояние между зданиями не превышает пяти высот более высокого здания, или если створки на внешней стороне крайнего фонаря закрыты, а расстояние между осями одинаковых с ним фонарей не превышает пяти высот фонаря.
Створки аэрационных проемов должны быть оборудованы механизмами для открывания и закрывания. Механизмы открывания предусматриваются строительной частью проекта.
С целью повышения эффективности аэрации следует наиболее теплонапряженные участки цехов располагать в крайних пролетах, при многорядном расположении источников тепловыделений предусматривать разрывы, обеспечивающие поступление воздуха в проходы между источниками, а рабочие места размещать со стороны приточных проемов.
Методы расчета аэрации учитывают температурное расслоение воздуха по высоте, имеющееся а аэрируемых зданиях. Нагретый у источников тепловыделений воздух поднимается к перекрытию и часть его удаляется через проемы фонаря, а часть скапливается в верхней зоне помещения, образуя «тепловую подушку». Нижняя граница тепловой подушки, называемая температурным перекрытием, условно
Схема створкиСхема створкиСтворкаСтворкаТАБЛИЦА 5.1. КОЭФФИЦИЕНТ £ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИТОЧНЫХ ПРОЕМОВ
Схема створки
Схема створки
Створка
Створка
h/b Значение £ при угле открывания створки а, град, отсчитываемом от плоскости стены
1530456090
Одинарная верхнеподвесная030,89,25,23,52,60,520,66,943,22,61165,73,73,12,6Одинарная верхнеподвесная030,89,25,23,52,60,520,66,943,22,61165,73,73,12,6
Одинарная верхнеподвесная
0
30,8
9,2
5,2
3,5
2,6
0,5
20,6
6,9
4
3,2
2,6
1
16
5,7
3,7
3,1
2,6
Одинарная верхнеподвесная
0
30,8
9,2
5,2
3,5
2,6
0,5
20,6
6,9
4
3,2
2,6
1
16
5,7
3,7
3,1
2,6
9,85,23,52,44,93,832,49,85,23,52,44,93,832,42,42,4
9,85,23,52,4
4,93,832,4
9,85,23,52,4
4,93,832,4
2,4
2,4
0
0,5
1
13,6
6,6
3,2
2,7
Одинарная среднеподвесная
59
45,3
И,1
5,2
3,2
2,4
Ж
Двойная(обе створки верхне-0—
подвесные)0,530,8
114,8
Аэрационные ворота
ТАБЛИЦА 5 2 ХАРАКТЕРИСТИКИ АЭРАЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ВОЗДУХА
Устройство
Размеры, м
Угол "
Коэффициент
Opi анизация-
открыва-
местного
разработчик
ширина
высота
ния, град
сопротивления (
горловины
створки
П-образный аэрационный фонарь
6
1,5
5
со створками на вертикальной оси и ветрозащитными панелями
12
2,5; 3; 3,5
90
4
. ЦНИИПСК, серия
То же, без ветрозащитных панелей
6
1,5
1.464-3-19
12
2,5; 3; 3,5
90
2,5
П-образный светоаэрационный фо-
6; 12
1,72
35
11,5
нарь с верхнеподвесными створка-
55
7,1
ми и ветрозащитными панелями
70
5,9
.ЦНИИПСК, серия
То же, без ветрозащитных панелей
6, 12
1,74
35
8,9
1.464-11/82
55
5,9
70
3,8
У-образный аэрационный фонарь
1,5
1,65*
Днепропетровский
3
3,3
—
5,3*
ПСК
6
6,6
Продолжение табл 5 2
Устройство
Размеры, м
ширина высота горловины створки
Угол
. открывания, град
Коэффициент местного сопротивления £
Организация- разработчик
Дефлектор ЦАГИ круглый
0,2-1
—
—
0,64**
ЦНИИпромзданий, серия 1.494-32
Шахта аэрационная, прямоугольная
То же, круглая
3 х 4,8 3 х 7,6 6 х 7,6
.4
4,8
5,85
3; 4*
3; 4
3; 6
9; 12*
9; 12
9; 12
2,8**
1,6**
-СКВ внииот ВЦСПС, Тбилиси
* Высота устройства
** Значение коэффициента отнесено к скорости воздуха в горловине
бусл “л^пл^рз’бусл “л^пл^рз’(5.3)(5.3)
бусл “л^пл^рз’
бусл “л^пл^рз’
(5.3)
(5.3)
разделяет помещение на две зоны: нижнюю с температурой, равной температуре воздуха в рабочей зоне, и верхнюю с температурой, равной температуре удаляемого воздуха
Знание высоты расположения температурного перекрытия позволяет рассчитать аэрацию с учетом действительных значений температур воздуха в каждой зоне.
ОДНОПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ
При расчете аэрации однопролетных зданий (рис. 5.1) определяется необходимая площадь аэрационных проемов для обеспечения заданной температуры воздуха в рабочей зоне. Аэрацию рассчитывают для неблагоприятного режима работы, соответствующего отсутствию ветра.
Расчет для теплого периода года. Для расчета должны быть известны следующие данные: а) расчетная летняя температура наружного воздуха для проектирования вентиляции /н, °C (СНиП 2.04.05-86, расчетные параметры А); б) допустимая разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха А?рэ, град; в) высота расположения центров приточных аэрационных проемов от пола Z,, м; г) то же, вытяжных проемов Z2, м; д) полюсное расстояние источников тепловыделений Zn, м (см. далее п. 5.8); е) площадь пола аэрируемого помещения Епл, м2; ж) число основных источников тепловыделений п; з) об
щее количество теплоты, выделяющейся в помещении QTB, кВт; и) потери теплоты через наружные ограждения помещения QT п, кВт; к) количество конвективной теплоты, выделяющейся в помещении от основных источников QK, кВт (значение QK принимают по технологическим данным, а при их отсутствии определяют в соответствии с п. 5.8); л) количество лучистой теплоты от основных источников, направленной в рабочую зону помещения, бпрз> кВт (определяется в соответствии с п. 5.8). Расчет ведут в следующем порядке.
Температура воздуха в рабочей зоне помещения, °C:
грз = /н + А?рз.(51)
Количество избыточной теплоты, выделяющейся в помещении, кВт:
бнзб = бт в — бт п’(5-2)
Условное количество теплоты, кВт:
где ал- коэффициент лучистой теплоотдачи от кровли на пол, принимаемый равным 5,8 10"3 кВт/(м2-°C)
4. Коэффициент т, учитывающий долю избыточных тепловыделений, поступающих в рабочую зону:
(5-4)
Зависимости, построенные по формуле (5.4), представлены на рис. 5.2.
Рис. 5 1. Схема аэрации однопролетного здания 1 и 2 номера проемовРис. 5 1. Схема аэрации однопролетного здания 1 и 2 номера проемовРис. 5.3. Номограмма для определения высоты расположения температурного перекрытия Z (при ср = 1 кДж/(кг°С); ТРЗ = 298 К; ррз = 1,18 кг/м3). Ключ: G = 100 кг/с; QK = 1000 кВт; и = 10; Z + Zu = 7,6 мРис. 5.3. Номограмма для определения высоты расположения температурного перекрытия Z (при ср = 1 кДж/(кг°С); ТРЗ = 298 К; ррз = 1,18 кг/м3). Ключ: G = 100 кг/с; QK = 1000 кВт; и = 10; Z + Zu = 7,6 мРио. 5.2. К определению коэффициента т [при ал =*-= 5,8-10'3 кВт/(м2оС)]Рио. 5.2. К определению коэффициента т [при ал =*-= 5,8-10'3 кВт/(м2оС)]Массовый расход воздуха, необходимого для обеспечения заданной температуры воздуха в рабочей зоне, помещения, кг/с:
Рис. 5 1. Схема аэрации однопролетного здания 1 и 2 номера проемов
Рис. 5 1. Схема аэрации однопролетного здания 1 и 2 номера проемов
Рис. 5.3. Номограмма для определения высоты расположения температурного перекрытия Z (при ср = 1 кДж/(кг°С); ТРЗ = 298 К; ррз = 1,18 кг/м3). Ключ: G = 100 кг/с; QK = 1000 кВт; и = 10; Z + Zu = 7,6 м
Рис. 5.3. Номограмма для определения высоты расположения температурного перекрытия Z (при ср = 1 кДж/(кг°С); ТРЗ = 298 К; ррз = 1,18 кг/м3). Ключ: G = 100 кг/с; QK = 1000 кВт; и = 10; Z + Zu = 7,6 м
Рио. 5.2. К определению коэффициента т [при ал =
*-= 5,8-10'3 кВт/(м2оС)]
Рио. 5.2. К определению коэффициента т [при ал =
*-= 5,8-10'3 кВт/(м2оС)]
^бизб
СрЧэ’
(5.5)(5.5)где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/ (кг ■ °C).
(5.5)
(5.5)
Температура удаляемого воздуха, °C:
Ч =(5-6)
Высота расположения температурного перекрытия (высота расположения нижней
границы тепловой подушки) от пола помещения, м:
(с Т G3 \1/5
Z = 2,64- -Zn, (5.7)
\0Ррз n^Qj
где Тр 3 - температура воздуха в рабочей зоне, К, д- ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2; ррз-плотность воздуха в рабочей зоне, кг/м3.
Номограмма, построенная по формуле (5.7), представлена на рис. 5.3.
Если высота расположения температурного перекрытия Z окажется больше Z2, в дальнейших расчетах следует принимать Z = Z2..
Разность давлений, вызывающая пере-
мещение аэрационного воздуха через приточные и вытяжные проемы, Па:
Ap = g(Z-Z1)(pB-pp3) +
(5-8) + g(Z2 - Z)(pH - ру),
где рн и ру- плотность соответственно наружного и удаляемого воздуха, кг/м3, определяемая по формуле
р = 353/Т(5.9)
Если площадь приточных проемов не задана, расчет далее ведут следующим образом.
Потери давления на проход воздуха через приточные проемы, Па:
Ад^РАа(5 10)
где P-доля разности давлений, расходуемая на проход воздуха через приточные проемы
Площадь приточных проемов должна быть по возможности большей, что обеспечит относительно невысокую скорость поступления воздуха в цех и устойчивость восходящих конвективных потоков. С этой целью рекомендуется принимать р = 0,1 — 0,4.
Площадь приточных проемов в стенах, м2:
F^G/^Ap^^,(5.11)
где ^j- коэффициент местного сопротивления приточных проемов (табл 5 1).
Если площадь приточных проемов F1 задана, определяют следующие параметры
Потери давления на проход воздуха через приточные проемы, Па:
Потери давления на проход воздуха через проемы фонаря, Па:
Ар2 = Ар —Apt.(5.13)
Площадь проемов фонаря, м2:
F2 = G/V2p^pX, (5-14)
где ^коэффициент местного сопротивления фонаря (см табл 5 2).
Если площадь проемов фонаря задана, потери давления на проход воздуха через него определяют по формуле (5.12) с заменой ^ на £2, рн на ру и Fy на F2; потери давления на проход воздуха через приточные проемы-по
формуле (5.13), а площадь приточных проемов-по формуле (5.11).
Пример 5.1. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха (см. рис. 5.1) для теплого периода года, т. е. определить площади аэрационных проемов Ft и F2. Исходные данные: /н = 20 °C; Агр 3 = 5 °C; Zx = 1,5 м; Z2 = 18 м; Zn = 2,75 м; Епл = 6500 м2; п = 41; QT в - 11 000 кВт, QT п = = 1000 кВт; Ок = 3500 кВт; ОП пз = 3200 кВт.
Решение. Определяем следующие параметры:
температуру воздуха в рабочей зоне помещения по формуле (5.1) /рз = 20 + 5 = 25 °C;
количество избыточной теплоты по формуле (5.2) еизб = И 000 - 1000 = 10 000 кВт, условное количество теплоты по формуле (5.3) 0усл = 5,8 -10"3 ■ 6500 - 5 = 188 кВт;
коэффициент т по формуле (5.4) или по рис. 5*. 2
3200 - 188т =Н
2-10000
3200 - 188V2 10 000 /3200 - 188V2 10 000 /18810 00018810 0000,355;0,355;массовый расход воздуха по формуле (5.5) G = 0,355-10 000/(1 -5) = 710 кг/с;
3200 - 188V
2 10 000 /
3200 - 188V
2 10 000 /
188
10 000
188
10 000
0,355;
0,355;
температуру удаляемого воздуха по формуле (5.6) /у = 20 + 10 000/(1-710) = 34,1 °C;
высоту расположения температурного перекрытия по формуле (5.7) или по рис. 5.3
Z = 2,64Z = 2,641 (273 + 25). 9,81 • 1,182
Z = 2,64
Z = 2,64
7103 ”|1/5 412-3500_7103 ”|1/5 412-3500_2,65 = 8,5 м;2,65 = 8,5 м;разность давлений по формуле (5.8) [Значения рн и ру вычислены по формуле (5.9)]
7103 ”|1/5 412-3500_
7103 ”|1/5 412-3500_
2,65 = 8,5 м;
2,65 = 8,5 м;
Ар = 9,81 (8,5 - 1,5)(1,2 - 1,18) + 9,81(18 -
- 8,5) (1,2 - 1,15) = 6 Па;
потери давления в приточных проемах по формуле (5.10)
^pv = 0,2-6 = 1,2 Па;
принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом открывания а = 60°, размещаемые по всей длине цеха; значение ^ = 3,5 (по табл. 5.1);
площадь приточных проемов в стенах по формуле (5.11) Fy = 710/ ,/2 • 1,2 • 1,2/3,5 = = 783 м2;
потери давления в проемах фонаря по формуле (5.13)
Ар2 = 6 — 1,2 = 4,8 Па;
принимаем вытяжной П-образный фонарь с ветрозащитными панелями и углом открывания створок а = 70°; значение С2 = 5,8 (по табл. 5.2);
площадь проемов фонаря по формуле (5.14) Г2 = 710/72-1,15-4,8/5,8 = 515 м2.
Расчет для переходного периода года. Температура воздуха в рабочей зоне определяется по табл. 1.1. Разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха находится из формулы (5.1). В остальном расчет ведется по тем же формулам, что и для теплого периода.
При расчете требуемой степени открывания фонаря в переходный период года задача может свестись к определению углов открывания створок. В этом случае вычисляют коэффициент необходимого местного сопротивления проемов фонаря:
C2 = 2pyAp2(F2/G)2,(5.15)
где F2-площадь проемов фонаря в теплый период года, м2.
По значению коэффициента С2 с помощью табл. 5.2 определяют необходимый угол открывания створок.
Аэрацию для холодного периода года не рассчитывают. Аэрационные проемы, открываемые в этот период, расположены на тех же уровнях, что и открываемые в переходный период, а их площади определяются условиями эксплуатации.
Пример 5.2. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха (см. рис. 5.1) для переходного периода года, если площадь проемов П-образ- ного фонаря составляет 515 м2, ^2 = 11,5 при а = 35° (см. табл. 5.1). Исходные данные: /и = = 10 °C; 1р,3 = 17 °C; Z, = 4,5 м; QT n = 2000 кВт; остальные исходные данные те же, что и в примере 5.1.
Решение. Определяем параметры:
разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха из формулы (5.1) А?р э =17-10 = 7 °C;
количество избыточной теплоты по формуле (5.2) биз6 = 11 000 - 2000 = 9000 кВт;
условное количество теплоты по формуле (5.3) б¥СЛ = 5,8 • 10"3 • 6500 • 7 = 284 кВт;
коэффициент т = 0,40 по рис. 5.2 При QmJQh36 = 3200/9000 = 0,355 и QycJQm6 = = 264/9000 = 0,029;
массовый расход воздуха по формуле (5.5) G = 0,4-9000/(1-7) = 514 кг/с;
температуру удаляемого воздуха по формуле (5.6) /у = 10 + 9000/(1-514) = 27,5 °C;
высоту расположения температурного перекрытия по рис. 5.3 Z = (Z + Zn) — Zn = 9 — — 2,65 = 6,35 м;
разность давлений по формуле (5.8) Ар = 9,81 (6,35 - 4,5) (1,247 - 1,217) + 9,81 х х (18 - 6,35) (1,247 - 1,175) = 8,8 Па;
потери давления в проемах фонаря по формуле, аналогичной выражению (5.12),
11,5 /514V
Ар2 =— — =4,9 Па;
2 2-1,175X515/
' потери давления в приточных проемах из формулы (5.13) Арх = 8,8 — 4,9 = 3,9 Па.
Принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом открывания а = 60°, размещаемые по всей длине цеха; значение ^ = 3,5 (по табл. 5.1);
площадь приточных проемов в стенах F\ по формуле (5.11)
Fv = 514/72-1,247-3,9/3,5 = 308 м2.
ДВУХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ
Для каждого пролета в отдельности (рис. 5.4) должны быть известны те же исходные данные, что и при расчете однопролетных зданий. Если тепловыделения в обоих пролетах приблизительно одинаковы, аэрацию для каждого пролета рассчитывают как для однопролетного здания. При различии тепловыделений в
Рис. 5.4. Схема аэрации двухпролетного здания I и II номера пролетов; М- номера проемов
пролетах, превышающем 30%, в более горячий пролет воздух поступает с двух сторон-снаружи и из смежного пролета. В этом случае разность температур воздуха в рабочей зоне более холодного пролета и наружного воздуха должна быть на 1-3 °C ниже допустимой. Площадь проема между пролетами Fs, м2, должна быть известна, причем массовый расход перемещаемого воздуха должен быть не меньше массового расхода наружного воздуха, поступающего в более горячий пролет.
Температура воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент т определяют для каждого пролета в отдельности соответственно по формулам (5.1)-(5.4). Далее расчет ведут в следующем порядке. *
Температура приточного воздуха для пролета И, °C: ■
‘ ?„Р = (?н + а^зХ/О Т «). (5.16)
где а- соотношение массовых расходов воздуха, перемещаемого через проемы 5 и 4, которым следует задаваться, принимая его в пределах 1-1,5:
a = G5(G4.
(5-17)(5-17)Массовый расход воздуха, перемещаемого через каждый из аэрационных проемов, кг/с:
(5-17)
(5-17)
Разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через проемы, Па:
ЛР1-2 = 0(^1 - ^(Рн * Pp.=l) + 0(^2 * ^l) X
(5.27) х (Рн - рУ1);
Ар4-з = ^Pl-5-З = 9(^11 — ^дИРн -
(5.28)
- Рр.зп) + g(Z3- Zu)(pH - ру1|).
Потери давления на проход воздуха через каждый аэрационный проем, Па:
Ар^рАр,^;(5.29)
Ар2 = Ар3_2 - Apt;(5.30)
Ар5=-^--А ;(5.31)
зрр.зЛ^/
Ар3 = Ар3 _ 5 _з - ^pY - Ар5;(5.32)
Ар4 = Ар4_з - Ар5, (5.33)
где ^5 - коэффициент местного сопротивления проема между пролетами, принимаемый по табл. 5.1.
Площади проемов для притока Fj и F4 и площади проемов для удаления аэрационного воздуха F2 и F3 принимаются соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
G3 = G4 + G5 = —(5.19) ^рХ^р.зП ^пр/G4 = G3/(l + а);(5.20)G5 = G3 - G4;(5.21)G2 = GV-G5.(5.22)G3 = G4 + G5 = —(5.19) ^рХ^р.зП ^пр/G4 = G3/(l + а);(5.20)G5 = G3 - G4;(5.21)G2 = GV-G5.(5.22)Для расчета аэрации трехпролетных зданий со средним «холодным» пролетом (рис. 5.5) исходными являются те? же данные,Для расчета аэрации трехпролетных зданий со средним «холодным» пролетом (рис. 5.5) исходными являются те? же данные,Температура удаляемого воздуха,, °C:Температура удаляемого воздуха,, °C:tyl ^н F Ебизб! Ср^! (^р.з!- ^Ж^);(5.23)^yii - гпр + бизби/Хр^з)- (5.24)tyl ^н F Ебизб! Ср^! (^р.з!- ^Ж^);(5.23)^yii - гпр + бизби/Хр^з)- (5.24)что и при расчете одно- и двухпролетных зданий.Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент m определяют соответственно по формулам (5.1)-(5.4) отдельно для пролетов I и III. Далее определяютчто и при расчете одно- и двухпролетных зданий.Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент m определяют соответственно по формулам (5.1)-(5.4) отдельно для пролетов I и III. Далее определяютследующие параметры.следующие параметры.1. Массовый расход воздуха, перемещае1. Массовый расход воздуха, перемещаеВысота расположения температурного перекрытия, м:Высота расположения температурного перекрытия, м:Zx = 2,64Zx = 2,64г Т G3 \1/5• 0Pp.3i n^QJг Т G3 \1/5• 0Pp.3i n^QJ-Znl; (5.25)-Znl; (5.25)Z„ = 2,64Z„ = 2,64г Т G3 \1/5 ср %.з11 из. дРр.зп пибкп/г Т G3 \1/5 ср %.з11 из. дРр.зп пибкп/-^„п; (5.26)-^„п; (5.26)мого через каждый из аэрационных кг/с:G^бизб! .2 fpXP.3l-^П1бизбШОд —•^"рХр.зШ Uмого через каждый из аэрационных кг/с:G^бизб! .2 fpXP.3l-^П1бизбШОд —•^"рХр.зШ Uпроемов,(5.34)(5.35)проемов,(5.34)(5.35)Задаваясь массовым расходом воздуха,Задаваясь массовым расходом воздуха,эту величину можно определить также по рис. 5.3.эту величину можно определить также по рис. 5.3.поступающего через проемы / и 5, находят:поступающего через проемы / и 5, находят:g6 = g2-gi;g6 = g2-gi;(5.36)(5.36)ТРЕХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯСО СРЕДНИМ «ХОЛОДНЫМ» ПРОЛЕТОМ
G3 = G4 + G5 = —(5.19) ^рХ^р.зП ^пр/
G4 = G3/(l + а);(5.20)
G5 = G3 - G4;(5.21)
G2 = GV-G5.(5.22)
G3 = G4 + G5 = —(5.19) ^рХ^р.зП ^пр/
G4 = G3/(l + а);(5.20)
G5 = G3 - G4;(5.21)
G2 = GV-G5.(5.22)
Для расчета аэрации трехпролетных зданий со средним «холодным» пролетом (рис. 5.5) исходными являются те? же данные,
Для расчета аэрации трехпролетных зданий со средним «холодным» пролетом (рис. 5.5) исходными являются те? же данные,
Температура удаляемого воздуха,, °C:
Температура удаляемого воздуха,, °C:
tyl ^н F Ебизб! Ср^! (^р.з!
- ^Ж^);(5.23)
^yii - гпр + бизби/Хр^з)- (5.24)
tyl ^н F Ебизб! Ср^! (^р.з!
- ^Ж^);(5.23)
^yii - гпр + бизби/Хр^з)- (5.24)
что и при расчете одно- и двухпролетных зданий.
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент m определяют соответственно по формулам (5.1)-(5.4) отдельно для пролетов I и III. Далее определяют
что и при расчете одно- и двухпролетных зданий.
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент m определяют соответственно по формулам (5.1)-(5.4) отдельно для пролетов I и III. Далее определяют
следующие параметры.
следующие параметры.
1. Массовый расход воздуха, перемещае
1. Массовый расход воздуха, перемещае
Высота расположения температурного перекрытия, м:
Высота расположения температурного перекрытия, м:
Zx = 2,64
Zx = 2,64
г Т G3 \1/5
• 0Pp.3i n^QJ
г Т G3 \1/5
• 0Pp.3i n^QJ
-Znl; (5.25)
-Znl; (5.25)
Z„ = 2,64
Z„ = 2,64
г Т G3 \1/5 ср %.з11 из
. дРр.зп пибкп/
г Т G3 \1/5 ср %.з11 из
. дРр.зп пибкп/
-^„п; (5.26)
-^„п; (5.26)
мого через каждый из аэрационных кг/с:
G^бизб! .
2 fpXP.3l-
^П1бизбШ
Од —•
^"рХр.зШ U
мого через каждый из аэрационных кг/с:
G^бизб! .
2 fpXP.3l-
^П1бизбШ
Од —•
^"рХр.зШ U
проемов,
(5.34)
(5.35)
проемов,
(5.34)
(5.35)
Задаваясь массовым расходом воздуха,
Задаваясь массовым расходом воздуха,
эту величину можно определить также по рис. 5.3.
эту величину можно определить также по рис. 5.3.
поступающего через проемы / и 5, находят:
поступающего через проемы / и 5, находят:
g6 = g2-gi;
g6 = g2-gi;
(5.36)
(5.36)
G7 = G4-G5;(5.37)G7 = G4-G5;(5.37)G3 = G6 + G7.(5.38)
G7 = G4-G5;(5.37)
G7 = G4-G5;(5.37)
Температура удаляемого воздуха, °C:
^'н + биэбЛ^);(5.39)
^ylll = ^н + 6избш/(Ср^4).(5.40)
Высота расположения температурного
перекрытия, м:Z, = 2,64перекрытия, м:Z, = 2,64V т г?3 \и5CPJP3I °21• 0Pp.3i n^QjV т г?3 \и5CPJP3I °21• 0Pp.3i n^Qj-7^; (5.41)-7^; (5.41)/г т
перекрытия, м:
Z, = 2,64
перекрытия, м:
Z, = 2,64
V т г?3 \и5
CPJP3I °21
• 0Pp.3i n^Qj
V т г?3 \и5
CPJP3I °21
• 0Pp.3i n^Qj
-7^; (5.41)
-7^; (5.41)
7 - 2 641 5’/р,ш- .
-^111 — А°^122/з
X УРрзШ «шбкШ
ZnI„;(5.42)ZnI„;(5.42)эту величину можно найти также по рис. 5.3.
ZnI„;(5.42)
ZnI„;(5.42)
Разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через проемы, Па:
^Р1 - 2 = ^Рз -6-2 = 9 (^1 — 7^ (рн —
(5.43)
- Pp.3i) + g(Z2- Z,)(pH - ру1);
^5-4 = ^Рз-Т-4 = 9(2щ — Z5)(pH —
-(5.44)
— ррзш) + g(z4 — zm)(pH — Руш).
5. Потери давления на проход i
зоздуха
через каждый аэрационный проем, Па: Ар, = РАрх_2;
(5.45)
,^Рг = ^1-2"
,(5.46)
^р6 = Нг ; 2Рн\^б/
(5.47)
^Рз = А/>з -6-2 - ^6 - д^2;
(5.48)
Ар- =1 — ;
2Рн\-р7/
(5.49)
^р5 = ^Рз +
(5.50)
^4 = А^5-4 -^Ps-
(5.51)
6. Площади проемов для притока F3, F3 и F5 и площади проемов для удаления аэрационного воздуха F2 и F4 определяются соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
Если с целью унификации строительных решений фонари над всеми пролетами должны быть одинаковыми, т.е. F2 = F3 = F4, потери давления на проход воздуха через проемы фонаря над пролетом I находят по формуле
Л =^1-2 - ^Рб,,
Рг 1+(С3/С2)2Ы2)(ру1^ ( J
Затем определяют потери давления в аэрационных проемах: &рг из формулы (5.46); Ар6,
Рис. 5 5 Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениями в крайних пролетахI III номера пролетов, 1-7 номера проемовРис. 5 5 Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениями в крайних пролетахI III номера пролетов, 1-7 номера проемовАр3, Ар7, Др5 и Ар4 соответственно по формулам (5.47)-(5.51).
Рис. 5 5 Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениями в крайних пролетах
I III номера пролетов, 1-7 номера проемов
Рис. 5 5 Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениями в крайних пролетах
I III номера пролетов, 1-7 номера проемов
Площади проемов Fv, F3 и F5, а также F2 вычисляют соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
Площадь проема F4 принимается равной F3, а коэффициент местного сопротивления ^4 определяется по формуле (5.15).
По значению С4 определяется угол открывания створок а (см. табл. 5.2).
Пример 5.3. Рассчитать аэрацию трехпролетного цеха со средним «холодным» пролетом (см. рис. 5.5) для теплого периода года так, чтобы фонари над всеми пролетами были одинаковыми.
Исходные данные: для пролета 1 исходные данные те же, что в примере 5.1; для пролета III: ZnIII = 3,5 м; ГплШ = 6500 м2; иП] = 20; Qt вШ = 7 5 600 кВт; QT nII1 = 500 кВт; QK]]] = = 3800 кВт; 2Л р|]| = 2650 кВт; Fb = F2 = = 625 м2.
Решение. Температура ?рз1, значения 5из61, бусль m,, G2, tyl, Z, и Api_2 подсчитаны в примере 5.1. Определяем следующие параметры:
температуру воздуха в рабочей зоне пролета III по формуле (5.1) tp зШ = 20 + 5 = 25 °C;
количество избыточной теплоты в пролете III по формуле (5.2) 2избШ = 7560 — 500 = = 7060 кВт;
условное количество теплоты в пролете III по формуле (5.3) 6услШ = 5,8 • 10 3 • 6500 • 5 = = 188 кВт;
коэффициент тш по рис. 5.2 при 6лрШ/ бизбш = 2650/7060 = 0,38 и буслш/б„збш = 188/ 7060 = 0,027; тш = 0,41;
массовый расход воздуха, удаляемого через фонарь над пролетом III, по формуле (5.35) G4 = 0,4-7060/(1 ■ 5) = 579 кг/м;
задавшись массовым расходом воздуха, поступающего в цех через проемы 1 и 5 (Gj = 430 кг/с и С5 = 300 кг/с), находим массовый расход воздуха, проходящего в цех через проемы б и 7, соответственно по формулам (5.36) и (5.37):
G6 = 710 - 430 = 280 кг/с;
G7 = 579 - 300 = 279 кг/с;
массовый расход воздуха, поступающего в цех через приточный фонарь 3, по формуле (5.38) G3 = 280 + 279 = 559 кг/с;
температуру воздуха, удаляемого из пролета III, по формуле (5.40) 1уШ = 20 + 7060/(1 х х 579) = 32,2 °C;
высоту расположения температурного перекрытия в пролете III по рис. 5.3 Zm = (Zm + + Znm) - Znm = 12,6 - 3,5 = 9,1 м;
разность давлений, вызывающую перемещение аэрационного воздуха через пролет III, по формуле (5.44)
Ар5-4 = А^з-7-4 = 9,81 (9,1 - 1,5)(1,2 - 1,18) + + 9,81 (18 - 9,1) (1,2 - 1,16) = 5,86 Па;
потери давления в проемах между пролетами по формулам (5.47) и (5.49) при £6 = £7 = 2,4 (см. табл. 5.1)
2,4 /280\
= -— = 0,2 Па;
6 2-1,18\625/
принимаем для пролетов I и III П-образные вытяжные фонари с ветрозащитными панелями и углом открывания створок а = 70°; значение ^ = 5,8 (см. табл. 5.2); для пролета II принимаем П-образный приточный фонарь с углом открывания створок а = 70°; значение ^3 = 6 (см. табл. 5.2);
потери давления в проемах фонаря над пролетом I по формуле (5.52)
Ft = 430/ 72-1,2-2,4/3,5 = 335 м2;
F3 = 559/ 72-1,2-2,2/6 - 596 м2;
F5 = 300/V2 ■ 1,2-2,4/3,5 = 234 м2;
площадь проемов фонаря F2 по формуле (5.14)
F2 = 710/72-1,15-3,6/5,8 = 595 м2;
коэффициент местного сопротивления С4 по формуле (5.15) и угол открывания створок фонаря по табл. 5.2 ^4 = 2 -1,15 ■ 3,46/(579/595)2 = = 8,4; а4 = 50°.
ТРЕХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ,В КОТОРЫХ ВСЕ ПРОЛЕТЫ «ГОРЯЧИЕ»
Для расчета аэрации трехпролетных зданий, в которых все пролеты «горячие» (рис. 5.6), исходными являются те же данные, что и при расчете одно- или двухпролетных зданий.
Температуру воздуха в рабочей зоне каждого пролета определяют по формуле (5.1). Допустимую разность температур Д?р 3 в крайних пролетах принимают на 1-3°С ниже, чем в среднем пролете. Количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент т определяют соответственно по формулам (5.2)-(5.4) для каждого пролета в отдельности. Далее находят следующие параметры.
Температура приточного воздуха для пролета II, °C:
*пр = (?р.з! + ^р.=ш)/(1 + а\ (5.53) где а-соотношение массовых расходов воздуха, перемещаемого через проемы 6 и 7, которым следует задаваться принимая в пределах 1-1,5:
« = G7/G6.(5.54)
2. Массовый расход воздуха, перемещае-
мого через каждый из аэрационных кг/с:
проемов,
т1<2изб
(5.55)
£р 0р.з1^н)
^щбизбШ
(5.56)
5 ^р (^р.зШ — О
ти6изб|1
(5.57)
^р^р.зП — ^пр)
G6 = G3/(l + а);
(5.58)
G7 = G3-G6;
(5-59)
G2 = G, - G6;
(5.60)
g4 = g3-g7.
(5.61)
Рис. 5.6. Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениями во всех пролетах /-///-номера пролетов; 1-7 номера проемов
Температура удаляемого воздуха, °C, для пролетов I и III соответственно по формулам (5.39) и (5.40), а для пролета II по-формуле (5.24).
Высота расположения температурного перекрытия, м, для пролетов I, II и III соответственно по формулам (5.41), (5.26) и (5.42) или по рис. 5.3.
Разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через проемы, Па:
А^1 - 2 = 9 (^1 - Z1 ) (Рн - Рр.з1) +
(5.62) + g(Z2 - Z,)(pH - ру1);
^Р1 -6 - 3 = ^5 -7-3 ~ 9 (^1 — Z1 ) (Рн ~
(5.63)
~ Рр.зи) + 9(^3 — ^п)(Рн ~ Pyll)’
^Р 5 — 4 = 9(^Ш — Z5)(pH — Рр.зш) +
(5.64) + 9(^4 — ^т)(Рн — Pylll)-
Потери давления на проход воздуха через каждый аэрационный проем, Па:
A^i = pAPi-2;(5.65)
Ар2 = АР1-2 — ДР1;(5.66)
к/6 1/г /1П\
^Рв = 7.—I —) ;(5.67)
2Рр.з1
^Рз = APi-6-з - ^Р1~ ^р6;(5.68)
^Рз=~;(5.69)
2рр.зш \F7/
Ар5 = АР5-7-з - ^Рз - ДР3; (5.70) Лр4 = ^р5_4 - Ар6.(5.71)
Площади проемов для притока Fx и F5 и площади проемов для удаления аэрацион-
Рис. 5.7. Схема аэрации двухэтажного здания /-//-номера этажей; 1-4 номера проемов
ного воздуха F2, F3 и F4 соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
Аэрацию многопролетных зданий рассчитывают аналогично аэрации трехпролетных.
ДВУХЭТАЖНЫЕ ЗДАНИЯ
Для каждого этажа в отдельности (рис. 5.7) должны быть известны те же исходные данные, что и при расчете однопролетных зданий. Дополнительно должны быть заданы площади проемов между этажами.
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент т определяют соответственно по формулам (5.1) (5.4) отдельно для каждого этажа. Далее расчет ведут в следующем порядке.
Массовый расход воздуха, проходящего через проемы I и 4. кг/с:
G1=G4 = -^1^—.(5.72)
^(^p.il^н)
Температура воздуха, удаляемого из первого этажа, °C:
'yi = к + 6нзб/(срС4).(5.73)
Массовый расход воздуха, проходящего через проемы 2 и 3, кг/с: •
_ /ИцбнзбП + CpG4(/yl ~ 1р.з11) .,, „
G2 ~, ч ’ (5-74)
^рмр.зП
G3 = G2 + G4.(5.75)
Z, = 2,64Z, = 2,64Z„ = 2,64Z„ = 2,64-Znl; (5.77)-Znl; (5.77)-2nii; (5.78)-2nii; (5.78)22Цт.еЦт.еРис. 5.8. Схема аэрации здания, оборудованного местной механической вентиляцией/-2-номера проемовРис. 5.8. Схема аэрации здания, оборудованного местной механической вентиляцией/-2-номера проемов
Z, = 2,64
Z, = 2,64
Z„ = 2,64
Z„ = 2,64
-Znl; (5.77)
-Znl; (5.77)
-2nii; (5.78)
-2nii; (5.78)
2
2
Цт.е
Цт.е
Рис. 5.8. Схема аэрации здания, оборудованного местной механической вентиляцией
/-2-номера проемов
Рис. 5.8. Схема аэрации здания, оборудованного местной механической вентиляцией
/-2-номера проемов
Температура воздуха, удаляемого из второго этажа, °C:
^yll = Oi + (6изб1 + бизбп)/(Ср^3). (5.76)
Высота расположения температурного перекрытия, м:
^р^.з!^1
^9Рр.з1 ^1QkV СрТрЛП ^3
. дрр.зи «п6К1Р
эту величину можно определить также по рис. 5.3.
Разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через проемы, Па:
АР1—4—3 = 9(^1 - Z1)(Ph - Pp.3l) +
+ g(Z4 - Z1)(pH - pyI) + gZn(pH -
(5-79)
- Рр.з/l) + 9(Z3 - zn) (Рн - Руп);
Арг-з ~ У (z„ — Z2)(Ph — Рр.зи) +
(5.80)
+ 9 (Z3 — Zii)(Ph — Руи)-
Потери давления на проход воздуха через каждый аэрационный проем, Па:
Ар2 = РА^2_3;(5.81)
А/>з = А^2-з - А^2;(5-82)
г / с \ 2
Ap4 = z— — ;(5.83)
2руЛ^4/
^Pi = Api-4-з - Ар4 - Ар3. (5.84)
Площади проемов для притока FT и F2 и площадь проемов фонаря F3 соответственно по формулам (5.11) И (5.14).,
Аэрацию многоэтажных зданий рассчитывают аналогично аэрации двухэтажных. 1
ЗДАНИЯ, ОБОРУДОВАННЫЕМЕСТНОЙ МЕХАНИЧЕСКОЙВЕНТИЛЯЦИЕЙ
Порядок расчета аэрации, изложенный в пн. 5.2-5.6, в основном сохраняется. Исходные данные должны быть дополнены массовым расходом и температурой воздуха, подаваемого в рабочую зону помещения приточной механической вентиляцией, Спод и /под, а также массовым расходом и температурой воздуха, удаляемого из рабочей зоны вытяжной механической вентиляцией, Свыт и /выт (рис. 5.8).
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество избыточной теплоты, условное количество теплоты и коэффициент т определяют соответственно по формулам (5.1)-(5.4). Далее находят следующие параметры.
Массовый расход воздуха, перемещаемого через приточные проемы, кг/с:
Q ^бизб ^под^р(^р.з ^под) (5 85)
М'р.з-'н)’’
Массовый расход воздуха, перемещаемого через проемы фонаря, кг/с:
62 = 61 + 6п0д-6выт. (5.86)
Температура удаляемого воздуха, °C: , ,, бизб ^"выт^р(^выт 01)
ГУ — гнт;• (э.с/)
Ср62
Высота расположения температурного перекрытия, м:
(с Т V/5
Z = 2,64——-Zn; (5.88)
этот параметр можно определить также по рис. 5.3.
Разность давлений, вызывающую перемещение аэрационного воздуха, потери давления на проход воздуха через проемы для притока и удаления и их площадь определяют соответственно по формулам (5.8), (5.10), (5.13), (5.11) и (5.14).
Пример 5.4. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха с местной механической вентиляцией (см. рис. 5.8) для теплого периода года. Исходные данные: Спод = 50 кг/с; ?под = 15 °C; GBblT = 200 кг/с; /выт = /р 3 = 25 °C; остальные исходные данные те же, что и в примере 5.1.
Рис. 5.9. Зависимость температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен- ности и степени черноты его поверхности (/- площадь поверхности источника)Рис. 5.9. Зависимость температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен- ности и степени черноты его поверхности (/- площадь поверхности источника)
Рис. 5.9. Зависимость температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен- ности и степени черноты его поверхности (/- площадь поверхности источника)
Рис. 5.9. Зависимость температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен- ности и степени черноты его поверхности (/- площадь поверхности источника)
Решение. Определяем следующие параметры:
массовый расход воздуха, перемещаемого через приточные проемы, по формуле (5.85)
0,355 -10 000 - 50 -1 (25 - 15)
G, =-= 610 кг/с;
11 (25 - 20)'
массовый расход воздуха, перемещаемого через проемы фонаря, по формуле (5.86)
G2 = 610 + 50 - 200 = 460 кг/с;
температуру удаляемого воздуха по формуле (5.87)
#у = 20 + [10 000 - 200-1 (25 -
- 20)]/(1-460) = 39,6 °C;
высоту расположения температурного пе- рекрытйя по формуле (5.88)'
Z = 2,64Z = 2,641-298.9,81 • 1,1821-298.9,81 • 1,182хх4603 \1/541-3500/4603 \1/541-3500/— 2,655,9 м;— 2,655,9 м;
Z = 2,64
Z = 2,64
1-298
.9,81 • 1,182
1-298
.9,81 • 1,182
х
х
4603 \1/5
41-3500/
4603 \1/5
41-3500/
— 2,655,9 м;
— 2,655,9 м;
разность давлений по формуле (5.8) ^p = 9,81 (5,9 - 1,5)(1,2 - 1,18) +
+ 9,81 (18 - 5,9)(1,2 - 1,13) = 9,2 Па;
потери давления в приточных проемах по формуле (5.10)
А/?! = 0,4-9,2 = 3,7 Па;
площадь приточных проемов в стенах по формуле (5.11) При ^ = 3,5
. Fv= 610/72’1,2-3,7/3,5 = 420 м2;
потери давления в проемах фонаря по формуле (5.13)
Д^2 = 9,2 — 3,7 = 5,5 Па;
площадь проемов фонаря по формуле (5.14) при £ = 5,8
F2 = 460/72-1,13-5,5/5,8 = 314 м2.
СОСТАВЛЯЮЩИЕТЕПЛОВОГО БАЛАНСА ПОМЕЩЕНИЯQK И (), р 3 И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ Zn
Для расчета Должны быть известны следующие данные: а) геометрические размеры помещения, м (длина А, ширина В, высота //); б) геометрические размеры источников тепло-
выделений, м (длина а, ширина Ь, высота К), и их расположение в плане помещения; в) общие тепловыделения в помещении от каждого источника дтв, кВт; г) температура и степень черноты поверхности каждого источника тепловыделений /пов, °C, и е. Если температура поверхности или общие тепловыделения от источника неизвестны, их можно приближенно определить по рис. 5.9. При расчете определяют следующие параметры.
Конвективные тепловыделения от каждого источника, кВт:
9к = W.B>(5.89)
где \|/ - коэффициент, определяемый для каждого источника тепловыделений по табл. 5.3 в зависимости от температуры и степени черноты его поверхности; если отдельные поверхности источника тепловыделений имеют различную температуру или степень черноты, то их следует рассматривать как самостоятельные источники.
Лучистые тепловыделения от каждого источника, кВт:
'9л = 9т.в-9к-(5.90)
Лучистые тепловыделения от каждого источника, направленные в рабочую зону, кВт:
9л.р.э = Ф9Л’(5-91)
где ф - коэффициент, учитывающий долю лучистых тепловыделений источника, направленных в рабочую зону:
фМфХ + фХШ+А); (5.92)
здесь фг и фв- коэффициенты, значения которых определяются для каждого источника тепловыделе-
ЕЗначения1 V при ?пов, °C405060100150200300500800100012000,80,420,440,450,480,450,40,320,20,10,070,040,50,520,550,580,590,560,510,420,290,140,10,060,20,730,760,770,780,760,730,650,590,30,20,14ний в зависимости от его расположенияв планеТАБЛИЦА 5.4.КОЭФФИЦИЕНТФ,пометпения и пазмепов помещения соответсч венно потабл. 5.4 и 5.5; /г и /„--площадьсоответственноРасположение источникаЗначения фг при В/Нгоризонтальных и вертикальных поверхностей источ-тепла в планеника тепловыделений, м2.помещения12344. Конвективные тепловыделенияот ос-—новных источников в помещении, кВт:На продольной оси0,30,12 0,040пМежду осью и стеной0,38 0,17 0,110,076к =(5.93)Вблизи стены0,51 0,30,230,16ЕЗначения1 V при ?пов, °C405060100150200300500800100012000,80,420,440,450,480,450,40,320,20,10,070,040,50,520,550,580,590,560,510,420,290,140,10,060,20,730,760,770,780,760,730,650,590,30,20,14ний в зависимости от его расположенияв планеТАБЛИЦА 5.4.КОЭФФИЦИЕНТФ,пометпения и пазмепов помещения соответсч венно потабл. 5.4 и 5.5; /г и /„--площадьсоответственноРасположение источникаЗначения фг при В/Нгоризонтальных и вертикальных поверхностей источ-тепла в планеника тепловыделений, м2.помещения12344. Конвективные тепловыделенияот ос-—новных источников в помещении, кВт:На продольной оси0,30,12 0,040пМежду осью и стеной0,38 0,17 0,110,076к =(5.93)Вблизи стены0,51 0,30,230,16ТАБЛИЦА 5.3. КОЭФФИЦИЕНТ уТАБЛИЦА 5.3. КОЭФФИЦИЕНТ уЛучистые тепловыделения от основных источников, направленные в рабочую зону помещения, кВт:
Е
Значения
1 V при ?пов, °C
405060
100
150
200
300500
8001000
1200
0,80,420,440,45
0,48
0,45
0,4
0,320,2
0,10,07
0,04
0,50,520,550,58
0,59
0,56
0,51
0,420,29
0,140,1
0,06
0,20,730,760,77
0,78
0,76
0,73
0,650,59
0,30,2
0,14
ний в зависимости от его расположения
в плане
ТАБЛИЦА 5.4.
КОЭФФИЦИЕНТ
Ф,
пометпения и пазмепов помещения соответсч венно по
табл. 5.4 и 5.5; /г и /„--площадь
соответственно
Расположение источника
Значения фг при В/Н
горизонтальных и вертикальных поверхностей источ-
тепла в плане
ника тепловыделений, м2.
помещения
123
4
4. Конвективные тепловыделения
от ос-
—
новных источников в помещении
, кВт:
На продольной оси
0,30,12 0,04
0
п
Между осью и стеной
0,38 0,17 0,11
0,07
6к =
(5.93)
Вблизи стены
0,51 0,30,23
0,16
Е
Значения
1 V при ?пов, °C
405060
100
150
200
300500
8001000
1200
0,80,420,440,45
0,48
0,45
0,4
0,320,2
0,10,07
0,04
0,50,520,550,58
0,59
0,56
0,51
0,420,29
0,140,1
0,06
0,20,730,760,77
0,78
0,76
0,73
0,650,59
0,30,2
0,14
ний в зависимости от его расположения
в плане
ТАБЛИЦА 5.4.
КОЭФФИЦИЕНТ
Ф,
пометпения и пазмепов помещения соответсч венно по
табл. 5.4 и 5.5; /г и /„--площадь
соответственно
Расположение источника
Значения фг при В/Н
горизонтальных и вертикальных поверхностей источ-
тепла в плане
ника тепловыделений, м2.
помещения
123
4
4. Конвективные тепловыделения
от ос-
—
новных источников в помещении
, кВт:
На продольной оси
0,30,12 0,04
0
п
Между осью и стеной
0,38 0,17 0,11
0,07
6к =
(5.93)
Вблизи стены
0,51 0,30,23
0,16
ТАБЛИЦА 5.3. КОЭФФИЦИЕНТ у
ТАБЛИЦА 5.3. КОЭФФИЦИЕНТ у
блрз^Х^.р.,-(5.94)
Полюсное расстояние каждого источника тепловыделений, м:
Zn = lab/ (а + by(5.95)
Если соотношение сторон источника тепловыделений а: b ^ 3 : 1, то такой источник следует рассматривать как несколько источников с соотношением сторон менее 3:1.
Среднее полюсное расстояние источников тепловыделений в помещении, м:
Z^iz^/iq1^.(5.96)
Пример 5.5. Определить составляющие теплового баланса аэрируемого помещения и полюсное расстояние источников тепловыделений. Исходные данные: А = 180 м, В = 36 м, Н = 18 м. Источниками тепловыделений в помещении являются нагревательные печи (расположены между продольной осью помещения и стеной), прессы (расположены так же) и участки складирования продукции (расположены вблизи продольной оси помещения). Характеристика источников тепловыделений приведена в табл. 5.6. Температура поверхности нагревательных печей и прессов неизвестна. Температура горизонтальной поверхности участков складирования ?пов = 800 °C; темпера-
Т АБ Л ИЦ А 5.5. КОЭФФИЦИЕНТ у.
Расположение источника тепла в плане_
помещения
Значения ф„ при В/Н
1
2
3
4
На продольной оси
0,8
0,7
0,65
0,6
Между осью и стеной
0,8
0,72
0,67
0,63
Вблизи стены
0,85
0,75
0,7
0,68
тура вертикальных поверхностей участков складирования ?пов = 210 °C.
Решение. Для камерной печи определяем следующие параметры:
площадь горизонтальной поверхности fT = = ab = 3 - 4 = 12 м2;
площадь вертикальных поверхностей /в — = Да + Ь)к = 2(Зг 4)2,5 = 35 м2;
площадь всей поверхности / = /г +/в = = 12 + 35 = 47 м2;
температуру поверхности по рис. 5.9: при q^Jf = 300/47 = 6,38 кВт/м2 значение ?пов = = 320 °C;
конвективные тепловыделения по формуле (5.89): при у = 0,41 (см. табл. 4.3) qK = 0,41 х х 300 = 123 кВт;
лучистые тепловыделения по формуле (5.90) q, = 300 - 123 = 177 кВт;
коэффициент ф по формуле (5.92): при фг = 0,17 (см. табл. 5.4) и фв = 0,72 (см. табл. 5.5) ф = (0,17 12 + 0,72 -35)/ (12 + 35) = = 0,58;
лучистые тепловыделения, направленные в рабочую зону, по формуле (5.91) дл р 3 = = 0,58-177 = 102 кВт;'
Источник тепловыделенийЧисло и, Геометрические размеры, м шт.Степень черноты еТепловыделения qTB, кВтдлина а ширина bвысота hКамерная печь5342,50,5■ 300Термическая печь43,5230,5250Методическая печь85330,5430Пресс12224,5. 0,8125Участок складирования12221,50,8310продукцииполюсное расстояние поформуле (5.95) ТАБЛИЦА5.7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГОИсточник тепловыделенийЧисло и, Геометрические размеры, м шт.Степень черноты еТепловыделения qTB, кВтдлина а ширина bвысота hКамерная печь5342,50,5■ 300Термическая печь43,5230,5250Методическая печь85330,5430Пресс12224,5. 0,8125Участок складирования12221,50,8310продукцииполюсное расстояние поформуле (5.95) ТАБЛИЦА5.7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГОТАБЛИЦА 5.6. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙТАБЛИЦА 5.6. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙмето-мето-БАЛАНСА И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙБАЛАНСА И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙZn = 2-3-4/(3 + 4) = 3,4 м.Аналогично проводим расчеты дляZn = 2-3-4/(3 + 4) = 3,4 м.Аналогично проводим расчеты длядических и термических печей, а также для прессов' Результаты сводим в табл. 5.7.
Источник тепловыделений
Число и, Геометрические размеры, м шт.
Степень черноты е
Тепловыделения qTB, кВт
длина а ширина b
высота h
Камерная печь
534
2,5
0,5
■ 300
Термическая печь
43,52
3
0,5
250
Методическая печь
853
3
0,5
430
Пресс
1222
4,5
. 0,8
125
Участок складирования
1222
1,5
0,8
310
продукции
полюсное расстояние по
формуле (5.95) ТАБЛИЦА
5.7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГО
Источник тепловыделений
Число и, Геометрические размеры, м шт.
Степень черноты е
Тепловыделения qTB, кВт
длина а ширина b
высота h
Камерная печь
534
2,5
0,5
■ 300
Термическая печь
43,52
3
0,5
250
Методическая печь
853
3
0,5
430
Пресс
1222
4,5
. 0,8
125
Участок складирования
1222
1,5
0,8
310
продукции
полюсное расстояние по
формуле (5.95) ТАБЛИЦА
5.7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГО
ТАБЛИЦА 5.6. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
ТАБЛИЦА 5.6. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
мето-
мето-
БАЛАНСА И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
БАЛАНСА И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
Zn = 2-3-4/(3 + 4) = 3,4 м.
Аналогично проводим расчеты для
Zn = 2-3-4/(3 + 4) = 3,4 м.
Аналогично проводим расчеты для
Для участков складирования продукции при определении значений qK, qa и qnp3 рассматриваем их горизонтальную и вертикальные поверхности как самостоятельные источники, так как они имеют различную температуру. Определяем следующие параметры:
площадь горизонтальной поверхности / = =fr = ab = 2-2 = 4 м2;
общие тепловыделения от горизонтальной поверхности при д „/Г = 70 кВт/м2 (по рис. 5.9) ^ = (^/7)/= 70-4 = 280 кВт;
площадь вертикальных поверхностей / = = /„ = 2(а + b)h = 2(2 + 2) 1,5 = 12 м2;
общие тепловыделения от вертикальных поверхностей при q^JJ = 2,5 кВт/м2 (по рис. 5.9) qTB = toT.B//)/= 2,5-12 = 30 кВт.
Далее расчет проводим аналогично расчету для камерных печей.
Количество конвективной теплоты, выделяющейся в помещении, определяем по формуле (5.93):
QK = 5-123 + 4-105 + 8-170 ++ 12-48 + 12-41 = 3463 кВт.
Источник тепловыделений
9т.„ кВт
9., кВт
9л» кВт
9 ло.з, кВт
м
Камерная печь
300
123
177
102
3,4
Термическая печь
250
105
145
90
2,5
Методическая печь
430
170
260
155
3,75
Пресс
125
48
77
51
1,7
Участок складирова-
310
41
269
42
2
ния продукции
Количество лучистой теплоты, направлен
ной в рабочую зону помещения, находим по формуле (5.94):
0ярэ = 5-102 + 4-90 + 8-155 +
+ 12-51 + 12-42 = 3226 кВт. .
Среднее полюсное расстояние источников тепловыделений в помещении вычисляем по формуле (5.96):
5-3,4-1231/3 + 4-2,5-1051/3 +
Z" 5 - 1231/э + 4 -1051/3 + 8 • 1701/3 + Х
+ 12-481/3 + 12 - 411/3= 2,63 м.+ 12-481/3 + 12 - 411/3= 2,63 м.+ 8 • 3,75 -1701/3 + 12 -1,7 - 481/3 + 12 - 2 - 411/3 х
+ 12-481/3 + 12 - 411/3= 2,63 м.
+ 12-481/3 + 12 - 411/3= 2,63 м.
Глава 6ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздушное душирование применяют для создания на постоянных рабочих местах требуемых метеорологических условий при тепловом облучении и при открытых производственных процессах, если технологическое оборудование, выделяющее вредные вещества, не имеет укрытий или местной вытяжной вентиляции.
При душировании можно подавать или наружный воздух с обработкой его в приточных камерах (очисткой, .охлаждением и нагреванием в холодный период года в случае необходимости), или внутренний воздух.
Воздушное душирование наружным воздухом мест постоянного пребывания работающих следует проектировать:
при тепловом облучении интенсивностью 350 Вт/м2 и более;
при открытых технологических процессах с выделением вредных веществ.
При проектировании воздушною душиро- вания должны быть приняты меры, предотвращающие сдувание производственных вредных выделений на близко расположенные постоянные рабочие места. Воздушная струя должна быть направлена так, чтобы по возможности исключалось подсасывание ею горячего или загрязненного газами воздуха.
Для воздушного душирования рабочих мест следует предусматривать воздухораспределители, обеспечивающие минимальную турбулизацию воздушной струи и имеющие устройства для изменения направления струи в горизонтальной плоскости на угол 180е и в вертикальной плоскости на угол 30°.
При проектировании воздушного душирования наружным воздухом следует принимать расчетные параметры А для теплого периода года и Б для холодного периода.
Воздушное душирование при тепловом облучении должно обеспечивать на местах постоянного пребывания работающих температуру и скорость движения воздуха в соответствии с табл. 6.1, а при открытых прЬизвод- ственных процессах-поддержание норм метеорологических условий и чистоты воздуха в соответствии с ГОСТ 12.1.005-88.
В табл. 6.2 приведены данные ЛИОТ по интенсивности теплового облучения на рабочих местах отдельных видов производств.
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
Системы, подающие воздух к воздушным душам, проектируются отдельными от систем другого назначения.
При проектировании систем воздушного душирования, как правило, следует применять воздухораспределители УДВ (табл. 6.3). Воздухораспределители обычно устанавливают на высоте не менее 1,8 м от пола (до их нижней кромки). Для душирования группы постоянных рабочий мест могут быть использованы воздухораспределители ВГК или ВСП (типовые серии 4.904-68 и 5.904-47).
Расстояние от места выпуска воздуха до рабочего места следует принимать не менее 1 м, а воздушный поток должен быть направлен:
на грудь человека горизонтально или сверху под углом до 45° для обеспечения на рабочем месте нормируемых температур и скорости движения воздуха;
в лицо (зону дыхания) горизонтально или сверху под углом до 45° для обеспечения на рабочем месте допустимых концентраций по газу и пыли; при этом должны обеспечиваться нормируемые температура и скорость движения воздуха.
Если невозможно достигнуть нормируемой температуры воздуха в душирующей струе на рабочем месте повышением скорости движения воздуха, следует устанавливать форсунки тонкого распыла воды в потоке подаваемого воздуха на выходе из воздухораздающего устройства или применять адиабатическое охлаждение воздуха при централизованной обработке его в приточных камерах. Количество воды, уносимой струей воздуха, составляет около 5 г на 1 м3 воздуха; количество сжатого воздуха при применении пневматических форсунок - около 0,5 кг на 1 кг распыляемой воды.
Установки с применением искусственного холода требуют значительных эксплуатацион-
ТАБЛИЦА 6.1. НОРМЫ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ВОЗДУШНОМ ДУШИРОВАНИИ
КатегорияТемператураСкорость
тяжести работ воздуха в рабочейдвижения
зоне /р„ °Cвоздуха, снорм,
м/с
Температура воздуха /морм. °C, в душирующей струе на рабочем месте при интенсивности облучения, Вт/м2
350700140021002800
1
2
Легкая283
3,5
28 24 21 16 — — 28 26 24 20 - - 28 26 24
- 27 25
1 2
Средней283
тяжести3,5
2722
28242116—
—27242118
—28252219
2
Тяжелая263
3,5
251916——
2622201817
—23222019
Примечания: 1. Температуру в душирующей струе следует понижать на 0,4° при повышении температуры в рабочей зоне на 1°, но принимать ее не ниже 16°С.
При длительности теплового облучения менее 15 мин или более 30 мин в течение 1 ч работы температуру в душирующей струе допускается принимать соответственно на 2° выше или ниже значений, приведенных в таблице.
ТАБЛИЦА 6.2. ИНТЕНСИВНОСТЬ ТЕПЛОВОГО ОБЛУЧЕНИЯ НА РАБОЧИХ МЕСТАХ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ВИДОВ ПРОИЗВОДСТВ
Производство
Профессия рабочих
Интенсивность теплового облучения, Вт/м2
Доменный цех
Горновые, чугунщики и желобщики
700-2100
Мартеновский цех
Сталевары, разливщики, ковшовые Машинисты завалочных машин
700-2100
1400-3500
Прокатный цех
Сварщики нагревательных колодцев Сварщики методических печей Вальцовщики, резчики, контролеры
350-560
280-840 1000-2100
Электросталеплавильный цех
Сталевары, разливщики, канавщики, ковшовые
700 2100
Ферросплавный цех
Плавильщики и горновые
700-2100
Цех рафинирования свинца
Рафинировщики и разливщики
Дистилляторщики
Купеляторщики
700
1000 1000-1400
Продолжение табл. 6.2
Производство
Профессия рабочихИнтенсивность теплового об
лучения, Вт/м2
Цех огневого и электро- Рабочие отражательных печей огневого700-3500
литического рафинирования меди
рафинирования
Рабочие по зачистке отливок при огневом1000-1400
рафинировании
Цех рафинирования алюминия
Электролитчики700-2800
Обжиговый цех никель- ного завода
Печевые, загрузчики и кочегары много-210-700
подовых и туннельных печей
Цех печного литья
Бронзосплавщики и разливщики350-1400
Цех изготовления электроламп
Сварщики (сварка горловины с корпусом)560-1400
Термисты1000-1000
Укладчики спиралей70-140
Заварщики ножек электроламп280-410
Откачечники воздуха350-410
Настройщики заварооткачечных автоматов,280-560
операторы колбовыдувных автоматов
Отделение электроннолучевых трубок
Сварщики (сварка горловины с конусом)560-700
Сварщики по приварке доньев1000-1400
Помощник термиста1000-1750
Машинно-ванный цех бутылочного завода
Оператор машины 2-ЛАМ420-770
Относчики у печи820-1300
Загрузчики бункеров500-770
Загрузчики шихты в печь1400-2800
Цех изготовления сортовой посуды
Рабочие на выработном верстаке печи:
при взятии стекла из печи2700-3000
при выдувке на площадке175-700
Ванная печь отделения парфюмерной тары
Наборщики стекломассы2500
Операторы на полуавтоматах580-700
Относчики у печи1400
Машинно-ванный цех стекольного завода
Мастер первой и второй руки машины ВВС1000-1750
на второй площадке
Бортовые у печи140-210
Отломщики210-350
Резчики150
Цех сталинизации стекла
Мастер у печи850
Продолжение табл 6 2
Производство
Профессия рабочих
Интенсивность теплового облучения, Вт/м1
Цех производства стеклотары
Операторы прессовыдувных машин
350-850
Горновой цех электротехнической керамики и фарфора
Кочегары горнов■
350-1000
Цех туннельных печей для обжига изделий из керамики
Кочегары и рабочие по загрузке и выгрузке изделий
350 1400
Сушильное отделение изделий из керамики
Рабочие по разравниванию и сборке материалов
350-2100
Прессовый цех резинотехнических изделий
Прессовщики
350-2100
Обжиговый цех цементного завода
Машинисты и смазчики вращающихся печей
700-1400
Цех обжига кирпича Садчики и выгрузчики в кольцевых печах
ных и капитальных затрат, поэтому искусственное охлаждение воздуха следует применять только в случаях, когда нормируемая температура воздуха на рабочем месте ниже температуры приточного воздуха, полученной при его адиабатическом охлаждении. •
Унифицированные душирующие воздухораспределители УДВ (рис. 6.1 и 6.2) рекомендуются к предпочтительному применению. Они разработаны в следующих исполнениях: нижний подвод воздуха без увлажнения УДВн и с увлажнением УД Вун; верхний подвод воздуха без увлажнения УДВв и с увлажнением УДВув. Воздухораспределитель состоит из корпуса, внутри которого расположены поворотные направляющие лопатки и устройство, обеспечивающее кинематическую связь блока лопаток с направляющей решеткой. Изменение направления душирующей струи в горизонтальной плоскости осуществляется поворотом воздухораспределителя, для чего он устанавливается на шарнирном фланцевом соединении. В вертикальной плоскости направление струи можно изменять от горизонтального положе-
350850
ния до угла 45° вниз поворотом направляющей решетки. Поворот решетки фиксируется в любом положении. Для увлажнения воздуха на направляющей решетке устанавливают форсунки с пневматическим распылением воды, которые могут перемещаться как по вертикали, так и по горизонтали направляющей решетки, тем самым создавая оптимальные условия для увлажнения.
Поворотный душирующий патрубок ППД (рис. 6.3) состоит из верхнего, среднего и нижнего звеньев. Нижнее звено имеет поджатое квадратное выходное сечение и соединяется со средним звеном осью, вокруг которой .оно может быть повернуто вниз на угол 23°. Нижнее звено патрубка фиксируется в заданном положении двумя зажимами, расположенными на боковых поверхностях среднего звена патрубка. Поворот среднего звена душирую- щего патрубка вокруг вертикальной оси осуществляется с помощью трех роликов, опирающихся на неподвижный фланец верхнего звена. Положение патрубка фиксируется стопорным болтом. Душирующий патрубок кре-
о
Воздухораспределитель
РисунокМаркаРазмеры, ммМасса, РасчетнаяКоэффициенты
кгплощадь,
d0b0l0НL^0, м2тп
1. Универсальный душирующий воздухораспределитель типа УДВ (серия 5.904-31)
6.1 и 6.2 УДВ-1 45040040077072539,2
——0,17
49,2
УДВ-2 630600600 1040 104067
0,3864,92,1
80,1
УДВ-3 900300800 1310 13401096g
129,7
2. Патрубок поворотный душирующий типа ППД (серия 4.904-22)
6.3ППД-5 500320320 1260 1010610,1
ППД-663040040015401260880,166,34,54
ППД-8800510510190015901250,26
3. Патрубок душирующий с увлажнением воздуха типа ПД (серия 4.904-36)
6.4ПДв-3 315330440760—10,70,14
ПДв-4400440560960—300,135,3; 5,1; 4,5; 3,4; 1,6; 1; 0,8
ПДв-5 500550700 1200 —42,70,364,53,1
ПДн-341533044089555324,30,14
ПДн-4 400440560 122038935,10,234,5; 4,5; 4 3,1; 3,1; 3,2; 3,2;
ПДн-5 500550700 145083152,10,362,82,8
ТАБЛИЦА 6.3. ХАРАКТЕРИСТИКИ ТИПОВЫХ ДУШИРУЮЩИХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Примечания: 1. Масса воздухораспределителей типа УДВ приведена для исполнения УДВв-в числителе и УДВун-в знаменателе. Масса исполнений УДВн и УДВув находится в пределах приведенного диапазона.
2. Для душирующих патрубков типа ПДв коэффициенты т, и и С приведены: первое число-при подаче под углом 30°, второе-под углом 45° и третье-под углом 60° вниз.
3. Для душирующих патрубков ПДн коэффициенты т.п и( приведены: первое число при горизонтальной подаче, второе-под углом 20° вверх и третье-под углом 20° вниз.
4. Патрубки поз. 2 и 3 исключены из числа действующих типовых чертежей и приведены для справки.
Глава б. Воздушные души
Рис 6 1 Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ без увлаж-нения воздуха
а нижний подвод воздуха б верхний подвод воздуха, 1 корпус 2-направляющие лопатки ? на-правляющая решетка 4 шарнирное фланцевое соединение
Рис. 6.2. Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ с увлажнением воздуха
а-нижний подвод воздуха; б-верхний подвод воздуха; 7-корпус; 2 направляющие лопатки; 3 на-правляющая решетка; 4-шарнирное фланцевое соединение; 5-пневматическая форсунка
пится к воздуховоду фланцевым соединением, для чего воздуховод должен быть надежно прикреплен к строительным конструкциям.
Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4) разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн) подводом воздуха. Душирующие патрубки состоят из направляющей решетки и корпуса, который с помощью поворотного шарнира присоединяется к воздуховоду, подводящему приточный воздух. Для увлажнения и охлаждения подаваемого воздуха применены форсунки ФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылением воды. Давление сжатого воздуха должно составлять 0,3-0,4 МПа, расход сжатого воздуха 12-28 кг/ч на форсунку, расход воды 20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4 принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-две форсунки. Выбор типа и количества форсунок устанавливается расчетом. Изменение направления воздушного потока и факела распыляемой воды в вертикальной плоскости осуществляется поворотом лопаток направляющей решетки (с укрепленными на ней форсунками), в горизонтальной плоскости-поворотом ду- ширующего патрубка вокруг своей оси с помощью поворотного шарнира по серии 4.904-14.
С целью организации серийного выпуска душирующих воздухораспределителей предприятиями НПО Промвентиляция, институтами ВНИИГС и ГПИ Проектпромвентиляция разработаны чертежи на воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП (рис. 6.5 и 6.6). Воздухораспределитель состоит из неподвижной и шарнирно соединенной с ней поворотной части, имеющей два боковых ребра и гибкий элемент в виде прямоугольного листа. Один конец листа прикреплен к поворотной части, а другой перемещается при повороте вдоль задней стенки неподвижной части. Угол поворота подвижной части относительно присоединительного патрубка изменяется от 0 до 80°. На выпуске поворотной части установлена решетка типа РВ (модификация РВЗ, состоящая только из веерной решетки) по серии 5.904-50. Размеры решетки РВ для воздухораспределителей ВП1 и ВПЗ составляют 250 х 400 мм, для ВП2 и ВП4-400 х х 600 мм. Угол установки крайних лопаток решетки изменяется от 0 до 45°. При этом струя изменяется от компактной (при параллельной установке лопаток) до веерной. Для
/-верхнее звено, 2 опорные ролики, 3-среднее звено; 4 шарнир, 5-нижнее звено
выравнивания потока воздуха имеется два ряда рассекателей в виде плоских лопаток, прикрепленных к боковым стенкам на выходе из неподвижной части, а также к стенкам поворотной части перед решеткой. Неподвижная часть присоединяется с помощью фланца к подводящему воздуховоду прямоугольного (воздухораспределители ВП1 и ВП2) и круглого (ВПЗ и ВП4) сечения. В последнем случае в неподвижной части воздухораспределителей ВПЗ и ВП4 имеется переход с прямоугольного на круглое сечение и дополнительные детали, обеспечивающие возможность поворота воздухораспределителя на 360° вокруг оси подводящего воздуховода. Воздухораспределители могут устанавливаться вертикально при верхнем подводе воздуха или горизонтально при боковом подводе. Основные характеристики воздухораспределителей типа ВП приведены в табл. 6.4.
При тепловом облучении постоянных рабочих мест нагретыми поверхностями интенсивностью от 140 до 350 Вт/м2 предусматривается установка вентиляторов-вееров (аэраторов). При применении вентиляторов-вееров следует обеспечивать поддержание допустимой ГОСТ 12.1.005-88 температуры воздуха увеличивая скорость на 0,2 м/с более указанной в этом ГОСТе. Для этой цели душирование
Рис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПД йс верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воздуха; / воздуховод; 2 корпус; .? направляющая решеткаРис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПД йс верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воздуха; / воздуховод; 2 корпус; .? направляющая решеткаРис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присоединительным патрубком прямоугольного сечения-ВП1 и ВП2У-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3 -гибкий лис г, 4-рассекатели: 5-веерная решеткаРис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присоединительным патрубком прямоугольного сечения-ВП1 и ВП2У-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3 -гибкий лис г, 4-рассекатели: 5-веерная решеткаРис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присодинительным патрубком круглого сечения-ВПЗ и ВП4 /-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лис:;4 -рассек ат ели; 5-веерная решетка; б-переходРис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присодинительным патрубком круглого сечения-ВПЗ и ВП4 /-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лис:;4 -рассек ат ели; 5-веерная решетка; б-переходрабочих мест внутренним воздухом осуществляется поворотными аэраторами ПАМ-24 (рис. 6.7) выпускаемыми Старооскольским механическим заводом. Аэратор состоит из осевого вентилятора, подача которого составляет 24000 м3/ч воздуха, электродвигателя типа 4A100L4V3 мощностью 4 кВт, и имеет автоматическое устройство, поворачивающее венти
Рис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПД йс верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воздуха; / воздуховод; 2 корпус; .? направляющая решетка
Рис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПД йс верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воздуха; / воздуховод; 2 корпус; .? направляющая решетка
Рис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присоединительным патрубком прямоугольного сечения-ВП1 и ВП2
У-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3 -гибкий лис г, 4-рассекатели: 5-веерная решетка
Рис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присоединительным патрубком прямоугольного сечения-ВП1 и ВП2
У-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3 -гибкий лис г, 4-рассекатели: 5-веерная решетка
Рис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присодинительным патрубком круглого сечения-ВПЗ и ВП4 /-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лис:;
4 -рассек ат ели; 5-веерная решетка; б-переход
Рис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП с присодинительным патрубком круглого сечения-ВПЗ и ВП4 /-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лис:;
4 -рассек ат ели; 5-веерная решетка; б-переход
лятор 11 раз в 1 мин. Рабочее колесо вентилятора укреплено на валу электродвигателя и заключено в обечайку, соединенную с направляющим аппаратом. Электродвигатель с рабочим колесом и направляющий аппарат при помощи редуктора могут совершать поворот в обе стороны. Угол поворота регулируется от 0 до 60°. На направляющем аппарате установ-
МаркаРазмеры, ммМасса, кг Расчетная площадь, Коэффициенты Го, м2 а х b ВLНтп^ do"МаркаРазмеры, ммМасса, кг Расчетная площадь, Коэффициенты Го, м2 а х b ВLНтп^ do"ТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВПТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВПВП1, ВПЗ250 х 400536465869140,12,654505945891309222,724,751,901,521,83ВП2, ВП4400 х 6007366151449330,241,46560704719178942,61,53ВП1, ВПЗ250 х 400536465869140,12,654505945891309222,724,751,901,521,83ВП2, ВП4400 х 6007366151449330,241,46560704719178942,61,53Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗ иВП4 —в знаменателе2. Коэффициенты тип для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.3. Коэффициенты ^ приведены при верхнем подводе воздуха под углом 80° к вертикали в верхней строке, под углом 45° - в средрей строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения для компактной струи, в знаменателе-для веерной.Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗ иВП4 —в знаменателе2. Коэффициенты тип для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.3. Коэффициенты ^ приведены при верхнем подводе воздуха под углом 80° к вертикали в верхней строке, под углом 45° - в средрей строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения для компактной струи, в знаменателе-для веерной.лена форсунка, которая подает распыленную воду в поток воздуха. Расстояние от аэратора до рабочего места определяется конкретными условиями, максимальное расстояние равно 20 м. Количество воды для форсунки регулируется вентилем, максимальный расход воды 30 л/ч, давление воды для форсунки 0,20,3 МПа. Воздушный вентиль форсунки следует открывать полностью, давление в магистрали при этом должно быть не ниже 0,5 МПа, максимальный расход воздуха на форсунку 140 м3/ч. При нормальной эксплуатации форсунки вода из нее должна выходить в виде мелкой водяной пыли (капли воды отсутствуют). Образование капель воды за форсункой свидетельствует о понижении давления воздуха в магистрали.
Марка
Размеры, ммМасса, кг Расчетная площадь, Коэффициенты
Го, м2 а х b ВLНтп^ do"
Марка
Размеры, ммМасса, кг Расчетная площадь, Коэффициенты
Го, м2 а х b ВLНтп^ do"
ТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВП
ТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВП
ВП1, ВПЗ
250 х 400
536
465
869
14
0,1
2,65
450
594
589
1309
22
2,72
4,7
5
1,90
1,5
2
1,83
ВП2, ВП4
400 х 600
736
615
1449
33
0,24
1,46
560
704
719
1789
42,6
1,53
ВП1, ВПЗ
250 х 400
536
465
869
14
0,1
2,65
450
594
589
1309
22
2,72
4,7
5
1,90
1,5
2
1,83
ВП2, ВП4
400 х 600
736
615
1449
33
0,24
1,46
560
704
719
1789
42,6
1,53
Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗ иВП4 —в знаменателе
2. Коэффициенты тип для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.
3. Коэффициенты ^ приведены при верхнем подводе воздуха под углом 80° к вертикали в верхней строке, под углом 45° - в средрей строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения для компактной струи, в знаменателе-для веерной.
Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗ иВП4 —в знаменателе
2. Коэффициенты тип для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.
3. Коэффициенты ^ приведены при верхнем подводе воздуха под углом 80° к вертикали в верхней строке, под углом 45° - в средрей строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения для компактной струи, в знаменателе-для веерной.
В помещениях общественных, административно-бытовых и производственных зданий, сооружаемых в IV климатическом районе, а также при обосновании и в других климатических районах, при избытках явной теплоты более 23 Вт/м3 следует предусматривать дополнительно к общеобменной приточной вентиляции установку потолочных вентиляторов для увеличения скорости движения воздуха на рабочих местах или на отдельных, участках в теплый период года на 0,2-0,3 м/с более допустимых указанных в ГОСТ 12.1.005-88 или в приложении к СНиП 2.04.05-86. Для этой
А 1525940
Рис. 6.7. Поворотный аэратор ПАМ-24
/-стол поворотный, 2 редуктор. 3 электродвигатель, 4-ра- бочее колесо, 5-пневматическая форсунка, 6-направляющий аппарат, 7 кнопочный пуск, 8 стойка, 9-вода, 10 воздух
цели используются потолочные вентиляторы ВПК-15 «Союз» (рис. 6.8), «Зангезур-З» и «Зан- гезур-5». Потолочные вентиляторы состоят из однофазного электродвигателя напряжением 220 В, лопастей, системы подвеса и ступенчатого регулятора скорости. В промышленных зданиях вентиляторы устанавливают непосредственно над рабочим местом на высоте от пола 3-6 м.
При размещении потолочных вентиляторов в гражданских зданиях нужно руковод-
Рис. 6.8. Вентилятор потолочный типа ВПК-15 «Союз»
ствоваться следующими соображениями: количество вентиляторов, обслуживающих помещение, определяется исходя из нормы подачи воздуха 650-900 м3/ч на 1 м2 площади пола;
в помещениях, где посетители свободно передвигаются по всей площади (фойе, выставочных залах и т. п.) вентиляторы размещаются равномерно по площади помещения;
в помещениях с фиксированными местами размещения посетителей (рестораны, зрительные залы, административные помещения и т. п.) вентиляторы устанавливаются над цро- ходами.
Применение потолочных вентиляторов не следует ограничивать районами с жарким климатом. Их рационально применять и в районах с умеренным климатом. Основные технические данные потолочных вентиляторов приведены в табл. 6.5.
ТАБЛИЦА 6.5. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПОТОЛОЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип
Пройзводитель- ность, м3/ч
Мощность, Вт
Масса, кг
ВПК-15 «Союз»
6000-19 200
74
8,4
«Зангезур-З»
10 000
50
4,6
«Зангезур-5»
14 000
55
5,5
РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
Достижение нормируемых параметров воздуха определяется расчетом по предельным (осевым) значениям параметров воздушной струи на постоянном рабочем месте.
За расчетные величины на постоянном рабочем месте рекомендуется принимать:
минимальную температуру воздушной струи-равной нормируемой по табл. 6.1, если температура воздуха в помещении выше нормируемой; если температура воздуха в помещении ниже нормируемой, то максимальную температуру воздушной струи следует принимать равной нормируемой по табл. 6 при тепловом облучении интенсивностью 350 Вт/м2 и более по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88 при открытых производственных процессах;
минимальную концентрацию вредных веществ в воздушной струе-равной ПДК по прил. 2 ГОСТ 12.1.005-88;
скорость движения воздушной струи-соответствующей минимальной температуре смеси воздуха в душирующей струе по табл. 6.1 при тепловом облучении интенсивностью 350 Вт/м2 и более или по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88 при открытых производственных процессах.
При расчете определяется типоразмер ду- ширующего воздухораспределителя Г0, скорость выпуска воздуха v0 и расход воздуха на воздухораспределитель Lo. Температура приточного воздуха на выходе из воздухораспределителя /0 должна быть меньшей или равной нормируемой.
Расчет производится из условия обеспечения нормируемых параметров воздуха на постоянном рабочем месте по следующим формулам:
при тепловыделениях и /норм > /0, полученной при адиабатическом охлаждении воздуха или без охлаждения,
где л-расстояние от воздухораспределителя до рабочего места, м, т, п - соответственно скоростной и температурный коэффициенты воздухораспределителя (см. табл. 6.3);
при тепловыделениях и /норм < ?0, полученной при адиабатическом охлаждении,
f0 = №)2;(б.з)
«о = "норм;(б-4)
^0 “ ^норм ’(б-5)
Х,М
5
Ь01и3!ч
У о, м/с 10Т
3,5-7
3 "
2,5--
2 —
1,5--
1 -■
tp-з ^иорм, °0т15
tp з~ to, °C
УДВ-3 'уДВ-2
УДВ-1
2р.з-ЛДК
-юг,гг‘
--6-А-0,75
— 6
--7
--8
-4
--з - --2,5
--Z
УДВ-3
УДВ-2
-.-з
--2,5
--0,4 \
-■о,з \,
--0,2
■^ 0,15
--1,5
--9
--10
12
— 13
--14
-15
Рис. 6.9. Номограмма для определения типоразмера
УДВ
Х,м
5 Т
4,5-7
3,5--
ЛЛД-8
ППД-6
2,5--ППД-5
4 --
tp.3 - tnopM, °C i
Т15 7-рз~ПДК Zp.3-2o
--10 --9
--8
--7 -у-7
--0
6р-3~ to, С
--6
--7
--S
2 --
1,5—
1-t
--2
УДВ-1
--1,5
--0,5
4--0,4
--3 "- 0!J
-"2,5
--0,2
--2
0,75
— 9
--1О
--11
-- 12
--15
Рис. 6.11. Номограмма для определения типоразмера ППД
--75
20000 т
15000 - -
10000 -
5000 -
4000 ' ■'3000 --
2000 - -
1000 -:
500 --
400 --
300 --
200 --
4 --
j.^ 'Ohoph,mi°
2--
1 --
■2
--1,5
0,5- 0,4--
0,3--
0,2-
..1 "•0,9 "0,8 "0,7 "0,6 "0,5 -0,4
-0,3
Рис. 6.10.
ЛПД-8
ППД-6
ПЛД-5
1-0,2
Номограмма для определения расхода воздуха на УДВ
х,м
-4,5
-- 4
--3,5
— 3
— 2,5
--2
--1,5
L0,m5/4
10000 т
5000 --
4000 --
3000 --
2000 --
1000 --
500 --
400 -
300 --
200 --
00,м/с
Ют
5 - ■ ТДортМ/с
4"
■5,5
2--
1-"
0,5--
0,4--
0,3--
0,2--
--2,5
--2
..1 --0.9 --0,8 "6,7
--0,6
--0,5
-0,4
-0,3
0,2
Рис. 6.12. Номограмма для определения расхода воздуха на ппд
\Ч&5,\Ч&5,--3--3--г--г15000 у10000--15000 у10000--9 -.9 -.5000 — 9000 — зооо--2000—5000 — 9000 — зооо--2000—2-1,5-2-1,5-0a ори 1м/с . т5,5--5' -2,5-20a ори 1м/с . т5,5--5' -2,5-21000-1000-500 - адо -- 300 - 200 i500 - адо -- 300 - 200 i0,5- 0,9-0,5-0,5- 0,9-0,5-1 --0,9 -0,8 --0,7 ••0,6 — 0,5-0,9-0,31 --0,9 -0,8 --0,7 ••0,6 — 0,5-0,9-0,3о,г-о,г-1-0,21-0,2--1,5--1,5Рис. 6.14. Номограмма для определения расхода воздуха на ПДРис. 6.14. Номограмма для определения расхода воздуха на ПД(6.6)(6.6)= 0,16 м2.= 0,16 м2.
\Ч&5,
\Ч&5,
--3
--3
--г
--г
15000 у
10000--
15000 у
10000--
9 -.
9 -.
5000 — 9000 — зооо--
2000—
5000 — 9000 — зооо--
2000—
2-
1,5-
2-
1,5-
0a ори 1м/с . т5,5
--5
' -2,5
-2
0a ори 1м/с . т5,5
--5
' -2,5
-2
1000-
1000-
500 - адо -- 300 - 200 i
500 - адо -- 300 - 200 i
0,5- 0,9-
0,5-
0,5- 0,9-
0,5-
1 --0,9 -0,8 --0,7 ••0,6 — 0,5
-0,9
-0,3
1 --0,9 -0,8 --0,7 ••0,6 — 0,5
-0,9
-0,3
о,г-
о,г-
1-0,2
1-0,2
--1,5
--1,5
Рис. 6.14. Номограмма для определения расхода воздуха на ПД
Рис. 6.14. Номограмма для определения расхода воздуха на ПД
(6.6)
(6.6)
= 0,16 м2.
= 0,16 м2.
X
5
г^3
^норм.
7-
tpj t
о °C
9,5-
Г75
-5
9 -
3,5-
3 -
ПД8-5 (я =50°)
£рл-ОДК
Zp.i-Zo
-10
-9
-8
1
-6
-7
ПДв-Д50а)2Дв-5(95/
.6
2,5-
■Шг5(50°Щв-9(95);ПДх^
- пДвДМо^Мр-9(О±го°)
0);1к
и-5(го> г5
-8
ПДв-3(45');ПДн-Ц (-20^
ПДв-ИбОТ.ПДя-3(03-20-?
-0,5
-0,9
2 -
пдв-зт
-4 _
-9
-3 -
-0,5
-10
1,5-
"2,5
-2
-7Д
-0,2
-0,15
-11
-12
-13
'-19
L 15
1 -
~3 ♦
Рис. 6.13. Номограмма для определения типоразмера
ПД
др, м/с Ют
— 9,5
ПДв-5(^) 1_д ОДв-5/45)
ПДв-5(60°) пдн-5ю^го-) пд^зо0) пдв-Ш55
т. е. требуется искусственное охлаждение воздуха;
при газо- и пылевыделениях v0 рассчитывается по формуле (6.2), а
(zp э — ПДК) х 1("Р.э-^о)и -
где ПДК-предельно допустимая концентрация вредных веществ на рабочем месте в соответствии с прил. 2 ГОСТ 12.1.005-88; zp3 и z0-концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны и в приточном воздухе на выходе из воздухораспределителя.
Если заданы величины т, n, Fo и х следует определять: у0 при х < т >/р\> по формуле (6.4); /0 при x<nJF0 по формуле (6.5); у0 при х > т^/р^ по формуле (6.2); z0 при х > п^/р^ по формуле
/ _ /^р-3 ^норм)^/д
fo = ^р.з7=•(6-7)
« VFO
На рис. 6.9-6.14 приведены номограммы, построенные по формулам (6.1)-(6.6) для типовых конструкций душирующих воздухораспределителей.
Пример 6.1. Интенсивность теплового облучения на рабочем месте равна 700 Вт/м2; категория работ - средней тяжести; температура в рабочей зоне помещения Zp 3 — 30°С; возможное минимальное расстояние от выходного сечения душирующего воздухораспределителя до рабочего места х = 2 м. Путем адиабатической обработки подаваемого воздуха можно получить температуру t0 = 21 °C. Определить типоразмер воздухораспределителя УДВ и требуемый для душирования расход воздуха.
Решение. По табл. 6.1 при интенсивности облучения 700 Вт/м2 и работе средней тяжести получим унорм = 1 м/с и zHOpM = 22°С. Учитывая повышение температуры воздуха в рабочей зоне на 30 — 28 — 2 °C, температуру воздуха в струе, согласно примечанию 1 к табл. 6.1, следует понизить на 0,4 х 2 = 0,8 °C, т. е. принять равной /норм = 22 — 0,8 = 21,2 °C.
При ZHQpM > tQ по формуле (6.1) расчетная площадь воздухораспределителя УДВ составит:
(30 -21,2) 21 2
(30 - 21) 3,9 _
Устанавливаемвоздухораспределитель
УДВ-1 с Fo = 0,17 м2.
Определяем скорость выпуска воздуха по формуле (6.2)
1-2т0 =, '— 0,8 м/с.
6VA17
Принимаем и0 = инорм = 1 м/с.
Рассчитываем расход воздуха, подаваемый через воздухораспределитель:
Lo = 3600 v0F0 = 3600 х 1 х 0,17 = 612 м3/ч.
Пример 6.2. Определить по номограммам типоразмер УДВ и расход воздуха на душиро- вание при следующих исходных данных: х = 4 м fp,3 - ?норм - 9 °C; zp,3 - t0 = 12 °C; zp 3 — ПДК = 16 мг/м3; zp3 — z0 = 40 мг/м3; "норм = 3 м/с.
Решение. По номограмме рис. 6.9 соединяем прямой линией точки на шкалах 7 — - ?норм = 9°С и zp3 - z0 = 12°С. В точке пересечения со шкалой (zp 3 — ПДК)/(грз — z0) полу
чаем значение 0,75. Проводим прямую, соединяющую точки (zp3 — ПДК)/(грз — z0) = 0,75 и х = 4 м и выше пересечения этой линии со шкалой «типоразмер» находим, что нормируемая температура обеспечивается УДВ-2.
Для обеспечения ПДК на постоянном рабочем месте при (zp3 — ПДК)/(грз — z0) = 16/ /40 = 0,4 и х = 4 м по номограмме рис. 6.9 аналогично находим типоразмер УДВ-1.
Принймаем больший из найденных типоразмеров, т. е. УДВ-2.
На номограмме рис. 6.10 проводим прямую, соединяющую точки х = 4 м и инорм = = 3 м/с. Через точку УДВ-2 шкалы «типоразмер» и полученную точку пересечения на «немой» шкале проводим прямую до шкалы т0, где получаем и0 = 3,2 м/с.
На пересечении со шкалой Lo находим требуемый расход воздуха на душирование равным 4400 м3/ч.
Г лав а 7
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздушные завесы устраивают в отапливаемых зданиях для обеспечения требуемой температуры воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне и на постоянных рабочих местах, расположенных вблизи ворот, дверей и технологических проемов. Воздушные или воздушно-тепловые завесы (воздушные завесы с подогревом воздуха) могут быть шиберного или смешивающего типа.
Завесы шиберного типа в результате час-
тичного перекрытия проема воздушной струей (шиберующего действия воздушной струи) существенно сокращают прорыв наружного воздуха через открытый проем (значение коэффициента расхода воздуха через проем при работе завесы становится меньше), а в помещение поступает образующая смесь холодного наружного воздуха с нагретым. При этом температура смеси должна быть равна нормативной.
Завесы смешивающего типа не создают дополнительного сопротивления на пути врывающегося наружного воздуха, а осуществляют эффективное смешение его с нагретым воздухом завесы в пределах тамбура. Здесь также
температура смеси воздуха должна быть равна нормативной.
Постоянно действующие воздушные или воздушно-тепловые завесы шиберного типа следует предусматривать у постоянно открытых ворот или технологических проемов в наружных ограждающих конструкциях. Завесы шиберного типа периодического действия уст а- навливают у ворот, не имеющих тамбуров и открывающихся чаще 5 раз или не менее чем на 40 мин в смену, и у открывающихся технологических проемов в наружных ограждающих конструкциях здания в районах с расчетной температурой наружного воздуха — 15 °C и ниже (параметры Б). При обосновании предусматриваются завесы для зданий в районах и с другими расчетными температурами наружного воздуха, и при другой продолжительности открывания ворот и проемов (например, в помещениях с мокрым режимом и в помещениях с кондиционированием воздуха).
Воздушно-тепловые завесы смешивающего типа следует проектировать:
а) у наружных дверей вестибюлей общественных и административно-бытовых зданий в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха в холодный период года (параметры Б) и числа людей, проходящих через двери в течение 1 ч, при температуре от
15 до — 20°С 400 чел. и более
при температуре от
26 до — 40°С 250 »»
при температуре ниже
40°С100»»
при обосновании у наружных дверей зданий, если к вестибюлю примыкают помещения без тамбура, оборудованные системами кондиционирования воздуха;
у наружных дверей помещений с мокрым режимом.
Температуру смеси воздуха, поступающего в помещение при работе воздушных завес, следует принимать (если это не противоречит технологическим требованиям) не менее: 1 4°С при легкой работе; 12 °C при работе средней тяжести и для вестибюлей общественных и административно-бытовых зданий; 8 °C при тяжелой работе; 5 °C при тяжелой работе и отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии 3 м и менее от наружных стен и 6 м и менее от дверей, ворот и проемов.
Температура воздуха, подаваемого воздушно-тепловыми завесами, принимается не выше 50 °C у наружных дверей и 70 °C у ворот и технологических проемов, если не установлены другие температуры по технологическим требованиям
Скорость выпуска воздуха из щелей или отверстий воздушных и воздушно-тепловых завес следует принимать не более 8 м/с у наружных дверей, 25 м/с у ворот и технологических проемов, если не установлены другие скорости по технологическим требованиям.
Завесы шиберного типа, как правило, проектируют с двусторонним выпуском воздуха (двусторонние завесы) и компонуют из двух самостоятельных агрегатов, состоящих из радиальных или осевых вентиляторов, калориферов, если завеса воздушно-тепловая, и воздухораспределительных коробов (рис 7.1), которые устанавливают с каждой стороны открываемого проема.
Воздухораспределительные короба завес располагают с внутренней стороны проема на расстоянии не более 0,1 ^/F^ (где Fnp-площадь открываемого проема, оборудованного завесой). При отсутствии места для установки коробов непосредственно у открываемых проемов рекомендуется применять завесы с удлиненными воздуховыпускными насадками (рис, 7.2). Зазор между насадками и проемом следует зашивать. Воздушная струя завесы должна направляться под углом 30° к плоскости проема, оборудованного завесой. Высота воздуховыпускной щели принимается равной высоте открытого проема. Конструкция воздухораспределительных коробов должна обеспечивать горизонтальное движение воздушной струи завесы и отношение минимальной скорости выхода воздуха к максимальной по высоте щели не менее 0,7. На завесу шиберного типа воздух, как правило, забирается на уровне всасывающего патрубка вентилятора. При установке вентилятора на полу рекомендуется забирать воздух из верхней зоны помещения, если температура воздуха в верхней зоне на 5° и более выше температуры в рабочей зоне. Допускается устройство нижних или боковых односторонних завес. Завесы с нижней подачей воздуха рекомендуется применять при ширине проема, значительно большей, чем высота. Они более надежно предохраняют нижнюю зону помещения от прорыва холодного воздуха. Од-
посторонние завесы по сравнению с двусторонними менее надежно перекрывают проем при движении или остановке транспорта. Для уменьшения потерь тепла с частью струи завесы уходящей наружу рекомендуется (особенно при односторонних завесах) устраивать тамбур, имеющий боковые стенки и перекрытие. Длина тамбура должна быть не меньше ширины ворот, а ширина-на 1 м больше ширины ворот.
Выпуск воздуха из воздушно-тепловых завес смешивающего типа следует предусматривать с двух сторон в непосредственной близости от открываемых дверей, так чтобы потоки воздуха завесы не прерывались открытыми створками дверей. Конструкция воздуховыпускных отверстий должна обеспечивать горизонтальное направление потока воздуха завесы. Высота воздуховыпускных отверстий принимается от 0,1 до 1,6 м от пола, ширина - определяется расчетом. Забор воздуха на завесу, как правило, производится под потолком вестибюля. Забор воздуха снаружи предусматривается при совмещении воздушно-тепловой завесы с приточной вентиляцией. Подавать воздух рекомендуется: при воздухозаборе из помещения-в тамбур (внутренний-при тройных дверях), при воздухозаборе снаружи-в вестибюль.
Основное оборудование воздушных и воздушно-тепловых завес следует размещать у наружных ворот, дверей и проемов в помещениях с производствами всех категорий пожарной, взрывопожарной и взрывной опасности. Оборудование завес с калориферами при теплоносителе воде или паре допускается размещать в помещениях, доступ в которые ограничен (склады, кладовые и др.).
Для помещений с взрывоопасными производствами должны применяться вентиляторы в искрозащищенном исполнении, а температура теплоносителя для калориферов, через которые проходит рециркуляционный воздух, не должна превышать 80% значения температуры самовоспламенения газов, паров или пыли. Если в качестве теплоносителя применяется горячая вода, ее температура для категорий производств А, Б и Е при наличии горючей и взрывоопасной пыли в помещениях должна быть не выше ПО °C, а при ее отсутствии - не выше 150 °C. При отсутствии соответствующего Искрозащищенного оборудования на завесу в помещениях с категориями А, Б и Е допускается
Рис 7 1 Двусторонняя воздушно-тепловая завеса шиберного типа
1 вентилятор, 2 калорифер, 3-воздухораспределительный короб
Рис 7 2 Размещение завес а-между колоннами, б за колоннами
забирать наружный воздух или воздух из соседних помещений категорий В, Г и Д, если в нем нет горючей’ пыли.
Средства автоматизации воздушных завес должны обеспечивать- пуск вентилятора при открывании обслуживаемого проема и при понижении температуры вблизи закрытого проема ниже установленного значения; выключение вентилятора после закрывания обслуживаемого проема и при восстановлении температуры воздуха вблизи закрытого проема до заданного значения.
Для уменьшения расхода наружного воздуха, прорывающегося в помещение через открытые проемы, и мощности воздушных завес рекомендуется: уменьшать площади открываемых проемов, оборудованных завесами шиберного типа, применяя шторы или щиты,
ТАБЛИЦА 7.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ КОНСТРУКЦИЙ БОКОВЫХ ДВУСТОРОННИХ ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ ЗАВЕС
' Шифр завесы
Производительность
Ширина щели,
мм Размеры проема ворот, м
Относительная
■ площадь F —
по воздуху С3. кг/ч
, по теплу Q3.
Вт
ширина высота
ЗТ.В2-25.01.УЗ
30 000
180 000
100
3
3
15
ЗТ.В2-28.01.УЗ
33 600
200 000
100
3,6
3,6
18 .
А5
И 300
73 700
70
2
2,4
2,4
17
17
А5-01
18 500
173 300
70
3
3,6
3
21
26
ЗВТ 1.00.000
ЗВТ2.00.000
28 800
232 600
90
3
3,6
3
17
20
ЗВТ1.00.000-01
3BT2.00.000-0I
40 800
511 700
100
3,6
3
18
ЗВТ1.00.000-02
ЗВТ2.00.000-02
28 800
232 600
75
3,6
4,2
3,6
24
28
ЗВТ1.00.000-03
3BT2.00.000-03
40 800
511 700
90
3,6
4,2
3,6
20
23
ЗВТЗ-1
ЗВТ6-1
39 000
368 200
150
3,6
4,2
12
ЗВТЗ-2
ЗВТ6-2
41 400
423 100
150
3,6
4,2
12
звтз-з
3BT6-3
43 700
481 600
150
3,6
3,2
12
ЗВТЗ-4
ЗВТ6-4
44 100
383 400
150
4,2
4,2
14
ЗВТЗ-5
ЗВТ6-5
52 400
522 200
150
4,2
4,2
14
Продолжение табл. 7.1
Шифр завесы
Производительность
Ширина щели,
мм Размеры проема ворот, м
Относительная
по воздуху G3, кг/ч
, по теплу Q3, Вт
ширина высота
■ площадь F =
Fw
ЗВТ4-1
ЗВТ7-1
55 200
619 100
150
4,2
4,8
14
ЗВТ4-2
ЗВТ7-2
56 400
498 800
150
‘ 4,2
4,8
14
ЗВТ5-1
ЗВТ8-1
63 000
628 100
150
4,2
4,8
14
ЗВТ5-2
ЗВТ8-2
67 800
746 300
150
4,2
4,8 .
14
3BT5-3
3BT8-3
76 900
686 500
150
4,8
5,4
16
ЗВТ5-4
ЗВТ8-4
85 800
959 400
150
4,8
5,4
16
ЗВТ5-5
ЗВТ8-5
91 200
1 122 180
150
4,8
5,4
16
Примечания: 1. Завесы ЗТ. В2-25.01УЗ и ЗТ. В2-28.01 УЗ изготовляют Горьковский механический завод № 1 и Михневский завод вентиляционных заготовок НПО Промвентиляция. Завесы A5-3BT2.00.000-03 изготовляют по типовым чертежам серии 1.494-2, а завесы ЗВТЗ-1 -ЗВТ8-5-по чертежам серии 5.904-7.
2. В таблице приведена суммарная производительность завес (двух установок, располагаемых с обеих сторон проема ворот) при теплоносителе - перегретой воде с параметрами 150-70°С и температуре поступающего в вентилятор воздуха, равной 14°С.
3. Условные обозначения: Fnp-площадь открываемого проема, оборудованного завесой; Гщ-суммарная площадь выпускных щелей.
а для завес смешивающего типа принимать конструкции входов, имеющие сравнительно небольшие значения коэффициентов расхода воздуха через вход; сокращать до минимума площади открываемых вытяжных аэрационных проемов в холодный период года и максимально герметизировать притворы окон верхнего света и аэрационных фонарей, если они в этот период не открываются; увеличивать, по возможности, расход воздуха приточной механической вентиляции непосредственно в помещения, оборудованные завесами.
Действие периодически работающих завес не следует учитывать в воздушном и тепловом балансах примыкающего помещения, а работу постоянно действующих воздушных завес шиберного типа (с подогревом или без подогрева воздуха) 'учитывать необходимо.
При проектировании в-первую очередь рекомендуется принимать завесы заводского изготовления и по типовым чертежам (табл. 7.1).
7.2. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
А. Завесы шиберного типа
Общий расход воздуха, подаваемого завесой шиберного типа, определяют по формуле
G3 = 5\0»q^F^jAp^,(7.1)
где ^-отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завесы; цпр коэффициент расхода проема при работе завесы (табл. 7.2), Fnp-площадь открываемого проема оборудованного завесой, м2; Ар разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудо
ванного завесой, Па; рсм-плотность, кг/м3, смеси подаваемого завесой и наружного воздуха при температуре /см, равной нормативной; р = 353/(273 + /).
Разность давлений Ар определяют расчетом в результате решения уравнений воздушных балансов помещений с учетом ветрового давления для холодного периода года.
Для ориентировочных расчетов, если нет полных исходных данных, значение Ар можно определять по формуле
Ар = Арт + kY Арв, (7.2)
где kY-поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности зданий (табл. 7.3);
ТАБЛИЦА 72
КОЭФФИЦИЕНТЫ РАСХОДА ПРОЕМОВ дпр ДЛЯ ЗАВЕС ШИБЕРНОГО ТИПА
Тип завесы
Относительная площадь, F = —
Значения цпр при относительном расходе воздуха, подаваемого завесой, q
0,5
0,6
0,7.
0,8
0,91
10
0,42
0,38
0,35
0,33
0,31
0,29
—
———
—
——
—
0,36
0,32
0,31
0,28
0,26
0,25
20
0,35
0,32
0,3
0,29
0,29
0,29
—
——
———
————
0,3
0,27
0,26
0,25
0,25
0,25
Боковая
30
0,31
0,29
0,29
‘ 0,29
0,29
0,29
—
—
I Ь
—/
—
11"1 -
0,27
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
40
0,29
0,29
0,29
0,29
0,29
0,29
—
—
—
————
—
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
10
0,5
0,45
0,4
0,37
0,34
0,31
——
—
—
—
—
—
0,42
0,38
0,36
0,32
0,3
0,27
Нижняя
20
0,4
0,35
0,3
0,28
0,25
0,23
—
.—"
—
—
0,34
0,3
0,28
0,25
0,23
0,21
30
0,35
0,3
0,27
0,24
0,22
0,2
—
—
—' —
—
—
0,31
0,26
0,24
0,21
0,2
0,18
40
0,31
0,27
0,24
0,21
0,2
0,18
—
—
. - —
—
.—
—
0,27
0,24
0,21
0,19
0,17
0,15
Примечания. 1. Над чертой приведены значения рпр для раздвижного проема, под чертой-для распашного.
. Значения относительного расхода q и относительной площади F принимают исходя из технико-экономических соображений В первом приближении рекомендуется принимать q = 0,6 — 0,7, F = 20 — 30.
ТАБЛИЦА 7.3. ПОПРАВОЧНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ кх НА ВЕТРОВОЕ ДАВЛЕНИЕ
ТАБЛИЦА 7.4. УСРЕДНЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯАрасч ДЛЯ ОДНОЭТАЖНЫХПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Здание
Без аэрационных проемов0,2
С аэрационными проемами, закрыты-0,5
ми в холодный период года
То же, открытыми в холодный период 0,8 года
^Рт = 9,8Zzpac4(pH - рв);(7.3)
Дрв = er» Рн/2;(7-4)
Высота Значения hpac4, м, при размерах проема здания, мворот, м
здесь /грасч-расчетная высота, т. е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м; рв-плотность воздуха, кг/м3, при температуре наружного воздуха (параметры Б); рв-то же, при средней по высоте помещений температуре внутреннего воздуха ZB; vB - расчетная скорость ветра, значение которой принимается при параметрах Б для холодного периода года; с-расчетный аэродинамический коэффициент, значение которого следует принимать по СНиП 2.01.07-85.
Расчетную высоту /грасч ориентировочно можно принимать:
для зданий без аэрационных проемов и фонарей
Арасч-0,5/гпр,(7.5)
где Лпр-высота открываемого проема, оборудованного завесой;
для зданий с аэрационными проемами, закрытыми в холодный период года,
Ьрасч = A1 + 0,25(Zn/ZJ2 + Г (7’6)
где ht - расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до центра приточных проемов, м; Л2-расстояние между центрами приточных и вытяжных проемов, м; /ц - длина открываемых в теплый период года притворов приточных проемов, м; /„-то же, вытяжных проемов, м (для зданий со светоаэрационными или зенитными фонарями, закрытыми в холодный период года, усредненные значения Лрасч приведены в табл. 7.4);
для зданий с аэрационными проемами, открытыми в холодный период года:
Арасч = ^1 + К,(7.7)
или
=+ [pnFn/(pBFB)]2 + 1’
где Лп-расстояние от центра открытых приточных аэрационных проемов до уровня нулевого давления,
7,2
5,6
5,4
4,8
4,1
2,7
2,9
2,5
2
2,1
2,7
8,4
6,4
6,1
5,6
4,8
3
3,4
2,9
2,4
2,1
2,7
10,8
7,8
7,6
7
6,1
4
4,4
3,8
3,2
2,8
2,7
15,6
10,9
10,5
9,8
8,7
6,2
6,2
5.5
4,8
3,8
2,7
3x33,6 х 3 3,6 х 3,6 4,2 х 4,2 4,8 х 5,4
Примечания: 1. Над чертой приведены значения Арасч для зданий со светоаэрационными фонарями, под чертой-для зданий с зенитными фонарями.
2. Значения Ирвсч приняты не менее половины высоты проема ворот и получены в результате расчета (ЦНИИпромзданий) для промышленных зданий общего назначения пятипролетных по ширине и длиной 300 м. Принято, что в здании имеется четверо ворот, из которых одни ворота окрыты. Остекление - ленточное: в нижней зоне с двумя рядами открывающихся створок, в верхней один или два ряда окон с глухими створками (размер створки 1,5 х 1,2 м). Светоаэрационные фонари - П-образного профиля с одним рядом открывающихся створок (размер панели 6 х 1,25 м).
полученного при расчете аэрации в холодный период года (параметры Б), м; рпЕп и цвЕв-произведения коэффициентов расхода открытых соответственно приточных и вытяжных аэрационных проемов и их площадей, м2.
При наличии дисбаланса АОмех и превышении в помещении механической вытяжки над притоком значение О3, ориентировочно, можно определять по следующим формулам:
а) при заборе воздуха для завесы из помещения
q
G = AG— змех i —
i - q
Ипр Fnp
2(EnF„) + 2(pnpFnp)’
(7-8)
б) при заборе воздуха для завесы снаружи
G3 = AGMex q
Ипр f пр
2(^nFn) + Vnp)’
(7-9)
Рис. 7.3. К определению потерь теплоты с частьюРис. 7.3. К определению потерь теплоты с частьюструи завесы шиберного типа, уходящей наружуструи завесы шиберного типа, уходящей наружув-для боковой завесы; б-для нижней завесыв-для боковой завесы; б-для нижней завесыРис. 7.4. Номограмма для определения температуры воздуха для боковой завесы шиберного типаРис. 7.4. Номограмма для определения температуры воздуха для боковой завесы шиберного типа
Рис. 7.3. К определению потерь теплоты с частью
Рис. 7.3. К определению потерь теплоты с частью
струи завесы шиберного типа, уходящей наружу
струи завесы шиберного типа, уходящей наружу
в-для боковой завесы; б-для нижней завесы
в-для боковой завесы; б-для нижней завесы
Рис. 7.4. Номограмма для определения температуры воздуха для боковой завесы шиберного типа
Рис. 7.4. Номограмма для определения температуры воздуха для боковой завесы шиберного типа
где Е(|лпГп)-сумма произведений коэффициентов расхода открытых приточных проемов и их площадей, м2; Х(цпр Fnp)-сумма произведений коэффициентов расхода одновременно открытых проемов, оборудованных завесами, и их площадей, м2.
При расчете следует проверять значения G3 по формуле (7.1), и за расчетный расход принимать большее из значений, полученных по формулам (7.8) и (7,1) или (7.9) и (7.1). Значение A GMex не Должно превышать однократного обмена в 1 ч.
Требуемая температура воздуха завесы t3 определяется на основании уравнения теплового баланса по формуле
''='"+^' <7ЛО)
где б-отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы (рис. 7.3).
Для боковых завес значение t3 может быть определено с помощью номограммы, приведенной на рис. 7.4.
Тепловая мощностью калориферов воздушно-тепловой завесы
Q3 = AG3(t3-tHaJ, (7.11)
где Л = 0,28 - коэффициент; /нач - температура воздуха, забираемого для завесы, °C (на уровне всасывающего отверстия вентилятора /нач принимается равной температуре смеси воздуха, поступающего в Помещение; из верхней зоны-равной температуре воздуха в верхней зоне; снаружи - равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей параметрам Б).
Если в результате расчета t3 окажется меньше tHa4, то следует использовать завесы без калориферных секций.
Для экономии тепловой энергии целесообразно использовать комбинированные воздушно-тепловые завесы (КВТЗ), подающие часть воздуха без подогрева.
КВТЗ состоят из двух пар вертикальных воздухораспределительных коробов (стояков), установленных внутри помещения (рис. 7.5). Наружная пара стояков, расположенная ближе к воротам, подает неподогретый воздух, а внутренняя пара - нагретый до 70 °C, что позволяет снизить тепловые потери струи воздушной завесы.
ниям qH и FH из рис. 7.3 определяются относительные потери теплоты со струей наружной завесы Q. При ^н = 0,8 и Гн = 15, 6 = 0,16.ниям qH и FH из рис. 7.3 определяются относительные потери теплоты со струей наружной завесы Q. При ^н = 0,8 и Гн = 15, 6 = 0,16.Расчет КВТЗ ведется в следующем порядке. Задается относительный расход воздуха и относительная площадь щелей наружной пары стояков воздушной завесы qH и FH. Рекомендуется принимать qa = 0,8; FH = 15. По значе-
ниям qH и FH из рис. 7.3 определяются относительные потери теплоты со струей наружной завесы Q. При ^н = 0,8 и Гн = 15, 6 = 0,16.
ниям qH и FH из рис. 7.3 определяются относительные потери теплоты со струей наружной завесы Q. При ^н = 0,8 и Гн = 15, 6 = 0,16.
q — . ... . — = 0,67.5100-0,3-12,96 7^64 1,23q — . ... . — = 0,67.5100-0,3-12,96 7^64 1,23
q — . ... . — = 0,67.
5100-0,3-12,96 7^64 1,23
q — . ... . — = 0,67.
5100-0,3-12,96 7^64 1,23
Рис 7.5. Комбинированная воздушно-тепловая завеса
1 -стояк наружной завесы неподогретого воздуха, 2-стояк внутренней завесы нагретого воздуха
Затем вычисляется относительный расход воздуха через «внутреннюю» завесу по формуле
Рассчитывается относительная площадь воздуховыпускных щелей «внутренней» завесы
FB = 0,84FH^B.(7-13)
Определяется общая относительная площадь воздуховыпускных щелей и общий относительный расход КВТЗ
F = FBFH/(FB + FJ; (7.14)
<7 = ?в + <7н-(7.15)
По полученным значениям F и q по табл. 7.2 находится цпр и рассчитывается общий расход воздуха 63, подаваемого КВТЗ по формуле (7.1). После этого определяется расход воздуха через наружную и внутреннюю завесу соответственно
GH = G,qJq;(7.16)
G^G3qJq-(7.17)
Тепловая мощность калориферов КВТЗ рассчитывается по формуле (7.11) при G3 = GB и f3 = 70 °C.
Пример 7.1. Рассчитать боковую двустороннюю завесу и подобрать типовое решение, если завеса должна быть устроена у раздвижных ворот, размером Fnp = 3,6 х 3,6 = 12,96 м2 в одноэтажном производственном здании высотой 8,4 м, имеющем зенитные фонари. Меха-
ническая вытяжка и механический приток сбалансированы. Расчетная температура наружного воздуха ?н = —20°C; рн = 1,39 кг/м3. Температура воздуха в помещении ?в = 18°С; рв = = 1,21 кг/м3. При работе завесы температура смеси воздуха /см = 14 °C; рсм = 1,23 кг/м3. Расчетная скорость ветра vB = 5,5 м/с. Расчетный аэродинамический коэффициент с = 0,8. Поправочный коэффициент kv = 0,2 (см. табл. 7.3).
Решение. Принимаем, согласно табл. 7.2, значение q = 0,65. В этом случае и при F = = 20 — 30 для раздвижных ворот находим Р„р = 0,3.
По табл. 7.4 для принятых размеров ворот и высоте здания hpac4 = 2,4 м.
Расчетная разность давлений по формулам (7.2)-(7.4) составит:
Ар = 9,8-2,4(1,39 - 1,21) +
+ 0,2 • 0,8 • 5,52 • 1,39/2 = 7,64 Па.
Общий расход воздуха завесы определяем по формуле (7.1):
G3 = 5100 • 0,65 • 0,3 • 12,96^/7,64 • 1,23
= 39 500 кг/ч.
Принимаем к установке по табл. 7.1 завесы типа ЗВТ 1.00.000-03 суммарной производительностью по воздуху G3 = 40 800 кг/ч. Для принятого по табл. 7.1 решения получим F = = 20 и из формулы (7.1) вычислим:
_40 800
Требуемую температуру воздуха, подаваемого завесой, находим по формуле (7.10):
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
Забор воздуха из вестибюля откры-
Одинарные
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,28
0,31
0,35
0,39
0,43
0,47
0,51
0,55
0,58
0,61
того
Двойные или щиеся
вращаю- 0,04
0,08
0,11
0,15
0,19
0,21
0,26
0,3
0,34
0,38
0,41
0,44
0,48
0,51
0,54
Тройные
0,03
0,06
0,08
0,11
0,14
0,16
0,2
0,25
0,28
0,32
0,35
0,38
0,41
0,44
0,46
То же, закрытого
Одинарные
0,05
0,09
0,14
0,18
0,22
0,23
0,27
0,32
0,35
0,39
0,43
0,46
0,49
0,52
0,55
Двойные или щиеся
вращаю- 0,03
0,07
0,1
0,14
0,17
0,19
0,23
0,27
0,31
0,34
0,47
0,4
0,43
0,46
0,49
Тройные
0,02
0,05
0,07
0,1
0,12
0,15
0,18
0,23
0,25
0,29
0,32
0,34
0,37
0,4
0,42
Забор воздуха снаружи или при
Одинарные
0,04
0,08
0,12
0,16
0,2
0,21
0,24
0,28
0,31
0,34
0,38
0,41
0,44
0,47
0,49
вестибюле откры-
Двойные или
вращаю- 0,03
0,06
0,09
0,12
0,15
0,17
0,21
0,24
0,27
0,30
0,33
0,35
0,38
0,41
0,43
том
щиеся
Тройные
0,02
0,04
0,07
0,09
0,11
0,13
0,16
0,2
0,23
0,26
0,28
0,3
0,33
0,35
0,37
То же, закрытом
Одинарные
0,04
0,07
0,11
0,14
0,17
0,18
0,22
0,25
0,28
0,31
0,34
0,35
0,38
0,4
0,42
Двойные или щиеся
вращаю- 0,03
0,05
0,08
0,11
0,13
0,15
0,18
0,21
0,24
0,26
0,29
0,31
0,33
0,36
0,38
Тройные
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,15
0,18
0,2
0,22
0,24
0,26
0,29
0,31
0,33
ТАБЛИЦА 7.5. ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ к2 ДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА
Место забора воздухаДвериЗначения к2 при числе людей и, проходящих через вход в здание за 1 ч
и тип вестибюля
Примечания: 1. Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки и лифтового холла; закрытым-вестибюль, снабженный дверями перед лестничной клеткой и лифтовых холлом.
2. Максимальная пропускная способность одной створки двери 1500 чел/ч, поэтому при устройстве нескольких параллельно расположенных входных дверей и проходе через них до 1500 чел/ч расчет производят по площади одной открываемой створки. При проходе через них более 1500 чел/ч значение Гвх в формуле (7.18) увеличивают в отношении и/1500 с округлением до ближайшего большего целого числа. В этом случае коэффициент к2 принимают в зависимости от п, деленного на это целое число.
Глава 7. Воздушные завесы
попоКонструкция входацвхКонструкция входацвх
по
по
Конструкция входацвх
Конструкция входацвх
14 + 20
Z = — 20 += 36,4 °C,
0,67(1 - 0,1)
где Q = 0,1-величина, определенная рис. 13,а при F = 20 и q = 0,67.
Требуемую суммарную тепловую мощность калориферов завесы вычисляем по формуле (7.11):
Q3 = 0,28-40 800(36,4 - 14) = 255 900 Вт.
Поскольку суммарная тепловая мощность принятой типовой конструкции, согласно табл. 7.1, составляет 511 700 Вт, т. е. вдвое больше требуемой, то в данном случае целесообразно в одном из агрегатов завесы не устанавливать калориферную секцию или принять однорядную установку калориферов.
Б. Завесы смешивающего типа
Расход воздуха для воздушно-тепловой завесы смешивающего типа определяется по формуле .
G3 = 5100к2 ЦВХГВХ(?СМ -
- 'н)7АРРнЖ - ^см),(7-18)
где к2 - поправочный коэффициент для учета числа проходящих людей, места забора воздуха для завесы и типа вестибюля (табл. 7.5); цвх - коэффициент расхода, зависящие от конструкции входа (табл. 7.6); Рих площадь одной открываемой створки наружных входных дверей, м2.
При совмещении воздушно-тепловой завесы с приточной вентиляцией (т. е. при заборе воздуха снаружи) значение G3 принимают равным расходу воздуха, необходимого для приточной вентиляции, но не менее значения, определяемого по формуле (7.18).
Значение Др определяют в результате расчета воздушного режима здания с учетом ветрового давления. При отсутствии полных исходных данных Др можно рассчитывать по формуле (7.3), где значение hpac4, вычисляют с учетом ветрового давления в зависимости от этажности здания по формулам:
для зданий с числом этажей три и меньше
АраСч = Ал.к-0,5Адв;(7.19)
для зданий с числом этажей больше трех
Арасч = 0,5(Ал к + 2/гэт — Адв), (7.20)
где Ал к -высота лестничной клетки от планировочной отметки земли, м; /гдв-высота створки входных дверей, м; Лэт-полная высота одного эгажа, м.
ТАБЛИЦА 7.6. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА цвхДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА
Одинарные двери0,7
Двойные двери с тамбуром, прямой0,65
проход
Тройные двери с тамбуром, прямой0,6
проход
Двойные двери с тамбуром, зигзаго-0,55
образный проход,
Тройные двери с тамбуром, зигзаго-0,4
образный проход
Вращающиеся двери0,1
Примечание. При числе последовательно расположенных дверей больше трех расчет можно проводить с незначительным запасом, как для тройных дверей.
Тепловую мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяют по формуле (7-11).
Пример 7.2. Рассчитать воздушно-тепловую завесу для главного входа в административное здание при заборе воздуха из открытого вестибюля. Входные двери вращающиеся (цвх = 0,1 по табл. 7.6). Исходные данные: ZH = — 25°С; рн = 1,42 кг/м2; ZB=16°C; рв = = 1,22 кг/м2; ZCM = 12°С; h_ = 60 м; Адв = 2,5 м; h3T = 3,3 м; Гвх = 0,8 • 2,5 = 2 м2; п = = 2500 чел/ч.
Решение. Находим значение /zpae4 по формуле (7.20):
Арасч = 0,5 (60 + 2 ■ 3,3 - 2,5) = 32,1 м.
Определяем Др по формуле (7.3):
Др - 9,8-32,1 (1,42 - 1,22) = 62,9 Па.
Находим коэффициент к2 по табл. 7.5. Так как число людей проходящих в здание, превышает 1500 чел/ч, то расчетное число людей для одной створки составит п = 2500/2 = = 1250 чел/ч. При заборе воздуха из открытого вестибюля, вращающихся дверях и числе людей, проходящих через одну створку, 1250 за 1 ч, получим к2 = 0,46.
Определяем G3 по формуле (7.18) с учетом того, что люди проходят одновременно через две створки и температура Z3 = 50°C: G3 = = 5100 0,46 0,1 -2-2(12 + 25)^62,9-1,42/ /(50 - 12) = 8630 кг/ч.
Вычисляем Q3 по формуле (7.11): Q3 = = 0,28 • 8630 (50 - 12) = 91 820 Вт.
Глава 8МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Местные отсосы предусматриваются для улавливания теплоты, влаги, газов и пыли у мест их выделения. Применение местных отсосов позволяет обеспечить нормируемые параметры воздушной среды в помещениях при меньших, по сравнению с общеобменной вентиляцией, расходах воздуха.
Применяются отсосы открытого типа, различным образом расположенные относительно источника вредных выделений (зонты, боковые и нижние отсосы), отсосы от укрытий, имеющих рабочие проемы и неплотности (вытяжные шкафы, кожухи). Отдельную группу составляют активированные отсосы, представляющие собой комбинации отсоса и местного притока, локализующего зону вредных выделений.
Распределение скорости вблизи всасывающего отверстия определяется ее средним значением в плоскости отверстия г>0 и геометрией области, в которой реализуется течение (форма и размеры отверстия и поверхностей, ограничивающих течение). Чем более ограничена область, из которой происходит подтекание к отверстию, тем больше скорости подтекания, которые с удалением от отверстия падают очень быстро. Для геометрически подобных областей поля относительных скоростей, построенные в относительных координатах, идентичны (рис. 8.1). Распределение скоростей всасывания в плоскости отверстия неравномерно. На краях отверстия образуются зоны завихрений, уменьшающие его «эффективно всасывающую площадь». Степень неравномерности и размеры зон завихрений зависят от конструкции отсоса.
При выборе схемы отсоса и при его конструктивной проработке необходимо руководствоваться следующими основными йоложени- ями:
отсос должен быть максимально приближен к источнику и по возможности изолировать источник от помещения; наилучшим решением является полное укрытие источника;
всасывающее отверстие следует ориентировать так, чтобы поток вредных выделений минимально отклонялся от первоначального
направления движения и при этом удаляемый воздух не проходил через зону дыхания работающего:
уменьшение размеров Приемного отверстия отсоса ведет к возрастанию расход воздуха, необходимого для улавливания вредных выделений.
Расход воздуха для отсоса от источника, выделяющего теплоту и газы, пропорционален характерному расходу воздуха в конвективном потоке, поднимающемся над источником:
^Ок = ^^п^в^-(8.1)
где Lo-характерный расход, м3/ч кп - безразмерный множитель, учитывающий влияние геометрических и режимных параметров, характеризующих систему «источник-отсос»; кв- коэффициент, учитывающий влияние скорости движения воздуха в помещении; кт- коэффициент, учитывающий токсичность вредных выделений.
Для отсосов от укрытий, имеющих рабочие проемы и неплотности, используют также формулу
L'TC = 3600 Fvo,(8.2)
где F-площадь рабочих проемов и неплотностей, м2; ио-средняя по площади рабочих проемов и неплотностей скорость всасывания, м/с.
Скорость воздуха го зависит от характера технологического процесса и токсичности вредных выделений и определяется обычно экспериментально.
При расчете отсосов от теплоисточников необходимо знать их конвективную теплоотдачу, которая вычисляется по формулам: горизонтальной поверхности
Qt = \,3nFAtn-tB^-,(8.3)
вертикальной поверхности
Q^nF^-t^,(8.4)
где tn и tB - температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении, °C; Fr и FB - площади горизонтальных и вертикальных поверхностей источника, м2.
Значение коэффициента и принимается в зависимости от tn:
tn, °C . . .50 100 200 300 400 500 1000 и . . . . 1,63 1.58 1,53 1,45 1,4 1,35 1,18
Рис 8 1 Распределение скоростей в зоне действия всасывающих отверстий
и линии равных относительных скоростей и линии тока течения вблизи круглого патрубка (штрихпункзирная линия ось течения), б изменения относительных осевых скоростей вблизи патрубков, свободно распотоженных в пространстве 7- круглого диаметром D, 2-щелевидного высотой В
При расчете отсосов от объемных теплоисточников принимается суммарная теплоотдача всех поверхностей
е = ег + ев. (8.5)
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫОТКРЫТОГО ТИПА
Исходными данными для расчета отсосов открытого типа являются: размеры источника вредных выделений; количество выделяемой им конвективной теплоты Q, Вт, расход вредных веществ М, мг/с; расположение и размеры отсоса; нормируемая скорость движения воздуха в помещении иь, м/с.
Расход удаляемого воздуха определяется по формуле (8.1), а коэффициент кт-по рис. 8.2, где
3600 мс — lotc1 (пдк — <?пр) ’
здесь qnp - концентрация вредного вещества в приточном воздухе, мг/м3, LOTC) - расход, м3/ч, определенный по формуле (8 1) при kT = 1
Ох/^о
Рис 8 2 К определению коэффициента токсичностик.
Если источник выделяет и теплоту, и газы, то должно соблюдаться условие
кт^1.(8 6)
Если источник выделяет только теплоту, fcT = 1(8 7)
А. Вытяжные зонты
Вытяжные зонты (рис. 8 3) используют для улавливания теплоты и вредных веществ от теплоисточников, когда более полное укрытие последних невозможно по условиям производства Зонт следует делать с центральным углом раскрытия не более 60°; при больших углах
резко увеличивается площадь, занятая вихревыми зонами у острых кромок, и соответственно уменьшается «эффективно всасывающая площадь» приемного отверстия. При больших углах раскрытия зонта достичь эффективного всасывания по всей его площади можно путем устройства уступа (-рис. 8.4), рекомендуемые размеры Dx = 0,8D, h = (0,12 ч- 0,15)D.
Размеры приемного отверстия зонта над круглым или прямоугольным (а[Ь < 2) источником рекомендуется принимать следующими: D = d + 2Д; А = а + 2Д; В = b А- 2Д, где
Л = 2,14(гв/1;()2/2/^(8.8)
(здесь и далее для прямоугольного в плане источника вместо d следует принимать эквивалентный по площади диаметр d3 = 1,13 ^Jaby
Осевая скорость в конвективном потоке на уровне всасывания, м/с
v, = 0,068(QZ/d2)1/3.(8.9)
Если проектируется зонт над вытянутым источником (а/62), то
Д = 2,14(г>,)2/2/6;(8.10)
rz = 0,039Q1/3(Z/Z>)°-38.(8.11)
Использование вытяжных зонтов рационально при значениях комплекса (uB/ui)(Z/<7) 5^0.35. При (кв/и,)^/<7) > 0,35 необходимый расход удаляемого воздуха резко возрастает и применение зонтов становится нецелесообразным.
При рекомендованных выше размерах зонтов, входящий в формулу (8.1) коэффициент кп= 1, а характерные расходы и коэффициенты кв вычисляются следующим образом:
для круглых и прямоугольных источников
L0 =945^2r,; (8.12) fcB=(l + 2Д/<7)2; (8.13)
Рис. 8.3. Вытяжной зонт над теплоисточником
Рис. 8.4. Зонт с уступом по периметру
Рис. 8.5. Вытяжной зонт-козырек
зИб
для вытянутых источников
Lo = \%^abvv; (8.14) k^X^l/Mby. (8.15)
Пример 8.1. Рассчитать расход воздуха для зонта, расположенного на высоте Z = 0,8 м над источником длиной а = 1,4 м и шириной b = 0,8 м. Конвективная теплоотдача источника Q = 2000 Вт. Скорость движения воздуха в помещении гв = 0,3 м/с.
Решение. Осевую скорость в конвективном потоке на уровне расположения зонта определяем по формуле (8.9), предварительно вычислив эквивалентный диаметр источника:
d3 = 1,13^1,4-0,8 = 1,196 м;
и, = 0,068 (2000-0,8/1,1962)1/3 = 0,71 м/с.
Поскольку
/0,3 0,8
- - = —— = 0,28 <0,35, vv d 0,71 1,196
то использование зонта целесообразно.
По формуле (8.8) находим параметр Д = = 2,14(0,3/0,71)2 0,82/1,196 = 0,2 м и назначаем размеры зонта: А = 1,4 + 2 - 0,2 = 1,8 м, В = = 0,8 + 2-0,2 = 1,2 м.
Коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении, находим по формуле (8.13):
кв = (1 + 2 - 0,2/1,196)2 = 1,78.
Поскольку источник выделяет только теплоту, то, согласно (8.7), кТ = 1.
Расход удаляемого воздуха рассчитываем по формуле (8.1) с учетом уравнения (8.12):
Lotl = 945 -1,1962- 0,71 1 -1,78-1 = 1710 м3/ч.
Пример 8.2. В дополнение к условиям примера 8.1, источник вместе с теплотой выделяет окислы азота (ПДК = 5 мг/м3) в размере М = = 80 мг/с. Концентрация окислов азота в приточном воздухе дпр — 0.
Решение. Найдем значение параметра с
По рис. 8.2 находим кТ = 1,29. По формуле (8.1) определяем расход удаляемого воздуха L0TC = 1710 Л ,29 = 2210 м3/ч.
Для зонтов-козырьков у проемов оборудования (рис. 8.5) расход удаляемого воздуха определяется по формуле
LOTC = 7640pFVMp/cT, (8.16) где ц - коэффициент расхода проема, приблизительно равный 0,65; F- площадь проема, м2; Др-избыточное давление, вызывающее истечение газов через проем (принимается по техноло! ическим данным и может достигать 2,5 Па); р- плотность воздуха, выходящего из проема, кг/м3.
Боковые щитки у зонта, опускающиеся до низа проема, снижают расход воздуха на 1020%. Вылет зонта следует принимать равным примерно удвоенной высоте Н (см. рис. 8.5), а ширину - равной ширине проема плюс 0,1 м с каждой ёго' стороны. 1
Температура воздуха, удаляемого' через зонты-козырьки бт проемов кузнечных и термических печей, при естественной тяге не должна превышать 350 °C, а при механической-150 °C. Теплоту отходящих газов рекомендуется утилизировать.
Б. Боковые отсосы
Боковые отсосы (рис. 8.6) используют в тех случаях, когда устройство зонтов невозможно из-за технологических ограничений или же нецелесообразно из-за большого расхода удаляемого воздуха. При выборе схемы отсоса предпочтение следует отдавать отсосам с меньшим углом несоосности ср, как наиболее экономичным по расходу удаляемого воздуха.
Всасывающее отверстие выполняется прямоугольным. Длина его А равна длине (диаметру) источника, а высота В = (0,5 = 1)(% + + 6/2). Наличие по периметру всасывающего
отверстия ограничивающей плоскости (или широкого фланца), улучшает условия работы отсоса. Если ширина фланца Аф < В, то его влияние можно не учитывать.
Значения коэффициента кп в формуле (8.1) для" различных конструктивных схем отсосов вычисляются по формулам:
отсос в стенке или с широким фланцем (см. рис. 8.6,а)
кп = 0,22(1 - 0,0625 В2),(8.17)
где D = 4,17B/(j + d). D и d-диаметры (эквивалентные диаметры) отсоса и источника, м; s-параметр, имеющий размерность длины и вычисляемый по формуле
5 = 0,5 (х„ + у0 + Ух2 + у2);(8.18)
отсос без фланца (см. рис. 8.6,6)
кп = [0,32 + 0,06 (В/Л)7/3 ]
(1 - 0,0625В2);(8.19)
отсос с экраном (см. рис. 8.6,в)
кп = [0,2 + 0,025 (В/Л)7/3]
(1 - 0,0625 В2);(8.20)
наклонный отсос (см. рис. 8.6,г)
кп = (0,15 + 0,043 гр)
[1 — 0,25(1 — 0,32 ф) В2.(8.21)
Угол ф измеряется в радианах. Для отсосов круглой формы следует считать, что В/А = = 1. Если наклонный отсос имеет фланец шириной более 0,5 В, то значение кп, вычисленное по формуле (8.21), следует уменьшить в 1,6 раза. _
Для всех конструктивных схем боковых отсосов характерный расход Lo и коэффициент кь, входящие в уравнение (8.1), рассчитываются по формулам:
Lo = 310[Q(.v + rZ)5]1/3;(8.22)
/ d2 Vi3 kB=l+20,8iJ—.(8.23)
Vo Q/
Пример 8.3. Рассчитать боковой отсос, выполненный по схеме, приведенной на рис. 8.6,6. Источник имеет размеры а х Ь = 0,6 х 0,6 м, выделяет конвективную теплоту Q = 1300 Вт и сернистый газ М = 20 мг/с (ПДК — = 10 мг/м3). Размеры отсоса: А = 0,6 м, В = = 0,3 м. Расстояние от источника до отсоса: х0 = 0,3 м, у0 = 0,4 м. Нормируемая скорость движения воздуха в помещении уь = 0,3 м/с.
Концентрация сернистого газа в приточном воздухе £пр = 0.
Решение. Определим характерные размеры:
d3 = 1,13 ^б О’б = 0,678 м;
D3 = 1,13^0,6-0,3 = 0,479 м;
J = 0,5 (0,3 + 0,4 + ^0,32 + 0,42) = 0,6 м;
_4,17-0,479
D = —= 1,56.
0,6 + 0,678
По формулам (8.19) и (8.23) вычислим коэффициенты кп и кв: кп = [0,32 + 0,06(0,3/ /0,6)7/3](1 - 0,0625 1,562) = 0,281; кь = 1 + / 0,6782 \1/3 + 20,8-0,3 - -—=1,6.
\ 0,4-1300/
Находим расход удаляемого воздуха по формуле (8.1) при кТ = 1 с учетом формулы
(8.22): £отсЛ = 310 [1300 (0,6+ 0,678)5 ]1/3 0,281 х х 1,6 = 2290 м3/ч.
Поскольку параметр с = 3600 • 20/(2260 х х 10) = 3,19, а из рис. 8.2 следует, что кТ < 1, то, согласно условию (8.6), необходимо принять кт = 1.
Следовательно, расход удаляемого воздуха L0TC = LOTca = 2290 м3/ч.
При производстве сварочных работ и при других технологических процессах применяются наклонные боковые отсосы в виде панелей равномерного всасывания (рис. 8.7). При свар-
Рис 8.7 Панели равномерного всасывания у стационарных постов сваркиа-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверхРис 8.7 Панели равномерного всасывания у стационарных постов сваркиа-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверхРис 8 8 Бортовые отсосы от ваннРис 8 8 Бортовые отсосы от ванна и 6 опрокинутые двухбортовой и однобортовой, виг обычные двухбортовой и однобортовой, д и е отсосы с передувкой двухбортовой и однобортовойа и 6 опрокинутые двухбортовой и однобортовой, виг обычные двухбортовой и однобортовой, д и е отсосы с передувкой двухбортовой и однобортовой
Рис 8.7 Панели равномерного всасывания у стационарных постов сварки
а-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверх
Рис 8.7 Панели равномерного всасывания у стационарных постов сварки
а-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверх
Рис 8 8 Бортовые отсосы от ванн
Рис 8 8 Бортовые отсосы от ванн
а и 6 опрокинутые двухбортовой и однобортовой, виг обычные двухбортовой и однобортовой, д и е отсосы с пере
дувкой двухбортовой и однобортовой
а и 6 опрокинутые двухбортовой и однобортовой, виг обычные двухбортовой и однобортовой, д и е отсосы с пере
дувкой двухбортовой и однобортовой
ке электродами с качественным покрытием расход воздуха на 1 м габаритного сечения панели составляет 3300 м/ч при расположении панели у стены и 5000-7000 м3/ч при ее расположении вдали от стены.
Местные отсосы, встроенные в оборудование для пайки, лужения, сварки и резки металлов, следует конструировать и рассчитывать по материалам ВНИИОТа (Санкт-Петербург)1.
У гальванических и травильных ванн устраивают боковые отсосы в виде щелевых воздухоприемников, располагаемых обычно вдоль длинных бортов ванны,-бортовые отсосы (рис. 8.8). Как правило, следует применять опрокинутые двухбортовые отсосы. Если конструкция ванны не позволяет их применить, то устраивают обычные двухбортовые отсосы. Ванны шириной b < 600 мм могут быть оснащены однобортовыми отсосами. Снижение расхода удаляемого воздуха может быть достигнуто путем устройства передувки с подачей воздуха через перфорированную трубу или полую токоподводящую штангу.
Расход воздуха, м3/ч, для бортовых отсосов вычисляется по формулам2:
для отсосов без передувки (см. рис. 8.8,а, б, фе)
L0TC - 1400[0,53^р//(^р + /) + AJ1/3 +
+ (1 + 0,16 Д t)-bplkY k2 k3 k4kT, (8.24) где bp-расчетная ширина ванны (см. рйс. 8.8), м; /-длина ванны, м; hp-расчетное заглубление зеркала жидкости (см. рис. 8.8), м; Д t = = tn — tB- разность температур поверхности жидкости и воздуха в помещении, °C; kv - коэффициент, значение которого равно 1 для двухбортового и 1,8 для однобортового отсосов; к2- коэффициент, учитывающий наличие воздушного перемешивания жидкости (к2 = 1,2); к3 -коэффициент, учитывающий укрытие зеркала жидкости плавающими телами (к3 = 0,75);
^-коэффициент, учитывающий-укрытие зеркала жидкости пенным слоем путем введения добавок ПАВ (к4 = 0,5);
для отсосов с передувкой (см. рис. 8.8,в,г) L0TC= 1200 ^2/(1 +
+ 0,03 A Z) к, кТ,(8.25)
где kY = 1 для однобортового и ^ = 0,7 для двухбортового отсосов.
Значение коэффициента кТ для отсосов без передувки принимается по табл. 8.1; для отсосов с передувкой во всех случаях кт = 1.
Расход воздуха на передувку, м3/ч.
Ln = 606p/(l +0,03 Д?)-(8-26)
Кольцевой бортовой отсос представляет собой щелевой воздухоприемник, расположенный по периметру круглой ванны, печи (шахтные колпаковые и тигельные печи, соляные и свинцовые ванны, ванны сульфидирования, аппараты для пропитки элементов радио- и электроаппаратуры, ванны лужения, высокочастотные индукционные установки для цветного литья, водяные и масляные круглые емкости для закалки, круглые баки для обезжиривания и т. п.).
Кольцевые отсосы устраиваются по схе-
мам, приведенным на рис. 8.9. При одинаковом размере отсасывающей щели отсосы заглубленные и снабженные экраном обеспечивают улавливание вредных выделений при меньших расходах удаляемого воздуха по сравнению с обычными отсосами. При одинаковом конструктивном вертикальном габарите Г (Г = = В; Г = В + h^; Г = В + h3) все три типа отсосов равноценны по расходу удаляемого воздуха. Увеличение вертикального габарита позволяет уменьшить расход удаляемого воздуха.
Расход удаляемого воздуха для всех конструктивных схем отсосов определяется по формуле (8.1), где
Lo = 69,3 Q1/3 d513. (8.27)
Значение коэффициента кп определяется по рис. 8.10. Если d=d0, то при определении кп следует считать, что d = d/d0 = 0,75, и найденное по графику значение кп уменьшить в 1,15 раза. Коэффициент кь рассчитывается по формуле
fc„ = 1 + 42,4 Jvld/Q . (8.28) •
Технологический процесс •Технологический процесс •ТАБЛИЦА 8. 1. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА к. И УДЕЛЬНЫЕ КОЛИЧЕСТВА ВРЕДНЫХВЫДЕЛЕНИЙ
Технологический процесс •
Технологический процесс •
Определяющее вред- Максимальное коли- кт ное вещество чество выделяющихся вредных веществ, мг/(с • м)
Электрохимическая обработка металлов в раст- Хромовый ангид-Электрохимическая обработка металлов в раст- Хромовый ангид-102102ворах, содержащих хромовую кислоту концент- рид рацией 150 300 г/л, при силе тока I ^ 1000 А (хромирование анодное, декапирование и др.)То же, при концентрации 30 60 г/л (электро- То же полировка алюминия, стали и др.)То же, при концентрации 30- 100 г/л и 7 ^ 500 А,»(химическое оксидирование алюминия и магния) Химическая обработка стали в растворах хро-»мовой кислоты и ее солей при tn > 50°С (пассивирование, травление, наполнение в хромпике и др).Химическая обработка металлов в растворах»ворах, содержащих хромовую кислоту концент- рид рацией 150 300 г/л, при силе тока I ^ 1000 А (хромирование анодное, декапирование и др.)То же, при концентрации 30 60 г/л (электро- То же полировка алюминия, стали и др.)То же, при концентрации 30- 100 г/л и 7 ^ 500 А,»(химическое оксидирование алюминия и магния) Химическая обработка стали в растворах хро-»мовой кислоты и ее солей при tn > 50°С (пассивирование, травление, наполнение в хромпике и др).Химическая обработка металлов в растворах»215,5-Ю"30215,5-Ю"301,61,25101,61,2510хромовой кислоты и ее солей при ?п < 50°С (осветление, пассивирование и др.)То же, в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, травление алюминия, магния и их сплавов и др.) при tn, °C:> 1000 )1000 JЩелочьТо же, кроме алюминия и магния (химическое обезжиривание, нейтрализация и др.) при 1П, °C: > 50 )50 J»хромовой кислоты и ее солей при ?п < 50°С (осветление, пассивирование и др.)То же, в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, травление алюминия, магния и их сплавов и др.) при tn, °C:> 1000 )1000 JЩелочьТо же, кроме алюминия и магния (химическое обезжиривание, нейтрализация и др.) при 1П, °C: > 50 )50 J»5555001,251,6101,251,610
Электрохимическая обработка металлов в раст- Хромовый ангид-
Электрохимическая обработка металлов в раст- Хромовый ангид-
102
102
ворах, содержащих хромовую кислоту концент- рид рацией 150 300 г/л, при силе тока I ^ 1000 А (хромирование анодное, декапирование и др.)
То же, при концентрации 30 60 г/л (электро- То же полировка алюминия, стали и др.)
То же, при концентрации 30- 100 г/л и 7 ^ 500 А,»
(химическое оксидирование алюминия и магния) Химическая обработка стали в растворах хро-»
мовой кислоты и ее солей при tn > 50°С (пассивирование, травление, наполнение в хромпике и др).
Химическая обработка металлов в растворах»
ворах, содержащих хромовую кислоту концент- рид рацией 150 300 г/л, при силе тока I ^ 1000 А (хромирование анодное, декапирование и др.)
То же, при концентрации 30 60 г/л (электро- То же полировка алюминия, стали и др.)
То же, при концентрации 30- 100 г/л и 7 ^ 500 А,»
(химическое оксидирование алюминия и магния) Химическая обработка стали в растворах хро-»
мовой кислоты и ее солей при tn > 50°С (пассивирование, травление, наполнение в хромпике и др).
Химическая обработка металлов в растворах»
2
1
5,5-Ю"3
0
2
1
5,5-Ю"3
0
1,6
1,25
1
0
1,6
1,25
1
0
хромовой кислоты и ее солей при ?п < 50°С (осветление, пассивирование и др.)
То же, в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, травление алюминия, магния и их сплавов и др.) при tn, °C:
> 1000 )
1000 JЩелочь
То же, кроме алюминия и магния (химическое обезжиривание, нейтрализация и др.) при 1П, °C: > 50 )
50 J»
хромовой кислоты и ее солей при ?п < 50°С (осветление, пассивирование и др.)
То же, в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, травление алюминия, магния и их сплавов и др.) при tn, °C:
> 1000 )
1000 JЩелочь
То же, кроме алюминия и магния (химическое обезжиривание, нейтрализация и др.) при 1П, °C: > 50 )
50 J»
55
55
0
0
1,25
1,6
1
0
1,25
1,6
1
0
Продолжение табл. 8.1.
Технологический процесс
Определяющее вред- Максимальное коли-кТ
ное веществочество выделяющихся
вредных веществ, мг/(с ■ м2)
То же, в концентрированных холодных и разбавленных нагретых растворах, содержащих соляную кислоту
То же, кроме снятия цинкового и кадмиевого
Хлористый801,25
водород
»3-Ю"10
покрытия, в холодных растворах, содержащих
соляную кцслоту при концентрации до 200 г/л (травление, декапирование и др.)
То же, в концентрированных холодных и разбавленных нагретых растворах, содержащих орто- фосфорную кислоту (фосфатирование и др.)
То же, в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту (осветление алюминия, снятие никеля, травление, декапирование меди, пассиви
Фосфорная6 10 11,25
кислота
рование и др.) при концентрации раствора, г/л: > 100 1
31,25
Азотная кислота
< 100 J
и оксиды азота00
Электрохимическая обработка металлов в растворах щелочи (обезжиривание, лужение, оксидирование меди, снятие олова, хрома и др.) То же, в растворах, содержащих серную кислоту при концентрации 150 - 300 г/л, а также химическая обработка металлов в концентрированных холодных и разбавленных нагретых ее растворах (анодирование, электрополирование, травление, снятие никеля, серебра, гидридная обработка титана и др.)
Химическая обработка металлов в концентрированных нагретых растворах и электрохимическая обработка в концентрированных холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (полировка алюминия, стали, меди и др.) Химическая и электрохимическая обработка металлов в растворах, содержащих фтористоводородную кислоту и ее соли
Кадмирование, серебрение, золочение и электродекапирование в цианистых растворах Цинкование, меднение, латунирование, химическое декапирование и амальгамирование в цианистых растворах
Меднение, лужение, цинкование и кадмирование в сернокислых растворах при tn < 50°С Никелирование в хлористых растворах при плотности тока 3-5 А/дм2
То же, в сульфатных растворах при плотности тока 1 - 3 А/дм2 Меднение в этилендиаминовом электролите Крашение в анилиновом красителе Промывка в горячей воде
Безвредные процессы при наличии неприятных запахов, например аммиака, клея и др. '
ЩелочьИ1,6
Серная кислота71,6
Фосфорная51,6
кислота
Фтористый201,6
водород
Цианистый5,52
водород
То же1,51,6
Серная кислота00
Растворимые1,5-10"12
соли никеля
Тоже3-Ю"21,6
Этилендиамин01
Анилин01
Пары воды-0,5
--0,5
Примечания: 1. Если С = 0, то отсос от ванны не нужен, однако при наличии воздушного перемешивания раствора местный отсос необходим, при этом следует принимать кТ = 0,5.
2. В бортовом отсосе и воздуховодах задерживается 85% вредных веществ, выделяющихся в виде аэрозолей.
Рис 8 9 Кольцевые бортовые отсосы а обычный о заглубленный в-с экраном
Рнс 8 10 К определению коэффициента кп при рас- |чете кольцевых бортовых отсосов
1
B=B/do=O,O5
...—,
——
=^77-\
^_
—
В-0,1
8=0,15
—
‘ / Г
-
■—---_
——
—
• ——
^ е*т^
41—
—
<в=о,г
— — —
h = 0,05
h=0,1
h=0,15
А/7
2
d
0,95
0,85
0,8
4
0,75
0,9
При относительной неравномерности всасывания Au/vo^0,5 необходимо увеличивать расчетный расход удаляемого воздуха на 20%, при A v/v0 ^ 0,3 поправка на расчетный расход не вводится (A v - максимальное отклонение от средней скорости всасывания в щели, м/с; го- средняя скорость всасывания в щели, м/с). Приведенные данные пригодны без введения дополнительных поправок и для случаев, когда отсос представляет собой незамкнутый кольцевой воздухоприемник из одного или двух элементов с углом охвата источника не менее 270°.
Пример 8.4. Определить расход воздуха, удаляемого от соляной ванны обычным кольцевым отсосом при следующих исходных данных: d0 = 1,06 м, d = 0,85 м, h = 0,16 м, 5 = = 0,16 м. Температура расплава ГП = 5ОО°С, ?в = 20°С. Газовыделения отсутствуют. Скорость движения воздуха в помещении гв = = 0,2 м/с.
Решение. Конвективная теплоотдача источника вычисляется по формуле (8.3), где и = 1,35 при ?п = 500 °C:
х (500 - 20)4/3 = 3740 Вт.
Находим относительные размеры: d = = d]do = 0,85/1,06 = 0,8; R = hjd0 = 0,16/1,06 = = 0,15; В = B/do = 0,16/1,06 - 0,15.
По рис. 8.10 находим kn = 2,45. Коэффициент кв, учитывающий влияние скорости движения воздуха в помещении:
кв = 1 + 42,4 V0,23-0,85/3740 = 1,06.
По формуле (8.1) находим расход удаляемого воздуха:
LOIC = 69,3 ■ 37401/3 • 0,85/3 ■ 2,45 хх 1,06-1 = 1930 м3/ч.
В. Нижние отсосы
Нижние отсосы следует применять для слабонагретых источников в тех случаях, когда использование более экономичных конструкций невозможно.
Нижний отсос от круглого источника выполняется в виде кольцевой щели, а от прямоугольного источника-в виде двух щелей, расположенных вдоль длинных сторон источника (рис. 8.11). При конструктивной проработке от
соса необходимо учитывать, что удаление щели от источника приводит к возрастанию расхода удаляемого воздуха, увеличение ширины щели позволяет несколько уменьшить расход удаляемого воздуха, условия улавливания значительно ухудшаются с увеличением высоты источника и улучшаются с его заглублением. Если расположение компактного источника строго не фиксировано, то отсос устраивается в виде сплошной вытяжной решетки, образующей замкнутую прямоугольную щель (рис. 8.12).
Расходы удаляемого воздуха определяются по уравнению (8.1). Значения Lo рассчитываются по формулам:
отсос в виде кольцевой щели.
La — НЗО1/3^5/3(1 -О,О6 0В/2Г); (8.29) отсос в виде прямолинейных щелей
Lo = 18021/3 Z6,(8.30)
где /-длина источника, м.
Формула (8.29) при замене d на d3 используется и для расчета отсосов, выполненных в виде замкнутой прямоугольной щели, при высоте источника h < 0,3 d3. Формула (8.30) пригодна для расчета отсосов от источников, для которых h < 0,5 b.
Значения коэффициентов кп определяются по рис. 8.11, где для отсосов в виде замкнутой прямоугольной щели принимаются эквивалентные диаметры й2з и Di3 = d3.
Коэффициенты, учитывающие скорость движения воздуха в помещении, определяются по формулам:
отсос в виде кольцевой и замкнутой прямоугольной щели
/св = 1 + 44,7 V« » ^/Q(8-30
отсос в виде прямолинейных щелей ^=1+44,7 7^6/2.(8.32)
Пример 8.5. Рассчитать нижний отсос от прямоугольного источника размерами I х b х х h = 0,6 х 0.5 х 0 м. Конвективная теплоотдача источника 2 — 1000 Вт. Одновременно с конвективной теплотой выделяется окись углерода М = 40 мг/с (ПДК = 20 мг/м3). Всасывающие щели шириной 0,1 м удалены друг от друга на расстояние BY = 0,6 м (В2 = 0,8 м). Скорость движения воздуха в помещении ив = - 0,4 м/с, qnp = 0.
Решение. При значениях B2/BY = 0,8/0,6 = = 1,33 и BY]b = 0,6/0,5 = 1,2 по рис. 8.11 нахо-
дим кп= 5. Определяем коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении, по формуле (8.31):
кв = 1 + 44,7 70,43-0,5/1000 = 1,25.
По формуле (8.1) с учетом выражения (8.30) вычисляем расход удаляемого воздуха при кТ= Г.
LOTC1 = 180 -10001/3 • 0,6 - 0,5 • 5 х
х 1,25-1 - 3375 м3/ч.
Находим значение параметра с:
с = 3600-40/(3375-20) = 2,1.
По рис. 8.2 получаем fcT < 1 и в соответствии с условием (8.6) принимаем кт = 1. Тогда
L„. = L„tl - 3375 м’/ч.
Рис. 8.11. Нижние отсосы
а-схема отсоса: 1 -источник вредных выделений; 2-щелевые отсосы; б-кривые для определения коэффициента кп при круглом источнике; в-то же, при прямоугольном источнике
Рис. 8.12. Нижний отсос через сплошную вытяжную <_решетку
Г. Активированные отсосы
Схемы местных отсосов, активированных плоскими приточными струями, приведены на рис. 8.13. Приточная струя локализует поток вредных выделений и направляет его к отсосу, чем обеспечивает эффективную работу последнего при меньших расходах воздуха по сравнению с обычными отсосами.
Устойчивость системы «струяотсос» обеспечивается соответствующим выбором минимально допустимой скорости vmin на оси системы. Если активирующая струя настилается на поверхность теплоисточника, то vmm определяется из условия неразрушения струйной завесы конвекцией, возникающей над ним:
rmin = 5,72V/ATn/TB,(8.33)
где &ТП= Тп — £-разность температур поверхности источника и воздуха в помещении, К; /-расстояние между приточной и вытяжной щелями, м.
Для ненастилающейся струи устойчивость системы обеспечивается, если
Рис. 8.13. Отсосы, активированные плоской струейа-бортовой отсос, активированный горизонтальной струей,б-то же, наклонной струей, «-активированный зонт-козыреку технологического проема
vmVn = 0A2ATn^H^, (8.34)
где Н- максимальное расстояние от поверхности источника до оси системы «струя-отсос», м.
Для струи, перекрывающей проем в вертикальном ограждении,
где
11 +3,74(рг/рв)’11 +3,74(рг/рв)’(8.36)(8.36)А р - избыточное давление внутри технологической установки, Па; рв и рг- плотность воздуха в помещении и плотность газов, выбивающихся через проем, кг/м3.
1
1 +3,74(рг/рв)’
1
1 +3,74(рг/рв)’
(8.36)
(8.36)
Порядок расчета активированных отсосов и расчетные зависимости приведены в табл. 8.2.
Активированные отсосы могут выполняться и по схемам, отличным от изображенных на рис. 8.13. Примером может служить компенсационное воздушно-струйное укрытие КВСУ, представляющее собой местный отсос, в зону действия которого сверху вниз подается с небольшой скоростью приточная струя рециркуляционного (загрязненного) воздуха (рис. 8.14). Расход воздуха, подаваемого в помещение, при устройстве КВСУ сокращается.
Пример 8.6. Рассчитать активированный бортовой отсос для ванны травления. Отсос выполнен по схеме рис. 8.13,а, ширина ванны
/ = 2,3 м, длина а — 2,6 м. Расстояние от оси системы «струя - отсос» до поверхности раствора Н = 0,25 м, высота борта ванны h = 0,6 м. Температура раствора /п = 60 °C, температура и скорость движения воздуха в помещении /в = 20 °C, тв = 0,5 м/с.
Решение. Принимаем ширину щели отсоса В = 0,23 м. Поскольку Н(1 = 0,25/2,3 = 0,11 < <0,15, то струя-настилающаяся; Н + В = = 0,25 + 0,23 = 0,48 м < h = 0,6 м, следовательно отсос следует считать расположенным в стенке.
При Л ТП = Л tn = 60 - 20 = 40° и I = 2,3 м по формуле (8.33) находим:
rmin = 5,72 72,3-40/293 = 3,2 м/с.
Относительная ширина всасывающей щели
В^ 0,23/2,3 = 0,1.
Соответствующее значение относительной скорости, найденное по рис. 8.15, будет «min = L2.
Примем ширину приточной щели b % 0,011« 0,02 м и вычислим расход приточного воздуха по формуле (8.38):
3,2
L = 1110 — 2,6 хпр }^ ,
х 7^,02 • 2,3 = 1650 м3/ч.
По рис. 8.16 находим кп = 1,17 и по формуле (8.39) вычисляем:
fcB = 1 + 0,5/3,2 = 1,16.
Расход воздуха, удаляемого отсосом, определяем по формуле (8.41)
3,2
L = 370 — 2,6 х .1,2
х 2,3-1,17-1,16 = 8010 м3/ч.
Пример 8.7 Рассчитать активированный
для ненастилающейся приточной струи для настилающейся приточной струи
Относительная ширина всасывающей щели, В
В = В(^Г)в = вц
Относительная скорость,
По рис. 8.15
Расход приточного воздуха, Lnp, м3/ч
Lnp = 1565^aV^ (8-37)Lnp = ПЮ^а ^Ы (8.38)
^мин^мнн
Коэффициент кп
Коэффициент к^
По рис. 8.16'
= 1 +(8.39)
Расход удаляемого возду-
L0TC = 740^а//сп/св (8.40)L0TC = 370^aZ/cnkB (8.41)
ха LOTC, м3/ч
^мин^мнн
ТАБЛИЦА 8.2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА АКТИВИРОВАННЫХ ОТСОСОВ
Параметры
Расчетные формулы
Примечания: 1. Устройство активированных отсосов экономически оправдано при значениях / > 1 м.
Если струя подается параллельно поверхности источника на расстоянии Ж 0,15/, то ее следует считать настилающейся. При больших значениях Н- ненастилающейся.
Если высота фланца отсоса h > Н + Ь, то отсос считается расположенным в стенке, при h ^ Н + В-свободно расположенным.
Скорость имин не может быть принята меньшей 1,5 м/с.
Ширина приточной щели b назначается порядка 0,01I, но не менее 5 мм во избежание засорения. Длина приточной и вытяжной щелей а принимается равной длине источника.
Если скорость истечения приточной струи получается более 20 м/с, следует задаться большим размером приточной щели и пересчитать скорость.
Рис. 8.15. К определению параметра имин /отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсосРис. 8.15. К определению параметра имин /отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсосЭффективность улавливания вредных выделений с помощью активированных отсосов, рассчитанных по изложенной методике, г] = 0,9.
Рис. 8.15. К определению параметра имин /отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсос
Рис. 8.15. К определению параметра имин /отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсос
отсос у проема печи (рис. 8.13,в). Избыточное давление в печи А р = 2 Па, температура газов внутри печи /г = 800 °C (рг = 0,329 кг/м3). Над проемом на высоте / = 1,2 м от его низа установлен зонт-козырек, вылет которого В = = 0,576 м. Ширина зонта равна ширине проема а = 1,8 м. Скорость движения воздха в помеще-
Рис 8 16 К определению коэффициента кц а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / ф = 0°, 2-ф = 30°, 3-ф = 45Рис 8 16 К определению коэффициента кц а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / ф = 0°, 2-ф = 30°, 3-ф = 45q =:= 0,4941 + 3,74(0,329/1,2)q =:= 0,4941 + 3,74(0,329/1,2)- 6,7 м/с.- 6,7 м/с.
Рис 8 16 К определению коэффициента кц а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / ф = 0°, 2-ф = 30°, 3-ф = 45
Рис 8 16 К определению коэффициента кц а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / ф = 0°, 2-ф = 30°, 3-ф = 45
q =:= 0,494
1 + 3,74(0,329/1,2)
q =:= 0,494
1 + 3,74(0,329/1,2)
- 6,7 м/с.
- 6,7 м/с.
ни ив = 0,4 м/с, температура Гв = 20 °C (рв = = 1,2 кг/м3).
Решение. По формулам (8.35) и (8.36) при
1
получим:
/1 + 142-0,4942 - 1
Х V 89 ■ 0,4942
По рис. 8.15 при В = 0,576/(2-1,2) = 0,24, находим ymin = 1. Задавшись шириной приточной щели b = 0,03 м, по формуле (8.37) определяем расход приточного воздуха:
6,7 z
Lnp = 1565 -у 1,8 vW ' L2 = 3580 м3/ч.
По рис. 8.16 и по формуле (8.39) находим значения коэффициентов kn = 1 и L = 1 + + 0,4/6,7= 1,06.
Расход удаляемого воздуха вычисляем по формуле (8.40):
6,7
L0TC = 740 -у 1,8-1,2-1 • 1,06 = 11 3 50 м3/ч.
УКРЫТИЯ, ИМЕЮЩИЕРАБОЧИЕ ПРОЕМЫ И НЕПЛОТНОСТИ
А. Укрытия шкафного типа
Различают укрытия с верхним, нижним и комбинированным удалением воздуха (рис. 8.17) через компактное или щелевое воздухоприемное отверстие. Распределение скоростей в рабочем проеме шкафа изменяется в зависимости от соотношения расходов воздуха, отсасываемого сверху и снизу, а также от глубины шкафа. Смещение верхней кромки рабочего проема назад облегчает работу в укрытии. При наличии в укрытии тепловыделений рабочий проем выполняют вертикальным и воздух удаляют сверху. Укрытие с комбинированным удалением воздуха (рис. 8.18) и наклонным рабочим проемом применяют для удаления пыли и газов при отсутствии тепловыделений.
Применяемые лабораторные шкафы характеризуются высокой вместимостью и наличием больших открывающихся проемов для установки аппаратуры при относительно небольших площадях рабочих проемов. Скругление кромок рабочего проема повышает эффективность улавливания вредных выделений.
Среди отсосов от рабочих мест при удлиненном фронте работ имеют распространение укрытия витринного типа-козырьки {рис. 8.19). В этих случаях для обеспечения равномерности отсоса по ширине проема воздухоприемник выполняется в виде «улитки». Щель «улитки» имеет переменную ширину 30-60 мм, уменьшающуюся по мере приближения к вытяжному воздуховоду. «Улитка» обеспечивает равномерное всасывание воздуха в рабочий проем при длине рабочего места 2-3 м и препятствует засорению отсоса. Укрытия витринного типа могут применяться лишь при отсутствии тепловыделений под укрытием.
Расход воздуха, удаляемого от укрытия при отсутствии в нем источника тепловыделений, определяется по формуле (8.2), при этом скорость всасывания ио принимается по табл. 8.3. При наличии в укрытии источника тепловыделений расход воздуха проверяется по формуле
Lorc= HO^QF2)1/3, (8.42)
где Н и F высота, м, и площадь рабочего проема, м2; 5 - тепловыделения в укрытии, идущие на нагревание
Рис. 8.17. Укрытия шкафного типаРис. 8.17. Укрытия шкафного типаРис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным отсосомРис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным отсосомРис. 8.20. К определению параметра иРис. 8.20. К определению параметра и
Рис. 8.17. Укрытия шкафного типа
Рис. 8.17. Укрытия шкафного типа
Рис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным отсосом
Рис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным отсосом
Рис. 8.20. К определению параметра и
Рис. 8.20. К определению параметра и
/-свободный конец металлического листа для регулирования;2-люк; 3-открытый проем
Рис. 8.19. Укрытие витринного типа с отсосом
«улитка»
1 -отсос «улитка»; 2 - воздухоприемная щель; 2-вытяжнойвоздуховод; 4-укрытие; 5-открытый проем
воздуха в нем, Вт (принимаются равными 50-70% полной теплопроизводительности источника).
В расчет принимается большее значение ^ОТС •.
Если величину открывания рабочего проема установить невозможно, что бывает, например, при использовании лабораторных шкафов, то расход определяют по условным площадям проемов, принимаемым 0,2 м2 на 1 м длины вытяжного шкафа и скоростям:
ПДК > 10 мг/м30,5 м/с
то же, ПДК = 0,1 = 10 мг/м3 . . . 0,7 » »ПДК < 0,1 мг/м3 1 »
при работе, связанной с выделением аэрозолей1,2-1,5 »
Из нижней зоны следует отсасывать, как правило, 2/3 общего расхода воздуха, из верхней- 1 /3.
При отсутствии данных скорости всасывания могут быть определены с помощью
Операции, выполняемые в укрытииОперации, выполняемые в укрытииТАБЛИЦА 8 3 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМАХ УКРЫТИЙ
Операции, выполняемые в укрытии
Операции, выполняемые в укрытии
Термическая обработка металлов
Закалка и отпуск в масляной ванне
Пары масла и продукты его разложения
Верхняя
0,3
Закалка в селитровой ванне при 400-700°С
Аэрозоль селитры, тепло
»
0,3
Закалка в соляной ванне при 350 1100°С
Аэрозоль соли, тепло
»
0,5
Свинцевание при 400°С
Пары и аэрозоль свинца
»
1,5
Цианирование в солях при
Пыль цианистых соединений
»
1,5
800 900°С
Гальваническая обработка металлов (холодные процессы)
Кадмирование цианистое или серебрение
Пары синильной кислоты
Весь проем
1-1,5
Меднение цианистое Обезжиривание:
То же
То же
1-1,5
бензином
Бензин
Нижняя
0,5
хлорированными углеводородами
Пары хлорированных углеводородов
»
0,7
электролитическое
Туман щелочей
Верхняя
0,3-0,5
Свинцевание
Травление кислотой:
Свинец
Весь проем
1,5
азотной
Пары кислоты и окиси азота
То же
0,7-1
соляной"
Пары и туман кислоты
»
0,5-0,7
Хромирование
Хромовый туман, ангидрид хромовой кислоты
»
1-1,5
Цинкование цианистое
Пары синильной кислоты
Операции различного характера
»
1-1,5
Гидропескоструйная очистка
Силикатная пыль
Периметр рабочего проема
1-1,5
Металлизация распылением
Пыль металлов
То же
1-1,5
Ручное смешивание, развеска и расфасовка сыпучих материалов, приготовление шихты
Пыль обрабатываемого материала
Весь проем
0,5-1,2
Пайка свинцом или третником
Пары и аэрозоли свинца
То же
0,5-0,7
Лабораторные работы
Различные пары и газы
»
0,3-0,5
Вредные выделения >
Часть проема, через Скорость вса- которую происходит сывания, м/с основное выбивание вредных выделений
рис. 8.20, на котором
IG^РПДК
а =; v =,
DПДКFG
где /-расстояние от проема до места, где концентрация вредного вещества не должна превышать ПДК, м; G-выделения вредного вещества в укрытии, мг/с, D- коэффициент диффузии, м2/с (при скорости выпуска приточного воздуха до 5 м/с и кратности воздухообмена в помещении 10-20 ч""1 следует принимать D = = 0,05 м2/ч)
Пример 8.8. Определить расход воздуха, отсасываемого от шкафного укрытия, для электросоляной печи мощностью 75 кВт. Рабо
чий проем имеет ширину 0,45 м и высоту 0,68 м.
Решение. Количество тепла, идущего на нагрев воздуха в укрытии, принимаем равным 50% полной тепловой мощности печи:
б = 75 000 0,5 = 37 500 Вт.
Расход отсасываемого воздуха определяем по формуле (8.42):
LOTC = 120 [0,68 х
х 37 500(0,45 х 0,68)2]1/3 = 1600 м3/ч.
Средняя скорость всасывания в проеме укрытия
1600== 1,45 м/с.
° 3600 ■ 0,45 ■ 0,68
Согласно табл. 8.3 скорость 1,45 м/с удовлетворяет всем категориям вредных выделений.
Пример 8.9. Определить расчетную скорость всасывания воздуха в проеме укрытия, где установлена травильная ванна со щелочным раствором. Количество вредных веществ, выделяющихся с поверхности раствора, составляет G = 16 мг/с. ПДК - 0,5 мг/м3. Площадь проема укрытця F = 0,65 м2.
Решение. Принимая / = 0,2 м и D = = 0,05 м2/с, вычисляем:
0,05-0,5-0,65
по рис. 8.20 находим относительную скорость г = 0,02. Тогда
Gv 16-0,02
п = == 1 м/с.
0 ПДКТ 0,5x0,65
Б. Вентилируемые камеры
Вентилируемые камеры (кабины)-это выгороженные участки помещения с усиленной вентиляцией, на которых выполняют операции, сопровождающиеся интенсивным выделением вредных веществ. Рабочее место может находиться в открытом проеме или за его пределами вне камеры. Характерным примером таких устройств являются окрасочные камеры (рис. 8.21). Приточный воздух непосредственно в камеру не подается, а подсасывается из помещения. Воздух, отсасываемый из камер, очищают от аэрозоли краски, как правило, в гидрофильтрах.
Расходы удаляемого воздуха принимаются по формуле (8.2) исхо/Дя из расчетных скоростей всасывания в проемах камер (табл. 8.4).
Рис. 8.21. Окрасочная камера
/-рабочий проем; 2-изделие; 3-экран для водяной пленки;
^отстойная ванна; 5-гидрофильтр; 6-корпус камеры; 7 транспортный проем с тамбуром
ТАБЛИЦА 8.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМАХ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
Метод нанесения
Класс опасности
Скорость
лакокрасочного
лакокрасочных
всасыва-
материала
материалов (по ГОСТ 12.1.005-88)*
ния, м/с
Пневматическое
1
1,3
распыление
2 и 3
1
4
0,7
Безвоздушное
1, 2 и 3
0,7
распыление
4
0,6
Распыление в электрополе ручное:
1, 2 и 3
0,5
пневматическое
безвоздушное
4
0,4
* Класс опасности лакокрасочного материала определяется по классу опасности компонента (его летучей части при рабочей вязкости), требующего наибольшего расхода воздуха для разбавления его до ПДК. При содержании в лакокрасочном материале свинца, шестивалентного хрома и аналогичных по классу опасности веществ в количестве 1% (при рабочей вязкости) и выше материалы должны быть отнесены к I классу опасности.
Глава 9АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМОТРАНСПОРТВ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Несмотря на многочисленные общие признаки конструктивных элементов систем аспирации и пневмотранспорта, в настоящее время определилось четкое разграничение их функций.
Системы аспирации создают разрежение в укрытиях технологического оборудования, препятствуя выбиванию пыли в помещения, удаляют отходы в виде пыли, опилок и стружки и подают их к пылеулавливающему оборудованию. Функции систем аспирации сводятся к эффективному и надежному обеспыливанию воздуха в рабочей зоне производственных помещений и к охране атмосферного воздуха от загрязнений пылевыми выбросами. Системы аспирации могут быть всасывающие или всасывающе-напорные, в зависимости от расположения пылеочистных узлов по отношению к вентилятору. Характеризуются они относительно небольшой концентрацией транспортируемой смеси ц, кг/кг.
Системы пневмотранспорта предназначаются для передачи материала в технологических целях. Поскольку для переноса воздуха, в среде которого движется материал, затрачивается энергия, количество воздуха следует принимать минимальным, а концентрацию материала максимально возможной.
В системах аспирации исходным расчетным параметром является количество воздуха, требуемого для создания необходимого разрежения в укрытиях. В системах пневмотранспорта исходной величиной является масса перемещаемого в единицу времени материала, а его концентрация принимается исходя из технических возможностей.
Системы пневмотранспорта могут быть как всасывающие и всасывающе-напорные, так и напорные (рис. 9.1). Как те, так и другие имеют свои достоинства и недостатки.
Всасывающие системы безупречны по своим санитарно-гигиеническим показателям, но ограничены по созданию в них разрежения, которое не может быть практически более
9,5 кПа. Поэтому при проектировании систем, имеющих большое сопротивление, предпочтение следует отдавать напорным системам, ограничением для которых могут быть только возможности дутьевого аппарата и допустимое давление в пылеулавливающих устройствах. Основной недостаток напорных систем-сложность ввода материала в транспортный воздуховод.
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
Во всасывающей и всасывающе-напорной схемах между расходным бункером и приемной воронкой материалопровода необходимо оставлять разрыв 200 -400 мм для формирования материало-воздушной смеси. Во всасывающе-напорной схеме материал проходит через вентилятор, что уменьшает диапазон применения подобных систем. В напорных схемах для ввода материала в материалопровод можно использовать эжекцию, но при этом повышается энергоемкость системы. Поэтому следует добиваться максимальной герметизации дозатора, отсекающего материалопровод от атмосферы.
Вводить материал рекомендуется в вертикальный участок воздуховода. При вводе материала в горизонтальный участок следует применять специально разработанные узлы загрузки.
Одним из вариантов таких узлов может служить приемная коробка (рис. 9.2). Площадь живого сечения приемной коробки должна быть несколько меньше площади сечения материалопровода (на 8-12%). На расстоянии 0,4А от пола коробки крепится столик, на который падает материал, попадая сразу в часть струи, имеющей максимальную скорость. Уменьшение площади живого сечения коробки производится за счет толщины столика. Без применения приемной коробки материал падает на дно воздуховода и требуется дополнительная энергия для его подъема и разгона.
Системы пневмотранспорта, как правило, одноадресные с забором материала цз одной
Рис 9 1 Схемы пневмотранспорта
а-всасывающая система, б всасывающе-напорная система,в напорная система, 7-бункер с материалом, 2 дозатор,J-материалопровод, 4-очистное устройство, 5-побудительтяги, 6 приемная коробка
Рис 9 2 Приемная коробка
7-материалопровод, 2-приемный тракт, 5-столик
Рис 9 3 Кустовая система с малогабаритным коллекторомРис 9 3 Кустовая система с малогабаритным коллектором
Рис 9 3 Кустовая система с малогабаритным коллектором
Рис 9 3 Кустовая система с малогабаритным коллектором
7 косой шибер, 2-люк чистки воздуховодов, 3 - малогабарит-ный коллектор, 4-воздуховоды к побудителям тяги
точки. В случае, если требуется забрать материал из нескольких точек или адресовать его в несколько точек, прибегают к помощи переключателей потока, передавая материал поочередно от каждой точки по нужному адресу.
В отличие от систем пневмотранспорта системы аспирации, как правило, имеют несколько точек отсоса с передачей запыленного воздуха в итоге к одной точке - пылеулавливателю. Разветвленные системы аспирации с конусными магистралями не позволяют без коренной реконструкции подключать вновь устанавливаемые станки или перемещать на значительное расстояние ранее установленные; к тому же, ограничивается количество подсоединений, так как усложняется увязка системы. Поэтому такие системы применяются весь
ма редко, в основном в мелких деревообделочных мастерских
В промышленности нашли применение коллекторные системы с горизонтальными или вертикальными коллекторами. Кустовая система с малогабаритным коллектором показана на рис. 9 3
Конструкторским отделом ГПИ Сантех- проект разработан ТП 5.904-37 «Аспирационные коллекторы на различную производительность по воздуху», распространяемый Тбилисским филиалом ЦИТП Киевским филиалом ЦИТП распространяются рабочие чертежи коллекторов в составе типовой проектной документации серии 7.411-1 «Изделия и узлы инженерного оборудования пылеулавливающих сооружений деревообрабатывающих про-
изводств», разработанные Гипродревпромом.
Показанные на рис. 9.3 косые шиберы могут использоваться только для'наладки систем и потом должны быть наглухо закреплены. При их использовании для отключения отсосов скорость в магистральном воздуховоде может упасть и привести к возникновению завалов.
ОЧИСТКА ВОЗДУХАОТ ДРЕВЕСНЫХ ОТХОДОВ
Очистка воздуха от опилок и стружки не представляет проблемы и практически обеспечивается полностью всеми применяемыми пылеулавливающими аппаратами, при условии правильной их эксплуатации.
Достаточно сложная техническая задача- это улавливание выделяющейся от части технологического оборудования пыли, содержание которой в выбросах в атмосферу регламентируется санитарными нормами.
Раньше применялись циклоны различных типов (циклоны типа Ц, Гипродревпрома, Ги- продрева, Клайпедского ОЭКДМ и др.), технические характеристики которых были плохо исследованы. В настоящее время наиболее удачным признан циклон типа УЦ всесторонне исследованный в Ленинградской лесотехнической академии. Гипродревпромом разработана рабочая документация на 15 типоразмеров этих циклонов с четырьмя модификациями каждого. Эти циклоны предназначены для очистки воздуха от сухой неслипающейся и неволокнистой пыли.
Для очистки технологических выбросов от волокнистых и слипающихся пылей всех видов, а также от отходов полирования лаковых покрытий с применением паст рекомендуются циклоны РИСИ. Конструкция циклонов разработана и исследована коллективом авторов в Ростовском (Ростов-на-Дону) инженерностроительном институте. Рабочие чертежи этих циклонов и циклонных устройств разработаны Гипродревпромом.
Циклоны типа К рекомендуются в качестве разгружателей в системах пневмотранспорта и очистки воздуха, не содержащего пыль в системах аспирации (сырые опилки от пилорамы) По сравнению с другими эти циклоны имеют наименьший коэффициент гидравлического сопротивления.
Для тонкой очистки воздуха от пыли при
его рециркуляции в рабочую зону рекомендуется применять рукавные фильтры. Поскольку древесная пыль является взрывоопасной, фильтры следует применять во взрывобезопасном исполнении. Среди серийно изготовляемого отечественного оборудования в таком исполнении выпускаются только фильтры ФРКН-В.
Пылеочистное оборудование следует устанавливать в соответствии с указаниями СНиП 2.04.05-86.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ . СИСТЕМ
Сопротивление систем аспирации и пневмотранспорта складывается из сопротивления пылеулавливающих устройств и сопротивления сети воздуховодов (материалопроводов.). Сопротивление пылеулавливающих устройств приведено в технических характеристиках оборудования. Расчет воздуховодов приведен в книге 2.
Для определения сопротивления необходимо знать количество транспортирующего воздуха, транспортируемого материала, скорости по участкам сети, концентрацию транспортируемой смеси, кг/кг, и опытный коэффициент транспортируемой смеси К.
Для систем аспирации количество воздуха, материала и скорость в ответвлениях следует принимать по табл. 9.1, а для оборудования, не включенного в таблицу, по аналогии с приведенными данными. Скорость в магистральном участке должна быть не менее максимальной расчетной скорости в ответвлениях. Массовая концентрация в ответвлениях находится как отношение массы материала к фактически принятой массе воздуха. Массовая концентрация в магистральном воздуховоде принимается как отношение общей массы материала к общей массе воздуха с учетом подсосов или потерь воздуха через неплотности.
По данным Гипродревпрома, коэффициент К в системах аспирации древесных отходов следует принимать 1,4.
В случае применения воздуходувных машин с давлением более 10 00 Па при расчете следует учитывать сжатие воздуха в тягодутьевой машине и связанную с этим разницу в плотности воздуха в начале напорного трубопровода и в конце его. При этом принимают для инженерных расчетов, что плотность воздуха
ТАБЛИЦА 9 1. АСПИРАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ
Технологическоеоборудование
Рабочие органы Присоединительные оборудованияпатрубки
обозна- диаметр чение и или разме- число ры прямоугольного сечения
Минимальный Коэф- Потеря дав- объем отсасы- фициент ления в от- ваемого воз- гидра в- сосах стан- духа, м3/ч лическо- ков при го со- минималь- от одно- общий против- ном объеме го пат- от ления отсасывае- рубка станка отсосов мого возду-
Отходы
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- _ха в возду-
всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуходов (вид срабочего места)
Станок круглопильный Пила А-10,18508501,054,9 Опилки, пыль 357,532,517
ЦА-2А
Глава 9 Аспирация и пневмотранспорт
Станок прирезной с»
гусеничной подачей
ЦДК4-2
1237
Станок прирезной од- Пила нонильный ЦДК4-3
А-10,13100010001,231,9 Опилки, пыль 122,89,817
Станок прирезной пя- » типильный ПЦК5-2
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическоеоборудован*
Рабочие органы
Присоединительные
Минимаяьии!
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудована
иатрубкй
обозна- диаметр
чеиие и иле разме- число рн прямоугольного
объем отсасываемого воздуха, м4/ч
от одно- общий го пат- от рубка станка
фициент гидрав- лическо-
, го со- противления
отсосов
ления в отсосах станков при минимальном объеме отсасываемого воздуха, Па
сечения
Максимальный Минималь- возможный пая транс- выход отходов, портим «о- кг/ч рость воэду- ж в аозду* всего ■ том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план ■ боковой влд)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок круглопиль- Пила
А-10,118408401,036,9 Опижи, ПЫЛЬ 36,43,1417
Станок прирезной де- » сятипильный ЦМР-2
А-10,2345004 50040,638,2 То же 265,2 32,5 П OR-д— »
4
9 4 Гидравлический расчет систе м 193
Технологическое
Рабочие органы
Присоедините 1ьные
Минимальный
Коэф
Потеря дав-
Отходы
оборудование
оборудования
патрубки
обозна- диаметр
чение и или разме- число ры прямоугольного
объем отсасы ваемого воздуха, м3/ч
от одно- общий го пат- от рубка с ганка
финиент гидрав- лическо
ИрО1ИВ- ления отсосов
ления в от сосах станков при минимальном объеме отсасывае
мого возду
сечения
Максимальный Минималь-возможныйная транс-
выход отходов, портная ско- кг/чрость возду-
ха в возду всею в том ховодах м/с числе пыль
Распотожение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховОдов (вид срабочего места)
Станок ленточнопиль- Пила ный ЛС40-01
А-1
0,1
4354350,811,6 Опилки, пыль 42,25 18,85
17
Г шва 9 Аспирация и пневмотранспорт
Станок ленточнопиль- » ный ЛС80-6
А-10,15127212720,819,5 То же 42,25 18,8517
SS2
t
ее оо оо
©*оо*
8S^
m Ш (П
ill
я
2
X
о"
Технологическое
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудование
оборудования
патрубки
обозна- диаметр
чение и или разме- число ры прямоугольного
объем отсасываемого воздуха, М3/ч
от одно- общий го пат- от рубка станка
фициент гидрав- лическо-
противления отсосов
ления в отсосах станков при минимальном объеме отсасываемого возду-
сечения
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок фрезерный од- Фреза А-1 0,12 x 0,15 116011601,529,6 Стружка, пыль 40,32,6
ношпиндельный с механической подачей для прямолинейной обработки ФСА
Станок фрезерный од- » ношпиндельный средний с механической подачей для прямолинейной обработки
ФСА-1
А-1 0,14 х 0,15 13 5013 501,529,6
То же 40,32,618
да М ^ ///Ж да} //^7
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок фрезерный од- » нопшиндельный с шипорезной кареткой
ФСШ-1
То же, с механической»
подачей ФСШ-П
А-1 0,14 x 0,15 13 5013 501,529,6
А-1 0,14 х 0,15 13 5013 501,729,6
»40,32,618
»40,32,618
Станок фрезерный с»
верхним расположением шпинделя
ВФК-2
9 4 Гидравлический расчет систем
Продолжение табл. 9 1^
оо
Технологическое оборудование
Рабочие органы Присоединительные Минимальный Коэф- Потеря дав-ОтходыМаксимальный Минималь- Расположение опусков
оборудованияпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в от-возможный ная гране-(план и боковой вид)
ваемого воз- гидрав- сосах стан-выход отходов, портная ско- аксонометрическая схема
духа, м3/ч лическо- ков прикг/чрость возду-воздуховодов (вид с
го со- минималь-ха в возду-рабочего места) обозна- диаме1р от одно- общий против- ном объемевсего в том ховодах, м/с
чение и или разме- го пат- от ления отсасывае-числе
число ры прямо- рубка станка отсосов мого возду-пыль
угольногоха, Па
сечения
Станок вертикальный Сверло А-10,041501500,533,5 Стружка, пыль 31,22,118
сверлильно-пазовальный с механической подачей СВА-2А (СВА-2*, СВП-2*)
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
1,05
100010001,076,4100010001,076,4То же 27,91,818То же 27,91,818II
100010001,076,4
100010001,076,4
То же 27,91,818
То же 27,91,818
I
I
Станок сверлильно-Сверлильный А-10,1
многошпиндельный агрегат горизонтально-вертикальный СГВП-1
025
Станок сверлильно- Шпиндель А,Б-2 0,09 х 0,07 4759501,026
пазовальный СВПГ-2 двусторонний
393,2518
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическое Рабочие органы Присоединительные Минимальный Коэф- Потеря дав- 01 ходы оборудованиеоборудованияпатрубки объем отсасы- фициент ления в от-
ваемого воз-
гидрав-
сосах стан-
духа, м3/ч
лическо-
ков при
го СО-
минималь-
обозна-
диаметр
от одно- общий
против-
ном объеме
чение и
или разме-
го пат- от
ления
отсасывае-
число
ры прямо-
рубка станка
отсосов
мого возду-
угольного
X de Ila
сечения
Максимальный Минималь- возможный ная транс- выход о1ходов, портная ско- кг/ч рость возду- ■ ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок сверлильнопазовальный с наклонным столом СВПГ-3
Шпиндель А-1 0,89 x 0,89 5135131,019,8 Стружка, пыль 393,2518
z
Станок строгальный четырехсторонний С10-3
Верхняя фреза < Нижняя фреза
Вертикальная фреза
А-10,12 х
х 0,135
Б-1 0,136x0,136
В, Г-2 0,12 х 0,12
1172
130045720,8
1030
19,5
То же 2601318
200 Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок строгальный Г ВерхняяА-1
четырехсторонний фреза
С16-1А< Нижняя фреза Б-10,127
Вертикальная В, Г-2 фреза
912 36480,819,5
»
41019,018
Станок строгальный четырехсторонний С16-2 А
ВерхняяА-1
фреза
Нижняя фреза Б-10,127
< Вертикальная В, Г 2 фреза
Калевочная Д-1 фреза
91245600,819,5
»4101918
Станок строгальный
Верхняя
А-1
0,144x0,189
1956
четырехсторонний С16-4А*
фреза
Нижняя фреза
Б-1
0,155
135856900,8
Вертикальная фреза
В,Г-2
0,15 х 0,11
1188
19,5
»4101918
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическоеоборудование
Рабочие органыоборудования
Присоединительные Минимальный .Коэф- Потеря дав- Отходы патрубки объем отсасы- фициент ления в от- ваемого воз- гидрав- сосах стан- духа, м^ч лическо- ков при го со- минималь- обозна- диаметр от одно- общий против- ном объеме чение и или разме- го пат- от ления отсасывае- число ры прямо- рубка станка отсосов мого возду- угольного' ха, Па
сечения
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок строгальный
Верхняя
А-1
0,127
912
четырехсторонний
фреза
С26-2М
Нижняя фреза
Б-1
0,127
912 41040т819,5 Стружка, пыль 87137,718
Вертикальная
В, Г-2
0,11
684
фреза
Калевочная
Д-1
0,127
912
фреза
I
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок фуговальный Ножевой вал А-10,175150015001,018,3 То же 149,52618
односторонний СФ4-1
Станок фуговальный односторонний с конвейерной подачей СФА4-1
То же
А-10,175150015001,018,3»149,52618
Станок фуговальный»
с ручной подачей СФ6
А-10,16132013200,816,2»19119,518
Станок фуговальный»
односторонний СФ6-1 (СФ6-1А)
А-10,175160016001,020,^»19119,518
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическое
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
Максимальный
Минималь-
Расположение спусков
оборудование
оборудования
обозначение и число
рубки
диаметр или размеры прямоугольного сечения
объем отсасываемого воздуха, м3/ч
от одно- общий го пат- от рубка станка
фициент гидрав- лическо-
противления отсосов
ления в отсосах станков при минимальном объеме отсасываемого возду-
возможный выход отходов,
всего в том числе
ная транспортная скорость возду- . ха в возду- ховодах, м/с
(план и боковой вид) аксонометрическая схема воздуховодов (вид с рабочего места)
н ©
Станок фуговальный Ножевой вал Г А-10,175150018,3Стружка,
двусторонний с меха-17641,0сталь22516,318
т ।1
нической подачейБ-10,07526416,8
н——— Г
С2ФЗ-3 (С2Ф4-1)
W /7/ 22/ 222 227 777 222 *
/825
204 Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
МногошпиндельныйФрезаА-10,07 х 0,175675'
шипорезный полуавтомат «ласточкин хвост» ШЛХ-2*
61,054,9То же41,24,218
0,58 Т
Станок шипорезный для ящичного шипа «ласточкин хвост»
»
А-10,095955951,551,9>»41,64,218
Станок шипорезный»
однобарабанный для ящичного прямого
шипа ШПА-40*
А-10,151907 19071,054,9
>>4,64,618
9.4. Гидравлический расчет систем
Продолжение табл. 9.1
о
Технологическое оборудование
Рабочие органы
Присоединител ьпые
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудования
патрубки
объем отсасы-
фициент
ления в от-
ваемого воз-
гидрав-
сосах стан-
духа, м3/ч
лическо-
ков при
го со-
минималь-
обозна- диаметр
оч одно- общий
против-
ном объеме
чение и или разме-
го пат- оч
лсния
отсасывае-
число ры прямо-
рубка станка
отсосов
мого возду-
угольного
ха. 11а
сечения
Максимальный МинимЯль- возможный 'ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
е
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок шипорезный для ящичного шипа односторонний ШПК-40
Фреза А-10,15127012700,819,5 Стружка, сталь 464,618
о*/
Станок шипорезный односторонний
ШО10-4 1
ШО16-4
Опилки,11713
Фреза, пила А-10,2201620161,121,3
стружка, пыль 17618
18
Односторонний шипорезный станок
ШО-6*
ПилаА-1
ФрезыБ, В-2
< ФрезыГ, Д-2
ПроушечныйЕ-1
диск
0,075477
0,141662 57351,0
0,08543
0,1848
54,9
То же
1171318
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическоеоборудование
Рабочие органы
П рисоедин ительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудования
патрубки
объем отсасы-
фициент
ления в от-
ваемого воз-
гидрав-
сосах счан-
духа, м3/ч
лическо-
ков при
ГО СО-
минималь-
обозна- диаметр
от одно- общий
против-
ном объеме
чение и или разме-
го пат- от
ления
отсасывае-
число ры прямо-
рубка станка
отсосов
мого возду-
угольного
ха, Па
сечения
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Двусторонний
Пилы
А, Б-2
0,075
477
шипорезный
Проушечный
В, Г-2
0,1
848 60421,0
станок ШД-10*,5
диск
ШД-15*
Фрезы
Д, Е,
Ж, И-4
0,1
848
54,9 Стружка, сталь 25918
18
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Шипорезный Г Пилы рамный двусторонний < Фрезы станок ШД10-8 ( Фрезы
А, Б-2В, Г-2Д, Е,Ж, И-4
0,1
900 72000,743,2 То же 2591818
Станок круглопалочный КПА-20*
Ножеваяголовка
А-10,0775865861,074,7 Стружка, пыль 29258
18
"т »> шшт'// а
9 4 Гидравлический расчет систе м
Технологическоеоборудование
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудования
патрубки
объем отсасы-
фициент
ления в о г-
ваемого воз-
гидрав-
сосах стан-
духа, м3/ч
лическо-
ков при
го СО-
минималь-
обозна- диаметр
ci одно- общий
против-
пом объеме
чение и или разме-
го пат- от
ления
отсасывав-
число ры прямо-
рубка станка
отсосов
мого возду-
угольного
ха, 11а
сечения
Максимальный Минималь-возможный ная транс-выход отходов, портная ско-кг/ч рость возду-ха в возду-всего в том ховодах, м/счислепыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
То же, КПА20-1Ножевая А-10,098018011,074,7 Стружка, пыль 2925818
головка
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок шлифоваль- Шлифовальная А, Б-20,18150030001,219,7
ный ленточный с руч- лента ным переме- шением стола и утюжка ЩлПС-5П
Пыль 3,383,3816
9.4. Гидравлический расчет систем9.4. Гидравлический расчет систем
9.4. Гидравлический расчет систем
9.4. Гидравлический расчет систем
То же, с механизированным перемещением стола и утюжка ШлПС-6
Станок шлифовальный двухленточный с конвейерной подачей и протяжным утюжком ШлПС-9 (ШлПС-10)
Продолжение табл. 9.1 to
Технологическое
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
Максимальный
Минималь-
Расположение спусков
оборудование
оборудования
патрубки
обозна- диаметр
чение и или разме- число ры прямоугольного
объем отсасываемого воздуха, м3/ч
от одно- общий го пат- от
рубка станка
фициент гидрав- лическо-
противления отсосов
ления в oi- сосах станков при минимальном объеме отсасываемого возду-
ВОЗМОЖНЫЙ выход отходов, всего в том числе пыль
ная транспортная скорость возду-
. ха в возду- ховодах, м/с
(план и боковой вид) аксонометрическая схема воздуховодов (вид с рабочего места)
сечения
Станок шлифоваль- Шлифовальная А-10,3
НЫЙ ШИрОКОЛеНТОЧ-пртття
ный ШлКб* (ШлК8*)ЛСН1а
5087 50871,126,8
Пыль 454516
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
о
Станок плоскошлифо- Шлифовальный А, Б, 0,2 вальный трехцилиндро цилиндр В, Г-4 вый с конвейерной по
дачей ШлЗЦ12-2
2826 11 3041,141,9
»74,974,916
Станок шлифоваль
Верхние части
А, Б-2
0,05 х 0,15
500
' 25,1
ный с дисками и бобиной ШЛДБ-4
шлифовальных дисков (рабочие) Нижние части
В, Г-2
0,05 х 0,15
50022001,2 -
25,1
шлифовальных дисков (нерабочие) Бобина
д-1
0,06
200
_ 28,4
4,24,216
I
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическое оборудование
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальный
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудования
патрубки
объем отсасы-
фициент
ления в от-
ваемого воз-
гидрав-
сосах стан-
духа, м3/ч
лическо-
ков при
го со-
минималь-
обозна- диаметр
от одно- общий
против-
ном объеме
чение и или разме-
го пат- от
ления
озсасывае-
число ры прямо-
рубка станка
отсосов
мого возду-
угольного
ха, 11а
сечения
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, портная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок шлифоваль- Г Шлифовальные А, Б, В, 0,075 х 0,2 1080
ный с дисками и боби- V дискиГ-445241,126,8
ной ШлДБ-5[ БобинаД-10,06204
Пыль
55
16
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок кромко
Шлифовальная А-10,14
' 1,852,2
шлифовальный лен
лента (привод
точный ШлНСВ*
ной шкив)1200 2400 <
-
Шлифовальная Б-10,4
1,028,9
лента (натяж
ной шкив)
»1,41,416
Станок для промежу- Шлифовальный А-10,1
точного шлифования агрегат лакокрасочного по
крытия Шл2В
7077071,141,9
»1
16
Линия калибрования
Шлифовальная А, Б-2
0,47
15 500
' 3,2
121
490
490
и шлифования заготовок мебельных щитов МКШ-1
лента
(калибрование)
Шлифовальная В, Г-2
0,47
15 500 64 000 -
3,2
121
»210
210
лента (шлифование)
Устройство Д, Е-2 для снятия пыли
0,12
1000
. 3,3
121,8
-
-
9 4 Гидравлический расчет систем
Технологическое
Рабочие органы
Присоединительные
Минимальны л
Коэф-
Потеря дав-
Отходы
оборудование
оборудования
патрубки
обозна- диаметр чение и или разме- число ры прямоугольного сечения
объем отсась- ваемого воздуха, м3/ч
от одно- общий го пат- от
рубка станка
фициепт гидрав- лическо-
противления отсосов
ления в отсосах станков при минимальном объеме отсасываемого возду-
Максимальный Минималь- возможный ная трансвыход отходов, поргная ско- кг/ч рость возду- ха в возду- всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение спусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)
Станок полироваль- Полировальный А-10,15159015901,1
ный однобарабанный барабан
П1Б
41,9 Пыль:1,015 1,015
19
паста № 290 0,829 0,829
брусковая паста (в том числе лаковая пыль 3%; текстильные волокна 10%; паста
87%)
4
®/t
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Станок для раскроя
Поперечные
А, Б, В,
од
860
' 78,9
плит с программным управлением
ЦТМФ
пыли
Продольная
Г, Д, Е, ж, И, К, Л-10 •М-1
0,18
2747 12 2071,4 -
76,9 Опилки, пыль 2001718
плита Продольный прижим
Н-1
0,1
860
78,9
Станок форматнообрезной трехпильный ЦТЗФ-1
Продольная А, Б-2 пила
Поперечная В-1 пила
0,1
84025201,369,9 То же 56518
Станок цепнодолбеж-Режущая
ный с автоподачейцепь
ЦДА-4
А-1
0,1
5005001,528,7 Стружка, пыль 524,218
9 4 Гидравлический расчет систем
Продолжение таб-и 9 1
Техиололчес»оборудмаяиеТехиололчес»оборудмаяиеРабочие органы Присоединительные оборудования патрубкиРабочие органы Присоединительные оборудования патрубкиобозна- дишеф чение я или разме- число ры прямоугольного сеченияобозна- дишеф чение я или разме- число ры прямоугольного сеченияМинимальный Коэф- Потеря дав» объем отавы- фициент жнее в от* веемого воз» гидра»- сосах стан» духа, м’/ч лешяго- «я ори го со- миннмаль- от «во общий против- ном объеме го ват- от лени* отсасывае- рубка ставка отсосов меге воздуха, ПаМинимальный Коэф- Потеря дав» объем отавы- фициент жнее в от* веемого воз» гидра»- сосах стан» духа, м’/ч лешяго- «я ори го со- миннмаль- от «во общий против- ном объеме го ват- от лени* отсасывае- рубка ставка отсосов меге воздуха, ПаОтходыОтходыМаксимальный Мниималь» возможный на* фа» выход оз ходов, портаая «о кг/ч рость воэду- ха в жаду» всего в том ховодах, м/с числе пыльМаксимальный Мниималь» возможный на* фа» выход оз ходов, портаая «о кг/ч рость воэду- ха в жаду» всего в том ховодах, м/с числе пыльРасположение опусхов(план и боковой вил)аксоиомет^жчеим схемавоздуховодов (вил срабочего места)Расположение опусхов(план и боковой вил)аксоиомет^жчеим схемавоздуховодов (вил срабочего места)Станки для удаления ПЫЛИ (КХОДЯ! в линии отделки мебельныхСтанки для удаления ПЫЛИ (КХОДЯ! в линии отделки мебельныхМЩП-4 )МЩП-5 ->МЩП-4 )МЩП-5 ->ЩеткиЩетки0,225357571501А, Б-20,22К265652>1,142,00,1618083615J0,225357571501А, Б-20,22К265652>1,142,00,1618083615JПыльПыль0,27 0,27 )0,19 0,19 >0,12 0,12 J0,27 0,27 )0,19 0,19 >0,12 0,12 J1616
Техиололчес»оборудмаяие
Техиололчес»оборудмаяие
Рабочие органы Присоединительные оборудования патрубки
Рабочие органы Присоединительные оборудования патрубки
обозна- дишеф чение я или разме- число ры прямоугольного сечения
обозна- дишеф чение я или разме- число ры прямоугольного сечения
Минимальный Коэф- Потеря дав» объем отавы- фициент жнее в от* веемого воз» гидра»- сосах стан» духа, м’/ч лешяго- «я ори го со- миннмаль- от «во общий против- ном объеме го ват- от лени* отсасывае- рубка ставка отсосов меге воздуха, Па
Минимальный Коэф- Потеря дав» объем отавы- фициент жнее в от* веемого воз» гидра»- сосах стан» духа, м’/ч лешяго- «я ори го со- миннмаль- от «во общий против- ном объеме го ват- от лени* отсасывае- рубка ставка отсосов меге воздуха, Па
Отходы
Отходы
Максимальный Мниималь» возможный на* фа» выход оз ходов, портаая «о кг/ч рость воэду- ха в жаду» всего в том ховодах, м/с числе пыль
Максимальный Мниималь» возможный на* фа» выход оз ходов, портаая «о кг/ч рость воэду- ха в жаду» всего в том ховодах, м/с числе пыль
Расположение опусхов(план и боковой вил)аксоиомет^жчеим схемавоздуховодов (вил срабочего места)
Расположение опусхов(план и боковой вил)аксоиомет^жчеим схемавоздуховодов (вил срабочего места)
Станки для удаления ПЫЛИ (КХОДЯ! в линии отделки мебельных
Станки для удаления ПЫЛИ (КХОДЯ! в линии отделки мебельных
МЩП-4 )
МЩП-5 ->
МЩП-4 )
МЩП-5 ->
Щетки
Щетки
0,225357571501
А, Б-20,22К265652>1,142,0
0,1618083615J
0,225357571501
А, Б-20,22К265652>1,142,0
0,1618083615J
Пыль
Пыль
0,27 0,27 )
0,19 0,19 >
0,12 0,12 J
0,27 0,27 )
0,19 0,19 >
0,12 0,12 J
16
16
на выходе из трубопровода равна 1,2 кг/м3. Начальная плотность, кг/м3, воздуха определяется по формуле
р = ^<^
р 29, 277
где рр-рабочее (каталожное) повышение давления
тягодутьевой машины, Па; р6-среднее барометрическое давление в летний период Па; Т-абсолютная температура воздуха в начале напорного трубопровода, К.
Для трубовоздуходувок повышение температуры воздуха при сжатии принимают равным 10-20°.
Глава 10
ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТАНОВКИ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Газовым эжектором называется аппарат, в котором полное давление газового потока увеличивается под действием струи другого, более высоконапорного потока. Передача энергии от одного потока к другому происходит путем их турбулентного смешения.
Эжектор прост по конструкции, может работать в широком диапазоне изменения параметров газов, позволяет легко регулировать рабочий процесс и переходить с одного режима работы на другой.
Рабочий процесс эжектора сводится к следующему. высоконапорный (эжектирующий) газ вытекает из сопла в смесительную камеру; при стационарном режиме работы эжектора во входном сечении смесительной камеры устанавливается статическое давление, которое всегда ниже полного давления низконапорного (эжектируемого) газа; под действием разности давлений низконапорный газ устремляется в камеру. Относительный расход этого газа, называемый коэффициентом эжекции 0 = G2/GY, зависит от площадей сопел камеры смешения F1; F2, плотности газа и начальных давлений. Изменение поля скоростей эжектирующего и эжектируемого воздуха по длине камеры смешения показано на рис. 10.1.
В конечном сечении камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 6-10 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой тем больше превышает полное давление эжектируемого газа, чем меньше коэффициент эжекции 0. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбору таких его геометрических размеров, чтобы при заданных начальных параметрах и соотношении расходов газов получить требуемое давление смеси либо при заданных начальном и конечном давлениях получить наибольший КПД эжектора. Для уменьшения потерь при смешивании потоков эжектируемого и рабочего воздуха необходимо правильно выбрать скорость подсасывания потока в начале смесительной камеры. Отношение п скорости подсасываемого потока г2 к скорости смешанного потока и3 принимается 0,4 ^ п ^ 0,8 (где 0,4-для эжекторов низкого давления; 0,8-для эжекторов высокого давления, работающих на сжатом воздухе.)
В вентиляции эжекторы применяются для удаления из помещений воздуха, содержащего взрывоопасные или агрессивные пыли, пары, газы, и для отсасывания газов, содержащих твердые взвешенные примеси, быстро истирающие лопасти вентиляторов, а также для энер-
Рис. 10 1 Схема распределения скоростей воздуха по длине камеры смешения эжектора а-поле скоростей, б-зона смешения (заштрихованный участок)
гичного перемешивания воздуха с различными температурами.
Принятой единой классификации эжекторов не существует.
В зависимости от напора рабочего воздуха эжекторы можно подразделять на эжекторы низкого и высокого давления в зависимости от источника первичного воздуха.
По числу эжекторов, присоединяемых к одному источнику рабочего воздуха, эжекторные системы разделяют на местные, когда каждый источник рабочего воздуха обслуживает отдельный эжектор, и на центральные, когда один источник рабочего воздуха обслуживает два эжектора и более.
Центральными системами можно удалять воздух от местных отсосов, расположенных в различных выделяемых по вредностям и категории опасности помещениях.
По данным исследований ГИПРОНИИ АН СССР, проведенных Д. П. Коневым, установлено, что применение эжекторных систем вытяжной вентиляции местных отсосов, включающих 100 и более эжекторов с единым центром приготовления эжектирующего воздуха в условиях лабораторных зданий, при повышении коэффициентов эжекции до 0 = 10-12, признано конкурентоспособным и целесообразным. Дальнейшее возрастание коэффициента эжекции приводит к повышению уровня аэродинамического шума в обслуживающих помещениях и увеличению общих затрат.
Наибольший КПД имеют эжекторы с коэффициентом подмешивания около 1; при 0 > 1 КПД эжектора понижается медленно, что позволяет принимать высокие коэффициенты подмешивания в эжекторах высокого давления.
Снижение 0 < 0,5 ведет к резкому падению КПД установки.
В качестве источника первичного воздуха для центральных систем применяется группа воздуходувок, например ТГД-0,6, с возможностью каскадного регулирования расхода первичного воздуха в зависимости от коэффициента одновременности работы эжекторов.
Для снижения потерь в эжекторе необходимо принимать следующие параметры: длину камеры смешения, равной 6-8 ее диаметров, угол раскрытия диффузора-7°30', отклонение оси сопла от оси камеры смешения-до 0,5°, срез сопла не должен доходить до камеры смешения на 3-5 калибров сопла.
Материал для изготовления эжекторов •должен быть стойким к агрессивному воздействию внешней среды, перемещаемых химически активных сред и веществ, примЖяемых для периодической промывки эжектора.
При транспортировании воздуха, содержащего пары органических растворителей или взрывоопасных веществ, конденсат или пыль которых способны загораться или взрываться из искры, создаваемой зарядом статического электричества, эжекторы необходимо изготовлять из электропроводного материала и заземлять.
ЭЖЕКТОРЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
Эжекторы низкого давления (рис. 10.2), имеющие побудителями вентиляторы производительностью 1000-12 000 м3/ч, при гидравлических потерях во всасывающих сетях 49294 Па и коэффициенте 0 — 1 типизированы и для них выбраны центробежные вентиляторы, выпускаемые промышленностью комплектно с электродвигателем и виброизолирующим основанием. Типовые эжекторы выбирают по табл. 10.1, вентиляторы-по табл. 10.2, размеры эжекторов-по табл. 10.3. Рабочие чертежи эжекторов разработаны в ТП серии 1.494-35, распространяемой Тбилисским филиалом ЦИТП.
Пример 10.1. Выбрать типовой эжектор производительностью по воздуху 6000 м3/ч при сопротивлении всасывающих воздуховодов Др2 = 230 Па.
Решение. По табл. 10.1 выбираем эжектор № 35. По табл. 10.2 ему соответствует вентилятор В-Ц14-46-4-01, создающий давление 1470 Па.
Рис. 10.2. Эжектор низкого давления
1 -сопло; 2-приемная камера, 3 камера смешения; 4 диффу-зор; d, -диаметр выходного сечения сопла, d2~диаметр входав смесительную камеру; ^-диаметр горловины эжектора;^-диаметр всасывающего воздуховода, dH - диаметр напор-ного воздуховода; L, расход эжектирующего воздуха; £2-расход эжектируемого воздуха, /К1М длина смесительной ка-меры, /диф-длина диффузора; Г, Е, Ж, 3, И конструктивныеразмеры
ТАБЛИЦА 10.1. ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫБОРА ЭЖЕКТОРА
№эжек- Объем удаляе-
Рвс
Ар3
ДР„
^Рр
тора
мото воздуха, м3/ч
1
49
49
300
1,6
2
98
78
147
24,7
3
1000
137
78
210
19,8
4
196
98
98
30,5
5
245
98
389
22,7
6
294
98
186
15,3
7
49
49
153
8,8
8
98
78
402
27,4
9
2000
137
78
274
21,4
10
196
78
443
14,6
11
245
98
173
22,8
12
294
98
343
17,7
Продолжение табл. 10.1
№эжек- Объем удаляе-
Рвс
Ар3
Арн
ДРР
тора
мото воздуха, м3/ч
13
49
49
94
10,5
14
98
78
333
29,8
15
3000
137
78
207
23,9
16
196
78
245
16,7
17
245
98
251
31,5
18
294
98
657
18,6
19
49
49
349
7,2
20
98
49
170
1,7
21
4000
137
78
161
55,7
22
196
78
521
13,7
23
245
78
358
10,8
24
204
98
382
18,2
25
49
49
221
18,9
26
98
49
189
21,7
27
5000
137
78
269
29,4
28
196
78
463
17,2
29
245
98
193
33,3
30
294
98
382
25,2
31
49
49
289
И,9
32
98
49
254
6,4
33
6000
137
78
277
25,4
34
196
78
345
21,8
35
245
78
171
15,9
36
294
98
191
21,8
37
49
49
301
10,4
38
98
49
197
5,2
39
8000
137
78
238
24,2
40
196
78
438
18,2
41
245
98
173
38,4
42
294
98
190
20,9
43
49
49
184
9,8
44
98
49
270
5,6
45
11 000
137
78
210
25,2 ■
46
196
78
443
18
47
245
78
265
10,8
48
294
98
470
11,9
49
49
49
147
—
50
98
78
375
1,9
51
12 000
137
78
263
12,9
52
196
78
423
8,4
53
245
98
154
19,2
54
294
98
490
14,1
Примечание: рвс-потери давления во всасывающей сети, Па; Ар3-то же, в напорной части эжектора, Па; А рн - давление, которое может быть израсходовано на напорный участок от вентилятора до сопла эжектора, Па; Арр- резервное давление на случай установки над диффузором выхлопной шахты (на трение в шахте), Па.
ТАБЛИЦА 10.2. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ К ТИПОВЫМ ЭЖЕКТОРАМ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
№ эжектора
Производительность, м3/ч
Требуемое давление, создаваемое вентилятором, Па
Обозначение вентилятора
Частота вращения, мин-1
кпд
Электродвигатель
обозначение
мощность, кВт
1
750
В-Ц4-70-2,5-01
2800
0,68
4АА63В2
0,55
2
750
В-Ц4-70-2,5-01
2800
0,68
4АА63В2
0,55
3
1000
1200
В-Ц14-46-2-01
2815
0,56
4А80В2
2,2
4
1350
—
—
5
1820
—
—
6
1820
—
-
-
-
7
568
В-Ц4-70-4-03
1410
0,74
4А80В4
1,5
8
1196
В-Ц14-46-2-01
2860
0,56
4А80В2
2,2
9
2000
1196
В-Ц 14-46-2-01
2860
0,56
4А80В2
2,2
10
1568
В-Ц14-46-2,5-01
2840
0,56
4A90LA2
3
И
1568
В-Ц14-46-2,5-01
2840
0,56
4A90LA2
3
12
1960
В-Ц14-46-2,5-01
2860
0,57
4A100SA2
4
13
510
В-Ц4-70-4-03
1410
0,78
4А80А4
и
14
1127
В-Ц 14-46-2-01
2860
0,52
4А80В2
2,2
15
3000
1127
В-Ц14-46-2-01
2860
0,52
4А80В2
2,2
16
1372
—
—.
17
1646
-
—
—
18
2254
В-Ц14-46-3,5-01
2860
0,65
4A100LB2
5,5
19
764
В-Ц 14-46-3,15-01
1400
0,68
4А80В4
1,5
20
764
В-Ц14-46-3,15-01
1400
0,68
4А80В4
1,5
21
4000
1078
В-Ц14-46-4-01
1425
0,68
4A100LB4
4
22
1646
В-Ц4-70-4-02
2900
0,75
4A100S2
4
23
1646
В-Ц4-70-4-02
2900
0,75
4A100S2
4,2
24
1960
В-Ц4-70-4-01
2900
0,71
4A100L2
5,5
25
637
В-Ц14-46-4-01
950
0,68
4A100LB6
2,2
26
784
В-Ц14-46-3,15-01
1420
0,60
4A90LA4
2,5
27
5000
1186
В-Ц 14-46-4-01
1425
0,65
4A100LB4
4
28
1588
В-Ц4-70-4-02
2900
0,76
4A100S2
4
29
1588
В-Ц4-70-4-02
2900
0,76
4A100S2
4
30
1960
В-Ц4-70-4-01
2900
0,76
4A100L2
5,5
31
706
В-Ц4-70-5-01
1420
0,79
4A90L4
2,2
32
853
В-Ц4-70-5-04
1420
0,8
4A90L4
2,2
33
6000
1196
В-Ц 14-46-4-01
1425
0,69
4A100LB4
4
34
1470
В-Ц14-46-4-01
1450
0,69
4А112МА4
5,5
35
1470
В-Ц 14-46-4-01
1450
0,69
4А112МА4
5,5
36
1784
В-Ц4-70-4-01
2960
0,77
4A100L2
5,5
37
637
В-Ц 14-46-5-01
720
0,7
4A132S8
4
38
637
В-Ц 14-46-5-01
720
0,7
4A132S8
4
39
8000
1196
-
—
—
—
40
1568
В-Ц14-46-4-01
1450
0,68
4A132S4
7,5
41
1568
В-Ц14-46-4-01
1450
0,68
4A132S4
7,5
42
1784
В-Ц 14-46-5-02
1460
0,62
4А132М4
10
Продолжение табл. 10.2.
№эжек- Произво- Требуемое давле- тора дительность, ние, создаваемое
м3/чвентилятором, Па
ОбозначениеЧастота КПДЭлектродвш атель
вентиляторавращения,
мин""'обозначение мощность,
кВт
43608
44431
4511 000980
461568
471568
482058
В-Ц14-46-5-027200,674A132S84
В-Ц14-46-6,3-017200,714A132S84
В-Ц14-46-6,3-017300,74A160S87,5
В-Ц14-46-6,3-029750,714A160S611
В-Ц14-46-6,3-029750,714A160S611
В-Ц14-46-5-0214600,674A160S415
49568
501176
5112 0001176
521548
531548
542078
В-Ц4-70-10-036000,694A132S65,5
В-Ц14-46-8-017300,574A200L815
В-Ц14-46-8-017300,574A200L815
В-Ц14-46-6,3-029750,684А160М615
В-Ц14-46-6,3-029750,684А160М615
В-Ц14-46-5-0214650,674A160S415
ТАБЛИЦА 10.3. РАЗМЕРЫ ТИПОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ, ММ (СМ. РИС. 10.2)
№ эжек- dt d2 d3 d4 dBC dB
кам киф Г E Ж 3 ИКЛ М Н
тора
1116259207
298223179
394209168 315 225200
488197158
585189151
682183147
7281080582322902723
6481360491962432876
592147047188 200 200 235 400400 400 2922
5601570441762202975
5301640421702113006
5221680411642053032
7164366293
8139315252
9133297238 450 355280
10126282226
11120267216
12116259209
10321570823284103947
9051980702783474167
840212067266 280 280 333 580580 355 4228
8002240632523154290
7682340602403004343
7452410582322904380
13202447358
14171385309
15164365292 560 400355
16155345276
17147327261
18143318253
125020201014045054885
11052510863424275152
1024268082328 335 355 410 710710 400 5224
9682840783103885306
9042990742943675371
8803070722863585418
19 231 516 413
20 210 467 375
21188418329630500450
22179399318
23172383307
24 165 368 292
145621701164625785604
132025501054205255795
ИЗОЗОЮ94376 450 450 470 900900 500 6010
11123120903584486080
10803230863444306140
10303308833304136151
Согласно табл. 10.1, &рн = 171 Па может быть израсходовано в напорной сети от вентилятора до сопла эжектора; Др3 = 78 Па-располагаемое давление на преодоление сопротивления напорной части эжектора и Адр =; 15,9 Па- располагаемое резервное давление на преодоление сопротивления трению в выхлопной шахте в случае необходимости ее установки. Размеры эжектора № 35 определяются по табл. 10.3 и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могут быть применены для заданных условий, то расчет рекомендуется производить по методу П. Н. Каменева. Расчетная схема приводится на рис. 10.3.Согласно табл. 10.1, &рн = 171 Па может быть израсходовано в напорной сети от вентилятора до сопла эжектора; Др3 = 78 Па-располагаемое давление на преодоление сопротивления напорной части эжектора и Адр =; 15,9 Па- располагаемое резервное давление на преодоление сопротивления трению в выхлопной шахте в случае необходимости ее установки. Размеры эжектора № 35 определяются по табл. 10.3 и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могут быть применены для заданных условий, то расчет рекомендуется производить по методу П. Н. Каменева. Расчетная схема приводится на рис. 10.3.Значения коэффициентов восстановления давления <р, характеризующих КПД диффузора, приведены в табл. 10.4.Расчет производится в последовательности, указанной в табл. 10.5, где одновременно дано и решение примера 10.2.Пример 10.2. Требуется удалить 14000 м3Д воздуха при сопротивлении всасывающей сеп &р2 = 400 Па; сопротивление напорной часп эжектора Д^3 = 80 Па и коэффициент подме шивания Р = 1.Решение. Результаты расчета сводим табл. 10.5.Значения коэффициентов восстановления давления <р, характеризующих КПД диффузора, приведены в табл. 10.4.Расчет производится в последовательности, указанной в табл. 10.5, где одновременно дано и решение примера 10.2.Пример 10.2. Требуется удалить 14000 м3Д воздуха при сопротивлении всасывающей сеп &р2 = 400 Па; сопротивление напорной часп эжектора Д^3 = 80 Па и коэффициент подме шивания Р = 1.Решение. Результаты расчета сводим табл. 10.5.
Согласно табл. 10.1, &рн = 171 Па может быть израсходовано в напорной сети от вентилятора до сопла эжектора; Др3 = 78 Па-располагаемое давление на преодоление сопротивления напорной части эжектора и Адр =; 15,9 Па- располагаемое резервное давление на преодоление сопротивления трению в выхлопной шахте в случае необходимости ее установки. Размеры эжектора № 35 определяются по табл. 10.3 и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могут быть применены для заданных условий, то расчет рекомендуется производить по методу П. Н. Каменева. Расчетная схема приводится на рис. 10.3.
Согласно табл. 10.1, &рн = 171 Па может быть израсходовано в напорной сети от вентилятора до сопла эжектора; Др3 = 78 Па-располагаемое давление на преодоление сопротивления напорной части эжектора и Адр =; 15,9 Па- располагаемое резервное давление на преодоление сопротивления трению в выхлопной шахте в случае необходимости ее установки. Размеры эжектора № 35 определяются по табл. 10.3 и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могут быть применены для заданных условий, то расчет рекомендуется производить по методу П. Н. Каменева. Расчетная схема приводится на рис. 10.3.
Значения коэффициентов восстановления давления <р, характеризующих КПД диффузора, приведены в табл. 10.4.
Расчет производится в последовательности, указанной в табл. 10.5, где одновременно дано и решение примера 10.2.
Пример 10.2. Требуется удалить 14000 м3Д воздуха при сопротивлении всасывающей сеп &р2 = 400 Па; сопротивление напорной часп эжектора Д^3 = 80 Па и коэффициент подме шивания Р = 1.
Решение. Результаты расчета сводим табл. 10.5.
Значения коэффициентов восстановления давления <р, характеризующих КПД диффузора, приведены в табл. 10.4.
Расчет производится в последовательности, указанной в табл. 10.5, где одновременно дано и решение примера 10.2.
Пример 10.2. Требуется удалить 14000 м3Д воздуха при сопротивлении всасывающей сеп &р2 = 400 Па; сопротивление напорной часп эжектора Д^3 = 80 Па и коэффициент подме шивания Р = 1.
Решение. Результаты расчета сводим табл. 10.5.
№ эжектора
^2
^3
d.
dTC
d„
4ам
^лиф
Г
Е
Ж
3
И
К
Л
М
Н
25
258
578
463
1640
3370
129
516
645
7215
26
234
523
419
1480
3810
117
468
585
7435
27
211
470
376
800
560
500
1320
4240
106
422
500
500
528
1000
1000
560 7648
28 .
200
446
357
1255
4430
100
400
500
7745
29
190
422
339
1195
4610
95
380
475
7840
30
185
408
328
1140
4720
93
370
463
7883
31
283
634
507
1790
2930
142
566
708
6988
32
257
574
461
1630
3390
129
514
643
7223
33
231
516
412
800
560
500
1450
3880
116
462
500
500
578
1000
1000
560
7448
34
219
488
392
1385
4080
НО
438
548
7573
35
211
470
376
1320
4240
106
422
528
7648
36
200
466
367
1330
4330
100
400
500
7720
37
329
732
585
2050
3150
165
658
823
7853
38
297
662
531
1870
3690
149
594
743
8133
39
267
595
475
900
710
560
1670
4250
134
534
560
560
668
1120
1120
710
8418
40
253
565
452
1590
4480
127
506
633
8533
41
239
535
427
1500
4730
120
478
597
8657
42
241
516
412
1450
4880
116
462
577
8737
43
366
820
655
2310
3450
183
732
915
8735
44
332
742
595
2100
4050
166
664
830
9040
45
298
666
532
1000
800
630
1870
4680
149
596
630
630
746
1260
.1260
800 9356
46
283
632
507
1790
4930
142
566
708
9488
47
272
607
485
1700
5150
136
544
680
9590
48
259
585
462
1625
5380
130
518
647
9712
49
402
895
715
2500
2850
201
804
1005
8575
50
342
770
617
2200
3830
171
684
855
9105
51
326
727
582
1000
800
710
2050
4180
163
652
710
710
815
1420
1420
800 9265
52
309
690
552
1950
4480
155
618
773
9423
53
293
653
522
1830
4780
147
586
733
9563
54
282
634
506
1800
4940
141
564
705
9665
Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давленияa-при скорости эжектируемого воздуха в сечении I-I и2 > 0;б-то же, и2 — 0Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давленияa-при скорости эжектируемого воздуха в сечении I-I и2 > 0;б-то же, и2 — 0ТАБЛИЦА 10.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ <р ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УГЛАХРАСКРЫТИЯ а2 И ОТНОШЕНИЯХ S = FJF3
Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давленияa-при скорости эжектируемого воздуха в сечении I-I и2 > 0;б-то же, и2 — 0
Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давленияa-при скорости эжектируемого воздуха в сечении I-I и2 > 0;б-то же, и2 — 0
а2, град
Значения ср при S
1,5
2
2,5
3
3,5
4
2
0,4881
0,6556
0,7314
0,7718
0,7956
0,8098
3
0,5073
0,6796
0,7571
0,7979
0,8216
0,8365
4
0,5160
0,6895
0,7668
0,8040
0,8302
0,8446
5
0,5203
0,6938
0,7701
0,8093
0,8318
0,8455
6
0,5227
0,6952
0,7703
0,8084
0,8299
0,8429
7
0,5237
0,6949
0,7686
0,8055
0,8261
0,8382
8
0,5241
0,6936
0,7658
0,8015
0,821
0,8323
9
0,524
0,6918
0,7623
0,7967
0,8152
0,8256
10
0,5235
0,6894
0,7582
0,7913
0,8087
0,8183
11
0,5227
0,6866
0,7538
0,7855
0,8019
0,8177
12
0,5218
0,6837
0,7491
0,7794
0,7947
0,8027
ТАБЛИЦА 10.5. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.2
№ Определяемая величина и расчетная формула п. п.
Секундный объем удаляемого воздуха
Lc2 = L2/3600
Секундный расход эжектирующего воздуха
и = М/0
Секундный объем смешанного воздуха
С3 = Lc2 + М
Скорость воздуха и3 после смешения потоков в эжекторе
у =4 /А^+^з
V3 >/(2 - т|ДИф)Г1 - «2(2 - т|яиФЛ9,8’
где т|диф = 0,65, чему при 0 = 1 соответствует
наивыгоднейшее отношение скоростей п = - ^э = 0,4
Скорость воздуха в горловине эжектора у'з = (2 - Пдиф) ^з
Скорость воздуха при выходе из насадка
РешениеРешение14 000/3600 = 3,89 м3/с3,89/1 = 3,89 м3/с3,89 + 3,89 = 7,78 м3/с14 000/3600 = 3,89 м3/с3,89/1 = 3,89 м3/с3,89 + 3,89 = 7,78 м3/с/400 + 804 /~■V (2 - 0,65) [1 - 0,42 (2 - 0,65)] 9,8— 27,2 м/с/400 + 804 /~■V (2 - 0,65) [1 - 0,42 (2 - 0,65)] 9,8— 27,2 м/с(2 - 0,65) 27,2 = 36,72 м/с(1 + 1 - 0,4-1)36,72 = 58,7 м/с,(2 - 0,65) 27,2 = 36,72 м/с(1 + 1 - 0,4-1)36,72 = 58,7 м/с,V1 = (1 + Р - «0)^3
Решение
Решение
14 000/3600 = 3,89 м3/с
3,89/1 = 3,89 м3/с
3,89 + 3,89 = 7,78 м3/с
14 000/3600 = 3,89 м3/с
3,89/1 = 3,89 м3/с
3,89 + 3,89 = 7,78 м3/с
/400 + 80
4 /~■
V (2 - 0,65) [1 - 0,42 (2 - 0,65)] 9,8
— 27,2 м/с
/400 + 80
4 /~■
V (2 - 0,65) [1 - 0,42 (2 - 0,65)] 9,8
— 27,2 м/с
(2 - 0,65) 27,2 = 36,72 м/с
(1 + 1 - 0,4-1)36,72 = 58,7 м/с,
(2 - 0,65) 27,2 = 36,72 м/с
(1 + 1 - 0,4-1)36,72 = 58,7 м/с,
№ Определяемая величина и расчетная формула п. п.
Решение
Скорость подмешиваемого потока и2 = пи'3
Площадь выходного сечения насадка /х = = 1ДЬ
Диаметр выходного сечения насадка dx =
- из^А
Площадь кольцевого сечения между стенкой смесительной камеры/2 = L2/u2
Площадь сечения в начале смесительной камеры^ = ^ +/2
12 Диаметр начала смесительной камеры d2 = = 1,13^2
13 Площадь горловины эжектора /3 = L3/Г3
14 Диаметр горловины эжектора d3 = 1,13 7/з
15 Длина смесительной камеры /кам = 8 (d3 — dx)
16 Потери давления на трение в смесительной R2 + R3
камере А^кам =-/кам,
где R2 и R3-сопротивление в начале и конце смесительной камеры, Па на 1 м длины камеры
17 Диаметр устья'диффузора принимаем из условия скорости и4 = 6 = 12 м/с
18 Длина диффузора /диф = 10 (d4 - d3)
19 Потери давления на трение в диффузоре
Л - ^3 + ^4 , диф2 -чиф ’
где R4 - сопротивление трению в сечении кон
ца диффузора, Па на 1 м длины диффузора
20 Суммарные потери напора в напорной части эжектора
Ар'з = Арднф + А^кам + А^дин
21 Высота цилиндрической части сопла Г = 0,5^
22 Высота конфузора сопла Е = 2dx
23 Радиус закругления напорного воздуховода при входе в приемную камеру г % dH, где da- диаметр напорного воздуховода
24 Скорость эжектирующего воздуха в напорном воздуховоде vH = Li(0,785d~)
25 Расстояние от центра напорного воздуховода до низа приемной камеры 3 = da
26 Длина конфузора приемной камеры И = 2,5dv
27 Высота приемной камеры К = Ж 4- 3 = 2dH
28 Диаметр приемной камеры Л = К = 2da
29 Длина диффузора приемной камеры М = d6t
30 Скорость эжектирующего воздуха во всасывающем воздуховоде ивс = L2/(0,785<Z2c)
31 Динамическое давление в кольцеврм сечении камеры Ардин2 = 0,6и2
32 Вакуум в начале смесительной камеры АЛ», = ^Рг + А^днн2
33 Потеря давления в напорной сети до насадка А^н
34 Динамическое давление в выходном сечении насадка Ардин1 = 0,6г2
35 Полное давление, создаваемое вентилятором А^вен = 1,15А^ДИН1 + А/>н - kp6№
0,4 -36,72 = 14,7 м/с 3,89/58,75 = 0,066 м2
1,13 70,066 = 0,29 м
3,89/14,7 = 0,26 м2 0,066 + 0,26 = 0,326 м2
1,13 70,326 = 0,64 м 7,78/36,72 = 0,21 м2
1,13 ТОД! = 0,52 м 8(0,52 - 0,29) = 1,84 м
2,7 + 17,5
2
1,84= 18,6
При скорости 8,9 м/с принимается диаметр 0,63 м
10(0,63 - 0,52) = 1,1 м
17,5 + 1,12
1,1 = 10,23 Па
10,2 + 18,6 + 47,5 = 76,3 Па 0,5 0,29 = 0,145 2-0,29 = 0,58
Принимаем 0,63 м
3,89/(0,785-0,632) = 12,5 м/с
0,63 м
2,5-0,29 = 0,73
2-0,63 = 1,26
2 0,63 = 1,26
Принимаем 0,63 м
3,89/(0,785 • 0,632) = 12,5 м/с
0,6 -14,72 = 129,6 Па
400 + 129,6= 529,6 Па
По расчету воздуховодов 550 Па 0,6-58,72 = 2067,4 Па
1,15-2067,4 + 550 - 529,6 = 2398 Па
Продолжение табл. 10.5
№ п.п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
36 Полное давление у выхода из насадка А/>1 = = ^Рдян 1 ~ Арвак
37 Статистический КПД эжектора
L2 (Ао2 + Ао3)
2067,4 - 529,6 = 1537,8 Па
3,89 (400 + 80)
3,89-1537,8
100 = 31,2%
К установке принимаем радиальный вентилятор В-Ц14-46 №5 п = 1560 мин”1; Н = = 2400 Па с электродвигателем 4А160М4, А = = 18,5 кВт, п = 1500 мин”1.
10.3. ЭЖЕКТОРЫ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
Эжектирующие аппараты высокого давления классифицируют по степени сжатия (отношению конечного давления смеси р0 к начальному эжектируемому ди) и степени расширения рабочего потока (отношению начального давления перед соплом рр к конечному за соплом ри и разделяют на три группы:
газоструйные компрессоры, имеющие большую степень расширения и умеренную степень сжатия (2,5 5= pJpH 1,2);
газо(паро)струйные эжекторы, имеющие большую степень сжатия при большой степени расширения;
газо(паро)струйные инжекторы, имеющие большую степень расширения и малую степень сжатия (ре/рн 1,2).
Вторую группу аппаратов применяют для поддержания глубокого вакуума; при степени сжатия pJpH >2,5 их применяют в конденсационных установках паровых турбин и в пароэжекторных холодильных установках. Оптимальной для них является коническая камера смешения. Информация о рекомендациях по расчету, типах эжекторов ЭП-2-400-3, ЭП-3- 600-4, ЭП-1-600-3, ЭЖ-А, ЭЖ-Б, ЭЖ-Д, ЭЛ-1, ЭЛ-4, ХЭ-11-90, ХЭ-25-220, ХЭ-40-350 и ХЭ-700-550 приведена в «Теплотехническом справочнике». Т. I (под общей ред. Юренева и Лебедева).-М.: Энергия, 1976. Пароструйные эжекторы выполняют одно-, двух- и трехступенчатыми. Расчетное минимальное (избыточное) давление пара в типовых эжекторах составляет 5-16 МПа, а количество отсасываемого воздуха - от 1,1 ■ 10”3 до 0,3 кг в 1 с.
В вентиляционной практике чаще применяют эжекторы третьей и первой групп, конструктивная схема которых при работе на сжатом воздухе одинакова (рис. 10.4.).
Сечение /4 является конечным сечением приемной камеры и начальным сечением камеры смешения. Основная часть этой камеры цилиндрическая с сечением /3 < /4.
При отсосе объемов эжектируемого воздуха до 0,3 м3/с применяют эжектор высокого давления с боковым подводом эжектирующего потока (рис. 10.5). Скорость выхода воздуха из сопел эжекторов, работающих на сжатом воздухе при давлении более 105 Па, ориентировочно принимается равной 320 м/с, а диаметр, мм, выходного отверстия сопла определяется по формуле
' ^ = 0,05847^,(10.1)
где Gj-массовый расход воздуха через сопла, кг/с.
Диаметр, мм, начального отверстия смесительной камеры
d2 = ^ДОДИ^ТОДО^^^(10.2)
где G2 и г2-массовый расход и скорость эжектируемого воздуха:
G2 = G1|3.(10.3)
Диаметр выходного отверстия смесительной камеры d3 определяют по номограммам, приведенным на рис. 10.6 или 10.7. Этот диаметр является функцией суммарной массы воздуха и скорости воздуха в конце смесительной камеры v3.
Скорости воздуха у2 и и3, а также коэффициент эжекции Р находят по номограмме, представленной на рис. 10.8, исходя из суммарной потери давления в сети Ар2 + А/?3, Па.
При составлении номограмм принято: давление сжатого воздуха перед эжектором 9,8 ■ 104 Па при Т = 291 К;
Мг-
^Рз t
2
>3А
100 -
80
100——
96-
92-
—
- 95
—12
88 -
70
54-
80-
13
_ 72
76 "1
72 -
- §5
— 14
6*8 -
68 ' ■
54 -
- gg
-15
60 -
" 16
75
56 "
52 -
_ ои
— 17
48-
70
— 18
19
44-
" 65
■ 20
40-
- 27
36
" 60
~ 22
32-
* 55
_ ^6
28 -
~ Ц()
- 5Q
24-
-28
-30
20-
_ 45*
- 52
18 -
32
- 40
16 -
14 -
28
-40
12 -
10 -
-50
-55
8 -
_ 24
. 30
5 -
_ 20
* 1К
- 70
4 -
/0
_ 20
- 80
Рис. 10.4. Схема эжектора высокого давления /-рабочее сопло; 2-приемная камера, 5-камера смешения, 4-диффузор, /-рабочий поток; Л-эжекгирующий поток;
III- смешанный поток
Рис. 10.5. Эжектор высокого давления
/-насадка (сопло), 2-камера смешения, 3-диффузор 0,- диаметр воздуховода эжектирующего воздуха, dv - диаметр выходного отверстия насадки (сопла), D2 -диаметр воздуховода зжектируемого воздуха, d2-диаметр входа в смесительную камеру, </3-диаметр выхода из смесительной камеры, </4-диаметр выхлопа диффузора; /-эжектируемый поток, II- эжектирующий поток
Рис. 10.6. Номограмма для определения диаметравыхода из смесительной камеры d3 при производи-тельности эжектора до 200 м3/ч
Рис. 10.7. Номограмма для определения диаметра в конце смесительной камеры d3 при производительности эжектора от 200 до 1000 м3/ч
Рис. 10.8. Номограмма для определения скоростей и2и v3 и коэффициента подмешивания р
подвод зжектируемого воздуха, производится по оси эжектора;
коническая форма сопла и диффузора имеет постоянный угол между образующими;
температура зжектируемого воздуха Т = = (289-298) К;
оптимальная длина смесительной камеры
/кам = 8^3-^).(10.4)
Диаметр, м, выхлопной трубы за диффузором d4 рассчитывают по задаваемой скорости воздуха в выхлопном сечении и4 = = 4=15 м/с;
d4 = 1,04^/03^4-(Ю.5)
Оптимальная длина диффузора
U = 8(//4-^)-(10.6)
Параметры эжектора конструктивно связаны. Недостаточная длина /кам вызывает снижение производительности эжектора, а излишне большая длина приводит к увеличению потерь на трение при обычно высоких скоростях в горловине эжектора. Диффузор с конической формой сопла и постоянным углом между образующими прост в изготовлении, но несколько снижает КПД эжектора по сравнению с КПД эжектора, имеющего сопло Лаваля и диффузор с переменным углом раскрытия. Номограммы не отражают реальных условий работы аппарата. Поэтому расчет эжекторных установок осуществляют как с применением номограмм, так и по эмпирическим зависимостям, предложенным разными исследователями.
В основном применяют методики П. Н. Каменева (позднее уточненные Д. П. Коневым) и В. А. Успенского.
Реализация последовательности расчетов эжекторов для конкретных задач приведена в решении примеров 10.3-10.6.
Пример 10.3. Используя номограммы (рис. 10.6, 10.7, 10.8) и зависимости, перечисленные в таблице расчета примера, рассчитать эжектор, работающий на сжатом воздухе, для удаления воздуха L2 = 0,0416 м3/с. Потеря давления составляет во всасывающей сети &рг = = 167 Па и в выхлопной трубе эжектора Ар3 = = 167 Па. Температура удаляемого воздуха 289 К.
Решение. Результаты расчета сводим в табл. 10.6.
ТАБЛИЦА 10.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.3
№ п. п.
Определяемая величина и расчетная формулаРешение
1
Расход удаляемого воздуха G2 = L2p2,0,0416-1,18 = 0,049 кг/с
где р2-плотность удаляемого воздуха, кг/м3
2
3
Суммарная потеря давления реум = Д^2 + Ад3 167 + 167 = 334 Па
Скорости и2, и3 и коэффициент эжекции 0 и2 = 46,8 м/с определяем по номограмме (см. рис. 10.8)и3 = 58,5 м/с
0 = 22,5
4
Массовый расход рабочего (эжектирующего) 0,049/22,5 = 0,002 кг/с воздуха [см. формулу (10.3)]
5
6
Общий расход смеси воздуха G3 = G] + G2 0,049 + 0,002 = 0,051 кг/с Диаметр выходного отверстия смесительной камеры d3 определяем по номограмме (см.
рис. 10.6) по данным и3 и G30,031 м
7
Диаметр выходного сечения сопла
dv = 0,0584 Jg\0,0584 ^0,002 = 0,0026 м
8
Диаметр входного отверстия смесительной камеры
d2 = ^(0,001^ • 10~3 + 0,004)2 + 1,08562/р2^/(0,001 0,0026-10~3 + 0,004)2 +
+ 1,085 • 0,049/46,8 = 0,0335 м
9
10
Длина камеры /кам = %(d3 — d^8(0,031 — 0,0026) = 0,227 м
Диаметр выхлопной трубы за диффузоромПринимаем и4 = 5 м/с, тогда 1,04 х
d4 = 1,04 V^Kх VO,051/5 = 0,101 м
11
Длина диффузора /днф = 8(d4 — d3)8(0,101 — 0,031) = 0,56 м
ТАБЛИЦА 10.7. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.4
№ п. п.
Определяемая величина и расчетная формулаРешение
1
Секундные расходы воздуха:
Е2 = L2/3600200/3600 = 0,565 м3/с
Li = LVP0,565/10 = 0,0565 м7с
L3 = Lc2 + LX0,565 + 0 0565 = 0,6215 м3/с
2*
3*
4*
Конструктивный параметр F = 3,4201,353,42- IO1,35 = 76,6
Характеристика давления а = 1,72201,621,722-101-62 = 72
Ориентировочное значение динамического
давления на срезе сопла А/?дин1 = (Ар2 + ^p3)a(250 + 150) 72 = 28 800 Па
5*
Дополнительное давление, создаваемое эжектором, вследствие неравенства давлений в потоках Ьр№П = 0,198 А^дии1/Г1,040,198-28 800/76,61104 = 600 Па
6
Наивыгоднейшее соотношение n = v2/v3 при 0,65 заданных £2, L^3 и 0 (определяется по номо-
7*
грамме)
Скорость воздуха после смешения потоков в эжекторе
/2 /Ар2 + Ар3 — Аряоп/250 + 150 — 60
и3 — - -—- —-1,29 /Т = 33,96 м/с
3 V3V(1 +^2)[1 -(1 +^2)(1 + ^3)и2]V 1,45(1 - 1,08 ■ 1,45-0,652)'
и его динамическое давление Арлин3 = ри2/21,2 -33,962/2 = 692 Па
8
Диаметр цилиндрической камеры смешения
9
d2 = d3 = 1,128 VLVV31,128 V0,6215/33,96 = 0,152 м
Средняя по количеству движения скорость
в конце смешивания г3 = (1 + У^3^и31,45-33,96 = 49,24 м/с
10
Скорость подмешиваемого потока и2 = w30,65 • 49,24 = 32 м/с
и его динамическое давление А^дин2 = рг2/21,2 • 322/2 = 614 Па
11
Скорость воздуха на выходе из сопла
V1 = (I + 0 - n0)v'3(1 + 10 - 0,65-10)49,24 = 220 м/с
и его динамическое давление А^дии1 = prf/21,2-2202/2 = 29 040 Па
№ Определяемая величина и расчетная формулаРешение
п. п.
Диаметр выходного отверстия сопла < = 1,128 JlAKУточняем конструктивный параметр f = Ш<кеУДлина камеры смешения /хам = 8</камПотери давления на трение в камерё смешения ^Ркам ~ (^2 + ^з)4ам/2,где R2 и ^з сопротивление трению при d3, d2 и v3 соответственно на 1 м длины (принимаются по данным для расчета воздуховодов)Диаметр выходного отверстия диффузора d^ = 1,128 JL3/v4, где г4-принимается из условий обеспечения необходимой скорости выброса (обычно г4 = 10 м/с), и динамическое давление в нем Дрдин4 = pri/2Длина диффузора /диф = 10(t/4 - d3)Потери давления на трение в диффузоре ^РДиф = № + Я4)/диф/2, где R4-аналогично R3 при г4 и d4Суммарные потери давления в напорной части эжектора Др3 - Дрхам + Дрдин4 + ЛрдифДиаметр корпуса эжектора Do = 1,1-28 V^V^o» где v0-скорость подсасываемого воздуха в корпусе (принимается как скорость в воздуховодах v0 to 5 4- 8 м/с)Длина конфузора /хонф = 1,5DO* Расстояние от ср^за сопла до начала камеры смешения h = 4^веВакуум во вторичном потоке в начале смешивания kpBax = ^p2 + Д/^дин 2Полное давление на срезе соплаAPi = Ардин1 - Лрвах25* Статический КПД эжектораLc2 (Др 2 + Др3 + Др дон)Диаметр выходного отверстия сопла < = 1,128 JlAKУточняем конструктивный параметр f = Ш<кеУДлина камеры смешения /хам = 8</камПотери давления на трение в камерё смешения ^Ркам ~ (^2 + ^з)4ам/2,где R2 и ^з сопротивление трению при d3, d2 и v3 соответственно на 1 м длины (принимаются по данным для расчета воздуховодов)Диаметр выходного отверстия диффузора d^ = 1,128 JL3/v4, где г4-принимается из условий обеспечения необходимой скорости выброса (обычно г4 = 10 м/с), и динамическое давление в нем Дрдин4 = pri/2Длина диффузора /диф = 10(t/4 - d3)Потери давления на трение в диффузоре ^РДиф = № + Я4)/диф/2, где R4-аналогично R3 при г4 и d4Суммарные потери давления в напорной части эжектора Др3 - Дрхам + Дрдин4 + ЛрдифДиаметр корпуса эжектора Do = 1,1-28 V^V^o» где v0-скорость подсасываемого воздуха в корпусе (принимается как скорость в воздуховодах v0 to 5 4- 8 м/с)Длина конфузора /хонф = 1,5DO* Расстояние от ср^за сопла до начала камеры смешения h = 4^веВакуум во вторичном потоке в начале смешивания kpBax = ^p2 + Д/^дин 2Полное давление на срезе соплаAPi = Ардин1 - Лрвах25* Статический КПД эжектораLc2 (Др 2 + Др3 + Др дон)1,128 V0,0565/220 = 0,018 м(0,152/0,018)2 = 71,38-0,152 = 1,216 м(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па1,128 V0,6215/10 = 0,281 м ■2 • 102/2 = 60 Па10(0,281 - 0,152) = 1,29 м(50,8 + 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па58,6 + 60 + 35,2 = 153,8 Па (соответствует принятому в условии Др3 = 150 Па) ' 1,128 V0,565/6,5 = 0,315 м5-0,315 = 0,44 м4-0,018 = 0,072 м,250 + 614 = 864 Па29040 - 864 = 28 176 Па0,565(250 + 150 + 60)--' = 0,16320,0565-28 1761,128 V0,0565/220 = 0,018 м(0,152/0,018)2 = 71,38-0,152 = 1,216 м(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па1,128 V0,6215/10 = 0,281 м ■2 • 102/2 = 60 Па10(0,281 - 0,152) = 1,29 м(50,8 + 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па58,6 + 60 + 35,2 = 153,8 Па (соответствует принятому в условии Др3 = 150 Па) ' 1,128 V0,565/6,5 = 0,315 м5-0,315 = 0,44 м4-0,018 = 0,072 м,250 + 614 = 864 Па29040 - 864 = 28 176 Па0,565(250 + 150 + 60)--' = 0,16320,0565-28 176
Диаметр выходного отверстия сопла < = 1,128 JlAK
Уточняем конструктивный параметр f = Ш<кеУ
Длина камеры смешения /хам = 8</кам
Потери давления на трение в камерё смешения ^Ркам ~ (^2 + ^з)4ам/2,
где R2 и ^з сопротивление трению при d3, d2 и v3 соответственно на 1 м длины (принимаются по данным для расчета воздуховодов)
Диаметр выходного отверстия диффузора d^ = 1,128 JL3/v4, где г4-принимается из условий обеспечения необходимой скорости выброса (обычно г4 = 10 м/с), и динамическое давление в нем Дрдин4 = pri/2
Длина диффузора /диф = 10(t/4 - d3)
Потери давления на трение в диффузоре ^РДиф = № + Я4)/диф/2, где R4-аналогично R3 при г4 и d4
Суммарные потери давления в напорной части эжектора Др3 - Дрхам + Дрдин4 + Лрдиф
Диаметр корпуса эжектора Do = 1,1-28 V^V^o» где v0-скорость подсасываемого воздуха в корпусе (принимается как скорость в воздуховодах v0 to 5 4- 8 м/с)
Длина конфузора /хонф = 1,5DO
* Расстояние от ср^за сопла до начала камеры смешения h = 4^ве
Вакуум во вторичном потоке в начале смешивания kpBax = ^p2 + Д/^дин 2
Полное давление на срезе сопла
APi = Ардин1 - Лрвах
25* Статический КПД эжектора
Lc2 (Др 2 + Др3 + Др дон)
Диаметр выходного отверстия сопла < = 1,128 JlAK
Уточняем конструктивный параметр f = Ш<кеУ
Длина камеры смешения /хам = 8</кам
Потери давления на трение в камерё смешения ^Ркам ~ (^2 + ^з)4ам/2,
где R2 и ^з сопротивление трению при d3, d2 и v3 соответственно на 1 м длины (принимаются по данным для расчета воздуховодов)
Диаметр выходного отверстия диффузора d^ = 1,128 JL3/v4, где г4-принимается из условий обеспечения необходимой скорости выброса (обычно г4 = 10 м/с), и динамическое давление в нем Дрдин4 = pri/2
Длина диффузора /диф = 10(t/4 - d3)
Потери давления на трение в диффузоре ^РДиф = № + Я4)/диф/2, где R4-аналогично R3 при г4 и d4
Суммарные потери давления в напорной части эжектора Др3 - Дрхам + Дрдин4 + Лрдиф
Диаметр корпуса эжектора Do = 1,1-28 V^V^o» где v0-скорость подсасываемого воздуха в корпусе (принимается как скорость в воздуховодах v0 to 5 4- 8 м/с)
Длина конфузора /хонф = 1,5DO
* Расстояние от ср^за сопла до начала камеры смешения h = 4^ве
Вакуум во вторичном потоке в начале смешивания kpBax = ^p2 + Д/^дин 2
Полное давление на срезе сопла
APi = Ардин1 - Лрвах
25* Статический КПД эжектора
Lc2 (Др 2 + Др3 + Др дон)
1,128 V0,0565/220 = 0,018 м
(0,152/0,018)2 = 71,3
8-0,152 = 1,216 м
(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па
1,128 V0,6215/10 = 0,281 м ■
2 • 102/2 = 60 Па
10(0,281 - 0,152) = 1,29 м
(50,8 + 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па
58,6 + 60 + 35,2 = 153,8 Па (соответствует принятому в условии Др3 = 150 Па) ' 1,128 V0,565/6,5 = 0,315 м
5-0,315 = 0,44 м
4-0,018 = 0,072 м,
250 + 614 = 864 Па
29040 - 864 = 28 176 Па
0,565(250 + 150 + 60)
--' = 0,1632
0,0565-28 176
1,128 V0,0565/220 = 0,018 м
(0,152/0,018)2 = 71,3
8-0,152 = 1,216 м
(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па
1,128 V0,6215/10 = 0,281 м ■
2 • 102/2 = 60 Па
10(0,281 - 0,152) = 1,29 м
(50,8 + 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па
58,6 + 60 + 35,2 = 153,8 Па (соответствует принятому в условии Др3 = 150 Па) ' 1,128 V0,565/6,5 = 0,315 м
5-0,315 = 0,44 м
4-0,018 = 0,072 м,
250 + 614 = 864 Па
29040 - 864 = 28 176 Па
0,565(250 + 150 + 60)
--' = 0,1632
0,0565-28 176
* Пункты дополнены Д. П. Коневым.
Примечания: 1. В случае округления значений диаметров d2, d3, d4 и dac необходим пересчет для определения их истинного значения.
2. В случае, если Др3 (п. 20) не соответствует принятому в условии, следует повторить расчет, начиная с п. 4 и приняв Др3, близкое к полученному.
РешениеРешениеТАБЛИЦА 10.8. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.5
Решение
Решение
№ Определяемая величина и расчетная формула п. п.
1
Расходы рабочего и эжектируемого потоков:
2
Gp = Gc/(1 + Р);
G« = РСр
Отношение удельных объемов при одинаковых газовых постоянных и теплоемкостях потоков К Р»ТЙ
16/(1 + 4) = 3,2 кг/с
4- 3,2 = 12,8 кг/с
981000 300
7 5
3
РнТр
Температура смеси•
тр + ртв с1 + р
98 100 400
400 + 4-300
320 К
1+4“
№ п. п.
Определяемая величина и расчетная формулаРешение
4
Отношение удельного объема смеси к рабочему 1
И ррТс '981000 320
сг рс7 25
Тр~УсТр98 100-1,1400 “ ’
предварительно зададимся рс = 1,1 рн, поскольку
рс заранее неизвестно; см. п. 2)
5
Характеристики газов:
коэффициент Прн = pjpp98 100 = 1
981000’
Параметры X, е, q при расчетном П (определя- Хрн = 1,7; £р и = 0,193; qPH = 0,519;
ем по газодинамическим таблицам)£р* = 0,634 ’’
Приведенное отношение давления Пр* = г [К,0,742/1,4 = 0,528
где г = 0,742 (для воздуха)
6
Критическая скорость рабочего потока газа, представляющая собой действительную скорость газа и равная местной скорости звука
vp* = J'lKHK + 1)У^ТРУ2-1,4/(1,4 + 1)7287-400 = 366 м/с
7
Критическое сечение рабочего сопла
„Gdtd*3,2-366
и =’= 1,62-10-3 м
рКрПр*Рр1,4-0,528-981000
8
и его диаметр dp* = 1,13У/р*1,13^/1,62-10'3 = 0,045 м
Выходное сечение сопла /р1 = fp*/qpn0,00162 = 0 00313 м2
0,519 “ ’М
9
и его диаметр dx = 1,13 У/р11,13 У0,00313 = 0,063 м
Сечение камеры смешения /3 = (/з//р*)/р*, где /з//р*-оптимальное отношение площадей:
//з \—Ь + 7^2 — ^ас
здесь а = ф1ф2урн0,95 0,975 0,519 = 0,48;
Г1\ КГГ/ 1\
Ь=— тФ.Фз + Епн (0,51—х— )0,95-0,975 + 0,193 1-0,5 х
1рн|Дф3 ) Vp1’’ L\0,9)
v
х (1 + Р)2 - (Ф1ф2 - 0,5) —р2 >х 7,25(1 + 4)2 - (0,975-0,925 - 0,5) х
х 7,5-42 1 = - 25,1
C = 2^W—-0,5) —(1 + р)220,5^7,25(1 + 42) = 82,5
?Р.н\Фз/^р0,519^0,9/
Оптимальными принимаются значения коэффи- г 25 1 + /25 I2 — 4-0 48-82 5 циентов скорости фг = 0,95; ф2 = 0,975; ф3 = 0,9;— = —’——’’— = 48
Ф4 = 0,925. Тогда получаем диаметр камеры /р*0 00162 ^0^74^ 2
смешения d-. = 1,133/—-’
3V 31,13 70,74 = 0,315 м
10
Длина свободной струи при 0,37 + р ,0,37 + 4
р > 0,5 /С1 = d,,0,063 = 0,79 м
С1 4,4а14,4-0,08
где а-константа, равная 0,07-0,09; ^-выходной
диаметр сопла
11
Диаметр свободной струи на расстоянии /е1 от выходного сечения сопла при р > 0,5
12
d4 = 1,55^ (1 + Р)1,55-0,063(1 + 4) = 0,49 м
Длина конического участка перед цилиндричес
кой частью камеры смешения /с2 = d4 — d30,49 — 0,315 = 0,175 м
РешениеРешение13И15161713И151617Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения /е = /с2 4- /С1Длина цилиндрической камеры смешения /=(6=10)<Конструктивные размеры (в мм)Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения /е = /с2 4- /С1Длина цилиндрической камеры смешения /=(6=10)<Конструктивные размеры (в мм)0,175 4-0,79 = 0.965 м7 • 0,315 = 2,205 *0,175 4-0,79 = 0.965 м7 • 0,315 = 2,205 *Длина диффузора при угле раскрытия а = 8sд —2tg(o/2)Длина диффузора при угле раскрытия а = 8sд —2tg(o/2)0.9 - 0.315___ __ = 4 13 м2 0,070.9 - 0.315___ __ = 4 13 м2 0,07Достижимое давление сжатия р. определяется по перепаду Дд и начальному /уА 2(Кр+1)пр.и<Р1фЩйX——— — —— ———/ 1\ ГF_ о,5 ^(1 + Г - (<р2ф4 - 0,5)^<\Фз'»рДостижимое давление сжатия р. определяется по перепаду Дд и начальному /уА 2(Кр+1)пр.и<Р1фЩйX——— — —— ———/ 1\ ГF_ о,5 ^(1 + Г - (<р2ф4 - 0,5)^<\Фз'»р1,41 0,952 0,9752-1,722(1,4 4-1)0.1/1( — - 0,5 735 хХОЗ /1,41 0,952 0,9752-1,722(1,4 4-1)0.1/1( — - 0,5 735 хХОЗ /X (1 +. <3 - (0,975 0,925 - 0,5) хX (1 +. <3 - (0,975 0,925 - 0,5) хх 7,5 1,04-42х 7,5 1,04-42= 0,122= 0,122(/зД»*)оп ~ ^/fp.*(/зД»*)оп ~ ^/fp.*
Решение
Решение
13
И
15
16
17
13
И
15
16
17
Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения /е = /с2 4- /С1
Длина цилиндрической камеры смешения /=(6=10)<
Конструктивные размеры (в мм)
Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения /е = /с2 4- /С1
Длина цилиндрической камеры смешения /=(6=10)<
Конструктивные размеры (в мм)
0,175 4-0,79 = 0.965 м
7 • 0,315 = 2,205 *
0,175 4-0,79 = 0.965 м
7 • 0,315 = 2,205 *
Длина диффузора при угле раскрытия а = 8s
д —2tg(o/2)
Длина диффузора при угле раскрытия а = 8s
д —2tg(o/2)
0.9 - 0.315
___ __ = 4 13 м
2 0,07
0.9 - 0.315
___ __ = 4 13 м
2 0,07
Достижимое давление сжатия р. определяется по перепаду Дд и начальному /у
А 2(Кр+1)пр.и
<Р1фЩй
X——— — —— ———
/ 1\ ГF
_ о,5 ^(1 + Г - (<р2ф4 - 0,5)^<
\Фз'»р
Достижимое давление сжатия р. определяется по перепаду Дд и начальному /у
А 2(Кр+1)пр.и
<Р1фЩй
X——— — —— ———
/ 1\ ГF
_ о,5 ^(1 + Г - (<р2ф4 - 0,5)^<
\Фз'»р
1,41 0,952 0,9752-1,72
2(1,4 4-1)0.1/1
( — - 0,5 735 х
ХОЗ /
1,41 0,952 0,9752-1,72
2(1,4 4-1)0.1/1
( — - 0,5 735 х
ХОЗ /
X (1 +. <3 - (0,975 0,925 - 0,5) х
X (1 +. <3 - (0,975 0,925 - 0,5) х
х 7,5 1,04-42
х 7,5 1,04-42
= 0,122
= 0,122
(/зД»*)оп ~ ^/fp.*
(/зД»*)оп ~ ^/fp.*
М Определяемая величина и расчетная формула п.п.
1 + 0.122 = 1,12298 100(1 + 0,122) = 110 000 Па1 + 0.122 = 1,12298 100(1 + 0,122) = 110 000 Пакоэффициент Кр = К = 1.4.
1 + 0.122 = 1,122
98 100(1 + 0,122) = 110 000 Па
1 + 0.122 = 1,122
98 100(1 + 0,122) = 110 000 Па
Отношение ре/ри = 1 4- NJP*» откуда д^йД1 + ДаМ)
18 Давление эжектируемого потока р2 во входном сечении цилиндрической камеры смешения при сверхкритической степени расширения рабочего потока определится по перепаду До, и начальному р.
= 0,155= 0,155П.5- L4■ 0.634■ 0.528 Ф5-4?
= 0,155
= 0,155
/2
0Э252<1 48-;—
X0,519/
98100(1 - 0,155) = 82 600 Па98100(1 - 0,155) = 82 600 ПаЛ ц. 7 т<98 100(1,122 - 0,155)™—-^—47,5= 87 000 ПаЛ ц. 7 т<98 100(1,122 - 0,155)™—-^—47,5= 87 000 Па
98100(1 - 0,155) = 82 600 Па
98100(1 - 0,155) = 82 600 Па
Л ц. 7 т<
98 100(1,122 - 0,155)™—-^—
47,5
= 87 000 Па
Л ц. 7 т<
98 100(1,122 - 0,155)™—-^—
47,5
= 87 000 Па
где Кр = К = 1,4
Отношение р2/К = 1 — ДаМ» откуда
А = Ad + Аа/а)
19 Давление смешанного потока в выходном сечении цилиндрической камеры смешения
Ps = Рн(Ре/Рп " М>нХ гж
ДА Р Н^
ТАБЛИЦА 10.9. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.6
№ Определяемая величина и расчетная формула п. и.
Решение
Давление в камере эжектора pv — рб — Нх
Критическое давление пара в узком сечении сопла рхр = О,546/?о
Энтальпия пара при расширении по адиабате до критического давления (по диаграмме /-S)
Адиабатический перепад тепла до критического давления А/Хд = /0 — /хд
Энтальпия в конце адиабатического расширения до давления в камере смешения рг (по диаграмме /-S)
Общий адиабатический перепад А/1Д = /0 — IT
Действительные перепады тепла с учетом потерь в сопле при Ег =0,1: А7хр = А7хр(1 — еД
Д/2 = ДЛД(1 - еД
Действительная энтальпия пара в критическом сечении /кр = /0 - А/кр
Действительная энтальпия пара на выходе. из сопла Ц = Io — MY
Скорость в критическом сечении ихр = К >/Мкр, где К = 44,7, скорость на выходе из сопла vv = Кд^
Удельный объем пара Ухр в узком (критическом) сечении сопла при р и z определяем (по диаграмме I-S)
То же, в выходном сечении сопла
Динамический напор эжектирующей струи ^=^/(2^)
Плотность эжектируемого воздуха р2 = р0——, РоТ2 где р0 = 0,131 кг/м3-плотность при нормальных условиях (То = 273 К и р0 = 101,3 кПа); Т2 = = 293 К - температура эжектируемого воздуха
Конструкцию эжектора выбираем с использованием скорости эжектируемого воздуха и > 0 и с диффузором, имеющим коэффициент восстановления давления ф = 0,8. Находим mon = hJHx
При давлении в камере смешения pv задаем шесть режимов в интервале температур смеси от 363 до 413 К и сводим расчет в следующем порядке в табл. 10.10.
По данным величинам рг и Т2 по диаграмме I-S находим 1\ и V (строки 1-4)
Рассчитываем плотность пара и воздуха в смеси (строки 5, 6)
Используя уравнение теплового баланса определяем коэффициент эжекций 0 (строка 7) 15.4. Находим отношения плотностей (строки 8, 9), необходимые для вычисления m (строка 10)
99 250 - 29 300 = 69 950 Па = 69,95 кПа 0,546 • 1 275 000 = 69 400 Па = 69,4 кПа /хр = 2 945 000 Дж/кг = 2945 кДж/кг 3095 — 2945 = 150 кДж/кг
/Д = 2518 Дж/кг 3095 - 2518 = 577 кДж/кг
150(1 - 0,1) = 135 кДж/кг
577(1 - 0,1) = 519 кДж/кг
3095 - 135 = 2960 кДж/кг
3095 — 519 = 2576 кДж/кг
44,7^/135 = 517 м/с
44,7^/519 = 1020 м/с
Кхр = 0,35 м3/кг
V= 2,28 м3/кг
10202/ (2 ■ 2,28) = 22 800 Па = 228 кПа
0,131
69,95 273
101,3 293
= 0,0843 кг/м3
228/29,3 = 7,76
Расчетный режим: р2 = 0,0843 шоп = 7,76 Т2 = 403 К
16
По изменению m от 13,47 до 6,83 определяем режим со значением т, близким оптимальному
Режим 5 берем за расчетный и проводим дальнейшие подсчеты размеров эжектора для этого режима
Величина и, характеризующая, как и величина т, отношение скоростей после их смешения (при
2 - ф/р2 р2 \
К = 0) и = —— — - —-
2 \Р2 РгР /
0 = 2,21 р; = 0,0384 р2 = 0,0616 Pi = Ркр = 0,0447
2 — 0,8/0,08430,843
2\0,0616 ~ 0,0384-2,21
№ Определяемая величина и расчетная формула п. и.
Решение
17 кпд эжектора т] =
р2т
18 Расход пара Gx = С2/р
19 Площадь сопел в узком критическом сечении и на выходе / = G^ V/v
0,0447 2,21
0,0843 7,76
0,417/2,21 =0,189 кг/с
0,189-0,35
Ар == 0,000128 м2
0,189-2,28
1020
= 0,000422 м2
20 Выберем конструкцию эжектора по схеме многоструйного (с шестью соплами) расположения по окружности. Диаметр каждого сопла в крити-
ческом и выходном сечениях D = / —
V 6л
21 Длина расширяющейся части сопла при угле
раскрытия ас = 6 град /с =
2tg(ac/2)
Ар
4-128
6-3,14-106
= 0,0052 м
/ 4-422
V 6-3,14-10^
= 0,0095 м
22 Площадь сечения в горловине /3 = mf\, диаметр диффузора в горловине £>3 = 74/з/я
Диффузор переходит в трубу диаметром D4 = = 0,2 м (выходной)
23 Длина диффузора при угле раскрытия ар = 8 град Лд — ^3
L~2tg(ap/2)
24 При диаметре центровой окружности располо- z(DT + 25 + /)
жения сопел Do =,
л
где z-число сопел; 5-толщина стенки сопла в конце расширения; Dt -диаметр сопла на выходе, /2-расстояние между соплами; расстояние от сопла до цилиндрического смесительного
D3 — Do — D^
участка =———; здесь (у-половина
угла раскрытия струи при давлении в камере смешения:
0,0095 - 0,0052
= 0,041 м
2tg 3
7,76-422-10"6 = 0,0032 м2
70,00327-4/3,14 = 0,0645 м
0,2 - 0,06452-0,07
= 0,97 м
6(9,5-10 3 + 2-1 + 1,05-10 2)
= 0,042 м;
3,14
0,0645 - 0,042 - 0,0095
2-0,146
= 0,045 м
25
26
pv кПа
0, град
р,, кПа
0, град
98,07
9,5
49,03
7,2
88,26
9,1
39,23
6,7
78,45
8,7
29,42
6,0
68,65
8,3
19,61
5,1
58,84
7,8
9,81
4,3
Расстояние от сопла до диффузора
m — ир
1 + Р - «Р,
длина цилиндрического смесительного участка ^2 = ка ™ к
Диаметр коллектора на уровне выходного сече- /4
ния сопел Dx = /-(А + /2),
0,0645/7,76 - 0,55-2,21 \
- 12’- =
Тб V 1 + 2,21 - 0,55-2,21/
= 0,23 м
0,23 - 0,045 = 0,185 м
/ — (0,000422 + 0,00595) = 0,09 м
где /2 = /3/л =0,00327/0,55 = 0,00595 м2
Параметр
Расчетная формула
Расчетный режим
12
3
4
5
6
1.
Давление в камере смешения рх, кПа
Задаемся согласно пункту 1 табл. 10 9
69,95
69,95
69,95
69,95
69,95
69,95
2.
Температура смеси Т2, К
Задаемся
363
373
383
393
403
413
3.
Теплосодержание пара в смеси Гх, кДж/кг
По диаграмме I-S
26,6
26,8
27
27,2
27,35
27,5
4.
Удельный объем пара V'x, м3/кг
По диаграмме I-S при Т2 и рх
2,37
2,45
2,54
2,60
2,66
2,74
5.
Плотность Pi пара
1
Р1 ^9,87;
0,043
0,0417
0,0402
0,0393
0,0384
0,0374
6.
Плотность воздуха в смеси при Т'2 и рх
, _ Pi То Р2 - Ро .р,
Ро *1
0,0685
0,0607
0,065
0,0632
0,0616
0,0602
7
Коэффициент эжекции Р, кг/кг (из уравнения теплового баланса)
V21
I Г А
5,38
4,26
3,48
2,78
2,21
1,69
‘°“ 2-9,8 (2 — ср)2 (1 + р)
— рс2 (Т2 — Т2) = 0
8.
Отношение плотностей p^pi
Р1 /Р1 = Ркр/Р1, где ркр = 0,0447
1,04
1,07
1,11
1,14
1,16
1,20
9.
То же, Pi/p2
Р1/Р2 = Ркр/2
0,654
0,672
0,688
0,707
0,725
0,743
10.
Величина т, характеризующая отношение скоростей движения эжекти- рующей и эжектируемой сред при К = 0
т = (2 - ф)[2р!/р'1 + + ₽(Р1/Р2 + Р1/Р1)]
13,47
11,46
10,2
8,9
7,76
6,83
Рис 10 9. Многоструйный эжектор а схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головки и коллектораРис 10 9. Многоструйный эжектор а схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головки и коллектора
Рис 10 9. Многоструйный эжектор а схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головки и коллектора
Рис 10 9. Многоструйный эжектор а схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головки и коллектора
Пример 10.4. Требуется рассчитать параметры эжектора для удаления воздуха L2 = = 2000 м3/ч при сопротивлении всасывающей сети Др2 = 250 Па и при сопротивлении нагнетательной сети Д/?3 = 150 Па. Коэффициент эжекции Р = 10. Коэффициенты сопротивления эжектора ^2 = 0,08, Е^30,45.
Решение. Расчет примера выполняется методом расчета эжекторов, разработанного П. Н. Каменевым и дополненного сотрудником ГИПРОНИИ АН СССР Д. П. Коневым. Данные расчета сводим в табл. 10.7.
Пример 10.5. Выполнить расчет основных геометрических размеров газоструйного эжектора для следующих условий. Рабочая и эжек- тируемая (удаляемая) среда-воздух; р = = 981 000 Па; Тр = 400 К, рн = 98 100 Па; Тн = = 300 К; К = 1,4; R = 287 Дж/(кг К); производительность по удаляемой смеси Ge = 16 кг/с; коэффициент эжекции равен 4. Для прочностных расчетов следует определить достижимое давление сжатия, а также давление эжектиру- емого потока при сверхкритическом расширении во входном и выходном сечениях цилиндрической камеры смешения эжектора.
Решение. Расчет осуществляем с исполь
зованием газодинамических таблиц по аналитическим зависимостям для струйных аппаратов, приведенных в работах Е. Я. Соколова и Н. М. Зингера. Результаты расчета сводим в табл. 10.8.
В заключение приведем методику расчета многоструйного эжектора на примере работы парового эжектора по удалению воздуха после системы пневматического золоудаления. Данный случай расчета характеризуется неизотермическим процессом.
Пример 10.6. Рассчитать паровой эжектор, отсасывающий воздух после системы пневматического золоудаления для следующих условий. Расход отсасываемого воздуха G2 = 0,417 кг/с; температура отсасываемого воздуха Т2 = = 293 К; барометрическое давление рб = 99 250 Па; сопротивление системы Нх = 29 300 Па; давление свежего пара перед соплом р0 = = 1275 000 Па; температура свежего пара перед соплом То = 598 К; энтальпия пара перед соплом /0 = 3 095 000 Дж/кг.
Решение. Расчет выполнен по методике, предложенной В. А. Успенским. Результаты решения сводим в табл. 10.9 и 10.10.
По приведенному расчету примера 10.6 предложена одна из конструкций эжектора с обтекаемыми формами сопловой головки и коллектора (рис. 10.9).
Глава 11КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕММЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХАИ УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ
КОМПОНОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ И ОБОРУДОВАНИЕ КАМЕР
Приточные и вытяжные камеры
Приточные и вытяжные камеры в производственных одноэтажных зданиях рекомендуется размещать внутри помещений, на антресолях, этажерках, в межфер1менном пространстве и на кровлях. Приточные камеры следует располагать с учетом забора воздуха из незагрязненных зон и исходя из минимальных приведенных затрат. Приточные камеры и кондиционеры в общественных и административных зданиях, а также во вспомогательных помещениях производственных предприятий следует проектировать в нижних частях здания (преимущественно в первых этажах), вытяжные камеры-в верхних частях здания (верхние этажи, чердаки). В многоэтажных зданиях с большим количеством вентиляционных систем рекомендуется устраивать технические этажи.
Агрегаты приточных и вытяжных вентиляционных систем не следует располагать в одной камере. Указания по размещению и устройству камер, обслуживающих взрывоопасные помещения, приведены в кн. 2.
В производственных и общественных зданиях, где устанавливается вентиляционное оборудование для пяти и более систем, необходимо предусматривать помещение для ремонта оборудования, а также для регенерации масла фильтров, если отсутствуют централизованные ремонтные мастерские или центральные установки для регенерации масла.
В помещениях для вентиляционного оборудования и кондиционеров при необходимости должен быть предусмотрен подвод и отвод воды для промывки оборудования и полов.
При компоновке вентиляционных систем и размещении камер следует руководствоваться следующими соображениями:
радиус действия систем должен быть оптимальным как по технико-экономическим, так
и по конструктивным соображениям (50-60 м);
вентиляционные системы должны обслуживать помещения, близкие по характеру производства и метеорологическим условиям;
недопустимо объединение вытяжных устройств, отсасывающих пыльный и влажный воздух, легкоконденсирующиеся пары и пыль, ядовитые вещества и другие вредные выделения, при смешении которых создается ядовитая, воспламеняющаяся или взрывоопасная механическая смесь, а также горючие вещества и газы (например, отсосы от масляных ванн и термических печей);
необходимо учитывать противопожарные требования, приведенные в кн. 2.
При проектировании камер должны предусматриваться:
лестницы, площадки, а также люки и двери для доступа к оборудованию и трубопроводам, требующим обслуживания;
передвижные или стационарные подъемнотранспортные средства (например, блоки, тали, монорельсы, а в отдельных случаях для громоздкого оборудования краны);
электрическое освещение помещений камер и секций, а также помещений для размещения оборудования вентиляционных систем и кондиционеров.
Высота помещения, предназначенного для размещения вентиляционного оборудования, должна приниматься не менее чем на 0,8 м больше высоты оборудования, но не менее 1,8 м от пола до низа выступающих частей коммуникаций и оборудования в местах нерегулярного прохода обслуживающего персонала, и не менее 2 м-в местах регулярного прохода людей.
Ширина прохода для обслуживающего персонала между выступающими частями оборудования, а также между оборудованием и стенами или колоннами должна предусматриваться не менее 0,7 м.
Б. Воздуховоды
Воздуховоды вентиляционных систем следует проектировать так, чтобы при наименьшей их протяженности обеспечивались нормативные климатические условия во всех рабочих зонах помещения. Воздуховоды должны предусматриваться круглого сечения, заводского изготовления. В зависимости от архитектурных, конструктивных и других требований воздуховоды допускается проектировать прямоугольного или овального сечения.
Размеры поперечного сечения металлических воздуховодов, а также воздуховодов из пластмасс приведены в кн. 2.
Воздуховоды вытяжных систем местных отсосов, по которым удаляются горючие газы, должны прокладываться с подъемом в направлении движения газов.
Для транспортирования влажного воздуха (с относительной влажностью более 80%) и смесей с легкоконденсирующимися парами должны применяться воздуховоды из оцинкованной стали, которые прокладывают с уклоном 0,005-0,01 или вертикально. Для дренажа в нижних точках воздуховодов предусматриваются сифоны из труб диаметром более 20 мм.
Крепление воздуховодов, присоединяемых к вентиляторам и другому оборудованию, следует проектировать так, чтобы вес воздуховодов не передавался на вентилятор и другое оборудование.
Для измерения параметров воздушной среды в стенках воздуховодов, в ограждениях вентиляционного оборудования и кондиционеров должны предусматриваться лючки, гильзы или другие устройства.
Вытяжку из верхней зоны производственных помещений по возможности следует устраивать без разветвленных воздуховодов с помощью фонарей, шахт, дефлекторов и крышных вентиляторов.
Напорные участки воздуховодов вытяжных систем, как правило, не должны прокладываться через другие помещения. При необходимости такой прокладки необходимо предусматривать меры, предотвращающие попадание загрязненного воздуха в эти помещения.
При перемещении воздуха, содержащего химически активные смеси, применяют воздуховоды, изготовляемые из кислотостойкой ста-
Т АБ Л ИЦ А 11.1. РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ КРОНШТЕЙНАМИ (ПОДВЕСКАМИ)
ВоздуховодыМаксимальное
расстояние, м
Металлические неизолированные 4 на бесфланцевом соединении при диаметре или размере большей стороны до 400 мм
То же, более 400 мм3
Металлические неизолированные6
на фланцевом соединении диаметром до 2000 мм или размере большей стороны до 2000 мм
Металлические неизолированные 4 вертикальные всех размеров
Винипластовые всех размеров:
горизонтальные2-2,5
вертикальные3
ли, листовой стали с защитными покрытиями, винипласта, керамики и кислотоупорного бетона. Винипластовые воздуховоды из-за хрупкости не следует применять в местах, подверженных механическим воздействиям, д также при температуре среды выше 50 °C.
При креплении воздуховодов расстояния между подвесками не должны превышать значений, указанных в табл. 11.1.
Для периодической чистки подпольных кирпичных или бетонных каналов в их перекрытиях устраивают люки, которые располагают: при непроходных каналах-на всех поворотах, ответвлениях и через 5 м на прямых участках; при полупроходных каналах (сечением не менее 700 х 900 мм)-не чаще чем через 20 м, располагая их преимущественно на поворотах и против ответвлений; при проходных каналах-не чаще чем через 50 м.
Воздуховоды аспирационных систем и пневмотранспорта, как правило, прокладывают поверху. При прокладке под полом стальные воздуховоды укладывают в кирпичных или бетонных каналах, перекрываемых съемными плитами. Ответвления воздуховодов присоединяют к магистралям в системах аспирации и пневмотранспорта сбоку или сверху. ■
Запорные и регулирующиеустройства
В качестве запорных и регулирующих устройств на воздуховодах применяются шиберы, клапаны (заслонки) и направляющие ап-
Рис. 11.1. Лючки с заглушками для измерения давлений и температур воздуха в металлических воздуховодах
7 - палец-заглушка; 2-пружина; 3 -фиксатор; 4 -стенка воздуховода; 5-прокладка; 6-лючок
Рис. 11.2. Схема вентиляционной системы с лючками для замера давлений воздуха
/-приточные насадки; 2-то же, тарельчатого типа; 3-дрос-сель-клапан; Л.з-лючок с заглушкой
параты (см. кн. 2). В воздуховодах, расположенных в труднодоступных местах, используют клапаны с механическим приводом и дистанционным управлением. На воздуховодах систем общего назначения клапаны устанавливают:
на ответвлениях, которые требуют выключения или регулирования подачи (отсоса) воздуха в процессе эксплуатации;
перед всеми воздухораздаточными и воздухоприемными устройствами, которые не имеют в своей конструкции регулирующих и закрывающих устройств;
у всех местных отсосов.
Гидравлический расчет воздуховодов должен производиться так, чтобы неувязка потерь давления по отдельным ветвям воздуховодов не превышала 10%; при большей неувязке требуется применение дросселирующих устройств.
На ответвлениях устанавливают диафрагмы из тонколистовой стали для начального регулирования при наладке.
На всех выбросных шахтах следует применять двухпозиционные клапаны. В шахтах систем горячих цехов с непрерывным процессом производства клапаны можно не ставить.
В системах аспирации и пневмотранспорта установка дросселирующих клапанов не допускается. Для полного отключения местных отсосов за ними на вертикальных участках рекомендуется устанавливать косые шиберы. В местах возможного засорения воздуховодов (за отводами) и на прямых участках через 15 м устраивают смотровые люки.
Для измерений, связанных с регулированием и наладкой смонтированных систем, предусматривают специальные лючки с заглушками (рис. 11.1). Лючки с заглушками следует размещать на прямолинейных участках воздуховодов на расстоянии не менее 4d за ближайшим местным сопротивлением, но не менее 2d до последующего по движению воздуха местного сопротивления, создающего возмущение потока. Для прямоугольных воздуховодов d = 1,13 y/f, где /-площадь поперечного сечения воздуховода, м2.
Как правило, лючки с заглушками (рис. 11.2) должны размещаться:
до и после вентиляторов, циклонов, скрубберов и фильтров;
у основания каждой ветви, примыкающей к распределительному или сборному магистральному воздуховоду при числе воздуховыпускных или воздухоприемных устройств на ветви более двух;
на ветвях приточных систем-по числу патрубков, недоступных для замеров анемометром, минус один и по числу групп воздуховыпускных устройств, в которых скорости могут быть замерены анемометрами;
на ветвях вытяжных систем-по числу местных отсосов, недоступных для замеров анемометром, минус один и по одному лючку на каждую группу однотипных местных отсосов (вытяжных шкафов, зонтов и т. п.), доступных для замеров анемометром.
УСТАНОВКИ ПРИТОЧНОЙИ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Общие положения
При компоновке вентиляционных камер необходимо предусматривать возможность
Рис. 11.3. Компоновка приточной камеры
/-неподвижные жалюзийные решетки; 2-утепленный клапан; 3-самоочищающийся масляный фильтр; 4-обводной канал; 5-калориферы; 6- предохранительная решетка; 7-мягкие вставки, 8-вентилятор; 9-патрубки с заглушками; /(/-герметические двери; 7/-тепловая изоляция
монтажа и демонтажа оборудования и удобство его обслуживания. Размеры проходов, а также дверных и монтажных проемов в камерах должны приниматься с учетом габаритов оборудования. Проходы для обслуживания оборудования должны быть шириной не менее 0,7 м.
Радиальные вентиляторы приточных и вытяжных систем, как правило, устанавливают на виброоснованиях с пружинными виёроизоля- торами.
Без виброоснований вентиляторы устанавливают только на бетонных фундаментах непосредственно на грунте в помещениях с производственным шумом 70 дБ и более. В зданиях с повышенными требованиями к уровню шума (театры, кинозалы и т.п.) вентиляторы следует устанавливать на виброоснования и при расположении их на бетонных фундаментах на грунте.
При установке вентиляторов на виброоснованиях обязательно применение мягких вставок на -всасывающем и нагнетательном патрубках вентиляторов. Вставки делают из
резины, прорезиненной ткани и стеклоткани. При установке вентиляторов без виброоснований мягкие вставки необходимы при соединении с воздуховодами из строительных материалов (кирпич, бетон), кроме того, их применяют для предотвращения распространения шума по воздуховодам.
Установка мягких вставок в системах аспирации и пневмотранспорта древесных отходов нежелательна. В этих случаях вентиляторы аспирационных и пневмотранспортных установок ставят без виброоснований. Для уменьшения шума вентиляторы рекомендуется выносить за пределы рабочих помещений.
При заборе воздуха вентилятором непосредственно из рабочего помещения или отсека бетонной или кирпичной камеры на всасывающем отверстии вентилятора устанавливают предохранительную решетку (рис. 11.3).
При транспортировании воздуха с повышенной влажностью, а также при установке вентилятора после мокрой очистки воздуха в нижней точке вентилятора необходимо предусматривать устройства дренажа с установкой сифона d = 25 мм.
Б. Установки приточной вентиляции
Приточные установки могут выполняться по различным технологическим и конструктивным схемам с очисткой и без очистки воздуха от пыли.
Как правило, следует применять типовые приточные камеры, собираемые из отдельных секций, изготовляемых на заводах или в центральных заготовительных мастерских (ЦЗМ) по типовому проекту ГПИ Сантехпроект 5.904-12.
Пример компоновки нетиповой приточной камеры приведен на рис. 11.3.
Воздухозабор. Воздухозаборные отверстия для предохранения от попадания в установки дождя и снега закрывают неподвижными жалюзийными штампованными металлическими решетками. После решеток устанавливают утепленные многостворчатые клапаны с ручным и механическим приводом (последний блокируется с пусковыми приспособлениями вентилятора). Для предохранения створок от смерзания используют клапаны с электроподогревом.
Клапаны с подогревом применяют: при
автоматическом и дистанционном управлении камерой в районах с расчетной температурой ниже — 10 °C; при обслуживании камерой, расположенной в верхней части здания влажных помещений; при переключении камеры в нерабочее время на рециркуляцию. Начинать подогрев следует за 10-20 мин до открытия клапана и заканчивать с пуском вентиляционной системы.
Допускается объединять одной воздухозаборной шахтой вентиляционные системы, обслуживающие однохарактерные помещения. Нельзя объединять системы, обслуживающие взрывоопасные помещения, а также помещения, имеющие газо-, пылевыделения и выделения с резкими запахами. При общей воздухозаборной шахте для каждой системы устанавливают отдельный утепленный клапан.
Скорость воздуха в живом сечении воздухозаборных решеток и утепленных клапанов при расположении против них масляных самоочищающихся фильтров принимают не более 4 м/с, при отсутствии фильтров-до 6 м/с. Скорость воздуха в воздухозаборных шахтах должна составлять 4-6 м/с.
Фильтрация приточного воздуха. Приточный воздух очищают в соответствии с указаниями, приведенными в гл. 4.
Самоочищающиеся фильтры следует устанавливать так, чтобы воздух, набегая на поднимающиеся шторки, выходил со стороны опускающихся шторок. Обслуживание фильтров (промывка, смена масла) должно производиться со стороны входа неочищенного воздуха, т. е. с загрязненной стороны камеры.
Фильтры для вторичной тонкой очистки воздуха (например, Л АПК, электрофильтры и др.) устанавливают после нагревателей воздуха, а при очень высоких требованиях к чистоте воздуха-и после вентиляторов.
В приточных камерах, оборудованных ячейковыми фильтрами, следует предусматривать бачки для промывки фильтров в содовом растворе и для покрытия их маслом. Для промывки фильтров необходимы горячая вода и трап для спуска загрязненных вод.
При большом числе самоочищающихся фильтров целесообразно устраивать централизованную установку для смены и очистки масла.
Установка калориферов. Для нагрева воздуха, как правило, применяют биметалличес
кие и стальные пластинчатые калориферы, обогреваемые паром или водой.
При теплоносителе воде для первоначального регулирования могут устанавливаться обводные клапаны с ручным управлением. При определении размера обводного клапана исходят из условия: потеря давления в клапане при пропуске через него всего воздуха должна равняться потере давления в калориферах. •
При теплоносителе паре для регулирования температуры воздуха необходима устанавливать перед калориферами сдвоенные клапаны (регулируемые автоматически или вручную), которые при открывании обвода прикрывают проход воздуха через калорифер.
При теплоносителе воде для предупреждения замерзания воды в калориферах, нагревающих воздух с температурой — 3 °C и ниже, следует:
скорость воды в трубках калориферов принимать не менее 0,12 м/с при расчетной температуре наружного воздуха по параметрам Б и при 0 °C;
калориферы с вертикальными трубками устанавливать строго вертикально, а с горизонтальными-строго горизонтально во избежание скопления в них воздуха;
калориферы соединять по прямоточноперекрестной схеме: подавать теплоноситель в первый ряд калориферов по ходу воздуха и удалять из последнего ряда, хотя это в какой- то мере ухудшает теплоотдачу калориферов;
тепловой поток выбранного калорифера принимать не превышающим расчетный более чем на 10%;
во всех верхних точках обвязки калориферов (при теплоносителе воде) ставить воздухосборники, а не воздушные краны;
автоматическую защиту осуществлять согласно указаниям, приведенным в кн. 2.
При теплоносителе паре для предупреждения замерзания конденсата в калориферах, нагревающих воздух с температурой — 3 °C и ниже, тепловой поток выбранного калорифера устанавливать не превышающим расчетный более чем на 10% и предусматривать:
установку конденсатоотводчиков не менее чем на 300 мм ниже патрубков калориферов, из которых стекает конденсат;
удаление конденсата от конденсатоотводчиков самотеком до сборных баков;
автоматическое прерывание вакуума внут-
ри калориферов, возникающее в результате дросселирования подачи пара и его конденсации при температурах ниже 100 °C.
В северной строительно-климатической зоне для предупреждения замерзания воды в калориферах в дополнение к мерам защиты, указанным в кн. 2, допускается при соответствующем обосновании применять калориферы для подогрева рециркуляционного воздуха (рис. 11.4, а) или устраивать обводной воздуховод с калорифером (рис. 11.4,6) для частичного подогрева наружного воздуха перед поступлением его в основные калориферы системы.
Калориферные установки следует проектировать составляя их из минимального числа калориферов с арматурой, обеспечивающей регулирование производительности по теплу.
При работе на теплоносителе воде необходимо предусматривать возможность независимого отключения и опорожнения отдельных калориферов, рядов или групп калориферов (на больших установках).
В многорядных калориферных установках, работающих на паре, запорную арматуру рекомендуется размещать так, чтобы можно было выключать отдельные ряды калориферов.
Установка глушителей шума. Глушители выбирают в зависимости от частотной характеристики шума и его уровня и устанавливают на воздуховоде между вентилятором и помещениями.
Размещение контрольно-измерительных и регулирующих приборов. Для замера статических давлений воздуха при наладке систем в ограждениях камеры следует предусматривать заделку патрубков из труб диаметром 15 мм с заглушками. Патрубки должны размещаться до и после калориферов, фильтров и воздухоохладителей.
Для систематического контроля за степенью загрязнения периодически очищаемых фильтров рекомендуется устанавливать стационарные У-образные манометры или микроманометры, соединяемые резиновыми трубками с камерой, до и после фильтров. При ручном регулировании системы на воздуховоде после вентилятора устанавливают термометр.
В проектах систем вентиляции и кондиционирования воздуха, разрабатываемых в полной увязке с проектами автоматического регулирования, должны предусматриваться:
регулирующие клапаны на трубопроводах;
Рис. 11.4. Схемы приточной установки или кондиционера, работающих с частичной рециркуляцией воздуха (а) либо только на наружном воздухе (б)Рис. 11.4. Схемы приточной установки или кондиционера, работающих с частичной рециркуляцией воздуха (а) либо только на наружном воздухе (б)/ обслуживаемое помещение; 2-основной калорифер; 3-дополнительный калорифер; 4 рециркуляционный воздуховод; 5-обводной воздуховод
Рис. 11.4. Схемы приточной установки или кондиционера, работающих с частичной рециркуляцией воздуха (а) либо только на наружном воздухе (б)
Рис. 11.4. Схемы приточной установки или кондиционера, работающих с частичной рециркуляцией воздуха (а) либо только на наружном воздухе (б)
клапаны для автоматического регулирования калориферов при теплоносителе паре следует устанавливать на трубопроводе, подводящем пар, а при теплоносителе воде-на трубопроводе обратной воды, за исключением случаев, когда максимальное полное давление в подающем трубопроводе (при закрытом клапане) может превышать допустимое по прочности давление воды в калориферах; в этом случае регулирующий клапан должен устанавливаться на подающем трубопроводе;
штуцера на трубопроводах и воздуховодах для установки датчиков;
клапаны (заслонки) на воздуховодах;
места для установки щитов автоматизации со свободным фронтом обслуживания перед ними не менее 1-1,5 м.
При расчете трубопроводов, подводящих тепло к калориферам приточных камер, необходимо учитывать, что давление в магистралях расходуется меньше чем в ответвлениях к калориферам, а также то, что не менее 50% располагаемого давления на каждом регулируемом ответвлении должно расходоваться в регулирующих клапанах.
Подвод теплоносителя к калориферам. Трубопроводы, питающие калориферные установки приточных камер (водоводы, паропроводы), как правило, не следует совмещать с трубопроводами: систем отопления, оборудуемых местными нагревательными приборами; водо- и пароподогревателей систем горячего водоснабжения; систем производственного назначения.
В одну систему рекомендуется объединять калориферные установки приточных камер, аг-
регаты воздушного отопления и калориферы воздушно-тепловых завес.
Многоходовые калориферы при теплоносителе воде в зависимости от располагаемого давления соединяют параллельно и последовательно (рис. 11.5, а и 5).
При теплоносителе паре калориферы соединяют параллельно (рис. 11.5, в). Для каждой приточной камеры или группы калориферов (при большом числе калориферов) предусматривается отдельный конденсатоотводчик.
Давление в системах, питающих калориферные установки паром или водой, не должно превышать давлений, обусловленных заводами-поставщиками.
Приточные вентиляционные камеры. Вентиляционные камеры 2ПК10-2ПК150 применяют в качестве вентиляционных и отопительно-вентиляционных установок без рециркуляции и с рециркуляцией воздуха В них может очищаться, нагреваться и адиабатически обрабатываться воздух. В оросительной секции используют широкофакельные форсунки, создающие необходимое распыление воды. Применение таких форсунок позволяет осуществлять процессы адиабатической обработки воздуха до требуемой конечной температуры и относительной влажности 30-85%.
В приточных вентиляционных камерах могут происходить также процессы сухого охлаждения воздуха, при этом в качестве поверхностного воздухоохладителя используется калориферная секция.
Камеры в зависимости от технологических требований к обработке воздуха могут быть выполнены либо с полным набором секций, либо без оросительной секции. Камеры могут
Рис 11 5 Схемы подводок теплоносителя к калориферам
а и б-параллельное и последовательное (соответственно) соединение многоходовых калориферов при теплоносителе воде, в-соединение калориферов при теплоносителе паре, 7 - горячая вода, 2-обратная вода, 3-калориферы, 4-запорная арматура, 5 тройники с пробками, б- пар, 7-конденсат, 5-конденсато- отводчики
быть левого и правого исполнения. Изготовляют их как в монтажных организациях, так и серийно на заводе. Транспортируют камеры в собранном виде, секционно или отдельными узлами и панелями.
Установки вытяжной вентиляции
Установки вытяжной механической вентиляции применяют двух типов: без очистки выбрасываемого воздуха и с очисткой воздуха перед его выбросом в атмосферу. К первым относятся установки общеобменной вентиляции, лишь в некоторых случаях обслуживающие местные отсосы; ко вторым - установки, обслуживающие местные отсосы при большом содержании вредных веществ, и все установки систем аспирации и пневмотранспорта.
Если по характеру производства или по условиям безопасности труда перерыв в работе вытяжных вентиляционных установок недопустим, то для беспрерывного поддержания требуемых условий воздушной среды должны
предусматриваться резервные установки или обеспечиваться возможность временного использования систем вентиляции других помещений. Если допустимы перерывы в работе, достаточные для замены вышедшего из строя оборудования, то следует использовать запасное оборудование, хранящееся на складе.
При необходимости глушения аэродинамического шума, создаваемого вентилятором, глушители устанавливают на воздуховоде между вентилятором и помещениями.
Установка пылеуловителей. Все пылеуловители для очистки воздуха перед выбросом его в атмосферу, как правило, следует устанавливать до вентилятора, что предохраняет вентиляторы от преждевременного износа. Исключение составляют циклоны для улавливания древесных отходов в системах пневмотранспорта, которые обычно устанавливают (вне здания) после вентилятора.
Рукавные фильтры устанавливают как до вентилятора, так и после него в зависимости от конструкции фильтра.
Пылеуловители при мокрых способах очистки воздуха монтируют в отапливаемых помещениях (кроме южных районов), при сухих способах-снаружи здания или в неотапливаемых помещениях.
При очистке воздуха, содержащего одновременно пыль и влагу воздуховод должен быть коротким для удобства очистки от налипающей пыли. Для этого пылеуловитель устанавливают непосредственно около места отсоса, соединяя его с отсасывающим кожухом прямым участком воздуховода.
Пылеуловители необходимо оборудовать герметическими бункерами с шлюзовыми затворами, не допускающими подсоса или выброса воздуха через разгрузочные отверстия при опорожнении пылеуловителей.
Условия установки циклонов для улавливания древесных отходов приведены в гл. 9, а пылеуловителей для взрывоопасных пылей-в кн. 2.
Удаление пыли из пылеуловителей. При мокром способе очистки воздуха уловленная пыль в виде шлама по трубам направляется в отстойники, откуда транспортируется в отвал. При сухом способе очистки для удаления пыли следует использовать транспортеры или другие устройства, направляя полученные отходы для дальнейшей обработки или в отвал.
При невозможности использования технологических средств уловленная пыль периодически удаляется транспортерами, гидро- и пневмотранспортом, автомашинами, электрокарами. В этом случае пылеотделители должны оборудоваться пылесборниками (бункерами). При удалении пыли автомашинами или электрокарами под бункерами должен быть обеспечен свободный подъезд транспортных средств.
Устройство выбросов воздуха. Над выбросными шахтами для предохранения от попадания в них дождя и снега устанавливают зонты. Зонты не следует ставить при круглосуточной работе вытяжной системы и мокрой очистке отсасываемого воздуха, а также при применении «факельных» выбросов.
При большом числе вытяжных систем выбросные шахты отдельных систем можно объединять в общую шахту.
Системы с местными отсосами, обслуживающие взрывоопасные помещения, содержащие вредные химические вещества и резкие запахи, не следует объединять общей шахтой с другими вытяжными системами.
ОБОРУДОВАНИЕМЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
А. Вентиляторы
По принципу работы различают вентиляторы радиальные (центробежные) и осевые. '
В зависимости от разности полных давлений, создаваемых при перемещении воздуха (при плотности воздуха на входе в вентилятор 1,2 кг/м3), радиальные вентиляторы s делят на следующие группы: низкого давления - до 1000 Па; среднего давления-от 1000 до 3000 Па; высокого давления-от 3000 до 12000 Па.
Радиальные вентиляторы одностороннего и двустороннего всасывания правого вращения имеют колесо, вращающееся (если смотреть на вентилятор со стороны всасывания) по часовой стрелке, а левого-колесо, вращающееся против часовой стрелки.
Положения кожухов радиальных вентиляторов определяются углом поворота корпуса относительно исходных положений. Углы отсчитываются по направлению вращения рабочего колеса (рис. 11.6).
Вентиляторы, как правило, приводят в
Пр. 180°Пр. 180°"Л.180°"Л.180°действие электродвигателямй, с которыми они соединяются одним из следующих способов:
Пр. 180°
Пр. 180°
"Л.180°
"Л.180°
непосредственно на одном валу или через эластичную муфту;
клиноременной передачей с постоянным передаточным отношением;
регулируемой бесступенчатой передачей через гидравлические и индукторные муфты скольжения.
Схемы исполнений радиальных и осевых вентиляторов приведены в табл. 11.2.
В зависимости от состава перемещаемой среды вентиляторы изготовляют:
обычного исполнения-для перемещения неагрессивных сред с температурой не выше 80 °C, не содержащих липких веществ, при содержании пыли и других твердых примесей не более 100 мг/м3, для вентиляторов двустороннего всасывания с расположением ременной передачи в перемещаемой среде температура перемещаемой среды не должна превышать 60 °C;
коррозионно стойкие;
взрывобезопасного исполнения;
пылевые-для перемещения воздуха с содержанием пыли более 100 мг/м3.
Вентиляторы коррозионно стойкие; изготовляют из титана, нержавеющей стали, алюминия (для некоторых сред) и полимерных материалов (винипласт, полипропилен). В отдельных случаях можно применять вентилято-
Рис. 11.6. Расположение корпусов радиальных вентиляторов правого (а) и левого (б) вращения
ры, выполняемые из углеродистой стали с антикоррозионными покрытиями.
Вентиляторы взрывобезопасного исполнения изготовляют в соответствии с техническими условиями. -
Для перемещения смесей, взрывающихся от удара, вентиляторы применять нельзя. В этом случае используют эжекторы (см. гл. 10).
Для систем пневмотранспорта древесных отходов устанавливают пылевые вентиляторы среднего и высокого давления (например, В-ЦП6-45 и др.).
В аспирационных системах могут использоваться как шестилопастные, так и многолопастные вентиляторы среднего или высокого давления, устанавливаемые до и после пылеуловителя.
Для удаления воздуха из верхней зоны помещения устанавливают крышные осевые и радиальные вентиляторы. При транспортировании липкой, волокнистой и цементирующейся пыли крышные вентиляторы применять запрещается. При повышенных требованиях к бесшумности следует отдавать предпочтение радиальным крышным вентиляторам.
Осевые крышные вентиляторы, как пра-
ТАБЛИЦА 112 СХЕМЫ ИСПОЛНЕНИЯ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
РадиальныеРадиальныеОсевыеОсевыеРадиальныеРадиальныеОсевыеОсевыеИсполнение 1 и 1аИсполнение 1 и 1аИсполнение 4Исполнение 4Исполнение 1Исполнение 1Исполнение 2 и 2аИсполнение 2 и 2аИсполнение 2Исполнение 2Исполнение 3Исполнение 3Исполнение 3Исполнение 3Исполнение 4Исполнение 4Исполнение 5Исполнение 5Исполнение 6Исполнение 6
Радиальные
Радиальные
Осевые
Осевые
Радиальные
Радиальные
Осевые
Осевые
Исполнение 1 и 1а
Исполнение 1 и 1а
Исполнение 4
Исполнение 4
Исполнение 1
Исполнение 1
Исполнение 2 и 2а
Исполнение 2 и 2а
Исполнение 2
Исполнение 2
Исполнение 3
Исполнение 3
Исполнение 3
Исполнение 3
Исполнение 4
Исполнение 4
Исполнение 5
Исполнение 5
Исполнение 6
Исполнение 6
Исполнение 7
вило применяют для удаления воздуха с температурой до 40 °C при общеобменной вытяжной вентиляции, а также при необходимости направить удаляемый воздух сосредоточенной струей вверх
Радиальные крышные вентиляторы (стальные) могут применяться для установок с сетью воздуховодов (в том числе для многоэтажных зданий) Их также можно устанавливать для удаления воздуха с температурой не более 50 °C от местных укрытий (когда не требуется очистка его перед выбросом в атмосферу)
Коррозионно стойкие крышные вентиляторы из титана типа ВКРТ предназначены для удаления невзрывоопасных газовоздушных смесей с агрессивными примесями, вызывающими ускоренную коррозию вентиляторов из углеродистой и нержавеющей сталей Они могут применяться как для общеобменной вытяжной вентиляции помещений, так и для систем местных отсосов, гидравлическое сопротивление которых находится в пределах напора, создаваемого вентилятором
Вентиляторы из титана можно использо-
вать в средах, в которых происходит пассивация поверхности титана в результате образования окислов, гидридов и сульфоокисных соединений титана. Рекомендуется применять радиальные вентиляторы из титана в газовоздушных средах, содержащих: влажный хлор (количество влаги более 0,005%); пары растворов хлоридов и щелочей; пары азотной кислоты; окись азота (влажную); пары 0-20%-й соляной кислоты при температуре до 60 °C (в случае образования конденсата соляной кислоты его концентрация не должна превышать 5% при температуре не выше 30 °C); пары 20- и 95%-й серной кислоты при температуре соответственно не выше 60 и 20 °C (в случае образования конденсата серной кислоты его концентрация не должна превышать 5% при температуре до 30 °C); сернистый ангидрид (влажный) без примеси паров серной кислоты при температуре не выше 20 °C; пары меланжа (H2SO4 + HNO3); пары царской водки; гидроксид натрия; пары органических кислот (молочной, дубильной, винной); пары фосфорной кислоты (в случае образования конденсата его концентрация не должна превышать 30% при температуре до 30 °C).
Титановые вентиляторы нельзя применять в газовоздушных средах, содержащих пары фтористоводородной и плавиковой кислот, фтора и брома, а также газообразные сухие хлор и йод.
Производительность вентиляторов следует определять с учетом потерь или подсосов воздуха в,воздуховодах, вводя поправочные коэффициенты на расчетное количество воздуха: для стальных, пластмассовых и асбестоцементных (из труб) воздуховодов длиной до 50 м-1,1; для остальных-1,15. Кроме того, количество подсасываемого воздуха в пылеуловителях (например, в рукавных фильтрах ФВ) следует принимать по заводским характеристикам.
Вентиляторы следует подбирать по сводному графику или индивидуальным характеристикам (см. кн. 2), разработанным с учетом оптимальных технико-экономических показателей.
Вентиляторы выбираются в следующем порядке: по заданным значениям производительности и давления на сводном графике находят точку пересечения координат L — рв. Если эта точка располагается между «рабочими
характеристиками», то ее сносят по вертикали на лежащую ниже «рабочую характеристику» и пересчитывают систему на новое давление, соответствующее полученной рабочей точке, или же повышают ее до расположенной выше «рабочей характеристики». Пользуясь индивидуальными характеристиками, по заданным L и рв находят частоту вращения рабочего колеса вентилятора п, мин-1, его КПД р , а также определяют потребляемую мощность.
Характеристики даны в пределах допустимых частот вращения рабочих колес вентиляторов из условий их прочности, поэтому применение вентиляторов с большей частотой вращения не допускается. Частоту вращения рабочих колес вентиляторов ограничивают условиями бесшумности.
При определении размера (номера) вентилятора следует стремиться к тому, чтобы заданным значениям L и рв соответствовало максимальное значение КПД, но не ниже 0,9 максимального.
Характеристики вентиляторов составлены для стандартных условий, т. е. для чистого воздуха при t = 20 °C, (р = 50%, р = 1,2 кг/м3, рб = 0,101 МПа. Поэтому для условий, отличающихся от стандартных, при выборе вентилятора следует принимать производительность вентилятора и условное давление равными соответственно:
L = Lpa6; Л
273 + t 0,101 рв ? (11.1)
Л Рв.раб ) 293 рб pr J
где Lpa6-расчетный объем водуха при рабочих условиях, м3/ч; L-расход воздуха, м3/ч, принимаемый для подбора вентилятора; рв ра6-расчетное сопротивление сети, Па (для систем пневмотранспорта и аспирации с учетом потерь на примеси); ру-условное давление, Па, принимаемое для подбора вентилятора; /-температура воздуха или газа, °C; ^-барометрическое давление в месте установки вентилятора, МПа; рг- плотность газа (/ = 0°С и р6 = 0,101 МПа); р, плотность воздуха при тех же условиях.
Требуемую мощность на валу электродвигателя N, кВт, определяют по формулам:
при перемещении чистого воздуха для стандартных условий
LpB раб ,3600 1020т1ат|п ’
(П.2)(П.2)при перемещении воздуха с механическими примесями
(П.2)
(П.2)
1^Lp^ раб3600 • 1020Г|ВТ1П ’
(П.З)(П.З)где г],-КПД вентилятора в рабочей точке характеристики; т|п-КПД передачи, принимаемый по табл. 11.3.
(П.З)
(П.З)
Установочную мощность электровдигате- ля Ny, кВт, находят по формуле
Ny = K3N,(11.4)
где К3-коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 11.4.
При установке электродвигателей в помещении с температурой 45 °C установочную мощность электродвигателя Ny необходимо увеличить на 8%, а при 50 °C-на 15%.
Пример 11.1. Подобрать радиальный вентилятор для перемещения L = 40 000 м3/ч чистого воздуха с температурой t = 80 °C. Сопротивление сети воздуховодов рв.раб = 700 Па. Барометрическое давление р6 = 0,096 МПа.
Решение. Так как температура перемещаемого воздуха отличается от стандартной (/ = 20 °C) по формуле (11.1) определяем условное давление для подбора вентилятора
р, = 700р, = 700273 + 80 0,1012930,096273 + 80 0,1012930,096= 900 Па.= 900 Па.Этим условиям удовлетворяет радиальный вентилятор типа Ц4-70 № 12,5, который при L = 40 000 м3/ч и ру = 900 Па имеет КПД, равный 0,78 (см. кн. 2).
р, = 700
р, = 700
273 + 80 0,101
2930,096
273 + 80 0,101
2930,096
= 900 Па.
= 900 Па.
В точке пересечения линии давления и производительности по характеристике для данного номера вентилятора находим частоту вращения рабочего колеса вентилятора.
При установке вентилятора на клиноременной передаче требуемая мощность электродвигателя по формуле (11.2) составит:
40 000-700
N = = 10 з кВт
3600 1020 0,78-0,95
Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса по формуле (11.4) должна быть не менее Ny = 1,1 • 10,3 = 11,3 кВт.
Принимается ближайший больший по мощности электродвигатель.
Б. Электродвигатели
В сухих малозапыленных помещениях, не
содержащих в воздухе агрессивных газов и взрывоопасных веществ, устанавливают защищенные двигатели.
ТАБЛИЦА 11.3. ЗНАЧЕНИЯ КПД ПЕРЕДАЧ
Передача
КПДКПДНепосредственная насадка колеса вен- 1 тилятора на вал электродвигателя Соединение вала вентилятора и элект- 0,98 родвигателя с помощью муфты
КПД
КПД
Ременный привод с клиновыми рем- 0,95 нями
ТАБЛИЦА 11.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСАМОЩНОСТИ
Коэффициент запасапри вентилятореКоэффициент запасапри вентилятореМощность на валуэлектродвигателя, кВт
Коэффициент запасапри вентиляторе
Коэффициент запасапри вентиляторе
радиальном осевом
0,5
1,5
1,2
0,51-1
1,3
1,15
1,01-2
1,2
1,1
2,01-5
1,15
1,05
5
1,1
1,05
В помещениях пыльных, влажных и содержащих агрессивные газы, а также при установке на открытом воздухе применяют закрытые обдуваемые двигатели.
В помещениях, содержащих взрывоопасные соединения, а также при установке электродвигателей в одном помещении с вытяжными вентиляторами, обслуживающими взрывоопасные производства, применяют двигатели во взрывобезопасном исполнении. Условия установки электродвигателей во взрывоопасных помещениях приведены в кн. 2.
При клиноременных передачах электродвигатели устанавливают на салазках.
В. Передачи
Соединительные муфты. При непосредственном соединении двигателей с вентиляторами по схемам исполнения 2 и 3 (см. табл. 11.2) применяют упругие втулочно-пальцевые муфты типа МУВП (МН 2096-64).
Муфты этой конструкции изготовляют двух типов: нормальные (тип МН) для передачи крутящих моментов от 128 до 15 350 Н м и облегченные (тип МО) для передачи крутящих моментов от 67 до 7160 Н м.
Крутящий момент определяют по формуле
М = 5266У/и,(11.5)
где N- установочная мощность электродвигателя, кВт; п—частота вращения вала, мин-1, на котором устанавливается муфта.
Клиноремеиные передачи. При соединении двигателей с вентиляторами по схемам 4, б и 7 (см. табл. 11.2) применяют клиноременную передачу. Клиноременную передачу рассчитывают по ГОСТ 1284.3-80*.
Г. Калориферы
Биметаллические со спирально-накатным оребрением калориферы могут быть одноходовыми с вертикальным расположением трубок и многоходовыми с горизонтальным. Пластинчатые калориферы изготовляются только многоходовыми с горизонтальным расположением трубок.
При теплоносителе воде следует применять многоходовые калориферы и их последовательное соединение по теплоносителю. Допускается параллельное соединение по теплоносителю рядов калориферов, расположенных последовательно по ходу воздуха.
При теплоносителе паре рекомендуется применять одноходовые калориферы. При теплоносителе паре (перегретом или насыщенном) расчет следует производить на разность между температурой насыщенного пара' и средней температурой воздуха.
Расчет площади поверхности нагрева калориферов систем вентиляции и кондиционирования воздуха, совмещенных с воздушным отоплением и запроектированных для подачи наружного воздуха в количествах, необходимых для вентиляции в течение холодного периода года, следует производить принимая расчетные параметры Б (для зданий сельскохозяйственного назначения по параметрам А).
Действительный расход тепла, подводимого к калориферу, определяется по сумме расходов тепла на отопление и вентиляцию, соответствующих расходу при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года по расчетным параметрам Б.
Калориферы первого подогрева систем кондиционирования воздуха и приточных вентиляционных систем с увлажнением приточного воздуха при теплоносителе воде нужно проверять на режимы эксплуатации, соответствующие наружной температуре и температурам в точках излома графика температур воды
в тепловых сетях, и на температуру воды на выходе из калорифера.
Расчет калориферов производится в следующем порядке.
Задаваясь массовой скоростью воздуха гр1, кг/(м2 • с), определяют необходимую площадь фронтального сечения, м2, калориферов по воздуху:
А = £М),(11.б)
где G- расход нагреваемого воздуха, кг/с.
Пользуясь техническими данными о калориферах (см. приложение И) и исходя из необходимой площади фронтального сечения /i, подбирают номер и число устанавливаемых параллельно калориферов и находят действительную площадь их фронтального сечения /. Число калориферов должно быть минимальным.
Определяют действительную массовую скорость воздуха в калориферах
^ = 6//.(11.7)
При теплоносителе воде расход проходящей через каждый калорифер воды, м3/с, вычисляют по формуле
Q
(?воды =Г-,(11.8)
4,19-106(/rop-UP)n
где Q- расход теплоты на нагревание воздуха, Вт; ?ГОр и i^p - температура воды на входе в калорифер и на выходе из него, °C; п - число калориферов, параллельно включаемых по теплоносителю.
Находят скорость воды, м/с, в трубках калориферов
w = GB0BJfTp,(11.9)
где £р-живое сечение трубок калориферов для прохода воды, м2.
По массовой скорости гр и скорости воды (при паре только по массовой скорости) по таблицам приложения II находят коэффициент теплопередачи калорифера К, Вт/(м2 оС).
Рассчитывают необходимую площадь поверхности нагрева, м2, калориферной установки:
^’“«[^-(Ь + гО/гг (1110)
где tcp-средняя температура теплоносителя, °C; tK- начальная температура нагреваемого воздуха, °C; ^-конечная температура нагретого воздуха, °C.
Средняя температура теплоносителя, °C.
при теплоносителе воде
Zcp — (Zr<эр + /обР)/2;
при насыщенном паре давлением до 0,03 МПа
/ср = 100 °C;
при насыщенном паре давлением свыше 0,03 МПа
/ср ~ /пара ,
где /пара- температура насыщенного пара, соответствующая его давлению.
Определяют общее число устанавливаемых калориферов:
n' = F'/FK,(11.11)
где F,-площадь поверхности нагрева одного калорифера выбранной модели.
Округляя число калориферов до кратного числа их в первом ряду и, находят действительную площадь поверхности нагрева, м2, установки:
Fy = Fxn.
Тепловой поток выбранного калорифера не должен превышать расчетный более чем на 10%. Избыточный тепловой поток калорифера составит:
FyK [/ср — (/н + /к)/2] — Q iqqo^
При избыточном тепловом потоке более 10% следует применить другую модель или номер калорифера и произвести повторный расчет.
По таблицам прил. II по массовой скорости воздуха определяют аэродинамическое сопротивление калориферной установки.
Гидравлическое сопротивление калориферов всех типов и воздухоподогревателей центральных кондиционеров определяется по формуле предложенной ВНИИкондиционером:
^pw = 485w2 [2,7 (/J/n)2 + 6,7(их - 1)(/J/K)2 +
+ 0,6их + 0,0121их//^'226 + 3,9],
где Apw—гидравлическое сопротивление калорифера, Па; Д-площадь среднего сечения для прохода теплоносителя, м2; /„-площадь сечения патрубка, м2; /,- площадь сечения коллектора, м2; их- число ходов по теплоносителю; /-длина трубки в одном ходе, м; (/-внутренний диаметр трубки, м.
В прил. II приведены таблицы для расчета гидравлического сопротивления калориферов
различных типов по формуле
^Р« = А^2.
Сопротивление калориферной установки определяется умножением сопротивления одного калорифера на число калориферов, соединенных последовательно по воде. На сопротивление по воздуху следует давать запас 10%, на сопротивление по воде-20%.
Пример 11.2. Подобрать установку, состоящую из биметаллических калориферов типа КСК для приточной вентиляционной камеры производственного помещения, работающей с перегревом воздуха (для отопления). Вентиляция общеобменная, рассчитываемая по расчетным параметрам Б наружного воздуха для холодного периода года. Расход нагреваемого воздуха G = 40000 кг/ч — 11,1 кг/с. Максимальный расход тепла на отопление Q = 150000 Вт. Расчетная температура наружного воздуха /н = = —26 °C; температура в рабочей зоне помещения /р.3 = 16 °C. Теплоноситель-вода с параметрами /гор — 150 °C, /обР = 70 °C.
Решение. Определяем максимальный расход теплоты на вентиляцию:
QB = 11,1-1005 (16 + 26)-466 000 Вт.
Общий максимальный расход теплоты
Q -466 000 + 150 000 = 616 000 Вт.
Вычисляем условную конечную температуру приточного воздуха:
,150000
'■-16 + ППЛОО5 = 3° С
Задаемся массовой скоростью воздуха во фронтальном сечении грг = 4 кг/(м2 с) и определяем по формуле (11.6) необходимую площадь фронтального сечения установки калориферов по воздуху:
Л =Л =400003600-4400003600-4- 2,78 м2.- 2,78 м2.Устанавливаем два калорифера КСКЗ-11- 02ХЛЗА, вычисляем действительную площадь фронтального сечения (см. прил. II):
Л =
Л =
40000
3600-4
40000
3600-4
- 2,78 м2.
- 2,78 м2.
/ = 1,66-2 = 3,32 м2.
Определяем действительную массовую скорость воздуха во фронтальном сечении калориферов:
40000.. 2 .
гр ~ 3600Д32 = 3,33 кг^ м с)'
По формуле (11.8) находим расход воды, проходящей через каждый калорифер:
__6160003/
Своди 4Д9-10ь(150- 70)2 °’00092 м /с"
Определяем скорость воды в трубках калориферов по зависимости (11.9):
w = 0,00092/0,002576 = 0,36 м/с.
Путем интерполирования значений up и w находим коэффициент теплопередачи калорифера:
К = 37,3 Вт/(м2 • с).
Вычисляем необходимую площадь поверхности нагрева установки по формуле (11.10):
_6160002
у 37,3 [(150 + 70)/2 - (- 26 + 30)/2] М‘
Определяем по выражению (11.11) необхо
димое число устанавливаемых калориферов: п' = 154/83,12 = 1,85.
Ставим два калорифера общей площадью поверхности нагрева 166,24 м2.
Находим процент избыточного теплового потока создаваемого калориферной установкой по сравнению с требуемым расходом теплоты:
166,24 37,3 108 - 616 000
«6000100 - 9/..
По массовой скорости воздуха во фронтальном сечении калориферов up = 3,35 кг/(м2 с) определяем аэродинамическое сопротивление установленных калориферов по прил. II: Ара = 53 Па.
По скорости движения воды в трубках калорифера и по прил. II находим гидравлическое сопротивление калорифера:
kpw = 34,25-0,362 = 4,45 кПа.
Глава 12
БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Уровень шума является существенным критерием качества систем кондиционирования и вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначения.
При выборе допускаемых уровней шума для вентиляционных систем необходимо учитывать уровень как собственного шума в помещении, обусловленного нормальной рабочей активностью, так и шума в помещении от городского транспорта.
Для систем вентиляции считается экономически неоправданным принимать в качестве
допускаемых уровни шума более чем на 5 дБ ниже уровней фактического шумового фона в помещении.
ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМАСИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Уровни звукового давления в октавных полосах частот в дБ и уровни звука в дБА для шума, создаваемого в помещениях и на территориях, прилегающих к зданиям, системами вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, в соответствии со СНиП
ТАБЛИЦА 12 1 ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМА £доп СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Помещения или территории
Время суток
Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц
Уровни звука, дБА
63
125
250
500
1000 2000 4000 8000
Палаты больниц и санаториев, one-
С 7 до 23 ч
54
43
35
29
25
22
20
18
30
рационные больницы
С 23 до 7 ч
46
34
26
19
15
12
12
12
20
Кабинеты врачей поликлиник, амбулаторий, диспансеров, больниц,
—
54
43
35
29
25
22
20
18
30
санаториев
Классные помещения, учебные кабинеты, аудитории школ и других учебных заведений, конференц-залы, читальные залы библиотек, учи-
—
58
47
40
34
30
27
25
23
35
тельские комнаты
Жилые комнаты квартир, жилые
С 7 до 23 ч
58
47
40
34
30
27
25
23
35
помещения домов отдыха, пансионатов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, спальные помещения в детских дошкольных
С 23 до 7 ч
50
39
30
24
20
17
15
13
25
учреждениях и школах-интернатах Номера гостиниц и жилые комнаты
С 7 до 23 ч
62
52
44
39
35
32
30
28
40
общежитий
С 23 до 7 ч
54
43
35
29
25
22
20
18
30
Залы кафе, ресторанрв, столовых
—
70
61
54
49
45
42
40
38
50
Торговые залы магазинов, пассажирские залы аэропортов и вокзалов, приемные пункты предприятий
74
65
58
53
50
47
45
44
55
бытового обслуживания
Территории, непосредственно при-
С 7 до 23 ч
62
52
44
39
35
32
30
28
40
летающие к зданиям (в 2 м от ограждающих конструкций) боль-
С 23 до 7 ч
54
43
35
29
25
22
20
18
30
ниц и санаториев
Территории, непосредственно при-
С 7 до 23 ч
70
61
54
49
45
42
40
38
50
легающие к жилым домам, зданиям
С 23 до 7 ч
62
52
44
39
35
32
30
28
40
(в 2 м от ограждающих конструкций) поликлиник, амбулаторий,
диспансеров, домов отдыха, пансионатов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских дошкольных учреждений, школ и других учебных заведений, библиотек Территории, непосредственно при-
С 7 до 23 ч
74
65
58
53
50
47
45
44
55
легающие к зданиям (в 2 м от
С 23 до 7 ч
66
56
49
44
40
37
35
33
45
ограждающих конструкций) гостиниц и общежитий
Площадки отдыха на территории больниц и санаториев
—
54
43
35
29
25
22
20
18
30
Конструкторские бюро, помещения
—
66
56
49
44
40
37
35
33
45
расчетчиков, программистов вычислительных машин, лабораторий для проведения теоретических работ и обработки экспериментальных данных, помещения для приема больных в здравпунктах
Помещения управления, рабочие
74
65
59
55
50
47
45
44
55
комнаты
Кабинеты наблюдений и дистанционного управления:
—
без речевой связи по телефону
89
82
77
73
70
68
66
65
75
с речевой связью по телефону
78
69
63
58
55
52
50
49
60
Продолжение табл. 12.1
Помещения или территорииВремя сутокУровни звукового давления, дБ, Уровни
в октавных полосах частотзвука,
со среднегеометрическими частотами, Гц дБ А
63
125
250
500
1000 2000 4000 8000
Помещения и участки точной сбор-
—
78
69
63
58
55
52
50
49
60
ки, машинописные бюро
Лаборатории для проведения экс-
-—
89
82
77
73
70
68
66
65
75
периментальных работ, помещения для размещения шумных агрегатов вычислительных машин Постоянные рабочие места и рабо-
94
87
81
78
75
73
71
69
80
чие зоны в производственных помещениях и на территории предприятий, постоянные рабочие места стационарных машин (сельскохозяйственных, горных и др.)
Примечание. Требования к Едоп, приведенные в таблице не относятся к комнатным кондиционерам: оконным осевым вентиляторам и другим установкам, которые работают периодически под контролем потребителя.
И-12-77 следует принимать на 5 дБ ниже допустимых уровней шума для помещений зданий и прилегающей территории или фактических уровней шума в помещениях, если последние не превышают допустимых уровней звукового давления и не ниже 30 дБА. _
В табл. 12.1 даны допустимые уровни шума систем вентиляции и кондиционирования воздуха с учетом поправки А = — 5 дБ.
ИСТОЧНИКИ ШУМАВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОКИ ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Основным источником шума вентиляционных установок является вентилятор, причем в воздуховодах и помещении вентиляционной камеры обычно доминирует его аэродинамический шум. Уровень шума электродвигателя, клиноременного привода и подшипников при их исправном состоянии значительно ниже и его можно не учитывать. На рис. 12.1 показаны основные источники шума систем вентиляции и кондиционирования, а также пути распространения звука и вибрации.
Шумовые характеристики источников шума (вентиляторов, отопительных агрегатов, комнатных кондиционеров, дросселирующих устройств, решеток, плафонов и т. п.), измеренные в соответствии со стандартами, должны указываться в паспорте или в каталогах венти-
Т АБ Л ИЦ А 12.2. ЗНАЧЕНИЯ КРИТЕРИЯ ШУМНОСТИ L ДЛЯ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Вентилятор
Критерий шумности L, дБ, для сторон
тип
номер
диаметр нагне- вса- вокруг
рабочего тания сыва- венти-
колеса,ния лятора
%, DH*
Радиальные
2,5; 3,2; 4;
90-100 3330 31,5
ВЦ4-70
5; 6,3; 8;
1053632 34
10; 12,5;
16А
ВЦ4-76
8; 10; 12;
1003027 28,5
16; 20
ВЦ 14-46
2,5; 3,2; 4;
1003431 32,5
5; 6,3; 8
ВЦ6-28
5; 8; 10
1004032 36
ЦЮ-28
2,5; 3,2; 4; 5
1003833 35,5
ЦП7-40
5; 6; 8
1003833 35,5
Осевой
5; 6,3; 8;
100323232
06-300
10; 12,5
* D„ - номинальный диаметр рабочего колеса
вентилятора.
Ьяционного оборудования. При их отсутствии эти характеристики можно ориентировочно рассчитать по данным, приведенным ниже.
Рис. 12.1. Основные источники шума и пути распространения звука и вибрацииРис. 12.1. Основные источники шума и пути распространения звука и вибрацииДля вентилятора как источника шума характерно существование трех независимых путей распространения шума: по воздуховодам на всасывании и нагнетании и через стенки корпуса в пространство, окружающее вентилятор (вокруг вентилятора).
Рис. 12.1. Основные источники шума и пути распространения звука и вибрации
Рис. 12.1. Основные источники шума и пути распространения звука и вибрации
Октавные уровни звуковой мощности вентилятора, излучаемой:
в воздуховод всасывания или нагнетания £Рокт = L + 201gpB + 101g Q + 5 — ALj + AL2;
°КТ(12.1)
открытым входным или выходным патрубком вентилятора в помещение или в атмосферу
Lp — L+ 201g рв + 101g Q + 5 + AL^ — AL3,
°КТ(12.2)
через сТенки корпуса вентилятора в помещение илй в атмосферу
LPqkt = I „ + 201gpB + 101g Q + 5 - ALt,
(12.3)
где L, LB „-критерии шумности, дБ, принимаемые в зависимости от типа и конструкции вентилятора по табл. 12.2; рв-полное давление, создаваемое вентилятором, Па; б-объемный расход воздуха вентилятора, м3/с; ALj-поправка, дБ, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам частот и принимаемая в зависимости от типа и частоты вращения вентилятора по табл. 12.3; А£2- поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние присоединения воздуховода к вентилятору и определяемая по табл. 12.4 (при этом в расчет берется площадь патрубка вентилятора); А£3-частотная поправка, дБ, равная разнице потерь отражения звука от открытого конца патрубка всасывания или нагнетания вентилятора при его свободном расположении в помещении и заподлицо со стеной (как при акустических испытаниях вентиляторов) и определяемая по табл. 12.5; 5-поправка на режим работы вентилятора, дБ, в зависимости от КПД вентилятора:
(0,91) Пмакс0
(0,85 - 0,89) Пмакс-3
(0,75 - 0,84) Лмакс-6
(0,65 - 0,74) Лмакс-9
(0,55 - 0,64) Лмакс— 12
(0,50 - 0,54) Лмакс-15
Сумму 201gpB + 101g 2 можно определить по рис. 12.2.
Для осевых вентиляторов уровни звуковой мощности шума на всасывании и нагнетании ввиду симметрии потока могут быть приняты одинаковыми.
Полученные по формулам (12.1) —(12.3) значения Lp характеризуют звуковую мощность, излучаемую вентилятором при условии плавного подвода воздуха к входному патруб
ку. Условия плавного подвода воздуха к вентилятору обеспечиваются, когда на входе вентилятора имеется плавный коллектор или когда прямой участок воздуховода на стороне всасывания вентилятора при отсутствии дросселя имеет длину не менее ЗРГ, где DT = 4F/П- гидравлический диаметр прямого участка воздуховода, м; (F-площадь поперечного сечения воздуховода, м2; П-периметр воздуховода, м).
При неплавном подводе к входному патрубку вентилятора или при установке дросселя на прямом участке при длине воздуховода за ним менее 5РГ к значениям Lp , определенным по формулам (12.1)-(12.3), следует добавлять для осевых вентиляторов 8 дБ, для центробежных 4 дБ.
Октавные уровни звуковой мощности
ТАБЛИЦА 12.3. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL]
Тип и номер Частота вращенияПоправка AL,, дБ, при среднегеометрических частотах
вентилятора вентилятора,октавных полос, Гц
мин-1
63
125
250
500
1000
2000
4000 '
8000
ВЦ4-70
930-1120
6
Радиальные
57
13
14
20
25
31
№ 2,5; 3,2; 4
1370-1700
6
5
5
10
14
17
22
27
2800-3360
7
7
6
6
11
15
18
23
ВЦ4-70
350-450
4
6
9
12
16
23
30
38
№ 5; 6,3; 8; 10;
460-600
5
5
8
11
15
20
. 27
34
12,5
635-800
5
4
7
10
15
18
24
30
ВЦ4-76
850-1000
6
5
5
9
11
16
22
28
1015-1290
6
5
4
8
11
15
19
27
1200-1620
7
6
5
8
11
15
19
25
ВЦ 14-46
720
8
6
5
6
14
18
22
27
915-985
9
7
6
5
13
17
21
25
1360-1455
10
8
6
5
7
14
18
23
2815-2900
12
10
8
6
5
7
14
18
ВЦ6-28
600-700
4
6
9
13
17
21
26
31
800-1400
6
6
6
9
13
17
21
26
1410-1900
9
6
6
6
9
13
17
21
ЦЮ-28
2810-2940
12
4
11
8
9
10
14
18
ЦП7-40
600-7004691317212631
800-1400666913172126
1410-260096669131721
Осевые
06-300
700-140013885791523
1400-280018138857915
2810-285023181388579
ТАБЛИЦА 12.4. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL2
ТАБЛИЦА 12.5. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL3
Диаметр воздухо- Поправка AL2, дБ, при средне- вода (патрубка) геометрических частотах или корень квад- октавных полос, Гц ратный из пло-
щади поперечного 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 сечения конца
прямоугольноговоздуховода илирешетки, мм
Диаметр илиразмер стороныпатрубка венти-лятора, мм
Поправка AL3, дБ, при средне-геометрических частотахоктавных полос, Гц
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
50
27
21
15
9
4
1
0
0
80
23
17
11
5
2
0
0
0
100
21
15
9
4
1
0
0
0
125
19
13
7
2
0
0
0
0
140
18
12
6
2
0
0
0
0
160
17
11
5
2
0
0
0
0
180
16
10
4
1
0
0
0
0
200
15
9
4
1
0
0
0
0
225
14
8
3
0
0
0
0
0
250
13
7
2
0
0
0
0
0
280
12
6
2
0
0
0
0
0
315
11
5
2
0
0
0
0
0
350
10
4
1
0
0
0
0
0
400
9
4
1
0
0
0
0
0
450
8
3
0
0
0
0
0
0
500
7
2
0
0
0
0
0
0
560
6
*2
0
0
0
0
0
0
630
5
2
0
0
0
0
0
0
710
4
1
0
0
0
0
0
0
800
4
1
0
0
0
0
0
0
900
3
0
0
0
0
0
0
0
1000
2
0
0
0
0
0
0
0
1250
2
0
0
0
0
0
0
0
1400
1
0
0
0
0
0
0
0
1600
1
0
0
0
0
0
0
0
2000
0
0
0
0
0
0
0
0
200 225
250 280
315 350
400
450 500 560 630
710 800
1000 1250
1400 1600
2000
332 4
332 2
332 1
332 1
3310
3311
3210
322 0
3210
3210
3 10 0
3100
2 10 0
2 10 0
110 0
2 10 0
10 0 0
10 0 0
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
0000
Примечание. Данные настоящей таблицы относятся к случаю, когда воздуховод заделан заподлицо в стену или в потолок и расположен, как и воздухораспределительное устройство (решетка), на расстоянии двух диаметров воздуховода или более от других стен или потолка. Если воздуховод или воздухораспределительное устройство (решетка), заделанные заподлицо в ограждающие конструкции, расположены ближе к другим ограждающим конструкциям помещения, то снижение октавных уровней звуковой мощности следует определять принимая значение AL2 для диаметра воздуховода, увеличенного вдвое.
Рис. 12.2. К определению значений 201gpB + 101g Q
крышного вентилятора, излучаемой открытым патрубком нагнетания или всасывания в атмосферу или в помещение, следует определять по формуле
L — L + 501g и + 201g D -Ы^; (12.4) при работе крышного вентилятора с сетью воздуховодов октавные уровни звуковой мощности, излучаемой входным патрубком в воздуховод,
LPokt = L + 501g и + 201g D — ALt + AL2,°КТ (12.5)
где L-отвлеченный уровень Шума, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора (т. е. уровень звуковой мощности, создаваемый вентилятором данного типа при диаметре рабочего колеса 1 м, окружной скорости 1 м/с при работе в заданной точке безразмерной аэродинамической характеристики вентилятора) и принимаемый по табл. 12.6; и -окружная скорость рабочего колеса, м/с, D- диаметр рабочего колеса, м; ALj-поправка, дБ, учитывающая распре-
ТАБЛИЦА 12.6. УРОВЕНЬ ШУМА L ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип вентилятораТип вентилятораРадиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90ОсевойРадиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90Осевойвсасываниянагнетания23281919всасываниянагнетания23281919Отвлеченный уровень шума, L, дБ, для сторонОтвлеченный уровень шума, L, дБ, для сторон
Тип вентилятора
Тип вентилятора
Радиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90
Осевой
Радиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90
Осевой
всасывания
нагнетания
23
28
19
19
всасывания
нагнетания
23
28
19
19
Отвлеченный уровень шума, L, дБ, для сторон
Отвлеченный уровень шума, L, дБ, для сторон
ТАБЛИЦА 12.7. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ ^L1 ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип вентилятора
Частота вращения, мин
1 Поправка ALt, октавных полос,
дБ, Гц
при среднегеометрических
частотах
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Радиальные:
КЦ4-84
(400-480
5
4
8
10
16
23
28
33
1 570
7
4
6
9
15
21
26
31
КЦЗ-90
920-950
11
5
4
8
10
16
23
28
Осевые
( 720-920
7
6
6
9
12
16
21
29
11370-1400
9
7
6
6
9
13
17
23
деление звуковой мощности по октавным полосам частот и принимаемая в зависимости от типа и частоты вращения вентилятора по табл. 12 7; АЕ2-поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние присоединения воздуховода к вентилятору и определяемая по табл. 12.4.
Если в вентиляционной камере одновременно работает несколько вентиляторов, то для каждой октавной полосы требуется найти суммарный уровень звуковой мощности шума, излучаемого всеми вентиляторами в помещение вентиляционной камеры.
Добавка к более высокому уровню, необходимая для определения суммарного уровня звуковой мощности шума Lp , зависит от разности двух складываемых уровней:
Разность уровней, дБ 0-1 2-4 5-9 > 10
Добавка, дБ3210
При числе слагаемых уровней более двух сложение начинают с двух больших уровней и далее последовательно складывают с суммарным оставшиеся уровни.
РАСЧЕТ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХ
Источники шума характеризуются уровнями звуковой мощности. Допускаемые уровни звукового давления для помещений в зависимости от их назначения устанавливаются санитарными нормами. В общем случае уровни звукового давления зависят помимо шумовой характеристики источника шума от размеров и акустических качеств помещения, выбора расчетной точки (ее расположения относительно источника шума и ограждающих строительных конструкций) и от некоторых других менее значительных факторов.
Расчетные точки следует выбирать внутри помещений на рабочих местах, ближайших к источникам шума, или в зоне постоянного пребывания людей (на высоте 1,2-1,5 м от уровня пола), а также на прилегающих территориях (например, на границе площадки отдыха).
Если в помещение поступает шум от нескольких источников, то уровни звукового давления в расчетных точках следует определять
для каждого источника отдельно (например, от вентиляторов-приточного и вытяжного, концевых дросселей, воздухораспределительных устройств и т. п.).
Рассмотрим наиболее часто встречающиеся на практике случаи.
Случай 1. Расчетные точки находятся на прилегающей к зданию территории. Шум вентилятора распространяется по воздуховоду и излучается в окружающее пространство через решетку или шахту, либо непосредственно стенками корпуса вентилятора или открытым патрубком при установке вентилятора снаружи здания.
Октавные уровни звукового давления в расчетных точках определяют по формуле
E = L -AL — 201gre + lOlgO — 11, рокт^сети
(12.6)
где ALp -суммарное снижение уровня звуковой мощности по пути распространения звука в воздуховоде в рассматриваемой октавной полосе, дБ; га-расстояние от источника шума до расчетной точки, м; Ф- коэффициент направленности, характеризующий степень концентрации звука в определенном направлении по сравнению с равномерным излучением в полную сферу (рис. 12.3).
Если га больше 300 м, то необходимо учитывать затухание звука в атмосфере, особенно на частотах выше 1000 Гц. Если расчетная точка находится в здании, то необходимо дополнительно учитывать снижение шума, обеспечиваемое наружным ограждением в зависимости от его конструкции (табл. 12.8).
При измерении шума как на прилегающей территории, так и в здании необходимо учитывать шумовой фон. Для определения уровня шума только от системы вентиляции из суммарного уровня следует вычесть поправку, зависящую от разности уровней при работающей и выключенной системе вентиляции:
Разность уров
ней, дБ 01 2 3 4 5-9 ^10
Поправка, дБ ^ 10 743210
Случай 2. Источник шума (генерирующая шум решетка, плафон, автономный кондиционер и т.п.) находится в рассматриваемом помещении (см. рис. 12.1).
Октавные уровни звукового давления, дБ, создаваемые в расчетной точке рассматриваемым источником шума.
Рис. 12.3. Коэффициент направленности Ф в зависимости от расположения оборудования
I равномерное сферическое излучение, Ф = 1 (отражающих поверхностей нет); //-равномерное полусферическое излучение, Ф = 2 (одна отражающая поверхность); ///-равномерное излучение в 1/4 сферы, Ф = 4 (две отражающие поверхности); IV- равномерное излучение в 1/8 сферы, Ф = 8 (три отражающие поверхнос1и), V- большой исючник (может зависеть от направления)
/ Ф 4 \
L = L + 101g- + — ,(12.7)
Р°кт \4лг2 BJ
где Ф- коэффициент направленности (при отсутствии паспортных данных определяется по рис. 12.4); г-расстояние от геометрического центра источника шума до расчетной точки (Р. т) или рабочей зоны, м; Вш - постоянная помещения с источником шума в рассматриваемой октавной полосе, м2.
Для небольших помещений объемом до 120 м3 и при расположении расчетной точки не менее чем на расстоянии 2 м от решетки или плафона, когда можно пренебречь неравномерностью звукового поля в их объеме, средние по помещению уровни вычисляют по формуле
L = Ьр^ - 101g Вщ + 6.(12.8)
Постоянную помещения В в октавных полосах частот следует определять по формуле
В= 5юоо Ц,(12.9)
где В)000-постоянная помещения, м2, на среднегеометрической частоте 1000 Гц, определяемая по табл. 12.9 в зависимости от объема V, м3, и типа помещения; ц-частотный множитель, определяемый по табл. 12.10.
Если в помещении находится несколько
КонструкцияКонструкцияТАБЛИЦА 12.8. СНИЖЕНИЕ ШУМА, ОБЕСПЕЧИВАЕМОЕ ТИПОВЫМИ НАРУЖНЫМИОГРАЖДЕНИЯМИ ЗДАНИЙ
Конструкция
Конструкция
Снижение шума, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
631252505001000200040008000
Типовая стена:
с открытыми окнами, общая площадь 9 которых составляет 5% площади наружной стены
с открытыми небольшими форточками, 13 общая площадь которых составляет 1 % площади наружной стены; все окна зак
рыты
с закрытыми, но открывающимися ок- 19 нами, площадь которых составляет от 10 до 20 % площади наружной стены
с уплотненным остеклением толщиной 14
0,006 м (6 мм), площадь которого состав
ляет 50 % площади наружной стены
Стена без окон и щелей массой, кг на 1 м2 площади поверхности:
около 10024
” 25032
1011
1415
20
20
22
26
2537
3436
1213141516
1617181920
2426283030
2829303133
3033384348
3842485358
ТАБЛИЦА 12.9. ПОСТОЯННАЯ ПОМЕЩЕНИЙНА ЧАСТОТЕ 1000 Гц
ТипПомещенияВ1000, м2
поме-щения
С небольшим количеством лю- V/20 дей (металлообрабатывающие цехи, генераторные и машинные залы, испытательные стенды и т. п.)
С жесткой мебелью и большим V] 10 количеством людей или с небольшим количеством людей и мягкой мебелью (лаборатории, ткацкие и деревообрабатывающие цехи, кабинеты и т. п.), вентиляционные камеры
С большим количеством людей V/ 6 и мягкой мебелью (рабочие помещения зданий управлений, залы конструкторских бюро, аудитории учебных заведений, залы ресторанов, торговые залы магазинов, залы ожидания аэропортов и вокзалов, номера гостиниц, классовые помещения в школах, читальные залы библиотек, жилые помещения и т. п.)
Помещения со звукопоглощаю- V, 1,5 щей облицовкой потолка и части стен
Рис. 12.4. Схема возможного размещения вентиляционных отверстий (решеток) (а) и кривые коэффициента направленности излучения Ф источника шума (б)
источников одинаковой звуковой мощности, то уровни звукового давления в выбранной расчетной точке определяют по формуле:
ТАБЛИЦА 12.10. ЧАСТОТНЫЙ МНОЖИТЕЛЬ ц
Объем помещения V,Значения ц для среднегеометрических частот октавных полос, Гц
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
<200
0,8
0,75
0,7
0,8
1
1,4
1,8
2,5
200-1000
0,65
0,62
0,64
0,75
1
1,5
2,4
4,2
> 1000
0,5
0,5
0,55
0,7
1
1,6
3
6
ТАБЛИЦА 12.11. ОЦЕНКА ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ1, РАЗНОСТЬ Lp-L
Высота поме- Характеристика^p-L
щения, м поверхностейпри среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Твердые
4
2
1
1
1
2
2
3
3
Средние
4
4
4
4
4
4
4
5
Мягкие
4
5
6
6
6
6
7
7
Твердые
4
2
1
1
1
2
3.
5
6
Средние
4
4
4
4
4
4
5
6
Мягкие
4
5
6
6
6
6
7
8
Твердые
4
2
1
1
2
2
3
6
9
Средние
4
4
4
4
4
5
5
7
Мягкие
4
5
6
6
6
7
7
8
Твердые
4
2
1
1
2
2
4
7
12
Средние
4
4
4
4
4
5
5
8
Мягкие
4
5
6
6
6
7
7
9
L = L + 101g(£L = L + 101g(£Ф, 4и\4лг2 + 5 / ’Ф, 4и\4лг2 + 5 / ’(12.10)(12.10)
L = L + 101g(£
L = L + 101g(£
Ф, 4и\4лг2 + 5 / ’
Ф, 4и\4лг2 + 5 / ’
(12.10)
(12.10)
где т- число воздухораспределительных устройств (решеток), ближайших к расчетной точке, от одной системы вентиляции, кондиционирования воздуха или воздушного отопления (т.е. решеток, для которых г,<5гмнн, здесь гмин-расстояние, м, от расчетной точки до акустического центра ближайшей решетки); п-общее число воздухораспределительных устройств (решеток) одной рассматриваемой системы; Ф,, г,-то же, что и в формуле (12.7) для нго воздухораспределительного устройства (решетки).
Для типичных помещений различного назначения со средними пропорциями значение разности Lp — L с точностью до + 1 или + 2 дБ можно оценить пользуясь табл. 12.11-12.13
Случай 3. Расчетная точка находится в вен
тилируемом помещении, которое надо изолировать от шума.
Шум от вентилятора или генерирующего шум дросселя, тройника и т. п. распространяется по воздуховодам систем и излучается в помещение через воздухораспределительные или воздухоприемные устройства (например, решетки или плафоны). Октавные уровни звукового давления в помещении определяют для каждого источника шума по формулам:
при проникании шума в помещение через одно воздухораспределительное устройство
ф 4 1
L—L -Мр +101g;
^окт ^сети\4лг В)
(12.11)
ТАБЛИЦА 12.12. ПОПРАВКА НА ПЛОЩАДЬ ПОЛА И МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ ДЛЯ ПОЛЬЗОВАНИЯ ТАБЛ. 12.11
Пло- Площадь по- Поп- Минимальное рас- щадь верхностей по- рав- стояние* до бли- пола, м2 мещения, м2 ка**, жайшей решетки, м, дБ при числе решеток
1
2
3
4
11,5
60
0
1,3
1
0,8
0,7
23
100
+ 2
1,7
1,4
1,1
0,9
46
185
+ 5
2,3
1,8
1,4
1,1
93
325
+ 8
3,1
2,3
1,8
1,4
185
600
+ 11
4
3,1
2,3
1,8
370
1150
+ 11
5,5
4
3,1
2,4
* Если расчетная точка расположена ближе приведенных в таблице расстояний, то доминирует прямой звук и надо пользоваться формулой (12.7).
** Поправку следует прибавить к значению, определенному по табл. 12.11.
ПомещенияПомещенияТАБЛИЦА 12.13. ХАРАКТЕРИСТИКИЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙПОМЕЩЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
Помещения
Помещения
Телевизионные студии и Мягкие
0,4
радиостудии, театры, лекционные залы
Концертные залы, мага- Средние
0,2
зины, рестораны, конторы, конференц-залы, номера гостиниц, школы, больницы, жилые дома, библиотеки, йомещения для счетных машин и пр.
Спортивные залы, произ- Твердые
0,1
водственные помещения фабрик и заводов
Характерис- Средний тика поверх- коэффици- ностей поме- ент зву- щения копогло- щения
при проникании шума в помещение через несколько воздухораспределительных устройств (решеток) одной системы
ваемой октавной полосе частот по пути распространения шума в элементах сети до выхода в помещение через первую решетку, включая потери отражения от первой (по ходу звука) решетки.
При расчете по формуле (12.12) в значение ALp не следует включать снижение уровня звуковой мощности при ее распределении на несколько решеток в одном помещении, а при определении потерь отражения от открытого конца по табл. 12.4 следует брать площадь одной решетки.
Расчет уровней звукового давления по формулам (12.7) и (12.10) — (12.12) справедлив, если отношение меньшего размера помещения к большему не превышает 1:5. В других случаях (например, производственное помещение с большой площадью пола при небольшой высоте потолка) постоянную помещения В рекомендуется определять по табл. 12.9 в зависимости от воображаемого объема, определяемого по формуле
V'-5h2b,(12.13)
где А-меньший размер помещения, м; b-второй по величине размер помещения, м, если b < 5А.
Если b > 5h, то
V = 15h\(12.14)
Для небольших по объему помещений
L=L - AL - 101gS + 6. (12.15) ^окт^сети
СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙМОЩНОСТИ ПО ПУТИ
РАСПРОСТРАНЕНИЯ ШУМАВ ВОЗДУХОВОДАХ
Снижение уровней (затухание) звуковой мощности источников шума, например вентилятора или дросселя, при прохождении по воздуховодам определяют последовательно для каждого элемента сети и затем суммируют. Следует иметь в виду, что даже в акустически не обработанных системах вентиляции собственное затухание весьма значительно и его необходимо учитывать.
Суммарное снижение уровней звуковой
ТАБЛИЦА 12.14. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХВОЗДУХОВОДАХ ПРЯМОУГОЛЬНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Поперечное Гидравлический Снижение уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрических сечение воздухе- диаметр D,, ммчастотах октавных полос, Гц
вода
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Прямоугольное75-200
0,6
0,6
0,45
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
210-400
0,6
0,6
0,45
0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
410-800
0,6
0,6
0,3
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
810-1600
0,45
0,3
0,15
0,1
0,06
0,06
0,06
0,06
Круглое75-200
0,1
0,1
0,15
0,15
0,3
0,3
0,3
0,3
210-400
0,06
0,1
0,1
0,15
0,2
0,2
0,2
0,2
410-800
0,03
0,06
0,06
0,1
0,15
0,15
0,15
0,15
810-1600
0,03
0,03
0,03
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
Примечания: 1. При наличии теплоизоляции на металлических воздуховодах данные таблицы следует увеличивать в 2 раза.
2. Снижением уровней звуковой мощности на прямых участках кирпичных и бетонных каналов из-за высокой жесткости их стенок можно пренебречь.
мощности, дБ, по пути распространения шума следует определять по формуле
АБ = S AL , (12.16) ‘ сети _ 1 г
где ALp -снижение октавных уровней звуковой мощности в отдельных элементах воздуховодов, дБ; п^- общее количество элементов сети воздуховодов.
При распространении шума по прямым участкам воздуховодов их стенки начинают вибрировать под воздействием звуковых волн, и на низких частотах происходит заметное снижение уровней звуковой мощности, причем у прямоугольных каналов оно более высокое, чем у круглых.
Снижение октавных уровней звуковой мощности ALp, дБ, на 1 м длины в прямых участках металлических воздуховодов прямоугольного и круглого сечений следует принимать по табл. 12.14.
На поворотах воздуховодов значительная часть энергии отражается обратно к источнику звука. В круглых каналах отражение меньше, чем в прямоугольных. Отражение может быть увеличено с помощью звукопоглощающей облицовки стенок канала до и после поворота.
Снижение уровней звуковой мощности в прямоугольных необлицованных и облицованных участках поворота воздуховодов определяют по табл. 12.15. При угле поворота меньшем или равном 45° снижение уровней звуковой мощности не учитывают. Для эффективного затухания необходимо облицевать именно
ТАБЛИЦА 12.15. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ОБЛИЦОВАННЫХ ИНЕОБЛИЦОВАННЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХПОВОРОТАХ
Место облицовки и Снижение уровней звуковой мощности, ширина поворота D, дБ, при среднегеометрических частотах мм октавных полос, Гц
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
Без облицовки:
125
0
0
0
1
5
7
5
3
250
0
0
1
5
7
5
3
3
500
0
1
5
7
5
3
3
3
1000
1
5
7
5
3
3
3
3
2000
5
7
5
3
3
3
3
3
До поворота:
125
0
0
0
1
5
8
6
8
250
0
0
1
5
8
6
8
И
500
0
1
5
8
6
8
11
11
1000
1
5
8
6
8
И
11
11
После поворота:
125
0
0
0
1
6
11
10
10
250
0
0
1
6
11
10
10
10
500
0
1
6
И
10
10
10
10
1000
1
6
11
10
10
10
10
10
2000
6
и
10
10
10
10
10
10
До и после по-
ворота
125
0
0
0
1
6
12
14
16
250
0
0
1
6
12
14
16
18
500
0
1
6
12
14
16
18
18
1000
1
6
12
14
16
18
18
18
Примечание. Данные справедливы, если длина облицованного участка составляет не менее 2 О, а толщина облицовки равна 10 % ширины D. Для облицовок меньшей толщины длину облицованного участка следует пропорционально увеличивать.
ТАБЛИЦА 12. 16. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ПЛАВЦЫХ ПОВОРОТАХ ВОЗДУХОВОДОВ
Ширина поворота Снижение уровней звуковой мощ- D, ммноти АЕр, дБ, при среднегеомет
рических частотах октавных полос, Гц
125-250
0
0
0
0
1
2
3
3
260-500
0
0
0
1
2
3
3
3
510-1000
0
0
1
2
3
3
3
3
1100-2000
0
1
2
3
3
3
3
3
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
ного сечения к другому снижение октавных уровней звуковой мощности не учитывают.
Например, если по пути распространения звука воздуховод сечением 200 х 300 мм резко переходит в воздуховод сечением 500 х 600 мм, то снижение октавных уровней звуковой мощности на частотах 63-1000 Гц находят по формуле (12.17) и оно равно 2,5 дБ, а начиная с 2000 Гц-по формуле (12.20) и оно равно нулю.
Снижение октавных уровней звуковой мощности после разветвления воздуховода следует определять по формуле
ДЕ, = 101g
LFotb^ (m„ + I)2
4mn
(12.21)
боковые стороны в плоскости поворота. Для плавных поворотов снижение уровней звуковой мощности указано в табл. 12.16.
Снижение октавных уровней звуковой мощности ДЕр, дБ, при изменении площади поперечного сечения воздуховода определяется в зависимости от частоты и размеров поперечного сечения воздуховодов по следующим формулам:
при размерах поперечного сечения воздуховода, мм, меньших, чем указаны в табл. 12.17
kL = 10 lg^-^,(12.17)
р4тп
где т„ - отношение площадей поперечных сечений воздуховода:
m„ = FJF2(12.18)
(Гt и Г2-площади поперечного сечения воздуховода соответственно до и после изменения сечения по пути распространения звука, м2);
при размерах поперечного сечения воздуховода, мм, равных или больших, чем указаны в табл. 12.17,
ДЕр = 101gm„ (при тп > 1);(12.19)
ДЕр = 0 (при тп < 1).(12.20)
При плавном переходе воздуховода от од
где mn - отношение площадей сечений воздуховодов; тп = F/EFor„ ,; FOTBl и F-площади поперечного сечения воздуховода соответственно ответвления и перед ответвлением, м2; SFOTB ^суммарная площадь поперечных сечений воздуховодов всех ответвлений, м2.
Формула (12.21) учитывает затухание за счет разделения звуковой мощности по ответвлениям и потери, обусловленные внезапным изменением площади поперечного сечения.
Если воздуховод рассматриваемого ответвления в разветвлении повернут на 90°, то к снижению октавных уровней звуковой мощности в разветвлении, рассчитываемому по формуле (12.21), необходимо добавить снижение октавных уровней звуковой мощности в повороте.
Когда воздух выходит в помещение через открытый конец воздуховода или вентиляционную решетку, то при этом на выходе происходит отражение звука. Снижение уровней звуковой мощности зависит от частоты, поперечного сечения решетки или воздуховода и от расположения выходного отверстия относительно ограждений помещения.
Снижение октавных уровней звуковой мощности в результате отражения звука от открытого конца воздуховода или решетки дано в табл. 12.4-для расположения заподлицо
ТАБЛИЦА 12.17. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОГО РАЗМЕРА ВОЗДУХОВОДА
Среднегеометрические Меньший размер первого по Среднегеометрические Меньший размер первого по частоты октавных полос, ходу звука поперечного сече-частоты октавных полос, ходу звука поперечного сече- Гц ния воздуховода, мм Гц ния воздуховода, мм
63
5000
1000
400
125
2500
2000
200
250
1400
4000
100
500
700
8000
50
ТАБЛИЦА 12.18. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕОТРАЖЕНИЯ ЗВУКА ОТ ОТКРЫТОГО КОНЦАВОЗДУХОВОДА ИЛИ РЕШЕТКИ,ВЫСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ ИЛИАТМОСФЕРУ
Диаметр воздухово- Снижение октавных уровней звуковой да или корень квад- мощности, дБ, при среднегеометрических ратный из площади частотах октавных полос, Гц прямоугольного воздуховода или решетки, мм
63 125
250 500
1000
2000
4000
8000
25
36 30
24 18
12
6
6
0
50
30 24
18 12
6
2
0
0
80
26 20
14 8
3
0
0
0
100
24 18
12 6
2
0
0
0
125
22 16
10 4
1
0
0
0
140
21 15
9 4
1
0
0
0
160
20 14
8 3
0
0
0
0
180
19 13
7 2
0
0
0
0
200
18 12
6 2
0
0
0
0
225
17 11
5 2
0
0
0
0
250
16 10
4 1
0
0
0
0
280
15 9
4 1
0
0
0
0
315
14 8
3 0
0
0
0
0
350
13 7
2 0
0
0
0
0
400
12 6
2 0
0
0
0
0
450
11 5
2 0
0
0
0
0
500
10 4
1 0
0
0
0
0
560
9 4
1 0
0
0
0
0
630
8 3
0 0
0
0
0
0
710
7 2
0 0
0
0
0
0
800
6 2
0 0
0
0
0
0
900
5 2
0 0
0
0
0
0
1000
4 1
0 0
0
0
0
0
1250
3 0
0 0
0
0
0
0
1400
2 0
0 0
0
0
0
0
1600
2 0
0 0
0
0
0
0
2000
1 0
0 0
0
0
0
0
2500
0 0
0 0
0
0
0
0
со стеной и в табл. 12.18-для случая, когда воздуховод (решетка) свободно выступает в помещение или атмосферу. Снижение уровней звуковой мощности в калориферах и воздухоохладителях принимают равным 1,5 дБ. Суммарное снижение уровней звуковой мощности в секциях центральных кондиционеров или типовых приточных камер можно принимать 10 дБ на всех частотах.
ОПРЕДЕЛЕНИЕТРЕБУЕМОГО СНИЖЕНИЯ ШУМА
Требуемое снижение октавных уровней звукового давления рассчитывают отдельно для каждого источника шума, но при этом
учитывают общее число однотипных по спектру звуковой мощности источников шума и уровни звукового давления, создаваемые каждым из них в расчетной точке. В общем случае требуемое снижение шума для каждого источника должно быть таким, чтобы суммарные уровни во всех октавных полосах частот от всех источников шума не превышали допустимых уровней звукового давления. Контрольное сложение уровней можно сделать по данным, приведенным в табл. 12.1.
При наличии одного источника шума (например, автономного кондиционера) требуемое снижение уровней звукового давления в расчетной точке в помещении или на территории определяют по формуле
ALTp — L — Едоп, (12.22)
где L-уровень звукового давления, дБ, в расчетной точке в рассматриваемой октавной полосе частот, создаваемый данным источником шума (см. п. 12.4); ЕДО11-допустимый октавный уровень звукового давления, дБ, для систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, (см. п. 12.2).
Требуемое снижение октавных уровней звукового давления в расчетной точке в помещении или на территории при наличии нескольких источников шума, отличающихся один от другого менее чем на 10 дБ, определяют для каждого источника в отдельности по формуле
AL,p., = L.-b„+101g„, (12.23)
где L(-октавный уровень звукового давления, дБ, создаваемый рассматриваемым источником шума в расчетной точке; п- общее число принимаемых в расчет источников шума.
В общее число источников шума п при определении требуемого снижения октавных уровней звукового давления в расчетных точках, расположенных на территории жилой застройки или на площадках промышленных предприятий, следует включать все источники шума, которые создают в расчетной точке октавные уровни звукового давления, отличающиеся менее чем на 10 дБ.
К источникам шума на прилегающей территории могут относиться открыто установленные вентиляторы, компрессоры и т.п., а также выбросные или воздухозаборные отверстия (проемы) каналов и шахт, излучающих шум в атмосферу.
При определении ALTp для расчетных точек в помещении, защищаемом от шума систем
вентиляции, кондиционирования воздуха или воздушного отопления, в общее количество принимаемых в расчет источников шума следует включать:
при расчете требуемого снижения шума вентилятора (расчет центрального глушителя) приточной или вытяжной системы-число систем с механическим побуждением, обслуживающих помещение с расчетной точкой; шум, генерируемый воздухораспределительными, воздухорегулирующими и фасонными элементами, при этом не учитывается, так как спектры их шума сильно отличаются и октавные уровни шума в помещении в результате этого не увеличиваются;
при расчете требуемого снижения шума, генерируемого воздухораспределительными устройствами одной вентиляционной системы (плафонами, решетками и т.п.),-число систем вентиляции с механическим побуждением, обслуживающих рассматриваемое помещение; шум вентилятора, воздухорегулирующих и фасонных элементов при этом не учитывается;
при расчете снижения шума, генерируемого фасонными элементами и воздухорегулирующими устройствами рассматриваемого ответвления,-число фасонных элементов и дросселей, уровни шума которых в данной октавной полосе отличаются один от другого менее чем на 10 дБ (например, тройников к ответвлению и дросселей, т. е. п = 2); шум вентилятора и решеток при этом не учитывается, но ALTp увеличивается на 3 дБ.
В общем количестве принимаемых в расчет источников шума не учитываются дросселирующие и воздухорегулирующие устройства, устанавливаемые в магистральных воздуховодах; не учитываются источники шума, создающие в расчетной точке в рассматриваемой октавной полосе уровни звукового давления, меньше, чем допустимые, на 10 дБ при их числе не более 3 и на 15 дБ при их числе не более 10.
Требуемое снижение шума, генерируемого воздухораспределительными, воздухорегулирующими и фасонными элементами систем, допускается рассчитывать только для среднегеометрических частот 500 и 1000 Гц.
При определении по формуле (12.6) октавных уровней звукового давления L от различных источников шума для расчета требуемого снижения уровней звукового давления в расчетной точке по формуле (12.23) допускается
расстояния до источников шума принимать одинаковыми и равными среднему арифметическому Гер (г, = Гср) В случаях, когда Г макс < < 1,5гмии для разных источников шума.
Для одинаковых по излучаемой мощности источников шума в этом случае достаточно рассчитать требуемое снижение уровней звукового давления для одного источника, принимая г, = Гер. Тогда требуемое снижение уровня звукового давления Д£тр будет одинаковым для всех источников шума.
В случае необходимости (например, для контрольной проверки) требуемое суммарное снижение октавных уровней звукового давления в помещении при одновременной работе источников шума следует определять по формуле
АБтр сум “ Бсум Бдоп ,(12 24)
где LcyM - октавный уровень звукового давления в расчетной точке от всех источников шума, дБ, определяемый по данным, приведенным в табл 12 1, или измерением в эксплуатируемых зданиях
ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯИ ВИБРОИЗОЛЯЦИЯВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАМЕР
Для снижения шума самого источника необходимо: 1) при выборе оборудования учитывать наряду с другими рабочими параметрами уровень звуковой мощности вентилятора; 2) стремиться к тому, чтобы при заданном объемном расходе и сопротивлении сети вентилятор работал в режиме максимального КПД; 3) снижать сопротивление сети и не устанавливать вентилятор с запасом по давлению; 4) делать плавный подвод воздуха к входному патрубку вентилятора; 5) особое внимание обращать на статическую и динамическую балансировку рабочего колеса вентилятора; 6) отдавать предпочтение центробежным компрессорам и насосам как менее шумным по сравнению с поршневыми (компрессоры с четырьмя и более цилиндрами предпочтительнее, чем с одним или с двумя).
От тихих помещений вентиляционные камеры по возможности следует удалять, располагая их в отдельно стоящих пристройках иди в подвалах зданий
В общем случае для обеспечения хорошей звукоизоляции рекомендуется следующее: 1) устанавливать глушители аэродинамическо-
го шума в воздуховодах всасывания и нагнетания вентиляторов; 2) виброизолировать вентиляционные агрегаты и насосы с помощью пружинных или резиновых амортизаторов; 3) применять звукопоглощающие облицовки для снижения уровня шума в самих вентиляционных камерах или вентилируемых помещениях; 4) для строительных ограждений использовать конструкции повышенной звукоизоляции; 5) применять «плавающие» конструкции пола в вентиляционных камерах; 6) устраивать сплошные подвесные потолки в расположенных под вентиляционными камерами тихих помещениях.
Виброизоляция. Вентиляторы и насосы необходимо устанавливать на виброизоляторы. Выбор типа виброизоляторов зависит от места установки оборудования и частоты вращения рабочего колеса вентилятора и электродвигателя.
Эффективность акустической виброизоляции определяется осадкой виброизоляторов под нагрузкой. Чем менее жесткое перекрытие, тем больше должна быть осадка виброизоляторов.
Рекомендуется при частоте вращения до 1800 мин""1 использовать стальные пружины со звукоизолирующими прокладками (например, из ребристой или из перфорированной листовой резины), а при частоте более 1800 мин""1 допускается применение резиновых амортизаторов. Для пружинных амортизаторов рекомендуется сталь марки 60С2, а для резиновых - резина состава № 1847 или № 3311 московского завода «Каучук».
Оборудование, создающее большие динамические нагрузки (вентиляторы, насосы, компрессоры и т. п.), перед установкой на виброизоляторы следует жестко монтировать на тяжелой бетонной плите. Вес плиты должен быть примерно в 2-3 раза больше общего веса агрегата с электродвигателем.
Для хорошей виброизоляции необходимо устранить все жесткие связи между виброизо- лируемым агрегатом и строительными конструкциями. Питание к электродвигателям следует подводить гибкими кабелепроводами. Гибкими вставками нужно присоединять не только воздуховоды к вентиляторам, но и трубопроводы к насосам.
Гибкие вставки для воздуховодов следует монтировать так, чтобы они сильно не провисали и не натягивались, поэтому лучше всего
использовать материал типа прорезиненного брезента. В качестве гибких вставок для трубопроводов можно применять рукава резинотканевые напорные или рукава резинотканевые с металлическими спиралями (ГОСТ 18698-79*). Можно также использовать гибкие металлические вставки достаточной длины (например, по ТУ 400-2/7-37-71, Главсантехмонтаж).
Рекомендуемая минимальная длина металлических вставок зависит от диаметра трубопровода: .
Диаметр трубопровода, мм . . . . Длина вставки, мм
10 15 20 25 32200 220 240 250 28010 15 20 25 32200 220 240 250 280Продолжение
10 15 20 25 32
200 220 240 250 280
10 15 20 25 32
200 220 240 250 280
Диаметр трубопровода, мм . . . . Длина вставки, мм
3 8507 5100330380500 6003 8507 5100330380500 600Звукопоглощающие облицовки. В вентиляционных камерах на всей площади потолка и на верхней половине двух смежных стен следует устраивать звукопоглощающие облицовки. Для вентилируемых помещений достаточно облицевать только потолок.
3 8507 5100
330380500 600
3 8507 5100
330380500 600
Снижение уровня звукового давления, дБ, в помещении в результате применения звукопоглощающей облицовки определяют по формуле
ДГ = 10 lg _Z?2/2?^, (12.25)
где В] и В2-постоянные помещения соответственно до и после устройства звукопоглощающей облицовки, м2.
Эффект снижения шума в результате применения звукопоглощающей облицовки обычно составляет 5-8 дБ (эквивалентно снижению звуковой мощности источника шума в 3-6 раз).
Различные звукопоглощающие конструкции и их коэффициенты звукопоглощения приведены в «Руководстве по расчету и проектированию шумоглушения в промышленных зданиях» (М., Стройиздат, 1982).
Звукоизолирующие строительные конструкции. Для обеспечения повышенной звукоизоляции между помещениями для вентиляторов и смежными тихими помещениями пол, стены и перекрытия вентиляционных камер должны быть достаточно массивными.
Требуемую звукоизолирующую способ-
Рис. 12.5. Конструкция пола на упругом основании и его стыка со стеной
/-железобетонная «плавающая» плита, 2-гидроизоляция; 3- упругий слой; -/-несущая плита перекрытия; 5 уплотнитель;
6 - стена
ность, дБ, ограждений определяют по уравнению
RTP = ЬШ- £доп + 101g S/Sn, (12.26) где £ш-уровень звукового давления в шумном помещении-вентиляционной камере, дБ; S-площадь смежного ограждения, м2; Вп -постоянная помещения, изолируемого от шума, м2.
Значения Ьш и Вп определяют акустическим расчетом. Звукоизолирующая способность некоторых конструкций рассмотрена в справочнике проектировщика «Защита от шума» (М., Стройиздат, 1974).
При расположении вентиляционных камер на промежуточных или верхних технических этажах эффективно создание «плавающего» пола на всей площади помещения для вентиляционного оборудования (рис. 12.5). Допускается сжатие рекомендуемых для плавающего пола в качестве звукоизолирующего слоя стекловолокнистых плит на 10-20% при приложении нагрузки и дополнительное сжатие на 10-15% в течение срока службы вентиляционной установки.
Расчет структурного шума от вентиляционных агрегатов Ц4-70, Ц4-76 и Ц14-46, установленных на перекрытиях, изложен в «Рекомендациях по расчету структурного шума от вентиляционных агрегатов, установленных на перекрытиях, и методам его снижения», АЗ-861 (1982 г.), разработанных НИИСФ и ГПИ Сан- техпроект.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГЛУШИТЕЛЕЙ
В вентиляционных системах наиболее целесообразно применять активные глушители,
т. е. глушители со звукопоглощающим материалом, поскольку вентиляторы имеют широкополосный спектр шума. Рекомендуется применять трубчатые, пластинчатые и камерные глушители, а также облицованные изнутри звукопоглощающими материалами воздуховоды и повороты.
В общем случае трубчатые глушители следует применять при размерах воздуховодов до 500 мм. При больших размерах целесообразнее пластинчатые или камерные глушители.
Необходимую площадь свободного сечения глушителя определяют из соотношения
SCB = e/%n,(12-27)
где Q-расход воздуха через глушитель, м3/с; идоп- допускаемая скорость воздуха в глушителе, м/с, зависящая от располагаемых потерь давления и уровня шумообразования в глушителе.
Для общественных и административных зданий допускаемую скорость воздуха ориентировочно можно принимать в зависимости от допускаемого уровня звука в помещении:
Допускаемый уровень зву
ка в помещении, дБА. . . 30 40 50 55 Допускаемая скорость воз
духа, м/с 46810
В производственных зданиях промышленных предприятий скорость воздуха в глушителях не должна превышать 10-12 м/с.
ПРИМЕР АКУСТИЧЕСКОГОРАСЧЕТА ПРИТОЧНОЙ УСТАНОВКИ
Исходные данные. В помещение обработки данных для вычислительного центра с площадью пола 12 х 6 м и высотой потолка 4 м через шесть жалюзийных решеток типа РР-4 размером 400 х 200 мм подается воздух с расходом 2800 м3/ч.
Приточные решетки смонтированы заподлицо в средней части стены, имеют относительное свободное сечение 0,7 и расположены на расстоянии г = 2,5 м и под углом 0 = 45° от ближайшего рабочего места.
В приточной установке используется центробежный вентилятор ВЦ4-76 №16 с параметрами: расход <2 = 45 000 м3/ч = 12,5 м3/с, давление рв = 1300 Па, частота вращения п = = 565 мин-1, отклонение режима работы вентилятора от режима максимума КПД-12%.
Рис. 12.6. Схема расчетной ветви воздуховодов]-приточный вентилятор; 2-плавный поворот; 3 тройник,4-камера статического давления; 5 - крестовина; б жалюзий-ные решетки; / рециркуляционный вентилятор
Размер выходного патрубка вентилятора 1120 х 1280 мм.
Металлические воздуховоды теплоизоляции не имеют.
Требуется определить шум в помещении, создаваемый приточной системой П-1, выявить требуемое снижение уровня шума и подобрать глушитель. Схема расчетной ветви воздуховодов дана на рис. 12.6..
Решение. Октавные уровни звуковой мощности приточного вентилятора, излучаемой в сеть, определим по формуле (12.1), для чего предварительно вычислим:
L + 201gpB + lOlgQ + 5 =
- 30 + 201g 1300 + 101g^ + 3 = 106 дБ.
Значения поправки ^LV находим по табл. 12.3, поправки ДГ2-по табл. 12.4.
Для наглядности расчета промежуточные данные и конечные результаты сводим в табл. 12.19.
Снижение уровней звуковой мощности в отдельных элементах вентиляционной сети от приточного вентилятора до рассматриваемого помещения определяем по данным рис. 12.5 и вносим в поз. 5 16 табл. 12.19. Снижение шума в разветвлении приточных решеток не учитывается, поскольку решетки находятся в одном помещении. Суммарное снижение
уровней звуковой мощности приведено в поз. 17 табл. 12.19.
Постоянную помещения находим по табл. 12.9 и 12.10 с учетом того, что помещение обработки данных для вычислительного центра относится к помещениям со звукопоглощающей облицовкой потолка и части стен. Зная объем помещения V= 288 м3 и тип помещения 4, по табл. 12.9 находим постоянную помещения на частоте 1000 Гц, которая равна 192 м2.
Рассчитанные по формуле (12.12) октавные уровни звукового давления в расчетных точках от рассматриваемой системы сведены в поз. 25 табл. 12.19.
Учитывая, что общее число вентиляционных систем, обслуживающих помещение, п = 2 (приточная и рециркуляционная), по формуле (12.23) подсчитываем требуемое снижение уровней звукового давления. Полученные данные приведены в поз. 26 табл. 12.19.
Требуемое снижение уровней звукового давления обеспечит пластинчатый глушитель длиной 2,5 м с пластинами 200 мм на расстоянии 200 мм.
Рабочие чертежи глушителей приведены в типовом проекте «Глушители шума вентиляционных установок» серии 5.904-17. Чтобы подобрать глушитель, предварительно определяем Гдоп по данным п. 12.8. Для рассматриваемого помещения гдоп = 7 м/с. Для центрального глушителя принимаем максимальную и доп =15 м/с (учитывая опасность выдувания звукопоглотителя).
ТАБЛИЦА 12.19. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА
№ п.п. Рассматриваемая величина Источник Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
1
Чоп, ДБТабл. 12.1
66
56
49
44
40
37
35
33
2
Поправка AL,, дБ (для Табл. 12.3
5
5
8
11
15
20
27
34
3
приточного вентилятора), при п = 565 мин”1
Поправка AL2, дБ (для Табл. 12.4
2
0
0
0
0
0
0
0
4
приточного вентилятора), 1000 х 1600 мм
Октавные УЗМ приточно-Формула
103
101
98
95
91
86
79
72
5
го вентилятора, излучае-(12.1) мые выходным патруб
ком в воздуховод на стороне нагнетания Lp , дБ Снижение уровней Звуковой мощности в элемен- тех сети AL, дБ:
В металлическом возду-Табл. 12.14
4,5
3
1,5
1
0,5
0,5
0,5
0,5
6
ховоде 1000 х 1600 мм,
длиной 10 м
В плавном повороте ши-Табл. 12.16
0
1
2
3
3
3
3
3
7
риной 1600 мм
В плавном повороте ши-Табл. 12.16
0
0
1
2
3
3
3
3
8
риной 1000 мм
В разветвлении на прохо-Формула
1
1
1
1
1
1
1
1
9
де (т = 0,8)(12.21)
В воздуховоде сечением Табл. 12.14
2
1,5
1
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
10
1200 х 1000 мм, длиной
5 м
При изменении попереч-Формулы
1,5
1,5
1,5
0
0
0
0
0
11
ного сечения (т = 0,3)(12.17) и (12.19)
В разветвлении камеры Формула
7
7
7
7
7
7
7
7
12
при (т = 2,65)(12.21)
В металлическом возду- Табл. 12.14
3
3
1,5
1
1
1
1
1
13
ховоде сечением 500 х
х 500, длиной 5 м
В разветвлении крестови-Формула
5
5
5
5
5
6
5
5
14
ны (т = 0,55)(12.21)
В прямоугольном пово-Табл. 12.15
0
1
4
6
6
4
3
3
15
роте шириной 400 мм
В металлическом возду-Табл. 12.14
1,5
1,5
1
1
0,5
0,5
0,5
0,5
16
ховоде сечением 400 х х400, длиной 2,5 м
В результате отражения Табл. 12.18
15
9
4
1
0
0
0
0
17
от решетки сечением
400 х 200 мм
Суммарное снижение Сумма поз.
40,5
34,5
30,5
28,5
27,5
25,5
24,5
24,5
18
уровня звуковой мощно-5-17 сти, А£р,ееги
Параметр Д/ Fotb = °,28/-
17,5
35
70
140
280
560
1120
2240
19
Коэффициент направ- Рис. 12.4
2
2
2,3
2,8
3,2
3,5
4
4
20
ленности Ф (при 0 = 45°) m ф
Сумма £ Формула
1 4л г2
0,15
0,15
0,17
0,2
0,24
0,27
0,3
0,3
21
(т = 6, г = 2,5)(12.12)
Частотный множитель ц Табл. 12.10
0,65
0,62
0,64
0,75
1
1,5
2,4
4,2
Продолжение табл. 12.19
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
22
Постоянная помещения Формула124,8
В = -®юоой(12.9)
119
123
144
192
288
461
806
23
Отношение 4и/В (при Формула0,19
и = 6)(12.12)
0,2
0,195
0,17
0,125
0,08
0,08
0,03
24
ВеличинаТо же—5
/ Ф 4л \ lOlgl + — ), дБ \4лг2 В/
-4,5
-4,5
-4,5
- 4,5
- 4,5
- 4,5
- 5
25
Октавные УЗД в расчет-”57,5
ной точке L, дБ
62
63
62
59
56
50
42,5
26
Требуемое снижение УЗДФормула—
(и = 2), дБ(12.23)
9
15
21
22
22
18
12,5
27
Эффективность выбран-Альбом серии 4
10
26
39
21
21
16
14
№ п п Рассматриваемая величина Источник
Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц
ного глушителя при длине5,904-17 2,5 м, дБ (пластины тол
щиной 200 мм на расстоянии 200 мм)
ДЯ =ДЯ =. 7О'38 + О-О4о35.. 7О'38 + О-О4о35.1,2-14221,2-1422= 70 Па.= 70 Па.
ДЯ =
ДЯ =
. 7
О'38 + О-О4о35.
. 7
О'38 + О-О4о35.
1,2-142
2
1,2-142
2
= 70 Па.
= 70 Па.
Необходимую площадь свободного сечения глушителя определяем по формуле (12.27)'
SCB = 45 000/(3600-15) = 0,83 м2.
По альбому ЦИТП подбираем глушитель шириной 1200 мм, высотой 1500 мм, длиной 2500 мм и площадью свободного сечения 0,9 м2. Фактическая скорость в свободном сечении глушителя
Уфакт = 45 000/(3600-0,9) = 14 м/с.
Гидравлическое сопротивление глушителя рассчитываем по известной формуле (лист 14, альбома ЦИТП), предварительно определив
= По'уГ^^ ^°'38
(для пластин с обтекателями на входе при (рсв = 0,5) Тогда
Глава 13ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТ ВЫБРОСОВ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Требования по охране атмосферы регламентированы Законом СССР об охране атмосферного воздуха, санитарными нормами СН 245-71 и руководящими документами Госкомприроды.
Предусматриваемые устройства и мероприятия по охране атмосферы от совокупности выбросов всех технологических и вентиляционных источников выделения загрязняющих веществ должны обеспечивать соблюдение в жилой зоне предельно допустимых концентраций (ПДК), установленных Минздравом СССР. В местах воздухозаборов для систем механической и естественной вентиляции, включая аэрацию помещений, концентраций загрязняющих веществ не должны превышать 30% ПДК для рабочей зоны (ПДКР 3).
Величины выбросов и условия поступления их в атмосферу, при которых обеспечивается соблюдение суммарных приземных концентраций в пределах нормируемых ПДК, квалифицируются как предельно допустимые выбросы (ПДВ). в тех случаях когда для снижения загрязнений по какому-либо веществу до ПДК действующий источник загрязнения воздуха должен быть дооборудован дополнительными устройствами (например, повышена высота трубы) или должны быть изменены условия поступления выбросов из источника в атмосферу (изменена температура газов и т. п.), выброс по рассматриваемому веществу квалифицируется как временно согласованный выброс (ВСВ). При этом имеется в виду, что ВСВ по мере внедрения мероприятий могут иметь ступенчатый характер, например, ВСВ15 ВСВ2.
Величины ПДВ (ВСВ) для каждого источника выделения загрязняющих веществ устанавливаются в проекте нормативов ПДВ (проект ПДВ) для предприятия. Проект нормативов выполняется ведомственной головной организацией в соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78.
В проекте нормативов ПДВ приводятся сведения, характеризующие рельефно-климатические условия расположения площадки предприятия; данные о существующем количестве
выбросов, загрязнении воздушного бассейна и его влиянии на здоровье населения, а также окружающую среду; причины плохой работы отдельных существующих газоочистных установок и т. п.
На основе сведений по отдельным источникам выделения загрязняющих веществ в проекте нормативов ПДВ составляется сводная таблица параметров выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ. В таблице, выполняемой в соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78, для каждого источника указываются координаты местоположения источника на плане предприятия, диаметр и высота трубы, объем и температура газов, состав и количество загрязняющих веществ до и после очистки газов или других мероприятий, предусматриваемых для сокращения выбросов, а также прочие сведения. Таблица параметров выбросов составляется на существующее положение и на перспективу по намечаемым этапам развития предприятия.
На основании таблицы параметров выбросов производится расчет суммарных приземных концентраций в жилой зоне на существующее положение и на перспективный период с учетом развития предприятия и дооснащения существующих источников выделения загрязняющих веществ устройствами для защиты атмосферы. При этом необходимо, чтобы по специфическим выбросам загрязняющих веществ, выделяющихся только от рассматриваемого предприятия, суммарные приземные концентрации не превышали ПДК, а по веществам, которые могут выделяться и от других предприятий, расположенных в данном районе (пыль, окись углерода, окислы азота, бенз(а)- пирен и т. п.) приземные концентрации не превышали соответствующие доли ПДК, установленные для рассматриваемого предприятия Госкомприродой или, если данные Госкомприроды отсутствуют, предварительно принятые разработчиком проекта нормативов ПДВ.
В тех случаях когда указанные требования выполняются, предварительно принятые на перспективу величины выбросов и условия их поступления в атмосферу квалифицируются
как ПДВ. Если условия не выдерживаются, то параметры источников выбросов уточняются методом приближения до тех пор, пока приземные концентрации не будут выдержаны в указанных пределах.
Учитывая, что окончательное решение по достаточности предусмотренных мероприятий может быть принято только после сводного расчета приземных концентраций по району в целом, проект нормативов ПДВ подлежит согласованию с органами Госкомприроды. Эти органы по результатам сводного расчета приземных концентраций от всех источников загрязнения воздуха, расположенных в городе, согласовывают намеченные величины выбросов в атмосферу или выдвигают требование о необходимости предусмотреть дополнительные мероприятия по снижению выбросов и приземных концентраций. На этой основе разрабатываются дополнительные мероприятия и производится перерасчет приземных концентраций с соответствующей корректировкой проекта нормативов ПДВ.
После утверждения проекта нормативов ПДВ предприятием и согласования проекта с органами Госкомприроды государственная инспекция Госкомприроды выдает предприятию разрешение на выброс в соответствии с величинами, указанными в таблице параметров выбросов, приведенной в проекте нормативов. Разрешение выдается для каждого источника выделения загрязняющих веществ, а также для предприятия в целом Контроль за соблюдением утвержденных нормативов осуществляется государственной инспекцией Госкомприроды, выдавшей разрешение на выброс Несоблюдение согласованных с органами Госкомприроды нормативов ПДВ (или ВСВ на период до осуществления мероприятий) влечет за собой применение штрафных санкций вплоть до остановки соответствующих агрегатов или цехов.
В составе проекта нормативов ПДВ кроме расчета приземных концентраций в жилой зоне может производиться расчет суммарных приземных концентраций на промплощадке в местах воздухозаборов. Окончательные ПДВ для каждого источника определяются исходя из условий соблюдения ПДК для жилой зоны и соответствующей доли от ПДК для рабочей зоны в местах воздухозаборов на промплощадке.
Проект вентиляции агрегата или цеха является общей частью проекта предприятия. Допустимость выбросов от систем вентиляции, оборудованных и не оборудованных установками очистки газов, проверяется головной ведомственной организацией при разработке проекта нормативов ПДВ для предприятия на основе данных, получаемых от разработчиков систем вентиляции, путем расчета суммарных приземных концентраций.
Для проведения проверки отдел или организация-разработчик проекта вентиляции должны выдать задание разработчику ведомственного проекта ПДВ и затем, до окончания разработки проекта вентиляции, получить от него согласование принятых решений по очистке газов и параметрам источников выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.
В тех случаях когда проект вентиляции (рабочая документация) выполняется после утверждения проекта нормативов ПДВ для предприятия, принимаемые системы газоочистки, величины выбросов и условия их поступления в атмосферу должны полностью соответствовать параметрам выбросов, принятым в указанном проекте нормативов ПДВ При расхождениях с утвержденными нормативами для соответствующих источников выбросов в атмосферу головной ведомственной организацией, разрабатывавшей проект нормативов ПДВ на основе исходных данных, получаемых от разработчика проекта вентиляции, должно быть разработано и (при участии разработчика проекта вентиляции) согласовано с органами Госкомприроды дополнение к проекту нормативов ПДВ, на базе которого предприятие сможет получить дополнительное разрешение на выброс от рассматриваемых источников.
При этом по тем веществам, по которым в натуре наблюдается превышение ПДК, увеличение валового количества выбросов по сравнению с утвержденным проектом нормативов ПДВ допускается только при условии включения в пусковой комплекс строительства компенсирующих мероприятий для соответствующего снижения выбросов.
При выполнении проекта вентиляции на базе зарубежного оборудования и подписании контрактов с зарубежными фирмами к укрытиям и газоочистному оборудованию, закупаемому за рубежом, должно предъявляться требование обеспечения эффективной работы в ус-
ТА
БЛИЦА 13 1 ПАРАМЕТРЫ ВЫБРОСОВ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ДЛЯ РАСЧЕТА ПДВ (ПРИМЕР ЗАПОЛНЕНИЯ)
Произ- Цех водство
Источник выделения вредных веществ (aiрегат, установка, устройство)
Число часов рабо-
Источник выброса вредных
Число источников
Номер Высо га источ- источника на ника
Диаметр устья трубы,
Параметры газовоздушной смеси на выходе из
Координаты
на карте-схеме, м
. ты, ч
веществ
выброса
карте- выброса схеме Н, м
D, м
источника выброса
точечного источника, центра группы или одного конца
второго конца аэрационного фонаря
наименование
количество, шт
(труба, аэрационный фонарь)
скорость, м/с
расход на одну тРУбу, м3/с
температура 7/, °C
хУ
хУ
Агло- Склад цех
Дробилки угля
21
8640
Труба
1
125
1,5
17
30,55
25
То же »
Перегрузочный узел
7
8000
»
1
240
1
16
50,17
25
Стале- ККЦ-1 плавильное
Повалка конвертера
2
8760
»
1
3100
3,5
22
208,3
80
14602,51154,440
Глава 13 Охрана атмосферы от выбросов
То же ККЦ-2 Машина огневой 18760»
зачистки
Производство
Цех
Источник выделенияГазоочистнаяВещества,
вредных веществ (агрегат, установка и допол- по которым установка, устройство)нительные меро-проводится
Средняя эксплуатационная _ степень газоочистки К®, %
Выбросы вредных веществ
веществодо мероприятий
1
пдв
после мероприятий
наименование
а1мосферы коли-Коэффициент
чество,обеспеченности
шт-газоочисткой
М1’, %
М аксимал ьная степень газоочистки к™ с, %
г/с
концентрация, мг/м3
т/г
Агло-
Склад
Дробилки угля
21 Скруббер ЦС-19Пыль
93,2
Пыль
61,1
2000
1,76
цех
100
96
4,12
135
0,12
То же
»
Перегрузочный
7 Труба Вентури +Пыль
99,2
»
612
12200
17,62
узел
+ скруббер ЦС-21^qq
99,5
4,62
92
0,13
Стале-
ККЦ-1
Повалка конвер-
2 ЭлектрофильтрПыль
97
Пыль *
82,8
3200
1,78
плавильное
тер а
100
97,2
СО*
3,1
120
100
5760
0,27
2,1
SO!
120
0,33
5760
16
2,1 0,0058
0,33
16
0,0058
То же
ККЦ-2
Машина огневой
1 Труба ВентуриПыль
96,3
Пыль
89,6
1830
3,14
зачистки
100
97
SO2
3,3 0,125
70
2,3
0,116 0,0039
NOX
0,125 0,21
2,3
4
0,0039
0,0067
0,21
4
0,0067
Примечания: 1. Объемы газовоздушной смеси и концентрации вредных веществ показаны при рабочих условиях.
2. Выбросы, г/с, приведенные к 20-мин замеру (для периодически работающих источников), отмечены звездочкой.
13.1. Общие положения
ловиях СССР и наличия средств ее контроля. Достаточность предлагаемых фирмами устройств для защиты атмосферы также должна проверяться на основе сводных расчетов приземных концентраций, выполняемых разработчиком проекта нормативов ПДВ предприятия.
В сопроводительной документации на закупаемое оборудование должны содержаться сведения, необходимые для заполнения таблицы параметров выбросов по форме табл. 13.1.
В тех случаях, когда от закупаемого оборудования через вентиляционные системы выделяются загрязняющие вещества, на которые отсутствуют установленные в СССР ПДК, от фирмы следует получить предложения на ориентировочные величины ПДК.
РАЗРАБОТКА ЗАДАНИЯ
НА ПРОВЕРКУ ДОСТАТОЧНОСТИПРЕДУСМОТРЕННЫХ МЕРОПРИЯТИЙ
ДЛЯ ЗАЩИТЫ АТМОСФЕРЫ
Задание должно содержать план расположения источников выделения в атмосферу загрязняющих веществ, таблицу параметров выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ, сведения о стоимости мероприятий и данные, характеризующие технический уровень принятых решений по защите атмосферного воздуха.
Таблица составляется по форме Приложения 3 ГОСТ 17.2.3.02-78, дополненной рядом сведений, указанных в примере заполнения (табл. 13.1). При заполнении таблицы номера источников проставляются в соответствии с условными номерами, принятыми на плане расположения источников. Координаты источников не указываются-их на основе плана расположения источников, определяет ведомственная головная организация в принятой для проекта нормативов ПДВ координатной сетке.
Для источников, работающих в стационарном режиме, указывается одна величина выбросов в г/с и соответствующая ей одна величина содержания загрязняющих веществ в мг/м3 (при температуре газов, указанной в таблице). Для источников, при работе которых количество выделений загрязняющих веществ меняется, указываются пределы колебания в мг/м3, осредненные за 20-мин период времени. При ограниченном количестве данных может указываться одна величина, но за тот период,
когда содержание загрязняющих веществ в отходящих газах достигает максимальной величины. Если в газах из-за нестационарности технологического процесса содержание разнородных веществ не совпадает, каждая из величин выбросов указывается в г/с за 20-мин период максимального выделения.
Величины выбросов, т/г, показываются в таблице с учетом числа часов работы соответствующих технологических агрегатов или установок, колебаний количества выделений загрязняющих веществ по ходу технологического цикла, среднего эксплуатационного значения степени очистки газов, а также времени простоя газоочистки на ремонт, если межремонтный период газоочистки меньше . межремонтного периода соответствующего технологического агрегата.
Для каждого источника в таблице указываются параметры выбросов веществ в атмосферу на существующее положение и на перспективу с учетом влияния дополнительно вводимых мероприятий для снижения приземных концентраций.
Коэффициент обеспеченности газоочисткой К(1), %, вычисляют по формуле
К(1) = —100,Тт
где ^-продолжительность работы за год технологического оборудования, ч, ^-продолжительность работы за год газоочистных установок без учета необходимого времени простоев на ремонт, ч.
Среднюю эксплуатационную степень очистки Кэ2), %, определяют следующим образом:
к^ = № + к^т2 +... + к^тпугт, где и-число интервалов, на которые разбита область реального изменения степени очистки К|2), с учетом наличия (отсутствия) резервных газоочистных установок, 7^, Т2, ..., ^-продолжительность интервалов, соответствующая эффективности очисток К^\ К(2\
При записи в одну строку таблицы параметров выбросов данных для N одинаковых источников, указывается суммарный выброс (выбросы) М от всех У источников, но объем газовоздушной смеси Р^ от одного источника.
Данные параметров выбросов, приведенные в таблице до их передачи в качестве задания ведомственной головной организации по разработке проекта нормативов ПДВ, должны
подвергаться разработчиком задания предварительной проверке путем расчета ожидаемых приземных концентраций.
Задачей проверочного расчета является предотвращение выдачи задания с заведомо неприемлемыми данными, когда приземные концентрации только от рассматриваемых в задании источников могут быть выше ПДК или близки к ним. Если в результате проверочного расчета выявляется неприемлемость полученных результатов, то до выдачи задания следует предусмотреть дополнительные мероприятия по снижению приземных концентраций и на этой основе произвести уточнение таблицы параметров выбросов.
При разработке мероприятий следует, совместно с технологами выявлять возможность наибольшего сокращения выбросов и уменьшения объема отсасываемых газов, в том числе за счет применения укрытий с минимальным подсосом балластного воздуха.
Снижение приземных концентраций путем увеличения высот труб допускается только после использования технологических мероприятий, применения эффективных систем очистки газов и централизации выбросных труб.
Чтобы учесть затраты на защиту атмосферы, в задании указывается полная стоимость вытяжных систем с учетом внутренней и внешней разводки воздуховодов, вентиляторов, газоочисток, систем разгрузки уловленных веществ и т. п., а также часовые расходы воды, электроэнергии и других энергоносителей. Из этих данных разработчики проекта нормативов ПДВ относят часть стоимости системы на защиту атмосферы-обычно около 70%. В тех случаях когда система удаления предназначена в основном для уменьшения загрязнения наружного воздуха, например установка вытяжных зонтов под крышей цеха или укрытие и отвод газов от электропечей, затраты относят полностью на защиту атмосферы.
Сравнение принятых решений по защите атмосферы с лучшими отечественными и зарубежными образцами должно носить индивидуальный и конкретный характер для каждой системы вентиляции или группы однородных систем. В качестве показателей для сравнения следует принимать наиболее характерные параметры рассматриваемых систем вентиляции.
Например, при централизованной системе аспирации подбункерного помещения затрачи-
вается значительно больше электроэнергии, чем при децентрализованных установках, но она более прогрессивна, так как при внедрении централизованной системы обеспечивается надежная эксплуатация, и сравнение ее показателей следует производить с аналогичными системами, обеспечивающими такую же надежность в работе. Для оценки рассматриваемой системы целесообразно провести сравнение в части объемов отсасываемого воздуха на одну доменную печь, что определяется совершенством технологической схемы шихтоподачи и конструкцией укрытий; надежностью и эффективностью системы очистки; затратами на сооружение и эксплуатацию; обеспеченностью беспыльной разгрузки уловленной пыли и т. п.
При сравнении систем пылегазоудаления от электродуговых печей основными показателями являются полнота и надежность улавливания газовыделений при всех периодах работы печи (включая слив стали), объем газов, поступающих на очистку, а также планйровоч- ные решения размещения газоочистки, ее показатели и т. д. При сравнении должны приводиться конкретные причины, обусловившие более высокие показатели, чем у лучших известных аналогов, или причины, не позволившие добиться таких показателей.
ОБОСНОВАНИЕ ВЫБРОСОВЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
Состав выбросов загрязняющих веществ определяется с учетом сырьевых материалов, используемых в технологическом процессе, и физико-химических превращений, происходящих в процессе производства и очистки газов.
Для определения количественной характеристики загрязняющих веществ, выделяющихся до очистки газов, используются данные натурных замеров на рассматриваемом или аналогичном производстве, отчетные данные предприятия, имеющиеся общесоюзные и отраслевые нормативные материалы, сведения о возможных колебаниях в количественном и качественном составе выбросов в период ведения технологического процесса.
Расчетный секундный выброс загрязняющих веществ вычисляется по формуле
273
Mc = Vvq—
273 + Т
где Мс - выброс загрязняющего вещества, г/с; Vx - расход газов при рабочих условиях, м3/с; q- концентрация загрязняющего вещества в отходящих газах, осредненная за 20-мин период времени, г/м3, при нормальных условиях; Г-температура газов, °C.
Осреднение выбросов за 20-мин период времени производится в связи с тем, что по результатам расчета приземных концентраций производится их сравнение с ПДК в атмосферном воздухе, для которых период отбора проб установлен действующими правилами в 20 мин.
Расчетный годовой выброс загрязняющих веществ определяется в зависимости от периода работы источника с учетом колебаний секундных выбросов:
Мг = (Мс1Т1 + Мс2т2 + ... + MLnT,,)3600 10-6, где Мг —годовой выброс загрязняющего вещества, т/г; Мс1, Мс2, ..., Мсп-секундные выбросы по периодам работы источника загрязнения воздуха; 7/, Т2, Тп-периоды работы источника, соответствующие выделению загрязняющих веществ Мс1, Ме2, ..., М„, ч/г.
" В тех случаях когда известно только общее количество часов работы источника выделения загрязняющих веществ за годовой период Тт и крайние пределы колебания секундных выбросов по ходу технологического процесса, оценка годовых выбросов производится по формуле
Мг = (М^±2^ Тт • 3600 • 10-6,
где Мс1 и Мс2-крайние пределы колебания секундных выбросов, осредненных за 20-мин период.
Расчеты характеристик выбросов по источникам выделения вредных веществ сводятся в таблицы и сохраняются в архиве разработчиков для предоставления их экспертирующим организациям. Таблицы составляются в произвольной форме, но в них должны содержаться технологические параметры источников, влияющие на количество образующихся загрязняющих веществ, а также принятые исходные данные в виде результатов замеров, удельных характеристик выбросов и другие сведения со ссылкой в примечаниях на научно-исследовательские работы, отчеты завода по форме № 2-тп (воздух), научно-техническую литературу и прочие источники, откуда они взяты. Принимаемые данные должны подвергаться критическому анализу на основе сравнения сведений, имеющихся в разных источниках, в том числе в ранее выполненных проектах. ,
В тех многочисленных случаях, когда данные замеров отсутствуют оценка выбросов может производиться на основании балансовых расчетов с учетом состава сырья и происходящих физико-химических процессов. Например, если отсутствуют данные по количеству химических составляющих в пыли, выделяющейся в атмосферу через аэрационный фонарь доменного цеха, выплавляющего ферромарганец, количество окислов марганца условно может быть принято аналогичным доле марганца в чугуне с поправкой на увеличение его массы за счет доокисления до МпО.
Пример расчета характеристики выбросов приведен в табл. 13.2.
РАСЧЕТ ПРИЗЕМНЫХКОНЦЕНТРАЦИЙ
На рис. 13.1 приведена аксонометрическая схема загрязнения воздуха создаваемая одним источником. Непосредственно под трубой загрязнение воздуха отсутствует, а начиная от точки, в которой дымовой факел при неблагоприятных метеорологических условиях касается земли, приземная концентрация вредных веществ быстро возрастает и на расстоянии, равном 10-40 высотам трубы, достигает максимальной величины. Для средних условий эта величина равна около 20 Н. После точки максимального загрязнения приземная концентрация медленно убывает вдоль ветровой оси. При этом происходит расширение дымового факела. Как видно из схемы, концентрация в любой точке (например, в точке Л) зависит от расстояния х, на которое она удалена от трубы, и от смещения у по отношению к ветровой оси.
Расчет приземных концентраций загрязняющих веществ производится в соответствии с Нормами по расчету концентраций и рассеивания выбросов предприятий в атмосферу.
Максимальная концентрация Смаке, мг/м3, создаваемая точечным источником определяется по формулам:
для «нагретых» газов
_ AMFmnv\ , Смаке3,
h2VvW-
для «холодных» газов
Смаке - АМРпТ\К/Н41\
ТАБЛИЦА 13.2. РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ОТ ИСТОЧНИКОВ ЦЕХА ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ (ПРИМЕР)
Номер
Наименование
Количе-
Расход Темпе-
Вредные вещества
Коэффициент
Тип очистки и
источника
ство часов работы в год
газов, ратура м3/с газов, °C
в газе
наименование расход, г/м3
нестационар- , ности выбросов
кпд
43
Дрессировочный62001025 Пары0,050,8На сетчатом
станэмульсиифильтре, 60%
57 Мастерская реви- 20005,540 Пары 0,20,6 Без очистки
зии подшипниковкеросина '
Продолжение табл. 13.2
Номеристоч-никаНомеристоч-никаНаименованиеНаименованиеВыброс вредных веществ2Выброс вредных веществ2Диа- Коли-метр чествотрубы, труб,м шт.Диа- Коли-метр чествотрубы, труб,м шт.Скоростьвыхлопагазов,м/сСкоростьвыхлопагазов,м/с
Номеристоч-ника
Номеристоч-ника
Наименование
Наименование
Выброс вредных веществ2
Выброс вредных веществ2
Диа- Коли-метр чествотрубы, труб,м шт.
Диа- Коли-метр чествотрубы, труб,м шт.
Скоростьвыхлопагазов,м/с
Скоростьвыхлопагазов,м/с
43 Дрессировочный10 0,05 = 0,5 0,5-3600 0,8-6200-10 6 = 8,9
стан0,5-0,6 = 0,3 0,3-3600-0,8-6200-10~6 = 5,4
0,8110-4
у =19,9 3,140,8
57 Мастерская реви- 5,5-0,2= 1,1 1,1-3600-0,6-2000-10-6 = 4,8 зии подшипников
0,49525,5-4_
2-3,14-0,4952” = 14,3
где А - коэффициент температурной стратификации атмосферы в районе размещения предприятия, с2'3-мгтрад1/3/г (принимавгея по табл. 13.3); М-вы- бросы, г/с; F- безразмерный коэффициент, учитывающий оседание частиц в атмосферном воздухе (принимается по табл. 13.4); т, и и к - коэффициенты, учитывающие условия выхода газов из трубы (рассчитываются по нормам расчета приземных концентраций); ц = 1 — 1,3-безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности (задается генеральным проектировщиком предприятия); Н- геометрическая высота источника выброса (трубы, дефлектора, фонаря и т. п.) над уровнем земли, м; И, - расход газовоздушной смеси, м3/с, при температуре газов; АТ-разность температур газовоздушной смеси и окружающей среды, °C.
Максимальные приземные концентрации от источников, через которые в атмосферу поступают вредные вещества с «нагретыми» или «холодными» газами, ориентировочно могут быть определены по табл. 13.5, в которой
Рис. 13.1. Аксонометрическая схема приземной кон-центрации от одного источника (стрелкой показанонаправление ветра)
ТАБЛИЦА 13.3 КОЭФФИЦИЕНТТЕМПЕРАТУРНОЙ СТРАТИФИКАЦИИАТМОСФЕРЫ
ТАБЛИЦА 13.4. БЕЗРАЗМЕРНЫЙКОЭФФИЦИЕНТF
ВеществаВещества
Вещества
Вещества
ТерриторияА, с213 мгтрад1/3/г
11,511,522,53322,533
1
1,5
1
1,5
2
2,5
3
3
2
2,5
3
3
Субтропическая зона Сред- 250 ней Азии (южнее 40° с. ш.) и Забайкалье (Бурятская АССР и Читинская обл.)
Европейская часть СССР 200 (районы РСФСР южнее 50° с. ш., остальные районы Нижнего Поволжья, Кавказ, Молдова) и азиатская часть СССР (Казахстан, Дальний Восток и остальная часть Сибири и Средней Азии)
Европейская часть СССР и 180 часть Урала в зоне от 50° до 52° с. ш. (за исключением перечисленных выше районов, попадающих в эту зону)
Европейская часть СССР 160 (за исключением центра) и часть Урала севернее 52° с. ш., а также Украина (для расположенных на Украине источников высотой менее 200 м в зоне от 50° до 52° с.ш-180, а южнее 50° с.ш-200)
Центр европейской части 140 СССР (Московская, Тульская, Рязанская, Владимирская, Калужская и Ивановская области)
приведены удельные максимальные приземные концентрации С' при выбросе М' = 1 г/с для источников, имеющих F' = 1, высоту Н и расположенных в районе с А' = 160 с2/3 • мг х х град1/3/г и rf = 1, а также расстояния, на которых приземная концентрация достигает максимума хмакс.
Пример 13.1. Рассчитать максимальную приземную концентрацию взвешенных веществ и определить расстояние до точки максимальной концентрации от вентиляционной трубы при следующих параметрах: Н = 25 м, О = 2 м; Ц = 47,1 м3/с (что соответствует скорости выхода газов из трубы w = 15 м/с), ДТ = 40°C, М = 21 г/с, F = 2, А = 250 с2/3-мг х х град1/3/г и ц = 1,2.
Решение. По табл. 13.5 при А' = 160, F’ = = 1, ц' = 1 и М' = 1 г/с максимальная концентрация Смакс = 0,010471, хмакс 502 м.
Газообразные (диоксид серы, оксид углерода, оксиды азота и т. п.) Мелкодисперсные аэрозоли (пыль, зола и т. п.), для которых:
VMMaxc <0,015
0,015 < г /нмакс 0,03
гя/имакс > 0,Оз или в отсутствии данных о гд при КПД очистки:
75-89%
0-74%
Водяной пар, содержание которого в выбросах достаточно для того, чтобы в течение всего года происходила его интенсивная конденсация сразу же после выхода в атмосферу, а также коагуляция влажных пылевых частиц
Примечание. гд-максимальная скорость упорядоченного оседания аэрозольных частиц в атмосфере; пмакс - максимальная скорость ветра.
При заданных условиях
С^МАРг^ '-'макс.,.
A F ту
0,010471-21-250-2-1,2
Приземная концентрация в любой точке, расположенной с наветренной стороны от источника, определяется по формуле
где S,-безразмерная величина, характеризующая изменение приземной концентрации по оси факела в зависимости от отношения расстояния до расчетной точки х к расстоянию до точки максимальной концентрации хмакс; S2-безразмерная величина, характеризующая изменение приземной концентрации на расстоянии у, м, по перпендикуляру к оси факела.
При х/хмакс $$ 1 величина Sv определяется по рис. 13.2, а. При 1 < х/хмакс 8 величина Sv определяется по рис. 13.2, б. При х/хМЯкс > 8 и F = 1 величина 5г определяется по кривой 7 рис. 13.2, в, а при х/хмакс > 8 и F > 1 - по кривой 2.
Для низких источников высотой Н = 2 — — 10 м при значениях х/хмакс < 1 величина St заменяется на Si, определяемую по рис. 13.3 в зависимости от х/хмакс и Н.
Величина S2 определяется по рис. 13.4 в зависимости от параметра t .
Рис. 13.2. К определению значения безразмерного ко-эффициента S,7-легкая примесь, 2-тяжелая примесь
Рис. 13.3. К определению значения безразмерного коэффициента S, при х]хм < 0,8 и Ж 10
Рис. 13.4. К определению значения безразмерного коэффициента S2
Значение параметра ty определяется в зависимости от опасной для данного источника скорости ветра и, т. е. такой скорости при которой приземная концентрация достигает максимума. При расчете приземных концентраций от группы источников учитывается средневзвешенная опасная скорость, которая зависит от расположения расчетной точки по
отношению к местоположению рассматриваемых источников выделения загрязняющих веществ.
Учитывая, что расчет приземных концентраций при выдаче задания на проверку достаточности предусматриваемых мероприятий по защите атмосферы от выбросов вентиляционных систем является оценочным, и условно
D, м
м3/с
V, м3/ч
ДТ= 5 °C
\Т= 10сС
ДТ=20°С
ДТ= 40 °C
ДТ= 60 °C
ДТ= 80 °C
ДТ= 100 °C
с
myIm3
м
^макс’ мг/м3
м
Смаке’ мг/м3
М
мг/м3
м
Смакс’ мг/м3
м
Смаке’ мг/м3
м
Смакс’ мг/м3
■^■макс- М
При А' = 160,
Г' =
1, w = 3 м/с, Н
= 10 м, М'
= 1
г/с, Т]' = 1
0,5
0,39
1413
2,215476
27
1,778815
32
1,406912
38
1,087746
46
0,925111
51
0,820537
55
0,745599
59
0,6
0,57
2035
1,775930
31
1,437394
37
1,339237
43
0,880384
52
0,748189
58
0,663320
63
0,602669
67
0,7
0,77
2769
1,475045
35
1,198398
41
0,950474
49
0,734017
58
0,623569
65
0,552896
71
0,502600
75
0,8
1,00
3617
1,255469
39
1,022004
46
0,810638
54
0,625706
64
0,531634
72
0,471731
78
0,429334
83
0,9
1,27
4578
1,088201
43
0,886738
50
0,703225
59
0,542710
70
0,461459
78
0,410046
85
0,373911
90
1,0
1,57
5652
0,956689
46
0,779947
54
0,618391
64
0,477385
76
0,406479
85
0,361962
91
0,330941
97
1,2
2,26
8139
0,763659
53
0,622680
62
0,493588
73
0,381913
87
0,326768
97
0,292861
104
0,269779
111
1,4
3,08
11078
0,629409
60
0,513102
70
0,406929
82
0,316379
97
0,272792
108
0,246778
117
0,231624
123
1,6
4,02
14469
0,531148
67
0,432921
78
0,343854
91
0,269359
108
0,234721
119
0,217654
127
0,208275
130
1,8
5,09
18312
0,456469
74
0,372084
85
0,296321
100
0,234537
118
0,208704
129
0,197910
133
0,189550
136
2,0
6,28
22608
0,398045
80
0,324618
93
0,259538
108
0,208148
127
0,191402
135
0,181697
139
0,174162
142
2,5
9,81
35325
0,296607
96
0,242742
ПО
0,197162
128
0,169815
143
0,159139
148
0,151417
152
0,145390
155
3,0
14,13
50868
0,232483
111
0,191669
127
0,159536
148
0,145439
155
0,136673
160
0,130291
164
0,125286
167
3,5
19,23
69237
0,189021
126
0,157655
144
0,139119
159
0,127454
166
0,120056
171
0,114638
175
0,110372
178
4,0
25,12
90432
0,158094
141
0,133980
160
0,123552
169
0,113598
176
0,107226
181
0,102534
185
0,98827
188
4,2
27,69
99701
0,148171
147
0,126527
167
0,118290
173
0,108902
179
0,102871
184
0,098422
188
0,094901
192
4,8
36,17
130222
0,124376
164
0,111512
179
0,104955
184
0,096973
190
0,091793
195
0,087951
199
0,084899
203
5,0
39,25
141300
0,118009
170
0,107377
183
0,101172
187
0,093580
194
0,088639
199
0,084966
203
0,082046
206
6,0
56,52
203472
0,094141
197
0,090637
200
0,085808
203
0,079759
210
0,075763
215
0,72770
219
0,070376
223
6,5
66,33
238797
0,087115
207
0,084105
207
0,079790
211
0,074324
218
0,070690
223
0,067957
227
0,065766
231
7,0
76,93
276948
0,081123
214
0,078462
215
0,074579
219
0,069608
225
0,066281
230
0,063771
234
0,061754
238
7,2
81,39
293000
0,078951
218
0,076413
218
0,072685
221
0,067891
228
0,064675
233
0,062245
237
0,060291
241
8.0
100,48
361728
0,071314
230
0,069197
230
0,065999
233
0,061819
239
0,058988
244
0,056839
248
0,055104
252
8,4
110,78
398805
0,068023
235
0,066881
235
0,063106
238
0,059186
244
0,056519
249
0,054489
254
0,052348
257
9,0
127,17
457812
0,063620
244
0,061905
234
0,059221
246
0,055644
252
0,053194
257
0,051323
261
0,049807
265
10,0
157,00
565200
0,057421
257
0,056012
256
0,053726
259
0,050621
264
0,048473
269
0,046823
274
0,045481
278
ТАБЛИЦА 13 5 УДЕЛЬНЫЕ ПРИЗЕМНЫЕ КОНЦЕНТРАЦИИ, МГ/М3
Г шва 13 Охрана атмосферы от выоросов
0,5
0,59
2120
1,517586
34
1,249233
39
1,006042
46
0,789086
55
0,676060
61
0,602677
66
0,549838
71
0,6
0,85
3052
1,213160
39
1,002676
45
0,808122
53
0,633515
63
0,542710
70
0,484028
76
0,442011
81
0,7
1,15
4154
1,003096
44
0,830551
51
0,669420
60
0,524658
71
0,449757
79
0,401692
85
0,367549
90
0,8
1,51
5426
0,849673
49
0,704045
57
0,567344
66
0,444812
78
0,381913
87
0,341932
94
0,313825
99
0,9
1,91
6867
0,732996
54
0,607492
62
0,489455
74
0,384171
86
0,330697
95
0,297117
102
0,273827
108
1,0
2,36
8478
0,641510
59
0,531638
68
0,428343
79
0,336870
93
0,291029
103
0,262680
ПО
0,243356
117
1,2
3,39
12208
0,507866
68
0,420727
78
0,339293
91
0,268665
107
0,234537
118
0,213326
126
0,204753
131
1,4
4,62
16617
0,415566
77
0,344198
88
0,278266
102
0,222760
120
0,197335
132
0,187619
136
0,180483
139
1,6
6,03
21704
0,348484
86
0,288731
98
0,234430
114
0,190528
133
0,175780
141
0,167897
144
0,161686
147
1,8
7,63
27469
0,297853
95
0,247038
108
0,201841
125
0,168509
144
0,159087
148
0,152146
152
0,146660
154
2,0
9,42
33912
0,258509
104
0,214808
118
0,176978
135
0,153800
151
0,1454^9
155
0,139252
158
0,134438
161
2,5
14,72
52988
0,190938
125
0,160067
141
0,136405
161
0,126569
167
0,1201d6
171
0,115279
174
0,111427
177
3,0
21,19
76302
0,148904
145
0,126745
164
0,115595
175
0,107785
181
0,102575
185
0,098650
188
0,095501
191
3,5
28,85
103855
0,120868
165
0,105143
186
0,100399
189
0,094001
194
0,89674
198
0,086391
201
0,083743
204
4,0
37,68
135648
0,101243
185
0,092819
199
0,088795
201
0,083432
206
0,079759
210
0,076953
213
0,074680
217
4,2
41,54
149552
0,095024
193
0,088622
203
0,084885
206
0,079860
210
0,076403
215
0,073755
218
0,071607
221
4,8
54,26
195333
0,080323
216
0,078046
217
0,075006
219
0,070814
224
0,067891
228
0,065636
231
0,063798
234
5,0
58,88
211950
0,076742
223
0,075063
222
0,072212
223
0,068250
228
0,065474
232
0,063328
236
0,061576
239
6,0
84,78
305208
0,064171
246
0,063027
243
0,060906
244
0,057838
248
0,0 5 5644
252
0,053930
255
0,052521
259
6,5
99,50
358196
0,059304
256
0,058351
253
0,056497
254
0,053762
258
0,051787
261
0,050237
265
0,048958
268
7,0
115,39
415422
0,055119
266
0,054322
263
0,052690
263
0,050234
267
0,048445
270
0,047033
274
0,045865
277
7,2
122,08
439500
0,053604
270
0,052862
267
0,051308
267
0,048952
270
0,047229
274
0,045867
277
0,044739
280
8,0
150,72
542592
0,048288
286
0,047728
281
0,046442
281
0,044428
284
0,042934
288
0,041745
291
0,040755
294
8,4
166,17
598208
0,046003
293
0,0455518
289
0,0443342
288
0,042472
291
0,041074
294
0.039958
297
0,039027
301
9,0
190,76
686718
0,422951
304
0,042560
299
0,041527
298
0,039845
300
0,038574
304
0,047555
307
0,036702
310
10,0
235,50
847800
0,038665
322
0,038398
316
0,037558
314
0,036131
316
0,035035
319
0,034148
322
0,033403
325
При А = 160,
F' =
1, w = 10 м
/с, Я'
- 15 м, М'
= 1
г/с, Т]' = 1
0,5
1,96
7065
0,261575
83
0,223517
94
0,185990
108
0,150508
125
0,131478
137
0,119039
147
Ю, 110109
155
0,6
2,83
10174
0,206598
97
0,176567
109
0,146860
125
0,119010
144
0,104333
158
0,094928
169
0,088322
178
0,7
3,85
13847
0,168817
111
0,144208
124
0,119936
141
0,097508
163
0,085981
178
0,078801
190
0,073920
200
0,8
5,02
18086
0,141430
124
0,120739
139
0,100476
157
0,082125
181
0,073008
197
0,067557
211
0,065083
217
0,9
6,36
22891
0,120781
137
0,103059
153
0,085887
173
0.070736
199
0,063546
216
0,060533
225
0,058798
228
1,0
7,85
28260
0,104736
149
0,089347
167
0,074641
198
0,062085
216
0,057080
232
0,555201
236
0,053669
239
1,2
11,30
40694
0,081601
175
0,069658
194
0,058666
219
0,050437
248
0,048514
252
0,047013
256
0,045780
259
При А = 160, F' = 1, w = 3 м/с, И = 10 м, М’ = 1 г/с, г]' = 1
13 4 Расчет приземных концентраций
D,
Vv
V,
ДТ= 5
°C
ДТ= 10'
С
ДТ= 20
°C
ДТ=40с
С
ДТ= 60
°C
ДТ=80
ЭС
ДТ= 100
°C
м
м/с
м3/ч
с
С
С
с
, с
с
С
макс ’
мг/м3
м
мг/м3
м
мг/м3
м
мг/м3
м
мг/м3
м
мг/м3
м
мг/м3
м
1,4
15,39
55390
0,065903
199
0,056402
221
0,048108
248
0,043809
267
0,042240
271
0,041004
274
0,038982
277
1,6
20,10
72346
0,054688
224
0,047025
247
0,040811
277
0,038749
284
0,037438
288
0,036396
291
0,035529
294
1,8
25,43
91562
0,046363
248
0,040147
273
0,036231
298
0,034753
301
0,033638
304
0,032744
307
0,031997
310
2.0
31,40
113040
0,039999
271
0,034962
299
0,032770
314
0,031515
316
0,030553
319
0,0297 76
323
0,029123
326
2,5
49,06
176625
0,029362
330
0,026921
355
0,026458
351
0,025585
352
0,024888
355
0,024314
358
0,023826
361
3,0
70,65
254340
0,23020
387
0,022484
390
0,022186
385
0,021549
385
0,021019
387
0,020575
390
0,020193
392
3,5
96,16
346185
0,019217
436
0,019294
424
0,019102
417
0,01§620
415
0,018203
417
0,017848
419
0,017540
422
4,0
125,60
452160
0,016779
470
0,016889
455
0,016768
446
0,016396
444
0,016060
445
0,015768
447
0,015514
449
4,2
138,47
498506
0,015966
483
0,016085
467
0,015986
458
0,015649
455
0,015339
456
0,015068
457
0,014831
460
4,8
180,86
651110
0,013932
520
0,014070
502
0,014022
491
0,013768
486
0,013521
486
0,013301
488
0,013105
490
5,0
196,25
706500
0,013363
532
0,013505
513
0,013470
501
0,013238
496
0,013007
496
0,012801
498
0,012618
500
6,0
282,60
1017360
0,011085
589
0,011238
567
0,011250
552
0,011101
544
0,010935
543
0,010782
544
0,010643
545
6,5
331,66
1384740
0,010209
617
0,010365
592
0,010391
576
0,010272
567
0,010129
565
0,009995
566
0,009873
567
7,0
384,65
1384740
0,009458
643
0,009615
617
0,009653
599
0,009557
589
0,009434
587
0,009317
587
0,009208
588
7,2
406,94
1464998
0,009188
653
0,009344
627
0,009387
608
0,009299
598
0,009182
595
0,009070
595
0,008967
596
8,0
502,40
1808640
0,008240
694
0,008395
664
0,008450
643
0,008390
631
0,008297
628
0,008204
627
0,008117
628
8,4
553,90
1994026
0,007835
713
0,007989
682
0,008048
660
0,007998
647
0,007915
643
0,007830
643
0,0077 50
643
9,0
635,85
2289060
0,007294
742
0,007446
709
0,007511
685
0,007475
671
0,007404
666
0,007329
665
0,007258
665
10,0
785,00
2826000
0,006539
788
0,006686
752
0,006757
726
0,006740
709
0,006684
703
0,066624
701
0,066564
701
При
А = 160, F' = 1.
, w = 10 м/с, И'
= 60 м, М'
= 1
г/с, Т]' = 1
0,5
1,96
7,065
0,039954
147
0,031641
175
0,024815
209
0,019067
253
0,016170
283
0,014315
308
0,012990
328
0,6
2,83
10174
0,032003
169
0,025630
200
0,020159
239
0,015486
288
0,013121
323
0,011608
350
0,010529
373
0,7
3,85
13847
0,026614
190
0,021424
225
0,016869
268
0,012950
322
0,010965
361
0,009598
391
0,008797
417
0,8
5,02
18086
0,022692
211
0,018316
248
0,014427
296
0,011067
355
0,009368
397
0,008288
430
0,007523
458
0,9
6,36
22891
0,019706
231
0,015929
272
0,012546
323
0,009619
387
0,008144
432
0,007211
468
0,006553
498
1,0
7,85
28260
0,017557
251
0,014042
294
0,011056
349
0,008476
418
0,007182
466
0,006363
505
0,005797
538
1,2
11,30
40694
0,013904
289
0,011254
338
0,008858
400
0,006797
478
0,005777
533
0,005145
576
0,004711
613
1,4
15,39
55390
0,011496
326
0,009305
380
0,007323
449
0,005636
535
0,003817
596
0,004320
644
0,003989
685
1,6
20,10
72346
0,009729
362
0,007873
422
0,006201
497
0,004797
591
0,004132
657
0,003741
710
0,003544
737
284 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
1,8
25,43
91562
0,008383
397
0,006782
462
0,005350
543
0,004170
645
0,003629
717
0,003382
755
0,003230
772
2,0
31,40
113040
0,007326
432
0,005929
501
0,004689
588
0,003691
698
0,003287
765
0,003109
787
0,002972
805
2,5
49,06
176625
0,005484
516
0,004447
596
0,003557
697
0,002940
809
0,002741
838
0,002598
861
0,002488
880
3,0
70,65
254340
0,004312
597
0,003514
688
0,002864
802
0,002525
873
0,002359
903
0,002241
927
0,002148
946
3,5
96,16
346185
0,003513
676
0,002887
777
0,002444
889
0,002217
932
0,002077
962
0,001976
987
0,001896
1007
4,0
125,60
452160
0,002940
754
0,002446
863
0,003174
943
0,001980
986
0,001858
1017
0,001770
1042
0,001701
1063
4,2
138,47
498506
0,002756
784
0,002305
897
0,002083
964
0,001899
1007
0,001784
1038
0,001700
1064
0,001635
1085
4,8
180,86
651110
0,002311
875
0,001987
993
0,001852
1023
0,001694
1066
0,001595
1098
0,001522
1124
0,001465
1146
5,0
196,25
706500
0,002191
904
0,001914
1012
0,001786
1042
0,001636
1085
0,001541
1118
0,001471
1143
0,001416
1165
6,0
282,60
1017360
0,001739
1050
0,001620
1103
0,001519
1131
0,001398
1175
0,001320
1208
0,001263
1234
0,001218
1257
6,5
331,66
1193985
0,001578
1122
0,001505
1145
0,001414
1173
0,001304
1217
0,001233
1250
0,001181
1277
0,001139
1299
7,0
384,65
1384740
0,001466
1175
0,001405
1186
0,001323
1213
0,001223
1257
0,001158
1290
0,001109
1317
0,001071
1340
7,2
406,94
1464998
0,001427
1191
0,001369
1202
0,001290
1229
0,001193
1273
0,001130
1306
0,001083
1333
0,001046
1356
8,0
502,40
1808640
0,001291
1255
0,001241
1264
0,001173
1290
0,001088
1333
0,001032
1367
0,000991
1394
0,000957
1418
8,4
553,90
1994026
0,001232
1286
0,001186
1294
0,001122
1320
0,001042
1363
0,000990
1396
0,000950
1424
0,000919
1447
9,0
635,85
2289060
0,001153
1331
0,001112
1338
0,001054
1362
0,000981
1405
0,000990
1439
0,000896
1466
0,000867
1490
10,0
785,00
2826000
0,001042
1404
0,001008
1408
0,009958
1431
0,000894
1473
0,000851
1506
0,000819
1534
0,000793
1559
При А' = 160,
F' =
1, w = 13 м/с, Н
= 15 м, М
= 1 1
г/с, г)' = 1
0,5
2,55
9185
0,196203
100
0,169285
112
0,142246
126
0,116415
145
0,102559
159
0,093562
169
0,087170
178
0,6
3,67
13226
0,154254
116
0,133007
130
0,111722
147
0,091720
168
0,081291
183
0,074732
195
0,070239
205
0,7
5,00
18002
0,125526
133
0,108142
148
0,090878
166
0,075041
190
0,067112
206
0,062362
220
0,060246
226
0,8
6,53
23512
0,104778
149
0,090203
165
0,075923
185
0,063241
211
0,057244
229
0,054971
237
0,053584
239
0,9
8,27
29758
0,089193
165
0,0767 59
182
0,064794
204
0,054608
232
0,050939
247
0,049494
250
0,048294
252
1,0
10,20
36738
0,077126
180
0,066385
199
0,056278
223
0,048134
253
0,046299
259
0,045038
262
0,034986
265
1,2
14,70
52903
0,059814
211
0,051597
233
0,044315
259
0,040433
279
0,039207
282
0,038215
285
0,037382
287
1,4
20,00
72007
0,048147
242
0,041739
265
0,036541
295
0,035014
301
0,034031
303
0,033227
306
0,032545
308
1,6
26,12
94049
0,039867
272
0,034837
297
0,031882
320
0,030889
321
0,030082
323
0,029414
326
0,028843
328
1,8
33,06
119031
0,033762
301
0,029829
329
0,028449
340
0,027641
340
0,026966
342
0,026400
344
0,025914
346
2,0
40,82
146952
0,029125
331
0,026098
360
0,025683
359
0,025015
358
0,024442
360
0,023956
362
0,023536
364
2,5
63,78
229613
0,021465
403
0,020781
411
0,020656
403
0,020223
400
0,019824
401
0,019476
402
0,019169
404
3,0
91,85
330642
0,017122
470
0,017308
454
0,017268
443
0,016976
438
0,016684
438
0,016422
439
0,016188
441
3,5
125,01
450041
0,014619
513
0,014818
493
0,014829
480
0,014628
474
0,014407
473
0,014203
474
0,014018
475
4,0
163,28
587808
0,012743
553
0,012946
531
0,012989
516
0,012850
507
0,012679
506
0,012516
506
0,012367
507
4,2
180,02
648058
0,012118
568
0,012321
545
0,012374
529
0,012254
520
0,012099
518
0,011949
518
0,011811
519
4,8
235,12
846444
0,010557
613
0,010758
587
0,010831
568
0,010756
558
0,010639
555
0,010521
554
0,010411
554
13 4. Расчет приземных концентраций 285
ЮооО\
D, м
м3/с
V, м3/ч
ДТ= 5
С
ДТ= 10 °C
ДТ= 20 °C
М = 40 °C
М= 60 °C
ДТ= 80 °C
ДТ= 100 °C
CMaKL, мг/м3
^макс М
CMaKL, мг/м3
м
с с>макс’
мг/м3
■^макс М
с
’'-'макс’
мг/м3
м
с ^макс’ мг/м3
"^макс М
Смакс, мг/м3
^■макс' М
с
мг/м3
•^макс М
5,0
255,13
918450
0,010120
628
0,010320
600
0,010398
581
0,010335
569
0,010228
566
0,010119
565
0,010015
566
6,0
367,38
1322568
0,008377
697
0,008 5 67
665
0,008660
641
0,008640
626
0,008570
621
0,008494
620
0,008419
619
6,5
431,16
1800162
0,007708
730
0,007892
695
0,007990
670
0,007984
653
0,007928
648
0,007863
645
0,007798
645
7,0
500,04
1800162
0,007135
762
0,008314
725
0,007414
697
0,007420
679
0,007374
673
0,007319
670
0,007263
669
7,2
529,03
1904498
0,006929
775
0,008106
737
0,007206
708
0,007215
689
0,007174
683
0,007122
680
0,007069
679
8,0
653,12
2351232
0,006207
824
0,006376
782
0,006478
750
0,006499
729
0,006470
721
0,006430
717
0,006387
716
8,4
720,06
2592233
0,006898
847
0,006063
804
0,006165
771
0,006191
748
0,006167
740
0,006131
736
0,006093
734
9,0
826,60
2975778
0,005487
882
0,005646
836
0,005748
801
0,005780
776
0,005762
767
0,005732
762
0,005699
760
10,0
1020,50
3673800
0,004914
938
0,005064
888
0,005163
849
0,006202
822
0,005193
811
0,005171
805
0,005145
802
При
А = 160,
f' =
1, w = 13 м/с, Н'
= 50 м, М'
’ = 1
г/с, Т|' = 1
0,5
2,55
9185
0,040686
156
0,033219
183
0,026585
216
0,020744
258
0,017724
288
0,015769
311
0,014364
331
0,6
3,67
13226
0,032571
180
0,026731
210
0,021418
248
0,016703
295
0,014265
328
0,012693
355
0,011568
377
0,7
5,00
18002
0,026980
203
0,022195
236
0,017788
278
0,013865
331
0,011845
368
0,010548
397
0,009626
422
0,8
6,53
23512
0,022894
226
0,018856
262
0,015109
308
0,011777
365
0,010071
406
0,008984
438
0,008217
565
0,9
8,27
29758
0,019785
248
0,016302
287
0,013060
337
0,010186
399
0,008726
443
0,007805
477
0,008162
507
1,0
10,20
36738
0,017344
270
0,014292
312
0,011449
365
0,008940
432
0,007679
478
0,006893
516
0,006352
547
1,2
14,70
52903
0,013771
312
0,011345
360
0,009092
420
0,007135
495
0,006179
548
0,005602
590
0,005239
625
1,4
20,00
72007
0,011297
354
0,009305
406
0,007469
473
0,005910
556
0,005179
615
0,004819
651
0,004625
665
1,6
26,12
94094
0,009494
394
0,007821
452
0,006297
524
0,005043
615
0,004535
671
0,004318
688
0,004149
702
1,8
33,06
119031
0,008130
434
0,006701
496
0,005421
574
0,004411
673
0,004109
705
0,003918
722
0,003768
737
2,0
40,82
146952
0,007068
473
0,005832
539
0,004749
623
0,003995
716
0,003761
737
0,003590
755
0,003455
769
2,5
63,78
229613
0,005235
568
0,004349
645
0,003628
743
0,003296
789
0,003113
811
0,002979
828
0,002873
844
3,0
91,85
330642
0,004088
660
0,003437
748
0,003039
826
0,002812
855
0,002664
877
0,002554
895
0,002467
910
3,5
125,01
450041
0,003319
750
0,002840
847
0,002644
886
0,002457
915
0,002333
937
0,002241
956
0,002167
972
4,0
163,28
587808
0,002777
839
0,002466
927
0,002342
943
0,002184
971
0,002078
994
0,001999
1012
0,001935
1028
4,2
180,02
648058
0,002604
874
0,0023 56
950
0,002240
965
0,002091
993
0,001992
1015
0,001917
1434
0,001856
1050
4,8
235,12
846444
0,002194
978
0,002077
1014
0,001982
1027
0,001857
1054
0,001773
1077
0,001708
1095
0,001656
1112
5,0
255,13
918450
0,002085
1012
0,001999
1034
0,001909
1047
0,001791
1074
0,001710
1096
0,001649
1115
0,001599
1132
6,0
367,38
1322568
0,001723
1137
0,001681
1132
0,001613
1142
0,001521
1167
0,001456
1189
0,001407
1208
0,001367
1225
Глава 13 Охрана атмосферы от выбросов
6,5
431,16
1552181
0,001594
1184
0,001558
1178
0,001498
1186
0,001415
1211
0,001357
1233
0,001312
1252
0,001275
1268
7,0
500,04
1800162
0,001482
1231
0,001451
1222
0,001398
1229
0,001323
1253
0,001270
1275
0,001229
1293
0,001196
1310
7,2
529,03
1904498
0,001442
1249
0,001413
1239
0,001362
1246
0,001290
1269
0,001239
1291
0,001199
1310
0,001167
1326
8,0
653,12
2351232
0,001300
1320
0,001277
1307
0,001234
1311
0,001172
1333
0,001127
1354
0,001093
1373
0,001064
1390
8,4
720,06
2592233
0,001239
1354
0,001218
1339
0,001179
1343
0,001121
1364
0,001079
1385
0,001046
1403
0,001020
1420
9,0
826,60
2975778
0,001157
1404
0,001140
1387
0,001105
1389
0,001052
1409
0,001014
1429
0,000984
1448
0,000960
1464
10,0
1020,50
3673800
0,001043
1484
0,001029
1463
0,001000
1462
0,000955
1480
0,000922
1500
0,000896
1518
0,000874
1535
При
А = 160,
F' = 1, w = 13 м/с, Н
= 75 м, М' = 1 г/с, т|' = 1
0,5
2,55
9185
0,022917
188
0,018206
223
0,014305
266
0,011006
321
0,009339
360
0,008271
391
0,007508
417
0,6
3,67
13226
0,0183363
216
0,014741
255
0,011613
304
0,008932
367
0,007573
410
0,006703
445
0,006082
474
0,7
5,00
18002
0,015267
243
0,012315
286
0,009712
341
0,007465
410
0,006325
459
0,005597
497
0,005079
530
0,8
6,53
23512
0,013013
269
0,010523
317
0,008301
377
0,0063 76
452
0,005401
505
0,004781
547
0,004342
583
0,9
8,27
29758
0,011296
295
0,009147
346
0,007215
411
0,005539
493
0,004694
550
0,004159
595
0,003782
634
1,0
10,20
36738
0,009946
320
0,008060
375
0,006355
445
0,004879
532
0,004138
594
0,003672
642
0,003 346
684
1,2
14,70
52903
0,007961
369
0,006454
431
0,005087
510
0,003910
609
0,003328
678
0,002968
733
0,002720
779
1,4
20,00
72007
0,006578
417
0,005332
486
0,004204
573
0,003242
682
0,002775
759
0,002493
820
0,002305
871
1,6
26,12
94049
0,005564
463
0,004509
534
0,003558
633
0,002759
753
0,002382
837
0,002161
903
0,002059
932
1,8
33,06
119031
0,004791
508
0,003883
590
0,003069
692
0,002399
822
0,002094
912
0,001963
954
0,001876
976
2,0
40,82
146952
0,004185
553
0,003392
640
0,002689
750
0,002124
889
0,001906
968
0,001804
995
0,001725
1018
2,5
63,78
229613
0,003130
660
0,002543
762
0,002040
890
0,001702
1024
0,001588
1060
0,001507
1089
0,001443
1113
3,0
91,85
330642
0,002459
765
0,002009
879
0,001644
1024
0,001460
1106
0,001366
1143
0,001299
1173
0,001246
1197
3,5
125,01
450041
0,002002
866
0,001650
993
0,001410
1128
0,001282
1181
0,001202
1219
0,001145
1249
0,001099
1275
4,0
163,28
587808
0,001676
966
0,001399
1104
0,001254
1197
0,001144
1250
0,001075
1289
0,001025
1320
0,000986
1246
4,2
180,02
648058
0,001570
1005
0,001319
1148
0,001201
1223
0,001098
1277
0,001032
1316
0,000985
1347
0,000947
1373
4,8
235,12
846444
0,001317
1121
0,001143
1263
0,001067
1299
0,000979
1352
0,000922
1392
0,000881
1424
0,000848
1451
5,0
255,13
918450
0,001249
1159
0,001101
1287
0,001029
1323
0,000945
1376
0,000891
1416
0,000852
1448
0,000820
1475
6,0
367,38
1322568
0,000992
1347
0,000931
1403
0,000875
1437
0,000807
1490
0,000763
1531
0,000731
1564
0,000705
1592
6,5
431,16
1552181
0,000901
1439
0,00865
1457
0,000814
1490
0,000753
1544
0,000713
1584
0,000683
1618
0,000659
1646
7,0
500,04
1800162
0,000841
1497
0,000807
1508
0,000762
1542
0,000706
1595
0,000669
1636
0,000641
1669
0,000620
1698
7,2
529,03
1904498
0,000818
1518
0,000787
1530
0,000743
1562
0,000688
1615
0,000653
1656
0,000626
1689
0,000605
1718
8,0
653,12
2351232
0,000740
1600
0,000713
1609
0,000675
1640
0,000627
1692
0,000596
1733
0,000573
1767
0,000554
1796
8,4
720,06
2592233
0,000706
1640
0,000681
1648
0,000646
1677
0,000601
1729
0,000571
1771
0,000549
1805
0,000531
1834
9,0
826,60
2975778
0,000661
1698
0,000639
1704
0,000607
1732
0,000566
1784
0,000538
1825
0,000518
1859 00,000501
1889
10,0
1020,50
3637800
0,000597
1791
0,000578
1793
0,000551
1820
0,000515
1870
0,000491
1911
0,000473
1946
0,000458
1976
13 4 Расчет приземных концентраций
D,
V,,
V,
ДТ= 5
°C
ДТ= 10
°C
ДТ= 20
°C
ДГ=40
°C
ДТ= 60
°C
&Т= 80
°C
ЛТ= 100
°C
М"
м 3/с
м3/ч
Смаес, мг/м3
м
Смакс, mt/mj
-^макс* М
Смаке ’ мг/м3
м
Смаке, mi/m3
XС
макс’макс’
ммг/м3
^макс’ М
Смаке’ мг/м3
м
с ^макс’ мг/м3
м
При
А = 160,
F' = 1
, w = 15 м/с, И
= 10 м, М*
= 1
г/с, Т|' = 1
0,5
2,94
10598
0,268351
99
0,235386
108
0,201608
120
0,169492
135
0,152866
146
0,142644
154
0,136405
161
0,6
4,24
15260
0,028943
116
0,183001
127
0,156936
140
0,133276
157
0,121980
169
0,117766
174
0,115595
175
0,7
5,77
20771
0,168619
133
0,147563
145
0,126991
160
0,109510
179
0,104171
186
0,102151
188
0,100399
189
0,8
7,54
27130
0,139752
150
0,122318
163
0,106901
179
0,093808
198
0,091899
199
0,090245
200
0,088795
201
0,9
9,54
34336
0,118254
166
0,103633
180
0,090502
198
0,083804
211
0,080855
212
0,079634
212
0,079634
212
1,0
11,77
42390
101748
182
0,089391
197
0,0789 5 3
216
0,076732
222
0,074426
222
0,073256
223
0,072212
223
1,2
16,96
61942
0,078349
215
0,069451
232
0,064336
247
0,063501
244
0,062564
243
0,061695
243
0,060906
244
1,4
23,08
83084
0,062837
247
0,056503
266
0,055203
268
0,054668
264
0,053974
263
0,053307
263
0,052690
263
1,6
30,14
108518
0,052008
278
0,047996
297
0,048320
288
0,047987
282
0,047461
281
0,046936
281
0,046442
281
1,8
38,15
137344
0,044158
310
0,0425 66
317
0,042947
307
0,042754
300
0,042351
298
0,041931
298
0,041527
298
2,0
47,10
169560
0,038303
341
0,038221
337
0,038636
325
0,038545
317
0,038234
315
0,03 78 92
314
0,037558
314
2,5
73,59
264938
0,029624
402
0,030400
382
0,030850
367
0,030913
357
0,030750
353
0,030539
352
0,030321
351
3,0
105,97
381510
0,024483
447
0,025192
423
0,255644
406
0,025786
393
0,025707
388
0,025573
386
0,025424
385
3,5
144,24
519278
0,020828
489
0,021478
462
0,021919
442
0,022103
427
0,022076
421
0,021992
418
0,021887
417
4,0
188,40
678240
0,018100
529
0,018700
499
0,019124
476
0,019331
459
0,019337
452
0,019286
448
0,019212
446
4,2
207,71
747760
0,017193
544
0,017775
513
0,018192
489
0,018405
471
0,018421
464
0,018380
460
0,018316
458
4,8
271,30
976666
0,014935
589
0,015467
555
0,015862
527
0,016086
507
0,016124
498
0,016106
494
0,016065
491
5,0
294,38
1059750
0,014304
604
0,014822
568
0,015210
540
0,015436
519
0,15480
509
0,015476
504
0,015432
501
6,0
423,90
1526040
0,011794
673
0,012250
632
0,012605
598
0,012831
573
0,012893
562
0,012902
556
0,012888
552
6,5
497,49
1790978
0,010834
706
0,011264
662
0,011604
626
0,011827
599
0,011895
587
0,011911
580
0,011904
576
7,0
576,97
2077110
0,010014
738
0,010421
691
0,010747
654
0,010967
625
0,011038
611
0,011059
604
0,011058
599
7,2
610,42
2197498
0,009719
751
0,010118
703
0,010437
664
0,010656
634
0,010728
621
0,010752
613
0,010753
608
8,0
753,60
2712960
0,008689
800
0,009056
748
0,0093 56
706
0,009568
673
0,009644
658
0,009672
649
0,009680
643
8,4
830,84
2991038
0,008249
824
0,008603
770
0,008894
726
0,009102
692
0,009178
676
0,009209
667
0,009219
660
9,0
953,78
3433590
0,007664
859
0,007999
802
0,008277
755
0,008480
719
0,008557
702
0,008590
692
0,008603
685
10,0
1177,50
4239000
0,006849
916
0,007157
854
0,007416
803
0,007610
763
0,007687
744
0,007723
733
0,007740
726
Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
' 0,5
2,94
10598
0,088906
130
0,075650
147
0,062693
169
0,050512
197
0,043992
217
0,039725
232
0,036656
245
5 0,6
4,24
15260
0,070347
151
0,059890
171
0,049614
196
0,040011
227
0,034944
249
0,031682
266
0,029378
281
0,7
5,77
20771
0,057578
172
0,049006
193
0,040590
221
0,032814
256
0,028796
280
0,266269
300
0,024530
316
0,8
7,54
27130
0,048308
192
0,041095
216
0,034049
246
0,027645
284
0,024426
311
0,022468
332
0,021306
348
0,9
9,54
34336
0,041310
212
0,035124
238
0,029132
270
0,023802
311
0,021221
340
0,019871
360
0,019267
366
1,0
11,77
42390
0,035
231
0,030485
259
0,025331
294
0,020870
338
0,018813
369
0,018137
377
0,017601
383
1,2
16,96
61042
0,027998
270
0,023805
301
0,019911
341
0,016785
391
0,016001
403
0,015470
409
0,15036
414
1,4
23,08
83084
0,022646
308
0,019291
3343
0,016307
387
0,014515
425
0,013949
432
0,013509
438
0,013148
444
1,6
30,14
108518
0,018813
345
0,016086
383
0,013801
431
0,012852
452
0,012377
459
0,012004
465
0,011697
471
1,8
38,15
137344
0,015961
382
0,013725
423
0,012093
472
0,011537
478
0,011131
484
0,010810
490
0,010544
496
2,0
47,10
169560
0,013775
418
0,011939
463
0,010946
497
0,010471
502
0,010119
509
0,009839
514
0,009605
520
2,5
73,59
264938
0,010107
508
0,0090 50
558
0,008852
555
0,008516
559
0,008257
564
0,008048
570
0,007873
575
3,0
105,97
381510
0,007904
595
0,007567
614
0,007432
608
0,007182
610
0,006984
615
0,006821
620
0,006682
625
3,5
144,24
519278
0,006490
681
0,006500
666
0,006406
657
0,006213
657
0,006055
622
0,005924
667
0,005811
671
4,0
188,40
678240
0,005680
735
0,005694
714
0,005628
703
0,005477
702
0,053348
706
0,005239
710
0,005145
715
4,2
206,71
747760
0,005406
755
0,005425
733
0,005368
721
0,005229
719
0,005110
722
0,005008
727
0,004921
831
4,8
271,30
976666
0,004721
812
0,004749
787
0,004712
773
0,004605
768
0,004509
771
0,004426
774
0,004353
778
5,0
294,38
1059750
0,004529
831
0,004560
805
0,004528
789
0,004429
784
0,004339
786
0,004261
790
0,004192
794
6,0
423,90
1526040
0,003760
920
0,003798
888
0,003786
868
0,003719
859
0,003653
860
0,003594
862
0,003541
866
6,5
497,49
1790978
0,003465
962
0,003505
927
0,003499
905
0,003443
895
0,003 3 8 5 '
894
0,003334
896
0,003287
900
7,0
576,97
2077110
0,003211
1003
0,003253
965
0,003252
941
0,003205
929
0,003155
928
0,003109
929
0,003067
932
7,2
610,42
2197498
0,003120
1019
0,003161
980
0,003163
955
0,003119
942
0,003071
941
0,003027
942
0,002988
945
8,0
753,60
2712960
0,002799
1081
0,002842
1039
0,002849
1010
0,002816
995
0,002777
992
0,002740
992
0,002707
945
8,4
830,84
2991038
0,002662
1112
0,002705
1067
0,002714
1036
0,002686
1020
0,002650
1016
0,002616
1017
0,002585
1019
9,0
953,78
3433590
0,002479
1156
0,002522
1108
0,002534
1075
0,002511
1057
0,002430
1052
0,002450
1052
0,002422
1054
10,0
1177,50
4239000
0,002224
1227
0,002266
1175
0,002281
1138
0,002266
1116
0,002241
1110
0,002216
1109
0,002193
1110
При
А = 160,
F’ = 1, w = 15 м/с, Н
= 75 м, М‘
' = 1
г/с, ri' — 1
0,5
2,94
10598
0,020135
203
0,016166
239
0,012786
285
0,009886
343
0,008408
383
0,007457
416
0,006776
443
0,6
4,24
15260
0,016140
233
0,013063
274
0,010354
326
0,008001
391
0,006800
437
0,006028
474
0,005477
504
0,7
5,77
20771
0,013406
263
0,010891
308
0,008638
366
0,006671
438
0,005667
489
0,005205
529
0,004568
563
0,8
7,54
27130
0,011410
292
0,009288
341
0,007367
404
0,005687
483
0,004832
539
0,004287
583
0,003902
620
0,9
9,54
34336
0,009890
320
0,008059
374
0,006391
441
0,004932
527
0,004194
587
0,003727
635
0,003398
675
1,0
11,77
42390
0,008695
347
0,007088
405
0,005620
478
0,0043 39
570
0,003 694
634
0,003290
685
0,003008
728
При А! = 160, F' = 1, и' = 15 м/с, Н = 25 м, М' = 1 г/с, rf = 1
13 4 Расчет приземных концентраций
D,К,V,
ММ3/См3/ч
ДТ=5°СДТ= 10 °CДТ=20эСДТ=40°СДТ= 60 ССДТ=80°СДТ=100°С
СхСхСхСхСхСхСх ^макс’^макс’^макс’лмакс’^макс’макс’^макс’макс’^макс*^макс’макс’макс’^макс’‘макс’
мг/м3ммг/м3ммг/м3ммг/м3ммг/м3ммг/м3ммг/м3м
1,216,9661042
1,423,0883084
1,630,14108518
1,838,15137344
2,047,10169560
2,573,59264938
3,0105,97381510
3,5144,24519278
4,0188,40678240
4,2207,71747760
4,8271,30976666
5,0294,381059750
6,0423,901526040
6,5497,491790978
7,0576,972077110
7,2610,422197498
8,0753,602712960
8,4830,842991038
9,0953,783433590
10,01177,504239000
0,006940 401 0,006659 466 0,004486 548 0,003471 652 0,002970 724 0,002662 782 0,002452 831 0,005720 453 0,004663 525 0,003698 616 0,002875 741 0,002479 812 0,002243 876 0,002105 922 0,004827 504 0,003935 583 0,003125 682 0,002448 808 0,002133 896 0,001978 850 0,001893 972 0,004149 553 0,003382 639 0,002693 747 0,002132 882 0,001897 970 0,001799 997 0,001723 1019 0,003618 602 0,002950 694 0,002359 809 0,001892 955 0,001740 1013 0,001651 1040 0,001583 1063 0,002696 721 0,002206 827 0,001792 961 0,001543 1076 0,001446 1111 0,001376 1139 0,001321 1163 0,002113 836 0,001742 956 0,001450 1108 0,001322 1163 0,001242 1199 0,001184 1228 0,001139 1252 0,001718 948 0,001433 1081 0,001264 1193 0,001158 1243 0,001091 1280 0,001042 1309 0,001003 1334 0,001437 1058 0,001218 1204 0,001123 1267 0,001032 1317 0,000975 1354 0,000932 1384 0,000898 1410 0,001347 1101 0,001150 1252 0,001075 1296 0,000990 1345 0,000935 1383 0,000894 1413 0,000862 1439 0,001130 1230 0,001013 1345 0,000954 1377 0,000881 1426 0,000834 1464 0,000799 1495 0,000772 1521 0,001072 1272 0,000976 1372 0,000919 1403 0,000850 1452 0,000806 1490 0,000772 1521 0,000746 1548 0,000856 1480 0,000824 1497 0,000780 1526 0,000725 1575 0,000689 1613 0,000661 1644 0,000640 1671 0,000792 1550 0,000764 1556 0,000725 1583 0,000675 1632 0,000642 1670 0,000618 1702 0,000598 1729 0,000737 1609 0,000713 1613 0,000678 1639 0,000633 1687 0,000602 1725 0,000580 1757 0,000561 1785 0,000718 1632 0,000694 1635 0,000661 1661 0,000617 1708 0,000588 1747 0,000566 1779 0,000548 1806 0,000648 1721 0,000629 1722 0,000600 1745 0,000562 1792 0,000536 1830 0.000517 1862 0,000501 1890 0,000618 1765 0,000601 1763 0,000574 1786 0,000539 1832 0,000514 1870 0,000495 1902 0,000480 1930 0,000578 1828 0,000563 1824 0,000538 1845 0,000506 1890 0,000483 1928 0,000466 1960 0,000453 1988 0,000522 1930 0,000509 1922 0,000488 1939 0,000460 1983 0,000441 2021 0,000426 2053 0,000413 2082
При А = 160, F* — 1, w — 20 м/с, Н* = 25 м, М' = 1 г/с, т|' = 1
0,53,9214130
0,65,6520347
0,77,6927695
0,810,0536173
0,912,7245781
1,015,7056520
1,222,6181389
0,0651181570,0560261760,0469392010,0382812310,0336332530,0306062700,028447284
0,0512681830,0440912050,0369252330,0301892670,0266612910,0244263110,022881327
0,0417722090,0358972330,0300702630,0247063020,0219933290,0203433500,019420365
0,0349062340,0299762610,0251412940,0208133360,0187273650,0177593820,017287387
0,0297432590,0255312880,0214643230,0179533690,0164983980,0160014030,015592408
0,0257412840,0220953140,0186433530,0158004010,0150054170,0145704220,014210427
0,0199903320,0171873660,0146674100,0131504480,0127204540,0123774590,012090464
Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
1,4
30,77
110779
0,016106
379
0,013904
418
0,012069
466
0,011398
483
0,011051
488
0,010771
493
0,010536
497
1,6
40,19
144691
0,013343
426
0,011599
468
0,010427
513
0,010063
515
0,009777
519
0,009543
524
0,009345
528
1,8
50,87
183125
0,001302
473
0,009920
518
0,009310
544
0,009011
545
0,008770
549
0,008571
554
0,008402
558
2,0
62,80
226080
0,009749
518
0,008664
567
0,008410
474
0,008160
574
0,007954
577
0,007783
582
0,007636
586
2,5
98,13
353250
0,007173
631
0,006835
654
0,006771
643
0,006605
641
0,006460
643
0,006336
646
0,006228
650
3,0
141,30
508680
0,005657
742
0,005698
722
0,005666
707
0,005550
702
0,005442
703
0,005348
706
0,005265
709
3,5
192,32
692370
0,004829
813
0,004881
784
0,004869
766
0,004787
758
0,004704
758
0,004630
760
0,004563
763
4,0
251,20
904320
0,004212
876
0,004267
843
0,004268
822
0,004208
811
0,004143
810
0,004083
811
0,004029
814
4,2
276,95
997013
0,004006
901
0,004062
866
0,00067
843
0,004014
832
0,003954
830
0,003899
831
0,003849
833
4,8
361,73
1302221
0,003491
971
0,003549
932
0,003562
905
0,003525
890
0,003480
887
0,003436
887
0,003395
889
5,0
392,50
1413000
0,003348
994
0,003405
953
0,003420
925
0,003388
909
0,003346
906
0,003305
906
0,003267
907
6,0
565,20
2034720
0,002773
1103
0,002828
1055
0,002851
1020
0,002835
999
0,002806
993
0,002777
992
0,002749
992
6,5
663,33
2387971
0,002552
1155
0,002606
1103
0,002631
1065
0,002621
1042
0,002597
1035
0,002572
1032
0,002548
1032
7,0
769,30
2769480
0,002363
1205
0,002416
1149
0,002442
1109
0,002436
1083
0,002417
1075
0,002395
1072
0,002374
1071
7,2
813,89
2929997
0,002295
1225
0,002348
1168
0,002374
1126
0,002370
1099
0,002351
1090
0,002331
1087
0,002311
1086
8,0
1004,80
3617280
0,002056
1302
0,002107
1239
0,002135
1192
0,002135
1162
0,002122
1151
0,002105
1147
0,002089
1145
8,4
1107,79
3988051
0,001954
1339
0,002004
1273
0,002032
1225
0,002035
1192
0,002023
1181
0,002008
1176
0,001993
1174
9,0
1271,70
4578120
0,001919
1394
0,001867
1324
0,001895
1272
0,001900
1237
0,001891
1224
0,001878
1218
0,001865
1215
10,0
1570,00
5652000
0,001629
1482
0,001675
1405
0,001703
1348
0,001711
1308
0,01705
1293
0,001695
1286
0,001685
1282
При
А = 160,
F' = ;
1, w = 25 м/с, FT
= 60 м, М’ = 1
г/с, Т|' = 1
0,5
4,91
17663
0,016811
247
0,014074
284
0,011493
331
0,009127
390
0,007875
432
0,007058
465
0,006468
492
0,6
7,06
25434
0,013380
286
0,011225
328
0,009168
381
0,007279
448
0,006286
495
0,005644
532
0,005184
563
0,7
9,62
34619
0,011012
325
0,009245
371
0,007459
381
0,005997
504
0,005191
556
0,004675
597
0,004311
632
0,8
12,56
45216
0,009287
362
0,007797
413
0,006365
477
0,005066
558
0,004400
614
0,003981
659
0,003691
698
0,9
15,90
57227
0,007979
399
0,006697
454
0,005468
523
0,004365
610
0,003^09
672
0,003468ч
720
0,003237
762
1,0
19,63
70650
0,006956
435
0,005837
494
0,004769
568
0,003823
662
0,003358
728
0,003080
780
0,002940
809
1,2
28,26
101736
0,005470
506
0,004588
572
0,003759
656
0,003052
762
0,002728
836
0,002614
858
0,002525
873
1,4
38,47
138474
0,004450
575
0,003734
649
0,003076
742
0,002544
859
0,002386
899
0,002292
917
0,002217
932
1,6
50,24
180864
0,003714
643
0,003121
724
0,002591
825
0,002232
932
0,002125
953
0,002045
971
0,001980
986
1,8
63,58
228906
0,003162
710
0,002664
797
0,002236
907
0,002011
983
0,001918
1004
0,001847
1022
0,001791
1037
2,0
78,50
282600
0,002735
776
0,002313
869
0,001970
987
0,001830
1031
0,001749
1052
0,001686
1070
0,001636
1085
2,5
122,66
441563
0,002010
937
0,001728
1046
0,001586
1118
0,001498
1142
0,001436
1162
0,001388
1180
0,001349
1196
3,0
176,63
635850
0,001566
1094
0,001486
1216
0,001338
1221
0,001269
1242
0,001221
1262
0,001182
1280
0,001151
1296
3,5
240,41
865462
0,001275
1249
0,001195
1314
0,001158
1316
0,001103
1335
0,001063
1354
0,001031
1372
0,001006
1387
4,0
314,00
1130400
0,001074
1401
0,001050
1407
0,001021
1405
0,000975
1421
0,000942
1440
0,00916
1457
0,000894
1473
13 4 Расчет приземных концентраций
D,
м3/с
V, м3/ч
\Т= 5 °C
ДТ= 10 °C
ДТ= 20 °C
ДТ=40°С
ДТ= 60 °C
ДТ= 80 °C
ДТ= 100 °C
с
макс ’ мг/м3
■^•макс» М
с
макс ’ мг/м3
■^•макс
с
’^макс’
мг/м3
■^■макс’
с макс-1 мг/м3
■^■макс ’ М
с макс» мг/м3
м
Смаке» мг/м3
■^•макс ’ М
с
макс ’ мг/м3
■^■макс ’ М
4,2
346,18
1246266
0,001011
1462
0,001001
1442
0,000975
1439
0,000933
1455
0,000901
1473
0,000877
1490
0,0008 56
1506
4,8
452,16
1627776
0,000887
1573
0,000879
1545
0,000858
1537
0,000824
1550
0,000798
1567
0,000777
1584
0,000760
1599
5,0
490,63
1766250
0,000851
1608
0,000845
1578
0,000826
1569
0,000794
1581
0,000769
1598
0,000749
1614
0,000733
1629
6,0
706,50
2543400
0,000709
1773
0,000707
1734
0,000693
1719
0,000669
1726
0,000651
1741
0,000635
1756
0,000622
1771
6,5
829,16
2984963
0,000655
1852
0,000653
1809
0,000642
1789
0,000621
1794
0,000604
1808
0,005590
1823
0,000579
1837
7,0
961,62
3461850
0,000607
1928
0,000607
1880
0,000598
1858
0,000579
1860
0,000564
1873
0,000552
1887
0,000541
1901
7,2
1017,36
3662496
0,000590
1958
0,000590
1908
0,000582
1882
0,000564
1886
0,000550
1898
0,000538
1912
0,000527
1926.
8,0
1256,00
4521600
0,000531
2074
0,000532
2018
0,000525
1989
0,000511
1986
0,000498
1997
0,000488
2010
0,000479
2023
8,4
1384,74
4985064
0,000505
2130
0,000507
2071
0,000501
2039
0,000488
2034
0,000476
2044
0,000467
2046
0,000458
2070
9,0
1589,63
5722650
0,000471
2213
0,000473
2148
0,000468
2112
0,000457
2105
0,000446
2113
0,000438
2125
0,000430
2138
10,0
1962,50
7065000
0,000423
2345
0,000426
2273
0,000423
2230
0,000413
2218
0,000404
2224
0,000397
2235
0,000391
2247
При
^'=160, F = ]
[, w — 25 м
/с, Н
= 60 м, М
' = 1 г
/с, Т]' = 1
0,5
4,91
17663
0,005828
528
0,005364
558
0,004649
617
0,004207
664
0,003 665
726
0,003 507
743
0,003265
770
0,6
7,06
25434
0,004692
603
0,004342
638
0,003818
704
0,003584
734
0,003190
778
0,003055
796
0,002848
824
0,7
9,62
34619
0,003928
676
0,003662
714
0,003361
757
0,003177
779
0,002835
825
0,002717
843
0,002536
873
0,8
12,56
45216
0,003393
746
0,003247
770
0,003023
798
0,002861
821
0,002558
869
0,002453
887
0,002292
918
0,9
15,90
57227
0,003066
792
0,002951
807
0,002752
837
0,002607
860
0,002335
909
0,002240
928
0,002095
960
1,0
19,63
70650
0,002811
827
0,002709
843
0,002629
872
0,002398
896
0,002151
947
0,002066
967
0,001933
1000
1,2
28,26
101736
0,002418
892
0,002333
908
0,002183
939
0,002073
964
0,001866
1017
0,001793
1037
0,001681
1072
1,4
38,47
138474
0,002127
951
0,002054
968
0,001926
999
0,001832
1025
0,001653
1080
0,001590
1101
0,001492
1137
1,6
50,24
180864
0,001902
1006
0,001839
1023
0,001727
1055
0,001644
1082
0,001487
1138
0,001431
1160
0,001345
1198
1,8
63,58
228906
0,001722
1057
0,001666
1074
0,001568
1108
0,001494
1135
0,001354
1193
0,001304
1215
0,001227
1254
2,0
78,50
282600
0,001575
1106
0,001525
1123
0,001437
1157
0,001371
1184
0,001245
1244
0,001200
1267
0,001130
1306
2,5
122,66
441563
0,001302
1217
0,001263
1235
0,001194
1270
0,001141
1298
0,001040
1360
0,001004
1385
0,000947
1426
3,0
176,63
635850
0,001113
1317
0,001081
1335
0,001024
1371
0,000981
1400
0,00897
1464
0,000867
1490
0,000819
1533
3,5
240,41
865462
0,000974
1408
0,000947
1427
0,000899
1463
0,000863
1493
0,000791
1560
0,000765
1586
0,000724
1630
4,0
314,00
1130400
0,000866
1494
0,000844
1512
0,000802
1549
0,000771
1580
0,000709
1647
0,000686
1674
0,000650
1720
4,2
346,18
1246266
0,000830
1526
0,000809
1545
0,000770
1582
0,000740
1613
0,000681
1681
0,000659
1708
0,000625
1754
4,8
452,16
1627776
0,000738
1620
0,000720
1639
0,000686
1676
0,000661
1707
0,000609
1777
0,000591
1805
0,000561
1852
Глава 13. Охрана атмосферы от выброс^
5,0
490,63
1766250
0,000712
1650
0,000695
1669
0,000663
1706
0,000638
1737
0,000589
1807
0,000571
1835
0,005543
1883
6,0
706,50
2543400
0,000606
1791
0,000592
1810
0,000566
1847
0,000546
1879
0,000506
1951
0,000491
1979
0,000467
2029
6,5
829,16
2984963
0,000564
1857
0,000551
1876
0,000528
1913
0,000510
1945
0,000473
2017
0,000359
2047
0,000438
2097
7,0
961,62
3461850
0,000528
1921
0,000516
1939
0,000495
1977
0,000478
2009
0,000444
2082
0,000432
2111
0,00412
2162
7,2
1017,36
3662496
0,000514
1946
0,000503
1964
0,000483
2002
0,000467
2034
0,000434
2107
0,000422
2136
0,000402
2187
8,0
1256,00
4521600
0,000468
2042
0,000458
2060
0,000440
2098
0,000426
2130
0,000397
2203
0,000386
2234
0,000368
2285
8,4
1384,74
4985064
0,000448
2089
0,000439
2106
0,000421
2144
0,000408
2176
0,000380
2250
0,0003 70
2280
0,000354
2332
9,0
1589,63
5722650
0,000421
2156
0,000412
2174
0,000397
2211
0,000384
2243
0,0003 59
2317
0,000349
2348
0,000334
2401
10,0
1962,50
7065000
0,000382
2264
0,000375
2282
0,000361
2318
0,000350
2350
0,000328
2425
0,000319
2456
0,000306
2509
Номер источника
м, г/с
Н, м
D, м
м3/с
F
АТ °C
Смакс, мг/м3 (с учетом табл. 13.5)
по табл.
13 5
м
У, м
С
^2 ПО рис 13.6
Хмакс
Si
по
рис
13.2-
13 5
С = смакс X х SjS,, мг/м3
1
21
25
2,5
47,1
2
40
0,010471-21•200-2-1,1
502
590
350
3502
0
0
-- = 0,60470
2,5т= 1,21
160
5022
2
12
30
1,0
13,34
1
10
0,021207-12-200-1-1,1
300
480
50
502
0,75
1,6
0,84
0,22
-- = 0,34991
2,5 = 0,027
160
4802
3
13
15
0,8
5,02
1
5
0,141430-13-200-1 -1,1
124
460
0
1
1
3,7
0,41
1,037
- - 2,52806
160
4
15
10
0,5
2,94
2
5
0,268351 -15-200-2-1,1
99
960
0
1
1
9,7
0,067
0,740
= 11,06948
160
Итого
—
1,997
ТАБЛИЦА 13.6 ТАБЛИЦА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВЫБРОСОВ И РАСЧЕТА ПРИЗЕМНЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ
13.4. Расчет приземных концентраций
См- 0,82 мг,м5См- 0,82 мг,м5
См- 0,82 мг,м5
См- 0,82 мг,м5
С$ = 1700,^=200 ~ 0,23^52мг/м3
}у = 200м
Хм=492м
X-1700м
^£=1700^= О ~°fЗЫмг/м!
Рис. 13.5. К примеру 13 2
*- Рис. 13.6 К примеру 13.3
Рис. 13.7. К определению безразмерного коэффициента S6
может быть принята равной средней скорости ветра на уровне флюгера (А = 10 м) в районе расположения рассматриваемого предприятия
При w < 5 м/с параметр Ц = иу2/х2, при и > 5 м/с параметр ty = 5у2/х2.
Пример 13.2. Рассчитать приземную концентрацию взвешенных веществ от источника с параметрами, указанными в примере 13.1 при скорости ветра и = 3 м/с в точке, расположенной на расстоянии х = 1700 м от источника и смещенной от ветровой оси на у = 200 м (рис. 13.5).
Решение.
х/хмакс = 1700/502 = 3,38. По рис. 13.2, а Sv = 0,44, Сх=17оо,у = о — Смакс5yS2 — 0,82 х х 0,44-1 = 0,361 мг/м3.
ty = иу2/х2 = 3 ■ 2002/!7002 = 0,0415. По рис. 13.4 S2 = 0,65. Тогда Сх = 1700,^ = 200 = - СмаксХ^г = 0,82 0,44 0,65 = 0,23452 мг/м3.
Пример 13.3. Рассчитать суммарную максимальную приземную концентрацию пыли от четырех источников (рис. 13.6) на границе жилого района при параметрах, указанных в табл. 13.6 и при Л = 200, т] = 1,1, и = 2,5.
Решение. Наибольшее сложение выбросов
будет наблюдаться при направлении ветра I, но наибольшее количество выбросов выделяется от источника № 1. Поэтому, хотя его выбросы не складываются с выбросами от других источников при направлении ветра II от источника № 1 в ближайшую точку в жилом районе, требуется проверить, не будет ли от него большая приземная концентрация, чем при таком направлении, когда имеет место сложение выбросов' от остальных источников.
Расчет суммарной приземной концентрации на границе жилого района при направлении ветра I приведен в табл. 13.6. Из результатов расчета видно, что суммарная приземная концентрация в ближайшей к источникам точке на границе жилого района составит 1,997 мг/м3, т. е. будет в 4 раза больше ПДК для взвешенных веществ, равной 0,5 мг/м3.
Анализ Смаке показывает, что максимальная приземная концентрация от источника № 1 (0,60470 мг/м3) меньше, чем суммарная концентрация, образующаяся в результате сложения выбросов от источников № 2, 3 и 4. Поэтому можно сделать вывод, что при направлении ветра II от источника № 1 на жилой район,
при котором между источником № 1 и жилым районом расстояние составляет минимальную величину, концентрация С от источника № 1 (с учетом уменьшающей поправки на расстояние от источника до жилого района) будет меньше 0,60470 мг/м3. Следовательно, максимальной суммарной приземной концентрацией С на границе жилого района для рассматриваемого примера будет концентрация 1,997 мг/м3, рассчитанная в табл. 13.6.
Расчет приземных концентраций от линейных источников типа аэрационного фонаря при достаточно удаленном расстоянии от источника до расчетной точки, когда коэффициент 86 > 0,9 (рис. 13.7), также может производиться с помощью табл. 13.5 по аналогии с примерами 13.1-13.3.
При определении безразмерного коэффициента 86 по рис. 13.9 принимается: д = xIL^Ju при и ^ 5 м/с и д = 0,45x/L, при и > 5 м/с, где L-длина линейного источника.
Пример 13.4. Рассчитать, начиная с какого расстояния выбросы через цеховый фонарь с зоной выделения загрязняющих веществ на длине L = 15 м могут рассчитываться по формулам для точечного источника с помощью табл. 13.5. Скорость ветра и в рассматриваемом районе равна 4 м/с.
Решение. Коэффициент 86 = 0,9 соответствует д = 2, следовательно, х = gL-Ju = 2 х х 15^/4 = 60 м.
Расчет загрязнения воздуха на промышленной площадке с учетом влияния застройки ввиду сложной взаимосвязи выбросов от источников с наложением аэродинамических теней должен производиться на ЭВМ по утвержденному Госкомприроды, нормативному методу. При этом поправки на увеличение приземных концентраций вносятся на источники, имеющие высоту менее 50 м, если окружающие здания находятся от источника на расстоянии менее Хмакс или когда источник расположен на здании или в зонах возможного образования ветровых теней. При анализе влияния застройки на увеличение расчетных приземных концентраций не учитываются' здания и сооружения высотой менее 5 м, а также здания и сооружения, мак
симальный линейный размер которых по горизонтали не превосходит 10 м.
При подготовке задания ведомственной головной организации на проведение сводных расчетов приземных концентраций в пределах промышленной площадки предварительная проверка достаточности предусмотренных мероприятий на системах вентиляции для соблюдения санитарных требований по чистоте воздуха в местах воздухозабора может быть использована методика расчета приземных концентраций для точечных источников с введением повышающего-коэффициента, равного 6.
Пример 13.5. Проверить соблюдение санитарных требований по приземным концентрациям на площадке завода, если для условий примера 13.2 точка воздухозабора располагается на стене здания на расстоянии: 1) 1700 м от источника; 2) 450 м от источника. .
Решение. 1. На расстоянии 1700 м учитывать влияние аэродинамической тени не требуется, так как точка максимума, согласно примеру 13.1, находится на расстоянии 502 м от источника, т. е. хмакс < х.
На расстоянии 450 м ориентировочная приземная концентрация с учетом влияния аэродинамической тени, учитывая ее близкое расположение к точке хмакс, где емакс = 0,82 мг/м3, может составить 0,85 • 6 = 0,51 мг/м3, что меньше 30% ПДК для нетоксичной пыли (10 0,3 = 3 мг/м3).
Аналогично можно провести предварительную оценку суммарных приземных концентраций с учетом влияния зон аэродинамических теней.
При этом следует учитывать только те из рассматриваемых вентиляционных источников, которые имеют высоту труб менее 50 м и расположены в зоне менее хмакс от точки воздухозабора.
Указанная предварительная оценка достаточности предусмотренных мероприятий для соблюдения санитарных норм в местах воздухозаборов подлежит проверке и согласованию с головной ведомственной организацией на основе сводных расчетов приземных концентраций в местах воздухозаборов от всей совокупности источников выделения загрязняющих веществ.
Глава 14
ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Убежища гражданской обороны предназначаются для защиты в военное время людей от воздействия оружия массового поражения и должны использоваться в мирное время для нужд народного хозяйства и обслуживания населения.
При проектировании убежищ следует руководствоваться требованиями СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны». Помимо этого необходимо учитывать требования соответствующих СНиП по проектированию зданий и сооружений, в помещениях которых размещаются убежища, с учетом специфических условий строительства убежищ, изложенных в СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны».
В помещениях, приспосабливаемых под убежища, следует предусматривать системы вентиляции и отопления, обеспечивающие необходимые условия пребывания в них людей.
Санитарно-технические системы убежищ проектируются из стандартных или типовых элементов, выпускаемых отечественной промышленностью, с учетом максимального их использования при эксплуатации помещений в мирное время. При этом фильтры ПФП-1000, фильтры-поглотители, фильтры ФГ-70 и средства регенерации в мирное время использовать не следует.
Расстояния, м, между элементами оборудования в убежищах, а также между конструкциями и оборудованием принимаются следу
ющими:
Между двумя электроручными вентиляторами (между осями рукояток) . . . .1,8 Между осью рукоятки вентилятора и ограждением 0,9
Между агрегатами оборудования и стеной при наличии прохода с другой стороны агрегата0,2
Ширина проходов для обслуживания оборудования 0,7
Ширина проходов от установки РУ-150/6 до стен:
со стороны патрубка выхода регенерируемого воздуха 1
с нерабочей стороны0,8
Между баллонами со сжатым воздухом и отопительными приборами1
Тоже, при наличии экрана0,2
Размещение и крепление оборудования и коммуникаций в убежищах должно предусматриваться с учетом надежного функционирования систем при возможных перемещениях ограждающих конструкций и появления в них остаточных деформаций в результате воздействия расчетной нагрузки. Оборудование крепится только к полу, потолку или стенам убежища. Одновременное крепление к полу и потолку, потолку и стенам и т. п. не допускается.
Санитарно-технические системы убежищ для районов северной строительно-климатической зоны следует проектировать с учетом требований нормативных документов для этих районов.
На случай выхода из строя внешних сетей электроснабжения в убежищах должны предусматриваться местные автономные источники электроснабжения - дизельные электростанции (ДЭС).
ВЕНТИЛЯЦИЯИ ОТОПЛЕНИЕ УБЕЖИЩ
Системы вентиляции убежищ проектируются на два режима: чистой вентиляции (режим I) и фильтро-вентиляции (режим II).
Требуемый газовый составил температурно-влажностные параметры воздуха внутри убежища при режиме I следует обеспечивать путем подачи наружного воздуха, очищенного от пыли. Подаваемый в убежище наружный воздух при режиме II, кроме того, должен очищаться от газообразных и аэрозольных средств массового поражения.
При экономической нецелесообразности или невозможности обеспечить отведение теп- лоизбытков при режиме II системой вентиля-
Рис. 14.1. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного электроручными вентиляторами для режимов вентиляции I и II
/-воздухозабор режима II; 2 - венткамера, 3 воздухозабор режима I; 4-тамбур вентилируемый; 5 помещение для укрываемых, 6-санузел; 7-тамбур-шлюз
Рис. 14.2. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим приводом для режимов вентиляции I и II
7-воздухозабор режима II; 2-венткамера, 3-воздухозабор режима I, 4-тамбур вентилируемый: 5 - помещение ДЭС, 6- помещение для укрываемых; 7-санузел, 8- тамбур-шлюз
ции, работающей на наружном воздухе, предусматриваются средства искусственного охлаждения воздуха (воздухоохлаждающие устройства).
При режиме I подпор воздуха в убежище обеспечивается за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора при этом не нормируется. При режиме II в убежище обеспечивается подпор в размере 50 Па.
В убежищах, находящихся в местах, где возможна загазованность приземного наружного воздуха вредными веществами (в том числе продуктами горения), следует предусматривать режим регенерации внутреннего воздуха (режим III) с созданием подпора за счет подачи очищенного наружного воздуха или сжатого воздуха из баллонов. Условия обеспечения подпора в режиме III за счет подачи сжатого воздуха, величина подпора в режиме III и другие данные приведены в Приложении
Рис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим приводом для режимов вентиляции I, II и IIIt воздухозабор режима И; 2 помещение фильтров ФГ-70; 3 - венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III; 5 помещение регенеративных установок; 6 - тамбур вентилируемый; 7 помещение ДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел, 10 - тамбур-шлюзРис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим приводом для режимов вентиляции I, II и IIIt воздухозабор режима И; 2 помещение фильтров ФГ-70; 3 - венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III; 5 помещение регенеративных установок; 6 - тамбур вентилируемый; 7 помещение ДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел, 10 - тамбур-шлюз
Рис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим приводом для режимов вентиляции I, II и III
t воздухозабор режима И; 2 помещение фильтров ФГ-70; 3 - венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III; 5 помещение регенеративных установок; 6 - тамбур вентилируемый; 7 помещение ДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел, 10 - тамбур-шлюз
Рис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим приводом для режимов вентиляции I, II и III
t воздухозабор режима И; 2 помещение фильтров ФГ-70; 3 - венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III; 5 помещение регенеративных установок; 6 - тамбур вентилируемый; 7 помещение ДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел, 10 - тамбур-шлюз
ТАБЛИЦА 14.1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ЭскизЭлемент схемы
V--тт^_Д- Линия герметизации
Дверь (ставень) метическаяДверь (ставень) метическая
Дверь (ставень) метическая
Дверь (ставень) метическая
защитно-гер-
Дверь (ставень) герметическаяДверь (ставень) герметическаяДверь с уплотнениемДверь с уплотнением
Дверь (ставень) герметическая
Дверь (ставень) герметическая
Дверь с уплотнением
Дверь с уплотнением
I к СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны».
Принципиальные схемы вентиляции убежищ приведены на рис. 14.1-14.3; условные обозначения-в табл. 14.1.
Приточная система вентиляции убежища должна обеспечивать подачу воздуха во все помещения пропорционально количеству укрываемых людей, а во вспомогательные помещения из расчета отведения тепло- и влагоизбыт- ков и разбавления выделяющихся вредных веществ.
Расход наружного воздуха, подаваемого в убежище, следует принимать: при режиме I-согласно табл. 14.2; при режиме II-от 2 до 10 м3/ч на одного укрываемого человека, 5 м3/ч на одного работающего в помещениях пункта управления и 10 м3/ч на одного работающего в фильтро-вентиляционной камере с электроручными вентиляторами. Указанные нормативы количества подаваемого воздуха используются только при типовом проектировании. При привязке типовых проектов и при разработке индивидуальных проектов расход
( I Н 11111 ■■( Устройство противовзрывное 1 в стене
, гн i гн| Устройство противовзрывное ' • *‘ на раме поворотной
Устройство противовзрывное в коробке
Камера расширительная стальная
Воздуховод приточный
РУ
Установка регенеративная
ДиафрагмаДиафрагма
Диафрагма
Диафрагма
Продолжение табл 14 1Продолжение табл 14 1Продолжение табл 14.1Продолжение табл 14.1ЭскизЭлемент схемыЭскизЭлемент схемыЭскизЭлемент схемыЭскизЭлемент схемыВоздуховод вытяжнойВоздуховод вытяжной-// Воздуховод рециркуляционный-// Воздуховод рециркуляционныйВоздухоохладительВоздухоохладительДизель-генераторДизель-генераторЭКЭКЭлектрокалориферЭлектрокалориферВентилятор электроручной с клапаном КРОВентилятор электроручной с клапаном КРОКлапан герметическийКлапан герметическийКлапан избыточного давления КИД (КИДМ)Клапан избыточного давления КИД (КИДМ)Вентилятор с электроприводомВентилятор с электроприводомЛюк-вставкаЛюк-вставкаФильтр-поглотительФильтр-поглотительФильтр противопыльный одинарныйФильтр противопыльный одинарныйТягонапоромерТягонапоромерУстройство регулирующееУстройство регулирующееФильтр противопыльный сдвоенныйФильтр противопыльный сдвоенныйФТФТФильтр ФГ-70Фильтр ФГ-70ПФППФППредфильтр ПФП-1000Предфильтр ПФП-1000ЗонаТемпература, °CЭнтальпия, кДж/кгРасход подаваемого на 1 чел. воздуха, м3/ч1<20< 448220-2544-52,310325-3052,3-58,6114> 30> 58,613ЗонаТемпература, °CЭнтальпия, кДж/кгРасход подаваемого на 1 чел. воздуха, м3/ч1<20< 448220-2544-52,310325-3052,3-58,6114> 30> 58,613ТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО В РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ, РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ А НАРУЖНОГО ВОЗДУХАТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО В РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ, РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ А НАРУЖНОГО ВОЗДУХАПримечания- 1. Расход подаваемого воздуха определен для расчетных параметров наружного воздуха, соответствующих среднемесячным параметрам самого жаркого месяца года
Продолжение табл 14 1
Продолжение табл 14 1
Продолжение табл 14.1
Продолжение табл 14.1
ЭскизЭлемент схемы
ЭскизЭлемент схемы
ЭскизЭлемент схемы
ЭскизЭлемент схемы
Воздуховод вытяжной
Воздуховод вытяжной
-// Воздуховод рециркуляционный
-// Воздуховод рециркуляционный
Воздухоохладитель
Воздухоохладитель
Дизель-генератор
Дизель-генератор
ЭК
ЭК
Электрокалорифер
Электрокалорифер
Вентилятор электроручной с клапаном КРО
Вентилятор электроручной с клапаном КРО
Клапан герметический
Клапан герметический
Клапан избыточного давления КИД (КИДМ)
Клапан избыточного давления КИД (КИДМ)
Вентилятор с электроприводом
Вентилятор с электроприводом
Люк-вставка
Люк-вставка
Фильтр-поглотитель
Фильтр-поглотитель
Фильтр противопыльный одинарный
Фильтр противопыльный одинарный
Тягонапоромер
Тягонапоромер
Устройство регулирующее
Устройство регулирующее
Фильтр противопыльный сдвоенный
Фильтр противопыльный сдвоенный
ФТ
ФТ
Фильтр ФГ-70
Фильтр ФГ-70
ПФП
ПФП
Предфильтр ПФП-1000
Предфильтр ПФП-1000
Зона
Температура, °C
Энтальпия, кДж/кг
Расход подаваемого на 1 чел. воздуха, м3/ч
1
<20
< 44
8
2
20-25
44-52,3
10
3
25-30
52,3-58,6
11
4
> 30
> 58,6
13
Зона
Температура, °C
Энтальпия, кДж/кг
Расход подаваемого на 1 чел. воздуха, м3/ч
1
<20
< 44
8
2
20-25
44-52,3
10
3
25-30
52,3-58,6
11
4
> 30
> 58,6
13
ТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО В РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ, РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ А НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
ТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО В РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ, РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ А НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
2 Если температура наружного воздуха по параметрам А соответствует одной зоне, а энтальпия- другой, то рассматриваемый географический пункт следует отнести к более теплой из этих зой
б)б)Рис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаниях температуры и влажности этого воздухаа-в 1-й и 2-й климатических зонах, б-в 3-й и 4-й климатических зонахРис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаниях температуры и влажности этого воздухаа-в 1-й и 2-й климатических зонах, б-в 3-й и 4-й климатических зонахКонтингент людейТепло-Влаго-выделениявыделения,(полные), Втг/чКонтингент людейТепло-Влаго-выделениявыделения,(полные), Втг/чТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.ТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.
б)
б)
Рис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаниях температуры и влажности этого воздуха
а-в 1-й и 2-й климатических зонах, б-в 3-й и 4-й климатических зонах
Рис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаниях температуры и влажности этого воздуха
а-в 1-й и 2-й климатических зонах, б-в 3-й и 4-й климатических зонах
Контингент людей
Тепло-
Влаго-
выделения
выделения,
(полные), Вт
г/ч
Контингент людей
Тепло-
Влаго-
выделения
выделения,
(полные), Вт
г/ч
ТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.
ТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.
Укрываемые в убе- 116НО
жищах, расположенных на предприятиях
Работающие в венти- 291355
ляционных камерах с электроручными вентиляторами
на 1 чел. должно быть в пределах значений, указанных в табл. 14.2.
Количество выделяемых людьми теплоты и влаги принимается согласно табл. 14.3.
Тепловыделения от приборов электрического освещения, Вт, определяются по формуле
' QOCB = POCB-1,16-860,(14.2)
где Росв-суммарная мощность источников освещения, кВт.
При отсутствии данных о мощности источников освещения, допускается принимать ее ориентировочно из расчета 0,005 кВт на 1 чел.
Тепловыделения от электросилового оборудования, Вт, вычисляются по зависимости ■Сэ = ру-1,16-860(1 -nVn, (14.3)
где Ру-установленная мощность электродвигателя, кВт; г] - коэффициент полезного действия электродвигателя при номинальной нагрузке.
Расход наружного воздуха в режиме II, м3/ч, при привязке типовых и разработке индивидуальных проектов для всех климатических зон определяется по формуле
QT-3,61>2(/в-/н)’QT-3,61>2(/в-/н)’(14-1)(14-1)
QT-3,6
1>2(/в-/н)’
QT-3,6
1>2(/в-/н)’
(14-1)
(14-1)
подаваемого в убежище воздуха, м3/ч, при режиме I, определяется для всех климатических зон по формуле
где QT - количество выделяющейся в убежище теплоты (от людей, приборов электрического освещения, электросилового оборудования), Вт; /н-энтальпия наружного воздуха, соответствующая среднемесячной температуре и влажности самого жаркого месяца, кДж/кг; 1В- энтальпия внутреннего воздуха, соответствующая допустимым сочетаниям температуры и влажности воздуха, кДж/кг, и определяемая по рис. 14.4.
При этом количество наружного воздуха
где <70гр - количество теплоты, Вт, поглощаемой 1 м2 ограждающих конструкций и принимаемой по табл. 14.4; Дв-площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций, м2; 1В-энтальпия внутреннего воздуха, принимается для 1-й и 2-й климатических зон (см. табл. 14.2) 94,2 кДж/кг, а для 3-й и 4-й климатических зон-98,4 кДж/кг.
Расход воздуха, определяемый по формуле (14.4), должен быть не меньше нормы-2 м3/ч. Теплопоглощение ^огр ограждающими конструкциями должно учитываться только для одного из режимов, как правило, для режима II. Если в техническом задании на проектирование убежища режим III предшествует режиму
Начальная температура ограждающих конструкций, °CСреднечасовое количество теплоты, Вт, поглощаемой конструкциямижелезобетонными и бетоннымикирпичной кладкойприпри режиме III иприпри режиме III ирежиме II температуре в помещении, режиме II температуре в помещении,°C°C3231323115161718192021222324252627107161150659993991501396093869113912856867984128117517972751171064572656710694.4165585894843658515084723151444272622644373562502137312850401631251940281225181128162,21811Начальная температура ограждающих конструкций, °CСреднечасовое количество теплоты, Вт, поглощаемой конструкциямижелезобетонными и бетоннымикирпичной кладкойприпри режиме III иприпри режиме III ирежиме II температуре в помещении, режиме II температуре в помещении,°C°C3231323115161718192021222324252627107161150659993991501396093869113912856867984128117517972751171064572656710694.4165585894843658515084723151444272622644373562502137312850401631251940281225181128162,21811ТАБЛИЦА 144. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М2 ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙТАБЛИЦА 144. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М2 ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙПримечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °C.Примечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °C.И, то теплопоглощение qorp учитывается только для режима III.
Начальная температура ограждающих конструкций, °C
Среднечасовое количество теплоты, Вт, поглощаемой конструкциями
железобетонными и бетоннымикирпичной кладкой
припри режиме III иприпри режиме III и
режиме II температуре в помещении, режиме II температуре в помещении,
°C°C
32313231
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
107161150659993
99150139609386
91139128568679
84128117517972
75117106457265
6710694.416558
589484365851
508472315144
427262264437
356250213731
285040163125
194028122518
1128162,21811
Начальная температура ограждающих конструкций, °C
Среднечасовое количество теплоты, Вт, поглощаемой конструкциями
железобетонными и бетоннымикирпичной кладкой
припри режиме III иприпри режиме III и
режиме II температуре в помещении, режиме II температуре в помещении,
°C°C
32313231
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
107161150659993
99150139609386
91139128568679
84128117517972
75117106457265
6710694.416558
589484365851
508472315144
427262264437
356250213731
285040163125
194028122518
1128162,21811
ТАБЛИЦА 144. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М2 ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ТАБЛИЦА 144. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М2 ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Примечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °C.
Примечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °C.
Для обеспечения эксплуатационного подпора 50 Па при режиме II расход подаваемого в убежище приточного воздуха, м3/ч, определенный по формуле (14.4), должен быть не менее суммы величин, компенсирующих утечки через ограждения, вытяжку из санузлов, а также перетекание воздуха из убежища в помещение ДЭС (при вентиляции ДЭС воздухом убежища):
^и ^ дпЛг + Lc у + Ед, (14.5)
где qn-удельная утечка воздуха через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища (принимается по Приложению I к СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны»), м3/(ч м2), Лг-площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций убежища по контуру герметизации, м2, Lcy-расход воздуха, удаляемого из санузлов, м3/ч, Ьд-расход воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещений для людей при режиме II, м3/ч.
Для обеспечения нормируемого по Приложению I к СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны» эксплуатационного подпора при режиме III расход приточного воздухд, м3/ч, следует определять по формуле
^ш = 9ш^г’ (14-6)
где qm - удельная утечка воздуха через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища (принимается по Приложению I к СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны»), м3/(ч-м2).
Контроль за подпором воздуха в убежище (разрежением в помещениях ДЭС) осуществляется с помощью тягонапоромера, соединенного с атмосферой (для ДЭС-с помещением для укрываемых людей) водогазопроводной оцинкованной трубой диаметром 15 мм с запорным устройством. Труба закладывается в наружной стене убежища при ее бетонировании и соединяется со штуцером тягонапоромера резиновым шлангом. Труба от подпоромера выводится в зону, где отсутствует влияние потоков воздуха при работе систем вентиляции убежища.
Для режима II вентиляции на основе расчета по формуле (14.4) предусматривается одно из следующих решений по удалению теплоизбытков: увеличение расхода подаваемого воздуха (до 10 м3/ч на 1 чел.); применение устройств для охлаждения воздуха. Оптимальное решение по удалению теплоизбытков выбирается на основании технико-экономического расчета. Для отведения теплоизбытков в режиме III проектируются, как правило, устройства для охлаждения воздуха.
При отведении из убежищ при режиме II теплоизбытков увеличением подачи наружного воздуха в качестве расчетных следует принимать параметры наружного воздуха, соответствующие среднемесячным температуре и влажности самого жаркого месяца года. При отведении теплоизбытков с помощью средств охлаждения воздуха (воздухоохладителей, кондиционеров и т. п.) в качестве расчетных должны приниматься параметры А наружного воздуха.
В расчетах следует учитывать тепловыделения от людей, приборов электрического освещения и электросилового оборудования.
Теплопоглощение ограждающими конструкциями не учитывается при температуре поверхностей ограждающих конструкций выше 27 °C для режима II без применения воздухоохлаждающих установок. Для отдельно стоящих возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ, не имеющих грунтовой обсыпки, теплопот лощение ограждающими конструкциями также не учитывается, а при ее наличии - учитывается.
При определении поверхностей ограждающих конструкций учитываются поверхности пола, потолка, всех стен, примыкающих к грунту и сообщающихся с соседними помещениями, а также внутренних капитальных стен при их толщине не менее 0,4 м. При установке на перекрытии встроенного убежища технологического оборудования, выделяющего теплоту, теплопоглощение потолком убежища учитывать не следует. Параметры внутреннего воздуха в убежищах (температуру и относительную влажность) следует принимать coi лас- но Приложению I к СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны».
Наиболее дешевым источником холода для применения в воздухоохлаждающих установках является вода, сохраняемая в подземных резервуарах, но применение их возможно только в том случае, если температура запасаемой воды в самый жаркий период времени будет- не выше 20 °C. Температуру воды в подземных резервуарах при расчете воздухоохлаждающих установок следует принимать равной средней температуре грунта ц пределах внутренней высоты резервуара. При невозможности получения в резервуаре воды с температурой ниже 20 °C в качестве источника холода рекомендуется применять при соответствую
щем технико-экономическом обосновании водозаборные скважины.
При применении в качестве воздухоохладителей калориферных установок, питаемых холодной водой из заглубленных резервуаров, а также из других водоисточников с температурой воды около 20 °C, перепад температур воздуха до и после воздухоохладителя следует принимать равным 4-6 С.
Расчет воздухоохладителя состоит в определении количества охлаждаемого воздуха, его параметров до и после охладителя, требуемой площади поверхности воздухоохладителя, расхода охлаждающей воды и вместимости резервуара для ее хранения. Перепад температур по воде при использовании заглубленных резервуаров следует принимать также 4-6 °C. Расчет площади поверхности охлаждения воздухоохлаждающей установки можно производить по любой из имеющихся методик для расчета поверхностных воздухоохладителей.
Воздухоохладители рекомендуется рассчитывать по материалам, применяемым для расчета калориферов при нагревании воздуха, с введением соответствующих поправок на коэффициенты теплопередачи.
Наименьший размер заглубленного резервуара для хранения охлаждающей воды при применении холодильных машин или кондиционеров с водяным охлаждением получается при применении схемы оборотного водоснабжения, т. е. когда до повышения температуры воды в резервуаре до предельной насосная установка работает с возвратом отепленной воды в резервуар, после чего переключается на выброс. В этом случае вместимость заглубленного резервуара, м3, следует определять по формуле:
^р = ^СохлС„ас/ (Сохл + GHae), (14.7) где /расчетная Продолжительность работы установки, ч; Goxa - требуемый расход охлаждающей воды при нагревании ее от начальной температуры до предельной, м3/ч; GHac-расход подаваемой воды на охлаждение машин или кондиционеров (подача насосной установки), м3/ч.
Расход подаваемой воды на охлаждение машин или кондиционеров GHac принимается по техническим данным применяемого оборудования.
Продолжительность работы насосной установки на выброс, ч,
^ыб = ^Р/Снас. (14.8)
Продолжительность работы насосной установки с возвратом воды, ч,
'воз = t - ?вы6 (14.9)
Воздух из убежища в режимах I и II удаляется через санитарные узлы, дизельную и непосредственно из помещения для укрываемых людей. Расход воздуха, м3/ч, удаляемого вытяжной вентиляцией в режиме I непосредственно из помещения для укрываемых людей, определяется по формуле
L = 0,9Lj-Lcy. (14.10)
Расход воздуха, удаляемого из санузлов, определяется из расчета 50 м3/ч на одно очко и 25 м3/ч на один писсуар или 0,6 м лоткового писсуара.
При режиме II удаление требуемого количества воздуха, как правило, обеспечивается вытяжкой из санузлов.
Вытяжные воздуховоды из отдельных помещений убежища, если это не противоречит требованиям СНиП 2.04.05-86, рекомендуется объединять.
Удаление воздуха из убежища следует предусматривать за счет подпора воздуха или с помощью вытяжных вентиляторов, установка которых допускается в одной вентиляционной камере с приточными вентиляторами. Аэродинамическое сопротивление вытяжных систем при удалении воздуха за счет подпора не должно превышать 50 Па. При удалении воздуха электро- и электроручными вентиляторами вытяжные шахты этих систем допускается размещать на территории завалов, учитывая сопротивление завала, равное 50 Па.
При режимах II и III предусматривается рециркуляция воздуха в объеме, обеспечивающем сохранение в системе количества воздуха, подаваемого при режиме I-в убежищах с электровентиляторами, и сохранение в системе не менее 70% количества воздуха, подаваемого при режиме I-в убежищах с электроручными вентиляторами.
При одном общем помещении для укрываемых людей воздух для рециркуляции допускается забирать из помещения сосредоточенно. При размещении людей в двух и более помещениях вытяжную вентиляцию и забор воздуха для рециркуляции следует предусматривать из каждого помещения, используя для рециркуляции неработающие в режиме II воздуховоды вытяжной системы
ТАБЛИЦА 14.5. УДАЛЕНИЕ ОГОЛОВКОВ, М, В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЫСОТЫ И ТИПА ЗДАНИЙ
Здания
Удаление оголовка при его высоте, м
0,5
1,2
Производственные одноэтажные
0,5Я
0
Производственные многоэтажные
Н
0,5Я
Административно- бытовые корпуса, жилые здания
Н
0,5Я - 3
Примечание Н-высота
здания.
м
Для режимов 1, II и вентиляции ДЭС воздухозаборы должны быть раздельными. Воздухозаборы режима I, а также вентиляции помещения ДЭС следует размещать вне завалов зданий и сооружений. Воздухозаборы режима II допускается размещать на территории завалов или в пределах здания-в пред- тамбуре убежища или на лестничных клетках.
Воздухозабор режима I целесообразно совмещать с аварийным выходом из убежища. Воздухозабор режима I в случае его несовме- щения с аварийным выходом и воздухозабор режима II, располагаемый вне здания, выполняются в виде шахт, снабженных жалюзийными решетками и рассчитанными на воздействие ударной волны.
Вентиляционные шахты оборудуются защищенными оголовками, минимальную высоту которых 1,2 или 0,5 м следует принимать в зависимости от удаления оголовка до здания, вблизи которого он расположен (табл. 14.5).
Если оголовки находятся на расстояниях, менее указанных в табл. 14.5, их высоту следует принимать по интерполяции между 0,5 и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контура разрушенного здания, равной 0,15Н для производственных многоэтажных и 0,25Я для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий.
В стенах оголовка высотой 1,2 м при использовании вентиляционной шахты в качестве аварийного выхода из убежища следует предусматривать проемы размером 0,6 х 0,8 м, оборудуемые жалюзийными решетками, открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в его покрытии устанавливается метал-
лическая решетка размером 0,6 х 0,6 м, открываемая внутрь. Высота и расположение воздухозаборных шахт при использовании систем вентиляции в мирное время принимаются с учетом требований СНиП 2.04.05-86.
В тех случаях когда вследствие завала воздухозабор режима II использовать не представляется возможным, допускается для режима II пользоваться воздухозабором режима I, для чего в системе вентиляции предусматривается соединительный воздуховод с установленным в нем герметическим клапаном.
Воздухозаборы режимов I и II должны быть расположены на расстоянии не ближе 10 м от выбросов вытяжных систем вентиляции убежища, помещения ДЭС и выхлопа от дизеля. Расстояние между воздухозаборами I, II режимов и вентиляции ДЭС не регламентируется
В местах расположения убежищ в городской застройке разрешается в общих шахтах с разделительными перегородками, не допускающими перетекания воздуха из канала в канал, объединение*
воздухозаборов режимов I, II и вентиляции ДЭС; при этом устройство соединительного воздуховода между воздухозаборами режимов I и II предусматривать не следует; *
вытяжных каналов из отдельных помещений убежищ и выхлопной трубы от дизеля
Воздуховоды приточных и вытяжных систем, прокладываемые снаружи, выполняются из строительных конструкций, рассчитанных на воздействие ударной волны, или монтируются из стальных электросварных труб
Из стальных труб также следует изготовлять воздуховоды, прокладываемые внутри помещений до герметических клапанов, соединительные воздуховоды между воздухозаборами режимов I и II, а также патрубки для установки герметических клапанов в стенах.
Магистральные воздуховоды до фильтров ФП и ФГ-70 и после фильтров ФГ 70 изготовляются из листовой стали толщиной 2 мм на сварке. Воздуховоды обвязки фильтров ФП и ФГ-70 выполняются из фасонных деталей, заказываемых комплектно к фильтрам Воздуховоды внутри помещения после герметических клапанов и фильтров следует изготовлять из листовой стали согласно требований СНиП 2 04 05-86
Стальные воздуховоды, прокладываемые
вне зданий и в грунте, должны иметь антикоррозионное покрытие, уклон в сторону убежища z ^ 0,003 и патрубок диаметром <Уу — 15 мм со стороны убежища для спуска конденсата.
Воздуховоды, по которым в режиме III транспортируется воздух с высокой температурой, должны быть теплоизолированы.
Пропуск воздуховодов из стальных труб через линию герметизации должен осуществляться в соответствии с требованиями серии 03.005-5 «Конструкции ввода и пропуска коммуникаций в убежищах гражданской обороны» (М.: ЦИТП, 1981).
На вводах трубопроводов, которые обеспечивают функционирование необходимого оборудования после воздействия ударной волны (как, например, подачу воды для воздухоохлаждающих установок от внешних водозаборных скважин или резервуаров), следует предусматривать компенсирующие устройства, исключающие повреждение вводов при осадке убежища относительно окружающего грунта. Компенсирующие устройства могут быть выполнены в виде трубы, проложенной на определенной длине в подземном канале или в трубе большего диаметра (в футляре), обеспечивающих свободное пространство ниже трубы ввода для возможной осадки ее при ударе Длина канала или футляра определяется с учетом местных грунтовых условий.
При прокладке трубопроводов внутри убежища высоту в чистоте от пола до их низа следует принимать не менее 2 м.
На воздухозаборных и вытяжных каналах предусматриваются противовзрывные устройства (ПВУ) и расширительные камеры. Противовзрывные устройства следует размещать в пределах защитных сооружений с обеспечением доступа к ним для осмотра и ремонта. Противовзрывные устройства автоматически перекрывают вентиляционные каналы при воздействии на них ударной волны и обеспечивают защиту от проникания ее в убежище, а также сохранность фильтровентиляционного оборудования, установленного за ПВУ. Давление в проскочившей ударной волне снижается за ПВУ до безопасной величины в расширительной камере или в воздуховоде соответствующего объема.
В системах вентиляции убежищ (на воздухозаборах, вытяжных устройствах, до и после групп фильтров ФП и ФГ-70) следует устанав-
ливать герметические клапаны с ручным приводом диаметром до 600 мм включительно и с электроприводом при наличии ДЭС и диаметре свыше 600 мм.
На сети воздуховодов после герметических клапанов, установленных на линии герметизации, предусматриваются люки-вставки, предназначенные для осмотра клапана и возможности удаления инородных предметов, препятствующих его полному закрыванию. В системе вентиляции убежищ перед фильтрами и после них устанавливаются штуцеры с лабораторными кранами для отбора проб воздуха и измерения перепада давления. ,
Для систем вентиляции убежищ без ДЭС вентиляторы должны иметь электроручной привод, а убежищ с защищенным источником электроснабжения - электрический.
Вентиляторы с электроручным приводом следует применять для вентиляции убежищ вместимостью не более 600 чел. для 1-й и 2-й климатических зон, а также убежищ (без воздухоохлаждающих установок) вместимостью не более 450 и 300 чел. соответственно для 3-й и 4-й климатических зон (см. табл. 14.2). При больших вместимостях убежищ, а также при наличии режима III и в убежищах для нетранспортабельных больных предусматриваются защищенные источники электроснабжения (ДЭС) и применяются центробежные вентиляторы с электроприводами.
В качестве электроручных вентиляторов в убежищах используются вентиляторы ЭРВ-600/300 и дополнительно к ним (при необходимости) вентиляторы ЭРВ-72-2 и ЭРВ-72-3. Для уравнивания напоров параллельно работающих электроручных вентиляторов ЭРВ-600/300 и ЭРВ-72 и увеличения располагаемого напора в сети рекомендуется последовательная установка вентиляторов ЭРВ-72.
Резервные вентиляторы (и электроручные, и с электрическим приводом) для систем вентиляции убежищ предусматривать не следует.
Для контроля за режимом работы электроручных вентиляторов на их выхлопе должны быть установлены расходомеры, являющиеся также клапанами-отсекателями, отключающими вентиляторы от сети воздуховодов при их остановке или медленном вращении.
Приточный воздух, подаваемый в убежище и ДЭС, следует очищать от пыли при всех
режимах вентиляции в сдвоенных фильтрах ФЯР с коэффициентом очистки не менее 0,95. Сдвоенные фильтры выполняются на основе двух, расположенных последовательно по ходу воздуха ячеек фильтра ФЯР со следующим набором сеток в каждой ячейке: № 2,5-3 шт., № 1,2-4 шт., № 0,63-5 шт. Первые по ходу воздуха ячейки оборудуются механизмом с дистанционным ручным управлением, позволяющим переводить их в нерабочее положение при достижении фильтром аэродинамического сопротивления свыше 160 Па. При применении для очистки наружного воздуха от пыли предфильтров ПФП-1000, перед ними следует устанавливать одинарные фильтры ФЯР с коэффициентом очистки не менее 0,8. В этом случае при числе ячеек фильтров ФЯР не более одной ее можно устанавливать на воздуховоде в коробке, при большем числе ячеек их устанавливают в стене за пределами расширительной камеры на границе ее нормативного объема.
Очистка наружного воздуха от газообразных средств массового поражения и аэрозолей при режиме II производится в фильтрах-поглотителях: при наличии ДЭС-в фильтрах ФП-300, при применении электроручных вентиляторов-в фильтрах ФПУ-200. Фильтры типа ФП компонуются в колонки по 1-3 шт. Очистка от окиси углерода наружного воздуха, подаваемого в убежище по режиму регенерации для создания подпора, производится в фильтрах ФГ-70. Фильтры ФГ-70, как и фильтры типа ФП, компонуются в колонки по 1-3 шт. До и после фильтров ФГ-70 устанавливаются герметические клапаны в термостойком исполнении.
Внутренний воздух убежища при режиме III с применением фильтров ФГ-70 регенерируется в установках РУ-150/6.
Фильтры для очистки воздуха от пыли (ФЯР и ПФП-1000) и фильтры ФГ-70 следует размещать в вентиляционных камерах в отдельных помещениях.
Установки РУ-150/6 также следует устанавливать в вентиляционных камерах в отдельных помещениях, ограждающие конструкции которых, граничащие с внутренними помещениями убежищ, должны быть теплоизолированы, так как регенерация воздуха в установке РУ-150/6 сопровождается повышением его температуры. Количество теплоты, выделяющейся при работе установки, составляет 42000 кДж/ч;
Рис. 14.5. Гравийный охладитель
1 помещение для укрываемых, 2-охладитель гравийный, 3 пространство надгравийное, 4 гравий, 5 решетка металлическая из уголковой стали, 6~пространство подгравийное, 7-герметический клапан, 8 и 9 вытяжной и приточный воздуховоды, /0-люк герметический, // скобы ходовые
25% этой теплоты поступает в помещение, а 75% удаляется с воздухом, выходящим из установки. Вентиляцию помещений, в которых установлены регенеративные установки, предусматривать не следует.
Охлаждать воздух после установки РУ-150/6 можно в калориферных установках, а также в гравийных охладителях. В последнем случае отпадает необходимость создания для этих целей запаса воды или устройства водозаборной скважины.
Гравийный охладитель (рис. 14.5) представляет собой железобетонный короб, заполненный гравием или гранитным щебнем с размером фракций 30-40 мм. Охладитель следует устанавливать таким образом, чтобы большая часть его боковых поверхностей соприкасалась с грунтом или ограждающими конструкциями убежища. Гравий в охладителе
укладывают на решетку с отверстиями размером не более 25 х 25 мм, размещаемую на высоте 80 см от дна короба. Расстояние от верха засыпки до перекрытия охладителя также должно быть не менее 80 см. Движение воздуха в охладителе может быть сверху вниз или снизу вверх. Для входа и выхода охлаждаемого воздуха в коробе предусматриваются закладные детали-гильзы для подсоединения воздуховодов. Высота слоя засыпки, м, в гравийном охладителе рассчитывается по формуле
Лг = 0,25 + 0,005Ь/Л, (14.11)
где L-расчетный расход охлаждаемого воздуха, м3/ч; А площадь сечения в свете короба охладителя (перпендикулярно направлению движения воздуха), м2.
В формуле (14.11) отношение L/A (скорость воздуха) должно быть равно или меньше 400 м/ч. При этих условиях и высоте засыпки не более 2 м аэродинамическое сопротивление гравийного охладителя не будет превышать 50-70 Па.
На выходе из гравийного воздухоохладителя на воздуховоде рекомендуется устанавливать одинарный фильтр ФЯР в коробке. Для обслуживания надгравийного и подгравийного пространства воздухоохладителя в ограждающих его конструкциях предусматриваются герметические ставни в термостойком исполнении.
Очистка воздуха в фильтре ФГ-70 обеспечивается при температуре воздуха на входе в него не менее 60 °C. Для этой цели на воздуховоде до фильтра ФГ-70 следует устанавливать электронагреватель, специально предназначенный для убежищ. При расчете электронагревателя начальную температуру принимают равной расчетной отопительной температуре для холодного периода года (параметр Б), а конечную 65 °C. Вместе с тем при возможных пожарах в районе расположения убежища в фильтр может поступать воздух с температурой до 300 °C. В связи с этим для охлаждения воздуха до максимально допустимой температуры, согласно требованиям СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны», после фильтра ФГ-70 следует устанавливать гравийный воздухоохладитель, аналогичный предусматриваемому после установки РУ-150/6.
Гравийный охладитель рассчитывается по формуле
к, = 0,25 + 0,0075Ь/Л. (14.12)
При этом отношение ЦА должно быть равно или меньше 200 м/ч. При этих условиях и высоте засыпки не более 2 м аэродинамическое сопротивление охладителя не будет превышать 50-70 Па.
Расчет воздухоохладителей после ФГ-70 и РУ-150/6, состоящих из калориферов, охлаждаемых водой из заглубленных защищенных резервуаров, можно производить по любой из имеющихся методик для расчета поверхностных воздухоохладителей.
Для обеспечения отдельных выходов группы разведки из убежища на поверхность и входа в него обратно при режиме II следует предусматривать продувку тамбура одного из входов. При этом количество подаваемого (и удаляемого) воздуха в этот тамбур в 1 ч должно составлять не менее 25-кратного объема тамбура при продолжительности вентилирования до 6 мин. Продувка тамбура должна производиться с помощью клапанов избыточного давления (КИД), находящихся на внутренней и наружной стенах тамбура с установкой на наружном КИДе противовзрывного устройства МЗС или непосредственно от системы режима II (рис. 14.6). Для сохранения эксплуатационного подпора на период продувки тамбура следует отключать вытяжные системы вентиляции.
При продувке тамбура от системы режима II воздух, забираемый из тамбура, очищается в фильтрах-поглотителях и вентилятором системы режима II подается обратно в тамбур. Подача и удаление воздуха в тамбуре должны производиться по диагонали как в горизонтальной, так и в вертикальной его плоскости.
> Клапаны избыточного давления в вентилируемых тамбурах работают за счет нормируемого подпора в помещении убежищ, равного 50 Па, но так как клапаны, установленные на внутренней и наружной стенах тамбура, работают последовательно, каждый из них работает за счет подпора, равного 25 Па.
Пропускная способность клапанов избыточного давления принимается в зависимости от их диаметра:
Диаметр, мм 100150 200 300
Пропускная способность, м3/ч 5090 160 300
Общие виды и технические характеристики оборудования систем вентиляции убежищ
Рис. 14.6. Продувка тамбура входа
а от системы фильтровентиляции, б-через клапаны избыточного давления, /-выход аварийный, 2-тамбур; 3 воздухозабор у пола, 4 филыры-поглотители; 5-вентилятор фильтро- венгиляции, 6-заслонка, 7-клапан герметический, 5-выпуск воздуха под потолком, 9-МЗС; /0-КИД (КИДМ) под потолком, //-КИД (КИДМ) у пола
(фильтров, клапанов, вентиляторов и т. п.) приведены в «Справочнике по инженерно-техническому оборудованию, приборам и инвентарю защитных сооружений гражданской обороны» (М.: ЦИТП, 1985).
Система отопления помещений, приспосабливаемых под убежище, проектируется в виде самостоятельного ответвления от общей отопительной сети здания, отключаемого при заполнении убежища. При расчете систем отопления температуру помещений в холодное время года следует принимать 10 °C, если ПО условиям эксплуатации их в мирное время не требуется более высокая температура. Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбираются из условий эксплуатации помещений в мирное время. Так как убежища располагаются ниже уровня земли, благодаря чему теплопотери ограждениями в них очень небольшие, отопительную систему достаточно выполнять в виде проложенной по периметру здания одной гладкой трубы на высоте 300 мм от пола. В системе режима I допускается устанавливать калориферы для подогрева наружного воздуха в мирное время. При электро- ручных вентиляторах калориферы должны иметь обводную линию. Калориферы для подогрева воздуха в мирное время устанавливаются за герметическим клапаном (по ходу воздуха). Защиту от замораживания калориферов, работающих. в мирное время, следует
выполнять согласно требованиям СНиП 2.04.05-86. При подаче теплоносителя к калориферу по самостоятельной ветви, не связанной с системой отопления убежища, на ветви должна устанавливаться в пределах убежища запорная арматура. При заполнении убежища людьми калориферы отключаются.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДИЗЕЛЬНЫХЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
В помещении ДЭС следует предусматривать приточно-вытяжную вентиляцию для работы при I и II режимах вентиляции убежища, рассчитанную на отведение теплоизбытков и вредных газообразных веществ, выделяемых в помещение дизель-генератором, а также на снабжение дизеля воздухом на горение топлива.
Расход воздуха, подаваемого в помещение ДЭС для отведения теплоизбытков, м3/ч, следует определять по формуле
где бд- количество выделяемой теплоты в помещении ДЭС от дизеля, генератора, электродвигателей и выхлопных труб, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг-°C); р-плотность воздуха, принимаемая 1,2 кг/м3; tB - температура воздуха в помещении ДЭС, принимаемая 40 °C; ZH-расчетная среднемесячная температура наружного воздуха самого жаркого месяца при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом или температура воздуха в основных помещениях убежища при вентиляции перетекающим воздухом. '
При размещении дизель-генератора и радиатора охлаждения в помещении машинного зала
сд = еДз + ез + 2осВ + сВ1, (н.п)
где бдз - количество теплоты, Вт, поступающей в помещение от дизеля; при отсутствии заводских данных, определяется расчетом по формуле
й» = KTP3BqT/3,6, (14.15)
[здесь Кт-коэффициент, учитывающий количество выделяемой дизелем теплоты и принимаемый при водовоздушной (радиаторной) системе охлаждения равным 0,36 или 0,32, а при водоводяной-0,08 или 0,03 для дизелей мощностью до 95 или 200 кВт соответственно; Рэ-эффективная мощность дизеля, кВт; В-теплотворная способность топлива, принимаемая 42 738 кДж/кг; ^-удельный расход топлива, 0,26 кг/(кВт-ч)]; Q3-количество теплоты, Вт, поступающей в помещение от генератора или электродвигателей и определяемой по формуле (14.3);
Qocb^ количество теплоты, Вт, поступающей в помещение от приборов освещения дизельной и определяемой по формуле (14.2); QB т-количеств о теплоты, Вт, поступающей в помещение ДЭС от поверхности изолированного выхлопного трубопровода и определяемой по формуле
ев.т = <7в^ (14.16)
[здесь qB т - теплоотдача 1 м поверхности выхлопного трубопровода, равная 197 Вт/м; /-длина выхлопного трубопровода, м].
При размещении дизель-генератора в помещении машинного зала, а радиатора охлаждения в помещении узла охлаждения тепловыделения определяются для каждого из этих помещений в отдельности. В этом случае Qa3 определяется по формуле (14.15) с коэффициентом Кт, равным 0,08 или 0,03 для дизелей мощностью до 95 или 200 кВт соответственно, а количество теплоты, Qp, поступающей от радиатора,-также по формуле (14.15), но с коэффициентом Кт = 0,27. При этом 2ДЗ в формуле (14.15) заменяется на Qp.
Воздухообмен в помещении ДЭС, требующийся для отведения вредных газообразных веществ, Lr, м3/ч, принимается равным 1,5-кратному для газоплотных и 3-кратному для негазоплотных дизелей в 1 ч.
В качестве расчетной принимается большая из величин-по условию отведения теплоизбытков La или вредных газообразных веществ Lr. Отведение теплоизбытков из помещения ДЭС следует предусматривать:
при режиме I - воздухом, перетекающим из помещений убежища через герметические клапаны (за счет разрежения, создаваемого вытяжным вентилятором, установленным в ДЭС), или, при его недостатке, наружным воздухом;
при режиме II-воздухом, перетекающим из помещений убежища через герметические клапаны с помощью рециркуляционной воздухоохлаждающей установки (в убежищах с режимом III), или только наружным воздухом, что определяется на основании технико-экономического расчета;
при режиме III-с помощью рециркуляционной воздухоохлаждающей установки.
Дизель-генераторы с водовоздушным (радиаторным) охлаждением следует использовать, как правило, для убежищ с режимами I и II. Дизель-генераторы с водовоздушным охлаждением, в которых предусмотрена возможность перевода на водяное охлаждение и дизель-генераторы с комбинированным
охлаждением используются для убежищ с режимами I—ITI. При этом отвод основных тепловыделений от дизеля предусматривается с помощью оборотной воды, хранящейся в резервуарах ДЭС. Объем воды в резервуарах для охлаждения дизеля определяется расчетом.
При проектировании ДЭС с использованием дизель-генераторов, оборудованных комбинированной или радиаторной системами охлаждения и имеющих выносной (смонтированный на отдельной раме) узел охлаждения, последний целесообразно размещать в изолированном помещении с герметичными стенами, отделяющими его от ДЭС и убежища. Вход из этого помещения в ДЭС оборудуется двумя герметическими дверями. В этом случае в режимах I и II удаление теплоты из помещения узла охлаждения предусматривается наружным воздухом, очищенным от пыли, а вентиляция помещения машинного узла-воздухом, перетекающим из помещений для укрываемых людей. В режиме III вентиляции агрегаты с комбинированной системой охлаждения переключаются на водяную систему охлаждения, а теплота из машинного зала удаляется воздухоохлаждающей установкой.
Расход перетекающего из убежища воздуха, м3/ч, который может быть использован для вентиляции ДЭС при режиме II, может быть определен по формуле
^ДЭС ^П ^ПОДП ^Су» (14.17)
где Ln-расход воздуха, подаваемого в убежище системой фильтровентиляции, м3/ч; £подп-расход воздуха, идущего на создание подпора в убежище, м3/ч.
Объем воды в резервуарах для охлаждения дизеля, м3, вычисляется по выражению
^Р =^Р =Q»t
^Р =
^Р =
(14.18)(14.18)1,16- юоо (tK - tHy1,16- юоо (tK - tHyгде QB-количество теплоты, удаляемой от дизеля с охлаждающей водой, Вт; /-продолжительность обеспечения дизеля водой, ч; /„конечная температура охлаждающей воды в резервуаре, °C; /„-начальная температура охлаждающей воды в резервуаре, °C.
(14.18)
(14.18)
1,16- юоо (tK - tHy
1,16- юоо (tK - tHy
Количество теплоты, удаляемой от дизеля с охлаждающей водой, определяется по формуле (14.15) с коэффициентом Кт = 0,27. Конечная температура охлаждающей воды tx принимается по паспорту дизеля.
Для охлаждения дизелей с комбинированной системой охлаждения следует применять оборотную систему водоснабжения, т. е. систе
му с возвратом нагретой воды в резервуар.
Резервуары запаса воды обычно заполняются от сети хозяйственно-питьевого водопровода. Опорожняется резервуар самотеком в водосток (или канализацию) или перекачкой насосом.
Резервуары запаса могут быть размещены как в пределах убежища (в дизельной), так и за его пределами (в грунте). Внутри убежища обычно располагаются стальные резервуары небольшой вместимости (например, для охлаждения дизелей малой мощности). Резервуары большой вместимости (стальные или железобетонные) целесообразно размещать в грунте, принимая начальную температуру воды равной температуре грунта на глубине размещения резервуара. Конструкция резервуара в этом случае должна обеспечивать сохранность запаса воды после приложения, расчетных нагрузок.
Резервуар, расположенный в пределах ограждающих конструкций убежища, должен иметь теплоизоляцию для исключения тепловыделений в помещение от нагретой воды.
При наличии защищенной водозаборной скважины для охлаждения дизелей целесообразно использовать воду, нагретую в воздухоохладителях помещений для укрываемых людей. В этом случае резервуары запасной воды предусматривать не следует. Расход подаваемой насосами в дизели «забортной воды» GHac составляет в среднем 100 л/ч на 1 кВт мощности агрегата.
Если начальная температура воды в резервуаре выше 20-22 °C, проектируются отдельные резервуары для воздухоохлаждающей установки ДЭС и дизеля.
Для вентиляции помещения ДЭС предусматривается установка приточного и вытяжного вентилятора или только вытяжного. Во втором случае естественная приточная система должна обеспечивать подачу в помещение ДЭС воздуха за счет разрежения, создаваемого вытяжным вентилятором. В зависимости от принятой системы вентиляции в помещении ДЭС необходимо поддерживать следующие уровни давления (разрежения):
при вентиляции машинного зала ДЭС наружным воздухом при установке приточного и вытяжного вентиляторов - давление не выше атмосферного; при установке только вытяжного вентилятора - разрежение, равное сопро-
Рис 14 7 Пример компоновки и вентиляции помещения ДЭС с водовоздушпой системой охлаждения дизеля (режимы вентиляции I и II)
/-машинный за i, II гамбур III электротяговая IV помещение для укрываемых / дизечь-генератор 2 узел охлаждения дизеля, 3 заслонка утепленная с электроприводом, 4 фильтр проливопыльный 5 -камера расширите шная, 6 усг- ройшво про!ивовзрывное в коробке, 7 гягонапоромер 8- КИД (КИДМ) 9 вентагрегат 10 заслонка улепленная с электроприводом, //-шкаф аккумуляторный /2 поддон дтя установки расходных баков топлива и масла
тивлению тракта приточной системы, но не более 300 Па,
при вентиляции машинного зала воздухом, поступающим из помещений убежища, для режима I-давление, равное атмосферному, для режима II-разрежение (разность давлений между помещениями убежища и ДЭС), равное 20-30 Па
В помещении выносного узла охлаждения при режимах I и II следует предусматривать разрежение 10-300 Па
Подпор воздуха в машинном зале ДЭС должен проверяться по тягонапоромеру, одна трубка которого выведена в машинный зал ДЭС, а другая-в убежище Тягонапоромер устанавливается в помещении для укрываемых людей или в другом помещении чистой зоны убежища.
В машинном зале ДЭС на вентиляционных системах устанавливаются герметические клапаны: при вентиляции машинного зала воздухом, перетекающим из помещений убежища, при наличии режима III
При вентиляции машинного зала возду
хом, перетекающим из помещения для укрываемых людей, герметические клапаны устанавливаются на воздуховоде из этих помещений в машинный зал ДЭС или на патрубках в стене со стороны чистого помещения (например, отсека для укрываемых людей, коридора и т п ), а также в самом машинном зале ДЭС на вытяжном воздуховоде и воздуховоде забора воздуха для дизеля При режимах I или II соответствующие данному режиму клапаны открываются. При режиме III все клапаны, кроме клапана на воздуховоде забора воздуха для дизеля, закрываются
Пример компоновки помещения ДЭС с водовоздушной системой охлаждения дизеля, при вентиляции в режимах I и II за счет наружного воздуха приведен на рис. 14 7
Целью вентиляции ДЭС кроме удаления тепловыделений является, как отмечалось выше, подача воздуха на горение топлива в дизеле и разбавление газообразных вредных веществ, выделяющихся при работе дизеля, до безопасных концентраций.
В среднем необходимый расход воздуха составляет: для разбавления газообразных вредных веществ 4-5 м3/ч на 735 Вт мощности дизеля, а на горение топлива 5 6 м3/ч на 735 Вт.
Как видно из приведенных данных, на горение требуется больше воздуха, чем на разбавление вредных веществ, поэтому, если воздух на горение топлива поступает в дизель из машинного зала, проверку на разбавление вредных веществ в помещении делать не нужно.
Подачу воздуха к дизелям на горение следует предусматривать, при режиме III-снаружи через гравийный охладитель, при остальных режимах-из помещения машинного зала Расчет гравийного охладителя следует производить по формуле (14 11) Вместо гравийного охладителя для охлаждения воздуха, подаваемого к дизелям на горение при режиме регенерации, допускается устройство воздухоохладителя, состоящего из калориферов, работающих на воде, отработанной в воздухоохладителе помещения ДЭС.
При заборе воздуха к дизелям на горение из помещения машинного зала при режимах I и II необходимо предусматривать возможность забора воздуха из вытяжной или приточной вентиляционной системы дизельной с
= 3570 м3/ч.= 3570 м3/ч.
= 3570 м3/ч.
= 3570 м3/ч.
очисткой воздуха от пыли (при запуске дизеля). Этот воздухозабор должен использоваться только в период запуска дизеля во избежание создания разрежения в помещениях ДЭС и убежища.
Стартерные аккумуляторы, размещаемые в шкафу в ДЭС, вентилируются естественным путем через жалюзийные решетки, расположенные в нижней части шкафа, который должен иметь плоский верх и вытяжной воздуховод. Вытяжной воздуховод выполняется из стальной бесшовной трубы диаметром 45 мм, врезанной в плоский верх шкафа. Воздуховод прокладывается по помещению с уклоном в сторону шкафа. На воздуховоде вплотную к шкафу устанавливается запорная арматура (вентиль, задвижка или пробковый кран). Выводится воздуховод за пределы убежища в незаваливаемую зону. Для защиты от атмосферных осадков вытяжной воздуховод следует заканчивать полуотводом. Установка на вытяжном воздуховоде противовзрывного устройства и расширительной камеры не требуется. Хранение заряженных аккумуляторных батарей в шкафу в мирное время допускается при открытом воздуховоде. Заряд аккумуляторных батарей в пределах убежища в мирное время и в период эксплуатации убеЖища не допускается.
В помещении электрощитовой предусматривается приточно-вытяжная вентиляция, рассчитываемая на удаление теплоты, выделяющейся от установленного в помещении оборудования. В помещении ГСМ проектируется вентиляция из расчета 10-кратного обмена в 1 ч.
Приток воздуха следует предусматривать перетеканием из машинного зала ДЭС, а вытяжку-присоединением к вытяжной системе вентиляции ДЭС (1/3 из верхней зоны, 2/3 из нижней зоны) с установкой со стороны машинного зала огнезадерживающих клапанов.
Вентиляция в тамбуре между убежищем и ДЭС проектируется следующим образом:
при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом - аналогично вентиляции тамбура самого убежища без установки противовзрывного устройства;
при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещения для укрываемых людей,- через клапаны избыточного давления диаметром 150 мм, устанавливаемые
по одному на внутренней и наружной стенах тамбура.
Воздухозаборы для вентиляции помещений ДЭС должны размещаться вне Завалов зданий и сооружений, а вытяжные шахты допускается располагать на заваливаемой территории.
При устройстве снаружи самостоятельного воздухозабора на горение топлива в дизеле его размещают так же, как и воздухозабор для вентиляции ДЭС и относят на расстояние не ближе 10 м От выхлопа дизеля и других вытяжных систем вентиляции убежища.
Примеры расчетов
Пример 14.1. Определить объем приточного воздуха при режиме II для убежища вместимостью 1000 чел. в районе Днепропетровска. Среднемесячная температура самого жаркого месяца /н = 22,3 °C; упругость водяного Пара рп „ = 15,5 гПа; энтальпия наружного воздуха 1Н = 47,8 кДж/кг; мощность электродвигателей вентиляционных установок 11 кВт; мощность приборов осветительных установок 0,005 кВт на 1 чел.; площадь поверхности ограждающих конструкций: железобетонных 1200 м2, кирпичных 300 м2.
Решение. Тепловыделения:
от людей Qn— 116-1000 = 1160О0 Вт, где 116 тепловыделения от 1 чел., Вт (см. табл. 14.3);
от приборов освещения бОсв = 0,005 х х 1000 • 1,16 • 860 = 4988 Вт;
от электродвигателей вентиляционных установок: Q3 = 11 ■ 1,16•860(1 - 0,7)/0,7 = = 4703 Вт.
Всего: QT = 116 000 + 4988 + 4703 = = 125690 Вт.
Теплота, поглощаемая ограждающими конструкциями, богр = 47,3 • 1200 + 29,3 ■ 300 - = 65 550 Вт, где 47,3 и 29,3 получены по интерполяции (по табл. 14.4).
Необходимое количество приточного воздуха при режиме II определяется по формуле (14.4), в которой /в принята 98,4 кДж/кг (3-я климатическая зона):
(125 690 - 65 550)3,6
“1,2(98,4 - 47,8)
На 1 чел. приходится: 3570/1000 % 3,6 м3/ч.
Пример 14.2 (рис. 14.8). Рассчитать воздухоохлаждающую установку убежища вмести-
Рис 14.8 I -d-диаграмма
У-к примеру 14 2, 2-к примеру 14 3
мостью 300 чел. в районе Чимкента для режима III с использованием охлаждающей воды из заглубленного резервуара. Мощность электродвигателей вентиляционных установок 11,7 кВт; мощность приборов осветительных установок 0,005 кВт на 1 чел.; температура внутри помещения /п = 30 °C.
Решение. Тепловыделения:
от людей бл = 116 300 = 34 800 Вт;
от приборов освещения QOCB = 0,005 • 300 х х 1,16-860 = 1496 Вт;
от электродвигателей вентиляционных установок Q3 = 11,7 • 1,16 • 860 (1 — 0,7)/0,7 = = 5000 Вт.
Всего:QT = 34 800 + 1496 + 5000 =
= 41 296 Вт.
Влаговыделения от людей dn = 110-300 = = 33 000 г/ч, или 33 кг/ч, где 110-влаговыделения, г/ч, от 1 чел. (см. табл. 14.3).
Определяем температуру воды в подземном резервуаре. Верх резервуара расположен на глубине 0,8 м, низ-на глубине 3,2 м от поверхности земли. Температура грунта для Чимкента (определяется по Приложению I к «Пособию по проектированию инженернотехнического оборудования убежищ гражданской обороны»):
Глубина, м 0,8 1,6 2,4 3,2
Температура грунта, °C 25,3 21 17,9 45,8
Средняя температура воды в резервуаре /ср = (25,3 + 21 + 17,9 + 15,8)/4 = 20 °C.
Перепады температур по воздуху и воде принимаем равным 5 С. Следовательно, температура воздуха после охладителя будет /к = = 30 - 5 = 25°С и воды /кводы = 20 + 5 = 25°С.
Относительную влажность воздуха после охладителя принимаем ф = 95%. При этом 1К = 73,2 кДж/кг (соответствует точке 0 на рис. 14.8).
Тепловлажностное отношение (угол наклона луча процесса на I- «/-диаграмме);
£ = 41296-3,6/33 =4500.
Из точки 0 состояния воздуха после охладителя под углом £ = 4500 проводим луч процесса до пересечения с линией нормативной температуры воздуха в помещении 30 °C, получая точку Вг, и находим значение параметров воздуха в помещении: фп = 80% и /п = = 85,2 кДж/кг.
Количество рециркуляционного воздуха через воздухоохлаждающую установку
С = 41 296-3,6/(85,2 - 73,2)= 12 389 кг/ч или L = 12 389/1,2 = 10 320 м3/ч.
Часовой расход воды
В°ЛЫ(^кводы-^Мб
41296,
== 7120 л/ч, или 7,1 м3/ч
(25 - 20) 1,16''
Объем резервуара для хранения воды К= 7,ИШ, м3, где /ш-продолжительность режима III, ч.
Расчет требуемого количества воздухоохладителей (калориферов) производится по общепринятой методике.
Пример 14.3 (рис. 14.8). Для условий примера 14.2 рассчитать воздухоохлаждающую установку убежища для режима II. Из расчета примера 14.2 тепловыделения от людей, приборов освещения и электродвигателей вентиляционных установок QT = 41 296 Вт; влаговыделения от людей d^ = 33 000 г/ч, или 33 кг/ч. Параметры воздуха после воздухоохладителя ZK = 25 °C; ф = 95%; /к = 73,2 кДж/кг.
Решение. Для определения количества теплоты и влаги, уносимых с воздухом (режима II), ориентировочно принимаем относительную влажность воздуха в помещении фп = 76%.
Рис. 14.9. К примеру 14.4Рис. 14.9. К примеру 14.4Соответствующие этой влажности и температуре ?п — 30 °C; /п = 82 кДж/кг; dn = 20,3 г/кг.
Рис. 14.9. К примеру 14.4
Рис. 14.9. К примеру 14.4
Среднемесячная температура воздуха самого жаркого месяца tH = 26,3 °C, соответствующая ей энтальпия 1Н = 46,2 кДж/кг, влагосодержа- ние dH = 8 г/кг.
Количество теплоты, ассимилируемой воздухом фильтровентиляции (исходя из принятой ориентировочно подачи воздуха на 1 чел., равной 2 м3/ч)
Qn = 2-300 -1,2(82 - 46,2)/3,6 = 7160 Вт.
Теплота, подлежащая удалению воздухоохлаждающей установкой
Сохл = бт - бп = 41 296 - 7160 = 34 136 Вт.
Количество влаги, удаляемой с воздухом фильтровентиляции,
dn = 2- 300 • 1,2(20,3 - 8) = 8830 г/ч.
Из точки 0 (см. рис. 14.8), соответствующей параметрам воздуха после охладителя
(ZK = 25 °C, /к = 73,2 кДж/кг), проводим луч под углом в = 5080 до пересечения с линией tn = = 30°C (точка В2) и находим параметры воздуха в помещении: <рп = 76%; 1П = 83,2 кДж/кг и da = 21 г/кг.
Полученные значения параметров воздуха практически совпадают с первоначально принятыми, поэтому перерасчет параметров внутреннего воздуха не требуется. Если бы полученные параметры значительно отличались от принятых, расчет пришлось бы повторить, приняв для большего приближения параметры воздуха, полученные в результате расчета.
Дальнейший расчет ничем не отличается от приведенного в примере 14.2.
Пример 14.4 (рис. 14.9). Рассчитать воздухоохлаждающую установку убежища вмести-
мостьк? 600 чел. в районе Ташкента для режима II с применением калориферов и холодильных машин. Параметры А наружного воздуха - температура tH = 33,2 °C, соответствующие ей Гн = 58,2 кДж/кг и da = 9,7 г/кг; среднемесячная температура воздуха самого жаркого месяца гср м = 26,9 °C; упругость водяного пара рпн = 13,7 гПа = 1,37 кН/м2, соответствующая им /= 48,7 кДж/кг; мощность электродви
гателей Вентиляционных установок 48,2 кВт; мощность приборов осветительных установок 0,005 кВт на 1 чел.; температура внутри помещения 28 °C.
Решение. Тепловыделения:
от людей бл = 116 • 600 = 69 600 Вт;
от приборов освещения Q0CB = 0,005 • 600 х х 1,16-860 = 3000 Вт;
от электродвигателей вентиляционных установок Q3 = 48,2-1,16-860(1 — 0,7)/0,7 = = 20600 Вт.
Всего:QT = 69 600 + 3000 + 20 600 =
= 93 200 Вт.
При проверке возможности удаления тепловыделений за счет увеличения объема приточного воздуха по режиму II [по формуле (14.4)] получаем, что на 1 чел. следует подавать более 10 м3/ч. Следовательно, удалить теплоту путем увеличения приточного воздуха по режиму II не представляется возможным и необходима воздухоохлаждающая установка.
Влаговыделения от людей d^ = ПО х х 600 = 66 000 г/ч, или 66 кг/ч.
Общий расход подаваемого вентилятором воздуха принимаем равным объему воздуха, подаваемого по режиму I:
93 200-3,6
1,2(80,6 - 48,7)
= 8765 м3/ч,= 8765 м3/ч,G = 8765-1,2 = 10 518 кг/ч, где /„ = 80,6 кДж/кг получена по рис. 14.4 по 1Н = = 48,7 кДж/кг и dH = 8,6 г/кг. При этом объем воздуха на I чел. составляет: 8765:600 = 14,6 м3/ч.
= 8765 м3/ч,
= 8765 м3/ч,
Из объема воздуха, подаваемого вентилятором в помещение для укрываемых людей, объем наружного воздуха, подаваемого вентиляционной системой при режиме II,
Gu = 2-600-1,2 = 1440 кг/ч,
а объем рециркуляционного воздуха
Gp = 10 518 - 1440 = 9078 кг/ч.
Для определения параметров воздуха до и после охладителя строим процесс нагревания
и охлаждения воздуха на Id-диаграмме, для чего находим угол наклона (тепловлажностное отношение) луча процесса обработки подаваемой в помещение смеси воздуха:
в = 93 200 -3,6/66 «5100.
Количество теплоты, приходящейся на 1 кг подаваемого в помещение воздуха:
М = QJG = 93 200-3,6/10 518 = 31,8 кДж/кг.
От какой-либо точки на I-d-диаграмме (например, точки А, соответствующей ф = = 56%, / = 62 кДж/кг; см. рис. 14.9), лежащей на линии t = 28 °C, проводим вниз луч под углом £ = 5100, откладываем на нем М = = 31,8 кДж/кг и получаем точку Б с параметрами I = 62 — 31,8 = 30,2 кДж/кг и гсм = = 12,2 °C, которая является температурой смеси охлажденного и наружного воздуха.
Наносим на /-«7-диаграмму точку состояния наружного воздуха (точку //), соответствующую tH = 33,2 °C и /н = 58,2 кДж/кг.
Проводим прямую линию между точками Н и Б.
Отрезок НБ соответствует расходу рециркуляционного воздуха, который в данном случае составляет 14,6 — 2 = 12,6 м3/ч на 1 чел. Продолжив линию НБ за точку Б, откладываем на ней отрезок НБ, соответствующий расходу наружного воздуха, составляющему 2/12,6, т. е. ~ 1/6, и получаем точку Г с параметрами воздуха /к = 9 °C и ф = 92%.
Однако, поскольку температура воды, получаемая в холодильной машине, равна 10 °C, охладить ею воздух до температуры 9 "С не представляется возможным. В связи с этим для получения более высокой температуры воздуха после воздухоохладителя увеличиваем его расход на 1 чел. до 17 м3/ч, одновременно принимая температуру его после охладителя равной 15 °C.
При этом общий расход воздуха составит: L = 17-600 = 10 200 м3/ч, или G = 10 200 1,2 = = 12 240 кг/ч, а объем рециркуляционного воздуха Gp = 12 240 - 1440 = 10 800 кг/ч.
Количество теплоты, приходящейся ' на 1 кг подаваемого в помещение воздуха,
Д/ = 93 200-3,6/12 240 = 27,4 кДж/кг.
От точки А с параметрами t = 28 °C, / = 62 кДж/кг и ф = 56% проводим вниз луч под углом в = 5100, откладываем на нем
М = 27,4 кДж/кг и получаем точку Б' с параметрами I = 62,0 — 27,4 = 34,6 кДж/кг и температурой ZCM = 14,5 °C, которая является температурой смеси охлажденного и наружного воздуха.
Проводим прямую линию между точками Н и Б'.
Отрезок НБ' соответствует расходу рециркуляционного воздуха, который в данном случае составляет 17 — 2 = 15 м3/(ч-чел).
Продолжив линию НБ' за точку Б', откладываем на ней отрезок НБ', соответствующий расходу наружного воздуха, что составляет от рециркуляционного воздуха 2/15. т. е. 1/7,5, и получаем точку Г с параметрами воздуха t = 12 °C, 1 = 31,5 кДж/кг и <р = 85%. Точка Г должна соответствовать параметрам воздуха после воздухоохладителя, но влажность воздуха после охладителя, как известно, должна составлять не 85, а 95% (согласно СНиП «Защитные сооружения гражданской обороны»), Следовательно, принятая ранее произвольно точка А выбрана неправильно.
Для определения действительных параметров воздуха в помещении перемещаем точку Г' по линии t = 12 °C до пересечения с <р = 95% и находим точку 0, соответствующую параметрам воздуха после охладителя: /к = 36,5 кДж/кг, dK = 8,6 г/кг, tK = 12 °C, <рк = 95%.
Проводим прямую линию между точками Н и 0.
Перемещая гочку Б' по линии ZCM = 14,5 °C до пересечения с линией НО, получаем точку С, соответствующую параметрам воздуха, подаваемого в помещение после смешения: /см = = 37,5 кДж/кг; dCM = 8,7 г/кг; tCM = 14,5 °C.
Из точки С под углом £ = 5100 проводим вверх луч до пересечения с линией t = 28 °C и находим точку В, соответствующую параметрам воздуха в убежище: /п = 64 кДж/кг, da = = 14,3 г/кг, tn = 28 °C, <рп = 60%, которые являются и параметрами воздуха перед воздухоохладителем.
Отрезок СВ является лучом процесса нагревания воздуха в помещении. Соединив точку В с точкой 0 получим луч процесса охлаждения воздуха в воздухоохладителе.
Количество теплоты, подлежащей удалению в воздухоохладителе
бохл = GpUn - /к)/3,6 =
= 10 800(64 - 36,5)/3,6 = 82 500 Вт.
Количество конденсирующейся в воздухоохладителе влаги
^охл ^рУп <О
= 10 800(14,3 - 8,6) = 61 560 г/ч.
Для снабжения калориферов холодной водой устанавливаем машину холодопроизводительностью 91 кВт при температуре воды, охлаждающей конденсаторы, 28 °C.
Учитывая, что допускается охлаждение машин водой с температурой 30 °C и что холодопроизводительность машины при повышении температуры воды на 1 °C уменьшается на 4%, определяем холодопроизводительность машины при температуре воды 30 °C:
бм = 91 1000 (1 - 0,08) = 83 720 Вт.
Требуемое количество холодильных машин 82 500/83 720 % 1 шт.
Расход холодоносителя на машину, согласно данным каталога, составляет 30 м3/ч.
Расчет требуемого числа воздухоохладителей (калориферов) проводится по общепринятой методике.
Вода для охлаждения конденсаторов холодильных машин запасается в заглубленном отдельно стоящем резервуаре. Принимаем, что верх резервуара заглублен на 0,8 м от поверхности земли, низ-на 3,2 м. Температура грунта для Ташкента:
Глубина, м 0,81,6 2,4 3,2
Температура, °C . . . 29,7 25,7 21,9 19,1
Средняя температура воды в резервуаре
/ср = (29,7 + 25,7 + 21,9 + 19,1)/4 = 24,1 °C.
Мощность электродвигателя холодильной машины, согласно данным каталога, 30 кВт.
Общее количество теплоты, удаляемой с водой, охлаждающей конденсатор холодильной машины
82 500 + 30 ■ 1,16 • 860 (1 — 0,8)/0,8 = 90 000 Вт.
Требуемое количество охлаждающей воды при нагревании ее от 24,1 до 30 °C
6ОХЛ = 90 000/(30 - 24,1) == 15 250 л/ч, или 15,2 м3/ч.
Количество воды, подаваемой на охлаждение конденсатора машины (производительность насоса), согласно техническим данным машины, 6нас = 15 м3/ч.
Рис. 14.10. К примеру 14.5
Принимая продолжительность работы при режиме II / = 10 ч, определяем объем резервуара для хранения воды
Ир = 10-15,2-15/(15,2 + 15) = 75 м3.
Продолжительность работы установки на выброс воды /выб — 75/15 — 5 ч.
Продолжительность работы установки с возвратом воды в резервуар tB03 = 10 — 5 = 5 ч.
Пример 14.5 (рис. 14.10). Рассчитать воздухоохлаждающую установку убежища вместимостью 300 чел. в районе Ташкента при режиме III с применением калориферов и холодильных .машин. -
Параметры А наружного воздуха-температура tH = 33,2 °C, соответствующие ей /н = = 58,2 кДж/кг, da = 9,7 г/кг; мощность электродвигателей вентиляционных установок 5,8 кВт; мощность осветительных установок 0,005 кВт на 1 чел.; температура воздуха внутри помещения 28 °C.
Решение. Тепловыделения:
от людей 2Л = 116-300 = 34 800 Вт;
от приборов освещения Q0CB = 0,005 • 300 х х 1,16-860 = 1500 Вт;
от электродвигателей вентиляционных установок Q3 = 5,8 • 1,16 ■ 860 (1 — 0,7)/0,7 = = 2480 Вт.
Всего:QT = 34 800 + 1500 + 2480 =
= 38 780 Вт.
Влаговыделения от людей da = 110 • 300 = = 33 000 г/ч, или 33 кг/ч.
Расход воздуха, проходящего через воздухоохлаждающую установку, определяем исходя из производительности системы при режиме I. Расход воздуха, подаваемого при режиме I, L = 13 • 300 = 3900 м3/ч, исходя из принятой ориентировочно воздухоподачи 13 м3/ч на 1 чел. (см. табл. 14.2).
При режиме III в воздухоохлаждающей установке будет охлаждаться: L = 3900 — - (140 + 300) = 3460 м3/ч, или G = 3460-1,2 = = 4150 кг/ч, где 140 и 300-объемы воздуха, проходящего соответственно через два фильтра ФГ-70 и две регенеративные установки РУ-150/6, а затем охлаждаемые в гравийных охладителях до температуры помещения (28 °C).
Для определения параметров воздуха до и после охладителя находим: А/ = 38780 х х 3,6/4150 = 33,66 кДж/кг; тепловлажностное отношение (угол наклона луча процесса на I-d-диаграмме) £ = 38 780 х 3,6/33 = 4230.
От какой-либо точки на I-d-диаграмме, лежащей на линии t = 28 °C (например, от точки А, соответствующей I = 66 кДж/кг и <р = 63%; см. рис. 14.10), проводим луч под углом £ = 4230, откладываем на нем А/ = = 33,66 кДж/кг и получаем точку Б.
Перемещая точку Б по линии ttonst до пересечения с линией <р = 95%; находим точку 0, соответствующую параметрам воздуха после его охлаждения: /К=15°С, /к = 41 кДж/кг; dK = 10,2 г/кг.
Из точки 0 проводим луч под углом £ = 4230 до пересечения с линией t = 28 °C и находим точку В\ соответствующую параметрам воздуха внутри помещения: /п = 74,5 кДж/кг, dn = 18,2 г/кг, <рп = 76%, которые являются и параметрами воздуха перед воздухоохладителем.
Дальнейший расчет ничем не отличается от приведенного в примере 14.4.
Пример 14.6. Рассчитать гравийный охладитель для охлаждения воздуха после установки РУ-150/6 до температуры 30 °C.
Решение. Высота слоя гравия Н = 0,25 + + 0,005Ь/Л при условии L/A < 400.
Принимаем L/A = 150/1.
Тогда И = 0,25 + 0,005 • 150/1 = 1 м.
А = 150/150 = 1 м2.
Аэродинамическое сопротивление при принятых условиях и высоте слоя засыпки не более 2 м составит около 60 Па.
ОГЛАВЛЕНИЕ
5051555758606363656771717275788082868810110110550515557586063636567717172757880828688101101105
50
51
55
57
58
60
63
63
65
67
71
71
72
75
78
80
82
86
88
101
101
105
50
51
55
57
58
60
63
63
65
67
71
71
72
75
78
80
82
86
88
101
101
105
Предисловие Глава 1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. Физические величины, характеризующие состояние воздуха . . . . 1.2. Метеорологические условия в помещениях 1.3. Обеспеченность расчетных внутренних тепловых условий 1.4. Расчетные параметры наружного воздуха 1.5. Выбор расчетных параметров наружного климата с заданным коэффициентом обеспеченности 1.6. Применение / - ^-диаграммы для расчетов
Глава 2. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ. ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ
Общие положения
Тепловой баланс помещения в здании
Расчет поступлений теплоты в помещения
А. Тепловыделения от электродвигателей и при переходе механической энергии в тепловую . . Б. Тепловыделения от оборудования и материалов В. Тепловыделения от искусственного освещения Г. Выделение теплоты и влаги людьми Д. Поступление теплоты с инфильтрующимся воздухом . . . Е. Поступление теплоты через внутренние ограждения . . . . Ж. Поступление теплоты через заполнение световых проемов . . 3. Поступление теплоты через массивные наружные ограждения (наружные стены, покрытия) . .
Тепловой режим помещения в здании
А. Естественный режим . . . .
3Б. Регулируемый режим . . . .
42.5. Расчет поступления влаги в помещения
42.6. Расчет воздухообмена . . . .
Предотвращение конденсации 5 влаги на внутренней поверхности покрытий зданий g2.8. Расчет продувки укрытий и верх
ней зоны помещений горячим возду- gхом
Глава 3. ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ 25 ЗДАНИЙ, ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ПРОМЫШЛЕН- 25 НЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
Общие положения
Жилые здания
293.3. Здания административных уч-
29реждений, проектных и научно-иссле
довательских организаций . . . . эд 3.4. Общественные здания . . . . А. Детские дошкольные учрежде- 31ния
Б. Общеобразовательные школы, школы-интернаты и профессио- 31нально-технические училища . .
В. Больницы и поликлиники . . 32Г. Предприятия бытового обслуживания населения
Д. Предприятия розничной торговли
Е. Культурно-зрелищные учреж
дения (кинотеатры, клубы, те- 33атры)
Вспомогательные здания и поме- 33щения промышленных предприятий
Сельскохозяйственные здания и 34сооружения
Глава 4. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА ........ 494.1. Общие положения
Очистка приточного наружного 50 и рециркуляционного воздуха . . .
Исходные данные для выбора и расчета воздушных фильтров 105 Б. Масляные воздушные фильтры 110
Волокнистые воздушные фильтры . . . .. . .. . 112
Г. Губчатые воздушные фильтры 113 Д.Электрические воздушные
фильтры114
Расположениевоздушных
фильтров в фильтровальных камерах . . . .115
4.3. Очистка вентиляционных выбросов 116
Исходные данные для выбора и расчета пылеуловителей . . .116 Б. Гравитационные пылеуловители 119
Инерционные пылеуловители сухого типа120
Г. Инерционные пылеуловители мокрого типа124
Д. Электрические уловители аэрозолей минеральных масел, пластификаторов и других маслянистых жидкостей, а также сварочных аэрозолей . . . ..127
Тканевые пылеуловители . .127 Ж. Фильтры для очистки воздуха, удаляемого от ванн участков металлопокрытий131
Глава 5. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ132
Общие положения132
Однопролетные здания .. . 134
Двухпролетные здания . . . .137
Трехпролетные здания со средним «холодным» пролетом . . . .138
Трехпролетные здания, в которых все пролеты «горячие» . . . .140
Двухэтажные здания . ..141
Здания, оборудованные местной механической вентиляцией . . . .142
Составляющие теплового баланса помещения QK и Ул р, и полюсное расстояние источников тепловыделений Zn .. . . 143
Глава 6. ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ...146
Общие положения 146
Конструктивные решения...146
Расчет воздушных душей...156
Глава 7. ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ.159
Общие положения159
Расчет воздушных завес . . . .164
А. Завесы шиберного типа . . .164
Б. Завесы смешивающего типа 169
Глава 8. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ . . . 170
Общие положения170
Местные отсосы открытого типа 171
Вытяжные зонты171
Б. Боковые отсосы173
Нижние отсосы179
Г. Активированные отсосы . . .180
Укрытия, имеющие рабочие проемы и неплотности 183
А. Укрытия шкафного типа . .183
Б. Вентилируемые камеры . . .186
Глава 9. АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМОТРАНСПОРТ В ДЕРЕВООБРАБАТЫВА
ЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ187
Общие положения187
Конструктивные решения . . .187
Очистка воздуха от древесных отходов189
Гидравлический расчет систем 189
Глава 10. ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТАНОВКИ 219
Общие положения . . . .219
Эжекторы низкого давления . . 220
Эжекторы высокого давления 227
Глава 11. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕМ МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРО
ВАНИЯ ВОЗДУХА И УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ . . .238
Компоновка вентиляционных систем и оборудование камер . . . 238
Приточные и вытяжные камеры 238
Б. Воздуховоды239
Запорные и регулирующие устройства239
Установки приточной и вытяжной вентиляции240
Общие положения240
Б. Установки приточной вентиляции 241
Установки вытяжной вентиляции 244
Оборудование механической вентиляции245
Вентиляторы245
Б. Электродвигатели249
Передачи249
Калориферы . . .. . 250
Глава 12. БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИ
ОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА252
Общие положения252
Допустимые уровни шума систем вентиляции и кондиционирования воздуха252
Источники шума вентиляционных установок и их шумовые характеристики 254
Расчет уровней звукового давления в расчетных точках258
Снижение уровней звуковой мощности по пути распространения шума в воздуховодах262
Определение требуемого снижения шума265
Звукоизоляция и виброизоляция вентиляционных камер266
Проектирование глушителей . . 268
Пример акустического расчета приточной установки268
Глава 13. ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТ ВЫБРОСОВ272
Общие положения272
Разработка задания на проверку достаточности предусмотренных мероприятий для защиты атмосферы 276
Обоснование выбросов загрязняющих веществ277
Расчет приземных концентраций 278
Глава 14. ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩ
ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ . ... 296
Общие положения296
Вентиляция и отопление убежищ 296
Вентиляция дизельных электростанций 308
Справочное издание
ВНУТРЕННИЕСАНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕУСТРОЙСТВА
В ТРЕХ ЧАСТЯХЧАСТЬ 3
ВЕНТИЛЯЦИЯИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЕВОЗДУХА
КНИГА 1
Богословский Вячеслав Николаевич,Пирумов Александр Иванович,Посохин Владимир Николаевич и др.
Редактор Г. А. ЛебедеваХудожественный редактор Л. Ф. ЕгоренкоТехнический редактор Л.И. ШерстневаКорректор Г.А. Кравченко
ИБ № 3887
Сдано в набор 07.05.91. Подписано в печать 20,01.92. Формат 70x100 1/16. Бумага офсетная № 2. Гарнитура ’’Таймс”. Печать офсетная. Усл. печ. л. 25,8. Усл. кр.-отт. 25,8. Уч.-изд. л. 31,08. Тираж 15 000 экз. Изд. № АХ-1094.
Заказ197Г С 107
Стройиздат.
101442 Москва, Долгоруковская, 23а
Московская типография № 4Министерства печати и информации РФ129041 Москва, Б. Переяславская, 46
Москв I СтройиздатМоскв I СтройиздатСправочник проектировщикаСправочник проектировщикаВнутренние санитарнотехнические устройстваЧасть 3Вентиляция и кондиционирование воздухаКнига 1Внутренние санитарнотехнические устройстваЧасть 3Вентиляция и кондиционирование воздухаКнига 1
Москв I Стройиздат
Москв I Стройиздат
Справочник проектировщика
Справочник проектировщика
Внутренние санитарнотехнические устройства
Часть 3
Вентиляция и кондиционирование воздуха
Книга 1
Внутренние санитарнотехнические устройства
Часть 3
Вентиляция и кондиционирование воздуха
Книга 1
*** В районах с расчетной относительной влажностью воздуха более 75% (параметры А) допускается принимать влажность до 75%.
Примечание. Нормы установлены для людей, находящихся в помещении более 2 ч непрерывно.
6) части номеров гостиниц на 500 номеров и более.
В картинных галереях, музеях, книгохранилищах и архивах общесоюзного значения для обеспечения сохранности ценностей культуры и искусства при отсутствии особых требований к внутреннему режиму следует также выбирать оптимальные параметры в качестве расчетных условий.
Поддержание оптимальных параметров воздушной среды, соответствующих категорий легких работ (см. табл. 1.1), обязательно также в комнатах отдыха для работающих и в пределах ограниченных участков, предназначенных для работающих и в пределах ограниченных участков, предназначенных для отдыха вблизи рабочего места.
Кроме перечисленных выше случаев при
Необработанный 1,5- 11-0,60,6-0,3
Адиабатически2,5-1,81,8-11-0,5
увлажненный
Искусственно-4,5-33-22-1,5
охлажденный
Более 10
От 10 до 0,1
Менее 0,1
Примечания: 1. Площадь расчешого сечения проема необходимо принимать равной 0,2 м2 на 1 м длины вытяжного шкафа.
2. Коэффициенты одновременности работы вытяжных шкафов в лабораториях устанавливаются заданием на проектирование.
этих помещений. Остальной объем приточного воздуха подается в смежные помещения (коридоры), причем его количество не должно превышать 1,5-кратного воздухообмена в 1 ч для этих помещений с учетом коэффициента одновременности действия систем местных отсосов, определяемого по технологической части проекта.
При смежном расположении умывальной комнаты и уборной вытяжка предусматривается из уборной.
Воздухообмен в школьных столовых рассчитывается на поглощение избытков тепла, выделяемого технологическим оборудованием кухни, при этом количество наружного воздуха на 1 место в обеденном зале должно приниматься не менее 20 м3/ч. Подавать приточный воздух следует через обеденный зал, удалять-из помещений кухни и других производственных помещений. При установке модулированного кухонного оборудования часть приточного воздуха подается через вентиляционные устройства этого оборудования.
Приточный воздух в киноаппаратную допускается подавать от приточной системы актового зала лекционной аудитории при условии подключения воздуховода, идущего в киноаппаратную, к приточной системе зала ниже уровня пола киноаппаратной.
Воздушно-тепловые завесы следует проектировать для школ на четыре и более параллелей классов, сооружаемых во II и III климатических районах и в IB и 1Д климатических подрайонах с расчетной температурой отопительного периода-20 °C и ниже. При строи-
си) всех видов, а также осевшие твердые частицы
и вообще мелкодисперсные порошки.
агрегата раздельно.
модернизацию.
тирующихся на Ржевской льночесальной фабрике с
3, 5 и 4 соответственно по формулам (5.46), (5.48), (5.50) и (5.51)
Ар, = 6 — 3,6 = 2,4 Па;
^Рз = 6 — 0,2 — 3,6 = 2,2 Па;
Np5 = 2,2 + 0,2 = 2,4 Па;
Ар4 = 5,86 - 2,4 = 3,46 Па;
пд/ЮЕ.
ПД6-9(60‘)
1 Методические указания по конструированию местных воздухоприемников, встроенных в оборудование для пайки и лужения (А.: ВНИИОТ ВЦСПС, 1980). Местные вытяжные устройства к оборудованию для сварки и резки металла (Л.: ВНИИОТ ВЦСПС, 1980).
1 Значения приведены для стандартного помещения площадью 11,5 м2; для других площадей
следует вносить поправку по табл. 12.12.
1 Данные этого пункта относятся к затуханию без учета влияния потока. Шум, генерируемый потоком в фасонных элементах, следует учитывать по специальной литературе, а затухание его при распространении в воздуховодах-по настоящему пункту