Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
Режущие инструменты, оснащённые сверхтвёрдыми и керамическими материалами, и их применение
Справочник
• млшиностюеиив •
ББК 34.63-56
рзз
УДК 621.9.025.7(035)
В. П. *едь, Г. В. Боровский, Я. А. Музыкант, Г. М. Ипполитов
Рецензент канд. техн, наук О. Б. Арбузов
Режущие инструменты, оснащенные сверхтвердыми и кера- РЗЗ мическими материалами, и их применение: Справочник/ В. П. Жедь, Г. В. Боровский, Я. А. Музыкант, Г. М. Ипполитов.—М.: Машиностроение, 1987. — 320 с., ил.
(В пер.): 1 р. 40 к.
Рассмотрены физнко-техннческие свойства разновидностей кубического нитрида бора (эльбор-Р, белбор-Р, гексаннт-Р и др.), синтетических алмазов и керамики. Изложены основные сведения по технологии их производства н областям применения. Приведены примеры технологий обработки заготовок типовых деталей инструментами, оснащенными этими материалами# н данные о достигаемой точности, шероховатости и эффективности обработки.
Для инженерно-технических работников машиностроительных предприятий.
р 2703000000-225 225 87ББК 34.63-56
~038(01)-87—
СПРАВОЧНОЕ ИЗДАНИЕ
Виктор Петрович Жедь, Георгий Владиславович Беровский,Яков Абрамович Музыкант, Георгий Михайлович Ипполитов
РЕЖУЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ, ОСНАЩЕННЫЕ СВЕРХТВЕРДЫМИ ИКЕРАМИЧЕСКИМИ МАТЕРИАЛАМИ, И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ
Редактор И. С. Форстен
Художественный редактор Л. С. Вершинкин
Технический редактор Ф. П, Мельниченко
Корректоры Г. В. Багдасарян, Л. £. Сонюшкина
НЕ № 4765
Сдано в набор 05.09.86. Подписано в печать 28.01.87. Т-04548.
Формат 60X90 1/16. Бумага тнпографская № 2. Гарнитура литературная.
Печать высокая. Усл. печ. л. 20,0. Усл. кр.-отт. 20,0- Уч. изд. л. 20,05.
Тираж 28500 экз. Заказ 226. Цена 1 р. 40 к
Ордена Трудового Красного Знамени издательство «Машиностроение», 107076, Москва.
Стромынский пер., 4
Ленинградская типография № 6 ордена Трудового Красного Знамени
Ленинградского объединения «Техническая книга» им. Евгении Соколовой
С оюз пол играф пром а при Г осударственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
193144, р. Ленинград, ул. Моисеенко» 10.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие 3
Поли кристаллические синтетические сверхтвердые материалы (СТМ) и керамика 7
Основы производства, марки и свойства СТМ 7
12 Основы производства, марки и свойства керамики15
Области применения режущих инструментов из СТМ и керамики .27
Конструкции и номенклатура режущих инструментов, оснащенных СТМ и керамикой ..30
Режущие инструменты, оснащенные СТМ ..30
Режущие инструменты с пластинами из керамики 53
Основные закономерности резания материалов инструментами, оснащенными СТМ и керамикой .. 69
Точение и фрезерование инструментами, оснащенными СТМ69
Точение и фрезерование инструментами, оснащенными керамикой 75
Режимы резания инструментами, оснащенными СТМ и керамикой ....91
Режимы резания инструментами, оснащенными СТМ91
Режимы резания инструментами, оснащенными керамикой ИЗ
Технологические особенности и опыт применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой 130
Технологические особенности применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой 130
52 Опыт применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой 131
Шлифование и заточка инструментов, оснащенных СТМ и керамикой144
Станки для эффективной эксплуатации режущих инструментов, оснащенных СТМ и керамикой166
Методика расчета экономического эффекта от внедрения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой212
Приложения
Номенклатура режущих инструментов, оснащенных СТМ на основе нитрида бора . . 222
Номенклатура режущих инструментов, оснащенных керамикой • 235
Содержание
Обозначение режущих пластин согласно ГОСТ 19042—80 250
Обозначение токарных резцов для наружного точения согласно ГОСТ 26476-*85 252
Обозначение расточных державок согласно системе ISO 253
Обозначение резцов-вставок согласно ГОСТ 26476—85 .. . 254
Приближенные соотношения чисел твердости 255
Частота вращения заготовки или торцовой фрезы в зависимости от ее Диаметра и скорости резания 258
Информационные карты механической обработки261
Список литературы 314
Предметный указатель . 314
ПРЕДИСЛОВИЕ
Значительное повышение производительности обработки заготовок достигается благодаря использованию режущих инструментов, оснащенных поликристаллами сверхтвердых материалов (СТМ) на основе кубического (КНБ) и вюрцитоподобного (ВНБ) нитрида бора, синтетических алмазов (СА), а также керамическими материалами (керамикой).
В настоящее время инструментальная промышленность выпускает две группы инструментальных СТМ на основе: 1) нитрида бора ——композиты, 2) углерода——поликристаллические алмазы АСПК (карбонадо), АСБ (баллас), СКМ, СВБН и др. Эти две группы СТМ практически имеют не связанные друг с другом области применения, определяемые их физико-механическими свойствами н химическим составом. Твердость поликристаллических алмазов выше, чем твердость композитов, а теплостойкость в 1,5—2 раза ниже. Композиты практически инертны к черным металлам, а алмазы проявляют по отношению к ним значительную активность при высоких контактных температурах и давлениях, имеющих место в зоне резания. Поэтому режущие инструменты из композитов применяют главным образом для обработки чугунов и сталей, а из синтетических алмазов — для обработки цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов. Область применения поликристаллических синтетических алмазов значительно шире, чем область применения дефицитных природных алмазов. Композит не имеет природных аналогов. Керамика на основе оксида алюминия наиболее эффективна при точении с повышенной скоростью нетермообработанных конструкциоиных сталей и серых чугунов, о ксидно кар бидная керамика — при обработке закаленных сталей, отбеленных высокопрочных чугунов, а керамику на основе нитрида кремния все шире применяют для обработки жаропрочных сплавов на никелевой основе и чугунов.
Инструменты из СТМ и керамики получили широкое распространение в отечественной промышленности, прежде всего в станкостроении, автомобильном и сельскохозяйственном машиностроении, машиностроении для легкой и пищевой промышленности, в целях предварительной и окончательной обработки заготовок из чугунов, нетермообработанных и закаленных сталей, твердых н
5
Предисловие труднообрабатываемых сплавов взамен традиционных твердосплавных инструментов, а также шлифовальных кругов.
Внедрение инструментов из СТМ н керамики позволяет: реализовать принцип концектрации операций; у со вер шенст во вать или полностью перестроить технологию обработки; уменьшить в 2—10 раз основное время обработки заготовки; упростить тех коло ги ческий цикл, исключив или сократив по времени некоторые операции; улучшить качество обработанной поверхности (отсутствие микротрещин, прижогов н т. п.); высвободить рабочих, оборудовакие и производственные площади.
Рациональное применение инструментов из СТМ и керамики обеспечивает одновременное повышение производительности и качества обработки деталей, гарантирует рост эффективности производства.
Внедрение новых или у со вер шенст во ва ние действующих процессов изготовления деталей машин с применением инструмента из СТМ и керамики — один из эффективных путей интенсификации металлообр аботки,
Высокая эффективность обработки заготовок достигается благодаря использованию инструментов из СТМ н керамики в первую очередь на автоматических линиях, станках с ЧПУ, многоцелевых станках, в гибких производственных модулях н системах. Это объясняется тем, что поступающие на указанное выше оборудование заготовки более идентичны по физико-механическим свойствам, припускам, состоянию поверхности, чем заготовки, поступающие на универсальные станки. Обработка на станках с ЧПУ позволяет обеспечивать оптимальный режим резания, плавно вводить н выводить инструмент из контакта с обрабатываемой заготовкой. На автоматизированном оборудовании чаще всего применяют систему принудительной смены инструмента, его централизованное восстановление, высо коэффе кти вный контроль за эксплуатацией.
Расширение применения инструментов из СТМ н керамики обусловлено внедрением в машиностроение все больших объемов труднообрабатываемых материалов, процессов точного литья с малыми припусками под механическую обработку, а также созданием кового высокопроизводительного автоматизированного оборудования в комплексе с эффективным режущим инструментом из СТМ и керамики.
Авторы полагают, что использование приведенных в справочнике данных будет способствовать расширению областей применения, увеличению удельного веса и рациональному использованию прогрессивных инструментов в металлообработке, а также повышению производительности и качества обработки заготовок деталей машин.
ПОЛИКРИСТАЛЛИЧЕСКИЕ
СИНТЕТИЧЕСКИЕ СВЕРХТВЕРДЫЕ МАТЕРИАЛЫ (СТМ) И КЕРАМИКА
Основы производства, марки и свойства СТМ
Применяемые для лезвийного инструмента СТМ являются плотными модификациями углерода и нитрида бора. Впервые синтетический алмаз и кубический нитрид бора были получены методом каталитического синтеза. В СССР сверхтвердые фазы углерода и нитрида бора были получены в 1959 г. под руководством академика Л. Ф. Верещагина также методом каталитического синтеза при высоких статических давлениях. В результате прямого фазового перехода в о дно компонентной системе алмаз был впервые синтезирован в 1961 г. путем ударного сжатия графита, а путем статического сжатия — в 1963 г. Одновременно с этим был осуществлен и бескатализаторный синтез плотных модификаций нитрида бора при статическом сжатии. В условиях ударного сжатия образование вюрцитной модификации при прямом фазовом переходе было впервые зафиксировано в СССР Л. В. Альтшулером и А. Н. Дре- миным.
Размеры получаемых такими способами СТМ, как правило, не превышали долей миллиметра; СТМ являлись монокристаллами или представляли собой поликристаллические агрегаты, состоящие из отдельных монокристаллических зерен. Небольшие размеры синтезируемых зерен СТМ предопределили первоначальное их использование только в абразивных инструментах.
Применение их для изготовления лезвийного инструмента стало возможным после получения алмаза и нитрида бора в виде крупных поликристаллических образований. Графит и графитоподобный нитрид бора, имеющие слоистую структуру, являются очень мягкими материалами. Их смазывающие свойства объясняются легкостью скольжения плоскостей относительно друг друга. Графитоподобный нитрид бора получил название «белого графита». Алмаз и плотные модификации нитрида бора, имеющие тетраэдрическое распределение атомов в решетке, являются самыми твердыми структурами.
Области существования различных полиморфных модификаций определяются фазовой диаграммой, которая содержит кривые равновесия всех стабильных фаз. На рис. 1.1 представлена фазовая диаграмма углерода и нитрида бора. Она определяет области термодинамической стабильности и относительную устойчивость
за攵勤弋дъуза攵勤弋дъу
за攵勤弋дъу
за攵勤弋дъу
различных модификаций углерода и нитрида бора. Линия / диаграмм состояния углерода и нитрида бора является линией равновесия слоистых и тетраэдрических фаз. При давлении ниже линии / термодинамически стабильными модификациями углерода и нитрида бора являются графит и графите подобный нитрид бора BNr, выше линии / — тетраэдрические фазы углерода и нитрида бора. При нормальных условиях стабильными фазами углерода и нитрида бора являются графит и графитоподобный нитрид бора. «Пиния 3 является линией плавления углерода и нитрида бора. К линии I на диаграмме состояния примыкают заштрихованные области, которые соответствуют реализуемым на практике
превращениям графита в алмаз и BNr — в кубический нитрид бора (сфалеритаый) ВМсф в присутствии специально вводимых добавок —■■ катализаторов - растворителей. Поел еднне позволяют приблизить ус・ ловия образования ал* маза и BNco к равновес-
Рис. 1.1. Диаграмма состояния углерода и нитрида бора: / — линия равновесия слоистых и тетр аэдр ических фаз; 2 — ли< ния равновесия прямых фаз о* вых переходов; 3 — линия плав* леиия
ным и снизить необходимое давление превращения. Превращение графита и В№ в плотные модификации возможно также и в результате прямого превращения в однокомпонентной системе без катализаторов или растворителей.
Заштрихованная область 2 на диаграмме состояния показы* вает температурную зависимость порогового давления прямых фазовых переходов.
Таким образом, с термодинамической точки зрения для синтеза плотных модификаций углерода и нитрида бора необходимо попасть в определенную область их фазовых диаграмм путем из- менения давления и температуры. На практике это достигается путем статического или динамического сжатия графита или графитоподобного нитрида бора.
В настоящее время существует большое разнообразие СТМ на основе плотных модификаций нитрида бора. Они различаются технологией их получения, структурой и основными физикомеханическими свойствами.
Технология их получения основана на трех физико-химических процессах:
фазовом переходе графитоподобного нитрида бора в кубический: В№‘-> BN%;
фазовом переходе вюрцитного нитрида бора в кубический: BN『tBN%；
спекании частиц BN。巾.
Все СТМ, выпускаемые в СССР и за рубежом, в зависимости от вида основного процесса, протекающего при синтезе и определяющего свойства СТМ, можно разделить на три группы.
].СТМ, синтез которых основан на фазовом превращении гр афитоподобного нитрида бора в кубический. Пол икр иста л л иче- ские сверхтвердые материалы, полученные таким способом, состоят из зерен ВЫСф, а при использовании в процессе синтеза катализаторов —и из сопутствующих фаз, образующихся в процессе синтеза. Все разновидности СТМ этой группы отличаются друг от друга наличием или отсутствием катализатора, его видом, структурой и зернистостью исходного В№, параметрами синтеза и т. д. Из материалов этой группы в СССР в настоящее время производят композит 01 — эльбор РМ н композит 02 — бел бор. За рубежом СТМ этой группы не выпускают.
СТМ, получение которых основано на частичном или полном превращении вюрцитного нитрида бора в кубический: В№ *-> 一 BN©巾.Отдельные материалы этой группы отличаются друг от друга в основном составом исходной шихты, не меняющим принципиальным образом их свойства [исходная шихта BNB; BNB + + BNc<)； BNB + BNcs + связующее; активированный BNB и (или) BNc6 и т- А，]• В СССР в настоящее время из материалов этой группы производят однослойный и двухслойный композит 10 (гексанит-Р) и различные модификации композита 09 (ПТНБ, ПТНБ-ИК и др.). За рубежом выпуск материалов данного класса с использованием превращения вюрцитного нитрида бора осуществляется в Японии фирмой «Ниппон Ойл Фате». Материал разработан фирмой совместно с токийским государственным университетом к выпускается под торговым названием вюрцин.
СТМ, получение которых основано на спекании частиц BNC(J). Эта группа материалов является самой многочисленной, так как возможны различные варианты связки и технологии спекания. Материалы различаются размером, структурой и свойствами используемого зерна BNc^, составом, видом, дисперсностью и химической активностью связующего —— металлов, карбидов, нитридов, карбонитридов, оксидов и др., а также технологией спекания. При этом возможно использование следующих технологических процессов: простое вдавливание частиц QNc® в металлическую матрицу, спекание зерен BNC0 с зернами связки, спекание в уело-
виях, обеспечивающих химическое взаимодействие BN со связкой с образованием сложных фаз (керамических, и нтер мета л л о идных соединений и др.). В настоящее время создано большое число материалов посредством спекания зерна BNc® со связкой. За рубежом СТМ на основе кубического нитрида бора получают только по этой технологии.
В СССР в настоящее время выпускают композит 05 модификации «ИТ» (в дальнейшем — композит 05), киборит и ниборит.
Наиболее известными зарубежными материалами являются боразон, амборит и сумиборон (BN).
Уникальные физические и химические свойства (высокая химическая устойчивость, твердость, износостойкость) этих материалов объясняются чисто ковалентным характером связи атомов в нитриде бора в сочетании с высокой локализацией валентных электронов у атомов,
Термостойкость инструментального материала является его важной х ар а ктер исти ко й. Приводимый в литературе широкий интервал значений термической устойчивости BN (600——1450 ℃) объясняется как сложностью физико-химических процессов, происходящих при нагреве BN, так и неопределенностью в какой-то степени термина «термостойкость» применительно к СТМ.
При рассмотрении термостойкости поликристаллических СТМ на основе алмаза и плотных модификаций нитрида бора (они часто являются композиционными и количество связующего в них может достигать 40 %) следует учитывать, что их термостойкость может определяться как термической устойчивостью BN и алмаза, так и изменением при нагреве свойств связующего и примесей. В свою очередь, термическая устойчивость алмаза и BN на воздухе определяется как термической стабильностью фаз высокого давления, так и их химической стойкостью в данных условиях, в основном относительно окислительных процессов. Следовательно, термическая устойчивость связана с одновременным протеканием двух процессов: окислением алмаза и плотных модификаций нитрида бора кислородом воздуха и обратным фазовым переходом (графитизацией), поскольку они находятся в термодинамически неравновесном состоянии. Например, заметное количество продуктов коррозии при окислении поверхности композита 10 (гексанита-Р) кислородом воздуха при атмосферном давлении появляется при температуре, превышающей 900 ℃, через 20—30 мин. Влияние каждого из перечисленных процессов на термостойкость СТМ для каждого конкретного материала следует рассматривать индивидуально, исходя из его состава и структуры.
Твердость — условная характеристика; она зависит от формы наконечника, нагрузки, характера подготовки поверхности к измерениям.
У СТМ (алмаза и BN) отчетливо наблюдается различие в значениях твердости, измеренных наконечниками Виккерса и Кнуп・ па . В области нагрузок Р < 10 Н твердость зависит от нагрузки (не выполняется закон механического подобия Кирпичева—Кика) наблюдается существенная зависимость от нагрузки как восстановленного, так и невосстановленного отпечатков. В области на. грузок Р > 20 Н при измерении индентором Кнуппа удается по- лучить значения твердости, в малой степени зависящие от нагрузки Значения твердости СТМ на основе BN представлены в табл. 1.1
Рис. 1.2. Зависимость твердости HV поликристаллов на основе BN от температуры:а — для гексаннта-Р, измеренные при нагрузке 500 г; б — для композитов 01 (1), 05 (2) и 10 (3), измеренные при нагрузке 470 г после нагрева пластин; 6 — для сумнборона BN 200, боразона, твердого сплава КЮ и керамикиРис. 1.2. Зависимость твердости HV поликристаллов на основе BN от температуры:а — для гексаннта-Р, измеренные при нагрузке 500 г; б — для композитов 01 (1), 05 (2) и 10 (3), измеренные при нагрузке 470 г после нагрева пластин; 6 — для сумнборона BN 200, боразона, твердого сплава КЮ и керамики
Рис. 1.2. Зависимость твердости HV поликристаллов на основе BN от температуры:
а — для гексаннта-Р, измеренные при нагрузке 500 г; б — для композитов 01 (1), 05 (2) и 10 (3), измеренные при нагрузке 470 г после нагрева пластин; 6 — для сумнборона BN 200, боразона, твердого сплава КЮ и керамики
Рис. 1.2. Зависимость твердости HV поликристаллов на основе BN от температуры:
а — для гексаннта-Р, измеренные при нагрузке 500 г; б — для композитов 01 (1), 05 (2) и 10 (3), измеренные при нагрузке 470 г после нагрева пластин; 6 — для сумнборона BN 200, боразона, твердого сплава КЮ и керамики
Измерение твердости СТМ достаточно сложно из-за соизмеримости в условиях высоких температур твердостей алмазного индентора и измеряемых материалов, вследствие чего происходит интенсивное изнашивание инденторов. Температурная зависимость твердости СТМ на основе BN представлена на рис. 1.2. Как видно, в интервале температур 20——1000 ℃ наблюдается постепенное падение твердости СТМ в 1,5—2 раза. Наблюдаемое некоторыми исследователями снижение твердости при Т > > 1300 ℃, вероятно, связано с интенсификацией обратного фазового превращения плотных модификаций нитрида бора.
Предел прочности на сжатие асж определяют путем сжатия шлифованных по торцам образцов, как правило, цилиндрической формы, между плоскопараллельными твердосплавными пластинами на прессе или испытательной машине. При сжатии фиксируют силу, при которой произошло разрушение, а прочность определяют как отношение разрушающей (критической) силы к площади минимального сечения: асж = P^IFq.
12
1.1. Физико-механические свойства сверхтвердых материалов на основе нитрида бора (20 °C)
Материал
Р.
〃см'
Твердость HV
°сж
。片
Е
4W
Коэффициент теплопроводности К, Вт/{м. К)
Коэффициент линейного расширения а. 10е, 1/℃
Удельная теплоемкость С, Дж/(г.℃)
OU
8.5
發
ГПа
Композит 01 (эль- бор-РМ)
3,4
37
2,7
0,44
840
4,2
60—80 (77 ℃)； 160—180 (627 ℃)
Композит 02 (бел- бор)
—
4—6,5
—
—
—
—
—
—
Композит 05
4,3
18,8
2,2
0,22
0,47
620
0,16
6,7
—
—
—
―
Композит 09 (ПТНБ)
—
—
3,4-4,9
1,00
—
——
—
—
—
Композит 10 (гексанит-Р)
3,4;
3,28—
3,36
30
2,6;
2—4; 3,0
0,32
1,0—12
1,2―1,5
712;
1000
0,14
3,8;
15—17
21—80 25—30 (77℃); 40—60 (627 ℃)
—
Боразон
3,48
45
—
-
—
—
—
—
5.6
—
—
Амборит
—
40,5
—
9,45
0557
680
0.22
—
105—135
—
1300, 1100
Сумиборон BN200
4.2
30—35
—
—
—
—
—
—
37,8
5,6; 4,7
628
—
Вюрцин
—
30—40
0.8
—
13
21 (40℃);
30 (400 ℃)
7,9
797 (40℃);
1515 (400 ℃)
—
Примечание. Различные значения одного и того же параметра даиы из разных источников.
Для большинства СТМ на основе BN %永=2,2 ... 2,7 ГПа (см. табл • 1 ・ 1). Исключение составляют асж, композит 09 (3——5 ГПа) и композит 02 (4—6,5 ГПа).
При испытании на растяжение сверхтвердых материалов, так же как и других хрупких материалов (керамика, бетон и др.), для определения предела прочности на растяжение 《*° используют метод диаметрального сжатия. Такая схема нагружения позволяет проводить испытания образцов технологичной формы — дисков и цилиндров.
Разрушающее напряжение при диаметральном сжатии рассчитывают по формуле Up' ° = о】=2PHp/(0八)，где D и ft — соответственно диаметр и толщина диска.
Данные по значениям предела прочности на изгиб ои для СТМ на основе BN немногочисленны и довольно противоречивы.
Упругие постоянные: модуль Юнга £ и коэффициент Пуассона определяются в основном по методике, основанной на измерении резонансных частот вынужденных колебаний дискового образца и плотности исследуемого материала.
Коэффициент трещиностойкости Kic или критический коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины является характеристикой сопротивления разрушению материалов. Высокая твердость, прочность и модуль упругости, сложность механической обработки и небольшие размеры образцов из СТМ ограничивают применение большинства используемых в настоящее время методов определения коэффициента трещиностойкости. Для определения коэффициента трещи но сто й кости Kic СТМ используют метод диаметрального сжатия диска с трещиной и метод определения вязкости разрушения керамики по внедрению индентора. Значения коэффициента трещиностойкости Kic для СТМ на основе BN, измеренные методом диаметрального сжатия* составляют 3,8—6,7 МПа-М1/2 (табл. 1.1).
Для гексанита-Р по методике Эванса при нагрузке 50 Н получены значения Kic = 16 ... 18 МПа-М1/2, близкие к значениям Kic для твердых сплавов.
Различие значений К^, измеренных по различным методикам для гексаннта-Р, в 4——5 раз свидетельствует о недостаточной нзу・ ченности сложных физических процессов деформирования и разрушения СТМ.
По технологии получения СТМ на основе алмаза можно разделить на две группы: поликристаллы алмаза, получаемые в результате фазового перехода графита в алмаз; поликристаллы алмаза, получаемые спеканием алмазных зерен.
К поликристаллам, получаемым посредством фазового перехода графита в алмаз в присутствии катализаторов при давлении и температуре, соответствующих области термодинамической ста-
13
1.2. Физико-механические свойства сверхтвердых материалов на основе алмаза (20 ℃)
НК (HV)
°сж
喈с
£
Материал
Р,
夢
ГПа
АСБ
АСПК СВБН Карбонит Компаке Синдит Мегадаймонд
3,5—3,9
3,5—4,0 3,34—3,46
3,2—3,4
3,1—3,48
(50—114)
(92—150) 70-100 39—44
80
50
0,21—0,40
8—10
4,42—5,88
1,29
0,5—1,0
0,5—1,0
1,1
841
0,22
600-
720
800
950
700
700
800
1.3. Коэффициент трения СТМ на основе алмаза
Сопряженный материал
Коэффициент треиня
природного алмаза
АСПК
АСБ
Медь Ml
0,05—0,07
0,10—0,14
0,15—0,22
Латунь Л62
0,05—0,07
0,10—0,13
0,15—0,24
Латунь ЛС59-1
0,05—0,06
0,10—0,12
0,15—0,20
Магниевый сплав МА8
0,06—0,08
0,12—0,14
0,17—0,26
Сталь 20
0,08—0,10
0,14—0,18
0,20—0,30
Дюралюминий Д16Т
0,06—0,07
0,10—0,12
0.18—0,25
бильности алмаза, относятся карбонадо (АСПК) и баллас (АСБ), названные так благодаря идентичности их структуры структуре природных карбонадо и балласа.
Из материалов, получаемых спеканием алмазных зерен, в СССР в настоящее время производят СВБН, карбонит и С КМ.
Поликристаллы СВБН получают спеканием алмазного порошка на твердосплавной подложке. Получаемые двухслойные заготовки диаметром 3,6—4,0 мм и высотой до 2—3 мм припаивают в вершине твердосплавной пластины стандартных размеров.
Карбонит и С КМ получают спеканием порошков синтетического алмаза со специальным покрытием при давлении и температуре, соответствующих области термодинамической стабильности алмаза.
За рубежом на основе технологии спекания алмазных зерен выпускают поликристаллические материалы компакс, сумидиа, синдит и др.
Свойства СТМ на основе алмаза приведены в табл. 1.2 и 1.3*
14
1.2. Основы производства, марки и свойства керамики
В СССР и за рубежом интенсивно ведут работы по расширению применения металлообрабатывающего инструмента, оснащенного режущими сменными многогранными пластинами (СМП) из керамики различных марок.
Основными преимуществами применения керамики являются повышение производительности и качества обработки, стабильность цен и практически неограниченные сырьевые ресурсы исходного материала, имеющегося в каждой стране. Керамику, выпускаемую в СССР и за рубежом, в настоящее время можно разделить на несколько групп, которые различаются химическим составом, методом производства и областями применения.
Первая группа — это наиболее широко известная оксидная (чистая, или «белая») керамика, состоящая в основном из оксида алюминия А12О3 и легирующих добавок (MgO, ZrO2 и др.).
Пластины из оксидной керамики получают холодным прессованием с последующим спеканием. Процесс экономичен, стоимость таких пластин минимальна. В состав оксидной керамики не входят дефицитные материалы. Основной недостаток этих пластин — относительно небольшая прочность; но твердость и красностойкость их высоки.
Представителями этой керамики (табл. 1.4) являются ЦМ-332 и ВО-13 (СССР) и зарубежные： СХЗ («Ниппон Техникал Керамик», Япония), ДИСАЛ 100 («Диас Тырнов», ЧССР), АС5 («Карл Хертель», ФРГ), SN56, SN60 («Фельдмюлле», ФРГ); W80, («Сумитомо электрик», Япония), НРС-Н1 («Тошиба Тунгалой», Япония); V-34, V-44 («Валенайт», США).
Вторая группа керамики — оксидно-карбидная (смешанная, «металлическая», «черная») керамика, состоящая из оксида А12О3 (до 60 %), TiC (до 20—40 %), ZrO2 (до 20—40 %) и других карбидов тугоплавких металлов с некоторыми легирующими добавками. Пластины из оксидно-карбидной керамики получают горячим прессованием в графитовых пресс-формах. Процесс более трудоемок, чем процесс получения оксидной керамики. Пластины применяют для обработки ковких, отбеленных чугунов, термо улучшенных, цементуемых и закаленных на твердость HRC 30—65 сталей (см. табл. 1.4).
Наиболее известными марками керамики этой группы являются отечественная ВОК-60 и зарубежные SHT-1, SH-1, SH-20 («Фельдмюлле»), НС-2 («Ниппон Техникал Керамик»), НРС-А2 («Тошиба Тунгалой»), СС650 («Сандвик Коромант》, Швеция) и Др.
К третьей группе относится керамика на основе нитрида кремния (Si3N4) с легированием оксидами иттрия, циркония, алюминия
15
1.4. Основные марки и физико-механические свойства пластин из керамики отечественного и зарубежного производства
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ изготовления
Химическая основа, цвет пластин
Твердость
Плотность, г/см3
0cM
Размер зерна, мкм
МПа
I. Оксидная керамика
СССР
ЦМ-332, холодное прессование
А1?Оз>99%, MgO « 1 %, белый
HRA 91
3,85—3,90
300—350
4
ВО-13, холодное прессование
А120з> 99%, белый
HRA 92
3,92—3,95
450—500
2700—
3000
3—4
ВШ-75, горячее прессование
AlgO3> черно-серый
HRA 91—92
3,98
500
2500—
3000
3
«Фельдмюлле» (ФРГ)
SN56, холодное прессование
А12О3 = 99,7 %, белый
HV 24 000
3,91
550
—
2,8
SN60, холодное прессование
А12О3> 90%, ZrO2< 10%, белый
HV 20 000
3,97
440
3
SN80, холодное прессование
А%Оз> 80%, ZrO2< 20%, белый
HV 20 000
4,16
500
—
«Видна Крупп», ФРГ
Widalox G
А12О3 仪 95 %, ZrO2 а 5 %, белый
HV30 17 300
4,02
700
5000
2
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ изготовления
Химическая основа, цвет пластин
Твердость
Плотность, г/см3
°и
МПа
°сж
Размер зерна.
«Карл Хертель»
(ФРГ)
АС5, холодное прессование
А%Оз, белый
HV10 17 000
3,99
480
——
2
«Сандвик Коро- мант», Швеция
GC 620
А^Оз + ZrO2, белый
HV 16 500
3,97
—
——
2—3
«Тошиба Тунга- лой», Япония
LXA
А12О3, белый
——
—
——
—
—
«Сумитомо электрик», Япония
W80, горячее изостатическое прессование
А12Оз, белый
HV 24 000
3,97—3,98
700—800
——
1,2-1,6
«Ниппон Техни- кал Керамик», Япония
СХЗ, горячее изостатическое прессование
А%Оз, белый
HRA 93,5
4,00
1110
—
2—3
С1, холодное прессование
А^Од, белый
HRA 93—94
3,94
400—500
—
2T
НС1, горячее прессование
А12О3, белый
HRA 94,5
3,98
600—700
2
«НиппонТу иг-
стен», Япония
NPC*H 1» горячее изостатическое прессование
А12О3, белый
HV 24 000
—
—
一
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ изготовления
Химическая основа, цвет пластин
Твердость
Плотность, г/см3
%
МПа
°сж
Размер зерна, мкм
《Диас Тырнов», ЧССР
ДИСАЛ 100
А12О3, белый
HV 24 000
3,97—3,98
400—500
—
——
ДИСАЛ 210/220
А12О3+^гО2, белый
HV 24 000
——
450—500
—
——
«Валенайт», США
V-34, горячее прессование
А12О3, черный
HRA 94
690
——
——
V-44, холодное прессование
А12О3, белый
HRA 93—94
—
713—775
—
—
«Кеннаметал», США
К060, холодное прессование
99,9% А12О3» белый
HRA 93,5
700—770
—
——
СССР
ВОК-60, горячее прессование
【1. Оксидно-карбиднс
А12О3>60%,
TiCV 40% и др., черный
гя керамика
HRA 94
4,2
600
——
2—3
В-3, горячее прессование
HRA 93
4,3
550—650
—
2—3
В0К-63, горячее прессование
HRA 94
4,20—4,30
650—700
——
2—3
«Видна Крупп», ФРГ
Widalox R, горячее прессование
Al2O3+TiC + + ZrO2, черный
HV30 17 300
4,12
650
4800
2
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ нзготовлеиия
Химическая основа, цвет пластин
Твердость
Плотность, г/см8
си
°сж
Размер зерна, мкм
МПа
«Фельдмюлле», ФРГ
SHT-1, горячее прессование
Al2O3+TiC, черный
HV 30 000
4,28
650
—
1,8
SH-1, горячее прессование
A12Os> 60%, TiC<40%, черный
HV 25 000
4,3
380
2
SH-20, горячее прессование
A12Os > 80%, TiC<20%, черный
HV 21 000
4,28
400
—
2
SH-20F
—
—
—
—
—
«Карл Хертель», ФРГ
МС2, горячее прессование
Al2Os+TiC, черный
HV10 20 000
4,3
500
—
о
«Сандвик Коро- мант», Швеция
СС650, горячее прессование
Al2O3+TiN + + TiC+ZrO2, темно-коричневый
HV 18 000
4,27
400—500
—
«Тошиба Тунга- лой», Япония
LX-21
А12О3 + TiC
—
—
—
—
«Сумитомо электрик», Япония
NB90S, горячее изостатическое прессование
А12О3 + TiC, черный
HV 30 000
4,3—4,35
950
—
0,8—1,2
NB90M, горячее изостатическое прессование
А12О3 + Т1С, черный
HV 29 000
4,35—4,40
900
0,8—1,2
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ изготовления
Химическая основа, цвет пластин
Твердость
Плотность, г/см3
%
МПа
°сж
Размер зерна, мкм
«Ниппои Техии- кал Керамик», Япония
НС-2, горячее прессование
А*Оз 十 карбиды, черный
HRA 94,5
4,3
700—800
1350
2
«Ниппон Тунг-
стен», Япония
NPC-A2
А12О3 + TiC
HRA 94
4,24
850
—
—
«Диас Тырнов», ЧССР
ДИСАЛ 300
А12о3 + TiC
HV 25 000
500
—
—
«Валенайт», США
V-32, горячее прессование
Д12О3 + карбиды, черный
HRA 94,5—96
830
——
—
«Карбалой», США
Ger Мах 460, горячее прессование
—
HRA 91—93
600—700
—
—
«Кен наметал», США
К090, горячее прессование
А12о3 + TiC, черный
HRA 95
—
910—940
—
—
СССР
ОНТ-20 (кортинит), горячее прессование
Aha+TiN, темно-коричневый
HRA 90—92
4,39
640
—
—
СССР
II
Силинит-Р,горячее
прессование
L Керамика на оснс
На основе SisN4, коричневый
箔e нитрида крел
HRA 92—94
шия
3,2—3,4
500—700
2500
Фирма-изготовитель, страна
Марка, способ изготовления
Химическая основа* цвет пластин
Твердость
Плотность,
°и
МПа
асж
Размер зерна, мкм
«Фельдмюлле», ФРГ
SL100
Si3N4, фиолетовый
HV 21 000
—
——
—
«Сандвик Коро- мант», Швеция
СС 680
SisN4+А12О3 + + 1гО3, серый
HV 14 500
3,17
—
—
《Кеннаметал》， США
Кион 2000, горячее прессование
Si3N4 十 А12О;
HV 16 000 (7 = 20 ℃)
HV 13 000 (Т= 1000 ℃
1200
—
Кион 3000
Si3N4 + А12Оз
—
—
—
—
—
«Кемикал Металлу р гикал», США
Qantum 5000, горячее прессование
S%№+ 10 + + A12Os (70 %) + + TiC (до 30 %)
HRA 93,5
3,19
703
—
«Ниппон Техни- кал керамик», Япония
SP4, горячее изостатическое прессование
Si3N4 +Y2O3 + + ZrO2+ai2o3 с износостойким покрытием A12Qs
一
—
SX4, горячее изостатическое прессование
To же, без износостойкого покрытия
—
—
«Форд Мотор», США
S-8, горячее пресзва* ние
Si3N4 +У2Оз + + А^Оз，черный
HRA 89—91
—
833—914
—
и др. Пластины получают методом горячего прессования. Известны зарубежные марки керамики этого типа: Кион 2000, Кион 3000 («Кеннаметал», США); СС680 («Сандвик Коромант»); SL100 («Фельдмюлле)»; S-8 («Форд Мотор», США) и др. (см. табл. 1.4).
Отечественную керамику на основе нитрида кремния-сили- нит-Р получают методами горячего прессования.
Надежность пластин при резании достигается благодаря высоким требованиям к технологии их изготовления, в том числе к исходному сырью： глинозему, карбиду титана, оксиду циркония и нитриду кремния. Вопросам качества сырья изготовители отводят значительную роль.
Керамическое сырье подвергают испытаниям по установленной методике и прежде всего определяют:
химическую чистоту (загрязнение глинозема соединениями Na2O, SiO2, СаО недопустимо);
влажность;
площадь поверхности зерен, которая характеризует активность материала при спекании и позволяет оценивать предполагаемую зернистость;
прессуемость (определяется условиями переработки глинозема).
Если указанные испытания дали положительные результаты, то затем проверяют плотность спекания и зернистость.
В процессе спекания крупные зерна растут за счет мелких. Если шихта содержит слишком много мелких зерен, то происходит интенсивный рост небольшого числа крупных зерен, и средние размеры зерен керамики получаются очень большими. Если же шихта содержит много крупных зерен.то материала,необходимого для роста зерен, недостаточно, и во время спекания требуемая заданная плотность керамики не достигается. Сырье А12О3 перерабатывают в промежуточный продукт — «массу». Вначале дозируют небольшие количества легирующих добавок, облегчающих спекание и тормозящих рост зерен. При смешивании эти добавки равномерно распределяются по всему объему массы; получается водная суспензия, которую после введения связующих веществ подвергают распылительной сушке. После этого процесс прерывается, и у полученной массы контролируют: химическую чистоту; обрабатываемость; плотность; средний диаметр зерен.
Если все проверки дают положительные результаты, то приступают к прессованию заготовок и последующему их спеканию.
Чистую оксидную керамику получают методом холодного прессования, т. е. А12Од прессуют при 20 ℃ в пластины различных форм и затем подвергают спеканию. Эта технология очень экономична, она положена в основу производства 90 % всех режущих пластин.
Плотность и зависящая от нее остаточная пористость спеченных пластин определяется давлением при прессовании. В про-
22
цессе спекания происходит усадка прессованных пластин с одновременным ростом отдельных поликристаллов в более крупные зерна. Достижение высокой плотности и тонкозернистой структуры очень сложно потому, что уплотнение во время нагрева возможно только благодаря росту зерен. Следовательно, необходимо тормозить рост зерен и в то же время добиваться высокой плотности пластин. Фирма «Фельдмюлле» разработала специальное оборудование и технологию спекания для изготовления пластин из керамики, которые позволяют получать средние значения зернистости не более 2 мкм при плотности, равной 98—99 % теоретической. На качество режущих пластин из керамики влияет не только средний размер зерна, но и гранулометрический состав.
Наиболее часто встречающийся размер зерен примерно 2,2 мкм, а зерен, размер которых превышает 6 мкм, практически нет.
Прочность керамики зависит от среднего размера зерна н, например, для оксидной керамики снижается от 3,80—4,20 ГПа до 2,55—3,00 ГПа при увеличении размеров зерен соответственно от 2—3 до 5,8—6,5 мкм.
У оксидно-карбидной керамики гранулометрический состав еще более тонкозернистый, н средний размер зерен А12О3 в основном меньше 2 мкм, а размер зерен карбида титана составляет 1——3 мкм.
При высокой температуре, которая действует в условиях резания, твердость пластин из оксидной и оксидно-карбидной керамики SN56 и SHT-1 в 2,—2,5 раза выше, чем твердых сплавов.
Существенным недостатком керамики является ее хрупкость ―» чувствительность к механическим н термическим ударным нагрузкам. Для устранения этого недостатка разработаны различные составы оксидно-карбидной керамики.
Включение в керамику на основе оксида алюминия моноклинной двуокиси циркония ZrO2 вызывает улучшение структуры и тем самым заметно повышает ее прочность.
Исходным материалом для производства оксидной и оксидно- карбидной керамики в СССР является технический глинозем, полученный из гидрата глинозема прокаливанием при температуре 1100——1200 ℃ и представляющий собой смесь двух модификаций! <у-А12О3 с плотностью 3,65 г/см3 и а-А12О3 с плотностью 3,96 г/см3. Полный переход? в а-модификацию достигается при Г = 1400 ... 1600 ℃. Производство оксидной керамики включает несколько этапов.
Прокаленный до 1500—1550 ℃ глинозем подвергают тонкому виброизмельчению в течение 1—2 ч до получения частиц размером 1 мкм (до 80 % в основной массе) при максимальном размере частиц 2 мкм. Полученный продукт обогащают и сушат.
В сухой порошок оксида алюминия вводят модифицирующую добавку оксида магния (0,5—1,0 %), затем производят пластифи* кацию н холодное прессование полученной смеси.
23
Спекают отпрессованные пластины при температуре около 1750 ℃ и кратковременном режиме отжига с выдержкой в течение 5—10 мин в области тем пер атур но го максимума.
Выполняют механическую обработку заготовок пластин.
Установлено, что оптимальная дисперсия исходного порошка для спекания оксидной керамики составляет 0,5——0,75 мкм.
Рост зерна а-глинозема (содержание фракции 0,5 мкм в пределах 40—70 %) идет весьма медленно до Т = 1600 …1650 ℃. При Т = 1650 ℃ размер спеченной керамики составляет 2— 3 мкм. При Т = 1680 ... 1740 ℃ начинается стремительный рост кристаллов, их размеры могут достигать 30—50 мкм, а конфигурация изменяется： кристаллы вытягиваются, принимают удлиненную форму. Такое протекание рекристаллизации характерно, например, для тонкомолотого глинозема ГО.
Введение в глинозем легирующих добавок резко меняет протекание рекр иста л л и заци и. Легирующие добавки можно разделить на три группы: замедлители, ускорители и промежуточные. Замедлители рекристаллизации — оксиды магния, кремния, железа, кальция, натрия. Оксид магния является очень эффективным замедлителем кристаллизации. Введение даже сотых долей процента оксида магния резко приостанавливает рост кристаллов. Механизм торможения роста кристаллов при введении оксида магния можно представить следующим образом. Оксид магния, распределенный в порошке а-глинозема, адсорбируется на гранях кр иста л л и ческих агрегатов. Адсорбция оксида магния идет интенсивнее на гранях кристаллов, обладающих большой энергией роста. При нагревании порошка оксид магния реагирует с оксидом алюминия, образуя на поверхности зерен шпинелевую оболочку, более плотную на одних гранях и менее плотную на других. Эта шпинелевая оболочка в дальнейшем замедляет рост кристаллов, обусловливая мелкую и изометрическую форму зерен.
Режим спекания оказывает большое влияние на конечные свойства керамики. Оптимальная температура спекания керамики зависит от дисперсности исходного порошка, наличия в нем примесей и продолжительности нагревания. При размере зерен порошка 0,5—1,0 мкм (40—70 % по массе) и наличии легирующей присадки (до 0,5—1,0 % по массе) спекание пластин оксидной керамики возможно при Т = 1710 ℃ с выдержкой в течение 5— 10 мин. При увеличении температуры до 1780—1820 ℃ выдержка может быть сокращена до 1—2 мин.
Установлено, что оптимальными являются непродолжительные выдержки при высоких температурах. Длительность выдержки в области тем пер атур но го максимума является важнейшим средством управления структурой и свойствами спеченной керамики с легирующими добавками.
24
Оксидная керамика ВО-13 представляет собой материал на основе оксида алюминия с незначительными добавками оксида магния и относится к группе I керамических материалов (см. табл. 1.4). Ее изготовляют методами порошковой металлургии, холодным прессованием с последующим спеканием. Средний размер зерна ВО-13 до 4 мкм. Отечественная промышленность освоила выпуск керамики ВО-13 в виде шлифованных сменных многогранных пластин по ТУ 19-4203-125—81. Резцы с пластинами из керамики ВО-13 широко применяют при точении нетермо- обработанных «сырых» сталей, серых чугунов. Эффективность применения этой керамики определяется ее относительно невысокой стоимостью по сравнению со стоимостью оксидно-карбидной керамики^
Исходным материалом для получения оксидно-нитридной керамики кортинит (ОНТ 20) является глинозем ГЛМК по ТУ 48-5-200—79 и нитрид титана по ТУ 88-021—82 (см. табл. 1.4).
Силинит-Р входит в группу III (см. табл. 1.4) керамики на основе соединений нитрида кремния с карбидами и оксидом алюминия.
Особенности силинита-Р определяются специфическими свойствами кристаллической структуры нитрида кремния (Si3N4) и ковалентным типом связи между атомами. Именно наличие жестких направленных связей между атомами азота и кремния в решетке обусловливает высокую твердость, малый коэффициент линейного расширения, стабильность физико-механических свойств в широком диапазоне изменения температуры. По этой же причине в силините*Р заторможена диффузия, что обусловливает его высокую стойкость в условиях адгезионного и диффузионно го изнашивания. Силинит-Р имеет повышенную по сравнению с другими разновидностями оксидной керамики энергию разрушения или связанную с этой энергией трещиностойкость (коэффициент &с * 4,5 МПа<м1/2).
Коэффициент Кес определяли методом трехточечного изгиба с надрезом. Образцы силинита-Р изготовляли на прессе ПА 803 горячего прессования прямого нагрева в многоместной графитовой матрице, рассчитанной на одновременное получение четырех прямоугольных штабиков (образцов) размером 5x5x35 мм. Температуру контролировали с помощью оптического пирометра ОППИР-017. Полученные образцы шлифовали алмазными кругами зернистостью 60/40 и затем делали надрез толщиной 0,2 мм и глубиной 2 мм.
Коэффициент Kie рассчитывали по формуле
&с = 4■屮得•/%(1J)
где 屮 —— геометрический фактор, характеризующий отношение величины излома к площади сечения образца;戸一разрушающая сила; / — расстояние между опорами; 6 — ширина образца, мм; со — высота образца, мм; а 一 глубина назреза на образце.
Для 1/со = 4 получаем
-=1,93-3,07 备十 14,53(/)2-25,11(备)3+25,8(、)4.
(1.2)
Изготовление керамики на основе нитрида кремния не требует применения дефицитных материалов, а также уникального или нестандартного тех но л о ги ческо го оборудования. В качестве основного исходного сырья используют порошок нитрида кремния 0・ модификации со средним размером частиц 0,6—1,2 мкм, производимый серийно в промышленных условиях. Горячее прессование выполняют в многоместных графитовых матрицах, позволяющих одновременно спекать до 50 заготовок в зависимости от размера пластин.
Изготовление пластин начинают с размола компонентов смеси и приготовления шихты. Затем выполняют смешивание компонентов, мокрый размол приготовленной шихты, сушку, дозирование и горячее прессование. Закончив прессование, разбирают пресс-форму, вынимают спрессованные заготовки и передают их на механическую обработку.
Качество и стабильность режущих пластин в значительной степени определяются следующими факторами: содержанием карбида титана и оксида алюминия в исходной шихте, временем размола смеси, температурой и временем выдержки при горячем прессовании, давлением прессования.
Для определения режущих свойств керамики провели сравнительные испытания при точении стали ХВГ (HRC 60—62) по режиму: 〃 = 50 м/мин; t = 0,25 мм; S = 0,075 мм/об. Геометрические параметры режущей части резцов: § = 45°; g = 15°; а ^ =% = 7。н у = —15°. Испытывали керамику обычного и оптимального состава. Стойкость резцов составляла Т^ = 60 мин и Тодт — 105 мин.
Ниже приведены значения составляющей силы резания Ру для тех же материалов в зависимости от продолжительности точенияз Время точения т, мин20406080100
Составляющая силы резания Ру, Н, для керамики состава:"
обычного 280385400——
оптимального 150235295370387
Анализ результатов показывает, что увеличение коэффициента /(к приводит к уменьшению Ру и интенсивности изнашивания в начальный период. Это свидетельствует о повышении прочности и более длительном сохранении остроты режущих кромок.
26
1.3. Области применения режущих инструментов из СТМ и керамики
Области применения композита разных марок определяются размерами н физико-механическими характеристиками поликристаллов.
Композит 01 и композит 02 — поликристаллы из кубического нитрида бора (КНБ) с минимальным количеством примесей —— применяют для тонкого и чистового точения, преимущественно без удара, и торцового фрезерования закаленных сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со ^ 15 %) с глубиной резания 0,05——0,5 мм (максимально допустимая глубина резания 1,0 мм).
Композит 05 ——поликристаллы, спеченные из зерен КНБ со связкой, — применяют для предварительного и окончательного точения без удара закаленных сталей (HRC? < 60) и чугунов любой твердости с глубиной резания 0,05—3,0 мм, а также для торцового фрезерования заготовок из чугуна любой твердости, в том числе по корке, с глубиной резания 0,05——6,0 мм.
Композит 10 и двухслойные пластины из композита 10Д (композит 10 на подложке из твердого сплава)——поликристаллы на основе вюрцитоподобного нитрида бора (ВНБ) — применяют для предварительного и окончательного точения с ударом и без удара и торцового фрезерования сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со n 15 %) с глубиной резания 0,05—3,0 мм, прерывистого точения (наличие на обрабатываемой поверхности отверстий, пазов, инородных включений).
Инструмент, оснащенный поликристаллическими алмазами (ПКА), предназначен для чистовой обработки цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов вместо твердосплавного инструмента.
Таким образом, инструменты из СТМ на основе нитрида бора и алмаза имеют свои области применения и практически не конкурируют друг с другом.
Области применения керамики и СТМ на основе нитрида бора в значительной степени перекрываются.
Резцы с пластинами или вставками из композита 01 обладают способностью самозатачиваться при изнашивании, т. е. сохранять радиус скругления режущей кромки почти неизменным в пределах р = 20 ... 50 мкм в течение всего периода стойкости.
Это способствует уменьшению шероховатости обработанной поверхности и, как следствие, повышает стойкость резцов по технологическому критерию при чистовой обработке. Резцы с пластинами из керамики такой способностью не обладают — кромка у них скругляется значительно интенсивнее и болыпе-
27
1.5. Рекомендации гю выбору марки керамики
Обрабатываемый материал
Твердость
Керамика для обработки
тонкой
чистовой
получистовой
Чугун:
серый
НВ 143—289
ВО-13, вш, ЦМ-332
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ковкий
НВ 163—269
ВО-13, вш
ВШ, ВО-13, В-3
ВШ, В-3, ВО-13
НВ 170—369
вш, В-3, ВО-13
В-3, силинит-Р, ВШ, ВО-13
В-3, силинит-Р, ВШ, ВОК-60
отбеленный
НВ 400—650
ВОК-60, корти нит, В-3
вок-60, кортинит, В-3
ВОК-60, кортинит, В-3
Сталь: качественная конструкционная
НВ 160—229
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
конструкционная легированная
НВ 179—229
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ВО-13, ВШ, ЦМ-332
ВО-13, вш, ЦМ-332
улучшенная
НВ 229—380
ВШ, ВО-13, вок-60, силинит-Р
ВШ, ВО-13, ВОК-60, силинит-Р
В-3, ВОК-60, ВШ, ВО-13
цементуемая закаленная
HRC3 36—48
ВОК-60, кортинит, В・3
ВОК-60, кортинит, В-3
ВОК-60, В-3, кортинит
HRC3 48—57
ВОК-60, кортинИТ
ВОК-60, В-3, кортинит
Кортинит, вок-60, кортинит
HRC3 57—64
ВОК-60, В-3, ВОК-71, кортинит
ВОК-60, в-3, кортинит, ВОК-71
ВОК-60, В-3, кортинит, ВОК-71
Цветные металлы на основе меди
НВ 60—120
В-3, кортииит
В-3, кортинит
В-3, кортинит
Сплавы на основе никеля
—
Силинит-Р
Силинит-Р
Силинит-Р
Кортииит
Кортинит
Кортинит
Композит 01 обладает определенным преимуществом по сравнению с керамикой при точении закаленных сталей высокой твердости во всем диапазоне режимов резания, характерных для обработки этих материалов, а также при точении серого и высокопрочного чугунов со сравнительно небольшими сечениями среза.
Керамика предпочтительнее при точении заготовок из ферритных ковких чугунов и незакаленных конструкционных сталей (в последнем случае композиты всех марок при скоростях резания свыше 250 м/мин, присущих керамике, практически неработоспособны).
При точении серого и высокопрочного чугунов со значительными сечениямй среза (S = 0,2 ... 0,25 мм/об и более) у композита 01 выше износостойкость, но силы резания и шероховатость обработанной поверхности те же, что и при точении инструментами с пластинами из керамики. В этих случаях выбор керамики или СТМ определяется конкретными технологическими условиями и экономической целесообразностью.
Исследование и опыт внедрения инструментов с пластинами из керамики различных марок позволяют рекомендовать следующие области ее применения:
оксидная (чистая, белая) керамика ВО-13, ЦМ-332, ВШ-75 — для чистовой и получистовой обработки нетермообработанных сталей, серых чугунов с высокими скоростями резания (до 800— 1000 м/мин);
оксид но- к ар би ди ая (смешанная, черная) керамика ВОК-60, ВОК-63, В-3, кортинит ОНТ-20 — для чистовой, получистовой и прерывистой обработки ковких, высокопрочных, отбеленных, модифицированных чугунов, сталей, закаленных до HRC3 30— 55 и HRCS 56—65; кроме того, керамика В-3 и ОНТ-20 рекомен* дуется для обработки цветных металлов на основе меди;
нитридная керамика снлнннт-Р — для получистовой обработки чугунов.
Рекомендации по областям применения и выбору различных марок отечественной керамики даны в табл. 1.5. Исходя из конкретных условий обработки (состояние оборудования, припуски на обработку, требования к качеству и т. д.), в каждом случае следует корректировать применение той или другой марки керамики вплоть до проведения сравнительных экспресс-испытаний. Керамика ЦМ-332 в настоящее время заменяется керамикой ВО 13.
2・ КОНСТРУКЦИИ И НОМЕНКЛАТУРА РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ СТМ И КЕРАМИКОЙ
Режущие инструментыу оснащенные СТМ
Эксплуатационные показатели инструмента из СТМ — период стойкости, число периодов стойкости (повторных заточек режущих кромок), предельно допустимая площадь сечения срезаемого слоя (подача н глубина резания) и конструкция — в значительной степени зависят от способа и технологии закрепления поликристал- лического режущего элемента в инструменте.
Главным направлением развития конструкций инструментов из СТМ является создание резцов и фрез с механическим креплением цельных н двухслойных, круглых и многогранных шлифованных режущих пластин [4].
Перетачиваемый инструмент, оснащенный СТМ, рекомендуется лишь в тех случаях, когда конструкция с механическим креплением пластин технически невозможна (нз-за вида инструмента, его габаритов, геометрических параметров и т. п・)・
В СССР выпускают широкую номенклатуру (см. приложение 1) токарных и расточных резцов, режущих пластан и вставок с неразъемно закрепленным поликристаллом, торцовых фрез, оснащенных композитом.
В перетачиваемых вставках, токарных и расточных резцах с неразъемным креплением поликристалла композита 01 и композита 10 последний закреплен путем вакуумной пайки, пайки металлизированных заготовок на установке ТВЧ или динамического горячего прессования. Лучшее качество обеспечивает пайка поликристаллов в стальной или твердосплавный (для мелкоразмерного инструмента) корпус адгезионно-активным припоем в вакууме.
Выпускают круглые вставки (О X L = 8 X 16; 8 X 18; 8 X 20 мм), оснащенные поликристаллами композитов 01 н 10 (рис. 2.1), для токарных, подрезных и расточных резцов сечением 15 X 16; 20 X 20; 25 X 25; 25x20 мм с механическим креплением (винтом или прихватом) таких вставок (рис. 2.2), а также расточные резцы круглого (D X L равно 10X25; 12x25; 16X30; 16x60 мм; <р равно 35; 45; 60°) н прямоугольного (ВхН = 10Х X10X40; Юх 10x65; 12X 12x70; 16Х 16x80 мм; <р равно 15; 30; 45; 60°) сечений (рис. 2.3), в том числе для координатнорасточных станков для обработки отверстий диаметром 5—30 мм (оснащаются поликристаллами композитов 01 н 10, рис. 2.4).
Рис. 2 1. Вставки резцовые с неразъемно закрепленным (запаянным) поликристаллом композитов 01, 02 или 10
Рис. 22 Резцы токарные сборные с перетачиваемыми вставками, оснащенными композитом 01, 02 или 10
Рис. 2.3. Расточные резин, оснащенные композитом 01 или 10:
а — конструкция; 7 — круглого сечения： 2 — прямоугольного сечення; б — общий внД
Выпускают также токарные резцы со вставками, оснащенными поликристаллами композита 02.
Рис. 2,4. Расточные резцы для координатно-расточных станков, оснащенные композитом 01 или 10
Рис. 2.5. Режущие цельные и двухслойные пластины из композитов
Инструмент с механическим креплением круглых и многогранных пластин из СТМ имеет ряд важных преимуществ перед напайным; не требуется повторная заточка у потребителей; повышается надежность закрепления режущего элемента; увеличивается стабильность эксплуатационных показателей пластин.
В настоящее время освоено производство шлифованных по всем поверхностям цельных круглых пластин из композита 01, цельных круглых, ромбических, квадратных и трехгранных пластин из композита 05, двухслойных круглых, квадратных и ромбических пластин из композита 10Д (рис. 2.5, табл. 2.1 и 2.2). Степени точности пластин приведены в табл. 2,3.
32
33
Режущие пластины из композита для резцов
Композит 0J
Круглая
Композит 05
Ромбическая (80 )
Композит 10 Д (двухслойная)
Круглая
d= 3,6 мм; s = 3,18 мм; s н 2,38 мм
d d d d
s= 3,97 мм; s = 5,0 мм:
s = 3,97 мм, s = 3,97 мм
d = 5,56 мм; s = 3,97 мм; d = 6,35 мм; s = 3,97 мм
d = 5,56 мм; s = 3,97 мм; d = 6,35 мм; $ = 3,97 мм
Квадратнаяd
s = 3,97 мм：
s = 3,97 мм;
Трехгранная
7 г
Квадратная
d = 5,56 мм;
d — 6,35 мм;
d = 4,76 мм; s =d = 5,56 мм; s =
3,97 мм;
3,97 мм
•Ц4^
d = 3,97 мм; s = 3,97 мм; d = 5.56 мм; s = 3,97 мм;
Примечания: 1. Пластины изготовляют степеней точности U, М и G; радиусы при вершине многогранных пластик 0.2; 0,4: 0,8;
1,2： 1,6 мм.
Режущие кпсмкя пластин в двух исполнениях: F (острая) и Т (со стандартной защитной фаской 0,2х20°).
2.2. Режущие пластины из СТМ степени точности Н для оснащения торцовых регулируемых фрез кассетной конструкции
Эскизк
Материал
d
S
f
R
a, °
мм
夕
К05
6,35
9,52
3,97
3,97 или 3,18
—
—
0
7 и 11
7
4
КЮД
ПКА
5,56
6,35
5,56
6,35
9,52
旦
/
5
К05
КЮД
5,56
6,35
9,52
5,56
6,35
3,97
1,0
1,2
1,4
1,0
1,2
—
0
ПКА
5,56
6,35
9,52
3,97
1,0
1,2
1,4
7
3,18
и 11
R 火
К05
5,56
6,35
9,52
3,97
1,2
1,6
0
J
2
КЮД
5,56
--
1,2
6,35
1,6
工
ПКА
5,56
6,35
9,52
3,97 или 3,18
1,2
1,6
7
и 11
R #
Г
1
К05
5,56
6,35
9,52
3,97
1,0
1,2 L4
30
40
60
0
КЮД
5,56
6,35
1,0
1,2
30
40
И
¥
в
L
ПКА
5,56
6,35
3,97 или
1,0
1,2
30
40
7 и 11
9,52
3,18
1,4
60
Примечания: 1. Допуски размеров пластин: s 士 0,025;
d 士 0,013： m 士 0,013.
2. K05 — сокращенное обозначение композита 05, КЮД — композита 1СД, ПКА поликристалличёских алмазов.
2・3. Предельные отклонения размеров круглых я многогранных режущих пластин из композята
Контролируемые параметры
Степень точности
и
м
G
н*
Диаметр вписанной окружности d
±0,08
±0,05
±0,025
土 0,013
Диаметр круглых пластин d
土 0,08
土 0,05
土 0,025
土 0,013
Толщина s
±0,13
±0,13
±0,13
土 0,025
Размер m
±0,13
±0,08
±0,025
±0,013
Толщина рабочего слоя из СТМ у двухслойных пластин
土 0,20
±0,20
±0,20
±0,20
Угол при вершине,
±15
±15
±0,5
±0,5
Угол задний, °
—1
—1
—1
—1
Отклонение от перпендикулярности боковых поверхностей опорным (для плоских с а = 0),
±30
±30
±15
±4
Отклонение от параллельности опорных поверхностей
Отклонение от плоскостности опорных поверхностей:
0,025
0,025
0,025
0,008
выпуклость
0,005
0,005
0,005
0,005
вогнутость
Отклонение от плоскостности боковых поверхностей;
0,015
0,015
0,015
0,015
выпуклость
0,025
0,025
0,010
0,010
вогнутость
0,025
0,025
0,010
0,010
* Степень точности пластин для фрез.
Примечания: 1. Линейные размеры — в мм.
2. Размер m служит для задания номинального положения вершины пластины. Предельные отклонения размера и: являются предельными отклонениями вершнны пластины от коминальиого положения.
Серийное производство пластин из СТМ с диаметром вписанной окружности свыше 13 мм экономически неоправданно: такие пластины находят применение лишь в редких случаях. Специальные инструменты для снятия больших припусков создают на основе ступенчатых конструкций. Многогранные твердосплавные пластины стандартных размеров с запаянным в одном из углов двухслойным режущим элементом из СТМ целесообразны для алмазных инструментов. Это объясняется тем, что их внедрение эффективно даже без изменения режима резания ——за счет повышения стойкости в десятки и сотни раз. В этом случае в ту же инструментальную наладку, в корпус резца или фрезы устанавливают новую пластину с размерами, равными размерам замененной твердосплавной пластины. Внедрение инструментов из СТМ на основе нитрида бора всегда требует резкой интенсификации режима резания, новых оборудования и оснастки.
Рис. 2.6. Резец токарный сборный с механическим креплением пластин из композита (пластина базируется в закрытом гнезде в корпусе): а — общий вид; б — конструкция; / —Рис. 2.6. Резец токарный сборный с механическим креплением пластин из композита (пластина базируется в закрытом гнезде в корпусе): а — общий вид; б — конструкция; / —Рис. 2.7. Резцовая расточная вставка с механическим креплением ромбических пластин из композита:а — общий вид; б — конструкция： / — цилиндрическое отверстие в корпусе; 2 — цилиндрическая направляющая прихвата; 3 — режущая пластина; 4 — прихват; 5 — коническая поверхность прихвата; 6 — коническая поверхность крепежного винта； 7 — крепежный винт; 8 — отверстие под ключ； 9 — корпусРис. 2.7. Резцовая расточная вставка с механическим креплением ромбических пластин из композита:а — общий вид; б — конструкция： / — цилиндрическое отверстие в корпусе; 2 — цилиндрическая направляющая прихвата; 3 — режущая пластина; 4 — прихват; 5 — коническая поверхность прихвата; 6 — коническая поверхность крепежного винта； 7 — крепежный винт; 8 — отверстие под ключ； 9 — корпус
Рис. 2.6. Резец токарный сборный с механическим креплением пластин из композита (пластина базируется в закрытом гнезде в корпусе): а — общий вид; б — конструкция; / —
Рис. 2.6. Резец токарный сборный с механическим креплением пластин из композита (пластина базируется в закрытом гнезде в корпусе): а — общий вид; б — конструкция; / —
Рис. 2.7. Резцовая расточная вставка с механическим креплением ромбических пластин из композита:
а — общий вид; б — конструкция： / — цилиндрическое отверстие в корпусе; 2 — цилиндрическая направляющая прихвата; 3 — режущая пластина; 4 — прихват; 5 — коническая поверхность прихвата; 6 — коническая поверхность крепежного винта； 7 — крепежный винт; 8 — отверстие под ключ； 9 — корпус
Рис. 2.7. Резцовая расточная вставка с механическим креплением ромбических пластин из композита:
а — общий вид; б — конструкция： / — цилиндрическое отверстие в корпусе; 2 — цилиндрическая направляющая прихвата; 3 — режущая пластина; 4 — прихват; 5 — коническая поверхность прихвата; 6 — коническая поверхность крепежного винта； 7 — крепежный винт; 8 — отверстие под ключ； 9 — корпус
Рекомендуется выпускать цельные и двухслойные, негативные (без задних углов) и позитивные (с задними углами) пластины и с их использованием создавать инструмент и спецналадки.
Выпускают токарные проходные, подрезные и расточные резцы с механическим креплением круглых и многогранных пластин из
пружина; 2 — режущая пластина из ком*
познта； 3 — крепежный винт; 4』прихват; 5 — опорный выступ; 6 ~ корпус
композитов 01, 05 и 10Д (рис, 2.6), резцовые вставки с механиче- ским креплением ромбических пластин из композитов 05 и 10Д для сверлильно-фрезерно-расточных станков с ЧПУ (рис. 2.7), вставки (рис. 2.8) с механическим креплением круглых пластин из композита 01 и ромбических — из композита 05. По заказам потребителей поставляются токарные проходные ступенчатые резцы с механическим креплением круглых пластин из композитов 05 и 10Д для обработки прокатных валков с глубиной резания до 6——8 мм (рис. 2.9). Режущая пластина базируется в глухом пазу в корпусе из закаленной инструментальной сталн твердостью
HRC3 50—60 и зажимается сверху прихватом также из закаленнойHRC3 50—60 и зажимается сверху прихватом также из закаленнойстали. Пружина служит длястали. Пружина служит для；Рис. 2.8. Резцовая расточная регулируемая вставка с механическим креплением пластины из композита；Рис. 2.8. Резцовая расточная регулируемая вставка с механическим креплением пластины из композитаРис. 2.9. Резец токарный ступенчатый для обработки прокатных валковРис. 2.9. Резец токарный ступенчатый для обработки прокатных валков
HRC3 50—60 и зажимается сверху прихватом также из закаленной
HRC3 50—60 и зажимается сверху прихватом также из закаленной
стали. Пружина служит для
стали. Пружина служит для
；Рис. 2.8. Резцовая расточная регули
руемая вставка с механическим креплением пластины из композита
；Рис. 2.8. Резцовая расточная регули
руемая вставка с механическим креплением пластины из композита
Рис. 2.9. Резец токарный ступенчатый для обработки прокатных валков
Рис. 2.9. Резец токарный ступенчатый для обработки прокатных валков
фиксации прихвата при замене пластины. В отдельных случаях для повышения технологичности изготовления резца боковые базы выполняют в виде съемного сепаратора, который приклеивают к корпусу. Однако цельный корпус с глухим гнездом безусловно предпочтительнее. Разработана конструкция резца с боковым расположе- iнием крепежного винта (см.
рис. 2.7)“
Разработана также компактная конструкция расточного резца круглого сечения диаметром 12 мм с механическим креплением пластин из композита (рис. 2.10).
Основные направления конструирования фрез из композита определяются теми технологическими задачами, которые должны эффективно решаться благодаря их применению.
37
110110Выпускают торцовые сборные фрезы диаметром 40—200 мм со вставными перетачиваемыми ножами, оснащенными поликристаллами композитов 01 или 10 (рис. 2.11), с регулируемым торцовым биением до 0,002 мм (например, в приспособлении, показанном на рис. 2.12) Для снижения шероховатости обработанной поверхности при работе с повышенными подачами радиус вершины ножей выполняют 20——50 мм. Область применения этих фрез — обработка открытых и закрытых (типа направляющих «Ласточкин хвост») поверхностей на шлифовальных и координатно-расточных станках взамен предварительного и окончательного шлифования, частично взамен шабрения. Фрезы (рис. 2.11, 6) состоят из корпуса / и вставных ножей 3, закрепленных в корпусе клиньями 2 с помощью винтов 4. Пружина 5 создает постоянное силовое замыкание клина с ножом для предохранения его от выпадания из кор- 1 пуса при раскреплении винтов, а ! гакже для того чтобы было
110
110
Рис. 2.10. Резцовая расточная вставка круглого сечения с пластиной из композита 01
возможно плавное регулирование осевого положения ножа в отверстии с помощью регулировочного ключа 6, Существуют иные конструктивные исполнения, в равной мере обеспечивающие быструю и точную настройку минимального торцового биения. Присоединительные размеры предусмотрены в двух исполнениях —— для шлифовальных и металлорежущих станков. Глубина резания ——не более 0,5 мм при продольных подачах до 5 м/мин (большой радиус при вершине ножей ——необходимый конструктивный элемент, обеспечивающий возможность нормальной работы на высоких подачах). Параметр шероховатости обработанной поверхности Rq = 0,2 ... 2,0 мкм.
Разработаны торцовые сборные фрезы кассетной конструкции диаметром 125—800 мм с механическим креплением высокоточных пластин круглой и квадратной формы нз композитов 05 и 10Д (рис. 2.13), с регулируемым торцовым биением режущих кромок 0,002—0,012 мм в зависимости от диаметра. Такая фреза (рис. 2.13, 6) состоит из корпуса / и сменных кассет с режущими пластинами 9. Кассеты крепят в пазах корпуса винтами 8. Кассеты состоят из державки 2, прихвата 6, крепежного винта 7, сухаря-клина 3 и регулировочного винта 4 с контргайкой 5. Конструкция фрезы предусматривает осевую регулировку кассет. Предварительная осевая регулировка осуществляется вин-
Рис. 2.11. Фреза торцовая насадная регулируемая со вставными перетачиваемыми ножами, оснащенными композитами 01 или 10:
Q т общий вид; 6 — конструкция
тами 4, окончательная осевая регулировка, обеспечивающая торцовое биение режущих кромок 1—5 мкм (в зависимости от диаметра фрезы), осуществляется при полностью затянутых после предварительного регулирования винтах 8 только б направлении перемещения кассет от опорного торца фрезы. Дотягивать винты 8
после окончательного регулирования не следует. Балансировка фрезы выполня-
Рис. 2.12. Приспособление для настройки торцового биения ножей регулируемой фрезы вне станка:
/ — опорный фланец; 2 — фреза; 3 -* сменная центрирующая втулка; 4 —* штифт; 5 — магнитная стойка с микрон» ным индикатором
ется с помощью сухарей 10, 11. Затраты времени на столь точную настройку малого биения, которое обеспечивает высокопроизводительную работу с большими подачами и высоким качеством, составляют не более 1 мин в расчете на каждый зуб фрезы. При этом высокой квалификации оператора не требуется. Преимущество кассетной конструкции фрез перед другими конструкциями состоит также и в том, что один и тот же корпус вза-
Рис. 2.13. Фреза торцовая насадная регулируемая кассетной конструкции с механическим креплением неперетачиваемых прецизионных пластин из композитов 01, 05, 10Д:
а =* общий вид； 6 = конструкция (см. стр. 41)
0
л?
“
Число кассет z
7
2
4
/ /
' Число кассет z
Исполнение II_
Л
Исполнение 力 Исполнение 万
Исполнение А
歹
Размеры кассетных регулируемых фрез, мм (см. рис. 2.13, б)
оо。2。2厶厶яяААIIII125125160160200200160160200200250250315315400400500500630630800800130 72130 7216516520520516516520520525525532032040540550550563563580580592921601602302302602604040404060605656686863638888220220300300400400530530700700808066,766,7101,6101,6177,8177,86a16,4+。，口918,4+°J31016,4 H12925,7 Hl 2146a16,4+。，口918,4+°J31016,4 H12925,7 Hl 214厶厶666614141551551818220220222210101414181814141818242430304050608040506080
о
о
。2
。2
厶
厶
я
я
А
А
II
II
125
125
160
160
200
200
160
160
200
200
250
250
315
315
400
400
500
500
630
630
800
800
130 72
130 72
165
165
205
205
165
165
205
205
255
255
320
320
405
405
505
505
635
635
805
805
92
92
160
160
230
230
260
260
40
40
40
40
60
60
56
56
68
68
63
63
88
88
220
220
300
300
400
400
530
530
700
700
80
80
66,7
66,7
101,6
101,6
177,8
177,8
6
a
16,4+。，口
9
18,4+°J3
10
16,4 H12
9
25,7 Hl 2
14
6
a
16,4+。，口
9
18,4+°J3
10
16,4 H12
9
25,7 Hl 2
14
厶
厶
66
66
14
14
155
155
18
18
220
220
22
22
10
10
14
14
18
18
14
14
18
18
24
24
30
30
40
50
60
80
40
50
60
80
висимости от конкретной задачи может быть оснащен кассетами с пластинами не только из композита, но и из поликристаллических алмазов, твердых сплавов, керамики, что делает данную конструкцию практически универсальной. Основные размеры фрез приведены в табл. 2.4.
Область применения фрез кассетной конструкции — предварительная и окончательная обработка плоских поверхностей взамен твердосплавных фрез и шлифовальных кругов на специальных станках, станках с ЧПУ, автоматических линиях, многоцелевых станках, гибких производственных модулях и системах. Глубина резания — до 6 мм. Продольная подача — до 2,5 м/мин. Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra = 0,4 …2,5 мкм.
Выпускают торцовые сборные нерегулируемые фрезы диаметром 20——100 мм с механическим креплением презиционных пластин из композита. Однорядные фрезы — с пластинами из компо- 42
2、
丄时I
6
Рис. 2.14. Фреза торцовая насадная
六
нерегулируемая
механическим
夕
2 — корпус; 3 — качающийся при-
• Ь7 忌
креплением неперетачиваемых прецизионных пластин из композитов 01, 05 и 10Д:
а — общий вид; 6 — конструкция：丿-—пластина; кват; 4, 6 — винты; 5 — клин
4
5
%d 8
Композит 0}5
и
зитов 05 и 10Д (рис. 2J4), ступенчатые — с пластинами из композита 05 (рис* 2.15). Сравнительно небольшое торцовое биение (у однорядных фрез 0,02—0,05 мм, у ступенчатых — 0,04—0,07 мм в зависимости от диаметра) достигается высокой точностью изготовления соответствующих конструктивных элементов и использованием прецизионных пластин. Однорядные фрезы удобны в эксплуатации, особенно на сверлильно-фрезерно-расточных
Рис. 2.15. Фреза торцовая насадная Рнс. 2.16. Рекомендуемая схема фрезе- ступснчатая нерегулируемая с механи- рования с наклоном шпинделя:ческмм креплением круглых неперета- I 厘 стол станка; 2 厘 заготовка; 3『фреза чиваемых прецизионных пластин нз композита 05Рис. 2.15. Фреза торцовая насадная Рнс. 2.16. Рекомендуемая схема фрезе- ступснчатая нерегулируемая с механи- рования с наклоном шпинделя:ческмм креплением круглых неперета- I 厘 стол станка; 2 厘 заготовка; 3『фреза чиваемых прецизионных пластин нз композита 05
Рис. 2.15. Фреза торцовая насадная Рнс. 2.16. Рекомендуемая схема фрезе- ступснчатая нерегулируемая с механи- рования с наклоном шпинделя:
ческмм креплением круглых неперета- I 厘 стол станка; 2 厘 заготовка; 3『фреза чиваемых прецизионных пластин нз композита 05
Рис. 2.15. Фреза торцовая насадная Рнс. 2.16. Рекомендуемая схема фрезе- ступснчатая нерегулируемая с механи- рования с наклоном шпинделя:
ческмм креплением круглых неперета- I 厘 стол станка; 2 厘 заготовка; 3『фреза чиваемых прецизионных пластин нз композита 05
станках с ЧПУ (диаметр 80 и 100 мм). Глубина резания однорядными фрезами — до 3 мм, ступенчатыми — до 6 мм. Продольные подачи — не более 0,1 мм/зуб. Параметр шероховатости обработанной поверхности серого чугуна Ra = 0,8 …6,0 мкм.
Таким образом, с помощью сборных фрез из композита обеспечиваются тонкая, чистовая, получистовая обработка, а также фрезерование чугунов по корке непосредственно после литья в широком диапазоне глубин резания и подач взамен шлифования и фрезерования твердосплавным инструментом.
Фрезы со вставными ножами менее удобны в эксплуатации, так как для них требуются повторные заточки. Поэтому их применение ограничивается, как правило, обработкой заготовок на шлифовальных станках взамен шлифовальных кругов, когда подачи очень велики (более 1,5—2 м/мин).
На фрезерных и расточных станках при обработке открытых и полузакрытых плоскостей корпусных деталей наиболее целесообразно применять регулируемые фрезы g механическим крепле- 1шем точных пластин.
Для сокращения рабочего хода фрезы и уменьшения износа пластин из композита ось шпинделя станка следует наклонять на угол до 30г (рис. 2.16).
44
Создан новый вид инструмента, оснащенного пластинами из композита 05,——зенковки для обработки отверстий в высокоабразивных углепластиках (рис, 2.17). По сравнению с цельными твердосплавными зенковками эти зенковки в 4 раза дороже, однако стойкость их в 20 раз выше. Кроме того, качество обработанной
поверхности существенно выше: после обработки 8— 10 отверстий твердосплавной зенковкой появляются отслоения углепластика, трещины, увеличивается шероховатость, тогда как после обработки даже 200 отверстий зенковкой с пластинами из композита 05 эти явления отсутствуют.
Рис. 2.17. Зенковка с механическим креплением пластин из композита 05: а — общий вид; 6 — конструкция d = 3 ... 6 мм;屮 равно 90° и 120°; / — направляющий штырь; 2 — специальная пятигранная перетачиваемая пластина из композита 05; 3 — демпфирующая шайба; 4 — корпус; 5 — контргайка; 6 — полый винт-хвостовик; 7 — шайба;8 — гайкаРис. 2.17. Зенковка с механическим креплением пластин из композита 05: а — общий вид; 6 — конструкция d = 3 ... 6 мм;屮 равно 90° и 120°; / — направляющий штырь; 2 — специальная пятигранная перетачиваемая пластина из композита 05; 3 — демпфирующая шайба; 4 — корпус; 5 — контргайка; 6 — полый винт-хвостовик; 7 — шайба;8 — гайкаЗа рубежом произ* водят режущие элементы из СТМ на основе нитри-
Рис. 2.17. Зенковка с механическим креплением пластин из композита 05: а — общий вид; 6 — конструкция d = 3 ... 6 мм;屮 равно 90° и 120°; / — направляющий штырь; 2 — специальная пятигранная перетачиваемая пластина из композита 05; 3 — демпфирующая шайба; 4 — корпус; 5 — контргайка; 6 — полый винт-хвостовик; 7 — шайба;
8 — гайка
Рис. 2.17. Зенковка с механическим креплением пластин из композита 05: а — общий вид; 6 — конструкция d = 3 ... 6 мм;屮 равно 90° и 120°; / — направляющий штырь; 2 — специальная пятигранная перетачиваемая пластина из композита 05; 3 — демпфирующая шайба; 4 — корпус; 5 — контргайка; 6 — полый винт-хвостовик; 7 — шайба;
8 — гайка
да бора: боразона —— фирма «Дженерал Электрик» (США); амборита —— фирмы «Де Бирс» (Великобритания); сумиборона — фирма «Сумитомо Электрик» (Япония). Эти режущие элементы используют для производства инструмента многие фирмы в Европе, Америке и Японии. Режущие элементы изготовляют в двух исполнениях: цельные (амборит) и двухслойные (боразон, сумибо- рон). Преимущество цельных пластин из абморита —— удвоенный ресурс работы по сравнению с односторонними двухслойными пластинами, а двухслойных режущих элементов с тонким (около
0,5 мм) рабочим слоем из СТМ на твердосплавной подложке — повышенная прочность, обеспечиваемая подложкой* Преимущество двухслойных элементов в основном заключается в простоте и надежности их пайки к корпусу неразъемного перетачиваемого инструмента (припаивается твердый сплав к стали или к твердому сплаву). Поэтому амборит выпускают только в виде цельных круглых и многогранных неперетачиваемых пластин, а боразон и су- миборон — как в виде пластин, так и в виде напайных элементов в форме секторов и сегментов. Двухслойные неперетачиваемые пластины, кроме того, изготовляют как в негативном (без задних углов), так и в позитивном (с задними углами) исполнении. В СССР выпускают алмазные резцы, оснащенные поликристаллами АСПК. Поликристалл запаивают в цилиндрическую или прямоугольную стальную вставку (табл. 2.5), которую затем механически закрепляют в инструменте. Изготовляют токарные проходные, подрезные и расточные резцы, оснащенные такими вставками. Заточенные вставки имеют отрицательные передние углы —3° ... —10° и радиус при вершине г = 0,2 ... 0,6 мм, однако по заявке заказчика геометрические параметры могут быть изменены (положительный передний угол 0 ... +10°; г = 0,8 ... 2,0 мм; выглаживающая фаска на задней поверхности 0,05 ... 0,10 мм с а」=0; фаска при вершине резца шириной / = 0,3 ... 1,5 мм вместо радиуса гит. п.). Поставляют также незаточенные вставки, если геометрические параметры заточенных вставок не устраивают потребителя, Такие вставки могут использоваться также и для торцовых фрез. Недостатки вставок — низкая прочность закрепления поликристаллов и высокий коэффициент вариации стойкости —— объясняются свойствами АСПК： плохой смачиваемостью припоями, наличием центрального металлического стержня и большого количества примесей. Выпускаются также вставки, оснащенные поликристаллами АСБ, аналогичной номенклатуры. Однако в режущих инструментах чаще применяют вставки с АСПК-
В табл. 2.6 приведены основные характеристики поликристаллов синтетических алмазов, выпускаемых в СССР, для изготовления режущего инструмента.
Дальнейшее развитие алмазные режущие инструменты получили на основе использования двухслойных элементов различных форм и размеров с рабочим слоем из спеченных зерен синтетических алмазов на подложке из твердого сплава. Толщина алмазного слоя 0,5—0,8 мм. Преимущества двухслойных элементов перед поликристаллами АСПК и АСБ весьма существенны: изотропия свойств, повышенная прочность, стабильность эксплуатационных показателей, простота и надежность их пайки к корпусу инструмента благодаря твердосплавной подложке. Конструирование инструментов на базе таких элементов идет по двум направлениям:
Незаточенные вставкиНезаточенные вставки8 II 25——10—35——12—40——16 II 50——Цилиндрические вставки8 II 25——10—35——12—40——16 II 50——Цилиндрические вставкиЦилиндрические вставкик фасочным резцамЦилиндрические вставкик фасочным резцамЦилиндрические вставки для прямого крепления в державках и оправкахЦилиндрические вставки для прямого крепления в державках и оправках8822255D055OQ55555500O000 11111112222331111112222228822255D055OQ55555500O000 111111122223311111122222245151545二301545155050—15454515154545151545—4515—-1545—45153015451550503015>»4515—505030154515一5050—3015—4515—505045151545二301545155050—15454515154545151545—4515—-1545—45153015451550503015>»4515—505030154515一5050—3015—4515—505075,918—30—86,425一30—86,435—30—107,440—30—128,460—30—1680—30—718—45—825—45—835—45—1040—45—128,460—45—*•1610,4804575,918—30—86,425一30—86,435—30—107,440—30—128,460—30—1680—30—718—45—825—45—835—45—1040—45—128,460—45—*•1610,480452.5. Вставки резцовые, оснащенные поликристаллами синтетического алмаза АСПК
Незаточенные вставки
Незаточенные вставки
8 II 25——
10—35——
12—40——
16 II 50——
Цилиндрические вставки
8 II 25——
10—35——
12—40——
16 II 50——
Цилиндрические вставки
Цилиндрические вставкик фасочным резцам
Цилиндрические вставкик фасочным резцам
Цилиндрические вставки для прямого крепления в державках и оправках
Цилиндрические вставки для прямого крепления в державках и оправках
8822255D055OQ55555500O000 1111111222233111111222222
8822255D055OQ55555500O000 1111111222233111111222222
45
15
15
45
二
30
15
45
15
50
50
—
15
45
45
15
15
45
45
15
15
45
—
45
15
—-
15
45
—
45
15
30
15
45
15
50
50
30
15
>»
45
15
—
50
50
30
15
45
15
一
50
50
—
30
15
—
45
15
—
50
50
45
15
15
45
二
30
15
45
15
50
50
—
15
45
45
15
15
45
45
15
15
45
—
45
15
—-
15
45
—
45
15
30
15
45
15
50
50
30
15
>»
45
15
—
50
50
30
15
45
15
一
50
50
—
30
15
—
45
15
—
50
50
7
5,9
18
—
30
—
8
6,4
25
一
30
—
8
6,4
35
—
30
—
10
7,4
40
—
30
—
12
8,4
60
—
30
—
16
80
—
30
—
7
18
—
45
—
8
25
—
45
—
8
35
—
45
—
10
40
—
45
—
12
8,4
60
—
45
—*•
16
10,4
80
45
7
5,9
18
—
30
—
8
6,4
25
一
30
—
8
6,4
35
—
30
—
10
7,4
40
—
30
—
12
8,4
60
—
30
—
16
80
—
30
—
7
18
—
45
—
8
25
—
45
—
8
35
—
45
—
10
40
—
45
—
12
8,4
60
—
45
—*•
16
10,4
80
45
Размеры
и геометрические
параметры
Размеры и
геометрические
параметры
Q 1 Н
1 L丨厶1
Ф 1 Ф»
о 1 н 1
L-1
Ф 1 Ф*
мммм
Продолжение табл. 2.5
Размеры и геометрические параметры
Размеры и геометрические параметры
£> 1 Н 1 L 1 й 1 ф
Ф1
D 1 Н 1 厶
й 1 В
Ф1
мм
ММ
Прямоугольные вставки
Основные характеристики поликристаллов синтетических алмазов для режущего инструмента
Марка поли кристалла
J
眈
雜
q J
OO 鶴 I X
Форма, размеры пол и кристаллов (диаметрхвысота), мм
АСБ-1; АСБ-5;
АСБ-6; АСБ-Р
90—
100
400—800
850
700
Сфера, полусфера, цилиндр, (5—6)X(2,5—6,5)
АСПК； АСПВ
100
400—800
850
700—900
Цилиндр, (4—4,$)Х (4—5)
СВ; СВС; СВАБ
100
5000
850
700
Цилиндр, 4X4
с км
100
5000
850
700
Цнлиндр, (3—8)Х (3—5)
АМК
78—80
4500—
5000
—
850—900
Цилиндр, (3—6)Х (1,5—4)
АМК-Т
82—86
5000— 5500
—
750
Цил индр, (3—6) X (1,5—4)
ДАП; ДИАМЕТ (двухслойные пла> стины)
100
8000
—
700
Диск, (5—14)Х (3—6)
АМК-25; АМК-27 (двухслойные пластины)
75—84
5000
650—700
Цилиндр, (3—8)Х (1—5)
напайные инструменты, затачиваемые и повторно затачиваемые по мере затупления;
инструменты с механическим креплением многогранных режущих пластин.
Напайные инструменты, т. е. инструменты, у которых двухслойные элементы припаивают непосредственно к корпусу (резцы, фрезы, сверла, развертки и т. п.), изготовляют в тех случаях, когда создать подобные инструменты с механическим креплением пластин технически невозможно. Заточка и повторные заточки этих инструментов не только трудоемки, но, что самое главное, требуют специальных заточных станков высокой жесткости и специальных кругов.
Механически закрепляемые многогранные режущие пластины изготовляют в двух существенно различающихся исполнениях:
пластины, состоящие из корпуса, выполненного из конструкционного материала (твердого сплава, легированной инструментальной или быстрорежущей стали), и запаянного в одну из вершин двухслойного режущего элемента (табл. 2.7);
двухслойные круглые н многогранные повторно не затачиваемые пластины со сплошным алмазным рабочим слоем на твердосплавной подложке (табл. 2.8); такие пластины могут быть и цельными, без подложки.
Первые имеют форму и размеры стандартных твердосплавных пластин, в том числе с центральным отверстием, и поэтому могут быть использованы во всех существующих конструкциях инструментов с механическим креплением пластин. Однако эти пластины с одной режущей кромкой для восстановления режущих свойств нужно повторно затачивать, что крайне затруднительно для потребителей в силу вышеуказанных причин. Практика показывает, что их повторные заточки целесообразны только при достаточно большом количестве используемых инструментов. Единственно правильный подход к эксплуатации алмазного напайного инструмента ——это организация централизованной повторной заточки на заводе-изготовителе.
Двухслойные круглые и многогранные пластины не нуждаются в повторных заточках, что чрезвычайно упрощает эксплуатацию алмазных инструментов (это становится почти столь же просто, как обслуживание обычного твердое плавного инструмента), однако из-за сравнительно малых размеров (табл. 2.8) для них нередко требуются специальные державки. Разовое изготовление державки проще и доступнее, чем постоянные повторные заточки алмазных инструментов. Вследствие этого такое направление дальнейшего развития алмазных пластин наиболее перспективно.
Конструкции резцов и кассетных регулируемых торцовых фрез с механическим креплением пластин из синтетических алмазов степени точности U, М, G н Н аналогичны конструкциям инструментов из СТМ на основе нитрида бора.
49
Пластины сменные многогранные, оснащенные СВБН (ТУ 19-4206-113—80)
Обозначение пластин
Размерю, мм
класса точности U
d
s
г
m
а/
Я*
01111—090204 0Ш1—090208 01111—090212 0Ш1—090220
01311—090204 01311—090208 01311—090212 01311—090220
01411—090204 01411—090208 01411—090212 01411—090220
TNUN—090204 TNUN—090208 TNUN—090212
TNUN—090220
TPUN—090204
TPUN—090208 TPUN—090212 TPUN—090220
TEUN—090204 TEUN—090208 TEUN—090212
TEUN—090220
5,556
2,38
0,4
0,8
1,2
2,0
7,937
7,540
7,143
6,350
0
1,8
0,4 0,8
1,2 2,0
7,937
7,540
7,143
6,350
11
0,4
0,8
1,2
2,0
7,937
7,540
7,143
6,350
18
01111—110208
01111—110212
01111—110220
TNUN—110208
TNUN—110212
TNUN—110220
6,350
2,38
0,8
L2
2,0
8,731
8,334
7,541
0
1,8
01111—110312
TNUN—110312
—
3,18
1,2
8,334
01311—110208
01311—110212
01311—110220
01411—110208
01411—110212
01411—110220
TPUN—110208
TPUN—110212
TPUN—110220
TEUN—110208
TEUN—110212
TEUN—110220
6,350
2,38
8,731
8,334
7,541
11
1,8
8,731
8,334
7,541
18
01111—160308 01111—160312
0Ш1—160308 01311—160312
01411—160308 01411—160312
TNUN—160308
TNUN—160312
TPUN—160308
TPUN—160312
TEUN—160308
TEUN—160312
9,525
3,18
0,8
1,2
13,494
13,097
0
2,0
0,8
1.2
13,494
13,097
11
0,8
1,2
13,494
13,097
18
Продолжение табл. 2.7
Обозначение пластинкласса точности UОбозначение пластинкласса точности UРазмеры, ммРазмеры, мм
Обозначение пластинкласса точности U
Обозначение пластинкласса точности U
Размеры, мм
Размеры, мм
03111—060204 03111—060208 03111—060212 03111—060220
03311—060204 03311—060208 03311—060212 03311—060220
03411—0G0204 03411—060208 03411—060212 03411—060220
SNUN—060204
SNUN—060208 SNUN—060212
SNUN—060220
SPUN—060204
SPUN—060208
SPUN—060212
SPUN—060220
SEUN—060204
SEUN—060208 SEUN—060212 SEUN—060220
6,350
2,38
1,150 0,986 0,821 0,493
0
1,8
1,150 0,986 0,821 0,493
11
0,4 0,8 1,2 2,0
1,150 0,986 0,821
0,493
18
03Ш—090308 03111—090312 03111—090320
03311—090308 03311—090312 03311—090320
03411—090308 03411—090312 03411—090320
SNUN—090308 SNUN—090312 SNUN—090320
SPUN—090308
SPUN—090312
SPUN—090320
SEUN—090308 SEUN—090312 SEUN—090320
9,525
3,18
1,644
1,479
1,150
0
2,0
1,644
1,479
1,150
11
0,8
1,2 2,0
1,644
1,479
1,150
18
03111—120308 03111—120312
03311—120308 03311—120312
03411—120308
03411—120312
SNUN—120308
SNUN—120312
SPUN—120308
SPUN—120312
SEUN—120308
SEUN—120312
12,700
3,18
0,8
1,2
2,301 2,137
0
2,0
0,8
1.2
2,301
2,137
11
0,8
1,2
2,301
2,137 ；
18
Размеры для справок.
Многогранные повторно затачиваемые алмазные пластины степени точности U, М и G для резцов
Форма пластины, эскиз
d.
S,
Л MM
Правильная трехгранн
负4
ая
3,97
4,76
1,59
2,38
0,2; 0,4; 0,8; 1,2;
2,0
0,2; 0,4; 0,8; 1,2
0； 7; 11; 18(20}
0； 7; 11; 18 (20)
Квадратная
产
4,76
5,56
1,59
2,38
0,2; 0,4； 0,8
0,2; 0,4; 0,8; 1,2
0; 7; 11; 18 (20)
0; 7; 11; 18 (20)
1 \
Ромбическая (80°)
Г
4,76
5,56
1,59
2,38
0,2; 0,4; 0,8
0,2; 0,4; 0,8; 1,2
0; 7; 11; 18 (20)
0; 7; 11; 18(20)
J
Круглая ®@
~©5
5,56
6,35
8,00
1,59
2,38
2,38
0; 7; 11; 18(20)
0; 7; 11; 18 (20)
0; 7; 11; 18 (20)
Режущие инструменты» оснащенные поликристаллическими синтетическими алмазами, так же как и инструменты из нитрида бора, изготовляют многие зарубежные фирмы, а двухслойные элементы из спеченного слоя алмазов на твердосплавной подложке производят лишь несколько крупных фирм.
Двухслойные режущие элементы в виде секторов, сегментов н круглых заготовок припаивают к корпусу инструмента припоем на основе серебра, а затем затачивают на специальных станках
специальнымиспециальнымиРис. 2.18. Двухслойные заготовки для напайного инструмента:J 一 твердый сплав; 2 〜алмазный рабочий слойРис. 2.18. Двухслойные заготовки для напайного инструмента:J 一 твердый сплав; 2 〜алмазный рабочий слойалмазными кругами с обильным охлаждением.
специальными
специальными
Рис. 2.18. Двухслойные заготовки для напайного инструмента:
J 一 твердый сплав; 2 〜алмазный рабочий слой
Рис. 2.18. Двухслойные заготовки для напайного инструмента:
J 一 твердый сплав; 2 〜алмазный рабочий слой
Рабочие поверхности инструмента окончательно доводят и полируют.
Как правило, учитывая сложность повторных заточек алмазных резцов и пластин, эти операции выполняет изготовитель инструментов в ходе его эксп* луатации до полного изнашивания, причем стоимость повторных заточек нередко входит в пер вонач а льную стоимость инструмента.
В целом номенклатура инструментов, оснащенных поликристаллически- ми алмазами, аналогична номенклатуре инструментов из СТМ на основе нитрида бора.
Изготовители не ограничивают свою номенклатуру и предлагают любые инструменты по заказам, в том числе фасонные точные резцы для обработки канавок различной конфигурации.
С целью увеличения прочности пайки алмазных режущих элементов фирма «Де Бирс» начала выпускать заготовки в виде плоских шайб (рис. 2.18) сО = 15,88 мм и s = 1,6 или s = 3,18 мм, в которых алмазный слой окружен твердым сплавом. После разрезки получаются секторы с опорной и боковой цилиндрической стенками И2 твердого сплава, что увеличивает на 60—70 % площадь под пайку и число повторных заточек инструмента (практически до полного изнашивания всего алмазного слоя).
Широкая номенклатура режущих инструментов из СТМ позволяет создавать комплексные технологические процессы изготовления деталей с преймуществеиным использованием этих высокопроизводительных и износостойких инструментов, что особенно важно в автоматизированном производстве.
2・2・ Режущие инструменты с пластинами из керамики
СССР в конце сороковых годов начал промышленное производство пластин из керамики монокорунд Т48 и оксидной кера・ мики микролит ЦМ-332 для лезвийных режущих инструментов.
53
2.9. Предельные отклонения основных параметров режущих пластин
Контролируемый параметр
Предельные отклонения для пластин классов
и
G
Диаметр вписанной окружности d: до 9,525
св. 9,525 до 12,700
св. 12,700 до 19,050
±0,080
±0,130
±0,180
±0,025
Диаметр круглых пластин d
——
—0,025
Толщина s
±0,13
±0,13
Размер т при d: до 9,525 св. 9,525 до 12,700 св. 12,700 до 19,050
±0,130 ±0,200
±0,270
土 0,025
Радиус при вершине
土 0.1
±0,1
Угол при вершине.
土 30
±5
Отклонение от параллельности опорных поверхностей
0,025
0,025
Отклонение от перпендикулярности задних поверхностей к опорной
±30
±15
Отклонение от плоскостности опорной поверхности: выпуклость вогнутость
0,005 0,015
0,005 0,015
Отклонение от плоскостности задних поверхностей: выпуклость вогнутость
0,025 0,050
0,010 0,010
Ширина фаски /
±0,05
±0,05
Угол наклона фаски, &
±2
±2
Примечание. Линейные размеры •— в мм.
2.10. Геометрические параметры режущих пластин нз керамики
Ширина фаски f
Размер, мм
Шифр цифровой
Значение, °
Шифр цифровой
0,2
10
1
0,4
15
2
0,6
20
3
0,8
30
4
2.11. Допустимые зоны выкрашиваний на режущих пластинах
Зоны выкрашиваний
Размеры (мм) зоны выкрашивания (глубинах X протяженность) при длине режущей кромки пластин, мм
До 16
Св. 16
0,10X0,20
0,10X0,20
0,15X0,25
0,15X0,25
一
0,20X0,30
попости:сти:шлифование по опорнымшлифование по опорнымРис. 2.19. РасположениеРис. 2.19. Расположениеииразмеры допустимых зон выкрашивания на режущих пластинах из керамикиразмеры допустимых зон выкрашивания на режущих пластинах из керамики
по
по
сти:
сти:
шлифование по опорным
шлифование по опорным
Рис. 2.19. Расположение
Рис. 2.19. Расположение
и
и
размеры допустимых зон выкрашивания на режущих пластинах из керамики
размеры допустимых зон выкрашивания на режущих пластинах из керамики
Пластины выпускали как для механического крепления в резцах и фрезах, так и для напайки. В настоящее время материалы керамические и нстр у мента ль ные производят по ГОСТ 26630—85, ТУ 2-036-942—84 и другой документации. Форма и размеры пластин из керамики должны соответствовать установленной ГОСТ 25003——81 отраслевой технической документации, разработанной предприятиями Минцветмета, Минстанкопрома.
Отечественные предприятия выпускают для оснащения режущего инструмента пластины из оксидной, оксидно-карбидной н нитридной керамики. Пластины выпускают двух классов точно- …опорным и задним поверхностям; G —
и задним поверхностям с более жесткими допусками (табл. 2.9). Предельные отклонения контролируемых параметров пластин должны соответствовать указанным в табл. 2.9. Сопряжение режущих кромок и радиуса при вершине должно быть плавным. Пластины выпускают с фасками шириной / = =0,2 мм и углом наклона фаски ?寺= =20° по всему периметру с двух сторон (для двусторонних негативных пластин). По требованию заказчика допускается изготовление пластин с геометрическими параметрами фасок, указанными в табл. 2.10.
Параметры шероховатости пластин не должны превышать: у задних опорных поверхностей Rq = 0,32 мкм; у фасок режущих кромок Rq= 0,63 мкм. На поверхностях пластин не должно быть трещин, сколов и налипаний.
Выкрашивания на режущих кромках различаются в зависимости от классов исполнения по величине и расположению на
режущей кромке. В ГОСТ 25003—81 предусмотрены допустимые зоны расположения выкрашиваний (рис. 2.19).
Для пластин класса G на режущих кромках на расстоянии до 3 мм от вершины не должно быть выкрашиваний глубиной более 0,05 мм и протяженностью более 0,10 мм. На остальных частях режущих кромок пластин класса G не должно быть выкрашиваний глубиной более 0,10 мм и протяженностью более 0,20 мм.
На режущей кромке пластин круглой формы класса G не должно быть выкрашиваний глубиной более 0,10 мм и протяженностью более 0,2 на расстоянии не менее 4 мм. Для пластин класса U размеры зон выкрашиваний на режущих кромках не должны превышать значений, указанных в табл. 2.11.
Общее число выкрашиваний на всех режущих кромках с каж- для стороны пластины должно быть не более трех, в том числе на радиусах при вершине — не более одного.
Приемочный контроль пластин из керамики на заводе-изготовителе осуществляется в соответствии с ГОСТ 4872——75 и ГОСТ 18242—72. Партия должна состоять из пластин одинаковых формы, размеров и марки керамики, одновременно предъявляемых к приемке по одному документу. Установлен следующий приемочный уровень качества: критические дефекты всех классов не допускаются; малозначительные дефекты для пластин класса G — 2,5 %, пластин класса U — 4 %.
К критическим дефектам относятся трещины, сколы, налипания, выкрашивания и т. п. Методы проверки и контроля линейных и угловых размеров пластин из твердого сплава и керамики сходны (см. ГОСТ 25003—81).
Маркируют пластины, нанося круг диаметром не более 3 мм красного цвета (пластины из ВОК-60) или белого цвета (пластины из В-3). Пластины упаковывают в специальные пластмассовые футлярчики с индивидуальными ячейками для каждой пластины. Всего в одном футлярчике не более 10 пластин. Пластины с габаритными размерами 16Х16 мм и более можно упаковывать в целлофан по ГОСТ 7730——74 или другие полимерные пленки.
В групповую тару, отправляемую заказчику, завод-изготовитель вкладывает паспорт на пластины, в котором указаны: количество пластан и их масса; результаты испытаний; наименование предприятия-изготовителя; марки керамики; обозначение пластин по ГОСТ; номер партии и дата выпуска.
Завод——изготовитель пластин гарантирует соответствие пластин требованиям ГОСТ 25003—81 и стойкость их в соответствии с требованиями технической документации, утвержденной в установленном порядке.
Исследования термопиклической прочности (стойкости) пластин керамики ВО К-60, ВОК-63, В-3 и ЦМ-332 проводили при у = 700 ... 1100 ℃, причем пластины выдерживали в зоне на-
56
Номенклатура специальных режущих пластин из керамики отечественного производства
МаркакерамикиМаркакерамикиЭскиз пластиныЭскиз пластины0G.IHO09.УОВ elds0G.IHO09.УОВ eldsЭскиз пластиныЭскиз пластины03.IHO09.УОВEI，0 g03.IHO09.УОВEI，0 gМаркакерамики
Маркакерамики
Маркакерамики
Эскиз пластины
Эскиз пластины
0G.IHO
09.УОВ elds
0G.IHO
09.УОВ elds
Эскиз пластины
Эскиз пластины
03.IHO
09.УОВ
EI，0 g
03.IHO
09.УОВ
EI，0 g
грева в течение 10 мин и затем охлаждали сжатым воздухом под давлением 405 кПа.
Установлено, что пластины из ВОК-60 н ВОК-63 выдерживали ПО циклов нагрева до 700 ℃ н появления на их поверхности трещин, а пластины В-3 и ЦМ-332 — 55 циклов. Специально подготовленные образцы из керамики испытывали на циклическую прочность при Т == 20 ... 1000 ℃. Сила удара составляла 700 Н при частоте нагружения 50 Гц. Испытания показали, что циклическая прочность керамики при Т < 600 ℃ примерно в 15 раз меньше циклической прочности твердых сплавов. Наибольшую циклическую прочность показала керамика ВОК-63, наименьшую — керамика В-3.
Установлена зависимость стойкости керамики от ее плотности. Опыты проводили при фрезеровании серого чугуна СЧ 20 однозубой фрезой диаметром 250 мм с механическим креплением квадратных пластин из ВОК-60. При и = 450 м/мин Sz = =0,40 мм/зуб н £ = 1 мм. После 2000 м пути резания у пластин плотностью 丫 = 4,08 г/см8 износ й3 = 0,7 мм, а у пластин плотностью у = 4,22 г/см3 力з — 0,35 мм при прочих равных условиях.
Учитывая потребность в специальных инструментах, отечественная промышленность осваивает производство пластин специальных форм и размеров из керамики различных марок, в частности для нарезания ручьевых канавок шкивов н др. (табл. 2.12).
За рубежом выпускают режущие пластины из керамики как стандартного, так н специального исполнения.
57
Пластины ДИСАЛ 100 (ЧССР) изготовляют трехгранной, квадратной, круглой и ромбических форм, класса G в основном толщиной 8 мм. В перспективе в ЧССР планируют значительно увеличить типы и номенклатуру пластин, в первую очередь из полусмешанной керамики ДИСАЛ 200 и смешанной — ДИСАЛ 300.
Производят специальные ромбические (е = 55°) пластины со скошенными сторонами, пятигранные пластины с задними углами, пластины для точения наружных галтелей, радиусов и т. п.
Выпускают пластины для отрезания, прорезания прямых и трапецеидальных канавок. Для специальных пластин указанных форм и размеров изготовляются резцовые державки м корпуса фрез.
Для точения прокатных валков и т. п. в Японии выпускают специальные круглые пластины с центральной нижней цилиндрической выступающей частью, которая помещается в отверстие гнезда державки, чем увеличивается надежность закрепления пластины. Этим предотвращается ее перемещение под действием сил резания.
Фирма «Кеннаметал» (США) разработала керамический материал и режущие сменные пластины из него под названием КИОН 2000 на основе кремния, алюминия, кислорода и азота. Материал имеет высокие стойкость к термоударам и вязкость.
По термоударной стойкости КИОН 2000 соответствует оксидной керамике, а вязкость его близка к вязкости твердых сплавов с износостойкими покрытиями оксидом алюминия.
Фирма «Хертель» (ФРГ) изготовляет 17 типов пластин 98 форморазмеров из оксидной (АС5) и 49 форморазмеров из оксидно- карбидной (МС2) керамики. Фирма «Ниппон техникал керамик» выпускает 26 типов и 219 форморазмеров пластин из керамики СХ-3 н НС2
Фирмы《Хертель》，«Ниппон техникал керамик» и некоторые другие выпускают пластины без отверстия и с центральным цилиндрическим отверстием, что позволяет применять эти пластины в конструкциях резцов и фрез типа С и Р, т. е. с креплением прихватом (С) и качающимся штифтом, рычагом и т. п. (тип Р).
Выпускают пластины с задними углами а = 7。н а = 11。, например трехгранные и квадратные для обработки деталей малой жесткости, обработки отверстий, пазов. Изготовляют пластины с длиной режущей кромки L, равной 6; 9 и 11 мм и толщиной s, равной 1,59; 2,38 и 3,18 мм, с задними углами а, равными 5 и 11°. Это позволяет создавать инструменты с механическим креплением пластин для обработки отверстий диаметром 10—34 мм, концевые инструменты для обработки пазов и т, п.
Зарубежные фирмы производят пластины для отрезных и ка- навочных резцов, точения радиусных фасок, нарезания трапецеидальных канавок и клиновых ручьев на шкивах, снятия радиусных кромок на трубах и т. д.
58
Для фрезерования выпускают пластины НС2 квадратной формы с режущей кромкой радиусом г == 114,3 мм (4,5"), К^ р = =3,2 • 10"6 1/℃. При температуре 400 ℃ у КИОН 2000 твердость HV 16 000, а при 1000 ℃ твердость несколько снижается, но остается достаточно высокой: HV 13000. Нитридную керамику «Квантум 5000》 получают горячим прессованием. Основой ее являются порошок нитрида кремния (92 %), оксиды иттрия (6 %) и алюминия (2 %). «Квантум 5000» состоит на 70 % из указанного выше нитрида кремния, легированного оксидами иттрия и алюминия, и на 30 % —— из карбида титана, который вводят для обеспечения высокой твердости и сопротивления абразивному износу. Ударная вязкость керамики «Квантум 5000» высока: 〃■ = 4,3, в то время как у холоднопрессованной чисто оксидной керамики А12О8 а： = 2,2 ... 2,5; у смешанной горячепрессованной (А12О3 + TiC) йк = 3,1 ... 3,5, а у сиалона Si3N4 + А12О3 % — =3,8 ... 4,0.
При испытании на ударную вязкость пластины из керамики «Квантум 5000» остались без изменений, а четыре (из пяти пластин горячепрессованной смешанной керамики) разрушились.
Пластины из нитридной керамики S-8 получают горячим прессованием и распиловкой с последующим шлифованием граней. Кроме нитрида кремния, в исходный материал добавляют оксиды иттрия и алюминия. У пластин из S-8 твердость HRA 89— 91, прочность на поперечный излом составляет 843,7——914 МПа. Процесс изготовления керамики строго контролируется на всех этапах, особенно ее мелкозернистость.
Фирма «Валенайт» выпускает пластины из керамики V-32. Их изготовляют за одну операцию: нагревают до необходимой температуры спекания при высоком давлении. Предел прочности на изгиб (относительно трех точек) составляет 840 МПа. Эти пластины предназначены для наружного точения изношенных прокатных валков, которые имеют поверхностный слой, упрочненный до HRC 62, с трещинами, сколами н включениями, что приводит к прерывистому характеру резания. Такие валки обрабатывают при d = 33 м/мин и S == 0,20 мм/об. Валки твердостью HRC 34—39 обрабатывают при и = 80 120 м/мин н S = 0,15 мм/об.
Фирма «Валенайт» выпускает большие пластины: круглые — диаметром 31,6 мм; прямоугольные — размером 38,1X19, 0,5 X X 12,7 мм; прямоугольные со скошенными режущими кромками у вершин (по диагонали друг к другу) — размером 38,1 х19,05х X 12,7 мм; квадратные со скругленными по радиусу режущими кромками и с диаметром вписанной окружности 38,1 мм.
Эта фирма изготовляет пластины из холоднопрессованной керамики V-44, которые характеризуются стойкостью, повышенной на 25 % по сравнению со стойкостью обычных пластин холодного прессования и высоким сопротивлением поперечному разрушению.
59
Толщина этих пластин s = 8 мм, что обеспечивает их высокую прочность.
Керамика V-44 рекомендуется для черновой и чистовой обработки чугуна, углеродистых и легированных сталей, отожженных и отпущенных инструментальных н штамповых сталей, ферритных и мартенситных коррозионно-стойких сталей.
Рис. 2.20. Узел крепления резцов с пластинами, имеющими задние углы (а) и не имеющими задних углов (6)Рис. 2.20. Узел крепления резцов с пластинами, имеющими задние углы (а) и не имеющими задних углов (6)В настоящее время в нашей стране разработаны н выпускаются инструментальными заводами Минстанкопрома резцы, токарные фрезы и расточные головки, конструкции которых унифицированы с конструкциями инструментов с пластинами без отверстий из твердых сплавов [1 ].
Рис. 2.20. Узел крепления резцов с пластинами, имеющими задние углы (а) и не имеющими задних углов (6)
Рис. 2.20. Узел крепления резцов с пластинами, имеющими задние углы (а) и не имеющими задних углов (6)
Резцы. За основу конструктивного решения узла крепления пластин в резцах принята конструкция, широко апробированная на Волжском автомобильном заводе (ГОСТ 26611—85, ГОСТ 26612—85).
Режущая пластина базируется на боковые поверхности глухого (карманного) гнезда державки н прижимается к опорной поверхности
прихватом сверху (рис. 2.20). По кодификации ISO и ГОСТ 26496—85 этот тип крепления относится к группе С.
Выпускают резцы в двух исполнениях: С* — для пластин с задними углами (рис. 2.20, а), С3 — для пластин без задних углов (рис. 2.20, б).
Для резцов с пластинами из керамики, которые в основном выпускаются без задних углов, применяется исполнение С8. Опорная пластина крепится винтом к гнезду державки, в которой имеется резьбовое отверстие. Для быстрой смены крепления пластины используется винт с двумя разнонаправленными резьбами. По правой нарезке винт ввертывается в державку, а по левой — соединяется с прихватом. Для пластин с плоской передней поверхностью для завивания и дробления стружки применяют накладные стружколомы из твердого сплава ВК8 по ГОСТ 19084—80 и ГОСТ 19085—80. Применяют также стружколомы другой формы н из других инструментальных материалов, например безвольфрамовых твердых сплавов. Накладные стружколомы при обработке стали эффективно работают при продольной подаче S = 0,25 ... 0,80 мм/об. В зоне малых подач следует работать с большими скоростями резания, что способствует эффективному стружкодроблению.
Рис. 2.21. Резец с механическим креплением ромбической пластины из керамики: I — державка; 2 — опорная пластина; 3 — режущая пластина; 4 — стружколом; 5 — винтРис. 2.21. Резец с механическим креплением ромбической пластины из керамики: I — державка; 2 — опорная пластина; 3 — режущая пластина; 4 — стружколом; 5 — винт
Рис. 2.21. Резец с механическим креплением ромбической пластины из керамики: I — державка; 2 — опорная пластина; 3 — режущая пластина; 4 — стружколом; 5 — винт
Рис. 2.21. Резец с механическим креплением ромбической пластины из керамики: I — державка; 2 — опорная пластина; 3 — режущая пластина; 4 — стружколом; 5 — винт
Для предохранения гнезда державки при поломке режущей пластины ее размещают на 0,1—0,2 мм выше опорной пластины, которая, в свою очередь, выступает на 0,5—0,8 мм над гнездом державки.
В резцах исполнения С2 применяют негативные пластины, а задние углы а и а1? угол режущей кромки X и передний угол у получают благодаря выполнению опорной поверхности гнезда державки наклонной. Угол наклона поверхности задают в плоскости, проходящей через вершину пластины под определенными углами к боковым и опорной поверхностям державки (рис. 2.21).
У токарных расточных резцов, выполненных в соответствии с требованиями ISO 5609.2, державка круглого сечения. Разработаны резцы с одной верхней лыской или с тремя лысками на державке (рис. 2.22).
Принципиальное конструктивное решение узла крепления токарных расточных резцов то же, что и у резцов для наружной обработки. Для того чтобы можно было растачивать отверстия малого диаметра, пре
дусматривают исполнение резцов без опорной пластины и с винтом с однонаправленной резьбой см. рис. 2.22.
Расточные резцы с пластинами из керамики выпускают с креплением последних как непосредственно в резцедержателе станка, так и через разрезные пружинящие втулки-оправки.
Разработанные ВНИИинструмент конструкции токарных резцов с механическим креплением пластин прихватом включают 26 типов от 12 х 12 до 40x40 мм в соответствии с ГОСТ 26611 —85 и ГОСТ 26612——85. Для станков с ЧПУ инструментальные заводы централизованно выпускают резцы с квадратным сечением профиля державки. Для трехгранных пластин предусмотрено, например, пять типов державок: ср = 93° (отогнутые), ср = 90° (прямые и отогнутые), <р = 60° (отогнутые) и (р = 90° (отогнутые торцовые), что обеспечивает широкие возможности применения резцов.
Разработанная номенклатура типоразмеров резцов высокоэффективна на пооперационной технологии, что показал опыт ВАЗа и других предприятий автотракторостроения. Керамические пластины с цилиндрическим отверстием закрепляют L-образным рычагом с базированием в гнездо державки (рис. 2.23).
Б-ББ-БРис. 2.22. Резец токарный расточный ским креплением квадратной пластиныРис. 2.22. Резец токарный расточный ским креплением квадратной пластиныс механнче- из керамикис механнче- из керамикиРис. 2.23. Резец с креплением ромбической пластины нз керамики с отверстием L-образным рычагомРис. 2.23. Резец с креплением ромбической пластины нз керамики с отверстием L-образным рычагом
Б-Б
Б-Б
Рис. 2.22. Резец токарный расточный ским креплением квадратной пластины
Рис. 2.22. Резец токарный расточный ским креплением квадратной пластины
с механнче- из керамики
с механнче- из керамики
Рис. 2.23. Резец с креплением ромбической пластины нз керамики с отверстием L-образным рычагом
Рис. 2.23. Резец с креплением ромбической пластины нз керамики с отверстием L-образным рычагом
Техническая документация на резцы предусматривает изготовление надежного, высокоточного инструмента, обеспечивающего возможность использования до 100—150 пластин на одну державку. Основные точностные параметры резцов в сборе соответствуют требованиями ISO 5610. Допуск размера, например высота вершины резца до опорной поверхности /", должен соответствовать /J4. Точность резьбовых соединений узла крепления режущей пластины 6g/6ft.
Державки резцов изготовляют из легированных сталей, имеющих физико-механические свойства, не худшие, чем у стали 40Х, или более высокие; гнезда державки термообрабатывают до получения твердости HRC 45——50, а хвостовую часть державки — до HRC N 45.
Резцы поставляют потребителю в комплекте с 20, 30, 40 или 50 режущими пластинами, стружколомами, запасным винтом с разнонаправленной резьбой и ключом. Все основные технические требования к резцам с механическим креплением приведены в ГОСТ 26615—85-
Рис. 2.24. Фреза торцовая с механическим креплением квадратных пластин нз керамики:
/ — винт (клин-прихват); 2 — корпус; 3 — опорная пластина; 4 — шарик; 5 — винт;
6 — гайка; 7 — шайба; 8 — режущая пластина
Фрезы. Разработаны и освоены в производстве торцовые насадные фрезы диаметром 100, 125, 160 и 200 мм с квадратными пластинами из керамики соответственно с числом зубьев %, равным 8, 10, 12 и 16. Квадратную пластину крепят прихватом посредством шарика и радиусной выкружки на прихвате. Режущую пластину помещают на твердосплавную опорную пластину, которую фиксируют в корпусе фрезы винтом. Конструкция узла крепления проста и надежна и отличается сравнительно невысокой трудоемкостью (рис. 2.24).
Торцовое биение режущих кромок пластин относительно опорного торца должно быть не более 0,06 мм. Радиальное биение режущих кромок пластин должно быть не более 0,08 мм.
Расточные головки. Разработанные унифицированные конструкции одно- и двузубых расточных головок позволяют обрабатывать отверстия в заготовках из чугуна и стали диаметром 100——150 мм. Пластины из керамики закрепляют прихватом.
63
Специальные инструменты. Номенклатура выпускаемых стандартных конструкций инструмента с пластинами из керамики расширяется, но еще не обеспечивает быстро растущих потреб- н остей промышленности, в связи с чем разрабаты- k ;7/П—Гвают и изготовляют спе-
御御少Рис. 2.25. Специальный токарный резец с пластинами из керамики:а — конструкция; 6 — конструктивные элементы少Рис. 2.25. Специальный токарный резец с пластинами из керамики:а — конструкция; 6 — конструктивные элементыРис. 2.26. Двусторонний гокар- ный резец с пластинами из керамики для наружного точения и растачиванияРис. 2.26. Двусторонний гокар- ный резец с пластинами из керамики для наружного точения и растачиванияРис. 2.27. Комбинированный токарный резец с двумя режущими пластинами из керамики дл* съема больших припусков за один рабочий ходРис. 2.27. Комбинированный токарный резец с двумя режущими пластинами из керамики дл* съема больших припусков за один рабочий ходциальные конструкции инструментов. При мен я ют резцы с пазом под пластину, выполненным нап- роход, и массивным при-
御
御
少
Рис. 2.25. Специальный токарный резец с пластинами из керамики:
а — конструкция; 6 — конструктивные элементы
少
Рис. 2.25. Специальный токарный резец с пластинами из керамики:
а — конструкция; 6 — конструктивные элементы
Рис. 2.26. Двусторонний гокар- ный резец с пластинами из керамики для наружного точения и растачивания
Рис. 2.26. Двусторонний гокар- ный резец с пластинами из керамики для наружного точения и растачивания
Рис. 2.27. Комбинированный токарный резец с двумя режущими пластинами из керамики дл* съема больших припусков за один рабочий ход
Рис. 2.27. Комбинированный токарный резец с двумя режущими пластинами из керамики дл* съема больших припусков за один рабочий ход
хватом, имеющим на нижней стороне зубчатую насечку для регулирования вылета. На корпусе резца также имеется зубчатая
насечка. Резцы имеют сечение державки 32义32 и 32 X 25 мм
(рис. 2.25). Для тонкого точения, растачивания отверстий и под
резания торцов разработан двузубый резец с механическим креплением трехгранных пластин (рис. 2.26). Для того чтобы было возможно с одного установа державки обтачивать наружные поверхности и растачивать отверстия, вершины режущих пластин смещены на 0,5 мм. При обработке отверстий в резании участвует только одна пластина.
Разработана конструкция комбинирован* ного резца, которая позволяет снимать за один рабочий ход большие припуски. В одном корпусе державки размещают две пластины квадратной формы; крепление производится прихватом (рис. 2.27).
Рис. 2.28. Расточная головка с пластиной из керамики
Рис» 2.29. Расточная оправка с пластинами нз керамики для станков с ЧПУРис» 2.29. Расточная оправка с пластинами нз керамики для станков с ЧПУРис. 2.30. Комбинированный резец с пластинами из керамики для расточной борштангиРис. 2.30. Комбинированный резец с пластинами из керамики для расточной борштангиРазработана конструкция специальной расточной головки с квадратными пластинами из керамики. В корпусе головки установлена круглая державка^ в гнезде которой находится пластина, закрепленная прихватом (рис. 2.28). Инструментом
Рис» 2.29. Расточная оправка с пластинами нз керамики для станков с ЧПУ
Рис» 2.29. Расточная оправка с пластинами нз керамики для станков с ЧПУ
Рис. 2.30. Комбинированный резец с пластинами из керамики для расточной борштанги
Рис. 2.30. Комбинированный резец с пластинами из керамики для расточной борштанги
обрабатывают отверстия диаметром 90—125 мм в стальных заготовках на вертикально-расточных станках. При чистовом растачивании отверстий диаметром 45—60 мм на станках ДГ-315 с ЧПУ применяется специальная расточная оправка. На корпусе оправки с помощью клиновой втулки закреплен резец (рис. 2.29).
3 Жедь В. П. и др・ 65
Разработаны специальные конструкции резцов с квадратными пластинами из керамики. Это комбинированный резец к расточной борштанге, резец для станков-автоматов н др. (рис. 2.30— 2.32).
Рис. 2.31. Борштанга с механическим креплением трехгранных пластин из керамики для токарных станков с ЧПУ
Рис. 2.32. Специальный резец с механическим креплением пластин из керамики с подводом СОЖ
Особенности конструкции зарубежных инструментов с пластинами из керамики* Пластины без отверстия устанавливают в глухие гнезда державок и закрепляют прихватом сверху с помощью болта или винта с разнонаправленной резьбой. Оба конца винта с разнонаправленной резьбой имеют внутренние шести-
66
Рис. 2.34. Сборная торцовая фреза с регулируемыми вставками с пластинами из керамики фирмы «Фельдмюлле»Рис. 2.34. Сборная торцовая фреза с регулируемыми вставками с пластинами из керамики фирмы «Фельдмюлле»Рис. 2.33. Узел крепления резца с регулируемым стружколомом фирмы «Фельдмюлле»Рис. 2.33. Узел крепления резца с регулируемым стружколомом фирмы «Фельдмюлле»
Рис. 2.34. Сборная торцовая фреза с регулируемыми вставками с пластинами из керамики фирмы «Фельдмюлле»
Рис. 2.34. Сборная торцовая фреза с регулируемыми вставками с пластинами из керамики фирмы «Фельдмюлле»
Рис. 2.33. Узел крепления резца с регулируемым стружколомом фирмы «Фельдмюлле»
Рис. 2.33. Узел крепления резца с регулируемым стружколомом фирмы «Фельдмюлле»
гранные отверстия, что позволяет обслуживать резец как со стороны опорной поверхности резца, так и сверху (рис. 2.33).
Для обработки чугуна применяют прихват без стружколома.
Для крепления пластин из керамики без отверстия используют резцы Т-max с креплением прихватом и регулируемым стружколомом.
В державках SEC-40 прихват имеет винт с разнонаправленной резьбой без стружколома. Для обработки стали резцом с регулируемым стружколомом применяют прихват с креплением болтом с одн он а пр авлени ой резьбой (державка SEC-20).
Для крепления пластин с центральным цилиндрическим отвер-
стием «Днас Тырнов» и некоторые другие предприятия применяют конструкции резцов, аналогичные конструкциям резцов с твердосплавными пластинами: крепление в глухие гнезда державок с подтяжкой на боковые базовые поверхности качающимся штифтом, рычажком и др. Выпускают сборные многоступенчатые резцы для чистовой и черновой обработки.
Фрезы изготовляют однозубые (ЕВ) и многозубые (MFS) диаметром 80—500 мм, фрезы с керамическими пластинами SN80 и SH1 специальной формы. Квадратные пластины устанавливают в резцовых вставках, которые помещают в корпус фрезы. Для чистового фрезерования выпускают специальные резцовые вставки с очень точной регулировкой (рис. 2.34).
Для выполнения предварительной и окончательной обработки заготовок за один рабочий ход в корпусе фрезы устанавливают специальную режущую вставку, в которой квадратная зачистная пластина смещена относительно черновых зубьев на 0,05 мм и
3* 67
имеет главный угол в плане ср = 89,5°; такнм образом, достигается эффект широкой зачистной пластины.
Торцовые фрезы SEC-ACEDNF 4000 с пластинами специальной квадратной формы CSN43MT из керамики NB90M выпускает фирма «Сумитомо». Эти фрезы оснащают также пластинами из твердых сплавов.
Фрезы выпускают диаметром D, равным 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400 и 500 мм, с числами зубьев соответственно 6, 8, 10, 12, 16, 20, 24, 32 и 40.
Кассету, имеющую гнездо под режущую пластину, помещают в выемке корпуса фрезы и закрепляют винтом. Пластину зажимают клином, имеющим центральное отверстие для винта с разнонаправленной резьбой.
Особенности конструкции расточных головок зарубежного производства. Для обработки отверстий фирма «Фельдмюлле» выпускает прецизионные расточные головки для станков с ЧПУ и многоцелевых, устанавливаемые в стандартные оправки для растачивания отверстий диаметром 40—65 мм.
Зарубежные фирмы выпускают резцы с пластинами из керамики как правого, так и левого исполнения, что позволяет при* менять инструменты на станках с ЧПУ и многоцелевых, а также в гибких автоматизированных системах.
«Диас Тырнов» выпускает широкий ассортимент державок резцов — свыше 14 типов. Корпус державки выдерживает обработку до 300 режущих пластин.
Фирма «Сандвик Коромант» отмечает высокую эффективность применения керамики в инструментах, применяемых на станках с ЧПУ и гибких автоматических переналаживаемых участках; она выпускает 17 типов державок для универсальных станков и станков с ЧПУ и 7 типов резцовых головок с пластинами TNGN, RNGN, DNGN для участков с автоматической сменой инструмента.
Для фрезерования фирма «Сумитомо Электрик» выпускает торцовые фрезы диаметрами 100—250 мм двух типов, десяти типоразмеров. Фирма «Фельдмюлле» производит чистовые фрезы MFS шести типоразмеров.
3. ОСНОВНЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ РЕЗАНИЯ МАТЕРИАЛОВ ИНСТРУМЕНТАМИ, ОСНАЩЕННЫМИ СТМ И КЕРАМИКОЙ
3・1・ Точение и фрезерование инструментами, оснащенными СТМ
На основании опубликованной информации можно сделать следующие выводы об основных закономерностях резания инструментом из СТМ.
Износ резцов из композитов 01, 02 и 10 — сложный процесс с преобладанием при непрерывном точении адгезионных явлений. С увеличением контактных температур в зоне резания свыше 1000 ℃ возрастает роль теплового и химического факторов: интенсифицируются диффузия и химический распад нитрида бора, фазовый 0 一 a-переход, абразивно-механическое изнашивание. Поэтому при точении сталей со скоростями 160—190 м/мин износ резко возрастает, а при и 耳 220 м/мин становится катастрофическим почти независимо от твердости стали. При прерывистом точении (с ударом) преобладает абразивно-механическое изнашивание с выкрашиванием и вырывом отдельных частиц (зерен) инструментального материала; роль механического удара возрастает при увеличении твердости матрицы обрабатываемого материала и объемного содержания карбидов, нитридов и т. п. Так, при точении с ударом закаленной быстрорежущей стали с HRC3 62——64 или твердого сплава резцы из композитов 01 и 10 одина* ково неработоспособны вследствие механического разрушения кромки, а при точении серого чугуна наличие ударной нагрузки не сказывается на стойкости резцов из этих СТМ. Повышенная ударная вязкость композита 10 проявляется в более высокой стойкости по сравнению с композитом 01 при точении с ударом закаленных конструкционных и легированных сталей и твердых чугунов с HRC3 40——60. Наибольшее влияние на износ и стойкость резцов при непрерывном точении сталей оказывает скорость резания, при точении с ударом — скорость и подача, при точении чугунов — подача, причем обрабатываемость ковких чугунов ниже, чем серых и высокопрочных. Стойкость резцов возрастает (в среднем до 1,5 раз) при увеличении угла £ и радиуса г при вершине резца, а также при точении с охлаждением. Характер износа и стойкость резцов с пластинами из композита прямо зависят от жесткости станка. Так, при точении на старом малой жесткости станке преобладает износ режущей кромки — мнкровыкра- шивания, а на новом станке той же модели —— абразивно-механическое истирание задней поверхности.
Износ пластин из амборита и боразона характеризуется образованием площадок на их задней поверхности (критерий износа чистового инструмента 饱=0,3 ... 0,4 мм, чернового й3 = 0,5 ... 0,8 мм) и лунок на передней поверхности глубиной 30—100 мкм. При точении материалов, сопровождающемся образованием слйеной стружки, особенно быстрорежущих сталей и никелевых сплавов, образуется выемка на задней поверхности резца в месте контакта обрабатываемой поверхности заготовки и поверхности резания. Сколов н выкрашиваний не наблюдается. Суммарная стойкость цельных пластин из амборита в 2 раза больше, чем двухслойных пластин из боразона. Оптимальные геометрические параметры режущего клина резцов из композитов 01, 02 и 10 характеризуются отрицательным передним углом у = —6° ... ——12°, задним углом а = 6° ... 12°, углом заострения р = 90°. Радиус округления режущей кромки заточенных резцов р = = 10 ... 20 мкм; в начальный период резания он интенсивно увеличивается до 25—50 мкм и стабилизируется на этом уровне, практически не изменяясь в течение всего периода стойкости независимо от условий резания. Доводка и полирование передней и задней поверхностей резцов обеспечивают повышение их стойкости до 1,5——2 раз в результате снижения интенсивности адгезионных явлений в зоне контакта обрабатываемого материала и стружки с поверхностями инструмента. Наоборот, слишком острая кромка очень часто служит причиной выкрашивания или скола, поэтому после заточки, доводки и полирования рекомендуется скруглять ее (например, вручную мелкозернистым алмазным оселком) до р = 20 ... 40 мкм. При точении с ударом для предохранения режущей кромки делают отрицательную фаску шириной 0,1—0,3 мм под углом 20° на передней поверхности. Более перспективно создание фасок (ленточек) шириной не более 0,1 мм на задней поверхности резца в плоскости резания, т. е. с а = 0. Узкая фаска, имитирующая износ по задней поверхности, существенно упрочняет режущий клин около вершины и, кроме того, оказывает выглаживающее воздействие на обработанную поверхность. .
Геометрические параметры режущей части инструмента для получистовой и черновой обработки твердых материалов характеризуются отрицательным передним углом 里=—6° ... ■—8°, наличием на режущих кромках пластины защитных фасок шириной 0,2 мм под углом 20° часто в сочетании со скругленной (путем хонингования) кромкой до р» 20 ... 30 мкм. Для черновой обработки (с ударом, по корке), как правило, применяют пластины круглой формы. Пластины квадратной формы при той же стойкости позволяют вести обработку с подачами, в 2—3 раза мень* шими, чем круглые, так как прочность режущего клина на пластине из СТМ существенно зависит от угла и радиуса при вершине.
Поэтому пластины трехгранной и ромбической формы, а также пластины с задними углами применяют реже. Очевидно, что препятствием для их внедрения является высокая стоимость при пониженных значениях допустимых подач. Для чистовой обработки, особенно мягких серых чугунов, применяют пластины без отрицательных фасок, но в большинстве случаев со скругленной (путем хонингования) кромкой. Отсутствие фасок позволяет снизить силу резания на 25——30 % и тем самым повысить точность обработки.
Результирующая сила резания определяется сечением среза и износом по задней поверхности; степень влияния твердости обрабатываемого материала и радиуса при вершине резца в 3— 4 раза меньше. С увеличением скорости резания (при прочих равных условиях) сила резания незначительно уменьшается.
Контактные температуры на передней и задней поверхностях резца растут с увеличением скорости резания, подачи, площадки износа 无з и, весьма слабо, —— глубины резания. О месте нахождения основного источника тепла нет единого суждения, но наиболее вероятно, что на этапе установившегося резания (й3 g> А 0,10 мм) это главная задняя поверхность (площадка износа), причем с уменьшением вязкости обрабатываемого материала вклад такого источника в суммарный тепловой поток возрастает. Данные об абсолютных значениях контактных температур также противоречивы вследствие существенной разницы методик и сложности контроля этого параметра в закрытой рабочей зоне. При точении закаленных сталей на рекомендуемых режимах резания диапазон температур равен 600—1200 ℃. Так, установлено, что температура режущей кромки керамической пластины при точении закаленной подшипниковой стали с и = 120 м/мин, So = = 0,18 мм/об, £= 1,0 мм составляет около 1000 °C. Известно также, что твердость поликристаллов КНБ уменьшается примерно в 2 раза при увеличении температуры нагрева от 20 до 1100 ℃. Изменяя скорости резания и подачи, можно управлять распределением теплового потока; например, при увеличении w и So его часть, направляемая в заготовку, уменьшается, а часть, направляемая в стружку, — увеличивается.
На шероховатость обработанной поверхности наибольшее влияние оказывает подача; увеличение твердости стали и радиуса при вершине резца способствует ее уменьшению. При точении обеспечивается формирование регулярного микрорельефа поверхности. При точении закаленных сталей гарантированно получается Rq = 0,40 мкм, а чугунов — R。= 0,8 мкм. Структурных изменений в поверхностном слое заготовки при точении резцами из композитов 01, 02 и 10, в отличие от шлифования, не происходит; микротвердость этого слоя выше, в нем образуются сжимающие напряжения (после шлифования】 как правило, растягн-
вающие). Интенсивность размерного изнашивания резцов составляет 3—8 мкм/км в зависимости от режима резания, поэтому точность обработки определяется качеством исходного металла и его термообработки, а также жесткостью и виброустойчивостью системы станок—приспособление—инструмент——заготовка. С помощью этих инструментов достигается точность по 6—9・му ква- литету. Торцовые фрезы с ножами, оснащенными поликристаллами композитов 01 и 10, эффективны для чистовой обработки заготовок из чугунов и сталей любой твердости с глубиной резания 0,05—0,5 мм. Скорость резания нетермообработанных чугунов достигает 3000 м/мин, а конструкционных сталей — 900 м/мин; закаленные чугуны и стали обрабатывают со скоростями до 500 м/мин (в зависимости от твердости), за исключением быстрорежущих сталей HRG, 60 .,. 66, которые фрезеруют с ? = 20 … 40 м/мин. Обычное охлаждение не рекомендуется, так как оно способствует интенсификации термоудара и разрушению режущей кромки; целесообразно только мощное охлаждение на станках с закрытой рабочей зоной, обеспечивающее постоянное нахождение зубьев в потоке СОЖ. Фрезы с механическим креплением пластин из композита 05 предназначены исключительно для обработки заготовок из чугунов, в том числе с литейной коркой, с глубиной резания до 6—7 мм. Стальные включения (заварки раковин, куски металлолома и т. п.) не допускаются, т. е. качество литья должно быть высоким. При наличии мощного и жесткого оборудования g высокой частотой вращения шпинделя эти фрезы дают возможность вести обработку корпусных чугунных заготовок от черновых до чистовых операций с высокими качеством и производительностью. Большая часть теплоты при этом уходит со стружкой, и заготовки не нагреваются даже при интенсивном съеме металла [(1 —3) 10е мм3/мин ] (при таких скоростях образования стружки мощный поток СОЖ необходим для ее удаления в сборники и очистки базовых поверхностей оснастки; кроме того, нагретая стружка мешает оператору менять заготовку).
Главный резерв повышения производительности и точности обработки, стойкости и надежности работы фрез из композитов — увеличение скорости резания. Так, для обеспечения подачи 1500 мм/мин регулируемая фреза диаметром 315 мм с пластинами из композита 05 (z — 30) должна работать со скоростью не менее 1500 м/мин (м = 1500 мин-1). При высоких скоростях предотвращается негативное воздействие на зубья термоцикличности, смягчаются механические удары при входе и выходе из заготовки, в том числе вследствие уменьшения подачи на зуб. Торцовое биение режущих кромок фрез должно быть минимально — не более 0,005 мм, а радиальное — не более 0,05 мм. Износ режущих элементов из композита при работе на оптимальных режимах резания имеет адгезионно-усталостный характер. Размеры пло-
щадки износа по задней поверхности оказывают существенное влияние на силу резания и потребляемую мощность, поэтому критерий затупления следует выбирать в каждом конкретном случае с учетом этого фактора: как правило, при чистовой обработке h3 < 0,3 ... 0,4 мм, а при предварительной — Л3 < 0,7 ... 0,9 мм.
В мировой практике наиболее широко применяются алмазные инструменты, оснащенные двухслойными режущими элементами из СТМ типа компакс, синдит, сумидиа и др. Они обладают высокой прочностью, износостойкостью, изотропными свойствами, хорошо припаиваются к корпусу инструмента. Геометрические параметры этих резцов и фрез те же, что резцов и фрез из твердых сплавов: положительные передние углы у = 0° ... +15°, задние углы — не более 10°. Доводка и полирование рабочих поверхностей уменьшают интенсивность адгезионных явлений, заметно повышают стойкость инструмента и качество обработки. Такое же воздействие оказывает СОЖ ——водорастворимые масла. Экономический эффект от внедрения алмазного инструмента обеспечивается, как правило, в результате повышения стойкости в десятки и сотни раз. В большинстве случаев алмазные резцы в отличие от инструмента из КН Б используют на том же оборудовании и в тех же наладках, что и твердоспл явные.
При наличии специальных станков с высокими скоростями резания, которые выдерживает алмазный инструмент, достигается повышение производительности обработки в несколько раз. Так, торцовое фрезерование алюминий-кремниевых сплавов выполняют при скоростях резания 50 м/с. Фирмой «Локхид» (США) уже созданы станки для обработки заготовок деталей, применяемых в аэрокосмической технике, из подобных сплавов алмазными инструментами при скоростях резания до 10 000 м/мин (150— 170 м/с). В то же время установлено, что алмазный инструмент не пригоден для обработки сплавов на основе железа. Поэтому пока не удалось достичь высокопроизводительной обработки алюминиевых поршней с запрессованными компрессионными и маслосборными чугунными кольцами за один рабочий ход.
Ниже приведены некоторые эмпирические зависимости, отражающие закономерности резания инструментами из СТМ.
(3.1)(3.1)Зависимость стойкости (мин) токарных проходных резцов, оснащенных композитом 01, от режимов резания закаленных сталей с HRQ 58 ・・・ 66 следующая:
(3.1)
(3.1)
=/飞別打
Коэффициент и показатели степени для резцов с у =——10°, а ^1 竄 1 == 15 , (р ^= 35 , ф[ ^^ 15,/" == 0,3 ... 0,6 мм дзны в табл.3.1.
Зависимости составляющих силы резания и параметра шероховатости (Ra) обработанной поверхности от параметров режимов
73
3.1. Значения показателей и постоянных величин, входящих в формулу (3.1)
Сталь
Твердость, НЕСЭ
Коэффициент и показатели степени
кг. 10*
1
т
*7
УТ
Р6М5
63—66
2,46
1,65
0,33
0,51
Р18
62—64
2,80
1,65
0,30
0,48
9ХС
60—63
0,63
1,45
0,38
0,52
40X13
48—52
0,93
1,55
0,40
0,56
Примечание. Режимы резаиия: и = 50 ... 100 м/мин; S。«= 0,02 ... 0,16 мм/об; f = 0,1 ... 1 мм.
резания и твердости для этого случая следующие:
Рх = v~°-15So *2 (HRG,严4 N22；(3.2)
Ру =。-°，15s8-56Q88 (HRCa)°-30 产3。；(3.3)
Л = tF°J5s8 啓(HRCe)0,1^0,09；(3.4)
Ra = 47, ISyL^HV-。叫(3.5)
Контактная температура зависит от режимов резания стали следующим образом:
6 = 49Оу°'25о，12/0,09(3.6)
® = 5 ... 250 м/мин; So = 0,02 ... 0,3 мм/об; / = 0,02 …0,4 мм).
Зависимость средней контактной температуры на передней поверхности резца из композита 01 от параметров режимов резания:
для стали Р18 с HRCa 62—64
е = 278o°・4 2sg，23 卢 0 8(3.7)
(и = 2 7 …240 м/мин; 50 = 0,02 ... 0,106 мм/об; / ^ 0,1 ... 0,3 мм); для стали ХВГ с HRC3 52—56 6= 163и°,3 (So = 0,052 мм/об; / = 0,1 мм)・
Распределение теплоты между заготовкой Q3 и стружкой Qc (20 % теплоты всегда поступает в резец):
；0,12602010 при 4—6 %；0,12602010 при 4—6 %V, м/мин .... 1050 150S。，мм/об ・•・.0,01 0,0：
；0,12
60
20
10 при 4—6 %
；0,12
60
20
10 при 4—6 %
Qc， % 204560Qc, %1840
Qs, % 603520Q3, % 6240
Зависимость стойкости резцов (мин) из композита точении порошковой стали с HRQ 54—58 и пористостью следующая:
25,4 ・3/ = ^2.44^0,67^0,72
(v = 70 ... 200 м/мин; S° ~ 0,04 ... 0,12 мм/об; / = 0,05 …0,2 мм; у = —15°; а = % = 10°; <р = 45°;屮工=15°; X = 2°; г = 0,4 мм).
Зависимость стойкости (мин) торцовой фрезы с ножами из композита 01 при обработке стали ХВГ с RRC^ 62——64 от скорости резания и подачи:
7 = $6 风 6.33(39
(В = 50 мм; 0ф — 63 мм; г = 6; <р = 35°;屮］—15°; у = —5°; а = % = 8°; / = 0,3 ... 0,5 мм; биение <0,01 мм; 5г = 0,02... 0,10 мм/зуб; t= 0,1 ... 0,4 мм; и = 50 …200 м/мин); Ra = =18,75р22 (сталь ХВГ) н Rq = 2,7Sktr°" (чугун СЧ 21);
при обработке стали У8А с HRC3 58—60
Т 2141。' 〔П\
—/，39so.5/0.352。，18
(<р = 30°; % = 15°; у = —16°; a = 15°; X = —10°; f = 0,3 мм; v = 100 ... 500 м/мин; Sz = 0,025 ... 0,1 мм/зуб; / = 0,25 … 1,0 мм).
Зависимость стойкости резцов с квадратной пластиной SNMN120312T из амборита (мин):
при точении углеродистой стали с HRC358
Т-^^(з」1)
... 0,22 мм —(3.12)... 0,22 мм —(3.12)(/= 0,5 ... 1,0 мм;。= 30 ... 75 м/мин; he = 0,05 толщина среза);
... 0,22 мм —
(3.12)
... 0,22 мм —
(3.12)
для закаленного чугуна с HRQ55 т 一 70,6 / =再84产
(f= 0,5 ... 1,0 мм;。= 40 ... 160 м/мин; he = 0,05 ... 0,22 мм).
Точение и фрезерование инструментами, оснащенными керамикой
Точение. Исследования показали, что у резцов из оксидной керамики ЦМ-332, ВШ-75 и резцов из оксидно^карбидной керамики В-3 при точении стали 45 с НВ 207——217 стойкость практически одинакова, однако коэффициент ее вариации у керамики ЦМ-332 выше (v = 0,1 ... 0,4) по сравнению с коэффициентом вариации стойкости у пластин из ВШ (v = 0,1 ... 0,2) и В-3 (v = =0,07 ... 0,20). При безударном точении стали 40Х с НВ 207—217 стойкость пластин из керамики ВШ-75 в 1,5—3 раза выше стойкости пластин из керамики ЦМ-332. При точении серого чугуна СЧ 20 с НВ 170—190 керамика ВШ-75 также имеет более высокие режущие свойства.
При прерывистом точении как серого чугуна, так и стали 45 режущие свойства ВШ-75 ниже, чем режущие свойства В-3.
75
Значения показателей и постоянных величин для зависимостей стойкости и скорости резания
Керамика
Обрабатываемый материал
S
ХТ
УТ
ZT
т
yv
ВШ-75
Сталь 45, НВ 207—217
64,4
75—300
0,37
0,92
0,23
2,7
2,48
0,62
Чугун СЧ 21, НВ 170—190
122 562
3647
1,43
0,39
0,47
0,7
0,27
0,33
В・3
Высокопрочный чугун, ВЧ 60
69
2221
0,55
0,35
0,11
1,82
0,63
0,20
стойкости (мин) и скорости реза- режимов резания для керамикистойкости (мин) и скорости реза- режимов резания для керамикиЗависимости износа резцов с пластинами из ВШ-75 от режимов точения стали ХВГ
стойкости (мин) и скорости реза- режимов резания для керамики
стойкости (мин) и скорости реза- режимов резания для керамики
Формула для определения износа % (мм)
Диапазон условной обработки
Наличие сож
HRQ
Режимы резания
%= 1,531 Ы0'Ч + + 0,4405.10* + о,4з
Есть
28
V = 50 ... 400 м/мин; S = =0,07 мм/об; / = 0,2 мм. Геометрические параметры режущей части резцов:屮= =35°；(р[ = 45°; 丫 = -"*(8 ・” 10)°; а=气=8 …10°; / = =0,4 …0,6 мм; ф； = 0°
%= 3,4516-10~8т + + 0,2865.10"8^ + 0,029
Нет
28
%= 2,4305.10-% + + 3,6256，10-%+ 0,093
Есть
35
Установлены зависимости ния (м/мин) от параметров ВШ-75 и В-3:
(3.13)(3.13)Ст
(3.13)
(3.13)
^T^rfr9
V =V =(3.14)(3.14)
V =
V =
(3.14)
(3.14)
Значения постоянных величин и показателей в формулах (3.13) и (3.14) даны в табл. 3.2・
76
Марка инструментального материалаV, м/мин200300400500ВОК-602281195617ВОК-63—8741—ВО432621546521Т30К4249469—Марка инструментального материалаV, м/мин200300400500ВОК-602281195617ВОК-63—8741—ВО432621546521Т30К4249469—3.4. Стойкость (мин) резцов с пластинами из керамики м твердого сплава при точении «сыро而》 стали 453.4. Стойкость (мин) резцов с пластинами из керамики м твердого сплава при точении «сыро而》 стали 45При точении (о = 100 м/мин; S = 0,07 мм/об; /= 0,2 мм) стали ХВГ твердостью HRC3 28——35 стойкость пластин ВШ-75 составила 120—180 мин. Экспериментом установлено, что керамика ВШ-75 эффективна при обработке «сырой» и закаленной стали ХВГ до HRC 50—55.
Марка инструментального материала
V, м/мин
200
300
400
500
ВОК-60
228
119
56
17
ВОК-63
—
87
41
—
ВО43
262
154
65
21
Т30К4
249
46
9
—
Марка инструментального материала
V, м/мин
200
300
400
500
ВОК-60
228
119
56
17
ВОК-63
—
87
41
—
ВО43
262
154
65
21
Т30К4
249
46
9
—
3.4. Стойкость (мин) резцов с пластинами из керамики м твердого сплава при точении «сыро而》 стали 45
3.4. Стойкость (мин) резцов с пластинами из керамики м твердого сплава при точении «сыро而》 стали 45
Получены зависимости износа резцов с пластинами из ВШ-75 от продолжительности точения и скорости резания, приведенные в табл. 3.3.
Режущие свойства оксидной керамики ВО-13, а также ВОК-60 и твердого сплава Т30К4 исследовали при точении стали 45 (НВ 210—230). Геометрические параметры резцов с механическим креплением сменных пластин были следующими: 丫 = —7°; a =(%i = 7°; X = 7°; (р = <pj == =45°; г = 1,2 мм. При S = 0,3 мм/об н / = 0,5 мм стойкость керамики различных марок и твердого сплава в зависимости от скорости резания дана в табл. 3.4.
Анализ результатов показывает, что некоторое преимущество по стойкости керамика ВО-13 имеет во всем диапазоне исследованных скоростей ре- зания.
Скорость резания оказывает значительное влияние на стой
кость; повышение скорости в 2 раза (с 200 до 400 м/мин) приводит к уменьшению стойкости резцов из ВОК-60 и ВО-13 в 4,1 раза, а резцов из твердого сплава — почти в 28 раз. Резцы с пластинами из твердого сплава были практически неработоспособны при V > 400 м/мин.
Зависимость стойкости от продольной подачи при точении стали 45 с НВ 210—230 (/ = 0,5 мм; и = 400 м/мин) резцами с пластинами из керамики ВО-13 имеет экстремум:
S, мм/об 0,10,20,30,450,50,60,75
7, мин 60626560514020
Работа с подачей S 之 0$70 мм/об нерациональна, так как резко увеличивается коэффициент вариации стойкости, возрастает нестабильность режущих свойств инструмента. Нерациональна работа и с большими скоростями резания (” 耳 500 м/мин). Это объясняется не только особенностями ВО-13, но в основном невысоким качеством изготовления оксидной керамики.
77
При отсутствии биения н ударов влияние г на стойкость незначительно. В случаях биения заготовки 0,2——0,3 мм н более прочность пластин радиусом 『=1,5 мм неудовлетворительна, наблюдаются сколы вершин при износе 力③=0,45 ... 0,6 мм.
Значительно выше стабильность работы инструментов с пластинами толщиной s = 8 мм по сравнению со стабильностью работы инструментов с пластинами толщиной s = 4,76 мм. При точении con 400 м/мин н S А 0,5 мм/об пластины толщиной s = 4,76 мм имели коэффициент вариации стойкости о »0,3, а у пластин толщиной s = 8 мм сколы н поломки практически отсутствовали.
Зависимость стойкости от режимов резания исследовали при и, равной 450 н 950 м/мин; S, равной 0,6 н 0,2 мм/об; t, равной 0,25 н 1 мм. Максимальные значения Suf ограничены мощностью станка (25 кВт). Геометрические параметры резцов: 0 = 13°; г = 3 мм; s = 8 мм. Получена зависимость
Т = 773 — 2,91v — 129s — 47,8/+ 0,314?S + 0,283?才一
—89,65 Z 十 0,0028v2 — 45,3S2 — 58,6 户.(3.15)
Установлен экстремальный характер зависимостей Т = / (S) н 7 = f (/)• При работе с большой скоростью резания (и = =471,5 м/мин) стабильность резцов меньше (v == 0,31 ... 0,34), чем при точении со скоростью резания и = 250 м/мин (v = =0,18 ... 0,24).
Представляют интерес особенности износа пластин из керамики ВО-13 н ВОК-60. Износ по задним поверхностям 力3 у пластин из оксидно-карбидной керамики несколько меньше, чем у пластин из оксидной керамики. При hb = 0,55 ・・.0,65 мм у пластин из ВОК-60 чаще всего происходит скол или выкрашивание, преимущественно по задним поверхностям, и инструмент становится неработоспособным. Часто скалывается переходная режущая кромка вблизи от вспомогательной режущей кромки. Это происходит вследствие образования лунки на передней поверхности у керамики ВОК-60.
При точении резцами с пластинами из оксидной керамики наблюдалось периодическое «осыпание» режущих кромок. Стенки лунки износа на передней поверхности при этом как бы утолщались н резец продолжал оставаться работоспособным даже при 也3 = 0,9 ... 1,1 мм. Значительно меньше было сколов и выкрашиваний, что позволило практически полностью использовать все вершины пластин в работе.
Конструкция резцов с пластинами из керамики следующая: крепление сверху прихватом н накладной стружколом предохраняют неработающие режущие кромки керамики от повреждения сходящей стружкой.
Исследования зависимости стойкости резцов с пластинами из керамики ВО-13 от продольной подачи S (мм/об), угла наклона 78
Обрабатываемая сталь (в состоянии поставки)Сг. 10-»хтРТ2тУ8A411,60,890,1040ХН9,51.40,660,1740Х1,50,770,430,09Обрабатываемая сталь (в состоянии поставки)Сг. 10-»хтРТ2тУ8A411,60,890,1040ХН9,51.40,660,1740Х1,50,770,430,09, Примечание. Условия обработки: & = 50 ... 100 мм; £§ — 400 ... 500 мм; V — 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t = 0,5 ... 1.5 мм., Примечание. Условия обработки: & = 50 ... 100 мм; £§ — 400 ... 500 мм; V — 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t = 0,5 ... 1.5 мм.3.5. Значения показателей степени и постоянной Ст при точении стали керамикой В-33.5. Значения показателей степени и постоянной Ст при точении стали керамикой В-3В результате испытаний приВ результате испытаний при
Обрабатываемая сталь (в состоянии поставки)
Сг. 10-»
хт
РТ
2т
У8A
41
1,6
0,89
0,10
40ХН
9,5
1.4
0,66
0,17
40Х
1,5
0,77
0,43
0,09
Обрабатываемая сталь (в состоянии поставки)
Сг. 10-»
хт
РТ
2т
У8A
41
1,6
0,89
0,10
40ХН
9,5
1.4
0,66
0,17
40Х
1,5
0,77
0,43
0,09
, Примечание. Условия обработки: & = 50 ... 100 мм; £§ — 400 ... 500 мм; V — 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t = 0,5 ... 1.5 мм.
, Примечание. Условия обработки: & = 50 ... 100 мм; £§ — 400 ... 500 мм; V — 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t = 0,5 ... 1.5 мм.
3.5. Значения показателей степени и постоянной Ст при точении стали керамикой В-3
3.5. Значения показателей степени и постоянной Ст при точении стали керамикой В-3
В результате испытаний при
В результате испытаний при
режущей пластины р и радиуса при вершине г (мм) проводили при обработке заготовок из стали 40Х с НВ 210—230, скорости резания и — 400 м/мин, глубине резания / = 0,5 мм.
Уровни варьирования факторов (у г 4,5 и 1,5 мм, у Р 22 и 6°, у S 0,70 и 0,15 мм/об) соответствовали границам зоны резкого уменьшения стойкости. За критерий затупления резца было принято наличие задиров на обработанной поверхности при различном сочетании г, 5, р. В результате экспериментов получена зависимость
Т = 38,5 — 5,1г + 3₽ + 69,4S + 7rS + 0,06pS —
—0,12俨一159s2. (3.16)
Очевидно, что р оказывает значительное влияние на стойкость. Для основных уровней: г = 3 мм н S = 0,425 мм/об при изменении 6 от 6 до 22 % колебание стойкости составляет 55 %. Для всех сочетаний г и S в приведенных условиях оптимальное зна-
чение р = 12 …14°.
Точение резцами g пластинами из ВО-13 требует большей эффективной мощности, чем точение резцами с твердосплавными пластинами. Например, при и = 400 м/мин, S = =0,3 мм/об и / = 0,5 мм, т. е. практически при чистовой обработке была необходима мощность более 11 кВт, что превышает мощность токарных станков средних типоразмеров.
Весьма эффективно применение пластин толщиной s = =8 мм с радиусом г = 3 мм. Оптимальное резание достигается на станках мощностью N = 25 ... 30 кВт, при частоте вращения шпинделя и》 耳 2000 мин-1.
точении стали в состоянии по-
ставки марок 40Х, 40ХН, У8А и 45 проходными резцами с пластинами из керамики В-3 были установлены зависимости стойкости от режимов резания вида (3.13). Значения показателей степени н постоянной С? приведены в табл. 3.5.
Следует отметить, что приведенные в табл. 3.5 результаты получены при невысоких скоростях резания, а это снижает их
практическую значимость.
Исследование точения закаленной стали ШХ15СГ с HRC3 61 — 63 проводили при следующих геометрических параметрах режущей части разцов с пластинами из керамики В-3: 丫 = —26°; а = =% = 6°; X = —6°; г = 0,8 мм; ср = % = 45°.Исследование точения закаленной стали ШХ15СГ с HRC3 61 — 63 проводили при следующих геометрических параметрах режущей части разцов с пластинами из керамики В-3: 丫 = —26°; а = =% = 6°; X = —6°; г = 0,8 мм; ср = % = 45°.a/6)"a/6)"Рис. 3.1. Зависимость стойкости Т резцов из керамики В-3 от скорости резаиия при / = 0,3 мм (a), So = 0,15 мм/об (б), So = 0,08 мм/об (в)Рис. 3.1. Зависимость стойкости Т резцов из керамики В-3 от скорости резаиия при / = 0,3 мм (a), So = 0,15 мм/об (б), So = 0,08 мм/об (в)
Исследование точения закаленной стали ШХ15СГ с HRC3 61 — 63 проводили при следующих геометрических параметрах режущей части разцов с пластинами из керамики В-3: 丫 = —26°; а = =% = 6°; X = —6°; г = 0,8 мм; ср = % = 45°.
Исследование точения закаленной стали ШХ15СГ с HRC3 61 — 63 проводили при следующих геометрических параметрах режущей части разцов с пластинами из керамики В-3: 丫 = —26°; а = =% = 6°; X = —6°; г = 0,8 мм; ср = % = 45°.
a/6)"
a/6)"
Рис. 3.1. Зависимость стойкости Т резцов из керамики В-3 от скорости резаиия при / = 0,3 мм (a), So = 0,15 мм/об (б), So = 0,08 мм/об (в)
Рис. 3.1. Зависимость стойкости Т резцов из керамики В-3 от скорости резаиия при / = 0,3 мм (a), So = 0,15 мм/об (б), So = 0,08 мм/об (в)
Режимы резани#! 〃 = 30 ... 250 м/мин; 5 равно 0,08; 0,10 и 0,15 мм/об; I = 0,20 ・•• 0,50 мм. Критерий затупления ［也］= =0,35 мм.
Анализ полученных зависимостей показывает, что при и《 « 70 м/мин стойкость резцов уменьшается вследствие возрастания интенсивности хрупкого разрушения керамики (рис. 3.1). При V = 175 ... 250 м/мин более 50 % опытов заканчивались выкрашиванием и сколом режущих кромок. Для рекомендуемого диапазона скорости резания закаленной стали установлены зависимости, количественные значения показателей степени в ко торых даны в табл. 3.6:
(3.17)
7 =7 =(3.18)
7 =
7 =
(3.19)
Показатель степени при скорости резания 先丁 = 1,9 ..• 2,3.
Из табл. 3.6 следует, что с увеличением скорости резания степень влияния подачи и глубины резания на стойкость практически не
V, м/мин
УТ ПРИ S. мм/об
2丁 При t,
ММ
0,08
0,15
0,30
0,50
100
—
0,62
0,66
—
125
0,29
—
0,73
0,93
150
0,33
0,51
0,70
0,98
3.6. Значения показателей3.6. Значения показателейдля зависимостей (3.18) и (3.19)для зависимостей (3.18) и (3.19)изменяется. С увеличением глубины и подачи степень их влияния на стойкость увеличивается. Это свидетельствует о том, что у керамики В-3 доминирует не тепловой износ, а хрупкое разрушение.
3.6. Значения показателей
3.6. Значения показателей
для зависимостей (3.18) и (3.19)
для зависимостей (3.18) и (3.19)
В диапазоне и = 30 ... 175 м/мин при изменении подачи от 0,08 до 0,15 мм/об параметр шероховатости обработанной поверхности Rz = i ... 4 мкм при износе Л3 > 0,35 мм (рис. 3.2). В этих же условиях стойкость резцов с пластинами из ВК・ 60М была в 6—10 раз меньше.
Радиальный износ резцов измеряли с помощью фотометри
ческого метода, точность измерения 0,001 мм. Установлено, что
среднее значение размерного износа резцов из В-3 невелико (20 мкм) при стойкости резцов Т = 20 ... 30 мин (рис, 3.3).среднее значение размерного износа резцов из В-3 невелико (20 мкм) при стойкости резцов Т = 20 ... 30 мин (рис, 3.3).Рис. 3.2. Влияние скорости резания 皆 при Г = (),5 мм (а) и подаче So при 切= =150 м/мин (6) на параметр шероховатости обработанной поверхности RzРис. 3.2. Влияние скорости резания 皆 при Г = (),5 мм (а) и подаче So при 切= =150 м/мин (6) на параметр шероховатости обработанной поверхности Rz
среднее значение размерного износа резцов из В-3 невелико (20 мкм) при стойкости резцов Т = 20 ... 30 мин (рис, 3.3).
среднее значение размерного износа резцов из В-3 невелико (20 мкм) при стойкости резцов Т = 20 ... 30 мин (рис, 3.3).
Рис. 3.2. Влияние скорости резания 皆 при Г = (),5 мм (а) и подаче So при 切= =150 м/мин (6) на параметр шероховатости обработанной поверхности Rz
Рис. 3.2. Влияние скорости резания 皆 при Г = (),5 мм (а) и подаче So при 切= =150 м/мин (6) на параметр шероховатости обработанной поверхности Rz
В результате экспериментов установлено влияние подачи н глубины резания на составляющие силы резания:
Рн = СР/Р^Р^(3.20)
Ри = Ср产 S*u；(3.21)
Pz = CPfp^\(3.22)
Значения постоянных коэффициентов н показателей степени в зависимостях (3.20)—(3.22) даны в табл. 3.7. Скорость резания в исследованном диапазоне параметров режимов резания не оказывает заметного влияния на Р^, Р^, Pz.
С ростом износа резца и образованием уступа на передней поверхности в пределах ширины фаски увеличивается радиальная составляющая Р^, причем Ру > Р2 (рис. 3.4).
Установлены зависимости вида АРу = Сйз для расчета приращения усилия резания в зависимости от износа й3.
В табл. 3.8 приведены расчетные формулы для определения Ру с учетом износа резцов.
Рис. 3.3. Зависимость радиального износа hr и износа по задней по- верхиости 饱 от продолжительности обработки т резцами с пластинами из керамики В-3:切=150 м/мин； So = 0,15 мм/об; £ = = 0,3 ммРис. 3.3. Зависимость радиального износа hr и износа по задней по- верхиости 饱 от продолжительности обработки т резцами с пластинами из керамики В-3:切=150 м/мин； So = 0,15 мм/об; £ = = 0,3 ммhrf мм 伝，ммhrf мм 伝，мм纱「勿纱「勿О 5 W 152025 弓“〃〃О 5 W 152025 弓“〃〃
Рис. 3.3. Зависимость радиального износа hr и износа по задней по- верхиости 饱 от продолжительности обработки т резцами с пластинами из керамики В-3:切=150 м/мин； So = 0,15 мм/об; £ = = 0,3 мм
Рис. 3.3. Зависимость радиального износа hr и износа по задней по- верхиости 饱 от продолжительности обработки т резцами с пластинами из керамики В-3:切=150 м/мин； So = 0,15 мм/об; £ = = 0,3 мм
hrf мм 伝，мм
hrf мм 伝，мм
纱「勿
纱「勿
О 5 W 152025 弓“〃〃
О 5 W 152025 弓“〃〃
Погрешность формы детали в продольном сечении определяется уравнением
®中=G +①7 +④+①)k. c，
(3.23)
где 叫 ——погрешность от радиального износа резца; со水.с — погрешность от изменения жесткости системы станок—приспособление—инструмент—заготовка в течение рабочего хода (жесткость у задней бабки меньше, чем у патрона) и от роста силы Ругде 叫 ——погрешность от радиального износа резца; со水.с — погрешность от изменения жесткости системы станок—приспособление—инструмент—заготовка в течение рабочего хода (жесткость у задней бабки меньше, чем у патрона) и от роста силы Ру
где 叫 ——погрешность от радиального износа резца; со水.с — погрешность от изменения жесткости системы станок—приспособление—инструмент—заготовка в течение рабочего хода (жесткость у задней бабки меньше, чем у патрона) и от роста силы Ру
где 叫 ——погрешность от радиального износа резца; со水.с — погрешность от изменения жесткости системы станок—приспособление—инструмент—заготовка в течение рабочего хода (жесткость у задней бабки меньше, чем у патрона) и от роста силы Ру
при износе;(0了 一 погрешность цом тепла;(о » 20 мкм постоянная для данного станка.
Погрешность на первых рабочих ходах, т. е. в период приработки резца, выше, чем в период установившегося изнаши-
3.7. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.20)—(3.22)3.7. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.20)—(3.22)кннеефа-л-с-хо везекннеефа-л-с-хо везе
3.7. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.20)—(3.22)
3.7. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.20)—(3.22)
кннеефа
-л-с-хо везе
кннеефа
-л-с-хо везе
от накопленного деталью и рез-
3.8. Расчетные зависимости для определения Р^ с учетом износа резцов из керамики В-3
S, мм/об
Расчетная формула Ру
0,08
0,2
Ру = 200/°，?S°，6 + + 58%，35
0,15
0,3
Ру = 200/°，7S°，6 +
+ 152 壮 34
0,08
0,3
Ри = 200仪 7so.6 + + 270畸 и
0,08
0,5
Р = 2ООР，7$°，6 +
+ 170九泸
Примечание. Условия обра
ботки: & = 150 м/мин： Т ^ 20 .., 40 мии
вания, когда она составляет 2—3 мкм (рис. 3.5). Погрешность 8% с растет с увеличением числа обработанных заготовок, т. е. по мере увеличения силы 尸？, и превосходит все остальные погрешности.
Исследование точения нетер мообр аботанной стали 40Х с НВ 180—220 и закаленной стали с HRC? 45—55 выполняли рез-
Рмс. 3.4 (слева). Зависимость приращений АРу м АР± составляющих силы резания от износа 也：0= 150 м/мин; S。= 0,15 мм/об; £ = 0,3 мм
Рис. 3.5 (справа). Погрешности формы деталей со? (а) и(ож с (6), обработанных резцами с пластинами из керамики В-3: д= 150 м/мин; So =0,08 мм/об; £ = 0,5 мм
цами с квадратными пластинами из ВОК-60, причем геометрические параметры режущей части были； а = 4°; т =——4°; X = 0; г = 1,2 мм;屮=屮］=45°; Уф = —20°; f = 0,3 мм. За критерий затупления принимали износ пластин по задним поверхностям % = 0,40 мм.
Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формулы (3.24) при обработке стали керамикой ВОК-60
Обрабатываемый материал
Ст・ 10-5
叮
УТ
ZT
Условия обработки
40Х, НВ 180—220
Сталь закаленная, HRC 45—55
2
1,8
— 1,69
—2,30
—0,52
—1,24
—0,60
—0,35
и = 200 ... 400 м/мин;
S = 0,12 …0,40 мм/об; t = 1 ... 3 мм
V = 120 ... 180 м/мин;
S = 0,11 ... 0,26 мм/об; / = 1,0 …3,0 мм
В результате исследований установлены зависимости стойкости резцов из керамики ВОК-60 от параметров режимов реза> ния 5
(3・24)(3・24)Т = CTvxTSx^.
(3・24)
(3・24)
Значения СУ, показателей степени в зависимости (3.24) и условия обработки даны в табл. 3.9.
При исследовании динамических характеристик процесса точения обрабатывали сталь 4 5 (НВ 180—220) и чугун СЧ 28 (НВ 182) Силы резания измеряли на динамометре У ДМ-600 острозаточен- ными резцами (Л3《0,05 мм) и резцами с Л3 = 0,40 мм.
Установлены зависимости составляющих силы резания от режимов резания вида (при Л3 < 0,05 мм):
Рх = Cp^XPxSXpxfp«\
(3.25)
Р" = Ср/"$р£р*
(3.26)
Р“ = сР/р^рч\
(3.27)
Значения Ср, хР, »「, zP даны в табл. 3.10.
С увеличением износа силы резания, особенно при точении закаленной стали, существенно растут. Математическая обработка результатов экспериментов позволила получить зависимости, в которых учтено влияние износа (й3 = 0,05 ... 0,40 мм) для стали с HRC3 62—641
& = 200t/-°"3s0,29产 27([ + ],4%)；(3.28)
匕=^Ov-^S0-33^-90 (1 + 1,51 也)；(3.29)
Е = 278&-0,16S0'55/°,8 (1 + 1,27饱).(3.30)
Расчеты по формулам (3.28)—(3.30) показывают, что составляющие силы резания увеличиваются с ростом износа резцов в 1,3—1,6 раза, причем значения Ру часто превышают значения Pz.
При точении нетермообработанной стали для составляющей /% получена расчетная формула g поправкой на износ:
Pz = 192L，1。5。，63产,95 (1 + 0,36加).(3.31)
Сравнение зависимостей (3.30) и (3.31) показывает, что при точении нетер мообр а бота н но й стали с НВ 180—200 степень влияния износа на Pz значительно меньше по сравнению со степенью влияния износа при обработке закаленной стали с HRC^ 62—64.
3.10. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.25)—(3.27)
Обрабатываемый материал
Составляющая
резания
Ср
Ур
гР
Режим резания при % < 0,05 мм
Сталь, HRC 62—64
Р覚
280
—0,16
0,41
1,04
о = 45 ... 75 м/мин; S = =0,07 ... 0,15 мм/об; / = 0,50 ・・* 1,0 мм
Ру
330
—0,10
0,38
0,81
Pz
235
—0,08
0,59
0,81
Сталь 45, НВ 180—200
Рх
122
—0,12
0,40
1,02
V = 150.,. 450 м/мин;
S = 0,10 …0,40 мм/об; f = 1 ... 3 мм
Ру
188
—0,12
0,48
0,86
Pz
200
—0,10
0,70
1,03
СЧ 28, НВ 178—182
р覚
346
—0,32
0,55
1,05
。=200...500 м/мин;
S = 0,10 …0,30 мм/об;
，=1,0 ... 3,0 мм
Ру
362
—0,26
0,58
0,89
Pz
158
—0,01
0,64
0,89
Для оксидно-карбидной керамики ВОК-60 при точении стали 30ХН2МФА при твердости от НВ 331 до НВ 338 установлены зависимости оптимальной скорости резания (м/мин) от подачи»
(3.32)
Значения показателя у0 н постоянной Cv в зависимости (3.32) даны в табл. 3.11.
Стойкостные зависимости резцов с пластинами из силинитаФ при точении сталей различных марок в состоянии поставки исследовали на токарном станке 16К20 при наружном точении проходными резцами серийного производства. Применяли пластины с радиусом при вершине резца г = 1,0 мм. В результате математической обработки экспериментов получена зависимость стойкости от режимов резания вида (3.12).
3.11. Значения показателя у。
м постоянной С& в зависимости (3.32) прн точении сталей пластигтми
из ВОК-60
Сталь, НВ
G
Уо
ЗОХМ, 197 30ХН2МФА, 331—388
18,07
26,49
1,2
0,80
Примечание. Условия обработки: <р = 45°； S = 0,1 ... 0,3 мм/об; V = —100 ... 300 м/мин； £ == 0,5 ... 1,0 мм.
3.12. Значения &, х^, уТ, гТ при точении силинитом-Р
Обрабатываемая сталь
4
ХТ
Уу
гт
45
74 • IO'
2,29
0,33
0,22
40Х
76-104
2,31
0,83
0,10
40ХН
18・ ЮР
2,45
0,11
0,48
48A
1Ь10б
1,82
0,36
0,03
Примечание. Условия обработки: о = 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t = 0,5 ... 1,5 мм; диаметр заготовки 50—100 мм: длина заготовки 400— 500 мм.
Условия обработки, значения Q, х「, ут и гт при точении различных сталей приведены в табл. 3.12.
Проведены исследования режущих свойств керамики корти- нит (ОНТ-20) и силинит-Р. Резцами с механическим креплением прихватом квадратных пластин из ОНТ-20 и силинита-Р с геометрическими параметрами режущей части у — —6°, % = •—26°, а = 6°,九=—5Ь обрабатывали на токарно-винторезных стан-
Уровни варьирова-
и, м/мин
S, мм/об
Верхний
500
0,50
1,0
Нижний
250
0,20
0,5
3.13. Режимы резания при точении стали3.13. Режимы резания при точении сталиках 16К20 и 1М63 с бесступенчатым регулированием частоты вращения шпинделя образцы из стали 4 5 и 4 0Х с НВ 187—207 и серого чугуна СЧ 20 с НВ 180 — 190. Перед испытаниями корку с заготовок удаляли. Режимы резания при точении стали варьировали в соответствии с данными табл. 3.13.
3.13. Режимы резания при точении стали
3.13. Режимы резания при точении стали
Режимы резания при точении чугуна СЧ 20: и = 250 ... 500 м/мин; S = 0,20 ... 0,50 мм/об; f = 0,50 ... 1,0 мм.
За крнтерн访 затупления принимали износ по задней поверхности резцов при точении стали и чугуна й3 = 0,40 мм.
При точении стали 45 cs = 0,5 мм/об, / = 1 мм, и = 250 … 500 м/мин стойкость резцов с пластинами из ОНТ-20 в 1,5—2 раза выше, чем стойкость резцов с пластинами из ВОК-60. При S = = 0,2 мм/об и / = 0,5 мм пластины из ВОК-60 имеют некоторое преимущество перед пластинами из ОНТ-20. Подобные результаты имеют место и при точении стали 40Х. Обработка с £ = 0,5 мм показала, что стойкость керамики обеих марок практически одинакова. При точении с £ = 1,5 мм стойкость ОНТ-20 в 1,5— 2 раза выше, чем стойкость керамики ВОК-60.
Математическая обработка результатов экспериментов позволила установить зависимость стойкости (мин) от параметров режима резания:
т .__2,15* 107
/ = ^2,55^0,55^0,89 *(，JJJ
Из анализа экспериментов следует, что если скорость резания в равной степени влияет на стойкость ВОК-60 и ОНТ-20, то стойкость резцов с пластинами из ВОК-60 зависит от глубины резания и подачи в значительно большей степени, чем стойкость резцов с пластинами из ОНТ-20.
При обработке серого чугуна СЧ 20 (и = 250 …500 м/мин, S = 0,5 мм/об н Е = 0,5 ... 1,0 мм) стойкость резцов с пластина^ш из ОНТ-20 в 1,5——2 раза превышала стойкость резцов с пластинами из ВОК-60. При S = 0,2 мм/об преимущества резцов с пластинами из ОНТ-20 по сравнению с резцами с пластинами из ВОК-60 уменьшаются. При точении силинита-Р были получены результаты практически те же, что и при точении ОНТ-20.
Фрезерование. Исследования режущих свойств керамики при торцовом фрезеровании заготовок из СЧ 20 с НВ 200—210 размерами LxHxB = 500Х200X100 мм проводили по схеме симметричного фрезерования на станке 6М82 без СОЖ; ширина обрабатываемой заготовки В = 100 мм. Использовали однозубые торцовые фрезы диаметром 200 мм, оснащенные квадратными пластинами из В-3, ВОК-60, ВОК-63. Износостойкость керамнкн сравнивали с износостойкостью твердых сплавов В Кб, ВК6М, ВК60М, Т15К6, Т8К7.
Геометрические параметры зуба фрезы, оснащенной пластиной из твердого сплава или керамики: <р = 45°; ? = —7°; а = 7°; 儿=5°; г = 1 мм. Режимы резания； 1) при исследовании зависимости Т = f (V): t = 1 мм; Sz = 0,2 мм/зуб; 2) при исследовании зависимости Т = f (S): / = 1 мм; и = 582 м/мин; 3) при исследовании зависимости Т = f (0: и = 582 м/мин; S^ = 0,2 мм/зуб.
В экспериментах измеряли размерный износ и износ й3 по задней поверхности. Обработку прекращали при ft3 = 0,4 мм, когда у обработанной поверхности параметр шероховатости не соответствовал техническим требованиям ([Ra] = 2,5 ... 1,25 мкм).
Анализ результатов показал, что стойкость фрез с пластинами из ВОК-60 и В~3 в 10—14 раз выше стойкости фрез из сплава Т8К7. При V < 450 м/мин стойкость фрез с пластинами из В-3 и ВОК-60 примерно одинакова. С увеличением скорости резания (о > 550 м/мин) стойкость фрез с пластинами из В-3 больше, чем фрез с пластинами из ВОК-60. При подачах S w 0,10 мм/зуб стойкости фрез с пластинами из В-3 и ВОК-60 одинаковы. При S > 0,10 ... 0,50 мм/зуб наибольшую стойкость имеют фрезы с пластинами из ВОК-60.
Изменение глубин резания в пределах / = 0,5 ... 1,25 мм менее заметно сказывается на стойкости, чем изменение подачи или скорости резания. При f = 1,5 мм большую стойкость имеют фрезы с пластинами из ВОК-60. Фрезерование пластинами из керамики с / > 2 мм нецелесообразно вследствие значительного числа сколов режущих кромок.
Износ пластин из керамики при фрезеровании чугуна в начальный момент резания невелик. Затем появляются микросколы, который вырастают в бороздки, формирующиеся в основном на участке, более удаленном от вершины пластины. По мере у вели-
Уровни варьирова-
f.
"ср
L
ь
м/мин
мм
Основной
495
0,132
88
2
Верхний
660
0.22
115
3
Нижний
330
0,044
61
1
3.14. Диапазон варьирования параметров обработки фрезами с пластинами из керамики3.14. Диапазон варьирования параметров обработки фрезами с пластинами из керамикичения бороздок могут происходить сколы более крупных участков режущей кромки.
3.14. Диапазон варьирования параметров обработки фрезами с пластинами из керамики
3.14. Диапазон варьирования параметров обработки фрезами с пластинами из керамики
Исследование режущих свойств при обработке серого чугуна торцовыми фрезами диаметром 140 мм проводили с использованием метода математического планирования. В результате установлена зависимость стойкости (мин) фрезы с пластинами из ВОК-60 от параметров обработки:
(3.34)(3.34)—еЮ,4£0,35/<ст
(3.34)
(3.34)
—/，6〃然卢,6"
где L —— длина дуги контакта фрезы с заготовкой; Кст = 0,5 — коэффициент стойкости при наличии литьевой корки на боковых необработанных поверхностях заготовки; и — скорость резания; ©ср ——средняя толщина среза; Ъ — ширина среза.
Критерий затупления фрезы 也 = 0,3 мм.
Уровни варьирования параметров обработки даны в табл. 3.14.
Испытания пластин из силинита-Р в этих же условиях показали, что режущие свойства торцовых фрез с пластинами из нитридной керамики при обработке серого чугуна практически аналогичны режущим свойствам фрез с пластинами из оксидно* карбидной керамики ВОК-60 и В-3.
Для более эффективного применения торцовых фрез с пластинами из керамики следует разрабатывать и выпускать более жесткие и точные (по исполнению) конструкции инструмента.
Торцовыми фрезами с механическим креплением квадратных пластин (03111—120412) из керамики ОНТ-20, ВОК-60 и силинита-Р обрабатывали заготовки из стали 45 и 40Х с НВ 187—207 и серого чугуна СЧ 20 с НВ 180—190 размерами 250x250 X X 500 мм. Геометрические параметры режущей части: осевой
88
передний угол у =——10°; радиальный передний угол 丫 =——6°; задний угол а = 6°.
Испытания проводили на вертикально-фрезерных станках ГФ-250 (частота вращения 孔=80 ... 3150 мин"1) и 6И13 (диапазон чисел оборотов п = 30 ... 1500 мин-1). Скорость резания при обработке стали 45 фрезами с пластинами из кортинита о = =190 ... 450 м/мин; подача на зуб Sz = 0,05 ... 0,20 мм/зуб; глубина резания / = 1 ... 3 мм. Критерий затупления [Л3]= =0,4 мм.
Математической обработкой результатов экспериментов установлена зависимость стойкости (мин) фрез с квадратными пластинами из кортинита от параметров режимов фрезерования!
6,85 ・ 106 q 沾 ' —vl,87^0,025^0,07^0,27 > 9・吵
где %р — сечение среза, мм; В — ширина фрезеруемой поверхности, мм; t — глубина резания, мм.
Анализ результатов показал, что наибольшее влияние на стойкость оказывает скорость резания.
Стойкость фрез с пластинами из ВОК-60 и силинита-Р практически равна стойкости инструмента с пластинами из ОНТ-20 при несколько больших значениях стойкости фрез с пластинами из силинита-Р. При наличии корки стойкость значительно снижается (почти вдвое), н необходимо учитывать это, вводя коэффициент КТ = 0,5.
При фрезеровании стали 45 ® = 190 ... 450 м/мин, Sz = =0,05 ... 0,20 мм/зуб и / = 1 ... 3 мм) стойкость фрез была относительно невысокой и нестабильной.
В целях разработки расчетных зависимостей для определения стойкости фрез и интенсивности изнашивания при назначении режимов резания исследовали фрезерование заготовок из серого чугуна СЧ 20 с НВ 160—280 размерами Вх" = 180 x 240 мм на верти каль но -фрезер ном станке 6Н12П. Применяли однозубую фрезу диаметром 250 мм с механическим креплением квадратных пластин. Геометрические параметры режущей части фрезы составляли- у = а = 6°; к = 72°; г = 1,2 мм. За критерий затупления фрезы был принят износ пластин из керамики по задним поверхностям [й3] = 0,40 мм.
При изучении влияния скорости резания на стойкость фрезы скорости изменяли от 125 до 1100 м/мин. При Sz = 0,25 мм/зуб и / = 0,5 мм доминирует износ по задним вс помогател ьным поверхностям.
Влияние подачи на стойкость пластин исследовали при S2 = =0,05 ... 0,6 мм/зуб, V = 400 м/мин н Z = 0,5 мм. С увеличением подачи снижается стойкость пластин н возрастает интенсивность изнашивания; износ 0,4 мм при 5г = 0,1 мм/зуб отмечается после
НО мин работы, при Sz = 0,4 мм/зуб — после 20 мин, а при Sz = = 0,6 мм/зуб — после 5 мин. При Sz > 0,5 мм/зуб пластины часто скалываются.
Влияние глубины резания изучалось при и = 400 м/мин и Sz = 0,2 мм/зуб. Глубина резания t изменялась от 0,2 до 2 мм. Наибольшая стойкость отмечена у пластин из ВОК-60 при глубине резания 1 мм. Фрезерование чугуна керамикой при / > > 1,5 мм нецелесообразно вследствие значительных сколов на режущих кромках пластин.
Математической обработкой данных исследования получена зависимость для расчета стойкости (мин) режущей керамики при фрезеровании серого чугуна:
7 = 1,33- 1O3U-O>9S1,27 (3.36) и интенсивности изнашивания
会=8,85・ lO-V^sf (3.37)
При фрезеровании поперечные пазы до пятнадцатого рабочего хода не оказывают заметного влияния на стойкость, а один про- дольный паз приводит к увеличению износа на 20 %, при фрезеровании же с тремя продольными пазами на десятом рабочем ходе наблюдается выкрашивание режущих кромок.
Апробирование полученных законе мер ностей проводили при чистовом фрезеровании блока цилиндров двигателя ЧТЗ из серого чугуна, фрезой диаметром 400 мм с числом зубьев z = 26. Геометрические параметры режущей часта фрезы были такими же, как и в экспериментах с однозубой фрезой. Инструмент был установлен в автоматическую линию 1Л310» Фреза имела одну пластину с зачистной кромкой длиной / = 12 мм. Режим резания: V = 410 м/мин, / = 0,5 ... 0,8 мм, S2 = 0,21 мм/зуб (5МИН = = 1700 мм/мин), ширина фрезеруемой поверхности В = 346 мм; длина одного рабочего хода 厶 = 1100 мм. При допустимом износе пластнн 九3 = 0,25 мм стойкость фрезы составила 160 заготовок на одну режущую кромку. Параметр шероховатости обработанной поверхности на блоках Ra = 7 ... 10 мкм.
При фрезеровании на многоцелевом станке заготовок из высокопрочного чугуна торцовые фрезы по ТУ 2-035-624—78 с пла~ стинами из керамики ВОК-60 имели стойкость, в 2 раза большую (118 мин), чем фрезы с пластинами из ВК8. Режимы обработки: л = 630 мин-、Sz = 0,04 мм/зуб; Е = 0,5 мм. Применение керамики ВОК-60 позволило обойтись без шлифования. Фрезы выпускают серийно инструментальные заводы Минстанкопрома.
4. РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ИНСТРУМЕНТАМИ, ОСНАЩЕННЫМИ СТМ И КЕРАМИКОЙ
Режимы резания инструментами, оснащенными СТМ
Общие рекомендации. В табл. 4.1—4.3 даны (в значительной мере усредненные) диапазоны скоростей и подач, которые следует корректировать в каждом конкретном случае и проверять экспериментально.
При обработке торцовыми фрезами, оснащенными СТМ, в отличие от фрезерования инструментом, оснащенным твердым сплавом, всегда следует стремиться к достижению максимально воз-
Рекомендуемые диапазоны режимов резания инструментом, оснащенным композитом, при точении и растачивании
Обрабатываемые материалы и покрытия
Характер резания
Композит
5 м/мин
So. мм/об
力мм
Стали конструкционные и легированные,
Без удара
05; 01;
02
50—180
0,03—0,20
0,05—3,0
инструментальные и подшипниковые, HRG 40—58
С ударом
Ю; 10Д
40—120
0,03—0,10
0,05—1,0
Стали быстрорежу-
Без удара
01； 02
50—120
0,03—0,1
0,05—0,8
щие, инструментальные, цементуемые, HRC- 58—70
С ударом
10； юд
40—100
0,03—0,07
0,05—0,4
Чугуны серые н высокопрочные.
Без удара
05; 01;
02
400—1000
0,03—0,5
0,05—3,0
НВ 150—300
С ударом
Ю; ЮД;
05; 01; 02
300700
0,03—0,2
0,05—2,0
Чугуны отбеленные, НВ 400—600
Без удара
05; 01;
02
50—200
0,03—0,5
0,05—2,0
С ударом
Ю; ЮД
40—90
0,03—0,10
0,05—1,0
Твердые сплавы с содержанием кобальта не менее 15 %, HRA 80—86
Без удара
10; 01;
02; ЮД
5—20
0.08—0,1
0,05—1,0
Износостойкие покрытия на основе никеля (плазменное нанесение), HRC3 47—57
По корке
01; 02;
ю； ЮД
40—100
0,03—0,15
0,1—0,5
Примечание. Резцы со ступенчатым расположением пластик позволяют увеличить глубину резания до 6—8 мм.
Рекомендуемые диапазоны режимов резания инструментом, оснащенным композитом, прн торцовом фрезеровании
Обрабатываемые материалы
Композит
“ м/мнн
S^* мм/зуб
£. мм
Стали конструкционные и легированные нетермообработан- ные, HRQ & 30 (в состоянии поставки)
Стали конструкционньте, леги-
10; 01; юд
400—900
0,01—0,1
0,05—2,0
10; 01; юд
200—600
0,01—0,1
0,05—1,2
рованные, инструментальные
закаленные, HRQ 35—55
Стали закаленные, цементуемые, HRq 55—70
Стали быстрорежущие, HRQ
10; 01; юд
80—300
0,01—0,1
0,05—0,8
01
20—40
0,01—0,1
0,05—0,8
60—70
Чугуны серые и высокопрочные, НВ 150—300 (в том числе по литейной корке)
05; 10; ЮД; 01
800—3000
0,01—0,1
0,05—6,0
Чугуны отбеленные, закаленные, НВ 400—600, HRQ
10; 01; ЮД; 05
200—800
0,01—0,1
0,05—4,0
40—60
Примечание. Фрезы с трехступенчатым расположением пластин из композита позволяют увеличить глубину резания при обработке чугунных отливок на соответствующем мощном оборудовании до 8—10 мм.
Рекомендуемые диапазоны режимов резания инструментом, оснащенным поликристаллическим алмазом, при точении
Обрабатываемые материалы
и. м/мин
S^, мм/об
f, мм
Алюминий и алюминиевые сплавы
600—3000
0,03—0,3
0,05—1,0
Алюминиевые сплавы (10—20 % кремния)
500—1500
0,03—0,3
0,05—1,0
Медь и медные сплавы (бронзы, латуни.
300—1000
0,03—0,3
0,05—1,0
баббнты и др.)
Пластмассы, пластики, стеклопластики.
200—1000
0,03—0,3
0,05—1,0
углепластики, твердая резина, различные
композиты
Полуспеченные керамика и твердые сплавы
100—300
0,03—0,15
0,05—1,0
Спеченные твердые сплавы
15—40
0,03—0,10
0,05—1,0
Древесностр ужеч ные матери алы
2000—4000
0,03—0,3
—
Горные породы (песчаник, гранит)
50—400
0,03—0,3
0,05—1,0
Примечания: 1. Даиы рациональные скорости резания, обеспечивающие повышение интенсивности съема припуска. Алмазный инструмент в отличие от инструмента из КНБ можно эксплуатировать н на низких скоростях, при которых работает твердосплавный инструмент, обеспечивая многократное повышение стойкости.
2. При фрезеровании скорости могут быть увеличены до 2 раз.
3. Глубина резания древесностружечных материалов определяется шириной фрез или пил.
можной скорости резания и уменьшению подачи на зуб. Это объясняется следующими причинами!
подача на зуб и частота вращения шпинделя в равной мере влияют на значение минутной подачи, т. е. на производительность фрезерования, однако подача на зуб в значительно большей степени, чем скорость резания, влияет на стойкость фрезы, оснащенной СТМ, и надежность их работы;
при увеличении скорости резания шероховатость обработанной поверхности уменьшается, а при увеличении подачи растет;
при увеличении скорости резания сила резания уменьшается, а при увеличении подачи на зуб растет, т. е. снижается точность обработки.
При точении вначале устанавливают глубину резания (исходя из припуска) и подачу (исходя из максимальной производительности при заданной шероховатости обработанной поверхности), а затем назначают скорость резания, обеспечивающую необходимую стойкость резца. Наибольшее влияние скорость резания оказывает на стойкость резцов из композита при точении закаленных сталей и твердых чугунов, а на стойкость резцов из поликристаллически х алмазов — при точении спеченных твердых сплавов. Наименьшее влияние скорость резания оказывает при точении мягких чугунов резцами из композита и цветных сплавов — резцами из алмаза.
При точении с ударом, особенно сталей и чугунов высокой твердости, наличие радиуса при вершине г = 0,8 ... 1,0 мм является необходимым условием надежной работы резцов из СТМ. Например, достаточно высокую работоспособность в таких условиях имеют круглые неперетачиваемые пластины из композита 01 (диаметр 3,6 мм) с г == 1,8 мм, хотя этот композит для точения с ударом в общем не предназначен. Уменьшение радиуса до 0,2—— 0,4 мм нецелесообразно, так как это резко повышает опасность выхода инструмента из строя вследствие скола или выкрашивания, в то время как уменьшение радиальной составляющей силы резания при этом незначительно. Кроме того, такое уменьшение приводит к существенному увеличению шероховатости обработанной поверхности.
В тяжелых условиях резания (с ударом, по корке н т. п.) режущей кромке инструмента из композита рекомендуется придать скругленную форму с радиусом р = 30 ... 50 мкм либо сделать стандартную защитную фаску шириной 0,05 ・•・ 0,20 мм на передней поверхности под углом у =——20°.
Весьма эффективна фаска (ленточка) шириной не более 0,1 мм на задней поверхности (а = 0), имитирующая площадку износа. Эта фаска снижает интенсивность изнашивания инструмента на стадии приработки, уменьшает вероятность выкрашивания режущей кромки и оказывает выглаживающее действие на обработан-
Режимы резания инструментами, оснащенными СТМ и керамикой ную поверхность. Влияние такой фаски возрастает при увеличении переднего угла, т. е. при переходе от отрицательных у к положительным.
Весьма перспективным методом является изготовление режущих пластин любого размера и профиля с помощью медного электрода требуемой формы на автоматических электроэрозионных установках «Дикамат 500S》фирмы «Эдер» (Австрия). Достигается производительность около 50 шт. алмазных пластин в смену (точность до 士2 мкм; параметр шероховатости Ra я^ 0,10 мкм).
В целом очевидна тенденция расширения применения пластин специальных форм для инструмента из СТМ в целях точной обработки фасонных поверхностей деталей из труднообрабатываемых материалов, когда размерная стойкость аналогичного твердосплавного инструмента низка.
Фрезерование сталей и чугунов инструментами, оснащенными композитом. Рекомендации по режимам резания при фрезеровании сталей и чугунов торцовыми фрезами, оснащенными поликристал- лическими синтетическими СТМ на основе нитрида бора (композитами), являются обобщением нормативных материалов. Они приведены для условий работы на станках, соответствующих требованиям эффективной эксплуатации этого высокопроизводительного инструмента.
Критерий затупления фрез ——износ по задней поверхности зубьев й3 = 0,3 ... 0,4 мм при тонкой и чистовой обработке и ft3= = 0,8 мм при получистовой обработке.
Геометрические параметры режущей части фрез характеризуются отр и дательными передними углами у = —6 ... —10е при а = 6 …12°; <р = 30 …75°, ф, = 10 ... 15°. Ножи регулируемых фрез выполняют либо с зачищающей кромкой, параллельной обрабатываемой поверхности, шириной &/ > 0,6 ... 1,2 мм, либо е сопряжением главной и вспомогательной режущих кромок по радиусу г = 20 ... 50 мм. Режущие неперетачиваемые пластины круглой формы могут быть с отрицательной фаской 0,2 мм под углом 20° к передней поверхности.
В табл. 4.4—4.7 приведены значения подач в зависимости от параметра шероховатости обработанной поверхности, конструкции и геометрических параметров фрезы, обрабатываемых материалов. Подача на зуб Sz = SZT /<加,где S2T — табличное значение подачи; Kbs 一 поправочный коэффициент в зависимости от ширины зачищающей кромки Ь/. В табл. 4.8——4.16 даны скорости резания в зависимости от подачи и глубины резания, твердости обрабатываемого материала и материала режущей части.
Поправочные коэффициенты на подачу К〃 зависят от ширины режущей кромки 匕力 параллельной обработанной поверхности: Ширина кромки %? мм . • 0,4 0,6 0,8 1,2 Коэффициент К% ・•・.0*6 0,8 1,0 1,2
94
Подача & (мм/зуб) при фрезеровании торцовыми регулируемыми фрезами со вставными ножами с переходной режущей кромкой, параллельной обрабатываемой поверхности
Обрабатываемые материалы
Главный угол в плайе Ф» °
Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra, мкм *
0,16— 0,32
0,32—0,63
0,63 — 1,25
1,25—2.5
30
0,04—
0,06—0,08
0,08—0,12
0,12—0,20
Закаленные стали и чугуны, HRC3 40—70
45
0,06
0,02—0,04
0,05—0,08
0,08—0,12
60
—
0,03—0,06
0,06—0,10
75
—
—
0,02—0,05
0,05—0,08
30
0,03—0,06
0,04—0,10
0,10—0,20
Серый чугун.
45
До 0,03
0,03—0,08
0,08—0,12
НВ 150—300
60
-—-
0.02—0,05
0,05—0,10
75
0,02—0,04
0,04—0,08
Незакаленные стали: HRC? 10—30 НВ 110—320
30
0,03—0,06
0,04—0,10
0,10—0,20
45
60
75
二
До 0,03
0,03—0,08
0,02—0,05
0,02—0,04
0,08—0,12 0,05—0,10 0,04—0,08
* Меньшие значения 訳〃 соответструют более высокой твердости обрабатываемого материала.
Подача S^ (мм/зуб) при фрезеровании торцовыми регулируемыми фрезами со вставными ножами с радиусным сопряжением режущих кромок
Обрабатываемые материалы
Радиус при вершине г.
Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra, мкм *
0,16— 0,32
0,32—0,63
0,63—1,25
1,25—2,5
Стали незакаленные, HRQ 10—30 Закаленные стали и чугуны, HRC3 40—70 Серый чугун, НВ 150-300
20—50
20—50
20—50
0,02— 0,04
0,02—0,04
0,04—0,06
0,02—0,04
0,04—0,10
0,06—0,12
0,04—0,10
0,10—0,20
0,12—0,20
0,10—0,20
* Меньшие значения материала.
Ra соответствуют более высокой
твердости обрабатываемого
Подача Sz (мм/зуб) при фрезеровании торцовыми регулируемыми фрезами с механическим креплением иеперетачиваемых пластин круглой формы
Обр абатываемые материалы
Радиус при вершине г, мм
Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra, мкм *
0,16 — 0,32
0,32—0,63
0,63-^1,25
1,25—2,5
Стали незакаленные, HRG 10—30
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
0,01
0,01—0,04
0,04—0,08
Закаленные стали и чугуны, HRG 40—70
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
0,01
0,01
0,01—0,03
0,017,03
0,02—0,08
0,02—0,08
0,06—0,12
0,067,12
Серый чугун, НВ 15—300
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
3,5 (композит 05)
—
0,01—0,02
0,02—0,05
0,05—0,10
* Меньшие значения Ra соответствуют более высокой твердости обрабатываемого материала и большим диаметрам режущих пластин.
Подача Sz (мм/зуб) при фрезеровании торцовыми нерегулируемыми фрезами с механическим креплением иеперетачиваемых пластин круглой формы
Обр абатываемые материалы
Радиус при вершине г. мм
Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra. мкм *
0,32 — 0,63
0,63—1,25
1.25—2,5
Стали незакаленные, HR& 10—30
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
0,005
0,01—0,02
0,02—0,05
Закаленные стали п чугуны, HR& 40—70
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
0,01
0,01—0,04
0,04—0,06
Серый чугун, НВ 150—300
1,8 (композит 01)
2,8 (композит 10Д)
3,5 (композит 05)
—
0,01—0,02
0,02—0,04
* Меньшие значения Ка соответствуют более высокой твердости обрабатываемого материала и большим диаметрам режущих пластин.
Скорость резания f (м/мин) незакаленной стали с HRC3 10—30 торцовыми фрезами со вставными ножами, оснащенными композитом 01,' и механическим креплением пластин круглой формы из композита 01
4«9・ Скорость резания 外(м/мин) незакаленной стали с HRC^ 10——30 торцовыми фрезами с ножами, оснащенными композитом 10,
и с механическим креплением пластин круглой формы из композита 10Д
& мм
S2，мм/зуб
0,02
0,04
0,08
0,12
0,20
0,05
800
780
710
660
600
0,1
790
770
700
650
590
0,2
780
760
690
640
580
0,3
770
750
680
630
570
0,4
760
740
670
620
—
0,5
750
730
660
610
—
Примечание. Период стойкости 7 = 90 мин.
f, мм
S2, мм/зуб
0,02
0,04
0,08
0,12
0,20
0,05
850
830
780
730
670
0,1
840
820
770
720
650
0,2
830
810
750
700
630
0,4
810
770
730
680
600
0,8
770
730
680
620
—
1,6
690
650
580
—
—
Скорость резания 少(м/мин) закаленной стали с HRCa 35—55 (кроме бы строр ежу щей) торцовыми фрезами с ножами, оснащениымн композитом 01,
и механическим креплением круглых пластин из композита 01
Скорость резании f (м/мин) закаленной стали с HRQ 35——55 (кроме быстрорежущей) торцовыми фрезами с ножами, оснащенными композитом 10, и механическим креплением пластин круглой формы из композита 10Д
t мм
Szt мм/зуб
0,02
0,04
0,08
0,12
0,20
0,05
560
540
500
460
400
0,1
550
530
490
450
390
0,2
540
510
480
440
370
0,3
530
510
470
420
350
0,4
520
500
460
400
330
0,5
510
490
450
380
310
4 Жедь В. П. и др.
£, мм
S2, мм/зуб
0,02
0,04
0,08
0,12
0,20
0,05
590
570
540
510
470
0,1
580
560
530
500
450
0,2
560
540
500
460
430
0,4
540
520
470
430
390
0,8
500
480
430
—
—
1,2
460
420
—
—
—
97
Скорость резания ю (м/мин) закаленной стали с HRCa 55——70 (кроме быстрорежущей) торцовыми фрезами с ножами, оснащенными композитом 01, и механическим креплением круглых пластин из композита 01
Скорость резания 号(м/мин) закаленной стали с HRCa 55—70 (кроме быстрорежущей) торцовыми фрезами с ножами, оснащенными композитом 10,
и механическим креплением круглых пластин из композита 10Д
t ММ
S2， мм/зуб
0,01
0,02
0,04
0,08
0,12
0,05
240
220
200
180
160
0,10
230
210
190
170
150
0,2
220
200
180
160
140
0,3
210
190
170
150
130
0,5
200
170
150
130
—
厶мм
S” мм/зуб
0,01
0,02
0,04
0,08
0.12
0,05
260
240
220
210
200
0,1
250
230
210
200
190
0,2
240
220
200
190
180
0,4
230
210
190
180
160
0,8
220
200
180
170
1,0
200
180
160
—
*•*
Скорость резания 号(м/мин) серого чугуна с НВ 150—300 торцовыми фрезами с ножами и пластинами из композитов 01, 10 и ЮД
Скорость резания 十(м/мин) серого чугуна с НВ 150—300 торцовыми фрезами с механическим креплением круглых пластин из композита 05
S?, мм/зуб
S2，мм/зуб
0,02
0,04
0,08
0,12
0,20
0,02
0,04
0,06
0,08
0,10
0,05
2900
2700
2400
2100
1700
0,1
2500
2300
2100
1900
1800
0,1
2850
2600
2300
2000
1600
0,2 0,5
2450
2400
2250
2200
2000
1800
1800
1600
1600
1400
0,2
2800
2500
2200
1900
1500
1,0
2300
1900
1600
1400
1200
0,4
2700
2400
2100
1800
1400
1,5
2,0
2200
2000
1800
1600
1400
1350
1200
1150
1100
1050
0,8
2600
2300
2000
1700
2,5
1900
1500
1300
1100
1000
1,5
2500
2200
1900
—
—
3,0 6,0
1800
1500
1450
1350
1250
1200
1050
1000
950
900
Поправочные коэффициенты на скорость резания (К%)
в зависимости от периода стойкости Т инструмента при обработке сталей
Обрабатываемая сталь
7, мии
60
90
120
180
240
300
Незакаленная, HRCg 10—30
1,2
1,0
0,9
0,75
0,6
Закаленная, HRC3 35—55
1,15
1,0
0,85
0,7
0,55
Закаленная, HRC3 55—70
1Д
1,0
0,8
0,6
0,4
скорость резания (Khrc^) твердости обрабатываемого (табл. 4.8 и 4.9)скорость резания (Khrc^) твердости обрабатываемого (табл. 4.8 и 4.9)Поправочные коэффициенты на при Т = 90 мин в зависимости от материала для незакаленной стали
скорость резания (Khrc^) твердости обрабатываемого (табл. 4.8 и 4.9)
скорость резания (Khrc^) твердости обрабатываемого (табл. 4.8 и 4.9)
HRCg 102030
Khr. 1,00,90,8
для закаленной стали (табл. 4.10 и 4.11)
HRG 3540455055
Khrq 1,00,850,70,550,4
для закаленной стали (табл. 4.12 и 4.13)
HRCg 55606570
“HR, 1,00,850,70,5
резания (k叫)резания (k叫)Поправочные коэффициенты на скорость
резания (k叫)
резания (k叫)
в зависимости от твердости чугуна (табл. 4.14 и 4.15);
НВ 150200250300
Кн% h°°»85 О" 0,55
Поправочные коэффициенты на скорость резания Ktv в зависимости от периода стойкости инструмента при обработке серого чугуна (табл. 4.16):
мин 90120180240300360420
Ktv 1,2L00,80,60,40,30,25
Точение и фрезерование пластмасс алмазным инструментом. Рекомендации по режимам резания при точении и фрезеровании пластмасс инструментом, оснащенным поликристаллами синтетических алмазов АСПК и АСБ имеют ряд особенностей, связанных со специфическими свойствами пластмасс. Низкая теплопроводность пластмасс является причиной концентрации теплоты, выделяющейся в процессе резания, в малых объемах режущего клина, прилегающих к режущей кромке инструмента. В результате на обработанной поверхности нередко появляются прижоги; значительная доля теплоты отводится в инструмент, изменяя его стойкость. Вместе с тем допустимый износ инструмента значительно меньше, чем при обработке металлов, и ограничивается прочностью пластмасс, так как затупленная режущая кромка вызывает сколы кромок обрабатываемых заготовок на входе и выходе инструмента.
Режимы резания, прежде всего скорость, также ограничиваются необходимостью постоянного отсоса из зоны резания пыли и вредных газов, выделяющихся при обработке пластмасс, в целях обеспечения необходимых санитарных норм по запыленности воздуха в рабочем помещении.
4*99
4.17. Группы обрабатываемости пластмасс точением
№ группы обрабатываемости
Пластмасса
Типовые представители пластмассы
1
Термопластичная без наполнителя
Винипласт, фторопласт, капрон, полиэтилен, оргстекло и др.
2
Термопластичная с металлическим порошковым наполнителем
ПТ-3, ФБМ, НАМИ
3
Термореактивная с газовоздушным наполнителем
Пенопласт, поропласт (поролон)
4
Термореактивная с порошковым наполнителем
Пресс-порошки, аминопластик, фенопласты
5
Термореактивная с волокнистым наполнителем
Волокниты, стекловолокниты
6
Термореактивная со слоистым и листовым наполнителем на основе:
бумаги, ткани стекловолокна
Гетинаксы, текстолиты
Стеклотекстолиты, стеклопла， стики, органопластики
Предложена [7] классификация пластмасс по группам обрабатываемости точением и фрезерованием (табл. 4.17—4.18). Пластмасса состоит из связующего вещества, наполнителя, красителя, отвердителя, пластификатора и смазывающих добавок (некоторые из перечисленных компонентов в отдельные виды пластмасс не входят).
Пластмассы, входящие в одну группу обрабатываемости, близки по составу, свойствам и агрегатному состоянию; закономерности их резания одинаковы. Силы при резании пластмасс в 10—30 раз меньше, чем при резании металлов, поэтому перегрузки станков по мощности не бывает, хотя обработка осуществляется на высоких скоростях. Поскольку стружка пластмасс многих видов обладает высокими абразивными свойствами, направляющие станков должны быть надежно защищены»
Рекомендуемые геомечрические параметры резцов, оснащенных АСПК и АСБ: у = 0 …2°; а — 15 ... 20°; <р = 40 ... 45°; 明=20°; г (勿)=0,2 ... 0,8 мм, а параметры торцовых фрез: у = 0 ... —5°; а = % = 18°; ф = 45°; <рг = 15°; г = 1,5 ... 2 мм. Критерий затупления резцов при чистовом точении й3 = 0,10 ... 0,14 мм; критерий затупления ножей торцовых фрез % = 0,3 мм.
4.18. Классификация обрабатываемости фрезерованием пластмасс в зависимости от структуры их наполнителя
Структура
№ группы обрабатываемости наполнителя
Типовые представители пластмассы
Наполнителя
9弱2
Термопластичные пластмассы
Порошки
1
3
Полиэтилены НД; пресс-матер и алы типа 501-73; графитоплас1ы ФНК-7, АТН-2
Волокна
2
3
Композиции ФУС15, Ф400С^5
Газы
Вспененный полистирол ПСЙ
Фольга
3
Фольгированные полиэтилены, термополы
Термореактиеные пластмассы
Без наполнителя
2
Эпоксидно-фенольная смола ЭФ32-301
Порошки
4
Фенопласты, графитопласты ATM,①КН, пресс-порошки ОТН, УДП
Волокна
4
Органо-, стекло- и асбоволокниты
Ткани
4
Текстолиты, стеклотекстолиты, асбестотек- столиты, асбестоцемент
Полонаполиенные ЭДС, СПС, СПБ
Г ранулы (зерна)
4
Листы
4
Гетннаксы, органогетинаксы, асбестогети- наксы
Фольга
4
Фольгироваиные слоистые пластики
Газы
2
3
Пенопласты ПЭ-2, К-40, пенофенопласты ФК-20, пенополиуретаны П2-101
Проволока
—
5
Боропластики, армометаллотекстолит
Примечания: 1. Волокна, не связанные между собой, любой длины, хаотично расположенные в полимере.
2. Ткани — полотнища из повторяющихся переплетений нитей пряжн органического или неорганического происхождения.
3. Листы — плоские, в виде пластин тела нз однородной массы органического или неорганического материала, в том числе из волокнистого, например картона, бумаги, асбеста и пр.
4. Асбоцемент условно отнесен в четвертую группу обрабатываемости.
Значения подачи при точении приведены в табл. 4.19 в зависимости от требуемого параметра шероховатости обработанной поверхности и уточняются в каждом конкретном случае исходя из условий обработки. Скорости резания н поправочные коэффициенты даны в табл. 4.20, 4.21. Для расчета скорости точения (м/мин) следует пользоваться зависимостью
T叫%S%，
где Q,团，与，yv — соответственно постоянный коэффициент и показатели степени, зависящие от обрабатываемого и инструментального материала (табл. 4.22), В данном случае /п = 1, и при заданном режиме резания стойкость алмазного резца
? =。『嚼。•
Следует отметить, что при точении пластмасс влияние подачи и глубины резания на стойкость весьма незначительно; определяющее влияние оказывает скорость точения (м/мин):
” =%Ко/т。，
Тангенциальная составляющая силы резания (Н) определяется по формуле
Pz = Cp/S 住/%,
4.19. Подача So при точении пластмасс резцами, оснащенными АСПК и АСБ
Пластмасса
Инструменталь- ный материал
R2
Rq
So, мм/об
мкм
Гетинакс
АСБ; АСПК
5
5—15 15—25 25—35
1,0 1—4 4-6 6—9
«0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3-0,4
Стеклотекстолит
АСБ
20 20—25 25—30 30Т0
5,0 5—6 6—8 8—10
«0」
0,1—0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
АСПК
10 10—15 15—20 20—30
2,5
2,5—4 4—5 5—8
«0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
Стеклопластик
АСБ
10 10—20 20—25 25—30
2,5
2, J5 5-6 6—8
«0」 0,1-0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
АСПК
5
5—15 15—20 20—25
1,0 1—4 4—5 5—6
«0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3-0,4
4.20. Скорость резания фт (м/мин) пластмасс резцами, оснащенными АСПК и АСБ
Материал инструментальный (обрабатываемый)
t* мм
So, мм/об
0.1
0,2
0,3
0,4
АСПК (гетинакс)
《0,5
264
246
237
230
0,5—1,0
250
233
224
218
АСБ (гетинакс)
《0,5
440
410
394
383
0,5—1,0
416
388
372
362
1,0—1,5
402
376
361
351
1,5—2,0
393
367
352
342
АСПК (стеклотекстолит)
《0,5
413
385
370
359
0,5—1,0
390
364
350
340
АСБ (стеклотекстолит)
《0,5
459
428
411
399
0,5—1,0
434
404
388
378
1,0—1,5
420
392
376
365
1,5—2,0
411
383
368
357
АСПК (стеклопластик)
《0,5
383
352
335
324
0,5—1,0
357
329
313
302
АСБ (стеклопластик)
《0,5
383
352
335
324
0,5—1,0
357
329
313
302
1,0—1,5
343
316
301
290
1,5—2,0
333
307
292
280
4.21, Поправочные коэффициенты на скорость точения Кто в зависимости от периода стойкости 7\ мнн
Обрабатываемая пластмасса
Инструментальный материал
Гетинакс
АСБ
900
1080
1260
1440
1,2
1,0
0,86
0,75
АСПК
1350
2025
2700
3375
а
Хоо
1,00
"оло
Стеклотекстолит
АСБ
480
В
540 Too
1200
035"
1440
*5Ж*
》
АСПК
720
Т25
900
1,00
1080
&83
1440
7^
Стеклопластик
АСБ
360
480
720
1440
1,33
1,00
0,67
0,33
АСПК
540
720
1440
1620
1,33
1,00
0,50
0,44
Коэффициент и показатели степени в формуле скорости резания при точении пластмасс резцами, оснащенными АСПК м АСБ
Обрабатываемая пластмасса
Инструментальный мате-
м/мнн
S°. мм/об
力мм
4
т
均
%
Гетинакс
》
Стеклопластик
АСПК
АСПК
200—
о』一
0,2—1,0
0,5—2,0
0,2—1,0
535 500
357 000
280 000
1,0
0,08
0,08
0,08
0,10
0,10
0,10
» Стеклотекстолит »
АСПК
600
0,4
0,5—2,0 0,2—1,0 0,5—2,0
186 000
195 000
130 000
0,08 0,1 0,1
оло 0J2 0,12
Коэффициент и показатели степени в формуле тангенциальной составляющей силы резания при точении пластмасс резцами, оснащенными АСПК и АСБ
Обрабатываемая пластмасса
Инструментальный материал
S м/мнн
So> мм/об
& мм
Ср
г
»z
ур Z
Гетинакс
АСПК
200—600
0」一0,4
0,2—1,0
310
0,95
0,68
»
АСБ
200—600
0,1—0,4
0,5—2,0
310
0,95
0,68
Стеклотекстолит
АСПК
200—600
0,1—0,4
0,2—1,0
450
0,87
0,83
》
АСБ
200—600
0,1—0,4
0,5—2,0
450
0,87
0,83
Стеклопластик
АСПК
200—600
0,1—0,4
0,2—1,0
210
0,97
0,70
»
АСБ
200—600
0,1-0,4
0,5—2,0
210
0,97
0,70
соответственносоответственно
соответственно
соответственно
где Ср2, yPz9 *「2 — показатели степени, зависящие
Подача S? (мм/зуб) при фрезеровании пластмасс инструментом, оснащенным АСПК и АСБ
Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra, мкм
Текстолит, гетинакс
Стеклотекстолит, асбестоцемент, конструк- ционпый стеклопластик
1,25—2,5
«0,04
«0,03
2,5-—5,0
0,04—0,08
0,03—0,06
5,0—10,0
0,08—0,25
0,06-0,15
10,0—16,0
0,25—0,35
0,15—0,25
но
0,35—0,55
0,25—0,50
постоянный коэффициент и от обрабатываемого и инструментального материалов (табл. 4.23). Эффективная мощность резания (кВт)
乂а — 61 200“
Подачи на зуб при торцовом фрезеровании пластмасс фрезами с ножами, оснащенными поликристаллами синтетических алмазов, приведены в табл. 4.24, а скорости резания — в табл。4.25—4.28.
Для расчета скорости резания (м/мин) при торцовом фре-
зеровании следует пользоваться зависимостями
Q
Tmfos^,BUo '
где &, 左，yV9 心一соответственно постоянный коэффициент и показатели степени, зависящие от обрабатываемого и инструментального материала (табл. 4.29);
о = 1уКт/牛与，
где К%、Кв/% — поправочные коэффициенты.
Тангенциальная составляющая силы резания определяется по формуле
р% = р%д,
где Р/ — тангенциальная составляющая силы резания при работе однозубым инструментом (табл. 4.30); q — число зубьев фрезы, одновременно участвующих в резании;
pZi = cPzs^tXp^BUp^
Скорость резания фу конструкционного стеклопластика фрезами с ножами, оснащенными АСБ
$ -
口后
я2|
耳靓
ty, м/мин, при Sy мм/зуб
0,01
0.02
0,03
0,04
0,06
0,10
0,15
0,25
0,4
0.6
63
6
1,0
3053
1866
1399
1140
856
595
446
311
222
166
1,5
2853
1746
1308
1067
799
556
417
290
208
156
2,0
2729
1668
1250
1020
765
532
400
277
200
149
100
8
1,0
2102
1285
964
786
598
410
307
214
153
115
1,5
1969
1204
903
736
552
384
288
200
143
107
2,0
1877
1147
860
701
527
366
274
191
136
103
125
8
1,0
1759
1075
806
657
493
343
257
179
128
96
1,5
1651
1009
757
617
462
322
241
168
120
90
2,0
1575
962
722
588
442
307
230
160
115
86
160
10
1,0
1474
901
676
551
413
287
216
150
105
80
1,5
1385
847
635
521
387
270
202
140
101
76
2,0
1320
807
605
494
370
257
193
135
96
73
200
14
1,0
1216
743
557
454
340
237
178
124
89
66
1,5
1139
696
522
425
319
222
165
116
83
62
2,0
1087
665
498
406
305
202
159
НО
79
59
Скорость резания ” стеклотекстолита фрезами с ножами, оснащенными АСБ
W d =
5 ф
з鉢
При Sg
,мм/зуб
0,01
0,02
0,03
0,04
0,06
0,10
0,15
0,25
0,4
0.6
63
6
1271
899
736
635
518
402
328
254
201
169
1146
811
662
574
469
363
296
230
181
148
880
622
508
440
359
278
226
175
139
114
1,0
1037
733
599
519
423
328
268
207
164
134
100
8
1,5
822
581
475
411
336
260
212
165
130
106
2.0
718
508
414
359
293
227
185
144
114
93
1,0
942
666
544
471
384
298
243
188
149
122
125
8
1,5
746
528
431
373
305
236
187
149
118
96
2,0
651
461
376
326
266
206
168
130
103
84
1,0
858
607
495
429
348
271
221
171
136
111
160
10
1,5
677
478
391
339
277
214
175
136
108
87
2,0
594
420
343
297
242
188
153
119
94
77
1,0
768
543
444
384
314
243
198
154
⑵
99
200
14
1,5
610
432
352
305
249
193
158
122
96
79
2,0
534
378
309
267
218
169
137
107
84
69
Скорость резания 叮 асбоцемента фрезами с ножами, оснащенными АСБ
s dW
£ IS
о w в 3 W
。丁 при S[> мм/зуб
0,01
0,02
0,03
0.04
0.06
0,10
0,15
0,25
0,4
0,6
1,0
1398
1016
843
739
613
483
402
319
256
218
63
6
1,5
1214
883
732
641
532
421
349
277
223
185
2,0
1102
802
665
583
484
381
317
251
202
168
1,0
1224
890
739
647
537
425
352
277
224
186
100
8
1,5
1064
774
642
563
467
369
306
241
195
162
2,0
969
704
585
512
425
336
279
219
178
147
1,0
1149
835
693
607
504
399
331
261
211
175
125
8
1,5
1001
728
604
529
439
349
288
229
183
152
2,0
907
660
547
480
398
317
261
206
166
138
Продолжение табл. 4.27
什W is St
о s в 3 w
V^ При Sz，мм/зуб
0,01
0,02
0,03
0,04
0,06
0,10
0,15
0,25
0,4
0,6
IQ
1078
783
651
570
473
375
310
246
198
164
160
10
1,5
940
683
568
497
412
325
271
215
172
143
2,0
851
618
513
449
373
294
244
194
156
129
LO
1008
733
608
533
442
349
289
228
185
153
200
14
1,5
878
638
530
464
385
304
252
200
161
133
2,0
796
578
480
420
349
276
229
181
146
121
Поправочные коэффициенты на скорость резания К『 и Kbq при фрезеровании пластмасс торцовыми фрезами с ножами, оснащенными АСБ
Обрабатываемый материал
飞
B/D
Kb/d。
Обрабатываемый материал
7, мин
кг0
B[D
Кв/与
Конструкционный стеклопластик
720
960
1200
1440
1,0
0,47
0,26
0,16
1,0
1,11
1,26
1,45
Стеклотекстолит
1680
0,06 二
0,4
0,3
0,2
1,35
1,53
1,85
1680
0,11
1,73
2,17
2,99
Асбоцемент
720
960
1200
1,0 0,55 0,35
0,8
0,7
0,6
1,0
1,04
1,08
Стеклотекстолит
720
960
1200
1440
1,0 0,38 0,18 0,10
0,8
0,7
0,6
0.5
1,0
1,06
1,13
1,22
1440
1680
0,24
0,18
0,5
0,4
0,3 0.2
1,14
1,21
1,32
1,47
Примечание. Обозначения: В — ширина заготовки, мм; О — диаметр фрезы, мм.
Коэффициент и показатели степени в формуле скорости резания при торцовом фрезеровании инструментом нз АСБ
Обрабатываемый материал
Q
m
W
与
%
Стеклотекстол ит
5,82・10畛
3,33
0,50
0,53
0,43
Конструкционный стеклопластик
8,33-1010
2,63
0,71
0,16
0,79
Асбоцемент
7.09-108
2,06
0.46
0,34
0,28
Коэффициент и показатели степени в формуле
1ангенциальной составляющей силы резания при торцовом фрез^овании однозубым инструментом из АСЕ
Обрабатываемый материал
Ср?
"2
与
UPz
z%
Стеклотекстол ит
88
0,58
0*83
0,09
—0.06
Конструкционный стеклопластик
78
0,56
0,86
0,08
—0,04
Асбоцемент
85
0,60
0,87
0,08
—0.03
(arcsin z工
q =-—蚤6：при симметричном торцовом фрезеровании.
Эффективная мощность резания (кВт)
ММР?иР?иэ = 61 200*э = 61 200*
М
М
Р?и
Р?и
э = 61 200*
э = 61 200*
Следует отметить, что диаметр фрезы на скорость и силу резания не влияет. Влияние составляющих режима резания на стойкость алмазного инструмента при фрезеровании пластмасс значительно больше, чем при точении.
Расстояния, на которые выполняются подвод, врезание и перебег, при симметричном фрезеровании торцовыми фрезами
Ширинафрезеруемойповерхности乱ммШиринафрезеруемойповерхности乱мм63638080Диаметр фрезы О. ммДиаметр фрезы О. мм31531510 1620 25 3040 5065 80100 125 160 200 25010 1620 25 3040 5065 80100 125 160 200 250333671013333671013333579220- -- -- -333579220- -- -- -3335680724- -- --3335680724- -- --3 3455 810141929----3 3455 810141929----3445679U152336---3445679U152336---445557914975-11124-1445557914975-11124-1555667801924511 1 2 3 5 ~555667801924511 1 2 3 5 ~111418274167111418274167
Ширинафрезеруемойповерхности乱мм
Ширинафрезеруемойповерхности乱мм
63
63
80
80
Диаметр фрезы О. мм
Диаметр фрезы О. мм
315
315
10 16
20 25 30
40 50
65 80
100 125 160 200 250
10 16
20 25 30
40 50
65 80
100 125 160 200 250
3
3
3
6
7
10
13
3
3
3
6
7
10
13
333579220- -- -- -
333579220- -- -- -
3335680724- -- --
3335680724- -- --
3 3455 810141929----
3 3455 810141929----
3445679U152336---
3445679U152336---
445557914975-
11124-1
445557914975-
11124-1
5556678019245
11 1 2 3 5 ~
5556678019245
11 1 2 3 5 ~
11
14
18
27
41
67
11
14
18
27
41
67
Расстояния, на которые выполняются подвод, врезание и перебег при симметричном фрезеровании, приведены в табл. 4.31.
По обрабатываемости фрезерованием пластмассы можно сгруппировать следующим образом.
Пластмасса
группа Термопластичная без наполнителя и с органическим наполнителем, исключая труднообрабатываемую (низкое качество обработки).
沦 Термопластичная с неорганическим наполнителем и труднообрабатываемая с органическим наполнителем; термореактивная без наполнителя,
» Термореактивная с органическим наполнителем и тер
мопластичная с неорганическим наполнителем.
»Термореактивная с органическим наполнителем.
»Термореактивная с наполнителем из одно- или много
жильной металлической проволоки.
Поправочные коэффициенты на скорость точения К。。зависят от типа резца (табл. 4.20):
Резец ・.• • Проход- Проход- Подрезной Отрезной Расточный ной, ной,
<р = 45° 屮=60°
凡歹1,00,90,80,70,9
Точение алюминиевых сплавов алмазными резцами. Алюминиевые сплавы подразделяют на литейные и деформируемые. Литейные алюминиевые сплавы применяют для получения отливок всех видов, так как они имеют большую жидкотекучесть и малую линейную усадку« Для тонкостенных отливок сложной формы (например, блока двигателя внутреннего сгорания) применяют алюминий-кремниевые литейные сплавы. В зависимости от химического состава литейные алюминиевые сплавы подразделяются на пять групп:
— сплавы на основе системы алюминий—магний АЛ8, АЛ 13, АЛ22, АЛ23, АЛ23-1, АЛ27, АЛ27-1, АЛ28, АЛ29;
——сплавы на основе системы алюминий——кремний АЛ2, АЛ4, АЛ4В, АЛ9, АЛ9В;
— сплавы на основе системы алюминий——медь АЛ7, АЛ7В, АЛ19;
— сплавы на основе системы алюминий——кремний—медь АЛЗ, АЛ ЗВ, АЛ5, АЛ6, АЛ10В, АЛ14В, АЛ 15В;
V — сплавы на основе системы алюминий — прочие компоненты АЛ1, АЛ11, АЛ16В, АЛ17В, АЛ18В, АЛ20, АЛ24, АЛ25, АЛ26, АЛЗО.
Наихудшей обрабатываемостью отличаются сплавы с повышенным содержанием кремния, при точении и фрезеровании их особенно эффективен алмазный инструмент. Поэтому рекомендации разработаны применительно к сплавам V группы АЛ 25 и А Л 26 [6].
109
Рекомендуемые геометрические параметры резцов, оснащенных АСПК и АСЬ у = 6 ... —5°; а === % = 12°;入=0;屮= = 40°;屮！ = 20° для проходных и 屮 = 屮】= 50° для упорных (подрезных) резцов; длина переходной режущей кромки (или радиус при вершине резца) /у (г) = 0,1 …0,6 мм.
Значения подач при точении приведены в табл. 4.32 в зависимости от требуемой шероховатости обработанной поверхности, а скорости резания даны в табл. 4.33. Для расчета следует пользоваться следующими зависимостя ми $ скорость точения (табл. 4.34) и =т-—； тангенциальная составляющая силы
丁m广”% о
(//) резания (табл. 4.35) Рг = С^о '2rpzS：%； эффективная мощность (кВт) резания N = /喘片 В данном случае m = 1, н
при заданном режиме резания стойкость (мин) алмазного резца
一 vtx^S\
4.32. Подача при точении алюминий-кремниевых сплавов резцами, оснащенными АСПК н АСБ
Обрабатываемый материал
Инструментальный материал
&2
Ra
S& мм/об
мкм
АЛ25
АСПК
10—20
20—40
《1,25 1,25—2,5
2,5—5,0
《0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
АСБ
10—15
15—30
30—40
《2,5 2,5—3,7 3,7—7,0 7,0—10,0
<0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
АЛ26
АСПК
10—20
20—32
《0,9 0,9—2,2 2,2—5,0 5,0—8,0
《0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3—0,4
АСБ
10—25
25—40
《1,25 1,25—2,5
2,6—6,2 6,2—10,3
<0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,3^0,4
4.33. Скорость резания (м/мин) при точении алюмнний-кремниевых сплавов резцами, оснащенными АСПК н АСБ
Резцы из АСПК — сплав АЛ25
Толщина
So, мм/об
0,1
0,2
0,3
0,4
срезаемого слоя f. мм
при
7. мин
360
480
600
720
360
480
600
720
360
480
600
720
360
480
600
720
0,1
579
435
348
290
455
342
274
229
394
296
237
198
357
268
215
179
0,5
304
229
184
154
239
180
144
120
207
156
125
105
188
141
113
94
1,0
231
174
140
117
181
136
109
91
157
118
95
80
143
107
86
72
2, Резцы из АСБ — сплав АЛ25
Толщина
S。，мм/об
0»1
0,2
0,3
0.4
срезаемого слоя 力.мм
при
Г, мнн
250
300
350
400
250
300
350
400
250
300
350
400
250
300
350
400
0,5
304
254
218
191
239
200
172
151
207
173
149
131
190
158
136
119
1,0
231
193
166
146
181
151
130
114
157
131
113
99
144
120
103
90
1,5
198
165
142
125
155
130
112
98
135
113
97
85
122
102
88
77
2,0
176
147
126
111
139
Н6
100
88
120
100
86
76
109
91
78
68
112
Продолжение табл. 4.33
3. Резцы из А СП К — сплав АЛ 26
Толщина срезаемого слоя £» мм
So, мм/об
(М
0.2
0.3
0.4
примин
180
240
300
360
180
240
300
360
180
240
300
360
180
240
300
360
0,1
0,5
1,0
568
298
226
426
224
170
341
180
136
285
150
114
415
218
165
312
164
124
250
132
100
209
ПО
84
259
182
138
245
137
104
208
НО
84
174
92
70
304
160
121
228
120
91
183
96
73
152
80
61
4. Резцы из АС Б — сплав АЛ26
Толщина срезаемого слоя £, мм
So, мм/об
0,1
0,2
0.3
ол
при мин
125
1о0
175
200
125
150
175
200
125
150
175
200
125
15G
175
200
298
226
192
171
249
189
160
143
214
162
138
123
188
142
120
108
218
165
140
125
182
138
117
105
156
119
101
90
137
105
89
79
182
133
117
105
152
111
98
88
131
96
84
76
115
84
74
67
160
121
103
92
133
101
86
77
114
100
76
65
58
4.34. Коэффициент и показатели степени в формуле скорости резаиия при точении алюминий-кремниевых сплавов резцами, оснащенными АСПК и АСБ
Обрабатываемый материал
Инструментальный материал
£. мм
Q
%
АЛ25
АСПК
<1,0
37 100
0,35
АСБ
W2,O
26 000
0,35
А〃26
АСПК
WL0
14 420
0,45
АСБ
«2,0
10 000
0,45
Примечание. и《700 м/мии; S。W 0,4 мм/об; m = 1; % = 0,4.
4.35. Коэффициент и показатели степени в формуле тангенциальной составляющей силы резания при точении алюминий-кремниевых сплавов резцами, оснащенными АСПК и АСБ
Обрабатываемый материал
Инструментальный материал
厶мм
%
хРг
叫
%
АЛ25
АСПК АСБ
До 1,0
До 2,0
242
78
0,74
0,80
0,56 0,59
0,08 0,28
АЛ26
АСПК АСБ
До 1,0
До 2,0
144
66
0,63 0,64
0,48
0,53
0,10 0,26
Примечание, v < 700 м/мин; S。V 0,4 мм/об.
4・2・ Режимы резания инструментами, оснащенными керамикой
В табл. 4.36, 4.37 даны рекомендуемые диапазоны режимов резания резцами и фрезами с пластинами из керамики различных марок для широкого спектра обрабатываемых материалов.
Для обработки ко нстр у к цио иных сталей с НВ 179—260, закаленных сталей с HRC 25—65, серых и высо ко прочных чугунов резцами с пластинами из ВОК-60 и В-3 разработаны [8] общемашиностроительные нормативы по точению и определению расхода инструмента. Порядок выбора этапов работ по нормативам приведен в табл, 4.38.
По табл. L5 определяем марку керамики в зависимости от обрабатываемого материала, его твердости и вида обработки. Для обработки конструкционных углеродистых и легированных сталей с НВ 260 следует применять керамику ВОК-60, а для обработки этих же сталей с НВ > 260 — керамику ВОК-60 и В-3. Для обработки серых, ковких и высокопрочных чугунов рекомендуется применять керамику ВОК-60.
Рекомендуемые диапазоны режимов резания резцами с пластинами из керамики
Обр абатываемый материал
Твердость
и, м/мин
S. мм/об
f, мм
Сталь:
качественная конструкционная
НВ《229
300—700
150—300
0,5—0,15
0,5—0,10
0,5—1,5
1,0—5,0
конструкционная легированная
НВ V 269
300—700
100Т00
0,5—0,15
0,5—0,10
0,57,5 1,0—4,0
улучшенная
НВ 229—380
300—600
100—350
0,40—0,10
0.35—0,10
0,57,0 1,0—3,0
цементуемая закаленная
HRCg 36—45
100—300
70—180
0,25—0,10
0,60—0,10
0,Л,5 1,0—3,0
HRG 48—57
60—150
0,15—0,05
0,15—0,08
0,37,0 1,0—2,5
HRCg 57—64
40—120
0,12—0,04
0,15—0,0Я
0,3—1,0
1,0—2,0
Чугун: серый
НВ 143—278
300—900
200—500
0,5—0,10
0,5—0,10
0.5—4,5
1,0—5,0
ковкий
НВ 140—369
200—400
100—250
0,35—0,10
0,40—0,15
0,5—1,5 1,0—3,0
НВ 163—269
200—100
150—250
0,35—0,10
0,40—0,15
0,5—1,5 1,0Т,0
отбеленный
НВ 400—650
40—150 15—40
0,15—0,08
0,30—0,10
0,5—1,5 1,0—2,5
Рекомендуемые режимы обработки торцовыми фрезами с пластинами из ВОК-60, В-3
Обрабатываемый материал
Вид обработки
Режимы резаиия
а м/мин
S, мм/зуб
£, мм
Сталь,
Чистовая
180—600
0,003—0,015
0,2—0,8
HRCg 35—45
Получистовая
180—600
0,015—0,10
0,5—1,6
Чугун,
Чистовая
300—800
0,02—0,05
0,5—1,5
НВ 169—239
Получистовая
300—500
0,02—0,05
0,5—2,0
300—500
0,04—0,15
0,5—2,0
Последовательность выбора режимов резания при точении резцами и определения расхода керамики
№этапа12345678910111213№этапа12345678910111213
№этапа
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
№этапа
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Этап работ, расчетная формула
Выбор марки керамики
Выбор типа державки резца, угла в плане 叩
Выбор формы режущ浦 пластины
Выбор геометрических параметров режущей части пластин
Выбор размера сечения державки резца
Выбор подачи S。н корректировка по паспорту станка
Выбор скорости резания v, мощности резания N. проверка N по паспорту станка
Расчет рекомендуемой частоты вращения шпинделя и корректировка по паспорту станка п = _ ЮООу
лР
Расчет длины рабочего хода суппорта;
Lp・ х = Lpea 十"+ ^доп
Расчет основного времени обработки;
£「-Р・Х
° So〃CT
Расчет числа расходуемых пластин 〃口 на 100 ч основного времени
Расчет числа державок, опорных пластин и накладных стружколо- мов на 100 ч оснонного времени
Укрупненный расчет расхода в зависимости от трудоемкости механической обработки
Исходные данные
Марка и твердость обрабатываемого материала
Операция; форма обрабатываемой поверхности; жесткость системы станок — приспособление — инструмент~загоювка
То же
Обрабатываемы或 материал; характер обработки; жесткость системы станок — приспособление — инструмент—заготовка
Паспорт станка; тип державки; размер пластины
Требуемый параметр шероховато* сти обрабатываемого материала; припуск, радиус при вершине г
Материал; припуск; подача; стойкость; паспорт станка
Скорость резания, диаметр детали; паспорт станка
Длина обрабатываемой поверхности Lpes，расстояние, на которое перемещается суппорт при врезании （у） и перебеге （厶口加 резца
Lp. х» S（）— Soj/Wt
Форморазмеры пластин; стойкость
Тр
Расход пластин 冷口； форморазмер пластин
Группа оборудования; тип производства; серийность; суммарная трудоемкость механической обработки
Резцы с механическим креплением многогранных пластин из керамики для наружного точения
Операция
Резец проходной
подрезной прямой с трех- граниой пластиной 中=90。
прямой с квадратной нластн・ иой 牛=75°
подрезной прямой g квадратной пластиной <р = 46&
подрезной отогнутый с квадратной пластиной
Ф = 459
讒誌 gsi! I 女h I 飞譽 :g義党魚 H dHO Sogd. hit
Наружное продольное точение с образованием фаски под углом 自
+
+
+
+
+
Поперечное то* ние
+
Точение конической поверхности с выводом резца под углом Е, °:
75
60
45
30
25
+
+
+
+
Точение конической поверхности с врезанием резца под углом Е, °:
30
10
+
+ +
+
Подрезка торца
+
+
+
Примечаниям 1. Знаком «+» обозначены рекомендуемые типы державок резцов.
2. Резцы по ГОСТ 26611—85 и ГОСТ 26613—85.
О технологических возможностях резцов, оснащенных пластинами из керамики, при обработке основных форм поверхностей тел вращения на станках с ручным управлением можно судить по данным, приведенным в табл. 4.39, 4.40.
При равных возможностях резцов следует выбирать державки с большими углами в плане ф = 75 ... 90° (при нормальной жесткости системы станок—приспособление^—инструмент—заготовка) и ф == 45° (для повышенной жесткости системы станок— приспособление—инструмент—заготовка). Это особенно необходимо учитывать при точении валов, осей.
Форму пластин выбирают по табл. 4.41 по наивысшему баллу для каждого вида обработки. Пользуясь табл. 4.41 н 4.42, можно окончательно выбрать тип резца»
Геометрические параметры режущей части резцов определяются конструктивными параметрами режущих пластин, их установкой
4.40. Резцы с механическим креплением многогранных пластин из керамики для растачивания
Операция
Резец расточный
прямой с квадратной пластиной Ф = 45°
отогнутый с квадратной пластиной Ф = 75°
отогнутый с трехгранной пластиной Ф = 90°
отогнутый с ромбической пластиной <р == 95°
Продольное растачивание
+
+
+
+
Подрезка торца при подаче к центру Растачивание конической поверхности с врезанием резца под углом Е, °:
75'
60
45
30
25
+ +
+
Растачивание конической поверхности с выводом резца под углом Е, °:
30
25
+ +
+ +
Примечан ия: 1. Знаком «+» обозначены рекомендуемые типы державок резцов.
2. Наименьший диаметр растачиваемого отверстия 40 мм.
3. Резцы по ГОСТ 26612—85 и ТУ 2-035-861—82.
4.41. Оценка работоспособности керамических пластин различной формы
Характер обработки
Форма стандартных пластин
гранная
квадратная
ромбическая
круглая
Тонкое точение
Чистовое точение：
5
5
5
4
без удара
5
5
4
с ударом
2
3
5
Получистовое точение
3
4
4
4.42. Ширина и угол наклона фаски на режущей пластине
Обрабатываемый материал
Твердость
Угол наклона фаски У1，°
Ширина фаски f, мм
Сталь конструкционная, углеродистая и легированная
НВ 260 HRC 25—40
HRC 40—50
HRC> 50
0 ... —15
—15 ... —20
—20
—30
0,2 0,2—0,4 0,4—0,8 0,4—0,8
Чугун серый и высокопрочный
НВ V 269
НВ> 269
—20 …一30
0,2—0,4
0,4—0,8
4.43. Подачи при точении резцами с пластинами из ВОК-60 н В-3
Обрабатываемый материал
HRC
Глубина резанна t, мм
Подача So, мм/об
Сталь конструкционная легированная
<40
0,5—1,0 1,0—1,5 1,5—2,5
0,3—0,2 0,25—0,12 0,15—0,1
40—50
0,5—1,0 1,0—1,5
0,15—0,1
0,12—0,08
50—65
0,1—0,3
0,3—0,5
0,12—0,08
0,17,05
Чугун серый высокопрочный
0,3—1,5
1,5—4,0
0,4—0,3 * 0,3—0,2
Примечание. При работе на станках с ЧПУ в целях повышения надежности обработки при врезании и выходе без заранее подго товленной фаски, а также при контурной обработке при переходе цилиндр —торец назначать подачи в пределах 50 % табличных значений, а затем увеличивать до 125 %,
孝 Возможно применение подач до 0,6 мм/об при повышенной жесткости технологической системы.
в державке резца (табл. 4.42), Сечения державок резцов должны соответствовать присоединительным размерам паза резцедержателя станка или переходных втулок-резцедержателей. При работе с рекомендуемыми в табл. 4.43 продольными подачами (при достаточной жесткости системы СПИД и работе с пластинами, имеющими г = 1,2 мм) достигается Ra w 1,25 мкм (при работе острым инструментом) н Rq《 2,5 мкм (при работе затупленным инструментом) при точении сталей с НВ < 250 и чугунов и соответственно Ra w 0,63 мкм и Rq《 2,5 мкм при точении закаленных сталей. При работе с пластинами, имеющими другие радиусы при вершине или условия работы, отличные от рекомендуемых, подачи следует подбирать экспериментально, принимая нормативные значения за базовые.
Скорость и мощность, потребные для резания, определяют по табл 4.44—4.46. В табл. 4.44 и 4.46 даны значения скорости и мощности резания при средней стойкости режущей кромки пластин Т = 50 мин (точение сталей с НВ 179—260) и Г = 100 мин (точение чугуна с НВ 169—229). В табл. 4.45 приведены рекомендуемые скорости резания закаленных сталей при средней стойкости режущей кромки 7 = 50 мин.
При стойкости, отличной от приведенной в таблицах, скорость резания и мощность следует умножать на поправочный коэффициент К%, приведенный в табл. 4.47 для сталей с НВ 179—260 и чугунов. При растачивании или поперечном точении табличные значения скорости и мощности резания следует умножить на коэффициент Кобр, зависящий от вида обработки (табл. 4.48).
При работе на автоматизированном оборудовании, станках с ЧПУ и многих производственных модулях, где требуется вероятность безотказной работы Р》0,5, следует уточнить значения стойкости для заданной вероятности безотказной работы, умножив 尸=0,5 на коэффициент К7^, значения которого приведены в табл. 4.49 для сталей с НВ 179—260 и чугунов. Затем корректируют (повышают) стойкость для заданного 尸 путем изменения скорости резания.
Выбранные режимы резания следует откорректировать в соответствии с паспортными данными станка.
Основное (машинное) время обработки Т。рассчитывают в соответствии с откорректированными значениями подач So ст н частоты вращения шпинделя станка пст.
В табл. 4.50 приведены расчетные значения времени работы пластин из ВОК-60 до их смены в зависимости от вероятности безотказной работы при различных скоростях резания стали 45 м чугуна СЧ 21. Режимы резания: по стали — f = 0,8 мм; So = =0,2 мм/об; по чугуну — £ = 1 мм; 50 = 0,25 мм/об.
4.4 4. Скорость и мощность при точении стали с НВ 179——260 резцами с пластинами из ВОК-60 и В-3
Глубина резания f, мм
0, М/МИНи.启
-N ”《Вт "PH S°，мм/об, до
0,08
0,12
0,16
0,2
0,25
0,3
0,35
<0,5
722—577
1,26—0,99
640—500
580—455
545—425
510—400
480—380
460—360
1,55—1,21
1,89—1,48
2,09—1,64
2,29—1,79
2,51—1,96
2,63—2,06
0,5——1,0
560—440
1,97—0,77
500—390
2,30—0,90
450—360
425—300
400—310
375—295
360—280
2,96—1,16
3,25—1,27
4,02—1,58
4,75—1,86
5,38—2,10
12,5
485T80 2,58—1,35
430—340
3,17—1,65
390—310
365—290
345—270
325—255
315—245
3,85—2,00
4,23—2,20
4,85—2,53
5,28-厶75
5,79—3,02
1,5-2,5
435—340
3,88—1,81
390—300
4,77—2,23
355—280
330—260
310—245
29D—255
280—220
5,79—2,72
6,44—3,02
7,32—3,44
7,94—3,73
8,70—4,09
Примечания: 1. Коэффициент 勺。=1.
2. Припуск — однородный, без включений.
4.45. Скорость точения закаленных сталей резцами с пластинами нз ВОК-60
HRC
Толщина срезаемого слоя, мм
心 м/мин, при So, мм/об *
0,05
0,08
0,1
0.12
0,15
0,2
0,25
0.3
25—40
0,5—1,0
—
—
—
—
—
330—310
310—290
280—260
1,0—1,5
—
—
—
380—310
320—300
300—280
280—260
—
1, J2,5
—
—
330—310
210—290
280—260
—
—
—
40—50
0,5—1,0
—
—
260—240
230—210
190—170
——
—
—
1,0—1,5
—
270—260
230—210
290—170
—
—
—
—
50—65
0,1—0,3
——
140—120
120—100
90—70
—
—
——
一
0,3—0,5
140—120
120—100
90—70
—
一
一
—
—
應 Скорость дана для Тр = 50 мин.
4.46. Скорость и мощность при точении серого чугуна с НВ 169——222 резцами с пластинами из ВОК-60 и В-3
Толщина срезаемого слоя £, мм
0. М/МИНс, _-
—~遗不 при So, мм/об, не более
0,08
0」2
0,16
0,25
0,30
0,35
0,4。
0,45
До 0,5
644—504
0.93-073
599 一 69 1,08—0,85
553—433
491—385
1,52—1,19
463—363
1,56—1,22
429—336
1,63—1,27
40 J318
1,66—1,30
384—300
1,71—1,35
1,36—1,06
0,5—1,0
519—407 кбз-^о’ьд
486—380
452—353
407—318
362—283
322—252
282—221
249—194
2,25—0,88
1,79—0,69
2,22—0,88
2,59—1,02
2,50—0,98
2,50—0,98
2,35—0,92
1,0—2,0
370—300
2,21—0,87
362—283
350—280
3,50—1,37
32*252
4,12—1,62
282—221
3,96—1,55
260—203
4,11—1,61
237—185
3,96—1,55
209—164
5,89—1,52
2,70—1*05
2,0—3,0
333—261
316—247
305—239
282—221
266—208
4,61—2,94
237—185
5,67—2,92
203—159
5,22—2,72
186—146
5,29—2,77
2,97—1,55
3,57—1,86
4.59—2,39
5,51—2,88
3,0—4,0
305—239
3,65—2,14
284—230
4,42—2,60
277—217
5,59—3,29
243—190
6,37—3,74
215—168
6,13—3.61
198—155
6,42—3,77
186—146
6,42—3,77
167—133
6,48—3,80
Примечания: 1. Коэффициент 久白看=«
2. Припуск 一 однородный, без включений.
Коэффициент
Стойкость, мин
До 20
20
40
50
100
120
/：
сталь
с НВ 179—260
1,4
1,35
1,2
1,0
0,67
0,6
qyryn
2,0
L5
1,4
1,3
1,0
0,7
Кр
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0,4
4.47. Коэффициент стойкости Krv в зависимости от скорости резания и коэффициент расхода пластин Кр в зависимости от стойкости
За критерий изнашивания принят износ по задней поверхности 力з = 0,4 мм.
Приведенные в таблицах данные могут быть использованы прн определении периода регламентированной смены инструмента для заданной надежности работы инструмента.
4.48. Поправочный коэффициент Кобр в зависимости от вида обработки
Обработка
Кобр
Определение расхода инструмента. За предельно допусти- мые значения износа пластин из керамики можно принять ориентировочно износ по задней
поверхности для сталей (/i3max
Поперечное dmin/dmax： 0——0,5 0,5—0,7 0,7—1,0
Растачиваниедиаметром d,《75>75
точение
при
отверстий
мм:
1,35
1,25
1,05
0,85 1,0
скол и поломки пластины, К определению предельно
=0,3 мм) И чугунов «Зтах = =0,4 мм); в ряде случаев указанные значения могут быть превышены при сохранении достаточно высокой надежности обработки, в других случаях надежность резко падает уже при 九з = 0,15. Наиболее частые виды отказа — «чешуйчатый»
допустимого износа на каждой
операции в крупносерийном и массовом производстве следует подходить и нди виду а льно, а затем рассчитывать потребность в инструментах по результатам эксперимента.
Приведенные в табл. 4.51—4.53 нормы расхода пластин, державок и деталей крепления являются ориентировочными н предназначены для укрупненных расчетов исходя из 100 q основного (машинного) времени или определенной трудоемкости меха-
123
Коэффициент стойкости Ktr в зависимости от вероятности безотказной работы резцов Р
и, м/мин
Обрабатываемый материал
К『А для Р
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
200—350
Сталь, НВ 179—260
1,0
0,97
0,94
0,91
0,86
Чугун
1,0
0,89
0,77
0,63
0,43
350—450
Сталь, НВ 179—260
1,0
0,94
0,87
0,79
0,77
Чугун
1,0
0,90
0,80
0,67
0,59
>450
Сталь, НВ 179—260
1,0
0,92
0,89
0,72
0,66
Чугун
1,0
0,94
0,87
0,80
0,69
Стойкость резцов с пластинами из ВОК-60 и В-3 при различных скоростях резаиия в зависимости от вероятности безотказной работы Р
р
V, м/мин *
200
300
400
500
0,5
140,0/66,0
35,7/38,0
38,8/26,0
7,1/16,0
0,6
135,3/58,35
34,9/33,8
34,6/23,7
6,65/15,45
0,7
130,3/50,25
34,1/29,4
30,19/21,17
6,1/14,88
0,8
124,5/40,74
33,2/24,2
24,9/18,25
5,6/14,20
0,9
116,4/27,54
31,9/17,0
17,7/14,20
4,8/13,25
1,0
48,0/—
20,9/—
—
—/5,3
* В числителе — при обработке незакаленных сталей, в знаменателе — при обработке чугуна.
4・51・ Расход многогранных пластин из керамики на 100 ч основного времени
Форма Пластины
Диаметр вписанной окружности d
Толщина пластины
S
Среднее число фактически работающих граней
Суммарная стойкость пластины . мни
Расход пластин на 100 ч основного времени, шт.
мм
Трехгранная
6,35
3,18
4,76
4,2
252
24
9,525
3,18
4,76
6,35
12,7
4,76
7,93
Квадратная
9,525
3,18
4,76
5,6
336
18
12,7
4,76
6,35
15,875
4,76
7,93
19,05
6,35
7,93
Ромби- ческан
12,7
4,76
7,93
2,8
168
36
15,875
4,76
7,93
Круглая
6,35
3,18
7,0
420
14
9,525
3,18
4,76
7,93
12>7
4,76
7,93
15,875
7,93
4.52. Расход (шт.) сборных элементов резца на один корпус
Форма пластины
Режущие пластины
Опорные пластины
Стружко- ломы
Трехгранная Четырехгранная Ромбическая Круглая
67
50
100
40
3
8
Расход (шт.) пластин из керамики в зависимости от трудоемкости обработки
Коэффициент основного времени КТ。
Суммарная стойкость £ Т, мин
Расход при трудоемкости %. ч
1000
2000
4000
6000
8000
10 000
15 000
20 000
168
71
143
286
572
710
1065
2130
0,2
252
48
95
190
381
481
721
1442
336
36
71
143
286
357
535
1071
420
29
57
114
228
285
429
858
168
89
179
357
536
714
890
1335
2670
0,25
252
60
119
239
358
477
596
894
1789
336
45
89
178
266
355
448
672
1345
420
36
71
144
214
288
360
535
1071
168
107
214
428
642
856
1070
2140
3210
252
71
142
285
427
569
712
1424
2136
0,3
336
53
106
212
319
425
531
1062
t594
420
43
86
171
257
343
429
643
1286
168
125
250
500
750
1000
1250
2500
3750
0,35
252
83
167
335
502
669
837
1673
2510
336
62
124
249
374
498
623
1245
1868
420
50
100
200
300
400
500
750
1000
168
143
286
572
858
1144
1430
2145
4290
0,4
252
95
190
381
571
762
952
1428
2857
336
71
143
285
428
571
714
1071
2141
420
57
114
228
343
457
571
857
1714
168
161
321
643
964
1288
1610
2415
4830
0,45
252
107
214
427
641
854
1068
1602
3204
336
80
159
320
481
637
1195
2390
420
64
128
257
385
514
964
1928
Мет алл орежущие станкиПроизводствоhiТокарные0,620,500,30Расточные0,600,400,30Одношпиндельные горизонтальные многорезцовые полуавтоматы0,550,50Коордннатно-расточ-0,300,250,20ныеМет алл орежущие станкиПроизводствоhiТокарные0,620,500,30Расточные0,600,400,30Одношпиндельные горизонтальные многорезцовые полуавтоматы0,550,50Коордннатно-расточ-0,300,250,20ныесов обработки группы деталей. Расход пластин различных форм на 100 ч основного времени в табл. 4.51 дан для стойкости Т = 50 мнн. Если стойкость отличается от указанного значения, то расход пластин на 100 ч основного времени необходимо умножить на коэффициент Кр, приведенный в табл. 4.47.Для определенного числа режущих пластин данной формы рассчитывают требуемое число державок, опорных пластин и струж- коломов.сов обработки группы деталей. Расход пластин различных форм на 100 ч основного времени в табл. 4.51 дан для стойкости Т = 50 мнн. Если стойкость отличается от указанного значения, то расход пластин на 100 ч основного времени необходимо умножить на коэффициент Кр, приведенный в табл. 4.47.Для определенного числа режущих пластин данной формы рассчитывают требуемое число державок, опорных пластин и струж- коломов.
Мет алл орежущие станки
Производство
hi
Токарные
0,62
0,50
0,30
Расточные
0,60
0,40
0,30
Одношпиндельные горизонтальные многорезцовые полуавтоматы
0,55
0,50
Коордннатно-расточ-
0,30
0,25
0,20
ные
Мет алл орежущие станки
Производство
hi
Токарные
0,62
0,50
0,30
Расточные
0,60
0,40
0,30
Одношпиндельные горизонтальные многорезцовые полуавтоматы
0,55
0,50
Коордннатно-расточ-
0,30
0,25
0,20
ные
сов обработки группы деталей. Расход пластин различных форм на 100 ч основного времени в табл. 4.51 дан для стойкости Т = 50 мнн. Если стойкость отличается от указанного значения, то расход пластин на 100 ч основного времени необходимо умножить на коэффициент Кр, приведенный в табл. 4.47.
Для определенного числа режущих пластин данной формы рассчитывают требуемое число державок, опорных пластин и струж- коломов.
сов обработки группы деталей. Расход пластин различных форм на 100 ч основного времени в табл. 4.51 дан для стойкости Т = 50 мнн. Если стойкость отличается от указанного значения, то расход пластин на 100 ч основного времени необходимо умножить на коэффициент Кр, приведенный в табл. 4.47.
Для определенного числа режущих пластин данной формы рассчитывают требуемое число державок, опорных пластин и струж- коломов.
Продолжение табл. 4.53
Коэффициент основного времени У
Суммарная стойкость У 7, мин
Расход при трудоемкости %. 4
1СС0
2000
4000
6000
8000
10 000
15 000
20 000
168
179
357
714
1071
1428
1790
2685
5370
0,5
252
119
238
477
716
954
1193
1789
3578
336
178
355
533
710
888
1332
2664
420
143
285
428
571
714
1071
2143
168
196
393
786
1178
1568
1960
2940
5880
0,55
252
131
263
524
787
1041
1308
1962
3925
336
98
196
391
587
784
979
1469
2938
420
79
157
314
471
628
785
1178
2357
168
214
856
1284
1712
2140
3210
6420
0,6
252
143
573
860
1146
1433
2149
4299
336
107
428
642
851
1070
1606
3212
420
86
343
514
686
857
1286
2571
Приме
ч а н и е. Расход пластин
гк г。
"и
нической обработки, а также для расчетов потребности в инструментах в условиях мелко- и среднесерийного производства по
усредненным показателям нескольких технологических процес-
Отношение Кто основного времени к штучному времени работы оборудования
4.55. Ориентировочная масса пластин
Цифровое обозначение пластин
Ориентировочная масса пластин, г
Цифровое обозначение пластин
Ориентировочная масса пластин, г
ВОК-60
в-з
ВОК-60
в-з
01 Ш —110304 01131—110304
0,70
0,75
03111—120608
03131—120608
4,29
4,59
0Ш1—Н0308 01131—110308
0,68
0,73
03111—120612 03131—120612
4,27
4,57
0Ш1—160304
01131—160304
1,57
1,68
03111—120616
03131—120616
4,24
4,55
01111—160308
01131—160308
1,56
1,67
031 И—150408 03131—150408
5,03
5,39
01111—160403
01131—160403
2,35
2,52
03111—150412
03131—150412
5,01
5,37
01111—160408
01131—160408
2,33
2,50
03111—150416
03131—150416
4,99
5,35
0Ш1—160412 01131—160412
2,30
2,46
03111—150708
03131—150708
8,38
8,97
ОНИ—160608 01131—160608
3,11
3,33
ОЗН1—150712 03131—150712
8,35
8,95
0Ш1—160612 01131—160612
3,06
3,28
03111—150716
03131—150716
8,32
8,91
0111】一220408
01131—220408
4,16
4,46
03111—190616
03111—190716 ОЗН1—190725
9,62 12,01 Н,90
10,31
12,87
12,75
0Ш1—220412
01131—220412
4,12
4,42
05111—120404
05131—120404
3,22
3,45
01111—220416
01131—220416
4.08
4,38
05Ш—120408
05131—120408
3,21
3,43
0Ш1—220708 01131—220708
6,93
7,43
ОЗШ—090304 03131—090304
1,21
1,30
0Ш1—220712
01131—220712
6,88
7,37
03111—090308 03131—090308
1,20
1,29
0Ш1—220716
0H3I—220716
6,80
7,29
03131—120424
03131—120432
3,13 3,05
3,35
3,27
ОЗШ—090408 03131—090408
1,80
1,93
Продолжение табл. 4.55
Цифровое обозначение пластин
Ориентировочная масса пластин, г
Цифровое обозна- чеине пластин
Ориентировочная масса пластин, г
ВОК-60
в-з
ВОК-60
В-З
03111—090412
03131—090412
1,79
1,92
05111—160708
05131—160708
8,50
9,11
03111—120404
03131—120404
3,22
3,45
05111—160712 05131—160712
8,48
9,08
03111—120408
03131—120408
3,21
3,44
05111—160716
05131—160716
8,44
9,04
03111 — 120412
03131—120412
3,20
3,43
05111—160725
05131—160725
8,33
8,92
03111—120416
03131—120416
3,18
3,41
05111—120708
05131—120708
5,43
5,82
12131—060000
12131—090400
0,42
1,42
0,45
1,53
05111—120712
05131—120712
5,41
5,79
12131—090700
12131—120400
2,37
2,53
2,54
2,71
05111—120716
05111—160408
05131—160408
5,37
5,76
12131—120700
12131—150700
4,22
6,59
4,52 7,06
5,03
5,39
Укрупненный расход пластин из керамики в зависимости от трудоемкости механической обработки приведен в табл. 4.52. В зависимости от группы металлорежущих станков и серийности производства по табл. 4.54 или по фактическим данным по участку, цеху, р ассматр и в аемо й группе деталей определяют отношение основного времени к штучному Кт% По табл. 4.54 для определенного значения Кт。、суммарной стойкости пластины, взятой по табл. 4.51, и трудоемкости механической обработки определяют расход пластин. Масса пластин дана в табл. 4.55.
1291295 Жедь В. П. и др.
129
129
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ И ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ СТМ И КЕРАМИКОЙ
・ Технологические особенности применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой
При сопоставлении диапазонов скоростей точения сталей и чугунов резцами из композита и твердых сплавов можно сделать следующие выводы. Скорости резания близких по твердости сталей и чугунов твердыми сплавами примерно одинаковы; скорости резания чугунов композитами выше, чем скорости резани я сталей композитами, причем разница резко возрастает по мере уменьшения твердости обрабатываемых материалов.
При точении сталей композитами твердость сталей мало сказывается на скорости резания, но она в значительной степени влияет на скорость резания твердыми сплавами (изменяется в 15—20 раз). При точении чугунов их твердость оказывает существенное влияние на скорость резания для обоих инструментальных материалов, но особенно заметно для твердых сплавов (изменяет в 15 раз) (табл.. 5.1).
Композиты эффективнее твердых сплавов при чистовом точении закаленных сталей с HRC3 > 45 и чугунов любой твердости. При сопоставлении композитов с керамикой определяющим является характер затупления режущей кромки резца. Керамика позволяет точить «сырые» конструкционные стали со скоростью и = 600 ... 1200 м/мин, а композиты 一 со скоростью не выше 200 м/мин. Скорость точения высокотвердых чугунов и сталей резцами из СТМ выше, чем скорость точения этих материалов резцами из керамики.
При сопоставлении скоростей торцового фрезерования фрезами, оснащенными композитом и твердым сплавом, очевидно преимущество композитов перед твердыми сплавами при рекомендуемых для композитов сечениях среза. Фрезерование чугунов и сталей инструментом из композита принципиально отличается от обработки твердосплавными фрезами: при обработке инструментами, оснащенными композитами, скорость резания сталей в 4—8 раз, а чугунов в 10—30 раз выше; подача на зуб соответственно в 2——5 раз, а силы резания в 2—4 раза меньше; потребляемая мощность в 3—8 раз больше, удельный расход электроэнергии на деталь остается неизменным; отклонение от плоскостности и параметр шероховатости обработанной поверхности в 2—4 раза ниже; отсутствует наклеп (из-за высоких температур в зоне резания, превышающих 1000 ℃); производительность в 1,5—— 3 раза выше (табл. 5.2).
Обрабатываемый материалКом по-Твердый сплавСталь, НВ 150—250100—200130—300(даль, HRQ 45—5580—16025—45Сталь, HRC。60—7060—12010—15Серый чугун, НВ 120—240600—1000100—200Высокоп р очный чугун,НВ 160—300400—80050—100Закаленный чу* гун, НВ 400—600 (HRQ 40—60)50—15010—20Обрабатываемый материалКом по-Твердый сплавСталь, НВ 150—250100—200130—300(даль, HRQ 45—5580—16025—45Сталь, HRC。60—7060—12010—15Серый чугун, НВ 120—240600—1000100—200Высокоп р очный чугун,НВ 160—300400—80050—100Закаленный чу* гун, НВ 400—600 (HRQ 40—60)50—15010—205.1. Скорость гочения (м/мин) чугунов и сталей резцами, оснащенными композитом или твердым сплавом5.1. Скорость гочения (м/мин) чугунов и сталей резцами, оснащенными композитом или твердым сплавомОбрабатываемый материалКомпо-Твердый сплавСталь, НВ 150—250400—900100—300Сталь, HR。45—55200—50030—70Сталь, HRCa 60—70 (кроме быстрорежущей)80—200Серый чугун, НВ 120—240800—300070—200Высокопрочный чугун,НВ 160—300500—200050—80Закаленный чугун, НВ 400—600200—80010—20Обрабатываемый материалКомпо-Твердый сплавСталь, НВ 150—250400—900100—300Сталь, HR。45—55200—50030—70Сталь, HRCa 60—70 (кроме быстрорежущей)80—200Серый чугун, НВ 120—240800—300070—200Высокопрочный чугун,НВ 160—300500—200050—80Закаленный чугун, НВ 400—600200—80010—205.2. Скорость обработки (м/мин) чугунов и сталей фрезами, оснащенными композитом млн твердым сплавом5.2. Скорость обработки (м/мин) чугунов и сталей фрезами, оснащенными композитом млн твердым сплавом
Обрабатываемый материал
Ком по-
Твердый сплав
Сталь, НВ 150—250
100—200
130—300
(даль, HRQ 45—55
80—160
25—45
Сталь, HRC。60—70
60—120
10—15
Серый чугун, НВ 120—240
600—1000
100—200
Высокоп р очный чугун,
НВ 160—300
400—800
50—100
Закаленный чу* гун, НВ 400—600 (HRQ 40—60)
50—150
10—20
Обрабатываемый материал
Ком по-
Твердый сплав
Сталь, НВ 150—250
100—200
130—300
(даль, HRQ 45—55
80—160
25—45
Сталь, HRC。60—70
60—120
10—15
Серый чугун, НВ 120—240
600—1000
100—200
Высокоп р очный чугун,
НВ 160—300
400—800
50—100
Закаленный чу* гун, НВ 400—600 (HRQ 40—60)
50—150
10—20
5.1. Скорость гочения (м/мин) чугунов и сталей резцами, оснащенными композитом или твердым сплавом
5.1. Скорость гочения (м/мин) чугунов и сталей резцами, оснащенными композитом или твердым сплавом
Обрабатываемый материал
Компо-
Твердый сплав
Сталь, НВ 150—250
400—900
100—300
Сталь, HR。45—55
200—500
30—70
Сталь, HRCa 60—70 (кроме быстрорежущей)
80—200
Серый чугун, НВ 120—240
800—3000
70—200
Высокопрочный чугун,
НВ 160—300
500—2000
50—80
Закаленный чугун, НВ 400—600
200—800
10—20
Обрабатываемый материал
Компо-
Твердый сплав
Сталь, НВ 150—250
400—900
100—300
Сталь, HR。45—55
200—500
30—70
Сталь, HRCa 60—70 (кроме быстрорежущей)
80—200
Серый чугун, НВ 120—240
800—3000
70—200
Высокопрочный чугун,
НВ 160—300
500—2000
50—80
Закаленный чугун, НВ 400—600
200—800
10—20
5.2. Скорость обработки (м/мин) чугунов и сталей фрезами, оснащенными композитом млн твердым сплавом
5.2. Скорость обработки (м/мин) чугунов и сталей фрезами, оснащенными композитом млн твердым сплавом
Точение и фрезерование СТМ на основе нитрида бора зарубежного производства выполняют на менее высоких скоростях резания, но с существенно большими сечениями среза, более свойственными твердосплавному/ инструменту.
Точение и фрезерование инструментом из композита по ряду параметров также резко различаются. Между тем рекомендации по точению часто относят к фрезерованию, что недопустимо. Различие заключается в следующем: точение сырых сталей резцами из композита осуществляется на скоростях 100——200 м/мин, что экономически невыгодно по сравнению с точением твердосплавными резцами. Фрезерование же производится на скоростях 400—900 м/мин (в 3—4 раза выше, чем при фрезеровании твердосплавным инструментом), в результате чего достигаются высокие качество обработки и экономический эффект. Скорости резани я при фрезеровании закаленных сталей и чугунов инструментом из композита в 3—4 раза выше, чем при точении. В то же врем я фрезерование закаленных быстрорежущих сталей с HR& 60——70 выполняется инструментом из композита со скоростью 20—- 40 м/мин, что в 2—3 раза меньше скорости при точении этих сталей. Предварительное фрезерование чугунов по корке с глубиной резания до 6 мм чрезвычайно эффективно и находит все более широкое применение, а точение по корке менее эффективно. Резцы с пластинами из композита 01 не рекомендуются для точения с ударом закаленных сталей (HRC3 > 50), а при фрезеровании композит 01 эффективен при обработке чугунов н сталей любой твердости.
Резцы с пластинами из композита 05 одинаково эффективно обрабатывают и чугуны, и закаленные стали, а торцовые фрезы с композитом 05 фрезеруют только чугуны. При точении основное влияние на стойкость инструмента из композита оказывает скорость резания, а при фрезеровании ——подача на зуб. Поэтому при заданной глубине резания в случае точения вначале назначают подачу на оборот, максимальную по критерию точности и критерию качества обработки, а затем выбирают экономически эффективную скорость резания. В случае фрезерования — наоборот: сначала назначают максимально возможную скорость резания, а затем подбирают подачу на зуб, обеспечивающую требуемое качество поверхности. При точении охлаждение рекомендуется всегда, а при фрезеровании — только при большом расходе СОЖ (не менее 5 л/мин на каждый зуб фрезы).
Инструменты из КНБ можно применять для обработки цветных сплавов и неметаллических материалов, хотя и с меньшей эффективностью, чем алмазные. Поэтому в тех случаях, когда необходимо за один рабочий ход обработать комбинированные заготовки, состоящие из разных материалов (черных и цветных), предпочтительнее инструмент из КНБ. Исключением является точение заготовок из алюминий-кремниевых сплавов со вставками из специальных чугунов (детали типа поршень)——здесь эффективнее алмазные резцы (точение участка из чугуна выполняется со скоростью меньшей, чем при точении алюминий-кремниевых сплавов).
Отличие алмазных режущих инструментов от инструментов из КНБ в том, что первые успешно применяют с теми же оснасткой и режимами резания, с которыми работают замененные твердосплавные инструменты (эф4юктивность достигается благодар я повышению стойкости инструмента в десятки и сотни раз), а вторые эффективны, как правило, только при резком повышении скорости резания. Поэтому если основной проблемой при внедре* нии алмазных инструментов является сложность формообразования (профилирования) и восстановления по мере затуплени я их режущей части, то при внедрении инструментов из КНБ, обладающих относительно хорошей шлифуемостью алмазными абразивными инструментами, основная проблема — сложность создания нового оборудования с повышенными частотой вращения шпинделя, мощностью и жесткостью.
Инструмент из СТМ используется не только для чистовой обработки. С освоением режущих пластин диаметром до 8—12 мм и созданием ступенчатых фрез с механическим креплением область применения композита при механической обработке резко расширяется: его стали применять для получистовой и даже предварительной обработки заготовок деталей машин взамен твердосплавного инструмента. Наиболее перспективно прнмененце тор-
Технологические особенности инструментов цовых фрез при обработке заготовок корпусных деталей из чугунов и цветных сплавов.
Заготовки для точения резцами, оснащенными керамикой, следует по возможности выбирать жесткими (LID w 5, где L — длина, О — диаметр). У заготовок из улучшенных и закаленных сталей может быть L/D > 5, н нх следует обрабатывать с применением люнетов, так как в этом случае скорость резания не превышает 200—250 м/мин. При обработке заготовок с D> 200 мм достигаются высокие скорости резания на серийно выпускаемых станкозаводами универсальных токарных станках и станках с ЧПУ с частотой вращения шпинделя п = 1600 ... 2000 мин-1. При обработке заготовок с £>》200 мм из стали и чугуна следует их отбалансировать, иначе при высокой частоте вращения шпинделя заготовка может вырваться из патрона. У заготовок, поступающих на токарные станки с ручным управлением, для обработки резцами, оснащенными керамикой, следует делать на входе и выходе инструмента фаски, превышающие припуск на операцию. Желательно делать канавки в местах перехода от обработки цилиндрической поверхности к торцовой. При работе на станках с ЧПУ в случае отсутствия на заготовках фасок или канавок в программе следует задавать уменьшенные в 2——2,5 раза значения подач для моментов входа и выхода инструмента. При обработке заготовок ступенчатых деталей на станках с ручным управлением длина самой короткой ступени должна быть такой, чтобы рабочий-станочник успевал реагировать на перемещение суппорта в течение всей рабочей смены (минутные подачи весьма велики).
Применение высокоскоростной обработки в течение длительного времени повышает требования к деталям токарных станков. Муфты и тормозные элементы станка должны выдерживать большое число переключений, большие силовые и тепловые нагрузки. Обязательны защитные приспособления и кожухи от разогретой стружки, особенно при точении чугуна и нетермообработанных сталей.
Применение СТМ и керамики изменяет баланс штучного времени: сокращается доля основного времени и возрастает доля вспомогательного, поэтому необходимо оборудовать станки быстрозажимными и быстросъемными патронами, имеющими высокие точность и балансировку.
При чистовой обработке отверстий для устранения возможных следов от стружки на обработанной поверхности и достижения более высокого качества обработанной поверхности резец из обработанного отверстия следует выводить на рабочей продольной подаче. При этом одновременно обеспечивается выхаживание отверстия, повышение его точности, уменьшение шероховатости поверхности.
Для предохранения теплового деформирования детали целесообразно охлаждать обработанную поверхность с помощью СОЖ на расстоянии не менее 100 мм от вершины резца. Попадание СОЖ на пластину из керамики нежелательно.
. Опыт применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой
Эффективность резцов и торцовых фрез, оснащенных поликристаллами СТМ на основе алмаза и нитрида бора, а также керамикой, в наибольшей степени проявляется в условиях автоматизированного производства по следующим основным причинам: у поступающих на обработку заготовок более идентичны физико-механические характеристики, более стабильны снимаемый припуск и состояние обрабатываемой поверхности, чем у заготовок, поступающих на универсальные станки;
специальные станки, станки с ЧПУ и многоцелевые станки позволяют реализовать режимы резания, близкие к оптимальным для инструмента из СТМ и керамики, и тем самым обеспечить производительность обработки, соответствующую получению паи* большего экономического эффекта;
учитывая специфику СТМ и керамики, на станках с ЧПУ и многоцелевых можно таким образом программировать обработку, чтобы обеспечить плавный вход и выход инструмента на пониженных подачах, повысить надежность процесса;
принудительная смена инструмента и его централизованное восстановиение (повторная заточка, сборка и выверка) обеспечивают наилучшие условия эксплуатации и минимальные потери инструментов, что особенно важно применительно к дорогостоящему инструменту из СТМ и керамики.
На специальных станках и станках, встроенных в автоматические линии, для обработки, например, заготовок деталей автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных машин массового производства и т. п. инструмент из СТМ и отчасти из керамики следует применять для следующих целей:
чистового точения чугунных заготовок с большими обрабатываемыми поверхностями, для изготовления которых с использованием твердосплавных резцов требуются несколько станков (гильзы цилиндров, блоки цилиндров, маховики, тормозные барабаны, диски сцепления, чашки дифференциалов и др.);
чистового точения закаленных стальных и чугунных заготовок высокой твердости, при изготовлении которых с использованием твердое пл авных резцов или шлифовальных кругов требуются несколько станков или если при их изготовлении не обеспечивается требуемое качество обработки (седла клапанов, шестерни, втулки, шпинделя, каландровые и прокатные валки и др.);
134
чистового точения заготовок из цветных сплавов, при изготовлении которых стойкость твердосплавных резцов недостаточна или не обеспечивается требуемое качество и стабильность обработки (поршни, втулки, головки блока, детали тормозной и гидроаппаратуры и др.);
чистового торцового фрезерования плоскостей чугунных и стальных заготовок, а также заготовок корпусных и базовых деталей из цветных сплавов, при изготовлении которых с использованием твердосплавных фрез или шлифовальных кругов требуется более одного станка (блоки и головки блоков цилиндров, корпуса коробок передач, направляющие станков и др.);
получистового и чернового фрезерования плоскостей чугунных заготовок и заготовок корпусных и базовых деталей из цветных сплавов с припуском до 5——7 мм, при изготовлении которых с использованием твердосплавных фрез требуются несколько станков.
В СССР и за рубежом накоплен опыт применения инструмента, оснащенного СТМ и керамикой, прежде всего, на предприятиях с массовым или круп носе р и й ным характером производства.
Так, чистовое точение наружных цилиндрических и торцовых поверхностей заготовок цилиндра двигателя из специального легированного серого чугуна твердостью НВ 200—249 производится на многорезцовых полуавтоматах 1Н713 сборными резцами с механическим креплением круглых пластин RNMN 030300 из композита 01, ромбических пластин CNHN 050308 из композита 05. Режим резания: и = 300 м/мин; л = 800 мин*1; 50 = = 0,065 мм/об; / 〜 1 мм. Это позволило:
снизить штучное время точения на 18 % (по сравнению со штучным временем точения твердосплавными резцами);
исключить операцию притирки (доводки) верхнего торца со средней трудоемкостью 0,587 мин/деталь и высвободить пять токар но- кар у сел ьных станков, на которых она выполнялась, а также повысить культуру производства (эта операция отличалась большой загрязненностью отходами шлифования);
снизить на 0,2 мин/деталь трудоемкость послеоперационного и приемочного контроля путем повышения стабильности обточки.
Растачивание отверстия диаметром II*片嘰 мм и глубиной 16 мм седла клапана из стали 45Х твердостью HR詳 45—55 выполняется резцом, оснащенным композитом 01, на горизонтальном алмазнорасточном трехшпиндельном станке 2А715 взамен обработки на внутришлифовальном станке. Режим резания: и = 66 м/мин; п = 1900 мин*1; So = 0,06 мм/об; t = 0,1 ... 0,2 мм, без охлаждения. Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra = =0,40 мкм. Стойкость резца — 600 деталей, он выдерживает три повторные заточки до полного изнашивания. В результате производительность обработки возросла в 2 раза, параметр шеро-
Технологические особенности и опыт применения инструментов ховатости поверхности снизился в 3 раза (с R。= 1,25 мкм до Ra = 0；40 мкм), исключено шаржирование абразива и в трущуюся поверхность клапана, увеличилась долговечность пары.
Растачивание отверстия диаметром 26+"°】5 мм и глубиной 42 мм втулки шестеренного насоса (работает в режиме подшипника скольжения) из специального антифрикционного алюминиевого сплава твердостью НВ 80——115 выполняется на трехшпиндельных алмазно-расточных станках 2705 резцами, оснащенными поликристаллическим синтетическим алмазом АСПК, взамен твердосплавных резцов. Режим резания: у = 263 м/мин; и = 3100 мин'1; Sc = 0,11 мм/об; / = 0,1 ... 0,2 мм, без охлаждения. Средняя стойкость резца — около 30 смен без подналадок, резец 2——4 раза затачивают повторно. Параметр шероховатости обработанной поверхности (Ra = 0,20 мкм) существенно ниже, чем при растачивании твердосплавным резцом, благодаря чему увеличивалась долговечность насосов. Аналогичным образом выполняют обточку заготовки втулки диаметром 55二g：綜 мм и длиной 28 мм, подрезку торца в размер 2二g*监 мм. Производительность труда возросла на 25 %, высвобождено шесть алмазно-расточных станков.
Фрезерование плоскостей разъема (100 x 200 мм) корпуса распределителя гидросистемы трактора из чугуна СЧ 21 твердостью НВ 200——240 производится на вертикально-фрезерном станке, встроенном в автоматическую линию, ступенчатой торцовой фрезой диаметром 160 мм с механическим креплением прецизионных круглых пластин из композита 05 взамен фрезы с ножами из твердого сплава и окончательного плоского шлифования торцом сегментного абразивного круга. Режим резания: v = 458 м/мин; /2 = 912 мин-1; Sm = 700 мм/мин; S2 = 0,043 мм/зуб; / = 1 ... 3 мм, без охлаждения. В принципе такая глубина резания не требует применения ступенчатой фрезы, однако этот инструмент устанавливают для обеспечения надежной работы линии на случай непредвиденного поступления детали с большим припуском, который обычной фрезой с пластинами из композита 05 не может быть снят. Фрезу менякуг один раз в две смены, комплект пластин имеет 8——10 периодов стойкости. Благодаря концентрации операций (шлифование исключено из технологического процесса) производительность выросла в 1,8 раза. Кроме того, отклонение от плоскостности уменьшилось в среднем с 0,08 мм до 0,03 мм, что чрезвычайно важно для качества всего распределителя, так как резко увеличилась плотность соединения корпуса с крышкой. Окончательную обработку привалочной плоскости корпуса гидрораспределителя производят также на карусельно-фрезерном станке 621М фрезой диаметром 160 мм с круглыми пластинами из композита 05. Режим резания: ^ = 452 м/мин; п = 900 мин"1; SM = =570 мм/мин; & = 0,035 мм/зуб; / * 1 мм.
Фрезерование привалочной плоскости крышки распределителя из специального алюминиевого сплава твердостью НВ 70——90 выполняют на четырехшпиндельном барабанно-фрезерном станке ГФ1080 специальными торцовыми ступенчатыми фрезами диаметром 145 мм с ножами, оснащенными поликристаллами АСПК, взамен твердосплавного инструмента. Режим резания: у == =570 м/мин; п — 1250 мин-1; Sm = 800 мм/мин; S^ = 0,21 мм/зуб; f 七 3,2 мм.
Фреза сконструирована так, что соблюдается принцип деления не только подачи, но и глубины резания: 24 ножа разделены на три группы (т. е. деление подачи фактически идет на три зуба) по восемь штук в каждой (т. е. деление припуска идет на восемь зубьев). Ножи в каждой из трех групп расположены по спирали Архимеда, поэтому глубина резания каждого ножа не превышает 0,4——0,5 мм и устанавливается инструментальщиком при сборке фрезы. Период стойкости фрезы 1,5—2 мес, что в 50——100 раз больше, чем период стойкости твердосплавной фрезы, ножи 2—4 раза затачивают повторно. Отклонение от плоскостности и в этом случае уменьшилось в 2 раза.
Анализ заводского опыта показывает, что скорости резания инструментом, оснащенным СТМ, сравнительно невысоки. Лимитирующим фактором является оборудование, в большинстве случаев не обладающее необходимыми частотами вращения шпинделя, мощностью, жесткостью, виброустойчивостью. В СССР несколько тысяч единиц карусельно-фрезерных станков производят обработку твердосплавными фрезами плоскостей заготовок корпусных чугунных деталей в крупносерийном н массовом производстве. Внедрение на этих операциях инструмента с пластинами из композита на новом оборудовании может повысить производительность обработки и качество деталей в 2——3 раза.
Ступенчатые фрезы диаметром 160 мм с круглыми пластинами из композита 05 применяют для обработки привалочных плоскостей корпусов коробок иередач на японских многоцелевых станках МСМ 13x20 и BTN-13A фирм «Окума» и «Тосиба» взамен фрез с твердосплавными пластинами шведской фирмы «Сандвик». Режим фрезерования чугунных отливок по корке следующий: V = 625 м/мин; п = 1250 мин""1; Sm = 500 ... 800 мм/мин; Sz — =0,02 … 0,04 мм/зуб; Z = 4 … 5 мм. Ширина обрабатываемой поверхности по периметру корпуса 40——60 мм. Производительность обработки увеличилась в 2,5 раза.
Резцы с механическим креплением пластин из керамики ВО-13 применяют при чистовом точении заготовок шпинделей токарных станков из стали 45 с НВ 197—217. Обтачивание всех ступеней заготовок шпинделя выполняют на токарно-винторезном станке с ЧПУ модели MDW-13; достигаемая шероховатость обработки — в пределах Ra = 2,5 мкм, торцовое биение — не
137
более 0,10 мм. Стойкость одной режущей кромки ——четыре шпинделя. До внедрения керамики ВО-13 шпиндели обрабатывали резцами с пластинами из керамики ВОК-60; основное время обработки шпинделя составляло 5——6 мин, стойкость резцов была ниже в 1,5—2 раза.
Резцами из ВОК-60 протачивают наружные поверхности заготовок деталей тапа червяка из стали 45 с НВ 190——207, заготовок гильз из стали 4 5 с НВ 240—280. Скорость резания керамическими резцами о = 350 м/мин, а резцами из сплава Т15К6 и = =110 ... 140 м/мин.
Резцами из ВОК-60 растачивают отверстие диаметром 140 и 150 мм в корпусе передней бабки станка 16K20. Обработку выполняют на отделочно- расточном станке ОС-315 резцами с пластинами из керамики взамен резцов с твердосплавными пластинами ВК-ЗМ. Режимы резания керамикой: и = 270 м/мин; S = =0,03 мм/об н £ = 0,25 мм. В результате обработки получены отверстия с отклонением от цилиндричности не более 4 мкм и Ra = 1,25 мкм.
Резцы с пластинами из ВОК-60 внедрены при серийной обработке заготовок деталей типа «щека» из стали 35ХГСЛ с НВ 217. На отделом но- р неточном станке 2706П0С7123 растачивают отверстия диаметром 5О+0,025 мм резцами с пластинами из керамики взамен резцов с пластинами из Т30К4. Достигнуто снижение 禽сн в 1,75 раза. Растачиванием двух симметричных отверстий диаметром 15О+0,04 мм в гильзе из чугуна СЧ 20 с НВ 180—210 на станке 2712П0С6951 резцами из ВОК-60. При v = 450 м/мин достигается повышение производительности на 55 %.
Резцами с пластинами из ВОК-60 обрабатывают заготовки деталей типа гильз из стали -40Х с НВ 210——217, шестерен из стали 4 0Х улучшенной. Скорость резания 。= 226 ... 350 м/мин. Резцы применяют на станках 16К20ФЗС5 с ЧПУ. По сравнению с обработкой твердосплавными резцами достигнуто сокращение Тмам в 2,1——2,4 раза. При точении гильз применяют СОЖ： производят полив эмульсии за резцом на расстоянии 100 мм.
Специальными резцами с пластинами из ВОК・60 взамен резцов с пластинами из сплава Т15К6 выполняют наружное точение «колонны» из трубы диаметром 89 мм с толщиной стенки 12 мм. Режимы точения: v = 350 м/мин;，= 1,0 мм; So = 0,23 мм/об. Достигнуто снижение 70cH почти в 2 раза.
Точение шеек шпинделя станка из стали 45 с НВ 207—220 производят резцовыми вставками с квадратными пластинами из ВОК-60. Скорость резания повысилась б 2 раза по сравнению со скоростью резания пластинами из Т15К6. Эти же шейки шпинделей протачивают после термической обработки на твердость HRC? 38―42, HRQ 42—46. Достигнуто повышение производительности обработки до 4 раз.
Сферическую головку заготовки штока из стали 40ХН с HRC3 30—35 обрабатывают на токарном станке с ЧПУ специальными резцами с квадратными пластинами из ВОК-60. Достигнуто повышение скорости резания в 2 раза по сравнению со скоростью резания резцами из Т15К6.
Резцы с пластинами из ВОК-60 применяют для обработки заготовок цанг, корпусов из стали 60С2 и 18ХГТ твердостью HRC0 53—57. Машинное время обработки снизилось в 1,6— 2,1 раза.
Инструментальный материал
а м/мин
S。， мм/об
Т15К6
70
1,0
170
В-3
113
1,0
440
ВОК-60
170
1,0
210
5.3. Режимы резания стали 60ХЗГ8Н8Б резцами из ВОК-605.3. Режимы резания стали 60ХЗГ8Н8Б резцами из ВОК-60Резцы с пластинами из керамики внедрены при обработке заготовок деталей типа штампа вырубки из стали с HRQ 39 ... 44, матриц пресс-форм из стали с HRC3 56 ... 60. Детали имеют окалину после термической обработки. В результате применения керамики достигнуто снижение машинного времени точения до 2—4 раз по сравнению с основным временем при обработке резцами из Т30К4 и Т15К6, экономичес
5.3. Режимы резания стали 60ХЗГ8Н8Б резцами из ВОК-60
5.3. Режимы резания стали 60ХЗГ8Н8Б резцами из ВОК-60
кий эффект по группе деталей составил 34,5 руб/год.
Точение резцами с пластинами из СТМ и керамики может эффективно заменять шлифование закаленных сталей при единичном и серийном производстве. В этих случаях чем больше снимаемый припуск, тем эффективнее применение керамики. Особенно возрастает эффективность при выполнении нескольких операций: точение, подрезание торца и снятие фаски, растачивание отверстия и подрезание торца, протачивание по наружному диаметру. Концентрация операций во многом способствует использованию станков с ЧПУ.
На станках 16К20РФЗС5 обтачивают муфты из стали 20X с HRQ 56 и шестерни из сталей 45 и 40X с режимами резания: V = 200 …300 м/мин; S。= 0,07 ... 0,22 мм/об; t = 0,2 ... 0,3 мм резцами с пластинами из керамики и обрабатывают точные отверстия вместо предварительного шлифования; эти отверсти я в дальнейшем служат базой для нарезания зубьев. Расточные резцы с квадратными пластинами SNMG 120412 из В-3 применяют для растачивания ведомого колеса из стали 20ХН2М с HRQ 58—62. Геометрические параметры расточных резцов: у = —7°; а = 7°; Уф = —20°; / = 0,2 мм;屮=45°; г = 1,2 мм. При о = =132 м/мин; S。= 0,07 мм/об; / = 0,2 мм стойкость составила 75 деталей (Т = 31 мин) при критерии затупления й3 = 0,35 мм.
Керамика внедрена при обработке заготовок бандажных колец диаметром 1000—1200 мм, длиной 1200 мм из стали 60ХЗГ8Н8Б.
139
5.4. Сравнительные результаты применения резцов с пластинами из керамики и твердых сплавов
Обрабатываемый материал
и， м/мин
S<). мм/об
Материал режущей части
Чугун отбеленный, HRQ 62
30
0,2
1,6
6,2 0,32
ВК60М
ВОК-60
40
60
5
3,0
ВК6М
40
Чугун высоколегированный,
40
0,3
ВОК-60
61,5
HRQ 40—62
6,3
2,0
вк-з
34
70
0,63
ВОК-60
38
Чугун высокопрочный
126
208
5,0
5,0
1,5
0,5
ВК8 ВОК-60
60
65
Саль 1ЬХП\ НКСЭ 55—60 (из
62
0,2
0,05
Т15К6
12,5
мевтованпая)
157
0,2
0,05
ВОК+60
25
Сталь 34ХНМА, HRCa 40—45
70
230
0,5 0,5
0,26 0.20
Т30К4
ВОК-60
30
70
Сталь 12Х2Н4А, HR。4 J50
101
213
0,8
0,8
0,2
0,2
Т15К6
ВОК-60
6
34
Сталь 3X13, HRQ 47
67
107
0,5
0,5
0,125 0,125
Т15К6 ВОК-бО
340
720
Из данных, приведенных в табл. 5・3, следует, что резцы с пластинами из В-3 и ВОК-60 позволяют увеличить скорость резания до 2,5 раз и повысить стойкость инструмента.
Резьбу с шагом 10 мм на ходовых винтах для станков с ЧПУ нз стали 7ХГ2ВМ g HRC0 58—60 диаметром 80 н 100 мм, длиной 2300 мм после их термической обработки нарезают круглыми пластинами из твердого сплава ТТ8К6 со скоростью и — 31 м/мин, глубина за один рабочий ход t = 0,20 мм и затем t = 0,10 мм.
Разработана конструкция специального резца с механическим креплением двух круглых пластин из ВОК-60 или В-3, обеспе* чивающая деление стружки по ширине равномерно вправо и влево от центра с расстоянием между осями 0,1 мм. Резец состоит пз державки. Две круглые пластины устанавливают в гнезда на опорные пластины и прижимают плавающим прихватом. Геометрические параметры резца: угол установки пластины в осевом направлении 10°, а в направлении, перпендикул яр ном к осевому, 3°, ширина фаски 0,3 мм. Такая конструкция позволяет увеличить задний угол без существенного увеличения переднего угла пластин. Режимы резания: и = 100 ... 120 м/мин;
Деталь, материал, твердость
Содержание операции; оборудование
Инструментальный материал
sW
So, мм/об
£, мм
сож
Сред-
кость *
Средний износ 力 3，мм
Эффективность внедрения
Поршень； ВКЖЛС-2; НВ 90—110
Растачивание отверстий под поршневой палец; 0 50二8：擒 мм; / = =39 мм; Rq = = 0,63 мкм; станок ОС1292
АСПК, СВБН
235
0,09
0,1
1 800
1 100
0,2—0,3
Повышение стойкости в 36 раз по сравнению с ВКЗМ
Поршень;
АЛЗО;
НВ 90—120
Растачивание отверстий под поршневой палец;
0 25-0疝；R0=
= 0,50 мкм; станок фирмы «Л аса ль» (США)
АСПК, СВБН
236
0,076
0,11
Укри- нол-1
10 000
2 200
0,15
Замена импортных инструментов
То же
Обточка юбки поршня по копиру;
0 92+0.03 мм; Ra =
= 1,25 мкм; отклоне- н ие обр азующей от прямолинейности
0,003 мм; станок фирмы «Ласа ль»
АСПК, СВБН
200
0,11
0,04
То же
10 000
9 000
0,10
То же
Поршень;
АЛЗО;
НВ 90—130
Растачивание отверстия под поршневой палец;
0 28-0加 мм; Ra = =0,63 мкм; станок фирмы «Ласал ь»
СВБН
264
0,076
0,1
》
7 000
4 000
0,10
》
Деталь» материал, твердость
Содержание операции: оборудование
Инструментальный материал
к W sG
S°, мм/об
f, мм
СОЖ
Сред-
стой- кость •
Средний износ Ад, мм
Эффекти вность внедрения
Поршень;
АЛЗО;
НВ 90—130
Обтачивание юбки поршня по копиру;
0 100 мм, допуск 0,06 мм с разбивкой на шесть групп; станок фирмы «Ласаль»
СКБН
189
0,18
0,1
Укри- нол-1
6 000
6 000
0,1
Замена импортных инструментов
Колпак ротора; АЛ10В;
Растачивание двух соосных отверстий;
0 125+0.08 мм и
АСПК
900
0,08
0,35
14 600
1 200
0,2—0,3
Повышение стойкости в 50 раз по
НВ 80... 120
0 25+°，°2з мм; R。= =2 …2,5 мкм; станок 2706
188
0,03
0,35
22 000
6 000
0,2—0,3
сравнению с ВК2
Толкатель;
ОЦС 4-4-2,5;
НВ 60—70
Растачивание бронзовой втулки толкателя 0 22桃牆 мм; / — 34 мм; R。= 1,6... 1,25 мкм; станок 2А710
АСПК
210
0,06
0,2
2 100
380
0,2—0,3
Повышение стойкости в 50—70 раз по сравнению с ВКЗМ
Коромысло;
ОЦС 4-4-2,5;
НВ 60—70
Растачивание бронзовой втулки коромысла; 0 25|8壊 мм; / = =30 мм, R。= 1 ...
1,25 мкм; станок КК65
АСПК
228
0,06
0,23
2 000
360
0,2—0,3
Повышение стойкости в 50 раз по сравнению с ВКЗМ
Деталь, материал, твердость
Содержание операции; оборудование
Ннстру- ментальный материал
q
s@.
мм/об
£» мм
сож
Средняя стойкость •
Средний износ % мм
Эффективность внедрения
Блок цилиндров; СОС-6-6
Растачивание опор 0 50 мм под распределительный вал; авто- матическаи линия
АСПК
217
0,05
0,5
Керосин с маслом
13 500
9 000
0,3—0,4
Сокращение потерь от брака и простоев автоматической линии по сравнению с В Кб
Шатун в сборе;
ОЦС 4-4-2,5
Растачивание малой головки шатуна черновыми м чистовыми рез* намн; 0 25刘：8总 мм;
Ra~ 0,4 ... 0,5 мкм; автоматическая линия фирмы «Бурр» (ФРГ)
АСПК
210
0,09 (черновые);
0,04 (чистовые)
0,3 (черновые); 0,13 (чистовые)
ВН4
10 000
3 000
0,3—*-0,4
То же, по сравнению с Т30К4
Примечание. В большинстве случаев режимы резания не соответствуют потенциальным возможностям алмазных резцов н диктуются ограниченными техническими характеристиками действующего оборудования.
В числителе 吕 число заготовок» в знаменателе — минуты.
/ — 0,1 мм・ Испытания этих резцов показали, что применение пластин из оксидно*карбидной керамики повышает производительность нарезания круглой резьбы с шагом 20 мм до 2 раз. Для эффективного применения таких резцов необходимы станки, имеющие большие мощность и жесткость по сравнению со стан* ками, на которых используют твердосплавные резцы.
Весьма эффективно применение резцов с пластинами из В-3 и ВОК-60 при точении заготовок прокатных валков и каландровых валов из отбеленных, высоколегированных чугунов. Применение инструмента с пластинами из керамики позволяет повысить скбрость резания в 6——8 раз, что увеличивает производительность обработки в 1,5—2,5 раза и повышает качество обработанной поверхности (табл. 5.4).
В пршт. 9 приведены конкретные примеры эффективного применения инструмента из СТМ и керамики в отечественном машиностроении.
Примеры практического применения алмазных резцов на заводах автомобильной промышленности даны в табл. 5.5.
・ Шлифование и заточка инструментов, оснащенных СТМ и керамикой
Режущую керамику выпускают только в виде сменных круглых и многогранных пластин, поэтому в большинстве случаев у потребителей инструмента, оснащенного этими пластинами, не возникает необходимости в повторных заточках. Однако при достаточно больших объемах потребления керамических пластин их повторная заточка по мере изнашивания на ремонтный размер оказывается экономически целесообразной и выполняется на некоторых крупных предприятиях. Кроме того, нередки случаи, когда приходится повторно затачивать пластины для изменения геометрических параметров применительно к конкретным технологическим условиям (например, уменьшают радиус при вершине, снимают защитную отрицательную фаску, затачивают задний угол и т. п.). Поэтому мы приводим некоторые сведения по повторной заточке пластин из режущей керамики.
Эффективная обработка керамических материалов возможна только с использованием алмазного инструмента. Нормальная эксплуатация алмазных кругов возможна при осевом и радиальном биении не выше соответственно 0,01 и 0,025 мм при предварительной обработке и 0,003 и 0,015 мм — при окончательной. При шлифовании керамики особенно опасно возникновение вибраций, которые приводят к снижению точности, ухудшению качества обработанной поверхности, появлению сколов, выкрашиваний, а в некоторых случаях — и трещин. Для устранения вибра-
Шлифование и заточка инструментов црй рекомендуется пользоваться шлифовальными станками повышенной жесткости н устанавливать их на виброизолирующие опоры, производить динамическую балансировку шлифовальных кругов, поддерживать режущую способность круга путем периодической правки.
Плоское шлифование керамики может осуществляться периферией круга на станках с горизонтальной осью вращения (станки ЗГ71, 3711, ЗЕ711В, ЗБ740, ЗБ741, ЗД741), торцом круга нк станках с вертикальной осью, а также на заточных станках. В настоящее время как в отечественной, так и в зарубежной практике отдается предпочтение шлифованию торцом круга вследствие более высокой его эффективности. Преимущество торцового шлифования керамики состоит в большой площади контакта круга с обрабатываемой поверхностью, более равномерном распределении нагрузки по рабочей поверхности круга и снижении брака вследствие сколов, меньших габаритах станков. Эта схема реализована также в универсально-заточных станках (например, станки ЗМ642, ЗМ642Е), снабжаемых большим числом приспособлений для заточки инструментов различных видов. Для шлифования специальных профилей на керамических пластинах применяют оптико-шлифовальные станки с проектором.
Алмазные круги чашечной, тарельчатой формы и прямого профиля, применяемые для шлифования и заточки керамики, выпускают в соответствии с ГОСТ 16167—80 и ГОСТ 16171—81Е. Для шлифования и заточки торцом круга чаще всего применяют чашечные конические круги формы 12А2 с углом 45° по ГОСТ 16172—80Е. Для шлифования керамики используют круги из синтетических алмазов АС2, АС4, АС6 зернистостью 125/100— 60/40. Алмазы АС2 используют для изготовления кругов на органической связке, АС4 ——на органической и керамической связках, АС6 ——только на металлической связке. В качестве связок чаще всего применяют бакелитовую, карболитовую и вулканитовую связки. Круги на органических связках (Б1, Б2, Б156 и др.) характеризуются хорошими полирующими свойствами, легко самозатачиваются, но недостаточно удерживают алмазные зерна, что ограничивает их использование на предварительной стадии обработки. При работе такими кругами шлифование или заточку можно вести без охлаждения. При определенных режимах круги на керамических связках KI, К5, СК и др. также могут работать в режиме самозатачивания. Работу такими кругами ведут, как правило, с охлаждением. Основной недостаток керамической связки — повышенная хрупкость, которая ограничивает применение инструмента в процессе с ударными воздействиями. Наиболее эффективна обработка керамики алмазными кругами на металлических связках (Ml, МО4, МО13 и др.), которые придают алмазоносному слою наибольшие прочность н износостойкость.
Металлические связки могут быть без наполнителей (например, связка Ml состоит из 80 % меди и 20 % олова) н с наполнителями в виде высокотем пер атур ной смазки, глинозема, абразива (связки МО 13, МС6). Эксплуатация алмазных кругов на металлических связках обязательно должна сопровождаться обильным охлаждением, а также электрохимической или электроэрозионной правкой круга (в цикле станка).
Круги с наружным диаметром 100 мм и более, толщиной 5 мм и более должны балансироваться статически в динамическом режиме. При этом предельное значение смещения центра тяжести круга относительно оси вращения не должно превышать: для кругов массой до 1 кг — 40 мкм, для кругов массой 1——3 кг — 32 мкм. Балансирование круга выполняют путем высверливания материала корпуса на тяжелой стороне или нанесением материала на легкой стороне круга. Глубина сверления не должна превышать половины толщины корпуса, а число отверстий не должно быть больше трех.
Потеря режущей способности алмазного круга вызывает снижен не производительности шлифования, ухудшение качества обработанной поверхности, увеличение силовых и температурных деформаций, которые могут привести к образованию сколов, выкрашиваний и трещин. Для восстановления режущей способности круга выполняют правку. Толщина алмазоносного слоя, снимаемого при правке, может изменяться от 0,005 до 0,03 мм. Широкое применение в промышленности нашла правка алмазного круга путем шлифования абразивных брусков. Используют абразивные бруски из электрокорунда белого на керамической связке твердостью СМ2 с размером зерна, примерно равным зернистости алмазного круга. Правку выполняют механизированно или вручную (последнюю, как правило, на заточных станках). На автоматизированном оборудовании распространена правка шлифованием абразивного круга плоского профиля из зеленого карбида кремния. Применительно к алмазным кругам на металлических связках весьма эффективны методы электролитической и электро- эрозионной правки.
В целях повышения стойкости инструмента с керамическими пластинами до 20—30 % рекомендуется производить доводку рабочих поверхностей пластин алмазными пастами на притирах. По СТ СЭВ 206—75 алмазные пасты изготовляют из природного и синтетического алмазных порошков (ГОСТ 9206—80Е) зернистостью 60/40—1/0 и наполнителя нзстеарнна, олеиновой кислоты, оливкового масла и др. Следует учитывать, что доводка характеризуется строго последовательной сменой материала притира и зернистости алмазного порошка в пасте или суспензии. Даже случайное попадание в зону обработки алмазных зерен более высокой зернистости, осколков керамики или абразивных частиц
из воздуха может привести к появлению на обработанной по верхи ости отдельных недопустимых рисок и сколов. Для предотвращения такого явления необходимо выполнять следующие мероприятия: промывать водой с мылом и волосяной щеткой сменный стол с заготовками после каждой стадии обработки; регулярно ежедневно промывать зону обработки, особенно ее верхнюю часть, находящуюся над сменным столом и притиром, маркировать притиры согласно используемым зернистостям алмазных паст и суспензий; создавать в зоне обработки избыточное давление и оборудовать станки вытяжными установками; очищать сжатый воз* дух, используемый в процессе доводки. Суспензии для доводки приготовляют из в одор аств ор имых паст и воды. Пасту помещают в колбу с водой и тщательно размешивают. Для удаления пенообразующего вещества, находящегося в пасте, суспензии дают отстояться в течение 8 ч и осторожно сливают верхнюю половину раствора с последующим добавлением недостающего объема воды. В общей сложности процедуру отстаивания повторяют 3 раза. Колбы маркируют номером зернистости алмазного порошка. Перед работой суспензию взбалтывают.
В отличие от пластин из керамики резцы и ножи для фрез с неразъемно закрепленными поликристаллами нуждаются в повторных заточках для восста н овле ни я режущих свойств по мере изнашивания. В качестве примера приведем технологические процессы повторной заточки резцовых вставок и координатно расточных резцов, оснащенных композитом (табл. 5.6, 5.7).
Заточку и повторные заточки резцов, оснащенных поликристаллами синтетических алмазов, наиболее целесообразно выполнять на заводах——изготовителях резцов, так как заточные отделения машиностроительных предприятий, как правило, не обладают необходимым для этой цели специальным оборудованием и специальными алмазными кругами.
Учитывая низкую шлифуем ость поликристаллических алмазов, в 200 раз меньшую, чем у твердых сплавов, фирма《Зваг» (Швейцария) создала гамму специальных заточных станков высокой жесткости и виброустойчивости. Станки RS3-M, RS1O, EWAMT/EVRZON позволяют затачивать алмазные резцы практически любой формы и точности. Например, станок RS10 имеет мощную систему охлаждения (расход СОЖ свыше 20 л/мин), проектор с увеличением 10х, 20Х или 60Х и работает по схеме как врезного, так и маятникового (многопр ох одного) шлифования; сила прижима алмазного шлифовального круга к заготовке 50— 500 Н; точность установки 0,01 мм. В случае маятниковой заточки работа выполняется без прерывания контакта круга с шлифуемым резцом; частота осцилляций — 60 дв. ход/мин. Применяют круги из высокопрочных монокристаллических алмазов на специальной связке.
оснащеииой композитом 01, 02 с помощью трехповоротиых тисковоснащеииой композитом 01, 02 с помощью трехповоротиых тисков
оснащеииой композитом 01, 02 с помощью трехповоротиых тисков
оснащеииой композитом 01, 02 с помощью трехповоротиых тисков
Последовательность повторной заточки резцовой вставки диаметром 10 мм, или 10, на универсально-заточных станках ЗВ642, ЗБ642, ЗМ642, ЗМ642Е и др.
Режим шлифования
「осн
源
厶 мм/дв. ход
S. м/мии
П« мин**1
V, м/с
МИИ
Инструмент
режущий
измерительный
Содержание перехода
BEJ0X①dsu w
кк^юафсо w
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
—
—
—
—
—
1
2
Заточить главную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х Х10Х32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100%, ГОСТ 1672 —80, ГОСТ 9206—80
Угломер маятниковый ЗУРИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
1,0
0,5
3
Снять резец
—
—
—
—
—
—
—
—
艺
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифования
『осн
源
режущий
измерительный
厶 мм/дв. ход
S, м/мин
5 м/с
мин
2
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
—
—
—
—
—
2
Заточить вспомогательную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)义
X 10X32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80
Угломер маятниковый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости повер х н ости, ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
L0
0,5
3
Снять резец
—
—
—
—
—
—
—
—
150150хх^я^шсо 义хх^я^шсо 义«§«ФЛё w«§«ФЛё wИнструментРежим шлифования'оснqрежущийизмерительный作 мм/дв. ходS, м/мииП, мин-1и. м/сМИИИнструментРежим шлифования'оснqрежущийизмерительный作 мм/дв. ходS, м/мииП, мин-1и. м/сМИИСодержание переходаСодержание перехода
150
150
хх^я^шсо 义
хх^я^шсо 义
«§«ФЛё w
«§«ФЛё w
Инструмент
Режим шлифования
'осн
q
режущий
измерительный
作 мм/дв. ход
S, м/мии
П, мин-1
и. м/с
МИИ
Инструмент
Режим шлифования
'осн
q
режущий
измерительный
作 мм/дв. ход
S, м/мии
П, мин-1
и. м/с
МИИ
Содержание перехода
Содержание перехода
Технологические особенности и опыт применения инструментов
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
——
—
—
—
—
3
2
Заточить переднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100 %, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80
Угломер маятниковый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шерохова- тостн поверхноств, ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
0,9
0,5
3
Снять резец
—
——
——
—
—
—
—
Шлифование и заточка инструменпюв
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифования
^осн
режущий
измерительный
f. мм/дв. ход
S, м/мин
п, мин-1
V, м/с
мин
4
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
——
—
—
2
Довести главную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АСН 50/20 (ТО2, 51)50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80
Угломер маятниковый ЗУРИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005— 0,01
0,5— 1,0
3150
20—25
1,0
0,5
3
Снять резец
—
—
—
—
—
—
—
Технологические особенности и опыт применения инструментов
Продолжение табл. 5.6
W
含
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифование
'осн
режущий
измерительный
Е, мм/дв. ход
S. м/мин
и, МИН*"1
и, м/с
мин
1
Закрепить резец в тисках
——
—
—
——
——
——
—
—
5
2
Довести вспомогательную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АСН 50/40 (ТО2, Б1)50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУ РИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005— 0,01
0,5
3150
20—25
0,7
0,5
3
Снять резец
—
—
—
一
—
—
——
Инструмент
Режим шлифования
^оси
т
，в
режущий
измерительный
мм/дв. ход
S, м/мин
о, м/с
мин
«чохф&к w
HHEfEdauo 之
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
—
—
——
—
—
6
2
Довести переднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятнико* вый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005-—
0,01
0,5
3150
20—25
0.6
0,5
3
Сиять резец
—
——
——
—
—
—
—
—
Технологические особенности и опыт применения инструментов
HEZedeuo 含HEZedeuo 含eNoxad①и 芝eNoxad①и 芝ИнструментРежим шлифования7°сн『врежущийизмерительный厶 мм/дв. ходS, м/минV, м/сМИИИнструментРежим шлифования7°сн『врежущийизмерительный厶 мм/дв. ходS, м/минV, м/сМИИСодержание переходаСодержание перехода
HEZedeuo 含
HEZedeuo 含
eNoxad①и 芝
eNoxad①и 芝
Инструмент
Режим шлифования
7°сн
『в
режущий
измерительный
厶 мм/дв. ход
S, м/мин
V, м/с
МИИ
Инструмент
Режим шлифования
7°сн
『в
режущий
измерительный
厶 мм/дв. ход
S, м/мин
V, м/с
МИИ
Содержание перехода
Содержание перехода
7
1
Закрепить резей в п риспособление
—
—
——
—
—
—
——
—
2
Заточить радиус при вершине
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х Х10Х32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005— 0,01
Ручная
3150
20—25
1,0
1,0
3
Снять резец
—
—
—
—
—
—
——
—
Шлифование и заточка инструментов
Последовательность повторной заточки резца для координатно-расточных станков, оснащенного композитом 01, 02 иди 10, на универсально*заточных станках ЗВ642, ЗБ642, ЗМ642, ЗМ642Е и других с помощью трехповоротных тисков
ss^ra^oco 艺ss^ra^oco 艺Bccoxgdau 老Bccoxgdau 老СодержаниепереходаСодержаниепереходаИнструментРежим шлифованият'осн偉режущийизмерительныйЛ мм/дв. ходS. м/мин打， МНН-15 м/сминИнструментРежим шлифованият'осн偉режущийизмерительныйЛ мм/дв. ходS. м/мин打， МНН-15 м/смин
ss^ra^oco 艺
ss^ra^oco 艺
Bccoxgdau 老
Bccoxgdau 老
Содержаниеперехода
Содержаниеперехода
Инструмент
Режим шлифования
т
'осн
偉
режущий
измерительный
Л мм/дв. ход
S. м/мин
打， МНН-1
5 м/с
мин
Инструмент
Режим шлифования
т
'осн
偉
режущий
измерительный
Л мм/дв. ход
S. м/мин
打， МНН-1
5 м/с
мин
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
—
—
—
—
—
2
Заточить главную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУ РИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
1,0
0,5
3
Снять резец
—
——
—
—
——
—
—
—
Технологические особенности и опыт применения инструментов
0Hliedauo 芝0Hliedauo 芝evoxadac芝evoxadac芝СодержаниепереходаСодержаниепереходаИнструментРежим шлифования「осн厶режущийизмерительныйf, мм/дв. ходS. м/мин矶м/сМИИИнструментРежим шлифования「осн厶режущийизмерительныйf, мм/дв. ходS. м/мин矶м/сМИИПрсщолжение табл. 5.7Прсщолжение табл. 5.7
0Hliedauo 芝
0Hliedauo 芝
evoxadac芝
evoxadac芝
Содержаниеперехода
Содержаниеперехода
Инструмент
Режим шлифования
「осн
厶
режущий
измерительный
f, мм/дв. ход
S. м/мин
矶м/с
МИИ
Инструмент
Режим шлифования
「осн
厶
режущий
измерительный
f, мм/дв. ход
S. м/мин
矶м/с
МИИ
Прсщолжение табл. 5.7
Прсщолжение табл. 5.7
2
1
Закрепить резец в тисках
—
——
*—
—
—
—
—
—
2
Заточить вспомогательную поверхность
Круг шлифовальный 12A2 (125—150)Х Х10Х32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100 %, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности. ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
1,0
0,5
3
Сиять резец
一
—
—
—
——
7 一
—
—
3
丁
Закрепить резец в тисках
—
—
——
——
——
—
—
——
2
Заточить переднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х X 10X32 АС4 100/80 (ТО2, Б1) 100%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУРИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,03— 0,04
2—3
3150
20—25
0,9
0,5
3
Снять резец
—
——
—
——
—
——
—
—
ИнструментРежим шлифования70cHрежущийизмерительныйt мм/дв. ходS, м/минп，МНН-'а, м/сминИнструментРежим шлифования70cHрежущийизмерительныйt мм/дв. ходS, м/минп，МНН-'а, м/сминСодержание переходаСодержание переходаBEtoxedeu 岩HHnBdauo 禺BEtoxedeu 岩HHnBdauo 禺
Инструмент
Режим шлифования
70cH
режущий
измерительный
t мм/дв. ход
S, м/мин
п，
МНН-'
а, м/с
мин
Инструмент
Режим шлифования
70cH
режущий
измерительный
t мм/дв. ход
S, м/мин
п，
МНН-'
а, м/с
мин
Содержание перехода
Содержание перехода
BEtoxedeu 岩HHnBdauo 禺
BEtoxedeu 岩HHnBdauo 禺
Технологические особенности и опыт применения инструментов
Hsledeco 芝Hsledeco 芝язхфафс 2язхфафс 2ИнструментРежим шлифования『оснрежущийизмерительныйГ, мм/дв. ходS, м/минV, м/сминИнструментРежим шлифования『оснрежущийизмерительныйГ, мм/дв. ходS, м/минV, м/сминСодержание переходаСодержание перехода
Hsledeco 芝
Hsledeco 芝
язхфафс 2
язхфафс 2
Инструмент
Режим шлифования
『осн
режущий
измерительный
Г, мм/дв. ход
S, м/мин
V, м/с
мин
Инструмент
Режим шлифования
『осн
режущий
измерительный
Г, мм/дв. ход
S, м/мин
V, м/с
мин
Содержание перехода
Содержание перехода
4
Закрепить резец в тисках
——
—
——
—
—
—
—
—
2
Довести главную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12A2 (125—150)Х X 10X32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУРИ,
ТУ 2-034-666—77
Образцы шерохова- гости поверхности, ГОСТ 9378—60
0,005— 0,10
0,5— 1,0
3150
20—25
1,0
0,5
3
Снять резец
—
一
—
一
—
，咦 / --
—
—
W
Содержание
Инструмент
Режим шлифования
70cH
перехода
режущий
измерительный
九 мм/дв. ход
S, м/мин
叫 мин-1
©, м/с
мин
5
1
Закрепить резец в тисках
—
—
——
—
—
—
—
——
2
Довести вспомо' гательную заднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х Х10Х32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 920J80E
Угломер маятниковый ЗУ РИ,
ТУ 2-035-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005— 0,01
0,5— 1,0
3150
20—25
0,7
0,5
3
Снять резец
—
—
—
—
—
—
*—
—
Технологические особенности и опыт применения 'инструментов
Содержание переходаИнструментРежим шлифонвшиярежущийизмерительныймм/дв. ходS, м/минп，то, м/сСодержание переходаИнструментРежим шлифонвшиярежущийизмерительныймм/дв. ходS, м/минп，то, м/с'осн ?в'осн ?вetioxcdau 6Zetioxcdau 6ZhMiwaа匸0名hMiwaа匸0名
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифонвшия
режущий
измерительный
мм/дв. ход
S, м/мин
п，т
о, м/с
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифонвшия
режущий
измерительный
мм/дв. ход
S, м/мин
п，т
о, м/с
'осн ?в
'осн ?в
etioxcdau 6Z
etioxcdau 6Z
hMiwaа匸0名
hMiwaа匸0名
。，当
@
лз°
1
Закрепить резец в тисках
—
—
—
——
—
—
—
6
2
Довести переднюю поверхность
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х
X 10X32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятн нко- вый ЗУРИ, ТУ 2-034-666—77 Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005— 0,01
0,5— L0
3150
20—25
0,6
0,5
3
Снять резей
—
—
—
—
—
—
—
—
3
в °
之
Содержание перехода
Инструмент
Режим шлифования
^осн
режущий
измерительный
厶 мм/дв. ход
5， м/мин
小т
s м/с
мин
1
Закрепить резец в приспособлении
—
——
—
—
—
—
—
—
7
2
Заточить радиус прн вершине
Круг шлифовальный 12А2 (125—150)Х Х10Х 32 АСН 50/40 (ТО2, Б1) 50%, ГОСТ 1672—80, ГОСТ 9206—80Е
Угломер маятниковый ЗУРИ, ТУ 2-034-666—77
Образцы шероховатости поверхности, ГОСТ 9378—75
0,005—
0,01
Ручная
3150
20—25
1,0
1,0
3
Снять резец
—
—
—
——
—
—
—
——
Трудность обработки СТМ обусловлена прежде всего незначительным превышением твердости абразивного материала (ал* мазных зерен) по сравнению с твердостью обрабатываемых поли* кристаллов. Вследствие высокой интенсивности изнашивания зерен, особенно при заточке алмазных резцов, возникает необходимость поддержания постоянной развитости микро- и субмикро рельефа рабочей поверхности круга. Достоинством кругов на орга-
ш
Рис. 5.1. Электрическая схема модернизации универсально-заточного станка, обеспечивающей управление рельефом рабочей поверхности алмазного круга нических связках является их способность к самозатачиванию, что весьма удобно в производственных условиях. Однако при этом чрезвычайно велик расход кругов, и контактное давление на порядок больше, чем при заточке твердосплавного инструмента. Именно большие контактные давления и их колебания являются одной из причин брака при заточке СТМ под воздействием температурно-силового фактора. Более широкими технологическими возможностями обладает заточка СТМ алмазными кругами на металлических связках с непрерывным автономным электрофизическим управлением их рабочим рельефом; при этом связка удаляется с поверхности круга непосредственно в процессе шлифования. ^Модернизация обычного универсально-заточного станка позволяет резко повысить производительность и качество заточки резцов из СТМ, прежде всего — из синтетических алмазов. Отрицательный полюс источника питания 5 (рис. 5.1) подключен к автономному катоду 13, а положительный ——через токосъемник 3
5.8* Рекомендуемые условия заточки инструмента из СТМ
Способ обработки
Основа СТМ
Условия шлифования
Показатели процесса
Связка круга
Зернистость, мкм
Концентрация 久，%
Sgm мм/дв. ход
Эффективная мощность *зф，кЕт
Удельный расход круга q, мг/мм8
Контактное давление р, МПа
Кругами на органической связке с СОЖ (вола + 2 % N2CO3); расход СОЖ 8 л/мин (обычная заточка)
Алмаз
Б1
125/100;
160/125
50—100
—
0,02—0,03
2,4—4,0
30—80
26—46
ТО2
125/100:
160/125
50—100
—
0,03—0,04
Нитрид бора
Б1
80/63; 125/100
50—100
—
0,05—0,08
0,9—2,7
1,5—5,0
8—16
ТО2
80/63; 125/100
50—100
—
0,06—0,10
Кругами на металлических связках с электрофизике хи мическим управлением режущим рельефом (электролит:
вода + 5 % NaNO3 + + 0,5 % NaNO3)
Алмаз
М1-01;
MI-02;
М2-02;
МО4;
МО13 и др.
100/80;
125/100
40—75
50—60
0,02—0*03
0,7-1,5
15—30
3—5
Нитрид бора
То же
80/63— 125/100
40—75
20—30
0,1—0,2
0,4—0,6
0,3—0,7
0,5-~~1,0
Примечание. Круги 12А2 —45 150Х10X3X32: скорость круга 18—25 м/с: продольная подача 一 до 3 м/мин.
к алмазному кругу 16 на токопроводящей связке. Необходимая интенсивность удаления связки задается силой тока в цепи управления, которая регулируется изменением межэлектродного зазора б и контролируется с помощью амперметра 4. Устойчивость рабочего рельефа круга достигается автоматизацией процесса. Сигнал обратной связи с датчика тока 6 поступает в сравнивающее устройство 10, где сравнивается с заданным опорным сигналом, поступающим со стабилизированного источника //. При уменьшении силы тока в межэлектродном зазоре 6 по мере изнашивания круга образуется сигнал р ассогласова н и я, который со сравни-
Рис. 5.2. Принципиальная схема модернизации универсально-заточного станка, обеспечивающей одновременную правку круга и разупрочнение обрабаты ваемой поверхности резцаРис. 5.2. Принципиальная схема модернизации универсально-заточного станка, обеспечивающей одновременную правку круга и разупрочнение обрабаты ваемой поверхности резцаРис. 5.3. Конструкция катода, обеспечивающего работу алмазного круга на металлической связке в режиме самозатачиванияРис. 5.3. Конструкция катода, обеспечивающего работу алмазного круга на металлической связке в режиме самозатачивания
Рис. 5.2. Принципиальная схема модернизации универсально-заточного станка, обеспечивающей одновременную правку круга и разупрочнение обрабаты ваемой поверхности резца
Рис. 5.2. Принципиальная схема модернизации универсально-заточного станка, обеспечивающей одновременную правку круга и разупрочнение обрабаты ваемой поверхности резца
Рис. 5.3. Конструкция катода, обеспечивающего работу алмазного круга на металлической связке в режиме самозатачивания
Рис. 5.3. Конструкция катода, обеспечивающего работу алмазного круга на металлической связке в режиме самозатачивания
вающего устройства 10 поступает на фазочувствительный усилитель 9 и далее на реверсивный асинхронный двигатель 8 механизма подачи 7 катода /£. Стабильность шлифования заготовки /5, установленной в держателе 14, обеспечивается также следящей системой управления режущей поверхностью круга по мощности резания (электродвигатель 2 — датчик / — сумматор 12).
Описанный способ обеспечивает высокую производительность заточки при невысоком расходе алмазов и позволяет примерно на порядок снизить контактное давление, уменьшить мощность, температуру шлифования и брак изделий по сравнению с обработкой кругами на органических связках. Рекомендуемые условия заточки СТМ приведены в табл. 5.8.
На предприятии по производству тракторов заточные станки модернизированы в направлении одновременной правки рабочей поверхности алмазного круга и травления обрабатываемой поверхности резна из СТМ. Принципиальная электрическая схема (рис. 5.2) состоит из регулируемого силового трансформатора Тр и двух вентилей В320; схема снабжена также необходимыми
164
сигнальными, блокировочными и регистрирующими приборами. Схема построена таким образом, что цепь правки работает только при включении главного привода, а цепь травления — при включении движения подачи. Катод, обеспечивающий работу круга на металлической связке в режиме самозатавдвания, представляет собой устройство 2 (рис. 5,3), которое уравновешивается в корпусе / давлением 尸。электролита в полости 4HB зазоре в зоне контакта. Таким образом, катод контактирует с рабочей поверхностью круга только через слой электролита и практически не изнашивается. Стабильность заданной пЛотности тока поддерживается постоянством зазора Д с помощью гайки 4 и пружины 3. Разупрочнение поверхностного слоя обрабатываемого СТМ путем травления способствует повышению производительности и качества заточки.
6・ СТАНКИ ДЛЯ ЭФФЕКТИВНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ СТА! И КЕРАМИКОЙ
Установлено, что наибольшая технико-экономическая эффективность применения инструмента из СТМ и керамики достигается при его эксплуатации в оптимальных условиях, которые характеризуются высокими скоростью резания, жесткостью н вибр оу стой ч и востью станка и системы станок—пр исп особление— инструмент——заготовка, стабильностью размеров и физико-механических характеристик заготовок.
Требование высоких жесткости и виброустойчивости оборудования и всей системы станок—приспособление—инструмент~ заготовка обусловлено не только тем, что инструмент из СТМ и керамики применяют, как правило, для изготовления деталей с высокой точностью и низкой шер ох оватостью, но и весьма существенной зависимостью стойкости режущего инструмента из СТМ и керамики от упомянутых характеристик станка. Большое значение имеют жесткость станка, равномерность вращения шпинделя и движения подачи, а также кинематическая точность вращения шпинделя. Важным фактором является не только жесткость самого шпинделя и механизма его крепления, но и общая жесткость станка. Экспериментальные исследования показали, что при торцовом фрезеровании жесткость привода станка влияет на сопротивление выкрашиванию режущих кромок, в то время как общая жесткость станка влияет на износ режущих инструментов.
Пример полученной экспериментальным путем корреляционной зависимости между жесткостью станка н стойкостью инструмента при чистовом фрезеровании плоскости блока показан на рис. 6.1. Как видно, стойкость инструмента повышается с увеличением общей жесткости станка, однако, если при высокой общей жесткости жесткость привода станка недостаточна, то происходит выкрашивание режущих кромок, т. е. инструменты выходят из строя вследствие выкрашивания быстрее, чем вследствие нормального изнашивания.
У станка MM60V (Япония) общая жесткость в 4 раза, а жесткость шпинделя в 3 раза больше, чем у серийных станков, и соответственно в 2 и 1,1 раза больше, чем у тяжелого продольнофрезерного станка. Из графика, приведенного на рис. 6.1, видно,
166
что общая жесткость более существенно влияет на стойкость фрезы с пластинами из керамики. Так, при работе на станке MM60V и продольно-фрезерном с примерно одинаковой жесткостью шпинделя стойкость фрезы по критерию % = 0,3 мм в первом случае составляет 500 деталей (125 мин), а во втором — 300 деталей (75 мин), т. е. в 1,67 раза меньше (общая жесткость
勿М勿МИзготовляемая де/лаль-^к 1{или^дроВИзготовляемая де/лаль-^к 1{или^дроВ纱纱夕彩勿夕彩勿〃 WO2003004〃〃 加Число рабочих ходе^(o^pd^crncttifibiK заеотобак)〃 WO2003004〃〃 加Число рабочих ходе^(o^pd^crncttifibiK заеотобак)Рис. 6.1. Зависимость износа торцовой фрезы диаметром 300 мм, z = 24 с пластинами из оксидно-карбидной керамики от жесткости фрезерного станка У при обработке плоскости блока цилиндров двигателя из чугуна с т = 400 м/мин (п = 400 мин"1); Sz= 0,26 мм/зуб; SM = 2000 мм/мин, £=0,5 мм (для тяжелого продольно-фрезерного станка уобщ = 2, /ШПинд = 2,75, лля станка MM60V /общ = 4, /шпйНД = 3)Рис. 6.1. Зависимость износа торцовой фрезы диаметром 300 мм, z = 24 с пластинами из оксидно-карбидной керамики от жесткости фрезерного станка У при обработке плоскости блока цилиндров двигателя из чугуна с т = 400 м/мин (п = 400 мин"1); Sz= 0,26 мм/зуб; SM = 2000 мм/мин, £=0,5 мм (для тяжелого продольно-фрезерного станка уобщ = 2, /ШПинд = 2,75, лля станка MM60V /общ = 4, /шпйНД = 3)TiEaoMxdggGc-fsiaJqoe ё、*赴R£^冬正TiEaoMxdggGc-fsiaJqoe ё、*赴R£^冬正
勿М
勿М
Изготовляемая де/лаль-^к 1{или^дроВ
Изготовляемая де/лаль-^к 1{или^дроВ
纱
纱
夕
彩
勿
夕
彩
勿
〃 WO2003004〃〃 加
Число рабочих ходе^(o^pd^crncttifibiK заеотобак)
〃 WO2003004〃〃 加
Число рабочих ходе^(o^pd^crncttifibiK заеотобак)
Рис. 6.1. Зависимость износа торцовой фрезы диаметром 300 мм, z = 24 с пластинами из оксидно-карбидной керамики от жесткости фрезерного станка У при обработке плоскости блока цилиндров двигателя из чугуна с т = 400 м/мин (п = 400 мин"1); Sz= 0,26 мм/зуб; SM = 2000 мм/мин, £=0,5 мм (для тяжелого продольно-фрезерного станка уобщ = 2, /ШПинд = 2,75, лля станка MM60V /общ = 4, /шпйНД = 3)
Рис. 6.1. Зависимость износа торцовой фрезы диаметром 300 мм, z = 24 с пластинами из оксидно-карбидной керамики от жесткости фрезерного станка У при обработке плоскости блока цилиндров двигателя из чугуна с т = 400 м/мин (п = 400 мин"1); Sz= 0,26 мм/зуб; SM = 2000 мм/мин, £=0,5 мм (для тяжелого продольно-фрезерного станка уобщ = 2, /ШПинд = 2,75, лля станка MM60V /общ = 4, /шпйНД = 3)
TiEaoMxdggGc-fsiaJqoe ё、*赴R£^冬正
TiEaoMxdggGc-fsiaJqoe ё、*赴R£^冬正
станка MM60V в 2 раза выше). При работе на наиболее мощном (22 кВт) обычном станке стойкость фрезы составила всего около 140 деталей (35 мин). Для эффективного применения фрез, оснащенных СТМ и керамикой, необходимы станки, которые имеют в 2 раза большую общую жесткость и в 3 раза большую жесткость привода, чем у аналогичных обычных станков прежних конструкций. Для повышения общей жесткости станка использовали конструкцию с минимальными деформациями. Система поперечной подачи шпиндельной головки определяет общую компактность станка. Поскольку наличие любых направляющих поверхностей существенно снижает общую жесткость конструкции станка в местах сопряжения, применили принцип предварительного нагружения в направлении, противоположном направлению
силы резания под действием уравновешивающего груза. Жесткость системы подачи достигается предварительным натягом. Важным фактором является также равномерность вращения ишинделя и перемещения подачи. Для обеспечения равномерности вращения шпинделя маховик на нем установлен близко к инструменту для устранения колебаний скорости резания за счет перегрузок или вибраций в системе привода. Для достижения равномерности перемещения подачи в качестве привода применяют электродвигатель постоянного тока, а также винты с шариковыми гайками. Третьей важной характеристикой является кинематическая точность вращения шпинделя. Точность вращения на торце шпинделя, которая непосредственно связана с биением зубьев фрезы, в случае чистовой обработки оказывает влияние не только на точность обработки, но и на стойкость инструмента. В результате на станке при чистовой обработке (2= 0,5 мм) верхней плоскости чугунного блока цилиндров автомобильного двигателя фрезой диаметром 300 мм с пластинами из керамики (г = 24) благодаря высокой скорости резания (440 м/мин) была достигнута очень низкая шероховатость поверхности, получить которую с помощью твердосплавных инструментов трудно. При биении зубьев фрезы не более 0,01 мм Ra = 1 мкм. Благодаря высокой скорости подачи [2250 мм/мин (S, 〜 0,3 мм/зуб) ] и эффективному теплоотводу от обрабатываемой заготовки по всей поверхности изделия отклонение от плоскостности составляло 0,01—0,015 мм (базирование по трем точкам). Ширина фрезеруемой поверхности В — 125 мм, длина блока / = 630 мм. Период стойкости составил 600——650 деталей (168——182 мин). При черновом фрезеровании с глубиной резания 3 мм и подачей 1800 мм/мин стойкость составила 350——400 деталей (123—140 мин). После дальнейшего усо- вершенствовани я кинематической схемы и увеличения точности станка MM60V период стойкости фрез с пластинами из керамики удалось довести при чистовом фрезеровании до 1000, а при черновом до 700 деталей и более.
Для обеспечения скорости 5000 м/мин при точении деталей диаметром 100 и 160 мм частота вращения шпинделя должна быть соответственно 16 000 и 10 000 мин-1. При этом токарные станки среднего размера с гидростатическими подшипниками в передней и задней бабках должны иметь мощность привода 80—100 кВт. Резко возрастают также скорости подач, что требует создания новых систем ЧПУ для получения достаточной точности контура.
Для оценки работоспособности токарных станков и шпиндельных узлов в НПО ЭНИМС были приняты шесть условных характеристик.
Производительность (кВт-мм/мин) резания
勿 W (Dmax门max) 门
где N — мощность привода главного движения, кВт; Dmax — наибольший диаметр обрабатываемой заготовки; nmax — максимальная частота вращения шпинделя, мин-1.
Величина N характеризует нагрузочную способность станка, a (Dmax^max) — теоретически достижимую скорость резания.
Удельная нагрузка на станок (кВт/мм)
Коэффициент быстр оходности станка (мм/мин)
/(2 = 1°№щах%пах・(6.3)
Удельная нагрузка (кВт/мм) опор шпинделя
Кз = ?,(6.4)
где d — диаметр шейки шпинделя в передней опоре (характеристика размеров шпиндельных узлов).
Быстроходность (мм/мин) шпиндельных узлов и подшипников качения
储=10~Ммтах.(6.5)
Коэффициенты, характеризующие работоспособность шпин- (Н«мм 、 )， мкм*мин /
Ks = 10-4/ni(dnmax);(6.6)
Кб = 10-4" (d"max),(6.7)
.Н .
где /ш — радиальная жесткость шпиндельного узла, ; /п —
радиальная жесткость подшипников передней опоры шпинделя, н
мкм *
Токарные станки, на которых выполняют работу инструментом из СТМ и керамики, должны обладать следующими характеристиками работоспособности (меньшие значения, кроме К《 一 для малых диаметров): /( = 4 ... 16 кВт-мм/мин; Кг = 50... 150 кВт/мм; 兄=15 ... 25 мм/мин; Кз = 200 ... 600 кВт/мм; К& = 4,5 ... 6,0 мм/мин; /<5 = 150 ... 350 Н ・мм/(мкм・мнн).
Уровень жесткости шпиндельных узлов должен быть следующим:
Диаметр шейки шпинделя d,
мм 80—90 100—110
Радиальная жесткость узла
jm> Н/мкм ♦...•♦.•35--4540*—65
120—140>140
60—8080—250
6.1. Технические характеристики фрезерных станков, необходимые для эффекти вого применения инструмента из СТМ я керамики
Станки
Диаметр фрезы, мм
Частота вращения шпинделя, мин-1
Продольная подача, мм/мин *
главногс привода, кВт (не менее)
Суммарная жесткость, кН/мм (не менее)
Допуск параллельности обработанной поверхности образца его основанию, мкм
Допуск перпендикулярности обработанной поверхности образца оси шпинделя, мкм, на длине измер яемого участка, мм
До 400
Св. 400—
630
Св. 630—
1000
До 200
Св. 300
Св. 500
Вертикальные консольнофрезерные (ширина стола 320—400 мм)
125—250
400—5 000
2 000—15 000
50—2 500
300—10 000
22—30
80
(尸=16 кН： 6 = =0,20 мм; стол 0 400 мм)
12
16
—
12
—
—
Вертикал ьно-фрезер иые с крестовым столом (ширина стола 400—1000 мм)
125—315
400—5 000
2 000—15 000
40—4 000
300—10 000
30—55
110
(Р = 22 кН; 6 = =0,2 мм; стол 0 630 мм)
10
12
16
12
16
—
Продольно-фрезерные с шириной стола, мм:
500—1000
200—400
200—4 000
1 000—10 000
40—4 000
3J55
175
(Р = 35 кН; б = =0,2 мм; стол 0 800 мм)
8
10
12
12
20
30
300—10 000
св. 1000
250—400
160—3 ]50
1 000—10 000
40—4 000
45—75
250
(Р = 50 кН; 6 = =0,2 мм; стол 0 1600 мм)
§007 0 000
Карусельно-фрезерные (дна- метр стола 1000—2000 мм) со шпинделем для обработки:
черновой
чистовой
25J630
315—1 000
1 000—4 000
100—4 000
30—55
140
(Р = 28 кН; 6 = =0,2 мм; стол 0 1000 мм); 170
(Р = 34 кН; 6 = =0,2 мм; стол 0 2000 мм)
10
12
—
—
160—200
800—2 500
2 500—10 000
300—8 000
25J630
63—2 000
2 000—8 000
На периметре стола
11—15
160—200
1 600—5 000
2 500—15 000
То же
Примечания: 1. Для специальных станков, оснащенных крупными фрезами гателя — увеличена (по сравнению с данными для продольно-фрезерных станков) про 2. Для очистки базовых поверхностей оснастки от стружки, охлаждения горячей нз зоны обработки в сборники целесообразно применение обильного охлаждения водной на каждый зуб фрезы; после фильтрации в СОЖ не должно содержаться частиц размером
0 500—300 мм, частота вращения шпинделя должна быть уменьшена, а мощность дви- порционалъно диаметру фрез.
стружки, образующейся в больших объемах в единицу времени, и ее траястюртировки эмульсией с обеспечением следующих условий: расход СОЖ — не менее 5 л/мня » расчете более 30 мкм.
для обработки алюминиевых и других цветных сплавов алмазным инструментом. Харак-
При внедрении сверхскоростного фрезерования чугунов и цветных сплавов инструментом из СТМ требуются шпиндельные узлы на подшипниках качения с К4 = 12 ... 15 мм/мин при К3 = = 800 ... 1000 кВт/мм (для d == 14 0 мм это означает, что п№ах = =850 ... 10 000 мин*1 и N = 110 …140 кВт).
Повышение параметров работоспособности станков достигается прежде всего увеличением жесткости и быстр оходности шпиндельных узлов. Для повышения работоспособности шпиндельных узлов необходимо наряду с модернизацией их конструкций (в первую очередь —— на базе высокоскоростных радиально-упорных шарикоподшипников) совершенствовать технологию производства шпиндельных узлов (особенно средств измерения), систему смазывания, патроны, ремни, шестеренный привод, а также общие компоновочные решения (несущие системы) для обеспечения устойчивого резания в условиях высоких скоростей и нагрузок.
Таким образом, для рационального применения инструмента, оснащенного из СТМ и керамикой, необходимы качественно новые станки; простая модернизация действующего оборудования путем, например, увеличения частоты вращения шпинделя не может дать требуемого результата.
Фрезы, оснащенные СТМ на основе нитрида бора, в основном применяют для фрезерования плоскостей корпусных деталей из чугунов, в том числе по литейной корке с глубиной резания до 5—8 мм.. Торцовые фрезы, оснащенные синтетическими поликри- сталлическими алмазами, применяют для фрезерования плоскостей аналогичных деталей из алюминиевых и других цветных сплавов. В первом случае оптимальные скорости резания 600— 3000 м/мин, а во втор ом— они могут достигать 10 000 м/мин и более. При обработке алюминиевых сплавов припуски, как правило, не превышают 1—3 мм, однако вследствие сверхвысоких скоростей резания требования к мощности двигателя те же, что и при фрезеровании чугунов (табл. 6.1).
В основу табл. 6.1 положены данные стандартов для фрезер* ных и шлифовальных станков различных типов (табл. 6.2—6.4). Новые станки по точности должны приближаться к шлифовальным, а по жесткости — превосходить продольно-фрезерные станки повышенной точности.
Имеющиеся фрезерные станки (табл. 6.4) можно использовать для работы с помощью инструмента из СТМ. Однако в большинстве случаев реальные условия эксплуатации будут далеки от оптимальных» и, следовательно, технико-экономический эффект от внедрения будет ниже. Так, все вертикальные консольно-фрезерные станки нормальной степени точности обладают невысокой жесткостью, что не позволяет вести изготовление точных деталей. Кроме того, все они имеют малую мощность и не могут длительное время работать на предельно высоких частотах вращения шпин-
6.2. Точность обработки на некоторых фрезерных м продольно-шлифовальных станках различных типов
До
160
16
10
—
—
—
一
Св.
160—250
20
12
16
10
12
5
3
》
250—400
25
16
20
12
16
6
4
А
400—630
30
20
25
16
20
8
5
А
630—1000
—
—
30
20
32
10
6
деля, хотя даже при к^ах = 2500 мин-1 скорость резания фрезой диаметром 160 мм составляет всего 1256 м/мин. Станки с крестовым столом обладают хорошей жесткостью, но имеют низкую быстроходность (только у станков 65А60Ф1 и 65А60Ф4 скорость и мощность приближаются к требуемым).
Из всех компоновок фрезерных станков модели продольного типа обладаю! наибольшей жесткостью. Однако для полной реализации возможностей инструментов из СТМ, особенно при обработке с глубинами резания 4—7 мм фрезами диаметром 250—400 мм, эти станки не обладают требуемыми мощностью и скоростью.
На карусельно-фрезерных станках применение фрез из СТМ в настоящее время практически невозможно, так как шпиндель для черновой обработки не обеспечивает съема припуска вследствие недостаточной мощности двигателя. Кроме того, точность карусельно-фрезерных станков ниже, чем консольно-фрезерных.
173
6.3. Суммарная жесткость J = 尸/“ кН/мм, фрезерных к продольно-шлифовальных станков различных типов
Станки
вертикальные коясольно- фрезерные
вертикально- фрезерные с крестовым столом
продольно-фрезерные
продольно-шлифовальные
Ж
<
к岂
<
S
必
•RM
Ш
2
«Ф
UX
Ш
К
s
«о
<«
40()
н п
20
16
0,63
0,40
32
40
20
16
0,45
0,28
44
57
12
10
0,19 0,15
63
67
m
0,16
10,6
500
н
п
二
二
25
20
0,50
0,32
50
62
16
13
0,21
0,17
71
76
2,25
0,18
12,5
630
н п
——
31,5
25
0,56
0.36
56
69
20
16
0,24
0,15
83
106
3,00
0^20
15,0
800
н п
—
——
42,5
33,5
0,63
0,40
67
84
25
20
0,26
0,17
96
117
3,75
0,22
17,0
1000
н □
――
—
—
55
45
0,71
0,45
77
100
32
26
0,30
0,19
106
136
5,30
0,25
21,0
1250
ы п
—
—
—
—
—
41
33
0,34
0,21
120
157
7,10
0,28
25,4
1600
н
п
51
41
0,38
0,24
134
170
二
二
6.4. Технические характеристики некоторых фрезерных многоцелевых станков
Станки
Класс точности
Площадь рабочей поверхности или диаметр стола, мм
Частота врагцеиия шпинделя, мин""-
Скорость подачи стола, мм/мин
Мощность главного привода, кВт
Консольно-фрезерные:
6Р12; 6Т12-1
н
320Х 1250
31,5—1600
25—1250
7,5
6Р12Б
320Х 1250
50—2500
или 12,5—1600 40—2000
11.0
6Р13; 6T13-I
400Х1600
31,5—1600
25—1250
11,0
6Р13Б
400Х 1600
50—2500
или
12,5—1600 40—2000
15,0
6Р13ФЗ;
400Х 1600
40—2000
3—4800
7,5
6Т13ФЗ-1
Продолжение табл. 6.4
Станки
Класс точности
Размер ы рабочей поверхности яли диаметр стола, мм
Частота вращения ишннделя.
Скорость подачи стола, I мм/мин
Мощность главного привода, кВт
Вертикальные с крестовым столом:
654; 6560;
6560Ф1
6560ФЗ
65А60Ф1;
65А60Ф4
6А56
6А59
н
630Х 1600
630Х 1600
630Х 1250
800X 2000
1000X2500
25—1250
5,6—1600 2—2000
25—1250
25—1250
10—1200 или 1—4800 1—4800 1—6000
6—1000 6—1000
15,0
15,0 20,0
22,0 22,0
Продольно-фрезер- иые:
6605
6605Ф1
6606
6606Ф1
6「608
6М608; 6М608Ф1
6Г610
6М610; 6М610Ф1
6У612; 6У312
6У616; 6У316
н
500Х 1600
500Х 1600
630Х 2000
630Х 2000
800Х 2500
800X2500
1000X3150
1000X3150
1250X4000
1600X5000
16—1600
25—1250 или 31,5—1600 16—1600 25—1250 или
31,5—1600 16—1250 10—1250 16—1250 10—1250 25—1250 25—1250
10—300
2,5—4000
10—3000
2,5—4000
10—2500
4—3000
10—2500
4—3000 5—1000 5—1000
7,5 11,0
11,0 15,0
13,0 30,0 17,0 30,0 22,0 22,0
Карусельнофрезерные:
621M (отклонение от параллельности 30 мкм на длине 300 мм) 6210610
621ОС11 (30 мкм/309 мм)
н
1000
1000
1000
63—1000 (черновой) 100—1600 (чистовой) 500—1000 (черновой) 800—1600 (чистовой)
100—1250
100—1250
125—1600
125—1600
7,5 или 10,0
11,0 или
7,5
11,0 или
7,5
6А23
6М23cl3
4Ф99
(25 мкм/500 мм)
1400
1600
2000
40—250 (черновой) 63—的 00 (чистовой) 31,5—500 (черновой)
50—800 (чистовой) 80—250 (черновой) 250—800 (чистовой)
20—800
13,0
17,0
15,0
Станки
Класс точ« ности
Площадь рабочей поверхности или диаметр стола, мм
Частота вращения шпинделя, МНцТ
Скорость подачи стола, мм/мин
Мощность главного привода, кВт
Многоцелевые станки:
ЛФ260МФЗ
ИР320ПМФ4
21104Н7Ф4 …
250X630 320X 320 400X630
31,5—1600
12,5—5000
30—3000
(40—4000) *
5—1200
1—3200
20—2000
8,0
7,5
5,5
(8,5) *
2204ВМФ4
в
400X500
31,5—3150 (50—5000)**
1—4000
6,3 (8,0; 11,0)*
ИР500ПМФ4
п
500X 500
21,2—3000 (57,5-5300) *
1—2000
14,0 (22,0) *
2206ВМФ4
в
630X800
25—2500 (50—5000)**
1—4000
11,0 (15,0) *
2Е450АМФ4 ***
А
630X1120
10—2000 (15—3000)
1—6000
7,2
ИР800ПМФ4
п
800X800
21,2—3000 (37,55300) *
1—2000
14,0 (22,0) *
2623ПМФ4
п
1120X1250
5—1250
2—1600
20,0
ИР1600ПМФ4
п
Плита
5—2000
1—2000
28,0 (42,0) *
* Указанное в скобках — по заказу.
** Частота вращения шпинделя накладной головки.
*** Чистовые работы с малыми съемами.
Скоростная характеристика многоцелевых станков в большинстве случаев соответствует условиям эксплуатации инструмента из СТМ. На таких станках применение торцовых фрез и расточных резцов из СТМ при обработке плоскостей и отверстий корпусных деталей взамен твердосплавного инструмента наиболее эффективно. При работе на станках класса точности П по ГОСТ 13135—80Е, с толщиной срезаемого слоя 0,1——0,5 мм, допуск прямолинейности фрезерованной поверхности составляет 0,01—— 0,02 мм на длине 1000 мм, а параметры шероховатости Ra = =0,63 ... 2,5 мкм.
Фрезерование инструментом из СТМ в станкостроении наиболее широко применяется при обработке горизонтальных, вертикальных и наклонных плоскостей чугунных корпусных и базовых деталей на продольно-шлифовальных станках. Торцовые фрезы устанавливают на шпинделе поворотной шлифовальной бабки станка вместо чашечного шлифовального круга. Фрезерование инструментом из СТМ взамен шлифования рекомендуется применять на станках, приведенных в табл. 6.5—6.6, а также на любых других продольношлифовальных станках классов точности П иВ(1].
6・5. Технические характеристики эксплуатирующихся в СССР одностоечных продольно-шлифовальных станков, рекомендуемых для работы торцовыми фрезами из СТМ (по данным НПО ЭНИМС)
Станок
Изготовитель
Наибольшие размеры обрабатываемого изделия, мм
Поворотная шлифовальная бабка
Ширина
Длина
0引名
Диаметр чашечного круга (фрезы), мм
Частота вращения шпинделя, мннТ
3A530
СССР
800
2000
1,5—15
1 II
75—175
75—175
2850
2850
ЗА544
СССР
1150
4000
1,0—12
—
150—175
2900
ЗД544
СССР
1250
4000
2,5—20
150—175
2790
IOFS-4
«Шнайдер», ФРГ
1000
3200
1,0—25
I
II
50—150
50—200
1000—5000
1000—4500
IOWFS-4
То же
1200
5000
1,0—12
I II III
50—150
50—200
50—300
1000—5000
1000—4500
1000—如 оо
тнпо
«Биллетер», ФРГ
1100
5000
1,0—10
—
50—150
2850
Для обеспечения безвибрационной работы продольно-шлифовальных станков рекомендуется работать многозубыми фрезами. До установки на станок фрезу необходимо статически отбалансировать подобно тому, как балансируют шлифовальные круги в сборе с фланцами. Для контроля за нагрузкой на электродвигатель привода шпинделя станок нужно оснастить указателем нагрузки или амперметром. Для защиты от чугунной стружки фрезу следует закрыть кожухом (таким же, каким закрывают чашечный шлифовальный круг); на уровне зубьев фрезы на кожухе должен быть закреплен резиновый фартук с прорезями. На столе станка в зоне обработки должны быть установлены щитки таким образом, чтобы их верхняя кромка была на 150—250 мм выше уровня обрабатываемой поверхности.
Требования к алмазно-расточным станкам: точность —не ниже класса В; число шпинделей — не более четырех (каждый из них должен иметь индивидуальный привод); в клиноременной передаче должно быть минимально возможное число промежуточных шкивов и должны отсутствовать проскальзывание при передаче требуемой мощности на шпиндель расточной головки; расточные оправки должны иметь повышенные жесткость и виброустойчивость при частоте вращения не менее 2500 мин-1 для диаметра растачиваемой поверхности 100 мм; расточные оправки должны оснащаться многомассными виброгасителями и перед установкой на шпиндели балансироваться; на станке необходимо использо-
6.6. Технические характеристики эксплуатирующихся в СССР двухстоечиых продольио~шлифовальиых станков, рекомендуемых для работы торцовыми фрезами из СТМ [1 ]
Ставок
Изготовитель
Размеры рабочей поверхности стола, мм
Поворотная шлифовальная бабка
Ширима
Длина
к
备&s h/:s
Частота вращения шпинделя, МННТ
3535
СССР
630
2500
1,0—30
4,7/5,5
150
1450/2900
3508
СССР
710
3000
2,0—25
4,0
150
2880
МС510Ф1
СССР
1000
3150
1,0—50
—-
15,0
150
970—2500
3510
СССР
9000
4000
2,0—25
2,8
150
3000
2525
«Вальдрих Кобург», ФРГ
1250
6000
1,0—45
S10
S15
7.5
11,0
二
600—2800
500—2500
3030
То же
1500
6000
1,0—45
S10
S15
7,5 11,0
—
600—2800
500—2500
Серия SZ
Станкостроитель-
800—
1000
3000—
10 000
2,0—50
[
3,0/3,5
63—
200
1500/3000
ный комбинат им.
Ф. Гек* керта, ГДР
1250—
1800
4000—
10 ОСО
1,0—50
II
7,0
63—
200
1000—3000
В числителе — для первого исполнения, в знаменателе 一 для второго исполнения
вать быстродействующие приспособления с полуавтоматической загрузкой заготовок в рабочие позиции.
Следует отметить» что инструменты из СТМ и керамики могут применяться на станках других моделей, имеющихся в действующем парке станков страны и соответствующих установленным для них нормам точности и жесткости; при этом целесообразность внедрения должна определяться в каждом конкретном случае на основе оценочных экспериментов и расчета ожидаемого экономического эффекта.
Основные характеристики станков, пригодных для эффективной эксплуатации инструмента из СТМ и керамики, приведены в табл. 6.7.
Станки для эффективной эксплуатации инструмента из СТМ и керамики
Станки токарной группы
Оборудование
〃 или 〃Х/, мм
Частота вращения шпинделя.
緬 籍W
Многооперационный токарно-револьверный прутково-патронный автомат ПБ4ОПФ4 咏 с ЧПУ повышенной точности
40Х125
40—4000
15
5
Токарный гибкий п роизводственный модуль 11Б40ПФ4М* для комплексной обработки деталей из прутка высокой точности
40
50—4000
15
6
Миогооперационный токарно-револьверный гибкий производственный модуль 1П420ПФ30РМ * для патроннопрутковой обработки
50
25—2500
30
9,5
Многоопераиионный токар но-револь- верный одношпиндельный полуавтомат 1П420ПФ40 повышенной точности
40
25—2500
30
5,5
Ток ар но-револьверный одношпиндельный патронный полуавтомат 1П420ПФ30 с ЧПУ повышенной точности
40
25—3150
30
5
Токарно-револьверный гибкий производственный модуль АР1К02П *
65
25—1250; 50—2000
18,5;
30
9
Многоцелевой токарно-револьверный прутково-патрониый полуавтомат 1П426ФЗ 咏 повышенной точности
65
36—1800
8
Токар но-револьвер иый полуавтомат 1П426ФЗ 咏 с ЧПУ повышенной точности
65
25—1250; 36—1800
18,5
6
Токарно-револьверный полуавтомат 1П426ДФЗ 咏 с ЧПУ повышенной точности
65
25—1250;
50—2500
18,5
22
7,8
Оборудовавие
d или dXlt мм
Частота вращения шпинделя, мин-s
籍w
3^
Is
Токарный станок 1805АФЗО * с ЧПУ особо высокой точности
250
63—4000
5,5
2,2
Токарно-винторезный станок 16Б05А особо высокой точности
250
25—2500
32—3200
1,5
1,25
Токарно-винторезный механизированный станок 16М05В высокой точности
250
16—3200
16—5000
2,35
1,435
Токарный модуль 16В16ПФЗПМ для обработки валов
320X750
20—2500
11
4,6
Токарный станок 16Б16Т1 с ЧПУ повышенной гочности
320X 750
40—2000
56—2800
4,2
7,1
2,87
2,87
Токарный станок 16Б16ФЗ с ЧПУ повышенной точности
320X750
40—2000
50—2500
4,2
7,1
2,95
Токарный станок 16В16ПФЗ с ЧПУ по- вншенно访 тоаностн
320X 710
—
—
—
Токарно-винторезный станок 16Б16А особо высокой точности
320X 750
20—2000
25—2500
3,2
5,3
2,1
3,0
Токарно-винторезный станок 16С16А особо высокой точности
320X750
4000
8
2,1
Токарио-винторезный станок 16Б16П повышенной точности
320X750;
320Х 1000; 320X1400
25—2500
20—2000
16—1600
4,2
7,1
X
Токарный станок 16К20Т1 * с ЧПУ повышенной точности
400X710;
400Х 1000
22,4—2240
11
4,35
Токарный станок 16К20ФЗ с ЧПУ
400X710;
400Х 1000;
400Х 1400
22,4—2240
11
4
Токарный патронный станок 16К20РФЗ с ЧПУ
400
22,4—2240
11
4,25
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
d или 4Х/. мм
Частота вращения шпинделя.
縊 搀件=
Токарио-винторезный станок 16К20В высокой ючности
400Х 750;
400Х 1000
16—2000
12,5—1600
5,5
3,225
Токарный полуавюмат РТ-724ФЗ * па- тронно-цеитровой с ЧПУ
630x750
10—2000
25
9
Токарный станок 16КЗОФЗ * с ЧПУ повышенной точности
630Х 1500; 630X3000
8—1600
6,3—1250
22
30
7,4
Токарно-винторезный станок 1М63Б
630X2800;
630X4000
10—1250
15
3,8
4,3
Токарио-винторезный станок 1М63М
630Х 1400; 630X2000
12,5
1600
18,5
4,5
Токарный станок 16К50ФЗ с ЧПУ повышенной точности
1000X2000;
1000X2800;
1000X4000;
1000Х 5000
2,5—500 4—800
45
11,5
Токарный патронный станок РТ-751Ф4
1000
40—400
45
55
23
Токарный станок 1А660ФЗ с ЧПУ
1250
1,6—200
55
50,7
Токарный станок 16К60ФЗ с ЧПУ
1250
1,6—315
2,5—800
37
55
30
Токарный станок 1К660ФЗ с ЧПУ
1250
1,25—250
55
65
Токарный станок 1А665ФЗ с ЧПУ
1600
1—160
75
63,2
Токарный станок 1К665ФЗ с ЧПУ
160
1—200
75
70
Токарный патронно-центровой гибкий производственный модуль 1720ПФ30 率
125
—
——
—
Токарный гибкий производственный модуль 16КЗОФЗРМ * для обработки заготовок в центрах
250
—
—
Оборудование
d или dx 厶 мм
Частота врвщеиия шпинделя, МИИ"*1
Йй
о в (S
Токарный станок 1720ПФ30 * с оперативной системой программного управления повышенной точности
400
20—2500;
25—3150
18
5,5
Токарный гибкий производственный модуль КТ-141ПРМ * для обработки заготовок б патроне
200
56—900;
160—2500
15
6
Токарный патронный полуавтомат КТ-141П * с ЧПУ повышенной точности
200
56—900;
160—2500
15
6,0
Токарный патронный полуавтомат 17В05АРФ30 * особо высокой точности с ЧПУ
250
3200
17
37
Токарный полуавтомат 17В05АФ30 • патронно-центровой особо высокой точности с ЧПУ
250x500
4500
11
30
Токарный двухшпиндельный патрон* ный модуль 1732ПФ30РМ *
320
12,5—2000
30
25
Токарный гибкий производственный модуль 1П756ДФЗРМ * для обработки деталей в патроне
320
2000
35
14
Токарный фронтальный патронный двухшпиндельный полуавтомат 1733ПФ30 * с ЧПУ повышенной тот- ности
320
12,5—2000
―
Токарный патронно-центровой полу* автомат 1716ПФЗ * с ЧПУ повышенной точности
320
5600
4000
3000
11
15
4,5
Токарный патронно-центровой полу* автомат 1716ВФЗ * с ЧПУ высокой точности
320
5600
4000
3000
15
4,5
二
Оборудование
d или dX/. мм
Частота вращения шпинделя, мнн—'
g is Ef и X
£ 2
Токарный ГП-модуль 751Ф4РМ * для многоцелевой обработки деталей типа тел вращения в патроне
500
—
—
—
Токарный патронный полуавтомат 1П756ДФЗ * с ЧПУ повышенной точности
500
8—1600 10—2000 12—2500
22
30
22
9
Многоцелевой токарный патронный полуавтомат 1П756Ф4 * с ЧПУ
500
10—2000
22
12,7
Токарный патронный станок 1П756ДФЗ * с ЧПУ высокой точности
500x320
2500
30
10
Токарный гибкий производственный модуль 1725РФЗРМ * для обработки деталей в центрах
400
2500
30
14
Токарно-винюрезный станок 16К2ОП повышенной точности
400X710
8,5—2000
11
2,8;
3,1
Токарно-винторезный станок 16К40
800X3000
6,3—1250
8—1600
22
30
7,5
7,8
Токарный патронно-центровой станок 1М63МФ30 с оперативной системой программного управления
630Х 1500
12,5—1600
18,5
5,7
Токарно-винторезный станок 16Д2П
400
8,5—2000
10,6—2500
11
2,8
3,1
Токарный натроннн 访 полуавтомат 1П756ДФЗ с ЧПУ повышенной точности
500
320
8—1600
1—2000
12,5—2500
22—30
22—45
10,0
Токарный полуавтомат Б-КТ-141П с ЧПУ повышенной точности
200; 100
56—900 160—2500
15
6,5
Токарный многорезцовый копироваль* иый полуавтомат Б-1Е713П повышенной точное! и
200X710;
200Х 1000;
200Х 1400
100—2000
125—2500
17
25
吵
IS3
Оборудование
d или dXN, мм
Частота вращения шпинделя, МИН"1
П 0 X
W 口之
Токарно-винторезный станок Б-16КЗОФЗ с ЧПУ повышенной точности
630Х 1400
20—2500
30
8
Токарно-винторезный станок
Б-1720ПФ30 повышенной точности
400X 750;
400Х 1000
20—2500
25—3150
18
6
Токарный гибкий п роизводственный модуль 1725P①ЗРМ・1 * для обработки заготовок в центрах
200Х 1000
Токарный полуавтомат В-1Е713ФЗ * с ЧПУ повышенной точности
200X710;
200Х 1000;
200Х 1400
Токарный патронно-центровой полуавтомат 1740РФЗ * с ЧПУ
400X630
16—2000
60
13；
15
Токарный патронно-центровой полуавтомат 1725РФЗ * с ЧПУ повышенной точности
250Х 1000;
250X1500;
200X2000
2J2500;
31,5—3150
30
8,5
Станки сверлильно-расточной и фрезерной групп
Оборудование
Частота вращения, мин-*1
МОЩНОСТЬ привода, кВт
мм
Горизонтально-расточный станок 2А620Ф2-1 с поворотным столом, планшайбой, радиальным суппортом и ЧПУ
90
1120
1250
10—16()0；
6,3—160
15
17,5
Горизонтально-расточный станок 2А620ФЫ с предварительным набором координат и цифровой индикацией, стол поворотный, планшайба с радиальным суппортом
90
1120
1250
10—1600;
6,3—160
15
17
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращения, МНН-1
Мощность привода, кВт
мм
Горизонтальныйсвер-
лильно-фрезерно-расточ- ный станок 2А622Ф4-1 с неподвижной передней стойкой, крестовым поворотным столом и ЧПУ, повышенной точности
ПО
1120
1250
4—1250
20
17,5
Горизонтально-расточный станок 2В623ПМФ-4 с продольно-подвижной стойкой» поперечно-подвижным поворотным столом с ЧПУ, автоматической сменой инструмента (АСИ), повышенной точности
НО
1250
1600
8—2000
20
27
Горизонтально-расточный станок 2А622Ф2-1 с неподвижной передней стойкой, поворотным столом, усиленным шпинделем, предварительным набором координат и цифровой индикацией
ПО
1120
1250
10—1250
15
16,5
Горизонтально-расточный станок 2А636Ф2 с неподвижной стойкой, крестовым столом, планшайбой, выдвижным шпинде» лем и ЧПУ
125
1600
1800
5—1250
22
33,7
Горизонтально-расточный станок 2П637МФ4 с подвижной передней стойкой и поперечно-пер смещаемым поворотным столом, без задней стойки, с АСИ и ЧПУ, повышенной точности
160
1600
2000
2,0—1600
34
36,5
Оборудование
3
Частота вращения, МИН~1
Мощность привода. кВт
мм
Горизонтально-расточный станок 2А637Ф2 с не- лодвяжной передней стойкой, крестовым поворотным столом н ЧПУ
160
1600
1800
5—1000
22
33,2
Горизонтально-расточ- ный станок ИР2637ПФ4 с неподвижной стойкой, крестовым поворотным столом, ЧПУ, повышенной точности
160
1600
1800
5—1250
26; 30
36,9
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный горизонтал ьный станок ГФ630ПМФ4 с подвижной стойкой, повышенной точности
160
630
630
21,2—3000;
32—5000
15
12
Многоцелевой сверлил ь> но-фрезер но-p неточный горизонтальный станок Р2Д650МФ4 с nonepeqн。- подвижной стойкой, выдвижным ползуном и шпинделем
160
4500
4200
4—1000
37; 45
54
Сверлил ьно-фреЗерно- расточный станок 2А630Ф4 с поперечно-под- внжной стойкой, стендовой плитой, поворотным столом и ЧПУ
160
4500 '
4200
4—1000
45
49
Сверлил ь н о-фрезерно- расточный станок 2А651Ф4 с поперечно-подвижной стойкой, выдвижной шпиндельной балкой, усиленным шпинделем и ЧПУ
200
4500
4200
3,2—800
45
50; 75
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Sal
Частота вращения.
Мощность привода.
мм
Многоцелевой сверлилъ* но-фрезерно-расточный горизонтальный станок 2202ВМФ4 * с крестовым поворотным столом, высокой точности
250
320
50—3150
5,5
3,8
Многоцелевой сверлнль- ио-фрезерно-расточный горизонтальный станок 2201ПМФ4 с наклонным поворотным столом, повышенной точности
—
250
320
40—4000
5,3; 7,3
2
Сверлнльно-фрезерно- расточный гибкий производственныймодуль
2ИР2М03П с многоместным накопителем для столов-спутников
—
320
320
40—5000
7,5
9」
Сверлильно-фрезернорасточный гибкий производственный модуль ИР2М03П с многоместным накопителем для сто- /юв-спутннков
320
320
13—5000
7,5
10,1
Многоцелевой сверлиль- но-фрезерно-р а сточный станок с подвижной стойкой АСИ, ЧПУ, повышенной точности
320
320
1,3—.5000
7,5
8
Многоцелевой сверлиль- но-фрезер но-p асточ- ный горизонтальный станок с подвижной стойкой, ЧПУ, автоматической сменой инструмента
320
320
40—5000
7,5
7
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный станок с АСИ, ЧПУ, повышенной точности
—
400
500
13—5000
7,5
9/
Оборудование
50
Частота вращения» mhL
Мощность привода, кВт
мм
Многоцелевой сверлиль- ио-фрезерно-расточный гор изонтальный станок 2204 ВМ64 высокой точности
400
500
40—2500;
3200
8；
11
8
Многоцелевой сверлил ь- но-фрезер но-расточный горизонтальный станок 21004 П7Ф4
400
400
30—3000
8,5
9,8
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный станок с двумя столами, сменой многошпиндельных головок, повышен- ной точности
400
1000
50—3150
Ь,5
9,7
Многоцелевой сверлил ь- но-фреЗер но-расточный горизонтальный станок 2204АМ1Ф4 с крестовым поворотным столом, ЧПУ, АСИ и автоматической сменой заготовок (АСЗ), особо высокой точности
400
500
40—2500; 3200
8
8
Сверлильно-фрезернорасточный гибкий производственный модуль 21004Н7Ф4М для обработки корпусных деталей
—
400
400
30—3000
10,5
13
Гибкий производственный модуль ОП2М05А для обработки корпусных деталей, особо высокой точности
500
40—5000
10
10
Сверлил ьно-фрезер но- расточный гибкий производственный модуль ИР500ПМ1Ф4 для обработки корпусных деталей с многоместным накопи* телем для столов-спутников
500
500
21,2—3000
15
14,5
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
發
Частота вращения, мин~>
Мощность привода, кВт
е
ММ
Сверлильно-фрезерно- расючный гибкий производственный модуль ИР500ПМ1Ф4 для обработки корпусных деталей с многоместным накопителем для столов-спутииков
—
500
500
21,2—3000
18; 21,2
19,2
Многоцелевой сверлнль- но-фрезерно-расточный горизонтальный станок
ИР500ПМФ4 повышенной точности с подвижной стойкой
500
500
21,2—3000
14; 18;
22
12,8
Многоцелевой сверлил ь- но-фрезерио-расточный горизонтальный станочный модуль
В-ИР500ПМФ4 с подвижной стойкой
500
500
32—5000
15
11,25
Сверлильно-фрезернорасточный гибкий производственный модуль ВШ2М06А для обработки корпусных деталей особо высокой точности
630
800
20—3500
15
15,6
Многоцелевой сверлиль- нофрезерно-р асточный горизонтальный станок 2206ВМФ4 высокой точности
—
630
800
31,5—2500
12; 14
9,5
Многоцелевой сверлиль- но-фрезерно-р асточный горизонтальный станок 22К06ПМ2①4 с двумя сто* лами и сменой многошпин* дельных головок, повышенной точности
—
630
1600
45—2500
12
Оборудование
Ih
Частота вращения, мин*-1
Мощ* ность привода, кВт
мм
Многоцелевой сверл ил ь- нофрезерно-расточный горизонт альный станок Н05ООПМФ4 с подвижной стойкой, повышенfjofi точности
500
500
21,2—3000
14； 18； 22
12声
Многоцелевой сверлиль- но-фрезер нор аеточный гор изонтал ьный станок- модуль В-ИР500ПЛ1Ф4 с подвижной стойкой
500
500
32—5000
15
11,25
Сверлил ь но-фрезер но- paciочный гибкий производственный модуль ВШ2ДЮ6А для обработки корпусных деталей, особо высокой точноеги
630
800
20—3500
15
15,6
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный горизонта л ь ный станок 2206ВМФ4 высокой точности
—
630
800
31,5—2500
12; 14
9,5
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный гори зонтал ьн ый станок 22К06ПМ2Ф4 с двумя сто- ламн н сменой многошпиндельных головок, повышенной точности
630
1600
45—2500
12
Многоцелевой сверлиль- но'фрезер но-p асточный горизонтальный станок 2206АМ1Ф4 с крестовым поворотным столом, особо высокой точности
—
630
800
31,5—2500
12
8,5
Гибкий производственный модуль ВШ2М08А для обработки корпусных деталей, особо высокой точности
800
800
31,5—2500
15
15
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращения, МИН"1
Мощность привода, кВт
мм
Сверлильно-фрезернорасточный гибкий производственный модуль
ИР800ПМ1Ф4 для обработки корпусных деталей с многоместным накопителем ДЛЯ СТОЛОВ-СПЗ^ТНИ- ков, повышенной точности
—
800
800
21,2—3000
15
16,6
Сверлильно-фрезерно- расточный гибкий производственный модуль МА2765МЗФ4М для обработки корпусных деталей
—
800
10000
20
Многоцелевой сверл нль- но-фрезерно-расточньтй горизонтальный станок ИР800ПМФ4 повышенной точности с подвижной стойкой
-
800
800
2 [,2—3000; 20—4000
15
12,5
Сверл ильно-фрезерно- расточный гибкий производственный модуль ИР22912МФИ14 для обработки корпусных деталей
1250
12,5—3150
25
41,3
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный горизонтальный станок 22912Н7Ф4 с подвижной стойкой, автоматической сменой инструмента н заготовок
125
1250
12,5—3150
25
31
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный горизонтальный станок 26912П7Ф4 с подвижным шпинделем, с АСИ и АСЗ, повышенной точности
НО
1250
12,5—2500
32
25
Оборудование
Частота вращения, мин-*
Мощность привода. кВт
мм
Сверлильно-фрезер но- расточный гибкий производственный модуль В-1600МФ4 для обработки корпусных деталей
—
1600
5—2000
28
из
Многоцелевой сверлнль- н о-фрезер но-расточный горизонтальный станок ИР1600МФ4 с подвижной стойкой и сменой навесных многошпиндельных универсальных головок
1600
5—2000
28
85
Сверлильно-фрезерно- расточный модуль для обработки корпусных деталей
2000
6,3—1600
29； 37
50
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный станок
——
2000
10—2500
29
50
Многоцелевой сверлиль- но-фрезерно-расточный вертикальный станок 22548M ① 4 с крестовым столом, высокой точности
—
400
630
40—2500;
3200
8; 11
8
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный вертикальный станок 21104П7Ф4 с крестовым столом, ЧПУ, АСИ, АСЗ, повышенной точности
—
400
630
30—3000
8,5
8
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный вертикальный станок 21105П7Ф4 с крестовым столом, qny, АСИ, АСЗ, повышенной точности
500
800
25—2500
13
10,2
Продолжение табл. 6.7
Оборудовайие
Частота вращения, мни-*'
Мощность привода, кВт
6
мм
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный вертикальныйстанок
22568НФ4 высокой точности
630
1000
32-*—2000j 3200
12; 14
12
Сверлильно-фрезерно-расточный вертикальный станок 2560П曲Ф4 с подвижным порталом, ЧПУ, АСИ, повышенной точности
1600
4000
16—3000
7,5; 11;
15
22
Сверлильно-фрезерно-расточный вертикальный станок 2570ПМФ4 с подвижным порталом, ЧПУ, АСИ, повышенной точности
2000
4000
15—3000
7,5; 11;
15
30
Горизонтально-р асточ- ный станок 2Н636Ф1 с по воротным столом и план* шайбой с радиальным суппортом, предварительным набором координат и цифровой индикацией
125
1600
1800
8; 1250
22
33,5
I оризонтально-расточный станок 6Н638Ф1 с неподвижной передней стойкой, крестовым поворотным столом, усиленным выдвижным шпинделем, предварительным набором координат, цифровой индикацией
160
1600
1800
3,2—1000
22
30,8
Координатао-р неточный одностоечныйстанок
2421СФ12 с устройством цифровойиндикации,
предварительным набо- psi координат, особо точный
230
360
150—3000
0,75
0,95
7 氷е/цэ в. п. и др.
193
Оборудование
露
Частота вращения, мин~х
Мощность привода, кВт
мм
Координатный сверлильно-фрезерно-расточный станок 24К30СФ4 * с продуктивной системой программного управления, особо точный
-
320
500
6,3—3150
3
3
Координатно-paci очный одностоечныйстанок
2431СФ0 с устройством цифровойиндикации,
предварительным набором координат, особо точный
—
320
360
10—3000
1,9
2,5
Координатный сверлиль* ио-фрезерно-расточный одностоечныйстанок
24К30СФ1 * с предварительным набором коорди« нат и цифровой индика* цией, особо точный
—
320
500
6,3—3150
3
3
Координатно-сверлиль- но-фрезер но-p асточ ный одностоечныйстанок
24К40СФ4 * с ЧПУ особо точный
—
400
800
6,3—3150
4,2
4.6
Многоцелевой координатный сверлильно^резер- но-расточный одностоечный станок 2Е430АМФ4, особо высокой точности
一
630
1120
10—2000
7,2
8,25
Многоцелевой координатный, сверлил ьно-фре- зер но-p асточный одностоечный станок 24К50АМФ4 *, особо высокой точности
—
630
800
6,3^4000
7S2
10,5
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
5э й
Частота вращения, мннт
ность привода, кВт
ММ
Координатный сверлильно-фрезерно-расточный двухстоечныйстанок
24К55СФ4 с ЧПУ, особо точный
—
630
1000
6,3—3150
8
7,7
Коорди натно-р асточн ый одностоечныйстанок
2Е450АФ1 с предварительным набором координат и цифровой индикацией, особо высокой точности
630
1120
10—2000;
10—3000
7,2
8
Координатный сверлиль- ио-фрезерно-расючный одностоечныйстанок
24К50АФ1 * с предвари* тельным набором координат и цифровой индикацией, особо высокой точности
630
1000
6,3—3150
6
8
Координатный сверл ильно-фрезерно-расточный двухстоечныйстанок
24К56СФ4 * с ЧПУ, особо точный
—
800
1250
6,3—3150
8
10
Координатный сверлильно-фрезерно-расточный двухстоечныйстанок
24К6ОАФ4 * с ЧПУ, особо высокойточности
—
1000
1600
6,3—3150
10
22
Координатный сверлильно-фрезерно-расточный двухстоечный станок 24К70АФ4 * с ЧПУ, особо высокойточности
—
1600
2500
63—150
10
40
Координатный сверлнль- но-фрезерно-расточный двухстоечныйстанок
24К80АФ4 * с ЧПУ, особо высокой точности
2000
3000
6,3—2000
14
60
Оборудование
Частота вращения, МИИ"'1
иость привода, кВт
мм
Многоцелевой координатный сверлильно-фр езер- но-расточный горизонтальный станок 2А459АМФ4 * с ЧПУ и АСИ, особо высокой точности
1000
1000
50—2500
7,5
14,6
Отделом но-p асточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2742В * с подвижным вертикальным стел ом, высокой точности
400
400
100—1000
12
3,4
Отделочно-расточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2762В * с подвижным вертикальным столом, высокой точности
400
630
10000
5,5
4,5
Многоцелевой координатный сверлильно-фрезерно-расточный горизон~ тальный станок 24К68АМФ4 * особо высокой точности
1000
1000
6,3—3150
8
14,6
Отделочно-расточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2754В* с подвижным столом, высокой точности
500
530
10 000
15
3,4
Отделочно-расточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2752С с подвижным столом, особо высокой точности
500;
400;
320
8000
12
3
Отделочно-р асточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2754С * особой точности с подвижным столом
500
630
8000
12
3,4
Продолжение табл, 6.7
Оборудование
Частота вращения, МИН"1
Мощ
ность привода» кВт
мм
Отделочно-расточный горизонтальный односторонний полуавтомат 2755В 珠 для патронных работ, высокой точности
—
560
630
10 000
12
3,4
Отделочно-pасточный горизонтально-двусторонний полуавтомат 2752В * с подвижным столом высокой точности
—
500
400
6000;
10 000
12
2,7
Отделочно-расточный вертикальный полуавтомат 2776В * с подвижными г。- ловкамн, высокой точности
630
400
4000
12
9
Отделочно-расточный вертикальный полуавтомат 2777В*, высокой точности с подвижными головками
—
800
630
10 000
12
13
Отделочно-расточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2782В * с подвижным столом, высокой точности
—
800
630
10 000
15
5,2
Отделочно-pасточный горизонтальный двусторонний полуавтомат 2784В * с подвижным столом, высокой точности
800
10 000
1150—1000
12
5,9
Отделочно-расточный вертикальный полуавтомат 2779В * с подвижными головками, высокой точности
1250
400
10 000
10; 12
11
Оборудование
lii
Частота вращения» мин-1
ность привода, кВт
累
мм
Отделочно-расточный горизонтальный полуавтомат (00-2917) для обработки профиля юбки с канавками под поршневые кольца одношпиндельный, повышенной точности
320
500
1500
2,2
3,5
Отдел очно-обточной горизонтальный полуавтомат (00-4847) для обработки профиля юбки с канавками под поршневые кольца, повышенной точности, многошпиндельный
320
500
1500
2,3; 3,9
4
Отделочно-расточный полуавтомат ОС-5936 для растачивания вклады- шей постоянной толщины, повышенной точности
200
3500
2,3—3,9
6
Отделочяо-обточ ной го* ризонтальный полуавтомат ОС-6602 для тонкого обтачивания поршней и подрезания канавок, особо высокой точности
120
1000
10
6,5
Отделочно-расточный многошпиндельныя вер* тикальный полуавтомат ОС-5814 для растачивания отверстий под гильзы с одновременным подрезанием торна выточки в блоке цилиндров
80— 150
3500
4
7*5
Отделочно-расточный н обточной горизонтальный полуавтомат Т-1 для обработки конусных поверхностей крановой арматуры, повышенной точности
360
500
3200
1』5—5,5
3,9
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращения, мннТ
Мощ-
HOCTJ. привода, кВт
II
мм
Отделочно-расточный горизонтальный полуавтомат ОС-5523 для обработки гиперболических поверхностей, повышенной точности
200
—
1500
2,2; 4
35
Отделочно-расточный горизонтальный полуавтомат Б-2712В с подвижным столом, высокой точности
500
—
8000
4,5—7,5
Отделочно-расточный вертикальный станок Б-2777В с подвижными головками, высокой точности
800
—
8000
4,5—12
Отделочно-расточный двустороннийполу
автомат ОС-5298 высокой точности для растачивания двух отверстий под подшипники качения с одновременной подрезкой буртов в деталях типа стакана
30— 180
1500—
15 000
4,8
Многоцелевой 巾 резерно- сверлильно-расточный горизонтальный консольный полуавтомат 6Д82ГМФЗ
—
320
1 250
20—2000
5,5
3,5
Горизоитально-фрезер- иый консольный полуавтомат 6Д82ШФ20 с вертикальным поворотным шпинделем, оперативной системой ЧПУ (широкоуниверсальный), повышенной точности
320
1 250
Горизонтального шпинделя 20—2000; вертикального шпинделя 45—2000
5,5; 2,2
3,5
Оборудование
讒
酢
Частота вращения, ммнТ
Мощность привода, кВт
Гор изонтально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т82ГФ20 с оперативной системой ЧПУ
320
1250
16—1600
7,5
3,1
Горизонтально-фрезерный консольный полуавтомат 6Д82ГФ20 с оперативно員 ЧПУ
320
1250
20—2000
5,5
2,93
Горизоитально-фрезер- ный консольный полуавтомат 6Т82Г
320
1250
50—1600
7,5
Г ор изонталь но-фрезер- ный консольный полуавтомат 6T82IU с вертикальнымповоротным
шпинделем, повышенной точности
320
1250
Горизонтального шпинделя 16—1600; вертикального шпинделя 50—1600;
7,5
Горизонтально-фрезерный консольный станок
6Г82ТЧ
320
1250
31,5—1600
7,5
3,1
Горизонтально-фрезер* ный консольный станок 6Д82Ш с вертикальным поворотным шпинделем (широкоуниверсальный), повьиленно員 точности
320
1250
Вертикального шпинделя 45—2000; горизонтального шпинделя 20—2000
5,5;
2,2
3,2
Горизонтально-фрезерный консольный станок 6Д82Г
—
320
1250
20—2000
5.5
2*93
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
«5 S н и県 口m固
Частота вращения, мннТ
Мощность привода, кВт
мм
Горизонтально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т83ГФ20 с оперативной системой
ЧПУ
—
400
1600
16—1600
11
3,8
Гор изонтал ьно-фрезер - ный консольный полуавтомат 6Т83r
400
1600
50—1600
11
Гор изонтально-фрезер- ный консольный полуавтомат 6Т83П1 с вертикальнымповоротным
шпинделем, повышенной точности
400
1600
Горизонтального шпинделя 16—1600; вертикального шпинделя 50—1600
11
Гор изонтально-фрезер- ный консольный станок 6Т83Г-1
—
400
1600
31,5—1600
10
4
Гор изонтально-фрезер ■ ыый консольный станок 6Т83Ш-1 широкоуниверсальный с вертикальным поворотным шпинделем, повышенной точности
400
1600
Горизонтального шпинделя 31,5—1600; вертикального шпинделя 50—1600
11
4,6
Горизонтально-фрезерный консольный универсальныйполуавтомат
6Т82 с поворотным столом
320
1250
16—1600
7,5
Горизонтально-фрезерный консольный универсальный станок 6Т82-1 с поворотным столом
320
1250
16—1600
7,5
3,2
Горизо^гально-фрезер- нвй консольный уннвер， сальный станок 6Д82 с поворотным столом
—
320
1250
20—2000
5,5
3
Оборудование
Частота вращения, мннТ
Мощность привода.
кВт
мм
Горизонтал ьно-фрезер- ный консольный универсальныйполуавтомат
6Т83 с поворотным столом
—
400
1600
16—1600
11
—
Горизонтально-фрезер- ный консольный универсальный станок 6Т83-1 с поворотным столом
400
1600
31,5—1600
10
3,8
Многоцелевой фрезер но- сверлильно-р асточн ый вертикальный консольныйполуавтомат
6Д12МФЗ
320
1250
20—2000
8
3,3
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Д12Ф20 с оперативной системой ЧПУ
320
1250
20—2000
7,5
3,6
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т12К-1 с копировальным устройством
—
320
1250
40—2000
7,5
3,8
Верти кально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т12
320
1250
16—1600
7,5
—
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т12К с копировальным устройством
—
320
1250
20—2000
7,5
—
Вертикально-фрезерный консольный станок 6Т12-1
—
320
1250
31,5—1600
7,5
3,4
Вертикально-фрезерный консольный станок 6〃12
—
320
1250
20—2000
5,5
3,1
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращения, мин-'
Мощность привода, кВт
_ со
Is
мм
Многоцелевой вертикаль- но-фрезер ный консольный полуавтомат 6Т13МФ4-1
—
400
1600
40—2000
7,5
6,5
Многоцелевой фрезернорасточный вертикальный консольный полуавтомат 6Т13МФ4
—
400
1600
20—2000
7,5
6
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т13ФЗ-1 с ЧПУ
—
400
1600
40—2000
7,5
6
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т13Ф20 с оперативной системой ЧПУ
400
1600
20—2000
11
4,5
Вертикально-фрезерный консольный полуавтомат 6Т13ФЗ с ЧПУ
400
1600
20—2000
7,5
Вертикально-фрезе рный консольный полуавтомат 6Т13
—
400
1600
16—1600
11
Вертикально-фрезерный консольный станок 6Т13-1
—
400
1600
31,5—1600
10
4,4
Продольно-фрезерный двухстоечныйстанок
6Г605
500
20—2000
15
13,95
Продольно-фрезерный двухстоечныйстанок
6Г606
630
2J2000
15
21,9
Многоцелевой сверлиль- вофрезерно-расточный двух стоечныйполу
автомат 6М612МФ4 с продольным столом и неподвижной поперечиной
1250
10—1600
30; 37
63
Оборудование
Частота вращения, MRH-J
Мощ« несть привода, кВт
мм
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный ш н р окоунивер сальный полуавтомат 67К25ПМФ4 повышенной точности
—
250
630
40—2000
2,2
1,8
фрезерный широкоуниверсальный инструмен- тальн® 員 полуавтомат 67 K25ПФ2-0 повышенной точности с оперативной системой ЧПУ
—
250
630
40—2000
3
1,5
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 67К25ПФЗ повышенной точности с контурной си* стемой ЧПУ
—
250
630
40—2000
3
1,5
Фрезерный широкоуниверсальный инструмент тальный полуавтомат 67К25ВФЗ высокой точности с ЧПУ
250
630
40—2000
3
1,5
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 67К25ВФ1 высокой точности с предварительным набором координат и цифровой индикацией
250
630
40—2000
3
1,35
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 67К25ПФ1 повышенной точности с цифровой индикацией и предварительным набором координат
250
630
40—2000
3
1,35
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный станок 67К25В высокой точности
—
250
630
40—2000
2,2
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращения, мннТ
НОСТЬ привода, кВт
мм
Многоцелевой фрезерно- сверлильно-расточный го- ризонтальный инструментальный полуавтомат 6Б76ПМФ2 повышенной точности
320
400
50—3150
5,3
1,7
Многоцелевой фрезерно- сверл ильно-расточный горизонтальный полуавтомат 6Б76ПМФ4 повышенной точности
—
320
400
40—3200
5,3
1.7
Многоцелевой фрезерно сверлильно-расточный полуавтомат 67К32ВМ ① 4, инструментальный, высокой точности
—
320
800
40—4000
4
1,5
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 67К32ВФЗ сЧПУ, высокой точности
320
800
40—4000
В
1,9
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 67К32ВФ20 высокой точности с оперативной системой ЧПУ
320
800
40—4000
4
1,5
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 6732ВФ1 высокой точ- ноств с цифровой индикацией и предварительным набором
320
800
40—4000
4
1.5
Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный полуавтомат 6740ВФ20 высокой точности с оперативной системой ЧПУ
Ширина стола основного вертикального 400
40—2000
5,5
3,9
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
嚣會
Частота вращения, мин~*
Мощность привода, кВт
мм
Фрезерный широкоунн- версальный инструментальный полуавтомат 6740ВФ30 высокой точности с оперативной системой ЧПУ
一
400
—
40—2000
5,5
4
Д^ногонел евой фрезер но- сверлилыю*расточный вертикальныйполуавтомат65А60М ① 4с
крестовым столом
—
630
1000
5—2000
15; 20
15,5
Вертикально-фрезерный полуавюмат 65АЙЭФ4 с крестовым столом и ЧП У
—
630
1000
J2000
20
12,4
Верти к ал ьно-фрезерный полуавюмат 65А60ФI с крестовым столом, пред- набором координат н цифровой индикацией
630
1000
5—2000
20
13,8
Многоцелевой фрезерно- сверлильно-расточный вертикальныйполу
автомат 65А80ПЛ1Ф4 с крестовым столом, повышенной точности
600
1250
5—2000
15; 20
17,4
Bepi икал ьно-фрезерный полуавтомат 65А80Ф4 с крестовым столом и ЧПУ
800
1250
5—2000
20
17,4
Верти кально-фрезерный голуаы омат 65А90Ф1 с к реет овым столом, предварительнымнабором
координат и цифровой индикацией
1000
1600
5—2000
20
21,6
Продол ьно-фрезерио-р ас- точный двухстоечный полуавтомат 6605Ф1 с цифровой индикацией
—
500
—
25—1250；
31,5—1600
11； 15
15,5
Продолжение табл. 6.7
Об орудование
Частота вращения»
Мощность привода, кВт
мм
Многоцелевой сверлнль- но-фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 66К06МФ4 с продольным столом, неподвижной поперечиной, повышенной точности
630
20—2000
10
17
Продольно*фрезерно-рас- точный полуавтомат 6606Ф1 с цифровой индикацией
—
630
25—1250;
31,5—1600
15; 11
25
Продол ьн о-фрезер но-pzc- точный двухстоечный трехшпиндельный полуавтомат 6Г608Ф1 с предварительным набором координат и цифровой индикацией
—
800
—
20—1000
18,5
31,5
Фрезерно-расточный продольный двухстоечный полуавтомат 6М610МФ4 с неподвижной поперечиной, ЧПУ и инструментальным магазином
—
1000
10—1600
30
46
Многоцелевой фрезернорасточный двухстоечный полуавтомат 6М610МФ4-20 с продоль* ным столом и неподвижной поперечиной
—
1000
10—1600
30; 37; 45
44
Фрезерно-расточный двухстоечный полуавтомат 6М610Ф4 с продольным столом, неподвижной поперечиной н ЧПУ
—
1000
10—1600
30; 37;
45
Фрезерно-расточный двухстоечныйполу-
евтомат с продольным сто- лш, подвижной поперечиной н ЧПУ
—
1000
—
20—2000
18,5
36
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
и
1з
Частота вращения, мин-1
Мощность привода, кВт
мм
Продольно-фрезерно-расточный двухстоечный трехшпиндельный полуавтомат 6Г610Ф1 с пред- варительиым набором координат и цифровой индикацией
—
1000
—
20—1000
18,5
15,6
Фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 6М610① 11 с продольным столом, непод- вн*но或поперечиной,
предварительным набором н цифровой индикацией
1000
10—1600
30; 37; 45
39
Фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 6М612Ф4 с продольным столом, неподвижной поперечиной и ЧПУ
—
1250
—
10—1600
30; 37;
45
45,7
Фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 6М612Ф11 с продольным столом, не- подвижной поперечиной, предварительным набором координат и цифровой индикацией
1250
10—1600
30; 37; 45
45,8
Многоцелевой фрезернорасточный двухстоечный полуавтомат 6М616МФ4 с продольным столом и неподвижной поперечиной
—
1600
10—1600
30； 37;
45
70
Фрезер но«раст очный двухстоечныйполу*
а в гомат6М616МФ4с
продольным столом, неподвижной поперечиной и ЧПУ
—
1600
10—1600
30; 37;
45
61,7
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
W三8 s g g
Частота вращения.
Мощность привода, кВт
мм
Фрезерно-расточный дву х стоечныйполуавтомат6М616① 11с
продольным столом, неподвижной поперечиной, предварительным набором координат и цифровой индикацией
—
1600
—
10—)600
30; 37;
45
61,8
Фрезер но-p асточный полуавтомат с продольным столом, подвижной поперечиной и ЧПУ
—
2000
10—630
55; 75
125
Фрезер но-расточный двухстоечныйполу
автомат 66К20Ф11 с продольным столом, подвижной поперечиной, предварительным набором координат н цифровой индикацией
2000
10—630
55; 75
125
Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 66К25МФ4 с продольным столом и подвижной поперечиной
2500
一
10—2000
30
116
Фрезерно-расточный двухстоечныйполу
автомат 66К25МФ4 с продольным столом, подвижной поперечиной и ЧПУ
—
2500
10—630
55; 75
116
Фрезерно-р неточный двухстоечныйполу
автомат 66К25Ф1 с продольным столом, подвижной поперечиной, предварительным набором координат и цифровой индикацией
2500
10—630
55; 75
130
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Частота вращении, мннТ
Мощность привода, кВт
мм
Вертикально-фр езерный консольныйстанок
Б-6Т13-1-Б повышенной
точности
400
1600
200—5000
22
Продольный фрезернорасточныйстанок
В・66К25M ① 4
—
2500
—
160—3150
45
Продольный фрезернорасточныйстанок
Б-66К06Ф4
—
630
200—4000
30
Фрезерно-расточный двухстоечный станок Б-6М610Ф1 с продольным столом
1000
200—4000
45
Вертикально-фрезерный станок Б-65А60Ф1 с
крестовым столом
630
400—5000
45
Карусельно-фрезерный полуавтомат Б-6210 для обработки плоскостей корпусных деталей из чугуна и цветных сплавов
一
Диаметр рабочей поверхности стола
1000
Чернового шпинделя 800—2500;
чистового шпинделя 1600-^5000
30; 11
7
Барабанно-фрезерный станок Б-ГФ108С для обработки валов и корпусных деталей средних размеров из чугунов, сталей н цветных сплавов
Диаметр вала барабана 200
630—5000
22
Карусельно-фрезерный полуавтомат Б-УФ-99 для обработки плоскостей корпусных деталей нз чугунов н цветных сплавов
Диаметр рабочей поверхности стола
2000
Чернового шпинделя 315—1000, чистового шпинделя 630—2000
55; 151
Продолжение табл. 6.7
Оборудование
Ils
у
Частота пр а щен и я.
Мощность привода.
Ь
мм
Карусельно-фрезерный полуавтомат Б-6М23С13 для обработки плоскостей корпусных деталей из чугуна и цветных сплавов
—
1600
Чернового шпинделя 800—2500; чистового шпинделя 1600—5000
30
11
7
Продольный фрезерношлифовальный станок Б-МС510Ф1 для обработки направляющих базовых поверхностей станков, повышенной точности
一
1000
3150
5000—
25 000
15
* Станки, подлежащие комплектации инструментом из СТМ или керамики при поставке потребителю.
Обозначения: d_ максимальный диаметр прутка» 2 — длина прутка.
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА ОТ ВНЕДРЕНИЯ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ СТМ И КЕРАМИКОЙ
Технико-экономическая эффективность от внедрения инструмента, оснащенного режущими элементами из СТМ и керамики, достигается за счет следующих факторов:
повышения скоростей резания, т. е. снижения машинного времени обработки;
повышения стойкости инструмента, снижения простоев оборудования;
концентрации операций (исключение последующего шлифования или хонингования) и высвобождения рабочих-станочников, оборудования и производственных площадей;
экономии дефицитных вольфрамо- н таиталосодержащих твердых сплавов;
улучшения качества обработанных поверхностей, повышения надежности и долговечности изделий.
Все указанное выше приводит к тому, что инструмент из СТМ и керамики не просто заменяет резцы, фрезы из твердого сплава или абразивные инструменты, но требует существенного изменения тех н ол оги чес к ого процесса обработки заготовок.
В производственной практике, как правило, экономический эффект рассчитывают только по пп. 1 и 2, т. е. вследствие снижения себестоимости обработки единицы продукции благодаря повышению пр оизводительности обработки и (или) повышения стойкости инструмента и соответствующему снижению затрат иа его обслуживание.
Факторы 3—5-й в ряде случаев существенно повышают экономический эффект, но в производственной практике их учет более затруднителен и в данной методике не рассматривается.
Экономический эффект в производственной практике удобно определять в соответствии с предложенным ниже алгоритмом с заполнением таблиц, рассчитанных по формулам (7.1)—(7.5), Значения и наименования показателей, входящих в формулы (7.1)—(7.5), даны в табл. 7.1.
Алгоритм расчета экономической эффективности вследствие снижения себестоимости изготовления изделия с применением инструмента, оснащенного режущими элементами из композита и (или) керамики, состоит из нескольких этапов.
7.1. Показатели расчета экономической эффективности от внедрения нового технологического процесса с применением инструмента из керамики или композита (примеры расчета по методике)
а ц о
自
Наименование
Обоз на-
g p q
台幾
№ примера расчета (см. табл. 7.2)
показателя
чение
銷占
1
2
3
4
1
Оптовая цена (или стоимость инструмен* та, если он изготов* ляется непосред* ственно на данном предприятии) за один комплект *, руб.
^инТ
"通н2
0,6
118,6
16,5
120
167,0
3366,4
1,8
124,2
2
Стоимосгь станко* минуты стайка для повторной заточки (или правки) мнстру- мента *, руб.
^см.пер1 $см. перз
—
0,09
0,032
0,015
—
0,035
3
Тарифная ставка рабочего (за 1 мин), занятого переборкой инструмента с механическим креплением пластин вне станка *, руб.
3.2
0,012
小=e =0,012
4
Время на одну по* втор ну ю заточку (правку) или перево* рот пластины *, мин
Tnepf 『пера
—
1
0,31
1
15
30
6
12
5
Стоимость ОДНОЙ по втор ной заточки (или правки) инструмента, руб.
S—pT
Sjiep2
7.10
7.12
7.11
7.13
0,074
0,09
0,01
0,15
0,18
0,36
0,21
0,014
6
Число повторных за、 точек (или правок шлифовального круга) инструмента
%epi %ер2
—
4
83
150
120
54
72
7
88
7
Приведенная стоимость работы станка, т. е. станкоминуты оборудования при обработке по технологии руб.
Scmi
Scm2
0,09
0,09
0,032
0,025
0,037
0,037
0,035
0,035
Продолжение табл. 7.1
岩
Наименование показателя
Обоз и а- тенне
№ примера расчета (см. табл. 7.2)
1
2
3
4
8
Время на одну переустановку инструмента на станке *, мин
Туст!
，СТ2
4
4
4
5
5
4
4
9
Затраты на замену изношенной державки на станке инструмента, руб.
SyCTl
SyCT2
7.14
7.15
0,36
0,36
0,1
0,185
0,185
0,14
0,14
10
Число периодов стойкости, т. е. число переустановок единицы инструмента до его полного изнаши- вання *
'yCTl 勺СТ2
—
5
1
1
1
54
72
8
88
11
Число заготовок, обрабатываемых за один период стойкости инструмента *, шт.
阿 可
—
0,33
2,36
6
13
150
1154
31
100
12
Число заготовок, обрабатываемых инструментом до его полного изнашивания, ШТ・
L
%
7.8
7.9
1,65
198
900
1560
8100
83 088
248
8800
13
Затраты на приобретение (или изготовление) и эксплуатацию инструмента, приходящиеся на одну деталь, по технологии, руб.
$ИН1
°ИН2
7.4
7.5
1,63
0,63
0,02
0,09
0,023
0,041
0,0177
0,0157
14
Основное технологическое время обработ- кн одной заготовки по технологии *, мин
^ОСН1
^OCH2
81,6
10,6
16
4,5
1,48
0,23
5
0,67
Продолжение табл. 7.1
с
о
岩
Наименование показателя
Обоз на” чевие
纟論
№ примера расчета (см. табл. 7.2)
1
2
3
4
15
Затраты (за 1 мин), связанные с эксплуатацией оборудования, на котором установлен инструмент, руб.
So6I ^Об2
7.6
7.7
7,34
0,95
0,51
0,11
0,55
0,0085
0,175
0,023
16
Изменяющиеся части затрат себестоимости обработки единицы продукции по технологии, руб.
‘2
7.2
7.3
8,97
1,58
0,53
0,20
0,078
0,0495
0,193
0,0387
17
Нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений *
/
0,15
0,15
0,15
0,15
18
Дополнительные капитальные затраты, производимые при внедрении новой технологии *, руб.
А
—
14 216
—
40 000
300 000
19
Годовой объем выпуска деталей, обрабатываемых по новой технологии *, шт.
/
—
5000
92 400
250 000
4 420 000
20
Экономическая эффективностьот
внедрения нового технологического процесса с применением инструмента из керамики или композита взамен базового, руб.
э
7.1
34 800
30 500
65 000
637 000
* Показатель определяют по нормативным или справочным данным или зксперн* ментально исходя из конкретных условий обработки (см. табл. 7.2) детали по базовому или новому технологическим процеавам.
Примечание. G индексом 1 —» показатели базового, старого (заменяемого) ®ехнологнческого процесса, с индексом 2 一 показатели нового, внедряемого технологи» чес кого процесса.
72 Условия обработки (примеры расчета по методике)
老
Технологический процесс
Оборудование, модель
Вид, тип, материал режущей части инструмента
Наименование, материал, твердость детали
Размеры обраба- тнваемо員 поверхности, мм
Режимы резания
Стойкость инструмента 7。число заготовок
頁р
弓
口 7
船
J
el
s s
s w
3 S
&2
W W
g
1
Базовый
Токарный станок 16К20ФЗС5 с ЧПУ
Державочный напайной резец, Т15К6
Вставка ручья штампа, 5Х2МНФ, HRC 44—48
320
136
40,5
40
0,1
—
—
0,3
—
0,33
Новый
Державочный резец с механическим креплением пластины из керамики, ВОК-60
210
200
0,15
0,3
—
2,36
2
Базовый
Шлифовальный станок ЗА161НЗ
Шлифовальный круг ПП, корунд
Шпиндель, 40Х, НВ 240
70
1110
—
120—200
0,15
—
—
0,3—0,5
—
6
Новый
Токарный станок 16К20
Державочный резец с механическим креплением пластины из керамики, ВОК-60
120—200
0,15
0,3—0,5
—
13
3
Базовый
Вертикальный консольно-фрезерный скоростной станок на базе станка 6Р13В или 6Т13-1-Б
Фреза насадная с механическим креплением круг* лой пластины В К-8
Корпус гидронасоса гидросистемы трактора, СЧ21, НВ 163—229
—
250
120
85
100
250
0,098
4 土 0,5
—
150
Новый
Фреза ступенчатая с пластинами из композита, композит 05
1570
2500
1600
0,03
4 土 0,5
—
1154
4
Базовый
Специальный расточный станок ОС-6055
Державочный напайной резец чистовой, черновой, вкзм
Гильза двнгате， ляЗИЛ-130,
СЧ24, НВ 197—241
92,5
180
—
125
400
0,1
—
—
0,4—0,6
0,1
35
Новый
Державочный напайно* резец чистовой, черновой, композит 01
942
300
0*1
—
0,4—0,6
0,1
100
217
Экономическую эффективность (3) определяем как разность затрат изменяющихся частей себестоимости обработки единицы продукции по базовой (С。и новой (С?) технологии, т. е. с использованием базового (старого) инструмента и нового (из композита или керамики), по формуле
3 = (& -02)62 - EhKr.
(7.1)
Определяем экономическую эффективность в следующей последователь ности.
1. Затраты & и С2:
& = *5ИН1 + So。］；
Q = SHH2 + SoG2*
(7.2)
(7.3)
2. Затраты на приобретение (или изготовление) и эксплуатацию инструмента:
Sum =
〃竅hi 十 ^nepi^nepi + SycTi^yCTi.
瓦
(7.4)
W — 〃ин2 + *^пер2^пер2 + 5уСТ2^уст2
^инг =г
匕2
(7・5)
3. Затраты, связанные с эксплуатацией оборудования, на котором работает инструмент:
^Об1 = Scm/gCHI；
So62 = Scm2‘OCH2・
(7.6)
(7.7)
4. Число заготовок, обрабатываемых инструментом до его полного изнашивания:
匕1 =瓦 Ауст1； b2 ==:b2Aу0破.
(7.8)
(7.9)
5. Затраты на повторную заточку инструмента (или правку абразивного круга):
SnepI = ^см. nepl^nepl»
Suep2 = Scm. nepsTnep2*
(7・10)(7.П)
6. Для инструмента с механическим креплением многогранных пластин под 5пер понимают затраты на поворот (или пере-
ворот) пластины или перебор пластины вне станка:
Suepl =剤巡nepl；
S<iep2 = П2 tliep2・
(7J2)
(7ЛЗ)
(7.14)(7.15)(7.14)(7.15),々уст； и 历，связанные со,々уст； и 历，связанные состойкостью инструмента,стойкостью инструмента,и заносим их в табл. 7.2.и заносим их в табл. 7.2.
(7.14)
(7.15)
(7.14)
(7.15)
,々уст； и 历，связанные со
,々уст； и 历，связанные со
стойкостью инструмента,
стойкостью инструмента,
и заносим их в табл. 7.2.
и заносим их в табл. 7.2.
№
Технологи- ческий процесс
Snep t
Sycr Z
Ь" шт.
Shh i» руб/дет.
$06力 руб/дет.
руб.
1
Базовый
0,074
0,36
1,65
1,63
7,34
Новый
0,09
0,36
198
0,63
0,95
2
Базовый
0,01
—
SOO
0,02
0,51
Новый
0,015
0,1
1 556
0,09
0,11
3
Базовый
0,18
0,185
8 100
0,023
0,055
Новый
0,36
0,185
83 088
0,041
0,0085
4
Базовый
0,21
0,14
248
0,0177
0,175
Новый
0,014
0,14
8 800
0,0157
0,023
7. Стоимость одной переустановки инструмента на станке при замене изношенного инструмента новым:
7.3. Определение затрат на инструмент и оборудование, рассчитываемых по формулам (4)—(15) методики (примеры расчета по методике)
SyCTl = ^CMl^yCTl*
SyCT2J = ScMgtyCT*
Определяем окончательное значение экономической эффективности Э по формуле (1).
Расчет технико-экономической эффективности начинаем с заполнения карты условий обработки (табл. 7.2).
Исходя из конкретных режимов резания и размеров обрабатываемой заготовки, определяем основное технологическое время обработки заготовки /осн, по базовой и новой технологиям.
а также определяем показатели ^пер ^
Оптовые цены на инструмент определяем по прейскуранту № 18-05-1981 либо по калькуляциям завода при его изготовлении на заводе-потребителе. Значения Ц^1 также заносим в табл. 7.1.
7.4. Сводная таблица экономической эффективности от внедрения инструмента из керамики и композита (примеры расчета по методике)
W
Технологический процесс, операции* инструмент
Изменяющиеся части себестоимости обработки единицы продукции (детали) по технологическому процессу, руб/дет.
3 & WCQ 魏
S з
§ к^
口舐
Од»：
Н Sfftj
冬巡
© g g
базовому G
новому G
1
Обработка (точение по наружному диаметру и подрезка торца с обработкой ручьев) ручья штампа резцами с пластинами из ВОК-60 взамен резцов из Т15К6
8,97
1,58
5 000
14 216
0,15
34 800
2
Обточка шеек шпии- деля по наружному диаметру резцами с пластинами из керамики взамен шлифования
0,53
0,20
92 400
0,15
30 500
3
Обработка плоскости разъема корпуса гидронасоса гидро-» системы трактора торцовыми &реззмп из композита 05 вза* меи фрез из ВК8
0,0780
0,0495
2 500 000
40 000
0,15
65 000
4
Растачивание гильз двигателя ЗИЛ-130 резцами из композита 01 взамен резцов из ВК31
0,193
0,0387
4 420 000
300 000
0,15
637 000
Показатели SCM. пер 口 乳" Scm 厶 туст 乞 выбираем по нормативным данным.
Далее по формулам (4)—(15) определяем основные виды затрат, связанные с приобретением (изготовлением) и эксплуатацией инструмента. Последовательность расчета дана в табл. 7.3.
Значения изменяющихся частей себестоимости обработки единицы продукции G и С2 рассчитываем по формулам (2) и (3).
220
Дополнительные капитальные затраты 七 при внедрении нового технологического процесса определяем по данным предприятия. Как правило, это в первую очередь относится к приобретению мощного виброустойчивого токарного, расточного или фрезерного оборудования, имеющего большую частоту вращения шпинделя. В этом случае необходимо учитывать, что в результате концентраций операций и повышения производительности обработки выев об ождаются несколько шлифовальных и (или) токарно-расточных (фрезерных) станков, занимаемые ими производственные площади, а главное ―• рабочие-станочники. Все указанное выше еще более увеличивает реальный экономический эффект, достигаемый на данном конкретном предприятии.
Анализ приведенных примеров расчета экономической эффективности свидетельствует об удобстве применения методики и возможности достаточно точного учета факторов, определяющих эк он омический эффект.
Так, при обработке заготовки вставки ручья штампа (пример № 1, см. табл. 7Л—7.4) керамическими резцами с пластинами из ВОК-60 повышается стойкость более чем в 7 раз по сравнению со стойкостью после обработки напайными тверд осп л а вными (Т15К6) резцами и увеличивается производительность в 8 раз.
При замене напайных резцов, оснащенных твердым сплавом ВКЗМ, резцами с пластинами из композита 01 на операции растачивания отверстия диаметром d = 92,5 мм гильзы двигателя (пример № 4, см. табл. 7.1—7.4) производительность труда повысилась в 7,5 раза, а стойкость инструмента — более чем в 3 раза.
Прилмения
ПРИЛОЖЕНИЯ
1. НОМЕНКЛАТУРА РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ СТМ НА ОСНОВЕ НИТРИДА БОРА
Размера, ммРазмера, ммИнструмент, эскиз
Размера, мм
Размера, мм
Вставки перетачиваемые к токарным резцам с неразъемно закрепленными поликристаллами композитов 01 или 10, с 屮，равными 10°, 15°, 35°, 45°, 60°, правые н левыеВставки перетачиваемые к токарным резцам с неразъемно закрепленными поликристаллами композитов 01 или 10, с 屮，равными 10°, 15°, 35°, 45°, 60°, правые н левыеQXL 8X16 8X18 8X20QXL 8X16 8X18 8X20Точение без удара (композит 01) н с ударом (композит 10) заготовок из закаленных сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со > 15 %) с глубиной резания 0,05—0,5 мм. Могут использоваться в качестве ножей торцовых фрез, а также державочных расточных резцовТочение без удара (композит 01) н с ударом (композит 10) заготовок из закаленных сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со > 15 %) с глубиной резания 0,05—0,5 мм. Могут использоваться в качестве ножей торцовых фрез, а также державочных расточных резцов
Вставки перетачиваемые к токарным резцам с неразъемно закрепленными поликристаллами композитов 01 или 10, с 屮，равными 10°, 15°, 35°, 45°, 60°, правые н левые
Вставки перетачиваемые к токарным резцам с неразъемно закрепленными поликристаллами композитов 01 или 10, с 屮，равными 10°, 15°, 35°, 45°, 60°, правые н левые
QXL 8X16 8X18 8X20
QXL 8X16 8X18 8X20
Точение без удара (композит 01) н с ударом (композит 10) заготовок из закаленных сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со > 15 %) с глубиной резания 0,05—0,5 мм. Могут использоваться в качестве ножей торцовых фрез, а также державочных расточных резцов
Точение без удара (композит 01) н с ударом (композит 10) заготовок из закаленных сталей и чугунов любой твердости, твердых сплавов (Со > 15 %) с глубиной резания 0,05—0,5 мм. Могут использоваться в качестве ножей торцовых фрез, а также державочных расточных резцов
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
Резцы токарные сборные прсш каническим креплением пласт! формы из композитов 01, 05, 1 и левые
)дные с ме- 4H КруГЛОЙ ОД, правые
HXBXL 20Х20Х125 25Х25Х150 32X25X170 32X 32X170
Точение без удара (композиты 01, 05, 10Д) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов любой твердости. Литейная корка не допускается
г—
Резцы токарные сборные пре ханическим креплением пла ной формы из композитов 0 равным 75 и 45°, правые и л
жодные с ме- гтин квадрат- 5 и 10Д с ср,- евые
4
HX5XL 20X20X125 25Х25Х 150 32X 25X170 32Х32Х 170
Точение без удара (композит 05 и 10Д) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов любой твердости с / = 2,5 мм по чугуну и /《1,5 мм по стали: So < 0,25 мм/об. Литейная корка не допускается
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
Резцы токарные сборные проходные с механическим креплением пластин трехгранной формы из композитов 05 с 屮=93°, правые и левые
Резцы токарные сборные проходные с механическим креплением пластин ромбической формы из композитов 05 и 10Д с Q равным 95 и 75°, правые и левые
HXSXL
20Х20Х 125
25X25X 150
32Х25Х 170
32Х32Х170
HX5XL 20X20X125 25Х25Х 150 32X 25X170 32Х32Х 170
Точение без удара закаленных сталей и чугунов любой твердости с / с 3 мм по чугуну “ / & 2 мм по стали; So с 0,15 мм/об- Литейная корка не допускается
Точение без удара (композит 05) позит 10Д) закаленных сталей
Для композита 05:
/, мм
<4 (чугун)
<2,5 (сталь)
Для композита 10Д: омм 《2 (чугун)
1 (сталь)
и с ударом (ком- и чугунов.
So, мм/об
《0,15
<0,1
5 1
0r"
со
若Инструмент, эскиз
皆
Размеры, мм
Назначение
рэ
甘 Резцы токарные сборные проходные с ме- ] хэническим креплением перетачиваемой ци- 二 линдрической вставки с режущим элемен- ? том из композита 01, 02 или 10 с ср = 45°
"XBXL 16X16X100 20X20X125 25X25X150
Точение без удара (композит 01, 02) н с ударом (композит 10) закаленных сталей и чугунов с i《 《0,5 мм; S。《0,15 мм/об. Литейная корка не допускается
ЯХВХ116X16X10020X20X12525X25X150ЯХВХ116X16X10020X20X12525X25X150
ЯХВХ116X16X10020X20X12525X25X150
ЯХВХ116X16X10020X20X12525X25X150
Резцы токарные сборные подрезные с механическим креплением перетачиваемой цилиндрической вставки с режущим элементом из композитов 01 или 10 с <р = 93°, правые и левые
Точение без удара (композит 01) н с ударом (композит 10) закаленных сталей и чугунон с £《0,5 мм; S。《0,1 мм/об. Литейная корка не допускается
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
HXBXL16X16X12520Х20Х 15025X25X170HXBXL16X16X12520Х20Х 15025X25X170
HXBXL16X16X12520Х20Х 15025X25X170
HXBXL16X16X12520Х20Х 15025X25X170
Резцы токарные сборные расточные для сквозных и глухих отверстий с механическим креплением перетачиваемой цилиндрической вставки с режущим элементом из композита 01 или 10 с ф, равным 45 и 93°, правые н левые
Растачивание без удара (композит 01) и с ударом (композит 10) закаленных сталей и чугунов с 2《 « 0,5 мм; S。до 0,15 мм/об. Литейная корка не допускается
DXL20X20025X25032X300DXL20X20025X25032X300
DXL20X20025X25032X300
DXL20X20025X25032X300
Резцы токарные сборные расточные с механическим креплением пластии квадратной формы из композита 05 с % равным 75 и 45°, правые и левые
Растачивание без удара закаленных сталей н чугунов любой твердости с /с 1,5 мм по чугуну и f《1,0 мм по стали. So V 0,15 мм/об® Литейная корка не допускается
DXL25X25032X 300DXL25X25032X 300
DXL25X25032X 300
DXL25X25032X 300
Резцы токарные сборные расточные с механическим креплением пластин трехгранной формы из композита 05 с углом 屮= =93。，правые и левые
Растачивание без удара закаленных сталей и чугунов любой твердости с / < 3 мм по чугуну и с f < 2 мм пс стали. Sc ^ 0,1 мм/об. «Питейная корка не допускается
DXL20X20025X25032X300DXL20X20025X25032X300Для композита 05:/, ммS。，мм/обW4 (чугун)0,15《2,5 (сталь)0,1Для композита 10Д:自мМSc, мм/об《2 (чугун)<0,15《1 (сталь)<0」Для композита 05:/, ммS。，мм/обW4 (чугун)0,15《2,5 (сталь)0,1Для композита 10Д:自мМSc, мм/об《2 (чугун)<0,15《1 (сталь)<0」Растачивание без удара (композит 05) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов.Растачивание без удара (композит 05) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов.
DXL20X20025X25032X300
DXL20X20025X25032X300
Для композита 05:
/, мм
S。，мм/об
W4 (чугун)
0,15
《2,5 (сталь)
0,1
Для композита 10Д:
自мМ
Sc, мм/об
《2 (чугун)
<0,15
《1 (сталь)
<0」
Для композита 05:
/, мм
S。，мм/об
W4 (чугун)
0,15
《2,5 (сталь)
0,1
Для композита 10Д:
自мМ
Sc, мм/об
《2 (чугун)
<0,15
《1 (сталь)
<0」
Растачивание без удара (композит 05) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов.
Растачивание без удара (композит 05) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чугунов.
Резцы токарные сборные расточные с механическим креплением пластин ромбической формы из композита 05 и 10Д с углом ф = 95°, правые и левые
уда
DXL20X20025X25032X 300DXL20X20025X25032X 300Композит/, ммS。，мм/об01《0,5《0,15юд<1,5《0,205<2,5《0,3Композит/, ммS。，мм/об01《0,5《0,15юд<1,5《0,205<2,5《0,3
DXL20X20025X25032X 300
DXL20X20025X25032X 300
Композит
/, мм
S。，мм/об
01
《0,5
《0,15
юд
<1,5
《0,2
05
<2,5
《0,3
Композит
/, мм
S。，мм/об
01
《0,5
《0,15
юд
<1,5
《0,2
05
<2,5
《0,3
Резцы токарные сборные расточные с механическим креплением пластин круглой формы из композитов 01, 05, 10Д, правые и левые
Растачивание без удара (композит 01, 05, 10Д) и с ударом (композит 10Д) закаленных сталей и чу* гунов любой твердости. Литейная корка не допускается
у^^=^:W
Вставки резцовые с механическим креплением пластин ромбической формы из композитов 05 и ЮД с ср, равным 45 и 60°
Вставки резцовые с механическим креплением круглых пластин из композита 01 и ромбических пластин из композитов 05 и ЮД с <р = 95°
Резцы токарные прямоугольного сечения перетачиваемые, оснащенные композитом 01 или 10 с ср, равным 45°, 60°, 30°, 15°, правые и левые
HXBXL 10X10X50 12X12X40 12X12X50 12X12X63 16Х 16X63 20X20X80 25X25X80
hXbXh^l-i12X11X10X5016X16X12X5520X 20X16X 6312X11X10X5016X16X12X5520X20X16X63
HXBXL8X8X3210X10X4010X10X6512X12X7016X12X8016X16X80
Растачивание отверстий в заготовках корпусных деталей из чугунов на горизонтально-расточных и отделочно-расточных станках, на сверлильно* фр езерно-pасточных станках с ЧПУ
Точение и растачивание на токарных, расточных и сверлильно-фрезерно-расточных станках
Точение без удара (композит 01) и с ударом (ком* позит 10) закаленных сталей и чугунов любой твердости с £<0,5 мм. So ^ 0?15 мм/об. Литейная корка не допускается
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
Резиы токарные отогнутые с напайной двухслойной пластиной из композита 05 с <р = 90°, правые и левые
Резцы расточные державочные перетачи
ваемые круглого сечения, оснащенные композитом 01 или 10 с ф, равным 45°, 35°, 20°, 60°, правые н левые
HXBXL20X12X12525Х 16X140
D ю 2 ^ ^
ххххх
L25253060
Точение без удара закаленных сталей и чугунов с I < 4 мм; «о V 0,15 мм/об (чугун);，《 2,5 мм; S。& 0」мм/об (сталь)
Растачивание сквозных отверстий в заготовках малой жесткости из чугунов, закаленных сталей и твердых сплавов (с содержанием Со> 15%) с So V 0,1 мм/об, f<0,5 мм на координатнорасточных, а лмазн о-p асточн ых н горизонтальнорасточных станках
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
Резцы расточные державочные перетачн-
QXL
Растачивание отверстий в заготовке из чугунов,
ваемые круглого сечення, оснащенные ком-
10X25
закаленных сталей н твердых сплавов (с содержа-
позитом 01 нлн 10 с ср, равным 10°, 15°,
12X25
ннем С。>15 %) с S。V 0,1 мм, /《0,5 мм на
35°, 40°, 50°, правые и левые
16X30
16X60
координатно-расточных, алмазно-расточных и го* рнзонтально-расточных стайках
UiPL
Резцы расточные державочные перетачи-
QXL
Растачивание отверстий в заготовках нз чугунов.
ваемые специальные круглого сечения,
8X16
закаленных сталей н твердых сплавов (с содержа-
оснащенные композитом 01 нлн 10 с (р.
8X18
нием Со > 15 %) с So ^ 0,1 мм/об, t ^ 0,5 мм
равным 10°, 15°, 35°, 40°, 50°, правые и левые
•^^燎
8X20
10X25
на координатно-расточных, алмазно-расточных и горизонтально-расточных станках
DXL16X30DXL16X30
DXL16X30
DXL16X30
Резцы расточные державочные регулируемые перетачиваемые круглого сечения, оснащенные композитом 01 или 10 с 屮, равным 10°, 15°, 35°, 40°, 50°, правые и левые
Растачивание отверстий в заготовках из чугунов, закаленных сталей и твердых сплавов (с содержанием Со > 15 %) с So < 0,1 мм/об, t & 0,5 мм на координатно-расточных, алмазно-расточных, горизонтально-расточных, а также на станках с ЧПУ
QXL 8X50 10X50 12X50 14X50QXL 8X50 10X50 12X50 14X50
QXL 8X50 10X50 12X50 14X50
QXL 8X50 10X50 12X50 14X50
Резцы расточные перетачиваемые круглого сечения для сквозных отверстий, в том числе к координатно-расточным станкам, с режущим элементом из композита 01 или 10 с ф, равным 45 и 75°
^Т-^——>
Растачивание сквозных отверстий диаметром 5 мм и более в деталях из закаленных сталей и твердых сплавов (с содержанием Со >15%) с && & 0,1 мм/об, t & 0,3 мм. Возможно растачивание отверстий в чугунных заготовках на станках с частотой вращения шпинделя не менее 20—— 30 мнн~А
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назначение
£5050550хххххD 8 ю ^ 4£5050550хххххD 8 ю ^ 4
£5050550хххххD 8 ю ^ 4
£5050550хххххD 8 ю ^ 4
Резцы расточные перетачиваемые круглого сечения для глухих отверстий, в том числе к координатно-расточным станкам, с режущим элементом из композита 01 вли io с 屮=93°
Растачивание глухих отверстий диаметром 5 мм и более в заготовках из закаленных сталей и твердых сплавов (с содержанием Со》15%) с &《0,1 мм/об, /《0,9 мм. Возможно растачивание отверстий в чугунных заготовках на станках с частотой вращения шпинделя не менее 20—30 мннТ
HXBXL 25X25X150 32X25X170 32X 32X170 40X 40X 200 50X50X250HXBXL 25X25X150 32X25X170 32X 32X170 40X 40X 200 50X50X250
HXBXL 25X25X150 32X25X170 32X 32X170 40X 40X 200 50X50X250
HXBXL 25X25X150 32X25X170 32X 32X170 40X 40X 200 50X50X250
Резцы токарные сборные проходные ступенчатые с механическим креплением пластин круглой формы из композита 05 или 10Д, правые и левые
Точение прокатных валков из закаленных сталей и чугунов с глубиной резания до 6 мм
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Назвачевие
D, мм.. ЛОО 125 160 200 Числозубьев... 8 10 12 14D, мм.. ЛОО 125 160 200 Числозубьев... 8 10 12 14
D, мм.. ЛОО 125 160 200 Число
зубьев... 8 10 12 14
D, мм.. ЛОО 125 160 200 Число
зубьев... 8 10 12 14
Фрезы торцовые насадные с регулируемым торцовым биением зубьев с перетачиваемыми ножами, оснащенными композитом 01 или 10
Финишная обработка на продольно-шлифовальных и координатно-расточиых станках чугунов и сталей с £《0,5 мм и So《5 м/мин (вершина ножа выполнена с большим радиусом 20—50 мм). Фрезерование открытых и закрытых (типа «ласточкина хвоста») поверхностей. Скорость резания серых чугунов — до 3000 м/мин
Числозубьев101418243040506080Числозубьев101418243040506080^юообоюоо260510窗30112234568^юообоюоо260510窗30112234568
Числозубьев101418243040506080
Числозубьев101418243040506080
^юообоюоо260510窗30112234568
^юообоюоо260510窗30112234568
Фрезы торцовые насадные с регулируемым торцовым биением зубьев, с механическим креплением пластин круглой и квадратной формы из композита 05 и 10Д
Чистовая обработка деталей из сталей (композит 10Д) и чугунов (композиты 05 и 10Д) любой твердости на станках фрезерной, расточной и шлифовальной групп с повышенными требованиями к шероховатости обработанной поверхности: t ^ 1,5 мм; 5м < 2500 мм/мин; скорость резания серых чуругов — до 3000 м/мин. Наиболее эффективно применение на автоматических линиях, в многоцелевых станках, гибких производственных модулях и системах
Инструмент, эскизИнструмент, эскизРазмеры, ммРазмеры, ммНазначениеНазначениеве5ьо484оооео 历 11123456(9 ЗУве5ьо484оооео 历 11123456(9 ЗУФрезы торцовые насадные ступенчатые с регулируемым торцовым биением зубьев, с механическим креплением пластин круглой и квадратной формы из композита 05 и ЮД
Инструмент, эскиз
Инструмент, эскиз
Размеры, мм
Размеры, мм
Назначение
Назначение
в
е
5ьо484оооео 历 11123456(9 ЗУ
в
е
5ьо484оооео 历 11123456(9 ЗУ
Предварительная и окончательная обработка заготовок из серых и высокопрочных чугунов, закаленных сталей (композит ЮД) любой твердости, в том числе по литейной корке и с отбелом, на фрезерных автоматах н полуавтоматах, на станках с ЧПУ, многоцелевых, продольно-фрезерных, вертакально-фрезерных, расточных станках взамен твердосплавных фрез. Для чугунов £《6,0 мм; для сталей / W 3,0 мм; Sm & 2500 мм/мин; ско* ростъ резания серых чугунов с f = 6 。< W 1500 м/мнн
Фрезы торцовые насадные нерегулируемые с механическим креплением высокоточных пластин круглой и квадратной формы из композита 05 или ЮД
м- ^«ю№от
D 1
4 5 6 8
Обработка заготовок из сталей (композит 10) и чугунов (композиты 05, ЮД) любой твердости на станках фрезерной, расточной и шлифовальной групп. Для сталей f < 2,0 мм; для чугунов f W W 4 MM
2. НОМЕНКЛАТУРА РЕЖУЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ, ОСНАЩЕННЫХ КЕРАМИКОЙ
Инструмент, эскиз
Основные равмеры, мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы токарные проходные с механическим креплением трехграи- ных пластин, <р = 90°, правые н левые
也义 bX “X 4шах^/ 20X 20X125X 32X 20,5 20X 25X150X 32X 25,5 32X 25X170X 32X 25,5 32Х32Х 170X32X33
CFANR/L 2020К16
CFANR/L 2525M16
CFANR/L 3225P16
CFANR/L 3232P16
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением трехграниых пластин,(р = = 90°, правые и левые
АХ 6Х ZjX AtnaxX/20X20X125X32X2525X25X150X32X3232X 25X170X 32X 3232X32X170X32X40
CTGNR/L 2020K18
CTGNR/L 3225M16
CTGNR/L 3225P16
CTGNR/L 3232P16
Резцы с пластинами из оксидно- карбидной керамики (ВОК-60, В-3 и кортинита) следует применять при обработке закаленных сталей с HRC 30— 60, ковких, модифицированных и отбеленных чугунов с НВ 300—650. Резцы с пластинами из оксидной керамики (ВО 13, ВШ-75) следует применять при чистовом н получистовом точении сырых или термоулучшеиных конструкционных и легированных сталей и серых чугунов. Точение иа* проход
То же. Обработка в упор
Инструмент, эскиз
Основные размеры» мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы токарные проходные с механическим креплением трехгран* ных пластин из керамики, ip = =60°, правые и левые
九 X ЬХ ZjX 'zmax X f20X20X125X32X1325X25X150X32X17
CTENR/L 2020К16 CTENR/L 2525М16
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением трехгранных пластин,屮— = 60°, правые и левые
々X bX/jXOtnaxXf 20X 20X125X 32X7
25X25X150X32X32
CTTNR/L 2020К16
CTTNR/L 2525Ml6
Резцы с пластинами из оксидно-ка рбидной керамики (ВОК-60, В-3 и кортинита) следует применять при обработке закаленных сталей с HRC 30—60, ковкнх, модифицированных и отбеленных чугунов с НВ 300—650. Резцы с пластинами из оксидной керамики (ВО-13, ВШ-75) следует применять при чистовом и получисто- вом точении сырых или термо улучшенных коиструкциониых и легированных сталей и серых чугунов.
Точение и а проход
То же. Точение напрохрд и подрезка торца
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Назначение
CSDNN 2020К12CSDNN 2525М12CSDNN 3225Р12CSDNN 3232Р12CSDNN 2020К12CSDNN 2525М12CSDNN 3225Р12CSDNN 3232Р12论 X 6Х "X UtnaxX/ 20Х20Х125Х36Х 10 25X25X150X36X12,5 32X25X170X36X12,5 32X32X170X36X12,5论 X 6Х "X UtnaxX/ 20Х20Х125Х36Х 10 25X25X150X36X12,5 32X25X170X36X12,5 32X32X170X36X12,5
CSDNN 2020К12
CSDNN 2525М12
CSDNN 3225Р12
CSDNN 3232Р12
CSDNN 2020К12
CSDNN 2525М12
CSDNN 3225Р12
CSDNN 3232Р12
论 X 6Х "X UtnaxX/ 20Х20Х125Х36Х 10 25X25X150X36X12,5 32X25X170X36X12,5 32X32X170X36X12,5
论 X 6Х "X UtnaxX/ 20Х20Х125Х36Х 10 25X25X150X36X12,5 32X25X170X36X12,5 32X32X170X36X12,5
Резцы токарные проходные с ме~ ханическим креплением квадратных пластин из керамики, ф = =45°, правые и левые
То же. Точение напроход и сня- тие фасок
CSSNR/L 2020К12CSSNR/L 2525М12CSSNR/L 3225Pl2CSSNR/L 3232P12CSSNR/L 2020К12CSSNR/L 2525М12CSSNR/L 3225Pl2CSSNR/L 3232P12九 X ЬХ Z]X "naxXf20X 20X125X 36X 2525X25X150X36X3232X25X170X36X3232X32X170X36X40九 X ЬХ Z]X "naxXf20X 20X125X 36X 2525X25X150X36X3232X25X170X36X3232X32X170X36X40
CSSNR/L 2020К12
CSSNR/L 2525М12
CSSNR/L 3225Pl2
CSSNR/L 3232P12
CSSNR/L 2020К12
CSSNR/L 2525М12
CSSNR/L 3225Pl2
CSSNR/L 3232P12
九 X ЬХ Z]X "naxXf20X 20X125X 36X 2525X25X150X36X3232X25X170X36X3232X32X170X36X40
九 X ЬХ Z]X "naxXf20X 20X125X 36X 2525X25X150X36X3232X25X170X36X3232X32X170X36X40
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением квадратных пластин, q> = =45°, правые и левые
To же. Точение иапроход, снятие фасок и подрезка торца
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначение по
ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением квадратных пластин из керамики, ф = 60°, правые и левые
Резцы токарные проходные с механическим креплением квадратных пластин, q> — 75°, правые и левые
4
會
/ .
4
г
hXbXlfXl^Xf20Х20Х125Х36Х 2225Х 25X150X36X2732X25X170X36X2732Х32Х170Х36Х 2732X32X170X36X35
力X ВХ "X ZsmaxX/20X20X125X36X1725X25X150X36X2232X25X170X36X2232X32X170X36X27
CSTNR/L 2020KI2
CSTNR/L 2525M12
CSTNR/L 3225P12
CSTNR/L 3225P12
CSTNR/L 3232P12
CSBNR/L 2020K12
CSBNR/L 2525M12
CSBNR/L 3225P12
CSBNR/L 3232P12
Резцы к пластинам из окси диска рбидной керамики (ВОК-60, В-3 и кортинита) следует применять при обработке закаленных сталей с HRC 30—60, ковких, модифицнрова иных и отбеленных чугунов с НВ 300一650. Резцы g пластинами нз оксидной керамики (ВО-13, ВШ-75) следует принять при чистовом и получистовом точении сырых или термоулучшенных конструкционных и легированных сталей и серых чугунов.
Точение напроход и подрезка торца
То же
Инструмент, эскиз
Основные размеры* мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы гнутые нием к рамики
токарнь с мех вадратн ,(р=7
ie проходные аническнм Kpei ых пластин из
5°
)ТО・ тле- ке-
)ТО-
1ле-
Р =
АХ^Х/1Х/2П1ахХ/ 20X20X125X36X22 25X 25X150X 36X 27
九 Х6Х ZjX /атак ^7 20X20X125X32X25 25X25X150X32X32
CSRNR/L 2020К12
CSRNR/L 2525Ml2
CTFNR/L 2020К16
CTFNR/L 2525М16
То же. Точение напроход и подрезка торца
То же. Подрезка торца
6
у
р г
S
"ока с ехг ipai
匿.
4
Резцы гнутые ннем 1 =90°,
рн мех
)ан
5ые
矢
еы подрезные аннческнм Kpei ных пластин, и левые
入
忆
Е
9
Инструмент, эскиз
Основные размера» мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Резцы токарные подрезные ото
гнутые с механическим креплением квадратных пластин,屮 ~ =75°, правые и левые
八X ЬХ 厶 X IzmaxX /20X20X125X36X2525X25X150X36X3232X32X170X36X40
CSKNR/L 2020K12
CSKNR/L 2525M12
CSKNR/L 3232P12
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением ромбических пластин, е = =80°,屮—95°, правые и левые
ЛХ ЬХ /jX 12maxXf25X25X150X36X3232X32X170X45X40
CCLNR/L 2525M12
CCLNR/L 3232P12
Резцы с пластинами из оксидно- карбидной керамики (ВОК-60, В-3 и кортинита) следует применять прн обработке закаленных сталей с HRC 33—60, ковких, модифицированных и отбеленных чугунов с НВ 300—650. Резцы с пластинами из оксидной керамики (ВО-13, ВИ1-75) следует применять при чистовом н получистовом точении сырых или термоулучшенных конструкционных и легированных сталей и серых чугунов. Подрезка торца.
То же. Точение напроход н подрезка торца
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначение no ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы токарные расточные с механическим креплением трехгранных пластин, Q)= 90°, правые и левые
dX &Х /X D min32X250X22X4532X 350X 22X 4550X350X35X6350X 550X 35X 63
S32R—CTFNR/L 16
S32S—CTFNR/L 16
S50S—CTFNR/L 16
S50U—CTFNR/L 16
To же. Расточка глухих и сквозных отверстий
S32R—CSKNR/L 12S32S—CSKNR/L 12S50S—CSKNR/L 12S50U—CSKNR/L，12S32R—CSKNR/L 12S32S—CSKNR/L 12S50S—CSKNR/L 12S50U—CSKNR/L，12dX Z^X/XlDmin32X 250X 22X 4532X350X22X4550X350X35X6350X 550X 35X 63dX Z^X/XlDmin32X 250X 22X 4532X350X22X4550X350X35X6350X 550X 35X 63
S32R—CSKNR/L 12
S32S—CSKNR/L 12
S50S—CSKNR/L 12
S50U—CSKNR/L，12
S32R—CSKNR/L 12
S32S—CSKNR/L 12
S50S—CSKNR/L 12
S50U—CSKNR/L，12
dX Z^X/XlDmin32X 250X 22X 4532X350X22X4550X350X35X6350X 550X 35X 63
dX Z^X/XlDmin32X 250X 22X 4532X350X22X4550X350X35X6350X 550X 35X 63
Резцы токарные расточные с механическим креплением квадратных пластин, <р = 75°, правые и левые
То же. Расточка сквозных от* верстий
S32R—CCNR/L 12S50S—CCLN/L 12S32R—CCNR/L 12S50S—CCLN/L 12dX /j_X f X Q mm32X250X22X4550X 350X 35X 63dX /j_X f X Q mm32X250X22X4550X 350X 35X 63
S32R—CCNR/L 12
S50S—CCLN/L 12
S32R—CCNR/L 12
S50S—CCLN/L 12
dX /j_X f X Q mm32X250X22X4550X 350X 35X 63
dX /j_X f X Q mm32X250X22X4550X 350X 35X 63
Резцы токарные расточные с механическим креплением ромбических пластин, е = 80°, 中= =95°, правые и левые
То же. Расточка глухих и сквозных отаерстий
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначение по
ГОСТ 26476 ~ 85
Назначение
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением ромбических пластин, е = = 55°, ср = 93°, правые и левые
九X АХ \Х /атах*/20X20X125X30X2525X25X160X36*3232X32X170X45X40
CDLNR/L 2020 CDLNR/L 2525Ml2 CDLNR/L 3232Р12
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением круглых пластин, правые и левые
hXbXliXf
CR NR/L
16Х16Х100X20
CR NR/L
20X20X125X25
CR NR/L
25X25X150X32
CR NR/L
32Х25Х 170X32
Резцы с пластинами из оксидно- карбндной керамики (ВОК-60, В-3 н кортинита) следует применять при обработке закаленных сталей с HRC 30—60, ковких, модифицированных н отбеленных чугунов с НВ 300—650. Резцы с пластинами из оксидной керамики (ВО-13, ВШ-75) следует применять при чистовом м пол у чистовом точении сырых или термоулучшенных конструкционных и легированных сталей и серых чугунов.
Точение напроход н подрезка торца. Работа по копиру
То же. Точение напроход н подрезка торца
Инструмент, эскиз
Резцы токарные проходные с механическим креплением круглых пластин, правые н левые
Резцы токарные специальные с механическим креплением пластин для нарезания ручьевых канавок, шкивов, правые н левые
Основные размеры, мм
Обозначение по
ГОСТ 26476 亠85
Назначение
hXbX^Xf 16Х16Х100Х 10 20X20X125X12,5 25X25X150X12,5 32X25X170X12,5
CR NR/L CR NR/L CR NR/L CR NR/L
То же. Точение напроход
hXbXliXfXlz 32X32X275x24X35 32X32X175X22X40 32X32X175X22X40 32X32X175X22X50
Для радиусных фасок и для прорезки трепециевидных профилей и ручьев канавок шкивов
Инструмент, эскиз
Основные размеры мм
Обозначение по
ГОСТ 26476—85
Назначение
/?ХЬХ 厶 Х/Х"20X 20X125X 22X 3625X 25X150X 27X 36/?ХЬХ 厶 Х/Х"20X 20X125X 22X 3625X 25X150X 27X 36
/?ХЬХ 厶 Х/Х"20X 20X125X 22X 3625X 25X150X 27X 36
/?ХЬХ 厶 Х/Х"20X 20X125X 22X 3625X 25X150X 27X 36
Резцы токарные специальные проходные с механическим креплением пластик фасонной формы для наружных радиусов, правые в левые
Снятие радиусных фасок на втулках, зачистка сварных швов и т. п.
Резцы токарные специальные с механическим креплением ромбовидных пластин для прорезки специальных канавок, правые и л^вые
hXbXliXf
32X25X170X22
32X32X170X24
Прорезка галтелей, ручьев и нарезание резьбы специальных форм
Инструмент, эскиз
Основные размеры» мм
Обозначение по ГОСТ 26476—85
Назначение
Резцы токарные специальные с механическим креплением ромбовидных пластин для прорезания радиусных канавок, правые и левые
Резцы токарные специальные с механическим креплением ромбовидных пластин для нарезания резьбы, правые и левые
hXbX^Xf32X25X170X2232X32X170X24
hXbXlrXf
32 X 25X170X 22
32X32X170X24
Прорезка галтелей, ручьев и нарезание резьбы специальных форм
То же
Инструмент, эскиа
Резцы токарные специальные проходные с механическим креплением ромбовидных пластин, правые и левые
Резцы токарные специальные с механическим креплением пластин для прорезки прямоугольных канавок
У.
Основные размера, мм
Обозначение по
ГОСТ 26476 — 85
Назначение
无 ХЬХ'Х/Х% 38X 25X170X 22X 36 32Х32Х170X 24X 36
—
Прорезка галтелей, ручьев л нарезание резьбы специальных форм
无 XbXAXfX。 25X25X170X25,5X36 32X 25X170X 25,5X 36
Прорезка и отрезка
Инструмент, эскиз
Резцы токарные проходные отогнутые с механическим креплением квадратных пластин с задними углами а = 7°,(р, равным 45°, 75°
Основные размеры, мм
Обозначение по
ГОСТ 26476 — 85
hXbXliXlzXf 20X20X125X36X10 25*25X150X36X12,5 32X25X170X36X12,5 32Х32Х170Х36Х 12,5
CS DCR/L
Назначение
Точение напроход и подрезка торца
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначеине по ГОСТ 26476—85
Назначение
ЛХдХ/1Х/2Х/20X20X125X36X1025X25X150X36X12,532Х25Х170Х36Х 12,532X32X170X36X12,5ЛХдХ/1Х/2Х/20X20X125X36X1025X25X150X36X12,532Х25Х170Х36Х 12,532X32X170X36X12,5
ЛХдХ/1Х/2Х/20X20X125X36X1025X25X150X36X12,532Х25Х170Х36Х 12,532X32X170X36X12,5
ЛХдХ/1Х/2Х/20X20X125X36X1025X25X150X36X12,532Х25Х170Х36Х 12,532X32X170X36X12,5
Резцы токарные проходные с механическим креплением квадратных пластин с задними углами а = =7°, <р, равным 45°, 75°
Точение напроход и подрезка торца
Инструмент, эскиз
Основные размеры, мм
Обозначение no
ГОСТ 26476 一85
Назначение
Резцы токарные расточные с механическим креплением ромбических пластин, с = 80° ср = 95°
Резцы токарные расточные с механическим креплением трехгранных пластин с задними углами а = 7°, ф = 90°
Резцы токарные расточные с механическим креплением квадратных пластин с задними углами а = 7°, ф = 45°, 75°
dX ZjXfXZ) min32X250X25X4550X350X35X63
dX ZjX/XPmin32X250X22X4532X 350X 22X 4550X350X35X6350X550X35X63
九 X ZjX fX D min32X 250X 22X 4532X 350X 22X 4550X350X35X6350X550X35X63
Для расточки глухих и сквозных отверстий
То же
Для расточки сквозных отверстий
3. О^ознииение ревущих пластин согласна ГОСТ 19Q42-8U
Режущие, лласти^ьг ①用(ррез С радиусными
Норма
пластин
〃 mesa-广 ” гранна^^
Вмьни-[^ О гран-
“о /№
пяти-у^.
Р 2PM f /
HQfl一'
A緻0
треп- л NW /\ ная 60° /" "Zm уескаяХ у 1 60。*< у w°66°*7
лома ~ >-v
на я Л \
帆叱о
W 3a""а#。0
£ прямоу1
уголь1
HQR 90°
^еской\ \
л
С
650
Главный задний Допускиt 叫 923
т $ а
^ ±0,005 0,025 |^^ £ 土 0.63±0,025^，02£
为斑腿"庞琏纏"
Допустимые отклонения ОЛЯ ОСЙавНЫХ ВЩЗМ P.SKCEMM d /77，
В 5
，75°
F25°
NO。
4・S
Тип струукколома-^ Размер тем ила крапления пластин
_m
N
Режущие пластинки с четные 〃 тетна" распоп режущих кромок Допустимые отклонения длй озоЬнмк дормR,LAB,K,H»O
力［
М
6
ГТ|Г~1Kttw
н
О
X Для слециал^ пых исполнений. идля неравно-
纟處 土 О.ов to.1^O,O5±O,Q8 魅£ 183±U.2U±&U8± QOiX
Ст叩инних rwau тин
О Стандартный 二 задний угол л з- /порому предъявляются осабь/е тре-' кования
1^,87S± 0.15^0,27 to,10tQJ&
幽0，
25A 0,18 ±0,38 ±ОГЗ±О.г^
Допустимые отклони- пая формТ)иМ
Т
м
名爲土 〃" 士图76 /^575 ± 0,18 ±0.10 19,05 ±0tl8± 0,10
и тъ. в к
П^аВная ре^ущап кромка
Торцоваяfle^. кромка
冷
ра8〃&ше ns даии
аВизноиения 己刀*стандоргпноео зад-него уела на тор-цевой реж. кромке/ 5° N 0°
^\zzn
Ос/прые не*卜 щие громки
Обозначение угла
刀 &7。
Е 75°
尸 86°
尸 90°.
p If
Скруглеьше ре-.、丝Utuue kruzku
/fen: ^mz/u^m^7
Краска на/7efieffffeH&paM(h
S'
Z
6 "
Радиус ск呼一 лемия при бер- 山ине, мм
S '?
Реж.кропки c qjdt:而& и скрд2- weHUsw
N
ТолЩица,мм
& италнение! режущей ' кримки
g
направление падали
ООнии呷叩8b浦 иель/м числам должен лредшес- твавати dw/^z- MBp、S= 4J6 мм обозначаю/п 04
00 Остри 気 Вершина
00 Круглая пспЕинка
0242м
3“4"
Острые ре^кушиекромки
Скрдглен"б旭口堂.muM/cu
"0,5мм
〃6〃&w
101, ОмМ
721,2пн
7，15мм
161,6хм
2f2,4 мм
3232/w
404 勿"
Реж.кромки c VQckoS (напередней (； ZpQtfl^
лж кромки с (paс кой и скру^ение^!
T N M M 22 04
纲⑸例一"
4 ОВознаиение /покорных точения согласно
或峻产的
Тип державки
Р
S
PSBNR2525Ml2
2
^арма пластин ОО OQ
Задний 纱“ пластин.
Механизм крепленая пластин
Н
^о^разныйприхват
м
ЧерезотВер- мЬС\ CfnueufjpuxBQTOM
ДО
^ерез пгберстие ^^/
динтооов ^реппение
исполнение державки
6.7а 9
Высота тело Ширина тела Длина Длина державки державши резца режущей кромки
дслгкен пред- шестбаватьО, налример 力=8мм о^означаютОв
должен npedu/ec- тбзВагпь 〃 напри- мер Ь=Вмм 曲gf tiawfa/nGa
К
5, Оёознацете расточных ЗержиВок согласно системе 1$Q
6. Обозначение р^иов-вс/пабоК'согласно ГОСТ 264 76^85
CRFNR16C-Q5
7. ПРИБЛИЖЕННЫЕ СООТНОШЕНИЯ ЧИСЕЛ ТВЕРДОСТИ ПО БРИНЕЛЛЮ, РОКВЕЛЛУ, ШОРУ, ВИККЕРСУ И ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛА ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ (ДЛЯ СТАЛИ)
Число твердости по Бринеллю (шарик О 10 мм； нагрузка
30 000 Н)
Число твер» дости по Роквеллу
Число твердости по Шору
Число твердости по Виккерсу
Предел прочности при растяжении стали, МПа
Число твердости НВ
са
Диаметр отпечатка, мм
н н
8
HS
HV
2,00
946
2,05
899
2,10
856
2,15
817
—
2,20
780
872
72
—
106
1224
—
—
—
2,25
745
840
70
—
102
1116
—
—
—
2,30
712
812
68
—
98
1022
—
—
—
2,35
682
794
66
—
94
941
—
—
—
2,40
653
760
64
—
91
868
—
—
—
2,45
627
724
62
—
87
804
一
—
2,50
601
682
60
—
84
746
—
210
204
2,55
578
646
58
—
81
694
■вяо
202
197
2,60
555
614
56
—
78
650
*v>
194
189
2,65
534
578
54
—
76
606
—
187
182
2,70
514
555
52
120
73
587
一
180
175
2,75
495
525
50
119
71
551
—
173
168
2,80
477
514
49
118
68
534
—
167
162
2,85
461
477
48
117
66
502
—
161
157
2,90
444
460
46
116
64
474
160
155
151
2,95
429
432
45
115
62
460
155
150
146
3,00
415
418
43
115
61
435
149
145
141
3,05
401
401
42
114
59
423
145
140
136
3,10
388
388
41
114
57
401
140
136
132
3,15
375
375
40
113
56
390
135
131
127
3,20
363
363
39
112
54
380
131
127
123
Число твердости по Бринеллю (шарик 0 10 мм; нагрузка 30 000 Н)
Число твердости по Роквеллу
Число твердости по Шору
Число твердости по Виккерсу
Предел прочности при растяжении еталн, МПа
Число твердости НВ
pq
6
肾
Диаметр отпечатка, мм
а н
m
HS
HV
3,25
352
38
111
53
361
128
123
120
3,30
341
36
110
344
123
120
116
3,35
331
35
109
334
119
116
113
3,40
321
33
109
320
116
112
109
3,45
311
32
108
311
112
109
106
3,50
302
31
107
303
109
105
103
3,55
—
30
106
292
105
102
100
3»60
—
29
105
285
102
100
3,65
—
28
105
278
100
3,70
—
27
104
270
3,75
—
26
103
261
3,80
—
25
103
255
3,85
—
25
102
249
3,90
241
—
24
102
240
3,95
235
—
23
101
235
4,00
229
—
22
100
228
4,05
223
—
21
222
4,10
217
—
20
217
4,15
212
19
213
4,20
—
18
208
4,25
—
16
201
4,30
—
15
197
4,35
—
14
192
4,40
13
186
4,45
—
11
183
4,50
—
10
178
4,55
—
9
174
4,60
7
171
4,65
—
6
166
4,70
—
4
162
4,75
—
3
159
4,80
—
2
155
4,85
—
—
152
4,90
—
—
149
Число твердости по Бринеллю (шарик 0 10 мм： нагрузка
30 000 Н)"
Число твердости по Роквеллу
Число твердости по Шору
Число 甲 вер- JbOCTH по Виккерсу
Предел прочности при растяжении стали, МПа
Число твердости Н В
£
8
а
X
Диаметр отпечатка, мм
Ч и
а Н
и
HS
HV
HW
4,95
146
—
81
24
148
52
51
5,00
143
80
24
143
51
50
5,05
140
79
23
140
50
49
5,10
137
—
78
23
138
49
48
5,15
134
•
77
23
134
48
47
5,20
131
76
22
131
47
46
5,25
128
—
75
22
129
46
45
5,30
126
—
74
22
127
45
44
5,35
123
73
21
123
44
43
5,40
⑵
72
21
121
43
42
5,45
118
—
71
21
Н8
42
41
5,50
116
70
20
116
41
40
5,55
114
68
20
115
41
40
5,60
111
—
67
20
113
40
39
5,65
109
—
66
20
ПО
39
5,70
107
—
65
19
109
39
'"i
5,75
105
—
64
19
108
38
—
—
5,80
103
—
—
—
―
—
37
—
5,85
101
—
——
36
—
'■
5,90
99
—
—
—
一
—
36
一
5,95
97
—
—
35
一
6,00
95
—
—
—
—
34
—
6,05
94
——
—
—
—
—
34
—
—
6,10
92
—
—
—
33
—
wa*
6,15
90
—
—
—
32
一
—
6,20
88
—
—
——
——
32
—
6,25
86
—
—
—
31
6,30
85
—
—
31
*****
——
6,35
84
—
—
—
——
一
30
——
6,40
82
—
—
—
•—•
—
29
—
一
6,45
81
—
—
•—•
—
29
—
6,50
80
—
—
—
•—•
—
29
—
—
6,55
78
—
—
■ ■
——
—
28
—
—
6,60
76
—
—
—
—
—
27
—
9 Жедь В, П. и др.
257
о
乞紀益爲係？ SiS^SS密SSS澄訳&知冬巴N&3宅㈢导医 寸 3i6Lzg9 8~b6Ozcsi — ю—oog 寸 e~O668a 9 太 aog 寸 cs)t06600zzco 寸 сосчсч — I — — ——
»^ *^ <™* »^ «^ «■■«
О
Ob98g 寸gOOkOOOZtOOiC 寸寸 ago9tdz j C4GQE>P*igo09gCMZZ — Z86 — 6969gZ6E>OOgO i6969iO96g8E6CQZim6gg— O68ZZ999
6ggiO68b*z99ggqg・z — ~ — —< —
•-^ ^^ ^* W»< ^^
g
ОЮ 士 0OOOOOOOOOiQg<NyrCMO9QQb-6~DLQgU Wr 虫 925Z6 — oggoo 寸 o6c46Z9~66E・zco6gcM。 Z9O6O8ZE6gc46g — igc4O6zzH ддь『 — ь
父兮6zz9gg寸寸寸8ggem — i~
s
qF8?OOcQOgaiOO 寸 寸 Ю9azi8 k 8О~6О 99iZy8 寸 0QZiQ069566g686mZ・CQ6Z 寸—о дб86gze069 寸—69 亜 gi6Z9gg 寸寸 cqeecocc 6Z9gg 寸寸 comcoECMCsZii
в
0 0 0 00100000100004 04 9z-9 00 寸 QQOgiQQOZ6 9。g8 寸 86ggzi6z696cogg6Gl69 寸 сч — 6 oogg6gi89 寸 a — 6zgoz9g 寸 соттсчсчсмасм — 9g 寸 CQggCNCSZCMZiiii
g
gootooogooogog寸 6zoio寸 8Egcsic49NO6 бш 寸 8elOigq9C466—^^со—емдюодео — бзкю ОСЧ9т8де0т689g 寸 СЧ39Ю 寸 COENCMZZ — — II g 寸 co m од см z з —• —^ i —* —* —*
g
ggoooogoogoiQogz8C48cоба — p"6Z9z6 8co6CM — E6Z9Z69gE)ZQ0iZgi64-g 寸 EG4 —
8iZC0i6Zgp"CQZiO69 寸 ggCMNNii — 一 — ii 8 804 СЧ •"• »—* *•* *•* *•* I »—< •»*
О
8 寸。СЧЮ 寸 ZOOOQ098Zg8gC4Z6ZZ998ig。 寸 СЧЗ 寸— ZIO98—寸 608 0111018g 寸 GQIO668Q0 gi8g 寸 Ol — O6600ZZ9 寸 CQC4NIII—II
^- ^- ^- ^* ^* m*
g
寸OO9 8Z8OOg 寸GO寸00 04 6z9 101寸 00m6 9N0 z9i6O0Qzcc69cN6gEigcMO68z9gg 寸寸寸寸 Ggszz9gg寸寸bggmaiiT
9Z8ZO8 寸 00ZiQ08g6669O8OEQQcQOZ 寸(NO LQ60068ZE69 寸—69Е9168991Л 寸寸寸 COEECQ 6Z9gg 寸寸 cocomco0cMz— I
G
9ilOQ 寸 86gg8N6Z69O 寸 6909046卜寸 EiQ? gEio55gioo9 寸 C4~6zgooo9gb寸 comcMNZNNi 9g 寸寸 ggCMazGCNiii —
g
0noi 0 q ^1У 9。
8g80h"6988 寸 9o6080049861/不E"二 + 3 igNOZg 寸 8z100008幻寸 8CMCSIIIIIIIIII CO 04 *^ *^ *^ *^ *"• ^* *"• *~*
S
Q
g9Z860— Сmc0 寸 g9G0000000000000000 eiiiti—IZ8 寸 9918601300 寸 S9 «^ ^^ WM »"< »"< »"• »"K
KHHVE3d Hrjodox。s <bss<SH- 33 10 S50ssosffl<« a _q«3de Hogondo*-si HxgoIOJVm (THHW) KHH3mvdevlolevh .8
®й
V. м/мин
о，им
5
10
15
20
40
60
80
100
150
200
300
400
170
9,4
38
75
ИЗ
150
187
281
375
750
180
8,9
35
71
106
142
177
265
354
710
190
8,4
33
67
101
134
168
251
335
670
200
8,0
32
64
96
127
159
239
319
637
225
7,1
28
57
85
ИЗ
142
212
283
566
250
6,4
19,2
26
51
76
102
127
191
255
510
275
5,8
17,4
23
46
70
93
116
174
232
463
300
5,3
15,9
21
42
64
85
106
160
212
425
325
4,9
14,7
19,6
39
59
78
98
147
196
392
350
4,6
13,6
18,2
36
55
73
91
136
182
364
375
4,2
12,7
17,0
34
51
68
85
127
340
400
4,0
11,9
15,9
32
48
64
80
120
320
425
3,75
11,3
15,0
30
45
60
75
112
300
450
3,54
10,6
14,2
28
43
57
71
106
283
475
3,35
10,1
13,4
27
40
54
67
101
270
500
3,18
9,6
12,8
26
38
51
64
95
255
V. м/мин
ZJ. мм
500
600
700
800
900
1 000
1 250
1 500
2 000
2 500
3 000
31 800
38 250
44 600
50 950
57 300
63 600
79 617
95 600
124 700
159 236
191 200
26 540
31 850
37 155
42 463
47 770
53 100
66 350
79 620
106 160
132 700
159 240
22 727
27 273
31 818
36 364
40 909
45 455
56 818
68 182
90 910
113 636
136 364
19 900
23 885
27 870
31 850
35 830
39 810
49 761
59 713
79 620
99 522
119 430
9
17 700
21 230
24 770
28 310
31 850
35 385
44 230
53 100
70 800
88 464
106 160
10
15 923
19 100
22 300
25 500
28 662
31 850
39 810
47 800
63 700
79 620
95 540
И
14 480
17 370
20 266
23 160
26 060
28 952
36 190
43 430
57 900
72 380
86 860
12
13 270
15 923
18 580
21 230
23 890
26 540
33 174
39 810
53 100
66 350
79 620
13
12 250
14 700
17 150
19 600
22 050
24 500
30 622
36 750
49 000
61 240
73 500
14
11 374
13 650
15 924
18 200
20 470
22 799
28 435
34 120
45 500
56 870
68 244
15
10 615
12 740
14 862
16 990
19 ПО
21 230
26 540
31 850
53 080
63 700
16
9 952
11 943
13 933
15 924
17914
19 900
24 880
29 860
49 760
^710
D, мм
о, м/мин
500
600
700
800
900
i ооо
i 250
1 500
2 000
2 500
3 ооо
8 846
10 615
12 385
14 154
15 294
17 700
22 116
26 540
35 386
44 232
53 080
7 962
9 550
11 146
12 740
14 330
15 920
19 900
23 900
31 850
39 810
47 770
5 310
6 370
7 430
8 500
9 554
10 615
13 270
15 923
21 230
26 540
31 850
3 980
4 777
5 573
6 370
7 165
7 962
9 952
11 940
15 924
19 900
23 890
3 185
3 822
4 460
5 095
5 732
6 370
7 962
9 554
12 740
15 923
19 НО
2 654
3 185
3 715
4 246
4 777
5 310
6 635
7 962
10 616
13 270
15 924
2 273
2 727
3 182
3 636
4 091
4 545
5 682
6 818
9 091
11 364
13 636
1 990
2 389
2 787
3 185
3 583
3 981
4 976
5 971
7 962
9 952
11 943
1 770
2 123
2 480
2 830
3 185
3 540
4 423
5 310
7 080
8 860
10 616
1 592
1 910
2 230
2 550
2 866
3 185
3 980
4 780
6 370
7 962
9 554
1 450
1 737
2 027
2 316
2 610
2 895
3 620
4 343
5 790
7 240
8 690
1 327
1 592
1 860
2 123
2 390
2 654
3 317
3 981
5 310
6 635
7 962
1 225
1 470
1 715
1 960
2 205
2 450
3 062
3 675
4 900
6 124
7 350
1 137
1 365
1 592
1 820
2 047
2 270
2 844
3 412
4 550
5 690
6 824
1 062
1 274
1 490
1 700
1 910
2 123
2 654
3 185
4 250
5 310
6 370
1 000
1 200
1 390
1 600
1 800
2 000
2 500
2 990
3 980
4 980
5 971
940
1 124
1 311
1 500
1 690
1 873
2 342
2 810
3 750
4 683
5 620
890
1 062
1 240
1 415
1 592
1 770
2 210
2 654
3 540
4 423
5 310
840
1 005
1 173
1 340
1 509
1 680
2 100
2 514
3 352
4 190
5 030
800
955
1 115
1 274
1 433
1 592
1 990
2 390
3 185
3 981
4 780
708
850
991
1 132
1 274
1 415
1 770
2 123
2 831
3 540
4 246
640
764
892
1 020
1 146
1 274
1 592
1 910
2 548
3 185
3 822
580
695
810
926
1 042
1 158
1 450
1 737
2 316
2 900
3 474
531
640
743
850
955
1 062
1 327
1 592
2 123
2 654
3 185
490
588
686
784
882
980
1 224
1 470
1 960
2 450
2 940
455
546
728
820
910
1 137
1 365
1 820
2 275
2 730
425
510
680
764
850
1 062
1 274
1 700
2 123
2 548
398
478
637
716
796
995
1 194
1 592
1 990
2 390
375
450
600
674
750
937
1 124
1 500
1 873
2 250
354
425
566
640
708
885
1 062
1 415
1 770
2 123
335
402
536
603
670
840
1 006
1 341
1 680
2011
318
382
510
573
637
796
955
1 274
1 600
1 910
Точение прокатных валков
Изготовляемая деталь
Бочка
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун специальный, НВ > 540
£“2
'3畛。公
Оборудование
Станок токарно-винторезный 165
ж
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
&н
т・ мин
п
О
S。
Sm
t
£
1
Точение поверхности 1 в размер 0 253,1 мм напро- ход
Резец проходной специальный, оснащенный четырьмя круглыми пластинами из композита 05
90
72,8
0,3
36
2,4
1
Эмуль- сол-32
28
56
9. ИНФОРМАЦИОННЫЕ КАРТЫВ информационных картах механической обработки N — мощность электродвигателя главного привода станка, кВт;л — часюта вращения шпинделя, мин"1;「з — частота вращения заготовки, мнн~丄；и — скорость резания» м/мнн;окр — скорость шлифовального круга, м/с;?з — скорость заготовки, м/мин;&)— подача нэ оборот, мм/об;SM — подачэ мннутная, мм/мин;& — подача на один ауб фрезы, мм/зуб;9. ИНФОРМАЦИОННЫЕ КАРТЫВ информационных картах механической обработки N — мощность электродвигателя главного привода станка, кВт;л — часюта вращения шпинделя, мин"1;「з — частота вращения заготовки, мнн~丄；и — скорость резания» м/мнн;окр — скорость шлифовального круга, м/с;?з — скорость заготовки, м/мин;&)— подача нэ оборот, мм/об;SM — подачэ мннутная, мм/мин;& — подача на один ауб фрезы, мм/зуб;МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИприняты следующие обозначения:Suon — поперечная подача (при шлифовании), мм/дв. ход;/ — глубина резания, мм;i — число переходов;，осн — основное технологическое время, мин;%сн. обш — основное технологическое время обработки всех перечисленных переходов, мин;7 — период стойкости инструмента» мнн илн шт. загот.;г — число зубьев фрезы;Н. св. — нет сведений.МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИприняты следующие обозначения:Suon — поперечная подача (при шлифовании), мм/дв. ход;/ — глубина резания, мм;i — число переходов;，осн — основное технологическое время, мин;%сн. обш — основное технологическое время обработки всех перечисленных переходов, мин;7 — период стойкости инструмента» мнн илн шт. загот.;г — число зубьев фрезы;Н. св. — нет сведений.
9. ИНФОРМАЦИОННЫЕ КАРТЫ
В информационных картах механической обработки N — мощность электродвигателя главного привода станка, кВт;
л — часюта вращения шпинделя, мин"1;
「з — частота вращения заготовки, мнн~丄；
и — скорость резания» м/мнн;
окр — скорость шлифовального круга, м/с;
?з — скорость заготовки, м/мин;
&)— подача нэ оборот, мм/об;
SM — подачэ мннутная, мм/мин;
& — подача на один ауб фрезы, мм/зуб;
9. ИНФОРМАЦИОННЫЕ КАРТЫ
В информационных картах механической обработки N — мощность электродвигателя главного привода станка, кВт;
л — часюта вращения шпинделя, мин"1;
「з — частота вращения заготовки, мнн~丄；
и — скорость резания» м/мнн;
окр — скорость шлифовального круга, м/с;
?з — скорость заготовки, м/мин;
&)— подача нэ оборот, мм/об;
SM — подачэ мннутная, мм/мин;
& — подача на один ауб фрезы, мм/зуб;
МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
приняты следующие обозначения:
Suon — поперечная подача (при шлифовании), мм/дв. ход;
/ — глубина резания, мм;
i — число переходов;
，осн — основное технологическое время, мин;
%сн. обш — основное технологическое время обработки всех перечисленных переходов, мин;
7 — период стойкости инструмента» мнн илн шт. загот.;
г — число зубьев фрезы;
Н. св. — нет сведений.
МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
приняты следующие обозначения:
Suon — поперечная подача (при шлифовании), мм/дв. ход;
/ — глубина резания, мм;
i — число переходов;
，осн — основное технологическое время, мин;
%сн. обш — основное технологическое время обработки всех перечисленных переходов, мин;
7 — период стойкости инструмента» мнн илн шт. загот.;
г — число зубьев фрезы;
Н. св. — нет сведений.
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
п
о
S。
Sm
/
f
2
Точение поверхности 0 252+°爲 на- проход
Резец проходной, оснащенный пластиной из композита 01
127
100,1
0,3
50,8
0,3
2
Эмуль- сол-Э2
39,4
39,4
3
Подрезка правого торца 4 начисто
Резец подрезной правый, оснащенный пластиной из композита 05
1
Эмуль- сол-Э2
3,0
20
4
Точение фаски в
размеры 2 н 3
То же
90
72
0,2
18
L5
2
0,4
60
5
Подрезка левого торца 5 начисто
Резеп подрезной левый, оснащенный пластиной из композита 05
1,1
3
3,0
20
6
Точение фаски в
размеры 6 н 7
То же
90
72
0,2
18
1,0
2
0,4
60
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Увеличилась производительность обработки на 300 %. Повысилась стойкость инструмента в 2 раза (Т = 132 мин).Годовой экономический эффект 45 842 р.Увеличилась производительность обработки на 300 %. Повысилась стойкость инструмента в 2 раза (Т = 132 мин).Годовой экономический эффект 45 842 р.Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: В К-3 (1, 3, 4, 5, 6-й переходы), композит 10 (2-й переход).
Увеличилась производительность обработки на 300 %. Повысилась стойкость инструмента в 2 раза (Т = 132 мин).
Годовой экономический эффект 45 842 р.
Увеличилась производительность обработки на 300 %. Повысилась стойкость инструмента в 2 раза (Т = 132 мин).
Годовой экономический эффект 45 842 р.
е= 60; S°= 0,4; f = 0,2;笈日=220; Т = 132 мин (1-й переход); 7 = 36 мин (2-й переход).
。=8; Sq= 0,1; f= 1,5； /оСн. общ^ 50; 7=3 шт. (3, 4, 5, о-й переходы).
Изготовляемая деталь
Гильза цилиндра
0也二
w ©,09、
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун специальный, HRQ 45—50
1
Оборудование
Автомата ческа ялиния
фирмы «Эксцелло» (США)
J ■ / у
1
.。*方一
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резаннп
СОЖ
lOCH
Г； шт- загот.
打
О
S。
Sm
t
t
1
2
3
Обтачивание чистовое диаметров, мм:
134 二 8：編
137,5二 8 矚
146.0.注
Резец проходной, оснащенный круглой пластиной из композита 01
То же
»
350
151
153
164
0,16
56
1
1
—
1,12
200
Точение гильз цилиндров двигателя
Продолжение прн幫 9
Элементы старой технологииТехнико-экономнческая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части Повысилась стойкость инструмента в 2—3 раза, инструмента: ВОК-60.
п = 350; u=15i; So = 0,16; / = 1; f()GH=l，】2；
Т == 70 …80 шт. загот.
Точение гильз цилиндров двигателя
Продолжение прил. 9
Изготовляемая деталь
Гильзаавтомобильного
двигателя
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун, НВ 230—250
心
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Автомат отделочно-расточный ВС-400, п = 850, N = =20
%〃〃小
以2
一 117,8-0,02
整
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
У, шт. загот.
п
О
So
Sm
i
1
2
3
Обтачивание поса・ дочного пояска и юбки
Подрезка торцов
Зачистка торца
Резцы, оснащенные пластинами из композита 01
То же
850
270—320
0,1
85
0,25— 0,35
1
15 % -иый водный раствор
НГЛ-205
21
300 (33)—
150 (68)
0.25
13
300 (74)
300
0,05
0,1
25
800 (148)
Элементы старой технологии
Технико'экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: ВК2.
и = 125; Гссн =77; Г = 20 шт. загот.
Увеличилась производительность обработки на 65 %. Стойкость резца повысилась в 3—5 раз.
Точение и подрезка торцов гильзы цилиндров двигателя
Изготовляемая детальИзготовляемая детальЦилиндр двигателяЦилиндр двигателя
Изготовляемая деталь
Изготовляемая деталь
Цилиндр двигателя
Цилиндр двигателя
Материал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкойМатериал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкойЧугун специальный серый, НВ 207— 249, литейная коркаЧугун специальный серый, НВ 207— 249, литейная коркаОборудование, частота вращения шпинделя, мощностьОборудование, частота вращения шпинделя, мощностьПолуавтомат токарный многорезцовый 1Н713, 几=63 ... 1250, л = 100 ... 2000, N = 18,5Полуавтомат токарный многорезцовый 1Н713, 几=63 ... 1250, л = 100 ... 2000, N = 18,5
Материал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Материал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Чугун специальный серый, НВ 207— 249, литейная корка
Чугун специальный серый, НВ 207— 249, литейная корка
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Полуавтомат токарный многорезцовый 1Н713, 几=63 ... 1250, л = 100 ... 2000, N = 18,5
Полуавтомат токарный многорезцовый 1Н713, 几=63 ... 1250, л = 100 ... 2000, N = 18,5
К»
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
c0*
'осн
Т, мин (шт.
загот.)
п
о
So
Sm
£
1
Подрезка торца Л с выдержкой размеров I и I
Резец (25X 20X150), оснащенный пластиной из композита 01
800
301
0,0625
50
1
1
0,081
60 (740)
2
Подрезка торца Ж с выдержкой размера 5
Резец (25X 20X150), оснащенный пластиной из композита 05
291
0,5
60 (740)
Содержание перехода
Вид режущего инструмента
Режим резаиня
сож
'осн
7, мии
№
(операции)
л
V
S。
$м
£
i
(шт. загот.)
3
Протачивание поверхности К до размера 7 с выдержкой размера 6
Резец (250Х20Х 150), оснащенный пластиной из композита 05
800
300
0,625
50
0,7
1
0,038
60 (1580)
4
Протачивание поверхности 3 с выдержкой размера 2
То же
0,4
0,094
60 (630)
Элементы стар об технологииТехнико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: полуавтомат токариый многорезцовый 1А730.
Материал режущей части инструмента: В Кб.
и = &5 ... 58; б。= 0,125; £ = 0,5 …1; i = 1; /Осн = =0,91 (1-й переход); ZOCH ：== 0,75 (2-й переход); 7 = = 60 мин (66 шт. загот.)— 1-й переход; 7 = 60 мин (79 шт. загот.)— 2-й переход.
и= 55 ... 58; S°= 0,125; ^= 0,4 ... 0,7; Г = 1; £()сн= = 0,91 (3-й переход);，осн = 0,7 (4-й переход); 7 = =60 мин (66 шт. загот.) — 3-й переход.
7 = 60 мин (86 шт. загот.) — 4-й переход.
Увеличилась производительность обработки на 470 %.
Многократно повысилась стойкость инструмента. Годовой экономический эффект 83 800 р.
Точение пуансона штампа
Изготовляемая деталь
Пуансон
Материал обрабатываем мой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь Х12М, HRC56—58, поверхность обработана до Rz = 20 мкм
7
7
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный модели 16K20, п = =12,5 ... 1600, ^ = 12,5
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
^осн
г,
п
V
S。
$м
/
j
Точение 0 362,5.0.12
Резец проходной, оснащенный пластиной из композита 01
125
142
0,075
9,4
0,25
]
—
12,8
135
Элементы старой технологии
Техиико-экоиомическая эффективность внедрения
Оборудование: станок круглошлифовальный универсальный модели ЗА 141.
%р=38; пиад = 30; S°=4; f=0,01; 20cH = 45； Т = 8 мнн.
Увеличилась производительность обра ботки в 2,5 раза. Брак по прижогам исключился.
Продолжение прил. 9
Точение втулки из специального порошкового сплава
Изготовляемая деталь
Втулка
矛勿卜
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сплав, НВ 60—120
__.__._—
1
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарный специальный 1439-18, 〃= 1600.
N= 2
§
金5
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'ссн
Г, мии (шт. загот.)
п
и
S。
Sm
f
i
Точение наружной цилиндрической поверхности
Резец подрезной, оснащенный вставкой с режушей частью яз композита
1600
90
0,1
160
1,0
1
0.14
420 (3000)
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: полуавтомат токарный специальный модели ПТ-67-5, станок круглошлифовальный модели ЗБ 153.
Материал режущей части инструмента: ВК8 (при точении).
Точение: 〃= 900; v = 60; Sm = 0,35; t = 1,0; 7 =
=170 мии (Т = 1000 шт. загот.)
Точение и шлифование: /оси = 0,3.
Увеличилась производительность обработки на 100%.
Повысилась стойкость резца в 3 раза.
Годовой экономический эффект 12 000 р.
Обработка резьбового кольца сверлнльного патрона
Изготовляемая деталь
Кольцо резьбовое
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь 40Х, HRC-50—54, окалина после термообработки, биение до 0,1 мм
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Автомат товарно-револьверный БР-9,
п = 56 ... 2500;
п = 45 ... 2000;
п = 36 ... 1000;
N = 4,2 ... 6,3
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
1
Подрезка торца I
Резец проходной, оснащенный круглой пластиной из композита 10
№ чертежа
/1
d
“
ПСР-6
11
2б+0.081
"+0,046
5
ПСР-10
11
os+0,021 "+0,048
5
ПСР-13
12
qc + °，°99 J'+О.ОбО
6
Режим резания
c0尔
госи
Т, мин (шт. загот.)
п
О
Sg
f
j
1000
94—119
0,125
125
0,4—1,0
1
Эмульсия
0,033
60 (1800)
№
Содержание перехода (операции)
Внд режущего инструменте
Режим резания
сож
'осн
7. мин (ШТ. загот.)
п
и
S©
Sm
j
f
2
3
Обтачивание поверхности 2
Подрезка торца 3
Резец проходной, оснащенный вставкой с режущей частью из композита 10 То же
1000
119
0,067
67
0,3—0,4
Эмульсия
0,12
60
(50)
Элементы старой технологии
Тех и н ко-экономн чес ка я эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части и иструмента ВКЗМ.
1-й переход: и= 36; Sq= 0,125; /= 0,4 ... 1,0; с =
=1； £осн= 0,1; Т == 30 мин (Т — 300 шт. загот.).
2-й и 3-й переходы： v = 39; S° = 0,067; ^ = 0,4； i =
=1; /осн == 0,384; 7= 30 мин (Г = 78 щт. загот.).
Увеличилась производительность обработки на 210 %.
Годовой экономический эффект 87 НО р.
Точение гильз из конструкционном стали
Изготовляемая деталь
Гильза
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45, НВ 240—280
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-вннторез- ный 16К20, л = 1600, ^= 10
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
соЖ
fOCH
шт.
л
,
S。
Sm
f
/
Обтачивание наружное 0 112 мм (L = 693 мм)
Резец (25Х29Х 170), оснащенный четырехграииой пластиной нз ВОК-60
1000
352
0,12
120
0,5
1
—
6
100
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.и = 110 …140; So = 0,083; f = 0,5; t = 1; 7 ==50 шт. загот.Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.и = 110 …140; So = 0,083; f = 0,5; t = 1; 7 ==50 шт. загот.Увеличилась пр оизвол тел ьность обработки 口 а 360 %.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
и = 110 …140; So = 0,083; f = 0,5; t = 1; 7 =
=50 шт. загот.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
и = 110 …140; So = 0,083; f = 0,5; t = 1; 7 =
=50 шт. загот.
Увеличилась стойкость инструмента в 2 раза.
Годовой экономический эффект 8800 р. (по группе однотипных деталей).
Продолжение пр пл. 9
Комплексное применение резцов из разных материалов прн обработке шпинделя
Изготовляемая детальШпиндель станка 16К20Материал обрабатываемой заготовки, твердостьСталь 45 (ГОСТ 1050—71), НВ 207—220Поверхностная закалкаОборудование, частота вращения шпинделя, мощностьСтанок токарно-винторезный 16К20ФЗ с ЧПУ, п = =30... 1600, 2V = 16Изготовляемая детальШпиндель станка 16К20Материал обрабатываемой заготовки, твердостьСталь 45 (ГОСТ 1050—71), НВ 207—220Поверхностная закалкаОборудование, частота вращения шпинделя, мощностьСтанок токарно-винторезный 16К20ФЗ с ЧПУ, п = =30... 1600, 2V = 16
Изготовляемая деталь
Шпиндель станка 16К20
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45 (ГОСТ 1050—71), НВ 207—220
Поверхностная закалка
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16К20ФЗ с ЧПУ, п = =30... 1600, 2V = 16
Изготовляемая деталь
Шпиндель станка 16К20
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45 (ГОСТ 1050—71), НВ 207—220
Поверхностная закалка
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16К20ФЗ с ЧПУ, п = =30... 1600, 2V = 16
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
Т, шт. загот.
п
о
S。
s^
f
1
Обработка фаскн канавки
н
Резец, оснащенный пластиной из ВОК-60
1000
300
0,3
300
180—200
2
3
Обтачивание поверхностей I-6, & 9—"
Обтачивание шлицев 7
То же
Резец, оснащенный пластн- тиной из композита /0
500—
1000
500
150—
300
150
0,2
150—
300
100
Н. св.
1
28,5
80—100
10
4
Нарезка резьбы 8
5,
Резец, оснащенный пластн- иой из Т15К6
800
240
2
1600
0,05
20
20
Элемевтн старой технологии
Тех ни ко-экономмческая эффектив ность внедрения
Оборудование: станок круглошлифовальный универсальный 3140.
^осн. общ = 52,6; 丁 = 50 шт. загот.
Увеличилась производительность обработки на 50 %.
Шлифование заменено точением.
Годовой экономический эффект 24 590 р.
Изготовляемая деталь
Гильза цилиндра
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45 (ГОСТ 1050—74), НВ 175—220
z
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16К20ФЗ, класс точности —А,九=35 ...
1600, Л/ = 10
.1h
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
^осн
Г. -инн
п
0
S。
Sm
t
，
1
2
3
Обтачивание наружное:
0 80力 8 (L =
=441 мм)
0 150 九 8 (L =
=550 мм)
0 145九8 (1 =
==610 мм)
Резец подрезной сечением 16X25, оснащенный пластиной из ВОК-60
То же
»
1000
250
0,1
100
0,25
1
Эмульсия
10
480
470
9
465
8
Элемента старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Точение наружной поверхности гильзы
Продолжение пр%п °
Оборудование: станок круглошлифовальный ЗБ161П. 'осн =15 (1-й переход)； %сн= 14 (2・й переход); *осн= 12 (3-й переход).
Увеличилась производительность обработки на 150%.
Годовой экономический эффект 1000 р.
Точение шпинделя станка 16К20
Изготовляемая деталь
Шпиндель станка 16К20
Материал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь 45 (ГОСТ 1050—74), HRC 38—42 (после термообработки), окалина
В!
г
—
s~_
it
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16К20ФЗС5 с ЧПУ, 〃=1600,小=10
衣
篡
*
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
'осн
T. мин (шт. загот.)
п
So
§м
t
Точениехвостовика
шпинделя
Вставка резцовая
(25Х 25Х 88), оснащенная четырехгранной пластиной из ВОК-60
650
350
0,18
117
0,5
1
—
0,85
31 (37)
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
и= 80; So = 0,18; f= 0,5;，= 1; £осн= 3,4; 7 —
=17 мин (7=5 шт. вагот.).
Увеличилась производительность обработки на 300 %. Годовой экономический эффект 20—25 р. на резец. Повысилась стойкость резца в 7 раз.
Продолжение нрпл. 9
Точение конической поверхности закаленной детали
Изготовляемая деталь
Цанга 0 40 и 60 мм
Матер и ал обр абатыв ае- мой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь 6UC2A
(ГОСТ 14959—79); сталь 18ХГТ (ГОСТ 4543—71), HRC 53—57
£
mJ
8°1T5t
A
-LI
Оборудование, частот а вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16K20, п = 12,5 ... 1600, w= 10
2'4方3
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
7 шт. зато?
п
о
S。
Sm
f
•
1
2
Протачивание конуса у корпусов:
0 40,7 мм (/ =
=94 мм)
0 70,3 мм (Z =
=127 мм)
Резец проходной, оснащенный пластиной нз
ВОК-60
То же
1200
200
0,3—0,4
360—48
)0,3
1
—
0,3
2500
Элемент» старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.п == 1200; 〃= 153; S(,= 0,3; i= 1; Т = 20 шт. за- гот.Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.п == 1200; 〃= 153; S(,= 0,3; i= 1; Т = 20 шт. за- гот.Увеличилась производительность обработки на НО %. Многократно повысилась стойкость резца.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
п == 1200; 〃= 153; S(,= 0,3; i= 1; Т = 20 шт. за- гот.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
п == 1200; 〃= 153; S(,= 0,3; i= 1; Т = 20 шт. за- гот.
Шероховатость обработанной поверхности снизилась.
Годовой экономический эффект 28 р. на один комплек!.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.©= 75,4; S()= 0,073; £=0,2; i=l; ZOCH = 2,26;7= 29 мин (7 = 12 шт. загот.).Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.©= 75,4; S()= 0,073; £=0,2; i=l; ZOCH = 2,26;7= 29 мин (7 = 12 шт. загот.).Увеличилась производительность обработки на 180 %.Увеличилась производительность обработки на 180 %.Точение рабочей поверхности поршня
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
©= 75,4; S()= 0,073; £=0,2; i=l; ZOCH = 2,26;
7= 29 мин (7 = 12 шт. загот.).
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
©= 75,4; S()= 0,073; £=0,2; i=l; ZOCH = 2,26;
7= 29 мин (7 = 12 шт. загот.).
Увеличилась производительность обработки на 180 %.
Увеличилась производительность обработки на 180 %.
Изготовляемая деталь
Поршень усилителя
*
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45 (ГОСТ 1050—74), HRC 36—40
Змки
Оборудование
Станок токари о-винторезный 163
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
^осн
7, шт. загот.
п
о
S。
$м
£
£
Точение продольное 0 120二8讎
Резец сечением 25Х 25, оснащенный четырехгранной пластиной из ВОК-60
800
302
0,073
58,4
0,2
1
0,56
25
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Изготовляемая деталь
Штамп верхний
］尸25
Материал обрабатываемой детали, твердость
Сталь 5ХНМ (ГОСТ 5950—73), HRC 39—44
1
4
4w
1
то.
。嗎
0〕
Г
Оборудование
Станок токарный специальный ТТ1912
7Ш
仔6温
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
%сн
загог.)
п
о
S。
Sm
t
j
Обтачивание 0 320二§温
Резей сечением 25X25, оснащенный четырехгранной пластиной из ВОК-60
200
210
0,1
20
0,3
1
—
6,8
68 (10)
Элементы старой технологии
Техннко-экономнческая эффективность внедрения
Точение с уларом цилиндрической поверхности
Продолжение прил. 9
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.〃 =400; и =43; So =0,15; Z=0.3; /осн == 21;Г = 52 мин (7=2 шт. загот.)Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.〃 =400; и =43; So =0,15; Z=0.3; /осн == 21;Г = 52 мин (7=2 шт. загот.)Увеличилась производительность обработки на 200%.Увеличилась производительность обработки на 200%.Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 20——25 р. на один комплект. Увеличилась стойкость резца в 5 раз.Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 20——25 р. на один комплект. Увеличилась стойкость резца в 5 раз.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
〃 =400; и =43; So =0,15; Z=0.3; /осн == 21;
Г = 52 мин (7=2 шт. загот.)
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
〃 =400; и =43; So =0,15; Z=0.3; /осн == 21;
Г = 52 мин (7=2 шт. загот.)
Увеличилась производительность обработки на 200%.
Увеличилась производительность обработки на 200%.
Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 20——25 р. на один комплект. Увеличилась стойкость резца в 5 раз.
Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 20——25 р. на один комплект. Увеличилась стойкость резца в 5 раз.
Продолжение пр ил. Q
Точение коллекторной «тулки
Изготовляемая деталь
Коллекторная втулка
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь ЗОХГСА.
HRC 34—38, окалин а
1
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный с ЧПУ мол ел и 16К2ФЗС1, п = 2000. N = =10
и
Й
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
&H
шт.
и
Sn
Sm
f
i
Протачивание поверхностей /-3
Резец прорезной (25Х 25Х 150). оснащенный пластиной из керамики
1000
300
0,4
400
1
—
0,5
120
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок круглошлифовальньш универсальный модели ЗА 130.,=27, Sm = 272; /ОС11 =1,4; 7 = 60 шт. загот.Оборудование: станок круглошлифовальньш универсальный модели ЗА 130.,=27, Sm = 272; /ОС11 =1,4; 7 = 60 шт. загот.Увеличилась производитель я ость обработки на 150 %.
Оборудование: станок круглошлифовальньш универсальный модели ЗА 130.
,=27, Sm = 272; /ОС11 =1,4; 7 = 60 шт. загот.
Оборудование: станок круглошлифовальньш универсальный модели ЗА 130.
,=27, Sm = 272; /ОС11 =1,4; 7 = 60 шт. загот.
Снизилась шероховатость обработанной поверхности с Ru = = 1.25 мкм до Ra == 0,63 мкм.
Годовой экономический эффект 20 000 р.
Точение шеек вала взамен шлифования
Изготовляемая деталь
Вал
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь ЗОХГСА, HRC 34—38, окалина
喇
1
F т
王
1
si
й
•繕
i
17L
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарио-вннторез- ный 1К62ФЗС1 с ЧПУ, п = 2000, N= 10
39^-о,38
§•
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
CO*
'осн
兀шт. вагот.
я
о
S。
Sm
j
1
2
Протачивание поверхностей /一4
Протачивание поверхностей 5—9 н фасок
Резец подрезной
(25Х20Х150), оснащенный пластиной из керамики То же
1250
170
0,3
375
1
1
—
1,5
120
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок круглошлифовальный ЗБ 153У. % == 25; Sm = 470; /осн = 11; 才=60 шт. загот*Оборудование: станок круглошлифовальный ЗБ 153У. % == 25; Sm = 470; /осн = 11; 才=60 шт. загот*Увеличилась производительность обработки на 450%.
Оборудование: станок круглошлифовальный ЗБ 153У. % == 25; Sm = 470; /осн = 11; 才=60 шт. загот*
Оборудование: станок круглошлифовальный ЗБ 153У. % == 25; Sm = 470; /осн = 11; 才=60 шт. загот*
Снизилась шероховатость обработанной поверхности с Rd = =1,25 мкм до R& = 0,63 мкм.
Годовой экономический эффект 20 000 р.
Растачивание барабана тормоза
Продолжение прил. 9
Изготовляемая деталь
Барабан тормоза задний
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун, НВ 190—240
&Z5DJ5tOJ
Оборудование
Автоматическая линия фирмы «Морандо» (Италия)
Содержание перехода (операции)
Внд режущего инструмента
Режим резания
сож
*осн
Т, шт. загот.
п
V
S。
Sm
t
g
Растачиваниеобода
тормоза окончательное
Резец, осиащеиный круглой пластиной из композита 01
500
396
0,29
145
0,25
1
Укрк- иол-1
0,39
250
Элементы втарой технологии
Технико-экономннеская эффективность внедрения
Оборудование: то же» Материал режущей части инструмента: керамика В-3.
Режим резания: тот же; /осн то же, 7 = 50 шт. Загот.
Повысилась стойкость инструмента в 5 раз.
Растачивание закаленной гильзы цилиндров
Изготовляемая детальГильза цилиндраМатериал обрабатываемой заготовки, твердостьЧугун специальный, HRC 45—50Оборудование, частота вращенияшпинделяСтанок отделочно-расточный вертикальный 2777В, 〃=1000Изготовляемая детальГильза цилиндраМатериал обрабатываемой заготовки, твердостьЧугун специальный, HRC 45—50Оборудование, частота вращенияшпинделяСтанок отделочно-расточный вертикальный 2777В, 〃=1000
Изготовляемая деталь
Гильза цилиндра
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун специальный, HRC 45—50
Оборудование, частота вращенияшпинделя
Станок отделочно-расточный вертикальный 2777В, 〃=1000
Изготовляемая деталь
Гильза цилиндра
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун специальный, HRC 45—50
Оборудование, частота вращенияшпинделя
Станок отделочно-расточный вертикальный 2777В, 〃=1000
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Г, шт. загот.
п
0
S。
5м
£
i
Растачивание
отверстия
Головка расточная регулируемая многозубая, оснащенная композитом 01
1000
370
0,2
200
0,6
3
4 % -ный раствор Укрино- ла-1 в воле
0,32
50
Элементы старой технологии
Техиико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок XLO (США). Режущий инструмент: расточная головка с керамикой, р = 270; %сн = 0,58; Г = 35 шт. загот.Оборудование: станок XLO (США). Режущий инструмент: расточная головка с керамикой, р = 270; %сн = 0,58; Г = 35 шт. загот.Увеличилась производительность обработки на 70 % •
Оборудование: станок XLO (США). Режущий инструмент: расточная головка с керамикой, р = 270; %сн = 0,58; Г = 35 шт. загот.
Оборудование: станок XLO (США). Режущий инструмент: расточная головка с керамикой, р = 270; %сн = 0,58; Г = 35 шт. загот.
Повысилась стойкость инструмента в 1,5 раза.
Точность обработки возросла в 2 раза.
Годовой экономический эффект 1 200 р. на одну головку.
Изготовляемая деталь
Маховик
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун СЧ 21, НВ 200—241
吸5乙
ж^Д
Оборудование
Автоматическаялиния
фирмы «Морандо» (Италия)
Содержание перехода (операций)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
7. шт. загот.
п
и
S。
Sm
f
i
Подрезка торца чистовая
Резец проходной, оснащенный круглой пластиной из композита 01
196
220
0,21
41,16
0,35
1
Укри- нол-1
2,6
200
Подрезка торца маховика большегрузного автомобиля
Продолжение прмл. 9
Элементы старой технологииТехнико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части Повысилась стойкость инструмента в 20 раз. инструмента: керамика ВО К-60.
Режим резания: тот же; %сн т。*е; 7 = 10 шт« за- гот.
Растачивание гильз из специального чугуна
Изготовляемая деталь
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Гильза автомобильного двигателя
Чугун, НВ 230—250
g
*
餃
影0
——
Оборудование, частота вращенияшпинделя
Станок отделочво-расточ- ный вертикальный 2777В, станок алмазно-расточный О&6352, л = 1500
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
&н
7. шт. загот.
п
V
S。
Sm
f
1
2
Растачивание отверстия получисто- вое
Растачивание отверстия чистовое
Вставка резцовая, оснащенная композитом 01
То же
1500
420
0,1
0,08
150
120
0,4
0,1
1
15 %-нын раствор НГЛ-205
1,1
1,2
40
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок алмазно-расточный ОС-6352. Материал режущей части инструмента: твердый сплав ВК2
。=125; Т = 10 шт. загот.
Увеличилась производительность обработки на 65 %.
Повысилась стойкость инструмента в 4 раза.
Растачивание седла клапана
Продолжегше прил. 9
Изготовляемая деталь
Седло клапана
仰
Материал обрабатываемой детали, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Чугун специальный, HRC 42—46, окалина после термообработки
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Полуавтомат токарный DAMF-6/160, 〃= 100 .,. 1400, ^= 12
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Резким резаиия
сож
п
»
S。
$м
t
Растачивание отверстия
Резец расточный, оснащенный круглой пластиной из композита 01 (/ = =200 см. 0 25 мм)
1400
170
0,1
140
0,25
1
Эмульсия
Элементы старой технологии
Оборудование: станки внутришлифовальные ЗА228, ЗА240, ЗА227, ЗК227В. Режущий инструмент: круг шлифовальный ПП 35X40X10, 35 50СТЗК5.
%Р = 33; Snon = 0,06; i = 42; /осн = 0,396; 7 =
=16 мин (Т = 40 шт. з а гот.)*
^осн
(шт. загот.)
0,054
60(1100)
Технико-экономическая эффективность внедрения
Увеличилась производительность обработки на 600 %• Годовой экономический эффект 57 500 р.
Растачивание взамен планетарного шлифования
Изготовляемая деталь
Полуось внутренняя
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 12Х2Н4А, HRC 58—62
忘
一
7
Ф55,87^
Оборудование
Станок алмазно-расточный ADW-4
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
-сож
'осн
Т, шт. загот.
п
и
So
Sm
f
Растачивание отверстия
Вставка резцовая, оснащенная композитом 10
530
100
0,23
121,9
0,3
1
эгт
0,65
48
Технико-экономическая вффективность внедрения
Элементы старой технологии
Режущий инструмент: шлифовальный круг; п = =5000; %р = 20; Suou= 0,05.Режущий инструмент: шлифовальный круг; п = =5000; %р = 20; Suou= 0,05.Производительность обработки увеличилась в 3 раза (по сравнению с планетарным шлифованием)»
Режущий инструмент: шлифовальный круг; п = =5000; %р = 20; Suou= 0,05.
Режущий инструмент: шлифовальный круг; п = =5000; %р = 20; Suou= 0,05.
Продолжение прил. 9
Вы сокоскоростное отделочное растачивание отверстий малого диаметра
Обрабатываемая заготовка
Седло клапана
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 45Х, HRC 45—50
^^
Оборудование
Станок алмазно-расточный трехшпиндельный 2А715
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
'©CH
7, шт. загот.
Я
©
S。
sM
£
i
Растачивание отверстия 0 1中溜
Резец, оснащенный пластиной из композита 01
1900
66
0,06
114
0,1—0,2
2
—
0,25
600
Элемента старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок шлифовальныйОборудование: станок шлифовальныйУвеличилась производительность обработки на 120 %.
Оборудование: станок шлифовальный
Оборудование: станок шлифовальный
Высвобождено два шлифовальных станка.
Повысилось кечество обработки.
Растачивание отверстий высокой точности
Изготовляемая деталь
Корпус шпиндельной бабки
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун СЧ 20
(ГОСТ 1412—79), НВ 155
\
「!
F
I
.8
才2
L
2
*
厶
Оборудование
Станок специальный ВС-539
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего ннстр_> менте
Режим резания
co ж
'осн
/ . ШТ.
S。
S»,
1
2
Растачивание оси чистовое
Подрезка торцов
Резец, оснащенный вставкой (0 8X20) с режущей частью из композита 01 То же
730
320
0,04
30
0,25
I.
—
8,9
40
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффектавность внедрения
Оборудование:станок горизонтально-расточный
2А620.
Материал режущей части инструмента: ВК8.
Увеличилась производительность обработки на 60 %.
Изготовляемая деталь
Шпиндельный барабан
0170 Кб
018ОК5
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Чугун СЧ 32, НВ 187—255. Выполнена пол у чистовая обработка поверхности
L
1
I
B面A|
04 加 7 ^L
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станки алмазно-расточные ОС-6102А, 0 c-4741, ОС-6243, л = 240 ... 850, N= 4
v ж
1
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Г. мин
и
О
S。
Sm
f
I
1
2
Алмазное растачивание отверстий предварительное
Алмазное растачивание окончательное
Резец специальный
(0 16X32), оснащенный вставкой с режущей частью из композита 01 или 10
240— 850
200—
220
0,02— 0,04
4,8—
34
0,9
2
Эмульсия
25,4
240
0,05
114,4
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок алмазно-расточный ОС-831.
Материал режущей части инструмента: ВК-ЗМ. и= 120; So — 0,01 ... 0,04.
Увеличилась производительность обработки на 60 %.
Шероховатость обработанной поверхности снизилась.
Растачивание отверстий высокой точности
Продолжение прил. 9
Изготовляемая деталь
Седло клапана
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 2X13 (ГОСТ 5632—72), HRC46
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16K20, п = 12,6 ... 1600, N = 12,5
色
§
姫
5
wo
0
Содержание перехода(операции)
Внд режущего инструмента
Т« мнн
1
Растачивание отверстия 0 55+0'074
Резец специальный, оснащенный пластиной из композита 01
630
2
Растачивание
4,5Х 120°
фаски
То же
08
5 5
7 2 0 9 3
1Л 1л 1л л^^^л^л^
3 8 7 90,8,3)6,&
1Л rt/ cn1А
_п^гп^_п^-п^.с^-2,aLL0,
20
Элементы старой технологнн
Технико-экономическая эффектнвность внедрения
Оборудование: 1-й переход — станок внутришлифо- вальный; 2-й переход — станок токарно-винторезный модели 1К62.
Режущий инструмент: круг ПП 35X50X10 (1-й переход)； материал режущей части инструмента: Т15К6 (2-й переход); %= 40; SM = 5690 (1-й переход); и = =108; So= 0,14 (2-й переход); /осн = 8,26.
Увеличилась производительность обработки на 330 %.
Выполнена концентрация операций, повысилось качество обработки.
Растачивание точных отверстий
Изготовляемая деталь
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Корпус бабки пильного диска
Чугун СЧ 20 (ГОСТ 1412—79), НВ 170—220
Станок отделочно-расточ- ный ОС-9458, п = 450 ... 1055, N= 2,2
Содержание перехода(операции)
Вид режущего инструмента
Режим резання
СОЖ %сн 『，мин
1
2
3
4
5
Растачивание отверстий диаметром 力, мм:
130Я7 (/ = 125 мм)
110Н7 (/ = 85 мм)
90Н7 (/ = 85 мм)
150//7 (/ = 100 мм)
90〃7 (/ = 30 мм)
Вставка резцовая, оснащенная композитом 01
То же
5 15 0 065500
6 8 0 6 9
7 9 9 7 5
2 2 2 2 2
14 8 16
5» 3
5 5 8 5 3 4 3 2 4В п^ п^ п^- л^- о.
31
350
Элементы старой технологииЭлементы старой технологииОборудование: станок специальный 8МП664. Режущий инструмент: развертка или раскатка. /осн = 55: Т = 55 мин.Оборудование: станок специальный 8МП664. Режущий инструмент: развертка или раскатка. /осн = 55: Т = 55 мин.Технико-экоиомнческая эффектнввесть внедрения
Элементы старой технологии
Элементы старой технологии
Оборудование: станок специальный 8МП664. Режущий инструмент: развертка или раскатка. /осн = 55: Т = 55 мин.
Оборудование: станок специальный 8МП664. Режущий инструмент: развертка или раскатка. /осн = 55: Т = 55 мин.
Увеличилась производительность обработки на 150%.
Геометрическая точность обработанных отверстий улучшилась.
Трудоемкость обработки снизилась на 130n нормо-ч.
Продолжение прял. 9
Растачивание отверстий с высокими требованиями к шероховатости поверхности
Изготовляемая деталь
Пуансон-матрица
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь Х12М (ГОСТ 4543—71), HRC 56—60
Оборудование, частота вращения шпинделя
Станок токарно-винторез- иый 1К62, п == 12,5 ... 1600
№
Содержанке перехода (операции)
Вид режущего инструмента
1
2
Растачивание отверстия 0 108+о.озь
Растачивание отверстия 0 87,48+0m
Резец расточный
(25Х 25Х 150), оснащенный пластиной нз композита 10
То же
Элементы старой технологии
Режим резания
сож
^осн
Т，мин
и
и
S。
§м
г
1
250
315
85
87
0,04
10
12,6
0,5
1
—
6,6
20
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок внутришлифовальный универсальный ЗА228П. Режущий инструмент: круг ПП 63X32X32.
』=40; Sm = 3060; &Н = 24,2.
Увеличилась производительность обработки на 300 %.
Растачивание посадочного отверстия фрез
Изготовляемая детальФрезы затылованные (ГОСТ 13235—79, ГОСТ 22749—77, ГОСТ 21843—76)Материал обрабатываемой заготовки, твердостьСталь Х6ВФ (ГОСТ 4543—71), HRC 56—60Оборудование, частота вращения шпинделя, мощностьСтанок токарно-винторезный 16K20,几=12,5 ... 1600, N= 10Изготовляемая детальФрезы затылованные (ГОСТ 13235—79, ГОСТ 22749—77, ГОСТ 21843—76)Материал обрабатываемой заготовки, твердостьСталь Х6ВФ (ГОСТ 4543—71), HRC 56—60Оборудование, частота вращения шпинделя, мощностьСтанок токарно-винторезный 16K20,几=12,5 ... 1600, N= 10Торцовое биение опорных поверхностей — ие более 0,03 ммТорцовое биение опорных поверхностей — ие более 0,03 мм
Изготовляемая деталь
Фрезы затылованные (ГОСТ 13235—79, ГОСТ 22749—77, ГОСТ 21843—76)
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь Х6ВФ (ГОСТ 4543—71), HRC 56—60
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16K20,几=12,5 ... 1600, N= 10
Изготовляемая деталь
Фрезы затылованные (ГОСТ 13235—79, ГОСТ 22749—77, ГОСТ 21843—76)
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь Х6ВФ (ГОСТ 4543—71), HRC 56—60
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16K20,几=12,5 ... 1600, N= 10
Торцовое биение опорных поверхностей — ие более 0,03 мм
Торцовое биение опорных поверхностей — ие более 0,03 мм
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
fOCH
T, шт. загот.
м
и
S。
Sm
t
Растачивание отверстия 0 60//7
Резец расточный специальный, оснащенный вставкой с режущей частью из композита 10
630
120
0,06
38
0,25
1
1,0
240
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок внутришлифовальный модели ЗА227. Режущий инструмент: круг ПП 60Х40Х 16. S。= 0,002; Sm = 4800; %сн = 1*.Оборудование: станок внутришлифовальный модели ЗА227. Режущий инструмент: круг ПП 60Х40Х 16. S。= 0,002; Sm = 4800; %сн = 1*.Увеличилась производительность обработки на 60 % • Годовой экономический эффект 11,5 р. на резец.Увеличилась производительность обработки на 60 % • Годовой экономический эффект 11,5 р. на резец.
Оборудование: станок внутришлифовальный модели ЗА227. Режущий инструмент: круг ПП 60Х40Х 16. S。= 0,002; Sm = 4800; %сн = 1*.
Оборудование: станок внутришлифовальный модели ЗА227. Режущий инструмент: круг ПП 60Х40Х 16. S。= 0,002; Sm = 4800; %сн = 1*.
Увеличилась производительность обработки на 60 % • Годовой экономический эффект 11,5 р. на резец.
Увеличилась производительность обработки на 60 % • Годовой экономический эффект 11,5 р. на резец.
Растачивание отверстия в специальной керамикеРастачивание отверстия в специальной керамикеИзготовляемая детальИзготовляемая детальВтулкаВтулкаМатериал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкойМатериал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкойКерамика ЛМК-60 (ТУ 16-538-148—77), НВ 120—140, коркаКерамика ЛМК-60 (ТУ 16-538-148—77), НВ 120—140, коркая吿缶ndя吿缶ndууОборудование, частота Станок токарный 1В320, вращения шпинделя, л = 38 ... 2000, N — 3 мощностьОборудование, частота Станок токарный 1В320, вращения шпинделя, л = 38 ... 2000, N — 3 мощностьСодержание перехода(операции)Содержание перехода(операции)Режим резанияРежим резанияВид режущего инструментаВид режущего инструментаРастачивание отверстия 0 ll〃7+°g8Растачивание отверстия 0 ll〃7+°g8Резец (0 10X25), оснащенный композитом 10Резец (0 10X25), оснащенный композитом 10ИЗОИЗОоо9090сожсож400—5С0400—5С0Т, шт. загот.Т, шт. загот.
Растачивание отверстия в специальной керамике
Растачивание отверстия в специальной керамике
Изготовляемая деталь
Изготовляемая деталь
Втулка
Втулка
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Керамика ЛМК-60 (ТУ 16-538-148—77), НВ 120—140, корка
Керамика ЛМК-60 (ТУ 16-538-148—77), НВ 120—140, корка
я吿缶nd
я吿缶nd
у
у
Оборудование, частота Станок токарный 1В320, вращения шпинделя, л = 38 ... 2000, N — 3 мощность
Оборудование, частота Станок токарный 1В320, вращения шпинделя, л = 38 ... 2000, N — 3 мощность
Содержание перехода(операции)
Содержание перехода(операции)
Режим резания
Режим резания
Вид режущего инструмента
Вид режущего инструмента
Растачивание отверстия 0 ll〃7+°g8
Растачивание отверстия 0 ll〃7+°g8
Резец (0 10X25), оснащенный композитом 10
Резец (0 10X25), оснащенный композитом 10
ИЗО
ИЗО
о
о
90
90
сож
сож
400—5С0
400—5С0
Т, шт. загот.
Т, шт. загот.
Технико-экономическая эффективность внедрения — новое производство
Продолжение прил. 9
Обработка отверстий в специальном углепластике
Обрабатываемая заготовка
Двухслойные листы
Материал обрабатываемой заготовки
Углепластик КМУ-4刀
Оборудование, частота вращения
Пневмодрель ручная СМ-21-9-2500, п = 2500
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резання
сож
'осн
Г, шт. за гот.
п
V
S。
Sm
j
Зенкование отверстий до 0 7,4 мм
Зенковка с режущим элементом из композита 05
2500
55
—
—
1,7
——
H. св.
?00
Технико-экономическая эффективность внедрения
Элементы старой технологии
Оборудование: то же. Режущий инструмент: зенковка твердосплавная.Оборудование: то же. Режущий инструмент: зенковка твердосплавная.Отслоение углепластика отсутствует за счет повышения стойкости инструмента в 20 …30 раз.
Оборудование: то же. Режущий инструмент: зенковка твердосплавная.
Оборудование: то же. Режущий инструмент: зенковка твердосплавная.
Годовой экономический эффект 158 600 р.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента： Т30К4.'осн — 2,8; Т = 80 шт. загот.Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента： Т30К4.'осн — 2,8; Т = 80 шт. загот.Увеличилась производительность обработки в 1,7 раза. Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 1300 р.Увеличилась производительность обработки в 1,7 раза. Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 1300 р.Продолжение прил. 9
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента： Т30К4.
'осн — 2,8; Т = 80 шт. загот.
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента： Т30К4.
'осн — 2,8; Т = 80 шт. загот.
Увеличилась производительность обработки в 1,7 раза. Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 1300 р.
Увеличилась производительность обработки в 1,7 раза. Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 1300 р.
Растачивание легированной стали
Изготовляемая деталь
Щека
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сталь 35ХГСЛ (ГОСТ 977—75), НВ 217
L
0.
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок отдел очно-р асточ- ный 2706П0С7123, п = =1205 ... 5000, / = 2,2
в
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
&н
Т. шт. загот.
п
V
S。
Sm
t
j
Растачивание отверстия 0 50+。，。*
Резец, оснащенный четырехгранной пластиной из ВОК-60
1050
160
0,07
73,5
0,451
1
—
1,63
240
Технико-экономическая эффективность внедрения
Элементы старой технологии
Оборудование: станок внутришлифовальный универсальный модели ЗА228.f = 0,2 ... 0,4; %сн = 4,5; Т = 70 шт. загот.Оборудование: станок внутришлифовальный универсальный модели ЗА228.f = 0,2 ... 0,4; %сн = 4,5; Т = 70 шт. загот.Увеличилась производительность обработки на 800 %.Годовой экономический эффект 28 р. на один комплект.Увеличилась производительность обработки на 800 %.Годовой экономический эффект 28 р. на один комплект.Растачивание посадочного отверстия шестерни
Оборудование: станок внутришлифовальный универсальный модели ЗА228.
f = 0,2 ... 0,4; %сн = 4,5; Т = 70 шт. загот.
Оборудование: станок внутришлифовальный универсальный модели ЗА228.
f = 0,2 ... 0,4; %сн = 4,5; Т = 70 шт. загот.
Увеличилась производительность обработки на 800 %.
Годовой экономический эффект 28 р. на один комплект.
Увеличилась производительность обработки на 800 %.
Годовой экономический эффект 28 р. на один комплект.
Изготовляемая деталь
Шестерня
Материал обрабатываемой заготовки
Сталь 40Х
1
-г一
45 _
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токарно-винторезный 16К20ФЗС5 с ЧПУ, 〃=1600, ^= 10
1
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
%сн
Т, шт. загот.
п
и
S。
Sm
j
Растачивание предварительное
Резеп расточный специальный, оснащенный четырехгранной пластиной нз ВОК-60
1000
226
0,25
250
1,3
1
—
0,51
60
Элементы старой технологии
Технико-экоиомическая эффективность внедрения
Растачивание автоматной стали
Изготовляемая деталь
Втулка
Материал обрабатываемой заготовки
Сталь АЮ (ГОСТ 8731—65)
1
0
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок токар но-вянторез- ный модели SV 18RA, п =
—12,5 ・♦・ 1600, N = 6,0
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
&н
Т. шт. загот.
п
а
So
Sm
t
Растачивание отверстия 0 68+°.°4е
Резец расточный (25Х20Х X 70), оснащенный вставкой с режущей частью из ВОК-60
1600
342
0,07
112
0,35
1
1,4
240
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: Т15К6.
/осн = 5,2; Т = 120 шт. загот.
Увеличилась производительиость обработки в 3 раза. Шероховатость обработанной поверхности снизилась. Годовой экономический эффект 350 р. на комплект резца.
Фрезерование привалочной плоскости корпусной детали
Изготовляемая деталь
Корпус распределителя
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун СЧ 21 (ГОСТ 1412—79), НВ 200—240
Оборудование
Станок вертикально-фрезерный, встроенный в автоматическую линию
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
п
о
S。
Sm
j
Фрезерование разъема
плоскости
Фреза ступенчатая 0 160 мм. оснащенная круглыми пластинами 0 7 мм из композита 05
912
458
0,043
700
1—2
1
Эмульсия
0,25
Элементы старой технологии
Оборудование: станок карусельно-шлифовальный М3756.
Техннко-экоиомическая эффективность внедрения
Увеличилась производительность обработки на 80 %* Высвобождено два станка.
Т, шт.загот.
1500
Фрезерование привалочной плоскости коробки скоростей тяжелого трактора
Изготовл яемая деталь
Корпус коробки скоростей
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун СЧ 21 (ГОСТ 1412—79), НВ 220—269
Оборудование
Многоцелевые станки
МСМ 13X20 (японская фирма «Окума») и BTN-13A (японская фирма «Тосиба»)
Содержание перехода (операнмн)
Внд режущего инструмента
я
Фрезерование привал очных поверхностей
Фреза ступенчатая 0 160 мм, оснащенная пластинами из композита 05
1250
Режим резания
сож
V
备
Sm
i
630
0,06
1250
3—5
1
‘OCR
Г, me загот.
3
45
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Режущий инструмент： фреза Р2622-160 仲ярма «Сандвик Коромант»)
Увеличилась производительность обработки на 200 %.
и= 100 ... 150; $м = 250 ... 350; f = 1 ... 5; ^осн = =10, Т = 19 шт. загот.
Шероховатость обработанной поверхности снизилась в 1,5 раза. Произведена замена импортного инструмента.
Продолжение прил. 9
Фрезерование чугунного литья по корке
Изготовляемая деталь
Корпус распределителя
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Чугун СЧ 18 (ГОСТ 1412—70), НВ 120——230, литейная корка
h彩 *-
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок специальный двухшпиндельный карусельнофрезерный 6М23, п = =31,5 …500, п = 50 ... 800, ^= 10,4
目
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Т. мин
п
и
S。
Sm
t
Фрезерование плоскостей У и С черновое и чистовое
Фреза торцовая насадная 0 315 мм, оснащенная пла- станами из композита 05
5ao
800
500
800
0,054
0,033
800
3—4
0,5
1
1,3
360
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: ВК8.
Черновой рабочий ход: и = 49,5; t— 3 ... 4; Sm = =175; чистовой рабочий ход: и = 78,5; »= 0,5; SM = =175; %сн п 5,95; Т = 240 мин.
Увеличилась производи!ельносгь обработки на 340%.
Снизилась шероховатость обрабатываемой поверхности с Rz = =40 мкм до R。= 1,5 мкм.
Годовой экономический эффект 69 000 р.
Продолжение прил. 9
Оборудование: Ьй переход ——то же; 2-й переход — станок продольно-шлифовальный МС336.Материал режущей часть инструмента: ВК8 (1-й переход).1-й переход: и = 32; с — 64; SM = 250; / = 4,0; /осн~ =8,0; Т = 120 мин (7= 15 шт. загот.) 2刃 переход:卜^ = 13.Оборудование: Ьй переход ——то же; 2-й переход — станок продольно-шлифовальный МС336.Материал режущей часть инструмента: ВК8 (1-й переход).1-й переход: и = 32; с — 64; SM = 250; / = 4,0; /осн~ =8,0; Т = 120 мин (7= 15 шт. загот.) 2刃 переход:卜^ = 13.Увеличилась производительность обработки на 600 %.Произведена концентрация операций.Годовой экономический эффект 68 700 р.Увеличилась производительность обработки на 600 %.Произведена концентрация операций.Годовой экономический эффект 68 700 р.
Оборудование: Ьй переход ——то же; 2-й переход — станок продольно-шлифовальный МС336.
Материал режущей часть инструмента: ВК8 (1-й переход).
1-й переход: и = 32; с — 64; SM = 250; / = 4,0; /осн~ =8,0; Т = 120 мин (7= 15 шт. загот.) 2刃 переход:卜^ = 13.
Оборудование: Ьй переход ——то же; 2-й переход — станок продольно-шлифовальный МС336.
Материал режущей часть инструмента: ВК8 (1-й переход).
1-й переход: и = 32; с — 64; SM = 250; / = 4,0; /осн~ =8,0; Т = 120 мин (7= 15 шт. загот.) 2刃 переход:卜^ = 13.
Увеличилась производительность обработки на 600 %.
Произведена концентрация операций.
Годовой экономический эффект 68 700 р.
Увеличилась производительность обработки на 600 %.
Произведена концентрация операций.
Годовой экономический эффект 68 700 р.
Фрезерование чугуна по корке
Изготовляемая деталь
Брус
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Чугун СЧ 12 отбеленный, НВ 240—280, корка
и
弋
Оборудование
Станок продольно-фрезерный модели ГФ1462
950
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резаиия
сож
'осн
7. мин (шт.
загот.)
п
g
Sz
Sm
i
1
2
Фрезерование черновое
Фрезерование чистовое
Фреза двухступенчатая 0 160 мм (z = 18), оснащенная круглыми пластинами нз композита 05
То же
800
400
0,04
600
4,0
1
—
2」
140
(40)
1200
600
900
0,5
1,4
Элементы старой технологии
Техн ико-экоиомическа я эффективность виедреиия
Продолжение прил. 9
Фрезерование на продольно**шлифовальном стайке
Изготовляемая деталь
Основание суппорта станка
Материал обрабатываемой заготовки
Чугун СЧ 28 (ГОСТ 1412—79)
-
4沙
1
Оборудование, частота Вращения шпинделя, мощность
Станок продольио-шли- фовальный фирмы «Вальд- рих Кобург» (ФРГ),"= =600 ... 2800, N = 30
J25 *
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
'осн. общ
T, шт. загот.
「
и
Sz
Sm
j
Фрезерование поверхностей /一5
Фреза регулируемая 0 125 мм (г = 8), оснащенная КОМПОЗИТОМ 01 (для обработки поверхностей типа «ласточкина хвоста»
2400
942
0,25— 0,5
5 000—
10 000
0,1- 0,3
2—4
351
8
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. ?осн = 702.Оборудование: то же. ?осн = 702.Увеличилась производительность обработки в 2 раза. Шлифование заменено фрезерованием.
Оборудование: то же. ?осн = 702.
Оборудование: то же. ?осн = 702.
Годовой экономический эффект 2000 р. на фрезу.
Фрезерование на продольно-шлифовальном станке
Изготовляемая деталь
Поперечина
Материал обрабатываемой заготовки
Чугун СЧ 32
(ГОСТ 1412—79)
at
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок продольно-шлифовальный фирмы «Тосиба» (Япония). п = 1000 ...
3000, N = 4
1
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
T, шт.
п
V
Sz
Sm
t
j
Фрезерование поверхностей 7-5
Фреза регулируемая 0 160 мм (z= 10), оснащенная композитом 01
2400
1200
0,125
3000
0,25
1
60
8
Элементы старой технологии-
Техннко-экоиомическая эффективность внедрения
Оборудоваиие: то же. /осн = 240; 71 = 2 шт. загот.Оборудоваиие: то же. /осн = 240; 71 = 2 шт. загот.Увеличилась производительность обработки в 3 раза.
Оборудоваиие: то же. /осн = 240; 71 = 2 шт. загот.
Оборудоваиие: то же. /осн = 240; 71 = 2 шт. загот.
Шлифование заменено фрезерованием.
Годовой экономический эффект 2500 р・ на фрезу.
Фрезерование на продольно- шлифовальном станке
Изготовляемая деталь
Стойка станка модели 6725В
4/
60 , S
60
Материал обрабатываемой заготовки
Чугун СЧ 25 (ГОСТ 1412—79)
1 ^
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок продольно-шлифовальный фирмы «Шнайдер» (ФРГ), л = 1000 ... 5000, N = 20
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
СОЖ
'осн- общ
7, шт. загот.
п
V
Sz
Sm
i
1
2
3
Фрезерование поверхности 7
Фрезерование поверхности 2
Фрезерование поверхностей 3-5
Фреза регулируемая 0 160 мм, оснащенная СТМ
Фреза регулируемая 0 160 мм, оснащенная СТМ, с удлиненным хвостовиком
Фреза регулируемая 0 120 мм, оснащенная СТМ
2500
900
0,25— 0,5
5 0С0—
10 000
0,3
2—4
81
3
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: станок продольно-шлифовальный фирмы «Вальдрих Кобург» (ФРГ)
Увеличилась производительность обработки в 2 раза Шлифование заменено фрезерованием.
Годовой экономический эффект 52 896 р.
Фрезерование окончательное стола станка в сборе
Изготовляемая деталь
Стол станка модели МС643ФЗ
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Чугун СЧ 21 (ГОСТ 1412—79), НВ 180—240
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок продольиофрезер- ный МС643ФЗ, п = 200 ... 1600, N= 30
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Фрезерование зеркала стола
Фреза торцовая 0 250 мм, оснащенная круглыми пластинами из композита 05
Элементы старой технологии
Оборудование: то же. Режущий инструмент: фреза (z = 1), оснащенная твердым сплавом.
и = 85; $м = 250; t— 0,1; i = 6; /осн = 1270, Т =
—100 мин.
Режим резания
С。*
^оси
Т, мин (шт. загот.)
п
V
S?
Sm
t
i
1250
1600
980 "1256
0,026
0,01
800
400
0,8—1,0 0,1
2
——
166
360 (2)
Технико-экономическая эффективность внедрения
Увеличилась производительность обработки в 6 раз. Годовой экономический эффект 34 000 р.
Оборудование: станок продольно-шлифовальныймс-з.%р= 25;。= 15; Snon= 10; f = 0,03; %сн= 3,0；Т~ 100 шт. загот.Оборудование: станок продольно-шлифовальныймс-з.%р= 25;。= 15; Snon= 10; f = 0,03; %сн= 3,0；Т~ 100 шт. загот.Увеличилась проязводительность обработки в 2 раза.Шлифование заменено фрезерованием.Годовой экономический эффект 12 500 р.Увеличилась проязводительность обработки в 2 раза.Шлифование заменено фрезерованием.Годовой экономический эффект 12 500 р.Фрезерование закаленных стальных направляющих
Оборудование: станок продольно-шлифовальный
мс-з.
%р= 25;。= 15; Snon= 10; f = 0,03; %сн= 3,0；
Т~ 100 шт. загот.
Оборудование: станок продольно-шлифовальный
мс-з.
%р= 25;。= 15; Snon= 10; f = 0,03; %сн= 3,0；
Т~ 100 шт. загот.
Увеличилась проязводительность обработки в 2 раза.
Шлифование заменено фрезерованием.
Годовой экономический эффект 12 500 р.
Увеличилась проязводительность обработки в 2 раза.
Шлифование заменено фрезерованием.
Годовой экономический эффект 12 500 р.
Изготовляемая деталь
Направляющая
Материал обрабатываемой заготовки, твердость, состояние поверхности перед обработкой
Сталь ШХ15 (ГОСТ 801—79), HRC 60—62, окалина
.500
同
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок продольно-шлифовальный фирмы «Хеккерт» (ГДР), л = 1400, ^ = 5,5
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резаиия
сож
'осн
Г, шт, загот.
п
и
Sz
Sm
1
2
Фрезерование поверх ностя /. Повернуть деталь на 180°
Фрезерование поверхности 2
Фреза регулируемая 0 120 мм (z = 8), оснащенная СТМ
То же
1400
527
0,25
2800
0,3
1,5
200
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Фрезерование поверхностей станины высокоточного станка
Изготовляемая детальИзготовляемая детальСтанина координатно-расточного станкаСтанина координатно-расточного станкаМатериал обрабатываемой заготовкиМатериал обрабатываемой заготовкиЧугун СЧ 28 (ГОСТ 1412—79)Чугун СЧ 28 (ГОСТ 1412—79)Оборудование, частота вращения шпинделя, мощностьОборудование, частота вращения шпинделя, мощностьСтанок продольно-шлифовальный модели SZ-2500 фирмы «Хеккерт》 и —=1000 ... 3000, N = 100Станок продольно-шлифовальный модели SZ-2500 фирмы «Хеккерт》 и —=1000 ... 3000, N = 100
Изготовляемая деталь
Изготовляемая деталь
Станина координатно-расточного станка
Станина координатно-расточного станка
Материал обрабатываемой заготовки
Материал обрабатываемой заготовки
Чугун СЧ 28 (ГОСТ 1412—79)
Чугун СЧ 28 (ГОСТ 1412—79)
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок продольно-шлифовальный модели SZ-2500 фирмы «Хеккерт》 и —
=1000 ... 3000, N = 100
Станок продольно-шлифовальный модели SZ-2500 фирмы «Хеккерт》 и —
=1000 ... 3000, N = 100
Режим резания
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
сож
&н. общ
Г, шт. загот.
〃
и
Sz
Sm
j
Фрезерование поверхностей /一5
Фреза регулируемая 0 63 или 0 160 мм, оснащенная композитом 01
3300—
2300
800— 1200
0,21 — 0,4
3000— 8000
0・1— 0,3
2—4
—
255
10
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. 'осн. общ =510.Оборудование: то же. 'осн. общ =510.Увеличилась производительность обработки в 2 раза.
Оборудование: то же. 'осн. общ =510.
Оборудование: то же. 'осн. общ =510.
Шлифование заменено фрезерованием.
Годовой экономический эффект 39 760 р.
Прецизионная обработка алмазным резцом
Изготовляемая детальИзготовляемая детальВтулка шестеренного насоса НШ-32y ・25Втулка шестеренного насоса НШ-32y ・25Материал обрабатываемой заготовки, твердостьМатериал обрабатываемой заготовки, твердостьСплав алюминиевый антифрикционный, НВ 80—115Сплав алюминиевый антифрикционный, НВ 80—115ОборудованиеОборудованиеСтанки алмазно-расточные 2705 и ОС-181, станок токарно-винторезный 16К20Станки алмазно-расточные 2705 и ОС-181, станок токарно-винторезный 16К20
Изготовляемая деталь
Изготовляемая деталь
Втулка шестеренного насоса НШ-32y ・25
Втулка шестеренного насоса НШ-32y ・25
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сплав алюминиевый антифрикционный, НВ 80—115
Сплав алюминиевый антифрикционный, НВ 80—115
Оборудование
Оборудование
Станки алмазно-расточные 2705 и ОС-181, станок токарно-винторезный 16К20
Станки алмазно-расточные 2705 и ОС-181, станок токарно-винторезный 16К20
№
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Г, смей
м
S。
Sm
f
j
1
2
Растачивание
0 26,01+°•孤5
Точение поверх-
Резец, оснащенный АСПК
То же
3100
1600
263
276
0,11
0,12
341
192
0,1—0,2
0,12
1
Н. св.
30
3
ности 0 55二8：8器 Подрезка торца
》
380
620
0,10
38
0,1—0,2
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: 1-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А710; 2-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А715; 3-й переход ——станок токарный специальный К К-662.Материал режущей части инструмента: ВК8.Оборудование: 1-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А710; 2-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А715; 3-й переход ——станок токарный специальный К К-662.Материал режущей части инструмента: ВК8.Увеличилась производительность обработки на 80 %. Повысилась стойкость инструмента в 50—100 раз. Высвобождено пять станков.Увеличилась производительность обработки на 80 %. Повысилась стойкость инструмента в 50—100 раз. Высвобождено пять станков.
Оборудование: 1-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А710; 2-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А715; 3-й переход ——станок токарный специальный К К-662.
Материал режущей части инструмента: ВК8.
Оборудование: 1-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А710; 2-й переход — станок алмазно-расточный горизонтальный 2А715; 3-й переход ——станок токарный специальный К К-662.
Материал режущей части инструмента: ВК8.
Увеличилась производительность обработки на 80 %. Повысилась стойкость инструмента в 50—100 раз. Высвобождено пять станков.
Увеличилась производительность обработки на 80 %. Повысилась стойкость инструмента в 50—100 раз. Высвобождено пять станков.
Продолжение прил. 9
Точение поршня автомобильного двигателя
Изготовляемая деталь
Поршень
Квниеоо^рьзнос1пь 0,01^0,0^
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сплав алюминиевый литейный А Л 30, НВ 90—120
к 71,9
р
Оборудование
Автоматическая линия фирмы «Лассаль» (Франция)
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резаиия
сож
'осн
7, шт. загот.
п
и
So
Sm
t
1
Обтачивание юбки поршня по копиру
Резец проходной, оснащенный вставкой с режущей частью из АСПК
700
200
0,11
77
0,4
1
Укрн- иол-1
0,92
10 000
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Режим резания: тот же; /осн то Произведена замена импортного инструмента, же, Т то же.
Растачивание отверстий пол поршневой палец
Изготовляемая детальИзготовляемая детальПоршей ьПоршей ьМатериал обрабатываемой заготовки, твердостьМатериал обрабатываемой заготовки, твердостьСплав алюминиевый литейный АЛЗО, НВ 90—120Сплав алюминиевый литейный АЛЗО, НВ 90—12002£* 一画画02£* 一画画
Изготовляемая деталь
Изготовляемая деталь
Поршей ь
Поршей ь
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сплав алюминиевый литейный АЛЗО, НВ 90—120
Сплав алюминиевый литейный АЛЗО, НВ 90—120
02£* 一画画
02£* 一画画
ОборудованиеОборудованиеАвтомати ческая линия фирмы «Лассаль» (Франция)
Оборудование
Оборудование
Оборудование: то же.Режим резания: тот же; /осн то же. Т то же.Оборудование: то же.Режим резания: тот же; /осн то же. Т то же.Произведена замена импортного инструмента.Произведена замена импортного инструмента.
Оборудование: то же.
Режим резания: тот же; /осн то же. Т то же.
Оборудование: то же.
Режим резания: тот же; /осн то же. Т то же.
Произведена замена импортного инструмента.
Произведена замена импортного инструмента.
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Г. шт. загот.
о
V
s。
Sm
£
i
Растачивание двух отверстий под поршневой палец
Вставка резцовая, оснащенная карбонадо
3000
236
0,076
228
0,11
1
Укрн-
НОЛ-1
0,21
10 000
Элементы старой технологий
Техянко-экономическая эффективность внедрения
Алмазное растачивание бронзы
Изготовляемая деталь
Толкатель
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Бронза БрОЦС4-4-2,5, НВ 60—70
总3 一釜
w甘0
一办
Оборудование
Станокалмазн ор асточ-
ный горизовтальный 2А710
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
8來
'осн
7, шт. загот.
и
«
S。
$м
£
Растачивание втулки толкателя
Вставка резцовая, оснащенная АСПК
3200
210
0,06
192
0,2
1
—
0,17
2100
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективнсють внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: В КЗ.
Режим резання: тот же; /осв то же; Т = 350 шт. загот.
Повысилась стойкость инструмента в 50—70 раз.
Алмазное фрезерование алюминиевого сплава
Изготовляемая деталь
Крышка гидрораспределителя
Материал обрабатываемой заготовки, твердость
Сплав алюминиевый АК5M2, НВ 70—90
м
Rz20
Оборудование
Станок барабанно-фрезерный ГФ-1080
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
Л мео
п
а
Sz
Sm
t
£
Фрезерование привал очных плоскостей
Фреза ступенчатая 0 145 мм, оснащенная АСПК
1250
570
0,21
800
3,2
2
0,6
1,5—2
Элементы старой технологии
Технико-экономическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: В Кб.
Повысилась стойкость инструмента в 50—100 раз.
Продолжение прил. 9
Алмазное фрезерование стеклопластика
Изготовляемая деталь
Корпус
Материал обрабатываемой заготовки
Стеклопластик
红2。
\/
Оборудование, частота вращения шпинделя, мощность
Станок вертикально-фрезерный 6Н12П, /г = 25 … 1600, N = 7
'〃4
'〃/〃〃//〃/
一 100.
Содержание перехода (операции)
Вид режущего инструмента
Режим резания
сож
'осн
7\ мин
п
и
S®
Sm
t
1
Фрезерование паза
Фреза концевая 0 40 мм (z = 4), оснащенная АСБ
1200
150
0,3
360
10
1
—
0,30
1080
Элементы старой технологииТехиико-экоиомическая эффективность внедрения
Оборудование: то же. Материал режущей части инструмента: В Кб.
般=100; So = 0,1; Sm = 80; / то же; /осн — 1,37; Г = =45 мин.
Увеличилась производительность обработки в 3 раза.
Годовой экономический эффект 1000 р. на одну фрезу.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Использование продольношлифовальных станков для обработки чугунных корпусных деталей фрезами со вставками нз сверхтвердых материалов. Методические рекомендации. М.: НИИМАШ, 1983. 11 с.
Металлорежущие станки для эффективной эксплуатации инструмента из син- тегических СТМ и керамики. Методические рекомендации. М.: ВНИИТЭМР, 1986. 85 с.
Металлорежущий инструмент. Каталог. Ч. II: НИИМАШ, ч. II, 1983 — 142 с. “
Номенклатура режуще! о инструмента из минералокерамики и сверхтвердых материалов на основе нитрида бора, выпускаемого заводами Минетанкопрома. М.: НИИМАШ, 1984. 44 с.
Обработка деталей станков с применением минералокерамики новых марок* Методические рекомендации МР-04-26—80. НПО Оргстанкинпром. М.: 1980. 55 &
Общемашиностроительиые нормативы режимов резания, норм износа и расхода при точении алюминиевых сплавов резцами из синтетических сверхтвердых материалов. М.: НИИМАШ, 1982. 25 с.
Общемашиностроительные нормативы режимов резания, норм износа и расхода резцов, сверл м фрез при обработке неметаллических конструкционных материалов (пластмасс). М.: НИИМАШ, 1982. 144 с.
Общемашииостроительные нормативы режимов резания резцами с механическим креплением минералокерамических пластин. Обработка на станках G ручным управлением и ЧПУ. М.: НИИМАШ, 1983. 45 с.
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
А
Алмазные круги для шлифования м заточки керамики ——Балансировка 146 — Виды связок 145, 146 — Правка 146 ——Свойства 145——Технические характеристики 145
—сверхтвердых материалов 162, 164
Алмазные пасты — Применение 146
—Состав 146
Алмазы поликристаллические — Классификация 13, 14
— Коэффициент трения 14
—Основные характеристики 48
—Свойства 5, 14
Амборит 5
Б
Белбор 5
Блазон 10
Б(ф штанга с механическим креплением трехгран и ых пластин из керамики для токарных станков с ЧПУ — Конструкция 66
Вюрцин 9
ГОСТ 7730—74 9206—80Е 13135—80Е 16167—80 16171—81Е 16172—80Е 18242—72 19042—80
г
爲176M145145io
ГОСТ 19084—80
60
19085—80
60
25003—81
55, 56
26476—85
252, 254
26611—85
60, 61
26612—85
60, 61
26615—85
63
26630—85
55
Державки расточные — Обозначение согласно ISO 253
3
Заготовки двухслойные для иапайного инструмента ——Конструкция, размеры 53 Зенковки с механическим креплением пластин из композита 05 для обработки отверстий в высокоабразивных углепластиках — Конструкция 45
—Преимущества перед твердоспла виыми зенковками 45
И
Инструменты режущие — Технологические особенности применения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой 130—134
Инструменты режущие, оснащенные керамикой — Наибольшая эффективность применения 134 — Номенклатура 235——249 — Оптимальные условия эксплуатации 166 — Применение 5 6, 139, 144
—зарубежного производства — Особенности конструкций 66—68
Инструменты режущие, оснащенные композитом — Применение 5, 6
—с двухслойными реж)гщими элементами с рабочим слоем на подложке из твердого сплава — Направление конструирован и я 46, 49
—с неразъемным креплением — Методы крепления 30 — Рекомендуемое применение 30 — Примеры конструкций 31, 32
——с разъемным креплением — Преимущества 32 — Примеры конструкций 31, 36, 37, 39, 40, 43—45
Инструменты режущие, оснащенные поликристаллическим алмазом — Применение 5, 6
Инструменты режущие, оснащенные сверхтвердыми материалами — Главное направление развития конструкций 30 ——Наибольшая эффективность применения 134 — Номенклатура 222—234 — Области применения 27, 29 — Оптимальные условия эксплуатации 166—Применение 130, 132, 133, 135—138, 140, 141—143 — Рекомендуемые условия заточки 163
—алмазные — Применение 73
Информационная карта комплексной обработки шпинделя резцами из разных материалов 272
—обработки резьбового кольца сверлильного патрона 269, 270
—подрезки торца маховика большегрузного автомобиля 282
—прецизионной обработки алмазным резцом 308
Информационная карта растачивания автоматной стали 297
—алмазного бронзы 311
—барабана тормоза 280
—в специальном углепластике 294
—высокое корсетного отделочного отверстия малого диаметра 286, 287
— гильз из специального чугуна 283
—закаленной гильзы цилиндра 281
—легированной стали 295
—— отверстий в специальной керамике 293
——отверстии высокой точности 287, 288
—отверстий под поршневой палец 310
—отверстий с высокими требованиями к шероховатости поверхности 291
—полуоси внутренней взамен планетарного шлифования 285
— посадочного отверстия фрез 292
—посадочного отверстия шестерни 296
—стали с высоким содержанием хрома 289
—точных отверстий 290
Информационная карта точения втулки из специального порошкового сплава 268
— гильз из конструкционной стали 271
— гильз цилиндров двигателя 263, 264
—коллекторной втулки 278
—конической поверхности закаленной детали 278
—наружной поверхности гнльзы 273
—поршня автомобильного двигателя 309
—прокатных валков 261, 262
—пуансона штампа 267
—рабочей поверхности поршня 276
— шеек вала взамен шлифования 279
—шпинделя станка 16К20 274
Информационная карта точения и подрезки торцов гнльз цилиндров двигателя 265, 266
Информационная карта точения с ударом цилиндрической поверхности 277
Информационная карта фрезерования алмазного стеклопластика 313
—закаленных стальных направляющих 306
—на продольно-шлифовальном стайке 302—304
—окончательное стола станка в сборе 305
—поверхностей станины высокоточного стайка 307
—привалочной плоскости коробки скоростей тяжелого трактора 299
—привалочной плоскости корпусной детали 298
—чугуна по корке 301
—чугунного литья по корке 300
К
Карбонит 14
Карта информационная — см. Информационная карта
Керамика — Классификация 15
—Основные преимущества применения 15
—Повышение прочности 23
—Рекомендации по выбору 28
Киборит 10
Кирпичева— Кика закон механического подобия 11
Композиты — Понятие 5
—Свойства 5, 12
Коэффициент трещиностойкости — Понятие 13
Круги алмазные — см. Алмазные круги
М
Материалы керамические — см. Керамика
—сверхтвердые — см. Сверхтвердые материалы (СТМ)
Напряжение при диаметральном сжатии диска — Формула для расчета 13
Ннборит 10
Ннтрид бора — Диаграмма состояния 8
П
Пасты алмазные — см. Алмазные пасты
Пластины режущие — Изготовление с помощью медного электрода 94
—Обозначение 250, 251
Пластины режущие из керамики — Алмазные инструменты, используемые при шлифовании 144, 145 — Геометрические параметры 55 — Доводка рабочих поверхностей алмазными пастами на притирах 146, 147 — Допустимые зоны вы* крашивания 55 — Допустимые параметры шероховатости поверхности 55 — Допустимые предельные отклонения основных параметров 54 — Классы точности 55 — Критические дефекты 56 — Маркировка 56— Определение режущих свойств 26 ——Повышение качества и стабильности свойств 26 ——Причины повторной заточки 144 — Расположение и допустимые размеры зон выкрашивания 55, 56 — Способы плоского шлифования 145 — Станки, рекомендуемые при шлифовании 145
—на основе нитрида кремния — Изготовление 22, 26 — Физико-механические свойства 20, 21
—оксидной ——Изготовление 15, 22——25 — Физико-механические свойства 16— 18
— оксидно-карбидной — Изготовление 15 —— Улучшение свойств 23
Пластины режущие из композита — Допуски и предельные отклонения размеров 35
—алмазные многогранные для резцов — Конструкции и размеры 52
— двуслойные — Преимущества 46
—для резцов — Конструкции 33
—для торцовых регулируемых фрез — Конструкции 34
—сменные многогранные, оснащенные СВБН — Конструкции 50, 51 — Обозначение 50, 51 — Размеры 50, 51
—цельные — Преимущества 45, 46
Пластмасса — Классификация по обрабатываемости фрезерованием 109
—Состав 100
Предел прочности стали при растяжении 255—257
Приближенные соотношения чисел твердости по Бринеллю, Роквеллу, Шору, Виккерсу 255—257
Р
Расточные головки с пластинами нз керамики 63, 65
Расточные оправки с пластинами из керамики для станков с ЧПУ — Конструкция 65
Резцовые вставки диаметром 10 мм, оснащенные композитом 01, 02 или 10 — Последовательность заточки на универсально-заточиых станках с помощью трехповоротных тисков 148—154
—оснащенные полукристаллами АСПК — Конструкции н размеры 47, 48 — Недостатки 46
— расточные круглого сечения с пластиной из композита 01 38
—расточные регулируемые с механическим креплением пластин из композита 36, 37
—с неразъемно закрепленным поликристаллом композита 01, 02 или 10 31 Резцы алмазные ——Примеры применения на заводах автомобильной промышленности 141—143
Резцы- вставки — Обозначение 254
Резцы для координатно-расточных станков, оснащенные композитом 01, 02 или 10 — Последовательность повторной заточки на универсально-заточных станках с помощью трехповоротных тисков 156—161
—комбинированные с пластинами из керамики для расточной борштанги — Конструкция 65
—расточные для координатно-расточных станков, оснащенные композитом 01 или 10 31
— расточные, оснащенные композитом 01 или 10 — Конструкции 31
—с креплением ромбических пластин из керамики с отверстием — образным рычагом — Конструкция 62
—с механическим креплением многогранных пластин из керамики — Конструкция 61 — Технологические возможности 116, 117
—специальные с механическим креплением пластин из керамики с подводом СОЖ — Конструкция 66
— специальные токарные с пластинами из керамики — Конструкция 64
— с регулируемым стружколомом фирмы «Фельдмюлле» — Конструкция узла крепления 67
—токарные двусторонние с пластинами из керамики для наружного точения и растачивания — Конструкция 64
токарные для наружного точения — Обозначение 252
токарные комбинированные с двумя режущими пластинами из керамики для съема больших припусков за один рабочий ход — Конструкция 64
токарные расточные с механическим креплением квадратной пластины из керамики — Конструкция 62
— токарные сборные с механическим креплением пластин из композита — Конструкция 36
—токарные сборные с перетачиваемыми вставками, оснащенными композитом 01. 02 или 10 31
—токарные ступенчатые для обработки прокатных валков 37
С
Сверхтвердые материалы — Измерение твердости 11 — Классификация 9, 10 — Определения коэффициента трещиностойкости 13 ——Определение термостойкости 10— Получение 7, 9 — Понятие 7 — на основе нитрида бора — см. Композиты
на основе углерода — см. Алмазы поликристаллические
Силинит-Р ——Определение коэффициента трещиностойкости 25, 26
—Особенности 25
Сплавы алюминиевые ——Классификация 109
—Применение 109
Станки для эффективной эксплуатации режущих инструментов, оснащенных СТМ и керамикой ——Корреляционная зависимость между жесткостью станка и стойкостью инструмента 167 ——Способы увеличения стойкости инструмента и точности обработки 168 — Улучшение параметров работоспособности 172 —алмаз но-расточные — Требования 177, 178
продольно-шлифовальные —— Суммарная жесткость некоторых станков 174 — Технические характеристики двухстоечных станков, рекомендуемых для работы торцовыми фрезами из СТМ 178 — Технические характеристики одностоечных станков, рекомендуемых для работы торцовыми фрезами из СТМ 177 — Точность обработки на некоторых станках 173
— сверлильно-расточной и фрезерной групп — Основные характеристики 184—— 211
токарной группы — Основные характеристики 179—184
— токарные — Основные характеристики 179—184, 186 — Требуемый уровень жесткости шпиндельных узлов 169 — Условные характеристики для оценки работоспособности 168, 169
■ фрезерные — Суммарная жесткость некоторых станков 174 — Технические «харакзеристики 170, 171, 174—176 — Точность обработки на некоторых станках 173 — Требования к шпиндельным узлам 172
Т
Технический глинозем — Получение 23“
Точение инструментом, оснащенным керамикой — Выбор заготовок 133
—Коэффициент стойкости в зависимости от вероятности безотказной работы резцов 124
—Коэффициент стойкости в зависимости от скорости резания и коэффициент расхода пластин в зависимости от стойкости 123
—Критерий износа пластин 123
—Ориентировочная масса пластин 128, 129
—Особенности обработки резцами, оснащенными В-3 81
—Особенности обработки резцами, оснащенными ВО-13 н ВОК-60 77—80, 83—86
—Особенности обработки резцами, оснащенными ОНТ-20 и силинитом-Р 86, 87
— Особенности обработки резцами, оснащенными ЦМ-332 и ВШ-75 75—77
—Отношение основного времени к штучному времени обработки 127
—Оценка работоспособности керамических пластин различной формы 118
—Подачи при точении резцами с пластинами из ВОК-60 н В-3 118
— Последовательность выбора режимов резания и определения расхода керамики 115
—Расход пластин в зависимости от трудоемкости обработки 126, 127
—Расход сборных элементов резца на один корпус 126
—Рекомендуемые диапазоны режимов резания 114
—Скорость и мощность резания при точении серого чугуна с НВ 169—222 резцами с пластинами из ВО К-60 и В-3
—Скорость и мощность резания при точении стали с НВ 179—260 резцами с пластинами из ВОК-60 и В-3
—Скорость резания ври точении закаленных сталей резцами с пластинами из вок-60 121
—Стойкость резцов с пластинами из ВО К-60 н В-3 при различных скоростях резания в зависимости от вероятности безотказной работы 124
— Требования к деталям станка 133
— Ширина и угол наклона фаски на режущей пластине 118
Точение инструментом, оснащенным композитом — Рекомендуемые режимы резания 91, 93
Точение инструментом, оснащенным поликристаллическим алмазом — Рекомендуемые режимы резания 92
— алюминиевых сплавов ——Геометрические параметры резцов 110 — Значения подач в зависимости от требуемой шероховатости обработанной поверхности 110 — Значения скоростей резания 110— Формула для расчета тангенциальной составляющей силы резания 110 ——Формула для расчета эффективной мощности резания НО——пластмасс — Группы обрабатываемости пластмасс 100 — Значения подач 102 — Значения скоростей резания 103 — Особенности 99, 100 — Рекомендуемые геометрические параметры резцов 100 — Формула для расчета скорости резания 101
Точение инструментом, оснащенным СТМ — Геометрические параметры режущей части инструмента 70, 71
— Критерий затупления инструмента 70
—Параметры, влияющие на шероховатость обработанной поверхности 71
—Способы повышения стойкости инструмента 70. 71
—Факторы, влияющие на износ и стойкость инструмента 69, 72
—Эмпирические зависимости для определения режимов резания 73, 74
Углерод ——Диаграмма состояния 8
Ф
Фрезерование ——Частота вращения заготовки или торцовой фрезы в зависимости от ее диаметра и скорости резания 258—260
Фрезерование инструментом, оснащенным керамикой — Особенности обработки фрезами, оснащенными В-3, ВОК-60, ВОК-63, 87, 88, 90
—Особенности обработки фрезами, оснащенными ОНТ-20 89
—Особенности обработки фрезами, оснащенными силинитом-Р 89
— Рекомендуемые диапазоны режимов резания 114
Фрезерование инструментом, оснащенным композитом — Рекомендуемые диапазоны режимов резания 92, 93
—сталей и чугунов — Геометрические параметры режущей части фрез 94 —— Значения подач в зависимости от параметров шероховатости обработанной поверхности, конструкции и геометрических параметров фрезы, обрабатываемых материалов 95, 96 —— Значения скоростей резания в зависимости от подачи, глубины резания, твердости обрабатываемого материала и материала режущей части 96——99 ——Критерий затупления фрез 94
Фрезерование инструментом, оснащенным СТЛ1 — Выбор инструмента в зависимости от вида обработки 72
— Выбор критерия затупления 73
—Выбор оптимальных параметров резания 72
— Геометрические параметры режущей части инструмента 73
— Эмпирические зависимости для определения режимов резания 75 Фрезерование пластмасс инструментом, оснащенным пол икр исталлическим алмазом —Значения подач при обработке фрезами с ножами 104
—Значения скоростей резания фрезами с ножами 105—107
— Классификация обрабатываемости пластмасс в зависимости от структуры наполнителя 101
—Формула для расчета эффективной мощности резания 1С8
Фрезы торцовые насадные нерегулируемые с механическим креплением непере- тачиваемых прецизионных пластин из композитов 01, 05 или 10Д—— Конструк* ция 43
— регулируемые кассетной конструкции с механическим креплением неперета- чиваемых прецизионных пластин из композитов 01, 05 или 10Д — Конструкция 38, 40, 41 — Размеры 42
—регулируемые со вставными ножами, оснащенными композитом 01 или 10 — Конструкция 38, 39 — Применение 42, 44
—с квадратными пластинами из керамики 63
— ступенчатые нерегулируемые с механическим креплением круглых неперета- чиваемых пластин из композита 05 44
Фрезы торцовые сборные с регулируемыми вставками с пластинами из керамики фирмы «Фельдмюлле» 67
Э
Эльбор 9
Эффективность технико-экономическая от внедрения инструментов, оснащенных СТМ и керамикой ——Алгоритм расчета экономической эффективности вследствие снижения себестоимости изготовления изделия с применением инструмента, оснащенного СТМ и керамикой 218—221
—Карта условий обработки 216
— Определение затрат на инструмент и оборудование 219
—Определ яющие факторы 212
—Показатели расчета эффективности от внедрения нового технологического процесса 213—215
—— Сводная таблица экономической эффективности от внедрения инструмента из керамики и композита 220
—Формула для расчета экономической эффективности 218