Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
I Внутренниесанитарно-техническиеустройства
Часть 1Отопление
Справочник
проектировщика
МоскваСтройиздат
СПРАВОЧНИКПРОЕКТИРОВЩИКА
Серия основана в 1975 году
Внутренниесанитарно-техническиеустройства
В трех частях
4-е издание, переработанное и дополненное
Под редакцией канд.техн.наукИ.Г. Староверова!и инж. Ю.И. Шиллера
Часть 1Отопление
МоскваСтройиздат1990
ББК 38.762.1 В 60
УДК 697.1(035.5)
Главная редакционная коллегия серии: В. М. Спиридонов (гл. редактор), Ю. Н. Андрианов А. А. Вихрев, С. М. Гликин, В. П. Илюхин, В. А. Касаткин, С. С. Кормилов, В. И. Королев В. В. Кузнецов, В. В. Михеев, С. Н. Никитин, Н. И. Орехова, С. Д. Чубаров.
Авторы: В.Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А.Н. Сканави, А.Г. Егиазаров, Л.М. Михайлов В В. Невский, Л.Ф. Моор, Е. О. Шилькрот, А. Л. Наумов, С. М. Финкельштейн, Н. В. Харченко С. С. Васильев, А. 3. Ивянский, Н. И. Староверова, А. П. Варфоломеева.
Редактор Н. А. Хаустова
Внутренние санитарно-технические устройства. В 60 В 3 ч. 4.1. Отопление / В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд., пе- рераб. и доп.-М.: Стройиздат, 1990.-344 с.: ил- (Справочник проектировщика).
ISBN 5-274-00523-3
Приведены основные сведения по расчету теплового режима помещений, выбору, конструированию и расчету систем отопления зданий и сооружений. Изложена методика использования теплоты геотермальных вод и солнечной энергии. Изд. 3-е вышло в 1975 г. под назв. «Отопление, водопровод и канализация».
3309000000-627 ВКБ-8-117-90047(01) 90ISBN 5-274-00523-3(4.1)ISBN 5-274-005 54-33309000000-627 ВКБ-8-117-90047(01) 90ISBN 5-274-00523-3(4.1)ISBN 5-274-005 54-3ББК 38.762.1ББК 38.762.1Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.
3309000000-627 ВКБ-8-117-90
047(01) 90
ISBN 5-274-00523-3(4.1)
ISBN 5-274-005 54-3
3309000000-627 ВКБ-8-117-90
047(01) 90
ISBN 5-274-00523-3(4.1)
ISBN 5-274-005 54-3
ББК 38.762.1
ББК 38.762.1
© Стройиздат, 1975
© В. Н. Богословский,
А. Н. Сканави и коллектив авторов, 1990, с изменениями
ПРЕДИСЛОВИЕ
Выполнение грандиозных объемов строительства требует от советских ученых и инженеров поисков новых творческих решений, разработки наиболее прогрессивных и экономичных конструкций. Основными направлениями экономического и социального развития СССР поставлена задача повышения уровня научных исследований, значительного сокращения сроков внедрения достижений науки и техники. Большие задачи стоят, в частности, перед строительной наукой в совершенствовании методов расчета и проектирования конструкций и сооружений. Рассчитать конкретную конструкцию без знания теории и практики расчета невозможно. Большое практическое значение теории расчета, сложность возникающих проблем, математические трудности, связанные с решением отдельных задач, потребовали широкого освещения этих вопросов в отечественной литературе.
Материал данного справочника переработан и дополнен в соответствии с новыми техническими решениями и рекомендациями новых нормативных документов.
Составление справочника возглавил ГПИ Сантехпроект, рецензирование выполнено Московским Промстройпроектом. При написании справочника использованы материалы Союз- сантехпроекта, МИСИ им. В. В. Куйбышева, Московского и Ленинградского Промстрой- проекта, ЦНИИПромзданий, ЦНИИЭП инженерного оборудования.
В составлении справочника принимали участие: д-р техн, наук проф. В. Н. Богословский и канд. техн, наук Б. А. Крупнов (гл. 1-6), канд. техн. наук проф. А. Н. Сканави (гл. 7-10, прил. X), Л. М. Михайлов (гл. 9, 10, прил. X), канд. техн, наук И. Г. Староверов (гл. 11, 14), В. В. Невский (гл. 11, 14, прил. XII), Л. Ф. Моор (гл. 12), канд. техн, наук Е. О. Шилькрот и канд. техн, наук А. Л. Наумов (гл. 13), канд. техн, наук А. Г. Егиазаров (гл. 15), канд. техн, наук Н.В. Харченко и С. С. Васильев (гл. 16), канд. техн, наук А. 3. Ивянский (гл. 17), канд. техн, наук Н. И. Староверова (прил. I), канд. техн, наук А. П. Варфоломеева (прил. II), С. М. Финкельштейн (прил. Ш-Х).
РАЗДЕЛ I. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ
ГЛАВА 1. ВНУТРЕННИЕ И НАРУЖНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
Метеорологические условия впомещениях
Микроклимат помещения характеризуется совокупностью температуры воздуха и поверхностей, обращенных в помещение, влажностью и скоростью движения воздуха. Значения параметров микроклимата следует принимать в зависимости от назначения помещения, категории работ и периода года, исходя из требований комфорта для находящихся в помещении людей и нормального протекания технологического процесса.
Температура помещения. Температурные условия в помещении определяются сочетанием температуры воздуха tB и температуры внутренних поверхностей тг. Осредненную температуру внутренних поверхностей относительно одной из поверхностей, называемую радиационной температурой tR относительно человека, находящегося в середине помещения, определяют так:
(1Л)
где фч _ ,- коэффициенты облученности с поверхности человека на отдельные окружающие его поверхности [2,3].
Приближенно величину tR допускается определять осредненной по площадям отдельных поверхностей Ft
^«ETiFJLF.. (1.2)
Температурная обстановка в помещении характеризуется результирующей температурой помещения 1П, принимаемой для обычных помещений с небольшой подвижностью воздуха (0,1-0,15 м/с),
(п = 0,5((в + (я). (1.3)
Температурная обстановка в помещении должна удовлетворять требованиям комфортности.
Первое условие комфортности определяет температурную обстановку, при которой человек, находясь в середине помещения, отдавая все явное тепло, не испытывает ощущения перегрева или переохлаждения. Математическая запись первого условия связывает между собой температуры tB, tR и Гп (Я). Значение tn (И) зависит от категории работ (табд. 1.1).
ТАБЛИЦА 1.1
ЗНАЧЕНИЯ t„ (И)
Категория работы
Теплоотдача организма, Вт (ккал/ч)
Значения Zn (Я) в период года
холод-
теплый
Легкая
До 172(150)
21
26
Средней тяжести
До 293 (250)
18,5
24
Тяжелая
Более
16
22
293 (250)
Для холодного периода года
tR= 1,57 tnW- 0,57 tB + 1,5.(1.4)
Температуры tn, tR необходимо определять для помещений, имеющих большие охлажденные поверхности (два и более наружных ограждения) или развитые нагретые поверхности (например, при панельно-лучистом отоплении). Для обычных помещений значения tn и tR можно принимать равными tB.
Второе условие комфортности ограничивает интенсивность лучистого теплообмена, когда человек находится вблизи нагретых или охлажденных поверхностей ограждений (до стены на расстоянии до 1 м).
Допустимая температура поверхности стены и потолка в холодный период года принимается равной:
для нагретой поверхности (при допустимой теплоотдаче излучением 11,6 Вт/м2
тГ ^ 19,2 + 8,7/Фч_п;(1.5)
для охлажденной поверхности (при допустимой теплоотдаче излучением 70 Вт/м2)
тГ >23-5/Фч_п.(1.6)
Минимально допустимую температуру окна (при теплоотдаче излучением не более 93 Вт / м2) следует принимать
тГ>14-4,4/фч_ок,(1.7)
где <рч _ п, фч ок-коэффициенты облученности от наиболее невыгодно расположенной части поверхности тела человека на нагретую или охлажденную поверхность.
Расчетные условия в помещении и их обеспеченность. Метеорологические условия в помещениях для холодного периода и переходных
условий в пределах оптимальных и допустимых норм следует принимать:
в обслуживаемой зоне жилых, общественных и административно-бытовых помещений при непрерывном пребывании людей более 2 ч-по табл. 1.2;
ТАБЛИЦА 1.2
ОПТИМАЛЬНЫЕ (В ЧИСЛИТЕЛЕ) И ДОПУСТИМЫЕ (ВЗНАМЕНАТЕЛЕ) НОРМЫ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА ВОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ ЖИЛЫХ, ОБЩЕСТВЕННЫХ ИАДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ВХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД И ДЛЯ ПЕРЕХОДНЫХ УСЛОВИЙ(СОГЛАСНО СНиП 2.04.05 86)
Температура воздуха, °C
Относительная влажность воздуха, %
Скорость движения воздуха,
20-22
45 - 30
<0,2
18-22
<65
Примечание. Для общественных и административно-бытовых помещений с пребыванием людей в уличной одежде следует принимать температуру воздуха 14 °C.
в рабочей зоне производственных помещений и в кабинах крановщиков (кроме помещений, для которых метеорологические условия установлены другими нормативными документами)-по табл. 1.3;
в животноводческих, звероводческих и птицеводческих зданиях, сооружениях для выращивания растений, зданиях для хранения сельскохозяйственной продукции-в соответствии с нормами технологического и строительного проектирования.
Вместо допустимых параметров воздуха в помещении можно принимать оптимальные, если это экономически целесообразно.
Расчетную температуру воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне помещений следует принимать:
при проектировании отопления-минимальную из указанных значений;
при проектировании вентиляции и кондиционирования для ассимиляции теплоизбыт- ков-максимальную из указанных значений, при отсутствии теплоизбытков - минимальную;
в производственных помещениях с полностью автоматизированным технологическим оборудованием, при непрерывном пребывании людей не более 2 ч, отсутствии технологических требований и теплоизбытков и расчетных параметрах наружного воздуха Б-10°С, при наличии теплоизбытков-экономически целесообразную температуру. В местах производства
ТАБЛИЦА 1.3
ОПТИМАЛЬНЫЕ И ДОПУСТИМЫЕ НОРМЫ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД И ДЛЯ ПЕРЕХОДНЫХ УСЛОВИЙ (ПО ГОСТ 12.1005 88).
Категория работ
Температура, °CОтносительнаяСкорость движе-
влажность, %ния, м/с опти-допустимая на
мальнаярабочих местахопти-допус-опти-допус-
мальнаятимаямальнаятимая постоял-непос-
ныхтоянных
Легкая 1а
22-2421-2518 260,10,1
Легкая-1б
21-2320-2417-250,10,2
Средней тяжести-Па
18-2017-2315-2440-60750,20,3
Средней тяжести-116
17-1915-2113-230,20,4
Тяжелая-Ш
16-1813-1912-200,30,5
Примечания: 1. В кабинах, на пультах и постах управления технологическими процессами, в залах вычислительной техники и других помещениях при выполнении работ операторского типа, связанных с нервно-эмоциональным напряжением, должны соблюдаться оптимальные нормы, соответствующие легкой работе 1а.
Перепад температуры воздуха по высоте рабочей зоны при всех категориях работ допускается до 3СС.
Колебания температуры воздуха по горизонтали в рабочей зоне, а также в течение смецы допускаются до 4°С-при легких работах, до 5°С-при средней тяжести работах и до 6°С-при тяжелых работах. При этом абсолютные значения температуры воздуха, измеренной на разной высоте и в различных участках помещений в течете'смены, !не должны выходить за пределы указанных допустимых величин. ~, , , -
При обеспечении оптимальных и допустимых норм параметров микроклимата* в холб^ный период следует применять средства защиты рабочих мест ог радиационного охлаждения от остекленных поверхностей оконных проемов.
В отдельных помещениях, в которых невозможно или экономически нецелесообразно установить допустимые нормы, следует обеспечить защиту работающих от возможного охлаждения (воздушное душирование, устройство помещений для отдыха и обогревания, применение других средств индивидуальной защиты).
6 Глава 1. Внутренние и наружные климатические условия
Характеристика помещенияк^ пк^ ДгУровеньПараметры наружного воздухатребованийпо СНиП (ориентировочно)к микроклиматуОсобо высокие санитарно-гигиенические и технологические требованияКруглосуточное пребывание людей или постоянный технологический режимОграниченное во времени пребывание людейКратковременное пребывание людейIIПовышенныйБ + ( — 2)0,90,98ВысокийБ0,70,92СреднийА0,50,8Низкий—Характеристика помещенияк^ пк^ ДгУровеньПараметры наружного воздухатребованийпо СНиП (ориентировочно)к микроклиматуОсобо высокие санитарно-гигиенические и технологические требованияКруглосуточное пребывание людей или постоянный технологический режимОграниченное во времени пребывание людейКратковременное пребывание людейIIПовышенныйБ + ( — 2)0,90,98ВысокийБ0,70,92СреднийА0,50,8Низкий—ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ к^ „, к^ ^ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ к^ „, к^ ^ТАБЛИЦА 1.5ТАБЛИЦА 1.5Относительная влажность воздуха, %, при температуре, °CВлажностный режим помещенийдо 12свыше 12 до 24свыше 24До 60До 50До 40СухойСвыше 60до 75Свыше 50 до 60Свыше 40 до 50Нормальный»75»60 до 75»75»50 до 60»60ВлажныйМокрыйОтносительная влажность воздуха, %, при температуре, °CВлажностный режим помещенийдо 12свыше 12 до 24свыше 24До 60До 50До 40СухойСвыше 60до 75Свыше 50 до 60Свыше 40 до 50Нормальный»75»60 до 75»75»50 до 60»60ВлажныйМокрыйВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЙВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЙ
Характеристика помещения
к^ пк^ ДгУровеньПараметры наружного воздуха
требованийпо СНиП (ориентировочно)
к микроклимату
Особо высокие санитарно-гигиенические и технологические требования
Круглосуточное пребывание людей или постоянный технологический режим
Ограниченное во времени пребывание людей
Кратковременное пребывание людей
IIПовышенныйБ + ( — 2)
0,90,98ВысокийБ
0,70,92СреднийА
0,50,8Низкий—
Характеристика помещения
к^ пк^ ДгУровеньПараметры наружного воздуха
требованийпо СНиП (ориентировочно)
к микроклимату
Особо высокие санитарно-гигиенические и технологические требования
Круглосуточное пребывание людей или постоянный технологический режим
Ограниченное во времени пребывание людей
Кратковременное пребывание людей
IIПовышенныйБ + ( — 2)
0,90,98ВысокийБ
0,70,92СреднийА
0,50,8Низкий—
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ к^ „, к^ ^
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ к^ „, к^ ^
ТАБЛИЦА 1.5
ТАБЛИЦА 1.5
Относительная влажность воздуха, %, при температуре, °C
Влажностный режим помещений
до 12
свыше 12 до 24
свыше 24
До 60
До 50
До 40
Сухой
Свыше 60
до 75
Свыше 50 до 60
Свыше 40 до 50
Нормальный
»75
»60 до 75
»75
»50 до 60
»60
Влажный
Мокрый
Относительная влажность воздуха, %, при температуре, °C
Влажностный режим помещений
до 12
свыше 12 до 24
свыше 24
До 60
До 50
До 40
Сухой
Свыше 60
до 75
Свыше 50 до 60
Свыше 40 до 50
Нормальный
»75
»60 до 75
»75
»50 до 60
»60
Влажный
Мокрый
ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЙ
ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЙ
ремонтных работ продолжительностью 2 ч и более непрерывно следует предусматривать повышение температуры воздуха до 16°С передвижными воздухонагревателями;
при лучистом нагревании или охлаждении постоянных рабочих мест по п. 2.7. СНиП 2.04.05- 86;
в помещениях отдыха рабочих горячих цехов, подвергающихся облучению с поверхностей плотностью потока 350 Вт/м2 и более 20°С;
в помещениях для обогрева людей-25 °C (при радиационном обогреве-20°С);
в помещениях пультов управления технологическими процессами (на постоянных рабочих местах)-22°С в течение всего года;
при душировании наружным воздухом - по п. 2.3. СНиП 2.04.05-86.
В холодный период года в отапливаемых помещениях производственных, общественных и административно-бытовых зданий в нерабочее время и когда они не используются следует принимать температуру воздуха не ниже 5°С, если это допустимо по условиям технологии и эксплуатации, при этом восстановление нормируемой температуры воздуха в помещениях к началу работы или использования помещения должно быть обеспечено без увеличения приведенных затрат.
Указанные нормы параметров воздуха в
помещениях зданий и сооружений следует поддерживать в пределах допустимого числа случаев и продолжительности отклонений их в зависимости от назначения помещения. Численной характеристикой этих показателей является коэффициент обеспеченности к^ (табл. 1.4):
по числу случаев отклонений
k^n/N;(1.8)
по продолжительности отклонений
/собДг = Az/AZ,(1.9)
где п, Az-число случаев и продолжительность поддержания расчетных внутренних условий; N, A Z-общее число случаев и общая продолжительность рассматриваемого периода.
При определении коэффициентов обеспеченности для холодного периода года за случай принимается разовое похолодание.
Для переходных условий года расчетные параметры наружного воздуха следует принимать:
для систем отопления и вентиляции- температуру воздуха 8°С и удельную энталь- гию 22,5 кДж/кг; для систем вентиляции допускается принимать параметры, при которых возможно использование неподогретого наружного воздуха для притока;
для систем кондиционирования-пара-
ТАБЛИЦА 1.4
метры, при которых кондиционер не расходует теплоту и холод.Характеристика влажностного режима помещения приведена в табл. 1.5.Расчетные характеристикинаружного климата для холодногопериода годаТемпература наружного воздуха и скорость ветра. Для холодного периода года определяющими параметрами являются температура наружного воздуха /н и скорость ветра vH.Расчетную температуру наружного воздуха в холодный период года следует принимать:а) для расчета сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением окон, балконных дверей и фонарей-с учетом показателя тепловой инерции D по табл. 1.6;ТАБЛИЦА 1.6 ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИметры, при которых кондиционер не расходует теплоту и холод.Характеристика влажностного режима помещения приведена в табл. 1.5.Расчетные характеристикинаружного климата для холодногопериода годаТемпература наружного воздуха и скорость ветра. Для холодного периода года определяющими параметрами являются температура наружного воздуха /н и скорость ветра vH.Расчетную температуру наружного воздуха в холодный период года следует принимать:а) для расчета сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением окон, балконных дверей и фонарей-с учетом показателя тепловой инерции D по табл. 1.6;ТАБЛИЦА 1.6 ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИТАБЛИЦА 1.7РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХАТАБЛИЦА 1.7РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХАПомещения,зданияПомещения,зданияСистемыСистемыПараметрынаружноговоздухаПараметрынаружноговоздухаЖилые, общественные, административно- бытовые и производственныеЖилые, общественные, административно- бытовые и производственныеОтопление, вентиляция, воздушное душиро- вание, кондиционированиеОтопление, вентиляция, воздушное душиро- вание, кондиционированиеЗдания сельскохозяйственного назначения (если параметры не установлены соответствующими нормами проектирования)Здания сельскохозяйственного назначения (если параметры не установлены соответствующими нормами проектирования)Здания, кроме указанных в пп. 1 и 2Здания, кроме указанных в пп. 1 и 2ОтоплениеОтоплениеВентиляцияВентиляцияОтопление, вентиляция, воздушное душирова- ние, кондиционированиеОтопление, вентиляция, воздушное душирова- ние, кондиционированиеББА (допускается при обосновании принимать температуру на 2°С и удельную энтальпию на 2 кДж/кг выше установленной для параметров Л)По соответствующим нормам проектированияА (допускается при обосновании принимать температуру на 2°С и удельную энтальпию на 2 кДж/кг выше установленной для параметров Л)По соответствующим нормам проектированияДо 1,5Z“isСвыше 1,5 до 4»4 до 7Z”3»7До 1,5Z“isСвыше 1,5 до 4»4 до 7Z”3»7- средняя температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98
метры, при которых кондиционер не расходует теплоту и холод.
Характеристика влажностного режима помещения приведена в табл. 1.5.
Расчетные характеристикинаружного климата для холодногопериода года
Температура наружного воздуха и скорость ветра. Для холодного периода года определяющими параметрами являются температура наружного воздуха /н и скорость ветра vH.
Расчетную температуру наружного воздуха в холодный период года следует принимать:
а) для расчета сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением окон, балконных дверей и фонарей-с учетом показателя тепловой инерции D по табл. 1.6;
ТАБЛИЦА 1.6 ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
метры, при которых кондиционер не расходует теплоту и холод.
Характеристика влажностного режима помещения приведена в табл. 1.5.
Расчетные характеристикинаружного климата для холодногопериода года
Температура наружного воздуха и скорость ветра. Для холодного периода года определяющими параметрами являются температура наружного воздуха /н и скорость ветра vH.
Расчетную температуру наружного воздуха в холодный период года следует принимать:
а) для расчета сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением окон, балконных дверей и фонарей-с учетом показателя тепловой инерции D по табл. 1.6;
ТАБЛИЦА 1.6 ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
ТАБЛИЦА 1.7
РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
ТАБЛИЦА 1.7
РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Помещения,здания
Помещения,здания
Системы
Системы
Параметрынаружноговоздуха
Параметрынаружноговоздуха
Жилые, общественные, административно- бытовые и производственные
Жилые, общественные, административно- бытовые и производственные
Отопление, вентиляция, воздушное душиро- вание, кондиционирование
Отопление, вентиляция, воздушное душиро- вание, кондиционирование
Здания сельскохозяйственного назначения (если параметры не установлены соответствующими нормами проектирования)
Здания сельскохозяйственного назначения (если параметры не установлены соответствующими нормами проектирования)
Здания, кроме указанных в пп. 1 и 2
Здания, кроме указанных в пп. 1 и 2
Отопление
Отопление
Вентиляция
Вентиляция
Отопление, вентиляция, воздушное душирова- ние, кондиционирование
Отопление, вентиляция, воздушное душирова- ние, кондиционирование
Б
Б
А (допускается при обосновании принимать температуру на 2°С и удельную энтальпию на 2 кДж/кг выше установленной для параметров Л)
По соответствующим нормам проектирования
А (допускается при обосновании принимать температуру на 2°С и удельную энтальпию на 2 кДж/кг выше установленной для параметров Л)
По соответствующим нормам проектирования
До 1,5
Z“is
Свыше 1,5 до 4
»4 до 7
Z”3
»7
До 1,5
Z“is
Свыше 1,5 до 4
»4 до 7
Z”3
»7
- средняя температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92
-средняя температура наиболее холодных трех суток
- средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92
Примечания: 1. Значение tB следует принимать равным 0,5 (гн + zH ). 2. Для ограждающих конструкций животноводческих1 зданий с D< 1,5 температуру 1„ следует принимать равной tH . Для зданий по переработке сельскохозяйственной продукций, эксплуатируемых только осенью или весной, tH следует принимать равной средней температуре наружного воздуха наиболее холодного месяца за период эксплуатации зданий, уменьшенной на 0,7 максимальной амплитуды суточных колебаний температуры наружного воздуха в этом месяце, принимаемой по прил. 2 СНиП 2.01.01-82.
для определения расчетных теплозатрат по прил. 8 и 9 СНиП 2.04.05-86-в соответствии с расчетными параметрами наружного воздуха, приведенными в табл. 1.7.
Расчетная скорость ветра для расчета сопротивления воздухопроницанию ограждающей конструкции принимается равной:
максимальной из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более, на высоте 10 м над поверхностью земли в открытой местности-по прил. 4 СНиП 2.01.01-82;
средней скорости ветра за январь по румбам повторяемостью 12-15%, если она превышает на 1 м/с наибольшую из средних скоростей ветра по румбам повторяемостью 16% и более-по прил. 4 СНиП 2.01.01-82.
При типовом проектировании следует принимать расчетную скорость ветра 5 м/с, в климатических районах 1Б и 1Г-8 м/с. Коэффициент, учитывающий изменение скорости ветра в зависимости от высоты над поверхностью земли и типа местности, необходимо принимать по табл. 6 СНиП 2.01.07-85.
Средняя температура и продолжительность отопительного периода. Для зданий с незначительными тепловыделениями средняя температура воздуха tOT пер и продолжительность Z0T пер отопительного периода определяются по числу дней с устойчивой средней суточной температурой наружного воздуха < 8 или 10°С. Значения ?от пер и zOT.nep. приведены в СНиП 2.01.01-82. Для зданий со значительными тепловыделениями, сложным тепловым режимом и т.д. при определении годовых теплозатрат, режима регулирования и пр. необходим специальный расчет характеристик отопительного периода [2].
Зоны влажности территории СССР. Согласно СНиП П-3-79** территория СССР делится на три зоны влажности: 1 зона-влажная (побережье Приморского края, Камчатки, Чукот-
ки, большая часть Сахалина, побережье Прибалтики, Ленинградская обл., Кольский п-ов, центральная и северная части территории Карельской АССР, Черноморское побережье Кавказа); 2 зона - нормальная; 3 зона-сухая (тер
ритория Молдовы, средняя и южная части Украины, области Черноземья, среднего и южного Поволжья, Средняя Азия, центральная и восточная части Сибири, часть территории Закавказья.
ГЛАВА 2. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ
Влажностный режим помещений (см. табл. 1.5)Условия эксплуатации А и Б в зонах влажностиГ-С^орq ц ■.и нормаль М> нойвлажнойСухойААБНормальный' АББВлажный или мокрыйБББВлажностный режим помещений (см. табл. 1.5)Условия эксплуатации А и Б в зонах влажностиГ-С^орq ц ■.и нормаль М> нойвлажнойСухойААБНормальный' АББВлажный или мокрыйБББТАБЛИЦА 2.1УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙТАБЛИЦА 2.1УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙТ„ = ?в - (^ ~ t^Rb/RoТ„ = ?в - (^ ~ t^Rb/Ro(2.6)(2.6)
Влажностный режим помещений (см. табл. 1.5)
Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
Г-С^ор
q ц ■
.и нормаль М> ной
влажной
Сухой
А
А
Б
Нормальный
' А
Б
Б
Влажный или мокрый
Б
Б
Б
Влажностный режим помещений (см. табл. 1.5)
Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
Г-С^ор
q ц ■
.и нормаль М> ной
влажной
Сухой
А
А
Б
Нормальный
' А
Б
Б
Влажный или мокрый
Б
Б
Б
ТАБЛИЦА 2.1
УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ТАБЛИЦА 2.1
УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Т„ = ?в - (^ ~ t^Rb/Ro
Т„ = ?в - (^ ~ t^Rb/Ro
(2.6)
(2.6)
Стационарная теплопередача
Сопротивление теплопередаче и распределение температуры по сечению многослойного ограждения. Теплопередача через ограждения помещений при наличии разности температур между внутренним и наружным воздухом происходит в результате трех видов переноса теплоты: конвекции, теплового излучения и теплопроводности.
Количество теплоты д, Вт/м2, проходящей через 1 м2 поверхности ограждения в единицу времени, равно
q =<2Л)
где R„- общее сопротивлениетеплопередаче,
м2°С/Вт
^о = ^в + ^к + ^вп + ^„ = VaB + ^ 8А< + RBn + 1/ан;
R„ ,RH сопротивление теплообмену на внутренней и наружной поверхностях ограждения; RK-термическое сопротивление материальных слоев ограждающей конструкции: RBn - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки в толще ограждающей конструкции, принимаемое по прил. 4 СНиП II 3-79**; ав, ав-коэффициенты теплообмена на внутренней и наружной поверхностях ограждения, Вт/(м2 °С); 8; толщина слоя материала в ограждении, м; Х.;-расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, принимаемый по прил. 3 СНиП II 3-79** с учетом условий эксплуатации ограждающих конструкций (табл. 2.1).
Слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, при расчете теплопередачи не учитываются.
Термическое сопротивление RK ограждающей конструкции определяется по формулам в зависимости от типа конструкции.
Термическое сопротивление ограждения с однородными слоями различных материалов, последовательно расположенными по направлению движения теплового потока, равно сумме термических сопротивлений отдельных слоев Rt
R4=^Ri-(2.2)
Если ограждение неоднородно по поверхности, перпендикулярной направлению теплового потока, то
R^UFJI^FJR?), (2.3)
где Г;-отдельные площади ограждения, м2, в пределах которых конструкция однородна в направлении, перпендикулярном направлению теплового потока.
Если ограждение неоднородно как в параллельном, так и в перпендикулярном направлении по отношению к направлению теплового потока, то
/?к « 0,33 (/?К|| + 27?к±).(2-4)
Приведенное сопротивление теплопередаче /?"р наружных ограждений неоднородной конструкции
^р = 7?ог,(2.5)
где ^-сопротивление теплопередаче характерного участка ограждающей конструкции, имеющей равномерную температуру внутренней поверхности тв; г-коэффициент теплотехнической однородности конструкции, учитывающий влияние стыков, обрамляющих ребер и других теплопроводных включений (см. п.2.3.).
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (без теплового включения) равна
В произвольном сечении ограждения
tx = tB-(tB-QRB_x/R0, (27) где RB-X - сопротивление теплопередаче от помещения до сечения х, Вт/(м2 °C)
Температуру внутренней поверхности ограждающей конструкции в местах теплопроводных включений определяют как указано в п 23
Теплообмен на внутренней поверхности наружного ограждения. Коэффициент теплообмена ав при tB~ tn~ tR можно принимать равным сумме коэффициентов конвективного и лучистого теплообмена ав = ак + ал
Коэффициент конвективного теплообмена между воздухом и внутренней поверхностью наружного ограждения равен
“к ~ Р^В -,“к ~ Р^В -,(2 8)(2 8)где Р~ коэффициент, учитывающий положение по
“к ~ Р^В -,
“к ~ Р^В -,
(2 8)
(2 8)
верхности и направление теплового потока и принимаемый равным
при вертикальной поверхности1,66
при горизонтальной поверхности, обращен
ной вверх
нагретой2,26
охлажденной1,16
при горизонтальной поверхности, обращен
ной вниз
нагретой1,16
охлажденной2,26
Коэффициент лучистого теплообмена на поверхности помещения равен
^ = СпрЬ,(2 9)
где Спргде Спрl/CTB + (l/CtR-l/C0)FTB/FtR’
где Спр
где Спр
b = 0,81 + 0,005(тв + fR),
С - приведенный коэффициент излучения внутренних поверхностей FT и F, , имеющих температуру тв и fR, b-температурный коэффициент, Ст , С, , Со-коэффициенты излучения теплообменивающихся поверхностей и абсолютно черного тела [Со = = 5,77 Вт/(м2 К4) или 4,96 ккал/(ч м2 К4)]
Коэффициент излучения поверхности С, Вт/(м2 К4)[ккал/(ч м2 К4)], в зависимости от материала принимается равным
Алюминий0,31 (0,27)
Бетон (гладкая поверхность)3,7 (3,18)
Дерево неокрашенное и окрашенное масляными красками4,6 (3,96)
Кирпич обыкновенный красный, мрамор, стек
ло оконное, штукатурка5,3 (4,56)
В помещениях с поверхностями из бетона, кирпича или покрытыми краской, оклеенными бумагой Спр « 4,9 Вт/(м2 К4)[4,2 ккал/
(ч м2 К4)]
При теплотехническом расчете внутренних ограждающих конструкций можно принимать следующие значения коэффициента теплообмена ав Вт/(м2 °C) [ккал/(ч м2 °C)], согласно СНиП П-3-79**
Стены, полы, гладкие потолки с выступающими ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а между гранями соседних ребер h/a 0,38,7 (7,5)
Потолки с ребрами при отношении hja > 0,37,6 (6,5)
Стены помещений, где заполнение животными составляет более 80 кг живой массы на 1 м2 пола12,0 (10)
Зенитные фонари9,9 (8,5)
В случае конденсации водяных паров на внутренней поверхности или испарения с нее влаги при определении общего теплообмена на поверхности следует учитывать теплоту фазового превращения воды q^ При этом дополнительный тепловой поток q (при тепловыделениях со знаком плюс, при теплоотдаче- минус) учитывается с помощью условной температуры помещения tn усл
Я = ^п Усл - г),(2 10)
^П усл ^П i ^фА^В ’9ф-гг10-э/3,6,1 = Р1(ев - Ет),г = 2500 + 1,8?в,
Рг = 0,023(/в - т)1/3(е„ - £-т)2/5,
где i - интенсивность конденсации испарения вла!и, г/(м2 ч), г скрытая теплота фазового превращения воды, кДж/кг, Pj -коэффициент массообмена на поверхности в помещении, г/(м3 ч Па), ев-упругость водяных паров в воздухе помещения, Па, ^-упругость водяного пара, Па, полностью насыщающего воздух при температуре поверхности т
Теплообмен на наружной поверхности ограждения. Значения коэффициента теплообмена на наружной поверхности ограждающей конструкции ан, Вт/(м2 °C) [ккал/(ч м2 °C)], согласно СНиП П-3-79**, для зимних условий следует принимать равными
Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительноклиматической зоне23 (20)
Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом, перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне17 (15)
Перекрытия чердачные и над неотапливаемыми подвалами со светопроемами в стенах, а также наружные стены с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом12 (10)
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без светопроемов в стенах, расположенные выше поверхности земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже поверхности земли6 (5)
Нестационарная теплопередача
Как известно, температура наружного воздуха, скорость и направление ветра, интенсивность солнечной радиации, а также температура воздуха и теплопоступления в помещении изменяются, поэтому в наружных ограждениях происходит процесс нестационарной теплопередачи Это вызывает необходимость выявления способности или свойства наружных ограждений сохранять относительное постоянство температуры на их поверхностях при изменяющихся тепловых воздействиях (см. гл. 5).
Процессы нестационарной теплопередачи применительно к задаче теплового режима помещения можно разделить на две основные группы: 1) переходные, когда изменяется распределение температуры от одного начального стационарного состояния к другому; 2) периодически изменяющиеся (без начальных условий)
Переходные тепловые процессы. При изменении подачи теплоты в помещение, вызывающем процесс одностороннего нагрева или охлаждения, необходимо определить допустимое изменение во времени температуры поверхности (во избежание перегрева, образования конденсата и т. д.) и в любом сечении х.
Температурное поле (изменение во времени 2 относительной избыточной температуры в любом сечении ограждения) можно определить, пользуясь рис. 2.1:
^тек *нач *тек *нач
е = — = -— = /(Fo, х/8 ),
/кон #нач~ nJ х ' зкв
(2 11)
где q = ав(т"ач - таон); Fo = z/CRo-,С = срЗ,
где Z”K, Z™4, z‘°°-температура в сечении х ограждения в текущий момент времени z, при z = 0 и z — со, g-измененный тепловой поток, Вт/м2, на поверхности, под влиянием которого возник переходный тепловой процесс, Fo - критерий Фурье, 8ЭКВ - толщина ограждения, м, с учетом толщины эквивалентного сопротивления теплообмену на поверхностях слоев, твач, твов-начальное и конечное значения температуры внутренней поверхности ограждения, z- время отключения, включения или начала работы системы в другом режиме, ч, х-толщина слоя oi раждения до рассматриваемого сечения от внутренней поверхности, м, С-теплоемкость ограждения толщиной 8 (без эквивалентных слоев), кДж/(м2 °C), ср-объемная теплоемкость материала ограждения, кДж/(м3 °C).
На рис. 2.1 приведено обобщенное температурное поле в ограждении для случая одностороннего нагрева, когда тепловой поток на поверхности ограждения мгновенно изменился от нуля до q. Этот график и формулу (2.11) можно применить и для случая охлаждения или произвольного изменения теплового потока на поверхности от одного значения к другому. В последнем случае Д^ соответствует измененному значению теплового потока, а 0 определяет относительную избыточную (к начальному стационарному состоянию) температуру.
Периодические тепловые процессы. При периодически изменяющихся внешних и внутренних тепловых воздействиях в ограждениях помещения происходят тепловые процессы, определяемые их теплоустойчивостью. Теплоустойчивость выражает свойство ограждения сохранять относительное постоянство температуры при колебаниях теплового потока. Теплоустойчивость ограждения проявляется относительно колебаний внутренних тепловых воздействий и изменений наружной температуры.
Теплоустойчивость ограждения относительно колебаний внутренних тепловых воздействий характеризуется коэффициентом теплоусвоения его внутренней поверхности То, Вт/(м2 оС)
То = ^/Л, (2-12)
где Aq - амплитуда колебания теплового потока, проходящего через поверхность ограждения, Вт/м2, АТ- амплитуда колебаний температуры поверхности, °C
Величину То практически определяют теплотехнические свойства материалов ограждения только «слоя резких колебаний 3», для
Рис. 2.1. Температурное поле в ограждении для случая одностороннего нагрева (охлаждения)Рис. 2.1. Температурное поле в ограждении для случая одностороннего нагрева (охлаждения)S = 0,51S = 0,51^срХ.^срХ.(2-15)(2-15)ооi + ^y2 ’i + ^y2 ’(2.17)(2.17)
Рис. 2.1. Температурное поле в ограждении для случая одностороннего нагрева (охлаждения)
Рис. 2.1. Температурное поле в ограждении для случая одностороннего нагрева (охлаждения)
S = 0,51
S = 0,51
^срХ.
^срХ.
(2-15)
(2-15)
о
о
i + ^y2 ’
i + ^y2 ’
(2.17)
(2.17)
которого показатель тепловой инерции D = 1 [см. формулу (2.25)]. Для однородной конструкции
D = \ = RS и 8 = X/S, (2.13)
1де 2?-сопротивлениетеплопроводности слоя
резких колебаний, м2 ■ °С/Вт; R = 5Д.
Коэффициент теплоусвоения материала слоя S, Вт/(м3 • °C)
5 = У2л^р/Г.(2.14)
При периоде колебаний Г = 24 ч
При расчете Yo возможны следующие характерные случаи.
Если первый материальный слой ограждений имеет Dv ^ 1, то Yo можно принимать равным коэффициенту теплоусвоения материала этого слоя (см. прил. 3 СНиП П-3-79**).
(2-16)
Если £)1 < 1, то Yo следует определять с учетом теплоусвоения поверхности второго слоя ограждения
где Т2 - коэффициент теплоусвоения поверхности второго слоя в ограждении, определяемый по формуле (2.16) или (2.17) с заменой первого слоя на второй.
Подобным образом при необходимости учитывают третий, четвертый и т. д. слои.
Если все ограждение имеет D < 1, то расчет Yo ведется, как указано в п. 2, с той лишь разницей, что коэффициент теплоусвоения на наружной поверхности ограждения принимается равным ан.
Для внутренних ограждений, разделяющих помещения, при определении Yo учитывается только часть конструкции до тепловой оси симметрии ограждения. Если для этой части D > 1, то Yo = St, если D < 1, то Yo определяют по формуле (2.17), принимая на тепловой оси Y2 = 0. Для однородной конструкции при D < 1
Yo = 0,5Яо$2.(2.18)
Если в ограждении имеется безынерционный слой (воздушная прослойка), то для него 5 = 0.
Так для окна (с учетом п. 3)
YOK = aH/(l +/?!«„),(2.19)
где Rv = R0K -(RB + RJ. (2.20)
Связь между изменениями Aq на поверхности ограждения и температуры воздуха помещения At устанавливает коэффициент теплопоглощения поверхности ограждения В, Вт/(м2оС)
1
B = AJAt =.(2.21)
'• 1/Y + l/aB v ’
При однородном ограждении и D > 1 гармонические колебания теплового потока q опережают изменения температуры поверхности т на величину еу = Т/8 и температуры воздуха помещения tB на величину ев
Т ( <\
ев = - - Б -7 Т.(2.22)
в 8\Y/
Значения bljiJYy принимаются равными:
а,/Т 0 0,5 1 2 4 8
5’(а.Д")102 12,5 8,4 6,25 4,1 2,4 1,4
Теплоустойчивость ограждения относительно изменений наружной температуры характеризуется двумя показателями:
показателем затухания температурных колебаний при сквозном проникании через ограждение
учиты-слой(2.28)(2.29)учиты-слой(2.28)(2.29)
учиты-
слой
(2.28)
(2.29)
учиты-
слой
(2.28)
(2.29)
v = AtJA^,(2.23)
где А, -максимальная суточная амплитуда температуры tH, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82; Ав- амплитуда колебания температуры тв;
показателем запаздывания температурных колебаний 8, равным отставанию во времени колебаний температуры тв от колебаний температуры tH при проникании через ограждение температурной волны.
Величину v следует определять по п. 3.4 СНиП П-3-79**. Если в ограждении можно четко выделить два определяющих в теплотехническом отношении слоя-конструктивный и теплоизоляционный, то v допускается определять по приближенным формулам:
для ограждений с D > 1,5
v = 2D(0,83 + 3,49ЯТ/Р)РСЛ рв.п., (2.24)
где D = "LRlSi;(2.25)
/23W8,7 X
Рсл = (Si + S2)+ 1 Д — +1 ^/(3,49ЛТ/П + 55);
Рв.п = 1+0,5Лв.п^т;
Рсл-коэффициент, учитывающий расположение двух основных слоев ограждения (конструктивного и теплоизоляционного) по ходу тепловой волны; для однослойной конструкции |3СЛ = 1; Рвп коэффициент, учитывающий влияние воздушной прослойки; при отсутствии прослойки рвп = 1; S15 S2 - коэффициент теплоусвоения материалов двух слоев в порядке их расположения по ходу тепловой волны (от наружной к внутренней поверхности);
для ограждений с D ^ 1,5
v = RoaB.(2.26)
Величина 8, ч, будет равна
8 « 2,7D - 0,4.(2.27)
Теплоустойчивость пола при контактном теплообмене можно характеризовать показателем теплоусвоения поверхности пола Yn, Вт/(м2 ■ °C), который должен быть не более нормативной величины (см. п. 5.6)
При определении Yn необходимо вать следующие характерные случаи:
если первый материальный конструкции пола имеет,^ >0,5
Тп = 2^;'
если Dv < 0,5, а ^i^h^a^ 0’5 _ 2/^+5/. ' п 0,5 H^S/
если Dt + D2 < 0,5, a D3 + D2 + D3 > 0,5
т _4f1s?(o,5 + f2s3) + 27?tS2 + S3
"0,5-H?2S3+^(2^51 + S3) ’
(2.30) где К1; R2, R3термические сопротивления соответствующих слоев конструкции; Sv S2, S3-коэффициенты теплоусвоения соответствующих слоев конструкции пола.
Теплоустойчивость помещения - это его свойство поддерживать относительное постоянство температуры при периодически изменяющемся теплопоступлении. Оно зависит от свойств и площади поверхностей, обращенных в помещение ограждений, а также установленного оборудования или мебели. Теплоустойчивость помещения характеризуется:
показателем теплоусвоения помещения
TnoM = Torp + Yo6;(2.31)
где Yorp = SYiFi;
тоб = uco6go6/T;
Yorp, Y^ - показатели теплоусвоения поверхностей ограждений и оборудования, Вт/°С; Y,- коэффициенты теплоусвоения отдельных поверхностей ограждений, обращенных в помещение, Вт/(м2 ■ °C); Go6-масса оборудования, кг; со6-массовая теплоемкость оборудования, кДж/(кг°С);
показателем теплопоглощения помещения, Вт/°С
^Пом = Лгр + Лб + Лент, (2-32)
где Ротр, Ро6, Ръент"показатели теплопоглощения поверхностей ограждений, оборудования, мебели и воздухообмена:
Р^-ИВ^;
Роб = Go6Co64,4/T;
Рвент = Ре?',
L воздухообмен в помещении, м3/ч; ср-объемная теплоемкость воздуха, равная 1,25 кДж/(м3 • °C).
Коэффициент теплопоглощения поверхности ограждения Bt определяется по формуле (2.21), с заменой коэффициента ав на коэффициент конвективного теплообмена на поверхности ati.
Максимальное отклонение температуры воздуха в помещении At от среднего значения /в можно определить:
при гармонических колебаниях тепло- поступлений от максимальных QMaKC до
минимальных бмин
/1
А, к 0,9 АОДН Lcp +
• Л1/т„м + 1/л'
+ G„c..W);(2.33)
при прерывистых тепло поступлениях, когда в течение т часов в помещение поступает постоянное (максимальное) количество тепла бмакс’ а в течение п часов подачи теплоты нет и бм™ = 0.
1 $1/Тпо"1 $1/Тпо"Т17л + Ьср +Т17л + Ьср ++ <^4,4/7),(2.34)+ <^4,4/7),(2.34)где Aq- амплитуда изменения теплопоступлений, равная полуразности максимального QMaKC и минимального 2мин теплопоступлений в помещение; Q коэффициент прерывистости, принимаемый равным:
1 $1/Тпо"
1 $1/Тпо"
Т17л + Ьср +
Т17л + Ьср +
+ <^4,4/7),(2.34)
+ <^4,4/7),(2.34)
m/Т 0 0,125 0,25 0,375 0,5 0,675 0,75 0,875 1 Й 0 0,73 0,84 0,84 0,76 0,63 0,45 0,24 0
Л-показатель интенсивности конвективного теплообмена на всей площади поверхности ограждений, обращенных в помещение,
Х = ^ак1Г; = аср^Р;; (2.35) аср-осредненный по всем поверхностям коэффициент конвективного теплообмена, Вт/(м2 ■ °C).
При прерывистой подаче теплоты общее время Т= т 4- п.
3. Теплопередача через сложноеограждение с двухмернымиэлементами
В ограждающих конструкциях зданий площадь, в пределах которой обеспечивается одномерность температурного поля, обычно незначительна. Большую часть таких ограждений занимают участки, примыкающие к наружным и внутренним углам, откосы оконных проемов, стыки внутренних и наружных ограждений, теплопроводные включения' (рис. 2.2, 2.3). На этих участках формируются двухмерные температурные поля, часто приводящие к увеличению теплопотерь и понижению температуры
Дополнительные потери теплоты через двухмерные элементы удобно определять с помощью фактора формы/ элемента ограждения (табл. 2.2).
Рис. 2.2. Характерные элементы наружного огражденияРис. 2.2. Характерные элементы наружного огражденияРис. 2.3. Теплопроводные включения в ограждающих конструк-Рис. 2.3. Теплопроводные включения в ограждающих конструк-Рис. 2.4. Значение фактора формы откоса проема (а) и стыка наружной стены н внутренней перегородки (б) по наружному обмеру (1) н по внутреннему (2)Рис. 2.4. Значение фактора формы откоса проема (а) и стыка наружной стены н внутренней перегородки (б) по наружному обмеру (1) н по внутреннему (2)ТАБЛИЦА 2.2
Рис. 2.2. Характерные элементы наружного ограждения
Рис. 2.2. Характерные элементы наружного ограждения
Рис. 2.3. Теплопроводные включения в ограждающих конструк-
Рис. 2.3. Теплопроводные включения в ограждающих конструк-
Рис. 2.4. Значение фактора формы откоса проема (а) и стыка наружной стены н внутренней перегородки (б) по наружному обмеру (1) н по внутреннему (2)
Рис. 2.4. Значение фактора формы откоса проема (а) и стыка наружной стены н внутренней перегородки (б) по наружному обмеру (1) н по внутреннему (2)
ЗНАЧЕНИЯ ФАКТОРА ФОРМЫ /,
Характерный двухмерный элементогражденияХарактерный двухмерный элементогражденияФактор формы (,характерного эле-мента для шириныв два калибра пообмеру
Характерный двухмерный элементограждения
Характерный двухмерный элементограждения
наруж- внутреннему нему
Наружный угол0,631,18
Внутренний »1,180,68
Откос проема в огражденииТот. (см- Рис- 2.4,а)
Стык наружного и внутреннего огражде- /вт (см. рис. 2.4,6) ний (в одну сторону от оси стыка)
Фактор формы показывает, во сколько раз количество теплоты,' проходящей через внутреннюю поверхность ограждения шириной в два калибра а, (один калибр равен экви-
валентной толщине ограждения XR^ элемента с двухмерным температурным полем, больше теплопотерь через поверхность ограждения с одномерным полем в пределах тех же двух калибров [2,3].
Фактор формы теплопроводного включения (см. рис. 2.2, г) приближенно можно определить по формуле
L».~^^Ke.-k0\ (2.36)
где а-ширина включения, м; Хт - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала основной конструкции, Вт/(м2 ■ °C); КТВ и ко- коэффициенты теплопередачи по сечению теплопроводного включения и основной конструкции, Вт/(м2 • °C).
При расчете теплопотерь через сложные ограждения следует пользоваться приведенным сопротивлением теплопередаче R“p
R"p = Ror = * J. , (2.37)
где /,-протяженность характерного элемента конструкции с двухмерным температурным полем, м; F- площадь поверхности ограждения по наружному обмеру (без учета площади окон), м2.
Коэффициент теплотехнической однородности различных ограждающих конструкций определяют по п. 2.9 СНиП П-3-79** для проектируемых зданий и по ГОСТ 26254-84 для эксплуатируемых зданий. Минимальные значения коэффициента г для некоторых ограждающих конструкций приведены в табл. 2.3.
ТАБЛИЦА 2.3
МИНИМАЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА (ГОСТ 26254- 84)
Характеристика стен
Г
Из однослойных легкобетонных панелей Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем:
0,85- 0,90
с гибкими связями
0,75-0,85
с железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона
0,70-0,80
с железобетонными ребрами
0,50-0,65
Из трехслойных панелей на основе древесины, асбестоцемента и других листовых материалов с эффективным утеплителем при полистовой сборке при ширине панелей 6 и 12 м без каркаса
Из трехслойных металлических панелей с утеплителем из пенопласта:
0,90-0,95
без обрамлений в зоне стыка
0,85 0,95
с обрамлением в зоне стыка
0,65- 0,80
Из трехслойных металлических панелей с утеплителем из минеральной ваты с различным каркасом
0,55-0,85
Из трехслойных асбестоцементных панелей и минераловатным утеплителем с различным каркасом
0,50- 0,85
Температура внутренней поверхности ограждения в наружном углу тв у приближенно равна [3]
тв у = тв - 0,18(1 - 0,232?о)(Гв - ГН5).
Температуру внутренней поверхности т в ограждения по теплопроводному включению следует определять по СНиП П-3-79**, а также по [3,5]. Эта температура должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при /н согласно табл. 1.7. Если допускается кратковременное (не более 5 сут) образование конденсата по включению, то (н принимается равным (Н5.
ГЛАВА 3. ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХМАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
Количество воздуха Сн, кг/(м2ч), поступающего в помещение здания через наружную ограждающую конструкцию, зависит от свойства материалов конструкций пропускать воздух и разности давления Др, Па, на наружной рн и внутренней рв поверхностях ограждающей конструкции.
Для наружных стен,- покрытий, ворот, дверей и открытых проемов - (
GH = V/RH. -(3.1)
Для окон, балконных дверей и фонарей
(?и = (Др/Др0)2/3//?и.(3.2)
где /с-показатель степени; для наружных стен покрытий к = 1; для ворот, дверей и открытых проемов к = 1/2; R„- сопротивление воздухопро- ницанию ограждений, м2 ■ ч ■ Па7кг (для стыка - м • ч • Па“/кг; для окон, балконных дверей и фонарей м2ч-10 Па/кг); Др0-разность давления воздуха, при которой определено сопротивление воздухопроницанию R„ окон, балконных дверей и фонарей, Ар0 = 10 Па.
Расчетное сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций R„ должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R„p (см. п. 5.7).
Для многослойных ограждений R„ равно
сумме сопротивлений воздухопроницанию отдельных слоев R^, расположенных последовательно по движению воздуха, принимаемых по прил. 9 СНиП П-3-79**
R„ = ^ИЛ (3.3)
При определении RM не учитывается воздухопроницаемость слоев ограждений (стен, покрытий), расположенных между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции.
Сопротивление воздухопроницанию окон, балконных дверей и фонарей различного вида принимают по прил. 10 СНиП П-3-79**.
Расчетное сопротивление воздухопроницанию наружных дверей и ворот следует вычислять по формуле (В. П. Титов)
F Г'Ll 2
^.дв = 0,196-Ю'3^ — , (3.4) 6щ пт Рн '
где Гдв-площадь заполнения дверного проема или проема ворот, м2; 8Щ, /щ-ширина и суммарная длина щели прибора, м; Е^сумма коэффициентов местных сопротивлений проходу воздуха через щели притвора: для одинарных дверей и ворот S£ = 4, для двойных дверей Z^ = 8; рн-плотность наружного воздуха, кг/м3.
Сопротивление воздухопроницанию открытых проемов и отверстий определяется по формуле •
R„.ap = 0,196-Ю~3(МРн)1/2, (3-5)
где ^р- коэффициент местного сопротивления проходу воздуха, зависящий от положения и способа крепления створки по отношению к проему или отверстию, а также от отношения высоты b проема к его длине / (табл. 3.1).
ТАБЛИЦА 3.1
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ^_ (ПО ДАННЫМ М. Ф. БРОМЛЕЯ)
Конструкция створки
Угол
Спр ПРИ Ь/1
1:11:2
1.00
Одинарная верхнеподвес-
15
16,00
20,60
30,8
НМ
30
5,65
6,90
9,15
45
3,68
4,0
5,15
60
3,07
3,18
3,54
90
2,59
2,59
2,59
Продолжение табл. 3.1
Конструкция створки УголКонструкция створки УголU при ЬЦU при ЬЦ1511,1017,3030,8304,906,908,60453,184,004,70602,513,073,30902,222,512,511511,1017,3030,8304,906,908,60453,184,004,70602,513,073,30902,222,512,511:11-21:00
Конструкция створки Угол
Конструкция створки Угол
U при ЬЦ
U при ЬЦ
15
11,10
17,30
30,8
30
4,90
6,90
8,60
45
3,18
4,00
4,70
60
2,51
3,07
3,30
90
2,22
2,51
2,51
15
11,10
17,30
30,8
30
4,90
6,90
8,60
45
3,18
4,00
4,70
60
2,51
3,07
3,30
90
2,22
2,51
2,51
ДвойнаяДвойная
Двойная
Двойная
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях Др, Па, z-ro ограждения равна сумме избыточного гравитационного pt. и ветрового pv. давлений (с учетом условно-постоянного давления воздуха в помещении р^)
^Р = РЧ+ Pv^ Pint.(36)
где pt. = (Язд - h^ (р„ - рв)р;(3.7)
^ = 0,5рнгЖ.п ~ Qp)fc; (3.8)
Н1Д-высота здания от поверхности земли до верха карниза, шахты или центра проема фонаря, м; А,-высота от поверхности земли до центра рассматриваемого ограждения (окна, двери, проемов, наружных стен), м; Сея, Сер-аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхностей, принимаемые по прил. 4 СНиП 2.01.07-85; к-коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности и высоты и принимаемый по табл. 6 СНиП 2.01.07-85.
духа, поступающего в помещение и уходящегодуха, поступающего в помещение и уходящегоУсловно-постояйиое давление воздуха pint, Па, в помещении определяется в результате решения уравнения воздушного баланса помещения, представляющего сумму расходов воз
духа, поступающего в помещение и уходящего
духа, поступающего в помещение и уходящего
из помещения через ограждающие конструкции и с помощью систем вентиляции [11].
При вычислении Ар для жилых и общественных зданий с естественной вытяжной вентиляцией следует учитывать расчетные потери давления в вентиляционных системах Арс (со знаком минус)
^Рс = №д - hi) (Р+5 - Рв)^ (3.9)
где р+5 = 1,27 кг/м3-плотность наружного воздуха при температуре + 5°С.
В этом случае
^р = №д -Шрн- р+5)з + р^- (з.ю)
ГЛАВА 4. ВЛАГОПЕРЕДАЧА И ВЛАЖНОСТНЫЙРЕЖИМ ОГРАЖДЕНИЯ
Перенос влаги в ограждающих конструкциях происходит аналогично теплопередаче. Общим термодинамическим показателем влажностного состояния материала является потенциал влажности, измеряемый градусами влажности (°В) [2, 3]. При гигроскопической влажности материала за потенциал влажности можно принять парциальное давление водяного пара в воздухе, находящемся во влажностном равновесии с материалом. Влажностное состояние материала, внутренней среды помещения и наружного климата оценивается относительным потенциалом влажности фд (при гигроскопической влажности материала соответствует относительной влажности воздуха ф).
Сопротивление влагопередаче, м2-ч-Па/мг, многослойного ограждения равно сумме сопротивлений слоев ограждения R^,
Rn = ZRnt = Zbi/iii, (4.1)
где ц, - показатель влагопроводности материала слоя толщиной 8, (при гигроскопической влажности-коэффициент паропроницаемости, мг/(м ч Па), принимаемый по прил. 3 СНиП II 3 79**).
Сопротивлениями влагообмену на наружной и внутренней поверхностях ограждения можно пренебречь. Расчетные величины некоторых листовых материалов и тонких слоев пароизоляции приведены в прил. 11 СНиП П-3-79**.
Для однослойных ограждений условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещения и зон влажности следует принимать по п. 2.1.
Для многослойных конструкций, а также для зданий с влажными и мокрыми помещениями в климатических условиях, характеризующихся значительными «косыми» дождями,
интенсивной солнечной радиацией, особо низкими температурами, данных СНиП недостаточно. Ниже приведена методика расчета теплофизических характеристик материала указанных конструкций в зависимости от влажностного состояния на основе потенциала влажности.
Влагосодержание материала определяется потенциалом влажности 0 и температурой слоя Гсл, при этом одному и тому же влагосодержанию соответствует значительное количество сочетаний 0 и гсл. Однозначная зависимость имеет место между влагосодержанием и относительным потенциалом влажности фд. Она позволяет установить связь между расчетом влажностного состояния материальных слоев в ограждении и выбором тепло физических характеристик строительных материалов.
Последовательность выбора теплофизических характеристик материалов в многослойном ограждении с учетом их эксплуатационной влажности должна быть следующей. В расчет принимается среднегодовой режим влаго- нередачи ограждения. Определив зону влажности, фен (табл. 4.1) и среднегодовую температуру Сргод района строительства (по табл. СНиП 2.01-01-82), найдем 0н, зная шкалу потенциала влажности и относительного потенциала влажности (рис. 4.1). Устанавливаем потенциал влажности внутренней среды 0в, зная назначение помещения (табл. 4.2). Вычисляем среднегодовое значение температуры ?сл и потенциала влажности 0сл материального слоя в многослойной конструкции.
Температура в произвольном слое ограждающей конструкции будет равна
Cca = ^-^£UB-^rM)> (4-2)
1де глр|ОЛ среднегодовая температура района строи-
тельства; ЛВ_1СЛ, ^-сопротивление теплопередаче ограждения от внутренней среды помещения до середины рассматриваемого слоя и общее сопротивление теплопередаче ограждения, м2 • °С/Вт.
ТАБЛИЦА 4.1 ЗНАЧЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПОТЕНЦИАЛА ВЛАЖНОСТИ НАРУЖНОГО КЛИМАТА <рй ДЛЯ ЗОН
ВЛАЖНОСТИ ТЕРРИТОРИИ СССР
Зона влажности
Среднее значение <ре
Влажная
2,15 и более
Нормальная
2,0
Сухая
1,5 и менее
(рис. 4.2)-относительный потенциал влажности слоя фус . Затем устанавливаем связь между (ресл и равновесным влагосодержанием материала по прил. 3 СНиП И З 79** или графически на примере пенобетона (см. рис. 4.2). По табл. 4.3 определяем графу для выбора теплофизических характеристик материалов в ограждающей конструкции.
Обычно такой расчет необходим только для утепляющего слоя в многослойной конструкции. Теплофизические характеристики наружных конструктивных фактурных слоев можно выбирать по фд среды, с которой они соприкасаются.
Помещения
Среднегодовые условия вПредлагаемые градации
помещении
/„<рв9В«р^влажностный режим помещения<р6б
Проектное бюро, чертежный зал, библиотека
Жилой дом, поликлиника, детский сад, ясли
Душевые и раздевальни при них Бани, прачечные
1945230,44Сухой<0,45
195024,50,51Нормальный<0,53
2559 -7537 - 6 10,47-0,67 Влажный<0,66
30751100,66Мокрый>0,66
ЗНАЧЕНИЯ 9„ и <р„
ТАБЛИЦА 4.2
ТАБЛИЦА 4.3
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ (ГРАФЫ) МАТЕРИАЛОВ ОГРАЖДЕНИЙ
Влажностный режим помещения
Графа и фе , соответствующие зонам сл влажности
Диапазоны относительного по- _ тенциала влажности
Графы
режим
V»,
сухая, ф6н < 1,5
нормальная 2
влажная
> 2,15
фа
фа"9бсл
гра-
«Чл
Сухой
0,45
А
0,97
А1,22
Б
1,3
До 1,1
А
Нормальный
0,53
X
1,01
Б1,27
Б
1,34
1,1 1,3
Б
Влажный
0,66
Б
1,08
Б1,33
Б
1,4
1,3
Б*
Мокрый
0,66
Б
1,08
Б1,33
Б
1,4
Примечание. К Б* относятся теплофизические характеристики материалов графы Б
с повышающим коэффициентом ~ 1,1.
Потенциал влажности 0сл слоя ограждения определяется аналогично
e,.. = e,-^ri(e,-ej.(4.3)
^П.О
где ^па!> ^п о-сопротивление влагопередаче от внутренней среды до центра рассматриваемого слоя материала и общее сопротивление влагопередаче ограждения; Япв_, определяется по формуле 4.1.
Зная 0сл и (сл, по шкале потенциала влажности (см. рис. 4.1) находим 0t=2o> а по шкале относительного потенциала влажности
Приведем пример выбора теплофизических характеристик материала теплоизоляционного слоя ограждения с учетом их эксплуатационной влажности.
Пример 4.1. Требуется рассчитать толщину теплоизоляционного слоя ограждения душевой. Конструкция стены со стороны помещения: железобетонный слой 8 = 40 мм, гидро- изолированный с внутренней поверхности поливинилхлоридным лаком в два слоя; пенобетон р = 1000кг/м3. Условия в помещении: /в = 25°С; фв = 65%; режим влажный; фд =
= 0,58. Район строительства-Липецк, /=р-год = = 5,1 °C, влажностная зона-сухая, фон = 1,5. Сопротивление теплопередаче ограждения R1^ = 0,92 м2 • °С/Вт.
Решение. Для душевой в Липецке расчетные условия эксплуатации по табл. 2.1 соответствуют графе Б. Принимаем по графе Б прил. 3 СНиП IJ-3-79** теплофизические характеристики материалов и определяем толщину материала-пенобетона из условия
Ro= 7?B + RT + RH^ R?;
Ro = 0,115 + 0,04/2,03 + 8пб/0,41 + 0,045 0,9 2,
откуда 8П б = 0,3 м.
Уточним расчет с учетом фактического влажностного режима материалов по указанной методике. Среднегодовые условия в помещении при tB = 2 5° С и фдв = 0,58 по шкале потенциала влажности и по шкале относительного потенциала влажности (см. рис. 4.1 и 4.2) соответствуют 0В = 42°В. При фон = 1,5 в шкале относительного потенциала влажности 01=2о = ЗЗО°В. Затем, зная 01 = 2о — ЗЗО°В и среднегодовую температуру ^р-гоя = 5, ГС, в шкале потенциала влажности (см. рис. 4.1) находим значение потенциала влажности наружной среды 0Н = 25°В.
Сопротивления влагопередаче слоев ограждения: железобетона R^.^ = 5жб/цжб = = (0,04/0,3) 104 = 1330 м2 • ч • Па/г; пенобетона /?п6 = 0,3/1,13 • 104 = 2650 м2 • ч • Па/г; слоя гидроизоляции Rnr„ = 3850 м2-ч-Па/г.
Общее сопротивление влагопередаче
^п.о ^п.хб ^п.б ^пли
= 1330 + 2650 + 3850 = 7830 м2 ч Па/г.
Вычислим значение потенциала влажности слоев железобетона и пенобетона
^П.О
4515 = 42(42 - 25) = 32,2°В;
7830
0П 6 = 0„ - ^п™ + ^-^Л ^2 (0в _ QJ = 27°В.
^п.о
Среднегодовые значения температуры отдельных слоев ограждения
Ряс. 4.1. Шкала потенциала (а) я относительного потенциала влажности (б)
Рис. 4.2. Зависимость равновесного влагосодержання пенобетона 17 „в от относительного потенциала влажности <рв
(0,115 + 0,0197/2)= 25 - —— (25 - 5,1) = 21,9;
0,927
^=13,8°С.
Пользуясь шкалой потенциала влажности и зная 0СЛ и Гсл, найдем фвсл:
для железобетона при 0ж6 = 32,2°В и /жб =
= 21,9°С
Фо = 0,6;
для пенобетона при 0п6 = 27°В и /пб = 13,8°С Фе = 0,95.
По табл. 4.3 при фд < 1,1 условия эксплуатации соответствуют графе А для пенобетона и железобетона. Делаем пересчет. Находим теплофизические характеристики по графе А и определяем толщину пенобетона и расчетное сопротивление теплопередаче
Хх6 = 1,91 Вт/(м • °C); Хпб = 0,35Вт/(м • °C);
0,004 8пб
Ro = 0,115 + + — + 0,045 ^ 0,92;
01,910,35
5пб « 0,25 м.
Толщина теплоизоляционного слоя 8пб получилась меньше 0,3 м, определенной по СНиП.
Для уточнения можно было бы повторить расчет, задав предварительно 8пб % 0,25 вместо принятого 0,3, но это уточнение в данном случае не изменит полученного результата.
ГЛАВА 5. ЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА НАРУЖНЫХОГРАЖДЕНИЙ
Общая последовательностьрасчета
Ограждения здания должны обладать требуемыми теплозащитными свойствами и быть в допустимой степени воздухо- и влагопроницаемыми. Теплозащитные свойства наружных ограждений определяют двумя показателями: сопротивлением теплопередаче Ro и теплоустойчивостью, которую оценивают по показателю инерции ограждения D. Величина Ro определяет сопротивление ограждения передаче теплоты в стационарных условиях, а теплоустойчивость характеризует сопротивляемость ограждения передаче изменяющихся во времени периодических тепловых воздействий.
Наиболее важным является определение расчетного сопротивления теплопередаче Rp основной части (глади) конструкции ограждения; с этого и начинают теплотехнический расчет ограждения.
Расчетное сопротивление теплопередаче Rp следует принимать близким к экономически целесообразному значению /?„“, определяемому исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат в соответствии с п. 5.3, но во всех случаях не менее требуемого сопротивления теплопередаче R„p по санитарно-гигиеническим условиям, определяемого по формуле (5.3):
Rp^RTp, если Л^>^к; (5.1)
RP~R’?. если R?<R”. (5.2)
После определения Rp глади ограждения следует проверить теплозащитные свойства сложных элементов конструкции (стыков,
углов, включений). Необходимым и достаточным условием этого расчета является отсутствие выпадения конденсата на поверхности конструкций (тв > /р).
Для расчета теплопотерь и тепловых условий в помещении часто требуется кроме Rp рассчитывать приведенное сопротивление R”p теплопередаче ограждения.
Для зданий, расположенных в южных районах, дополнительно проверяют теплоустойчивость ограждений в расчетных летних условиях (см. п. 5.5). Недостаточную теплоустойчивость ограждения для зимнего периода года учитывают увеличением сопротивления ограждения теплопередаче при расчете rp.
Проверяют теплоустойчивость конструкции полов (см. п. 5.6).
Для заполнений оконных и дверных проемов теплозащитные свойства регламентируются только сопротивлением теплопередаче конструкции, которое должно быть не ниже требуемого. Допустимая воздухопроницаемость окон, дверей, стыков конструкций, стен и перекрытий здания определяется нормируемыми сопротивлением воздухо- проницанию, расходом воздуха, дополнительными затратами теплоты или понижением температуры внутренней поверхности конструкции при инфильтрации.
Влагозащитные свойства ограждения должны исключать переувлажнение материалов за счет атмосферной влаги и диффузии водяных паров из помещения.
Процессы передачи теплоты, фильтрации воздуха и переноса влаги взаимосвязаны, и одно явление оказывает влияние на другое,
поэтому определение тепло-, воздухо- и влагозащитных свойств должно проводиться как общий расчет требуемых защитных свойств наружных ограждений здания [1].
Требуемое (минимально допустимое) сопротивление теплопередаче
Требуемое сопротивление теплопередаче наружного ограждения ЛдР, м оС/Вт, определяется по формуле
где ?н-расчетная зимняя температура наружного воздуха, °C (см. табл. 1.6); Лги нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 5.1); «-коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху (табл. 5.2).
ТАБЛИЦА 5.1
Здания и помещенияЗдания и помещенияAz”.°Cнаружных стенпокрытий ичердач-крытийкрытий над проездами, подваламиAz”.°Cнаружных стенпокрытий ичердач-крытийкрытий над проездами, подваламипольямипольями64264,52,575,52,5^ho'hV’ более 100,8 U. - - Q, но не более 82,5*(Г, - tpY0,8 Щ. -2,5*64264,52,575,52,5^ho'hV’ более 100,8 U. - - Q, но не более 82,5*(Г, - tpY0,8 Щ. -2,5*ЗНАЧЕНИЯ Дг“
Здания и помещения
Здания и помещения
Az”.
°C
наружных стен
покрытий и
чердач-
крытий
крытий над проездами, подвалами
Az”.
°C
наружных стен
покрытий и
чердач-
крытий
крытий над проездами, подвалами
польями
польями
6
4
2
6
4,5
2,5
7
5,5
2,5
^ho'hV’ более 10
0,8 U. - - Q, но не более 8
2,5*
(Г, - tpY
0,8 Щ. -
2,5*
6
4
2
6
4,5
2,5
7
5,5
2,5
^ho'hV’ более 10
0,8 U. - - Q, но не более 8
2,5*
(Г, - tpY
0,8 Щ. -
2,5*
Здания и помещенияЗдания и помещениянаружпокрыпереных стентий икрытийчердач-надНЫ Xпроездапереми, подкрытийваламинаружпокрыпереных стентий икрытийчердач-надНЫ Xпроездапереми, подкрытийваламиДг".Дг".польямипольямиПродолжение табл. 5.1
Здания и помещения
Здания и помещения
наруж
покры
пере
ных стен
тий и
крытий
чердач-
над
НЫ X
проезда
пере
ми, под
крытий
валами
наруж
покры
пере
ных стен
тий и
крытий
чердач-
над
НЫ X
проезда
пере
ми, под
крытий
валами
Дг".
Дг".
польями
польями
с нормальным режимом
6. Произволе!венные здания, а также помещения общественных зданий и вспомогательных зданий промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом
более 8 «»-‘р
- О, но не более 7
0,8 (tB -
2,5*
7. Здания картофеле- и ово
t.-t.
2,5*
щефруктохранилищ
8. Производственные здания
12
12
2,5*
со значительными избытками явной теплоты (>23 Вт/м) и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50%
Примечания: 1. Величины Az” со звездочкой для перекрытий над проездами и подпольями относятся только к участкам с постоянными рабочими местами, если нормируется показатель теплоусвоения поверхности пола (см. п. 5.6).
Величина <р- температура точки росы, °C, при расчетной температуре и относительной влажности внутреннего воздуха
Для зданий картофеле- и овощефруктохранилищ /р следует определять по максимально-допустимым расчетным значениям температуры и относительной влажности внутреннего воздуха в соответствии с нормами технологического проектирования.
ТАБЛИЦА 5.2
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТАп
ОграждениеОграждениеНаружные стены, покрытия (в том числе вентили- 1 руемые наружным воздухом), перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами, перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями зданий и сооружений, возводимых в районах северной строительно-климатической зоны
Ограждение
Ограждение
Перекрытия над холодными подвалами, сообщаю- 0,9 щимися с наружным воздухом, перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в северной строительно-климатической зоне
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со 0,75 световыми проемами в стенах
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без 0,6 световых проемов в стенах, расположенные выше поверхности земли
Перекрытия над неотапливаемыми техническими 0,4 подпольями, расположенными ниже поверхности земли
Расчет Я*р ведется в такой последовательности:.
задаются предварительно показателем D и соответствующим значением tH;
определяют значение R1^, находят термическое сопротивление теплоизоляционного слоя и соответствующие значения D и tH;
при несоответствии значений D, принятого в п. 1 и полученного в п. 2, расчет повторяют, добиваясь их соответствия.
Оптимальное(экономически целесообразное)сопротивление теплопередачеограждения
Применение эффективных и сравнительно недорогих теплоизоляционных материалов в ряде случаев экономически оправдывает увеличение общего сопротивления теплопередаче ограждения сверх требуемого.
Для сравнительно различных теплоизоляционных материалов и ограждающих конструкций различной толщины экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R®K следует принимать исходя из обеспечения наименьших приведенных затрат П, руб/м2
(С — LTnen)zOTneD24mCTv410"6
П= С„ + —21Л£Р1_^Л£Р1(5.4)
дR”PEH
где Сд -единовременные затраты, руб./м2, определяемые по формуле
СД=1,25[(Ц+Т)К + СМ]; (5.5)
Ц—оптовая цена конструкций, определяемая по прейскурантам, руб/м2; Г-стоимость транспортирования конструкций с учетом погрузочно-разгрузочных работ, руб./м2, определяемая по СНиП IV-4-84; К = 1,02-коэффициент, учитывающий заготовительно-складские расходы; См стоимость монтажа (возведения) ограждающей конструкции, руб./м2, определяемая по СНиП IV-5-84; m = 1,05 коэффициент, учитывающий дополнительные тепло- потери для нагревания инфильтрующегося наружно! о воздуха; Ст-стоимость тепловой энергии, руб ./Г Дж, принимаемая по Прейскуранту № 09-01 или по себестоимости на основе расчетных калькуляций на тепловую энергию от собственных источников; А = 3,6 при стоимости тепловой энергии в руб./ГДж и А = 0,86 при стоимости в руб ./Гкал; £н = 0,08-нормативный коэффициент эффективности капиталовложений.
Экономически целесообразное термическое сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя определяют по формуле
R?.» = R3^ - (1/а„ + Rx + RBn + 1/ан) = 8Т ИДТ и
(5.6)
где Кх-сумма термических сопротивлений конструктивных слоев.
Окончательную толщину теплоизоляционного слоя 5Т и принимают, руководствуясь конструктивными соображениями: для штучного материала 8Т и должна быть кратной его размерам, для панельных и блочных стен 8ТИ должна быть такой, чтобы общая толщина стены была кратной 50 мм.
Теплозащита заполненийсветовых проемов
и дверей
Требуемое сопротивление теплопередаче R^„ заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) принимается по табл. 9 СНиП П-3-79** в зависимости от разности температуры внутреннего воздуха и средней температуры наиболее холодной пятидневки /Н5 обеспеченностью 0,92, а также от назначения здания.
Требуемое сопротивление теплопередаче дверей и ворот должно быть не менее 0,6/?ор наружных стен зданий и сооружений, определенного по формуле (5.3) при расчетной зимней температуре наружного воздуха t.
Приведенное сопротивление теплопередаче R3an различных конструкций заполнений световых проемов указано в прил. 6 СНиП П-3-79** и [13].
В целях сокращения теплопотерь в холодный период и теплопоступлений в теплый период следует предусматривать:
площадь световых проемов в соответствии с нормативным значением коэффициента естественной освещенности (кео), определяемого по прил. 5 СНиП П-4-79;
солнцезащитные устройства в соответствии с требованиями п. 2.7 СНиП П-4-79.
Требуемая теплоустойчивостьограждений
Теплоустойчивость наружных ограждений должна исключать изменения температуры внутренней поверхности свыше допустимой: зимой при разовых понижениях температуры, летом при суточных колебаниях наружной температуры и интенсивности солнечной радиации.
При выборе зимней расчетной темпе-
ратуры tH учитывают теплоинерционность ограждений (см. и. 1.2). Для теплого периода (в районах со среднемесячной температурой июля ^ 2 ГС, при тепловой инерции наружной стены менее 4 и покрытия менее 5) теплоустойчивость ограждения определяется из условия обеспечения расчетной амплитуды колебания температуры внутренней поверхности ограждения А^ не более требуемой амплитуды А^
^в ^ Л;₽ = 2,5 - 0,1(,Нуц - 21),(5.7)
где Cvn^ среднемесячная температура наружного воздуха за июль, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;
yP-^/v;(5.8)
А?н = 0,5Д,/+ pc(/max - /ср)/ан;(5.9)
ан = 1,16(5 + 10V");(5.10)
At -максимальная амплитуда суточных колебаний температуры t , принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82; рс - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждения, принимаемый по прил. 7 СНиП П-3-79**; /тах, /ср - максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м, принимаемые по прил. 5 и 7 СНиП 2.01.01-82 для покрытий как для горизонтальной поверхности и для наружных стен как для вертикальных поверхностей западной ориентации; и-минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет "^ 16%, принимаемая по прил. 4 СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.
Значения коэффициента затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в наиболее распространенных ограждающих конструкциях приведены в табл. 4 [5].
Требуемая теплоустойчивостьполов
Расчетные значения показателя тепло- усвоения поверхности полов в различных зданиях (см. п. 2.2) не должны быть более следующих нормативных величин Y”, Вт/(м2 • °C):
Общественные здания, кроме указанных в п. 1, вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий, участки с постоянными рабочими местами и выполнением легкой физической работы (категория I) 14
Производственные помещения, кроме указанных в п. 2, где выполняется физическая работа средней тяжести (категория II) 17
Примечания: 1. Не нормируется показатель теплоусвоения поверхности полов:
имеющих температуру поверхности выше 23°С;
в отапливаемых помещениях производственных зданий при выполнении тяжелой физической работы (категория III);
в производственных зданиях при" укладке деревянных щитов или теплоизоляционных ковриков на участки постоянных рабочих мест;
помещений общественных зданий с непостоянным пребыванием в них людей (залы музеев и выставок, фойе театров, кино и т.п.);
Теплотехнический расчет полов животноводческих, птицеводческих и звероводческих зданий следует выполнять с учетом требований СНиП 2.10.03.84.
Требуемое сопротивлениевоздухопроницанию
Наружные ограждающие конструкции должны иметь расчетное сопротивление воздухопроницанию RH (см. гл. 3) не ниже требуемого К]?, м2 ч-Па/кг, которое следует определять:
для наружных стен и покрытий
R? = bp/Ge;(5.11)
для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий
R^ = (Ap^poyi/GH. (5.12)
Разность давлений воздуха Др, Па, на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций следует определять по формуле
Др = [0,55Нзд(рн - рв) + 0,03pHv2]9,81.
(5.13)
Нормативную (максимально-допустимую) воздухопроницаемость "GH, кг/(м2-ч), ограждающих конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 5.3. Сопротивление воздухопроницанию RH заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) представлены в табл. 5.4.
ТАБЛИЦА 5.3
НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ GH
Ограждающие конструкцииОграждающие конструкцииG„,кг/(м2 XG„,кг/(м2 XНаружные стены, перекрытия и покрытия жилых, 0,5 общественных зданий и вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий
Ограждающие конструкции
Ограждающие конструкции
G„,кг/(м2 X
G„,кг/(м2 X
Наружные стены, перекрытия и покрытия произ- 1 водственных зданий
Входные двери в квартиры1,5
Окна и балконные двери жилых и общественных 10
зданий, а также вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий, окна производственных зданий с кондиционированием воздуха, двери и ворота производственных зданий в районах со средней температурой наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 свыше 40'С
То же, с температурой 40JC и ниже8
Зенитные фонари производственных зданий, а также 15 окна производственных зданий с избытком явной теплоты не более 23 Вт/м3 [20 ккал/(м3 ч)] в районах со средней температурой наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 свыше — 40°С
То же, с температурой — 40°С и ниже10
Окна производственных зданий с избытками явной 30 теплоты более 23 Вт/м3 [20 ккал/(м3 ч)]-в районах со средней температурой наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 свыше —40 С
То же, с температурой — 40°С и ниже20
Примечание. Воздухопроницаемость стыков между панелями наружных стен жилых зданий должна быть не более 0,5 кг/(м ч)
ТАБЛИЦА 5.4
СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ R„ЗАПОЛНЕНИЙ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ (ОКОН,БАЛКОННЫХ ДВЕРЕЙ И ФОНАРЕЙ)
Заполнение светового проема
чест во уплотненных притворов за- полне-
Яи, м2 ч/кг [при Ар0 = 10 Па (1 мм вод ст)], заполнений световых проемов с деревянными переплетами с уплотнением прокладками из
полиуретан
■ губча-
■ гой ре- ia зины
шерстя- шнура
Одинарное остекление или двойное остекление в спаренных переплетах
1
0.26
0,16
0^12
Двойное остекление в
1
0,29
0,18
0,13
раздельных перепле-
2
0,38
0,26
0,18
Тройное остекление в
1
0,30
0,18
0,14
раздельно-спаренны х
2
0.44
0,26
0,20
переплетах
3
0,56
0,37
0,27
Примечания: 1 Сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов с металлическими переплетами, а также балконных дверей следует принимать с коэффициентом 0,8
2 Сопротивление воздухопроницанию окон без открывающихся створок (без притворов с уплотненными фальцами) следует принимать равным 1 м2 ч/кг (независимо от числа и материала переплетов и видов остекления), зенитных фонарей (с уплотненными сопряжениями элементов)-0,5 м2 ч/кг
Требуемое сопротивлениепаропроницанию
Сопротивление паропроницанию Rn, м2 • ч • Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее:
наибольшего требуемого сопротивления. паропроницанию R^ из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации;
наибольшего требуемого сопротивления паропроницанию R„p2 из условия ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха.
Значения R^ и /?^, а также RTnp чердачного перекрытия и вентилируемого покрытия следует определять по СНиП П-3-79**.
Не требуется определять Rn однослойных наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом, а также двухслойных наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом, если внутренний слой стены имеет сопротивление паропроницанию более 1,6 м2ч-Па/мг.
В помещениях с влажным и мокрым режимом предусматривается пароизоляция теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций со стороны помещений (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.). В местах таких сопряжений Rn проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей [5,12].
В покрытиях зданий с влажным и мокрым режимом для защиты теплоизоляционного слоя от увлажнения предусматривается пароизоляция ниже теплоизоляционного слоя (со стороны помещения), которая учитывается при определении сопротивления паропроницанию покрытия.
ГЛАВА 6. ИНФИЛЬТРАЦИЯ НАРУЖНОГО ВОЗДУХАЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЕ
При определении расчетных теплопотерь в помещениях учитываются теплозатраты QH, Вт, связанные с инфильтрацией наружного воздуха в помещение Сипом через наружное ограждение
6H = 0,278cG;.noM(,D-Q^(6.1)
тде с-удельная теплоемкость воздуха, равная ~ 1 кДж/(кт • °C); А коэффициент, учитывающий влияние трансмиссионного теплового потока; А = 0,8-для окон и дверей с раздельными переплетами, А = 1 для окон и дверей со спаренными переплетами; для других наружных ограждающих конструкций А = 0,6; Гн-площадь рассматриваемого ограждения наветренного фасада, м2.
Как правило, поступление наружного воздуха в помещение GBaOM (инфильтрация) учитывается только через окна, балконные двери, фонари, ворота, двери и открытые проемы. В зданиях с незначительным остеклением фасадов инфильтрацию следует учитывать через стыки панелей и массив.
Для жилых комнат, имеющих естественную вытяжку, не компенсируемую подогретым приточным воздухом, кроме @и определяется расход теплоты QB на нагрев воздуха в размере нормативного воздухообмена (за расчетное значение принимается наибольшее из QH и QB)
1,005 1,2-ЗЮ3
& =(?в “ QP" ~ ^ - ^р-’
-56UUD9
-(6-2)
где 1,005 - удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг • °C); 1,2-плотность воздуха при tB = 18°С, кг/м3; 3-количество воздуха, поступающего на 1 м2 жилой площади, м3/(м2 ч); Гп-площадь пола комнаты, м2.
Инфильтрация наружного воздуха в производственных и одноэтажных общественных зданиях*
По особенностям воздушного режима помещения производственных зданий можно разделить на два типа:
с аэрацией в зимний период. В таких помещениях инфильтрация либо не учиты-
* При написании п. 6.1 использованы материалы д-ра техн, наук В. П. Титова и канд. техн, наук С. С. Требукова.
вается (при удельных теплоизбытках более 420 кДж/м3 ■ ч), либо учитывается при расчете аэрационного воздухообмена;
без аэрации в зимний период.
Для помещений с равномерным двусторонним остеклением количество инфильтрующего в помещение воздуха через неплотности окон GH пом равно
^и.пом =Л5И.„ОМЕОКН;(6.3)
где 7_- = 0,378 [H^-pJg]2/3^
^(Рн - Рв)# = Рг,
7/-расход инфильтрующего воздуха при действии гравитационного давления рг, кг/(м2 ч) (принимается за условную единицу расхода); g = 9,81 м/с2; Ввпам- коэффициент, учитывающий влияние ветрового давления р„ и приращение давления Дрм в помещении (при дисбалансе притока и вытяжки вентиляции с механическим побуждением и других особенностей воздушного режима здания); Гохн-площадь окон помещения на наветренном фасаде, м2; //-высота каждого z-ro воздухопроницаемого ограждения, м.
Коэффициент ВИЛЮМ определяется по рис. 6.1 в зависимости от pvi при AGM = 0 и от Pvi и Р. ПРИ д^м 0
Pvi = Pvi/Pr = 'vi Рн/Рг i(6-4)
где рв = pjpt = [0,5(рг + ръ^ ± Д>рмргЖ;
ДРМ = Ж/Pr 0;
д/,-ветровое давление на фасаде здания при рн = = 1 кг/м3, определяемое по табл. 6.1; рв - приращение давления воздуха в помещении в относительных единицах (при ДСМ > 0 принимается знак «+», при Д6М < 0-знак « —»); ^pм, Дрм-приращение давления
ТАБЛИЦА 6.1
ЗНАЧЕНИЯ ВЕТРОВОГО ДАВЛЕНИЯ /
м/с
Значения р'
при высоте зданий Нзв, м
10
20
30
40
50
60
70
80
1
0,54
1.33
2,25
3,27
4,38
5,55
6,8
8,1
2
2,16
4,32
6,48
8,64
10,8
13
15,1
17,3
3
4,9
8,5
11,7
14,7
17,6
20,4
23,1
25,6
4
8,6
14,0
18,6
22,8
26,6
30,3
33,7
37,0
5
13.5
19,1
23,4
27,0
30,2
33,1
35,7
38,2
6
19.4
25,6
30,2
33,8
37,0
39,8
42,3
44,7
7
26,5
34,9
41,0
46,1
50,4
54,2
57,6
60,8
8
34,6
42,5
48,0
52,0
56,0
59,1
61,9
64,5
9
43.7
50,2
54,5
57,7
60,3
62,3
64,5
66,3
10
54,0
61,9
67,2
71,2
74,5
77,2
79,7
81,8
6.1. Зависимость 8ВПО„ от р„ и (р„, ръ)6.1. Зависимость 8ВПО„ от р„ и (р„, ръ)
6.1. Зависимость 8ВПО„ от р„ и (р„, ръ)
6.1. Зависимость 8ВПО„ от р„ и (р„, ръ)
в помещении при дисбалансе воздуха ДСМ соответственно в Па и относительных единицах.
Значение Лрм зависит от относительного дисбаланса воздуха AGM (рис. 6.2)
bGM = bGJUtFHy(6.5)
Если остекление фасадов различно, то коэффициент ВИ1ЮМ следует определять, пользуясь рис. 6.3 с учетом отношения bF площади остекленной поверхности наветренного Рн и подветренного Рп фасадов здания (bF = FJFJ.
Для помещений Nrro этажа многоэтажного здания (с числом этажей МЭД) при отсутствии дисбаланса вентиляции во всех помещениях расход воздуха СИ пом через окна определяется по формуле (6.3). При определении jt и рг величину Ht следует принимать равной высоте здания Нзд. Коэффициент ВИ пом определяют по рис. 6.4 или по формуле
/1Nt \2/3
Випом= 1,667И+ —+ D-2-^l , \ЗД^зд/
(6.6)
где D- коэффициент, зависящий от типа здания, направления ветра и остекления фасадов.
Для наветренного остекленного FH фасада здания типа «пластина» с неостекленным торцовым фасадом (Рт — 0)
D=PV.(6.7)
Для наветренного фасада здания типа «пластина» с остекленным торцовым фасадом (bT = FT/F^0)
D=pb--^-Y(6.8)
\1 + bj
Для наветренного фасада здания типа «башня»
1
D = pv 2 - -— ,(6.9)
где |3N - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания (табл. 6.2).
ТАБЛИЦА 6.2
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ^
Тип здания
Значения 0Л при HjH^
0,1
0,3
0,5
0,7
0,9
Пластина
0,9
0,9
1
1,12
1,08
Башня
0,79
0,8
1
1.2
1,22
Инфильтрация воздухав помещениях многоэтажныхобщественных зданий,оборудованных системамимеханической вентиляции
Количество инфильтрующегося воздуха GHnoM вычисляют после того, как будут определены следующие величины.
Суммарный дисбаланс вентиляции в коридорах здания AGK, кг/ч
AGK = SGnp.K-SGB.K, (6.10)
где LGnpK и ZGBK-суммарное количество приточного и вытяжного воздуха по коридорам здания, включая вестибюль, лестнично-лифтовые холлы, вспомогательные помещения (санитарные узлы).
Суммарный дисбаланс вентиляции в рабочих помещениях здания AGno, кг/ч
где Fox„ и Рдвп общая площадь окон и дверей помещений; Кята и Лндв-сопротивление воздухопро- ницанию окон и дверей, Па‘м2ч/кг (табл. 6.3). При ДСМ > О и ДСК > 0 принимают знак « + », при ДСМ < О и ДСК < 0-знак « —». При выключенных вентиляторах и закрытых клапанах систем вентиляции допустимо принимать ДСП 0 = ДС, = ДСМ = 0 и Арм = 0.'
/I А^м|/ги.о X1-5
Первое слагаемое в фор-
\ Foxn /
муле (6.13), выражающее потери давления в окнах Арок, может быть определено по табл. 6.4 в зависимости от удельного расхода воздуха через окна, равного AGJF0,„.
Среднее гравитационное давление Р?
N -1
Р? = -^— МРн-рв)^ (6.14)
где /1ЭТ- высота этажа, м.
Значения (рирв)д и рн принимаются равными:
Z„, °C-50-40-30-25-20-15-100
(р„ - Р.)93,763,092,482,191,921,651,40,91
р„, кг/м31,5831,5151,4531,4231,3951,3681,3421,293
Давление в здании (в коридорах), Па,
р
Ро = Рг” + Y^/vPh + Армф, (6.15) FOK з
где Гокф-площадь окон рассчитываемого фасада, м2; ^окз^бшая площадь окон здания, м2; ф- коэффициент, учитывающий влияние Дрм на давление в здании ро;
AGn о = SGnpn - SG,
(6-11)
где SG п и ZGBn суммарное количество приточного и вытяжного воздуха по рабочим помещениям, кг/ч.
Дисбаланс вентиляции по зданию AGM, кг/ч
AGM = AGno + AGK. (6.12)
Средний по зданию перепад давлений Арм между лестничной клеткой и наружным воздухом при отсутствии ветрового рс и гравитационного рГ давлений
А /|agm|/?hokY’5 ЛI agj тгидв\2Ап = + — I + —,
X 1 ОК.П '4ДВ.П /
(6.13)
р=рпри |Арм|
при
^ 20
Рг”
|Арм|
20
ф = 1 + <2
РгРiW
Ф = 1 + 20а;
« коэффициент, определяемый в зависимости от
AGM/AGno и Дротн.ср (табл. 6.5)
Ад,тн.Ср
FOK п
AG
^2№дв¥
Рдвп ” /
(6.16)
7. Давление наружного воздуха рИ. на уровне рассматриваемого этажа, Па
Рч = (N - NMt(Ph - рв)д + р'pHpN..
(6.17)
СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙСОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Ограждения
Тип уплотнения притворовR„, Па’-м2 ч/кг
Окна
Пенополиуретанг 1,19 (по СНиП П-3-79**)
1 0,57
Губчатая резина или полушерстяной0,42
шнур
Двери помещений
Без уплотнения0,063
Без уплотнения с нижней подрезкой 2 см0,02
Выходы на наружный переход (при одном 1 амбуре)
Пенополиуретановая прокладка0,1
Без уплотнения0,045
Входные двери в здании (при одном тамбуре)
Прокладки из резины0,06
Без уплотнения0,03
ТАБЛИЦА 6.3
Примечаиие. Значения RK определены натурными испытаниями.
.ТАБЛИЦА 6.4
ЗАВИСИМОСТЬ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В ОКНАХ ОТ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ВОЗДУХА
Пауз ч- м2/кг
Потери давления в окнах &рох, Па, при удельном расходе воздуха через окна, кг/(м2 ч)
2
4
6
8
10
12
16
20
24
28
32
36
40
1,19
3,6
10,3
19
29,3
41’
- 54,3
83
116
153
192,5
235
281
329
0,57
1,2
3,4
6,3
9,7
13,6
18
27,5
38,5
50,6
63,8
78
93
109
0,42
0,76
2,2
4
6,1
8,6
11,4
17,4
24,4
32
40,4
49,3
58,8
68,9
ТАБЛИЦА 6.5
ЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТА а
^отн ср
Значения
“ при AGJbG„
О
>2
1,5
1,0
0,75
0,5
0,25
0
-0,25
-0,75
^ -1
0,03
0,22
0,24
0,0
0,25
0,22
0,26
0,24
0,22
0,21
0,22
0,1
0,22
0,20
0,01
0,0
0,2
0,24
0,24
0,22
0,21
0,22
0,3
0,21
0,17
0,02
-0,12
0,19
0,20
0,24
0,22
0,20
0,21
0,6
0,21
0,16
0,04
-0,06
0,03
0,17
0,2
0,2
0,2
0,21
1,0
0,21
0,15
0,06
-0,04
-0,05
0,11
0,16
0,17
0,19
0,21
2,0
0,21
0,14
0,06
0
-0,05
0,08
0,14
0,15
0,19
0,21
3,0
0,21
0,14
0,06
0,02
-0,02
-0,06
0,10
0,12
0,18-
0,21
4,0
0,20
0,13
0,07
0,03
-0,01
-0,04
0,07
0,1
0,17
0,20
6,0
0,19
0,12
0,08
0,04
0
-0,02
0,05
0,08
0,14
0,19
30
0,18
о,п
0,10
0,08
0,06
0
0,02
0,06
0,10
0,18
G„ = BioJ_,(6.19)G„ = BioJ_,(6.19)8. Дисбалансы вентиляции в каждом рабо
G„ = BioJ_,(6.19)
G„ = BioJ_,(6.19)
чем помещении
AGn = Gnp.n-GB.n. (6.18)
Количество инфильтрующегося воздуха для помещения, в котором AGn = 0, определяется по формуле
где F0K-площадь окон помещения, м2; i№ -воздухопроницаемость окон, кг/(м2 • ч); при Др = 1 Па воздухопроницаемость /ОК=1/ЛИО1; S-коэффициент, определяемый по табл. 6.6, в которой а-перепад давлений на дверях рассчитываемого помещения при расходе воздуха ioxFo,
6.5. Зависимость СИПОМ/ДСП
от отношения р0 - рн^ро. „
^Роти = ^РоХ.П^РдИ.П^Роти = ^РоХ.П^РдИ.П(6.21)(6.21)
^Роти = ^РоХ.П^РдИ.П
^Роти = ^РоХ.П^РдИ.П
(6.21)
(6.21)
ТАБЛИЦА 6.6
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА В
Ри, Ро
Значения В при а
1 + а
0,02
0,2
2
г
1,54
1,51
1,45
4
2,47
2,35
2,11
6
3,24
3,03
2,62
8
3,92
3,62
3,05
10
4,52
4,16
3,44
12
5,13
4,64
3,78
16
6,21
5,53
4,4
20
7,19
6,33
4,95
25
8,11
7,06
5,45
32
9,79
8,38
6,33
40
11,33
9,57
7,11
50
13,11
10,92
7,98
60
14,77
12,16
8,78
70
16,33
13,31
9,51
80
17,74
14,39
10,19
90
19,23
15,41
10,83
100
20,59
16,38
11,43
ПО
21,91
17,31
12,01
130
24,41
19,07
13,09
150
26,78
20,71
14,09
(F i )2
“ = /R V = < W2(^^^ ' х^ дв/^и.дв/
(6.20)
Количество инфильтрующегося воздуха для помещения, в котором AGn # 0, определяется по рис. 6.5
где АРок.пгде АРок.п
где АРок.п
где АРок.п
^Рде.п ( р ^н.дв ) "
' Г дв/
Для лестнично-лифтовых холлов, коридоров, вестибюлей GHK определяют по формуле
GH.K = S^ -ЛГ, (6.22)
где Fo-расчетная площадь рассматриваемого ограждения (заполнение светопроемов, наружные двери и пр.), м2.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Ариевич Э. М., Вавуло Н. М. Повышение теплотехнических качеств полносборных жилых домов-М.: Стройиздат, 1985.-192 с.
Богословский В. Н. Тепловой режим зданий.-М.: Стройиздат, 1979.-248 с.
Богословский В. Н. Строительная теплофизика.-М.: Высшая школа, 1982.-415 с.
Гиидоян А. Г. Тепловой режим конструкций полов,-М.: Стройиздат, 1984,-222 с.
Руководство по теплотехническому расчету и проектированию ограждающих конструкций зданий/НИИСФ.-М.: Стройиздат, 1985.— 141 с.
СНиП П-3-79**. Строительная теплотехника-М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986,- 32 с.
СНиП П-4-79. Естественное и искусственное освещение,-М.: Стройиздат. 1980.-48 с.
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и гео- физика.-М.: Стройиздат, 1983.-136 с.
СНиП 2.10.03.84. Животноводческие, птицеводческие и звероводческие здания и помещения-М.: Стройиздат, 1984.-8 с.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-38 с.
СНиП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987.-84 с.
Табунщиков Ю. А., Хромец Д.Ю., Матросов Ю. А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений-М.: Стройиздат, 1986.-360 с.
РАЗДЕЛ II. ОТОПЛЕНИЕ
ГЛАВА 7. КЛАССИФИКАЦИЯ И ВЫБОРСИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Основные виды систем отопления
Системы отопления - это совокупность технических элементов, предназначенных для получения, переноса и передачи во все обогреваемые помещения количества теплоты, необходимого для поддержания температуры на заданном уровне. Системы отопления подразделяются на местные и центральные.
К местным системам отопления относят электрическое, газовое (при горении газа непосредственно в отопительных установках) и печное отопление. Радиус действия местных систем отопления ограничен одним-двумя помещениями.
Центральными называют системы, предназначенные для отопления многих помещений из одного теплового центра. Тепловой центр может обслуживать одно обогреваемое сооружение или группу сооружений (в этом случае систему отопления именуют районной).
Теплоперенос в системах отопления осуществляется теплоносителем - жидкой средой (вода) или газообразной (пар, воздух, газ). В зависимости от вида теплоносителя системы отопления подразделяют на водяные, паровые, воздушные и газовые.
Центральные системы отопления могут быть комбинированными, когда теплоноситель систем (вторичный) нагревается первичным теплоносителем (обычно высокотемпературной водой или паром). В СССР при водяном теплоснабжении распространено водо-водяное и водовоздушное отопление.
Центральные системы водяного и воздушного отопления устраивают с естественной циркуляцией теплоносителя или с механическим побуждением циркуляции насосами или- вентиляторами. Системы парового отопления подразделяют на системы низкого давления при начальном избыточном давлении пара от 0,005 до 0,02 МПа, повышенного давления-от 0,02 до 0,07 МПа и высокого давления-выше 0,07 МПа (0,7 кгс/см2).
Выбор системы отопления
Тепловой режим в зданиях и помещениях в холодное время года может быть постоянным и переменным в зависимости от их назначения.
Отопление помещений в нерабочее время называют дежурным. В зданиях и помещениях с постоянным тепловым режимом в течение отопительного сезона необходимо применять следующие системы отопления (с предельной температурой теплоносителя ^ или теплоотдающей поверхности /пов:
в больницах и стационарах (кроме психиатрических и наркологических) - системы водяного отопления с радиаторами и панелями при ц = 85°С* (металлические приборы) и 95°С (бетонные приборы) с тем, чтобы средняя температура поверхности отопительных приборов не превышала 75°С;
в детских дошкольных учреждениях, в жилых домах, общежитиях, гостиницах, домах отдыха, санаториях, пансионатах и пионерских лагерях, в поликлиниках, амбулаториях, аптеках, здравпунктах, психиатрических и наркологических больницах, в банях и душевых павильонах, в музеях, выставках, книгохранилищах, архивах, библиотеках, в административно-бытовых зданиях при непрерывном производственном процессе- системы водяного отопления с радиаторами и конвекторами (в больницах, банях и душевых павильонах -только с радиаторами) при /г = 95°С (105°С-для однотрубных систем в перечисленных зданиях, кроме больниц, детских учреждений, бань и душевых павильонов, и до 130°С-для однотрубных систем при конвекторах с кожухом, если они допустимы в указанных зданиях, за исключением жилых дохюв и детских учреждений).
В перечисленных зданиях можно применять электрическое отопление (кроме зданий детских учреждений, бань и душевых павильонов), газовое отопление (исключая еще и здания больниц) при гпов = 95°С а также
* Предельная температура теплоносителя здесь и далее указана для вертикальных отопительных приборов, расположенных на высоте не более 1 м от поверхности пола
воздушное отопление (кроме зданий больниц и детских учреждений);
в вокзалах, аэропортах, плавательных бассейнах, лестничных клетках, пешеходных переходах, вестибюлях зданий-системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами и конвекторами (в бассейнах еще и с гладкими трубами) при ?т = 150°С; системы электрического (кроме лестничных клеток, переходов и вестибюлей) и газового отопления в плавательных бассейнах при /пов = 150°С; системы парового отопления в лестничных клетках, переходах и вестибюлях при tT = = 130°С.
в производственных помещениях категорий А, Б и В при непрерывном технологическом процессе без выделения пыли и аэрозолей - системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами и гладкими трубами при tT = 150°С; парового отопления при tT = 130° С.
В помещениях категории В допустимо применение электрического и газового отопления при ?пов = 110°С.
В тех же помещениях при выделении пыли и аэрозолей предельную температуру теплоносителя следует принимать 110°С в помещениях категорий А и Б и 130°С в помещениях категории В.
Водяное и паровое отопление не допускается в помещениях категорий А и Б в тех случаях, когда в них хранятся или применяются вещества, образующие при контакте с водой или водяными парами взрывоопасные смеси, или вещества, способные к самовозгоранию или взрыву при взаимодействии с водой.
Кроме того, температуру теплоносителя в системах отопления с местными отопительными приборами в помещениях категорий А, Б и В и для калориферов рециркуляционных воздушных завес, размещаемых в этих помещениях, следует принимать не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения газов, паров, пыли и аэрозолей, выделяющихся в помещениях;
в производственных помещениях категорий Г и Д при непрерывном технологическом процессе:
без выделения пыли и аэрозолей - системы воздушного отопления; водяного отопления с ребристыми трубами, радиаторами и конвекторами при tT = 150°С; парового отопления при t^ = 130°С; системы электри
ческого и газового отопления с высокотемпературными темными излучателями;
при повышенных требованиях к чистоте воздуха-системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами, панелями и гладкими трубами при /т = 150°С;
при выделении негорючих пылей и аэрозолей-системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами при ц = 150° С; парового отопления при /т = 130°С; системы электрического и газового отопления ПРИ '„„в = 150°С;
при выделении горючих пылей и аэрозолей-системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами и гладкими трубами Ц = 130°С; парового отопления при tT = 110°С;
при значительных влаговыделениях - системы воздушного отопления; водяного отопления с радиаторами и ребристыми трубами при tT = 150°С; парового отопления при tT = 130°С; газового отопления при /пов = = 150°С.
В производственных помещениях с выделением возгоняемых ядовитых веществ система отопления выбирается по специальным нормативным документам.
Во всех перечисленных зданиях и помещениях, кроме производственных помещений категорий А, Б и В, могут быть предусмотрены системы водяного отопления со встроенными в наружные стены, перекрытия и полы нагревательными элементами. Предельно допустимая средняя температура теплоотдающей поверхности строительных конструкций при этом приведена в п. 3 18 главы СНиП 2.04.05 86.
В зданиях и помещениях с переменным тепловым режимом в течение суток необходимо применять следующие системы отопления (с предельной температурой теплоносителя С или теплоотдающей поверхности /пов):
в школах и других учебных заведениях, в зданиях управлений, научных и проектных учреждений, конструкторских бюро, в читальных залах, на предприятиях связи и обслуживания населения (при работе сидя близ световых проемов), в административно-бытовых зданиях системы водяного отопления с радиаторами и конвекторами (в школах конвекторы - во вспомогательных помещениях) при tT = 95°С для двухтрубных систем, 105°С для однотрубных систем (до 130°С для однотрубных систем при конвекторах с кожухом с изоля-
цией труб, имеющих температуру выше 105°С); системы воздушного отопления; электрического и газового отопления при ‘пов
в театрах, кинотеатрах, клубах, зрительных залах, ресторанах-системы водяного отопления с радиаторами и конвекторами при /т = 115°С (до 130°С для однотрубных систем при конвекторах с кожухом с изоляцией труб, имеющих температуру выше 115°С); воздушного отопления; электрического отопления при /пов = 115°С. Системы водяного и электрического отопления должны обеспечивать понижение теплоотдачи в помещения в нерабочее время, системы воздушного отопления-работу с рециркуляцией воздуха для дежурного отопления;
в магазинах, столовых (кроме ресторанов), кафе, буфетах и закусочных, в прачечных, в спортивных сооружениях (кроме плавательных бассейнов)-системы водяного отопления с радиаторами, конвекторами (кроме прачечных) и гладкими трубами при /, = 150°С; воздушного отопления; электрического и газового отопления (кроме прачечных) при гпов = 150°С.
В неутепленных и полуоткрытых зданиях и помещениях магазинов и предприятий общественного питания может быть применено электрическое и газовое отопление с высокотемпературными (до 250°С) темными излучателями;
в производственных помещениях категорий А, Б, В, Г и Д при работе в одну или две смены следует применять системы отопления, указанные для аналогичных помещений с постоянным тепловым режимом. Системы водяного отопления должны обеспечивать понижение теплоотдачи в помещения в нерабочее время. Системы воздушного отопления рекомендуется устраивать центральными, совмещенными с приточной вентиляцией основных крупных помещений, с применением их для дежурно! о отопления в нерабочее время и местными с отопительными агрегатами для дежурного отопления при отсутствии или невозможности использования центральных систем приточной вентиляции.
Для отопления складских помещений и зданий принимают системы отопления как для производственных помещений с учетом противопожарных и санитарных требований в зависимости от вида хранимых в них изделий и материалов;
в отдельных помещениях (кроме
помещений категорий А и Б) и на рабочих местах в неотапливаемых зданиях или в помещениях при пониженной температуре следует устраивать системы газового и электрического отопления, в том числе с высокотемпературными (до 250°С) излучателями (в помещениях категории В при /пов ^ < 110°С); системы воздушного отопления со струйной подачей нагретого воздуха.
В перечисленных зданиях и помещениях (кроме клубных зданий и зрелищных предприятий, ресторанов и производственных помещений категорий А, Б и В) могут быть применены также системы водяного отопления со встроенными в наружные стены, перекрытия и полы нагревательными элементами.
Дежурное отопление предусматривают в нерабочее время или во время перерывов в использовании помещений, когда по условиям технологии производства и эксплуатации оборудования, приборов и коммуникаций необходимо поддерживать температуру воздуха выше 0°С. Дежурного отопления не предусматривают при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления выше — 5°С.
У дверей главных входов, ворот и наружных технологических проемов гражданских (например, для загрузки декораций) и производственных зданий применяют отопительные установки периодического действия, создающие воздушно-тепловые завесы в открытых проемах. Воздушно-тепловые завесы устраивают при кондиционировании воздуха, недопустимости снижения температуры или значительных влаговыделениях (плавательные бассейны и др.) в помещениях.
Воздушно-тепловые завесы осуществляют также у наружных ворот (при отсутствии тамбуров или шлюзов), открываемых чаще 5 раз или не менее чем на 40 мин в смену, а также у открытых технологических проемов при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления — 15°С и ниже. Их проектируют у входных дверей, через которые (через один тамбур) в течение 1 ч проходят 400 чел и более при расчетной температуре от — 15 до - 25°С, 250 чел и более при температуре от —26 до — 45°С и 100 чел и более при температуре ниже —45°С. При расчетной температуре — 15°С и ниже воздушно-тепловые завесы предусматривают в тамбурах входов для посетителей в предприятиях
общественного питания с числом мест в залах 100 и более, в магазинах с торговыми залами общей площадью 150 м2 и более.
Печное отопление допускается проектировать для зданий и сооружений, приведенных в приложении к главе СНиП «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха», при отсутствии централизованного теплоснабжения. Печное отопление не допускается в зданиях и помещениях категорий А, Б и В, а также в зданиях жилых и управлений выше двух этажей (без учета цокольного этажа).
Общие рекомендации по выбору систем отопления. В системах отопления здания, сооружения, промышленной площадки или жилого района принимают единый вид теплоносителя. Давление теплоносителя устанавливают в соответствии с механической прочностью (допустимым рабочим давлением) выбранных отопительных приборов, арматуры и оборудования, в зависимости от расчетной температуры теплоносителя.
В зданиях, включающих отдельные помещения (площадью 5% и менее общей площади отапливаемых помещений здания) иного назначения (например, пункт бытового обслуживания населения в жилом доме), предусматривают одну общую систему отопления. Крупные помещения или комплексы помещений специального назначения при основном здании (например, бытовые помещения производственного здания, магазин, пристроенный к жилому дому) оборудуют отдельными системами отопления.
Общую систему отопления делят на части для обогревания помещений, различно ориентированных по сторонам горизонта, имеющих различный технологический режим, предназначенных для периодического пребывания и работы людей.
Теплопроводы постоянно действующей системы отопления прокладывают в здании, начиная от распределительного коллектора, отдельно от теплопроводов системы прерывистого отопления и теплопроводов для периодически работающих воздухонагревателей системы воздушного отопления и воздушно-тепловых завес.
В системах водяного и воздушного отопления применяют, как правило, механическое побуждение циркуляции теплоносителя (естественную циркуляцию используют при техникоэкономическом обосновании). В системах паро
вого отопления, в основном, используют насосную перекачку конденсата.
Высоту систем водяного и воздушного отопления ограничивают исходя из допустимого гидростатического давления в элементах систем водяного отопления или понижения температуры нагретого воздуха из-за попутного охлаждения в вертикальных каналах систем воздушного отопления.
Особенности выбора системыотопления в здании с переменнымтепловым режимом
Систему отопления здания для экономии тепловой энергии разделяют на две части: главную, обслуживающую основные помещения с производственными теплопоступлениями в рабочее время, и второстепенную для вспомогательных помещений (санитарных узлов, лестничных клеток, коридоров, складов и т. п.) без теплопоступлений. Главная часть системы отопления может быть выбрана водяной (как и второстепенная) или комбинированной - водовоздушной.
На главную часть системы отопления возлагается задача путем прерывистой теплопода- чи в течение суток обеспечивать нормальную температуру основных рабочих помещений в рабочее время, осуществлять «натоп» этих помещений перед началом работы и поддерживать минимально допустимую температуру в нерабочее время.
Понижение температуры в нерабочее время допустимо до 5°С в производственных помещениях и до 10°С (при 40%-ной относительной влажности воздуха, имеющего температуру 20°С к концу рабочего времени) в помещениях общественных зданий.
Водяную главную часть системы выбирают для работы в двух режимах: обычном (как для постоянно действующей системы водяного отопления) и форсированном (для «натопа» помещений) с увеличением тепловой мощности путем повышения температуры теплоносителя.
Комбинированную главную часть системы отопления составляют из постоянно действующего фонового водяного отопления относительно малой тепловой мощности для частичного обогревания, прежде всего, помещений в углах и на верхнем этаже здания и периодически работающего догревающего воздушного отопления, совмещенного с приточной венти-
ляцией основных помещений в рабочее время.
При проектировании прерывистого отопления производственных и общественных зданий имеют в виду, что экономия тепловой энергии увеличивается:
при повышении теплозащиты наружных ограждающих конструкций;
при уменьшении теплоустойчивости обслуживаемых помещений;
при увеличении тепловой мощности главной части системы (минимально в 1,5 раза) по сравнению с мощностью постоянно действующей системы отопления.
ГЛАВА 8. ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Тепловой баланс помещения
В зданиях, сооружениях и помещениях с постоянным тепловым режимом в течение отопительного сезона (см. п. 7.2) для поддержания температуры на заданном уровне сопоставляют теплопотери и теплопоступления в расчетном установившемся режиме, когда возможен наибольший дефицит теплоты.
В производственных зданиях при сведении теплового баланса принимают в расчет интервал технологического цикла с минимальными теплопоступлениями. В жилых зданиях учитывают бытовые тепловыделения. В общественных зданиях принимают, что в помещениях отсутствуют люди, нет искусственного освещения и других теплоисточников.
Тепловая мощность отопительной установки помещения QOT для компенсации дефицита теплоты равна:
бот = бпот - б»Ыд, (8.1)
где Qn0T и бвыд-теплопотери и тепловыделения в помещении в заданный момент времени.
В производственном здании теплопотери могут быть меньше тепловыделений, и отопления не потребуется.
В зданиях, сооружениях и помещениях с переменным тепловым режимом (см. п. 7.2) нормируемую температуру поддерживают только в рабочее время средствами отопления и вентиляции, причем в случае дефицита теплоты тепловую мощность отопительной установки определяют по уравнению (8.1).
Для отопления в нерабочее время используют имеющиеся установки, если они обладают достаточной мощностью для поддержания минимально допустимой температуры помещений и «натопа» перед началом работы (см. п. 7.3). При недостаточной тепловой мощности основных отопительных установок или
2 Зак. 2000
экономической нецелесообразности их использования проектируют специальные отопительные установки дежурного отопления. Тепловую мощность установок дежурного отопления определяют в соответствии с теплопотерями при пониженной температуре помещений в этот период времени с запасом, достаточным для «натопа» помещений перед началом работы (если это не предусмотрено путем использования технологических и приточно-вентиляционных установок).
Теплопотери в помещениях в общем виде слагаются из теплопотерь через ограждающие конструкции Qorp, теплозатрат на нагревание наружного воздуха, поступающего через открываемые ворота, двери и другие проемы и щели в ограждениях, QH, а также на нагревание поступающих снаружи материалов, оборудования и транспорта бмат- Теплозатраты могут также быть при испарении жидкости и других эндотермических технологических процессах бтехн’ ПРИ подаче воздуха для вентиляции с пониженной температурой по сравнению с температурой помещений QBeHT, т. е.
бпот богр 3” би 3" бмат 3” бтехн "1" бвент •
(8-2)
Тепловыделения в помещениях в общем виде составляются из теплоотдачи людьми Qn, теплопроводов и нагревательного технологического оборудования Q^, тепловыделений источниками искусственного освещения и работающим электрическим оборудованием QM, нагретыми материалами и изделиями QMaT, теплопоступлений от экзотермических технологических процессов QTexH и солнечной радиации бс.Р.> т-е.
бвыд — бл + боб + бал + бмат + бтехн + бе. р. •
(8.3)
Принимаются во внимание также тепло-
поступления через ограждающие конструкции из смежных помещений (см. п. 8.2.1).
Тепловой баланс для выявления дефицита или избытка теплоты составляют по явной теплоте (вызывающей изменение температуры воздуха помещения), принимая во внимание в течение расчетного промежутка времени максимальные теплопотери (с учетом коэффициента обеспеченности-см. гл. 1) и минимальные устойчивые тепловыделения. При составлении теплового баланса не учитывают выделения скрытой теплоты при конденсации водяного пара воздуха на внутренней поверхности наружных ограждений. Это относится к помещениям бань, прачечных, душевых павильонов, а также к некоторым «мокрым» производственным цехам, когда температура испаряющейся в помещениях воды равна или выше температуры воздуха.
Теплопотери помещения
Теплопотери черезограждающие конструкциипомещений
Теплопотери через ограждающие конструкции помещений Qorp, Вт (ккал/ч), складываются из теплопотерь через отдельные ограждения или их части площадью А, м2,
Qorp = kA(tn-t„)n(l +Sp),(8.4)
где /с-коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2 К) [ккал/(ч-м2-°С)], равный
*=Ж.пр;(8.5)
^о. пр_ приведенное сопротивление теплопередаче ограждения, К м2/Вт [°C • м2 ■ ч/ккал] (см. гл. 2); tn - температура помещения, °C (см. гл. 1); при расчетах теплопотерь в условиях конвективного отопления выбирают гп = гв, приведенной в главах СНиП для рабочей или обслуживаемой зоны помещения высотой до 4 м.
При расчетах теплопотерь производственного помещения высотой более 4 м принимают: для пола и вертикальных ограждений высо гой до 4 м от поверхности пола - нормируемую температуру в рабочей зоне ta; для стен и световых проемов, расположенных выше 4 м среднюю температуру по высоте помещения /ср = 0,5 (/, + tB ,); для покрытия и световых фонарей - температуру воздуха в верхней зоне tB , = tB + + At(hn — 2), причем в помещении высотой h„, м, без значительных тепловыделений Дг = 0,3 — 0,7 °С/м, со значительными тепловыделениями At = 0,7 — 2,0 °С/м; tK-расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °C; выбирается в соответствии с указаниями в гл. 1; л-коэффициент уменьшения расчетной разности температуры (tn — tH); принимается по данным в гл. 5; для бесчердачных покрытий с
пси । илируемой воздушной прослойкой принимают как для зданий с чердаками, рассматривая конструкцию над воздушной прослойкой как кровлю; р - коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери сверх основных теплопотерь через ограждения (в долях основных теплопотерь).
В случаях, не предусмотренных нормами, при расчете теплопотерь через ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотапливаемых, исходят из температуры воздуха в неотапливаемом помещении tx °C, определяемой по формуле
х Е(М)вн + Е(Ы)т + ^(^)нар где (/сЛ)вн, (Ы)т, (Ы)нар-произведение коэффициента теплопередачи на площадь соответственно внутреннего ограждения, теплопровода или наружного ограждения для неотапливаемого помещения, в котором рассчитывают температуру tx; zT - температура теплоносителя в теплопроводе.
Определив температуру /х, подставляют в формулу (8.4) разность температуры (гп — Q вместо произведения (?п — гн) п. Это относится, например, к перекрытиям над неотапливаемыми подвалами и техническими подпольями, в которых размещены теплопроводы, или к случаю, когда наружные стены этих помещений выступают более чем на 1 м над поверхностью земли.
Теплопотери через внутренние ограждения (небольшой площади) в прилегающие помещения, имеющие пониженную температуру воздуха, допустимо не учитывать при разности температуры 3°С и менее. Рассчитанные теплопотери в прилегающие помещения вычитаются из теплопотерь этих помещений (если они отапливаются), как теплопоступления.
Пример. 8.1. Определить теплопотери через внутреннюю стену площадью 15 м2 отапливаемого помещения (гв — 20°С), если эта стена, обладающая сопротивлением теплопередаче 0,69 К • м2/Вт, граничит с неотапливаемым помещением, наружные ограждения которого площадью 40 м2 имеют средний коэффициент теплопередачи 1,16 Вт/(м2-К), а ?н = — 30°С.
Коэффициент теплопередачи внутренней стены по формуле (8.5) &вс= 1:0,69 = = 1,45 Вт/(м2 К).
Температура воздуха в неотапливаемом помещении по формуле (8.6)
1,45-15-20 + 1,16 40( —30)
х 1,45-15 + 1,16-40'
Теплопотери через внутреннюю стену по формуле (8.4) при Р = 0:
QB с = 1,45 ■ 15 [20 — (—14)] =
= 740 Вт (636 ккал/ч).
Площадь наружных и внутренних ограждений при расчете теплопотерь помещений вычисляют (с точностью до 0,1 м2), соблюдая правила обмера ограждений по планам и разрезам здания. Эти правила учитывают сложность теплопередачи на границах ограждений, предусматривая условное увеличение или уменьшение площадей для соответствия фактическим теплопотерям.
Для определения площади наружных стен (сокращенное обозначение-н. с.) измеряют (с точностью до 0,1 м):
по планам -длину стен угловых помещений по внешней поверхности от наружных углов до осей внутренних стен, неугловых помещений - между осями внутренних стен;
по разрезам-высоту стен на первом этаже (в зависимости от конструкции пола) от внешней поверхности пола, расположенного непосредственно на грунте, или от нижнего уровня подготовки под конструкцию пола на лагах, или от нижней поверхности перекрытия над холодным пространством (подпольем, подвалом, проездом) до уровня чистого пола второго этажа; на средних этажах-от поверхности пола одного этажа до поверхности пола вышележащего; на верхнем этаже-от поверхности пола до верха конструкции чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия (в месте пересечения с внутренней поверхностью наружной стены).
Для вычисления площади внутренних стен (в. с) измеряют:
по планам -длину стен от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;
по разрезам -высоту стен от поверхности пола до поверхности потолка.
Площадь окон [сокращенное обозначение двойного окна (д. о)], дверей (д), ворот (в) и световых фонарей (ф) определяют по наименьшим размерам строительных проемов.
Площадь потолков (пт) и полов над холодным пространством (пл) измеряют между осями внутренних стен и внутренней поверхностью наружных стен. В этих же пределах вычисляют площадь четырех условных зон полов, расположенных непосредственно на грунте или на лагах, причем при определении общей площади первой зоны участок пола размером 2*
Рис. 8.1. Разбивка заглубленных частей наружных стен н пола углового подвального помещения на I-IV расчетные зоны
1 - земля; 2-наружная стена; 3-перекрытие; 4-окно; 5-пол
2,0 • 2,0 м, примыкающий к наружному углу, учитывается дважды.
При расчете теплопотерь подвальных помещений за высоту надземной части наружных стен принимают расстояние от поверхности земли до поверхности пола первого этажа. Подземные части наружных стен рассматривают как полы на грунте. Разбивку на зоны (полосы шириной 2,0 м) начинают от уровня земли, продолжают вниз по внутренней поверхности до стыка подземной части стены с полом и далее по поверхности пола (рис. 8.1). При этом из площади первой зоны исключают для отдельного расчета площадь наружных стен и окон, выходящих в приямки.
Коэффициент теплопередачи в каждой зоне (или ее части у стыка стены и пола-см. рис. 8.1) определяют по формуле (8.5), принимая за величину Аопр сопротивление теплопередаче:
неутепленного пола на грунте [теплопроводность слоев X > 1,2 Вт/(м • К) или 1,0 ккал/(ч м-°C)]-для полосы, ближайшей к наружным стенам (I зона) Т?£п = 2,1 (2,5); для следующей полосы (II зона) Л^п = 4,3 (5,0); для третьей полосы (III зона) R^ = 8,6(10,0); для остальной площади пола в глубине помещений (IV зона) К^д = 14,2 К м2/Вт (16,5°С-м2 х х ч/ккал);
утепленного пола на грунте [теплопроводность слоев X < 1,2 Вт/(м-К) или 1,0 ккал/(ч-м-°С)]-для каждой из четырех зон Rn по формуле
2?п — 2?н п + L (5у С/Ху с), (8.7)
где 8у с и А,у с- толщина и теплопроводность материала каждого утепляющего слоя,
утепленного пола на лагах-для каждой из четырех зон Кл по формуле
A,= l,18[7?Hn + 2:(8ycAycXL (8.8)
Добавочные теплопотери через ограждающие конструкции помещений, зданий и сооружений определяют в долях от основных теплопотерь, рассчитанных по формуле (8.4) при Р = о-
Добавка на ориентацию ограждений по сторонам горизонта - принимают для всех наружных вертикальных и наклонных (в проекции на вертикаль) ограждений, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,10, на запад и юго-восток-0,05 основных теплопотерь через эти ограждения (в типовых проектах-0,08).
Добавка в угловых помещениях общественных зданий, административно-бытовых и производственных зданий и сооружений (имеющих две и более наружных стен)-принимают для вертикальных ограждений (наружные стены, окна и двери) в размере 0,05 основных теплопотерь (в угловых помещениях жилых и тому подобных зданий повышают расчетную температуру внутреннего воздуха на 2°С и добавку 0,05 не вводят).
Добавка на поступление холодного воздуха через входы в здания и сооружения, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами,-принимают при высоте здания Н, м, в размере: для одинарных дверей 0,22 Н, для двойных дверей с тамбуром между ними 0,27 Н (без тамбура 0,34 Я), при наличии двух тамбуров между тройными дверями 0,2 Н от основных теплопотерь через эти двери. Для наружных ворот-в размере 3,0 при отсутствии тамбура и в размере 1,0 при наличии тамбура. Добавочные теплопотери не учитывают для запасных или летних дверей и ворот (например, для балконных дверей).
Добавка на высоту помещений жилых, общественных и вспомогательных зданий. Суммарные теплопотери через все ограждения (включая прочие дополнительные теплопотери) высоких помещений увеличивают на 0,02 на каждый 1 м высоты сверх 4 м (общая добавка не должна превышать 0,15). Добавки на высоту для лестничных клеток не делают.
Добавка на проветривание холодного подполья зданий в районах вечной мерзлоты при tH ^ — 40°С- принимают в размере 0,05 основ-
Рнс. 8.2. Разрез жилого здания по лестничной клетке (к примеру 8.2)
ных теплопотерь через полы помещений на первом этаже зданий.
При расчете теплопотерь используют специальную форму (табл. 8.1) и вычисляют их с округлением до 5-10 Вт (5-10 ккал/ч).
Пример 8.2. Определить теплопотери через наружные и внутренние ограждения лестничной клетки трехэтажного жилого здания, обращенной на север и выходящей к неотапливаемым подвальному (без окон) и чердачному (с кровлей из рулонных материалов) помещениям (рис. 8.2), если ширина ограждений составляет: 3,2 м наружной стены (между осями внутренних стен); 1,2 м двойных окон с раздельными переплетами; 1,6 м наружных двойных дверей с тамбуром; 0,8 м внутренних одинарных дверей. Коэффициент теплопередачи ограждений: наружной стены 1,05, бесчердачного покрытия 0,81, внутренних стен в подвале 1,28 и на чердаке 1,44 Вт/(м2-К); термическое сопротивление слоев наружной стены, прилегающей к грунту, 0,73; расчетная температура: tB = 18°С, tH = — 24°С.
ТАБЛИЦА 8.1
РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЛЕСТНИЧНОЙ КЛЕТКИ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Харак герметика ограждения
Расчетная разносIь температуры (',- Qn, С
Основные теп
лопотери
6о, Вт
Добавки р
Коэффициент добавоч- теплопо- l+^P
Теплопотери через ограждение Q
Вт
на ориентацию огражде-
прочие
наименование сторона горизонта
число и размеры ограждений, м
щадь
А, м2
коэффициент геплопередачи к, Вт/(м2-К)
Н.с. с
(3,2-11,0)
- (1,6-2,2)
31,7
1,05
42
1400
0,10
—
1,1
1540
Д о.-с
2(1,2-1,6) + + (1,2-1,0)
5,0
3,15-1,05
42
440
0,10
—
1,1
485
Дд-с
1,6-2,2
3,5
2,30
42
340
0,10
2,40
3,5
1190
В. с. подв.
2 (6,3-2,7) + + (3,2-2,7)
42,7
1,28
42 • 0,6
1380
—
—
1380
В.д. »
0,8 • 2,0
1,6
2,9-1,28
42-0,6
65
—
—
—
65
В с. черд.
2(6,3- 1,75) + + (3,2-2,5)
30,1
1,44
42 ■ 0,9
1640
—
—
1640
В.д. »
0,8 -2,0
1,6
2,9-1,44
42 • 0,9
90
—
—
—
90
Пг-с
3,2-6,5
20,8
0,81
42
710
0,10 0,25
—
1,025
730
Пл I
3,2 • 2,0
6,4
0,35
42
95
-
—
—
95
Пл И
3,2 • 2,0
6,4
0,23
42
60
—
—
—
60
Пл III
3,2 • 2,0
6,4
0,12
42
30
—
—
—
30
Пл -IV
3,2-2,3
7,4
0,07
42
20
—
—
-
20
Примечания:
1. Для окон и внутренних стен указана суммарная площадь трех ограждений.
7325
(6300 ккал/ч)
Коэффициент теплопередачи наружных и внутренних дверей принят по данным гл. 5.Расчетный коэффициент теплопередачи окон и внутренних дверей определен как разность между их действительным значением и коэффициентом теплопередачи стен, так как площадь окон и внутренних дверей не вычитается из площади стен.Теплопотери через наружную дверь определены отдельно (из площади наружной стены в этом случае исключена площадь двери 3,5 м2, гак как добавки на дополнительные теплопотери для наружной стены и двери разные).Коэффициент теплопередачи для утепленного пола в зоне I вычислен по формулам (8.5) и (8.7): к1 = 1/(2,1 + 0,73) = = 0,35 Вг/(м2 К).пКоэффициент теплопередачи наружных и внутренних дверей принят по данным гл. 5.Расчетный коэффициент теплопередачи окон и внутренних дверей определен как разность между их действительным значением и коэффициентом теплопередачи стен, так как площадь окон и внутренних дверей не вычитается из площади стен.Теплопотери через наружную дверь определены отдельно (из площади наружной стены в этом случае исключена площадь двери 3,5 м2, гак как добавки на дополнительные теплопотери для наружной стены и двери разные).Коэффициент теплопередачи для утепленного пола в зоне I вычислен по формулам (8.5) и (8.7): к1 = 1/(2,1 + 0,73) = = 0,35 Вг/(м2 К).п
Коэффициент теплопередачи наружных и внутренних дверей принят по данным гл. 5.
Расчетный коэффициент теплопередачи окон и внутренних дверей определен как разность между их действительным значением и коэффициентом теплопередачи стен, так как площадь окон и внутренних дверей не вычитается из площади стен.
Теплопотери через наружную дверь определены отдельно (из площади наружной стены в этом случае исключена площадь двери 3,5 м2, гак как добавки на дополнительные теплопотери для наружной стены и двери разные).
Коэффициент теплопередачи для утепленного пола в зоне I вычислен по формулам (8.5) и (8.7): к1 = 1/(2,1 + 0,73) = = 0,35 Вг/(м2 К).п
Коэффициент теплопередачи наружных и внутренних дверей принят по данным гл. 5.
Расчетный коэффициент теплопередачи окон и внутренних дверей определен как разность между их действительным значением и коэффициентом теплопередачи стен, так как площадь окон и внутренних дверей не вычитается из площади стен.
Теплопотери через наружную дверь определены отдельно (из площади наружной стены в этом случае исключена площадь двери 3,5 м2, гак как добавки на дополнительные теплопотери для наружной стены и двери разные).
Коэффициент теплопередачи для утепленного пола в зоне I вычислен по формулам (8.5) и (8.7): к1 = 1/(2,1 + 0,73) = = 0,35 Вг/(м2 К).п
Теплопотери через отдельные ограждения рассчитаны по формуле (8.4). Результаты расчета сведены в табл. 8.1.
Перед расчетом теплопотерь помещения на плане каждого этажа нумеруют слева направо по ходу часовой стрелки, начиная нумерацию подвальных помещений с №01, помещений первого этажа с № 101, второго-с №201 и т. д., вводя номера и наименование помещений в форму табл. 8.1.
Теплопотери суммируют для всех помещений каждого этажа и для здания в целом, включая теплопотери лестничных клеток. Лестничные клетки нумеруют буквами А, Б и т. д. и определяют теплопотери не по отдельным этажам, а сразу по всей высоте клеток (как в примере 8.2).
. В жилых и общественных зданиях общие теплопотери через наружные ограждения ограничены нормами. Так, средние по жилому зданию величины теплопотерь не должны превышать через вертикальные ограждения с учетом световых проемов 70 (60), через покрытия 35
(30) и через цокольные перекрытия 17,5 Вт/м2 [15 ккал/(ч м2)].
Теплопотери на нагреваниевоздуха
Теплопотери QH на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещение определяют по формуле
бн = (kGoAo + 0,7Е6Л)С(гв - tB\
(8.9) где к -коэффициент учета нагревания инфильтрующегося воздуха в межстекольном пространстве окон и балконных дверей (/с = 0,7 при тройных переплетах, 0,8 при раздельных и 1,0 при спаренных переплетах и при одинарных окнах, дверях и воротах); Ао, Л-расчетная площадь соответственно окон (и балконных дверей) и других наружных ограждений, м2); с-удельная массовая теплоемкость воздуха [1005 Дж/(кг-К) или 0,24 ккал/(кг-°С)]; ZH-расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (см. гл. 1); Go, G-количество воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1 м2 площади соответствен-
но окон (и балконных дверей) и других наружных ограждений, кг/(см2) или кг/(ч-м2); определяют по данным гл. 6.
Пример 8.3. Определить теплозатраты на нагревание воздуха, инфильтрующегося через окно с раздельными переплетами площадью 3,5 м2 и оштукатуренную кирпичную стену площадью 6 м2, расположенные на нижнем и верхнем этажах жилого здания высотой 30 м при ZB = 18°С, ZH = — 25°С,.если количество воздуха, поступающего на нижнем этаже: через окно -10,6; через стену-0,33; на верхнем этаже; через окно-6,4; через стену-0,15 кг/(ч-м2).
Теплозатраты на нагревание инфильтрующегося воздуха по формуле (8,9) равны:
в нижнем этаже
бн н = (0,8 ■ 10,6 • 3,5 + 0,7 Ъ.ЗЗ ■ 6,0) 1005 х
х [18 - (-25)] : 3600 = 373 Вт (321 ккал/ч);
в верхнем этаже
бн в = (0,8 6,4 - 3,5 + 0,7 - 0,15 - 6,0) 1005 хх 43 : 3600 = 223 Вт (191 ккал/ч).
Видно, что поступление наружного воздуха в помещения зданий, в основном, происходит через окна; инфильтрацией воздуха через оштукатуренные кирпичные и крупнопанельные стены практически можно пренебречь. Теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха можно рассчитывать только для помещений на нижнем и верхнем этажах, а для помещений на промежуточных этажах определять путем интерполяции в зависимости от расположения верха окон.
Для помещений производственных зданий, если не делать специальных расчетов, теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха допускается принимать равными 30% основных теплопотерь через ограждения (но не менее, чем это требуется для нагревания воздуха, поступающего вследствие дебаланса объемов воздуха приточно-вытяжной механической вентиляции).
Для жилых комнат и кухонь площадью АП, м2, в жилых зданиях теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха, поступающего вследствие естественной вытяжки, не компенсируемой подогретым приточным воздухом, дополнительно определяют по формуле
еи^ь1РвСав-гн)лп, (8.Ю)
где Lt = 3 м3/(ч м2)-нормативный воздухообмен, отнесенный к 1 м2 пола комнат, который должен быть
обеспечен при расчетной температуре наружного воздуха tH. После расчетов принимают большее из значений, полученных по формулам (8.9) и (8.10).
Пример. 8.4. Определить теплозатраты на нагревание воздуха, инфильтрующегося в жилую комнату площадью 7 м2 в объеме нормативного воздухообмена, установленного для жилых зданий, при tH = — 25°С.
По формуле (8.10) найдем
QH = 3 • 1,2-1005 [18 — ( —25)] ■ 7: 3600 == 303 Вт (260 ккал/ч)
При сравнении этой величины с результатами расчетов в примере 8.3 получим, что для комнат, находящихся в нижней половине рассматриваемого жилого здания, следует принять переменные значения (371 Вт и ниже) теплопотерь на нагревание инфильтрующегося воздуха, вычисленные по формуле (8.9). Для комнат, находящихся в верхней половине здания, теплопотери, найденные по формуле (8.10), превышают теплопотери, определенные по формуле (8.9). Следовательно, для этих комнат теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха необходимо считать постоянными и равными 303 Вт.
Для входных дверей и ворот с воздушнотепловыми завесами (действующими в рабочее время) количество воздуха, инфильтрующегося в нерабочее время через щели по их периметру, Сщ, кг/с, практически можно определить по формуле
6щ = ^щ(2РнД^)0-5;
[Сщ = Лщ(20УнДр/ЗД0-5],
(8.11)(8.11)где Лщ = Ы- площадь щелей шириной Ь, м, и общей длиной /, м, рн-плотность наружного воздуха (ун - объемная масса), кг/м3, Ар-разность давления воздуха снаружи и внутри помещения, Па (кгс/м2) (см гл 6); Т^-сумма коэффициентов местного сопротивления щелей (вход и выход воздуха из щелей округленно можно оценить Е£ — 2,0; ширину щелей - в дверях 2 мм, в воротах 5 мм).
(8.11)
(8.11)
Теплопотери на нагревание этого количества воздуха рассчитывают по формуле, аналогичной формуле (8.9).
Пример 8.5. Определить количество наружного воздуха, поступающего в здание (tH = — 25°С) через закрытые входные двойные качающиеся двустворчатые двери размером 1,6 х 2,5 м с тамбуром между ними, если разность давления воздуха Ар = 53 Па, а ширина щелей 2 мм (между створками - щель двойной ширины)
По формуле (8.11) определяем
6Щ = 0,002 • 13,2 72-1,42-53:4,0 = 0,16 кг/с.
Для нагревания такого количества воздуха до + 16°С потребуется отопительная установка тепловой мощностью 0,8-0,16-1005(16 + 25) = = 5274 Вт (4535 ккал/ч).
На основании примера 8.5 можно сделать вывод, что для экономии тепловой энергии входные двери в лестничные клетки многоэтажных зданий следует делать уплотненными (с притворами «в четверть»). Тогда дополнительные теплопотери на нагревание поступающего воздуха через двери можно вычислять как указано в п. 8.2.1.
Для ворот без тамбуров, шлюзов или воздушных завес, открываемых в течение смены в общей сложности не более чем на 15 мин, теплопотери на нагревание поступающего наружного воздуха допустимо учитывать путем введения коэффициента 0 = 3,0 к основным теплопотерям через ворота [см. формулу (8.4)].
Для окон лестничных клеток многоэтажных зданий теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха определяют с учетом различной разности давления воздуха на уровне расположения верха окон по высоте зданий.
Пример. 8.6. Определить теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха через окна лестничной клетки трехэтажного жилого здания по условиям примера 8.2, считая, что в окнах уплотнен один притвор из двух, верх каждого окна находится на уровне верха междуэтажного перекрытия (см. рис. 8.2), при све1 = 4,4м/с и рт = 0,5 (А^г> ма,с + + Арв) = 19,6 Па.
Теплопотери рассчитаны по формуле (8.9) без учета инфильтрации воздуха через стены. Результаты расчета сведены в табл. 8.2.
Теплопотери на нагреваниематериалов
Теплопотери на нагревание поступившей в помещение партии материалов, изделий, одежды, транспортных средств массой GM, кг, в течение заданного интервала времени определяют по формуле
eMai = GMc^B-Q^ (8.13) где с-удельная массовая теплоемкость материала, Дж/(кгК) [ккал/(кг °С)]; среди распространенных материалов теплоемкость меди 420 (0,10), стали и чугуна 480 (0,115), большинства строительных материалов 840-880 (0,20-0,21), верхней шерстяной одежды 1590 (0,38), изделий из дерева 2300 (0,55), воды 4187 Дж/(кг -К) [1,0 ккал/(кг ■ °C)]; tM - температура поступившего материала, °C; В—поправочный коэффициент, выражающий среднее уменьшение полной разности температуры (/„ — /м) во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении (табл. 8 3).
материала, изделий, одежды и транспортных средств
для несыпучих материалов и транспорта
для сыпучих
риалов
Для одежды
Для первого часа
0,5
0,4
0,35
» второго »
0,3
0,25
0,2
» третьего »
0,2
0,15
0,12
ТАБЛИЦА 8.3 ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ В [К ФОРМУЛЕ (8.13)]
Продолжительность
Значения коэффициента В
ТАБЛИЦА 8.2
РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ НА НАГРЕВАНИЕ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ИНФИЛЬТРУЮЩЕГОСЯ ЧЕРЕЗ ОКНА ЛЕСТНИЧНОЙ КЛЕТКИ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Размеры окна
Расстояние от поверхности земли h, м
Разность H-h, м
Разность давления, Па
чество
воздуха О0,кг/(ч х X м2)
Тепло- потери е», вт
о, м
гравитационного ^РГ
ветрового
Д-р,
общая ^^обш
расчетная
^Ррасч
1,2 х
1,6
4
9
18,5
12,4
30,9
11,3
3,8
68
1,2 х
1,6
7
6
12,4
12,4
24,8
5,2
2,3
41
1,2 х
1,0
10
3
6,2
12,4
18,6
- 1,0
—
—
Теплопотери на нагревание приточного вентиляционного воздуха 2венг, подаваемого в помещение в количестве Gnp, кг/с (кг/ч), рассчитывают по формуле eBeHT = GnP^a»-Q; (8.12) где ?пр- температура приточного воздуха, °C.
109
(94 ккал/ч)
Температуру материала, поступающего из одного помещения в другое, принимают по данным технологического проекта. Температуру изделий и материала, поступающих снаружи, принимают: для металла-равной расчетной температуре наружного воздуха ZB для проектирования отопления; для других несыпу-
чих материалов-на 10°С выше ZH; для сыпучих материалов (песок, руда, уголь и пр.), а также волокон и одежды-на 15°С выше гн.
Собственную массу транспортных средств принимают по соответствующим справочникам. Собственная масса современных автомобилей, приходящаяся на 1 кВт мощности двигателя, составляет для легковых автомобилей 20-22, грузовых автомобилей, самосвалов, автобусов 55-65 кг.
Теплопоглощение холодными поверхностями труб и оборудования определяют по формуле (8.15), подставляя в нее разность температуры (Гв- Гпов).
Теплопоступления в помещение
При расчете мощности отопительной установки в тепловой баланс помещения вводят (см. п. 8.1) явные (излучением и конвекцией) тепловыделения людей 2Л, учитывая интенсивность выполненной работы и теплозащитные свойства одежды. Явную теплоотдачу взрослым человеком (мужчиной) 2чел, Вт (ккал/ч), определяют по формуле
6ч=л= Р„Род(2,5 + 10,36 V^)(35 - гп) |
[6Чел = РнРод(2,16 + 8,87 V^)(35 - О1 >
(8-14) где 0И - коэффициент учета интенсивности работы, равный 1,0 для легкой работы, 1,07 для работы средней тяжести и 1,15 для тяжелой работы; 0ОД-коэффициент учета теплозащитных свойств одежды, равный 1,0 для легкой одежды, 0,65 для обычной одежды и 0,40 для утепленной одежды; tn и и„- температура, °C, и скорость движения воздуха в помещении, м/с.
Теплоотдачу человеком без учета ив можно определить по табл. 2.2 справочника проектировщика, ч. III, Вентиляция. Принято считать, что тепловыделения женщин составляют 85%, а детей в среднем 75% тепловыделений мужчин.
Теплопоступления в помещение от нагретого оборудования Qo6 определяют по данным технологического проекта или вычисляют теплоотдачу от нагретой поверхности QnoB, если заданы площадь Лпов, м2, и температура поверхности гпов, °C, оборудования и коммуникаций:
<2поа = «нов ('пов - О ^пои, (8-15) где апов- общий (полный) коэффициент лучисто-конвективного теплообмена на нагретой поверхности,
Вт/(м2 ■ К) [ккал/ч ■ м2 • °C)]; определяют по формулам в гл. 2. Удельная теплоотдача, Вт/м2, поверхности (коэффициент излучения 0,5), нагретой до 30°С составляет 29/33; до 50°С-200/230; до 100°С-790/930 (в числителе - вертикальной, в знаменателе-горизонтальной поверхности).
При искусственном освещении и работающем электрическом производственном оборудовании тепловыделения Q3, Вт (ккал/ч), составляют
Q3 = kN (Q3 = 0,%6 kN), (8.16)
где /с-общий коэффициент, учитывающий фактическое использование мощности (к = 0,7 — 0,9), загрузку (к = 0,5 — 0,8) и одновременность работы (к = 0,5 — 1,0) нескольких приборов или оборудования и долю перехода электрической энергии в теддо- вую, которая поступает в помещение (принимают от 0,15 до 0,95 по проекту технологии); при светильниках в помещении к = 1,0, светильниках, встроенных, в перекрытие помещения, к = 0,40; N -мощность осветительных приборов или силового оборудования, Bi.
Бытовые тепловыделения 2быт, Вт (ккал/ч), в жилых квартирах вычисляют по формуле
6быт^?1^ш (&-17)
где ^-теплопоступления на 1м2 площади пола, Вт/м2 [ккал/(ч-м2)]; принимают по данным г дары СНиП 2.04.05-86; Аа-площадь пола жилой комнаты или кухни, м2.
Теплопоступления от нагретых материалов 2мат и изделий, а также от горячих газов, выпускаемых в помещение, определяют по формуле (8.13), подставляя в нее разность температуры (гм - rj.
Теплопоступления от солнечной радиации Qc р при расчете мощности отопительных установок включают в тепловой баланс в исключительных случаях (в районах с преобладанием зимой солнечной погоды) для помещений со световыми проемами, обращенными на юг. Обычно же эти теплопоступления учитывают при эксплуатации отопительных установок, уменьшая теплоподачу в помещения для экономии тепловой энергии.
Расчетная тепловая мощностьсистемы отопления
Тепловая мощность местной системы отопления QOT, Вт (ккал/ч), соответствует Тепловой мощности отопительных установок, получаемой по выражению (8.1) при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления.
Расчетная тепловая мощность центральной системы отопления превышает суммарную тепловую мощность отопительных установок во всех обслуживаемых помещениях (6ЗД):
£01 = ^зд,(8.18)
где /с-повышающий коэффициент для учета: а) попутной теплопередачи через стенки теплопроводов, проложенных в неотапливаемых помещениях (не бйлее 0,03 Q3H);
дополнительной теплопередачи в помещения, связанной с увеличением площади (по сравнению с расчетной) принимаемых к установке отопительных приборов (см. коэффициент pt в гл. 9);
дополнительных теплопотерь, связанных с размещением отопительных приборов у наружных ограждений (см. коэффициент Р2 в гл- 9).
Повышающий коэффициент в выражении (8.18) по пунктам «а» и «в» должен быть не более 1,07.
Запас тепловой мощности для «натопа» помещений при прерывистой работе главной части (см. п. 7.3) системы отопления принимают по местным условиям от 1,5 до 3,0 по сравнению с мощностью постоянно действующей системы.
Теплопотери здания поукрупненным измерителям
Ориентировочное значение теплопотерь через ограждающие конструкции здания определяют при оценке нагрузок тепловых сетей и станций по формуле
е,д=^^ав-а(8.19)
где а-коэффициент учета района строительства здания:
а = 0,54 + 22/(/в - Q; (8.20)
q -удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м3 • К) [ккал/(ч • м3 • °C)], соответствующая расчетной разности температуры для основных помещений („ — /„ = 18 + 30 = 48°С (см. 2-е изд. настоящего справочника.-М.; Стройиздат, 1967, кроме гражданских зданий); Ин-объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м3 (высоту отсчитывают от поверхности земли).
Удельная тепловая характеристика гражданского здания q, Вт/(м3 • К), может быть ориентировочно найдена по формуле (без множителя 1,16 при расчете в ккал/ч)
(1 +2^^ + 5
а = 1,16
V
(8.21)(8.21)где d- доля остекления стен; А и S - площадь соответственно наружных стен и здания в плане, м2.
(8.21)
(8.21)
Для жилых и общественных зданий (новое строительство) значения теплопотерь, отнесенные к 1 м2 общей площади, даны в справочнике «Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий»/Г. В. Русланов и др,-Киев: «Буд1вельник», 1983.
Удельная тепловая характеристика здания любого назначения более точно может быть определена по формуле, предложенной Н.С. Ермолаевым:
q = 1,08 j — [/сн с + с/(/сок — кн с)] + — (0,9 кпТ +
I оп
+ 0,6^пл)к(8.22)
где Р, S и h- периметр, площадь и высота здания; кн с, к01, кПТ, к,,,, - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 К) [ккал/(ч • м2 • °C)], наружных стен, окон, потолка, пола.
ГЛАВА 9. ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
Виды отопительных приборов
Отопительные приборы систем центрального отопления делятся на радиационные (потолочные отопительные панели), конвективно- радйационные с гладкой поверхностью (радиаторы секционные и панельные, гладкотрубные приборы) и конвективные с ребристой нагрева- тельйой поверхностью (конвекторы с кожухом и без кожуха, ребристые трубы).
По высоте отопительные приборы подразделяют на высокие (высотой более 650 мм),
средние (400-650 мм), низкие (200-400 мм) и плинтусные (до 200 мм вкл.).
По глубине приборы бывают малой (до 120 мм вкл.), средней (более 120 до 200 мм) и большой глубины (более 200 мм). Конвекторы и другие подобные приборы обладают малой тепловой инерцией, радиаторы и однотипные приборы - большой тепловой инерцией.
Технические характеристики выпускаемых отопительных приборов приведены в прил. X, приборов, снятых с производства-во 2-м и 3-м изданиях настоящего справочника.
Выбор и размещение отопительных приборов
При выборе вида отопительных приборов следует прежде всего учитывать давление в системе, качество теплоносителя (например, стальные панельные радиаторы могут применяться только в системах водяного отопления с химически подготовленной деаэрированной водой), а также состав воздушной среды помещений (стальные приборы без защитного покрытия нельзя применять при наличии в воздухе помещений веществ, агрессивных по отношению к металлу).
Принимают также во внимание назначение и архитектурно-технологическую планировку здания, особенности теплового режима помещений, места и длительность пребывания на них людей.
При повышенных санитарно-гигиенических, а также противопожарных и противо- взрывных требованиях выбирают приборы с гладкой поверхностью-радиаторы панельные бетонные или стальные и гладкотрубные приборы (при обосновании).
При длительном пребывании людей в обычных условиях применяют приборы конвективно-радиационного и конвективного вида (не более двух видов приборов для всего здания или сооружения). В производственных зданиях чаще используют приборы, обеспечивающие повышенную тепловую плотность по длине (радиаторы секционные, несколько ребристых труб друг над другом); в административнобытовых зданиях-конвекторы без кожуха; в гражданских - радиаторы и конвекторы с кожухом. В помещениях, предназначенных для кратковременного пребывания людей, предпочтение отдается приборам с высокими технико-экономическими показателями.
Отопительные приборы должны обеспечивать равномерное обогревание помещений. Наиболее равномерно помещения нагревают напольные и потолочные отопительные панели. Вертикальные приборы размещают прежде всего под световыми проемами, причем желательно чтобы под окнами длина приборов составляла не менее 50% длины проемов (как правило, не меньше 75% в больницах, детских дошкольных учреждениях, школах, домах престарелых и инвалидов); под витринами и витражами приборы располагают по всей их длине.
При размещении приборов под окнами вертикальные оси оконного проема и прибора совмещают (допустимо отклонение не более 50 мм). В жилых зданиях, гостиницах, общежитиях, административно-бытовых зданиях приборы могут быть смещены от оси проемов.
Отопительные приборы (при невозможности размещения их под окнами или у наружных стен) могут быть установлены у внутренних стен. Для ориентировки при размещении приборов используются данные о номинальном тепловом потоке и длине приборов (прил. X).
Вертикальные отопительные приборы следует размещать по возможности ближе к полу помещений (минимальное расстояние от низа прибора до поверхности пола 60 мм) (рис. 9.1).
В помещениях высотой более 6 м со световыми проемами наверху часть приборов (от 1 /4 до 1/3 общей площади) располагают в верхней зоне (при использовании высоких конвекторов с кожухом достаточна установка их только в рабочей или обслуживаемой зоне помещения).
В лестничных клетках многоэтажных зданий (до 12 этажей) с наружными входами отопительные приборы располагают в нижней их части рядом со входными дверями, применяя высокие конвекторы. В малоэтажных зданиях используют отопительные приборы того же типа, который принят для отопления основных помещений. Эти приборы размещают на первом этаже при входе (а также в подвальной части лестничной клетки, если она имеется); отдельные приборы могут быть перенесены на промежуточную лестничную площадку между первым и вторым этажами.
Установка отопительных приборов во входных тамбурах с наружными дверями недопустима; приборы могут быть помещены во внутренних тамбурах (при тройных входных дверях с двумя тамбурами между ними).
Отопительные приборы размещают так, чтобы были обеспечены их осмотр, очистка и ремонт. Если применяется ограждение (экран) или декорирование приборов, кроме конвекторов с кожухом (по технологическим, противопожарным, противовзрывным или архитектурным требованиям), то уменьшение номинального теплового потока укрытых приборов допустимо не более чем на 10% (в жилых зданиях приборы не укрывают).
Присоединение труб к отопительным приборам может быть с одной стороны (одностороннее) и с противоположных сторон (разно-
Рис. 9.1. Схемы установки отопительных приборов у пола помещенийРис. 9.1. Схемы установки отопительных приборов у пола помещенийа-радиаторов во всех помещениях (кроме перечисленных в п.«б»); б-радиаторов в помещениях лечебно-профилактических, санаторно-курортных и детских учреждений; «-конвекторов с кожухом (А,-высота кожуха) настенного типа; г-конвекторов без кожуха плинтусных
Рис. 9.1. Схемы установки отопительных приборов у пола помещений
Рис. 9.1. Схемы установки отопительных приборов у пола помещений
стороннее). При разностороннем присоединении возрастает теплопередача приборов, однако конструктивно рациональнее делать одностороннее присоединение труб (разносторонне присоединяют радиаторы при числе секций более 20, а также при числе приборов «на сцепке» более одного).
Тепловой поток вертикальных приборов зависит от расположения мест подачи и отвода из них теплоносителя воды. Теплопередача возрастает при подаче теплоносителя воды в верхнюю часть и отводе воды из нижней части прибора (направление движения сверху-вниз) и понижается при направлении движения снизу-вверх. При установке отопительных приборов в несколько ярусов по высоте (радиаторов, конвекторов, гладких труб или ребристых труб) рекомендуется обеспечивать последовательное движение теплоносителя сверху-вниз (из верхнего яруса в нижние).
Теплопередача отопительныхприборов
Теплопередача отопительного прибора Qnp д> Вт (ккал/ч), пропорциональна тепловому потоку, приведенному к расчетным условиям по его действительной площади нагревательной поверхности
бпр.д = 70КнуДфк = ен.уфк, (9.1)
где 70-номинальный температурныйнапор,
°C; Кн у - номинальный условный коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2 • К) [ккал/(ч • м2 • °C)]; А - площадь наружной нагревательной поверхности прибора, м2 (см. прил. X). биноминальный условный тепловой поток прибора, Вт (ккал/ч), предназначенный для выбора типоразмера прибора*; значения QH у приведены в прил. X; фк - комплексный коэффициент приведения QH у к расчетным условиям, определяемый по формулам: при теплоносителе паре
Временно до уточнения коэффициент ф,, полученный по формуле (9.2), следует принимать с поправочным коэффициентом 1,03 для чугунных секционных радиаторов и 1,06 для ребристых труб;
при теплоносителе воде
ФкФкbWc;bWc;(9-3)
Фк
Фк
bWc;
bWc;
А/н-разность температуры насыщенного пара 1нас и температуры окружающего воздуха 1а, °C:
А?„ = ^нас - t^(9-4)
Atcp- разность средней температуры воды ,ср в приборе и, температуры окружающего воздуха г„, °C:
ЧРЧР^ВХ 4" ^ВЫХ2~ ^^ВХ 4" ^ВЫХ2~ ^(9.5)(9.5)Za, и /яых-температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, °C; Gnp-расход воды в приборе, кг/ч (для конвекторов - расход воды в одной трубе конвектора); b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности (табл. 9.1); Т-коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе снизу-вверх (штуцеры прибора расположены в вертикальной плоскости) (см. табл. 9.11):
ЧР
ЧР
^ВХ 4" ^ВЫХ
2~ ^
^ВХ 4" ^ВЫХ
2~ ^
(9.5)
(9.5)
* = 1 - «(>„ - Г,„). 06)
* С 1957 по 1987 г. расчет и выбор отопительных приборов проводился по площади эквивалентной поверхности (м2 эп). См. 3-е Изд. настоящего справочника (М.: Стройиздат, 1975)
ТАБЛИЦА 9.1
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА b УЧЕТА РАСЧЕТНОГО АТМОСФЕРНОГО ДАВЛЕНИЯ ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Тип отопи(ельного прибора_
Значения b при атмосферном давлении, гПа (мм рт ст)
10401013,31000987973960947933920
(780)(760)(750)(740)(730)(720)(710)(700)(690)
Радиатор панельный стальной однорядный Радиатор двухрядный и секционный чугунный Коп.ек<ср без кожуха. Труба ребристая, прибор «Коралл»
Конвектор с кожухом
1,0081 00,9960 9910,9870,9820,9780,9730,968
1,0111,00,9940 9890,9830,9770,9720,9660,960
1,0121,00,9940,9880,9820,9760,9700,9630,957
1,0151,00,9920,9830,9750,9680,9610,9540,947
где а = 0,006 - для чугунных секционных и стальных прибора «Коралл» в двухрядном исполнении по высо- панельных радиа горов типа РСВ1, а = 0,002 - для кон- те; для остальных приборов Т = 1; п, р, с-экспери- векторов настенных типа «Универсал», «Аккорд» и ментальные числовые показатели (табл 9 2)
ТАБЛИЦА 9.2
ЗНАЧЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ пре ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Тип отопительного прибора
НаправлениеРасход теплоно-пре
движения тепло-опеля G, кг/ч
носителя
Радиатор чугунный секцион ный и стальной панельный однорядный и двухрядный типа РСВ1
Сверху вниз18 500,021,039
54 5360,301,0
536-9000,010,996
Снизу-вниз18 1150,081,092
119 9000,1501,0
Снизу-вверх18 610,121,113
0,25 65-9000,040,97
Конвектор настенный с кожухом типа «Комфорг-20» и конвектор напольный с ко жухом типов «Ритм», «Ритм 1500»
36 860,18
—0,351
90 9000,07
Конвектор напольный высокий типа «КВ»
—36 9000,250,11
Конвекторы настенные с кожухом типов «Универсал». «Универсал С»
Любое36 860,18
0,31
90 900007
Конвектор настенный без кожуха типа «Аккорд» однорядный и двухрядный
Любое36 9000,20,031
Радиатор стальной панельный типа РСГ2 однорядный
Сверху вниз22-2880,025
324 9000,301
Снизу вверх22 2880 08
0,251
324 9000
То же, двухрядный
Сверху вниз22 2880,01
0,31
324 9000
Расчетная температура теплоносителя воды 45
Тип огопигельного прибора
Направление движения теплоносителя
Расход теплоносителя G, кг/ч
п
Р
То же, двухрядный
Снизу - вверх
22-288
324-900
0,25
0,08
0
1
Конвектор отопительный типа «Прогресс 15к»
Любое
36 900
0,2
0,06
1
То эйе, «Прогресс 20к»
»
36-900
0,14
0,07
1
Труба отопительная чугун-
—
36-900
0,25
0,07
1
Прибор отопительный биметаллический лиюй типа «Коралл»
-
96 900
0,3
0,04
1
Труба отопительная стальная В = 40 - 100
Любое
30-900
0,32
0
1
* 9.4. Расчетная температураТеплоносителя воды в отопительныхприборах
Средняя температура воды в отопите льном приборе с тепловой нагрузкой Qn, Вт (ккал/ч), присоединенном к стояку (или горизонтальной ветви):
однотрубной системы отопления
/0,5 QA
'сР = 'г - SA'm ~ ( 2Qn +) х Р i P2/cGcr;
X а /
(9-7)
двухтрубной системы отопления
'=Р = 0,5 рг - (ЕА/М + ЕА/П ст) + ZJ, (9.8) где tT и t„- расчетная температура горячей и обратной воды в системе, °C; ЕД гм-суммарное понижение температуры воды, °C, на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка (или горизонтальной ветви) [см. формулу (10.59)].
Понижение температуры воды на 10 м изолированной подающей магистрали насосной системы отопления ориентировочно составляет:
D мм25 32405065-100 125-150
Д1, °C 0,400,400,300,200,10
2П- тепловая нагрузка прибора за вычетом теплоотдачи транзитных труб [определяемой по формуле (9.13)], проложенных в помещении,
кроме стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор, Вт (ккал/ч);
ТАБЛИЦА 9.3
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАТЕКАНИЯ ВОДЫ а В ПРИБОРНЫХ УЗЛАХ С РАДИАТОРАМИ СЕКЦИОННЫМИ И ПАНЕЛЬНЫМИ ТИПА РСВ1
Приборный
Присоединение приборов к стояку
Подводка с замыкающим участком
а
С трехходо-
Односторон-
1.0
вым краном
нее
КРТ
Двустороннее
0,50
С проходным
Односторон-
Смещенным*
0,50
краном КРП
нее
Осевым
0,33
Двустороннее
Смещенным
0,20
Осевым
0,17
* При подводках с утками для этого узла а = 0,33, для
остальных узлов а не изменяется
ТАБЛИЦА 9.4
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА [1,
Шаг номенклатурного ряда отопительныхР,
приборов, Вт (ккал/ч)
120 (103;
1,02
150 (129)
1,03
IRC 155)
1,04
210 (181)
1,06
240 (206)
1,08
300 (258)
1.13
Примечание. Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2,3 кВт (1978 ккал/ч) следует принимать вместо pt коэффициент р' = 0,5 (1 + РД
ТАБЛИЦА 9.5
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Р2
Отопительный прибор
Значения р2 при установке прибора
у наружной стены, в том числе под световым проемом
у остекления свето-
проема
Радиатор
чугунный секционный
1,02
1,07
стальной панельный
1 04
и
Коннектор
с кожухом
1,02
1,05
без кожуха
1,03
1,07
с-удельная массовая теплоемкость воды,
равная
4187 Дж/(кг-К) [1,0 ккал/(кг °C)]; GCT-расход воды в стояке (ветви), кг/ч, по данным гидравлического расчета системы отопления (см гл 10), для стояков
(ветвей) однотрубных систем отопления с отопительными приборами, коэффициент местного сопротивления которых зависит от их размера (например, с конвекторами), расход воды определяют дважды: сначала как предварительный (при этом допускается принимать Azct на Г меньше расчетной разности температуры теплоносителя в системе отопления) для выбора ориентировочного размера приборов, затем как окончательный для внесения поправок в размер приборов (см. пример 9.5).
В формуле (9.8) ЕА?П „-суммарное понижение температуры воды на участках подающего стояка от магистрали до рассчитываемого прибора, °C, вычисляется по формуле
N а /
(9'9) , = 1 ССУЧ .
где qB ,-теплоотдача 1 м вертикальной трубы, Вт/м [ккал/(ч м)], на z-м участке подающего стояка, принимают по табл. 11.22 в зависимости от диаметра участка подающего стояка, разности температуры теплоносителя (т и окружающего воздуха ZB, /уч ,-длина z-ro участка подающего стояка, м, Суч ,-расход воды, кг/ч, на z-м участке подающего стояка
Величину ЕА?П ст допускается определять ориентировочно, исходя из средних значений расхода воды и диаметра труб подающего стояка.
Формулу (9.7) применительно к вертикальным однотрубным стоякам в жилых и общественных зданиях заменяют формулой
0,5
'ср = tr- LAzM - (EQn + S£p + — QJ/cG^, a
(9.Ю)
где ZQ' p- сумма дополнительной теплоотдачи труб и приборов до рассматриваемого помещения, Вт (ккал/ч) (по данным управления Моспроект-1 для одного этажестояка, открыто проложенного, Q' = = 115 Вт (100 ккал/ч), скрытого в борозде наружной стены Q' = 230 Вт (200 ккал/ч) и изолированного в борозде Q'p = 175 Вт (150 ккал/ч)
Тепловой расчет приборов
Требуемый номинальный тепловой поток QH т, Вт (ккал/ч), для выбора типоразмера отопительного прибора по прил. X определяют по формуле
Qm = Q»M’ (9-И)
где Qnp - необходимая теплопередача прибора в рассматриваемое помещение
£„р = £п-0,9£тр; (9 12) QTp - теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор,
^ = ^4 + ^4, (9.13)
qB и qT - теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м [ккал(ч-м)], для неизолированных труб принимается по табл II22, исходя из диаметра и положения труб, а также разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение ZT и температуры воздуха в помещении ZB, для изолированных труб-по табл 11.24; /в и /г-длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м
Тепловой поток выбранного прибора не должен уменьшаться более чем на 5% или на 60 Вт (52 ккал/ч) по сравнению с Qnp, поэтому прибор выбирают по прил. X по величине QB т, полученной исходя из значения Qnp, уменьшенного на 5% при Qnp ^ 1200 Вт (1032 ккал/ч) или на 60 Вт (52 ккал/ч) при Qnp > 1200 Вт (1032 ккал/ч).
Приведенные формулы действительны при открытой установке неокрашенных приборов у наружных ограждений помещений.
На теплоотдачу отопительного прибора влияют конструкция декоративного ограждения, состав и цвет красителя. Окраска заметно изменяет теплоотдачу приборов с гладкой поверхностью (табл. 9.6) и практически не влияет на теплоотдачу приборов с ребристой поверхностью.
Минимально допустимое число секций чугунного радиатора определяют по формуле
_бн.ТР4би. у Рз ’_бн.ТР4би. у Рз ’(9.14)(9.14)где QH y-номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Вт (ккал/ч) (см. прил. X); р4- коэффициент учета способа установки радиатора (см. табл. 9.12); при открытой установке р4 = 1; р3-коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора типа МС-140, принимаемый равным:
_бн.ТР4би. у Рз ’
_бн.ТР4би. у Рз ’
(9.14)
(9.14)
Число секций в приборе До 1516-2021-25
рз1,00,980,96
ТАБЛИЦА 9.6
ВЛИЯНИЕ ОКРАСКИ ПОВЕРХНОСТИ НА ТЕПЛООТДАЧУ ОТОПИТЕЛЬНОГО ПРИБОРА
Радиатор
Состав и цвет окраски
Измене-
теплоот-
прибора, %
Чугунный
Цинковые белила
+ 2,2
секционный
Терракотовая краска, растворенная в бензине (матовая поверхность)
+ 0,9
То же, на натуральной олифе (блестящая поверхность)
-1,7
Алюминиевая краска, растворенная в нитролаке
-8,5
Стальной панельный
То же
-13
Для радиаторов остальных типов по формуле
34
Р =0,97+,(9.15)
где ^-число секций радиатора.
Типоразмер прибора можно определить
также по значению требуемой площади нагревательной поверхности, пользуясь прил. X.
Требуемую площадь наружной нагревательной поверхности прибора Лпр, м2, независимо от вида теплоносителя находят из формулы (9.1)
ЛРЛРбпр7окн.уф/бпр7окн.уф/(9-16)(9-16)исходя из номинального условного коэффициента теплопередачи прибора (для наиболее употребительных отопительных приборов Кн у приведен в табл. 9.7).
ЛР
ЛР
бпр7окн.уф/
бпр7окн.уф/
(9-16)
(9-16)
Для однотрубных систем водяного отопления требуемая площадь нагревательной поверхности Лпр, м2, приборов в помещениях при tB = 5 -+ 25°С определяется по табл. 9.8 по значению Qnp, предварительно уменьшенному на 5% при 2пр < 1200 Вт (1032 ккал/ч) или на 60 Вт (52 ккал/ч) при Qnp > 1200 Вт (1032 ккал/ч).
ТАБЛИЦА 9.7
ЗНАЧЕНИЯ НОМИНАЛЬНОГО УСЛОВНОГОКОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ОТОПИТЕЛЬНЫХПРИБОРОВ
Тип отопительногоЗначения Кн у
прибора
Вт/(м2-К)ккал/(ч х
х м1 °C)
Радиатор чугунный секционный.
МС-140-98
10,36
8,91
МС-140-108
10,83
9,31
M С-90-108
11,46
9,85
Конвектор с кожу-
ХОМ
Универсал
5,1 (6,0)*
4,39(5,2)-
Универсал С
4,93
4,24
* Данные соответствуют шагу пластин 12 мм
ТемператураПока-
воды в приборезатель
fcp при Г,, °Cстепени
Значения Anp, м2, при расчетном расходе воды в стояке GCT, кг/ч, или тепловой нагрузке
G?r-расход воды в стояке, кг/ч;
5810 12 15
160170180190200225250275300335370400435470500550
G*T=186198209221223262291320349390430465506547581640
e*p/q>= 137146155163172193215236258288318344374404430473
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
149 - - - -LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
147 150 — — —LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
145 148 150 — —LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
143 146 148 150 —IQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
141 144 146 148 —LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
139 142 144 146 149LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
137 140 142 144 147HQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
135 138 140 142 145LQp
0,15 0,20
0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,34 0,32 0,39 0,43 0,12 0,13 0,14 0,14 0,15 0,16 0,19 0,21 0,23 0,25 0,8 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,12 0,12 0,13 0,14 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,34 0,36 0,40 0,11 0,12 0,12 0,13 0,14 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 0,33 0,35 0,38 0,11 0,11 0,12 0,13 0,13 0,15 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 0,36
0,13 0,14 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,33 0.36 0,38 0,42 0,12 0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,32 0,35 0,37 0,41 0,11 0,12 0,13 0,13 0,14 0,16 0,18 0,19 0,21 0,26 0,26 0,28 0,31 0,33 0,35 0,39 0,11 0,12 0,12 0,13 0,14 0,15 0,17 0,19 0,20 0,23 0,25 0,27 0,30 0,32 0,34 0,37
0,13 0,14 0,15 0,15 0,16 0,19 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0,41 0,45 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,21 0,23 0,26 0,29 0,31 0,34 0,37 0,39 0,43 0,12 0,13 0,14 0,14 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,12 0,12 0,13 0,14 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,34 0,36 0,40 0,11 0,12 0,13 0,13 0,14 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 0,33 0,35 0,38
0,13 0,14 0,15 0,16 0,16 0.19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,41 0,45 0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,35 0,37 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,33 0,36 0,38 0,42 0,12 0,13 0,13 0,14 0,15 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,29 0,32 0,35 0,37 0,40 0,11 0,12 0,13 0,13 0,14 0,16 0,18 0,19 0,21 0,24 0,26 0,28 0,31 0,33 0,35 0,39
0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,36 0,39 0,42 0,46 0,13 0,14 0,15 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0.29 0,31 0,34 0,37 0,39 0,43 0,12 0,13 0,13 0,14 0,15 0,17 0,19 0,21 0,22 0,25 0,28 0,30 0,33 0,35 0,37 0,41 0,12 0,12 0,13 0,14 0,14 0,16 0,18 0,28 0,22 0,24 0,27 0,29 0,31 0,34 0,36 0,40
0,14 0,15 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,40 0,43 0,47 0,13 0,14 0,15 0.16 0,16 0,18 0,21 0,23 0,25 0,28 0,30 0,33 0,36 0,39 0,41 0,45 0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,35 0,37 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,33 0,36 0.38 0,42 0,12 0,13 0,13 0,14 0,15 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,29 0,32 0,35 0,37 0,41
0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,43 0,48 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,42 0,46 0,13 0,14 0,15 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0,29 0,31 0,34 0,37 0,39 0,43 0,12 0,13 0,14 0,14 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41
0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,33 0,35 0,38 0,42 0,44 0,49 0,14 0,15 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,40 0,43 0,47 0,13 0,14 0,15 0,16 0,16 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,30 0,33 0,36 0,39 0,41 0,45 0,13 0,14 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,35 0,37 0,40 0,44 0,12 0,13 0,14 0,15 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,33 0,36 0,38 0,42 3,7 3,9 4,2 4,4 4,6 5,2 5,8 6,4 7 7,8 8,6 9,3 10,1 10,9 11,6 12,8 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,38 0,42 0,45 0,49 0,14 0,15 0,16 0,17 0,17 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,43 0,48
ТАБЛИЦА 9.8
ТРЕБУЕМАЯ ПЛОЩАДЬ НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ А ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯТРЕБУЕМАЯ ПЛОЩАДЬ НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ А ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТРЕБУЕМАЯ ПЛОЩАДЬ НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ А ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТРЕБУЕМАЯ ПЛОЩАДЬ НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ А ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
прибора бпР/ф> Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч-см строки таблицы, обозначенные
Температураводы в прибореТемператураводы в приборе600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 13001400600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300140015001500Q* /ф-тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
Температураводы в приборе
Температураводы в приборе
600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 13001400
600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 13001400
1500
1500
516
559 602 645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032 1075
1118
1204
129018202225
0,47
0,51
0,55
0,59
0,63
0,67
0,71
0,75
0,77
0,82
0,86
0,90
0,94
0,98
1,02
1,10
1,18
0,45
0,49
0,53
0,57
0,60
0,64
0,68
0,72
0,75
0,79
0,83
0,87
0,91
0,94
0,98
1,06
1,13
0,43
0,47
0,51
0,54
0,58
0,62
0,65
0,69
0,72
0,76
0,80
0,83
0,87
0,91
0,94
1,01
1,09
0,42
0,45
0,49
0,52
0,56
0,59
0,63
0,66
0,70
0,73
0,77
0,80
0,84
0,87
0,91
0,97
1,04
0,40
0,43
0,47
0,50
0,53
0,57
0,60
0,64
0,67
0,70
0,74
0,77
0,80
0,84
0,87
0,94
1,00
0,48
0,52
0,57
0,60
0,64
0,68
0,72
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
1,00
1,04
1,12
1,20
0,46
0,50
0,54
0,58
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81
0,84
0,88
0,92
0,96
1,00
1,07
1,15
0,44
0,48
0,52
0,55
0,59
0,63
0,66
0,70
0,74
0,77
0,81
0,85
0,88
0,92
0,96
1,03
1,11
0,43
0,46
0,50
0,53
0,57
0,60
0,62
0,67
0,71
0,74
0,78
0,82
0,85
0,89
0,92
1,00
1,05
0,40
0,44
0,48
0,51
0,55
0,58
0,61
0,65
0,68
0,72
0,75
0,78
0,82
0,85
0,89
0,95
1,02
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,05
1,14
1,22
0,47
0,51
0,55
0,59
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,90
0,94
0,98
1,01
1,09
1,17
0,45
0,49
0,53
0,56
0,60
0,64
0,68
0,71
0,75
0,79
0,83
0,86
0,90
0,94
0,98
1,05
1,13
0,43
0,47
0,51
0,54
0,58
0,61
0,65
0,69
0,72
0,76
0,79
0,83
0,87
0,90
0,94
1,01
1,08
0,42
0,45
0,49
0,52
0,56
0,59
0,63
0,66
0,69
0,73
0,76
0,80
0,83
0,87
0,90
0,97
1,04
0,49
0,54
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,87
0,91
0,95
0,99
1,03
1,07
1,15
1,24
0,48
0,52
0,56
0,60
0,64
0,67
0,71
0,75
0,79
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,03
1,11
1,19
0,46
0,50
0,54
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
0,99
1,07
1,15
0,44
0,48
0,51
0,55
0,59
0,63
0,66
0,70
0,74
0,77
0,81
0,85
0,88
0,92
0,96
1,03
1,10
0,42
0,46
0,50
0,53
0,57
0,60
0,64
0,67
0,71
&,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,92
0,99
1,06
0,50
0,55
0,59
0,63
0,67
0,71
0,75
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
1,01
1,05
1,09
1,17
1,26
0,48
0,53
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,05
1,13
1,21
0,47
0,51
0,54
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,89
0,93
0,97
1,01
1,09
1,17
0,45
0,49
0,52
0,56
0,60
0,64
0,67
0,71
0,75
0,79
0,82
0,86
0,90
0,94
0,97
1,05
1,12
0,43
0,47
0,51
0,54
0,58
0,61
0,65
0,69
0,72
0,76
0,79
0,83
0,87
0,90
0,94
1,01
1,08
0,51
0,55
0,60
0,64
0,68
0,73
0,77
0,81
0,85
0,90
0,94
0,98
1,02
1,07
1,Н
1,19
1,28
0,49
0,53
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,90
0,95
0,99
1,03
1,07
1,15
1,23
0,48
0,52
0,56
0,59
0,63
0,67
0,71
0,65
0,79
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,03
1,11
1,19
0,46
0,50
0,54
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
0,99
1,07
1,15
0,44
0,48
0,52
0,55
0,59
0,63
0,66
0,70
0,74
0,77
0,81
0,85
0,88
0,92
0,96
1,03
1,11
0,52
0,56
0,61
0,65
0,69
0,74
0,78
0,82
0,87
0,91
0,95
1,00
1,04
1,08
1,13
1,21
1,30
0,50
0,54
0,59
0,63
0,67
0,71
0,75
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
1,00
1,05
1,09
1,17
1,26
0,48
0,52
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81,
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,05
1,13
1,21
0,47
0,51
0,55
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,90
0,94
0,97
1,01
1,09
1,17
0,45
0,49
0,53
0,56
0,60
0,64
0,68
0,71
0,75
0,79
0,83
0,86
0,90
0,94
0,98
1,05
1,13
0,53
0,57
0,62
,0,66
0,71
0,75
0,80
0,84
0,88
0,93
0,97
1,02
1,06
1,10
1,15
1,24
1,33
0,51
0,55
0,60
0,64
0,68
0,72
0,77
0,81
0,85
0,89
0,94
0,98
1,02
1,07
1,11
1,19
1,28
0,49
0,53
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,91
0,95
0,99
1,03
1,07
1,15
1,23
0,48
0,52
0,56
0,60
0,64
0,68
0,72
0,75
0,79
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,03
1,Н
1,19
0,46
0,50
0,54
0,58
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81
0,84
0,88
'0,92
0,96
1,00
1,07
1,15
13,9
15,1
16,3
17,4
18,6
19,8
20,9
22,1
23,3 24,4 25,6 26,7 27,9 29
30
32
35148 150— —
0,54
0,58
0,63
0,67
0,72
0,76
0,81
0,85
0,90
0,94
0,99
1,03
1,08
1,12
1,17
1,26
1,35
0,52
0,56
0,61
0,65
0,69
0,74
0,78
0,83
0,87
0,91
0,96
1,00
1,04
1,09
1,13
1,22
1,30
1744
698 756 814 872 930 988 1047 1105 1163 1221 1279 1337 1396 1454 15121628
ТемператураПока-
воды в приборезатель
/ср при /в, °Cстепени
Значения Лпр, м2, при расчетном расходе воды в стояке GCT, кг/ч, или тепловой нагрузке
G*T" расход воды в стояке, кг/ч,
5810 12 15
160170180190200225250275300335370400435470500550
G*=186198209221223262291320349390430465506547581640
6?р/Ф = 137146155163172193215236258288318344374404430473
0,25 0,30 0,35
133 136 138 140 143LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
131 frM 136 138 141LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
*129 132 134 136 139YQT
0,15 0,20
*0,25
0,30 0,35
127 130 132 134 137YQV
0,15
*0,20
0,25
0,30 0,35
125 128 130 132 135
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
123 126 128 130 133LQp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
121 124 126 128 131£Qp
0,15 0,20 0,25
0,30 0,35
119 122 124 126 129£Qp
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,39 0,49 0,46 0,13 0,14 0,15 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0,41 0,45 0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,34 0,37 0,39 0,43 7,4 7,9 8,4 8,8 9,3 10 11,6 12,8 14 15,7 17,2 18,6 20,2 22 23 25 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 0,21 0,23 0,25 0,27 0,31 0,34 0,37 0,40 0,43 0,46 0,50 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,33 0,35 0,39 0,42 0,44 0,49 0,14 0,15 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,24 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,40 0,43 0,47 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,41 0,46 0,13 0,14 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,38 0.40 0,44 11,2 11,9 12,6 13,2 13,9 15,7 17,4 19,2 21 23 25 28 30 32 35 38 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,35 0,37 0,41 0,44 0,47 0,51 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,23 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,39 0,42 0,45 0,50 0,14 0,15 0,16 0,17 0,17 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,48 0,14 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,42 0,47 0,13 0,14 0,15 0,16 0,16 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,38 0,41 0,45 15,1 15,8 16,7 17,4 18,6 21 23 26 28 31 35 37 40 44 54 51 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,45 0,48 0,52 0,15 0,16 0,17 0,17 0,18 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,43 0,46 0,51 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,39 0,42 0,45 0,49 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,19 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,43 0,47 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,42 0,46 18,6 19,8 21 22 23 25 29 32 35 38 43 46 50 55 58 64 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,36 0,39 0,42 0,46 0,48 0,53 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,52 0,15 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,23 0,25 0,27 0,30 0,34 0,36 0,40 0,43 0,45 0,50 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,44 0,49 0,14 0,15 0,15 0,16 0,17 0,19 0,21 0,24 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,40 0,43 0,47
22 23 25 27 28 31 35 38 42 46 48 56 60 65 70 77 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,377 0,39 0,43 0,46 0,49 0,54 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,42 0,45 0,48 0,53 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,44 0,46 0,51 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,23 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,39 0,42 0,45 0,50 0,14 0,15 0,16 0,17 0,17 0,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,48
25 28 29 31 32 36 41 44 49 55 60 65 71 77 81 89 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,23 0,25 0,28 0,30 0,34 0,37 0,40 0,44 0,47 0,50 0,55 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,33 0,36 0,39 0,43 0,46 0,49 0,54 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,45 0,47 0,52 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,43 0,46 0,57 0,14 0.15 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,39 0,42 0,45 0,49
29 31 34 35 37 42 46 51 56 63 69 74 81 87 93 102 0,16 0,17 0,18 0,20 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,34 0,38 0,41 0,45 0,48 0,51 0,57 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,37 0,40 0,43 0,47 0,50 0,55 0,16 0,16 0,17 0,18 0,19 0,22 0,24 0,27 0,29 0,33 0,36 0,39 0,42 0,46 0,49 0,53 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,24 0,26 0,28 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,52 0,15 0,16 0,17 0,17 0,18 0,21 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,43 0,46 0,50
34 36 37 39 42 48 52 58 63 70 78 84 91 99 105 116 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,23 0,26 0,29 0,31 0,35 0,39 0,42 0,45 0,49 0,52 0,58 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,56 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,33 0,37 0,40 0,43 0,47 0,50 0,55 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,22 0,24 0,27 0,29 0,32 0,36 0,39 0,42 0,45 0,48 0,53 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,31 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,52
прибора <2пР/<р, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/чсм строки таблицы, обозначенные
Q* /tp тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
Температура воды в приборе t
при С
600
650
700
750
800
850
900
950
1000 1050 1)00
1150 1200 1250
1300
1400
1500
698
756
814
872
930
988
1047
1105
1163
1221
1279
1337 1396
1454
1512
1628
1744
516
559
602
645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032
1075
1118
1204
1290
18
20
22
25
0,50
0,55
0,59
0,63
0,67
0,71
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,97
1,01
1,05
1,09
1,18
1,26
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,05
1,14
1,22
0,47
0,51
0,55
0,59
0,63
0,67
0,71
0,74
0,78
0,82
0,86
0,90
0,94
0,98
1,02
1,10
1,18
28
30
32
35
37
39
42
44
46
49
51
53
56
58
60
65
70
146
148
150
—
0,55
0,60
0,64
0,69
0,73
0,78
0,82
0,87
0,92
0,96
1,01
1,05
1,10
1,14
1,19
1.28
1,37
0,53
0,58
0,62
0,66
0,71
0 75
0,80
0,84
0,89
0,93
0,97
1,02
1,06
1,11
U5
1,24
1,33
0,51
0,56
0,60
0,64
0,68
0,73
0,77
0,81
0,86
0,90
0,94
0,98
1,03
1,07
1,11
1,20
1,28
0,50
0,54
0,58
0,62
0,66
0,70
0,74
0,79
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,03
1,08
1,16
1,24
0,48
0,52
0,56
0,60
0,64
0,68
0,72
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
1,00
1,04
1,12
1,20
42
45
49
52
56
59
63
66
70
73
77
. 80
84
87
91
98
105
144
146
148
—
0,56
0,61
0,65
0,70
0,75
0,79
0,84
0,89
0,93
0,98
1,03
1,07
1,12
1,17
1,21
1,31
1,40
0,54
0,59
0,63
0,68
0,72
0,77
0,81
0,86
0,90
0,95
0,99
1,04
1,08
1,13
1,17
1,26
1,35
0,52
0,57
0,61
0,65
0,70
0,74
0,79
0,83
0,87
0,92
0,96
1,00
1,05
1,09
1,13
1,22
1,31
0,51
0,55
0,59
0,63
0,68
0,72
0,76
0,80
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,06
1,10
1,18
1,27
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,70
0,74
0,78
0,82
0,86
0,90
0,94
0,98
1,02
1,06
1,15
1,23
56
60
65
70
74
79
84
88
93
98
102
107
112
116
121
130
139
142
144
146
149
0,57
0,62
0,67
0,71
0,76
0,81
0,86
0,90
0,95
1,00
1,05
1,09
1,14
1,19
1,24
1,33
1,43
0,55
0,60
0,64
0,69
0,74
0,78
0,83
0,87
0,92
0,97
1,01
1,06
1,10
1,15
1,20
1,29
1,38
0,53
0,58
0,62
0,67
0,71
0,76
0,80
0,85
0,89
0,94
0,98
1,02
1,07
1,11
1,16
1,25
1,34
0,52
0,56
0,60
0,65
0,69
0,73
0,78
0,82
0,86
0,91
0,95
0,99
1,04
1,08
1,12
1,21
1,29
0,50
0,54
0,59
0,63
0,67
0,71
0,75
0,79
0,84
0,88
0,92
0,96
1,00
1,05
1,09
1,17
1,25
70
75
81
87
93
99
105
ПО
116
122
128
134
139
145
151
163
174
0,58
0,63
0,68
0,73
0,77
0,82
0,87
0,92
0,97
1,02
1,07
1,И
1,16
1,21
1,26
1,36
1,45
0,56
0,61
0,66
0,70
0,75
0,80
0,84
0,89
0,94
0,99
1,03
1,08
1,13
1,17
1,22
1,31
1,41
0,55
0,59
0,64
0,68
0,73
0,77
0,82
0,86
0,91
0,96
1,00
1,05
1,09
1,14
1,18
1,27
1,36
0,53
0,57
0,62
0,66
0,71
0,75
0,79
0,84
0,88
0,93
0,97
1,01
1,06
1,10
1,15
1,23
1,32
0,5]
0,56
0,60
0,64
0,68
0,73
0,77
0,81
0,86
0,90
0,94
0,98
1,03
1,07
1,11
1,20
1,28
84
91
98
105
112
119
126
132
139
146
153
160
167
174
181
195
209
138
140
142
145
0,59
0,64
0,69
0,74
0,79
0,94
0,89
0,94
0,99
1,04
1,09
1,14
1,18
1,23
1,28
1,38
1,48
0,57
0,62
0,67
0,72
0,77
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,05
1,Ю
1,15
1,20
1,24
1,34
1,44
0,56
0,60
0,65
0,70
0,74
0,79
0,84
0,88
0,93
0,98
1,02
1,07
1,12
1,16
1,21
1,30
1,39
0,54
0,59
0,63
0,68
0,72
0,77
0,81
0,86
0,90
0,95
0,99
1,04
1,08
1,13
1,17
1,26
1,35
0,52
0,57
0,61
0,66
0,70
0,74
0,79
0,83
0,87
0,92
0,96
1,01
1,05
1,09
1,14
1,22
1,31
98
106
114
122
130
138
146
155
163
171
179
187
195
203
212
228
244
136
138
140
143
0,60
0,65
0,70
0,76
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,06
1,11
1,16
1,21
1,26
1,31
1,41
1,51
0,59
0,64
0,68
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
0,98
1,03
1,07
1,12
1,17
1,22
1,27
1,37
1,47
0,57
0,62
0,66
0,71
0,76
0,81
0,85
0,90
0,95
1,00
1,04
1,09
1,14
1,19
1,23
1,33
1,42
0,55
0,60
0,64
0,69
0,74
0,73
0,83
0,87
0,92
0,97
1,01
1,06
1,10
1,15
1,20
1,29
1,39
0,54
0,58
0,63
0,67
0,72
0,76
0,81
0,85
0,89
0,94
0,98
1,03
1,07
1,12
1,16
1,25
1,34
112
121
130
139
149
158
167
177
186
195
205
214
223
231
242
260
279
134
136
138
141
0,62
0,67
0,72
0,77
0,82
0,87
0,92
0,98
1,03
1,08
1,13
1,18
1,23
1,28
1,34
1,44
1,54
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
1,05
1,10
1,15
1,20
1,25
1,30
1,40
1,50
0,58
0,63
0,68
0,73
0,78
0,82
0,87
0,92
0,97
1,02
1,07
1,12
1,16
1,21
1,26
1,36
1,46
0,57
0,61
0,66
0,71
0,75
0,80
0,85
0,90
0,94
0,99
1,04
1,08
1,13
1,18
1,23
1,32
1,41
0,55
0,60
0,64
0,69
0,73
0,78
0,83
0,87
0,92
0,96
1,01
1,05
1,10
1,15
1,19
1,28
1,38
126
136
146
157
167
178
188
199
209
221
230
241
251
262
272
293
314
132
134
136
139
0,63
0,68
0,73
0,78
0,84
0,89
0,94
0,99
1,04
1,10
1,15
1,20
1,26
1,31
1,36
1,47
1,57
0,61
0,66
0,71
0,76
0,82
0,87
0,92
0,97
1,02
1,07
1,12
1,17
1,22
1,27
1,33
1,43
1,53
0,60
0,64
0,69
0,74
0,79
0,84
0,89
0,94
0,99
1,04
1,09
1,14
1,19
1,24
1,29
1,39
1,49
0,58
0,65
0,68
0,72
0,77
0,82
0,87
0,92
0,97
1,01
1,06
1,11
1,16
1,21
1,25
1,35
1,45
0,56
0,61
0,66
0,70
0,75
0,80
0,84
0,89
0,94
0,99
1,03
1,08
1,13
1,17
1,22
1,31
1,41
Температура
Пока*
Значения Лпр,
м:
!, при расчетном расходе
воды в стояке
' ^ст,
кг/ч,
, или
тепловой
нагрузке
ВОДЫ
в приборе
затель
'ср при /„.
С
сч епени
О?т
-расход воды
в стояке, 1
кг/ч,
58
10
12
15
160
170
180
190
200
225
250
275
300
335
370
400
435
470
500
550
G*
= 186
198
209
221
223
262
291
320
349
390
430
465
506
547
581
640
е:₽
/<р = 137
146
155
163
172
193
215
236
258
288
318
344
374
404
430
473
117 120
122
124
127
^бр
37
39
42
44
46
52
58
64
70
78
86
93
101
109
116
128
0,15
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,24
0,27
0,29
0,32
0,36
0,40
0,43
0,47
0,50
0,54
0,59
0,20
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,23
0,26
0,29
0,31
0,35
0,39
0,42
0,45
0,49
0,52
0,57
0,25
0,16
0,17
0,18
0,19
0,20
0,23
0,25
0,28
0,30
0,34
0,38
0,41
0,44
0,48
0,51
0,56
0,30
0,16
0,17
0,18
0,19
0,20
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,37
0,40
0,43
0,46
0,49
0,54
0,35
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0,22
0,24
0,26
0,29
0,32
0,36
0,38
0,42
0,45
0,48
0,53
115 118
120
122
125
^р
41
43
45
49
51
58
64
71
89
86
94
102
112
121
128
141
0,15
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,37
0,40
0,44
0,46
0,51
0,55
0,60
0,20
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,24
0,27
0,29
0,32
0,36
0,39
0,43
0,46
0,50
0,53
0,59
0,25
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,23
0,26
0,29
0,31
0,35
0,38
0,42
0,45
0,49
0,52
0,57
0,30
0,16
0,17
0,18
0,19
0,20
0,23
0,25
0,28
0,30
0,34
0,37
0,40
0,44
0,48
0,51
0,56
0,35
0,16
0,17
0,18
0,19
0,20
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,36
0,39
0,43
0,46
0,49
0,54
113 116
118
120
123
^р
44
48
50
52
56
63
70
77
84
93
103
112
122
131
139
153
0,15
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,28
0,31
0,34
0,37
0,41
0,45
0,49
0,52
0,56
0,61
0,20
0,17
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,37
0,40
0,44
0,47
0,51
0,54
0,60
0,25
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,24
0,27
0,29
0,32
0,36
0,39
0,43
0,46
0,50
0,53
0,58
0,30
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,23
0,26
0,29
0,31
0,35
0,38
0,41
0,45
0,49
0,52
0,57
0,35
0,16
0,17
0,18
0,19
0,20
0,23
0,25
0,28
0,30
0,34
0,37
0,40
0,44
0,48
0,51
0,56
111114
116
118
121
^р
48
51
53
56
60
69
75
84
91
101
112
122
131
142
151
166
0,15
0,18
0,19
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,31
0,34
0,38
0,42
0,46
0,50
0,54
0,57
0,63
0,20
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,28
0,31
0,33
0,37
0,41
0,45
0,48
0,52
0,56
0,61
0,25
0,17
0,19
0,20
0,21
0,22
0,24
0,27
0,30
0,33
0,36
0,40
0,44
0,47
0,61
0,54
0,60
0,30
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,24
0,27
0,29
0,32
0,35
0,39
0,43
0,46
0,50
0,53
0,58
0,35
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,23
0,26
0,29
0,31
0,35
0,38
0,41
0,45
0,49
0,52
0,57
109 112
114
116
119
^Р
52
55
58
62
66
73
81
89
98
109
121
130
142
153
163
119
0,15
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0,39
0,43
0,47
0,51
0,55
0,58
0,64
0,20
0,18
0,19
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,31
0,34
0,38
0,42
0,46
0,50
0,54
0,57
0,63
0,25
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,28
0,31
0,33
0,37
0,41
0,45
0,49
0,52
0,56
0,61
0,30
0,17
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,37
0,40
0,44
0,47
0,51
0,54
0,60
0,35
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,24
0,27
0,29
0,32
0,36
0,39
0,43
0,46
0,50
0,53
0,59
107 ПО
112
114
117
^р
56
59
63
66
70
79
87
96
105
122
129
139
152
164
174
192
0,15
0,19
0,20
0,22
0,23
0,24
0,27
0,30
0,33
0,36
0,40
0,44
0,48
0,52
0,56
0,60
0,66
0,20
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0,39
0,43
0,47
0,51
0,55 0,58
0,64
0,25
0,18
0,19
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,31
0,34
0,38
0,42
0,46
0,50
0,54
0,57
0,63
0,30
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,28
0,31
0,34
0,37
0,41
0,45
0,49
0,53
0,58
0,61
0,35
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,27
0,30
0,33
0,37
0,40
0,44
0,48
0,51
0,55
0,60
105 108
ПО
112
115
^Р
59
63
67
71
74
64
93
102
113
124
137
149
162
174
186
205
0,15
0,20
0 21
0,22
0,23
0,24
0,27
0,31
0,34
0,37
0,41
0,45
0,49
0,53
0,57
0,61
0,67
0,20
0,19
0,20
0,22
0,23
0,24
0,27
0,30
0,33
0,36
0,40
0,44
0,48
0,52
0,56
0,60
0,66
0,25
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0,39
0,43
0,47
0,51
0,55
0,58
0,64
0,30
0,18
0,20
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,32
0,34
0,38
0,42
0,46
0,50
0,54
0,57
0,63
0,35
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,25
0,28
0,31
0,34
0,38
0,42
0,45
0,49
0,53
0,56
0,62
103 106
108
110
113
^р
63
67
71
74
79
89
99
109
120
132
146
158
172
186
198
217
0,15
0,20
0,21
0,23
0,24
0,25
0,28
0,31
0,34
0,38
0,42
0,46
0,50
0,54
0,59
0,63
0,69
0,20-0,25
0,20
0,21
0,22
0,23
0,25
0,28
0,31
0,34 .0,37
0,41
0,45
0,49
0,53
0,58
0,61
0,67
0,30 0,35
0,19
0,20
0,21
0,22
0.24
0,27
0,29
0,32
0,35
0,40
0.44
0,47
0,51
0,55
0,59
0,65
101 104
106
108
111
^р
67
71
75
79
84
94
105
115
126
141
155
167
182
196
209
230
0,15
0,20
0,22
0,23
0,24
0,25
0,28
0,32
0,35
0,38
0,42
0,47
0,51
0,55
0,60
0,63
0,70
0,20-0,25
0,20
0,21
0,22
0,24
0,25
0,28
0,31
0,34
0,37
0,42
0,46
0,50
0,54
0,59
0,62
0,68
0,30-0,35
0,19
0,20
0,21
0,23
0,24
0,27
0,30
0,33
0,36
0,40
0,44
0,48
0,52
0,56
0,60
0,66
100 103
105
107
ПО
^р
69
73
78
81
86
96
108
119
129
144
159
172
187
202
215
237
прибора б„р/ф, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч см строки таблицы, обозначенные
Q* /р тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
воды в приборе
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
1400
1500
t
698
756
814
872
930
988
1047
1105
1163
1221
1279
1337
1396
1454
1512
1628
1744
5)6
559
602
645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032
1075
1118
1204
1290
18
2022
25
139
151
163
174
186
198
209
221
237
244
256
267
279
291
302
326
349
130
132
134
137
0,64
0,70
0,75
0,80
0,86
0,91
0,96
1,02
1,07
1,12
1,18
1,23
1,28
1,34
1,39
1,50
1,61
0,63
0,68
0,73
0,78
0,83
0,89
0,94
0,99
1,04
1,09
1,15
1,20
1,25
1,30
1,35
1,46
1,56
0,61
0,66
0,71
0,76
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,06
1,12
1,17
1,22
1,27
1,32
1,42
1,52
0,59
0,64
0,69
0,74
0,79
0,84
0,89
0,94
0,99
1,04
1,09
1,14
1,19
1,24
1,28
1,38
1,48
0,58
0,63
0,67
0,72
0,77
0,82
0,87
0,91
0,96
1,01
1,06
1,11
1,15
1,20
1,25
1,35
1,44
153
166
179
192
205
217
230
244
256
270
283
295
286
321
333
359
384
128
130
132
135
0,66
0,71
0,77
0,82
0,88
0,93
0,98
1,04
1,09
1,15
1,20
1,26
1,31
1,37
1,42
1,53
1,64
0,64
0,69
0,75
0,80
0,85
0,91
0,96
1,01
1,07
1,12
1,17
1,23
1,28
1,33
1,39
1,49
1,60
0,62
0,68
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
0,99
1,04
1,09
1,14
1,19
1,25
1,30
1,35
1,45
1,56
0,61
0,66
0,71
0,76
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,06
1,11
1,16
1,21
1,26
1,32
1,42
1,52
0,59
0,64
0,69
0,74
0,79
0,84
0,89
0,94
0,99
1,04
1,08
1,13
1,18
1,23
1,28
1,38
1,48
167
181
195
209
223
237
251
265
279
293
307
321
335
349
363
391
419
126
128
130
133
0,67
0,73
0,76
0,84
0,89
0,95
1,01
1,06
1,12
1,17
1,23
1,28
1,34
1,40
1,45
1,56
1.68
0,65
0,71
0,76
0,82
0,87
0,93
0,98
1,04
1,09
1,14
1,20
1,25
1,31
1,36
1,42
1,53
1,63
0,64
0,69
0,74
0,80
0,85
0,90
0,96
1,01
1,06
1,12
1,17
1,22
1,28
1,33
1,38
1,49
1,59
0,62
0,67
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
0,99
1,04
1,09
1,14
1,19
1,24
1,30
1,35
1,45
1,56
0,61
0,66
0,71
0,76
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,07
1,11
1,16
1,21
1,26
1,32
1,42
1,52
181
196
212
227
242
258
272
287
302
320
334
349
364
379
395
424
455
124
126
128
131
0,69
0,74
0,80
0,86
0,91
0,97
1,03
1,08
1,14
1,20
1,26
1,31
1,37
1,43
1,48
1,60
1,71
'>,67
0,72
0,78
0,84
0,89
0,95
1,00
1,06
1,11
1,17
1,23
1,28
1,34
1,39
1,45
1,56
1,67
0,65
0,71
0,76
0,82
0,87
0,93
0,98
1,03
1,09
1,14
1,20
1,25
1,31
1,36
1,41
1,52
1,63
0,64
0,69
0,74
0,80
0,85
0,90
0,96
1,01
1,06
1,12
1,17
1,22
1,28
1,33
1,38
1,49
1,59
0,62
0,67
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
0,99
1,04
1,09
U4
1,19
1,24
1,30
1,35
1,45
1,56
195
211
228
244
260
277
293
309
326
346
358
374
391
407
423
456
488
122
124
126
129
0,70
0,76
0,82
0,88
0,93
0,99
1,05
1,11
1,17
1,23
1,29
1,34
1,40
1,46
1,52
1,64
1,75
0,68
0,74
0,80
0,86
0,91
0,97
1,03
1,08
1,14
1,20
1,25
1,31
1,37
1,43
1,48
1,60
1,71
0,67
0,72
0,78
0,84
0,89
0,95
1,00
1,06
1,12
1,17
1,23
1,28
1,34
1,39
1,45
1,56
1,67
0,65
0,71
0,76
0,82
0,87
0,93
0,98
1,04
1,09
1,14
1,20
1,25
1.31
1,36
1,42
1,53
1,63
0,64
0,69
0,75
0,80
0,85
0,91
0,96
1,01
1.07
1,12
1,17
1,23
1,28
1,33
1,39
1,49
1,60
209
227
244
262
279
296
314
331
349
366
384
401
419
436
453
488
523
120
122
124
127
0,72
0,78
0,84
0,90
0,96
1,02
1,08
1,14
1,19
1,25
1,31
1,37
1,43
1,49
1,55
1,67
1,79
0,70
0,76
0,82
0,88
0,93
0,99
1,05
1,11
1,17
1,23
1,29
1,34
1,40
1,46
1,52
1.64
1,75
0,69
0,74
0,80
0,86
0,91
0,97
1,03
1,09
1,14
1,20
1,26
1,31
1,37
1,43
1,49
1,60
1,72
0,67
0,73
0,78
0,84
0,89
0,95
1,01
1,06
1,12
1,17
1,23
1,29
1,34
1,40
1,45
1,57
1,68
0,66
0,71
0,77
0,82
0,88
0,93
0,98
1,04
1,09
1,15
1,20
1,26
1,31
1,37
1,42
1,53
1,64
223
242
260
279
297
316
335
353
372
393
409
428
446
465
484
527
558
118
120
122
125
0,73
0,79
0,85
0,92
0,98
1,04
1,10
1,16
1,22
1,28
1,34
1,40
1,47
1,53
1,59
1,71
1,83
0,72
0,78
0,84
0,90
0,96
1,02
1,08
1,14
1,20
1,26
1,32
1,38
1,44
1,49
1,55
1,67
1,79
0,70
0,76
0,82
0,87
0,93
0,99
1,05
1,11
1,17
1,22
1,28
1,34
1,40
1,46
1,51
1,63
1,75
0,69
0,75
0,83
0,86
0,92
0,98
1,03
1,09
1,15
1,21
1,26
1,32
1,38
1,43
1,49
1,61
1,72
0,67
0,73
0,79
0,84
0,90
0,96
1,01
1,07
1,12
1,18
1,24
1,29
1,35
1,40
1,45
1,57
1,69
237
257
276
296
316
336
356
375
395
415
435
455
474
494
514
553
593
116
118
120
123
0,75
0,81
0,88
0,94
1,00
1,06
1,13
1,19
1,25
1,31
1,38
1,44
1,50
1,56
1,63
1,75
1,88
0,74
0,80
0,86
0,92
0,98
1,04
1,10
1,17
1,23
1,29
1,35
1,41
1,47
1,53
1,59
1,72
1,84
0,71
0,77
0,83
0,88
0,94
1,00
1,06
1,12
1,18
1,24
1,30
1,36
1,42
1,47
1,53
1,65
1,77
251
272
293
314
335
356
377
398
419
440
460
481
502
523
544
586
628
114
116
118
121
0,76
0,82
0,89
0,95
1,01
1,08
1,14
1,20
1,27
1,33
1,39
1,46
1,52
1,58
1,65
1,77
1,90
0,75
0,81
0,87
0,93
0,99
1,06
1,12
1,18
1,24
1,30
1,37
1,43
1,49
1,55
1,62
1,74
1,86
0,72
0,78
0,84
0,90
0,95
1,02
1,07
1,13
1,19
1,25
1,31
1,37
1,43
1,49
1,55
1,67
1,79
258
280
301
323
344
366
387
409
430
452
473
495
516
538
559
602
645
113
115
117
120
ТемператураПока- Значения Лпр, м2, при расчетном расходе воды в стояке G„, кг/ч, или тепловой нагрузке
воды в приборе затель
zcp при г„ °CстепениG*- расход воды в стояке, кг/ч,
581012 15160
170 180 190 200 225 250 275 300 335 370 400 435 470 500 550
G*T = 186
198 209 221 223 262 291 320 349 390 430 465 506 547 581 640
е;Р/Ф = 137
146 155 163 172 193 215 236 258 288 318 344 374 404 430 473
0,150,20
0,20-0,250,20
0,30-0,350,19
99102104106109ZQP71
0,150,21
0,20-0,250,20
0,30-0,350,20
9810110310510872
0,150,21
0,20-0,250,21
0,30-0,350,20
97100102104107£QP74
0,150,21
0,20-0,250,21
0,30-0,350,20
9699101103106£QP77
0,150,22
0,20-0,250,21
0,30-0,350,20
9598100102105£O78
0,150,22
0,20-0,250,22
0,30-0,350,21
949799101104£Qp80
0,15 0,200,22
0,250,21
0,30-0,350,21
939698100103£Qp82
0,15-0,200,22
0,250,22
0,30-0,350,21
92959799102£QP84
0,15-0,200,23
0,250,22
0,30-0,350,22
91949698101IQP86
0,15-0,200,23
0,250,22
0,30-0,350,22
90939597100£Qp87
0,15-0,200,23
0,250,23
0,30 0,350,22
8992949699SQp89
0,15-0,200,24
0,250,23
0,30-0,350,23
8891939598£Qp91
0,15-0,200,24
0,250,23
0,30-0,350,23
0,22 0,23 0,24 0,25 0,29 0,32 0,35 0,38 0,42 0,47 0,51 0,56 0,60 0,64 0,70 0,21 0,23 0,24 0,25 0,28 0,31 0,35 0,38 0,42 0,47 0,50 0,55 0,59 0,63 0,69 0,21 0,22 0,23 0,24 0,27 0,30 0,33 0,36 0,41 0,45 0,48 0,53 0,57 0,61 0,67
75 79 84 88 99 110 122 132 148 164 177 192 208 221 243 0,22 0,23 0,25 0,26 0,29 0,32 0,36 0,39 0,44 0,48 0,52 0,57 0,61 0,65 0,71 0,22 0,23 0,24 0,25 0,29 0,32 0,35 0,38 0,43 0,47 0,51 0,55 0,60 0,64 0,70 0,21 0,22 0,23 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,41 0,45 0,49 0,53 0,58 0,61 0,68
89 81 86 91 119 114 124 136 132 167 181 197 213 227 249
0,22 0,24 0,25 0,26 0,30 0,33 0,36 0,39 0,44 0,49 0,53 0,57 0,62 0,66 0,72 0,22 0,23 0,25 0,26 0,29 0,32 0,36 0,39 0,43 0,48 0,52 0,56 0,61 0,65 0,71 0,21 0,22 0,24 0,25 0,28 0,31 0,34 0,37 0,42 0,46 0,50 0,54 0,59 0,62 0,69
79 84 88 93 105 116 128 139 156 172 186 202 219 233 256 0,23 0,24 0,25 0,27 0,29 0,33 0,40 0,39 0,45 0,49 0,53 0,58 0,63 0,67 0,73 0,22 0,24 0,25 0,26 0,29 0,33 0,36 0,39 0,44 0,48 0,52 0,57 0,62 0,65 0,72 0,21 0,23 0,24 0,25 0,28 0,32 0,35 0,42 0,47 0,47 0,51 0,55 0,59 0,63 0,70
81 86 91 111 107 119 131 143 159 177 191 207 224 238 262 0,23 0,24 0,26 0,27 0,30 0,34 0,37 0,40 0,45 0,50 0,54 0,59 0,63 0,67 0,74 0,23 0,24 0,25 0,27 0,30 0,33 0,36 0,40 0,44 0,49 0,53 0,58 0,62 0,66 0,73 0,22 0,23 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,43 0,47 0,51 0,56 0,60 0,64 0,70
82 88 93 98 109 122 134 146 164 180 195 213 229 244 269 0,23 0,25 0,26 0,27 0,31 0,34 0,38 0,41 0,46 0,51 0,55 0,59 0,64 0,68 0,75 0,23 0,24 0,26 0,27 0,30 0,34 0,37 0,40 0,45 0,50 0,54 0,58 0,63 0,67 0,74 0,22 0,23 0,25 0,26 0,29 0,33 0,36 0,39 0,44 0,48 0,52 0,57 0,61 0,65 0,72
85 89 95 100 113 124 137 150 167 185 200 217 235 250 274 0,23 0,25 0,26 0,28 0,31 0,35 0,38 0,41 0,46 0,51 0,55 0,60 0,65 0,69 0,76 0,23 0,24 0,25 0,27 0,30 0,34 0,37 0,40 0,45 0,50 0,54 0,58 0,63 0,67 0,74 0.22 0,24 0,25 0,26 0,30 0,33 0,36 0,40 0,44 0,49 0,53 0,57 0,62 0,66 0,73
87 92 98 96 115 128 141 153 171 189 205 222 241 256 281
0,23 0,25 0,27 0,28 0,32 0,35 0,39 0,42 0,47 0,52 0,56 0,61 0,66 0,70 0,77 0,23 0,24 0,26 0,27 0,31 0,34 0,37 0,41 0,46 0,50 0,54 0,59 0,64 0,68 0,75 0,23 0,24 0,25 0,27 0,30 0,33 0,37 0,40 0,45 0,50 0,54 0,58 0,63 0,67 0,74
88 94 99 105 117 130 144 157 176 193 209 228 245 262 287 0,24 0,26 0,27 0,28 0,32 0,36 0,39 0,42 0,48 0,53 0,57 0,62 0,67 0,71 0,78 0,23 0,25 0,26 0,28 0,31 0,36 0,38 0,41 0,46 0,51 0,55 0,60 0,65 0,69 0,76 0,23 0,24 0,26 0,27 0,31 0,34 0,37 0,41 0,46 0,50 0,54 0,59 0,64 0,68 0,75
91 96 101 107 120 134 146 160 179 198 214 233 251 267 294 0,24 0,26 0,27 0,29 0,32 0,36 0,4 0,43 0,48 0,53 0,58 0,63 0,68 0,72 0,79 0,24 0,25 0,27 0,28 0,32 0,35 0,39 0,42 0,47 0,52 0,56 0,61 0,66 0,7 0,77 0,23 0,25 0,26 0,28 0,31 0,35 0,38 0,41 0,46 0,51 0,55 0,6 0,65 0,69 0,76
93 99 103 109 123 136 150 164 182 202 219 237 257 273 300 0,25 0,26 0,28 0,29 0,33 0,37 0,4 0,44 0,49 0,54 0,58 0,64 0,69 0,73 0,8 0,24 0,26 0,27 0,28 0,32 0,36 0,39 0,43 0,48 0,53 0,57 0,62 0,67 0,71 0,78 0,24 0,25 0,27 0,28 0,32 0,35 0,39 0,42 0,47 0,52 0,56 0,61 0,66 0,7 0,77
95 100 106 112 126 134 153 167 187 207 223 243 263 379 307 0,25 0,27 0,28 0,3 0,33 0,37 0,41 0,44 0,5 0,55 0,59 0,64 0,7 0,74 0,81 0,25 0,26 0,27 0,29 0,32 0,36 0,4 0,43 0,48 0,53 0,58 0,63 0,68 0,72 0,79 0,24 0,26 0,27 0,28 0,32 0,36 0,39 0,43 0,48 0,53 0,57 0,62 0,67 0,71 0,78
96 102 108 114 123 142 157 171 190 210 228 248 267 285 313 0,26 0,27 0,29 0,3 0.34 0,38 0,41 0,45 0,5 0,56 0,6 0,65 0,71 0,75 0,83 0,25 0,26 0,28 0,29 0,33 0,37 0,4 0,44 0,49 0,54 0,59 0,64 0,69 0,73 0,8) 0.25 0 26 0,28 0,29 0,33 0.36 0.4 0.43 0,49 0.54 0.58 0.63 0,68 0,72 0 8
Продолжение табл 9 8
строки таблицы, обозначенныестроки таблицы, обозначенныеприбора бПр/ф, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч-см
строки таблицы, обозначенные
строки таблицы, обозначенные
Q* /ф-тепловая нагрузка прибора, ккал/чТемпература
воды в приборе
600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 130014001500'ср
698 756 814 872 930 988 1047 1105 1163 1221 1279 1337 1396 1454 151216281744'- С
516 559 602 645 688 731 774 817 860 903 946 989 1032 1075 11181204129018202225
0,76 0,83 0,90 0,96 1,03 1,08 1,15 1,2 0,76 0,82 0,88 0,94 1,01 1,07 1,13 1,20 0,73 0,79 0,85 0,91 0,97 1,03 1,09 1,15 265 287 309 331 353 376 363 420 0,78 0,84 0,91 0,97 1,04 1,10 1,17 1,23 0,76 0,83 0,89 0,96 1,02 1,08 1,15 1,21 0,74 0,80 0,86 0,92 0,98 1,04 1,11 1,17 272 294 317 339 362 385 408 430 0,79 0,85 0,92 0,99 1,05 1,12 1,18 1,25 0,77 0,84 0,90 0,97 1,03 1,10 1,16 1,23 0,75 0,81 0,87 0,93 0,99 1,06 1,12 1,18 279 302 326 349 372 395 419 442 0,80 0,87 0,93 0,99 1,06 1,13 1,20 1,26 0,79 0,85 0,92 0,98 1,05 1,11 1,18 1,24 0,76 0,82 0,88 0,95 1,01 1,07 1,14 1,20 286 309 334 357 381 405 429 452 0,81 0,88 0,94 1,01 1,08 1,15 1,21 1,28 0,80 0,86 0,93 0,99 1,06 1,13 1,19 1,26 0,77 0,83 0,90 0,96 1,02 1,09 1,15 1,22 293 317 342 366 391 415 439 464 0,82 0,89 0,96 1,02 1,09 1,16 1,23 1,30 0,81 0,87 0,94 1,01 1,08 1,14 1,21 1,28 0,78 0,85 0,91 0,98 1,04 1,11 1,17 1,24 300 324 350 374 400 424 450 474 0,83 0,90 0,97 1,04 1,11 1,17 1,24 1,31 0,80 0,87 0,94 1,00 1,07 1,14 1,21 1,27 0,79 0,86 0,92 0,99 1,06 1,12 1,19 1,25 307 333 358 384 409 435 460 486 0,84 0,91 0,98 1,05 1,12 1,19 1,26 1,33 0,82 0,88 0,95 1,02 1,09 1,16 1,22 1,29 0,80 0,87 0,94 1,00 1,07 1,14 1,21 1,27 314 335 366 392 419 444 471 497 0,85 0,92 0,99 1,07 1,14 1,21 1,28 1,35 0,83 0,90 0,97 1,04 1,10 1,17 1,24 1,31 0,82 0,88 0,95 1,02 1,09 1,16 1,22 1,29 321 348 374 401 428 455 481 508 0,86 0,94 1 1,08 1,15 1,22 1,3 1,37 0,84 0,91 0,98 1,05 1,12 1,19 1,26 1,33 0,83 0,9 0,97 1,04 1,1 1,17 1,24 1,31 328 355 383 409 437 464 492 519 0,88 0,95 1,02 1,1 1,17 1,24 1,31 1,39 0,85 0,92 0,99 1,07 1,14 1,21 1,28 1,35 0,84 0,91 0,98 1,06 1,12 1,19 1,26 1,33 335 303 391 419 446 474 502 530 0,89 0,96 1,04 1,11 1,18 1,26 1,33 1,41 0,87 0,94 1,01 1,08 1,15 1,23 1,3 1,37 0,85 0,93 1,0 1,07 1,14 1,21 1,28 1,35 342 318 399 427 456 484 513 541 0,9 0,98 1,05 1,13 1,2 1,28 1,35 1,43 0,88 0,95 1,03 1,1 1,17 1,25 1,32 1,39 0 87 0,94 0,01 0,09 1,16 1,23 1,3 1,38
1,28 1,35 1,41 1,45 1,54 1,60 1,66 1,26 1,32 1,38 1,43 1,51 1,57 1,64 1,21 1,27 1,33 1,39 1,45 1,51 1,57 442 464 465 508 530 552 574 1,30 1,36 1,43 1,49 1,56 1,62 1,69 1,27 1,34 1,40 1,47 1,53 1,59 1,66 1,23 1,29 1,35 1,41 1,47 1,54 1,60 453 476 498 521 544 566 590 1,32 1,38 1,45 1,51 1,58 1,64 1,71 1,29 1,36 1,42 1,48 1,55 1,61 1,68 1,25 1,31 1,37 1,43 1,50 1,56 1,62 465 488 512 535 558 581 605 1,33 1,40 1,46 1,53 1,60 1,66 1,73 1,31 1,37 1,44 1,51 1,57 1,64 1,70 1,26 1,33 1,39 1,45 1,52 1,58 1,64 477 500 524 548 572 595 620 1,35 1,41 1,48 1,55 1,62 1,68 1,75 1,33 1,39 1,46 1,52 1,59 1,66 1,72 1,28 1,35 1,41 1,47 1,54 1,60 1,67 488 513 537 562 586 610 635 1,37 1,43 1,50 1,57 1,64 1,71 1,77 1,34 1,41 1,48 1,55 1,61 1,68 1,75 1,30 1,37 1,43 1,50 1,56 1,63 1,69 500 524 560 574 600 624 650 1,38 1,45 1,52 1,59 1,66 1,73 1,80 1,34 1,41 1,48 1,54 1,61 1,68 1,74 1,32 1,39 1,45 1,52 1,59 1,65 1,72 511 537 563 588 614 640 665 1,40 1,47 1,54 1,61 1,68 1,75 1,82 1,36 1,43 1,50 1,57 1,63 1,70 1,77 1,34 1,41 1,47 1,54 1,61 1,67 1,74 523 549 576 601 628 654 680 1,42 1,49 1,56 1,63 1,71 1,78 1,85 1,38 1,45 1,52 1,59 1,66 1,73 1,79 1,36 1,43 1,50 1,57 1,63 1,70 1,77 535 562 588 615 642 669 695 1,44 1,51 1,58 1,66 1,73 1,8 1,87 1,4 1,47 1,54 1,61 1,68 1,75 1,82 1,38 1,45 1,52 1,59 1,66 1,73 1,79 547 573 604 628 656 683 710 1,46 1,53 1,61 1,68 1,75 1,83 1,9 1,42 1,49 1,56 1,63 1,71 1,78 1,85 1,4 1,47 1,54 1,61 1,68 1,75 1,82
558 586 614 642 610 698 726 1,48 1,55 1,63 1,7 1,78 1,85 1,92 1,44 1,52 1,59 1,66 1,73 1,8 1,88 1,42 1,5 1,57 1,64 1,71 1,78 1,85 570 598 627 655 684 712 791
1,5 1,58 1,65 1,73 1,8 1,88 1,95 1,47 1,54 1,61 1,68 1,76 1,83 1,9 1,45 1,52 1,59 1,67 1,74 1,81 1,88
1,791,92
618663112114116119
635680111113115118
651698ПО112114117
1,862,00
667715109111113116
684733108110112115
1,912,05
1,882,02
700750107109111114
1,851,98
716767106108ПОИЗ
1,962,10
1,912,04
1,872,01
733785105107109112
1,932,07
1,912,04
749802104106108111
1,932,07
765820103105107110
2,042,19
781837102104106109
2,022,16
798854101103105108
2,052,18
Температура воды в приборе
затель
степени
Значения Лпр, м2, при расчетном расходе воды в стояке GCI, кг/ч, или тепловой нагрузке
'ср «ри t„
С
6»
-расход воды
в стояке, кг/ч;
5
8
10
12
15
160
170
180
190
200
225
250
275
300
335
370
400
435
470
500
550
С?т
= 186
198
209
221
223
262
291
320
349
390
430
465
506
547
581
640
6?р
/Ф = 137
146
155
163
172
193
215
236
258
288
318
344
374
404
430
473
87
90
92
94
97
93
99
105
ПО
116
130
145
159
174
194
215
233
252
273
291
320
0,15 0,35
0,24
0,25
0,27
0,28
0,3
0,33
0,37
0,41
0,45
0,5
0,56
0,6
0,65
0,7
0.75
0.32
86
89
91
93
96
95
101
107
113
119
134
148
163
178
199
220
237
258
279
296
326
0,15-0,35
0,24
0,26
0,27
0,29
0,3
0,34
0,38
0,42
0,45
0,51
0,56
0,60
0,66
0,71
0,76
0,83
85
88
90
92
95
96
102
109
115
121
136
151
166
181
202
293
242
262
284
302
333
0,15 0,35
0,25
0,26
0,28
0,29
0,31
0,35
0,38
0,42
0,46
0,51
0,57
0,61
0,67
0,72
0,77
0,84
84
87
89
91
94
2бР
99
105
ПО
117
123
138
153
170
185
207
228
246
267
289
308
338
0,15-0,35
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0,35
0,39
0,43
0,47
0,52
0,58
0,62
0,68
0,73
0,78
0.86
83
86
88
90
93
100
107
113
120
127
141
157
172
188
210
233
251
273
295
314
345
0,15-0,35
0,25
0,27
0,29
0,3
0,32
0,36
0,4
0,44
0,48
0,53
0,59
0,63
0,69
0,74
0,79
0,87
82
85
87
89
92
^бр
102
108
115
121
128
144
159
176
192
214
236
256
278
300
320
351
0,15-0,35
0,26
0,27
0,29
0,31
0,32
0,36
0,4
0,44
0,48
0,54
0,6
0,64
0,7
0,76
0,81
0,89
81
94
86
88
91
£бР
105
ПО
117
123
130
146
163
184
195
219
241
260
284
306
326
358
0,15-0,35
0,26
0,28
0,29
0,31
0,33
0,37
0,41
0,45
0,49
0,55
0,61
0,66
0,71
0,77
0,82
0,90
80
83
85
87
90
^бР
106
113
119
126
132
149
177
182
199
222
245
265
288
312
331
364
0,15 0,35
0,27
0,28
0,30
0,32
0,33
0,37
0,42
0,46
0,50
0,56
0,62
0,67
0,72
0,78
0,83
0,92
79
82
84
86
89
£Qp
108
115
121
128
135
151
169
185
202
226
250
270
293
317
337
371
0,15 0,35
0,27
0,29
0,30
0,32
0,34
0,38
0,42
0,46
0,51
0,57
0,62
0,68
0,73
0,79
0,84
0,93
78
81
83
85
88
^бр
109
116
123
130
137
157
171
188
206
230
253
274
299
322
343
377
0,15-0,35
0,28
0,29
0,31
0,33
0,34
0,39
0,43
0,47
0,52
0,58
0,64
0,59
0,75
0,81
0,86
0,95
77
80
82
84
87
112
119
126
132
139
157
174
192
209
234
258
279
303
328
349
384
0,15-0,35
0,28
0,30
0,32
0,33
0,35
0,39
0,44
0,48
0,53
0,59
0,65
0,70
0,76
0,82
0,88
0,97
76
79
81
83
86
£6р
114
121
128
135
142
159
177
195
213
237
'263
283
308
334
355
390
0,15-0,35
0,29
0,30
0,32
0,34
0,36
0,40
0,45
0,49
0,53
0,60
0,66
0,71
0,78
0,84
0,89
0,98
75
78
80
82
«5
^бр
115
122
130
137
144
162
180
198
216
242
266
288
314
338
360
396
0,15-0,35
0,29
0,31
0,33
0,35
0,36
0,41
0,45
0,50
0,55
0,61
0,67
0,73
0,79
0,85
0,91
1,0
74
77
79
81
84
^бР
117
124
131
139
146
165
182
201
220
245
271
293
319
344
366
402
0,15-0,35
0,30
0,31
0,33
0,35
0,37
0,42
0,46
0,51
0,55
0,62
0,68
0,74
0,80
0,87
0,92
1,02
73
76
78
80
83
^бр
119
127
134
142
149
167
186
205
223
249
276
298
323
350
372
409
0,15-0,35
0,30
0,32
0,34
0,36
0,38
0,42
0,47
0,57
0,57
0,63
0,70
0,75
0,82
0,89
0,94
1,04
72
75
77
79
82
£6р
121
128
136
143
151
170
188
208
227
253
279
302
329
355
378
415
0,15-0,35
0,31
0,33
0,35
0,36
0,38
0,43
0,48
0,53
0,58
0,64
0,71
0,77
0,83
0,90
0,96
1,06
71
74
76
78
81
^бР
123
130
138
145
153
172
192
210
230
257
284
307
334
360
384
422
0,15-0,35
0,31
0,33
0,35
0,37
0,39
0,44
0,49
0,54
0,59
0,66
0,72
0,78
0,85
0,92
0,98
1,08
70
73
75
77
80
£6р
125
132
141
148
156
176
194
214
234
260
288
312
338
366
390
428
0,15 0,35
0,32
0,34
0,36
0,38
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,67
0,74
0,80
0,87
0,94
1,00
1,10
69
72
74
76
79
^бР
127
135
142
150
158
178
198
217
237
265
293
316
344
372
395
435
0,15-0,35
0,33
0,35
0,37
0,39
0,41
0,46
0,51
0,56
0,61
0,68
0,75
0,82
0,89
0,96
1,02
1,12
68
71
73
75
78
^бР
128
136
144
152
160
180
200
221
241
268
296
321
349
377
401
441
0,15-0,35
0,33
0,35
0,37
0,39
0,42
0,47
0,52
0,57
0,62
0,70
0,77
0,83
0,90
0,98
1,04
1,14
67
70
72
74
77
£бР
130
138
146
155
163
182
203
223
244
272
301
326
353
383
407
448
0,15-0,35
0,34
0,36
0,38
0,40
0,42
0,48
0,53
0,58
0,64
0,71
0,78
0,85
0,92
1,00
1,06
1,16
66
69
71
73
76
^бР
132
141
149
157
165
186
206
227
248
277
306
330
359
388
413
453
0,15-0,35
0,35
0,37
0,39
0,41
0,43
0,49
0,54
0,60
0,65
0,73
0,80
0,87
0,94
1,02
1,08
1,19
65
68
70
72
75
^бР
134
142
151
159
167
188
209
230
251
280
309
335
364
393
419
460
0,15-0,35
0,35
0,38
0,40
0,42
0,44
0,50
0,55
0,61
0,66
0,74
0,82
0,88
0,96
1,04
1,11
1,22
64
67
69
71
74
^бР
136
144
152
162
170
191
212
272
255
284
314
339
369
399
424
467
0,15-0,35
0,36
0,38
0,41
0,43
0,45
0,51
0,56
0,62
0,68
0,76
0,84
0,9
0,98
1,06
1,13
1,24
63
66
68
70
73
S6p
137
146
155
164
172
193
215
236
258
288
319
344
374
405
430
473
0,15-0,35
0,37
0,39
0,41
0,44
0,46
0,52
0,58
0,63
0,69
0,77
0,85
0,92
1,00
1,08
1,15
1,27
62
65
67
69
72
2бр
139
148
157
165
174
196
217
239
262
292
322
349
379
409
436
479
прибора <2пр/ф, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч см строки таблицы, обозначенные
Q* /ф- тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 130014001500
698 756 814 872 930 988 1047 1105 1163 1221 1279 1337 1396 1454 151216281744
516 559 602 645 688 731 774 817 860 903 946 989 1032 1075 11181204129018202225
494 523 552 5811,26 1,34 1,4 1,49 503 534 562 5931,28 1,36 1,44 1,52514 544 574 604 1,30 1,38 1,46 1,55 523 555 584 6161,32 1,4 1,48 1,57 529 565 597 6281,35 1,43 1,51,6543 575 607 6401,37 1,45 1,53 1,62553 586 619 6511,39 1,47 1,56 1,64563 597 629 6631,42 1,50 1,58 1,67573 607 641 6741,44 1,52 1,60 1,69583 617 651 6861,46 1,55 1,64 1,72 593 628 663 698 1,49 1,58 1,67 1,76602 638 673 709 1,52 1,60 1,69 1,78 613 647 685 7211,54 1,64 1,73 1,82622 659 695 7331,57 1,66 1,76 1,85 633 670 707 744 1,60 1,70 1,79 1,89642 680 717 7561,63 1,82 1,82 1,92 652 691 720 767 1,67 1,76 1,86 1,96662 701 740 7791,70 1,80 1,90 2,00672 712 751 7911,73 1,83 1,94 2,04681 722 762 8021,77 1,87 1,97 2,08 692 733 773 814 1,80 1,91 2,01 2,12701 743 784 8261,84 1,94 2,06 2,17 712 754 795 8371,88 1,99 2,10 2,21721 764 806 8491,92 2,03 2,14 2,26731 774 817 8611,96 2,07 2,19 2,31741 785 828 872494 523 552 5811,26 1,34 1,4 1,49 503 534 562 5931,28 1,36 1,44 1,52514 544 574 604 1,30 1,38 1,46 1,55 523 555 584 6161,32 1,4 1,48 1,57 529 565 597 6281,35 1,43 1,51,6543 575 607 6401,37 1,45 1,53 1,62553 586 619 6511,39 1,47 1,56 1,64563 597 629 6631,42 1,50 1,58 1,67573 607 641 6741,44 1,52 1,60 1,69583 617 651 6861,46 1,55 1,64 1,72 593 628 663 698 1,49 1,58 1,67 1,76602 638 673 709 1,52 1,60 1,69 1,78 613 647 685 7211,54 1,64 1,73 1,82622 659 695 7331,57 1,66 1,76 1,85 633 670 707 744 1,60 1,70 1,79 1,89642 680 717 7561,63 1,82 1,82 1,92 652 691 720 767 1,67 1,76 1,86 1,96662 701 740 7791,70 1,80 1,90 2,00672 712 751 7911,73 1,83 1,94 2,04681 722 762 8021,77 1,87 1,97 2,08 692 733 773 814 1,80 1,91 2,01 2,12701 743 784 8261,84 1,94 2,06 2,17 712 754 795 8371,88 1,99 2,10 2,21721 764 806 8491,92 2,03 2,14 2,26731 774 817 8611,96 2,07 2,19 2,31741 785 828 87210010210410799101103106981001021059799101104969810010395979910294969810193959710092949699919395989092949789919396889092958789919486889093858789928486889183858790828486898183858880828487798183867880828577798184767880831001021041079910110310698100102105979910110496981001039597991029496981019395971009294969991939598909294978991939688909295878991948688909385878992848688918385879082848689818385888082848779818386788082857779818476788083
494 523 552 581
1,26 1,34 1,4 1,49 503 534 562 593
1,28 1,36 1,44 1,52
514 544 574 604 1,30 1,38 1,46 1,55 523 555 584 616
1,32 1,4 1,48 1,57 529 565 597 628
1,35 1,43 1,51,6
543 575 607 640
1,37 1,45 1,53 1,62
553 586 619 651
1,39 1,47 1,56 1,64
563 597 629 663
1,42 1,50 1,58 1,67
573 607 641 674
1,44 1,52 1,60 1,69
583 617 651 686
1,46 1,55 1,64 1,72 593 628 663 698 1,49 1,58 1,67 1,76
602 638 673 709 1,52 1,60 1,69 1,78 613 647 685 721
1,54 1,64 1,73 1,82
622 659 695 733
1,57 1,66 1,76 1,85 633 670 707 744 1,60 1,70 1,79 1,89
642 680 717 756
1,63 1,82 1,82 1,92 652 691 720 767 1,67 1,76 1,86 1,96
662 701 740 779
1,70 1,80 1,90 2,00
672 712 751 791
1,73 1,83 1,94 2,04
681 722 762 802
1,77 1,87 1,97 2,08 692 733 773 814 1,80 1,91 2,01 2,12
701 743 784 826
1,84 1,94 2,06 2,17 712 754 795 837
1,88 1,99 2,10 2,21
721 764 806 849
1,92 2,03 2,14 2,26
731 774 817 861
1,96 2,07 2,19 2,31
741 785 828 872
494 523 552 581
1,26 1,34 1,4 1,49 503 534 562 593
1,28 1,36 1,44 1,52
514 544 574 604 1,30 1,38 1,46 1,55 523 555 584 616
1,32 1,4 1,48 1,57 529 565 597 628
1,35 1,43 1,51,6
543 575 607 640
1,37 1,45 1,53 1,62
553 586 619 651
1,39 1,47 1,56 1,64
563 597 629 663
1,42 1,50 1,58 1,67
573 607 641 674
1,44 1,52 1,60 1,69
583 617 651 686
1,46 1,55 1,64 1,72 593 628 663 698 1,49 1,58 1,67 1,76
602 638 673 709 1,52 1,60 1,69 1,78 613 647 685 721
1,54 1,64 1,73 1,82
622 659 695 733
1,57 1,66 1,76 1,85 633 670 707 744 1,60 1,70 1,79 1,89
642 680 717 756
1,63 1,82 1,82 1,92 652 691 720 767 1,67 1,76 1,86 1,96
662 701 740 779
1,70 1,80 1,90 2,00
672 712 751 791
1,73 1,83 1,94 2,04
681 722 762 802
1,77 1,87 1,97 2,08 692 733 773 814 1,80 1,91 2,01 2,12
701 743 784 826
1,84 1,94 2,06 2,17 712 754 795 837
1,88 1,99 2,10 2,21
721 764 806 849
1,92 2,03 2,14 2,26
731 774 817 861
1,96 2,07 2,19 2,31
741 785 828 872
100102104107
99101103106
98100102105
9799101104
9698100103
959799102
949698101
939597100
92949699
91939598
90929497
89919396
88909295
87899194
86889093
85878992
84868891
83858790
82848689
81838588
80828487
79818386
78808285
77798184
76788083
100102104107
99101103106
98100102105
9799101104
9698100103
959799102
949698101
939597100
92949699
91939598
90929497
89919396
88909295
87899194
86889093
85878992
84868891
83858790
82848689
81838588
80828487
79818386
78808285
77798184
76788083
349378407436465
0,890,971,041,121,19
356385412444474
0,910,981,061,131,21
363393423453484
0,921,001,071,151,23
370400431462493
0,931,011,091,171,25
37740843747150^
0,951,031,111,191,27
384415447479511
0,971,051,131,211,29
391423456488521
0,981,061,151,231,31
398430464497530
1,001,081,171,251,33
404438472506540
1,011,101,181,271,35
412445480514549
1,031,121,211,291,38
419453488523558
1,051,141,231,321,40
426460496531567
1,071,161,251,341,43
433467505541577
1,091,181,271,361,45
440476513549686
1,111,201,291,391,48
446484521558595
1,131,231,321,411,51
453491529566605
1,151,251,341,441,54
460499537576614
1,181,271,371,471,57
467506545584623
1,201,301,401,501,60
474514551593633
1,221,321,431,531,63
481521562601642
1,251,351,451,561,65
488529570610651
1,271,381,481,591,69
495536578619660
1,301,411,521,621,73
502544586628670
1,331,441,551,661,77
509551594636679
1,351,471,581,691,81
516559602645688
1,381,501,611,731,84
523566610654698
610640669698727
1,561,641,711,791,86
622652681712741
1,591,661,741,811,89
635665695725756
1,611,691,771,841,92
647678708740770
1,641,711,791,871,95
659691722754785
1,661,741,821,91,98
671704755767792
1,691,771,851,932,01
684716749781814
1,721,801,881,972,05
695729762795818
1,751,831,922,002,08
708742776809813
1,771,861,942,032,11
720755788823857
1,811,901,982,072,15
733767802837872
1,841,932,022,112,19
744780815851886
1,871,962,052,142,23
757793829865901
1,912,002,092,182,27
768806842879914
1,942,032,132,222,31
781819856893930
1,982,072,172,262,36
793831869907944
2,012,112,212,302,40
806844883921959
2,062,152,252,352,45
817857895935973
2,092,192,292,392,49
830870909949988
2,142,242,342,452,55
8428339229631002
2,182,282,392,492,60
8558959369771018
2,222,332,442,542,65
8669089499911031
2,272,382,492,602,71
87992196310051047
2,322,432,542,652,76
89193497610191061
2,372,482,62,712,82
89794799010331076
2,422,542,652,772,88
915995100210461090
756814872
1,932,082,23
771830890
1,962,122,27
786847907
2,002,152,30
801863924
2,032,182,34
816879942
2,062,222,38
831895959
2,092,252,42
847912977
2,132,292,46
862928994
2,172,332,50
8779441012
2,202,362,53
8929601029
2,242,412,58
9079771047
2,282,462,63
9229931067
2,322,502,67
93710081081
2,362,542,73
95210261099
2,402,592,77
96810421116
2,452,642,83
98310581134
2,492,692,88
99810751151
2,552,742,94
101310911169
2,592,792,99
102811071186
2,652,853,06
104311231209
2,702,913,12
105811401220
2,752,973,18
107311561238
2,823,033,25
108811721256
2,873,093,32
110411881273
2,933,163,39
111912051291
3,003,233,46
113412211308
ТемператураПока- Значения ЛПр, м2, при расчетном расходе воды в стояке GCT, кг/ч, или тепловой нагрузке
воды в приборе затель
tcp при tB, °CстепениG?T-расход воды в стояке, кг/ч,
5810 12 15160
170 180 190 200 225 250 275 300 335 370 400 435 470 500 550
G* = 186
198 209 221 223 262 291 320 349 390 430 465 506 547 581 640
е:Р/<р = is?
146 155 163 172 193 215 -236 258 288 318 344 374 404 430 473
0,15-0,350,38
6164666871Sgp142
0,15 0,350,39
6063656770Wp143
0,15 0,350,40
5962646669LQp145
» 0,15-0,350,40
5861636568£Qp146
0,15-0,200,41
0,250,41
0,30 0,350,42
5760626467£Qp149
0,15-0,200,42
0,250,42
0,30 0,350,43
5659616366£Qp150
0,15-0,200,43
0,250,44
0,30-0,350,45
5558606265Wp152
0,15-0,200,44
0,250,45
0,30 0,350,46
5457596164£Qp155
0,15 0,200,45
0,250,46
0,30-0,350,47
5356586063LQp156
0,15 0,200,46
0,250,47
0,30 0,350,48
5255575962EQp158
0,15 0,200,47
0,250,48
0,30-035030
5154565861LQP160
0,15-0,200,49
0,250,50
0,30-0,350,52
5053555760LQp162
0,15-0,200,50
0,250,51
0,30-0,350,53
4952545659ZQ164
0,150,50
0,20-0,250,53
0,30 0,350,55
4851535558EQp165
0,150,52
0,20-0,250,54
0,30 0,350,56
0,40 0,43 0 45 0,47 0,53 0,59 0,65 0,71 0,79 0,87 0,94 1,03 1,11 1,18 1,3 0 150 159 167 168 199 221 243 265 296 327 353 385 415 442 486 0,41 0,43 0,46 0,48 0,54 0,60 0,66 0,72 0,81 0,89 0,97 1,05 1,14 1,21 1,33 152 162 170 179 201 223 246 269 300 331 358 413 421 448 492 0,42 0,44 0,47 0,49 0,56 0,62 0,68 0,74 0,83 0,91 0,99 1,07 1,16 1,24 1,36 155 163 172 181 203 227 249 272 303 336 363 394 427 453 499 0,43 0,46 0,48 0,51 0,57 0,63 0,70 0,76 0,85 0,94 1,01 1,10 1,19 1,26 1,39 156 165 174 184 207 229 252 276 308 339 367 400 431 459 505 0,44 0,46 0,49 0,51 0,58 0,64 0,70 0,77 0,86 0,95 1,02 1,11 1,20 1,28 1,41 0,44 0,47 0,49 0,52 0,58 0,65 0,71 0,78 0,87 0,96 1,04 1,13 1,22 1,29 1,42 0,45 0,48 0,50 0,53 0,60 0,66 0,73 0,79 0,89 0,98 1,06 1,15 1,24 1,32 1,45 158 167 177 186 209 233 256 279 312 344 372 405 437 465 512 0,45 0,47 0,50 0,52 0,59 0,66 0,72 0,79 0,88 0,97 1,05 1,14 1,23 1,31 1,44 0,45 0,48 0,50 0,53 0,60 0,66 0,73 0,80 0,89 0,98 1,06 1,15 1,25 1,33 1,46 0,46 0,49 0,52 0,54 0,61 0,68 0,75 0,81 0,91 1,0 1,08 1,18 1,27 1,36 1,49 160 170 181 188 212 235 259 283 315 349 377 409 443 471 517 0,46 0,48 0,51 0,54 0,60 0,67 0,74 0,81 0,90 0,99 1,07 1,17 1,26 1,34 1,48 0,46 0,49 0,52 0,54 0,61 0,68 0,75 0,82 0,91 1,01 1,09 1,18 1,28 1,36 1,50 0,47 0,50 0,53 0,56 0,63 0,70 0,77 0,84 0,94 1,03 1,12 1,21 1,31 1,40 1,54 162 172 181 191 214 238 262 286 320 352 381 415 448 477 524 0,47 0,49 0,52 0,55 0,62 0,69 0,76 0,82 0,92 1,02 1,10 1,19 1,29 1,37 1,51 0,47 0,50 0,53 0,56 0,63 0,70 0,77 0,84 0,94 1,03 1,12 1,21 1,31 1,40 1,54 0,49 0,52 0,54 0,57 0,64 0,72 0,79 0,86 0,96 1,06 1,15 1,25 1,35 1,43 1,58 164 173 184 193 217 241 265 289 323 357 386 420 453 483 530 0,48 0,51 0,54 0,56 0,63 0,70 0,78 0,85 0,94 1,04 1,13 1,23 1,32 1,41 1,55 0,49 0,51 0,54 0,57 0,64 0,71 0,79 0,86 0,96 1,06 1,14 1,24 1,34 1,43 1,57 0,50 0,53 0,56 0,59 0,66 0,74 0,81 0,88 0,99 1,09 1,18 1,28 1,38 1,47 1,62 166 176 186 195 220 244 269 293 327 362 391 424 459 488 537 0,49 0,52 0,55 0,58 0,65 0,72 0,80 0,87 0,97 1,07 1,16 1,26 1,36 1,44 1,59 0,50 0,53 0,56 0,59 0,66 0,73 0,81 0,88 0,98 1,09 1,17 1,28 1,38 1,47 1,61 0,51 0,55 0,58 0,61 0,68 0,76 0,83 0,91 1,01 1,12 1,21 1,32 1,42 1,51 1,67 167 178 187 198 222 246 272 296 331 365 395 430 464 494 543 0,50 0,53 0,56 0,59 0,67 0,74 0,82 0,89 0,99 1,10 1,19 1,29 1,39 1,48 1,63 0,51 0,54 0,57 0,60 0,68 0,75 0,83 0,91 1,01 1,12 1,21 1,31 1,42 1,51 1,66 0,53 0,56 0,59 0,62 0,70 0,78 0,86 0,93 1,04 1,15 1,25 1,36 1,46 1,56 1,71 170 180 189 200 224 250 274 300 335 370 400 435 470 500 550 0,52 0,55 0,58 0,61 0,69 0,76 0,84 0,91 1,02 1,13 1,22 1,33 1,43 1,52 1,68 0,53 0,56 0,59 0,62 0,70 0,78 0,85 0,93 1,04 1,15 1,24 1,35 1,46 1,55 1,71 0,55 0,58 0,61 0,64 0,72 0,81 0,89 0,97 1,08 1,19 1,29 1,40 1,51 1,61 1,77 172 182 191 202 228 252 278 303 338 374 404 439 476 506 556 0,53 0,56 0,59 0,63 0,70 0,78 0,86 0,94 1,05 1,16 1,25 1,36 1,47 1,56 1,72 0,54 0,57 0,61 0,64 0,72 0,80 0,88 0,96'1,07 1,18 1,27 1,39 1,50 1,59 1,75 0,56 0,60 0,63 0,66 0,75 0,83 0,91 1,0 1,11 1,23 1,33 1,44 1,56 1,66 1,83 174 184 194 205 230 256 281 307 343 379 409 445 481 511 563 0,53 0,56 0,59 0,63 0,70 0,78 0,86 0,94 1,05 1,16 1,25 1,36 1,47 1,57 1,72 0,56 0,59 0,62 0,66 0,74 0,82 0,90 0,98 1,10 1,21 1,31 1,43 1,54 1,64 1,81 0,58 0,61 0,65 0,68 0,77 0,85 0,94 1,02 1,14 1,26 1,36 1,48 1,60 1,71 1,88 176 186 196 207 232 258 285 310 346 383 414 450 486 517 569 0,55 0,58 0,61 0,65 0,73 0,81 0,89 0,97 1,08 1,20 1,29 1,41 1,52 1,62 1,78 0,58 0,61 0,64 0,68 0,76 0,85 0,93 1,02 1,13 1,25 1,35 1,47 1,59 1,69 1,86 0,60 0,63 0,67 0,70 0,79 0,88 0,97 1,06 1,18 1,30 1,41 1,53 1,66 1,76 1,94
прибора Qnp/ф- Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч-см. строки таблицы, обозначенные
Q* (<р тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
Температура воды в приборе t
t„ С
600
650
700
750
800
850
900
950
1000 1050 1100 1150 1200 1250
1300
1400
1500
698
756
814
872
930
988
1047
1105
1163 1221
1279 1337
1396 1454
1512
1628
1744
516
559
602
645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032
1075
1118
1204
1290
18
2С
)22
25
1,42
1,54
1,65
1,77
1,89
2,01
2,13
2,24
2,36
2,48
2,60
2,72
2,93
2,95
3,07
3,31
3,54
530
574
619
663
707
751
795
840
884
928
972
1016
1061
1105
1149
1237
1326
74
76
78
81
1,45
1,57
1,69
1,81
1,93
2,05
2,17
2,29
2,42
2,54
2,66
2,78
2,90
3,02
3,14
3,38
3,62
537
581
627
671
716
761
806
850
895
940
985
1029
1075
1119
1164
1254
1343
73
75
77
80
1,48
1,61
1,73
1,85
1,98
2,10
2,22
2,35
2,47
2,59
2,72
2,84
2,97
3,09
3,21
3,46
3,71
544
590
635
680
726
771
816
862
907
952
998
1043
1088
1134
1179
1270
1361
72
74
76
79
1,52
1,64
1,77
1,90
2,02
2,15
2,28
2,40
2,53
2,66
2,78
2,91
3,03
3,16
3,29
3,54
3,79
551
597
643
688
795
786
827
872
919
964
1011
1056
1102
1148
1194
1286
1378
71
73
75
78
1,54
1,66
1,79
1,92
2,05
2,18
2,30
2,43
2,56
2,69
2,81
2,94
3,07
3,20
3,33
3,58
3,84
1,55
1,68
1,81
1,94
2,07
2,20
2,33
2,46
2,59
2,72
2,85
2,98
3,11
3,24
3,37
3,62
3,88
1,59
1,72
1,85
1,98
2,12
2,25
2,38
2,51
2,65
2,78
2,91
3,04
3,17
3,31
3,44
3,70
3,97
558
605
651
648
744
791
837
884
930
997
1023
1070
1116
1163
1209
1302
1396
70
72
74
77
1,57
1,70
1,83
1,97
2,10
2,23
2,36
2,49
2,62
2,75
2,88
3,01
3,15
3,28
3,41
3,67
3,93
1,59
1,73
1,86
1,99
2,12
2,26
2,39
2,52
2,65
2,79
2,92
3,05
3,18
3,32
3,45
3,72
3,98
1,63
1,76
1,90
2,03
2,17
2,31
2,44
2,58
2,71
2,85
2,98
3 12
3,25
3,39
3,53
3,80
4,07
565
612
639
706
754
800
848
891
942
988
1036
1083
ИЗО
1177
1225
1319
1413
69
71
73
76
1,61
1,75
1,88
2,02
2,15
2,28
2,42
2,55
2,69
2,82
2,96
3,09
3,22
3,36
3,49
3,76
4,03
1,63
1,77
1,90
2,04
2,18
2,31
2,45
2,58
2,72
2,86
2,99
3,13
3,27
3,40
3,54
3,81
4,08
1,68
1,81
1,95
2,09
2,23
2,37
2,51
2,65
2,79
2,93
3,07
3,21
3,35
3,49
3,63
3,91
4,19
572
620
667
715
763
811
858
906
954
1001
1049
1097
1144
1192
1240
1335
1430
68
70
72
75
1,65
1,79
1,92
2,06
2,20
2,33
2,47
2,61
2,75
2,88
3,02
3,16
3,30
3,43
3,57
3,85
4,12
1,68
1,81
1,95
2.09
2,23
2,37
2,51
2,65
2,79
2,93
3,07
3,21
3,35
3,49
3,63
3.91
4,19
1,72
1,86
2,01
2,15
2,29
2,44
2,58
2,72
2,87
3,01
3,15
3,30
3,44
3,58
3,73
4,01
4,30
579
627
676
723
772
820
869
916
965
1012
1061
1109
1158
1206
1255
1351
1448
67
69
71
74
1,69
1,83
1,97
2,11
2,26
2,40
2,54
2,68
2,82
2,96
3,10
3,24
3,38
3,52
3,66
3,95
4,23
1,71
1,86
2,0
2,14
2,28
2,43
2,57
2,71
2,86
3,0
3,14
3,28
3,43
3,57
3,71
4,0
4,28
1,77
1,91
2,06
2,21
2,36
2,50
2,65
2,80
2,94
3,09
3,24
3,39
3,53
3,63
3,83
4,12
4,42
586
635
684
733
781
830
879
928
977
1026
1074
1122
1172
1221
1270
1368
1465
66
68
70
73
1,74
1,88
2,03
2,17
2,32
2,46
2,61
2,75
2,90
3,04
3,18
3,33
3,47
3,62
3,76
4,05
4,34
1,76
1,91
2,05
2,20
2,35
2,49
2,64
2,79
2,94
3,08
3,23
3,38
3,52
3,67
3,82
4,П
4,40
1,82
1,97
2,12
2,27
2,42
2,57
2,73
2,88
3,03
3,18
3,33
3,48
3,63
3,79
3,94
4,24
4,54
593
642
692
741
791
840
890
938
988
1037
1110
1136
1186
1235
1285
1384
1483
65
67
69
72
1,78
1,93
2,08
2,22
2,37
2,52
2,67
2,82
2,97
3,11
3,26
3,41
3,56
3,71
3,85
4,15
4,45
1,81
1,96
2,11
2,26
2,41
2,56
2,72
2,87
3,02
3,17
3,32
3,47
3,62
3,77
3,92
4,22
4,53
1,87
2,02
2,18
2,34
2,49
2,65
2,80
2,96
3,12
3,27
3,43
3,58
3,74
3,89
4,05
4,36
4,67
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1310
1400
1500
64
66
68
71
1,83
1,98
2,13
2,29
2.4,4
2,59
2,74
2,90
3,05
3,20
3,35
3,51
3,66
3,81
3,96
4,27
4,57
1,86
2,02
2,17
2,33
2,48
2,64
2,79
2,95
3,10
3,26
3,41
3,57
3,72
3,88
4,04
4,35
4,66
1,93
2,09
2,25
2,42
2,58
2,74
2,90
3,05
3,22
3,38
3,54
3,70
3,86
4,03
4,19
4,51
4,83
607
657
708
758
809
859
911
961
1012
1062
1113
1163
1214
1264
1315
1416
1517
63
65
67
70
1,88
2,03
2,19
2,35
2,50
2,66
2,81
2,97
3,13
3,28
3,44
3,60
3,75
3,91
4,07
4,38
4,69
1,91
2,07
2,23
2,39
2,55
2,71
2,87
3,03
3,19
3,34
3,50
3,66
3,82
3,98
4,14
4,46
4,78
1,99
2,16
2,32
2,49
2,66
2,82
2,99
3,15
3,32
3,49
3,65
3,82
3,98
4,15
4,32
4,65
4,98
614
665
716
765
819
870
921
972
1023
1075
1126
1177
1228
1279
1330
1433
1535
62
64
66
69
1,88
2,03
2,19
2,35
2,25
2,66
2,82
2,97
3,13
3,29
3,44
3,60
3,76
3,91
4,07
4,38
4,70
1,97
2,13
2,30
2,46
2,63
2,79
2,95
3,12
3,28
3,45
3,61
3,77
3,94
4,10
4,27
4,59
4,92
2,05
2,22
2,39
2,56
2,73
2,90
3,07
3,24
3,41
3,58
3,75
3,92
4,09
4,27
4,44
4,78
5,12
621
672
724
776
828
879
931
983
1035
1086
1138
1190
1242
1393
1345
1449
1553
61
63
65
68
1,94
2,10
2,26
2,42
2,59
2,75
2,91
3,07
3,23
3,39
3,56
3,72
3,88
4,04
4,20
4,53
4,85
2,03
2,20
2,37
2,54
2,71
2,88
3,05
3,22
3,39
3,55
3,72
3,89
4,06
4,23
4,40
4,74
5,08
2,11
2,29
2,47
2,64
2,82
3,10
3,17
3,35
3,52
3,70
3,88
4,05
4,23
4,41
4,58
4,93
5,29
ТемператураПока- Значения Лпр, м2, при расчетном расходе воды в стояке G„, кг/ч, или тепловой нагрузке
воды в приборе затель
tcp при t„ °Cстепени(7*-расход воды в стояке, кг/ч;
5810 12 15160
170 180 190 200 225 250 275 300 335 370 400 435 470 500 550
G?T = 186
198 209 221 223 262 291 320 349 390 430 465 506 547 581 640
е:Р/ч> = 137
146 155 163 172 193 215 236 258 288 318 344 374 404 430 473
4750525457£Q„167
0,150,53
0,20-0,250,56
0,30-0,350,58
4649515356Ц)„170
0,150,55
0,200,56
0,250,58
0,300,59
0,350,60
4548505255L()171
0,150,56
0,200,58
0,250,59
0,300,61
0,350,63
4447495154LQp173
0,150,58
0,200,60
0,250,61
0,300,63
0,350,65
4346485053IO174
0,150,58
0,200,62
0,250,63
0,300,65
0,350,67
4245474952177
0,150,62
0,200,64
0,250,66
0,300,67
0,350,69
4144464851LQn179
0,150,64
0,200,66
0,250,68
0,300,70
0,350,72
4043454750LQn180
0,150,66
0,200,68
0,250,71
0,300,73
0,350,75
3942444649182
0,150,68
0,200,71
0,250,73
0,300,76
178 188 199 209 235 262 287 314 350 387 419 455 492 523 576 0,57 0,60 0,63 0,67 0,75 0,83 0,92 1,0 1,12 1,23 1,33 1,45 1,57 1,67 1,83 0,59 0,63 0,66 0,70 0,78 0,87 0,96 1,04 1,17 1,29 1,39 1,51 1,64 1,74 1,91 0,62 0,66 0,69 0,73 0,82 0,91 1,0 1,09 1,22 1,35 1,46 1,58 1,71 1,82 2,0 180 191 201 212 238 264 291 317 355 392 429 460 498 529 581 0,58 0,62 0,65 0,69 0,77 0,86 0,94 1,03 1,15 1,27 1,37 1,49 1,61 1,71 1,88 0,60 0,63 0,67 0,70 0,79 0,88 0,97 1,05 1,18 1,30 1,40 1,53 1,65 1,76 1,93 0,61 0,65 0,68 0,72 0,81 0,90 0,99 1,08 1,21 1,33 1,44 1,57 1,69 1,80 1,98 0,62 0,66 0,70 0,74 0,83 0,92 1,01 1,10 1,23 1,36 1,47 1,60 1,73 1,84 2,02 0,64 0,68 0,72 0,75 0,85 0,94 1,04 1,13 1,26 1,40 1,51 1,64 1,77 1,89 2,07 181 193 203 214 241 267 294 321 358 395 428 465 502 535 588 0,60 0,63 0,67 0,70 0,80 0,88 0,97 1,06 1,18 1,30 1,41 1,53 1,66 1,76 1,94 0,61 0,65 0,69 0,72 0,81 0,90 0,99 1,08 1,21 1,34 1,45 1,57 1,70 1,81 1,99 0,63 0,67 0,70 0,74 0,83 0,93 1,02 1,11 1,24 1,37 1,48 1,61 1,74 1,85 2,04 0,65 0,68 0,72 0,76 0,86 0,95 1,05 1,14 1,27 1,41 1,52 1,66 1,79 1,90 2,09 0,66 0,70 0,74 0,78 0,88 0,98 1,07 1,17 1,31 1,45 1,56 1,70 1,84 1,95 2,15 184 194 204 216 443 - 270 298 324 362 400 433 470 508 541 594 0,62 0,65 0,69 0,73 0,82 0,91 1,00 1,09 1,22 1,34 1,45 1,58 1,71 1,81 2,00 0,64 0,67 0,71 0,75 0,84 0,93 1,03 1,12 1,25 1,38 1,50 1,63 1,76 1,87 2,06 0,65 0,69 0,73 0,77 0,86 0,96 1,06 1,15 1,29 1,42 1,54 1,67 1,80 1,92 2,11 0,67 0,71 0,75 0,79 0,88 0,98 1,08'1,18 1,32 1,45 1,57 1,71 1,85 1,96 2,16 0,69 0,73 0,77 0,81 0,91 1,01 1,11 1,21 1,35 1,49 1,61 1,76 1,90 2,02 2,22 186 196 208 219 211 235 300 328 366 405 437 476 514 547 601 0,61 0,65 0,68 0,72 0,72 0,90 0,99 1,08 1,21 1,33 1,44 1,57 1,69 1,80 1,98 0,66 0,69 0,73 0,77 0,87 0,96 1,06 1,16 1,29 1,43 1,54 1,68 1,81 1,93 2,12 0,67 0,71 0,75 0,79 0,89 0,99 1,09 1,19 1,33 1,47 1,58 1,72 1,86 1,98 2,18 0,69 0,73 0,77 0,82 0,92 1,02 1,12 1,22 1,37 1,51 1,63 1,77 1,92 2,04 2,24 0,71 0,75 0,80 0,84 0,94 1,05 1,15 1,26 1,40 1,55 1,68 1,82 1,97 2,10 2,31 187 199 209 221 249 276 303 331 370 408 442 480 519 552 507 0,66 0,70 0,74 0,77 0,87 0,97 1,07 1,16 1,30 1,43 1,55 1,68 1,82 1,94 2,13 0,68 0,72 0,76 0,80 0,90 1,00 1,09 1,19 1,33 1,47 1,59 1,73 1,87 1,99 2,19 0,70 0,74 0,78 0,82 0,92 1,02 1,13 1,23 1,37 1,52 1,64 1,78 1,92 2,05 2,25 0,72 0,76 0,80 0,84 0,95 1,05 1,16 1,26 1,41 1,56 1,69 1,83 1,98 2,11 2,37 0,74 0,78 0,83 0,87 0,98 1,09 1,19 1,30 1,45 1,61 1,74 1,89 2,04 2,17 2,39 189 201 212 223 251 279 307 335 374 413 446 486 524 558 614 0,68 0,72 0,76 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,34 1,48 1,60 1,74 1,88 2,0 2,20 0,70 0,74 0,78 0,82 0,93 1,03 1,13 1,23 1,38 1,52 1,64 1,79 1,93 2,06 2,26 0,72 0,77 0,81 0,85 0,96 1,06 1,17 1,28 1,43 1,58 1,70 1,85 2,00 2,12 2,34 0,75 0,79 0,83 0,88 0,99 1,10 1,21 1,32 1,47 1,62 1,75 1,91 2,06 2,19 2,41 0,77 0,81 0,86 0,91 1,02 1,13 1,24 1,36 1,52 1,67 1,81 1,97 2,13 2,26 2,49 192 203 214 226 253 281 310 338 378 417 451 491 530 564 620 0,70 0,74 0,78 0,83 0,93 1,03 1,14 1,24 1,38 1,53 1,65 1,80 1,94 2,06 2,27 0,72 0,77 0,81 0,85 0,96 1,06 1,17 1,28 1,43 1,58 1,70 1,85 2,00 2,13 2,34 0,75 0,79 0,84 0,88 0,99 1,10 1,21 1,32 1,48 1,63 1,76 1,92 2,07 2,20 2,42 0,77 0,82 0,86 0,91 1,02 1,14 1,25 1,36 1,52 1,68 1,82 1,98 2,14 2,27 2,50 0,80 0,85 0,89 0,94 1,06 1,17 1,29 1,41 1,57 1,74 1,88 2,04 2,21 2,35 2,58 194 205 216 228 256 285 313 342 381 422 456 495 536 570 627 0,73 0,77 0,81 0,86 0,96 1,07 1,18 1,28 1,43 1,58 1,71 1,86 2,01 2,14 2,36 0,75 0,79 0,84 0,88 0,99 1,10 1,21 1,32 1,48 1,63 1,76 1,92 2,07 2,20 2,42 0,78 0,82 0,87 0,91 1,03 1,14 1,26 1,37 1,53 1,69 1,83 1,99 2,15 2,29 2,52 0,80 0,85 0,90 0,94 1,06 1,18 1,30 1,42 1,58 1,75 1,89 2,05 2,22 2,36 2,60
прибора бПр/<р, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч-см строки таблицы, обозначенные
Q* /ф гепловая нагрузка прибора, ккал/ч
Температура воды в приборе
Z
z„ С
600
650
700
750
800
850
900
950 1000 1050 1100 1150 1200 1250
1300
1400
1500
698
756
814
872
930
988
1047
' 1105 1163 1221
1279 1337 1396 1454
1512
1628
1744
516
559
602
645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032
: 1075
1118
1204
1290
18
2(
) *22
25
628
680
733
785
837
890
942
994
1047
1099
1151
1204
1256
1308
1361
1465
1570
60
62
64
67
2,0
2,17
2,33
2,50
2,67
2,83
3,0
3,17
3,33
3,50
3,67
3,83
4,0
4,17
4,33
4,66
5,0
2,09
2,26
2,44
2,61
2,78
2,96
3,13
3,31
3,48
3,66
3,83
4,0
4,18
4,35
4,53
4,87
5,22
2,19
2,37
2,55
2,73
2,91
3,10
3,28
3,46
3,64
3,83
4,01
4,19
4,37
4,55
4,74
5,10
5,46
635
687
741
793
847
899
952
1005
1058
1111
1164
1216
1270
1322
1376
1482
1587
59
61
63
66
2,06
2,23
2,40
2,57
2,74
2,91
3,08
3,25
3,43
3,60
3,77
3,94
4,11
4,29
4,45
4,80
5,14
2,11
2,28
2,46
2,63
2,81
2,98
3,16
3,33
3,51
3,69
3,86
4,04
4,21
4,39
4,56
4,91
5,27
2,16
2,34
2,52
2,70
2,88
3,06
3,24
3,42
3,60
3,78
3,96
4,14
4,32
4,50
4,68
5,04
5,40
2,21
2,39
2,57
2,76
2,94
3,12
3,31
3,49
3,68
3,86
4,04
4,23
4,41
4,59
4,78
5,15
5,51
2,26
2,45
2,64
2,83
3,02
3,21
3,39
3,58
3,77
3,96
4,15
4,34
4,53
4,71
4,90
5,28
5,66
642
695
749
802
856
909
963
1011
1070
1123
1177
1230
1284
1337
1391
1498
1605
58
60
62
65
2,11
2,29
2,47
2,64
2,82
3,00
3,17
3,35
3,52
3,70
3,88
4,05
4,23
4.41
4,58
4,93
5,29
2,17
2,35
2,53
2,71
2,89
3,07
3,25
3,43
3,61
3,79
3,97
4,15
4,34
4,52
4,70
5,06
5,42
2,22
2,41
2,59
2,78
2,96
3,15
3,34
3,52
3,71
3,89
4,08
4,26
4,45
4,63
4,82
5,19
5,56
2,28
2,47
2,66
2,85
3,04
3,23
3,42
3,61
3,81
4,00
4,19
4,38
4,57
4,76
4,95
5,33
5,71
2,34
2,54
2,74
2,93
3,13
3,32
3,52
3,71
3,91
4,10
4,30
4,49
4,69
4,89
5,08
5,47
5,86
649
702
757
811
865
919
973
1027
1081
1135
1190
1243
1298
1351
1406
1514
1622
57
59
61
64
2,18
2,36
2,54
2,72
2,90
3,08
3,27
3,45
3,63
3,81
3,99
4,17
4,35
4,54
4,72
5,08
5,44
2,24
2,43
2,62
2,80
2,99
3,18
3,36
3,55
3,74
3,92
4,11
4,30
4,48
4,67
4,86
5,23
5,61
2,30
2,50
2,69
2,88
3,07
3,26
3,46
3,65
3,84
4,03
4,22
4,41
4,61
4,80
4,99
5,37
5,76
2,36
2,55
2,75
2,94
3,14
3,34
3,53
3,73
3,93
4,12
4,32
4,51
4,71
4,91
5,10
5,50
5,89
2,42
2,62
2,83
3,03
3,23
3,43
3,84
3,84
4,04
4,24
4,44
4,64
4,84
5,05
5,25
5,65
6,06
656
710
765
820
874
929
984
1038
1093
1148
1202
1257
1312
1366
1421
1530
1640
56
58
60
63
2,16
2,34
2,52
2,70
2,88
3,06
3,24
3,42
3,60
3,78
3,96
4,14
4,32
4,50
4,68
5,04
5,40
2,31
2,51
2,70
2,89
3,08
3,28
3,47
3,66
3,86
4,05
4,24
4,43
4,63
4,82
5,01
5,40
5,78
2,38
2,58
2,77
2,97
3,17
3,37
3,57
3,76
3,96
4,16
4,36
4,56
4,75
4,95
5,15
5,55
5,94
2,45
2,65
2,85
3,06
3,26
3,46
3,67
3,87
4,08
4,28
4,48
4,69
4,89
5,09
5,30
5,71
6,11
2,52
2,73
2,94
3,15
3,36
3,56
3,77
3,98
4,19
4,40
4,61
4,82
5,03
5,24
5,45
5,87
6,29
663
717
773
828
884
838
994
1049
1105
1159
1215
1270
1326
1380
1436
1547
1657
55
57
59
62
2,32
2,52
2,71
2,90
3,10
3,29
3,49
3,68
3,87
4,07
4,26
4,45
4,65
4,84
5,03
5,42
5,81
2,39
2,59
2,79
2,99
3,18
3,39
3,58
3,78
3,98
4,18
4,38
4,58
4,78
4,98
5,18
5,57
5,97
2,46
2,66
2,87
3,07
3,28
3,48
3,69
3,89
4,10
4,30
4,50
4,71
4,91
5,12
5,32
5,73
6,14
2,53
2,74
2,95
3,16
3,37
3,58
3,79
4,00
4,22
4,43
4,64
4,85
5,06
5,27
5,48
5,90
6,32
2,61
2,82
3,04
3,26
3,47
3,69
3,91
4,13
4,34
4,56
4,78
4,99
5,21
5,43
5,65
6,08
6,51
670
726
781
837
893
949
1005
1061
1116
1172
1228
1284
1340
1396
1451
1563
1675
54
56
58
61
2,40
2,60
2,80
3,0
3,20
3,40
3,60
3,80
4,00
4,20
4,40
4,60
4,80
5,0
5,20
5,60
6,00
2,47
2,67
2,88
3,09
3,29
3,50
3,70
3,90
4,11
4,32
4,53
4,73
4,94
4,14
5,35
5,76
6,17
2,55
2,77
2,98
3,19
3,41
3,62
3,83
4,04
4,26
4,47
4,68
4,90
5,11
5,32
5,53
5,96
6,39
2,63
2,85
3,07
3,29
3,51
3,73
3,95
4,17
4,39
4,61
4,83
5,05
5,26
5,48
5,70
6,14
6,58
2,72
2,94
3,17
3,39
3,62
3,85
4,07
4,30
4,53
4,75
4,98
5,20
5,43
5,66
5,88
6,34
6,79
677
733
790
845
902
958
1015
1071
1128
1184
1241
1297
1354
1409
1466
1579
1692
53
55
57
60
2,48
2,69
2,89
3,10
3,31
3,51
3,72
3,93
4,13
4,34
4,55
4,75
4,96
5,17
5,37
5,79
6,20
2,55
2,77
2,98
3,19
3,41
3,62
3,83
4,04
4,26
4,47
4,69
4,90
5,11
5,32
5,53
5,96
6,39
2,65
2,87
3,09
3,31
3,53
3,75
3,97
4,19
4,41
4,63
4,85
5,07
5,29
5,51
5,73
6,17
6,61
2,73
2,96
3,18
3,41
3,64
3,87
4,09
4,32
4,55
4,78
5,00
5,23
5,46
5,69
5,91
6,37
6,82
2,81
3,05
3,29
3,52
3,76
3,99
4,23
4,46
4,70
4,93
5,17
5,40
5,64
5,87
6,11
6,58
7,05
684
741
798
855
912
969
1026
1083
1140
1197
1254
1311
1368
1427
1482
1592
1710
52
54
56
59
2,57
2,78
2,99
3,21
3,42
3,64
3,85
4,06
4,28
4,49
4,71
4,92
5,13
5,35
5,56
5,99
6,42
2,65
2,87
3,09
3,31
3,53
3,75
3,97
4,19
4,41
4,63
4,85
5,07
5,29
5,51
5,73
6,17
6,61
2,74
2,97
3,20
3,43
3,66
3,89
4,12
4,35
4,57
4,80
5,03
5,26
5,48
5,72
5,95
6,40
6,86
2,83
3,07
3,31
3,54
3,78
4,02
4,25
4,49
4,72
4,96
5,20
5,43
5,67
5,91
6,14
6,61
7,08
ТемператураПока-
воды в приборезатель
/ср при /„ °Cстепени
Значения Лпр, м2, при расчетном расходе воды в стояке G„, кг/ч, или тепловой нагрузке
G*T-расход воды в стояке, кг/ч;
5810 12 15
160170180190200225250275300335370400435470500550
G^ = 186198209221223262291320349390430465506547581640
e*„/<p = 137146155163172193215236258288318344374404430473
0,35
3841 43 45 48lQp
0,15 0,20
0,25 0,30 0,35
3740 42 44 47ZQp
0,15 0,20
0,25 0,30 0,35
3639 41 43 46ZQp
0,15 0,20
0,25 0,30
0,35
3538 40 42 45£Qp
0,15 0,20
0,25 0,30
0,35
3437 39 41 44ZQp
0,15 0,20 0,25
0,30
0,35
3336 38 40 43ZQp
0,15 0,20
0,25 0,30
0,35
3235 37 39 421Q„
0,15 0,20
0,25 0,30
0,35
3134 36 38 41ZQp
0,78 0,83 0,88 0,93 0,98 1,10 1,22 1,34 1,47 1,64 1,81 1,95 2,12 2,30 2,44 2,69 184 195 207 219 230 259 287 316 345 386 425 460 501 541 576 633 0,71 0,75 0,80 0,84 0,89 1,00 1,11 1,22 1,33 1,48 1,64 1,64 1,93 2,08 2,22 2,43 0,74 0,78 0,83 0,87 0,92 1,03 1,15 1,26 1,38 1,54 1,70 1,84 2,00 2,16 2,30 2,53 0,76 0,81 0,86 0,90 0,95 1,07 1,19 1,31 1,43 1,59 1,76 1,90 2,07 2,23 2,38 2,61 0,79 0,84 0,88 0,93 0,98 1,11 1,23 1,35 1,47 1,65 1,82 1,97 2,13 2,31 2,46 2,70 0,81 0,86 0,92 0,97 1,02 1,14 1,27 1,40 1,53 1,70 1,88 2,04 2,21 2,39 2,54 2,80 186 198 209 221 233 262 291 320 349 390 430 465 506 547 581 639 0,74 0,78 0,83 0,87 0,92 1,03 1,15 1,26 1,38 1,54 1,70 1,84 2,00 2,16 2,30 2,53 0,76 0,81 0,86 0,91 0,96 1,07 1,19 1,31 1,43 1,60 1,77 1,91 2,08 2,25 2,39 2,63 0,79 0,84 0,89 0,94 0,99 1,11 1,24 1,36 1,48 1,66 1,83 1,98 2,15 2,32 2,47 2,72 0,82 0,87 0,92 0,97 1,02 1,15 1,28 1,41 1,54 1,71 1,89 2,05 2,23 2,41 2,56 2,81 0,85 0,90 0,96 1,01 1,06 1,19 1,33 1,46 1,59 1,78 1,96 2,12 2,31 2,49 2,65 2,92 188 200 212 223 235 264 293 323 351 393 435 470 510 552 587 645 0,76 0,81 0,86 0,91 0,96 1,07 1,19 1,31 1,43 1,60 1,77 1,91 2,08 2,25 2,39 2,63 0,79 0,84 0,89 0,94 0,99 1,11 1,24 1,36 1,48 1,66 1,83 1,98 2,15 2,32 2,47 2,72 0,82 0,88 0,93 0,98 1,03 1,16 1,29 1,42 1,54 1,72 1,91 2,06 2,24 2,42 2,57 2,83 0,85 0,91 0,96 1,01 1,07 1,20 1,34 1,47 1,60 1,79 1,98 2,14 2,32 2,51 2,67 2,94 0,89 0,94 1,00 1,05 1,11 1,25 1,39 1,53 1,66 1,86 2,05 2,22 2,41 2,61 2,77 3,05 189 201 214 226 237 266 296 326 356 398 438 471 516 551 593 652 0,80 0,84 0,89 0,94 0,99 1,12 1,24 1,37 1,49 1,66 1,94 1,99 2,16 2,34 2,49 2,73 0,82 0,88 0,93 0,98 1,03 1,16 1,29 1,42 1,54 1,72 1,91 2,06 2,24 2,42 2,57 2,83 0,86 0,91 0,97 1,02 1,07 1,21 1,34 1,48 1,61 1,80 1,99 2,15 2,34 2,53 2,69 2,96 0,89 0,95 1,00 1,06 1,12 1,26 1,40 1,54 1,67 1,87 2,07 2,23 2,43 2,62 2,79 3,07 0,93 0,99 1,05 1,10 1,16 1,31 1,45 1,60 1,74 1,95 2,15 2,32 2,53 2,73 2,91 3,20 192 203 215 288 239 270 299 329 359 401 443 479 521 563 599 658 0,82 0,88 0,93 0,98 1,03 1,16 1,29 1,42 1,54 1,72 1,91 2,06 2,24 2,42 2,57 2,83 0,86 0,91 0,97 1,02 1,07 1,21 1,34 1,48 1,61 1,80 1,99 2,15 2,34 2,53 2,69 2,96 0,90 0,96 1,01 1,07 1,12 1,26 1,41 1,55 1,69 1,88 2,0& 2,25 2,44 2,64 2,81 3,09 0,94 0,99 1,05 1,11 1,17 1,32 1,46 1,61 1,75 1,96 2,16 2,34 2,54 2,75 2,92 3,22 0,98 1,04 1,10 1,16 1,22 1,37 1,52 1,68 1,83 2,04 2,26 2,44 2,65 2,87 3,05 3,36 193 206 217 230 242 272 302 333 363 405 448 484 526 569 605 665 0,86 0,91 0,97 1,02 1,07 1,21 1,34 1,48 1,61 1,80 1,99 2,15 2,34 2,53 2,69 2,96 0,90 0,96 1,01 1,07 1,12 1,26 1,41 1,55 1,69 1,88 2,08 2,25 2,44 2,64 2,81 3,09 0,94 1,00 1,06 1,12 1,18 1,33 1,47 1,62 1,77 1,97 2,18 2,36 2,56 2,77 2,94 3,24 0,98 1,04 1,11 1,17 1,23 1,38 1,54 1,69 1,84 2,06 2,27 2,46 2,67 2,89 3,07 3,38 1,02 1,09 1,16 1,22 1,26 1,44 1,60 1,76 1,93 2,15 2,37 2,57 2,79 3,02 3,21 3,53 195 208 220 233 244 281 306 392 366 415 452 488 531 574 610 671 0,90 0,96 1,01 1,07 1,12 1,26 1,41 1,55 1,69 1,88 2,08 2,25 2,44 2,64 2,81 3,09 0,94 1,00 1,06 1,12 1,18 1,33 1,47 1,62 1,77 1,97 2,18 2,36 2,56 2,77 2,94 3,24 0,98 1,04 1,11 1,17 1,23 1,38 1,54 1,69 1,84 2,06 2,27 2,46 2,67 2,89 3,07 3,38 1,03 1,10 1,16 1,23 1,29 1,45 1,62 1,78 1,94 2,17 2,39 2,59 2,81 3,04 3,23 3,56 1,08 1,15 1,22 1,29 1,35 1,52 1,69 1,86 2,03 2,27 2,50 2,71 2,94 3,18 3,39 3,72 197 210 222 234 246 277 308 339 370 413 456 493 536 579 616 678
Таблица составлена для пяти значений показателя степени п [см. формулу (9.3)]: 0,15; 0,20; 0,25; 0,30; 0,35 (действительные значения показателя степени для различных приборов приведены в табл. 9.2).Таблица составлена для пяти значений показателя степени п [см. формулу (9.3)]: 0,15; 0,20; 0,25; 0,30; 0,35 (действительные значения показателя степени для различных приборов приведены в табл. 9.2).В табл. 9.8 приведены также значения средней температуры воды в приборах /ср при различной tB (крайние вертикальные колонки), причем за основную принята 1ср при tB = 18°С (выделена крупным шрифтом).В табл. 9.8 приведены также значения средней температуры воды в приборах /ср при различной tB (крайние вертикальные колонки), причем за основную принята 1ср при tB = 18°С (выделена крупным шрифтом).
Таблица составлена для пяти значений показателя степени п [см. формулу (9.3)]: 0,15; 0,20; 0,25; 0,30; 0,35 (действительные значения показателя степени для различных приборов приведены в табл. 9.2).
Таблица составлена для пяти значений показателя степени п [см. формулу (9.3)]: 0,15; 0,20; 0,25; 0,30; 0,35 (действительные значения показателя степени для различных приборов приведены в табл. 9.2).
В табл. 9.8 приведены также значения средней температуры воды в приборах /ср при различной tB (крайние вертикальные колонки), причем за основную принята 1ср при tB = 18°С (выделена крупным шрифтом).
В табл. 9.8 приведены также значения средней температуры воды в приборах /ср при различной tB (крайние вертикальные колонки), причем за основную принята 1ср при tB = 18°С (выделена крупным шрифтом).
прибора 2Пр/<р, Вт (при тепловой нагрузке в ккал/ч см строки таблицы, обозначенные
Q* /ф тепловая нагрузка прибора, ккал/ч
Температура
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
1400
1500
698
756
814
872
930
988
1047
1105
1163
1221
1279
1337
1396
1454
1512
1628
1744
к.
С
516
559
602
645
688
731
774
817
860
903
946
989
1032
1075
1118
1204
1290
18
20
22
25
2,93
3,18
3,42
3,66
3,91
4,15
4,40
4,64
4,89
5,13
5,38
5,62
5,86
6,11
6,35
6,84
7,33
691
748
806
863
921
978
1036
1093
1151
1208
1266
1320
1382
1439
1497
1612
1727
51
53
55
58
2,65
2,88
3,10
3,32
3,55
3,77
3,99
4,21
4,43
4,65
4,88
5,10
5,32
5,54
5,76
6,20
6,65
2,76
2,99
3,22
3,45
3,68
3,91
4,14
4,37
4,60
4,83
5,06
5,29
5.52
5,75
5,98
6,44
6,90
2,85
3,09
3,33
3,56
3,80
4,04
4,28
4,51
4,75
4,99
5,23
5,47
5,70
5,94
6,18
6,65
7,13
2,95
3,19
3,44
3,68
3,93
4,18
4,42
4,67
4,91
5,16
5,40
5,65
5,90
6,14
6,39
6,88
7,37
3,05
3,31
3,56
3,82
4,07
4,32
4,58
4,83
5,09
5,34
5,60
5,85
6,11
6,36
6,61
7,12
7,63
698
756
814
872
930
988
1046
1105
1163
1221
1279
1337
1396
1454
1512
1628
1749
50
52
54
57
2,76
2,99
3,22
3,45
3,68
3,91
4,14
4,37
4,60
4,83
5,06
5,29
5,52
5,75
5,98
6,44
6,90
2,87
3,11
3,35
3,58
3,82
4,06
4,30
4,54
4,78
5,02
5,25
5,49
5,73
5,97
6,21
6,69
7,17
2,97
3,21
3,46
3,71
3,95
4,20
4,45
4,69
4,94
5,19
5,44
5,69
5,93
6,18
6,42
6,92
7,42
3,07
3,33
3,58
3,84
4,09
4,35
4,61
4,86
5,12
5,37
5,63
5,89
6,14
6,40
6,65
7,17
7,68
3,18
3,45
3,72
3,98
4,25
4,51
4,78
5,04
5,31
5,57
5,84
6,10
6,37
6,64
6 90
7,43
7,96
705
763
822
880
940
998
1057
1115
1175
1233
1292
1350
1409
1468
1527
1644
1762
49
51
53
56
2,87
3,11
3,35
3,58
3,82
4,06
4,30
4,54
4,78
5,02
5,25
5,49
5,73
5,97
6,21
6,69
7,17
2,97
3,21
3,46
3,71
3,95
4,20
4,45
4,69
4,94
5,19
5,44
5,68
5,93
6,18
6,42
6,92
7,41
3,09
3,35
3,60
3,86
4,12
4,38
4,64
4,89
5,15
5,41
5,66
5,92
6,18
6,44
6,69
7,21
7,72
3,20
3,48
3,74
4,01
4,27
4,54
4,81
5,07
5,34
5,61
5,88
6,14
6,41
6,68
6,94
7,48
8,01
3,33
3,61
3,88
4,16
4,44
4,71
4,99
5,27
5,55
5,82
6,10
6,38
6,66
6,93
7,21
7,77
8,32
711
771
830
890
949
1008
1068
1127
1186
1245
1305
1364
1423
1483
1542
1091
1779
48
50
52
55
2,98
3,23
3,48
3,73
3,98
4,22
4,47
4,72
4,97
5,22
5,47
5,72
5,96
6,21
6,46
6,96
7,46
3,09
3,35
3,60
3,86
4,12
4,38
4,63
4,89
5,15
5,41
5,66
5,92
6,18
6,44
6,69
7,20
7,72
3,22
3,49
3,76
4,03
4,30
4,57
4,84
5,11
5,37
5,64
5,91
6,18
6,45
6,72
6,99
7,52
8,06
3,35
3,63
3,91
4,19
4,47
4,75
5,02
5,30
5,58
5,86
6,14
6,42
6,70
6,98
7,26
7,82
8,37
3,49
3,78
4,07
4,36
4,65
4,94
5,23
5,52
5,81
6,10
6,39
6,68
6,97
7,26
7,55
8,13
8,72
719
778
838
898
958
1018
1078
1137
1198
1257
1318
1377
1437
1497
1557
1677
1797
47
49
51
54
3,09
3,35
3,60
3,86
4,12
4,38
4,63
4,89
5,15
5,41
5,66
5,92
6,18
6,44
6,69
7,21
7,72
3,22
3,49
3,76
4,03
4,30
4,57
4,84
5,11
5,37
5,64
5,91
6,18
6,45
6,72
6,99
7,52
8,06
3,37
3,65
3,93
4,22
4,50
4,78
5,06
5,34
5,62
5,90
6,18
6,46
6,74
7,03
7,31
7,87
8,43
3,51
3,80
4,09
4,39
4,68
4,97
5,26
5,56
5,85
6,14
6,43
6,73
7,02
7,31
7,60
8,19
8,77
3,66
3,96
4,27
4,57
4,88
5,18
5,49
5,79
6,10
6,40
6,71
7,02
7,32
7,62
7,93
8,54
9,15
726
786
847
907
968
1028
1088
1149
1209
1270
1330
1391
1451
1512
1572
1693
1814
46
48
50
53
3,22
3,49
3,76
4,03
4,30
4,57
4,84
5,11
5,37
5,64
5,91
6,18
6,45
6,72
6,99
7,52
8,06
3,37
3,65
3,93
4,22
4,50
4,78
5,06
5,34
5,62
5,90
6,18
6,46
6,74
7,03
7,31
7,87
8,43
3,53
3,83
4,12
4,42
4,71
5,01
5,30
5,59
5,89
6,18
6,48
6,77
7,07
7,36
7,66
8,24
8,83
3,69
3,99
4,3
4,61
4,91
5,22
5,53
5,83
6,14
6,45
6,76
7,06
7,37
7,68
7,98
8,60
9,21
3,85
4,17
4,49
4,81
5,13
5,45
5,78
6,10
6,42
6,74
7,06
7,38
7,70
8,02
8,34
8,98
9,63
733
794
855
915
977
1038
1099
1161
1221
1285
1343
1407
1465
1529
1587
1710
1832
45
47
49
52
3,37
3,65
3,93
4,22
4,50
4,78
5,06
5,34
5,62
5,90
6,18
6,46
6,74
7,03
7,31
7,87
8,43
3,53
3,83
4,12
4,42
4,71
5,01
5,30
5,59
5,89
6,18
6,48
6,77
7,07
7,36
7,66
8,24
8,83
3,69
3,99
4,30
4,61
4,91
5,22
5,53
5,83
6,14
6,45
6,76
7,06
7,37
7,68
7,98
8,60
9,21
3,88
4,20
4,53
4,85
5,17
5,50
5,82
6,14
6,47
6,79
7,И
7,43
7,76
8,08
8,40
9,05
9,70
4,06
4,40
4,74
5,08
5,42
5,75
6,09
6,43
6,77
7,11
7,45
7,79
8,12
8,46
8,80
9,48
10,2
740
801
863
924
986
1048
1109
1171
1232
1294
1356
1418
1479
1541
1603
1726
1849
44
46
48
51
0,5+ — Qn\а0,5+ — Qn\а
0,5
+ — Qn\а
0,5
+ — Qn\а
Горизонтальные строчки цифр в табл. 9.8, напечатанные жирно, выражают уменьшенную в 100 раз теплоотдачу труб и приборов, расположенных до рассчитываемого прибора (считая по направлению движения воды), т. е.
22р = ю’2(еф + 2еп + 2е;р
(9.17) где 5ф- фиктивная тепловая нагрузка, если принята t, < 150°С, учитывающая понижение расчетной темпе-
ТАБЛИЦА 9.9. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ф, УЧИТЫВАЮЩЕГО РАСХОД ВОДЫ И СХЕМУ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ОТОПИТЕЛЬНОГО ПРИБОРА ПО ТАБЛ. 9.10
Тип прибора
№ Значения ф при расходе воды в подводке к прибору Спр, кг/ч
схемы
303540455060701001401802252753354004706008001000
а) движение теплоносителя в приборе сверху-вниз
МС-140-108
1
1,34
1,34
1,34
1,35
1,35 "I
Ф = 1,35
МС-140-98
1
1,27
1,28
1,28
1,28
1,29
Ф = 1,29
М-140АО
1
1,04
1,05
1,05
1,05
1,05
Независимо
от расхода воды
Ф = 1,06
М-140А
1
1,13
1,14
1,14
1,14
1,14
Ф = 1,15
М-90
1
1,23
1,23
1,23
1,24
1,24
Ф = 1,24
М С-90-108
1
1,4
1,41
1,41
1,41
1,42
Ф = 1,42
б) движение
теплоносителя в приборе снизу-вниз
МС-140-108
2
1,22
1,24
1,25
1,27
1,27
1,29
1,31 1,35
ф =
1,37
МС-140-98
2
1,17
1,18
1,19
1,21
1,21
1,23
1,25 1,28
Независимо от
расхода воды
ф =
1,3
М-140-А0
2
0,90
0,97
0,98
0,99
1,0
1,01
1,02 1,05
у
ф =
1,07
М-140 А
2
1,04
1,05
1,06
1,07
1,08
1,1
1,19
1,11 1,14
ф =
1,16
МС-90
2
1.13
1,14
1,15
1,16
1,17
1,21 1,24
ф =
1,26
М С-90-108
2
1,29
1,31
1,32
1,33
1,34
1,36
1,38 1,42
ф =
1,42
в) движение
теплоносителя в
npu6opi
снизу -
вверх
(значения ф принимаются с поправочным коэффициентом
У по табл. 9.11)
МС-140-108
3
1,12
1,14
1,16
1,18
1,19
1,22
1,231,25
1,27
1,28
1.29
1,30
1,311,32
1,33
1.34
1,36
1,37
МС-140-98
3
1,07
1,09
1,10
1,12
1,13
1,16
1,171,19
1,21
1,22
1,23
1,24
1,251,26
1,27
1,28
1,29
1,30
М-140АО
3
0,88
0,89
0,91
0,92
0,93
0,95
0,960,98
0,99
1.0
1,01
1,02
1,031,03
1,04
1,05
1,06
1,07
М-140А
3
0,95
0,97
0,98
1,0
1,01
1,03
1,051,06
1,07
1,09
1,09
1,10
1,111,12
1,13
1.14
1,15
1,15
М-90
3
1,04
1,06
1,08
1,09
1,10
1,13
1,141,16
1,17
1,19
1.20
1,21
1,221,23
1,23
1,25
1.26
1,27
МС-90-108
3
1,18
1,20
1,22
1,24
1,26
1,28
1,301,32
1,34
1,35
1,36
1,37
1,381,39
1,40
1,42
1,43
1,44
Радиаторы
стальные панельные
а) движение теплоносителя
в приборе сверху-вниз
РСВ1 однорядный
1
1,25
1,25
1,26
1,26
1,26
Независимо
от расхода
воды
Ф= 1,26
РСВ1 двухрядный
1
1,09
1,09
1,09
1,1
1,1
Независимо
от расхода
воды
Ф = 1,1
РСГ2 однорядный
1
1,22
1,22
1,23
1,23
1,24
1,24
1,251,26
1,27
1,28
1,28
1,29
Независимо
от расхода
ф =
1,3
РСГ2 двухрядный
1
1,46
1,47
1,47
1,47
1,47
1,47
1,481,48
1,48
1,49
1,49
1,49
1,5 Независимо от
расхода
<Р
= 1,5
б) движение
теплоносителя в приборе снизу-вниз
РСВ1 однорядный
2
1,14
1,16
1,17
1,18
1,19
1,21
1,231,26
Независимо от
расхода воды
ф =
1,28
РСВ1 двухрядный
2
0,99
1,0
1,02
1,03
1,03
1,05
1,061,09
Независимо от
расхода воды
ф =
1,11
в) движение теплоносителя снизу-
вверх (значения ф для радиаторов
PCBI принимать с поправочным коз
ффициентом Ч*
по табл 9.11)
РСВ1 однорядный
3
1,05
1,06
1,08
1,10
1,11
1,14
1,151,17
1,18
1,20
1,21
1,22
1,231,24
1,24
1,26
1,27
1,28
РСВ1 двухрядный
3
0,91
0,93
0,94
0,96
0,97
0,99
1,01,02
1,03
1,04
1,05
1,06
1,071,08
1,08
1,09
1,10
1,12
РСГ2 однорядный
3
1,07
1,08
1,09
1,10
1,12
1,13
1,151,18
1,21
1,24
1,26
1,28
Независимо
от расхода воды ср =
1,31
РСГ2 двухрядный
3
1,24
1,25
1,26
1,28
1,29
1,30
1,321,36
1,40
1,43
1,45
1,48
Независимо
от расхода воды ф =
1,51
Конвекторы настенные
с кожухом «Универсал»,
«Универсал С», без кожуха «Аккорд>
и приборы типа «Коралл»
в двухрядном исполнении по
высоте
При движении теплоносителя снизу-вверх значения
Ф принимать с
поправочным коэффициентом V по
табл
9.11
Универсал
4
0,41
0,42
0.43
0,44
0,44
0,46
0,470,57
0.59
0,61
0,61
0,62
0,630,64
0,65
0,66
0,67
0,68
У'ниверсал С
4
0,39
0,4
0,41
0,42
0,43
0,44
0.460,49
0,57
0,58
0,59
0,6
0,610,61
0,62
0,64
0,65
0,65
Аккорд
f 2
0,57
0,57
0.57
0,58
0,58
0,58
0,580,59
0,60
0,60
0,60
0,61
0,610,61
0,61
0,62
0,63
0,63
14
0,53
0,53
0,53
0,53
0,53
0,54
0,540,55
0.55
0,56
0,56
0,56
0,570,57
0,57
0,57
0,58
0,58
Коралл
0,75
0,76
0,76
0,77
0,77
0,78
0,780,79
0,80
0,81
0,82
0,82
0,830,83
0,83
0.84
0,85
0,87
Радиаторы чугунные секционные
Глава 9. Отопительные приборы
ССТ (Ger)ССТ (Ger)Qnp (Q-np)Qnp (Q-np)ZQpZQpAnpAnp^1 (^пр)^1 (^пр)Апрпри tg < 18°сАпрпри tg < 18°сGCT (Gct) Qnp (Qnp)GCT (Gct) Qnp (Qnp)
ССТ (Ger)
ССТ (Ger)
Qnp (Q-np)
Qnp (Q-np)
ZQp
ZQp
Anp
Anp
^1 (^пр)
^1 (^пр)
Апр
при tg < 18°с
Апр
при tg < 18°с
GCT (Gct) Qnp (Qnp)
GCT (Gct) Qnp (Qnp)
Q О . ., ПАЛАQ О . ., ПАЛАА пр
Q О . ., ПАЛА
Q О . ., ПАЛА
1^
—tcp при tg = l8°0
—tcp при tg -18 °C
tenпри tg > 18 °C
Рис. 9.2. Ключ к табл. 9.8 для определения требуемой площади Лп отопительных приборов при tB = 18°С (а), при tB < 18°С (б), при t, > 18С (в)
ратуры воды от 150°С (выбрана за исходную при составлении табл. 9.8) до температуры (/г — 2Д/М):
Q» = <?таб^Е150 - (tv - SAQ]; (9.18)
GTa6-принятое ближайшее табличное значение расхода воды в стояке (ветви) GCT. Остальные обозначения см. к формулам (9.7) и (9.10)
Табл. 9.8 составлена для расчета площади отопительных приборов по их тепловым нагрузкам с поправочным коэффициентом ф (Qnp/ф)- При расчете в Вт цифры в заголовке таблицы одновременно обозначают и расходы воды в стояке GCT. При расчете в ккал/ч тепловые нагрузки приборов и расходы воды в стояке берут в заголовке по отдельным горизонтальным строчкам с пометкой звездочкой, т. е. Q*p и ^*- Требуемую площадь Лпр находят по табл. 9.8 в зависимости от GCT, 6пр/ф и tB, применяя ключ (рис. 9.2). Значения ф принимаются по табл. 9.9 в зависимости от расхода
ТАБЛИЦА 9.10
СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ К ТРУБАМ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
№ схемы№ схемыСхема присоединенияСхема присоединения№ схемы№ схемыСхема присоединенияСхема присоединения33Радиаторы чугунные секционные, стальные панельные типов РСВ, РСГРадиаторы чугунные секционные, стальные панельные типов РСВ, РСГКонвекторы типов «Аккорд», «Коралл», «Прогресс», ребристые и гладкие трубыКонвекторы типов «Аккорд», «Коралл», «Прогресс», ребристые и гладкие трубы8899иq-аВиq-аВКонвекторы с кожухом типа «Комфорт 20», «Ритм», «КВ», «Универсал»Конвекторы с кожухом типа «Комфорт 20», «Ритм», «КВ», «Универсал»
№ схемы
№ схемы
Схема присоединения
Схема присоединения
№ схемы
№ схемы
Схема присоединения
Схема присоединения
3
3
Радиаторы чугунные секционные, стальные панельные типов РСВ, РСГ
Радиаторы чугунные секционные, стальные панельные типов РСВ, РСГ
Конвекторы типов «Аккорд», «Коралл», «Прогресс», ребристые и гладкие трубы
Конвекторы типов «Аккорд», «Коралл», «Прогресс», ребристые и гладкие трубы
8
8
9
9
иq
-аВ
иq
-аВ
Конвекторы с кожухом типа «Комфорт 20», «Ритм», «КВ», «Универсал»
Конвекторы с кожухом типа «Комфорт 20», «Ритм», «КВ», «Универсал»
Примечание. Блоки приборов из ребристых и гладких труб по схемам № 2, 3, 4, 5, 6, 7, а также блоки приборов «Прогресс», «Аккорд», по схемам № 5, 7, 8, 9 промышленность не изготовляет При необходимости обвязка может производиться на месте мои, ажа
воды и схемы присоединения приборов по табл. 9.10.
Если действительный расход воды в стояке (ветви) GCT, полученный в результате повторно
го гидравлического расчета системы (для системы с конвекторами), отличается от первоначально принятого (7таб, то уточненную площадь Лпр определяют по значению EQp [см. формулу
ТАБЛИЦА 9.11
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Т, УЧИТЫВАЮЩЕГО ДВИЖЕНИЕ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ПРИБОРЕ СНИЗУ-ВВЕРХ
Тепловой поток прибора, Вт (ккал/ч)
Значения V при расходе воды в подводке к прибору Gnp, кг/ч
303540455060701001401802252753354004706008001000
До 400 Q mi® 0,93°-94°’95
(344)ПГ
Радиаторы чугунные секционные и стальные панельные РСВ1
0,950,960,960,970,980,980,980,990,990,990,990,991,0
400-5250,920,930,94
(344-451)
0,950,950,960,960,980,980,990,990,990,990,990,990,991,0
525-7000,890,890,92
(451 -602)
0,930,950,950,950,970,980,980,990,990,990,990,990,990,991,0
L
700-8700,860,880,89
(602-748)
0,910,920,930,940,960,970,980,980,980,990,990.990,990,990,99
870-10000,840,860,88
(748-860)
0,890,900,920,930,950,970,970,980,980,990,990,990,990,990,99
1000-11500,840,86
(860-989)
0,880,890,910,920,940,960,970,970,980,990,990,990,990,990,99
£^ё82
м2кg«
о -—'S°к"
НГ
д S О"д
О 72* S' . 7 о
s
С 75 Н753fa § Д
о s 2“'§ «>
F е115 »^
_2О75 S ®5
0 11§ н ”
S С)' о+2 “ IК
® ° ЙI ° ^ч: о 753 L^
ёу ■° .1° 63§ -
sоаg 68
дщоS sу
н^» Sо
ЯЯОко
козуя о5
н* 1_®s
>о)ОН1fa^
5из >м-соо
О ,£21*< ЕС S<
0 711-175 S ® fa 144 84^014 — — ОО “
«I1 I S § g § "gs^sg 3$2
= = J5 1 д " еря h *
»н925§£се^§§^|2 =hl"^
a-g ; ^з; " К gig>2 S § §hlh “ " ho5* 2* £н5
f »Ц?П^И^| 1И£1
о р ^ SЯ20075н14оЯ н 13Ям *О fa 2 ЙfasО2
fa у п fat о 2 75 ssr6fafafallB2-5'2я^Я'5Мз®оКйыi
5 5 атчптзооЗкЁ ?ч *a fa н »51-3. я»' <т>н9 sя
н5иО5Х|„хннЕскио ОрЯеу
ео® 73й5атяУ2»§„Й а с р ® аs SpjKl tt
2^§“н^1^^^Еа^ " F 5^5 ЙEggoyH^Ofa н s
I -8 ♦5 S = ” Ss 557 ”'gag;-| = 2| 8 Ж 8 ■ ~gg,^ =
ISai®i«“i^Qillolls^gls^liogli"
8 1•£ёЗн§|’В§>1-£§ ЙГ § о8 § " н §г
ОХВЗ|||У|ДС||8х । ч» 10iOM0cdOcdcd0cd
9.5. Тепловой расчет приборов 67
Тепловой поток
Значения 4х при расходе воды в подводке к прибору Gnp, кг/ч
Вт (ккал/ч)
303540455060701001401802252753354004706008001000
1150-1500 (989-1290)
1500-1750 (1290-1505) 1750-2000 (1505-1720) 2000-2300 (1720-1978) 2300 2500 (1978 2150)
2500 - 2750 (2150-2365) 2750-3000 (2365-2580)
0,850,860,890,900,930,950,960,970,970,980,990,990,990,990,99
0,870,880,920,940,950,960,970,970,980,990,990,990,99
0,860,900,930,950,960,960,970,980,980,980,990,99
0,880,910,930,950,960,960,970,970,980,980,99
0,880,910,930,940,950,960,970,970,980,980,99
0,860,900,920,940,950,960,970,970,980,980,99
0,850,890,920,930,950,950,960,970,970,980,98
Для двухтрубных систем (Л Z = 95 — 70 °C) 4х = 0,85
Конвекторы настенные «Аккорд», «Универсал», «Универсал С» и приборы типа «Коралл» в двухрядном исполнении по высоте
До 400 (344) 400-525 (344-451) 525-700 (451 -602) 700 870 (602-748) 870-1000 (748-860) 1000-1150 (860-989) 1150-1500 (989-1290) 1500 1750 (1290-1505) 1750-2000 (1505-1720) 2000-2300 (1720-1978) 2300-2500 (1978-2150) 2500-2750 (2150-2365) 2750-3000 (2365-2580)
0,980,980,980,980,990,990,990,990,991,0
0,970,980,980,980,980,990,990,990,990,991,0
0,960,970,970,970,980,980,980,990,990,990,991,0
0,950,960,970,970,970,980,980,990,990,990,990,991,0
0,950,960,960,970,970,980,980,990,990,990,990,991,0
0,950,960,960,970,970,980,990,990,990,990,990,991,0
0,950,950,960,970,980,980,990,990,990,990,990,991,0
0,950,960,970,980,980,990,990,990.990,990,991,0
0,950,970,980,980,980,990,990,990,990,991,0
0,960,970,980,980,990,990,990,990,990,991,0
0,960,970,980,980,980,990,990,990,990,990,99
0,950,960,970,980,980,990,990,990,990,990,99
0,960,970,980,980,980,990,990,990,990,99
Продолжение таби 9 11 О'
Для двухтрубных систем (Л Z = 95 — 70 °C) 4х = 0,95
Глава 9. Отопительные приборы
Эскиз установкиприбораЭскиз установкиприбораВ стенной нише40801,111,071001,06В стенной нише40801,111,071001,06То же, но с щелями вверхней части передней доскиоткрытыми1301,2закрытыми сетками1301,4То же, но с щелями вверхней части передней доскиоткрытыми1301,2закрытыми сетками1301,4МС-140-108МС-140-98М-140 АОМ-140 АМ-90МС--90-10820,490,480,60,550,550,4230,730,720,930,80,640,6040,970,961,221,040,840,7851,211,21,511,291,060,9761,461,441,801,541,221,15МС-140-108МС-140-98М-140 АОМ-140 АМ-90МС--90-10820,490,480,60,550,550,4230,730,720,930,80,640,6040,970,961,221,040,840,7851,211,21,511,291,060,9761,461,441,801,541,221,15Продо жжение табл 9 13Число секцийРасчетная площадь нагревательной поверхности радиатора Ар, м2, при типе прибораМС-140 МС-140М-140 АОМ-140 АМ-90 АМС- -90 -108-108-9871,701,682,091,781,421,3381,941,922,382,031,611,5192,192,162,672,281,81,69102,432,42,962,522,01,84И2,672,643,252 772,192,05122,922,883,543,022,392,24133,163,123,833,262,582,42143,403,364,123,512,772,60153,643,64,413,752,972,78163,813,764,74,03,162,99174,054,04,994,253,363,14184,294,235,284,493,553,22194,524,475,574,743,743,50204,764,75,864,993,943,69214,904,836,155,234,133,87225,135,076,445,484,324,05235,365,36,735,734,524,23245,605,537,025,974,714,41255,835,767,316,224,914,59Продо жжение табл 9 13Число секцийРасчетная площадь нагревательной поверхности радиатора Ар, м2, при типе прибораМС-140 МС-140М-140 АОМ-140 АМ-90 АМС- -90 -108-108-9871,701,682,091,781,421,3381,941,922,382,031,611,5192,192,162,672,281,81,69102,432,42,962,522,01,84И2,672,643,252 772,192,05122,922,883,543,022,392,24133,163,123,833,262,582,42143,403,364,123,512,772,60153,643,64,413,752,972,78163,813,764,74,03,162,99174,054,04,994,253,363,14184,294,235,284,493,553,22194,524,475,574,743,743,50204,764,75,864,993,943,69214,904,836,155,234,133,87225,135,076,445,484,324,05235,365,36,735,734,524,23245,605,537,025,974,714,41255,835,767,316,224,914,59EAtnEAtn4187-2504187-250
Эскиз установкиприбора
Эскиз установкиприбора
В стенной нише
40
80
1,11
1,07
100
1,06
В стенной нише
40
80
1,11
1,07
100
1,06
То же, но с щелями в
верхней части передней доски
открытыми
130
1,2
закрытыми сетками
130
1,4
То же, но с щелями в
верхней части передней доски
открытыми
130
1,2
закрытыми сетками
130
1,4
МС-140
-108
МС-140
-98
М-140 АО
М-140 А
М-90
МС-
-90
-108
2
0,49
0,48
0,6
0,55
0,55
0,42
3
0,73
0,72
0,93
0,8
0,64
0,60
4
0,97
0,96
1,22
1,04
0,84
0,78
5
1,21
1,2
1,51
1,29
1,06
0,97
6
1,46
1,44
1,80
1,54
1,22
1,15
МС-140
-108
МС-140
-98
М-140 АО
М-140 А
М-90
МС-
-90
-108
2
0,49
0,48
0,6
0,55
0,55
0,42
3
0,73
0,72
0,93
0,8
0,64
0,60
4
0,97
0,96
1,22
1,04
0,84
0,78
5
1,21
1,2
1,51
1,29
1,06
0,97
6
1,46
1,44
1,80
1,54
1,22
1,15
Продо жжение табл 9 13
Число секций
Расчетная площадь нагревательной поверхности радиатора Ар, м2, при типе прибора
МС-140 МС-140
М-140 АО
М-140 А
М-90 А
МС- -90 -108
-108
-98
7
1,70
1,68
2,09
1,78
1,42
1,33
8
1,94
1,92
2,38
2,03
1,61
1,51
9
2,19
2,16
2,67
2,28
1,8
1,69
10
2,43
2,4
2,96
2,52
2,0
1,84
И
2,67
2,64
3,25
2 77
2,19
2,05
12
2,92
2,88
3,54
3,02
2,39
2,24
13
3,16
3,12
3,83
3,26
2,58
2,42
14
3,40
3,36
4,12
3,51
2,77
2,60
15
3,64
3,6
4,41
3,75
2,97
2,78
16
3,81
3,76
4,7
4,0
3,16
2,99
17
4,05
4,0
4,99
4,25
3,36
3,14
18
4,29
4,23
5,28
4,49
3,55
3,22
19
4,52
4,47
5,57
4,74
3,74
3,50
20
4,76
4,7
5,86
4,99
3,94
3,69
21
4,90
4,83
6,15
5,23
4,13
3,87
22
5,13
5,07
6,44
5,48
4,32
4,05
23
5,36
5,3
6,73
5,73
4,52
4,23
24
5,60
5,53
7,02
5,97
4,71
4,41
25
5,83
5,76
7,31
6,22
4,91
4,59
Продо жжение табл 9 13
Число секций
Расчетная площадь нагревательной поверхности радиатора Ар, м2, при типе прибора
МС-140 МС-140
М-140 АО
М-140 А
М-90 А
МС- -90 -108
-108
-98
7
1,70
1,68
2,09
1,78
1,42
1,33
8
1,94
1,92
2,38
2,03
1,61
1,51
9
2,19
2,16
2,67
2,28
1,8
1,69
10
2,43
2,4
2,96
2,52
2,0
1,84
И
2,67
2,64
3,25
2 77
2,19
2,05
12
2,92
2,88
3,54
3,02
2,39
2,24
13
3,16
3,12
3,83
3,26
2,58
2,42
14
3,40
3,36
4,12
3,51
2,77
2,60
15
3,64
3,6
4,41
3,75
2,97
2,78
16
3,81
3,76
4,7
4,0
3,16
2,99
17
4,05
4,0
4,99
4,25
3,36
3,14
18
4,29
4,23
5,28
4,49
3,55
3,22
19
4,52
4,47
5,57
4,74
3,74
3,50
20
4,76
4,7
5,86
4,99
3,94
3,69
21
4,90
4,83
6,15
5,23
4,13
3,87
22
5,13
5,07
6,44
5,48
4,32
4,05
23
5,36
5,3
6,73
5,73
4,52
4,23
24
5,60
5,53
7,02
5,97
4,71
4,41
25
5,83
5,76
7,31
6,22
4,91
4,59
EAtn
EAtn
4187-250
4187-250
ТАБЛИЦА 9.12
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА р4, УЧИТЫВАЮЩЕГОСПОСОБ УСТАНОВКИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Способ установки А, мм Р4 прибора
У стены без ниши и 40 1,05 перекрыт доской в 80 1,03 виде полки 100 1,02
У стены без ниши и2601,12
закрыт деревянным2201,13
шкафом со щелями1801,19
в его передней1501,25
стенке у пола и в верхней доске
У стены без ниши и 100 1,15 закрыт шкафом в верхней доске шкафа прорезана щель Б, ширина которой не менее глубины прибора Спереди шкаф закрыт деревянной решеткой, не доходящей до пола на расстояние А (не менее 100 мм)
У стены без ниши и 0,9 закрыт экраном, не доходящим до пола на расстояние 0,8 А
ТАБЛИЦА 9ЛЗ
РАСЧЕТНАЯ ПЛОЩАДЬ НАГРЕВАТЕЛЬНОЙПОВЕРХНОСТИ ЧУГУННЫХ СЕКЦИОННЫХРАДИАТОРОВ А
Число Расчетная площадь нагревательной поверхности секцийрадиатора Ар, м2, при типе прибора
табл. 9.13 по ближайшему большему значению ^Р-
Примеры теплового расчетаотопительных приборов
Пример 9.1. Определить число секций чугунного секционного радиатора М-90, устанавливаемого у наружной стены без ниши под подоконником (на расстоянии от него 40 мм) на пятом этаже пятиэтажного здания, в двухтрубной насосной системе водяного отопления с нижним расположением магистралей (принята схема 2 присоединения прибора), если tr = 95°С, to = 70°С, tB = 20°С, понижение температуры воды в подающей магистрали до стояка ЕД?М = 2°С, 0п = 1148Вт. Барометрическое давление в месте строительства 1013,3 гПа (760 мм рт. ст.).
Принимаем высоту этажа здания 2,5 м в чистоте, средний расход воды в стояке 250 кг/ч, диаметр труб Dy = 20 мм. Тогда суммарное понижение температуры воды в подающем стояке, проложенном через первый - четвертый этажи здания, найдем по формуле (9.9)
78 10 -1,03 -1,02 -3600 = 2,8°С,
где 78 Вт/м- теплоотдача 1 м вертикальной трубы (см табл II22)
Расход воды в радиаторе по формуле (13.14)
6ПР1Р2 П48 1,03 1,02 -3600
ПР ~ cUBX - Гвых) “ 4187(95 - 2 - 2,8 - 70) "
= 52 кг/ч.
Средняя температура воды в радиаторе по формуле (9.8) с учетом понижения температуры воды в подающих магистрали и стояке tcp = = 0,5 (95 - 2 - 2,8 + 70) - 80,1 °C. Тогда разность температуры Д?ср = 80,1 — 20 = 60,1 °C.
Теплоотдачу подводок вертикальных (0,3 м) и горизонтальных (2,0 м) труб Оу = 15 мм вычисляем при tm = 95 — 2 — 2,8 % 90°С и ?вых = 70°С по формуле (9.13)
QTp = 59 0,15 + 77-0,35 + 37 0,15 + 50-1,65 = = 124 Вт.
По формуле (9.12) Qnp = 1148 - 0,9-124 = = 1036 Вт.
Пользуясь табл. 9.1 и 9.2, по формуле (9.8) определим значение комплексного коэффициента фк
/60,1V-15 / 52 Х0,08
го = - 1,0-1,0-1,092 = 0,78;
V 70 /\360/
тогда требуемый номинальный тепловой поток по формуле (9.11) составит
1036-0,95т == 1262 Вт.
0,78
Используя значение QH у одной секции радиатора М-90 (см. прил. X), определим ориентировочное число секций прибора N = = 1262/140 = 9,01.
Вычислим затем по формуле (9.15)
34
Р = 0,97 += 0,997,
9-140
находим по формуле (9.14) минимальное число секций прибора при Р4 = 1,05 по табл. 9.12
1262-105
Принимаем к установке десять секций.
Пример 9.2. По условиям примера 9.1, по вычисленному значению Гср = 80,1°С определить число секций радиатора, используя данные табл. 9.8.
По табл. 9.9 для радиатора М-90, подключенного по схеме 2, при Gnp = 52 кг/ч находим Ф = 1,17.
1036 0,95
По табл. 9.8 при 6по/ф == 833,
1,17
?ср = 80,1 °C и :в = 20°С находим +пр = 1,8 м2.
Так как в формуле (9.20) коэффициент b = 1, а Р4 — 1,05, то +р = Лпр 1,05 = 1,89 м2.
По табл. 9.13 число секций в приборе N = 10.
Пример 9.3. Определить значения LQp для приборов, присоединенных по проточной схеме к однотрубному стояку системы отопления четырехэтажного здания с верхним расположением подающей магистрали при параметрах теплоносителя Д? = 95 — 70°С. Тепловые нагрузки приборов на каждом этаже: Qn = = 1200; бПз = 1100; Qn2 = 1000; Qni = 1300 Вт. Падение температуры воды в подающей магистрали до стояка ЕД?М = 2°С. Расход воды в стояке GCT = 200 кг/ч.
Так как в системе ?г < 150С, по формуле (9.18) находим общую для приборов стояка фиктивную тепловую нагрузку @ф = 200 х х 4187 [150 - (95 - 2)] : 3600 = 13259 и, пользуясь формулой (9.17), определим значение EQp перед каждым прибором стояка, считая, что коэффициент затекания а = 1:
прибор на 4 этаже
2Qp= 10~2 (13259 + 0 + 115 + 0,5-1200) == 139,7;
прибор на 3 этаже
SQp = 10"2 (13259 + 1200 + 115-2 + 0,5 хх 1100) = 153;
прибор на 2 этаже
ZQp = 10-2 (13259 + 1200 + 1100 + 115-3 ++ 0,5 1000) = 164;
прибор на 1 этаже
Д)р = 10 2 (13259 + 1200 + 1100 + 1000 ++ 115-4 + 0,5 1300) = 176,7.
Пример 9.4. При барометрическом давлении в месте строительства 1013,3 гПа (760 мм рт. ст.) по значениям HQP, подсчитанным в примере 9.3, определить по табл. 9.8 требуемую площадь отопительных приборов, в качестве которых приняты конвекторы «Универсал», а их тепловые нагрузки Qnp, подсчитанные по формуле (9.12), уменьшены на 5% или 60 Вт и составляют: Qnp4 = 1000 Вт при tB = 18°С; QnP3 = 950 Вт при4 tB = 18°С; Qnf,2 = 800 Вт при к = 18°С; 6ПР1 = 1160 Вт при tB = 20°С.
По табл. 9.9 при расходе воды Gnp = = 200 кг/ч, подаче ее сверху-вниз и присоединении прибора по схеме 4 коэффициент Ф = 0,61.
Так как для большинства приборов Qnp/ф > 1550, то, определив по табл. 9.8 значение Лпр по величине Qnp, полученную площадь делим на коэффициент ф.
Пользуясь ключом (см. рис. 9.2, а), по табл. 9.8 находим:
прибор на 4 этаже
Апр = 1,72/0,61 = 2,82 м2;
прибор на 3 этаже
АПр = 1,82/0,61 = 2,98 м2;
прибор на 2 этаже
ЛПр = 1,69/0,61 = 2,77 м2;
прибор на 1 этаже (ключ по рис. 9.2, в)
Лпр = 2,84/0,61 = 4,65 м2.
Пример 9.5. Уточнить площадь нагревательной поверхности конвекторов, полученную в примере 9.4, считая, что в результате гидравлического расчета окончательный расход воды в стояке и приборе составляет Спр = 180 кг/ч. По уточненной площади подобрать типоразмер приборов.
По табл. 9.9 ф = 0,61 (остается без изменения).
По формуле (9.19) при @ф-10-2 = 132,6 /180\
По полученной величине Абф исправляем значения EQp (см. пример 9.3) и, определив расчетную площадь Ар по прил. X, находим типоразмер прибора:
прибор на 4 этаже
ZQp = 139,7 - 13 = 126,7;
По табл. 9.8 требуемая площадь Лпр = = 1,72/0,61 = 2,82 м2.
Так как в формуле (9.20) коэффициенты b и Р4 равны единице, Ар = Лпр = 2,82 м2.
По прил. X принимаем к установке конвектор «Универсал» КН20-1,049К;
прибор на 3 этаже
LQp = 153 - 13 = 140;
Ар = 1,86/0,61 = 3,05 м2.
Устанавливаем конвектор КН20-1,18К; прибор на 2 этаже
LQp = 164- 13 = 151;
Ар = 1,73/0,61 = 2,84 м2.
Устанавливаем конвектор КН20-1,049К: прибор на 1 этаже
EQp = 176,7- 13 = 163,7;Ар = 3,53/0,61 = 5,79 м2.
Устанавливаем последовательно два конвектора общей площадью Ар = 2,57 + 3,30 = - 5,87 м2.
Приняты к установке конвекторы КН20-0,918П и КН20-1,18К.
Регулирование теплопередачиотопительных приборов
В системах водяного отопления применяется качественное и количественное регулирование: качественное-центральное (на тепловой станции), групповое (в центральном тепловом пункте) и местное (в тепловом пункте здания); количественное (кроме указанных мест) индивидуальное у каждого отопительного прибора.
При местном регулировании повышению тепловой устойчивости системы способствует сокращение количества циркулирующей воды по мере понижения температуры воды, подаваемой в систему. Тепловая устойчивость системы водяного отопления здания обеспечивается при проведении автоматического пофасад- ного качественно-количественного регулирования: качественного по изменению температуры наружного воздуха и скорости ветра, качественного и количественного - по отклонению температуры в воздухе в характерных помещениях.
В системах парового отопления применяется количественное регулирование.
Индивидуальное количественное регулирование может быть ручным и автоматическим. Автоматическое регулирование предусматривается в соответствии с требованиями главы СНиП «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха». Для ручного регулирования при паровом отоплении применяют вентили с золотником без прокладки; при водяном отоплении - регулирующие краны. Вентили и краны КРП и КРТ с пониженным гидравлическим сопротивлением используют в однотрубных системах, краны с повышенным гидравлическим сопротивлением (двойного регулирования КРД, проходные КРП с дросселирующим устройством, «Термис» и пр.)-в двухтрубных. Конвекторы типа КН («Комфорт-20», «Универсал») имеют регулирующие воздушные кла-
100 х 100 130 х х 130150 х 100 200 хх 130100 х 100 60 х 60250 х 300200 х 200 200 х х 200100 х 100 130 х х 130150 х 100 200 хх 130100 х 100 60 х 60250 х 300200 х 200 200 х х 200
100 х 100 130 х х 130
150 х 100 200 х
х 130
100 х 100 60 х 60
250 х 300
200 х 200 200 х х 200
100 х 100 130 х х 130
150 х 100 200 х
х 130
100 х 100 60 х 60
250 х 300
200 х 200 200 х х 200
паны; в однотрубных системах такие конвекторы устанавливают без регулирующих кранов, в двухтрубных с кранами КРД.
При прерывистом отоплении обеспечивается общее отключение отопительных приборов помещений с переменным тепловым режимом.
Для автоматического регулирования служат регуляторы прямого и косвенного действия. Их гидравлическое сопротивление должно быть пониженным в однотрубных и повышенным в двухтрубных системах.
Установка отопительных приборов
Расстояния от строительных конструкций зданий до отопительных приборов и между приборами следует принимать в соответствии с нормативными указаниями (см также рис. 9.1).
Приборы с теплоносителем при температуре выше 105°С необходимо размещать на расстоянии не менее 100 мм от сгораемых элементов зданий. При размещении приборов следует учитывать возможность прокладки подводок к ним по прямой линии.
В помещениях категорий А, Б и В не допускается размещать отопительные приборы в нишах, за исключением лестничных клеток, где выступы приборов не должны сокращать необходимую ширину проходов.
При смещенной установке отопительного прибора от оси светового проема стояк располагают на расстоянии 150 + 50 мм от откоса проема, а длину подводки принимают 360- 400 мм при трубах Dy = 15-20 мм и 500 мм при трубах Dy 25 мм.
Устанавливают отопительные приборы на кронштейнах, болтах или металлических подставках.
Отопительные приборы без воздушного клапана для возможности регулирования теплопередачи соединяют «на сцепке» в пределах одного помещения, за исключением вспомогательных помещений (коридоров, кладовых и т. п., а также кухонь жилых зданий), где допускается приборы присоединять на сцепке к приборам соседних помещений. Диаметр соединительных труб сцепки принимают по диаметру отверстий в приборах, длина сцепки не должна превышать 1,5 м. Число приборов, соединяемых на сцепке, при односторонней подводке к приборам от однотрубных и двухтрубных стояков должно быть не более двух.
Разносторонняя подводка труб к радиаторам от двухтрубных стояков рекомендуется при числе секций более 25 или при установке более двух приборов, соединенных на сцепке.
Размеры отверстий при открытой прокладке и борозд при скрытой прокладке в строительных конструкциях принимаются в зависимости от вида прокладываемого теплопровода (табл. 9.14).
ТАБЛИЦА 9.14
РАЗМЕРЫ ОТВЕРСТИЙ И БОРОЗД В СТРОИТЕЛЬНЫХКОНСТРУКЦИЯХ
ТеплопроводРазмеры, мм
отверстия борозды
Стояк однотрубный
двухтрубный
Подводка к прибору И сцепка Магистраль Главный стояк
ГЛАВА 10. ВОДЯНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Общие сведения
Водяное отопление применяется при местном и централизованном теплоснабжении. Система отопления состоит из теплового пункта, магистралей, отдельных стояков и ветвей с приборными узлами.
Принципиальная схема системы насосного водяного отопления при местном теплоснабжении дана на рис. 10.1, а На схеме показан
открытый расширительный бак, присоединенный к общей обратной магистрали перед циркуляционным насосом.
Принципиальные схемы систем водяного отопления при централизованном водяном теплоснабжении изображены на рис. 10.1, б-д. Насосную систему, гидравлически независимо присоединенную к наружным теплопроводам (см. рис. 10.1, б), применяют для создания местного теплогидравлического режима при
Рис. 10.1. Принципиальные схемы систем во-дяного отопления
а при местном теплоснабжении, б-д-при централизованном теплоснабжении; I - циркуляционный насос, 2-котел, 3 расширительный бак; 4-отопительный прибор;
5 - водопровод, б - подпиточный насос, 7 и 8-наружные обратный и подающий теплопроводы, 9-теплообменник, 10 -смесительная установка
Рис. 10.2. Схемы присоединения труб к циркуляционным бес- фундаментным (у) я общепромышленным (6) яасосамРис. 10.2. Схемы присоединения труб к циркуляционным бес- фундаментным (у) я общепромышленным (6) яасосам7-насос, 3-задвижка; 3-обратный клапан; 4-обводная труба с задвижкой (нормально закрыта), 5 - виброизолирующая вставка; б неподвижная опора7-насос, 3-задвижка; 3-обратный клапан; 4-обводная труба с задвижкой (нормально закрыта), 5 - виброизолирующая вставка; б неподвижная опораРяс. 10.3. Характеристики циркуляционных насосов п-бесфундаментного; б общепромышленного; 7, 2, 3 характеристики соответственно КПД, давления, мощности; 4 и 5 характеристики системы отопления до и после регулированияРяс. 10.3. Характеристики циркуляционных насосов п-бесфундаментного; б общепромышленного; 7, 2, 3 характеристики соответственно КПД, давления, мощности; 4 и 5 характеристики системы отопления до и после регулирования
Рис. 10.2. Схемы присоединения труб к циркуляционным бес- фундаментным (у) я общепромышленным (6) яасосам
Рис. 10.2. Схемы присоединения труб к циркуляционным бес- фундаментным (у) я общепромышленным (6) яасосам
7-насос, 3-задвижка; 3-обратный клапан; 4-обводная труба с задвижкой (нормально закрыта), 5 - виброизолирующая вставка; б неподвижная опора
7-насос, 3-задвижка; 3-обратный клапан; 4-обводная труба с задвижкой (нормально закрыта), 5 - виброизолирующая вставка; б неподвижная опора
Ряс. 10.3. Характеристики циркуляционных насосов п-бесфундаментного; б общепромышленного; 7, 2, 3 характеристики соответственно КПД, давления, мощности; 4 и 5 характеристики системы отопления до и после регулирования
Ряс. 10.3. Характеристики циркуляционных насосов п-бесфундаментного; б общепромышленного; 7, 2, 3 характеристики соответственно КПД, давления, мощности; 4 и 5 характеристики системы отопления до и после регулирования
tv<tv В гидравлически независимой гравитационной системе (см. рис. 10.1, б) отсутствует циркуляционный насос, расширительный бак присоединен к верхней точке труб.
Систему, непосредственно (зависимо) присоединенную к наружным теплопроводам со смешением воды (см. рис. 10.1, г), используют для получения tT < tv когда в ней допускается повышение гидростатического давления до давления, под которым находится вода в наружном обратном теплопроводе. Температура воды tv в наружном подающем теплопроводе понижается до температуры /г с помощью смесительного насоса или водоструйного элеватора.
Систему, присоединенную к наружным теплопроводам без смешения воды (см. рис. 10.1, д), применяют тогда, когда в ней допускается tT = 1г без местного качественного регулирования.
В насосных системах водяного отопления устанавливают специальные малошумные циркуляционные насосы (рис. 10.2, а) и центробежные насосы общепромышленного назначения (рис. 10.2, б). Предпочтение отдается малошумным циркуляционным насосам, закрепляемым на трубах без фундамента. Такой насос выбирают по заводской характеристике (рис. 10.3, а)
Рис. 10.4. Принципиальные схемы смесительной установки с насосом на перемычке между магистралями системы отопления (а), па обратной магистрали (0, на подающей магистрали (в)
7 - смесительный насос; 2 -регулятор температуры; 3 -регулятор расхода воды в системе отопления
Рис. 10.5. Принципиальная схема местного теплового пункта при независимом присоединении системы насосного водяного отопления к наружным теплопроводам
/-задвижка; 2-грязевик; 3-манометры; 4-регулятор давления; 5 ответвления к системам вентиляции и горячего • водоснабжения; 6-теплообменник; 7-обратный клапан; 8-циркуляционный насос; 9-расширительный бак; 10-подпиточный насос; И-клапан с электроприводом; 72-регулирующий клапан; 73-термометр; /4-тепломер
в пределах высоких значений КПД в зависимости от общего расхода воды в системе отопления Gc, причем давление насоса Арн, развиваемое в рабочей точке А, принимают за исходное при гидравлическом расчете системы.
Высоконапорный насос общепромышленного назначения выбирают (с проверкой допустимости действующего гидростатического давления во всасывающем патрубке) также по заводской характеристике (рис. 10.3, б) в зависимости от расхода воды Gc и потерь давления в системе Арс. При этом излишек давления насоса в рабочей точке А (на рисунке показан ординатой АБ^ должен быть устранен (например, путем применения регулятора давления) во избежание получения нерасчетных G'c и Ар'с. При выборе насоса учитывают также относительное изменение потерь давления в системе по формуле-0,6 + z0,38 (0,16 + 0,05О2) через z
лет при содержании кислорода О2, мг/л, в холодной воде.
Смесительный насос в зависимой системе отопления (см. рис. 10.1, г) можно устанавливать на перемычке между подающей и обратной магистралями (рис. 10.4, а) или включать в обратную (рис. 10.4, б) либо подающую (рис. 10.4, в) магистраль системы.
Давление, создаваемое смесительным насосом на перемычке [устанавливают, когда (Pi — Pz) 5s Дрс ], предопределено разностью давления в наружных подающем (рг) и обратном (р2) теплопроводах.
Давление, создаваемое смесительным насосом на обратной или подающей магистрали [устанавливают, когда (pY — р2) < ApJ, определяет циркуляционное давление в системе отопления независимо от разности давления в наружных теплопроводах.
Рис. 10.6. Принципиальные схемы местного теплового пункта при непосредственном присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смещением воды с помощью водоструйного элеватора 15 (а) и без смешения воды (0Рис. 10.6. Принципиальные схемы местного теплового пункта при непосредственном присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смещением воды с помощью водоструйного элеватора 15 (а) и без смешения воды (0На рис. 10.5 показана принципиальная схема местного теплового пункта при независимом присоединении системы насосного водяного отопления к наружным теплопроводам с необходимой запорной, контрольно-измерительной и регулирующей арматурой. Теплообменников желательно устанавливать не менее двух. На подающем теплопроводе высокотемпературной воды помещают регулятор давления «после себя», на обратном теплопроводе-регулятор расхода, влияющий на температуру воды, поступающей в систему отопления.
Рис. 10.6. Принципиальные схемы местного теплового пункта при непосредственном присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смещением воды с помощью водоструйного элеватора 15 (а) и без смешения воды (0
Рис. 10.6. Принципиальные схемы местного теплового пункта при непосредственном присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смещением воды с помощью водоструйного элеватора 15 (а) и без смешения воды (0
На рис. 10.6, а изображена принципиальная схема установки водоструйного элеватора с контрольно-измерительными и другими приборами, характерными для местного теплового пункта при зависимом присоединении системы отопления к наружным теплопроводам со смешением высокотемпературной и охлажденной воды. Применяют также автоматизированный элеватор с регулируемым соплом (например, типа ЭРСА).
На рис. 10.6, б дана схема местного теплового пункта системы отопления, присоединенной к наружным теплопроводам, без смешения воды.
Классификация систем
Системы водяного отопления различают:
по схеме соединения труб с отопительными приборами-однотрубные с последовательным соединением приборов, двухтрубные с параллельным соединением приборов и бифи- лярные с последовательным соединением сначала всех первых половин приборов, затем для течения воды в обратном направлении всех вторых их половин;
по положению труб, объединяющих ото
пительные приборы по вертикали или по горизонтали -вертикальные и горизонтальные;
по расположению магистралей-с верхней разводкой при прокладке подающей магистрали выше отопительных приборов; с нижней разводкой при расположении и подающей и обратной магистралей ниже приборов; с «опрокинутой» циркуляцией воды при прокладке обратной магистрали выше приборов;
по направлению движения воды в подающей и обратной магистралях - с тупиковым (встречным) и попутным (в одном направлении) движением воды в магистралях.
На рис. 10.7, а приведена схема вертикальной однотрубной системы насосного водяного отопления с верхней разводкой, с двусторонним (стояки 1, 2, 4) и односторонним (стояки 3, 5) присоединением приборов к стоякам. Стояки показаны условно трех различных типов: нерегулируемого проточного (стояк 1); с замыкающими участками осевыми (стояк 2) и смещенными (стояк 3) с проходными регулирующими кранами (КРП, поставленные со стороны входа теплоносителя в приборы); проточно-регулируемого с обходными участками (стояки 4, 5) с трехходовыми регулирующими кранами (КРТ).
На рис. 10.7, б дана схема вертикальной однотрубной системы насосного водяного отопления с нижней разводкой и П-образными стояками условно трех типов (по аналогии с рис. 10.7, а): нерегулируемого проточного (стояк /), регулируемого со смещенными замыкающими участками и кранами КРП (стояки 2, 3). проточно-регулируемого с обходными участками и кранами КРТ (стояки 4, 5). При непарных отопительных приборах восходящую часть стояков делают «холостой» (стояки 3, 5).
На рис. 10.7, в показана схема вертикальной однотрубной системы насосного отопления
с опрокинутой циркуляцией воды и проточным расширительным баком. Стояки могут быть проточными (стояки 1, 3) или со смещенными обходными (стояки 2, 5) и замыкающими (стояк V) участками. Проточный стояк 1 изображен с конвекторами типа «Комфорт-20», имеющими две горизонтально расположенные греющие трубы и регулирующий воздушный клапан.
На рис. 10.8 приведена схема горизонтальной однотрубной системы насосного водяного отопления с ветвями условно различной кон
струкции. Проточная ветвь I изображена для радиаторов, установленных на двух этажах, причем радиаторы на первом этаже объединены воздушной трубой, на втором этаже снабжены воздушными кранами. Бифилярная ветвь II показана для трубчатых отопительных приборов (конвекторов, гладких и ребристых труб). Ветвь III дана для регулируемых приборных узлов с кранами КРП и замыкающими участками постоянной длины с дросселирующими вставками. Аналогично может быть вы-
Рис. 10.7. Схемы вертикальных однотрубных систем насосного водяного отопления с верхней разяодкой (а), с нижней разводкой (6) и с опрокинутой циркуляцией воды (в)
/-обратная магистраль; 2-отопительный прибор; 5-кран регулирующий проходной; 4-осевой замыкающий участок; 5-подаю-щая магистраль; 6-главный стояк; 7-расширительный бак; 8-смещенный замыкающий участок; 9-проточный воздухосборник;/0-обходной участок; 77-кран регулирующий трехходовой; 72-циркуляционный насос; 73-теплообменник; 14-воздушныекраны, черными точками помечены условные центры охлаждения воды в стояках
Рис. 10.8. Схема горизонтальной однотрубной системы насосного водяного отопления с ветвями
/-проточной для радиаторов на разных этажах; //-проточной бифилярной; Ш-с замыкающими участками постоянной длины; 1 радиаторы; 2-воздушная труба; 3-воздушные краны; 4-подающий стояк; 5 обратный стояк; 6-вентили; 7 - расширительный бак, 8-конвектор двухтрубный; 9-крап регулирующий проходной, 10 замыкающий участок, //-обратная магистраль;
/2-циркуляционный насос; /3-теплообменник (черными точками помечены условные центры охлаждения воды в ветвях)
Рис. 10.9. Схема вертикальной двухтрубной системы насосного водяного отопления с верхней разводкой (а), с нижней разводкой (0 / н 2-подающие и обратные магистрали; 3 и ^-подающие и обратные стояки; 5-отопительные приборы; d-краны двойной регулировки; 7-главный стояк; 8-расширительный бак; 9-воздушная линия; 70-воздушные краны; II-соединительная труба расширительного бака; 72-циркуляционный насос; 13-теплообменник
Рис. 10.10. Приборные узлы горизонтальной двухтрубной системы отопления с верхней разводкой (а), с нижней разводкой (0
полнена ветвь с обходными участками и кранами КРТ, хотя в этом случае затруднен централизованный спуск воды.
На рис. 10.9 изображена схема вертикальной двухтрубной системы насосного водяного отопления с верхней (в левой части рисунка) и нижней разводкой. При нижней разводке удаление воздуха из системы может быть централизованным (через воздушную линию) и мест
ным (через воздушные краны). В приборные узлы входят краны двойной регулировки (КРД) или краны повышенного гидравлического сопротивления-КРП с дросселирующим устройством (в системах отопления многоэтажных зданий с нижней разводкой).
Основные приборные узлы, относящиеся к горизонтальным двухтрубным системам с верхней разводкой показаны на рис. 10.10, а, с нижней разводкой-на рис. 10.10, б. Слева изображено змеевиковое (последовательное) соединение трубами таких приборов, как гладкие и ребристые трубы, плинтусные конвекторы, справа - присоединение колончатых радиаторов по схемам сверху-вниз (см. рис. 10.10, а) и снизу-вниз (см. рис. 10.10, б).
Последовательностьпроектирования системы
Исходные данные для проектирования: назначение и технология, планировка и строительные конструкции здания; климатические условия и положение здания на местности; источник теплоснабжения; температура помещений.
Расчет теплового режима. Теплотехни-
ческий расчет наружных ограждений конструкций, расчет теплового режима в помещениях, определение тепловых нагрузок для отопления (см. раздел I и гл. 8).
Выбор системы. Выбор параметров теплоносителя и гидравлического давления в системе, вида отопительных приборов и схемы системы (с технико-экономическим обоснованием в необходимых случаях).
Конструирование системы. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и других элементов системы. Деление системы на части постоянного и периодического действия, для позонного и пофасадного регулирования. Назначение уклона труб; схемы движения, сбора и удаления воздуха; компенсации удлинения и изоляции труб; мест спуска и наполнения водой стояков и системы. Выбор вида запор- но-регулирующей арматуры, ее размещение.
Конструирование заканчивают вычерчиванием схемы системы с нанесением тепловых нагрузок отопительных приборов и расчетных участков.
Теплогидравлическин расчет системы. Гидравлический расчет системы. Тепловой расчет труб и приборов (см. гл. 9).
До гидравлического расчета проводят предварительный тепловой расчет (без учета теплоотдачи труб) отопительных приборов с греющими элементами из труб (конвекторы, змеевиковые радиаторы, бетонные панели), потери давления по длине которых заметно влияют на общие потери давления в стояках и ветвях. В этом случае предварительно выбранные размеры приборов уточняют после выполнения гидравлического расчета.
Допустимо делать окончательный тепловой расчет приборов любого вида до гидравлического расчета двухтрубных систем при скрытой прокладке труб.
После гидравлического расчета проводят сразу окончательный тепловой расчет «емкостных» отопительных приборов (радиаторы секционные и панельные колончатые, ребристые и гладкие трубы Dy = 40 — 100 мм), потери давления в которых допустимо оценивать по местному сопротивлению на входе и выходе воды, а также тепловой расчет гравитационной системы отопления малоэтажных зданий.
Выбор системы
При проектировании водяного отопления предпочтение отдается насосным однотрубным системам из унифицированных узлов и деталей с автоматическим пофасадным регулированием. Гравитационные системы применяют при отсутствии централизованного теплоснабжения, технико-экономическом обосновании их преимущества по сравнению с насосными или при технологической необходимости полного исключения шума и вибрации конструкций в здании.
Наиболее экономичные однотрубные системы проточного типа проектируют тогда, когда индивидуальное регулирование теплоотдачи отопительных приборов не обязательно или предусматривается установка приборов с воздушными регулирующими клапанами (например, конвекторов типа КН-20).
Однотрубные системы проточно-регулируемого типа (с кранами КРТ) используются в тех случаях, когда необходимо индивидуальное регулирование теплоотдачи приборов.
Однотрубные системы с замыкающими участками у приборов (с кранами КРП) применяют взамен проточно-регулируемых, когда требуется уменьшить потери давления в приборных узлах, несмотря на относительное увеличение площади нагревательной поверхности приборов (большее при узлах с осевым замыкающим участком, меньшее при узлах со смещенным замыкающим участком). Учитывают, что при смещенных замыкающих участках обеспечивается компенсация теплового удлинения этажестояков.
Вертикальные однотрубные системы рекомендуют для зданий, имеющих три этажа и более. Однотрубные системы с верхней разводкой устраивают для обеспечения централизованного удаления воздуха из системы вне рабочих помещений.
Однотрубные системы с нижней разводкой применяют в бесчердачных зданиях с техническими подпольями и подвалами, а также при необходимости поэтажно включать систему в действие в процессе строительства здания.
Однотрубные системы с опрокинутой циркуляцией воды устраивают преимущественно в зданиях повышенной этажности, в зданиях с обогреваемыми чердачными помещениями (с «теплыми» чердаками) или верхними техническими этажами. В таких системах рекоменду-
ют применять отопительные приборы с греющими элементами из стальных труб (например, конвекторы).
Однотрубные системы следует разделять на две последовательно соединенные части, когда расчетная разность температуры воды превышает 45°С (например, 130 70'С).
Горизонтальные однотрубные системы рекомендуется применять в протяженных зданиях, в зданиях с ленточным остеклением, в зданиях, где каждый этаж имеет различное технологическое назначение или тепловой режим.
Бифилярные системы целесообразно устраивать при одинаковых тепловых нагрузках приборов, при автоматическом поддержании заданной температуры помещений путем пофасадного (вертикальные системы) или поэтажного (горизонтальные системы) количественного регулирования теплоотдачи отопительных приборов.
Вертикальные насосные двухтрубные системы с нижней разводкой могут применяться в зданиях, состоящих из разноэтажных частей, с установкой у отопительных приборов кранов КРД (малоэтажные здания) или КРП с дросселирующим устройством, т. е. повышенного гидравлического сопротивления (многоэтажные-до восьми этажей-здания), а также при установке индивидуальных автоматических регуляторов у каждого отопительного прибора.
Двухтрубные системы с верхней разводкой можно устраивать в малоэтажных зданиях (один-два этажа), особенно при естественной циркуляции воды. Такие системы используются для квартирного отопления при радиусе действия не более 15 м по горизонтали. Применения горизонтальных насосных двухтрубных систем следует избегать; при выборе по необходимости такие системы делают с попутным движением воды в магистралях (при расчете строят эпюру циркуляционного давления-см. п. 10.9.1 и рис. 10.23).
Для сокращения длины и диаметра магистралей вертикальные системы отопления многоэтажных зданий рекомендуется применять с тупиковым движением воды, особенно если предусматривается автоматическое пофа- садное регулирование. В насосных системах значительной протяженности при малой тепловой нагрузке стояков следует использовать для увязки потерь давления в параллельно соеди
ненных участках (если расхождение при тупиковом движении воды превышает 15%) попутное движение воды в магистралях.
Предельная (расчетная) температура теплоносителя в системах водяного отопления зданий и сооружений различного назначения указана в п. 7.2.
Гидравлическое давление всистеме
Гидравлическое давление следует проверять в наиболее высоко и низко расположенных точках выбранной системы отопления.
Давление в системе отопления, гидравлически независимой от наружной тепловой сети (см. рис. 10.1, a-в), определяется положением и местом присоединения расширительного бака, давлением в нем (если бак закрытый) и давлением, развиваемым насосом.
Давление в зависимо присоединенной системе отопления связано с давлением в наружных теплопроводах. Минимальное и максимальное давление и динамику изменения давления при циркуляции воды устанавливают путем построения эпюры гидравлического давления. На рис. 10.11 изображена эпюра гидравлического давления в системе отопления (двойные линии между точками А, Б, В, Г, Д) высотой h, присоединенной к наружным теплопроводам, с одним центром охлаждения (ц. о.) в точке В. Штрихпунктирными линиями показано изменение давления в системе в статическом режиме, причем в наиболее высоко расположенной точке В оно принимается избыточным (от 0,01 МПа или 0,1 кгс/см2) при Гг < 100°С до 0,4 МПа или 4 кгс/см2 при tT = 150°С). Гидростатическое давление р2 в точке Д общей обратной магистрали определяет необходимое давление в месте соединения системы отопления с наружным обратным теплопроводом (может поддерживаться на более высоком уровне регулятором давления «до себя»); оно является исходным для построения пьезометрических линий в расчетном динамическом режиме (сплошные линии на рисунке).
Давление в точке Г, наиболее низкой и удаленной от теплового пункта, выражает наибольшее давление в обратной магистрали системы; это давление не должно превышать рабочего давления, допустимого для арматуры и отопительных приборов.
Рис. 10.11. Эпюра гидравлического давления в системе отопления, непосредственно соединенной с наружными теплопроводами 8-точка наименьшего давления, Г-точка наибольшего давления, Д-точка постоянного давления в системе
Давление в точке В показывает наименьшее давление в системе в динамическом режиме. Если, например, высота системы 20 м, ориентировочные потери давления от точки В до точки Д составляют 50 кПа, а давление в наружном обратном теплопроводе р2 = = 0,25 МПа, то давление в точке В составит рв = 0,25 + 0,05 — 0,20 = 0,10 МПа, т. е. будет недостаточным для предотвращения вскипания воды, имеющей температуру более 120°С.
Давление в точке Б показывает наибольшее давление в подающей магистрали в динамическом режиме.
Давление в точке А выражает необходимое давление рх в подающей магистрали системы:
Pi = р2 + Ьрс - ^pe,(10.1)
где Арс-потери давления при циркуляции воды в системе; Арс-естественное циркуляционное (гравитационное) давление, возникающее в системе
Конструирование системы
Трубы
Для пропуска теплоносителя могут использоваться металлические (стальные, медные, свинцовые и др.) и неметаллические (пластмассовые, стеклянные и др.) трубы. Преимущественно применяют стальные шовные (сварные) трубы. Бесшовные трубы устанавливают только в местах, недоступных для ремонта.
Из стальных шовных труб используются неоцинкованные (воздушные и дренажные линии выполняют из оцинкованных труб) водогазопроводные трубы (ГОСТ 3262-75*) обыкновенные, усиленные и легкие Dy = 10, 15, 20,
Рис. 10.12. Узлы вертикальных проточно-регулируемых однотрубных систем отопления с прноконными стояками н радиаторами (вертикальные осн приборов и окон совпадают) (а), с за- моиоличенными в перегородки стояками и конвекторами (приборы смещены к стоякам от вертикальной осн окон) (б) 7-приоконный сгояк, 2-радиатор, 3 замоноличенный сюяк, ■7-конвектор
32, 40 и 50 мм и стальные электросварные трубы (ГОСТ 10704- 76*), выбираемые со стенками наименьшей толщины (по выпускаемому сортаменту).
Усиленные трубы применяют й уникальных долговременных сооружениях со скрытой прокладкой труб, обыкновенные-при скрытой прокладке; легкие трубы предназначены под сварку или накатку резьбы для их соединения в системах с открытой прокладкой труб. Площади поперечного сечения обыкновенных, усиленных и легких труб одного и того же условного диаметра различны (например, для трубы Dy 20 мм площади соответственно относятся как 1,0:0,926:1,057), что следует иметь в виду при гидравлическом расчете.
В большинстве случаев применяются открытые прокладки отопительных труб и их теплоотдачу учитывают при тепловом расчете отопительных приборов (см. гл. 9). По специальным требованиям прокладка труб может быть скрытой: магистрали переносят в технические помещения, стояки и подводки к приборам скрывают в каналах и бороздах (размеры- см. табл. 9.14) или замоноличивают (в местах расположения разборных соединений труб и арматуры предусматривают лючки).
Размеры подводок к отопительным приборам должны, как правило, унифицироваться. На рис. 10.12 изображены узлы вертикальных проточно-регулируемых однотрубных систем с подводками постоянной длины (см. также рис. 10.7, a-в). В любом случае длина подводки или сцепки не должна превышать 1,25-1,5 м, уклон подводки-5-10 мм на всю ее длину (при
длине до 0,5 м допускается прокладка подводки без уклона).
При размещении стояков исходят из следующего: обособляют стояки для отопления лестничных клеток, помещают стояки в углах наружных стен, предусматривают их изгибы для компенсации теплового удлинения труб (см. рис. 10.12, а).
Магистрали в производственном здании прокладывают в пределах помещений под потолком, в средней зоне и у пола. При применении горизонтальной однотрубной системы в одной трубе совмещают функции магистрали, стояка и подводки. Длину прямого участка (с приборами) такой системы до изгиба-компенсатора удлинения труб рекомендуется принимать не более 12 м.
Магистрали в гражданском здании или административно-бытовом здании промышленного предприятия, как правило, прокладывают в технических помещениях. В северной строительно-климатической зоне (при расчетной температуре tH = — 40°С и ниже) размещение магистралей на чердаках (кроме теплых чердаков) и в проветриваемых технических подпольях зданий не допускается. Не допускается также прокладка транзитных теплопроводов через помещения убежищ, электротехнические помещения и пешеходные тоннели.
В гражданском здании шириной более 9 м предусматривают прокладку магистралей, обеспечивающую разделение системы отопления на две пофасадные части.
При размещении магистралей предусматривают свободный доступ к ним для осмотра, ремонта и замены, а также уклон (рекомендуется 0,003, при необходимости по СНиП допустим минимальный уклон 0,002) и компенсацию теплового удлинения труб.
При конструировании системы необходимо учитывать правила производства монтажных работ. В частности, следует выдерживать расстояние 80 мм между осями двухтрубных неизолированных стояков D^ < 32 мм, при этом подающие трубы располагать справа. Расстояние от поверхности строительных конструкций до оси неизолированных стояков или горизонтальных труб принимать: 35 мм при D^ ^ 32 мм, 50 мм при D^ > 32 мм с допуском + 5 мм.
Запорно-регулирующаяарматура
На подводках к отопительным приборам устанавливают:
при однотрубных стояках-регулирующие краны (только для эксплуатационного регулирования), имеющие пониженный (до 5) коэффициент местного сопротивления (ручные краны-проходные КРП и трехходовые КРТ; автоматические краны);
при двухтрубных стояках (в том числе при приборах с воздушными клапанами)-регулирующие краны (для пуско-наладочного и эксплуатационного регулирования), имеющие повышенный коэффициент местного сопротивления (ручные краны двойного регулирования КРД, краны КРП с дросселирующим устройством; автоматические краны).
При теплоносителе - высокотемпературной воде необходимо применять регулирующие краны вентильного типа.
Регулирующие краны у отопительных приборов не устанавливают в местах, где может замерзать циркулирующая вода,-это относится к приборам при входе в лестничные клетки, у ворот, у загрузочных наружных проемов и т. п. местах.
Допускается установка одного общего регулирующего крана на трубе, подающей воду к группе отопительных приборов, расположенных в одном помещении. При наличии в помещении двух приборов, присоединенных к разным стоякам, может быть установлен один регулирующий кран у большего прибора.
Арматуру на стояках в малоэтажных (один-три этажа) зданиях не ставят (рис. 10.13, а). В четырех-семиэтажных зданиях на стояках устанавливают проходные пробочные краны (рис. 10.13, б-в), вместо спускных кранов можно применять тройники или муфты с пробками для выпуска воздуха.
При высокой температуре воды вместо проходных кранов применяют вентили, а тройники с пробками заменяют спускными кранами со штуцерами для присоединения гибких шлангов. В зданиях, имеющих восемь и более этажей (рис. 10.13, г), установка спускных кранов (вместо тройников с пробками) обязательна независимо от температуры воды; проходные краны заменяют вентилями также и при гидростатическом давлении, превышающем 0,6 МПа (6 кгс/см2).
5)г)5)г)Рис. 10.13. Схемы присоединения стояков к магистралям систем отопления двух-трехэтажных зданий (а), четырех-семиэтажных при верхней разводке (б) н при нижней разводке (в), восьмиэтажных и более высоких зданий (г)Рис. 10.13. Схемы присоединения стояков к магистралям систем отопления двух-трехэтажных зданий (а), четырех-семиэтажных при верхней разводке (б) н при нижней разводке (в), восьмиэтажных и более высоких зданий (г)Рис. 10.14. Схема дренажа стояков системы водяного отопления7-запорный кран; 2-стояк; 3-спускной кран; 4-магистраль; 5-спускная линия; 6 общий запорный вентиль;7-открытый бачок; 8-отвод в водо-Рис. 10.14. Схема дренажа стояков системы водяного отопления7-запорный кран; 2-стояк; 3-спускной кран; 4-магистраль; 5-спускная линия; 6 общий запорный вентиль;7-открытый бачок; 8-отвод в водо-На стояках в лестничных клетках запорные краны устанавливают независимо от числа этажей. Запорно-регулирующую и спускную арматуру предусматривают также и на отдельных частях системы.
5)г)
5)г)
Рис. 10.13. Схемы присоединения стояков к магистралям систем отопления двух-трехэтажных зданий (а), четырех-семиэтажных при верхней разводке (б) н при нижней разводке (в), восьмиэтажных и более высоких зданий (г)
Рис. 10.13. Схемы присоединения стояков к магистралям систем отопления двух-трехэтажных зданий (а), четырех-семиэтажных при верхней разводке (б) н при нижней разводке (в), восьмиэтажных и более высоких зданий (г)
Рис. 10.14. Схема дренажа стояков системы водяного отопления
7-запорный кран; 2-стояк; 3-спускной кран; 4-магистраль; 5-спускная линия; 6 общий запорный вентиль;
7-открытый бачок; 8-отвод в водо-
Рис. 10.14. Схема дренажа стояков системы водяного отопления
7-запорный кран; 2-стояк; 3-спускной кран; 4-магистраль; 5-спускная линия; 6 общий запорный вентиль;
7-открытый бачок; 8-отвод в водо-
В системе с нижней разводкой и воздушной линией запорные краны, кроме кранов в основании стояков, ставят на вертикальной воздушной трубе каждого стояка.
В системе со спускной линией для опорожнения отдельных стояков или ветвей (в горизонтальной системе, начиная с трехэтажных зданий, и в вертикальной системе в зданиях, имеющих технические этажи или более 16 этажей) устанавливают общий запорный вентиль на линии у перепускного бачка для отвода воды в водосток (рис. 10.14).
Основная запорно-регулирующая арматура, применяемая в местных тепловых пунктах системы отопления, показана на принципиальных схемах в п. 10.1. *
Насосы
Циркуляционные насосы (см. прил. XIII) устанавливают по схемам, приведенным на рис. 10.2, и включают, как правило, в общую обратную магистраль системы. При необходимости уменьшить гидравлическое давление в теплообменниках или котлах насосы могут быть включены в общую подающую магистраль, причем техническая характеристика насосов должна соответствовать расчетным параметрам горячей воды. Рабочий и резервный циркуляционные насосы снабжаются обратными клапанами. Можно устанавливать один бес- фундаментный насос, а резервный хранить на складе. При использовании насосов общепромышленного назначения (например, типа К) выполняют виброизоляцию труб и обводную линию (см. рис. 10.2). Управление работой насосов автоматизируется с выбором, периодичности переключения в зависимости от типа насоса (например, через 24 ч).
Смесительные насосы (см. рис. 10.4) устанавливают по тем же схемам и правилам, что и циркуляционные.
Подпиточный насос (см. схему системы отопления на рис. 10.1, б) применяют при недостаточном гидростатическом давлении в наружных теплопроводах (не только в обратных, но и в подающих) для заполнения системы отопления и восполнения убыли воды в ней. Насос выбирают с относительно малой подачей и значительным давлением, необходимым для подъема воды до высшей точки системы (например, типа КМП). Для подпитки системы следует использовать деаэрированную воду из наружных теплопроводов. Управление действием подпиточного насоса автоматизируется (например, с использованием реле уровня в открытом расширительном баке, см. рис. 10.18, б).
Мощность насосов, Вт, пропорциональна произведению подачи, м3/с, на создаваемое давление, Па (кгс/м2).
Противопожарные требования
Водяное отопление не допускается в зданиях и помещениях категорий А и Б в случаях, перечисленных в п. 7.2, а также если могут выделяться вещества, способные к самовозгоранию или взрыву при соприкосновении или взаимодействии с водой; если хранятся или
применяются вещества, выделяющие при контакте с водой горючие газы или пары (например, карбид кальция).
Отопительные приборы, размещаемые в помещениях категорий А, Б и В, должны иметь легко очищаемую гладкую поверхность, их необходимо устанавливать без ниш (кроме лестничных клеток) и ограждать экранами при температуре теплоносителя более 130°С. Предельно допустимая температура теплоносителя указана в п. 7.2.
Экраны у отопительных приборов при любой температуре теплоносителя следует предусматривать в помещениях, предназначенных для наполнения и хранения баллонов со сжатыми и сжиженными горючими и негорючими газами, а также в помещениях для хранения легковоспламеняющихся жидкостей с температурой вспышки паров 28°С и ниже (бензин, бензол и др.) и самовозгорающихся веществ и материалов (табак и др.),
Отопительные приборы и трубы при расчетной температуре воды tt > 105°С должны отстоять от сгораемых элементов здания не менее чем на 100 мм. На трубах в местах пересечения перегородок, внутренних стен и перекрытий должны быть гильзы из несгораемых материалов (отходы листовой стали, обрезков труб и т.п.). Кольцевой зазор между гильзой и трубой (не менее 15 мм) заполняют несгораемым теплоизоляционным материалом. Гильзы можно не устанавливать в местах пересечения несгораемых перекрытий стояками однотрубной системы с проточными приборами или со смещенными обходными и замыкающими участками у приборов.
Трубами системы отопления допускается пересекать противопожарные стены, но с прочной и плотной заделкой строительным раствором зазоров вокруг труб и обеспечением свободного теплового удлинения труб по обе стороны стен.
Совместная прокладка (или пересечение) труб системы отопления в канале с технологическими трубами, по которым транспортируются горючие жидкости, имеющие температуру вспышки паров ниже 120°С, или горючие и агрессивные пары и газы, не допускается.
Изоляция системы
Отопительные трубы и другие элементы системы необходимо изолировать для сокра
щения бесполезных теплопотерь и для снижения уровня звукового давления и вибрации в помещениях здания.
Тепловую изоляцию труб предусматривают в неотапливаемых помещениях, в подпольных каналах, в бороздах в наружных стенах и т.п. местах. Тепловую изоляцию помещают за отопительными трубами, замоноличенными в наружные стены. Применяют также в местах, где возможно замерзание воды,-в трубах (например, близ наружных дверей, ворот и других открываемых наружу проемов), в воздухосборниках и расширительных баках в холодных помещениях.
Тепловой изоляцией покрывают также транзитные теплопроводы, отопительные трубы в помещениях, искусственно охлаждаемых, а также опасных в отношении воспламенения или взрыва газов, паров, жидкостей и пыли. Предусматривают тепловую изоляцию во избежание перегревания помещений или ожогов людей.
На теплопроводы, поверхность которых является нагревательной для помещений (например, в технических помещениях), тепловую изоляцию не наносят.
Материал тепловой изоляции должен обеспечивать коэффициент полезного действия не менее 0,75; выполняют ее из несгораемых (в помещениях категорий А, Б и В) или трудносгораемых материалов в виде конструкции, обеспечивающей минимум затрат ручного труда при производстве изоляционных работ и надежной в эксплуатации.
Термическое сопротивление слоя изоляции должно быть не менее 0,86 К м2/Вт (1,0°С х х м2-ч/ккал) для труб Dy ^ 25 мм и 1,22 К х х м2/Вт (1,42°С м2-ч/ккал) для труб Dy> > 25 мм.
На покровно-защитный слой тепловой изоляции наносят цветовые обозначения для каждой из подающих и обратных труб в одном помещении (см. «Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды»),
Виброзвуковую изоляцию устраивают для помещений с длительным пребыванием людей. Фундаменты насосов общепромышленного назначения отделяют от конструкций здания и дополняют виброизолирующими амортизаторами. Магистрали системы изолируют от насосов двумя гибкими вставками (см. рис. 10.2)
из армированной резины, а в местах пересечений стен и перекрытий снабжают амортизирующими прокладками из резинового полотна или асбестового картона. Зазоры между трубами, прокладками и строительными конструкциями заполняют упругой мастикой.
В насосном помещении для снижения уровня звукового давления выполняют акустическое покрытие стен и потолка звукопоглощающими плитами или штукатуркой.
В том случае, когда вибрация и шум в здании недопустимы даже на низком уровне, насосное помещение устраивают вне здания или проектируют гравитационную систему отопления.
Компенсация тепловогоудлинения труб
Удлинение стальной трубы при нагревании приращение ее длины А/, мм, составляет
А/= 0,012(/т — 5)/, (10.2)
где /т-расчетная температура теплоносителя, °C; /-длина прямого участка трубы, м.
Ориентировочно считают, что при низкотемпературной воде 1 м стальной подающей трубы предельно удлиняется на 1 мм, обратной трубы-на 0,8 мм, при высокотемпературной воде-до 1,75 мм/м.
При проектировании системы предусматривают компенсацию удлинения труб с тем, чтобы предотвратить недопустимую их деформацию и чтобы напряжение на изгиб в трубах не превышало 80 МПа (800 кгс/см2).
Компенсация удлинения подводок к отопительным приборам делается в горизонтальной однотрубной системе путем их изгиба; между каждыми пятью-шестью приборами вставляются П-образные компенсаторы или гофрированные патрубки.
Специальный изгиб подводок необходим также при длинных гладкотрубных приборах и при установке нескольких отопительных приборов «на сцепке».
Компенсация удлинения стояков системы в малоэтажном здании обеспечивается путем изгиба их в местах присоединения к подающей магистрали (см. рис. 10.13, а). В четырех-семи- этажных зданиях делают также изгиб стояков и в местах присоединения их к обратной магистрали (см. рис. 10.13, б-е). В зданиях, имеющих более семи этажей, для компенсации
удлинения труб в средней части стояков устанавливают П-образные компенсаторы (как и на главном стояке системы) либо специально изгибают трубы с относом отопительных приборов от оси стояков (см. рис. 10.13, г). В этом случае на стояках между компенсаторами помещают неподвижные опоры.
Для компенсации удлинения каждого этажестояка однотрубной системы можно использовать его изгибы при смещении замыкающего или обходного участка от оси стояка. Расстояние от стояка в помещении высотой 2,5 м до смещенного участка должно быть при низкотемпературной воде не менее 200 мм.
Компенсация удлинения магистралей выполняется прежде всего естественными их изгибами, связанными с планировкой здания, и только прямые магистрали значительной длины, особенно при высокой температуре воды, снабжаются П-образными компенсаторами* или гофрированными патрубками.
При проектировании П-образных компенсаторов неподвижные опоры размещают таким образом, чтобы тепловое удлинение участка магистрали между опорами не превышало 50 мм.
Расстояние между подвижными опорами принимают в зависимости от диаметра горизонтальных магистралей по табл. 10.1.
ТАБЛИЦА 10.1
РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ ПОДВИЖНЫМИ ОПОРАМИ ТРУБ
Dy, мм
Расстояние, м, между опорами
°г
Расстояние, м, между опорами труб
без тепло- с тепловой изоля- вой изо-
цииляцией
без тепло- с Шиловой изоля- вой изо- цннляцней
15
2,5
1,5
65
6
4
20
3
2
80
6
4
25
3,5
2
100
6,5
4,5
32
4
2,5
125
7
5
40
50
4,5 5
3
3
150
8
6
Примечание. Расстояние указано исходя из напряжения на изгиб 25 МПа (250 кгс/см2), возникающего в металле трубы при просадке одной из опор
* Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сегей/Под ред. А. А. Николаева. М.: Стройиздат, 1965.
Рис. 10.15. Способы удаления воздушных скоплений из систем водяного отопления с верхней разводкой подающей магистрали (а), обратной магистрали (б)'Рис. 10.15. Способы удаления воздушных скоплений из систем водяного отопления с верхней разводкой подающей магистрали (а), обратной магистрали (б)'
Рис. 10.15. Способы удаления воздушных скоплений из систем водяного отопления с верхней разводкой подающей магистрали (а), обратной магистрали (б)'
Рис. 10.15. Способы удаления воздушных скоплений из систем водяного отопления с верхней разводкой подающей магистрали (а), обратной магистрали (б)'
1 горизонтальный проточный воздухосборник; 2 спускной кран; 3-автоматический воздухоотводчик; 4-проточный расширительный бак; 5 переливная труба
Перемещение и удалениевоздушных скоплений
При подпитке водопроводной водой (см. рис. 10.1, а) в систему может вноситься свыше 30 г/т растворенного (абсорбированного) воздуха; при подпитке деаэрированной теплофикационной водой (см. рис. 10.1, б-e)-менее 0,1 г/т. Растворенный воздух переходит в свободное состояние при повышенной температуре и пониженном давлении воды, т. е. в верхней части подающих теплопроводов системы.
Перемещение и сбор свободного воздуха связаны со скоростью витания и всплывания воздушных пузырьков. Скорость витания пузырьков воздуха составляет: в вертикальных трубах 0,2-0,25 м/с, в наклонных и горизонтальных трубах 0,1-0,15 м/с. Скорость их всплывания не превышает скорости витания.
В насосной системе с верхней разводкой (см. рис. 10.7, а) для перемещения пузырьков воздуха к воздухосборникам уклон магистралей рекомендуется делать против направления движения воды (рис. 10.15, а). Так же делается уклон обратных магистралей и в насосной системе с опрокинутой циркуляцией воды (см. рис. 10.7, в) для перемещения воздушных скоплений к центральному воздухосборнику или расширительному баку, помещаемому над главным обратным стояком (рис. 10.15, б). В гравитационной системе с верхней разводкой допустим уклон (не менее 0,005) магистралей по направлению движения воды (см. рис. 10.1, в).
Минимальный внутренний диаметр dB, мм, проточного воздухосборника (dB должен превышать диаметр примыкающей магистрали по крайней мере в 2 раза) определяют nb формуле
dB = 2G0-5, (10.3)
где G- расход воды в воздухосборнике, кг/ч.
Длина горизонтальных воздухосборников должна в 2-2,5 раза превышать их диаметр
Рис. 10.16. Способы централизованного удаления воздушных скопленнн нз систем водяного отопления с нижней разводкой
а-через вертикальный воздухосборник; б через расширительный бак; / воздушная труба стояка; 2 воздушные линии; 3 вертикальный непроточный воздухосборник; 4 спускной кран; 5 воздушная петля; 6 открытый расширительный бак;
8-соединительные 1рубы; /-/ верхний уровень воды (размеры воздухосборников выбираются по типовым чертежам).
В стояках насосной однотрубной системы с нижней разводкой (см. рис. 10.7, б) рекомендуется скорость движения воды не менее 0,25-0,3 м/с для уноса пузырьков воздуха. Воздушные краны, устанавливаемые на отопительных приборах (см. рис. 10.7, б и 10.8), предназначены для использования при проведении пуско-наладочных и ремонтных работ.
Магистрали Dy > 50 мм, а также ветви горизонтальных систем независимо от диаметра допускается прокладывать без уклона при скорости движения воды не менее 0,25 м/с.
В двухтрубной системе с нижней разводкой для сбора воздуха используются отопительные приборы на верхнем этаже или воздушные трубы (см. рис. 10.9). Воздушные трубы стояков объединяются воздушной линией-горизонтальной оцинкованной трубой Dy 15 мм с одной воздушной петлей h = 500 мм, которая соединяется с вертикальным непроточным воздухосборником (рис. 10.16, а) или с трубами открытого расширительного бака (рис. 10.16, б).
Воздух, скопившийся в воздухосборниках, выпускают в атмосферу вручную через спускные краны 2 (см. рис. 10.15) и 4 (см. рис. 10.16) или через автоматические воздухоотводчики 3 (см. рис. 10.15), если они имеются (например, типа УВ-1, применяемые в Москве).
Воздух, скопившийся в отопительных приборах, в верхней точке стояка или магистрали, выпускается в атмосферу через воздушные краны (например, игольчатого типа Dy 15 с воздуховыпускным отверстием d = 2 мм).
Воздухоотводящие трубки от воздухосборников рекомендуется прокладывать в пределах
Рис. 10.17. Открытый расширительный бак с патрубками для присоединения труб: циркуляционной 1, переливной 2, груб реле уровня 3, контрольной (сигнальной) 4, расширительной 5 (6 муфта с пробкой; hn полезная высота бака)Рис. 10.17. Открытый расширительный бак с патрубками для присоединения труб: циркуляционной 1, переливной 2, груб реле уровня 3, контрольной (сигнальной) 4, расширительной 5 (6 муфта с пробкой; hn полезная высота бака)Рис. 10.18. Присоединение открытого расширительного бака к магистраляма-обратной в насосной системе отопления с ручным контролем; б-то же, с автоматизированными сигнализацией и регулированием уровня воды в баке; в подающей в гравитационной системе; 7-4 трубы соответственно расширительная, циркуляционная, контрольная, переливная; 5 и 6-реле соответственно нижнего и верхнего уровня воды в баке, соединенные трубой 3' (с вентилем Оу 15) с бакомРис. 10.18. Присоединение открытого расширительного бака к магистраляма-обратной в насосной системе отопления с ручным контролем; б-то же, с автоматизированными сигнализацией и регулированием уровня воды в баке; в подающей в гравитационной системе; 7-4 трубы соответственно расширительная, циркуляционная, контрольная, переливная; 5 и 6-реле соответственно нижнего и верхнего уровня воды в баке, соединенные трубой 3' (с вентилем Оу 15) с бакомводы в системе Ис по формуле (размеры баков принимают по типовым чертежам)К =кК>(Ю.4)ПОЛС’\/воды в системе Ис по формуле (размеры баков принимают по типовым чертежам)К =кК>(Ю.4)ПОЛС’\/
Рис. 10.17. Открытый расширительный бак с патрубками для присоединения труб: циркуляционной 1, переливной 2, груб реле уровня 3, контрольной (сигнальной) 4, расширительной 5 (6 муфта с пробкой; hn полезная высота бака)
Рис. 10.17. Открытый расширительный бак с патрубками для присоединения труб: циркуляционной 1, переливной 2, груб реле уровня 3, контрольной (сигнальной) 4, расширительной 5 (6 муфта с пробкой; hn полезная высота бака)
Рис. 10.18. Присоединение открытого расширительного бака к магистралям
а-обратной в насосной системе отопления с ручным контролем; б-то же, с автоматизированными сигнализацией и регулированием уровня воды в баке; в подающей в гравитационной системе; 7-4 трубы соответственно расширительная, циркуляционная, контрольная, переливная; 5 и 6-реле соответственно нижнего и верхнего уровня воды в баке, соединенные трубой 3' (с вентилем Оу 15) с баком
Рис. 10.18. Присоединение открытого расширительного бака к магистралям
а-обратной в насосной системе отопления с ручным контролем; б-то же, с автоматизированными сигнализацией и регулированием уровня воды в баке; в подающей в гравитационной системе; 7-4 трубы соответственно расширительная, циркуляционная, контрольная, переливная; 5 и 6-реле соответственно нижнего и верхнего уровня воды в баке, соединенные трубой 3' (с вентилем Оу 15) с баком
воды в системе Ис по формуле (размеры баков принимают по типовым чертежам)
К =кК>(Ю.4)
ПОЛС’\/
воды в системе Ис по формуле (размеры баков принимают по типовым чертежам)
К =кК>(Ю.4)
ПОЛС’\/
холодных помещений под слоем общей тепловой изоляции рядом с отопительной магистралью и выводить в обогреваемые помещения (например, в лестничную клетку).
Расширительный бак
Расширительные баки (открытые и закрытые с воздушной или газовой подушкой) применяют при тепловой мощности систем отопления одного или нескольких зданий не более б МВт (5 Гкал/ч). При мощности более 6 МВт необходимое давление в системах поддерживается постоянно действующими подпиточными насосами.
Открытый расширительный бак (рис. 10.17) устанавливают над верхней точкой системы (с учетом п. 10.5); закрытый, находящийся под избыточным давлением, помещают чаще всего в тепловом пункте.
На рис. 10.18 показаны схемы соединения открытого расширительного бака с системой. В насосной системе малоэтажного здания используют схему с выводом контрольной трубы Dy 20 мм и переливной трубы к раковине в тепловом пункте (рис. 10.18, а). Расширительная и циркуляционная трубы присоединяются к общей обратной магистрали преимущественно близ всасывающего патрубка циркуляционного насоса на расстоянии / не менее 2 м одна от другой. Диаметр расширительной трубы 32 мм, циркуляционной - 25 мм, переливной - 50 мм (для баков общей вместимостью менее 500 л диаметры уменьшаются на один торговый размер).
В насосной системе многоэтажного здания переливная труба отводится к водосточному стояку (чугунному), а вместо контрольной трубы устраивают электрическую сигнализацию и автоматическое управление подпиткой системы с помощью двух реле уровня, соединенных трубой 3' (рис. 10.18,6) с баком. В 10-16-этаж- ных зданиях расстояние / (см. рис. 10.18, а) может быть сокращено до конструктивно приемлемого минимума, а диаметры расширительной и циркуляционной труб уменьшены до 20-15 мм.
В гравитационной системе с верхней разводкой открытый расширительный бак присоединяют к высшей точке подающей магистрали (рис. 10.18, в).
Полезный объем открытого расширительного бака определяют в зависимости от объема
где к - коэффициент, учитывающий объемное расширение воды (табл. 10.2).
ТАБЛИЦА 10.2
ОБЪЕМНОЕ РАСШИРЕНИЕ ВОДЫ, НАГРЕВАЕМОЙ В СИСТЕМЕ ОТОПЛЕНИЯ (В ДОЛЯХ ПЕРВОНАЧАЛЬНОГО ОБЪЕМА)
Расчетная температура горячей воды. °C
Объемное расширение воды
Расчетная тем- Объемное пература горя- расширение чей воды, °C воды
85
0,022
1150,031
95
0,024
1300,035
105
0,027
135-1500,042
110
0,029
Примечание. Предусмотрено наполнение системы теплофикационной водой (( = 40 — 45 °C); при наполнении системы водопроводной водой (t = 5 °C) объемное расширение воды увеличивать вдвое.
Общий объем воды в системе отопления Ус, л, определяют по формуле
к = (кР + КаЛ + Кр + КоТ)ес, (ю.5)
где V , V , V , V - объем воды, л, соответственно в пр кал тр кот
приборах, калориферах, трубах, котлах, приходящийся на 1 кВт тепловой мощности системы отопления (табл. 10.3); Qc-тепловая мощность системы водяного отопления, кВт (1,16 тыс. ккал/ч).
ТАБЛИЦА 10.3
ОБЪЕМ ВОДЫ В ЭЛЕМЕНТАХ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Элемент системы Объем воды, л/кВт, при расчетной темпе- отопленняратуре горячей воды в системе, °C
85
95
105
ПО
115
130
135
150
Радиатор чугунный секционный глуби-
140 мм
10,8
9,5
8,9
8,5
8,2
7,2
6,8
90 «
14,4
12,9
11,9
11,4
11,0
9,6
9,2
Конвекторы: «Аккорд», «Про-
1,07
1,0
0,97
0,94
0,86
0,69
гресс-20»
«Прогресс-15»
0,76
0,71
0,69
0,66
0,60
0,52
Радиатор стальной
8,1
7,1
6,6
6,4
6,1
5,3
5,1
панельный
Ребрис [ая труба
5,6
5,2
5,0
4,8
4,3
3,6
чугунная
Гладкая труба
35,7
31,6
30,4
29,7
28,6
24,9
21,5
Оу = 70 — 100 мм Бетонная отопи-
1,72
1,59
1,52
1,46
1,29
тельная панель
Конвекторы типов
0,69
0,64
0,63
0,62
0,60
0,59
КН, ко, кв
Калорифер пла-
0,47
0,43
0,40
0,39
0,38
0,34
0,33
стинчатый
Труба при циркуля-
искуссгвенной
7,6
6,9
6,4
6,0
5,6
5,2
4,7
естественный
13,8
—
—
-
—
—
Котел чугунный
2,6
2,6
2,6
-
-
-
-
секционный
Теплообменник
0,23
0,21
0,19
0,18
0,17
0,15
-
скоростной
Примечание. Объем воды в наружных теплопроводах определяют по npoexiy теплоснабжения
Объем закрытого расширительного бака при начальном давлении в нем, равном атмосферному, превышает объем открытого бака. Искусственное повышение начального давления воздуха или газа в баке позволяет уменьшить его объем. * Замена сжатого воздуха азотом устраняет абсорбцию воздуха.
Расчетное циркуляционноедавление в системе
В системе отопления расчетное давление для создания циркуляции воды Дрр определяется по формулам:
в насосной вертикальной однотрубной системе при качественном регулировании теплоносителя
^рР = ^р» + Дл; (Ю.6)
то же, при автоматическом качественноколичественном регулировании теплоносителя
Арр = Ари + 0,70Аре;(10.7)
в насосных двухтрубной и горизонтальной однотрубной системах
Дрр = Дрн + 0,40ДЛ;(10.8)
в гравитационной системе
Ал = А/>е,(10.9)
где Арн-давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе; Npe-естественное циркуляционное давление:
АЛ = АЛпр + ДРетр. (10.10)
Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах Дде , Па, находят по рис. П.1 или по формуле при N участках в кольце (без множителя g при расчете в кгс/м2):
NN
АЛ.тр = ^№+1 - Yi) « №№ - ti+1\
(10.11)
где h;- вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения t-го участка и нагревания, м; у,, у.+1-удельный вес воды, Н/м3, при температуре в
* Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха. Справочное руководство. Пер. с англ.-М.: Госстройиздат, 1963
начале /, и в конце / того же участка (объемная масса, кг/м3, при расчете давления в кгс/м2).
В насосных системах с нижней разводкой величиной ^pe тр можно пренебрегать.
Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопительных приборах Аре , Па, определяется по формулам:
в вертикальной однотрубной системе при N приборах в стояке, входящем в расчетное кольцо (без множителя g при расчете в кгс/м2).
pg N
^Ре.п» = —^№Х(Ю.12)
где Q,- необходимая теплоподача теплоносителем в i-e помещение:
е, = еп..Р1Р2, (юла)
Q -теплопотери z-го помещения, Вт (ккал/ч); pt и Р2 - поправочные коэффициенты (см. гл. 9); /г,-вертикальное расстояние между условными центрами: охлаждения в стояке для /-го прибора и нагревания (середина высоты теплообменника или котла, точка смешения воды в тепловом пункте и т. п.), м; центры охлаждения воды в стояках помечены на рис. 10.7, а-в черными точками; расстояние ht может измеряться от уровня магистрали, прокладываемой в подвальном помещении (техническом подполье, подпольном канале); с-удельная массовая теплоемкость воды [4187 Дж/(кг-К) или 1,0 ккал/(кг-°C]; р-среднее приращение плотности (объемной массы) при понижении температуры воды на ГС (табл. 10.4); Gct-расход воды в стояке, кг/с (кг/ч); при гидравлическом расчете системы с равными перепадами температуры воды в стояках
N
G« = —г- 3132,(10.14)
с-шс
где Аг = / — /„-расчетная разность температуры воды в системе, °C.
ТАБЛИЦА 10.4
ЗНАЧЕНИЕ р, КГ/(М3 °C), В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РАСЧЕТНОЙ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОДЫ В СИСТЕМЕ
ц - t0, °C
Р
0 -t0, °с
Р
85-65
0,60
115-70
0,68
95-70
0,64
130-70
0,72
105 70
0,66
150-70
0,76
Используя формулу (10.14), получим (без множителя g при расчете в кгс/м2)
A^np = ^-(/r-O^(QnA),(Ю.12а)
где Qct = ^ Qn »" тепловая нагрузка стояка;
в горизонтальной однотрубной или двухтрубной системе в расчетном кольце через ветвь или отопительный прибор на нижнем этаже (без множителя g при расчете в кгс/м2)
Аре.пр = ^ (Го - Yr) « pg^ (tr - Q,
(10.15)
где ^-вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже и нагревания в системе, м; центры охлаждения воды помечены на рис. 10.8 и 10.9 черными точками.
В насосных системах допустимо не учитывать Дре, если оно составляет менее 0,10А/>н.
Насосное циркуляционное давление Арн выбирается:
при зависимом присоединении системы отопления без смешения (см. рис. 10.1, д), а также со смесительным насосом на перемычке (см. рис. 10.4,а)-равным располагаемой разности давления pY — р2 [см. формулу (10.1)] в точке ввода наружных теплопроводов в здание (с ограничением исходя из предельно допустимой скорости движения воды в трубах по табл. 10.5);
ТАБЛИЦА 10.5 ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОДЫ waon В ТРУБАХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Допусти-
Значения
^доп при
большем
из коэффициентов
мый уро-
местного сопротивления арматуры на трубах, при-
вень зву-
мыкающих к помещению
ка LA, дБА
до 5
10
15
20
30
25
1,5/-
1,1/0,7
0,9/0,55
0,75/0,5
0,6/0,4
30
1,5/-
1,5/1,2
1,2/1,0
1,05/0,8
0,85/0,65
35
1,5/-
1,5/1,5
1,5/1,1
1,2/0,95
1,0/0,8
40
1,5/-
1,5/1,5
1,5/1,5
1,5/1,5
1,3/1,2
45 и более
1,5/-
1,5/1,5
1,5/1,5
1,5/1,5
1,5/1,4
Примечания. 1. В числителе даны значения идоп при всех видах арматуры, кроме прямых вентилей, в знаменателе-при прямых вентилях
2. Во вспомогательных зданиях и помещениях предприятий, в которых допустимый эквивалентный уровень звука превышает 45 дБА, скорость движения воды в трубах допустима до 2 м/с, в производственных зданиях-до 3 м/с
при зависимом присоединении системы отопления со смешением в элеваторе (см. рис. 10.1,г и 10.6)-исходя из располагаемой
Рис. 10.19. Изменение насосного циркуляционного давлении Дрн в зависимой системе нодяного отопления со смешением и водоструйном элеваторе
Pi и р3 _Давление в наружных подающем и обратном тепло-проводах; «-коэффициент смешения
разности давления pv — р2 и коэффициента смешения элеватора по рис. 10.19;
при местном теплоснабжении (см. рис. 10.1, а) с перспективой элеваторного присоединения к теплофикационной сети-исходя из предполагаемой разности давления в точке будущего ввода теплопроводов рх — р2 — 150 кПа (напора 15 м) и коэффициента смешения элеватора-по табл. 10.6;
ТАБЛИЦА 10.6
НАСОСНОЕ ЦИРКУЛЯЦИОННОЕ ДАВЛЕНИЕ В ЭЛЕВАТОРНОЙ СИСТЕМЕ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Ар„, кПа (КГС/М2), ПРИ рх - рг = 150 кПа (НАПОРЕ 15 М)
Расчетная Насосное давление Ар„ при температуре воды
температура воды в _
системе, °C
tv °C, и коэффициенте смешения и
/, = 115
130150
'г<0
иДрн
и&р„иДрр
85
65
1,50
22 (2200)
2,25
15 (1500)
3,25
12 (1200)
95
70
0,80
36 (3600)
1,40
23 (2300)
2,20
16 (1600)
105
70
0,29
65 (6500)
0,71
39 (3900)
1,29
25 (2500)
115
70
-
--
0,33
62 (6200)
0,78
37 (3700)
при независимом присоединении системы отопления (см. рис. 10.1,6), при зависимом со смесительным насосом на обратной или подающей магистрали (см. рис. 10.4, б-e), а также при местном теплоснабжении (см. рис. 10.1, а) без перспективы присоединения к тепло
фикационной сети-исходя из потери давления в системе при предельно допустимой скорости движения воды в трубах (см. табл. 10.5);
в северной строительно-климатической зоне при элеваторном присоединении к теплофикационной сети-не более 8 кПа (800 кгс/м2).
Способы гидравлического расчета системы отопления
Гидравлический расчет системы выполняют двумя основными способами:
7 - по характеристикам гидравлического сопротивления (исходя из выбранного диаметра труб, когда определяется расход воды в них); 2-по удельным линейным потерям давления (исходя из принятого расхода воды в трубах, когда подбирается их диаметр).
Перепады температуры воды в стояках или ветвях системы в первом случае получаются неравными (допустимое отклонение от Д/с + 7°С при Д/с до 45°С), во втором случае принимаются равными Д/с.
Способ гидравлического расчетапо характеристикамсопротивления
При расчете по этому способу линейные (от трения) и местные (в местных сопротивлениях) потери давления на участке системы 8р, Па (кгс/м2), находят по формуле (с переводным коэффициентом к при расчете в кгс/м2)
Др = kSG2,(10.16)
где G- расход воды на рассчитываемом участке, кг/ч; kS- характеристика гидравлического сопротивления участка, Па/(кг/ч)2 [(кгс/м2)/(кг/ч)2], определяемая по формуле (с переводными коэффициентами к при расчете в кгс/м2)
\
+(10.17)
к- переводной коэффициент: для СИ-к = 1,0; для системы МКГСС-к — 0,102; Л-удельное динамическое давление на участке, Па/(кг/ч)2; принимается по табл. 10.7 или вычисляется по формуле
А = 6,25/10®р^;(10.18)
dB и /-внутренний диаметр и длина участка, м; Х/</в-приведенный коэффициент гидравлического трения; принимается по табл. 10.7; Е£-сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; выбирается по табл. П.12-П.20 (см. также табл. 10.8 и 10.9); р-средняя плотность воды, кг/м3.
ГОСТДиаметр трубы, ммУдельное динами-ПриведенныйРасход водыУдельная харак-— ческое давлениекоэффициентпри скороститеристика сопро-условного прохода внутреннийА 104,гидравлического1 м/с С/н,тивления 5УД 104Патрения (среднеекг/чПаОу(кг/ч)2значение) k/dB, м 1м/см (кг/ч)2ГОСТДиаметр трубы, ммУдельное динами-ПриведенныйРасход водыУдельная харак-— ческое давлениекоэффициентпри скороститеристика сопро-условного прохода внутреннийА 104,гидравлического1 м/с С/н,тивления 5УД 104Патрения (среднеекг/чПаОу(кг/ч)2значение) k/dB, м 1м/см (кг/ч)2ТАБЛИЦА 10.7ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРУБ НАСОСНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ (ПРИ /с = 1,0)ТАБЛИЦА 10.7ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРУБ НАСОСНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ (ПРИ /с = 1,0)3262 75*10(обыкновенные)15202532405012,626,503,6042595,4015,710,602,7069028,6221,23,191,8012505,7427,11,231,4020001,7235,90,391,035000,39410,230,8046500,18530,0820,5578000,0453262 75*10(обыкновенные)15202532405012,626,503,6042595,4015,710,602,7069028,6221,23,191,8012505,7427,11,231,4020001,7235,90,391,035000,39410,230,8046500,18530,0820,5578000,04510704-76*506580100125150490,1130,6066000,068700,02690,40134000,0108820,01420,30184000,00431000,006420,23276000,001481250,002650,18430000,000481490,0013 50,15610000,0002010704-76*506580100125150490,1130,6066000,068700,02690,40134000,0108820,01420,30184000,00431000,006420,23276000,001481250,002650,18430000,000481490,0013 50,15610000,00020Потери давления, Па (кгс/м2), на участке можно определять также по формуле
ГОСТДиаметр трубы, мм
Удельное динами-
Приведенный
Расход воды
Удельная харак-
—
ческое давление
коэффициент
при скорости
теристика сопро-
условного прохода внутренний
А 104,
гидравлического
1 м/с С/н,
тивления 5УД 104
Па
трения (среднее
кг/ч
Па
Оу
(кг/ч)2
значение) k/dB, м 1
м/с
м (кг/ч)2
ГОСТДиаметр трубы, мм
Удельное динами-
Приведенный
Расход воды
Удельная харак-
—
ческое давление
коэффициент
при скорости
теристика сопро-
условного прохода внутренний
А 104,
гидравлического
1 м/с С/н,
тивления 5УД 104
Па
трения (среднее
кг/ч
Па
Оу
(кг/ч)2
значение) k/dB, м 1
м/с
м (кг/ч)2
ТАБЛИЦА 10.7
ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРУБ НАСОСНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ (ПРИ /с = 1,0)
ТАБЛИЦА 10.7
ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРУБ НАСОСНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ (ПРИ /с = 1,0)
3262 75*10
(обыкновенные)15
20
25
32
40
50
12,626,503,6042595,40
15,710,602,7069028,62
21,23,191,8012505,74
27,11,231,4020001,72
35,90,391,035000,39
410,230,8046500,18
530,0820,5578000,045
3262 75*10
(обыкновенные)15
20
25
32
40
50
12,626,503,6042595,40
15,710,602,7069028,62
21,23,191,8012505,74
27,11,231,4020001,72
35,90,391,035000,39
410,230,8046500,18
530,0820,5578000,045
10704-76*50
65
80
100
125
150
490,1130,6066000,068
700,02690,40134000,0108
820,01420,30184000,0043
1000,006420,23276000,00148
1250,002650,18430000,00048
1490,0013 50,15610000,00020
10704-76*50
65
80
100
125
150
490,1130,6066000,068
700,02690,40134000,0108
820,01420,30184000,0043
1000,006420,23276000,00148
1250,002650,18430000,00048
1490,0013 50,15610000,00020
Ар = (G/a)2,(10.19)
где а-проводимость участка, кг/(ч-Па0,5) [кг/ч х х (кгс/м2)0,5]; связана с характеристикой сопротивления зависимостью (с переводным коэффициентом к при расчете в кгс/м2)
11(10.20)
1
1
Соотношение между характеристикой сопротивления и проводимостью определяется по шкале kS — а (рис. 10.20, на котором значения произведения kS даны увеличенными в 104 раз).
При соединении отдельных участков в циркуляционное кольцо общая характеристика сопротивления:
при последовательном соединении N участков
IV
kSo6Bl = LkSt;(10.21)
при параллельном соединении N участков (образующих трубный или приборный узел между общими точками деления и слияния потоков), отнесенная к общему расходу воды,
/с 1
I S стуч 1
Если проводимость такого узла ауз = Хауч, его составляющих, то коэффициент затекания
воды в один из этих участков, отнесенный к общему расходу воды
(10.23)(10.23)при параллельном соединении N стояков (образующих систему с тупиковым движением воды в магистралях) общая характеристика сопротивления системы, отнесенная к общему расходу воды в головных участках,
(10.23)
(10.23)
/cSCT kSc =/cSCT kSc =/2 \2\2
/cSCT kSc =
/cSCT kSc =
+ kS21 S а, I + ... + kSN ( 2 а, I
(10.24)
где kSCT , - характеристика сопротивления тупикового стояка 1 с примыкающей парой участков магистралей (коэффициент затекания воды в стояк 1 принят за единицу-а, = 1.0), kS2, ..., kSN-TO же, пар участков
S
S
S
6
S
S
0,1-
1 —
— 100
10 —
100 —
— 10
1ООО —
— 300
—
—30
—
— 3
у
^—90
—
—
- 9
-
-
—
—■
—
—
—
-
0,15 -
—
1,5 —
-
15 —
—
150 —
1500 —
—
—
— 80
—
— 8
— 250
-
— 25
—
— 2^
-
—
-
-
—
—
—
0,2 -
2 —
— 70
20 —
200 —
— 7
2000 —
—
0,25 -
— 200
2,5 —
25 —
— 20
250 —
2500 —
— 2
— 190
— 60
— 19
— 6
— 1,9
0,3 -
5—
30 —
300 —
3000 —
—180
— 18
— 1jB
-
—
—
— 170
—
— 17
—
—
— 1,7
0,4 -
— 160
4 —
—50
40—_
— 16
4оо "5
—5
4000 “2
— 1,6
-
—
— 150
— 15
— 1,5
-
—
и
0,5^
-140
5-4
50-4
-14
500 -^
5000 ^
— 1,4
-
—
—
—
0,6
— 130
6 ч
— 40
60-4
-13
600 -Е
— 4
6000 -^
— 1,3
—
—
—
- 120
7 -Е
7Z7-=
— 12
700 ^
7000 -^
— 1,2
0,6 Л
— 110
<з—i
-
80 Л
-11
800 ^
8000 -Ё
— 1,1
•I —
0,9 4
g ~i
9Q -Ё
900 -Ё
9000 -|
—
1 —
10^
100 ^
1О0О -2
1ОООО -=
Рис. 10.20. Шкала соотношения характеристики гидравлического сопротивления 5 и проводимости ст труб (значения даны увеличенными в 104 раз при к = 1,0)
магистралей, примыкающих к стоякам 2, ..., N; а, - коэффициент затекания воды в стояк / с проводимостью ст,, определяемый по формуле
С^ст./Сткл,(10.25)
ок,-проводимость контура, состоящего из тупикового стояка /, и примыкающих, последовательно соединенных, пар участков магистралей до стояка L
N
Qc = aK.N’Lai,(10.26)
1
где ок д,-проводимость контура, определяемая по формуле (10.20), исходя из значения числителя в
формуле (10.24); La,-сумма коэффициентов затекания воды во все стояки системы.
Потери давления в такой системе отопления с расходом воды Ge определяют по формуле (10.16) исходя из значения kSc [формула (10.24)] или по формуле (1.0.19) исходя из значения ос [формула (10.26)].
Способ гидравлического расчета по удельным линейным потерям давления
При расчете по этому способу линейные (от трения) и местные (в местных сопротивлениях) потери давления на участке теплопровода Ар, Па (кгс/м2), находят по формуле
Др = к(Я/ + 2),(10.27)
где /с-переводной коэффициент: для СИ-к = 1.0; для системы МКГСС- к = 0,102; К -удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м; определяется по табл. II. 1 и II.2 в зависимости от заданного расхода воды G,, кг/ч, рассчитываемого по формуле, аналогичной формуле (10.14):
(10-28)
/ длина рассчитываемого участка, м; Z-местные потери давления на участке, Па; определяются по табл. И.З.
Потери давления в циркуляционном кольце составляют:
при последовательном соединении N участков
N
Арсум = кЕ(Р/+ Z);(10.29)
г
при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей
APi = APj.(10.30)
При гидравлическом расчете используют значения коэффициентов местных сопротивлений (КМС), приведенные в табл. П.12-11.20. Для отдельных отопительных приборов ниже даны дифференцированные значения КМС. Значения КМС радиаторов чугунных секционных, присоединенных к трубам по схеме снизу-вниз (см. гл. 9), указаны в зависимости от числа секций в приборе (табл. 10.8).
ТАБЛИЦА 10.8
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРОТОЧНЫХ (СНИЗУ-ВНИЗ) ЧУГУННЫХ СЕКЦИОННЫХ РАДИАТОРОВ ПРИ w > 0,1 М/С
Диаметр условного прохода подводки, мм
КМС при числе секций
4
8
12
16
20
24
15
1,45
1,60
1,70
1,80
1,85
1,85
20
1,50
1,90
2,25
2,60
2,90
3,20
25
1,65
2,20
2,65
3,0
3,25
3,40
32
1,80
2,60
3,70
5,0
6,50
8,0
Средние значения КМС радиаторов стальных панельных и конвекторов приведены в табл. 10.9. Значение КМС прибора с подводками можно определить по формуле
^p = snp.y3M,(10.31)
где $пр - характеристика сопротивления приборного узла; определяется по формуле (10.22) при к = 1,0 с учетом числа параллельно соединенных нагревательных элементов в приборе; Л-удельное динамическое давление; принимается по табл. 10.7 для диаметра подводки к прибору.
Гидравлический расчет системыпо удельным линейным потерямдавления
Расчет начинают с основного циркуляционного кольца системы, в котором установлено наименьшее значение Др г-отношения расчетного циркуляционного давления Арр к длине кольца Е/:
АР1 = Арр/Ш.(10.32)
В насосной вертикальной однотрубной системе-это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удаленных от теплового пункта при тупиковом движении воды или через наиболее нагруженный из средних стояков при попутном движении воды в магистралях. В насосной двухтрубной системе-это кольцо че-
ТАБЛИЦА 10.9
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СТАЛЬНЫХ РАДИАТОРОВ И КОНВЕКТОРОВ
Прибор
Марка прибора
КМС при диаметре условного прохода подводки, мм
10
15
20
25
Радиатор стальной
РСВ1
0,2
0,5
1,7
4,5
РСГ2
0,6
1,35
4,5
12,0
Конвектор «Универсал»
КН20-К
0,50,75
1,351,9
4,56,3
11,616,2
1,0
2,4
8,1
20,9
КН20-П
0,150,26
0,350,6
1,182,1
3,155,6
0,37
0,9
2,98
7,9
Конвектор «Универсал-С»
КН20-К
1,421,73
3,44,2
11,413,9
3037
2,05
4,9
16,4
43,8
КН20-П
0,320,34
0,780,81
2,62,7
6,97,2
0,35
0,84
2,8
7,5
Конвектор «Комфорт-20»
КН20-К
0,40,7
1,11,6
3,45,4
9,114,4
0,9
2,2
7,4
19,8
КН20-И
0,10,4
0.30,9
1,03,0
2,78,0
0,6
1,5
5,0
13,4
Конвектор «Аккорд»
КА-к
0.30.6
0.81 5
2 84 9
7 S
Конвектор «Аккорд»
КА-к
0,30,6
0,81,5
2,84,9
7,513,0
0,9
2,1
6,9
18,4
КА-п
0,20,5
0,51,2
1,83,9
4,810,3
0,7
1,8
5,9
15,8
К2А-к
0,81,3
2,03,2
6,710,7
17,928,6
—
-
1,8
4,5
14,8
39,5
Конвектор «Ритм»
КО20-1,37-к
0,8
1,9
6,2
16,6
КО20-1,37-п
0,5
1,1
3,8
10,1
К020-0,915-п
0,3
0,8
2,6
6,9
КО20-2,14-к
1,0
2,4
7,9
21,1
КО20-2,14-п
0,7
1,7
5,7
15,2
Конвектор высокий
КВ-20
5,6
13,5
45,0
120,0
Примечание. Для конвекторов «Универсал», «Универсал-С», «Комфорг-20» и «Аккорд» даны значения КМС при минимальной (в числителе), максимальной (в знаменателе), а также средней длине нагревательных элементов.
^ср^ср(1 - WPЕ/(1 - WPЕ/(10.33)(10.33)
^ср
^ср
(1 - WP
Е/
(1 - WP
Е/
(10.33)
(10.33)
рез нижний отопительный прибор аналогично выбранных стояков.
В горизонтальной однотрубной системе многоэтажного здания основное циркуляционное кольцо выбирают по меньшему значению Api [см. выражение (10.32)] в двух кольцах через ветви на верхнем и нижнем этажах. Так же поступают при расчете гравитационной системы, сравнивая значения &.pY в циркуляционных кольцах через отопительные приборы, находящиеся на различных расстояниях от теплового пункта.
При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rcp, определяемого по формуле
где к-коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе (табл. 11.21); L/-общая длина последовательных участков, составляющих расчетное циркуляционное кольцо, м.
При выборе диаметра однотрубных стояков с движением воды снизу - вверх в замыкающих участках принимают во внимание не только максимально допустимый расход воды (по скорости-см. табл. 10.5), но и минимальный расход (для обеспечения затекания воды в приборы). В табл. 10.10 для^ориентировки указан минимально допустимый расход воды в таких стояках с радиаторными узлами. Для стояков с приборными узлами иного вида, особенно при
ТАБЛИЦА 10.10
МИНИМАЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ПРИ ДВИЖЕНИИ ЕЕ СНИЗУ ВВЕРХ В ОДНОТРУБНЫХ СТОЯКАХ С РАДИАТОРНЫМИ УЗЛАМИ, ИМЕЮЩИМИ СМЕЩЕННЫЕ ЗАМЫКАЮЩИЕ УЧАСТКИ (ВЫСОТОЙ 0,5 М) И КРАНЫ КРП
Расчетная температура воды в системе
-Го °C
Диаметр условного прохода труб, мм
Минимальный расход воды -Ост КГ/Ч
стоянка
замы- подво- каю- док
участ-
95 70
15
1515
200
105 70
220
95 70
20
1520
150
105-70
170
95-70
25
2025
330
105 70
360
высоких приборах, минимальный расход воды определяют расчетом.
При выборе диаметра труб в системах отопления с нижним расположением обеих магистралей учитывают, что минимальный расход воды в верхней части П-образных однотрубных стояков, при котором обеспечивается унос воздуха из труб, составляет: при £)у15 мм GCT = 140, при Dy20 мм GCT = 250, при £)у25 мм GCT = 400 кг/ч.
В результате расчета потери давления в основном циркуляционном кольце, состоящем из N последовательных участков [см. формулу (10.29)], должны составлять (при к = 1,0):
IV
Х(Р1 + Z) « 0,9Арр,(10.34)
1
т. е должны быть меньше Арр приблизительно на 10% (запас).
Расчет второстепенных циркуляционных колец системы проводят исходя из расчета основного кольца. В каждом новом кольце рассчитывают только дополнительные (не общие) участки, параллельно соединенные с участками основного кольца. При этом стремятся к получению равенства [по формуле (10.30)]:
S(7?/ + ZU = Appson, (10.35)
где Арр доп - располагаемое циркуляционное давление для расчета дополнительных не общих участков
Это давление принимают равным потерям давления (ранее вычисленным) на параллельно
соединенных с ними участках, входящих в основное кольцо:
двухтрубной системы
Аррдоп = L(Ri + Z)OCH;(10.36)
однотрубной системы
Арр доп ^ (^^ 4" Z)OCH + (Аре дОП ^Ре осн)
(10.37) с поправкой на разность естественных циркуляционных давлений в рассчитываемом и основном кольцах [по формуле (10.12)].
Расхождение (невязка) в расчетных потерях давления на параллельно соединенных участках допустимо при тупиковом движении воды в магистралях до 15%, при попутном движении ±5%.
Гидравлический расчетвертикальной однотрубнойсистемы
После расчета основного циркуляционного кольца системы с тупиковым движением воды в магистралях строят для определения располагаемого давления в точках присоединения стояков эпюру циркуляционного давления в магистралях (пример построения-см. п. 10.9.2).
Для построения эпюры циркуляционного давления в магистралях системы с попутным движением воды необходим гидравлический расчет кроме основного кольца еще двух второстепенных циркуляционных колец. Эти кольца выбирают через ближний и дальний (от теплового пункта) наиболее нагруженные стояки.
При гидравлическом расчете промежуточных стояков определяют располагаемое циркуляционное давление по формуле, аналогичной формуле (10.37), используя построенную эпюру циркуляционного давления в магистралях. Для увязки потерь давления могут применяться составные стояки из труб различного диаметра. В первую очередь изменяют диаметр труб, соединяющих стояки с магистралями.
При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметра труб гидравлический расчет выполняют способом характеристик гидравлического сопротивления (см. п. 10.10). В исключительных случаях прибегают к диафрагмированию стояков. Диаметр диафрагмы НД, мм, определяют (принимая его
не менее 5 мм) исходя из расхода воды в стояке GCT, по формуле
cL = 3,54(G2T/Ap )0,251,
д ,У (10.38)
Уд = 2,0(С2т/Ард)°’25], J 17
где Ард- необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па (кгс/м2).
При гидравлическом расчете стояков с замыкающими участками значения коэффициента затекания воды в приборы принимают по табл. 9.3 или вычисляют по формуле (10.23). Так следует поступать, когда дополнительная характеристика гидравлического сопротивления Se замыкающего участка (з. у), связанная с действием естественного циркуляционного давления в малом кольце отопительного прибора, Se < 5е иред (табл. 10.11).
ТАБЛИЦА 10.11
ЗНАЧЕНИЯ 5е -104, ПА/(КГ/Ч)2, В МАЛОМЦИРКУЛЯЦИОННОМ КОЛЬЦЕ ОТОПИТЕЛЬНОГО
ПРИБОРА ВЫСОТОЙ h = 0,5 М (ПРИ к = 1,0)
Диаметр замыкаю-Один прибор при движе-Два прибора щего участка (з.у)нии водыс осевым з у
Оу, мм сверху-вниз снизу-вверх с з.у с з.у
сме- осе- сме- осе- щен- вым щен- вым ным ным
154520351525
201059310
тимо вычислять по формуле (10.39), вводя в нее коэффициент 2,0.
Характеристика сопротивления смещенного замыкающего участка S2 длиной 0,5 м в формуле (10.40) может быть принята равной: при Dy15-84-104, при Dy20-24-10-4 Па/(кг/ч)2.
Результаты гидравлического расчета системы отопления заносятся в бланк (см. табл. 10.12); порядок заполнения бланка изложен в Справочнике проектировщика. -3-е изд.-М.: Строй- издат, 1975.-С. 94.
Пример 10.1. Выполним гидравлический расчет основного циркуляционного кольца вертикальной однотрубной системы отопления с верхней разводкой, тупиковым движением воды в магистралях, присоединенной через водоструйный элеватор к наружным теплопроводам, при параметрах теплоносителя /, = = 150°С, tr = 95°С, to = 70°С. Тепловые нагрузки приборов и участков (Вт), длины участков указаны на схеме (рис. 10.21). Приборы-радиаторы РСВ установлены у световых проемов, присоединены к стоякам без уток со смещенными обходными участками на третьем этаже (с кранами КРТ), с осевыми замыкающими участками на втором и со смещенными замыкающими участками на первом этаже (с кранами КРП).
Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк 1; длина кольца 56 м (принимая, что правая часть системы значительно длиннее левой). Расчетное циркуляционное давление определяем по формуле (10.6), пренебрегая как незначительной величиной Аре тр:
^pp = Лрн + Ар6.пр = 5600 + 980 = 6580 Па(671 кгс/м2).
Значение Se, Па/(кг/ч)2, при тепловой нагрузке прибора 2„р, Вт, и расходе воды в стояке GCT, определяется по формуле
Se = 31pAnpQnp/Gc3T (10.39)
при P-по табл. 10.4.
Если Se > 5е.пред, то коэффициент затекания воды в прибор, односторонне присоединенный к стояку, рассчитывают по видоизмененной формуле (10.23)
(10.40)
где знак плюс принимают при движении воды в стояке сверху - вниз, знак минус-при движении снизу - вверх.
При двустороннем присоединении приборов к стояку и равенстве характеристик сопротивления приборных узлов значения Se допус-
принимая Арн = 5600 Па и определяя по формуле (10.12а)
0,64-9,81
Ар =—(1600-3 + 1100-6 + 1800-9,25) х
епр 4500
х (95 -70) = 980 Па.
Расход воды в стояке по формуле (10.14) 4500 3600 1,06 ■ 1,1.
С“ = "Т187<95 - 70)= 180 кг/‘1-
Средняя удельная потеря давления на трение по формуле (10.33)
_0,65-6580.
Кср == 76 Па/м.
56
Результаты гидравлического расчета (по табл.
11.1 и П.2 вносим в бланк (табл. 10.12).
Проверяем правильность выбора коэффициентов затекания воды в приборы. По формуле (10.39) определяем для приборов:
Рис. 10.21. Схема вертикальной однотрубной системы водяного отопления с верхней разводкой н тупиковым движением воды в магнстралвх (к примеру 10.1)
7-водоструйный элеватор; 2 воздухосборник; ц. и,-центр нагревания воды
6580 - 596165806580 - 59616580ЮО = 9,4%ЮО = 9,4%
6580 - 5961
6580
6580 - 5961
6580
ЮО = 9,4%
ЮО = 9,4%
на втором этаже
Se = 31 0,64 0,5 -1100:1803 = 18,7 -10';
на первом этаже
Se = 31 0,64-0,5-1600:1803 = 27,2-10"4.
Так как полученные значения $с < $е.ПрЕд по табл. 10.11, то коэффициенты затекания воды могут быть выбраны по табл. 9.3.
Запас давления в основном циркуляционном
кольце
удовлетворяет условию, выраженному формулой (10.34).
При расчете приняты следующие коэффициенты местных сопротивлений на участках (по табл. П.12-11.16), причем для смежных участков местное сопротивление тройника отнесено к участку с меньшей тепловой нагрузкой:
Участок 7: задвижка Оу 40 мм 0,5
отводы Оу 32 мм, Зшт0,5-3= 1,5
Д> = 2,0
Участок 2
GOT. = GOT./GCTB = 500 1320 = 0,38 кран пробочный проходной Dy10,125 мм1,5^2= Н,6Участок 3тройник на проходе при GnpoM = 180 500 = 0,364,8воздухосборник1,5отводы Dy15 мм, 4 шт0,8 4 = 3,2тройник на проходе при Gnpol =1,00,7радиатор РСВ при Dy15 ммкран трехходовой Dy15 мм при0,6проходе3,5^э = 14,3Участок 4два тройника на проходе при Gnpol = 1 — а = 1 — 0,33 = 0,672£4 = 1,14 2 « 2,3Участок 5отвод Dy15 мм^ = 0,8Участок 6тройник на ответвлении приGOTB — 1 — 0,5 — 0,5 и делении по-тока5,4то же, при слиянии потоков2,0^6 = 7,4Участок 7отводы Dy15 мм, 2 шт0,8 2 = 1,6тройник на проходе при Спрох = 0,364,8^7 = 6,4Участок 8отводы Dy25 мм, 2 шт0,5 2= 1,0GOT. = GOT./GCTB = 500 1320 = 0,38 кран пробочный проходной Dy10,125 мм1,5^2= Н,6Участок 3тройник на проходе при GnpoM = 180 500 = 0,364,8воздухосборник1,5отводы Dy15 мм, 4 шт0,8 4 = 3,2тройник на проходе при Gnpol =1,00,7радиатор РСВ при Dy15 ммкран трехходовой Dy15 мм при0,6проходе3,5^э = 14,3Участок 4два тройника на проходе при Gnpol = 1 — а = 1 — 0,33 = 0,672£4 = 1,14 2 « 2,3Участок 5отвод Dy15 мм^ = 0,8Участок 6тройник на ответвлении приGOTB — 1 — 0,5 — 0,5 и делении по-тока5,4то же, при слиянии потоков2,0^6 = 7,4Участок 7отводы Dy15 мм, 2 шт0,8 2 = 1,6тройник на проходе при Спрох = 0,364,8^7 = 6,4Участок 8отводы Dy25 мм, 2 шт0,5 2= 1,0тройник на растекании при
GOT. = GOT./GCTB = 500 1320 = 0,38 кран пробочный проходной Dy
10,1
25 мм
1,5
^2= Н,6
Участок 3
тройник на проходе при GnpoM = 180 500 = 0,36
4,8
воздухосборник
1,5
отводы Dy15 мм, 4 шт
0,8 4 = 3,2
тройник на проходе при Gnpol =1,0
0,7
радиатор РСВ при Dy15 мм
кран трехходовой Dy15 мм при
0,6
проходе
3,5
^э = 14,3
Участок 4
два тройника на проходе при Gnpol = 1 — а = 1 — 0,33 = 0,67
2£4 = 1,14 2 « 2,3
Участок 5
отвод Dy15 мм
^ = 0,8
Участок 6
тройник на ответвлении при
GOTB — 1 — 0,5 — 0,5 и делении по-
тока
5,4
то же, при слиянии потоков
2,0
^6 = 7,4
Участок 7
отводы Dy15 мм, 2 шт
0,8 2 = 1,6
тройник на проходе при Спрох = 0,36
4,8
^7 = 6,4
Участок 8
отводы Dy25 мм, 2 шт
0,5 2= 1,0
GOT. = GOT./GCTB = 500 1320 = 0,38 кран пробочный проходной Dy
10,1
25 мм
1,5
^2= Н,6
Участок 3
тройник на проходе при GnpoM = 180 500 = 0,36
4,8
воздухосборник
1,5
отводы Dy15 мм, 4 шт
0,8 4 = 3,2
тройник на проходе при Gnpol =1,0
0,7
радиатор РСВ при Dy15 мм
кран трехходовой Dy15 мм при
0,6
проходе
3,5
^э = 14,3
Участок 4
два тройника на проходе при Gnpol = 1 — а = 1 — 0,33 = 0,67
2£4 = 1,14 2 « 2,3
Участок 5
отвод Dy15 мм
^ = 0,8
Участок 6
тройник на ответвлении при
GOTB — 1 — 0,5 — 0,5 и делении по-
тока
5,4
то же, при слиянии потоков
2,0
^6 = 7,4
Участок 7
отводы Dy15 мм, 2 шт
0,8 2 = 1,6
тройник на проходе при Спрох = 0,36
4,8
^7 = 6,4
Участок 8
отводы Dy25 мм, 2 шт
0,5 2= 1,0
кран пробочный проходной
Dy25 мм тройник на противотоке при 5„„ = 500 1320 = 0,38
Участок 9
отвод £)у32 мм задвижка 0у40 мм
Участок 10
тройник на ответвлении II группы при GOI, = 907,5 1320 = 0,7 и делении потока
1,57,8^8 = Ю,30,50,5ц, = 1,0U = 1,21,57,8^8 = Ю,30,50,5ц, = 1,0U = 1,2Пример 10.2. Определим располагаемое циркуляционное давление и среднюю удельную потерю давления на трение для гидравлического расчета второстепенного циркуляционного кольца системы отопления, изображенной на рис 10 21
1,5
7,8
^8 = Ю,3
0,5
0,5
ц, = 1,0
U = 1,2
1,5
7,8
^8 = Ю,3
0,5
0,5
ц, = 1,0
U = 1,2
Гидравлический расчет второстепенного кольца через стояк 2 сводится в данном случае к расчету самого стояка 2 Располагаемое циркуляционное давление для расчета стояка 2 определяем по формуле (10 37)
АрР ст 2 = S (Л/ + Z)3 - 7 + (Аре ст 2 - Аре ст 1) == 3245 + (1027 -980) = 3292 Па,
0 64 9 81
где Лре ст 2 = ^^—(2500 3 + 1900 6 + 3600 9,25) х х (95 - 70) = 1027 Па
ТАБЛИЦА 10.12ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГООТОПЛЕНИЯТАБЛИЦА 10.12ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГООТОПЛЕНИЯДанные но схемеПриняюRI + ZПаучастокQ ВтG кг/ч/ мОу ммw м/сR Па/мRI ПаZ Па1ЗЗООО1320150320,37649602,013410942125005005,0250,2454321511,634055534500180140150,265101141414,349019044—1200,5150 17547232,33558545001803,0150,2651013030,8283316900,5150,1328147,46175745001806,5150,2651016576,42208778125005009,0250,2454338710,33026899ЗЗООО13202,0320,37641281,06719510907 50 5250,445133671 2116183Данные но схемеПриняюRI + ZПаучастокQ ВтG кг/ч/ мОу ммw м/сR Па/мRI ПаZ Па1ЗЗООО1320150320,37649602,013410942125005005,0250,2454321511,634055534500180140150,265101141414,349019044—1200,5150 17547232,33558545001803,0150,2651013030,8283316900,5150,1328147,46175745001806,5150,2651016576,42208778125005009,0250,2454338710,33026899ЗЗООО13202,0320,37641281,06719510907 50 5250,445133671 2116183X / = 56,0ХЯ/ = 4168SZ=1793 5961(608кгс/м2)Примечание. Расход воды на участке 4 при а = 0,3 3 (по табл 9 3) G4 = (1 — 0,3 3)180 = 120 кг/чРасход воды на участке 6 при а = 0,5 G6 = 0,5 180 = 90 кг/чРасход воды на участке 10 при коэффициенте смешения и = 2 2 Glo = G, и/(1 + и) = 1320 2,2 3,2 = 907,5 кг/чX / = 56,0ХЯ/ = 4168SZ=1793 5961(608кгс/м2)Примечание. Расход воды на участке 4 при а = 0,3 3 (по табл 9 3) G4 = (1 — 0,3 3)180 = 120 кг/чРасход воды на участке 6 при а = 0,5 G6 = 0,5 180 = 90 кг/чРасход воды на участке 10 при коэффициенте смешения и = 2 2 Glo = G, и/(1 + и) = 1320 2,2 3,2 = 907,5 кг/чR^p вычисляем по формуле (10 33) при LI = 15,5 м Rcp = 0,65-3292-15,5 = 138 Па/м.
ТАБЛИЦА 10.12
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГООТОПЛЕНИЯ
ТАБЛИЦА 10.12
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГООТОПЛЕНИЯ
Данные но схеме
Приняю
RI + Z
Па
участок
Q Вт
G кг/ч
/ м
Оу мм
w м/с
R Па/м
RI Па
Z Па
1
ЗЗООО
1320
150
32
0,37
64
960
2,0
134
1094
2
12500
500
5,0
25
0,245
43
215
11,6
340
555
3
4500
180
140
15
0,265
101
1414
14,3
490
1904
4
—
120
0,5
15
0 175
47
23
2,3
35
58
5
4500
180
3,0
15
0,265
101
303
0,8
28
331
6
90
0,5
15
0,13
28
14
7,4
61
75
7
4500
180
6,5
15
0,265
101
657
6,4
220
877
8
12500
500
9,0
25
0,245
43
387
10,3
302
689
9
ЗЗООО
1320
2,0
32
0,37
64
128
1,0
67
195
10
907 5
0 5
25
0,445
133
67
1 2
116
183
Данные но схеме
Приняю
RI + Z
Па
участок
Q Вт
G кг/ч
/ м
Оу мм
w м/с
R Па/м
RI Па
Z Па
1
ЗЗООО
1320
150
32
0,37
64
960
2,0
134
1094
2
12500
500
5,0
25
0,245
43
215
11,6
340
555
3
4500
180
140
15
0,265
101
1414
14,3
490
1904
4
—
120
0,5
15
0 175
47
23
2,3
35
58
5
4500
180
3,0
15
0,265
101
303
0,8
28
331
6
90
0,5
15
0,13
28
14
7,4
61
75
7
4500
180
6,5
15
0,265
101
657
6,4
220
877
8
12500
500
9,0
25
0,245
43
387
10,3
302
689
9
ЗЗООО
1320
2,0
32
0,37
64
128
1,0
67
195
10
907 5
0 5
25
0,445
133
67
1 2
116
183
X / = 56,0ХЯ/ = 4168SZ=1793 5961
(608кгс/м2)
Примечание. Расход воды на участке 4 при а = 0,3 3 (по табл 9 3) G4 = (1 — 0,3 3)180 = 120 кг/ч
Расход воды на участке 6 при а = 0,5 G6 = 0,5 180 = 90 кг/ч
Расход воды на участке 10 при коэффициенте смешения и = 2 2 Glo = G, и/(1 + и) = 1320 2,2 3,2 = 907,5 кг/ч
X / = 56,0ХЯ/ = 4168SZ=1793 5961
(608кгс/м2)
Примечание. Расход воды на участке 4 при а = 0,3 3 (по табл 9 3) G4 = (1 — 0,3 3)180 = 120 кг/ч
Расход воды на участке 6 при а = 0,5 G6 = 0,5 180 = 90 кг/ч
Расход воды на участке 10 при коэффициенте смешения и = 2 2 Glo = G, и/(1 + и) = 1320 2,2 3,2 = 907,5 кг/ч
В результате гидравлического расчета, аналогично расчету в примере 10.1, найдено при Сст = = 320 кг/ч; d„ = 20 мм, dly = <4ОДВ = 15 мм.
Пример 10.3. Выполним гидравлический расчет малого циркуляционного кольца отопительного прибора на втором этаже в стояке 1 системы отопления, изображенной на рис. 10.21. Расход воды в стояке G„ = 180 кг/ч.
Располагаемое циркуляционное давление
Лрр.мал — S(/?/ + 2)з. у + О,50^Лпр(^вх ?вых) —= 58 + 29 = 87 Па,
где 2,(Rl + Z),.y = L(Rl + Z)4 = 58 Па
по табл. 10.12 исходя из коэффициента затекания
воды в прибор а = 0,33;
0,5РбгЛпр (/„ - /,ых) = 0,5 • 0,64 • 9,81 • 0,5 • 18,4 = 29 Па
_ бпр₽1₽2 _ 1100-3600-1,06-1,1
~ cG„p “ 4187-0,33-180 “
18,4°С.18,4°С.Результаты гидравлического расчета (по табл. ПЛ и П.3) вносим в табл. 10.13.
18,4°С.
18,4°С.
ТАБЛИЦА 10.13
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОДВОДОК К ПРИБОРУ НА ВТОРОМ ЭТАЖЕ
Учас- Q, G, I, ток Вт кг/ч мУчас- Q, G, I, ток Вт кг/ч мDy, и-, R, RI, ЕС, Z,мм м/с Па/м ПаПа
Учас- Q, G, I, ток Вт кг/ч м
Учас- Q, G, I, ток Вт кг/ч м
Ri ++ Z,ПаRi ++ Z,ПаИ 60 215 0,09 10,3 20,6 13,555474,6
Ri ++ Z,Па
Ri ++ Z,Па
Коэффициенты местных сопротивлений (табл. 11.14):
тройник на ответвлении при а = 0,33 и делении
потока 11,1
io же, при слиянии потоков —1,65
радиатор РСВ при Dy 15 мм 0,6
кран КРП Оу15 мм 3,5
Ц = 13,55
Получено: L(R! + Z)^, < Дрр мал.
Следовательно, действительный коэффициент затекания будет несколько больше принятого при расчете. Невязка не превышает 15%, поэтому расчет оставляем без изменения.
Гидравлический расчетвертикальнойдвухтрубной системы
Этот расчет выполняют аналогично расчету однотрубной системы (см. п. 10.9.1). Увя- зочный расчет циркуляционных колец через 4*
отопительные приборы на нижнем этаже выполняют без учета естественного циркуляционного давления [см. формулу (10.36)]; через приборы на вышерасположенных этажах-с учетом дополнительного естественного циркуляционного давления.
В частности, располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета дополнительных не общих участков, соединяющих отопительные приборы на втором этаже с рассчитанными участками приборов на первом этаже, составляет (без множителя g при расчете в кгс/м2):
в насосной системе
Ар" = Z(Rl + Z)n + 0,400^(7, - Q;
(10.41)
в гравитационной системе
Ар" = £(Я/ + Z)n + ₽^2(Гг - О; (Ю.42) где L(Rl + Z)n- потери давления (ранее вычисленные) на участках, параллельно соединенных с новыми не общими участками (между точками А и Б на рис. 10.9); h2~вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения приборов на втором и первом этажах (показаны черными точками на рис. 10.9).
Пример 10.4. Выполним гидравлический расчет насосной (элеваторной) двухтрубной системы водяного отопления с нижней разводкой и попутным движением в магистралях из труб (по ГОСТ 10704-76*) (рис. 10.22) при расчетной температуре воды tr = 95°, t0 = 70°С. Отопительные приборы-стальные панельные радиаторы РСГ-2, размещенные у световых проемов.
Насосное циркуляционное давление, передаваемое в систему элеватором, Дрн = 10 кПа.
Основное циркуляционное кольцо через стояк VII и прибор на первом этаже. Вычислим по формулам (10.8) и (10.15) при 0 = 0,64 кг/(м3 • °C) по табл. 10.4 и hA = 2,8 м расчетное циркуляционное давление:
^Рр = ^Рн + 0,40А^е =
= 10000 + 0,40-0,64-9,81-2,8 (95 - 70) = 10176 Па.
Находим по формуле (10.33) _0,65-10176,
R=p = —123 7— = 53,5 Пам'
Заполняем расчетный бланк (табл. 10.14), определяя расход воды на участках по формуле (10.14), как в примере 10.1 (при 0! = 1,06 и 02 = 1,1), и пользуясь таблицами прил. II.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участках магистралей и стояка найдена как и для
Узел БУзел БЦ.НЦ.НРис. 10.22. Насоснав двухтрубная система водяного отопления с нижней разводкой в попутным движением воды в магистралях a-схема магистралей; б-схема стояка VII; узлы А и ближние части стояков I и XI (к примеру 10.4)Рис. 10.22. Насоснав двухтрубная система водяного отопления с нижней разводкой в попутным движением воды в магистралях a-схема магистралей; б-схема стояка VII; узлы А и ближние части стояков I и XI (к примеру 10.4)системы в примере 10.1; например, для подводок к радиатору (участок 20) она составляет:
Узел Б
Узел Б
Ц.Н
Ц.Н
Рис. 10.22. Насоснав двухтрубная система водяного отопления с нижней разводкой в попутным движением воды в магистралях a-схема магистралей; б-схема стояка VII; узлы А и ближние части стояков I и XI (к примеру 10.4)
Рис. 10.22. Насоснав двухтрубная система водяного отопления с нижней разводкой в попутным движением воды в магистралях a-схема магистралей; б-схема стояка VII; узлы А и ближние части стояков I и XI (к примеру 10.4)
крестовина на ответвлении при делении пот ока-по
табл. II. 18 при 7ОТ. = 15:25 = 0,59, GOIB = 57:492 =
= 0,11 и 6^,.! = С„1В.2 15,3
кран двойной регулировки Dy15 мм 14,0
радиатор РСГ-2 при Dy15 мм 1,2
крестовина на ответвлении при слиянии потоков -
по табл. 11.16 при 5ОТВ = 0,59 и СО1вЛ = Сотв2 = 0,11—2,4
Цю = 28,1
В результате расчета для получения равенства (10.34) потребовалось уменьшить диаметр участка 17 (устаревшие данные в табл. 10.14 поставлены в скобках), так как был получен запас циркуляционного давления, значительно превышающий 10%.
В результате уточнения гидравлического расчета запас циркуляционного давления в системе составляет
IV
App-^Rl^
100 = 10%.100 = 10%.А^рА^рЦиркуляционное кольцо через стояк I и прибор на первом этаже. Располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета не общих участков, параллельно соединенных с участками основного циркуляционного кольца, т. е. участков 19-26;
100 = 10%.
100 = 10%.
А^р
А^р
Арр = ^(Rl + Z)3-ii = 2995 Па;
„0,65-2995
Яср = —602— = 32 Па/М'
Потери давления на участках 19-26 (см. табл. 10.14):
SCR/ + Z)i9-26 = 3017 Па.
Невязка (—0,7%) находится в допустимых пределах.
Циркуляционное кольцо через стояк XI и прибор на первом этаже. Располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета участков 27-32;
Арр = Z(Rl + Z)9-is = 2881 Па;
_0,65-2881
Rcp = —— = 52 Па/м.
Потери давления на участках 27-32 (см. табл. 10.14)
S(7?/ + Z)27-32 = 2843 Па.
Невязка равна 1,3% < 5%.
Для упрощения гидравлического расчета насосной двухтрубной системы отопления допустим выбор коэффициентов местного сопротивления сварных тройников в магистралях по табл. 11.20.
На рис. 10.23 представлена эпюра циркуляционного давления в магистралях системы отопления, построенная на основании гидравлического расчета трех циркуляционных колец через приборы на первом этаже ближнего 2, среднего VII и дальнего XI стояков. На рисунке отмечены запас А циркуляционного давления в основном кольце (ОК) системы и невязки Б и В, полученные при расчете параллельно соединенных участков, соответственно через стояки 1 и XI.
ГАБЛИЦА 10.14
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Данные по схеме
Принято
Разни
ца
Участок
Q. Вт
G, кг/ч
/ м
Dy, мм
W, м/с
R, Па/м
R1, Па
Z, Па RI + Z. Па
RI + Z,
Па
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Основное циркуляционное кольцо, через стояк УП и прибор Д?р = 10176 Па, Rcp = 53,5 Па/м
на пepвo^
этаже,
1
270600
10800
9,0
80
0,56
48
432
0,8
123
555
2
135300
5400
8,0
65
0,39
30
240
6,8
506
746
3
123000
4920
8,0
65
0,355
25
200
0,2
12
212
4
110700
4430
8,0
65
0,32
21
168
0,2
10
178
5
98400
3930
8,0
50
0,52
78
624
0,2
26
650
6
86100
3450
6,0
50
0,46
60
360
0,2
21
381
7
73800
2950
12,0
50-
0,39
45
540
0,5
37
577
8
61500
2460
12,0
50
0,33
31
372
0,5
27
399
9
12325
493
1,8
25
0,24
42
76
8,4
236
312
10
1430
57
3,0
15
0,083
12
36
28,1
95
131
И
12325
493
1,4
25
0,24
42
59
3,4
96
155
12
86100
3450
6,0
50
0,46
60
360
0,7
72
432
13
98400
3930
8,0
50
0,52
78
624
0,7
93
717
14
110700
4430
8,0
50
0,59
98
784
0,7
119
903
15
123000
4920
8,0
65
0,355
25
200
0,5
31
231
16
135300
5400
4,0
65
0,39
30
120
5,5
408
528
17
270600
10800
12,0
(80) 65
(0,56) 0,78
(48)
116
(576) 1392
(1,4)
1,4
(214) 416
(790) 1808
+ 1018
18
-
7425
0,5
65
0,54
56
28
1,5
213
241
123,7
10176
-8138
8138
+ 1018
Запас 100 = 20%
10176
После уменьшения диаметра участка /7 запас составляет
10176 - (8138 + 1018) 100 = 10%.
10176
Циркуляционное кольцо через стояк I и прибор на первом этаже
&Рр = ^(Rl + ^)з
и = 2995 Па, Rcp
= 32 Па/м
19
12300
492
1,8
25
0,24
42
76
8,4
235
311
20
1400
56
3,0
15
0,081
И
33
28,1
90
123
21
12300
492
9,4
25
0,24
42
395
6,9
194
589
22
24600
984
8,0
32
0,305
48
384
1,5
68
452
23
36900
1440
8,0
40
0,31
38
304
1,2
56
360
24
49200
1968
6,0
50
0,26
20
120
0,7
23
143
25
61500
2460
12,0
50
0,33
31
372
1,0
53
425
26
73800
2950
12,0
50
0,39
45
540
1,0
74
614
60,2
3017
2995 - 3017Невязка 100 = — 0,7%
2995
Циркуляционное кольцо через стояк XI и прибор на первом этаже
^pp = 2 (RI + Z)9 15 = 2881 Па, Rcp = 52 Па/м
27
49200
1968
6,0
(50)
(0,26)
(20)
(120)
(0,2)
(7)
(127)
40
0,42
70
420
0,2
17
437
+ 310
28
36900
1440
8,0
32
0,45
100
800
0,3
30
830
29
24600
984
(8,0)
(25)
(0,45)
(131)
(1048)
(0,3)
(30)
(1078)
4,0
32
0,305
48
192
0,3
14
206
4,0
25
0,45
131
524
—
—
524
- 348
30
12300
492
9,8
25
0,24
42
412
4,4
123
535
31
1550
62
3,0
15
0,091
14
42
28,1
114
156
32
12300
492
1,4
25
0,24
42
59
8,4
96
155
36,2
2881
- 38
Продолжение табл. 10.14
Данные по схеме
Принято
Разница
R1+Z, Па
Участок
е. вт
G, кг/ч
1. м
Dy, мм
W, м/с
R, Па/м
R1, Па
Z, Па
RI + Z, Па
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
2881 - 2881 Невязка: 100 = 0%.
2881
После изменения диаметра участков 27 и 29-
2881 -(2881 - 38)
100 = 1,3%. 2881
Циркуляционное кольцо через стояк VII н прибор на втором этаже
Др" = 1(Л/ + Z)10 + 0,40Р^Л2(/г - «0) = 131 + 0,40 0,64
■ 9,81 3,3 25 = 131 + 207 = 338 Па; Яср
= 23 Па/м
33
9440
378
3,3
250,185
25
831,525
108
34
1085
43
3,0
150,063
4,9
1528,155
70
35
9440
378
3,3
250,185
25
832,440
123
9,6
301
338 - 301 Невязка: 100 = 10,9%.
338
Из эпюры видно, что разность давления во всех промежуточных стояках обеспечивает необходимое направление движения воды. Однако для стояков VIII h IX разность давления в подающей и обратной магистралях слишком велика. Для уменьшения ее изменяем диаметр участков 27 и 29 (см. табл. 10.14, где устаревшие числа заключены в скобки), составляя участок 29 из труб Dy 32 мм (lv 4,0 м) и D^ 25 мм (/2 = 4,0 м). Окончательная линия давления показана на рис. 10.23 пунктиром.
Построение подобных эпюр циркуляционного давления рекомендуется при гидравлическом расчете ограниченного числа циркуляционных колец в двухтрубных системах отопления во избежание обратной циркуляции воды в отдельных стояках.
Циркуляционное кольцо через стояк VII и прибор на втором этаже. Располагаемое циркуляционное дав-
Рис. 10.23. Эпюра циркуляционного давления в двухтрубной системе отопления с попутным движением воды в магистралях (см. рис. 10.22)
1X1 номера стояков, 1-32-номера расчетных участков
ление для гидравлического расчета не общих участков, параллельно соединенных с участком 10 основного циркуляционного кольца, находим по формуле (10.41) при IL^Rl + Z)io = 131 Па, Р = 0,64 (табл. 10.4) и А2 = 3,3 м (см. рис. 10.22)
Ар” = 131 + 0,40 • 0,64 • 9,81 • 3,3 (95 - 70) == 131 + 207 = 338 Па,
_0,65-338 _„ „ ,
Rep — —— — 23 Па/м.
у,о
Потери давления на участках 33-35 (см. табл. 10.14) равны 301 Па; невязка 10,9%.
Гидравлический расчет циркуляционных колец через отопительные приборы расположенных выше этажей выполняется аналогично.
Гидравлический расчет системы по характеристикам сопротивления
Способ расчета, основанный на заданной проводимости труб, применяют при проектировании насосных вертикальных и горизонтальных однотрубных систем, вертикальных двухтрубных систем с кранами повышенного сопротивления. В результате расчета определяют потокораспределение в системе между ветвями, стояками и приборами-действительное при скорости движения воды выше 0,8 м/с, с отклонением от действительного до 5% при скорости не ниже 0,3 м/с.
Гидравлический расчетвертикальной однотрубной системы,разделенной на пофасадные частис тупиковым движением водыв магистралях*
Диаметр труб выбирают исходя из расчетного циркуляционного давления Арр (см. п. 10.7). Для этого в циркуляционном кольце системы через последний (тупиковый) стояк определяют Rcp по формуле (10.33). Для каждого участка вычисляют удельную характеристику сопротивления по формуле
S„ = Rcp/G2op, (10.43)
где Gop-ориентировочный расход воды на участке, кг/ч, определяемый по формуле (10.28).
Диаметры труб назначают, сопоставляя полученные значения Sw с величинами 5УД для стандартных диаметров труб по табл. 10.7. Для повышения тепловой устойчивости системы при выборе диаметра труб принимают: для стояков-ближайший меньший диаметр, для магистралей-ближайший больший диаметр труб.
Допустимость скорости движения воды при выборе диаметра труб проверяют по табл. 10.5, вычисляя скорость по данным табл. 10.7, где приведен расход воды при скорости 1,0 м/с (если, например, расход воды в трубе Dy15 составляет 500 кг/ч, то скорость движения воды w = 500:690 = 0,72).
Расчет начинают с последнего (тупикового) стояка, задаваясь расходом воды в нем, соответствующим несколько большему перепаду температуры воды (в пределах 7°С) по сравнению с Azc, принятым для системы в целом.
Пример 10.5. Определим характеристику сопротивления стояка 1 (см. рис. 10.21) по условиям примера 10.1.
Расход воды в стояке 1 по формуле (10.14), задаваясь А/ст = Azc + 3°С,
4500-3600 ■ 1,06 • 1,1
G , =~ 160 кг/ч.
ст1 4187(25 + 3)
Удельная характеристика сопротивления при R = 76 Па/м по формуле (10.43)
* Гидравлический расчет системы по относительным характеристикам сопротивления приведен в Справочнике проектировщика. 3-е изд.-М.: Строй- издат, 1975.
8уд = 76: 1602 = 29,7• 10"4 Па/м (кг/ч)2.
Принимаем по табл. 10.7 диаметр стояка Лу15.
Стояк 1 состоит из последовательно соединенных участков 3, 5, 7 и разветвленных приборных узлов между ними (на первом и втором этажах).
Характеристика сопротивления участка 3 (см. рис. 10.21) при / = 14 м и Е^ = 14,3 (включая проточный приборный узел с краном КРТ на третьем этаже) по формуле (10.17):
83 = 10,6(2,7-14+ 14,3) 10-4 == 552,3 IO”4 Па/(кг/ч)2.
Для определения характеристики сопротивления разветвленного приборного узла на втором этаже найдем проводимости [по формуле (10.20)] подводок к прибору (индекс «п») и замыкающего участка (индекс «з.у»):
8" = 10,6(2,7-2 + 13,55) 10~4 = 200,9 -10"4;
а; = 100: (200,9)°-5 = 7,1;
8"у = 10,6(2,7-0,5 + 2,3) 10-4 = 38,7-10~4;а"у = 100: (38,7)0-5 = 16,1.
Характеристика сопротивления узла по формуле (10.22)
S^= ] :(7,1 + 16,1)2 = 18,6-10“4.
Попутно вычислим коэффициент затекания воды в прибор на втором этаже по формуле (10.23)
а" = 7,1: (7,1 + 16,1) = 0,31(в примере 10.1 а = 0,33).
Аналогично определим для участка 5 и приборного узла на первом этаже:
S5 = 10,6(2,7-3 + 0,8)10"4 = 94,3-10 4;
S' = 10,6 (2,7 • 1,0 + 8,5) 10-4 = 118,7-10~4;< = 9,2;
s;y= 10,6(2,7 0,5 + 7,4) 10 4 = 92,8-10 4;
'<у = ЮЛ;
S/3 = 1: (9,2 + 10,4)2 = 26-10-4.
Коэффициент затекания воды в прибор на первом этаже
ад = 9,2: (9,2 + 10,4) = 0,47(в примере 10.1 а = 0,5).
Наконец, S7 = 10,6(2,7-6,5 + 6,4) 10“4 = 253,9-10”4
Таким образом, характеристика сопротивления стояка 1 (с примыкающей парой участков магистралей) по формуле (10.21)
5ст, = (552,3 + 18,6 + 94,3 + 26 + 253,9) 10"4 =
'= 945,1 • 10”4 Па/(кг/ч)2,
а проводимость стояка 1 по формуле (10.20)
стстл = 100:945,1 °-5 = 3,2 кг/(ч • Па0-5).
После расчета последнего (тупикового) стояка 1
переходят к расчету предпоследнего стояка 2. Выбрав диаметр труб и вычислив характеристику сопротивления $ст 2 и проводимость стст (см. пример 10.5), находят коэффициент затекания воды а 2 в стояк 2 как отношение проводимостей стп 2 и стс1 j [см- формулу (10.25)]. Умножая расход воды в последнем стояке Gct на полученный коэффициент затекания воды аст 2, определим расход воды G= 2, а затем и перепад температуры воды А<ст 2 в предпоследнем стояке.
Если Azct 2 отличается от принятого для системы А/с не более чем на + 7°С (при большем отличии изменяют проводимость стояка 2), то рассчитывают следующий стояк 3. Определив проводимость стст 3 этого стояка и вычислив значение S& = $ст 1 + + S2(l + а 2)2-см. числитель формулы (10.24), находят коэффициент затекания воды в стояк 3 аст 3 = стст з/стк.з (где ^к.з = VS^) и т'д" Повторяя описанный цикл расчета, определяют коэффициенты затекания и расходы воды во всех стояках системы.
Потери давления в системе вычисляют по формуле (10.16) исходя из характеристики сопротивления системы по формуле (10.24) и общего расхода воды в стояках.
Пример 10.6. Определим характеристику сопротивления и расход воды в стояке 2 (см. рис. 10.21) по данным примера 10.5.
Принимаем диаметр труб стояка Dy 20 мм, приборных узлов D^ 15 мм (см. пример (10.2).
Характеристика сопротивления разветвленного приборного узла, состоящего из трех параллельно соединенных участков (узел II на втором этаже):
Snl - 10,6(2,7-4+ 14,1) 10 4 = 263,9-10 4;
' стп 2 = 100: 263,90-5 = 6,15;
Sn2 = 10,6(2,7-2 + 17,2) 10 4 = 239,6-10 4;
СТп2 = 6,45;
S = 10,6(2,7-0,5 + 1,5) 10~4 + 3,19-4,5-104 ==44,610"4; ст =15,0.
’’3. у’
При суммарной проводимости узла II стуз = 27,6 характеристика сопротивления $уз = 1:27,62 = 13,1-10“4 (коэффициенты затекания воды ап = 6,15:27,6 = 0,22; ап 2 = 6,45:27,6 = 0,23).
Результаты остальных расчетов сведены в табл. 10.15.
По проводимостям стояка 2 стст 2 = 100:182,60,5 = = 7,4 и стояка 7 ст = 3,2 (см. пример 10.5) найдем коэффициент затекания воды в стояк 2 по формуле (10.25): а = 7,4:3,2 = 2,31 и расход воды в стояке 2; G^ 2 = 160 -2,31 = 370 кг/ч.
Перепад температуры воды в стояке 2 из формулы (10.14)
8000-3600-1,06 1,1
= 21,7°С
4187-370
(<25°С на 3,3°С).
Пример 10.7. Определим диаметр и характеристику сопротивления парных участков магистралей (см. участки 2 и 8 на рис. 10.21), характеристику сопротивления правой части системы и потери давления в ней исходя из данных примеров 10.1, 10.5 и 10.6.
Расход воды на участках магистралей G = = 160 + 370 = 530 кг/ч.
Удельная характеристика сопротивления при R = 76 Па/м по формуле (10.43)
Худ = 76: 5302 = 2,7 • 10’4 Па/м (кг/ч)2.
Принимаем по табл. 10.7 ближайший больший диаметр Dy25 мм. Дальнейшие расчеты сводим в табл. 10.16.
Характеристика сопротивления правой части системы отопления по формуле (10.24)
945,1 + 51,1 (1 + 2,31)2 10"4
$ __
прав(1+2,31)2
= 137,4-10”4 Па/(кг/ч)2,
ТАБЛИЦА 10.15
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИКИ СОПРОТИВЛЕНИЯ СТОЯКА 1(Q= 8000 Вт) СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ (К ПРИМЕРУ 10.6)
Участок
А м
Dy, мм X/dB, м 1
XI
4.
ХС
Л-104 Па (кг/ч)2
8 -104, Па (кг/ч)2
12
4
201,8
7,2
2,3
3,19
30,3
Узел III *
152,7
-
-
10,6
69,5
13
2,5
201,8
4,5
3,19
14,4
Узел II *
-
152,7
-
-
10,6
13,1
14
2,5
201,8
4,5
-
3,19
14,4
Узел I *
-
152,7
-
-
10,6
32,3
15
0,5
201,8
0,9
1,8
3,19
8,6
S„ = 182,6
По отдельному расчету.
^лев^левСправ " G'.Справ " G'.
^лев
^лев
Справ " G'.
Справ " G'.
где 1 и 2,31-коэффициенты затекания воды соответственно в стояки 1 и 2.
Проводимость правой части системы по формуле (10.26)
100(1 + 2,31)
СТправ - |-945л + 51Д (1 + 2,31)2]0,5 ~= 8,53 кг/(ч-Па0,5).
ТАБЛИЦА 10Л6
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИКИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРНЫХ УЧАСТКОВ МАГИСТРАЛЕЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ (К ПРИМЕРУ 10.7)
Участок
Вт
/,
Х/^
ЛЮ4, Па
(кг/ч)2
8 -104 Па
(кг/ч)2
2
12500
25
5,0
1,4
11,6
1,23
22,9
8
12500
25
9,0
1,4
10,3
1,23
28,2
51,1
Потери давления в правой части системы (см. рис. 10.21) по формуле (10.16)
Ап = 137,4 -10' 4 -5302 = 3860 Па гправ’
или приблизительно с одним и тем же результатом по формуле (10.19)
А^прав = (530:8,53)2 = 3861 Па.
Левую часть системы отопления рассчитывают аналогично, определяя ее характеристику сопротивления 8 и предварительный расход воды G' . Затем, лев*лев
считая расчет правой части основным, находят коэффициент пересчета расходов воды на участках и в стояках левой части системы
(10.44)
где G ав и G'^-расходы воды в правой и левой частях системы; 8 и 8 -характеристики сопро- прав лев г 11
тивления правой и левой частей системы.
После уточнения расхода воды в левой части (G ) по общему расходу воды в системе G'c = = G в + блев определяют потери давления на парных головных участках магистралей системы по формуле (10.16)
Ап = S (G')2,~ ГОЛГОЛ v cz ’
а также находят общие потери давления в системе
ДХ = ^прав + Д^гол "
Необходимость дальнейших расчетов выявляется при сопоставлении полученных величин с исходными Gc и Арр. Если они достаточно близки (расхождение не превышает 5-10%), то определяют требуемое давление в начале подающей магистрали по
формуле (10.1) и на этом гидравлический расчет системы заканчивают.
Если расхождение между Арр и А// велико и оно не может быть устранено путем пересчета потерь давления ^ргол на головных участках магистралей системы, то потери давления в системе приводят в соответствие с Арр (с запасом 10%). Для этого определяют новый расчетный расход воды в системе по формуле
Gp = G'c(0,90App/A/c)°-5(10.45)
и пересчитывают расходы на всех участках, вводя поправочный коэффициент
kp = Gp/G'c.(10.46)
Соответственно значению коэффициента кр изменяются и перепады температуры воды в стояках.
Пример 10.8. Определим изменение полученных в примерах 10.5-10.7 расхода и перепада температуры воды в стояках 1 и 2 (см. рис. 10.21), если циркуляционное давление для участков 2-8 увеличится от 3860 (см. пример 10.7) до 4489 Па (см. пример 10.1).
Общий для двух стояков расход воды возрастет до Gp = 530(4489: 3860)0,5 = 572 кг/ч, а температура обратной воды составит
12500-3600 -1,06 -1,1
(была 71,4°С).
При коэффициенте пересчета расхода воды по формуле (10.46) кр = 572: 530 = 1,079 получим расход и перепад температуры воды в стояках:
стояк 1; G =173 кг/ч, А/ = 26,1 °C (был ст.Iст. 1
28,2°С);
стояк 2". G = 399 кг/ч, А/ = 20,1 °C (был 21,7°С).
По измененным расходу и температуре воды уточняют предварительно выбранные размеры отопительных приборов.
Гидравлический расчетгоризонтальной однотрубной системымногоэтажного здания
До гидравлического расчета делают предварительный тепловой расчет отопительных приборов для выявления их размеров, так как расчетная длина участков труб в горизонтальных ветвях связана с длиной приборов. Длину приборов определяют исходя из величины номинального теплового потока (см. прил. X).
Отопительные приборы с греющими трубами Оу = 15 — 20 мм включают в горизонтальную ветвь как последовательно соединенные расчетные участки определенной длины (см.
Радиаторный узелРадиаторный узелУзел с замыкающим участком и краном КРПУзел с замыкающим участком и краном КРПУзел с обходным участком и краном КРТУзел с обходным участком и краном КРТУзел с унифицированным обходным участком и краном КРТУзел с унифицированным обходным участком и краном КРТ2,6 1,0 6,11,9 7,01,52,6 1,0 6,11,9 7,01,5
Радиаторный узел
Радиаторный узел
Узел с замыкающим участком и краном КРП
Узел с замыкающим участком и краном КРП
Узел с обходным участком и краном КРТ
Узел с обходным участком и краном КРТ
Узел с унифицированным обходным участком и краном КРТ
Узел с унифицированным обходным участком и краном КРТ
2,6 1,0 6,1
1,9 7,0
1,5
2,6 1,0 6,1
1,9 7,0
1,5
правые приборы на втором этаже на рис. 10.8).
Длину отопительных приборов с каналами, а также с греющими трубами D^ = = 32 4- 100 мм учитывают при определении длины соединяющих их труб (см. левые приборы на рис. 10.8). Длину замыкающих или обходных участков под приборами устанавливают в зависимости от длины приборов или принимают постоянной при использовании унифицированной редуцирующей вставки.
Основное циркуляционное кольцо системы выбирают с помощью выражения (10.32), вычисляя наибольшее и наименьшее расчетное циркуляционное давление А/?р по формуле (10.8).
При определении наибольшего Арр естественное циркуляционное давление А/?е пр находят по формуле (10.15) с заменой высоты hx вертикальным расстоянием между условными центрами охлаждения в ветви на верхнем этаже здания и центром нагревания. Наименьшее А/?р действует в самом коротком циркуляционном кольце через горизонтальную ветвь на нижнем этаже, когда естественное циркуляционное давление вычисляется по формуле (10.15).
Для повышения тепловой устойчивости системы при ее гидравлическом расчете исходят из условия
Др ^ Ар , (10.47)
которое означает, что потери давления в любой горизонтальной ветви системы не должны быть меньше максимального значения естественного циркуляционного давления, возникающего при охлаждении воды в приборах ветви на верхнем этаже здания. При этом скорость движения воды в трубах ветви должна превышать 0,25 м/с для обеспечения уноса воздуха.
Если основное циркуляционное кольцо выбрано и рассчитано через ветвь на нижнем этаже, то располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета новых не общих участков, соединяющих приборы на втором этаже с лежащей ниже ветвью, определяют по формуле (10.41). Величина T.(Rl + Z)n в формуле (10.41) есть потеря давления в горизонтальной ветви на нижнем этаже.
Если основное циркуляционное кольцо выбрано и рассчитано через ветвь на верхнем N-м этаже, то располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета лежащей ниже горизонтальной ветви на (N — 1)-м этаже
будет равно (без множителя g при расчете в кге/м2)
А^-1 = ^(Rl 4- Z)n — О,4О₽0М'Г - О,
(10.48)
где Е (RI + Z)n - потери давления (ранее вычисленные) на участках, параллельно соединенных с новой ветвью, Па; hN- вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения воды в ветвях на N-м и (N — 1)-м этажах, м.
При гидравлическом расчете горизонтальных однотрубных систем потери давления в радиаторных узлах находят по приведенному коэффициенту местного сопротивления узла (табл. 10.17).•
ТАБЛИЦА 10.17 ПРИВЕДЕННЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ РАДИАТОРНОГО УЗЛА С, В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЕ ОТОПЛЕНИЯ
УсловныйСреднее
диаметр труб, значение мм^'„
dx di d2
15151512,8
2020209,6
25252528,0
15151510,2
2020209,5
252025/2020,2
25252510.5
151515
151520
201520
202020
252020
252520
Примечание. В эскизах сплошными линиями показаны трубы, потери давления в которых включены в значения ^
Потери давления в приборных узлах, элементы которых расположены в несколько рядов или ярусов, определяют по характеристике сопротивления узла, значение которой вычисляют по формуле (10.22). При этом коэффициент местного сопротивления отдельного при-
бора принимают по табл. 10.8, 10.9 или прил. II.
Пример 10.9. Выполним гидравлический расчет двух горизонтальных однотрубных ветвей системы с нижним расположением обеих магистралей для отопления помещений на верхних этажах многоэтажного здания при расчетной температуре Zr = 95°, t0 = 70°С (рис. 10.24). Отопительные приборы на верхнем этаже-чугунные секционные радиаторы типа М-140 АО, на нижерасположенном - стальные плинтусные конвекторы типа КП *.
Гидравлический расчет горизонтальной ветви на верхнем этаже. Расход воды в ветви при тепловой нагрузке (с учетом коэффициентов Pt и Р2) 7000 В г по формуле (10.14)
7000-36004187(95 -70)7000-36004187(95 -70)= 240 кг/ч.= 240 кг/ч.Принимаем диаметр ветви и радиаторных проточно-регулируемых узлов £>у20 мм.
7000-3600
4187(95 -70)
7000-3600
4187(95 -70)
= 240 кг/ч.
= 240 кг/ч.
Находим по тепловой нагрузке предварительное число секций каждого радиатора (см. рис. 10.24) и вычисляем общую длину двух участков стояков и межрадиаторных участков в ветви, равную 25,7 — (3,4 + 0,45 • 5) = 20 м (принимая длину горизонтальных частей подводок к радиатору 0,45 м).
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений в ветви от точки Л до точки Б по табл. 11.12 и 11.16:
два тройника на проходе приGnpoT = 0,61,4х2 = 2,8
два проходных крана Dy20 мм 1,5х2 =3,0
два отвода Оу20 мм 0,6х2 =1,2
пять радиаторных узлов Оу20 мм по
табл. 10.17 9,6 х 5 = 48,0
тройник спускной на проходе при 6прох =
= 1,0 0,7
2^, = 55,7
Вычисляем характеристику сопротивления ветви по формуле (10.17) при к = 1,0 и данным табл. 10.7:
SB = 3,19(1,8-20 + 55,7) 10-4 == 292,5-10“4 Па/(кг/ч)2.
Находим потерю давления в ветви по формуле (10.16)
Др, = 292,5 -10"4-2402 = 168 5 Па,
считая, что при этом условие (10.47) выполняется.
Гидравлический расчет горизонтальной ветви на нижележащем этаже. Определим располагаемое циркуляционное давление по формуле (10.48)
Дрн = 1685 - 0,40 • 0,64 • 9,81 • 3,0 (95 - 70) =
Р= 1497 Па.
* В настоящее время не выпускаются.
Рис. 10.24. Схема двух горизонтальных однотрубных ветвей системы водяного отопления с нижним расположением обеих магистралей, предназначенных для обогревания помещений на двух верхних этажах многоэтажного здания (к примеру 10.9)Рис. 10.24. Схема двух горизонтальных однотрубных ветвей системы водяного отопления с нижним расположением обеих магистралей, предназначенных для обогревания помещений на двух верхних этажах многоэтажного здания (к примеру 10.9)Расход воды в ветви при тепловой нагрузке 4650 Вт, считая tr — t0 = 25°С
Рис. 10.24. Схема двух горизонтальных однотрубных ветвей системы водяного отопления с нижним расположением обеих магистралей, предназначенных для обогревания помещений на двух верхних этажах многоэтажного здания (к примеру 10.9)
Рис. 10.24. Схема двух горизонтальных однотрубных ветвей системы водяного отопления с нижним расположением обеих магистралей, предназначенных для обогревания помещений на двух верхних этажах многоэтажного здания (к примеру 10.9)
GG4650-3600
G
G
=160 кг/ч. 4187-25
По предварительному тепловому расчету принимаем установку плинтусных конвекторов типа 15 КП в два яруса и длину конвекторных блоков: первых двух-1,5 м, последующих-1,75 м (см. рис. 10.24).
Предполагаем, что через нижнюю трубу конвектора с регулирующим вентилем протекает 40% (коэффициент затекания at = 0,4), а через верхнюю-60% общего расхода воды в ветви.
Получаем по отдельному расчету характеристики сопротивления отдельных труб Dy15 мм, а также их проводимости по формуле (10.20): для конвекторных блоков длиной 1,5 м:
S, = 293-10 4 при 1Х = 1,85 м, с^ = 5,84;S2 = 149-10-4 при /2 = 2,1 м, ст2 = 8,19;
для конвекторных блоков длиной 1,75 м:
SY = 302-10-4 при lY = 2,1 м, ах = 5,75;S2 = 154-10~4 при 12 = 2,35 м, а2 = 8,06.
Определяем характеристики сопротивления конвекторных блоков по формуле (10.22)
1(5,84 + 8,19)21(5,84 + 8,19)250,8 -10"4;50,8 -10"4;1(5,75 + 8,Об)21(5,75 + 8,Об)2= 52,4-10~4.= 52,4-10~4.Проверяем правильность ранее выбранного коэффициента затекания для одного из блоков по формуле (10.23)
1
(5,84 + 8,19)2
1
(5,84 + 8,19)2
50,8 -10"4;
50,8 -10"4;
1
(5,75 + 8,Об)2
1
(5,75 + 8,Об)2
= 52,4-10~4.
= 52,4-10~4.
/8,19\
«,=1:1 + = 0,416(^0,4).
\5,84/
Общая длина прямых участков ветви без длины конвекторных блоков-Юм (см. рис. 10.24).
Находим сумму коэффициентов местных сопро-
тивлений в ветви от точки А до точки Б по табл. 11.12-II. 15:
два тройника 20 х 15 мм на ответвлении (II группа) при Сотв = 160/400 = 0,4 при делении и слиянии потоков 3+ 1 = 4,0
два проходных крана Dy 15 мм 3,5х 2 = 7,0
тройник спускной на проходе при Gnpox = 1,00,7
^=11,7
Вычислим характеристику сопротивления ветви по формулам (10.17) и (10.21) и данным табл. 10.7:
SH = [10,6 (2,7-10+ 11,7) + 50,8-2 + 52,4-3] 10’4 == 669-10 4.
Определим потерю давления в ветви по формуле (10.16)
Арн = 669-10~4-1602 = 1713 Па.
Невязка:
1497 - 1713
100 = - 14,4 < 15%.
1497
При фактическом расходе воды в ветви
температура обратной воды понизится до
(А/вет = 26,7°С).
На основании гидравлического расчета уточняют предварительно выбранные размеры отопительных приборов с учетом теплоотдачи труб.
Принципыгидравлического расчетавертикальной двухтрубной системыотопления с нижним расположениеммагистралей и кранами КРПс дросселирующим устройством(кранами повышенного сопротивления)на подводках к приборам
Расчет проводят аналогично рассмотренному выше гидравлическому расчету горизонтальной однотрубной системы (от верхних приборов к низу стояков). При этом исходят из условия (10.47) применительно к потерям давления в кранах. Определяют минимальный и максимальный диаметры отверстия диафрагм в кранах КРП приборов по формуле (10.38) при минимальном и максимальном расходах воды в приборах, считая Дрд = Дре.макс.
Принимая единый (средний) диаметр отверстия диафрагм в кранах, проверяют допустимость скорости движения воды (по табл. 10.5) в подводках к прибору при максимальном расходе воды Gnp.
При гидравлическом расчете стояков характеристику сопротивления диафрагмы S , Па/(кг/ч)2 [(кгс/м2)/(кг/ч)2], в кранах КРП определяют по формуле
5Д = 157/^ [5Д = 16Ю,(10.49)
где da-диаметр диафрагмы, мм.
Диаметр труб стояков выбирают, как правило, единым снизу доверху исходя из предельно допустимой скорости движения воды при наибольшей тепловой нагрузке в основании стояков. Перепады температуры воды в приборах, получаемые в результате гидравлического расчета стояков, могут отличаться от расчетного перепада, принятого для системы в целом. Желательно ограничить отклонение + ТС (например, при А/с = 25°С перепады температуры от 18 до 32°С).
После вычисления потерь давления в стояках определяют диаметр труб магистралей в зависимости от полученной разности насосного давления в основании стояков.
Гидравлический расчетоднотрубной системы
со стоякамиунифицированной конструкциии тупиковым движением водыв магистралях по характеристикамгидравлического сопротивления
Стояки принимают из труб £)у20 (или £>у15) с односторонним присоединением приборов. Приборные узлы предусматривают проточнорегулируемого типа с кранами КРТ (см. стояк V на рис. 10.7, а, стояк IV на рис. 10.7,5, стояки II и V на рис. 10.7, в).
Тепловые нагрузки стояков по возможности выравнивают (нагрузки должны отличаться не более чем на 40%). Для увеличения проводимости отдельных стояков с большой тепловой нагрузкой используют приборные узлы с замыкающими участками (с кранами КРП), стояки с транзитной («холостой») подъемной частью и одной (П-образные стояки - см. стояк V на рис. 10.7,5) или двумя (Т-образные стояки) опускными частями; в зданиях повышенной этажности устраивают парные стояки
(с приборными узлами через этаж), стояки с параллельной транзитной трубой до среднего этажа (Ч-образные стояки).
Применение труб большего диаметра, а также стояков с двусторонним присоединением приборов (см. стояк IV на рис. 10.7, а) допускают в исключительных случаях.
Выбор проводимости стояков системы
Требуемую проводимость стояков сттр, кг/(ч-Па0,5) [кг/ч-(кгс/м2)0’5], определяют исходя из потерь давления в них, равных 0,7Арр (с запасом 10%), с учетом расположения стояков в системе по формуле
СТтрСТтр1,26QCTсАгсАрр’51,26QCTсАгсАрр’5Л0,5 1+0,43-.
СТтр
СТтр
1,26QCT
сАгсАрр’5
1,26QCT
сАгсАрр’5
• и/
(10.50)(10.50)где бст-тепловая нагрузка стояка, Вт (ккал/ч); А/с- перепад температуры воды в системе, °C; Д/>р-расчетное циркуляционное давление в системе (см. п. 10.7); /-порядковый номер стояка, считая от общих магистралей; «-общее число стояков.
(10.50)
(10.50)
Проводимость стояков системы приближают, насколько это возможно, к требуемой сттр, вычисляя ориентировочную их проводимость Ост» кг/(ч-Па0,5) [кг/ч-(кгс/м2)°-5], по формуле
^ = apkTk2k3, (10.51)
1де стр-проводимость стояка с односторонне присоединенными проточно-регулируемыми радиаторными узлами, принимаемая по табл. 10.18 в зависимости от числа N последовательно соединенных этажесто яков; к, - поправочный коэффициент, зависящий от вида отопительных приборов: для радиаторов kt = 1,0; для ребристых и гладких труб kt = 0,9; для конвекторов «Комфорт-20» kt = 0,85; для остальных типов конвекторов kt =0,8; к2-поправочный коэффициент, зависящий от конструкции стояка: для прямого или П-образного стояка с односторонним присоединением приборов к2 = 1,0; для П-образного стояка с транзитной подъемной частью к2 = 0,9; для Ч-образного стояка к2 = 1,3; для Т-образного стояка к2 = 1,7; для парного стояка к2 = 2,2.
При двустороннем присоединении приборов и условном диаметре труб стояка и подводок (dCT х dn):
dCT х dn, мм 20x
k2 0,9
k3 - поправочный коэффициент, зависящий от типа регулирующего крана в приборном узле: для крана КРТ к3 = 1,0; для крана КРП при осевом замыкаю-
щем участке к3 = 1,5; для крана КРП при смещенном замыкающем участке к3 = 1,15.
Пример 10.10. Определим требуемую и ориентировочную проводимость прямого однотрубного стояка £>у20 с осевыми замыкающими участками и двусторонним присоединением конвекторов «Аккорд», расположенного вторым от головных участков магистралей при шести стояках системы отопления 10-этажного здания, если Л/с = 35°С, расчетное циркуляционное давление в системе 16 кПа, а тепловая нагрузка стояка 25 кВт.
Требуемая проводимость стояка по формуле (10.50)
2\°-5
1+0,43-1 • 25000-3600:4187-35 х
гтр = 1,26гтр = 1,26х(16ООО)0,5 = 6,55 кг/(ч-Па0,5).
гтр = 1,26
гтр = 1,26
Ориентировочная проводимость стояка по формуле (10.51)
ст'ст = 4,4 • 0,8 • 1,34 • 1,5 = 7,08 кг/(ч • Па0-5).
Ориентировочная проводимость стояка близка к требуемой. По значениям ст^, отнесенным к ИаР1, и общему расходу воды в системе Gc находят расходы воды в стояках (Gcr = ct^G/ZEct/J, необходимые для предварительного расчета приборов [см. формулу (9.6)].
При выборе конструкции стояков проверяют также скорость движения воды. Для этого определяют ориентировочный расход воды в стояке G'CI, кг/ч, по формуле
G'T = О^ст'ЛРр’5 -(Ю.52)
В стояке по условиям примера (10.10) при расходе воды G'CT = 0,8 ■ 7,08 • 16000°-5 = 716 кг/ч ориентировочная скорость ее движения составляет 716: 1250 = 0,57 м/с (см. табл. 10.7), что допустимо (см. табл. 10.5).
Расчет проводимостистояков системы
Проводимость унифицированных стояков определяется по формуле (10.20) исходя из характеристики гидравлического сопротивления к$ет.
Характеристики сопротивления стояков, составленных из унифицированных трубных узлов при высоте этажа 2,8 м, можно опреде- 25 х 15 32 х 15 20 х 20 25 х 20 32 х 20 0,971,01,341,661,82
лить по табл. 10.19. При длине труб, отличающейся от указанной в эскизах узлов 1-5, в характеристику сопротивления стояка вносят
ТАБЛИЦА ЮЛ8
ПРОВОДИМОСТЬ о„, КГ/(Ч ПА0 5) В ЧИСЛИТЕЛЕ, [КГ/Ч (КГС/М2)0 5] В ЗНАМЕНАТЕЛЕ, ОДНОТРУБНОГО СТОЯКАС ОДНОСТОРОННИМИ ПРОТОЧНО-РЕГУЛИРУЕМЫМИ РАДИАТОРНЫМИ УЗЛАМИ
Число этаже-
Проводимость стояка стр при Dy, мм
Число этаже-
Проводимость стояка стр при Dy, мм
ков N
15
20
ков N
15
20
3
3,7/11,6
6,7/21,0
15
1,9/5,9
3,7/11,6
4
3,5/10,9
6,2/19,4
16
1,8/5,7
3,6/11,2
5
3,2/10,9
5,7/17,8
17
1,8/5,5
3,5/10,9
6
2,9/9,1
5,4/16,8
18
1,7/5,4
3,4/10,6
7
2,7/8,4•
5,1/15,9
19
1,7/5,3
3,3/10,4
8
2,5/7,8
4,8/15,0
20
1,6/5,2
3,3/10,2
9
2,4/7,5
4,6/14,4
21
1,6/5,1
3,2/10,0
10
2,3/7,2
4,4/13,8
22
1,6/5,0
3,1/9,8
и
2,2/6,9
4,2/13,3
23
1,6/4,9
3,1/9,6
12
2,1/6,6
4,1/12,8
24
1,5/4,8
3,0/9,5
13
2,0/6,3
4,0/12,4
25
1,5/4,7
3,0/9,4
14
1,9/6,1
3,8/12,0
ТАБЛИЦА 10Л9
ХАРАКТЕРИСТИКА СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРУБНЫХ УЗЛОВ СТОЯКОВ ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ(ПРИ к = 1,0)
НомерНомерНаименование узлаНаименование узлаЭскиз узлаЭскиз узлаДиаметртрубыDy, ммДиаметртрубыDy, ммЗначения8-Ю4,Па/(кг/ч)2Значения8-Ю4,Па/(кг/ч)21 Присоединение к подающей магистрали1 Присоединение к подающей магистрали266/13357/3020/11266/13357/3020/112 Присоединение к обратной магистрали2 Присоединение к обратной магистрали15229/962046/192516/6,715229/962046/192516/6,73 Этажестояк с односторонним присоединением прибора3 Этажестояк с односторонним присоединением прибора1132381132384 Этажестояк с двусторонним присоединением приборов4 Этажестояк с двусторонним присоединением приборов
Номер
Номер
Наименование узла
Наименование узла
Эскиз узла
Эскиз узла
ДиаметртрубыDy, мм
ДиаметртрубыDy, мм
Значения8-Ю4,Па/(кг/ч)2
Значения8-Ю4,Па/(кг/ч)2
1 Присоединение к подающей магистрали
1 Присоединение к подающей магистрали
266/13357/3020/11
266/13357/3020/11
2 Присоединение к обратной магистрали
2 Присоединение к обратной магистрали
15229/96
2046/19
2516/6,7
15229/96
2046/19
2516/6,7
3 Этажестояк с односторонним присоединением прибора
3 Этажестояк с односторонним присоединением прибора
113
238
113
238
4 Этажестояк с двусторонним присоединением приборов
4 Этажестояк с двусторонним присоединением приборов
55Подводки в верхнем этаже П-образного стоякаПодводки в верхнем этаже П-образного стояка1м1м15202515202556 12456 12466Прямая труба длиной 1 м (добавка к узлам 1-5)Прямая труба длиной 1 м (добавка к узлам 1-5)**15202515202528,65,741,7228,65,741,72Продолжение табл 10 19
5
5
Подводки в верхнем этаже П-образного стояка
Подводки в верхнем этаже П-образного стояка
1м
1м
15
20
25
15
20
25
56 12
4
56 12
4
6
6
Прямая труба длиной 1 м (добавка к узлам 1-5)
Прямая труба длиной 1 м (добавка к узлам 1-5)
*
*
15
20
25
15
20
25
28,6
5,74
1,72
28,6
5,74
1,72
Номер
Наименование узла
Эскиз узла
Диаметр
Значения
узла
трубы Оу, мм
$„104, Па/(кг/ч)2
Примечания. 1. В эскизах сплошными линиями показаны элементы, сопротивление которых включено в S, 2 Для узлов 1 и 2 в числителе дано $уз при прямом вентиле, в знаменателе - при проходном кране
поправки по узлу 6. Трубы приняты по ГОСТ 3262-75 * (обыкновенные).Характеристики сопротивления проточно-поправки по узлу 6. Трубы приняты по ГОСТ 3262-75 * (обыкновенные).Характеристики сопротивления проточно-регулируемых приборных узловрегулируемых приборных узловссобходны-обходны-ми участками 5уз, Па/(кг/ч)2 (показанных в табл. 10.19 пунктиром) могут быть получены сми участками 5уз, Па/(кг/ч)2 (показанных в табл. 10.19 пунктиром) могут быть получены с
поправки по узлу 6. Трубы приняты по ГОСТ 3262-75 * (обыкновенные).
Характеристики сопротивления проточно-
поправки по узлу 6. Трубы приняты по ГОСТ 3262-75 * (обыкновенные).
Характеристики сопротивления проточно-
регулируемых приборных узлов
регулируемых приборных узлов
с
с
обходны-
обходны-
ми участками 5уз, Па/(кг/ч)2 (показанных в табл. 10.19 пунктиром) могут быть получены с
ми участками 5уз, Па/(кг/ч)2 (показанных в табл. 10.19 пунктиром) могут быть получены с
Рис. 10.25. Зависимость характеристики сопротивления $уз • 10* (сплошные линии) и коэффициента затекания а (пунктирные линии) приборного узла со смещенным замыкающим участком в вертикальной однотрубной системе отопления от Характеристики сопротивления подводки с прибором Хпл104 (</,, диаметр замыкающего участка)Рис. 10.25. Зависимость характеристики сопротивления $уз • 10* (сплошные линии) и коэффициента затекания а (пунктирные линии) приборного узла со смещенным замыкающим участком в вертикальной однотрубной системе отопления от Характеристики сопротивления подводки с прибором Хпл104 (</,, диаметр замыкающего участка)
Рис. 10.25. Зависимость характеристики сопротивления $уз • 10* (сплошные линии) и коэффициента затекания а (пунктирные линии) приборного узла со смещенным замыкающим участком в вертикальной однотрубной системе отопления от Характеристики сопротивления подводки с прибором Хпл104 (</,, диаметр замыкающего участка)
Рис. 10.25. Зависимость характеристики сопротивления $уз • 10* (сплошные линии) и коэффициента затекания а (пунктирные линии) приборного узла со смещенным замыкающим участком в вертикальной однотрубной системе отопления от Характеристики сопротивления подводки с прибором Хпл104 (</,, диаметр замыкающего участка)
ТАБЛИЦА 10.20
ХАРАКТЕРИСТИКА СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИБОРНЫХ УЗЛОВ ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ(ПРИ к = 1,0)
Отопительный прибор
ДиаметрХарак1еристика сопротивления элемента узла S 104, Па/(кг/ч)2
подводки ^п, мм обозначе-№ схемы присоединения по табл. 9.10
чения 123456789
Конвекторы 15 КП, «Прогресс-15»
5757-11436-14,311414,3
15$„9797-16188"9116177
129129193120123193Ю9
s;107107171103-10614099
139139202135138172ТзТ
Конвекторы «Прогресс-20», «Аккорд» и прибор «Коралл»
11,511,5237,2-2,9232,9
208П2525-4423234420
35355432335430
8^1919'3828-293824
30304837384834
Ребристые и гладкие трубы
158ПР2902902900
8П11813421523197100108"
150166246262129133140
8^128144224240П2П6124~
160176256271144148к55
То же
205,705,705,700--
8„,31366064252628-
40457074353638
8^35406468303134-~
44497478404143
Конвекторы «Универсал», «Комфорт-20», «Ритм» (без регулирующих кранов)
20811,5-1,4511,5----
$яL5 ' У. Н”~~~
25-25
Конвектор «Универсал С»
20$пр-23-----
_44-----
54
Конвектор высокий «КВ»
20$„„ + $„-166------
Радиаторы чугунные секционные и панельные типа РСВ1
158пр + 8П 87-87“"/"~-
119119
snp + s; 100-J00”---
131131
То же
208лр + 8П 22-22---"
3131
8пр + 8'26-26"""-
Радиаторы панельные РСГ2
158„р + 8П 8383----
115115
$пр + s; 9696-----
127127
То же
20Snp + 8П 31“3£--*--"
• 4141
Продолжение табл 10.20
Отопительный ДиаметрХарактеристика сопротивления элемента узла S-Ю4, Па/(кг/ч)2
приборПОДВОДКИ :
4v мм обозначе- ,№ схемы присоединения по табл. 9 10
чения 123456789
Snp + S' 36-36
45
Примечания. 1 Характеристики сопротивления Sn и S„ даны для подводок без уток (в числителе) и с утками (в знаменателе) при расстоянии от оси стояка до патрубка или пробки прибора 600 мм.
2 Диаметр труб обвязки отопительных блоков из ребристых или гладких труб принят по диаметру подводки.
использованием данных табл. 10.20 по формуле (при к = 1,0)
Sy3 = Sn + Snp7np, (10.53)
где Sn-характеристика сопротивления подводок к прибору с краном КРТ (при смещенном обходном участке), Па/(кг/ч)2; ^-характеристика сопротивления прибора длиной 1 м, Па/(кг/ч)2; /пр-длина прибора, м.
Характеристики сопротивления приборных узлов со смещенными замыкающими участками 5уз, Па/(кг/ч)2, при Se [по формуле (10.39)] < Se (по табл. 10.11) определяют по графику на рис. 10.25 (по сплошным линиям) в зависимости от значения Sn , вычисляемого с использованием данных табл. 10.20 по формуле (при к = 1,0)
Sn.n = S'n + Snplnp, (10.54) где Sp- характеристика сопротивления подводок к прибору с краном КРП (при смещенном замыкающем участке), Па/(кг/ч)2.
Если Se > Se пред, то значение 8П п по формуле (10.54) следует перед определением Sy3 умножить на а2, где а-коэффициент затекания воды в прибор по формуле (10.40).
Пример 10.11. Определим характеристику сопротивления и проводимость стояка Ру15 мм (рис. 10.26) с чугунными радиаторами типа М-140 АО на I-III этажах, присоединяемыми по проточно-регулируемой схеме с обходным участком, и плинтусными конвекторами типа 15 КП с трубами длиной 2,35 мм на IV-V этажах, присоединяемыми по схеме № 1 (см. табл. 9.10), причем подводки на IV этаже имеют замыкающий участок. Подводки к приборам выполнены с утками, на стояке установлены проходные краны.
Находим в табл. 10.19 характеристики сопротив-
Рис. 10.26. Схема стояка однотрубной системы водяного отоплении с верхним расположением подающей магистрали в пятиэтажном здании (к примеру 10.11)
леиия трубных узлов № 1 -133, № 2-96, № 3 -113 (без множителя 10 ”4)
Определим по табл 10 20 характеристики сопротивления приборных узлов радиатора 8уэ =119, конвектора на V этаже по формуле (10 53) S = 129 + + 57 2,3 5 = 263, для конвектора на IV этаже вычисляем по формуле (10 54) 8п п = 139 + 57 2,35 = 273 и по графику на рис 10 25 находим 8 =37 (без множителя 10 ”4)
Характеристика сопротивления стояка по формуле (10.21)
SCT = (133 + 96 + 113 5 + 119 3 + 263 + 37) х х10-4 = 1451 -10”4.
Так как высота I этажа превышает высоту узла 3 в табл 10 19 (6 м вместо 2,8 м), вносим поправку в характеристику сопротивления стояка по узлу 6 (табл 10 19)
5ст = [1451 + (6 - 2,8)-28,6] 10”4 =
”= 1543-10” 4 Па/(кг/ч)2.
Проводимость стояка по формуле (10 20)стст = 100 (1543)° 5 = 2,55 кг/(ч Па° 5)
Окончательныйгидравлический расчет системыпри выбранной проводимости стояковунифицированной конструкции
Этот расчет заключается в определении расходов воды в стояках и уточнении потерь давления в системе. Расчет проводится по диаметрам участков магистралей, выбранным по значениям 5уд [см. формулу (10 43), где Rcp определяют по EZMar (без длины стояка) при 0,ЗДрр].
Пример 10.12. Найдем распределение воды по унифицированным стоякам и потери давления в вертикальной однотрубной системе отопления с тупиковым движением воды в магистралях (рис 10 27), если характеристика сопротивления каждого стояка 8СТ=1543 10 4 Па/(кг/ч)2, проводимость стег = 2,55 кг/(ч Па05) см пример 10 11, а расход воды в системе Gc = 650 кг/ч Определим также о, ее контура, предполагая его как контур части системы, состоящей из двух одинаковых частей (пренебрегая сопротивлением тройников)
Характеристики сопротивления пар участков магистралей системы по формуте (10 17)
участков 1-2 при Ду 15 — S, 2 = 2 10,6(2,7 6,0 + 1,0) 10 4 = = 365 10 4,
участков 2 3 при Оу 20 — S2 3 = 2 3,19(1,8 6,0 + 1,0) 10 4 = = 75,3 10 4,
головных участков при Оу25 — Sr = 1 23(1,4 35,0 + 4,0) 10 4 = = 65,2 10 4 Па/(кг/ч)2
Рис. 10.27. Схема однотрубной системы водяного отопления со стояками унифицированной конструкции и тупиковым движением воды в магистралях (к примеру 10.12)
Коэффициент затекания воды в стояк 2 (считая at = 1 0) по формуле (10 25)
«2 = ^2Мк2 = 2,55[(1543 + 365)1О”4]0'5 = 1,11
Характеристика сопротивления и проводимость контура, замыкающего стояк 3
SK 3 = [1543 + 365 + 75,3(1,0 + 1,11)2]10”4 == 2243,2 10 ”4;
стк3 = 100 :2243,20-5 = 2,11.
Коэффициент затекания воды в стояк 3 по формуле (10 25)
а3 = 2,55:2,11 = 1,21.
Характеристика сопротивления и проводимость системы по формуле (10 24) при la, = 1,0 + 1,11 + 1,21 = 3,32
Sc = [(1543 + 365 + 75,3-2,112 + 65,2 хх 3,322)10"4] . 3,322 = 268,8 • 10”4,стс = 100.268,80’5 = 6,10
Проводимость контура по формуле (10 26) ст, = 6,10 3,32= 1,83
Потери давления в системе по формуле (10 16)
Дрс = 268,8-10”4 6502 = 11357 Па
или по формуле (10 19)
Д/>с = (650/6,1)2 = 11354 Па
Заданный расход воды в системе распределяется по стоякам стояк 1 Gy = 650 1,0 3,32 = 196, стояк 2 С2 = 650 1,11 3,32 = 217, стояк J G3 = 650 1,21 3,32 = 237 кг/ч
При системе, состоящей из двух частей, выполняют отдельный расчет каждой части (см пример 10 12) Затем, считая расчет, например, правой части основным (замыкающий контур), находят коэффициент пересчета расхода воды в левой части системы (замыкаемый контур) по формуле (10 25)
При системе, состоящей из четырех частей, выполняют отдельный расчет каждой половины Затем, считая расчет одной половины основным, определяют по той же формуле коэффициент пересчета расхода воды в другой половине системы
Гидравлический расчетгравитационной системы
Гидравлический расчет гравитационной системы отопления многоэтажного здания, в которой циркуляция происходит в основном в результате охлаждения воды в отопительных приборах [см. первое слагаемое в формуле (10.10)], выполняется по удельнь(м линейным потерям давления (с использованием материалов и указаний пп 10.7-10.9).
Гравитационная система отопления малоэтажного здания (рис. 10.28), в которой котел помещается на одном уровне с отопительными приборами, называется квартирной и чаще всего выполняется двухтрубной с верхней разводкой. В такой системе расширительный бак присоединяется к главному стояку, помещается в теплом помещении и снабжается переливной трубой D^ 20 мм, которая выводится в раковину. Полезный объем бака, л, принимается по формуле
rp6=l,7Qc (rp6 = 2Qc), (10.55)
где Qc-тепловая мощность системы отопления, кВт (тыс.ккал/ч)
Уклон труб i = 0,01 делают в таком направлении, чтобы удалять воздух через расширительный бак и опорожнять систему близ котла.
Гидравлический расчет гравитационной квартирной системы, в которой циркуляция происходит в основном под влиянием охлаждения воды в трубах [см. второе слагаемое в формуле 10.10)], выполняют в два этапа.
На первом этапе, задаваясь величиной расчетного циркуляционного давления в системе и расходом воды на ее участках, выбирают диаметр труб. На втором этапе после теплового расчета труб определяют действительную величину естественного циркуляционного давления, возникающего при охлаждении воды в трубах, и выявляют необходимость уточнения предварительно сделанного гидравлического и теплового расчетов.
Расчетное циркуляционное давление А/?р, Па (кгс/м2 без множителя д), для предварительного гидравлического расчета гравитационной квартирной системы водяного отопления находят по эмпирическим формулам [с учетом формулы (10.15)]:
для двухтрубной системы
Арр = Мг(/ + ЙГ) + Р^(^ - 'о); (Ю.56)
Рис. 10.28. Схема квартирной двухтрубной системы водяного отоплении с естественной циркуляцией
7-котел, 2-отопительный прибор, 3 расширительный бак, 4- переливная труба, ц н-центр нагревания в котле, вертикальные шгрихпунктирные линии-осн межкомнатных перегородок
для однотрубной системы
Арр = b^hr/2 ± ^htUr - ?о)> (10.57)
где Аг - вертикальное расстояние от условного центра нагревания воды в котле (принимается на 150 мм выше уровня колосниковой решетки или горелки) до верхней горизонтальной трубы, м; /-горизонтальное расстояние от главного стояка до расчетного, м, X/-общая длина последовательно соединенных участков расчетного циркуляционного кольца, м, b-коэффициент, равный при неизолированных трубах или тепловой изоляции только главного стояка - 3,9 (0,40), при изолированных главном стояке и обратной магистрали- 3,3 (0,34), при всех изолированных трубах-1,6 (0,16)
Второе слагаемое получает знак плюс, если центр охлаждения воды в отопительных приборах выше условного центра нагревания воды в котле, и минус-если ниже.
Первое слагаемое в формулах (10.56) и (10.57) ориентировочно выражает естественное циркуляционное давление, возникающее от охлаждения воды в трубах. Для его увеличения рекомендуется уменьшать охлаждение воды в главном стояке и нижних горизонтальных трубах и, наоборот, увеличивать охлаждение воды в верхних горизонтальных трубах, а также располагать котел ниже отопительных приборов (не поднимая приборы над полом выше обычного уровня).
Основное циркуляционное кольцо при гидравлическом расчете гравитационной квартирной системы отопления выбирается по правилу, приведенному в п. 10.9, с использованием формулы (10.32). Гидравлический расчет проводится по способу, изложенному в п. 10.9, причем расход воды на участках цирку-
ляционного кольца определяют по формуле (10.28) в предположении, что теплопотери каждого помещения возмещаются только через отопительные приборы при охлаждении воды в них на 20°С
После выбора диаметра всех труб вычисляют теплопередачу в помещения каждого участка труб и находят температуру воды в конце каждого участка (начиная от котла и считая там /н = /г) по формуле
(10 58)
где zy4 - понижение температуры воды по длине I участка
<10 59) ебуч
здесь qx - теплопередача 1 м трубы н помещение с температурой /н, принимается по табл II 22 в зависимости от разности температуры /ер — tB (на коротких участках допускается расчет по tH — tB), Gy4- расход воды на участке, кг/ч, берется из предварительного гидравлического расчета
Далее рассчитывается действительное естественное циркуляционное давление в основном кольце системы Ард по формулам (10.11) и (10 15). При сопоставлении его с потерей давления в этом же кольце, полученной в результате предварительного гидравлического расчета, возможны случаи:
ЦК! + Z) = (0,85 — 1,0)Дрд-предварительные гидравлический и тепловой расчеты оставляют без изменения;
ЦК! + Z) = (0,7 - 0,85)Дрд или ЦК! + + Z) = (1,0 — 1,15) Д^д - требуется изменение предварительного гидравлического расчета, однако тепловой расчет может не уточняться;
0,7Д^д > ЦК! + Z) > 1,15Д^д~ требуется изменение и гидравлического и теплового расчетов системы
Площадь нагревательной поверхности отопительных приборов рассчитывается на основании известных из теплового расчета труб величин: теплоотдачи трубами Qip и температуры воды /вх, поступающей в приборы Тепловая нагрузка отопительного прибора Qnp, Вт (ккал/ч), составляет
Qnp = Qn-0,9QTp, (10 60) где Qn расчетные геплопотери помещения, 2тр = Цг /-теплоотдача трубами в пределах помещения
Средняя расчетная температура воды в отопительном приборе
6пРРтр22^Пр6пРРтр22^Пр(1061)(1061)в отопительномв отопительномгде Gnp-расход воды кг/ч, берется из гидравлического расчета, pj и р2- поправочные коэффициенты (см п 9 4).
6пРРтр22^Пр
6пРРтр22^Пр
(1061)
(1061)
в отопительном
в отопительном
Пример 10.13. Выполним гептогидравлический расчет гравитационной квартирной двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой (см рис 10 28) при расчетной температуре воды tT = 95°С, ?0 = 70°С Середина высоты отопительных приборов находится над условным цен1ром нагревания воды в котле, ht = 0,2 м Тепловые нагрузки Q, В г, приборов и участков даны с учетом коэффициентов р, и Р2 Главный стояк системы покрывается тепловой изоляцией (пиз — 0,75) Расчетная температура воздуха в помещениях t, = 18°С
Выбор основного циркуляционного кольца. Определим расчетное циркуляционное давление по формуле (10 56) в двух циркуляционных кольцах через дальний и средний отопительные приборы
Ар” - 3,9 • 3,15(7 + 3,15) + 0,64 9,81 0,2(95 -- 70) = 156 Па;
Ар; = 3,9-3,15(3 + 3,15) + 0,64-9,81 0,2(95 -- 70) = 107 Па.
Находим по формуле (10 32) возможную среднюю потерю давления по длине 1 м каждого циркуляционного котьца
ж 156107
М == 8’4’ А^ == 8’4 Па/М-
1о,/12,0
За основное принимаем циркуляционное кольцо через средний отопит етьный прибор
Предварительный гидравлический расчет системы. Вычислим среднее ориентировочное значение удельной линейной потери давления в основном циркуляционном ко тьце по формуле (10 33)
0,5-107
КСП - 4,2 Па/м.
ср 12,6'
Подбираем диаметр 1егких труб исходя из расхода воды на участках, найденного в предположении, что геплопотери помещений возмещаются юлько отопительными приборами при охлаждении воды в них на 20°С, по способу, рассмотренному вн 10 9
Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений (по табл II 10)
Участок 7
внезапное сужение0,5
отвод Оу20 мм при w = 0,077 м/с1,2
Ц1 = 1,7 Участок 2
тройник на ответвлении при G0TB — 1,0£2 = 2,3
Участок 3
тройник на ответвлении при GOTB = 0,5 и 3 = 0,74
^ = 2,0
Участок 4
тройник на растекании при G0TB = 0,56,3
кран двойной регулировки Оу15 мм4,0
утка Оу15 мм при w = 0,035 м/с2,4
вход в радиатор при Оу15 мм и и- = 0,035 м/с1,6
^ = 14,3
Участок 5:
выход из радиатора при 0у15 мм и w = 0,035 м/с 1,6 утка Оу15 мм при w = 0,035 м/с 2,4
отвод Оу 15 мм при w = 0,035 м/с 3,6
тройник на ответвлении при GOT„ = 0,33 и Л = 0,740,3
^5 - 7,9
Участок 6: тройник на проходе при Спр = 0,75^6= 0,93
Участок 7: отвод Dy20 мм при w — 0,077 м/с 1,2
внезапное расширение 1,0
^ = 2,2
- 0,25(979,56 - 978,94) -
- 0,25(979,93 - 979,56)] • 9,81 =
= (11,26 - 0,31)9,81 = 107,4 Па;
А^2 = [1,9(962,27 - 961,92) +
+ 3,15(963,92 - 962,27) +
+ 3,15(967,14 - 963,92) +
+ 1,8(968,98 - 967,14) +
+ 0,45(969,3 - 968,98) + 0,2(978,5 - 969,3) -
- 0,05(978,71 - 978,50) -
ТАБЛИЦА 10.21
ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КВАРТИРНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Участок
Q, Вт
G, кг/ч
/ м
Оу, мм
И', м/с
R, Па/м
RI, Па
Z, Па
Ri + Z.
Па
Основное циркуляционное кольцо через средний прибор
Др= = 107 Па; R=p = 4,2 Па/м
1
2326
100
2,5
20
0,076
6,5
16,3
1,7
4,8
21,1
2
2326
100
3,0
20
0,076
6,5
19,5
2,3
6,5
26,0
3
1163
50
2,7
15
0,067
6,1
16,5 1,1
2,0
4,4
20,9
4
582
25
0,5
15
0,034
2,2
14,3
8,1
9,2
5
582
25
0,7
15
0,034
2,2
1,5
7,9
4,5
6,0
6
1745
75
1,7
20
0,057
3,2
5,4
0,93
1,5
6,9
7
2326
ДРр
1001,5
12,6
Циркуляцис
= S(7?/+ Z)3 _ 5 + (ДрД -
200,0766,5
иное кольцо через дальний прибор
- ДрУ = 36,1 + (156 - 107) = 85,1 Па,
9,8
Rep = 4,1
2,2
Па/м
6,2
5(«/+Z)c
16,0
= 106,1
8
1163
50
4,0
15
0,067
6,1
24,4
2,7
5,9
30,3
9
1163
50
2,7
15
0,067
6,1
16,5
2,8
6,1
22,6
10
1163
50
0,5
15
0.067
6,1
3,1
5,8
12,8
15,9
11
1163
50
3,1
10,3
15
0,067
6,1
18,9
6,75
14,9
S№jbZ)^
I(№ + 2)д =
33,8
102,6
7 = 70,0
172,6
107,4 - 106,1107,4107,4 - 106,1107,4100 = 1,2%;100 = 1,2%;
107,4 - 106,1
107,4
107,4 - 106,1
107,4
100 = 1,2%;
100 = 1,2%;
Результаты гидравлического расчета приведены в табл. 10.21.
Тепловой расчет системы начинаем с участка 1 при начальной температуре воды 95°С. Результаты расчета сведены в табл 10.22 Для определения значений qY использована вспомогательная табл. 11.22, Дгуч-формула (10.59); 1К формула (10.58).
Окончательный гидравлический расчет системы. Находим действительное естественное циркуляционное давление в двух рассчитанных кольцах по формулам (10.11) и (10.15):
АРд = [1,9(962,27 - 961,92) +
+ 3,15(963,92 - 962,27) +
+ 1,8(966,01 - 963,92) +
+ 0,45(966,81 - 966,01) + 0,2(973,19 - 966,81) -
- 0,05(973,74 - 973,19) -
- 0„ 15(973,98 - 973,74) -
- 0.15(978,80 - 978,71) -
- 0,25(979,82 - 978,80) -
- 0,25(979,56 - 978,94) -
- 0,25(979,93 - 979,56)]9,81 =
= (21,3 - 0,53)9,81 = 203,8 Па.
Сопоставляем потерю давления в циркуляционных кольцах по предварительному расчету с действительным циркуляционным давлением и получаем запасы:
в кольце через средний прибор
в кольце через дальний прибор
Участок
G, кг/ч /уч, м D
у, мм
к- °с
t„ °C
С-
°C
<ц, Вт/м
1 - - Пн,
9Л,- Вт
At, °C
t„ °C
р„, кг/м-
1
100
2,5
20
95
18
77
87
0,25
54
0,5
94,5
962,27
2
100
3,0
20
94,5
18
76,5
94
282
2,4
92,1
963,92
3
50
2,7
15
92,1
18
74,1
66
—
178
3,1
89,0
966,01
4
25
0,5
15
89,0
18
71
69
—
34
1,2
87,8
966,81
Прибор
25
—
-
87,8
18
-
—
-
291
10
77,8
973,19
5
25
0,7
15
77,8
18
59,8
53,5
—
37,5
1,3
76,5
973,98
6
75
1,7
20
68
18
50
57
—
97
1,1
66,9
979,56
7
100
1,5
20
66,9
18
48,9
54
81
0,7
66,2
979,93
8
50
4,0
15
92,1
18
74,1
69
—
276
4,8
87,3
967,14
9
50
2,7
15
87,3
18
69,3
59****
—
160
2,8
84,5
968,98
10
50
0,5
15
84,5
18
66,5
62
—
31
0,5
84,0
969,30
Прибор
50
—
_
84,0
18
—
—
884*
15,2
68,8
978,50
11
50
3,1
15
68,8
18
50,8
45
-
139
2,4
66,4
979,82
ТАБЛИЦА 10.22
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КВАРТИРНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КВАРТИРНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КВАРТИРНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КВАРТИРНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
203,8 - 172,6203,8203,8 - 172,6203,8100 = 15%,100 = 15%,
203,8 - 172,6
203,8
203,8 - 172,6
203,8
100 = 15%,
100 = 15%,
которые могут быть допущены.
Гидравлический и тепловой расчеты системы считаем окончательными.
Площадь нагревательной поверхности отопительных приборов определяем: для среднего прибора- но тепловой нагрузке Qnp = 291 Вт, расходу Спр = 25 кг/ч и средней температуре воды в нем zcp = 0,5(87,8 + 77,8) = 82,8°С (см. табл. 10.22); для дальнего прибора-по Qnp = 884 Вт, G„p = 50 кг/ч и гср = 0,5(84,0 + 68,8) = 76,4°С.
ГЛАВА 11. ПАРОВОЕ ОТОПЛЕНИЕ
В качестве теплоносителя в системах парового отопления используется, как правило, сухой насыщенный водяной пар. Однако применение пара для систем отопления и теплоснабжения вентиляционных установок допускается только при обосновании из-за следующих недостатков парового отопления:
пониженного срока службы трубопроводов в результате интенсивной коррозии;
невозможности центрального регулирования теплоотдачи отопительных приборов путем изменения температуры теплоносителя;
частичного разложения органической пыли на поверхности отопительных приборов, постоянно нагретых до 100° С и более;
повышенных потерь теплоты паропроводами;
увеличенных эксплуатационных затрат на отопление;
возникновения шума, особенно при периодическом действии системы;
частого нарушения герметичности резьбовых соединений трубопроводов.
Преимуществами систем парового отопления являются:
меньшие площади поверхности отопительных приборов;
быстрый прогрев отопительных приборов при пуске системы;
незначительное гидростатическое давление в системе;
меньшие капитальные затраты на сооружение системы отопления.
Области применения систем парового отопления в зависимости от назначения зданий и характера производства приведены в п. 7.2.
Классификация системпарового отопления
Системы парового отопления в зависимости от абсолютного давления пара подразделяются на:
вакуум-паровые-при абсолютном давлении пара менее 0,1 МПа (1 кгс/см2);
низкого давления-при давлении пара 0,1-0,12 МПа (1-1,2 кгс/см2);
низкого (повышенного) давления -при давлении пара 0,12-0,17 МПа (1,2-1,7 кгс/см2);
высокого давления-при абсолютном давлении пара 0,17-0,27 МПа (1,7-2,7 кгс/см2).
Примечание. Предельное давление пара в системах высокого давления указано применительно к местным отопительным приборам. Для калориферов, пароводяных подогревателей и другого теплоиспользующего оборудования внутренних санитарно-технических систем максимальное давление пара ограничивается заводскими паспортными данными на это оборудование.
В зависимости от конструктивных особенностей и трассировки трубопроводов системы парового отопления подразделяются на двухтрубные вертикальные и однотрубные вертикальные и горизонтальные, с верхней, нижней или средней разводкой магистрального паропровода, тупиковым и попутным движением пара и конденсата (рис. 11.1-11.3).
По способу возврата конденсата в котел или наружные тепловые сети системы отопления могут быть:
замкнутыми, в которых конденсат перемещается за счет гидростатического давления или специально предусмотренного остаточного давления пара в системе (см. рис. 11.1, а, б и 11.3, а);
б),разомкнутыми, когда конденсат перекачивается насосом из промежуточного конденсатного бака (см. рис. 11.2 и 11.3,6).
Системы парового отопления, непосредственно соединенные с атмосферой для выпуска из них воздуха, называются открытыми (см. рис. 11.1 и 11.2), а не соединенные - закрытыми (см. рис. 11.3).
Конденсатопроводы в системах парового отопления бывают:
сухими, частично заполненными конденсатом, а частично воздухом (конденсато- провод в системах отопления низкого давления, расположенный выше уровня стояния кон-
К ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОМУ ПРИСПОСОБЛЕНИЮ
Рис. 11.1. Схемы систем парового отоплении низкого давлении замкнутых открытых
о- с верхней разводкой паропровода и мокрым конденсатопро- водом; б с нижней разводкой паропровода и сухим конден- сатопроводом; 1 - паропровод; 2 и 3-сухой и мокрый безнапорный конденсатопроводы; 4-воздушная труба; 5-котел;
6 отопительный прибор, 7-вентиль; 8- гидравлический за-
денсата, и в системах высокого давления между отопительным прибором и конденсатоотводчи- ком; см. рис. 11.1,6-11.3);
мокрыми безнапорными, по которым конденсат перемещается самотеком при полном заполнении трубопровода (конденсатопроводы в системах отопления низкого давления, расположенные ниже уровня стояния конденсата; см. рис. 11.1, а);
мокрыми напорными, по которым перемещается конденсат с помощью насоса либо за счет остаточного давления пара (см. рис. 11.2 и П.З);
напорными двухфазными (эмульсионными), по которым конденсат перемещается совместно с пролетным паром и паром вторичного вскипания (конденсатопровод в системах парового отопления высокого давления между конденсатоотводчиком и конденсатным баком или расширительным бачком; см. рис. 11.3).
33Рис. 11.2. Схема системы парового отопления низкого давления разомкнутой открытой со средней разиодкой паропровода и сухим кондеисатопроводомРис. 11.2. Схема системы парового отопления низкого давления разомкнутой открытой со средней разиодкой паропровода и сухим кондеисатопроводом/-паропровод; 2 и 3-сухой и мокрый напорный конденсато- проводы; 4 и 5 воздушная и атмосферная трубы; 6-конденсатный бак; 7-насос; ^-обратный клапан; 9-отопительный прибор; 70 вентиль/-паропровод; 2 и 3-сухой и мокрый напорный конденсато- проводы; 4 и 5 воздушная и атмосферная трубы; 6-конденсатный бак; 7-насос; ^-обратный клапан; 9-отопительный прибор; 70 вентиль
3
3
Рис. 11.2. Схема системы парового отопления низкого давления разомкнутой открытой со средней разиодкой паропровода и сухим кондеисатопроводом
Рис. 11.2. Схема системы парового отопления низкого давления разомкнутой открытой со средней разиодкой паропровода и сухим кондеисатопроводом
/-паропровод; 2 и 3-сухой и мокрый напорный конденсато- проводы; 4 и 5 воздушная и атмосферная трубы; 6-конденсатный бак; 7-насос; ^-обратный клапан; 9-отопительный прибор; 70 вентиль
/-паропровод; 2 и 3-сухой и мокрый напорный конденсато- проводы; 4 и 5 воздушная и атмосферная трубы; 6-конденсатный бак; 7-насос; ^-обратный клапан; 9-отопительный прибор; 70 вентиль
11.2. Указания по выбору системи схем парового отопления
Вакуум-паровые системы отопления в СССР не применяются из-за сложности устройства и эксплуатации. Однотрубные вертикальные системы также не получили распространения вследствие возникновения в них гидравлических ударов и значительного шума.
Выбор систем отопления низкого или высокого давления определяется источником пароснабжения, требованиями по ограничению максимальной температуры на поверхности отопительных приборов и прочностными характеристиками теплоиспользующих аппаратов.
Паро- и конденсатопроводы систем парового отопления с радиаторами, конвекторами и другими отопительными приборами, а также систем для производственных нужд должны быть самостоятельными, не связанными с трубопроводами агрегатов воздушного отопления, вентиляционных камер и горячего водоснабжения.
Рекомендуется отдавать предпочтение вертикальным двухтрубным системам с верх- 3
вода на чердаке или под потолком верхнеговода на чердаке или под потолком верхнегоРис. 11.3. Схемы закрытых систем парового отопления высокого давлении замкнутой (а) и разомкнутой (б)Рис. 11.3. Схемы закрытых систем парового отопления высокого давлении замкнутой (а) и разомкнутой (б)
вода на чердаке или под потолком верхнего
вода на чердаке или под потолком верхнего
Рис. 11.3. Схемы закрытых систем парового отопления высокого давлении замкнутой (а) и разомкнутой (б)
Рис. 11.3. Схемы закрытых систем парового отопления высокого давлении замкнутой (а) и разомкнутой (б)
I и 2-первая и вторая системы отопления, 3-паропровод; 4, 7,8 мокрый напорный, двухфазный и сухой конденсатопроводы;5-конденсатоотводчик; 6-вентиль; 9- отопительный прибор;70-воздушная 1руба, 77 конденсатный бак, 72-обратныйклапан
этажа здания допускается средняя или нижняя разводка паропровода. При этом стояки, по которым образующийся конденсат направляется против движения пара, должны иметь высоту не более 6 м.
Горизонтальные однотрубные проточные
системы следует применять в одно- и двухэтажных зданиях объемом до 5000 м3, не требующих регулировки температуры помещений.
Рис. 11.4. Схема использования пара вторичного вскипания1-паропровод; 2-система высокого давления; 3, 5, 9-сухой, двухфазный и напорный конденсатопроводы; 4 - конденсатоотводчик;6 расширительный бачок; 7-конденсатный бак; 8-насосРис. 11.4. Схема использования пара вторичного вскипания1-паропровод; 2-система высокого давления; 3, 5, 9-сухой, двухфазный и напорный конденсатопроводы; 4 - конденсатоотводчик;6 расширительный бачок; 7-конденсатный бак; 8-насос
Рис. 11.4. Схема использования пара вторичного вскипания
1-паропровод; 2-система высокого давления; 3, 5, 9-сухой, двухфазный и напорный конденсатопроводы; 4 - конденсатоотводчик;
6 расширительный бачок; 7-конденсатный бак; 8-насос
Рис. 11.4. Схема использования пара вторичного вскипания
1-паропровод; 2-система высокого давления; 3, 5, 9-сухой, двухфазный и напорный конденсатопроводы; 4 - конденсатоотводчик;
6 расширительный бачок; 7-конденсатный бак; 8-насос
Системы парового отопления низкого давления устраивают, как правило, тупиковыми. В системах отопления при избыточном давлении пара более 0,03 МПа (0,3 кгс/см2) рекомендуется предусматривать попутное движение пара и конденсата в магистралях.
В системах парового отопления возврат конденсата осуществляется по замкнутой или разомкнутой схеме. Непосредственный возврат конденсата в котел по замкнутой схеме в системах низкого давления возможен в тех случаях, когда высота столба конденсата Н между уровнем стояния конденсата в конден- сатопроводе и серединой паросборника (см. рис. 11.1, а) с запасом 0,25 м уравновешивает давление пара в котле.
Требуемая высота столба конденсата Н, м, определяется по формуле
Рнзб" Ю6
Н = —+ 0,25(11.1)
р-д
(Н = ^L22_ + о,25),Y
риз6-избыточное давление пара в котле, МПа (кгс/см2); р-плотность конденсата, кг/м3; д- ускорение свободного падения, м/с2; у-удельный вес конденсата, кг/м3.
Избыточное давление пара в котле 0,01 МПа (0,1 кгс/см2) уравновешивается (без запаса) столбом конденсата высотой 1 м.
В системах отопления высокого давления применяют, как правило, разомкнутые схемы возврата конденсата, используя пролетный пар
и пар вторичного вскипания, образующийся в расширительных бачках и конденсатных баках (рис. 11.4).
Замкнутые схемы в системах высокого давления могут применяться, когда сумма величин остаточного и гидростатического давления обеспечивает следующие минимальные скорости движения конденсата в трубах различного диаметра:
Dg, мм 15202532 40 и более
V, м/с 0,30,650,811,5
Системы парового отопления низкого давления устраивают по открытой схеме.
Возврат конденсата в системах отопления высокого давления во избежание повышенной коррозии труб следует производить по закрытой схеме. Открытые схемы допускается применять лишь в особых случаях. При закрытых схемах конденсатные баки не должны иметь атмосферных труб. В баках предусматривается избыточное давление около 0,0050,015 МПа (0,05-0,15 кгс/см2), которое ограничивается предохранительным приспособлением.
Конструктивные указания
Принципы трассировки сети трубопроводов по зданию те же, что и при водяном отоплении. Магистральные паропроводы в зданиях выше двух этажей во избежание боль-
Рис. 11.5. Схема устройства обводных линий у дверей и проемов при мокрых конденсатопроводах (а) и при паровых магистралях и сухих конденсатопроводах (б)
/-мокрый конденсатопровод; 2-воздушная труба; 3-тройник с пробкой для спуска воды и грязи; 4-паро- или конденсатопровод; 5 обводной трубопровод
ших теплопотерь рекомендуется прокладывать под потолком одного из этажей (средняя разводка).
Прокладку трубопроводов, как правило, применяют открытую. Скрытая прокладка допускается при технико-экономическом обосновании.
Обводные паро- и конденсатопроводы вокруг дверей, ворот и проемов устраивают по схемам, приведенным на рис. 11.5.
Воздух из паровых систем отводят через воздушные трубки (dy = 15 мм) с кранами, установленными в конечных точках самотечных конденсатопроводов и перед конденсато- отводчиками.
Осушку паровых магистралей осуществляют в местах подъемов, при нижней разводке-в конце паропровода, применяя для этого конденсатоотводчики или гидравлические затворы (в системах отопления низкого давления).
Уклоны магистральных паропроводов по направлению движения пара принимают не менее 0,002, против движения-не менее 0,006; для конденсатопроводов - не менее 0,002. Уклон ответвлений к отопительным приборам должен составлять 10 мм на всю длину подводки.
Способы компенсации тепловых удлинений описаны в п. 10.6.6, противопожарные требования приведены в п. 10.6.4.
В системах парового отопления предусматривают следующую запорно-регулирую- щую арматуру.
У местных отопительных приборов (теплообменников) устанавливают:
в системах отопления высокого давления - вентиль на паровой подводке и конденса- тоотводчик на конденсатной подводке или вен
тиль при применении группового конденсато- отводчика;
в системах отопления низкого давления-вентиль на паровой подводке и тройник с пробкой на конденсатной подводке.
У калориферов устанавливают:
на паровых подводках к каждому ряду калориферов - воздушный кран и вентиль (кроме первого ряда по ходу холодного воздуха в вентиляционных системах), а также один общий вентиль для выключения установки в целом;
на общем конденсатопроводе- воздушный и спускной краны, а также конденсатоотводчик с комплектом вентилей.
На вводах трубопроводов в здание и отдельных ветвях системы отопления устанавливают паровые вентили для полного или частичного ее выключения.
В горизонтальных однотрубных проточных системах отопления устанавливают вентили в начале и конце этажных веток. В системах отопления зданий выше четырех-пяти этажей предусматривают запорные вентили и краны со штуцерами для спуска конденсата из стояков системы.
На стояках, расположенных на лестничных клетках, запорные вентили рекомендуется устанавливать независимо от количества этажей.
Расчет паропроводов
Общие сведения
Обозначения расчетных давлений в паро- и конденсатопроводе приведены на рис. 11.4.
Давление пара р^ в начале паровой магистрали или у котла принимают:
в замкнутой системе парового отопления низкого давления с непосредственным возвратом конденсата в котел в зависимости от длины I паропровода от ввода или котла до наиболее удаленного отопительного прибора:
при / < 100 мPi = 0,005 МПа (0,05 кгс/см2);
« 1 = 100 мPi = 0,005 — 0,01 МПа (0,05 0,1 кгс/см2);
« I = 100 — 200 м Pi = 0,01 — 0,02 МПа (0,1-0,2 кгс/см2);
« / = 200 - 300 м Pi = 0,02-0,03 МПа (0,2-0,3 кгс/см2).
При использовании калориферов применяют более высокое давление-до 0,07 МПа (0,7 кгс/см2);
^=р^=р(11.4)(11.4)
^=р
^=р
(11.4)
(11.4)
в системах отопления высокого давления-в соответствии с давлением на вводе в здание, но не более допустимого для применяемого оборудования.
Давление пара р2, МПа (кгс/см2), перед расчетным отопительным прибором до вентиля в системах отопления низкого давления без конденсатоотводчиков следует принимать:
при самотечном конденсатопроводе р2 < 0,002 (0,02);
при напорном конденсатопроводе рг = р3/0,95, где р3 - давление в конденсатопроводе после отопительного прибора.
При наличии конденсатоотводчиков р2 = р4/0,4, однако оно должно быть не менее 0,035 МПа, где р4-давление в конденсатопроводе после конденсатоотводчика.
Давление пара, МПа (кгс/см2), перед расчетным теплообменником до вентиля в системах отопления высокого давления принимают р2 = р4/0,7.
Максимальные значения температуры пара, допускаемые в системах отопления в зависимости от назначения и характера отапливаемых помещений, приведены в п. 7.2, предельные скорости пара в системах отопления-в табл. 11.1.
ТАБЛИЦА 11.1
ПРЕДЕЛЬНЫЕ СКОРОСТИ ПАРА В СИСТЕМАХОТОПЛЕНИЯ
Диаметры трубопроводов (условные), мм
Предельные скорости пара, м/с, при давлении на вводе, МПа (кгс/см2)
до 0,07 МПа (0,7 кгс/см2) при движении пара и конденсата
более 0,07 МПа (0,7 кгс/см2) при попутном движении пара и конденсата
попутном встречном
15
14
10
25
20
18
12
40
25
22
14
50
32
23
15
55
40
25
17
60
50
30
20
70
Более 50
30
20
80
Примечание. Предельные скорости движения пара в системах с давлением на вводе более 0,07 МПа (0,7 кгс/см2) при встречном движении пара и конденсата следует принимать с коэффициентом 0,7 от значений, приведенных в таблице для попутного движения
Скорость движения пара в подъемных стояках, где он перемещается против потока конденсата, не должна превышать 0,1-0,14 м/с.
Потери давления, Па (кгс/см2), в паропроводах определяют по формуле
Др = kL(RI Л-z), (11.2)
где R-удельные потери давления на трение (на 1 м длины участка паропровода), Па; /-длина участка расчетной ветви паропровода, м; z-потери давления на местные сопротивления, Па; к = 1-при определении потерь давления в единицах системы СИ и к = 0,1-в единицах системы МКГСС.
В системах отопления высокого давления потери давления на местные сопротивления могут быть заменены потерей давления на трение в трубе эквивалентной длины /экв, м (см. табл. П.7 прил. П). Тогда
Др = ks Е^(/ + /э„)] = kS№P„j. (11.3)
За длину расчетной ветви считают длину паропровода от ввода или котла до наиболее удаленного отопительного прибора (теплообменника).
Значения коэффициентов местных сопротивлений приведены в табл. II.10-11.21.
Потери давления на местные сопротивления ориентировочно принимают в зависимости от общих потерь давления в расчетной ветви паропровода: 35%-в системах отопления низкого давления, 20%-в системах отопления высокого давления. Удельные потери давления на трение рекомендуется принимать: для труб начальных участков - выше Rcp, для труб конечных стояков-ниже Rcp.
Невязка расчетных потерь давления в системах парового отопления не должна превышать 15% для паропроводов и 10% для конденсатопроводов. Для преодоления сопротивлений, не учтенных расчетом, необходимо оставлять запас давления до 10% расчетного.
Расчет паропроводов системотопления низкого давления
Ориентировочную среднюю удельную потерю давления на трение на 1 м длины паропровода, Па/м (для расчета по табл. II.4), определяют по формуле
0,9/?! — р2 100 — т]к^1100
где р^ и р2-давление пара в начале и конце паропровода, Па (кгс/м2); L/-длина паропровода, м; 0,9-коэффициент, учитывающий ориентировочный запас в принятом располагаемом давлении; к = 1 - при определении давления пара в единицах системы СИ и к = 0,1 -в единицах системы МКГСС; ц-доля потерь на местные сопротивления, %.
<1,мм<1,мм
<1,мм
<1,мм
Ряс. 11.6. Установка дросселирующих шайб в системах парового отопления низкого давле-
а-шайба в муфте, б-шайба в вентиле; в -эскиз шайбы; 8 = = 1,5 — 2 мм-толщина шай-
Потери давления на местные сопротивления принимают по табл. II.5, потери на трение-по табл. II.4.
Примечание. Паропроводы с начальным давлением в системе рх > 0,02 МПа (0,2 кгс/см2) рассчитывают по методу и таблицам высокого давления.
Для уравнивания потерь давления в паропроводах устанавливают дросселирующие шайбы (рис. 11.6):
на стояках-по одной для всех приборов данного стояка;
600 700 9001200 1800 2900 3600 6000 9000 0,8тIIIIIIШI
5001000 1500 2000 3000 900050007000 0,ККал)Ц
Рис. 11.8. Система парового отопления низкого давления
(к примеру расчета 111)
22000
35600^29800^^
©
24000 ^
57600 ^ 5.0 >
^ 544006,0 У
А
6 1'А‘
/ 1 '4*
*2"
Ю1
322000—
5800
3,2
2600
1500
1'4'
№t
5800
3.2
1'4*
[7755]
@,.|^
1У4900
19100
7.5 "™ЬИмЛ—
13300@
"ГТ4®
Ф
<3.2 ^
15001,0
1ад
5800 ^
ST-®
7V
•3V5800
3.2
@ 3/„" ЕЙ
Гй-.Уп-Т^
Q--7500BT ^ ~ t--10,4м 2000
-ЗА*
Л^Г® 31300. ' 2'^ ^ Л22Й0 ^61000 лх\.$44 /
’"/ ^УрМ^У® Упредохрани- лСУ_»С\ м » тельным уст- -<5&еьО*~-1^ ройстюмТ- 7у2 /ОЯ<161000 г?х
5600
5600
5600
4700
'IV 1^Стмя
5800
.6000 ^
3.4 ХУ х1* 2000 6рГу\4000
Спуск
Tops ^ioboLs^^j^ ХибСО
Рве. П.7. Номограмма для определенен дваметров отверстий шайб в зависимости от количества теплоты Q, проходящей поивропроводу
на ответвлениях к приборам, если разница в потере давления приборами данного стояка превышает 500 Па (50 кгс/м2). Диаметр дросселирующих шайб определяют по номограмме (рис. 11.7), но принимают не менее 4 мм, излишнее давление дросселируют вентилем.
Пример 11.1. Произвести гидравлический расчет ветвей системы парового отопления с увязкой потерь давления с помощью дросселирующих шайб. Расчетная схема этой системы изображена на рис. 11.8. Конденсат в котлы возвращается самотеком. Длина участков рассчитываемого паропровода LI = 68,7 м.
Решение. Ориентировочную среднюю удельную потерю давления на трение опре
деляют по формуле (11.4)
0,9-10000-2000 100 - 3 5
Ориентируясь на это значение Rep, по тепловым нагрузкам на отдельных участках паропровода Q по табл. II.4 находим диаметр паропровода, скорость пара и потери на трение на 1 м длины каждого участка паропровода. Потерю давления на местные сопротивления определяем по табл. II.5. Расчет паропровода сведен в табл. 11.2.
Пример подбора шайб показан на номограмме (см. рис. 11.7) при Q = 1370 Вт и &рш = 1500 Па.
№
Тепловая
ДЛИН4
услов-
■ ско-
УДель-
потеря
сумма
потеря
услов-
ско-
удель- потеря сумма поте-
Разность в
уча-
нагрузка
участка
ныи
рость-
ная
давления
коэф-
давле-
ныи
рость
ная дав-
коэф-
ря
потерях дав-
стка
Q, Вт
м
дна-
дви-
йоте-
на трение
фи-
НИЯ в
дна-
движе-
■ поте- ления
фи-
дав-
ления по
ме гр
жения
ря
7?/ Па
циен-
местных
метр
НИЯ
ря дав- на
циен-
ления
сравнению
<7у,
пара
дав ле-
тов
сопро-
<7у, мм
пара
ления трение
тов
в ме-
с первона-
мм
V, м/с
пия на
мес I *
гивле-
и, м/с
на тре- 7?/, Па
мест-
ст-
чально наме-
тре-
ных
НИЯХ
ние
НЫХ
ных
ченными, Па
НИР
сопро-
г, Па
Па/м
|'ОП*
ГПП-
R,
гивле-
РО1ИВ-
про-
RI2
Па/м
ПИИ
лении
тив-
s;
ле-
НИЯХ
z, Па
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
1213
14
15
1617
Ветвь
1-а через стояк
1
1
61000
3,2
50
19,6
70
224
4,8
584,7
2
122000
13,8
65
21,9
60
828
1
152,1
3
57600
5
50
18,1
60
300
6,3
654,3
4
35600
3
40
18,8
90
270
14,3
1602,0
5
29800
7,5
40
15,9
65
488
1
80,1
6
24000
6
40
13,1
45
270
1
54,3
7
19100
7,5
32
13,3
55
413
1
56,0
8
13300
7,5
32
9,35
28
266
1
27,7
9
7500
10,4
25
9,04
38
395
2
51,8
10
3400
4
20
6 92
32
128
4
89,9
11
1600
0,8
15
5.92
36
29
9,3
104,0
68,7
3611
3474,9
ТАБЛИЦА 11.2
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОПРОВОДОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)
Намечено
Изменено
Др =
3611 + 3475 + 2000 = 9086 Па (запас
Ветвь 2-я через стояк 24
~ 9%)
1264400
1333100
1427500
1521900
65020,475
35010,721
7,54014,655
7,54011,736
4506,3830,9
6314,3518,9
413167,5
270143,432
15,675563178 + 293 + 34,6
1616300
1711600
186000
194000
63211,340
7.5328,2221
9,4257,3726
3,2207,840
50,1
240140,4
158121,4
24411,0
1287135,4
19661847,2
НамеченоНамеченоИзмененоИзменено№ Тепловая уча- нагрузка стка Q, Bi№ Тепловая уча- нагрузка стка Q, Biдлинаучасткадлинаучасткауслов- ско- удель- потеря ный рость- пая давления диа- дви- поте- на трение метр жения ря RI, Паdy пара давле-мм г, м/с ния на™еПа/муслов- ско- удель- потеря ный рость- пая давления диа- дви- поте- на трение метр жения ря RI, Паdy пара давле-мм г, м/с ния на™еПа/мсумма потеря услов- ско- удель- потеря сумма поте- Разность в коэф-давле-ныйрость наядав-коэф-ря потерях дав-фи-ния вдиа-движе- поте-ленияфи-дав- ления поциен-местныхметрния ря дав-нациен-ления сравнениютовсопро-d4, ммпара лениятрениетовв ме- с первона-мест- тивле-и, м/с на тре- RI, Па мест- ст- чально наме-ных нияхние R,ныхных ченными, Пасопро- г, ПаПа/мсоп- соп-тивле-рогив-про-р]zнийленийтив-е;s;ле-z, Пасумма потеря услов- ско- удель- потеря сумма поте- Разность в коэф-давле-ныйрость наядав-коэф-ря потерях дав-фи-ния вдиа-движе- поте-ленияфи-дав- ления поциен-местныхметрния ря дав-нациен-ления сравнениютовсопро-d4, ммпара лениятрениетовв ме- с первона-мест- тивле-и, м/с на тре- RI, Па мест- ст- чально наме-ных нияхние R,ныхных ченными, Пасопро- г, ПаПа/мсоп- соп-тивле-рогив-про-р]zнийленийтив-е;s;ле-z, Па9101112131415161791011121314151617Р12 -19 = 1966 + 1847 = 3913 Па;р3- и = 2559 + 2738 = 5297 Па (избыток давления).Вносим изменения в расчетные данные участка 15, тогдаР12 -19 = 1966 + 1847 = 3913 Па;р3- и = 2559 + 2738 = 5297 Па (избыток давления).Вносим изменения в расчетные данные участка 15, тогдаРи - 19 = 3913 4- 327,6 = 4240 ПаРи - 19 = 3913 4- 327,6 = 4240 Па5297 Па.5297 Па.Стояк 4 рч_ ц = 1560,4 ПаСтояк 4 рч_ ц = 1560,4 Па2649002722002813002649002722002813003,22010652084158,13652601154,7424243,22010652084158,13652601154,7424241,547,55105,07,855,51,547,55105,07,855,58,28,2492492208,0208,0
Намечено
Намечено
Изменено
Изменено
№ Тепловая уча- нагрузка стка Q, Bi
№ Тепловая уча- нагрузка стка Q, Bi
длинаучастка
длинаучастка
услов- ско- удель- потеря ный рость- пая давления диа- дви- поте- на трение метр жения ря RI, Па
dy пара давле-мм г, м/с ния на
™е
Па/м
услов- ско- удель- потеря ный рость- пая давления диа- дви- поте- на трение метр жения ря RI, Па
dy пара давле-мм г, м/с ния на
™е
Па/м
сумма потеря услов- ско- удель- потеря сумма поте- Разность в коэф-давле-ныйрость наядав-коэф-ря потерях дав-
фи-ния вдиа-движе- поте-ленияфи-дав- ления по
циен-местныхметрния ря дав-нациен-ления сравнению
товсопро-d4, ммпара лениятрениетовв ме- с первона-
мест- тивле-и, м/с на тре- RI, Па мест- ст- чально наме-
ных нияхние R,ныхных ченными, Па
сопро- г, ПаПа/мсоп- соп-
тивле-рогив-про-р]z
нийленийтив-
е;s;ле-
z, Па
сумма потеря услов- ско- удель- потеря сумма поте- Разность в коэф-давле-ныйрость наядав-коэф-ря потерях дав-
фи-ния вдиа-движе- поте-ленияфи-дав- ления по
циен-местныхметрния ря дав-нациен-ления сравнению
товсопро-d4, ммпара лениятрениетовв ме- с первона-
мест- тивле-и, м/с на тре- RI, Па мест- ст- чально наме-
ных нияхние R,ныхных ченными, Па
сопро- г, ПаПа/мсоп- соп-
тивле-рогив-про-р]z
нийленийтив-
е;s;ле-
z, Па
91011121314151617
91011121314151617
Р12 -19 = 1966 + 1847 = 3913 Па;
р3- и = 2559 + 2738 = 5297 Па (избыток давления).
Вносим изменения в расчетные данные участка 15, тогда
Р12 -19 = 1966 + 1847 = 3913 Па;
р3- и = 2559 + 2738 = 5297 Па (избыток давления).
Вносим изменения в расчетные данные участка 15, тогда
Ри - 19 = 3913 4- 327,6 = 4240 Па
Ри - 19 = 3913 4- 327,6 = 4240 Па
5297 Па.
5297 Па.
Стояк 4 рч_ ц = 1560,4 Па
Стояк 4 рч_ ц = 1560,4 Па
264900
272200
281300
264900
272200
281300
3,2201065208
4158,1365260
1154,742424
3,2201065208
4158,1365260
1154,742424
1,547,5
5105,0
7,855,5
1,547,5
5105,0
7,855,5
8,2
8,2
492
492
208,0
208,0
Др = 1560,4 — (492 4- 208) = 850,4 Па (избыток давления).
Диаметр отверстия дроссельной шайбы d — 12 мм (см. рис. 11.7).
(11.6)(11.6)R.R.
(11.6)
(11.6)
R.
R.
Расчет паропроводов системотопления высокого давления
При расчете паропроводов первоначально рассчитывают конденсатопровод и определяют давление в начале конденсатопровода, а затем давление перед теплообменником, необходимое как минимальное. Теплообменник и кон- денсатоотводчик экономически целесообразно выбирать по давлению сверх минимального, однако это вызывает увеличение диаметров паро- и конденсатопроводов. Если давление пара перед теплообменником задано, в первую очередь рассчитывают паропровод.
При расчете паропроводов потери теплоты, Вт (ккал/ч), неизолированным паропроводом вычисляют по формуле 1
Qn0T = 5,82б?н/ (11.5) (биот = 5^/),
где dH-наружный диаметр паропровода, мм; /-длина паропровода, м.
Средняя удельная потеря давления на трение, Па/м, для расчета по табл. П.4 составит:
(0,9/?!-/?2)рср 100 —п
S/ ' 100
(0,9/?! -/?2)ycp ЮО-В А
ОДП '100 /
где рх и /?2-давление пара в начале и конце паропровода, Па (кгс/м2); рср-плотность пара, кг/м3, соответствующая среднему давлению пара (рг 4- р2)/2, Па; ц-доля потерь на местные сопротивления, %; EZ-длина паропровода, м; уср-удельный вес пара, кг/м3, соответствующий среднему давлению пара О?! 4- р2)/2, (кгс/м2).
Потери давления на трение принимают по табл. II.6.
Длину трубопровода, эквивалентную потерям давления на местные сопротивления, определяют по табл. II.7.
Пример 11.2. Рассчитать паропровод для схемы системы отопления, приведенной на рис. 11.9.
Давление пара в начале паропровода рх = 0,5 МПа, перед теплообменником не менее рг = 0,2 МПа.
Длина паропровода в расчетной ветви X/ = 230 м (паропровод не изолирован).
Решение Среднее давление пара (при рср = 2,37 кг/м3 и гср = 2124 кДж/кг)
0,5 + 0,2
Р=» =-= 0,35 МПа.
1 Могут быть также определены по табл. 11.23.1 м
Среднее условное удельное падение давления на трение на
(В ТЕПЛОВОЙ ЦЕНТР)(В ТЕПЛОВОЙ ЦЕНТР)
(В ТЕПЛОВОЙ ЦЕНТР)
(В ТЕПЛОВОЙ ЦЕНТР)
П (0,9'0,5 - 0,2)2,37 100 - 20
Rcp -230100“
= 0,00206 МПа = 2060 Па.
Потери давления на местные сопротивления приняты равными 20%.
Ориентируясь на среднее условное удельное падение давления 2060 Па и расход пара G, кг/ч, на отдельных участках паропровода, находим по табл II.6 диаметр паропровода, скорость пара и потери давления на трение для каждого участка паропровода
Далее определяем истинные значения скорости пара и потерь давления на участках, разделив их найденные
условные значения на величину рср участков. Расчет паропровода сведен в табл. 11.3.
Участок IV. Первая строка IV пр (предварительный расчет). В качестве первого приближения в графе 7 принято рср = 0,35 МПа, определенное для всего паропровода, так как pY на участке IV первоначально неизвестно
G,OH (графа 3) определяется по величине гср = = 2124 кДж/кг. Значения d, (графа //) и К (графа /0) принимают, ориентируясь на Rep = 2060 Па Q„OT (графа 12) рассчитывают пр / и d„, соответствующему dy (на участке IV QnoT = 5,82-76-45 = 19800 Вт).
Значения /эи (графа 16) определяют по dy (графа 11) и 2£ (графа 75); R (графа 78)-по R' (графа 10) и рср (графа 8).
Вторая строка - IV пр (предварительный расчет). В
ТАБЛИЦА 11.3
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОПРОВОДОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ(РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)
№ уча-
Тепловая нагрузка конечного участка (с учетом потерь теплоты на последующих участках) Q,„„. Вт
G
Расход пара в конце участка ков (Qkoh 5,6)/^,
Длина участка
Давление, МПа
в конце в начале i участкаучастка
РгPi
среднее
Рср
Плотность рср, кг/м3
Теплота испаре-
кДж/кг
Потеря на трение на 1 м при
Р = = 0,08 МПа
R1, Па
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
IVnp
523400
890
45
-
-
0,35
2,37
2124
750
IVnp
523400
870
45
0,2
0,219
0,21
1,67
2164
700
IVok
523400
870
45
0,2
0,226
0,213
1,69
2163
700
Шпр
1070900
1820
45
-
0,35
2,37
2124
3000
Шпр
1070900
1800
45
0,226
0,293
0,26
1,92
2149
3000
Шок
1070900
1800
45
0,226
0,309
0,268
1,96
2147
3000
Ипр
1617500
2740
30
-
-
0,35
2,37
2124
2850
Ипр
1617500
2740
30
0,309
0,352
0,331
2,27
2130
2850
Пок
1617500
2740
30
0,309
0,354
0,332
2,28
2129
2850
1пр
1812700
3070
но
-
-
0,35
2,37
2124
1200
1пр
1812700
3090
по
0,354
0,432
0,393
2,58
2115
1230
1ок
1812700
3090
по
0,354
0,427
0,391
2,57
2115
1230
£/ = 230
Запас
[(0,5 - 0,427): 5] 100
= 14,6%
Vnp
523400
870
10
0,2
0,226
0,213
1,69
2163
700
Vok
523400
870
10
0,215
0,226
0,221
1,73
2161
700
VI пр
523400
880
10
0,2
0,309
0,255
1,9
2150
3500
VIok
523400
880
10
0,27
0,309
0,29
2,07
2141
3500
Vllnp
178900
300
5
0,2
0,375
0,288
2,06
2141
4000
VHok
178900
300
5
0,361
0,375
0,368
2,46
2120
4000
VIl'np
87200
147
19
0,2
0,361
0,281
2,03
2143
2650
VII'ok
87200
148
19
0,328
0,361
0,344
2,34
2126
2700
VII"np
87200
147
5
0,2
0,361
0,281
2,03
2143
2650
VII"ok
87200
148
5
0,347
0,361
0,354
2,39
2124
2700
№ уча-dB илиТепло-Расчетная Расчетное Сумма Длина /прив = I + Истинная потеряСкорость пара,
сгкаd,. ммпотеритепловая количество местных трубопро- + 1Э1В, мдавления на трение, Па м/с
naponpo- =ЯП,82</Н/, Вт
нагрузка на участке Qp = 6«ои + + 0,5Qnol, Вт
пара на участке G = №р = = кг/чср’
сопротивлений 1^
эквивалентная местным сопротивлениям м
на 1 м R = «'Р=р
общая на весь участок Rlnp„,
o' при р = 0,08 МПа
истин-
= »7Рср
1
И
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
IVnp
65
19800
533300
905
6
16,4
61,4
316
19430
IVnp
65
19800
533300
890
6
16,4
61,4
419
25700
—
IVok
65
19800
533300
890
6
16,4
61,4
414
25400
61,6
36,4
Шир
65
19800
1080800
1832
3,1
8,2
53,2
1266
67340
-
Шпр
65
19800
1080800
1811
3,1
8,2
53,2
1563
83130
—
Шок
65
19800
1080800
1812
-3,1
8,2
53,2
1531
81430
127
64,8
Ипр
80
15500
1625300
2755
1,8
6,1
36,1
1203
43410
-
Ппр
80
15500
1625300
2750
1,8
6,1
36,1
1256
45320
-
—
Пок
80
15500
1625300
2750
1,8
6,1
36,1
1250
45130
138
60,5
1пр
100
69000
1847200
3130
10
44,1
154.1
506
78030
—
—
1пр
100
69000
1847200
3150
10
44,1
154,1
476
73500
—
I ок
100
69000
1847200
3150
10
44,1
154,1
479
73750
103
40,1
Vnp
65
4400
525600
875
6
16,4
26,4
414
10930
—
—
Vok
65
4400
525600
875
6
16.4
26,4
405
10670
61,6
36,4
Vlnp
50
3300
525100
880
6
11,1
21,1
1842
38870
VIok
50
3300
525100
885
6
Н,1
21,1
1691
35680
113
54,6
VIIiip
32
1100
179500
300
2
2,1
7,1
1942
13790
—
VIIok
32
1100
179500
305
2
2,1
7,1
1630
11545
91,9
37,4
Vll'np
25
3500
88950
150
8
6,6
25,6
1305
33420
—
VH'ok
25
3500
88950
151
8
6,6
25,6
1154
29540
66,5
28,4
VlT'np
25
930
87670
147
7
5,8
10,8
1305
14094
—
—
VIT'ok
25
930
87670
149
7
5,8
10,8
ИЗО
12200
66,5
28,4
графе 5 дано минимально необходимое давление в конце участка. В графе 6 указано давление, требуемое в начале участка (с учетом Rl„pm = 19430 Па по строке /).
В графах 8 и 9 приведены рср и гср, соответствующие среднему давлению 0,21 МПа (графа 7).
&„„ (графа 3) и Qp (графа 14) уточняются по гср (графа 9) R (графа 18) определяется с учетом рср (графа 8).
Третья строка IV ок (окончательный расчет).
В графе б указывается давление, которое (с учетом 7?/пряв = 257 Па по строке 2) требуется в начале участка для обеспечения в конце участка давления 0,2 МПа.
Участки III, II, I рассчитывают аналогично, но количество теплоты в конце каждого участка принимается с учетом потерь теплоты на последующих участках.
Участок V (расчет ответвлений от магвстралв). В графе 5 строки / указывается минимальное необходимое давление 0,2 МПа. Затем аналогично указанному выше находят истинную общую потерю давления на участке 10930 Па. Учитывая давление в начале участка 0,226 МПа, получим фактическое давление в конце данного участка 0,215 МПа, которое принимаем как исходное для расчета теплообменника.
Аналогично рассчитывают участки VI, VII, VII' и VII". Если давление, полученное в конце какого-либо участка, окажется при расчете теплообменника чрезмерно большим, его снижают дросселирующей шайбой.
Примечание. Для расчетов, не требующих особой точности, можно пренебречь потерей теплоты трубопроводами, в этом случае не нужно заполнять графы 12, 13, 14 и изменять величины 0КОН в графе 2 и £коя в графе 3.
Если эти потери составляют более 5% теплопотерь помещения, в котором проходят трубопроводы, то учет их в тепловом балансе помещений обязателен.
Расчет конденсатопроводов
При возврате конденсата через напорный конденсатопровод, общий для систем парового отопления различного давления, необходимо соблюдать следующие условия:
в месте слияния конденсата обеспечивать одинаковое давление, передаваемое из различных систем отопления;
в местах слияния конденсата на кон- денсатопроводах устанавливать клапаны, регулирующие давление «после себя»;
для замера давлений после клапанов необходимо устанавливать штуцера для присоединения подводящих трубок от манометров;
при расчете напорных и двухфазных конденсатопроводов ориентировочные потери давления на местные сопротивления принимать равными 20% общих потерь в конденса- топроводе.
Потери давления на местные сопротивления в напорных и двухфазных конденсатопро- водах рекомендуется определять, заменяя их эквивалентными (по потере давления) длинами трубопровода по табл. II.9. При расчете этих конденсатопроводов следует предусматривать запас давления в расчетной ветви наиболее удаленного теплообменника до 30%.
№ участка Тепловая нагрузка,Диаметр конденсатопровода, мм№ участ- Тепловая Диаметрнагрузка, Втконден- сатопрохВт9'750020Г61000328'133002018'6000207'191002517'11600206'24000251616300255'29800321521900254'356003214'27500253’576003213'33100322’120004012'6440032№ участка Тепловая нагрузка,Диаметр конденсатопровода, мм№ участ- Тепловая Диаметрнагрузка, Втконден- сатопрохВт9'750020Г61000328'133002018'6000207'191002517'11600206'24000251616300255'29800321521900254'356003214'27500253’576003213'33100322’120004012'6440032ТАБЛИЦА 11.5ДИАМЕТРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ УЧАСТКОВ сухого КонденсатопроводаТАБЛИЦА 11.5ДИАМЕТРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ УЧАСТКОВ сухого Конденсатопроводаб) теплоту испарения:б) теплоту испарения:при паре низкого давления при паре высокого давленияпри паре низкого давления при паре высокого давления
№ участка Тепловая нагрузка,
Диаметр конденсатопровода, мм
№ участ- Тепловая Диаметр
нагрузка, Вт
конден- сатопрох
Вт
9'
7500
20
Г
61000
32
8'
13300
20
18'
6000
20
7'
19100
25
17'
11600
20
6'
24000
25
16
16300
25
5'
29800
32
15
21900
25
4'
35600
32
14'
27500
25
3’
57600
32
13'
33100
32
2’
12000
40
12'
64400
32
№ участка Тепловая нагрузка,
Диаметр конденсатопровода, мм
№ участ- Тепловая Диаметр
нагрузка, Вт
конден- сатопрох
Вт
9'
7500
20
Г
61000
32
8'
13300
20
18'
6000
20
7'
19100
25
17'
11600
20
6'
24000
25
16
16300
25
5'
29800
32
15
21900
25
4'
35600
32
14'
27500
25
3’
57600
32
13'
33100
32
2’
12000
40
12'
64400
32
ТАБЛИЦА 11.5
ДИАМЕТРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ УЧАСТКОВ сухого Конденсатопровода
ТАБЛИЦА 11.5
ДИАМЕТРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ УЧАСТКОВ сухого Конденсатопровода
б) теплоту испарения:
б) теплоту испарения:
при паре низкого давления при паре высокого давления
при паре низкого давления при паре высокого давления
Сухие и мокрые безнапорныеконденсатопроводы
Диаметры безнапорных конденсатопроводов систем парового отопления низкого давления определяют по табл. 11.4.
ТАБЛИЦА 11.4
ДИАМЕТРЫ СУХИХ И МОКРЫХ БЕЗНАПОРНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ СИСТЕМ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
Услов-
Тепловой поток,
кВт, выделенный при конденса-
ныи
ции пара на
участках конденсатопровода
ПИЯ-
метр
мокрого горизонтального или
.труб
сухого
вертикального при общей длине
Оу, мм
участков, м
горизонтального
вертикального
до 50
50-100
более
100
15
4,65
6,98
32,56
20,93
9,30
20
17,45
25,59
81,41
52,34
29,08
25
32,56
48,85
145,88
93,04
46,52
32
79,08
116,30
314,01
203,53
98,86
40
120,95
180,27
436,13
290,75
133,75
50
250,05
372,16
755,95
465,20
250,05
60
581,50
872,25
1744,50
1221,15
581,50
80
872,25
1302,56
2616,75
1744,50
872,25
100
1453,75
2151,55
4070,50
2674,90
1453,75
Диаметры горизонтальных участков сухого конденсатопровода системы парового отопления низкого давления применительно к примеру 11.1 приведены в табл. 11.5.
При определении диаметров безнапорных конденсатопроводов систем парового отопления низкого давления принимают не геометрическую длину участков трубопровода, а расчетную их длину /р, м, рассчитываемую по формуле
/р = К/,(11.7)
где К-коэффициент, учитывающий местные сопротивления: для участков магистралей К = 1,1, для прочих участков К = 1,5; /-геометрическая длина участка конденсатопровода, м.
Напорные конденсатопроводы
Расчетный объем конденсата, л/ч, для каждого участка конденсатопроводов определяют по формуле
^срРк
Л, l,25QHa4\\ *^ср7к / ’
где 6ШЧ - тепловая нагрузка в начале соответствующего участка паропровода, Вт (ккал/ч); гср-теплота испарения при среднем давлении на соответствующем участке паропровода, кДж/кг (ккал/кг) (см. табл. 1.3); р, - плотность конденсата, принимаемая равной 1 кг/л; YK —удельный вес конденсата, принимаемый равным 1 кг/л; 4,5 (1,25)-коэффициент, учитывающий увеличение количества конденсата в период прогрева системы.
Тепловая нагрузка, Вт (ккал/ч), в начале паропровода находят по формуле
енач = еКоН + еп„т, (Щ)
где QK0H - тепловая нагрузка конечного участка паропровода, Вт (ккал/ч); Q„0T- потеря теплоты на участке неизолированного паропровода, Вт (ккал/ч).
При расчете конденсатопроводов, выполняемом до расчета паропроводов, принимают: а) потери теплоты на участках неизолированного паропровода:
d, мм 15-2025-50> 50
QnoT, Вт (ккал/ч)0,10,03Q„H0,02Q,OH
г ср = 2 2 6 8 к Д ж / к г (540 ккал/кг);
гср = 2142 кДж/кг
(510 ккал/кг).
Давление, МПа (кгс/см2), в расширительном бачке (см. рис. 11.4) определяют по формуле
р5 = Рб + 0,01Дй + Ар (11.10)
(?5 = Рб + 0,1ДЙ + Ар),
где р6-давление в конце конденсатопровода, МПа
5 Зак 2000
к НАСОСУ
УРОВЕНЬ КОНДЕНСАТА
Рис. 11.10. Схема напорного конденсатопровода (а) от параллельно работающих расширительных бачков и пьезометрический график (6)
1 расширительный бачок, 2-конденсатный бак
(кгс/см2), при возврате конденсата в открытый конденсатный бак р6 = 0; АЛ-разность отметок конца и начала конденсатопровода, м (со знаками плюс или минус в зависимости от соотношения величин отметок), Ар-потеря давления на трение и местные сопротивления в конденсатопроводе (от расширительного бачка до конденсатного бака), МПа (кгс/см2)
Давление в расширительном бачке принимают не более 0,05 МПа (0,5 кгс/см2).
Давление в начале каждого рассчитываемого участка конденсатопровода определяют по формуле (11.10), считая, что входящие в нее
величины относятся не ко всему конденсато- проводу, а к данному участку.
Диаметры напорных конденсатопроводов следует определять по табл. II.8 Скорости движения конденсата в напорных конденсато- проводах принимают максимально возможными по располагаемому напору.
Пример 11.3. Рассчитать напорный конденсатопровод для схемы, показанной на рис 11 10
Для всех участков конденсатопровода заданы значения V, и /, которые приведены в графах 2 и 8 табл 11 6, а для участка Г, кроме того, давление в конденсатном баке Рб = Лов’ указанное в графе 13 табл 11 6
11.5. Расчет конденсатопроводов11.5. Расчет конденсатопроводов
11.5. Расчет конденсатопроводов
11.5. Расчет конденсатопроводов
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАПОРНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)
ТАБЛИЦА 11.6
№ участ-
v =
/чР
Dr мм
и, м/с
R, Па/м
ЕС
/
^рив
Ар = К1„рт, МПа
Д h = ht — h„
Дй х 10 5, МПа
Рб (рхон )
Ps (Рнач )
Запас давления
м
МПа
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
14
15
Расчет магистрального конденсатопровода
Г
4320
40
0,945
425
1,5
1,52
5
6,52
0,0028
850
0,0085
0,01
0,0213
Показан на
2
2870
32
0,913
512
1,5
1,18
75
76,18
0,0390
0
0
0,0213
0,0603
пьезометрах
3'
1320
25
0,623
310
8,0
4,82
75
79,82
0,0247
- 3500
- 0,0350
0,0603
0,500
9400 - 8500 =
= 940 мм
940 100 = 9440
_= 10%
0,0665
- 0,0265
0,01
0,0500
Расчет ответвлений
4'
1450
25
0,68
370
4,0
2,41
2
4,41
0,0016
+ 210
+ 0,0021
0,0213
0,025
5'
1550
25
0,729
425
4,5
2,71
3
5,71
0,0024
- 1270
0,0127
0,0603
0,050
Примечания: 1 Расчеты конденсатоотводчиков до расширительного бачка, а также систем, использующих пар вторичного вскипания и пролетный пар из расширительных бачков, в данном примере не рассматриваются
2 Длины /экв, эквивалентные потерям в местных сопротивлениях, принимают по табл II 9
к =к =ОнаиЛбГсрРкОнаиЛбГсрРк(Н.П)(Н.П)где с/к-диаметр конденсатопровода, принимаемый по табл. II.8 прил. II; д - поправочный коэффициент, принимаемый по табл. 11.7.где с/к-диаметр конденсатопровода, принимаемый по табл. II.8 прил. II; д - поправочный коэффициент, принимаемый по табл. 11.7.Давление пара перед тепло- _ обменником р2, МПаЗначения р при давлении в конце расчетного участка конденсатопровода р4, МПа00,010,020,030,040,050,060,070,080,090,10,150,20,011,40,021,61,40,031,71,61,30,041,81,71,51,30,051,91,81,61,51,30,061,91,81,71,61,41,30,072,0'1,91,81,71,61,41,20,082,01,91,81,71,61,51,41,20,092,12,01,91,81,71,61,51,41,20,12,12,01,91,81,81,71,61,51,41,20,152,252,22,12,01,91,91,81,81,71,61,60,22,32,252,22,12,12,01,91,91,81,811,50,252,42,32,252,252,22,12,12,01,91,91,81,61,40,32,52,42,32,252,252,22,22,12,02,01,91,81,60,352,52,52,42,32,252,252,252,22,12,12,01,81,70.42,62,52,52,42,32,252,252,52,22,12,11,91,80,52,62,62,52,52,42,42,32,32,252,252,252.01,9Давление пара перед тепло- _ обменником р2, МПаЗначения р при давлении в конце расчетного участка конденсатопровода р4, МПа00,010,020,030,040,050,060,070,080,090,10,150,20,011,40,021,61,40,031,71,61,30,041,81,71,51,30,051,91,81,61,51,30,061,91,81,71,61,41,30,072,0'1,91,81,71,61,41,20,082,01,91,81,71,61,51,41,20,092,12,01,91,81,71,61,51,41,20,12,12,01,91,81,81,71,61,51,41,20,152,252,22,12,01,91,91,81,81,71,61,60,22,32,252,22,12,12,01,91,91,81,811,50,252,42,32,252,252,22,12,12,01,91,91,81,61,40,32,52,42,32,252,252,22,22,12,02,01,91,81,60,352,52,52,42,32,252,252,252,22,12,12,01,81,70.42,62,52,52,42,32,252,252,52,22,12,11,91,80,52,62,62,52,52,42,42,32,32,252,252,252.01,9ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТАЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТАТАБЛИЦА 11.7ТАБЛИЦА 11.7
к =
к =
ОнаиЛбГсрРк
ОнаиЛбГсрРк
(Н.П)
(Н.П)
где с/к-диаметр конденсатопровода, принимаемый по табл. II.8 прил. II; д - поправочный коэффициент, принимаемый по табл. 11.7.
где с/к-диаметр конденсатопровода, принимаемый по табл. II.8 прил. II; д - поправочный коэффициент, принимаемый по табл. 11.7.
Давление пара перед тепло- _ обменником р2, МПа
Значения р при давлении в конце расчетного участка конденсатопровода р4, МПа
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,15
0,2
0,01
1,4
0,02
1,6
1,4
0,03
1,7
1,6
1,3
0,04
1,8
1,7
1,5
1,3
0,05
1,9
1,8
1,6
1,5
1,3
0,06
1,9
1,8
1,7
1,6
1,4
1,3
0,07
2,0'
1,9
1,8
1,7
1,6
1,4
1,2
0,08
2,0
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,09
2,1
2,0
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,1
2,1
2,0
1,9
1,8
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,15
2,25
2,2
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,8
1,7
1,6
1,6
0,2
2,3
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,8
1
1,5
0,25
2,4
2,3
2,25
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,6
1,4
0,3
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,2
2,2
2,1
2,0
2,0
1,9
1,8
1,6
0,35
2,5
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,8
1,7
0.4
2,6
2,5
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,5
2,2
2,1
2,1
1,9
1,8
0,5
2,6
2,6
2,5
2,5
2,4
2,4
2,3
2,3
2,25
2,25
2,25
2.0
1,9
Давление пара перед тепло- _ обменником р2, МПа
Значения р при давлении в конце расчетного участка конденсатопровода р4, МПа
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,15
0,2
0,01
1,4
0,02
1,6
1,4
0,03
1,7
1,6
1,3
0,04
1,8
1,7
1,5
1,3
0,05
1,9
1,8
1,6
1,5
1,3
0,06
1,9
1,8
1,7
1,6
1,4
1,3
0,07
2,0'
1,9
1,8
1,7
1,6
1,4
1,2
0,08
2,0
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,09
2,1
2,0
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,1
2,1
2,0
1,9
1,8
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
1,2
0,15
2,25
2,2
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,8
1,7
1,6
1,6
0,2
2,3
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,8
1
1,5
0,25
2,4
2,3
2,25
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,9
1,9
1,8
1,6
1,4
0,3
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,2
2,2
2,1
2,0
2,0
1,9
1,8
1,6
0,35
2,5
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,25
2,2
2,1
2,1
2,0
1,8
1,7
0.4
2,6
2,5
2,5
2,4
2,3
2,25
2,25
2,5
2,2
2,1
2,1
1,9
1,8
0,5
2,6
2,6
2,5
2,5
2,4
2,4
2,3
2,3
2,25
2,25
2,25
2.0
1,9
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА
ТАБЛИЦА 11.7
ТАБЛИЦА 11.7
Давления в расширительных бачках приняты: на участках 3' и 5' (в целях возможно более низкой их установки)-предельно допустимые р5 = р,,, = 0,05 МПа; на участке 4’ (при заданной по конструктивным соображениям высоте расположения бачка кн = 0,73 м) р5 = рнач = 0,025 МПа. На участке /' h„ = 850 мм. Конденсатопровод расположен непосредственно над полом.
Решение.Результатырасчета конденсатопровода
сводят в бланк (табл. 11.6).
Высотырасположения расширительных бачков
должны быть:
на участке 3': hB = 2470 + 6030 — 5000 = 3500 мм; для запаса устанавливают бачок на высоте 4440 мм (запас 940 мм);
на участке 5': h„ = 240 + 60dd — 5000 = 1270 мм; для запаса устанавливают бачок на высМё 22Ют** (запас 940 мм);
на участке 4' '.hB = 160 + 2630 — 2500,= —210 мм; для запаса устанавливают бачок пц- вьюцте.. 730 мм [запас 730 - (-210) = 940 мм].. ’.
Высоту установки бачков условно вычислили от поверхности пола до их днища, учитывая, что бачки могут быть заполнены конденсатом на 20% объема. Это компенсирует превышение оси конденсатопровода над полом.
11.53. Двухфазные конденсатопроводы
Расчетный объем конденсата, л/ч, для каж
дого участка конденсатопровода определяют
по формуле
Условные обозначения те же, что и в формуле (11.8).
Начальное давление, МПа (кгс/см2), после конденсатоотводчика или подпорной шайбы, устанавливаемых за теплообменником, определяют по формуле
р4 = р5 + 0,01 A/z + Др (11.12)
(р4 = Ps + 0,1Дй + Др), где р5-давление в конце конденсатопровода или в расширительном бачке (либо в цеховом конденсатном баке, обозначаемое в этом случае р6\ МПа (кгс/см2).
Давление в начале каждого рассчитываемого участка конденсатопровода определяют по формуле (11.12), считая, что входящие в нее величины относятся не ко всему конден- сатопроводу, а к данному участку. При этом вместо р4 указывают рнач, а вместо р5 (или Рб)~РкОн-
Диаметры двухфазных конденсатопрово- дов определяют так же, как и диаметры напорных конденсатопроводов, с пересчетом по формуле
^М = Н<,(11-13)
При использовании формулы (11.13) потери давления, подсчитанные для случая перемещения конденсата, остаются неизменными и при перемещении двухфазной смеси.
При ориентировочных расчетах, когда не требуется увязка давлений в местах слияния двухфазной смеси, диаметры конденсатопроводов систем парового отопления высокого давления принимают по табл. 11.4, как для мокрых безнапорных конденсатопроводов.
Максимальную высоту подъема конденсата после конденсатоотводчиков принимают не более 8 м.
Пример 11.4. Рассчитать двухфазный конденсатопровод для закрытой схемы системы отопления (см. рис. 11 9).
Тепловая нагрузка Qm4 = QK0H + QnoT, Вт Теплоту испарения по участкам конденсатопровода и давление перед теплообменниками р- принимают по табл. 11.3 Давление в конденсатном баке ршн = 0,025 МПа.
Решение. Результаты расчета конденсатопровода сводят в бланк (табл 11.8). Расчет начинают с участка с
наибольшей тепловой нагрузкой. Величину рнач определяют как сумму величин, указанных в графах 13, 14 и 16'
Рнач = ^о6щ + Ркон + ДЬК - А„)0,01 =
= 0,1079 + 0,025 - 0,601 = 0,1229 МПа.
Величина рнач представляет собой давление, которое должно быть предусмотрено после конденсатоотводчика в начале участка 4*.
При рнач = 0,1229 МПа давление перед теплообменником р2 = 0,1229 : 0,7 = 0,176 МПа (минимально необходимое). Согласно расчету паропровода, фактически располагаемое в конце участка- IV давление р2 = 0,2 МПа.
В графе 78 перед чертой приведены минимально требуемые давления, за чертой-располагаемые давления (по расчету паропроводов).
ТАБЛИЦА 11.8ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХФАЗНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)ТАБЛИЦА 11.8ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХФАЗНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)№ участ-GK = 3,6 хdx.V.R,^L,_.1,ка+ Опот, В'г кДж/кгX б^Жр XMNfм/сПа/ммм= /4-X р,), кг/ч+ /, м1234567891011г188173421173210321,0264032,354749,352'163261921292770320,8847553,927073,923'109066121501830320,58521043,144548,144'5431212171903200,753675156,064046,065'5277692167880200,73 3640104,041216,046'5268392142888200,739650104,041216,0471800322125305150,57670092,051012,057"907142134154150,29118592,0535,057"'881552129149150,28116292,051719,05Продолжение табл. 11.8№^p = Ri1Ркон, МПа А й = А, -0,01 A h.,Давление перед тепло-Иd^, ммуча-- h„. мМПаМПаобменником требуемоесткаПаМПа(располагаемое), МПа1121314151617181920Г315840,03160,02520,020,07660,176(0,2)2,15702'351120,03510,0766- 6- 0,060,05170,176(0,2)1,83603'101090,01010,0517--0,06180,176(0,2)1,98604'310910,03110,061830,030,12290,176(0,2)1,90400,10790,025-0,010,12295'102660,01030,061830,030,10210,146(0,215)1,93406'104260,01040,051730,030,09210,132(0,270)2,1540784350,00840,0766- 1- 0,010,07500,107(0,361)2,15327"9340,00090,0750- 1- 0,010,06590,094(0,328)2,10207"'30860,00310,0750- 1- 0,010,06810,097(0,347)2,1520№ участ-GK = 3,6 хdx.V.R,^L,_.1,ка+ Опот, В'г кДж/кгX б^Жр XMNfм/сПа/ммм= /4-X р,), кг/ч+ /, м1234567891011г188173421173210321,0264032,354749,352'163261921292770320,8847553,927073,923'109066121501830320,58521043,144548,144'5431212171903200,753675156,064046,065'5277692167880200,73 3640104,041216,046'5268392142888200,739650104,041216,0471800322125305150,57670092,051012,057"907142134154150,29118592,0535,057"'881552129149150,28116292,051719,05Продолжение табл. 11.8№^p = Ri1Ркон, МПа А й = А, -0,01 A h.,Давление перед тепло-Иd^, ммуча-- h„. мМПаМПаобменником требуемоесткаПаМПа(располагаемое), МПа1121314151617181920Г315840,03160,02520,020,07660,176(0,2)2,15702'351120,03510,0766- 6- 0,060,05170,176(0,2)1,83603'101090,01010,0517--0,06180,176(0,2)1,98604'310910,03110,061830,030,12290,176(0,2)1,90400,10790,025-0,010,12295'102660,01030,061830,030,10210,146(0,215)1,93406'104260,01040,051730,030,09210,132(0,270)2,1540784350,00840,0766- 1- 0,010,07500,107(0,361)2,15327"9340,00090,0750- 1- 0,010,06590,094(0,328)2,10207"'30860,00310,0750- 1- 0,010,06810,097(0,347)2,1520Коэффициенты ц (графа 79) для участков Г — 4* определены при р = 0,2 МПа и ркон на участках. По коэффициентам ц определены dCM (графа 20).
ТАБЛИЦА 11.8
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХФАЗНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)
ТАБЛИЦА 11.8
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХФАЗНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)
№ участ-
GK = 3,6 хdx
.V.R,
^L,_.
1,
ка
+ Опот, В'
г кДж/кг
X б^Жр XMN
fм/сПа/м
м
м
= /4-
X р,), кг/ч
+ /, м
1
2
3
45
67
89
10
11
г
1881734
2117
321032
1,02640
32,35
47
49,35
2'
1632619
2129
277032
0,88475
53,92
70
73,92
3'
1090661
2150
183032
0,585210
43,14
45
48,14
4'
543121
2171
90320
0,753675
156,06
40
46,06
5'
527769
2167
88020
0,73 3640
104,04
12
16,04
6'
526839
2142
88820
0,739650
104,04
12
16,04
7
180032
2125
30515
0,576700
92,05
10
12,05
7"
90714
2134
15415
0,291185
92,05
3
5,05
7"'
88155
2129
14915
0,281162
92,05
17
19,05
Продолжение табл. 11.8
№
^p = Ri1
Ркон, МПа А й = А, -
0,01 A h.,
Давление перед тепло-
И
d^, мм
уча-
- h„. м
МПаМПаобменником требуемое
стка
Па
МПа
(располагаемое), МПа
1
12
13
1415
1617
18
19
20
Г
31584
0,0316
0,0252
0,020,0766
0,176(0,2)
2,15
70
2'
35112
0,0351
0,0766- 6
- 0,060,0517
0,176(0,2)
1,83
60
3'
10109
0,0101
0,0517-
-0,0618
0,176(0,2)
1,98
60
4'
31091
0,0311
0,06183
0,030,1229
0,176(0,2)
1,90
40
0,1079
0,025
-0,010,1229
5'
10266
0,0103
0,06183
0,030,1021
0,146(0,215)
1,93
40
6'
10426
0,0104
0,05173
0,030,0921
0,132(0,270)
2,15
40
7
8435
0,0084
0,0766- 1
- 0,010,0750
0,107(0,361)
2,15
32
7"
934
0,0009
0,0750- 1
- 0,010,0659
0,094(0,328)
2,10
20
7"'
3086
0,0031
0,0750- 1
- 0,010,0681
0,097(0,347)
2,15
20
№ участ-
GK = 3,6 хdx
.V.R,
^L,_.
1,
ка
+ Опот, В'
г кДж/кг
X б^Жр XMN
fм/сПа/м
м
м
= /4-
X р,), кг/ч
+ /, м
1
2
3
45
67
89
10
11
г
1881734
2117
321032
1,02640
32,35
47
49,35
2'
1632619
2129
277032
0,88475
53,92
70
73,92
3'
1090661
2150
183032
0,585210
43,14
45
48,14
4'
543121
2171
90320
0,753675
156,06
40
46,06
5'
527769
2167
88020
0,73 3640
104,04
12
16,04
6'
526839
2142
88820
0,739650
104,04
12
16,04
7
180032
2125
30515
0,576700
92,05
10
12,05
7"
90714
2134
15415
0,291185
92,05
3
5,05
7"'
88155
2129
14915
0,281162
92,05
17
19,05
Продолжение табл. 11.8
№
^p = Ri1
Ркон, МПа А й = А, -
0,01 A h.,
Давление перед тепло-
И
d^, мм
уча-
- h„. м
МПаМПаобменником требуемое
стка
Па
МПа
(располагаемое), МПа
1
12
13
1415
1617
18
19
20
Г
31584
0,0316
0,0252
0,020,0766
0,176(0,2)
2,15
70
2'
35112
0,0351
0,0766- 6
- 0,060,0517
0,176(0,2)
1,83
60
3'
10109
0,0101
0,0517-
-0,0618
0,176(0,2)
1,98
60
4'
31091
0,0311
0,06183
0,030,1229
0,176(0,2)
1,90
40
0,1079
0,025
-0,010,1229
5'
10266
0,0103
0,06183
0,030,1021
0,146(0,215)
1,93
40
6'
10426
0,0104
0,05173
0,030,0921
0,132(0,270)
2,15
40
7
8435
0,0084
0,0766- 1
- 0,010,0750
0,107(0,361)
2,15
32
7"
934
0,0009
0,0750- 1
- 0,010,0659
0,094(0,328)
2,10
20
7"'
3086
0,0031
0,0750- 1
- 0,010,0681
0,097(0,347)
2,15
20
Аналогично определены диаметры труб на участках 5' — 7.
Ввиду того что на участках 7', 7" и 7" при dx = 15 мм получены малые скорости, соответствующие диаметры dCM приняты с некоторым уменьшением.
11.6. Указания по выбору и расчетуоборудования систем паровогоотопления
Указания по выбору, размещению и расчету отопительных приборов даны в гл. 9
Устройства для удаленияконденсата
Для удаления конденсата от потребителей пара применяются термодинамические и поплавковые конденсатоотводчики (см. прил. IX), гидравлические затворы (рис. 11.11), а также подпорные шайбы (рис. 11.12). Рекомендуется использовать преимущественно термодинамические конденсатоотводчики, которые устойчиво работают при начальном давлении свыше 0,1 МПа (1 кгс/см2) и противодавлении до 50% начального давления. При установке термодинамическихконденсато отводчиков
следует предусматривать надежное удаление воздуха из системы, так как попадание его под тарелку снижает работоспособность конденса- тоотводчика.
При начальном давлении менее 0,1 МПа (1 кгс/см2) рекомендуется устанавливать конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком (конденсационные горшки), которые надежно работают при перепаде давлений более 0,05 МПа (0,5 кгс/см2) при постоянном и переменном режимах расходования пара.
Конденсатоотводчики подбирают, как правило, по условной пропускной способности Куу, т/ч, которая определяется в зависимости от расчетного расхода жидкости через конден- сатоотводчик и перепада давления на нем.
При подборе всех типов конденсатоотвод- чиков расчетное количество «горячего» конденсата следует принимать:
после теплопотребляющих аппаратов G = 1,2 £макс р, где GMaKC р- максимальный расчетный расход пара, т/ч;
для дренажа паропроводов G = = 2GMaKC к, где GMaKC к-максимальное количество конденсирующегося пара на дренируемом участке паропровода, т/ч.
Давление пара перед конденсатоотводчи-
Рис. 11.12. Установка подпорных шайб без обратного клапана (а), с обратным клапаном (б) /-контрольный штуцер dy = 15 мм, 2-подпорная шайба, 3- вентили
ком р3, МПа (кгс/см2), как правило, следует принимать равным 95% давления пара перед теплопотребляющим аппаратом р2, за которым устанавливается конденсатоотводчик, т е Рз = 0,95р2.
При определении давления пара перед кон- денсатоотводчиками, установленными в отдалении от теплопотребляющих аппаратов, следует учитывать потери давления в трубопроводе на участке между аппаратом и конденсато- отводчиком.
После конденсатоотводчика давление р4 в трубопроводе принимается:
при выдавливании конденсата - не более 50% давления пара после теплопотребляющего аппарата, за которым установлен конденсатоотводчик, р4 = 0,5р3;
при свободном сливе конденсата на выходе из трубопровода р4 = 0,01 МПа (0,1 кгс/см2);
при сливе конденсата в открытый бак р4 = 0,02 МПа (0,2 кгс/см2).
Условная пропускная способность Куу, т/ч,
где G-расчетный расход «горячего» конденсата, т/ч; Л^-перепад давлений на конденсатоотводчике, МПа (кгс/см2); р,- плотность конденсата, протекающего через конденсатоотводчик при температуре конденсата („ кг/м3; ук-удельный вес конденсата, (г/см3); А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике, принимаемый по рис. 11.13;где G-расчетный расход «горячего» конденсата, т/ч; Л^-перепад давлений на конденсатоотводчике, МПа (кгс/см2); р,- плотность конденсата, протекающего через конденсатоотводчик при температуре конденсата („ кг/м3; ук-удельный вес конденсата, (г/см3); А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике, принимаемый по рис. 11.13;Рис. ПЛЗ. Зависимость коэффициента А от перепада давлений на коидевсатоотводчвке при температуре конденсата <х ва 5 и 10°С ниже температуры насыщения пара ZaРис. ПЛЗ. Зависимость коэффициента А от перепада давлений на коидевсатоотводчвке при температуре конденсата <х ва 5 и 10°С ниже температуры насыщения пара Zaдля конденсатоотводчиков с опрокинутым поплавком при tJtH = 0,85 4- 1
где G-расчетный расход «горячего» конденсата, т/ч; Л^-перепад давлений на конденсатоотводчике, МПа (кгс/см2); р,- плотность конденсата, протекающего через конденсатоотводчик при температуре конденсата („ кг/м3; ук-удельный вес конденсата, (г/см3); А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике, принимаемый по рис. 11.13;
где G-расчетный расход «горячего» конденсата, т/ч; Л^-перепад давлений на конденсатоотводчике, МПа (кгс/см2); р,- плотность конденсата, протекающего через конденсатоотводчик при температуре конденсата („ кг/м3; ук-удельный вес конденсата, (г/см3); А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике, принимаемый по рис. 11.13;
Рис. ПЛЗ. Зависимость коэффициента А от перепада давлений на коидевсатоотводчвке при температуре конденсата <х ва 5 и 10°С ниже температуры насыщения пара Za
Рис. ПЛЗ. Зависимость коэффициента А от перепада давлений на коидевсатоотводчвке при температуре конденсата <х ва 5 и 10°С ниже температуры насыщения пара Za
(11.15)(11.15)где /н-температура насыщенного пара, °C;
(11.15)
(11.15)
для конденсатоотводчиков с опрокинутым поплавком при tJtH < 0,85
(11.16)(11.16)Рассчитанный Куу не должен превышать максимального значения, указанного в технических данных конденсатоотводчиков.
(11.16)
(11.16)
З^^рр, G=—к—З^^рр, G=—к—(11.17)(11.17)Конденсатоотводчики с открытым поплавком подбирают по их предельной производительности G, кг/ч, определяемой по формуле
З^^рр, G=—к—
З^^рр, G=—к—
(11.17)
(11.17)
32 d232 d2
32 d2
32 d2
где (/-диаметр клапанного отверстия, принимаемого по техническим характеристикам, мм; к-поправочный коэффициент: к = 3,5 при перепаде давлений до 0,2 МПа и к = 4 при перепаде давлений свыше 0,2 МПа (2 кгс/см2).
Рис. 11.14. Схема установки коцденсатоотводчикаРис. 11.14. Схема установки коцденсатоотводчика/ конденсатоотводчик; 2-теплообменный аппарат; 3-обводной трубопровод, 4-обратный клапан, устанавливаемый при подъеме конденсата; 5-вентиль; 6 воздушная труба; /-контрольный спускник
Рис. 11.14. Схема установки коцденсатоотводчика
Рис. 11.14. Схема установки коцденсатоотводчика
Конденсатоотводчики следует размещать после теплопотребляющих аппаратов ниже точек отбора конденсата и соединять с ними вертикальными или горизонтальными трубопроводами с уклоном не менее 0,01 в сторону конденсатоотводчика (рис. 11.14).
Диаметры вентилей в обвязке конденсатоотводчика должны соответствовать диаметру входного отверстия конденсатоотводчика. Обратный клапан после обвязки конденсатоотводчика предусматривается при сбросе конденсата в общий конденсатопровод, когда в трубопроводе сброса конденсата имеется противодавление, или при подаче конденсата в паропровод более низкого давления.
Гидравлические затворы изготовляют из труб. Они предназначены для отвода конденсата из паропроводов систем парового отопления низкого давления при давлении пара до 0,05 МПа (0,5 кгс/см2).
Высота защитного столба конденсата в гидрозатворе hr должна приниматься в зависимости от давления в точке присоединения гидрозатвора р;
р, МПа . . .0,01 0,02 0,03 0,04 0,05
Лг, м 1,2 2,25 3,34,45,5
Рис. 11.15. Номограмма для определения диаметра отверстия d подпорной шайбы
Диаметр труб гидрозатвора d, мм, принимают исходя из условия пропуска максимального количества конденсата со скоростью 0,2-0,3 м/с, а при свободном сливе конденсата определяют по формуле
d = 25VG,(11.18)
где G- расчетный расход конденсата? т/ч.
В отдельных случаях для отвода конденсата от теплообменных аппаратов при давлении после них до 0,6 МПа (6 кгс/см2), когда колебание расхода пара не превышает 30%, допускается применять подпорные шайбы. Подпорные шайбы не применяются для дренирования конденсата из паропроводов и если при уменьшении тепловой нагрузки сокращается площадь теплоотдающей поверхности теплообменного аппарата.
Диаметр отверстия dw мм, подпорной шайбы для конденсата ср— 1000 кг/м3 определяют по номограмме (рис. 11.15) или по формуле
4 /с2
4 = о,12 —(11.19)
v Ар
где G- расход конденсата, кг/ч; Др-разность давлений до и после шайбы, МПа (кгс/см2): Др = р3 — р4.
Схема установки подпорной шайбы приведена на рис 11.12.
Пример 11.5. Подобрать конденсатоотводчик для системы парового отопления при следующих условиях: максимальное расчетное количество пара GM„C р = 0,60 т/ч, давление пара перед отопительными приборами р2 = 0,4 МПа, конденсат после конденсатоотводчика поступает в конденсатопровод с противодавлением р4 = 0,16 МПа, t, = 108,7°С, р, = 953 кг/м3.
Решение. Принимаем расчетное количество конденсата G = 1,2 GMalc „= 1,2-0,60 = 0,70 т/ч.
Давление пара перед конденсатоотводчиком р3 = = 0,95р2 = 0,95 • 0,4 = 0,38 МПа.
Перепад давления до и после конденсатоотводчика
Др = р3 — р4 = 0,38 — 0,16 = 0,22 МПа.
При заданных условиях может быть использован термодинамический конденсатоотводчик, для которого условная пропускная способность равна
Принимаем к установке термодинамический конденсатоотводчик типа 40ч12нж с условным проходом 20 мм, имеющий К„у= 1.
Редукционные ипредохранительные клапаны
Снижение давления пара в системах парового отопления может производиться с помощью редукционных клапанов типа 18ч2бк и регуляторов давления прямого действия «после себя» типов 21Б4бк и 21ч5бк.
Редукционный клапан подбирается по площади проходного сечения f, см2, рассчитываемой по формуле
/=G/0,6g, (11.20)
где G- расход пара, кг/ч; д- расход пара через 1 см2 проходного сечения редукционного клапана, кг/(ч х х см2), определяемый по рис. 11.16.
При подборе редукционного клапана необходимо учитывать, что одним клапаном можно снизить давление не более чем в 5 раз, т. е. pjp^ ^ 5. При большем перепаде следует устанавливать два клапана последовательно.
На паропроводе редукционный клапан размещают между двумя запорными вентилями. За клапаном устанавливают предохранительный клапан и манометр для контроля давления в паропроводе.
Пример 11.6. Определить площадь проходного сечения редукционного клапана при pv = 0,45 МПа, р2 = 0,25 МПа и G = 450 кг/ч. Пар насыщенный.
Решение. По номограмме из точки А (соответствующей
Рис. 11.16. Номограмма для подбора редукционных клапанов типа 18ч26кРис. 11.16. Номограмма для подбора редукционных клапанов типа 18ч26к(11.21)(11.21)
Рис. 11.16. Номограмма для подбора редукционных клапанов типа 18ч26к
Рис. 11.16. Номограмма для подбора редукционных клапанов типа 18ч26к
(11.21)
(11.21)
pY = 0,45 МПа) проводим кривую до пересечения с прямой, проведенной из точки Б (соответствующей р2 = 0,25 МПа). Полученную точку В сносим влево и находим расход пара g = 168 кг/(ч см2). Сечение клапана должно быть
G 450
/ === 4,5 см2,
0,6g 0,6-168
Пример 11.7. Определить площадь проходного сечения редукционного клапана при pY = 0,9 МПа, р2 = 0,55 МПа и G = 2000 кг/ч. Температура перегретого пара 320°С.
Решение. По номограмме из точки Г (соответствующей pY = 0,9 МПа) проводим кривую ГДЕ до пересечения с прямой, проведенной из точки И (соответствующей р2 = 0,55 МПа) Полученную точку Ж сносим влево и находим g = = 230 кг/(ч-см2). Сечение клапана должно быть не менее
2000
/ == 14,5 см2.
0,6-230
Регуляторы давления следует подбирать в соответствии с указаниями ГОСТ 16443-70 «Устройства исполнительные. Методы расчета пропускной способности, выбора условного прохода и пропускной характеристики».
Для предотвращения повышения давления сверх допустимого применяют, как правило, пружинные и рычажно-грузовые предохранительные клапаны. При давлении пара до 0,05 МПа (0,5 кгс/см2) в качестве предохранительных устройств допускается использовать гидрозатворы.
Диаметр прохода предохранительного клапана d. см, определяют по формуле
0,0006Gd = —h(p + 0,1)
z 0,006 G \d = ,
x hip + 1)/
где G-наибольший расход пара, кг/ч; /г - 0,05-высота подъема клапана, см; р- давление пара, МПа (кгс/см2).
Диаметр предохранительного клапана должен быть не менее 40 мм, диаметр выкидной трубы-не менее'диаметра самого клапана. Не разрешается устанавливать запорную арматуру на выкидной трубе.
Расширительные бачки иконденсатные баки
Уровень конденсата в расширительных бачках (баках-сепараторах) не должен быть выше 5 м от отметки пола помещения. При этом объем конденсата должен занимать не более 20% общего объема бачка.
Давление пара в расширительных бачках принимают в пределах 0,05 МПа (0,5 кгс/см2). Расширительные бачки должны быть оборудованы предохранительными клапанами.
Объем расширительного бачка, м3, определяют по формуле
7= 0,0005 vGxk, (11.22)
где v- удельный объем пара при соответствующем давлении в баке, м3/кг; G-расход конденсата во всех подключенных конденсатопроводах, кг/ч; х- массовое паросодержание конденсата в долях единицы; х = = 0\ — t2)/r2; 6, /2-теплосодержание конденсата соответственно при давлении пара перед конденсатоотвод- чиком и в расширительном бачке (энтальпия воды на линии насыщения), кДж/кг (ккал/кг); г2-скрытая теплота парообразования при давлении в расширительном бачке, кДж/кг (ккал/кг); /с = 1,02 — 1,05-коэффициент, учитывающий наличие пролетного пара.
Объем конденсатных баков для сбора конденсата от местных систем отопления и перекачки его на тепловой пункт принимают равным: 15-минутному расходу при автоматическом управлении насосами и 30-минутному-при ручном управлении.
Давление паровой подушки в местных конденсатных баках принимают 0,005-0,015 МПа (0,05-0,15 кгс/см2). Водяная часть в баке должна составлять не более 80% объема бака.
Насосы для перекачкиконденсата
Для перекачки конденсата из отдельных конденсатных баков на тепловой пункт на общем конденсатопроводе устанавливают параллельно работающие насосы (по два на каждый конденсатный бак). Подачу каждого насоса принимают равной часовому расходу конденсата.
Для перекачки конденсата из конденсатного бака в паровой котел систем отопления низкого давления устанавливают один насос подачей, равной 2-часовому расходу конденсата. Давление, МПа (кгс/см2), создаваемое насосом при перекачке конденсата в котел систем низкого давления, определяют по формуле
р = рк + 0,01 АЛ + 0,1 + Др (11.23)
(р = рк + ОДДА + 1 + Др),
где рк- давление в котле, МПа (кгс/см2); ЛА разность отметок нижнего уровня воды в конденсатном баке и уровня воды в котле или высшей точке питательного трубопровода, м; Др - потери давления в питательном трубопроводе, МПа (кгс/см2).
Разность высот, м, между низшим уровнем конденсата в баке и осью насоса для предупреждения кавитации должна соответствовать
(П24)
РкУ
/> Рн + Л/3 + (Pt -Рн) - А.б\
\ /ук/
где рн-давление насыщенного пара, соответствующее температуре перекачиваемого конденсата, Па (кгс/м2) (см. прил. I); Др-потери давления во всасывающем трубопроводе, Па (кгс/м2); р,-давление насыщенного пара, соответствующее температуре конденсата, увеличенной на 5°, Па (кгс/м2); рк б - давление над поверхностью в конденсатном баке, Па (кгс/м2); рк- плотность конденсата, кг/м3; у,-удельный вес конденсата, кг/м3; g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения.
Если при этом величина Н получится отрицательной, следовательно, для нормальной работы насоса подпор не требуется и возможна работа насоса на всасывание. Глубину всасывания в этом случае можно принимать меньшей или равной Н, но не превышающей вакууммет- рическую высоту всасывания, указанную в каталоге насосов.
ГЛАВА 12. ВОЗДУШНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Общие сведения
Воздушное отопление рекомендуется применять в производственных, общественных и административно-бытовых помещениях при рециркуляции воздуха или совмещении с системами общеобменной приточной вентиляции и кондиционирования воздуха. В помещениях категорий А и Б следует проектировать воздушное отопление без рециркуляции.
Отопление может осуществляться децентрализованными или центральными системами воздушного отопления. В децентрализованных системах воздушного отопления нагрев внутреннего воздуха и циркуляция его в помещении обеспечиваются воздушно-отопительными агрегатами (см. прил. XI). В отапливаемом помещении следует устанавливать не менее двух агрегатов. Отопление агрегатами используется в тех случаях, когда отсутствует приточная вентиляция или расход приточного воздуха незначителен и не может обеспечить эффективного воздухораспределения в режиме воздушного отопления.
Воздушно-отопительные агрегаты предназначены для отопления помещений категорий В, Г и Д. При этом необходимо соблюдать требования СНиП 2.04.05-86 о возможности рециркуляции воздуха в зависимости от вида вредностей, поступающих в воздух помещений.
Основные расчетные показатели воздушно-отопительных агрегатов приведены в табл. 12.1.
Воздушное отопление агрегатами целесообразно осуществлять по одной из двух схем: путем подачи воздуха сверху наклонными струями в направлении рабочей зоны (рис. 12.1, д) или путем подачи воздуха выше рабочей зоны горизонтальными струями («сосредоточенная подача»), когда рабочие места находятся в зоне обратного потока воздуха (рис. 12.1, б). Рекомендуется применять наклонную подачу воздуха, при которой более эффективно используется номинальная теплопроизводительность агрегатов. При этом воздух следует подавать под углом 35° к горизонту, что обеспечивает максимальную дальнобойность струи и, следовательно, обусловливает установку минималь-
Рис. 12.1. Схемы подачи воздуха наклонными (а) и горизонталь- нымн струями (б)Рис. 12.1. Схемы подачи воздуха наклонными (а) и горизонталь- нымн струями (б)ного числа агрегатов в отапливаемом помещении
Рис. 12.1. Схемы подачи воздуха наклонными (а) и горизонталь- нымн струями (б)
Рис. 12.1. Схемы подачи воздуха наклонными (а) и горизонталь- нымн струями (б)
Сосредоточенная подача применяется в тех случаях, когда при наклонной подаче не удается обеспечить нормируемые параметры воз-
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ
духа рабочей зоны или когда номинальная теплопроизводительность агрегатов при наклонной подаче используется меньше, чём при сосредоточенной.
Центральные системы воздушного отопле-
ОбозначениеПроизводи- Теплопроизводительность QHOM Вт(ккал/ч), Избыточная тем-агрегатов (индекс) дельность попри обогревепература подавае-воздуху Lo мого воздухам /чпаромводойАг0иом ССкорость воз- Расчетная духа на выходе площадь из агрегата v01 воздухорас- м/спределитель-ного устройства Го, м2ОбозначениеПроизводи- Теплопроизводительность QHOM Вт(ккал/ч), Избыточная тем-агрегатов (индекс) дельность попри обогревепература подавае-воздуху Lo мого воздухам /чпаромводойАг0иом ССкорость воз- Расчетная духа на выходе площадь из агрегата v01 воздухорас- м/спределитель-ного устройства Го, м2А02-4-01УЗ4000-47700(41100)35,84,40,25A02-6.3-01V3630074000(63700)35,35,30,33А02-10-01УЗ10000117000(100500)34,85,80,48А0Д2-4-01УЗ400044600(38400)33,34,40,25А0Д2-6,3-01УЗ630067^00(58300)32,15,20,34А0Д-10-01УЗ10000107500(92700)31,46,30,44А0У2-4-01УЗ3200-40700(35000)40,23,50,25А0У2-6,3-01УЗ5100-63800(55000)39,14Д0,33А0У2-10-01УЗ8500107500(92700)37,850,55СТД-100-01 УЗ (теплоноситель пар) СТД-100-02-УЗ (теплоноситель - вода)СТД-ЗООМ-О1УЗ8770116300(100000)-3980,38490-112800(97000)397,70,328200344000(296000)-3411,70,67СТД-300П24600349000(300000)4410,20,67АПВС 50-30330046500-5820034900(30000)41,3 - 50,74,150,22АПВС 70-40390058200 7970045400(39000)(50000-68500)3143,8 - 6034,12,820,38АПВС 110-806900116300-12800093000(80000)(100000 110000)49,5 - 54,439,63,130,61АПВ 200-14013900163300 232600162800(140000)34,4 - 49,334,44,950,78АПВ 280-19018800221000-325600221000(190000)(190000-280000)34,5 - 50,834,54,03 5дТ1,31А02-4-01УЗ4000-47700(41100)35,84,40,25A02-6.3-01V3630074000(63700)35,35,30,33А02-10-01УЗ10000117000(100500)34,85,80,48А0Д2-4-01УЗ400044600(38400)33,34,40,25А0Д2-6,3-01УЗ630067^00(58300)32,15,20,34А0Д-10-01УЗ10000107500(92700)31,46,30,44А0У2-4-01УЗ3200-40700(35000)40,23,50,25А0У2-6,3-01УЗ5100-63800(55000)39,14Д0,33А0У2-10-01УЗ8500107500(92700)37,850,55СТД-100-01 УЗ (теплоноситель пар) СТД-100-02-УЗ (теплоноситель - вода)СТД-ЗООМ-О1УЗ8770116300(100000)-3980,38490-112800(97000)397,70,328200344000(296000)-3411,70,67СТД-300П24600349000(300000)4410,20,67АПВС 50-30330046500-5820034900(30000)41,3 - 50,74,150,22АПВС 70-40390058200 7970045400(39000)(50000-68500)3143,8 - 6034,12,820,38АПВС 110-806900116300-12800093000(80000)(100000 110000)49,5 - 54,439,63,130,61АПВ 200-14013900163300 232600162800(140000)34,4 - 49,334,44,950,78АПВ 280-19018800221000-325600221000(190000)(190000-280000)34,5 - 50,834,54,03 5дТ1,31Примечания: 1 Агрегаты А0Д2 и А0У2 в настоящее время не выпускаются 2 Агрегаты СТД-100-02-УЗ и АПВС намечено заменить воздушно-отопительными агрегатами А02 3 Дтя агрегатов АПВС и АПВ приведена избыточная температура воздуха при обогреве паром (в числителе), при обогреве водой (в знаменателе) 4 Для агрегатов АПВ 280-190 в числителе приведены скорость воздуха на выходе из агрегата и расчетная площадь воздухораспределительных устройств, изготовляемых предприятием УВД Днепропетровской обл , в знаменателе-изготовляемых в Псковской облПримечания: 1 Агрегаты А0Д2 и А0У2 в настоящее время не выпускаются 2 Агрегаты СТД-100-02-УЗ и АПВС намечено заменить воздушно-отопительными агрегатами А02 3 Дтя агрегатов АПВС и АПВ приведена избыточная температура воздуха при обогреве паром (в числителе), при обогреве водой (в знаменателе) 4 Для агрегатов АПВ 280-190 в числителе приведены скорость воздуха на выходе из агрегата и расчетная площадь воздухораспределительных устройств, изготовляемых предприятием УВД Днепропетровской обл , в знаменателе-изготовляемых в Псковской облТАБЛИЦА 12.1 ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
ОбозначениеПроизводи- Теплопроизводительность QHOM Вт(ккал/ч), Избыточная тем-
агрегатов (индекс) дельность попри обогревепература подавае-
воздуху Lo мого воздуха
м /чпаромводойАг0иом С
Скорость воз- Расчетная духа на выходе площадь из агрегата v01 воздухорас- м/спределитель-
ного устройства Го, м2
ОбозначениеПроизводи- Теплопроизводительность QHOM Вт(ккал/ч), Избыточная тем-
агрегатов (индекс) дельность попри обогревепература подавае-
воздуху Lo мого воздуха
м /чпаромводойАг0иом С
Скорость воз- Расчетная духа на выходе площадь из агрегата v01 воздухорас- м/спределитель-
ного устройства Го, м2
А02-4-01УЗ
4000
-47700(41100)
35,8
4,4
0,25
A02-6.3-01V3
6300
74000(63700)
35,3
5,3
0,33
А02-10-01УЗ
10000
117000(100500)
34,8
5,8
0,48
А0Д2-4-01УЗ
4000
44600(38400)
33,3
4,4
0,25
А0Д2-6,3-01УЗ
6300
67^00(58300)
32,1
5,2
0,34
А0Д-10-01УЗ
10000
107500(92700)
31,4
6,3
0,44
А0У2-4-01УЗ
3200
-40700(35000)
40,2
3,5
0,25
А0У2-6,3-01УЗ
5100
-63800(55000)
39,1
4Д
0,33
А0У2-10-01УЗ
8500
107500(92700)
37,8
5
0,55
СТД-100-01 УЗ (теплоноситель пар) СТД-100-02-УЗ (теплоноситель - вода)
СТД-ЗООМ-О1УЗ
8770
116300(100000)-
39
8
0,3
8490
-112800(97000)
39
7,7
0,3
28200
344000(296000)-
34
11,7
0,67
СТД-300П
24600
349000(300000)
44
10,2
0,67
АПВС 50-30
3300
46500-5820034900(30000)
41,3 - 50,7
4,15
0,22
АПВС 70-40
3900
58200 7970045400(39000)
(50000-68500)
31
43,8 - 60
34,1
2,82
0,38
АПВС 110-80
6900
116300-12800093000(80000)
(100000 110000)
49,5 - 54,4
39,6
3,13
0,61
АПВ 200-140
13900
163300 232600162800(140000)
34,4 - 49,3
34,4
4,95
0,78
АПВ 280-190
18800
221000-325600221000(190000)
(190000-280000)
34,5 - 50,8
34,5
4,03 5дТ
1,3
1
А02-4-01УЗ
4000
-47700(41100)
35,8
4,4
0,25
A02-6.3-01V3
6300
74000(63700)
35,3
5,3
0,33
А02-10-01УЗ
10000
117000(100500)
34,8
5,8
0,48
А0Д2-4-01УЗ
4000
44600(38400)
33,3
4,4
0,25
А0Д2-6,3-01УЗ
6300
67^00(58300)
32,1
5,2
0,34
А0Д-10-01УЗ
10000
107500(92700)
31,4
6,3
0,44
А0У2-4-01УЗ
3200
-40700(35000)
40,2
3,5
0,25
А0У2-6,3-01УЗ
5100
-63800(55000)
39,1
4Д
0,33
А0У2-10-01УЗ
8500
107500(92700)
37,8
5
0,55
СТД-100-01 УЗ (теплоноситель пар) СТД-100-02-УЗ (теплоноситель - вода)
СТД-ЗООМ-О1УЗ
8770
116300(100000)-
39
8
0,3
8490
-112800(97000)
39
7,7
0,3
28200
344000(296000)-
34
11,7
0,67
СТД-300П
24600
349000(300000)
44
10,2
0,67
АПВС 50-30
3300
46500-5820034900(30000)
41,3 - 50,7
4,15
0,22
АПВС 70-40
3900
58200 7970045400(39000)
(50000-68500)
31
43,8 - 60
34,1
2,82
0,38
АПВС 110-80
6900
116300-12800093000(80000)
(100000 110000)
49,5 - 54,4
39,6
3,13
0,61
АПВ 200-140
13900
163300 232600162800(140000)
34,4 - 49,3
34,4
4,95
0,78
АПВ 280-190
18800
221000-325600221000(190000)
(190000-280000)
34,5 - 50,8
34,5
4,03 5дТ
1,3
1
Примечания: 1 Агрегаты А0Д2 и А0У2 в настоящее время не выпускаются 2 Агрегаты СТД-100-02-УЗ и АПВС намечено заменить воздушно-отопительными агрегатами А02 3 Дтя агрегатов АПВС и АПВ приведена избыточная температура воздуха при обогреве паром (в числителе), при обогреве водой (в знаменателе) 4 Для агрегатов АПВ 280-190 в числителе приведены скорость воздуха на выходе из агрегата и расчетная площадь воздухораспределительных устройств, изготовляемых предприятием УВД Днепропетровской обл , в знаменателе-изготовляемых в Псковской обл
Примечания: 1 Агрегаты А0Д2 и А0У2 в настоящее время не выпускаются 2 Агрегаты СТД-100-02-УЗ и АПВС намечено заменить воздушно-отопительными агрегатами А02 3 Дтя агрегатов АПВС и АПВ приведена избыточная температура воздуха при обогреве паром (в числителе), при обогреве водой (в знаменателе) 4 Для агрегатов АПВ 280-190 в числителе приведены скорость воздуха на выходе из агрегата и расчетная площадь воздухораспределительных устройств, изготовляемых предприятием УВД Днепропетровской обл , в знаменателе-изготовляемых в Псковской обл
ния или системы общеобменной приточной вентиляции, совмещенные с воздушным отоплением, следует проектировать с резервным вентилятором и электродвигателем, автоматически включающимися при остановке основного, либо предусматривать не менее двух систем, объединенных воздуховодом или коллектором.
Системы нужно рассчитывать так, чтобы при выходе из строя основного вентилятора или одной из систем теплопроизводительность оставшихся систем обеспечивала температуру воздуха в помещении, принятую для проектирования дежурного отопления, а производительность по воздуху оставшихся в работе систем приточной вентиляции, используемых для воздушного отопления, обеспечивала бы не менее 50% требуемого расхода приточного воздуха.
В центральных системах воздушного отопления воздух по воздуховодам поступает в приточные воздухораспределительные устройства, через которые выпускается в отапливаемое помещение. Воздух в Помещение рекомендуется подавать одной или несколькими прямоточными горизонтальными компактными струями. Конструкция воздухораспределителя должна обеспечивать изменение угла подачи струи в вертикальной плоскости. Для установки минимального числа воздухораспре
делительных устройств следует применять воздухораспределители с большими значениями скоростных коэффициентов т (табл. 12.2), располагая их выше рабочей зоны помещения так, чтобы обеспечивать движение обратного потока воздуха через рабочую зону. Места выпуска воздуха нужно назначать с таким расчетом, чтобы воздушные струи не встречали на своем пути массивных строительных конструкций или оборудования.
Выпуск воздуха при сосредоточенной подаче рекомендуется осуществлять при высоте помещения менее 8 м-настилающимися струями, при высоте помещения более 8 м-ненасти- лающимися струями на высоте не менее (см. рис. 12.1)
И = лр.з + 0,3 jFn,
где /г-расстояние от пола до места выпуска воздуха по вертикали, м; hp 3-высота рабочей зоны, м; Fn-площадь поперечного сечения помещения, приходящаяся на одну струю, м2.
Струя настилается на потолок при выпуске воздуха на расстоянии от пола h > 0,85 НП (где Нп -высота помещения, м). Ненастилающаяся струя образуется при h = (0,35-0,65) Нп.
Расстояние в плане между агрегатами или воздухораспределительными устройствами при установке их в ряд принимается не более трех высот помещения. При многорядной установке
СхемаСхема
Схема
Схема
ТАБЛИЦА 12.2
СКОРОСТНЫЕ И ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Тип воздухораспределителя
Цилиндрическая труба с конфузором
Цилиндрическая труба
4,8
То же, с сеткой
Продолжение табл 12 2
компактной струей типа ВГК (серия 4 904-68)
Воздухораспределитель для сосредоточенной подачи воздуха прямоструйный типа ВСП (серия 5 904-18)
Решетка воздухоприточная регулируемая типа РР (серия 1 494-8)
Решетки и сетки при коэффициенте живого сечения 0,8-0,5 *
3,8
3,2
4,2
Конфузор за осевым вентилятором (площадь выхода 0,7 начальной)
Спрямляющая решетка непосредственно за осевым вентилятором
Патрубок за осевым вентилятором
Редкая сетка за осевым вентилятором в коротком патрубке
64,2
4,53,8
3,9
2,8
2,9
1,7
* За расчетную площадь принимается площадь сечения решетки
(12.3)(12.4)(12.3)(12.4)(12-5)(12-5)(12-6)(12-6)подачи воздухаподачи воздуха^о^о0,002 (mnFn Az0)2Vo0,002 (mnFn Az0)2Vo* По данным ЦНИИпромзданий и институтов охраны труда ВЦСПС.* По данным ЦНИИпромзданий и институтов охраны труда ВЦСПС.
(12.3)
(12.4)
(12.3)
(12.4)
(12-5)
(12-5)
(12-6)
(12-6)
подачи воздуха
подачи воздуха
^о
^о
0,002 (mnFn Az0)2
Vo
0,002 (mnFn Az0)2
Vo
* По данным ЦНИИпромзданий и институтов охраны труда ВЦСПС.
* По данным ЦНИИпромзданий и институтов охраны труда ВЦСПС.
целесообразно применять встречную подачу воздуха.
Воздух на рециркуляцию или вытяжку рекомендуется забирать из рабочей зоны со стороны мест выпуска. Удаление воздуха или забор его на рециркуляцию из верхней зоны помещения может приводить к повышению расхода теплоты на отопление.
Как правило, системы общеобменной приточной вентиляции и кондиционирования воздуха следует совмещать с воздушным отоплением и применять их в тех случаях, когда в соответствии с обязательным приложением 10 СНиП 2.04.05-86 допускается воздушное отопление. Для помещений, работа в которых производится 8 ч и менее в сутки, совмещение указанных систем с воздушным отоплением должно быть обоснованно.
Расчет совмещенных систем воздушного отопления, когда выбор схемы подачи воздуха и типоразмер воздухораспределителя обусловлены требованиями вентиляции или кондицио
нирования воздуха, следует проводить по данным справочника проектировщика, приведенным в главе «Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях». При этом необходимо проверять расчетом соблюдение требуемых ГОСТ 12.1.005-76 и СНиП 2.04.05-86 скоростей движения воздуха и температур, когда системы работают в режиме воздушного отопления, и обеспечивать расход воздуха Io не менее требуемого для воздушного отопления, т. е.:
для вертикальной подачи воздуха вниз должно соблюдаться условие h — hp 3 < 0,45 Н, где Н-геометрическая характеристика приточной струи [см. формулу (12.1)]. Следовательно,
100(nAzo)2//г —/гр Д4
А) /3\/ ’
Vo \ т /
для наклонной подачи воздуха в направлении рабочей зоны h — hp 3 < < 0,67 Я^/sin3 а, где а-угол подачи воздуха к горизонту. Следовательно,
Itif nM0V(h-hp \4 ro\sin3a/ \ т /
но не менее требуемого для вертикальной по
дачи воздуха вниз;
для сосредоточенной горизонтальной
Расчет систем воздушногоотопления*
Наклонная подача нагретого воздуха под углом 35° к горизонту рассчитывается в следующем порядке:
определяют геометрическую характеристику приточной струи
(12.1)
где т и «-скоростной и температурный коэффициенты воздухораспределителя; оо-начальная» скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной площади воздухораспределительного устройства Fo; Az0 = = tQ — tp 3-избыточная температура подаваемого воздуха;
вычисляют координаты вершины приточной струи
Хв = 0,635 Я; ZB = 0,307 Я; (12.2)
рассчитывают длину помещения, на которой одной приточной струей обеспечивается эффективное воздухораспределение (из условия XJI = 0,3 - 0,5)
1 = 1,58Я;
определяют путь струи от места истечения до вершины
S = 0,7 Я;
рассчитывают максимальную скорость и избыточную температуру воздуха на вершине приточной струи
сопоставляют полученные значения vs и Azs с нормируемыми величинами скорости и температуры воздуха рабочей зоны. Если VHOPM < vs ИЛИ AzHopM < Azs, то определяют необходимое значение превышения hn вершины струи над уровнем рабочей зоны:
V = V e-74,4(/in/s)2.^норм vsc’
Az = Az е 37,2 •hn^2-‘норм z-“sc’
принимают большее из полученных значений hn (но не более hn = 2 м) и определяют высоту выпуска воздуха над уровнем пола
h = hv 3 + hn + ZB.(12.7)
Сосредоточенную подачу воздуха рассчитывают по следующим зависимостям:
допустимая избыточная температура подаваемого воздуха
А(о = 1300-^^i(12.8)
тпЕП
максимальная скорость движения воздуха в рабочей зоне (обратном потоке)
^максобр(12.9)
где К - коэффициент, принимаемый в зависимости от числа воздухораспределителей (агрегатов), устанавливаемых в один ряд
Число воздухораспределителей в ряду12468 10 12 14 16 и
более
К1,3 1,15 1,05 1,0 0,95 0,9 0,8 0,7 0,65
максимальная избыточная температура воздуха в рабочей зоне (обратном потоке)
Аймаке обр = 1,4 А70(12.10)
v Fn
Скоростные и температурные коэффициенты для всех типов агрегатов (кроме СТД-300М) рекомендуется принимать равными т = 4,5; п = 3,8, для агрегатов СТД-300М т = 6, и = 4,5.
Для расчета необходимы следующие исходные данные.
размеры отапливаемого помещения (длина 1^, ширина Вп и высота Н^;
удельная тепловая характеристика помещения q, рассчитанная из условия возмещения расхода теплоты, согласно СНиП 2.04.0586, с введением дополнительного коэффициента 1,1 при сосредоточенной подаче всех агрегатов, кроме СТД-300М. При расчете централизованных систем воздушного отопления и сосредоточенной подаче воздуха коэффициент принимают равным 1,1 при заборе воздуха из верхней зоны помещения,
температура и скорость движения воздуха в рабочей зоне t 3 и гнорм в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.005-76;
температура наружного воздуха tH согласно СНиП 2.04.05-86.
Подбор воздушно-отопительных агрегатов
Рекомендуемые области применения и высота установки агрегатов приведены в табл 12.3 и 12.4. Области применения агрегатов установлены исходя из условия полного использования их номинальной теплопроизво- дительности на основе расчетов воздухораспре- деления по серии АЗ-840 «Рекомендации по выбору отопительно-рециркуляционных агрегатов»-М., 1981.
ТАБЛИЦА 12.3
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ АГРЕГАТОВ ПРИ НАКЛОННОЙ ПОДАЧЕ ВОЗДУХА
/ м
h м
Обозначение агре-
Максимальные параметры воздуха в рабочей зоне
3/ °C
и м/с
4,1
А0У2-4-01УЗ
5
0,2
6-9
4,4 4,2
АПВС 50-30 (пар)
6
0,25 0,15
3,9-3,8
АПВС 70-40 (пар)
6
0,1 0,05
3,9
АПВС 70-40 (вода)
6
0,15
4,3 4,2
АПВС 100-80 (пар)
6
0,05
4,5
АПВС 110-80 (вода)
6
0,1
4,7
А02-4-01УЗ
6
0,4
4,7
А0Д2-4-01УЗ
6
0,4
9 12
4,8
А0У2-6,3-01УЗ
6
0,25
4,6
АПВС 50-30 (вода)
6
0,5
5,3
АПВ 280-190
11
2,8
(пар) *
5,4
А02-6.3-01УЗ
6
0,5
5,5
А0Д2-6,3-01УЗ
6
0,6
12 15
5,3
А0У2-10-01УЗ
И
1,1
5,1
АПВ 200-140 (пар)
11
1,7
5,7
АПВ 280-190
И
0,7
(вода) *
5,7
АПВ 280-190
11
0,6
(пар)**
5,4
А02-10-01 УЗ
6
0,7
15-18
5,8
АПВ 200-140 (вода)
и
1,3
6,1
АПВ 280-190
и
1,2
(вода) **
5,1
А0Д2-10-01УЗ
и
2,6
5,2
СТД-100-01 УЗ
и
2,7
18 24
5,2
СТД-100-02УЗ
11
2,6
7,3
СТД-300П
11
3,1
36-60
6,9
СТД-300М-01УЗ
11
5
Примечания: 1 Таблица составлена при Лп = 1 м из условия обеспечения скорости движения воздуха в рабочей зоне не более 0,7 м/с и нормируемой разности температур Az = 6°C При A z = 11 °C постоянные рабочие места следует располагать вне зоны действия агрегата (на расстоянии не ближе + 1,5 м от вершины приточной струи в плане, т е Хв = 0,53 577), а скорость движения воздуха не регламентируется 2 Отмеченные * агрегаты АПВ 280-190 изготовляются предприятиями УВД Днепропетровской обл, о 1 меченные** Псковской обл
ТАБЛИЦА 12.4
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ АГРЕГАТОВ ПРИСОСРЕДОТОЧЕННОЙ ПОДАЧЕ ВОЗДУХА
h, м F Обозначение агрегата Максимальные параметры воздуха в рабочей
А/, °C
и, м/с
3,4
21
А02-4-01УЗ
5,5
0,6-0,3
12-15
3,4
15
А0Д2-4-01УЗ
5
0,6-0,3
3,3
20
АПВС 50-30
4,5
0,6-0,3
3,8
35
А02-6,3-01УЗ
4,8
0,7-0,35
18-24
4,1
51
А02-01-01УЗ
4,7
0,75-0,35
3,8
37
А0Д2-6.3-01УЗ
4,3
0,65 6,3
4,4
64
А0Д2-10-01УЗ
3,6
0,7-0,35
24-36
4,5
68
СТД-100-01УЗ
3,6
0,7-0,35
4,4
64
СТД-100-02УЗ
3,7
0,7-0,35
5,8
160
СТД-300М-01УЗ
3,1
1 0,5
36 40
5,6
150
СТД-300П
4,1
0,9-0,45
Примечания: 1. Большее значение скорое 1 и движения воздуха соответствует максимальному значению К (см. стр. 143), меньшее-минимальному значению в зависимости от числа агрегатов, устанавливаемых в один ряд; 2. Агрегат АПВС 50-30 обеспечивает нормируемую разношь температур не более 6°C только при обогреве водой (6„ом = 34900 Вт).
Подбор агрегатов производят следующим образом:
назначают длину зоны обслуживания агрегатом I, исходя из размеров помещения, требуемых параметров воздуха в рабочей зоне, руководствуясь табл. 12.3 и 12.4;
принимают предварительно ширину зоны обслуживания b = I при наклонной подаче
2 (IV или при сосредоточенной подаче b = — I — I ,
НП\т/ но не более b = ЗНП для обеих схем подачи воздуха;
определяют объем ячейки помещения, обслуживаемой одним агрегатом, V= 1ЬНП,
находят требуемую теплопроизводи- тельность агрегата б по известным V, q, tp 3 и /н по формуле
Q = qVdP. 3 - Q
и принимают по ее величине предварительно тип агрегата;
сопоставляют требуемую теплопроиз- водительность с теплопроизводительностью агрегатов, рекомендуемых к применению для ячейки заданной длины по табл. 12.3 и 12.4, и принимают окончательно тип агрегата;
уточняют ширину зоны обслуживания по формуле
>бнОМ ,
о, =6
б
определяют необходимое количество
агрегатов N = ——- и, приняв ближайшее боль- 1ЬХ
шее целое число агрегатов, корректируют ширину Ь. Допустимый диапазон изменения величины b при наклонной подаче b = (0,5 — 2) /;
делают окончательный расчет требуемой теплопроизводительности агрегата и температуры подаваемого агрегатом воздуха:
N ’
_. б
^0^р. з + ном’
где Рп-объем отапливаемого помещения, м3.
Лучшим считается решение, при котором число агрегатов будет наименьшим, но не менее двух. Окончательный выбор следует обосновывать сопоставлением решений по приведенным затратам.
.2.2. Расчет централизованныхсистем воздушного отопления
Расчет ведется для сосредоточенной подачи воздуха при условии обеспечения скорости движения воздуха в рабочей зоне не более нормируемой гнорм и максимально допустимой температуры подаваемого воздуха.
Последовательность расчета:
находят требуемую площадь поперечного сечения помещения, приходящуюся на один воздухораспределитель, по формуле
А/ ^норм^ 3 I 2
Vlmuq^tp 3 - ZH)\ К / J 1
где А = 1,57-106 при q в Вт/(м3-°С) или А = 1,35-106 при q в ккал/(ч • м3 • °C); /-длина зоны, обслуживаемой одним воздухораспределителем, м, которая принимается не более / = 0,7 т х/ри;
рассчитывают предварительно ширину зоны обслуживания одного воздухораспределителя, т. е. шаг установки воздухораспределителей
b - FJHn
при соблюдении условия b < ЗНП;
определяют необходимое количество воздухораспределителей
lb
и, приняв ближайшее большее целое число воздухораспределителей, корректируют размеры b и Fn = b НЛ;
находят требуемую расчетную площадь воздухораспределителя
/у \2
стр Г I норм 1 " О* П IТЛ / ’
\v0KJ
где и0 принимают исходя из акустических требований к данному помещению, но не более 15 м/с. К установке следует принимать воздухораспределитель ближайшего большего типоразмера;
по принятым величинам Fo и г0 рассчитывают расход воздуха на один воздухораспределитель
Lo = 3600 Fo г0;
находят температуру подаваемого воздуха
_, ^К Ор. э - U
0 р-э BL0N ’
где А = 3,6 [А = 1]; В = 1,2 кДж/(м3 • °C) [В = = 0,29 ккал/(м3-°C)]-переводные коэффициенты.
12.3. Примеры расчета системвоздушного отопления
Пример 12.1. В цехе размером 84 х 36 х 12 м (7п = 36288 м3) требуется осуществить отопление агрегатами. Категория работ-тяжелая, т. е. нормируемая скорость движения воздуха в рабочей зоне должна быть не более инорм = = 0,7 м/с, а температура Гр 3 = 13°С. Температура наружного воздуха /н = — 33°С. Удельная тепловая характеристика помещения q = = 0,79 Вт/(м3 • °C).
Решение. Назначают длину зоны обслуживания помещения одним агрегатом I = 12 м.
Принимают предварительно наклонную подачу воздуха и назначают ширину зоны обслуживания b = I = 12 м.
Определяют объем обслуживаемой ячейки V= 12-12-12 = 1728 м3.
Находят требуемую теплопроизводитель- ность агрегата
Q = 0,79 • 1728 (13 + 33) = 62800 Вт.
По табл. 12.3 при / = 12 м выбирают агрегаты А02-6,3-01УЗ, номинальная теплопроиз-
водительность которых 74000 Вт (см. табл. 12.1).
Уточняют ширину зоны обслуживания
74000
Ь, =12 = 14,1 м.
162800
Определяют необходимое число агрегатов 84-36
N == 17,9 ^ 18 шт.
12 14,1
Принимают 18 агрегатов типа А02-6,3- 01УЗ, высота установки которых по табл. 12.3 равна h = 5,4 мм. Ширина зоны обслуживания b = 84/6 = 14 м (рис. 12.2). Требуемая тепло- производительность агрегата
0,79-36288(13 + 33)
Q = - = 73300 Вт.
18
Температура подаваемого воздуха
73300
t0 = 13 + 35,3= 48°С.
074000
Рассмотрим решение при сосредоточенной подаче воздуха. Назначим максимальную возможную длину зоны обслуживания / = 36 м. Исходя из условия обеспечения максимального значения Fn, по табл. 12.3 принимаем агрегат типа СТД-300П. Так как в этом случае получается однорядная установка агрегатов, то их число определяем по формуле
ЬЛНЛ 84-12
N = -2—2 == 6,7 ^ 7 шт.
150
Ширина зоны обслуживания составит b = LJN = 84/7 = 12 м (рис. 12.3, а).
Объем ячейки, обслуживаемой одним агрегатом, К= 36-12 -12 = 5184 м3.
Высота установки агрегатов должна быть не менее h = 2 4- 0,3 >/12 • 12 = 5,6 м.
Требуемая теплопроизводительность агрегата при q = 0,79 • 1,1 = 0,87 Вт/(м3 • °C) равна
Q = 0,87-5184(13 + 33) = 207460 Вт.
Следовательно, коэффициент использования номинальной производительности каждого агрегата составляет
ц = Q/Qhom = 207460/349000 = 0,59.
Сопоставляя результаты, можно сделать вывод, что наклонная подача более эффективна для отопления данного цеха. При наклонной подаче меньше расход теплоты, но требуется
установка большего числа агрегатов меньшей номинальной теплопроизводительности при большем коэффициенте использования их номинальной теплопроизводительности
П = б/бном = 73300/74000 = 0,99.
Пример 12.2. Рассчитать для условий примера 12.1 центральную систему воздушного отопления. Воздух на рециркуляцию забирается из рабочей зоны. Начальная скорость движения воздуха не более 12 м/с.
Решение. Принимаем, что воздухораспределители типа ВГК устанавливают вдоль продольной стены цеха (/ = 36 м).
Требуемая площадь поперечного сечения помещения, приходящаяся на один воздухораспределитель (рис. 12.3, б),
1,57 106 /OjVT36-6,2-5,1-0,79(13 + 33) \Т/ _
: 168,6 М2,
где т = 6,2; и = 5,1 (см. табл. 12.2); К = 1 (см. стр. 143) при предварительно принятых шести воздухораспределителях в ряду.
Рассчитаем шаг установки воздухораспределителей
b = 168,6/12 = 14,05 м.
Определим необходимое количество воздухораспределителей
Корректируем шаг установки b = 84/6 = = 14 м
и площадь поперечного сечения помещения, приходящуюся на один воздухораспределитель Fn = 12-14 = 168 м2.
Находим требуемую расчетную площадь воздухораспределителя
/ 0,7 V , Fy=168 _2— = о,57м2.
°\12-1/
Принимаем к установке воздухораспределители ВГК-2 (Fo = 0,64 м2) по типовым чертежам серии 4.904-68 (рис. 12.3, б). При этом высота установки воздухораспределителей должна быть не менее h = 2 + 0,3 У168 = = 5,9 м, а скорость выпуска воздуха составит
Рис. 12.2. План производственного цеха. Схема наклонной подачи воздуха агрегатами А02 6,3 01УЗ
Рис. 12.3. Схемы сосредоточенной нодачи воздуха агрегатами СТД-ЗООП (а) и воздухораспределителями ВГК-2 (0
Расход воздуха, подаваемого одним воздухораспределителем,
1^ = 3600 -0,64-11,3 = 26130 м3/ч.
Температура подаваемого воздуха будет равна
3,6-0,79-36288(13 + 33) п
= 13 + -- = 38,2 С.
01,2-26130-6
_ 0,7 /168 _”Т\0^64-
11,3 м/с.
ГЛАВА 13. ПАНЕЛЬНО-ЛУЧИСТОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Общие сведения
При панельно-лучистом отоплении средняя температура поверхностей в обслуживаемом помещении (включая температуру поверхности нагревательных приборов) выше, чем температура воздуха.
Панельно-лучистое отопление осуществляется с помощью встроенных, пристроенных или подвесных излучающих панелей. Встроенные и пристроенные излучающие панели представляют собой бетонные плиты, в массиве которых заделаны нагревательные элементы, как правило, металлические трубы. Можно также использовать полиэтиленовые трубы (из полиэтилена повышенной термопрочности), трубы из других материалов, каналы в панелях перекрытий и т. п. Бетонные отопительные панели часто совмещают с бетонными ограждающими конструкциями зданий из трехслойных плит.
Совмещение нагревательных элементов с ограждающими конструкциями повышает индустриальную готовность систем панельно-лучистого отопления с бетонными панелями, снижает металлоемкость, стоимость и трудовые затраты на их монтаж, обеспечивает повышенные санитарно-гигиенические показатели систем. Выбор способа обогрева помещений и схемы отопления с бетонными панелями зависит от конструктивно-планировочных решений зданий и технологии изготовления их элементов.
К недостаткам систем панельного отопления с нагревательными элементами в конструкциях относятся большая теплоемкость, затрудняющая индивидуальное регулирование теплоотдачи панелей, а также сложность ремонта и замены отдельных элементов системы.
В качестве теплоносителя при панельном отоплении, как правило, используется нагретая вода; можно использовать нагретый воздух в случае применения в качестве теплоотдающих плит перекрытий с пустотами. Водяные системы панельного отопления следует присоединять к источникам теплоснабжения с умягченной и деаэрированной водой, что необходимо для уменьшения внутренней коррозии труб и обеспечения длительного срока эксплуатации. Системы отопления с бетонными панелями, как правило, применяют в жилых и общественных зданиях, в промышленных зданиях-толь
ко в случае повышенных требований к чистоте воздуха в помещениях.
Подвесные излучающие панели состоят из греющих труб, экрана и тепловой изоляции. Экран крепится к трубам прижимным или сварным способом. Системы лучистого отопления с подвесными панелями обеспечивают равномерное распределение температуры воздуха в помещении, небольшую его подвижность, сокращающую перенос пыли и других вредностей. Система бесшумна в работе, не занимает полезной площади в рабочей или обслуживаемой зоне помещений, имеет срок службы более 15 лет.
Расход теплоты в системах лучистого отопления с подвесными излучающими панелями в среднем меньше, чем в других системах за счет равномерного распределения и снижения температуры воздуха в помещении на 2-3°С без ухудшения теплового состояния человека. Экономия теплоты до 20%.
К недостаткам систем следует отнести повышенную по сравнению с воздушным отоплением металлоемкость (до 2,5 раза), возможность ухудшения естественного освещения помещений с верхним светом вследствие затенения световых проемов панелями, невозможность обеспечения одинаковых санитарно-гигиенических условий на рабочих местах, расположенных на разных уровнях либо затененных конструкциями или оборудованием.
В качестве теплоносителя при отоплении подвесными излучающими панелями, как правило, используется вода с температурой до 150°С; можно использовать также пар, нагретый воздух или продукты сгорания.
Системы отопления с подвесными излучающими панелями, как правило, целесообразно применять в производственных помещениях высотой до 30 м и в помещениях общественных зданий (спортивные залы, выставочные павильоны) как вновь строящихся, так и реконструируемых.
Конструкцииотопительных панелей
и схемы систем
В зависимости от конструктивных особенностей и способа установки различают бетон-
Рис. 13.1. Типы бетонных отопительных панелейРис. 13.1. Типы бетонных отопительных панелей/-подоконная, 2-стеновая, 3 - потолочно-напольная, 4-плинтусная/-подоконная, 2-стеновая, 3 - потолочно-напольная, 4-плинтуснаяРис. 13.2. Нагревательные элементы в отопительных панелях а змеевиковый, б-регистровыйРис. 13.2. Нагревательные элементы в отопительных панелях а змеевиковый, б-регистровыйРис. 13.3. Стеновая совмещенная панель конструкции Челя-Рис. 13.3. Стеновая совмещенная панель конструкции Челя-бннскграждан проектабннскграждан проектаРис. 13.4. Подоконные приставные бетонные панелиРис. 13.4. Подоконные приставные бетонные панелиа-с односторонней теплоотдачей, б с двусторонней теплоотдачей, в-с двусторонней теплоотдачей и каналом для подачи подогретого наружного воздуха, /-тепловая изоляция, 2-кон- вективный канал, 3- отопительная панель, 4- приточный канал, 5-запорный клапан, б-металлический экрана-с односторонней теплоотдачей, б с двусторонней теплоотдачей, в-с двусторонней теплоотдачей и каналом для подачи подогретого наружного воздуха, /-тепловая изоляция, 2-кон- вективный канал, 3- отопительная панель, 4- приточный канал, 5-запорный клапан, б-металлический экранРис. 13.5. Плинтусная приставная бетонная панель1 - бетон, 2 концы стальных труб для присоединения к стояку, 3 тепловая изоляцияРис. 13.5. Плинтусная приставная бетонная панель1 - бетон, 2 концы стальных труб для присоединения к стояку, 3 тепловая изоляция
Рис. 13.1. Типы бетонных отопительных панелей
Рис. 13.1. Типы бетонных отопительных панелей
/-подоконная, 2-стеновая, 3 - потолочно-напольная, 4-плинтусная
/-подоконная, 2-стеновая, 3 - потолочно-напольная, 4-плинтусная
Рис. 13.2. Нагревательные элементы в отопительных панелях а змеевиковый, б-регистровый
Рис. 13.2. Нагревательные элементы в отопительных панелях а змеевиковый, б-регистровый
Рис. 13.3. Стеновая совмещенная панель конструкции Челя-
Рис. 13.3. Стеновая совмещенная панель конструкции Челя-
бннскграждан проекта
бннскграждан проекта
Рис. 13.4. Подоконные приставные бетонные панели
Рис. 13.4. Подоконные приставные бетонные панели
а-с односторонней теплоотдачей, б с двусторонней теплоотдачей, в-с двусторонней теплоотдачей и каналом для подачи подогретого наружного воздуха, /-тепловая изоляция, 2-кон- вективный канал, 3- отопительная панель, 4- приточный канал, 5-запорный клапан, б-металлический экран
а-с односторонней теплоотдачей, б с двусторонней теплоотдачей, в-с двусторонней теплоотдачей и каналом для подачи подогретого наружного воздуха, /-тепловая изоляция, 2-кон- вективный канал, 3- отопительная панель, 4- приточный канал, 5-запорный клапан, б-металлический экран
Рис. 13.5. Плинтусная приставная бетонная панель
1 - бетон, 2 концы стальных труб для присоединения к стояку, 3 тепловая изоляция
Рис. 13.5. Плинтусная приставная бетонная панель
1 - бетон, 2 концы стальных труб для присоединения к стояку, 3 тепловая изоляция
ные панели следующих типов (рис. 13.1): стеновые (подоконные и плинтусные), потолочные, напольные. В многоэтажных зданиях панели, размещаемые в междуэтажных перекрытиях, являются потолочно-напольными
Нагревательные элементы в бетонных отопительных панелях могут быть выполнены в виде змеевика или регистра (рис. 13.2). Змеевики обладают высоким гидравлическим сопротивлением и применяются в том случае, если имеется достаточное располагаемое давление. Для уменьшения сопротивления применяют змеевики с параллельными участками. В этом случае гидравлическая характеристика параллельных участков не должна отличаться более чем на 40% при движении воды сверху вниз и на 15% при движении воды снизу вверх и в горизонтальных системах. При горизонтальной укладке змеевика скорость теплоносителя должна быть не менее 0,25 м/с, чтобы исключить возможность образования воздушных пробок
Наибольшее распространение в жилищном строительстве получили стеновые совмещенные (рис. 13.3) и приставные подоконные панели (рис. 13.4). Плинтусные приставные панели (рис. 13.5) применяются в основном для отопления детских учреждений. Напольные панели используются для обогрева лестничных площадок, полов вестибюлей, реже в жилых помещениях Трубы, заделываемые в бетон, не должны иметь признаков коррозии. Нагревательные
элементы необходимо испытывать на гидравлическую плотность давлением 1,5 МПа (15 кгс/см2) в течение 10 мин. при этом максимальное гидростатическое давление в системе панельного отопления не должно превышать 1 МПа (10 кгс/см2).
Системы отопления со стеновыми и подоконными панелями могут быть одно- и двухтрубными. Применение стеновых панелей в однотрубной системе с П-образными стояками позволяет унифицировать нагревательные элементы по этажам.
Потолочно-напольные системы рекомендуется устраивать двухтрубными с нижней разводкой и опрокинутой циркуляцией, что обеспечивает свободное удаление воздуха. У каждого нагревательного элемента (змеевика или регистра), как правило, следует устанавливать регулировочные краны для обеспечения монтажной регулировки и возможности отключения не менее 30% поверхности нагрева. Плинтусные панели чаще всего соединяют в горизонтальные цепочки, которые подсоединяют к двухтрубным стоякам.
Средняя температура тср, °C, на поверхности бетонных отопительных панелей не должна
превышать:
для полов детских яслей-садов 24
жилых зданий 24
производственных помещений26
помещений с временным пребыванием людей 30
для потолков при высоте помещения,
2,5-2,8 28
2,9-3,0 30
3,1-3,4 33
3,5-6 36
для стен на высоте от поверхности пола: до 1 м 95
более 1 до 3,5 м 45
Температура на обогреваемой поверхности стен, расположенной выше 3,5 м от уровня цола, не нормируется.
Перепад температуры теплоносителя в однотрубных водяных системах со стеновыми или подоконными панелями составляет 105-70°, в двухтрубных 95-70°С. В потолочно-напольных системах, как правило, при меньших значениях начальной температуры и перепада температур эти параметры определяются из условия обеспечения допустимой температуры поверхности панелей и скорости движения воды в горизонтальных участках.
Рис. 13.6. Подвесные излучающие панели с гофрированным (а) и " плоским экраном (б)
7-труба; 2-экран; 3-тепловая изоляция
Подвесные излучающие панели состоят из труб в виде змеевиков или регистров, экрана (как правило, металлического) и тепловой изоляции (рис. 13.6). В водяных системах отопления с подвесными панелями диаметр греющих труб обычно принимается dy = 15-^20 мм, шаг труб s = 50 -г 200 мм. Экран выполняется из стального листа толщиной 0,2-1,0 мм или алюминия толщиной 0,1-0,5 мм.
Греющие трубы и экран панели следует окрашивать в темный цвет (степень черноты поверхности труб и экрана 8 ^ 0,8), например, грунтом ГФ-020. Целесообразно применять гофрированные экраны с высотой гофров Л = 20 -? 70 мм. В качестве теплоизоляции используются прошивные маты из минеральной ваты толщиной 0,05-0,1 м, перлитопластбетон толщиной 0,03-0,07 м и другие материалы.
Подвесные излучающие панели разработаны ЦНИИпромзданий, Гипронииавиапромом и ГПИ Сантехпроект. По расположению входного и выходного патрубков панели делятся на правые и левые. Подвесные панели устанавливают под перекрытием (горизонтальные панели), на стенах и колоннах (наклонные панели). Панели соединяют в ленты на сварке, чередуя правые и левые. Крепятся панели к фермам, покрытию, стенам, колоннам с помощью специально предусмотренных в конструкции эле-
Рис. 13.7. Размещение подвесных излучающих потолочных (7) и настенных (2) панелей в помещении
ментов. Способ крепления выбирается в зависимости от конкретных условий.
Компенсацию теплового удлинения трубопроводов в системах со змеевиковыми панелями обеспечивает соединение греющих труб; в системах с панелями в виде регистров - устройства, рассмотренные в гл. 10.
Выбор возможных вариантов размещения подвесных панелей в помещении обусловлен требованиями по равномерности облучения рабочей зоны и равномерного распределения температуры воздуха по высоте, позволяющей уменьшить теплопотери через стены и покрытие помещения.
Панели, устанавливаемые на наружных стенах (колоннах), размещают равномерно по периметру рабочей зоны в один ряд на высоте 3-4 м от пола под углом 45° на расстоянии до 2 м между краями.
Горизонтальные панели размещают равномерно выше мостовых кранов. Расстояние между панелями в ленте и между лентами устанавливается из условия соблюдения соот-
Рис. 13.8. Зависимость расстояния от крайних подвесных излучающих панелей до стен /3 от высоты их подвески А„н
ношения /12/^Пан < 1,0 (Рис- 13.7). Расстояние между крайними горизонтальными панелями и стеной помещения определяют по рис. 13.8.
Системы отопления с подвесными излучающими панелями обычно устраивают горизонтальными однотрубными со встречным движением теплоносителя в соседних ветвях (см. рис. 13.7). В качестве теплоносителя используется высокотемпературная вода (150-70°С). Максимально допустимая температура поверхности панелей определяется расчетом.
Тепловой расчет
панельно-лучистого отопления
После определения теплопотерь каждого помещения Q, Вт (ккал/ч) (расчет теплопотерь помещений с подвесными излучающими панелями проводят без учета повышения температуры внутреннего воздуха по высоте), намечают схемы размещения теплоотдающих поверхностей и нагревательных элементов. Теплоотдачу отопительных панелей, теплотехнические характеристики которых известны, определяют по расчетной разности температур Az = zcp — ZB.
Теплоотдача бетонных панелей, совмещенных с ограждающими конструкциями, определяется расчетом.
Расчет вертикальныхотопительных панелей
с односторонней теплоотдачей
Вертикальные бетонные отопительные панели с односторонней теплоотдачей в помещение в большинстве случаев представляют собой панели наружных стен, во внутренний слой тяжелого бетона которых замоноличены нагревательные элементы: участки стояков, змеевики или регистры, размещаемые в подоконной части наружных стен (рис. 13.9).
Рис. 13.9. Размещение нагревательных элементов в наружной стеновой панелиРис. 13.9. Размещение нагревательных элементов в наружной стеновой панели
Рис. 13.9. Размещение нагревательных элементов в наружной стеновой панели
Рис. 13.9. Размещение нагревательных элементов в наружной стеновой панели
Теплоотдача в помещение (лицевая теплоотдача) 1 м трубы в бетоне qnwi, Вт/м [(ккал/(ч-м)], определяется по формуле
Члищ = q&iKGKxK§,(13.1)
где ^-теплоотдача 1 м трубы нагревательного элемента, определяемая по табл. 13.1 или по формуле
55, = 1,16[0,96(?ср — 7В/— 4,8] х
(13.2)
\0,954
1,13-0,13-к0^-0’1»/5dj
KG, Кх и Kg-поправочные коэффициенты, учитывающие расход теплоносителя через трубы нагревательного элемента G, кг/с (кг/ч), коэффициент теплопроводности X, Вт/(м-°С) [ккал/(ч-м-°C)] и толщину слоя бетона 5, м, в который замоноличены трубы; ^-средняя температура теплоносителя, °C; tB-температура воздуха в помещении, °C; Л-расстояние от оси замоноличенной трубы до внутренней поверхности стены, м; </н-наружный диаметр замоноличенной трубы, м; я-коэффициент, принимаемый в зависимос-
ного элемента, м, зависящая от расстояния С от оси рассчитываемого участка трубы нагревательного элемента до границы поверхности теплоотдачи.
Для определения границ поверхности теплоотдачи различают следующие случаи расположения нагревательных элементов.
Рассматриваемая труба находится между двумя другими трубами (рис. 13.10, а). В этом случае значение С принимается равным половине среднего (с учетом уклонов) расстояния между осями двух смежных труб.
С одной или обеих сторон рассматриваемой трубы отсутствуют другие трубы (рис. 13.10, б). Значение С равно расстоянию от оси трубы до соответствующего торца наружной стеновой панели с учетом четвертей и ширины оконных (балконных) откосов от поверхности стены до оконных (балконных) коробок. Оконные откосы, изолированные деревянными подоконными досками, при определении С не учитываются.
Рассматриваемая труба находится в замыкающих участках П-образных контуров (рис. 13.10, в). Значение С внутри контура принимается равным 0,1 м.
Калачи змеевиков, отводы или отогнутые под прямым углом трубы нагревательных элементов (при условии, что длина этих труб не превышает 0,4 м) рассчитывают совместно с ближайшими участками нагревательного элемента (с одинаковым значением С, определенным для участка большей длины).
ТАБЛИЦА 13.1ТАБЛИЦА 13.1ТЕПЛООТДАЧА ТРУБ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВТЕПЛООТДАЧА ТРУБ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВпри ширине поверхности S, мм100200300400100200300400166,4100,964,51,562,194,4257,887,8116,9126,966,4102,9119,1129,3109,3118,662,197,7113122,7101,6110,457,891,1105,4114,4181,3123,569,51,576,1115,6270,7107,5143155,381,3125,9145,7158,3133,9145,376,1119,6138,4150,1124,413 5,170,711,4129140ти от диаметра труб нагревательного элемента: при dy = 10, 15 и 20 мм коэффициент а соответственно равен 0,78; 0,9 и Р,95; S-расчетная ширина поверхности теплоотдачи (шага) участка трубы нагреватель-равным 0,2 м, расстояние свыше 0,2 м не учитывается. При Ct = С2; S = С\ + С2; если С, и С2 ^ 0,2 м (даже при Сг ^ С2) значение S принимается равным 0,4 м.при ширине поверхности S, мм100200300400100200300400166,4100,964,51,562,194,4257,887,8116,9126,966,4102,9119,1129,3109,3118,662,197,7113122,7101,6110,457,891,1105,4114,4181,3123,569,51,576,1115,6270,7107,5143155,381,3125,9145,7158,3133,9145,376,1119,6138,4150,1124,413 5,170,711,4129140ти от диаметра труб нагревательного элемента: при dy = 10, 15 и 20 мм коэффициент а соответственно равен 0,78; 0,9 и Р,95; S-расчетная ширина поверхности теплоотдачи (шага) участка трубы нагреватель-равным 0,2 м, расстояние свыше 0,2 м не учитывается. При Ct = С2; S = С\ + С2; если С, и С2 ^ 0,2 м (даже при Сг ^ С2) значение S принимается равным 0,4 м.Теплоотдача, Вт/м, 1 м труб диаметром, ммТеплоотдача, Вт/м, 1 м труб диаметром, ммМаксимальное значение С принимается
ТАБЛИЦА 13.1
ТАБЛИЦА 13.1
ТЕПЛООТДАЧА ТРУБ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ТЕПЛООТДАЧА ТРУБ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
при ширине поверхности S, мм
100200
300400100200300400
166,4100,9
64,51,562,194,4
257,887,8
116,9126,966,4102,9119,1129,3
109,3118,662,197,7113122,7
101,6110,457,891,1105,4114,4
181,3123,5
69,51,576,1115,6
270,7107,5
143155,381,3125,9145,7158,3
133,9145,376,1119,6138,4150,1
124,413 5,170,711,4129140
ти от диаметра труб нагревательного элемента: при dy = 10, 15 и 20 мм коэффициент а соответственно равен 0,78; 0,9 и Р,95; S-расчетная ширина поверхности теплоотдачи (шага) участка трубы нагреватель-
равным 0,2 м, расстояние свыше 0,2 м не учитывается. При Ct = С2; S = С\ + С2; если С, и С2 ^ 0,2 м (даже при Сг ^ С2) значение S принимается равным 0,4 м.
при ширине поверхности S, мм
100200
300400100200300400
166,4100,9
64,51,562,194,4
257,887,8
116,9126,966,4102,9119,1129,3
109,3118,662,197,7113122,7
101,6110,457,891,1105,4114,4
181,3123,5
69,51,576,1115,6
270,7107,5
143155,381,3125,9145,7158,3
133,9145,376,1119,6138,4150,1
124,413 5,170,711,4129140
ти от диаметра труб нагревательного элемента: при dy = 10, 15 и 20 мм коэффициент а соответственно равен 0,78; 0,9 и Р,95; S-расчетная ширина поверхности теплоотдачи (шага) участка трубы нагреватель-
равным 0,2 м, расстояние свыше 0,2 м не учитывается. При Ct = С2; S = С\ + С2; если С, и С2 ^ 0,2 м (даже при Сг ^ С2) значение S принимается равным 0,4 м.
Теплоотдача, Вт/м, 1 м труб диаметром, мм
Теплоотдача, Вт/м, 1 м труб диаметром, мм
Рис. 13.10. Расчетные схемы нагревательного элемента для определения границ иоаерхности теплоотдачи 1-2, 2-3; 7-3-расчетные участки
ТАБЛИЦА 13.2
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА К, НА ТОЛЩИНУ СЛОЯ БЕТОНА
S, мм
W„
Значения Кг при трубах dy, мм
15
20
при толщине слоя бетона 6, мм
90-70
60
50
40
90-70
60
50
100
1
1
0,99
0,98
0,97
1
0,99
0,98
1,5
2
1
1
0,99
0,98
-
1
1
-
-
200
1
1
0,98
0,97
0,96
1
0,97
0,95
1,5 2
1
1
0,91
0,90
-
1
1
-
-
300
1
0,99
0,97
0,95
0,95
0,98
0,96
0,94
1,5
0,99
0,91
0,89
—
0,98
—
—
2
0,98
-
-
0,97
-
400
1
0,97
0,95
0,92
0,91
0,97
0,94
0,91
1,5
0,97
0,87
0,86
—
0,96
—
2
0,96
-
-
-
0,96
-
-
Если труба расположена несимметрично
относительно границ поверхности теплоотдачи (причем Сг + С2, а С\ или С2 < 0,2 м), значение ^лиц,, Вт/м [ккал/(ч-м)], определяется по формуле
?лИц( = (?$1 + &2)/2,(133)
где qSi и q$2 - теплоотдача, Вт/м [ккал/(чм)], условных симметрично расположенных нагревательных элементов при St = 2С, и $2 = 2С2.
Значения поправочных коэффициентов KG, К§ и Кх определяют по рис. 13.11, 13.12 и по табл. 13.2.
Рис. 13.11. Зависимость поправочного коэффициента Кс от расхода воды G при различных диаметрах труб нагревательных элементов
Рис. 13.12. Зависимость поправочного коэффициента Кх от теплопроводности бетона Х6 при различных расстояниях между трубами S
Общая полезная теплоотдача ^пол, Вт/м [ккал/(ч м)], замоноличенного в наружную стену нагревательного элемента, определяется по формуле
Чпот = Ялнш + 9тш> (13.4)
где ^тш- расчетные теплопотери части наружной стены, прогреваемой 1 м нагревательного элемента, Вт/м [ккал/ (ч ■ м)],
9inl = KCIS(/B-U; (13.5)
Кст - коэффициент теплопередачи участка наружной стены, в который замоноличены трубы, Вт/(м2 °С) [ккал/ (ч ■ м2 ■ °C)]; tH - расчетная температура наружного воздуха, °C.
Суммарный расход теплоты ?общ, Вт/м [ккал/ (ч • м)], с учетом бесполезных потерь теплоты в сторону наружного воздуха составляет
9о6щ< = (1 - ^-Упол’(13-6)
Рис. 13.13. Зависимость относительных дополнительных потерь тепла q от коэффициента теплопередачи наружной стены КстРис. 13.13. Зависимость относительных дополнительных потерь тепла q от коэффициента теплопередачи наружной стены Кстгде q-относительная величина дополнительных потерь теплоты
Рис. 13.13. Зависимость относительных дополнительных потерь тепла q от коэффициента теплопередачи наружной стены Кст
Рис. 13.13. Зависимость относительных дополнительных потерь тепла q от коэффициента теплопередачи наружной стены Кст
- ^тыл/ ^гшq =;
9пол1
(13.7)(13.7)Чтыш-теплоотдача 1 м нагревательного элемента в сторону наружного воздуха, Вт/м [ккал/(ч ■ м)].
(13.7)
(13.7)
Значение q при применении трехслойных наружных панелей определяют по рис. 13.13; оно, как правило, не должно превышать 0,1.
Общая полезная теплоотдача всех нагревательных элементов, замоноличенных в наружную стену, QnoJ1, Вт/[ккал/(ч-м)], составляет
бпол = ^ЛполЛлО(13.8)
1
где /эл,-общая длина ьго нагревательного элемента, м.
Расчет горизонтальныхотопительных панелей
с двусторонней теплоотдачей
Горизонтальные бетонные отопительные панели с двусторонней теплоотдачей в большинстве случаев представляют собой панели перекрытий с замоноличенными в массив или уложенными в слой бетона над или под панелью нагревательными элементами-трубными змеевиками или регистрами.
Расчетная схема горизонтальной панели показана на рис. 13.14. Шаг труб (расчетную поверхность теплоотдачи) S, м, в зависимости
Рис. 13.14. Расчетная схема размещения нагревательных элементов в конструкции перекрытия (сплошная плита)/-конструкция пола; 2-тяжелый бетон; 3 нагревательные элементыРис. 13.14. Расчетная схема размещения нагревательных элементов в конструкции перекрытия (сплошная плита)/-конструкция пола; 2-тяжелый бетон; 3 нагревательные элементыот расстояния С от оси рассчитываемого участка трубы определяют так же, как и при расчете вертикальных отопительных панелей. Для плит перекрытий максимальное значение С = 0,4 м, для плит покрытий С = 0,3 м. При определении длины труб П-образных контуров нагревательных элементов из длины каждого участка такого контура вычитается 0,125 (С\ 4- С2) предыдущего по ходу теплоносителя участка.
Рис. 13.14. Расчетная схема размещения нагревательных элементов в конструкции перекрытия (сплошная плита)
/-конструкция пола; 2-тяжелый бетон; 3 нагревательные элементы
Рис. 13.14. Расчетная схема размещения нагревательных элементов в конструкции перекрытия (сплошная плита)
/-конструкция пола; 2-тяжелый бетон; 3 нагревательные элементы
Теплоотдача 1 м трубы с поверхности потолков #пт, Вт/м [ккал/(ч-м)], составляет
<Г = q^K^KVK^emKRKdKGKr, (13.9)
где ба,-теплоотдача 1 м трубы с поверхности потолка базисной конструкции, Вт/м [ккал/(ч-м)] (рис. 13.15).
Значения поправочных коэффициентов К™ определяют по табл. 13.3, коэффициентов К”т, Ксмещ, KR, Kd, KG, Кг (только для плит покрытий)-по табл. 13.4.
Теплоотдача 1 м трубы с поверхности пола упл, Вт/м [ккал/(ч-м)], составляет
Е^ПЛ Е^ПЛ Е^ПЛ
опл = а^а™™- й \ (13 101 " fc'nT'"общ Чпт/’
Гхсмещt
где ^„бщ- суммарная теплоотдача 1 м трубы с поверхности потолка и пола, Вт/м [ккал/(ч-м)]
9общ О^ТЗЛиГ^^ ’(13.11)
К§л; Ку1; Ксмсщ-поправочные коэффициенты, определяемые по табл. 13.4 и 13.5.
Если вместо плит перекрытий используются пустотелые настилы толщиной 0,22 м, то нагревательные элементы замоноличивают в специальный слой тяжелого бетона, размещаемого поверх настила (рис. 13.16, а) или под ним (рис. 13.16,6). Теплоотдача плит перекрытий в этих случаях вычисляется по формулам
ТАБЛИЦА 13.3
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА К”1
S м
Значения К^т при толщине слоя бетона 5, мм
50
100
160
при Jy,
ММ
15
20
15, 20 и 25
15
20
25
0,2
0,98
0,98
1
0,93
0,93
0,93
0,4
0,92
0,96
1
1
1
0,99
0,5
0,89
0,92
1
1,02
1
0,99
0,6
0,88
0,9
1
1,03
1
0,99
0,7
0,87
0,89
1
1,04
1
1
0,8
0,86
0,89
1
1,04
1,02
1,01
ТАБЛИЦА 13.4
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОПРАВОЧНЫХКОЭФФИЦИЕНТОВ
Формулы для определения поправочного коэффициентаПределы применения формулКТ = 0,48 Х6ет + 0,510,7 < Х6с1 « 1,9К5Л = 0,21 Х6ет + 0,780,7 « Х6ет ^ 1,9К, =0,12 R„, + 0,860,2 ^ R„, < 0,9К4 = 0,64 ^ 14717 ^J„^ 33,5Ко = 4,57 10 4 G + 0,9220 G 140KG = 2,44 10 5 G + 0,98140 < G < 820Кс = 1G > 820Kr = 1 — 3,5 10 3 ‘.tzIl0<—-<35К"ещ = 0,852 + 0,214$ +0,25 ^ — ^ 0,5А \ /\+ — -0,250,51 — 0,635 $\Иг)\/К”еш= 1,11 -0,11 ^0,5 ^ — ^ 1Л2к™ещ = 0,17 $ + 0,93— = 0,25а2^смещ1hv ^ А2Формулы для определения поправочного коэффициентаПределы применения формулКТ = 0,48 Х6ет + 0,510,7 < Х6с1 « 1,9К5Л = 0,21 Х6ет + 0,780,7 « Х6ет ^ 1,9К, =0,12 R„, + 0,860,2 ^ R„, < 0,9К4 = 0,64 ^ 14717 ^J„^ 33,5Ко = 4,57 10 4 G + 0,9220 G 140KG = 2,44 10 5 G + 0,98140 < G < 820Кс = 1G > 820Kr = 1 — 3,5 10 3 ‘.tzIl0<—-<35К"ещ = 0,852 + 0,214$ +0,25 ^ — ^ 0,5А \ /\+ — -0,250,51 — 0,635 $\Иг)\/К”еш= 1,11 -0,11 ^0,5 ^ — ^ 1Л2к™ещ = 0,17 $ + 0,93— = 0,25а2^смещ1hv ^ А2ТАБЛИЦА 13.5ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Л$лТАБЛИЦА 13.5ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Л$лRM Значения К™ при толщине слоя бетона 5, мм х^!50100160
Формулы для определения поправочного коэффициента
Пределы применения формул
КТ = 0,48 Х6ет + 0,51
0,7 < Х6с1 « 1,9
К5Л = 0,21 Х6ет + 0,78
0,7 « Х6ет ^ 1,9
К, =0,12 R„, + 0,86
0,2 ^ R„, < 0,9
К4 = 0,64 ^ 147
17 ^J„^ 33,5
Ко = 4,57 10 4 G + 0,92
20 G 140
KG = 2,44 10 5 G + 0,98
140 < G < 820
Кс = 1
G > 820
Kr = 1 — 3,5 10 3 ‘.tzIl
0<—-<35
К"ещ = 0,852 + 0,214$ +
0,25 ^ — ^ 0,5
А \ /\
+ — -0,250,51 — 0,635 $
\Иг)\/
К”еш= 1,11 -0,11 ^
0,5 ^ — ^ 1
Л2
к™ещ = 0,17 $ + 0,93
— = 0,25
а2
^смещ1
hv ^ А2
Формулы для определения поправочного коэффициента
Пределы применения формул
КТ = 0,48 Х6ет + 0,51
0,7 < Х6с1 « 1,9
К5Л = 0,21 Х6ет + 0,78
0,7 « Х6ет ^ 1,9
К, =0,12 R„, + 0,86
0,2 ^ R„, < 0,9
К4 = 0,64 ^ 147
17 ^J„^ 33,5
Ко = 4,57 10 4 G + 0,92
20 G 140
KG = 2,44 10 5 G + 0,98
140 < G < 820
Кс = 1
G > 820
Kr = 1 — 3,5 10 3 ‘.tzIl
0<—-<35
К"ещ = 0,852 + 0,214$ +
0,25 ^ — ^ 0,5
А \ /\
+ — -0,250,51 — 0,635 $
\Иг)\/
К”еш= 1,11 -0,11 ^
0,5 ^ — ^ 1
Л2
к™ещ = 0,17 $ + 0,93
— = 0,25
а2
^смещ1
hv ^ А2
ТАБЛИЦА 13.5
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Л$л
ТАБЛИЦА 13.5
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Л$л
при шаге S м
0,2 0,4 0,6 0,80,2 0,80,2 0,4 0,6 0,8
0,2210,950,910,9111,041,051,05
0,5610,950,880,811,011,061,081,08
0,860,960,880,790,7911,011,11,141,14
(13 9) и (13 10) с учетом поправочных коэффициентов Кпуст, определяемых по табл. 13 6.
Рис. 13.15. Зависимость теплоотдачи базисной конструкции плиты перекрытия ^> от разности гср — t,Рис. 13.15. Зависимость теплоотдачи базисной конструкции плиты перекрытия ^> от разности гср — t,Рис. 13.16. Расчетные схемы размещения нагревательных элементов поверх нерекрытия (а) и под перекрытием (б)Рис. 13.16. Расчетные схемы размещения нагревательных элементов поверх нерекрытия (а) и под перекрытием (б)/-конструкция пола, 2-дополнительный слой тяжелого бетона, 3-пустотная плита перекрытия, 4-нагревательные элементы
Рис. 13.15. Зависимость теплоотдачи базисной конструкции плиты перекрытия ^> от разности гср — t,
Рис. 13.15. Зависимость теплоотдачи базисной конструкции плиты перекрытия ^> от разности гср — t,
Рис. 13.16. Расчетные схемы размещения нагревательных элементов поверх нерекрытия (а) и под перекрытием (б)
Рис. 13.16. Расчетные схемы размещения нагревательных элементов поверх нерекрытия (а) и под перекрытием (б)
ТАБЛИЦА 13.6 ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА
КонструкцияКонструкцияЗначения Кпуст
Конструкция
Конструкция
потолка пола
Стой тяжелого бетона, в который замо-
0,63
1,05
ноличены трубы, размещаемый поверх
пустотного настила
То же, под пустотным настилом
1,08
0,83
При размещении нагревательных элементов в плитах покрытий (чердачных или бесчер- дачных) происходят дополнительные потери теплоты в сторону наружного воздуха, относительная величина которых определяется по формуле ,
-7 = 0,317?™^,(13 12)
где Лконстр-термическое сопротивление слоев конструкции покрытия, м2 ■ °С/Вт (м2 ■ ч • °С/ккал).
Расход теплоносителя, подаваемого в нагревательные элементы покрытия, Gr, кг/ч, равен
_ 3,6QTn(l + д) срА?н_ 3,6QTn(l + д) срА?нД/в- перепад температуры теплоносителя, принятый для нагревательных элементов покрытия, °C, бтп-теплопотери, возмещаемые нагревательными элементами в плитах покрытия, Вт (ккал/ч); ср - теплоемкость теплоносителя, кДж/(кг °C) [ккал/(кг-°C)]; для воды ср = 4,19 кДж/ (кг ■ °C).
_ 3,6QTn(l + д) срА?н
_ 3,6QTn(l + д) срА?н
Среднюю температуру поверхности потолка т"р и пола Тер, °C, значение которой не должно превышать нормируемых, определяют по формулам:
т^ = /в + ~;т^ = /в + ~;-пл плТер — «в +’-пл плТер — «в +’(13.14)(13.15)(13.14)(13.15)где qm и qnn - теплоотдача обогреваемой поверхности потолка и пола, Вт/м2 [ккал/ (м2 ■ ч)]
т^ = /в + ~;
т^ = /в + ~;
-пл пл
Тер — «в +’
-пл пл
Тер — «в +’
(13.14)
(13.15)
(13.14)
(13.15)
Чт = <П8;(13.16)
^л = ?п75;(13.17)
апт и апл-коэффициенты теплоотдачи поверхности потолка и пола, Вт/ (м2 • °C) [ккал/ (ч м2 ■ °C)]
anT = CnpZ>+ 1,16№-и0,33; (13.18) апл = Спр6 + 2,16№-и°'33; (13-19)
Спр к 5,0-приведенный коэффициент излучения, Вт/м2(К/100) [ккал/м2-ч(К/100)], Ь-температурный фактор
b % 0,81 + 0,005 (тср + т™);(13.20)
тср- средняя температура теплоотдающей поверхности, °C; Тср"-средняя температура внутренних поверхностей ограждений помещения, °C.
Для средней температуры коэффициенты теплоотдачи, а также теплоотдача поверхностей ограждений в помещении могут быть приняты по табл. 13.7. Зная теплоотдачу поверхности потолка дт или пола дпв, по табл. 13.7 находят соответствующую теплоотдачу и разность температур А/ = тп — tB теплоотдающей поверхности тп и воздуха в помещении tB.
Средняя температура теплоотдающей поверхности
тСр = Тп = ^в + А/.(13.21)
= тп - гВ ^пт9„т“пл9„„“ст9ст26,412,87,6515,47,0214,146,8327,38,42347.6330,567,15438,98538,064987,42599,42748,4267107,65779,8988,7387127,859410,131219108148,0411310,441479,23129168,2113110,731729,47152188,3715010,991989,69174208,5617111,272269,9198228,719211,5125410,11222248,8421211,7228110,32248269,022351231210,53273289,2125812,2534310,73300309,3528012,4837410,91327= тп - гВ ^пт9„т“пл9„„“ст9ст26,412,87,6515,47,0214,146,8327,38,42347.6330,567,15438,98538,064987,42599,42748,4267107,65779,8988,7387127,859410,131219108148,0411310,441479,23129168,2113110,731729,47152188,3715010,991989,69174208,5617111,272269,9198228,719211,5125410,11222248,8421211,7228110,32248269,022351231210,53273289,2125812,2534310,73300309,3528012,4837410,91327ТАБЛИЦА 13.7ТАБЛИЦА 13.7ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ а, Вт/(м2 °C), И ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА q, Вт/м2, ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОТОЛКА, ПОЛА И СТЕНЫЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ а, Вт/(м2 °C), И ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА q, Вт/м2, ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОТОЛКА, ПОЛА И СТЕНЫУчитывая достаточно низкие значения нормируемой температуры поверхности пола и потолка, в ряде случаев приходится решать обратную задачу-по заданному конструктивному решению заделки труб находить среднюю температуру теплоносителя /ср, при которой значения температуры поверхности тср не превышают нормируемых. В этом случае из формулы (13.9) находят ^з, а затем определяют /ср, °C
= тп - г
В ^пт
9„т
“пл
9„„
“ст
9ст
2
6,4
12,8
7,65
15,4
7,02
14,1
4
6,83
27,3
8,42
34
7.63
30,5
6
7,15
43
8,98
53
8,06
49
8
7,42
59
9,42
74
8,42
67
10
7,65
77
9,8
98
8,73
87
12
7,85
94
10,13
121
9
108
14
8,04
113
10,44
147
9,23
129
16
8,21
131
10,73
172
9,47
152
18
8,37
150
10,99
198
9,69
174
20
8,56
171
11,27
226
9,9
198
22
8,7
192
11,51
254
10,11
222
24
8,84
212
11,72
281
10,32
248
26
9,02
235
12
312
10,53
273
28
9,21
258
12,25
343
10,73
300
30
9,35
280
12,48
374
10,91
327
= тп - г
В ^пт
9„т
“пл
9„„
“ст
9ст
2
6,4
12,8
7,65
15,4
7,02
14,1
4
6,83
27,3
8,42
34
7.63
30,5
6
7,15
43
8,98
53
8,06
49
8
7,42
59
9,42
74
8,42
67
10
7,65
77
9,8
98
8,73
87
12
7,85
94
10,13
121
9
108
14
8,04
113
10,44
147
9,23
129
16
8,21
131
10,73
172
9,47
152
18
8,37
150
10,99
198
9,69
174
20
8,56
171
11,27
226
9,9
198
22
8,7
192
11,51
254
10,11
222
24
8,84
212
11,72
281
10,32
248
26
9,02
235
12
312
10,53
273
28
9,21
258
12,25
343
10,73
300
30
9,35
280
12,48
374
10,91
327
ТАБЛИЦА 13.7
ТАБЛИЦА 13.7
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ а, Вт/(м2 °C), И ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА q, Вт/м2, ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОТОЛКА, ПОЛА И СТЕНЫ
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ а, Вт/(м2 °C), И ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА q, Вт/м2, ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОТОЛКА, ПОЛА И СТЕНЫ
^р о^е1,1^-0,1^ + ?в + 5‘ (13-22)
По средней температуре теплоносителя /ср, расходу G, кг/ч, и скорости воды в горизонтальных участках труб не менее 0,25 м/с определяют:
перепад температуры теплоносителя А/, °C:
=(13.23)
начальную температуру теплоносителя tr, °C:
(13.24)
конечную температуру теплоносителя t0, °C:
3 6опт/
=(13'25)
где /-длина труб, м, q"T - теплоотдача 1 м трубы с поверхности потолка, Вт/м [ккал/(ч м)].
ТАБЛИЦА 13.8
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДВЕСНЫХ ИЗЛУЧАЮЩИХ ПАНЕЛЕЙ
ПоказателиПоказателиТип излучающей панели с экраном
Показатели
Показатели
плоским длинойгофрированным длиной
2 м
4 м*
2м*
ПЛО-11,5-5
Габариты а х Ь х с, м
1,89 х 0,727 х 0,18
3,89 х 0,727 х 0,18
2,0 х 1,0 х 0,125
2,3 х 0,6 х 0,1
Масса панели (без воды), кг
39
76,54
57,3
24
Диаметр греющих труб d, мм
25 х 2
25 х 2
25 х 2
15
Общая теплоотдача горизонтальной
панели (при ?т = 150 — 70 °C) Qn, Вт
Доля лучистой составляющей теплоотдачи Ч* панелей
1140
2250
1560
1080
горизонтальных
0,63
0,63
0,63
0,63
наклонных
0,45
0,45
0,45
0,45
Приведенный коэффициент гидравлического сопротивления ^
1 2
8,5****
42,8
43
Средняя относительная избыточная темпе-
0,68
0,68
0,77
0,77
ратура поверхности панели к - tJtT-tBU
Расчет подвесныхизлучающих панелей
Характеристики подвесных излучающих панелей приведены в табл. 13.8.
При расчете определяют число настенных и потолочных панелей в помещении и проверяют выполнение требований равномерности распределения температуры воздуха по высоте и допустимого облучения человека потолочными панелями. Общую теплоотдачу подвесных излучающих панелей gnH, Вт (ккал/ч), вычисляют по формуле
<3„н=К1К2етп,(13.26)
где Qrn-расчетная потребность помещения в теплоте, Вт (ккал/ч); Кх и К2-коэффициенты, значения которых определяют по табл. 13.9 и 13.10.
ТАБЛИЦА 13.9
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Кх
Отношение ширины помещения к высоте подвески панелей, AjH
Значения Кх при кратности инфильтрационного воздухообмена К, 1/ч
0
0,25
0,5
г
0,90
0,88
0,86
3
0,88
0,85
0,83
5
0,86
0,83
0,80
10
0,86
0,82
0,78
ТАБЛИЦА 13.10
ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА Кг
Высота подвески панелей _
Н, м
Значения Кг при влагосодержании воздуха в
2
помещении, г/кг сухого воздуха
10
4
6
8
3
1,01
1,01
1,02
1,02
1,03
5
1,01
1,02
1,03
1,03
1,04
10
1,02
1,03
1,04
1,04
1,05
20
1,03
1,04
1,05
1,05
1,06
30
1,04
1,05
1,05
1,06
1,06
Расчетную теплоотдачу потолочной панели qm в зависимости от разности средней температуры теплоносителя (?г — (0)/2 и температуры воздуха (в определяют по рис. 13.17.
В зависимости от схемы размещения панелей в помещении определяют число настенных панелей ист и их суммарную теплоотдачу QCT, Вт (ккал/ч):
ес1=1,Члпт. (13.27)
Число настенных панелей ограничивается исходя из условия, что их теплоотдача не должна превышать 40% общей теплоотдачи подвесных панелей
<2CI/QnH < ОД (13.28)
Число потолочных излучающих панелей
«ni = (Q™-Q=T)/^T.(13.29)
Число потолочных панелей не должно превышать максимально допустимого п™тах, т. е.
ипт < и^*;(13.30)
Пптах = (0,5 +,(13.31)
где QB1-потери теплоты через ограждения помещения, расположенные выше уровня подвески панелей, Вт (ккал/ч); у-доля лучистой теплоотдачи панели от общей (см. табл. 13.8); В/Н-ширина и высота помещения, м.
При невыполнении условия (13.30) следует увеличить число настенных панелей
П§™ = (ипт - n^yiA (13.32)
если это возможно при соблюдении условия (13.29), либо отказаться от использования подвесных панелей для отопления.
Допустимая облученность человека потолочными панелями определяется выполнением условия
Фч-п < Фтах*(13.33)
Максимально допустимый коэффициент облученности человека потолочными панелями Фтах определяют по рис. 13.18 в зависимости от средней температуры излучающих панелей tcJ, °C:
^пр = /в + 9^к^о_?ву(13.34)
Действительный коэффициент облученности человека (рч_п равен
И р
Фч_п = 4<рч_пт^,(13.35)
где ф„_пт-коэффициент облученности человека с площади поверхности потолка ЕПТ (рис. 13.19); Fn-площадь поверхности потолочной панели, м2, определяемая по табл. 13.8.
Если условие (13.33) не выполняется, использовать подвесные панели не следует.
Пример 13.1. Определить лицевую, полезную и общую теплоотдачу стеновой бетонной отопительной панели (см. рис. 13.2) для следующих условий: dvc = 20 мм; 6 = 100 мм; А = 40 мм; Х= 1,1 Вт/(м2-°С); Кст = 0,75 Вт/(м2 ■ °C); Zcp = = 64,5°С; Az = t, - t, = 42“С; G = 80 кг/ч.
Длина и шаг труб средних: Ц = 4,8 м; S3 = 0,1 м; крайних: /2 = 9,6 м, $2 — Ф20 м; одиночных: 73 = 9,2 м; $3 = 0,35 м.
Определим лицевую теплоотдачу нагревательных элементов панели по формуле (13.1):
105 + 114,4
по табл. 13.1 q„ =57,8; q =91,1; qt ==
8i 32832
= 109,9; по рис. 13.11 KG = 0,96; по рис. 13.12 К^ =0,97;
Рис. 13.17. График для определения теплоотдачи потолочных подвесных излучающих панелей qnT
7 и 3 с плоским экраном F„ = 2,84 и 1,38 м2; 2 с гофрированным экраном Fn = 2,0 м2; 4 - ПЛО 11,5 5. F„ = 1,38 м2
К^2 = 0,94; К^3 = 0,93; по табл. 13.2 (при h/d=2) Kg, = 1; К52 = 1; ^53 = 0,97; 9лнц1 = 57,8-0,96-0,97-1 = 53,8; Д3 = = 91,1 0,96 0,941 = 82,2; ?лиц3 = 109,9 0,96-0,93-0,97 = 95,2.
Общая лицевая теплоотдача нагревательных элементов составит:
блищ = 53,8-4,8 = 258,2; <Злиц2 = 82,2-5,6 = 460,3;
блицэ = 95,2-9,2 = 875,8; <2ЛИЦ = 1594,3 Вт.
Определим полезную теплоотдачу нагревательных элементов панели по формуле (13.4):
4тп1 = 0,75-0,1-42 = 3,1; ?та2 = 0,75-0,2-42 = 6,2;
?тп3 = 0,75-0,35-42 = 11;
9пол1 = 53,8 + 3,1 = 56,9; ?пол2 = 82,2 + 6,2 = 88,4;
9Полз = 95,2 + 11 = 106,2.
Общая полезная теплоотдача нагревательных элементов составит:
Рис. 13.18. Зависимость средней температуры поиерхности /пр панели от максимального коэффициента облученности челоаека панелями фшахРис. 13.18. Зависимость средней температуры поиерхности /пр панели от максимального коэффициента облученности челоаека панелями фшах
Рис. 13.18. Зависимость средней температуры поиерхности /пр панели от максимального коэффициента облученности челоаека панелями фшах
Рис. 13.18. Зависимость средней температуры поиерхности /пр панели от максимального коэффициента облученности челоаека панелями фшах
е„ол1 - 56,9 -4,8 = 273,1; бпол2 = 88,4-5,6 = 495;
6пол3 = 106,2-9,2 = 977; 6ПОЛ = 1745 Вт.
Общий расход теплоты определим по формуле (13.6) при q = 0,08 (см. рис. 13.13)
<2о6щ = (1 + 0,08)1745 = 1885 Вт.
Пример 13.2. Определить количество подвесных излучающих панелей для отопления помещения механосборочного цеха размером 15 х 20 х 7,4 м. Район застройки-Москва. Внутренних тепловыделений нет. Кратность инфильтрационного воздухообмена 0,5 1/ч. Влагосодержание воздуха в помещении 4 г/кг. Теплопотери помещения с учетом затрат на нагрев инфильтрационного воздуха 55750 Вт, в том числе теплопотери верхней зоны 12250 Вт. Высота подвески панелей 5,5 м от поверхности пола. Теплоноситель-вода с температурой 150-70°С.
По формуле (13.26), табл. 13.9 и 13.10 определим общую теплоотдачу панелей ПЛО-11,5-5
Qm = 55750 ■ 0,8 • 1,02 = 45490 Вт.
Расчетная теплоотдача потолочной панели при разности средней температуры теплоносителя и температуры воздуха в 150 + 70
помещении— 16 = 94°С (см. рис. 13.17) qm = 1080 Вт. 2
С учетом схемы размещения панелей принимаем к установке 12 настенных панелей и по формуле (13.27) определяем их суммарную теплоотдачу:
QCI = 1,4-12-1080 = 18144 Вт.
Рис. 13.19. Зависимость коэффициента облученности человека с поверхности потолка ф,-пт от геометрия помещения
Проверяем число настенных панелей по условию (13.28)
Q=r е™
18144
= 0,39 < 0,4.
45490
По формуле (13.29) находим число потолочных излучающих панелей
«пт
45490 - 18144 г = 25.
1080
По формуле (13.31) найдем максимально допустимое число потолочных панелей и проверим условие (13.30):
0,5 +
0,6 \12250
15/7,4/ (1 - 0,65)1080
= 26 > 25.
Вычислим среднюю температуру излучающих панелей по формуле (13.34)
/150 + 70\
+р = 16 + 0,77 16 = 88,4°С.
X 2/
По рис. 13.19 определим коэффициент облученности человека с поверхности потолка Ф,_вт = 0,18.
Действительный коэффициент облученности человека панелями по формуле (13.35) будет равен
25-1,38
Фч п = 4 • 0,18= 0,084.
15-20
По рис. 13.18 определяем максимально допустимый коэффициент облученности человека потолочными панелями и проверяем условие (13.33)
Фтах = 0Л >фч.п = 0,021.
ГЛАВА 14. ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Классификация и областьприменения системэлектрического отопления
Использование эффекта непосредственной трансформации электрической энергии в тепловую является весьма перспективным направлением в развитии систем отопления зданий. Электрическое отопление имеет следующие преимущества в сравнении с другими системами отопления:
отсутствие продуктов сгорания и загрязнения окружающей среды;
высокий коэффициент полезного действия;
простота и короткие сроки монтажа электропроводки и нагревательных устройств;
меньшие капитальные затраты;
компактность нагревательных устройств;
гибкость регулирования и простота автоматизации.
К числу недостатков электрического отопления следует отнести:
низкие гигиенические показатели устройств с открытыми высокотемпературными нагревательными элементами;
опасность в пожарном отношении;
высокая отпускная стоимость электроэнергии и ее дефицитность.
Использование электроэнергии для отопления зданий вследствие ее высокой стоимости и дефицитности допускается только при технико-экономическом обосновании и согласовании возможности отпуска энергии с энергоснабжающими организациями в установленном порядке. Электрические системы отопления рекомендуется предусматривать в районах с недефицитной электроэнергией и в местах, где отсутствуют другие источники тепловой энергии. Системы электрического отопления подразделяются на:
лучисто-конвективные (с применением электрорадиаторов, электроконвекторов и электронагревательных печей, а также греющего электрокабеля, заложенного в бетонный пол);
воздушные (с использованием электрокалориферов);
лучистые (с применением инфракрасных электроизлучателей).
Возможная область применения систем электрического отопления в зависимости от назначения зданий и помещений, а также характера производственного процесса приведена в п. 7.2. Электрическим системам следует отдавать предпочтение в случае эпизодического отопления помещений кратковременного использования и при необходимости обогрева локальных рабочих мест в неотапливаемых помещениях.
Применение электрических приборов отопления не допускается в помещениях:
детских дошкольных учреждений;
больниц и других медицинских стационаров (кроме психиатрических и наркологических);
бань, прачечных и душевых павильонов;
категорий А и Б;
категорий В с температурой на теплоотдающей поверхности более 110°С;
категорий Г и Д с повышенными требованиями к чистоте воздуха, с выделением горючих пылей и аэрозолей, со значительными влаговыделениями;
зданий III, Ша, Шб, IV, IVa и V степеней огнестойкости с температурой на теплоотдающей поверхности более 110°С.
Лучисто-конвективноеэлектроотопление
В качестве отопительных приборов промышленного производства в системах лучисто-конвективного отопления применяют маслонаполненные электрорадиаторы, электроконвекторы с открытыми нагревательными спиралями и печи электронагревательные с трубчатыми электронагревателями. Выпускаемые электрорадиаторы и электроконвекторы являются бытовыми приборами и предназначены для дополнительного обогрева жилых и служебных помещений только во время присутствия в помещении людей. Печи электронагревательные могут применяться для постоянного отопления помещений различного назначения с учетом максимальной температуры на теплоотдающей поверхности печи, указанной в паспортных данных.
Подбор электрорадиаторов, электрокон-
векторов и печей электронагревательных производится по теплопотерям помещения, определенным обычным методом (см. гл. 8), с использованием заводских паспортных данных электронагревателей и их технических характеристик.
Лучисто-конвективные системы с использованием греющего электрического кабеля, закладываемого в бетонную подготовку пола, могут применяться в основном для обогрева пола помещений над холодными проветриваемыми подпольями зданий, возводимых в районах с расчетной температурой наружного воздуха (по параметрам 5) минус 40°С и ниже. Электрические системы обогрева полов должны иметь регулирование и защиту кабеля от перегрева, перегрузок и коротких замыканий.
В помещениях, в которых возможно увлажнение или повреждение полов, греющий кабель следует защищать заземляемой или зануляемой металлической сеткой, предотвращающей появление электрического потенциала на поверхности пола.
Проектирование обогреваемых полов с помощью греющего электрического кабеля в зданиях и помещениях любого назначения рекомендуется производить по данным, приведенным в «Руководстве по проектированию и устройству обогреваемых полов жилых и общественных зданий, строящихся в Северной строительно-климатической зоне» (Красноярский ПромстройНИИпроект Минтяжстроя СССР, М.: Стройиздат, 1983).
Электровоздушное отопление
Электровоздушное отопление является частным случаем воздушного отопления и подчиняется общим правилам проектирования этих систем, изложенным в гл. 12.
В качестве устройств для нагрева воздуха в электровоздушных системах отопления используются электрокалориферы серии СФО-1Т-И2. Этими калориферами комплектуются также автоматизированные установки типа СФОЦ, предназначенные для применения главным образом в системах отопления и вентиляции сельскохозяйственных помещений и зданий промышленного назначения. Чертежи общих видов электрокалориферов и электрокалорифер- ных установок и их технические характеристики приведены в прил. XII.
Нагрев воздуха в калориферах осуществляется с помощью оребренных трубчатых электронагревателей, установленных внутри кожуха. Нагреваемый воздух и воздух в помещении, где устанавливается электрокалорифер, не должен содержать взрыво- и пожароопасных веществ, токопроводящей пыли, газов и паров, способных разрушать материал кожуха, нагревателей и проводов.
Электрокалориферы СФО-1Т-И2 предназначены для применения в районах с умеренным л холодным климатом. Их следует устанавливать в закрытых помещениях при температуре не ниже 1°С и не выше 35°С, при относительной влажности воздуха не более 65% (при температуре воздуха 20°С).
Электрокалориферы могут быть укомплектованы аппаратурой управления, размещаемой в шкафу управления, с помощью которой возможно поддержание заданной температуры нагреваемого воздуха или воздуха в отапливаемом помещении путем последовательного включения и отключения трех ступеней электронагревателей установочной мощностью, составляющей 33,3; 66,7 и 100% полной.
Минимально допустимую производительность электрокалорифера по воздуху и соответствующий ей перепад температур входящего и выходящего воздуха в зависимости от температуры входящего воздуха определяют по рис. 14.1.
Инфракрасное электроотопление
Системы лучистого отопления с применением инфракрасных электроизлучателей обеспечивают комфортные тепловые условия человеку при пониженных температурах окружающего воздуха.
Инфракрасное излучение не поглощается воздухом и, попадая на тело человека, нагревает подкожные слои на значительную глубину, уменьшая или ликвидируя тем самым дефицит в тепловом балансе человека. Механизм поглощения теплового излучения телом человека обеспечивает ощущение теплового комфорта на длительное время даже после прекращения поступления потока лучистой энергии.
Тепловое ощущение человека в значительной степени зависит как от средней облученности тела человека, так и от облученности его отдельных участков. А это определяется схе-
Рис. 14.1. Зависимости минимально допустимой производительности по воздуху L и иерепада температур выходящего и входящего воздуха At от температуры входящего воздуха (при температуре выходпщего воздуха до 50°С)
6 Зак 2000
2,52208333Однофазная с заземляющим проводом800-85020»250053,752,52208333Однофазная с заземляющим проводом800-85020»250053,75Рлс. 14.2. Инфракрасный электрообогреватель ИЭТ 46 И1Рлс. 14.2. Инфракрасный электрообогреватель ИЭТ 46 И17 отражатель, 2-вставка, 3 решетка, 4 шнур, армированный вилкой, 5-поворотная скоба7 отражатель, 2-вставка, 3 решетка, 4 шнур, армированный вилкой, 5-поворотная скоба9,9,д» - ^о)Рд» - ^о)Р(14 1)(14 1)ЙД(1) “ЙД(1) “1 + МО» - О - д"т!д»1 + МО» - О - д"т!д»1 - СА1 - СА, (14 2), (14 2)
2,5
220
833
3
Однофазная с заземляющим проводом
800-850
20»
2500
5
3,75
2,5
220
833
3
Однофазная с заземляющим проводом
800-850
20»
2500
5
3,75
Рлс. 14.2. Инфракрасный электрообогреватель ИЭТ 46 И1
Рлс. 14.2. Инфракрасный электрообогреватель ИЭТ 46 И1
7 отражатель, 2-вставка, 3 решетка, 4 шнур, армированный вилкой, 5-поворотная скоба
7 отражатель, 2-вставка, 3 решетка, 4 шнур, армированный вилкой, 5-поворотная скоба
9,
9,
д» - ^о)
Р
д» - ^о)
Р
(14 1)
(14 1)
ЙД(1) “
ЙД(1) “
1 + МО» - О - д"т!д»
1 + МО» - О - д"т!д»
1 - СА
1 - СА
, (14 2)
, (14 2)
мой размещения инфракрасных излучателей относительно рабочей площадки и их техническими характеристиками.
В качестве инфракрасных излучателей в системах лучистого электроотопления применяются обогреватели типа ИЭТ-46-И1, представляющие собой протяженный отражатель из полированного алюминия, внутри которого смонтированы нагревательные элементы (рис. 14.2) Электрообогреватель снабжен поворотной скобой с фиксатором Его можно устанавливать на ограждающих конструкциях здания или крепить к стойкам передвижной тележки.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙ ТИПАИЭТ-46-И1
Номинальная мощность при номинальном напряжении, кВт Номинальное напряжение питающей сети, В
Мощность нагревательного элемента при номинальном напряжении, Вт
Количество нагревательных элементов, шт
Система электропитания электрообогревателя
Температура на поверхности, °C нагревательного элемента отражателя (не более)
Ресурс работы нагревателя, ч Срок службы, лет
Масса, кг
Электрообогреватели (ЭО) рекомендуется размещать снаружи обогреваемой зоны на расстоянии не ближе 1 м от ее границ Предпочтительным является периметральное расположение ЭО Допускается размещение ЭО с трех или двух сторон площадки.
Электрообогреватели можно устанавливать как в горизонтальном, так и в вертикальном положении Высота размещения ЭО над поверхностью обогреваемой площадки 0,7 м при вертикальном положении ЭО и 2,5-5 м при их горизонтальном положении. Горизонтально расположенные ЭО следует наклонять вниз под углом 12-25° к вертикали
Задача теплового расчета систем инфракрасного электрообогрева состоит в определении числа ЭО и рациональной схемы их размещения при обеспечении требуемых параметров теплового комфорта человека, находящегося на обогреваемой площадке. Эта задача решает-
ся путем расчета требуемых параметров теплового комфорта в зависимости от характера производства, температуры и скорости движения воздуха в помещении или на открытой площадке, облученности частей тела человека со стороны технологического оборудования, наличия пылевыделений и сравнения этих параметров с фактическими, которые создаются на конкретной площадке при определенной расстановке необходимого количества обогревателей
Средняя облученность человека на рабочей площадке qe от системы инфракрасного обогрева и производственных источников должна быть равна необходимой средней облученности человека qH с при данной температуре окружающего воздуха (q^ = qHC) Относительная облученность головы D(1) и лица D(2) не должна превышать максимально допустимых значений облученности Од(1) и Од(2) (D(1) Од(1), D(2) <
Вд(2)) Относительная облученность ног D(3) не должна быть меньше минимально допустимой облученности Од(3) (D(3) > ^д(3)). Неравномерность облучения человека 5 в пределах рабочей площадки не должна превышать минимально допустимого значения 5Д при данной температуре (5 5Д).
Допустимые значения облученности и неравномерности облучения рассчитывают по формулам:
(14.3)(14.4)(14.5)(14.3)(14.4)(14.5)0,20,3 0,5 0,711,520,20,3 0,5 0,711,52№антаqc, Вт/м2^сп^(2)0(3)8Кс102130000,820,950,083245000,820,950,073346500,760,750,44,7415301,120,840,416,1513501,060,640,4810,8621500,810,910,114,1723501,160,790,67,5821001.090,820,6312,291212,21,650,350,134,8102650,60,930,610,5810,6111462,41,930,30,3311,8122700,60,920,780,449,6132431,81,70,50,3915,5141413,51,510,510,639151342,61,390,590,538,6№антаqc, Вт/м2^сп^(2)0(3)8Кс102130000,820,950,083245000,820,950,073346500,760,750,44,7415301,120,840,416,1513501,060,640,4810,8621500,810,910,114,1723501,160,790,67,5821001.090,820,6312,291212,21,650,350,134,8102650,60,930,610,5810,6111462,41,930,30,3311,8122700,60,920,780,449,6132431,81,70,50,3915,5141413,51,510,510,639151342,61,390,590,538,6ТАБЛИЦА 14.2ТАБЛИЦА 14.2ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СХЕМ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СХЕМ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙПримечание. Коэффициент эффективности облучения системы обогрева Кс численно равен отношению произведения площади рабочей площадки и средней облученности человека к установочной мощности системы обогрева.Примечание. Коэффициент эффективности облучения системы обогрева Кс численно равен отношению произведения площади рабочей площадки и средней облученности человека к установочной мощности системы обогрева.
(14.3)
(14.4)
(14.5)
(14.3)
(14.4)
(14.5)
0,20,3 0,5 0,711,52
0,20,3 0,5 0,711,52
№
анта
qc, Вт/м2
^сп
^(2)
0(3)
8
Кс102
1
300
0
0,82
0,95
0,08
3
2
450
0
0,82
0,95
0,07
3
3
465
0
0,76
0,75
0,4
4,7
4
153
0
1,12
0,84
0,41
6,1
5
135
0
1,06
0,64
0,48
10,8
6
215
0
0,81
0,91
0,11
4,1
7
235
0
1,16
0,79
0,6
7,5
8
210
0
1.09
0,82
0,63
12,2
9
121
2,2
1,65
0,35
0,13
4,8
10
265
0,6
0,93
0,61
0,58
10,6
11
146
2,4
1,93
0,3
0,33
11,8
12
270
0,6
0,92
0,78
0,44
9,6
13
243
1,8
1,7
0,5
0,39
15,5
14
141
3,5
1,51
0,51
0,63
9
15
134
2,6
1,39
0,59
0,53
8,6
№
анта
qc, Вт/м2
^сп
^(2)
0(3)
8
Кс102
1
300
0
0,82
0,95
0,08
3
2
450
0
0,82
0,95
0,07
3
3
465
0
0,76
0,75
0,4
4,7
4
153
0
1,12
0,84
0,41
6,1
5
135
0
1,06
0,64
0,48
10,8
6
215
0
0,81
0,91
0,11
4,1
7
235
0
1,16
0,79
0,6
7,5
8
210
0
1.09
0,82
0,63
12,2
9
121
2,2
1,65
0,35
0,13
4,8
10
265
0,6
0,93
0,61
0,58
10,6
11
146
2,4
1,93
0,3
0,33
11,8
12
270
0,6
0,92
0,78
0,44
9,6
13
243
1,8
1,7
0,5
0,39
15,5
14
141
3,5
1,51
0,51
0,63
9
15
134
2,6
1,39
0,59
0,53
8,6
ТАБЛИЦА 14.2
ТАБЛИЦА 14.2
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СХЕМ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙ
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СХЕМ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙ
Примечание. Коэффициент эффективности облучения системы обогрева Кс численно равен отношению произведения площади рабочей площадки и средней облученности человека к установочной мощности системы обогрева.
Примечание. Коэффициент эффективности облучения системы обогрева Кс численно равен отношению произведения площади рабочей площадки и средней облученности человека к установочной мощности системы обогрева.
+ МУ» - U - д^Чн
1 - д"оМ
- AtKtH - и - ^/дв
1 - СА
Az/(zH-zB)
Од = 2,
1 - д^/д»
где дИС- необходимая средняя облученность человека на рабочей площадке от систем обогрева, Вт/м2; ^-необходимая облученность тела человека; qH = = l,25aj; (ZH — zB) при коэффициенте суммарной теплоотдачи «у, равном:
at, Вт/(м2 °C)810,5 12,8 14,3 16,9 2022
^-средняя облученность тела человека от производственных источников, Вт/м2; Р - коэффициент ослабления лучистого потока от электрообогревателей пылью, парами воды и т. п.; при запыленности 8-15 мг/м3 принимается равным 0,86; Az-допустимое отклонение температуры воздуха от нормируемой, принимаемое по ГОСТ 12.1.005-88, °C; Zg-норми- руемая температура воздуха, равная среднему значению нормируемого диапазона температуры воздуха, указанного в ГОСТ 12.1.005-88, °C; гв-мини- мальная температура воздуха в помещении, °C.
Фактические геометрические и теплотехнические параметры для различных вариантов площадок и схем размещения электрообогревателей указаны в табл. 14.1 и 14.2.
Если параметры приведенных схем размещения электрообогревателей не удовлетворяют условиям теплового комфорта или ограничения на размещение обогревателей не позволяют использовать данные схемы, то для подбора требуемой схемы размещения электрообогревателей и определения ее параметров рекомендуется использовать методику расчета, изложенную в СТП-5755235-215-87 «Расчет систем инфракрасного электрообогрева», утвержденном ВНИИЭТО 29.09.87 г.
Установочная мощность Р, кВт, системы электроотопления с электрообогревателями
ТАБЛИЦА 14.1
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СХЕМ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙ (РИС. 14.3)
№ варианта
Тип схемыРазмеры рабочей Расстояние Шаг d, м Угол поворота, Высота Количест-
площадки, мс, мградподвеса во злект-
Н, м рообогре- ahммвателей N,
Ташт
1
2
3
4
5
6
111,5112,5-0,74
111,50,512,5-0,76
Рис. 14.3,011000-0,74
221,5212,5-0,74
441,51,3312,5-0,78
1161,5100,734
7
8
2161,51012,50,740
Рис. 14.3,64161,51012,50,744
9
10
11
221,5155-2,54
Рис 14.3,в2161,5145-2,532
441,5163-2,58
12
13
14
15
2161,514525'2,536
4161,5155252,540
Рис. 14.3,г4161,513512540
4162,514212540
Рве. 14.3. Схемы размещения электрообогревателей системы инфракрасного обогрева при вертикальном положении их (а, б) игоризонтальном (в, г)
ИЭТ-46-И1 определяется по формуле
Р = 2,52V.(14.6)
^Н - <о)р
435 - 200
0,86
= 273 Вт/м2;
^д(2)^д(З)5д =3^д(2)^д(З)5д =3
^д(2)
^д(З)
5д =
3
^д(2)
^д(З)
5д =
3
Пример. Рассчитать систему обогрева непостоянного рабочего места в неотапливаемом производственном помещении со средней запыленностью воздуха при работе средней тяжести
Исходные данные длина и ширина рабочей площадки 1 м Ограничения на расположение электрообогревателей обогреватели могут устанавливаться с двух сторон от площадки не ближе 1,5-2 м от границы площадки на высоте от 0 до 5 м Скорость движения воздуха 0,2 м/с Минимальная температура воздуха в помещении минус 25°С
Средняя облученность человека производственными источниками, Вт/м2 ^о = 200, ^( = 0, ^ = 200, ^3) = 200
Нормированная'температура z„=i8,5°C Полуразность между максимально и минимально допустимыми температурами воздуха Az = 5,5°С
При V = 0,2 м/с коэффициент aj; = 8,0 Вт/ (м2 °C) 1 Рассчитаем необходимость облученности тела человека
qB = 1,25 8[18,5 - (-25)] = 435 Вт/м2
По формулам (14 1)-(14 5) определим требуемые показатели теплового комфорта qBC, D„w, DM2v Од№ 5Д
1 + 5,5/[18,5 -(-25)] -0/435
^дт == 2,45,
( *1 - 200/435
1 + 5,5/[18,5 - (-25)] - 200/435
1 - 200/435
1 - 5,5/[18,5 - (-25)] - 200/435
-
2А1/(1н-1в) = 2-5,5/[18,5 — (—25)]
1 - <1"оМ1 - 200/435
Условиям теплового комфорта удовлетворяют вари
анты 1 и 3 схем размещения электрообогревателей, приведенных в табл 14 1 и 14 2 Однако коэффициент эффективности облучения системы обогрева при варианте 3 выше, чем при варианте 1 Запас по фактической облученности qc = 465 > > qB с = 273 Вт/м2 можно компенсировать системой регулирования
4 Мощность системы инфракрасного электрообогрева в соответствии с формулой (14 6) составит
Р = 2,5 4 = 10 кВт
ГЛАВА 15. ОСОБЕННОСТИ ОТОПЛЕНИЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Системы отопления ' в животноводческих помещениях
В животноводческих помещениях должны быть обеспечены метеорологические условия, соответствующие климатической зоне максимальной продуктивности в течение расчетного эксплуатационного периода здания.
Системы отопления (охлаждения) должны обеспечивать в зоне пребывания животных заданные температурные параметры воздуха. Так, в помещениях для содержания крупного рогатого скота зоной пребывания является пространство высотой до 1,5 м от поверхности пола, в свиноводческих и овцеводческих помещениях-пространство высотой до 0,9 м.
Мощность систем отопления и другие теплофизические характеристики (термические сопротивления ограждающих конструкций, радиационная температура помещения, условия и соотношения конвективно-лучистого теплообмена животных и др.) определяются на основе решения уравнений энергетического баланса как помещения в целом, так и частных, определяющих отдельные качественные составляющие теплообмена животного.
Уравнение энергетического баланса животноводческого помещения в алгебраической форме может быть записано:
бж + бс.р + бот + богр + бисп + бинф +
+ бвент + бт.0 = 0, (15.1)
где 6Ж, 6с.р и бот_ теплопоступления от животных, солнечной радиации и системы отопления, Вт; 6ОГр, б„сп, 6™Ф, бвскт-теплопотери через ограждающие конструкции, на испарение жидкости с мокрых и смоченных поверхностей, на нагрев инфильтрующегося в помещение наружного воздуха и на нагрев наружного вентиляционного воздуха, подаваемого в помещение, Вт; QT0 - теплопоступления или расход теплоты, связанные с работой технологического оборудования, Вт.
Количество теплоты, поступающее в помещение от животного, определяется по формулам:
(152)
Q^ = nqCBKYK2K3, (15.3) где «-расчетное количество животных в помещении; ^обш, q«_ общее и свободное количество теплоты,
ТАБЛИЦА 15.1
КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ВЫДЕЛЯЕМОЙ КРУПНЫМ РОГАТЫМ СКОТОМ (КРС)
Группа животных
Масса, кг
кДж/ч
Теплота
ккал/ч
свободная
кДж/ч
ккал/ч
Коровы стельные
300
2780
664
2000
478
сухостойные и нетели
400
3300
790
2380
569
Коровы за 2 мес до
600
4260
1018
3070
733
отела
800
5000
1196
3610
861
Коровы, лактирующие при уровне лактации, л:
5
300
2760
658
1970
474
400
3280
785
2360
565
500
3560
850
2520
602
600
4240
1010
3040
727
10
300
2970
708
2140
510
400
3520
841
2540
605
500
3960
947
2860
682
600
4510
1051
3140
757
15
300
3420
817
2460
588
400
4000
954
2880
687
500
4550
1056
3180
760
600
4800
1143
3450
823
Волы откормочные
400
4300
1025
3090
738
*•4’600
5220
1247
3760
898
800
6250
1490
4500
1073
1000
7460
1763
5310
1269
Телята:
до 1 мес
30
460
ПО
330
79
40
650
155
470
112
50
800
191
575
137
80
1180
281
847
202
от 1 до 3 мес
40
675
162
490
117
60
990
236
712
170
100
1550
370
ИЗО
266
130
1760
420
1260
302
от 3 до 4 мес
90
1140
273
820
196
120
1700
406
1250
292
150
1760
420
1260
302
200
2480
593
1670
398
Молодняк от 4 мес и
120
1480
354
1070
255
старше
180
1840
450
1360
324
250
2280
545
1380
329
350
3000
716
2160
515
выделяемое одним животным, Вт (табл. 15.1 и 15.2); К)-коэффициент изменения тепловыделения животного в зависимости от температуры помещения (рис. 15.1); К2 — коэффициент, учитывающий фактическое количество животных в помещении по сравнению с расчетным (для крупного рогатого скота К2 = 0,9, для свиней К2 = 0,8); К3-коэффициент, учитывающий тепловыделения животных в состоянии покоя (в ночное время); для крупного рогатого скота и свиней К3 =0,8.
Рис. 15.1. Изменение коэффициента К\ в зависимости от температуры помещении для коров (/), для свиней (2)
ТАБЛИЦА 15.2
КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ВЫДЕЛЯЕМОЙ СВИНЬЯМИ
Группа животных
Теплота
общая
свободная
кДж/ч
ккал/ч
кДж/ч
ккал/ч
Хряки-производители
100
1235
295
890
212
200
1700
405
1220
292
300
2165
517
1560
372
Матки: холостые и легко-
100
1020
243
733
175
супоросные
150
1175
281
846
202
200
1355
323
975
233
гяжелосупоросные
100
1220
288
870
208
150
1420
339
1040
244
200
1620
384
1155
276
подсосные с
100
2440
584
1760
420
поросятами
150
2780
665
2100
480
200
3220
768
2360
555
Поросята до двухмесяч-
■ 1
29,8
7,08
21,4
5,1
ного возраста
2
57
13,62
41
9,8
5
204
48,37
146
34,8
7
257
62,41
188
44,9
10
383
86,59
261
62,3
15
460
ПО
330
70
Поросята-отъемыши
20
505
120,4
363
86,7
30
600
144,6
436
104
40
706
168,9
512
122
Ремонтный и откормоч-
■ 50
725
185
557
133
ный молодняк
60
930
222
675
161
80
1080
258
775
185
90
1120
273
822
196
100
1200
287
863
206
ПО
1270
302
910
217
120
1320
314
947
226
Взрослые свиньи
100
1360
317
955
228
200
1760
420
1270
302
300
2320
553
1660
398
Примечание. В табл. 15.1 и 15.2 приведены значения тепловыделений животных при температуре помещения + 10 °C и относительной влажности воздуха 70%. При других температурах расчетные значения количества геплоты, выделяемой животными, следует принимать с поправочными коэффициентами, приведенными на рис. 15.1. Расчетные значения тепловыделений от животных следует увеличивать на 3% в том случае, если относительная влажность воздуха в помещении для содержания свиней больше 70%, а крупного рогатого скота-больше 75%.
При составлении теплового баланса животноводческого помещения расчетным периодом следует считать ночное время.
При проектировании систем отопления животноводческих помещений расчетную наружную температуру воздуха следует принимать по параметрам «Б» главы СНиП 2.04.05-86.
Значения температуры и относительной влажности внутреннего вдздуха в помещениях для содержания животных приведены в табл. 15.3. и 15.4.
В теплый период года, т. е. при температуре наружного воздуха выше 10°С, в животноводческих помещениях температура воздуха не должна превышать больше чем на 5°С расчетную наружную температуру-параметр А-для расчетного региона.
Выбор системы охлаждения воздуха должен быть подтвержден соответствующим технико-экономическим обоснованием.
При расчете теплообмена животного с окружающей средой следует иметь в виду, что температура поверхности тела животного зависит от температуры окружающего воздуха (рис. 15.2).
В лучистом теплообмене животного с внутренними поверхностями ограждающих конструкций участвует не вся поверхность тела животного, а лишь ее часть. Расчетная поверхность тела животного Еп, м2, определяется по формуле
РП = КГЖ, (15.4)
где К-часть общей поверхности тела животного, участвующая в теплообмене (для коров и свиней в положении стоя К = 0,8); Fx-общая поверхность тела животного.
Для коров
Рж=10,5^2/3; (15.5)
для свиней
Гж = 9,2р2/3, (15.6)
где р- живая масса животного, т.
При расчете лучистого теплообмена жи-
ТАБЛИЦА 15.3
ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ КРС
Здания и помещенияЗдания и помещенияГруппа животныхГруппа животныхСодержание животных Расчетная температура воздуха, °CСодержание животных Расчетная температура воздуха, °CОтносительнаявлажность воз-духа, %Относительнаявлажность воз-духа, %
Здания и помещения
Здания и помещения
Группа животных
Группа животных
Содержание животных Расчетная температура воздуха, °C
Содержание животных Расчетная температура воздуха, °C
Относительнаявлажность воз-духа, %
Относительнаявлажность воз-духа, %
макси- мини
, . .. . . г .. .. . . животные содержатся без подстилки, то расчетные температуры должны быть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании на 5°С, при привязном содержании - на 3°С, а для телят на 7°С., . .. . . г .. .. . . животные содержатся без подстилки, то расчетные температуры должны быть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании на 5°С, при привязном содержании - на 3°С, а для телят на 7°С.мальная мальная
, . .. . . г .. .. . . животные содержатся без подстилки, то расчетные температуры должны быть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании на 5°С, при привязном содержании - на 3°С, а для телят на 7°С.
, . .. . . г .. .. . . животные содержатся без подстилки, то расчетные температуры должны быть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании на 5°С, при привязном содержании - на 3°С, а для телят на 7°С.
1.
Коровники, здания для молодняка и для скота на откорме. Помещения для передержки осемененных коров и содержания быков
Коровы, быки-производители, Привязное и боксовое (с молодняк старше года, скот регламентированным иена откормепользованием выгулов),
групповое беспривязное на решетчатых полах
10
75
40
2.
Коровники и здания для мо-
Коровы и молодняк всех воз- Беспривязное на глубокой
3
85
40
лодняка молочных пород (в
растов молочных пород, мяс- подстилке
районах с расчетной зимней
ные коровы перед отелом и
температурой минус 25°С и ниже). Помещения для отела
непосредственно после отела
мясных коров
3.
Коровники и здания для мо-
Коровы и молодняк всех воз- То же
Не
нормируется
лодняка молочных пород (в районах с расчетной зимней температурой выше минус 25°С)
растов
4.
Здания для молодняка
Молодняк от 4-6 до 12 мес Групповое беспривязное
15
75
40
(кроме случаев, указанных в пп. 2 и 3) и боксовое
5.
Телятники
Телята от 10-20 дней до Групповое беспривязное 4-5 месбоксовое и в индивиду-
15
75
40
альных клетках
6.
Родильное отделение:
а) помещение для отела коров
Коровы глубокостельные и Привязное и в денниках
15
75
40
новостельные
б) профилакторий
Телята до 20-дневного воз- В индивидуальных клет- растаках
20
75
40
7
Помещение для содержания
Коровы с телятами до двух- Беспривязное на глубокой
Не
нормируется
мясных коров с телятами в возрасте от 20 дней до 2 мес
месячного возрастаподстилке
8.
Трехстенные навесы для коров
Коровы сухостойные и с теля- Беспривязное
Не
нормируется
и молодняка мясных пород
тами старше двухмесячного возраста, молодняк всех возрастов
9.
Помещение для санитарной обработки скота
Коровы, молодняк, телята—
18
75
—
10.
Доильно-молочное отделение: доильный зал и молочная
——
15
75
—
(помещения для приема, первичной обработки и временного хранения молока)
11.
Пункт искусственного осемене-
18
75
—
лия (манеж и лаборатория)
Примечание. Приведены нормы параметров воздуха для содержания животных на подстилке. Если
вотного следует учитывать коэффициент облученности ограждающих конструкций фх и коэффициент взаимозатененности К3 (табл. 15.5).
Теплофизические свойства ограждающих конструкций играют большую роль в общем энергетическом балансе животноводческого помещения. Кроме того, ограждающие конструкции в большой степени определяют
климатическую зону максимальной продуктивности животных, формируя лучистый теплообмен животных.
Термические сопротивления ограждений должны обеспечить такую температуру на их внутренних поверхностях, а следовательно, и среднюю радиационную температуру в помещении, при которой лучистый теплообмен
ТАБЛИЦА 15.4
ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ СВИНЕЙ
Здания и помещения Температура воздуха в Относи- помещениях, °C тельная влажность пределывоздуха в
помеще-нии, %
Свинарники-помещения для 1619137540
холостых и супоросных маток (кроме указанных в последнем пункте) и хряков
То же, для поросят-отъемы-2022187040
шей и ремонтного молодняка
Свинарники-откормочники-1820147540
помещения для содержания свиней
Свинарники-маточники-по- 2022187040
мешения для тяжелосупоросных (за 7-10 дней до опороса) и подсосных маток
ТАБЛИЦА 15.5
ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ОБЛУЧЕННОСТИ <р, ИВЗАИМОЗАТЕНЕННОСТИ К, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХживотноводческих: помещений
Ширинапомещения,
покрытиястены
Коровники
12
0,31
0,18
0,19
18
0,30
0,15
0,24
Свинарники
12
0,46
0,27
0,1
18
0,53
0,23
0,07
24
0,57
0,21
0,05
животного с ограждающими конструкциями не превышал бы конвективной теплоотдачи, т. е. чтобы животное не ощущало местного переохлаждения отдельных частей тела. Этому условию соответствует температура поверхности стены твт = tB — 3° и температура внутренней поверхности покрытия т" = tB — 2,5°С.
Тепловое воздействие пола на организм животного характеризуется средней интенсивностью теплопоглощения пола в течение расчетного периода и периодом времени ощущения охлаждающего эффекта. В условиях климатической зоны максимальной продуктивности животных период ощущения охлаждающего эффекта не должен превышать времени
Рис. 15.2. Изменение температуры тела животного тж а зависимости от температуры окружающего аоздуха
/-для коров; 2 и 3-для свиней живой массой более 50 кг и менее 50 кг
собственной терморегуляции организма, безболезненно отражающейся на физиологическом состоянии индивидуума.
Расчетное теплопоглощение материала конструкции пола определяется коэффициентом активности, кДж/(м2-ч1/2-°С)
BT = J\C^. (15.7)
Требуемые значения коэффициентов тепловой активности для полов в животноводческих помещениях различного назначения приведены в табл. 15.6.
Количество теплоты, подаваемой системой отопления в животноводческое помещение, определяется из условий энергетического баланса этого помещения при расчетной наружной отопительной температуре /н и температуре в зоне пребывания животных tB, соответствующей условиям климатической зоны максимальной продуктивности животных.
В животноводческих помещениях преимущественно следует проектировать системы воздушного отопления, совмещенные с системой подачи свежего наружного воздуха. Параметры воздуха и схема подачи его в помещение определяются количеством теплоты 20Т, которую необходимо подать в помещение, конструктивными особенностями помещения, технологией содержания животных и другими факторами, зависящими от конкретных условий.
Системы центрального водяного отопления с различными отопительными приборами (радиаторы, регистры, панели) можно применять в родильных отделениях крупного рогатого скота, в помещениях для содержания
ТАБЛИЦА 15.6
ТРЕБУЕМЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВТЕПЛОВОЙ АКТИВНОСТИ STp ПОЛОВЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ПОМЕЩЕНИЙ
работы является плотность облученности животных. Количество горелок пТ, необходимых для отопления помещения, определяется по формуле
Назначение помещений
«г = QJQt ^
(15.8)
Показатель тепловой
где бг-номинальная тепловая мощность горелки, Вт.
Рассчитанное количество горелок должно быть размещено в помещении таким образом, чтобы облученность животных не превышала норм, приведенных в табл. 15.7.
ТАБЛИЦА 15.7 НОРМЫ ОБЛУЧЕННОСТИ ЖИВОТНЫХ
дойных коров и молодняка до 4-6-месячпою возраста
15
42
10
других групп крупного рогатого скота
12
54
12
Для содержания свиней:
поросят-отъемышей до 4-месячного возраста, тяжелосупоросных и подсосных маток
18-20
42
10
других групп свиней
16-18
54
12
Для содержания крупного рога
того CKoia
Примечание. Если Втр должно быть выше требуемого значения, необходима утепляющая подстилка или другой материал конструкции пола.
Вид животного
Норма облученности
Телята
85-130
100-150
Поросята в возрасте до 1 мес
130-155
150-180
То же, более 1 мес
85-130
100-150
Свиноматки
70-85
80 100
Вт/м2 ккал/(ч х X м2)
свиноматок с поросятами. Максимальная температура воздуха, подаваемого системой воздушного отопления, не должна превышать 70°С. Температура греющего теплоносителя в системах воздушного отопления может быть принята до 150°С. Приборы в помещении должны быть установлены так, чтобы исключалось прикасание к ним животных.
В животноводческих помещениях можно применять комбинированные системы отопления с использованием локальных систем. Так, в помещениях для молодняка можно устраивать электрообогреваемые полы и устанавливать инфракрасные излучатели различного типа в виде электрических ламп накаливания. Эти системы применяются в сочетании с другими системами отопления и являются дополнительным средством местного обогрева.
В помещениях для содержания животных можно применять системы газового отопления с помощью горелок инфракрасного излучения (ГИИ), работающих как на природном, так и на сжиженном (пропан-бутан) газе. Горелки должны быть оборудованы специальными отсосами вытяжной вентиляционной системы.
При проектировании таких систем следует иметь в виду, что основным показателем их
Облученность^ создаваемая одной горелкой инфракрасного излучения, определяется по номограммам, приведенным на рис. 15.3.
В табл. 15.8 даны рекомендации по применению систем отопления в животноводческих помещениях различного назначения.
ТАБЛИЦА 15.8
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ПОМЕЩЕНИЙ
Вид помещения
Система отопления
основнаядополнительная
Коровники Воздушная, сов-—
мещенная с при-точной вентиля-
Родильные отде-То жеВодяная, электро-
ленияобогреваемые полы,
газовые излучатели ГИИ
Телятники»
Свинарники- » маточники
Свинарники- » откормочники
Инфракрасные излучатели - электрические лампы накаливания, газовые излучатели ГИИ
Электрообогреваемые полы, инфракрасные излучатели - электрические лампы накаливания, газовые излучатели ГИИ
Рис. 15.3. Номограмма дли определения плотности облученности J, Вт/м2, создаваемой горелкой инфракрасного излучения с керамической (а) и металлокерамической (б) насадками площадью 500 см2
R расстояние от поверхности насадок ГИИ до точки, в которой определяется облученность, м, а - пространственный угол междунормалью к плоскости излучающей насадки и направлением на точку, в которой определяется плотность облученности
Птицеводческие помещения
Системы отопления птицеводческих помещений должны обеспечивать заданные температурные режимы в условиях стационарного энергетического баланса при расчетной отопительной наружной температуре. Расчетные параметры наружного воздуха следует принимать по параметрам Б главы СНиПа.
В холодный период года температура внутреннего воздуха в помещении определяется видом птиц, их возрастом и технологией содержания (табл. 15.9).
Температура внутреннего воздуха в основных производственных помещениях птицефабрик приведена в табл. 15.10.
В помещениях для содержания молодняка следует предусматривать зоны обогрева локальными системами для поддержания в них следующих температур, °C:
При составлении энергетического баланса птицеводческого помещения необходимо принимать в расчет теплопоступления от птиц, находящихся в этом помещении. Тепловой поток от птиц QnT определяется по формуле
Qm = nPqKvKTK3, (15.9)
где и-расчетное число голов птиц, Р- масса одной птицы, кг, q -тепловыделения птиц, Вт/кг (табл. 15 11); Кх = 0,6-поправочный коэффициент на тепловыделения в ночное время; К2-поправочный коэффициент на отклонение температуры воздуха в птичнике от расчетной (табл 15 12); К3 = 0,85 — 0,9- коэффициент заполнения птичника, т.е отношение фактического количества голов птиц, находящихся большую часть времени в помещении, к расчетному
При составлении энергетического баланса помещения следует учитывать количество теплоты, Вт, расходуемой на испарение влаги из помета
(15.10)(15.10)
(15.10)
(15.10)
куры в возрасте 1-30 дней 35-22 индейки в возрасте 1—20 « 35-22 утки в возрасте
1 10 дней 26 11-30 « 26-22
2500 пРО =£
^исп 3,6 24
где и-число голов птицы; Рп-выход помета от одной птицы, кг/сут (табл. 15.13); z-степень усушки помета
ТАБЛИЦА 15.9 ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ ПТИЦ
ТАБЛИЦА 15.10
ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА г, В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХПОМЕЩЕНИЯХ
Вид и возрастнаягруппа птицы
Расчетная температура вхолодный период года, °C,при содержании
Температура, °C
напольном
Для приема яиц
15-22
Для сортировки яиц
18-22
Для хранения яиц
8-12
Инкубаторный зал
20-22
Для обработки молодняка
24 26
Для хранения молодняка
28-30
Помещения
Взрослая птица
Индейки
16 18
16
16-18
60 70
60-70
Утки
14
—
—
70-80
Гуси
14
—
—
70-80
Цесарки
16
—
16
65 70
Перепела
—
—
20-22
60.-70
Молодняк
птицы
Молодяк кур в
возрасте, недели
ремонтный:
1-4
28-24
35-22
33-24
60-70
5-11
18 16
2
18
60 70
12-22(26)
16
—
16
60-70
цыплята-
бройлеры:
1
28-26
35-30
32-28
65-70
2-3
22
29-26
25-24
65-70
4-6
20
20
65-70
7-9
18
18
60-70
Молодняк индеек в
возрасте, недели:
1
30-28
37-30
35-32
60-70
2-3
28-22
29-25
31-27
60 70
4-5
21-19
25-21
26-22
60-70
6-17
20-17
21
60-70
18-30(34)
16
—
18
60-70
Молодняк уток в
возрасте, недели:
1
26-22
35-26
31-24
65-75
2-4
20
25-22
24-20
65-75
5-8
16
18
65-75
9-26(28)
14
—
14
65-75
Молодняк гусей в
возрасте, недели:
1-3(4)
26-22
30
30-22
65-75
4 (5)-9
20-18
—
20-18
65-75
10-39
14
—
14
70-80
Примечания: 1 Во всех помещениях для содержания молодняка старшего возраста и взрослого поголовья птицы допускается в зимний период отклонение температуры воздуха помещения от расчетной на 2°С.
Температура внутреннего воздуха помещений приведена для холодного периода и относится к зоне размещения птицы. Зоной размещения птицы при напольном содержании считается пространство высотой до 0,8 м от поверхности пола, а в птичниках для кур и индеек, оборудованных насестами и гнездами,-на 0,5 м выше наиболее приподнятых насестов и гнезд. При клеточном содержании зоной размещения считается пространство на всю высоту клеточных батарей.
В теплый период года (при температуре наружного воздуха выше 10°С) расчетная температура воздуха помещения птичников допускается не более чем на 5°С выше среднемесячной щмпературы наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца, но не выше 33°С для яичной и 26°С-для мясной птицы.
ТАБЛИЦА 15.11
КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ВЫДЕЛЯЕМОЙРАЗЛИЧНЫМИ ГРУППАМИ ПТИЦ
Вид и возрастная группа птицы
Живая масса птицы,
Свободная теплота
кДж/ч ккал/ч
Взрослая птица
Куры яичных пород (в
1,5-1,7
24,6
5,88
клетках)
Куры мясных пород (на
3,0-3,5
21,3
5,08
полу)-
Индейки
6,0-7,0
17,4
4,16
У1 ки
3,5
28,3
6,76
Гуси5,0-6,0
Молодняк птицы
10,5
2,47
Ремонтный молодняк яичных кур в возрасте, недели:
1
0,06
63,8
15,24
2-4
0,25
51,2
12,24
5-8
0,60
30,1
7,20
9-17
1,14
27,9
6,66
10-22
1,45
26,4
6,31
Ремонтный молодняк мясных кур в возрасте, недели:
1
0,08
56,3
13,45
2-4
0,48
42,8
10,22
5-9
1,40
29,1
6,95
10-20
2,30
19,5
4,67
21-26
2,80
20,3
4,86
Цыплята-бройлеры в возрасте, недели:
1 8 (в клетках)
1,30
28,6
6,84
1-9 (на полу)
1,40
31.0
7,40
Ремонтный молодняк индеек в возрасте, недели:
1
0,10
43,9
10,48
2-4
0,60
33,6
8,04
5-17
4,00
24,5
5,85
18-34
6,00
26,1
6,24
Индюшата на мясо в возрасте, недели:
1-10
2,20
36,6
8,75
1 8
1,90
36,6
8,75
9-16
4
22,6
5,40
9-23
7,00
19,6
4.68
Ремонтный молодняк уток в возрасте, недели:
1
0,2-0,3
62,0
14,82
2-4
1,0-1,5
40,3
9,63
5-7(8)
2,2-2,8
21,2
5,07
8 (9)-28
3,0 3,5
19,0
4,55
Утята на мясо в возрасте
2,2-2,5
21,5
5,14
1-8 недель
Свободная теплотаСвободная теплота41,15—81,Ю kh121,05—161,00 <> ~—201,001,00241,05 1'1,00261,071,03281,101,05321,151,10360,800,9041,15—81,Ю kh121,05—161,00 <> ~—201,001,00241,05 1'1,00261,071,03281,101,05321,151,10360,800,90ТАБЛИЦА 15.13ПРИМЕРНЫЙ ВЫХОД ПОМЕТА ОТ ПТИЦЫТАБЛИЦА 15.13ПРИМЕРНЫЙ ВЫХОД ПОМЕТА ОТ ПТИЦЫ290-348174-290116-174290-348174-290116-174250-300150-250100-150250-300150-250100-150
Свободная теплота
Свободная теплота
4
1,15
—
8
1,Ю kh
12
1,05
—
16
1,00 <> ~
—
20
1,00
1,00
24
1,05 1'
1,00
26
1,07
1,03
28
1,10
1,05
32
1,15
1,10
36
0,80
0,90
4
1,15
—
8
1,Ю kh
12
1,05
—
16
1,00 <> ~
—
20
1,00
1,00
24
1,05 1'
1,00
26
1,07
1,03
28
1,10
1,05
32
1,15
1,10
36
0,80
0,90
ТАБЛИЦА 15.13
ПРИМЕРНЫЙ ВЫХОД ПОМЕТА ОТ ПТИЦЫ
ТАБЛИЦА 15.13
ПРИМЕРНЫЙ ВЫХОД ПОМЕТА ОТ ПТИЦЫ
290-348
174-290
116-174
290-348
174-290
116-174
250-300
150-250
100-150
250-300
150-250
100-150
Продолжение табл. 15.11
Вид и возрастная группа Живая мае- Свободная пгицыса птицы,теплота
кДж/ч
ккал/ч
Ремонтный молодняк гусей в возрасте, недели: 1-3(4)
1,30
40,3
9,62
4(5)-9
4,00
22,6
5,41
10-34
6,00
10,9
2,60
35-39
6,50
11,4
2,73
Гусята на мясо в возрасте, недели:
1-4
1,70
40,3
9,62
5-9
2,00
22,8
5,46
ТАБЛИЦА 15.12
КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫДЕЛЕНИЯТЕПЛОТЫ ПТИЦЕЙ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ
Температура воздухав помещении, °C
от молодняка от молодняка до старше 30 дней и 30 дней
взрослой птицы
щениях для молодняка птиц, а также в других помещениях при соответствующем обосновании можно применять системы центрального водяного отопления с чугунными секционными отопительными приборами или приборами из гладких труб. Температура поверхности отопительных приборов в помещениях для птиц не должна превышать 95°С. Отопительные приборы и трубопроводы необходимо укрывать, обеспечивая доступ к ним для очистки от загрязнения.
Для обогрева молодняка птиц младшего возраста следует применять системы локального обогрева (электрические брудеры или газовые инфракрасные излучатели). Расчет систем локального обогрева сводится к определению числа излучателей и выбору способа расположения их в помещении. Излучатели в помещении должны располагаться таким образом, чтобы облученность птиц не превышала норм, приведенных в табл. 15.14.
ТАБЛИЦА 15.14 НОРМЫ ОБЛУЧЕННОСТИ ПТИЦ (ЦЫПЛЯТ)
Возраст, дниНорма облучения
Вт/м2 ккал/(м2 х
До Ю
От 11 30
Старше 30
Вид птицВид птицВыход помета от однойптицы, кг/сутВыход помета от однойптицы, кг/сутКуры яичных породКуры яичных породКуры мясных пород ИндейкиКуры мясных пород Индейки0,30,450,30,45УткиУткиГуси0,6Гуси0,6Примечание. При расчетах следует принимать влажность свежего помета кур и индеек 73-76%, уток и гусей-83-85%. При клеточном содержании усушка помета кур и индеек через 12 ч составляет 13%, а через 24 ч-27%, при напольном содержании кур и индеек-50%, а уток и гусей-35%.Примечание. При расчетах следует принимать влажность свежего помета кур и индеек 73-76%, уток и гусей-83-85%. При клеточном содержании усушка помета кур и индеек через 12 ч составляет 13%, а через 24 ч-27%, при напольном содержании кур и индеек-50%, а уток и гусей-35%.В птицеводческих помещениях необходимо предусматривать, как правило, воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляционной системой. Количество теплоты, подаваемой такой системой, определяется энергетическим балансом помещения. В поме-В птицеводческих помещениях необходимо предусматривать, как правило, воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляционной системой. Количество теплоты, подаваемой такой системой, определяется энергетическим балансом помещения. В поме-ПомещенияСистема отопленияосновнаядополнительнаяЦехи промыш-Напольное содержаниеВоздушная, совме-ленного стада кур-несушек, цехи маточного стадаЦехи бройлеровщенная с приточной вентиляциейВодянаяВоздушнаяи ремонтного молоднякаЦехи кур-несу-Клеточное содержаниеВоздушная, совме-Цехи выращива-щенная с приточной вентиляцией ВодянаяОбогрев брудера-НИЯ цыплятми, газовымиПомещенияСистема отопленияосновнаядополнительнаяЦехи промыш-Напольное содержаниеВоздушная, совме-ленного стада кур-несушек, цехи маточного стадаЦехи бройлеровщенная с приточной вентиляциейВодянаяВоздушнаяи ремонтного молоднякаЦехи кур-несу-Клеточное содержаниеВоздушная, совме-Цехи выращива-щенная с приточной вентиляцией ВодянаяОбогрев брудера-НИЯ цыплятми, газовымиТАБЛИЦА 15.15 СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ПТИЧНИКОВТАБЛИЦА 15.15 СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ПТИЧНИКОВинфракрасными излучателямиинфракрасными излучателямиРекомендуемые системы отопления птичников приведены в табл. 15.15.
Вид птиц
Вид птиц
Выход помета от однойптицы, кг/сут
Выход помета от однойптицы, кг/сут
Куры яичных пород
Куры яичных пород
Куры мясных пород Индейки
Куры мясных пород Индейки
0,3
0,45
0,3
0,45
Утки
Утки
Гуси0,6
Гуси0,6
Примечание. При расчетах следует принимать влажность свежего помета кур и индеек 73-76%, уток и гусей-83-85%. При клеточном содержании усушка помета кур и индеек через 12 ч составляет 13%, а через 24 ч-27%, при напольном содержании кур и индеек-50%, а уток и гусей-35%.
Примечание. При расчетах следует принимать влажность свежего помета кур и индеек 73-76%, уток и гусей-83-85%. При клеточном содержании усушка помета кур и индеек через 12 ч составляет 13%, а через 24 ч-27%, при напольном содержании кур и индеек-50%, а уток и гусей-35%.
В птицеводческих помещениях необходимо предусматривать, как правило, воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляционной системой. Количество теплоты, подаваемой такой системой, определяется энергетическим балансом помещения. В поме-
В птицеводческих помещениях необходимо предусматривать, как правило, воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляционной системой. Количество теплоты, подаваемой такой системой, определяется энергетическим балансом помещения. В поме-
Помещения
Система отопления
основная
дополнительная
Цехи промыш-
Напольное содержание
Воздушная, совме-
ленного стада кур-несушек, цехи маточного стада
Цехи бройлеров
щенная с приточной вентиляцией
Водяная
Воздушная
и ремонтного молодняка
Цехи кур-несу-
Клеточное содержание
Воздушная, совме-
Цехи выращива-
щенная с приточной вентиляцией Водяная
Обогрев брудера-
НИЯ цыплят
ми, газовыми
Помещения
Система отопления
основная
дополнительная
Цехи промыш-
Напольное содержание
Воздушная, совме-
ленного стада кур-несушек, цехи маточного стада
Цехи бройлеров
щенная с приточной вентиляцией
Водяная
Воздушная
и ремонтного молодняка
Цехи кур-несу-
Клеточное содержание
Воздушная, совме-
Цехи выращива-
щенная с приточной вентиляцией Водяная
Обогрев брудера-
НИЯ цыплят
ми, газовыми
ТАБЛИЦА 15.15 СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ПТИЧНИКОВ
ТАБЛИЦА 15.15 СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ПТИЧНИКОВ
инфракрасными излучателями
инфракрасными излучателями
Культивационные сооружениядля круглогодичноговыращивания овощей
Культивационные сооружения проектируются трех видов: утепленный грунт, парники и теплицы. При выборе вида культивационных сооружений необходимо учитывать следующие классификационные признаки: продолжительность использования в течение года (круглогодичное, сезонное, краткосрочное), наличие или отсутствие бокового ограждения, габариты сооружения (мало-, средне и крупногабаритное), удельный объем, климатический район постройки, принятые культурообороты.
Утепленный грунт-малогабаритное, перемещаемое светопрозрачное сооружение, не имеющее бокового ограждения, обслуживаемое людьми, находящимися вне сооружения; эксплуатируется в течение весенне-летнего периода.
Парник - малогабаритное культивационное сооружение, имеющее боковое ограждение и съемную светопрозрачную кровлю; обслуживается людьми, находящимися вне сооружения, эксплуатируется в течение весенне-летнего периода.
Теплица - крупногабаритное культивационное сооружение, имеющее боковое ограждение и светопрозрачную кровлю, которое обслуживается людьми, находящимися внутри помещения. Сооружения эксплуатируются в течение круглого года.
Создание оптимальных климатических условий в сооружении позволяет получить в 10-20 раз урожай больше, чем в поле. Наибольшее распространение получили теплицы, которые являются высокорентабельными предприятиями. В теплицах выращивают свыше 20 культур, однако подавляющее большинство теплиц занято под огурцы, томаты, салат, лук, редис и другие культуры.
Микроклимат теплицы-это совокупность физических параметров воздушной и корнеобитаемой среды теплицы. Тепловой режим - важнейший фактор микроклимата.
Для обеспечения оптимальной интенсивности фотосинтеза требуется суточная и сезонная динамика температуры воздуха. Днем температура должна быть выше, чем ночью, в солнечную погоду-выше, чем в пасмурную, в период плодоношения-выше, чем до плодоношения. Температура почвы на
глубине 0,3-0,4 м должна быть равномерна и соответствовать заданной. Требуемая температура воздуха теплицы должна быть обеспечена по всему рабочему объему сооружения. Высота рабочего объема по мере роста растений изменяется от 0,3 м от поверхности грунта до 2,5 м.
Температуры воздуха для различных овощей в период их культивации приведены в табл. 15.16.
Теплицы имеют легкие наружные ограждения, выполненные из стекла толщиной 4-5 мм или пленки толщиной 0,1-0,2 мм. Коэффициенты теплопередачи К различных ограждений теплиц приведены в табл. 15.17.
Температурный режим теплицы определяется соотношением теплопотерь и теплопо- ступлений сооружения и зависит от принятого культурооборота и наружных климатических условий.
В общем виде уравнение энергетического баланса может быть записано на основе расчетной схемы теплового баланса (рис. 15.4).
Мощность системы отопления Q0T определяется из уравнения теплового баланса
еот = хеог+ 2гр + еинф. (i5.li)
Основные потери тепла через ограждения - это потери через стены QBepT и скаты QCK:
^Согр = Сверг + Сек* (15-12)
Тепловой поток через вертикальные ограждения различен по высоте. В нижней части, где расположены отопительные приборы цокольного обогрева, он значительно выше, поэтому потери через вертикальные ограждения следует рассчитывать по зонам:
Сверт = Сниз + Сверх, (15-13) где Скиз и QBepx —тепло потери через вертикальные ограждения на участках от поверхности почвы до верхнего уровня отопительных приборов и от верхнего уровня отопительных приборов до ската.
Температура вертикальных поверхностей в пределах высоты отопительных приборов больше, чем в верхней зоне, на 5-15° в зависимости от вида отопительных приборов, расстояния до ограждения, окраски труб, температуры теплоносителя и наружного воздуха, скорости ветра.
ТАБЛИЦА 15.16 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ В ТЕПЛИЦАХ
Овощиво время появления всходовво время выращиванияв период плодоношенияв период закалки. растенияднемночьюпасмурнонечноНОЧЬЮОгурцы, дыни, арбузы17-1820 2-27-3017-1825-3018-2013-15Помидоры, баклажаны, перец, кабачки10-1220-2225-2710-1322-2815-178-10фасольСалат, сельдерей, спаржа, лук на8-917-1820-268-12——7-5зеленьШпинат, укроп, щавель, петрушка на8-915-1620-218-9—1зеленьРедис, капуста, брюква6-712-1316-187-8——1-3Овощиво время появления всходовво время выращиванияв период плодоношенияв период закалки. растенияднемночьюпасмурнонечноНОЧЬЮОгурцы, дыни, арбузы17-1820 2-27-3017-1825-3018-2013-15Помидоры, баклажаны, перец, кабачки10-1220-2225-2710-1322-2815-178-10фасольСалат, сельдерей, спаржа, лук на8-917-1820-268-12——7-5зеленьШпинат, укроп, щавель, петрушка на8-915-1620-218-9—1зеленьРедис, капуста, брюква6-712-1316-187-8——1-3Температура воздуха, °CТемпература воздуха, °CТАБЛИЦА 15.17 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ КТАБЛИЦА 15.17 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ КРис. 15.4. Расчетная схема теплового баланса теплицыРис. 15.4. Расчетная схема теплового баланса теплицы
Овощи
во время появления всходов
во время выращивания
в период плодоношения
в период закалки
. растения
днем
ночью
пасмурно
нечно
НОЧЬЮ
Огурцы, дыни, арбузы
17-18
20 2-
27-30
17-18
25-30
18-20
13-15
Помидоры, баклажаны, перец, кабачки
10-12
20-22
25-27
10-13
22-28
15-17
8-10
фасоль
Салат, сельдерей, спаржа, лук на
8-9
17-18
20-26
8-12
—
—
7-5
зелень
Шпинат, укроп, щавель, петрушка на
8-9
15-16
20-21
8-9
—
1
зелень
Редис, капуста, брюква
6-7
12-13
16-18
7-8
—
—
1-3
Овощи
во время появления всходов
во время выращивания
в период плодоношения
в период закалки
. растения
днем
ночью
пасмурно
нечно
НОЧЬЮ
Огурцы, дыни, арбузы
17-18
20 2-
27-30
17-18
25-30
18-20
13-15
Помидоры, баклажаны, перец, кабачки
10-12
20-22
25-27
10-13
22-28
15-17
8-10
фасоль
Салат, сельдерей, спаржа, лук на
8-9
17-18
20-26
8-12
—
—
7-5
зелень
Шпинат, укроп, щавель, петрушка на
8-9
15-16
20-21
8-9
—
1
зелень
Редис, капуста, брюква
6-7
12-13
16-18
7-8
—
—
1-3
Температура воздуха, °C
Температура воздуха, °C
ТАБЛИЦА 15.17 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К
ТАБЛИЦА 15.17 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К
Рис. 15.4. Расчетная схема теплового баланса теплицы
Рис. 15.4. Расчетная схема теплового баланса теплицы
Конструкция огражденияЗначения К
Вт/(м2 ■ К)ккал/(ч • м3 ■ °C)
Стекло с металлическими6,4"5,5
шпросами
Два стекла, разделенных воз-3,32,8
душным промежутком, с металлическими шпросами
Стекло с деревянными шпро- 5,85,0
сами Пленочное укрытие:
одинарное10,08,6
двухслойное5,85,0
Мощность системы отопления Q0T следует рассчитывать по максимальному перепаду наружной tH и внутренней tB температуры воздуха с учетом начала периода эксплуатации и принятого культурооборота в теплице. В качестве температуры наружного воздуха tH принимается температура холодных суток расчетного месяца.
К системам отопления теплиц предъявляются следующие основные требования:
технологические-обеспечение требуемых температур воздуха в рабочем объеме, листьев растений, корнеобитаемого слоя почвы, локализация холодных конвективных потоков в пристенной зоне, обеспечение снеготаяния на кровле и стока талой воды;
вспомогательные - предотвращение перегрева в весенне-летний период, сохранение требуемого светового режима и фотосинтеза
2ср-теплотасолнечной радиации; йрд1, Q=Tp, дпогл, Q;Tp теплота солнечной радиации, поступившая в теплицу, отраженная от покрытия, поглощенная покрытием, отраженная грунтом; Qrp - теплота, поглощенная грунтом; Q*p-тепло га, отдаваемая грунтом; 6к.гр, бл.гр - конвективная и лучистая теплота с поверхности грунта; Q„cn гр-теплота испарения с поверхности грунта; 2J, б", 6ю»д-конвективная, лучистая и теплота конденсации на внутренней поверхности ограждения; QJ, Q”-конвективная и лучистая теплота наружной поверхности; QT „-теплопотери через грунт; Q'„ 2Л - конвективная и лучистая теплота нагревательных приборов системы обогрева воздушного пространства; Qo.rP-теплота системы обогрева грунта; 2'тр, Q"Tp- теплота естественных и искусственных воздушных струй; Q" -теплота наружной струи; т„, т„, тгр-температура наружной, внутренней поверхности ограждения и поверхности грунта; г„, ?,, ?Гр-температура наружного, внутреннего воздуха, грунта
Рис. 15.5. Системы обогрева теплицы
7-цокольный; 2-шатровый; 3 лотковый; 4 - надпочвенный;5-подпочвенный; 6-контурный
растений, поддержание требуемой подвижности воздуха;
требования к управляемости системой - подача в сооружение необходимого количества теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха, интенсивности солнечной радиации, снегопада и отсутствия снега на кровле, малая инертность;
конструктивные-не мешать технологическому процессу, не занимать полезную площадь;
эксплуатационно-экономические - надежность в эксплуатации, индустриальность, экономичность по расходу металла и электроэнергии; долговечность.
В теплицах системы отопления могут быть с различными видами теплоносителей - водой, воздухом, паром, горячими газами. Наибольшее распространение получил водяной обогрев.
При устройстве систем водяного обогрева для экономичного обеспечения заданных температурных условий при любом режиме работы теплицы ее следует оборудовать несколькими независимыми системами (рис 15.5);
шатрового обогрева-для обеспечения снеготаяния и поддержания температурного режима в верхней зоне,
цокольного обогрева-для локализации холодных потоков в пристенной зоне,
контурного подпочвенного обогрева - для предотвращения промерзания почвы в пристенной зоне;
основного подпочвенного обогрева - для создания требуемого температурного режима в корнеобитаемом слое;
надпочвенного обогрева-для обеспечения равномерности температур в надпочвенной зоне.
В системах отопления шатрового, цокольного и надпочвенного обогрева температура теплоносителя tT = 95°С, t0 = 70°С; основного подпочвенного обогрева tv = 45°С, t0 = 30°С; контурного подпочвенного обогрева tT = - 130-150°С, t0 = 70°С.
Нагревательные приборы всех систем (кроме основной подпочвенной) - стальные гладкие трубы (возможны конвекторные трубы). Для основной подпочвенной системы следует использовать асбестоцементные или пластмассовые трубы.
ГЛАВА 16. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫСОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ
Классификациясолнечных системгорячего водоснабженияи отопления
Солнечная радиация-практически неисчерпаемый и экологически чистый источник энергии. Мощность потока солнечной энергии у верхней границы атмосферы равна 1,7 ■ 1014 кВт, а на поверхности Земли-1,2-1014 кВт. Общее годовое количество поступающей на Землю солнечной энергии составляет 1,05 1018 кВт ч, в том числе на поверхность суши приходится 2 1017 кВт-ч. Без ущерба для экологической среды может быть использовано до 1,5% всей поступающей солнечной энергии.
Среднесуточная интенсивность потока солнечного излучения равна 210-250 Вт/м2 [1821,2 МДж/(м2 сут)] в тропических зонах и пустынях, 130-210 Вт/м2 [(10,8-18 МДж/(м2 • сут)] в центральной части СССР и 80-130 Вт/м2 [7,2-10,8 МДж/(м2-сут)] на Севере СССР, а
максимальная величина достигает 1000 Вт/м2. Число часов солнечного сияния в год в республиках Средней Азии составляет 2700303 5, в Закавказье 2130-2520, на Украине и в Молдавии 2000-2080. Количество солнечной энергии, поступающей за год на 1 м2 горизонтальной поверхности, в Ашхабаде равно 1720 кВт-ч, в Одессе 1345 кВт ч, в Москве 1015 кВт ч. С помощью гелиотехнических устройств может быть полезно использовано 10-50% этой энергии.
Гелиосистемы теплоснабжения рекомендуется применять в основном в южных районах РСФСР, Украины, Казахстана, в Закавказье, Молдавии и Средней Азии при соответствующем технико-экономическом обосновании:
при сезонном теплоснабжении или при режиме теплопотребления с максимальными нагрузками в летний период;
при высокой себестоимости тепловой энергии, отпускаемой традиционным источником теплоты;
Рис. 16.1. Принципиальные схемы солнечных водонагревательных установок с естественной (0 н принудительной (0 циркуляцией теплоносителя
7-коллектор солнечной энергии; 2-бак-аккумулятор горячей воды; 3-насос; 4-смесительный вентиль
при высоких среднегодовых значениях интенсивности поступающей солнечной радиации и большом количестве солнечных дней;
при наличии площадей для размещения КСЭ, отсутствии затенения КСЭ с ограждающими конструкциями здания;
при повышенных требованиях к чистоте окружающей воздушной среды;
с целью экономии топливно-энергетических ресурсов.
Солнечные системы горячего водоснабжения (ССГВ). Существуют два основных типа ССГВ: с естественной (рис. 16.1, а) и принудительной (рис. 16.1,6) циркуляцией теплоносителя. Если в контуре коллектора солнечной энергии и в баке-аккумуляторе теплоты используется вода, то ССГВ выполняется по одноконтурной схеме. Для предотвращения замерзания теплоносителя в контуре КСЭ может использоваться антифриз, при этом теплота от антифриза к воде передается с помощью теплообменника, и ССГВ выполняется по двухконтурной схеме (рис. 16.2, а и 6). ССГВ первого типа обычно используются для небольших потребителей, при этом бак- аккумулятор теплоты должен быть установлен выше КСЭ. Для крупных потребителей горячей воды для циркуляции теплоносителя требуется насос (рис. 16.2,6).
Солнечные системы отопления и горячего водоснабжения. Различают активные и пассивные системы солнечного отопления (ССО). Характерным признаком активных ССО является наличие коллектора солнечной энергии (КСЭ), аккумулятора теплоты, дополнительного (резервного) источника энергии (ДИЭ), теплообменников (в двухконтурных схемах), насосов или вентиляторов, соединительных трубопроводов или воздуховодов и системы регулирования.
Рис. 16.2. Двухконтурные схемы солнечных водонагревательных установок с естественной (0 н принудительной (0 циркуляцией теплоносителя
/-коллектор солнечной энергии, 2-аккумулятор тепла, 3- теплообменник; 4 -резервный (дополнительный) источник энергии; 5-насос; 6-предохранительный клапан
В пассивных системах роль КСЭ и аккумулятора теплоты выполняют ограждающие конструкции здания, а движение нагретого солнечной энергией воздуха осуществляется, как правило, путем естественной конвекции. В пассивных системах обеспечивается прямое улавливание стенами и полом здания солнечной энергии, поступающей через окна большой площади, расположенные в южной стене, ее аккумулирование теплоаккумулирующей массой (стены, пол, емкости с водой и т. п.), либо улавливание солнечной энергии в пристроенной к южной стене здания теплице и передача теплоты внутрь помещений и т. д. Для снижения теплопотерь здания в ночное время на светопрозрачных поверхностях предусматривают тепловую изоляцию (щиты, ставни и т. п.).
Применение пассивных ССО экономически целесообразно в районах с достаточно высоким уровнем инсоляции, большим числом часов солнечного сияния и умеренной температурой наружного воздуха. Наиболее эффективной является пассивная ССО с теплоаккумулирующей бетонной стеной темного цвета, которая расположена с южной стороны, имеет остекленную наружную поверхность и отверстия для циркуляции воздуха на уровне пола и потолка (рис. 16.3). КПД этой системы может достигать 40%. При применении пассивных ССО здания должны иметь улучшенную тепловую изоляцию и удовлетворять требованиям сохранения энергии.
В настоящее время, как правило, используются активные гелиосистемы. В зависимости от вида теплоносителя в контуре КСЭ различают жидкостные и воздушные системы. Теплоносителем в КСЭ может быть жидкость
Рис. 16.3. Пассивная солнечная система отопления здания с естественной циркуляцией воздуха в пространстве между остеклением южного фасада н теплоаккумулирующей стеной /-здание; 2-зеплоаккумулнрующая стена; 3-остекление
Рис. 16.6. Принципиальные схемы гелнотеплонасосной системы теплоснабжения с последовательным (а) я параллельным (6) подключением теплового насоса
/-коллектор солнечной энергии; 2-аккумулятор теплоты;3-тепловой потребитель (здание); 4-тепловой насос
Рис. 16.4. Принципиальная схема воздушной гелиосистемы отопления
/-коллектор солнечной энергии; 2-галечный аккумулятортепла; 3-вентилятор; -/-переключающий клапан; 5-резерв-ный (дополнительный) источник энергии
Рис. 16.5. Схема жидкостной гелиосистемы отопления н горячего водоснабжения
/-коллектор солнечной энергии; 2-теплообменник в контуре КСЭ; 3-аккумулятор тепла; ^-резервный (дополнительный) источник энергии; 5-здание; 6-насос; 7-смесительный вентиль; 8-теплообменник в контуре горячего водоснабжения;
9-бак горячей воды; 10-дублер-доводчик
Рис. 16.7. Схема комбинированной гелнотеплонасосной системы отопления зданнн с использованием теплового насоса с двумн испарителями
/-коллектор солнечной энергии; 2-аккумулятор тепла; 3-насос; 4-испарители теплового насоса; 5-компрессор; 6-дроссельный вентиль; 7-вентилятор; 8-конденсатор; 9-здание
(вода, 40-50%-ный раствор этилен- или пропи- ленгликоля, органические теплоносители и др.) или газ (воздух). Каждый из теплоносителей имеет определенные преимущества и недостатки. Так, использование воздуха позволяет исключить проблемы замерзания и коррозии, снизить массу установки, уменьшить возможный ущерб от утечки жидкого теплоносителя и т. д., но теплотехнически воздушные ССО менее эффективны, чем жидкостные. Поэтому в большинстве эксплуатируемых ССО теплоносителем служит вода.
На рис. 16.4 и 16.5 предстарлены принципиальные схемы воздушной и водяной гелиосистем отопления. Распределение теплоты в здании осуществляется с помощью вентиляционной системы (воздушные ССО), посредством излучающих панелей со встроенными змеевиками с горячей водой, радиаторов и конвекторов, рассчитанных на низкотемпературный теплоноситель (жидкостные ССО).
5 = 23,45 sin I 3605 = 23,45 sin I 360284 + п365284 + п365(16-4)(16-4)
5 = 23,45 sin I 360
5 = 23,45 sin I 360
284 + п
365
284 + п
365
(16-4)
(16-4)
Возможно применение гибридных систем, объединяющих элементы активных и пассивных систем.
Значительные преимущества имеет комбинированная гелиотеплонасосная система теплоснабжения с последовательной (рис. 16,6, а) и параллельной (рис. 16.6,6) схемами подключения теплового насоса. В первом случае испаритель теплового насоса получает теплоту от аккумулятора, а во втором источником теплоты служит окружающая среда. Возможно также использование теплового насоса с двумя испарителями (рис. 16.7). При совмещении испарителя теплового насоса и неостекленного КСЭ с ограждающей конструкцией здания получается «энергетическая крыша» или «энергетический фасад», которые позволяют использовать солнечную энергию, явную и скрытую теплоту окружающей среды.
Солнечные установки для отопления и горячего водоснабжения зданий входят в состав комбинированных гелиотопливных систем теплоснабжения, при этом за счет солнечной энергии обеспечивается частичное покрытие годовой тепловой нагрузки потребителя. Резервный источник теплоты должен обеспечивать полное покрытие расчетной тепловой нагрузки. В отдельных случаях допустимо неполное резервирование производительности гелиоустановки. Здание должно отвечать современным требованиям теплозащиты и сохранения энергии, а все элементы и оборудование гелиотопливной системы должны быть спроектированы особо тщательно. При соблюдении этих условий может быть обеспечена высокая эффективность использования солнечной энергии.
Оценка располагаемого количества солнечной энергии
Плотность потока солнечной радиации у верхней границы атмосферы на поверхность, расположенную перпендикулярно направлению солнечных лучей, равна /01 = 1,353 кВт/м2 (солнечная постоянная), а среднее количество энергии, поступающей за 1 ч на 1 м2 этой поверхности, равно Fox = 4,871 МДж/(м2-ч).
В системах солнечного теплоснабжения (ССТ) обычно используются плоские КСЭ, устанавливаемые в наклонном положении. Среднемесячное дневное количество суммар
ной солнечной энергии, МДж/(м2 • день), поступающей на наклонную поверхность КСЭ, равно:
EK = RE,(16.1)
где £-среднемесячное дневное количество суммарного солнечного излучения, поступающего на горизонтальную поверхность, МДж/(м2 ■ день); R- отношение среднемесячных дневных количеств солнечной радиации, поступающих на наклонную и горизонтальную поверхности.
Для наклонной поверхности с южной ориентацией
Я =Я =1 + cos В Е_ 1 — cos В • —— ^_ р2£ Р 21 + cos В Е_ 1 — cos В • —— ^_ р2£ Р 2
Я =
Я =
1 + cos В Е_ 1 — cos В • —— ^_ р
2£ Р 2
1 + cos В Е_ 1 — cos В • —— ^_ р
2£ Р 2
(16.2)
где £д-среднемесячное дневное количество диффузной (рассеянной) солнечной энергии, поступающей на горизонтальную поверхность, М ДЖ/(м2 • день); Rn - коэффициент пересчета прямого излучения с горизонтальной на наклонную поверхность; Р-угол наклона КСЭ к горизонту, град; р- коэффициент отражения для подстилающей поверхности Земли. Обычно летом р = 0,2, а зимой при наличии снежнего покрова р = 0,7.
Среднемесячная величина коэффициента £п (рис. 16.8)
л
cos (ф — р) cos 5 sin Оз 4- у^Оз sin (ф — Р) sin 8
COS ф COS О S1H 0)3 + Sin ф sin о0)3
3180
(16.3)
где <р-широта местности, град; 8-склонение Солнца, град; со3 и со3 - часовой угол захода Солнца на горизонтальной и наклонной поверхностях, град.
Угол склонения Солнца в данный день п равен:
На рис. 16.9 показаны основные углы, используемые в приведенных формулах.
Для среднего дня I-XII месяцев величина 8 равна:
Месяцы
8, град
I II III IV V VI
-20,9-13— 2,49,418,823,1
VIIVIII
21,213,5
IX X
2,2-9,6
XI
-18,9
XII
-23,0
ТАБЛИЦА 16.1
СРЕДНЕМЕСЯЧНОЕ СУТОЧНОЕ ПОСТУПЛЕНИЕ СУММАРНОЙ Е И ДИФФУЗННОЙ Еп СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ, МД>ц/(м3 ДЕНЬ), НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ, КОЭФФИЦИЕНТ ЯСНОСТИ АТМОСФЕРЫ К, И ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА Т„ °C
I
II
Ill
IV
VVI
VII
VII
IX
X
XI
XII
£6,34
9,24
12,01
16,54
Алма-Ата (43,4'
20,5222,66
° С.Ш.)
23,62
20,79
16,96
11,20
6,67
5,13
£,3,64
5,21
6,21
6,95
8,17,78
6,88
6,34
5,28
4,18
3.34
2,7
£0,49
0,51
0,47
0,49
0,530,55
0,59
0,59
0,60
0,56
0,47
0,44
Т,-11,5
-8,9
0,8
10,3
16,020,3
22,9
21,7
15,6
8,0
-1,2
-8,2
Е7,42
10,58
13,63
18,34
Ашхабад (38°
24,1626,83
26,59
24,97
20,57
14,71
9,03
6,48
Е3,64
5,07
6,34
7,78
8,17,92
7,83
6,48
5,98
4,72
3,89
3,24
£0,45
0,50
0,49
0,53
0,610,65
0,66
0,68
0,68
0,64
0,51
0,44
Т,1,0
4,3
9,8
16,4
22,827,3
29,3
27,7
22,6
15,3
8,4
3,7
Е9,99
14,3
18,49
24,05
Баку (41,Г с
27,1329,61
.Ш.)
27,40
25,11
20,01
15,66
10,70
8,77
Е.2,16
2,83
3,78
4,73
5,266,53
6,34
5,4
3,89
3.64
2,5
2,02
/,0,69
0,73
0,70
0,70
0,690,72
0,69
0,70
0,69
0,74
0,69
0,69
Т.4,0
4,4
6,8
11,8
18,423.4
26,5
26,3
22,1
16,9
11,1
6,7
Е6,34
10,13
14,04
19,18
Ереван (40, Г
24,9728,22
27
25,11
20,15
14,85
8,06
5,13
Е4,05
5,96
7,02
8,02
8,237,78
6,88
6,34
5,28
4,86
3,89
3,10
К,0,43
0,51
0,52
0,56
0,630,68
0,70
0,69
0,68
0,68
0,50
0,38
Т.-3,7
-2,3
4,0
11,1
15,920,1
24,0
24,2
20,0
13,9
6,2
-1,2
Е3,10
5,36
9,72
13,9
Киев (50,5 с 18,7621,82
. ш.)
20,52
17,28
12,65
7,29
2,92
2,16
£2,29
3,43
5,53
7,51
9,1810,0
9,45
7,69
5,84
3,91
2,08
1.62
<0,35
0,39
0,44
0,45
0,490,53
0,52
0,51
0,50
0,45
0,29
0,3
Т,-6,1
-5,6
-0,7
7,2
14,317,6
18,8
17,7
13,7
7,2
1,0
-3,7
Е4,05
6,26
10,8
15,84
Кишинев (47е
20,2523,07
23,62
20,11
14,73
9,18
4,03
2,70
Е2,56
3,87
5,8
8,48
9,1810,0
9,04
7,83
5,98
4,32
2,36
1,83
К,0,37
0,39
0,45
0,49
0,530,56
0,59
0,58
0,55
0,50
0,34
0,29
Т,-3,6
-2,6
2.5
9,3
15,619,2
21,4
20,5
15,7
10,0
3,9
-1,0
Е1,89
4,47
9,31
13,34
Москва (55,75°
18,6319,74
19,17
15,12
10,0
4,86
2,22
1,35
Е1,75
3,28
5,94
7,51
8,319,73
10,26
8.1
6,12
3,24
1,53
1,08
А,0,33
0,40
0,49
0,46
0,500,48
0,49
0,47
0,42
0,37
0,33
0,31
Т,-10,5
-9,7
-4,7
4,0
11,716,0
18,3
16,3
10,7
4,1
-2,5
-7,8
Е3,78
5,96
10,93
16,82
Одесса (46,5°
21,7324,05
23.08
20,65
15,57
9,18
4,17
3,24
Е2,7
3,87
5,94
7,64
8,58,48
7,83
6,61
5,42
4,59
2,64
2,29
К,0,34
0,37
0,45
0,58
0,590,51
0,58
0,59
0,58
0,49
0,34
0,34
Т.-2,6
-1,9
2,2
8,9
15,820,2
22,8
21,9
17,1
11,4
5,0
0,1
Е6,21
8,64
12,15
17,51
Ташкент (41,3°
23,2226,34
27,13
24,43
19,46
12,69
7,64
5,4
Е3,10
4,02
5,26
6,25
6,755,84
5,13
4,59
4,31
4,05
3,06
2,7
К,0,44
0.45
0,46
0,52
0.590,63
0,68
0,68
0,68
0.60
0,49
0.42
Т,-0,9
2,0
7,6
14,4
20,024,7
26,9
24,9
19,4
12,6
6,4
1,6
Е5,8
8,34
12,42
16,12
Тбилиси (41,7°
19,7122,8
22,41
20,52
15,29
10,93
6,11
4,99
Е3,24
4,47
6,21
7,23
7,837,64
7,83
6,75
5,42
4,32
3,2
2,7
0,42
0,44
0,47
0,48
0,500,55
0,56
0,58
0,53
0,52
0,40
0,37
Т.0,9
2,6
6,6
11,9
17,321,1
24,4
24,2
19,6
13,8
7,6
2,8
Е7,56
10,13
12,28
17,37
Фрунзе (43° с
21,625,16
ш.)
24,3
21,73
17,37
11,61
7,09
5,8
£,3,91
5,36
6,34
7,78
6,917,78
7,56
6,48
5,56
4,86
3,34
3,10
К,0,57
0,55
0,48
0,52
0,550,61
0,61
0,61
0,61
0,57
0,49
0,50
Т.-5,6
-3,2
3,8
11,4
16,921,3
24,1
22,6
17,3
10,1
2,2
-2,9
ТАБЛИЦА 16.2
КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕСЧЕТА ПРЯМОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ Rn ПРИ РАЗЛИЧНЫХ АЗИМУТАХ ПОВЕРХНОСТИ ап
Широта, IIIIIIIVVVIVIIVIIIIXXXI
град
XII
35
1,91
1,59
1,28
1,03
0,87
0,81
0,83
0,96
1,17
1,48
1,84
2,02
40
2,26
1,79
1,38
1,06
0,88
0,80
0,83
0,98
1,24
1,64
2,12
2,42
45
2,76
2,07
1,51
U1
0,89
0,80
0,84
1,01
1,33
1,86
2,55
3,02
50
3,55
2,48
1,68
1,17
0,90
0,81
0,85
1,04
1,45
2,16
3,20
4,00
55
4,94
3,06
1,92
1,25
0,93
0,81
0,86
1,09
1,60
2,60
4,30
5,85
60
7,95
4,03
2,25
1,34
0,95
0,82
0,87
1,15
1,61
3,28
6,44
10,48
«„ = 15°
35
1,87
1,56
1,27
1,03
0,88
0,82
0,84
0,96
1,17
1,45
1,78
1,98
40
2,21
1,76
1,37
1,07
0,88
0,81
0,84
0,98
1,24
1,61
2,07
2,36
45
2,69
2,02
1,49
1,11
0.90
0,81
0,85
1,01
1,33
1,82
2,49
2,94
50
3,45
2.40
1,66
1,17
0,91
0,82
0,86
1,05
1,44
2,11
3,12
3,82
55
4,79
2,97
1,88
1,25
0,93
0,82
0,87
1,10
1,59
2,53
4,17
5,67
60
7,69
3,91
2,20
1,34
0,96
0,83
0,88
1,16
1,80
3,18
6,24
10,15
«™ = зо°
35
1,77
1,49
1,24
1,03
0,90
0,84
0,86
0,97
1,15
1,40
1,69
1,86
40
2,06
1,66
1,33
1,07
0,90
0,84
0,87
0,99
1,22
1,54
1,94
2,20
45
2,48
1,90
1,44
1,11
0.92
0,84
0,87
1,03
1,30
1,73
2,30
2,71
50
3,16
2,23
1,60
1,17
0,93
0,84
0,88
1,06
1,41
1,98
2,86
3,55
55
4,36
2,73
1,80
1,25
0,95
0,84
0,89
1,11
1,55
2,36
3,80
5,15
60
6,95
3,56
2,09
1,35
0,98
0,85
0,90
1,17
1,74
2,93
5,65
9,15
Часовой угол захода (восхода) Солнца для пригодны
плоские
КСЭ,
позволяющие
нагре-
«„ = 0
поверхности:
горизонтальной
со3 = arccos ( —tg ф tg 8);(16.5)
наклонной
со3 = min {и3, arccos [ — tg (ф — 0) tg 8} .
(16.6)
вать теплоноситель до 60-80°С. При температурах теплоносителя 80°С и выше целесообразно применять фокусирующие или вакуумированные стеклянные трубчатые КСЭ.
Основным элементом КСЭ является луче- поглощающая поверхность (абсорбер) с каналами для теплоносителя. На рис. 16.10-16.13 показаны схемы жидкостных и воздушных
В качестве и, принимается меньшая из двух величин, указанных в фигурных скобках.
Значения среднемесячных величин Е, Ед, коэффициента ясности атмосферы Кя и температуры наружного воздуха Тв для ряда городов СССР приведены в табл. 16.1. Значения коэффициента Rn для поверхности с углом наклона Р, равным широте местности ф, южной ориентацией (азимут ап = 0) и юго-восточной или юго-западной ориентацией (аП = 15 и 30°) приведены в табл. 16.2.
Классификация и выборколлекторов солнечной энергии
(КСЭ)
Различают плоские коллекторы без изменения плотности потока солнечной энергии и фокусирующие коллекторы с концентрированием солнечной энергии (параболо-цилиндрические концентраторы, фоклины и т. п.). Для отопления и горячего водоснабжения наиболее
КСЭ и примеры конструктивного исполнения некоторых типов КСЭ.
Мощность КСЭ с однослойным остеклением и стальной лучепоглощающей панелью площадью 0,8 м2 (Братского завода отопительного оборудования) равна 550 Вт/м2 при /к = 800 Вт/м2 и Тв = 20°С. Размеры КСЭ: 1530 х 630 х 98 мм, масса 50,5 кг.
По техническому уровню это КСЭ 1-го поколения, во многих странах уже выпускаются КСЭ 2-го и 3-го поколений.
Тепловая эффективность плоских КСЭ по-
вышается путем снижения оптических и тепловых потерь благодаря применению: 1) нескольких слоев прозрачной изоляции (остекления); 2) селективных покрытий; 3) вакуумирования пространства между лучепоглощающей поверхностью и прозрачной изоляцией и т. п.
Наиболее высокую эффективность имеют вакуумированные стеклянные трубчатые коллекторы (ВСТК). В КСЭ могут применяться тепловые трубы, обладающие такими преимуществами, как термодиодность, отсутствие
Рас. 16.8. Зависимость среднемесячного коэффициента пересчета прямого солнечного излучения Rn с горизонтальной плоскости на поверхность КСЭ от широты местности ф для I XII месяцев
ЛУЧИ
СОЛНЕЧНЫЕ
Рис. 16.9. Углы, характеризующие положение точки на земной поверхности (а) и наклонной поверхности коллектора солнечной энергии (б) относительно солнечных лучей
(рширота местности; ©-часовой угол; 8-склонение Солнца; i-угол падения солнечных лучей на наклонную поверхность КСЭ;а-угол высоты Солнца; ас-азимут Солнца; а,- азимут наклонной поверхности
расхода энергии на подачу теплоносителя в КСЭ, низкая тепловая инерция и т. п.
Коэффициент полезного действия КСЭ
(мгновенный) равен:
9к mKcJTTK — Ття)
Пк = ^ = к у,(16.7)
где ^-удельная теплопроизводительность КСЭ, т.е. количество полезной теплоты, получаемой с 1 м2 площади КСЭ за 1 с, Вт/м2; I*-плотность суммарного потока солнечной радиации, поступающей на поверхность КСЭ, Вт/м2; удельный массовый расход теплоносителя в КСЭ, кг/(м2 с); ср-удельная изобарная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг-К);
Рис. 16.12. КСЭ Братского завода отопительного оборудовании
е)/* ВОЗДУХ2е)/* ВОЗДУХ2х)“ОU ®Uх)“ОU ®UРис. 16.10. Схемы жидкостных (а-г) и воздушных (б-к) коллекторов солнечной энергииРис. 16.10. Схемы жидкостных (а-г) и воздушных (б-к) коллекторов солнечной энергииа-с трубами для теплоносителя, припаянными к абсорберу(лучепоглощающей панели) снизу; б-типа «труба в листе»,в-со штампованным абсорбером; г вакуумированный стек-лянный трубчатый коллектор; д, е с плоскими абсорберами;ж, з ребристым и гофрированным абсорбером; и-с наполо-вину зачерненными стеклянными пластинами; к-матричноготипаа-с трубами для теплоносителя, припаянными к абсорберу(лучепоглощающей панели) снизу; б-типа «труба в листе»,в-со штампованным абсорбером; г вакуумированный стек-лянный трубчатый коллектор; д, е с плоскими абсорберами;ж, з ребристым и гофрированным абсорбером; и-с наполо-вину зачерненными стеклянными пластинами; к-матричноготипаВЫХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯВЫХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯРис. 16.11. Общий вид жидкостного коллектора со штампованным абсорберомРис. 16.11. Общий вид жидкостного коллектора со штампованным абсорбером1 -панель поглощающая; 2-стекло; 3-корпус; 4-теплоизоля-ция; 5-штуцер
е)/
* ВОЗДУХ
2
е)/
* ВОЗДУХ
2
х)
“ОU ®U
х)
“ОU ®U
Рис. 16.10. Схемы жидкостных (а-г) и воздушных (б-к) коллекторов солнечной энергии
Рис. 16.10. Схемы жидкостных (а-г) и воздушных (б-к) коллекторов солнечной энергии
а-с трубами для теплоносителя, припаянными к абсорберу(лучепоглощающей панели) снизу; б-типа «труба в листе»,в-со штампованным абсорбером; г вакуумированный стек-лянный трубчатый коллектор; д, е с плоскими абсорберами;ж, з ребристым и гофрированным абсорбером; и-с наполо-вину зачерненными стеклянными пластинами; к-матричноготипа
а-с трубами для теплоносителя, припаянными к абсорберу(лучепоглощающей панели) снизу; б-типа «труба в листе»,в-со штампованным абсорбером; г вакуумированный стек-лянный трубчатый коллектор; д, е с плоскими абсорберами;ж, з ребристым и гофрированным абсорбером; и-с наполо-вину зачерненными стеклянными пластинами; к-матричноготипа
ВЫХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
ВЫХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Рис. 16.11. Общий вид жидкостного коллектора со штампованным абсорбером
Рис. 16.11. Общий вид жидкостного коллектора со штампованным абсорбером
Рис. 16.13. Общий вид и разрез вакуумированного стеклянного трубчатого коллектора
1 -стеклянная оболочка; 2-отражатель; 3-абсорбер в видетепловой трубы (испарительная зона); 4-конденсационная зо-на тепловой трубы; 5 канал для теплоносителя; 6-соединениестеклянной и металлической частей конструкции
Рис. 16.14. Типичные характеристики различных типов коллекторов солнечной энергии
7-НПК-2 с алюминиевым штампованным абсорбером; 2- НПК-2 с антиотражательным покрытием на трех поверхностях остекления; 5 СПК 1 с покрытием «черный хром» на стальном абсорбере; 4 вакуумированный стеклянный трубчатый коллектор с селективным концентрическим абсорбером; 5-НПК 1 (Я-неселективный; С-селективный; ПК-плоский коллектор; 1, 2-число слоев остекления)
Ттн и Тт, -температура теплоносителя на входе в КСЭ и выходе из него, °C.
Мгновенный КПД плоского КСЭ равен:
Чх = Чо-укТ^-Тв>, (16.8)
где К, - эффективный коэффициент теплопотерь КСЭ, Вт/(м2 К); Тв - температура наружного воздуха, °C; ц0-эффективный оптический КПД КСЭ.
Характеристика КСЭ-зависимость т)к от (Тт н — Т^Ц^ определяется при его испытании и изображается прямой с нулевой ординатой, равной оптическому КПД при нормальном падении лучей т)", а тангенс угла наклона прямой дает величину Кк. На рис. 16.14 показаны характеристики наиболее употребительных типов КСЭ. Эффективный оптический КПД для КСЭ с южной ориентацией т)0 = = 0,95т)" при однослойном остеклении и ц0 = 0,93р" при двухслойном остеклении. При наличии теплообменника в контуре КСЭ величины Кх и Т)о необходимо умножить на 0,97.
КПД КСЭ равен нулю в том случае, если плотность потока солнечной энергии 1К не превышает критического значения:
/кр = —(Тт.н-Тв). (16.9) По
Следовательно, Лк > 0 при 1Х > 7кр. Сред
няя величина КПД КСЭ за определенный период времени (день, месяц, год) равна:
Пк = ^(пЛУЛ- (16.10)
Суммирование производится только для тех отрезков времени, когда 1Х > 7кр, при этом 7К-средняя плотность потока солнечной энергии для рассматриваемого периода, Вт/м2.
В табл. 16.3 приведены значения максимальной температуры теплоносителей Т^акс, оптического КПД т)о, коэффициента теплопотерь Кк и удельной стоимости Ск основных типов КСЭ.
ТАБЛИЦА 16.3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КСЭ
Тип коллектора
и
S
£
S'
'У
и"
L-
Неселективный плоский КСЭ:
С однослойным остеклением НПК-1 с двухслойным остеклением
80
0,7-0,85
7-10
50-150
НПК-2
0,65-0,8
4-6
без остекления
0,9-0,95
18-22
Селективный
плоский КСЭ. с однослойным остеклением СПК-1
с двухслойным
100
0,65-0,8
4,5-6
120-220
остеклением
0,6-0,75
3-4
СПК-2
Фоклин (коэффициент концентрации 1,5) Параболо-цилиндрический кон-
Ц0
0,6
0,7-0,8
250
центратор ПЦК Вакуумированный стеклянный
300
0,65-0,85
0,6-0,9
400-600
трубчатый коллектор ВСТК
120-250
0,5-0,75
1-2
200-300
Теплопроизводитеяьиость
КСЭ.
Мгновен-
ное количество полезной энергии,
даваемой
КСЭ, Вт, равно:
& =
ЛЛкП
о — ^k(Tt.h
-TJ]
=
= тхср
^к(Тт.к - Тг
,ну
(16.11)
где Fx-площадь поверхности КСЭ, м2.
Среднемесячная удельная суточная тепло- производительность КСЭ, МДж/(м2 • день)
дк = ЕкФ^0, (16.12) где ^-среднемесячное поступление солнечной энергии на поверхность КСЭ за день, МДж/(м2 • день); Ф-среднемесячная величина степени использования солнечной энергии в КСЭ, т. е. доля общего количества солнечной энегии, поступающей на поверхность КСЭ при 1К > 1кр.
Годовая теплопроизводительность системы солнечного теплоснабжения (ССТ) 2™д меньше годовой теплопроизводительности КСЭ 2™д на величину теплопотерь в трубопроводах, аккумуляторе теплоты и системе распределения теплоты, а также на величину неиспользованного избытка полезной энергии, которая тем больше, чем больше площадь КСЭ и меньше доля нагрузки горячего водоснабжения.
Максимальная годовая теплопроизводительность плоского КСЭ в IV климатической зоне составляет 750-1000, а в III зоне- 450-650 кВт/(м2 • год). Так, при Гк— = 1250 кВт ■ ч/(м2 • год), Т^од = 8°С, Тгв = 60°С, 2к°д = 500 кВт • ч/(м2 ■ год) потери в системе ССГВ достигают 30% и Q”aKC = = 350 кВт-ч/(м2 • год). В системах ССТ площадь КСЭ значительно больше, чем в ССГВ, летом возникает неиспользуемый избыток теплоты и 2“dKC = 200 кВт ■ ч/(м2 ■ год). Наиболее существенно на Qc влияют метеопараметры (Е, Тв и EJE\ характеристики КСЭ (Кк, т|о, 0 и ак), аккумулятора теплоты (Гак и Как) и трубопроводов (Кгр и /тр), доля нагрузки горячего водоснабжения 2г в/2„.
Величина Ф зависит от т|0 и Кк КСЭ, а также от местоположения и назначения гелиосистемы. Эту зависимость можно представить в виде формулы
Ф = 1 - агР + а2Р2, (16.13)
где Р = (Тт н — Тв)/Кя; (16.14) 7Т я и Г, - среднемесячные температуры теплоносителя на входе в КСЭ и наружного воздуха, °C; Кя™ среднемесячная величина коэффициента ясности атмосферы (см. табл. 16.1); а^ и а2 - коэффициенты для основных типов КСЭ, приведенные в табл. 16.4.
Ориентация, угол наклона, размещение и соединение модулей КСЭ. Оптимальная ориентация КСЭ-южная. При отклонении до 30° к востоку или западу от южного направления годовое количество поступающей солнечной энергии уменьшается на 5-10%.
ТАБЛИЦА 16.4
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КСЭ
Тип КСЭ
По
К., йтЦ^Г X
X К)
^•Ю3
а2'Ю6
НПК-1
0,78
8,0
10,7
29,3
НПК-2
0,73
4,6
6.9
12,7
СПК-1
0,75
5,5
7,9
16,4
СПК-2
0,7
3,5
5,6
8,7
пцк
0,65
0,8
1,6
1,2
встк
0,6
1,5
8,0
8,0
Оптимальный угол
наклона
КСЭ
0 равен
широте местности ср для систем круглогодичного действия, 0 = ф + 15° для систем, работающих только в отопительный сезон, и 0 = Ф — 15° для систем, работающих только в летний период.
КСЭ можно размещать на наружных ограждениях здания (крыше, стенах, ограждениях балконов и т. п.) или отдельно от него. Стоимость ССТ значительно снижается при совмещении КСЭ с крышей здания. Тепло- производительность КСЭ снижается на 2-5% при затенении непрозрачными элементами конструкции и запылении.
При большой площади КСЭ отдельные его модули соединяются между собой по параллельно-последовательной схеме, образуя массив или поле КСЭ. Эффективность поля КСЭ практически всегда ниже КПД отдельного модуля из-за теплопотерь соединительных трубопроводов, неравномерности распределения теплоносителя, тепловой инерции и т. п.
Классификация и выбораккумуляторов теплоты
Типичные годовой и суточный графики поступления солнечной энергии и изменения нагрузки теплоснабжения здания приведены на рис. 16.15. Применение аккумуляторов теплоты повышает надежность ССТ, обеспечивает покрытие нагрузки ночью и при повышенной облачности, снижает расход топлива.
Системы аккумулирования теплоты (CAT) работают на основе накопления явной или скрытой теплоты и характеризуются энергоемкостью, мощностью потоков подводимой и отводимой теплоты, продолжительностью цикла аккумулирования (краткосрочное - от 6-12 ч до 10 сут и долгосрочное-от 10 сут до
а)б)
i н штпитакхихп в 12 16 20 о 4i н штпитакхихп в 12 16 20 о 4МЕСЯЦЫВРЕМЯ ДНЯ, ЧМЕСЯЦЫВРЕМЯ ДНЯ, Ч
i н штпитакхихп в 12 16 20 о 4
i н штпитакхихп в 12 16 20 о 4
МЕСЯЦЫВРЕМЯ ДНЯ, Ч
МЕСЯЦЫВРЕМЯ ДНЯ, Ч
Ряс. 16.15. Типичные годовой (а) я суточный (б) графики изменения количества поступающей солнечной энергии Е и тепловой нагрузки теплоснабжения здания Q
Ех -используемая солнечная энергия, Е2-избыток солнечной энергии (может быть аккумулирован); Е3-дефицит солнечной энергии (может быть покрыт из дополнительного источника или аккумулятора тепла)
ТАБЛИЦА 16.5
СРАВНЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ТАМов ДЛЯ АККУМУЛИРОВАНИЯ 1 ГДж ТЕПЛОТЫ (РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР В АККУМУЛЯТОРЕ ТЕПЛОТЫ ПРИНЯТА 10°С)
ТАМ
Масса, кг
Объем, м3
Галька*
113 636
71,74
Вода
23 866
23,9
Глауберова соль
3 723
2,55
Парафин
4794
5,27
* Порозность слоя гальки равна 0,4
плавления ТАМа, кДж/кг; Тпп - температура плавления, °C
нескольких месяцев аккумулирование), объемной плотностью энергии, диапазоном температур, коэффициентом теплопотерь, капитальными и эксплуатационными затратами. CAT включает теплоаккумулирующий материал (ТАМ), резервуар и тепловую изоляцию. В жидкостных ССТ для аккумулирования теплоты используются баки с горячей водой, обладающей высокой теплоемкостью, а в ССТ с воздушным КСЭ-резервуары с галькой и другими твердыми материалами.
Количество аккумулированной теплоты при отсутствии фазовых переходов ТАМа равно:
Q = mcp(T2 — ГЦ, (16.15)
где Tj и Т2 - температура ТАМа до и после зарядки аккумулятора, °C; т- масса ТАМа, кг; ср-удельная изобарная теплоемкость ТАМа, кДж/(кг • °C).
При суточном аккумулировании теплоты удельный объем водяного бака-аккумулятора для жидкостных ССТ принимается равным 0,05-0,15 м3, а галечного аккумулятора для воздушных ССТ-0,15-0,35 м3 на 1 м2 площади поверхности КСЭ.
Применение ТАМов фазового перехода (плавление-затвердевание) обеспечивает большую объемную плотность аккумулируемой энергии и позволяет уменьшить их массу и объем (табл. 16.5 и 16.6).
Количество теплоты, аккумулируемой при плавлении ТАМа, равно:
Q = т[ст(Тпл - TJ + А^ + сж(Т2 - Тпл),
(16.16)
где ст и сх-удельная теплоемкость твердого и жидкого ТАМа, кДж/(кг-°С); Дгпл-скрытая теплота
Применение сезонных CAT и аккумуляторов теплоты фазового перехода пока экономически нецелесообразно.
Общие положениярасчета системсолнечного отопленияи горячего водоснабжения
Точный тепловой расчет ССТ затрудняется из-за влияния случайных колебаний климатических условий и сложного характера взаимодействия между элементами системы. Поэтому в инженерной практике обычно используются полуэмпирические методы, которые основаны на обобщении результатов подробного моделирования ССТ с помощью ЭВМ и дают возможность получить долгосрочные характеристики ССТ.
Цель теплового расчета ССТ состоит в определении: удельной суточной тепловой производительности системы qc; площади FK луче- поглощающей поверхности КСЭ; объема теплового аккумулятора Уак; удельного массового расхода теплоносителя в контуре КСЭ тк; ориентации (азимута ак) и угла наклона 0 КСЭ к горизонту; площади поверхностей нагрева теплообменников в контурах КСЭ и потребителя; годовой степени замещения топлива /годи расхода дополнительной энергии 6Д и э-
Исходные данные для расчета ССТ включают:
местоположение гелиосистемы- широта, долгота и высота местности над уровнем моря;
климатические данные: среднемесячное дневное количество суммарной Е и диффузной Ед солнечной радиации, поступающей на гори-
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТАБЛИЦА 16.6 ТЕПЛОАККУМУЛИРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ
ТАМТпл,°
СПлотность р,Теплопроводность,Теплоемкость,Энтальпия фазо-
г/см3Вт/(м ■ К)к Дж/(кг ■ К)вого перехода Ат
РтРжКК<тсржкДж/кгМДж/м3
Бетон
Грунт (мелкие куски)
Галька, гранит
Расплав калий-натриевых солей
(46% NaNO3 54% KNO )
СаС12 6Н2О29,2
Na2SO4 10Н2О32,4
Na2HPO412H2O35,2
Лауриновая кислота44,0
Миристиновая »54,1
Пальмитиновая »65,0
Парафин 242,0
Ок1адекан28,0
н-Эйкозан36,7
22000,9-1,750,96
25600,520,84
26401,7 4,00,88
10000,74,19
17350,571,56
1,621,500,60,31,471,47172,5258,1
1,461,410,50,31,763,31251,0345,2
—1,420,5—1,553,18279,6403,2
—0,910,40,2——175,3159,6
-0,87-—1,602,26187,8162,8
—0,88—-1,802,73184,5162,9
0,910,77——2,08—187,8144,0
—0,79-0,12,102,17244,2194,1
0,860,78-0,22,012,21247,0192,0
зонтальную поверхность, температура наружного воздуха Гв;
характеристики КСЭ Т|о и Кк; геометрические размеры модуля КСЭ, число слоев остекления, вид теплоносителя;
месячную тепловую нагрузку отопления Qo (или данные для ее расчета);
среднемесячные значения температур холодной Г в и горячей Т в воды;
суточное общее потребление горячей воды Г в.
В соответствии с п. 16.1 выбирают тип и схему ССТ, а по п. 16.3 тип КСЭ и его характеристики. Системы ССГВ с естественной циркуляцией следует применять при площади КСЭ до 20 м2 для индивидуальных потребителей. В гелиосистемах отопления и ССГВ с большей площадью КСЭ необходимо использовать принудительную циркуляцию теплоносителя.
Температура горячей воды в ССГВ должна быть в пределах 45-75°С, кроме случаев, указанных в СНиП.
При проектировании ССТ вначале выбирают схемное решение и оборудование ССТ, затем последовательно выполняют тепловой, гидравлический и технико-экономический расчеты ССТ с оптимизацией.
В отличие от традиционных систем теплоснабжения, при проектировании которых для выбора оборудования достаточно определить часовые расходы теплоты, при расчете ССТ необходимо вычислять месячные расходы теплоты. Расход теплоты, кДж, на горячее водоснабжение в данном месяце равен:
erBi = 2гУХ = 4,19- 103Г В(ТГ в - TJNn»,
(16.17)
где И - суточный расход горячей воды на 1 человека по нормам, м3/(день • чел.); N- число жителей; ид-число дней в данном месяце; Т в и Т в - температуры горячей и холодной воды, °C (значения Г в и «д изменяются по месяцам, а остальные величины постоянные); (Гув-суточный расход теплоты на горячее водоснабжение, кДж.
Месячный расход теплоты на отопление 2О> определяют путем умножения среднечасового расхода теплоты £Г на 24ид. Величина Q4o определяется по общепринятой методике (см. гл. 8), однако в качестве расчетной температуры принимается среднемесячная температура наружного воздуха Тв. Расчет Qoi ведется от
дельно для каждого месяца отопительного периода.
Расход теплоты, кДж/мес, на отопление и горячее водоснабжение (нагрузка теплоснабжения) для данного /-го месяца равен:
eHi = eol + er.Bl. (le.is)
Годовые расходы теплоты на отопление, горячее водоснабжение и на теплоснабжение в целом равны:
12 12 12
Qo = Qob Qr.B= S er.„. и QH= £ QHl.1=1 1=1 i = 1
(16.19)
Расчет суточной теплопроизводительности ССТ и степени замещения топлива солнечной энергией. Для среднего дня каждого месяца рассчитывают количество солнечной энергии, поступающей на наклонную поверхность КСЭ, для чего определяют угол склонения Солнца 5 по формуле (16.4), часовые углы захода Солнца для горизонтальной со3 и наклонной со, поверхностей по формулам (16.5) и (16.6), среднемесячные коэффициенты пересчета солнечной радиации Rn и R по формулам (16.2) и (16.3) (см. рис. 16.8, табл. 16.2), среднемесячное дневное количество солнечной энергии Ек, поступающей на поверхность КСЭ, по формуле (16.1).
Вследствие нестабильности поступления солнечной энергии системы солнечного отопления должны работать с дополнительным (резервным) источником энергии ДИЭ (котельная, теплосеть и т.п.), обеспечивающим 100% тепловой нагрузки. В то же время ССГВ сезонного действия могут быть запроектированы без дублера, если не предъявляются жесткие требования по бесперебойному горячему водоснабжению (летние душевые, пансионаты, пионерские лагеря и т. п.).
Для систем солнечного отопления тепловой расчет рекомендуется выполнять для апреля (для марта для южных районов при <р = 45° с. ш. и южнее). В этом месяце вся тепловая нагрузка должна обеспечиваться за счет солнечной энергии.
При проектировании гелиотопливных систем теплоснабжения необходимо исходить из того, что экономически целесообразно покрывать за счет солнечной энергии лишь определенную долю /год годовой тепловой нагрузки 2н0Д отопления и горячего водоснабжения, а
остальную часть тепловой нагрузки должен обеспечивать ДИЭ:
еДиэ = (1 -/„дег.(16.20)
Годовая доля солнечной энергии в покрытии тепловой нагрузки (или степень замещения топлива) равна:
/год^^ж/^е^.(16.21)
Месячная степень замещения топлива
f б^ 6нМ-6^ИЭ .<2”ИЭ
У бн 2нQZ ’'
где Q“, 2“ и 2дИЭ-месячные величины тепловой нагрузки, теплоты, обеспечиваемой солнечной и дополнительной энергией, ГДж/месяц.
Для расчета по формуле (16.12) среднемесячной суточной удельной теплопроизводи- тельности КСЭ qK по табл. 16.3 и 16.4 выбираем характеристики КСЭ и коэффициенты аг и а2; определяем параметр Р по формуле (16.14), величину Ф по формуле (16.13).
Удельный объемный расход теплоносителя Vx для жидкостных КСЭ следует принимать равным Кк = 9,01 — 0,02 л/(м2-с), для воздушных КСЭ-0,005-0,02 м3/(м2-с).
Удельный объем аккумулятора теплоты водяного Гак = 0,05 — 0,1 м3, галечного Гак = = 0,15 — 0,35 м3 на 1 м2 площади поверхности КСЭ.
Годовая (сезонная) теплопроизводитель- ность системы 5™” и степень замещения /™д для ССГВ меньше 2™д и /год на 25-35%, а для ССТ-на 30-50% (из-за теплопотерь в системе и неиспользуемого избытка полезной теплоты).
Годовая экономия топлива, т. у. т, обеспечиваемая использованием солнечной энергии,
в =/гоДе"д/(бтПтг),
где/оя-годовая степень замещения, Q™-годовая нагрузка теплоснабжения, ГДж/год, QT = 29,3 кДж/т. у. т- теплота сгорания топлива, отнесенная к 1 т условного топлива; Г|ТГ-КПД теплогенерирующей установки, равный 0,45 и 0,6 для индивидуальных теплогенераторов на твердом и жидком (газообразном) топливе и 0,6-0,7 и 0,7-0,8 для котельных производительностью 20-100 ГДж/ч и более на твердом и жидком (газообразном) топливе.
Годовая экономия, руб, составляет
эгод = с/годб™7т|тг,
где Ст-стоимость тепловой энергии от топливной теплогенерирующей установки, руб/ГДж, можно принять равной 55-65 руб/ГДж в зависимости от района.
Рис. 16.16. Обобщенные зависимости / от 9 для гелиосистем горячего водоснабжения (а) и отопления и горячего водоснабжения (б)
Срок окупаемости гелиосистемы, годы:
т = СгсРк/ЭГОД,где Сгс-удельные затраты на гелиосистему, отнесен-ные к 1 м2 площади поверхности КСЭ, руб/м2. Приотсутствии данных можно принять Сгс = 300 руб/м2.
Для предварительного расчета систем солнечного теплоснабжения рекомендуется использовать зависимости / от безразмерного параметра 9 = EXFX/QS, приведенные на рис. 16.16. При построении этих зависимостей принято: а) в базовой системе используется плоский КСЭ типа НПК-2 с двухслойным остеклением, имеющий отношение Кк/т| о = 6,3 Вт/(м2 ■ К), оптимальный угол наклона КСЭ Ропт к горизонту и южную ориентацию; б) удельный объем водяного аккумулятора теплоты равен 0,05 м3/м2 площади КСЭ. При применении КСЭ, имеющих другие значения отношения Кк/Л0, необходимо внести соответствующую поправку в расчет.
Величины Ек (поток солнечной энергии на поверхность КСЭ) и QH (тепловая нагрузка) следует определять для расчетного периода: для ССГВ круглогодичного или сезонного действия - 1 год или летний сезон, а для систем отопления-каждый месяц отопительного сезона.
Можно принимать следующие ориентировочные значения коэффициента пересчета R солнечной энергии КСЭ с оптимальным углом наклона КСЭ к горизонту: R = 1,4 для гелиосистем отопления (при ропт = ф + 15°); R = 1,05 для сезонных ССГВ (при Ропт = ф — 15°) и R = 1,1 для ССТ круглогодичного действия (при ропт = ф).
Для гелиосистем отопления и горячего водоснабжения пользоваться зависимостью /от 9 следует только на месячной основе. Величину
месячной тепловой нагрузки Q„ необходимо рассчитывать по п. 16.4.
С помощью зависимостей / от 6 можно решать две задачи: а) определение годовой величины /ГОд при заданной площади поверхности КСЭ Гк; б) определение площади Fx, обеспечивающей заданное значение /год. Последовательность решения первой задачи: для расчетного периода (год, сезон, месяц) определяют QH и Ех; вычисляют параметр 9; по рис. 16.16 находят /год; рассчитывают годовые (месячные) количества полезной энергии ССТ Qc и энергии бдиэ, подводимой от топливного источника: бе =/год6^°Д И бдиэ = (1 -/год) 6^-
Площадь поверхности КСЭ, необходимую для обеспечения требуемой величины /год, определяют по формуле:
F, = V..(16.23)
Пример ориентировочного расчета ССГВ круглогодичного действия в Кишиневе с потреблением горячей воды К в = 4,8 м3/день. Тепловая нагрузка за год равна:
QH = 365ЕГ врср(Тг.в - Тхв) =
= 365-4,8 • 103 • 4,19 (45 - 10) = 257 ГДж/год.
Принимаем /год = 0,5. По табл. 16.1 определяем годовой приход солнечной энергии Е = 4,72 ГДж/(м2 - год). Коэффициент пересчета R = 1,1 и EX = RE= 5,2 ГДж/(м2-год). По рис. 16.16 находим 9 = 0,843. Тогда Fx = = 0,843-257/5,2 = 41,7 м2 и объем аккумулятора тепла Кк = 0,05Ек = 2,1 м3.
Величину FK, м2, можно также рассчитать по формуле
FK = QJqe.(16.24)
Тепловая нагрузка QH и удельная тепло- производительность qc системы сильно изменяются в течение года, поэтому формула (16.23) дает лишь ориентировочные значения Fx.
Расчет сезонных системгорячего водоснабжения
Площадь поверхности КСЭ для сезонной ССГВ, работающей с апреля по сентябрь, можно упрощенно определить по формуле
А^ Ав/(0г.вПт),(16.25)
где Уг „-средний суточный расход горячей воды, л/день; qr , - среднесезонная суточная удельная производительность системы по горячей воде, л/(м2 - день);
Ряс. 16.17. Зависимость удельной суточной производительности систем солнечного горячего водоснабжения от суточного суммарного поступления солнечной энергии Ег на горизонтальную поверхность
г|т = 0,8 = 0,85-коэффициент, учитывающий тепло- потери трубопроводов.
Величину дг в следует определять в зависимости от суточного поступления солнечной энергии Е на горизонтальную поверхность по рис. 16.17.
Если в системе не предусмотрен резервный источник теплоты, то расчет ССГВ ведется по величине Е для апреля, но при этом в летние месяцы будет возникать неиспользуемый избыток теплоты. Если же резервный источник теплоты предусмотрен, то расчет ССГВ ведется для июня, тогда в остальной период года система обеспечит долю /ср нагрузки, а резервный источник даст (1 — /cp)Qr.B теплоты.
Пример расчета сезонной ССГВ в Кишиневе: Кгв = 4,8 м3/день, Тт в = 45°С и Тхв = = 15°С. Выбираем КСЭ типа НПК-2, Р = = ф - 15° = 32°.
Вычислим Fx и экономию топлива. По табл. 16.1 определяем Е = 15,84 МДж/(м2 • день) (апрель) и 23,62 МДж/(м2 • день) (июнь). По рис. 16.17 находим дг в = 52,5 л/день (апрель) и 80 л/день (июнь) на 1 м2 площади КСЭ.
По формуле (16.23) находим FK = 107,6 м2 (апрель) и 70,6 м2 (июнь). При отсутствии ДИЭ целесообразно использовать КСЭ с FK = = 107,6 м2, а при наличии ДИЭ Fx = 70,6 м2. Месячные величины/равны:/IV = 0,66,/v = 0,83, Ai = Ап = Аш = °’82> Ах = 0,61, а средняя за сезон величина / = 0,82.
Объем аккумулятора Уак = 0,05 А = 3,5 м3. Расход энергии от ДИЭ за сезон составит 6диэ = (1 -/ср)2г в = 0,18-110= 19,8 ГДж.
66 62 58 54 50 46 42 38 if, град
Рис. 16.18. Номограмма для определении среднемесячного су-точного поступления солнечной энергии Е, на поверхность КСЭ соптимальным углом наклона и ориентацией
Экономия топлива (при КПД теплогенератора
Пт.г =
0,55):
бг.в ~ <2дИЭQ^rr
ПО - 19,8 29,33-0,55
6,16 ту.т/год.
Расчетные номограммы для базовой системы ССГВ. Базовая система ССГВ: плоский КСЭ типа НПК-2 с Кк/т]0 = 6,3 Вт/(м2 К), Тт.н = 35°С, Р = ф — 15°, р = 0,2; водяной аккумулятор теплоты с Кк = 0,05 м3/м2, Как = = 1 Вт/(м2-К), Ктр = 0,3 Вт/(мК), /jp = 1 м/м2, избыток полезной теплоты отсутствует.
Уточненный расчет сезонных систем ССГВ может быть выполнен по номограммам (рис. 16.18 и 16.19).
По исходным данным (ф, Е и EJE) для апреля и по номограмме на рис. 16.18 определяют Ех при Р = ф — 15°.
По исходным данным (ф, Е, Ех, Гв и Q^ по номограмме на рис. 16.19 определяют Ех.
Пример расчета сезонной ССГВ. По номограмме на рис. 16.18 при ф = 47° для июня [Е = 23,62 МДж/(м2 • день)] получим Ех = = 22 МДж/(м2 • день), а по номограмме на рис. 16.19 по известным величинам ф, Е, Ек и Тв = 19,2°С при суточной тепловой
Рис. 16.19. Номограмма для определения площади поверхности КСЭ для сезонных систем солнечного горячего водоснабжения
Рис. 16.20 Графмси для определеппя поправочных коэффициентов е„ е„, е#, еа
нагрузке QH = Vr врсрЛТ= 4,8-4,19(45-15) = = 603 МДж/день находим FK = 72 м2. Расхождение с расчетом порядка 2%.
Уточнениетеплового расчета ССТс учетом действительныххарактеристик системы
Для систем солнечного отопления и ССТ круглогодичного действия предварительный расчет следует выполнять с помощью зависимостей / от 0, приведенных на рис. 16.16. Основное влияние на величину FK оказывают характеристики КСЭ, объем аккумулятора теплоты и метеоусловия. При разработке метода расчета принят КСЭ типа НПК-2 с Кк/т|о = = 6,3 Вт/(м2 • К).
При применении КСЭ с другим значением Кк/г|0 расчетную величину FK необходимо разделить на поправочный коэффициент ек, который можно определить по рис. 16.20, а. Влияние удельного объема аккумулятора тепла (для базового варианта принят 1^33 = 0,05 м3/м2) на величину Fx можно учесть с помощью поправочного коэффициента Еак (рис. 16.20,6).
При значительном отклонении угла наклона КСЭ от оптимального значения ропт и ази
мута КСЭ от ак = 0 (южное направление) величину FK необходимо увеличить с учетом поправочных коэффициентов ер и Еа (значения ер для ф = 50° с. ш. приведены на рис. 16.20, в, а значения коэффициента £а-на рис. 16.20, г).
Окончательное расчетное значение площади поверхности КСЭ равно:
^к.расч F к/^Ек£ак£рЕа).
При выборе солнечных систем следует пользоваться табл. 16.7.
Расчет и выбор вспомогательного оборудования (теплообменников, насосов, вентиляторов, ДИЭ, расширительного бака, системы регулирования и т.п.) ведется по общепринятым методикам.
Подробный тепловой расчет ССТ может быть выполнен по методам/- и Ф - /-кривой.
Гидравлический расчет ССТ выполняется в соответствии с рекомендациями гл. 10. Технико-экономические расчеты и сравнения вариантов ССТ ведутся по приведенным затратам.
Тип системы
Удельный Удельный Размер Высота Угол наклона к гори- Ориентировочная пло- расход объем ак- частиц вслоязонту, градщадь поверхности КСЭ
теплоно- кумулято- галечном гальки,(типа НПК-2 или СПК-1),
сителя, м3/с ра, м3 на аккумуля-мм2
на 1 м21 м2 пло- торе, м
площади щади КСЭ КСЭ
ТАБЛИЦА 16.7
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПАРАМЕТРЫ СОЛНЕЧНЫХ СИСТЕМ
Система солнечного
отопления (ССО) с КСЭ
жидкостным,0,01-0,020,05-0,15——Р = (р + 15
воздушным0,005-0,020,15-0,350,02-0,031-2,5
Система солнечного горя
чего водоснабжения
(ССГВ) действия
сезонного круглогодич- ————Р = (р - 15
ного————Р = (р
0,75 1,2 | на ] чел 0,75-1,2 J
Системы нагрева воды для плавательного бассейна с КСЭ
наклонным горизонтальным
Р = Ф
(0,5-0,65) Г6ас
(0,6-0,75) F^
ГЛАВА 17. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫ ГЕОТЕРМАЛЬНЫХ ВОД
Классификация геотермальныхвод
Геотермальные воды являются новым перспективным источником тепловой энергии. Основные ресурсы геотермальных вод на территории СССР сосредоточены в районах Предкавказья, Закавказья, Западной Сибири, Дальнего Востока, Камчатки и Средней Азии.
В зависимости от теплового потенциала, химического и газового состава геотермальные воды условно классифицируются:
по температуре, °C: слаботермальные ( < 40); термальные (40-60); высокотермальные (61-100) и перегретые (более 100);
по степени минерализации (сухой остаток, г/л): ультрапресные (до 0,1); пресные (0,1-1); слабосолоноватые (1-3); сильносолоноватые (3-10); соленые (10-35) и рассольные * (более 35);
по общей жесткости, мг-экв/л: очень мягкие (0-1,2); мягкие (1,2-2,8); средние (2,8-5,7); жесткие* (5,7-11,7) и очень жесткие* (более 11,7);
по кислотности, pH: сильнокислые *
(< 3,5); кислые* (3,5-5,5); слабокислые (5,56,8); нейтральные (6,8-7,2); слабощелочные (7,2-8,5); щелочные (> 8,5);
по газовому составу: сероводородные*, сероводородно-углекислые *, углекислые *, азот- но-углекислые, метановые, азотно-метановые, азотные;
по газонасыщенности, мл/л: слабая газо- насыщенность (менее 100); средняя газонасы- щенность (100-1000) и высокая газонасыщен- ность (более 1000).
В соответствии с «Основами водного законодательства Союза ССР и союзных республик» геотермальные воды, отнесенные в установленном порядке к категории лечебных, используются прежде всего для лечебных и курортных целей. В исключительных случаях органы по регулированию использования и охране вод могут разрешить применение геотермальных вод, отнесенных к категории лечебных, для целей теплоснабжения по согласованию с соответствующими органами здравоохранения и управления курортами.
По условиям залегания геотермальные воды платформенных областей относятся к пластовым водам, складчатых областей-в основном к трещинно-жильным.
Специфика
геотермального теплоносителя
При проектировании систем геотермального теплоснабжения следует учитывать отличие геотермального теплоносителя от традиционного. Специфика геотермальных вод заключается в следующем:
одноразовость использования в системах теплоснабжения и постоянная температура в отличие от обычного теплоносителя, который возвращается после потребителя на повторный нагрев и температура которого регулируется в зависимости от климатических факторов. В системах геотермального теплоснабжения тепловой потенциал, не использованный потребителем, теряется безвозвратно. Технические решения систем теплоснабжения с использованием геотермальных вод для конкретных гидрогеологических параметров должны предусматривать максимальную глубину срабатывания теплового потенциала геотермальной воды и наибольшую равномерность использования расчетного дебита скважины в течение года;
сравнительно низкая температура, которая предъявляет определенные требования к выполнению геотермальных систем, предопределяя минимально возможную по техническим соображениям температуру обратной воды (с учетом возможности размещения отопительных приборов в отапливаемых помещениях зданий);
во многих случаях агрессивность, повышенная минерализация и жесткость; в зависимости от минерализации и химического состава возможны три способа использования геотермальных вод в системах теплоснабжения: с предварительной подготовкой воды, с применением промежуточных теплообменников и с непосредственной подачей геотермальной воды в систему теплоснабжения;
необходимость сброса или обратной закачки отработавшей геотермальной воды;
фиксированное расположение месторождения относительно потребителей тепла в отличие, например, от котельной, которая может быть размещена в центре тепловой нагрузки или в непосредственной близости от нее.
При разработке схем геотермального теплоснабжения следует стремиться к обеспечению максимального коэффициента эффективности т|геОт при одновременном минимальном удельном расходе геотермальной воды на еди-
7 Зак 2000
Рис. 17.1. Определение степени относительного увеличения расчетного дебита скважин
ницу расчетной тепловой нагрузки. Коэффициент эффективности представляет собой отношение реально используемого в течение года теплового потенциала скважины к суммарному количеству теплоты, которое могло бы быть получено при срабатывании годового дебита до некоторой условной температуры, в качестве которой принимается температура водопроводной воды в зимний период (5°С):
Пгеот = ^(1 -<),(17.1)
где i = tT — zo/(ZT в — 5)-степень относительною срабатывания температурного перепада; z-степень относительного использования максимума нагрузки, определяемая по табл. 17.1; £-степень относительного увеличения расчетного дебита скважины, принимается по графику рис. 17.1; </т-доля в годовом тепловом балансе системы геотермального теплоснабжения таких элементов, которые, используя топливо (например, пиковый догрев), выравнивают потребление геотермальной воды во времени и сокращают ее удельный расход на единицу расчетной тепловой нагрузки (рис. 17.2); z'r и z„-расчетные температуры теплоносителя, поступающего к данному потребителю (с учетом пикового догрева) и обратного (сбросного или закачиваемого в пласт), °C; ZTB-температура геотермальной воды на устье скважины, °C.
В табл 17 1 приняты следующие обозначения: тсез- продолжительность отопительного сезона, ч; для систем вентиляции тсез определяется с учетом расчетной продолжительности работы в сутки; фср от и Фср всят-средние за сезон коэффициенты отпуска теплоты для систем отопления и вентиляции, определяемые по формуле
Фср = ^В ^Н ср/(^в ^н),(17.2)
где ZB-температура воздуха в обслуживаемых поме-
Рис. 17.3. Графики для определения эмпирических коэффициентов А и пРис. 17.3. Графики для определения эмпирических коэффициентов А и п
Рис. 17.3. Графики для определения эмпирических коэффициентов А и п
Рис. 17.3. Графики для определения эмпирических коэффициентов А и п
Рве. 17.2. График для определения доли пикового догрева приотоплении
щениях, °C; /„-расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления или вентиляции, °C; /„ с - средняя температура наружного воздуха за период работы отопительной или вентиляционной установки, °C; тскв-коэффициент использования скважины, представляющий собой отношение фактического годового отбора геотермальной воды к про-
Потребитель
Степень использования максимума нагрузки
Коэффициент использования скважины
Системы отопления
с непосредственной подачей геотер
мальной воды
^сеэ Фер от
_(г. . - О
ZOT ”
8500
^сеэ Фер от
^СХВ ОТZOT
(Гт. - г. - 5) - фср от (Г - Г. - 5)
и предвари 1сЛьнЫМ ЦИкийым ди1 ревом геотермальной воды
<т -
8500
^ехэ от+
*8500
(t„, - to) Фот От в - (““)
Системы вентиляции
с непосредственной подачей геотермальной воды
с предварительным пиковым догре- вом геотермальной воды
Системы горячего водоснабжения с непосредственной подачей геотермальной воды
^сез Фор вент
8500 (,т , - /_ - 5) - ф„ (^“" - г, - 5) (Г, . - О
“"Т8500
^сез Фер вент
^схв вент ' ^вент
(гт. - о - Фор „снт(г; - г,)
_to(Тси-То)фвснт(гт „-г^™)
"eHI8500
5500 + 0,35 т„3
Г сев вент*
8500 8500
6800 + 0,2 тси
в -
8500
“‘ " "8500
ТАБЛИЦА 17.1
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ z и т„.ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ z и т„.
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ z и т„.
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ z и т„.
/1 — фг у"
изведению 8500 GCKB; т0 = I° I - продолжитель- х Л /
ность работы пикового догрева, ч; А и «-эмпирические коэффициенты, определяемые по графикам на рис. 17.3; фО1 и фвент-относительные коэффициенты отпуска теплоты, средние за период с момента отключения пикового догрева до окончания отопительного сезона и подогрева приточного воздуха, определяемые по выражению
Ф = <Рг0 + <Р,/2(р1о,(17.3)
где q>t и ф, - коэффициенты отпуска теплоты, соответствующие моментам отключения пикового догрева и окончания отопительного сезона:
Ф?!” =
4 ~ ^ ’
(17.4)
фк = 0,557 - 18-10-4тсез;(17.6)
/‘““л -температура обратной воды, соответствующая фг .
Если предусматривается установка промежуточных теплообменников, то при определении i в числителе вместо величины fr следует подставлять разность (^ — А/т0), где ЫТ0~конечная разность температур в промежуточном теплообменнике, принимаемая равной 5-КЕС.
В теплотехнических расчетах, связанных с использованием геотермальных вод, значения массовой теплоемкости и объемной массы принимаются такими же, как и при обычной пресной воде.
Повышение г|геот и сокращение удельного расхода геотермальной воды могут обеспечить:
создание специальных низкотемпературных систем геотермального отопления с пониженной температурой обратной воды и повышенным расчетным перепадом температур;
применение пикового догрева и тепловых насосов;
использование воды после систем отопления в установках горячего водоснабжения, вентиляции, прямоточного воздушного отопления;
подключение сезонных потребителей геотермальных вод и т. д. Перечисленные способы могут комбинироваться.
Для объекта с нагрузками отопления, вентиляции и горячего водоснабжения Т|“еот можно определить по формуле
П«от = [“V-rC1 - d°TT) + Р4ент2вент(1 “ <^“4 +
+ Ytr.^r.B(l-^B)JU,(17.7)
где а, Р и у-доли расчетного дебита геотермальной воды, расходуемые на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение; ^Об = ЖкВ.О5)-степень относительного увеличения расчетного дебита скважины для объекта в целом, определяемая по рис. 17.1 в зависимости от средневзвешенной величины коэффициента использования скважины тскв о6:
^скв.об ^^скв. от "Е РтскВ1 вент 3“ Y^ckb. г. в ’ (17.8)
£тю3„ GUt-ю3б'г.в-ю3
q —ь• В =; у =•
еА/ЖУ сАСнтС?ДвсА^.вС?Дв
(17-9)
бот’ 6в=нт и 6г „-расчетные нагрузки отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, МВт (Гкал/ч);
G™B-удельный расход геотермальной воды, приходящейся на единицу расчетной тепловой нагрузки объекта, т/ч,
Ю/ СотСвентСг в А
С?Дв = С^б(17.10)
с\А?ОТАгвентА^.в/
с-удельная теплоемкость воды, кДж/(кг-°С) [ккал/(кг°С)]; А/„т, Агвснт и А/^ „- расчетный перепад температур, срабатываемый в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, °C;
а + р + у = 1;(17.11)
с^ = с;т + Свент + с;.в.(17.12)
Технико-экономическая оценкавариантов систем, использующихтеплоту геотермальных вод
Целесообразность применения геотермальных систем теплоснабжения определяется в результате технико-экономического сопоставления с теплоснабжением на базе традиционных источников теплоты.
Экономия топлива А6ГОД, т у. т./год, достигаемая в результате использования геотермальных вод, определяется по формуле
А6ГОД = 1,22G'CKB(ZT.B - 5)^, (17.13) К баз
где ц6аз-коэффициент полезного действия «базисного» генератора теплоты, который замещается геотермальной установкой; G'CM - максимальный дебит скважины в течение всего периода эксплуатации, подсчитанный с учетом неравномерности отбора, т/сут.
При сопоставлении геотермального варианта с традиционным в качестве базисного следует принимать вариант, обеспечивающий оптимальные условия покрытия данной тепловой нагрузки в данных конкретных условиях. Сравниваемые варианты должны быть сопоставимы по расчетной тепловой нагрузке и количеству тепловой энергии, передаваемой обслуживаемым объектам в течение года. Если геотермальным вариантом охватывается только часть расчетной тепловой нагрузки объекта, то расчет приведенных затрат по нему, тыс. руб., для сопоставления с базисным вариантом может производиться с введением «замещающего» варианта по формуле
77гт = №? + (!-w^n^lQ^ (17.14)
где П1 т- приведенные затраты по геотермальному варианту, тыс. руб; /7^”-удельные приведенные затраты, приходящиеся на единицу охваченной геотер-
мальным вариантом расчетной тепловой нагрузки, тыс. руб/МВт [тыс. руб/(Гкал/ч)]; Q^ - расчетная нагрузка теплоснабжаемого объекта, МВт (Гкал/ч); и’ = 21,/8об~Д°ля расчетной нагрузки объекта, покрываемая геотермальной системой; безрасчетная нагрузка, покрываемая геотермальной системой теплоснабжения, МВт (Гкал/ч); Щ“м- удельные приведенные затраты «замещающего» варианта, который рассчитывается на разность тепловых нагрузок 2^ — 6ГТ> тыс. руб/МВт [тыс. руб/(Гкал/ч)].
Если в геотермальных системах теплоснабжения геотермальная вода используется для нужд горячего водоснабжения и других хозяйственных целей, эксплуатационные расходы в базисном варианте увеличиваются на сумму дополнительных затрат, которые определяются умножением количества геотермальной воды, м3, замещающей потребление водопроводной или технической воды на соответствующие нужды, на стоимость 1 м3 замещаемой воды.
С учетом принятого расчетного срока функционирования геотермальных скважин 25 лет следует определять эксплуатационные расходы (амортизационные отчисления на реновацию) по тем элементам систем геотермального теплоснабжения, которые за пределами расчетного срока не могут использоваться (тепловые сети, аккумулирующие емкости и т. д.). По таким сооружениям норма амортизационных отчислений на реновацию в случае, если она составляет менее 4%, должна быть увеличена до 4%.
Необходимость расширения или нового строительства сбросных сетей и очистных сооружений (или устройств для разбавления сбрасываемой геотермальной воды) должна учитываться в технико-экономических расчетах при обосновании эффективности применения систем геотермального теплоснабжения.
Принципиальные схемы системгеотермального теплоснабжения
Основная цель в процессе разработки схем систем геотермального теплоснабжения - обеспечение максимального срабатывания теплового потенциала геотермальной воды и возможно более полного использования годового дебита скважин. Указанное положение может не соблюдаться в тех случаях, когда тепловой потенциал скважин превышает нагрузку существующих и перспективных потребителей.
Выбор принципиальной схемы геотермального теплоснабжения при известных гидрогеологических параметрах скважин производится в такой последовательности:
на основании химического состава и минерализации гидротерм определяют, может ли данная геотермальная вода подаваться непосредственно в системы теплоснабжения (одноконтурные системы) или должна служить для этих систем первичным теплоносителем (двухконтурные системы);
выявляют конкретных потребителей геотермальной воды в расчетном режиме с классификацией их по предъявляемым ими требованиям к потенциалу теплоносителя;
намечают ориентировочную последовательность подачи геотермальной воды различным потребителем с учетом их взаиморасположения и необходимости срабатывания теплового потенциала геотермальной воды;
определяют расчетные параметры схемы и возможных сезонных потребителей;
производят технико-экономический расчет.
Как правило, для выявления оптимальной схемы для конкретного набора потребителей необходимо рассмотреть несколько вариантов. В зависимости от химического состава и минерализации гидротерм могут применяться:
одноконтурные системы теплоснабжения с зависимым подключением систем отопления и непосредственным водоразбором в системах горячего водоснабжения;
двухконтурные системы теплоснабжения с независимым подключением систем отопления и закрытым водоразбором в системах горячего водоснабжения;
комбинированные системы с зависимым подключением систем отопления и закрытым водоразбором в системах горячего водоснабжения.
Одноконтурные системы геотермального теплоснабжения могут проектироваться по одной из следующих принципиальных схем.
В районах с ограниченными ресурсами геотермальных вод рекомендуется первоочередное рассмотрение технической возможности и экономической целесообразности использования простейшей схемы с подачей геотермальной воды на горячее водоснабжение при удовлетворении отопительной нагрузки от других источников теплоты (рис. 17.4).
Рис. 17.4. Схема с непосредственной подачей геотермальпой воды только па горячее водоснабжение
Схема не может быть применена при tT. в < < ^™ (где t“™ - минимально допустимая температура воды в системе горячего водоснабжения, °C), при открытом водоразборе (геотермальная вода обладает питьевыми качествами) и при Ц.ъ < ?гв + (5 -?- 10)°С в случае использования промежуточных теплообменников.
II/В районах со значительными ресурсами геотермальных вод при ограниченных нагрузках потребителей, расположенных в непосредственной близости от скважин, а также для ограниченного геотермального теплоснабжения отдельных объектов рекомендуется схема геотермального теплоснабжения с параллельной подачей геотермальной воды на отопление и горячее водоснабжение (рис. 17.5, а). Геотермальная вода из скважины направляется непосредственно в отопительные системы и системы горячего водоснабжения (через бак-аккумулятор).
После отопительных систем вода сбрасывается. Регулирование теплоотдачи в системах отопления осуществляется путем подмешивания обратной воды насосами.
В зависимости от схемы подмешивания (центральное или абонентское) распределительные сети представляют собой соответственно четырех- или трехтрубную прокладку (с учетом циркуляционной линии горячего водоснабжения).
Рассмотренная схема не может быть применена при tT-B ^ for и fIB < ?™, где ^-температура воды при расчетной температуре наружного воздуха для систем отопления, °C.
В районах с ограниченными ресурсами геотермальных вод при значительных нагрузках потребителей рекомендуется схема геотермального теплоснабжения с последовательной подачей геотермальной воды на отопление и горячее водоснабжение (рис. 17.5,6). Рассмотренная схема неприменима при ц в < ?вт и t0 < 45-50°С. ’
В районах, где потребность в теплоте превышает тепловой потенциал ресурсов геотермальной воды, рекомендуются схемы геотермального теплоснабжения:
с параллельной подачей воды на отопление и горячее водоснабжение с пиковым до- гревом геотермальной воды, идущей на нужды отопления (рис. 17.6, а);
с последовательной подачей геотермальной воды на отопление и горячее водоснабжение с пиковым догревом отопительной воды (рис. 17.6,6). Рекомендуемая принципиальная схема пикового догрева представлена на рис. 17.7.
Рис. 17.5. Схема с параллельной (а) п последовательной (б) подачей геотермальпой воды па отопление п горячее водоснабжение
1- скважина, 2-система отопления, J-подмешивающий насос; 4-система горячего водоснабжения; 5- бак-аккумулятор
Рис. 17.6. Схема с параллельной (а) п последовательной (б) подачей геотермальной воды па отопление п горячее водоснабжение п пиковым догревом отопительной воды
1 скважина, 2 система отопления; 3-система горячего водоснабжения, 4-бак-аккумулятор, 5-пиковый догрев
ГЕОТЕРМАЛЬНАЯ ВОДА К ПОТРЕБИТЕЛЯМ
Рис. 17.7. Тепловая схема пиковой котельной
7-паровой котел, 2-химводоочистка, 3 - пароводяной теплообменник для пикового догрева геотермальной воды; 4-бак для сбора конденсата; 5-насос
Регулирование системы теплоснабжения производится постепенным уменьшением доли пикового догрева dT с последующим переходом на пропуска. Если пиковый догрев незначителен и переход на ранние пропуска нежелателен, качественное регулирование может осуществляться путем центрального или абонентского подмешивания обратной воды. Для данной схемы характерно сокращение удельного расхода геотермальной воды на единицу тепловой нагрузки.
При необходимости обеспечения минимального расхода геотермальной воды на единицу расчетной отопительной нагрузки, равного среднечасовому расходу горячего водоснабжения, может быть применена бессливная система геотермального теплоснабжения, при которой QTB = Qr.B (рис. 17.8). В указанной схеме при наименьшем удельном расходе воды (по сравнению со всеми другими схемами)
Ряс. 17.8. Схема бессливной системы
7-скважина; 2-пиковая котельная; 3-система горячего водоснабжения; 4-регулятор постоянства температуры, 5-регулятор постоянства расхода; 6-элеватор; 7-система отопления;
8-бак-аккумулятор; 9 насос
наблюдаются наибольшая мощность пиковых котельных и наибольший расход топлива.
Регулирование системы теплоснабжения производится путем постепенного сокращения доли пикового догрева, работающего большую часть отопительного сезона, с последующим переходом на пропуска. Эффективность бессливной системы тем выше, чем больше доля горячего водоснабжения в суммарной тепловой нагрузке. Распределительные сети в данной схеме выполняются двухтрубными.
На схеме (см. рис. 17.8) по однотрубной магистрали от скважины к пиковой котельной подается геотермальная вода в количестве, равном среднечасовому расходу на горячее водоснабжение Gr-B, а в подающем трубопроводе двухтрубных распределительных сетей среднечасовой расход 6дВ, т/ч, составит
6дВ = Gr.B + Gflo6, (17.15)
где Сдо6-добавочный расход, равный расходу в обратном трубопроводе распределительных сетей, т/ч:
_ 103 — Gr B(fr — 5) Одоб^,
(17.16)(17.16)В пиковой котельной суммарный расход воды СдВ догревается до t'r и подается в системы отопления через регулятор постоянства расхода и элеватор, а также в системы горячего водоснабжения; при этом температура поддерживается регулятором постоянства температур. На обратной линии распределительных сетей устанавливают бак-аккумулятор и насос.
(17.16)
(17.16)
При реализации бессливной системы возможны три варианта соотношения между температурами геотермальной воды и воды, подаваемой на горячее водоснабжение:
Гт < tr в-вся отопительная нагрузка и часть нагрузки горячего водоснабжения покрываются пиковой котельной. Доля нагрузки горячего водоснабжения у^ик, покрываемая пиковой котельной в расчетном режиме, подсчитывается по формуле
= (17.17)
^г. в
Расчетная теплопроизводительность пиковой котельной, МВт(Гкал/ч),
бпик боб (а "1" YhhkY )>бпик боб (а "1" YhhkY )>(17.18)(17.18)где Q^6-расчетная тепловая нагрузка объекта, МВт/(Гкал/ч).
бпик боб (а "1" YhhkY )>
бпик боб (а "1" YhhkY )>
(17.18)
(17.18)
Пиковая котельная работает круглый год; </°т = 1. Значение dVв определяется по уравнению
г в _ 7пикТсез + 0,65уХн(8500 - теез)
5500 + 0,35тсез ’ (17Л9)
где у"™-доля нагрузки горячего водоснабжения, покрываемая пиковой котельной в летнем режиме
Y™rKH = y^yy.(17.20)
tT.B = tr. в -пиковая котельная подбирается на расчетную отопительную нагрузку, т. е. бпик = боба' и работает в течение всего отопительного сезона; t/?T = 1, Jp® = 0.
tT в > tr. в -пиковая котельная подбирается на часть отопительной нагрузки
б^к = боба' - GrB6IB - ^г.в) 10~3.(17.21)
Доля пикового догрсвателя отопления d^1
d? - 1 -d? - 1 -(17.22)(17.22)Gr в(^т в — С в) 10 3боба (рср
d? - 1 -
d? - 1 -
(17.22)
(17.22)
Работа пиковой котельной продолжается до тех пор, пока вносимое геотермальной водой количество теплоты не станет равным необходимой теплопроизводительности отопительной системы, т. е.
Gr в(/т в — ?г в) Ю"3боб«'
(17.23)(17.23)VI. В районах с ограниченными ресурсами геотермальных вод, высокой стоимостью их добычи и транспорта рекомендуется система геотермального теплоснабжения с применением термотрансформаторов (компрессионных тепловых насосов). В летний период эта схема может эксплуатироваться в режиме хладоснаб- жения.
(17.23)
(17.23)
В тепловых насосах в качестве источников теплоты могут использоваться низкотемпературные геотермальные воды (?т в > 15°С).
Оптимальную в тепловом балансе системы долю расчетной производительности термотрансформаторов при выработке теплоты следует принимать в пределах 0,1-0,15. Нагрев обратной воды предусматривается до 60°С, отопительный коэффициент при двухступенчатом нагреве принимается ц = 4.
Соотношение расходов нагреваемой в конденсаторах воды GK0Ha и сбрасываемой через испарители GHcn определяется по формуле
т = ^ = -^—-1’” t'e6p^ (п24) ^ИСП В 1 ^КОНД t0
где ^конд и ?сбр - расчетные температуры воды на выходе из конденсаторов и испарителей (сброс), °C; ^6р принимается в пределах 5-10°С; /^-расчетная температура обратной воды систем отопления, °C; m = = 0,4 - 0,6.
Компрессионные тепловые насосы следует размещать на обратной линии геотермальных систем отопления (рис. 17.9). Эффективность работы тепловых насосов возрастает при использовании низкотемпературных отопительных систем, а также за счет последовательнопротивоточного включения нескольких агрегатов.
Установленную мощность тепловых насосов Vj.h, кВт, и годовой расход электроэнергии ^о», кВт-ч/год, определяют по формулам:
v'O' к 1
N'IH = ИбЗ1^^—;(17.25)
к ! цГ
= t 6 Тгодбо/^сезфср J_2
дк 1 цГ
где у'-доля расчетной теплопроизводительности теплового насоса; /с-число ступеней нагрева; ц“-действительный отопительный коэффициент в расчетном режиме; тсез-продолжительность отопительного сезона, ч; фср-среднегодовой коэффициент отпуска теплоты
- фср = 0,614 — 6-10-4тсез; (17.27) 1163 - коэффициент, вводимый при подстановке Q'OT, Гкал/ч; при подстановке Q„T, кВт, этот коэффициент равен 1.
VII. В регионах с ограниченными ресурсами геотермальных вод может быть использована также система геотермального теплоснабжения с последовательным включением систем водяного и воздушного отопления (рис. 17.10). Геотермальная вода из скважины направляется параллельно в системы горячего водоснабжения (через бак-аккумулятор) и системы отопления. Вода, направляемая на отопление, проходит пиковый догрев и затем поступает в системы водяного отопления и калориферы второго подогрева систем воздушного отопления. Обратная вода после калориферов второго подогрева и систем водяного отопления поступает в калориферы первого подогрева и затем сбрасывается. Наличие пикового догрева в схеме не является обязательным и зависит от величины ?тв.
Регулирование теплоотдачи в схеме на рис. 17.10 осуществляется путем уменьшения доли пикового догрева с переходом на пропуска при отключении догрева. Если пиковая котельная не предусматривается или нежелательно переходить на ранние пропуска, регулирование производится путем подмешивания обратной воды. С учетом циркуляционной линии горячего водоснабжения распределительные сети представляют четырехтрубную прокладку.
Для расчета схемы с последовательным включением системы водяного и воздушного отопления рекомендуются следующие параметры: температура сброса ^бР = 15-20°С; конечная разность температур между обратной водой и нагреваемым воздухом в калориферах первого подогрева А?кон ® 15°С; температура приточного воздуха после калориферов первого подогрева в расчетном режиме 4pHT.i = = 15°С; расчетная температура приточного воздуха ^рит = 60-70°С; температура после пикового догрева fr ^ ^рит + А?кон.
VIII. Принципы построения схем двухконтурных систем геотермального теплоснабже-
Рис. 17.9. Схема с применением пикового догрева и тепловых пасосов
7-скважина; 2-система отопления; 3-пиковая котельная;
4-конденсаторы; 5-насос; 6-испарители; 7-теплонасосная установка; 8-система горячего водоснабжения; 9-бак-аккумулятор
НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ
Рис. 17.10. Схема с комбинированным использованием системы водяного и воздушного отопления
1 -скважина; 2-пиковая котельная; 3-бак-аккумулятор; 4-си-стема горячего водоснабжения; 5-система водяного отопле-ния; 6-калориферы второго подогрева; 7-система воздушногоотопления; 8- калориферы первого подогрева
ния не отличаются от изложенных выше применительно к одноконтурным. Примеры двухконтурных и комбинированных схем систем показаны на рис. 17.11.
При близком взаиморасположении геотермальных скважин избыточное давление в них
Рис. 17.11. Схемы двухконтурных (а в) и комбинированной (г) систем геотермального теплоснабжения/-скважина; 2-теплообменник; 3-бак-аккумулятор, 4-насос, 5-система горячего водоснабжения, 6-система отопленияРис. 17.11. Схемы двухконтурных (а в) и комбинированной (г) систем геотермального теплоснабжения/-скважина; 2-теплообменник; 3-бак-аккумулятор, 4-насос, 5-система горячего водоснабжения, 6-система отопленияпри соответствующем рельефе местности и отсутствии гидрогеологических противопоказаний может быть использовано для подачи геотермальной воды в сборный бак. Непосредственную гидравлическую связь между скважинами и системой геотермального теплоснабжения осуществлять не рекомендуется. Сборные баки на приведенных выше схемах условно не показаны.
Рис. 17.11. Схемы двухконтурных (а в) и комбинированной (г) систем геотермального теплоснабжения
/-скважина; 2-теплообменник; 3-бак-аккумулятор, 4-насос, 5-система горячего водоснабжения, 6-система отопления
Рис. 17.11. Схемы двухконтурных (а в) и комбинированной (г) систем геотермального теплоснабжения
/-скважина; 2-теплообменник; 3-бак-аккумулятор, 4-насос, 5-система горячего водоснабжения, 6-система отопления
Объединение нескольких скважин сборными сетями и установку одного сборного бака предусматривают с учетом рельефа местности и допустимого противодавления. Примеры расположения скважин и сбора геотермальной воды в общую емкость показаны на рис. 17.12.
В целях предупреждения опорожнения геотермальных систем теплоснабжения или их элементов в связи со свободным сливом отработавшей геотермальной воды при прямоточных схемах рекомендуется предусматривать мероприятия по поддержанию статического давления во всех точках сети, обеспечивающего заполнение наиболее высокорасположенного потребителя. Для этого на обратных трубо-
Рис. 17.12. Варианты объединения скважинРис. 17.12. Варианты объединения скважина -схема с двумя вариантами, 6 -то же, с одним вариантом,/-сборная емкость; 2-скважина
Рис. 17.12. Варианты объединения скважин
Рис. 17.12. Варианты объединения скважин
проводах устанавливают регуляторы давления прямого действия «до себя». В случае отключения отопительных систем, например при регулировании пропусками, следует устанавливать на обратных трубопроводах отопительных систем соленоидные клапаны или другие отключающие устройства.
В целях экономии геотермальной воды начальные и конечные разности температур
греющей и нагреваемой воды в геотермальных теплообменных аппаратах принимаются 5-10°С, если нет явного избытка геотермальной воды.
В пиковых котельных качественное регулирование геотермальной воды осуществляется путем постепенного уменьшения температуры ее нагрева. После отключения пиковой котельной регулирование производится сокращением расхода прямой геотермальной воды, отбираемой из скважин, и соответствующим подмешиванием обратной воды.
В тепловых насосах качественное регулирование производится путем сокращения их теплопроизводительности (отключение отдельных ступеней или установки в целом, регулирование направляющим аппаратом в турбокомпрессорах и др.). •
В системах с промежуточными теплообменниками регулирование температуры теплоносителя достигается за счет изменения расхода греющей геотермальной воды. В схемах с пиковым догревом можно предусматривать возможность регулирования пропусками при положительных температурах наружного воздуха после отключения пиковой котельной. Режим пропусков может предусматриваться с центральным или местным регулированием.
Потребители геотермальноготепла
При проектировании систем геотермального отопления необходимо учитывать следующие специфические требования:
практическую возможность размещения отопительных приборов в отапливаемых помещениях при сравнительно низких температурах теплоносителя;
создание повышенного расчетного перепада температур теплоносителя в отопительной системе для обеспечения минимального расхода геотермальной воды на единицу тепловой нагрузки;
минимальное повышение металлоемкости и стоимости системы при понижении температурного напора;
обеспечение раздельной продувки каждого участка системы отопления;
создание герметичности и повышенных скоростей теплоносителя (не менее 0,2 м/с), достаточных для выноса воздуха и осадка;
применение минимального количества арматуры и резьбовых соединений.
В системах геотермального отопления следует преимущественно применять отопительные приборы с бытовой регулировкой теплоотдачи по воздуху, например конвекторы «Универсал». Можно использовать системы панельного и потолочно-напольного отопления. Не рекомендуется применять чугунные секционные радиаторы в системах отопления с непосредственной подачей геотермальной воды (одноконтурные системы теплоснабжения), не обладающей питьевыми свойствами. Перевод существующих радиаторных систем на геотермальное теплоснабжение возможен, как правило, только при применении промежуточных теплообменников.
Для различных отопительных приборов, исходя из условия размещения их в жилых домах открыто у наружных стен, рекомендуются следующие минимальные значения средней температуры теплоносителя, °C:
Конвекторы с кожухом 55
Плинтусные конвекторы 55
Плиты перекрытий с замоноличенными трубчатыми нагревательными элементами 35
Наружные стеновые панели с замоноличенными трубчатыми нагревательными элементами 60
Радиаторы чугунные секционные М-140 50
При гидравлическом расчете трубопроводов, по которым транспортируется геотермальная вода, следует принимать эквивалентную шероховатость Кэ = 0,5 мм. В зависимости от качества геотермальной воды на расчетные потери давления в геотермальной системе отопления вводится коэффициент 1,1-1,5, учитывающий зарастание труб. При отсутствии конкретных данных для обоснованного выбора указанного коэффициента принимается максимальная величина, а на вводе предусматривается установка арматуры для гашения избыточного напора.
Для охлаждения помещений гражданских зданий в теплый период года в районах с сухим жарким климатом может быть использована комбинированная система радиационного отопления-охлаждения. Воздушные системы охлаждения рекомендуется применять в тех случаях, когда по конструктивным или климатическим (повышенная влажность) факторам радиационные системы неприемлемы. Минимальная температура хладоносителя для радиационных систем охлаждения выбирается по графику на рис. 17.13. Допустимая по гигие-
Ряс. 17.13. Зависимость температуры хладоносителя от относительной влажности воздуха
Рис. 17.15. Зависимость температуры теплоносителя от температуры хладоносителя и соотношения холодо- и теплоиагрузок для радиационных систем
Ф„-относительная влажность внутреннего воздуха, %, 8-толщина слоя тяжелого бетона, мм, по нейтральной оси которого замоноличены трубы
Рис. 17.14. График для определения температур охлаждающих поверхностей
где ф^д - коэффициент облученности панели со стороны человека
Фобл = 1-0,8 — ,О7'29)
ДА = Апом — 1,7; Алом- высота помещения от пола до потолка, м; Zcp - средний размер охлаждающей панели, равный корню квадратному из ее площади, м.
Среднюю температуру охлаждающей поверхности определяют по рис. 17.14.
Температуру теплоносителя для радиационных систем отопления-охлаждения выбирают в зависимости от температуры хладоносителя и соотношения хладо- и теплоиагрузок по рис. 17.15.
Относительное увеличение расчетных потерь давления в радиационных системах при работе их в режиме охлаждения определяется выражением
Ул
(Q™
\Qor
А^ОТ
А10ХЛ-
(17.30)
ническим требованиям средняя температура охлаждающей поверхности потолка, °C, определяется по формуле
5
Свп>23,(17.28)
Фобл
где Д?О1 и Д1МЛ - расчетные перепады температур теплоносителя (хладоносителя) в системе в режимах отопления и охлаждения, °C.
Сезонные потребители (весенние теплицы, парники, обогреваемый грунт, бассейны и др.) включаются по мере сокращения отопитель-
но-вентиляционной нагрузки в целях выравнивания графика годового потребления теплоты и увеличения степени использования дебита скважин.
Если теплично-парниковое хозяйство является основным потребителем геотермальной воды, процесс включения в работу различных сооружений и соответствующие культурообо- роты должны предусматриваться с учетом наиболее полного использования дебита и теплового потенциала скважин в течение всего отопительного сезона.
Для отопления теплиц могут применяться воздушные системы с сосредоточенной или равномерной раздачей воздуха, работающие на полной рециркуляции. Геотермальную воду, выходящую из системы отопления с температурой выше 35°С, следует направлять в систему грунтового обогрева теплиц, где дополнительно срабатывается ее тепловой потенциал.
Площадь весенних или зимних теплиц, м2, с воздушной системой отопления, которые могут быть присоединены к системе геотермального теплоснабжения, определяют по формуле
0,11 • 103GT B(ZT в — 35)
FTemi = -(17.31)
где GTB-располагаемый расход геотермальной воды, т/ч; ZTB-температура геотермальной воды, используемой в системах отопления теплиц, °C; ZB-температура воздуха внутри теплиц; ZH-температура наружного воздуха, при которой включаются системы обогрева теплиц, °C; для зимних теплиц ZH = Z'H, если предусмотрен пиковый догрев геотермальной воды ZT „ = Z', где Z'-температура пикового догрева, °C.
Полезная площадь обогреваемого грунта, охваченная геотермальным теплоснабжением, определяется по формуле
г Ст.в^.в-ЛЮ3
Ггр = Р /+ ?мин _
4Т. В ~
где GTB-располагаемый расход геотермальной воды, т/ч; ZT B-температура геотермальной воды, °C; ;^ив- минимально допустимая по агротехническим требованиям температура теплоносителя на выходе из грунтовой системы обогрева, °C; Z„-температура наружного воздуха, при которой происходит включение обогреваемого грунта, °C.
Купально-плавательные бассейны, бани и прачечные могут являться потребителями геотермальной теплоты как в сезонном разрезе, так и в расчетном режиме.
Приложения
Приложение I
ТАБЛИЦА 1.1ТАБЛИЦА 1.1НЕКОТОРЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ
ТАБЛИЦА 1.1
ТАБЛИЦА 1.1
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА ПРИ ДАВЛЕНИИ 101,33 кПа
ТемператураПараметры 1 м3 сухого воздуха
t, °C
масса, кгобъем, м3
Упругостьводяного пара,полностьюнасыщающеговоздух, гПа
Содержание, г, водяного пара, полностьюнасыщающего воздух
в 1 м3 влажного воздуха
в 1 кг влаж-ного воздуха
при t °C (исход-при 0°С (ис-
ная температу-ходная тем-
ра 0°С),пература
1 + atz°C)
(1 +az)"*
на 1 кг сухойчасти влаж-
ного воздуха
— 20
1,396
0,927
1,079
1,23
1,1
0,8
0,77
-19
1,39
0,93
1,075
1,35
1,2
0,85
0,86
-18
1,385
0,934
1.071
1,49
1,3
0,92
0,93
-17
1,379
0,938
1,066
1,61
1.4
1,03
1,04
-16
1,374
0,941
1,062
1,38
1,5
U
1,11
-15
1,368
0,945
1,058
1,87
1,6
1,19
1,2
— 14
1,363
0,949
1,054
2,06
1,7
1,29
1,3
-13
1,358
0,952
1,05
2,24
1,9
1,39
1,4
-12
1,353
0,956
1,046
2,44
2
1,49
1,5
-11
1,348
0,959
1,042
2,45
2,2
1,64
1,65
-10
1,342
0,963
1,038
2,85
2,3
1,78
1,79
-9
1,337
0,967
1,034
3,02
2,5
1,91
1,93
-8
1,332
0,971
1,03
3,27
2,7
2,06
2,08
-7
1,327
0,974
1,026
3,54
2,9
2,23
2,25
-6
1,322
0,978
1,023
3,83
3,1
2,38
2,4
-5
1,317
0,982
1,019
4,21
3,4
2,58
2,6
-4
1,312
0,985
1,015
4,50
3,6
2,78
2,8
-3
1,308
0,989
1,011
4,86
3,9
3,09
3,1
-2
1,303
0,993
1,007
5,25
4,2
3,28
3,29
-1
1,298
0,996
1,004
5,68
4,5
3,57
3,58
0
1,293
1
1
6,11
4,9
3,78
3,8
1
1,288
1,004
0,996
6,59
5,2
4,07
4,15
2
1,284
1,007
0,993
7,07
5,6
4,4
4,48
3
1,279
1,011
0,989
7,58
6
4,71
4,77
4
1,275
1,015
0,986
8,13
6,4
5,05
5,1
5
1,270
1,018
0,982
8,71
6,8
5,35
5,4
6
1,265
1,022
0,979
9,33
7,3
5,7
5,78
7
1,261
1.026
0,975
5,99
7,7
6,1
6,21
8
1,256
1,029
0,972
10,7
8,3
6,6
6,65
9
1,252
1,033
0,968
11,4
8,8
7
7,13
10
1,248
1,037
0,965
12,3
9,4
7,5
7,63
11
1,243
1.04
0,961
13,1
9,9
8
8,15
12
1,239
1,044
0,958
14
10,6
8,6
8,75
13
1,235
1,048
0.955
15
11,2
9,2
9,35
14
1,23
1,051
0,951
16
12
9,8
9,97
15
1,226
1,055
0,948
17
12,8
10,5
10,6
16
1,222
1,059
0,945
18,2
13,6
11,2
11,4
17
1,217
1,062
0,941
19,4
14,4
11,9
12,1
18
1,213
1,066
0,938
20,6
15,3
12,7
12,9
19
1,209
1,07
0,935
22,2
16,2
13,5
13,8
20
1,205
1,073
0,932
23,3
17,2
14,4
14,7
21
1,201
1,077
0,929
25,0
18,2
15,3
15,6
22
1,197
1,081
0,925
26,4
19,3
16,3
16,8
23
1,193
1,084
0,922
28
20,4
17,3
17,7
24
1,189
1,088
0,919
29,8
21,6
18,4
18,8
25
1,185
1,092
0,916
31,7
22,9
19,5
20
26
1,181
1,095
0,913
33,6
24,2
20,7
21,4
27
1,177
1,099
0,91
35,6
25,6
22
22,6
28
1,173
1,103
0,907
37,8
27
23,4
24
Продолжение табл. 1.1
Температура
Параметры 1 м3 сухого воздуха
Упругость
Содержание, 1
г, водяного пара, полностью
1, °с
водяного пара,
насыщающего воздух
полностью
масса, кг
объем,
м3
насыщающего
в 1 м3 влаж-
в 1 кг влаж-
на 1 кг сухой
воздух, гПа
ного воздуха
ного воздуха
при t °C (исход-
при 0°С (ис-
ного воздуха
ная температу-
ходная тем-
ра 0°С),
пература
1 + at
г°С) (1 + at) 1
29
1,169
1,106
0,904
4
28,5
24,8
25,6
30
1,165
1,11
0,901
42,4
30,1
26,3
27,2
31
1,161
1,114
0,898
45
31,8
27,8
28,8
32
1,157
1,117
0,895
46,7
33,5
29,5
30,6
33
1,154
1,121
0,892
50,3
35,4
31,2
32,5
34
1,15
1,125
0,889
53
37,3
33,1
34,4
35
1,146
1.128
0,886
56,2
39,3
35
35,6
36
1,142
0,132
0,884
59,4
41,4
37
38,8
37
1,139
1,136
0,881
62,7
43,6
39,2
41,1
38
1,135
1,139
0,878
66,2
45,9
41,4
43,5
39
1,132
1,143
0,875
69,9
48,3
43,8
46
40
1,128
1,147
0,872
73,7
50,8
46,3
48,9
41
1,124
1,15
0,869
77,8
53,4
48,9
51,7
42
1,121
1,154
0,867
81,9
56,1
51,6
54,8
43
1,117
1.158
0,864
86,4
58,9
54,5
58
44
1,114
1,161
0,861
91
61,9
57,5
61,3
45
1,11
1,165
0,858
95,8
65
60,7
65
46
1,107
1,169
0,856
100,8
68,2
64
68,9
47
1,103
1,172
0,853
106,1
71,5
67,5
72,8
48
1,1 1,096
1,176
6,85
111,5
75
71,7
77
49
1,18
0,848
117,3
78
75
81,5
50
1,093
1,183
0,845
123,3
83,3
79
86,3
51
1,089
1,187
0,843
129,5
86,3
83,2
91,3
52
1,086
1,191
0,84
135,9
90,4
87,7
96,6
53
1,083
1,194
0,837
142,9
94,6
92,3
102
54
1,08
1,198
0,835
149,9
99,1
97,2
108
55
1,076
1,202
0,832
157,3
103,6
102,3
114
56
1,073
1,205
0,83
165
108,4
107,6
121
57
1,07
1,209
0,827
17,3
113,3
113,2
128
58
1,067
1,213
0,825
181,4
118,5
119,1
136
59
1,063
1,216
0,822
190,1
123,8
125,2
144
60
1,06
1,22
0,82
199,1
129,3
131,7
152
ТАБЛИЦА 1.2
ЭНТАЛЬПИЯ i ВОЗДУХА ПРИ ДАВЛЕНИИ 1013, 3 гПа
Темпе-Темпе-Значения /, кДж/кг, при относительной влажности воздуха ф, %
Темпе-
Темпе-
ратура, °C
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
-35
-34.77
-34,82
-34,86
-34,86
-34,90
- 34,94
-34,98
-35,02
-35,02
-35,07
-35,11
-30
-29,51
-29,55
— 29,63
-29,67
-29,76
-29,8
-29,84
-29,92
-29,97
-30,05
- 30,09
-25
-24,11
-24,2
-24,28
-24,41
-24,49
-24,57
-24,70
-24,78
-24,81
-24,99
-25,08
-20
-18,47
-18,64
-18,81
-18.97
-19,10
-19,26
-19,43
-19,56
-19,73
-19,89
-20,08
-15
-12,12
-12,41
-12,70
-12,99
-13,29
-13,58
-13,87
-14,17
-14,46
-14,75
-15,04
-10
-6,10
-6,47
-6,89
-7,27
-7,69
-8,06
-8,44
-8,86
-9,23
-9,65
-10,03
-9
-4,72
-5,14
-5,6
-6,01
-6,43
-6,89
-7,17
-7,73
-8,15
-8,61
-8,98
-8
-3,30
-3,80
-4,26
-4,72
-5,22
-5,68
-6,14
-6,60
-7,10
-7,56
-8,02
-7
-1,88
-2,38
-2,92
-3,42
-3,92
-4,47
-4,97
-5,47
-6,01
-6,52
-7,02
Продолжение табл I 2
Темпе
ратура, °C
Значения z,
кДж/кг,
при оросительной влажности воздуха <р, %
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
-6
0,42
-0,96
-1,54
-2,09
-2,67
-3,21
-3,76
-4,34
-4,89
-5,47
-6,01
-5
1,12
0,50
-0,12
-0,75
-1,33
-1,96
-2,5
-3,17
-3,80
-4,38
-5,01
-4
2,67
2,00
1,33
0,66
0
-0,66
-1,33
-2,0
-2,64
-3,34
-4,01
-3
4,26
3,55
2,8
2,09
1,33
0,62
-0,12
-0,83
-1,54
-2,29
-3,0
-2
5,93
5,14
4,34
3,55
2,75
1,96
1,17
0,38
-0,42
-1,21
-2,0
- 1
7,6
6,77
5,89
5,01
4,18
3,3
2,42
1,58
0,71
-0,12
-1,0
0
9,36
8,44
7,4
6,56
5,6
4,68
3,72
2,80
1,88
0,92
0
1
11,12
10,1
9,07
8,06
7,06
6,01
5,01
4,01
3,0
2,0
1,0
2
12,87
11,99
10,70
9,61
8,52
7,44
6,35
5,26
4,18
3,09
2,0
3
14,71
13,54
12,33
11,16
9,79
8,81
7,64
6,48
5,35
4,18
3,0
4
16,55
15,29
14,04
12,79
11,53
10,28
9,02
7,77
6,52
5,25
4,01
5
18,51
17,13
15,80
14,42
13,08
11,74
10,36
9,02
7,69
6,35
5,01
6
20,48
19,01
17,55
16,13
14,67
13,20
11,78
10,32
8,90
7,44
6,01
7
22,53
20,98
19,43
17,84
16,30
14,75
12,95
11,66
10,11
10,45
7,02
8
24,70
23,03
21,31
19,64
17,97
16,30
14,67
12,99
11,32
9,69
8,02
9
26,87
25,08
23,28
21,48
19,68
17,89
16,13
14,33
12,58
10,78
9,02
10
29,17
27,21
25,28
23,36
21,44
19,52
17,63
15,71
13,79
11,91
10,03
И
31,51
29,42
27,37
25,28
23,24
21,19
19,14
17,13
15,08
13,04
11,0
12
33,94
31,72
29,51
27,33
25,12
22,90
20,73
18,55
16,38
14,21
12,03
13
36,49
34,10
31,72
29,34
27,0
24,66
22,32
19,98
17,68
15,34
13,04
14
39,08
36,57
34,02
31,47
28,96
26,45
23,99
21,48
19,01
16,51
14,04
15
41,8
39,08
36,36
33,69
31,01
28,34
25,66
22,99
20,31
17,68
15,04
16
44,61
41,71
38,83
35,98
33,10
30,22
27,37
24,53
21,69
18,85
16,05
17
47,65
44,51
41,42
38,33
35,23
32,18
29,13
26,08
23,07
20,06
17,05
18
50,57
47,23
44,30
40,79
37,49
34,19
30,93
27,67
24,45
21,27
18,05
19
53,92
50,16
46,81
43,47
40,0
36,28
32,81
29,34
25,91
22,48
19,06
20
57,26
53,50
49,74
45,98
42,21
38,41
34,69
31,01
27,33
23,70
20,06
21
60,61
56,43
52,66
48,48
44,72
40,58
36,65
32,72
28,84
24,91
21,06
22
64,37
59,77
55,59
51,41
47,23
43,05
38,66
34,48
30,34
26,20
22,07
23
68,13
65,53
58,93
54,3
49,74
45,14
40,75
36,28
31,85
27,46
23,07
24
71,89
66,88
62,28
57,26
52,25
47,65
43,05
38,12
33,39
28,71
24,07
25
76,07
70,64
64,37
60,19
55,17
50,16
45,14
40,0
34,99
30,01
25,08
26
80,25
74,82
68,97
63,53
58,10
52,66
47,23
41,8
36,61
31,35
26,08
27
84,85
78,58
72,73
66,88
61,02
55,59
49,74
43,89
38,28
32,68
27,08
28
89,4
83,18
76,91
70,64
64,37
58,10
52,25
45,98
40,0
34,02
28,08
29
94,05
87,36
80,67
73,98
67,71
61,02
54,34
48,07
41,71
35,36
29,09
30
99,48
91,96
84,85
77,74
71,06
63,95
57,26
50,16
43,47
36,74
30,09
31
104,5
96,97
89,45
81,92
74,40
66,88
59,77
52,66
45,14
38,16
31,09
32
110,35
101,15
94,05
86,10
78,16
70,22
62,28
54,75
47,23
38,82
31,48
33
116,2
107,42
98,64
90,28
81,92
73,56
65,20
57,26
48,90
41,0
33,10
34
122,05
112,86
103,66
94,46
85,69
79,0
68,13
59,35
50,99
42,63
34,10
35
128,32
118,71
109,09
99,48
89,87
80,67
71,06
61,86
53,08
45,14
35,11
36
135,01
124,56
112,86
104,08
94,05
84,01
74,40
64,79
55,17
45,56
36,11
37
142,12
130,83
119,96
109,09
98,64
87,78
77,33
67,29
57,26
46,33
37,11
38
149,22
137,52
125,8
114,5
103,24
91,96
80,67
69,80
59,35
48,48
38,12
39
157,16
144,6
132,50
117,67
107,84
96,14
36,36
72,73
61,44
50,16
39,12
40
165,5
152,15
138,77
125,8
112,86
100,32
88,19
75,65
63,53
51,83
40,12
41
173,88
159,67
145,46
131,67
118,29
104,91
91,54
78,58
66,04
53,50
41,13
42
182,66
167,61
152,57
137,94
123,72
109,51
95,72
81,9
68,55
55,17
42,21
43
192,28
175,91
159,25
144,62
129,16
114,11
99,48
85,27
71,06
56,84
43,05
44
201,89
184,75
169,03
151,31
135,43
119,54
103,66
88,61
73,56
58,52
44,30
45
212,34
193,95
176,39
158,84
141,70
124,56
108,26
91,96
76,07
60,61
45,14
46
223,21
203,98
185,17
166,36
147,97
129,99
112,44
95,30
78,58
62,28
45,98
47
234,9
214,01
193,95
173,88
154,66
135,85
117,45
99,06
81,5
63,95
47,23
48
246,62
224,88
203,14
182,24
161,76
141,70
122,05
102,82
84,43
63,95
48,07
49
259,57
236,17
213,18
191,02
169,29
146,97
127,07
107,0
87,36
68,13
49,32
50
272,95
247,87
223,63
199,80
176,81
154,24
132,5
111,18
90,28
69,80
50,16
51
287,16
260,41
234,49
209,41
184,75
160,93
137,94
115,36
93,21
71,89
50,99
Продолжение ma6i 12
Температура,
°C .
Значения i, кДж/кг, при относительной влажности воздуха <р, %
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
52
301,79
273,37
245,78
219,03
188,93
168,03
143,37
119,54
96,55
73,98
52,25
53
317,68
287,16
257,90
229,48
201,89
175,56
149,64
124,14
99,48
76,07
53,08
54
334,4
301,79
270,44
240,35
211,09
183,08
155,49
129,16
103,24
78,58
54,34
55
351,95
317,26
284,24
252,05
221,12
191,02
162,18
134,17
107,0
80,67
55,17
56
369,93
332,31
297,61
263,75
230,73
199,38
168,45
139,19
110,35
82,76
56,0
57
389,1
348,6
312,66
276,71
241,18
208,16
175,56
144,62
114,11
85,27
57,26
58
409,64
366,16
327,71
289,67
252,05
216,94
182,66
150,06
117,87
87,78
58,10
59
430,95
383,30
343,59
303,46
263,75
225,75
190,19
155,49
122,05
90,28
59,35
60
454,36
401,69
360,31
317,68
276,29
235,33
197,71
161,34
126,23
92,37
60,19
65
593,56
526,68
462,30
402,11
344,85
293,01
242,02
194,78
149,22
106,17
65,20
70
79,42
693,88
599,83
515,81
437,22
365,75
298,87
235,33
176,81
122,05
70,22
Дав- Тем- ление пера- р, кПа тура
t, °C
У дель
Вр;
м3/кг
носгь р»3
Энтальпия 1, кДж/кг
жид-пара
кости
Удельная 1еилота . испарения
г, кДж/кг
Дав- ленне
Тем- Удель- пера- ный тура вес Г, °сзК
кг/м3
Энтальпия 1, кДж/кг
жид-пара
кости
Удельная теплота . испарения г, кДж/кг
-99
6,7
131,6
0007599
28,13
2508,8
2480,8
90
118,01
0,9462
1,057
494,49
2699,0
2204,5
-95
32,55
28,72
0,03482
136,14
2556,0
2419,8
100
119,62
0,9018
1,109
501,34
2701,5
2200,3
-90
45,45
14,95
0,06689
189,98
2579,0
2389,2
150
126,79
0,7318
1,367
531,69
2711,5
2179,8
-80
59,67
7,789
0,1284
249,33
1604,5
2355,0
200
132,88
0,6169
1,621
557,6
2719,9
2162,3
-70
68,68
5,324
0,1878
286,99
2620,0
2332,8
250
138,19
0,5338
1,873
580,6
2727,0
2146,4
-60
75,42
4,066
0,2459
315,21
2631,3
2316,1
300
142,92
0,4709
2,124
600,66
2733,3
2132,6
-50
80,86
3,299
0,3031
337,99
2640,0
2301,9
350
147,2
0,4215
2,373
619,05
2738,7
2119,67
-40
85,45
2,782
0,3595
357,26
2648,0
2290,6
400
151,11
0,3817
2,61
635,77
2743,3
2107,55
-30
89,45
2,408
0,4153
374,0
2654,7
2280,6
500
158,08
0,3214
3,111
665,8
2751,6
2085,4
-20
92,99
2,125
0,4706
388,9
2660,15
2270,9
600
164,17
0,2778
3,6
692,6
2754,6
2065,7
-10
96,18
1,903
0,5255
402,3
2665,1
2262,6
700
169,61
0,2448
4,085
716,4
2763,8
2047,36
0
99,09
1,725
0,5797
414,6
2670,1
2255,5
800
174,53
0,2189
4,508
737,77
2768,4
2028,5
10
101,76
1,578
0,6337
425,8
2674,3
2248,4
900
179,04
0,198
5,051
757,8
2772,59
2015,1
20
104,25
1,455
0,6873
436,30
2678,1
2241,7
1000
183,2
0,181
5,54
775,8
2775,10
1998,04
30
106,56
1,35
0,7407
446,08
2681,8
2235,8
1100
187,1
0,166
6,03
793,36
2778,0
1984,6
40
108,74
1,259
0,7943
455,28
2684,81
2229,6
1200
190,71
0,154
6,5
809,24
2780,95
1971,7
50
110,79
1,181
0,8467
463,9
2688,1
2224,1
1300
194,13
0,143
7
824,71
2783,0
1958,3
60
112,73
1,111
0,9001
472,10
2691,08
2218,7
1400
197,36
0,134
7,46
838,92
2785,13
1946,2
70
114,57
1,05
0,9524
479,90
2694,0
2214,1
1500
200,43
0,126
7,94
852,72
2787,22
1934,5
80
116,33
0,9954
1,0046
487,38
2696,5
2209,1
1600
203,35
0,119
8,4
866,0
2788,89
1922,8
ТАБЛИЦА 1.3
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НАСЫЩЕННОГО ПАРА (ПО ВУКАЛОВИЧУ)
Продо 1жепие табл 1 3
ТАБЛИЦА 1.4
УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ V ПЕРЕГРЕТОГО ВОДЯНОГО ПАРА
Дав 1енне
Значения V, м3/кг, при температуре перегретого водяного пара t, °C
р 103 кПа
120140160180200220240260280300
0
0,02 0,04 0,06
0,08 0,1 0,15
0,2
1,831,932,022,122,212,312,42,52,592,69
1,521,61,681,761,841,9222,082,162,24
1,31,371,441,511,581,651,711,781,851,92
1,131,21,261,321,381,441,51,561,621,67
1,011,061,121,171,221,281,331,381,441,5
0,90,9511,051,11,151,21,251,31,34
-0,760,80,840,880,920,960,991,031,07
0,630,660,70,730,760,790,830,860,89
0,25
0,03
0,04
0,05
0,530,570,60,620,650,680,710,730 77
——0,490,520,540,570,590,620,640,67
—0,390,410.430,450,470,490,510,53
——0,320,340,350,380,390,410,430,44
0,06 0,07 0 08 0,09
--0,290,30,320,330,350,360,38
——0,250,260,280,290,30,320,33
——0,220 230,250,260,270,280,29
-——0,20.210,220,230,240,250,26
1,0 U 1,2 1,3
1,4 1,5 1,6
—0,190,20,210,220,230,24
———0,170,180,190,20,210,22
————0,160.170,180,180,190,2
—0,150.150,160,170,180,19
——0,140,140.150,160,170,17
—————0,130,140,150,160,16
-—-—0,120,130,140,150,15
ТАБЛИЦА 15
ЭНТАЛЬПИЯ i ПЕРЕГРЕТОГО ВОДЯНОГО ПАРА
Давление
Значения z, кДж/кг, при температуре перегретого водяного пара t, °C
р, кПа
120140160180200220240260280300
0
20
40
60
2712,82752 12791,42830,62869,92909,22940,992988,73029,23069,37
2710,732750,442790,12829,442869,112908,442948,152988,283028,43068,95
2708,642749,182788,892828,62867,892907,62947,32987,43027,573068,1
2706,552747,512787,62827,352867,062906,772946,482986,613027,13067,7
80
100
150
200
2704,462745,842786,382826,02866,222905,932946,062986,193026,33067,28
2702,372744,172785,552825,262864,972905.12945,222985,33025,93066,86
2740,42780.952822,332862,462902,52942,72983,23024,23065,19
2735,82778,42819,412859,952900,52941,042982,03022,93063,9
250
300
400
500
2729,52775,52817,322857,862898,82939,792980,753022,143025,9
—-2771,752813,972854,942892,562937,282978,663020,03023,81
—2762,982807,72849,52891,32933,102974,93017,123058,92
—2756,22801,012844,122929,762971,562971,563014,193056,41
600
700
800
900
— — 2795,58 2840,3 2882,94 2925,58 2968,2 3010,85 3053,49 — — 2789,3 2834,87 2878,76 2921,82 2964,87 3007,9 3050,98 _ — — 2781,79 2829,02 2873,75 2918,05 2961,53 3005,0 3048,47 — — 2774,68 2823,17 2869,57 2914,29 2957,35 3002,07 3045,54
1000
1100
1200
1300
——2818,152866,222912,622957,353001,243044,29
--—2812,302861,622908,4429542998,313041,78
--—2805,612856,612904,262950,242994,973039,27
———2799,342851,592900,082946,92992,043036,35
1400
1500
1600
— — — 2792,65 2846,16 2895,90 2943,13 2989,11 3033,84 - - — — — 2840,72 2891,72 2939,79 2985,77 3030,91 — — — — - 2835,29 2887,12 2936,03 2982,84 3028,41
ТАБЛИЦА 1.6
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОДЫ
Темпе- Давление Плотность ратура 1, р 103, кПа р, кг/м3
С
Энтальпия 1, УдельнаяТеплопро-Темпера-Динами-Кинемати-
кДж/кгтепло-водность X, туронровод- веская вяз-веская вяз-
емкость с,Вт/(м °C)пость 107а, кость 106 ц, кость 106 v,
кДж/(кг ■ °C)м2/сс/м2м2/с
00999,8
04,200,561,3341788,51,79
100999,6
200998,2
300995,6
400992,2
500988
41,844,180,5621,3621303,41,3
83,724,170,591,417999,61,0
125,44,170,611,473800,60.805
166,94,170,6261,50652,60,659
208,794,170,641,556548,80,556
600983,2
250,544,170,6571,584470,40,479
700977,7
800971,8
900965,3
1000,03958,3
292,304,180,6671,64405,720,415
334,194,1880,6751,66355,60,366
376,114,200,6801,695314,580,326
418,164,200,6821,695282,240,295
ПО0,046951
460,304,220,6851,695254,80,268
1200,102943,1
1300,175934,8
1400,268926,1
1500,385916,9
1600,5 3907,4
1700,708897,3
1800,923886,9
502,854,2380,6861,723230,30,244
545,074,260,6861,723211,680,226
586,874,2840,6851,7231960,212
630,764,3130,6831,723185,220,202
674,24,340,6821,723171,50,19
717,74,380,6791,723162,680,181
761,594,410,6741,723152,880,173
1901,18876
805,94,4550,6811,723145,040,166
кпнэгшошо кэшэпэ пшэмп<1 ozonDdhnvsodQm kvq iqhnvgo^ ~ц эпнэжоггп(1ц 3^3
Приложение II. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления 213
“3 ч$ ^ -S °9 °Л *£ ^ «S ^3 ч§ *S ч£ ^„8 -.3 -й =Й °1S ^g «? ОО О О О ~ О (NO с*-> О О О О so О — о\ 1— ^^ П- ” so — 00 Qi— Гч|—*гП^'Л—’О\—1 cr)o^o':l"c>1*or'::l"o'^‘o'*o^^o^o',,oA'::l"ov^o,/3o,/3ov^o'^oSClo ^о ^о ^о
§
20015428562412112521361470551422575791120237733896713
0,3290,3860,4730,5600,6740,7370,8710,3220,3760,4640,5490,6640,7260,860
ю-шэгиошо игэшэпэ muahood ozoMOdhnvsodqm hvq iqhnvgoj ц эnнэжovndц 913
ооооооооооооооо 80000000000ООО
ПотериКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам
давления на трение на 1 м, Пастальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76*) условным проходом, мм
- LP - W - LM - M - Ю - M - b-J - M - M - bJ - M >f M >7 b-J >f — >f — >7 — >7 — >f — >Z ~ X ~ £ — - — -° — § — 4^ LA ^^ ^N> О N> 00 LA “ Ю “ LA О ОО О О О UJ 40 LA 40^ 40 ОС ОО о 00 —. < ш •<!(*> < KJ 04 QQ 04 Е О4\О 04 LA О 40 4^ 40 W -J bJ O4 bJ 40 04 М 40 LA —- 40 LA O 00w0s ^ KJ 40
(Д£ кпнэгшошо wdiuDHD vuidhovd 020M93hnv8T)dQn2 WQ iqHmrgoj^ [l эпнзжогтДц
Продолжение табл. 11.2
Потери давленияКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам
на трение на 1 м,
Пастальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76*) условным проходом, мм
101520253240
506580100125150200250300350400
17,029,450,4153336568940
0,0910,0930,1250.1540,1770,201
18,030,152,0158346585969
0,0930,0960,1290,1590,1820,208
19,030,753,6163356602998
0,0950,0980,1330,1640,1880,214
20,031,055,21683666191025
0,0960,1010,1370,1680,1930,219
22,032,358,01763856501077
0,1000,1060,1440,1770,2020,231
24,033,360,91854036811128
0,1030,1120,1510,1850,2120,241
26,034,363,61934217111176
0,1060,1170,1570,1930,2210,252
28,034,966,22014387391224
0,1080,1220,1640,2010,2300,262
30,035,968,82084547671269
0,1110,1260,1700,2090,2390,272
32,036,971,32164707941313
0,1140,1310,1760,2160,2470,281
34,037,873,72234868191355
0,1170,1350,1820,2230,2550,290
36,037,976,02305008441396
0,1170,1400,1870,2300,2630,299
38,038,378,32365158691437
0,1180,1440,1930,2360,2710,308
40,039,480,5243,5298931476
0,1220,1480,1980,2430,2780,316
45,042,185,52585629481567
0,1300,1570,2110,2580,2950,336
50,044,490,627359410021656
0,1370,1660,2230,2730,3120,355
55,046,895,428762510531740
0,1440,1750,2340,2870,3280,373
60,049,199,930065411021821
0,1510,1840,2460,3000,3430,390
65,051,310431468211491899
0,1580,1920,2560,3130,3580,407
70,053,410832670911951973
0,1650.1990,2660,3260,3720,423
17814008629810874190963099473717134381215289316315439496
0,2370,0910,3260,3730,4290,4830,5960,6890,7710,8450,914
18364129648911202196703192275914138374221671325676452485
0,2440,3000,3360,3840,4420,4970,6140,7090,7940,8700.941
18894248667411521202283282578051142257227878334780465118
0,2510,3080,3450,3950,4540,5110,6310,7290,8150,8950,967
19414364685511832207723370580133146039233924343648477422
0,2580,3170,3550,4060,4660,5250,6480,7480,8380,9180,993
20384582719712421218043537684096153251245464360588500940
0,2710,3330,3720,4260,4900,5510,6800,7850,8790,9641,042
21344795753112995228083699987934160225256610376934523621
0,2840,3480,3900,4460,5120,5760,7110,8210,9191,0071,089
2226500078511354523769385559161516691326729939612545373
0,2960,3630,4060,4650,5340,6010,7410,8550,9571,0491,134
23145197816014075246954005295157173347277584407696566301
0,3080,3770,4220,4830,5550,6240,7690,8880,9941,0891,178
23995387845714586255884149798574179556287507422250595751
0,3190,3910,4380,5010,5750,6460,7970,9201,0301,1281,239
248255718744150802645242895101879185561297104436325615289
0,3300,4050,4520,5180,5940,6680,8240,9511,0641,1661,280
256257499023155592729044249105082191380306406457144634226
0,3410,4170,4670,5340,6130,6890,8490,9811,0971,2221,319
263959229294160242810345564108193197031315437470397652613
0,3510,4300,4810,5500,6310,7100,8751,0101,1301,2571,357
271560909557164762889446843111218202527324220483288670496
0,3610,4420,4950,5660,6490,7300,8991,0381,2611,2911,394
278862549814169172966448089114164207879332776495842687914
0,3710,4540,5080,5810,6660,7490,9231,0651,1921,3251,431
2960663910417179563148351034121145220580358622525920729643
0,3940,4820,5390,6160,7070,7950,9791,1301,2841,4051,517
3127701111000189563323153851127830232721378021554369769112
0,4160,5090,5690,6510,7460,8391,0331,1931,3541,4811,600
3286736511553199073489356549134186248096396471581426806651
0,4370,5350,5980,6830.7840,8811,0851,2711,4201,5541,678
3438770312082208163648259117140259259128414100607280842519
0,4580,5590,6250,7140,8190,9210,1340,3281,4831,6231,752
3583802812590216873800561580146083269709431009632077876921
0,4770,5830,6510,7440,8530,9591,1811,3821,5441,6891,824
3723834013078,2225263947163950154092279890447280655937910025
0,4960,6060,6770,7730,8860,9961,2461,4341,6021,7531,893
220 Приложение II. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
1900
298 0,921
601
1,100
1809
1,476
3893
1,787
6521
2,030
10716
2,294
20108
2.676
2000
306
617
1856
3994
6691
10994
20630
0,946
1,133
1,515
1,833
2,083
2,354
2,746
2100
314
632
1902
4093
6856
11266
21139
0,969
1,161
1,552
1,879
2,135
2,412
2,814
2200
321
648
1947
4189
7017
11532
21637
0,993
1,189
1,589
1,923
2,185
2,469
2,880
2300
329
673
1990
4283
7175
11790
22123
1,015
1,236
1,624
1,966
2,234
2,524
2,945
2400
336
688
2033
4375
7329
12044
22599
0,038
1,263
1,659
2,008
2,282
2,579
3,008
ТАБЛИЦА II.2
РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ ПРИ ПЕРЕПАДАХ ТЕМПЕРАТУР ВОДЫВ СИСТЕМЕ 130 70°С, 150 70°С И Кш = 0,2 ММ
Потери давленияна трение на 1 м,Па
Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубамстальным водогазопроводным (ГОСТ 3262 75*) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
10
15
20
25
32
40
50
0,50
3,0
7,6
24,9
62,4
ПО
148
296
2,7
6,5
22,2
58,3
103
140
282
0,007
0,010
0,019
0,029
0,030
0,031
0,037
0,006
0,010
0,018
0,029
0,029
0,030
0,037
0,55
3,3
8,4
27,4
64,6
112
157
313
2,9
7,2
24,5
60,3
107
147
297
0,007
0,011
0,021
0,030
0,030
0,032
0,039
0.007
0,011
0,020
0,030
0,030
0.032
0,038
0,60
3,6
9,1
29,9
66,7
114
165
328
3,2
7,8
26,7
62,3
ПО
154
312
0,008
0,013
0,023
0,031
0,031
0,034
0,041
0,007
0,012
0,022
0,031
0,031
0.033
0,040
0,65
3,9
9,9
32,4
68,8
119
172
341
3,5
8,5
28,9
64,3
112
162
325
0,008
0,014
0,025
0,032
0,032
0,036
0,043
0,008
0,013
0,023
0,032
0,032
0.035
0,042
0,70
4,2
10,7
34,9
68,8
123
179
356
3,7
9,1
31,1
66.3
116
168
339
0,009
0,015
0,027
0,032
0,033
0,037
0,044
0,009
0,014
0,025
0,033
0,033
0,036
0,044
0,75
4,5
11,4
37,4
71,0
129
186
370
4,0
9,8
33,4
66,3
121
174
352
0,010
0,016
0,029
0,033
0,035
0,038
0,046
0,009
0,014
0,027
0,033
0,034
0,038
0,046
0,80
4,8
12,2
39,9
73,1
133
193
384
4,2
10,5
35,6
68,3
126
181
365
0,010
0,017
0.031
0,034
0,036
0,040
0,048
0,010
0,015
0.029
0,034
0,035
0,039
0,047
0,85
5,1
12,9
42,4
73,1
138
199
397
4,5
И,1
37,8
70,4
130
187
378
0,011
0,018
0,032
0,034
0,037
0,041
0,050
0,010
0,016
0,031
0,035
0,037
0,041
0,049
0,90
5,4
13,7
43,9
75,2
143
206
410
4,8
11,8
40,0
70,4
134
193
390
0,012
0,019
0,034
0,035
0,039
0,043
0,051
0,011
0,017
0,032
0,035
0,038
0,042
0,051
1,0
6,0
15,2
46,5
79,5
151
219
435
5,3
13,1
43,8
74,4
142
205
413
0,013
0,021
0.036
0,037
0,041
0,045
0,054
0,012
0,019
0,035
0,037
0,040
0,044
0,054
легким
обыкновенным
Приложение II. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
МПНЭКиОШО МЭШЭПЭ ОШдЪЭП(1 O?OM3dhHV9VdQm WQ I4hnvgv± Ц дПНдЖОУПдц 17ZZ
N— ос04 00Г"* 00 О' ^Н О\ О О'00 ОV» Фw —00 * TF —4р СМ 00 СМО' <П Ф СИ VМП "МПг— \А 04 so40 СИ ОО04 в\
МП о40 ф40 О О00 Ф Оф ОфО —— —“М —е4 — ГН —— МП40 U ОС ШО —Ф Z — — СМСИ -Z си Z-МПL Г- ”00 Zn
—~~СМ СМ СМ - СМ - СМ СМ СМ гГ^ сМ СМ —^ СМ -Г СП ' СИ *■ ГП v-CH - ГП _v- CH ^v- ГП _СИ
^«Л "^О ^2 ^S ^S ^S °”® ^t- ^r-S ^S *C,00 *4» ^S ^04 ^& *Чф ^гЗ ^Ф ^— ^^ °r.2 ’''icn oo Ф ф Ф см Ф NO hO \aO г** Ф oo о о ф -*ф m Ф мп ф ооф — ф m Ф 40 ф оо — Ф си «— мп— — — — мп — оо — ^ о ^ О ^ ф” ^ ф" ^ о ^ о ^ О' ^ Ф ^ о ^ ф" ^ фГ ^ О ^ ф* ^ О 40 фГ 40 О 40 Ф 40 фГ ^ фГ ^ ф" ^ ф ^ Q 00 О 00 ф" 00 о
8 Зак 2000
Потери давленияКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубамна трение на 1 м, Пастальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75*) условным проходом, ммПотери давленияКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубамна трение на 1 м, Пастальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75*) условным проходом, мм
Потери давленияКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам
на трение на 1 м, Пастальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75*) условным проходом, мм
Потери давленияКоличество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам
на трение на 1 м, Пастальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75*) условным проходом, мм
8
8
5 1
Q*
Ро
Г^ 00 t^ О СЧ40 О 04^' O In 00 00 СЧ —< ^Tt 04 Г- СЧ Оf"in 04 00 Ф О СЧ (П CO in
— 40 счoo ®o oo Ф oo t 04 ^04 *0 04 to 59 О 04 л — _ м— e*4 — rf „ Ф еч ^еч oo гч
oooooc-c-c-c-oo ————>
8
8
§
|
|
8 8
I 1
I
I
s
§
rf О чо о г- Ф оо ф ф ф -и © m ф ^ © «г» © оо © — — ^г — ф—
^ГО^5 ^5^ ^5 ^5 ^5 ^ф^ ^ф ^ф^ ^гф^ ^гф^
ффффффффффффффф
1^
К 8
§ 2
s
2
2
Б
» «5
С к
I
О R £ Ф ^ — ^ R Фен S ^ so 3 os У — У № ^ Чо «>2 О 22 so R so ^ <г> ^ m S —оо оо S >г> „ ay Sy sy ку ^у йу ^у йу sy йу sy ку sy§^ ^ч
О О О О О О О О О О О О О Ф^Ф^ФФОО©
S 2S 2
S 2
S 2
Rофо
о<1ф^г>ф^ф^ф^фиео — гоS
^Ttv-)<r>sosor^r~00 00(^Os—„^^^^ 2z
Я
Я
8
8
8
8
|
Я
Я
8
Я
|
8
I
888
Фg*о
8
§
Я
8
8
Я
8
g
Потери давления на трение на 1 м, Па
Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76*) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
65
80100125150200250
300
350
400
1000,00
215
433
1305
2808
4704
7729
14503
32293
5049386702
0,672
0.805
1,077
1,304
1,482
1,674
1,953
2,373
2,6433,011
1100,00
226
455
1368
2945
4933
8106
15211
33869
52957
0,705
0,845
1,130
1,368
1,554
1,756
2,048
2,488
2,772
1200,00
236
475
1429
3076
5152
8467
15887
35375
55312
0,737
0,883
1,180
1,428
1,623
1,834
2,139
2,599
2,896
1300,00
246
503
1488
3201
5363
8812
16536
36820
57570
0,768
0,935
1,228
1,487
1,689
1,909
2,227
2,705
3,014
1400,00
255
522
1544
3322
5565
9145
17160
38210
0,797
0,970
1,275
1,543
1,753
1,981
2,311
2,807
1500,00
264
540
1598
3439
5761
9466
17762
39551
0,826
1,004
1,320
1,597
1,815
2,050
2,392
2,906
1600,00
273
558
1650
3551
5950
9776
18345
40848
0,853
1,037
1,363
1,649
1,874
2,118
2,470
3,001
1700,00
282
575
1701
3661
6133
10077
18909
0,880
1,069
1,405
1,700
1,932
2,183
2,546
1800,00
290
592
1751
3767
6310
10369
19457
0,906
1,100
1,445
1,750
1,988
2,246
2,620
1900,00
303
608
1799
3870
6483
10654
19991
0,946
1,130
1,485
1,797
2,042
2,308
2,692
2000,00
311
624
1845
3971
6652
10930
20510
0,971
1,159
1,524
1,844
2,095
2,368
2,762
2100,00
319
639
1891
4069
6816
11200
21017
0,995
1,188
1,561
1,890
2,147
2,426
2,830
2200,00
326
655
1935
4164
6977
11464
21511
1,018
1,216
1,598
1,934
2,198
2,483
2,897
2300,00
333
669
1979
4258
7133
11722
21995
1,041
1,243
1,634
1,978
2,247
2,539
2,962
2400,00
341
684
2021
4350
7287
11974
22468
1,064
1,270
1,669
2,020
2,295
2,594
3,026
2500,00
348
698
2063
4439
7437
12221
1,085
1,296
1,703
2,062
2,343
2,647
2600,00
355
712
2104
4527
7584
12463
1,107
1,322
1,737
2,103
2,389
2,700
2700,00
361
725
2144
4613
7729
12700
1,128
1,347
1,770
2,143
2,434
2,751
2800,00
368
739
2183
4698
7871
12933
1,149
1,372
1,803
2,182
2,479
2,801
2900,00
374
752
2222
4871
8010
13162
1,169
1,396
1,835
2,221
2,523
2,851
3000,00
381
764
2260
4863
8147
13387
1,189
1,420
1,866
2,259
2,566
2,900
234 Приложение II. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
ТАБЛИЦА IL3
ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА МЕСТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Скорость движения воды, м/с
ПоIери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
12345678910
0,010
0,050,100,150,190,240,290,340,390,440,49
0,015
0,020
0,110,220,330,440,550,660,770,880,991,10
0,190,390,590,780,981,170,371,561,761,96
0,025
0,030
0,300,610,921,221,531,832,142,442,653,06
0,440,881,321,762,202,643,083,523,964,40
0,035
0,601,201,802,392,993,594,194,795,395,99
0,040
0,781,562,353,133,914,695,486,267,047,82
0,045
0,991,982,973,964,955,946,937,928,919,90
0,050
1,222,243,674,896,117,338,569,7811,012,2
0,055
1,482,964,445,927,398,8710,411,813,314,8
0,060
0,065
1,763,525,287,048,8010,612,314,115,817,6
2,064,136,198,2610,3312,414,516,518,620,7
0,070
2,394,797,189,5812,014,416.819,121,624,0
0,075
2,755,508,2510,113,716,519,222,024,727,5
0,080
■0,085
3,136,269,3912,515,618,821,925,028,231,5
3,537.0612,614,117,721,224,728,331,835,3
0,090 0,095
0,10
3,967,9211,815,819,823,827,731,735,639,6
4,418,8213,217,622,126,530,935,339,744,1
4,899,7814,719,624,429,334,239,144,048,9
0,105
5,3910,816,221,626,932,337,743,148,553,9
0,110
5,9111,817,723,729,635,541,447,353,259,2
0,115
6,4612,919,425,932,338,845,351,758,264,7
0,120
0,125
7,0414,121,128,235,242,249,356,363,470,4
7,6415,322,930,038,245,853,561,174,382,6
0,130
0,135
0,140
0,145
8,2616,524,833,041,349.657,866,174,382,6
8,9117,826,735,644,553,562,471,380,289,1
9,5819,228,738,347,957,567,176,786,295,8
10,320,630,841,151,461,771,982,292,5102
0,150
0,155
0,160
11,723,535,247,058,770,582,294,0105117
11,723,535,247,058,770,582,294,0105117
12,525,037,550,162,675,187,6100113125
0,165
13,326,640,053,266,579,993,2106120133
0,170
0,175
14,128,342,456,570,684,898,9113127141
15,030,045,060,075,090,0104120135150
0,180
0,185
16,733,550,267,083,7100117133150167
15,831,747,563,489,295,0111127143158
0,190
17,635,353,070,688,2105123141159176
0,195
0,200
18,637,255,874,393,0111130148167186
19,639,158,778,297,8117136156176195
0,205
0,210
20,541,161,682,2102123143164184205
21,643,164,786,2107129151172194215
0,215
0,220
0,225
22,645,267,890,6112135158180203226
23,747,571,094,6118142166189213237
24,749,574,299,0123148173198223247
0,230
25,951,777,6103129155181207233259
Продолжение табл. ИЗ
Скорость движения воды, м/с_
Потери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
12
3
4
5
6
7
8
9
10
0,235
27,0
54,0
81,0
107
135
162
189
216
243
270
0,240
28,1
56,3
84,5
112
141
169
197
225
253
281
0,245
29,3
58,7
88,0
117
147
176
205
235
265
293
0,250
30,5
61,1
91,7
122
152
183
214
244
275
305
0,255
31,8
63,6
95,4
127
159
191
222
254
286
318
0,260
33,0
66,1
99,1
132
165
198
231
264
297
330
0,265
34,3
68,6
103
137
172
206
240
275
309
343
0,270
35,6
71,3
106
142
178
214
249
285
321
356
0,275
37,0
74,0
ПО
148
185
221
259
296
333
370
0,280
38,3
76,6
115
153
192
230
268
307
345
383
0,285
39,7
79,4
119
159
198
238
278
318
357
397
0,290
41,1
82,2
123
164
205
247
288
329
370
411
0,295
42,5
85,1
128
170
213
255
298
340
383
425
0,300
44,0
88,0
132
176
220
264
308
352
396
440
0,305
45,5
90,9
136
182
227
273
318
364
409
455
0,310
47,0
94,0
140
188
235
282
329
375
423
470
0,315
48,5
97,0
145
194
242
291
339
388
436
485
0,320
50,0
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0,325
51,6
103
155
206
258
310
361
413
465
516
0,330
53,2
106
159
213
266
319
373
426
479
532
0,335
54,9
109
164
219
274
329
384
439
494
549
0,340
56,5
113
169
226
282
339
395
452
508
565
0,345
58,2
116
174
232
291
349
407
465
524
582
0,350
59,9
120
180
239
299
359
419
479
539
599
0,355
61,6
123
184
246
308
369
413
493
554
616
0,360
63,3
127
190
253
317
380
443
507
570
633
0,365
65,1
130
195
260
325
391
456
521
586
651
0,370
66,9
134
201
268
335
401
468
535
602
669
0,375
68,7
137
206
275
344
412
481
550
619
687
0,380
70,6
141
212
282
353
423
494
565
635
706
0,385
72,5
145
217
290
362
435
507
580
652
724
0,390
74,3
149
223
297
371
446
520
595
669
743
0,395
76,3
152
229
305
381
458
534
610
686
763
0,400
78,2
156
234
313
391
469
547
626
704
782
0,405
80,1
160
240
321
401
481
561
641
722
802
0,410
82,2
164
246
328
411
493
575
657
739
822
0,415
84,2
168
252
337
41?
505
589
673
758
842
0,420
86,2
172
259
345
431
517
604
690
776
862
0,425
88,3
176
265
353
441
530
618
706
795
883
0,430
90,4
181
271
361
452
542
633
723
813
904
0,435
92,5
185
277
370
462
555
647
740
832
925
0,440
94,6
189
284
378
473
568
662
757
852
946
0,445
96,8
194
290
387
484
581
678
774
871
968
0,450
99,0
198
297
396
495
594
693
792
891
990
0.455
101
202
303
404
506
607
708
809
911
1012
0,460
103
207
310
414
517
621
724
827
931
1034
0,465
105
211
317
423
528
634
740
846
951
1057
0,470
107
216
324
431
540
648
756
864
972
1080
Продолжение табл П.З
Скорость движения воды, м/с
Потери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
12
3
4
5
6
7
8
9
10
0,475
НО
220
331
441
551
662
772
882
993
1103
0,480
М2
225
338
450
563
670
788
901
1014
1126
0,485
115
230
345
460
575
690
805
920
1035
1150
0,490
117
235
352
469
587
704
821
939
1056
1174
0,495
120
239
359
479
599
719
838
958
1078
1197
0,500
122
244
367
489
611
733
855
978
1100
1222
0,51
127
254
381
509
636
763
890
1017
1144
1271
0,52
132
264
397
529
661
793
925
1057
1189
1322
0,53
137
275
412
549
687
824
961
1098
1236
1373
0,54
142
285
427
570
713
855
998
1140
1283
1425
0,55
148
296
444
591
739
887
1035
1183
1331
1479
0,56
153
306
460
613
766
919
1073
1226
1380
1533
0,57
159
318
476
635
794
963
НИ
1271
1429
1588
0,58
164
329
493
658
822
987
1151
1316
1480
1644
0,59
170
340
510
681
851
1021
1191
1361
1531
1701
0,60
176
352
528
704
880
1056
1232
1408
1584
1760
0,61
182
364
545
728
909
1091
1273
1455
1637
1819
0,62
188
376
564
752
940
1127
1315
1503
1691
1879
0,63
194
388
582
776
970
1164
1358
1552
1746
1940
0,64
200
400
600
801
1001
1201
1401
1602
1802
2002
0,65
206
413
619
826
1032
1239
1445
1652
1859
2065
0,66
213
426
639
852
1065
1278
1491
1703
1916
2129
0,67
219
439
658
878
1097
1316
1536
1775
1975
2194
0,68
226
452
678
904
ИЗО
1356
1582
1808
2034
2260
0,69
233
465
698
931
1164
1396
1629
1862
2095
2327
0,70
239
479
719
958
1198
1437
1677
1916
2156
2395
0,71
246
493
739
985
1232
1478
1725
1971
2218
2464
0,72
253
507
760
1014
1267
1520
1774
2027
2281
2534
0,73
260
521
781
1042
1302
1563
1824
2084
2344
2605
0,74
268
535
803
1071
1338
1606
1873
2141
2409
2677
0,75
275
550
825
1100
1375
1650
1925
2200
2475
2750
0,76
282
564
847
1129
1412
1694
1976
2259
2541
2823
0,77
290
580
869
1159
1449
1739
2029
2319
2609
2898
0,78
297
594
892
1190
1487
1784
2082
2379
2676
2974
0,79
305
610
915
1220
1525
1830
2136
2441
2746
3051
0,80
313
626
939
1251
1564
1877
2190
2503
2816
3129
0,85
353
706
1059
1413
1766
2119
2472
2826
3179
3532
0,90
396
792
1188
1584
1980
2376
2772
3168
3564
3960
0,95
441
882
1323
1765
2226
2647
3088
3529
3971
4412
1,00
489
978
1466
1955
2444
2933
3422
3911
4400
4888
1,05
539
1078
1617
2156
2695
3234
3773
4311
4850
5390
1,10
592
1183
1775
2366
2958
3549
4141
4732
5324
5915
1,15
646
1293
1939
2586
3232
3879
4526
5172
5818
6465
1,20
704
1408
2112
2816
3520
4224
4928
5631
6335
7039
1,25
764
1528
2292
3055
3819
4583
5347
6111
6874
7638
1,30
826
1652
2478
3304
4131
4957
5783
6609
7435
8261
1,35
891
1782
2673
3564
4455
5346
6237
7127
8018
8909
Продолжение табл. ИЗ
Скорость движения воды, м/с_
Потери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
12
3
4
5
6
7
8
9
10
1,40
958
1916
2874
3832
4791
5749
6707
7665
8623
9581
1,45
1028
2056
3083
4111
5139
6167
7194
8222
9250
10278
1,50
1100
2200
3300
4400
5500
6600
7700
8800
9900
10999
1,55
1174
2349
3523
4698
5872
7047
8221
9396
10579
11744
1,60
1251
2503
3754
5006
6257
7509
8760
10011
11263
12514
1,65
1331
2662
3993
5324
6654
7985
9316
10647
11978
13309
1,70
1413
2826
4238
5651
7064
8477
9889
11302
12715
14127
1,75
1497
2994
4491
5988
7485
8982
10480
11977
13473
14971
1,80
1583
3167
4751
6335
7919
9503
11087
12671
14254
15838
1,85
1673
3346
5019
6692
8365
10038
11711
13384
15058
16731
1,90
1764
3529
5294
7060
8824
10588
12353
14118
15883
17647
1,95
1859
3718
5577
7435
9294
11153
13012
14870
16730
18588
2,00
1955
3911
5866
7821
9777
11732
13687
15643
17598
19554
2,05
2054
4109
6163
8218
10272
12326
14381
16435
18489
20544
2,10
2156
4312
6467
8623
10779
12935
15090
17247
19402
21558
2,15
2260
4619
6779
9039
11298
13558
15818
18078
20337
22597
2,20
2366
4732
7098
9464
11830
14196
16562
18928
21294
23660
2,25
2475
4950
7424
9899
12374
14848
17324
19798
22273
24748
2,30
2586
5172
7758
10344
12930
15516
18102
20688
23274
25860
2,35
2700
5399
8099
10798
13498
16198
18897
21597
24297
26997
2,40
2816
5641
8447
11263
14079
16895
19710
22526
25342
28158
2,45
2934
5868
8803
11737
14672
17606
20540
23475
26409
29343
2,50
3055
6111
9165
12212 '
15276
18331
21387
24442
27498
30553
2,55
3179
6357
9536
12715
15894
19072
22251
25430
28608
31787
2,60
3305
6609
9914
13218
16523
19827
23132
26437
29741
33046
2,65
3433
6866
10299
13731
17164
20597
24031
27464
30896
34329
2,70
3564
7127
10691
14254
17818
21382
24946
28510
32073
35637
2,75
3697
7394
11091
14788
18485
22182
. 25878
29565
33272
36969
2,80
3833
7665
11498
15330
19163
22996
26828
30661
34493
38325
2,85
3971
7941
11912
15883
19853
23824
27794
31765
35736
39706
2,90
4111
8222
12333
16444
20556
24667
28778
32889
37001
41112
2,95
4254
8508
12763
17017
21271
25525
29779
34034
38288
42542
3,00
4399
8799
13199
17599
21998
26397
30797
35197
39596
43996
Рис. II.1. График для определения дополнительных давлений за счет охлаждения воды в трубах1 и 2 двухтрубная система с естественной и искусствен-,1' ной циркуляцией, 3 и 4-однотрубная система с есте ственной и искусственной циркуляцией ^.-горизонталь ное расстояние от главного стояка до расчетного)Примечания 1 График составлен для открытой про кладки стояков при изолированных магистральных трубопроводах2, При прокладке стояков в бороздах без изоляции вводят поправочный коэффициент 0,75, при прокладке стояков в бороздах с изоляцией дополнительное давле ние, образующееся вследствие охлаждейия воды, не учитываютРис. II.1. График для определения дополнительных давлений за счет охлаждения воды в трубах1 и 2 двухтрубная система с естественной и искусствен-,1' ной циркуляцией, 3 и 4-однотрубная система с есте ственной и искусственной циркуляцией ^.-горизонталь ное расстояние от главного стояка до расчетного)Примечания 1 График составлен для открытой про кладки стояков при изолированных магистральных трубопроводах2, При прокладке стояков в бороздах без изоляции вводят поправочный коэффициент 0,75, при прокладке стояков в бороздах с изоляцией дополнительное давле ние, образующееся вследствие охлаждейия воды, не учитывают
Рис. II.1. График для определения дополнительных давлений за счет охлаждения воды в трубах
1 и 2 двухтрубная система с естественной и искусствен-,1' ной циркуляцией, 3 и 4-однотрубная система с есте ственной и искусственной циркуляцией ^.-горизонталь ное расстояние от главного стояка до расчетного)
Примечания 1 График составлен для открытой про кладки стояков при изолированных магистральных трубопроводах
2, При прокладке стояков в бороздах без изоляции вводят поправочный коэффициент 0,75, при прокладке стояков в бороздах с изоляцией дополнительное давле ние, образующееся вследствие охлаждейия воды, не учитывают
Рис. II.1. График для определения дополнительных давлений за счет охлаждения воды в трубах
1 и 2 двухтрубная система с естественной и искусствен-,1' ной циркуляцией, 3 и 4-однотрубная система с есте ственной и искусственной циркуляцией ^.-горизонталь ное расстояние от главного стояка до расчетного)
Примечания 1 График составлен для открытой про кладки стояков при изолированных магистральных трубопроводах
2, При прокладке стояков в бороздах без изоляции вводят поправочный коэффициент 0,75, при прокладке стояков в бороздах с изоляцией дополнительное давле ние, образующееся вследствие охлаждейия воды, не учитывают
Рис П.2. Номограмма прогнозирование изменения потерь давления в зависимости от срока эксплуатации и содержании кислорода втеплоносителе системы водяного отоплении
А/>р и Лр2-расчетные и через 7 лет эксплуатации потери давления в системе отопления, Па, О2-содержание кислорода втеплосистеме (воде), мг/л, z срок эксплуатации системы отопления, лет
РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРОВОГО
ПотериТепловой поток, Вт, (верхняя строка), и скорость движения
давления .
на трение„
стальным водогазопроводным обыкновеннымстальным электросварным
на 1 м, Па(ГОСТ 3262 7 5 *) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
10
15
20
4,0
230
566
1243
2181
4721
6782
13653
122
354
1219
1,29
2,05
2,47
2,66
3,27
3,61
4,35
0,94
1,62
2,47
4,5
258
637
1295
2328
5032
7229
14516
137
399
1269
1,46
2,31
2,58
2,83
3,49
3,85
4,62
1,05
1,82
2,57
287
695
1349
2471
5337
7664
15304
153
443
1320
1,62
2,52
2,68
3,01
3,7
4,08
4,87
1,17
2,02
2,67
5,5
316
720
1330
2607
5599
8038
16123
168
487
1374
1,78
2,61
2,65
3,17
3,88
4,28
5,13
1,29
2,22
2 79
345
746
1393
2724
5876
8433
16907
183
532
1361
1,94
2,70
2,77
3,32
4,08
4,49
5,38
1,41
2,42
2,76
6,5
374
769
1450
2849
6141
8812
17659
199
576
1413
2,11
2,79
2,89
3,47
4,26
4,68
5,62
1,52
2,63
2,87
403
790
1512
2969
6397
9177
18384
214
612
1473
2,27
2,87
3,01
3,62
4,44
4,88
5,85
1,64
2,79
2,99
7,5
431
810
1572
3085
6644
9529
19083
229
623
1532
2,43
2,94
3,13
3,76
4,61
5,07
6,07
1,76
2,84
3,11
460
829
1630
3197
6883
9871
19760
244
640
1588
2,59
3,0
3,24
3,89
4,77
5,25
6,28
1,87
2,92
3,22
8,5
488
846
1686
3306
7115
10202
20417
259
656
1643
2,75
3,07
3,35
4,02
4,93
5,42
6,49
1,99
2,99
3,33
517
863
1741
3413
7341
10524
21055
274
671
1696
2,91
3,13
3,46
4,15
5,09
5,59
6,70
2,10
3,06
3,43
9,5
544
879
1794
3516
7560
10837
21676
290
685
1748
3,06
3,19
3,57
4,28
5,24
5,76
6,89
2,22
3,12
3,54
546
895
1846
3617
7774
11142
22281
305
698
1799
3,08
3,24
3,67
4,40
5,39
5,92
7,09
2,34
3,18
3,64
569
925
1942
3802
8171
11709
23410
335
723
1892
3,20
3,35
3,86
4,62
5,66
6,22
7,45
2,58
3,29
3,83
590
956
2038
3989
8567
12274
24529
366
745
1986
3,23
3,46
4,05
4,85
5,94
6,52
7,80
2,80
3,40
4,02
608
987
2131
4168
8948
12817
25603
397
766
2076
3,42
3,58
4,23
5,07
6,20
6,81
8,14
3,04
3,49
4,20
625
975
2220
4341
9314
13339
26637
427
786
2163
3,52
3,53
4,41
5,28
6,46
7,09
8,47
3,27
3,58
4,38
641
1010
2306
4507
9668
13843
27635
458
805
2247
3,61
3,66
4,58
5,48
6,70
7,36
8,79
3,51
3,67
4,55
656
1047
2389
4669
10010
14331
28601
461
824
2328
3,69
3,79
4,75
5,68
6,94
7,62
9,10
3,54
3,76
4,72
670
1083
2470
4825
10342
14804
29538
474
843
2407
3,77
3,93
4,91
5,87
7,17
7,87
9,40
3,63
3,84
4,88
684
1118
2549
4977
10664
15263
30447
485
862
2484
3,85
4,05
5,07
6,06
7,39
8,11
9,69
3,72
3,93
5,03
697
1152
2625
5125
10978
15710
31332
496
882
2558
3,92
4,18
5,22
6,24
7,61
8,35
9,97
3,80
4,02
5,18
709
1185
2700
5269
11284
16146
32194
506
904
2631
3,99
4,30
5,37
6,41
7,82
8,58
10,2
3,88
4,12
5,33
734
1246
2838
5537
11855
16961
33813
525
912
2766
4,13
4,52
5,64
6,74
8,22
9,02
10,7
4,02
4,16
5,60
758
1308
2976
5804
12420
17760
35406
542
954
2900
4,27
4,74
5,92
7,06
8,61
9,45
11,2
4,15
4,35
5,88
784
1367
3109
6060
12963
18539
36934
558
997
3029
4,41
4,95
6,18
7,37
8,99
9,86
11,7
4,27
4,57
6,14
780
1424
3236
6307
13485
19283
38405
572
1039
3154
4,39
5,16
6,43
7,67
9,35
10,2
12,2
4,38
4,74
6,39
807
1479
3360
6545
13989
20001
39825
586
1079
3274
4,54
5,36
6,68
7,96
9,70
10,6
12,6
4,49
4,92
6,63
ТАБЛИЦА 11.4ТАБЛИЦА 11.4
ТАБЛИЦА 11.4
ТАБЛИЦА 11.4
ОТОПЛЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ Кш = 0,2 мм
пара, м/с (нижняя строка), по трубам
прямошовным (ГОСТ 10704-76*) условным проходом, мм
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
2391
4066
6782
12982
29342
46337
80363
141823
230433
552956
2,73
3,15
3,61
4,29
5,29
5,96
6,85
7,91
8,9
11,1
2547
4337
7229
13786
31099
49061
85075
150014
244263
583971
2,90
3,35
3,85
4,56
5,61
6,31
7,25
8,37
9,45
11,7
2703
4600
7664
14535
32931
57934
90024
158686
258310
617271
3,08
3,56
4,08
4.81
5,94
6,68
7,68
8,85
9,99
12,3
2852
4827
8038
15314
34675
54669
94734
166936
271673
648949
3,25
3,73
4,28
5,06
6,26
7,03
8,08
9,31
10,5
13,0
2979
5066
8433
16059
36343
57284
99237
174823
284447
679223
3,4
3,92
4,49
5,31
6,56
7,36
8,46
9,75
11,0
13.6
3116
5296
8812
16774
37944
59794
103558
182391
296702
708265
3,55
4,10
4,69
5,55
6,85
7,69
8,83
10,1
11,5
14,2
3247
5517
9177
17462
39486
62210
107717
189675
308497
736214
3,7
4,27
4,88
5,77
7,12
8,0
9,18
10,6
11,9
14,7
3374
5730
9530
18127
40974
64543
111732
196705
319881
763188
3,85
4,43
5,07
5,99
7,39
8,29
9,53
10,9
12,4
15,3
3496
5937
9871
18770
42414
66799
115617
203507
330894
789277
3,98
4,59
5,25
6,2
7,65
8,58
9,85
и,з
12,8
15,8
3615
6137
10202
19395
43810
68988
119384
210101
341571
814568
4,12
4,74
5,42
6,41
7,90
8,86
Ю,1
11,7
13,2
16,3
3731
6332
10524
20001
45167
71114
123042
216506
351940
839131
4,25
4,89
5,59
6,61
8,14
9,14
10,4
12,0
13,6
16,8
3844
6522
10837
20591
46487
73182
126602
222737
362027
863023
4,38
5,04
5,76
6,80
8,38
9,40
10,7
12,4
14,0
17,3
3954
6707
11142
21167
47774
75198
130070
228808
371854
886297
4,50
5,18
5,92
6,99
8,61
9,66
11,0
12,7
14,3
17,7
4157
7050
11709
22239
50183
78980
136593
240253
390416
930390
4,74
5,45
6,22
7,35
9,05
10,1
11,6
13,4
15,1
18,6
4360
7393
12274
23303
52561
82704
142999
251462
408556
973336
4,97
5,71
6,52
7,70
9,48
10,6
12,1
14,0
15,8
19,5
4556
7722
12817
24324
54842
86277
149145
262215
425957
1014529
5,19
5,97
6,81
8,04
9,89
11,0
12,7
14,6
16,4
20,3
4744
8038
13339
25307
57038
89716
155059
272562
442702
1054167
5,41
6,21
7,09
8,36
10,2
11,5
13,2
15,2
17,1
21,1
4926
8344
13843
26256
59158
93035
160767
282548
458861
1092414
5,61
6,45
7,36
8,68
10,6
11,9
13,7
15,7
17,7
21,9
5102
8640
14331
27174
61209
96246
166288
292207
474490
1129409
5,81
6,68
7,62
8,98
11,0
12,3
14,1
16,3
18,3
22,6
5273
8927
14804
28065
63197
99359
171641
301571
489640
1165265
6,01
6,90
7,87
9,28
11,4
12,7
14,6
16,8
18,9
23,4
5439
9206
15263
28929
65128
102382
176839
310663
504352
1200084
6,20
7,12
8,11
9,56
11,7
13,1
15,0
17,3
19,5
24,1
5601
9478
15710
29771
67007
105325
181895
319508
518662
1233949
6,38
7,33
8,35
9,84
12,0
13,5
15,5
17,8
20,0
24,7
5758
9742
16146
30590
68837
108188
186821
328123
532602
1266936
6,56
7,57
8,58
10,1
12,4
13,9
15,9
18,3
20.6
25,4
6051
10235
16961
32129
72284
113595
196135
344446
559051
1329682
6,90
7,91
9,02
10,6
13,0
14,6
16,7
19,2
21,6
26,7
6342
10725
17766
33643
75664
118884
205226
360343
584766
1390520
7,23
8,29
9,45
И,1
13,6
15,2
17,5
20,1
22,6
27,9
6621
11194
18539
35096
78905
123958
213946
375591
609430
1448867
7,55
8,65
9,86
11,6
14,2
15,9
18,2
20,9
23,5
29.0
6890
11646
19283
36495
82025
128840
222336
390262
633162
1505008
7,85
9,00
10,2
12,0
14,7
16,5
18,9
21,7
24,5
30,2
7150
12082
20001
37844
85036
133551
230433
404419
656060
1559177
8,15
9,34
10,6
12,5
15,3
17,1
19,6
22,5
25,3
31,3
По I ери давления на трение
на 1 м, Па
Тепловой поюк, Вт, (верхняя строка), и скорость движения
стальным водогазопроводным обыкновенным (ГОСТ 3262 75 *) условным проходом, мм
стальным электросварным
10
15
20
25
32
40
50
10
15
20
837
1532
3479
6775
14477
20695
41198
599
1118
3390
4,71
5,55
6,92
8,24
10,0
11,0
13,1
4,59
5,10
6,87
865
1583
3595
6998
14949
21368
42529
612
1156
3503
4,87
5,74
7,15
8,52
10,3
и,з
13,5
4,69
5,27
7,10
893
1634
3707
7215
15409
22022
43822
625
1193
3613
5,03
5,92
7,37
8,78
10,6
11,7
13,9
4,79
5,44
7,32
920
1682
3817
7426
15855
22658
45079 "
638
1229
3719
5,18
6,10
7,59
9,04
10,9
12,0
14,3
4,89
5,60
7,54
946
1730
3923
7632
16291
23278
46304
651
1264
3823
5,33
6,27
7,80
9,29
и,з
12,3
14,7
4,99
5,76
7,75
1011
1839
4169
8107
17302
24721
49166
663
1343
4062
5,69
6,67
8,29
9,87
12,0
13,1
15,6
5,08
6,13
8,23
1066
1947
4411
8575
18292
26130
51951
697
1423
4299
6,00
7,06
8,77
10,4
12,6
13,8
16,5
5,34
6,49
8,71
1123
2050
4642
9020
19234
27471
54599
735
1499
4524
6,32
7,43
9,23
10,9
13,3
14,6
17,3
5,63
6,84
9,17
1177
2149
4863
9446
20134
28752
57129
771
1571
4740
6,63
7,79
9,67
11,5
13,9
15,2
18,1
5,91
7,16
9,61
1230
2244
5075
9854
20997
29980
59556
805
1641
4946
6,92
8,13
10,0
11,9
14,5
15,9
18,9
6,17
7,48
10,0
1280
2335
5279
10247
21827
31162
61891
838
1708
5145
7,21
8,47
10,5
12,4
15,1
16,5
19,6
6,42
7,79
10,4
1329
2423
5475
10626
22629
32303
64144
870
1772
5337
7,48
8,78
10,8
12,9
15,6
17,1
20,4
6,67
8,08
10,8
1376
2508
5666
10993
23404
33406
66324
901
1835
5522
7,74
9,09
11,2
13,3
16,2
17,7
21,1
6,91
8,37
И,1
1421
2590
5850
11348
24156
34476
68436
931
1895
5702
8,00
9,39
11,6
13,8
16,7
18,3
21,7
7,14
8,64
11,5
1466
2670
6029
11693
24885
35514
70487
961
1954
5877
8,25
9,68
11,9
14,2
17,2
18,8
22,4
7,36
8,91
11,9
1509
2748
6204
12029
25595
36524
72482
989
2011
6047
8,49
9,97
12,3
14,6
17,7
19,4
23,0
7,58
9,17
12,2
1551
2824
6373
12356
26287
37508
74425
1017
2067
6212
8,73
10,2
12,6
15,0
18.2
19,9
23,6
7,79
9,43
12,5
110
1629
2966
6693
12973
27595
39373
78116
1068
2172
6524
9,17
10,7
13,7
15,7
19,1
20,9
24,8
8,19
9,90
13,2
120
1707
3107
7006
13577
28871
41188
81700
1120
2275
6829
9,61
11,2
13,9
16,5
20,0
21,9
26,0
8,58
10,3
13,8
130
1781
3241
7307
14156
30095
42929
85137
1169
2374
7123
10,0
11,7
14,5
17,2
20,8
22,8
27,0
8,96
10,8
14,4
1853
3371
7597
14713
31272
44604
88445
1216
2469
7405
10,4
12,2
15,1
17,9
21,6
23,7
28,1
9,32
11,2
15,0
1922
3496
7876
15251
32408
46221
91636
1262
2561
7677
10,8
12,6
15,6
18,5
22,4
24,5
29,1
9,67
Н,6
15,6
160
1989
3617
8146
15771
33507
47784
94722
1306
2650
7940
11,2
13,1
16,2
19,2
23,2
25,4
30,1
10,0
12,0
16,0
'2054
3734
8408
16275
34572
49299
97713
1349
2736
8196
И,5
13,5
16,7
19,8
23,9
26,2
31,1
10,3
12,4
16,6
180
2117
3848
8662
16764
35606
50770
100617
1391
2819
8444
И,9
13,9
17,2
20,4
24,7
27,0
32,0
10,6
12,8
17,1
190
2178
3958
8909
17241
36611
52200
103441
1431
2901
8685
12,2
14,3
17,7
20,9
25,3
27,7
32,9
10,9
13,2
17,6
200
2238
4066
9150
17704
37591
53594
106193
1470
2980
8919
12,6
14,7
18,2
21,5
26,0
28,5
33,8
11,2
13,5
18,0
220
2350
4269
9606
18584
39453
56246
111438
1544
3129
9364
13,2
15,4
19,1
22,6
27,3
29,9
35,4
11,8
14,2
18,9
Продолжение табл. II.4
пара, м/с (нижняя строка), по трубам
прямошовным (ГОСТ 10704-76*-) условным проходом, мм
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
7401
12504
20695
39150
87948
138108
238264
418112
678207
1611566
8,44
9,67
1-1,0
12,9
15,8
17,7
20,3
23,3
26,2
32,3
7645
12913
21368
40415
90771
142525
245855
431383
699673
1662343
8,71
9,98
н,з
13,3
16,3
18,3
20,9
24,0
27,0
33,3
7882
13316
22022
41644
93512
146815
253225
444270
720516
1711648
8,98
10,2
И,7
13,7
16,8
18,8
21,5
24,7
27,8
34,4
8112
13696
22658
42840
96179
150987
260395
456804
740788
1759599
9,25
10,5
12,0
14,1
17,3
19,4
22,2
25,4
28,6
35,3
8336
14073
23278
44005
98776
155051
267378
469013
760534
1806305
9,50
10,8
12,3
14,5
17,8
19,9
22,7
26,1
29,4
36,2
8855
14947
24721
46725
104865
164596
283813
497800
807163
1916856
10,0
11,5
13,1
15,4
18,9
21,1
24,1
27,7
31,2
38,4
9366
15804
26130
49373
110767
173827
299669
525515
851979
2022832
10,6
12,2
13,8
16,3
19,9
22,3
25,5
29,3
32,9
40,6
9852
16619
27471
51890
116379
182606
314749
551872
894598
2123611
11,2
12,8
14,6
17,1
20,9
23,4
26,8
30,7
34,6
42,6
10316
17397
28752
54296
121740
190992
329155
577052
935315
2219893
11,7
13,4
15,2
17,9
21,9
24,5
28,0
32,1
36,1
44,5
10761
18144
29980
56604
126883
199036
342972
601201
974365
2312230
12,2
14,0
15,9
18,7
22,8
25,5
29,2
33,5
37,7
46,4
31390
18863
31162
58824
131831
2ВЫ/5
350707
079^00
\о>\\огз
1^0,74
12,7
14,5
16,5
19,4
23,7
26,5
30,7
34,8
39,1
48,2
11603
19557
32303
60966
136605
214242
369093
646854
1048187
2486792
13,2
15,1
17,1
20,1
24.6
27,5
31,4
36,0
40,5
49,9
12004
20228
33406
63038
141222
221464
381499
668536
1083247
2569692
13,6
15,6
17,8
20,8
25,4
28,4
32,5
37,2
41,9
51,6
12391
20878
34476
65047
145698
228464
393522
689550
1117225
2692374
14,1
16,1
18,3
21,5
26,2
29,3
33,5
38,4
43,2
54,0
12768
21509
35514
66997
150043
235261
405196
709953
1150218
2770432
14,5
16,6
18,8
22,1
27,0
30,2
34,5
39,6
44,5
55,6
13134
21124
36524
68893
154270
241872
416551
729797
1182306
2846348
14,9
17,1
19,4
22,7
27,8
31,0
35,5
40,7
45,7
57,1
13491
22722
37508
70741
158387
248310
427610
749126
1213559
2920290
15,3
17,5
19,9
23,3
28,5
31,9
36,4
41,7
46,9
58,6
14165
23854
39373
74250
166223
260581
448713
786049
1273316
3062829
16,1
18,4
20,9
24,5
29,9
33,4
38,2
43,8
49,2
61,5
14824
24958
41188
77658
173815
272452
469100
821677
1330920
3199019
16,9
19,3
21,9
25,6
31,5
35,0
39,9
45,8
51,5
64,2
15455
26017
42929
80926
181095
283838
488653
855845
1408426
3329645
17,6
20,1
22,8
26,7
32,6
36,4
41,6
47,7
54,5
66,8
16063
27036
44604
84071
188099
294792
507466
888721
1461593
3455335
18,3
20,9
23,7
27,7
33,9
37,8
43,2
49,5
56,5
69,3
16650
28019
46221
87105
194858
305361
525617
920439
1512892
3576612
18,9
21,6
24,5
28,8
35,1
39,2
44,8
51,3
58,5
71,8
17217
28970
47784
90039
201394
315582
543171
966466
1562509
3693910
19,6
22,4
25,4
29,7
36,3
40,5
46,3
53,9
60,4
74,1
17767
29892
49299
92883
207729
325489
560185
996211
1610597
3807594
20,2
23,1
26,2
30,7
37,4
41,8
47,7
55,5
62,3
76,4
18301
30787
50770
95644
213880
335108
576704
1025093
1657290
3917983
20,8
23,8
27,0
31,6
38,5
43,0
49,1
57,1
64,1
78,6
18820
31657
52200
98330
219862
344463
592770
1053183
1702704
4025344
21,4
24,4
27,7
32,5
39,6
44,2
50,5
58,7
65,8
80,8
19326
32505
53594
100946
225689
353575
608418
1080542
1746937
4129916
22,0
25,1
28,5
33,3
40,7
45,4
51,8
60,2
67,6
82,9
20285
34116
56246
105933
236817
370991
648590
1133283
1832204
4331493
23,1
26,3
29,9
35,0
42,7
47,6
55,3
63,2
70,9
86,9
ПотериТепловой поток, Вт, (верхняя строка), и скорость движения
давления
на трение_
стальным водогазопроводным обыкновеннымстальным электросварным
ТАБЛИЦА II.5ТАБЛИЦА II.5на 1 м, Па(ГОСТ 3262-75 *) условным проходом, мм
ТАБЛИЦА II.5
ТАБЛИЦА II.5
10
15
20
25
32
40
50
10
15
20
240
2461
4468
10050
19439
41260
58816
116510
1617
3276
9797
13,8
16,2
19,9
23,6
28,6
31,2
37,0
12,4
14,9
19,8
260
2567
4659
10477
20259
42992
61281
121371
1687
3416
10213
14,4
16,9
20,8
24,6
29,8
32,5
38,6
12,9
15,5
20,7
280
2668
4843
10887
21048
44659
63652
126055
1754
3551
10613
15,0
17,5
21,6
25,6
30,9
33,8
• 40,1
13,4
16,2
21,5
300
2767
5020
11282
21810
46267
65939
130570
1819
3682
10998
15,5
18,2
22,4
26,5
32,0
35,0
41,5
13,9
16,7
22,2
320
2862
5192
11665
22546
47822
68152
134937
1882
3808
11372
16.1
18,8
23,2
27,4
33,1
36,2
42,9
14,4
17,3
23,0
340
2954
5358
12036
23260
49330
70296
139170
1943
3930
11733
16,6
19,4
23,9
28,3
34,2
37,4
44,3
14,9
17,9
23,8
360
3043
5519
12396
23953
50793
72379
143279
2002
4048
12084
17,1
20,0
24,7
29,2
35,2
38,5
45,6
15,3
18,5
24,5
380
3130
5676
12747
24627
52217
74404
147276
2059
4164
12426
17,6
20,6
25,4
30,0
36,2
39,6
46,9
15,8
19,0
25,2
3215
5829
13088
25284
53603
76376
151169
2115
4276
12759
18,1
21,1
26,0
30,8
37,2
40,6
48,1
16,2
19,5
25,8
450
3413
6188 .
. 13892
26834
56884
81047
160404
2246
4540
13542
19,2
22,4
27,6
32,7
39,5
43,1
51,1
17,2
20,7
27,5
500
3606
6535
14666
28324
60030
85522
172008
2373
4796
14298
20,3
23,7
29,2
34,5
41,6
45,5
54,7
18,1
21,9
28,9
ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА МЕСТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТАТРУБОПРОВОДОВ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
СкоростьПотери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
движения
пара, мх
12
3
4
5
6
7
8
9
10
3,00
2,9
5,7
8,6
11,4
14,3
17,1
20,0
22,8
25,7
28,5
3,50
3,9
7,8
11,6
15,5
19,4
23,3
27,2
31,1
34,9
38,8
4,00
5,1
10,1
15,2
20,3
25,3
30,4
35,5
40,6
45,6
50,7
4,50
6,4
19,2
19,2
25,7
32,1
38,5
44,9
51,3
57,7
64,2
5.00
7,9
15,8
23,8
31,7
39,6
47,5
55,4
63,4
71,3
79,2
5,50
9,6
19,2
28,8
38,3
47,9
57,5
67,1
76,7
86,3
95,8
6,00
11,4
22,8
34,2
45,6
57,0
68,4
79,8
91,3
103
114
6,50
13,4
26,8
40,2
53,5
66,9
80,3
93,7
107
120
134
7,00
15,5
31,1
46,6
62,1
77,7
93,2
109
124
139
155
7,50
17,8
35,6
53,5
71,3
89,1
107
125
143
160
178
8,00
20,3
40,6
60,8
81,1
101
122
142
162
182
203
8,50
22,9
54,8
68,7
91,6
114
137
160
183
206
229
9,00
25,7
51,3
77,0
103
128
154
179
205
231
257
9,50
28,6
57,2
85,8
114
143
172
200
229
257
286
10,00
31,7
63,4
95,1
127
158
190
222
253
285
317
10,50
34,9
69,9
105
140
175
ПО
244
279
314
349
11,00
38,3
76,7
115
153
192
230
268
307
345
383
11,50
41,9
83,8
125
168
209
251
293
335
377
419
12,00
45,6
91,3
137
182
228
274
319
365
411
456
12,50
49.5
99,0
148
198
247
297
347
396
446
495
13.00
53,5
107
161
214
268
321
375
428
482
535
13,50
57,7
115
173
231
289
346
404
462
511
577
Продолжение таби II 4
пара, м/с (нижняя строка), по трубам
прямошовным (ГОСТ 10704-76 *) условным проходом, мм
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
21218
35679
58816
110756
247557
387786
677430
1183675
1913674
4524096
24,1
27,5
31,2
36,2
44,6
49,8
57,7
66,0
74,0
90,8
22114
37179
61281
115381
257858
403892
705091
1232008
1991815
4708829
25,2
28,7
32,5
38,1
46,5
51,9
60,1
68.7
77,0
94,5
22974
38622
63652
119831
267768
426123
731708
1278515
2067004
4886585
26 2
29,8
33,8
39,6
48,3
54,7
62,3
71,3
79,9
98,1
23805
40014
65939
124125
277330
441079
757389
1323389
2139553
5058095
27 1
30,9
35,0
41,0
50,0
56,6
64,5
73,8
82,7
101
24608
41360
68152
128277
286578
455544
782229
1366790
2209721
5223976
28,0
31,9
36,2
42,4
51,6
58,5
66,6
76,2
85,5
104
25387
42665
70296
132302
300314
469565
806303
1408855
2277728
5384752
28,9
32,9
37,4
43,7
54,2
60,3
68,7
78,6
88,1
108
26143
43931
72379
136209
309020
483178
829679
1449700
2343763
5540865
29,8
33,9
38,5
45,0
55,7
62,1
70,7
80,9
90,7
111
26878
45164
74404
140010
317488
496418
852414
1489426
2407987
5692699
30,6
34,9
39,6
46,3
57,3
63,8
72,7
83,1
93,2
114
27594
46363
76376
143711
325736
509314
874558
1528118
2470543
5840585
31,5
35,8
40,6
47,5
58,7
65,5
74,6
85,2
95,6
117
29286
49202
81047
152492
345495
540209
927609
1620814
2620406
6194877
33,4
38,0
43,1
50,4
62,3
69,4
79,1
90,4
101
124
30901
51925
85522
163555
364184
569430
977786
1708488
2762149
6529972
35,3
40,1
45,5
54,1
65,7
73,2
83,4
95,3
107
131
Продолжение табл II 5
Скорость движения пара, м/с
Потери давления, Па, при сумме коэффициентов местных сопротивлений
12
3
4
5
6
7
8
9
10
14,00
62,1
124
186
248
310
372
435
497
559
621
14,50
66,6
133
200
266
333
399
466
533
599
666
15,00
71,3
143
214
285
356
428
499
570
642
713
15,50
76,1
152
228
304
381
457
532
609
685
761
16,00
81,1
162
243
324
406
487
568
649
730
811
16,50
86,5
172
259
345
431
517
604
690
776
863
17,00
91,6
183
275
366
458
549
641
733
824
916
17,50
97,0
194
291
388
485
582
670
776
873
970
18,00
103
205
308
410
513
616
719
821
924
1027
18,50
108
217
325
434
542
651
759
867
976
1084
19,00
114
229
343
457
572
686
801
915
1029
1144
19,50
120
241
361
482
602
723
843
964
1084
1205
20,00
127
253
380
507
634
760
887
1014
1141
1267
21,00
140
279
419
559
699
838
978
1118
1258
1397
22,00
153
307
460
613
767
920
1073
1227
1380
1534
23,00
168
335
530
670
838
1006
1173
1341
1509
1676
24,00
183
365
548
730
913
1096
1278
1460
1643
1825
25,00
198
396
594
792
990
1188
1386
1584
1782
1980
26,00
214
428
643
857
1071
1285
1499
1714
1928
2142
27 00
231
462
693
924
1155
1386
1617
1848
2079
2310
28,00
248
497
745
994
1242
1490
1739
1987
2236
2484
29,00
266
533
799
1066
1332
1599
1865
2132
2398
2665
30,00
285
570
855
1141
1426
1711
1996
2281
2566
2852
РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ
ПотериКоличество проходящего пара, кг/ч (верхняя строка), и
давления на трение
стальным водогазопроводным обыкновенным на 1 м, Па(ГОСТ 3262-75 *) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
1,7
3,1
7,0
13,5
28,9
41,1
81,8
3,71
4,37
5,43
6,46
7,85
8,56
10,2
1,8
3,3
7,5
14,6
31.1
44,3
88,1
4,03
4,73
5,85
6,95
8,44
9,24
10,9
2,0
3,6
8,1
15,6
33,3
47,6
94,5
4,33
5,06
6,28
7,46
9,06
9,91
11,8
2,1
3,8
8,6
16,6
35,4
50,6
100
4,59
5,39
6,68
7,94
9,63
10,5
12,5
2,2
4,0
9,1
17,6
37,4
53,4
106
4,86
5,7
7,07
8,39
10,2
И,1
13,2
2,3
4,2
9,5
18,5
39,3
56,2
111
5,12
6,00
7,43
8,82
10,7
И,7
13,9
2,4
4,4
10,0
19,4
41,2
58,7
116
5,36
6,29
7,78
9,23
11,2
12,2
14,5
2,5
4,6
10,4
20,2
42,9
61,1
121
5,6
6,56
8,11
9,63
11,7
12,7
15,2
2,6
4,8
10,8
21,0
44,6
63,6
126
5,82
6,82
8,44
10,0
12,1
13,3
15,7
2,7
5,0
11,2
21,7
46,2
65,9
130
6,04
7,08
8,75
10,3
12,6
13,7
16,3
2,8
5,2
11,6
22,5
47,8
68,2
135
6,25
7,32
9,05
10,7
13,0
14,2
16,9
2,9
5,3
12,0
23,2
49,3
70,3
139
6,46
7,56
9,34
11,1
13,4
14,7
17,4
3,0
5,5
12,3
23,9
50,8
72,4
143
6,65
7,79
9,62
П,4
13,8
15,1
17,9
3,1
5,6
12,7
24,6
52,2
74,5
147
6,85
8,02
9,9
11,7
14,2
15,5
18,4
3,2
5,8
13,0
25,3
53,6
76,5
151
7,04
8,24
10,2
12,0
14,6
15,9
18,9
3,3
6,1
13,7
26,5
56,3
80,3
159
7,39
8,64
10,7
12,6
15,3
16,7
19,8
3,5
6,4
14,3
27,7
58,9
83,9
166
7,73
9,05
11,1
13,2
16,0
17,5
20,7
3,7
6,6
14,9
28,9
61,3
87,5
173
8,07
9,4
11,6
13,8
16,7
18,2
21,6
3,8
6,9
15,5
30,0
63,7
90,8
179
8,39
9,81
12,1
14,3
17,3
18,9
22,4
3,9
7,2
16,1
31,1
66,0
94,1
186
8,70
10,1
12,5
14,8
17,9
19,6
23,2
4,1
7,4
16,6
32,2
68,3
97,3
192
9,0
10,5
12,9
15,3
18,5
20,2
24,0
4,2
7,6
17,2
33,2
70,4
100
198
9,29
10,9
13,4
15,8
19,2
20,9
24,8
4,3
7,9
17,7
34,2
72,5
103
204
9,6
11,2
13,8
16,3
19,7
21,5
25,5
4,5
8,1
18,2
35,1
74,5
106
210
9,8
И,5
14,2
16,7
20,3
22,1
26,2
4,6
8,3
18,7
36,1
76,5
109
215
10,1
11,8
14,6
17,2
20,8
22,7
26,9
4,8
8,7
19,6
37,9
80,3
114
226
10,6
12,4
15,3
18,1
21,8
23,8
28,2
5,0
9,1
20,5
39,6
83,9
119
236
11,1
12,9
15,9
18,9
22,8
24,9
29,5
ТАБЛИЦА 11.6ТАБЛИЦА 11.6
ТАБЛИЦА 11.6
ТАБЛИЦА 11.6
ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ Кш = 0,2 мм
скорость движения пара, м/с (нижняя строка), по трубам
стальным электросварным прямошовным (10704-76 *) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
1,1
2,2
6,8
14,8
24,9
41,1
77,8
174
273
472
825
1340
3185
3,3
4,0
5,39
6,60
7,53
8,56
10,1
12,3
13,8
15,8
18,0
20,3
25,0
1,2
2,4
7,3
15,9
26,8
44,3
83,8
187
294
507
890
1443
3425
3,58
4,35
5,81
7,11
8,13
9,24
10,8
13,3
14,8
16,9
19,5
21,9
26,9
1,3
2,6
7,8
17,1
28,8
47,6
89,8
201
315
544
953
1545
3667
3,86
4,66
6,23
7,63
8,72
9,91
11,6
14,2
15,9
18,2
20,8
23,4
28,9
1,4
2,8
8,4
18,2
30,6
50,6
95,5
213
335
577
1012
1641
3893
4,09
4,96
6,64
8,12
9,28
10,5
12,4
15,1
16,9
19,3
22,1
24,9
30,6
1,4
2,9
8,8
19,2
32,4
53,4
101
226
354
610
1069
1732
4174
4,34
5,25
7,02
8,58
9,81
11,1
13,1
15,9
17,8
20,3
23,4
26,3
32,8
1,5
3,1
9,3
20,2
34,0
56,2
106
237
372
640
1122
1818
4377
4,57
5,53
7,38
9,02
10,3
11,7
13,7
16,7
18,7
21,4
24,5
27,6
34,5
1,6
3,2
9,7
21,1
35,6
58,7
ПО
248
389
669
1173
1900
4572
4,8
5,8
7,7
9,44
10,8
12,2
14,4
17,5
19,6
22,4
25,6
28,8
35,9
1,7
3,4
10,2
22,0
37,1
61,2
115
258
405
697
1222
1979
4759
4,99
6,04
8,06
9,85
11,2
12,7
14,9
18,3
20,4
23,3
26,7
30,0
37,5
1,7
3,5
10,6
22,9
38,6
63,6
120
268
420
724
1269
2055
4938
5,2
6,3
8,4
10,2
11,7
13,2
15,5
18,9
21,2
24,2
27,7
31,1
38,9
1,8
3,6
10,9
23,7
40,0
65,9
124
278
435
750
1314
2162
5112
5,4
6,52
8,69
10,6
12,1
13,7
16,1
19,7
21,9
25,1
28,7
32,8
40,2
1,9
3,8
п,з
24,6
41,3
68,2
128
287
450
775
1358
2233
5279
5,59
6,75
8,99
10,9
12,5
14,2
16,6
20,3
22,7
25,9
29,7
33,9
41,5
1,9
3,9
11,7
25,3
42,6
70,3
132
296
464
779
1400
2302
5442
5,8
6,97
9,2
и,з
12,9
14,7
17,2
20,9
23,4
26,7
30,6
34,9
42,8
2,0
4,0
12,0
26,1
43,9
72,4
136
305
478
823
1465
2368
5600
5,95
7,18
9,56
11,7
13,3
15,1
17,7
21,6
24,1
27,5
32,0
35,9
44,1
2,0
4,1
12,4
26,8
45,2
74,5
140
313
491
846
1505
2433
5753
6,12
7,38
9,84
Н,9
13,7
15,5
18,2
22,2
24,8
28,3
32,9
36,9
45,2
2,1
4,2
12,7
27,6
46,4
76,5
144
322
505
869
1544
2496
5903
6,3
7,6
10,1
12,3
14,1
15,9
18,7
22,7
25,4
29,0
33,7
37,8
46,4
2,2
4,5
13,4
28,9
48,7
80,3
151
338
529
911
1619
2618
6191
6,61
7,9
10,6
12,9
14,7
16,7
19,6
23,9
26,7
30,4
35,4
39,7
48,7
2,3
4,7
14,0
30,3
50,9
83,9
158
353
553
968
1692
2735
6466
6,92
8,35
П,1
13,5
15,4
17,5
20,5
24,9
27,9
32,4
36,9
41,5
50,9
2,4
4,9
14,6
31,5
53,1
87,5
165
368
576
1007
1761
2846
6730
7,22
8,70
11,6
14,1
16,1
18,2
21,3
26,0
29,0
33,7
38,5
43,2
52,9
2,5
5,1
15,1
32,8
55,1
90,8
171
382
598
1046
1827
2954
6985
7,51
9,05
12,0
14,6
16,7
18,9
22,1
27,0
30,1
34,9
39,9
44,8
54,9
2,6
5,2
15,7
34,0
57,1
94,1
177
396
620
1082
1891
3058
7229
7,79
9,38
12,5
15,2
17,3
19,6
22,9
27,9
31,2
36,1
41,3
46,4
56,9
2,7
5,4
16,2
35,1
59,0
97,3
183
409
651
1118
1953
3158
7466
8,06
9,7
12,9
15,7
17,9
20,3
23,7
28,9
32,8
37,4
42,7
47,9
^8,8
2,8
5,6
16,7
36,2
60,9
100
189
422
671
1152
2013
3255
7696
8,31
10,0
13,3
16,2
18,5
20,9
24,5
29,8
33,8
38,5
44,0
49,4
60,6
2,9
5,8
17,2
37,3
62,7
103
194
434
690
1186
-2072
3350
7919
8,6
10,3
13,7
16,7
19,0
21,5
25,2
30,7
34,8 *
39,6
45,3
50,8
62,3
2,9
5,9
17,7
38,4
64,5
106
199
454
709
1218
2128
3441
8136
8,8
10,6
14,1
17,1
19,5
22,1
25,9
32,1
35,7
40,7
46,5
52,2
64,0
3,0
6,1
18,2
39,4
66,2
109
205
465
728
1250
2184
3531
8348
9,06
10,9
14,5
17,6
20,0
22,7
26,6
32,9
36,7
41,7
47,7
53,5
65,7
3,2
6,4
19,1
41,3
69,4
114
215
488
763
1311
2290
3703
8755
9,5
11,4
15,2
18,5
21,0
23,8
27,9
34,5
38,5
43,8
50,1
56,2
68,9
3,3
6,7
20,0
43,2
72,6
119
225
510
797
1369
2392
3868
9144
9,9
11,9
15,9
19,3
22,0
24,9
29,2
36,1
40,1
45,8
52,3
58,6
71,9
Потери давления на трение на 1 м, Па
Количество проходящего пара, кг/ч (верхняя строка), и
стальным водогазопроводным обыкновенным (ГОСТ 3262-75 *) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
260
5,3
9,5
21,4
41,3'
87,4
124
246
11,6
13,5
16,6
19,7
23,8
25,9
30,7
280
5,5
9,9
22,2
42,9
90,8
129
260
12,0
14,0
17,3
20,4
24,7
26,9
32,5
300
5,7
10,2
23.0
44,4
94,1
134
269
12,5
14,6
17,9
21,2
25,6
27,9
33,6
320
5,8
10,6
23,8
45,9
97,2
138
278
12,9
15,1
18,5
21,9
26,4
28,8
34,7
340
6,0
10,9
24,5
47,3
100
142
286
13,3
15,5
19,1
22,6
27,3
29,7
35,8
6,2
и,з
25,2
48,7
103
147
295
13,7
15,9
19,7
23,2
28,1
30,6
36,8
380
6,4
11,6
26,0
50,1
106
151
303
14,1
16,5
20,3
23,9
28,8
31,5
37,8
6,6
П,9
26,6
51,4
109
158
311
14,5
16,9
20,8
24,5
29,6
32,8
38,8
450
7,0
12,6
28,3
54,6
115
167
329
15,4
17,9
22,0
26,0
31,4
34,8
41,1
500
7,4
13,3
29,8
57,6
123
176
347
16,2
18,9
23,3
27,5
33,7
36,7
43,3
7,7
14,0
31,3
60,4
130
185
364
17,0
19,9
24,4
28,8
35,3
38,5
45,5
8,1
14,6
32,8
63,2
136
193
381
17,8
20,8
25,5
30,1
36,9
40,2
47,5
650
8,4
15,2
34,1
65,8
141
201
396
18,6
21,6
26,6
31,4
38,4
41,8
49,4
700
8,7
15,8
35,4
69,4
146
208
411
19,3
22,5
27,6
33,1
39,8
43,4
51,3
750
9,1
16,4
36,7
71,9
152
216
426
20,0
23,3
28,6
34,3
41,2
44,9
53,1
800
9,4
16,9
37,9
74.2
156
223
439
20,7
24,1
29,6
35,4
42,6
46,5
54,8
9,7
17,5
39,1
76,5
161
229
453
21,3
24,8
30,5
36,5
43,9
47,9
56,6
9,9
18,0
40,3
78,7
166
236
466
21,9
25,5
31,4
37,5
45,2
49,3
58,2
950
10,2
18,5
42,1
80,9
171
243
479
22,6
26,3
32,8
38,6
46,4
50,6
59,8
10,5
19,0
43,1
83,0
175
249
492
23,1
26,9
33,6
39,6
47,6
51,9
61,3
и,о
19,9
45,2
87,0
184
261
515
24,3
28,3
35,3
41,5
49,9
54,5
64,3
1200
11,5
20,8
47,3
91
192
273
538
25,4
29,6
36,8
43,3
52,2
56,9
67,2
1300
12,0
21,7
49,2
94,6
199
284
561
26,5
30,8
38,3
45,1
54,3
59,2
69,9
12,5
22,9
51,0
98,2
207
295
582
27,5
32,5
39,8
46,8
56,3
61,4
72,6
1500
12,9
23,7
52,8
101
214
305
602
28,5
33,7
41,2
48,5
58,3
63,6
75,1
1600
13,3
24,5
54,6
105
221
315
622
29,4
34,7
42,5
50,0
60,2
65,7
77,6
1700
13,7
25,2
56,3
108
228
325
641
30,3
35,8
43,8
51,6
62,1
67,7
79,9
1800
14,2
25.9
57,9
111
235
334
659
31,2
36,9
45,1
53,1
63,9
69,6
82,3
Продолжение табг II б
скорость движения пара, м/с (нижняя строка), по срубам
стальным электросварным прямошовным (10704-76*) условным проходом мм
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
3,5
7,0
20,8
45,0
75,6
124
234
530
830
1425
2490
4026
9518
10,4
12,5
16,5
20,1
22,9
25,9
30,4
37,5
41,8
47,6
54,4
61,0
74,9
3,6
7,3
21,6
46,8
78,6
129
247
551
861
1479
2584
4178
9877
10 8
12,9
17,2
20,9
23,8
26,9
32,0
38,9
43,4
49,4
56,5
63,3
77,7
3,7
7,5
22,4
48,4
81,4
134
256
570
891
1531
2675
4324
10224
11,2
13,4
17,8
21,6
24,7
27,9
33,2
40,3
44,9
51,2
58,5
65,6
80,5
3,9
7,8
23,2
50,1
84,1
138
264
589
921
1581
2762
4466
10560
11,6
13,9
18,4
22,4
25,5
28,9
34,3
41,6
46,4
52,8
60,4
67,7
83,1
4,0
8,0
23,9
51,6
86,7
142
272
607
949
1629
2847
4604
10884
11,9
14,3
18,9
23,1
26,3
29,8
35,3
42,9
47,8
54,5
62,2
69,8
85,6
4,1
8,3
24,6
53,2
89,3
147
280
624
976
1677
2930
4737
11200
12,3
147
19,6
23,7
27,1
30,6
36,3
44,2
49,2
56,0
64,0
71,8
88,1
4,2
8,5
25,3
54,7
91,8
151
288
642
1003
1723
ЗОЮ
4867
11507
12,6
15,2
20,1
24,4
27,8
31,5
37,3
45,4
50,5
57,6
65,8
73,8
90,5
4,3
8,7
26,0
56,1
94 2
157
296
658
1029
1767
3088
4993
11806
12,9
15,6
20,6
25,1
28,5
32,8
38,3
46,5
51,8
59,1
67 5
75,7
92,9
4,6
9,3
27,6
59,5
100
167
313
698
1092
1875
3276
5296
12522
13,8
16,6
21,9
26,6
30,3
34,8
40,6
49,3
55,0
62,6
71,6
80,3
98,5
4,8
9,8
29,1
62,8
107
176
330
736
1151
1976
3453
5583
13199
14,5
17,5
23,1
28,1
32,5
36,7
42,8
52,0
57,9
66,0
75,5
84,7
103
5,1
10,3
30,5
66,0
112
184
346
772
1207
2072
3622
5855
13843
15,3
18,4
24,3
29,5
34,1
38,5
44,9
54,5
60,8
69,3
79,2
88,8
108
5,3
10,7
31,9
68,9
117
193
362
806
1261
2165
3783
6116
14459
15,9
19,2
25,4
30,8
35,6
40,2
46,9
57,0
63,5
72,3
82,7
92,7
113
5,5
И 2
33,3
73,0
122
201
377
839
1312
2253
3937
6366
15049
16,7
19,9
26,4
32,6
37,1
41,9
48,8
59,3
66,1
75,3
86,1
96,5
118
5,8
11,6
34,5
75,7
127
208
391
871
1362
2338
4086
6606
15617
17,3
20,8
27,4
33,8
38,4
43,5
50,7
61,6
68,6
78,1
89,3
100
122
6,0
12,0
35,8
78,4
131
215
405
902
1409
2420
4229
6838
16166
17,9
21,5
28,4
35,0
39,8
44,9
52,5
63,7
71,0
80,9
92,5
103
127
6,2
12,4
37,0
81,0
135
223
418
931
1456
2500
4368
7062
16696
18,5
22,2
29,4
36,2
41,1
46,5
54,2
65,8
73,3
83,5
95,5
107
131
6,4
12,8
38,1
83,5
139
229
431
959
1500
2577
4503
7279
17210
19,1
22,9
30,3
37,3
42,3
47,9
55,8
67,8
75,6
86,1
98,4
ПО
135
6,6
13,2
39,3
85,9
144
236
443
988
1544
2651
4633
7491
17709
19,7
23,6
31,2
38,4
43,6
49,3
57,4
69,8
77,8
88,6
101
113
139
6,7
13,6
41,0
88,2
148
243
455
1014
1586
2724
4760
7696
18194
20,2
24,3
32,6
39,4
44,8
50,6
59,0
71,7
79,9
91,0
104
116
143
6,9
13,9
42,1
90,5
151
249
467
1041
1628
2795
4884
7896
18667
20,8
24,9
33,4
40,4
45,9
51,9
60,6
73,6
82,0
93,4
106
119
147
7,3
14,6
44,1
95,0
159
261
490
1092
1707
2931
5122
8281
19578
21,8
26,1
35,1
42,4
48,2
54,5
63,5
77,2
85,9
97,9
111
125
154
7,6
15,3
46,1
99,2
166
273
512
1140
1783
3062
5350
8649
20448
22,8
27,3
36,6
44,3
50,3
56,9
66,4
80,6
89,8
102
117
131
161
7,9
15,9
48,0
103
173
284
533
1187
1856
3187
5569
9002
21283
23,7
28,5
38,1
46,1
52,4
59,2
69,1
83,9
93,5
106
122
136
167
8,2
16,5
49,8
107
179
294
553
1231
1926
3307
5778
9342
22087
24,7
29,6
39,5
47,8
54,3
61,4
71,7
87,1
97,0
НО
126
141
174
8,5
17,1
51,5
111
185
305
572
1275
1994
3423
5981
9670
22862
25,6
30,6
40,9
49 5
56,3
63,6
74,2
90,1
100
114
130
146
179
8,8
18,0
53,2
114
192
315
591
1317
2059
3535
6177
9988
23611
26,4
32,2
42,2
51,1
58,1
65,7
76,6
93,1
103
118
135
151
185
9,1
18,6
54,8
118
198
325
609
1357
2122
3644
6368
10296
27,2
33,1
43,6
52,7
59,9
67,7
78,9
95,9
106
121
139
156
9,3
19,1
56,4
121
203
334
627
1397
2183
3750
6552
10593
28,0
34,1
44,8
54,2
61,6
69,6
81,2
98,7
110
125
143
160
ПотериКоличество проходящего пара, кг/ч (верхняя строка), и
давления на трение„
на 1 м Пастальным водогазопроводным обыкновенным
’(ГОСТ 3262-75 *) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
1900
14,8
26,7
59,5
114
241
343
677
32,6
37,9
46,3
54,5
65,6
71,6
84,5
2000
15,2
27,3
61,0
117
247
352
695
33,5
38,8
47,6
55,9
67,3
73,4
86,7
2100
15,5
28,0
62,5
120
253
361
712
34,3
39,8
48,7
57,3
69,0
75,2
88,8
2200
15,9
28,7
64,0
123
259
369
729
35,1
40,8
49,9
58,7
70,6
77,0
90,9
2300
16,3
29,3
65,4
125
265
377
745
35,9
41,7
51,0
60,0
72,2
78,7
93,0
2400
16,6
30,0
66,8
128
271
386
761
36,7
42,6
52,1
61,3
73,8
80,4
95,0
2500
17,0
30,6
68,2
131
277
394
777
37,4
43,4
53,2
62,6
75,3
82,1
96,9
2600
17,3
31,2
69,6
133
282
401
792
38,1
44,3
45,2
63,8
76,8
83,7
98,9
2700
17,6
31,8
70,9
136
288
409
808
38,9
45,1
55,2
65,0
78,2
85,3
100
2800
17,9
32,4
72,2
139
293
417
823
39,6
45,9
56,2
66,2
79,7
86,9
102
2900
18,3
32,9
73,5
141
298
424
837
40,3
46,8
57,2
67,4
81,0
88,4
104
3000
18,6
33,5
74,7
143
303
431
851
41,0
47,6
58,2
68,5
82,5
89,9
106
3500
20,1
36,2
80,7
155
328
466
919
44,3
51,4
62,9
74,0
89,1
97,1
114
4000
21,5
38,7
86,3
166
350
498
983
47,3
54,9
67,2
79,2
95,2
103
122
4500
22,8
41,0
91,5
176
371
528
1043
50,2
58,3
71,3
83,9
101
110
130
5000
24,0
43,2
96,5
185
391
557
1099
52,9
61,5
75,2
88,5
106
116
137
6000
26,3
47,4
105
203
429
610
1204
57,9
67,3
82,3
96,9
116
127
150
7000
28,4
51,2
114
219
463
659
1300
62,6
72,7
88,9
104
125
137
162
8000
30,3
54,7
122
234
495
704
1390
66,9
77,7
95,1
Г 1
J34
146
173
10000
33,9
61,2
136
262
554
787
1554
74,8
86,9
106
125
150
164
193
ТАБЛИЦА П.7
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ДЛИНЫ 1Э„ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙДЛЯ РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ
ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ Кш = 0,2 ММ
Условный проход, мм
Значения /эхв, м, при сумме коэффициентов местных сопротивлений 2£
0,61,01,52,02,53,03,54,04,55,06,07,08,09,010,0
10
15
20
25
32
40
0,14 0,23 0,34 0,46 0,57 0,69 0,80 0,92 1,03 1,15 1,37 1,60 1,83 2,06 2,29 0,20 0,33 0,49 0,65 0,82 0,98 1,14 1,31 1,47 1,63 1,96 2,29 2,94 2,94 3,27 0,34 0,56 0,85 1,13 1,41 1,69 1,97 2,26 2,54 2,82 3,38 3,95 4,51 5,08 5,64 0,50 0,83 1,24 1,65 2,07 2,48 2,89 3,31 3,72 4,13 4,96 5,78 6,61 7,44 8,26 0,64 1,07 1,60 2,13 2,67 3,20 3,73 4,27 4,27 4,80 5,3 3 6,40 7,47 8,53 10,67 0,82 1,36 2,04 2,72 3,40 4,09 4,77 5,45 6,13 6,81 8,17 9,53 10,90 12,26 13,62
Продолжение табл. П.б
скорость движения пара, м/с (нижняя строка), по трубам
стальным электросварным прямошовным (10704-76*) условным проходом, мм
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
9,6
19,6
58,0
124
209
343
644
1435
2243
3852
6732
10883
28,8
35,1
46,1
55,7
63,3
71,6
83,5
101
113
128
147
165
9,9
20,1
59,5
128
214
352
661
1472
2302
3952
6907
11166
29,6
35,9
47,3
57,2
64,9
73,4
85,6
104
115
132
150
169
10,1
20,6
61,0
131
219
361
677
1508
2359
4050
7077
11442
30,3
36,8
48,4
58,6
66,6
75,2
87,7
106
118
135
154
173
10,3
21,1
62,4
134
224
369
693
1544
2414
4145
7244
11711
31,0
37,7
49,5
59,9
68,1
77,0
89,8
109
121
138
158
177
10,8
21,6
63,8
137
230
377
709
1578
2468
4239
7406
11974
32,3
38,6
50,7
61,3
69,7
78,7
91,7
111
124
141
161
181
и,о
22,0
65,2
140
234
386
724
1612
2521
4330
7566
32,9
39,4
51,8
62,6
71,2
80,4
93,8
114
127
144
165
11,2
22,5
66,5
143
239
394
739
1646
2573
4419
7722
33,6
40,2
52,8
63,9
72,6
82,1
95,8
116
129
147
168
11,4
22,9
67,8
146
244
401
754
1678
2624
4507
7875
34,3
41,0
53,9
65,2
74,1
83,7
97,7
118
132
150
172
11,6
23,4
69,1
148
249
409
768
1710
2674
4592
8025
34,9
41,8
54,9
66,5
75,5
85,3
99,5
121
135
153
175
11,9
23,8
70,4
151
253
417
782
1742
2723
4677
8172
35,6
42,5
55,9
67,7
76,9
86,9
101
123
137
156
178
12,1
24,2
71,6
154
258
424
796
1772
2772
4759
8317
36,2
43,3
56,9
68,9
78,3
88,4
103
125
139
159
181
12,3
24,6
72,9
156,8
262
431
809
1803
2819
4841
8459
36,9
44,0
57,9
70,1
79,6
89,9
104
127
142
161
184
13,3
26,6
78,7
159
283
466
874
1947
3045
5229
39,8
47,6
62,5
75,6
85,9
97,1
113
137
153
174
14,2
28,5
84,1
181
303
498
935
2082
3255
5590
42,5
50,8
66,8
80,9
91,9
103
121
147
163
186
15,0
30,2
89,2
192
321
528
991
2208
3453
45,1
53,9
70,8
85,8
97,5
ПО
128
156
173
15,9
31,8
94,1
202
339
557
1045
2327
3639
47,6
56,8
74,7
90,4
102
116
135
164
183
17,4
34,9
103
221
371
610
1145
2550
52,1
62,2
81,8
99,1
112
127
148
180
18,8
37,6
111
239
401
659
1237
56,3
67,3
88,4
107
121
137
160
20,1
40,2
119
256
428
704
1322
60,2
71,9
94,5
114
129
146
171
22,4
45,0
133,0
286
479
787
67,3
80,4
105
127
145
164
Продолжение табл. П.7
Условный проход, мм
Значения Z3,B, м, при сумме коэффициентов местных сопротивлений Е^
0,61,01,52,02,53,03,54,04,55,06,07,08,09,010,0
50 65
80 100 125 150 200
1,11 1,85 2,78 3,71 4,63 5,56 6,49 7,41 8,34 9,27 11,12 12,97 14,83 16,68 18,53 1,64 2,74 4,10 5,47 6,84 8,21 9,57 10,94 12,31 13,68 16,41 19,15 21,88 24,62 27,35 2,04 3,40 5,09 6,79 8,49 10,19 11,88 13,58 15,28 16,98 20,37 23,77 27,16 30,56 33,95 2,64 4,40 6,61 8,81 11,01 13,21 15,42 17,62 19,82 22,02 26,43 30,83 35,24 39,64 44,05 3,45 5,76 8,63 11,51 14,39 17,27 20,15 23,02 25,90 28,78 34,54 40,29 46,05 51,80 57,56 4,34 7,24 10,86 14,48 18,10 21,72 25,34 28,96 32,58 36,20 43,44 50,68 57,92 65,16 72,40 6,54 10,90 16,35 21,79 27,24 37,69 38,14 43,59 49,04 54,49 65,38 76,28 87,18 98,08 108,97
6
V Ф W Ф Ю Ф ^) 00 $ О' ^ *5 W ОС
8
2
Я
я
1
5 я
5 8
я
в”
II
01-6*0 И 065
9£8*0
20to£
822*0
55202
2£9‘0
0t-02I
025*0 t-292
99V0 tot-£
26£‘O 5181
O5£‘O
6601
I0£*0 Ito
9172*0
1762
£81*0
2*26
151*0
0‘8t-
22t‘O £09£
26£‘O
5181
£9£‘O
2221
1-62*0 285
8to‘O 20E
002*0 ££I
021*0 £‘£2
52
806*0
208*0
t-02‘0
519*0
055*0
05V0
to£*O
8££‘O
162*0
2£2*O
.21*0
9171*0
95 VO
to£‘O
15£‘O
1-82*0
6£2‘0
£61*0
tol‘O
2£025
89ISE
15002
2E9H
t-lt-2
80££
£521
2901
619
to.
l Г6
£‘917
08t£
£521
8211
295
262
621
2*02
528*0
822*0
829*0
£65*0
0£5‘0
t-£VO
02£*0
92£‘O
082*0
622 0
o.l 0
I tl‘0
6217*0
O2£‘O
8££‘O
1-22*0
0£2‘0
581*0
851*0
8561-5
688EE
22E61
60211
to 12
88l£
6891
£201
965
1-22
8 06
9‘tt-
to££
6891
toll
9to
182
to I
1*89
lto‘0
2t-2*0
159*0
025*0
015*0
21 VO
SS£‘O
80£*0
692*0
612*0
to 1*0
5£I‘O
2217*0
SS£‘O
S2£*0
£92*0
122*0
821*0
151*0
20825
SSS2E
toS8I
69201
W89
E90E
£291
296
£25
£92
2*28
8*217
222£
£291
2£ll
toS
692
611
£‘59
508*0
912*0
t-29*0
5to*0
88t‘O
66£‘O
Oto*O
1-62*0
252*0
012*0
951*0
621*0
17017*0
OtE‘0
90£*0
152*0
112*0
021*0
St-1‘0
t-SSOS
£211£
£2221
IIE0I
2259
2£62
t-SSl
526
St'S
152
S‘£8
6‘Ot-
58O£
toSI
0201
IOS
852
t-l I
t-*29
892*0
289‘0
565*0
025*0
S9V0
O8£‘O
to£‘O
082*0
5172*0
002*0
6171*0
£21*0
S8£‘O
t2£‘O
162*0
6£2‘0
102*0
291*0
8£l‘O
20281-
22262
91-691
I £86
9929
9622
I8VI
188
225
6£2
£‘62
6‘8£
It62
28171
0201
82t-
Sto
801
t-‘6S
822*0
2to‘O
W5‘0
E6V0
Ito*O
19£‘O
20£*0
992*0
2£2*0
681*0
ltl‘0
911*0
99£‘O
20£*0
922*0
222*0
161*0
£51*0
O£I‘O
8225t-
26182
22091
92E6
to65
2592
I8EI
5£8
t-6t-
922
1*52
8‘9£
0622
I8£I
996
251-
2£2
201
£‘95
289*0
019*0
2£5‘0
S9V0
91 VO
Ot-£*O
582*0
052*0
612*0
821*0
££I‘O
601*0
5t7£‘O
582*0
092*0
1-12*0
081*0
51-1*0
£21*0
2II£t-
t-8S92
2SISI
£628
t-09S
0052
20EI
282
991-
£12
8*02
2‘t-E
I £92
20£I
116
921-
612
86*96
0*£S
699*0
565*0
815*0
ESVO
90V0
2££*0
822*0
m‘o
£12*0
to 1*0
621*0
901*0
9££‘O
822*0
£52*0
802*0
521*0
It-1‘0
021‘0
l202t-
21652
1-221-1
1258
£9to
8 Eto
6921
292
tot
802
6*89
8*££
5952
6921
888
911-
£12
£‘t6
9‘IS
159*0
625*0
505*0
[И-*0
S6£*0
£2£‘O
022*0
2 £2*0
202*0
691*0
921*0
toVo
22£‘O
022*0
9to‘O
£02*0
021*0
2£I*0
911‘O
0060t-
02252
62£t-I
2t-£8
2 IES
22E2
t-£2l
St-2
Ito
202
0*29
8*2£
96t2
t£2I
£98
tOt-
202
2*16
2‘0S
££9*0
£95*0
06t-*0
62t‘O
to£‘O
60£*0
292*0
I £2*0
102*0
to 1*0
221*0
001*0
8I£‘O
292*0
6 £2*0
261*0
591*0
££I‘O
£11*0
8t-26£
OlSto
1-26EI
2018
2915
8922
8611
t-22
62fr
961
0*59
6*I£
52t-2
8611
8£8
26£
102
0*68
2*81-
t-I9‘0
9to‘O
92 VO
9lV0
22£‘O
662*0
t-52‘0
to2‘0
561*0
651*0
811*0
260*0
£O£‘O
t-52‘0
2 £2*0
161*0
091*0
621*0
6OI‘O
I9S8E
822E2
2SSEI
W82
£105
6612
2911
202
Sit
061
0*£9
6‘0£
tl£2
2911
£18
OSE
561
£‘98
2‘2t-
565*0
825*0
I9V0
EOVO
09£*0
062*0
91-2*0
912*0
681*0
to 1*0
17 11*0
t60‘0
£62*0
91-2*0
522*0
tol‘0
551*0
521*0
901*0
9££2£
E20E2
92IEI
5192
t-S8t
8212
toll
629
201-
to I
0*19
8*62
6£22
toll
982
89E
681
fr‘£8
9*51-
t-25‘0
115*0
5t-V0
68£‘O
8t-£*0
082*0
8 £2*0
602*0
281*0
St-1*0
011*0
160*0
£82*0
8 £2*0
212*0
821*0
6t-I*0
021*0
20 l‘O
0209E
21-222
18921
25£2
6891-
1-502
5801
959
88E
821
8*85
8*82
2912
5801
652
SSE
281
5*08
O‘tt
1-55*0
26V0
62^*0
52£‘O
S££‘O
692*0
622*0
202*0
521*0
£to‘O
901*0
280*0
£22*0
622*0
602*0
121*0
t-t-ГО
911*0
860*0
8521-E
£Efl2
02221
6802
8ISt-
8261
SMI
I £9
£2£
121
9*95
2*22
2802
51-01
l£2
2t-£
521
5*22
£‘21-
2£S*0
£2t‘O
2lV0
09£*0
22£‘O
852*0
022*0
£61*0
891*0
2£I‘O
201*0
toO‘O
292*0
022*0
002*0
591*0
8£I‘O
111*0
t-60‘0
S6£££
26502
11-211
1189
!V£t7
6681
£001
909
85£
to!
to
5*92
6661
£001
102
82£
891
£‘t-2
9*01-
605*0
ESVO
t-6£*0
Sto‘O
£O£‘O
2to‘O
012*0
to 1*0
191*0
IE 1*0
260*0
80*0
052*0
012*0
261*0
251*0
2£I‘O
901*0
60*0
£261 £
51261
It-Cll
,1259
280t-
2181
656
625
£t-£
251
8*15
£‘52
2161
656
129
t-IE
191
0*12
8*8£
S8V0
2EV0
92£‘O
62£*0
682*0
9 £2*0
002*0
921*0
£51*0
521*0
£60*0
920*0
6 £2*0
002*0
£81*0
051*0
921*0
101*0
980*0
58ЮЕ
86281
81201
2129
568£
I £21
t-16
255
92E
6tl
V6t-
1‘to
2281
1-16
6£9
662
£51
9*29
6‘9£
22t-*0
12V0
29£‘O
I2£*0
282*0
0£2‘0
561*0
121*0
6tl‘O
221*0
060*0
t20‘0
££2‘0
561*0
821*0
91-1*0
221*0
860*0
£80*0
£1262
22E8I
9ttOI
0909
1-62 £
2891
168
8£S
SIE
st-i
1*817
S‘£2
5221
168
£29
162
61-1
8*59
0‘9£
I9t-*0
60V0
25£*0
20£*0
1-22*0
£22*0
061*0
291*0
5t-l‘O
811*0
880*0
220*0
922*0
061*0
£21*0
21-1*0
611*0
960*0
180*0
12682
££821
89101
2085
269£
Itoi
998
£25
60S
lt-l
2‘9t
8*22
2221
998
909
£82
St-1
O‘to
O‘S£
8t-V0
86£‘O
2t-£*0
862*0
992*0
212*0
to 1*0
291*0
ltl*O
511*0
580*0
120*0
022*0
to 1*0
891*0
8£I‘O
911*0
£60*0
80*0
90182
IEE2I
1886
9 £95
985E
£651
Ito
805
OOE
2£I
£‘517
9*22
2291
Ito
885
522
ll-I
1*29
6*££
t-£V0
98£‘O
9££‘O
682*0
852*0
012*0
621*0
251*0
2£I*0
111*0
280*0
120*0
£12*0
621*0
£91*0
tol‘O
211*0
60*0
920*0
99222
£1891
9856
S9to
22to
St'S I
518
261-
162
££l
6‘£fr
5*22
9291
518
02S
992
9£l
2*09
6‘2£
s 8 в
8
2 а
=
й „
13 и
я!
qg
§
88888888Й8Й8
8
8
Продолжение табл И 8
Потеридавленияна трение на
1 м, Па
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
стальным водогазоироводпым обыкновенным
стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76 *)
(ГОСТ 3262 75 *) условным проходом, мм
условным проходом.
ММ
10
15
20
25
32
40
50
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
325
592
1333
2583
5495
7841
15566
214
433
1300
2820
4749
7841
14795
33158
52021
89673
157278
255058
0,755
0,884
1,092
1,294
1,569
1,716
2,039
0,675
0,814
1,085
1,324
1,512
1,716
2,013
2,461
2,752
3,146
3,610
4,062
337
612
1380
2674
5687
8116
16113
221
449
1345
2919
4916
8116
15314
34322
53847
92821
162798
264010
0,782
0,915
1,130
1,340
1,624
1,776
2,11
0,699
0,843
1,123
1,370
1,565
1,776
2,084
2,548
2,848
3,257
3,737
4,204
348
633
1425
2762
5874
8383
16641
228
463
1389
3015
5077
8383
15817
35448
55613
95865
168137
272669
0,807
0,945
1,167
1,384
1,677
1,835
2,180
0,722
0,871
1,159
1,415
1,616
1,835
2,153
2,631
2,942
3,364
3,860
4,342
359
652
1469
2847
6055
8641
17153
235
478
1432
3108
5234
8641
16304
36539
57325
98815
173312
281061
0,832
0,974
1,203
1,426
1,729
1,891
2,247
0,744
0,897
1,195
1,459
1,666
1,891
2,218
2,712
3,032
3,467
3,978
4,476
369
671
1512
2929
6230
8891
17651
242
492
1474
3198
5385
8891
16776
37598
58986
101680
178337
289209
0,858
1,002
1,238
1,468
1,779
1,946
2,312
0,766
0,924
1,230
1,501
1,714
1,946
2,283
2,791
3,120
3,568
4,094
4,605
379
689
1553
3009
6401
9135
18134
249
505
1514
3286
5533
9135
17236
38628
60603
104466
183223
297154
0,880
1,030
1,272
1,508
1,827
1,999
2,375
0,787
0,945
1,264
1,542
1,761
1,999
2,345
2,868
3,206
3,665
4,206
4,732
389
707
1594
3088
6567
9372
18606
255
518
1553
3371
5677
9372
17684
39632
62177
107180
187983
304853
0,903
1,056
1,305
1,547
1,875
2,051
2,437
0,807
0,973
1,296
1,582
1,807
2,051
2,406
2,942
3,289
3,761
4,315
4,855
Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам
256 Приложение 11. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
ТАБЛИЦА IL9
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ДЛИНЫ ^„ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙДЛЯ РАСЧЕТА НАПОРНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ В ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМАХПРИ Кш = 0,5 мм
Условный проход, мм
Значения /мв, м, при сумме коэффициентов местных сопротивлений S£
0,6
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
10
0,09
0,16
0,24
0,31
0,39
0,47
0,55
0,63
0,71
0,78
0,94
1,10
1,25
1,41
1,57
15
0,14
0,23
0,34
0,46
0,57
0,68
0,80
0,91
1,03
1,14
1,37
1,60
1,82
2,05
2,28
20
0,24
0,40
0,61
0,81
1,01
1,21
1,41
1,62
1,82
2,02
2,42
2,83
3,23
3,64
4,04
25
0,36
0,60
0,90
1,20
1,50
1,81
2,11
2,41
2,71
3,01
3,61
4,21
4,82
5,42
6,02
32
0,47
0,78
1,18
1,57
1,96
2,35
2.75
3,14
3,53
3,92
4,71
5,49
6,28
7,06
7,85
40
0,61
1,01
1,52
2,02
2,53
3,04
3,54
4,05
4,55
5,06
6,07
7,08
8,09
9,11
10,12
50
0,84
1,39
2,09
2,78
3,48
4,18
4,87
5,57
6,26
6,96
8,35
9,74
11,14
12,53
13,92
65
1,25
2,08
3,12
4,16
5,20
6,24
7,28
8,32
9,37
10,41
12,49
14,57
16,65
18,73
20,81
80
1,56
2,60
3,90
5,20
6,50
7,80
9,10
10,40
11,70
13,00
15,61
18,21
20,81
23,41
26,01
100
2,04
3,40
5,10
6,80
10,20
10,20
11,90
13,60
15,30
17.00
20,40
23,80
27,20
30,60
34,01
125
2,69
4,48
6,72
8,95
11,19
13,43
15,67
17,91
20,15
22,39
26,86
31,34
35,82
40,30
44,77
150
3,40
5,67
8,50
11,33
14,17
17,00
19,83
22,67
25,50
28,33
34,00
39,67
45,33
51,00
56,67
200
5,17
8,62
12,93
17.23
21,54
25,85
30,16
34,47
38,78
43,09
51,70
60,32
68,94
77,56
86,17
Приложение 11. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
ю
Vl
ТАБЛИЦА НЛО
КОЭФФИЦИЕНТЫ
; МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ НИИ САНИТАРНОЙ ТЕХНИКИ
Местное сопротивление
Условный проход, ммЗначения £ при скорости, м/с
0,0250,050,0750,10,2 и бо-
Радиаторы двухколонные (вход и выход) диаметром подводки 15 или 20 мм
153,82,21,71,61,6
2021,41,31,21,2
Змеевик из труб плоский (длиной 1500 мм, высотой 500 мм)
154828282828
204022222222
Краны пробковые проходные
155,73,83,53,43
203,721,61,41,2
253,21,81,51,31
Крапы двойной регулировки с цилиндрической пробкой
(154
(20—--—2
шиберного типа
154,83,93,73,53
Краны трехходовые конструкции трепа Сантехдеталь
при прямом проходе
Г 15-———2
-<20————1,5
1 25————2
при проходе с поворотом
J15, 20————3
(25—-——4,5
Краны трехходовые конструкции Главмосс i роя
при прямом проходе
f 15-——3,2
(20 и более————6,6
при проходе с поворотом
J15——5,5
(20 и более————10,5
Вентили с вертикальными шпинделями (15ч18 бр)
15—-——16
20————10
25,32———9
40——8
50 и более———7
Вентили прямоточные с косыми шпинделями (15с58)
15, 20, 25——3
32, 40____2,5
50 и более————2
Задвижки параллельные
25, 32, 40-—-0,5
50 и более
01 воды под углом 45° (утки) с радиусом закругления R — 3d
153,21,50,90,70,6
201.710,70,650,6
251,60,80,650,650,6
Скобы с радиусом закругления R — 3d
1562,22,12,12
2041,3111,2
252,31,10,70,70,6
321,40,80,60,50,4
Отводы под углом 90° с радиусом закругления R = 3d
1551,61,41,31,3
203,71,51,21,11,1
2531,20,80,60,6
3210,30,20,20,2
Местное сопротивление
10
Значения £ при условном проходе труб, мм
50
более
15
20
25
32
40
Радиаторы двухколонные
2
2
2
2
2
2
2
Котлы:
чугунные
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
стальные
2
2
2
2
2
2
2
Внезапное расширение (относится к большей скорости)1
1
1
1
1
1
1
Внезапное сужение (относится к большей скорости)0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
Отступы
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
Тройники:
проходные (схема I)
L
1
1
1
1
1
1
поворотные на ответвление (схема П)
L “
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
на противотоке (схема Ш)
3
3
3
3
3
3
3
Крестовины:**
проходные (схема IV)
2
2
2
2
2
2
2
поворотные (схема V)
3
3
3
3
3
3
3
Компенсаторы:
П-образные и лирообразные
2
2
2
2
2
2
2
сальниковые
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
Вентили:
обыкновенные
20
16
10
9
9
8
7
прямоточные
3
3
3
3
2,5
2,5
2
Краны:
проходные
5
4
2
2
2
—
—
двойной регулировки с цилиндрической пробкой
5
4
2
2
2
—
—
Задвижки параллельные
—
—
—
0,5
0,5
0,5
—
Отводы:
90° и утка
2
1,5
1,5
1
1
0,5
0,5
двойные узкие
2
2
2
2
2 1
2
2
широкие
1
1
1
1
1
1
1
Скобы
4
3
2
2
2
2
2
Примечание. Для точных расчетов коэффициенты местных сопротивлений
табл. II.13-11.20.
принимают по
ТАБЛИЦА 11.11 КОЭФФИЦИЕНТЫ £ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ (ПРИБЛИЖЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ)
ТАБЛИЦА 11.12 КОЭФФИЦИЕНТЫ ( МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
(ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ ВНИИГС) (УСРЕДНЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ)
Местное сопротивление
Коэффициент £ при условном диаметре, мм
10
15
20
25
32
40
50
Чугунный радиатор (ГОСТ 8690-75)
Стальные панельные радиаторы:
1.2
1,3
1,4
1,5
-
-
-
РСВ
0,28 0,75
0,25"oj
2,4
О0
6,0
03
-
—
РСГ2 (двухходовой)
0,58
0^52
1,5
02
4,8
У
12,3
14
—
—
РСГ4 (четырехходовой)
Конвекторы (ГОСТ 20849-75)
0,76
067
2,0
06
6,4
04
16,2
44
—
высокий КВ-20
6,4
1,6
16,9
45
53
45
135
120
—
-
островной «Ритм» К020
46
04
1,2
094
3,8
3,2
9,6
05
-
-
--
«Север» КС (проходной)
0,51
045
1,3 и
4,2
06
10,8 "ЭЛ
—
—
—
«Север» КС (концевой)
0,97
086
2,6
У
8,1
09
20,6
103
—
—
—
«Комфорт-20» (концевой)
0,76
068
2,0
06
6,4
5,4
16,2
44
—
—
—
«Комфорг-20» (проходной)
Конвекторы «Аккорд» (ТУ 21-26-036 70)"
0,42
0,38
и
09
05
00
9,0
ОО
—
—
—
проходной
0,57
050
1,5
02
4,7
О0
12,1
47
—
—
—
концевой
0,96
085
2,6
00
80
6,8
20,4
18,1
—
—
—
двухрядный, концевой
Кран регулирующий 1рехходовой КРТ.
2,3 У
6,2
00
19,6
46
49,8
43
—
—
при проходе
4,5 т
4,4
05
3,5 Т
—
—
—
» повороте
4,5
4,5
3
—
—
—
Кран регулирующий проходной
4,5
Т
4,4
05
3,5 3
—
—
—
-
Кран регулирующий двойной регулировки
20,4
Те"
17,5
40
15,4
"ТГ
—
—
—
—
Вентиль запорный муфтовый
19,9
49
12,4
105
10,4 уг
9,4
06
8,4
Об
7,4
09
Кран конусный проходной муфтовый латунный сальниковый, натяжной
4,4
05
1,8
05
1,7
05
—
—
-
Отвод гнутый под углом 90°, R/d =3 — 4
0,9
0,8
0,6
0,5
05
0,4
03
Утка гнутая под углом 45°, R/d =3—4
0,9
0,8
0,7
0,6
0,6
0,6
0,6
Скоба гнутая под углом 180°, R/d =3 — 4
2,5
2,0
1,2
0,6
0,4
0,4
0,4
Компенсатор гнутый П-образный R/d =3 — 4 Проточный воздухосборник и расширительный сосуд Внезапное расширение
5,2
1,5
1
4,5
3,0
2,5
2,0
1,8
1,8
Внезапное сужение
Задвижка параллельная (ГОСТ 8437-75)
Грязевик
0,5
05
10 -
> Величину принимать
постоянной для всех
диаметров
ТАБЛИЦА ПЛЗ КОЭФФИЦИЕНТЫ ^ ТРОЙНИКОВ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ
(ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б.ЦНИПС)
Схема
dm
Группа
тройников (см табл. П.14)
Значения ^ при G^ = Gm/Gm
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,91
1
I
-65
-10
-2,66
0,625
2
2,3
2,3
2,3
2,32,3
0,74
II
-25
-3,62
0
1
1,4
1,6
1,8
1,9
22
domB
0,66
III
-15,2
-1,29
0,55
1
1,2
1,4
1,55
1,7
1,731,73
0,59
IV
-8
0,3
0,8
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,41,5
dnpoxdomg
0,52
V
-5
0,4
0,9
1
1,1
1,2
1,25
1,3
1,321,34
0,44
VI
-2
0,5
0,9
1
1,1
1,2
1,2
1,2
1,1
1,21,2
0,3
VII
-0,4
0,6
0,9
1
1,65
1,1
1,1
1,11,1
—
1
I
90
25
12,5
1,75
5,4
4,15
3,3
2,8
2,552,3
аотв
0,74
II
33
9,4
4,7
3
2
1,5
1,2
1,05
11
0,66
ш
23
6,88
3,52
2,25
1,6
1,25
1
0,9
0,90,9
domBdnp0X
0,59
IV
13,5
4,73
2,88
1,8
1,34
1,1
0,95
0,83
0,80,8
0,52
V
10
3,3
1,88
1,3
1
0,83
0,72
0,67
0,650,65
0,44
. VI
5,3
1,9
1,4
0,8
0,6
0,52
0,5
0,5
0,50,5
0,3
VII
2,1
0,935
0,542
0,4
0,305
0,25
0,215
0,2
0,20,2
domB j
domB Idomg
1
I
80
21,5
11
7
5
3,9
3,25
2,8
2,52,3
11 domB
1
I
100
29
14,5
9
6,3
4,75
3,8
3,1
2,662,3
domg t Jdomg
Приложение 11. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления
ТАБЛИЦА II. 14. ГРУППЫ ТРОЙНИКОВ
Тройники (размеры, мм)
Группа
Тройники (размеры, мм)
Группа
Разносторонние
I
50 х 15 х 50
VII
20
х 15 х 20
II
50 х 20 х 50
VI
25
х 15 х 25
IV
50 х 25 х 50
V
25
х 20 х 25
II
50 х 32 х 50
III
32
х 15 х 32
VI
50 х 40 х 50
II
32
х 20 х 32
IV
70 х 15 х 70
VII
32
х 25 х 32
II
70 х 20 х 70
VII
40
х 15 х 40*
—
70 х 25 х 70
VI
40
х 20 х 40
V
70 х 32 х 70
V
40
х 25 х 40
III
70 х 40 х 70
IV
40
х 32 х 40*
—
70 х 50 х 70
II
* Значения ^тв принимать ответствии с табл. 11.13.
по интерполяции
в со-
ТАБЛИЦА 11.15.
КОЭФФИЦИЕНТЫ ^прО1 ТРОЙНИКОВДЛЯ СТАЛЬНЫХ
ВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ
ТРУБ ПРИ СЛИЯНИИ ИЛИ ДЕЛЕНИИПОТОКОВ
(ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
^прох =
^прох/^ств
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7 0,8
0,9 1
^прох
70
16
6,7
3,56
2,2
1,61
1 0,86
0,76 0,7
dnpox 6 прохdom6►-d-omS6отЙdomS ботв^отбdnpox 6 прохdom6►-d-omS6отЙdomS ботв^отбТАБЛИЦА П.16.ТАБЛИЦА П.16.Примечание. d^, = dOTJd„B - относительный диаметр ответвления; G0TB1Примечание. d^, = dOTJd„B - относительный диаметр ответвления; G0TB1
dnpox 6 прох
dom6►
-d-omS
6отЙ
domS ботв
^отб
dnpox 6 прох
dom6►
-d-omS
6отЙ
domS ботв
^отб
ТАБЛИЦА П.16.
ТАБЛИЦА П.16.
Примечание. d^, = dOTJd„B - относительный диаметр ответвления; G0TB1
Примечание. d^, = dOTJd„B - относительный диаметр ответвления; G0TB1
КОЭФФИЦИЕНТЫ ^г„ КРЕСТОВИНДЛЯ СТАЛЬНЫХВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБПРИ слиянии потоков(ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
^. = 1
0
-25
3,3
4
3,3
2,6
2,2
1,9
1,7
1,6
1,5
0,1
8
7,3
5,2
3,9
3,1
2,5
2
1,8
1,7
—
0,2
37
14
7,2
4,8
3,6
2,8
2,3
1,9
—
0,3
48
15,3
8,2
5,3
3,8
3
2,4
—
—
—
о,4
60
18
9,3
5,9
4,2
3,1
—
—
—
0,5
64
19,5
10,2
6,5
4,7
—
—
—
—
—
0,6
78
22,5
Н,4
7,3
—
—
—
—
—
0,7
95
26,8
13,3
—
—
—
—
—
—
—
0,8
0,9
ПО 124
30,2
—
—
—
—
—
—
—
—
^ = 0,76
0
-14,8
0,3
1,5
1,5
1,4
1,3
1,2
1,2
1,1
1,1
0,1
-5
2,0
2,2
1,8
1,5
1,4
1,3
1,2
1,1
—
0,2
9,7
4,3
2,8
2,1
1,7
1,5
1,4
1,3
—-
—
0,3
10,5
5,7
3,4
2,4
1,9
1,7
1,4
—
—
—
0,4
20,5
6,7
3,7
2,7
2,4
—
—
—
—
0,5
27,5
8,2
4,4
2,9
2,2
—
—
—
—
—
0,6
32,8
5,4
4,9
3,2
—
—
—
—
—
—
0,7
38,5
11,6
5,5
—
—
—
—
—
—
—
0,8
45
12,4
—
—
—
—
—
—
—
—
0,9
52,3
—
—
—
—
—
—
—
—
—
X. = 0,59
0
-6,1
-0,3
1
1,1
1,2
1
1
1
1
1
1
0,1
-3,1
0,9
1,4
1,2
1.2
1,2
1,1
1,1
—
0,2
0
1,7
1,5
1,4
1,3
1,3
1,2
1,2
—
0,3
4,9
2,5
1,8
1,5
1,4
1,3
1,2
—
—
—
0,4
9,2
3,4
2,2
1,6
1,5
1,4
—
—
—
—
0,5
14,6
4,3
2,6
1,9
1,6
—
—
—
—
—
0,6
17,1
5,2
3
2,1
—
—
—
—
—
—
0,7
0,8
0,9
20,7
5,8
5,8
3
—
—
—
—
—
—
—
23,1
—
—
—
—
—
—
—
—
Значения ^,тв при Сот.,
= G0TB /GCTB-относительный расход в ответвлении, для
которого определяются значения; GOJB2/GOTB2 - относительный расход в противоположном ответвлении.
^прох^Прох/^ОТВ
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,91
^прох
по
24,7
10,7
5,6
3,6
3,6
2
1,7
1,4
1,3
ТАБЛИЦА 11.17.
ТАБЛИЦА 11.18. КОЭФФИЦИЕНТЫ С„в КРЕСТОВИН ДЛЯ СТАЛЬНЫХ
ВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ ПРИ ДЕЛЕНИИ ПОТОКОВ (ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
Соотношение расходов
Значения ^отв при GOIB 0,10,20,30,40,450 50,60,70,80,91
1СотВ1 = ^отв,
^ОТВ^^ОТВ2
10526,612,37,56,25,23,93,22,72,32,2
10526,612,313,712,57-
0,76 GOTH1 ^ С0ТВ2
^OTHj^ОТВ2
32,59,44,732,72,11,61,41,21,11
32,59,48,165,14,7—--
0,59 GOTB1СОТВ2
^7 ОТВ.^ОТВ^
14,14,12,41,71,51,41,21,1110,9
15,34,43,43,22,52,1-
ТАБЛИЦА 11.19.
КОЭФФИЦИЕНТЫ ^прох КРЕСТОВИН
ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ
ПРИ ДЕЛЕНИИ ПОТОКОВ
(ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
С,,,,,, = Gnpox/Gc„0,1
0,20,30,40,450,50,60,70,80,91
Cnpox93
20,67,332,11,61,210,90,90,9
КОЭФФИЦИЕНТЫ (лрох КРЕСТОВИН ДЛЯ СТАЛЬНЫХВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ ПРИ СЛИЯНИИПОТОКОВ (ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)КОЭФФИЦИЕНТЫ (лрох КРЕСТОВИН ДЛЯ СТАЛЬНЫХВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ ПРИ СЛИЯНИИПОТОКОВ (ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)Примечание. Для более точного определения потерь давления при Gnpox = 0,1 — 0,2 рекомендуется тщательное интерполирование
КОЭФФИЦИЕНТЫ (лрох КРЕСТОВИН ДЛЯ СТАЛЬНЫХВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ ПРИ СЛИЯНИИПОТОКОВ (ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
КОЭФФИЦИЕНТЫ (лрох КРЕСТОВИН ДЛЯ СТАЛЬНЫХВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ ПРИ СЛИЯНИИПОТОКОВ (ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ б. ЦНИПС)
ТАБЛИЦА 11.20. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ £
(УСРЕДНЕННЫЕ) СВАРНЫХ ТРОЙНИКОВНА МАГИСТРАЛЯХ НАСОСНЫХ СИСТЕМВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Значения ^
МагистральМагистральдля тройников на проходе при Gnp/Gc6для тройников на проходе при Gnp/Gc6д тя тройников наответвлениипри GoJGc6
Магистраль
Магистраль
для тройников на проходе при Gnp/Gc6
для тройников на проходе при Gnp/Gc6
0,6 и0,6-0,70 7 0,80,8-0,90,90,1-0,20,2-0,3 0,3 и
менееболее
Подающая
Обратная
0,53
0,3
1,5
0,30,20,2
1,20,70,5
55
11,5
ТАБЛИЦА. 11.21
ДОЛИ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ НА МЕСТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯИ НА ТРЕНИЕ ОТ ОБЩИХ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В ТРУБОПРОВОДАХ
Характеристика систем
Доли потерь
местныесопро-тивления
трение
0,5
0,5
0,35
0,65
0,2
0,8
0,1
0,9
0,35
0,65
0,2
0,8
0,1
0,9
0,1
0,9
0,2
0,8
Системы водяного отопления с циркуляцией воды (независимо от протяженности по вертикали и горизонтали): естественной насосной
Районные теплопроводы со средним расстоянием от источника теплоснабжения до здания: около 50 м 100 м и более
Системы парового отопления:
низкого давления
высокого давления внутри
здания
в наружных сетях
Конденсатные магистрали наружных сетей
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВ(ВЕРТИКАЛЬНЫХ-ВЕРХНЯЯ, ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ-НИЖНЯЯ СТРОКАСИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВ(ВЕРТИКАЛЬНЫХ-ВЕРХНЯЯ, ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ-НИЖНЯЯ СТРОКАСИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯКонденсатные трубопроводы системы отопления
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВ(ВЕРТИКАЛЬНЫХ-ВЕРХНЯЯ, ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ-НИЖНЯЯ СТРОКАСИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВ(ВЕРТИКАЛЬНЫХ-ВЕРХНЯЯ, ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ-НИЖНЯЯ СТРОКАСИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
tr - °C
Условный диаметр, мм
Теплоотдача 1 м трубы, Вт/м, при ZT — Г,,
°C, через ГС
01
2
3
4
5
6
7
8
9
15
16
17
17
18
18
20
21
21
22
■*■■
™
■ ■
■ ■
■ ■
22
23
23
24
25
26
28
28
29
30
15
20
21
21
22
23
24
24
25
26
28
30
26
28
29
30
31
32
34
35
36
37
20
23
24
25
26
28
29
31
32
34
35
32
34
35
36
38
39
41
42
43
44
25
31
32
34
35
36
37
38
41
42
43
39
41
43
44
45
47
49
51
52
53
32
39
41
43
44
45
47
50
51
52
54
47
50
52
54
56
58
60
63
64
67
51
53
56
58
60
63
65
67
69
72
■ ■■
■■■
■ ■
■ ■
■
53
56
58
60
63
65
67
69
72
74
50
56
58
60
63
65
67
69
72
74
77
65
67
69
73
77
78
81
84
87
90
10
22
23
24
24
25
25
27
28
28
29
31
32
32
34
35
36
37
38
39
41
15
28
30
30
31
32
34
34
35
36
37
38
39
41
42
43
44
44
46
47
49
36
37
38
39
41
42
43
44
45
46
■ ■
40
46
47
50
52
53
55
57
58
59
60
25
44
46
47
49
51
52
53
55
56
58
57
59
63
65
66
68
71
72
74
75
32
56
58
60
61
64
65
67
68
71
73
74
77
79
81
84
86
89
92
94
96
40
64
66
68
70
72
74
77
78
80
82
77
79
80
84
86
88
89
92
94
97
79
82
85
87
88
93
95
97
100
103
—
■ --■—
—
■ ■
——™^—
——
——
—
93
95
99
101
105
107
110
113
115
118
ТАБЛИЦА 11.22
Продолжение таСи
II 22
'г - г. °с
Условный диаметр, мм
Теплоотдача 1
м трубы, Вт/м, при
’С, через
1°С
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
30
30
31
32
32
34
35
35
36
37
41
42
43
44
45
46
47
49
50
50
15
38
38
39
41
41
43
44
44
45
46
50
51
52
53
56
57
58
59
60
61
50
20
47
49
50
51
52
53
54
56
57
58
60
61
64
65
66
68
70
71
73
74
25
59
60
62
64
65
67
68
70
72
73
73
74
76
79
80
82
85
86
88
91
32
74
76
78
80
82
84
86
88
91
92
91
92
94
96
99
101
103
106
108
112
40
85
86
88
91
93
96
97
99
101
103
100
102
106
108
110
ИЗ
116
118
121
124
50
106
108
111
114
117
120
123
125
128
131
122
125
129
132
135
138
141
144
148
151
10
38
38
39
41
42
42
43
44
44
45
52
52
53
54
56
57
58
59
60
62
15
47
49
50
51
52
53
55
55
56
57
63
65
66
67
69
70
71
73
74
75
20
59
61
63
64
65
66
67
68
70
72
77
79
80
81
83
85
86
88
89
92
60
25
74
76
78
79
81
83
85
86
88
89
92
94
96
98
100
102
104
106
108
ПО
32
94
96
98
100
102
105
106
108
ПО
113
114
115
118
121
123
125
128
130
132
135
40
107
109
111
114
116
119
121
123
125
128
127
129
132
135
137
141
143
145
149
151
50
134
137
141
143
146
149
152
156
158
162
155
157
160
164
167
171
174
177
182
185
10
46
48
49
49
50
51
52
52
53
55
63
64
65
66
67
68
70
7]
73
73
15
59
60
61
63
64
65
66
67
68
70
77
79
80
81
82
84
86
87
89
91
20
74
75
77
78
80
81
83
84
86
87
93
95
96
97
100
102
103
105
107
108
70
25
93
94
96
97
100
101
103
107
107
109
113
114
116
118
121
123
125
128
128
131
32
117
119
121
123
125
128
130
133
135
137
138
141
143
145
148
151
153
156
159
162
40
132
135
137
140
143
145
148
151
152
154
155
157
160
163
166
168
172
174
178
180
50
165
167
171
174
178
180
185
187
191
194
187
191
194
198
202
205
208
213
215
218
10
56
57
58
58
59
60
61
63
64
65
75
75
78
79
80
81
82
84
85
86
15
71
72
73
74
75
77
78
79
81
81
92
93
94
96
98
100
101
101
102
105
80
88
89
92
93
94
96
98
99
101
102
109
111
114
115
117
120
121
123
125
127
25
ПО
113
114
116
119
120
122
124
125
128
134
136
138
141
143
145
146
149
151
153
32
139
142
144
146
149
151
153
156
158
162
164
166
170
172
174
178
180
182
186
188
40
158
160
165
166
169
173
174
177
180
182
184
186
189
192
195
198
201
204
208
210
50
196
200
203
207
210
214
217
221
224
228
223
227
230
235
238
242
246
250
253
257
5
о
00
О
X
2
X
*s
R
О
S
0
1
з
s
9
S
О
о
Qj
3
*s
3
s
3
X
5
s
S'
3
s
so
£
*~<
о
3
X
^j
N
О
о
о
4
3
£
SO so <N
Продолжение табл II22
ir-i„oc
Условный диаметр, мм
Теплоотдача 1 м трубы, Вт/м, при
°C, через ГС
01
2
3
4
5
6
7
8
9
10
97
100
101
102
103
104
105
106
107
108
131
132
133
135
136
137
138
141
143
144
15
123
125
128
129
129
130
130
132
134
135
159
160
163
165
166
168
171
173
174
176
20
156
158
159
160
163
166
167
169
171
173
194
197
200
201
203
204
208
210
212
215
25
194
194
197
200
202
204
208
210
212
213
234
236
241
242
246
249
250
255
256
259
130
32
244
248
249
253
256
259
261
264
267
270
289
290
295
298
303
304
306
311
314
319
40
278
281
284
288
292
295
300
302
305
308
320
324
327
331
334
340
342
347
350
354
50
348
352
355
360
365
369
374
378
382
386
390
395
400
405
409
414
419
422
428
432
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВСИСТЕМ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВСИСТЕМ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯПримечание. Теплоотдача труб принята при dy до 50 мм вк тючитетьно для труб легких и обыкновенных по ГОСТ 3262 75*, при d, свыше 50 мм-для труб стальных электросварных прямошовных по ГОСТ 10704 76*
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВСИСТЕМ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТЕПЛООТДАЧА ОТКРЫТО ПРОЛОЖЕННЫХ ТРУБОПРОВОДОВСИСТЕМ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ
fT - Ч, °C.
Теплоотдача 1 м трубы, В г/м, при диаметре условного прохода, мм
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
77
60
74
96
120
142
163
202
257
301
370
430
515
740
81
64
78
101
128
149
171
212
269
316
384
452
541
739
85
66
82
107
133
157
179
223
283
332
402
476
568
777
89
70
86
111
139
164
187
232
296
347
421
498
594
813
93
78
89
124
159
182
209
260
331
387
469
556
664
915
97
81
100
130
163
191
217
271
345
404
488
580
693
955
101
85
104
135
168
198
226
282
359
421
509
603
721
993
105
88
108
139
174
204
236
294
373
437
529
628
750
1032
109
96
117
153
193
225
257
320
407
478
578
684
828
1124
ИЗ
100
122
159
200
233
266
332
422
495
600
708
859
1165
117
103
126
165
207
242
276
344
437
513
620
733
890
1208
121
106
131
171
213
250
286
355
453
530
642
758
920
1247
125
110
135
177
221
258
295
367
467
548
663
783
950
1289
129
114
139
182
228
267
304
379
482
545
684
809
981
1330
133
117
144
187
234
275
314
390
498
582
704
834
1010
1372
138
121
149
193
242
284
323
420
511
600
727
859
1042
1413
141
124
152
199
249
290
332
414
527
617
748
884
1071
1455
145
128
157
204
256
299
341
426
542
634
768
909
1102
1496
149
131
161
209
263
307
353
438
557
652
780
934
1133
1537
ТАБЛИЦА 11.23
ТЕПЛООТДАЧА ИЗОЛИРОВАННЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ В ПОДВАЛАХИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДПОЛЬЯХ ЗДАНИЙ(ПРИ КОЭФФИЦИЕНТЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗОЛЯЦИИ 0.75)
ТАБЛИЦА 11.24ТАБЛИЦА 11.24Теплоотдача 1 м изолированной трубы, Вт/м, при диаметре условного прохода, мм
ТАБЛИЦА 11.24
ТАБЛИЦА 11.24
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
200
50
13
16
20
24
27
33
40
45
53
65
76
105
55
15
18
22
27
30
36
45
51
60
73
86
118
60
16
20
24
30
34
41
50
57
67
88
96
132
65
18
22
27
34
37
45
55
63
75
91
106
146
70
20
24
30
36
41
50
60
69
83
100
116
160
75
22
27
33
40
44
55
65
75
90
109
127
175
80
24
29
35
43
48
59
71
81
98
119
137
189
85
26
31
38
47
52
63
77
88
106
128
148
204
90
28
34
41
50
56
67
83
95
113
137
159
219
95
30
36
44
53
60
72
89
101
121
147
170
234
100
32
38
47
57
64
77
95
108
129
156
181
250
105
34
41
50
61
68
82
101
115
137
166
193
266
110
36
44
52
65
72
87
108
122
145
176
205
282
115
38
47
55
69
76
92
114
129
154
186
217
299
120
40
49
58
72
80
98
120
136
163
197
229
315
125
42
51
61
76
84
103
127
144
171
207
241
332
130
44
53
64
80
88
108
133
151
180
217
253
348
135
47
56
67
84
93
113
140
158
189
228
265
365
140
49
59
71
87
98
119
145
165
198
238
278
383
ТАБЛИЦА 11.25 ПОНИЖАЮЩИЙ КОЭФФИЦИЕНТ НА ТЕПЛООТДАЧУ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОСВАРНЫХ ПРЯМОШОВНЫХ
ТРУБ (ГОСТ 10704-76*)
Диаметр, условный,
10
15
20
25
32
40
50
к
0,82
0,85
0,93
0,9
0,9
0,94
0,95
Приложение III.ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ И СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ЧАСТИ К НИМ
ТАБЛИЦА III.1.
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА (БЕЗ МУФТ), кг, ТРУБ СТАЛЬНЫХ ВОДОГАЗОПРОВОДНЫХ ПОГОСТ 3262 75 С ИЗМ.
Условный проход
Наружный диаметр
Толщина стенки труб
Теоретическая масса 1 м труб
легких
обыкно-усиленных
венных
легких
обыкновенных
усиленных
10
17
2,0
2,2
2,8
0,74
0,8
0,98
15
21,3
2,5
У
3,2
1,16
1,28
1,43
20
26,8
2,5
2,8
3,2
1,5
1,66
1,86
25
33,5
2,8
3,2
4,0
2,12
2,39
2,91
32
42,3
2,8
3,2
3,0
2,73
3,09
3,78
40
48,0
3,0
3,5
4,0
3,33
3,84
4,34
50
60,0
3,0
3,5
4,5
4,22
4,38
6,16
65
75,5
3,2
4,0
4.5
5,71
7,05
7,88
Примечание. В таблице приведена
масса неоцинкованных (черных) труб. Масса оцинкованных труб
на 3% больше
А'усийгжгяйЬ VA. Ар^иы игпйлояйъ и ст/АУлгахтеЛоноге чиит» а ним АУУ
ТАБЛИЦА Ш.2.ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг,труб Стальных электросварных прямошовныхПО ГОСТ 10704-75 С ИЗМ.
| о
> с
I & * S SS
® S | g
о
S 3
>. =
1 £ & s
К 4
Р
!S
10
14
1,6
0,49
100
108
2,8
7,26
15
18
2
0,79
125
133
3,2
10,24
20
25
2
1,13
150
159
3,5
13,42
25
32
2
1,48
200
219
4
21,21
32
38
2
1,78
250
273
4
26,54
40
45
2
2,12
300
325
4
34,67
50
57
2,5
3,36
350
377
5
45,87
65
76
2,8
5,06
400
426
5
51,91
80
89
2,8
5,95
ТАБЛИЦА Ш.З.
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ТРУБСТАЛЬНЫХ БЕСШОВНЫХГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ
ПО ГОСТ 8732-78 С ИЗМ.
50
57 х 3,5
50
4,62
65
76 х 3,5
69
6,26
80
89 х 3,5
82
7,38
100
108 х 4
100
10,26
125
133 х 4
125
12,73
150
159 х 4,5
150
17,15
168
168 х 5
158
20,1
194
194 х 5
184
23,31
200
219 х 7
205
36,6
250
273 х 8
257
52,28
300
325 х 8
309
62,54
350
377 х 9
359
81,68
400
426 х 10
406/
102,59
Примечание. Трубы предназначены для перемещения неагрессивных и малоагрессивных сред при р^$: 2,5 МПа (25 кгс/см2) и температуре до 300°С.
УГОЛЬНИКИ, ТРОЙНИКИ, КРЕСТЫ И МУФТЫ ПРЯМЫЕ
ТАБЛИЦА ш.4.
Соединительные части
Обозначение
d
LМасса
8
10
15
20
25
32
40
50
74"
7/'
72'
74"
1"
17/'
17/'
2"
21
25
28
33
38
45
50
58
0,042
0,059
0,094
0,146
0,229
0,352
0,494
0,790
Размеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
d
74"
7в"
7/'
74"
1"
17/'
172"
2"
L
21
25
28
33
38
45
50
58
Масса
0,064
0,085
0.133
0,206
0,318
0,490
0,673
1,088
78"
7/'
7*"
1"
17»"
17/'
2"
25
28
33
38
45
50
58
0,105
0,163
0,284
0,383
0,585
0,797
1,251
Соедини i ельные части
Обозначение
8
Продолжение табл. Ш.4
Размеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
10
15
20
25
32
4050
Муф1ы прямые короткие по ГОСТ 8954-75
d
LМасса
220,031
240,040
280,065
310,096
350,155
390,226
430,309
2"
470,480
Муфты прямые длинные по ГОСТ 8955-75 с изм.
d
L
Масса
Число ребер
270,0342
300,0442
360,074
2
390,1082
450,1734
500,2454
550,3424
2"
650,5605
Муфты компенсирующие по ГОСТ 8956-75 с изм
d
МассаЧисло ребер
7в"7г"3А"
-0,1750,236
—22
1"РД"172"2"
0,3420,4620,582 0,832
4446
ТРОЙНИКИ И КРЕСТЫ С ДВУМЯ ПЕРЕХОДАМИ
ТАБЛИЦА Ш.5.
Соединительныечасти
Тройники с двумя переходами по ГОСТ 8950-75 с изм.
20 х 15 х х 15
20 х 20 х х 15
25 х 15 х х 20
25 х 20 х х20
32х20х х25
32 х 25 х х25
40х25х х32
d,
3А"
7»"
1"
Г
17/'
1 74"
17/
d2
7/
3А"
41
7»"
3А"
1"
1"
a.
7/
7/
3А"
7»"
1"
1"
174"
Lt
30
33
32
35
36
40
42
^2
31
33
34
36
41
42
46
28
31
30
33
35
38
40
Масса
0,158
0,185
0,215
0,246
0,329
0,374
0,477
ОбозначениеРазмеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
Соединительныечасти
Кресты с двумя переходами по ГОСТ 8953-75 с изм.
20 х 15 х 20 х 20 х 25 х 15 х
25 х 20 х 32 х 20 х
32 х 25 х 40 х 25 х х 25х 32
х 15
х 15
х 20
х 20
х 25
^1
74"
74"
1"
1"
174"
—
72"
74"
7 г'
74"
74"
72"
72"
74"
74"
г
—
Li
30
33
32
35
36
——
^2
31
33
34
36
41
_—
L3
28
31
30
33
35
—
Масса
0,200
0,264
0,252
0,316
0,396
_—
ОбозначениеРазмеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
ТАБЛИЦА 1II.6.
НИППЕЛИ ДВОЙНЫЕ И ГАЙКИ СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ
Соединительныечасти
Обозначение
Ниппели двойные по ГОСТ 8958 75
8
10
15
20
25
32
40
50
d
74
7„"
72"
74"
1"
174"
172"
2"
8
17
19
24
30
36
46
50
65
L
36
38
44
47
53
57
59
68
h
7
7
7
8
8
9
9
10
Масса
0,029
0,035
0,065
0,090
0,140
0,209
0,210
0,406
Размеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
Гайки соединительные по ГОСТ 8959-75 с изм.
di
74"
78"
17s"
174"
l3/4"
2"
274"
274"
d
74
7s"
72
7/
1"
17/
17/
2"
8
19
22
27
32
41
50
55
65
Si
32
36
46
50
65
70
75
90
L
42
45
48
53
58
65
70
78
Масса
0,216,
0,282
0,464
0,588
1,091
1,423
1,702
2,522
угольники, тройники и кресты (с. 272-273)
Тройник переходной по ГОСТ 8949-75 с изм.Тройник переходной по ГОСТ 8949-75 с изм.dxVz"Vz"3/4"3/4"1"1">V4"Vs"V4"Vs"/2Vz"V4"Vz"Li26312830323534ч26302831343638Масса0,1190,1630,1680,1830,2550,2850,352dxVz"Vz"3/4"3/4"1"1">V4"Vs"V4"Vs"/2Vz"V4"Vz"Li26312830323534ч26302831343638Масса0,1190,1630,1680,1830,2550,2850,352
Тройник переходной по ГОСТ 8949-75 с изм.
Тройник переходной по ГОСТ 8949-75 с изм.
dx
Vz"
Vz"
3/4"
3/4"
1"
1"
>V4"
Vs"
V4"
Vs"
/2
Vz"
V4"
Vz"
Li
26
31
28
30
32
35
34
ч
26
30
28
31
34
36
38
Масса
0,119
0,163
0,168
0,183
0,255
0,285
0,352
dx
Vz"
Vz"
3/4"
3/4"
1"
1"
>V4"
Vs"
V4"
Vs"
/2
Vz"
V4"
Vz"
Li
26
31
28
30
32
35
34
ч
26
30
28
31
34
36
38
Масса
0,119
0,163
0,168
0,183
0,255
0,285
0,352
15 x 10 15 x 20 20 x 10 20 x15 25 x 15 25 x 20 32x15
Угольник переходной по ГОСТdt
8947-75 с изм.d2
Li ч
Масса
Vz"_зд»3//рг]1Д.
7в'VsVzVzV/ Vz"
26—2830323534
26—2831343638
0,077—0,1030,1340,1730,2040,234
Соединительные части
Обозначение
Размеры, мм,
Кресты переходные по ГОСТ
d.
Vz"
-- V/ i"
Г Р/4"
8952-75 с изм.
di
Vs"
—
—
Vz"
Vz"
V/
Vz"
Lt
26
—
—
30
32
35
34
Ч
26
—
—
31
34
36
36
Масса
0,137
—
—
0,212
0,284
0,329
0,382
‘ТАБЛИЦА HL7.
и масса, кг, при условном проходе, мм
32 х 2032 х 2540 х 1540 х 20
40 x 2540 x 3250 x 1550 x 2050 x 2550 x 32 50 x 40
17/17/--
7/1"--
3640——
4142——
0,2600,321--
I 7/17/----1"11//-___
4246—————
4648———-—
0,4150,459————-
174"17/17/17/
7/1"7г"7/
38403638
41424244
0,3820,4300,4590,494
1 V2"] V/2"2"2"2"2"
1"IV/72"7/1"i1//1V2"
42463840444852
46484850525455
0,5520,6160,6720,7140,7880,8070,940
17/17/-17/
3 ffр' 3 j R
3640—38
4142—'44
0,4280,492—0,543
17/17/——2"2"2"
г17/—-1"17/17/
4246——444852
4648——525455
0,6190,709——0,8590,9640,055
муфты переходные и футорки (с. 274-275)
СоединительныеОбозначениеРазмеры, мм,
частич
dada
da
da
10 х 8
15x8
15 х 10
20 х 10
20 х 15
25 х 15
25 х 20
Муфты переходные по ГОСТ
<77s"
72"
72'
72"
7»"
74"
Г
8957- 75 с изм.
^274
74'
7В"
7s"
YIT
72"
7»"
L30
36
36
39
39
45
45
Масса0.040
0,061
0,064
0,086
0,095
0,134
0,147
di
Футорки по ГОСТ 8960 -75 с
Тип
III
I
II
IIII
изм.
7а" 7г
7/'
74"
74"р,р,
di
7474
7s"
7а"
72'7/ 7V
L
2024
24
26"
262929
S
1924
24
30
303636
h
77
7
7
777
Масса
0,0190,038
0,032
0,064
0,0540,1060,084
ТАБЛИЦА III.9.ТАБЛИЦА III.9.
ТАБЛИЦА III.9.
ТАБЛИЦА III.9.
КОНТРГАЙКИ, КОЛПАКИ И ПРОБКИ
СоединительныеОбозначениеРазмеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
ч асти_
8
10
15
20
25
32
40
50
Контргайки по ГОСТ 8961-75 с изм.
d
7/
7а"
72"
74"
1"
1 7Z
17/
2"
Н
6
7
8
9
10
И
12
13
S
22
27
32
36
46
55
60
75
D
24,4
31,2
. 36,9
41,6
53,1
63,5
69,3
86,5
Масса
0,013
0,023
0,034
0,041
0,077
0,109
0,127
0,212
ТАБЛИЦА III.8.ТАБЛИЦА III.8.
ТАБЛИЦА III.8.
ТАБЛИЦА III.8.
и масса, кг, при условном проходе, мм
32 х 15
32 х 20
32 х 25
40 х 15
40 х 20
40 х 25
40 х 32
50 х 15
50 х 20
50 х 25
50 х 32
50 х 40
1"
1 7»"
I1//
I1/»"
17/
17z"
172”
—
—
2"
2"
2"
7/
74"
1"
7г"
74"
1"
174"
—
—
1"
1 7»"
172"
50
50
50
55
55
55
55
—
—
65
65
65
0,185
0,209
0,218
0,243
0,258
0,280
0,325
-
—
0,416
0,447
0,473
II
II
I
II
II
II
I
III
III
II
II
II
174"
174"
174"
172й
172"
17/
172"
2"
2"
2"
2"
2"
72"
74"
1"
72"
7»"
1"
174"
72й
74"
1"
174"
172"
31
31
31
31
31
31
31
48
48
35
35
35
46
46
46
50
50
50
50
65
65
65
65
65
7
7
7
7
7
7
7
8
8
8
8
8
0,221
0,180
0,146
0,299
0,256
0,198
0,122
0,281
0,379
0,471
0,360
0,271
Продолжение табл III9
Соединительныечасти
Колпаки по ГОСТ 8962-75 с изм
Обозначение
Размеры, мм, и масса, кг, при условном проходе, мм
8
10
15
20
25
32
40
50
d
—
—
7z"
74"
1"
174"
17z"
2"
L
—
—
19
22
24
27
27
32
Число ребер
—
—
2
2
4
4
4
6
Масса
—
—
0,053
0,089
0,138
0,221
0,251
0,474
Пробки по ГОСТ 8963-75 с изм.
d
74"
7в"
72"
74й
1"
174"
17z"
2"
L
22
24
26
32
36
39
41
48
S
9'
11
14
17
19
22
22
27
h
6
7
7
9
10
12
12
14
Масса
0,016
0,024
0,040
0,069
0,110
0,157
0,186
0,322
I
8
I I I I!
I I I Н
II I II
114 1
|
8
i
i
S
Ниппели по ГОСТ 8967-75
7 ’
-■ч
§
6
Приложение IV
ТАБЛИЦА IV.1.ТАБЛИЦА IV.1.ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ АРМАТУРЕ
ТАБЛИЦА IV.1.
ТАБЛИЦА IV.1.
ИЗБЫТОЧНЫЕ ДАВЛЕНИЯ, МПа (кгс/см2),ДЛЯ АРМАТУРЫ ИЗ РАЗЛИЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ
ДавлениеДавлениеНаибольшее рабочее давление ррдля арматуры из различных материаловпри температуре среды, °C
Давление
Давление
условное ру
пробное рпр
серый и ковкий чугун
бронза и латунь
сталь
до 120
до 200
до 120
до 200
до 200
0,1(1)
0,2(2)
0,1(1)
0,1(1)
0,Ц1)
0,1(1)
0,1(1)
0,16(1,6)
0,25(2,5)
0,16(1,6)
0,15(1,5)
0,16(1,6)
0,13(1,3)
0,16(1,6)
0,25(2,5)
0,4(4)
0,25(2,5)
0,25(2,5)
0,25(2,5)
0,2(2)
0,25(2,5)
0,4(4)
0,6(6)
0,4(4)
0,36(3,6)
0,4(4)
0,32(3,2)
0,4(4)
0,6(6)
0,9(9)
0,6(6)
0,55(5,5)
0,6(6)
0,5(5)
0,6(6)
1(Ю)
1,5(15)
1(10)
0,9(9)
1(Ю)
0,8(8)
ЦЮ)
1,6(16)
2,4(24)
1,6(16)
1,5(15)
1,6(16)
1,3(13)
1,6(16)
Примечание. Рабочее давление для промежуточных значений температуры среды определяется линейной интерполяцией
ТАБЛИЦА IV. 2.
ИЗБЫТОЧНЫЕ ДАВЛЕНИЯ, МПа (кгс/см2),ДЛЯ АРМАТУРЫ И ДЕТАЛЕЙ ТРУБОПРОВОДАИЗ СЕРОГО ЧУГУНА МАРОК сч 18-36, сч 21-40, вч 42-12и кч 30-6
Давление
Рабочее давление р„ при наибольшей температуре
среды,
°C
условное р^
пробное рпр
120
200
250
300
350
400
0,10(1)
0,20(2)
0,10(1)
0,10(1)
0,10(1)
0,10(1)
0,08(0,8)
0,07(0,7)
0,16(1,6)
0,25(2,5)
0,16(1,6)
0,15(1,5)
0,13(1,3)
0,13(1,3)
0 12(1.2)
0,11(1,1)
0,25(2,5)
0,40(4)
0,25(2,5)
0,23(2,3)
0,20(2)
0,20(2)
0 19(1 9)
0,16(1,6)
0 40(4)
0,60(6)
0,40(4)
0,36(3,6)
0,34(3,4)
0,32(3,2)
0 30(3)
0,28(2,8)
0,63 (6,3)
0,90(9)
0,63(6,3)
0,60(6)
0,50(5)
0,50(5)
0,46(4,6)
0,43(4,3)
1,00(10)
1,50(15)
1,00(10)
0,90(9)
0,80(8)
0,80(8)
0,75(7,5)
0,70(7)
1,60(1,6)
2,40(24)
1,60(16)
1,50(15)
1,40(14)
1,30(13)
1,20(12)
1,00(10)
2,5(25)*
3,80(38)
2,50(25)
2,30(23)
2,10(21)
2,00(20)
1,80(18)
1,60(16)
4,00(40)*
6,00(60)
4,00(40)
3,60(36)
3,40(34)
3,20(32)
3,00(30)
2,80(28)
Примечания: 1 Условные давления, отмеченные звездочкой, следует применять только для деталей трубопроводов, изготовленных из чугуна марок вч 42-12 и кч 30-6
Рабочие давления для арматуры и деталей трубопроводов из чугуна марок сч 18-36, сч 21-40 и вч 42-12 следует применять только до температуры среды 300°С включительно
Первая ступень рабочего давления распространяется на температуры среды не ниже минус 30°С-для чугуна марок вч 42-12 и кч 30-6 и не ниже минус 15°С-для чугуна марок сч 18-36 и сч 21-40
Рабочее давление для промежуточных значений температуры среды определяется линейной интерполяцией
ТАБЛИЦА IV.3.
ИЗБЫТОЧНЫЕ ДАВЛЕНИЯ, МПа (кгс/см2),ДЛЯ АРМАТУРЫ И ДЕТАЛЕЙ ТРУБОПРОВОДАИЗ БРОНЗЫ ПО ГОСТ 613-79 И ГОСТ 18175-78С ИЗМ. И ИЗ ЛАТУНИ ПО ГОСТ 17711-80С ИЗМ. И ГОСТ 15527-70 С ИЗМ.
ТАБЛИЦА IV.6. ОБОЗНАЧЕНИЕ МАТЕРИАЛА
Материал корпуса Условное
Материал
Условное
обозначение
корпуса
обозначение
Давление
Рабочее давление рр при наибольшей температуре среды, °C
Сталь'
углеродистая легированная коррозионностойкая (нержавеющая)
нж
условное Л
пробное
Рпр
120
200
250
Чугун:
0,10(1)
0,20(2)
0,10(1)
0,10(1)
0,07(0,7)
0,16(1,6)
0,25(2,5)
0,16(1,6)
0,13(1,3)
0,11(1,1)
0,25(2,5)
0,40(4)
0,25(2,5)
0,20(2)
0,17(1,7)
ковкий
кч
0,40(4)
0,60(6)
0,40(4)
0,32(3,2)
0,27(2,7)
высокопрочный
вч
0,63(6,3)
0,90(9)
0,63(6,3)
0,50(5)
0,45(4,5)
Латунь, бронза
б
1,00(10)
1,50(15)
1,00(10)
0,80(8)
0,70(7)
1,60(16)
2,40(24)
1,60(16)
1,30(13)
1,10(11)
Алюминий
а
2,50(25)
3,80(38)
2,50(25)
2,00(20)
1,70(17)
4,00(40)
6,00(60)
4,00(40)
3,20(32)
2,70(27)
Пластмассып
(кроме виниплас
та)
Винипластвп
Титантн
ТАБЛИЦА IV.7. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПРИВОДАТАБЛИЦА IV.7. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПРИВОДА
ТАБЛИЦА IV.7. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПРИВОДА
ТАБЛИЦА IV.7. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПРИВОДА
Примечание. Рабочее давление для промежуточных значений температуры среды определяется линейной интерполяцией
Тип арматуры Условное обозначениеТип арматуры Условное обозначениеКран пробно-спуск-10нойКран для грубо-11проводаЗапорное устройство12указателя уровняВентильВ-14-15Клапаны:обратный подъем-16ный и приемный с сеткойпредохранитель-17Клапаны:обратный по-19воротныйзапорный22регулирующий25смесительный27Регулятор давле-21ния «после себя» и «до себя»Задвижка30 и 31Затвор32Конденсатоот-45водчикТип арматуры Условное обозначениеТип арматуры Условное обозначениеКран пробно-спуск-10нойКран для грубо-11проводаЗапорное устройство12указателя уровняВентильВ-14-15Клапаны:обратный подъем-16ный и приемный с сеткойпредохранитель-17Клапаны:обратный по-19воротныйзапорный22регулирующий25смесительный27Регулятор давле-21ния «после себя» и «до себя»Задвижка30 и 31Затвор32Конденсатоот-45водчикМатериал уплотнительных поверхностейУсловное обозначениеМатериал уплотнительных поверхностейУсловное обозначениеЛатунь, бронзабрКожакМонель-металлмнЭбонитэКоррозионно-стой-нжРезинаркая (нержавеющая)Пластмассы11сталь(кроме вини-Стеллитстпласта)ВинипластвпМатериал уплотнительных поверхностейУсловное обозначениеМатериал уплотнительных поверхностейУсловное обозначениеЛатунь, бронзабрКожакМонель-металлмнЭбонитэКоррозионно-стой-нжРезинаркая (нержавеющая)Пластмассы11сталь(кроме вини-Стеллитстпласта)ВинипластвпУсловноеобозначениеУсловноеобозначение
Тип арматуры Условное обозначение
Тип арматуры Условное обозначение
Кран пробно-спуск-10
ной
Кран для грубо-11
провода
Запорное устройство12
указателя уровня
ВентильВ-14-15
Клапаны:
обратный подъем-16
ный и приемный с сеткой
предохранитель-17
Клапаны:
обратный по-19
воротный
запорный22
регулирующий25
смесительный27
Регулятор давле-21
ния «после себя» и «до себя»
Задвижка30 и 31
Затвор32
Конденсатоот-45
водчик
Тип арматуры Условное обозначение
Тип арматуры Условное обозначение
Кран пробно-спуск-10
ной
Кран для грубо-11
провода
Запорное устройство12
указателя уровня
ВентильВ-14-15
Клапаны:
обратный подъем-16
ный и приемный с сеткой
предохранитель-17
Клапаны:
обратный по-19
воротный
запорный22
регулирующий25
смесительный27
Регулятор давле-21
ния «после себя» и «до себя»
Задвижка30 и 31
Затвор32
Конденсатоот-45
водчик
Материал уплотнительных поверхностей
Условное обозначение
Материал уплотнительных поверхностей
Условное обозначение
Латунь, бронза
бр
Кожа
к
Монель-металл
мн
Эбонит
э
Коррозионно-стой-
нж
Резина
р
кая (нержавеющая)
Пластмассы
11
сталь
(кроме вини-
Стеллит
ст
пласта)
Винипласт
вп
Материал уплотнительных поверхностей
Условное обозначение
Материал уплотнительных поверхностей
Условное обозначение
Латунь, бронза
бр
Кожа
к
Монель-металл
мн
Эбонит
э
Коррозионно-стой-
нж
Резина
р
кая (нержавеющая)
Пластмассы
11
сталь
(кроме вини-
Стеллит
ст
пласта)
Винипласт
вп
Условноеобозначение
Условноеобозначение
ТАБЛИЦА IV.4.
УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ
И СООТВЕТСТВУЮЩАЯ ТРУБНАЯРЕЗЬБА МУФТОВЫХ КОНЦОВ
Условный проход, мм
Резьба трубная
Условный проход, мм
Резьба трубная
6
7/
32
174"
10
7/
40
17/
15
72"
50
2"
20
7/
65
27/
25
1"
80
3"
Примечание. Резьба трубная по ГОСТ 6527-68 *
ТАБЛИЦА IV.5.УСЛОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ АРМАТУРЫПО КЛАССИФИКАЦИИЦЕНТРАЛЬНОГОКОНСТРУКТОРСКОГО БЮРОАРМАТУРОСТРОЕНИЯ (ЦКБА)
Привод
Условное обозначение
Привод
Условное обозначение
Механический с пе-
Пневматический
6
редачей
Гидравлический
7
червячной
3
Электромагнит-
8
цилиндрической
4
ныи
конической
5
Электрический
9
ТАБЛИЦА 1V.8.
ОБОЗНАЧЕНИЕ МАТЕРИАЛАУПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ТАБЛИЦА IV.9.
СПОСОБ НАНЕСЕНИЯ ВНУТРЕННЕГОПОКРЫТИЯ КОРПУСА
Способ нанесения внутреннего покрытия
Гуммированиегм
Эмалированиеэм
Футерование пластмассойп
Приложение V
КРАНЫ
ТАБЛИЦА V.I.ТАБЛИЦА V.I.
ТАБЛИЦА V.I.
ТАБЛИЦА V.I.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КРАНОВ ПРОБКОВЫХ ПРОХОДНЫХКОНУСНЫХ САЛЬНИКОВЫХ МУФТОВЫХ ПБ ббк
15
55
72"
12
75
26
27
12
36
0,32
20
65
74"
14
90
31
32
14
46
0,54
25
80
г
16
108
37
41
17
55
0,91
32
95
174"
18
123
44
50
19
60
1,44
40
ПО
р/2"
20
168
79
60
22
70
2,45
50
130
2"
22
186
85
70
27
90
4.3
ТАБЛИЦА V.2.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КРАНОВ ШАРОВЫХ ПРОХОДНЫХСАЛЬНИКОВЫХ ФЛАНЦЕВЫХ Пч 37п
ПО ТУ 26-07-1036-75
Условный проход
L
d2
b
Н
5
Масса
50
180
102
17
192
17
8,3
100
230
158
19
322
19
26
ТАБЛИЦА V.3.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КРАНОВ ШАРОВЫХПРОХОДНЫХ САЛЬНИКОВЫХ МУФТОВЫХ 11ч 38п ПО ТУ 26-07-1036-75
Условный проходL
D,
Резьба
трубная/НВхsS^Масса
25120
32130
40150
50170
Г'16117,5754691,48
Р//191448456102,27
17г"221599460123,57
27/2418411075176
Приложение VI
ВЕНТИЛИ ЗАПОРНЫЕ
ТАБЛИЦА VI.1.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ВЕНТИЛЕЙ ЗАПОРНЫХМУФТОВЫХ 15Б 16к
ПО ГОСТ 9086-74 С ИЗМ.
Do
Условныйпроходо.Условныйпроходо.РезьбаLтрубнаяdРезьбаLтрубнаяdНsDoМассаНsDoМасса
Условныйпроходо.
Условныйпроходо.
Резьба
Lтрубная
d
Резьба
Lтрубная
d
НsDoМасса
НsDoМасса
15
20
25
32
40
50
557/129027650,38
653/4"149232650,47
801"1611041800,78
9517/18112501001,06
110Р//20140601001,78
1302"22142701202,6
282 Приложение VI. Вентили запорные282 Приложение VI. Вентили запорные
282 Приложение VI. Вентили запорные
282 Приложение VI. Вентили запорные
ТАБЛИЦА VI.2.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ВЕНТИЛЕЙ ЗАПОРНЫХ МУФТОВЫХ ИЗ СЕРОГО И КОВКОГО ЧУГУНА
°у
Резьба трубная d
L
/Н
5
Do
Масса
L
/
н
5
Do
15ч 8к, 15ч 8р
15ч 8п 2, 15ч 8р 2
15
71"
90
14
116
30
50
0,75
90
14
118
30
65
20
7Z
100
16
120
36
50
U
100
16
120
36
65
25
г
120
18
148
46
80
1,75
120
18
143
46
80
32
17/
140
20
158
55
80
2,7
140
20
145
55
80
40
17/
170
22
177
60
100
4,15
170
22
180
60
120
50
2"
200
24
190
75
120
5,6
200
24
185
75
120
65
27/
260
26
245
90
140
13,7
—
—
—
—
—
80
3"
290
30
265
105
140
16,5
—
—
—
—
Продолжение табл VI2
Масса
L
/Н
5
Do
Масса
L
/н
5
Do
Масса
15ч 8п, 15ч 8бр
15кч 18р, 15кч
18к, 15кч 18п,
15кч 18п 1
, 15кч 18п 2
0,75
90
14
118
30
65
0,75
90
12
118
37
65
0,7
0,9
100
16
120
36
65
0,9
100
14
120
36
65
0,9
1,75
120
18
143
46
80
1,7
120
16
143
41
80
1,5
2,7
140
20
147
55
80
2,7
140
18
145
50
80
2,1
4,15
170
22
175
60
120
4,15
170
20
180
60
120
3,7
5,8
200
24
188
75
120
5,8
20
22
185
70
120
5
—
260
26
245
90
140
13,7
—
—
—
—
—
—
—
290
30
265
105
140
16,5
—
—
—
—
Приложение И Вентили запорныеПриложение И Вентили запорныеОО
Приложение И Вентили запорные
Приложение И Вентили запорные
ТАБЛИЦА VI.3.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг,ВЕНТИЛЕЙ ЗАПОРНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ ИЗ СЕРОГО И КОВКОГО ЧУГУНА 15ч 9п 2; 15ч 9р 2
УсловныйпроходУсловныйпроходН DoпН DoпМассаМасса
Условныйпроход
Условныйпроход
Н Doп
Н Doп
Масса
Масса
15кч 892р 1 р415кч 892р 1 р4
15кч 892р 1 р4
15кч 892р 1 р4
25
120
115
85
68
14
14
143
80
4
3,6
32
140
135
100
78
16
18
145
80
4
5,5
40
170
145
ПО
88
16
18
179
120
4
7,65
50
200
160
125
102
17
18
185
120
4
10,3
ТАБЛИЦА VI.4.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ВЕНТИЛЕЙ САЛЬНИКОВЫХС ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ПРИВОДОМ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ЗАЩЕЛКОЙ ФЛАНЦЕВЫХ 15кч 892п 1 - п4;
Масса
D, L В Dt Ог b d Н и
25160908568121443041818,2
50230125125102151848442222,2
652901401451221718445433,834
Примечание. Вентили 15кч 892р1-р4 изготовляют только по специальному заказу
Ф100Ф100ТАБЛИЦА V1I.2. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЙ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ИЗ КОВКОГО ЧУГУНА 16кч Пр ПО ГОСТ 11823-74 С ИЗМ.ТАБЛИЦА V1I.2. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЙ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ИЗ КОВКОГО ЧУГУНА 16кч Пр ПО ГОСТ 11823-74 С ИЗМ.Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм латунный на р^ 0,6 МПа (6 кгс/см2) 1Б 1р, применяемый на пожарных трубопроводах для воды с рабочей температурой до 50°С по ТУ 26-07-226-78Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм латунный на р^ 0,6 МПа (6 кгс/см2) 1Б 1р, применяемый на пожарных трубопроводах для воды с рабочей температурой до 50°С по ТУ 26-07-226-78Условный проходОуLРезьба трубная d/НsМасса1590*/2'125527240,52010074"146036240,8251201"166541271321401VZ187550321,840170172"209060323502002"2210070364Условный проходОуLРезьба трубная d/НsМасса1590*/2'125527240,52010074"146036240,8251201"166541271321401VZ187550321,840170172"209060323502002"2210070364Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды с температурой до 50°С.2. Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх.Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды с температурой до 50°С.2. Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх.Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм нз ковкого чугуна на рч 1,6 МПа (16 кгс/см2) 15кч Пр, применяемый на пожарных трубопроводах для ноды с рабочей температурой до 50° С.Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм нз ковкого чугуна на рч 1,6 МПа (16 кгс/см2) 15кч Пр, применяемый на пожарных трубопроводах для ноды с рабочей температурой до 50° С.Приложение VIIПриложение VIIКЛАПАНЫТАБЛИЦА VII.1.КЛАПАНЫТАБЛИЦА VII.1.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ЛАТУННЫХ 16Б 1бкПО ГОСТ 12677-75 С ИЗМ.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ЛАТУННЫХ 16Б 1бкПО ГОСТ 12677-75 С ИЗМ.Условный проходОуLРезьба грубная d/Н5Масса15557/'123827190,23206574"144232220,325801"164241220,540ПО172"207060321,43501302"228070362Условный проходОуLРезьба грубная d/Н5Масса15557/'123827190,23206574"144232220,325801"164241220,540ПО172"207060321,43501302"228070362
Ф100
Ф100
ТАБЛИЦА V1I.2. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЙ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ИЗ КОВКОГО ЧУГУНА 16кч Пр ПО ГОСТ 11823-74 С ИЗМ.
ТАБЛИЦА V1I.2. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЙ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ИЗ КОВКОГО ЧУГУНА 16кч Пр ПО ГОСТ 11823-74 С ИЗМ.
Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм латунный на р^ 0,6 МПа (6 кгс/см2) 1Б 1р, применяемый на пожарных трубопроводах для воды с рабочей температурой до 50°С по ТУ 26-07-226-78
Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм латунный на р^ 0,6 МПа (6 кгс/см2) 1Б 1р, применяемый на пожарных трубопроводах для воды с рабочей температурой до 50°С по ТУ 26-07-226-78
Условный проход
Оу
L
Резьба трубная d
/Н
s
Масса
15
90
*/2'
12
55
27
24
0,5
20
100
74"
14
60
36
24
0,8
25
120
1"
16
65
41
27
1
32
140
1VZ
18
75
50
32
1,8
40
170
172"
20
90
60
32
3
50
200
2"
22
100
70
36
4
Условный проход
Оу
L
Резьба трубная d
/Н
s
Масса
15
90
*/2'
12
55
27
24
0,5
20
100
74"
14
60
36
24
0,8
25
120
1"
16
65
41
27
1
32
140
1VZ
18
75
50
32
1,8
40
170
172"
20
90
60
32
3
50
200
2"
22
100
70
36
4
Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды с температурой до 50°С.
2. Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх.
Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды с температурой до 50°С.
2. Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх.
Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм нз ковкого чугуна на рч 1,6 МПа (16 кгс/см2) 15кч Пр, применяемый на пожарных трубопроводах для ноды с рабочей температурой до 50° С.
Вентиль запорный пожарный с муфтой и цапкой Dy = 50 мм нз ковкого чугуна на рч 1,6 МПа (16 кгс/см2) 15кч Пр, применяемый на пожарных трубопроводах для ноды с рабочей температурой до 50° С.
Приложение VII
Приложение VII
КЛАПАНЫ
ТАБЛИЦА VII.1.
КЛАПАНЫ
ТАБЛИЦА VII.1.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ЛАТУННЫХ 16Б 1бкПО ГОСТ 12677-75 С ИЗМ.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МУФТОВЫХ ЛАТУННЫХ 16Б 1бкПО ГОСТ 12677-75 С ИЗМ.
Условный проход
Оу
L
Резьба грубная d
/Н
5
Масса
15
55
7/'
12
38
27
19
0,23
20
65
74"
14
42
32
22
0,3
25
80
1"
16
42
41
22
0,5
40
ПО
172"
20
70
60
32
1,43
50
130
2"
22
80
70
36
2
Условный проход
Оу
L
Резьба грубная d
/Н
5
Масса
15
55
7/'
12
38
27
19
0,23
20
65
74"
14
42
32
22
0,3
25
80
1"
16
42
41
22
0,5
40
ПО
172"
20
70
60
32
1,43
50
130
2"
22
80
70
36
2
Примечания: 1 Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225°С.
2. Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх.
ТАБЛИЦА VII.3.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ
ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ ЧУГУННЫХ 16чЗп; 16чЗбр И 16чЗр
Условный проход
Оу
LDDLD2bdНD,пМасса
25
40
50
1201158568141470—43,3
170145110881618958047
20016012510217181058849,4
Примечания: 1 Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225°С (клапаны 16ч Збр и 16ч Зп) и воды с рабочей температурой до 50°С (клапан 16ч Зр)
2 Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх
ТАБЛИЦА VII.4.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг,КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ ФЛАНЦЕВЫХЧУГУННЫХ 16ч ббр И 16ч 6р ПО ГОСТ 19500-74 С ИЗМ.
а*с (илиРк}а*с (илиРк}
а*с (илиРк}
а*с (илиРк}
Условный
•проход Оу
LDDtD2bdH(или DK)пМасса
65
80
100
150
2901801451221718140135x 132418
3101951601381918155162x 148423,5
3502151801582118175225835,5
4802802402122522230286874
Примечания: 1 Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225°С (клапан 16ч ббр) и воды с рабочей температурой до 50°С (клапан 16ч Зр)
2 У к тапанов 16ч6р пропуск воды при закрытом затворе не допускается
ТАБЛИЦА VII.5,ТАБЛИЦА VII.5,ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХПОДЪЕМНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ ИЗ КОВКОГО ЧУГУНА16кч 9п ПО ГОСТ 19501-74 С ИЗМ.
ТАБЛИЦА VII.5,
ТАБЛИЦА VII.5,
Условный проход
L
D
Di
О2
О3
/
ь
d
Я
а х с
п
Масса
32
180
135
100
78
66
3
15
18
90
100 х 100
4
5,8
40
200
145
110
88
76
3
15
18
105
112 х 118
4
7,87
50
230
160
125
102
88
3
17
18
105
124 х 127
4
10,3
65
290
180
145
122
ПО
3
19
18
140
150 х 168
8
18,9
80
310
195
160
138
121
3
21
18
155
176 х 192
8
24,7
Примечание. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225°С
ТАБЛИЦА VII.6.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХПОДЪЕМНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СТАЛЬНЫХ 16с 13нж
Условный проход 0,
LDDtD2bdН(илипМасса
о.)
40
50
65
80 100 150 200
200145ПО881618117108 x 120410,5
2301601251021718117108 x 120412,8
2901801451221918156190823,3
3101951601381918156190827,3
3502301901582122193215837,1
4803002502122726254290882,7
600375320285353026637012137,6
Примечания: 1
Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей
температурой от
— 40°С до +400°С
2 Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх
Условный проход
Оу
L
Ьх
D
О,
О2
О3
b
d
п
Масса
без ответных фланцев
с ответными фланцами
50
60
108
160
125
106
59
19
18
4
2,4
9,13
80
70
125
195
160
146
91
21
18
4
4,9
15,7
100
80
136
215
180
164
110
23
18
4
6
17,7
150
100
160
280
240
220
161
25
22
8
11,6
32
200
140
208
335
295
272
222
27
22
12
25,7
—
250
150
220
405
355
328
273
28
26
12
33,7
—
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ ОДНОДИСКОВЫХЧУГУННЫХ 19ч 21р И 19ч 21брОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ ОДНОДИСКОВЫХЧУГУННЫХ 19ч 21р И 19ч 21брТАБЛИЦА VII.7.ТАБЛИЦА VII.7.19ч 21 р(КА №075)19ч 21 р(КА №075)
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ ОДНОДИСКОВЫХЧУГУННЫХ 19ч 21р И 19ч 21бр
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ ОДНОДИСКОВЫХЧУГУННЫХ 19ч 21р И 19ч 21бр
ТАБЛИЦА VII.7.
ТАБЛИЦА VII.7.
19ч 21 р(КА №075)
19ч 21 р(КА №075)
Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225°С (клапан 19ч21бр) и воды с рабочей температурой до 50°С (клапан 19ч21р).
Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе или на вертикальном трубопроводе входным патрубком вниз.
ТАБЛИЦА VII.8.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ СТАЛЬНЫХС КОНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ 19с47иж ПО ГОСТ 13252 73 С ИЗМ.
С ОТВЕТНЫМИ ФЛАНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ С КОНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУС ОТВЕТНЫМИ ФЛАНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ С КОНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ
С ОТВЕТНЫМИ ФЛАНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ С КОНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ
С ОТВЕТНЫМИ ФЛАНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ С КОНЦАМИ ПОД ПРИВАРКУ
Продолжение табл. VII.8
Условный проход D$
L
L,
D
о.
d
^1
^2
ь
Н
И
Масса
200
250
-
-
222
204
35
270
22
300
450
510
510
450
330
303
33
42
405
16
75
400
500
634
655
585
432
401
39
54
506
16
120
600
650
—
—
636
596
—
58
710
—
340
Примечании: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 450 °C. Температура окружающей среды от —30 до +50 °C.
Клапаны устанавливают на вертикальном трубопроводе входным патрубком вниз, на горизонт альном так, чтобы ось вращения захлопки была расположена выше оси трубопровода и лежала в горизонтальной плоскости.
ТАБЛИЦА VII. 9.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, КЛАПАНОВ ОБРАТНЫХ ПОВОРОТНЫХ МУФТОВЫХЛАТУННЫХ 19Б 1нж, 19Б 1бк ПО ТУ 26-07-1102-75
УсловныйПроходОуУсловныйПроходОуРезьбаLтрубная dРезьбаLтрубная dS$!S$!МассаМасса
УсловныйПроходОу
УсловныйПроходОу
Резьба
Lтрубная d
Резьба
Lтрубная d
S$!
S$!
Масса
Масса
8
65
ч»
11
19
22
43 *
0,45
15
95
V 2
15
32
27
60
0,9
25
120
1"
19
41
41
70
1,6
32
135
хЧ;
22
41
50
80
2
Примечания: 1. Клапаны применяются на трубопроводах для предотвращения обратного потока воды и пара с рабочей температурой до 225 °C.
Клапаны устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх, на вертикальном - входным патрубком вниз.
10 Зак 2000
Приложение "VIII
ЗАДВИЖКИ
ТАБЛИЦА VIII.1,РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ЗАДВИЖЕК ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ С ВЫДВИЖНЫМ ШПИНДЕЛЕМФЛАНЦЕВЫХ ЧУГУННЫХ 30ч906бр, 30ч706бр; бк, ЗОЧббр; бк
30ч906бр
Условное обозначение
Условный проход
L
D
Di
о2
d
b
Н
Я,/
О0
п
Масса
ЗОчббр
50
180
160
125
102
18
17
350
295
-
160
4
17,3
ЗОчббр
80
210
195
160
138
18
19
440
350
-
160
4
29
ЗОчббр
100
230
180
158
17
18
19
523
410
-
200
8 _
39,5
30ч906бр
940
-
345
200
75
ЗОчббр
125
255
245
210
188
18
21
635
495
-
240
8
56,4
ЗОчббр
150
280
280
240
212
23
21
720
560
-
240
8 _
73,6
30ч906бр
1095
-
398
150
103,2
ЗОчббр
900
695
-
280
116,2
30ч706бр
200
330
335
295
268
23
23
1066
858
-
-
8
155,8
30ч906бр
1067
-
530
240
170,9
ЗОчббр
1090
830
-
320
168,2
30ч706бр
250
450
390
350
320
23
25
1250
992
-
-
12
209
30ч906бр
1202
-
530
240
221,9
ЗОчббр
300
500
440
400
370
23
25
1285
975
-
360
12 _
241,65
30ч906бр
1350
-
530
240
292
ЗОчббр
350
550
500
460
430
23
26
1480
1120
-
400
16 _
323
30ч706бр
1695,5
1332,5
-
-
410
Продолжение табл. VII 1.1
УсловноеУсловный LDDv D2db
обозначениепроход
ННх1DQпМасса
ЗОчббр
16601250-500438,2
30ч706бр4006005655154822728
18221408--16522
30ч906бр
1632-530240492,8
Примечания: 1. Задвижка 30ч706бр применяется на трубопроводах для воды с рабочей температурой до 40 °C; задвижки ЗОчббр и 30ч 906бр-для воды и пара с рабочей температурой до 225 °C.
Управление задвижкой-ручное маховиком (ЗОчббр), от гидропривода (30ч706бр) и от электропривода в нормальном исполнении (30ч906бр), тип которого указан в табл. Х.2.
Задвижки ЗОчббр и 30ч706бр устанавливают на трубопроводе в любом рабочем положении, кроме положения «маховиком или гидроприводом вниз», задвижку 30ч906бр устанавливают на горизонтальном трубопроводе электроприводом вверх (допускается устанавливать задвижку горизонтально, в положении «на ребро» и «плашмя» при горизонтальном положении оси электродвигателя, смазывании червячной пары и роликоподшипников густой смазкой и наличии опоры под электропривод.
Продолжение табл. VIII.2.Продолжение табл. VIII.2.Условный Тип электропривода проход.задвижки Dy,Условный Тип электропривода проход.задвижки Dy,ЭлектродвигательЭлектродвигательтип мощность, кВттип мощность, кВтУсловный Тип электропривода Электродвигатель проходзадвижки D,, мм угипмощность,Условный Тип электропривода Электродвигатель проходзадвижки D,, мм угипмощность,100аоо л<с оз4АА56В4УЗ или л ic150 ТЭ 099.058-04М ДОЛ-12-4УЗ °’18100аоо л<с оз4АА56В4УЗ или л ic150 ТЭ 099.058-04М ДОЛ-12-4УЗ °’18200250300400200250300400Б 099.098-03МБ 099.098-03М4АХС80А4УЗ 1,3 или АОЛС2-21-4УЗ4АХС80А4УЗ 1,3 или АОЛС2-21-4УЗ' ТАБЛИЦА VIII.2. ТИП ЭЛЕКТРОПРИВОДА
Продолжение табл. VIII.2.
Продолжение табл. VIII.2.
Условный Тип электропривода проход.
задвижки Dy,
Условный Тип электропривода проход.
задвижки Dy,
Электродвигатель
Электродвигатель
тип мощность, кВт
тип мощность, кВт
Условный Тип электропривода Электродвигатель проход
задвижки D,, мм угипмощность,
Условный Тип электропривода Электродвигатель проход
задвижки D,, мм угипмощность,
100аоо л<с оз4АА56В4УЗ или л ic
150 ТЭ 099.058-04М ДОЛ-12-4УЗ °’18
100аоо л<с оз4АА56В4УЗ или л ic
150 ТЭ 099.058-04М ДОЛ-12-4УЗ °’18
200
250
300
400
200
250
300
400
Б 099.098-03М
Б 099.098-03М
4АХС80А4УЗ 1,3 или АОЛС2-21-4УЗ
4АХС80А4УЗ 1,3 или АОЛС2-21-4УЗ
DoDoТАБЛИЦА УШЗ.ТАБЛИЦА УШЗ.
Do
Do
ТАБЛИЦА УШЗ.
ТАБЛИЦА УШЗ.
РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ЗАДВИЖЕК КЛИНОВЫХ СНЕВЫДВИЖНЫМ ШПИНДЕЛЕМ ЧУГУННЫХФЛАНЦЕВЫХ 30ч476р2 ПО ТУ 26-07-1150-76
У слов-
проход
D,
L
D
Di
»2
d
b
И
Do
п
Масса
50
180
160
125
102
18
17
355
160
4
18,8
80
210
195
160
138
18
19
440
200
4
33.9
100
230
215
180
158
18
19
485
200
8
44,8
150
280
280
240
212
23
21
588
240
8
72,7
200
330
335
295
268
23
23
725
320
8
121,5
400
600
565
515
482
27
28
1140
500
16
431
Примечания 1. Задвижки применяют на трубопроводах для воды с рабочей температурой до 100 °C.
2. Задвижки устанавливают на трубопроводах в любом рабочем положении.
ТАБЛИЦА VIII.4. РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, ЗАДВИЖЕК КЛИНОВЫХ С ВЫДВИЖНЫМ ШПИНДЕЛЕМ ЧУГУННЫХ ФЛАНЦЕВЫХ 31ч6бр, 31ч6нж ПО ГОСТ 5762-74 С ИЗМ.
Условное обозначение
Условный проход Dy
L
D
Di
d2
b
d
Н
н.
О»
п
Масса
31ч6бр
50
180
160
125
102
17
18
355
290
160
4
15,9
31ч6бр, 31ч6нж
80
210
195
160
138
19
18
476
362
160
4
25,9
31ч6бр
100
230
215
180
158
19
18
543
435
200
8
36
31ч6бр, 31ч6нж
125
255
245
210
188
21
18
665
527
240
8
55,3
31ч6нж
150
280
280
240
212
21
23
770
600
240
8
77,2
31ч6бр
200
330
335
295
268
23
23
900
695
280
8
125
31ч6бр
250
450
390
350
320
25
23
1090
830
320
12
175
Приложение IXПриложение IXПримечание Задвижки применяют на трубопроводах для воды и пара (31ч6бр), для воды, пара и неагрессивных жидкостей (31ч6нж) с рабочей температурой до 225 °C
Приложение IX
Приложение IX
КОНДЕНСАТООТВОДЧИКИ
ТАБЛИЦА IX.1. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КК1ШМ И МАССА, кг, КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ТЕРМИЧЕСКИХ МУФТОВЫХ 45 ч 12нж
Условный проход Dy
L
Труб d
/
Н
h
S
$1
D,
^Гм.жО т/4
Масса
15
90
ч;
14
60
17,5
30
30
55
0,8
1
20
100
ч»
16
65
22,5
36
30
65
1
1,5
25
120
г'
18
70
28
46
41
75
1,25
2
32
140
ч;
20
85
35
55
41
90
1,6
3,5
40
170
Чг
22
90
42,5
60
41
102
2,2
4,5
50
200
2"
24
105
60
75
41
112
2,5
7
Примечание Применяются для автоматического отвода из паропроводов и пароприемников конденсата водяного пара рабочей гемпературой до 200 С
ТАБЛИЦА IX.2. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ПОПЛАВКОВЫХ МУФТОВЫХ 45ч13нж
,Условный проход Dy
D
Труб d
/itН
Масса
20
150
16
16
244
7
25
175
1"
22
22
275
8,6
40
215
172"
22
22
350
16,5
50
250
2"
24
24
390
26,5
Примечание Применяются на трубопроводах для автоматического отвода конденсата водяного пара рабочей температурой до 300 °C
ТАБЛИЦА IX.3. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, Ку MaKL И МАССА, кг, КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ С ОБВОДОМ МУФТОВЫХ 45ч15нж
1 о
> С
Н
3:-сV1
Q°
8
15
90
Чг
14
157
17,5
30
65
0,8
2,1
20
100
Ча
16
157
22,5
36
65
1
2,7
25
120
1"
18
189
28
53
100
1,25
4,2
32
140
17/
20
197
35
55
100
1,6
5,4
40
170
172"
22
237
42,5
60
120
2
8,8
50
200
2"
24
242
51,5
75
120
2,5
11,5
ТАБЛИЦА IX.4.ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ ИПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, Kv„„c И МАССА, кг,КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХС ПАТРУБКАМИ ПОД ПРИВАРКУ45с13нж, 45нж13нж
ТАБЛИЦА 1ХЛ ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КУммс И МАССА, кг, КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ШТУЦЕРНО-ТОРЦОВЫХ 35с16нж
■§ сГ L d с Н S Dt
10801717030540,80,8
15902217030620,81
2512033185327811,7
321404019541901,252,8
4017048195411051,64
502006011104112026
10106М27х1,524,814168030540,81
15125М36х23322228030620,81,25
25150М48х245323295327812
Примечание Применяются для автоматического отвода из паропроводов и пароприемников конденсата водяного пара рабочей температурой до 300 °C
ТАБЛИЦА IX.6.
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КУ)И МАССА, кг, КОНДЕНСАТООТВОДЧИКОВ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХФЛАНЦЕВЫХ 45с22нж
Условный проход Ву
1
D
о.
»2
Оз
о4
b
/
d
Н
S
п
^ Унаке» ^/ч
Масса
25
200
135
100
68
58
42
22
3
18
101
30
4
1,25
7,4
50
250
195
145
102
88
72
25
3
26
136
41
4
2,5
19,3
Приложение X
ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
ТАБЛИЦА Х.1.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Эскиз
6 *
л, и п2
Строительные
5 о
г Г"
(см. при-
размеры, мм
К
8 о-
а
S о |е н
2
ок*
мечание 1)
1
о
к
Я О О
I
11
0Q
”1”2
1 к /2 /з
МС-140-108
0,244
185(159) --
500
588
140
108
7,62
МС-140-98
0,240
174(150) --
500
588
140
98
7,4
М-140 АО
0,299
178(153) --
500
582
140
96
8,45
М-140А
0,254
164(141) --
500
582
140
96
7,8
М-90
0,2
140(120) --
500
582
90
96
6,15
МС-90-108
0,187
150(129) --
500
588
90
108
6,15
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690-75)
Радиаторы стальные панельные типа PCBI(ГОСТ 20335-74 и ТУ 401-11-171-87)
РСВ 1, РСГ2 ТРУБ. 3/4ДЛЯ РСВ 1-60
PCBI-1
0,71
504-
-563
518
708
538
7,8
РСВМп
(433)
8,3
PCBI-2
РСВ-2п
0,95
676-
(581)
-
749
704
894
724
10,3
10,8
PCBI-3
РСВ1-Зп
1,19
850-
(731)
-
935
890
1080
910
12,8
13,3
PCBI-4
РСВМп
1,44
1025-
(981)
-
1121
1076
1266
1096
15,3
15,8
PCBI-5
PCBI-51I
1,68
1199-- 1307
(1031)
б) двухрядные концевые
1262
1452
1282
17,9
18,4
2РСВ1-1
1,42
873-
(751)
563
518
-
538
15,7
2РСВ1-2
1,9
1177. -
(1012)
-
749
704
-
724
20,78
2РСВ1-3
2,38
1475-
(1268)
-
935
890
910
25,82
2РСВ1-4
2,88
1779-
(1530)
-
1121
1076
1096
30,86
2РСВ1-5
3,36
2083-
(1791)
-
1307
1262
-
12,82
35,9
Радиаторы стальные панельные четырехходовые (ГОСТ 20335-74 н ТУ 21-26-220-78) а) однорядные
типа
РСГ2
РСГ2-1-2
0,54
400-
(344)
440
410
6,0
РСГ2-1-3
0,74
553-
(476)
-
595
-
565
8,3
РСГ2-1-4
0,95
706-
(607)
-
755
-
-
725
10,5
РСГ2-1-5
1,19
881-
(758)
-
940
-
-
910
13,2
РСГ2-1-6
1,44
1056-
(908)
ИЗО
-
-
1100
15,9
РСГ2-1-7
1,68
1231-
(1059)
-
1315
-
1285
18,5
РСГ2-1-8
1,93
1406-
(1209)
-
1505
-
-
1475
21,1
РСГ2-1-9
2,17
1581-
(1360)
-
1690
-
-
1660
23,8
а) однорядные концевые и проходные (с индексом «п»)
Продолжение табл. Х.1
ЭскизЭскизт1Jq 6s <”1 и n2Строительные*Уо*(см. при-размеры, мм8и8 с5 >Sмечание 1)SоссЯ 2кх sa oo”1 " ”21/14 'зт1Jq 6s <”1 и n2Строительные*Уо*(см. при-размеры, мм8и8 с5 >Sмечание 1)SоссЯ 2кх sa oo”1 " ”21/14 'з
Эскиз
Эскиз
т
1
Jq 6
s <
”1 и n2
Строительные
*
У
о*
(см. при-
размеры, мм
8
и
8 с
5 >S
мечание 1)
S
о
с
с
Я 2
к
х s
a oo
”1 " ”2
1/14 'з
т
1
Jq 6
s <
”1 и n2
Строительные
*
У
о*
(см. при-
размеры, мм
8
и
8 с
5 >S
мечание 1)
S
о
с
с
Я 2
к
х s
a oo
”1 " ”2
1/14 'з
КН20-0,4кКН20-0,4п0,952 Ц2*400(344)У1- 645568060500 9,0279,043КН20-0,479кКН20-0,479п1,14134*479(412)У2-745668760600 10,24310,259КН20-0,655кКН20-0,655п1,83655 (563)УЗ-645568660500 10,83110,847КН20-0,786кКН20-0,786п2,20786(676)У4-745668760600 12,44312,497КН20-0,918кКН20-0,918п2,57918(789)У5-845768860700 14,16314,069КН20-1,049кКН20-1,049п2,941049(902)Уб-945868960800 15,62015,634КН20-1,18кКН20-1,18п3,301180(1015)У710459681060900 17,57217,588КН20-1,311кКН20-1,311п3,671311(1127)У8- 1145106811601000 19,19119,207КН20-1,442кКН20-1,442п4,041442(1240)У9- 1245116812601100 20,79820,814КН20-1,573кКН20-1,573п4,411573(1353)У10- 1345126813601200 22,44822,464КН20-1,704кКН20-1,704п4,771704(1465)У111445136814601300 24,09724,113КН20-1.835кКН20-1,835п5,141835(1578)У121545146815601400 25,70225,718КН20-1,966кКН20-1,966п5,511966(1691)У131645156816601500 27,35227,368КН20-0,4кКН20-0,4п0,952 Ц2*400(344)У1- 645568060500 9,0279,043КН20-0,479кКН20-0,479п1,14134*479(412)У2-745668760600 10,24310,259КН20-0,655кКН20-0,655п1,83655 (563)УЗ-645568660500 10,83110,847КН20-0,786кКН20-0,786п2,20786(676)У4-745668760600 12,44312,497КН20-0,918кКН20-0,918п2,57918(789)У5-845768860700 14,16314,069КН20-1,049кКН20-1,049п2,941049(902)Уб-945868960800 15,62015,634КН20-1,18кКН20-1,18п3,301180(1015)У710459681060900 17,57217,588КН20-1,311кКН20-1,311п3,671311(1127)У8- 1145106811601000 19,19119,207КН20-1,442кКН20-1,442п4,041442(1240)У9- 1245116812601100 20,79820,814КН20-1,573кКН20-1,573п4,411573(1353)У10- 1345126813601200 22,44822,464КН20-1,704кКН20-1,704п4,771704(1465)У111445136814601300 24,09724,113КН20-1.835кКН20-1,835п5,141835(1578)У121545146815601400 25,70225,718КН20-1,966кКН20-1,966п5,511966(1691)У131645156816601500 27,35227,368
КН20-0,4к
КН20-0,4п
0,952 Ц2*
400
(344)
У1
- 645
568
060
500 9,027
9,043
КН20-0,479к
КН20-0,479п
1,14
134*
479
(412)
У2
-745
668
760
600 10,243
10,259
КН20-0,655к
КН20-0,655п
1,83
655 (563)
УЗ
-645
568
660
500 10,831
10,847
КН20-0,786к
КН20-0,786п
2,20
786
(676)
У4
-745
668
760
600 12,443
12,497
КН20-0,918к
КН20-0,918п
2,57
918
(789)
У5
-845
768
860
700 14,163
14,069
КН20-1,049к
КН20-1,049п
2,94
1049
(902)
Уб
-945
868
960
800 15,620
15,634
КН20-1,18к
КН20-1,18п
3,30
1180
(1015)
У7
1045
968
1060
900 17,572
17,588
КН20-1,311к
КН20-1,311п
3,67
1311
(1127)
У8
- 1145
1068
1160
1000 19,191
19,207
КН20-1,442к
КН20-1,442п
4,04
1442
(1240)
У9
- 1245
1168
1260
1100 20,798
20,814
КН20-1,573к
КН20-1,573п
4,41
1573
(1353)
У10
- 1345
1268
1360
1200 22,448
22,464
КН20-1,704к
КН20-1,704п
4,77
1704
(1465)
У11
1445
1368
1460
1300 24,097
24,113
КН20-1.835к
КН20-1,835п
5,14
1835
(1578)
У12
1545
1468
1560
1400 25,702
25,718
КН20-1,966к
КН20-1,966п
5,51
1966
(1691)
У13
1645
1568
1660
1500 27,352
27,368
КН20-0,4к
КН20-0,4п
0,952 Ц2*
400
(344)
У1
- 645
568
060
500 9,027
9,043
КН20-0,479к
КН20-0,479п
1,14
134*
479
(412)
У2
-745
668
760
600 10,243
10,259
КН20-0,655к
КН20-0,655п
1,83
655 (563)
УЗ
-645
568
660
500 10,831
10,847
КН20-0,786к
КН20-0,786п
2,20
786
(676)
У4
-745
668
760
600 12,443
12,497
КН20-0,918к
КН20-0,918п
2,57
918
(789)
У5
-845
768
860
700 14,163
14,069
КН20-1,049к
КН20-1,049п
2,94
1049
(902)
Уб
-945
868
960
800 15,620
15,634
КН20-1,18к
КН20-1,18п
3,30
1180
(1015)
У7
1045
968
1060
900 17,572
17,588
КН20-1,311к
КН20-1,311п
3,67
1311
(1127)
У8
- 1145
1068
1160
1000 19,191
19,207
КН20-1,442к
КН20-1,442п
4,04
1442
(1240)
У9
- 1245
1168
1260
1100 20,798
20,814
КН20-1,573к
КН20-1,573п
4,41
1573
(1353)
У10
- 1345
1268
1360
1200 22,448
22,464
КН20-1,704к
КН20-1,704п
4,77
1704
(1465)
У11
1445
1368
1460
1300 24,097
24,113
КН20-1.835к
КН20-1,835п
5,14
1835
(1578)
У12
1545
1468
1560
1400 25,702
25,718
КН20-1,966к
КН20-1,966п
5,51
1966
(1691)
У13
1645
1568
1660
1500 27,352
27,368
б) двухрядные
РСГ2-2-4
1,08
1160
-
- 755
725
22,0
U7*
(998)
РСГ2-2-5
1,48
1446
940
-
- 910
27,4
1,71*
(1244)
РСГ2-2-6
1,90
1730
-
- ИЗО
-
- 1100
32,8
2^04*
(1488)
РСГ2-2-7
2,38
2012
-
- 1315
-
■ 1285
38,0
2^8*
(1730)
РСГ2-2-8
3,36
2294
-
- 1505
-
- 1475
43,4
2/тТ*
(1973)
РСГ2-2-9
4,31
2574
-
- ,1690
-
- 1660
48,6
3,04*
(2214)
Конвектор настенный с кожухом «Универсал»: концевой(с индексом «к») н проходной (с индексом «п»)(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г.)
Эскиз
5 ^S.'sj6«'?'пх и пгСтроительные
” ”я 'т5с°'ч’(см ПРИ*размеры, мм
о 5с s£К=:Sмечание 1)
■5 £">s & S ,s ж O>jS
ИИИЕ^ИШ ”1”2/ U к U
Конвектор настенный с кожухом «Универсал-С»:концевой (с индексом «к») н проходной (с индексом «п»)(ГОСТ 20849 75* с изменениями от 17 ноября 1986 г)
i
КН20-1,226к
3,55
1226
(1054)
У14
700
578
715
500 18,016
КН20-1,348к
3,906
1348 (Н59)
У15
-750
623
765
550 19,312
КН-20-1,471к
4,26
1471
(1265)
У16
- 800
678
815
600 20,659
КН20-1,593к
4,61
1593
(1370)
У17
-850
728
865
650 20,211
КН20-1,716к
4,97
1716
(1476)
У18
- 900
778
915
700 23,401
КН20-1,838к
КН20-1,838п
5,325
1838
(1581)
У19
- 950
950
828
828
965
1015
750 24,731
750 24,635
КН20-1,961к
5,68
1961
(1686)
У20
- 1000
878
1015
800 26,157
КН20-2,063к
6,035
2063
(1774)
У21
- 1050
928
1065
850 27,473
КН20-2,206к
6 39
2206
(1897)
У22
1100
978
1115
900 29,161
КН20-2,348к
6,745
2328
(2002)
У23
- 1150
1028
1165
950 30,455
КН20-2,451к
КН20-2,451п
7,1
2451
(2108)
У24
- 1200
1200
1078
828
1215
1265
1000 31,912
1000 29,486
КН20-2,574к
7,455
2574
(2214)
У25
- 1250
1128
1265
1050 33,291
КН20-2,696к
7,81
2696
(2318)
У26
- 1300
1178
1315
1100 34,675
КН20-2,819к
8,165
2819
(2424)
У27
1350
1228
1365
1150 36,078
КН20-2,941к
КН20-2,941п
8,52
2941
(2529)
У28
- 1400
1400
1278
1278
1415
1465
1200 37,415
1200 34,369
Конвекторы
настенные с кожухом «Комфорт-20»:
концевые (с индексом «к») и проходные (с индексом «п»)
(ГОСТ 20849
75* с изменением от 17 ноября
1986 г.)
КН20-0,372к
КН20-0.372п
0,71
0,81*
372
(320)
- 340
200
300
140 5,6
КН20-0,515к
КН20-0,515п
0,065
Ц2*
515
(443)
-
- 440
300
400
240 7,15
КН20-0,655к
КН20-0,655п
1,42
655
(563)
-
540
400
500
340 8,68
КН20-0,820к
КН20-0,820п
1,775
820
(705)
-
- 640
500
600
440 10,24
КН20-0,985к
КН20-0,985п
2,13
985
(847)
-
740
600
700
540 11,75
КН20-1,150к
КН20-1,150п
2,485
1150
(989)
-840
700
800
640 13,32
КН20-1,315к
КН20-1,315п
2,84
1315
(1131)
-
- 940
800
900
740 14,87
КН20-1,475к
КН20-1,475п
3,195
1475
(1268)
- 1040
900
1000
840 16,39
КН20-1,640к
КН20-1,640п
КН20-1,805к
КН20-1,805п
КН20-1,970к
КН20-1,970п
3,55
3,905
4,26
1640 (1410)
1805
(1552)
1970
(1694)
- 1140
1240
1340
1000
1100
1200
1100
1200
1300
940 17,94
1040 19,51
1140 21,02
Продолжение табл. Х.1
Эскиз
Й 5 с. 2 Л о к -у "1 и п2 |И^ 35 g (см. при- о 8 R к S s С ^ мечание 1)
Строительныеразмеры, мм
8
S
а) однорядные концевые (с индексом «к») и проходные (с индексом «п»)КА-0,366кКА-0,366п0,98366 (315)--6105554604005,04,8КА-0,448кКА-0,448п1,3488 (385)--7707156205606,56,5КА-560кКА-0,560п1,63560(482)--9308757807207,77,5КА-0,672кКА-0,672п1,96672(578)--109010359408809,59,0КА-0,784кКА-0,784п2,28784 (674)--125011951100104011,010,5КА-0,896кКА-0,896п2,61896 (770)--141013551260120012,012,0КА-1,008кКА-1,008п2,941008 (867)-157015151420136013,5 13,0КА-1,120кКА-1,120п3,261120(963)--173016751580152015,014,5а) однорядные концевые (с индексом «к») и проходные (с индексом «п»)КА-0,366кКА-0,366п0,98366 (315)--6105554604005,04,8КА-0,448кКА-0,448п1,3488 (385)--7707156205606,56,5КА-560кКА-0,560п1,63560(482)--9308757807207,77,5КА-0,672кКА-0,672п1,96672(578)--109010359408809,59,0КА-0,784кКА-0,784п2,28784 (674)--125011951100104011,010,5КА-0,896кКА-0,896п2,61896 (770)--141013551260120012,012,0КА-1,008кКА-1,008п2,941008 (867)-157015151420136013,5 13,0КА-1,120кКА-1,120п3,261120(963)--173016751580152015,014,5Конвекторы настенные без кожуха «Аккорд» (ТУ 21-26-036 85)Конвекторы настенные без кожуха «Аккорд» (ТУ 21-26-036 85)
а) однорядные концевые (с индексом «к») и проходные (с индексом «п»)
КА-0,366к
КА-0,366п
0,98
366 (315)
-
-
610
555
460
400
5,0
4,8
КА-0,448к
КА-0,448п
1,3
488 (385)
-
-
770
715
620
560
6,5
6,5
КА-560к
КА-0,560п
1,63
560
(482)
-
-
930
875
780
720
7,7
7,5
КА-0,672к
КА-0,672п
1,96
672
(578)
-
-
1090
1035
940
880
9,5
9,0
КА-0,784к
КА-0,784п
2,28
784 (674)
-
-
1250
1195
1100
1040
11,0
10,5
КА-0,896к
КА-0,896п
2,61
896 (770)
-
-
1410
1355
1260
1200
12,0
12,0
КА-1,008к
КА-1,008п
2,94
1008 (867)
-
1570
1515
1420
1360
13,5 13,0
КА-1,120к
КА-1,120п
3,26
1120
(963)
-
-
1730
1675
1580
1520
15,0
14,5
а) однорядные концевые (с индексом «к») и проходные (с индексом «п»)
КА-0,366к
КА-0,366п
0,98
366 (315)
-
-
610
555
460
400
5,0
4,8
КА-0,448к
КА-0,448п
1,3
488 (385)
-
-
770
715
620
560
6,5
6,5
КА-560к
КА-0,560п
1,63
560
(482)
-
-
930
875
780
720
7,7
7,5
КА-0,672к
КА-0,672п
1,96
672
(578)
-
-
1090
1035
940
880
9,5
9,0
КА-0,784к
КА-0,784п
2,28
784 (674)
-
-
1250
1195
1100
1040
11,0
10,5
КА-0,896к
КА-0,896п
2,61
896 (770)
-
-
1410
1355
1260
1200
12,0
12,0
КА-1,008к
КА-1,008п
2,94
1008 (867)
-
1570
1515
1420
1360
13,5 13,0
КА-1,120к
КА-1,120п
3,26
1120
(963)
-
-
1730
1675
1580
1520
15,0
14,5
Конвекторы настенные без кожуха «Аккорд» (ТУ 21-26-036 85)
Конвекторы настенные без кожуха «Аккорд» (ТУ 21-26-036 85)
Конвекторы с кожухом напольные островные «Ритм» и «Ритм-1500»(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г.) (к-концевой;кв-концевой с патрубком для воздушного крана; п-проходной;
у-угловая деталь; т. о-торцевая деталь с отверстием, т г-торцеваядеталь глухая)
Конвекторы «Ритм»
К020-0,915п2,13915--990-600 982 20
(787)
КО20-1,37к3,1951370--990900-
КО20-1,37кв(1178)900-982 22,5
КО20-1,37п900
Конвекторы «Ритм-1500»
КО20-2,14к1400 -- 32,6
КО20-2,14кв4,972140-- 1490 1400 - 1482 32,6
КО20-2,14п(1840)-140032,5
Детали конвекторов «Ритм» и «Ритм-1500»
КО20У--------1,93
КО20ТО--------0,6
КО20ТГ--------о,65
Конвекторы с кожухом высокие «КВ» (ГОСТ 20849-75*с изменением' от 17 ноября 1986 г. н ТУ 21 -26-215-78)
КВ20-5,665-12,785665-- 600--77,5
600 lo^F (4872)
КВ20-6,8-90012,786800--900--89,5
12,78*(5848)
КВ20-7,37-12,787370--1200---102,6
120013,87*(6338)
Продолжение табл. Х.1
Эскиз
И1 И ^2
Строительные
2
(см. при-
размеры, мм
«1О
3 g О ^
| 5 о
мечание 1)
о
в h’S £
1’5 ’5
Ofs*,
/ /, /2 /3
о
я и и
Is*
00
б) двухрядные концевые (с индексом «к»)
К2А-0,621к
1,95
621
- 610-
460
400
10,5
К2А-0,823к
2,6
(534) 823
- 770-
620
560
13,0
К2А-1,030к
3,25
(708) 1030
- 930-
780
720
16,0
К2А-1,237к
3,9
(886) 1237
- 1090 -
940
880
18,5
К2А-1,445к
4,56
(1064) 1445
- 1250-
1100
1040
21,5
К2 А-1,646
5,19
(1243) 1646
- 1410 -
1260
1200
24,5
К2А-1,854к
5,85
(1415) 1854
- 1570-
1420
1360
27,0
К2А-2,061к
6,5
(1594) 2061
- 1730 -
1580
1520
29,5
(1772)
Конвекторы настенные без кожуха «Прогресс-15»(в обозначении Qx v заменено условной длиной)
15 К- ТРУБ. 1/2"
15К 1-0,4
0,88
300 (258)
- 380
485
-348
4,0
15К 1-0,5
1,11
378 (325)
-
480
585
-
448
5,3
15К 1-0,6
1,33
453
(389)
-
-
580
685
-
548
6,2
15К 1-0,7
1,55
528 (454)
-
-
680
785
-
648
7,1
15К 1-0,8
1,77
603 (518)
-
-
780
885
-
748
8,1
15К1-0.9
1,99
677 (582)
880
985
848
8,9
15К1-1,0
2,21
752 (647)
-
-
980
1085
-
948
9,8
15К1-1,1
2,43
827 (711)
-
-
1080
1185
1048
10,7
15К1-1,2
2,65902-1180 1285 -
(776)
б) однорядные удлиненные (составлены из двух конвекторов с зазором между ними 50 мм)
1148
11,6
15К1-1,3
2,88
930 (800) 1055 (907)
-
1310
1415
648
1278
11,9
15К1-1,4
3,10
-
1410
1515
648
1378
12,9
15К1-1,5
3,32
ИЗО (972)
1510
1615
748
1478
13,7
15К1-1,6
3,54
1205 (1036)
-
-
1610
1715
748
1578
14,7
15КЫ,7
3,76
1280
(1101)
-
-
1710
1815
848
1678
15,6
15К1-1.8
3,98
1355 (1165)
-
-
1810
1915
848
1778
16,6
15К1-1,9
4,20
1430 (1230)
-
-
1910
2015
948
1878
17,5
15К 1-2,0
4,42
1505
(1294)
в) двухрядные
2010
2115
948
1978
18,3
15К2-0.4
1,76
538 (463)
-
-
380
485
-
348
8,9
15К2-0,5
2,22
678 (583)
-
-
480
585
448
10,7
15К2-0.6
2,66
812 (698)
-
580
685
548
12,6
15К2-0.7
3,10
947 (814)
-
680
785
-
648
14,3
15К2-0,8
3,54
1081
—
—
780
885
—
748
16,3
а) однорядные
(930)
Продолжение табл. Х.1
Эскиз§ *
S *
■° е
О
й ч ^ Л 6 к ? и, и и2Строительные*.
Я н Sv 5 с °(см- ПРИ"размеры, мм8
| fl g s § S § £8 мечание 1)л
ч 8.» h s «>6С о>£
5"."2'/2 /з
15К2-0,9
3,981215--880 985848 17,9
(1045)
15К2-1,0
4,421350-980 1085-948 19,7
(И61)
15K2-1J
4,861484-- 1080 1185 -1048 21,6
(1276)
15К2-1,2
5,301617-- 1180 1285 - 1148 23,5
(1391)
г) двухрядные удлиненные
15К2-1,3
5,761741-- 1310 1415 648 1278 26,0
(1497)
15К2-1,4
6,201877-- 1410 1515 648 1378 27,7
(1614)
15К2-1,5
6,642010-- 1510 1615 748 1478 29,6
(1729)
15К2-1.6
7,082148-- 1610 1715 748 1578 31,7
(1847)
15К2-1,7
7,522282-- 1710 1815 848 1678 33,2
15К2-1,8
7,96^l^-- 1810 1915 848 1778 35,2
(2079)
15К2-1,9
8,402553-- 1910 2015 948 1878 37,0
(2195)
15К2-2,0
8,842683-- 2010 2115 948 1978 38,6
(2307)
Конвекторы настенные без кожуха «Прогресс-20» (в обозначении Q„, заменено условной длиной) а) однорядные
20К 1-0,4
0,88290-380 485-348 4,8
(249)
см. эскиз для конвектора «Прогресс-15»20К 1-0,5
1,10362480 585-448 5,8
(ЗП)
20К 1-0,6
1,32435580 685548 6,7
(374)
20К 1-0,7
1,54507--680 785648 7,7
(436)
20К 1-0,8
1,76580-780 885-748 8,7
(499)
20К 1-0,9
1,98652-880 985848 9,7
(561)
20К 1-1,0
2,2072 5--980 108 5948 10,7
(623)
20К1-1,!
2,42797-- 1080 118 5 -1048 11,6
(625)
20К1-1,2
2,64870-- 1180 1285 -1148 12,6
(748)
б) однорядные удлиненные (составлены из двух конвекторов с зазором между ними 50 мм)
20К1-1,3
2,86942-- 1310 1415 648 1278 13,9
(8Ю)
20К1-1.4
3,081015-1410 1515 648 1378 15,0
(873)
20К1-1,5
3,301087-- 1510 1615 748 1478 16,0
(935)
20К1-1,6
3,521160-- 1610 1715 748 1578 16,9
(998)
20К1-1.7
3,741232-- 1710 1815 848 1678 17,6
(1059)
20К1-1,8
3,961305- 1810 1915 848 1778 18,9
(1122)
20К 1-1,9
4,181377-- 1910 2015 948 1878 19,7
0184)
20К 1-2,0
4,401450-- 2010 2115 948 1978 21,0
(1247)
Продолжение табл ХЛ
Эскиз
Щ О
о
I в S
Д> 6 ^^^1 И ^2
5 § ° /^ (см. при-
Строительные размеры, мм
i 1
1
X
н B^S мечание 1)
к
| §£«1«2
1 к
/2 /з
20К2-0,4
1,76
в) двухрядные
505--
380 485
348
9,77
20К2-0.5
2,20
(434) 613--
480 585
-448
11,73
20К2-0,6
2,64
(527)
758-
580 685
548
13,69
20К2-0,7
3,08
(652)
884--
680 785
648
15,65
20К2-0,8
3,52
(760)
1010-
780 885
-748
17,5
20К2-0,9
3,96
(869) 1137--
880 985
-848
19,58
20К2-1,0
4,40
(978) 1263--
980 1085
-948
21,58
20К2-1,!
4,84
(1086) 1389--
1080 1185
1048
23,46
20К2-1.2
5,28
(1194) 1515--
1180 1285
-1148
25,48
20К2-1.3
5,72
(1303)
г) двухрядные удлиненные 1642-- 1310 1415
648 1278
29,2
20К2-1,4
6,16
(1412) 1768--
1410 1515
648 1378
31,0
20К2-1,5
6,60
(1520) 1894--
1510 1615
748 1478
33,0
20К2-1,6
7,04
(1629) 2020--
1610 1715
748 1578
35,0
20К2-1,7
7,48
(1737) 2147--
1710 1815
848 1678
37,0
20К2-1,8
7,92
(1846)
2273--
1810 1915
848 1778
39,0
20К2-1,9
8,36
(1955) 2400--
1910 2015
948 1878
34,0
20К2-2.0
8,80
(2064) 2526--
2010 2115
948 1978
43,0
(2172)
Биметаллический (стальная труба с литыми алюминиевыми модульными секциимв оребрении) отопительный прибор «Коралл» (ТУ 21-26-347-87). Прибор может иметь одинаковые по длине (L= 243 мм) и неодинаковые модульные секции. При разных модульных секциях в графе «п2» указано число секций с меньшей длиной (L= 123 мм) (индексы обозначений: с-настенный; н-напольный; к-концевой, п проходной; 2В-двухрядный по высоте; 2Г-двухрядный по глубине)
ТРУБ 3/4"
ПА20-0,336с
0,657
336 (289)
11472
360
--3,95
ПА20-0,445с
0,872
445
(384)
2-592
480
-5,05
ПА20-0,559с
1,093
559
(481)
21733
621
--6,26
ПА20-0,667с
1,309
667 (574)
3"-853
741
--7,36
ПА20-0,775с
1,529
775 (666)
31994
882
--8,57
ПА20-0,889с
1,745
889
(764)
4- 1114
1002
--9,67
ПА2О-1,ООЗс
1,966
1003
(862)
411255
1143
-- 10,88
ПА20-1,220с
2,402
1220 (1049)
511516
1404
-- 13,19
а) однорядный настенный
Продолжение табл. X.I
Эскиз
5 g,
а 31
«J и и2 (см. примечание 1)
Строительные размеры, мм
3
S
!
S %
5 2
о
с
я =
5 о
В *
5
”1ni
//1/2 /з
ПА20-
1,745
821
4
- 627
480
- 10,46
0,821 К2ВС ПА20-
2,186
(706) 1026
4
2 768
621
- 12,79
1,026К2ВС ПА20-
2,617
(882) 1226
6
- 888
741
- 14,99
1,226К2ВС ПА20-
3,059
(1054) 1436
6
2 1029
982
- 17,00
1,436К2ВС ПА20-
3,489
(1235) 1636
8
- 1149
1002
- 19,61
1,636К2ВС
(1407)
б) двухрядный (по высоте) настенный, концевой
ПА20-
2,617
1226
6
- 853
741
- 14,74
1,226П2ВС
(1054)
ПА20-
3,059
1436
6
2994
882
- 17,16
1,436П2ВС
(1235)
ПА20-
3,489
1636
8
- 1114
1002
- 19,36
1,636П2ВС
(1407)
ПА20-
3,93
1864
8
2 1255
1143
- 21,76
1,864П2ВС
(1603)
в) двухрядный (по высоте) настенный проходной
для ПРОХОДНОГО ТРУБ. 3/4"
КАЛАЧ ДЛЯ КОНЦЕВОГО
ПА20-
1,745
821
4
- 627
480
- 9,97
0,821 К2ГС ПА20-
2,186
(706)
1026
4
2 768
621
- 12,39
1,026К2ГС ПА20-
2,617
(882) 1226
6
- 888
741
- 14,59
1.226К2ГС ПА-20
3,059
(1054) 1436
6
2 1029
882
- 17,01
1,436К2ГС ПА20-
3,489
(1235) 1636
8
- 1149
1002
- 19,21
1,636К2ГС ПА20-
3,931
(1407) 1864
8
2 1290
1143
- 21,63
1,864К2ГС
(1603)
г) двухрядный (по глубине) настенный концевой
ПА20-
2,617
1226
6
-853
741
- 14,53
1,226П2ГС
ПА20-
3,059
(1054) 1436
6
2
994
882
16,95
1,436П2ГС ПА20-
3,489
(1235) 1636
8
1114
1002
19,15
1,636П2ГС ПА20-
3,931
(1407) 1864
8
2
1255
1143
21,57
1,864П2ГС
(1603)
д) двухрядный (по глубине) наслоенный проходной
ЭскизЭскизПродолжение табл. Х.1
Эскиз
Эскиз
Строительные Масса, кг размеры, мм
^2 ^з
ПА20-
1,745
821
4
- 647
464-
0,821 К2ГН
(706)
ПА20- 1,026К2ГН
2,186
1026
(882)
4
2
788
605
-
ПА20-
1,226К2ГН
2,617
1226
(1054)
6
-
908
725
-
ПА20- 1,436К2ГН
3,059
1436
(1235)
6
2
1049
866
-
ПА20- 1,686К2ГН
3,489
1686
(1450)
8
-
1169
986
-
ПА20- 1.864К2ГН
3,931
1864
(1603)
8
2
1310
1127
-
е) двухрядный (по глубине) напольный концевой
10,28
12,7
14,9
17,32
19,52
21,94
ПА20-
2,617
1226
6
-873
725-
-14,84
1.226П2ГН
(1054)
ПА20-
3,059
1436
6
2 1114
866-
-17,26
1,436П2ГН
(1235)
ПА20-
3,489
1636
8
- 1134
986-
- 19,46
1,636П2ГН
(1407)
ПА20-
3,931
1864
8
2 1375
1127 -
- 21,88
1.864П2ГН
(1603)
ж) двухрядный (по глубине) напольный доходной
ТР-1
2,0
776 (667)
-- 1000 ---
35,7
ТР-1,5
3,0
1164
(1001)
-- 1500 ---
53,5
ТР-2
4,0
1552 (1335)
-- 2000 ---
71,3
Трубы отопительные чугунные ребристые
Примечания: 1. В графе nv для конвекторов «Универсал» и «Универсал-С» дан монтажный номер комплектации (на изделии наносится на крайней пластине нагревателя и внутренней стороне кожуха). Для приборов «Коралл» в этой графе указывается число секций L= 243 мм. Число секций L= 123 мм указывается в графе пг.
Все отопительные приборы, кроме радиаторов и ребристых труб, рассчитаны на рабочее давление рр16 = 1,0МПа (10,0 кгс/см2) при температуре теплоносителя tr = 150°С. Чугунные радиаторы МС-140 н МС-90 применяются при рра6 = 0,9 МПа (9,0 кгс/см2), остальные радиаторы и ребристые трубы-при /> 6 = 0,6 МПа (6,0 кгс/см2). Температура теплоносигеля допускается: для стальных радиаторов и ребристых труб-/г = 150°С; для чугунных радиаторов -/г = 130°С (при термостойких прокладках по особому заказу /г = 150°С).
Конвекторы «Ритм» и «Ритм-1500» предназначены для групповой напольной установки в общественных зданиях. При соединении конвекторов под углом 90° применяется угловая деталь (КО20-У), для декорирования торцов-торцевые детали (КО20-ТО и КО20ТГ). Эти детали, а также дюбели-винты для крепления к полу в комплект поставки не входят и поставляются по требованию.
Для конвекторов «Прогресс-15» и «Прогресс-20» значения QHy даны без учета калачей и патрубков.
Для конвекюров «Аккорд» и приборов «Коралл» масса дана с учетом кронштейнов крепления.
Применение радиаторов РСГ2 ограничивается системами отопления с гарантированным качеством теплоносителя и не допускается в системах, присоединенных к открытым системам теплоснабжения, и в помещениях с агрессивной средой.
Приборы, отмеченные звездочкой, в настоящее время не изготовляются.
Приложение XI
ОТОПИТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ
ТАБЛИЦА XI. 1.
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВС
Обозначение Производи гельность Теплопроизводительность агрегата и температура воздуха на выходе из агрегата агрегата (марка) по воздухупри обогреве
паром с абсолютным давлением МПа (кгс/см2)водой с расчетными
температурами
0,1(1,1)0,2(2)0,3(3)Тг=130°С,
То = 70°С
Q,Q,<LQ.
м3/чкг/чкВт„кВткВт„кВт
L/C 1„°С L/C Z,/C ккал/чккал/чккал/чккал/ч
АПВС 50-30
3300403046,5,52,3„58,2„34,9
——57,3——62,3——66,7 47
40000450005000030000
АПВС 70-40
3900476058,2„ „67,5„ „79,7_45,4„
59,8 66,8 76 50,1 50000580006850039000
АПВС 110-80
69008420-116,3128„ ,93,
65,5 70,4 55,6
10000011000080000-
Примечание. Показатели агрегатов указаны при начальной температуре воздуха, поступающего в агрегат, 16°С
ТАБЛИЦА XI.2.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВС
Обозначение агрегата
ВентиляторЭлектродвигательКалорифер
(марка)
2лплощадь
н" §5 ^частотачисло поверх-
аsgгип§ “ вращения. тип и£ g ходовности
с§g ^ялоб/минномер§ £ тепло- нагрева,
5gч о° у носителям2
АПВС 50-30
АПВС 70-40
АПВС 110-60
МЦ44004АХ71В21,12810Спираль-11010,85
МЦ66004А80А41,11420но-навив-1718,3
МЦ77004AX90L42,21425ной много-1629,4
ходовой
ТАБЛИЦА XI.3.
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВСОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВСПОЛОЖЕНИЕ ПАТРУБКОВ ДЛЯ АПВС 70-40ПОЛОЖЕНИЕ ПАТРУБКОВ ДЛЯ АПВС 70-40АПВС 50-30 И АПВС 110-8»АПВС 50-30 И АПВС 110-8»/ осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер), 3- многое гворча гый клапан, 4 -петли крепежные/ осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер), 3- многое гворча гый клапан, 4 -петли крепежные
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВС
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВС
ПОЛОЖЕНИЕ ПАТРУБКОВ ДЛЯ АПВС 70-40
ПОЛОЖЕНИЕ ПАТРУБКОВ ДЛЯ АПВС 70-40
АПВС 50-30 И АПВС 110-8»
АПВС 50-30 И АПВС 110-8»
/ осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер), 3- многое гворча гый клапан, 4 -петли крепежные
/ осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер), 3- многое гворча гый клапан, 4 -петли крепежные
Марка агрегата
Размеры, ммДиаметрМасса
штуцера d,кг
ААх Аг А, А4 А5 Б Bt D Dt ах bММ
АПВС 50-30
АПВС 70-40
АПВС 110-80
540250610581312308532410400404470х 4704091
696500816690412405682526600606626х 61240167
852750954691428420852708700707782х 78250217
Примечание. Агрегаты воздушно-отопительные типа АПВС намечено снять с производства и заменить их воздушно-огопитель- пыми агрегатами типа АО2
ТАБЛИЦА XI.4.
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВ
Обозначение Производительность Теплопроизводительносгь агрегата и температура воздуха на выходе из агрегата при агрегата (марка) по воздухуобогреве
паром при абсолютном давлении, МПа (кгс/см2)
водой с расчетными
. температурами Тг = 130 с, Т„ = 70C
0,11 (1,1)
0,2(2)
0.3(3)
М^ / ч
КГ / ч
Q, кВт
к, °с
кВт
VC
Q, кВт
Q, ,кВт
к- °C
ккал/ч
ккалл/ч
ккалл/ч
К ’
ккал/ч
АПВ 200-140
13900
16960
163
140000
50,4
198
170000
57,8
232,6
200000
65,3
163
140000
50,4
АПВ 280-190
18800
22940
221
190000
50,5
279
240000
59,6
325,6
280000
66,8
221
190000
50,5
Примечание. Показатели агрегатов указаны при начальной температуре воздуха, поступающего в агрегат, 16°С
ТАБЛИЦА XI5.ТАБЛИЦА XI5.
ТАБЛИЦА XI5.
ТАБЛИЦА XI5.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АПВ
ВентиляторВентиляторЭлектродвигательЭлектродвигательКалориферКалориферОбозначениеагрегата (марка)Обозначениеагрегата (марка)
Вентилятор
Вентилятор
Электродвигатель
Электродвигатель
Калорифер
Калорифер
Обозначениеагрегата (марка)
Обозначениеагрегата (марка)
ТАБЛИЦА XI.6.ТАБЛИЦА XI.6.АА
ТАБЛИЦА XI.6.
ТАБЛИЦА XI.6.
А
А
тнп
номер
диаметр
тип
мощность
частота
тип и
количество число
площадь
колеса, мм
N, кВт
вращения
номер
ходов
поверх
п, об/мин
теплоно-
ности,
сителя нагрева
АПВ 200-140
МЦ
8
800
4А100А4
3
1435
КМС-9
2
8
83,2
АПВ 280-190
МЦ
10
1000
4А112МА6
3
955
КМС-11
1
8
124,5
КМБ-11
1
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ ТИПА АПВ
/-осевой вентилятор с электродвигателем, 2-воздухонагреватели (калориферы); 3-многостворчатый клапан; 4-петли
\=
Марка агрегата
Размеры, ммДиа-Масса,
метркг
Л^i ^2 Л3 Л4 Л5ББхDDtа х b цера
</1(мм
АПВ 200-140
10848751118 1025500200919732800808 996 x 790 40522
АПВ 280-190
12341000 1293 100550024011408591000 1010 1146 x 890 32780
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИОБОРУДОВАНИЯВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВСТД 100
ТАБЛИЦА XI.7.ТАБЛИЦА XI.7.ОбозначениеВентиляторЭлектродвигательВоздухонагреватель (калорифер)
ТАБЛИЦА XI.7.
ТАБЛИЦА XI.7.
агрегата (марка)
1
|
^1 10
1
| II
|
S о * S и § о
3 “ 8
ч 5
I
2
s
2
ЧХО
0 && Sgt
g и
СТД 100-0 ГУЗ
6
600
4АХ71В4
0,75
1370
Одноходовой СТД
1
1
24,3
СТД 100-02-УЗ
4АХ71В4
0,75
1370
Многоходовой СТД
2
6
48,6
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВСТД100(рис. XI. 1)
Тип агрегата
СТД 100-01.УЗ
СТД 100-02,УЗ
Производительность по
Теплоноситель
Пар давлением
Вода
теплу, Вт (ккал/ч) . . .
116280
112800
(100000)
(97000)
до 0,5 МПа
(Тг = 150°С,
Температура воздуха,
(5 кгс/см2)
То = 70 °C)
°C:
Рабочее давление теп-
на входе в агрегат
16
16
доносителя, МПа
на выходе из агре-
(кгс/см2) не более . . .
1,2 (12)
гата
55
55
Производительность по
Установленная мощ-
воздуху, м3/ч (кг/ч)
8770
8490
ность, кВт
0,75
(10700)
(10360)
Уровень звуковой мощ-
ности, дБА
85
Масса агрегата, кг . . .
163
270
Рис. XI.1 Воздушно-отопительные агрегаты СТД-100 01.УЗ (теплоноситель пар) (а) и СТД-100 02-УЗ (теплоноситель вода) (б)
7-поворотные лопатки, 2-конфузор, 3-калорифер, 4-кожух, 5-вентилятор осевой, 6 ограждение, 7 электродвигатель, S-кре-пежные кронштейны
ТАБЛИЦА XI.8
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ СТД-ЗООП И СТД-ЗООМ-О1.УЗ.
Обозначениеагрегата(марка)Обозначениеагрегата(марка)ВентиляторЭлектродвигательВоздухонагреватель (калорифер)
Обозначениеагрегата(марка)
Обозначениеагрегата(марка)
СТД-ЗООП
К109-198100 4А100Е6УЗ2,2950 Многоходовой82158,8
СТД
СТД-300М-01 УЗ
Ц4-708800 4A100S431450 Одноходовой1179,4
двусто-СТД
роннего всасывания
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВСТД-ЗООП И СТД-ЗООМ-О1.УЗ (рис. XI.2)
Тип агрегата
СТД-ЗООП
СТД-ЗООМ-О1.УЗ
Производитель-
Теплоноситель
Вода (7/ = 150°,
Пар давление до
ность по теплу, Вт
То = 70°С)
0,5 МПа
(ккал/ч)
349000 (300000)
344000 (296000)
(5 кгс/см2)
Температура воз
Рабочее давление
духа, °C
теплоносителя,
на входе в аг-
МПа (кгс/см2), не
pei ат
16
16
более
1,2 (12)
—
на выходе из
Производитель
агрегата
60
50
ност ь по воздуху,
Установленная
м3/ч (кг/ч)
24600 (300000)
28200 (34500)
мощность, кВт
2,2
3
Уровень звуковой мощности, дБА, не более Частота вращения вентилятора.Уровень звуковой мощности, дБА, не более Частота вращения вентилятора.85858585об/мин Масса, кг, не болееоб/мин Масса, кг, не более790790580757580757
Уровень звуковой мощности, дБА, не более Частота вращения вентилятора.
Уровень звуковой мощности, дБА, не более Частота вращения вентилятора.
85
85
85
85
об/мин
Масса, кг, не более
об/мин
Масса, кг, не более
790
790
580
757
580
757
Рис. XI.2. Воздушно-отопительные агрегиты СТД 30011 (а) н СТД-ЗООМ-О1.УЗ (б)/-поворотные лопатки; 2-конфузор; 3-калорифер; •/-кожух; 5-вентялятор; 6-электродвигатель; 7-ограждение
ТАБЛИЦА XI.9. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ (РИС. XI.3) АГРЕГАТОВТИПА А02
Показатели
А02-4- 01.УЗ
А02-6.3- 01.УЗ
А02-
10-
01.УЗ
Производительность по воздуху, тыс. м3/ч
4
6.3
10
Производительность по теплу, кВт (тыс. ккал/ч)
47,7(41,1)
74(63,7)
117
(100,5)
Температура воздуха на выходе из агрегата, °C
51,8
51,3
50,8
Продолжение табл. XI.9.
Показатели
А02-4-А02-6.3- А02-
01.УЗ01.УЗ10-
01.УЗ
Теплоноситель н его параметры, °C
Суммарный уровень звуковой мощности, дБ
Вода (Тг = 150, То = 70)
788
Гидравлическое сопротивле-
2207470912753
ние, Па (кгс/м2)
(225)(480)(1300)
Установленная мощность, кВт
0,370,750,75
Масса, кг
131,4160,6232,7
Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С
Рис. XI.3. Воздушно-отопительный агрегат типа АО2
/-осевой вентилятор с электродвигателем; 2-воздухонагреватель (калорифер); 3-многостворчатый клапан; 4-кронштейныкрепежные
ТАБЛИЦА XI. 10.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АО2
Обозначение агрегата (марка)_
ВентиляторЭлектродвигательВоздухонагревательРазме-
(калорифер)ры, мм
тип но- диа-типмощ- частота тип коли- число пло-
мерметрно-вра-и номермест- хо-щадьа
коле-сть,щения,во довповерх-
са,кВтоб/минтепло-ности
ммноси- на-
теля грева, м2
А02-4-01.УЗ
5500 4АА63В40,371370 КВБ-7-П 11218,811248600
А02-6.3-01.УЗВ-06-3004400 4АХ71А20,752840 КВБ-9-П 112261250510
АО2-1О-О1.УЗ
6,3 630 4АХ71В40,751370 КВБ-4-П 2 9 x 2 19,48 х 21400760
ТАБЛИЦА XI.11. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.4)ТАБЛИЦА XI.11. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.4)Продолжение табл. Xl.ll.Продолжение табл. Xl.ll.Показатели АОД2- АОД2- АОД2- 4-01.УЗ6,3-01.УЗ10-01.УЗПоказатели АОД2- АОД2- АОД2- 4-01.УЗ6,3-01.УЗ10-01.УЗПоказателиАОД2- 4-01 УЗАОД2- 6,3-01.УЗАОД2- 10-01.УЗПроизводительность тыс. м3/ч по воздуху:46,310нагретому3,45,358,5холодному0,60,951,5Производительность44,6(38,4)67,6(58,3)107,5(92,7)по теплу, кВт (тыс. ккал/ч) Температура воз-55,253,853,9ПоказателиАОД2- 4-01 УЗАОД2- 6,3-01.УЗАОД2- 10-01.УЗПроизводительность тыс. м3/ч по воздуху:46,310нагретому3,45,358,5холодному0,60,951,5Производительность44,6(38,4)67,6(58,3)107,5(92,7)по теплу, кВт (тыс. ккал/ч) Температура воз-55,253,853,9духа на выходе из агрегата, °Cдуха на выходе из агрегата, °CТеплоноситель и егоВода(Тг = 150,То = 70параметры, °C Суммарный уровень звуковой мощности, дБГидравлическое196288392410791сопрот ивление,(200)(400)(1100)Па(кгс/м2) Установленная0,370,750,75мощность, кВт Масса, кг150,4167,8247,8Теплоноситель и егоВода(Тг = 150,То = 70параметры, °C Суммарный уровень звуковой мощности, дБГидравлическое196288392410791сопрот ивление,(200)(400)(1100)Па(кгс/м2) Установленная0,370,750,75мощность, кВт Масса, кг150,4167,8247,8Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С.Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С./-осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер); 3- многостворчатый клапан; 4 -кронштейны крепежные; 5-механизм управления лопатками обводного клапана/-осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер); 3- многостворчатый клапан; 4 -кронштейны крепежные; 5-механизм управления лопатками обводного клапанаТАБЛИЦА Х1.12.ТАБЛИЦА Х1.12.
ТАБЛИЦА XI.11. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.4)
ТАБЛИЦА XI.11. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.4)
Продолжение табл. Xl.ll.
Продолжение табл. Xl.ll.
Показатели АОД2- АОД2- АОД2- 4-01.УЗ6,3-01.УЗ10-01.УЗ
Показатели АОД2- АОД2- АОД2- 4-01.УЗ6,3-01.УЗ10-01.УЗ
Показатели
АОД2- 4-01 УЗ
АОД2- 6,3-01.УЗ
АОД2- 10-01.УЗ
Производительность тыс. м3/ч по воздуху:
4
6,3
10
нагретому
3,4
5,35
8,5
холодному
0,6
0,95
1,5
Производительность
44,6(38,4)
67,6(58,3)
107,5(92,7)
по теплу, кВт (тыс. ккал/ч) Температура воз-
55,2
53,8
53,9
Показатели
АОД2- 4-01 УЗ
АОД2- 6,3-01.УЗ
АОД2- 10-01.УЗ
Производительность тыс. м3/ч по воздуху:
4
6,3
10
нагретому
3,4
5,35
8,5
холодному
0,6
0,95
1,5
Производительность
44,6(38,4)
67,6(58,3)
107,5(92,7)
по теплу, кВт (тыс. ккал/ч) Температура воз-
55,2
53,8
53,9
духа на выходе из агрегата, °C
духа на выходе из агрегата, °C
Теплоноситель и его
Вода
(Тг = 150,
То = 70
параметры, °C Суммарный уровень звуковой мощности, дБ
Гидравлическое
1962
88
3924
10791
сопрот ивление,
(200)
(400)
(1100)
Па(кгс/м2) Установленная
0,37
0,75
0,75
мощность, кВт Масса, кг
150,4
167,8
247,8
Теплоноситель и его
Вода
(Тг = 150,
То = 70
параметры, °C Суммарный уровень звуковой мощности, дБ
Гидравлическое
1962
88
3924
10791
сопрот ивление,
(200)
(400)
(1100)
Па(кгс/м2) Установленная
0,37
0,75
0,75
мощность, кВт Масса, кг
150,4
167,8
247,8
Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С.
Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С.
/-осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер); 3- многостворчатый клапан; 4 -кронштейны крепежные; 5-механизм управления лопатками обводного клапана
/-осевой вентилятор с электродвигателем; 2 - воздухонагреватель (калорифер); 3- многостворчатый клапан; 4 -кронштейны крепежные; 5-механизм управления лопатками обводного клапана
ТАБЛИЦА Х1.12.
ТАБЛИЦА Х1.12.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АОД2
Обозначение
ВентиляторЭлектродвигательВоздухонагревательРазмеры, мм
(калорифер)
агрегата—
(марка)
тип но- диа-тнпмощ-час-тип ко- число пло-
мер метрность, тотаили-ходов щадьа
коле-кВтвращения,номерче-тепло- поверх-
са, ммоб/минство носи- ности
теля нагрева, м2
АОД2-4-01.УЗ
5500 4АА63В40,371370 КВБ-7-П 11218,811248600
АОД2-6.3-01.УЗВ-06-300 4400 4АХ71А20,752840 КВБ-9-П 112261250510
АОД2-10-01.УЗ
6,3630 4АХ71В40.751370 КВБ-4-П 29 x 2 19,48 х 2 1300760
ТАБЛИЦА XI.13. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.5)ТАБЛИЦА XI.13. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.5)ПоказателиАОУ24-01 УЗАОУ-6,301 УЗАОУ2-1001 УЗПроизводительность по воздуху, тыс мэ/ч3,25,18,5Производительность40,763,8107,5по теплу, кВт (тыс ккал/ч)(35)(55)(92,7)Температура воз-56,255,153,8духа на выходе из агрегатов, °C Теплоноситель и егоВода(Тг = 150,То = 70)параметры, °CСуммарный уровень звуковой мощности, дБ88ПоказателиАОУ24-01 УЗАОУ-6,301 УЗАОУ2-1001 УЗПроизводительность по воздуху, тыс мэ/ч3,25,18,5Производительность40,763,8107,5по теплу, кВт (тыс ккал/ч)(35)(55)(92,7)Температура воз-56,255,153,8духа на выходе из агрегатов, °C Теплоноситель и егоВода(Тг = 150,То = 70)параметры, °CСуммарный уровень звуковой мощности, дБ88ПоказателиАОУ24-01 УЗАОУ-6,301 УЗАОУ 2-1001 УЗГидравлическое1619353210790сопротивление,(165)(360)(1100)Па (кгс/м2)Степень увлажнения,5г/кгКоличество испа-19,230,651ряющейся воды, кг/ч Количество теплоты13,421,2635,43для испарения воды,(11,5)(18,28)(30,47)кВт (тыс ккал/ч) Установленная0,370,750,75мощность, кВт Масса, кг214,5253,4287,3ПоказателиАОУ24-01 УЗАОУ-6,301 УЗАОУ 2-1001 УЗГидравлическое1619353210790сопротивление,(165)(360)(1100)Па (кгс/м2)Степень увлажнения,5г/кгКоличество испа-19,230,651ряющейся воды, кг/ч Количество теплоты13,421,2635,43для испарения воды,(11,5)(18,28)(30,47)кВт (тыс ккал/ч) Установленная0,370,750,75мощность, кВт Масса, кг214,5253,4287,3Продолжение табл XII13Продолжение табл XII13Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°СПримечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С
ТАБЛИЦА XI.13. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.5)
ТАБЛИЦА XI.13. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВТИПА АОД2 (РИС. XI.5)
Показатели
АОУ24-01 УЗ
АОУ-6,301 УЗ
АОУ2-1001 УЗ
Производительность по воздуху, тыс мэ/ч
3,2
5,1
8,5
Производительность
40,7
63,8
107,5
по теплу, кВт (тыс ккал/ч)
(35)
(55)
(92,7)
Температура воз-
56,2
55,1
53,8
духа на выходе из агрегатов, °C Теплоноситель и его
Вода
(Тг = 150,
То = 70)
параметры, °C
Суммарный уровень звуковой мощности, дБ
88
Показатели
АОУ24-01 УЗ
АОУ-6,301 УЗ
АОУ2-1001 УЗ
Производительность по воздуху, тыс мэ/ч
3,2
5,1
8,5
Производительность
40,7
63,8
107,5
по теплу, кВт (тыс ккал/ч)
(35)
(55)
(92,7)
Температура воз-
56,2
55,1
53,8
духа на выходе из агрегатов, °C Теплоноситель и его
Вода
(Тг = 150,
То = 70)
параметры, °C
Суммарный уровень звуковой мощности, дБ
88
Показатели
АОУ24-01 УЗ
АОУ-6,301 УЗ
АОУ 2-1001 УЗ
Гидравлическое
1619
3532
10790
сопротивление,
(165)
(360)
(1100)
Па (кгс/м2)
Степень увлажнения,
5
г/кг
Количество испа-
19,2
30,6
51
ряющейся воды, кг/ч Количество теплоты
13,4
21,26
35,43
для испарения воды,
(11,5)
(18,28)
(30,47)
кВт (тыс ккал/ч) Установленная
0,37
0,75
0,75
мощность, кВт Масса, кг
214,5
253,4
287,3
Показатели
АОУ24-01 УЗ
АОУ-6,301 УЗ
АОУ 2-1001 УЗ
Гидравлическое
1619
3532
10790
сопротивление,
(165)
(360)
(1100)
Па (кгс/м2)
Степень увлажнения,
5
г/кг
Количество испа-
19,2
30,6
51
ряющейся воды, кг/ч Количество теплоты
13,4
21,26
35,43
для испарения воды,
(11,5)
(18,28)
(30,47)
кВт (тыс ккал/ч) Установленная
0,37
0,75
0,75
мощность, кВт Масса, кг
214,5
253,4
287,3
Продолжение табл XII13
Продолжение табл XII13
Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С
Примечание. Показатели агрегатов указаны при температуре воздуха на входе в агрегат 16°С
Рис. XI.5. Воздушно-отопительный агрегат типа АОУ-2
/ осевой вентилятор с электродвигателем, 2-воздухонагреватель (калорифер), 3-многостворчатый клапан, 4-кронштейныкрепежные, 5 увлажнительная ванна
ТАБЛИЦА XI.14.ТАБЛИЦА XI.14.КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБОРУДОВАНИЯВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ТИПА АОУ
ТАБЛИЦА XI.14.
ТАБЛИЦА XI.14.
Обозначение агрегата.
Вентилятор
Электродвигатель
Воздухонагреватель /калооисЬеп!
Размеры, мм
(марка)
тип номер диа
са, мм
ность, кВт
частота враще-
об/мин
тип коли- число и номер чест- ходов во тепло-
площадь поверхности нагрева, м2
а6
АОУ2-4-01УЗ
5
500
4АА63В4
0,37
1370
КВБ-7-П 1
12
18,81
1315
600
АОУ2-6.3-01УЗ
В-06-300
4
400
4АХ71А2
0,75
2840
КВБ-9-П
1
12
26
1425
510
АОУ2-10-01 УЗ
6,3
630
4АХ71В4
0,75
1370
К ВБ-4-П
2
9x2
19,48 х 2
1678
760
Приложение XII
ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ОТОПЛЕНИЯ
ТАБЛИЦА ХИЛ.
ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПЕЧЕЙ ЭЛЕКТРОНАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ТИПА ПЭТ
/-трубчатые электронагревательные элементы, 2-кожух, 3- крышка, 4 - перемычка, 5 - токоведущие шпильки, 6-дно
Типоразмер
Мощность, Напря- МаксимальныйРазмеры, ммМасса,
Втжение,перегрев кг
ВкожухаIIIпни
относительноь°"i"
воздуха, °C
ПЭТ-2
ПЭТ-3
ПЭТ-4
10003807
10001101506563901712462161724,8
10002204,8
ПЭТ-5
ПЭТ-7
ПЭТ-9
5003801304,5
7602201556253451791571271203,5
5002201303,5
11 Зак 2000
ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРОВ СЕРИИ СФО-1Т-И2
ТАБЛИЦА XI1.2.ТАБЛИЦА XI1.2./ - каркас, 2 электронагреватель, 3 - отверстие для терморегулятора, 4 шина, 5 отверстие для ввода кабеля
ТАБЛИЦА XI1.2.
ТАБЛИЦА XI1.2.
Типоразмер
Мощ
ность, . кВт
Напряжение, В
Произ. водитель- ность по воздуху, м3/ч, не менее
Аэроди- намичес- _ кое сопротивление, Па, не более
Размеры, мм
Масса,
сети
на нагревателе
L
bi
В
Н
СФО-25/1Т-И2
28,5
2000
250
18
СФО-40/1Т-И2
45
3000
385
32
СФО-60/1Т И2
67,5
380
220
4000
245
745
490
240
520
37
СФО-100/1Т-И2
90
5000
655
47
СФО-160/1Т-И2
157,5
7500
1060
95
СФО-250/1Т-И2
247 5
11500
1600
150
ТАБЛИЦА ХП.З.
ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК СЕРИИ СФОЦ
447-электрокалорифер, 2 патрубок переходный, 3-гибкая вставка, 4 - вентилятор, 5 электродвигатель, 6 виброизоляторы, 7 рама
4
4
Продолжение табл. ХН.З.
Типоразмер
Мощность, кВт
Напряжение, В
сети на нагревателе
Производительность по воздуху, м3/ч, не менее
Аэродина- Суммарное мическое аэродина- сопротивле- мическое ние, Па, сопротив- не более пение (с сетью воздуховодов), Па, не более
А
Размеры,
ВН
н.
Нг
СФОЦ-25/0,5-И1
23,6
2500
147
588
1350
800
930
635
250
137
СФОЦ-40/0,5-И1
47,2
380
220
3500
196
883
1450
900
1120
765
385
182
СФОЦ-60/0.5-И1
69,7
4000
245
735
1450
900
1160
805
520
195
Приложение XIII
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА К
НАСОСЫ
ТАБЛИЦА XIIL1.
Марка насоса
Диаметр рабочего колеса, мм
Номинальная подача
Полный напор Н, м
Допустимый кавитационный запас ДАдоп, м
КПД насоса т), %, не менее
Мощность на валу насоса, кВт
новая
старая
м /ч
л/с
К8/18
1,5к-8/19,
1,5к-6
128
8
2,22
18
0,9
К8/18а
1,5к-8/19а,
1,5к-6а
115
9,4
2,6
14,2
3,8
53
0,7
К8/186
1,5к-8/19б,
1,5к-6б
105
9
2,5
11,4
0,6
К20
2к-20/18, 2к-9
129
201
5,5
18
1,5
К20/18а
2к-20/18а, 2к-9а
118
16,8
4,7
15
3,8
65
1,1
К20/186
2к-20/18б, 2к-9б
106
15,1
4,2
12
0,8
К20/30
2к-20/30 2к-6
162
20
5,5
30
2,7
К20/30а
2к-20/30а, 2к-6а
148
19,8
5,5
25,8
3,8
64
2,1
К20/306
2к-20/30б 2к-6б
132
18
5
18,8
1,6
К45/20
Зк-45/30, Зк-9
168
45
12,5
30
4,3
70
5,5
К45/30а
Зк-45/ЗОа, Зк-9а
143
35
9,7
22,5
3,1
К90/20
4к-90/20,
148
90
25
20
6,3
4к-18
5,2
78.
К90/20а
4к-90/20а, 4к-18а
136
70
19,5
18,2
4,5
К-50-32-125
-
-
12,5
3,47
20
3,5
55
1,24
К-65-50-160
-
-
25
6,9
32
3,8
64
3,4
К-80-65-160
-
-
50
13,9
32
4
70
6,2
К-80-50-200
-
-
50
13,9
50
3,5
65
Ю,5
К-100-80-160
-
100
27,8
32
4,5
77
и,з
К-100-65-200
-
-
100
27,8
50
4,5
72
18,9
К-100-65-250
-
-
100
27,8
80
4,5
67
32,5
К-150-125-250*
-
200
55,6
20
4,2
81
13,4
К-150-125-315*
-
-
200
55,6
32
4
76
22,9
К-200-150-250*
-
-
315
87,5
20
4,2
83
20,7
Примечания: 1 Давление на входе в насос не более 0,2 МПа (2 кгс/м2)
2 Частота вращения насосов составляет 2900 об/мин; насосов, отмеченных звездочкой,- 1450 об/мин.
316 Приложение XIII. Насосы316 Приложение XIII. Насосы
316 Приложение XIII. Насосы
316 Приложение XIII. Насосы
ТАБЛИЦА X11I.2
ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХКОНСОЛЬНЫХ ТИПА К
Марка насоса
ТипМасса, кг
электро-
новая старая
двигателя L^^£^Т55В4С Сх С2 С3С4 С5 С6Н Ht hя
1,5к-8/19, К8/18 15кб
4А80А2768508257—30821512032164
ВА021-28625351203*286200753282,0757 “ 757 310 757 185 3« 104
1,5а-8/19а, К8/18а, , ,
1,5к-6а
4А80А2786508257-30821512032164
ВА021-28625351201,334628620075189328 2,0757757 310 757 185 33'2 777
1,5к-8/19б, К8/186 j 5к 6б
4А80А2768508257—75189308215120321„64
ВА021-2862535120113346286200751893282102501901543104401853,2 104
2к-20/18, KM/ts 2к_9
4А80В2788508257—8018930821512031032168
ВА021-2862560120113346286200801893282,0250190154310440185 34,5 118
К20/18а
2к-2О/18а, 2к-9а
4А80В2
188
508
120
113
346
257—
80
189
308
210
215
250
190
120
310
321
185
34,5
68
118
ВА021-2
862
560
286
200
80
189
328
154
310
440
К2О/186
2к-20/186,
4А0В2
788
508
120
ИЗ
346
257
—
80
189
308
210
215
190
120
310
321
185
34,5
68
2к-9б
ВА021-2
862
560
286
200
80
189
328
250
154
310
440
118
А02-32-2
867
585
332
185
358
290
230
290
339
109
К20/30
2к-20/30,
4A110S2
832
643
120
113
346
299
—
189
337
210
259
190
343
185
38,2
92
2к-6
ВА032-2
952
585
326
200
359
290
230
335
458
139
А02-32-2
867
585
332
185
358
290
230
290
339
109
К20/30а
2к-20/30а,
4A100S2
832
543
120
113
346
299
—
189
337
210
257
190
252
343
185
38,2
92
2к-6а
ВА032-2
952
585
326
200
359
290
230
335
358
139
А02-32-2
867
585
332
185
358
290
230
290
339
109
К20/306
2к-20/30б,
4A100S2
832
543
120
113
346
299
—
189
337
210
257
190
252
343
185
38,2
92
2к-6б
ВА032-2
952
585
326
200
359
290
230
458
139
Зк-45/ЗО,
А02-42-2
1084
725
367
222
451
325
320
405
168,4
К45/30
Зк-9
4А112М2
1030
665
150
146,5
427
332
—
105
235
413
250
290
230
284
375
413
225
57,6
134
ВА042-2
1158
725
361
330
443
325
320
528
207
Зк-45/ЗОа,
А02-42-2
1084
725
367
222
451
325
320
405
168,4
К45/30а
Зк-9а
4А112М2
1030
665
150
146,5
427
332
—
105
235
413
250
290
230
284
413
225
57,6
134
ВА042-2
1158
725
361
330
443
325
320
528
207
4к-90/20,
А02-42-2
1084
725
367
222
105
451
325
320
405
173,8
К90/20
4к-18
4А112М2
1030
665
150
146,5
427
332
—
105
235
413
250
290
230
284
413
225
62,4
138
ВА042-2
1158
725
361
330
105
443
325
320
528
213
4к-90/20а,
А02-42-2
1084
725
367
222
105
451
325
320
405
173,8
К90/20а
4к-18а
4AI12M2
1030
665
150
146,5
332
—
108
235
413
250
290
230
284
375
413
225
138
ВА042-2
1158
725
361
330
108
443
325
320
528
624
213
Приложение XIII. Насосы
ТАБЛИЦА XI1I.3.
РАЗМЕРЫ, мм, ПАТРУБКОВ НАСОСОВЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА К
Марка насоса
D
Di
о2
d
Оз
о4
о,
dx
новая старая
всасывающий патрубок
нагне гач ельный пачрубок
К8/181,5к-8/19,
1,5к-6
40
100
130
14
32
90
120
14
К8/18а1,5-6а,
1,5-8/19а
40
100
130
14
32
90
120
14
К8/1861,5к-8/19б,
1,5к-6б
40
100
130
14
32
90
120
14
К20/182к-20/18,
2к-9
50
ПО
140
14
40
100
130
14
Продолжение табл XIII3
Марка насоса
D
Ох
О2
d
Оз
о4
О,
di
новая
старая
всасывающий патрубок
нагревательный патрубок
К20/18а
2к-20/18а, 2к-9а
50
НО
140
14
40
100
130
14
К20/186
2к-20/186, 2к-9б
50
по
140
14
40
100
130
14
К20/30
2к-20/30, 2к-6
50
по
140
14
40
100
130
14
К2О/ЗОа
2к-20/30а, 2к-6а
50
по
140
14
40
100
130
14
К20/306
2к-20/30б, 2к-6б
50
110
140
14
40
100
130
14
К45/30
Зк-45/ЗО, Зк-9
80
150
185
18
50
по
140
14
ТАБЛИЦА XIII.4.ТАБЛИЦА XIII.4.
ТАБЛИЦА XIII.4.
ТАБЛИЦА XIII.4.
КОМПЛЕКТАЦИЯ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ НАСОСОВЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА К
Марка насосаМарка насосаЭлект родвигатель
Марка насоса
Марка насоса
новая
старая
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
напряжение, В
масса,
К8/18
1,5к-8/19,
4А80А2
1,5
2850
220/380
17,4
1,5к-6
ВА021-2
2860
220/380
45
К8/18а
1,5к-8/19а,
4А80А2
1,5
2850
220/380
17,4
1,5к-6а
ВА021-2
2860
220/380
45
К8/186
1,5к-8/19б,
4А80А2
1,5
2850
220/380
17,4
1,5к-6б
ВА021-2
2860
220/380
45
К20/18
2к-20/18,
4А80В2
2,2
2850
220/380
20,4
2к-9
ВА021-2
1,5
2860
220/380
45
К20/18а
2к-20/18а,
4А80А2
1,5
2850
220/380
17,4
2к-9а
ВА021-2
2860
220/380
45
К20/186
2к-20/18б,
4А80А2
1,5
2850
220/380
17,4
2к-9б
ВА021-2
2860
220/380
45
А02-32-2
2880
220/380
43
К20/30
2к-20/30,
4A100S2
4
2880
220/380
36
2к-6
ВА032-2
2900
220/380
70
К20/30а
2к-20/30а,
4A90L2
3
2840
220/380
28,7
2к-6а
ВА031-2
2900
220/380
65
К20/306
2к-20/30б,
4А80В2
2,2
2850
220/380
20,4
2к-6б
ВА022-2
2860
220/380
52
Продолжение табл XIII.4
490/20а4к-90/20а,
А02-41-2
5,5
2900
220/380
62
4к-18а
ВА041-2
2900
220/380
101
Зк-45/ЗО,
А02-42-2
2910
220/380
74
К45/30Зк-9
4А112М2
7,5
2900
220/380
56
ВА042-2
2900
220/380
108
К45/30аЗк-45/ЗОа,
А02-41-2
5,5
2900
220/380
62
Зк-9а
ВА041-2
2900
220/380
101
А02-42-2
2910
220/380
74
К90/204к-90/30,
4А112М2
7,5
2900
220/380
58
4к-18
ВА042-2
2900
220/380
108
К 50-32-125
4АМ80В2УЗ
2,2
3000
380
32(80)
К 65-50-160
4AM100L2V3
5,5
3000
380
46(115)
К 80-65-160
4АМ112М2УЗ
7,5
3000
380
50(136)
К 80-50-200
4АМ16052УЗ
15
3000
52(250)
К 100-80-160
4АМ16052УЗ
15
3000
75(270)
К 100-65-200
4АМ180М2УЗ
30
3000
82(376)
К 100-65-250
4АМ200В2УЗ
45
3000
380
117(485)
К 150-125-250
4АМ160М4УЗ
18,5
1500
140(420)
К 150-125-315
4АМ180М4УЗ
30
1500
145(427)
К 200-150-250
4АМ180М4УЗ
30
1500
135(425)
Примечание. В скобках
дана масса агрегата
РАЗМЕТЫ, мм, ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ НАСОСОВ ТИПА К
ТАБЛИЦА XIII. 5
L
320 Приложение XIII. Насосы
Типоразмер насоса
L
В
Si
Н
^1
/
к
к
к
к
b
h
*i
кг
d
к
50-32-125
792
300
-
315
313
465
80
55
130
450
730
250
175
63
95
19
к
65-50-160
865
340
335
375
465
80
62
150
500
790
295
195
63
95
19
к
80-65-160
942
390
410
428
485
100
70
140
510
790
335
230
70
118
24
к
80-50-200
1127
458
458
430
485
485
100
98
160
600
886
380
230
-
—
-
к
100-65-160
1245
458
458
430
485
600
100
93
167
680
1020
380
230
-
-
-
к
100-65-200
1310
498
498
475
540
600
100
93
167
770
1094
420
250
-
-
—
к
100-65-250
1390
568
568
520
605
625
125
145
237
700
1194
490
270
-
-
-
к
150-125-250
1345
465
465
675
575
670
140
145
237
700
1102
395
320
-
-
-
к
150-125-315
1380
525
510
705
640
690
140
163
275
700
1170
430
350
-
-
-
к
200-150-250
1400
525
510
725
640
690
160
163
275
700
1170
430
350
-
-
-
ТАБЛИЦА X11L 6
РАЗМЕРЫ, мм, ВСАСЫВАЮЩЕГО И НАГНЕТАТЕЛЬНОГО ПАТРУБКОВ НАСОСОВЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА К
Типоразмер насоса
Фланец всасывающего патрубкаФланец напорного патрубка
DDtD2D3dhD4D5D6D7d,ht
К 50-32-125
К 65-50-160
К 80-65-160
К 80-50-200
К 100-80-160
К 100-65-200
К 150-125-250
К 150-125-315
К 200-150-250
50102125160-43278100135
65122145180-450102125160
80133160195865122145180
80138160190M16450102125160184
100158180210M16880138160195184
100158180210M16865122145180184
150212240275M208125184210245188
150212240285M208125184210245188
200268295335M208150212240280238
ТАБЛИЦА XIII.7
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА КМ
Типоразмер Подача, Напор, Частота ДопустимыйДвигатель
электронасоса м3/ч (л/с) м вращения кавитацион—■■■
с 1 (об/мин) ный запас,типмощ- частота вра- напряже- частота
м, не болееность, щения (син- ние, В тока, Гц
кВт кронная), с 1 (об/мин)
KM
50-32-125
12,5(3,47)
20
3,5
4АМХ80В2ЖУ2
2,2
50(3000)
380
KM
65-50-160
25(6,95)
32
3,8
4АМ100112ЖУ2
5,5
KM
80-50-200
50(13,9)
50
48(2900)
3,5
4АМ16052ЖУ2
15
KM
100-80-160
100(27,8)
32
4,5
4АМ16052ЖУ2
15
50
380
50
KM
100-65-200
100(27,8)
50
4,5
4АМ180М2ЖУ2
30
(3000)
^5
НАПОРНЫЙ ПАТРУБОК
ТАБЛИЦА XIII. 8
РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА КМ
6
Типоразмер L В Н Hv I к к U к к ^ bi b2 Ь3 А А, Масса электронасоса
КМ
50-32-125
491
200
265
276
140,5
130
115
-
-
-
160
-
-
-
125
-
47
км
65-50-160
570
250
310
321
158
145
109
-
-
-
170
-
-
-
150
-
76
км
80-50-200
825
358
360
430
-
181
108
254
70
178
-
304
254
212
175
160
. 195
км
100-80-160
824
350
360
430
-
196
108
255,5
95
178
-
304
254
212
175
160
' 197
км
100-65-200
850
400
405
470
-
194
121
268,5
95
241
339
279
250
200
180
260
ТАБЛИЦА XIII.9
РАЗМЕРЫ, мм, ВСАСЫВАЮЩЕГО И НАГНЕТАТЕЛЬНОГО ПАТРУБКОВ НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОНСОЛЬНЫХ ТИПА КМ
Типоразмер электронасоса
Фланец всасывающего патрубкаФланец напорного патрубка
DD^D^D3D4D$D6D-j
КМ 50-32-125
КМ 65-50-160
КМ 80-50-200
КМ 100-80-160
КМ 100-65-200
501021251603278100135
6512214518050102125160
8013816019050102125160
10015818021080138160195
10015818021065122145180
ТАБЛИЦА XIII.11ТАБЛИЦА XIII.11ТАБЛИЦА XIII.10 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЦЕНТРОБЕЖНО-ВИХРЕВЫХ НАСОСОВ
ТАБЛИЦА XIII.11
ТАБЛИЦА XIII.11
Марка насоса (агрегата)
Подача
Напор, м
Частота вращения, с"1 (об/мин)
Мощность КПД насоса, кВт
насоса, Допускаемый
%
кавитационный запас (не более), м
м’/ч
л/с
ЦВК4/85
14,4
4
85
21,8
38
ЦВК5/120
18
5
120
49(2950)
25,8
43
3
ЦВК6.3/16О
22,7
6,3
160
29,9
43
ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МХССА, кг, ЦЕНТРОБЕЖНО-ВИХРЕВЫХНАСОСОВ (АГРЕГАТОВ)
Марка насоса (агрегата)
ДвигательМасса
LНD типмощность,насоса агрегата
кВт
ЦВК 4/85
4А18082УЗ1220545410300
22
В18082УЗ1310655460320
90
ЦВК5/120
4А180М2УЗ1260545410360
30
ЦВК6,3/160
В180М2УЗ1350655460430
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИКТИКА ВИХРЕВЫХ НАСОСОВ
ТАБЛИЦА XIII. 12.
Марка насоса
л/с
Подача
S
Я
Н у i
6 у
н s S
S ” | ’Цо ДО®
^ Н о"
* 8 ш г|“
£
ч с м
ВК 2/26А, ВК 2/26АБ-2Г, ВК 2/26Б, ВК 2/26Б-2Г
2
7,2
26
24(1450)
4,6
5
33
ВК 2/26К, ВКС 2/26АБ-2Г, ВКС 2/26Б, ВКС 2/26Б-2Г
2
7,2
26
24(1450)
4,6
5
4
ВК 4/24АБ-2Г, ВК 4/24Б, ВК 4/24АБ-2Г, ВК 4/24К-2Г
4
14
24
25(1450)
7
6
41
ВКС 4/24АБ-2Г, ВКС 4/24Б, ВКС 4/24Б-2Г
4
14
24
25(1450)
7
6
4
ВК 5/24А, ВК 5/24АБ-2Г, ВК 5/24Б
5
18
24
25(1450)
8,3
6,5
38
ВК 5/24Б-2Г, ВК 5/24К, ВК 5/24К-2Г
5
18
24
25(1450)
8,3
6,5
—
38
ВКС 5/24А,
ВКС 5/24АБ-2Г, ВКС 5/24Б, ВКС 5/24Б-2Г
5
18
24
25(1450)
8,3
6,5
4
ВК 10/45 А, В К 10/45Б, ВК 10/45К
10
36
45
25(1450)
27
7
—
ВКС 10/45А, ВКС 10/45Б
10
36
45
25(1450)
27
7
3
35
ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ,мм, И МАССА, кг, ВИХРЕВЫХ НАСОСОВ (АГРЕГАТОВ)
ТАБЛИЦА ХШ.13.
Продолжение табл. XIII. 13
агрегата
ность, кВт
L
к
/
/2
/з
В
ь
bi
bi
Ьз
Ьд
6,
н*
Hi
h
hi
hi
D
01
Di
d
К
ВК 2/26,
4А10054УЗ
3
805
257
192
328
29,7
77
ВКС 2/26
810
555
102
262
365
192
310
117,5
117.5
100
250
250
30
448
361
198
107
117
100
80
40
M12
29,7
81
831
284
193
328
32 4
80
МаркаДвигатель
Масса
ВК 2/26, ВКС 2/26
4A100L4V3
4
835
840
861
580
257
262
284
379
192
192
193
310
117,5
117,5
1030
257
192
ВАО 42-4
5,5
1035
680
269
451
192
310
170
330
1056
284
193
В112М4
5,5
1040
257
192
1045
620
262
413
192
290
140
230
1066
284
193
250
250 35
328
448
388
361 198 107 117 100 80
40
29,7
М12 29,7
32,4
83
87
86
340
29,7
157
25435
460
513 210
33,2
161
340
32,4
160
328
29,7
147
24025
448
481 198
33,2
150
338
32,4
142
Продолжение табл. XII 1.13
Приложение XIII. Насосы
Марка
агрегата
Двигатель
L
Ь1
/
к
G
/з
В
b
bi
Ьг
Ьз
ь4
ь5
Н
Hi
h
hi
кг
D
01
Оз
d
Масса
тип
ность, кВт
к
947
257
192
358
29,7
116
АМ51-4**
4,5
952
770
262
520
192
366
142
214
303
303
32
478
396
228
107
117
33,2
119
902
257
192
328
29,7
107
4А112М4УЗ
5,5
907
620
262
413
192
290
130
130
240
240
25
448
198
33,2
115
928
284
193
328
32,4
109
956
102
257
192
340
29,7
114
А02-42-4М**
5,5
961
• 680
262
451
192
310
150
226
240
254
35
460
388
210
33,2
127
964
257
192
368
29,7
115
П40М**
2,8
969
262
454
192
326
247
150
100
270
270
28
488
433
238
100
80
40
М12
33,2
111
ВК 4/24,
914
269
195
332
34,9
109
ВКС 4/24
4А112М4УЗ
5,5
914
620
269
413
195
290
130
130
240
25
444
396
198
33,6
117
934
290
196
332
36,5
113
942
269
195
240
М12
34,9
4А13254УЗ
7,5
942
640
269
432
195
310
151
151
254
344
428
210
110
120
100
80
40
131
962
290
195
35
456
35,6
139
344
36,5
135
1092
269
470
195
266
372
558
238
34,9
192
ВАО 51-4
7,5
1092
695
269
432
195
325
178
330
254
35
456
518
210
35,6
200
1112
290
470
196
254
372
558
238
36,5
196
Продолжение табл XIII 13
7,5
1062
269
195
344
32,3
188
B132S4
1062
640
102
269
432
195
310
170
230
100
240
254
456
518
210
35,6
196
ВК 4/24, _
1082
290
196
35
344
36,5
192
372
НО
120
100
80
40
М12
32,1
152
ВКС 4/24
АО2-51-4М**
7,5
1008
695
269
470
195
325
165
238
240
266
484
439
238
35,6
160
П51М**
7,4
1061
750
269
497
195
340
290
174
402
32,1
187
266
266
30
514
488
268
35,6
195
275
195
ВК 5/24, ВКС 5/24
А4132М4УЗ
11
998
680
451
310
151
350
36,7
146
998
275
195
240
254
35
464
428
210
37,9
150
1018
296
196
350
40
152
Продолжение табл X 111.13
326 Приложение XIII. Насосы
ВК 10/45, ВКС 10/454А180М4УЗ3012691269123881597297297325560205205213366205205120ВАО 72 430128712871316877112297297325205205213410240390В180М43013021302133181597297297325205205213366220340АО2-72-4М301228877112297205410230316ВК 10/45, ВКС 10/454А180М4УЗ3012691269123881597297297325560205205213366205205120ВАО 72 430128712871316877112297297325205205213410240390В180М43013021302133181597297297325205205213366220340АО2-72-4М301228877112297205410230316Продолжение таблXIII 134124426625567 522 2626027041250272 121 140 130 110 65 М12 —334324439231531525587 692 2826039625432503984124439225567 652 262603964125039833432 543 2824431658760320Продолжение таблXIII 134124426625567 522 2626027041250272 121 140 130 110 65 М12 —334324439231531525587 692 2826039625432503984124439225567 652 262603964125039833432 543 2824431658760320Приложение XIII. НасосыПриложение XIII. Насосы
ВК 10/45, ВКС 10/45
4А180М4УЗ
30
1269
1269
1238
815
97
297
297
325
560
205
205
213
366
205
205
120
ВАО 72 4
30
1287
1287
1316
877
112
297
297
325
205
205
213
410
240
390
В180М4
30
1302
1302
1331
815
97
297
297
325
205
205
213
366
220
340
АО2-72-4М
30
1228
877
112
297
205
410
230
316
ВК 10/45, ВКС 10/45
4А180М4УЗ
30
1269
1269
1238
815
97
297
297
325
560
205
205
213
366
205
205
120
ВАО 72 4
30
1287
1287
1316
877
112
297
297
325
205
205
213
410
240
390
В180М4
30
1302
1302
1331
815
97
297
297
325
205
205
213
366
220
340
АО2-72-4М
30
1228
877
112
297
205
410
230
316
Продолжение табл
XIII 13
41244
266
25567 522 26260
270
41250
272
121 140 130 110 65 М12
—
3343244
392
315
31525587 692 28260
396
2543250
398
41244
392
25567 652 26260
396
41250
398
33432 543 28244
316
58760
320
Продолжение табл
XIII 13
41244
266
25567 522 26260
270
41250
272
121 140 130 110 65 М12
—
3343244
392
315
31525587 692 28260
396
2543250
398
41244
392
25567 652 26260
396
41250
398
33432 543 28244
316
58760
320
Приложение XIII. Насосы
Приложение XIII. Насосы
ВК 5/24,
4А112МУЗ
5,5
920
920
940
620
275
275
296
413
195
195
196
290
130
130
240
240
25
338
452
338
396
198
115
125
110
90
50
М12
33,7
37,9
40
107
111
ИЗ
378
492
378
ВКС 5/24
ВАО 52-4
10
1133
1133
730
275
275
486
195
195
325
178
330
240
266
35
558
238
33,7
37,9
40
210
214
216
1153
102
296
196
108
240
254
35
350
464
518
210
33,7
37,9
196
200
1104
275
195
350
115
125
ПО
90
50
М12
40
202
В132М4
11
1104
1124
680
275
296
451
195
196
310
170
230
240
26С
35
378
492
439
238
33,7
37,9
161
165
А02-52-4М**
1044
730
486
195
325
165
10
275
238
266
266
30
408
488
268
33,7
37,9
185
П31М**
7,4
1099
750
275
497
195
340
290
174
522
189
ВК 10/45, ВКС 10/45
4А160МУЗ
18,5
1174
1174
1203
780
97
297
297
325
560
205
205
213
341
179
179
108
290
290
25
392
547
392
512
242
44
48
50
228
232
234
ТАБЛИЦА XII1.14.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ТИПА Д
6,ш ЯА ЯА А
ЮSO-ттsH ^ ^9 \S .$ 5S V*S >S
gя ю 5ПодачаS®ю 2 s 5 5 *
а 8 S S 8 8 ° +°55ё * 5
Марка насоса
&iIp^i£г§”|»:| 1У
|g§5е»>лл/«s|«с .gS|§= jB
ЯS S о™
Д200-95 (4НДв)
280—-23
255а1002819,824(1450)10703,5
280—95
255а200557749(2950)85706,5
240б64
Д200-36 (5НДв)
350—36
320а200552824(1450)35725,5
300б23
Д320-70 (6НДс)
242—3208970
220а320895349(2950) 90 786
205б3008344
Д320-50 (бНДв)
405—50
365а320893724(1450)76764,5
340б29
Д500-65
(ЮД-6)
465—65
432а5001405324(1450)(135)764,5
390б40
Д630-90 (8НДв)
525—90
490а6301757624(1450)265756,5
450б63
525—50014036
490а4901362816(960)94755
450б44012223
Д800-57 (12Д-9)
432—57
405а8002204724(1450)177824
360б33
Д1250-65
(12НДс)
460—65
430а12503505024(1450)314866
390б38
Д1250-65 (12НДс)
460—28
430а80022022,516(960)95864,5
390б17,5
Д1250-125 (14Д-6)
625—125
570а12503509824(1450)620765
535б83
Д1600-90
(14НДс)
540---90
515а16004457524(1450)500877
460б58
540-40
515а10002803616(960)148875
460б26
Д2000-21
460—21
200055016,3(980)150865
425а14
460—14
125035012(730)100863
425а10
Д2000-100
855—100
200055016,3(980)760756,5
(20Д-6)
790а80
Д2 500-62
(18НДс)
700—25007006216,3(980)500877,5
700—20005503412(730)250875,5
Примечание. Давление на входе в насос 0,3 МПа (3 кгс/см2).
Таблица ХШ.15
ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг,НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ С ПОДАЧЕЙ 1600 м3/ч ВКЛЮЧИТЕЛЬНО
Марка насоса
(агрегата) _
Комплектующий электродвигатель
L
В
Н
L,
L2 /
li h
b
bi
Ьг
Ьз
b*
bs
h
hi
nМасса
тип
НОСТЬ, кВт
напряжение, В
насоса агре-
4A280S2, 4AH250S2
но
1975
870
660
565
565
565
660
1100
А02-92-2
100
1860
797
1540
230
-940
960
D200-95 _
А02-91-2
4A250S2
75
220/380
1805
640
797
830
375
300
450
181
146
855
4210
4А225М2
55
1645
800
1540
230
940
660
565
565
565
660
685
П62
14
1497
709
1250
210
-810
540
440
440
\440
540
524
А02-61-4
13
1464
680
1190
210
810
540
440
440
440
540
468
Приложение XIII. Насосы
Продолжение табл XIII15
Марка насоса (агрегата) _
Комплектующий электродвига i е ть
L
В
Н
L2
I
li
к
b
61
62
Ьз
64
bs
h
а2
Масса
тип
МОЩ
НОСТЬ, кВт
напряжение, В
насоса
гата
А02-81-4
40
1685
801
1540
230
940
660
565
565
565
660
500
912
4А200М-4
37
1625
835
760
Д200-36
А02-72-4
30
220/380
1556
799 .
761
830
375
373
224
162
4
270
666
4А180М-4
1537
785
30
1235
195
820
610
525
525
395
490
495
635
А02-71-4
22
1517
761
638
4A180S4
22
1497
785
615
А02-92-2
100
1860
847
ИЗО
4А250М2
90
1790
890
1037
Д320-70
А02-91-2
75
.220/380
1805
. 730
847
_ 830
1540
375
230
940
660
565
565
565
660
388
500
215
170
4
255 ■
1022
4A250S2
75
1750
890
967
АО2-82-2
55
1723
801
912
4А225М2
55
1723
801
912
Д320-50
4A250S4
75
1805
897
1233
А02-91-4
75
220/380
1750
. 966
940
_ 830
1540
375
230
940
660
565
565
565
660
474
550
260
138
4
270
975
А02-82-4
55
1723
851
950
Приложение XIII Насосы
А02-81-4
40
1685
851
950
Д500-65
4АН280М4
160
380/660
2170
1045
1794
A03-315S4
160
380/660
2430
_ 970 _
1060
_ 1160
1960
521
325
605
1210
840
755
755
755
840
460
450
315
230
6
620 .
2103
4AH280S4
132
380/660
2170
1045
1709
А02-92-4
100
220/380
2160
972
1680
Д630-90
A03-355S4
250
380
2520
1127
2820
А111-4М
250
380
2385
1225
2270
325
680
1360
755
855
945
1030
2760
А112-4М
200
6000
2505
1225
3100
АН280М4
160
380/660
2173
1258
1045
1160
521
840
648
700
335
243
6
730
2100
A03-315S-6
110
220/380
2422
1080
1960
325
605
1210
755
755
755
840
2270
А02-92-6
75
220/380
2191
1020
1890
А02-91-6
55
220/380
2136
1020
1780
Д800-57
A03-355S4
250
380
2518
1197
2270
680
1360
775
855
945
1030
2990
А03-315-М4
200
380/660
2473
, 1155 _
1150
.1160.
1960
521
325 .
605
1210
840
755
755
755
840
570
700
378
280
6
880
2600
4AH280S4
132
380/660
2133
1050
1960
605
1210
755
755
755
840
2260
4A280S4
НО
380/660
2518
1050
1960
605
1210
755
755
755
840
2180
4А225М4
Приложение XIII. Насосы
Марка насоса Комплектующий электродвигатель (агрегата)
L
Вн
^1
Ч
1/./2 /з
b
^i
*2
Ьз
ь4
Ч
h
Ч
Ч
п
Масса
тип
кость, кВт
напряжение, В
насоса
агре-
СД12-42-4
500
6000
3100
1750
4150
A0I13-4M
320
380
2650
1340
2270
680 1360
990
1085
1170
4245
Д1250-65
А111-4М
250
380
2435
1345
3285
А03-315М4
200
380/660
2525
1390
12051210
521
325
840
755
770
750
435
335
6
1160
2960
A3-315S6
110
220/380
2275
1165
1960
605 1210
2517
4A280S6
75
220/380
2290
1110
755
855
840
2537
А02-91-6
55
220/380
2160
1110
2280
Д1250-125
А12-52-4
630
6000
29651360
1460
5540
СД12-52-4
630
6000
34801360
1855 1438 2760
621
435
■ 800 1600
900
825
940
1080
1190
540
785
433
320
6
1710 .
6240
А12-41-4
500
6000
28651360
1460
5200
4АН355М4
400
380/660
27151240
1260
3840
А12-41-4
500
6000
2865
1460
4730
4АН355М4
400
2653
1225
3480
4AH355S4
315
380/660
2713
1225
1645
1438
2760
621
435 800 1600
900
825
940
1080
1190
900
785
482
372
6
1520
3330
Д1600-90
А0114-6
160
6000
2978
1375
4630
A3-315М-6
132
_220/380
2501
1225
•
2930
A03-315S6
110
2700
1235
3120
Продолжение табл XIII15
Приложение XIII. Насосы
ТАБЛИЦА ХШ.1&
ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ С ПОДАЧЕЙ2000-6300 м3/ч
Марка насоса
L
В
Н
/1
/2
к
к
61
62
63
6»
Д2000-21
1620
1350
1280
795
800
660
480
850
400
400
300
Д2500-62
2130
2080
1440
1051
1100
900
800
900
550
550
425
Д2000-100
2050
1550
1420
1017
860
680
500
750
625
575
515
Продолжение табл XIII16
65
66
67
h
6i
62
63
5
Si
d
Масса
300
200
200
760
35
440
460
34
32
35
1630
425
300
300
850
45
620
475
42
40
42
2870
465
405
355
800
45
665
415
34
28
42
2475
334 Приложение XIII. Насосы334 Приложение XIII. Насосы
334 Приложение XIII. Насосы
334 Приложение XIII. Насосы
ТАБЛИЦА XIII.17.
ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА, кг, НАСОСОВ (АГРЕГАТОВ) ЦЕНТРОБЕЖНЫХ
Типоразмер агрегата
Комплектующий электродвигатель
L
В
н
нх
^2
/
1х
^2
/з
b
61
Ьг
63
h
6i
d
2
1ИП
МОЩНОСТЬ, кВт
напряже-
Д2000-21
A3-355S-6
160
2870
1405
1155
674
3391
A3-315S-6
но
2630
1335
1005
585
3218
A3-315М-8
но
380
2680
1350
1435
1345
1055
2430
665
275
1800
140
853
960
940
1040
920
140
28
3408
A3-315S-8
90
2630
1335
1005
590
3213
2960
А2-92-8
55
2570
1267
944
540
Продолжение табл. XIII.17
Типоразмер агрегата
К омплектующий электродвигатель
bi
L2/
/э
b
bv
Ьг
Ьъ
h
hi
d
тип
МОЩНОСТЬ, кВт
напряже-
L
В
Н
нх
Д2000-100
А13-59-6
800
3725
1735
1667
3072
952
8310
СД13-52-6
800
6000
3960
1550
1660
2200
1900
875
400
2300
50
1330
1330
1400
1400
1045
160
42
8870
СД2-85/57-6
800
3715
1655
1755
860
7410
А13-46-6
630
3575
1735
1517
877
7728
Д2500-62
А13-46-6
630
6000
3655
1735
1517
877
8152
СД13-42-6
630
6000
3940
2200
1800
3072
826
400
2300
170
1330
1330
1400
1400
1095
160
42
8632
А13-37-6
500
6000
3555
2080
1630
1735
1417
827
7722
А114-8
250
380
3475
1640
1335
750
6625
А12-42-8
250
6000
3555
1705
1415
825
7245
Приложение XIII. НасосыПриложение XIII. Насосы
Приложение XIII. Насосы
Приложение XIII. Насосы
Рис. XIII.1Рис. XIII.1
Рис. XIII.1
Рис. XIII.1
Технические данные насоса ручного поршневого марки Р.0,8-30 (рис. XIII. 1) даны ниже:
Диаметр цилиндра,мм 80
Ход поршня, мм 80
Подача за двойной ход, л 0,74
Напор, м 30
Вакуумметрическая высота всасывания, м, при работе
на воде с температурой 30°С 5,5
Усилие на рукоятку, Н, при напоре 30 м . . . .260
Масса, кг . 14
Технические данные насосов ручных поршневых марки Р. 1,6-20 (рис. XIII.2) и марки БКФ-4 (рис. ХШ.З) даны ниже:
Р.1,6-20 БКФ-4Р.1,6-20 БКФ-4Диаметр цилиндра ммХод поршня, ммЧисло двойных качаний в 1 минПодача за двойной ход, лНапор, мВакуумметрическая высота всасыва-Диаметр цилиндра ммХод поршня, ммЧисло двойных качаний в 1 минПодача за двойной ход, лНапор, мВакуумметрическая высота всасыва-200200
Р.1,6-20 БКФ-4
Р.1,6-20 БКФ-4
Диаметр цилиндра мм
Ход поршня, мм
Число двойных качаний в 1 мин
Подача за двойной ход, л
Напор, м
Вакуумметрическая высота всасыва-
Диаметр цилиндра мм
Ход поршня, мм
Число двойных качаний в 1 мин
Подача за двойной ход, л
Напор, м
Вакуумметрическая высота всасыва-
200
200
Рис. XIII.2
Рис. XIII.3
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
При пользовании предметным указателем следует иметь в виду, что в рубриках, представляющих собой сочетание прилагательного и существительного, применена инверсия - существительное поставлено на первое место.
ААд
А
А
Автоматизация подпитки системы водяного отопления 83
Агрегат отопительный 138, 143, 304-313
Аккумулятор теплоты 184
Амплитуда колебания температуры воздуха в помещении 12, 13
Арматура запорно-регупирующая 82, 122, 278-292
Б
Бак конденсатный 137
расширительный 87, 88, 115
сепаратор (расширительный бачок) 137
Баланс тепловой помещения 33, 165, 170, 173
Бифилярная система водяного отопления 75, 80
Брудер электрический 172
В
Виды систем водяного отопления 75-78
— парового отопления 119
отопительных приборов 41
Вода геотермальная 192
Вода (физические свойства) 211
Воздух атмосферный (физические свойства) 206
Воздухоотводчик 86
Воздухопроницаемость ограждений здания 14-16
Воздухораспределитель 140, 141
Воздухосборник 86
Выбор диаметра труб 103
отопительных приборов 42
системы отопления 29-32
геотермального 196
водяного 79, 80
парового 120, 121
солнечного 176-178
Г
Гладкотрубный отопительный прибор 42, 43, 78
Горелка инфракрасного излучения 162
Давление гидравлическое в системе водяного отопления 80, 81
естественное циркуляционное в системе водяного отопления однотрубной вертикальной 89 однотрубной горизонтальной 89
двухтрубной 89
при охлаждении воды в малом кольце 96
в отопительных приборах 89
в отопительных трубах 88, 239
Давление воздуха в здании избыточное 24, 26
пара начальное 122, 123
циркуляционное насосное 89
— расчетное 88
- располагаемое 95
Дальнобойность воздушной струи 143, 144
Двухтрубная система водяного отопления 78, 80
Динамика давления в системе водяного отопления без расширительного бака 80, 81
Длина трубы эквивалентная 123, 250, 257
3
Завеса воздушная тепловая 31
Затвор гидравлический 134, 135
Зона влажности территории СССР 7, 8
И
Изоляция виброзвуковая 84, 85
тепловая 84
Инерция тепловая ограждающей конструкции 7, 12
— отопительного прибора 41, 147
Инфильтрация воздуха 24, 37-39
- в помещение зданий одноэтажных 24, 25
многоэтажных 26-28
К
Клапан обратный 73, 74
предохранительный 137
редукционный 136
Классификация отопительных приборов 41
систем водяного отопления 75-78
- геотермального отопления 196-200
— парового отопления 119-121
- электрического отопления 159
Коллектор солнечной энергии 180-184
Кольцо циркуляционное в системе водяного отопления основное 93-95, 97 второстепенное 95, 98 малое 96, 99
Компенсатор удлинения теплопроводов 85
Конвектор 41, 296-301
Конденсатоотводчик 134, 13 5, 292-294
Конденсатопровод 119
двухфазный 119, 132
Конденсат попутный 120
Конструирование системы водяного отопления 81-88
- парового отопления 121, 122
Коэффициент воздухораспределителя скоростной 140, 141
— температурный 140-142
гидравлического трения 90, 91
затекания воды 45, 91, 96
местного сопротивления 90, 258-263
отопительных приборов 93, 94, 260
обеспеченности 6
облученности 4
смешения воды 90
теплообмена конвективного 9
лучистого 9
теплопередачи ограждающей конструкции 34
- отопительного прибора 43, 47
шероховатости труб 212, 223, 241, 247, 250, 252, 257
эффективности облучения в системе лучистого отопления 157
М
Магистраль системы центрального отопления '82
Метр квадратный эквивалентный 43
Мощность тепловая системы отопления 40, 41
Н
Напор температурный 43
— номинальный 43
Направление движения теплоносителя 75
Насос конденсатный 138
подпиточный 83
смесительный 74, 83
циркуляционный 73, 83
О
Области применения систем отопления 29-31
Однотрубная система водяного отопления 75-77, 79, 80
Отопительные приборы 41, 295-303
Отопление воздушное местное 138, 1^9, 142, 143
— центральное 139, 140, 144
дежурное 31
животноводческих помещений 165-169
зданий с переменным тепловым режимом 32, 33
квартирное 115, 116
комбинированное 32
лучистое 160, 162-164
панельно-лучистое 147-157
печное 32
птицеводческих помещений 170-172
солнечное 176-178, 185
теплиц 173-175
П
Панель излучающая 148, 149
отопительная бетонная 148
- металлическая 149
Параметры теплоносителя 29-31
Пар водяной (физические свойства) 209, 210
Паропровод 119-122
Печь электронагревательная 313
Плотность основных теплоносителей 206, 209, 211
теплового потока отопительного прибора 43-45
номинальная 43
Площадь ограждающей конструкции расчетная 35
Подача воздуха наклонная 138
- сосредоточенная 139, 140
Подводка к отопительному прибору 81
Потенциал влажности ограждения 16, 17
Потери давления линейные 93, 123
— местные 93, 123
— при эксплуатации систем водяного отопления 74, 239
— удельные 94, 123, 126
Проводимость системы водяного отопления 91, 93
- трубы 91
Проект отопления (исходные данные) 78
— последовательность разработки 78, 79
Пункт тепловой системы отопления 75
Р
Радиатор 41, 295, 296
Размещение арматуры в системе водяного отопления 82, 83
отопительных приборов в помещениях 42, 43
теплопроводов в здании 81, 82, 121, 122
Распределение температуры в ограждении помещения 9, 16
Расход воды в системе отопления 93
-- в отопительном приборе относительный 43
— в стояке (ветви) 89
— на участке теплопровода 93
Расчет гидравлических конденсатопроводов 128
двухфазных 132, 133
напорных 129, 130
сухих и мокрых безнапорных 129
— паропроводов 122, 123
высокого давления 126-128
низкого давления 123-125
— системы водяного отопления 93-95, 102
вертикальной однотрубной 95-99, 103-105
с унифицированными стояками 108-114
горизонтальной однотрубной 105-108
двухтрубной 99-102, 108, 115-117
стояков 102
малого циркуляционного кольца 96, 99
по удельным линейным потерям давления 93-95
по характеристикам сопротивления 90-93, 102-105
проводимости однотрубных стояков системы водяного отопления 109-114
системы воздушного отопления 142-144
центральной 144-145
тепловой бетонной отопительной панели вертикальной 150-153
горизонтальной 153-156
-- отопительных приборов 46, 47, 64-69
— подвесной излучающей панели 156-158
— системы геотермального отопления 202204
инфракрасного электрического отопления 160-164
солнечного отопления 185-189
-- теплопроводов 46, 264-268
Регулирование системы отопления эксплуатационное 71
- теплоотдачи отопительных приборов 71, 72 Регулятор давления 74, 75, 136
Режим влажностный ограждений помещения 16-18
- здания тепловой 29, 30, 31, 33, 34
Рекомендации по проектированию системы отопления 32, 81, 120
С
Сезон отопительный 7
Секция радиатора 47, 66, 69
Система отопления 29, 169, 172, 175
— водяная бифилярная 75-77
вертикальная 75, 77, 78
геотермальная 202
горизонтальная 75-77
двухтрубная 75, 78
квартирная 115
однотрубная 75-77
— паровая замкнутая 119
разомкнутая 119, 120
— с естественной циркуляцией воды 73
— солнечная активная 176
пассивная 176
— теплонасосная 178, 199
Скорость ветра 7
- движения воды 89
— воздуха 139, 142, 143
— конденсата 130
— пара 123
Солнечная радиация 175, 178-180
Сопротивление ограждения влагопередаче 16
— воздухопроницанию 14, 15, 22
— паропроницанию 23
теплообмену на поверхности внутренней 9
наружной 9
теплопередаче ограждения 8
приведенное 8, 14
требуемое 19-21
экономически целесообразное 21
светового проема 21
Способы гидравлического расчета систем отопления 90-93
Стояк системы отопления 75-78, 82, 119-120
Схема присоединения отопительных приборов к теплопроводам 66
- системы водяного отопления к наружным теплопроводам зависимая прямоточная 73 зависимая со смешением 73
независимая 72, 73
расчетная системы водяного отопления вертикальной однотрубной 97
горизонтальной однотрубной 107
двухтрубной 100
системы водяного отопления 75-78
Т
Таблица для расчета площади отопительных приборов 47-63
Таблицы для гидравлического расчета систем водяного отопления 212-238 напорных конденсатопроводов 252-257 паропроводов высокого давления 246-251 низкого давления 240-245
для расчета теплоотдачи нагретыми трубами 264-268
долей линейных и местных потерь давления в системе отопления 264
коэффициентов местных сопротивлений 258-263
Температура внутренней поверхности ограждения 8
воздуха внутреннего 5, 6, 34, 167, 168
— наружного 7, 34
нагретой поверхности в помещении допустимая 4
поверхности ограждения в помещении расчетная 8
помещения 4
— неотапливаемого 34
радиационная 4
- теплоносителя 29-31, 45
— в однотрубном стояке (ветви) системы водяного отопления 116
Теплоемкость материала массовая 39
Теплозатраты на нагревание воздуха 24, 37-39
— материалов 39
Теплозащита заполнений световых проемов 21
Теплоноситель системы отопления 29-31
Теплоотдача животных 165, 166
отопительных приборов 43, 44, 46, 47
птиц 171, 172
г труб 46
человека 40
Теплопередача стационарная 8, 9
нестационарная 10-13
Теплопоступления в помещение от оборудования и материалов 40 — бытовые 40
Теплопотери добавочные 36
здания по укрупненным измерителям 41
помещения 34-40
через ограждение помещения 34-37
Теплоусвоение пола помещения 12, 22, 168, 169
Теплоустойчивость ограждающей конструкции 10-12
помещения 12-13
Точка постоянного давления в системе водяного отопления 80
Требования противопожарные к системе отопления 83, 84
Труба воздушная 86, 87
ребристая 41, 303
Трубы для системы отопления 268, 269
У
Удаление воздуха из системы отопления 86, 87, 122
Уклон теплопроводов 81, 82, 86, 122
Условия тепловой комфортности в помещении 4
Установка отопительных приборов 46, 69, 72 - смесительная 74
Ф
Фактор формы элемента ограждения помещения 13, 14
Фасонные (соединительные) части труб 269-277
X
Характеристика здания удельная тепловая 41 - геометрическая воздушной струи 142
гидравлического сопротивления системы водяного отопления 91
участка системы 90
узла участков системы 91
удельная 103
Ш
Шайба дросселирующая (диафрагма) 95, 96, 124, 125
- подпорная 134, 136
Э
Экономия теплоты при геотермальном отоплении 195
— при водяном отоплении здания 32, 33
— при панельно-лучистом отоплении 147
— при солнечном отоплении 187, 188
Электрический обогреватель инфракрасный 162-164
Электрическое отопление 159
-- воздушное 160
-- инфракрасное 160
— лучисто-конвективное 159
Электрокалорифер 160, 314, 315
Эпюра давления циркуляционного в системе
водяного отопления 95, 100, 102
— гидростатического в насосной системе водяного отопления 80, 81
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Раздел I. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ 4
Глава /.Внутренние и наружные климатические условия 4
Метеорологические условия в помещениях 4
Расчетные характеристики наружного климата для холодного периода года 7
Глава 2. Теплопередача через ограждения8
Стационарная теплопередача . .8
Нестационарная теплопередача10
Теплопередача через сложное ограждение с двухмерными элементами 13
Глава 3. Воздухопроницаемость строительных материалов и конструкций 14
Глава 4. Влагопередача и влажностный режим ограждения 16
Глава 5. Защитные свойства наружных ограждений 19
Общая последовательность расчета 19
Требуемое (минимально допустимое) сопротивление теплопередаче 20
Оптимальное (экономически целесообразное) сопротивление теплопередаче ограждения . .21
Теплозащита заполнений световых проемов и дверей21
Требуемая теплоустойчивость ограждений 21
Требуемая теплоустойчивость полов 22
Требуемое сопротивление воз- духопроницанию 22
Требуемое сопротивление паро- проницанию 23
Глава 6. Инфильтрация наружного воздуха через ограждение 24
Инфильтрация наружного воз-
духа в производственных и одноэтажных общественных зданиях 24
Инфильтрация воздуха в помещениях многоэтажных общественных зданий, оборудованных системами механической вентиляции 26
Раздел II. ОТОПЛЕНИЕ 29
Глава 7. Классификация и выбор систем отопления 29
Основные виды систем отопления 29
Выбор системыотопления . .29
Особенности выбора системы отопления в здании с переменным тепловым режимом . . .32
Глава 8. Тепловая мощность системы отопления 33
Тепловой баланс помещения..33
Теплопотери помещения ...34
Теплопоступления в помещение40
Расчетная тепловая мощность системы отопления 40
Теплопотери здания по укрупненным измерителям 41
Глава 9. Отопительные приборы....41
Виды отопительных приборов41
Выбор и размещение отопительных приборов 42
Теплопередача отопительных приборов 43
Расчетная температура теплоносителя воды в отопительных приборах 45
Тепловой расчет приборов..46
Примеры теплового расчета отопительных приборов ...69
Регулирование теплопередачи отопительных приборов . . .71
Установка отопительных приборов 72
Глава 10.Водяное отопление 72
Общие сведения 72
Классификация систем . . .75
Последовательность проектирования системы 78
Выбор системы 79
Гидравлическое давление в
системе 80
Конструирование системы . .81
Расчетное циркуляционное
давление в системе 88
Способы гидравлического расчета системы отопления . .90
Гидравлический расчет систе
мы по удельным линейным потерям давления 93
Гидравлический расчет системы по характеристикам сопротивления 102
Гидравлический расчет однотрубной системы со стояками унифицированной конструкции и тупиковым движением воды в магистралях по характеристикам гидравлического сопротивления 108
Гидравлический расчет гравитационной системы 115
Глава 11. Паровое отопление 118
Классификация систем парового отопления 119
Указания по выбору систем и
схем парового отопления . . .120
Конструктивные указания...121
Расчет паропроводов 122
Расчет конденсатопроводов..128
Указания по выбору и расчету оборудования 134
Глава 12. Воздушное отопление 138
Общие сведения 138
Расчет систем воздушного отопления 142
Примеры расчета систем воздушного отопления 145
Глава 13. Панельно-лучистое отопление.147
Общие сведения 147
Конструкции отопительных па
нелей и схемы систем ....147
Тепловой расчет панельно-лучистого отопления 150
Глава 14. Электрическое отопление...159
Классификация и область применения систем электрического отопления 159
Лучисто-конвективное электроотопление 159
Электровоздушное отопление 160
Инфракрасное электроотопление 160
Глава 15. Особенности отопления сельскохозяйственных зданий и сооружений 165
Системы отопления в животноводческих помещениях . . . .165
Птицеводческие помещения . .170
Культивационные сооружения для круглогодичного выращивания овощей 173
Глава 16. Использование теплоты солнечной энергии 175
Классификация солнечных систем горячего водоснабжения и отопления 175
Оценка располагаемого количества солнечной энергии . .178
Классификация и выбор коллекторов солнечной энергии (КСЭ) 180
Классификация и выбор аккумуляторов теплоты 184
Общие положения расчета сис- ' тем солнечного отопления и горячего водоснабжения . . .185
Расчет сезонных систем горячего водоснабжения 189
Уточнение теплового расчета ССТ с учетом действительных характеристик системы . . . .191
Глава 17. Использование теплоты геотермальных вод 192
Классификация геотермальных вод 192
Специфика геотермального теплоносителя 193
Технико-экономическая оценка вариантов систем, использующих теплоту геотермальных вод 195
Принципиальные схемы систем геотермального теплоснабжения 196
Потребители геотермального тепла 202
Приложение I. Некоторые физические величины 206
Приложение И. Таблицы для гидравлического расчета систем отопления 212
Приложение Ill. Трубы стальные, и со
единительные части с ним . .268
Приложение IV. Общие сведения об арматуре 278
Приложение V. Краны 280
Приложение VI. Вентили запорные . .281
Приложение VII. Клапаны 285
Приложение VIII. Задвижки 290
Приложение IX. Конденсатоотводчики292
Приложение X. Отопительные приборы295
Приложение XI. Отопительные агрегаты305
Приложение XII. Оборудование систем электрического отопления 313
Приложение XIII. Насосы 315
Предметный указатель 338
Справочное издание
ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА.
В 3 ЧАСТЯХ.
ЧАСТЬ 1. ОТОПЛЕНИЕ
БОГОСЛОВСКИЙ ВЯЧЕСЛАВ НИКОЛАЕВИЧ, КРУПНОВ БОРИС АЛЕКСЕЕВИЧ,СКАНАВИ АЛЕКСАНДР НИКОЛАЕВИЧ И ДР.
Художественный редактор Л. Ф. ЕгоренкоТехнические редакторы Т. В. Кузнецова, Ю. Л. ЦиханковаКорректор Г. А. Кравченко
ИБ № 3886
Сдано в набор 5.03.90. Подписано в печать 6.11.90. Формат 70 х 100*/i6- Бумага тип № 2. Гарнитура «Таймс». Печатьофсегная Усл. печ.л 27,74. Усл.кр.-отт. 27,74. Уч.-изд. л 38,03. Тираж 76 000 экз. Изд № АХ-1092. Заказ № 1363. Цена 4руб.
Стройиздат 101442 Москва, Каляевская, 23а
Можайский полиграфкомбинат В/О «Совэкспорткнига» Государственного комитета СССР по печати. 143200 Можайск, ул. Мира, 93
Отпечатано в Московской типографии № 4 Госкомпечати СССР.
129041, Москва, Б. Переяславская, 46. Зак. 2000.
1. Здания жилые, больниц, клиник, стационаров и госпиталей. родильных домов, домов ребенка, домов-интерна- гов для престарелых и инвалидов; спальные корпуса обще- образова гельных дет ских школ; здания детских садов, яслей, комбинатов, детских домов и детских приемников- распределигелей
4. Производственные здания с сухим режимом
5. Производственные здания
1. Здания жилые, больничные и лечебные учреждения, детские сады-ясли, общеобразовательные детские школы, дет