ПРЕДИСЛОВИЕ

В принятых XXVI съездом КПСС «Основных направлениях » комического и щиального развития СССР на 1981 -1985 годы и на период до 1990 года» предусмотрены дальнейший рост капитального строительства, реконструкция действующих предприятий, увеличение мощности и интенсификация производства. В соответ- гвии с этим в одиннадцатой пятилетке получают дальнейшее развитие такие >граслн промышленности, как энергетика, горнодобывающая и перерабатывающая, металлургия, стройиндустрия, нефтехимическая, машиностроение и др. Вместе с тем предусматривается дальнейшее улучшение условий, охраны труда н промышленной санитарии.

В пашей стране наряду с непрерывным ростом и интенсификацией производства зоздушная среда в цехах постоянно улучшается. Поставленная партией в качестве программной задача создания условий труда, исключающих травматизм и профес- иональпые заболевания, успешно выполняется. Большое значение при этом име' i улучшение проектирования вентиляции и отопления цехов, а также повышение ка чества изготовления, монтажа и наладки вентиляционных установок.

Промышленная вентиляция и отопление оказывают непосредственное воздействие на производительность труда, качество выпускаемой продукции, охрану воздушного бассейна и в конечном итоге на экономику предприятий. Поэтом " возросшие требо амия к организации вентиляции цехов нашли отражение в СНиП 11-33-75, ГОСТ 12.1.005—76, технических условиях по повышению теплозащитных свойств ограждающих конструкций н других нормативных документах.

При написании справочника использованы новые методические и нормативные разработки, а гакже описание перспективного оборудования, освоенного промышленностью

Многообразие технологических процессов и объемно-планировочных решений не позволяет охватить все виды производств, поэтому в справочнике даны рекомендации и описание вентиляции и отопления отдельных цехов, наиболее распространенных во всех отраслях промышленности. Используя эти материалы, можно по аналогии решать задачи и для других производств.

Главы 1, 2, 3, 5, 6, 10, II, §8.1, 9.2 и 9.3 написаны Б. М. Торговниковым {§ 2.2 — совместно с Е. М. Ефановым), главы 4, 7, § 8.2—8.4 и 9.1 написаны В. Е. Табачником (5 4.1—совместно с Е. М. Ефановым).

САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ ПОМЕЩЕНИЙ

МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА

Расчетные параметры наружного воздуха принимают по СНиП 11-33-75. Если отсутствуют данные о пункте, где проектируется обьект, и го похожих климатических условий для ближайшего пункта, то параметры принимают по СНиП П-А.6 72. Кроме того, по этим нормам принимают энтальпию, скорость и направление ветра для любого из 12 месяцев.

Периоды года подразделены на теплый со среднесуточной температурой возду ха выше +10 °C, холодный — ниже +10 °C и переходныйНЮ °C. В помещениях цехов для теплого периода принимают среднемесячную температуру (параметры А), для холодного — среднюю температуру самой холодной пятидневки (параметры Б) Таблица 1.1. Оптимальные параметры воздуха в рабочей зоне производственных помещений

Период года

Категория работ

х-мпсратура, -С

Максимальная скорость движения, м/с

Холодный и переходный

Легкая I

20-23

0,2

Средней тяжести Па

18-20

0,2

То же— Пб

17- 19

0,3

Тяжелая- III

16—18

0,3

Теплый

Легкая - I

22—25

0,2

Средней тяжести— Па

21—23

0.3

То же — Пб

20—22

0,4

Тяжелая — III

18-21

0,5

Примечания. L Относительная влажность воздуха, с ответствуют, а я минимальной

максимальной температуре, составляет 60—40е . 2. При искусственном поддержании температурь? (или относительной влажности и температуры) допускается г шенис температуры воздуха

оолее чем к а 2 °C.

Таблица 1.2. Допустимые параметры воздуха в рабочей зоне производственных помещений в холодный и переходный периоды года

Категория работ

Температура, °C

Максима льиая скорость движения. м/с

Температура, С, вне постоянных рабочих мест

Легкая— I

19—25

0,2

15—26

Средней тяжести— Па

17—23

0,3

13—24

То же— Пб

15—21

0,4

13—24

Тяжелая — III

13—19

0,5

12—19

Примечания. I. Максимальная относительная влажность воздуха допускается 75 % 2. В отапливаемом помещении или в помещении со значительными избытками явного тепла при площади пола на одного работающего 50—100 м2 допускается следующее понижение температу ры воздуха вне постоянных рабочих мест: при выполнении легких работ — до 12 °C. средней тяжести— до 10 °C, тяжелых — до 8 °C. 3. При применении системы отопления и вентиляции с сосредоточенной подачей воздуха в помещениях, где производятся работы средней тяжести и тяжелые, допускается повышение скорости движения воздуха на постоянных рабочих местах до 0.7 м'с при одновременном повышении температуры на 2 °C.

Таблица 1.3. Допустимые параметры воздуха в рабочей зоне производственных помещений в теплый период года

Ка ।vгорня Н'г -Температура, °C, в помещениях с избытками явного теплаМаксимальная относительная влажность, %Скорость движения, м/с, в помещениях с избытками явного теплансзиачитеть-«начительныминезначительнымизяач 11-нымиЛшкая — I Средней тяжести ПаТо же — ПоНе более чем на 3 выше ^ср.н, ю hl- более 28Не более чем на 5 выше ^ср.н» но не более 2855 (при 28 "С);60 (при 27 °C);65 (при 26 °C);70 (при 25 °C);75 (при 24 °C)0,2-0,50,2-0,50,3-0,70,2-0,50,3-0,70.5 -1Тяжелая — IIIНе более чем на 3 выше tср. н,io не более 26Не более чем на 5 выше tср- и, ио не более 2665 (при 26 °C);70 (при 25 °C);75 (при 24 °C и ниже)0,3—0,70,5-1Ка ।vгорня Н'г -Температура, °C, в помещениях с избытками явного теплаМаксимальная относительная влажность, %Скорость движения, м/с, в помещениях с избытками явного теплансзиачитеть-«начительныминезначительнымизяач 11-нымиЛшкая — I Средней тяжести ПаТо же — ПоНе более чем на 3 выше ^ср.н, ю hl- более 28Не более чем на 5 выше ^ср.н» но не более 2855 (при 28 "С);60 (при 27 °C);65 (при 26 °C);70 (при 25 °C);75 (при 24 °C)0,2-0,50,2-0,50,3-0,70,2-0,50,3-0,70.5 -1Тяжелая — IIIНе более чем на 3 выше tср. н,io не более 26Не более чем на 5 выше tср- и, ио не более 2665 (при 26 °C);70 (при 25 °C);75 (при 24 °C и ниже)0,3—0,70,5-1П р п м е ч а и и я. 1. t ср.П р п м е ч а и и я. 1. t ср.Температура,°C, вне посто-янных рабочихмест в поме-щениях сизбыткамиявного теп iaТемпература,°C, вне посто-янных рабочихмест в поме-щениях сизбыткамиявного теп iaср. иср. и— средняя температура наружного воздуха самого жаркого ме-— средняя температура наружного воздуха самого жаркого ме-сяца в 1.3 ч. 2. Большая скорость движения воздуха соответствует максимальной температуре, меньшая — минимальной. 3. Если температура воздуха в помещении ие выше 28 °C при выполнении легких работ и работ средней тяжести и не выше 26 °C при выполнении тяжелых работ, допускается повышение относительной влажности на постоянных рабочих местах при тепловлажностном отношении до 4186 кДж/кг на 20%, при 4186 — 6279 кДж/кг — на 10%. Во всех случаях относительная влажность не должна превышать 75 %. 4. Для районов с температурой наружного воздуха в теплый период года по параметру А более 25 °C при работах легких и средней тяжести п 23 СС при тяжелых работах допускается превышение допустимой температуры. если сохраняется нормируемая относительная влажность: на 3 °C. но не выше 31 °C —в помещениях с незначительными избытками явного тепла; на 5 °C. но не выше 33 °C —в помещениях со значительными избытками; на 2 °C, но не выше 30 °C — в помещениях, где по условиям технологии необходимо искусственно поддерживать температуру и относительную влажность воздуха. Для тяжелых работ превышение допустимых температур следует щ инимать на 2 С ниже. 5. Нижние границы допустимых TeMneparvp равны температурам, указанным в табл. 1.2. 6. Для районов с повышенной относительной влажностью при расчетах воздухообмена помещений допускается принимать относительную влажность воздуха рабочей зон*-* в теплый периот года на 10% вы!не.

Ка ।vгорня Н'г -

Температура, °C, в помещениях с избытками явного тепла

Максимальная относительная влажность, %

Скорость движения, м/с, в помещениях с избытками явного тепла

нсзиачитеть-

«начительными

незначи

тельными

зяач 11-

ными

Лшкая — I Средней тяжести Па

То же — По

Не более чем на 3 выше ^ср.н, ю hl- более 28

Не более чем на 5 выше ^ср.н» но не более 28

55 (при 28 "С);

60 (при 27 °C);

65 (при 26 °C);

70 (при 25 °C);

75 (при 24 °C)

0,2-0,5

0,2-0,5

0,3-0,7

0,2-0,5

0,3-0,7

0.5 -1

Тяжелая — III

Не более чем на 3 выше t

ср. н,

io не более 26

Не более чем на 5 выше t

ср- и, ио не более 26

65 (при 26 °C);

70 (при 25 °C);

75 (при 24 °C и ниже)

0,3—0,7

0,5-1

Ка ।vгорня Н'г -

Температура, °C, в помещениях с избытками явного тепла

Максимальная относительная влажность, %

Скорость движения, м/с, в помещениях с избытками явного тепла

нсзиачитеть-

«начительными

незначи

тельными

зяач 11-

ными

Лшкая — I Средней тяжести Па

То же — По

Не более чем на 3 выше ^ср.н, ю hl- более 28

Не более чем на 5 выше ^ср.н» но не более 28

55 (при 28 "С);

60 (при 27 °C);

65 (при 26 °C);

70 (при 25 °C);

75 (при 24 °C)

0,2-0,5

0,2-0,5

0,3-0,7

0,2-0,5

0,3-0,7

0.5 -1

Тяжелая — III

Не более чем на 3 выше t

ср. н,

io не более 26

Не более чем на 5 выше t

ср- и, ио не более 26

65 (при 26 °C);

70 (при 25 °C);

75 (при 24 °C и ниже)

0,3—0,7

0,5-1

П р п м е ч а и и я. 1. t ср.

П р п м е ч а и и я. 1. t ср.

Температура,°C, вне посто-янных рабочихмест в поме-щениях сизбыткамиявного теп ia

Температура,°C, вне посто-янных рабочихмест в поме-щениях сизбыткамиявного теп ia

ср. и

ср. и

— средняя температура наружного воздуха самого жаркого ме-

— средняя температура наружного воздуха самого жаркого ме-

Параметры воздуха рабочей зоны (табл. 1.1—1.3) установлены ГОСТ 12.1.005— 76 с учетом избытков явного тепла, категории работы и периодов года

Под явным понимают тепло от всех источников воздействующеё непосредственно на температуру воздуха помещения. Избытками явного тепла считают положительную разницу между поступившим явным теплом и теплопотерями при условии выполнения всех мероприятий, снижающих теплопоступления в помещение, включая местные отсосы. Если избытки явного тепла составляют 23 Вт/м3 и менее, го их считают незначительными, а более 23 Вт/м3 — значительными.

Параметры, приведенные в табл. 1.1—1.3, принимают для категорий работ по отдельным производствам (табл. 1.4).

В производственных помещениях с площадью, приходящейся на одного работающего, 100 м2 и более нормативные параметры (табл. 1.1—1.3) необходимо обеспечивать только на рабочих местах. При тепловом облучении работающих с интенсивностью 174—350 Вт/м2 источником площадью 0,2 м2, расположенным в пределах рабочего места, нормативную скорость движения воздуха надо увеличить на 0,2 м/с. При более интенсивном облучении параметры воздуха на рабочем месте принимают по табл. 4.6.

НОРМЫ ЗАПЫЛЕННОСТИ И ЗАГАЗОВАННОСТИ ВОЗДУХА

Содержание пыли и газов в воздухе рабочей зоны помещения должно быть ниже санитарных норм, указанных в ГОСТ 12.1.005—76 (табл. 1.5, 1.6). По воздействию на человека различают следующие классы опасности веществ: 1—чрезвычай-

Таблица 1.4. Категории работ в отдельных цехах

Категория работКатегория работ

Категория работ

Категория работ

Литейные:плавильное и заливочное отделенияотделения машинного литья, стержневое, сушильноеКузиечно-прессовыеТермическиепечные залы и отделения высокотемпературного цианированияотделения низкотемпературного цианирования, печей, работающих на токах высокой частоты, и вспомогательные помещенияС избытками влагиГальванические и травильныеОкрасочныеСварочныеИзготовления железобетонных конструкишДеревообрабатывающиеМеханическиеПомещения для технического обслуживания транспортных средствПроизводства, связанные с переработкой и транспортированием сыпучих материаловЛитейные:плавильное и заливочное отделенияотделения машинного литья, стержневое, сушильноеКузиечно-прессовыеТермическиепечные залы и отделения высокотемпературного цианированияотделения низкотемпературного цианирования, печей, работающих на токах высокой частоты, и вспомогательные помещенияС избытками влагиГальванические и травильныеОкрасочныеСварочныеИзготовления железобетонных конструкишДеревообрабатывающиеМеханическиеПомещения для технического обслуживания транспортных средствПроизводства, связанные с переработкой и транспортированием сыпучих материаловТяжелаяСредней тяжести —■ ПбТяжелаяТяжелаяСредней тяжести —■ ПбТяжелаяСредней 1 яжест и — 116Средней 1 яжест и — 116Г» жеСредней тяже. ти Па Средней тяжести— Пб То же»Г» жеСредней тяже. ти Па Средней тяжести— Пб То же»но опасные; 2 — высокоопасные; 3 — умеренно опасные; 4 — малоопасные (СН 245-71).В приточном воздухе содержание вредных веществ не должно превышать 30% предельно допустимой концентрации. Для пожаровзрывоопасиых всш< :тв это требование соответствует также условиям предотвращения пожара и взрыва.Смеси некоторых вредных веществ воздействуют на организм человека однонаправленно и обладают эффектом суммации. Предельно допустимая концентрация (ПДК) таких веществ должна удовлетворять выражениюно опасные; 2 — высокоопасные; 3 — умеренно опасные; 4 — малоопасные (СН 245-71).В приточном воздухе содержание вредных веществ не должно превышать 30% предельно допустимой концентрации. Для пожаровзрывоопасиых всш< :тв это требование соответствует также условиям предотвращения пожара и взрыва.Смеси некоторых вредных веществ воздействуют на организм человека однонаправленно и обладают эффектом суммации. Предельно допустимая концентрация (ПДК) таких веществ должна удовлетворять выражениюСу С -С и_пдк7 пдк„ + пдк„Су С -С и_пдк7 пдк„ + пдк„(1.1)(1.1)где С). С5 Сп — концентрация вредных компонентов смеси, мг/м5.Объемную концентрацию вредных веществ, %, рассчитывают по формулеСо = 10~4 ■ 22,4См/М,(1.2)где См — массовая концентрация газа, мг/м3; М — молекулярная масса газа.Некоторые газы (например, азот, метан и др.) не оказывают ядовитого воздействия на человека, но могут быть опасными вследствие вытеснения кислорода. Понижение содержания кислорода на 25% по объему смертельно опасно.Многие вредные вещества взрывоопасны. Пределы взрываемости нескольких, одновременно выделяющихся веществ, вычисляют по формуле Лешателье в зависимости от пределов взрываемости .V,, N2,.... Nn, мг/м", и концентраций Р„ Р2,.... Р , с . компонентов смеси:где С). С5 Сп — концентрация вредных компонентов смеси, мг/м5.Объемную концентрацию вредных веществ, %, рассчитывают по формулеСо = 10~4 ■ 22,4См/М,(1.2)где См — массовая концентрация газа, мг/м3; М — молекулярная масса газа.Некоторые газы (например, азот, метан и др.) не оказывают ядовитого воздействия на человека, но могут быть опасными вследствие вытеснения кислорода. Понижение содержания кислорода на 25% по объему смертельно опасно.Многие вредные вещества взрывоопасны. Пределы взрываемости нескольких, одновременно выделяющихся веществ, вычисляют по формуле Лешателье в зависимости от пределов взрываемости .V,, N2,.... Nn, мг/м", и концентраций Р„ Р2,.... Р , с . компонентов смеси:

Литейные:

плавильное и заливочное отделения

отделения машинного литья, стержневое, сушильное

Кузиечно-прессовые

Термические

печные залы и отделения высокотемпературного цианирования

отделения низкотемпературного цианирования, печей, работающих на токах высокой частоты, и вспомогательные помещения

С избытками влаги

Гальванические и травильные

Окрасочные

Сварочные

Изготовления железобетонных конструкиш

Деревообрабатывающие

Механические

Помещения для технического обслуживания транспортных средств

Производства, связанные с переработкой и транспортированием сыпучих материалов

Литейные:

плавильное и заливочное отделения

отделения машинного литья, стержневое, сушильное

Кузиечно-прессовые

Термические

печные залы и отделения высокотемпературного цианирования

отделения низкотемпературного цианирования, печей, работающих на токах высокой частоты, и вспомогательные помещения

С избытками влаги

Гальванические и травильные

Окрасочные

Сварочные

Изготовления железобетонных конструкиш

Деревообрабатывающие

Механические

Помещения для технического обслуживания транспортных средств

Производства, связанные с переработкой и транспортированием сыпучих материалов

Тяжелая

Средней тяжести —■ Пб

Тяжелая

Тяжелая

Средней тяжести —■ Пб

Тяжелая

Средней 1 яжест и — 116

Средней 1 яжест и — 116

Г» же

Средней тяже. ти Па Средней тяжести— Пб То же

»

Г» же

Средней тяже. ти Па Средней тяжести— Пб То же

»

но опасные; 2 — высокоопасные; 3 — умеренно опасные; 4 — малоопасные (СН 245-71).

В приточном воздухе содержание вредных веществ не должно превышать 30% предельно допустимой концентрации. Для пожаровзрывоопасиых всш< :тв это требование соответствует также условиям предотвращения пожара и взрыва.

Смеси некоторых вредных веществ воздействуют на организм человека однонаправленно и обладают эффектом суммации. Предельно допустимая концентрация (ПДК) таких веществ должна удовлетворять выражению

но опасные; 2 — высокоопасные; 3 — умеренно опасные; 4 — малоопасные (СН 245-71).

В приточном воздухе содержание вредных веществ не должно превышать 30% предельно допустимой концентрации. Для пожаровзрывоопасиых всш< :тв это требование соответствует также условиям предотвращения пожара и взрыва.

Смеси некоторых вредных веществ воздействуют на организм человека однонаправленно и обладают эффектом суммации. Предельно допустимая концентрация (ПДК) таких веществ должна удовлетворять выражению

Су С -С и

_пдк7 пдк„ + пдк„

Су С -С и

_пдк7 пдк„ + пдк„

(1.1)

(1.1)

где С). С5 Сп — концентрация вредных компонентов смеси, мг/м5.

Объемную концентрацию вредных веществ, %, рассчитывают по формуле

Со = 10~4 ■ 22,4См/М,(1.2)

где См — массовая концентрация газа, мг/м3; М — молекулярная масса газа.

Некоторые газы (например, азот, метан и др.) не оказывают ядовитого воздействия на человека, но могут быть опасными вследствие вытеснения кислорода. Понижение содержания кислорода на 25% по объему смертельно опасно.

Многие вредные вещества взрывоопасны. Пределы взрываемости нескольких, одновременно выделяющихся веществ, вычисляют по формуле Лешателье в зависимости от пределов взрываемости .V,, N2,.... Nn, мг/м", и концентраций Р„ Р2,.... Р , с . компонентов смеси:

где С). С5 Сп — концентрация вредных компонентов смеси, мг/м5.

Объемную концентрацию вредных веществ, %, рассчитывают по формуле

Со = 10~4 ■ 22,4См/М,(1.2)

где См — массовая концентрация газа, мг/м3; М — молекулярная масса газа.

Некоторые газы (например, азот, метан и др.) не оказывают ядовитого воздействия на человека, но могут быть опасными вследствие вытеснения кислорода. Понижение содержания кислорода на 25% по объему смертельно опасно.

Многие вредные вещества взрывоопасны. Пределы взрываемости нескольких, одновременно выделяющихся веществ, вычисляют по формуле Лешателье в зависимости от пределов взрываемости .V,, N2,.... Nn, мг/м", и концентраций Р„ Р2,.... Р , с . компонентов смеси:

(1.3)(1.3)

(1.3)

(1.3)

ПОСТУПЛЕНИЕ ВЛАГИ

Влага поступает в помещение вследствие испарения, кипения и непосредственного выпуска пара.

В условиях неподвижного воздуха интенсивность испарения, г/ч,

9Г = 25,2. 103(р„-ро)Л/В,(1.4)

Таблица 1.5. Предельно допустимые и взрывоопасные концентрации некоторых паров и газов (ГОСТ 12.1.005—76, [52])

Вещ гв<

Предельно топустимая к синен г- рация.

Клас< опа< нс in

Пределы взрывам мости

нижний

верхний

объему

мг м*

по

■Съему

Ml И»

Предельные углеводороды

Бутан

—

—

1,5

37,4

8,5

204,8

Гексан

—

—

1,1

39,1

6

250

Метай

—

Z , О

16,6

15.4

102,6

Пентан

—-

—

1,1

32,8

8

238,5

Пропан

—

—

2

36,6

9,5

173,8

Этан

—

—

2,5

31,2

15

186,8

Непредельные углеводороды

—

Ацетилен

—

—

1.5

16,5

82

885,6

Блаугаз

—

—

4

—

Бутилен

—

—

1,7

39. о

209

Дивинил

100

4

2

44,8

11,5

256,9

Пропилен

10

3

2

34,8

11,1

169

Псевдобутилен

——

—

1.8

41,8

7,8

181,7

Этилен

—

—

2,7

35

35

406

Ароматические углеводороды

Бензол

5

2

1,3

12

9,5

308

Ксилол

50

3

1

44

7,6

334

Нафталин

20

4

0,4

23,5

—

Пропплбензол

—

—

0,6

33

—

—

Толуол

50

3

1

38,2

268

Этиленбензол

—

—

0,7

32

—

—

Спирты

Амиловый

10

3

1.2

43,5

—

Бутиловый

10

3

1,7

53

3

554,4

Изоамиловый

—

1—

1 .2

48

—-

—

Изопропиловый

—

—

2,5

62,5

10,2

255

Метиловый

5

3

3,5

46,5

38,5

512

Пропиловый

10

3

2,55

63,7

9.2

230

Этиловый

1000

4

2,6

■50

19

363

Альдегиды.

кетоны

Ацетон

200

4

1,6

38,6

11

314

Бензальдегид

5

3

1.3

57,6

—

—

Камфара

3

3

0,6

—■

1,5

—

Метилбутплкетон

—

—

1.2

—

t

—

Метилпропилкетон

200

4

1 ,а

—

8,2

—.

Метилэтилкетон

200

4

1,9

59,2

12

360

Паральдегид

5

3

1,3

—

3,5

—

Уксусный альдегид

—

—

3,9

72.6

5”

1044

Фурфурол

10

3

2

109,6

—

—

Простые и сложные эфиры

Амилацетат

100

4

1,1

93

10

540

Бутилацетат

200

4

1.7

83

15

721

Диэтиловый эфир

300

4

1,2

38,6

51

1576

Метилацетат

100

4

3,1

133

15,6

431

Метилформиат

—

■■■ ■■

5

—

22,7

—

Метилэтиловый эфир

1—20

2

2

—

10

—

Продолжение табл. 1.5

Веществ»

Предельно допустимая концентрация.

Класс опасности

Пределы взрынчемисти

нижнии

верхний

% по объему

мг/м*

% по объему

мг/м’

Окись этилена

1

2

3

51.7

80

1462

Пропиланетат

200

4

1,9

80

6,3

266.5

Пропнлформиат

—

—

2,4

89

—

—

Этилацетат

200

4

2,2

80,1

11,4

107

Этилформиат

—

—

3,5

108

16,5

508,7

Соединения, содержащие азот и серу

Аммиак

20

4

15,5

112

189

Анилин

0,1

9

1,5

61

—

—

Дициан

—

—

6,6

—

42,8

Пиридин

5

2

1.8

—

12,5

—

Сероводород

10

2

4,3

61

14,5

628

Сероокись у I лерода

—

—

11,9

28,5

Сероуглерод

1

2

1

31,5

.50

157,5

Этилнитрит

—

—

3

—

56

—

Нефтепродукты и другие вещества

Бензин

160—300

4

1,1—2,4

—

1,9-5,4

—

Водород

—

4

3,4

80

66,4

Диоксаи

10

3

1,97

—

22,5

—

Керосин

300

4

1,1

—

7

—

Нефтяной газ

—-

—

3,2

—

13,6

—

Окись углерода

20

4

12.5

145

75

—

Петролейный эфир

—

—

1,1

—

5,9

—

Перекись днэтила

—

—

2,34

——

—

—

Скипидар

—

—

0,73

41,3

—

—

где рн—давление паров, кПа, насыщающих воздух при температуре поверхности воды (табл. 1.7), которое принимают по /—d-диаграмме (рис. 1.1) и табл. 1.8; ро •— парциальное давление паров в окружающем воздухе, кПа; F — площадь поверхности испарения, м2; В — барометрическое давление, кПа.

При движении воздуха над источником испарения со скоростью е, м/с, с учетом температуры поверхности воды t, °C,

(1.5)(1.5)W = (6,9 + 0,47 + 13, lv) • 103 (ри — р0) Р!В.

(1.5)

(1.5)

Если испарение происходит в условиях адиабатного теплообмена с окружающим воздухом, интенсивность влаговыделеиий рассчитывают по формуле

(1-6)(1-6)U7 = 6,l(#c-f4)F,

(1-6)

(1-6)

где /с и fM — температура воздуха по сухому и мокрому термометрам, °C.

При испарении с открытой поверхности воды, протекающей в цехе по желобу в количестве G, кг/ч, с начальной t„ и конечной /к температурами, °C, интенсивность испарения

(17)(17)1Г = 1.67G(7H-<K)

(17)

(17)

При работе станков с использованием эмульсии выделение влаги зависит от установочной мощности А^уст, кВт:

(1-8)(1-8)W= 150NyCT.

(1-8)

(1-8)

Формулами (1.4)—(1.7) можно пользоваться, если жидкость представляет собой раствор солей с концентрацией до 25%.

Поступление влаги от людей приведено в табл. 1.9.

Таблица 1.6. Характеристика некоторых взрывоопасных пылей (ГОСТ 12.1.005—76, [52])

Вещество

= к g

5 t Ё <

С 5 я 8

к ш ж

® О О

X «д S

Вещество

= ^ =

5 5 5

— с Я S

5 я

С^сЯ ее = 02 = 1- а 2 s' X £ к о о its

Алюминиевый по-

Молоко сухое

2-6

1

7,6

рошок

1

4

58

Мучная пыль

6

4

30,2

Антрацен

6

4

5

Нафталин

20

4

2,5

I алалитовая пыль

6

4

8

Овсяная пыль

6

4

30,2

Гороховая пыль

б

4

25,2

Отруби пшеничные

6

4

10,1

Дифенил

—

—

12,6

Пек

6

4

15

Древесные опилки

—

65

Гахар свеклович-

Жмых

2- 6

4

20

ный

6

4

8,9

Колени тесипчес-

Сенная пыль

6

4

20,2

КПП

2— г.

4

32,8

Сера

—-

—

- 2.3

Камфара

3

10,1

|Сернорудная пыль

4

4

13,9

Каменноуготьная

Станцевая пыль

1

4

58

ПЫЛЬ

4—10

1

111

Табачная пыль

3

3

10,1

Канифоль

6

1

5

Торфяная пыль

6

4

10,1

Кормовая пыль

2—6

4

7

Уротропин

■—

—

15

Кофе

2-6

1

42,8

Ферромарганец

1

3

130

Красители

1 10

3

270

Ферротитан

—

—

140

Крахмал карте-

Хлопок

2-6

4

25,2

фельный

2-6

1

40,3

Цикорий

2

4

45,4

Кукурузная пыль •

2 6

4

37,8

Чайная пыль

3

3

32,8

Лигнин

1-10

3

30.2

Чечевичная пыль

6

4

10,1

Льняная костра

2—6

4

16,7

Шеллак

1—10

3

15

Маисовая пыль

2—6

4

12,6

Эбонитовая пыль

1—10

3

7,6

Мельничная пыль

Элеваторная пыль

6

4

227

серая

2-6

4

10,1

Электродная пыль

6

4

30

Таблица 1.7. Зависимость температуры поверхности воды Л СС, от температуры внутри сосуда Д.с, °C

<

t , °C в. с

t. °C

1, °C

в, с

t, °C

t , с в. с

t, °C

20

18

50

45

80

69

25

23

55

48

85

75

30

28

60

51

90

82

35

33

65

54

95

90

40

37

70

58

100

97

45

41

75

63

В процессе кипения воды интенсивность поступления паров зависит от воспринимаемой водой тепловой энергии Q, Вт:

(1.9)(1.9)W = 14,4 - 102Q.

(1.9)

(1.9)

При отсутствии данных о Q интенсивность 1Г принимают для кипения под действием пара, выпускаемого в воду, равной расходу пара, а для подвода тепла другим способом — приблизительно 40 000 г/ч-м2 [1].

Влагопоступления в помещения снижают путем устройства укрытий и местных отсосов. Если источник укрыт полностью, то принимают, что в помещение прорыва- ется до 10% пара, прн полуоткрытых местных отсосах — 10—15% и при полностью открытых — 20—35% общей интенсивности влаговыделеиня источника.

Таблица 1.8. Давление паров рн, насыщающих воздух при нормальном атмосферном давлении и температуре поверхности воды t

1. с

Р„. №

t, с

Рн, кПа

г гс

Рн- кПа

31

4,49

55

15,73

78

43,64

32

4,75

56

16,51

79

45,46

33

5,03

57

17,31

80

47,34

34

5,31

58

18,15

81

49,29

35

5,62

59

19,01

82

51,32

36

5,94

60

19,92

83

53,41

37

6,28

61

20,85

84

55,57

38

6,62

62

21 84

85

57,81

39

6,99

63

22,85

86

60,12

40

7.38

64

23,9

87

62,49

41

7,78

65

25

88

64,94

12

8,2

66

26,14

89

67,47

43

8,64

67

27,33

90

70,1

44

9,1

68

28,56

91

72,81

45

9,58

69

29,82

92

75,59

46

10,09

70

31,16

93

78,47

47

10,61

71

32,52

94

81,45

48

11,16

72

33,94

95

84,51

49

11,74

73

35,42

96

87,67

50

12,33

74

36,96

97

90,94

51

12,96

75

38,54

98

94,3

52

13,61

76

40.18

99

97,75

53

44,29

77

41,88

100

101,33

54

15

Таблица 1.9. Выделение человеком влаги II7, г 'ч, явного тепла Q„ Вт, и углекислого газа СО2, г/ч [32]

Категория работ

СО3

Темпера гура окружающего воздуха, С

10

15

20

25

30

35

IV

6„

W

«я

W

W

Уя

W

w

Легкие

45

40

150

55

120

70

80

125

70

140

35

235

Средней тяжести

60

70

160

110

130

160

90

180

80

230

40

290

Тяжелые

90

135

200

185

130

240

90

300

90

380

40

430

1.4. ВЫДЕЛЕНИЕ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ

При химических реакциях интенсивность выделения вредных веществ рассчитывают по стехиометрическим соотношениям.

При зарядке аккумуляторов выделяются водород и пары серной кислоты или щелочи. Батарея в целом выделяет водород в количестве, г'ч,

(I 10)(I 10)G = 9,44 - 10~3 Евпв,

(I 10)

(I 10)

где Еъ— емкость батареи, А-ч; пв— количество последовательно установленных аккумуляторов батареи.

При нанесении покрытий веществами, образующими при высыхании пленку (лакокрасочными материалами, клеями, смолами, связующими стеклопластиками, крем

Рис. 1.1. I — d-диаграмма влажного воздуха для давления 6,994 МПа

Рис. 1.2. Зависимость коэффициента Д от времени высыхания краски т.Рис. 1.2. Зависимость коэффициента Д от времени высыхания краски т.Рис. 1.3. График для определения коэффициентов к„, kt, к._ и кр.Рис. 1.3. График для определения коэффициентов к„, kt, к._ и кр.формулеформуле

Рис. 1.2. Зависимость коэффициента Д от времени высыхания краски т.

Рис. 1.2. Зависимость коэффициента Д от времени высыхания краски т.

Рис. 1.3. График для определения коэффициентов к„, kt, к._ и кр.

Рис. 1.3. График для определения коэффициентов к„, kt, к._ и кр.

формуле

формуле

нийорганическими соединениями и др.), различают начальный период выделения летучих растворителей, в течение которого интенсивность испарения растет до некоторой максимальной величины, основной период, характеризуемый постоянством интенсивности, и конечный период, отличающийся падением интенсивности поступления вредных веществ.

Интенсивность выделения растворителя G, г/ч, рассчитывают с учетом коэффициентов, характеризующих период испарения (Д), способ нанесения покрытия и тип установки (/?,), эффективность местного отсоса (/г2) и время, в течение которого вредные вещества испаряются с поверхности изделия непосредственно в помещение

(к^, а также с учетом расхода материала покрытия В, г/м2, скорости нанесения покрытия гу, м2/ч, и процентного содержания летучих растворителей в покрытии П, % [4, 5]:

G =■ О.О^к^-ДИДто. (1.11)

Значения кх, кг, к», В, П, w задают технологи, а множитель Д принимают по графику (рис. 1.2) в зависимости от коэффициента к, который характеризует иитенсив-

ность испарения растворителя при определенных условиях и рассчитывается по

(1.12)(1.12)й = к к, к к к к

(1.12)

(1.12)

20 t V о q 1

где к20 — коэффициент, мни-1, характеризующий испаряемость растворителя при температуре 20 °C, относительной влажности 50—70% и обычной толщине пленки (табл. 7.14); kt, ку кс, к, — коэффициенты (рис. 1.3), учитывающие действительную температуру, относительную влажность, скорость движения воздуха и удельный расход материала покрытия; к, — коэффициент, учитывающий расположение окрашиваемой поверхности в пространстве [для вертикальной поверхности Лг=1, для горизонтальной, направленной вверх — 0,7 и вниз (потолок) — 1,3].

Для предварительного решения задач рекомендуется использовать данные [22], согласно которым при испарении выделяется: летучих растворителей масляной краски—-2—5%, эмалевой краски — 5—10%, нитролаков и нитроэмалей — 25—30% полной массы лакокрасочного материала.

При свободной конвекции интенсивность испарения веществ с поверхности зависит от соотношения критериев, определяющих теплообмен, и температуры испаряющейся жидкости [66].

В процессе испарения температура поверхности жидкости становится ниже нормальной температуры окружающего воздуха (20 °C): у легколетучих веществ — на 48 (этиловый эфир) —37°C (ацетон); у менее летучих с температурой кипения около 80 °C (спирт, бензол, этилацетат)—на 20—25 °C; у веществ с 1к= 130-5-140 °C (хлорбензол, амиловый спирт, амилацетат)—на 6—9 °C. Вещества с температурой кипения 200 °C (анилин, нитробензол, нафталин) имеют /ж менее нормальной тем-

лературы на 0,4—1,2 °C, у веществ с более высокой температурой кипения (ртуть, антрацен и др.) температура поверхности жидкости равна температуре окружающего воздуха to.

Для условий адиабатного теплообмена температуру поверхности жидкости ?ж, °C, определяют по уравнению, учитывающему теплоту испарения вещества г, Д.!.'кг, удельные теплоемкости воздуха и пара сре и сРП, Дж/(кг-°С), давление паров над

Рис. 1.4. Давление насыщенных паров химически чистых веществ (по В. А. Кирееву) :

1 метилсиликапа, 2— пропадиена; 3— хло ристого метила; 4 — хлористого этилена; 5 бутадиена; 6 — хлорэтила; 7 — изопрена; 8 метилформпата; 9— диэтилового эфира, 10 пентана; 11 — бромэтила; 12 хлористого метилена; 13— сероуглерода; /4 — эгилформиата* 15 — хлороформа; 16 — n-i сана; 17— четыреххлористого углерода; 18 — бенз! та; 19 — трихлорэтилена; 20- эгилацетата; 21 дихлорэтана; 22 — фторбен ола: д' -гекгапа. 24 — этил пропионата; 25 — ирипилацетата - толуола; 27 - тетрахлпрэ!плена; 28 п и лапа <V): 29 — я-октана (U ): 30 — хлорбензола, 31 бромбензола; 32 п- скана (V); 13— йп бензола; 34 — нафталина; 35 камфары; 16 дифенила; 37— антрацен t аммиака; -У - метиламина, 40 ацеюна; 41 - метилового спирта; 42 - этилового спирта. 43 - му{ 1вьи- ной кислоты; 44 - воды; 45"— пропинового спирта; 46 — уксусной кислоты; 47 — бутилового спирта; 48 — пропионовой кислоты; 49 изомасляной кислоты; 50 — валериановой кислоты; 51 — л-бутиленг школя; 72 этиленгликоля; 53— глицерина; 54 — ртути; 55 — сурьмы.

поверхностью жидкости р„ (рис. 1.4) и в окружающем воздухе рс. кПа. барометрическое давление В, кПа, и молекулярную массу паров А1п (табл. 1 10) [66]:

31,5 ■ 10~а Ип г31,5 ■ 10~а Ип гПри пленочном режиме испарения (Gr Рг)<1, и=0 и Xu'=const в пределах до критического значения (GrX ХРг') КРИТ40 (табл. 1.11).

31,5 ■ 10~а Ип г

31,5 ■ 10~а Ип г

В этом случае с учетом коэффициента молекулярной диффузии Д, м2/с, (см. табл. 1.10) и характерного размера I, м, интенсивность выделения пара вещества, м3/ч,

а с учетом концентрации паров, насыщающих воздух цж и находящихся в Цо, г/м3, интенсивность выделения пара, г/ч,G = 7,2 ■ 10здг(9,к-9о).а с учетом концентрации паров, насыщающих воздух цж и находящихся в Цо, г/м3, интенсивность выделения пара, г/ч,G = 7,2 ■ 10здг(9,к-9о).воздухе(1 25)воздухе(1 25)Если жидкость находится в сосуде на глубине h, м, то интенсивность испарения, м3/ч. с площади F, м2.Если жидкость находится в сосуде на глубине h, м, то интенсивность испарения, м3/ч. с площади F, м2.3,6 - ЮЗД/7 B — pQ In 3,6 - ЮЗД/7 B — pQ In hhВ—рмВ—рм(1.26)(1.26)Г = 7.2 • №ДЦР«-РО5В. (1.24)

а с учетом концентрации паров, насыщающих воздух цж и находящихся в Цо, г/м3, интенсивность выделения пара, г/ч,

G = 7,2 ■ 10здг(9,к-9о).

а с учетом концентрации паров, насыщающих воздух цж и находящихся в Цо, г/м3, интенсивность выделения пара, г/ч,

G = 7,2 ■ 10здг(9,к-9о).

воздухе

(1 25)

воздухе

(1 25)

Если жидкость находится в сосуде на глубине h, м, то интенсивность испарения, м3/ч. с площади F, м2.

Если жидкость находится в сосуде на глубине h, м, то интенсивность испарения, м3/ч. с площади F, м2.

3,6 - ЮЗД/7 B — pQ

In

3,6 - ЮЗД/7 B — pQ

In

h

h

В—рм

В—рм

(1.26)

(1.26)

Таблица 1.10. Молекулярная масса М и значения коэффициентов До и т некоторых веществ

Вещество

Af

мх/с

m

Вещество

AI

До. м'/с

m

Амилацетат

130,2

0,052

1,87

Дихлорэтан

98,96

0,085

1,86

Аммиак

17,03

0,198

1,84

Метиловый спирт

32,04

0,129

2,08

Бензол

78,11

0,076

1,86

Окись углерода

28.01

0,149

1,72

Бутиловый спирт

74,12

0,068

1,86

Растворитель Р-4

81,7

0,077

2

Водяной пар

18,02

0,075

1,89

Ртуть

200 59

0.112

2

Дивиниловый эфир

70,09

0,077

1,84

Уксусная кислота

111,1

0,107

1,9

Диметиловый эфир

46.07

0,108

1,85

Формальдегид

30,03

0,146

1,81

При ламинарном и локонообразном режиме движения воздуха, когда 2-102< <(Сг Рг')<(Сг Рг')крит, интенсивность испарения зависит от течения тепловых струй около нагретых поверхностей и (Gr Рг')крит соответствует (Сг Рг)Крит, так что для испарения с вертикальной стенки (Сг-Рг)Крит=2,3-108, а для испарения с горизонтальной поверхности паров легче воздуха (Сг-Рг)крит=7,1 ■ 105 и тяжелее воздуха при МП>Л1В (Л1„ и М„— молекулярная масса пара и воздуха) (Сг-Рг)Крнт= 1,25-10‘.

В критериальных уравнениях (1.21) и (1.22) п=1,4; при испарении с вертикальной поверхности с=0,67, с горизонтальной поверхности круглой или квадратной формы, если Afn<MB1 с=1, если же МП>Л1В, с=0,55. Для прямоугольных вытянутых поверхностей значение с надо умножить на 0,9.

Интенсивность испарения вредных выделений, г/ч, определяется по следующим формулам:

с вертикальной поверхности

1_ М„1_ М„(1.27)(1.27)GB = 4,64 • 10~2 РГХ'4 Д1'2 (/>«Af„)54

1_ М„

1_ М„

(1.27)

(1.27)

с горизонтальной поверхности при Л1П<МВ

GrM = 6,91 - ИГ 2 РГХА ДХР (рж Мп)5'4 ^- - 1 j i 0 -28)

, с горизонтальной поверхности при Л4П>МВ

Gr „ = 3,78 ■ ИГ2 РГХ'ХДХ'2 (р Л1 )5'4 1Gr „ = 3,78 ■ ИГ2 РГХ'ХДХ'2 (р Л1 )5'4 11/4

Gr „ = 3,78 ■ ИГ2 РГХ'ХДХ'2 (р Л1 )5'4 1

Gr „ = 3,78 ■ ИГ2 РГХ'ХДХ'2 (р Л1 )5'4 1

(1.29)

При турбулентном режиме (Gr-Pr) > (Ог-Рг')крит, п=1/3.

При испарении с вертикальной поверхности с=0,136, с горизонтальной при Мл<7Ив— 0,18 и при МП>М„— 0,09.

Интенсивность испарения при этих условиях, г/ч, соответственно

gb = ^дгдд1/3^

м4-Ц

' Мп

у/3

(1.30)

Мп

GrM - 16,42^/3 ржМ^

/ Л1в

\ 1/3

1) •

(1.31)

\ Л1п

О^«ДкРДХ'3Рк

М4'3 (

^ Мв

(1.32)

(Мп

у/3

При вынужденной конвекции интенсивность испарения G, г/ч, определяют с учетом скорости движения воздуха над поверхностью жидкости о, м'с:

G = (40,35 + 30,75и) Ррж V~M^-(L33)

Таблица 1.11. Основные критерии подобия

Формула

Обозначения

Критерий Рейнольдса

Re = vlh(1-14)

о— скорость воздуха (газа), м/с; 1— характерный линейный размер, м, например, диаметр воздуховода; v — коэффициент кинематической вязкости, м2/с

Критерий Фруда

Fr=gFt1(115)

g— ускорение свободного падения, м/с2

Критерий Архимеда

Ar = g/At/^(273+tuKp) (1.16)

М— разность температур в рассматриваемой точке потока и окружающего воздуха /Окр, °C

Критерий Грасгофа

Or = g/^aw(1.17)

Для испаряющихся жидкостей

Or'=§/3(Ро-Рж)Л2Рж(1.18)

чР = <ср-1—коэффициент объемного расширения воздуха, °C-1; /Ср— средняя температура поверхности тела и газов, обменивающихся теплом, °C; At — разность температур поверхностей тела и газов, °C; ро и рж — плотности окружающей газовоздушной среды и паров на поверхности жидкости, кг/м3

Критерий Прандтля

Pt = Да = чСр^Х(119)

Диффузионный критерий Прандтля

Рг'= Л/Д(1.20)

а=Х1срр — коэффициент температурой проводности, м2/с; 1 — коэффициент теплопроводности сухого воздуха, Вт/(м-°С); Ср —удельная теплоемкость газа при постоянном давлении, кДж/ 1 (кг - °C); Д=До (Г/273)т ■ 101,325/5 — коэффициент молекулярной диффузии, м2/с; До — то же, при t=0°C и барометрическом давлении 5=101,325 кПа (см. табл. 1.10); Г=/+273; т—показатель степени (см. табл. 1.10)

Критерий Нуссельта

Nu = аЦХ = с (Or • Рг)" (1.21) Диффузионный критерий Нуссельта

Nu' = ^'ЦД = с (Or ■ Рг')п (1.22)

а — коэффициент теплоотдачи жидкости, Вт/(м2-°С); п — показатель степени, отражающий режим конвекции; g>'=G[F^qK— —qo) — массовая скорость испарения, м/с; F — площадь испарения, м2; G — интенсивность испарения, г/с; qK н qo— концентрация паров над источником испарения и в окружающем воздухе, г/м3; с— коэффициент, зависящий от условий эксперимента и режима конвекции

Критерий Пекле

Ре = Рг • Re = vl.a(1.23)

Таблица 1.12. Допустимые значения коэффициента негерметичности т [66]

Оборудование

Среда в оборудовании

Длительность испытания на герметичность, ч, при рабочем давлении

т-10»

Сосуды, поршневые компрессоры, тех-

Токсичная

24

0,1

нологическое оборудование и трубопроводы, работающие под давлением

Пожаровзрывоопасная

Токсичная и пожаро-

24

0,2

токсичных и пожаровзрывоопасных газов

Трубопроводы для горючих, токсич

ных и сжиженных газов*:

взрывоопасная

4

0,5

цеховые

Токсичная и горючая

24

0,05

Прочие горючие газы

24

0.1

межцеховые

Токсичная и горючая

24

о,1

Прочие горючие газы

24

0,2

* При dy>250 мм коэффициент т умножают на fc=250/dy.

Выделение паров и газов через неплотности аппаратуры и трубопроводов, находящихся под давлением,

G = 37,7vnprVo/M^7T,(1-34)

где ц=1,5ч-2— коэффициент запаса; т— коэффициент негерметичности (табл. 1.12); рг-—давление газов внутри аппаратуры и трубопроводов, кПа; Уо— объем оборудования, м3; Т — абсолютная температура газов в аппаратуре, К.

Если аппаратура и трубопроводы находятся под разрежением, то интенсивность выделения газов

а = \^Ч%Д>Л>0-35)

где [ — суммарная площадь сквозных пор, м2; со ■— концентрация вредного газа в оборудовании, г/м3; До — коэффициент молекулярной диффузии газа, м2/с (см. табл. 1.10); ис — средняя скорость газа в сквозных порах, м/с; /к— средняя длина каналов сквозных пор, м.

При перекачивании вредных веществ насосами интенсивность выделения паров и газов через сальники

G = 0,32d5V7,(1.36)

где d— диаметр продуктового штока, мм; р—давление, развиваемое насосом, кПа; Б — опытный коэффициент, равный для высокотоксичных нефтепродуктов (полибензолы, алкилаты и др.) 5 и для бензинов, керосинов, лигроинов — 2,5.

При лабиринтном уплотнении интенсивность выделения паров

G = 113,84 • 107 KtpF^piyp^V^,О'37)

где / — площадь зазоров, м2; pt и р2 — давление перед 'лабиринтом и после него, кПа; Пк — число камер лабиринта.

При работе дизелей интенсивность газовыделений

G = 1,36 ■ 10“3 N (ЗКЦ + 30Кк),(1.38)

где N — эффективная мощность двигателя, Вт; Кц и Кк — концентрация газов, образующихся в цилиндре и картере, мг/л (табл. 1.13).

От карбюраторных двигателей газовыделения

G = 15 ■ 103(77/10С)Д,(1.39)

Таблица 1.13. Значения Кц и К к, мг/л (СНиП 11-93-74, [32])

Газ

«ц

Кк

Газ

' кц

Кк

Акролеин Окислы азота Окись углерода

0,9 0,6 0,8

0,04 0 1,3

Углекислый газ

Углеводороды

0

0,7

160 0,3

Таблица 1.14. Содержание окиси углерода и акролеина в выхлопных газах автомобильных двигателей, % (СНиП.П-93-74, [32])

Режим работы

Окись углерода

Акролеин

Заводка, прогрев двигателя и выезд автомобиля с места стоянки

4

0,15

Въезд и маневрирование автомобиля при установке на место

2

0,13

Регулирование

4.

0,15

Испытание на стенде

3

0,13

Таблица 1.15. Масса и объем продуктов сгорания топлива при теоретической массе воздуха и барометрическом давлении 101,325 кПа [32]

Топливо•

Количество продуктов сгорания 1 кг топлива с учетом влаги

Плотность

продуктов сгорания, кг/ма

Теоретическая масса воздуха для сжигания 1 кг топлива, кг

Низшая теплота сгорания qP, МД ж,кг

Масса, кг

Объем, м*

Дрова влажностью 20%

5,6-5,9

4,3—4,5

1,31

4,6

6,5

Торф воздушно-сухой влажностью 25%

5,6-6,5

4—4,7

1,38

4,9

8,5—9,2

Бурый уголь

5,6—7,8

4,3—6

1,29—1,32

4,9—7

7,4—18

Каменный уголь

10—10,5

7,8—8.5

1,36—1,37

9—9,6

14,7-29,6

Антрацит

10,6—11,5

8,1-8,9

1,39

10—10,7

23,8—26,9

Подмосковный уголь

7,3

5,4

1,36

6,5

5,9

Горючие сланцы

—

3,6

—

—

29,3—37,3

Кокс каменноугольный

9,5—11,5

6,8-8,3

1,39

8-10,4

29

Мазут

14,9

и,з

1,32

14,3

39,1—41,2

Автомобильный бензин

15,9

—

1,3

14,9

42,7

Природный газ

7,5

—

1,2

7

23,6—42,9

Генераторный газ из каменного угля

2,46

—

1,33

1,33

5,2-6,1

Генераторный газ из торфа

2.5

—

1,35

1,27

6,4

Ацетилен

0,7Н2О

——

—

—

56,1

где 15 — количество газов, образующихся при сжигании 1 кг топлива, кг; 77 — содержание акролеина и окиси углерода в выхтопных газах, % (табл. 1.14); В — расход топлива одним мотором, кг/ч, определяемый по формулам

(1 40)(1 40)В = 0.018Л ] А; В = 0,6 + 0,8Уц,

(1 40)

(1 40)

где к— коэффициент, учитывающий режим работы двигателя (при выезде к=1, при въезде — 0,75); N— мощность двигателя, Вт; Уц— рабочий объем цилиндрэв двигателя, л.

При сжигании топлива интенсивность выделения вредных газов

(L4i)(L4i)G = 10’GT₽r,

(L4i)

(L4i)

где GT — расход сжигаемого топлива, кг/ч; gr — количество газов, кг, образующихся при сжигании 1 кг топлива (табл. 1.15).

Если интенсивность выделения вредных веществ невозможно рассчитать по формулам, следует прибегнуть к опытным данным (см. гл. 7). Это касается и выделения пыли при различных технологических процессах.

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПОМЕЩЕНИЙ

РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Территория СССР характеризуется зонами влажности (СНиП П-3-79), а помещения зданий—влажностными условиями эксплуатации А и Б (табл. 2.1).

Таблица 2.1. Тепловлажиостные условия эксплуатации ограждающих конструкций (СНиП 11-3-79)

Режим эксплуатации помещения

Влажность виутрениего воздуха, %, при температуре, °C

Тепловлажиостные параметры А и Б (см. табл. 2.5), принимаемые для зои влажности

до 12

13-24

25 и более

сухой

нормальной

влажной

Сухой

До 60

До 50

До 40

А

А

Б

Нормальный

61-75

51—60

41-50

А

Б

Б

Влажный

Более 75

61-75

51—60

Б

Б

Б

Мокрый

—

Более 75

Более 60

Б

Б

Б

Сопротивление теплопередаче Ro, м2-°С/Вт, равно сумме термических сопротивлений конструкции RK с учетом коэффициентов теплоотдачи, Вт/(м2-оС), внутреиией си (табл. 2.2) и наружной ан (табл. 2.3) поверхностей ограждения: ,

11

Ао —+ Rk +

“ван

(2.1)

Таблица 2.2. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции ав, Вт/ (м2 °С) (СНиП 11-3-79)

ограждающей

Ограждающие конструкции

Стены, полы, потолки гладкие и с выступающими ребрами при отношении высоты ребер h к расстоянию между гранями соседних ребер Л/а^0,3

Потолки с выступающими ребрами при отношении h(a>6,3

8.72

7,6

Термическое сопротивление однородного слоя ограждающей конструкции толщиной 6, м, с коэффициентом теплопроводности К Вт/(м°С),

(2.2)(2.2)R = 8/А;

(2.2)

(2.2)

Таблица 2.3. Коэффициенты теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции Он, Вт/(м2-°С), и ее положения п (СНиП 11-3-79)

Ограждающие конструкции

“н

п

Наружные стены и покрытия, перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и иад проездами; перекрытия над холодными без ограждающих стенок подпольями в Северной строительно-климатической зоне

23,26

1

Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными с ограждающими стенками подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне

17,45

0,9

Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах

Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли

11,63*

0,75

5,82

0,6

Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли

5,82

0,4

* Чердачные перекрытия также.

Таблица 2.4. Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек R„ .„ мг°С/Вт (СНиП 11-3-79).

Положение воздушной прослойки

Температура воздуха в прослойке

Толщина воздушной прослойки, м

0,01

0,02

0,03

0,05

0.1

0,15

0,2— 0.3

Горизонтальное и

Положительная

0,129

0,138

0,138

0,138

0,146

0.155

0,155

вертикальное при потоке тепла снизу

Отрицательная

0,146

0 155

0,163

0,172

0,181

0,181

0,189

Горизонтальное

Положительная

0,138

0,155

0,163

0,172

0,181

0,189

0,189

при потоке тепла сверху вниз

Отрицательная

0,155

0.189

0,206

0,224

0,232

0,241

0,241

Примечание. При оклейке одной или двух поверхностей воздушной простойки алюми ниевой фольгой термическое сопротивление следует увеличить в 2 раза.

(2-3)(2-3)^М^' - +^ + ^^М^' - +^ + ^многослойной конструкции, состоящей из п однородных слоев, с учетом сопротивления замкнутой воздушной прослойки 7?в.п (табл. 2.4) —

(2-3)

(2-3)

^М^' - +^ + ^

^М^' - +^ + ^

многослойной конструкции, состоящей из п неоднородных слоев, расположенных параллельно направлению теплового потока,—

/ Л ^2Fn \

Ra = (^1 + ^2 + • - • + Fn^ I D + о + - • - + D I 5P-4)

\/

(2.5)(2.5)многослойной конструкции, состоящей из однородных и неоднородных слоев с термическими сопротивлениями RK и Ra,—

(2.5)

(2.5)

^б — Rk + Ra-

(2.6)(2.6)Приведенное термическое сопротивление ограждающих конструкций, м2-°С/Вт,

(2.6)

(2.6)

^р = (*„ + zR^ 3

Теплотехническая характеристика строительных материалов приведена в СНиП II-3-79. Некоторые из этих сведений представлены в табл. 2.5.

Материал

Характеристика материала в сухом состоянии

W, %

Расчетные коэффициенты при тепловлажио стных параметрах

Ро.

КГ/М3

С«. кДж/ (кг- С)

Ло. Вт/ (м2Х Х°С)

X, Вт/(м1.°С)

s при периоде 24 ч, Вт/(м*.°С)

А | Б

А | Б

А | Б

Таблица 2.5. Теплофизические данные (плотность ро, удельная теплоемкость со, коэффициент теплопроводности Ло, коэффициент теплоусвоеиия s, массовая влажность материала в конструкции w) некоторых строительных материалов

Железобетон Пемзобетон

2500

1600

0,84 0,84

Бетон на доменных гранули

1200

0,84

рованных шлаках

Аглопоритобетон и бетоны на топливных (котельных)

шлаках

Кладка из кирпича:

1000

0,84

глиняного обыкновенного силикатного пустотелого на цементно-песчаном рас

1800

0,88

творе

Сосна и ель поперек воло

1500

0,88

кон

500

2,3

То же, вдоль волокон Плиты древесноволокнистые

500

2,3

и древесностружечные

800

2,3

Пакля

Плиты минераловатиые повышенной жесткости на ор

150

2,3

ганофосфатном связующем

200

0,84

Перлитопластобетон

Засыпка щебнем и песком из

200

1,05

перлита вспученного

Листы асбестоцементные

400

0,83

плоские

1800

0,84

Асфальтобетон

2100

1,67

Руберойд, пергамин, толь Изделия из вспученного перлита на битумном связую

600

1,67

щем

Сталь стержневая арматур

300

1,67

ная

7850

0,481

Алюминий

2600

0,84

Стекло оконное

2500

0,84

1,69

2

3

1,92

2,04

17,86

18,72

0,52

4

6

0,62

0,67

8,22

8,97

0,35

5

8

0,47

0,52

6,5

7,29

0,29

5

8

0,38

0,44

5,38

6,12

0.56

1

2

0,7

0,81

9,14

10,09

0,64

2

4

0,7

0,81

8,54

9,61

0,093

15

20

0,14

0,174

3,85

4,44

0,174

15

20

0,291

0,349

5,55

6,29

0,128

10

12

0,186

0,233

5,41

6,14

0,047

7

12

0,058

0,07

1,28

1.45

0,07

2

5

0.076

0,081

1

1,1

0,041

2

2

0,052

0,058

0,52

0,99

0,076

1

2

0,087

0,093

1,49

1,57

0,349

2

3

0,465

0,523

7,47

8,09

1,047

0

0

1,047

1,047

16,31

16,31

0,174

0

0

0,174

0,174

3,56

3,56

0,087

1

2

0,093

0,099

1,86

1,94

58,15

0

0

58,15

58,15

126,07

126,07

221

0

0

221

221

186

186

0,756

0

0

0,756

0,756

40,69

10,69

Примечания. I. Коэффициент теплоусвоеиия материала в конструкции вычисляют по формуле s=0,5ll Xp.tr.+O.Olw) ■ 2. Характеристики материалов в сухом состоянии даны при влажности по массе w0=0.

Общее термическое сопротивление ограждающей конструкции должно удовлетворять условию

/^^^п^,''.(2J)

где /?’%—экономически целесообразное термическое сопротивление

^ = — + — + /?^ + X RK с;(2-8)

Таблица 2.6. Коэффициент повышения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

Ограждающие конструкции

1,11,31,71.521,51,31,521,51,11,31,71.521,51,31,521,5Наружные стены:

1,1

1,3

1,7

1.5

2

1,5

1,3

1,5

2

1,5

1,1

1,3

1,7

1.5

2

1,5

1,3

1,5

2

1,5

однослойные панели из легкого бетона

то же, из ячеистого

трехслойные железобетонные панели с эффективным утеплителем и гибкими связями

то же, с керамзитобетонными ребрами

металлические панели типа «Сендвич» с утеплителем из пенополи

уретана

то же, при полистовой сборке с утеплителем из минеральной ваты Кровли:

по железобетонным плитам с утеплителем из легких бетонов

то же, из минеральной ваты

по профилированному металлическому настилу с утеплителем из пенополистирола

то же, из минеральной ваты

Таблица 2.7. Температура наружного воздуха /„

Тепловая инерция

Расчетная зимняя температура

£>^1,5 (безынерционная)

1,5<£)^4 (малая инерционность) 4<£)^7 (средняя инерционность) 07 (большая инерционность)

Абсолютная минимальная

Средняя наиболее холодных суток Средняя наиболее холодных трех суток Средняя наиболее холодной пятидневки

Примечание. Среднюю температуру наиболее холодных трех суток определяют как среднее арифметическое температур наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки округляя результат до целого числа.

ku — коэффициент повышения сопротивления теплопередаче (табл. 2.6); RTPO — сопротивление теплопередаче, требуемое из условий гигиены,

^oP""(<B-<„W“B.(2.9)

—термическое сопротивление экономически целесообразного утеплителя, м2-°С/Вт,

^эк = 361 ■(^в Ап) ?оп СТ1Т .(210)

г7у1СуТ

RK.c — термическое сопротивление конструктивных слоев многослойной ограждающей конструкции, м2-°С/Вт, п—коэффициент положения ограждающей конструкции (табл. 2.3); tB — расчетная температура внутреннего воздуха, °C (табл 11, 12), tn — расчетная температура наружного воздуха, принимаемая по СНиП П-А.6-72 с учетом тепловой инерции ограждающей конструкции (табл. 2.7)

D = R1S1 + R,s2 + ... + R„sn;(2.11)

AZ" — нормативный перепад между температурами наружного воздуха и внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C (табл. 2 8); z0.n — продолжительность отопительного периода, сут/год (СНиП П-А.6-72); Zo.n— средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °C (СНиП П-А.6-72); Ст — стоимость тепловой энергии по прейскуранту, руб./кДж; /т — коэффициент измене-

Таблица 2.8. Температурный перепад Л/", °C, и коэффициент изменения стоимости тепловой энергии /т с течением времени (СНиП 11-3-79)

Здания н помещения

Температурный перепад Д/н

/т

наружных стен

покрытий и чердачных перекрытий

Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий, за исключением помещений с влажным и мокрым режимом

7

5,5

1.3

Производственные здания с сухим режимом

10

8

1,2

То же, с нормальным

8

7

1.2

Производственные и вспомогательные здания промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом, если не допускается конденсация влаги на внутренней поверхности стен и потолков

t'B /р

0,8 (<« —tP)

1

То же, если не допускается конденсация влаги на внутренней поверхности только потолков

7

0,9 (/в — /р)

1

Производственные здания с влажным нли мокрым режимом и с агрессивной средой (растворимые соли)

ts ^рр

/в — ^рр

1

Производственные здания со значительными избытками явного тепла (более 23 Вт/м3) и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха менее 50%

12

12

1

Примечания. 1. Для перекрытий над проездами, подвалами в подпольями А<н не нормируется, если температура поверхности пола выше 23 °C. Кроме того, А/н не нормируется для отапливаемых производственных зданий при выполнении тяжелых физических работ (категория III) или для производственных помещений, где на постоянных рабочих местах пол снабжен деревянными щитами или теплоизолирующими ковриками. При Невыполнении этих условий Агн нормируют только для участков с постоянными рабочими местами равным 2,5 °C. 2. Для производственных зданий с сухим и нормальным режимами температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха. 3. В таблице приняты следующие обозначения: <в — нормируемая температура внутреннего воздуха; /р—температура точки росы при расчетных параметрах внутреннего воздуха помещения; /рр— то же, ио с учетом агрессивной среды, ния стоимости тепловой энергии (табл. 2.8); Хут — расчетный коэффициент теплопроводности утеплителя, Вт/(м*°С); Сут— стоимость материала утеплителя, руб./м3; $ь $2,.... sn — расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2-°С) (табл. 2.5).

Толщина теплоизоляционного слоя, м,

6ут = Д^Хут,(2.12)

где ^R — разность между k^R^o и Ro при hnRTPo>R3Ko или между /?эко н Ro при R3Ko>knRTPo.

При сравнении различных ограждающих конструкций, удовлетворяющих требованию (2.7), предпочтение следует отдавать конструкции с наименьшими приведенными затратами /7, руб./м2, определяемыми по формуле

" = Сд + 9,59 ие - /о.п) 2О.П ст lTIRo,(2.13)

где Сд — единовременные затраты (себестоимость строительно-монтажных работ), руб./м2.

Требуемое сопротивление теплопередаче для дверей и ворот должно быть не менее 0,6/?тро стен, определяемого по выражению (2.9), а для заполнений световых проемов — не менее значений, приведенных в табл. 2.9

Ограждающие конструкции должны удовлетворять требуемым СНиП II 3-79 сопротивлениям воздухе- и паропроницанию.

Таблица 2.9. Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов /<отр, м2°С/Вт, в зависимости от разности температур \t, "С, внутреннего и по параметру Б наружного воздуха (СНиП 11-3-79)

Здания и помещения

Значения Ь<о

для окси

для фонарей

П- об раз-

эени гнык

Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом

<30 31-49

>49

0,155 0,31 0,482

0,155

0,31

0,31

Производственные здания с сухим или нор-

<35

0,155

0,155

0,155

мальным режимом

36-49 >49

0,31

0,31

0,155 0,155

0,31 0,482

Производственные здания, а также помеще-

<30

0Д55

0,155

—

ния вспомогательных зданий промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом

>30

0,31

0,155

Производственные здания со значительными избытками явного тепла (более 23 Вт/м3) и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50%

Любая

0,155

0,155

2.2. ТЕПЛОПОТЕРИ

Основные потери тепла — это потери через ограждающие конструкции Qor, Вт. Их рассчитывают по формуле (СНиП II-3-79)

Qor = -^ Ча-Мп.(2.14)

''о

где F — площадь ограждающих конструкций по наружному обмеру, м2; Ro — сопро тивление теплопередаче наружных стен, определяемое по формуле (2 1), и полов (табл. 2.10), м2-°С/Вт; tB— расчетная температура воздуха внутри помещения, °C, принимаемая для части стен высотой 4 м равной температуре рабочей зоны (табл. 1.1, 1.2), для перекрытия — температуре уходящего воздуха ty и для остальной час тп стен—среднему арифметическому между температурами рабочей зоны /р.3 и уходящего воздуха /у; /н — расчетная температура наружного воздуха, принимаемая для холодного периода года по параметру Б (СНиП II-33-75) и для переходного +10 °C; п — коэффициент, принимаемый по табл. 2.3.

Добавочные теплопотери на ориентацию наружных стен, дверей и светопроемов нормируют в количестве 10% от основных для ограждений, ориентированных на север, восток, северо-восток, северо-запад, и 5% — на юго-восток и запад.

Добавочные потери тепла qH, Вт, на нагревание воздуха, поступающего путем инфильтрации через окна, двери, Go и другие ограждающие конструкции GK, кг/(м2-ч), определяют в зависимости от площадей окон и дверей Fo и других ограждающих конструкций FK, м2, а также расчетных температур внутреннего tB и наружного /„, °C, воздуха:

Ун = 0,28Ср (AOGOFO -|- X AKGK) (ZB — (н),(2.15)

где ср — теплоемкость воздуха при постоянном давлении; Ао — коэффициент, принимаемый для окон и дверей с раздельными переплетами 0,8 и со спаренными—1; Лк — коэффициент, принимаемый для других ограждающих конструкций 0,6.

Удельный расход воздуха, инфильтрующегося через ограждающие конструкции, Ск, кг/(м2-ч), кроме окон, дверей и фонарей, зависит от суммарного сопротивления

Таблица 2.10. Сопротивление теплопередаче конструкций полов — неутепленных /?„.,и утепленных R„, м2-°С/Вт (СНиП 11-33-75)

Пилы

R н.п

«п

Расположенные непосредственно на грунте: неутепленные, независимо от толщины, состоящие из нескольких слоев материалов, каждый из которых имеет коэффициент теплопроводности Х^ 1,163 Вт/(м-сС), для зон:

2,24,38,614,22,24,38,614,20,85^ нп0,85^ нпI — полосы шириной 2 м, примыкающей к наружной стене или, для стен подполий и подвалов, к поверхности земли по всему периметру здания

2,2

4,3

8,6

14,2

2,2

4,3

8,6

14,2

0,85^ нп

0,85^ нп

II — полосы шириной 2 м, примыкающей к I зоне

— полосе! шириной 2 м, примыкающей ко II зоне

— внутренней части помещения, ограниченной III зоной

утепленные, состоящие из нескольких слоев материалов, каждый из которых имеет коэффициент теплопроводности Ху.с<

<1,163 Вт/(м-°С) И толщину СЛОЯ бус

Расположенные на лагах

Определяется расчетомОпределяется расчетомРасположенные над проветриваемыми подпольями

Определяется расчетом

Определяется расчетом

Примечание. Участки пола I зоны угловых помещений вводит в расчет дважды, соответственно их наложению в углах.

Таблица 2.11. Сопротивление воздухопроницанню материалов и конструкций RK (СНиП 11-3-79)

Материалы и конструкции

Толщина слоя, мм

«к- м2-ч.Па/кг

Бетон сплошной без швов

100

19644

Газосиликат сплошной без швов

140

20,6

Известняк-ракушечник

500

5,9

Картон строительный без швов

Кирпичная кладка из сплошного кирпича иа цементио-

1,3

63,7

песчаном растворе толщиной в один кирпич и более

>250

17,7

То же, толщиной в полкирпича

Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цемеитно-

120

2

шлаковом растворе толщиной в один кирпич и более

>250

8,8

То же, толщиной в полкирпича

120

1

воздухопроницанню "SR,, м2-ч-Па/кг (табл. 2.11) и перепада давления внутреннего и наружного воздуха Др, Па:

Ок=Др/£йк.(2.16)

(2.17)(2.17)Для фонарей, окон, дверей и других заполнителей проемов удельный расход Go, кг/(м2-ч), зависит от суммы коэффициентов сопротивления воздухопроницанню 5^о, м2 ч-Па2/3/кг (табл. 2.12):

(2.17)

(2.17)

Go = Лр2/3/ХД,

Таблица 2.12. Сопротивление воздухопроницанию заполнений н проемов R„

Производственные здания

Re, м2 ч Па^/кг

окон

зенитных фонарей

светоаэрационных П-образных фонарей (в закрытом положе-

С избытками тепла, Вт/м3: более 23

0,458

0,055

20 и менее

1,145

1,604

0,115

С кондиционированием воздуха

1,604

1,604

—

При определении разности давлений Др учитывают высоту здания от поверхности земли до центра верхней створки фонаря, верхнего окна, уровня шахты Н, м, и до центра рассматриваемого проема Н, м, плотность наружного р« и внутреннего р« воздуха, кг/м3, наибольшую скорость ветра за январь по румбам северного направления (С, СВ, СЗ) и, м/с, принимаемую по СНиП I1-A.6-72, а для типовых проектов— 5 м/с н в климатических подрайонах 1Б и IF — 8 м/с, аэродинамические коэффициенты наветренной с„ и заветренной сэ поверхностей, принимаемые по СНиП II 6-74, разность статических давлений Дрм, Па, возникающих вследствие работы механической вентиляции в случае принятого в проекте или наблюдаемого в натуре удельного дебаланса между подаваемым в помещение и удаляемым из него воздухом ДС„, кг/(м2-ч):

Др = 9,807 (Н — й) (рн — рв) + 0,5риг* (сн — с3) kh + Дрм, (2.18) где kh — коэффициент, учитывающий высоту сооружения и тип местности, принимаемый по табл. 2.13.

Таблица 2.13 Значение коэффициента kh (СНиП 11-6-74)

Высота здания над поверхностью земли, м

Тип местности

10

20

30

40

50

60

70

80

106

200

350 н более

А

1

1,25

1.4

1,55

1,65

1,75

1,85

1,95

2.1

2.6

3,1

Б

0,65

0,9

1,05

1.2

1,33

1.45

1,55

1,65

1,8

2,45

3,1

В

0,3

0,5

0,63

0,75

0,87

1

1.1

1.2

1,4

2,2

3,1

Разность давлений Дрм определяют по выражению

Ьрн = bG^ R^.(2.19)

Прн отсутствии данных для расчета допускается принимать жотери тепла на нагревание инфильтрующегося в помещение воздуха равными 30 % потерь тепла через ограждающие конструкции

Затраты тепла на нагрев материалов QH, Вт, поступающих в цех, определяют по формуле

QM = 0,28GMcM (f„ - fK) В,(2.20)

где О„ — количество материала, поступающего в цех, кг/ч; с„ — средняя теплоемкость материала в интервалах температур /„—tK, кДж/(кг-°С) (см. табл. 2.5); G и /к — начальная и конечная температура материала, °C (значение /„ для сыпучих материалов принимают на 20 °C выше температуры наружного воздуха, для не сыпучих — на 10°C выше, для металла — равным температуре наружного воздуха); В — коэффициент неравномерности тепловосприятня во времени, зависящий от критерия Фурье (рис. 2.1).

Применительно к определению коэффициента В критерий Фурье выражается отношением

Fo = tjcGR,(2.21)

где т — время, отражающее период теплообмена, с; с—теплоемкость материала, кДж/(кг-°C); G—масса изделия, кг; R— полное сопротивление теплопередаче, °С/Вт, всей поверхности изделия F, м2:

^“^м + ^п: R = G!p>F2 + (anFrA -(2.22)

Рис. 2.1. Зависимость коэффициента неравномерности тепло- восприятия во времени от критерия Фурье.Рис. 2.1. Зависимость коэффициента неравномерности тепло- восприятия во времени от критерия Фурье.RM и Rn — термическое сопротивление в массе и на поверхности изделия, м2-°С/Вт, р—плотность материала изделия, кг/м3; X—коэффициент теплопроводности, Вт/(м2-°С); ип — коэффициент теплообмена, Вт/(м2-°С).

Рис. 2.1. Зависимость коэффициента неравномерности тепло- восприятия во времени от критерия Фурье.

Рис. 2.1. Зависимость коэффициента неравномерности тепло- восприятия во времени от критерия Фурье.

Для сыпучих материалов значение RM надо увеличивать на 25%.

Q = S nBQ,,Q = S nBQ,,(2.23)(2.23)Расход тепла на обогрев транспорта Q, МДж, определяют с учетом коэффициента В (см. рис. 2.1) и количества тепла Qv, МДж, необходимого для обогрева вагона (табл. 2.14) и автомобиля (табл. 2.15):

Q = S nBQ,,

Q = S nBQ,,

(2.23)

(2.23)

где л — среднее количество однотипных железнодорожных вагонов или автомашин, одновременно находящихся в помещении в расчетный час.

для дятдля дятО = О,28ДЕСгс, (fB- t{),О = О,28ДЕСгс, (fB- t{),(2.24)(2.24)Если в табл. 2.14 и 2.15 отсутствуют данные определенных температур, то расчет проиэво- по зависимости

для дят

для дят

О = О,28ДЕСгс, (fB- t{),

О = О,28ДЕСгс, (fB- t{),

(2.24)

(2.24)

где Gi — массы однородных частей и деталей транспортных средств, поступающих в помещение цеха, кг/ч; Ci — удельные теплоемкости частей и деталей транспортных средств, кДж/(кг-°С); tB— температура воздуха в помещении, °C; ti — температура частей и деталей транспортных средств, °C.

Таблица 2.14. Расход тепла QT на обогрев железнодорожного товарного ваго-

S

Значение QT, МДж, при расчетной температуре наружного воздуха по параметру Б, °C

Тип вагона

«я

—

15

-20

-25

-

*

35

и внутренней температуре помещения, °C

с- у:

т-5

+ 15

+5

+ 15

4-5

+ 15

+5

+ 15

+Б

+ 15

Крытый

16,5

115,6

17.3,3

144,4

2(2,2

173,3

231,1

202,2

255,8

231,1

288,9

Платформа

16,5

83,7

125,6

I 4,7

146,5

125,6

167,5

146,5

188,4

167,5

209,3

Крытый

20

163,3

244,5

203,9

285,5

244,5

326,6

285,5

367,2

326,6

408,2

Платформа

20

104,7

158,7

130,6

183

158,7

209,3

183

235,3

209,3

261,7

Крытый

50

301,4

452,2

376,8

527,5

452,2

590,3

527,5

678,3

590,3

753.6

Платформа

50

251,2

376,8

314

439,6

376.8

502,4

439,6

611,3

502,4

628

Хоппер

60

226,1

339,1

282,6

395,7

339,1

452,2

395,7

568,7

452,2

565,2

(2.25)(2.25)Потери тепла на нагрев воздуха, поступающего через открытые проемы без воздушных завес Q, Вт, рассчитывают по выражению, рекомендуемому для незначительных тепловыделений,

(2.25)

(2.25)

Q = ср М + (« + Ло) Л] (7В — /н).

где А и а — коэффициенты (табл. 2.16); к — коэффициент, принимаемый для ворот размером 3x3 м 0,25 и размером 4X4 м — 0,2; у— скорость ветра, м/с; F — пло-

Таблица 2.15. Расход тепла QT на обогрев автомобиля [6]

Марка автомобиля

Значения QT, МДж, при расчетной температуре наружного воздуха по параметру Б, °C

-10

1 -15

I -20

-25

—30

-35

-40

и

внутренней температуре помещения^ °C

+ 15

1 +5

| +15

| +5

+ 15

1 +5'

\ +15

! +5

+ 15

+5

+ 15

+5

+ 15

«Москвич-408» ,

7.95

«Москвич-412»

1,67

0

3,35

0,84

5,44

2,51

7,12

4,19

8,79

5,86

10,47

12,56

«Москвич 433»

2.51

0

2,44

2.09

7,54

4,19

3.63

6.7

12,14

8,.79

И, 24

10,89

16.33

^Волга» ГАЗ-24

1,67

0

4,19

0

6,28

2,09

8,79

5.02

11,3

7,12

13,82

9,63

16,33

ЗИЛ-111

4,19

0

9,63

0,84

15,07

5,86

20,52

11.72

25,54

16,7-5

30,98

22 9

36,43

'ГАЗ-69, ГАЗ-694

5,02

0,42

8,37

3,77

11,3

6,7

14,65

10,05

18

13,4

20,33

16,33

24,28

ЗИЛ 157

20,52

0

35,59

13,4

50,66

28,47

65,73

43,54

80,81

^8,62

95,8$

73,69

10.95

ПАЗ-625Б

19,68

6.7

29.31

16,33

38,94

25,96

48,57

35,59

58,2

45,22

67,83

54,85

77,46

УАЗ-450А

6,7

1,26

10 47

5,02

14,24

9,21

18

12,98

21,77

16,75

25.96

20,52

29,73

РАФ-08

5,86

1,67

8,79

4,61

12,14

7,95

15,07

11,3

18,42

14,65

21,77

17,581

24,7

РАФ-10

ЗИЛ-130, ЗИЛ-150,

6,44

0,42

8,79

3,77

11,72

7,12

15,49

10,89

18.84

14,24

22,19

17,58

25,54

ЗИЛ-164

24,28

9,21

35.59

20.93

48.15

32,66

59,03,

43,96

70, ?6

56,1

82,48

67,83

94,2

ГАЗ 51. ГАЗ-51А --

13,82

5,02

20,93

12,14

27,63

18,84

34,33

25,96

11,15

32 66

48,13

39,36

55,27

МАЗ-500. МАЗ-504

Таблица 2.1b. 2

23.03

качен

2,5.1

НЯ коз

34,75

>ффнц

14,65

иентов

46,65

д

26,8

а

59,03

[6]

38.94

71,59

51,5

83,32

63,64

95.83

Разме ры зорот, м

Внутренняя температура, °C

Коэффици-

Температура наружного воздуха. °C

-10

-15

-20

-25

—30

-35

-40

3 <3; 4X4

+5

а

—

—

1,27

1,38

1,46

1,51

1,65

4*15

а

—

1.27

1,4

1.5

1,55

1,57

1.6

зхз

4 5

А

—

5

5,8

6,6

7,4

8,1

8,9

+ 15

А

6

6,5

7.3

8

8,8

9,4

10

4 > 4

+ 5

А

10

11,6

13

14,5

16

17.5

19

+ 15

А

12,7

13,9

15

16.3

17,5

18.8

20

щадь открываемых фрамуг в фонарях, окнах верхнего света и поперечного сечения шахт , м2; tB — температура воздуха в помещении, °C; t« — температура наружного воздуха по параметру Б (СНиП 11-33-75).

Ворота и двери без воздушных завес следует открывать не более чем на 8 мин в час и в общей сложности не более чем на 15 мин в смену. В противном случае их слщует оборудовать устройствами, предотвращающими поступление холодного воздуха в помещение.

Потери тепла по укрупненным показателям, Вт, определяют по выражению

Q = qV(tcp-tH), (2.26)

где q— удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м3-°С), определяемая по формуле [48]

РЧ=ТРЧ=Т(2.27)(2.27)

Р

Ч=Т

Р

Ч=Т

(2.27)

(2.27)

V— наружный объем здания или отапливаемой части его, м3; tcp— средняя температура воздуха внутри помещений, °C; /к — температура наружного воздуха по параметру Б (СНиП 11-33-75), °C; Р, S и /1 — периметр, м, площадь, м2, и высота, м, здания; Rm, ROk, Rm, R™ — термические сопротивления стен, окон, потолка и пола, м*-°С/Вт; р0 — коэффициент остекления, равный отношению площади остекления к площади вертикальных наружных ограждений.

ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЯ

Поступления тепла Q, Вт. рассчитывают в зависимости от назначения помещений, технологических процессов, оборудования и периодов года.

Теплопоступления от электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования [32]

Уд = lO-WyMA, (1 — т|д + ATrh),.(2.28)

где Ny — установочная мощность двигателя, кВт; feB = 0,7-i-0,9— коэффициент использования установочной мощности; £3 = 0,5 ч-0,8— коэффициент-загрузки двигателя; Ао=0,5ч-1—коэффициент одновременности работы двигателей; т]д=0,754- 4-0,92—КПД двигателя; Ат=0,14-1—коэффициент ассимиляции тепла воздухом помещения (меньшие значения йт относятся к помещениям, в которых часть тепла, вырабатываемого двигателем, удаляется с материалом, веществом и т. и., например, при работе насоса с водой или жидкостью).

От нагретых поверхностей оборудования площадью Fn, м2, при известных значениях температур поверхностей /п и окружающего воздуха ta, СС, поступление тепла

= (а 4- а ) а — t ) 7,(2.29)

' Л 1 ю ' п в' п’

где ал и ак— коэффициенты теплоотдачи излучением и конвекцией, Вт/(м2-°С), определяемые уравнениямигде ал и ак— коэффициенты теплоотдачи излучением и конвекцией, Вт/(м2-°С), определяемые уравнениямиал ■— спрал ■— спр/ 273 + fn V( 273 4- tB У100 /\ ЮО )/ 273 + fn V( 273 4- tB У100 /\ ЮО )11п ^в11п ^в(2.30)(2.30)

где ал и ак— коэффициенты теплоотдачи излучением и конвекцией, Вт/(м2-°С), определяемые уравнениями

где ал и ак— коэффициенты теплоотдачи излучением и конвекцией, Вт/(м2-°С), определяемые уравнениями

ал ■— спр

ал ■— спр

/ 273 + fn V( 273 4- tB У

100 /\ ЮО )

/ 273 + fn V( 273 4- tB У

100 /\ ЮО )

1

1п ^в

1

1п ^в

(2.30)

(2.30)

ак — U V tn — ^в * (2-31)

сПр — приведенный коэффициент излучения тел в помещении, который принимают равным 4,9 Вт/(м2-К4) [2]; а—коэффициент, принимаемый для горизонтальной стенки с тепловым потоком, направленным вверх, 3,26, направленным вниз — 1,28, для вертикальной стенки — 2,56 и для горизонтально расположенной трубы — 2,09.

(2.32)(2.32)Теплопоступления от печей. Выделения тепла от стенок печей определяют следующим образом. Для случаев, когда температура поверхности стенки неизвестна, задаются этой температурой tn в первом приближении и расчет ведут по формулам

(2.32)

(2.32)

Спр = кс <'в.п - Q ^п ;

“п — ак + ’л.“п — ак + ’л.(2.33)(2.34)(2.33)(2.34)

“п — ак + ’л.

“п — ак + ’л.

(2.33)

(2.34)

(2.33)

(2.34)

где Д.п — температура внутренней поверхности стенки печн, °C, принимаемая на 5 °C ниже температуры газов в печи; kc— коэффициент теплопередачи, Вт/(м2-сС), определяемый с использованием постоянных величин: толщины стенки 6, м, коэффициента теплопроводности X, Вт/(м2-°С), и полученного в первом приближении коэффициента теплоотдачи ап, который вычисляют с использованием выражений (2.30) н (2.31).

Кроме этого, в первом приближении по формуле (2.29) определяют количество тепла QK.B, отдаваемого поверхностью стенки. Если разница между QIip и QK л больше 10%, то расчет следует повторить с уточненным значением /п, причем, если <2к.л<Спр, то /п увеличивают, и наоборот. Последовательные приближения производят до тех пор, пока будет удовлетворено неравенство

Ск.л СпрСк.л Спр<?к.л<?к.л<0,lQK„r<0,lQK„r

Ск.л Спр

Ск.л Спр

<?к.л

<?к.л

<0,lQK„r

<0,lQK„r

Тепловыделения от подов печей

Q = ™f -~ M^.n-U.Q = ™f -~ M^.n-U.(2.35)(2.35)

Q = ™f -~ M^.n-U.

Q = ™f -~ M^.n-U.

(2.35)

(2.35)

где т=0,54-0,7 — коэффициент, учитывающий долю тепла, поступающего в помещение; / — коэффициент, учитывающий форму пода (для круглого пода /=4,1, для квадратного — 4,6, для пода вытянутой формы — 3,9); Ёпд — площадь пода, м2; 0=1.13^ Епд — эквивалентный по площади диаметр пода, м; Л—коэффициент теплопроводности материала пода, Вт/(м-°С); /вп и /в— температура внутренней поверхности пода и воздуха, °C.

Количество тепла, поступающего от закрытого загрузочного отверстия печи, вычисляют как среднее арифметическое тепла, проходящего через дверку отверстия Qnp и отдаваемого дверкой Ск.л, при ориентировочном значении температуры поверхности дверки tn:

Q3.o=^5(Qnp + QKJ -g- , (2.36)

где z3 — время, в течение которого отверстие закрыто, мин

Интенсивность тепловыделения при открытом загрузочном отверстии принимают равной 0,5 Q3.o.

Интенсивность поступления лучистого тепла от нагретой поверхности определяется по формулам (2.29) и (2.30) с исключением а„. Однако при температуре 400 °C ее следует рассчитывать по формуле

„ / 273 + tn \Q „-.

Q-1 — спр 100 j Fn-(2.37)

Выделение лучистого тепла от открытого загрузочного отверстия печи рассчитывают, принимая коэффициент излучения абсолютно черного тела си= =5,76 Вт/(м2-К4), температуру газов в печи /п и коэффициент диафрагмирования

«Рот (рис. 2.2):«Рот (рис. 2.2):(2.38)(2.38)Q = с (7* ,'100)»у .

«Рот (рис. 2.2):

«Рот (рис. 2.2):

(2.38)

(2.38)

^л.о и ' п' ' тот

Общее количество тепла, выделяемого печью, следует проверять, используя теп

ловой баланс печи по данным специальной литературы Ориентировочно количество

тепла, поступающего от стенок печи, можно

ла 15—18 % и уходящего с газами — 50 % количества тепла, выделяемого сгораемым топливом.

• От продуктов сгорания, полностью выпускаемых в цех,* в зависимости от теплотворной способности топлива Qpn, кДж/кг (см. табл. 1.15), и расхода его Gr, кг/ч, количество выделяемого тепла

Qn.c-0,28GTQ|hT(l-’U. (239)

где т)т — коэффициент неполноты сгорания топлива, принимаемый 0 85 для твердого и 0,9—0,97 — для жидкого и газообразного топлива; т)м — коэффициент, учитывающий эффективность местных отсосов (см. гл. 5).

Теплопоступления при сварке электрическими машинами с воздушным охлаждением определяются в зависимости от среднего расхода электроэнергии Л',, кВг-ч:

принять 32—35%, на нагревание металпринять 32—35%, на нагревание металQC3 = 0,28W3lJ, (2.40)

принять 32—35%, на нагревание метал

принять 32—35%, на нагревание метал

где г) — собирательный коэффициент, учитывающий загрузку аппаратов, одновременность их работы и ассимиляцию тепла воздухом помещения, принимаемый по данным технологов.

h/dРис. 2.2. Зависимость коэффициента диафрагмирования при излучении из отверстия печи от отношения h[d (А — толщина стенки печи; d. — диаметр или высота отверстия).h/dРис. 2.2. Зависимость коэффициента диафрагмирования при излучении из отверстия печи от отношения h[d (А — толщина стенки печи; d. — диаметр или высота отверстия).Если машины работают с водяным охлаждением, то выделение тепла

h/d

Рис. 2.2. Зависимость коэффициента диафрагмирования при излучении из отверстия печи от отношения h[d (А — толщина стенки печи; d. — диаметр или высота отверстия).

h/d

Рис. 2.2. Зависимость коэффициента диафрагмирования при излучении из отверстия печи от отношения h[d (А — толщина стенки печи; d. — диаметр или высота отверстия).

QCB = 0,25Qc9. (2.41)

Теплопоступление от поста ручной электродуговой сварки принимают 4600 Вт и от поста ручной газовой сварки— 10 000— 11 000 Вт. При работе аппарата газовой сварки с известным расходом ацетилена Сг, кг/с, тепловыделение

Qe.r=io3GrQ^r'i,

(2.42)(2.42)где т]г — коэффициент использования горелок, принимаемый 0,85.

(2.42)

(2.42)

Поступление тепла от электрических печей, ваии и сушил зависит от мощности холостого хода Nx, кВт, установочной мощности Ny, кВА, и расхода электроэнергии N3, кВт-ч:

(2-45)(2-45)<?э„-1O37Vxt,xti; (2.43)Q^^AN^;(2.44)

(2-45)

(2-45)

Q3n=0,28A; (1-^h,

где T]x = 0,65=0,7 — коэффициент, учитывающий загрузку печи; т]— коэффициент одновременности работы печей; А — коэффициент, зависящий от типа печи (для камерных, шахтных и методических печей Л = 200, колокольных—130, муфельных — 150, печей-ванн — 400, сушил — 300, печей без указания типа — 250); т]п—коэффициент, учитывающий энергию, не реализованную в данном помещении (принимается по данным технологов).

Выделение тепла от пара при работе паровых машин зависит от начальной /1 н конечной А, кДж/кг, энтальпии:

Q„.4 =0,28G (.4/,-/.).,.Q„.4 =0,28G (.4/,-/.).,.(2.46)(2.46)

Q„.4 =0,28G (.4/,-/.).,.

Q„.4 =0,28G (.4/,-/.).,.

(2.46)

(2.46)

где 6 — интенсивность поступления пара в машину, кг/ч; Лу= 1,001—коэффициент утечки пара; т] — коэффициент загрузки и одновременности работы машин.

Если пар выпускается в результате технологического процесса непосредственно в помещение, то при его расходе 1F, кг/ч, количество поступающего полного тепла

Q„ = 0.281Г (/,-/,) у(2.47)

Начальная энтальпия /1 задается технологами, а конечная /2 определяется в зависимости от состояния пара, выпускаемого в помещение. При перегретом паре

Ц = 2500 + 1,8fB,(2.48)

а при конденсирующемся

А = 4,19/в,(2.49)

где А — температура воздуха в помещении, °C.

От нагретой поверхности воды при условии, что ее температура /пв больше температуры окоужающего воздуха tB, СС явное теплопоступленне

<2 = FnB (5,7 + 4,07у (/п в - /в),(2.50)

где F,B—площадь открытой поверхности воды, м2; о,,— скорость воздуха иад открытой поверхностью воды. м/с.

От неизолированных трубопроводов в зависимости от их диаметра d, м, длины 1 м, температур теплоносителя t. и окру/кающего воздуха А, °C, количество поступающего тепла

Q, и = ^dta (',-'„).<251)

где а — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-°С), определяемый по формуле

а = 9,3 + 0.047А + 7/?;(2.52)

г — скорость движения воздуха в районе трубопровода, м/с.

От изолированного трубопровода количество выделяющегося тепла зависит от температуры на поверхности изоляции Аз, °C, диаметра трубопровода d0 и слоев изоляции di, di,.... dn, мм, и соответствующих коэффициентов теплопроводности Ль лз,. .. Ап, Вт/(м °С):

(2.53)(2.53)(А Аз)

(2.53)

(2.53)

1 d, 1 d„1 dn 2

— 1П -у- + — In -2- + ... + — In—=- + —-

A dQ X, d^^n-1 adn

где a—коэффициент теплоотдачи поверхности изоляции, Вт/(м2-°С).

От осветительных приборов теплопоступления рассчитывают в зависимости от мощности осветительных установок Ncc, кВт, доли тепла, поступающего в помещение, т]п и коэффициента использования светильников т)л:

Оос = Ю= Noc т1П у, .(2.54)

Значение т]п для люминесцентных светильников принимают 0,4—0,7 и для ламп накаливания — 0,8—0,9.

От трансформаторов тепловыделения рассчитывают в зависимости от их установочной мощности Ns, кВт, коэффициента полезного действия г), принимаемого равным 0,98, и коэффициента загрузки ^3:

0тР=1№Му(1-7))г|3. (2.55)

От остывающего материала, находящегося в твердой фазе, тепловыделения зависят от расхода материала GM, кг/ч, теплоемкости с, кДж/кг, начальной и конечной температур (н и /ю СС:

Q т = 0,280 cB(t — t V (2.56)

где В — коэффициент, учитывающий интенсивность выделения тепла во времени и принимаемый по графику (см. рис. 2.1) в зависимости от критерия Фурье.

Тепловыделения от материала, находящегося в двухфазном состоянии, рассчитывают с учетом его теплоемкости в жидком сж и твердом с7в, кДж/(кг-°С), состояниях, теплоты плавления I, кДж/кг, температуры плавления tM, начальной t„ и конечной <к, °C, температур:

Ом = 0,28GM [сж (/и — <пл) + i + ств (^пл — *к)]/г, (2 57) где Си — количество остывающего материала, кг; г — время остывания материала, ч, в данном помещении.

Данные для расчета теплопоступленнй от некоторых материалов приведены в табл. 2.17.

Таблица 2.17. Теплофизические характеристики некоторых материалов [56]

Материал

ств=а+» (273+/). кДж/(кт-°С)

Температура плавления, °C

Теплота плавления, кДж/кг

СЖ' кДж/(кгХ Х°С)

/. СС

1 °

! ь

Алюминий

0—658

4,8

0,003

660

399.4

7.6

Висмут

25-271

4,49

0,005

271

54.43

7,21

Кремний

25-1327

5,55

0,00088

1417

534.7

7,07

Марганец

25-727

5,7

0,003

1245

272

10,83

Медь

25-1084

5,41

0,0015

1083

180

7,44

Никель

25-360

4,06

0,007

-—

—

—

360—1452

6

0,0018

1453

293

9,11

Олово

25-232

4,42

0,0068

232

60,7

7,85

Свинец

0—328

6,17

0,0016

327

23,15

7,13

Сталь

0—1227

0,46

0,000193

1300-1500

96,3

1,17

Цинк

23-420

5,35

0,0024

420

102,2

7,01

Чугун

0—1227

0,53

0,000197

1050-1500

98,4

1,05

Таблица 2.18. Формулы для определения солнечного азимута остекления (СНиП 11-33-75)

Ориентация световых проемов

Для первой половины дня, до 12 ч включительно

Для второй половины ДИЯ, после 12 ч

с, ю

Л с.О 1 Л с Ло |

(2.58)

Лс.О

= М=-Ло|

(2.63)

в, св

Л с.О = I Л с Ло |

(2.59)

Лс.О

=360— (Ас + Ао)

2.64)

3, сз

Лс.о = Зб0 (Лс + Ло)

(2.60)

Асо

= |Ас-Ао|

(2.65)

юв

Лс.О1^ ] ЛС • ’ Ло |

(2.61)

Лс.О

— Ас + Ло

(2.66)

юз

Лс.о=Лс + А^

(2.62)

Лс.О

= |АС —Ао|

(2.67)

Поступления тепла от людей принимают по табл. 1.9 в зависимости от выполняемой работы и температуры окружающего воздуха.

Теплопоступлеиия от солнечной радиации рассчитывают по следующей мето-

ДИКС

I Определяют солнечный азимут Дс о (рис. 2.3) по формулам (2.58) — (2.67), «веденным в табл. 2.18. Данные для расчета Ас о принимают для периода суток

с максимальным поступлением тепла или для заданного расчетного часа (табл. 2.19). Если расчетный час суток не задан и световые проемы в помещении расположены в противоположных стенах, то поступление тепла рассчитывают отдельно для каждого ограждения и принимают наибольшее значение в период работы предприятия При расположении стен со световыми проемами под углом 90° наибольшее тепло- поступление определяют в результате построения- графика почасовых теплопоступ- лений по ходу солнца за период производственного процесса, начиная с предшествующего часа. Приняв время максимальной солнечной радиации, по табл. 2.20 находят азимут Дс. Значение азимута Лс определяют путем построений, указанных на рис. 2.3.

В зависимости от Лс.о и положения остекления, по табл. 2.21 принимают формулу для- расчета удельных теплопоступлений q' и q" соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации.

Рассчитывают поступление тепла, Вт, через световые проемы по формуле

Qo = Рс.з(?' 7о + 9 О- (2-74)

где Рс.з — коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (табл. 2.25); Fa', Fo" — площади световых проемов, освещаемых солнцем и находящихся в тени, м2.

При применении солнцезащитных устройств (ребер, козырьков и т. и.) площади Fo. Fo" определяют посредством геометрических построений, сказанных в СНиП П-33 75.

С

в

Рис. 2.3. Проекции солнечных лучей и азимутов:

а — проем в вертикальной стене; б — треугольный фонарь с остеклением, ориентирован ным на ЮЗ; в — то же. на СВ, / — горизонтальная плоскость; 2— плоскость остекления светового проема 3 — солнечный луч, 4 — горизонтальная проекция солнечного лучв 5 — нормаль к плоскости остекления

Вычисляют количество тепла, Вт, иие

поступающего через покрытие, решив уравне-

On —

lq0-HAq)F

где qo — удельная среднесуточная интенсивность теплопоступления, Вт/м2:а = — (/усл — <

(2.75)

Таблица 2.19. Поступление тепла от прямой уВ1П, дг.п н рассеянной дв.р, дг.р, Вт, 1 солнечной радиации в июле через вертикальное и горизонтальное одинарное - остекление световых проемов со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм (СНиП П-33-75)

[.

5g

Ориентация

вертикального светового проема до полудня

q (чис-

У 5

-

§ 5

литель) и

§ у К

-

° д К

с

св

В

ЮВ

ю

юз

3

СЗ

q^ ^(знаме-

8 1 «

-

иатель) для горизои-

О S о

а с-..

о

ф X

»“и

5 go

q ^(числитель) и у

(знаменатель) в.о

9в.р

тальиого светового

И И ^ о о

-

L 5

X X е£

проема

X я с

-

5-6

67/36

117/36

116/24

24/28

0/16

0/16

21

19

13/31

18-19

6-7

55/71

334/91

348/109

156/86

0/45

0/36

44

47

100/62

IT—18

7-8

27/81

369/114

435/134

27311109

0/71

0/56

55

56

242/78

16-17

)

36

8-9

0/71

274/104

419/123

307/108

0/77

0/60

64

60

470/87

15-16

9-10

0/64

149/80

345/99'

298/91

35/78

0/63

62

62

554/100

14-15

10-11

0/62

38/71

186/85

230/83

87/78

0/65

62

65

672/101

13-14

>

11 — 12

0/60

0/67

33/76

119/74

110/78

3/69

67

65

716/104

12-13

1

5-6

71/31

170/47

214/47

50/35

0/20

0/20

21

22

20/31

18-19

6-7

61/71

350/97

419/112

183186

0/55

0/42

44

47

114/62

17-18

я

7-8

6/78

345/114

493/133

302/109

0/71

0/56

55

57

271/78

16-17

т

8-9

0/71

258/104

471/121

354,108

60/78

0/60

60

60

431/87

15—16

40

9-10

0/64

116/80

363/99

342/95

150/79

0/63

62

62

558/93.

14-15

10-11

0/62

6/71

191/81

274/83

222/81

0/67

62

65

651/100

13-14

П-12

0/60

0 67

35/73

172/77

257'81

45/72

65

65

692/104

12-13

5-6

84/38

222/53

292/58

72/40

0/23

0/22

22

23

31/36

18 19

6-7

42/70 "

369^98

452/112

209/86

0'55

0/44

44

33

126 62

17-18

7—8

0/77

357/110

509/130

333,109

0/71

0/55

55

55

283/88

16-17

8-9

0/71

256/101

490/121

398/108

66/79

0/60

59

60

431/83

15-16

44

9-10

0/64

84 80'

371/100

387/101

162/84

0/63

60

62

543/93

14-15

10-11

0/60

0//1

193/80

305/86

245/84

0/67

60

64

629/98

13-14

11 -12

0/59

0/67

37/72

214/79

288/85

73/77

65

65

668/98

12-13

5-6

93/45

256/60

327/65

95/45

0/27

0/26i

24

26

37/42

18-19

6-7

35/69

385/98

472/114

237/87

0/55

оЧз

44

44

145/62

17-18

7-8

0/74

349/107

542/129

363/109

3/73

0/53

53

53

285/73

16-17

8-9

0/70

222/99

497 121

427/112

80/81

01'60

58

59

420 83

15-16

48

9-10

0/64

60/81

372/100

4119/107

186/86

0/65

58

62

519/93

14-15

ю-п

0/60

0/71

103/81

352/94

271/87

7/70

60

64

601/95

13-14

11—12

0/59

0/67

37/72

251/84

317/88

106/78

65

65

643/98

12-13

5-6

102/55

301/69

371/73

116'52

0/31

0/28

28

28

57/42

18-19

6-7

26/69

391/98

497/119

272/91

0/59

0/43

44

44

158/62

17-18

7-8

0/71

342/106

545/129

398/110

13/76

0/55

53

53

291/74

16-17

8-9

0/67

197/97

498/123

448014

94/85

0/63

57

58

419/83 508/87

15-16

52

9-10

0/63

42/79

374/100

429'110

206/87

0/67

59

60

14-15

10-11

0/60

01'69

193/84

363/98

299/90

14/72

60

62

585’93

13-14

11-12

0/59

0/65

37/72

231/86

344/9£

150/78

65

63

630/98

12-13

4-5

88/19

165/33

227/2'7

17/20

0/12

01/13

13

12

33/20

19-20

5-6

104 56

344/74

423/74

140/57

01’35

0/28

30

30

76/42

18-19

6-7

17/66

401/93

523/115

287/90

0,58

0/42

43

44

169 67

17—18

56

7-8

0/65

340/98

547/122

424/105

22/74

0/53

48

53

287 71

16-17

8-9

0/62

174/87

504/114

479/108

128/85

0/64

55

56

405/78

15-16

9-10

0/58

268/71

378'91

479/102

245/88

0/67

56

57

493/87

14-15

Ю-П

0/57

0/62

193/76

427/9,2

347/91

21/72

58

58

566/91

13-14

П-12

0/55

0/59

37/67

330/79

398/92

176/76

63

58

606/93

12-13

3-4

40/7

63/9

95/7

0

0

0

0

0

О

20-21

4-5

112/28

272/40

291/37

58/14

0/16

0/15

14

14

49/23

19—20

5-6

107/51

387,71

448 78

152/58

0/35

0/28

30

33

92/42

18-19

6-7

15/59

404/86

542/107

313/85

0/53

0/40

40

43

178/57

17-18

60

7-8

0/57

331/83

556/1(10

441/97

37/70

0/49

45

50

284/65

16-17

8-9

0/55

147/77

509/99

501/98

166/81

0/60

60

52

40/67

15—16

9-Ю

0/51

19/62

378/77

501/92

287/86

0/65

51

53

466/78,

14-15

ю-п

0/51

0/55

193/65

4*52/84

384/91

70/69

53

53

534/80

13-14

11—12

0/50

0/55

37/60

363/74

449/91

215/71

56

53

578,78

12-13

3-4

70/19

126/23

121/19

35/12

0/12

0/9

9

10

34/15

20-21

4—5

158/38

330/51

307/51

97/39

0/21

0/19

21

22

631.30

19-20

5—6

109/52

429/74

471/85

208/61

0/36

0/28

31

35

10542

18-19

6—7

12/55

408/83

558/105

3/2/85

0/52

0/38

37

44

187/57

17-18

64

7—8

0/52

316/83

576/106

483/95

57/67

0/47

42

48

286/62

16-17

8—9

0/51

133/73

519/95

543/95

194/79

0/58

47

50

386/62

15-16

9—10

0/49

12/58

379/74

544/91

331/85

0/64

48

50

443/72

14-15

Ю—И

0/48

0/51

193/62

488/83

435/90

116/67

49

51

544 65

13—14

П-12

0/48

0/51

37/57

395/74

495/90

256 70

51

51

507/67

12-13

2 2—1740

- 33

Продолжение табл. 2.19

Д. 2

Ориентация вертикального светового

проема

до полудня

q^ ^(числи-

3 з

55

с

СВ

В

ЮВ

Ю

юз

3

сз

тель) и q^ (знаменатель) для горизонтального светового

проема

° I §

§ CU R

ро

= " =

qв (числитель) и

q (знаменатель) в.р

^В.р

К CL

£ ” 5

68

2-3

3-4 4—5

5-6 6-7 7-8 8-9

9-10

10-11 11-12

63/17 112/28

128/44

113/52 9/55 0/51 Ц'51

0/48 0/48

0/48

145/16 281/33 409/58 475/78 412/83 297/83 135/74

5/57

0/51

0/51

144/12

258/35

384/65

504/95

584/106

588/106

531/98

394/74

193/62

37/57

28/9 70/19 135/42 245/56 386/88 499/99 578/99 583/91 531/85 442/74

0/8

0/19

0/2-3

0/38

7/55 79/69 231/102 369/85 463/90 523/90

0/6 0/12 0/17 0/28 0/38 0/47 0/58 0/65 174.65 302/71

7

9

17

31

37

42

47

48

49

51

8

14

20

38

44

48

49

49

50

51

27/15 59/31 83/37

134/47 198/57 283/62 376/62 440/67 483/67 520’67

21-22 20-21 19-20

18-19 17-18

16—17 15-16

14-15

13-14 12-13

Примечания. 1. Истинное солнечное время т с поясным (местным) временем тп данного номера пояса N и географической долготой места строительств; Аг связано выражением Т=Тп4-0,067 (Хг—15 N), где Тп на один час меньше декретного времени тд: тп=Гд—1. 2. По ступление тепла от рассеянной радиации дано с учетом отражения от земной поверхности прямой радиации со средним альбедо 20%.

Таблица 2.20. Высота к, град (числитель) и азимут солнца Лс, град (знаменатель) на различных широтах в июле (СНиП 11-33-75)

Истинное солнечное время—

Географическая широта, Сс.

Л.

до полудня

после полудня

36

40

44

48

52

56

60

64

"68

2-3

3-4

4-5

5—6

6-7

7-8 8-9 9-10

10-11 11-12

12 (по

пЕ

21—22 20-21

19-20 18—19 17—18 16-17 15—16 14—15 13—14 12—13 пдень)

и м е ч

-1— -/-

6/111 18/104 30/94- 42/86 54/75 65/56 73/24 74/0

а в и е.

-Н -I- -1- 8/111 19/104 29/93 41/82 52/69 62/49 69/20 70/0

Азимут

—/— —1— -/- 9/111

19/100 29/90 40/78 50/65 59/45 65/18 66/0

солнца от

-/- -/- -/- 10/110 20/99 30/87 40/76 49/60 56/40 61/16 62/0

считывает

-/- -/- 3/119

12/109 21 97 30/85 38 72 47/56 54/36 58/13 58/0

ся от юж

-1- -1- 5/120

13 108 21/95 29/82 37/69 45/53 51/33 54,12 54/0

иого напр

/_

1 130

7/120 14/107 21/94 28/81 36/67 43/50 48/31 50/11 50/0

авления в

3/131

9 119 15/106 21/92 27/79 34/64 40/49 44/29 46/10 46,0

первой 1

4/145 6/1.31

10/118 16/104 21/91 27/77

32/61

37/45

40/28 42/9

42/0

оловине

дня (до 12 ч) против часовой стрелки, а во второй половине дня (после 12 ч)— по часовой

стрелке.

Р — коэффициент изменения теплового потока во времени (табл. 2.26); Aq — амплитуда колебаний теплового потока, Вт/м2: )

Aq = MA™-№

F— площадь покрытия, м2; R„— сопротивление теплопередаче покрытия, м? оС/Вт, вычисляемое по формуле (3.1); 7нгсл— условная среднесуточная температура наружного воздуха, °C:

^сл = t 4- р/ 1а ;(2.78)

нН 1 г ср/ и IV

te — расчетная температура внутреннего воздуха помещения, еС; к — коэффициент, принимаемый 0,6 для покрытия с вентилируемой воздушной прослойкой и 1— для всех других покрытий; а — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности по-

Таблица 2.21. Формулы для расчета удельного количества тепла от солнечной радиации, поступающего через световые проемы (СНиП 11-33-75)

Положение остекления

Для остекления, находящегося в освещенной части, при А <90° vс.о

Для остекления, находящегося в тени, при Лсо>90°

Вертикальное

Наклонное

9' = (9В П+Ув.р)^2 (2.68) ч’ = (Уг.п^з + ?B.iA +

+ ?г.р) 6 А<2-69>

При А > у (см. рис. 2.3) Ч’ = (<7Г.Л - Ч».^^ +

+ 9гр)*А (2.70)

Ч' = Чв/А (2.71)

При А < у (см. рнс. 2.3) q" = Ш (2-72>

Горизонтальное

9' = (9г.и + 9гр)^Л (2 73>

Примечание, q' н q" — количество тепла, поступающего в помещение в июле через одинарное остекление светового проема, Вт/м2, в расчетный час суток; к\ — коэффициент, учитывающий затенение остекления и загрязнение атмосферы (табл. 2.22); ^ — коэффициент, учитывающий загрязнение стекла (табл. 2.23); h — угол между направление,м солнечного луча и его проекцией ив горизонтальную плоскость, град (см. рнс. 2.3, табл. 2.20); кз, к* — коэффициенты, учитывающие особенности солнечной радиации через наклонные остекления (табл. 2.24): V — острый угол между плоскостью наклонного остекления световых проемов и горизонтальной плоскостью, град (см. рис. 2.3).

Таблица 2.22* Значения коэффициента Ai (СНиП 11-3-79)

Заполнение светового проема

Атмосфера чистая, проемы на солнце и в тени

Атмосфера загрязненная, район промышленный, географическая широта, °с. ш-

36-40

44-68

36-40

44 -68

Проемы в расчетный час на солиле

Проемы в расчетный час в теин

Остекление одинарное без переплетов, заполнение проема стеклоблоками или стеклом профильным

1

0,7

0,75

1,6

1,75

Остекление двойное без переплетов

0,9

0,63

0,68

1,45

1,58

Остекление в металлических переплетах:

одинарных

0,8

0,56

0,6

1,28

1,4

двойных

0,72

0,51

0,54

1,15

1,26

Остекление в деревянных переплетах:

одинарных

0,65

0,46

0,48

1,04

1,14

двойных

0,6

0,42

0,45

0,96

1,05

(2.79)(2.79)крытия, Вт/(м2-°С) (см. табл. 2.2); Атв— амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия, °C-

(2.79)

(2.79)

<В = Л₽>;

/„ — средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °C, принимаемая по СНиП П-А.6-72; р — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия (табл. 2.27); /ср—среднесуточное количество тепла от суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на горизонтальную

Т аблица 2.23. Значения коэффициента к2 (СНиП П-3-79)

Степень загрязнения остекления

Для вертикального остекления при 80°<7<90с

Для наклонного или горизонтального остекления при 0°<т<90°

Степень загрязнения

остекления

Для вертикального остекления

80°<7<90d

Для наклонного или горизонтального остекления при 0°<7<90°

Значительное Умеренное

0,85 0.9

0,75 0,8

Незначительное Чистое стекло

0,95 1

0,85 0,95

Примечание. Загрязнение значительное — при содержании в воздухе помещения пыли, дыма или копоти более или равном 10 мг/м3, умеренное — 5—10 мг/м3 н незначительное — менее 5 мг/м3.

Таблица 2.24. Значения коэффициентов £3 н &4 (СНиП 11-33-75)

т

к=

А?4

7

^9

*4

т

^8

*.

0

1

0

25

0,91

0,42

60

0,5

0,87

5

1

0,09

30

0,87

0,5

70

0,34

0,94

10

0,99

0,17

40

0,77

0,64

80

0,17

0,98

15

20

0,97

0,94

0,26

0,34

50

0,64

0,77

90

0

1

Таблица 2.25. Значения коэффициента рс з (СНиП П-3-79)

Солнцезащитные устройства

₽сз

Наружные

Штора или маркиза из светлой ткани

То же, из темной

Ставня жалюзи с деревянными пластинами

Штора-жалюзи с металлическими пластинами

Межстекольные (непроветриваемые)

Штора-жалюзи с металлическими пластинами Штора из светлой и темной ткани

Внутренние

Штора-жалюзи с металлическими пластинами

Штора из светлой ткани

То же, из темной

0,15

0,2 0,1/0,15 0,15/0,2

0,3/0,35 0,25/0,4

0,6/0,7 0,4 ,

0,8

Примечания. 1. В числителе приведены значения коэффициента для пластин под углом 45° к плоскости проема, в знаменателе — под углом 90°. 2. Для проветриваемых межстекольиых пространств значения р принимают в два раза меньшими.

Таблица 2.26. Значения коэффициента р (СНиП П-33-75)

Число часов до или после максимума поступления тепла

Р

Число часов до или после максимума поступления

Р

Число часов до или после максимума поступления тепла

Р

0

1

5

0,26

9

—0,71

1

0,97

6

0

10

—0.87

2

0,87

7

—0,26

11

-0,97

3

0,71

8

—0,5

12

-1

4

0,5

Т а блица 2.27. Значение коэффициента р (СНнП П-3-79)

Материал наружной поверхности

Алюминий

Асбестоцементные листы

Асфальтобетон

Бетон

Дерево неокрашенное

Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия

Кирпич глиняный красный

» силикатный

Облицовка природным камнем белым

Окраска силикатная темно-серая

» известковая белая

Плитка облицовочная керамическая

То'же, стеклянная синяя

То же, белая или палевая

Рубероид с песчаной посыпкой

Сталь листовая, окрашенная белой краской

То же, темно-красной краской

То же, зеленой краской

Сталь кровельная оцинкованная

Стекло облицовочное

Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая

» цементная светло-голубая

То же, темно-зеленая

То же кремовай

0.5 0,650,9 0,7 0,60,65 0,7 0,60,45 0,7 0,3 0,8 0,60,45 0,90,45 0,8 0,60,65 0,7 0,7 0,3 0,6 0,40.5 0,650,9 0,7 0,60,65 0,7 0,60,45 0,7 0,3 0,8 0,60,45 0,90,45 0,8 0,60,65 0,7 0,7 0,3 0,6 0,4поверхность, Вт/м2; ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия, Вт/(м2-сС):

0.5 0,65

0,9 0,7 0,6

0,65 0,7 0,6

0,45 0,7 0,3 0,8 0,6

0,45 0,9

0,45 0,8 0,6

0,65 0,7 0,7 0,3 0,6 0,4

0.5 0,65

0,9 0,7 0,6

0,65 0,7 0,6

0,45 0,7 0,3 0,8 0,6

0,45 0,9

0,45 0,8 0,6

0,65 0,7 0,7 0,3 0,6 0,4

“и = 5 + Ю Vv.. (2.80)

АН. н —расчетная амплитуда колебания температуры наружного воздуха, СС.

.п л ,₽ (^макс ^ср)

АР н = 0,5Ат н +— ;(2.81)

ан

V — величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха:

_+ 1 ) (s. -f- У,) . . . (s + (а + у )

у = о,geD,V2и.

(«1 + У1) (sa + У а) • ■ • (srt + Ул) ЯН

о — расчетная скорость ветра, м/с, принимаемая по СНиП П-33-75; /макс, /ср— максимальное и среднее значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимаемое по СНиП II-A.6-72 для покрытий как для горизонтальной поверхности, Вт/м2; D — тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (2.11); sb s^—.Sn — расчетные коэффициенты теплоусвоения слоев ограждающей конструкции (см. табл. 2.5); yi, №,-.., у« — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2-°С).

При £>^1 коэффициенты у равны коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя. При Д<1 для первого слоя

У («1s? + %)'(! + R^BY(2.83)

ДЛЯ /-ГО слоя

У, = («<s? + У.-iM1 + Ri Уи)*(2.84)

где R2,.... Ri — термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции.

Т аблица 2.28. Значения коэффициента т (СНиП 11-33-75)

Материал конструкции

55 К х -

Щ °о

X* -

•её ^ н х я

Коэффициент ;тем- йературопровод- ности а» м2/ч

Значение т при пр^должитель- юсти пери)Да поступления прямой солнечнай радиации на фасад здания, ч

12

10

8

6

Бетон, железобетон, естественные камин

Кирпичная кладка, легкие бетоны

3,5 5

10

15

28

>40

6

13

19

>26

1,0—1 74

0,7—0,9

0,002—0,003

0,0012—0,0019

0,78 0,7 0,6

0,53

0,45 0,42 0,74

0,6

0,58

0,55

0,71 0,64 0,53 0 48 0,41 0,4

0,65 0,55 0,53

0,5

0,64 0,55 0,45 0,42

0,36 0,35 0,57 0,49

0,47 0,45

0,54 0,45 0,38 0,36 0,31

0,3 0,49 0,43 0,42 0,41

Примечания. 1. Толщину стен и перегородок, разделяющих два нагреваемых солнцем помещения (смежных), следует принимать равной половине их фактической толщины, а разделяющих нагреваемое и неиагреваемое помещения — фактической толщине. 2. При ориентации проема на Ю. ЮЗ или 3 коэффициент т следует умножать на 1,2.

Расчетное количество тепла от солнечной радиации Qp, Вт, с учетом аккумуляции тепла внутренними ограждающими конструкциями определяют в функции от площадей стен Ft, F2, Fa, потолка Ft, пола Fs, м2, и соответствующих им коэффициентов аккумуляции тепла тц тг, т3, т4, т5 (табл. 2.28):

при отсутствии наружных солнцезащитных средств .

Qp-QQp-Qпри использовании наружных солнцезащитных устройствпри использовании наружных солнцезащитных устройств(2.85)(2.85)(2.86)(2.86)Ftmx 4- F2m2 + Fsm3 + 0,5F4m4 4- 1 ,^iF,,m,FiA-FaA-F^-VF^FF.,

Qp-Q

Qp-Q

при использовании наружных солнцезащитных устройств

при использовании наружных солнцезащитных устройств

(2.85)

(2.85)

(2.86)

(2.86)

_( Fifni+Ftm2+F3ms+F4mt + F:,ms \

рх + рг + ра + р4 + р5

где Qc — максимальное количество тепла, поступающего через оконные проемы, Вт

БАЛАНС ТЕПЛА

Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь во все периоды года. В разделе теплопоступлений в холодный и переходный периоды года учитывают тепло от освещения, а в теплый период ■— от солнечной радиации. Для каждого помещения и цеха в целом составляют отдельный баланс.

Таблица 2.29. Тепловой баланс помещений по явному теплу

Наименование п омещен ий

Пери »д года

S

2 5

О я

Теплопоступления, Вт

ёг си ^

11.

Н СО о 5

«С

X * нВ

5 о° ^

CD 9е

5 — О> 5 х Я >, X

С С Ct

Механическое

Холодный

1730

45600

8200

1160

—

2750

57710

отделение

Переходный

45600

8200

1160

—

2750

57710

Теплый

44100

5800

770

25300

3800

79770

Пример теплового баланса механического отделения цеха приведен в табл. 2.29. Результатом теплового баланса являются значения избытков или недостатков тепла, которые получают как разность между общим количеством теплопоступлений и теп- лопотерь. Дебаланс тепла учитывают при решении задач вентиляции и устраняют средствами отопления помещений (см. гл. 6).

3. РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИТОЧНЫХ СТРУЙ

Элементы свободной осесимметричной струи (рис. 3 1) включают диаметр вы пускного отверстия do или ширину щели Ьо, начальные скорость по и температуру /о

текущие значения скорости у, и температуры t* иа .расстоянии х от выпускного отверстия и угол р между направлением оси струи и линией, соединяющей точки, в которых скорость равна половине осевой скорости. В качестве границ струи принимают линии, на которых скорость равна 5% осевой скорости. С учетом этого полный угол расширения струи у= =4Р [4].

Струн подразделяются на прямоточные и закрученные (рис. 3.2) [40]. К прямоточным относятся плоские, компактные, веерные и

конические струи.

В струе выделяют условные поверхности максимальных параметров (ПМП). Значения скоростей v„ избыточной температуры Д/, и избыточной концентрации вредных веществ Д2Х на ПМП максимальные и уменьшаются с увеличением расстояния от места выпуска струи х и в ее сечении — от центра к периферии.

Начальный 8и- Основной. участокНачальный 8и- Основной. участокааРис. 3.1 Схемы свободной осесимметричной струи, истекающей из открытого (с) и затененного (б) отверстий.Рис. 3.1 Схемы свободной осесимметричной струи, истекающей из открытого (с) и затененного (б) отверстий.Компактная струя образуется при выпуске воздуха из круглого или близкого к квадратному отверстия, ее ПМП является гео метрической осью струи. Плоская

Начальный 8и- Основной. участок

Начальный 8и- Основной. участок

а

а

Рис. 3.1 Схемы свободной осесимметричной струи, истекающей из открытого (с) и затененного (б) отверстий.

Рис. 3.1 Схемы свободной осесимметричной струи, истекающей из открытого (с) и затененного (б) отверстий.

Теп л о потери, Вт

Избытки тепла

Недостатки тепла

С-Х

О X

сО Ф

Ф X

5 ф

S о,

га £ та

со g сп х

S с

П.Д д у

” га р н к X 3

гаО.

X а х

сор.

1 А

Ш 3 н

^^ 5

g о^5

к о К

со

X

о

2

£0

X

Е>

£ о

2

S

86500

35700

25950

10700

20300

9100

—-

6640

2780

139390

58280

570

79770

0.33

46,11

81680

47,21

Рис. 3.2. Схемы струй при различных способах подачи воздуха:Рис. 3.2. Схемы струй при различных способах подачи воздуха:а —г — горизонтально с настиланием; д, е — горизонтально без настилания; -ж — и — под углом к горизонтальной плоскости; к — вертикально сверху вниз; л, л/ — горизонтально с настиланием и вертикально сверху вниз (двухструнно); н—горизонтально в рабочую зону; о — вертикально без настилания снизу вверх; п — вертикально с настиланием снизу вверх; р— закрученными струями в рабочей зоне горизонтально; с — закрученными струями горизонтально с настиланием и без настилания; г — то же, без настилания; у — горизонтально и наклонно закрученными струями в верхнюю зону.

Рис. 3.2. Схемы струй при различных способах подачи воздуха:

Рис. 3.2. Схемы струй при различных способах подачи воздуха:

струя образуется при выпуске воздуха из вытянутого прямоугольного отверстия; при этом ПМП совпадает с длинной плоскостью симметрии струи. Плоскую струю на расстоянии х>6/с, где /с—размер большей стороны прямоугольного отверстия, принято рассчитывать как компактную. Коническая струя образуется в результате выпуска воздуха радиально через кольцевое отверстие под острым углом к геометрической оси конуса; коническая поверхность, расположенная в центре струи, представляет ПМП. Веерная струя является частным случаем конической, когда угол выпуска струи относительно оси конуса равен 90°. Веерная струя, как и коническая, может б";ть полной и неполной.

Прямоточная струя, истекающая вблизи ограждения, настилается на него и образует настилающуюся струю. У такой струи ПМП почти совпадает с плоскостью ограждения.

Закрученная струя образуется при движении воздуха через закручивающие устройства или при тангенциальном подводе воздуха к воздухораспределителю. Форма струи получается веерная или коническая: при этом ПМП представляет собой сложную поверхность и ПМП скорости (ПМС) может не совпадать с ПМП избыточной температуры (ПМТ) и концентрации (ПМК). Закрученная струя с увеличением расстояния от источника трансформируется в прямоточную с большей площадью поперечного сечения.

Различают струи свободные, на которые не влияют ограничивающие плоскости и соседние струи, а также стесненные, испытывающие тормозящее влияние обратных, индуцированных основной струей потоков. В свободных струях выделяют начальный участок, в котором сохраняются максимальные начальные параметры на оси струи, и основной участок, в котором значения параметров ниже начальных.

Взаимодействие свободных параллельных однонаправленных струй учитывают коэффициентом взаимодействия кв. При этом значения параметров воздуха в общей струе больше по сравнению с параметрами отдельной струи.

В стесненной струе, выпускаемой в помещение, выделяют первое и второе критические сечения, площадь которых достигает соответственно 25 % и более и 40 % площади поперечного сечения помещения. Развитие стесненной струи учитывают коэффициентом стеснения кс. Значения скоростей уменьшаются и, начиная со второго критического сечения, струя затухает. На участке от первого до второго критического сечения избыточная температура падает меньше, а после второго остается постоянной. При равномерном распределении в помещении выпускных отверстий, создающих однонаправленные струи, подпитываемые обратными потоками, для расчета применяют коэффициент кс и не учитывают кв.

Изотермические условия характеризуются одинаковыми температурами струи и воздуха помещения. На струю воздействуют только инерционные силы. В неизотермических условиях струя развивается под влиянием инерционных н гравитационных сил, обусловленных разностью плотностей воздуха струи и помещения. Холодная струя, выпущенная горизонтально, опускается вниз, а нагретая — поднимается вверх. Вертикально выпущенная струя может затормозиться на расстоянии Хмакс и изменить направление движения на обратное. Вертикальная струя, направленная вверх, настилающаяся на поверхность окна или стены, продолжает движение, иастилаясь на потолок, и при охлаждении отрывается от потолка на расстоянии хС1р. Траекторию струи и значения ее параметров рассчитывают с учетом коэффициента неизотер- мичности кн.

ПОДБОР ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ

Нормируемые параметры воздуха в рабочей зоне могут обеспечить правильно подобранные воздухораспределители (табл. 3.1, 3.2).

Подачу воздуха непосредственно в рабочую зону осуществляют прямоточными струями с помощью воздухораспределителей типа ВПП и закрученными — типа ВПЭП н ВЭП [40].

Для подачи воздуха выше рабочей зоны при кратностях воздухообмена до 10 ч-1 рекомендуется совмещать вентиляцию с воздушным отоплением, применяя компактные струи от воздухораспределителей типа ВГК, закрученные и конические — от ВЭС,, неполные веерные — от НРБ, РР и компактные — от РР; прн кратностях воздухообмена от 10 до 20 ч-1 — применяя веерные струи от ВДУМ, ВЦ, ВЭЦ, неполные веерные — от НРВ, РР, конические — от ВДУМ, ВЭПв и двухструйные — от ВДУМ; при кратностях более 20 ч-1 — применяя двухструйные потоки от ВДУМ, перфорированные воздухораспределители типа ВПК и панели типа ВПЭП.

Таблица 3.1. Характеристика типовых воздухораспределителей [40]

Воздухораспределитель и область применения

Эскиз

Тип, марка

Раз

do- bo>lo

Воздухораспределители, образующие

Патрубок поворотный ду- шпрующий (серия 4.904- 22) — для душировання рабочих мест при подводе воздуха сверху

ППД-5

ППД-6

ППД-8

500

630

800

«Г

Патрубок душирующий (серия 4.904-36)—для душироваиия постоянных рабочих мест с увлажнением и без увлажнения воздуха, с возможностью подвода его сверху и снизу

♦

dc

ПДв-3

ПДв-4

ПДв-5

315

400

500

J

ПДв-3

ПДв-4

ПДв-5

315

400

500

42

1 dp

Решетка воздухоприточная регулируемая (серия 1.494-8)—для подачи воздуха в помещения вспомогательных и общественных зданий системами отопления, вентиляции и кондипионировання

-о

I-

РР1, исполнение

А1Б1

РР2, исполнение

А2Б2

РРЗ, исполнение

АЗБЗ <

РР4, нсполиение

А4Б4

РР5, исполнение

А5Б5

100X200

100X 400

200X200

200X400

200X600

Решетка щелевая (серия 1.494-10)—для подачи и удаления воздуха из помещений с пониженными требованиями к параметрам воздуха рабочей зоны

Р150 (СТД-296)

Р200 СТД-296)

—

L,

Воздухораспределитель (серия 4.904-68)—для сосредоточенной подачи воздуха в производственные и вспомогательные помещения, а также для душировання группы по-

4

ВГК-1 В ГК-2 вгк-з В ГК-4

400X800 800 x 800 800x1600

1600X1600

bp*Lo

меры, мм

Fo- м=

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di. Ь,

hi

и

ск рссти в ззду ха

^ М,с

расх да воз-

Духа Lo, м3 ч

компактные прямоточные струи

1260

1010

0,1

360—1300

61

—

1540

1260

0,16

1—5

580—2900

88

1990

1590

0,26

940-4700

125

760

0,14

500—2500

20,7

960

—

0,23

1—5

830—4150

30

1200

0,36

1300—6500

42,7

895

553

0,14

500—2500

24,3

—

1220

689

0,23

1-5

830—4150

35,1

1450

831

0,36

1300—6500

52,1

150

250

0,016

115—290

1,05

150

450

0,032

230—580

1,8

250

—

250

0,032

2—5

230—580

1,7

250

450

0,064

460—1050

3

250

650

0,096

690—1730

4,5

200

200

0,0144

50—160

0,4

252

252

0.0256

90- 280

0,6

565

765

0,32

5750—17200

60

1035

1335

0,64

5—15

11500—34500

121

—

1035

1335

1,28

23000—69000

191

1970

2460

2,56

46000—

413

4

— 138000

Воздухораспределитель и область применения

Эскиз

Тип, марка

Раз

"о- V<'o

стоянных рабочих мест (исполнение с нижним и верхним подводом воздуха)

Воздухораспределитель пристенный панельный (серия 4.924-59)—дли подачи воздуха в рабочую зону производственных помещений горизонтальным потоком (исполнение с правым и левым подводом воздуха)

Ьо х 1р

г

ВПП-51

ВПП-52

ВПП-53

ВПП-81

ВПП-82

ВПП-101

500 X 500

500 x 500

500 x 500 500x800 500x 800 500X1000

§

CXI

-<

Решетка воздухоприточная регулируемая (серия 1.494-8)Решетка воздухоприточная регулируемая (серия 1.494-8)Воздухораспределитель приколонный регулируемый веерного типа (серия 1.494-37)—для подачи воздуха в производственные помещения с установкой у колонн и стен на высоте 3—5 м от пола с системами отопления и вентиляции с возможностью сезонного регулиро вания угла наклона лопаток в горизонтальной плоскости (исполнение с верхним и нижним подводом воздуха)Воздухораспределитель приколонный регулируемый веерного типа (серия 1.494-37)—для подачи воздуха в производственные помещения с установкой у колонн и стен на высоте 3—5 м от пола с системами отопления и вентиляции с возможностью сезонного регулиро вания угла наклона лопаток в горизонтальной плоскости (исполнение с верхним и нижним подводом воздуха)РР1, исполнениеА1В1РР2, исполнениеА2В2РРЗ, исполнениеАЗВЗРР4, исполнениеА4В4РР5, исполнениеА5В5100X200100X400200X200200X400200x600НРВ-1280НРВ-2355НРВ-3630HP В-4710НРВ-5900НРВ-61250НРВ-7400НРВ-8500НРВ-9710НРВ-101000НРВ-111250НРВ-121400РР1, исполнениеА1В1РР2, исполнениеА2В2РРЗ, исполнениеАЗВЗРР4, исполнениеА4В4РР5, исполнениеА5В5100X200100X400200X200200X400200x600НРВ-1280НРВ-2355НРВ-3630HP В-4710НРВ-5900НРВ-61250НРВ-7400НРВ-8500НРВ-9710НРВ-101000НРВ-111250НРВ-121400Воздухораспределители, образующие

Решетка воздухоприточная регулируемая (серия 1.494-8)

Решетка воздухоприточная регулируемая (серия 1.494-8)

Воздухораспределитель приколонный регулируемый веерного типа (серия 1.494-37)—для подачи воздуха в производственные помещения с установкой у колонн и стен на высоте 3—5 м от пола с системами отопления и вентиляции с возможностью сезонного регулиро вания угла наклона лопаток в горизонтальной плоскости (исполнение с верхним и нижним подводом воздуха)

Воздухораспределитель приколонный регулируемый веерного типа (серия 1.494-37)—для подачи воздуха в производственные помещения с установкой у колонн и стен на высоте 3—5 м от пола с системами отопления и вентиляции с возможностью сезонного регулиро вания угла наклона лопаток в горизонтальной плоскости (исполнение с верхним и нижним подводом воздуха)

РР1, исполнение

А1В1

РР2, исполнение

А2В2

РРЗ, исполнение

АЗВЗ

РР4, исполнение

А4В4

РР5, исполнение

А5В5

100X200

100X400

200X200

200X400

200x600

НРВ-1

280

НРВ-2

355

НРВ-3

630

HP В-4

710

НРВ-5

900

НРВ-6

1250

НРВ-7

400

НРВ-8

500

НРВ-9

710

НРВ-10

1000

НРВ-11

1250

НРВ-12

1400

РР1, исполнение

А1В1

РР2, исполнение

А2В2

РРЗ, исполнение

АЗВЗ

РР4, исполнение

А4В4

РР5, исполнение

А5В5

100X200

100X400

200X200

200X400

200x600

НРВ-1

280

НРВ-2

355

НРВ-3

630

HP В-4

710

НРВ-5

900

НРВ-6

1250

НРВ-7

400

НРВ-8

500

НРВ-9

710

НРВ-10

1000

НРВ-11

1250

НРВ-12

1400

меры, мм

Fq. и*

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di. 6»

Л,

6

скорости воздуха уо, м/с

расхода воздуха

Lo, м3/ч

1600

2588

2233

1.5

1620—10800

168,4

3810

2588

3811

3

3240—21600

296,8

4760

2588

5391

4,5

0,3—2

4860—32300

423,1

2390

2892

3325

2,25

2430—16200

272,1

3960

2892

4905

3,75

4040—27000

397

3180

3096

4319

3

3240—21600

363

неполные

веерные и

рямоточнь

де струи

150

112

250

0,016

115—290

1.2

150

112

450

0,032

230—580

1,9

250

112

250

0.032

2—5

230—580

1.7

250

112

450

0,064 t

460—1050

3

250

112

650

0,096

690—4730

4.5

300

0,032X2

5—9

1000—1800

И.7

478

0,056X2

5,5—10,6

2200—4300

15,2

478

0,112X2

6—12,7

4800—10000

26.9

678

0,168x2

6—12

7200—14500

52.8

685

0,252X2

7—10

12700—18200

88

—

689

-—

0,336x2

7.5—10.8

18200—26100

126

278

0.028X4

5-9

2000—3600

20

478

0.056X4

5,5—10.6

4400—8600

27,9

478

0.112X4

6—12,7

9600—20000

57 9

685

0.168X4

6—12

14000—29000.

93

689

0.252X4

7—10

25460—36400

154,3

689

0,336X4

7,5—10,8

36400—52200

209,4

Эскиз

Тип, марка

Раз

dy boyl0

Воздухораспределитель и область применения

Воздухор аспределитель универсальный, модернизированный (серия 1.494- 19)—для подачи воздуха в помещения производственных и административно-общественных зданий системами отопления, вентиляции и кон- днцнонирования воздуха

dp

X. "^

ВДУМ-2Д ВДУМ-ЗД ВДУМ-4Д ВДУМ-5Д ВДУМ-6Д ВДУМ-8Д ВДУМ-10Д

250

315

400

500

630

800

1000

1

В ДУМ-2

В ДУМ-3 ВДУМ-4

ВДУМ-5

В ДУМ-6 ВДУМ-8

В ДУМ-10

250

315

400

500

630

800

1000

/ ь,

ВДУМп-2Д ВДУМп-ЗД ВДУМП-4Д ВДУМп-5Д ВДУМп-бД ВДУМп-8Д ВДУМп-ЮД

250

315

400

500

630

800

1000

и

ВДУМп-2 ВДУМп-3 ВДУМп-4 ВДУМп-5 ВДУМп-6 ВДУМп-8 ВДУМп-10

250

315

400

500

630 800

1000

Воздухораспределители, образующие

Воздухораспределитель, образующий

Воздухораспределитель двухструйный шестидиффузорный прямоугольного сечения (серия 4.904- 29) — для подачи воздуха в помещения с повышенными требованиями к интерьеру системами вентиляции и кондиционирования воздуха (вариант из алюминия ВДШпА серин 1.494-29)

ВДШп-2

250

ВДШп-3

315

ВДШп-4

400

ВДШп-5

500

ВДШп-6

630

ВДШп-8

800

меры, мм

Fo. м-

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di. bi

111

и

скорости воздуха rQ, М С

расхода воздуха LQ, м8/ч

веерные и конические прямоточные струи

550

130

0,05

720—2160

7,4(6,45)

680

160

0,08

1150—3450

11(9.5)

850

200

0,13

1870—5650

15.8(13,75)

1064

250

—

0,2

4—12

2880—8650

24,5(21 5)

1324

320

0,31

4460—13400

38,8(34,35)

1680

400

0.5

7200—21600

60,8(54,3)

2100

500

0,785

11300—33900

95(85,4)

375

202

0,05

720—2160

4,75(3,8)

475

242

0,08

1150—3450

6,85(5,35)

600

292

0,13

1870—5650

10,6(8,55)

750

352

—

0,2

4—12

2880—8650

15,3(12.3)

945

432

0,31

4460—13400

26,2(31,75)

1200

532

0,5

7200—21600

38,6(32,14)

1500

705

0,785

11300—33900

62,7(53,1)

550

223

0,05

720—2100

11,6(10,65)

630

263

0,08

1150—3450

17,1(15,6)

850

313

0 13

4—12

1870—5650

22,2(21,25)

1050

370

—

0.2

2880—8650

31,3(27,3)

1324

447

0,31

4460—13400

54,1(49,65)

1630

550

0.5

7200—21600

83(76,54)

2100

721

0.785

11300—33900

128(118,4)

375

202 .

0,05

720—2100

4,93(3,98)

475

242

0,08

1150—3450

7,22(5,72)

600

292

0,13

1170—5650

11,3(10,25)

750

352

—

0,2

4—42

2880—8650

15,6(12,8)

945

432

0,31

4460—13400

28.2(12,8)

1200

532

0.5

7200—21600

41,8(35,34)

1500

705

0,785

11300—33900

69,9(56,3)

веерную

и компактную струи (прямоточные)

530

141

0,05

390—900

10.07

660

158

0 08

575—1440

14.51

830

201

0.13

935—2340

22,3

1030

227

—

0.2

2—5

1140—3600

31.64

1290

261

0.31

2230—5400

45,82

1680

304

0,5

3600—9000

68,38

Воздухораспределитель и область применения

Эскиз

Тип» марка

Раз

do« ЬО^О

Воздухораспределитель, образующий

Воздухораспределитель перфорированный круглый (серия 4.904-24) ■— для рассеянной подачи приточного воздуха в производственные помещения системами вентиляции и кондиционирования воздухаВоздухораспределитель перфорированный круглый (серия 4.904-24) ■— для рассеянной подачи приточного воздуха в производственные помещения системами вентиляции и кондиционирования воздуха1414ВПК-1 № 4315ВПК-1 № 6400ВПК-1 № 8400ВПК-1 № 10450ВПК-1 № 12450ВПК-1 № 14500ВПК-1 № 16500ВПК-1 № 18630ВПК-1 № 20630ВПК-1 № 22630ВПК-1 № 24630ВПК-1 № 26710ВПК-1 № 28710ВПК-1 № 30800ВПК-1 № 32800ВПК-2 № 4400ВПК-2 № 6450ВПК-2 № 8500ВПК-2 № 10630ВПК-2 № 12630ВПК-2 № 14630ВПК-2 № 16800ВПК-1 № 4315ВПК-1 № 6400ВПК-1 № 8400ВПК-1 № 10450ВПК-1 № 12450ВПК-1 № 14500ВПК-1 № 16500ВПК-1 № 18630ВПК-1 № 20630ВПК-1 № 22630ВПК-1 № 24630ВПК-1 № 26710ВПК-1 № 28710ВПК-1 № 30800ВПК-1 № 32800ВПК-2 № 4400ВПК-2 № 6450ВПК-2 № 8500ВПК-2 № 10630ВПК-2 № 12630ВПК-2 № 14630ВПК-2 № 16800

Воздухораспределитель перфорированный круглый (серия 4.904-24) ■— для рассеянной подачи приточного воздуха в производственные помещения системами вентиляции и кондиционирования воздуха

Воздухораспределитель перфорированный круглый (серия 4.904-24) ■— для рассеянной подачи приточного воздуха в производственные помещения системами вентиляции и кондиционирования воздуха

14

14

ВПК-1 № 4

315

ВПК-1 № 6

400

ВПК-1 № 8

400

ВПК-1 № 10

450

ВПК-1 № 12

450

ВПК-1 № 14

500

ВПК-1 № 16

500

ВПК-1 № 18

630

ВПК-1 № 20

630

ВПК-1 № 22

630

ВПК-1 № 24

630

ВПК-1 № 26

710

ВПК-1 № 28

710

ВПК-1 № 30

800

ВПК-1 № 32

800

ВПК-2 № 4

400

ВПК-2 № 6

450

ВПК-2 № 8

500

ВПК-2 № 10

630

ВПК-2 № 12

630

ВПК-2 № 14

630

ВПК-2 № 16

800

ВПК-1 № 4

315

ВПК-1 № 6

400

ВПК-1 № 8

400

ВПК-1 № 10

450

ВПК-1 № 12

450

ВПК-1 № 14

500

ВПК-1 № 16

500

ВПК-1 № 18

630

ВПК-1 № 20

630

ВПК-1 № 22

630

ВПК-1 № 24

630

ВПК-1 № 26

710

ВПК-1 № 28

710

ВПК-1 № 30

800

ВПК-1 № 32

800

ВПК-2 № 4

400

ВПК-2 № 6

450

ВПК-2 № 8

500

ВПК-2 № 10

630

ВПК-2 № 12

630

ВПК-2 № 14

630

ВПК-2 № 16

800

6,6,ВЭС-8/50800ВЭС-10/501000ВЭС-12 5/501250ВЭС-14/501400ВЭС-16/501600ВЭС-8/50800ВЭС-10/501000ВЭС-12 5/501250ВЭС-14/501400ВЭС-16/501600ВЭПв-3315ВЭПв-4,5450ВЭПв-6630ВЭПв-9900ВЭПв-12,51250ВЭПв-141400ВЭПв-3315ВЭПв-4,5450ВЭПв-6630ВЭПв-9900ВЭПв-12,51250ВЭПв-141400

6,

6,

ВЭС-8/50

800

ВЭС-10/50

1000

ВЭС-12 5/50

1250

ВЭС-14/50

1400

ВЭС-16/50

1600

ВЭС-8/50

800

ВЭС-10/50

1000

ВЭС-12 5/50

1250

ВЭС-14/50

1400

ВЭС-16/50

1600

ВЭПв-3

315

ВЭПв-4,5

450

ВЭПв-6

630

ВЭПв-9

900

ВЭПв-12,5

1250

ВЭПв-14

1400

ВЭПв-3

315

ВЭПв-4,5

450

ВЭПв-6

630

ВЭПв-9

900

ВЭПв-12,5

1250

ВЭПв-14

1400

Воздухораспределители, образующие конические

Воздухораспределитель эжекционный (серия 1.494-17)-—для сосредоточенной подачи воздуха из верхней в рабочую зону производственных помещений системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха

Воздухораспределитель эжекционный потолочный (серия 1.494-20)—для подачи воздуха в направлении рабочей зоны производственных помещений сверху вниз с высоты 4 м и более

меры, мм

Fo, м=

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di, bi

hi

11

скорости воздуха уо, м/с

расхода воздуха Zo, м3;ч

плоскую струю (прямоточную)

4000

0,1

1440—2880

25

6000

0,16

2300—4600

48

8000

0,21

3020—6040

61

10000

0,26

3740—7480

82

12000

0,31

4460—8920

101

14000

0,36

5180—10360

124

16000

0,42

6050—12100

146

18000

0,47

6760—13520

187

20000

0,52

7500—15000

225

—

—

22000

0,57

4—88200—16400

264

*

24000

0,63

9050—18100

302

26000

0,68

9800—19600

348

28000

0,73

. 10500—21000

391

30000

0,78

11200—22400

443

32000

0,83

12000—24000

491

4000

0,16

2300—4600

30,5

6000

0.26

3740—7480

51

8000

0,36

5180—ЮЗбО

74

10000

0,47

6760—13520

115

12000

0,57

8200—16400

158

14000

0,68

9800—19600

199

16000

0,78

11200—22400

251

или полные веерные закрученные струи

—

700

965

1210

1350

1530

—

0,5 0,78 1,23 1.54 2

6—12-

10800—21600

16850—33700

26570—53140

33260—66530

43200—86000

22,2

45,6

69,3

85,4

136,8

437

617

880

1237

497

701

978

1880

0,78 0,16 0,31 0,64

6—12

1680—3370

3430—6870

6730—13460

13820—27650

6.3

14,1

24,4

74,8

1750

1960

1905

2137

1.23

15,4

26570—53140

33260—66530

136,7

168,2

Воздухораспределитель и область применения

Эскиз

Тип, марка

Раз

do- »oX'o

Воздухораспределитель эжекционный пристенный (серия 1.494-5) —для подачи воздуха непосредственно в рабочую зону

ВЭП-3315ВЭП-4,5450ВЭП-6630ВЭЦ-2,870X140ВЭЦ-379X160ВЭЦ-4,5113X225ВЭЦ-6158x315ВЭЦ-9225X450ВЭП-3315ВЭП-4,5450ВЭП-6630ВЭЦ-2,870X140ВЭЦ-379X160ВЭЦ-4,5113X225ВЭЦ-6158x315ВЭЦ-9225X450Воздухораспределитель центробежный (серия 1.904 52) — для подачи воздуха в производственные помещения горизонтальными или коническими вертикальными струямиВоздухораспределитель центробежный (серия 1.904 52) — для подачи воздуха в производственные помещения горизонтальными или коническими вертикальными струямиВЦ-3 ВЦ-5 ВЦ 7 ВЦ-9ВЦ-3 ВЦ-5 ВЦ 7 ВЦ-9250X400400X500 500X 800800X800250X400400X500 500X 800800X800Воздухораспределитель эжекционный центробежный (серия 1.494-16) — для подачи воздуха в верхнюю зону помещений с высоты 4 м и менее в промышленных и административно-общественных зданиях

ВЭП-3

315

ВЭП-4,5

450

ВЭП-6

630

ВЭЦ-2,8

70X140

ВЭЦ-3

79X160

ВЭЦ-4,5

113X225

ВЭЦ-6

158x315

ВЭЦ-9

225X450

ВЭП-3

315

ВЭП-4,5

450

ВЭП-6

630

ВЭЦ-2,8

70X140

ВЭЦ-3

79X160

ВЭЦ-4,5

113X225

ВЭЦ-6

158x315

ВЭЦ-9

225X450

Воздухораспределитель центробежный (серия 1.904 52) — для подачи воздуха в производственные помещения горизонтальными или коническими вертикальными струями

Воздухораспределитель центробежный (серия 1.904 52) — для подачи воздуха в производственные помещения горизонтальными или коническими вертикальными струями

ВЦ-3 ВЦ-5 ВЦ 7 ВЦ-9

ВЦ-3 ВЦ-5 ВЦ 7 ВЦ-9

250X400

400X500 500X 800

800X800

250X400

400X500 500X 800

800X800

d0-75d0-75ВПЭП-11 ВПЭП-11п, ВПЭП-11л, ВПЭП-116 ВПЭП-ИГв П-ВПЭП-11, П-ВПЭП-11Г ВПЭП-12, ВПЭП-12Гв ВПЭП-12Г6 ВПЭП-21 ВПЭП-Д П-ВПЭП-12 П-ВПЭП-12Г ВПЭП-13 ВПЭП-13Г6 ВПЭП-13ГВ П-ВПЭП-13 ВПЭП-14 ВПЭП-14Г6 ВПЭП-14Гв ВПЭП-22ВПЭП-11 ВПЭП-11п, ВПЭП-11л, ВПЭП-116 ВПЭП-ИГв П-ВПЭП-11, П-ВПЭП-11Г ВПЭП-12, ВПЭП-12Гв ВПЭП-12Г6 ВПЭП-21 ВПЭП-Д П-ВПЭП-12 П-ВПЭП-12Г ВПЭП-13 ВПЭП-13Г6 ВПЭП-13ГВ П-ВПЭП-13 ВПЭП-14 ВПЭП-14Г6 ВПЭП-14Гв ВПЭП-22

d0-75

d0-75

ВПЭП-11 ВПЭП-11п, ВПЭП-11л, ВПЭП-116 ВПЭП-ИГв П-ВПЭП-11, П-ВПЭП-11Г ВПЭП-12, ВПЭП-12Гв ВПЭП-12Г6 ВПЭП-21 ВПЭП-Д П-ВПЭП-12 П-ВПЭП-12Г ВПЭП-13 ВПЭП-13Г6 ВПЭП-13ГВ П-ВПЭП-13 ВПЭП-14 ВПЭП-14Г6 ВПЭП-14Гв ВПЭП-22

ВПЭП-11 ВПЭП-11п, ВПЭП-11л, ВПЭП-116 ВПЭП-ИГв П-ВПЭП-11, П-ВПЭП-11Г ВПЭП-12, ВПЭП-12Гв ВПЭП-12Г6 ВПЭП-21 ВПЭП-Д П-ВПЭП-12 П-ВПЭП-12Г ВПЭП-13 ВПЭП-13Г6 ВПЭП-13ГВ П-ВПЭП-13 ВПЭП-14 ВПЭП-14Г6 ВПЭП-14Гв ВПЭП-22

Воздухораспределитель пристенный эжекционный, панельный (серия 1.494-18)—для подачи воздуха в рабочую зону производственных помещений с избытками тепла и на любом уровне производственных, административно-общественных лабораторных помеще ний без избытков тепла

меры, мм

'о- м«

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di. 61

61

и

ск р >сти В 3- духа z'o, м,с

расх да в >з- духа Lo, м8/ч

437

590

0,078

1680—3370

8,3

617

890

—

0,16

6—12

3430—6870

17,9

880

1160

0,31

6780—13460

23

364X364

407

0,01

144—288

7

437

413

0.013

4—8

187—375

7,7

617

490

—

0,025

540—1080

13,9

880

626

0,05

1400—4300

26.3

1837

805

0,1

6—12

2160—4320

45,2

720

720

0,1

1400—4300

32

1085

970

0,2

2800—8500

61,5

1442

1450

—

0.4

4—12

5700—17000

145,5

2066

1600

0,64

9200—27400

229,5

590

1090

39

1090

590

39.2

1090

590

0,22

1,6—6,3

1250—5000

37

570

1070

5,5

ИЗО

1150

71,5

ИЗО

1150

72,5

590

2180

69

2X590

1090

0,44

1,6—6,3

2500—10000

33

1136

1106

18,5

1136

—

1106

18,8

1710

1150

96

1710

1150

97

1710

1150

0,66

1,6—6,3

3750—13000

99

1666

1106

25,5

2240

1150

118

2240

1150

'119

2240

1150

118,5

2240

1150

0,88

| 1,6—6,3

500J—20000

129

Воздухораспределитель и область применения

Эскиз

Тип, марка

Раз

^о- ^оХ'о

(См. с. 50)

(См. с. 50)

БПЭП-22Г6 ВПЭП-22Гв П-ВПЭП-14 П-ВПЭП-14Г ВПЭП-23 ВПЭП-23Г6 ВПЭП-23Гв ВПЭП-Т ВПЭП-24, ВПЭП-24Гв ВПЭП-24Г6

—

Примечание, Масса в скобках относится к воздухораспределителю без регулятора

Высоту установки воздухораспределителей рекомендуется принимать для РР, НРВ, ВЭЦ, ВПЭП до 4 м, для РР, НРВ, В ГК, ВДУМ, ВДШ, ВПК, ВЦ, ВЭПв — 4—6 м, для В ГК, ВЭС — более 6 м от пола.

Таблица 32. Значения коэффициентов т, п и g [4, 40]

Вэздухэраспределители (см. табл. 3.1)

т

Л

с

ППД-5-Т-ППД-8

6,3

4,5

4

ПДв-Зч-ПДв-5 при а=30°

5.3

4 5

1.6

45°

5.1

3.4

1

60°

4.5

3.1

0.8

ПДи-34-ПДн-5 при а= 0°

4 5

3,1

3,2

+20°

4.5

3 1

3,2

—20°

4

2,8

2,8

РР-1Ч-РР-5, образующие компактные струи

4,5

3,2

2,2

Р150, Р200

4 '

3 ’

2

ВГК-1Ч-ВГК-4

6.2

5,1

1,9

РР-1Ч-РР-5, образующие веерные струи

1.8

1,2

з.з

НРВ-1—НРВ-12

2 .

1.6

3

В ДУ М-2 Д-i- ВДУМ-1 ОД

5,1—1.1

4,2—0,8

5,9—1,4

ВДУМ-2-^ВДУМ-10

1,5—0.6

2—0.8

1.3

ВДУМп-2Д4-ВДУМп-6Д

1.9—0.7

2,4—0,8

2—1,3

ВДУМп-8Д^-ВДУМп-10Д

1,9—0.7

2,4—0 8

1.3

ВДУМп-24-ВДУМп-10

2,2—1,6

2.5—1.9

1.5

ВДШп-24-ВДШп-8

0,8

0,65

I-3

(1.4)

(1.05)

ВПК-1 № 4

0.24

0.22

1.7

ВПК-1 № 6 и № 8

0,22 л

0 2

1.7

ВПК-1 № 10 и № 12

0,21 "

0 19

1.7

ВПК-1 №14 п № 16

0.2

0 18

1,7

ВПК-1 № 18

0,19

0 18

2.

ВПК-1 № 20 и № 24

0.18

0.17

2

ВПК-1 № 26 и № 28

0,18

0 16

2

ВПК-1 № 30 и № 32

0.17

0,16

2

ВПК-2 № 4

0.3 *

0 27

1.7

ВПК-2 № 6

0,28

0 26

1.7

ВПК-2 № 8

0,27

0.25

1.7

ВПК-2 № 10 и № 12

0,26

0,23

2

меры, мм

^о- M1

Рекомендуемые значения

Масса, кг

di, bi

hx

к

скорости воздуха ^о»м/с

Расхода воздуха Lo« м®/ч

1180

2196

2196

2196

1710

1710

1710

3X1267

2240

2240

—

2300

1106

1106

1106

2300

2300

2300

1150

2300

2300

0,88

1,6—6,3

5000—20000

131

131,1

33

33.3

170

171

168

77

210

212

1,32

1.6—6,3

7500—30000

1,77

1,6—6,3

10000—40000

расхода.

Продолжение табл. 3.2

Воздухораспределители (см. табл. 3.1)

т

п

С

ВПК-2 № 14

0,24

0.22

2

ВПК 2 № 16

0,23

0,21

2

ВЭС-6/504-ВЭС-16/50

2,5

2.4

5,2

ВЭПв-З-т-ВЭПв-14

0.5

0.4

4,2

ВЭП-3-?-ВЭП-6

0,4

0,35

4

ВЭЦ-2.8—ВЭЦ-9

0 7

1

2,5

ВЦ-З^-ВЦ-9

0,8

1

6,2

(1.3)

(1.6)

(5,8)

Воздухораспределитель пристенный эжекци- онный панельный типа ВПЭП всех модифи-

2,5

наций

—

.—

Цилиндрическая труба

Цилиндрическая труба после отвода с длиной прямой части, равной 0,4—0,8 диамет-

6,8

4,8

1.1

ра

5,4

3,6

1.5

Решетки, сетки перфорированные решетки с коэффициентом живого сечения й1кс=0,54- -т-0,8

6

4,2

1,8

Примечания. I. Для В ДУМ приведены предельные значения коэффициентов в зависимости от положения отражателя и относительного расстояния. 2. Для ВДШ значения m и п без скобок для компактной вертикальной, в скобках — для настилающейся веерной струи, а для ВЦ без скобок для веерной, в скобках—для конической вертикальной струи. 3. При настилании струй коэффициенты m и п надо умножать на кв (табл. 3.7), за исключением ВДШ и распределителей, образующих закрученные струи. 4. Для ВПК при расчетах коэффициентов эффектив- ностн воздухообмена хкр. Мо и 1п следует принимать т=0,5 и п=1; для настилающихся плоских струй в этих случаях т=0,7 и п=1,4. 5. Для закрученных струй значения m н п даны осредненные по длине струи.

РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ

Воздухораспределители рекомендуется рассчитывать по нулевым выпускам соответствующих серий, за исключением тех, для которых такие выпуски не разработаны. Для этих воздухораспределителей расчетные зависимости приведены в табл. 3.3.

В случае расположения воздухораспределителя в рабочей зоне (рис. 3.2, н—р) или вблизи ее возникает необходимость рассчитать параметры начального участка струи (см. табл. 3.3). В формулах (3.1)—(3.6) значения m, п, Fo, bo, ио принимают

Длина начального участка:по скоростипо температуре и концентрации вредных веществМаксимальная скорость* избыточная температураДлина начального участка:по скоростипо температуре и концентрации вредных веществМаксимальная скорость* избыточная температура

Длина начального участка:

по скорости

по температуре и концентрации вредных веществ

Максимальная скорость

* избыточная температура

Длина начального участка:

по скорости

по температуре и концентрации вредных веществ

Максимальная скорость

* избыточная температура

Таблица 3.3. Расчетные зависимости для начального участка приточных струй [40]

Параметры

Струи

компактные н веерные

плоские

^ = «1(3-1)^-'"^о <32>

<,=”](з.з)^=^0<3-4)

i'x = ro k^V(3.s)

^ = ^1^7 (3-6)

по табл. 3.1 и 3.2; коэффициент живого сечеиия к». с решеток определяют как отношение Fclb\lx, а пезатененных отверстий — принимают равным 1. Значение кх при 6<Я/ЕО<14,7, где Н— геометрическая характеристика струи (табл. 3.4), а также для вертикальных струй принимают по графику, представленному на рис. 3.3.

Подачу воздуха на рабочие места помещений осуществляют основными участками струй (см. табл. 3.4). В формулах (3.7)—(3.10) коэффициент стеснения кс принимают по табл. 3.5, причем в (3.8) и (3.10) Лс^10. Для полных веерных струй кс принимают по табл. 3.6.

Коэффициент взаимодействия кБ для компактных и веерных струй зависит от количества струй и отношения хЦ (табл. 3.7), где х — длина струи, м; Z— половина

Рис. 3.3. Зависимость коэффициента кн при вертикальнойподаче нагретого воздуха вниз (охлажденного — вверх) от

расстояния между воздухораспределителями, м. Из условий ограничения параметров воздуха принимают ,t/Z^l,8 т (рис. 3.2, к, л, м). Для настилающихся струй значение кв принимают как для двух струй.

Коэффициент пеизотермичности рассчитывают в зависимости от геометрической характеристики струи Н. Знак «—■» принимают при нагретой струе, а «+»— при охлажденной. Если Hl/Ос >100, то струи изотермические и к„=\. В формулах (3.9) и (3.10) кн также равно 1 при подаче воздуха ненастилаюшимися горизонталь-

Таблица 3.4. Расчетные зависимости для основного участка приточных струй [40]

Параметры

Виды струй

Зависим )сти

Максимальная скорость

Максимальная разность температур

Геометрическая характеристика

Текущий критерий Архимеда

Вертикальное расстояние от геометрической осн иеизотермн- ческой струи до уровня истечения при угле выпуска к горизонтальной плоскости а

То же, при горизонтальной подаче охлажденного воздуха

Расстояние от воздухораспределителя до места отрыва настилающейся на потолок струи, выпущенной горизонтально Дальнобойность вертикальной струи при отсутствии ограничений по высоте

Глубина зоны действия горизонтальной струи при омывании рабочей зоны обратным потоком

\

Компактные веерные н конические (рис. 3.2, а — л) Плоские (рис. 3.2, а — и)

Компактные веерные и конические (рис. 3.2, а — л) Плоские (рис. 3.2, а — л)

Компактные и веерные (рис. 3 2, а — л)

Плоские (рис. 3.2, а — л)

Компактные и веерные (рис. 3.2, а — л)

Плоские (рис. 3.2, а — п)

Компактные и веерные (рис. 3.2, 9, ж, з, и)

Плоские (рис. 3.2, 9, ж, з, и)

Компактные н веерные (рис 3 2, 9, ж, з, и)

Плоские (рис. 3 2, д, ж, з,«)

Компактные (рис. 3.2, г)

Плоские и веерные (рис. 3.2, г) Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, о) Плоские (рис. 3.2,о) Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, е) Плоские:

при удалении воздуха из рабочей зоны вблизи места подачи

”1»о 1. , ..... _

X

«х-W„(3.8)

пд^ ।кв

Мх -•.(3.9)

хkckH

Ых= ■ —>1-- -f- (3.10)

у XR^R^

И И = 5,45°- (3.11)

ГлДГ0

3 / Г W~9,6l/ 6О (-^L (3.1г)

1(«АМ2

/ X V Агл=1,2.— I(3.13)

Агж= |/(-77)(3.14)

X3

У-Xtga-p(3.15)

ЗА/2 COS3 a

У = X tg а -4-

+ °.4 1_„ (3.16)

НCOS2 а

,ЗЛ7,

-/ = 0,4 у -^- (3.18) хотр = 0,5/7(3.19)

хотр = 0,4/7(3.20)

-^акс = 0,55/7(3.21)

М,ам= 0,8/7(3.22)

/п — 0,7m ] М,(3.23)

Zn = 0,21mWn(3.24)

Максимальная скорость в обратном потоке прямоточной горизонтальной струи, выпущенной в верхнюю зону

Максимальная разность температур в обратном потоке прямоточной горизонтальной струи, выпущенной в верхнюю зону Расстояние от воздухораспределителя до второго критического сечения, имеющего максимальные значения параметров воздуха в обратном потоке Максимально допустимая избыточная температура в струе, подаваемой на высоте й>0,5 Нп, обеспечивающая в рабочей зоне нормируемые параметры

Расстояние от плоскости максимальных скоростей до границы зоны прямого воздействия струи (о=0,5 Ух)

Коэффициент неизотермичиости при вертикальной подаче возду- Н

при сосредоточенном удалении в конце струи или рассредоточенном из рабочей зоны (рис. 3.2, е)

Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, е) Плоские (рис. 3.2, е)

Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, е)

Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, е, л<) Плоские (рис. 3.2, е, At) Компактные (рис. 3.2, д — к)

Плоские (рис. 3.2, д — к)

Компактные и неполные веерные (рис. 3.2, к, л, 3t) Полные веерные (рис. 3.2, К, Л, At)

Плоские (рис. 3.2, д, ж, з, к)

Компактные

/п = 0,23т2Яп

^макс.обр " ^% j/^ р

^макс.обр = ^о ^/ pi

А^макс.обр ”

-’•“‘-/^

^кр ™ 0, 3m /^

хкр = 0,1т2Нп

Д< = 1300——

тп К ^г

Д/о = 400— 1/ -тз

тп V nv

0,66л:

т

„0,095л:

Rт»

0,67 л R- г

*"=|7ч(77

(3.25)

- (3.26)

- (3.27)

(3.28)

(3.29)

(3.30)

- (3.31)

- (3.32)

(3.33)

(3.34)

(3.35)

.2

| (3-36)

ха сверху вниз (100> —— > //"о

> 14,7)

То же, при горизонтальной подаче воздуха настилающимися струями

Неполные веерные

Плоские

Компактные

Плоские

»■- у

»«-

1±2( ./^1 ±

1 Н

х \

77/

н

! 2L

| (3.37)

(3.38)

1 (3.39)

\3 )

(3.40)

Параметры

Виды струй

Зависимости

Продолжение табл 34

ПараметрыВиды струй

Зависимости

То же, при подаче воздуха под Компактные углом к горизонтальной плоскости

Ан = cosa X

X J^/" COS2 а + sin2 а ±

/\ 2 ”12

±(Ягпе ) <3-41)

\ п cos а / J &н = cos а(3.42)

Плоские

кн = Г cos а X

X J^/* COS2 а + sin а +

/ / х \з 2

± 1/_(3.43)

\ Н cos а /

^н -(3.44)

cos а

Относительный условный рас- Компактные ход воздуха в струе LCTp= = £ctp/Lo при размещении вытяжки вне зоны непосредствен- Плоские кого воздействия струи

2х

^стр —•(3.45)

m VFo

1,4

£стр- m V b0 (3'46)

Веерные

—1,4х

£стр —" -.г-5- (347)

m)f 0

То же, при удалении воздуха Компактные из зоны непосредственного (прямого) воздействия струи

2хх

U.v = — • 47^~~Г <3-48) m V По Ав

_1,4 У х

стр~ m |/ 60

Плоские

<3'49)

Веерные

Г =L_4.-^_-^-(3.50) ”Р m УПО Ав

Относительная условная пло- Компактные щадь струи FCTp=FCTplFn

/ 1 х V f""=4-8(^ '7^) <35°

Плоские

г-р-м^/^'3-52'

Веерные

Fстр— 10>15)

(3.53)

Таблица 3.5. Значения коэффициента кс для компактных, неполных веерных и плоских струй [40]

Форма струи

Значения /?с при л*

0.1

0,2

0.3

0,4

0,5

0.6

Компактная и непол-

<0,003

1

1

1

1

1

1

ная веерная

0,003

1

0,9

0,85

0.8

0,75

(x^/m/fn)

. 0,005

1

0,9

0,8

0,75'

0.7

0,65

0,01

1

0.9 ,

0,7

Д,6^

0,5

0,4

0,05

1

0,8

0,5

0,2

0,15

0,1

1

0,7

0,45

0,35

0,15

0,1

0,2

0,95

0,55

0,35

0,3

0,1

0,05

Плоская (x=xlm'lHn)

—

1

0,85

0,7

0,6

0,5

0,4

Таблица 3.6. Значения коэффициента кс для полных веерных струй [40]

*^С

Н.-Н о

L р 3

кс

H-h п р.з

ке

V Лп

/^

0,1

0.9

0,8

0,7

1,6

0,6

0,4

0.8

1.2

0,65

2

0,6

Т а б, л и ц а 3.7. Значения коэффициента к, для компактных и неполных веерных струй (числитель — для скорости, знаменатель — для температуры) [40]

Значения #в при количестве струй

XI1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

>12

10

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

—Г

1

—г

с

1

—

1

1

1 '

1,15

1.2,

1,2

1,2

1.2

1.2

1.2

1.2

1.2

1.2

1.2

1.2

1,3

1,35

1.4

1,4

1,4

1,4

1.4

1,4

1,4

1.4

1,4

1.4

30

1,3

1.4

1,45

1,45

1.45

1,45

1.45

1,45

1,45

1.45

1.45

1.45

1,35

1,55

1,65

1.7

1.7

1,7

1,7

1,7

1.7

1.7

1,7

1,7

40

1,35

1,55

1,65

1,7

1,7

1.7

1,7

1.7

1,7

1,7

1,7

1,7

1,4

1,65

1,8

Г/Г

1,95

1,95

1,95

1,95

1,95

1,95

1,95

1,95

50

1,35

1.6

1,75

1,85

1,85

1.9

1.9

1.9

1,9

1.9

1.9

1.9

1,4

1,65

1,85

2

2,1

2,15

2,2

2.2

2,2

2.2

2,2

2,2

60

1.4

1,65

1.8

1,25

2

2.05

2.1

2,1

2.1

2.1

2,1

2,1

1,4

1,7

1.9

2,05

2.2

2,25

2,35

2,35

2,4

2,4

2,4

2,4

80

1.4

1.7

1.9

2,05

2,15

2,25

2,3

2,35

2.4

2,4

2,4

2,4

1.4

1,7

1,95

2,15

2,3

2,4

2,5

2,6

2,65

2,7

2,7

2,7

100

1.4

1,7

1,95

2,1

2,25

2,4

2,45

2,55

2,6

2,6

2,65

2,7

1,4

1,7

1,95

2,15

2,35

2,5

2,6

2.7

2.8

2,9

2,95

3,2

ными струями. Для струй, настилающихся на поверхность стены или окна и распространяющихся вдоль потолка горизонтально (рис. 3.2. п), место отрыва определяют по графику, представленномс на рис. 3.4.

Рис. 3.4. График для определения Хотр-Рис. 3.4. График для определения Хотр-Максимальную скорость и температуру закрученных струй, выпускаемых из воздухонагревателей, кроме типа ВПЭП, определяют по формулам (3.7) н (3.9).

Рис. 3.4. График для определения Хотр-

Рис. 3.4. График для определения Хотр-

При определении по формулам (3.26) и (3.27) максимальных скоростей движения воздуха в обратном потоке значение коэффициента к для компактной струи принимают в зависимости от числа струй в ряду (табл. 3.8), а для неполных веерных струй — в зависимости от способа удаления воздуха (табл. 3.9).

Эффективная зона действия струи зависит от места удаления воздуха из помещения (см табл. 3.4). Установлено, что горизонтальные компактные струи не настилаются на потолок при выпуске на высоте h= (0,35-5-0,65)Нп Веерные и плоские струи настилаются иа ближайшее от выпуска ограждение независимо от высоты К

Прн выпуске вертикальной плоской струи (рис. 3 2, о) максимальные параметры воздуха в обратном потоке рассчитывают по формуле

^обр = 6,23и060/(2хмакс — х) 6,(3.54)

где 6 — коэффициент, определяемый по графику на рис 3.5

Разность температур в обратной струе Л/оср определяют по рнс. 3.6.

Для отверстий, затененных решетками и другими устройствами, элементы струи такие же, как и у открытых отверстий (рис 3.1, а) Здесь имеются участки формирования, на которых происходит слияние струек в сплошной поток — начальный и основной [5]. Длина участка формирования затененной струи

Z$ = l0/2tg₽,(3.55)

где /о — шаг между отверстиями, м; р — угол между осью и линией, соединяющей точки струн, у которых скорость равна половине осевой скорости.

Способ удаления в>здухакСпособ удаления воздухаСэсредоточенный из рабочей зоны вблизи места подачи воздуха1.25То же, в конце действия струиРассредоточенный из рабочей зоныСпособ удаления в>здухакСпособ удаления воздухаСэсредоточенный из рабочей зоны вблизи места подачи воздуха1.25То же, в конце действия струиРассредоточенный из рабочей зоныТаблица 3.9. Значения коэффициента к для плоских струй [40]Таблица 3.9. Значения коэффициента к для плоских струй [40]Скорость, м/с, избыточная температура, °C, и расход воздуха, м3/ч, в конце участка формирования равны [4, 5]:

Способ удаления в>здуха

к

Способ удаления воздуха

Сэсредоточенный из рабочей зоны вблизи места подачи воздуха

1.25

То же, в конце действия струи

Рассредоточенный из рабочей зоны

Способ удаления в>здуха

к

Способ удаления воздуха

Сэсредоточенный из рабочей зоны вблизи места подачи воздуха

1.25

То же, в конце действия струи

Рассредоточенный из рабочей зоны

Таблица 3.9. Значения коэффициента к для плоских струй [40]

Таблица 3.9. Значения коэффициента к для плоских струй [40]

Оф = 1,3оо |

/ '^ж.с (273 + ZOK|I) 4

/ F ^(о.^О)

/273 + t0

Мф = 1,1 Д<0 |/

/ кж _ (273 +1

0КР-- •(3.57)

i (273 + Zo)у;

1 У ' ^^ ^ ^0Кр) « —П

Дф = 1,1До

V ^ж.с(273 + <0) ’•(

Таблица 38. Значения коэффициента к для компактных струй [40]

количество струй

к

Количество струй

к

Количество

к

1

1,3

6

1

12

0,8

2

1,15

8

0,95

14

0,7

4

1,05

10

0,9

>16

0,65

где уо, Д^о, Lo — скорость, м/с, избыточная температура, °C, и расход воздуха, м3/ч, на истечении из отверстий; кж.с — коэффициент живого сечения, представляющий собой отношение площади отверстия к общей площади решетки; /Окр, /о — температура воздуха окружающего и на выходе из отверстий, °C; i=M^IMo— отношение количеств движения секундной массы в конце участка формирования и на выходе из отверстий; Е — коэффициент местного сопротивления, отнесенный к выходу из воздухораспределителя.

Рис. 3.5. График для определения 6 прн подаче воздуха вертикальными плоскими струями.Рис. 3.5. График для определения 6 прн подаче воздуха вертикальными плоскими струями.Рнс. 3.6. Зависимость Д(Обр от х/Хмакс при подаче воздуха вертикальными плоскими пеизотер- мичными струями.

Рис. 3.5. График для определения 6 прн подаче воздуха вертикальными плоскими струями.

Рис. 3.5. График для определения 6 прн подаче воздуха вертикальными плоскими струями.

Для закрученных струй максимальная осевая и тангенциальная скорости ус макс и Ут макс, а также избыточная температура Д^макс определяются по формулам

Г (Мо 1

vOm,kc = 0,67^/(3.59)

„ ко 1 т максу iMo Р x4g3 р\>

G1

А^ макс ■,(3.61)

с^/АГоРу/С-xfgP

где р— плотность воздуха, кг/м3; Мо— импульс секундной массы на истечении, кг с, зависящий от количества движения перед закручивающим устройством AfHa4:

Мо = МначС;(3.62)

ко — момент импульса секундной массы на истечении, кгсм, вычисляемый по выражению

ко = GM0 — ;(3.63)

G — степень закрутки, определяемая опытным путем; с — удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг•°C).

(3-64)(3-64)(3.65)(3.65)Результирующая скорость в точке струи, м/с,У = К •

(3-64)

(3-64)

(3.65)

(3.65)

Расход воздуха в сечеиии закрученной струи, м3/с, Lx = 0,95x tg ₽ /Ш^р.

Устойчивая работа воздухораспределителей при выпуске неизотермических струй обеспечивается соблюдением численных значений критерия Архимеда (табл. 3.10). Ширину струи для некоторых воздухораспределителей можно определить по формулам табл. 3.11.

Таблица 3.10. Условия выпуска охлажденного и нагретого приточного воздуха [4]

Способ подачи приточногоВыпуск охлажденногоВыпуск нагретого

воздуха в помещениевоздухавоздуха

Вертикально вниз осесимметричными струями (рис. 3.2, й, б, эю, з)Горизонтально в верхнюю зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на потолок струями (рис. 3.2, в) Горизонтально в рабочую зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на пол струями (рис. 3.2, е)В верхнюю зону веерными струями (рис. 3.2, 5)Сосредоточенно осесимметричными струями (рис. 3.2, и)Вертикально вниз осесимметричными струями (рис. 3.2, й, б, эю, з)Горизонтально в верхнюю зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на потолок струями (рис. 3.2, в) Горизонтально в рабочую зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на пол струями (рис. 3.2, е)В верхнюю зону веерными струями (рис. 3.2, 5)Сосредоточенно осесимметричными струями (рис. 3.2, и)Схема циркуляции не зависит от ЛгхАгх^0,4; х= (0,84-1,0) ВСхема циркуляции не зависит от ЛгхАгх^0,4; х= (0,84-1,0) ВСхема циркуляции не зависит от Аг,Схема циркуляции не зависит от Аг,Агх=^0,2; х= (0,44-0,5) ВАгх=^0,2; х= (0,44-0,5) ВАгх^0,5; .Х= ИцЙр.зАгх^О.5;х=В + (Лп — Лр.з)Агх^0,5; .Х= ИцЙр.зАгх^О.5;х=В + (Лп — Лр.з)Лгх<0,4; х= (0,84-1,0) ВЛгх<0,4; х= (0,84-1,0) ВАг,- < 0,5;X=f+ (Лп — Ар.з)Аг,- < 0,5;X=f+ (Лп — Ар.з)Агл:^0,2;х=хКр1~0,22 тАгл:^0,2;х=хКр1~0,22 т

Вертикально вниз осесимметричными струями (рис. 3.2, й, б, эю, з)

Горизонтально в верхнюю зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на потолок струями (рис. 3.2, в) Горизонтально в рабочую зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на пол струями (рис. 3.2, е)

В верхнюю зону веерными струями (рис. 3.2, 5)

Сосредоточенно осесимметричными струями (рис. 3.2, и)

Вертикально вниз осесимметричными струями (рис. 3.2, й, б, эю, з)

Горизонтально в верхнюю зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на потолок струями (рис. 3.2, в) Горизонтально в рабочую зону осесимметричными или плоскими, настилающимися на пол струями (рис. 3.2, е)

В верхнюю зону веерными струями (рис. 3.2, 5)

Сосредоточенно осесимметричными струями (рис. 3.2, и)

Схема циркуляции не зависит от Лгх

Агх^0,4; х= (0,84-1,0) В

Схема циркуляции не зависит от Лгх

Агх^0,4; х= (0,84-1,0) В

Схема циркуляции не зависит от Аг,

Схема циркуляции не зависит от Аг,

Агх=^0,2; х= (0,44-0,5) В

Агх=^0,2; х= (0,44-0,5) В

Агх^0,5; .

Х= ИцЙр.з

Агх^О.5;

х=В + (Лп — Лр.з)

Агх^0,5; .

Х= ИцЙр.з

Агх^О.5;

х=В + (Лп — Лр.з)

Лгх<0,4; х= (0,84-1,0) В

Лгх<0,4; х= (0,84-1,0) В

Аг,- < 0,5;

X=f+ (Лп — Ар.з)

Аг,- < 0,5;

X=f+ (Лп — Ар.з)

Агл:^0,2;

х=хКр1~0,22 т

Агл:^0,2;

х=хКр1~0,22 т

Таблица 3.11. Формулы для расчета ширины свободной струи [4]

Тип воздухораспределителя

Отношение диаметра d^ (ширины Ь^) струи на расстоянии х к начальному диаметру dQ (ширине bQ)

Цилиндрическая труба

d,х

-/-=1+0,44-^-(3.66)

“О

Прямоугольный и перфорированный воздуховоды

Ь хх

-^-=14-0,44-г-(3.67)

Круглый перфорированный воздуховод

6,/ X \

-^-=4+0,44^-2)(3.68)

3.4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА

Расчет воздухораспределителей по прямому потоку, влияющему непосредственно на скорость и разность температур в рабочей зоне, производят в такой последовательности.

Принимают схему подачи воздуха в помещении (см. рис. 3.2). В зависимости от общего расхода воздуха L„p, размещения источников вредных выделений и рабочих мест, а также возможной компоновки вентиляционных установок намечают типы и количество воздухораспределителей zB.

Определяют расход воздуха одним воздухораспределителем, м3/с:

Во = Впр / ZB. (3.69)

Используя значение Lo, по табл. 3.1 принимают площадь Fo и скорость ио струи на истечении, а по табл. 3.2 — коэффициенты т и п.

Вычисляют максимальные скорости щ и разности температур воздуха Мх на входе струи в рабочую зону:

vx = kv,(3.70)

где и — нормативная (ГОСТ 12.1.005—76) скорость воздуха в рабочей зоне (табл. 1.1—1.3); к— коэффициент перехода скоростей к максимальным значениям (табл. 3.12).

Таблица 3.12. Значения коэффициента к для расчета максимальной скорости воздуха при поддержании допустимых метеорологических параметров [40]

Категория раб ты

Расположение рабочих мест

в зоне прямого воздействия приточной струн в пределах участков

в зэне прямого воздействия приточной струи в пределах участков

в воне обратного потока воздуха

начального

основного

начального

основного

Легкая

Средней тяжести и тя-

1 (1)

1,4 (1,2)

1.3

1,6

1,3

желая

1 (1)

1,8 (1,2)

1,3

2,0

1,8

Примечание. В скобках даны значения к при поддержании оптимальных или заданных технологами параметров воздуха.

Рассчитывают допустимую разность температур на выходе из отверстия Д6№п по текущему критерию Архимеда (см. табл. 3.10).

Разность между максимальными температурами в струе и в рабочей зоне AG принимают для холодного и переходного периодов года: при недостатках тепла — не более разности между большим и меньшим значениями температур, требуемых ГОСТ 12.1.005—76 (см. табл. 1.2); при избытках тепла, когда /доя >/опт» по выражению

(3-71)(3-71)Мх <0,5 (/доп *" /Опт)>

(3-71)

(3-71)

причем /доп—/опт должно быть в пределах 3—6 °C, а когда /дОД^/отП ~не более 2 °C.

Если работающие находятся вне зоны прямого воздействия струи, значения М, принимают с коэффициентом 1,5.

Определяют расстояние xD и xt (см. рис. 3.1) от воздухораспределителя до рабочей зоны соответственно по. условиям и, (3.7), (3 8) и А^ (3.9), (3.10). Если Хх)>х(, рассчитывают щ, приняв х„=х(, и определяют количество воздухораспределителей г, удовлетворяющее этому условию.

Расчет воздухораспределителей, создающих обратный поток в рабочей зоне, проводят в такой последовательности [40, 4].

Принимают компоновку воздуховодов, максимальную скорость воздуха в рабочей зоне щ=ОобР. макс, тип воздухораспределителя, коэффициенты т и п (см. табл. 3.2).

Рассчитывают ширину помещения, обслуживаемого одной струей, в зависимости от начальной площади струи Fo, площади помещения Fr, приходящейся на струю, и высоты помещения Нп"

(3.72)(3.73)(3-74)(3.72)(3.73)(3-74)при Vfn / /То > 22 Вп < 3,5Л/П;при 22 > VKlVK > 11 Бп< 2,5//п;

(3.72)

(3.73)

(3-74)

(3.72)

(3.73)

(3-74)

при 11 > /fn / ] 7^ Bn < 1,5Л/П.

Определяют длину участка помещения, приходящуюся на один воздухораспределитель:

/п " Fn I Дп (0,7 ;- 1,0) xMaKc-(3.75)

В соответствии с этим находят количество воздухораспределителей z.

Вычисляют расход воздуха, подаваемого одним воздухораспределителем, по формуле (4.56) и диаметр воздухораспределителя — по формулам (4.41)—(4.46).

Определяют расстояние от выпуска до второго критического сечения струи по выражениям (4.26) и (4.27).

Находят допустимое значение температурного перепада Д^ДоП из условия Агх^0,2, при котором обратная струя не всплывает в верхнюю зону.

Находят количество тепла, которое может внести струя, используемая для отопления, совмещенного с вентиляцией, по формуле

Q " АосД/допр,(3.76)

и приточный воздух в целом — Qn=SQo.

Примеры расчета воздухораспределителей даны в гл. 6.

МЕСТНАЯ ПРИТОЧНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ

ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ

Согласно СНиП II-33-75, у ворот, открывающихся 5 и более раз или менее чем на 40 мни в смену, а также у открытых технологических проемов отапливаемых зданий, расположенных в районах с расчетной температурой наружного воздуха для холодного периода года —15°C и ниже (параметр Б), при отсутствии тамбуров или шлюзов предусматривают воздушные завесы. При обосновании их устраивают независимо от расчетных температур н продолжительности открывания.

Минимальная температура воздуха на рабочих местах в зоне открытых ворот должна быть не ниже 14 °C при легкой работе, 12 °C — при работе средней тяжести, 8 °C — при тяжелой работе и 5 °C — при отсутствии рабочих мест. Максимальная температура подаваемого завесой воздуха принята 70 °C, скорость выпуска струи из щели — не более 25 м/с и в начале раздаточного короба — 70 % скорости в щели.

Для эффективной работы при движении транспорта через ворота рекомендуется применять двусторонние боковые завесы.

Воздушные завесы рассчитывают па следующей методике [62] Общин расход воздуха, кг/ч, подаваемого завесой при отсутствии в помещении механического притока и вытяжки или при их балансе, определяют по формуле

G3 = 16 OOO^pnpFnp Vh (он — рв) р^, (4.1) где q — отношение количества воздуха, подаваемого завесой, к количеству смеси воздуха, проходящего через проем, СПР; рпр — коэффициент расхода воздуха, движущегося через проем при работе завесы (табл. 4.1); F1V—площадь открываемого

Т а блица 4.1. Значения коэффициента рпр для боковых завес

Относительная площадь F

Значения р. для раздвижного (числитель) и распашного (знаменатель) проема при относительном расколе воздуха q

0,6

0.6

|0,7

0,8

0,9|1

0 42

0,38

0,35

0,33

0.31

0.29

оТзб

0,33

0,31

0,28

0,26

0,25

0 35

0,32

0.3

0,29

0,29

0 29

0.27

0,26

0,25

0,25

0,25

0 3)

0,29

0,29

0,29

0,29

0,29

0^7

0,25

0,25

0,25

0.25

0,25

0 9Q

0,29

0,29

0,29

0.29

0.29

0^5

0,25

0,25

0,25

0.25

0,25

Примечание Рекемендуется принимать: f=Fnp/F ,.=204-30 (F — суммарная площадь воздуховыпускиых щелей); 9 = 0,64-0,7.

Таблица 4.2. Формулы для определения h

Характеристика зданияХарактеристика зданияСхемаСхемаТо же, открытыТо же, открытыАэрационные проемы отсутствуютАэрационные проемы отсутствуютАэрационные проемы в холодный период года закрытыАэрационные проемы в холодный период года закрыты* = *! + *„, (4.4) где Нп определяется при расчете аэрации для холодного периода года по параметрам Б* = *! + *„, (4.4) где Нп определяется при расчете аэрации для холодного периода года по параметрам Б

Характеристика здания

Характеристика здания

Схема

Схема

То же, открыты

То же, открыты

Аэрационные проемы отсутствуют

Аэрационные проемы отсутствуют

Аэрационные проемы в холодный период года закрыты

Аэрационные проемы в холодный период года закрыты

* = *! + *„, (4.4) где Нп определяется при расчете аэрации для холодного периода года по параметрам Б

* = *! + *„, (4.4) где Нп определяется при расчете аэрации для холодного периода года по параметрам Б

П р и м е ч а н н е,- ЯПр—высота проема, оборудованного завесой, м; hi — расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до центра приточных проемов, м; hB — расстояние от центра вытяжных проемов до нейтральной зоны, м; hn— расстояние от центра приточных проемов до нейтральной зоны, м; <п—длина открываемых в теплый период года притворов приточных проемов, м; 1В—то же, вытяжных проемов. НЗ— нейтральная зона.

проема, оборудованного завесой, м2; h-—расчетная величина, соответствующая расстоянию от середины проема, оборудованного завесой, до нейтральной зоны, м (табл. 4.2); рн— плотность воздуха, кг/м3, при наружной температуре, соответствующая расчетным параметрам Б для холодного периода года (СНиП 11-33-75); рв— плотность воздуха при температуре помещения, кг/м3; рсм— плотность смеси воздуха, проходящего через открытый проем при температуре, равной нормируемой температуре в районе ворот, кг/м3.

При превышении в помещении механической вытяжки над механическим притоком расход воздуха определяют по следующим формулам:

при заборе воздуха на завесу из помещения

С3 = ДО;(4.5)

31-д S(Fnpn) + S(Fnppnp) *1 '

при заборе воздуха на завесу снаружи

—* прРпр

G3 = AGo ■=- .(4.6)

2 (FпР-п) + ^ (Fпррпр)

где ДО— превышение механической вытяжки иад механическим притоком, кг/ч (величина ДО должна быть не более однократного обмена в час); S(Fnpn)—сумма произведений площадей открытых приточных проемов и соответствующих им коэффициентов расхода воздуха, м2.

Максимальное количество воздуха, подаваемого завесой, полученное по формулам (4.5) или (4.6), должно составлять не более 4000 кг/ч на 1 м2 открытого проема. В противном случае предусматривают дополнительные приточные проемы или увеличивают производительность приточной механической вентиляции.

При определении значения 03 по формулам (4.5) или (4.6) обязательна проверка его по (4.1). В качестве расчетного расхода воздуха принимают большее из значений, полученных по формулам (4.5) и (4.1) или (4.6) и (4.1).

Температура воздуха, подаваемого завесой, °C,

/см ^н9(1-Q)/см ^н9(1-Q)+ /н»+ /н»(47)(47)

/см ^н

9(1-Q)

/см ^н

9(1-Q)

+ /н»

+ /н»

(47)

(47)

Рис. 4.1 График зависимости между величинами Q, q и Г.Рис. 4.1 График зависимости между величинами Q, q и Г.ОлопОлоп_t xJL q ( Р'3=н' 60_t xJL q ( Р'3=н' 60(4-9)(4-9)

Рис. 4.1 График зависимости между величинами Q, q и Г.

Рис. 4.1 График зависимости между величинами Q, q и Г.

Олоп

Олоп

_t xJL q ( Р'3=н' 60

_t xJL q ( Р'3=н' 60

(4-9)

(4-9)

где /см — температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем, принимаемая равной нормируемой температуре в районе ворот, °C; /н— наружная расчетная температура воздуха для холодного периода года по параметру Б, °C; Q — отно

шение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы (.рис. 4.1).

Суммарная тепловая мощность калориферов агрегатов воздушно-тепловой завесы, Вт,

Q3 = 6Э 0,28 (/э —/нач), (4.8) где Ga — количество воздуха, подаваемого завесой, кг/ч; /вач — температура воздуха, забираемого па завесу, °C.

Температуру воздуха, забираемого на завесу на уровне всасывающего отверстия вентилятора, принимают равной нормируемой температуре в районе ворот, при заборе воздуха из верхней зоны — равной температуре в этой зоне, при заборе воздуха снаружи — равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей параметру Б.

Количество тепла, Вт, необходимого для компенсации дополнительных теплопотерь помещения за счет врывания воздуха через открытые ворота или технологические проемы, определяют по формуле

где /г. э — температура воздуха в рабочей зоне, °C; п — продолжительность открывания ворот или технологического проема в течение часа, мни.

Ширина щели, м,

bm = Fnp[2FHin,(4.10)

где /7Щ — высота щели, м; F —- относительная площадь (см. табл. 4.1).

Таблица 4.3. Техническая характеристика агрегатов воздушно-тепловых завес по серии 1.494-2

о 2 со о

5 д

S о

Вентиляторный агрегат Ц4-70 №6,3

и-9-

о

Производительность

'з- °с

ущ*

М’С

Обозначение комплекта

Электродви гатель

Тип

Мощность, кВт

Частота вращения, об/МИН

по воздуху, ТЫС. м3/ч

по теплу, кВт

3X3;

3,6X3;

3,6X3,6;

4,2X3,6

Аб, 3105 1

4A100Z.B6

2,2

950

2

12

116,3

44

12,5

3,6X3;

3,6X3,6;

4,2X3,6

А6.3105-2

4A132.S4

7,5

1450

4

17

255,9

58

14,5

Примечания. 1 Технические показатели приведены для одного агрегата. У ворот устанавливается два агрегата. 2. Производительность по теплу приведена для теплоносителя— воды с параметрами 150^70 °C. 3. Температура воздуха, подаваемого завесой, дана при начальной температуре 16 "С. 4. Скорость воздуха дана при полностью открытой щели.

Таблица 4.4. Характеристика унифицированных воздушно-тепловых завес

С к к н х

Электро двигатель

Воздухораздаточный короб

Марка

Мощность, кВт

Частота вращения, об/мин

Размеры, мм

Ширина щели, мм

F

»щ. м/о

А6,3

А 02-31-4

2.2

1450

750x750

100

18

11,5

А8

АО2-32-6

2,2

• 980

870X870

150

12

9,5

АЮ

АО2-51-6

5,5

980

1000X1000

200

12

10,5

Примечания. 1. Теплопроизводительность приведена для теплоносителя — воды с расходу воздуха и теплопроизводительности приведены для высоты проема ворот 4200 мм.

Скорость воздуха на выходе из щели, м/с,

Цщ-С3/72006шНщ=3,(4.11)

где р3 — плотность воздуха, подаваемого завесой, кг/м3.

Если скорость воздуха, полученная по формуле (4.11), будет выше допустимой (ищ=25 м/с), то ширину щели определяют по формуле

^щ = G3 / 180Ящр3 .(4.12)

Потеря давления в раздаточном коробе, Па,

^ = ^/2,(4.13)

где ^=2 — коэффициент местного сопротивления раздаточного короба.

Для воздушных завес следует предусматривать автоматическую блокировку вентилятора завесы с воротами. Конструкции воздушно-тепловых завес рекомендуется принимать по чертежам типовой серии 1.494-2. Завеса (табл. 4.3) представляет собой вертикальный короб, на котором размещены калориферы и вентиляторный агрегат Ширина щели равна 200 мм. В конструкции предусмотрено уменьшение ее по участ-

Таблица 4.5. Комплектация агрегатов унифицированных воздушно-тепловых завес

Тип установки

Номер комплекта

Высота ворот Н^, мм

Комплект секций короба

Высота Н, мм

Масса агрегата, кг

Hi, мм

Не, мм

А6,3

1

3000

1200

0

4453

522

2

3600

0

2x1800

5053 .

551

3

4200

2X1200

1800

5653

611

А8

4

3000

1200

1800

4570

625

5

3600

0

2X1800

5170

657

6

4200

2X1200

1800

5770

715

АЮ

7

3600

0

2x1800

5310

806

8

4200

2x1200

1800

5910

882

с осевыми вентиляторами типа К109-19

Расход воздуха

Калориферы (ГОСТ 7201-80)

тыс. м3/ч

G, кгч

Тип

Номер

Количество

Геплопроизво- дительность, кВт

Д^з-'см< "С

16

18300

КВБ2 -П 01

2

4

173,3

43

20

22800

КВБЗ-П-01

3

4

218,6

41,9

34

39000

КВБ4-П-01

4

4

325,6

37,5

параметрами

150—70 °C. 2. Скорость в щели дана при полностью открытой щели. 3. Данные по

кам, что позволяет регулировать производительность и скорость выпуска воздуха по высоте щели.

Унифицированные воздушно-тепловые завесы с осевыми вентиляторами (Горьковский механический завод № 1) состоят из двух агрегатов и устройства управления (табл. 4.4, 4.5). Воздухораздаточный короб комплектуется из отдельных секций высотой 1200 и 1800 мм в соответствии с высотой проема ворот. Ширина щели короба регулируется специальным устройством

ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ

Воздушное душирование рабочих мест предусматривают при воздействии иа работающего теплового облучения интенсивностью 350 Вт/м2 и более и в случаях, когда не представляется возможность поддержания в рабочей зоне концентрации вредных веществ на уровне и ниже норм, установленных ГОСТ 12 I 005—76 Температуру и скорость движения воздуха на рабочих местах нормируют в зависимости от интенсивности теплового облучения (табл. 4.6). Интенсивность облучения рабочего места, Вт/м2, расположенного на расстоянии х, м, от излучаемой поверхности площадью F, м2, определяют по формуле

9р.м = 5.7б¥р м ?от [(273+у / ЮОр,(4.14)

Рис. 4.2. Зависимость коэффнцпеита_об- лучеииости фР м от соотношения x/^F.Рис. 4.2. Зависимость коэффнцпеита_об- лучеииости фР м от соотношения x/^F.где 5,76 — коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м2-К4); ФР м — коэффициент, учитывающий расстояние от рабочего места до источника излучения (рис. 4.2); фот — коэффициент диафрагмирования (рис. 2.2) в случае излучения из отверстия; /п — температура источника облучения, °C.

Рис. 4.2. Зависимость коэффнцпеита_об- лучеииости фР м от соотношения x/^F.

Рис. 4.2. Зависимость коэффнцпеита_об- лучеииости фР м от соотношения x/^F.

Интенсивность теплового облучения рабочих мест принимают по технологическим данным или по табл. 4.7.

При расчете систем воздушного ду- ширования принимают расчетные параметры А для теплого и Б — для холодного периодов года. Расстояние от ду- ширующего патрубка до рабочего места должно быть не менее 1 м, а расчетная площадь воздухораспределителя — не менее 0,1 м2.

Воздушный душ направляют на рабочее место горизонтально или сверху под углом 45°. Для душироваиия отдельного рабочего места следует применять поворотные душирующие патрубки ППД или ПД, а для группы рабочих мест — воздухораспределитель типа В ГК.

Системы, подающие воздух для воздушных душей, нельзя совмещать с системами приточной вентиляции. Установки для обработки и подачи наружного воздуха выполняют в виде приточных камер или кондиционеров.

Период года

Категория работ

Параметры воздуха

350 - 700

t

Теплый (температура наружного воз-

Легкая

22—24

0,5-1

духа 10 °C и выше)

Средней тяжести

Тяжелая

21—23

20—22

0,7—1,5

*1—2

Холодный и переходный (температу-

Легкая

22—23

0,5-0,7

ра наружного воздуха ниже 10 °C)

Средней тяжести Тяжелая

21—22

20-21

0.7—1

1—1,5

Таблица 4,6 Температура воздуха t, °C, и скорость движения его и, м/с, при

Интенсивность теплового облучения определяется

как средний в

Примечания. 1. тела.Примечания. 1. тела.Наружный воздух следует охлаждать при условии, что его температура на выходе из воздухораспределителя to выше нормируемой на рабочем месте ?р. При этом применяют: адиабатное увлажнение — если в результате этого температура t“o понизится до значения, меньшего ts; политропное охлаждение — если необходимое понижение температуры нельзя достичь средствами адиабатного увлажнения.

Примечания. 1. тела.

Примечания. 1. тела.

Для горячих непыльных цехов применяют также аэратор ПАМ-24 Старооскольского механического завода.

Технические данные поворотного аэратора ПАМ-24

Производительность по воздуху, м3/ч24000

Габаритные размеры, мм:

длина .1325

ширина940

высота .1900

Диаметр рабочего колеса, мм800

Расход воды, кг/ч ...20

Давление воды для форсунок,кПа30

Расход сжатого воздуха, кг/ч.30

Давление воздуха, кПа.50

Мощность электродвигателя, кВт4

Частота вращения, об/мин .1440

Масса, кг 390

Расчет душироваиия горизонтальными струями [40] сводится к определению площади душирующего патрубка из условия обеспечения нормируемых параметров воздуха на постоянном рабочем месте.

При адиабатном охлаждении воздуха расчетную площадь душирующего патрубка, м2, определяют по формуле

Up.s-9* у (^р.з— Ф"Up.s-9* у (^р.з— Ф"(4.15)

Up.s-9* у (^р.з— Ф"

Up.s-9* у (^р.з— Ф"

где <р.3 — температура воздуха в рабочей зоне, °C; х — расстояние от душирующего патрубка до рабочего места, м; п — коэффициент изменения температуры или концентрации вредных выделений (табл. 3.2).

Расчет по формуле (4.15) возможен при душировании наружным воздухом без обработки (принимают /ас=?0).

При газо- и пылевыделениях площадь душирующего патрубка

(4.16)(4.16)(Cp3-Qx у

(4.16)

(4.16)

(Ср.з -С^п _

где Ср.з, С, Со — соответственно концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны, предельно допустимая концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны

воздушном душировании (СН 245-71)

прн тепловом облучении, Вт/м2

более 700 до 1400

более 1400 до 2100

более 21С0 до 2800

2800

t

У

t

У

X

У

/

У

21—23

20—22

19-21

21—22 20-21 19—20

0,7-1,5

1,5-2

1,5-2,5

0,5—1

1-1,5

1,5—2

20—22 19—21 18—20 20—21 19—20 18-19

1-2 1,5—2,5

2—3

1-1,5

1,5—2

2—2,5

19—22 18-21

18—19 19—22 19—21 18—19

2-3

2-3,5

3-3,5

1,5-2

2—2,5

2,5—3

19-20

18-19

18-19

19—22

19-21

18-19

2,5-3.5 3—3,5 3—3,5"

1,5-2

2-2,5

2,5—3

течение 1 ч. 2. Направление воздушной струи предусматривают на облучаемую поверхность

и концентрация вредных веществ в воздухе, подаваемом из душирующего патруб- ка, мг/м3.

Скорость движения воздуха на выходе из душирующего патрубка, м/с, vo = орх / т VF0,(4 17)

где Ср — нормируемая скорость движения воздуха на рабочем месте, м/с (см. табл. 4.6); т — коэффициент изменения скорости по оси струи (табл. 3.2).

Количество воздуха на один душирующий патрубок, м3/ч, ' и = 3600Тосо. '(4.18)

При политропном (искусственном) охлаждении воздуха расчетную площадь душирующего патрубка, м2, определяют по формуле

То = (х / пу(4.19)

На выходе из душирующего патрубка скорость движения воздуха

v0 = Ср,(4.20)

а требуемая температура воздуха

<о = /Р.(121)

Проверочный расчет значений ио и to при заданной конструкции воздухораспределителя, т. е. при известных m, п, Fo и х, производят в зависимости от следующих условий: при_ х<т.уро — по формуле (4.20); при х<пУ Ро— по формуле (4.21); при x>mVFo — по формуле (4.17); при х>пу Ро.—по выражению

<о = <р.з-«р.з-9^/«/^.'(4-22)

Душирование по способу ниспадающего потока [7] осуществляется воздухом, подаваемым па рабочее место с минимально возможного расстояния струей большого сечения и с малой скоростью. Для этих условий расчет выполняют в такой последовательности.

Определяют начальную температуру подаваемого воздуха, °C,

1о ” (1р — АО/окр) / (1 А^о)(4.23)

и начальную скорость потока, м/с, vo = op/6p,(4.24)

где /₽ — средняя температура воздуха на рабочем месте, °C; Мо, 6р — величины, принимаемые по табл. 4.8; /Окр— средняя температура окружающего воздуха, °C; гР— средняя скорость движения воздуха на рабочем месте, м/с.

Находят минимальную, необходимую для данных условий скорость выхода воздуха, м/с:

^ии = 3,1,(4.25)

г Аг (273 + ^>кр)

где Аг— предельное значение критерия Архимеда (см. табл. 4.8).

Цех» отделение, участок

Категория работ

Рабочее место или источник теплоизлучения

Интенсивность теплового облучения, Вт/м2

Направление подачи воздуха н количество душирующих патрубков

Литейный цех: плавильио-заливоч-

Тяжелая

Загрузочная площад-

700—14G0

Сбоку и сверху. Два

ное отделение стали и чугуна

Средней

ка вагранки

Рабочая площадка у

350—700

душа на рабочее место

Сбоку и сверху в сто-

тяжести

Тяжелая

летки вагранки Копильник вагранки

Заливочный конвейер

Место загрузки пла-

700-1400

1400—2100

700—1900

рону летки

Сбоку и сверху. Два душа иа рабочее место

Сбоку и сверху. Неподвижные патрубки вдоль рабочей площадки на расстоянии 2—2,5 м друг от друга или воздуховод равномерно направленной подачи воздуха по всему фронту заливки металла Сбоку и сверху в его-

Средней

вильных и отжигательных печей Место наращивания

1400—2100

рону от печи

Сбоку в сторону элек-

плавяльно-заливоч- ное отделение ли-

тяжести

Средней тяжести

электродов* на печи

Место у печи: при плавке метал-

350-700

тродов. Один душ иа рабочее место

Сбоку и сверху в сто-

тья медленных

и тяжелая

ла

рону печи

сплавов

при выпуске ме-

2100

То же

выбивное отделе-

Тяжелая

талла

Место у индукционной печи

Заливка в опоки из ковшей

Место у тигельной газовой и раздаточной печи

Выбивная решетка иа

2100 1400—2100

490—560

700-1400

Сбоку и сверху в проход вдоль заливаемых опок

Сверху и сбоку в сторону печн

Сверху и сбоку в

ние■

сушильное отделе-

Средней

конвейере

Крупная выбивная решетка периодического действия

Вибраторы для выбивки оторжений Место у горелок и

350—700

^1400—2100

350—700

сторону выбивной решетки То же

Сверху в сторону вн- братора

Сверху и сбоку в сто-

ине

тяжести

сушил

рону сушил или го-

Термический цех

Тяжелая

Печн, ванны с элек-

1400—2100

релки

Сверху и сбоку в сто-

тродносоляным подогревом при/=1285 °C, агрегаты для закалки и цианирования изделий, камерные, газовые и электрические печи для закалки и колодцы для охлаждения изделий

У шахтных цементационных электропечей, печей-ванн, тигельных печей-ванн, шахтных газовых печей, столов для напайки сплавов

Масляные закалочные ваииы, шахтные отпускные электропечи, камерные газовые печи с выдвижным подом, селитровые и щелочные ваины с газовым подогревом

700—1400

350-700

рону от печи. Одни душ на рабочее место

То же

Цех, отделение^ участок

Категория работ

Рабочее место или источник теплоизлучения

Интенсивность теплового облучения, Вт/м2

Направление подачи воздуха и количество душирующих патрубков

Кузнечный цех

Тяжелая

Нагревательные печи, прессы и молоты

Места складирования изделий после прессования, кабины крановщиков н пульты управления

Места складирования изделий после отковки

1400-2100

700—1400

350—700

Сверху сбоку в сторону от печи. Один душ на рабочее мес-

Оверху сбоку в сторону площадки для складирования. Один поворотный душ на площадку То же '

Отделения прессов- вулканизаторов цехов резино-технических иод ел ий

Средней тяжести

Участки вулканизации

350-700

Сверху сбоку. Одни душ на рабочее место

Обжиговый цех цементного завода

То же

Места- машинистов и смазчиков вращающихся печей

700-1400

То же

Кольцевые печи обжига кирпича

Места садчиков и вы грузчиков

350—840

Таблица 4.8. Предельные значения критерия Архимеда и относительные изменения температуры и скорости в ниспадающем потоке

Расположение рабочего места

Соотношение между начальной температурой потока на выходе / и температурой окружающего воздуха ^окр

Предельное значение критерия Архимеда

Аг

Относительное изменение средней температуры потока д<о= ‘р-'о

Относительное изменение скорости в зоне пребывания человека

средней по контуру

фигуры человека 6p-yyo

иа уровне головы

•г™".'"о

^кр-*0

В помещении

^о2>^окр

0,8

0,15

1,3

1,1

^о< ^окр

—0,15

0,2

0,6

0,8

В кабине, огражденной с

^о^^окр

1,5

0,15

1,3

1

трех сторон

^о^^окр

-0,25

0,15

0,5

0,7

В результате расчета необходимо, чтобы и0^и0мин. Скорость движения воздуха на уровне головы сидящего человека, м/с, vr = 6rv0,(4.26)

где значение Ьг принимают по табл. 4.8.

Расход воздуха L, м3/ч, вычисляют по формуле (4.18).

Рабочее место рекомендуют ограждать легкими ширмами, а воздух выпускать через цилиндрический воздухораспределитель ЛИСТ (рис. 4.3).

ВЕНТИЛЯЦИЯ КАБИН КРАНОВЩИКОВ

В цехах с теплопоступленнями и выделением вредных газов следует предусматривать системы вентиляции кабин крановщиков с подачей наружного воздуха. Если в цехе выделяются только тепло и пыль, допускается вентиляция кабин автоно мными кондиционерами (табл. 4.9). Вентиляция должна обеспечивать подпор в кабине 10—15 Па.

Система вентиляции кабины с подачей наружного воздуха осуществляется по схеме, приведенной на рис. 4.4. Конструкция содержит коллектор, расположенный вдоль пути движения крана, заборное устройство, движущееся в щели коллектора и жестко соединенное с кабиной крановщика. В качестве уплотняющего устройства шели коллектора применяют резиновую ленту или гидравлический затвор [21, 65].

В системах с автономными кондиционерами предусматривают обработку рециркуляционного и забираемого из цеха воздуха, заключающуюся в очистке его от пыли и охлаждении, а при необходимости — ив нагреве. Контроль параметров осуществляется автоматически. Кондиционеры располагают в теплоизолированных кабинах, смежных с кабиной крановщика.

От полаОт полаРис. 4.3. Цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ:Рис. 4.3. Цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ:1— коробка для выпуска воздуха в стороны; 2— боковые отверстия: 3— створки клапанов;4 — отверстия с движками; 5 — привод для створок; 6 — насадка из колец; 7 — сетка.1— коробка для выпуска воздуха в стороны; 2— боковые отверстия: 3— створки клапанов;4 — отверстия с движками; 5 — привод для створок; 6 — насадка из колец; 7 — сетка.

От пола

От пола

Рис. 4.3. Цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ:

Рис. 4.3. Цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ:

1— коробка для выпуска воздуха в стороны; 2— боковые отверстия: 3— створки клапанов;

4 — отверстия с движками; 5 — привод для створок; 6 — насадка из колец; 7 — сетка.

1— коробка для выпуска воздуха в стороны; 2— боковые отверстия: 3— створки клапанов;

4 — отверстия с движками; 5 — привод для створок; 6 — насадка из колец; 7 — сетка.

Таблица 4.9. Техническая характеристика автономных крановых кондиционеров

Наименование показателейНаименование показателейКТ-1,0-4,1ТКТ-1,0-4,1ТКТ-1,0-4,31КТ-1,0-4,31

Наименование показателей

Наименование показателей

КТ-1,0-4,1Т

КТ-1,0-4,1Т

КТ-1,0-4,31

КТ-1,0-4,31

100040—75100040—753500250Фреон-142455Переменный трех- Постоянный фазный 3802205,14,133500250Фреон-142455Переменный трех- Постоянный фазный 3802205,14,13

100040—75

100040—75

3500

250Фреон-142

455

Переменный трех- Постоянный фазный 380220

5,14,13

3500

250Фреон-142

455

Переменный трех- Постоянный фазный 380220

5,14,13

Производительность по воздуху, м3/ч

В том числе по свежему, м”/ч Холодопроизводительность, Вт, прн температуре испарения 10, температуре конденсации 75 и начальной температуре воздуха до 30 °C

Свободный напор, Па

Холодный агент , Масса кондиционера, кг Ток

Напряжение, В

Установочная мощность, кВт

В системе вентиляции кабин мостового крана сжатым воздухом (рис. 4.5), разработанной Иркутским политехническим институтом, сжатый воздух поступает в улитку вихревой трубы, где в интенсивно закрученном потоке происходит охлаждение прпосевых слоев и нагрев периферийных. Холодный поток отводится через диафрагмы, а горячий — через дроссель. Расход сжатого воздуха для закрытой кабины

мостового крана объемом 7 м3 с избыточными тепловыделениями 1000 Вт при скорости воздуха 0,3 м/с на расстоянии 0,5 м от отверстий оппозитно-конусных выпусков составляет 80 м3/ч. Систему рекомендуется применять при выработке сжатого воздуха турбокомпрессорами.

Рис. 4.4. Вентиляция крановой кабины с подачей воздуха через коллектор:

1 — коллектор; 2 — вентилятор; 3 — крановая кабина; 4 — глушитель; 5— уплотнительная резиновая трубка.

Горячий потокГорячий поток

Горячий поток

Горячий поток

Рис. 4.5. Схема системы вентиляции кабины мостового крана сжатым воздухом:

/ — ведущая тележка; 2 — ведомые те- лежки; 3 — фильтр; 4 — пневмосеть; 5— вихревая труба; 6 — эжектор; 7 — шумоглушитель; 8 — воздухораспределитель с оппозитно-конусными выпусками: 9 — кабина; 10 — жалюзийная решетка; 11 — рециркуляционный воздухопровод.

МЕСТНАЯ ВЫТЯЖНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ

ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА У ВСАСЫВАЮЩИХ ОТВЕРСТИЙ

Потоки воздуха с направлением в сторону всасывающего отверстия увеличивают скорость движения пропорционально убыванию сферических поверхностей, на которых располагаются изотахи скоростей. Если обозначить скорость входа струи по оси X круглого патрубка диаметром do через vo, то на расстоянии х, равном do, скорость и, уже в 16 раз меньше оо [1], а на расстоянии 2do— в 64 раза [1, 4, 23].

Для круглых и квадратных отверстий относительная скорость всасывания при x>0,5do

^Х / ^О ” ^ВС (^ / -О1»(5-1)

для прямоугольных вытянутых при Х>ЬО

(5.2)(5.2)VX / ^О = ^ВС * 2ЙО / ^ е

(5.2)

(5.2)

где квс — коэффициент, учитывающий характер подтекания струи к отверстию (табл. 5.1); 6О — полуширина щели.

Таблица 5.1. Значения коэффициента кВс [4]

Угол между плосСхема расположения отверстиякостями, ограничивающими сферу всасывания, ф.Угол между плосСхема расположения отверстиякостями, ограничивающими сферу всасывания, ф.радраддля круглых илидля прямоугольныхквадратных отверстийвытянутых щелейдля круглых илидля прямоугольныхквадратных отверстийвытянутых щелейЗначения 6ВСЗначения 6ВС

Угол между плос

Схема расположения отверстия

костями, ограничивающими сферу всасывания, ф.

Угол между плос

Схема расположения отверстия

костями, ограничивающими сферу всасывания, ф.

рад

рад

для круглых или

для прямоугольных

квадратных отверстий

вытянутых щелей

для круглых или

для прямоугольных

квадратных отверстий

вытянутых щелей

Значения 6ВС

Значения 6ВС

0,060,060,120,120,240,240,160,160,320,320,640,64

0,06

0,06

0,12

0,12

0,24

0,24

0,16

0,16

0,32

0,32

0,64

0,64

Формулы (5.1) и (5.2) справедливы и для отверстий в стене: при x>do— для круглых и квадратных, при х>2Ьо— для вытянутых проемов.

Интенсивность струи всасывающего отверстия рекомендуется увеличивать за счет установки параллельно оси всасывания плоскостей [66] или организации совместной работы всасываемой и свободной приточной струи, направленной в сторону отверстия.

ПОЛНОСТЬЮ УКРЫТЫЕ ОТСОСЫ

Наиболее эффективным средством локализации вредных выделений является полное укрытие источника их образования. Полное укрытие следует применять там, где оно не мешает технологическому процессу. Его конструкция должна содержать съемные детали для производства ремонтных работ. Размещение патрубков для отсоса воздуха из-под укрытия пылящего оборудования должно гарантировать минимальный унос продукта. Скорость воздуха, всасываемого из помещения в щели и рабочие проемы, должна быть не менее 1,5 м/с, а входящего в отсасывающий патрубок аспирационной системы — не более 2 м/с для кусковых, 1 м/с — для зернистых и 0,7 м/с — для порошковых материалов [10].

Для транспортируемого материала внутри укрытий рекомендуется устраивать камеру, двойные стенки, отбойные плиты и др. Ленточные конвейеры (рис. 5.1, табл. 5.2) надо укрывать полностью. Ширина щели по периметру нижнего укрытия не должна превышать 30 мм для непроходных и 36 мм — для проходных укрытий. Площадь щели FBW для верхнего укрытия разгрузочной головки зависит от ширины ленты В [30]:

В, мм

. .500

600

800

1000

1200

1400

1600

2000

..0,2

0,25

0,3

0,45

0,6

0,8

1,2

1,75

Разрежение

воздуха в

укрытиях

должно

быть

не ниже рекомендуемого

в табл. 5.3.

I-I

Рис. 5.1. Укрытие ленточного конвейера:Рис. 5.1. Укрытие ленточного конвейера:/ — желоб; 2 — укрытие; 3 — поперечная перегородка; 4 — аспирационная воронка; 5 — уплотняющие фартуки; 6 — леита конвейера; 7 — отбойная плита; 8 — внутренние стеики;9 — уплотняющие полосы из конвейерной ленты./ — желоб; 2 — укрытие; 3 — поперечная перегородка; 4 — аспирационная воронка; 5 — уплотняющие фартуки; 6 — леита конвейера; 7 — отбойная плита; 8 — внутренние стеики;9 — уплотняющие полосы из конвейерной ленты.

Рис. 5.1. Укрытие ленточного конвейера:

Рис. 5.1. Укрытие ленточного конвейера:

/ — желоб; 2 — укрытие; 3 — поперечная перегородка; 4 — аспирационная воронка; 5 — уплотняющие фартуки; 6 — леита конвейера; 7 — отбойная плита; 8 — внутренние стеики;

9 — уплотняющие полосы из конвейерной ленты.

/ — желоб; 2 — укрытие; 3 — поперечная перегородка; 4 — аспирационная воронка; 5 — уплотняющие фартуки; 6 — леита конвейера; 7 — отбойная плита; 8 — внутренние стеики;

9 — уплотняющие полосы из конвейерной ленты.

Таблица 5.2. Минимальные размеры, мм, укрытий ленточных конвейеров (см. рис. 5.1) [30]

В

'в

"в

1

В

^В

"в

500

600

380

250

1200

1500

700

600

600

750

450

300

1400

1700

950

700

800

1000

500

400

1600

1900

1000

800

1000

1200

600

500

2000

2400

1200

1000

Вид материалов

Укрытия с одинарными стенками

Укрытия с двойными стенками

Кусковой

10—12

6-8

Зернистый

9-10

6-8

Порошковый

—

5-6

Таблица

5.3. Оптимальное разрежение в укрытии, Па [30]

(5 3(5 3Расход воздуха от укрытий течек, транспортеров и т. п. определяют по Временным указаниям Сантехпроекта [11]. Если же воспользоваться площадью щелей и рабочих проемов Рщ, а также осредненной по площади скоростью иСр, то расход воздуха, мэ/с.

(5 3

(5 3

L — vCp Fщ.

ПОЛУОТКРЫТЫЕ ОТСОСЫ

Укрытия, в которых рабочие проемы отг осительно велики, являются полуоткрытыми местными отсосами. К ним относят вытяжные шкафы, окрасочные камеры, укрытия шлифовальных и полировальных станков и т. п. Отсос воздуха от вытяжных шкафов устраивают из верхней и нижией зон.

Если отсос осуществляют из верхней зоны, то при отсутствии выделений в шкафу тепла расход воздуха, м3/с, рекомендуется [66] рассчитывать по формуле

L = А»мии/ Уз»(5-4)

где F — площадь рабочего проема, м2; имин — минимальная скорость воздуха в рабочем проеме, м/с (табл. 5.4); <р2=ов/оср— отношение скорости у низа рабочего проема

Т а б л и ц а 5.4. Рекомендуемые скорости всасывания воздуха в проемы шкафов [7]

Операции, выполняемые в шкафу

Вредные выделения

Часть проема, через которую проходят

Рекомендуемая скорость

о 5

-° 1

±о

g | gS

вредные выделения

всасывания, м/с

S г S ч s U % > gS.8 *

К m о С

Термическая обработка металлов

Закаливание и отпуск в масляной ванне

Пары масла и продукты его разложения

Верхняя

0,5

+

Закаливание в селитровой ванне при температуре 400—700 °C

Аэрозоль селитры, тепло

»

0,5

+

Закаливание в соляной ванне при температуре 350—1100 °C

Аэрозоль соли, тепло

»

0,5

+

Свинцевание при температуре 400 °C

Пары и аэрозоль свинца

»

1,5

+

Цианирование в солях при температуре 800— 900 °C

Пыль цианистых соединений

»

1,5

+

Гальваническая обработка металлов (холодные процессы)

Цианистое кадмирование

Пары синильной кис

Весь проем

1—1,5

—

или серебрение

лоты

Цианистое меднение

Обезжиривание:

Пары синильной кислоты

То же

1-1,5

бензином

Бензин

Нижняя

0,5

—

хлорированными углеводородами

Пары хлорированных углеводородов

»

0,7

—

электролитическое

Туман щелевой

Верхняя

0,5

—

Свинцевание

Травление кислотой:

Свинец

Весь проем

1.5

—

азотной

Пары кислоты и окис- лы азота

То же

0,7—1

—

соляной

Пары и туман кислоты

»

0,5—0.7

—

Хромирование

Хромовый туман, ангидрид хромовой кислоты

»

1—1,5

•—

Цианистое цинкование

Пары синильной кислоты

»

1—1,5

—

Операции, выполняемыев шкафу

Вредные выделения

Часть проема, черезкоторую проходятвредные выделения

Рекомендуемая скорость всасывания, м/с

•Либиф

/.= 114 у'г0АЯ,/.= 114 у'г0АЯ,(5-6)(5-6)Рис. 5.2. Зависимость сщ и <р2 от h0[b (ho — высота ра-Рис. 5.2. Зависимость сщ и <р2 от h0[b (ho — высота ра-бочего окна; b — глубина шкафа).бочего окна; b — глубина шкафа).

/.= 114 у'г0АЯ,

/.= 114 у'г0АЯ,

(5-6)

(5-6)

Рис. 5.2. Зависимость сщ и <р2 от h0[b (ho — высота ра-

Рис. 5.2. Зависимость сщ и <р2 от h0[b (ho — высота ра-

бочего окна; b — глубина шкафа).

бочего окна; b — глубина шкафа).

Операции различного характера

Гидропескоструйная очистка

Силикатная пыль

Периметр рабочего проема

1- 1 5

—

Металлизация распылением

Пыль металлов

То же

1-1,5

—

Ручное смешивание, раз веска и расфасовка сыпучих материалов, приготовление шихты

Пыль обрабатываемого материала

Весь проем

0,5—1,2

Пайка свинцом или тре тником

Пары и аэрозоли свинца

То же

0,5—0,7

—

Сварка мелких изделий

Аэрозоль металла

Верхняя

0,8—0,9

+

Лабораторные работы

Различные пары и га зы

Весь проем

0,5

+

к средней по сечению скорости (рис. 5 2); при этом (pi = ocp/uo, где иа — скорость движения воздуха у верха рабочего окна

К зависимостям (5.4) можно прибегнуть при отсосе только из нижней зоны. Если отсос осуществляют из нижней и верхней зон, то расход определяют по формуле

£ — bV(.pt(5^ )

где иср — рекомендуемая, осредиенная по площади рабочего окна скорость движения воздуха, м/с.

Если в вытяжном шкафу происходит процесс с выделением тепла, то расход воздуха, м3/ч, при естественной вентиляции

где Q — количество выделяющегося тепла, Вт; h — высота проема, м.

Можно также использовать методику В. М. Эльтермана [66], более полно учитывающую техно логические особенности и распределение скоростей в шкафу.

Для кожухов заточных, шлифовальных и поли

ровальных станков расход воздуха принимают по одной из больших величин:

Lx = 360Evo;(5.7)£2 = 7d;(5.8)

La = 4d;(5.9)£4 = 6d, (5.10)

где F—площадь живого сечения пылеприе.много отверстия кожуха, м2; ио •—скорость в воздухоприемцом отверстии, м/с, принимаемая при направлении пылевого факела непосредственно в отверстие равной 0,25ук и при направлении вдоль отверстия— (0,34-0,4) ич (Цк = лйн/60 — окружная скорость, м/с; d — диаметр круга, м; п — частота вращения круга, об/мин).

Формулы (5.8) — (5.10) применяют для сменных кругов, соответственно абразивных, войлочных и матерчатых.

При использовании камер для пневматической окраски изделий [64] расход отсасываемого воздуха принимают из условия что скорость во всасывающем отверстии составляет 3—5 м/с. В проходных камерах скорость воздуха в проемах принимают в зависимости от состава краски 0,5—1,3 м/с, причем большие скорости предусматривают для красок, содержащих свинцовые соединения и ароматические углеводороды.

ПОЛНОСТЬЮ ОТКРЫТЫЕ ОТСОСЫ

Если невозможно применить укрытия, прибегают к открытым местным отсосам в виде зонтов, панелей и др. Максимальная скорость воздуха в зоне действия местного отсоса должна составлять 0,2—0,25 м/с при минимальном расстоянии от источника до отсоса. Скорость воздуха на входе во всасывающее отверстие должна быть не ниже рекомендуемой, установленной опытным путем. Воздухоприемная площадь местного отсоса в 1,3—1,5 раза превышает площадь источника вредных веществ. Конструкция местного отсоса должна отвечать характеру вредных выделений. Отсос следует размещать в соответствии с направлением их естественного движения. Он должен отклонять загрязненный воздух от зоны дыхания рабочего.

Зонты применяют в тех случаях, когда вредные выделения нагреты и происходит устойчивый конвективный поток, возникающий при температуре 70°C и более.

При использовании зонта наб нагретой поверхностью расход воздуха, отсасываемого зонтом [7],

L3 = UF3IFH,(5.11)

где LK — расход воздуха, подтекающего к зонту с конвективной струей, м3/ч, определяемый по формуле

^„64^0^=;(5.12)

(5.13)(5.13)где F3 и Fu — площади зонта и источника тепла, м2; QK — количество конвективного тепла, Вт, выделяемого с поверхности источника,

(5.13)

(5.13)

Qk — 1 .5 V^h zn;

z — расстояние от поверхности источника тепла до зонта, м, которое рекомендуется принимать равным 0,8 эквивалентного по площади диаметра источника; 1» и te — температура поверхности источника и окружающего воздуха, °C.

Если z<2,8j/ F„, то принимают Е3/Ен=1,5.

Над загрузочным отверстием печи устанавливают зонт-козырек (рис. 5.3). При

Рис 5.3. Зонт-козырек над загрузочным отверстием печи.Рис 5.3. Зонт-козырек над загрузочным отверстием печи.расчете известными являются размеры загрузочного отверстия (высота h и ширина 6), температура воздуха внутри печи <п и в помещении ip.3. В результате расчета необходимо определить вылет зонта Z, а также расходы газов и воздуха, отсасываемого из окружающей среды. Порядок расчета следующий.

Рис 5.3. Зонт-козырек над загрузочным отверстием печи.

Рис 5.3. Зонт-козырек над загрузочным отверстием печи.

Определяют избыточное давление, Па, под действием которого газы выходят из загрузочного отверстия:

Р»зЬ =^ + 9,807V (Рр.3 - Рп), (5-14)

гре рп — давление на поду печи, Па, значение которого близко к нулю; у — половина высоты загрузочного отверстия, м; рр.3 и рп—плотность воздуха рабочей зоны и газов Ттечн, кг/м3.

Рассчитывают среднюю скорость выхода газов - из печи, м/с:

^ср = Р V 2ри:б/рп, (5.15)

где ц — коэффициент расхода воздуха, принимаемый 0,63.

Вычис нот расход газов, выходящих из печи U м3/с, и GT, кг/с: Lr = Vcrfn! (5.16) Gr = VcpPnfn, (5-17)

где /п — площадь загрузочного отверстия печи, м2.

Определяют расстояние, м, от печи до точки пересечения оси потока, искривленного под действием гравитационных сил, с плоскостью входа газов в зонт-козырек [4]

х = {АутМэкв / 0,63/гАг,х = {АутМэкв / 0,63/гАг,(5.18)(5.18)

х = {АутМэкв / 0,63/гАг,

х = {АутМэкв / 0,63/гАг,

(5.18)

(5.18)

где <(экв=1,13^ /п — эквивалентный по площади диаметр загрузочного отверстия, м; т — коэффициент изменения скорости, равный 5 при отношении высоты к ширине загрузочного отверстия 6/6=0,54-1; п— коэффициент изменения температуры, равный 4,2 при 6/6=0,54-1, Аг — критерий Архимеда, определяемый по формуле

(5.19)(5.19)9,807d3KB7п-7

(5.19)

(5.19)

Аг =9 ■

^срТр-з

Тп и Трз — температура газов в печи и воздуха в рабочей зоне, К.

Находят диаметр струи газа, м, на расстоянии х от загрузочного отверстия при 0,5^6/6<2:

dx = 0,44х + d3KB.(5 20)

Минимальный вылет зонта, м,Минимальный вылет зонта, м,I — х + dx I 2 .I — х + dx I 2 .(521)(521)

Минимальный вылет зонта, м,

Минимальный вылет зонта, м,

I — х + dx I 2 .

I — х + dx I 2 .

(521)

(521)

Ширину зонта принимают на верстия.6. Рассчитывают расход смеси в зонт:Ширину зонта принимают на верстия.6. Рассчитывают расход смеси в зонт:150—200 мм больше ширины загрузочного от-150—200 мм больше ширины загрузочного от-газов и воздуха в помещении, м3/с, на входегазов и воздуха в помещении, м3/с, на входе

Ширину зонта принимают на верстия.

6. Рассчитывают расход смеси в зонт:

Ширину зонта принимают на верстия.

6. Рассчитывают расход смеси в зонт:

150—200 мм больше ширины загрузочного от-

150—200 мм больше ширины загрузочного от-

газов и воздуха в помещении, м3/с, на входе

газов и воздуха в помещении, м3/с, на входе

Lx = Lt +Lx = Lt +х0,085 ^эквх0,085 ^экв(5.22)(5.22)

Lx = Lt +

Lx = Lt +

х

0,085 ^экв

х

0,085 ^экв

(5.22)

(5.22)

Определяют расход воздуха, удаляемого из помещения, LP 3, л3/с, и Gp,3, кг/с: Lp.s-L,-LT; (5-23) Срз = ДрзРрз.(5.24)

Находят температуру смеси газов и воздуха, °C:

/см /см (5.25)(5.25)Ор ^г ^р.з ^р.з

/см

/см

(5.25)

(5.25)

Ог + °р.з

Принимают способ вентиляции. При удалении вредных веществ за счет естественной тяги температура смеси газов и воздуха должна быть ниже 300 °C, а при использовании вентиляторов — в соответствии с требованиями ГОСТ 5976—73 не выше 80 °C.

Если /см больше допустимой, то принимают рекомендуемую температуру смеси и вычисляют необходимый расход воздуха, подсасываемого в зонт, по формуле

^р.з^р.зО|-(/г— /см)/ - /см р.зО|-(/г— /см)/ - /см р.з(5.26)(5.26)

^р.з

^р.з

О|-(/г— /см)

/ - /см р.з

О|-(/г— /см)

/ - /см р.з

(5.26)

(5.26)

350—475; 6Т — расход топ- должна быть увеличена при- °С, определяют по формуле (5-28)350—475; 6Т — расход топ- должна быть увеличена при- °С, определяют по формуле (5-28)

350—475; 6Т — расход топ- должна быть увеличена при- °С, определяют по формуле (5-28)

350—475; 6Т — расход топ- должна быть увеличена при- °С, определяют по формуле (5-28)

Если устанавливают комбинированный зонт со встроенным рекуператором, рекомендуется применять механический способ удаления газов

Зонты над огневыми горнами устанавливают с естественным и механическим удалением газов При механической вентиляции расход воздуха, м3/ч, для одиоогне- вого горна ‘-х

U = А GT,(5.27)

где А — опытный коэффициент, принимаемый равным лива, кг/ч.

Для двухогневого горна производительность отсоса мерно в 1,5 раза.

Температуру отсасываемой газовоздушной смеси, /3 = (GT —3)/г +■ 50,

где п — коэффициент, принимаемый для одноогневого зонта равным 5.6 и двухогпе- вого — 2,3.

При естественном побуждении движения газовоздушной смеси расход воздуха и конструктивные параметры зонта принимают по [52]

Таблица 5.5. Значения

Отсосы

Значения к^ для разности температур

0

5

10

15

20

25

Без поддува Однобортовой с подду-

1

1,08

1,16

1,24

1,31

1,39

вом

1

1,02

1,03

1,05

1 ,С6

1,06

Бортовые отсосы применяют для удаления паров и газов, выделяющихся от ванн в процессах травления, металлопокрытий и др Принято использовать опрокинутые и прямые двух- н однобортовые отсосы, а также бортовые отсосы с поддувом (рис. 5.4).

Однобортовые отсосы рекомендуется применять при ширине ванн до 0,7 м, двухбортовые— 0,7—1 м. В случае использования поддува ширина ванн однобортового

Рис. 5.4. Бортовые отсосы от ванн: а, б— двух- и одиобортовой с горизонтальной щелью; в, г — двух- и однобортовой с поддувом; д» е — двух- и однобортовой с вертикальной щелью всасывания.Рис. 5.4. Бортовые отсосы от ванн: а, б— двух- и одиобортовой с горизонтальной щелью; в, г — двух- и однобортовой с поддувом; д» е — двух- и однобортовой с вертикальной щелью всасывания.отсоса может быть увеличена до 1,2 м, а двухбортового — до 2 м и более.

Рис. 5.4. Бортовые отсосы от ванн: а, б— двух- и одиобортовой с горизонтальной щелью; в, г — двух- и однобортовой с поддувом; д» е — двух- и однобортовой с вертикальной щелью всасывания.

Рис. 5.4. Бортовые отсосы от ванн: а, б— двух- и одиобортовой с горизонтальной щелью; в, г — двух- и однобортовой с поддувом; д» е — двух- и однобортовой с вертикальной щелью всасывания.

Согласно [49], количество воздуха, м3/ч, удаляемого бортовыми отсосами,

L = Loktk-Tkxkikzki,(5.29)

где Lo — расход воздуха, удаляемого щелью отсоса, м3/ч:

без поддува

£0 = 1400 ^0,53 X

Вр1\1/3

X —— + Нр ВрЬ, (5.30) Т ьу

с поддувом

Lo = 12005^/2/;(5.3!)

kt — коэффициент, учитывающий разность температур раствора и воздуха в помещении (табл 5.5); кт — коэффициент, учитывающий токсичность и интенсивность вредных выделений (для отсосов с поддувом £т = 1, для обычных отсосов принимается по табл. 5.6); kt — коэффициент, учитывающий тип отсоса (табл. 5.7)'; к^ — коэффициент воздушного перемешивания (табл 5 7); кг — коэффици-

от зеркала раствора до борта ванныот зеркала раствора до борта ванныент укрытия зеркала раствора плавающими телами (табл. 5.7); к4 — коэффициент укрытия поверхности раствора пеной поверхностно-активных веществ (табл. 5.7); 6Р— расчетная ширина ванны, м (см. рис. 5.4); I — длина ванны, м; Нр— расчетное расстояние оси щели, м.

от зеркала раствора до борта ванны

от зеркала раствора до борта ванны

Расход воздуха, отсасываемого от нормализованных ванн, приведен в табл. 5.8. Количество воздуха, необходимое для поддува, м3/ч, определяется по формуле

(6.32)(6.32)£п - 60Bplkt.

(6.32)

(6.32)

Кольцевые отсосы (рис. 5.5) являются одной из разновидностей бортовых отсосов. Их применяют для цилиндрических ванн, ванн-печей и при необходимости устройства четырехбортовых отсосов."

Расчет кольцевых отсосов заключается в следующем.

коэффициента kt [49]

раствора и воздуха в помещении, СС

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

1.17

1,08

1,55

1,11

1,63

1.12

1,71

1,14

1,79

1,15

1,86

1,17

1,96

1,18

2,02

1.2

2,1

1.21

2.18

1,23

2,26

1.24

Таблица 5.6. Удельное количество вредных веществ, выделяющихся от гальванических ванн, Zy и значения коэффициента Ад [49]

Технологический процесс

Определяющее вредное вещество

zy мг,(с-м2)

Электрохимическая обработка металлов в растворах, содержащих хромовую кислоту концентрацией 150—300 г/л, при силе тока 1000 А (хромирование, анодное декапирование, снятие меди и др.)

Хромовый ангидрид

10

2

То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту концентрацией 30—60 г/л (электрополировка алюминия, стали и др.)

То же

2

1.6

То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту концентрацией 30—100 г/л, при силе тока 500 А, а также химическое оксидирование алюминия и магния, анодирование магниевых сплавов и др.

»

1

1,25

Химическая обработка металлов в растворах хромовой кислоты п ее солей при t> >50 °C (пассивация, травление, снятие оксидной пленки, наполнение в хромпике и др.)

»

5,5-10-3

1

Химическая обработка металлов в растворах хромовой кислоты и ее солей при /<50°С (осветление, пассивация и др.) Химическая обработка металлов в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, магния и их

0*

0,5**

сплавов и др.) при />100 °C

Щелочь

55

1,25

То же, при /<100 °C

Электрохимическая обработка металлов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезжиривание, лужение, снятие олова, ок-

»

55

1.6

сидирование меди, снятие хрома и др.) Химическая обработка металлов, кроме алюминия и магния, в растворах щелочи (химическое обезжиривание, нейтрализация

11

1.6

и др.) при />50°С

0*

1

То же, при /<50°С

»

0*

0,5**

Кадмирование, серебрение, золочение и электродекапирование в цианистых растворах

Цианистый водород

5,5

2

Цинкование, меднение, латунирование, химическое декапирование и амальгамирование в цианистых растворах

То же

1.5

1.6

Химическая и электрохимическая обработка металлов в растворах, содержащих фтористоводородную кислоту и ее соли

Фтористый водород

20

1,6

Технологический процесс

Определяющее вредное вещество

zy мг/(с-мж)

Химическая обработка металлов в концентрированных холодных и разбавленных нагретых растворах, содержащих соляную кислоту (травление, снятие шлама и др.)

Хлористый водород

80

1,25

Химическая обработка металлов, кроме снятия цинкового и кадмиевого покрытия, в холодных растворах, содержащих соляную кислоту концентрацией до 200 г/л (травление, декапирование и др.)

То же

0,3

0,5

Электрохимическая обработка металлов в растворах, содержащих серную кислоту концентрацией 150—350 г/л, а также химическая обработка в концентрированных холодных и нагретых разбавленных растворах серной кислоты (анодирование, электрополирование, травление, снятие никеля, серебра, гидридная обработка титана и др.) Меднение, лужение, цинкование и кадмирование в сернокислых растворах при «50 °C, а также химическое декапированне

Серная кислота

7

1,6

То же

0

0,5е*

Химическая обработка металлов в концентрированных нагретых и электрохимическая обработка в концентрированных холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (химическая полировка алюминия, электрополировка стали, меди и др.)

Фосфорная кислота

5

1.6

Химическая обработка металлов в концентрированных холодных и разбавленных нагретых растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (фосфатирование и др.)

То же

0,6

1,25

Химическая обработка металлов в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту (осветление алюминия, химическое снятие никеля, травление, декапирование меди, пассивация и др.) при концентрации раствора более 100 г/л

Азотная кислота и окислы азота

3

1,25

То же, менее 100 г/л

То же

0*

0,5**

Никелирование в холодных растворах при плотности тока 1—3 А/дм2

Растворимые соли никеля

0,15

2

То же, в сульфатных растворах

То же

0,03

1,6

Меднение в этилендиаминовом электролите

Этилендиамин

0*

1

Кадмирование и лужение в кислых электролитах с добавкой фенола

Фенол

0*

1

Крашение в анилиновом красителе

Анилин

0*

1

Промывка в горячей воде при t>50 °C Безвредные технологические процессы при наличии неприятных запахов (например,

Пары воды

0,5

аммиака, клея и др.)

—

—

0,5

Таблица 5.7. Значения коэффициентов kt, кг, к4, кц [49]

Коэффициент

Отсос

Коэффициент

Отсос

Тип

Без поддува

С поддувом

Тип

Без поддува

С подду-

6,

Одноборто-

Двухборто-

вой

1,8

1

^2

вон

1,2

1

Двухборто-

^3

»

0 75

1

вой

1

0,7

64

»

0,5

1

Таблица 5.8. Значения Lc и Ln для нормализованных ванн [49]

Размеры ванн в плане BxL мм

Lq1 ма/ч, при отсосах

Ln, м=/ч

без поддува

с поддувом

двухбортовых

однобортовых

двухбортовых

450X800

260

200

—

20

450Х1Ю0

360

275

—

30

450X1500 *-

500

375

—

40

450X2200

730

550

—

55

500Х1Ю0 ■■

420

335

—

30

600X1500

580

455

—-

45

550X600

250

280

—

20

600X1100 -

540

470

—

40

600X1500 »

740

640

—

50

600X2200

1100

940

—

75

700X800 *

480

450

—

35

700X1100 -

660

615

—

45

700X1500

910

840

—-

60

700X2200

1350

1230

—-

90

800X560

380

395

-—

30

800X760

530

535

—.

35

1000X1500

1450

1540

1090

90

1000X2200 .

2180

2260

1600

130

1100X560

550

670

475

40

1100X760

780

645

910

50

1200x1100

1320

1530

1080

80

1200X1500

1860

2090

1475

105

1200X2200

2760

3060

2155

155

Примечание. Значения £0 н £прассчитаны для Вр=(В — 0,1) м. Нр=0.15 м н 6^=1.

В зависимости от вида раствора, содержащегося в ванне, принимают высоту спектра вредных выделений у (табл. 5.9).

Определяют относительную высоту спектра вредных выделений:

Г=У/О,(5.33)

где D — диаметр ванны, м.

Рассчитывают количество конвективного тепла, Вт, выделяемого источником вредных веществ:

Q = aFM,(5.34)

где а — коэффициент теплоотдачи. Вт/(м2-°С), определяемый выражением

а = 3,26 ,/М;(5.35)

площадь горизонтальной поверхности ванны, м3; М— разность температур поверхности ванны и окружающего воздуха, °C.

3. Определяют количество воздуха в конвективной струе, м3/ч, на расстоянии у от поверхности:

£к = 2170/ QF^.

(5.36)

4. Рассчитывают относительную высоту расположения щели кольцевого отсоса: если над щелью имеется бортик,

Н = [2йв + 0,5 {h„ + »)]/О; если бортика над щелью иет,

Н = (Ан 4-0,56)/О,

(5.37)

(5.38)

где йв — высота от верхней кромки всасывающего короба до щели, м; Ан — расстояние от поверхности источника вредных выделений до нижней кромки щели, м (для ванны с раствором Лн должно быть не менее 0,08—0,1 м); 6 — высота щели, м, принимаемая (0,084-0,1) D.

Таблица 5.9. Высота спектра вредных выделений в ваннах у для процессов металлопокрытия и травления [32]

Технологическийпроцесс

Обрабатываемыйматериал

Темпера-тура рас-твора, °C

Химическоевещество

Вредные выделения

Высота спектра, мм

Травление

Сталь

Д екапироваиие

Матирование Цинкование

Меднение Лужение Кадмйрование

Обезжиривание

Свинцевание

Латунирование

Хромирование

Серебрение

Золочение Оксидирование

Фосфатирование

Осветление

Медь

Кадмий

Медь и сплавы

Сталь

Медь

Алюминий

Черные металлы

Сталь

Медь

Черные металлы

Черные металлы

То же

Черные и цветные металлы

Цветные металлы

То же

Черные металлы

Латунь

Черные металлы

Цветные металлы

Железнение

Снятие металлических покрытий Промывка в горячей воде

15-60

Сериал кислота

Аэрозоль серной

80

кислоты

30-40

Соляная кислота

Хлористый водород

80

15-20

Азотная кислота

Пары азотной кне-

40

15-20

Плавиковая кислота

Фтористый водород

40

15—20

Цианистый калий

Цианистый водород

80

15—20

Цианистый калий или натрий

То же

80

15-20

Хромпик

Аэрозоль серией кислоты

80

15-20

Азотная и серная кислоты

Пары азотной кислоты и окислов азота

40

—-

Хлористый натрий

Аэрозоль щелочи

160

18-20

Цианистый натрий

Цианистый водород

160

18-25

Цианистый калий

То же

80

60—70

Едкий натрий

Пары щелочи

80

15-20

Электролит

Цианистый водо-

80

60-80

Фосфористый натрий

Пары воды и щелочи

160

15-20

Углекислый свинец, плавиковая кислота

Фтористый водород

40

30-40

Свободный цианит

Цианистый водород

80

45-60

Хромовый ангидрид, серная кислота

Хромовый ангидрид

40

15-20

Цианистый калий

Цианистый водород

80

15—20

То же

То же

80

130-155

Едкий иатрнй, азотная кислота

Пары щелочи

40

18-25

Аммиак

Аммиак

160

98-100

Мажер

Фосфорная кисло-

160

15-20

Хромовый ангидрид. азотная кислота

Ок ислы азота

40

100

1

Серная кислота