ОГЛАВЛЕНИЕ

Глава /. Лемешные тракторные плуги (д-р техи. наук Г. Я. Синеокое} . - • Классификация плугов . . •

Исходные данные для расчета Определение ширины захвата плуга-■ . ■

Выбор основных размеров плуга.

Присоединение плуга к трактору

Силовые характеристики рабочих органов плуга

.Силы, действующие на плуг, навешенный на гусеничный трактор Силы, действующие на плуг, навешенный на колесный трактор •，. ♦ Выбор схемы механизма навески

Силы, действующие на навесной плуг прн наличии у трактора гидр авлического антислнпа

Силы, действующие на полунавесной плуг Силы, действующие на прицепной плуг

К- п. д. плуга. Полезные и вредные сопротивления плуга

Подъем плуга в транспортное положение •. Расчет транспортного положения

Литература

112233579U ・1314156789

Г лава 2. Проектирование рабочих поверхностей корпусов лемешных тракторных плугов (канд. техн, наук К. И： Лихоеденко, канд. техн, наук 5. М. Шмелев) Рабочие поверхности корпусов -.- Геометрические размеры пласта Метод построения рабочих поверхностей перемещением горнзон- ' тальной образующей по двум направляющим параболам ♦ • •, Метод построения нелинейчатых рабочих поверхностей равномерным вращением н скольжением кривой вертикального сечения по следу

Метод построения рабочих поверхностей по одной направляющей кривой и заданному закону изменения угла образующих с полевой стороной

Метод, построения винтовой рабочей поверхности Литература

ГЛава &經猾嬲案需ng吁".M

Основные

——-размеры Корпусы ....

Дисковый

Прицепы Колеса .

И черенковый ножн .

Гилыитейн.

Литература

「儿亚。4. Расчет на прочность тракторных навесных плугов (канд. техн, наук А. А. Чапкевич)

Анализ сил, действующих на плуг . - . ■'- • ■

Расчет рам плугов .

Расчет рамы плуга в горизонтальной плоскости-'•

21212627293036424351656667686970707585

245 6 662401444 31 19999 9 992344444 57 88 и и* и 11 и и и245 6 662401444 31 19999 9 992344444 57 88 и и* и 11 и и и90900674584802679001112233331222222222220674584802679001112233331222222222228328328 8 8 4 5 6 63 3 3 4 4 4 4 22222228 8 8 4 5 6 63 3 3 4 4 4 4 2222222622233445505455555555566222222222222622233445505455555555566222222222222

245 6 662401444 31 19

999 9 992344444 57 88 и и* и 11 и и и

245 6 662401444 31 19

999 9 992344444 57 88 и и* и 11 и и и

90

90

067458480267

900111223333

122222222222

067458480267

900111223333

122222222222

8

3

2

8

3

2

8 8 8 4 5 6 6

3 3 3 4 4 4 4 2222222

8 8 8 4 5 6 6

3 3 3 4 4 4 4 2222222

622233445505

455555555566

222222222222

622233445505

455555555566

222222222222

Расчет прицепных устройств

Расчет стоек корпусов и предплужников

* Литература •

Глава 5. Культиваторы (инж. Н. П. Ззолински咨

Общие сведения ♦ •

Типы культиваторов'■

Рабочие органы Полольные лапы

Рыхлительные лапы

Окучивающие корпусн

Игольчатые диски вращающихся мотыг • *

Подкормочные ножи'

Стойки рабочих органов'•

Присоединение рабочих органов к культиваторам и культиваторов к тракторам

Механизмы культиватора

Выбор основных параметров культиватора и определение действую щих сил

Литература

Глава 6. Сеялки (канд. техн, наук Р. И. Гроссману инж. Н. В. Колликов, _инж., Е. А. Беляев)「

Классификация сеялок

Агротехнические требования к сеялкам

Высевающие аппараты

Расчет катушечных высевающих аппаратов

Конструктивные особенности кукурузных сеялок

Проектирование гнездообразующего устройства кукурузной сеялки

Сошники

Кинематический расчет механизмов подъема сошников Автоматы подъема и заглубления сошников

Механизмы передач ♦. Расчет вылета маркера • Литература

Глава 7. Машины для внесения удобрений“

Машины для внесения минеральных удобрений (ииж. В. И. Александров)

Типы машин

,Туковые разбросные сеялки

Конструктивные особенности рабочих органов- ■

Основы расчета на прочность

Туковысевающие аппараты для рядкового внесения удобрений . • Классификация туковысевающих аппаратов ♦ •

Особенности и назначение отдельных типов туковысевающих аппаратов • ♦

Основы расчета и конструирования туковысевающих аппаратов . • Размеры и формы бункеров аппаратов с нижним способом высева Размеры и расположение высевного отверстия •••••••• Ворошилки для разрушения сводов Деление удобрений, высеваемых одним аппаратом Расчет производительности туковысевающих аппаратов . . - • Расчет механизмов передачи к туковысевающим аппаратам • - • Рабочее сопротивление туковысевающих аппаратов

Навозоразбрасыватели (канд. техн, наук М. Л. Кругляков) * - • ■ Центробежные известеразбрасыватели<•■■

Литература

рлава 8、Режущие аппараты с.-х. машин (канд. с.-х. наук Я. И、Дроздов} Типы режущих аппаратов Подача, высотахреза и число колебаний сегмента . Скорости резания

Критический угол защемления растений Угол заточки сегмента и острота лезвий

Насечка режущей кромки

Углы резания сегментов

Нагрузка на лезвия сегментов Определение средней высоты среза

Мощность, расходуемая при кошении трав Мощность, потребная на кошение пшеницы Расчет режущих аппаратов уборочных машин Литература-

Глава 9. Сеноуборочные машины (каид. с.-х. наук ". И. Дроздов, канД. техн, наук И. М. Зельцерман, каид. техи, наук И. А. Долгов} •.- Косилки:

Конструктивные особенности косилок Проектирование навесных косилок Расчет косилок Грабли Волокуши Подборщики Стогометатели Литература

Глава 10. Пресс-подборщики (канд. техн, наук И. М. Зельцерман, инж. £. А. Попов)

Классификация и краткая характеристика пресс-подборщиков .・ Классификация и краткая характеристика вязальных аппаратов Элементы технологического и эн ер гетического расчета рабочих органов

Исходные данные для расчета на прочность узлов и деталей # ... Литература

Глава И. Зерноуборочйые комбайны (д-р техн, наук М. А. Пустыгин, инж. И. С. Иванов, инж. В. Я. Тимощенко, канд, техн, наук А. А, Чапкеви^ Способы уборки зерновых культур Типы зерноуборочных комбайнов Основные органы комбайна

Расчет загрузки комбайна .. *--.

Жаткн рядковые, жатвенные части комбайнов (хедеры) и подборщики Мотовило Молотильные устройства

Выбор типа и параметров молотильного устройства Расчет потребной мощности Пример расчета бильного молотильного устройства самоходного или навесного комбайна

Напряжения в деталях молотильного барабана . • • • Соломотрясы

Типы соломотрясов .. Клавишный двухвальный соломотряс

Очистка зерноуборочного комбайна' •.

Состав вороха, обрабатываемого очисткой Размеры механизмов основных очисток

一266266268269271273273274275276279281282286^2872952993,633033,338339340340347一266266268269271273273274275276279281282286^2872952993,633033,338339340340347919343636919343636о 001457467о 0014574679322292238 394041414141424242429322292238 39404141414142424242Расчет ходовой части комбайна Литература

一266266268269271273273274275276279281282286^2872952993,633033,338339340340347

一266266268269271273273274275276279281282286^2872952993,633033,338339340340347

919

343636

919

343636

о 001457467

о 001457467

9322292238 39404141414142424242

9322292238 39404141414142424242

429429429431439441441441460463472472478S507509518523527531533429429429431439441441441460463472472478S507509518523527531533534534540542542546546548550553556557558559559534534540542542546546548550553556557558559559914446880345790 君 56666666777777 ою<555555555555555914446880345790 君 56666666777777 ою<555555555555555

429429429431439441441441460463472472478S507509518523527531533

429429429431439441441441460463472472478S507509518523527531533

534534540542542546546548550553556557558559559

534534540542542546546548550553556557558559559

914446880345790 君 56666666777777 ою<

555555555555555

914446880345790 君 56666666777777 ою<

555555555555555

Глава 12 Зерноочистительные машины (канд. техн, наук ". П.Безруч^ 1Мва '厶獻.техн. наук С. А. Васильев, канд. техн, наук В. А. Вах- 'рамеее, канд. техн, наук И. Г. Гладков, инж. Г. С. Николаев, канд.

техн, наук ", И. Сысбев) Сепарация зерна воздушным потоком

Аэродинамические свойства зерен ；''

Воздушные системы зерноочистительных машин и их расчет Зернопульты Рабочие органы для сепарации семян по размерам

:-Решета и сита

факторы, влияющие на эффективность работы решет и сит . . *

Пример расчета решет

Триеры

-Фрикционные сепараторы

Классификация фрикционных сепараторов''

Электромагнитные семеочистительные машины .,'

Вспомогательные рабочие органы зерноочистительных машин ・・， Сводные данные по зерноочистительным машинам . • - • • ' ' * '

Глава /3. Зерносушилки (инж.牙 М. Брук, инж. ". К・ Вальднер, инж. Г. А. Ровный Топки

Сушильные устройства ，Шахтные зерносушилки с коробами

Барабанные зерносушилки'

Подбор вентиляторов для зерносушилок

Глава 14.^Кукурузоуборочные комбайны (инж. Р С. Гсьгаджев, инж. Е. С. Ка- тарьян, инж. Л. И. Малицкий) "Рипы кукурузоуборочных комбайнов-

Початкоотрывающие аппараты* ' ' ' *

Осевой захват стеблей Прокатывание стебля отрывающими вальцами Отрывание початка от стебля

Режущие аппараты Подающие цепи -

Измельчающие устройства Транспортеры початковv- * • * * Транспортеры лиственно-стебельной массы ,Шнеки для початков

Бункер для початков*' • ' * *г/' Л 'D « Л

Глава /5. Силосоуборочные комбайны (канд. техн, наук Н. с. Незник) •-- Классификация силосоуборочных комбайнов

Агротехнические требования, предъявляемые к силосоуборочным комбайнам

Выбор схемы комбайна ・• •： Технологический расчет комбайна

Определение ширины захвата ♦・• •；

Определение производительности комбайна

Пропускная способность горловины комбайна и ее параметры

Проектирование рабочих органов комбайна • •

Режущие аппараты• Транспортирующие органы жатки

Сужение потока зеленой массы в жатках сплошного среза . • • Мотовило Полевые делители

Питающий аппарат

Измельчающий аппарат барабанного типа

Литература •• • *, 一 i * ?：

Глава 16. Льноуборочные машины (канд. техн, наук Е. М. Смоли^ . . . .583

Общие сведения 583

Рабочие органы льноуборочных машин 590

Определение основныхпараметровтеребильных аппаратов,--.600

Определение основныхпараметровпоперечного транспортера♦..606

Определение основныхпараметровочесывающего аппарата,..-606

Определение основныхпараметров зажимного транспортера609

Определение основных параметров вязального аппарата 610

Литература 611

Глава 17. Льномолотилки . ■ •612

Рабочие органы льномолотилок (инж. И. М. Махов) %•,...612

Зажимной транспортер .- ..613

Гребневой льнообмолачивающий аппарат 615

Вальцовый аппарат 619

. Терка - г .619

Грохот и соломотряс 621

Ходовая часть . . . 623

Литература*♦ ♦ ♦623

Глава 18. Хлопкоуборочные машины (инж. Н. Б. Барер, инж. Г. В. Горобец, инж. П. И. Зильберман, инж. В. И. Лазунов, инж. Б. В. Логинов) 624 Требования, предъявляемые к хлопкоуборочным машинам . . . .624

Агротехнические требования , 624

Технические требования . . . .625

Эксплуатационные требования \625

Классификация хлопкоуборочных машин 626

Вертикально-шпиндельные хлопкоуборочные машины 626

Горизонтально-шпиндельные хлопкоуборочные Машины,..630

Куракоуборочные машины 632

Ворохоочистители 633

Выбор схемы аппарата вертикально-шпиндельной машины.,..635

Выбор схемы уборочного аппарата горизонтально-шпиндельной машины• 643

Транспортирование хлопка в хлопкоуборочных машинах . ., < .655

Литература . , « •662

Глава 19. Картофелеуборочные машины (кана. техн, наук Г. Д. Петров, канд. техн, наук И. В. Фирсов)* 663

Классификация машин для уборки' картофеля 663

Физико-механические свойства почвы и ее сепарация •...,・674

Подкапывающие рабочие органы •674

Рабочие органы для сепарации почвы 678

Рабочие органы для удаления ботвы и растительности 684

Рабочие органы для разрушения и отделения комков 685

Способы уменьшения повреждений клубнейрабочимиорганами687

Энергоемкость картофелеуборочных машин 689

Вспомогательные устройства 689

Технико-экономические показатели картофелеуборочныхмашин691

Комплексная механизация уборки картофеля 692

^^а 20. Свеклоуборочные машины (инж. £. ". Запорожченко) 695

Классификация свеклоуборочных машин 698

Агротехнические требования к свеклоуборочным машинам . . •702

.Проектирование и расчет рабочих органов 702

Режущие аппараты .; .705

Копающие органы 711

Аппараты для очистки корней 714

Транспортер-очиститель 714

Теребильные аппараты 718

Транспортеры для ботвы 721

Транспортеры для корней 722

Очиститель головок корней

Бункеры для ботвы и корней'....

Энергетические показатели свеклоуборочных машин

Экономическая эффективность различных способов уборки сахарной

свеклы

Литер атура

Глава 21. Машины для приготовления кормов (канд. техн, наук Е・ Д. Ко- лясин) Корнеклубнемойки Центробежная мойка Корнерезки Кормозапарники порционного действия Определение расхода пара на варку корнеклубнеплодов Запарники картофеля непрерывного действия Запарники-смесители

Машины для приготовления грубых кормов Соломосилосорезки

Машины для приготовления концентрированных кормов « • • • • Смесители кормов Объемные дозаторы

Машины для приготовления комбикормовых смесей Литература

Глава 22. Гидравлические тракторные погрузчики (инж. Е. П. Мержвин- ская, инж. В. И. Соловьев)

7 7 7 7 7

Конструктивные схемы гидравлических погрузчиков

Проектирование и расчет погрузчиков.

Технико-экономическая эффективность гидравлических погрузчи-

730731733733734735737738738738744749750751752^^

Глава

Глава

ков - •

Литература .

Дождевальные установки и машины (канд. техн, наук Б. М. Ле- ,бедев)

Машины для защиты растений

Опрыскиватели (канд. с.-х. наук С. Ф. Прокопенко, инж. В. А. Ф^ ■ до ров, инж. 3. С. Насонсвская) *

Назначение и классификация . • •

Резервуары

Насосы

Распыливающие наконечники

Распиливающие устройства вентиляторных опрыскивателей • •.

Вентиляторы

Порядок расчета вентилятора для опрыскивателя

Расчет центробежного вентилятора

Расчет осевого вентилятора

Примеры расчета

Выбор вентиляторов

Конструкции вентиляторов

Опыливатели (инж. И. Ф. Снеговски^

Назначение и классификация

Конструкции узлов и механизмов опыливателей ♦

Питатели

Бункеры

Распыливающие механизмы • ♦；

Конструктивные и технологические схемы опыливателей

^^799799815820827833839843844844846848850852852852852856857"860

ГЛАВА /*

ЛЕМЕШНЫЕ ТРАКТОРНЫЕ ПЛУГИ

КЛАССИФИКАЦИЯ ПЛУГОВ

По способу соединения с трактором при транспортировке плуги разделяются иа навесные, полунавесные и прицепные; по характеру производимой работы — для свально-развальной и гладкой пахоты.

частью трактора.Навесныечастью трактора.НавесныеУ навесных плугов при транспортировке вес воспринимается ходовой •

частью трактора.

Навесные

частью трактора.

Навесные

плуги для с в а ль н о-p азвальнои пахоты

имеют лишь правооборачивающие корпусы, при работе которых иа поверхности поля остаются свальные гребни и разъемные борозды.

Навесные плуги для гладкой пахоты имеют право- и лево- оборачивающие корпусы, попеременно включаемые в работу при прямом и обратном ходе. В свою очередь они подразделяются на навесные оборотные, навесные клавишные и навесные секционные плуги к челночным тракторам.

Навесной оборотный плуг имеет право- и левооборачивающие корпусы, присоединенные к раме, поворачивающейся после каждого прохода плуга вокруг продольной оси.

Навесной клавишный плуг имеет право- и левооборачи в ающие корпусы, присоединенные к рамам двух рядом расположенных секций, попеременно включаемых в работу.

Навесной секционный плуг к челночному трактору имеет правооборачивающие корпусы, присоединенные к раме секции, расположенной позади трактора, и левооборачивающие корпусы, присоединенные к раме секции, расположенной впереди трактора.

У полунавесных плугов при транспортировке только часть веса воспринимается ходовым устройством трактора.*

Полунавесной плуг для с в а льн о-p азвальной пахоты Имеет "ишь правооборачивающие корпусы, при работе которых иа поверхности поля остаются свальные гребни и разъемные борозды.

Полунавесной плуг для гладкой пахоты имеет право- и левооборачивающие корпусы, присоединенные к раме, поворачивающейся после каждого прохода плуга вокруг продольной оси.

ным У пРицепных плугов при транспортировке вес воспринимается плуж- прицепной плуг для свально-развальной работы ^еет ТОлЬко правооборачивающие корпусы, при работе которых на поверхности ля остаются свальные гребни и разъемные борозды.

” Рн 口 епно 访 оборотный плуг для гладкой пахоты имеет Р во" н левооборачивающие корпусы, присоединенные к раме, поворачивающейся с〃^ каждого прохода плуга вокруг продольной оси.

Ренн“авесн”е пл^ги в一2 раза легче, значительно проще по устройству и манев-

п0 ^е ПРИ ТРанспортировке, чем прицепные; для их поворота в конце поля нужна дОст а в^вое меньшей ширины, чем для прицепных плугов. Поэтому производитель- навесных плугов больше, а тяговое сопротивление меньше, чем у прицепных 】ВИСХОМ 187

плугов равной ширины захвата. Навесные одно-, двух- и трехкорпусные плуги хорошо агрегатируются с колесными тракторами соответствующей мощности, а четырехкорпусные плуги 一 с гусеничными тракторами типа ДТ-54.

После пахоты плугами для гладкой вспашки отпадает необходимость в поперечном бороновании поля, выравнивающем свальные гребни и разъемные борозды. Гладкая вспашка удобна для работы сеялок, комбайнов и тракторов на повышенных скоростях. Производительность плугов для гладкой вспашки несколько выше, чем у обычных, так как сокращается длина холостых переездов трактора на концах поля при заездах в новую борозду. Преимущества плугов для гладкой пахоты перед обычными плугами особенно заметны при обработке склонов и полей с неправильной конфигурацией. Однако наличие вдвое большего числа корпусов и предплужников де- лает плуги для гладкой пахоты сложнее и тяжелее обычных плугов в 1,5——2,0 раза и вызывает их большое тяговое сопротивление.

В Европе широкое применение получили одно- и двухкорпусные навесные клавишные и оборотные плуги.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА

Техническим заданием на проектирование устанавливают следующие данные; ат1Л и Отах — предельные значения глубины вспашки в см\

应 —— удельное сопротивление почвы при вспашке в кГ наем2 поперечного сечения пласта;

Р『，Р； н Р；——тяговое усилие трактора иа крюке при различных рабочих передачах в

Глубину пахоты принимают по агрономическим требованиям и почвенным особенностям вероятной зоны применения плуга. В соответствии с заданными пределами глубины обработки и назначением плуга определяют ширину захвата и геометрическую форму корпуса плуга.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ШИРИНЫ ЗАХВАТА

(1)(1)Ширину захвата плуга b определяют по формуле

(1)

(1)

ka

где 入一коэффициент использования тягового усилия трактора, равный 0,75 ——0,95; 尸丁一 тяговое усилие трактора, принимаемое из характеристики трактора;

а — предельные значения глубины вспашки, определяемые техническим заданием на проектирование;

也—удельное сопротивление почвы, принимаемое по техническому заданию или по данным динамометрирования.

В последнем случае для определения k общее сопротивление плуга Р, измеренное динамометром, делят на площадь поперечного сечения пластов, вырезаемых плу- р"

гом за один проход； k =. Удельное сопротивление большинства пахотных Зе

мель находится в пределах А = 0,3 + 0,9 кГ7cM?• Площадь пахотных земель с удельным сопротивлением k〉0,9 кГ/с^ составляет всего около 5%. •

Обычно удельное сопротивление глинистых почв больше, чем суглинистых и супесчаных, однако удельное, сопротивление почв тяжелого механического состава, обладающих хорошей структурой, часто бывает меньше, чем у бесструктурных почв легкого механического состава. В зависимости от влажности удельное сопротивление почвы на одном и том же поле может изменяться в 1,5—2 раза, причем влияние влажности проявляется особенно сильно на бесструктурных почвах. Уплотнение почвы и задернелость вызывают увеличение коэффициента k примерно в 1,5 раза. Если для большинства областей европейской части СССР прн вспашке стерневых угодий 为= =0,4 + 0,6 кГ/см2, то "а дернине в этих же областях оно составляет 力=0,6 十

ч- 0,8 кГ1с^. Задернелость особенно сказывается при подъеме целинных земель (ковыльные степи и 貝р・), где в почве имеется сильно развитая корневая система многолетних трав. Удельное сопротивление этих почв, особенно при наличии со- лонцов, часто составляет ^ = 1^2 ~ 1,6 кГ/см2. При пахоте, превышающей глубину вспашки данной почвы в предшествующие годы, необходимо учитывать, что сопротивление ранее не пахавшихся слоев почвы в 1,5—2 раза больше, чем сопротивление верхнего пахотного горизонта.

Ширина захвата плуга должна быть кратной ширине захвата корпуса, т.е. b = = Ьк-п, где п —число корпусов. У многокорпусных плугов для лучшего агрегатирования с тракторами задний корпус делается отъемным.

ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ПЛУГА

Высота рамы Н (фиг. 1) и расстояние по ходу между насосами лемехов соседних корпусов / должны обеспечивать работу плуга без забивания. Многолетний опыт применения плугов показал, что плуги с плоской рамой при высоте Н ^ 560 мм работают без забивания, если у рамы отсутст

Фнг. 1. Схема* расстановки корпусов Н предплужников.Фнг. 1. Схема* расстановки корпусов Н предплужников.вуют элементы, расположенные над лемехами и отвалами. У рам, имеющих брусья или распорки, расположенные над корпусами, высота Н этих элементов рамы над опорной плоскостью лемехов должна быть не менее 650 мм.

Фнг. 1. Схема* расстановки корпусов Н предплужников.

Фнг. 1. Схема* расстановки корпусов Н предплужников.

Расстояние / между носками соседних лемехов должно быть равно 750 —— 800 龙丸，так как при меньших значениях / пространство между корпусами оказывается недостаточным для беспрепятственного прохода стерни, навоза и сорняков, находящихся на поверхности поля. Уменьшение размера / затрудняет также свободу движения

пласта, вырезаемого предплужником. Кроме того, приближение конца полевой доски переднего корпуса к лемеху заднего корпуса препятствует нормальной работе послед-

Расстояние по ходу плуга от носка лемеха основного корпуса до носка лемеха предплужника 乙 должно быть равно 250 ——300 мм.'

ПРИСОЕДИНЕНИЕ ПЛУГА К ТРАКТОРУ

Для прямолинейного движения гусеничного трактора в горизонтальной плоскости линия тяги должна лежать в плоскости симметрии трактора. Это условие может быть выдержано при /г = 1п (фиг. 2), так как направление линии тяги плуга может бьпъ пар аллельным направлению поступательного движения трактора в случае, еслн точка прицепа расположена над стенкой борозды среднего корпуса плуга.

Положение продольной оси трактора относительно стенки борозды определяется размером /г, равным

厶=о,5 (Sa + с) + е.(2) ■

Расстояние от стенки борозды, оставленной плугом при предыдущем проходе, до стенки борозды среднего корпуса плуга определяют размером /п, равным

G= 0,5以(也+ 1),(3)

где 胃—число корпусов плуга;

气一 ширина захвата корпуса.

1*

Совйестиым решением уравнений (2) и (3) относительно Se определяют такую ширину колеи трактора, при которой /г = /л,

Sa= 6«S+ \)-(с+^.(4)

Расетояиие от стеики борозды до гусеницы трактора е принимают ие меиее 150 мм.Расетояиие от стеики борозды до гусеницы трактора е принимают ие меиее 150 мм.Фиг. 2. Схема агрегатирования плуга с гусеничным трактором.Фиг. 2. Схема агрегатирования плуга с гусеничным трактором.Пр ямол и н ейиость движения колесного трактора, ие имеющего приспособления для блокирования дифференциала, ие будет нарушаться, если линия тяги лежитПр ямол и н ейиость движения колесного трактора, ие имеющего приспособления для блокирования дифференциала, ие будет нарушаться, если линия тяги лежитФиг. 3. Схема агрегатирования плуга с колесным трактором.Фиг. 3. Схема агрегатирования плуга с колесным трактором.

Расетояиие от стеики борозды до гусеницы трактора е принимают ие меиее 150 мм.

Расетояиие от стеики борозды до гусеницы трактора е принимают ие меиее 150 мм.

Фиг. 2. Схема агрегатирования плуга с гусеничным трактором.

Фиг. 2. Схема агрегатирования плуга с гусеничным трактором.

Пр ямол и н ейиость движения колесного трактора, ие имеющего приспособления для блокирования дифференциала, ие будет нарушаться, если линия тяги лежит

Пр ямол и н ейиость движения колесного трактора, ие имеющего приспособления для блокирования дифференциала, ие будет нарушаться, если линия тяги лежит

Фиг. 3. Схема агрегатирования плуга с колесным трактором.

Фиг. 3. Схема агрегатирования плуга с колесным трактором.

в вертикальной плоскости, проведенной через середину линии, соединяющей точки соприкосиовеиия ведущих колес трактора с почвой (фиг. 3). Расстояние этой плоско- сти от стенки борозды равно

幫幫Фиг. 4. Схема агрегатирования однокорпусного плуга с самоходным шасси (а) и колесным трактором (б).Фиг. 4. Схема агрегатирования однокорпусного плуга с самоходным шасси (а) и колесным трактором (б).〃 —0,5 (又一с), где с — ширина баллона.才 Совместное решение уравнений (3) и (5) дает значение SK, при котором /к = /л>〃 —0,5 (又一с), где с — ширина баллона.才 Совместное решение уравнений (3) и (5) дает значение SK, при котором /к = /л>SK = 6& (〃 + 1) + с.SK = 6& (〃 + 1) + с.(5)(5)⑹⑹При размещении корпусов плуга впереди ведущих колес трактора, как это делается в навесных плугах к самоходным шасси (фиг. 4, а), линия тяги, совпадающая со стенкой борозды, оказывается удаленной на расстояние 厶"от продольной оси шасси. Из сопоставления схем а и б на фиг. 4 следует, что при одинаковой колее ведущих колес у шасси и трактора плечо /ш больше плеча Zm на ширину захвата плужного корпуса. Этим объясняется стремление шасси ДСШ-14 к повороту по часовой стрелке пр耳 работе с клавишным плугом ПКЩ*3^ *При размещении корпусов плуга впереди ведущих колес трактора, как это делается в навесных плугах к самоходным шасси (фиг. 4, а), линия тяги, совпадающая со стенкой борозды, оказывается удаленной на расстояние 厶"от продольной оси шасси. Из сопоставления схем а и б на фиг. 4 следует, что при одинаковой колее ведущих колес у шасси и трактора плечо /ш больше плеча Zm на ширину захвата плужного корпуса. Этим объясняется стремление шасси ДСШ-14 к повороту по часовой стрелке пр耳 работе с клавишным плугом ПКЩ*3^ *

幫

幫

Фиг. 4. Схема агрегатирования однокорпусного плуга с самоходным шасси (а) и колесным трактором (б).

Фиг. 4. Схема агрегатирования однокорпусного плуга с самоходным шасси (а) и колесным трактором (б).

〃 —0,5 (又一с), где с — ширина баллона.

才 Совместное решение уравнений (3) и (5) дает значение SK, при котором /к = /л>

〃 —0,5 (又一с), где с — ширина баллона.

才 Совместное решение уравнений (3) и (5) дает значение SK, при котором /к = /л>

SK = 6& (〃 + 1) + с.

SK = 6& (〃 + 1) + с.

(5)

(5)

⑹

⑹

При размещении корпусов плуга впереди ведущих колес трактора, как это делается в навесных плугах к самоходным шасси (фиг. 4, а), линия тяги, совпадающая со стенкой борозды, оказывается удаленной на расстояние 厶"от продольной оси шасси. Из сопоставления схем а и б на фиг. 4 следует, что при одинаковой колее ведущих колес у шасси и трактора плечо /ш больше плеча Zm на ширину захвата плужного корпуса. Этим объясняется стремление шасси ДСШ-14 к повороту по часовой стрелке пр耳 работе с клавишным плугом ПКЩ*3^ *

При размещении корпусов плуга впереди ведущих колес трактора, как это делается в навесных плугах к самоходным шасси (фиг. 4, а), линия тяги, совпадающая со стенкой борозды, оказывается удаленной на расстояние 厶"от продольной оси шасси. Из сопоставления схем а и б на фиг. 4 следует, что при одинаковой колее ведущих колес у шасси и трактора плечо /ш больше плеча Zm на ширину захвата плужного корпуса. Этим объясняется стремление шасси ДСШ-14 к повороту по часовой стрелке пр耳 работе с клавишным плугом ПКЩ*3^ *

55Силовые характеристики рабочих органов плуга

5

5

СИЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ПЛУГА

Сопротивления почвы, возникающие при работе плужного корпуса на его рабочей поверхности и на лезвии лемеха, не приводятся к одной равнодействующей силе. Однако в каждой плоскости проекций суммарное воздействие на корпус элементарных сил сопротивления почвы может быть представлено одной результирующей силой определенной величины и направления. Значения этих сил определяют пространственным динамометрированибм плужного корпуса при работе последнего без полевой доски.

Фиг. 5. Схема действия силыФиг. 5. Схема действия силыВ горизонтальной плоскости проекций (фиг. 5) иа корпус действует сила 尺尤中 образующая с осью х угол т]. Величина угла 刀 у стандартного корпуса культурной формы в зависимости от свойств почвы может изменяться в пределах 15—25°.'Сила Rxy пересекает лезвие лемеха на расстоянии /, равном 0,4 ширины захвата корпуса.

Фиг. 5. Схема действия силы

Фиг. 5. Схема действия силы

Проекция силы Rxy иа ось х равна

Rx = Цпл^аЬк,⑺

где 刀пл ——к. п. д. плуга, среднее значение которого равно 0,7,

k ——удельное сопротивление почвы, полученное обычным (линейным) динамо- метрированием плуга.

Для определения проекций Ry используют зависимость

R“ — Rx tg Т)= (0,25 — 0,45) R#(8)

или

R住乎.(9)

В вертикальной плоскости проекций иа корпус действует сила Rzx, образующая угол 屮 с осью х (фиг. 6, а).

На плотных почвах при работе плуга с затупленными лемехами угол 屮 может иметь отрицательный знак (фиг. 6,分 При расчетах угол 屮 принимают ранным 土 12 .

• Вертикальная сила равна

Rn = R* tg 中=土 0,2Rr(1°)

Расстояние ozx от носа лемеха до прямой, являющейся продолжением силы R〃‘ равно примерно ]/? глубины пахоты при положительных и :/3 глубины при отрицательных значениях угла力

Сила Rzy, действующая на корпус в поперечной плоскости проекции (фиг. /), равна геометрической сумме сил Rz и Rg‘ т- е-

R" = R* нГй可买"可，(")

равенравенНаправление снПн Ягу характеризуется величиной угла & тангенс которого

равен

равен

(12)(12)5 tg Т)炫ё=乐厂

(12)

(12)

Расстояние Q%y от носа лемеха до прямой, являющейся продолжением силы RZy> равно примерно % глубины пахоты при положительных (фиг. 7, а) и % глубины при отрицательных значениях угла 己 (фиг. 7, 6).

При работе с предплужниками его тяговое сопротивление в зависимости от условий работы возрастает или уменьшается примерно на 10%. Поэтому при проектиро-

Фнг. 7. Схема действия силы %^ при положительных (а) и отрицательных (б) значениях угла. ^.Фнг. 7. Схема действия силы %^ при положительных (а) и отрицательных (б) значениях угла. ^.

Фнг. 7. Схема действия силы %^ при положительных (а) и отрицательных (б) значениях угла. ^.

Фнг. 7. Схема действия силы %^ при положительных (а) и отрицательных (б) значениях угла. ^.

вании значение Rx можно принимать одинаковым как при работе плуга с предплужниками, так и без них. Геометрическая форма рабочей поверхности предплужников подобна рабочей поверхности основных корпусов плуга, поэтому значения углов 升， 屮 н Е н отрезков /, Qz* и Qz, можно использовать и для случая работы плуга с предплужниками.

Установка дисковых ножей впереди каждого корпуса плуга не изменяет заметным образом тягового сопротивления, так как суммарное сопротивление дискового ножа и корпуса примерно равно сопротивлению R* одного корпуса, но может нару” шить устойчивость хода плуга, так как вертикальная составляющая R^ сопротивления дискового ножа, направленная снизу вверх, довольно значительна по величине. При проектировании лгногокорпусных плугов сопротивление дискового ножа, установленного впереди заднего корпуса, может не учитываться.

Значения продольной и вертикальной составляющих сил сопротивления диско- вого ножа диаметром 390 мм, работающего на глубину 〜12 см на почвах с различным удельным сопротивлением, приведены в таблице.

kВ К2/СЛ«2仆в кгВ KZ0,40,60,870—90120—150180—220(1,07,3) Rx (1,0-1,3) Rx (l,0—i,3) &kВ К2/СЛ«2仆в кгВ KZ0,40,60,870—90120—150180—220(1,07,3) Rx (1,0-1,3) Rx (l,0—i,3) &Величина составляющих сил сопротивления дискового иожаВеличина составляющих сил сопротивления дискового иожаСхемаСхемаRzRz

k

В К2/СЛ«2

仆

в кг

В KZ

0,4

0,6

0,8

70—90

120—150

180—220

(1,07,3) Rx (1,0-1,3) Rx (l,0—i,3) &

k

В К2/СЛ«2

仆

в кг

В KZ

0,4

0,6

0,8

70—90

120—150

180—220

(1,07,3) Rx (1,0-1,3) Rx (l,0—i,3) &

Величина составляющих сил сопротивления дискового иожа

Величина составляющих сил сопротивления дискового иожа

Схема

Схема

Rz

Rz

Тяговое сопротивление корпуса RXt работающего без полевой доски, состоит из сопротивлений лемеха (50—60%) и отвала (40—50%).

Элементарные сопротивления почвы, возникающие иа рабочей поверхности трапециевидного лемеха при остром лезвии, приводятся к одной результирующей силе R, пересекающей поверхность в точке, отстоящей от стенки борозды на расстоянии, равном 〜％ ширины захвата, и от лезвия лемеха на расстоянии, равном 〜1/2 ширины лемеха.

Угол т)1, характеризующий направление силы Rxy лемеха в горизонтальной плоскости, при наличии залипания на 〜3° меньше, а при отсутствии залипания на 〜3° больше угла т], х ар актер изу ющего направление силы Rxy плужного корпуса. -Угол”'，характеризующий наклон силы Rzx лемеха к горизонту, на суглинистых почвах при отсутствии залипания равен 28 ——30°, в тех же условиях угол 屮 для плужного корпуса равен 6 — 8°.

Силовые характеристики полувинтовых и цилиндроидальных культурных отвалов аналогичны, поэтому при расчете плугов, снабженных полувинтовыми отвалами, можно принимать те же значения сил R*, Rz и R夕

СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ПЛУГ,НАВЕШЕННЫЙ НА ГУСЕНИЧНЫЙ ТРАКТОР

Силы Rzx и Rxyt приложенные к среднему корпусу плуга, и вес плуга 6 задаются; определяют реакции стенки борозды 尸 н на ободе опорного колеса Q,

а та^е усилия S, N、嗑П黑噥澀制器噎 низма навески трактора (фиг. о). Мр" расче^х »

РасчетРасчетсоприкасаются с дном борозды.

Расчет

Расчет

плоскостиплоскостиначинают с рассмотрения условий равновесия плуга в вертикальной проекций. При этом задаются значением коэффициента перекатывания

плоскости

плоскости

колеса(1, чем определяется напр авление силы Q, и величиной силы Fx. Коэффициент 从 принимают равным 0,15 при работе плуга на плотных и 0,2 при работе на рыхлых почвах. Величина силы Fx зависит от величины боковой составляющей тягового сопротивления плуга Ry, коэффициента трения /, положения на раме плуга опорного колеса, а также от направления в плане линии тяги и верхнего звена АВ механизма навески. Так как в начале расчета невозможно точно определить влияние перечисленных факторов на величину силы 尸*, то принимают

尸L и / н 0,5,

откуда

Силу F считают приложенной к концу полевой доски среднего корпуса плуга. .

Силы, действующие на плуг, должны быть нанесены на соответствующие проек ции схемы плуга. Геометрическое сложение этих сил производят не на самом чертеже, а в стороне, строя для этого в каждой плоскости проекций свой силовой многоугольник.

Построение силовых многоугольников дает более точные и наглядные результаты, чем последовательное сложение на схеме плуга действующих на него сил. Построение силового многоугольника надо начать со сложения сил G и Rzx. После определения направления равнодействующей этих сил (силы Rg) на схеме плуга через точку J, являющуюся пересечением направления сил G и Rw проводят прямую /——2, параллельную силе Rg・ Сложение сил Rg и Fx дает силу R^ параллельно направлению которой через точку 2 на схеме плуга должна быть нанесена прямая 2——/, пересекающая направление силы Q в точке 3. Соединяя прямой точки 3 и 冗卜 определяют направление линии тяги — направление силы Pzx.

Разложением в многоугольнике сил силы Ri по направлению сил Pzx и Q определяют величину последних. Далее, разложением силы Ргх по направлениям %8 и CD находят усилия S и 7V3 + TVa в звеньях механизма навески. Этим заканчивается определение сил, действующих на плуг в вертикальной плоскости проекций. В тех случаях, когда точка лх из-за малого наклона звеньев АВ и CD лежит за пределами чертежа, искомые силы можно определить построением плана скоростей механизма ABCD в масштабе звена CD,

3атем в горизонтальной плоскости проекций производят построения, аналогичные описанным. Построение многоугольника сил начинают со сложения сил Rxy и Qx (величина силы Qx должна быть определена проектированием из вертикальной плоскости проекций). Параллельно направлению силы Rq, являющейся равнодействующей сил R也 и Qx, через точку 4, в которой происходит пересечение направления сил Rxy и 或，проводят до пересечения с направлением силы 尸 прямую 4——5. Точку 5 соединяют с полюсом л^, в многоугольнике сил производят разложение силы Rq по направлениям, параллельным направлению силы 尸 и линии 5 ——л2, и определяют величину сил Рху и 尸.

Из многоугольника сил вертикальной плоскости проекций в многоугольник сил горизонтальной плоскости проектируют усилие S, воспринимаемое верхним звеном механизма навески. Далее, перенося из схемы плуга в многоугольник сил направления CyDy и С2О2 нижних звеньев механизма навески, определяют усилия N、 и N2, возникающие в этих звеньях,

Если проекции сил Рху и Pzx на ось х, найденные построением силовых многоугольников в вертикальной и горизонтальной плоскостях проекций, неодинаковы, что может явиться следствием неудачного выбора величины силы Fx в начале расчета, то, изменив соответствующим образом величину силы 尸％, следует вновь повторить все расчеты в обеих плоскостях проекций.

СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ПЛУГ,НАВЕШЕННЫЙ НА КОЛЕСНЫЙ ТРАКТОР

Этот случай отличается от предыдущего тем, что из^за наклона трактора в поперечной плоскости проекций, обусловленного движением правых колес трактора в борозде, нижние звенья механизма иавески проектируются на вертикальную плоскость проекций как два самостоятельных звена, а в горизонтальной плоскости образуют

ФИГ' ' Схема сил, действующих иа плуг, навешенный иа колесиый трактор.

различные по величине углы с осью х. Кроме того, из-за наклона трактора иаправле- иие -верхнего звена АВ (в плане) часто не проходит через полюс л2 (фиг. 9).

На соответствующие проекции схемы плуга, наносят силы &#, &#, &“，G й а также направления искомых сил F н Q.

В вертикальной плоскости проекций звенья C^D】и C2D2 заменяют условным звенолг CD. Первоначально точку С помещают на середине отрезка QC2, а точку D — а сергдине отрезка DiD^- При уточнении расчета соответственно смещают точки С 6，°贝нясе к тому нижнему звену механизма навески, вдоль которого действует ЛЬщее усилие. Далее в той же последовательности, как и для плуга, навешенного гусеничный трактор, определяют силы Q, Ргх, S ^ Ыг-г W2.

,Лемешные тракторные плу^и

Если, как это изображено в горизонтальной плоскости проекцйи, направление верхнего звена механизма навески АВ не проходит через точку л2, то усилие S, воспринимаемое этим звеном, будет создавать относительно полюса 寫2 момент, стремящийся повернуть плуг по часовой стрелке. Этот момент должен уравновешиваться моментом силы Рху относительно точки л2, являющейся результирующей сил Rxy>

Qx и' 尸. -

Порядок определения сил Рху и F тот же, что и в рассмотренном случае. В лгио- гоугольнике сил определяют равнодействующую сил R尤》и Q^- параллельно иаправ- ■плуга . через ягоцку , проводят прямую до пересечения

лению которойлению которойна схемена схемеФиг. 10. Схема сил, действующих в навешенный наФиг. 10. Схема сил, действующих в навешенный напоперечной плоскости колесный трактор.поперечной плоскости колесный трактор.проекций на плуг.проекций на плуг.в точке 5 с направлением силы 尸.В отличие от случая, когда направление звена АВ проходило через полюс 江2, при котором ргаправление силы Рху может быть опреде- лено проведением прямой через точки 5 и я^, в рассматриваемом случае через точку 5 должна быть проведена прямая 5——6, не проходящая через л2. Положение точки 6, в которой пересекаются направления силы S (действующей вдоль звена /6 механизма навески) и силы Рху, должно быть подобрано так, чтобы направление равнодейству/о- щей этих сил ——силы R$ (см. многоугольник сил)——было параллельно прямой, ■ проходящей на горизонтальной проекции схемы плуга через точки 6 и л2. Только в этом случае будет обеспечено равенство моментов сил S и Рху относительно полюса 冗2, т. е. выполнено условие, при котором плуг будет находиться в равновесии.

лению которой

лению которой

на схеме

на схеме

Фиг. 10. Схема сил, действующих в навешенный на

Фиг. 10. Схема сил, действующих в навешенный на

поперечной плоскости колесный трактор.

поперечной плоскости колесный трактор.

проекций на плуг.

проекций на плуг.

Если требование о прохождении силы Л\ иерез полюс 冗2 оказывается невыполненным, то, изменяя соответствуют им образом первоначально принятое значение силы % и положениеточек С и D в вертикальной плоскости проекций, расчет производят вторично.

Разложение в силовом многоугольнике силы R§ по направлениям, параллельным направлению иижних звеньев механизма навески, обеспечивает определение усилий 川1и川2，

Проектируя, силы из вертикальней и горизонтальной плоскостей проекции на поперечную (фиг. 10, а), определяют величину и положение сил, действующих на ПЛуг в этой плоскости. Далее строят силовой многоугольник (фиг. 10,6).

Система сил G,尸扌， 〃之于 Q^, М,川【и 儿%，приложенных к плугу в поперечной плоскости проекции (см. фиг. 10,6), будет находиться в равновесии, если веревочный многоугольник, построенный для этих сил в поперечной плоскости проекций, будет замкнут. Однако у навесных плугов такой случай редко имеет место л У плуга, изобра-. женного на фиг, 10, и, веревочный многоугольник 1——7-не замыкается: пересечение первого / и последнего/ лучей происходит не в точке О, являющейся началом построения, а в точке。「Равновесие плуга мой<ет быть обеспечено приложением к нему пары сил, создающей момент С/, стремящийся повернуть плуг против часовой стрелки. Этот момент создают тяги, связывающие нижние звенья механизма навески с рычагами грузового вала гидроподъемника (не изображенные на« фигуре) ■ и передают его на трактор, что влечет перераспределение нагрузки на правые и левые : колеса .последнего.

В тех случаях, когда рассматривается равновесие плуга с колесным трактором лишь в вертикальной плоскости- проекций, наклон трактора ^ поперечной плоскости можно не учитывать, но колеса трактора должны ^ыть вычерчены опирающимися иа плоскость, находящуюся ниже поверхности Ноля ла^рассгоя^ии, равном 】% глу- .бины пахоты.-

ВЫБОР СХЕМЫ МЕХАНИЗМА НАВЕСКИ'

Наибольшее распространение для сслэдинения трактора с йавесным плугом получил так называемый трехточечмый 'механизм навески, состоящий из трех шарнирно закрепленных на тракторе тяг (одной верхней и двух нижиих), свободные концы которых, снабженные шаровыми втулками, могут легко присоединяться к трем пальцам прицепного устройства плуга. На вертикальную плоскость проекций нижние тяги -проектируются, накладываясь одна на другую и образуют вместе с верхней тягой четырехзвениый механизм ABCD (см. фиг. 8), звенья которого пересекаются в точке 冗1， расположенной впереди плуга. В горизонтальной плоскости проекций нижние тяги образуют четырехзвейиый механизм CjP^DgCa. Точка пересечения звеньев C]D[ и С^D2 в горизонтальной плоскости л^ не является проекцией па эту плоскость точки лх из вертикальной плоскости, так как оба четырехзвеиийка {A BCD и C^D^D^C^ самостоятельны.*

Для устойчивого хода плуга и трактора и высокого к. п. д. arperaia большое значение имеет положение полюсов лй и Л2 в вертикальной и горизонтальной плоско- стях^проекцин.

-Так как длина тяг механизма навески неизменна, существующая регулировка Длннм верхней тягн имеет небольшие пределы и используется лишь для приведения рамм плуга в горизонтальное положение, а точки At С2 и Си неподвижно закреплены на тракторе, то желательное положение точек п〕и 汽？ может быть достигнуто лишь путем соответствующего размещения точек В( Dx и О? на прицепном устройстве плуга.

НО го весаНО го весаФиктивная точка прицепая. должна быть расположена в вертикальной плоскости проекций так, чтобы заглубление плуга в почву происходило под действием собствеи- н°「° веса иа коротком (длиной 2——3 .必)пути и не возникали большие нагрузки на опор- н°м колесе плуга. Первое условие будет обеспечено, если при работе с тупыми леме- хамн, когда 尺之=一°,2/?$ усилие Qz на ободе колеса плуга будет не менее 50 кГ У Двухкорпусного и 100 к六 у четырехкорпусного плуга. Для определения максималь- ^го значения Q^ полагают, что лемехи острые, чему соответствует Rz = +C,2R» величину Qz определяют по описанной методике.'

НО го веса

НО го веса

1'РИ выборе конфигурации четырехзвенника ABCD необходимо учитывать, что ^ень^ение наклона звеньев 4В и С力 удаляет от плуга полюс лj и увеличивает длину о^н 3' Иа котором происходит заглубление плуга в почву в начале борозды. Для

(13)(13)S = a etg ( е +

(13)

(13)

где а ——глубина пахоты;

.е — угол зазора плужного корпуса;

员—угол наклона рамы плуга к горизонту в момент соприкосновения с почвой носа лемеха заднего корпуса.

Угол зазора £ характеризует наклон к горизонтальной плоскости прямой, соединяющей нос лемеха с концом полевой доски. У стандартных корпусов, снабженных долотообразным лемехом, нос которых опушен на 10 мм ниже дна борозды, угол е ^ ^ 1°, Но так как в процессе заглубления плуга происходит вдавливание в почву конца полевой доски примерно на- Ю мм, угол £ можно принимать 〜2°.

=4° путь заглубления плуга, измеренный по заднему=4° путь заглубления плуга, измеренный по заднемуПри 忘=20 см к £ +При 忘=20 см к £ +22

=4° путь заглубления плуга, измеренный по заднему

=4° путь заглубления плуга, измеренный по заднему

При 忘=20 см к £ +

При 忘=20 см к £ +

2

2

корпусу, равен 〜 2,8 м.

Значительное приближение точки 冗】к плугу нежелательно, так как оно усложняет регулирование глубины хода. В этом случае после каждого изменения высоты рамы над поверхностью поля, осуществляемого перестановкой опорного колеса, необходимо изменить длину звена АВ, чтобы придать раме горизогЕтальное положение.

Для прямолинейности хода трактора в горизонтальной плоскости надо, чтобы точка л^шходилась на продольной оси трактора, а направление линии тяги совпадало с направлением его поступательного движения. Первое условие обеспечивается согласованием колеи трактора с захватом плуга, а второе — размещением полюса п над стенкой борозды среднего корпуса плуга или несколько левее ее. В горизонтальной плоскости проекций (фиг. 11) на плуг действует сила Rxy, приложенная к среднему корпусу, и сопротивление перекатыванию опорного колеса Qx. Сложение этих сил "в точке 7 дает результирующую R, пересекающую в точке 2 направление силы Л. Сила R уравновешивается реакцией стенки борозды (сила £) и тяговым усилием трактора. Если фиктивная точка прицепа л расположена на прямой, проведенной через точку 2 параллельно направлению поступательного движения трактора, то, как следует из чертежа, направление тягового сопротивления плуга Р совпадает с направлением поступательного движения трактора.

Смещение точки прицепа вправо в положениел7 изменяет направление линии тяги и уменьшает тяговое сопротивление плуга — сила Р' < Р (см. многоугольник сил на фиг. 11). Однако для значительного уменьшения тягового сопротивления плуга линия тяги должна быть сильно отклонена (при угле 6'= 10° сила Рх меньше силы Р всего лишь на 10%), чем будет нарушена устойчивость хода трактора.

Смещение полюса л влево в положение л" влечет увеличение тягового сопротивления плуга, так как при этом возрастает давление на полевую доску (尸"> F) и появ- Ление боковой тяги. При В" яз 10° проекция силы Р" на ось х превышает величину силы р на~1什%.

Оптимальным следует считать направление линии тяги, совпадающее с направлением поступательного движения трактора, когда точка прицепа я находится над стен* кой борозды среднего корпуса плуга или несколько левее этой стенки.

Из фиг. 11 следует, что величина тягового сопротивления плуга и давление на полевую доску не зависит от того, на каком расстоянии от плуга расположена точка л. Однако чем ближе к плугу расположена точка л, тем быстрее восстанавливается нормальное положение плуга после его случайного бокового смещения относительно трактора в горизонтальной плоскости.

Приближение точки л к плугу обеспечивает также большую свободу поворота плуга относительно трактора, что имеет значение при работе с гусеничными тракторами. В механизме навески трактора ДТ-54 возможно совмещение шарниров, при- соединяюпЕИХ передние концы нижних тяг механизма навески к трактору. Такая переналадка механизма навески получила название двухточечной. Двухточечная навеска не обеспечивает устойчивого хода в горизонтальной плоскости широкозахватных симметричных орудий ——культиваторов, сеялок и пр., и при переключении трактора с пахоты на культивацию необходима переналадка механизма навески с двухточечной на трехточечную.

СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА НАВЕСНОЙ ПЛУГ ПРИ НАЛИЧИИУ ТРАКТОРА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО АНТИСЛИПА

Гидравлическим аитислипом называют устройство, поддерживающее в цилиндре гидроподъемника постоянное давление масла заданной величины при любых положениях поршня. В процессе работы по усмотрению тракториста давление

①нг“ 12. [Схема сил, действующих на навесной плуг, работающий с трактором, снабженным гидравлическим антнслипом.

п ^а Устанавливается таким, чтобы вертикальная нагрузка на опорное колесо «п^^Л6 вызывала сильного вдавливания обода последнего в почву. Этот расчетный сч^аи °тличается от предыдущих тем, что силу Q следует полагать заданной, а плуГ 此口券“ жеСтк0 соединенным с трактором (т. е. полагать точку D неподвижно закреп-» т*ро ： на тракторе) (фиг. 12). Величину силы Q выбирают по усмотрению проек-

При построении силового многоугольника последовательно складывают в точках /, 2 и 3 силы Rzx, G, F% и Q и определяют результирующую силу 尸，действующую вдоль прямой 3——4. Разложением этой силы по направлениям 4——В и 4 — D определяют усилие 5, возникающее в звене АВ механизма навески, и усилие Л7, приложенное к оси подвеса в точке Р. направленное вдоль прямой 4 ——D.

Для сопоставления в многоугольнике сил пунктиром нанесены силы 尸',S', Q' и Ni + A'z, соответствующие случаю работы плуга без анти слипа.

Из сопоставления видно, что давление на опорное колесо плуга при работе без антислипа значительно больше (Q‘ > Q)・ Применение антислипа способствует увеличению сцепного веса на ведущих колесах трактора, так как сила Р создает относительно точки О больший момент Р@, чем сила 尸二 действующая вдоль направления 3 —虱、создающая момент Р'^г. ,

СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ПОЛУНАВЕСНОЙ ПЛУГ

Равновесие полунавесного плуга в вертикальной плоскости проекций (фиг. 13) возможно в том случае, если реакции Q' и Q" колес плуга имеют положительный знак. Для этого вес плуга должен быть больше суммы вертикальных сил, способствующих

выглублению плуга из почвы:

(14)(14)G〉(&+%),G〉(&+%),Необходимо также, чтобы направление линии тяги л：——О пересекало линию действия силы R в пределах отрезка 3—4.

(14)

(14)

G〉(&+%),

G〉(&+%),

Последовательно складьшая силы G, Rzx и 尸*, определяют их равнодействующую R: через точку 2 проводят прямую, параллельную этой силе, пересекающую в точках 4 м 3 направления сил Q" и Q', которые определяются величиной коэффициента перекатывания у. Величину и положение силы G определяют, учитывая долю веса механизма навески, воспринимаемую пл^^гом； величина и направление силы 火勿 должны быть взяты один раз для случая работы плуга с тупыми (фиг. 13), второй — с острыми лемехами. Если, как это показано на фигуре, при высоком расположении точки прицепа О на раме плуга линия тяги л — О пересекает направление силы 7?

за пределами ^отрезка 4, например в точке 5, то плуг будет поворачивать^ против часовой стрелки и нарушится равномерность глубины ZZ^v^n инх корпусов. При проектировании прицепного устройства полунавесного ：^* следует выбирать такое положение точки прпргрпрпы/ п«итг, у весн0г0 плУга результиру^ей 灭(в рассматрива^ом ^^t0Z 7)^^ обеспечено желаемое соотношение сил О' и С"・ РПп^и^,丿‘ при котором будет пропорционально длине отрезкоЛ4 и 厶怂就瞿嚣X嚅 СИЛ 响^。 恥^m направление линии тяги и необходимое положение ^Л Z^^°M 冗'0rlp" плуга (в рассматриваемом примере 一 точки О" Это постпо^нир гпр Ц Н3 卩^乂什 ВТ°РНТЬ М” СЛУЧЗЯ Ра5 плуга с острыми лемехами. ГЦ)и эт：м дляУ；；：ньшения

нагрузки на колеса плуга целесообразно направить линию тяги под большим углом к горизонту, чем при работе с тупыми лемехами, для чего потребуется изменить положение полюса л. “

Искомыми силами в горизонтальной плоскости проекций являются тяговое сопротивление плуга Рху и реакция полевых досок 尸(фиг. 14). Складывая известные силы Rxy и Q], пересекающиеся в точке /, находят их равнодейству ющую, которую складывают с силой Q^, приложенной к заднему колесу плуга и определяют силу R, направленную вдоль прямой 2—3.

Разложение силы R вдоль направлений, параллельных 3——Ои 3——F, заканчи- вается определение сил РХу и F, Положение точки припепа О на ра?>!е плуга следует выбирать так, чтобы линия О — 3 была параллельна направлению поступательного движения плуга. Если, как это показано на фиг. 14, четырехзвенник C^DiC^Dz ^е заблокирован, то равновесие плуга будет соблюдено лишь при размещении точек л, ° и 3 на одной прямой. Последнее условие в процессе работы плуга может нарушаться из-за неоднородности сопротивлений почвы и временных различий в глубине хода корпусов плуга, вследствие чего точка 3 может смещаться в определенных пределах. Поэтому ход в горизонтальной плоскости полунавесного плуга, присоединенного к трактору четырехзвенником &DQ2s и шарниром О, может быть неустойчивым. Аля обеспечения устойчивого хода плуга механизм навески следует блокировать ；^Риз°нтально京 плоскости, что делает точку О неподвижно закрепленной на трак-

СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ПРИЦЕПНОЙ ПЛУГ

грядок определения сил, действук>ших на прицепной плуг, аналогичен изло- о；нш)му для полунавесного плуга. Прицепной плуг в рабочем положении отличается не ^^УНавесного только наличием третьего колеса. Расстояние между осями перед- „л^ бороздного и полевого колес прицепного плуга относительно невелико, поэтому

Упрощения расчета можно принимать эти колеса совмещенными в вертикальной

плоскости. Тогда расчет устойчивости хода прицепного плуга будет полностью совпадать с расчетом полуяавесного.。

Точное определение сил, действующих на прицепной плуг в горизонтальной плоскости проекций, осложнено тем, что вертикальные нагрузки на колеса плуга во время работы зависят не только от величины и положения вертикальных сил G и Rz, но и от величины момента, стремяшегося повернуть плуг в поперечной плоскости проекций. Поэтому при выполнении подробного расчета прицепного плуга построением поперечной плоскости проекций (аналогично, показанному на фиг. 10) определяют величину момента, вызывающего перераспределение давления на колеса плуга. В упрощенных расчетах можно принимать соотношение между величиной реакиий О', Q" и Q"' на колесах во время работы таким же, как и при статическом распре делении веса G по опорам у неработающего плуга.

К・ П. Д., ПОЛЕЗНЫЕ И ВРЕДНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПЛУГА

Тяговое сопротивление плуга складывается из полезных и вредных сопротивлений его рабочих и вспомогательных органов. Сопротивления почвы, преодолеваемые рабочей поверхностью корпусов и предплужников, причисляют к категории полезных. Сопротивление почвы перекатыванию колес, трение полевых досок о стенку борозды и сопротивления, обусловленные смятием почвы затылком затупленного лезвия лемеха, относят к категории вредных.

Величина полезных сопротивлений зависит от размеров и формы рабочих орга-. нов и скорости поступательного движения плуга, физико-механических свойств почвы и глубины обработки. Величина вредных сопротивлений зависит от веса плуга, направления линии тяги, значения коэффициентов трения и перекатывания и от остроты лезвия лемехов.

Для определения горизонтальной слагающей Рх силы тяги плуга можно пользоваться зависимостью

厶=N(G+ & — 匕一 Rns) + f (Ry+ %3)+ &в+ Rx,(画

где

Rxs, Rzs, Rys ——результирующие проекций на оси координат элементарных сил сопротивления uo“bh, возникающих на затылках затупленных "лезвий лемехов;•

卩 一 коэффициент перекатывания колес плуга;

/ — коэффициент трения почвы о сталь;

6 — вес плуга;

Pz — вертикальная составляющая сила тяги;

&*, Rz， Ry —— результирующие проекций на оси координат элементарных сил сопротивления почвы, возникающих на рабочих поверхностях корпусов и предплужников.'

Формула применима в тех случаях, когда плуг работает с неизменной скоростью, а направление линии тяги совпадает с направлением поступательного движения трактора. При выводе формулы сделаны допущения, что: а) коэффициент перекатывания постоянен и одинаков по величине для всех колес плуга; б) вертикальные силы уравновешиваются колесами плуга,т. е. полевые доски не соприкасаются с дном борозды, что имеет место при установке на плуге долотообразных лемехов; в) боковое давление почвы на корпусы уравновешивается полевыми досками без участия колес плуга.

Графически формула (15) представлена на фиг. 15. Силы G, Rz, Rx, fRy, Q'， Pz и 尸；，изображен ные сплошными линиями, соответствуют работе плуга с острыми лемехами. У плуга с тупыми лемехами возникают дополнительные силы Rz3t RX3 и 代甘3, показанные на чертеже пунктиром, уменьшающие реакции на колесах плуга (Q“ > Q'), но увеличивающие горизонтальную составляющую движущей силы (Рх >

Влияние угла иаклоиа линии тягн к горизонту а на величину силы Р определить, исключив из правой части уравнения (15) силу Р* По фиг. ]5*

Рк к & + Rq + f (&十凡垃 + Q“； Pz = px tg a,Q%=MQzj Qz= g十& — %_Rze；поэтому формула (15) может быть приведена к виду

年=巴@十 区 一&3)+ f (聞 + %3)+ R" +

можноможно(16)(16)или, считая'飞 加&' Rl 叭,Rr =加出，R〃3 =献R陋или, считая'飞 加&' Rl 叭,Rr =加出，R〃3 =献R陋и принимая согласно опытным данным л 戸 п;pх 一Hg.+取a十加+n切)+ &貝1 +加и принимая согласно опытным данным л 戸 п;pх 一Hg.+取a十加+n切)+ &貝1 +加Значения коэффициентов, вхо-дящих в эту формулу, принимают卩 ~ 0,15+0*20, / ~ 0,4-7-0,6,п = 0,25+0,45, m — 0,2п 加'=1,0.Значения коэффициентов, вхо-дящих в эту формулу, принимают卩 ~ 0,15+0*20, / ~ 0,4-7-0,6,п = 0,25+0,45, m — 0,2п 加'=1,0.(17)(17)Величина дополнительного сопротивления Аз, возникающего после затупления лезвия лемеха, может составлять до 40% R^.Величину полезного сопротивления Rx определяют по зависимости Rx = koab f где k0 ——удельное сопротивление идеального плуга, к. п. д, которого равен единице.По определению акад. В. П. Горячкина, к. него сопротивления плуга к общему, т. е.Величина дополнительного сопротивления Аз, возникающего после затупления лезвия лемеха, может составлять до 40% R^.Величину полезного сопротивления Rx определяют по зависимости Rx = koab f где k0 ——удельное сопротивление идеального плуга, к. п. д, которого равен единице.По определению акад. В. П. Горячкина, к. него сопротивления плуга к общему, т. е.&1&1二4")二4")££%注貝%注貝1+卩『1+卩『й才й才龍总微謚獄嚮〃蹤嚮蹈蹤龍总微謚獄嚮〃蹤嚮蹈蹤п, д' плУга %, есть отношение полез-п, д' плУга %, есть отношение полез-+ g tg a

можно

можно

(16)

(16)

или, считая'

飞 加&' Rl 叭,Rr =加出，R〃3 =献R陋

или, считая'

飞 加&' Rl 叭,Rr =加出，R〃3 =献R陋

и принимая согласно опытным данным л 戸 п;

pх 一Hg.+取a十加+n切)+ &貝1 +加

и принимая согласно опытным данным л 戸 п;

pх 一Hg.+取a十加+n切)+ &貝1 +加

Значения коэффициентов, вхо-дящих в эту формулу, принимают卩 ~ 0,15+0*20, / ~ 0,4-7-0,6,п = 0,25+0,45, m — 0,2

п 加'=1,0.

Значения коэффициентов, вхо-дящих в эту формулу, принимают卩 ~ 0,15+0*20, / ~ 0,4-7-0,6,п = 0,25+0,45, m — 0,2

п 加'=1,0.

(17)

(17)

Величина дополнительного сопротивления Аз, возникающего после затупления лезвия лемеха, может составлять до 40% R^.

Величину полезного сопротивления Rx определяют по зависимости Rx = koab f где k0 ——удельное сопротивление идеального плуга, к. п. д, которого равен единице.

По определению акад. В. П. Горячкина, к. него сопротивления плуга к общему, т. е.

Величина дополнительного сопротивления Аз, возникающего после затупления лезвия лемеха, может составлять до 40% R^.

Величину полезного сопротивления Rx определяют по зависимости Rx = koab f где k0 ——удельное сопротивление идеального плуга, к. п. д, которого равен единице.

По определению акад. В. П. Горячкина, к. него сопротивления плуга к общему, т. е.

&1

&1

二4")

二4")

£

£

%注貝

%注貝

1+卩『

1+卩『

й才

й才

龍总微謚獄嚮〃蹤嚮蹈蹤

龍总微謚獄嚮〃蹤嚮蹈蹤

п, д' плУга %, есть отношение полез-

п, д' плУга %, есть отношение полез-

(18)(18)R#(l + 祖 tg a))aG + R* (1 + fn + fxm) + R#s (1 + 比一卩心)"

(18)

(18)

Вычисленный по этой формуле к. п. д. навесного плуга ПН-4-35 с острыми леме* хами ПРИ работе в агрегате с трактором, снабженным антислипом, равен 〜0,84; с тр嘗тором без антислила 〜0,77, при работе с тупыми лемехами 0,57 — 0,58,

К, п. д, прицепного плуга П-5-35М при работе с острыми лемехами равен 〜0,74, а при работе с тупыми 〜0,56.

ПОДЪЕМ ПЛУГА В ТРАНСПОРТНОЕ ПОЛОЖЕНИЕ

Рассчитываются подъемы в транспортное 噥^^^£喘：неподвижном трак- движении трактора и плуга, забившегося землей й соломой, при

Р Давление в цилиндре гидроподъемника ^ ^^силовым^^огоугольниками гов из рабочего положения в транспортное определяюпоРшия: начального,

или планами скоростей, которые строят для шести положении н рш конечного н четырех промежуточных.

2 ВИСКОМ 187

Помимо сил Rzx и G при подъеме плуга во время движения необходимо учитывать вес пластов G'. Силу G', приложенную к среднему корпусу, приближенно можно считать равной вертикальной слагающей сопротивления почвы на рабочей поверхности корпуса, т. е. G' ^及^ По мере выглубления плуга величина сил 内之工 и G' будет уменьшаться. С момента выхода лемехов из земли для подсчета давления масла в цилиндре гидроподъемника следует учитывать лишь действие веса плуга G.

На стоянке при подъеме плуга, забившегося землей, в цилиндре гидро подъемки ка возникает значительно большее давление масла, чем при подъеме его во время движения в конце борозды.

■ В этом случае величина силы G' резко возрастает сравнительно с предыдущим, кроме того, здесь отсутствует сила R%, способствующая выгл^^блению плуга из почвы.

Фиг. 16. Распределение по опорам веса полунавесного плуга, снабженного гидравлическим цилиндром для перевода заднего колеса плуга в транспортное положение,.

При определении давления масла в цилиндре учитывают вес плуга G и вес почвы G', набившейся между корпусами. В зависимости от интенсивности забивания величина силы G' может изменяться в широких пределах. При забивании землей только одного промежутка между соседними корпусами сила G' может быть равна 400 — 500 ке. Этим значением силы G' и следует ограничиться при расчете, так как при забивании пространства между несколькими корпусами до начала подъема плуга трактор несколько подают назад, что способствует освобождению плуга от части набившейся почвы.

Расчетное давление сопоставляют с максимальным, создаваемым гидронасосом, и в случае необходимости увеличивают диаметр или ставят два параллельно работающих цилиндра^

РАСЧЕТ ТРАНСПОРТНОГО ПОЛОЖЕНИЯ

Поверочный расчет продольной и поперечной устойчивости трактора с навесным плугом, поднятым в транспортное положение, производится, как указано выше.

Распределение веса G по опорам при транспортировке полунавесного плуга не представляет затруднений, если для перевода в транспортное положение заднего колеса плуга придгенен выносной гидравлический цилиндр (фиг. 16). При этом значение вертикальных реакций Rz и Q2 обратно пропорционально длине плеч 厶 и /?, а величина сил R#h Q^определяется величиной коэффициента перекатывания, так как Rx = Qx ~ nQz・

Распределение по опорам веса полунавесного плуга (фиг. 17), у которого для перевода заднего колеса в транспортное положение применена гибкая тяга, связывающая точку 7 механизма заднего колеса с точкой В механизма навески, сопряжено с определением величины сил 7?, S и Q, уравнсвешивающнх вес плуга 6.

Хотя направление сил S и 0 известно ис

рем и решение этой задачи уравнениями статики не^ХнХоЭВпЛИЧИН РЗВН° ^丁山 определяют соотношение сил Q и S, обеспечивяютр?^ По3т^У предварительно и 4—5—6 механизма заднего колеса плуга Ющее равновесие балансиров 1—2—3

55RR0.0.РаВН0ВеСЙЯ Ме~ 師ее колеса плуга,。^咖義^方工:黑言器РаВН0ВеСЙЯ Ме~ 師ее колеса плуга,。^咖義^方工:黑言器QiQiAA^^^^孔碎*職竈噺躋^5犒^^^^孔碎*職竈噺躋^5犒

5

5

R

R

0.

0.

РаВН0ВеСЙЯ Ме~ 師ее колеса плуга,。^咖義^方工:黑言器

РаВН0ВеСЙЯ Ме~ 師ее колеса плуга,。^咖義^方工:黑言器

Qi

Qi

A

A

^^^^孔碎*職竈噺躋^5犒

^^^^孔碎*職竈噺躋^5犒

чтобы равнодействующая сил Q и S, приложенная в точке 0г была направленаР

мой。；—2, проходящей через точку 2-начало плана скоростей. Следовательно, люба сила, параллельная прямой О； — 2 плана скоростей, проходящая через точку пр- сечения сил S и Q на схеме плуга (точку 0卩,не выведет из ^^ пазм?жениТвеса 3 и 4—5—6 подъемного механизма з班н藍黑е；^；蛋；^^靠八 направлением плуга по опорам через точку 0х необходимо провести 区 尸， Пепенося силу О силы G в точке。2 прямую, параллельную направлению i — •^ п^хпмю 灭

в точку Оа и раскладывая ее по направлениям О?0 и °2Д'^^^1 раскладывая ее и равнодействующую сил S и Q. Перенося последнюю в точку 0 и раскладыв по-направлению сил S и Q, определяют величину этих сил^

^ Горячкин2. Горячкин ЗЛЬХо3 ndз, 1937. 皿?948 °РЯЧКГН2*^ Горячкин2. Горячкин ЗЛЬХо3 ndз, 1937. 皿?948 °РЯЧКГН2*ЛИТЕРАТУРА

^ Горячкин

2. Горячкин ЗЛЬХо3 ndз, 1937. 皿?948 °РЯЧКГН

2*

^ Горячкин

2. Горячкин ЗЛЬХо3 ndз, 1937. 皿?948 °РЯЧКГН

2*

цплУга, Промиздат 1927

В・ Об Устойчивости 觀山& орудий； Собр. с叫

В・П, Общая ^ория орудий, Собр. соч., т. VI, Сельх。；

.20

ГусяцкийМ. Л,, Вопросы теории равновесия навесных плугов, «Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства» № 夂 1957.

ЛучинскийН. Д., Графический расчет продольного равновесия плуга, Труды В ИМ, вып. 13, Сель хозгиз, 1951.

С и н е о к о в Г. Н., Движение в почве рабочих органов почвообрабатывающих орудий в начальный период работы, «Сельхозмашина» № 3, 1952.

Синеоков Г. Н., Силовые характеристики рабочих органов лемешного плуга, «Сельхозмашина» № 6, 1956.

8. Хорошилов А. Д., О сопротивлении тракторных плугов перекаты

ванию, 《Сельхозмашина》，№ 10, 1956.

гатов Машгиз, M. 1954； lb. Щ у Ч к и н " тгатов Машгиз, M. 1954； lb. Щ у Ч к и н " тН. Г о г у н с кН. Г о г у н с кSoil Tillage Tools, «AgriculturalSoil Tillage Tools, «AgriculturalЧудаков Д. А., Основы теории сельскохозяйственных навесных агре- Н. В., Лемешные плуги и лущильники, Машгиз, М. 1952. и й Г. Г., Калюжный Г. Д., Тракторные плуги, Сель-

гатов Машгиз, M. 1954； lb. Щ у Ч к и н " т

гатов Машгиз, M. 1954； lb. Щ у Ч к и н " т

Н. Г о г у н с к

Н. Г о г у н с к

Soil Tillage Tools, «Agricultural

Soil Tillage Tools, «Agricultural

W., Measurement of Forces onW., Measurement of Forces onхозгиз, 1957.

W., Measurement of Forces on

W., Measurement of Forces on

С 1 у d е А.

Engineering» № 1, 1936._“

G е t z 1 a f f G., Vergleichende Untersuchungen uber die Krafte an Normpflug- korpern, «Grundlagen der Landtechnik», Heft 5, 1953..

'S k a 1 w e i t H., Einfluss der Pflugkrafte auf Schlepper mit Dreipunkt— 'Aufhangung, «Landtechnische Forschung》№ 1, 1955.

T h a e r R., Untersuchungen fiber die Dreipunktaufhangung der Gerate am Schlepper. «Grundlagen der Landtechnik», Heft 7, 1956.

ГЛАВА 2

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ КОРПУСОВ ЛЕМЕШНЫХ ТРАКТОРНЫХ ПЛУГОВ

РАБОЧИЕ ПОВЕРХНОСТИ КОРПУСОВ

Рабочие поверхности корпусов тракторных плугов общего иазиачеиия разде- лякугся на: рухадловые, культурные, полувинтовые и винтовые.

Рухадловые корпусы имеют поверхность цилиндрической или цилиидроидаль- Иой формы и короткий отвал, круто поставленный относительно дна и стеики борозды и обеспечивающий максимальное крошение пласта. Эти корпусы плохо оборачивают пласт и плохо заделывают растительные остатки и навоз.

Культурные корпусы с цилиндроидальной поверхностью и горизонтальными образующими хорошо крошат пласт и в сочетании с предплужником обеспечивают * достаточный оборот пласта и заделку растительных остатков.

Полувинтовые корпусы с поверхностью цилиндроида и винтовые, имеющие поверхность геликоида хорошо оборачивают пласт на связных сильно задернелых почвах, но незначительно крошат пласт. Характеристика основных видев корпусов, показанных на фиг. 1——3, приведена в табл. 1.

Указанные типы плужных корпусов удовлетворительно работают на скоростях 1,1 —1,5 м/сек.

Одной из задач является перевод с.-х. машин и тракторов на работу с повышеи- вьши скоростями. Это позволит значительно (на 30——40%) повысить производительность и снизить металлоемкость плугов. При пахоте на скоростях о = 1,8 十 2 м/сек можно работать с современными культурными корпусами, причем качество вспашки повышается. Для пахоты на скоростях более 2 м!сек необходимо иметь культурные корпусы с рабочей поверхностью, поставленной более пол ого ко дну и стенке борозды и с большим вылетом направляющей параболы.

Если рабочая поверхность скоростного отвала представляет собой горизонталь- ннЛ цилиндроид, с изменением углов образующих по уравнению у — ―命, то?ля нормальной пахоты угол 6 лемеха и отвала со стенкой борозды и вылет L рабо- чей поверхности должны иметь наибольшие значения. Наиболее рациональным 囲;。скорости до 10,5 км/час является угол 6° = 35° при б^ах ■—%= 5 + и б。— Bmin = 2°. Угол 60 более 35° вызывает излишние сдвиги пласта * сторону. Пологие отвалы с углом 0О < 30° недостаточно прочны. Вылет L рабочей оверхности скоростного корпуса для плавного перемещения пласта по груди отвала вь1л)МеН^ЮТ несколько (на 10—20 мм) увеличить. Соответственно с увеличением 、［需 L угол у лемеха с дном борозды необходимо принимать в пределах 25° > у > 、ап " Увеличить длину прямолинейного участка направляющей параболы до S > / Мм.

валс^иже приводятся основные параметры скоростного корпуса, который испыты- Харь в ПОчвенно-климатических зонах Воронежской области, Краснодарском крае, паг^м*ск°* области, Белоруссии и дал лучшие результаты. Числовые значения ♦ ров этого корпуса могут быть использованы как ориентировочные при разра-

22 Проектирование рабочих поверхностей корпусов лемемных плугов

Назначение

言

g| о .

О

6 9

А

К

О Y

H A

Рухад- ловый

Работа на легких почвах

18

25

1,4

24

50

55

Послойная обработка паров на глубину 8—16 см. Может быть использован для вспашки подзолистых почв с глубиной пахотного горизонта до 18 см

18

25

1,4

30

42

47

170

290

Пахота средних почв под зерновые, овощные и техниче- кие культур.ы

25

30

1,2

30

42

47

170

350

Пахота средних почв под зерновые, овощные и технические культуры и для подъема травяного пласта на глубину до 22 cjw , . . . . *

27

35

1,3

30

42

47

170

‘350

Вспашка почв под сахарную свеклу, корнеплоды и технические культуры ..

35

40

1,14

30

42

47

257

490

Полу- вннтовой

' Подъем целинных, залежных и .задерне- лых почв

27

35

13

25

38

Винтовой

Подъем целинных, залежных и задерне- лых почв

22—30

34—54

1,55—

1,8

22—25

38—40

1. Характеристика плужных корпусов

DcQ9Ddau S^S^^^Gasx

EUAUdo工 OJOHdxJqlMX qgHxdsaou KBhQgBd 二匸не

угол верхней образующейугол верхней образующейСечение 〃。/ /Сечение 〃。/ /匕匕хха^ЗООа^ЗООО 20 itO 60 80 ЮО 120 14 0О 20 itO 60 80 ЮО 120 14 019 /d /73 /5 %~乃/2Vo919 /d /73 /5 %~乃/2Vo9?М/7 27 H广?М/7 27 H广0=5400=540Фиг. 3. Рабочая поверхность винтового корпуса.Фиг. 3. Рабочая поверхность винтового корпуса.мм

угол верхней образующей

угол верхней образующей

Сечение 〃。/ /

Сечение 〃。/ /

匕

匕

х

х

а^ЗОО

а^ЗОО

О 20 itO 60 80 ЮО 120 14 0

О 20 itO 60 80 ЮО 120 14 0

19 /d /7

3 /5 %

~乃

/2

Vo

9

19 /d /7

3 /5 %

~乃

/2

Vo

9

?М/7 27 H广

?М/7 27 H广

0=540

0=540

Фиг. 3. Рабочая поверхность винтового корпуса.

Фиг. 3. Рабочая поверхность винтового корпуса.

м

м

Л е новых рациональных форм скоростных корпусов. Расчетная глубинам = ° 20 см, ширина захвата корпуса b = 3Q см, угол лезвия лемеха со стенкой борозды =3gq угол промежуточной образующей 6mjn = 33°,

广f ^^°，угол лемеха с дяом борозды у = 25°, вылет направляющей параболы тельм 10 №^на прямолинейного участка параболы S = 75 мм, угол между каса- с пппАМИ«Па^а^°лы s = 117°, угол бороздного обреза отвала 6 = 55°, высота отвала вои стороны Н ^ 325 мм, максимальная высота отвала Ншах= 400 лш.

Наряду с обычными приемами вспашки почвы с оборотом пласта новатором сельского хозяйства Т. С. Мальцевым предложен новый метод обработки почвы без оборота пласта. Рабочая поверхность безотвального корпуса состоит из уширенного лемеха и накладки на лобовую часть стойки. Форма этой рабочей поверхности еще не установлена, а сам метод безотвальной обработки почвы проверяется в различных почвенных условиях.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ ПЛАСТА

Размеры поперечного сечения пласта и условия его оборота определяются шу биной пахоты а (фиг, 4) и шириной захвата корпуса Ь, На фиг. 4, а—в приведены основные геометрические соотношения элементов отваленноро пласта.

Расстояние от стенки борозды до точки пересечения линии отваленного пласта А*В* с дном борозды (фиг. 4, а) характеризует ширину свободной борозды в Do.

При работе корпуса с предплужником ширина свободной борозды в De= а. Если ширина борозды BDq^g, то пласт предплужника на дио борозды не укладывается.

b 3

Для культурных корпусов при установившемся соотношений пласта -j- = -g-

2

и захвате предплужника b1=~^ b величина Ь】=а. В этом случае пласт предплужника полностью укладывается в борове. Пра а > 力工 ширина свободной борозды получается больше ширины захвата предплужника, однако при значительной глубине пласты становятся круче ко дну борозды и сильно осыпаются; вследствие этого фактическая ширина борозды получается меньше глубины пахоты.

Угол ё0 наклона отваленного пласта к горизонту находится из соотношения

Sin Оо = у.Sin Оо = у.Профиль борозды, а также положение и угол бороздного обреза отвала

Sin Оо = у.

Sin Оо = у.

определяются очертанием пласта А'В\ Для этого из точки В радиусам ВС необхо' дим о засечь точку Do на дне борозды и из нее радиусом b точку Cq на продолжении поверхности поля. Линия C0D0 будет линией теоретического положения бороздного обреза отвала, по которому строят контур вновь проектируемой рабочей поверх-

почвы определяют из выраженияпочвы определяют из выраженияности.

почвы определяют из выражения

почвы определяют из выражения

=1 + cos 瓦.=1 + cos 瓦.ааТеоретическую вспушенность. 'h

=1 + cos 瓦.

=1 + cos 瓦.

а

а

В этом случае стык пласта находится от дна борозды на высоте, равной глубине пахоты.

Оборот пласта зависит от отношения —; чем оно больше, тем более полого ложится пЛаст. Минимальным является отношение ^ — 1,27 (по В. П. Горячкину), при котором диагональ обернутого пласта располагается вертикально и пласт занимает неустойчивое положение, вследствие чего может иметь место недовал пласта и его обратное падение в борозду. При работе с предплужниками, имеющими ширину захвата, 2" b

равную -у ширины захвата корпуса, отношение — может быть менее 1,27. '

Для крошащих отвалов (рухадловых, культурных) при работе на рыхлых почвах это отношение принимают равным = 1,2 + 1,5.

Для оборачивающих отвалов (полувинтовых, винтовых) при работе на связных почвах ■— = 1,5 + 2.

Рассмотрим существующие методы построения рабочих поверхностей корпусов, разработанные в соответствии с теорией отвала акад. В. П. Горячкина [1 ] и доведенные до практического применения.

МЕТОД ПОСТРОЕНИЯ РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПЕРЕМЕЩЕНИЕМГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ОБРАЗУЮЩЕЙ ПО ДВУМ НАПРАВЛЯЮЩИМПАРАБОЛАМ [2]

По этому методу разработаны три типа рабочих поверхностей плужного корпуса рухадловый, культурный и полувинтовой, рассчитанные на глубину пахоты до 18 см при отношении 万=1,4 ——для рухадловой поверхности, — = 1,5 ——для культурной и ?= 1,6 ——для полувинтовой.

У первых пвух типов предусматривают постановку на плуг предплужников. Все типы рабочих поверхностей представляют собой цилиндроиды с горизонтальными образующими, п ер емещающимися по двум параболам, расположенным одна в плос- К0С7И стенки борозды, а другая — в плоскости, параллельной к ней, на расстоянии ширины захвата корпуса.

На фиг. 5 показано построение полувинтовой поверхности отвала по этому методу. Параметры для рухадлового, культурного и полувинтового корпусов при глубине вспашки 18 см приведены в табл. 2.

“ Ири построении контура рабочей поверхности из точки С на расстоянии а от поле- ^^；£°Рон" прово口只т под углом В = 48° к горизонту линию ССГ, которая является

Установив согласно табл. 2 высоту отвала у полевого обреза Н и высоту Нтах, ?”няют их прямой линией tAf. Из середины линии tAr восстанавливают перпен- hv/''P № пересечения в точке S с перпендикуляром, опущенным из точки / на опор- hZ『поверхность корпуса. Дуга А气 проведенная радиусомSZ, является линией верх- в т^°6ре碧 отвала. Продолжив ее до пересечения с линией бороздного обреза

^ке С , оба обреза плавно закругляют.

иа ве；Р°з"н。" обрез в вертикальной проекции проводят с отклонением от прямой СС' пат..»» ИЧинУ 他 ~ 0,05 а, полевой обрез ——с отклонением от вертикали в сторону Ш^ на величину п = 0,05а.“РУ

углом а “остроени? горизонтальной проекции из точки А проводят линию А/ под с начало0 * "°“ев°立 стороне, где располагается первая направляющая парабола

м в то“ке А* На расстоянии b проводят прямую /£\ параллельную бороздной

корпуса методом перемещения направляющим параболам.

zggNHH

中Ун聯北僦。2需為悭將”

2. Характеристика корпусов. Размеры в мм, углы в град.

К：—

Тип корпуса

5л

я а

2 J о

d оЗ

Й

Н

О

х

2

X

Рухадловый * .

1,4а

1,6а

2a

1,5b

48

24

50

55

0；

7

Культурный

1,5а

1,5а

2a

•1,4b

48

20

42,5

50

0,<

Полувинтовой

1,6а

1,4а

2a

1,25b

48

16

35

45

1,1

стороне, которая является горизонтальной проекцией второй направляющей параболы с началом в точке /.

Направляющие параболы строят по касательным к ним линиям. По размерам "max и R (табл. 2) находят верхнюю точку L первой параболы. После переноса точки L на горизонтальную проекцию проводят прямую под углом Эглах до пересечения с линией /А\ Точка L' будет верхним концом второй направляющей параболы.

Для построения первой параболы из точки L проводят касательную LK, а из точки А — касательную под углом а к горизонту. Угол а принимают для рухад- ловой поверхности а = 24°, полувинтовой а = 16°, культурной а — 20°.

Параболу строят от точки L до точки Р, расположенной на высоте Л = 0,03//тах* До высоты Л сохраняется касательная Ар.

Угол ах между нижней касательной и дном борозды рекомендуется брать равным углу а соответственно типу отвала (см. табл. 2). Проведя через точку / касательную /左' П0Д углом ах, точку касания к ней параболы 尸‘ берут на той же высоте А = 0,03//Шах* Верхнюю касательную LK второй параболы проводят через точку Z/ под углом <р. Рекомендуются следующие значения угла ср: для рухадлового корпуса ср = 40°, культурного ср = 47,5° и пол^^винтового ср = 55°.

Разницу в углах 6тах ——6q принимают: для рухадлового корпуса до 4°, культурного от 4 до 8° и полувинтового свыше 8°. Остальное построение контура горизон- тальной н боков。访 проекции корпуса несложно, если принять за исходные точки пересечения образующих /—/; 2—2; 3—3 и т. д. с направляющими параболами в вертикальной плоскости.

МЕТОД ПОСТРОЕНИЯ НЕЛИНЕЙЧАТЫХ РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙРАВНОМЕРНЫМ ВРАЩЕНИЕМ И СКОЛЬЖЕНИЕМ КРИВОЙВЕРТИКАЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ по СЛЕДУ [3]

"Ри построении поверхности по этому методу (фиг. 6) задаются горизонталь- Ым следом Н —— Н, по которому перемещается сечение а?', его начальным углом а, Углами поворота(р0 на груди и ср на крыле отвала. Горизонтальный след Н делят 「РУДЛ на п0, а на крыле на п равных частей и через точки деления проводят на вертикальной проекции сечения а'Ьг под углами а + — ; а + ^~ . . . до (р + Фона

груди и под углами а + Фо + -~» а + ^о + ^ • • • Д° а + 屮о 十 屮 на крыле, после

чего строят горизонтальные сечения.

След Н сечений а?' для груди отвала располагается на лезвии лемеха, а для крыла ——на прямой, параллельной к полевой стороне, или на линии, отклоненной в сторону борозды или поля (в зависимости от формы отвала).

Для культурных корпусов след Н сечений на крыле отвала отходит от направления, параллельного полевой стороне, в сторону пашни; в этом случае происходит сдвиг пласта, способствующий его крещению. Для универсальных, полу- винтовых и винтовых отвалов след Н сечений для крыла отвала располагается иа прямой, параллельной полевой стороне, или на линии, отходящей в сторону поля, и получается увеличенный подгиб 6о~ роздного обреза отвала, способствующий луч* шему обороту пласта.

Для проектирования отвалов указанным методом рекомендуются углы, приведенные в табл. 3.

Углы а и <р в град.

Фиг. 6. Построение нелннейчатой поверхности равномерным вращением и скольжением кривой вертикального сечения по следу.Фиг. 6. Построение нелннейчатой поверхности равномерным вращением и скольжением кривой вертикального сечения по следу.ОтвалыаФофКультурные .... Универсальные ., Полувиятовые...35—4240—5042—533—20До 2 0—537—587075ОтвалыаФофКультурные .... Универсальные ., Полувиятовые...35—4240—5042—533—20До 2 0—537—587075Преимущество этого метода — возможность выбора сечеиий а'Ь', которыми характеризуется воздействие отвала на пласт.

Фиг. 6. Построение нелннейчатой поверхности равномерным вращением и скольжением кривой вертикального сечения по следу.

Фиг. 6. Построение нелннейчатой поверхности равномерным вращением и скольжением кривой вертикального сечения по следу.

Отвалы

а

Фо

ф

Культурные .... Универсальные ., Полувиятовые...

35—42

40—50

42—53

3—20

До 2 0—5

37—58

70

75

Отвалы

а

Фо

ф

Культурные .... Универсальные ., Полувиятовые...

35—42

40—50

42—53

3—20

До 2 0—5

37—58

70

75

МЕТОД ПОСТРОЕНИЯ РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПО ОДНОЙ НАПРАВЛЯЮЩЕЙ КРИВОЙ И ЗАДАННОМУ ЗАКОНУ ИЗМЕНЕНИЯ УГЛА ОБРАЗУЮЩИХ

С ПОЛЕВОЙ СТОРОНОЙ

Этот метод наиболее разработан для проектирования цилиндроидальных рабочих поверхностей корпусов.

Культурный корпус для вспашки на глубину 18； 25; 27 и 35 см и полувинтовой для вспашки на глубину 27 см, разработанные по этому методу, получили широкое распространение в с.-х. производстве и стандартизованы (ГОСТ 65-57).

Для построения цилиндроида по этому методу берут направляющую кривую, лежащую в вертикальной плоскости, перпендикулярной к лезвию лемеха. На расстоянии 2/3/ от носа лемеха для культурных отвалов и в конце лемеха для полувинтовых Отвалов проводят плоскость 7——70 —— Г (фиг. 7). Направляющая кривой располагается нижней точкой на лезвии лемеха, верхней ——на верхнем обрезе отвала, В качестве направляющей кривой может быть использована окружность или парабола. Вылет направляющей кривой Л и ее высоту А находят из уравнений

L = R (1 — sin у);

й = 7? cos у,

一也吃竺号。维〃见m6。仪巴。sep切吋勿冷。峽倣^"皿^咪竺口…丹31

где R ——радиус окружности;

丫 —誅之 ° “ИСШ 6叩3冲 касательной к направляю^ окружности 1ra пара.

4. Параметры парабол.4. Параметры парабол.ввКультурная4242424218025027035025030035040030303030Полувинтовая，，一 .一一一.一. . - . .一 _ _3822035026Культурная4242424218025027035025030035040030303030Полувинтовая，，一 .一一一.一. . - . .一 _ _3822035026Форма отвалаФорма отвалаОсноеные параметры корпусаОсноеные параметры корпуса60 a b60 a bПараметры параболыSLЛ50170290601703606017035060257490Параметры параболыSLЛ5017029060170360601703506025749050 215,0 35050 215,0 350парабол.парабол.По данным акад. В. П. Горячкина наиболее рациональными.кого корпуса являются: угол лезвия лемеха со стенкой60 = 35+40° полувинтовыхПо данным акад. В. П. Горячкина наиболее рациональными.кого корпуса являются: угол лезвия лемеха со стенкой60 = 35+40° полувинтовыхкультурных отвалов, борозды у = 30°.культурных отвалов, борозды у = 30°.иипараметрами плуж- борозда 60 — 40+45° для угол наклона лемеха ко днупараметрами плуж- борозда 60 — 40+45° для угол наклона лемеха ко днуФиг, 7. Положение направляющей параболы н ее параметрыФиг, 7. Положение направляющей параболы н ее параметрыВ табл. 4 приведены наиболеераспространенныеразмерынаправляющнх

4. Параметры парабол.

4. Параметры парабол.

в

в

Культурная

42

42

42

42

180

250

270

350

250

300

350

400

30

30

30

30

Полувинтовая

，，一 .一一一.一. . - . .一 _ _

38

220

350

26

Культурная

42

42

42

42

180

250

270

350

250

300

350

400

30

30

30

30

Полувинтовая

，，一 .一一一.一. . - . .一 _ _

38

220

350

26

Форма отвала

Форма отвала

Осноеные параметры корпуса

Осноеные параметры корпуса

60 a b

60 a b

Параметры параболы

S

L

Л

50

170

290

60

170

360

60

170

350

60

257

490

Параметры параболы

S

L

Л

50

170

290

60

170

360

60

170

350

60

257

490

50 215,0 350

50 215,0 350

парабол.

парабол.

По данным акад. В. П. Горячкина наиболее рациональными.кого корпуса являются: угол лезвия лемеха со стенкой60 = 35+40° полувинтовых

По данным акад. В. П. Горячкина наиболее рациональными.кого корпуса являются: угол лезвия лемеха со стенкой60 = 35+40° полувинтовых

культурных отвалов, борозды у = 30°.

культурных отвалов, борозды у = 30°.

и

и

параметрами плуж- борозда 60 — 40+45° для угол наклона лемеха ко дну

параметрами плуж- борозда 60 — 40+45° для угол наклона лемеха ко дну

Фиг, 7. Положение направляющей параболы н ее параметры

Фиг, 7. Положение направляющей параболы н ее параметры

Усол б。бороздного обреза определяют из выражения

о0 = arc sin .

Отклонение этого угла допускается не более 3°,

' у℃троение контура рабочей поверхности корпуса показано на фиг. 8.

ь°роздной обрез отвала строят по отваленному пласту сечением (« -j- 25)6. Из сет Р дины бороздной грани пласта D проводят линию, параллельную пласту, сечениемс^ 眾 пересечения с линией стыка лемеха с отвалом. Высоту верхнего обреза отвала ' Олево^ стороны находят из выражения

где 6 —

ткрнна

10 + 20

пласта;

мм.

Н = b + А,

Положение верхнего обреза отвала определяется секущей, соединяющей верх нюю точку полевого обреза отвала с траекторией движения конца диагонали пласта. Высота точки верхнего обреза отвала 方max может быть принята равной

"max н М а® 十 б® +А,

где Л — 0 十 0,2а — глубина

см;

пахоты в с疝 пласта в см.

b — ширина

Положение этой точки верхнего обреза

определяется величиной 匕 и вертикальным

отвала относительно полевой стороны положением диагонали пласта.

Оборачивающая способность отвала характеризуете兄 разностью углов АВ ~ 九女一%■ Среднее значение разности между указанными углами рекомендуют для культурных отвалов Д0 = от 4 до 8° и полувинтовых Аб

выше 8°.

Чтобы пласт не задирался в месте

"1 1 иJbU A，VAJ~* .- - - , , 1

стыка лемеха с отвалом, угол Bmin должен быть меньше угла 60; 0О—8而口 = = 1+3° для культурных отвалов и

2—4° для полувшгтовых отвалов.

Для культурных корпусов можно ограничиться изменением углов, образующих на лемехе от 0о до 0min по закону прямой у = а —— 匕犬；для образующих на самом отвале от 6mhi 〜 до 0mx (фиг, 9) по уравнению

6,2炉一100у — х2у н 0,

откуда

6,2%2

где х — расстояния образующих, идущие вверх от образующей

у — величины углов образующих с полевой стороной, выраженные условно в см. *

Устанавливая для х интервал 2,5 см (или 5 с附)и считая % = 0 для образующей

&min, получают соответственно gtnin =。； Утш + 1 = 0,36 с附；pmin + 2 = 1,24 см; "min + 3 = 2,23 . . . Утах”

Вычислив разницу АВ = 8nm —- О^п н Ад = д^ах — Pmin, определяют масштаб

ординат 加=西^ ,

После этого находят углы всех промежуточных образующих с полевой стороной (от ©mm Д° бтах)，по которым строят образующие:

,8 min — заданная величина;

6min+l = %Е + тУт1п^

^min+2 = °min + mPmin+2；

eminH-3 = °mE + mPmin+3；

^max ^ ^min + ^^max = ^min + 牆△乂

%ax — заданная величина.

Последнее уравнение контролирует правильность расчета

Для полувинтовых отвалов принимают изменение углов образующих в ппеделах 0min — 8max по закону параболыJл

у2 = 2рх.

Изменение углов образующих для этих отвалов от 0о до 8min может быть взято также по закону прямой.

По углам 6mjn, 6шах и по числу образующих между ними строят направляющую параболу (по ее вершине 6П]1П, оси и заданной точке бтах). Графическое построение обеспечивает точность до 0,5 °, что практически вполне достаточно.

Построение рабочей поверхности. Построив контур

” ……… с… 60— Orpin — 6maj£

ной проекции, зная величины углов образующих, построив направляющую параболу, можно вычер-

поверхности в вертикаль-. и промежуточные угтш 8

.тить горизонтальную проекцию сечения у}, у2, 。 • -Уп вертикальными плоскостями, перпендикулярными к стенке борозды, и поверочные шаблоны 瓦丄，卄？， 〃з，"门 для сечений отвала вертикальными плоскостями, перпендикулярными к лезвию лемеха (фиг- 10).

Рабочую поверхность строят в следующем порядке: проводят в вертикальной проекции следы образующих Г—Г, 2'—2', 3'—3' ,и т. д. через заданные интерва- .лы 25 или 50 мм. Продолжают

их до пересечения с направляющей параболой и с вертикалью, проведенной через ее

к°нец, и получают 厶一一勺〈-(ит.д.

нижний отрезки для по；

Фиг. 9. Графики изменения углов образующих с полевой стороной:.

а — культурный корпус; 6 — полувиитовой корпус.

строения образующих на горизонтальной проекции. На нулевой образующей 60 в горизонтальной проекции перпендикулярно лезвию лемеха в его конце или на 2/3 его длины от носка _ в которой располагается направляющая парабола. Эта пара1 шаблоном.

проводят след t —

% вертикальной плоскости,

»ола является основным

Откладывая на прямой t —灰。т точки / отрезки / — & t —力2，t — М，равные { — f：, /' — f', . 一 f； — £：, получают точки 厶，力2, %，чеРез которые проходят образующие / ~ 2 — 2 и т. д. соответственно под углами %, 6min и т- Д-

Для более точного построения образующих определяем tg В, tg ^min и т” Д・ Через точкн G，/2, • • •厶 проводят равные отрезки 占一々「G—々也♦一勺[辰 длиной 1口0 или 200 мм параллельно к полевой стороне; к концам отрезков kv k^ йл проводят перпендикулярные линии длиной 瓦一厶，归2 — /?, ■ • •瓦一/久’так чтобы УДО' влетворнть отношениям

$2 = tg 瓦；供纟=tg %皿…= tg 6g,

Соединяя точки 厶《 人，^ и /2 • • • ^ и ^n прямыми линиями и продолжая их У обе стороны, получают образующие под необходимыми углами 0v 6тщ» . . . 0^ (на фиг, 10 приведено построение образующих / — 7 и 2 — 2).

Нмен точки пересечения образующих У——7，, 2'——2‘, 3,——3, ит. д“ с контуром отвала и ле^еха в вертикальной проекции, переносят их на соответстаующие образующие / ——L 3 ВИСХОМ ~

i87

34Лроектир08aHие рабо弘〃尤 nosepxRocTeii корпус。®步口&

МетоН кстр^ния рабз поверхностей 九。。@兄。色 наирдляющТмоИ 35

2—2, 3——3 и т. д. на горизонтальной проекции, после чего, соединив их линией, получают на ней контур лемеха и отвала.

' Кривые сечений у，九，…• у^ на вертикальной проекции строят переносом с горизонтальной проекции точек пересечения следа вертикальной плоскости у со всеми образующими; например, след плоскости у3 дает с образующими 1——1, 2——2, 3——3 и т. д. на горизонтальной проекции точки пересечения г1( г2»「з・ Перенос этих точек на соответствующие по высоте образующие /——1, 2——2 и т* д. вертикальной проекции дает точки г ； q и т. д. Соединяя их плавной кривой» получают одно сеченне.

Расстояние между соседними плоскостями сечений t/1( у^, ^ • Уп принимают 50— 100 мм.

Шаблоны 〃i，〃2，* • » 〃п строят аналогично предыдущему с тем различием, что нижние точки 〃「〃？，• • • 〃门 шаблонов сносят с горизонтальной проекции, сами же кривые шаблонов строят методом поворота плоскостей uv 〃乞，• • • 〃几 на угол 90° — б0 до положения, параллельного полевой стороне.

Пример построения шаблона и2- Сносят точку и2 в и2, от точки и^ откладывают по горизонтали расстояния и I = 辽？1； 〃‘g= w22> 〃'无= 〃纟3 и и i = 〃？4； в точках /,

2 2 2 2

g, h, / восст ан авл ив ают пер п е нди к)7л яры к линии ui и на них откладывают высоты соответствующих образующих. Соединяя точки и^ /', g',力‘，， плавиой кривой, получают шаблон, которым пользуются при изготовлении штампов для отвалов. Остальные шаблоны строят подобным же образом.

Кривую полевого обреза лемеха и отвала строят по точкам пересечения образующих /—/, 2—2, 3—3 и т. д. с проекцией полевого обреза лемеха и отвала аналогично предыдущему, н。без поворота плоскости.

Построение развертки поверхности. Поверхность цилиндроида с горизонтальными образующими развертывают на плоскость следующим образом (фиг. 11). Строят ортогональные кривые II ——// и /V ——/V. При их построении используют горизонтальную и вертикальную проекции рабочей поверхности с нанесенными на них образующими /—/, 2—2, 3—3 и т. д.

Кривые II ——II и IV ——IV выпрямляют, для чего каждую из иих делят на равные части по 5 加.％ которые с достаточной точностью могут быть принять? за прялгые линии. Затем проводят линию АВ, равную длине лезвия лемеха, и на расстоянии I* н『2 от точки Л проводят вертикальные линии // — П и IV —- IV, на которых откл磷 дывают отрезки спрямленных шаблонов (замеренных через 5 мм).

На выпрямленных кривых // ——// л )丿 ——IV отмечают точки их пересечения。甯 6", с", d", . g" н kn, /", m",...紋 с горизонтальными образующими, перенося и? из точек dз У, с', d' и 々'，/', т', /?, отмеченных на шаблонах II — II и IV — /V. Соединив точки 6" и /", с" и 加"，d" и 几"и т. д., получают горизонтальные образующие в развертке. ,

Для определения контура развертки на образующих b"l", c"m'\ d"z?" и т. д. откладывают от линии II — 〃 вправо и от линии IV — IV влево отрезки, равные по длине отрезкам соответствующих образующих в горизонтальной проекции рабочей'поверхности корпуса. Переносят точки пересечения s' и f шаблонов II —— II и IV —— /V со стыковой линией лемеха и отвала в точки s" и t" линий II ——II и IV ——/V и проводят линию стыка в развертке. Соединяют полученные иа развертке концы образующих, которые и определяют контур и размеры развертки лемеха и отвала.

МЕТОД ПОСТРОЕНИЯ ВИНТОВОЙ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ

Построение вертикальной проекции. Под действием винтовой поверхности отвала пласт должен укладываться на дио борозды с оборотом на 180°. Для такой укладки пласт отрезается от стенки борозды наклонно поставленным ножом.

Такой косо подрезанный пласт, не встречая при обороте опоры со стороны ранее отваленного пласта, поворачивается иа 180° и укладывается на дно борозды дерниной вниз, как это показано на фиг. 4.

Построение вертикальной проекции рабочей поверхности корпуса начинается с вычерчивания схемы перемещения пласта ABCD (см. фиг. 3) в соответствии с задан- иыМ сечением ab. При этом плоскость стенки борозды AD и плоскость разреза почвы н0 j ом 6С должны быть наклонены к вертикали под углом 10—12°. Так как при дви・ жении по поверхности отвала пласт частично разрыхляется и сгруживается, то, чтобы поЧВа не пересыпалась через отвал, верхнюю кромку его следует проводить выше дуги, описанной радиусом DC. Принимая величину припуска 40——50 мм, наносят верхний обрез отвала. Вначале этот обрез идет параллельно дуге, описанной радиусом DC、 а затем по касательной к дуге, описанной диагональю А^^

Бороздной обрез отвала проводится по грани пласта。勤^工 в крайнем его поло- жении, соответствующем повороту на 150°.

Фиг. 12. Косой клин.Фиг. 12. Косой клин.

Фиг. 12. Косой клин.

Фиг. 12. Косой клин.

Вылет крыла отвала следует ограничитьдямой, пр^

гр&ни отваленного пласта на расе囁 ; верхнему обрезу отвала, борозд можно принять за дугу окружности, кга^Х7пласт1 GDt “ w ному обрезу крыла и перпендикуляру к Р 10_12о параллельно наклонной гран

Полевой обрез отвала проводят под У^^ ^^ задирания стенки борозды, пласта ВС с зазором Ю—15 мм для пРе^ ^ аю ся в вертикальных плоскостях^.

отвалаотвалаВсе образующие винтового 吗賣£： а @ и расположение образующем перпендикулярных к стенке борозды. Поэт J/^ ^n KTeDH3VI0TcH следом секущей в любой точке рабочей поверхности。корну ^ ^ точку п ер п енди ку л я р ио вертикальной плоскости, проходящей через 个 ^ лемеха и передней части стенке борозды. Так как в винтовых плугах п ^ рп„, .^ к0 пну борозды в ортоотвала представляют собой плоский косой клин, ? поеделах лемеха и нере% гональном сечении под углом у,то образующая повер. м борозды постоянный ней части отвала будет прямой линией» составляюш, T0D0^ приведены гори- угол Р. Значение угла наклона Р определяют по ф*・ > точками шпЦ лежащими зонтальная и вертикальная проекции косого клина к — вертикальной попе- в одной вертикальной продольной плоскости, и т0^к^ ^ 「^м v, то, проведя речной плоскости. Так как клин наклонен ко 区нУ борезды п А У сечении прямо- ортогональную секущую плоскость / — / 呻ез т。霁「,：北『^谭^%cqs б"； из угольный треугольник pltn. Из треугольника kmp имеем Р

отвала

отвала

треугольника Ipmlm - pmtghm cos00tg % из треугольника ekm tg 卩=靄

=空吐а 二 tgyeos 际

了 km

tg В = tgycosOoh = hmtg В — ^mtgYcos0o.tg В = tgycosOoh = hmtg В — ^mtgYcos0o.ииZm =Zm =Таким образом,

tg В = tgycosOo

h = hmtg В — ^mtgYcos0o.

tg В = tgycosOo

h = hmtg В — ^mtgYcos0o.

и

и

Zm =

Zm =

Полученные выражения приближенные, так как в них не учитывается влияние заточки лезвия лемеха, но практически ими можно пользоваться. Высота h определена в вертикальной плоскости, проходящей через носок лемеха; следовательно, при косом полевом обрезе корпуса точка I не будет лежать на полевом обрезе и ее надо откладывать в вертикальной плоскости. Зная величины углов 0о и у, а также отрезок km, являющийся вертикальной проекцией лезвия лемеха kn, легко определить высоту h и построить в вертикальной плоскости чертежа проекцию образующей 冷厶 наклоненную ко дну борозды под углом р. Допустим? что угол 卩=20°. Эту обра-

зующую, расположенную в месте перехода плоского клина в винтовую часть поверхности, обозначим О (фиг. 13), и для построения следующих образующих рассмотрим последовательные повороты пласта через каждые 5е. Для этого из точки D проведем пучек прямых с промежутками в 5° и обозначим их порядковыми цифрами. Таким образом, 1-я образующая составит с дном борозды угол р: = 25°, 2-я образующая угол р2 = 30° и т. д. Если наклон стенки борозды к вертикали 10°, то пласт ABCD встанет на боковую грань AD после поворота на 80°; такому положению пласта соответствует 12-я образующая. С этого момента пласт начинает поворачиваться относительно ребра 4「Последовательные положения его адесь уже можно рассматривать через каждые 10° поворота. Соответственно этому образующие J3, 14, 15 и т. д. расположатся по дну борозды последовательно под углами 90, 100, НО, 120, 130, 140 и 150°. Положение 19-й образующей (см. фиг. 3) определяет бороздной обрез и крайнее положение пласта.

Акад. В. П. Горячкин рекомендует образующую винтовой поверхности принимать в форме выпуклой кривой, обращенной выпуклостью в сторону пласта. Для усиления оборота наибольшая выпуклость образующих должна приходиться на верхнюю часть пласта. Чтобы передать на пласт плавно возрастающее давление, выпуклость

При угле Y = 25°, 60 = 40°, tgB=tgYcos% = 0,358 угол наклона образующей £ = 19°42‘.

образующих постепенно увеличивают, начиная с нулевой образующей и до макси-] мального значения к моменту установки пласта на боковую грань 4。、

Для построения проекций образующих из точек D и Д: описывают дуги, соответствующие повороту точки Е, лежащей на нижней грани пласта CD на расстоянии V4& от ребра С. На дугах откладывают значения деформаций грани CD под воздействием пабочей поверхности. Величину максимальной деформации грани CD для пласта шириной 35—45 см принимают равной 10 мм, шириной 45——55 см ——15 мм. Чтобы усилить оборачивающее действие поверхности, нижние части образующих не должны касаться теоретических ортогональных сечений пласта (см. фиг. 3)” Для зачистки дна борозды и смещения в полевую сторону почвы, осыпающейся с отвала, все обра-' зующие в средней части отвала следует опускать до дна борозды. Построенную вертикальную проекцию поверхности проверяют на оборот пласта при уменьшенной глубине пахоты. 。

Если вместо выпуклых образующих принять прямолинейные, проходящие наклонно к нижней грани пласта CD и действующие только на верхнюю его часть /фиг. 13), то можно при построении поверхности ограничиться одной направляющей прямой, что значительно упрощает проектирование винтовой поверхности. Такая ■ поверхность недостаточно исследована и нуждается в экспериментальной проверке.

Построение горизонтальной проекции поверхности. Расположение горизонталь-* ной проекции зависит от длины отвала и крыла, составляющих винтовую часть поверхности. Поэтому прежде всего выбирают длину винтовой поверхности.

Под длиной L понимается расстояние между нулевым положением образующей и' обрезом крыла, т. е. расстояние от начала винтовой повер хности до ее конца (см, фиг. 3).

В существующих винтовых корпусах отношение длины винтовой поверхности

К ширине захвата корпуса t —К ширине захвата корпуса t —飞-лежит в пределах £ = 2 + 4.飞-лежит в пределах £ = 2 + 4.

К ширине захвата корпуса t —

К ширине захвата корпуса t —

飞-лежит в пределах £ = 2 + 4.

飞-лежит в пределах £ = 2 + 4.

Винтовые корпусы рассчитаны сравнительно на небольшую глубину и имеют ширину захвата 20—25 0M. При переходе к большей глубине вспашки соответственно должна увеличиваться и ширина захвата корпуса. При большой ширине захвата четырехкратная длина винтовой поверхности в плуге недопустима.

Из условия наименьшей затраты работы на преодоление скольжения пласта по винтовой поверхности длина поверхности L равна 2,66. Это значение L близко к вели』 чинам, часто встречающимся на практике.

При проектировании широкозахватного тракторного винтового плуга отноше- L'

ние принимают в пределах £ = 2 十 2,5. Приняв некоторые значения длины L и откладывая ее от горизонтальной оси проекций, получим границы винтовой части поверхности в плане.

Горизонтальная проекция лемеха определяется углом наклона лезвия к стенке борозды 60 и углом наклона лемеха ко дну борозды у. Зная угол § наклона нулевой образующей ко дну борозды и высоту h полевого конца этой образующей над дном борозды, можно определить положение линии стыка с отвалом. Для этого строят орто- гональное сечение / ——/ горизонтальной проекции лемеха (см. фиг. 3), затем откла- дьшают по линии р/ принятую ширину лемеха S и находят высоту линии стыка над дном борозды у и расстояние % от горизонтальной проекции лезвия лемеха до горизонтальной проекции линии стыка.

Для усиления деформации пласта шаг винта делают переменным, чтобы происхо- 台ило относительное смещение поперечных сечений пласта в процессе его оборота, начале шаг должен быть большим и, постепенно уменьшаясь, в средней части поверхности оставаться постоянным. Строят кривую изменения угла поворота обра- ующеи в зависимости от перемещения ее вдоль направляющих прямых для плавного менения шага образующей. Ось абсцисс проводят на некотором расстоянии правее обпе,В°ГО 咆23@ поверхности, а ось ординат — через обрез крыла отвала по последней пг£!3^ще^ Ум. фиг. 3). По оси ординат в некотором масштабе наносят углы поворота образующей от 0 до. 150° (например, 5° = 10 мм).

Отсто_гобЬ1 построить кривую, на прямолинейной части образующей отмечают точку К, тую от нулевой образующей на расстоянии f= 世£, где р,—— коэффициент.

равный 0,15 + 0,25. Затем наносят на ось ординат точку М, соответствующую повороту образующей на 150° и перемещению ее по направляющим прямым на расстояние L от нулевой образующей. Полученные точки К и /И соединяют прямой. Наклонную линию КМ и начальную прямую рассматривают как отрезки касательных к параболе. Обе касательные делят на одинаковое число частей, которые нумеруют соответственно порядковыми номерами. Точки, лежащие на касательных и пронумерованные одинаковыми номерами, соединяют прямыми линиями. В результате получится Система пересекающихся прямых, а вписанная кривая будет являться параболой.

Построенная кривая позволяет определить положения образующей в горизон- тальной проекции. Для этого надо на оси ординат кривой отметить точки, соответствующие углам поворота образующей в вертикальной проекции поверхности, т. е. повороты на 25, 30, 35, 40° . . . 150°, соответствующие 2, 3, 4 19 положениям образующей, и через отмеченные точки провести линии, параллельные к оси абсцисс, до пересечения с кривой.

Проведя через точки на кривой линии, параллельные оси ординат, определяют положения образующей в плане, соответствующее заданным углам поворота ее в вертикальной проекции. Им следует дать те же обозначения, что и в вертикальной проекции, т. е. 1, 2, 3, 4 . . . 19. После определения всех положений образующей в плане строят горизонтальную проекцию поверхности.

Боковую проекцию поверхности строят обычным способом справа от горизонтальной проекции нанесением точек контура. Если на отдельных участках не получается плавных очертаний, необходимо внести соответствующие коррективы как в горизонтальную проекцию поверхности, так и в вертикальную, чтобы обеспечить плавность контура во всех трех проекциях.

Плавность поверхности в целом проверяют горизонтальными секущими плоскостями. Секущие плоскости проводят в вертикальной проекции чертежа через 50—— 100 мм. Точки пересечения секущих плоскостей с вертикальными проекциями образующей и с контурной линией вертикальной проекции поверхности сносят на горизонтальную проекцию и соединяют плавными кривыми. Плавность полученных в горизонтальной плоскости кривых показывает плавность поверхности. Угол наклона полученных кривых к вертикальной продольной плоскости должен быть ие больше 50—55°. Угол больше 55° может привести к сгружнванию почвы слишком крутой частью поверхности. Чтобы устранить этот недостаток, крутую часть поверхности в горизонтальной проекции необходимо несколько растянуть за счет увеличения расстояния между соседними образующими.

Вертикальная проекция чертежа останется неизменной.

Построение кривых ортогональных сечений. Кривые ортогональных сечений строят для изготовления по ним шаблона или модели. Ортогональные секущие плоскости наносят на горизонтальную проекцию поверхности на расстоянии 50——100 мм одну от другой, начиная с полевого конца линии стыка лемеха с отвалом (см, фиг. 3).

Для удобства построения кривых ортогональных сечений проводят в горизонтальной проекции поверхности след фронтальной вертикальной плоскости, проходящей параллельно проекции лезвия лемеха на расстоянии 50 мм от лезвия, а затем проводят следы ортогональных секущих плоскостей, обозначив их порядковыми номерами. Построение кривых ортогональных сечений удобнее выполнять отдельно, вычертив предварительно сетку горизонтальных секущих плоскостей, показанных на вертикальной проекции поверхности. Все секущие плоскости должны быть пронумерованы в соответствии с вертикальной проекцией. ■

После построения горизонталей на сетке наносят вертикальные линии по числу секущих ортогональных плоскостей. Расстояние между вертикальными линиями принимают произвольным в пределах 50—100 мм.

Кривые ортогональных сечений строят на сетке по точкам пересечения ортогональных секущих плоскостей с горизонтальными. Так как на сетке нанесены горизонтальные секущие плоскости, то для каждой точки кривой координаты будут определяться высотой расположения соответствуюшей горизонтальной плоскости, а координаты % определяются расстоянием от данной точки до фронтальной плоскости, измеряемым по горизбнтальной проекции. Для точек контура поверхности, соответствующих началу и концу кривой ортогонального сечения, координаты х и у опреде-

ляют по горизонтальной и вертикальной ппоркпиам ”⑪不

динаты точек должны быть отмечены на сетке □鹏Р：*® поверхности* Все коор- кривых для сечений 1—10 приведен на фиг. ]4： Р мер построения ортогональных ск』,приближ^^ ее раХр^не РазвеРтывается на пло-

Р еооходима 厶力发 вырезки по ней заготовки.

，Наиболее удобным оказался способ построения приближенной развертки по частям. ■ Построение ведется в след5чощем порядке.Горизонтальную проекцию поверхности (см. фиг. 3) делят на три части: переднюю ——от лемеха до ортогонального сечеиия 10, среднюю ——от ортогонального сечения 10 до 15 и заднюю ——от ортогонального сечеиия 15 до последнего 19. Поль-，Наиболее удобным оказался способ построения приближенной развертки по частям. ■ Построение ведется в след5чощем порядке.Горизонтальную проекцию поверхности (см. фиг. 3) делят на три части: переднюю ——от лемеха до ортогонального сечеиия 10, среднюю ——от ортогонального сечения 10 до 15 и заднюю ——от ортогонального сечеиия 15 до последнего 19. Поль-Фиг. 15.Фиг. 15.частичастиПостроение развертки передней винтовой поверхности.Построение развертки передней винтовой поверхности.

，Наиболее удобным оказался способ построения приближенной развертки по частям. ■ Построение ведется в след5чощем порядке.

Горизонтальную проекцию поверхности (см. фиг. 3) делят на три части: переднюю ——от лемеха до ортогонального сечеиия 10, среднюю ——от ортогонального сечения 10 до 15 и заднюю ——от ортогонального сечеиия 15 до последнего 19. Поль-

，Наиболее удобным оказался способ построения приближенной развертки по частям. ■ Построение ведется в след5чощем порядке.

Горизонтальную проекцию поверхности (см. фиг. 3) делят на три части: переднюю ——от лемеха до ортогонального сечеиия 10, среднюю ——от ортогонального сечения 10 до 15 и заднюю ——от ортогонального сечеиия 15 до последнего 19. Поль-

Фиг. 15.

Фиг. 15.

части

части

Построение развертки передней винтовой поверхности.

Построение развертки передней винтовой поверхности.

3Vясь горизонтальной и боковой про- екгшями поверхности, выделяют горизонтальную секущую плоскость, деля щую каждую часть поверхности на две примерно симметричные или рав- ные фигуры.“

Развертки строят для к аж доп части в отдельности. Для построения развертки передней части поверхности вычерчивают линию, длина кото- рой равна длине следа горизонтальной секущей плоскости // ~ “，冃次 деленной в рассматриваемой насти поверхности (фиг. 15). Через пря- мую “ — II проводят перпендикулярные к и ей отрезки прямых, расположенных по обе ее стороны. Расстояния между перпендикулярными отрезками должны быть равны рассто- ян1!^( между соответствующими орто- ПРппеНпикупяр отмечают номером соот- гональными секущими плоскостями. Ка叱?: ^ ^ й ^匸丁口 поверхности это будут ветствующего ортогонального сечения. ^л^^^ „ пяпном отрезке откладывают

2,广..10. Затем на каждом ^Р^Хнутых кривых соответствующих g обе стороны от прямой линии " — 〃 длину рР У 14 Соединяя концы развер-

Ртогональных сечений от J до 10, замеряемыФ _ * разверТКу рассматрива-

т°Кикривых, отложенных по перпендикулярам, получают р РУР ем。/ передней части поверхности.

42 Проектирование рабочих поверхностей корпусов лемешных плугов

Очевидно, что развертки кривых, расположенных по границам выделенных частей и обозначенных одними и теми же номерами, будут равны между собой. Совмещая развертки трех частей поверхности по общим кривым, получают приближенно разверт ку всей винтовой поверхности.

Наряду с выпуклыми и прямолинейными образующими в винтовых поверхностях применяются и вогнуть】© образующие, что в большей степени соответствует характеру деформаций пласта на лемехе и приближает винтовую поверхность к цилиндроидальной в передней части корпуса.

ЛИТЕРАТУРА

Горячкин В^ П., Образование поверхности отвалов, Собр. соч. том III, Сельхозгиз, 1937.

С л а д к о в Н. В” Графический метод построения рабочих поверхностей пахотных орудий, вьш. 1, Плужные корпуса, изд. Иваново- Вознесенского политехнического института им. М. В. Фрунзе, М. 1928.

Л}^чинский Н. Д., Построение отвалов по вертикальным сечениям, ВАСХНИЛ, иаучн. отчет ВИМЭ за 1942 г., Сельхозгиз, 1945.

Щ у ч к и н Н. В., Лемешные плуги и лущильники, Машгиз,. 1952,

ГЛАВА 3

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТРАКТОРНЫЕ ПЛУГИ

К специальным плугам относятся болотные и кустарниково-болотные (фиг 1) плантажные (фиг. 2), виноградниковые (фиг. 3), садовый (фиг. 4), лесные (фиг： 5)：

""Угн bzx""Угн bzx

""Угн bzx

""Угн bzx

•^С.ОЛ.СЕ naHHalfgBduxodHHJ и «зкйяьяачс u&c ♦■•JHe

/нг. 5. Плуг лесной яавесиой ПЛН-70.

49

Специальные тракторные плуги

48

Специальные тракторные плуги

.^.нк ярое хзоо^мочоо «S «зио^а«л.хоаь и^чЕ .^ .ияе

W

4 B0CXOM !87

50Специальные тра忙торнь^е плу绯

Назначение плугов и основные агротехнннескне н специальные требования к ним приведены в табл. 1.

I. Назначение плугов, агротехнические и спеинальнне требевання к ннм

Плуги

Назначение

Пределы глубины обработки в см

Агротехнические и специальные требования

1

эолотные и кустарниково- болотные

Для первичной вспашки целинных, болотных, торфяных и минеральных заболоченных почв; лесных раскорчевок; рас- чисток после кустореза и почв, покрытых кустарником и древесной порослью

25—50

Незабиваемость при работе на засоренных почвах. Полная заделка растительного покрова. Малое удельное давление на почву (не более 0,25 кГ/см2). Наличие сменных режущих рабочих органов для работы в различных ] условиях1

Плантажные

Предпосадочная обработка почвы под виноградники и дру- гие многолетние насаждения

40—80

Высокая прочность плуга〔 и износостойкость рабочих поверхностей. Глубокая заделка растительного покрова

Виноградниковые

Обновление плантажа с внесением минеральных удобрений

Культивация

Чизелевание

Выкопка саженцев из школки

Вспашка-

Укрывка и полуукрывка кустов винограда

До 60

» 12

> 30

> 55

> 25

» 25

Универсальность машины. Легкая установка разных рабочих органов при работе в различных междурядьях

Садовые

Обработка междурядий и приствольных участков в садах и ягодниках

До 25

Габариты должны обеспечивать возможность работы вблизи деревьев. Наличие выдвижной секции для обработки приствольных участков

Лесные

Нарезка борозд под посадку и посев лесных культур

До U

Рабочий орган должен обеспечить вынос на поверхность, полный оборот и укладку пласта рядом с бороздой. Корпус может быть одно- и двухотвальный. Возможность устэновки приспособления для посева и посадки лесных культур

Продолжение табл. 1

Плуги

Назначение

Пределы глубины обработки в см

Агротехнические н специальные требования

Для горных склонов

Обработка почвы без разъемных борозд на горных склонах с уклоном до 16°

До ЗЕ

Наличие право- и лево- оборачивающих секций для работы челночным способом. Наличие сменных рыхлящих рабочих органов

Для солонцовых и подзо- листых почв

Окультуривание солонцовых и подзолистых почв

До 50

Трехъярусное расположение корпусов

Для каменистых почв

Обработка почв, засоренных камнями

До 27

Наличие предохранительных устройств для автоматического выглубления корпу- сов при встрече с препятствиями.

Плуги- лущиль- ники

Лущение стерни и мелкая пахота

До 18

Нёзабиваемость при работе на стерне

ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ

Ширина захвата плуга при заданных параметрах трактора н глубине о6рз・ &тки определяется по формуле (1)「л. 1，“

Ширина захвата корпуса определяется из условия оборота и крошения пласта. Для кустарниково-болотных и лесных плугов рекомендуется отношение ширины захвата к глубине пахоты в пределах = 1,7 + 25

Для виноградниковых, садовых и горных плугов это отношение принимается Р'В; Ши 1,3 — 15 для плантажных плугов следует применять ярусное ?吧片宀即吃 Опусов. Ширина захвата корпуса верхнего яруса принимается равной %=&,『)％ Ширина захвата предплужника, а также лапы почвоуглубител я берете Равно* bn^JL Ь1,

Высота корпуса зависит от размеров сечения оборачиваемого пласта, характери- ^ИКи растительного покрова, наличия в почве древесных остатков и от расположения корпуса относительно рамы плуга.

Специальные тракторные плуги

52

Высоту корпуса при креплении его сбоку рамы можно принять равной

Н = (1,20 4- 1,25) 了废 + 匕2 мм

Для лесных плугов высота корпуса увеличивается на глубину пахоты НА = =Я +

Предплужники и верхние корпусы ярусных плугов должны регулироваться по высоте в пределах, предусмотренных агротехническими требованиями.

Расстояние между корпусами по ходу определяется из условия предохранения ПЛуга от забивания растительностью и почвой. Расстояние между корпусами при проектировании плугов для первичной вспашки заболоченных земель принимается 丄》4 a. Расположение корпусов на ярусных плугах для послойной обрабстки почвы производится в зависимости от заданного перемещения пластов. Расстановка корпусов на виноградниковых и садовых плугах такая же, как на плугах общего назначения.

Технические характеристики специальных плугов приведены в табл. 2—10.

При разработке кинематической и общей схемы определяют взаимное расположение рабочих органов и механизмов плуга, а также размеры кинематических звеньев механизмов.

Построение схемы прицепного плуга (фиг. 8) начинают с расположения передних колес и осей, причем длину осей подсчитывают по формуле

Нтр + / + Нп^~

где Нтр — транспортный просвет;

Нк — высота корпуса до оси рамы;

Нп — высота подшипников оси;

D — диаметр колеса.

Угол р в транспортном положении рекомендуется брать равным 30 — 35°, а при наличии упора против подворачивания осей можно принять р = 17° ч- 20°.

Для того чтобы улучшить проходимость плуга, оси желательно располагать над рамой. Оптимальное расстояние между полевой и бороздной осями составляет 300— 350 мм, при больших значениях удлиняется рама.

Расположение бороздного и заднего колес относительно корпусов соответственно определяется размерами f = 50 十 100 мм и d = 50 + 60 мм.

При размещении полевого колеса следует обеспечить устойчивость плуга при транспортировке.

В механизме полевого колеса длину кулаков 04, установленных на полевой оси, принимают равной 〜500 мм для того, чтобы уменьшить усилие на штурвале.

Угол АОВ между кулаками и осью определяется из условия симметричного отклонения кулаков от вертикали в транспортном и рабочем положениях плуга, благодаря чему штурвал более удобно располагается над рамой.

Аналитически угол АОВ определяется из выражений

206= 180°—6 —*

% + "л — (а + 忑

"ОС—§Y2"ОС—§Y2arc cosarc cosZAOB = 180。一ZAOB = 180。一•arc cos•arc cos22

"ОС—§

Y2

"ОС—§

Y2

arc cos

arc cos

ZAOB = 180。一

ZAOB = 180。一

•arc cos

•arc cos

2

2

Кустарниково- болотный двухкорпусный ПКБ-2-54

Болот-

навесной

ПБН-2-54

Болотный навесной ПБН-75

Куста р- никово- болотный с гндро- управле- нием

ПКБ-2-60Г

Болотный двухкорпусный навесной ПБН-2-60

Для запашкн кустарника ПБН-100

Болотный ярусный с ГИДГО- упгавле- нием

ПБЯ-56Г

Для окультуренных болот с гидро- управле- нием ПОБ-3-45Г

Размеры полевого колеса в мм*:

диаметр

ширина обода

Размеры бороздного колеса в мм：

800

250

700

250

700

250

1000 ：

250 ；

700

350

700

350

1200

300

800

250

диаметр

ширина обода

Размеры заднего колеса:

800

250

—

1000

250

一

—

1200

300

800

250

диаметр

ширина обода

500

250

二

—

700

250

—

700

250 Гидравл

500

Тип автомата подъема

Храповой

Гидроподъемник

Гидра-

Гидропо

дъемник

250 ический

трак

тора

вличе-

трактора

Диаметр передних осей в мм ...

70 ■

ский 80 - 70 Швеллер № 16

80

70 Швеллер № 16

70

60

Швеллер № 10

Диаметр задней оси в мм ..... Профиль брусьев рамы

60 Швеллер № 12

Швеллер № 1*2

Уголок 160X100X9

Швеллер № 16

Швеллер № 16

22спвкнапьнЕвтралторнь-плденспвкнапьнЕвтралторнь-плденПараметрыКустарниково- болотный двухкор- пусяый ПКБ-2-54Болот-павесной ПЕН254Болот-на весной ПБН-75Кустарниково- болотный с гидроуправлением ПКБ-2-60ГБолотный двухкор- пусный навесной ПБН-2-60Для запашки кустар-ПБН-100Болотный ярусный с гидро- управле* ннемПБЯ-56ГДля окультуренных болот с гидро- упраале- ннем ПОБ-3-45ГАгрегатирование (марка трактора)ДТ-54, ДТ-55ДТ-54А, ДТ-55ДТ-54А, ДТ-55с-юогпС-ЮОГПС-ЮОГПС-ЮОГПДТ-54А, ДТ-55Максимальная (расчетная) глубина30541083054108353535405035пахоты в см Ширина-захвата корпуса в смШирина захвата плуга в см . . . •75756012060120100100565645135Расстояние между корпусами по ходу плуга в 次次12001200—14001400—15001000Расстояние от опорной плоскости до• 700780780910910910910730низа рамы в мм . . . • 12—18Глубина пахоты предплужника в см30Ширина захвата предплужника в см80017014608002006208001701730800550550Диаметр дискового ножа в мм . • • Транспортный просвет в см, ие меиее63020012602601400173170Вес в к尸155070067018901330145016301550Расчетная производительность при работе на второй скорости трактора в га/час 0,500,50•0,350,540,540,45'0,260,63* В числителе указан вес плуга с черенковыми ножами, в знаменателе - с дисковыми ножами нли с ножом н лыжей.ПараметрыКустарниково- болотный двухкор- пусяый ПКБ-2-54Болот-павесной ПЕН254Болот-на весной ПБН-75Кустарниково- болотный с гидроуправлением ПКБ-2-60ГБолотный двухкор- пусный навесной ПБН-2-60Для запашки кустар-ПБН-100Болотный ярусный с гидро- управле* ннемПБЯ-56ГДля окультуренных болот с гидро- упраале- ннем ПОБ-3-45ГАгрегатирование (марка трактора)ДТ-54, ДТ-55ДТ-54А, ДТ-55ДТ-54А, ДТ-55с-юогпС-ЮОГПС-ЮОГПС-ЮОГПДТ-54А, ДТ-55Максимальная (расчетная) глубина30541083054108353535405035пахоты в см Ширина-захвата корпуса в смШирина захвата плуга в см . . . •75756012060120100100565645135Расстояние между корпусами по ходу плуга в 次次12001200—14001400—15001000Расстояние от опорной плоскости до• 700780780910910910910730низа рамы в мм . . . • 12—18Глубина пахоты предплужника в см30Ширина захвата предплужника в см80017014608002006208001701730800550550Диаметр дискового ножа в мм . • • Транспортный просвет в см, ие меиее63020012602601400173170Вес в к尸155070067018901330145016301550Расчетная производительность при работе на второй скорости трактора в га/час 0,500,50•0,350,540,540,45'0,260,63* В числителе указан вес плуга с черенковыми ножами, в знаменателе - с дисковыми ножами нли с ножом н лыжей.2. Технические характеристики болотных и кустарииково-болотных плугов2. Технические характеристики болотных и кустарииково-болотных плугов* 口口旦 навесных плугов указаны размеры опорных колес.

2

2

спвкнапьнЕвтралторнь-плден

спвкнапьнЕвтралторнь-плден

Параметры

Кустарниково- болотный двухкор- пусяый ПКБ-2-54

Болот-

павесной ПЕН254

Болот-

на весной ПБН-75

Кустар

никово- болотный с гидроуправле

нием ПКБ-2-60Г

Болотный двухкор- пусный навесной ПБН-2-60

Для запашки кустар-

ПБН-100

Болотный ярусный с гидро- управле* ннем

ПБЯ-56Г

Для окультуренных болот с гидро- упраале- ннем ПОБ-3-45Г

Агрегатирование (марка трактора)

ДТ-54, ДТ-55

ДТ-54А, ДТ-55

ДТ-54А, ДТ-55

с-юогп

С-ЮОГП

С-ЮОГП

С-ЮОГП

ДТ-54А, ДТ-55

Максимальная (расчетная) глубина

30

54

108

30

54

108

35

35

35

40

50

35

пахоты в см

Ширина-захвата корпуса в см

Ширина захвата плуга в см . . . •

75

75

60

120

60

120

100

100

56

56

45

135

Расстояние между корпусами по ходу плуга в 次次

1200

1200

—

1400

1400

—

1500

1000

Расстояние от опорной плоскости до

• 700

780

780

910

910

910

910

730

низа рамы в мм . . . •

12—18

Глубина пахоты предплужника в см

30

Ширина захвата предплужника в см

800

170

1460

800

200

620

800

170

1730

800

550

550

Диаметр дискового ножа в мм . • • Транспортный просвет в см, ие меиее

630

200

1260

260

1400

173

170

Вес в к尸

1550

700

670

1890

1330

1450

1630

1550

Расчетная производительность при работе на второй скорости трактора в га/час

0,50

0,50

•0,35

0,54

0,54

0,45

'0,26

0,63

* В числителе указан вес плуга с черенковыми ножами, в знаменателе - с дисковыми ножами нли с ножом н лыжей.

Параметры

Кустарниково- болотный двухкор- пусяый ПКБ-2-54

Болот-

павесной ПЕН254

Болот-

на весной ПБН-75

Кустар

никово- болотный с гидроуправле

нием ПКБ-2-60Г

Болотный двухкор- пусный навесной ПБН-2-60

Для запашки кустар-

ПБН-100

Болотный ярусный с гидро- управле* ннем

ПБЯ-56Г

Для окультуренных болот с гидро- упраале- ннем ПОБ-3-45Г

Агрегатирование (марка трактора)

ДТ-54, ДТ-55

ДТ-54А, ДТ-55

ДТ-54А, ДТ-55

с-юогп

С-ЮОГП

С-ЮОГП

С-ЮОГП

ДТ-54А, ДТ-55

Максимальная (расчетная) глубина

30

54

108

30

54

108

35

35

35

40

50

35

пахоты в см

Ширина-захвата корпуса в см

Ширина захвата плуга в см . . . •

75

75

60

120

60

120

100

100

56

56

45

135

Расстояние между корпусами по ходу плуга в 次次

1200

1200

—

1400

1400

—

1500

1000

Расстояние от опорной плоскости до

• 700

780

780

910

910

910

910

730

низа рамы в мм . . . •

12—18

Глубина пахоты предплужника в см

30

Ширина захвата предплужника в см

800

170

1460

800

200

620

800

170

1730

800

550

550

Диаметр дискового ножа в мм . • • Транспортный просвет в см, ие меиее

630

200

1260

260

1400

173

170

Вес в к尸

1550

700

670

1890

1330

1450

1630

1550

Расчетная производительность при работе на второй скорости трактора в га/час

0,50

0,50

•0,35

0,54

0,54

0,45

'0,26

0,63

* В числителе указан вес плуга с черенковыми ножами, в знаменателе - с дисковыми ножами нли с ножом н лыжей.

2. Технические характеристики болотных и кустарииково-болотных плугов

2. Технические характеристики болотных и кустарииково-болотных плугов

а

3. Основные характеристики плантажных плугов

Параметры.

ПП-40Г

Усиленный П ПУ-50

С гндро- управле- нием ПП-50ПГ

需魏

Агрегатирование (марка трактора)

Максимальная (расчетная) глубина пахоты в см

Ширина захвата корпуса в см'工、；口口

Расстояние от опорной плоскости до нижнеи полки рамы в мм

Глубина хода предплужника в см

Ширина захвата предплужника в см

Ширина захвата почвоуглубителя в см

Глубина рыхления

Транспортный просвет в сж, не менее •

Расчетная производительность при работе на второй скорости

трактора в га/час

Размеры полевого колеса в мм:

ширина обода •

Размеры бороздного колеса в мм: диаметр

Размеры заднего колеса в мм： диаметр ширина обода

Тип автомата подъема。

Диаметр передних осей в мм

Диаметр задней оси в мм,

Профиль рамы

ДТ-54A 45 40 680 13—20

27

170 870

0,19

800 120

1100 120

620

8.0

60 50

Швеллер № 12

С-100ГП

60

50

910 15—30

37,5

170

2500

0,22

1000

200

1400

200

700

200

^идравлическ

100

90 Швеллер

№ 16

С-100ГП

•60

50

910

15—30

37,5

350 ，

10—20

170

1950

0,22

1000

160

1400

160

700

160

ий

80

70

Швеллер

№ 16

140 л. с.

60

75

1010 15—30

56

170 2750

0,31

1000

200

1400

200

700

200

100

90 Швеллер № 16

g

4. Основные характеристики вииоградииковых плугов

/Параметрысальный'

ПВ-1,7

Универсальный на*есной ПУН」,7

Рыхлитель навесной ПРВН-2,5

Культиватор прицепной ПКВ-1,8

Культиватор навесной

ПВН 1,8

Агрегатирование (марка трактора)

Количество корпусов: листерных：

нормальных правых нормальных левых укрывочных правых укрывочньгх левых

Ширина захвата корпуса в см: листерного нормального

укрывочного；：

Глубина пахоты в см ：

Расстояние от опорной плоскости корпусов до центра рамы в мм ..

Количество культиваторных лап

Ширина захвата культиваторной лапы в см

Глубина культивации в см ...

Число чизельных лап

Ширина захвата чизельной лапы в см

КД-35

1

2

2

1

1

• 35

32,5

'37 22—25

600

9

27

6—12

9-

10

КД-35, ДТ-54

35

32,5

45

25

600

КД-35 с гидроподъемником

1

2

2

1

1

35

32,5

38,5 22—25

570 7

33 6—12 7

6,5

КД-35, ДТ-54А

1

1

1

，1

I

35

32,5

38,5

25

7

33 6—12

7

6,5

КД-35

1

3

3

40

25

До 20

520 7

30

До 12 7

6,5

КД-35 с гидроподъемником

1

3 3

40

25

До 20

520

7

30

До 12 7

6,5

сл

Продолжение табл. 4€2

КультиваторнавеснойПВН-1,8

спеинсиьны-е тракторное ПА9Е=

До 16

35

496

1,04

0,83

Гидроподъ-емниктрактора

Полоса70x25

20

686

1,04

0,83

750

120 и

Крючковый

55 Полоса 70X25

Параметры

Универсальный ВУМТ-60

ПВ-1,7

Универсальный навесной ПУН-1,7

Рыхлитель навесной ПРВН-2,5

Глубина чизелевания в см . . • ■

До 30

До 60

До 30

До 60

До 30

До 60

Глубина рыхления в см ■ ■ ■;

60

До 55

60

До 55

35

Ширина выкапывающего ножа в Глубина выкопки саженцев в ‘初

•60

До 55

Транспортный просвет в см, не

20

20

20

мс隐 с полным набором рабочих

2100

925

1400*

1200

органов в кГс」 Расчетная производительность Р

работе на второй скорости трактора в 2 5-метровых междурядьях в га/iac То же в 2-метровых междурядьях

1,04

0,83

1,04

0,83

1,04

0,83

0,83

в га!час

Размеры колес в мм:

диаметр

ширина обода

Тип автомата подъема * ■ • • ■

1220

120 о Крючковый

700

120 。 Храповой

400

140

Гидроподъ- емник

400

140 Гидроподъ емник

трактора

трактора

Диаметр осей в мм

60

60

40

Полоса 150X12

Двутавровый уси-

Полоса 60 X 16

Профиль рамы

ленный

ПКВ/,8

До 16

0CH08Hbsразмеры

5・ Основные характернстнкн садовых плугов

Параметры

р

AFPeFaTHPOBaHse (марка трак, тора)

Максимальная (расчетная) Fry, бмна пахоты в см

ширина захвата корпуса в см Расстояние от опорное плоскости корпусов до нижней полкн paMbi в мм

Максимальная (расчетная) F』y‘ 6ННnaxoTbl корпусов секций ш • Ширина захвата корпуса Qo^§s та S

Ширина захвата предплужника в см

Глубина пахоты предтълузкника Диаметр дискового нозка в км Транспортный просвет в Лем” не менее

Вес в к「

Расчетная производительность при работе трактора на второй СК? ростн в 2lac

размерь- полевого колеса в МАе днапетр

Es^-кж^ обода размера бороздного колеса в ^^ диаметр

Еирнна обода размера заднего колеса в м*

диаметр

* Енрнна обода

Тип автомата подъема • ■ ■ • диаметр передних осей я ^м • • Диаметр задней оси в мм • • • основной профиль рам* • • •

кд,35

25

30

540

20

、10

390170

690

35700100700100530

60храповое

50

37Полоса70 Х20

КД ,35

25

30

540

16

25

20

10

390

170

1180

46

700

100

700

100

350

100храповое

55пвутавровЕЙуснленный

кп,35

25

30

540

16

35

20

10

390

170

-1000 ■

377

100

700 0

• 350

100гиправлнчески

55Двутавровыйусиленные

60

Специальные тракторные плуги

Параметры

Наименование и марка плуга

ПЛ-70

Навесной ПЛН-70

Агрегатирование (марка трактора).,

Максимальная глубина пахоты в см

Ширина захвата корпуса в см,

Высота корпуса от опорной плоскости до ннжней полки рамы в мм

Диаметр дискового ножа в мм ...

Транспортный просвет в 九《и, ие менее

Вес в "

Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га!час

Размеры колес в мм: диаметр ширина обода

Тип автомата

Диаметр осей в мм

Профиль рамы

КД-35, КДП-35

6—18

70

630

550

410

1015

0,4

900

1200 Храпов^

60

Полоса 70 X 20

КД-35, КДП-35 с гидроподъемником 6—18

70

580•

550

410 437

0,467

Гидроподъемник трактора 一

Швеллер № 12

6. Основные характеристики лесных плугов

Параметры

Марка машины

ПРГ-3-4

Агрегатирование (марка трактора)

Максимальная (расчетная) глубина пахоты в см ..

Ширина захвата корпуса в см

Ширина захвата секции в см

Расстояние от опорной плоскости корпуса до нижней полки рамы в мм

Глубниа хода предплужника в см

Ширина захвата предплужника в см

Ширина захвата почвоуглубителя в см

Глубина рыхления в см

Ширина рыхлящей лапы в мм

Диаметр дискового ножа в мм

Транспортный просвет в мм, ие меиее Вес в кГ . . . .

Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га/час

Размеры опорного колеса в мм- диаметр ширина обода

Профиль рамы

ДТ-57

20'

30,

90

540

10

20

26

35

120

390

250

630

0,4

45

120.

Двутавровый усиленный

7. Характеристика плуга для горных склонов

Параметры

Наименование и марка плуга

Двухсекционный ПТ-2-30

Односекционный ПТ-40

Агрегатирование (марка трактора)

Количество секций产

С-80

ДТ-54А

Ки“н4есмо корпусов в секции .. ко^'а отвапьно-пемеишой поверхности Kupuycd,

2

3

3

1 пер вого яруса второго 》..

Культурная

Культурная

третьего 》，

Коническая

Коническая

Максимальная (расчетная) пахоты корпуса в см:

глубина

первого яруса . . * второго »

10—20

10—20

третьего »

30—^0

30—40

。Ширина захвата каждого В СМ ...

корпуса

До 50

До 50

30

40 ~

£с跣鷗Гр舞Тм^сзн КОР-

первого яруса , второго з11

550—650

5&：—650

третьего 》'* ''

700-you

650 76n

^Транспортный просвет в мм,

ие ме-

900

800

Ьсе в кГ

170

170

^；：,」ная производительность

ПОИ ПА-

1300

1000

замора на игорой скорости в га/час в 匿睜"полевого и бороздного колес

0,22

0,19”

Диаметр

ШиРина обода .''''

1000

800

Размеры заднего колеса в 血м・

160

160

■ Диаметр

“рнна обода ::

600

600

автомата подъема .

紀器黑 Пере^их，осей в мм

160 Храповошестеренчатый

160 Гидравлический

电晔:識£ °cИ в М" • •：

80

70

70

60

Швеллер № 14

Швеллер № 12

& Технические характеристики трехъярусиых nmr^ и подза^стых^очв " для бойцовых

МТЗ-5Л, ДТ-24МТЗ-5Л, ДТ-244654650,750,7520035020035018251825Марка плугаI ЛН-5±25ЕМарка плугаI ЛН-5±25Е6262С”.叫皿бм“е тракторные а冲吗С”.叫皿бм“е тракторные а冲吗9. Основные параметры навесных9. Основные параметры навесныхПараметрыПараметрыАгрегатирование (марка трактора)., Максимальная (расчетная) глубина пахоты в смШирина захвата корпуса в см ..,. Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм Транспортный просвет в мм, не менееВес в 心..《 Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га/часРазмеры опорного колеса в мм: диаметр - ширина ободаТип механизма подъема ) Профиль рамыАгрегатирование (марка трактора)., Максимальная (расчетная) глубина пахоты в смШирина захвата корпуса в см ..,. Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм Транспортный просвет в мм, не менееВес в 心..《 Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га/часРазмеры опорного колеса в мм: диаметр - ширина ободаТип механизма подъема ) Профиль рамыНаименование н марка плуга|Трехкорпусный ПНК-3-35Двухкорп^4ЫЙМТЗ-5Л:ДТ-2425352535565200600565I2004000,630,38500'160500160^Дp嚅:要北嚼ра一Наименование н марка плуга|Трехкорпусный ПНК-3-35Двухкорп^4ЫЙМТЗ-5Л:ДТ-2425352535565200600565I2004000,630,38500'160500160^Дp嚅:要北嚼ра一для каменистых почвдля каменистых почвхоты в см Ширина захвата корпуса в см .,..Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм ..Транспортный просвет в леи, нее хоты в см Ширина захвата корпуса в см .,..Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм ..Транспортный просвет в леи, нее не ме-не ме-ЛН-5-25ЛН-5-25МТЗ-5Л, ДТ-24МТЗ-5Л, ДТ-24182518254504502002002002000,750,75500120500120500120。Гидроподъемник трактора1 嘰寸& I Полоса500120。Гидроподъемник трактора1 嘰寸& I ПолосаТруба100 义 50 X 6Труба100 义 50 X 670 X 1670 X 16а — храповой; 6 — храпово-шестеренчатый; в — реечный; г — крючковой*.а — храповой; 6 — храпово-шестеренчатый; в — реечный; г — крючковой*.

МТЗ-5Л, ДТ-24

МТЗ-5Л, ДТ-24

465

465

0,75

0,75

200

350

200

350

18

25

18

25

Марка плуга

I ЛН-5±25Е

Марка плуга

I ЛН-5±25Е

62

62

С”.叫皿бм“е тракторные а冲吗

С”.叫皿бм“е тракторные а冲吗

9. Основные параметры навесных

9. Основные параметры навесных

Параметры

Параметры

Агрегатирование (марка трактора)., Максимальная (расчетная) глубина пахоты в см

Ширина захвата корпуса в см ..,. Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм

Транспортный просвет в мм, не менее

Вес в 心..《

Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га/час

Размеры опорного колеса в мм: диаметр - ширина обода

Тип механизма подъема

) Профиль рамы

Агрегатирование (марка трактора)., Максимальная (расчетная) глубина пахоты в см

Ширина захвата корпуса в см ..,. Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм

Транспортный просвет в мм, не менее

Вес в 心..《

Расчетная производительность при работе трактора на второй скорости в га/час

Размеры опорного колеса в мм: диаметр - ширина обода

Тип механизма подъема

) Профиль рамы

Наименование н марка плуга|

Трехкорпусный ПНК-3-35

Двухкорп^4ЫЙ

МТЗ-5Л:

ДТ-24

25

35

25

35

565

200

600

565

I200

400

0,63

0,38

500

'160

500

160

^Дp嚅:要北嚼ра一

Наименование н марка плуга|

Трехкорпусный ПНК-3-35

Двухкорп^4ЫЙ

МТЗ-5Л:

ДТ-24

25

35

25

35

565

200

600

565

I200

400

0,63

0,38

500

'160

500

160

^Дp嚅:要北嚼ра一

для каменистых почв

для каменистых почв

хоты в см

Ширина захвата корпуса в см .,..

Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм ..

Транспортный просвет в леи, нее

хоты в см

Ширина захвата корпуса в см .,..

Расстояние от опорной плоскости до нижней полки рамы в мм ..

Транспортный просвет в леи, нее

не ме-

не ме-

ЛН-5-25

ЛН-5-25

МТЗ-5Л, ДТ-24

МТЗ-5Л, ДТ-24

18

25

18

25

450

450

200

200

200

200

0,75

0,75

500

120

500

120

500

120。

Гидроподъемник трактора

1 嘰寸& I Полоса

500

120。

Гидроподъемник трактора

1 嘰寸& I Полоса

Труба100 义 50 X 6

Труба100 义 50 X 6

70 X 16

70 X 16

а — храповой; 6 — храпово-шестеренчатый; в — реечный; г — крючковой*.

а — храповой; 6 — храпово-шестеренчатый; в — реечный; г — крючковой*.

Основные характернстики 二上竺竺吧望竺

Параметры

Агрегатирование (марка трактора) • *Максимальная (расчетная) глубина па-

Вес в к「 Расчетная производительность при работе трактора МТЗ-5Л на второй скорости в га/час

Размеры опорного колеса в мм: диаметр

ширина обода

Тип механизма подъема

Профиль рамы

Подъемный механизм бороздного колеса (фиг. 8, о) относится к кулисному типу. 口рн перемещении гайки по кулисе изменяется передаточное отношение рычажной связи между осями полевого и бороздного колеса. Механизм заднего колеса —— рычажный разомкнутого типа. При натяжении тяги двухплечий рычаг нижним кон- ц0М1 снабженным роликом, давит на стакан, который перемещает ось с колесом в вертикальной плоскости.

Гидроподъемный механизм (фиг. 8, 6) состоит из рычага, закрепленного на поле- вой оси, и кронштейна, установленного на раме плуга. Схема механизма строится п0 параметрам выносных цилиндров тракторов.

На прицепных специальных плугах применяют также механические автоматы (храповые, храпово-шестеренчатые, реечные и крючковые), схемы которых приведены на фиг. 9. _

Усилия, действующие в звеньях механизмов, определяют графоаналитическим методом. Кинематические схемы и планы скоростей механизмов разрабатывают для следующих положений (фиг. 10):

максимального заглубления плуга,

заглубления на половину глубины пахоты,

выглубления на полную глубину пахоты,

勺 транспортного положения.“

Для механизма заднего колеса строят только схемы и планы скоростей, соот- 6Tствукхцпе положениям 3 и 4 механизмов передних колес, так как этот^механизм п^^ается в работу при выглублении корпусов на (0,7—0,8) от полной глубины

“РН расчете плуга для каждого положения определяют опорные реакции на есах с учетом веса плуга и сопротивления отрыву пласта.

6464” „ипинлпа в каждом положении, будетУсилие Рз действующее вдоль штока^ Ш< Р соответственно определяться по р.工m (g 一 G%) 〃 + (R匸色也土乌曲5” „ипинлпа в каждом положении, будетУсилие Рз действующее вдоль штока^ Ш< Р соответственно определяться по р.工m (g 一 G%) 〃 + (R匸色也土乌曲5Р出FР出Fшшгдегдерт — усилиерт — усилиена тяге заднегона тяге заднегомеханизма в кГ; определяетсямеханизма в кГ; определяетсяиз планаиз планаскоростей заднегоскоростей заднегомеханизма;механизма;

64

64

” „ипинлпа в каждом положении, будет

Усилие Рз действующее вдоль штока^ Ш< Р соответственно определяться по р.

工m (g 一 G%) 〃 + (R匸色也土乌曲5

” „ипинлпа в каждом положении, будет

Усилие Рз действующее вдоль штока^ Ш< Р соответственно определяться по р.

工m (g 一 G%) 〃 + (R匸色也土乌曲5

Р出F

Р出F

ш

ш

где

где

рт — усилие

рт — усилие

на тяге заднего

на тяге заднего

механизма в кГ; определяется

механизма в кГ; определяется

из плана

из плана

скоростей заднего

скоростей заднего

механизма;

механизма;

Специальные тракторные плуги

(Rs — GM 廿

m

ЕМ — алгебраическая сумма моментов всех сил, действующихна плуг, приложенных к плану скоростей;

заднего колес; скоростей.заднего колес; скоростей.R© 欠6，Rs ——реакции на полевом, бороздном и заднем колесах;

заднего колес; скоростей.

заднего колес; скоростей.

дл, @6，@з —веса полевого, бороздного и :

/ш( /建,1^ 1Ъ m и п — плечи соответствующих сил на плане

MzMziniini4 К4 К%「G〃%「G〃схемы исхемы и10. Кинематические10. КинематическиеФиг.Фиг.Рп№пРп№ппланы скоростей механизмов.планы скоростей механизмов.%『5%『5РшзРшз色色侑侑N1tN1t斤斤儿儿厶厶*凡*凡МьМьЛ7Л7УУ

Mz

Mz

ini

ini

4 К

4 К

%「G〃

%「G〃

схемы и

схемы и

10. Кинематические

10. Кинематические

Фиг.

Фиг.

Рп№п

Рп№п

планы скоростей механизмов.

планы скоростей механизмов.

%『5

%『5

Ршз

Ршз

色

色

侑

侑

N1t

N1t

斤

斤

儿

儿

厶

厶

*凡

*凡

Мь

Мь

Л7

Л7

У

У

ПараметрыПараметрыгидр^иилиндра определяют по максимальному значению усип^ в рассмотренных четырех положениях механизма.i

Параметры

Параметры

Силу сцепления полевого колеса с почвой, необходимую для подъема плуга пи механическом автомате, также определяют по соответствующей расчетной схеме

Усилие, действующее вдоль винта полевого механизма при выглублении плуга,

равноравноР§ =Р§ =

равно

равно

Р§ =

Р§ =

Усилие Ршт на штурвале будет равно

Рщт =Рщт =Р/с" tg СФ + Q)DmmР/с" tg СФ + Q)Dmm

Рщт =

Рщт =

Р/с" tg СФ + Q)Dmm

Р/с" tg СФ + Q)Dmm

Фнг. 11. Расчет длины полевой доски.Фнг. 11. Расчет длины полевой доски.иа плуге размыкающего предохрани-иа плуге размыкающего предохрани-b cos (рb cos (р—2sin 60 cos (6。+ ф)—2sin 60 cos (6。+ ф)мм.мм.

Фнг. 11. Расчет длины полевой доски.

Фнг. 11. Расчет длины полевой доски.

иа плуге размыкающего предохрани-

иа плуге размыкающего предохрани-

b cos (р

b cos (р

—2sin 60 cos (6。+ ф)

—2sin 60 cos (6。+ ф)

мм.

мм.

где dcp — средний диаметр резьбы винта;

%加一диаметр штурвала;

Q — угол трения;

q — угол наклона витков резьбы.

КОРПУСЫ

Форму рабочей поверхности корпусов выбирают в зависимости от типа и условий работы плуга. Для кустарниково-болотных и лесных плугов принимают полувинтовой

или винтовой отвал, для плантажных, вино- градниковых и садовых плугов ——культурный отвал. На виноградниковых и лесных плугах применяют двухотвальные (листерные) корпусы. Рекомендуемые параметры рабочих поверхностей корпусов приведены в табл .11. Методы проектирования этих поверхностей аналогичны методам, изложенным • в главе 2.

Стойки корпусов из стального литья или сварные.

При расчете стойки на прочность за расчетную нагрузку принимают максимальное тяговое усилие трактора, а при наличии

теля ——усилие размыкания, приложенное к одному корпусу.,

Расчетную нагрузку Рр, отклоненную от перпендикуляра к лезвию на угол трения ①,прикладывают к носку лемеха.

Длину полевой доски определяют из условия обеспечения устойчивого хода плуга в горизонтальной плоскости и разгрузки корпуса от крутящего момента. Для садовых и виноградниковых плугов (фиг. 11) длина полевой доски равна

11. Параметры рабочих поверхностей корпусов

Параметры

Болотные плуги

Плантажные плуги

уГОЛ лезвия лемеха с полевой стороной 0О в град, в ^^л верхней образующей с полевой стороной 0,-пах ° Минимальный угол образующей с полевой стороной ст^^^ изменения углов образующих с полевой

^гол лемеха с дном борозды у • • • •....

35—40

42—47

%Т°

炉=2р%

20—25

45

40

力一3。

у = а — Ьх

25

BI4CXOM 187

6666Специальные тракторные Плуги

66

66

Для тяжелых плугов, обычно узкозахватных (одно- и двухкорпусных), величину / для заднего корпуса следует увеличить: для однокорпусных /х = (1,4 + 1,6)/; для двухкорпусных "= (1,2 十 1,4)/.

Ширина полевой доски (вместе с уширителем) для этих плугов принимается равной глубине пахоты.

ДИСКОВЫЙ И ЧЕРЕНКОВЫЙ НОЖИ

Впереди корпусов и предплужников устанавливают дисковые или черенковые ножи. При работе на торфяных и рыхлых почвах с мощным'дерновьш слоем или большим количеством погребенной древесины применяют жестко закрепленные дисковые ножи, перерезающие пласт и древесные остатки на всю глубину пахоты, а впереди предплужников и корпусов верхнего яруса крепят самоустанавливающиеся дисковые ножи.

Ди аметр режущего диска равен

D@ = 2а + 乙 + 2Д, где а — глубина пахоты;

dc — диаметр фланца ступицы;

А = 15 + 25 мле ——зазор между фланцем ступицы и поверхностью поля.

Размеры дисков принимают в соответствии с ГОСТ 198-59.

G6)Фиг. 12. Расчет длины черенковых ножей.G6)Фиг. 12. Расчет длины черенковых ножей.

G6)

Фиг. 12. Расчет длины черенковых ножей.

G6)

Фиг. 12. Расчет длины черенковых ножей.

При работе на суходолах, раскорчеванных из-под крупного леса, на минеральных почвах и выкорчевке небольших пней и корней впереди корпусов устанавливают черенковые ножи. В легких условиях применяют консольные ножи, которые крепят верхним концом к раме плуга, а в тяжелых условиях —— дополнительно к носку лемеха.i

При консольном креплении общая длина черенкового иожа (фиг. 12, а) равна]

L = ^+^1+Mt

-Sin Р 1

Длина лезвия

а — Ааsin ра — Ааsin р+ ALV+ ALV

а — Ааsin р

а — Ааsin р

+ ALV

+ ALV

При жестком креплении резца (фиг. 12, б)

L = " +九+A七+ ALp

6767Прицепы

67

67

Где Я ——высота корпуса до нижней полки рамы;

й ——высота вертикальной полки рамы;.

△а — недорез пласта;

△L ——определяется конструкцией крепления иожа;

АС】= 100 -н 150 мм ——запас длины лезвия;

А'а = 40 -г-50 мм.

Для запашки густых зарослей кустарника высотой до 3——4 м (без предварительной срезки и сгребания кустов) на однокорпусных болотных плугах устанавливают

Сечение по ггСечение по ггФнг. 13. Специальный иож с опорной лыжей.Фнг. 13. Специальный иож с опорной лыжей.

Сечение по гг

Сечение по гг

Фнг. 13. Специальный иож с опорной лыжей.

Фнг. 13. Специальный иож с опорной лыжей.

к поверхности почвыУгол наклона лезвияк поверхности почвыУгол наклона лезвияспециальный нож с опорной лыжей (фиг. 13). Кусты, прижатые передним концом лыжи, перерезаются наклонным лезвием ножа, к поверхности поля принимают а = 30 + 50°.

к поверхности почвыУгол наклона лезвия

к поверхности почвыУгол наклона лезвия

ПРИЦЕПЫ

Плуги специального назначения снабжаются предохранительными устройствами Разъединения плуга с трактором при наезде на препятствия. Наибольшее распро- ранение получили срезные и пружинные предохранители (фиг. 14, а — е).

болтоЙЗМЬ1Кание ПРИ срезном предохранителе (фиг. 14, °) зависит от степени зажатия pag на серьгу прицепа, в связи с чем он не всегда срабатывает. Несколько лучше ОГГ1„Т, ет сРезной предохранитель (фиг. 14, 6), где усилие затяжки болтов на серьге Раничивается пружиной сжатия.

вому РедохРанительное устройство прицепа рассчитывают по максимальному тяго- тора ?Ротнвлению плуга (Р巾ах), которое принимают равным тяговому усилию трак- 卜 первой передаче.

чение предохранительного стержня (фиг. 14, а) определяется по формуле

Q'kQ'k/ tg (а + <р)/ tg (а + <р)F 一 ？Еах — "V

Q'k

Q'k

/ tg (а + <р)

/ tg (а + <р)

尸МЛ/2： N =

°cp

Специальные тракторные плуги

где F — площадь поперечного сечения стержня;

оср — напряжение среза;

f = 0,2 — коэффициент трения стали по стали;

N — нормальное усилие от затяжки болта;

Q в 16 кг — усилие рабочего, приложенное к ключу;

厶一длина гаечного ключа;

г — средний радиус нарезки болта;

а — угол подъема нарезки болта;

屮一угол трения;

3)川

Фиг. 14. Срезные и пружинные предохранители:

а — срезной; б — срезной с предохранительной пружиной；： 8 — размыкающий.

для предохранителей, показанных на фиг. 14, 6, площадь сечения равна门 Ртах一4fPnp

где Pnp — усилие сжатия пружины.

Для предохранителей, показанных на фиг. 14, в, усилие размыкания зависит； от предварительного натяжения пружины. Давление рычага на ролик равно

О —尸 maxA

Раскладывая Р на Рг и Р2 и пренебрегая сопротивлением перекатывания роли-: ков, определяем предварительное натяжение пружиныj

КОЛЕСА

Параметры колес устанавливают в зависимости от действующих усилий и условий перекатывания (см. гл. 13 т. 1).[

Диаметр бороздного колеса равен•

“Z>6 » 2д: + % + 2%二

где а — глубина пахоты;

• d° — диаметр оси;

m = 50 -г- 75 мм — просвет между осью колеса и поверхностью поля.

Полученный диаметр колеса проверяют по действующей радиальной нагрузке и почвенным условиям, в которых колесо должно работать.

Параметры полевого и заднего, а также опорных колес навесных плугов опреде- ляют конструктивно и проверяют по приведенным формулам.

Для облегчения производства размеры полевого колеса рекомендуется унифицировать с бороздным. Исключение составляют колеса глубокопахотных, например плантажных, плугов, где ввиду больших размеров бороздного колеса унификация нецелесообразна.

Фнг. 15. Графическое определение реакции на опорное колесо навесного плуга.

Реакция Q% на опорное колесо навесного плуга может быть определена графически (фиг. 15) или из уравнения моментов сил (R*, R“, Gn и &) относительно мгно- • венного центра вращения

О = G"c% 十 R〃Rg— RJrx

Хе /〃* lGn и /心 一плечи соответствующих сил относительно мгновенного центра вращения.

ЛИТЕРАТУРА

гнз ^^° гунский Г. Г., Калюжный Г. Д., Тракторные плугиСельхоз- _ 2，Гильштейн П.М., Стародинский Д. 3., Приспособления для № 幫飞^^"° присоединения навесных машин, «Тракторы и сельхозмашины» По+ Крутиков Н. П., Смирнов И. И., Щербаков К. Ф.,

■ 0 6 ^- 6, Теория, конструкция и расчет сельхозмашин, т. 1, Машгиз, 1951.

ГЛАВА 4

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ТРАКТОРНЫХ НАВЕСНЫХ ПЛУГОВ

АНАЛИЗ СИЛ, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ПЛУГ

Элементарные силы сопротивления почвы, действующие во время пахоты на рабочую поверхность плужного корпуса, сводятся к результирующей силе и паре. Эту пространственную силовую характеристику плужного корпуса можно заменить тремя эквивалентными составляющими суммарного сопротивления почвы R%, R“ и RZt действующими во взаимно-перпендикулярных плоскостях и не проходящими через одну точку.

Продольная горизонтальная сила Rx равна

Rx = Kab,

где К — удельное сопротивление почвы; а и b — размеры пласта.

Сила Rx проходит на расстоянии z да 0,5а от дна борозды н у a 0,4b от стенки борозды.

Поперечные и вертикальные составляющие зависят от величины продольной силы и для культурного корпуса они принимаются равными Ry да 0,35/?邦 и R^ q 土0,25R*. Вертикальная составляющая Rz в зависимости от остроты лемеха, плотности и влажности почвы может быть направлена и вниз и вверх.

При пахоте с предплужниками тяговое сопротивление плуга может увеличиться на 5—8%, причем сопротивление предплужника составляет R； u 0,35Rx и основного корпуса — R；勺 0,707?苫.Сопротивление дискового ножа принимают равным R冏 в a 0,25Rx，но соответственно уменьшается нагрузка на плужной корпус и предплужник. Давление на опорное колесо кавесного плуга примерно равно весу плуга и может несколько изменяться в зависимости от направления и величины вертикальных составляющих Rz сопротивления почвы.

Силы сопротивления почвы, действующие на основные корпусы и предплужники, передаются через стойки на раму плуга в виде изгибающих и крутящих моментов, продольных и поперечных сил. Момент в вертикальной плоскости от продольной составляющей силы Rx в общем случае равен А4у= R%//, где Н ——плечо этой силы относительно поперечной оси, совпадающей с плоскостью рамы. Моменты М^ и М^， вызываемые силами R； 0 &；, также действуют в вертикальных плоскостях, совпадающих с направлением движения плуга.

Поперечные составляющие силы 此 и R夕 действующие на плужный корпу^ и предплужник, уравновешиваются реакцией стенки борозды, передаваемой на поля вую доску. Эти силы и реакция создают момент М? в горизонтальной плоскости скручивающий стойку основного корпуса, равный Mz = Ryar 4- Ry^ — Rxa Ч направленный против часовой стрелки. Составляющие силы Rx и R“，действующие на предплужник, создают момент М； в горизонтальной плоскости» скручц^адаий

:力伙хзз* сил, действующих на nqya7j

стойку предплужника и направленный по часовой стрелке. Поперечная составляющая сила Ry создает также момент Мх, скручивающий грядиль рамы на участке между предплужником и основным корпусом. Вертикальную составляющую силу R^ при среднем износе лемехов можно принять равной нулю.

В качестве численного примера рассмотрим расчет четырехкорпусного навесного плуга ПН-4-35 завода им. Октябрьской Революции в Одессе (фиг. I), сконструирв , ванного для вспашки почв с удельным сопротивлением ^ до 0,7 к/7c炉 и размерами пласта a = 27 см н b = 35 см.

Продольные составляющие сопротивления почвы для одного корпуса будут равны

Rx = Каб = 0,7-27-35 a 660 кГ;•

R； = 0,7・& = 0,7-660 # 460 кГ;

R；= 0,35・ R# = 0,35-660 5b 230 кГ.

Поперечные составляющие силы равны

力，460230_

% = ~3—15。"； &“ = 丁 = —g— а 75 кГ.

Моменты в вертикальной плоскости соответственно равны

М.у — RxH' = 660 -45 в 30 000 к「см\

М：= R：H' = 460-45 «^ 2Q 000 кГсм;

м； = R» = 230・37 2 8500кГсм,

где Н‘ и Н" — плечи сил R%, Rx и Rx относительно горизонтальных поперечных

осей, совпадающих с плоскостью рамы плуга.,

Моменты в горизонтальной плоскости равны*

М；= R；« + R；戸一R；。= 150-25 + 75-60 — 460-7 r 5000 кГсм\

財z =J" + Ryf = —230* 15 + 75*8 да ,—3000 иГсм.

Момент в поперечной вертикальной плоскости равен

'М； = R：H：= 75-352500 к「см.

Схема нагружения рамы навесного плуга во время работы с предплужниками показана на фиг. 2. Продольные составляющие сопротивления почвы R； 口 R；, включая силы трения на опорных поверхностях корпусов и на полевых досках, реак- иня на опорном колесе и моменты в вертикальных плоскостях М^, Му и Моп преодолеваются усилиями трактора Р, Р】м Р?, которые передаются через центральную и ^Р°及о/ьнЕяе боковые тяги механизма навески. Для определения усилий Р, Рх и ^2 можно составить для установившегося движения агрегата следующие уравнения равновесия:

工 х = -р + Р1+ Р》一4(R*+ R*) — f G — 0;

e他=e他=£% = —р九 + 4 (Ж* + М；) + fGhK = 0;

e他=

e他=

(Р2 — Р0 -^(Rx + Rj 2b + 4 (Mz — Mj + fa = 0»

"е。吵疗^ — вес плуга;,

* ~ коэффициент nq>вкатывания для опорного колеса;

Рисчетна прочность тракторных навес 工 £к nAl-oe

Анализ CS аейст-югцнк на плуе

九=70 см — высота прицепного устройства плуга;

йк #^ 32 см — расстояние от оси опорного колеса до рамы плуга;

L = 80 cjh — расстояние между боковыми тягами механизма навески;,

I ~ 25 см ——расстояние в горизонтальной плоскости между реакцией опорного ? колеса и третьим грядилем рамы.j

Ввиду того что углы наклона тяг механизма навески к горизонту в рабочем : положении плуга невелики, косинусы этих углов обычно принимают равными еди- ■

а)а)Фиг. 2. Схема нагружения навесного плуга во время пахотыФиг. 2. Схема нагружения навесного плуга во время пахоты

а)

а)

Фиг. 2. Схема нагружения навесного плуга во время пахоты

Фиг. 2. Схема нагружения навесного плуга во время пахоты

нице. После подстановки в уравнения равновесия численных значений действующих на раму плуга силовых факторов и соответствующих расстояний можно определить усилия трактора, передаваемые на навесной плуг. Эти усилия будут равны

МОЖНОМОЖНОР = 1650 “； Р]= 1780 d；「2= 2730 М.

МОЖНО

МОЖНО

R#, что соответствуетR#, что соответствуетИсходя из условий работы, для расчета тракторных плугов на прочность принять следующие типовые нагружения:

R#, что соответствует

R#, что соответствует

R； в 0,225R%, пред-R； в 0,225R%, пред-все корпусы плуга нагружены продольными силами пахоте без предплужников;

R； в 0,225R%, пред-

R； в 0,225R%, пред-

являются основнымиявляются основнымиплужные корпусы нагружены силами R* як 0,70R* и плужники — силами R% = 0,357?^ и R^ в 0,115R%, которые

являются основными

являются основными

рабочимн нагрузками плуга; -

первый корпус плуга нагружен удвоенным сопротивлением почвы Rx а； 1,4 R остальные корпусы и предплужники 一 одинарным сопротивлением, что наблюдается при проведении первой борозды.

Рама и основные детали плуга ПН-4-35 рассчитаны на прочность для второго

нагружения.

РАСЧЕТ РАМ ПЛУГОВ

Рамы тракторных навесных плугов представляют собой стальные конструкции, брусья которых жестко соединены электросварными швами или болтами. Плужные рамы являются много контурными плоско-пространственными системами с высокой степенью статической неопределимости. Полный расчет таких рам связан с необходимостью составить и решить большое число уравнений перемещений, что может представлять известные затруднения для конструкторов.

Для рам навесных плугов, в которых имеется опорный контур, связанный с прицепным устройством н часть узлов является внеопорными узлами конструкции, можно применить следующий практический метод расчета: вместо одновременного расчета всех контуров рамы производится последовательный расчет каждого контура в отдельности, начиная с крайнего контура и кончая опорным, на который передаются все действующие нагрузки.

Этот метод упрощенного расчета рам навесных плугов проверен экспериментально лабораторией Прочности ВИСХОМ путем электротензометрирования серии плугов при лабораторных и полевых испытаниях. Тензометрнрованне четырехкорпусных навесных плугов показало, что во время нагружения одного первого или четвертого корпуса напряжения в грядилях противоположных корпусов рамы составляли 5—10% от величины напряжений, возникающих при нагружении всех корпусов плуга. Следовательно, при нагружении какого-либо крайнего корпуса плуга силовой поток почти целиком передается на опорный контур рамы. Это обстоятельство дает нам возможность рассчитать раму навесного плуга последовательно по отдельным контурам без уиета взаимной связи между ними.

Упрощенный расчет, например, рамы плуга ПН-4-35 сводится к составлению и последовательному решению пяти отдельных групп по три уравнения в каждой группе вместо одновременного решения пятнадцати уравнений перемещения. Благодаря этому количество вычислительной работы уменьшается в несколько раз, но в результате расчета вносится ошибка порядка 土 15—20%.

Измененная рама навесного плуга ПН-4-35, схема которой показана на фиг. 2, 6, состоит нз четырех грядилей, переднего бруса, заднего косого бруса (балки жесткости) и двух раскосов. Рама плуга — сборная, грядили рамы соединяются с передним брусом посредством литых кронштейнов и болтов М20, с задним косым брусом —— посредством приваренных к нему снизу изогнутых полос 20 X 70 мм, соединенных болтами с концами грядилей и стойками корпусов. Грядили изготовлены из полосовой стали марки МСт. 5 размером 30 X 70 мм. Третий гряднль усилен швеллером №6,5, приваренным по всей длине. Передний брус рамы изготовлен из двух уголков размером 75 X 75 X 6 мм, сваренных в виде квадратной трубы, задний косой брус —— из двух сваренных уголков размером 100 X 100 X 8 мм.

Задний косой брус расположен на 85 мм выше средней плоскости грядилей рамы, но так как это превышение имеет малую величину по сравнению с линейными размерами брусьев рамы, то раму плуга ПН-4-35 считают плоской системой, находящейся П<>Д действием пространственно расположенных сил. .

Рама навесного плуга ПН-4-35 состоит из пяти замкнутых контуров, из которых опорным является контур ANKL、Геометрические характеристики сечений брусьев рамн плуга приведены в табл. 1.

Расчет рамы навесного плуга проведен по методу сил, основы которого изложены в главе 2 тома 1 Справочника. Так как моменты внешних сил действуют на брусья рамн. плуга в вертикальной или в горизонтальной плоскости и главные оси сеченнн ссновнкх брусьев рамы тоже расположены в этих плоскостях, мы можем рассчитать Раму плуга отдельно в вертикальной и горизонтальной плоскостях. При таком Порядке расчета количество уравнений перемещений для каждого контура умень- ^ается с шести до трех.

Первый контур A BCD рамы плуга ПН-4-35 состоит нз первого и второго гря- У""ей, соединенных передним прямым и задним косым брусьями. Этот контур будем ^нтать заделанным в узле Л, где он соприкасается с опорным контуром рамы плуга. рХемх нагружения и расчетная для первого контура рамы плуга показаны на фиг. 3.

месте условного разреза в узле D (фиг. 3) приложены неизвестные моменты 爲=1,

1. Геометрические характеристики сечений брусьев рамы плуга ПН-4-35

Название брусьев

Обозна， чение иа схеме фиг. 2

Сечение

Моменты инерции сечений в см^

Профиль

Размеры в мм

Площадь сечения 尸 в см2

人

厶

厶

Грядили ..

Третий грядиль ,....

ВС, AD, HGF

Полоса

30 Х70

21,0

86

15,7

45,3

LMHE

Полоса + + швеллер

30 X 70 №6,5

29,54

1760

100

46,3

Передний

брус

BALK

Два сваренных уголка

75 X 75 X 6

17,16

138

138

164,0

Задний косой брус (балка

жесткости)..

CDEF

Два сваренных уголка

100X100X8

31,20

490

490

730,0

Раскосы ..

АМ К"

Полоса

20 X 70

14,0

57

4,7

15,2

Х»= 1 и сила Хз = 0,01. На грядиль ВС? входящий в первый контур рамы действуют моменты М；, М； и М；, соответствующие второму расчетному нагружению плуга. Так как этот грядиль на всей длине усилен изогнутой полосой и задним косым брусом, то жесткость его можно считать очень большой (丿^ -> 8, Jk *-> со).

Фиг. 3. Схема нагружения (а) и расчетная (б) для первого контура рамы плуга.

От действия единичных сил и от внешней нагрузки в сечениях брусьев первого контура возникают изгибающие и крутящие моменты, эпюры которых для расчетной схемы первого контура рамы навесного плуга приведены на фиг. 4. На этих и последующих эпюрах ординаты изгибающих моментов отложены в вертикальных плоскостях пространственной проекции чертежа, ординаты крутящих моментов — в горизонтальной плоскости, совпадающей с плоскостью рамы плуга.

Как указывалось в главе 2 тома 1 Справочника коэффициенты уравнений при неизвестных Xv Л2 и т. д. представляют собой обобщенные перемещения в расчетной схеме рамы от действия единичных сил Х】=1, Х?= 1 и т. д. Эти перемещения обычно подсчитываются путем попарного сопряжения эпюр моментик от едииичнъ|Х

卄1卄10.90630.9063a丿a丿035 0,75035 0,75夕夕0028500190632850019063/226/226/2=7/2=7650065001^100001^1000025例25例2丿2丿

卄1

卄1

0.9063

0.9063

a丿

a丿

035 0,75

035 0,75

夕

夕

0

0

28500

19063

28500

19063

/226

/226

/2=7

/2=7

6500

6500

1^10000

1^10000

25例

25例

2丿

2丿

0艺.4. Эпюры моментов для расчетной схемы Первого контура рамы плуга-

" - 8 МТ^м。м雪式,肃;；％。過歌龍感:费备森仆上。Т лезвия сил.

сил по правилу Верещагина» по общей формуле б(^ ==、^尸坦也 + ^^ 且 илн с помощью табл. 13 (глава 2 Справочника). Коэффициенты для первого контура рамы навесного плуга равны (для упрощения подсчетов принято Е= 1 н G q

0,4.七=0:4): ‘

Л 一 _35，12 I 82,8-0,90632 , 82,8-0,42262100-P

0,4-164 H 49010Л730186— = lj8827;

612 == ^21 =612 == ^21 =82,8 • 0,9063 • 0,422682,8 ・ 0,4226，0,906382,8 • 0,9063 • 0,422682,8 ・ 0,4226，0,90634904900,4 • 7300,4 • 730=-0,0439;=-0,0439;к к 35-12к к 35-1282,8 • 0,9063,0,828100-Р82,8 • 0,9063,0,828100-Р2，4902，4902*862*86= -1,1753;= -1,1753;% =需+% =需+82,8-0,42262490~35.0,35-1 "^•13882,8-0,42262490~35.0,35-1 "^•13882,8 • 0,90632 , ЮО.Р十 0,4 ， 730+瓦4.0,86 = 6Q36;82,8 • 0,90632 , ЮО.Р十 0,4 ， 730+瓦4.0,86 = 6Q36;82,8・0,4226・0,828 *82,8・0,4226・0,828 *2.4902.490= -0,074;= -0,074;

612 == ^21 =

612 == ^21 =

82,8 • 0,9063 • 0,422682,8 ・ 0,4226，0,9063

82,8 • 0,9063 • 0,422682,8 ・ 0,4226，0,9063

490

490

0,4 • 730

0,4 • 730

=-0,0439;

=-0,0439;

к к 35-12

к к 35-12

82,8 • 0,9063,0,828100-Р

82,8 • 0,9063,0,828100-Р

2，490

2，490

2*86

2*86

= -1,1753;

= -1,1753;

% =需+

% =需+

82,8-0,42262

490~

35.0,35-1 "^•138

82,8-0,42262

490~

35.0,35-1 "^•138

82,8 • 0,90632 , ЮО.Р

十 0,4 ， 730+瓦4.0,86 = 6Q36;

82,8 • 0,90632 , ЮО.Р

十 0,4 ， 730+瓦4.0,86 = 6Q36;

82,8・0,4226・0,828 *

82,8・0,4226・0,828 *

2.490

2.490

= -0,074;

= -0,074;

% —% —35 • 0,35)35 J：82,8 • 0,8282ЮО-Р

% —

% —

3-138-0-4-164 ЗЛ90 3*86 =L°阪

"』? подсчета свободных членов уравнений перемещений эпюры моментов от нешней нагрузки поочередно сопрягаются с эпюрами моментов от единичных сил.

Свободные члены уравнений при втором расчетном нагружении равны

35-1.285001「…

"0ЛЛ64~ ^ 15200：

% = 0；

а _35.1-28500

拆= б^Ж" = Т5 200.

7878Свободныечлены —ДСвободныечлены —Д-Коэффициенты при нензве……№ уравненийX2_х$1231,8827—0,0439—1,1753—0,0439 6,036—0,074—1,1735—0,0741,055-Коэффициенты при нензве……№ уравненийX2_х$1231,8827—0,0439—1,1753—0,0439 6,036—0,074—1,1735—0,0741,055—15 200 015 200—15 200 015 200Коэффициенты при неизвестныхМножители mСвободные члены —ДУравнения - таблицыX, 1XnXs[1,8827—0,0439— 1,1735—15 2002—0,04390,0232 X X 1,88276,036—0,0232 X X 0,0439—0,074—0,0232 X X 1,1735/П]=0,0439 一 = T8827~ 二 0,0232;0—0,0232 XX 15 200II6,035—0,1013-3523— 1,17350,6205 X X 1,8827—0,074—0,6205 X X 0,04391,055—0,6205 X X 1,1735—1,1735 = Т8827 — =0,6205;15 200—0,6205 XX 15 200тз」1——0.0168Х X 6,035—0,0168x Х0Д0130,1013 _ ===0,0168;—0,0168 X Х352III—0,3233.5750Коэффициенты при неизвестныхМножители mСвободные члены —ДУравнения - таблицыX, 1XnXs[1,8827—0,0439— 1,1735—15 2002—0,04390,0232 X X 1,88276,036—0,0232 X X 0,0439—0,074—0,0232 X X 1,1735/П]=0,0439 一 = T8827~ 二 0,0232;0—0,0232 XX 15 200II6,035—0,1013-3523— 1,17350,6205 X X 1,8827—0,074—0,6205 X X 0,04391,055—0,6205 X X 1,1735—1,1735 = Т8827 — =0,6205;15 200—0,6205 XX 15 200тз」1——0.0168Х X 6,035—0,0168x Х0Д0130,1013 _ ===0,0168;—0,0168 X Х352III—0,3233.5750Таким образом, третье уравнениетаблипы имеет следующий внд： и,32злии八з: =5750. Неизвестные Х8, Xg и Хр приложенные в месте условного разреза узле Q, будут равныТаким образом, третье уравнениетаблипы имеет следующий внд： и,32злии八з: =5750. Неизвестные Х8, Xg и Хр приложенные в месте условного разреза узле Q, будут равныПолученные уравнения целесообразнее всего решить по спосооу Гаусса (см. главу 2, т. 1 Справочника) путем последовательного исключения неизвестных нз уравнений перемещений. Решение уравнений для первого контура рамы плуга приведено в табл. 3.3. Решение уравнений перемещения для первого контура рамы плугаПолученные уравнения целесообразнее всего решить по спосооу Гаусса (см. главу 2, т. 1 Справочника) путем последовательного исключения неизвестных нз уравнений перемещений. Решение уравнений для первого контура рамы плуга приведено в табл. 3.3. Решение уравнений перемещения для первого контура рамы плугаbibi4. Изгибающие и крутящиемоменты для первого контурарамы плуга (в к Г см)4. Изгибающие и крутящиемоменты для первого контурарамы плуга (в к Г см)II111乂1—2409700m叩1—13 740若5980— 11900m叩2598QМ导5240喈2850%31060II111乂1—2409700m叩1—13 740若5980— 11900m叩2598QМ导5240喈2850%310605980 97005980 9700Фиг'. 5. Эпюры изгибающих н крутящих моментов для Первого контура рамы.Фиг'. 5. Эпюры изгибающих н крутящих моментов для Первого контура рамы.

78

78

Свободныечлены —Д

Свободныечлены —Д

-

Коэффициенты при нензве……

№ уравнений

X2_

х$

1

2

3

1,8827

—0,0439

—1,1753

—0,0439 6,036

—0,074

—1,1735

—0,074

1,055

-

Коэффициенты при нензве……

№ уравнений

X2_

х$

1

2

3

1,8827

—0,0439

—1,1753

—0,0439 6,036

—0,074

—1,1735

—0,074

1,055

—15 200 0

15 200

—15 200 0

15 200

Коэффициенты при неизвестных

Множители m

Свободные члены —Д

Уравнения - таблицы

X, 1

Xn

Xs

[

1,8827

—0,0439

— 1,1735

—15 200

2

—0,0439

0,0232 X X 1,8827

6,036

—0,0232 X X 0,0439

—0,074

—0,0232 X X 1,1735

/П]=

0,0439 一 = T8827~ 二 0,0232;

0

—0,0232 X

X 15 200

II

6,035

—0,1013

-352

3

— 1,1735

0,6205 X X 1,8827

—0,074

—0,6205 X X 0,0439

1,055

—0,6205 X X 1,1735

—1,1735 = Т8827 — =0,6205;

15 200

—0,6205 X

X 15 200

тз」1

——

0.0168Х X 6,035

—0,0168x Х0Д013

0,1013 _ ==

=0,0168;

—0,0168 X Х352

III

—

0,3233

.5750

Коэффициенты при неизвестных

Множители m

Свободные члены —Д

Уравнения - таблицы

X, 1

Xn

Xs

[

1,8827

—0,0439

— 1,1735

—15 200

2

—0,0439

0,0232 X X 1,8827

6,036

—0,0232 X X 0,0439

—0,074

—0,0232 X X 1,1735

/П]=

0,0439 一 = T8827~ 二 0,0232;

0

—0,0232 X

X 15 200

II

6,035

—0,1013

-352

3

— 1,1735

0,6205 X X 1,8827

—0,074

—0,6205 X X 0,0439

1,055

—0,6205 X X 1,1735

—1,1735 = Т8827 — =0,6205;

15 200

—0,6205 X

X 15 200

тз」1

——

0.0168Х X 6,035

—0,0168x Х0Д013

0,1013 _ ==

=0,0168;

—0,0168 X Х352

III

—

0,3233

.5750

Таким образом, третье уравнениетаблипы имеет следующий внд： и,32злии八з: =5750. Неизвестные Х8, Xg и Хр приложенные в месте условного разреза узле Q, будут равны

Таким образом, третье уравнениетаблипы имеет следующий внд： и,32злии八з: =5750. Неизвестные Х8, Xg и Хр приложенные в месте условного разреза узле Q, будут равны

Полученные уравнения целесообразнее всего решить по спосооу Гаусса (см. главу 2, т. 1 Справочника) путем последовательного исключения неизвестных нз уравнений перемещений. Решение уравнений для первого контура рамы плуга приведено в табл. 3.

3. Решение уравнений перемещения для первого контура рамы плуга

Полученные уравнения целесообразнее всего решить по спосооу Гаусса (см. главу 2, т. 1 Справочника) путем последовательного исключения неизвестных нз уравнений перемещений. Решение уравнений для первого контура рамы плуга приведено в табл. 3.

3. Решение уравнений перемещения для первого контура рамы плуга

bi

bi

4. Изгибающие и крутящиемоменты для первого контурарамы плуга (в к Г см)

4. Изгибающие и крутящиемоменты для первого контурарамы плуга (в к Г см)

II

11

1

乂1

—240

9700

m叩1

—13 740

若

5980

— 11900

m叩2

598Q

М导

5240

喈

2850

%3

1060

II

11

1

乂1

—240

9700

m叩1

—13 740

若

5980

— 11900

m叩2

598Q

М导

5240

喈

2850

%3

1060

5980 9700

5980 9700

Фиг'. 5. Эпюры изгибающих н крутящих моментов для Первого контура рамы.

Фиг'. 5. Эпюры изгибающих н крутящих моментов для Первого контура рамы.

Расчет на “мост трмтор/ш% 皿есм上竺竺

Численные данные для подсчета коэффициентов и свободных членов уравнений приведены на фиг. 4 и в табл. 1, а уравнения перемещений для первого контура рамы плуга — в табл. 2.

1ОО.Х3 = ^1з= 17800 “； 31ОО.Х3 = ^1з= 17800 “； 3—352 + 0,1013・ 17 8吃._ 240 кГсм\—352 + 0,1013・ 17 8吃._ 240 кГсм\Уравнения Коэффициенты при неизвестныхСвободные члены —Дх.Х$1231,42890,0441,527828 2530,04413,0741— 1,96461001,5278—1,96462,66535 380Уравнения Коэффициенты при неизвестныхСвободные члены —Дх.Х$1231,42890,0441,527828 2530,04413,0741— 1,96461001,5278—1,96462,66535 3805. Уравнения перемещений для второго контура рамы плуга5. Уравнения перемещений для второго контура рамы плуга2. Уравнения перемещений для первого контура рамы плуга ПН-4-35

1ОО.Х3 = ^1з= 17800 “； 3

1ОО.Х3 = ^1з= 17800 “； 3

—352 + 0,1013・ 17 8吃._ 240 кГсм\

—352 + 0,1013・ 17 8吃._ 240 кГсм\

Уравнения

Коэффициенты при неизвестных

Свободные члены —Д

х.

Х$

1

2

3

1,4289

0,044

1,5278

28 253

0,044

13,0741

— 1,9646

100

1,5278

—1,9646

2,665

35 380

Уравнения

Коэффициенты при неизвестных

Свободные члены —Д

х.

Х$

1

2

3

1,4289

0,044

1,5278

28 253

0,044

13,0741

— 1,9646

100

1,5278

—1,9646

2,665

35 380

5. Уравнения перемещений для второго контура рамы плуга

5. Уравнения перемещений для второго контура рамы плуга

V —15 200 + 1,1735.17 800 + 0,0439-240 “仆；г

К =!j-gg^y——!= 3040 “см.

Для проверки правильности решения системы уравнений подставим полученные значения неизвестных в третье уравнение перемещений табл. 2:.

—1,1753.3040 — 0,074-240 + 1,055.17 800 = 15 180.

Так как свободный член этого уравнения равен А= 15 200, расхождение составляет около 0,13%.

Величину изгибающих и крутящих моментов в сечениях брусьев первого контура рамы подсчитывают суммированием ординат эпюр от единичных сил, умножен- *ных на полученные значения неизвестных,

с ординатами эпюры от заданной внешней нагрузки. Моменты в сечениях брусьев первого контура рамы приведены в табл. 4, а суммарные эпюры моментов для первого контура при втором нагружении показаны на фиг. 5. В табл. 4 изгибающие моменты обозначены

буквой М с двумя индексами, нз которых буквенный показывает номер узла рамы, а численный ——номер бруса, входящего в данный узел. Крутящие моменты обозначены через Мкр с численным индексом, показывающим номер бруса рамы, на который действует этот момент.

Второй средний контур ADEN рамы навесного плуга ПН-4-35 (см. фиг. 2, б) образован вторым и третьим грядилями, которые связаны передним и косым брусьями и правым раскосом. Этот контур считаем заделанным в узлах 4 н N, где он соприкасается с опорной контуром рамы. Схемы нагружения и расчетная для второго контура показаны на фиг. 6. Условный разрез проведен в узле £, где приложены неизвестные моменты Х《=1, Х5 = 1 и сила Х& — 0,01. Построение вспомогатель- ннх эпюр моментов и подсчет коэффициентов и свободных членов уравнений перемещений для второго контура делают аналогично предыдущему. В табл. 5 приведены Уравнения для второго контура рамы навесного плуга.

После решения этих уравнений получим следующие значения неизвестных: Х《=13 450 кГсм\ Ха = 850 кГсм\ 10 0-Х6 = 5900 кГ.После решения этих уравнений получим следующие значения неизвестных: Х《=13 450 кГсм\ Ха = 850 кГсм\ 10 0-Х6 = 5900 кГ.幻幻

После решения этих уравнений получим следующие значения неизвестных: Х《=13 450 кГсм\ Ха = 850 кГсм\ 10 0-Х6 = 5900 кГ.

После решения этих уравнений получим следующие значения неизвестных: Х《=13 450 кГсм\ Ха = 850 кГсм\ 10 0-Х6 = 5900 кГ.

幻

幻

Третий контур EFGH рамы навесного плуга (фиг. 2,① состоит из третьего н четвертого грядилей и бруса жесткости, соединенных болтами. Третий контур считают заделанным в узле N, где ои соприкасается с опорным контуром рамы. Схемы нагружения и расчетная для третьего контура показаны на фиг. 8.

Фиг. 6. Схема нагружения (а) и расчетная (6) для второго контура рамы плуга.

Величины изгибающих и крутящих моментов для второго контура рамы даны в табл. 6, а эпюры этих моментов показаны на фиг. 7.

Фиг. 7. Эпюры изгибающих и крутящих моментов для второго контура рамы плуга.

6. Изгибающие и крутящие моменты в кГсм для второго контура рамы плуга

Момент

Величина

Момент

Величина

Момент

Величина

j

4750

33 450

Мкр&

1760

8560

36 000

426D

60

附6

44 500

必卩5

—6460

1000

48 400

Мп К"б

850

—16 730

—11 840

13 160

m◎6

3350

Условный разрез проведен в узле Е, где приложены неизвестные моменты ■ Х7 = 1, Х8 — 1 и сила Хд = 0,01. Уравнения перемещений для третьего контура приведены в табл. 7.

7. Уравнения перемещений для

Уравнения

—Коэффициенты при неизвестных

Свободные члены

—Д

X，

爲

1

3,0582

1,2515

'0,7321

77 270

2

1,2515

12,3934

1,0488

39 300

0,7321

1,0488

,1,0091

26 020

после решения указанных уравнений получим такие значения неизвестных Х7= 23 200 кГсм. Х8 = 100 кГсм, 100-Хо = 8700 кГ.

Величины изгибающих и крутящих моментов для третьего контура paw приведены в табл. 8, а эпюры показаны на фиг. 9.*

■__^_Д^£^дк)1цне и крутящие моменты в кГсм для третьего контура рамы плуга

Момент

Величина

Момент

Величина

Момент

Величина

м^

20 900

2 660

Мкр?

9 880

仇7 峭

13 080

3 450

4 080 ' — 970

М<"8

—680

—3160

伙8

350

8 850

峭=瓚

28 500

—830

Опорный контур ANKL рамы навесного плуга состоит из переднего бруса, третьего грядиля и двух раскосов, которые образуют две треугольные рамы. На опорный контур передаются изгибающие н крутящие моменты от первого, второго и третьего контуров, рассчитанных ранее. Суммарные моменты, действующие на опорный контур рамы, уравновешиваются вертикальными составляющими V, %и V2 реакций

прицепного устройства навесного плуга, которые приложены в шарнирах О, К ^ А. Эти вертикальные усилия при втором расчетном нагружении будут равны

у — * —一 =_1470

27 / ,5

Где / = 77,5 см — расстояние между осью прицепа плуга и задним шарниром 0.

Фиг. 10. Схема нагружения (а) и расчетная (б) для левой рамы опорного контура.Фиг. 10. Схема нагружения (а) и расчетная (б) для левой рамы опорного контура.В опорном контуре навесного плуга рассчитывают отдельно левую KNL и правую ANL треугольные рамы.

Фиг. 10. Схема нагружения (а) и расчетная (б) для левой рамы опорного контура.

Фиг. 10. Схема нагружения (а) и расчетная (б) для левой рамы опорного контура.

На левую раму контура действует усилие 匕—735 кГ, приложенное в узле К (фиг. 10). Схемы нагружения и расчетная для левой треугольной рамы показаны на этой же фигуре. Условный разрез проведен в узле ”，где приложены неизвестные моменты Хю = 1, Хц = 1 и сила Х12 = 0,01. Уравнения перемещений приведены в табл. 9.

9. Уравнения перемещений для левой рамы опорного контура

Уравнения

Коэффициенты прн иеиззестиых

Сзободиые члены —А

匕。

X”

1

1,439

-0,16

0,4924

7110

2

—0,16

9,85

—0,1314

—1090

3

0,4924

—0,1314

0,2158

ЗОЮ

После решения этих уравнений получим следующие значения неизвестных: Л"〕。= 760 kF см; Лп = 65 кГсм н 100-%12 = 12 240 кГ. Изгибающие и крутящие моменты для брусьев левой части опорного контура приведены в табл. 10, а эпюры этих моментов показаны на фиг. 11.

Правая треугольная рама ALN опорного контура нагружена моментами и силами, вызванными внешней нагрузкой и действующими в узлах А, ^ и L, а также реакциями прицепного устройства V н V2.

Изгибающие и крутящиемоменты для л驶о/ части

/ опорного контура (в кГсм)

7

毋620

Момент

Вели-

j Момент

Вели- чииа

2

圖 磕

760

7680

28 820

65

①нг. 11. Эпюры изгибающих и крутящих мо・ меитоз для левой рамы опорного контура.

—5480

—4550

Схемы нагружения н расчетная для этой рамы показаны на фиг. 12. Условный разрез проведен в узле М где приложены неизвестные моменты "'

Xj_8 = 1，Xi4 = 1Xj_8 = 1，Xi4 = 1Схема иагружеиия (а) и расчетная (б) для правой рамы опорного контура.Схема иагружеиия (а) и расчетная (б) для правой рамы опорного контура.н Х]5 = 0,01. После построения для расчетной схемы эпюр от единичных сил и от Внешней нагрузки и после подсчета коэффициентов и свободных членов получим 毗я правой рамы следующие уравнения перемещений (табл. 11).

Xj_8 = 1，Xi4 = 1

Xj_8 = 1，Xi4 = 1

Схема иагружеиия (а) и расчетная (б) для правой рамы опорного контура.

Схема иагружеиия (а) и расчетная (б) для правой рамы опорного контура.

6*

После решения этих уравнений найдем величину неизвестных: Х13 = 4770 кГсм»Л14 — 1230 кГсм и 100-^¥15 = 16 230 кГ.:

Изгибающие и крутящие моменты, действующие в сечениях брусьев правой рамыопорного контура, приведены в табл. 12, а эпюры моментов показаны на фиг. 13.'

11. Уравнения перемещений для правой рамы опорного контура

кннон出Ed%

Коэффициентыпри неизвестных

х1# X” Х»6

V — зй^ч^щ-лх^-о^ошо

2

3

4,9622—3,964

—3,9647,792

0,4044 0,2329

0,4044 25 3S0

0,232 9-54 50

0,5264 10 765

，2"2G

/"" W 、43勿

Фиг. 13. Эпюры изгибающих и крутящих мо~ . ментов для правой рамы опорного контура, моменты для праяой рамы опорного контура (в кГсм)

Момент

Величина

Момент

Величина

Момент

Величина j

М& 呜 М%

11600

30 630

—31680

碗

21 120

—4 390

-12 940

此"14 脈"12 此"13

—36 230

—1 810

—2 230

Полученные эпюры изгибающих и крутящих моментов для ичдслппш^ рамы можно совместить на общей схеме рамы навесного плуга. Пример такой суммированной эпюры изгибающих моментов для рамы плуга ПН-4-35 показан на фиг. 14. Из эпюры видно, что наиболее нагруженными элементами рамы навесного плуга являются третий грядиль, брус жесткости и передний прямой брус. При работе навес-

5980 м3

76%。

7乃勿

445勿

33450

76覘

54 80316 6В

4080

"弘0

13080

6既

345〃

ФИГ. .4. суммарна эпюри -нб;謂篇款體設爲产

плуга ПН-4-35 npii втором

ного плуга наибольший изгибающий момент, действующий на третий грядиль в сечении, где расположен задний шарнир придела, достигает величины М° = 76 910 кГсм, а в пределах второго контура около узла Н изгибающий момент Mq = 71 500 k「S

и крутящий момент ^крв = 850 кГсм. Брус жесткости больше всего нагружен в пределах третьего контура в сечении около узла Е, где изгибающий момент равен М^ = = 20 900 к Гем. В переднем брусе рамы наибольший изгибающий момент достигает величины Л4^ = 30 630 кГсм в сечении около узла L. Величина моментов в к°н・ невнх сечениях грядилей определяет нагрузку на сварные швы бруса жесткости.

РАСЧЕТ РАМЫ ПЛУГА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ

В горизонтальной плоскости на раму навесного плуга через корпусы и предплуж* ники действуют продольные составляющие сопротивления почвы R% = 460 кГ

И R； = 230 ке, моменты 此=5000 кГсм и М； = —3000 кГсм, а через прицепное .устройство усилия трактора Р = 1650 кг, Р】=1780 кГ и Р?= 2730 6 Схема на-

гружения рамы плуга

ммПЙ-4-35 в горизонтальной

м

м

Фиг.Фиг.15. Расчетная схема рамы илуга по методу узловых моментов.15. Расчетная схема рамы илуга по методу узловых моментов.плоскости показана на фиг. 2, 6.

Фиг.

Фиг.

15. Расчетная схема рамы илуга по методу узловых моментов.

15. Расчетная схема рамы илуга по методу узловых моментов.

Расчет рамы плуга будет проведен по методу -узловых моментов, основы которого изложены в главе 2 тома 1 Справочника. Расчетная схема рамы плуга показана на фиг. 15. Для получения расчетной схемы в узлах ■ рамы были введены условные шарниры и одновременно приложены узловые моменты, обеспечивающие неизменность углов между брусьями рамы.

В узлах рамы В, С, D, Е % 尸 действуют внешние моменты,причем для упрощения можно считать, что в узлах D, Е 酬 尸 приложены равнодействующие моменты 乂乞= =М^ —Mz = 5000—3000 = 2000 кГсм. Моменты, действующие на узел в направ-

лении против часовой стрелки, считаются положительными. В узлах А и 5 действуют узловые моменты М, и М，，вызванные силой Р2, приложенной на расстоянии а = =Ь см от узла А. Эти моменты будут равны

м?=卩2嘗=2730 ^|^ = 10 000 к Г см ;

MfMf1670 кГсм.1670 кГсм.Р 碗 _ 产 30 —Pz 丁—— 2730 声

Mf

Mf

1670 кГсм.

1670 кГсм.

В узлах Е н N действуют моменты М^ и М^, вызванные внешним моментом Мок = =2500 кГсм, создаваемым опорным колесом. Эти узловые моменты будут равны

—2500—250040 (2.95 — 40)135240 (2.95 — 40)1352=800 кГсщ=800 кГсщ

—2500

—2500

40 (2.95 — 40)

1352

40 (2.95 — 40)

1352

=800 кГсщ

=800 кГсщ

М^ =此К ^^ = 2500= 一2。。“С".

воз В третьем грядиле рамы плуга в узле Н будет действовать поперечная сила Q, никающая в результате воздействия на четвертый грядиль рамы продольной состав- ляющей сопротивления почвы R% = R； + R； = 460 + 230 = 690 кГ. Величину

силы Q можно определить по методу снл построением эпюры моментов в горизонтальной плоскости от единичной силы X = 1 и от внешней нагрузки R% = 690 кг. После решения полученного уравнения перемещений 83 347Х — 4 333300 = 0 легко определится величина поперечной силы

4333300"83347~4333300"83347~=52 ".=52 ".

4333300"83347~

4333300"83347~

=52 ".

=52 ".

Поперечная сила Q, действующая на третий грядиль рамы, который считается заделанным в узлах ^ и £, вызовет узловые моменты заделки Mq и Mg } а также момент Л1" в месте приложения силы Q в узле Я. Все эти моменты будут соответственно равны

>л^ Qq62 52-60-752 са .

〃б ~ n[352~: —98° кГсм,

дл£ QM6 52-602* г .

"б = /2 = “35丁 н 770 "см ,

订 2Q&W 2.52.602.7520 aA 尸

"语~ = 860 кГсм •

Из четырех суммарных продольных сил Rx = 690 к Гем, действующих на грядили рамы плуга в узлах С, Df Е и 尸，силы, приложенные в узлах О н 石，будут уравновешены сопротивлением грядилей AD н NE, связанных с опорным контуром рамы. Продольные силы R%, приложенные в узлах С и 尸，вызовут изгиб брусьев первого и третьего контуров рамы навесного плуга.

В первом контуре A BCD рамы плуга брус CD будет изгибаться нормальной составляющей продольной силы R%, которая равна Rh。* = R% sin 25° = =690 X 0,4226 = 292 кГ. Вторая составляющая RKac = R*cos 25° будет вызывать продольный изгиб этого бруса.

Дадим узлу С произвольное перемещение в перпей дикулярном направлении по отношению к брусу CD, например 6° = 100. Тогда перемещение узла В будет равно ^В = §С sin 25° = 100-0,4226 = 42,3.

Изгибающие моменты, вызванные этими перемещениями, будут равны (см. главу 2).

喈=一*=一^1g^ = -42,95；

喈一学一^^誥型一286

В брусьях первого контура будут действовать поперечные силы, равные

产产

产

产

В 2mB 2.28,6〔 fiQft

q =

_42,95 + 28,6 —力。公力

q —7—2,862 •

Сумма проекций всех поперечных сил на направление силы RH будет равна 、工 д = д° + д" sin 25° + д'" cos 25° —

,=—1,04 — 1,636-0,4226 — 2,862-0,9063 = —4,33.

Ввиду произвольности выбора величины перемещения 6С nnnvuPHunp чня чение суммы проекций поперечных сил будет не равно, а только пропорционально ■мх истинному значению. Уравнение пропорциональности для первого контура рамы плуга имеет следующий вид:

及理+。工0=0, откуда коэффициент пропорциональности равен

「 Rk 292

6 = -『强=67,5，

Тогда истинные значения узловых моментов от действия силы R^ для первого контура будут равны

Mf = —М§= — М? = Мс = 42,95・67,5 = 2900"ои；

协f = М, = — М^ = —； /п^С = — 28,6*67,5 = —1930 кГсм.

Аналогично этому для третьего контура EFGH рамы навесного плуга получим

6尸=100; 6G6尸=100; 6G100100cos 18。+曹一】'6496cos 18。+曹一】'6496= 60,6;= 60,6;

6尸=100; 6G

6尸=100; 6G

100

100

cos 18。+曹一】'6496

cos 18。+曹一】'6496

= 60,6;

= 60,6;

喈二空且1喈二空且1776-100. Ь490 g—風^= 42,95 ,6-100. Ь490 g—風^= 42,95 ,

喈二空且1

喈二空且1

7

7

6-100. Ь490 g

—風^= 42,95 ,

6-100. Ь490 g

—風^= 42,95 ,

qq6d°£Vg 6.60,6.1-15,76d°£Vg 6.60,6.1-15,7572,572,1,758;1,758;2-42,952-42,95482,82冷 _ 2-1,758482,82冷 _ 2-1,758=1,04;=1,04;=0,0617;=0,0617;产产_mF+tnG 42,95 + 1,758_mF+tnG 42,95 + 1,758105105=0,426;=0,426;

q

q

6d°£Vg 6.60,6.1-15,7

6d°£Vg 6.60,6.1-15,7

572,

572,

1,758;

1,758;

2-42,95

2-42,95

482,8

2冷 _ 2-1,758

482,8

2冷 _ 2-1,758

=1,04;

=1,04;

=0,0617;

=0,0617;

产

产

_mF+tnG 42,95 + 1,758

_mF+tnG 42,95 + 1,758

105

105

=0,426;

=0,426;

Eg = 1,04 + 0,0617 cos 18° 十 0,426 sin 25° = 1,4877.

Коэффициент пропорциональности будет равен

「_ R& 292, “

金=一刃=府万=1962

Узловые моменты будут равны

Л/殳=М, = —М^ = 42,95.196,2 = 8430 кГсм\М?=—协$ и —М^= —1,61.196,2= —320 кГсм.

ЛевогоЛевоготора р = ¥£(^ас^ь опорного контура рамы плуга в узле К действует усилие трак- 「конпа &/，которое вызывает растяжение раскоса ^^ н продольный изгиб в этой части ререднего бруса KL. Изгибающими моментами, которые возникнут из-за их мал：；"：閣:qR：^* вследствие жесткости узлов К, N о L, можно пренебречь

Левого

Левого

УзелМомент JВеличинаJУзелМоментВеличина410 000 — 1930 = 8070Е川[2000]Вмв[—3000]時1570—1670— 1930 = 36008430必乡1930FMF[2000]с[5000]84302900睡—8430—2900G—320D[2000]320—2900Н320^—1180УзелМомент JВеличинаJУзелМоментВеличина410 000 — 1930 = 8070Е川[2000]Вмв[—3000]時1570—1670— 1930 = 36008430必乡1930FMF[2000]с[5000]84302900睡—8430—2900G—320D[2000]320—2900Н320^—118013. Узловые моменты для рамы плуга (в кГсм}13. Узловые моменты для рамы плуга (в кГсм}5юf一工S :sIrfg JIд1138353,940,486G815,71050,150,351415,71000,160,020915,7570,2770,64913143,713853,2 350,07 3,940,008 0,486Я6100601,6670,858915,7570,2770,142В1 213835253,94 co0 1,0^61001350,740,22010100402,500,740225ОО1,0113,756,50,0650,019343082,85,920133,752,50,0710,021р349082,85,920,493К113,756,50,065415,71000,160,01412138403,450,982549082,85,920,493L10■ 100402,50,253Е49082,85,920,47112138403,450,3491001350,740,05814138353,940,39849082,85,920,471F749082,85,920,9751 81 15,7105'0,150,0255юf一工S :sIrfg JIд1138353,940,486G815,71050,150,351415,71000,160,020915,7570,2770,64913143,713853,2 350,07 3,940,008 0,486Я6100601,6670,858915,7570,2770,142В1 213835253,94 co0 1,0^61001350,740,22010100402,500,740225ОО1,0113,756,50,0650,019343082,85,920133,752,50,0710,021р349082,85,920,493К113,756,50,065415,71000,160,01412138403,450,982549082,85,920,493L10■ 100402,50,253Е49082,85,920,47112138403,450,3491001350,740,05814138353,940,39849082,85,920,471F749082,85,920,9751 81 15,7105'0,150,025Фнг. 17. Теизограмма для среднего сечеиия второго грядиля рамы плуга.Фнг. 17. Теизограмма для среднего сечеиия второго грядиля рамы плуга.

Узел

Момент J

ВеличинаJ

Узел

Момент

Величина

4

10 000 — 1930 = 8070

Е

川

[2000]

В

мв

[—3000]

時

1570

—1670— 1930 = 3600

8430

必乡

1930

F

MF

[2000]

с

[5000]

8430

2900

睡

—8430

—2900

G

—320

D

[2000]

320

—2900

Н

320

^

—1180

Узел

Момент J

ВеличинаJ

Узел

Момент

Величина

4

10 000 — 1930 = 8070

Е

川

[2000]

В

мв

[—3000]

時

1570

—1670— 1930 = 3600

8430

必乡

1930

F

MF

[2000]

с

[5000]

8430

2900

睡

—8430

—2900

G

—320

D

[2000]

320

—2900

Н

320

^

—1180

13. Узловые моменты для рамы плуга (в кГсм}

13. Узловые моменты для рамы плуга (в кГсм}

5

ю

f

一

工

S :s

I

r

fg JI

д

1

138

35

3,94

0,486

G

8

15,7

105

0,15

0,351

4

15,7

100

0,16

0,020

9

15,7

57

0,277

0,649

13

14

3,7

138

53,2 35

0,07 3,94

0,008 0,486

Я

6

100

60

1,667

0,858

9

15,7

57

0,277

0,142

В

1 2

138

35

25

3,94 co

0 1,0

^

6

100

135

0,74

0,220

10

100

40

2,50

0,740

2

25

ОО

1,0

11

3,7

56,5

0,065

0,019

3

430

82,8

5,92

0

13

3,7

52,5

0,071

0,021

р

3

490

82,8

5,92

0,493

К

11

3,7

56,5

0,065

4

15,7

100

0,16

0,014

12

138

40

3,45

0,982

5

490

82,8

5,92

0,493

L

10

■ 100

40

2,5

0,253

Е

490

82,8

5,92

0,471

12

138

40

3,45

0,349

100

135

0,74

0,058

14

138

35

3,94

0,398

490

82,8

5,92

0,471

F

7

490

82,8

5,92

0,975

1 8

1 15,7

105'

0,15

0,025

5

ю

f

一

工

S :s

I

r

fg JI

д

1

138

35

3,94

0,486

G

8

15,7

105

0,15

0,351

4

15,7

100

0,16

0,020

9

15,7

57

0,277

0,649

13

14

3,7

138

53,2 35

0,07 3,94

0,008 0,486

Я

6

100

60

1,667

0,858

9

15,7

57

0,277

0,142

В

1 2

138

35

25

3,94 co

0 1,0

^

6

100

135

0,74

0,220

10

100

40

2,50

0,740

2

25

ОО

1,0

11

3,7

56,5

0,065

0,019

3

430

82,8

5,92

0

13

3,7

52,5

0,071

0,021

р

3

490

82,8

5,92

0,493

К

11

3,7

56,5

0,065

4

15,7

100

0,16

0,014

12

138

40

3,45

0,982

5

490

82,8

5,92

0,493

L

10

■ 100

40

2,5

0,253

Е

490

82,8

5,92

0,471

12

138

40

3,45

0,349

100

135

0,74

0,058

14

138

35

3,94

0,398

490

82,8

5,92

0,471

F

7

490

82,8

5,92

0,975

1 8

1 15,7

105'

0,15

0,025

Фнг. 17. Теизограмма для среднего сечеиия второго грядиля рамы плуга.

Фнг. 17. Теизограмма для среднего сечеиия второго грядиля рамы плуга.

Суммарные значения узловых моментов, действующих на раму навесного плу* га ПН-4-35 в горизонтальной плоскости, приведены в табл. 13.

Узловые моменты распределяются между брусьями, составляющими данный узел рамы, соответственно величине коэффициентов распределения я = ^у , сумма которых для каждого узла равна единице..

Величина удельных жесткостей и коэффициентои распределения, для брусьев 'рамы навесного плуга приведена в табл. 14.

Удельные жесткости и коэффициенты распределеиия для брусьев рамы плуга

Распределение узловых моментов между брусьями рамы навесного плуга дано в табл. 15, причем внешние моменты, действующие в узлах В, С, D и Е, которые не передаются через брусья рамы, вынесены в графу сумм и заключены в квадратные скобки.

Левая часть KLA переднего бруса рамы дополнительно воспринимает действие усилия Р = 1650 &Г, передаваемого через прицепное устройство на третий грядиль*

Поэтому к распределенным узловым моментам табл. 15 необходимо добавить изгибающие моменты от силы Р. Считая для упрощения, что часть переднего бруса является балкой, шарнирно закрепленной по концам, найдем, что суммарные изгибающие моменты в узле L будут равны

в L Pab l 1650-40-35 осл оа сдп г

£ М12 = ~jМ12 = ^g—360 = 30 540 кГему

2AfL =₽£6_^ =16Ю 40^5 _14g0 = 29320 кГсм

По данным табл. 15 построена эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости, показанная на фиг. 16. о

Численную величину нормальных, касательных и приведенных напряжении, возникающих в брусьях рамы во время работы навесного плуга, подсчитывают по формулам, приведенным в табл. 1 главы 2 тома 1 Справочника.

Расчет рам плугов по отдельным контурам проверен электротензометрированнем СеРии навесных плугов при лабораторных и полевых испытаниях- Во время электро- тензометрирования навесного плуга ПН-4-35 на детали плуга было наклеено свыше 200 проволочных датчиков сопротивления. Образец полученной тензограммы, запи- санно" осциллографом, показан на фиг. 17. Эта теизограмма относится к датчику, наклеенному посредине второго грядиля рамы. Изгибающий момент в месте наклсики

90Расчет на прочность тракторных навесных плугов90Расчет на прочность тракторных навесных плугов Ракет рам坟 плуги 6 20Pti30fm人ь”ой плоскости Ракет рам坟 плуги 6 20Pti30fm人ь”ой плоскостиТаблица распределения узлов]

90Расчет на прочность тракторных навесных плугов

90Расчет на прочность тракторных навесных плугов

Ракет рам坟 плуги 6 20Pti30fm人ь”ой плоскости

Ракет рам坟 плуги 6 20Pti30fm人ь”ой плоскости

Обозначения узлов рамы

Узел А

Узел 3

Коэффициенты распределения

Л

0,486

0,020

0,008

0,486

点

0

1,0

Обозначения моментов

Z м

м?

嘘

МА

£屈

м£

Первичные узловые моменты Распределенные моменты

8070

一 8070

8070

—3920

-Лбо

二 0

—3920

[—3000]— — 1670

4670

—3600

1930

4670

Вторичные узловые моменты Распределенные моменты

二

二

二

二

二

—4400 4460

—1960

-25Q0 4460

Узловые моменты третьего порядка

Распределенные моменты

335

—335

—160

20

—10

10

—5

305

—160

—1280

1280

二

—1280

1280

Узловые моменты четвертого

—70

—

—70

— 1555

—80

-1475

Распределенные моменты

70

35

35

1555

1555

Узловые моменты пятого

55

55

—265

20

—285

Рес пределениые моменты

-55

—25

—5

-25

265 '

265

Изгибающие моменты

4000

-155

-65

—3780

[-3000]

—5620

8620 _

моментов для рамы иавесиого плуга ПН-4-35

Узел С

Узел Д

Узел £

А

1,0

0

А

0,493

0,014

0,493

А

0,471

0,058

0,471

£財

м£

2 Л/

喈

嵋

£М

喈

若

喈

[5000J

-5000

2900

—5000

—2900

[2000J—

—2900 900

-2900 445

10

445

(2000J+ + 10070 —12070

—5680

1570

710

8500

2560

—2560

2340

—2560

220

—2920

2920

1440

—80

40

—2840 1440

— 1250 1250

225

590

—500 70

—975

590

2950

2230

720

295

295

2195

720

90

1385

—2950

—2950

_ —295

-145

-5

-145

-2195

— 1035

— 125

1035

570

640.

-70

—525

一

—5

—520

—245

-70

—20

— 155

-570 1

—570

_ 525

260

5

260

245

120 1

5

12。

900

770

130

60

60

415

130

25

260

—9001

—900

—

—60

—30

—30

—415

200

[5000] 1

—3100[

—1900

[2叫

—930

—35

— 1035

{2000]

—5200

390

2810

Обозначения узлов рамы|

Узел F

Узел G

узел Н

Коэффициенты распределения

Л

0,975

0,025

亳

0,351

0,649

k

0,858

0,142

Обозначения моментов

£М

М；

Л<

£М

MG 乂8

Mg

£M

喈

Первичные узловые моменты Распределенные моменты

[2000]

—2000

8430

— 1950

—8430

—50

二

—320

320

1180

—1180

860

— 1000

320 -180

Вторичные узловые моменты Распределенные моменты

-2840

2840

—2840 2770

70

—115 115

—25 40

—90

75

130

—130

130

—110

一2。

Узловые моменты третьего

315

295

20

25

35

—10

130

90

40

порядка

Распределенные моменты

-315

—300

—15

—25

一10

一15

— 130

— 110

Узловые моменты четвертого порядка'

Распределенные моменты

—525

525

—520

515

—5

10

—15

15

—5

5

—10

10

—30

30

—2Q

20

亠

Узловые моменты пятого

60

60

10

5

5

30

25

5 1

Распределенные моменты

—60

-60

—10

—10

—30

—2J

Изгибающие моменты

[2000]

6400

—8400

—

—275-

275

一

—140

一Узел ^

Узел К

Узел 丄 ，

k

ЕМ

.0,220

J 0,740

0,019

0,021

Л

0.018

0,982

右

0,253

0,349

0,398

噌

м^

mN

WM

м£

м^

ми>

J Mfb

吆

—1180

7180

260

870

25

25

二

二

二

—

1 二

-■

-890

j855 180

890 --

675

15

—35 20

二

二

二

-1525 1525

435

385

530

-1960 610

175

-20

195

—130

—

275

—275

10

—5

265

-270

340

—340

340

-85

—120

-135

l___205

—165

—40

—

—

—60

—60

-280

一65

—135

—80

50 *

5

5

60

60

280

70

100

110

15

-10

35

—35

—5

—

50

—

50

125

75

30

20

—50

一5

-45

—125

—30

-45

—50

m7匕

1720 1

40 1

10

—

-1

-1

1125

360 1

—1485

датчика равен: при первом расчетном нагружении М* = 5250 кГсм, при втором — М 2 = 7850 кГсм. Осевой момент сопротивления сечения грядиля равен 呼= =24,5 см3. Тогда расчетные напряжения от изгиба в месте наклейки датчика равны

l^hpac = —- рт^ = — 215 кГlc^ = — 2,15 кГ/мм2 ;

W

l^]zpac = ——~ — 320 кГ/см2 ~ 一 3,2 кГ/мм2.

Экспериментальные напряжения, подсчитанные по показаниям гальванометра и по тензограмме, оказались равными.

а1ЭКС = —2,6 кГ/н^\ Закс = —3,85 кГ/мм^.

Опыты показали, что между напряжениями, полученными расчетным и экспериментальным путем, существует достаточно хорошее совпадение.

РАСЧЕТ ПРИЦЕПНЫХ УСТРОЙСТВ

Прицепные устройства навесных плугов являются пространственными конструкциями (шарнирными или рамными), передающими усилия трактора на раму плуга.

邑邑Шарнирный прицеп, схема нагружения которого показана на фиг. 18, состоит из раскоса АВО и двух стоек BD и BF. Во время пахоты раскос прицепа навесного плуга работает на поперечный и продольный изгиб, а стойки ——на растя-

邑

邑

жение. При транспортировании навесного плуга раскос будет работать на изгиб с растяжением, стойки — на продольный изгиб. Примерная величина усилий, действующих на шарнирный прицеп плуга ПН-4-35, составляет

Р= 1650 ", А= 1780 кГ

и「2= 2730 кГ.

Наибольший изгибающий момент Миз, действующий на раскос в сечении В, равен *

Миз = P・sin a-/ = 1650 0,5-12,5 —

Фиг. 18. Схема нагружения шарнирного при-= 10 30。кГсм,

цепного устройства плуга.—'

где а 30° — угол между направлением усилия Р и продольной осью раскоса; I ^ 12,5 см — расстояние между шарнирами Л и В.

Продольная сила N, сжимающая раскос, будет равна

-P・sih(a + B) 1650-0,9848 心门"

sin p0,9397

где 0 = 70° ——угол в вертикальной плоскости между раскосом и проекцией стоек Усилия в стойках прицепа плуга соответственно равны

Psina 1650・0,50 r

где у а# 26。——половина угла между стойками прицепа.

При транспортировке навесного плуга ПН-4-35 момент от собственного веса плуга направлен по часовой стрелке, если смотреть с левой стороны, и равен примерно 府g в 60 000 kFcm, т. е. значительно меньше суммарного момента 力 М夕 действующего на прицеп плуга во время пахоты. В связи с обратным направлением момента Л4g все силовые факторы, действующие на детали прицепа при транспортном положении плуга, будут иметь обратный знак; кроме того, по величине они будут меньше нагрузок, возникающих во время работы плуга.

Раскос прицепа навесного плуга сварен из двух уголков размером 63Х 63X 5 мм. Осевой момент инерции сечения раскоса относительно главных центральных осей равен J г = 69 см3 осевой момент сопротивления Ш\ — 10,8 cj^t площадь сечения 尸=12,26 cjW2, радиус инерции г — 2,38 см. Оба конца раскоса шарнирно закреплены в вертикальной плоскости, поэтому гибкость раскоса будет равна X =包-=

7・807・8033,6 < 100.33,6 < 100.

7・80

7・80

33,6 < 100.

33,6 < 100.

Тогда расчетные напряжения в опасном сечении раскоса от поперечного и продольного изгиба будут равны

10 300' 1730ТЖ —0,93.12,2610 300' 1730ТЖ —0,93.12,26=—1520 кГ/с^ — —15,2 кГ/мл^,=—1520 кГ/с^ — —15,2 кГ/мл^,

10 300' 1730

ТЖ —0,93.12,26

10 300' 1730

ТЖ —0,93.12,26

=—1520 кГ/с^ — —15,2 кГ/мл^,

=—1520 кГ/с^ — —15,2 кГ/мл^,

где ф = 0,93 ——коэффициент уменьшения допускаемых напряжений при продольномизгибе, соответствующий гибкости раскоса 入 = 33,6.

В среднем сеченин раскоса напряжения будут равны

51501730两一五氯"2,乐51501730两一五氯"2,乐=—630 /с/7cM2 = — 6,3 кГ/м^ .=—630 /с/7cM2 = — 6,3 кГ/м^ .

51501730

两一五氯"2,乐

51501730

两一五氯"2,乐

=—630 /с/7cM2 = — 6,3 кГ/м^ .

=—630 /с/7cM2 = — 6,3 кГ/м^ .

Стойки прицепа изготовлены из полосовой стали размером 16 X 50 мм. Напряжения в* стойках при работе плуга будут равны

〃т =烹=將—60 к Г/см2 = 0,6 кГ/мм^

Во время транспортирования навесного плуга стойки прицепа работают на продольный изгиб под нагрузкой Nern = 100 кГ. Гибкость стойки в плоскости наименьшей

жесткости屮=0,25.Тогдажесткости屮=0,25.Тогдапримерно равна 入=155, чему соответствует коэффициент уменьшения

жесткости屮=0,25.

Тогда

жесткости屮=0,25.

Тогда

расчетные напряжения в стойках прицепа будут равны

100

屮尸屮尸齐石 к ^仆 =一 50 кГ/с九2 — —0,5 кГ/мл^.

屮尸

屮尸

п ^л?ктРотензометрирование четырехкорпусного навесного плуга показало, что Р ^лабораторных испытаниях прочности плуга на стенде в условиях, соответствую- D〃 пеР?омУ расчетному нагружению, нормальные напряжения в среднем сечении вы^°Са бЫЛИ Р&ВН* 〃р = —7,1 kFImG, в стойках acm = 2,4 кСм/ Во время поле- — “спнтанп負 напряжения в раскосе изменялись от 。匕卩= —4,3 кГ7м諸 до О^,— —一9'9 &〃两两2, в стойках ——от。皿=1，3 кГ/мм^ до %由=3,2 кГ/м^.

РАСЧЕТ СТОЕК КОРПУСОВ И ПРЕДПЛУЖНИКОВ

Стойки корпусов при работе плуга нагружены изгибающими и крутящими моментами. Величина изгибающего момента в вертикальной плоскости составляет около Му = 20 000 кГсм, во время проведения первой борозды изгибающий момент может достигать величины ^yma3 40 000 кГсм.

При неправильной установке плуг может идти в борозде с перекосом до 8° и при ， этом полевые доски корпусов будут воспринимать большое давление со стороны стенок борозд. Вследствие этого изгибающие моменты, действующие в вертикальных , поперечных плоскостях, могут возрасти ； до величины М г = 15 000 к Гем.:

Крутящие моменты, действующие на стойки корпусов, при пахоте в нормаль- j ных условиях примерно равны Мкр =： = 5000 к「см, но при встрече с препятст-； вием или при вспашке пересохшей почвы : они могут увеличиваться до Мкр = j =20 000 十 30 000 кГсм.j

Стойки плужь ых корпусов обычно ОТ- ■； ливают из бессемеровской стали марки * Л15. Форма и размеры верхнего сечения : стойки показаны на фиг. 19. Главные ; оси J и 2 этого сечения повернуты отно-， сительно осей % и у на угол а р 13°. j Геометрические характеристики сечеиия ) стойки равны:尸=34 см?, = 375，

厶=504 сМ, jk = 1250 с^, Гк = = 210 см3.

Стойка плужного корпуса работает, | в основном, на косой изгиб и кручение.|

величинывеличины小产⑶〃小产⑶〃必max Sin 13%必max Sin 13%40000.0,975*8,240000.0,975*8,2504504++15000,0,2221 • 8,215000,0,2221 • 8,2504504=690 к/7c九2 = 6,9 кГ/mj^ ,=690 к/7c九2 = 6,9 кГ/mj^ ,Наибольшие растягивающие напряжения на передней грани стойки могут достигать |

величины

величины

小产⑶〃

小产⑶〃

必max Sin 13%

必max Sin 13%

40000.0,975*8,2

40000.0,975*8,2

504

504

+

+

15000,0,2221 • 8,2

15000,0,2221 • 8,2

504

504

=690 к/7c九2 = 6,9 кГ/mj^ ,

=690 к/7c九2 = 6,9 кГ/mj^ ,

где и — расстояние передней грани стойки от оси 2.

Нормальные напряжения от изгиба стойки в поперечной плоскости будут равны

MpmxSi口 13P^maxcos 13°p

—л+ Л

40000.0,2221-4,240000.0,2221-4,2375375++15000 ♦ 0,975 • 4,215000 ♦ 0,975 • 4,2375375=65 кГ/с九2 = 0,65 кГ/мм2,=65 кГ/с九2 = 0,65 кГ/мм2,

40000.0,2221-4,2

40000.0,2221-4,2

375

375

+

+

15000 ♦ 0,975 • 4,2

15000 ♦ 0,975 • 4,2

375

375

=65 кГ/с九2 = 0,65 кГ/мм2,

=65 кГ/с九2 = 0,65 кГ/мм2,

где и —— расстояние левой боковой грани стойки от оси /.

Наибольшйе касательные напряжения от скручивания стойки корпуса равны

%Нх ==需=М3仃/。炉=L43 "加炉.

Тогда приведенные напряжения могут достигать величины

Ом = /jrq^ = U£貝 + :ГТ^ = 8,6 кГ/mj^ < [a].

Тензометрирование плужных стоек показало, что при лабораторных испытаниях» соответствующих первому расчетному нагружению, экспериментальные напряжения в верхнем сечении стойки составляли。含= 4,3 кГ/мм2, и аг — 0,9 кГ/м^. Во время

полевых испытаний иавесиого плуга напряжения на передней грани стойки изменялись от。2 = 3,5 кПм^ до о? = 7,7 кГ/млА, а напряжения на левой боковой грани стойки от %= 5,8 кГ/мм2 ^о и； = —14,6 кГ/м^. Касательные напряжения от скручивания стойки корпуса при пахоте изменялись от т = 1,1 кГ/м^ до т/ = 1 fi кГ/мл?f причем крутящий момент был направлен против часовой стрелки.

Стойки предплужников изготовляют из полосовой стали марки МСт.5 сечением 30 X 70 мм. Во время пахоты на стойки предплужников действуют моменты: изгибающий в продольной вертикальной плоскости М ^ = 8500 кГсм, изгибающий в поперечной вертикальной плоскости Мх = 2500 кГсм и крутящий М；' = 3000 кГсм. Моменты сопротивления сечения стойки предплужника равны

W\ = 24,5 сл/З, IF? = 1U，5 с^з и W\ = 15,9 см3.

Расчетные нормальные напряжения от изгиба на передней грани стойки предплужника равны

6 == 350 kFIcj^ = 3,5 к「/мм2.

Напряжения на боковой грани стойки предплужника равны

М丫 9500

а2 —= 240 кГ(с^ — 2,4 кГ/мл^.

Наибольшие касательные напряжения от скручивания стойки будут равны 3000

■% =— TrTf ^ 190 кГ/c骐=1,9 кГ.

Касательные напряжения посредине передней грани стойки предплужника равны q =尼鹏2 — 0,78* 1,9 = 1,5 кГ/мм2^

Приведенные напряжения на передней грани стойки будут равны

/О? + 3Tj = У3,52 + 3* 1,52 = 4,4 кГ/мл^.

Экспериментальные напряжения в верхнем сечении ；"黑需&；噹"=實：亭 предплужника при лабораторных испытаниях л^ изменялись от

12；4 昂м/ Во время пахоты напряжения в стоиках предплужников из^нял 吋 3,3 館/九讀 до『二 7,4 館/м讀.Касательные напряжения от кручения

ках предплужников изменялись от у 二 * 館/初諸 № 园=3,6 кГ/мм , причем кру

тящий момент действовал по направлению часовой ^тР^^ип д п0 методике, Расчет опорного колеса навесного плуга может 6卜叱二,閣貶鬻黑1霁僦詳州：

изложенной в гл. 13 т. 1 Справочника. Расчет остальных 喝:;：^ затоуднений. ных плугов, при знании действующих нагрузок, не представРУ

ЛИТЕРАТУРА

1； Шитт Б.П., Элементы Расчета 吗喘,需;в牙咒體貶:需3, &0： конструкция и производство сельскохозяиствадных :\\ ,Опыт исследо-

2И П р и г о р о в с к и й Н.И./ Коло м и и ц е“сХОМ」937, ваних прочности рамы тракторного плуг ' ^ ьники Машгиз, 1953

Щучкин Н. В., Лемешные плуги и^нХ навесного плуга ПН-3-35,

«Мех«МехЧапкевич А. Исследование ПР°?НОСТИ^ □ ^, -1анизация и электрификация сельског° х^^??^и экспериментального навео

«Мех

«Мех

Чапкевич А. А., Исследование прочности ；；с 忐&.

ного плуга ПН-4-35Д, «Тракторы и сельхозмашины» № ],

ГЛАВА 5

КУЛЬТИВАТОРЫ

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ]

Технология подготовки почвы под посев и посадку с.-х. культур, выполняемая культиваторами, включает предпосевное рыхление почвы на глубину заделки семян с целью создания уплотненного ложа и уничтожения всходов сорных растений, глубокое рыхление почвы без оборота пласта (чизелевание) на глубину пахотного слоя, применяемое в засушливых районах вместо перепашки, нарезку гребней и поделку гряд под посев пропашных культур в зоне избыточного увлажнения.

Уход за чистыми парами включает рыхление почвы без оборота пласта с одновременным подрезанием сорняков или вычесывание корневищ на поверхность почвы.

В уходе за посевами с.-х. культур основное место занимает междурядная культивация, при которой сорняки подрезаются, вычесываются на поверхность или засыпаются землей.

Для обеспечения необходимой площади питания при рядовом посеве применяется прореживание растений в рядках культиваторами, работающими поперек , рядков, или специальными прореживателямп, работающими вдоль рядков.

Поперечным прореживанием достигается размещение растений по углам квадрата или прямоугольника, что позволяет производить междурядную обработку в двух взаимно-перпендикулярных направлениях.

При междурядной обработке вокруг растений остается необработанная пло- ■ щадь —— защитная зона. Для уничтожения сорняков в защитных зонах применяется ： легкое окучивание растений. Всходы сорняков, засыпанные землей, погибают, а бо-； лее сильные культурные растения (кукуруза, хлопчатник) нормально развиваются.: Рыхление верхнего слоя почвы в защитных зонах осуществляется игольчатыми дисками вращающихся мотыг или прополочными боронами. Особое значение для борьбы с сорняками в рядках приобретает применение гербицидов.

В период вегетации пропашных культур одновременно с междурядной обработкой производится подкормка растений минеральными удобрениями, которые вносятся в междурядья и заделываются в почву на глубину залегания основной корневой системы. К видам междурядной обработки относится окучивание растений в зоне повышенного увлажнения и образование поливных борозд в зоне орошаемого земледелия.

ТИПЫ КУЛЬТИВАТОРОВ

По назначению различаются культиваторы для сплошной обработки почвы и. пропашные (общего назначения и специальные), по виду тяги — тракторные (прицепные и навесные), конные и ручные.

В группу культиваторов для сплошной обработки почвы входят паровые культиваторы с лапами на жестких и пружинных стойках для ухода за парами и предпосевной подготовки почвы, штанговые пароочистители для борьбы с корневищными сорняками, культиваторы-рыхлители для рыхления почвы на глубину пахотного слоя, легкие фрезы для рыхления верхнего слоя почвы, подготовки ее к посеву и вращающиеся мотыги для разрушения почвенной корки на посевах.

Пропашными называются культиваторы для междурядной обработки, уничтожения сорной растительности, прореживания растений в рядках, нарезания поливны* борозд и окучивания растений.

Пропашные культиваторы, оборудованные приспособлениями для внесения удобрений в междурядья при подкормке растений в период их роста, получили назва^ ние культиваторов-растениепитателей. :

Пропашные культиваторы, приспособленные для сплошной обработки ——пред^ посевной подготовки почвы и ухода за чистыми парами, принято называть универ* сальными.

Специальные орудия с вращающимися ножами, которыми вырезаются растения в рядках, при работе вдоль рядка называются прореживателями.

Для обработки почвы в междурядьях имеются специальные фрезы, приводимые во вращение от вала отъема мощности (в. о. м.) трактора.

Развитие отечественного культиваторостроения в послевоенный период харак- теризуется переходом на выпуск тракторных навесных культиваторов.

В связи с переходом на навесные средний вес культиватора уменьшился на 30—- 40% за счет упрощения конструкции, применения труб и облегченных профилей.

Для отечественного культиваторостроения характерны: объединение нескольких функций в одном универсальном орудии; объединение одинаковых по назначению культиваторов, различающихся шириной захвата, в семейства унифицированных конструкций; унификация и нормализация общих узлов и деталей. Проведенная унификация навесных устройств тракторов и культиваторов обеспечила возможность агрегатирования одного культиватора с несколькими тракторами, что позволило сократить номенклатуру культиваторов.

Отечественные культиваторы рассчитаны на агрегатирование с тракторами как малой, так и большой мощности (более 50 л. с.), поэтому ширина захвата их превышает захват зарубежных. Для рационального использования мощности трактора и повышения производительности применяется разработанный ВИСХОМом способ двух- и трехсекционного агрегатирования навесных культиваторов с помощью боковых навесных устройств, так называемых полунавесных сцепок.

Трехсекционный агрегат шириной захвата до 9 м составляется из трех самостоятельных навесных культиваторов, каждый из которых может быть использован с трак* тором меньшей мощности. Орудия размещаются в агрегате эшелонированным способом: два спереди (по бокам трактора) и одно позади трактора. Двухсекционный агре* гат шириной захвата до 6 м составляется из двух культиваторов и соединительного бруса, который присоединяется к трехточечной навесной системе трактора. На некоторых пропашных культиваторах, навешенных сзади трактора, устанавливается сиденье для рабочего, который с помощью рулевого механизма направляет культиватор по междурядьям, смещая его относительно трактора.

Качество работы культиваторов определяется постоянством глубины обработки, способностью рабочих органов копировать микрорельеф поля.

Для обеспечения постоянной глубины обработки на культиваторе в непосредственной близости к рабочим органам устанавливаются опорные колеса. В культи* ваторах-растениепитателях опорные колеса используются для привода туковы- севающих аппаратов.

В культиваторах с небольшой шириной захвата (до 2,5 九)，предназначенных для работы на хорошо спланированных и выравненных полях, рабочие органы жестко прикрепляются к раме. На пропашных культиваторах устанавливаются параллело- граммные секции рабочих органов, которые хорошо приспособляются к неровностям

ствамнствамн^ля предотвращения повреждения и присыпания растений в рядке пропашные у/ьтнваторы при работе на повышенных скоростях оборудуются защитными устрой- твамц в виде дисков, щитков и ротационных звездочек, которые одновременно произ- Дят рыхление защитной зоны.

ствамн

ствамн

н пропашные культиваторы могут быть оборудованы приспособлениями для внесе- Те ЖиДких удобрений в междурядья и химикатов для борьбы с сорняками, вреди* ми и болезнями с.-х. растений, в связи с чем может измениться компоновка к普тРУкння культиваторов.，

культ ' J‘° и та^л. 1——3 показаны принципиальные схемы основных типо^ почвьтИВуТО^ОВ отечественного производства для сплошной и междурядной обработку

'Характеристики культиваторов приведены в табл. 4—9.

ВНСХОМ 187■

Культиваторы

Типи культиваторов

7

Фиг. 3. Схема культиватора-рыхлителя ККН-2,25 для сплошной обработки почв, засоренных камнями.

弋< <

1

0-Z

< < < 4

•зи^ос к^ьоо ，Ed9o «ОИЗОЕ.5 к_н< л'<хс^м BodoiEaHiqirX工 ^-лво^мгав EhEJSdJB OJOHHOH工gxed.! Ewex。・g .use

•=°hou

Hs^ua^ S^HO^raaoo «ОИЗОЧ5 КЧИ- ^ic^« aodo-LBSHhq弓X工

XHO① 8EH ■■ BIBJ ① d」e OJOH

♦HOHtl工①ox①di Fwax。・9 -USA-

ш

仃约一

夕4%—

Фнг. 7'. Схема трехсекционного агрегата на-весных вращающихся мотыг ЗМВН-2,8,

ll

WW1MТИЖПГШ

Фиг. 8. Схема навесного культиватора К PH-2,8М с рулевым управленнем для междурядной обработки инзкостебельных культур.

.Фиг. 9. Схема навесного культиватора КРН-2.8М с подкормочнымприспособлением.

Фиг. 12. Схема навесного культиватора КРСШ-2,8 к самоходному шасси 16 л. с. для междурядной обработки овощных культур»

Фяг. 10. Схема навесного культиватора КРН-4,2 для междурядной обработкивысокостебельных культур.

Фиг. 13. Схема навесного культиватора НКУ-4-6А для междурядной обработки хлопчатника.

Фиг； 14. Схема навесного культиватора КРСШ-2,8 с подкормочнымприспособлением.

Фиг. 15. Схема навесного культиватора КРШ-5,4 к самоходному шасси 30 л. с. для междурядной обработки сахарной свеклы.

106

Кулътиваторы

Фиг. 16. Схема навесного культиватора КРШ-4,2 к самоходному шасси 30 л. с. для междурядной обработки кукурузы н других высокостебельных культур，

Типы культиваторов

W

Фиг. 17. Схема навесного эшелонированного культиватора для междурядной обработки сахарной свеклы.

КРН-5,4

107

夕勿

-*■—675 [ —2 700

2700

Фиг. 18. Схема трехсекционного агрегата навесных культиваторов ЗКРН-2,8М для междурядной рбработки сахарной свеклы.

Типы культиваторов

109

.dAJqlMM мздлч^ю^ноо^оози XAJXdHH Iqmxdxxxx xxzogedgo «оачк^^чй^Е к§ vHdy"иоао^и •анлк->й хэдо^югак EIEJOdJE 2。工工。=工①х ① di 0① xz ・JHe

008Z —TL&OZ 二」

♦я① нн ①一rgooouQHdll"HHhowdo 工чои 0 "w-'Hdve nodozEa

♦HlqlrxH x-qHJOGBH Bzcjodje ofesxos^Kao^o^b ew①X。・6I -^so

НОКультиваторы

Типы культиватйров

111

1. Размеры паровых прицепных культиваторов в мм (углы в град.)

Марка машины

D

н

а

厶

L, J S

Л '

X

Ух

У*

КП-4 КГММ

900

900

474

474

172

73

790

790

1285

1285

500

500

450

450

547

567

418

312

383

312

Марка машины

L

门

G

%

Л

小1

а。

с

Е

КП-4 КП-4М

230

230

254

254

60

60

265

303

865,5 815

38

35

17°30z

17°30‘

1778

1758

450

400

2. Размеры паровых иавесиых культиваторов в мм (углы в град.)

Марка машины

Н

п

Л

В

D

К

S

Л

R

г

«0

а

с

L

匕

КПН-3

КПН-4А) КПН-45, КПНА-3)

500

425—595

75

75

450

450

75

75

450

450

130

365—440

510

520

420

455

1233

1233

680

726

165

81

80

80

70

70

600

645

175

215

Размеры иавесиых культиваторов-рыхлителей в мм

5)

Марка машины

н

Л

Л

D

S

а

КРН-1,5 (фиг. а)

335

550

475

650

250

КРН-2,5 (фиг. а)

335

585

500

400

650

250

КРН-3,5 (фиг. а)

400

650

750

400

650

250

КПН-2 (фиг. б)

402

460

450

450

500

120

Ку>ьтн8атор£

!Показатели

Паровые с шарнирным креплением рабочих органов

Паровые с жестким креплением рабочих органов

кпн-з

1 КПНА-3

1 ЗКПНА'З

КПН-4А

КПН-4Б

ККН225

КПН-2

ЗКПН-2

Ширина захвата в м Габаритные размеры

3 мм:

3

3

9

4

4

2,25

2,1

6,25

； длина

1300

1530

1710

1330

1140

900

4945

ширина

3000

3090

9150

4010

4200

2270

2465

7610

высота

Глубина обработки в см:

1200

1330

1330

1330

1630

1070

1000

1000

； полольными лапами

рыхлительными ла-

6亠12

6—12

6—12

6—12

6—12

6—12

6—10

6—10

пами

Рабочие органы, количество (ширина в мм):

До 14

До 13

До 13

До 13

До 13

До 14

До 12

До 12

полольные лапы

7(250)

6(270)

18(270)

8(270)

■ 8(270);.

4(270);

4(270);

12(270);

6(300)

7(330)

21(330)

9(330)

9(330)

5(330)

5(330)

15(330)

рыхлительные лапы

19(50)

19(50)

57(50)

1310

26(50)

26(50)

90(50)

—

Вес общий в кГ:

456

437

6501)

606

285

248

744

иа прополке

400

336

1008

5161)

473

255

186

558

на рыхлении Удельная металло-

зн

356

347

446

250

176

535

емкость в кГ/см

Тяговое сопротивление в кГ:

152

145

145

163

151

165

118

118 .

. на прополке

450—650

300—600

900—1800

350—750

350—750

200—450

200—350

600—1200

иа рыхлении

500—850

500—700

1300—2200

700-1000

700—1000

700—1000

—

—

Трактор, с которым

У-2；

ДТ-24~2;

ДТ-54А3)

КДП-35;

КДП-35;

ДТ-24-2;

ДТ-20;

КДП-35*)；

агрегатируется культиг ватор2)丨

,，)С пружинными пре

2) Во всех случаях а а) Со сцепкой СН-54Л

4) Со сцепк<'й CH 35А

[ь) Со сцепкой СН-54А

ДТ-24-2 Т-28

дохрйнител регат обсм

и бороика

Т-28

ЯМИ. уживается

грактористом.

Т-28;

МТЗ-2;

МТЗ-5К;

МТЗ・5М(Л);

МТЗ-50

Т-38;

мтз-2； МТЗ-5К; МТЗ-5M(Л);

МТЗ-50

Т-28

ДТ-14;

ДТ-24-2;

Т-28

Т-384)； МТЗ-5K4); МТЗ-50

МТЗ 5M(Л)《)； ДТ-54 A 5)

Типы культиваторов

Показатели1

Мотыги

Глубокие рыхлители

丨МВН-2,8

1 ЗМВН-2,8

КРН-1,5

КРН-2,5

1КРН-3,5

1 КРВН-2 5

Ширина захвата в м Габаритиые размеры

2,8

8,4

1,5

2,5—2,7

3,35—3,5

1,5—-2,0—2,5

в мл：

длина

1100

5200

930

980 •

900

740

ширина

3000

8600

1640

2700

3920

1010

1500

высота

Глубина обработки

1000

1000

960

1120

1410

1970

920

в см:

полольными лапами рыхлительными ла-

一

10—14

10—14

12

нами

, Рабочие органы, ко-

4—8

4—8

До 25

До 25

До 25

16

личество (ширина в мм):

полольные лапы

рыхлительные лапы Вес общий в к「：

41(0 450)6) 370

123(0450)6) 1100

7(60) 160

11(300) 11(60)

424

15(300) 15(60)

544

7(330) 9(30)

300

на прополке

—

—

414

531

162

на рыхлении Удельная металло-

370

ноо

160

400

511

емкость в кГ/м

Тяговое сопротивление в кГ:

132

132

106

170

161

150

на прополке

—

800—900

一

450—600 •

600—900

150—400

иа рыхлении

250—300

400—750

1000—1300

1500—2000

250—600

Трактор, с которым

У-2; ДТ-24-2;

МТЗ-5K 8);

КД-35

КД-35;

ДТ-54А

ДТ-16Г;

ДТ-14;

ДТ-14Б;

агрегатируется культи-

Т-28; ДТ-20

КДП-35 8)

МТЗ-2;

ватор 7)

Т-388)

МТЗ-5К;

МТЗ-5М(Л);

ХТЗ-7

МТЗ-50

•) Игольчатые диски.

1)Во всех случаях агрегат обслуживается трактористом.

8) Со сцепками СН-35А.•

Показатели

Овощные

Свекловичные

КРН-2,8М

КРСШ-2.8А

КРН-5,4

КРУ-5,4

КРШ-5,4

ЗКРН-2.8М

Ширина захвата в м

Габаритныеразмеры

2,8

2,8

5,4

5,4

5,4

8,1

в мм:

длина

4570

3710

527Q 1)

5200

5030

6300

ширина

3000

3000

5400

5200

8400

высота

1200

1500

1600

1200

1200

1200

Высота рамы над рядком

360

360

в мм

360

400

360

360

Обрабатываемые междурядья:

количество (ширина в см)

6(45); 4(60, 70)

6(45); 4(60, 70)

12(44,5); 6(44,5)

12(44,5)

12(45)

18(45)

Сплошная

Сплошная

культивация

культивация

■ Глубина обработки в см:

полольными лапами

4—8

4—8

4—8

4T

4—8

4—В

рыхлительными лапами

10—16

8—16

10—16

10—16

8—12

8—16

Рабочие органы, количество (ширина в мм}'.

бритвы (левые и пра-

8(85); 8(165);

8(85); 8(165);

вые)

12(150)

12(150)

28(85); 24(150)

28(85); 24(150)

44(85); 30(150)

54(85);46(150)

стрельчатые лапы

5(145); 5(260)

5(145); 5(260)

14(270)

18(270)

рыхлительные лапы

18(20)

18(20)

36(20)

36(20)

36(20)

54(20)*

144(20)

игольчатые диски

12(20)

подкормочные ножи

8(20)

8(20)

6(20)

12(20)

12(20)

18(20)

окучивающие корпусы туковысевающие аппа-

3(150)

—

раты

Вес (общий) в кГ

4(АТ-2)

520

/（繚）

3(АТ-2)

846

6(АТ・2)

820

6(АТ-2)

9403)—13003)

9(АТ-2) Н00218so3)

1) С рулевым управлением.

2) Беа приспособлений.

3) С приспособлениями для предпосевной подготовки почвы я

рыхления корки.

Показатели

Овощные

Свекловичные

КРН-2.8М

L КРСШ-2.8А

КРН-5,4

КРУ54

КРШ-5,4

ЗКРН-2.8М

Вес с полольными лапами в кГ

270 4)—290 »)

250"一3305)

635

540

640

900

Вес с рыхлительными

лапами в к「

Вес с подкормочным

—

—

—

490

—

приспособлением в кГ

370 Q—390 ь)

422 4)—453 5)

343

540

Удельная металлоемкость

в кГ/м

Тяговое сопротивление в кГ:

186

186

156

152

173а)

136а)

на первой обработке

200—350

200—350

400—700

400—700

400— 600

600—1000 900—1300

на глубоком рыхлении Тракторы, с которыми

400—600

400—600

400—700 е)

800—1200

700—1000

агрегатируются культиваторы

ХТЗ-7; ДТ-14;

ДТ-20; ДТ-24;

СШ-14;

ДВСШ46

У-2

ДТ-24; Т-28;

КДП-35; Т-38;

СШ-ЗОА； Т-28; Т-38;

КДП-35 7)； Т-38 7);

Т-28

МТЗ-5К；

МТЗ-5К;

МТЗ-5M 7)：

МТЗ-5М(Л)

МТЗ-5М(Л);

МТЗ-5M(Л) 7)

Количество обслуживаю-

МТЗ-50

МТЗ-507)

щего персонала (с трактористом)

1—2

1

1—2

1—2

1

1—2

，*) При междурядье 70 см.

6) При междурядье 45 см.

)ha подкормке и рыхлении шести рядков.

Ч Оборудованные сцепкой СН-35А.

Продолжение

сл

6.

навесные

для высокостебельных культур

,Показатели

Картофельные

Зерио-пропашиые (кукурузные)

КОН-2,31

КОН-2,8П

KPH28 A I

КРН-4,21

КРШ-4,2

Ширина захвата в м*

Габаритные размеры в мм: длина ширина высота■

Высота рамы и ад рядком в мм Обрабатываемые междурядья： количество (ширина в Мм)

Глубина обработки в см-.'

полольными лапами(

1рыхлительными лапами

； Рабочие органы, количество (ширина

в мм):

бритвы (левые и правые) -

1стрельчатые лапы

рыхлительные лапы

:игольчатые диски ■

подкормочные ножи окучивающие корпусы туковысевающие аппараты

Вес общий в кГ:1

В т<'М числе вес подкормочного при*

'спообления

Вес иа прпполке в к「

Вес иа окучивании в к「

'Вес на пчдкормке в к「

Удельная металлоемкость в кГ/м

Тяговое сопротивление в к「：，

'на первой г'бработке :

иа глубоком рыхлении

Марки тракторов, с которыми агрегати- руются культиваторы

Количество обслуживающего персонала (с трактористом)

Без грузов на передний колеса тра

Il l особому требованию.

\8) При наличии переходных деталей,

2,3

900

2330

950

320

2 (60, 70)

Сплошная культивация

6—8 ：6—12

,4 (120)■

11 (270)

17 (50)； 7 (20)

1 一

% (150)

230

I 150 130

! 100

200—300 В00—450

ХТ$-7; ДТ-14

'1

ктора.

2,8

1900

3280

1600

4 (60, 70)

6—8 10—16

8 (130)

5 (270)

13 (20)

8 (20)

5 (150)

4 (АТ-2)

610八

1 200

1 280

j 218

250—400

450—700

ДТ-24; Т-28;

МТЗ-2;

МТЗ-5К； МТЗ-5М

1—2

2,8

1620

3050

1400

710

4 (60, 70)'

1 6—8 10—16

12 (165)

5 (270)

13 (20)

8 (20)

5 (150)； 5 (230)

4 (АТ-2)

750

'200

'400

420

600

270 '

250—350

450—700

ДТ-24; МТЗ-2;

МТЗ-5К；.

МТЗ-5М(Л)：

МТЗ-50

1—2

4,2

1620

4450

1400

710

6 (60, 70) Сплошная культивация

6—8

10—16

-14 (165)

7 (270); 12 (220)

19 (20)

12 (20)

7 (150); 7 (230) 2)

6 (АТ-2)

1030

260

560

700

840

245

350—550

700—1100

ДТ-24;

Т-28; МТЗ-2;

КДП-35; Т-38;

МТЗ-5К； МТЗ-5М(Л);

МТЗ-50

1-2

4,2

1600

4450

1300

710

6 (60, 70)

Сплошная Культивация

6—8

10—16

18 (165)

7 (270); 12 (220)

21 (20)

12 (20)'

7 (150); 7 (230) 2)

6 (АТ-2)

985

260

510

500

760

235

300—550*

700—1000

СШ-ЗОА； Т-38;

КДП-35： МТЗ-2;

МТЗ-5К； МТЗ-5М(Л);

МТЗ-50 »)

1

о'

Показатели

Кукурузный

Хлопковые',

ЗКРН-2,§А

НКУ-2,8

НКУ-2,4-2,7

нк-з

НКУ-4—6

: Ширина захвата в м

' Габаритные размеры в мм:

8,4

2,8

2,4-2*7

2,7—3

2,2-3

длина

5300

4200

4200

】4200

4350

1,ширина.

8650

3050

3050'

3300j

3300

1высота

2420

1900

1900

1900

2495

Высота рамы над рядком в мм

710

925

1000

Передней 876;

900

Обрабатываемые междурядья,

3 (200); 12 (70)

4 (60, 70)

задней 947

количество (ширина в мм}

Сплошная

6 (45)； 4 (60)

6 (45); 6 (50),

4 (55, 60)；

6 (45, 50)

Глубина обработки в см\

культивация

полольными лапами

&—■ 8

6— 8

6— 81

6— 8

6— 8

рыхлительными лапами

10—12

10—16

10-16

，10—16!

10-16

Рабочие органы, количество (ширина

В мм):

бритвы (левые и правые)

24 (165)

8 (182)

24 (165)

12 (165)-

12 (165)

стрельчатые лапы

15 (270); 24 (220)

13 (260)

9 (150)

7 (150)

7 (150)

рыхлительные лапы

37 (20)

16 (35)

16 (35)

19 (35)

19 (35)

игольчатые диски

14 (0540)

подкормочные ножн

8 сошников

7 СОШНИКОВ КОМ'

6 сошников

8 сошников

бинированиых；

4 ссшника

окучивающие корпусы

5 (230)

туковысевающих

2 (230)

7 (230)

■ туковысевающие аппараты

4 (баночный)

4 (баиочиый)

4 (АТ-2)

4 (тарельчато-

Вес общий в к「‘'

В том числе вес подкормочного при-

1400

1170

1100

1030

скребковый)

1106 5)

способлеиия

197

200：

200；•

200

Вес на пропилке в кГ

1200'

630

Удельная металлоемкость в кГ/м

167

420

405

i 345：

^70

Тяговое сопротивление в к「：

на первой обработке

650—1200

400—600

400—600

400—600

400—600

на глубоком рыхлении

—

500—700

500—700

500—750

500—750

Марки тракторов, с которыми агрега-

МТЗ-2; МТЗ-5М;

У-1; У-3

У-4

ДТ-24-3

■' ДТ-24.3; У-4;

тируются культиваторы-

МТЗ-5К； МТЗ-50. КДП-35; Т-38 4)

У-3 $)

Количестве обслуживающего персонала

(с трактористом)

1 1

1

1

1

1

')Оборудованные сцепками СН-35А.

5) Вез переходных деталей весом 78 кГ

для иавески иа трактор «Универсал».

Продолжение

Нанменоваиие показателей

Прицепные тракторные культиваторы

Коиные культиваторы

Паровые

Мстнгн вращающиеся

Рыхлители

Паровые

Мотыги

кп-з

КП-4

КП-4М

КОП-4,2

МВ-2,8

ЗМВ-2,1

УКП-А

КСВ-2,5

КП-0,7

MB-2J

Ширина захвата в м

3

4

4

4,2

2,8

6,3

2,6

2,5

0,76

2,1

Габаритные размеры в мм:

длина

3810

3600

3700

4025

2100

2880

2750

2820

2390

5032

ширина

3240

4670

4930

4270

3310

6570

2540

3000

1340

2770

высота

1200

1800

1480

1050

950

960

1050

1200

670

1050

Глубина обработки в см:

полольными лапами

12—14

6—10

6—10 .

6—10

10—12

8—12

р ыхлител ьн нмн лапами

14—16

10—14

10—14

6—8

6—8

20—22

20

10—12

4—8

Рабочие органы, количество (ширина в лш):

стрельчатые полольные

4(250)

8(270)

8(270)

12(420)

Игольчатый диск

Игольчатый диск

13(250)

3(250)

Игольчатый диск

рыхлительные Вес общий в кГ

9(300)

20(50) 608

9(330)

26(50)

980

9(330)

26(50)

830

12 ножей

732

41(0 540)

490

93(0 540)

1280

13(50) 620

7(330)

13(50) 600

5(50) 104

31(0540) 460

Продолжение

Нанменоваиие показателей

Прнцепиые тракторные культиваторы

Конные культиваторы

Паровые

Мотыги вращающиеся

Рыхлители

Паровые

Мотыги

КП-3

1 КП-4

1 КП-4М

1 КОП-4,2

МВ-2,8

1 ЗМВ-2,1

УКП-А

КСВ-2,5

КП-0,7

МВ-2,1

Вес с полольными лапами в кГ

580

850

710

723

Вес с рыхлитель-

—-

ными лапами в кГ Удельная металло-

593

870

700

—

490

1280

—

—

104

460

емкость в кГ/м

Тяговое сопротивление в館：

203

245

208

175

175

204

238

240

137 ■

220

на обработке полольными лапами

500—850

400—800

400—800

400—900

250—600

900—

1200

иа рыхлении

700—900

700—

1000

700—

1000

250—300

600—700

1400—

1600

100—140

150—200

Марка трактора, с которым агрегати- руется культиватор

Количество об-

схтз； ДТ-54

СХТЗ;

МТЗ-2;

КДП-35;

ДТ-54

МТЗ-2;

КДП-35;

ДТ-54

МТЗ-5К;

КДП-35^

ХТЗ-7

У-2

КД;

ДТ-54; МТЗ-2

кд

2 лошади

2—3 лошади

служива ющего персонала (с трактори-

стом)

1—2

1

1—2

1—2

1

1

1

1

1

1

1

1

Показатели

КУТС-4,2А

КУТС-2,8Б

КПС-5,4

КРС-5,4

КРС-8,1

СКР-12

СКР-18

КЛТ-4.5Б

Ширина захвата в м Габаритные размеры в мм:

4,2

2,8

5,4

5Л

8,1

5935

5,4

8,1

4,5

длина

.4000

3630

4870

4870

7200

7460

ширина

4730

3960

5220

5220

7990

8380

5240

высота

1800

1900

1625

1625

1706

1590

1800

Высота рамы над рядком в jkjk: Обрабатываемые междурядья,

600

600

530

530

530

• 12(44,5)

900

количество (ширина в см)

6 (60, 65, 70)

4 (60, 70)

12 (44,5)

12 (44,5)

12 (45)

12 (45)

3 (150)

Сплошная

Сплошная

Сплошная

Сплошная

культива-

культи-

культи-

культи-

Глубина обработки в си:

ция

вация

вация

вация

полол! иыми лапами

6-8

6—8

6—8

6—8

6—8

6—8

6-8

6-10

рыхлите.пьиыми лапами

10-16

10—16

10—14

10—14

10—14

10—14

10—14

10—16

Рабочие органы, количество (ширина в мм)：

14 (165)

36 (85)；

бритвы (левые и правые)

—

25 (85)；

24 (150)

25 (85);

24 (150)

36 (85);

—

стрельчатые лапы

8 (220);

17 (270)

6 (220);

13 (270)

18 (270)

—

36 (270)

4 (270);

12 (330)

рыхлительиые лапы

21 (20)；

23 (50) *

19 (20);

19 (50) *

36 (20)

36 (20)

54 (20)

54 (20)

22 (20);

24 (50)

игольчатые диски

—

—

—

36 (20)

подкормомные нсжн

—

—

12 (20)

18 (20)

18 (20)

—

окучивающие корпуса

5 (150)

—

—■

Вес общий в кГ

935

700**

1270

2226

2225

1380

Вес с полольными лаиами в к「

700

，760

760

1414

1323

1175

Вес с рыхлительиыми лапами в кГ Удельная металлоемкость в кГ/м

770*

840

840

1555

1760

—

Тяговое сопротивление в кГ：

на первой обработке

400—600

300—450

400—700

400—700

650—1100

450—700

660—1100

400—700 800—1200

на рыхлении

700—900

500—700

800—1200

800—1300

1200—1800

800—1300

1200—1800

Марки тракторов, с которыми агрега-

У-2;

КДП-35;

КДП-35;

КДП-35

тируются орудия,

У2

У-2;

У-2; КДП-35

ДТ-24-2;

ДТ-24-2:

ДТ-24-2

КДП-35

Т-38

Т-28;

Т-38

МТЗ-2;

КДП-35;

Количество обслуживающего персонала

КДП-35

3

3

Т-38

(с трактористом)'

2

2

4

2—3

2—4

4

* Для сплошной обработки.

** В упаковке.

totoооКонные пропашные культиваторы

to

to

о

о

Показатели

1Культиваторы

Культиваторы-окучники

Окучник

Рыхлитель- растениепитатель РК

Окучник-растениепитатель ОУК

КР-1,8

1 КОКСО7A

КОКС-0,7Б

КОУК-0,61

ОР В

Ширина захвата в м

Габаритные размеры в мм:

0,9—1,8

0,7

0,7.

0,7

0,7

0,7

0,7

длина

33501)

2000

2000

1550

1750

2385

1700

ширина

1900

550

550

610

670

600

630

высота

Обрабатываемые междурядья, количество (шири-

1730

875

875

900

890

1010

900

на в см)

Глубина обработки в см:

4(44,5) 3(44,5)

44,5; 60

70

60; 70

60; 70

60; 70

60; 70

60; 70

полольными лапами

4—8

4—6

4—6

6

рыхлительными лапами окучивающими корпу-

10—16

8—12

8—12

10

—

—

—

сами

Рабочие органы; количе-. ство (ширина в мм)

—

—

12

12

8—12

6—18

6—15

бритвы (левая и правая)

8(150); 10(85)

2(165); 2(85)

2(165)

—

—

—

Стрельчатые лапы

2(145); 2(260)

2(145); 2(260)

3(220)

—

—

—

рыхлительные лапы

13(20)

.5(20)

5(20)

5(50)

окучивающие корпусы

—

1

1

подкормочные ножи

2(20)

—

1(20)

1(20)

Вес общий в кГ Количество обслуживаю-

285

50!)

б52)

42

283)

50

42

щего персонала

2—3

1

1

1

1 1

2

2

Количество лошадей Тяговое сопротивление

2

1

1

1

1

1

в /сГ

100

40—60

40—60

40—50

40—60

40—60

40—60

，)Без дышла.

8) Без долот и окучника.

8) С колесом.

叵

122

Культиваторы

РАБОЧИЕ ОРГАНЫ

Рабочие органы культиваторов, производящие рыхление и уничтожающие сорную растительность, по форме и назначению разделяются иа:

а) лапы полольные односторонние плоскорежущие (бритвы), стрельчатые плоско-； режущие и универсальные;

10. Размфы раСоч

Основные г

Рабочие органы

123

лапы рыхлительные долотообразные, оборотные и копьевидные;

корпусы окучивающие и бороздорежущие;

игольчатые диски ротационных мотыг;

Д)подкормочные ножи для сухой и жидкой подкормки.

Основные типы и размеры рабочих органов, применяемых на отечественных культиваторах» приведены в табл. 10.

оргаиов культиваторов

меры в мм

Типы рабочих органов

Стрельчатые плоскорежущие лапы

ь

%

%

6

d

ft

月

г

Н

85

50

35

4

41

19,2

40

—

172

120

50

35

4

—

41

19,2

40

—

—

172

150

50

35

4

—

41

19,2

40

——

—

172

165

50

•40

5

—

—

41

19,4

44

—

—

172

.182

70

60

5

一

—

35

19,0

46

—

195

295

70

48

4

—

—

45

—

40,5

—

—

159

170

44

38

3

—

—

19

—

42

—

—

73

245

66

49

4

—

—

45

—

38

—

—

169

145

37

19

3

88

69

10

13

150

55

38

4

—

—

80

93

10

17,5

260

43

43

4-5

—

—

—

119

80,3

10

—

15

260

50

43

5

—

120

84,5

10

—

27

164

56

53

3,5

—

—

—

120

—

16

—

£6

300

50

50

5

8Э

108

122

Односторонние плоскорежущие лапы

厶

R

а

Р

2丫

2打

а

屮

Применение (марки культиваторов)

114

• 20

7。38‘

15°

60°

—

103°

23°12'

КРН-2,8; КРН-2.8М; КРСШ-2,8; КН-5.4;

КРН-5,4; КРУ-5,4; КРШ-5.4; ЗКРН-2,8М 2КУТС-2,8;КПС-5,4；КРС-5,4;КР-1,8;

КОКС-0,7А

114

20

7。38,

15.°

60°

—

—

103°

23寸2,

КОН-2,3； КОН-2,8; КОН-2.8П

114

20

7。38,

15°

60°

—

103°

23。12'

КРН-2,8;КРН-2.8М； КН-5,4； КРН-5,4;

КРУ-5,4; КР1И 5,4； ЗКРН-2.8М; КРСШ-2.8;

КПС-5,4;КРС-5,4；КРС-8,1;СКР-12;

СКР-18; КР-1,8

114

20

7。38,

15°

69。

一

103°

23。12'

КРН-2,8; КРН-2.8М; КРСШ-2,8; КРН-2.8А;

КРН-4.2; КРОШ-4.2; ЗКРН-2.8А; НКУ-2.4— 2.7; НК-3； НКУ-4-6; КУТС-4,2; КОКС-0,7А; КОКС0.7Б

П8

20

6。15,

15°

48°

—

—

103°

18。33,

КН-4,2; НКУ-2,8; КДМ

107

—

32О30/

16030/

110°

—

—

■—

Биин

54

—

15；

15°

116。

—

—

100°

—

»

105

—

27°

18。

94°

—

Рансоме

9。13,

18°

60°

一

КРН-2,8： КРН-2.8М; КРСШ-2,8; КОКС-0,7А;

КОКС-0.7Б

—

—

10。33'

18°

70°

—

—

—

—

НКУ-4-6； НК-3; НКУ-2,4-2,7； КДМ

—

9。13,

18°

60°

—

—

—

—

КРН-2,8;КРН-2.8М;КРСШ-2.8;

КОКС-0,7А; KOKW.7B； КРОШ-4,2

10。33"

18°

17。

—

—

—

НКУ-2,8,

251

23。

18°

71。30,

—

—

—

VEB

75

16°

82。

-

Мак-Кормик

Типы рабочих органов

Культиваторы

Основные раз

Стрельчатые универсальные лапы

Стрельчатые универсальные лапы

Рыхлительиые оборотные лапы

Разрез

Ж

々畲4

<

▽

•Л—

&

6

d

dt

ft

尼

工

г

7

270

54

31

5

130

94.

10

220

54

31

4,5

—

—

—

130

94

10

—

61

270

54

31

5

130

94

10

61

1

330

54

31

6

130

94

10

' 61

250

58

40

6

172

104,5

5—15

138

300

58

40

10

—

—

—

172

104,5

20

—

130

330

58

40

6

—

—

192

104,5

5—15

—

138

250

58

40

5

145

104,5

25

107

45

7

18S

45

10

—

258

50

—

—

7

—

—

—

—

—

—

250

60

一

10

—

—

一

一

260

63

—

—

8

—

—

—

—

—

—

—

2S3

L

R

а

Р

2丫

2%

0

屮

Применение (марки культиваторов)

一

—

16°

28°

65°

一

СКР-12;СКР-18; ЗКРН-2,8М; КРШ-5,4

(без хвостовика)

—

225

16°

■ 28°

65°

—

—

—

—

КОН-2.8; КРН-4,2; КРШ-4.2; ЗКРН-2.8А;

КРОШ-4,2; КУТС-4,2; КУТС-2.8Б； КУОК-0,61

'225

16°

28°

65°

КПНА-3； ЗКПНА-З; КПН-4А; КПН-4Б； ККН-2,25; КПН-2; КОП-2,3； КОН-2.8А： КРН-2.8А; КРН-4,2; КРШ-4,2; КРОШ-4.2; ЗКРН28А; КП-4; КП-4М; КУТС-2,8А;

КУТС-2,8Б； 2КУТС・2,8; КЛТ-4.5Б

225

16。

26°

65°

КПНА-3; ЗКПНА-3; КПН-4А; КПН-4Б;

ККН-2,25; КПН-2; КРВН-2,5-

—

221

16°

30°

60°

—

—

—

—

КПН-31 . КП-3 ._ ,“

—

217

16°

30°

60°

—

—

—

—

КПН-3; КРН-2,5; КРН-3,5; КП-3

—

221

16°

30°

60°

—

—

—

—

КРВН-2,5; ГРК-2,5； КСВ-2,5; КП-4： КП-4M

—

100

16°

30°

60°

—

—

—

—

УКП-А; КСВ-2,5

170

266

—

—

70°

—

КРВН-2,5

—

218

—

70°

—

—

—

—

КДМ; НКУ-2,8： НКУ-2,4-2,7； НК-3；

НКУ-4-6; КЕ; УКП-А

228.

70°

КПН-3： КПНА-3： ЗКПНА-З； КПН-4А; КПН-4Б： ККН-2,25; КОН-2,3； КП-3： КП-4： КП 4М; КСВ-2.5; КП-0.7; КУТС-4,2А； КУТС-2.8Б; 2КУТС-2.8; КЛТ-4.5Б;

КУОК-0,61

217

—

—

70°

—

—

—

КРН-1.5; КРН-2,5К КРН-2,5; КРН-3,5

176

68°

—

—

—

—

Фергюсон

Продолжение табл. 10 меры в мм

Продолжение табл. 10

Основные ра；

Типы рабочих органов

ь

九

6

d

ft

尼

г

Н

Рыхлительв

ые долотоо(

；разнне лапы

20

20

20

35

35

45

10

12

12

5

5

6

128

128

250

5

6

8

1

360

380

442

5

1

4

{^1|-у

ЗУ

5 прополочной бороны

10

25

5

275

28

1

Г'

й

2

меры в мм

厶

R

а

в

2Y

2力

а

Применение (марки культиваторов)

по

123,5

39。48,

КРН-2,8； КРН-2.8М； КРСШ-2,8; КН-5.4;

КРН-5.4; КРУ-5.4; КРШ-5,4; ЗКРН-2,8М；

КОКС-0,7А： КР-1,8; КОКС-0.7Б

110

123,5

39。48‘

КПС-5,4； КРС-5,4;КРС-8,1;СКР-12;

СКР-18

205

250

40。36'

КОН-2,3； КОН-2.8П： КОН-2.8; КРН-2,8А;

З.КРН-2.8А： КРШ-4,2; КРН-4.2 КРОШ-4.2;

КН-4.2; КМТС-2,8А; КМТС-2,8Б; 2КМТС・2,8;

КЛТ-4.5Б

180

120

、

БП-5,4； БПН-4,2

Типы рабочих оргайов

6

bi

6

d

%

А

Диски вращающихся мотыг

Основные раз

Рабочие органы

Продолжение табл. 10

192

110

82

28

260

15

8

195

12

100

70

225

27

15

10

70

185

90

10

175

12

19

7

Корпусы окучивающие

150

365

50

210

280

60

厶

R

а

р

2丫

2Yi

自

а

W

1

Применение (марки культиваторов)

23

165

60°

35°

22°3(Г

НКУ-2,8； МВ-2,1; МВ-2,8; ЗМВ-2,1

16

165

60。

—

—

30°

30°

МВН-2,8; ЗМВН-2,8

15

165

60°

30°

36°

КРШ-5,4； ЗКРН-2,8М; СКР-12; СКР-18

80

150

48°

190

260

30°

52°

77。

10°

90°

65°

КОН-2,3; КОН-2.8; КОН-2,8П; КРН-2.8А;

КРН-4,2; КРШ-4,2; КРОШ-4,2

ВИСХОМ 187

меры в мм

20

Типы рабочих органов

b &! Ь3

6

乙ft

尼

Основные рад

H

Корпусы окучивающие с выпуклойгрудью

145 535 —

5

200

290

40

120

170

275

5

5

60

60

65

64

167

167

228

228

60

65

280

410

L

R

а

Р

2丫

2%

и

Применение (марки культиваторов)

225

300

20°

70°

—

15°

37。

Немецкие коииые и тракторные окучники

155

285

30°

60°

65°

15°

КРН-4,2; КРН-2,8А; КРШ-4,2; КРОШ-4,2;

200

285

.30°

60°

65。

15。

НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8； Н КУ-4-6 А; ОУК

375

340

26°

60°

6е

80°

6°

55°

ГТ-2; КГН-2;

440

480

30°

60°

6°

90°

5°

50°

Фергюсон

Продолжение табл. 10 меры в мм

9*

Типы рабочих органов

b

九

6

d d* h

Подкормочные ножи долотообразные

18

18

2

46

46

30

29

Подкормочные ножи клиновидные

2

50

17

Подкормочные ножи хлопковые

mf

Разрез

女力

18

2

24

Рабочие органы

Основные раз

В ММ

k

НО

185

165

200

133

Продолжение табл. 10

L

R

а

В

2丫

2力

g

а

Применение (марки культиваторов)

142

200

30°

一

一

—

10°

—

—

КРН-2,8; КРН-2.8М; КРСШ-2.8А; КРН-5,4；

КРУ-5.4; КРШ-5.4； ЗКРН-2.8М: КРОШ-4,2;

КРС-5,4； КРС-8,1; СКР-12; СКР-18; КР-1,8

136

200

30°

177°

КОН-2.8П; КРН-2,8А; КРН-4,2; КРШ-4,2; РК

128

80

45。

—

5。

мк*м

81

72。

—

18。

НКУ-2,8; НКУ-2,4-2,7; НК-3； НКУ-4-6А

Полольные лапы

Плоскорежущие — односторонние и стрельчатые — лапы (см. табл. 10, фиг. а, 6) предназначены для подрезания сорняков на глубину до 6 см. Лапы шириной до 10 см могут быть использованы для рыхления на глубину до 8 см. Они характеризуются малым углом крошения р, применяются на тракторных и конных пропашных культиваторах в условиях, когда не допускается смещения и переворачивания почвы. Эти лапы используются также для сплошной обработки полей (уход за парами) в засушливых районах. В условиях повышенной влажности почвы сорняки, подрезанные плоскорежущей лапой, могут приживаться вследствие отсутствия смещения почвы. В таких случаях рекомендуется за лапами устанавливать зубья прополочной бороны.

Односторонние плоскорежущие лапы (бритвы) используют также для прореживания (букетировки) культурных растений при поперечном ходе культиватора. Наличие у бритвы вертикальной части ——щитка, предохраняющего рядок от присыпания почвой, позволяет работать с малыми защитными зонами.

При наличии корки на почве щиток, не разрезая, сдвигает ее вместе с растениями и повреждает корневую систему. В этом случае бритву применяют в комплекте с дисковым ножом (плоским или вогнутым), устанавливая его впереди бритвы в плоскости ее вертикального щитка (или под углом 1—2°).

Наклонная часть лезвия бритвы воспринимает выталкивающее давление почвы, поэтому бритвы заглубляются хуже стрельчатой лапы. Бритвы изготовляются правыми и левыми с одинаковыми параметрами. Несимметричное очертание лапы создает неуравновешенное боковое давление, которое следует учитывать при расстановке лап на культиваторе и выборе способа крепления их к раме.

Стрельчатые плоскорежущие лапы используются в комплекте с бритвами при работе в широких междурядьях в тех случаях, когда требуется небольшая (до 6 см) глубина обработки и наименьшее смещение почвы. Такие лапы распространены в овощных и свекловичных хозяйствах, а также в районах поливного хлопководства.

Стрельчатые универсальные лапы (см. табл. 10, фиг. в, г) применяются в тракторных культиваторах. Геометрическое отличие от плоскорежущих стрельчатых лап заключается в углах крошения р, углах подъема а и форме переходной части (груди) от носа лапы к стойке. Одновременно с подрезанием сорняков они производят рыхление почвы. Лапы с углом р = 28° применяются для обработки паров, предпосевной подготовки почвы и междурядной обработки высокостебельных культур на глубину до 10 см.

Стрельчатые универсальные лапы с углом р = 30° применяются на культиваторах с пружинными предохранителями, выглубляющими лапу при встрече с препятствиями, а также на культиваторах-рыхлителях для работы на глубине до 12—14 с%. Поэтому они отличаются большей прочностью.

Американские лапы этого типа имеют утолщенную носовую часть для оттяжки по мере затупления.

Выбор основных размеров полольных лап. Основными параметрами, по которым проектируются полольные лапы, являются: ширина захвата лапы Ь, угол раствора крыльев 2丫； угол крошения В，ширина крыльев лапы Ьх и 匕2, толщина материала 6 и угол заострения лезвия 厶 Значения параметров применяемых лап приведены в табл. 10.

Ширина захвата b полольных лап зависит от схемы расстановки лап на заданной операции. Максимальная ширина захвата 匕切@乂 определяется прочностью и жесткостью, но берется не более 400 мм для стрельчатых лап и 200 мм для односторонних лап. Лапы большего захвата, не имея достаточной жесткости, образуют неровное дно борозды и плохо заглубляются. Для достижения необходимой жесткости приходится увеличивать толщину материала, что утяжеляет конструкцию орудия. Лезвия лап большой ширины захвата обволакиваются корнями сорной растительности, на них налипает земля и они выглубляются из почвы. Минимальная ширина захвата стрельчатых и односторонних лап определяется из условий 匕min〉3q где с ——величина перекрытия между лапами переднего и заднего рядов. Наименьший размер применяемых лап 匕加历=85 мм. При малой ширине лап возможно забивание

культиватора землей и сорной растительностью из-за большого количества стоек, близко расположенных одна к другой. Узкие полольные лапы обычно применяются для поперечного прореживания растений и для работы в узких междурядьях.

Угол раствора лезвий полольных лап 2у зависит от вида и состояния почвы. С уменьшением угла раствора увеличивается количество неподрезанных сорняков. Лапы с большим углом 2у скорее обволакиваются растительными остатками, зали- паются почвой и выглубляются.

Для получения малых перекрытий с целесообразно применение наибольших значений угла 2у, допускаемых условиями работы, при которых обеспечивается скользящее резание без обволакивания и залипания лезвия. Для лап, применяемых на черноземных почвах, оптимальный угол находится в пределах 2у = 55 + 60°; для лап, применяемых на песчаных почвах, 2у = 75 + 80°.

На культиваторах отечественного производства применяются полольные лапы со средним значением угла 2у = 60 ч- 65°.

Угол крошения р для плоскорежущих лап берется в пределах 15+18°. При больших углах 8 лап, работающих на глубине 4—6 см-, происходит смещение почвы и оголение дна борозды. Для универсальных лап берут В = 28 + 30°. Для работы в условиях повышенной влажности, когда требуется усиленное рыхление почвы, угол р увеличивают до 32°. Дальнейшее увеличение угла р нецелесообразно, так как приводит к образованию борозд.

Ширина крыла плоскорежущих лап 6j и ^2 в целях наименьшего смещения почвы выбирается минимальной. При установленных значениях угла р ширину крыла исходя из условий прочности, следует брать 方^ = 40 + 60 мм, а 方乞 -к-瓦.

Толщина материала 6. Основным материалом для изготовления полольных лап служит сталь 65Г, 70Г по ГОСТ 1050-57. Толщина стали зависит от требований

Ширина захвата лапы в мм

Плоскорежущие лапы

Универсальные

О d

с 9

До 100

3—4

110—150

4

3—4

—

160—200

5

210—250

4,5

260—300

5

310—350

—

6

11. Рекомендуемая толщина стали для лап в мм11. Рекомендуемая толщина стали для лап в ммк жесткости, назначения и ширины захвата лапы (см. табл. 11).

11. Рекомендуемая толщина стали для лап в мм

11. Рекомендуемая толщина стали для лап в мм

Полольные лапы шириной захвата 300 мм, работающие на глубине до 14 см на культиваторах-рыхлителях, изготовляют из стали толщиной 8 и 10 мм.

Лапы подвергают термической обработке. Закалку и отпуск режущих кромок полольных лап на ширину 25—40 мм производят в закаленной зоне до НВ 300— 500, в незакаленной зоне не более НВ 350.

Заточка лап определяется углом кро- тення р (фиг. 21). Для лап с углом р《15° применяется верхняя оттяжка и заточка, при р》18° — комбинированная заточка. Угол заточки t составляет 12—15°. Между лезвием и почвой должен быть сохранен угол зазора £ не менее 10°. Толщина лезвия после заточки не должна превышать 0,3 мм.

Дня придания полольным лапам способности самозатачиваться во время работы нх лезвия иногда делают двухслойными путем наплавки на основной материал :анх с тыльной стороны износостойкого сплава, например сормайта № 1 (фиг. 22). Самозатачивание двухслойного лезвия осуществляется вследствие более быстрого изнашивания основного материала и выступания из-под него наплавленного слоя °лщиной 0,3—0,5 拙九.Такие лапы хорошо подрезают сорную растительность.

®орма лап должна быть обтекаемой без вогнутостей и граней на рабочей поверх- ；ста. Места перегиба скругляют радиусом 尸，величину которого выбирают в зави- имости от толщины материала.

6 В плоскорежущих лапах высота h носка вертикальной части бритвы не должна с 1Ть больше величины заглубления. Бритвы с /г > 50 мм подвержены забиванию УХнми растительными остатками. Угол ср наклона лезвия щитка бритвы берут

от 20 до 25°. Способ крепления лап к стойке зависит от количества типов и размеров лап, входящих в набор культиватора. Универсальную лапу соединяют с жесткой или пружинной стойкой болтами, для этого стойка имеет хвостовик, являющийся продолжением груди лапы. Для того чтобы после прохода лапа не оставляла борозды, ширина хвостовика должна бьгть возможно меньше. Плоскорежущие лапы к стойкам прикрепляют заклепками. Иногда для устранения трения вертикального щитка бритвы о стенку борозды лапу приклепывают к стойке под углом 2——3°, для этого в щитке делается косое углубление под стойку.

Для построения проекций стрельчатой полольной лапы (без хвостовика) по выбранным параметрам (фиг. 23) вычисляют угол входа лапы а, тангенс которого

равенравенtg Q = tg р sin 丫,tg Q = tg р sin 丫,⑴⑴и размер /, величину которого определяют пои размер /, величину которого определяют поформулеформуле⑵⑵。—верхняя； б — комбинирован。—верхняя； б — комбинированная; в — нижняя.ная; в — нижняя.а также горизонтальную и вертикальную про-а также горизонтальную и вертикальную про-Разрез по ААРазрез по ААзаточки.заточки.сплавом:б — послесплавом:б — послеа ——после оттяжки;а ——после оттяжки;наплавки инаплавки и

равен

равен

tg Q = tg р sin 丫,

tg Q = tg р sin 丫,

⑴

⑴

и размер /, величину которого определяют по

и размер /, величину которого определяют по

формуле

формуле

⑵

⑵

。—верхняя； б — комбинирован

。—верхняя； б — комбинирован

ная; в — нижняя.

ная; в — нижняя.

а также горизонтальную и вертикальную про-

а также горизонтальную и вертикальную про-

Разрез по АА

Разрез по АА

заточки.

заточки.

сплавом:

б — после

сплавом:

б — после

а ——после оттяжки;

а ——после оттяжки;

наплавки и

наплавки и

екцни ширины крыла Ь?・ П° найденным величинам, углу 2丫 и ширине захвата Ь строят контур лапы в двух проекциях.

Для построения развертки находят значение угла раствора крыльев заготовки

2Yo

(3)(3)tg V

(3)

(3)

^ Y。- cosp

н ширину лапы в развертке 瓦

sin Yo

sin 7 '

По найденным величинам и ширине крыла Ь2 строят развертку лапы без учета скругления в месте перегиба материала. С учетом скругления и толщины материала в построение лапы и развертки вносят поправки. Через точку В, перпендикулярно линии /В, проводят сечение, откладывают толщину материала В и производят скругление угла 6 радиусом г. Величину угла 9 определяют по формуле

tg Ysin аtg Ysin а

tg Ysin а

tg Ysin а

Ширину развертки Ь° уменьшают на разность дуги S и длины двух отрезков d. Истинная величина &0 с учетом этой разности равна

Г "Г(90一8)

瓦=b -2 г ctg 8М -(5)

и se у L180J' '

Острые углы разверток при вершинах Л и В скругляют соответствующими радиусами. Построение стрельчатой лапы с хвостовиком начинают так же, как и для лапы

и развертка ⑹.

без хвостовика： по параметрам 2у, Ь, а, Ь2 и / строят боковой вид и план лапы. Затем, в соответствии с вылетом и профилем стойки, к которой будет прикрепляться пана, находят форму хвостовика. Подбирая радиусы скруглений в сечениях, проведенных по нормали и профильной кривой, находят форму сечений, обеспечивая плавное сопряжение плоскостей крыльев и хвостовика с грудью лапы. Развертку основной части лапы с хвостовиком производят приемами, указанными выше. К основ- иой части развертки пристраивают развертку хвостовика. Острые углы развертки скругляют радиусами.

Для построения плоскорежущей односторонней лапы должны быть известны; ширина захвата 6 лапы, угол раствора у, угол крошения §, ширина крыльев 6】и Ь% высота 九，угол ф наклона лезвия щитка к горизонту, толщина материала В, внешний радиус сопряжения г и угол заточки i.

Построение ведут для задней нерабочей поверхности лапы (фиг. 24). По извест- НЬ1М параметрам вычисляют: угол а, определяющий наклон образующих цилиндрической поверхности лапы; размер / и угол q между плоскостями лапы в сечении, перпендикулярном к образующим, а также координаты точек лезвия лапы в местах перехода плоскости в цилиндрическую поверхность а,九i и

Угол а и размер / определяют так же, как и при построении стрельчатой лапы по Формулам (1) и (2). Угол Q равен

q= 180 — 8. ⑹

Величину угла 8 вычисляют по известным значениям углов у и а по формуле (4), после чего по формуле (6) определяют величину угла q. Размеры a, h* и 人 определяют по формулам

。=г(1 — cos 8); (7)

ё5? sin аё5? sin а—cos а—cos аsin 8 л0 cos Ptg а — 180 * tg уsin 8 л0 cos Ptg а — 180 * tg у(8)(8)i -i -'sin 8'sin 8sin 8sin 8-cos а 7——sin аI tg а-cos а 7——sin аI tg ал:0180л:0180⑼⑼

ё5? sin а

ё5? sin а

—cos а

—cos а

sin 8 л0 cos Ptg а — 180 * tg у

sin 8 л0 cos Ptg а — 180 * tg у

(8)

(8)

i -

i -

'sin 8

'sin 8

sin 8

sin 8

-cos а 7——sin аI tg а

-cos а 7——sin аI tg а

л:0

180

л:0

180

⑼

⑼

По ранее заданным параметрам и найденным значениям а, /, ® а, йг и % можно построить в двух проекциях профиль рабочей части лапы.

Фиг. 24. Построение рабочей поверхности односторонней полольной лапы.Фиг. 24. Построение рабочей поверхности односторонней полольной лапы.

Фиг. 24. Построение рабочей поверхности односторонней полольной лапы.

Фиг. 24. Построение рабочей поверхности односторонней полольной лапы.

Для построения контура вертикального щитка высоту h рекомендуется брать не более 50 мм, а угол наклона лезвия ср в пределах 20+25°. Контур верхней части щитка и размер L выбирают в зависимости от конструкции крепления лапы к стойке. Однако наклон переднего верхнего обреза щитка не следует брать более 50+55° к горизонту, так как более крутое положение обреза способствует зависанию сорня- i ков. Задний обрез щитка рекомендуется выполнять по кривой, являющейся плавным | продолжением задней кромки крыла. Для построения развертки лапы необходимо 1 определить значение угла 丫。по формуле (3), вычислить размер 瓦 по формуле I

…辭(1。)

и определить расстояние С между образующими развернутой цилиндрической поверх

ности

(11)

По вычисленным размерам 丫°,匕°, С н найденным размерам / и Ь2 строят развертку крыла, к ней пристраивают развертку цилиндрической части, ограниченную с боков продолжением лезвия и задней кромки крыла. Затем по размерам боковой поверхности пристраивают контур щитка лапы.

Для упрощения изготовления лапы лезвия щитка и крыла в развертке должны составлять одну прямую, т. е. должно быть соблюдено условие а + ф = Yo- Если это условие не соблюдается и а + ф > Yo* т0 излом контура лезвия в развертке должен совпадать с точкой пересечения лезвия с верхней образующей.

Приведенные выше примеры построения полольных лап могут быть использованы и для других аналогичных рабочих органов.

Для расчета полольных лап на устойчивость хода и на прочность определяют силы сопротивления почвы, действующие на лапу. Величина и направление реакции почвы (фиг. 25) зависят от геометрических размеров

лапы, глубины ее хода, а также вида и состояния почвы. При приближенных расчетах считают, что величина горизонтальной составляющей Rx пропорциональна ширине захвата лапы 匕 и удельному сопротивлению почвы q.

В зависимости от глубины обработки а и свойств почвы горизонтальная составляющая Rx и удельное сопротивление ^ для лап первого ряда изменяются в пределах,

указанных в табл. 12.

Глубина

Удельное сопротивление

b в кГ/см

6 '

0,8—1,0

8

0,9—1,3

10

1,1,7

12

1,5—2,4

」2・ Удельное сопротив-ление почвы при, культивации」2・ Удельное сопротив-ление почвы при, культивацииНижние значения соответствуют черноземным почвам, обладающим хорошей структурой, верхние —— дерново-подзолистым почвам, не имеюпщм выраженной структуры. Для расчета на прочность лап, работающих в разных условиях, принимают верхнее значение q.

」2・ Удельное сопротив-ление почвы при

, культивации

」2・ Удельное сопротив-ление почвы при

, культивации

При одной ширине захвата стрельчатых полольных лап, установленных на культиваторе в первом и во втором рядах, величина сопротивления почвы Rzx для лап второго ряда в 2 раза меньше сопротивления R；# для лап первого ряда, т. е..

Rzk 9к а 2.

ZX

Изменение угла между лезвиями 2丫 в пределах 55° < 2у < 80° и угла крошения В Б пределах 15° < < Р < 32° не влияет существенно на изменение горизонтальной составляющей R%, Увеличение угла 2у при § = const и угла § при 2丫 = const уменьшает вертикальную составляющую Rz и способность лапы к заглублению.

Вертикальная составляющая Rz может быть определена, если известен угол 屮 наклона реакции почвы к горизонту, который изменяется в зависимости от состоя- ния по^вн, глубины обработки и угла крошения р.

При расчете стрельчатых лап с углом крошения р = 15 -> 30°, работающих 学 паровых и пропашных культиваторах, угол® можно принимать равным 18 十 24°. Нижнее значение угла 屮 соответствует глубине а《8 c九 и меньшему значению К， верхний предел — глубине а — 1012 см и большему значению

Для полольных односторонних лап при глубине обработки а = 4-=-8 см сила R〃 аправлена обычно снизу вверх под углом 屮=10° к горизонту. Расстояние точки ре：ечения силы с грудью лапы для стрельчатых лап равно h = 0,2 а. Значе- я т можно принимать одинаковыми для лап переднего и заднего рядов.

Рыхлительные лапы

Рыхлигельные лапы предназначены для рыхления почвы на глубину до 22 см без взноса нижних слоев на поверхность. Под воздействием лапы слой почвы, находящийся перед ней, уплотняется до некоторого предела, затем скалывается по поверхности, параллельной направлению силы Rzx, действующей под углом к горизонту (фиг. 26). В поперечном сечении зона воздействия лапы на почву ограничивается поверхностями, наклон которых к горизонту может быть принят равным 8 = 45°.

Степень рыхления характеризуется размером комков, на которое распадается

слой почвы под воздействием лапы,слой почвы под воздействием лапы,зависит от угла а.

слой почвы под воздействием лапы,

слой почвы под воздействием лапы,

Рыхлительные лапы бывают долотообразные и оборотные.

Долотообразные рыхлительные лапы в виде плоской пластины, прикрепляемой к жесткой стойке под углом а к горизонту и образующей двухгранньш клин (см. фиг. 26), применяются для рыхления связных и плотных почв на глубину более 16 см.

На отечественных и немецких пропашных культиваторах применяются рьгхлитель- ные лапы в виде загнутого и заостренного зуба (см. табл. 10, фиг. е). Такие лапы выпу

скаются двух размеров: для легких и тяжелых условий с сечением стойки 35x(10—12 мм) на пропашных культиваторах для низкостебельных культур и- с сечением стойки 45 X (12—16 мм) на культиваторах для междурядной обработки высокостебельных культур и поливного земле

делия.”

Рыхлительные долотообразные лапы характеризуются малой шириной захвата (匕=20 мм).

Рыхлительные оборотные лапы (см. табл. 10, фиг. 6) на жестких стойках используются в тракторных культиваторах-рыхлителях для обработки почвы на глубину до 22——25 см. Эти лапы на пружинных стойках применяются на тракторных и конных паровых культиваторах для вычесывания корневищных сорняков и предпосевного рыхления почвы на глубину 10—12 см. Лапы на пружинных стойках рыхлят почву более энергично, чем на жестких, но не обеспечивают равномерной глубины обработки.

Тип рыхлительной лапы55о dДолотообразная лапа пропашных культиваторов ......10—1635—40Плоское долото на жесткой стойке16—2235—40Оборотная лапа на жесткой ,стойке глубоких рыхлителей ..20—2540—45Оборотная лапа на пружинной стойке паровых культиваторов (без нагрузки) 10—1225—30Тип рыхлительной лапы55о dДолотообразная лапа пропашных культиваторов ......10—1635—40Плоское долото на жесткой стойке16—2235—40Оборотная лапа на жесткой ,стойке глубоких рыхлителей ..20—2540—45Оборотная лапа на пружинной стойке паровых культиваторов (без нагрузки) 10—1225—3013. Пределы изменения угла а13. Пределы изменения угла а14. Величина горизонтальной составляющей сопротивления почвы14. Величина горизонтальной составляющей сопротивления почвыГлубина а в смСопротивление Rx в кГ1020—351565—951885—12520105—15022120—170Глубина а в смСопротивление Rx в кГ1020—351565—951885—12520105—15022120—170

Тип рыхлительной лапы

55

о d

Долотообразная лапа пропашных культиваторов ......

10—16

35—40

Плоское долото на жесткой стойке

16—22

35—40

Оборотная лапа на жесткой ,стойке глубоких рыхлителей ..

20—25

40—45

Оборотная лапа на пружинной стойке паровых культиваторов (без нагрузки)

10—12

25—30

Тип рыхлительной лапы

55

о d

Долотообразная лапа пропашных культиваторов ......

10—16

35—40

Плоское долото на жесткой стойке

16—22

35—40

Оборотная лапа на жесткой ,стойке глубоких рыхлителей ..

20—25

40—45

Оборотная лапа на пружинной стойке паровых культиваторов (без нагрузки)

10—12

25—30

13. Пределы изменения угла а

13. Пределы изменения угла а

14. Величина горизонтальной составляющей сопротивления почвы

14. Величина горизонтальной составляющей сопротивления почвы

Глубина а в см

Сопротивление Rx в кГ

10

20—35

15

65—95

18

85—125

20

105—150

22

120—170

Глубина а в см

Сопротивление Rx в кГ

10

20—35

15

65—95

18

85—125

20

105—150

22

120—170

Ширина захвата рьгхлительньгх оборотных лап в практике Ь — 45+50 мм. По мере износа лапы поворачиваются — отсюда название «оборотные».

Профиль рыхлительной лапы, установленной на стойке, определяется углом наклона а к горизонту, вылетом L и радиусом Я очертания рабочей поверхности стойки.

С увеличением угла а повышается крошащая способность лапы, но увеличивается тяговое сопротивление и уменьшается ее заглубляющая способность. Рациональные пределы угла а приведены в табл. 13.

Вылет L и радиус R очертания профиля долотообразной лапы выбирают в зависимости от глубины и условий работы рабочих органов.

Для расчета рыхлительных лап на устойчивость хода и на прочность горизонтальную составляющую сопротивления почвы R；7ylя лап переднего ряда можно принимать по табл. 14.

Меньшие значения R% относятся к междурядной обработке черноземных почв долотообразными лапами, а большие ——к рыхлению зяблевой пахоты суглинистых почв долотовидными и оборотными лапами на жестких стойках. Горизонтальную нагрузку на лапы второго ряда R； берут в 2 раза меньшей R；二 0,5 R； Вертикальная составляющая Rz может быть найдена, если известно направление реакции почвы RZx- По данным В. С. Жегалова, сила Rzx отклоняется от нормали к стороне угла а на угол треиия почвы о сталь, равный ср = 25°. По данным Г. Н. Синеокова, угол отклонения силы Rz% от нормали превышает угол трения ср и лежит в пределах 6 = 25+40°. Нижнее значение соответствует меньшей глубине (а = 10 см), верхнее—— большей глубине (а = 15 см). Высота точки пересечения силы 4〃 со стороной угла а по Г. Н. Синеокову может быть принята равной h 三 0,2 а.

Окучивающие корпусы

Окучивающие корпусы предназначены для уничтожения сорной растительности на Дне борозды, присыпания стеблей растений разрыхленной землей и распределения ее ровным слоем по поверхности грядки. Поэтому окучивающий корпус должен поднять землю из борозды и переместить ее на верх гребня. В отличие от плужного корпуса, оборачивающего пласт и работающего в плотной и связной почве, окучивающий корпус работает в разрыхленной почве и не должен оборачивать пласт.

Окучивающий корпус (см. табл. 10, фиг. к), предназначенный для работы в междурядьях 60—80 см и образования грядки высотой до 20 см, состоит из подрезающей части ——лемеха, груди с крыльями и отвалов. Для изменения ширины за- хвата корпуса отвалы поворачиваются в плоскости, касательной к поверхности крыла груди. В корпусах с винтовой поверхностью положение отвалов не регулируется, они изготовляются заодно с грудью корпуса. Для того чтобы присыпать землей стебли растений и образовать гребни высотой 10—12 с% применяются односторонние окучники в виде отвала с цилиндрической или винтовой поверхно-

Рабочая поверхность окучивающего корпуса характеризуется шириной захвата b лемеха, углом 2丫 между лезвиями лемеха, углом крошения §, шириной захвата 6t рпуса (расстоянием между крайними точками отвалов), углом 2уг между верхними разующими отвала, углом 屮 наклона нижней кромки отвала к горизонту.

шениешение” а з ^照1^11!!貝 углов 2у для окучников обычно находятся в пределах 50+60°, ^ГЛов 8 — Б пределах 35+55°. Пологая постановка лемеха способствует ^ руживаьшю почвы на окучнике. Грудь корпуса должна являться плавным продол- ле ?ieMJ1OBePXHocTH лемеха и располагаться под большим углом к горизонту, чем ' 二 х・"ем круче поставлена грудь и чем ббльте угол 2丫 и 2丫】，тем сильнее кро- фоп пласта-„ Удовлетворительное крошение почвы обеспечивается конической ном^И нн^ней части окучника, цилиндрической формой верхней его части и накло- корпу РазУ1011^1* цилиндрической поверхности к горизонту под углом 10——20°, а также с таК'м”」вьфезными крыльями и выпуклой грудью (см. табл. 10). Корпусы и рабочей поверхностью распространены в Германии на конных и тракторных

шение

шение

•eHHHhAX。HUOHXdaaoIIeah09ed оядооаниос VZ мнф

орудиях. Они обеспечивают интенсивное рыхление почвы, образуют грядки с рыхлой поверхностью, но имеют повышенное тяговое сопротивление.

Корпусы с винтовой поверхностью 2丫1 ——2丫 = 20ч-30° предназначены для образования гребней с уплотненными стенками и применяются в районах избыточного увлажнения. В Англии они распространены на тракторных орудиях. В районах нормальной влажности и на тяжелых почвах применение их связано с потерей влаги и с повреждением корневой системы растений вследствие некоторого смещения почвы.

По ширине лемеха 匕 и углам 丫，Yi，В 口2 может быть построена рабочая поверхность окучивающего или бороздорежущего корпуса.

Фиг. 28. Направление и точка приложения реакции почвы.Фиг. 28. Направление и точка приложения реакции почвы.Диапазон регулирования, как правило, не превышает 30°. В корпусах с нерегулируемым отвалом угол наклона нижнего обреза равен ч|)= 45°. Для построения ■направляющей кривой по углам у и р вычисляют угол подъема а, тангенс которого 「'венtg а = tg В sin у.(12)Диапазон регулирования, как правило, не превышает 30°. В корпусах с нерегулируемым отвалом угол наклона нижнего обреза равен ч|)= 45°. Для построения ■направляющей кривой по углам у и р вычисляют угол подъема а, тангенс которого 「'венtg а = tg В sin у.(12)Для работы в междурядьях 70 см рекомендуемая ширина лемеха для окучивающего корпуса 匕=i30十 150 мм, для бороздорежущего 260+230 мм. Угол раствора лезвий 2丫 следует брать для песчаных почв 2丫 = 50+55°, для черноземных 55+60°. Угол крошения В для песчаных почв берут в пределах 6 = 45 + 55°, для глинистых почв, 35—45°. Угол между верхними образующими находится в пределах 2уг = 70 + 90°. Наибольшие значения углов 85+90° имеют корпусы с винтовой поверхностью. . Наклон нижнего обреза корпуса устанавливается в зависимости от заданного откоса грядки. В существующих корпусах с поворачиваемыми отвалами минимальный угол наклона находится в пределах = 25 + 45°, а наибольший угол 2пах = 4$ + 60°.

Фиг. 28. Направление и точка приложения реакции почвы.

Фиг. 28. Направление и точка приложения реакции почвы.

Диапазон регулирования, как правило, не превышает 30°. В корпусах с нерегулируемым отвалом угол наклона нижнего обреза равен ч|)= 45°. Для построения ■направляющей кривой по углам у и р вычисляют угол подъема а, тангенс которого 「'венtg а = tg В sin у.(12)

Диапазон регулирования, как правило, не превышает 30°. В корпусах с нерегулируемым отвалом угол наклона нижнего обреза равен ч|)= 45°. Для построения ■направляющей кривой по углам у и р вычисляют угол подъема а, тангенс которого 「'венtg а = tg В sin у.(12)

Вылет L берут в пределах 180+280 мм, основной радиус кривой R = 280 ч- 350 мм.

В соответствии с заданным профилем дна борозды угол зазора нужно выбирать в пределах 自=8 + 12°. Для окучников угол берется больше, для бороздорежущих корпусов — меньше, что определяется разным назначением борозды.

Средний угол 1|)нижнего обреза корпуса при междурядьи 70 см следует брать в пределах 40+50°, диапазон регулировки угла ^ = 士 15°.

При построении рабочей поверхности по выбранным параметрам на боковой проекции по размерам L, R и углу а строят направляющую кривую (фиг. 27). На ней на высоте 100+125 мм от опорной плоскости берут точку К, через которую под углом 9 к опорной плоскости проводят прямую, являющуюся проекцией нижней образующей цилиндрической поверхности верхней части корпуса. Угол 9 берется в пределах 20+25°. Затем проводится прямая через начальную точку О под углом g. На пересечении этих прямых находится точка т、которая является вершиной конуса ДЛя нижней части рабочей поверхности корпуса.

На боковой проекции через равные по высоте промежутки параллельно линии km проводят образующие. Ниже линии km, образующие проводятся через точку m как вершину конуса. На фронтальной проекции по заданному профилю борозды вычер- ■ Чивают контур рабочей поверхности корпуса и переносят на другие проекции. Затем вычерчивают сечения, нормальные к направляющей кривой, и по ним подбирают кривую, соединяющую левую и правую половины корпуса, и на боковой проекции наносят контур переднего ребра груди корпуса.

Для расчета на прочность и на заглубляемость окучивающих корпусов значение ^противления R% при окучивании следует принимать для песчаных почв 40+50 кГ, 々у суглинистых 50+60 кГ. При нарезке борозд и образовании гребней на пред- рительно разрыхленном поле при глубине а = 10 см сопротивление равно * = 6° 十 7° кг. Угол наклона реакции 内祖 к горизонту в зависимости от условий Р Вен 屮=8十 20°, величина й 0,4 а (фиг. 28).

Игольчатые диски вращающихся мотыг

Игольчатые диски применяются на конных и тракторных вращающихся моты- j гах, производящих разрушение почвенной корки на посевах. Отдельные диски или ] объединенные в секции используют на пропашных культиваторах для рыхления : почвы в рядках растений и защитных зонах; на свекловичных культиваторах при- j меняются также для рыхления комьев земли при весеннем закрытии влаги. В зави- | симости от условий и требований к работе днски изготовляются трех диаметров —— j 520, 4 50 и 350 мм и устанавливаются загнутыми зубьями по ходу и против хода I орудия. Диски малого диаметра на 1 пог. м делают больше уколов, но сильнее заби- } ваются сорной растительностью, чем диски большого диаметра.4

Нормальная глубина рыхления 8——9 см. Количество уколов, которые делают зубья дисков на 1 л<2 площади, составляет 125, 145 и 165 уколов соответственно для дисков диаметром 520, 450 и 350 мм при расстоянии 68 мм между дисками диаметром j 520 и 4 50 мм, принятом на вращающихся мотыгах, и расстоянии 56 мм между дисками ]

、 Подкормочные ножи1

Подкормочные ножи представляют собой рыхлительную долотообразную лапу Я или клиновидный сошник с тукопроводом, через который тук поступает на дно Я борозды. Ножи, показанные в табл. 10, фиг. о, применяются на пропашных свекл о- Я вичных и овощных культиваторах, культиваторах для высокостебельных культур〈 и в орошаемом земледелии. Ножи, показанные в табл. 10, фиг. р, устанавливаются | на хлопковых культиваторах. Ножи с долотообразной стойкой (фиг. о) и клиновид- | ные (фиг. п) хорошо заглубляются в почву и образуют узкую щель, способствующую | сохранению влаги. Недостатком конструкции ножа (фиг. о) является открытое внизу | отверстие, которое забивается землей при опускании ножей на землю, когда орудие 1 стоит на месте. Ножи снабжаются сменными наконечниками. Для закрытия образо- 1 ванной ножом бороздки вслед за ним устанавливают рыхлительные или полольные 1 лапы. Ножи в виде сошника (см. табл. 10, фиг. р) применяют на хлопковых культи-， ваторах.Я

Стойки рабочих органовЯ

Стойки служат для крепления лап к грядилю или раме культиватора. Стойки 号 бывают жесткие (простые и комбинированные) и пружинные (табл. 15, фиг. а—о). Я

Для стрельчатых лап на паровых и пропашных культиваторах применяются ■ простые жесткие стойки, изображенные на фиг. а, б, в (табл. 15). Для плоскорежущих Я стрельчатых лап служат литьш (или штампованные) стойки, к которым лапы при- Я крепляют заклепками (фиг. 6). Для односторонних полольных лап-бритв применяют fl стойки из полосовой стали (фиг. о), к которые лапы прикрепляют заклепками; Я при необходимости установки бритвы под углом 2—3° в вертикальном щитке лапы а делают выштамповку.V

В пропашных культиваторах, имеющих несколько комплектов разнотипных Я лап, применяют универсальные комбинированные стойки с башмаком (фиг. г), к кот^ I рому прикрепляют сменные рабочие органы. Положение башмака в вертикальной I плоскости относительно стойки может изменяться. Эта особенность конструкции В используется при установке лапы под требуемым углом входа в почву.“ I

Для односторонних и дисковых окучников, которые в зависимости от условии ■ работы устанавливаются в различных положениях, применяют комбинированные ■ стойки с рифлеными шайбами (или другими устройствами), позволяющими изменять ■ и фиксировать наклон рабочего органа в двух взаимио-перпендикулярных плоско- 9 стях. Комбинированные стойки с рифленой шайбой (фиг. d) используются также для Я расстановки рабочих органов по ширине захвата.■

15. Основные размеры стоек рабочих органов культиваторов

Типы стоек

Размеры в мм

Применение

Я

R

« X &

Для плоскорежущих односторонних лапДля плоскорежущих односторонних лапа)а)300ПО—10 X 35320НО10 X 35320НО—12 X 3537010512 X 45418105-—12 X 45430105-—12 X 4544010016 X 50300ПО—10 X 35320НО10 X 35320НО—12 X 3537010512 X 45418105-—12 X 45430105-—12 X 4544010016 X 50КРН28; КРН-2.8М;КРСШ-2.8А; КН-5,4；КРН-5,4; КРУ-5,4;КРШ-5,4； ЗКРН-2,8М;КРОШ-4,2; KOKC-0JAКО КС-0,7 Б КР-1,8ЗКРН-2,8М; КРШ-5,4；КРУ-5,4； КПС-5,4;КРС-5,4； КРС-8,1;СКРТ2;CKPJ8КУТС-4,2КОН-2,3; КОН-2,8；КОН-2,8ПКРН-2,8А; КРН-4,2;КРШ-4,2НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8；НКУ-4-6А; КН-5,4 IКРН28; КРН-2.8М;КРСШ-2.8А; КН-5,4；КРН-5,4; КРУ-5,4;КРШ-5,4； ЗКРН-2,8М;КРОШ-4,2; KOKC-0JAКО КС-0,7 Б КР-1,8ЗКРН-2,8М; КРШ-5,4；КРУ-5,4； КПС-5,4;КРС-5,4； КРС-8,1;СКРТ2;CKPJ8КУТС-4,2КОН-2,3; КОН-2,8；КОН-2,8ПКРН-2,8А; КРН-4,2;КРШ-4,2НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8；НКУ-4-6А; КН-5,4 I

Для плоскорежущих односторонних лап

Для плоскорежущих односторонних лап

а)

а)

300

ПО

—

10 X 35

320

НО

10 X 35

320

НО

—

12 X 35

370

105

12 X 45

418

105

-—

12 X 45

430

105

-—

12 X 45

440

100

16 X 50

300

ПО

—

10 X 35

320

НО

10 X 35

320

НО

—

12 X 35

370

105

12 X 45

418

105

-—

12 X 45

430

105

-—

12 X 45

440

100

16 X 50

КРН28; КРН-2.8М;

КРСШ-2.8А; КН-5,4；

КРН-5,4; КРУ-5,4;

КРШ-5,4； ЗКРН-2,8М;

КРОШ-4,2; KOKC-0JA

КО КС-0,7 Б КР-1,8

ЗКРН-2,8М; КРШ-5,4；

КРУ-5,4； КПС-5,4;

КРС-5,4； КРС-8,1;СКРТ2;

CKPJ8

КУТС-4,2

КОН-2,3; КОН-2,8；

КОН-2,8П

КРН-2,8А; КРН-4,2;

КРШ-4,2

НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8；

НКУ-4-6А; КН-5,4 I

КРН28; КРН-2.8М;

КРСШ-2.8А; КН-5,4；

КРН-5,4; КРУ-5,4;

КРШ-5,4； ЗКРН-2,8М;

КРОШ-4,2; KOKC-0JA

КО КС-0,7 Б КР-1,8

ЗКРН-2,8М; КРШ-5,4；

КРУ-5,4； КПС-5,4;

КРС-5,4； КРС-8,1;СКРТ2;

CKPJ8

КУТС-4,2

КОН-2,3; КОН-2,8；

КОН-2,8П

КРН-2,8А; КРН-4,2;

КРШ-4,2

НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8；

НКУ-4-6А; КН-5,4 I

Для плоскорежущих стрельчатых лап

Для универсальных стрельчатых лап

10 ВЛСХОМ 187

9 5 о

4 о

11 2

о 4

9 3 &

11 2

3 3 4

235 169

260 230

0 о 0 0 0 0 8

ю о о

232323

5 5 3 3 XX о 2

X

6

КОКС-0,7А; КОКС-0,75 КРН-2,8; КРСШ-2ЛА;

КРОШ-4,2

НКУ-2,4-2,7; НКУ-2,8；

НКУ-4-6А; НК-3

14 X 35 ЗКРН28М; КРШ-5,4；СКР-12; СКР-18

14 X 45 КУТС-4,2; КУТС-2,8;

КУТС-2,8Б; 2КУТС・2,8 КЛТ-4.5Б

КОН-2,3; КОН-2,8;

КОН-2,8П

КРН42； КРШ-4,2;

КРОШ-4,2； ЗКРН28А;

КП-4М; КП-4

ККН225

КОУК-0,61

КРВН-2,5

КСВ-2,5

КПН-2; КПН-4А; КПН-4Б;

КП-3; КПНА-3; КПН-3

XX

6 6

X

6

4545^

5 0 0 5

4 4 5 4

XXX X

6 2 0 6 6

112 3 1 0 0 5 4 0

7 3 2 3 7

12 2 2 1

Типы стоек

Я

Размеры в мм

L

R

а X 6

Применение

Для универсальных лап с башмаком

570

472

148

148

Для универсальных лап с рифленой шайбой

Для рыхлителей каменистых почв

228

228

36

16 X 50

250

—

250

225

29

30 X 60

600

Фергюсон

крн-зк

Продолжение табл. 15

КСВ-2,5.

НКУ-2,4-2,7;НКУ-2,8;

НК-3; НКУ-4-6А

Размеры в мм

Продолжение табл. 15

Типы стоек

Я

Для глубоких рыхлителей общего назначения

Для подкормочных ножей

Для окучивающих корпУсов, грядоделателей н бороздодел ателей

L R « X &

Применение

10*.

480

485

465

560

160

145

150

350

370

234

205 230

25 X 50

30 X 60

22 X 60

25 X 60

КЕ

Укп； КЗУ・0,ЗВ

КСВ-2,5

КРН-1,5; КРН-2,5;

КРН-2,5К； КРН-3,5

143

200

13 X 35

КРН-2,8; КРН28М;

ЗКРН28М； КРСШ28А;

КРН-5Д； КРШ-5,4;

КРОШ-4.2; КРУ-5.4;

КРС-5,4; КРС-8,1;СКР-12;

СКР-18; КР-1,8

138

200

14 X 45

КОН-2,8П

143

125

200

80

14 X 45

45

КРН・2,8А; КРН-4,2;

КРШ-4,2； РК

На американских комбинированных сеялках

81

—

16 X 50

НКУ-2,4 2,7; НКУ-2,8;

НК'З； НКУ-4-6А

370

500

456

400

440

200

300

16 X 45

166

285

16 X 45

243

700

12 X 45

225

300

16 X 50

460

480

30 X 70

350

340

18 X 72

503

490

520

430

650

470

КОН-2,3; КОН-2,8;

КОН-2,8П; КРН-4,2;

КРН-2,8П; КРШ-4,2

КРН-4,2; КРН-2.8А

На немецких окучниках НКУ-2,4 2,7； НКУ-2,8; НК-3; НКУ-4-6А

ГТ-2; КГН-2

Фергюсон

Типы стоек

н

Размеры в мм

R

а X &

Продолжение табл. 15

Размеры в мм

Применение

Типы стоек

"L R а X &

Продолжение табл. 15

Применение

Полужесткая для рыхли- тельиых и универсальных лап

460 155 266

7 X 40

Средняя для рыхлитель- ных лап

м)

460

155

266

На немецких культиваторах

КП-3, иа американских волевых культиваторах

7 X 40 КУТС-2,8; КУТС-4,2;

КП-0,7; КПН-4А; КП-4Б;

КПНА-3; КП-4; КП-4М；

КПН-2

400

140

220

7 X 40

Пружинные культиваторы и бороны Э-5; Э-7; Э-9

490 180 120

10

БП-5,4; БП-4; пропашные культиваторы

Рабочие органы глубоких рыхлителей (оборотные рыхлительные и полольные лапы) устанавливаются на жесткие стопки, верхняя горизонтальная часть которых представляет собой продольные элементы рамы (фиг.加).

Для рыхлительных лап, предназначенных для вычесывания на поверхность корневищных сорняков и рыхления почвы, служат пружинные стойки (фиг. л——я).

Для обеспечения наименьших отклонений глубины хода лапы форму и сечение пружинной стойки подбирают так, чтобы радиус кривой, которую описывает лапа при отклонении пружины стойки, был возможно большим и центр, из которого описывается кривая, лежал на вертикали, проходящей через носок лапы или вблизи него.

На немецких культиваторах, предназначенных для сплошной обработки почвы, ‘ гРубберные лапы (стрельчатые лапы с углом а > 3立°) устанавливаются на стойках, 案水няя часть которых жесткая, а верхняя состоит из двух пружинных пластин к). Такие полужесткие стойки обеспечивают подрезание сорняков одновременно с Рыхлением почвы.-

Жесткие стойки лап часто являются причиной забивания культиваторов сория- ам飞 нависающими на стойки, что часто является следствием неправильно выбран- НЬ1Х Форм и размеров стойки.

д Профиль стойки характеризуется вылетом L и очертанием кривой радиуса R. 肾厅 жестких стоек наиболее целесообразно очертание кривой, описанной радиусом R ТОчки, лежащей на нормали к стороне угла входа лапы и находящейся на высоте "к

Высота Hr зависитВысота Hr зависитФиг. 29. Построение профиля жесткой стойки.Фиг. 29. Построение профиля жесткой стойки.(1(1или прн / = 0или прн / = 0L ^ R (1 — sin а).L ^ R (1 — sin а).

Высота Hr зависит

Высота Hr зависит

Фиг. 29. Построение профиля жесткой стойки.

Фиг. 29. Построение профиля жесткой стойки.

(1

(1

или прн / = 0

или прн / = 0

L ^ R (1 — sin а).

L ^ R (1 — sin а).

от заглубленияот заглубленияот опорной плоскости лапы (фиг. 29). Практически принимают "r > 2a.

от заглубления

от заглубления

Величина R может быть определена по формуле (фнг. 29) с Hr — / sin а cos а

где / ——длина прямого участка лапы нли стойки.

Прн отсутствии этого размера (например, в рыхлительном долоте)

cos а

Радиус кривизны R не следует принимать меньше 120 мм. Вылет L можно определить по формуле

L = R (1 —sin а) + Z cos-а

Обычно значение L берется в пределах 200——250 мм. Стойки с меньшим вылетом скорее забиваются сорняками. Увеличение L против указанных размеров отрицательно влияет на прочность и не уменьшает забиваемости.

Высота стойки (фиг. 30) по условиям прочности должна быть наименьшей, а по условию незабиваемости сорняками —— наибольшей. Для пропашных и паровых культиваторов оптимальная высота жестких стоек находится в пределах 350— 450 мм.

По условию незабиваемости сорняками высота держателя или другой детали крепления стойки к грядилю (раме) над поверхностью земли не должна быть менее "1 > 200 мм для пропашных свекловичных и овощных культиваторов, Нг > 280 мм для пропашных высокостебельных и паровых культиваторов и //[ > 300 мм для глубоких рыхлителей.

Поперечное сечение жестких стоек принимают прямоугольным, обычно с соот- ношением сторон = — . Не следует придавать стоике ножевидную форму, так как она способствует нависанию сорняков.

Круглое сечение стойки выбирают в случаях, когда поворотом стойки в дер- деятелях (призмах) хотят достичь бесступенчатой регулировки угла установки рабочего органа в горизонтальной плоскости. Недостатком стоек круглого сечения является возможность ослабления крепления и произвольный поворот стойки во время работы.

Для проверки стоек рабочих органов пропашных и паровых культиваторов на прочность используют данные удельного сопротивления почвы (для переднего ряда лап), приведенные в табл. 12 и 14.

Величина горизонтальной составляющей нагрузки на лапу (фиг. 31, а) равна

(16)(16)& =做,

(16)

(16)

qe q — удельное сопротивление в кГ/см;

匕一ширина захвата лапы в см.

При наездах на огрехи и выглубленнн лапы с отрывом пласта усилие может возрасти, поэтому за расчетную следует принимать двойную нагрузку

(17)

действующую в опорной плоскости лапы.

При расчете лап, предназначенных для работы на полях, засоренных камнями, нагрузку Rk увеличивают в 3—5 раз, т. е. Рк = (3 + 5) &•

Для приближенного суждения о прочности стойки определяют напряжение。心 от момента Мцз = Q" (где Я — расстояние от опорной плоскости лапы до места крепления стойки к грядилю или раме) и сравнивают его с допускаемым напряжением 【и]〃з выбранного материала.“

При более точном расчете действующую нагрузку принимают равной (фиг. 31, б)

Р = 2R〃，(18)

где Rz*—суммарная реакция почвы, действующая иа лапу под угломi|)(см. стр. 139).

Точка приложения силы Rzx берется на груди лапы на расстоянии h от опорной поверхности.

__Для полольных и рыхлительных лап h — 0,2а, для окучивающих корпусов 九=0,4 а, где а — максимальное заглубление рабочего органа в почву.

Изгибающий момент от силы Р — 2Rzx равен

Миз = РН\(19)

где — плечо силы Р'.

При боковом движении культиватора (при случайных поворотах агрегата, объезде препятствий с заглубленными рабочими органами или при корректировке направления рабочих органов в междурядьях)в стойках рабочих органов возникают суммарные напряжения от кручения и косого изгиба. Наибольшие напряжения возникают при движении культиватора в направлении, перпендикулярном лезвию полольных лап (фиг. 31,6).

В этбм случае за ширину захвата лапы принимают длину лезвия, т. е.В этбм случае за ширину захвата лапы принимают длину лезвия, т. е.sin ysin y(20)(20)Горизонтальная нагрузка на лапу равнаГоризонтальная нагрузка на лапу равна0,550,55(21)(21)Для расчета принимается увеличенная нагрузкаДля расчета принимается увеличенная нагрузка(22)(22)приложенная к середине лезвия лапы перпендикулярно к нему и создающая крутящий моментприложенная к середине лезвия лапы перпендикулярно к нему и создающая крутящий моментМк = Р/,Мк = Р/,где k — плечо, которое может быть определено по формуле 左=厶—0,25 В ctg Y + 0,5 Ъ,где k — плечо, которое может быть определено по формуле 左=厶—0,25 В ctg Y + 0,5 Ъ,(24)(24)где £ — величина вылета стойки;b — сторона прямоугольного сечения стойки. Для угла 2у =_60°h a L — 0,48 + 035b.где £ — величина вылета стойки;b — сторона прямоугольного сечения стойки. Для угла 2у =_60°h a L — 0,48 + 035b.

В этбм случае за ширину захвата лапы принимают длину лезвия, т. е.

В этбм случае за ширину захвата лапы принимают длину лезвия, т. е.

sin y

sin y

(20)

(20)

Горизонтальная нагрузка на лапу равна

Горизонтальная нагрузка на лапу равна

0,55

0,55

(21)

(21)

Для расчета принимается увеличенная нагрузка

Для расчета принимается увеличенная нагрузка

(22)

(22)

приложенная к середине лезвия лапы перпендикулярно к нему и создающая крутящий момент

приложенная к середине лезвия лапы перпендикулярно к нему и создающая крутящий момент

Мк = Р/,

Мк = Р/,

где k — плечо, которое может быть определено по формуле 左=厶—0,25 В ctg Y + 0,5 Ъ,

где k — плечо, которое может быть определено по формуле 左=厶—0,25 В ctg Y + 0,5 Ъ,

(24)

(24)

где £ — величина вылета стойки;

b — сторона прямоугольного сечения стойки. Для угла 2у =_60°

h a L — 0,48 + 035b.

где £ — величина вылета стойки;

b — сторона прямоугольного сечения стойки. Для угла 2у =_60°

h a L — 0,48 + 035b.

Так как действующая сила R；, перенесенная в центр тяжести сечения стойки, не совпадает с главными осями сечения, то стойка работает на косой изгиб, причем составляющие моменты равны

Мх^ PHsm у; (25)

Му — PH cos у. • (26)

Основным материалом для изготовления жестких стоек служит сталь МСт. 5 И МСт. 6 по ГОСТ 380-57. Литые стойки (например, для плоскорезных лап) изготовляют из ковкого чугуна не ниже КЧ 33-8 по ГОСТ 1215-59. Пружнннне стойки изготовляют из стали марки 65Г и 70Г по ГОСТ 1050-57 и подвергают термической обработке (закалке и отпуску) до твердости НВ 360—475.

Стойки работают в условиях переменной нагрузки одного знака и расчет их производится по допускаемым напряжениям (см. гл. II, т. 1 Справочника).

ПРИСОЕДИНЕНИЕ РАБОЧИХ ОРГАНОВ К КУЛЬТИВАТОРАМ

И КУЛЬТИВАТОРОВ К ТРАКТОРАМ

Рабочие органы (лапы со стойками) прикрепляют к раме культиватора жестко или с помощью шарнирных грядилей.

Жесткое соединение рабочих органов к раме отличается простотой конструкции и малыд! весом; применяется в конных орудиях и тракторных культиваторах для сплошной обработки. Продольное копирование рельефа зависит от положения рамы, а поперечная равномерность глубины ——от ширины захвата орудия.

Шарнирное соединение сложнее, но лучше обеспечивает копирование рельефа и постоянство заданной глубины, так как позволяет рабочим органам перемещаться относительно основной рамы орудия.

■ Различают одношарнирное и многошарнирное присоединения. В одношарнирной (радиальной) системе перемещение рабочих органов связано с изменением угла входа лап в почву, в многошарнирной (параллелограммной) системе угол входа остается постоянным.

Одношарнирная система применяется преимущественно в культиваторах для сплошной обработки почвы, многошарнирная ——в культиваторах для междурядной обработки.

На фиг. 32 показаны унифицированные секции рабочих органов, применяемые на навесных пропашных культиваторах отечественного производства.

На заглубление и устойчивость хода рабочих органов оказывают влияние не только способы их крепления к раме, но и положение точки прицепа в конных орудиях и способ присоединения орудия к трактору.

Заглубление и устойчивость рабочих органов в конных орудиях зависят от высоты точки прицепа Я (фиг. 33, а), направлений силы тяги Р веса орудия G и реакции почвы

В висячих орудиях (без опорного колеса) угол наклона постромок к горизонту равен а ~ 18 -и 20°. Под этим углом должна быть направлена и сила S (равнодействующая веса G и реакции почвы R), а точка прицепа должна находиться на линии Действия .сил (фиг. 33). В противном случае орудие будет стремиться переглубиться или выглубиться (фиг. 33, б и в). В конных орудиях обычно точку прицепа делают регулируемой по высоте, а нужное направление силы S достигается изменением веса °РУДия.

Заглубление и устойчивость хода рабочих органов в одношарнирной системе (культиватор с жестким креплением рабочих органов к раме, присоединенный к трак- Т0РУ в точке О, или грядиль рабочего органа, шарнирно присоединенный к раме культиватора в точке О) зависят от размеров Я и £ (фиг. 34), веса G и реакции Почвы R и обеспечивается, если момент от действия внешних сил относительно точки О имеет положительное значение.

Наиболее высоким к. п. д. обладает система, в которой заглубление рабочих органов^и равновесие их в рабочем положении обеспечиваются только под действием Равнодействующе田 силы 5 (фиг. 35) без дополнительных вертикальных нагрузок,

《°) изклёю^ьио^пя» HMS9Bd90 ffios^MA^^VS WK.« ffloaobrafflasc-^w «W^MQOfflrax goHEJd。XHhogBd K«tf«s КЯ«ЯЯЯО&Я^ЯЛ-Я«^ ・ZE >uao

Соединение

Применение и характеристика

Условия за- глубляемости

1

2

3

Жесткое крепление рабочих органов к раме. Сила тяги приложена к рукояткам

В ручных культиваторах с шириной захвата до 0,4 м. При переменном сопротивлении почвы R заглубление лап регулируется давлением Р на рукоятках и ограничивается опорной плоскостью лап; давление на лапы не должно быть более 8— 10 кг

РА1 —

—SQ0

Жесткое крепление рабочих органов к грядилю, который прикрепляется шарнирным крю- ком к постромкам

В конных висячих культиваторах-окучниках. При переменном сопротивлении почвы за- глубление рабочего органа регулируется изменением давления на рукоятки. Для уменьшения давления необходимо совпадение направления силы тяги с направлением равнодействующей веса и реакции почвы, что достигается при направлении силы под углом 18—20° к горизонту. Для ограничения заглубления на корпус окучника иногда устанавливают пятку

Точка прицепа дол жна находиться на линии действия сил Р и S

16. Присоединение рабочих органов к культиватору, культиватора ——к трактору и коииой упряжке

Соединение

Применение и характеристика

Условия за- глубляемости

1

2

3

Жесткое крепление рабочего органа; рама опирается на переднее колесо и полозок. Шарнирный тяговый крюк присоединяется к постромкам

В коиных однорядных пропашных культиваторах н окучниках с опорным колесом и шириной захвата до 0,7 九. При малом весе устойчивость глубины хода должна обеспечиваться достаточной длиной грядиля Z》7+8// и минимальной величиной плеча тяги k (обычно регулируемой). Для избежания дополнительного на- жима на рукоятки должно быть обеспечено условие Sk》Р左「 Для предотвращения излишнего заглубления лап применяется полозок, нагрузка на который не должна выходить за пределы 15 кГ

SA —

-p 左1 > 0

Жесткое крепление; рама опирается на передние и задние колеса. Крюк шарнирно присоединяется к ваге пароконной упряжки

刃 0一

В пароконных культиваторах с рыхлительными лапами на пружинных стойках с шириной захвата до 1,3 弘 При недостаточном заглублении, когда Sk < Р左°вес культиватора

увеличивают дополнительным грузом. Расстояние L》5H. Ограничителями заглубления служат задние колеса, регулируемые по высоте. Копирование рельефа рабочими органами и равномерность глубины зависят от положения рамы, определяемого положением опорных колес

Sb —

—Р瓦 >0

Продолжение табл. 16

Соединение

Жесткое крепление рабочих органов к раме. Одношарнирное соединение с трактором

Жесткое крепление рабочих органов к раме. Многошарнирное присоединение к трактору

Продолжение табл. 16

Применение и характеристика

В тракторных прнцепных культиваторах глубокого рыхления. Глубина обработки изменяется в зависимости от положения рамы, опирающейся на два колеса и прицеп трактора. Наибольшая ширина захвата орудия 5 — 2,5 м. Культиваторы с большей шириной захвата даже на ровных площадях работают плохо. При недостаточном заглублении вес культиватора увеличивается дополнительным грузом. Применяемая высота И = 500 + 650 мм;厶 > 2//

В тракторных навесных культиваторах-рыхлителях и для сплошной обработки полей с выравненным рельефом. Так же как и в прицепных культиваторах этого типа (фиг. d), соединение характеризуется неравномерностью глубины, изменяющейся в зависимости от положения рамы и навесного устройства трактора. Целесообразная ширина орудия В 二 2,5 м. Заглубляющая способность регулируется положением мгновенного центра вращения системы О или изменением высоты стойки орудия. Параметры // и 丄 зависят от конструкции навесного устройства трактора и изменяются в больших пределах. Оптимальные значения Н = =200 -г- 500 мм, £ = н 2000 -г* 3000 мм

Условия за-глубляемостн

S左>0

S左>0

Соединение

Одношарнирная индивидуально-поводковая система крепления рабочих органов к раме. Соединение рамы с трактором может быть одношарнирным и многошарнирным

Продолжение табл. 16

Применение и характеристика

Условия за-глубляемости

Применяется в кул ьтиваторах преимущественно для сплошной обработки почвы; обладает несколько большей проходимостью на засоренных полях, чем система с жестким креплением лап к раме при том же расположении лап. Обеспечивает поперечное копирование рельефа, но вследствие радиального крепления грядилей (поводков) угол вхождения лапы в почву постоянно меняется, что дает переменное качество обработки. Для уменьшения этого недостатка грядили делают значительной длины (до 1300 — 1500 мм), что является причиной плохой устойчивости лапы в горизонтальной плоскости. При длинных грядилях требуется увеличение перекрытий и защитных зон; не рекомендуется установка односторонних лап (бритв) на них.

Индивидуально-поводковая система с радиальными грядилями применяется в навесных культиваторах с мн9гошарнир- ным присоединением к трактору и в прицепных с одношарнирным соединением.

Большое количество грядилей на культиваторе затрудняет расстановку лап на различные междурядья, поэтому система применяется преимущественно в культиваторах сплошной обработки (для чистки паров и предпосевной подготовки почвы) с универсальными и пружинными лапами.

S/〃++ S3k3 > 0

Соединение

Применение и характеристика

Условия за- глубляемости

I

2

3

Одношарнирная индивидуально-поводковая система крепления рабочих органов к раме. Соединение рамы с трактором может быть одношарнирным и многошарнирным

В этих культиваторах

Н 560 ч- 600 九九；L fa Н. Недостаток заглубляющего момента от реакции почвы восполняется дополнительным давлением пружинами. Ограничителями заглубления являются упоры на штангах нажимных пружин. Для соблюдения постоянства небольшой глубины в овощных и свекловичных конных культиваторах иногда устанавливают опорные катки или полозки

^п^п +

+ S3k3 > 0

Одной креплен раме.-) рамы к или оглс ных кул

1арнирное секционное ие рабочих органов к Кесткое присоединение трактору. Дышловая бельная упряжка в кон- ьтиваторах

В навесных пропашных (хлопковых) кул ьтиваторах, также в американских конных ездовых культиваторах. В последнем случае заглубляющий момент увеличивают, кроме давления пружинами, приложением силы тяги непосредственно к грядилю К】=350 ч- 400 九.Установка на одном грядиле нескольких лап требует значительной длины его (1200—1300 мм). " = 800 + ч- 900 九九.При коротком гря*

s^ +

+ Р比 >0

диле увеличивается разница глубины хода передних и задних лап. Хорошо работает на чистых и ровных полях; на полях засоренных забивается быстрее системы с индивидуальными грядилями, поэтому требуется увеличенное расстояние между рабочими органами

——

3)产

Продолжение табл. 16

Соединение

Одношарнирная секционнорамная система крепления рабочих органов к раме. Основная рама опирается на два колеса. Соединение с трактором одношарнирное

Многошарнирная параллело- граммная система присоединения рабочих органов к раме. Соединение рамы с трактором может быть жесткое и многошарнириое

Продолжение табл. 16

Применение и характеристика

2

3

Является разновидностью одношарнирного секционного крепления рабочего органа. Применяется в отечественных прицепных и немецких свекловичных культиваторах. Достоинство системы — удобство расстановки рабочих органов по ширине захвата, недостаток — в плохом копировании рельефа и малом просвете под рамой (300ч- + 380 次次)，вследствие чего применение ограничивается междурядной обработкой низкостебельных культур и сплошной культивацией ровных полей.

Применяемые

=600 -г- 650 мм.

величины Я =

L> 1,ЗН

В отечественных и зарубеж- .ных пропашных культиваторах. Особенностью и преимуществом многошарнирной системы является постоянство угла установки лап по отношению к поверхности поля вследствие параллельного перемещения грядиля при подъеме. Заглубление ограничивается опорными колесами. Благодаря этому достигается наиболее однородный процесс обработки. Недостатком является сложность конструкции, обусловленная большим количеством шарниров. Устойчивость хода лап не зависит от высоты точки подвеса секции и длины грядиля; подбирая величины h, а и вес секции g, заглубление лап можно обеспечить без дополнительного нажима. В отечественных пропашных культиваторах длина звеньев четырех- звенника равна 275, 400, 450 мм.

S也>0

S左>0

Условия за- глубляемости

Соединение

Применение и характеристика

Условия за- глубляемостн

I

2

3

Продолжение табл. 16

Многошарнирная параллело- граммная система присоединения рабочих органов к раме. Соединение рамы с трактором может быть жесткое и многошарнирное

Амплитуда перемещения рабочего органа при указанных размерах звеньев обеспечивается в пределах ±130 мм для малого четырехзвенника и 士 180 十 -J- 190 мм для большего. Секции рабочих органов устанавливаются, как правило, на раму, опирающуюся на два колеса и присоединяемую к трактору с помощью шарнирного четырехзвенника. Такое соединение рабочих органов с трактором обеспечивает однородную обработку на неровном рельефе при большой ширине захвата орудия 8 = 5 + 6 м

S^>0

вызывающих вредные сопротивления. Но так как направление силы R меняется в зависимости от состояния почвы, то могут быть случаи, когда под действием момента S左 рабочие органы будут выглубляться (фиг. 36, а) или переглубляться (фиг. 36, б).

Для предотвращения выглубления параметры Я и Л подбирают такими, чтобы момент Sk оставался положительным даже при минимальных значениях угла 取 Для этого величина Н должна быть наименьшей, а величина 丄——наибольшей. но в то же время Н обусловливается проходимостью культиватора, a L ограничивается устойчивостью рабочего органа в горизонтальной плоскости. Величины Н к L приведены в табл. 16.

Заглубление и устойчивость хода рабочих органов в многошарнирной системе зависят от угла а установки звена четырехзвенника относительно горизонта или пара- У^Р03 ^ и -V и не зависят от общей высоты точки подвеса секции и длины грядиля (中иг. 37, а). Равновесие системы обеспечивается в том случае, когда направление силе S, перенесенной параллельно самой себе в точку В, совпадает с направлением :вена АВ. При изменении направления силы S равновесие достигается соответственным изменением высоты h четырехзвенника.

(фиг 3^7^^)ЯЮ1ЦИ^ м°мент может быть увеличен давлением нажимной пружины м В навесных орудиях заглубляющий момент регулируется изменением положения т овенного центра вращения системы, что достигается понижением или повышением (е；к” пРис°единения центральной тяги навесного устройства трактора (фиг. 38. а) ^丫二"，"°30°"32丁 конструкция трактора) или изменением высоты стойки прицепа изм^пИВаТ°Ра (曲m 38’ б). При такой системе регулирования величины // и ' могут меняться в значительных пределах.

". ВИСХОМ 187

Если нельзя обеспечить нужный заглубляющий момент изменением разме-Если нельзя обеспечить нужный заглубляющий момент изменением разме-〃=/8"〃=/8"RR8)8)GGфиг. зб. Схема выглублеиия и переглублеиия рабочих органов.фиг. зб. Схема выглублеиия и переглублеиия рабочих органов.勿勿刃刃RR天天才一一1夕才一一1夕5Фиг. 34. Силы» действующие на рабочие органы в одношарнирной системе.5Фиг. 34. Силы» действующие на рабочие органы в одношарнирной системе.Фиг. 39. Ограничение глубины рабочих органов навесных кулътиватороэ,Фиг. 39. Ограничение глубины рабочих органов навесных кулътиватороэ,以5以5Фиг. 38. Изменение положения мгновенного центра^зращеиия системы перемещением точки присоединения центральной тяги навесного устройства (а) и изменением высоты стойки культиватора (б).Фиг. 38. Изменение положения мгновенного центра^зращеиия системы перемещением точки присоединения центральной тяги навесного устройства (а) и изменением высоты стойки культиватора (б).Фиг. 33. Схема действия сильна рабочиеорганы коиных культиваторов.Фиг. 33. Схема действия сильна рабочиеорганы коиных культиваторов.吕吕Фиг. 35. Система с наибольшим к. п. д.Фиг. 35. Система с наибольшим к. п. д.Фиг. 37. Схема действия сил в миогошарнирной системе.Фиг. 37. Схема действия сил в миогошарнирной системе.

Если нельзя обеспечить нужный заглубляющий момент изменением разме-

Если нельзя обеспечить нужный заглубляющий момент изменением разме-

〃=/8"

〃=/8"

R

R

8)

8)

G

G

фиг. зб. Схема выглублеиия и переглублеиия рабочих органов.

фиг. зб. Схема выглублеиия и переглублеиия рабочих органов.

勿

勿

刃

刃

R

R

天

天

才一一1夕

才一一1夕

5

Фиг. 34. Силы» действующие на рабочие органы в одношарнирной системе.

5

Фиг. 34. Силы» действующие на рабочие органы в одношарнирной системе.

Фиг. 39. Ограничение глубины рабочих органов навесных кулътиватороэ,

Фиг. 39. Ограничение глубины рабочих органов навесных кулътиватороэ,

以5

以5

Фиг. 38. Изменение положения мгновенного центра^зращеиия системы перемещением точки присоединения центральной тяги навесного устройства (а) и изменением высоты стойки культиватора (б).

Фиг. 38. Изменение положения мгновенного центра^зращеиия системы перемещением точки присоединения центральной тяги навесного устройства (а) и изменением высоты стойки культиватора (б).

Фиг. 33. Схема действия сильна рабочиеорганы коиных культиваторов.

Фиг. 33. Схема действия сильна рабочиеорганы коиных культиваторов.

吕

吕

Фиг. 35. Система с наибольшим к. п. д.

Фиг. 35. Система с наибольшим к. п. д.

Фиг. 37. Схема действия сил в миогошарнирной системе.

Фиг. 37. Схема действия сил в миогошарнирной системе.

Копирование рельефа, ограничение глубины. Для обеспечения постоянства глубины хода система должна позволять рабочим органам приспособляться к микрорельефу поля. т. е. допускать свободное перемещение рабочего органа в вертикальной плоскости (без выглублеиия) на величину, зависящую от ширины захвата орудия состояния поверхности обрабатываемого поля.

Л〃я тракторных культиваторов с шарнирным креплением рабочих органов отклонение вверх и вниз от номинального положения должно быть ие менее 土 150 мм.

Заглубление рабочих органов на конных культиваторах ограничивается пятками и полозками (фиг. 39, а), а на тракторных культиваторах ——опорными колесами 黑г. 39’ б) и упорами на подвесных штангах (фиг. 39, е), которыми гряднли рабочих Рга^ов присоединяются к раме.

Введение в систему креплен тя рабочих органов копирующих полозков, опорных в：ток и колес узеличивает тяговое сопротивление орудия на величину силы трения 尸, ^зникающей под действием нагрузки на полозок или опорное колесо. Поэтому др^"Р°вание рельефа должно обеспечиваться при минимальной, но достаточной для кого копирования нагрузке.

Нагрузка N на опорные колеса (пятки и другие ограничители глубины) определяется из условия равновесия системы (фиг. 39, а и d)

Sk — Nx — Fh= 0.(27)

где S —— равнодействующая сил сопротивления почвы R и веса системы G;

k —— плечо силы относительно центра вращения системы, которым могут быть: точка опоры переднего колеса, прицеп орудия к трактору, точка подвеса грядиля к раме орудия или звено четырехзвенника：

h и х — расстояния от центра вращения системы до опорного колеса (фиг. 39, д), которое для лучшего копирования рельефа располагается как можно ближе к рабочим органам, или проекция длины звена четырехзвен- ника в многошарнирной системе (фиг. 39, г);

尸一сопротивление перекатыванию опорного колеса

尸=n卩，(28)

где ji ——коэффициент перекатывания, в упрощенных расчетах обычно принимаемый ' равным П,2.■'

Регулирование угла установки рабочих органов. Конструкция присоединения рабочих органов к культиватору должна допускать регулирование угла установки лап относительно опорной поверхности соответственно глубине и условиям работы.

Различают способы индивидуального и группового регулирования. Индивиду- ■ альным регулированием изменяется положение рабочего органа относительно грядиля. Нужное положение рабочего органа достигается изменением угла между лапой и стойкой или между стойкой и грядилем. При групповом регулировании изменяется〔 положение грядиля или рамы культиватора и этим достигается установка в одной плоскости лап переднего и заднего ряда при секционном креплении их. Групповое регулирование используется также для изменения угла входа рыхлящих органов | в пружинных культиваторах и зубовых боронах.

При одношарнирной системе присоединения рабочих органов к культиватору, I когда с изменением заглубления рабочих органов изменяется угсл входа их в почву, необходима такая конструкция регулятора, которая допускала бы изменение угла в интервалах, соответствующих заданным интервалам глубины и имела бы быстрой действующие зажимы, фиксирующие установку лапы под нужным углом. ^|

Примеры индивидуального и группового регулирования приведены в табл.

17： Основные способы регулирования угла установки рабочих органов

СхемаХарактеристика и применение

Индивидуальное регулирование

Регулятор установки лапы на универсальных стойках с башмаком

В пропашных хлопковых культиваторах отечественного производства при секционном креплении рабочего органа на грядиле. Наличие в нижней части стойки узла крепления способствует нависанию сорной растительности и является недостатком этого способа регулирования

Продолжение табл. 17

-Схема-СхемаХарактеристика и применение

-Схема

-Схема

Регулятор установки стойки на грядиле

В паровых культиваторах с индивидуально

поводковой системой. Обеспечивает ступенчатое регулирование угла с интервалами, соответствующими глубине 2 см. Отличается простотой конструкции. Наличие деталей раскоса в верхней части стойки снижает высоту незабивающейся части стойки, вследствие чего приходится увеличивать общую высоту ее

Регулятор установки держателя стойки рабочего органа иа грядиле

В культиваторах для междурядной и сплошной обработки поля с креплением рабочих органов к грядилям с помощью литых держателей, в которых стойки могут перемещаться и фиксироваться стопорным болтом при установке на глубину. Обеспечивает регулировку угла с интервалами, соответ

ствующими глубине 1,5 см

Бесступенчатый регул яторустановки стойки в держателе

В паровых и пропашных культиваторах с шарнирным и жестким креплением рабочих органов к грядилям и раме с помощью литых держателей. В отличие от предыдущей конструкции обеспечивает бесступенчатую регулировку винтом, но сложнее

1

1Схема

Характеристика и применение

Продолжение табл. 17

Групповое регулирование

Регулирование установки грядилей в секционно-рамной

стеме крепления рабочих ганов

си-ор-

В прицепных культиваторах для сплошной и междурядной обработки. Установка рабочих органов в одной плоскости достигается поворотом бруса и фиксацией его положения относительно грядиля, а также регулированием стоек лап второго ряда в держателях. Вследствие радиального крепления грядиля к раме такая регулировка требуется при каждом изменении глубины •,

Регулирование установки грядиля в многошарнирной системе крепления рабочих органов

В пропашных культиваторах. Установка грядиля осуществляется укорочением или удлинением верхнего звена четырехзвенника. Отличается от предыдущего бесступенчатым регулированием и быстротой установки

Групповое регулирование угла входа- рабочих органов

Применяется в культиваторах с рыхля-j щими рабочими органами на пружинных: стойках и зубовых боронах с переменным1 наклоном зуба, в которых не требуется^ особой точности установки :

Схема

Характеристика и применение

Регулирование положения рамы с жестко прикрепленными рабочими органами

В прицепных культиваторах для сплошной обработки. Необходимое положение ра* мы достигается установкой по высоте опорных колес и точки прицепа

Регулирование положения рамы в навесных культиваторах

В навесных культиваторах с трехточечной навеской. Положение рамы регулируется удлинением или укорочением верхней центральной тяги навесного устройства трактора

Продолжение табл. 17

Жесткие или пружинные предохранители рабочих органов служат для предотвращения деформации стойки рабочего органа при наезде на препятствие (огрехи при вспашке, камни).

Жесткий предохранитель (штифт или шплинт) вставляется в места соединений башмака со стойкой или стойки с грядилем (рамой) и срезается при возникновении сопротивления больше допустимого. Тогда стойка отклоняется назад, лапа выглуб* ляется и минует препятствие. Для продолжения работы соединение необходимо восстановить, поставив новый штифт. Жесткий предохранитель применяется в тех слу* “аях. когда встреча лапы с препятствием носит случайный характер, так как частое разъединение стойки с грядилем значительно снижает производительность орудия.

На культиваторах, предназначенных для сплошной обработки полей, засорен- “нх камнями, устанавливают пружинные предохранители, возвращающие рабочий орган в нормальное положение.

Схемы пружинных предохранителей, применяемых на культиваторах для сплошной обработки почвы, засоренной камнями, приведены в табл. 18.

Для выбора пружины при проектировании предохранителя определяют силу Рр, уравновешивающую горизонтальную силу R^ 忆@¥ сопротивления почвы, приложенную к носку лапы в начале срабатывания предохранителя, и силу Рв, возвращающую лапу в первоначальное положение после срабатывания механизма.”

При определении сял Рр и Рв учитывают силы трения в шарнирах механизма. В рабочем положении сила трения Ар помогает пружине удерживать лапу, при возвращении лапы сила трения преодолевается натяжением пружины. Сила Рр определяется из условия равновесия

3 与产 Тр,(29)

гдеip'~- передаточное отношение механизма в рабочем положении лапы；

R*max 一 максимальное сопротивление, выключающее рабочий орган из работы； во избежание частых срабатываний механизма при встрече с мелкими камнями сопротивление ^ max принимают равным

Rx max = (3 予 5)R*.(30)

По силе Рр и деформации пружины, обусловленной кинематикой механизма, подбирают характеристику пружины.

Размеры и расположение звеньев механизма и передаточные отношения в рабочем и отклоненном -положениях лапы ip и 1в выбиракхт так, чтобы натяжение пружины, возвращающее лапу в начальное положение, было не менее

"》今+ %，(31)

Силы трения Fp н 戶&, по данным динамометрирования, составляют около 10% от натяжения пружины, т. е.

尸产 0,1Рр м %= 0,1Р&・

Тогда

р 、 и“хРр》^р 、 и“хРр》^(32)(32)

р 、 и“х

Рр》^

р 、 и“х

Рр》^

(32)

(32)

В культиваторах, рассчитанных на работу в различных почвенных условиях, в которых сопротивление Rx изменяется в значительных пределах, передаточное отношение делают переменным, изменяя плечо пружины я.

В паровых культиваторах (см. табл. 18, нижняя фиг.) плечо л изменяется поворотом эксцентричного упора.

В конструкции крепления пружины, как правило, предусматривается винтовое регулирование натяжения пружины.

В культиваторах с жесткие креплением рабочих органов к раме центр поворота, стойки следует брать иа вертикали, проходящей через носок лапы, для того чтобй| одновременно с отклонением она выглублялась.I

В культиваторе с индивидуально-поводковой системой крепления рабочих! органов, где носок лапы находится впереди точки поворота, отклонение лапы свя-| зано с подъемом грядиля и сжатием пружины на штанге. В этом случае прн определении натяжения пружины предохранителя следует учитывать величину сжатия нажимной пружины, которая в рабочем положении помогает пружине предохра* Кителя и может препятствовать возвращению лапы в начальное положение.

KEBAdHlrAJOd анaHHWAdu знн ，ЖКЕН .кишннвахоЕ9dli XHHEEIqlBgBd。 sdu IqHH^Adu мзнножкигн WHmqlroH и osx^o§c 90h09d Й IquEKMHOmEdHEGH UNehBH н WOWDWiHmq『09 B2mHdoh ,HEdEX 66 "忑E KSXO3oxbo^3X^OH —EnodBU .Bhcrn xaboK-ss^^ HHSgEdgoOH •ao^co к§ Лхоо2и&0 ^та&ьлдяй^^

оинзжоггои auhogBd н зста^ мнн —omedHBOH HdJvrqHqhgmIBHE к KSHSK — Bdxotru кнв19PdOFEhEH Й WOIHOW ■OS nHmqlfogoTI BOSAmHdBJMEdex •寸 H ^^ HrKHH2HOHIO£q 二 hoi 吕 9u mhMd •se.^0^ он мнножонои _2^5Ю^^IqHH》KAd oh『u

£±"р £ 三 G"am2

exlda纟dex н 3HH3gdu - SIX1 匸事。

HlfsIHHPdxoHQdu QlqHHMJKAdu

OOHHKOI。 —ОС — BHBJdo oj ① h09BdSSH ① HiGIrou WGHHOH —GlrMIO н EUMdHlrAJOd IqHwffAdu Gholru ^S^O§^3HO9Bd.IquBIr HHHUmBdH •этой sduGX 09 OS OHHOlmsIodLm OOMmHH и (Jx OOE а ОИ1Г§ 309Bd oomq『09 eh HEiWiXtad qlroIHHEdxoE-K^S5^^ WONDqHGUОНВбКНЗ ^лсл^ ^SX^XO^^HO -^02 ■OHOSO таоио^§иос'олл^л^^кгок?-я и н09 ，Ed90^л&н^икнл^^

-а 小 8 二-0 U-HSH ① 1ПОТШЭ alqHhoLEHOdou SIMdHIrod OS IqHSJKAdu oholqj •^KSHS^^S^'^TO^Ob^ross^^

e 工 HJ.oHd3.LsBdex h 9HH9H°EHdJJ

81 '5S ① ии ①灵Ko4odu

KSHffiffiroa^o^&E rasoxu

МЕХАНИЗМЫ КУЛЬТИВАТОРА

Подъемные механизмы служат для перевода культиватора из рабочего положе- нп兄 в транспортное, и наоборот. По способу действия они разделяются на ручные и автоматические с механическим и гидравлическим приводом.

Ручные рычажные механизмы применяются в конных культиватор ах и тракторных культиваторах старых конструкций.,

Фиг. 40, Использование силового гндроцнлнндра трактора для подъема рабочих органов прицепного культиватора.

Автоматы с механическим приводом сохранились только на прицепных культиваторах для сплошной обработки, но и здесь они вытесняются подъемниками, привод димыми в действие от гидросистемы трактора. Перевод в транспортное положение и из транспортного в рабочее навесного культиватора, присоединяемого к трактору с помощью трехточечного навесного устройства, осуществляется подъемом всего орудия гидромеханизмом трактора.

В некоторых навесных культиваторах, рамы которых жестко присоединяются к рамам тракторов, перевод в транспортное положение осуществляется подъемом грядилей с помощью механизма культиватора, приводимого в действие выносными гидроцилиндрами трактора.

В транспортное положение рабочие органы прицепных культиваторов переводятся также с помощью выносного гидроцилиндра трактора. Приспособление, которое устанавливается на культиватор вместо механического подъемника, состоит из поворотного вала с рычагами, кулисы для регулирования глубины обработки и кронштейна для выносного цилиндра. При работе с выносным цилиндром, имеющим регулируемый ход штока, кулиса механизма заменяется простым рычагом, жестко связанным с подъемным валом (фиг. 40). Применение гидрофицированного подъемного устройства на паровых культиваторах типа КП-4 повышает производительность труда в 2 раза и снижает производственные издержки при эксплуатации на 25—30%. Вес такого культиватора на 100 ^Л меньше по сравнению с механическим подъемни- к。*, управляемым прицепщиком.

Для построения кинематической схемы подъемного механизма, являющегося типовым для тракторных культиваторов, задаются величинами Н, L, R н h.

Величина h полного перемещения рабочего органа по вертикали равна

九=а + а】+ Лу, (33)

где 。一наибольшая глубина культивации; fi —'запас на копирование рельефа; 九丁 ——заданный транспортный просвет.

Глубина культивации а задается агротехническими требованиями. Запас хода рабочего органа вниз для копирования впадин рельефа поля в зависимости от ширины захвата культиватора принимается равным о】》125 十 150 мм.

Транспортный просвет 九丁 —— высота рабочего органа переднего ряда в транспортном положении над горизонтом (с учетом погружения опорных колес орудия юти трактора)——берется： для прицепных культиваторов 九丁 > 200 мм и для навесных 力т > 300 мм.

В навесном культиваторе просвет hr проверяется дополнительно транспортным углом а『(наклоном прямой, соединяющей точку опоры колеса трактора с нижней точкой культиватора).

Для беспрепятственного перемещения агрегата по неровному макрорельефу транспортный угол а^ должен быть не менее 15°.

По заданным параметрам Lt Н и h определяют угол поворота грядиля 卩 р = а】一а.

Углы а и а3 находят из выражений

cos а = —; cos 5—尸.

M〃2 + 厶2У //2 + Д2

Положение грядиля и точки подвеса, определяемое длиной R и углом у, выбирается конструктивно. Ход точки подвеса Т, соответствующий заданному перемещению рабочего органа 九，равен

Т = R [cos 丫 一 cos (у + p)J.(35)

Положение подъемного вала определяется размерами шил, которыми задаются из конструктивных соображений.

Для определения длины рычага 厂 и шатуна I механизм рассматривают в рабочем и транспортном положениях (фиг. 41), допуская для упрощения, что шатун и рычаг находятся в мертвых положениях.

В этих положениях направления рычага и шатуна определяются углами Л и А% ： которые находят графически или по формулам

(36)(36),а пг — R sin 丫g = п + /Teos у，

(36)

(36)

tg Ai 工tg Ai 工加一R sin (Y + В)"+ К cs (丫 4- 8)加一R sin (Y + В)"+ К cs (丫 4- 8)(37)(37)

tg Ai 工

tg Ai 工

加一R sin (Y + В)"+ К cs (丫 4- 8)

加一R sin (Y + В)"+ К cs (丫 4- 8)

(37)

(37)

При этом условии угол поворота вала (р = 180 ——(А】——А). Первоначальные, длины шатуна и рычага соответственно равны

, Д + В А — В

% =2 н『о = ' 2'(38)

где

力=九十A^Y и в =+一吃.(39)

cos Acos'

Так как действительные направления рычага и шатуна составляют углы д и О' с их направлением в мертвом положении, истинная величина рычага и шатуна равна

. 厂=—и / = —Ь^_.(40)

cos 6cos

Угол 6 берут в пределах 30—40°.

Угол 价 определяют по формуле

tg 杼=彳 tg 6.(41)

Действительный угол поворота подъемного вала

(р =(р0 — 26.(42)

Если привод подъемного механизма осуществляется при помощи силового цилиндра, длина К и ход поршня S которого известны, то радиус кривошипа 以・ находят графически или по формулам

х — К cos(о(К 十 S) cos(о/,43)

荒一 sin 2sin (Ф 一中)

где х 一 расстояние от точки крепления цилиндра до вала подъема;

ф — угол поворота вала;

屮 一 угол между кривошипом и осью у;

① н ①]—углы между направлениями цилиндра и осью 爲

Фиг 41 Кинематическая схема механизма подъема прицепного куль •,тиватора общего назначения.

Полное перемещение рабочих органов А при подъеме является величиной постоянной для данного механизма, вследствие чего, как это вытекает из 巾。Р ^ 、」， максимальной глубине культивации а + Qi соответствует минимальным р Р • нь1й просвет 九丁.

Для подъема рабочих органов на постоянную транспортную высоту независимо от глубины их хода в механизм подъема вводят устройство, в котором конец тяги, передающей усилие на кривошип подъемного вала, связан с кулисой.

Паз кулисы образован дугами, описанными из центра, совпадающего в транспортном положении рабочих органов с осью шарнира тяги и кривошипа вала. Глубина регулируется перемещением и фиксацией винтовым механизмом конца тяги в кулисе. Это перемещение не изменяет транспортного положения подъемного вала и величины транспортного просвета (фиг. 42).

В прицепных культиваторах, в которых используются силовые цилиндры двухстороннего действия с регулируемым ходом поршня, глубина ограничивается фиксацией поршня в нужном положении при втягивании штока. В этом случае дополни

Фиг. 42. Схема подъемного механизма, обеспечивающего постоянный транспортный просвет, не зависимый от глубины культивации.Фиг. 42. Схема подъемного механизма, обеспечивающего постоянный транспортный просвет, не зависимый от глубины культивации.тельного устройства для регулирования глубины не требуется, но для копирования рельефа поля отдельными рабочими органами в соединении тяги (шатуна) с рычагом вала (или в соединении других звеньев) должна быть предусмотрена возможность свободного перемещения одного звена относительно другого в соответствующих пределах.

Фиг. 42. Схема подъемного механизма, обеспечивающего постоянный транспортный просвет, не зависимый от глубины культивации.

Фиг. 42. Схема подъемного механизма, обеспечивающего постоянный транспортный просвет, не зависимый от глубины культивации.

Копирование рельефа навесными культиваторами осуществляется благодаря плавающему положению поршня силового гидроцилиндра подъемного механизма трактора и

прорезям в раскосах механизма навесного устройства трактора (см. гл. 19, т. 1 Справочника).

Использование тракторного цилиндра двух

стороннего действия для принудительного заглубления рабочих органов йавесного культиватора не допускается, так как при этом на орудие переносится часть веса трактора.

Регулирование глубины культивации в- навесных культиваторах, присоединенных к трехточечной навесной системе трактора с жестким креплением рабочих органов к раме, не опирающейся на опорные колеса, производится регулированием хода

силового цилиндра трактора.

При наличии опорного колеса на культиваторе нужная глубина устанавливается перемещением колес по высоте относительно опорной плоскости рабочих органов. В навесных культиваторах с индивидуально-поводковой системой крепления рабочих органов групповое регулирование осуществляется установкой опорных колес но высоте, а заглубление отдельных лап ——натяжением или ослаблением нажимных

пружин.

В культиваторах с параллелограммными секциями глубина культивации ре- гулир)^ется перемещением стоек рабочих органов в пазах держателей и установкой их по высоте относительно опорных колес секции.

Грузоподъемность механизма характеризуется развивалой гидроцилиндром максимальной силой 尸恥 направленной по штоку, передаточным отношением кинематической схемы г и к. п. д. т|.

Максимальный груз, поднимаемый механизмом^ равен

(44)(44)N = PmiR,

(44)

(44)

где П 中 0,85 十 0,90 — к. п. д.；

心' передаточное отношение;

а и с — плечи сил Р и ^.

ГрузоподъемЕоеть механизма проверяют в рабочем и транспортном положениях рабочих органов.

Для определения усилий в отдельных звеньях механизма обычно пользуются графическим способом (фиг. 43).

В начальный момент подъема, кроме реакции почвы Rr следует учитывать вес системы G, вес пласта G3 и сопротивление отрыву пласта от земли, равное примерно весу пласта.

G3 = Fay,

где 尸一площадь всех рабочих органов；

а — максимальная глубина;

丫 ——удельный вес почвы.

Управляемость и устойчивость пропашных культиваторов в горизонтальной плоскости. Для того чтобы при междурядной обработке лапы не подрезали расте

ний в рядках, направление движения культиватора должно быть параллельным рядкам с наименьшими боковыми смещениями. Для этого культиватор должен обладать хорошей устойчивостью хода в горизонтальной плоскости как при прямолинейном движении трактора, так и при случайном маневрировании в междурядьях. В то же время при обработке непрямолинейных посевов культиватор должен быть хорошо управляемым, чтобы его рабочие органы могли копировать извилины рядков. 。

Управляемость и устойчивость тракторных культиваторов в горизонтальной плоскости зависят от расположения мгновенного центра вращения агрегата относительно трактора.

Горизонтальная устойчивость прицепных культиваторов зависит от расстояния L рабочих органов до точки

Фиг. 43. Графическое определение усилий в звеньях подъемного механизма.Фиг. 43. Графическое определение усилий в звеньях подъемного механизма.прицепа и ширины захвата орудия. Чем

Фиг. 43. Графическое определение усилий в звеньях подъемного механизма.

Фиг. 43. Графическое определение усилий в звеньях подъемного механизма.

Т =Т =RBRB(45)(45)меньше отношение ширины захвата В к расстоянию L, тем устойчивее ход орудия, так как для уравновешивания одностороннего сопротивления А, которое может возникнуть при работе на одном из крайних рабочих органов, требуется меньшее боковое усилие Т, удерживающее культиватор от смещения в сторону

Т =

Т =

RB

RB

(45)

(45)

Обычно принято -j— = 1,3 + 1,5.

Горизонтальная устойчивость и управляемость навесных культиваторов характеризуется величиной боковых смещений рабочих органов, возникающих при отклоне- ння трактора от прямолинейного движения и зависящих от расположения рабочих органов относительно мгновенного центра поворота агрегата.

При выправлении движения трактора в междурядьях наименьшие отклонения От направления, заданного поворотом передних колес трактора, имеют рабочие органы, расположенные вблизи поперечной линии, проходящей через мгновенный 吃нтр вращения.

В колесных тракторах наиболее целесообразно располагать рабочие орга- ：н в зоне между направляющими и ведущими колесами,——поэтому наиболее Редпочтительно агрегатирование пропашного культиватора с самоходным шасси. 1рн таком расположении рабочих органов необходима наименьшая поворотная полоса "а концах гона (см. фиг. 15 и 16). .

При агрегатировании трехсекционного культиватора передние секции культиватора жестко блокируют в горизонтальной плоскости на раме трактора или'полу* навесной сцепке.

При агрегатировании навесных культиваторов с гусеничным трактором боко вые секции рабочих органов следует располагать также вблизи поперечной линии, проходящей через центр поворота трактора.

Наибольшее отклонение имеют рабочие органы, расположенные сзади ведущих колес трактора, поэтому при задней навеске их следует располагать как можно ближе к оси задних колес,а при неустойчивом движении

Фиг, 44. Схема работы навесного культиватора Фергюсона со стабилизатором.Фиг, 44. Схема работы навесного культиватора Фергюсона со стабилизатором.трактора нужно увеличивать защитные и поворотные зоны и уменьшать ширину захвата орудия. • °

Фиг, 44. Схема работы навесного культиватора Фергюсона со стабилизатором.

Фиг, 44. Схема работы навесного культиватора Фергюсона со стабилизатором.

Для того чтобы культиватор, навешенный сзади, не отклонялся при каждом случайном повороте трактора, на некоторых зарубежных культиваторах устанавливается стабилизатор в

Фиг. 45. Условия горизонтальной устойчивости навесного культиватора.Фиг. 45. Условия горизонтальной устойчивости навесного культиватора.виде киля, который способствует устойчивому ходу орудия при обработке нрямс^ линейных посевов (фиг. 44), ' ■

Фиг. 45. Условия горизонтальной устойчивости навесного культиватора.

Фиг. 45. Условия горизонтальной устойчивости навесного культиватора.

Блокировать навесное устройство трактора при задней навеске культиваторИ не рекомендуется, так как при случайных поворотах трактора это только увел Я чивает боковое смещение рабочих органов и создает повышенные напряжениИ в звеньях механизма навески. В

Для обработки непрямолинейных посевов с малыми защитными зонами культД ватором, навешенным сзади, на нем устанавливают механизм управления, с помощью! которого рабочий направляет рабочие органы по междурядьям, смещая культиватор относительно трактора.

- Устойчивость и управляемость культиватора, навешенного сзади, зависят от положения в плане мгновенного центра поворота навесного устройства (фиг. 45),

При симметричном расположении рабочих органов на культиваторе центр поворота 。в горизонтальной плоскости должен лежать на продольной оси трактора впереди ведущих колес.

Вследствие неравномерного заглубления рабочих органов, разной плотности почвы и других причин сопротивление на левых и правых рабочих органах может быть неодинаковым, например R2 > R» тогда возникает момент М = (R2 一 Rj)厂' смещающий культиватор в сторону. При этом мгновенный центр вращения。навесного устройства тоже смещается, но в противоположную сторону (фиг. 45, б). Благодаря этому уменьшается плечо момента, вызвавшего смещение культиватора. Одновременно на рабочих органах культиватора появляется боковая реакция Г, препятствующая его смещению. В результате под действием моментов сил сопро-

тивления почвы ЕМ = R2" — Rid 一 TL культиватор возвращается в первоначальное положение.

Чем ближе находится мгновенный центр поворота О к рабочим органам, тем легче нарушается и восстанавливается равновесие культиватора в горизонтальной плоскости^ Положение мгновенного центра может быть изменено выбором длины ! оси подвеса культиватора. Рекомендуемые значения расстояния L (фиг. 45, а) находятся в пределах 2,0——2,5 ж. Длину / оси подвеса выбирают в соответствии с существующими размерами механизмов навески тракторов (см. гл. 19, т. 1 Справочника).

Механизмы управления. При проходе рабочих органов по междурядьям и поворотах на концах гона управление ручными и конными пешеходными культиваторами производится с помощью ручек, конными ездовыми культиваторами с помощью педального механизма, действующего на поворотные колеса орудия. Моторизован-

ными культиваторами управляют поворотом ходовой части с помощью ручек и торможением одного из колес.

Тракторные прицепные культиваторы направляют . по междурядьям поворотом ходовых колес орудия, навесные —поворотом направляющих колес трактора с одновременным торможением одного из его ведущих колес на поворотах, а в отдельных случаях — смещением орудия относительно трактора с помощью рулевого механизма.

Возможность произвольного смещения отдельных рабочих органов относительно рамы устраняется жестким креплением их в горизонтальной плоскости.

Конструкция ручек для направления ручных и конных культиваторов по междурядьям (фиг, 46), их ширина и высота должны обеспечивать рабочему удобное положение рук и беспрепятственное движение за орудием. Высота ручек должна быть в пределах 850— 1000 мм, расстояние между рукоятками 6 — в пределах 500—650 мм. расстояние ручек с от рабочего органа — не менее 400 мм.

Поворот колес прицепных пропашных культи- • ваторов осуществляется штурвальным механизмом с зубчатой передачей. Для удовлетворительного направления культиваторов по междурядьям угол поворота

Фнг. 46. Размеры ручек ручных и конных культиваторов. .Фнг. 46. Размеры ручек ручных и конных культиваторов. .колес ук должен составлять 9——12°. Угол поворота штурвала 丫以，необходимый для поворота колес на заданную величину, должен быть меньше 180°, иначе управление будет недостаточно чувствительным. Эти углы связаны зависимостью 丫也=Y/U, где t ——передаточное число. Исходя из условия удобного положения рук, диаметр штурвального колеса D следует брать в пределах 400——450 мм, вал штурвала целесообразно располагать под углом 30—40° к горизонту, Уси- лие Р, прилагаемое к штурвалу во время движения культиватора, не должно превышать 10'

Фнг. 46. Размеры ручек ручных и конных культиваторов. .

Фнг. 46. Размеры ручек ручных и конных культиваторов. .

Расположение звеньев механизма должно быть подобрано так, чтобы направле- нне поворота штурвала совпадало с направлением смещения культиватора, т. е. при повороте штурвала по часовой стрелке орудие должно смещаться вправо. Для дости- ж：ення чувствительности управления следует избегать люфтов в шарнирах звеньев 11 стремиться к наименьше.му количеству шарниров.

Для корректирования направления движения навесных пропашных культива- ,торов, навешенных на трактор позади ведущих колес, при междурядной обработке непрямолинейных посевов пропашных культур с малыми защитными зонами применяют механизм рулевого управления, с помощью которого рабочий, смещая раму культиватора относительно трактора, корректирует направление рабочих органов. С00б口Р" обработке прямолинейных посевов применение таких механизмов нецеле-

Кинематические схемы и основные характеристики применяемых рулевых меха- ннзмов приведены в табл. 19.

12 ВИСХОМ 187

178

Культиваторы

19. Механизмы управления

На прицепных пропашных культиваторах шириной захвата до 4,2 ж, предназначенных для междурядной обработки высокостебельных и низкостебельных куль-

тур. Передаточное число t

Наибольший угол поворота колес 13°

На навесных овощных и свекловичны культиваторах шириной захвата до 2,8 Смещение рабочих органов в предела 120 мм в каждую сторону. Передаточно

Rm

отношение 々几也 & = 3,4. Отличительная особенность конструкции: сиденье для рулевого монтируется на тракторе, вследствие чего культиватор может работать только с определенными марками тракторов. В рабочем н транспортном пOv^oжeнии сиденье для рабочего находится на постоянной высоте. Положительная сторона конструкции — малое усилие на штурвале

Применение и характеристика

Механизмы культиватора

Применение и характеристика

179

На навесных овощных и свекловичных культиваторах зарубежных фирм шириной захвата до 2,8 м. Особенность конструкции: смещение бруса осуществляется поворотом колес. При рыхлом поверхностном слое почвы требуется путь около 2 ж для смещения на 100 мм. Пере-

Rm

даточное отношение t — —= 13,7. Рабочий находится на культиваторе; при подъеме в транспортное положение сиденье поднимается.

На навесном культиваторе Фергюсон (Англия), предназначенном для обработки посевов сахарной свеклы и бобов. Ширина захвата до 2,5 ж. Для смещения рабочих органов иа 100 мм (в каждую сторону) рычаг поворачивается на угол 20°. Переда-

Rm с с точное отношение механизма

Сиденье для рабочего монтируется на культиваторе и поднимается вместе с ним при переводе в транспортное положение

На свекловичном и овощном культиваторах шириной захвата 2,8 ж. Исполь

зуется также на свекловичных культиваторах шириной 5,4 ж, однако в этом случае усилия на рычаге возрастают до 35 кГ. Особенность конструкции: механизм навески блокируется и смещение культиватора (на 100 мм) происходит при повороте рычага, передвигающего раму культиватора по осн подвеса. Культиватор перемещается параллельно самому себе, в отличие от других механизмов, в которых

смещение культиватора осуществляется

поворотом механизма навески относитель

но мгновенного центра

даточное отношение i =

вращения. Пере-

-?-=6,7. Сиденье k

для рабочего установлено на культиваторе и вместе с ним поднимается в транспортное положение

ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ КУЛЬТИВАТОРА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩИХ СИЛ

Ширина захвата культиватора и расстановка рабочих органов. Ширина захвата Вм культиватора для междурядной обработки должна быть согласована с шириной захвата агрегата, производившего посев нлн посадку культивируемых растений.

Вм = Sm,(46)

где S — ширина междурядья;

m — число одновременно обрабатываемых рядов.

Основные схемы посева пропашных культур приведены в табл. 20.

20. Основные схемы посева пропашных культур для мехаиизироваииого уходаi

Схемы посева

Культура