Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений.
Примечания: 1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также свайные фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах и по проектированию фундаментов машин с динамическими нагрузками. .
2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству и эксплуатации зданий и сооружений в указанных условиях.
Выбор конструкции фундамента (например, свайного или на естественном основании, на искусственно уплотненном, химически или термически упрочненном основании и т. п.), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов, выполненного с учетом требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов.
Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий строительной площадки, выполненных в соответствии с требованиями раздела 3 настоящей главы, данных о климатических условиях района строительства, а также особенностей про-
Глава СНиП 11-17-77СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 17 июля 1981 г. № 122,опубликованы в БСТ № 10, 1981 г.)
Пункт 1.3 дополнен абзацем следующего содержания:
«Для проектирования свайных фундаментов, кроме данных об инженерно-геологических условиях площадки строительства (включающих прогноз изменения уровня грунтовых вод), должны учитываться данные о размерах технологического оборудования, величинах и характере технологических нагрузок и воздействий, передаваемых на конструкции фундаментов, а также габаритах заглубленных помещений (тоннелей, подвалов, приямков и т.п.)».
ектируемых зданий и сооружений и местного опыта строительства.
Проектирование свайных фундаментов без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности для выбора рациональной конструкции фундамента, вида свай и определения их параметров не допускается.
В рабочих чертежах свайных фундаментов должны быть указаны вид, количество и параметры свай (сечение и длина свай, а также несущая способность и соответствующая ей нагрузка, допускаемая на сваю), которые не требуют дополнительных уточнений путем испытания свай в грунте в процессе строительства.
Примечание. Испытания свай, свай-оболочек или свайных фундаментов (например, кустов), проводимые в процессе строительства или после его завершения в соответствии с требованиями глав III части СНиП по производству и приемке работ по устройству оснований и фундаментов и по приемке в эксплуатацию законченных строительством предприятий зданий и сооружений, являются, как правило, только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия нх проекту, а также для установления соответствия грунтовых условий строительной площадки условиям, предусмотренным в проекте.
В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований и фундаментов по специально устроенным маркам и реперам в следующих случаях: при применении новых конструкций зданий и сооружений или их свайных фундаментов, недостаточно изученных в массовом строительстве; при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций в целях изучения работы оснований, фундамен-
Пункт 1.4 дополнен абзацем следующего содержания:1
«В чертежах свайных фундаментов должны также приводиться геологические разрезы с данными о напластованиях грунтов, их физико-механических характеристиках, используемых в расчетах по двум группам предельных состояний, с указанием положения установленного и прогнозируемого уровней грун. товых вод, а также проектные положения верха и низа свай, а в случае проведения статического зондирования при изысканиях — графики зондиров ания ».
тов, конструкций здания, сооружения или технологического оборудования. Выбор объекта для измерения деформаций должен быть согласован с заказчиком.
Программа и результаты наблюдений, проводившихся в период строительства, должны включаться в состав проектной документации, передаваемой при приемочном акте организа. ции, эксплуатирующей здание или сооружение.
Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии, а деревянные конструкции свайных фундаментов — также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.
ВИДЫ СВАЙ -
2.1. В настоящей главе рассматриваются следующие виды свай:
сваи забивные железобетонные и деревянные, погружаемые в грунт с помощью молотов, вибропогружателей и вибровдавливающих агрегатов;
сваи-оболочки железобетонные;
сваи набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте на месте;
сваи буроопускные железобетонные, устраиваемые из готовых железобетонных элементов, погружаемых в заранее пробуренные в грунте скважины;
сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.
2. Сваи в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижним концом, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.
К сваям-стойкам относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности по грунту основания на сжимающую нагрузку не учитываются.
К висячим сваям относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.
Примечание. К практически несжимаемым грунтам относятся скальные, крупнообломочные (валунный, галечниковый, щебенистый, гравийный, дресвяный) с песчаным заполнителем н глинистые грунты твердой
Пункт 2.1 дополнен абзацем следующего содержания:
«Применение стальных свай (из стальных труб или металлопроката другого вида, в том числе из старогодных рельсов) не допускается, за исключением свай фундаментов морских стационарных платформ для добычи нефти и газа».
Пункт 2.6:
из подпункта «г» исключены слова: «и только в виде исключения при соответствующем обосновании — обсадными трубами, оставляемыми в грунте»;
дополнен подпунктом «е» следующего содержания:
«е) буроинъекционные диаметром120—
200 мм, устраиваемые путем инъекции мелко-
консистенции, за исключением покровных со степенью влажности G<0,85, а также лессов, лессовидных, набухающих н засоленных грунтов.
Забивные железобетонные сваи и сваи- оболочки подразделяются;
по способу армирования — на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно-напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него, причем без поперечного армирования изготавливаются только сваи квадратного поперечного сечения;1
по форме ,поперечного сечения — на сваи квадратные, Прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм включительно и сваи-оболочки диаметром более 800 мм;
по форме продольного сечения — на призматические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);
по конструктивным особенностям ствола сваи — на цельные и составные (из отдельных секций);.
по конструкции нижнего конца — на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с уширением (булавовидные сваи) или без него, полые сваи — с закрытым или открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.
Примечание. Сваи забивные с камуфлетной пятой изготавливаются путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней части стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим за- полнеинем полости сваи и накоиечннка бетонной смесью и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с камуфлетной пятой следует предусматривать указания о строгом соблюдении требований правил производства буровзрывных работ, в том числе при определении допускаемых расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.
Разновидностью забивных железобетонных свай по конструкции и по способу погружения являются:
сваи-колонны, надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений).
Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно-напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой, а также предварительно-напряженных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры; ■ зернистого бетона в предварительно пробуренные скважины»;
дополнен примеч. 1 и 2 следующего содержания:‘
«Примечания: 1. Применение буронабивных свай в обсадных трубах, оставляемых в грунте, Допускается только в случаях, когда исключена возможность применения других решений конструкции фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах гру со скоростями фильтрационного потока более 200 м/сут, при применении буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов, при устройстве фундаментов морских стационарных платформ для до чи нефти и газа и в других обоснованных случаях.
. При устройстве буронабивных. сваи в глинистых грунтах для крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды».
В пунктах 2.8 и 2.10 ссылки: «ГОСТ 17382—72» и «ГОСТ 19804—74» заменены на «ГОСТ 19804.0—78».
сваи, погружаемые в лидерные скважины, причем диаметр лидерной скважины должен быть не более меньшего размера поперечного сечения или диаметра сваи, а глубина — меньше требуемой по расчету глубины погружения сваи не менее чем на 1 м.
Лидерные скважины допускается предусматривать при необходимости вынужденной проходки глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции (например, просадочных или набухающих) в случаях, когда по результатам опытной забивки свай или по опыту строительства установлено, что погрузить сваи без лидерных скважин не представляется возможным;
сваи, погружаемые с использованием подмыва грунта, причем подмыв не должен производиться на последнем метре погружения сваи, а свая должна быть добита до проектного отказа.
Подмыв допускается предусматривать преимущественно при необходимости пробивки сваями больших толщ песчаных грунтов.
Забивные деревянные сваи подразделяются на:
цельные, изготовляемые из одного бревна;
срощенные по длине;
пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.
Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:
набивные, устраиваемые путем предварительного погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважины бетонной смесью;
набивные виброштампованные, устраиваемые в пробуренных или в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом, выполненным в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;
набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью;
буронабивные с уширениями и без них, устраиваемые в неводонасыщенных глинистых грунтах без крепления стенок скважин, а в обводненных грунтах и в песках с закрепле
нием стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами и только в виде исключения при соответствующем обосновании — обсадными трубами, оставляемыми в грунте;
буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью.
Буроопускные сваи по способу устройства подразделяются на:
сваи-столбы, устраиваемые в предварительно пробуренных скважинах путем установки в них готовых железобетонных цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 800 мм и более и последующего заполнения зазора между стенкой скважины и этими элементами (шириной 5—10 см) песчано-цементным раствором;
буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (подпункт «д» п. 2.6) тем, что после заполнения бетонной смесью каму- флетного уширения в скважину опускают готовую железобетонную сваю заводского изготовления.
Железобетонные и бетонные сваи, железобетонные сваи-оболочки и сваи-столбы следует проектировать из тяжелого бетона.
Марка бетона по прочности на сжатие для забивных свай н свай-оболочек должна приниматься не ниже проектной, установленной государственными стандартами на сваи и сваи- оболочки (ГОСТ 17382—72 и ГОСТ 19804—74).
Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай без предварительного напряжения, на которые отсутствуют государственные стандарты, должен предусматриваться бетон проектной марки не ниже М 200, а для предварительно-напряженных — не ниже М 300.'
Примечание. Для коротких набивных свай (длиной менее 3 м) допускается предусматривать применение тяжелого бетона проектной марки не ниже М 100.
Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:
для мостов, гидротехнических сооружений и опор больших переходов воздушных линий электропередачи:
сборныеМ300
монолитные .,... . . . М 200
для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»:.
сборныеМ 200
монолитные ........ М 150
Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предъявляемыми к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже марки М 150.
' Примечание. При проектировании гидротехнических сооружений и мостов проектная марка бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должна быть выше на одну ступень по сравнению с проектной маркой бетона соединяемых сборных элементов.
Проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для железобетонных забивных свай квадратного сечения (в том числе с круглой полостью), а также для железобетонных полых круглых свай и свай-оболочек следует назначать в соответствии с требованиями государственных стандартов на указанные виды свай (ГОСТ 19804—74 и ГОСТ 17382—72).
Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для свайных ростверков проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию зданий и сооружений, в которых будут применены свайные фундаменты. При отсутствии в нормативных документах этих требований проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать исходя из температурно-климатических условий района строительства и грунтовых условий эксплуатации свайных фундаментов применительно к соответствующим требованиям, предъявляемым указанными выше государственными стандартами на сваи квадратного сечения (ГОСТ 19804—74), полые круглые и сваи-оболочки (ГОСТ 17382—72).
Стыки звеньев составных железобетонных свай и свай-оболочек должны обеспечивать: а)' равнопрочность стыкового соединения и ствола сваи (сваи-оболочки) на осевые вдавливающие и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты, а для фундаментов со сваями, работающими на выдергивающие на
грузки,— также на растягивающие силы; б) соосность стыкуемых элементов.
Сборные железобетонные ростверки ленточные и для кустов свай допускается применять как цельные, так и составные с учетом грузоподъемности транспортных средств и монтажных механизмов.
Деревянные сваи должны изготавливаться из бревен хвойных пород (сосны, ели, лиственницы, пихты) диаметром 22—34 см и длиной 6,5 и 8,5 м, отвечающих требованиям ГОСТ 9463—72.
Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры, наростов и сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры поперечного сечения и длины пакетных свай принимаются по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.
Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной более 8,5 м допускается только по соглашению с предприятием — изготовителем свай.
Стыки бревен или брусьев в срощен- ных по длине деревянных сваях и в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны располагаться вразбежку на расстоянии друг от друга не менее 1,5 м.
3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ
Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта, проектируемого на свайных фундаментах, должны определяться программой, разработанной изыскательской организацией по техническому заданию на производство изысканий, выданному заказчиком (проектной организацией — генеральным проектировщиком) в соответствии с требованиями главы СНиП на инженерные" изыскания для строительства и других действующих нормативных документов и государственных стандартов на изыскательские работы по исследованию грунтов оснований зданий и сооружений, а также требованиями раздела 3 настоящей главы.
Техническое задание на производство изысканий должно составляться генеральным проектировщиком при участии организации, разрабатывающей проект фундаментов. Программа должна быть согласована с организацией, выдавшей техническое задание на производство изысканий.
Все виды инженерных изысканий, необходимых для разработки проектов свайных фундаментов, должны осуществляться в комплексе проектно-изыскательских работ, как правило, на стадии разработки технического (техно-рабочего) проекта в составе, обеспечивающем получение:
предварительных данных, позволяющих проектной организации определить возможность и целесообразность применения свайных фундаментов (по результатам бурения скважин, проходки шурфов, статического зондирования, лабораторных исследований грунтов и грунтовых вод);
полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (выбора вида и определения размеров свай и свай- оболочек, свай-столбов, а также их несущей способности и соответствующей расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) и полученных с учетом результатов бурения скважин, проходки шурфов, зондирования и испытания грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений). При необходимости на строительной площадке проводятся также испытания свай или свай-оболочек в грунте динамической или статической нагрузками, а для площадок, сложенных набухающими грунтами, также и испытание свай- штампов статической нагрузкой в соответствии с дополнительным техническим заданием (программой), выданным проектной организацией— генеральным проектировщиком; техническое задание должно составляться с привлечением организации, разрабатывающей проект фундаментов.
В отдельных случаях, когда при выполнении проектно-изыскательских работ не представляется возможным из-за занятости строи- тедрной площадки осуществить в полном объеме изыскания, необходимые для разработки рабочих чертежей свайных фундаментов, допускается в виде исключения выполнять работы, связанные с испытанием свай, если они необходимы, после разработки и утверждения технического (техно-рабочего) проекта. При этом уточненные рабочие чертежи свайных фундаментов и скорректированная смета, составленная по этим чертежам, должны выдаваться заказчиком до начала производства работ. .
Примечания: 1. Динамические и статические испытания свай, свай-оболочек н свай-столбов следует выполнять, соблюдая требования государственного стан-
6. Пункт 3.2:
первая фраза подпункта «б» изложена в следующей редакции:
«полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (выборе вида и определении размеров свай и свай-оболочек, свай-столбов, а также их несущей способности и соответствующей расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) и полученных с учетом результатов бурения скважин, проходки1 шурфов, зондирования, а при сложных грунтовых условиях, кроме того — результатов испытания грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений)»;
в примечании ссылки: «ГОСТ 20069—74», «ГОСТ 19912—74» и «ГОСТ 12374—66» заменены соответственно на «ГОСТ 20069—81;» «ГОСТ 19912—81».и «ГОСТ 12374—77».
дарта на методы полевых испытаний свай (ГОСТ 5686—78), а испытания грунтов статическим и динамическим зондированием, прессиометрическим методом и штампами — требования соответствующих государственных стандартов на методы полевых испытаний грунтов статическим (ГОСТ 20069—74) и динамическим (ГОСТ 19912—74) зондированием и на методы полевых определений модуля деформации грунта прессиометрами (ГОСТ 20276—74) и штампами (ГОСТ 12374-66).
Предусмотренные подпунктом «а» п. 3.2 изыскательские работы могут не производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемые для определения технического решения и вида свайных фундаментов, могут быть получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других организаций.
Статические испытания свай при инженерных изысканиях, как правило, не следует производить, если фундаменты проектируются со сваями-стойками, забиваемыми молотом, энергия удара которого удовлетворяет требованиям главы СНиП на производство н приемку работ по устройству оснований и фундаментов. Во всех остальных случаях вопрос о необходимости статических испытаний свай определяется проектной организацией, проектирующей свайиые фундаменты, при выдаче задания на изыскания.
Если какой-либо из перечисленных в п. 3.2 элементов изысканий предусмотрен программой, то количество их для каждого здания или сооружения должно быть не менее:
буровых скважин — 2;
шурфов — 2;
зондирований — 5;
динамических испытаний свай — 5;
статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочек — 2;
испытаний грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами — 2.
Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в программе на производство изысканий в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, которые будут залегать непосредственно под нижними концами свай (свай-оболочек, свай-столбов) и ниже их в пределах 5 м.
Примечания: I. Если инженерно-геологические условия строительной площадки аналогичны условиям примыкающей к ней территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта фундаментов — допускается устанавливать сокращенный объем исследований.
2. Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов не допускается, если в пределах контура проектируемого здания или сооружения либо вблизи него (до 5 м) отсутствуют скважины или шурфы, по которым имеются
результаты лабораторных определений физико-механических свойств грунтов. ■
Глубину бурения скважин, предусматриваемую в программе изыскательских работ с учетом конкретных инженерно-геологических условий строительной площадки и характера проектируемых зданий (сооружений), следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай, свай- оболочек и свай-столбов в нескальных грунтах, как правило, не менее чем на 5 м.
Для каркасных зданий и сооружений с нагрузкой на куст висячих свай и свай-оболочек более 300 тс, а также при сплошном свайном поле под всем сооружением глубину бурения 50% количества скважин следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай или свай-оболочек, как правило, не менее чем на 10 м.
При необходимости опирания или заглубления свай, свай-оболочек и свай-столбов в скальные грунты глубина бурения скважин должна быть ие менее чем на 1,5 м ниже конца свай, свай-оболочек и свай-столбов. При наличии в скальных грунтах карста, прослоек нескального грунта и других местных ослаблений грунтов количество и глубина скважин назначаются по программе изыскательских работ исходя из особенностей инженерно-геологических условий исследуемой строительной площадки. • '
Примечания: 1. В техническом задании на производство изысканий ориентировочную длину свай, свай- оболочек и свай-столбов для назначения глубины бурения скважин допускается определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов ранее проведенных инженерно-геологических изысканий или по аналогичным фундаментам смежных зданий и сооружений.
Для свай, работающих только на выдергивание, глубину буровых скважин и зондирования при изысканиях допускается принимать на 1 м ниже конца свай. s
Плотность песчаных грунтов должна определяться в условиях природного залегания по данным зондирования в соответствии с требованиями государственных стандартов на методы полевого испытания грунтов статическим (ГОСТ 20069—74) и динамическим (ГОСТ 19912—74) зондированием или в случае, когда это возможно,— по результатам испытания образцов грунтов ненарушенной структуры, отобранных из шурфов или скважин в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.
ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
Расчет свайных фундаментов и их оснований должен производиться по предельным состояниям двух групп:
по первой группе:
по прочности конструкций свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи»), а также свайных ростверков (п. 4.2 настоящей главы); .
по несущей способности грунта основания свайных фундаментов и свай (п. 4.3 настоящей главы);
по устойчивости (несущей способности) оснований свайных фундаментов в целом, если на них передаются горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами, либо сложены крутопадающими слоями грунта (п. 8.12 настоящей главы);
по второй группе:
по осадкам оснований свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (пп. 4.4, 7.1 и 7.2 настоящей главы);
по перемещениям свай (вертикальным, горизонтальным Аг и углам поворота головы свай Y) совместно с грунтом оснований от действия вертикальных, горизонтальных нагрузок и моментов (приложение к настоящей главе);
по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов (п. 4.2 настоящей главы).
Расчет по прочности конструкций свай и свайных ростверков должен производиться в зависимости от их материала (железобетон, бетон, древесина) соответственно по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или по главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, а в необходимых случаях также по главам СНиП по проектированию мостов и труб и по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. 4.6, 5.2 и 5.3 и в приложении к настоящей главе.
Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскр&тию трещин должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а в необходимых случаях также
(О(О«несущей способностью сваи».«несущей способностью сваи».
(О
(О
«несущей способностью сваи».
«несущей способностью сваи».
и в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений. '
Свайные фундаменты и сваи по несущей способности грунтов основания должны рассчитываться по формуле
где N — расчетная нагрузка, тс, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном нх сочетании), определяемая в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы;
Ф — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, тс, называемая в дальнейшем для краткости «несущей способностью сваи», определяемая в соответствии с указаниями разделов 5 и 6 настоящей главы;
кв — коэффициент надежности, принимаемый равным:
если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформа- пий грунта,— feH = l,4;
если несущая способность сваи определена по результатам долевых испытаний статической нагрузкой или расчета по результатам статического зондирования грунта, а также по результатам динамических испытаний свай, выполненных с учетом упругих деформаций грунта,— кн = 1,25;
для фундаментов мостов при высоком ростверке коэффициент надежности принимается в зависимости от общего количества свай в фундаменте под опору:
при 21 свае и более /гн = 1,4 от 11 до 20 свай feH = l,6 » 6 » 10 » кК —1,65 » 1 » 5 » ка = 1,75
Р — расчетная нагрузка, тс, допускаемая на сваю .
Примечания: 1. При расчете свай всех видов на выдергивание, а свай-оболочек и свай-столбов также и на вдавливание к расчетной нагрузке или к продольному усилию, возникающему в них от расчетной нагрузки, передаваемой на сваю N, тс, следует прибавлять собственный вес сваи, сваи-оболочки или сваи- столба.
Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то передаваемую на крайние сваи расчетную нагрузку разрешается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).
Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют одни ряд или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра и льда, навала судов передаваемую на сваю расчетную нагрузку допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% прн восьми и более сваях. При проме-
жуточном количестве свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией. '
Свайные фундаменты в целом и сваи, рассчитываемые по предельным состояниям второй группы (по деформациям), должны удовлетворять условию
S<Snp, (2)
где S — расчетная величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) сваи и свайного фундамента в целом, определяемая расчетом по указаниям пп. 4.5 и 4.6, раздела 7 и приложения к настоящей главе;
Snp—предельно допускаемая величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии ее в задании — принимается по предельно допускаемым деформациям, установленным в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах свайных фундаментов, должны определяться по главам СНиП: нагрузки и воздействия; основные положения проектирования строительных конструкций и оснований. В необходимых случаях нагрузки и воздействия должны определяться также по главам СНиП: строительство в сейсмических районах; проектирование зданий и сооружений на подрабатываемых территориях; проектирование мостов и труб; нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов).
При этом расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, принимаемыми в соответствии с требованиями глав СНиП на нагрузки и воздействия, а расчет оснований свайных фундаментов по деформациям — на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, равными единице.
Расчет осадок опор мостов производится только на действие постоянных нагрузок, а горизонтальных смещений верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста — на сочетание постоянных и временных нагрузок.
При проектировании свайных фундаментов, устраиваемых в особых природных условиях и при действии особых нагрузок (сейсмических, воздействий от деформаций земной поверхности при подработках территории и др.), кроме указанных выше расчетов свайных фундаментов и их оснований должен производиться также расчет по несущей способности на особые сочетания нагрузок, а в необходимых
Пункт 4.3:
расшифровка значения Ф формулы (1) изложена в следующей редакции:
«Ф — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, кН (тс), называемая в дальнейшем для краткости «несущей способностью сваи», определяемая в соответствии с указаниями разделов 5, 6, 9, 11—14 настоящей главы»;
позиция «в» значения коэффициента надежности &н изложены в следующей редакции:
«в) для фундаментов мостов при высоком ростверке коэффициент надежности следует принимать в зависимости от общего числа свай в фундаменте под опору:
при 21 свае и более . . &н= 1,4 (1,25);
от 11 до 20 свай . . . . &н=1,6 (1,4);
6 » 10 ». . . . feH = l,65 (1,5);
1 » 5». . . . feH = 1,75 (1,6).
В скобках указаны значения кн в случаях, когда несущая способность свай определена по результатам полевых испытаний их статической нагрузкой».1
Примечание 2 после слова «производится» дополнено словами: «на сочетание воздействий».
Дополнен примечанием 3 следующего содержания:, '.
3. Для фундаментов из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную сваю квадратного сечения более 600 кН (60 тс) и набивную сваю более 2500 кН (250 тс) значения коэффициентов надежности кв следует принимать feB = l,4, если несущая способность сваи определена по результатам испытаний статической нагрузкой, и feH=l,6, если несущая способность сваи определена другими методами».
случаях (например, при подработке территории) — и по деформациям.
Определение несущей способности Ф и деформаций S свай, ростверков, свайных фундаментов в целом и их оснований должно выполняться расчетом согласно требованиям настоящей главы, используя расчетные значения характеристик материалов и грунтов. При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 6.1—6.9 настоящей главы) несущая способность свай должна определяться с учетом результатов, полученных при статическом зондировании грунтов или по данным динамических испытаний свай, либо приниматься непосредственно по результатам испытаний свай статической нагрузкой.
Под термином «характеристики грунтов» следует понимать прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения ф, удельное сцепление с, модуль деформации нескальных грунтов £), а также объемный вес грунта у. Кроме того, к расчетным характеристикам грунтов в настоящей главе отнесены также расчетные сопротивления грунтов R под нижним концом и f на боковой поверхности свай, а также расчетные величины коэффициента постели грунта С на их боковой поверхности.
Расчетные значения характеристик грунтов ф, с, Е и у следует определять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений и ГОСТ 205^2—75, ограничивая при этом коэффициенты безопасности по грунту кт для определения угла внутреннего трения ф! и удельного сцепления Ci значениями соответственно 1,1 и 1,5. В расчетах по деформациям допускается принимать для определения всех расчетных характеристик грунтов &г=1.
Расчетные сопротивления грунтов R и f, используемые в формулах для определения несущей способности свай, должны приниматься в соответствии с указаниями пп. 5.4—5.11 настоящей главы. Расчетные значения коэффициента постели грунта С при расчете свай на горизонтальные нагрузки следует принимать по формуле (3), приведенной в приложении к настоящей главе.
Расчетные характеристики материалов свай и ростверков должны приниматься по главам СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а для мостов — главе СНиП по проектированию мостов и труб.
Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на усилия, передаваемые на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при их изготовлении, складировании и транспортировании, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на О,ЗЕ (где L — длина сваи).
Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:
при расчете по прочности— 1,5;
при расчете по образованию и раскрытию трещин—1,25.
В этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи принимается равным единице.
Сваи-колонны следует рассчитывать как забивные железобетонные сваи с учетом дополнительных требований, содержащихся в разделе 14 настоящей главы, а также по прочности и устойчивости как элементы каркаса здания.
РАСЧЕТ СВАЙ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕКИ СВАЙ-СТОЛБОВ ПО НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Несущую способность свай всех видов, свай-оболочек и свай-столбов следует определять как наименьшее из значений несущей способности, полученных по следующим двум условиям:
из условия сопротивления грунта основания свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 5.4—5.12 настоящей главы;
из условия сопротивления материала свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями пп. 5.2—5.3 и глав СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а в необходимых случаях — главы СНиП по проектированию мостов и труб.
При расчете свай, свай-оболочек и свай-столбов по прочности материала сваю (сваю-оболочку и сваю-столб) следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии Л, определяемом по формуле
■2'
Ц = I. +.(3)
где /о — длина участка сваи, сваи-оболочки и сваи-столба от подошвы ростверка до уровня поверхности грунта, м;
ад — коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле (6) приложения к настоящей главе.
Если для набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов, заделанных в скальный грунт, 2
величина —>/ (где Z — глубина погружения набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба), то следует принимать Zi = Z04-Z.
При расчете несущей способности набивных свай по материалу расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом понижающего коэффициента условий работы mg = 0,85, предусмотренного главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций для элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного понижающего коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства свайных работ:
в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать их без крепления стенок, при положении горизонта грунтовых вод в период строительства ниже пяты свай mg=l,0;
в грунтах, крепление скважин и бетонирование в которых осуществляется с применением извлекаемых обсадных труб при отсутствии воды в скважинах (т. е. при бетонировании сухим способом), mg=0,9;
в грунтах, бурение скважин в которых производится с применением извлекаемых обсадных труб и бетонирование под водой, mg=0,8;
в грунтах, бурение скважин в которых производится под глинистым раствором (без обсадных труб) и бетонирование под этим же раствором, mg=0,7.
Примечание. Бетонирование под водой или под глинистым раствором должно вестись только . методом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы).
СВАИ-СТОЙКИ
Несущую способность Ф, тс, сваи- стойки забивной квадратной, прямоугольной или полой круглой диаметром до 0,8 м и сваи- оболочки, набивной сваи и сваи-столба, опирающихся на практически несжимаемый грунт (примечание к п. 2.2 настоящей главы), следует определять по формуле
Ф=mRF,(4)
где m — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый т=1;
F — площадь опирания иа грунт сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м2, принимаемая, для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для полых круглых и свай-оболочек — равной площади поперечного сечеиия нетто при отсутствии заполиеиия их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто — при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, тс/м2, принимаемое:
для всех видов забивных свай, опирающихся нижним концом на скальные и крупнообломочиые (валунные, галечниковые, щебенистые, гравийные и дресвяные) грунты с песчаным заполнителем, и в случае опирания на глинистые грунты твердой консистенции (кроме покровных со степенью влажности G<0,85, а также лессов, лессовидных и ' набухающих) R= = 2000 тс/м2;
для набивных свай, свай-оболочек, заполняемых бетоном, и свай-столбов, заделанных в иевыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, по формуле
где R^ — нормативное (среднее арифметическое значение) временное сопротивление скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состоянии, тс/м2; fer — коэффициент безопасности по грунту, принимаемый fer=l,4;
h3 — расчетная глубина заделки набивной сваи, сваи- оболочки и сваи-столба в скальный грунт, м;
da — наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м;
для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность невыветрелого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, по формуле
где /?"ж и fer — обозначения те же, что и в формуле (5).
Примечание. При наличии в основании забивных и набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов сильновыветрелых и выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов вопрос о назиачеиии величины нормативного сопротивления грунта R"^ должен решаться после выполнения статических испытаний грунтов штампами или по результатам испытания свай, свай-оболочек и свай-столбов статической нагрузкой.
ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ
Несущую способность Ф, тс, висячей забивной сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 м), работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
Ф = m(mRRF + и S mfftl^, (7) где т — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый т=1;
Пункт 5.2:
в абзаце втором текст в скобках изложен в следующей редакции: «(где I — глубина, м, погружения набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба, отсчитываемая от их нижнего конца до планировочной поверхности грунта — при высоком свайном ростверке, до подошвы ростверка — при низком ростверке)».
дополнен абзацем следующего содержания:
«При расчете по прочности материала буроинъекционных свай, прорезающих слабые грунты с модулем деформации Е=5 МПа (50 кгс/см2) и менее расчетную длину свай /р на продольный изгиб в зависимости от диаметра сваи d следует принимать равной: при Е=0,5—2 МПа (5—20 кгс/см2) /р=25а » Е=2—5» (20—50») Zp=15cZ».
Из примечания к п. 5.4 слова: «забивных и» исключены.
В пункте 5.5:
в примеч. 1 слова: «с уширением нижнего конца» заменены словами: «с объемным или плоским двусторонним уширением нижнего конца»;
примеч. 1 дополнено текстом следующего содержания:
«Расчетное сопротивление f, грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах и на участке ствола, следует принимать такое же, как для свай без уширения;.
в глинистых грунтах сопротивление fi иа участке ствола, расположенного со стороны уширения, следует принимать равным нулю»;
примеч. 2 дополнено текстом следующего содержания:'
«Кроме того, Для этих грунтов, в случае возможности их замачивания, расчетные сопротивления R и f, указанные в табл. 1 и 2, следует принимать по показателю консистенции, соответствующему полному во- донасыщенню грунта, т. е. при степени влажности G= = 1»;
табл. 1 допрлнена примеч. 6 следующего содержания:
' «6. Значения расчетного сопротивления R грунта под нижним концом забивных свай сечением 15X15 см и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается повышать на 20 %».
/? — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, тс/м3, определяемое по табл. 1;
F— площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру;
и — наружный периметр пешеречного сечения сваи, м; ft — расчетное сопротивление t-ro слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, тс/м2, определяемое по табл. 2;
It — толщина i-ro слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;
тн и mi — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения свай иа расчетные сопротивления грунта, определяемые по табл. 3 и принимаемые независимо ^уг от друга.
Таблица 1
X
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек,не заполняемых бетоном, R, тс/ма
песчаных грунтов средней плотности
§8
“ 3
3 X 13
—
« g |-В
5
1
—
X 5
глинистых грунтов при показателе консистенции /р равной
0
1 °,1
0,2
0,3
| 0,4
0,5
0,6
3
4
5
7
10
15
750
830
880
970
1050
1170
660
400
680
510
700
620
730
690
770
730
820
750
300
380
400
430
500
560
310
200
320
250
340
280
370
330
400
350
440
400
200
120
210
160
220
200
240
220
260
240
290
по
125
130
140
150
165
60
70
80
85
90
100
20
1260
850
620
480
450
320
180
ПО
25
30
35
1340
1420
1500
900
950
1000
680
740
800
520
560
600
350
380
410
195
210
225
120
130
140
П р и &
В дробь? тель —
Б конца распо; ритор? следуе а при УСЛОЕН
е ч а я случа? о, числ к глиь табл.
сваи юженш 1И СрЕ т прин срезке ой от
й я: IX когд итель гам.
1 и 2 ЯЖ св слоя ?зкой, «мать подсь метки,
а в та ОТНОСИ!
глубь аи-обол
грун подсы от урс шке, н распо
бл. 1 з гея к
шу ПС ОЧКИ F га пр! пкой, )ВНЯ п амыве ложень
иачени пескам,
гружег среды плав намыв
рирюда от 3 д
[ОЙ со
я Я ук а зиз
ИЯ ни юю гл ировке ом до это ре; о 10 м ответст
азаны мена-
жнего убину
тер- 3 м тьефа, — от
веяно
на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта в акватории следует принимать с учетом возможного общего размыва грунта дна водотока при расчетном паводке.
При проектировании путепроводов через выемки для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи или сваи-оболочки в табл. 1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.
Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений консистенции Il глинистых грунтов значения Ruf определяются интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2.
Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по материалам статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении степени плотности грунтов по материалам других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить иа 60%, но не более чем до 2000 тс/м2,
Значениями расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается пользоваться при условии, если заглубление свай и свай-оболочек в неразмывае- мый и несрезаемый грунт составляет не менее: для мостов и гидротехнических сооружений — 4,0 м; для зданий и прочих сооружений — 3,0 м-
Таблица 2
X
Расчетные сопротивления иа боковой поверхности свай и свай-оболочек /, тс/м’
песчаных грунтов средней плотности
з g g
J,
ч X 3 3
—
—
—
—
—
—
Ь ■
«Ху
S
с н
се ^
глинистых грунтов при показателе
консистенции
х
■< в
‘и
равном
О и
0,2
0,3
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
°,9
1,0
1
3,5
2,3
1,5
1,2
0,8
0,4
0,4
0,3
0,2
2
4,2
3,0
2,1
1,7
1,2
0,7
0,5
0,4
0,4
3
4,8
3,5
2,5
2,0
1,4
0,8
0,7
0,6
0,5
4
5,3
3,8
2,7
2,2
1,6
0,9
0,8
0,7
0,5
5
5,6
4,0
2,9
2,4
1,7
1,0
0,8
0,7
0,6
6
5,8
4,2
3,1
2,5
1,8
1,0
0,8
0,7
0,6
8
6,2
4,4
3,3
2,6
1,9
1,0
0,8
0,7
0,6
10
6,5
4,6
3,4
2,7
1,9
1,0
0,8
0,7
0,6
15
7,2
5,1
3,8
2,8
2,0
1,1
0,8
0,7
0,6
20
7,9
5,6
4,1
3,0
2,0
1,2
0,8
0,7
0,6
25
8,6
6,1
4,4
3,2
2,0
1,2
0,8
0,7
0,6
30
9,3
6,6
4,7
3,4
2,1
1,2
0,9
0,8
0,7
35
10,0
7,0
5,0
3,6
2,2
1,3
0,9
0,8
0,7
Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай и свай-оболочек f по Табл. 2 надлежит обязательно учитывать требования, изложенные в примечаниях 2 и 3 к табл. 1.
При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов иа боковой поверхности свай и свай-оболочек f пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
Величины расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай и свай-оболочек f следует увеличивать на 30% против значений, приведенных в табл. 2.
Таблица 3
Способы погружения свай и виды грунтов
Коэффициенты условий работы грунта, учитываемые независимо друг от друга при расчете несущей способности забивных висячих свай
под ниж- иим концом сваи
на боковой поверхности сваи т^
1. Погружение забивкой сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами
1,0
1,0
Погружение забивкой в предварительно пробуренные скважины (лидеры) с заглублением концов свай ие менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:
равном стороне квадратной сваи
на 5 см меньшем стороны квадратной сваи
на 15 см меньшем стороны квадратной или диаметра круглой сваи (для опор линий электропередачи)
1,0
1,0
1,0
0,5
0,6
1,0
3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии до- бивки {вай на последнем метре погружения без применения подмыва
1,0
0,9
Продолжение табл. 3
Способы погружения свай и виды грунтов
Коэффици вий работ учитываем симо друг при расчет способности висячи
под нижним КОНЦОМ сваи
mR
?иты усло- ы грунта, ^е незави- от друга
е несущей забивных х свай
на боковой по_ верхносн сваи т^
Вибропогружение и вибровдавливание в грунты:
песчаные средней плотности:
пески крупные и средней крупности
пески мелкие
пески пылеватые
глинистые с показателем
консистенции /ь~ 0,5:
супеси
суглинки глииы
глинистые с показателем консистенции /ь^0
1,2
1,1
1,0
0,9 0,8
0,7
1,0
1,0
1,0
1,0
0,9
0,9
0,9
1,0
Погружение молотами любой конструкции полых свай с открытым нижним концом:
при диаметре полости сваи 40 см и менее
при диаметре полости сваи более 40 см "
1,0
0,7
1,0
1,0
Погружение любым способом полых круглых свай с закрытым нижним концом на глубину Юми более с последующим устройством в нижнем конце сваи камуф- летного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах консистенции /7. SCO,5 при диаметре уширения, равном: а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта
1,5 м в песках и супесях
1,5 м в суглинках и глинах
Примечание. Коэффициент поз. 4 табл. 3 для глинистых грут консистенции 0,5>/ь>0 опред лицией.
0,9
0,8
0,7
ы /Ия и
1ТОВ с пок еляются
1,0
1,0
1,0
mi по азателем интерпо-
В формуле (7) суммирование расчетных сопротивлений грунта должно проводиться по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом прсду-
сматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях должно производиться суммирование расчетных сопротивлений всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже планировочного уровня (срезки) и отметки местного размыва при расчетном паводке.
Примечания: 1. Несущая способность забивных свай с уширением нижнего конца (булавовидных свай) определяется по формуле (7), при этом за периметр и на участке ствола принимается периметр поперечного сечения ствола сваи, а на участке уширения — периметр поперечного сечения уширения.
Расчетные сопротивления грунтов R и f< в формуле (7) для лессов и лессовидных суглинков при глубине погружения свай более 5 м принимаются по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.
Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты с показателем консистенции /^>0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай. *
Расчет несущей способности пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи, прорезающей песчаные и глинистые грунты, следует производить с учетом дополнительного сопротивления грунта на боковой поверхности таких свай, определяемого в зависимости от величины модуля деформации грунта, получаемого по результатам компрессионных испытаний грунтов, прорезаемых сваей. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи Ф, тс, в этом случае следует определять по формуле
ф = т VRF + Щ (uift + uoi ic Et k't Cp)], (8)
где m, R, F, lt и (,- — обозначения те же, что и в формуле (7);
Ui — наружный периметр г-го сечения сваи, м;
йог — сумма размеров сторон г-го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к осн сваи;
ic — уклон боковой поверхности сваи в долях единицы, определяемый как отношение полуразности сторон поперечного сечения в верхнем и нижнем ее концах к длине участка с наклоном граней; при гс^ 0,025 следует принимать гс = 0,025;
Ei — модуль деформации i-ro слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, тс/м2, определяемый по результатам компрессионных испытаний;
k't — коэффициент, определяемый по табл. 4;
£р — реологический коэффициент, принимаемый £р = 0,8.
Примечание. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (8) не производится,.
Таблица 4
Вид грунтаВид грунтаКоэффи-циент
Вид грунта
Вид грунта
Пески и супеси Суглинки
Глины при 7р = 0,18
То же, при /р = 0,25
0,5 0,6 0,7 0,90,5 0,6 0,7 0,9Примечание. Для глин с числом пластичности 0,18</р<0,25 значение коэффициента kt определяется интерполяцией.
0,5 0,6 0,7 0,9
0,5 0,6 0,7 0,9
Несущую способность Фв, тс, сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой), работающей на выдергивание, следует определять по формуле
Фв = ти^ mfJili, (9) где и, т<, ft и It — обозначения те же, что и в формуле (7);
т — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, т= = 0,6; то же, на глубину 4 м и более т = 0,8 для всех зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент т принимается согласно указаниям раздела 13 настоящей главы.
ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ СВАИ, СВАИ-ОБОЛОЧКИИ СВАИ-СТОЛБЫ
Несущую способность Ф, тс, набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
Ф = tn(mRRF + и S uif fill), (Ю)
где* т — коэффициент условий работы сваи, принимаемый в случае опирания ее на покровные'глинистые грунты со степенью влажности G<0,85 и на лессовые или. лессовидные грунты — т=0,8, а в остальных случаях т= 1;
mR — коэффициент условий работы грунта под нижним концом набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, принимаемый тн = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать тд = 1,3, и устройства свай с уширенной пятой, бетонируемой подводным способом, для которых mR = 0,9;
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом буронабивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, тс/м2, принимаемое согласно требованиям пп. 5.10 и 5.11 настоящих норм, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.6«а» и «б», по табл. 1 настоящих норм;
F — площадь опирания набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м2, принимаемая равной: для набивных свай без уширения и для свай-столбов — площади попе-
речного сечении сваи или сваи-столба; для набивных свай с уширением — площади поперечного сечеиии уширения в месте наибольшего его диаметра; дли свай-оболочек, заполненных бетоном,— площади поперечного сечения оболочки брутто; для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто;
и — периметр ствола сваи, м, принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки;
mj— коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, зависящий от способа образования скважины и их стволов, принимаемый по табл. 5;
ft — расчетное сопротивление t-ro слоя грунта на боковой поверхности ствола набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, тс/м2, принимаемое по табл. 2;
/< — то же, что и в формуле (7).
Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сван с уширенной пятой должно учитываться на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширения под углом <pi/2 к оси сваи, где <рг — осредненное (по слоим) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы. Сопротивление глинистых грунтов допускаетси учитывать по всей длине ствола.
Таблица 5
Вид свай и способы их устройства
Коэффициент условий работы грунта т^ при
песках
супесях
суглинках
глинах
1. Набивные поп. 2.6,а* при забивке инвентарной трубы с наконечником
0,8
0,8
0,8
0,7
2. Набивные вибро- штампованные
0,9
0,9
0,9
0,9
Буронабивные, в том числе с уширенной пятой, бетонируемые:
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) б) под водой или под глинистым раствором
0,7
0,6
0,7
0,6
0,7
0,6
0,6'
0,6
4. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта
1,0
0,9
0,7
0,6
5. Сваи-столбы
0,7
0,7
0,7
0,6
И. В пункте 5.9 табл. 5 дополнена поз. 6 следующего содержания:
Вид свай и способы их устройства
Коэффициент условий работы грунта т^ при
песках
суп есях
суглинках
глинах
6. Буроинъекционные, изготавливаемые под защитой обсадных’ труб и... бентонитового раствора с опрессовкойдавлением
200—400 кПа (2— 4 атм)
0,9
0,8
0,8
0,8
Расчетное сопротивление R, tcJw1, грунта под нижним концом набивной сваи, сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта из полости с последующим заполнением ее бетоном, и сваи-столба допускается принимать:
для круппообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в случае устройства набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, и сваи-столба — по формуле (11), а в случае сваи-оболочки, погружаемой с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, по ф’ормуле (12):
/? = 0,65р(-г;</Л” -Ра-г^в”); (И)
R = ^^'xdA°KA-o.4xhBttK\ (12)
где а, Р, Д°к и В°к — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения <pi грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 4.6 настоящей главы;
y'i — расчетное значение объемного веса грунта, тс/м3, в основании набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде);
•yi — осредненное (по слоям) расчетное значение объемного веса грунтов, тс/м3, расположенных выше нижнего конца набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба;
d — диаметр, м, набивной сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочки и сваи-столба;
К — глубина заложения, м, нижнего конца набивной сваи или ее уширенной пяты, сван-оболочки и сван- столба, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом его общего размыва при расчетном паводке;
для глинистых грунтов в случае устройства набивной сваи с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунтового ядра (частичной или полной) и заполнением полости бетоном, и сваи-столба в фундаментах зданий и сооружений — по табл. 7.
Примечание. Положения, предусмотренные п. 5.10, относятси к случаям, когда обеспечивается заглубление набивной сваи, сваи-оболочкн и сваи-столба в груит, принятый за основание их нижних концов, во всех случаях не менее чем на диаметр сваи (или уширения дли сваи с уширенной пятой), сваи-оболочки и сван-столба, но не менее 2 м.
Расчетное сопротивление R, тс/м2, грунтов под нижним концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения на высоту 0,5 м и более (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имею-
В пункте 5.10:
расшифровка значения ух формулы (12) изложена в следующей редакции: •
«Ti осредненное (по слоям) расчетное значение удельного (объемного) веса грунтов, кН/м3 (тс/м3), расположенных ниже ннжнего конца набивной сваи, сваи-оболочки и сваи- столба (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде)»;
в позиции «а» примечания к табл. 7 слова: «до уровня размыва» заменены словами: «до уровня общего размыва».
В пункте 5.11 табл. 7 дополнена при- меч. 2 следующего содержания, присвоив при этом существующему примечанию номер 1:
«2. Для лёссовых грунтов в случае возможности их замачивания показатель консистенции грунта следует принимать применительно к полному водонасыщению грунта, т.е. при степени влажности грунта 6=1».
Таблица б
Обозначение коэффициентов
0
Коэффициенты Дк,
9^ , а и р при расчетных значениях угла внутреннего трения грунта <рр град
23
25
27
29
1 31
|33
35
|37
|39
4
9,5
12,6
17,3
24,4
34,6
48,6
71,3
108,0
163
18,6
24,8
32,8
45,5
64,0
87,6
127,0
185,0
260
4,0
0,78
0,79
0,80
0,82
0,84
0,85
0,85
0,86
0,87
5,0
0,75
0,76
0,77
0,79
0,81
0,82
0,83
0,84
0,85
7,5
0,68
0,70
0,71
0,74
0,76
0,78
0,80
0,82
0,84
10,0
0,62
0,65
0,67
0,70
0,73
0,75
0,77
0,79
0,81
h
12,5
0,58
0,61
0,63
0,67
0,70
0,73
0,75
0,78
0,80
а при =
15,0
0,55
0,58
0,61
0,65
0,68
0,71
0,73
0,76
0,79
17,5
0,51
0,55
0,58
0,62
0,66
0,69
0,72
0,75
0,78
20,0
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,68
0,72
0,75
0,78
22,5-
0,46
0,51
0,55
0,60
0,64
0,67
0,71
0,74
0,77
25,0 и более
0,44
0,49
0,54
0,59
0,63
0,67
0,70
0,74
0,77
Р при d =
'0,8 м и меиее
0,34
0,31
0,29
0,27
0,26
0,25
0,24
0,23
0,22
1 4,0 м
0,25
0,24
0,23
0,22
0,21
0,20
0,19
0,18
0,17
Примечание. Для промежуточных 3 определяются интерполяцией.
значений ^i, -
h — и d а
величины коэффициентов
4.4
, а и
Таблица 7
Глубина заложения нижнего конца сваи А, м
Расчетное сопротивление R, тс/м1, под нижним концом набивных свай с уширением и без уширения, свай-столбов и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном, при глинистых грунтах с показателем консистенции /д , равном
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
3
85
75
65
50
40
30
25
5
100
85
75
65
50
40
35
7
115
100
85
75
60
50
45
10
135
120
105
95
80
70
60
12
155
140
125
110
95
80
70
15
180
165
150
130
110
100
80
18
210
190
170
150
130
115
95
20
230
210
190
165
145
125
105
30
330
300
260
230
200
40
450
400
350
300
250
—
—
Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения R, приведенные в табл. 7, следует:
повышать (яри расположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5 ув/гв, где ув— удельный вес воды—1,0 тс/м3; hB— глубина слоя воды, м, считая от меженного уровня до уровня размыва при расчетном паводке;
понижать при коэффициенте пористости грунта е>0,6; при этом коэффициент понижения те следует определять интерполяцией между значениями те=1,0 при е = 0,6 и те=О,6 при е=1,1.
щего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 настоящей главы с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-рболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3 настоящей главы, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
,5.12. Несущую способность Фв, тс, набив
ной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
Фв = таЕ niff 1Ц,(13)
где т — значение то же, что и в формуле (9);
и, т;, fi и Ц — обозначения те же, что и в формуле (10).
ВИНТОВЫЕ СВАИ
Несущую способность Ф, тс, винтовой сваи диаметром лопасти £>^1,2 м и длиной £^10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (14), а при размерах лопасти £>>1,2 м и длине сваи £>10 м — только по
данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой
. ф^ту^Ас^ + Вч^ГА/и^1- — 0^. (14) Где m — коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 8; .
Таблица 8
Наименование грунта
Коэффициенты условий работы винтовых свай т при нагрузка х
2
§ §
О =
Глины и суглинки:
твердые, полутвердые и тугопластичные
мягкопластичные
текучеп^аст^чные
Пески и супеси:
пески маловлажные и супе
си твердые
пески влажные и супеси пластичные.
пески водонасыщенные и супеси текучие
0,8
0,8
0,7
0,8
0,7
0,6
0,7
0,7
0,6
0,7
0,6
0,5
0,7
0,6 0,4
0,5
0,4
0,3
А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне фг (под рабочей зоной понимается Прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной О);
Таблица 9
Расчетный угол внутреннего трения грунта в рабочей зоне <pv град
Коэффициенты
А
5
13
7,8
2,8
15
8,4
3,3
16
9,4
3,8
18
10,1
4,5
20
12,0
5,5
22
15,0
7,0
'24
18,0
9,2
•26
23,1
12,3
28
29,5
16,5
30
38,0
22,5
32
48,4
31,0
•34
64,9
44,4
ci — расчетное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, тс/м2; уч — приведенный расчетный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи, тс/м3;
Л — глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой — от планировочной отметки, м;
F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру, м2, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, м2, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;
f — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, тс/м2, принимаемоё по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);'
и — периметр ствола сваи, м;
L—длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;
D — диаметр лопасти сваи,- м.
Примечания: I. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливающие нагрузки характеристики грунтов в табл. 9 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки — над лопастью сваи.'
Глубина заложения лопасти от планировочной отметки должна быть не менее 50 при глинистых грунтах и не менее 60 — при песчаных грунтах (где О — диаметр лопасти).
Расчетные значения угла внутреннего трения фт и сцепления грунта ci основания при расчетах по формуле (14) должны определяться в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы.
■- УЧЕТ НЕГАТИВНОГО
(ОТРИЦАТЕЛЬНОГО)ТРЕНИЯГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИВИСЯЧИХ СВАЙ
Силами негативного (отрицательного) трения называются силы, возникающие на 'боковой поверхности сваи при осадке околосвай- ного грунта и . направленные вертикально вниз.
Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта f, расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, принимается: а) при подсыпках высотой менее 2м— для грунтовой подсыпки и слоев торфа — равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения — положительным значениям по табл. 2;
при подсыпках высотой от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку — равным 0,4 от значений, указанных в табл. 2, взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м2 (негативное трение);
при подсыпках высотой более 5 м— для грунтов, включая подсыпку,— равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м2 (негативное трение).
В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможная величина осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, то сопротивление грунта на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа величину f следует принимать равной 0,5 тс/м2.
Если известны коэффициенты консолидации и модули деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение величины осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи или сваи- оболочки допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (негативное трение) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, величина дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента времени передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ СВАЙ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХИССЛЕДОВАНИЙ
Несущая способность Ф, тс, сваи или сваи-оболочки после определения ее по результатам испытаний статической или динамической (ударной) нагрузкой, а также по дан- *ным статического зондирования грунта должна быть проверена расчетом на эксплуатационные нагрузки и воздействия по условию сопротивления материала сваи или сваи-оболочки в соответствии с требованиями п. 4.2, настоящей главы.
Примечание. Требования настоящего раздела главы при определении несущей способности свай и свай-оболочек по результатам испытания их статической нагрузкой распространяются также на сваи-столбы.
Испытания свай и свай-оболочек статической и динамической нагрузкой должны проводиться в соответствии с требованиями ГОСТ 5686—78.
Несущая способность Ф, тс, сваи и сваи-оболочки по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статической нагрузкой и по результатам их динамических испытаний определяется по формуле
Фн
Ф = т-^,(15)
где т — коэффициент условий работы, принимаемый в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок т=\, а в случае выдергивающих нагрузок при глубине погружения сваи или сваи-оболочки в грунт на 4 м и более — т=0,8 и при глубине погружения менее 4 м — т = 0,6 для всех видов зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент условий работы т принимается в соответствии с данными, приведенными в разделе 13 настоящей главы;
Ф“р — нормативное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки, тс, определяемое в соответствии с указаниями пп. 6.4—6.7 настоящей главы; кг — коэффициент безопасности по грунту, принимаемый по указаниям п. 6.4 настоящей главы.
В случае, если число свай или свай- оболочек, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее 6 шт., нормативное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки в формуле (15) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т. е. Фпнр = Фпр. мин, а коэффициент безопасности по грунту — &г= 1.
В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых условиях, составляет 6 шт. и более, величины Ф“р и &г следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Фпр, полученных по данным испытаний, руководствуясь « требованиями ГОСТ 20522—75, применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом, для. определения величины частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 6.5 настоящей главы при вдавливающих нагрузках, п. 6.6 — при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 6.7 — при динамических испытаниях.
Если нагрузка при статическом испытании свай или свай-оболочек на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки А без увеличения
нагрузки (при А^20 мм), то эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления Фпр ■ испытываемой сваи или сваи-оболочки.
Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов) за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Фпр вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку, равную А, определяемую по формуле
Д = С5пр.сР, (16)
где S„p. ср — предельно допускаемая величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, установленная в задании иа проектирование нли принимаемая для соответствующих зданий и сооружений по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
5 — коэффициент перехода от предельно допускаемой величины средней осадки фундамента здания или сооружения 5Пр. ср, заданной в проекте, к осадке сваи или сваи-оболочки, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки. Величину коэффициента следует принимать 5 = 0,2 в случаях, когда испытание сваи или сваи-оболочки производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают грунты песчаные или глинистые с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижним концом залегают глинистые грунты от мягкопластичной до те- •кучей консистенции. Величину коэффициента 5 допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.
Если осадка, определенная по формуле (16), окажется А>40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Фпр следует принимать нагрузку, соответствующую А = 40 мм.
Для мостов за предельное сопротивление сваи или сваи-оболочки Фпр при вдавливающих нагрузках должна приниматься нагрузка на одну ступень меньше нагрузки, при которой вызывается:
приращение осадки за одну ступень'за- гружения (при общей величине осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;
осадка, не затухающая в течение одних суток и более (при общей величине ее более 40 мм).
Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или большей 1,5Ф [где Ф— несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по формулам (4), (7)—(10), (13) и (14) настоящей главы], осадка сваи или сваи-обо
лочки А при испытаниях окажется менее величины, определенной по формуле (16), а для мостов менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки ФПр допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.
Примечание. Ступени загружения при испытаниях свай или свай-оболочек статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными в пределах ’/io—Vis от предполагаемого предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки ФПр.
- 6.6. При испытании свай или свай-оболочек статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Фпр (п. 6.4 настоящей главы) по графикам (зависимости перемещений от нагрузок) принимается такая нагрузка, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.
Примечание. Результаты статических испытаний свай или свай-оболочек на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, которую можно допустить на сваю или сваю-оболочку из условия предельно допускаемых горизонтальных деформаций зданий и сооружений. В качестве такой нагрузки для зданий и сооружений (за исключением сооружений, особо чувствительных к горизонтальным деформациям) допускается принимать нагрузку, при которой величина горизонтального перемещения сваи или сваи-оболочки в уровне поверхности грунта при испытаниях, выполненных по ГОСТ 5686—78, оказывается равной предельно допускаемой величине, но не более 10 мм.
7. При динамических испытаниях забив
ных свай частное значение предельного сопротивления ФПр, тс (п. 6.4 настоящей главы), по данным их погружения, при фактических (измеренных) остаточных отказах вф^0,002 м
следует определять по формуле пРМ Г / 4Эр Qfo-H5^ + ?,)
фпр= 2 [у 1+ пРвф'У+д + д, ~
1 - (17)1 - (17)Если фактический (измеренный) остаточный отказ вф<0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет вф^0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при на
1 - (17)
1 - (17)
личии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Фпр, тс, следует определять по формуле
З^ф -f- с
фпр=2(Г * вф + с Х
XXВЭр (£ф+ с) Q Т+ ^еф + сУоПВЭр (£ф+ с) Q Т+ ^еф + сУоП■е -1 .(18)
X
X
ВЭр (£ф+ с) Q Т+ ^еф + сУоП
ВЭр (£ф+ с) Q Т+ ^еф + сУоП
Коэффициент МКоэффициент М
Коэффициент М
Коэффициент М
В формулах (17) и (18) приняты обозначения:
п— коэффициент, принимаемый по табл. 10 в зависимости от материала сваи, тс/м2;
Таблица 10
Вид сваи
И
Коэффициент п, тс/м1
Железобетонная свая с наголовнику
Деревянная свая без подбабка
Деревянная свая с подбабком
150
100
80
F— площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2; М — коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия, равным М=1, а при вибропогружении свай — по табл. 11 в зависимости от вида грунта под их нижним концом; .
Таблица 11
Вид грунта под нижним концом сваи
Гравийные с песчаным заполнителем *>“
Пески средней крупности и крупные 1>- средней плотности и супеси твердые
Пески мелкие средней плотности1 ■'
Пески пылеватые средней плотности 1>0
Супеси пластичные, суглинки и глины 0,9 твердые11
Суглинки и глины полутвердые0,8
Суглинки и глины тугопластичные0,7
Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2—4 табл. И следует повышать на 60%, при наличии материалов статического зондирования — на 100%.
Эр—расчетная энергия удара молота, тс-м, принимаемая по табл. 12, или расчетная энергия вибропогружателей— по табл. 13;
Таблица 12
Тип молота
Расчетная энергия удара молота Эр, тс-м
Подвесной или одиночного действия
Трубчатый дизель-молот
Штанговый дизель-молот*
Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива
QH 0.9QH - 0,4 QH О (.И — Л)
Примечание. В поз. 4 h — высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов ft=0,6 м, а для трубчатых молотов ft = 0,4 м.
е» — фактический остаточный отказ, равный величине погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей — от их работы в течение одной минуты, м;
с — упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
Qn — полный вес молота или вибропогружателя, тс;
Q — вес ударной части молота, тс;
е — коэффициент восстановления удара, принимаемый при забнвке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем е2 = 0,2, а прн вибропогружении — е2=0;
q — вес сваи и наголовника, тс;
q\ — вес подбабка (при вибропогружении свай—^1 = 0), тс;
в — коэффициент, 1/тс, определяемый по формуле
/\ О ,.—.„
+; (,9)
здесь F, Q и q — обозначения те же, что в формулах (17) и (18);'
«о и ng — коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответст-. венно равными: для грунта под нижним концом сваи По = 0,0025 с-м/тс н для грунта на боковой поверхности сваи «6 = 0,25 с-м/тс;'
О — площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;•
g— ускорение силы тяжести, принимаемое g = 9,81 м/с2; Н—фактическая высота падения ударной части молота, м;'
Л— высота первого отскока ударной части молота, принимаемая для дизель-молотов Л.= 0,5 м, а для других видов молотов ft = 0.
Примечания: 1. Значения Q„, Q, q и qv принимаются в расчетных формулах без коэффициента перегрузки. 2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза величин несущей способностн свай, определенных по формулам (17) — (19), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями раздела 5 настоящей главы (по результатам лабораторных определений физико-мехаиических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования.
, 6.8. Несущую способность Ф, тс, забивной висячей сваи и винтовой сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам статического зондирования грунта следует определять по формуле
п
т^Фз"
где т — коэффициент условий работы, принимаемый т=1 для забивных свай;
п— число точек зондирования;
Ф3 — частное значение предельного сопротивления сваи, тс, в точке зондирования, определяемое в соответствии с требованиями п. 6.9 настоящей главы;
кг — коэффициент безопасности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи Фа в точках зондирования и числа этих точек при значении доверительной вероятности а = 0,95 в соответствии с требованиями ГОСТ 20522—75.
Таблица 13
Возмущающая сила вибропогружателей, тс
10
20'
30
40
50"
60
70
80
Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя ЭР, тс-м
450
900
1300
1750
■ 2200
2650
3100
3500
6.9. Частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования Фа, тс, должно определяться по формуле
Ф3 = К3Р + /hu, (21 где R5 — сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи или под лопастью винтовой сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, тс/м2;
F — площадь поперечного сечения забивной сваи или проекция рабочей площади лопасти винтовой сваи, т. е. в случае ее работы на выдергивающую нагрузку за вычетом площади сечения ствола, м2;
f — сопротивление грунта на боковой поверхности сваи, по данным зондирования в рассматриваемой точке, тс/м2;
h — глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м ;
и — периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Сопротивление грунта под нижним концом сваи R3, тс/м2, по данным результатов зондирования грунта в рассматриваемой точке, следует определять по формуле
Рз - Мз, (22) где pt — коэффициент, принимаемый: при зондировании установками типа С-979, фиксирующими общее сопротивление грунта на боковой поверхности зонда,— по табл. 14; при зондировании установками типа С-832, фиксирующими удельное сопротивление грунта на боковой поверхности зонда вблизи его наконечника, равным 0,5;
qa — среднее значение сопротивления грунта, тс/м2, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра (d) .выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d — диаметр круглого илн сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м), а для винтовой сваи — среднее значение сопротивления прониканию наконечника ц рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти.
Сопротивление грунта на боковой поверхности сваи f, тс/м2, по данным результатов зондирования грунта в рассматриваемой точке, следует определять:1
при зондировании установками типа С-979 по формуле1
/ = Ыз,(23)
при зондировании установками типа С-832 по формуле
где (32 и |3i — коэффициенты, принимаемые по табл. 14; /3 — среднее значение удельного сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, тс/м2, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;
fai — среднее удельное сопротивление i-ro слоя грунта на боковой поверхности зонда, тс/м2; .
h—толщина i-ro слоя грунта, м;
h— то же, что и в формуле (21).
Таблица 14
Коэффициент р, перехода от с3 к /?3 при зондировании установкой С-979
-
• Коэффициент р^ перехода от /д^ глубине z-го слоя грунта
к / при м
93- Т=/М3'
для забивных
свай
ДЛЯ винтов нагр
сжимающих
ых свай при
/зках
выдергиваю-
Ci’ тс/м5
Коэффициент р5 перехода от /3 к /
1
2
3
h
<250
500
750
1000
1500
>2000
Прим ется интерг
2. Для должны бы
0,8 0,65 0,55 0,45 0,35 0,30
е ч а н и я: юляцией, винтовых ть умены
0,45 0,32 0,26 0,23
1. При г луб где А — обо. свай в песч< пены в два j
0,38
0,27
0,22
0,19
ине располоя шачение то 1иых грунтах >аза.
6
8 10
>12
<ения слоя о же, что и в
, насыщены!
1,5■
1,5
1,0 »
0,75
0,6
0,5
т 3 м до А з формуле (21) ЛХ ВОДОЙ, 31
0,50 0,21 0,17 0,15 0,14 0,12
качение
гачения г
' 0,53 0,33 0,27 0,24 0,22 0,20
коэффицие
•оэффицие
’ 0,57
0,44 0,39 0,37 0,36 0,35
нта ^ о
нтов пере
0,60 0,55 0,50 0,50
0,50
0,50
предсля-
хода р,.
14. В пункте 6.9 определения коэффициентов рь р2 и Pi изложены в следующей редакции:
к формуле (22):
«где Pi — коэффициент, принимаемый: при зондировании по методике ГОСТ 20069—81 установками типа С-979...» и далее по тексту;
к формулам (23) и (24):
«где р2 и Р; — коэффициенты, принимаемые по табл. 14 при зондировании по методике ГОСТ 20069—81».
РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВИ ИХ ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
' 7.1. Расчет фундамента из висячих свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи») и его основания по деформациям производится как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений. Границы условного фундамента (рис. 1) определяются следующим образом:
Рис. 1. Схема определения границ условною фундамента при расчете осадок свайных фундаментов
снизу —' плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай;
с боков — вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии ,ср„
Itg —4—, а при наличии наклонных сваи — проходящими через нижние концы этих свай;
сверху — поверхностью планировки грунта ВГ,
где фи ср — средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле:
'^и. 1 Ч + Vil 2 Ч + ■ ■ ■ + Vn. п 1п
фил, фи.2, • ■ •, фп.п— расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грмита толщиной соответственно l\, Z2, ..., Zn;
/ — глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка, равная Z==Zi+Z2+.. .+Zn.
В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включаются вес свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента.
Полученные по расчету величины деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельно допускаемых значений, определенных по формуле (2) настоящей главы.
Если при строительстве предусматривается панировка территории подсыпкой (на-
15. Раздел 8 дополнен8.1 а следующего
мывом) высотой более 2 м или другая постоянная (долговременная) загрузка территории, эквивалентная такой подсыпке, а в пределах глубины погружения свай залегают слои торфа толщиной более 30 см или ила, то величину осадки свайного фундамента из висячих свай следует определять с учетом уменьшения габаритов условного фундамента, который в этом случае как при вертикальных, так и при наклонных сваях принимается ограниченным с боков вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вер-
„ , ФИ .ср
тикальных сваи на расстоянии zCp tg ——,
где Zcp— расстояние от нижнего конца сваи до подошвы слоя торфа толщиной более 30 см или слоя ила.
Свайные фундаменты из свай, работающих как сваи-стойки, висячие одиночные сваи, воспринимающие вне кустов вдавливающие или выдергивающие нагрузки, а также свайные кусты, работающие на действие выдергивающих нагрузок, рассчитывать по деформациям не требуется. '
Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов следует выполнять в соответствии с требованиями, изложенными в приложении к настоящей главе.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХФУНДАМЕНТОВ
Свайные фундаменты в зависимости от размещения в плане свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи») устраиваются в виде:
одиночных свай —■ под отдельно стоящие опоры;
лент — под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов; ”
кустов — под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;
сплошного свайного поля — под тяжелые сооружения со сравнительно небольшими габаритами в плане и распределенными по всей площади нагрузки со сваями, расположенными под всем зданием или сооружением (высотные здания, дымовые трубы, доменные печи, сйлосные корпуса и др.).
содержания:
«8.1а.
. Число свай в фундаменте должно условия максимального ис-
нячначаться из условия — пользования прочностных свойств их ^а^риаа ла при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом Допускае»™^^^^^
соответствии с тре-1
них свай в фундаменте в - - --^ ^ бованиями, изложенными в примеч. 2 к п. 4.о
^BbXp” конструкции и размеров сваи должен осуществляться с учетом величин и на- поавлент " :йствия нагрузок на фундаменты (в том чис.^ технологических нагрузок), а также технологии строительства здания или сооружения». ■ —
Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать как свободно опирающимся, так и жестким.
Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 5—10 см. Заделка выпусков арматуры в ростверк в этом случае не обязательна.
Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в случаях, когда:
стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т. п.);
в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения;
на сваи действуют горизонтальные нагрузки, величины перемещений от которых при свободном опирании (определенные расчетом в соответствии с требованиями приложения к настоящей главе) оказываются более предельно допускаемых для проектируемого здания или сооружения;
в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи;
сваи работают на выдергивающие нагрузки.
Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, либо с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. В последнем случае в голове предварительно-напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры.
Примечание. Анкеровка в ростверк свай, работающих на выдергивающие нагрузки (п. 8.4 «д»), должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк иа величину, определяемую расчетом ее на выдергивание.
Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться колоколо- , образными оголовками. При сборном роствер-
Примечание к п. 8.5 дополнено абзацем следующего содержания:
«При усилении оснований существующих фундаментов с помощью буроииъекциониых свай величина заделки сваи в фундамент или ростверк должна быть не менее 5 диаметров сваи; при невозможности выполнения этого условия следует предусмотреть создание уширения ствола сваи в месте ее примыкания к. подошве фундамента или ростверку». |
ке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия. •
Примечание. При небольших вдавливающих нагрузках (порядка до 40 тс) допускается свободное опирание ростверка иа выравненную цементным раствором поверхность головы сван.
Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.
Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их величины и направления) допускается предусматривать вертикальные, наклонные и козловые сваи.
Расстояние между осями висячих свай без уширений в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d — диаметр круглого или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек — не менее l,5d.
Расстояние в свету между стволами свай- оболочек'должно быть не менее 1 м, между уширениями буронабивных свай и свай-оболочек при устройстве их в сухих глинистых грунтах твердой и полутвердой консистенции— 0,5 м, а в остальных разновидностях нескальных грунтов — 1,0 м.
Расчетная нагрузка на сваю N, тс, для фундаментов с вертикальными сваями определяется по формуле ■
Аф Мх у Л4 v х
(26)
где М^, Мх и Му — соответственно расчетная сжимающая сила, тс, и расчетные моменты, тс-м. относительно главных центральный осей х и у плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка;
п— число свай в фундаменте;
х< и уг — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м;
х и у — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м.
Распределение нагрузок между сваями фундаментов мостов следует определять расчетом их как рамной конструкции.
Горизонтальную нагрузку, действующую на фундамент с вертикальными сваями одинакового поперечного сечения, допускается
принимать равномерно распределенной между всеми сваями.
Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания должна производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений с учетом действия дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта.
Свайные фундаменты устоев и промежуточных опор мостов на крутых косогорах следует проверять на устойчивость против глубокого сдвига (смещения фундамента совместно с грунтом) по круглоцилиндрической или другой более неблагоприятной поверхности скольжения.
Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки. Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в малосжи- маемые грунты, прорезая более слабые напластования грунтов; при этом заглубление свай в грунты, принятые за основание под их нижние концы, должно быть не менее:
в крупнообломочные грунты, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные грунты, а также глинистые грунты с показателем консистенции
/ь^0,10,5 м;
в прочие виды нсскальных грунтов 1,0 м.
Примечание. Для фундаментов зданий и сооружений IV класса нижние концы свай допускается опирать в песчаных и глинистых грунтах со степенью за- торфованности <7^0,25. В этом случае несущая способность свай должна определяться по результатам их испытаний статической нагрузкой. При наличии слоя погребенного торфа нижний конец свай должен быть заглублен не менее чем на 2 м ниже подошвы этого слоя.
Глубина заложения подошвы свайного ростверка должна назначаться в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. Для фундаментов мостов необходимо также учитывать глубину водотока и местного размыва дна русла у опоры.
При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк, руководствуясь в расчете соответствующими требованиями, изложенными в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
В ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ
Свайные фундаменты в просадочных грунтах следует проектировать исходя из условия возможного полного замачивания грунтов в основании фундаментов (аварийного или в результате подъема уровня грунтовых вод), .за исключением случаев, когда по прогнозу в соответствии с гидрогеологическими условиями и условиями эксплуатации зданий и сооружений подъем уровня грунтовых вод или местное замачивание грунта невозможно, либо случаев, когда по прогнозу подъем уровня грунтовых вод невозможен, а против случайного местного замачивания грунта в проекте предусматриваются водозащитные мероприятия; в последнем случае в проекте должны- быть предусмотрены также конструктивные мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость зданий и сооружений при аварийном замачивании грунта.
Примечание. Просадочные грунты основания следует относить к полностью замоченным при степени влажности С^0,8.
В просадочных грунтах помимо свай, указанных в разделе 2 настоящей главы, допускается применять также набивные б'етон- ные и железобетонные сваи диаметром до 500 мм включительно, устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем, уплотненным трамбованием на глубину не менее 3d (гдес! — диаметр скважины).
В случае, если по результатам инженерных изысканий установлено, что погружение забивных свай в просадочных грунтах затруднено, в проекте должно предусматриваться устройство лидерных скважин, диаметр которых следует назначать меньше размера сечения сваи до 50 мм.
При инженерно-геологических изысканиях на строительных площадках, сложенных просадочными грунтами, следует определять тип грунтовых условий по просадочности и выделять слои грунта с относительной проса- дочностью бПр<0,02 при давлении р=3 кгс/см2.
На застраиваемой территории должен быть тщательно изучен гидрогеологический режим грунтовых вод и дан прогноз возможного его изменения в период эксплуатации проектируемых и существующих зданий и сооружений.
Просадочные и другие виды грунтов, прочностные и деформационные характеристик
ки которых снижаются при замачивании, во всех случаях при толщине слоя до 30 м рекомендуется полностью прорезать сваями.
Если прорезка указанного слоя просадочных грунтов применительно к конкретным условиям строительства здания или сооружения экономически нецелесообразна, то в грунтовых условиях I типа .по просадочности допускается устройство свай с заглублением их нижних концов не менее чем на 1 м в слой грунта с относительной просадочностью бПр<0,02 (при давлении 3 кгс/см2, но не менее величины природного давления в грунте от веса вышележащих слоев).
Примечания: 1. При проектировании свайных фундаментов опор мостов и фундаментов из свай-оболочек любых зданий и сооружений должна предусматриваться, как правило, полная прорезка грунта просадочной толщи и заглубление нижних концов свай в непросадочные грунты.
2. Сваи и сваи-колоииы для малоэтажных зданий IV классов допускается опирать нижними концами на просадочные грунты с относительной просадочностью 6Пр^0,02 при давлении 3 кгс/см2, если при этом обеспечивается требуемая по расчету несущая способность свай по грунту основания. Такой способ опирания допускается также применять для свай и свай-колонн, работающих в грунтах II типа по просадочности, если по прогнозу в соответствии с гидрогеологическими условиями и условиями эксплуатации зданий и сооружений невозможен подъем уровня грунтовых вод и аварийное замачивание грунтов и, следовательно, невозможна просадка грунтов от собственного веса вышележащих слоев грунта.
Расчет свай или свай-оболочек по несущей способности, а также расчет их на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов при устройстве фундаментов в просадочных грунтах следует проводить в соответствии с указаниями раздела 5 и приложения к настоящей главе с учетом следующих дополнительных условий:
если возможно местное или аварийное замачивание грунтов либо подъем уровня грунтовых вод, расчетные сопротивления про-' садочных грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности f сваи (табл. 1, 2 и 7), коэффициент пропорциональности К (табл. 1 приложения к настоящей главе) и модуль деформации Е следует принимать по величине показателя консистенции грунта IL, соответ^ ствующей условию замачивания просадочного грунта до степени влажности G^0,8 и оп- ределяембй по формуле
°,9^
(27)
где е — коэффициент пористости просадочного грунта; yw— удельный вес воды, принимаемый yw = l тс/м3;
Y« — удельный вес грунта, тс/м3;
1^р и Wъ — влажность просадочного грунта соответственно на границе раскатывания и на границе текучести в долях единицы; при /ц^0,4 следует принимать /ь=0,4.
если возможно только местное аварийное замачивание части грунта просадочной толщи в пределах длины сваи, то определенные указанным в подпункте «а» способом расчетные сопротивления просадочных грунтов R и f следует умножать на дополнительный коэффициент условий работы тг=1,4;
если в соответствии с гидрогеологическими условиями и условиями эксплуатации зданий и сооружений подъем уровня грунтовых вод или местное замачивание просадочных грунтов основания свай невозможны, то расчетные сопротивления грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности f свай и свай-оболочек следует определять по табл. 1, 2 и 7, а коэффициент К по табл. 1 приложения к настоящей главе — в соответствии с фактической величиной показателя консистенции грунта в природном залегании. При этом предполагайся, что возможно медленное повышение влажности просадочного грунта основания до влажности на границе раскатывания Wp, вызываемого нарушением природных условий испарения, если природная влажность грунта до начала строительства была меньше влажности WP. Поэтому характеристики грунтов должны приниматься при влажности W=WP, а в случае если до начала строительства W>WP, то при фактической природной влажности грунта IE;
если площадка сложена грунтами II типа по просадочности, а величина ожидаемой просадки превышает предельно допускаемую величину осадки для проектируемого здания или сооружения, то должна учитываться возможность появления на боковой поверхности свай и свай-оболочек негативного трения грунта путем уменьшения их несущей способности в соответствии с указаниями п, 9.10 настоящей главы;
если возможно замачивание грунтов основания, то во всех расчетах значения угла внутреннего трения <pi и удельного сцепления ci для просадочных грунтов должны приниматься применительно к случаю их полного водонасыщения, т. е. при степени влажности грунта G^0,8.
7. Несущая способность свай в выштам- пованном ложе может назначаться в соответ-
17. В пункте 9.6 в формуле (27) коэффициент 0,9 исключен.
оо(28) .(28) .
о
о
(28) .
(28) .
ствии с требованиями п. 5.7 настоящей главы, как для забивных свай с наклонными гранями, при соблюдении дополнительных требований, изложенных в п. 9.6 настоящей главы.
8. Несущую способность свай и свай-оболочек в просадочных грунтах, по данным полевых испытаний, в случае возможного замачивания грунтов основания в процессе эксплуатации зданий и сооружений следует определять только на основании результатов статических испытаний свай и свай-оболочек, выполненных с полным замачиванием просадочного грунта вокруг испытываемой сваи или сваи-оболочки, в том числе под их нижними концами на расстоянии 5с?.(где d— диаметр круглого или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи), до достижения грунтом в указанном объеме степени влажности G^O,8, а при невозможности замачивания грунтов основания в процессе эксплуатации здания или сооружения — до влажности, соответствующей влажности грунта на границе раскатывания WP, если W-<Wp.
Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек, устраиваемых в просадочных грунтах, по данным результатов их динамических испытаний, а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности f свай и свай-оболочек по данным результатов полевых испытаний этих грунтов зондированием.
9. Несущую способность свай и свай-оболочек, по данным испытаний их статической нагрузкой с замачиванием (п. 9.8 настоящей главы) в грунтовых условиях I и II типа по просадочности, следует определять в соответствии с требованиями раздела 6 настоящей главы.
Кроме того, в грунтовых условиях II типа по просадочности в случае, когда установлена возможная просадка грунта от собственного веса больше предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, несущая способность сваи и сваи- оболочки, определенная по результатам статических испытаний, выполненных с локальным замачиванием, а следовательно, определенная без учета развития негативного трения, должна быть уменьшена в соответствии с указаниями п. 9.10 настоящей главы.
10. Несущую способность Фи, тс, свай и свай-оболочек, работающих на сжимающую нагрузку, в грунтовых условиях II типа по просадочности с учетом возможности развития
Пункт 9.10 дополнен примеч. 8 следующего содержания, присвоив при этом существующему примечанию номер 1:
«2. В случае использования при расчетах по формуле (28) несущей способности Ф, определенной по результатам статических испытаний свай с замачиванием грунта, величина mu^Jili также должна опреде- о
ляться по результатам статических испытаний с замачиванием, как величина несущей способности на выдергивающую нагрузку сваи, имеющей размеры поперечного сечения такие же, как и у проектируемой сваи, а длину, равную /гп».
негативного трения грунта следует определять по формуле
где Ф — несущая способность, тс, сваи и сваи-оболочки в просадочном грунте, определенная на основании статических испытаний с локальным замачиванием, а при их отсутствии — в соответствии с требованиями пп. 9.6 — 9.8 настоящей главы без учета возможности развития негативного трения грунта;
а — коэффициент, учитывающий влияние негативного трения, принимаемый для зданий и сооружений а=1,4; т — коэффициент условий работы, принимаемый т=1; и — периметр, м, участка ствола сваи и сваи-оболочки, расположенного в пределах слоев грунта, проседающих под действием собственного веса при замачивании;
fi —- расчетное сопротивление «-го слоя просадочного грунта основания на боковой поверхности сваи и сван- оболочки, тс/м2, определяемое в соответствии с указаниями п. 9.6 настоящей главы;
1г —■ толщина, м, 1-го слоя просадочного грунта, оседающего при замачивании и соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
йп — расчетная глубина, м, до которой производится суммирование сил бокового трения проседающих слоев грунта, принимаемая равной глубине, где величина просадки грунта от действия собственного веса равна предельно допускаемой осадке для проектируемого здания или сооружения, указанной в задании на проектирование, или по соответствующим данным, приведенным в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
Примечание. Величина просадки грунтов основания должна определяться в соответствии с требованиями, изложенными в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
В НАБУХАЮЩИХ ГРУНТАХ
При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах допускается предусматривать как полную прорезку сваями и сваями-оболочками всей толщи набухающих грунтов (с опиранием их нижнего конца на ненабухающие грунты), так и частичную их прорезку (с опиранием нижних концов сваи и свай-оболочек непосредственно в толще набухающих грунтов).
Для площадок, сложенных набухающими грунтами, кроме требований, предъявляемых к инженерным изысканиям для проектирования свайных фундаментов, изложенных в разделе 3 настоящей главы, должны также выполняться следующие дополнительные указания:
на вновь застраиваемых площадках должны быть обязательно проведены стати-
Раздел 9 дополнен п. 9.11 следующего содержания:
«9.11. Проведение статических испытаний свай в грунтах II типа по просадочности является обязательным»
(30)(30)
(30)
(30)
ческие испытания свай, свай-штампов или свай-оболочек с замачиванием и определение величины полного подъема поверхности грунта при набухании Ап;
статические испытания необходимо начинать с загружения сваи, сваи-штампа или сваи-оболочки, погруженных' в грунт природной влажности, до нагрузки, равной предполагаемой расчетной нагрузке на сваю, сваю- штамп или сваю-оболочку. После нагружения должны быть проведены замачивание грунта и наблюдения за перемещением сваи, сваи- штампа или сваи-оболочки;
с завершением процесса набухания грунта испытания свай, свай-штампов или свай- оболочек должны быть проведены по методике, принятой для обычных ненабухающих грунтов.
Примечание. Процесс набухания при испытаниях должен считаться завершенным, когда фактическая величина подъема поверхности грунта составляет не менее 0,9 от полной величины подъема набухания Дп.
Расчет свайных фундаментов в набухающих грунтах следует производить по предельным состояниям двух групп в соответствии с требованиями, приведенными в разделах 4—7 настоящей главы. При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по предельным состояниям второй группы должен также выполняться дополнительный расчет по определению подъема свай при набухании грунта в соответствии с требованиями пп. 10.5 и 10.7'настоящей главы.
При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по предельным состояниям первой группы — по несущей способности — величина расчетных сопротивлений набухающих грунтов под нижним концом /? и на боковой поверхности f сваи или сваи-оболочки должна приниматься на основании результатов статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочек в набухающих грунтах с замачиванием на строительной площадке или прилегающих к ней территориях, имеющих аналогичные грунты. При отсутствии Ко времени проектирования свайных фундаментов результатов указанных статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочек расчетное сопротивление набухающих грунтов под нижними концами R и на боковой поверхности f свай и свай-оболочек диаметром менее 1 м допускается принимать по табл. 1, 2 и 7 настоящей главы как для ненабухающих грунтов с введением дополнительного коэффициента условий работы грунта /п=0,5, учитывае
мого независимо от других коэффициентов условий работы, приведенных в табл. 3 и 5 настоящей главы.
Величину подъема Ас забивных свай, погруженных в предварительно пробуренные скважины (лидеры), набивных свай без уширения, а также свай-оболочек, не прорезающих набухающую зону грунтов, следует определять по формуле
0,С001о>
Дс (Дп-Дк) Дк-~^N, (29)
где Дп — подъем поверхности набухающего грунта, м; Д„ — подъем слоя грунта в уровне заложения нижнего конца свай (в случае прорезки набухающего грунта Дк = 0), м;'
Q и <о — коэффициенты, определяемые по табл. 15; при этом П зависит от показателя а, который характеризует уменьшение деформации по глубине массива при набухании грунта и принимается для набухающих глин сарматских— 0,31 м-1; аральских — 0,36 м-1 и хвалын- ских — 0,42 м-1;
Таблица 15
Глубина погружения сваи,
Коэффициент 2 при значениях а, м”1
Коэффициент ш м9/тс
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
3
0,72
0,62
0,53
0,46
0,40
4
0,64
0,53
0,44
0,36
0,31
15,0
5
0,59
0,46
0,36
0,29
0,24
11,0
6
0,53
0,40
0,31
0,24
0,19
7,0
7
0,48
0,35
0,26
0,20
0,15
5,0
8
0,44
0,31
0,22
0,17
0,13
4,0
9
0,40
0,27
0,19
0,14
0,11
3,0
10
0,37
0,24
0,17
0,12
0,09
2,5
11
0,34
0,21
0,15
0,10
0,(8
2,0
12
0,31
0,19
0,13
0,09
0,07
1,5
и — периметр сваи, м;
N — расчетная нагрузка на сваю, определенная с учетом коэффициента перегрузки л=1, тс.
Примечание. Допускаемые величины подъема сооружений, а также величину подъема поверхности набухающего грунта (Дп) и подъема слоя грунта в уровне расположения нижних концов свай (Дк) следует определять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
При прорезке сваями набухающих слоев грунта и заглублении их в нена0ухаю- щие грунты подъем свайного фундамента будет практически исключен при соблюдении условия -
Ф^н
где N — расчетная нагрузка на сваю, тс, определенная с коэффициентом перегрузки п= 1, включая собственный вес сваи или сваи оболочки;
Т — равнодействующая расчетных сил подъема, тс, действующих на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки, определяемая по результатам их полевых испытаний в набухающих грунтах или определяемая с использованием данных табл. 2 настоящей главы с учетом коэффициента перегрузки для сил набухания грунта я = 1,2; '
Ф — несущая способность, тс, участка сваи, расположенного в ненабухающем грунте, при действии выдергивающих нагрузок;
йн — обозначение то же, что и в формуле (1).
Величина подъема свай диаметром более 1 м, не прорезающих набухающие слои грунта, должна определяться как для обычного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений. При этом подъем сваи с уширением должен определяться при действии нагрузки Ny, равной:
Nу = N + Тц угр—7, (31)
где N и Т — обозначения те же, что и в формуле (30); Ты — расчетное значение "объемного веса грунта, тс/м3; Угр — объем грунта, препятствующий подъему сваи, м3, принимаемый равным объему грунта в пределах расширяющегося усеченного конуса высотой Н с нижним (меньшим) диаметром, равным диаметру уширения D, а верхним De = H-VD (здесь Н — расстояние от природной поверхности грунта до середины уширения сваи).
При Проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах между поверхностью грунта и нижней плоскостью ростверка должен быть предусмотрен зазор размером, равным или более максимальной величины подъема грунта при его набухании.
Примечание. При толщине слоя набухающего грунта менее 12 м допускается устраивать ростверк, опирающийся непосредственно на грунт, при соблюдении расчетного условия (30).
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ
При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых территориях, кроме требований настоящей главы, должны соблюдаться также требования главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях; при этом наряду с данными по инженерным изысканиям для проектирования1 свайных фундаментов, предусмотренными в разделе 3 настоящей, главы, должны также использоваться данные горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной поверхности. ■ "
В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе:
По — оседание, мм;
i — наклоны, мм/м;
гг — относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, мм/м;
RK — радиус кривизны земной поверхности, подработки территории, км;
Sr — горизонтальное сдвижение, мм.
Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен производиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания. •
В зависимости от характера сопряжения голов свай и свай-оболочек с ростверком и взаимодействия фундаментов с грунтом основания в процессе развития в нем горизонтальных деформаций от подработки территории различаются следующие схемы свайных фундаментов:
жесткие — при жесткой заделке голов свай и свай-оболочек в ростверк путем заанкеривания в нем выпусков арматуры свай и свай-оболочек либо непосредственной заделки в нем головы сваи и сваи-оболочки в соответствии с требованиями, изложенными в п. 8.5 настоящей главы;
податливые — при условно-шарнирном сопряжении сваи и сваи-оболочки с ростверком, выполненным путем заделки ее головы в ростверк на 5—10 см или сопряжений через шов скольжения.
Примечание. Шов скольжения должен предусматриваться в виде прокладки материалов с малыми коэффициентами трения (графита, слюды, полиэтиленовой пленки и т. п.) между ростверком и железобетонным башмаком колонны или опорной плоскостью стены здания. Конструкция швов скольжения должна предусматриваться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.
11.5. Расчет свайных фундаментов и их оснований на подрабатываемых территориях должен производиться с учетом: .
изменений физико-механических свойств грунтов, вызванных подработкой территории, в. соответствии с требованиями п. 11.6 настоящей главы;
перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи, вызванного искривлением и наклоном земной поверхности в соответствии с требованиями п. 11.7 настоящей главы;
дополнительных нагрузрк в горизонтальной плоскости, вызванных развитием деформаций грунтов основания при подработке территории в соответствии с требованиями пп. 11.8 и 11.9 настоящей главы.
Несущая способность по грунту основания Фподр. тс, свай всех видов и свай-оболочек, работающих на сжимающую нагрузку, при подработке территории определяется по формуле
• Фподр = тПОДрФ> (32)
где Иподр — коэффициент условий работы, учитывающий изменение структуры грунта и перераспределение вертикальных нагрузок при подработке территории, принимаемый по табл. 16;
Таблица 16
Виды свай, зданий и сооружений
Коэффициент условий работы ягподр в случае, если изыскания проведены
до подработки
во время подработки
Сваи-стойки в фундаментах любых зданий и сооружений
Висячие сваи в фундаментах:
податливых зданий и сооружений (например, одноэтажных каркасных с шарнирными опорами)
жестких зданий и сооружений (например, бескаркасных многоэтажных зданий с жесткими узлами; силосных корпусов)
0,9
0,9
1,1
. 1
1
1,2
Ф — несущая способность сваи, тс, определенная расчетом в соответствии с требованиями раздела 5 настоящей главы или определенная по результатам полевых исследований (динамических и статических испытаний свай и свай-оболочек, зондирования грунта) в соответствии с требованиями раздела 6 настоящей главы.
Дополнительные вертикальные нагрузки +kN на сваи или сваи-оболочки зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой, вызванные искривлением земной поверхности при подработке территории, следует опреде
лять в зависимости от ожидаемого радиуса кривизны поверхности RK и ее наклона при следующих допущениях:
свайные фундаменты из висячих свай и свай-оболочек и их основания заменяются в соответствии с п. 7.1 настоящей главы условным фундаментом на естественном основании;
основание условного фундамента принимается линейно-деформируемым с постоянным модулем деформации грунта по длине здания (сооружения) или выделенного в нем отсека.
Определение дополнительных вертикальных нагрузок ±A.V производится относительно продольной и поперечной осей здания.
В расчетах свайнЫх фундаментов, возводимых на подрабатываемых территориях, должны учитываться дополнительные усилия, возникающие в сваях или сваях-оболочках вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений грунта основания при подработке территории по отношению к проектному положению свай или свай-оболочек.
Величину этих усилий следует определять, используя методику расчета свай и свай-оболочек на горизонтальные перемещения, по величине расчетного горизонтального перемещения грунта Аг.
Расчетное горизонтальное перемещение Дг, мм, грунта при подработке территории следует определять по формуле
Дг = па тЕ егх, (33)
где пЕ и тЕ— соответственно коэффициенты перегрузки и условий работы для относительных горизонтальных деформаций, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях;
8Г — ожидаемая величина относительной горизонтальной деформации, указанная в задании на проектирование и определяемая по результатам маркшейдерского расчета, мм/м;
х — расстояние от оси рассматриваемой сваи до центральной оси здания (сооружения) с ростверком, устраиваемым на всю длину здания (отсека) или до блока жесткости каркасного здания (отсека) с ростверком, устраиваемым под отдельные колонны, м.
Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, следует проектировать исходя из условий необходимости передачи на ростверк минимальных усилий от свай, возникающих в результате деформации земной поверхности.
Для выполнения этого требования необходимо в проектах предусматривать:
разрезку здания или сооружения на отсеки— для уменьшения влияния горизонтальных перемещений грунта основания;
преимущественно висячие сваи для зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в вертикальной плоскости от искривления основания;
сваи возможно меньшей жесткости, например, призматические, сваи квадратного или прямоугольного поперечного сечения, причем сваи прямоугольного сечения следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека здания;
преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком, указанные в п. 11.4 настоящей главы.
Примечание. При разрезке зданий и сооружений на отсеки в ростверке между ними следует предусматривать зазоры (деформационные швы), размеры которых определяют как для нижних конструкций здания и сооружения в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. •
11.11. Свайные фундаменты на подрабатываемых территориях в зависимости от величины ожидаемых деформаций земной поверхности допускается применять, как правило, только в случае пологого (менее 30°) залегания подрабатываемых пластов:
с висячими сваями — на территориях II—IV групп для любых видов и конструкций зданий и сооружений;
со сваями-стойками — на территориях III—IV групп для зданий и сооружений, проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при искривлении основания, а для IV группы — также и для зданий и сооружений, проектируемых с жесткой конструктивной схемой.
Применение висячих свай или свай-оболочек на территориях I группы и свай-стоек на территориях I и II групп допускается только на основании специального технико-экономического обоснования.
Примечания: 1. Деление подрабатываемых территорий на группы принято по главе СНиП по проектированию- зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.
Сваи-оболочки, буронабивные сваи диаметром более 600 мм и другие виды жестких свай допускается применять, как правило, только в свайиых фундаментах с
податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов скольжения (п. 11.4 настоящей главы).
Величина заглубления в грунт свай и свай-оболочек иа подрабатываемых территориях должна быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания свай или свай-оболочек на скальные грунты.
В случае крутопадающих (более 45°) пластов, когда возможно образование уступов, а также на площадках с геологическими нарушениями применение свайных фундаментов допускается только при наличии специального обоснования.
Конструкция сопряжения свай или свай-оболочек с ростверком должна назначаться в зависимости от величины ожидаемого горизонтального перемещения грунта основания А/, причем предельно допускаемые значения горизонтального перемещения д^я свай или свай-оболочек не должны превышать при сопряжении свай или свай-оболочек с ростверком (п. 11.4 настоящей главы):
жестком — 2 см;
податливом условно шарнирном — 5 см;
то же, через шов скольжения — 8 см.
Примечание. Для снижения величии усилий, возникающих в сваях или сваях-оболочках и в ростверке от воздействия горизонтальных перемещений грунта оснований, а также для обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов и здания (сооружения) в целом, сваи и сваи-оболочки свайного поля в зоне действия небольших перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением, а остальные — с податливым (шарнирным или сопряжением через шов скольжения).
Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное растяжение и сжатие, а также на кручение при воздействии на них горизонтальных опорных реакций от свай или свай-оболочек (поперечной силы и изгибающего момента), вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта основания.
При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных полах или других жестких конструкциях, устраиваемых на поверхности грунта, следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или упругими материалами, не образующими жесткой опоры для свай при воздействии горизонтальных перемещений грунта основания. ■
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
. В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ
При проектировании свайных фундаментов из свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи») в сейсмических районах кроме требований настоящей главы должны соблюдаться также требования главы СНиП по строительству в сейсмических районах, при этом в дополнение к требованиям к инженерным изысканиям для проектирования свайных фундаментов, изложенным в разделе 3 настоящей главы, должны быть использованы данные о микросейсморайонировании территории (или участка) строительства.
Свайные фундаменты зданий и сооружений с учетом сейсмических воздействий должны рассчитываться на особое сочетание нагрузок по предельным состояниям первой группы. При этом предусматривается:
определение несущей способности свай на сжимающую и выдергивающую нагрузку в соответствии с требованиями раздела 5 настоящей главы;
проверка сечений свай по сопротивлению материала на совместное действие расчетных усилий (сжимающей силы, изгибающего момента и перерезывающей силы), величины которых определяются по формулам п. 7 приложения к настоящей главе в зависимости от расчетных значений сейсмических сил;
проверка устойчивости грунта по условию ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай в соответствии с требованиями п. 6 приложения к настоящей главе.
. При указанных в подпунктах «а»—«в» расчетах должны выполняться также дополнительные требования, приведенные в пп. 12.3— 12.8 настоящей главы.
Примечание. Для фундаментов с высоким свайным ростверком расчетные значения сейсмических сил следует определять как для зданий нли сооружений с гибкой нижней частью, увеличивая коэффициент динамичности р в 1,5 раза, если период колебаний основного тона составляет 0,4 с и более. При этом значение коэффициента динамичности р должно быть не более 3 и не менее 1,2.
. 12.3. Влияние сейсмических воздействий на -величины R и f при расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую нагрузки должно учитываться путем умножения их на понижающий коэффициент ус
ловий работы .грунта основания тс, приведенный в табл. 17.
Таблица 17
1 ^
S3
Коэффициент условий работы тс для корректировки значений 7? и / при грунтах
песчаных, средней
ПЛОТНЫХ и плотности
глинистых консистенции
маловлажных и средней влажности
водонасыщен- н ых*
твердой, полутвердой и тугопластичной
мягко- пластичной *
текуче- пластич- иой *
7
0,95
0,90
0,95
0,85
0,75
8
0,85
0,80
0,90
0,80
0,70
9
0,75
0,70
0,85
0,70
0,60
Примечания: 1. Графы, отмеченные звездочкой, относятся только к сопротивлению грунта, на боковой поверхности.
2. Определение несущей способности свай-стоек, опирающихся на скальные и крупнообломочные грунты, производится без введения дополнительных коэффициентов условий работы тс. -
При определении несущей способности свай Фс, работающих на сжимающие и выдергивающие нагрузки с учетом сейсмических воздействий (п. 12.2 настоящей главы), сопротивление грунта f на боковой поверхности сваи до расчетной глубины йр (п. 12.5 настоящей главы) принимается равным нулю.
Пункт 12.5 изложен в следующей редакции:
«12.5. Расчетная глубина /гр, в пределах которой не учитывается сопротивление грунта на боковой поверхности забивных свай, набивных свай и свай-оболочек, должна определяться по формуле
_ftp = й/ад,(34)
где й — коэффициент, принимаемый: для забивных свай и для набивных свай диаметром менее 0,8 м й=4; для свай-оболочек и набивных свай диаметром 0,8 м и более й=2,5 при шарнирном сопряжении ростверка со сваями и й=3 при жесткой заделке свай в ростверк; ад — коэффициент деформации, определяемый по формуле (6) приложения к настоящей главе».
сти 7 баллов — на 2 град;7для 8 баллов — на 4 град; для 9 баллов — на 7 град.
При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки .свай в водонасыщенных пылеватых песках, текучепластичных и мягко-
пластичных глинах и суглинках и в текучих супесях следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности К, приведенных для этих грунтов в табл. 1 приложения к настоящей главе.
При проверке давлений на грунт допускается учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической нагрузки путем повышения коэффициента ц2 в формуле (И) приложения к настоящей главе. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента ц2 увеличивается на 10%, в остальных случаях — на 30%.
Несущая способность сваи Фс, тс, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле
Фс = ксФ, (35)
где Ф — несущая способность сваи, тс, определенная по результатам статических или динамических испытаний, либо по данным статического зондирования грунта в соответствии с указаниями раздела 6 настоящей главы (без учета сейсмических воздействий);
кс — коэффициент, равный отношению значений несущей способности сваи Ф, полученных расчетом в соответствии с указаниями пп. 12.3 и 12.4 настоящего раздела с учетом сейсмических воздействий и раздела 5 без учета сейсмических воздействий.
Расчеты свайных фундаментов с учетом сейсмических воздействий в соответствии с указаниями пп. 12.2—12.8 в просадочных грунтах в случае возможности подъема уровня грунтовых вод в процессе эксплуатации зданий и сооружений, а также в случае неизбежного по технологическим или другим условиям замачивания основания должны производиться применительно к полностью замоченному просадочному грунту в пределах прогнозируемого уровня подъема, а в случае возможности только местного аварийного замачивания части грунта просадочной толщи — применительно к состоянию просадочных грунтов природной влажности (без учета возможности их аварийного замачивания). При этом одновременно должны быть выполнены все необходимые расчеты этих же свайных фундаментов применительно к случаю эксплуатации в просадочных грунтах при отсутствии сейсмических сил в соответствии с требованиями раздела 9 настоящей главы.
При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание нижнего конца свай следует предусматривать на
скальные грунты, крупнообломочные грунты, плотные и средней плотности песчаные грунты, твердые, полутвердые и тугопластичные глинистые грунты.
Опирание нижних концов свай в сейсмических районах на рыхлые водонасыщенные пески, глинистые грунты мягкопластичной, текучепластичной и текучей консистенции не допускается.
Величина заглубления в грунт сваи в сейсмических районах должна быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания на скальные грунты.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ОПОРВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
При изысканиях на трассах воздушных линий электропередачи исследование грунтов, предусмотренное разделом 3 настоящей главы, в полном "объеме следует выполнять для опор больших переходов. В остальных случаях допускается ограничиваться одним из видов исследования грунтов на площадке установки каждой опоры при условии выполнения не менее трех исследований на каждый километр линии.
Примечание. Классификация опор воздушных линий электропередачи и переходов приведена в Правилах устройства электроустановок.
Глубину бурения скважин при изысканиях для свайных фундаментов нормальных промежуточных опор следует назначать на 2 м ниже наибольшей глубины погружения нижнего конца свай, а для свайных фундаментов под нормальные угловые опоры — не менее чем на 4 м ниже погружения нижнего конца свай.
Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускает^ ся применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор — не менее 3,0 м.
Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электро-
Раздел 12 дополнен п. 12.12, 12.13 и 12.14 следующего содержания:
«12.12. В сейсмических районах при соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в набухающих и затор- фованных грунтах, просадочных грунтах, а также на подрабатываемых территориях и на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, сели, карсты и т.п.).
Для свайных фундаментов следует применять железобетонные призматические и полые круглые сваи и сваи-оболочки с нена- прягаемой стержневой арматурой и поперечным армированием ствола.
Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах, не требующих закрепления стеиок скважин, при этом диаметр свай должен быть не менее 40 см, а отношение диаметра к длине сваи — не более 1 : 25.
Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне.
Верхние концы свай должны быть жестко заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.
Устройство безростверковых свайных фундаментов не допускается».
Вид фундамента, характеристики грунта и нагрузкиВид фундамента, характеристики грунта и нагрузки1 < 25 d и отношенииcdоVIIIIА1 < 25 d и отношенииcdоVIIIIАДополнительные коэффициенты }слпьий работы т E!P:i длине сваиДополнительные коэффициенты }слпьий работы т E!P:i длине сваи
Вид фундамента, характеристики грунта и нагрузки
Вид фундамента, характеристики грунта и нагрузки
1 < 25 d и отношении
cd
о
V
II
II
А
1 < 25 d и отношении
cd
о
V
II
II
А
Дополнительные коэффициенты }слпьий работы т E!P:i длине сваи
Дополнительные коэффициенты }слпьий работы т E!P:i длине сваи
передачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня грунтовых вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
Несущую способность забивных висячих свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле (7) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп. 13.8—13.10 настоящей главы; при этом коэффициент условий работы т в формуле (7) следует принимать:"
для нормальных промежуточных опор . ,т=1,2 для анкерных и угловых опор, а также
для больших переходовт=1,0
Несущую способность забивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формуле (9) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп. 13.8—13.10 настоящей главы; при этом коэффициент условий работы т в формуле (9) следует принимать:
для нормальных промежуточных опор . т=1,2 для анкерных и угловых опор , . . т=1,0
для опор больших переходов, если удерживающая сила веса свай и ростверка составляет 65% или более от расчетной выдергивающей нагрузки—т=0,8 и если указанная удерживающая сила меньше 65% от расчетной нагрузки— т=0,6.•
' 13.8. Несущая способность забивных свай, вычисленная по формуле (7), должна быть уменьшена на величину §’=1,1§гф, а по формуле (9) увеличена на £=0,9^ (где §ф — вес сваи, тс, при расчетах выдергиваемых свайных фундаментов в обводненных грунтах принимается с учетом взвешивающего действия воды).
Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай f в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения / для глинистых грунтов при их консистенции /ь^О.З следует повышать на 25% • ,
13.10. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай f, вычис
ленные в соответствии с требованиями п. 13.9, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы mg, приведенные в табл. 18.
Таблица 18
Фундамент под нормальную промежуточную опору при расчете:
а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:
в песчаных грунтах
0,9
0,8
0,55
в глинистых грунтах при /ь^0,6
1,15
1,05
0,7
то же, при /ь>0,6
б) одиночных свай иа сжимающие нагрузки и свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:
1,5
1,35
0,9
в песчаных грунтах
0,9
0,9
0,9
в глинистых грунтах при Zl^0,6
1,15
1,15
1,15
то же, при 7ь>0,б
Фундамент под анкерную, угловую, концевую опору при расчете:
а) одиночных свай иа выдергивающие нагрузки:
1,5
1,5
1,5
в песчаных грунтах
0,8
0,7
0,5
в глинистых грунтах
6) свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:
1,0
0,9
0,6
в песчаных грунтах
0,8
0,8
0,8
в глинистых, грунтах
’ 1,0
1,0
1,0
в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах
1,0
1,0
1,0
Примечания: 1. В табл. 18 приняты обозначения:'.
d— диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечеиия -сваи; Q — горизонтальная составляющая расчетной нагрузки;
N — вертикальная составляющая расчетной нагрузки.
2. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к вертикали более 10°, дополнительный коэффициент условий работы mg следует принимать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз. 16 или 26).
Виды песчаных грунтов среднейплотностиВиды песчаных грунтов среднейплотности2001509070705020015090707050ности полки и стенки сваи в соответствии сности полки и стенки сваи в соответствии с^абл^2^^абл^2^
Виды песчаных грунтов среднейплотности
Виды песчаных грунтов среднейплотности
200
150
90
70
70
50
200
150
90
70
70
50
ности полки и стенки сваи в соответствии с
ности полки и стенки сваи в соответствии с
^абл^2^
^абл^2^
При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех и менее свай, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.
Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины только при диаметре скважины меньшем, чем диаметр или сторона сечения сваи на 15 см и более.
14. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВМАЛОЭТАЖНЫХ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Особенности проектирования свайных фундаментов, изложенные в настоящем разделе, распространяются на следующие виды одноэтажных сельскохозяйственных зданий: животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, открытые навесы различного назначения и т. п. при условии, что расчетная нагрузка в уровне цоколя стены зданий составляет не более 15 тс/м, а на колонну — не более 40 тс.
При выполнении изыскательских работ для проектирования одноэтажных сельскохозяйственных зданий глубину зондирования грунта, а также глубины проходки скважин при изысканиях допускается принимать на 2 м ниже наибольшей глубины погружения евай.
При проектировании свайных фундаментов одноэтажных сельскохозяйственных зданий следует применять преимущественно короткие забивные сваи, сваи-колонны, а при отсутствии грунтовых вод также набивные сваи в вытрамбованном в грунте ложе, буронабивные сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробитых скважинах, предусмотренных в п. 2.6«б» настоящей главы.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения иижиих концов свай-колонн в грунт от 2 м н более.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буронабивных свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
Расчетные сопротивления грунта /?, тс/м2, под нижним концом забивных свай при глубине погружения 2 м допускается прини-
Пункт 14.3 дополнен абзацем следующего содержания:
«Для фундаментов сельскохозяйственных зданий распорной конструкции допускается применять сваи таврового сечения с развитыми полками».
мать такими же, как и при глубине погружения 3 м по табл. 1 настоящей главы.
Расчетные сопротивления грунта R, тс/м2, под нижним концом буронабивных свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай 2—3 м следует принимать для глинистых грунтов по табл. 19 и для песчаных
Таблица 19
Виды глинистых грунтов
* *
ii
Sg
Расчетные сопротивления глинистых грунтов 7?, тс/м3, под нижним концом буронабивных свай при глубине их погружения 2—3 м при показателе консистенции /^, равном
<0
0,2
0,4
0,6
Супеси, суглинки
0,5
0,7
1.0
80
65
55
65
55
45
55
45
35
45
35
25
Глины
0,5
0,6
0,8
140 ПО 70
ПО
90
60
90
75
50
70
60
40
грунтов средней плотности — по табл. 20, а для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. .
Таблица 20
Р асчетные сопротивления песчаных грунтов R, тс/м’, пол нижним концом буронабивных свай при глубине их погружения 2—3 м
Крупный
Средней крупности Мелкий маловлажный Мелкий влажный Пылеватый маловлажный Пылеватый влажный
Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под кои- солями и на боковой поверхности по формуле
Ф=-т(.КР + КкРк + иЦ/г1^, (361 где т, R, F, и, ft и /,• — обозначения те же, что и в формуле (7) настоящей главы;
RK — расчетное сопротивление грунта под консолями, тс/м2, при погружении их в грунт на глубину 0,5—1,0 м, принимаемое по табл. 21;
FK — площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м2.
Пункт 14.6 дополнен текстом и табл. 22 следующего содержания:
«Несущую способность свай таврового сечения на поп'™ч"альную составляющую нагрузки сл' яределять по формуле (7), принимав _ качения расчетного сопротивления i-i . " грунта f, на боковой поверх
Таблица 21
Виды грунтов
Состояние грунтов
Расчетное сопротивление грунта под консолями свай-колонн
RK, тс/м2
показатель консистенции /£ и степень влажности G
коэ ффициент пористости e
Супеси
1l=0,2
0,5 0,7
55
40
Суглинки
1^,5
0,5
0,7
40
30
Глины
fL=o^
0,5 1,0
80
50
Д=0,5
0,5
1,0
60
35
Пески
крупные
0<G<l
0,55
90
0,55—0,7
75
средней крупности
0<G<l
0,55
75
0,55—0,7
65
мелкие
0<G<0,5
0,6
65
0,6—0,75
55
0<G<0,8
0,6
55
0,6—0,75
40
пылеватые
0<G<0,5
0,6
50
0,6—0,8
30
Продолжение табл. 21
Виды грунтов
Состояние грунтов
Расчетное сопротивление грунта под консолями свай-колонн /?к, тс/м*
показатель консистенции Iи степень влажности G
коэффициент пористости е
Лесс и лессовидные суглинки в состоянии полного водона- сыщения
G=0,8
0,75
35
1,0
20
Супеси и суглинки, послойно уплотненные при оптимальной влажности
G=0,5
0,65
30
G = 0,8
0,65
20
Для свай всех видов, размеры которых определены в проекте по конструктивным соображениям и несущая способность которых полностью не используется, статические испытания допускается прекращать при величине осадки менее 30 мм, если при этом максимальная достигнутая нагрузка составляет( менее 1,5 расчетной нагрузки, допускаемой на сваю и принятой в проекте.
Средняя глубина расположения слоя грунта йср, мСредний коэффициент пористости грунта в слое еРасчетные сопротивления грунта на боковой поверхности свай таврового сечения f, кПа (тс/мг)песчаного|глинистого при показателе консистенции /^крупного н средней крупностимелкогопылеватого<00,20,40,60,811<0,5580 (8,0)55 (5,5)45 (4,5)46 (4,6)39 (3,9)32 (3,2)25 (2,5)18 (1,8)11 (1,1)0,760 (6,0)40 (4,0)30 (3,0)45 (4,5)37 (3,7)30 (3,0)23 (2,3)16 (1,6)9 (0,9)1,0———42 (4,2)33 (3,3)25 (2,5)20 (2,0)12 (1,2)6 (0,6)2—3<0,5585 (8,5)60 (6,0)50 (5,0)68 (6,8)53 (5,3)40 (4,0)29 (2,9)20 (2,0)13 (1,3)0,765 (6,5)45 (4,5)35 (3,5)65 (6,5)50 (5,0)37 (3,7)26 (2,6)18 (1,8)П (1,1)1,0—60 (6,0)45 (4,5)32 (3,2)21 (2,1)13 (1,3)7 (0,7)4—5<0,5587 (8,7)62 (6,2)52 (5,2)70 (7,0)55 (5,5)43 (4,3)31 (3,1)21 (2,1)14 (1,4)0,768 (6,8)47 (4,7)37 (3,7)67 (6,7)52 (5,2)40 (4,0)28 (2,8)19 (1,9)12 (1,2)1,0——62 (6,2)47 (4,7)34 (3,4)22 (2,2)14 (1,4)8 (0,8)Средняя глубина расположения слоя грунта йср, мСредний коэффициент пористости грунта в слое еРасчетные сопротивления грунта на боковой поверхности свай таврового сечения f, кПа (тс/мг)песчаного|глинистого при показателе консистенции /^крупного н средней крупностимелкогопылеватого<00,20,40,60,811<0,5580 (8,0)55 (5,5)45 (4,5)46 (4,6)39 (3,9)32 (3,2)25 (2,5)18 (1,8)11 (1,1)0,760 (6,0)40 (4,0)30 (3,0)45 (4,5)37 (3,7)30 (3,0)23 (2,3)16 (1,6)9 (0,9)1,0———42 (4,2)33 (3,3)25 (2,5)20 (2,0)12 (1,2)6 (0,6)2—3<0,5585 (8,5)60 (6,0)50 (5,0)68 (6,8)53 (5,3)40 (4,0)29 (2,9)20 (2,0)13 (1,3)0,765 (6,5)45 (4,5)35 (3,5)65 (6,5)50 (5,0)37 (3,7)26 (2,6)18 (1,8)П (1,1)1,0—60 (6,0)45 (4,5)32 (3,2)21 (2,1)13 (1,3)7 (0,7)4—5<0,5587 (8,7)62 (6,2)52 (5,2)70 (7,0)55 (5,5)43 (4,3)31 (3,1)21 (2,1)14 (1,4)0,768 (6,8)47 (4,7)37 (3,7)67 (6,7)52 (5,2)40 (4,0)28 (2,8)19 (1,9)12 (1,2)1,0——62 (6,2)47 (4,7)34 (3,4)22 (2,2)14 (1,4)8 (0,8)Таблица 22Таблица 22Примечание. При промежуточных значениях ЛСР, ей IL значения f определяются интерполяцией.Примечание. При промежуточных значениях ЛСР, ей IL значения f определяются интерполяцией.Расчет свайных фундаментов и свай- колонн одноэтажных сельскохозяйственных зданий на устойчивость фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов оснований в соответствии с методикой, установленной главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений,, является во всех случаях обязательным, '
Средняя глубина расположения слоя грунта йср, м
Средний коэффициент пористости грунта в слое е
Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности свай таврового сечения f, кПа (тс/мг)
песчаного
|глинистого при показателе консистенции /^
крупного н средней крупности
мелкого
пылеватого
<0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1
<0,55
80 (8,0)
55 (5,5)
45 (4,5)
46 (4,6)
39 (3,9)
32 (3,2)
25 (2,5)
18 (1,8)
11 (1,1)
0,7
60 (6,0)
40 (4,0)
30 (3,0)
45 (4,5)
37 (3,7)
30 (3,0)
23 (2,3)
16 (1,6)
9 (0,9)
1,0
—
—
—
42 (4,2)
33 (3,3)
25 (2,5)
20 (2,0)
12 (1,2)
6 (0,6)
2—3
<0,55
85 (8,5)
60 (6,0)
50 (5,0)
68 (6,8)
53 (5,3)
40 (4,0)
29 (2,9)
20 (2,0)
13 (1,3)
0,7
65 (6,5)
45 (4,5)
35 (3,5)
65 (6,5)
50 (5,0)
37 (3,7)
26 (2,6)
18 (1,8)
П (1,1)
1,0
—
60 (6,0)
45 (4,5)
32 (3,2)
21 (2,1)
13 (1,3)
7 (0,7)
4—5
<0,55
87 (8,7)
62 (6,2)
52 (5,2)
70 (7,0)
55 (5,5)
43 (4,3)
31 (3,1)
21 (2,1)
14 (1,4)
0,7
68 (6,8)
47 (4,7)
37 (3,7)
67 (6,7)
52 (5,2)
40 (4,0)
28 (2,8)
19 (1,9)
12 (1,2)
1,0
—
—
62 (6,2)
47 (4,7)
34 (3,4)
22 (2,2)
14 (1,4)
8 (0,8)
Средняя глубина расположения слоя грунта йср, м
Средний коэффициент пористости грунта в слое е
Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности свай таврового сечения f, кПа (тс/мг)
песчаного
|глинистого при показателе консистенции /^
крупного н средней крупности
мелкого
пылеватого
<0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1
<0,55
80 (8,0)
55 (5,5)
45 (4,5)
46 (4,6)
39 (3,9)
32 (3,2)
25 (2,5)
18 (1,8)
11 (1,1)
0,7
60 (6,0)
40 (4,0)
30 (3,0)
45 (4,5)
37 (3,7)
30 (3,0)
23 (2,3)
16 (1,6)
9 (0,9)
1,0
—
—
—
42 (4,2)
33 (3,3)
25 (2,5)
20 (2,0)
12 (1,2)
6 (0,6)
2—3
<0,55
85 (8,5)
60 (6,0)
50 (5,0)
68 (6,8)
53 (5,3)
40 (4,0)
29 (2,9)
20 (2,0)
13 (1,3)
0,7
65 (6,5)
45 (4,5)
35 (3,5)
65 (6,5)
50 (5,0)
37 (3,7)
26 (2,6)
18 (1,8)
П (1,1)
1,0
—
60 (6,0)
45 (4,5)
32 (3,2)
21 (2,1)
13 (1,3)
7 (0,7)
4—5
<0,55
87 (8,7)
62 (6,2)
52 (5,2)
70 (7,0)
55 (5,5)
43 (4,3)
31 (3,1)
21 (2,1)
14 (1,4)
0,7
68 (6,8)
47 (4,7)
37 (3,7)
67 (6,7)
52 (5,2)
40 (4,0)
28 (2,8)
19 (1,9)
12 (1,2)
1,0
—
—
62 (6,2)
47 (4,7)
34 (3,4)
22 (2,2)
14 (1,4)
8 (0,8)
Таблица 22
Таблица 22
Примечание. При промежуточных значениях ЛСР, ей IL значения f определяются интерполяцией.
Примечание. При промежуточных значениях ЛСР, ей IL значения f определяются интерполяцией.
ПРИЛОЖЕНИЕ
РАСЧЕТ СВАЙ,СВАЙ-ОБОЛОЧЕКИ СВАЙ-СТОЛБОВНА СОВМЕСТНОЕ ДЕЙСТВИЕВЕРТИКАЛЬНЫХ И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХНАГРУЗОК И МОМЕНТОВ
Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов (именуемых ниже для краткости общим названием «сваи») на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1, должен включать:
расчет свай по деформациям, который сводится к проверке соблюдения условий допустимости расчетных
Рис. 1. Схема нагрузок на сваю
величин горизонтального перемещения головы свай Дг и угла их поворота :
Аг^^пр) (')
V<V„P, (2) где Аг и Т- расчетные величины соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые в соответствии с указаниями п. 4 настоящего приложения;
5Пр и Wnp — предельно допускаемые величины соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;
расчет устойчивости грунта основания, окружающего сваю, выполняемый в соответствии с требованиями п. 6 настоящего приложения;
проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой н второй группы (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) иа совместное действие расчетных усилий: сжимающей силы, изгибающего момента и перерезывающей силы. Указанный расчет сваи должен выполняться в зависимости от материала свай — в соответствии с требованиями п. 4.2 настоящей главы.
Расчетные величины изгибающих моментов, поперечных сил и продольных сил, действующих в’ различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям п. 7 настоящего приложения.
В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота ее головы (например, в жесткий ростверк с двумя или более рядами свай, установленных в направлении действия горизонтальной силы), в расчетах необходимо учитывать момент заделки Л/=М3, действующий в месте сопряжения сваи с ростверком и определяемый в соответствии с указаниями п. 8 настоящего приложения.
Примечание. Расчет устойчивости грунта основания, окружающего сваю, не требуется для свай размером поперечного сечеиия d^0,6 м, погруженных в грунт иа глубину более 1 Od, за исключением случаев погружения свай в илы или глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции (здесь d — наружный диаметр круглого или сторона квадратного нли большая сторона прямоугольного сечення сван).
При расчете свай на горизонтальную нагрузку грунт, окружающий сваю, допускается рассматривать как упругую линейно-деформируемую среду, характеризующуюся коэффициентом постели Cz, тс/м3.
Расчетную величину коэффициента постели Cz, тс/м3, грунта на боковой поверхности сваи при отсутствии опытных данных допускается определять по формуле
Cz = KZ,(3)
где К — коэффициент пропорциональности, тс/м4, принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по табл. 1;
Z — глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке.
Все расчеты свай следует выполнять применительно к приведенной Глубине расположения сечеиия сваи в грунте г и приведенной глубине погружения сваи в грунт 7, определяемых по формулам:
Д = алд;(4)
Г=ад7,(5)
где г и I — действительная глубина расположения сечения сваи в грунте и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт, соответственно отсчитываемые от поверхности грунта — при высоком ростверке или от подошвы ростверка — при низком ростверке, м;
ад — коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле
5
УКЬС
К E6J *(6)
Здесь К — обозначение то же, что и в формуле (3);
Ее — начальный модуль упругости бетона сваи прн сжатии и растяжении, тс/м2, принимаемый в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций; для деревянных свай — модуль упругости древесины, принимаемый по нормам проектирования деревянных конструкций;
J — момент инерции поперечного сечения сваи, м4;
6С — условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай-оболочек, а также свай-столбов и набивных свай с диаметром стволов от 0,8 и более 6c = d+l м, а для остальных видов и размеров сечеиий свай Ьс = = 1,5d-4-O,5 м;
В пущ е 3 приложения определение значений г и'/ формул (4) и (5) дополнено текстом следующего содержания:
«в случае заделки конца набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба в скалу под глубиной их погружения следует понимать расстояние от поверхности грунта или подошвы ростверка до кровли слабовыветрелой породы, увеличенное при заделке сваи во все породы, кроме магматических (гранит, диорит, базальт и др.), на половину диаметра сваи».
d — наружный диаметр круглого или сторона квадратного, или сторона прямоугольного сечения сваи в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м.
Таблица 1
Вид грунта, окружающего сваю, и его характеристика
Коэффициент пропорциональности К, тс/м4, для свай
забивных
набивных, свай- " оболочек
и свай-столбов
Глины и суглинки текучепластичные (0,75 < </ь«1)
65—250
50—200
Глины н суглинки мягкопластичные (0,5 < <^<0,75); супеси пластичные (0^/д^1); пески пылеватые (0,6^6^ ^0,8)
250-500
200—400
Глниы и суглинки тугопластичные и полутвердые (О^/д^О.з); супеси твердые (/ь<0); пески мелкие (0,6^6^: ^0,75); то же, средней крупности (0,55^6^0,7)
500—800
400—600
Глины 1 и суглинки твердые (/ь<0); пески крупные (0,55^6^0,7)
800—1300
600—1000
Пески гравелистые (0,55^е^0,7); гравий и галька с песчаным заполнителем
—
1000—2000
Примечания: 1. Меньшие значения коэффициента К в табл. 1 соответствуют более высоким значениям консистенции II глинистых и коэффициентов пористости е песчаных грунтов, указанным в скобках, а большие значения коэффициента К — соответственно более низким значениям Кв и 6. Для грунтов с промежуточными значениями характеристик Il и е величины коэффициента К определяются интерполяцией.
2. Коэффициент К для плотных песков должен приниматься иа 30% выше, чем наибольшие значения указанных в табл. 1 коэффициентов К для заданного вида грунта.
Расчетные величины горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы ростверка Дг, м, и угол ее повррота V, рад, следует определять по формулам
М1ц
Дг = У. + V,/. +4- "2£^7;(7)
V - V, +(8)
где Н и М — расчетные значения поперечной силы, тс, и изгибающего момента, тс-м, - действующие со стороны ростверка на голову сваи (см. рис. 1);
(о — длина участка сваи, м, равная расстоянию от подошвы ростверка до поверхности грунта;
Ее и / — обозначения те же, что и в формуле (6); г/о и То — горизонтальное перемещение, м, и угол поворота поперечного сечения сваи, рад, в уровне поверхности грунта при высоком ростверке, а при низком ростверке — в уровне его подошвы; определяются в соответствии с требованиями п. 5 настоящего приложения.
Примечание. В настоящем приложении считаются положительными: момент и горизонтальная сила, приложенные к голове сваи, если момент и сила направлены соответственно по часовой стрелке н вправо;
изгибающий момент и поперечная сила в сечении сваи, если момент и сила, передающиеся от верхней условно отсеченной части сваи на нижнюю, направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;
горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот, если они направлены соответственно вправо и по часовой стрелке.
Горизонтальное перемещение t/o, м, н угол поворота Vo рад, следует определять по формулам:
Уо = Т^о8//// + Мо ^нм;(9)
Vo = Но Ъмн + Л40 Sjmm>(10)
где Н» и М6 — расчетные значения соответственно поперечной силы, тс, и изгибающего момента, тс-м, в рассматриваемом сечении сваи, принимаемые равными Но— = Н и Мо=М+Н1о [здесь Н и М — значения те же, что и в формулах (7) и (8)];
6нв—горизонтальное перемещение сечения, м/тс, от силы Яо=1 (рис. 2а);
бнм—горизонтальное перемещение сечения, 1/тс, от момента Л40=1 (рис. 26);
бмн — угол поворота сечения, 1/тс, от силы Н0=Х (рис. 2а);
6мм—угол поворота сечения, 1/тс-м, от момента Л1п=; = 1 (рис. 26).
Рис. 2. Схема перемещений сваи в грунте
а — от действия силы Но-1, приложенной в уровне поверхности грунта; б — от действия момента Мо=1
(15)(15)
(15)
(15)
Перемещения бян, 6мв = 6нм и 6мм вычисляются по формулам:
^нн = з р г А;(И)
^МН = ^НМ = 5“7 7 So!(12)
^^ “ ад E6J С«’<13>
где ая, Ев, 7 —значения те же, что и в формуле (6);
Ло, Во, Со — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 2 в зависимости от приведенной глубины заложения свай в грунте 7, определяемой по формуле (5). При величине 7, соответствующей промежуточному значению, указанному в табл. 2, ее следует округлить до ближайшего табличного значения.
Расчет устойчивости основания, окружающего сваи, должен производиться по условию (14) ограничения расчетного давления аг, оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай
_4
°z <11 1»(Tj • ^g ?, + ^т) .(14)
где oz — расчетное давление иа грунт, тс/м2, боковой поверхности сваи, определяемое по формуле (16), на следующих глубинах г, м, отсчитываемых при высоком ростверке от поверхности грунта, а при низком ростверке — от его подошвы:
при 7^2,5— на двух глубинах, соответствующих г=, "о и z=Z;
, 0,85
при 7>2,5— на глубине z=-^~, где ад определяется по формуле (6);
Yi — расчетный объемный вес грунта ненарушенной структуры, тс/м3, определяемый в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде;
Фг и ci — расчетные значения соответственно угла внутреннего трения грунта, град, и удельного сцепления грунта, тс/м2, принимаемые в соответствии с указаниями п. 4.6 настоящей главы;
£ — коэффициент, принимаемый при забивных сваях и сваях-оболочках §=0,6, а при всех остальных видах свай |=0,3;
41— коэффициент, равный 1, кроме случаев расчета фундаментов распорных сооружений (например, распорных пролетных строений), в которых следует принимать 41 = 0,7;
4s — коэффициент, учитывающий долю постоянной нагрузки в суммарной нагрузке, определяемый по формуле
Л4п+Л/в
л Л1п + ^s
Мп — момент от внешних постоянных расчетных нагрузок в сечении фундамента на уровне иижиего конца свай, тс-м;
Мв — то же, от внешних временных расчетных нагрузок, тс-м;
п— коэффициент, принимаемый га=2,5, за исключением случаев расчета: ’
особо ответственных сооружений, для которых при 7^2,5 принимается га=4 и при 7^5 принимается п = 2,5; при промежуточных значениях 7 значение га определяется интерполяцией;
фундаментов с однорядным расположением свай на внецентренио приложенную вертикальную сжимающую нагрузку, для которых следует принимать га=4 независимо от величины 7.
Примечание. Если расчетные горизонтальные давления на грунт az не удовлетворяют условию (14), но при этом несущая способность свай по материалу недоиспользована и перемещения сваи меньше предельно допускаемых величии, то при приведенной глубине свай 7>2,5 расчет следует повторить, приняв уменьшенное значение коэффициента пропорциональности К (п. 2 настоящего приложения). При новом значении К необходимо проверить прочность сваи по материалу, ее перемещения, а также соблюдение условия (14).
Расчетное давление az, тс/м2, на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи, возникающее на глубине г, а также расчетный изгибающий момент Мг, тс-м, поперечную силу Qz, тс, и продольную силу N,, тс, действующие на глубине г в сечении сваи, следует определять по формулам:
. М»_ Г , н« п ^ •
М2 - а^ E6J^ Л3 - ад E6/V0S3 + М0С3+ ^ D„ (17)
Qz ” °д Е& 7уд Л4 — ад E^J^gB^+a^ М6 С«,+Н0 D«; (18)
(19)
где К — коэффициент пропорциональности, определяемый по табл. 1 настоящего приложения; '
Од, Ев, } — значения те же, что и в формуле (6);
г — приведенная глубина, определяемая по формуле (4) в зависимости от значения действительной глубины г, для которой определяются величины давления ог, момента Mz и поперечной силы Q,;
Но, Мо, 1о, Уо и Vo — обозначения те же, что и в пп. 4 и 5 настоящего приложения;
Ф’ в1’ г' п‘ I коэффициенты, значения которых при- л3’ в3’ г3 , п3 I нимаются по табл. 3;
/14, £>4, С4 И £>4 J
V — расчетная осевая нагрузка, тс, передаваемая на голову сваи.
Расчетный момент заделки М3, тс*м, учитываемый при расчете свай, имеющих жесткую заделку в
Таблица 2
1
При опирании сваи на нескальный грунт
При опирании сваи на скалу
При заделке сваи в скалу
Ао
Во
Со
А„
в0
Со
^0
Во
Со
0,5
72,004
192,026
576,243
48,006
96,037
192,291
0,042
0,125
0,500
0,6
50,007
111,149
278,069
33,344
55,609
92,942
0,072
0,180
0,600
°.7
36,745
70,023
150,278
24,507
35,059
50,387
0,114
0,244
0,699
0,8
28,140
46,943
88,279
18,775
23,533
29,763
0,170
0,319
0,798
0,9
22,244
33,008
55,307
14,851
16,582
18,814'
0,241
0,402
0,896
1,0
18,030
24,106
36,486
12,049
12,149
12,582
0,329
0,494
0,992
1.1
14,916
18,160
25,123
9,983
9,196
8,836
0,434
0,593
1,086
1.2
12,552
14,041
17,944
8,418
7,159
6,485
0,556
0,698
1,176
1,3
10,717
11,103
13,235
7,208
5,713
4,957
0,695
0,807
1,262
1.4
9,266
8,954
10,050
6,257
4,664
3,937
0,849
0,918
1,342
1,5
8,101
7,349
7,838
5,498
3,889
3,240
1,014
1,028
1,415
1.6
7,154
6,129
6,268
4,887
3,308
2,758
1,186
1,134
1,480
1,7
6,375
5,189
5,133
4,391
2,868
2,419
1,361
1,232
1,535
1.8
5,730
4,456
4,299
3,985
2,533
2,181
1,532
1,321
1,581
1.9
5,190
3,878
3,679
3,653
2,277.
2,012
1,693
1,397
1,617
2,0
4,737
3,418
3,213
3,381
2,081
1,894
1,841
1,460
1,644
2,2
4,032
2,756
2,591
2,977
1,819
1,758
2,080
1,545
1,675
2,4
3,526
2,327
2,227
2,713
1,673
1,701
2,240
1,586
1,685
2,6
3,163
2,048
2,013
2,548
1,600
1,687
2,330
1,596
1,687
2,8
2,905
1,869
1,889
2,453
1,572
1,693
2,371
1,593
1,687
3,0
2,727
1,758
1,818
2,406
1,568
1,707
2,385
1,586
1,691
3,5
2,502
1,641
1,757
2,394
1,597
1,739
2,389
1,584
1,711
>4,0
2,441
1,621
1,751
2,419
1,618
1,750
2,401
1,600
1,732
Таблица 3
Приведенная глубина расположения сечения сваи в грунте
Z
Коэффициенты
л,
Bv
с,
о,
Л3
Вз
с3
Оз
л4
Bi
С,
D«
0
1,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
1,000
0,000
0,000
0,000
0,600
1,000
0,1
1,000
0,100
0,005
0,000
0,000
0,000
1,000
0,100
—0,005
0,000
0,000
1,000
0,2
1,000
0,200
0,020
0,001
—0,001
0,000
1,000
0,200
—0,020
—0,003
0,000
1,000
0,3
1,000
0,300
0,045
0,005
—0,005
—0,001
1,000
0,300
—0,045
—0,009
—0,001
1,000
0,4
1,000
0,400
0,080
0,011
—0,011
—0,002
1,000
0,400
—0,080
—0,021
—0,003
1,000
0,5
1,000
0,500
0,125
0,021
—0,021
—0,005
0,999
0,500
—0,125
—0,042
—0,008
0,999
0,6
0,999
0,600
0,180
0,036
—0,036
—0,011
0,998
0,600
—0,180
—0,072
—0,016
0,997
0,7
0,999
0,700
0,245
0,057
—0,057
—0,020
0,996
0,699
—0,245
—0,114
—0,030
0,994
0,8
0,997
0,799
0,320
0,085
—0,085
—0,034
0,992
0,799
—0,320
—0,171
-0,051
0,989
0,9
0,995
0,899
0,405
0,121
—0,121
—0,055
0,985
0,897
—0,404
—0,243
—0,082
0,980
1,0
0,992
0,997
0,499
0,167
—0,167
—0,083
0,975
0,994
—0,499
—0,333
—0,125
0,967
1,1
0,987
1,095
0,604
0,222
—0,222
—0,122
0,960
1,090
—0,603
—0,443
—0,183
0,946
1,2
0,979
1,192
0,718
0,288
—0,287
—0,173
0,938
1,183
—0,716
—0,575
—0,259
0,917
1,3
0,969
1,287
0,841
0,365
—0,365
—0,238
0,907
1,273
—0,838
—0,730
—0,356
—0,876
1,4
0,955
1,379
0,974
0,456
—0,455
—0,319
0,866
1,358
—0,967
—0,910
—0,479
—0,821
1,5
0,937
1,468
1,115
0,560
—0,559
—0,420
0,811
1,437
—1,105
—1,116
—0,630
—0,747
1,6
0,913
1,553
1,264
0,678
—0,676
—0,543
0,739
1,507
—1,248
—1,350
—0,815
—0,652
1,7
0,882
1,633
1,421
0,812
—0,808
—0,691
0,646
1,566
—1,396
—1,613
—1,036
—0,529
1,8
0,843
1,706
1,584
0,961
—0,956
—0,867
0,530
1,612
—1,547
—1,906
—1,299
—0,374
1,9
0,795
1,770
1,752
1,126
—1,118
—1,074
0,385
1,640
—1,699
—2,227
—1,608
—0,181
2,0
0,735
1,823
1,924
1,308
—1,295
—1,314
0,207
1,646
—1,848
—2,578
—1,966
—0,657 1
2,2
0,575
1,887
2,272
1,720
—1,693
—1,906
—0,271
1,575
—2,125
—3,360
—2,849
—0,692
2,4
0,347
1,874
2,609
2,195
—2,141
—2,663
—0,949
1,352
—2,339
—4,228
—3,973
-1,592
2,6
0,033
1,755
2,907
2,724
—2,621
—3,600
—1,877
0,917
—2,437
—5,140
—5,355
—2,821
2,8
—0,385
1,490
3,128
3,288
—3,103
—4,718
—3,108
0,197
—2,346
—6,023
—6,990
—4,445
3,0
—0,928
1,037
3,225
3,858
—3,540
—6,000
—4,688
—0,891
—1,969
—6,765
—8,840
—6,520
3,5
—2,928
—1,272
2,463
4,980
—3,919
—9,544
—10,340
—5,854
1,074
—6,789
—13,692
—13,826
4,0
—5,853
—5,941
—0,927
4,548
—1,614
—11,731
—17,919
—15,076
9,244
—0,358
—15,611
—23,140
ростверк, которой обеспечивается невозможность поворота головы сваи, следует определять по формуле
^МН + ^б^д! + ^ExJ
Мэ = ^— н, (20)
ьмм + -^7
где все буквенные обозначения те же, что и в предыдущих формулах.
При этом знак «минус» означает, что при горизонтальной силе Н, направленной слева направо, на голову сваи со стороны заделки передается момент, направленный против часовой стрелки. 1
СОДЕРЖАНИЕ
Общие положения ....... . .3
Виды свай .. . .....::,4
Требования к изысканиям 6
Основные указания по расчету8
Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов по несущей способности ... 10
' Общие указания ..'10
Сваи-стойки :11
Висячие забивныесваивсехвидов11
Висячие набивныесваи,сваи-оболочки и сваи-столбы14
Винтовые сваи16
Учет негативного (отрицательного) трения грунта на боковой поверхности ви. сячих свай17
Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований18
Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям .... 22
Проектирование свайных фундаментов22
Особенности проектирования свайных фундаментов в просадочных грунтах . 24
Особенности проектирования свайных фундаментов в набухающих грунтах. 26
, 11. Особенности проектирования свайных фундаментов на подрабатываемых
территориях28
Особенности проектирования свайиых фундаментов в сейсмических районах . 31
Особенности проектирования свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи32
Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельскохозяйственных зданий.34
Приложение. Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов на совместное действие ■ вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов ........ 36
Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
СНиП П-17-77
Часть II. Нормы проектирования
Глава 17. Свайные фундаменты
Редакция инструктивно-нормативной литературы
Зав. редакцией Г. А. Жигачева
Редактор О. Р. Дринъяк
Мл. редактор Л. Н. Козлова
Технический редактор Ю. Л. Циханкова
Корректоры Е. Н. Кудрявцева, в. И. Галюзова
Таблица соотношений между некоторыми единицами физических величии, подлежащими изъятию, и единицами СИ
Наименование величины
'Единица
Соотношение единиц
подлежащая изъятию
си
наименование
обозначение
наименование
обозначение
Сила; нагрузка; вес
килограмм — сила
тонна —сила грамм — сила
кгс
ТС ГС
^ НЬЮТОН
н
1 кгс ~ 9,8 Н~10Н
1 тс ~ 9,8 • 103Н~10 кН
1 гс~9,8-10“3Н~ 10 мН
Линейная нагрузка Поверхностная нагрузка
килограмм — сила на метр килограмм — сила на квадратный метр
кгс/м
кгс/м2
ньютон
иа метр ньютои на квадратный метр
Н/м
Н/м1
1 кгс/м ~ 10 Н/м
1 кгс/м2 ~ 10 Н/м2
Давление
килограмм — сила на квадратный сантиметр миллиметр водяного столба миллиметр ртутного столба
кгс/см2
мм вод. ст.
мм рт. ст.
■ паскаль
Па
1 кгс/см2 ~ 9,8 • 104 Па-105 Па~ ~0,1 МПа
1 мм вод. ст. ~ 9,8 Па~10 Па
1 мм рт. ст. ~ 133,3 Па
Механическое напряжение
Модуль продольной упругости; модуль сдвига; модуль объемного сжатия
килограмм — сила на квадратный миллиметр килограмм — сила иа квадратный сантиметр
кгс/мм2
кгс/см2
паскаль
Па
1 кгс/мм2~9,8-106 Па—10’ Па ~ ~ 10 МПа
1 кгс/см2 ~ 9,8-104 Па~105 Па ~ ~0,1 МПа
Момент силы;
момент пары сил
килограмм — сила — метр
кгс-м
ньютон — метр
Н-м
1 кгс-м~9,8 Н-м~ 10 Н-м
Работа (энергия)
килограмм —» сила — метр
кгс-м
джоуль
Дж
1 кгс-м —9,8 Дж ~ 10 Дж
Количество теплоты
калория килокалория
кал ккал
джоуль
Дж
1 кал ~ 4,2 к Дж
1 ккал ~ 4,2 Дж
Мощность
килограмм —
сила — метр в секунду
лошадиная сила калория
в секунду килокалория в час
кгс-м/с
л. с.
кал/с
ккал/ч
ватт
Вт
1 кгс-м/с ~ 9,8 Вт~10 Вт
1 л. с. ~ 735,5 Вт
1 кал/с ~ 4,2 Вт
1 ккал/ч~ 1,16 Вт
Удельная теплоемкость
калория на грамм — градус Цельсия килокалория на килограмм — градус Цельсия
кал/(г-°C)
ккал/(кг-°C)
джоуль на килограмм — кельвин
Дж/(кг.К)
1 кал/(г-°С) ~4,2-103 Дж/(кг-К)
1 ккал/(кг-°C) ~4,2 кДж/(кг-Ц)
Продолжение
Наименование величины
Единица
Соотношение единиц
подлежащая изъятию
СИ
наименование
обозначение
наименование
обозначение
Теплопроводность
калория в секунду на сантиметр — градус Цельсия килокалория в час на метр — градус Цельсия
кал/(с-см-°C)
ккал/(ч-м-°С)
> ватт на 1 метр — | кельвин
Вт/(м«К)
1 кал/(с • см • °C) ~ 420 Вт/(м-К)
1 ккал/(ч-м-°С)—1,16 Вт/(м-К)
Коэффициент теплообмена (теплоотдачи); коэффициент теплопередачи
калория в секунду на квадратный сантиметр —градус Цельсия килокалория в час на квадратный метр — градус Цельсия
кал/(с см2-°C)
ккал/(ч-м’-°С)
ватт на квадратный метр — кельвин
Вт/(м‘-К)
1 кал/(с• см2-°C) ~42 кВт/(м2-К)
1 ккал/(чм2-°С1~1,16 кВг/(м2-К)
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
Сборник
изменений и дополнений к I, II и III частям Строительных норм и правил
(СНиП)
и Инструкциям
(СН), внесенных в 1981 г.
-Гх-рт3391725313535374143 ■45454951535757-Гх-рт3391725313535374143 ■45454951535757
-Гх-рт
3
3
9
17
25
31
35
35
37
41
43 ■
45
45
49
51
53
57
57
-Гх-рт
3
3
9
17
25
31
35
35
37
41
43 ■
45
45
49
51
53
57
57
ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава СНиП П-6-74. Нагрузки и воздействия
Глава СНиП П-17-77. Свайиые фундаменты
Глава СНнП П-18-76. Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах . Глава СНиП П-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции . . . . Глава СНиП П-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха . Глава СНиП П-44-78. Тоннели железнодорожные н автодорожные ...
Глава СНиП П-54-77. Плотины бетонные и железобетонные Глава СНиП П-56-77. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений Глава СНиП П-60-75. Планировка и застройка городов, поселков и сельских населенных пунктов Глава СНиП 11-92-76 Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий Глава СНиП 11-100-75. Теплицы и парники Глава СНиП 11-104-76. Складские здания и сооружения общего назначения . Глава СНиП 1П-28-75. Санитарно-техническое оборудование зданий и сооружений Глава СНиП Ш-33-76. Электротехнические устройства Глава СНиП Ш-38-75. Железные дороги
Глава СНиП III-44-77. Тоннели железнодорожные, автодорожные и гидротехнические. Метрополитены СН 305-77 Инструкция по проектированию и устройству молниезащиты зданий и сооружений .
Главы СНиП П-3-79, П-6-74, П-15-74, П-16-76, П-17-77, П-18-76, П-33-75 . .
ГОССТРОЙ СССР
СБОРНИК
ИЗМЕНЕНИЙ И ДОПОЛНЕНИЙ К I, II И III ЧАСТЯМ
СТРОИТЕЛЬНЫХ НОРМ И ПРАВИЛ (СНиП)
И ИНСТРУКЦИЯМ (СН), ВНЕСЕННЫХ В 1981 г.
Редакция инструктивно-нормативной литературыЗав. редакцией Л. Г. ВальянРедактор Л. Т. Калачева
Мл. редактор Л. М. КлимоваТехнический редактор Н. Г. АлееваКорректор Л. П. Бирюкова
Н/К
Сдано в набор 18.10.82. Подписано в печать 08.02.83. Формат 84xl08'/i6. Бумага тип. № 3. Гарнитура «Литературная». Печать высокая. Усл.-печ. л. 5,88. Усл. кр.-отт. 6,51. Уч.-изд. л. 5,43.
Тираж 120.000 экз. Изд. № XII-10 7. Заказ 261. Цена 25 коп.
Владимирская типография «Союзполиграфпрома» прн Государственном комитете СССРпо делам издательств, полиграфии и книжной торговли
600000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7
УДК 69(083.75)
Сборник изменений и дополнений к I, II и III частям Строительных норм и правил (СНиП) и Инструкциям (СН), внесенных в 1981 г./Госстрой СССР. — М.: Стройиздат, 1983,— 56 с.
Содержит изменения и дополнения к I, II и III частям Строительных норм и правил (СНиП), а также к Инструкциям по строительному проектированию и производству работ (СН), внесенные с 1 января 1981 г. по 1 января 1982 г. Является дополнением к одноименным сборникам, изданным по состоянию на 1 июля 1966 г., на 1 июля 1967 г., на 1 июля 1970 г., иа 1 января 1973 г., на 1 июля 1974 г., на 1 января 1976 г., на 1 января 1977 г., за 1977, 1978, 1979 н 1980 гг.
Подготовлен Отделом технического нормирования и стандартизации Госстроя
Сборник составила инж. И. И. Егорова (Госстрой СССР)."
ГЛАВА СНиП П-6-74НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯГЛАВА СНиП П-6-74НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
ГЛАВА СНиП П-6-74НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
ГЛАВА СНиП П-6-74НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
1,3 — для кранов тяжелого режима работы^
для остальных мостовых кранов».
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 14 сентября 1981 г. № 164,
'опубликованы в БСТ №11 1981 г.)
В подпункте «л» п. 1.7 число «0,6» заменено числом «0,5», а число «0,8» — числом «0,7».
2. Подпункт «н» п. 1.7 изложен в следующей редакции:.
«н) вес снегового покрова, определяемый по табл. 4 и принимаемый с коэффициентами 0,3 — для III района, 0,5 — для IV района, 0,6 — для V и VI районов».
Пункт 1.12 дополнен примечанием следующего содержания:
«Примечание При возможности разграничения удельного влияния кратковременных нагрузок на усилия (перемещения) в конструкциях и основаниях допускается учитывать их расчетные значения в основном сочетании следующим образом: для первой по степени влияния нагрузки — принимать без снижения; для второй — с коэффициентом 0,8; для остальных — с коэффициентом — 0,6».
В табл. 1 поз. 5 изложена в следующей редакции:
«5. Насыпные грунты1,15».
В табл. 3 в поз. 7 число «75» заменить числом «70».
Пункт 3.7 изложен в следующей редакции:
«3.7. Коэффициенты перегрузки для равномерно распределенных нагрузок на перекрытия и лестницы должны приниматься:
1,3 — при нормативном значении менее 200 кгс/м2;
1,2 — при нормативном значении 200 кгс/м2 и более.
Коэффициент перегрузки для нагрузки от веса временных перегородок должен приниматься по п. 2.2».
7. Раздел 4 дополнен п. 4.17 следующего содержания:'
«4.17. Коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельное колесо мостового крана, учитывающий неравномерное распределение нагрузок между колесами и динамический характер нагрузки, при определении местного напряженного состояния балок крановых путей должен приниматься равным:
1,6 — для кранов весьма тяжелого режима работы с жестким подвесом груза;
1,4 — для кранов весьма тяжелого режима работы с гибким подвесом груза;
ГЛАВА СНиП П-21-75БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕКОНСТРУКЦИИ
Изменение ,
(утверждено постановлением Госстроя СССРот 4 февраля 1981 г. № 13,опубликованы в БСТ № 5, 1981 г.)
Пункт 3.13* после формулы (32) изложен в новой редакции: «где та4— коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:
A-IV и At-IVC•. 1,4;
A-V, Ат-V, В-П, Вр-П, К-7 и К-19 . . . 1,3;
A-VI и At-VI1,2;
х
ё=—, здесь х подсчитывается при значениях
Ra без учета коэффициента тм; для случая центрального растяжения, а также внецентрен- ного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение £ принимается равным нулю
Значение коэффициента та4 следует принимать не более для арматуры классов:
A-IV и At-IVC1,2;
A-V, Ат-V, B-II, Bp-II, К-7 и К-19 . . 1,15;
A-VI и At-VI1,1.
Коэффициент условий работы та4 не должен учитываться для арматуры железобетонных элементов:
подлежащих расчету на действие многократно повторяющейся нагрузки;
армируемых высокопрочной проволокой, располагаемой вплотную (без зазоров); ■
предназначенных для эксплуатации в среде с агрессивной степенью воздействия на железобетонные конструкции».
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССР от 11 мая 1981 г. № 67,.
опубликованы в БСТ № 9, 1981 г.)
р значений предварительного напряжения в арматуре таким образом, чтобы выполнялись условия:
а0 + р</?аП и ao-p>0,3^alI.(1)
В табл. 4 в формулах позиций 1а и 7а число «0,27» заменено на число «0,22».
Пункт 2.26 изложен в новой редакции:
«2.26. За нормативные сопротивления арматуры R“ принимаются наименьшие контролируемые значения:
для стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов — предела текучести физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному удлинению 0,2 %);-
для обыкновенной проволоки — напряжения, равного 0,75 значения временного сопротивления разрыву, определяемого как отношение разрывного усилия проволоки к номинальной площади ее сечения.
Значения указанных контролируемых характеристик принимаются равными установленным государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь с обеспеченностью не менее 0,95.
Значения нормативных сопротивлений RHa основных видов арматуры приведены:
для стержневой арматуры — в табл. 19*;
для проволочной арматуры — в табл. 20*.
При проектировании конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г., значения нормативных сопротивлений проволочной арматуры классов Вр-I и В-П следует принимать по табл. 20 а».
Табл. 20* изложена в новой редакции:
Таблица 20*
|а
О £? 5
С ” £
X d
§
Нормативные сопротивления растяни жению Ка и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй
группы!? а кгс/см
5 g.
S 2
d
5
Нормативные сопротивления растяжению Ra и расчетные сопротивления растяжению для предельных СОСТОЯНИЙ второй группы Ra ,
КГС/СМ2
Вр-1
3
4 200
Вр-П
3
14 400
4
13 600
4
4 150
5
6
12 800
12 000
7
11 200
5
3 950
8
10 400
В-П
3
15 200
К-7
6
14 800
4
14 400
9
14 000
5
13 600
12
13 600
6
12 800
15
13 200
7
12 000
8
11 200
К-19
14
14 400
Включена новая табл. 20а следующего содержания:
■Таблица 20а
Is
S и
§ о id о £
г
2
Нормативные сопротивления растяни жению Ra и расчетные сопротивления растяжению для предельных сос тоянкй второй группы К , а Ц
КГ с/см2
го
II
о £
1 ■ а
§
Нормативные сопротивления растяжению ^“ и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы ДаП. юс/сы-
Вр-1
3
4 200
Вр-П
5
12 800
4
4150
6
12 000
5
4 050
7
11 200
Вр-П
3
14 900
8
10 400
4
14 000
Пункт 2.27 после формулы (15) изложен в новой редакции: «где ка — коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 21*. Значения коэффициента надежности для стержневой арматуры классов A-IV, At-IVC, A-V, Ат-V, A-VI, At-VI н арматурной проволоки классов В-П и Вр-П применяемых с 1 января 1983 г., приведены в табл. 21а.
Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний первой группы приведены:
для стержневой арматуры — в табл. 22*;
» проволочной »— в табл- 23*.
Расчетные сопротивления стержневой и проволочной арматуры растяжению для предельных состояний второй группы приведены соответственно в табл. 19* и 20*.
При проектировании конструкций, изготовляемых или возводимых после (января 1983г., значения расчетных сопротивлений арматуры следует принимать:
расчетные сопротивления Рап проволочной арматуры классов Вр-1 и Вр-П — по табл. 20а;
расчетные сопротивления Ra; '
стержневой арматуры классов A-IV, At- IVC, A-V, Ат-V, A-VI и Ат-VI —по табл. 22а;
проволочной арматуры классов Bp-I, В-П и Вр-П — по табл. 23а».
Табл. 21* изложена в новой редакции:
Включена новая табл. 21а следующего содержания:.
Таблица 21*
Арматура класса
Коэффициент надежности по арматуре к& при расчете конструкций по предельным состояниям
первой группы
второй группы
Стержневая: A-I и А-П'
1,05
1,0
А-1Г1 диаметром, 6—8
мм:
1,10
1,0
10—40
1,07
1,0
Ат-Ш
1,07
1,0
A-IV и At-IVC
1,20
1,0
A-V
1,25
1,0
Ат-V диаметром, 10—14
мм:
1,15
1,0
16—32"
1,25
1,0
A-VI
1,25
1,0
Ат-VI диаметром, 10—14
мм:
1,20
1,0
16—32'
Проволочная:
Вр-1
1,25
1,10
1 ,0
1,0
В-П и Вр-П
1,25
1,0
К-7 й К-19
1,20
1,0
Таблица 21а
Коэффициент надежности по арматуре h при расчете
Арматура класса
конструкций по предельным состояниям
первой группы
второй группы
Стержневая:
A-IV, Ат-IVC, A-V и
Ат-V
1,15
1,0
A-VI и Ат-VI
1,20
1,0
Проволочная В-П
Вр-П
и
1,20
1,0
Табл 22* изложена в новой редакции:
Таблица 22*
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2
растяжению
Стержневая арматура класса
О £ о я х 2 и
= = §
° ^ S £ ю
■ ego." S « 2 С ° 9 й о S-.X Sq-
о $ я s те
О>.£S
о о о Я 5
5
123 °
5У = и
5 о а те
S
& ТО« 3 н «gg § § «« К Utt О
S с S с
2
1
A-I
А-П
А-Ш диаметром, мм: 6—8
10—40
Ат-Ш
A-IV и At-IVC
A-V
At-V
At-V диаметром, мм: 10—14 16—32
A-VI
Ат-VI диаметром, мм: 10—14 16—32
2300
2850
3600
3750
3750
5000
6400
6950
• 6400
8000
8300
8000
1800
2200
2900 30001 30001
4000 5100
5550
5100
6400
6600
6400
2300 2850
3600 3750 3750 4000
4000
4000 4000
4000
4000 4000
В сварных каркасах для хомутов из арматуры классов А-Ш и Ат-Ш, диаметр которых меньше 7з диаметра продольных стержней, значение Ка’х принимается при диаметре хомута, мм:
6—8 2500 кгс/см2;
10—40 .. 2600»
2 для сжатой арматуры, расположенной в ячеистом бетоне, значения Ra.c должны приниматься не более 3600 кгс/см2.
11. Включена новая табл. 22а следующего
содержания:
Таблица 22а
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2
растяжению
Стержневая арматура класса
продольной; поперечной (хоМу- тов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сеченнй иа действие изгиба-, ющего момента «а
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных
сечений на действие поперечной силы Ra
о/3
2
A-1V и At-IVC
А-V и At-V А-VI и Ат-VI
5200
6950
8300
4200
5550
6600
4000
4000
4000
В табл. 23* значения расчетных сопротивлений проволочной арматуры классов Вр-1, К-7 и К-19 заменены следующими:
Таблица 23*
3
О о
S s
| 5
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2
растяжению
§
продольной; поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на дей
ствие изгибающего момента Rg
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечеиий на действие поперечной силы Z?a х
Вр-1
3
3850
3100 (3200)
3850
4
3750
3000 (3100)
3750
5
3550
2800 (2900)
3550
4-7
6
12 300
9800
4000
9
11 650
9300
4000
12
11 300
9000
4000
15
11 000
8800
4000
К-19
14
' 12 000
9600
4000
Включена новая табл. 23а следующего содержания:
■ , Таблица 23а ■
cL
3 &
о
О 3
3 3
3
^
Расчетные сопротивления арматуры Для предельных состояний первой группы, кгс/см2
растяжению
продольной; поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на дей
ствие изгибающего момента Ra
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы ^а-х
вр-1
3
3 850
3100 (3200)
3850
4
3750
3000 (3100)
3750
5
3 700
2950 (3050)
3700
в-п
3
12 650
10100
4000
4
12 000
9 600
4000
5
И 300
9 000
4000
6
10 600
8 500
4000
7
10 000
8 000
4000
8
9 300
7 400
4000
Вр-П
3
12 400
9 900
4000
4
11 700
9 300 ■
4000
5
10700
8500
4000
6
10 000
8 000
4000
7
9 300
7 400
4000
8
8700
6 900
4000
Примечание. Значения Ra.x в скобках даны для случая применения проволочной арматуры класса Вр-1 в вязаных каркасах.
Пункт 2.28 дополнен после абзаца четвертого абзацем следующего содержания:
«Значения расчетных сопротивлений сжатию стержневой арматуры классов A-IV, Ат-IVC, A-V, Ат-V, A-VI, At-VI и проволочной арматуры классов Bp-I, В-П и Вр-П при проектировании конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г., следует принимать соответственно по табл. 22а и 23а».
Абзац седьмой п. 2.29 после слов «приведены в табл. 22 и 23» дополнен словами
(после запятой) «а для стержневой арматуры классов A-IV, Ат-IVC, A-V, Ат-V, A-VL At-VI и проволочной арматуры классов Bp-I, В-П и Вр-П при проектировании конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.,— соответственно по табл. 22а и 23а».
В табл. 25* коэффициенты условий работы арматуры тат для арматуры классов A-I, А-П, А-Ш, К-7, Вр-1 и К-19 (поз. 1—4 и 9—12) заменены приведенными в прилагаемой таблице.
Таблица 25* (изменение)
Классы, арматуры
Коэффициенты условий работы арматуры /7?aj при многократном повторении нагрузки и коэффициенте ассимстрии цикла ра, равном
—1,0
—0,2
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
1,0
1.
A-I•
0,41
0,63
0,72
0,77
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
2.
А-П
0,42
0,51
0,55
0,60
0,69
0,93
1,00
1,00
1,00
3.
4.
А-П марки 10ГТ с улучшенным профилем
А-Ш диаметром, мм:
—
—
0,74
0,78
0,88
0,93
1,00
1,00
1,00
6—8
0,33
0,38
0,42
0,47
0,57
0,85
0,95
1,00
1,00
10—40
0,31
0,76
0,40
0,45
0,55
0,81
0,91
0,95
1,60
9.
К-7 диаметром 6 и 9 мм
—
—
'—
•—
—
0,77
0,92
1,00
1,00
10.
К-7 диаметром 12 и 15 мм
—
—
—
—
—-
0,63
0,77
1,00
1,00
11.
Вр-1
—
—
0,56
0,71
0,85
0,94
1,00
1,00
1,00
12.
К-19.
—
—
—
—
—
0,62
0,77
0,96
1,00
Вид арматуры и Документы, регламентирующие качествоКласс арматурыМарка сталиS S1 5Условия эксплуатации конструкцийстатические нагрузкидинамические и многократно повторяющиеся нагрузкиX2х С Ко «на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуресона открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре>>5g с 2 “ КС со ^ооК Е 2£ООУ 2 к 2 65 § О * * st “ £ООоО9 и §3I oi•* К Л£ОО&S s’£ООУ а у = S 2 5 Л ^£ООСтержневая термически упрочненная периодического профиля, ТУ 14-2-422-80 ■Ат-V; At-VI20ГС: 20ГС2; 20ХГС210—14++++3)++++3)Вид арматуры и Документы, регламентирующие качествоКласс арматурыМарка сталиS S1 5Условия эксплуатации конструкцийстатические нагрузкидинамические и многократно повторяющиеся нагрузкиX2х С Ко «на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуресона открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре>>5g с 2 “ КС со ^ооК Е 2£ООУ 2 к 2 65 § О * * st “ £ООоО9 и §3I oi•* К Л£ОО&S s’£ООУ а у = S 2 5 Л ^£ООСтержневая термически упрочненная периодического профиля, ТУ 14-2-422-80 ■Ат-V; At-VI20ГС: 20ГС2; 20ХГС210—14++++3)++++3)ПРИЛОЖЕНИЕ 3* (дополнение)ПРИЛОЖЕНИЕ 3* (дополнение)
Вид арматуры и Документы, регламентирующие качество
Класс арматуры
Марка стали
S S
1 5
Условия эксплуатации конструкций
статические нагрузки
динамические и многократно повторяющиеся нагрузки
X
2
х С К
о «
на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре
со
на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре
>>5
g с 2 “ КС со ^оо
К Е 2
£ОО
У 2 к 2 65 § О * * st “ £ОО
оО
9 и §3
I oi
•* К Л
£ОО
&S s’
£ОО
У а у = S 2 5 Л ^
£ОО
Стержневая термически упрочненная периодического профиля, ТУ 14-2-422-80 ■
Ат-V; At-VI
20ГС: 20ГС2; 20ХГС2
10—14
+
+
+
+3)
+
+
+
+3)
Вид арматуры и Документы, регламентирующие качество
Класс арматуры
Марка стали
S S
1 5
Условия эксплуатации конструкций
статические нагрузки
динамические и многократно повторяющиеся нагрузки
X
2
х С К
о «
на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре
со
на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре
>>5
g с 2 “ КС со ^оо
К Е 2
£ОО
У 2 к 2 65 § О * * st “ £ОО
оО
9 и §3
I oi
•* К Л
£ОО
&S s’
£ОО
У а у = S 2 5 Л ^
£ОО
Стержневая термически упрочненная периодического профиля, ТУ 14-2-422-80 ■
Ат-V; At-VI
20ГС: 20ГС2; 20ХГС2
10—14
+
+
+
+3)
+
+
+
+3)
ПРИЛОЖЕНИЕ 3* (дополнение)
ПРИЛОЖЕНИЕ 3* (дополнение)
Таблица 25а
Класс арматуры
Коэффициенты условий работы арматуры та^ при многократном повторении нагрузки и коэффициенте ассиметрин цикла р , равном
0,4
0,7
0,8
0,9
1.0
5. A-IV
0,38
0,72
0,91
0,96
1,00
6. A-V
0,27
0,55
0,69
0,87
1,00
7. Вр-П
—
0,67
0,82
0,91
. 1,00
8. В-П
—
0,77
0,97
1,00
1,00
13. А-VI
0,19
0,53
0,67
0,87
1,00
Примечание. Обозначения, принятые таблице, и примечания — см. табл. 25*.
в дайной
Для арматуры классов А-IV, A-V, Вр-П, В-П и A-VI при проектировании конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г., коэффициенты условий работы таг вместо приведенных в табл. 25* (поз. 5—8) принимаются по прилагаемой табл. 25а.
В предпоследнем абзаце п. 4.15 исключены слова «для стержневой и 0,8Дап Для проволочной арматуры».
В пункте 4.19:
в формуле (152) коэффициент к заменен числом «0,8»;
в подпункте «а» исключены слова:
«к — коэффициент, принимаемый равным: для проволочной арматуры . . 0,65; для стержневой арматуры . . . 0,8»- 20. В таблице приложения 3* в графе «Диаметр, мм» для стержневой термически упрочненной арматуры классов Ат-V и At-VI диаметры «10—25» заменены на «16—32».
Приложение 3* дополнено данными по термически упрочненной арматуре классов Ат-V и At-VI диаметрами 10—14 мм согласно прилагаемой таблице. ,-
В таблице прил. 3* в графе «Вид арматуры и документы, регламентирующие качество» заменены обозначения государственных стандартов и технических условий для применяемой с 1 января 1983 г. арматуры:
классов A-I, А-П, A-IV и A-V, а также А-Ш диаметрами 6 и 8 мм — ГОСТ 5781—75 на ГОСТ 5781—81;
класса А-Ш диаметрами 10—40 мм — ГОСТ 5.1459-^-72* на ГОСТ 5781—81;
класса A-VI-ТУ 14-1-2351-78 на ГОСТ 5781—81;■
класса Ат-Ш—ТУ 14-2-194-76* на ГОСТ 10884—81;
класса Ат-IVC —ТУ 14-2-376-79 на ГОСТ 10884—81;.
классов Ат-V и At-VI диаметрами:
10—14 мм —ТУ 14-2-422-80 на ГОСТ 10884—81;•
16—32 мм —ГОСТ 10884—71 на ГОСТ 10884-81;
класса Вр-1—ТУ 14-4-659-75 на ГОСТ 6727—80;..
класса В-П—ГОСТ 7348—63 на ГОСТ 7348—81;
класса Вр-П—ГОСТ 8480-63 на ГОСТ 7348—81.
СНиП 11-33-75ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 31 декабря 1981 г. № 273,опубликованы в БСТ № 5, 1982 г.)
В пункте 1.7 после слов: «общественных зданий» вставлены слова: «в соответствии с ГОСТ 12.4.021—75» и далее по тексту.
Пункт 3.26 дополнен абзацем следующего содержания:•
«Для обогрева полов следует применять электрические, воздушные или водяные системы отопления».'
Пункт 3.28 изложен в следующей редакции:.
«3.28.,В системах водяного отопления встроенные нагревательные элементы допускается размещать, при обосновании, в наружных стенах из трехслойных панелей и в перекрытиях».
Пункт 3.41:
начало подпункта «а» изложено в следующей редакции:
«а) для зданий и помещений, указанных в пп. 1, 2 и 9 приложения 6, здании психиатрических больниц, бань, а также для» и далее по тексту;
подпункт «б» изложен в следующей редакции:
«б) для зданий, указанных в п. 3 приложения 6 (кроме психиатрических больниц),— 85 °C:»
дополнен подпунктом «н» следующего содержания:
«н) Температуру теплоносителя для водяных- систем обогрева полов зданий, возводимых в районах Северной строительно-климатической зоны, следует принимать не более 70 °C».
В пункте 3.42:
исключены слова: «перегородок»;
примеч. 4 признано утратившим силу.
Абзац второй п. 3.79 признан утратившим силу.
В абзаце первом п. 3.93 слово «двухстороннее» заменено словом «разностороннее».
В абзаце первом и. 4.6 слова: «приложениями 1 и 2 к настоящей главе» заменены словами: «ГОСТ 12.1.005—76»; слова: «приложения 1 к настоящей главе» заменены словами: «ГОСТ 12.1. 005—76».
Пункт 4.17 дополнен абзацем следующего содержания:
«Воздушные системы обогрева полов зданий, возводимых в районах Северной строительно-климатической зоны, следует проектировать с резервным вентилятором, автоматически включающимся при остановке рабочего».
Примечание к п. 4.30 дополнено словами: «руководствуясь нормами технологического проектирования».
В подпункт «а» п. 4.70 после слов: «концентрация в нем» вставлены слова: «при неработающей вентиляции» и далее по тексту.
В абзац первый п. 4.76 после слов: «5 объемов» и слова «приточного» вставлено слово «наружного» и далее по тексту.
Примечание 3 к п. 4.97 признано утратившим силу.-
Примечания к п. 4.98 изложены в следующей' редакции:
«Примечания: 1. При проектировании вытяжных систем следует учитывать примечания к п. 4.97 настоящей главы.■
2. Для удаления из верхней зоны помещений воздуха, содержащего водород, следует предусматривать устройства на высоте не ниже 0,1 м от плоскости потолка в помещениях высотой Н до 4 м; при высоте помещения свыше 4 м устройства для удаления воздуха, содержащего водород, следует предусматривать на высоте не ниже 1/40 Н от плоскости потолка, но не ниже 0,4 м». •
Абзац второй п. 4.99 дополнен словами: «Резервные вентиляторы или резервные побудители тяги эжекторов не следует предусматривать, если в соответствии с нормами технологического проектирования обеспечивается невозможность образования взрывоопасной концентрации паро-газовоздушных смесей, удаляемых системами местных отсосов, при нормальной работе технологического и вентиляционного оборудования и при их аварии». 1
В абзац четвертый п. 4.107 после слов: «компрессорных станций» вставлены слова: «(вредных или горючих газов)» и далее по тексту.
Пункт 4.126:
. текст, начиная со слов: «а также» и до конца пункта признан утратившим силу;
дополнен абзацем следующего содержания:
«Вентиляционное оборудование систем местных отсосов взрывоопасных веществ из помещений с производствами категорий В, Г и Д следует предусматривать во взрывобезопасном исполнении, за исключением оборудования систем местных отсосов паро-газовоздушных смесей, для которых в соответствии с нормами технологического проектирования обеспечивается невозможность образования взрывоопасной концентрации этих смесей при нормальной работе технологического оборудования и при его аварии».
Пункт 4.178 изложен в следующей редакции:
«4.178. Количество воздуха, перемещаемого по воздуховодам систем местных отсосов, удаляющих взрывоопасные газы и пары, следует рассчитывать по нормам технологического проектирования, так, чтобы при нормальной работе технологического оборудования и при его аварии концентрации паро-газовоздушных смесей в воздуховодах не превышали предельно допустимых взрывобезопасных концентраций, определяемых по ГОСТ 12.1.004 —76 и ГОСТ 12.1.017—80.
При отсутствии норм технологического проектирования, а также при перемещении местными отсосами смесей воздуха с взрывоопасной пылью, концентрации взрывоопасных веществ в удаляемом воздухе следует принимать не более 50 % нижнего концентрационного предела воспламенения».
Подпункт «а» п. 5.1 изложен в следую
щей редакции:
«а) охлаждение воздуха посредством- прямого, косвенного, комбинированного и двухступенчатого (бескомпрессорного) испарительного охлаждения, применения артезианской воды, воды горных рек, и других источников и льда».
Пункт 5.2 изложен в следующей редакции:
«5.2. Прямое, косвенное, комбинированное и двухступенчатое (бескомпрессорное) испарительное охлаждение воздуха следует проектировать для IV, III и II климатических районов, когда этими средствами возможно и экономически целесообразно обеспечить заданные ме- теоролические условия в помещениях».
В первых абзацах пп. 6.8 и 6.14 слова: «при необходимости» заменены словами: «в соответствии с пп. 6.2 и 6.3 настоящей главы».
Пункт 6.14 дополнен подпунктом «т» следующего содержания:
' «т) для систем обогрева полов зданий, возводимых в районах Северной строительно-климатической зоны, за исключением систем присоединяемых к сетям теплоснабжения с центральным качественным регулированием».
Дополнена глава разд. 7 следующего содержания: -
X «1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ТЕПЛОВЫХ ВТОРИЧНЫХЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
При проектировании отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха зданий и сооружений следует предусматривать использование тепловых вторичных энергетических ресурсов (ВЭР):
содержащихся в воздухе, удаляемом системами местной и общеобменной вентиляции;
от технологических установок утилизации тепла, передаваемых в виде тепло-холодо- носителей, пригодных для отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
Использование тепла (холода) ВЭР не должно сопровождаться загрязнением приточного воздуха вредными веществами (с учетом содержания их в наружном воздухе), превышающем 30 % ПДК по ГОСТ 12.1.005—76.
При расчете вентиляции помещений по количеству поступающих вредных веществ следует учитывать повышение начальной концентрации вредных веществ в приточном воздухе вследствие их перетекания из вытяжных воздуховодов через теплообменники-утилизаторы (теплоутилизаторы). Величину перетекания следует определять на основании технических условий на теплоутилизаторы.
«2. Детские ясли-сады«2. Детские ясли-сады«3. Больницы и родильные дома«3. Больницы и родильные дома
«2. Детские ясли-сады
«2. Детские ясли-сады
«3. Больницы и родильные дома
«3. Больницы и родильные дома
Целесообразность использования тепловых ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха и выбор теплоутилиза- торов должны быть обоснованы технико-экономическим расчетом.
Примечание. ' При отсутствии теплоутилизато- ров, обеспечивающих экономичное использование тепла ВЭР, схемы систем вентиляции следует принимать с учетом возможности установки теплоутилизаторов в дальнейшем.
Для нагрева (охлаждения) приточного воздуха в воздухо-воздушных теплоутилиза- торах (без промежуточного теплоносителя) не допускается использовать воздух общеобменной и местной вытяжной вентиляции:
удаляемый из помещений с производствами категорий А, Б или Е, а также удаляемый местными отсосами из помещений с производствами других категорий, содержащий взрывоопасные или легковоспламеняющиеся вещества, горючие газы или пары;
содержащий осаждающиеся либо конденсирующиеся на поверхностях теплообмена теплоутилизаторов вредные вещества 1,2 и 3-го классов опасности;
содержащий болезнетворные бактерии, вирусы, грибки или имеющий резко выраженные неприятные запахи.
Не допускается использовать тепловые ВЭР, содержащиеся во вредных (1, 2 и 3-го классов опасности), взрывоопасных, легковоспламеняющихся или горючих жидкостях и газах (кроме воздуха, согласно п. 7.3) в тепло- утилизаторах без промежуточного теплоносителя.
Теплоутилизаторы с промежуточным теплоносителем допускается применять для на- 'гревания (охлаждения) приточного воздуха без ограничений. В качестве промежуточного теплоносителя не допускается использовать среды, указанные в п. 7.4.
При использовании тепла (холода) вентиляционного воздуха, содержащего пыль или аэрозоли, которые могут осаждаться в тепло- утилизаторах, следует предусматривать очистку воздуха перед поступлением в теплоутилизаторы и возможность очистки, в том числе химической, теплообменных поверхностей от загрязнений.
Теплоутилизаторы, предназначенные, для контактной обработки приточного воздуха (дросительные камеры), допускается использовать при условии, что вода для наполнения и последующего добавления соответствует .ГОСТ 2874—73.
Примечание. В теплоутилизаторах для контактной обработки приточного воздуха допускается использовать растворы хлористых лития, натрия и кальция (LiCl, NaCl, СаСЬ) в воде питьевого качества.
Теплоутилизаторы систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, проектируемые для работы в холодный период года, следует рассчитывать на параметры наружного воздуха Б.
Температура поверхности теплоутилизаторов, соприкасающейся с удаляемым воздухом, не должна приниматься, как правило, ниже О °C; охлаждение до более низкой температуры следует обосновывать, обеспечивая бесперебойную работу теплоутилизаторов.
Следует предусматривать контроль, автоматическое регулирование теплоутилизаторов и возможность их полного отключения. Допускается предусматривать ручное регулирование при производительности установок по воздуху до 10 тыс. м3/ч. ,
Холодильные установки систем кондиционирования воздуха следует,, как - правило, использовать для работы в качестве тегуювых насосов.
Резервирование установок использования тепла ВЭР следует предусматривать для зданий и сооружений или помещений, в которых не допускаются перерывы в подаче тепла (холода).
Пункты 2 и 3 прил. 6 изложены в следующей редакции:
Водяное с радиаторами, конвекторами и приставными бетонными панелями.
Водяное со встроенными в перекрытия и наружные стены нагревательными элементами».
Водяное с радиаторами и приставными бетонными панелями.
Водяное со встроенными в перекрытия и наружные стены нагревательными элементами.
В примечании 3 к прил. И слова: «требованиями Санитарных норм проектирования промышленных предприятий» заменены словами; «требованиями ГОСТ 12.1.005—76».
В пункте 13 прил. 12 в обозначении «/я» после слова: «воздуха» дополнены слова: «под перекрытием».
Пункт 14 прил. 12 дополнен примечанием:
Примечание. Допускается принимать /н, равную расчетной температуре наружного воздуха, по приложению 4».
Пункт 15 приЛ. 12 дополнен примечанием:
«Примечание. При расчете амплитуды Ат в в качестве .4^сч допускается принимать амплитуду су-
точных колебаний температуры наружного воздуха в °C, приведенную в приложении 4».
В таблице 3 прил. 12 из заглавия таблицы исключены слова: «со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм».
Примечания к табл. 3 прил. 12 изложены в следующей редакции:
«Примечания: 1. Истинное солнечное время в часах приближенно вычисляется по формуле т=тДек + + 0,067 Xr — N — 2,
е Тдек — декретное летнее время, ч;
Хг — географическая долгота места, град; N — номер пояса времени.
Поступление тепла от рассеянной радиации дано с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20 %.
Поступление тепла от радиации следует принимать с коэффициентами: 0,9 — для двойного остекления; 0,8 — для тройного остекления; 0,7 — для стеклоблоков и профильного стекла».
ГЛАВА СНиП П-44-78 .
ТОННЕЛИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЕИ АВТОДОРОЖНЫЕ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 19 октября 1981 г. № 175,опубликованы в БСТ № 12, 1981 г.)
Пункт 1.2 после слова «эсплуатации» изложен в следующей редакции:
«..., обеспечения безопасных условий работы обслуживающего персонала, а также требованиям охраны окружающей природной среды».
Абзац первый п. 1.3 дополнен словами: «с учетом мероприятий по охране окружающей природной среды».
Пункт 1.4 изложен в следующей редакции:
«1.4. При выборе варианта участка дороги с устройством тоннельного пересечения необходимо учитывать условия эксплуатации рассматриваемого участка, обеспечение потребной пропускной способности, намечаемые способы и сроки производства работ, инженерногеологические, гидрогеологические, мерзлотногрунтовые и другие местные особенности, требования охраны окружающей природной среды, а также опыт возведения тоннелей в аналогичных условиях. При этом, как правило, следует избегать заложения тоннелей в местах повышенного водосбора (в логах, под седловинами водоразделов и т. д.) и в пределах зон тектонических нарушений.
При наличии по трассе тоннеля зон крутопадающих пластов грунтового массива, а также тектонических разломов, следует отдавать предпочтение вариантам направления трассы
тоннеля, предусматривающим пересечение указанных зон вкрест простирания.
Порталы тоннелей следует располагать преимущественно вне пределов участков, подверженных лавинам, селям, оползням, осыпям и камнепадам».
Раздел 1 дополнен пп. 1.7 и 1.8 следующего содержания:
.7. В проектах тоннелей должны быть предусмотрены природо-охранные мероприятия и технические решения, направленные на: биологическую рекультивацию нарушенных в процессе строительства природных условий, в том числе восстановление нарушенного почвенного и растительного покровов, закрепление и одернование выработанных карьеров, отвалов и т. п.;
едотвращение загрязнения атмосферы, недр, водоемов и водотоков, загрязнения и истощения подземных вод. При этом содержание ядовитых, вредных и неприятно пахнущих веществ в стоках и выделениях в атмосферу не должно превышать допустимых концентраций, установленных санитарными нормами проектирования промышленных предприятий;
еспечение противопожарной безопасности прилегающих лесных массивов, осушенных за- торфованных и заболоченных участков территории;
раничение и регулирование криогенных процессов;
предотвращение возникновения и развития эрозионных процессов термокарста, иссушения, подтопления и других нарушений природной среды.
Указанные мероприятия и технические ращения необходимо согласовывать в установленном порядке с соответствующими органами государственного надзора по охране природной среды.
8. Природоохранные мероприятия должны разрабатываться на основании данных инженерных изысканий, включающих материалы: комплексных исследований природных условий (инженерно-геологических, гидрогеологических, гидрологических, экологических) осваиваемой территории и прогноза их изменений;
инженерно-геологической оценки чувствительности территории к воздействию на нее тоннельных сооружений в период строительства и эксплуатации».
Пункт 4.1 изложен в следующей редакции:
«4.1. Конструкцию тоннельной обделки (предназначенной для ограждения выработки от деформаций и обрушения грунтового массива, неорганизованного проникновения грунтовых вод) следует назначать с учетом инженер-
но-геологических, гидрогеологических, климатических и сейсмических условий, нагрузок, действующих на обделку, и способов производства работ, предусматривающих предотвращение недопустимых осадок земной поверхности.
Назначению конструкции тоннельной обделки в вечномерзлых грунтах должен предшествовать прогноз изменений природных условий (температурного, мерзлотно-грунтового "и гидрогеологического режима горного массива), вызываемых строительством и эксплуатацией тоннеля».
Абзац первый п. 4.3 изложен в следующей редакции: '
«Несущую обделку следует проектировать криволинейного очертания с обратным сводом в неустойчивых (песчаных, глинистых и нарушенных -скальных) грунтах при возможности бокового давления или пучения грунтов, а также в вечномерзлых грунтах, устойчивость которых изменяется при деградации мерзлоты; с криволинейными или прямолинейными (при отсутствии бокового давления и пучения грунтов) стенами без обратного свода —в устойчивых (крепких скальных) грунтах». .
Абзац второй п. 4.4 изложен в следующей редакции:
«Тоннельные обделки следует проектировать из сборного железобетона, монолитного бетона и железобетона, а при сооружении тоннелей в сложных инженерно-геологических условиях допускается, при соответствующем технико-экономическом обосновании, проектировать тоннельные обделки из чугунных тюбингов».
Сноска к п. 4.4 изложена в следующей редакции:
' 1 Под «сложными инженерно-геологическими условиями» здесь и далее следует понимать условия, при которых имеются один или несколько следующих факторов; пассивный отпор отсутствует; гидростатическое давление в несвязных водонасышеиных грунтах более
проницаемости допускается определять по табл. 1 в зависимости от расчетной зимней температуры воздуха в тоннеле, определяемой теплотехническими расчетами с учетом средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки и всех других влияющих факторов (длина тоннеля, направление господствующих ветров, температура грунтов, примыкающих к обделке, гидрогеологические условия и др.), а также опыта эксплуатации существующих тоннелей.
. Таблица 1
Расчетная зимняя темпера-
Минимальные проектные марки бетона
тура воздуха в тоннеле, °C *
по морозо-
по водонепро-
стойкости
ницаемости
Ниже минус 40
Мрз 300
Вб
Ниже минус 20 до минус
Мрз 200
В4
40 включ.
Ниже минус 5 до минус
Мрз 150
В4
20 включ.
Ниже 0 до минус 5
Мрз 100
В2
ВКЛЮЧ.
При этом марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже при гидростатическом давлении воды:
менее 0,5 ати — В4;
от 0,5 до 1,5 ати— Вб».
Пункт 4.19 дополнен абзацем следующего содержания:
«Фундаменты порталов и припортальных звеньев обделки для тоннелей, располагаемых в вечномерзлых грунтах, следует проектировать в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований и фундаментов на -вечномерзлых грунтах».
Пункт 4.21 дополнен абзацем следующего содержания:
«Водоотводные канавы и лотки должны прокладываться в обход участков курумов, осыпей, склонов с признаками солифлюкцион- ных процессов или должны быть соответствующим образом укреплены».
Пункт 4.22 дополнен абзацем следующего содержания: ■
«Технические решения по интенсивному водопонижению как при строительстве, так и при эксплуатации тоннеля (откачка грунтовых вод из массива, сброс их в нижележащие горизонты, интенсивный дренаж), приводящие к устойчивому изменению гидрогеологического режима грунтового массива, следует согласовывать с органами государственного надзора по охране природной среды»..
Пункт 4.25 дополнен словами: «а также
образования наледей в припортальных выемках»-
Пункт 5.1 дополнен текстом следующего содержания:
«При этом необходимо учитывать прогноз -изменения температурных, мерзлотно-грунтовых и гидрогеологических условий грунтового массива в процессе строительства и эксплуатации тоннеля».
Пункт 5.4 дополнен абзацем следующего содержания:
«Величину горного давления на обделку тоннеля, сооружаемого в вечномерзлых грунтах, следует устанавливать с учетом глубины оттаивания—промерзания приконтурного слоя грунтового массива под влиянием сезонных колебаний температуры воздуха и тепловыделений подвижного состава в период эксплуатации тоннеля».
Пункт 5.19:
расшифровка значения hM формулы изложена в следующей редакции:
«йм— расчетная глубина слоя сезонного промерзания грунта (для вечномерзлых сезон- но-протаивающих грунтов — расчетная глубина слоя сезонного оттаивания) за обделкой тоннеля»;
дополнен абзацем и табл. 6а следующего содержания:
«При отсутствии экспериментальных данных равномерно распределенную нагрузку от нормальных сил морозного пучения допускается принимать по табл. 6а.
Таблица 6а
Наименование грунта по степени морозной пучинистости
S
£ §^
Равномерно распределенная нагрузка на обделку от нормальных сил морозного пучения грунтов, тс/м2
супесь
: суглинок
глина
Сильнопучииистый
0,50
10
25
20
Среднепучинистый
0,25; 0,50
6
16
12
С лабопучинистый
0; 0,25
3 -
8
6
ГЛАВА СНиП 11-54-77
ПЛОТИНЫ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
Изменения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 31 декабря 1981 г. № 282,опубликованы в БСТ № 5, 1982 г.)
Абзац первый п. 2.11 изложен в новой редакции:
«2.11. При проектировании бетонных плотин, испытывающих сложное напряженное состояние, во всех случаях следует учитывать
объемное сжатие бетона. При этом расчетные сопротивления бетона следует принимать согласно требованиям п. 2.14 главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений».
Пункт 4.1 дополнен абзацем следующего содержания:
«Для массивных гравитационных плотин следует рассматривать возможность применения конструкций с внутренними зонами из жесткого тощего бетона».
В абзаце четвертом п. 4.2 число «60» заменено на число «80». '
ГЛАВА СНиП П-56-77
БЕТОННЫЕИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ
Изменение
(утверждено постановлением Госстроя СССРот 19 августа 1981 г. № 145,опубликовано в БСТ № 4 1982 г.)
Пункт 2.16 изложен в новой редакции:
«2.16. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь сокращенного сортамента, приведенного в прил. За к главе СНиП П-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции» и дополнительно арматуру класса А-П диаметром 40, 50 и 60 мм из стали марки 18Г2С.
При проектировании конструкций, подверженных воздействию агрессивной среды, необходимо выполнять требования главы СНиП 11-28-73 «Защита строительных конструкций от коррозии».
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 31 декабря 1981 г. № 283,опубликованы в БСТ № ..., 1982 г.)
Табл. 5 изложена в новой редакции:
Табл. 6 дополнена примеч. 2 следующего содержания:
«2. Коэффициенты условий работы арматуры та2 для сооружений III и IV классов принимать уменьшенными на 0,05».
Пункт 3.16 изложен в новой редакции:
«3.16. Расчет изгибаемых элементов прямоугольного сечения при с£Тск следует производить по формулам:
железобетонных эл*ементов:
hH пс М «С mg Rnp bx (h0 — 0,5 х) +
+ ma^a.c Fi(%-a'Y’П4>
Таблица 5
3
Rf S
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см3
Кк о
х $ о-
X 3 у Я у у а х о О о г. । VD с £ « s
О ® -.X 3£V х са»х 3
■ £ Р £ х х гс 5 t" 21 В ffl h
Й г; и У О О о я « g &др§а§
X X 6
н.
>> В е го 2 ® h о
и 3 ^ "«
У Ьо
У >» ГО s я
Я К 5 % о₽а5 е-
СОСОК
X
/1 >т*1^
ь «
О £ S я S ж к и
= X 5^0
5 = ?^
я s § 3 гс “ х я sQ?
=Уу J3 _
”*25c
3Es « c
у t- У >■»
К о. о. о и
Стержневая арма-тура класса:
A-I
2400
2300
1800
2300
А-П
3000
2850
2200
2850
А-Ш диаметром:
6—8
4000
■ 3600
2900*
3600
10—40
4000
3750
3000*
3750
A-IV
6000
5000
3000
3750
A-V
8000
6400
4000
4000
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-Ш, диаметр которых меньше Vs диаметра продольных стержней, значение Ra.x принимается при диаметре хомутов, мм: -
6—8 — 2500 кгс/см2;
10—40 — 2600 » -
Примечания: 1. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значение Ra.c принимается равным нулю.
2. Арматурную сталь классов A-IV и A-V допускается применять только для предварительно-напряженных конструкций.
maRaFa—maRac Fa= mcRn?,bx; (15) сталежелезобетонных элементов:
В пункте 3.21 признан утратившим силу текст после слов: «гидродинамической составляющей».
В абзаце первом п. 6.10 слова: «15-% площади рабочей арматуры» заменены словами: «10 % площади рабочей арматуры».
В пункте 6.13 слова: «турбинных водоводов» исключены.■
Пункт 6.17 изложен в новой редакции:
«6.17. Открытие поверхности бетонных сооружений, находящиеся в зоне переменного уровня воды и подвергающиеся воздействию отрицательных температур, при технико-экономическом обосновании допускается армировать сеткой из арматуры класса А-П. Во всех остальных случаях конструктивное армирование открытых поверхностей бетонных сооружений не допускается».
СНиП 11-60-75
■ ПЛАНИРОВКА И ЗАСТРОЙКА
ГОРОДОВ, ПОСЕЛКОВ И СЕЛЬСКИХНАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ
Изменения и дополнения
■ (утверждены постановлением Госстроя СССР от 29 мая 1981 г. № 82,
опубликованы в БСТ № 8, 1981 г.)
Пункт 2.4 после третьего абзаца дополнен абзацем следующего содержания:
«При выборе территории для новых и реконструкции существующих городов и других населенных пунктов, а также при размещении объектов строительства следует выполнять требования Положения о землях транспорта, утвержденного постановлением Совета Министров СССР от 8 января 1981 г. № 24, регулирующего порядок пользования землями железнодорожного, морского, внутреннего водного, автомобильного, воздушного и трубопроводного транспорта».'
Пункт 2.6 после первого абзаца дополнен абзацем следующего содержания:
«Застройка площадей залегания, общерас- прострйненных полезных ископаемых, а также размещение в местах их залегания подземных сооружений, не связанных с добычей полезных ископаемых, допускаются в порядке, устанавливаемом законодательством союзных республик»..
Пункт 4.1 дополнен абзацем следующего содержания:-
«В целях обеспечения нормальной эксплуатаций сооружений, устройств и других объек-
тов транспорта на территориях, прилегающих к землям транспорта, могут устанавливаться охранные зоны в соответствии с Положением о землях транспорта».
Пункт 4.14 дополнен абзацем следующего содержания:
«Размещение новых и реконструкция существующих зданий и сооружений в зоне действия средств навигационной обстановки морских путей должны быть согласованы с Министерством обороны и Министерством морского флота».
Пункт 5.22 изложен в следующей редакции:
«5.22. Размещение и ориентация жилых и общественных зданий (за исключением детских дошкольных учреждений, общеобразовательных школ, школ-интернатов) должны обеспечивать непрерывную продолжительность инсоляции помещений и территорий:
для центральной зоны (в диапазоне географических широт 58—48 ° с. ш.) — не менее 2,5 ч в день на период с 22 марта по 22 сентября; .
для северной зоны (севернее 58 ° с. ш.) — не менее 3 ч на период с 22 апреля по 22 августа;
для южной зоны (южнее 48° с. ш.) — не менее 2 ч на период с 22 февраля по 22 октября.
Примечания: 1. В условиях многоэтажной застройки (9 и более этажей) допускается одноразовая прерывистость инсоляции жилых и общественных зданий (за исключением детских дошкольных учреждений, общеобразовательных школ, школ-интернатов) при условии увеличения суммарной продолжительности инсоляции на 0,5 ч в течение дня соответствено1 для каждой зоны. .
2. В жилых ломах меридионального типа, где ии- солируются все комнаты квартиры, а также при реконструкции жилой застройки или при размещении нового строительства в сложных градостроительных условиях (исторически ценная городская среда, дорогостоящая подготовка территории, зона общегородского и районных центров) допускается сокращение продолжительности инсоляции на 0,5 ч соответственно для каждой зоны. '
Ориентация и размещение детских дошкольных учреждений, общеобразовательных школ, школ-интернатов должны обеспечивать непрерывную 3-часовую продолжительность инсоляции в помещениях, указанных в нормах и правилах обеспечения инсоляцией жилых и общественных зданий и территорий жилой застройки, утвержденных в установленном порядке».
Пункт 6.2 после первого абазаца дополнен абзацем и примечанием следующего содержания:
«Состав и вместимость учреждений и предприятий обслуживания в городах-новостройках на первую очередь строительства определяются в соответствии с расчетной численностью населения на период строительства первого
пускового комплекса основного градообразующего объекта, на базе которого создается или развивается город-новостройка.
Примечание. К городам-новостройкам относятся вновь создаваемые или интенсивно развивающиеся существующие города и другие населенные пункты, численность населения которых с учетом строителей, занятых на сооружении объектов производственного и непроизводственного назначения, увеличивается на первую очередь строительства в два й более раза».
Пункт 6.5:
Абзац второй изложен в следующей редакции: '
«Для городов-новостроек следует предусматривать на первую очередь строительства обеспечение детскими яслями-садами всех детей дошкольного возраста. Количество детей дошкольного возраста, приходящееся на 1000 чел. в этих городах на первую очередь строительства, следует принимать по аналогии с демографическими данными других городов- новостроек этой же республики, края (области) ; при отсутствии таких данных количество детей дошкольного возраста допускается принимать до 200 на 1000 чел.».
Абзац третий исключить.
Абзац четвертый изложить в следующей редакции:
«Размеры земельных участков следует принимать из расчета на одно место: в детских яслях-садах до 95 мест — 40 м2, на 145—340 мест —35 м2, а в комплексах детских яслей- садов на 560 и более мест— 30 м2». .
Дополнен примеч. 4 следующего содержания:
«4. В городах-новостройках допускается размещать на территории микрорайонов в отдельно стоящих зданиях детские ясли-сады по норме 100—120 мест на 1000 чел. Остальное количество мест на первую очередь строительства следует предусматривать в детских яслях-садах с группами пятидневного ‘пребывания, размещаемых в пригородной и зеленой зонах».
Таблица 14 дополнена примеч. 4 следующего содержания:
«4. Количество детей школьного возраста, приходящееся на 1000 чел. в городах-новостройках на первую очередь строительства, следует принимать по аналогии с демографическими данными других городов- новостроек этой же республики, края (области); при отсутствии таких данных количество детей школьного возраста допускается принимать до 180 на 1000 чел.».
Таблица 17 дополнена примеч. 2 следующего содержания:
«2. Для городов-новостроек следует предусматривать первоочередное строительство поликлиник для взрослых и детей, родильных домов и детских больниц в пределах норм, предусмотренных на расчетный срок по учреждениям здравоохранения, по заданиям на проектирование, выданным соответствующими органами здравоохранемия».
Таблица 21 дополнена.примеч. 3 следующего содержания:
«3. Для городов-новостроек на первую очередь строительства допускается предусматривать размещение спортивных сооружений с учетом объединения их в спортивном центре по суммарной норме, предусмотренной табл. 21 на первую очередь строительства».
Пункт 6.19 изложен в следующей редакции:
«6.19. Для городов и поселков в климатических подрайонах IA, IB, 1Г, ПА северной части IB (севернее 58 ° с. ш.) и в зоне освоения Байкало-Амурской магистрали спортивные залы и крытые бассейны для плавания (на 1000 чел.) следует принимать по табл. 23».
Таблица 24 дополнена примеч. 5 следующего содержания:
«5. Для городов-новостроек на первую очередь строительства допускается предусматривать размещение учреждений культуры на 1000 чел. по нормам табл. 24, установленным для расчетного срока; клубы и дома культуры — 40 мест, кинотеатры — 50 мест».
Таблица 28 дополнена примеч. 3 следующего содержания:
«3. Для городов-новостроек, размещаемых в климатических подрайонах IA, 1Б, 1Г, ПА северной части IB (севернее 58° с. ш.) и в зоне освоения БайкалоАмурской магистрали допускается увеличение нормы вместимости бань до 10 мест на 1000 чел.».
. 14. Таблица 66 дополнена примеч. 7 следующего содержания:
«7. Расстояния по горизонтали от обделок из чугунных тюбингов, а также от обделок из железобетона или бетона с оклеечиой гидроизоляцией подземных сооружений метрополитенов, расположенных на глубине не менее 20 м (от верха конструкции до поверхности земли), следует принимать до сетей водопровода, канализации и тепловых сетей 5 м, до кабелей всех назначений напряжением до 10 кВ — 1 м, а напряжением свыше 10 кВ—3 м; в случае применения обделок без оклеечиой гидроизоляции расстояния от указанных сооружений до сетей водопровода и тепловых сетей должно быть увеличено до 8 м, а до сетей канализации — до 6 м»..■
•, ГЛАВА СНиП П-92-76
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ И ПОМЕЩЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ '
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССР 'от 31 декабря 1981 г. № 278,
опубликованы в БСТ № 4, 1982 г.)
гоэтажным производственным зданиям и встроек (вставок) в многоэтажные здания допускается принимать 3, 3,6 и 4,2 м — кратной высоте этажей производственного здания. Для отдельно стоящих зданий и пристроек к одноэтажным производственным зданиям при количестве этажей вспомогательного здания до трех и площади одного э*гажа до 3000 м допускается принимать высоту .этажа, обусловленную применяемыми типовыми конструкциями жилых зданий». •
В пункте 2.6 слово: «зданий» заменено словами: «отдельно стоящих зданий, пристроек и встроек (вставок)».
Абзац первый п. 2.8 изложен в новой ре-' дакции:
' «2.8. Пристройки II степени огнестойкости следует отделять от производственных зданий I и II степени огнестойкости противопожарными перегородками».
Абзац первый п. 2.9 изложен в новой редакции:
«2.9. Встройки (вставки) следует отделять от производственных помещений стенами из несгораемых материалов с пределом огнестойкости 2,5 ч и противопожарными перекрытиями. Остальные основные строительные конструкции встроек ■ (вставок) должны отвечать требованиям, предъявляемым к основным строительным конструкциям зданий II степени огнестойкости. В указанных стенах допускается предусматривать только двери, предел огнестойкости которых должен быть 0,6 ч. Встройки, примыкающие к наружным стенам продольной стороной, при площади этажа встройки не более указанной в табл. 1, допускается отделять от производственных помещений противопожарными перегородками».
,В пункте 2. 10:
из второго абзаца исключены слова «в гардеробных шкафы для хранения одежды должны быть металлическими»; .
в абзаце третьем слово: «работающих» заменено словом: «эвакуируемых». '
Пункт 2.16 йзложен в новой редакции:
«2.16. Выход в-первый этаж из подвальных и цокольных этажей с помещениями для хранения сгораемых материалов или с гардеробными для хранения одежды в шкафах должен предусматриваться через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа и имеющие непосредственный выход наружу. Допускается использовать для выхода наружу общую лестничную клетку при условии отделения этого выхода от остальной части лестничной клетки противопожарными перегородками».
В пункте 2.17 слова: «остальных лестниц» заменены словами: «остальных лестниц (не менее двух)».
Пункт 2.24 дополнен абзацем следующего содержания:
«Площадь оконных проемов следует принимать минимальной, допускаемой нормами проектирования естественного освещения».
В пункте 3.1 слова: «умывальные и уборные» заменены словами: «умывальные, уборные и курительные».
В таблице 4 в графе «Специальные санитарно-бытовые помещения и устройства» для группы производственных процессов IV6 слова: «Респираторные, маникюрные» заменены словами: «Душевые, респираторные, маникюрные».
В пункте 3.3 слова: «согласованными с органами Госгортехнадзора» исключены.
В абзаце первом п. 3.4 второе предложение изложено в новой редакции: «Облицовка должна предусматриваться на высоту 1,5 м, а в душевых — на высоту 1,8 м».
В пункте 3.5 слова: «на три и более санитарных прибора» заменены словами: «на три унитаза и более».
В примечании 2 к п. 3.8 обозначение группы производственного процесса «IV» заменено на «IVa».
В пункте 3.15:
абзацы первой и второй заменены абзацем следующего содержания:
«3.15. Для хранения различных видов одежды должны предусматриваться шкафы по ГОСТ 2214—-77 или ГОСТ 2215—77. Ширину отделений шкафов следует принимать согласно табл.5»;
абзац пятый исключен.
Пункт 3.18 изложен в новой редакции: «3.18. В гардеробных должны предусматриваться скамьи шириной 25 см, расположенные у шкафов по всей длине их рядов по обоим сторонам проходов. Допускается не предусматривать скамьи в гардеробных при производствах с процессами группы 1а».
Пункт 3.19 изложен в повой редакции:
«3.19. Расстояние между лицевыми поверхностями шкафов, между лицевыми поверхностями шкафов и стеной или перегородкой следует принимать по табл. 5а».
Пункт 3.66:
слово: «должны» заменено словом «могут»; дополнен абзацем следующего содержания: «Необходимость в помещениях для кормления грудных детей устанавливается заданием на проектирование».
Пункт 4.3 дополнен абзацем следующего содержания:
Таблица 5а
Количество отделений шкафов в ряду по одной стороне прохода
Расстояние между лицевыми поверхностями шкафов, м
Расстояние между стеной или перегородкой и
тупиково-
сквозного
лицевыми поверхностями шкафов, м
го (ведущего к одному эвакуационному пути)
(ведущего
К Двум эвакуационным путям)
со скамьями
без скамей
со скамьями
1
До 12 Св. 12 до 24
До 18 Св. 18 до 36
1,4
2
1
1,4
1
1,2
0,8
1
«На промышленных предприятиях со списочным количеством работающих менее 300 чел. следует предусматривать медицинские комнаты, если пользование здравпунктом соседнего предприятия невозможно. Площадь медицинской комнаты должна приниматься: 12 м2 — при списочном количестве работающих от 50 до 150 чел.; 18 м2 — при списочном количестве работающих от 151 до 300 чел. Медицинская комната должна быть оборудована умывальником со смесителем горячей и холодной воды».
В абзаце третьем п. 4.22 слова: «при условии, чтобы расстояние от рабочих мест до помещений личной гигиены женщин не превышало 75 м» заменены словами: «при условии, чтобы сообщение с ним не требовало выхода из зданий».
В примечании 1 к табл. 15 слова в скобках: «(прил. 2, п. 1)» исключены.
В пункте 8.10 слова: «из каждого шкафа» заменены словами: «из каждого отделения шкафа».
СНиП 11-100-75
ТЕПЛИЦЫ И ПАРНИКИ
Дополнение
(утверждено постановлением Госстроя СССРот 21 августа 1981 г. № 152,опубликовано в БСТ № ..., 198... г.)
Пункт 2.4 дополнен абзацем следующего содержания:
«Несущие стальные конструкции теплиц с пролетами не более 18 м в однопролетных и не более 12 м в многопролетных теплицах, проектируемых для районов с объемом снего- переноса не более 600 м3/м для зимы с максимальной продолжительностью метелей, принимаемым согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, должны рассчиты-
ваться в соответствии с Инструкцией по расчету несущих конструкций теплиц вероятностноэкономическим методом», .
ГЛАВА СНиП 11-104-76
СКЛАДСКИЕ ЗДАНИЯИ СООРУЖЕНИЯ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 24 ноября 1981 г. №196,опубликованы в БСТ № 2, 1982 г.)
Примечание к п. 2.6:.
исключены слова: «мягкой или твердой»;
дополнено абзацем следующего содержания:
«Несгораемые сыпучие вещества и материалы в упаковке из ткани, бумаги (кроме картона) или полимерных пленок относятся к несгораемым грузам».
Пункт 2.7 изложен в новой редакции:
«2.7. Размещение складов различных категорий в зданиях, устройство эвакуационных выходов, дымоудаления, шлюзов, тамбур-шлю- зов, лестничных клеток и лестниц следует предусматривать в соответствии с главой СНиП по проектированию производственных зданий промышленных предприятий».
В пункте 2.8:.
абзац первый после слов: «готовой продукции предприятия» дополнен словами: «— сгораемой или несгораемой в сгораемой упаковке ■—»;
предел огнестойкости «2,5 ч» заменен на «0,75 ч».'
В подпункте «в» п. 2.12 слова: «кроме верхнего, колонн и перекрытий» заменены словами: «колонн и перекрытий (кроме покрытий) ».
Пункт 2.13 изложен в новой редакции:
«2.13. Допускается в покрытиях одноэтажных и двухэтажных складских зданий II степени огнестойкости со стальными конструкциями и металлическим профилированным настилом или асбестоцементными листами применять сгораемые материалы, а также панели покрытий типа «сэндвич» и «монопанель» с пенополиуретаном.; при этом в зданиях складов категорий А, Б и В следует предусматривать спринклерные установки. Применение в покрытиях этих зданий сгораемого утеплителя (пенополистирола и плитного пенополиуретана) не допускается».
Абзац третий п. 2.11 и примечание к п. 2.14 признаны утратившими силу.
ГЛАВА СНиП III-28-75
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 31 декабря 1981 г. № 288,опубликованы в БСТ № 5, 1982 г.)
Пункт 1.16 изложен в следующей редакции:
«1.16. Соединение неоцинкованных стальных труб, а также деталей и узлов из них следует выполнять на сварке или на резьбе.
Оцинкованные стальные трубы, детали и узлы должны соединяться, как правило, на резьбе с применением оцинкованных стальных соединительных частей или неоцинкованных из ковкого чугуна. .
Допускается соединение оцинкованных стальных труб, деталей и узлов электродуго- вой или газовой сваркой при условии обеспечения местного отсоса токсичных выделений и очистки цинкового покрытия на длину 20— 30 мм со стыкуемых концов труб с последующим покрытием наружной поверхности сварного шва и околошовной зоны краской, содержащей 94 % цинковой пыли (по массе) и 6 % синтетических связывающих веществ (поли- стерин, хлорированный каучук, эпоксидная смола).
Соединение на сварке стальных труб (неоцинкованных и оцинкованных), а также их деталей и узлов диаметрами условного прохода до 25 мм (включ.) при монтаже на объекте строительства должно быть нахлесточным (с раздачей одного конца трубы или соединение труб с безрезьбовой муфтой). Допускается стыковое соединение трубы с трубой диаметром условного прохода до 25 мм (включ.) на заготовительных предприятиях.
Типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений стальных трубопроводов должны удовлетворять требованиям ГОСТ 16037—80».
Пункт 2.1 признан утратившим силу.
Абзац второй п. 2.3 признан утратившим силу.
Пункт 2.13 признан утратившим силу.
Пункт 2.54 изложен в следующей редакции:
«2.54. Воздуховоды, изготовленные из черной тонколистовой стали, их соединительные крепежные детали (включая внутренние поверхности фланцев) должны быть огрунтованы (окрашены) на заготовительном предприятии з соответствии с проектом.
' ■ Окончательная окраска наружной поверхности воздуховодов производится специализированными строительными организациями после их монтажа».
В пункте 3.3 цифры «2.1» исключены.
Пункт 3.23 изложен в следующей редакции:■
«3.23. Системы отопления, холодного и горячего водоснабжения по окончании их монтажа должны быть промыты водой.
Системы отопления, производственного и противопожарного водоснабжения следует промывать чистой водой.
Промывка системы хозяйственно-питьевого водоснабжения считается законченной после выхода воды, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 2874—73».
Пункт 3.41 признан утратившим силу.
Пункт 3.69:
в абзаце первом цифра «40» заменена цифрой «60»;
абзац третий изложен в следующей редакции:
«Конвекторы должны устанавливаться на расстоянии: не менее 20 мм от поверхности стены до оребрения конвектора (без кожуха), вплотную или с зазором не более 3 мм от поверхности стены до конвектора с кожухом.
Расстояние от верха конвектора до низа подоконной доски должно быть не менее 70 % ширины (глубины) конвектора.
Расстояние от пола до низа настенного конвектора (с кожухом и без кожуха) должно быть не менее ширины (глубины) отопительного прибора.
Присоединение конвекторов к трубопроводам отопления следует выполнять на резьбе или на сварке».
Примечание признано утратившим силу.
Пункт 3.82:11
после слов: «поверхность нагрева» дополнен словом «конвекторов»;
последнее предложение дополнено словами: «или антикоррозионного покрытия».
Пункт 3.125:'
абзац первый после слов: «металлических неизолированных воздуховодов» дополнен словами: «на бесфланцевом соединении»;
абзац второй изложен в следующей редакции:
«Крепления горизонтальных металлических неизолированных воздуховодов на фланцевом соединении круглого сечения диаметром до 2000 мм или прямоугольного сечения при размерах его большей стороны до 2000 мм (включ.) следует устанавливать на расстоянии не более 6 м один от другого. Расстояния между креплениями изолированных металлических
воздуховодов любых сечений, а также неизолированных воздуховодов круглого сечения диаметром более 2000 мм или прямоугольного сечения при размерах его большей стороны более 2000 мм должны назначаться проектом».
Пункт 4.40 изложен в следующей редакции: '
«4.40. Завершающей стадией монтажа систем вентиляции и кондиционирования воздуха являются их индивидуальные испытания.
Состав участников проведения индивидуальных испытаний и комплексного опробования определен «Порядком производства и приемки пусконаладочных работ, индивидуальных испытаний и комплексного опробования оборудования» (прил. 1 к главе СНиП Ш-31-78)».
Пункт 4.41 изложен в следующей редакции:
«4.41. При индивидуальных испытаниях систем вентиляции и кондиционирования воздуха дополнительно к требованиям, установленным «Порядком производства и приемки пусконаладочных работ, индивидуальных испытаний и комплексного опробования оборудования» должны быть выполнены следующие работы:
проверка соответствия выполненной в натуре системы вентиляции и кондиционирования воздуха рабочим чертежам и требованиям настоящей главы;
выявление неплотностей в воздуховодах (вентиляционных каналах и других элементах системы);
испытания на герметичность участков воздуховодов, скрываемых последующими работами и конструкциями (с составлением акта освидетельствования скрытых работ);
испытания (обкатка) оборудования (вентиляторов, насосов, самоочищающихся фильтров и др.) в течение не менее 4 ч непрерывной работы; при этом в процессе испытания (обкатки) проверяется балансировка вентилятора, величина .зазора между кожухом и колесом вентилятора, количество и тип приводных ремней (при клиноременной передаче), наличие смазки в подшипниках, исправность пусковых устройств, степень нагрева электродвигателя в рабочем состоянии, герметичность скрубберов, циклонов, фильтров и выполнение других тре- бованний к сборке и монтажу оборудования, указанных в технической документации предприятий-изготовителей, по результатам испытания (обкатки) составляется акт;
проверка функционирования смонтированных регулирующих устройств на рабочем режиме;
проверка камеры орошения (правильности установки каплеулавителей, исправности шарового клапана, переливного устройства, по-
ложения уровня воды в поддоне и равномерности распыления воды форсунками)».
Абзацы второй и третий и. 4.42 изложены в следующей редакции:
«Величина подсоса или утечки воздуха в воздуховодах и других элементах системы не должна превышать величины, указанной в проекте с. учетом технических характеристик на технологическое оборудование.
Если проектом не регламентируется величина подсоса или утечки воздуха, то в этом случае они не должны превышать 10 % для сетей длиной до 50 м, а для сетей большей длины—15 % фактического расхода воздуха вентилятора для полностью укомплектованной системы».
Пункт 4.43:
в абзаце первом слова «выявленные при испытании установок» заменены словами «после наладки систем на проектные расходы воздуха»;
абзац третий после слов «воздухоприемные устройства» дополнен словами: «находящиеся в пределах одного помещения»;
абзац четвертый признан утратившим силу;
в абзаце пятом цифра «+10 %» заменена цифрой «+10 %».
Пункт 4.44 изложен в следующей редакции:
«4.44. Наладка систем вентиляции и кондиционирования воздуха на его проектные расходы выполняется после завершения работ в соответствии с требованиями п. 4.41 настоя-^ щей главы.
' Работы по наладке систем вентиляции и кондиционирования воздуха на его проектные расходы включают:
испытание вентиляторов при работе их в сети (определение соответствия фактических характеристик паспортным: расхода, давления, частоты вращения и т. д.);
проверку равномерности прогрева (охлаждения) теплообменных аппаратов и проверку наличия выноса влаги через каплеуловители камер орошения; ‘
■ испытания и регулировку систем с целью достижения проектных показателей по расходу воздуха, в вентиляторах, воздуховодах и по воздухообмену в помещениях. .
Действие вытяжных устройств естественной вентиляции в жилых й общественных зданиях следует проверять по наличию тяги в решетках вентиляционных отверстий.
На каждую систему вентиляции и кондиционирования воздуха оформляется паспорт в 2 экз., включающий проектные и фактические данные о вентиляторах, электродвигателях, калориферных установках, пылеочистительных
и увлажнительных устройствах, а также аэродинамические характеристики системы после ее регулировки». '
Пункт 4.45 изложен в следующей редакции:
«4.45. Акты и другая производственная документация должны оформляться по формам, приведенным в главах СНиП по организации строительного производства и по приемке в Эксплуатацию законченных строительством объектов».
Пункт 4.46 изложен в следующей редакции:
«4.46. В состав работ по комплексному опробованию систем вентиляции и кондиционирования воздуха входит:
. опробование одновременно работающих систем вентиляции и кондиционирования воздуха;'
ручная регулировка оборудования по обеспечению необходимых параметров приточного воздуха;
опробование устройств защиты, блокировки, сигнализации и управления оборудованием;
замеры уровней звукового давления в расчетных точках».
ГЛАВА СНиП III-33-76
ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 18 марта 1981 г. № 38,
. опубликованы в БСТ № 6, 1981 г.)
Пункт 5.38 изложен в следующей редакции:
«5.38. Стальные трубы для электропроводок следует применять, как исключение, в случаях, когда не допускается прокладка проводов и кабелей без труб, а применение неметаллических труб запрещается п. 5.33 настоящих правил. При этом для электропроводок следует применять тонкостенные трубы, трубы из тонколистовой стали с фальцем, а во взрывоопасных зонах — водогазопроводные (газовые) обыкновенные трубы.
Трубы из тонколистовой стали с фальцем следует применять на прямых участках трассы открытых электропроводок, не требующих уплотнения соединений труб, в помещениях сухих и влажных, в том числе с токопроводящими полами и конструкциями. Трубы из тонколистовой стали с фальцем не допускается применять во взрыво- и пожароопасных зонах, сырых, особо сырых, жарких и пыльных помещениях и в помещениях с химически активной средой.
Применяемые для электропроводок стальные трубы должны иметь внутреннюю поверхность, исключающую повреждение изоляции проводов при их затягивании в трубу, и антикоррозионное покрытие наружной поверхности труб. Для труб, замоноличиваемых в строительные конструкции, антикоррозионное покрытие не требуется. Трубы, прокладываемые в помещениях с химически активной средой, должны иметь антикоррозионное покрытие наружной и внутренней поверхности, стойкое в условиях данной среды».
ГЛАВА СНиП III-38-75
ЖЕЛЕЗНЫЕ ДОРОГИ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 10 декабря 1981 г. № 210,опубликованы в БСТ № 4, 1982 г.)
Раздел 1 дополнен пп. 1.13 и 1.14 следующего содержания:
«1.13. При производстве работ по строительству железных дорог в районах распространения вечномерзлых грунтов следует принимать меры к предупреждению возникновения термокарстовых, эрозионных и других отрицательных процессов, возникающих в связи с нарушением природной среды.
1.14 При приемке выполненных работ следует проверять качество восстановления земель, временно отведенных для строительства, состояние защитной зоны, качество ее расчистки от порубочных остатков и выполнение других мероприятий, связанных с охраной окружающей природной среды».
Пункт 2.9 дополнен абзацем следующего содержания:
«В районах распространения просадочных вечномерзлых грунтов и подземного льда срезку кустарника и мелколесья (на высоту 0,2 м от землй) следует производить только кусторезами, а валку деревьев — спиливанием. В районах с незначительным снежным покровом (15—20 см) эти работы преимущественно следует производить в зимний период, а при большем снежном покрове — в осенний период после промерзания верхнего слоя земли не мен'ее чем на 0,5 м».
Пункт 2.10 после второго абзаца дополнен абзацем следующего содержания:
«Проезд землеройно-транспортных средств в пределах защитной зоны до промерзания грунта на глубину до 50 см допускается только по постоянным или временным дорогам».
Раздел 2 дополнен пп. 2.19 и 2.20 следу
ющего содержания:
«2.19. При устройстве временных автомобильных землевозных дорог на слабых грунтах, болотах I типа и марях следует использовать синтетические нетканые материалы с целью уменьшения объема привозного дренирующего грунта.
Съезды от автомобильных дорог к земляному полотну не должны препятствовать стоку воды по водоотводным канавам.
При устройстве и размещении складов ГСМ, пунктов заправки и мойки машин следует осуществлять меры, исключающие возможность попадания сточных вод в водоемы (организованный отвод сточных вод, устройство временных отстойников и др.)».
Пункт 3.5 дополнен абзацем следующего содержания:
«При рекультивации грунтовых карьеров, резервов и других нарушенных земель перед посевом трав дно карьеров, резервов и других следует спланировать, а откосам придать уклон, обеспечивающий их устойчивость».
Пункт 3.9 дополнен абзацем следующего содержания:
«При разработке выемок в вечномерзлых грунтах следует применять механические рыхлители или взрывной-способ, тракторные погрузчики емкостью 3—5 м3 и экскаваторы с ковшами активного действия емкостью 1— 1,5 м3».
Пункт 3.23 изложен в следующей, редакции:
«3.23. Для устройства кюветов, водоотводных и нагорных канав в талых грунтах следует применять канаво-кюветокопатели и экскаваторы, оборудованные обратной лопатой с профилирующими ковшами, а в мерзлых грунтах и грунтах IV—VI групп — канаво-кюветко- патели со специальным оборудованием, а также экскаваторы с ковшами активного действия.
Кюветы должны устраиваться после планировки откосов и нарезки сливной призмы.
Устройство водоотводных канав на марях и участках распространения вечномерзлых грунтов следует преимущественно производить в период полного промерзания слоя грунта сезонного промерзания. При выполнении указанного вида работ в период, когда грунты деятельного слоя имеют низкую несущую способность, машины необходимо оборудовать уширенными гусеницами или применять нас-- тил. При рытье водоотводных канав не допускается снятие растительного покрова на ширину, большую, чем размеры канавы поверху. Отрытые канавы . должны сразу же укрепляться».
Пункт 3.25 дополнен абзацем следующего содержания:
«При возведении насыпей на марях в летнеосенний период первый слрй насыпи на высоту 1 м следует отсыпать способом «с головы».
Пункт 3.46 дополнен абзацем следующего содержания: .
«В летний период выемки следует разрабатывать в тех случаях, когда возможно передвижение землеройно-транспортных машин непосредственно по грунту. Разработку выемок следует вести круглосуточно, узким фронтом».
Пункт 3.47 дополнен абзацами следующего содержания: .
«При выборе рецептуры взрывчатых веществ (ВВ) следует преимущественно использовать вещества с нулевым кислородным балансом, позволяющие снижать объемы выделяющихся при взрывах токсичных газов.
Подготовку к использованию слежавшегося в мешках ВВ следует производить на площадках с организованным стоком воды».
И. Абзац первый ц. 3.48 после слов: «шпуровых зарядов» дополнен словами: « с учетом максимального снижения сейсмического действия взрыва (применение контурного и коротко-замедленного взрывания, устройство сважин меньшего диаметра и др.)».
Пункт 3.51 дополнен абзацем следующего содержания: «Дробление «негабаритов» (валуны, куски, породы и др.) следует осуществлять преимущественно методом гидровзрывания или применяя механические средства — бутоломы. При дроблении «негабаритов» методом взрыва применение накладных зарядов не допускается». '
Пункт 3.54 дополнен абзацем следующего содержания:
«Буровые машины должны быть оснащены пылеувлажняющими устройствами».
Пункт 3.57 дополнен абзацем следующего содержания:
«Возврат отработанной воды с карт намыва следует осуществлять по водоотводным канавам. Если же рельеф местности не позволяет осуществлять сброс воды в карьеры самотеком, то ее следует перекачивать насосами».
Пункт 6.15 изложен в следующей ре' дакции: ■
«6.15. Перед отсыпкой грунта для уширения существующей насыпи под второй путь на откосе существующей насыпи высотой более 2 м, возведенной из глинистых грунтов, должны быть нарезаны со стороны уширения уступы шириной 1—1,5 м с уклоном полок от оси пути, равным 0,01—0,02.
С откосов насыпей, возведенных из дрени
рующих грунтов, следует удалить (со стороны уширения) дерн, а при отсутствии его производить рыхление грунта на глубину 10—• 15 см».
Пункт 6.28 после первого абзаца дополнен абзацем следующего содержания:
«На участках вечномерзлых грунтов работу «с поля»» следует производить в осеннезимний период после промерзания грунта не менее чем на 50 см. Выполнять работы по устройству контактной сети «с поля» в летний период не допускается».
Пункт 8.6 дополнен абзацами следующего содержания:
«В районах распространения вечномерзлых грунтов в период временной эксплуатации железной дороги должен быть обеспечен отвод от сооружений и устройств поверхностных и грунтовых вод, а также сток производственных и канализационных вод в места, предусмотренные проектом. Все устройства, отводящие воду, должны периодически осматриваться в целях предотвращения утечки.
В'период временной эксплуатации железной дороги в районах распространения вечной мерзлоты следует обеспечивать поддержание охранного режима в пределах защитной зоны, не допуская движения транспорта вне дорог, устройства пастбищ, сенокошения, возведения различных построек, пожогов растительно-мохового покрова».
Абзац четвертый п. 8.13 после слов, «земляных работ» дополнен словами: «а также состояние защитной зоны (наличие противопожарных просек и грунтовых полос, состояние растительно-мохового покрова, автодорог и др.)». ■
СНиП П1-44-77
ТОННЕЛИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЕ,АВТОДОРОЖНЫЕ И ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ.
МЕТРОПОЛ ИТЕНЫ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлеиием Госстроя СССРот 29 мая 1981 г. № 81,опубликованы в БСТ № 8, 1981 г.)
Пункт 1.2 изложен в следующей редакции:
«При строительстве тоннелей и метрополитенов в суровых климатических и сложных инженерно-геологических условиях, в районах распространения вечномерзлых грунтов, в сейсмических, лавиноопасных, подверженных селям и оползням, труднодоступных районах, а также в курортных, водоохранных и т. п. зонах проектом должны предусматриваться специальные мероприятия, учитывающие особен-
ности строительства в этих районах, в том числе мероприятия по охране окружающей природной среды с учетом прогноза изменения природных условий, вызываемых строительством».
Раздел 1 дополнен пп. 1.13 и 1.14 следующего содержания:
«1.13 При устройстве отвалов в районах распространения вечномерзлых грунтов, определении их местоположения и размеров следует учитывать влияние отсыпки отвалов на изменение режима вечномерзлых грунтов и на окружающую природную среду.
14. С учетом сезонного промерзания и оттаивания прилегающего к выработке слоя горного массива, оттаивания или сохранения вечной мерзлоты в горном массиве в процессе строительства тоннеля в проектах организации строительства и проектах производства работ следует предусматривать мероприятия по обеспечению:
надежной временной крепи;
поддержания приконтурного слоя грунтов в мерзлом состоянии до включения в работу тоннельной обделки в случаях сохранения вечной мерзлоты при производстве работ согласно требований п. 4.44 настоящей главы;
необходимых условий твердения бетонной смеси, укладываемой в конструкции;.
нормальных условий работы временных внутрнтоннельных дренажных и водоотводных устройств;
предотвращения образования наледей в тоннеле при его строительстве». -
Пункт 3.6 дополнен абзацем следующего содеражния:
«При проходке стволов специальными способами должно быть исключено попадание вредных веществ в грунтовые воды в количествах, приводящих к превышению допустимых концентраций, установленных санитарными нормами проектирования промышленных предприятий, и ухудшению условий эксплуатации ближайших водозаборов».
Раздел 6 дополнен п. 3.30 следующего содержания:
«3.30. Проходку стволов в вечномерзлых нескальных и сильно трещиноватых или раздробленных скальных грунтах, теряющих устойчивость при оттаивании, следует производить, сохраняя мерзлое состояние грунтов. При технико-экономической нецелесообразности сохранения мерзлоты проходку стволов следует производить, применяя специальные способы проходки с учетом требований п. 3.6 настоящей главы». .
Пункт 4.3 изложен в следующей редакции: ■
«4.3. При строительстве тоннелей в горном массиве, инженерно-геологическая разведка которого , затруднена, следует производить проходку передовой штольни и осуществлять при необходимости разведочное бурение. Местоположение штольни и размеры ее сечения определяются проектом в зависимости от использования ее также для других целей в процессе строительства и эксплуатации тоннеля (для осушения выработок, улучшения их вентиляции, отвода грунтовых вод, транспортирования грунта и др.)». ■
Пункт 4.44 изложен в следующей редакции: .
«4.44. При проходке тоннелей в крепких монолитных и слаботрещиноватых скальных вечномерзлых грунтах, устойчивость которых не снижается при положительной температуре, проходку тоннелей следует производить горными способами, указанными в пп. 4.4,4.5, 4.6, 4.7 и 4.9 настоящей главы, без сохранения мерзлого состояния грунтов.
В сильно трещиноватых или раздробленных скальных грунтах и в нескальных грунтах, теряющих устойчивость при оттаивании, следует, как правило, сохранять вечномерзлое состояние грунтового массива, а проходку тоннелей производить щитовым или горным способом (как указано выше). При технико-экономической нецелесообразности сохранения грунтового массива в мерзлом состоянии проходку тоннеля в таких грунтах следует производить щитовым способом».
Пункт 6.13 дополнен текстом следующего содержания:
«В зимних условиях или при наличии вечномерзлых грунтов временные водоотводные лотки должны быть защищены от промерзания.
Для технического водоснабжения строящихся тоннелей следует использовать грунтовые воды, если величина притока их обеспечивает потребность воды для этих целей».
Пункт 6.32 изложен в следующей редакции:
«6 32. Вентиляция тоннельных выработок в вечномерзлых грунтах должна осуществляться по температурному режиму, установленному проектом организации строительства в зависимости от принятого принципа сохранения вечномерзлого состояния грунтов или их оттаивания при проходке тоннелей, а также с учетом предотвращения образования наледей».
CH 305-77
ИНСТРУКЦИЯПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТВУМОЛНИЕЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИИ
Изменения и дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССРот 20 мая 1981 г. № 74,опубликованы в БСТ № 8, 1981 г.)
Позиции 5 и 6 табл. 1 изложены в новой редакции:
В третьем абзаце п. 2.12 исключено слово: «плоскую».
В четвертом абзаце п. 2.12 первая фраза изложена в следующей редакции:
«Молниеприемная сетка должна быть выполнена из стальной проволоки диаметром 6 мм и уложена на кровлю* непосредственно или под несгораемый утеплитель».
В подпункте «д» п. 2.12 после слова: «утеплители» исключены слова: «и гидроизоляция».
Во втором абзаце п. 2.27 исключено слово «плоской».
№в.п.
Здания и сооружения
Местоположение
Типы зоны защиты
Категория устройства молниезащнты
Наружные технологические установки, а также открытые склады горючих жидкостей, относимые по ПУЭ и классу II, III Здания и сооружения III, IV и V степени огнестойкости, в которых отсутствуют производства с помещениями, относимыми по ПУЭ к классам взрыво- и пожароопасным, а также открытые склады твердых горючих веществ, относимые по ПУЭ к классу II— III
В местностях со средней грозовой деятельностью 20 ч н более в год То же
Зона Б
При ожидаемом количестве поражений молнией в год:
0,l<W^2 — зона Б;
jV>2 —зона А
III
III
ГЛАВЫ СНиП:
П-3-79 «СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА»
П-6-74 «НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ»
П-15-74 «ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ»
П-16-76 «ОСНОВАНИЯ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ»
П-17-77 «СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ»
11-18-76 «ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ»
П-33-75 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА»
Дополнения
(утверждены постановлением Госстроя СССР от 16 января 1981 г. № 4)
Перечисленные главы СНиП дополнены наименованиями, обозначениями и числовыми значениями единиц физических величин в соответствии с Перечнем единиц физических
величин, подлежащих применению в строительстве (СН 528-80), утвержденным постановлением Госстроя СССР от 17 сентября 1980 г, № 147.
1. Пункт 1.13 перед абзацем первым дополнен абзацем следующего содержания:
«1.13. При расчете конструкций и соединений следует учитывать коэффициент надежности по назначению уп, принимаемый согласно Правил учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций».
9. Пункт 4.6 дополнен текстом и табл. 1 следующего содержания:
«Для монолитных бетонных обделок, сооружаемых в водонасыщенных грунтах с нагнетанием "цементно-песчаного или цементного растворов без специальных мероприятий по гидроизоляции, а также с внутренней оклееч- ной гидроизоляцией, минимальные проектные марки бетона по морозостойкости и водоне
1. Абзац первый п. 2.5 изложен в новой редакции:
' Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
СНиП
СТРОИТЕЛЬНЫЕ
11-17-77
НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть 11
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Scan Pirat
Глава 17
Свайные фундаменты
Утверждены,
. постановление* Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строитель* ства 9 декабря 1977 е. М 197
МОСКВА СТРОЯИЗД АТ 1978
УДК [6»+«4.1|4.м] (083.75)
Глава СНиП 11-17-77 «Свайные фундаменты» разработана ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений (НИИОСП) им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР, институтом Фунда- меитпроект Минмоитажспецстроя СССР и Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) Минтрансстроя с участием Донецкого Промстройииипроекта, НИИЖБ, НИИСК, ПНИИИС, Ростовского Промстройниипроек- та, ЦНИИпромзданцй и ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР, МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР, НИИпромстроя Мннпромстроя СССР, МИИТ и ЛИИЖТ МПС, ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР, ВНИМИ Мииуглепрома СССР, институтов Гидропроект им. С. Я. Жука и Энергосетьпроект Минэнерго СССР, КИСИ и ДИСИ Минвуза Украинской ССР и института Эстпромпроект Госстроя Эстонской ССР..
С введением в действие главы СНиП 11-17-77 а 1 январи 1979 г. утрачиваю! ЙЙЛУ!
глава СНиП П-Б.5-67 (йздани'Я 1968 г.) й 11-Б.5-67 * (йзДанйй 1971 г.) «СйЗийые фундаменты. Нормы проектирования»;
изменение главы СНиП П-В.5-67, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1970 Г. М 119:
изменения главы СНйн П-Б.5-67*, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 5 июля 1971 г. № 84, от 1 октября 1971 г. № 163, от 25 сентября 1972 г. № 181 и от 5 мая 1975 г. № 69;■
глава СНиП 1-Б.З-62 «Фундаменты и опоры из свай и цилиндрических оболочек. Сборные конструкции»;
раздел 5 «Особенности проектирования свайных фундаментов на водонасыщенных заторфованных грунтах» «Инструкции по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых иа заторфованных территориях» (СН 475-75).
Редакторы: инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР), кандидаты техн, наук Б. В. Ба- холдин, Н. Б. Экимян (НИИОСП им. Герсеванова Госстрой СССР), канд. техн, наук Ю. Г. Трофияенков, инженеры А. А. Ободовски# и А Е. Ханин . (Фуидаментпроект МинмонтажспейСтрОя СССР), Д-р !ехй. йаук А. А. Луга и кандидаты теХн. Й4уй Н. М. Глотов н К. С. Завриев (ЦНИИС Минтрансстроя)."
С й^р^ИнстрУкт- “ нормат., I ныл. - 1.2-78
© Стройиздат, 1978
Государственный комитет Совета Министров СССР
Строительные нормы и правила
СНиП 11-17-77"
Взамен
по делам строительства
Свайные фундаменты,
СНиП П-Б.5-67*
(Госстрой СССР)
СНиП ЬБ.3-62 раздела 5 СН 475-75