ОСНОВЫ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ И ЕЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Leitfaden der angewandtenMathematik und MechanikBand 62

Elastizitatstheorie

Grundlagen der linearen Theorie und Anwendungen auf eindimensionale, ebene und raumliche Probleme

Von Dr. rer. nat. Hans Georg Hahno. Professor an der Universitat Kaiserslautern

Mit 109 Bildern

B. G. Teubner Stuttgart

1985

Х.Хан

Теория упругости

Основы линейной теориии ее применения

Перевод с немецкого

Е. А. Коганапод редакциейЭ. И. Григолюка

Москва «Мир»

1988

ББК 22.21

Х]9

УДК 531.01

Хан X.

Х19 Теория упругости: Основы линейной теории и ее применения: Пер. с нем. — М.: Мир, 1988. 一344 с., ил.

ISBN 5-03-000368-1

Книга известного механика (ФРГ), содержащая четкое изложение основ линейной теории упругости и ее применений к решению одномерных, плоских и трехмерных задач. В ней последовательно вводятся основные понятия и результаты, дается обзор точных, приближенных и численных методов решения задач, приводится обширная библиография. Изложение отличается полнотой и доступностью, систематичностью и ясностью интерпретаций.

Для механиков, специалистов по теории упругости, инженеров-исследователей, аспирантов и студентов университетов и вузов.

ББК 22.21ББК 22.2153-88, ч.53-88, ч.1703040000-227

ББК 22.21

ББК 22.21

53-88, ч.

53-88, ч.

X ~041(01)-88~

Редакция литературы по математическим наукам

ISBN 5-03-000368-1 (русск.) ©в. G. Teubner, Stuttgart 1985

ISBN 3-519-02364-4 (нем.) © перевод на русский язык, «Мир», 1988

От редактора перевода

Учебники, монографии, курсы по теории упругости многочисленны и у нас, и за рубежом. У нас в стране после книг В. К. Бобылева, Г. И. Белзецкого, И. Г. Бубнова, содержащих изложение начал теории упругости, в 1914—1916 гг. С. П. Тимошенко в Петербурге был выпущен двухтомный курс теории упругости, предназначенный для ознакомления с общими проблемами этой науки и с приложениями к разнообразным техническим задачам. Этот курс, с одной стороны, как бы подытожил огромную работу, проведенную в XIX в. Ж- Ламе, Л. Навье, А. Клебшем, Б. Сен-Венаном, Ф. Грасгофом, В. Ибетсоном, А. Лявом. А. Фёп- плем и рядом других замечательных исследователей, и, с другой стороны, способствовал во многом выбору вопросов для изложения материала. Не упоминая многих прекрасных книг по теории упругости, вышедших в последующее время (частично они указаны в предлагаемом переводе), отмечу стремление авторов этих книг к специальным исследованиям, посвященным либо применению одного и того же метода решения к проблеме, либо к разработке частных задач.

Книга проф. Ханса Хана содержит опыт изложения результатов теории упругости, полученных различными способами. Автор старается расширить круг вопросов за счет привлечения тех или иных подходов. Обсуждение, представленное в книге, показывает, что автор глубоко владеет всеми описанными им результатами; чувствуется, что он мог бы включить в книгу существенно больше того, что он сделал. Особенность книги состоит не только в сжатом изложении большого объема доставляемых сведений, но и в выработке у читателя желания углубить полученные знания. Это достигается различными способами, в том числе и ретроспективным взглядом на проблему, выявлением родоначальных работ и исследователей, выяснением связи результатов новейших исследований с ранее опубликованными. Это делает изложение напряженным, увлекательным и объективным. Разумеется, пристрастия и симпатии имеются и у автора, но они почти не видны; редактор, будучи также пристрастным, отметил это в комментариях, помещенных в конце книги.

В книге рассматривается линейная задача для однородной и изотропной сплошной среды; малы деформации материала, а также малы и его перемещения. Автор дает вывод дифференциальных уравнений деформирования упругой среды в перемещениях и напряжениях, формулирует основные задачи теории

упругости и представляет основные соотношения не только в декартовой, но и с целью практических приложений в цилиндрической и сферической системах координат. Большое внимание уделяется вариационным принципам теории упругости: принципу возможной работы, принципу возможных перемещений, принципу возможных напряжений, смешанному вариационному принципу; обсуждаются принцип стационарного значения потенциальной энергии, принцип дополнительной энергии. Формулируются теоремы Кастильяно, Менабреа, Энгессера, Бетти — Рэлея.

Существенное внимание уделяется общим методам решения проблем теории упругости. При рассмотрении дифференциальных уравнений Навье в перемещениях вводятся векторный и скалярный потенциалы, потенциал Ламе, вектор Буссинеска, вектор Папковича. Анализируя дифференциальные уравнения в напряжениях Бельтрами — Мичелла, автор вводит функции напряжений Максвелла и Мореры. Подробно показано применение обратного и полуобратного методов Сен-Венана.

Описан метод комплексных функций напряжений Г. В. Колосова для плоской задачи теории упругости. Изложен метод конформных отображений.

Уделено внимание методам интегральных преобразований, приближенным и численным методам — Рэлея—Ритца, Треффт- ца, Бубнова, конечных и граничных элементов.

Изучаются изгиб и кручение призматических стержней, плоская задача теории упругости (изгиб кругового стержня, задача Ламе для кругового кольца, задача Колосова для эллиптического отверстия в бесконечном растягиваемом листе).

Интересные результаты даны при формулировке пространственной задачи теории упругости. Дано математическое описание (изучено напряженно-деформированное состояние) задачи Кельвина о сосредоточенной силе в бесконечном теле, задачи Буссинеска о нормальной сосредоточенной нагрузке к полупространству, задачи Черрути о касательной сосредоточенной нагрузке на полупространство, задачи Миндлина о сосредоточенной силе внутри полупространства, задачи Ламе о полой сфере, нагруженной радиальными давлениями по внутренней и внешней поверхностям, и задачи Леона о напряжениях в сферической выемке в бесконечном теле при растяжении.

У меня нет сомнений, что книга проф. Хана будет с интересом прочитана лицами, специализирующимися в области механики сплошных сред, и проштудирована теми, кто пожелает изучить математическую трактовку одного из самых увлекательных разделов механики деформируемых твердых тел — теории упругости.

И. Григолюк

Предисловие

«Классическая» линейная теория упругости, которая обсуждается в этой книге, и сегодня является важнейшей основой для большинства прочностных расчетов в технике. В этом состоит ее неоспоримое значение. Это служит также основанием для ее дальнейшего изучения и развития и в настоящее время. Поэтому открываются возможности дальнейшего расширения и улучшения основ расчетов в тех направлениях, где это представляется желательным.

Предлагаемый материал основан на лекциях, которые я с давних пор читал для студентов старших курсов политехнических институтов. Так как в этой книге речь идет о введении в курс, я постоянно стремился к тому, чтобы поставить на передний план наглядность математического аппарата. Для понимания книги достаточно элементарных знаний анализа, а также технической механики в объеме, изучаемом в техническом вузе. Отдельные замечания о содержании книги, а также о способах трактовки материала приведены в введении.

При подготовке рукописи и рисунков, а также корректуры мне помогали мои ассистенты, особенно д-р X. А. Ричард. Я выражаю сердечную благодарность им, а также г-же Е. Йебликк за труд по переписке и перепечатке. Моя особая благодарность издательству за его согласие на издание этой книги.

Книга посвящается памяти моих университетских учителей

Людвига Фёппля (1887—1976)

Вальтера Кауфмана (1887—1965)

X. Г. ХанX. Г. ХанВинфрида Отто Шумана (1888—1974)

X. Г. Хан

X. Г. Хан

Кайзерслаутерну осень 1984

о

Введение

《В механике речь идет о поведении твердых тел при нагружении. Она помогает человеку стать властелином хрупкого земного бытия и подчинить природу своей воле!» Думается, эту выразительную фразу из справочника по физике 1928 г. А. Буземана и О. Фёппля (см. [А5]))можно было бы предпослать в качестве эпиграфа к краткому обзору содержания предлагаемой книги.

В природе не существует абсолютно твердых, т. е. недефор- мируемых, тел. Однако в механике оказывается необходимым ввести в качестве абстракции идеализированное понятие абсолютно твердого тела. В статике твердого тела формулируются многие важные закономерности, описывающие равновесие системы тел и лежащие в основе всех прикладных наук. Однако во многих случаях уже нельзя не принимать во внимание деформируемость тела.

Важным свойством твердого тела, которое используется во всех приложениях, является его механическая «устойчивость», т. е. сопротивление, которое оно оказывает изменению своих размеров и формы при действии внешних сил. Это связано с появлением внутренних сил, существование которых можно объяснить только их связью с деформациями.

Упругое поведение материалов характеризуется тем, что деформации остаются конечными (т. е. не появляется текучести), а при разгрузке полностью исчезают («обратимое» поведение). Так как поведение металлов, составляющих большую часть важнейших технических материалов, в широкой области нагружения приближенно может считаться упругим, теория упругости лежит в основе многих расчетных и экспериментальных методов механики деформируемого твердого тела. При этом главной задачей теории упругости является определение возникающих внутренних сил, которые характеризуются напряжениями, а также деформациями. В основном содержание математической теории упругости составляет построение основных диф-

ференциальных уравнений, а также методов их интегрирования.

В так называемой классической теории упругости ограничиваются в соответствии с большинством практических приложений малыми (бесконечно малыми) деформациями и кладут в основу линейно-упругое поведение материалов согласно идеализированному закону Гука. Преимущество такого подхода состоит прежде всего в том, что математическое описание существенно упрощается благодаря геометрической линейности. Характерным для линейной теории упругости является линейность всех уравнений относительно искомых величин и их производных.

При более общих предположениях можно получить соответственно и более общие условия равновесия и кинематические соотношения для конечных деформаций, которые приводят к нелинейным уравнениям. Можно применять также физически нелинейные законы. Рассмотрение при этом становится более запутанным и связано с преодолением больших математических трудностей.

Наконец, классическую теорию упругости можно трактовать как частный линеаризованный случай общей теории и, следовательно, как некоторый вид приближения. Однако следует четко представлять себе, что линейная теория упругости является полностью замкнутой математической теорией.

Классическая теория упругости в основном была развита в XIX в. О. Коши (1789—1857), А. Навье (1785—1836), С. Д. Пуассоном (1781—1840) и Б. Сен-Венаном (1797—1886) на основе фундаментальных работ Я. Бернулли (1654—1705) и Л. Эйлера (1707—1783). Однако еще Г. Галилей (1564—1642), основоположник современного естествознания, занимался исследованиями прочности и сопротивлением материалов \

В книге рассматривается геометрически и физически линейная теория изотропного упругого тела, которая и в настоящее время лежит в основе многих приложений, и дается также краткое обсуждение более общих теорий.

Для анализа специальных проблем, например задачи устойчивости, которая возникает в связи с потерей устойчивости и выпучиванием тонкостенных элементов конструкций и систем, должны, естественно, привлекаться нелинейные теории. Но в данной книге они не рассматриваются. Не обсуждаются также динамические задачи теории упругости и теория обобщенных сред (например, континуум Коссера).

Для описания встречающихся в теории упругости векторных и тензорных величин будут параллельно применяться обычная в технической механике форма записи, а также тензорная форма записи, в которой уравнения имеют компактный вид. Но при этом будем ограничиваться тензорами в декартовых координатах, а общее описание в произвольных криволинейных координатах с помощью тензорного исчисления использоваться не будет. Там, где это представляется необходимым, будут применяться цилиндрические и сферические координаты, а иногда отдельные уравнения будут формулироваться в так называемой векторной форме записи (которая во многих разделах механики сплошной среды сегодня является обычной). Физическое содержание теории всегда будет ставиться на передний план и не затемняться математическим формализмом.

В приложении (гл. 10) даны важные правила вычислений с помощью тензоров в декартовых координатах. Список литературы содержит важнейшие учебники и справочники по теории упругости. В тексте также даны ссылки на ряд оригинальных работ, представляющих исторический интерес или имеющих фундаментальный характер.

1

Основы статики и кинематики

Сплошная среда и движение сплошной среды

Деформируемые тела (твердые тела и жидкости) меняют свои размеры и форму под действием внешних сил (нагрузок). В твердых телах они вызывают деформации, в жидкостях — течение, и в обоих случаях при этом возникают внутренние силы. Величина и распределение этих сил в рассматриваемых телах зависят как от нагрузки, так и от геометрической формы тел.

Механическое поведение нагруженного тела может быть весьма разнообразным и сложным. Общее описание его базируется на теории сплошной среды. Хорошо известно, что в действительности сплошной среды нет. Но для понимания механического поведения материи в макрообъемах в качестве модели материи можно принять модель сплошной среды. При игнорировании дискретной структуры материала предполагается, что объем, занимаемый телом, непрерывно заполнен материей.

Бесконечно малый объем материала можно рассматривать как «частицу» сплошной среды, причем произвольная делимость материи, так же как и неразличимость отдельных частиц, составляет одно из основных понятий механики сплошной среды. Материя всегда имеется в окрестности любой частицы, она непрерывно распределена в сплошной среде.

Основанием для введения модели сплошной среды является опыт, делающий возможным экспериментальную проверку рассматриваемой теории. При нагружении под действием внешних сил материальные частицы меняют свое положение в пространстве, сплошная среда движется. При этом в частном случае может иметь место равномерное движение всей рассматриваемой сплошной среды как твердого тела, тогда не появляются деформации и, следовательно, внутренние силы. Предполагается также, что движение сплошной среды непрерывно. Это означает, что все величины, определяющие деформирование, являются непрерывными функциями координат.

Описание деформирования твердых тел и жидкостей в механике является чисто геометрической проблемой и совершенно не зависит от поведения материала. Это — задача кинематики сплошной среды, и характер

сил, вызывающих деформацию, не играет при этом никакой роли. Равным образом и силы, возникающие в деформируемом теле, не зависят от свойств материала. Однако принципиальное различие между твердыми телами и жидкостями состоит в том, что в последних в состоянии покоя не появляется никаких сдвигающих усилий.

Вообще механика сплошной среды охватывает очень широкую область. Она включает, с одной стороны, применение общих механических закономерностей для описания движения сплошной среды, а с другой стороны, устанавливает различные идеализированные законы (физические уравнения) для описания упомянутого многообразного механического поведения реальных материалов. Таким образом охватывается, например, упругое, пластическое, вязкое (с учетом влияния времени) поведение материала. Эти иногда очень общие разделы механики сплошной среды не будут рассматриваться в данной книге. Их можно найти, например, в [В5].

Теория упругости является частью механики сплошной среды, которая посвящена изучению упругой сплошной среды и занимается определением деформаций и внутренних сил в упругих телах при заданных нагрузках.

Напряжения

Применяемые в механике твердого тела и механике материальной точки аксиомы сил переносятся в той же форме в механику сплошной среды. Приведенные ниже соображения справедливы для ' каждого физического тела, которое можно рассматривать как сплошную среду. Различают:

——распределенные по объему тела силы (объемные и массовые) ;

—силы, распределенные по поверхности.

Таким образом, внешние силы, действующие на тело (нагрузки), относятся или к объемным (например, силы тяжести, пропорциональные объему), или к поверхностным силам (например, давление, действующее на поверхность, ограничивающую тело).

Принцип напряжений

Важной гипотезой, служащей для механического описания действия внутренних сил в деформируемом теле,является принцип напряжений Эйлера и Коши: В каждом поперечном сечении, мысленно проведенном внутри тела, имеет место взаимодействие сил такого же характера, как и распределенных по поверхности нагрузок. Рассмотрим в этой связи деформированное тело, которое под нагрузкой находится в равновесии (рис. 1.1). Воображаемое сечение делит тело на две части объемами 1Л и %. Элемент поверхности А4 с центром в точке Р поперечного сечения характеризуется единичным вектором нор-

мали п, направленным к l/卜 Действие, оказываемое частью % тела в точке Р, на часть 1/2, можно представить вектором силы AF и вектором момента АМ.

В пределе при А力一＞0 (при фиксированном направлении п) могут быть приняты следующие физически обоснованные предположения:

и, кроме того,и, кроме того,i. AF dF ~i. AF dF ~(1.1)(1.1)А嗯君А嗯君(1.2)(1.2)

и, кроме того,

и, кроме того,

i. AF dF ~

i. AF dF ~

(1.1)

(1.1)

А嗯君

А嗯君

(1.2)

(1.2)

Справедливость этих допущений окончательно может быть установлена лишь опытом. Показано, что все следствия, основанные на принципе напряжений, находятся в соответствии с экспериментальными данными.

напряжений.напряжений.Рис. 1.2. К принципу напряжений.Рис. 1.2. К принципу напряжений.

напряжений.

напряжений.

Рис. 1.2. К принципу напряжений.

Рис. 1.2. К принципу напряжений.

Определяемый соотношением (1.1) вектор оп называется вектором напряжений в точке Р. Он действует на элемент поверхности с направлением нормали п. Известно, что векторы напряжений внутри деформируемого тела не образуют векторного поля в обычном смысле, так как напряжения зависят и от ориентации элемента поверхности, на который они действуют. Вектор оп меняется при изменении направления нормали к А力. Для векторов напряжений, действующих в одной и той же точке, но направленных в противоположные стороны от сечения элемента, справедливо равенство

а~п = — ап. (1.3)

С его помощью, как видно из рис. 1.2, описывается действие части V2 тела на часть % и обратно.

Соотношение (1.3) можно трактовать как непосредственное выражение третьего закона Ньютона (принцип равенства действия и противодействия). Но оно может быть также

непосредственно выведено из теоремы о количестве движения и из принципа напряжений Коши. Совокупность всех векторов напряжений (г"(Р) в точке для всех направлений п (имеется бесчисленное множество таких векторов напряжений!) определяет напряженное состояние в точке Р. Таким образом, принцип напряжений Коши может быть сформулирован следующим образом: Напряженное состояние 8 точке деформируемого тела определяется внутренними силами 6 этой точке.

Тензор напряжений

Рис. 1.3. Нормальное и касательное напряжения, действующие на элемент поверхности.Рис. 1.3. Нормальное и касательное напряжения, действующие на элемент поверхности.Нормальные и касательные напряжения. Как известно, в общем случае направление(г"(Р) не совпадает с направлением нормали п. Проекция вектора напряжений ^(Р), действующего в точке Р, на произвольное направление (определяемое единичным вектором) называется компонентой вектора напряжений в этом направлении.

Рис. 1.3. Нормальное и касательное напряжения, действующие на элемент поверхности.

Рис. 1.3. Нормальное и касательное напряжения, действующие на элемент поверхности.

Разложение ол на нормальную и касательную к dA компоненты дает так называемые нормальное напряжение Or и касательное напряжение а/ (рис. 1.3). Как видно из рисунка, справедливо соотношение | 叫?=磋 + 吟 Следует всегда помнить, что величины оп и о/, определенные подобным образом, не являются компонентами вектора в обычном смысле. Заметим, что целесообразно касательные напряжения в в плоскости элемента dA вновь раскладывать на два ортогональных направления.

Напряженное состояние в точке. Далее показано, что бесконечное множество векторов напряжений <т几(Р) в точке не являются независимыми друг от друга. Они могут быть вы- числены, если в точке Р известны векторы напряжений для трех взаимно ортогональных площадок, проходящих через эту точку. Это уже указывает на то, что служащие для описания напряженного состояния величины имеют характер компонент тензора.

В дальнейшем будем применять декартовы координаты %, у, z или соответственно 爲 с базисными векторами ei (i = 1, 2, 3). Рассмотрим в точке Р бесконечно малый элемент объема со сторонами dxi, dq, d^. Векторы напряжений d, действующие на гранях элемента Xi = const, показаны на рис. 1,4.

При этом и последующем рассмотрении должно быть принято во внимание важное предположение о том, что деформированный и недеформированный элементы объема идентичны.

4Рис. 1.4. Векторы напряжений на гранях объемного элемента.4Рис. 1.4. Векторы напряжений на гранях объемного элемента.

4

Рис. 1.4. Векторы напряжений на гранях объемного элемента.

4

Рис. 1.4. Векторы напряжений на гранях объемного элемента.

Рис. 1.5. Разложение вектора напряжений о3( действующего на элемент поверхности%з = const, натри компоненты (для наглядностиони показаныстрелками).Рис. 1.5. Разложение вектора напряжений о3( действующего на элемент поверхности%з = const, натри компоненты (для наглядностиони показаныстрелками).

Рис. 1.5. Разложение вектора напряжений о3( действующего на элемент поверхности%з = const, на

три компоненты (для наглядностиони показаны

стрелками).

Рис. 1.5. Разложение вектора напряжений о3( действующего на элемент поверхности%з = const, на

три компоненты (для наглядностиони показаны

стрелками).

Это означает, что допускаются только малые деформации, что является естественным для линейной теории упругости. Разложение, например, вектора напряжений а3 (который действует на поверхности элемента х3 = const)

по координатным осям х/ имеет вид (рис. 1.5)

з

°3 = е 咼 + е?党 + ез 遡=? 理=% 理,

причем знак суммы при суммировании по дважды встречающимся индексам может быть опущен *\ Величины о； не являются компонентами вектора в обычном смысле, их целесообразно обозначать двойным индексом * Тогда в общем случае справедливо равенство

0‘=%.中=%%..(1.4)

Скалярное умножение на базисный вектор еА дает eS = е卢产“=“产〃 или 0优=е#,(1.5)

где б// —символ Кронекера.

Девять компонент напряжений, заданных соотношением (1.5), описывают напряженное состояние в точке деформируемого тела. Они могут быть представлены матрицей напряжений

О“ 012 5з a21 02 023，

— Si О32 CT33_ причем первый индекс указывает номер координатной поверхности, а второй——направление, в котором действует компонента напряжений. Наглядное изображение компонент напряжений, действующих на гранях элемента кубической формы, показано на рис. 1.6.

Рис. 1.6. Компоненты напряжений по граням объемного элемента.

Величины ой, 022, озз называются нормальными напряжениями, 012, О2з и т. д.——касательными напряжениями. Для нормальных и касательных напряжений употребляются различные обозначения, например (часто применяемые в технической механике) Пхх, оУу, Ozz для нормальных напряжений, тху, ху2 и т, д. для касательных напряжений.

Девять компонент напряжений о〃 представляют собой в совокупности физическую величину, которая называется тензором напряжений Коши； это тензор второго ранга).

Свойства тензора напряжений. Зная компоненты тензора напряжений в точке, можно вычислить вектор напряжений оп на произвольно ориентированной площадке dA, проходящей через эту точку. Это осуществляется посредством формул Коши, которые могут быть выведены различными способами.

Выберем в качестве элемента поверхности dA согласно рис. 1.7 малый треугольник в окрестности точки Р, который об-

Рис. 1.7. Вектор и компоненты напряжений на поверхностях бесконечно малого тетраэдра.

разует поверхность бесконечно малого тетраэдра (остальными гранями его являются треугольники, лежащие в координатных плоскостях). Для вектора напряжений, действующего на элемент поверхности dA, справедливо равенство

ап = е# + е?吗 + е3(г^.

Разложение нормального к dA единичного вектора имеет вид n = e^i + е2п2 + е3п3

и для остальных поверхностей тетраэдра (проекций элемента dA) получаются соотношения

dAt — nf d/,(1.6)

причем компоненты нормали п являются направляющими косинусами п. = cos (п, е.), удовлетворяющими условию 也:+ 也；+ + »з = 1 ■

Условие равновесия сил, например, в направлении оси X) дает

ст； dA — О]] d/1] — о?] d/l?—仃3[壮力3 = 0

или с учетом (1.6)

0? = % / +。21 % +03产3 =

Аналогичные уравнения получаются для остальных двух направлений. Отсюда следуют фундаментальные формулы Коши (в скалярной форме записи)

07 = 0〃因.(1.7)

Так как эти соотношения справедливы для произвольно направленного вектора, отсюда также вытекает тензорная природа компонент напряжений. Кроме того, это является доказательством того, что напряженное состояние в точке деформируемого тела полностью определяется девятью компонентами тензора напряжений.

Преобразование компонент тензора напряжений. Компоненты тензора напряжений “了 в точке, определенные в декартовых координатах хь 尤2, хз, изменяются при повороте системы координат согласно закону преобразования компонент аффинного тензора второго ранга (рис. 1.8). Формулы преобразования координат имеют вид

X； = / cos (х；, 4) = cikxk,

причем коэффициенты преобразования с* = cki являются направляющими косинусами

県=cos (х；,马)=cos (乙，兄)=cki.

Компоненты напряжений преобразуются как компоненты тензора второго ранга по закону

G*/ = cikcnoki-(L8)

В развернутом виде после выполнения суммирования формулы преобразования (1.8) запишутся, например, так:

К = %曲 + 022d2 + %3唸 + (%2 + %1) Ri% +

+(013 + Ml) С1К13 + (仃23 + О32) Q2c13 и т. д.,

а12 = (%1°Н + а21С12 + 0r31cl3)°2I + (°12°1! + 0r22°12 + 0r32%) °22 +

+ 913cli + 仃23°12 + ОззС13)°23 Н Т. Д.

В частности, для плоского случая (xi = х, хг = у； поворот системы координат на угол а) получаются известные из элементарных теорий прочности (для случая симметрии тензора, напряжений, т. е. =工产*) формулы

а*х = axJC cos2 а + о” sin2 а + 2% sin а cos а,

脸=sin2 а + %“ cos2 а — 2т;皿 sin а cos а,

t* = —sin а cos а + т (cos2 а — sin2a),

графическое изображение которых дается кругами Мора.

При преобразовании координат получаются следующие инварианты тензора напряжений, которые представляют собой не зависящие от ориентации системы координат величины

/1 = 61 + 022+033 = 0〃 (след),

厶尸 51。12 +。"。13 +。22(L9)

021 022Ml °,33032 033

Si 012 013

/lll= 021022 023 •

031 032 a33

Физическое содержание тензора напряжений выражается именно этими инвариантами.

Уравнения равновесия в напряжениях

До сих пор рассматривалось только напряженное состояние в одной точке деформируемого тела. Если тело нагружено

внешними силами и находится в деформированном состоянии в равновесии, то в нем возникает некоторое непрерывное распределение напряжений. Основные уравнения для их определения получаются из рассмотрения условий статического равновесия.

Равновесие сил и моментов для бесконечно малого элемента. Если деформируемое тело находится в состоянии равновесия под действием вешних сил, то и любая произвольно выделенная из него часть тела должна также находиться в равновесии. Пусть тело нагружено заданными поверхностными силами и однородными объемными силами с плотностью

f = е1Л + е2 f 2 + ез/з-

Предполагается прежде всего, что компоненты напряжений а，7, так же как и их первые частные производные, являются непрерывными функциями координат. Далее предполагается, что деформации являются малыми, так что уравнения равновесия можно формулировать для недеформированного элемента.

Для элемента, нагруженного согласно рис. 1.9, компоненты

Рис. 1.9. Бесконечно малый объемный элемент с компонентами напряжений в направлении оси 修.

напряжений при приращении координат на бесконечно малую величину изменяются известным образом. Например, для нормальных напряжений, действующих в направлении оси хь справедливо равенство

do"u = 0й （х[ + d尤I，尤2，x3）一011 （尤1，x2,尤3）=z：dx{.

Равновесие сил в направлении оси 勺 требует, чтобы

(°" + 駕;d%] — °4i) d%2 d%3 +(О21 H—^~ d%2 —。21) d%2 d%3 +

откуда следуетоткуда следуетАналогичные направленийАналогичные направлений+ (°3i H—d/ — Si) dx\ d%2 + /1 dX] dx^ dx^ = 0,

откуда следует

откуда следует

Аналогичные направлений

Аналогичные направлений

05] I 0021 I 。0311 r _ n

~дxT十五/十~дxt十九一U.

соотношения получаются для двух остальных

0012 I 0022 i 0032 1 f n

京г +京г + к + ‘2 = о,0013 I 0023 I 0033 1 £ n丽 + 际+ k + 3 = o・

В общем случае эти три уравнения можно записать в форме

證 + 力=。，(L1。)

или более кратко

^/,/ + А = °> где 詹(・••)= (・•・),「

Уравнения (1.10) называются условиями равновесия сил или статическими уравнениями.

Чтобы удовлетворить условию равновесия моментов сил, действующих на выделенный элемент, например, относительно оси, параллельной ха и проходящей через центр тяжести элемента (рис. 1.10), требуется выполнение равенства

(°12 + 黑^~ d%i + °i2)d& 仪当^—

—(°2i + ^^ d%2 + 0r2i) d%[ d/当^ = 0, откуда

*12 + "^^ d%] = 2q2i + *^ 加・

В пределе при dx\ ->0, d%2->。из этого выражения следует 012 =行21・ Аналогичные соотношения относительно осей, параллельных %2 и 犬з, приводят к равенствам п2з =行32 и qi3 = п31. Таким образом, в общем случае справедливо соотношение

行"=0〃・(1.11)

Рис. 1.10, К уравнению равновесия моментов, действующих на гранях бесконечно малого объемного элемента.

Оно означает, что тензор напряжений является симметричным. Этот важный результат иногда называют также теоремой Больцмана,

Следует заметить, что в теории обобщенных сред, для которых предельное значение (1.2) предполагается конечным (например, в теории континуума Коссера, когда появляются так называемые моментные напряжения), тензор напряжений уже не является симметричным. См., например, соответствующие работы [АЗ, 2, 3].

Вследствие симметрии тензора напряжений формулы Коши (1.7) и уравнения статического равновесия (1.10) можно также записать в виде

о? = о“％ н。〃 /+ % = 0.

1.2.3.2. Другой вывод уравнений равновесия. Уравнения равновесия, полученные выше для бесконечно малого элемента объема, могут быть выведены также, если рассматривать произвольный конечный объем деформированного тела, т. е. тело в целом или любую выделенную мысленно из него часть.

Рассмотрим такой объем V с поверхностью Д, изображенный на рис. 1.11. На элемент объема dV действует вектор объемной силы f, на элемент поверхности dA ——вектор напряжений ап. Тогда равнодействующая сил, действующих на объем V (в символической векторной форме), будет равна

FpaBH-\idV + \ап d4,

V Лили в скалярной форме

F,.= J f{dV + \ o^dA. (1.12)

Аналогично для результирующего момента приложенных сил относительно начала координат (характеризуемого радиус-вектором г) получается равенство

fAw=\rXfdV + \rXondA,

VЛ

или

^(0)< = J eiikxjfk dv + \e〃/qd4(1.13)

Vв

где £订比 ——тензор Леви-Чивиты (псевдотензор) (см. § 10.3). Из условий равновесия сил и моментов следует FpaBH = 0, а также

Рис.Рис.силами.силами.

Рис.

Рис.

силами.

силами.

М(о)= 0. Тогда с учетом формул Коши из (1.12) получим \fi^V+^ s#/d4 = 0.(1.14)

vл

Поверхностный интеграл может быть преобразован в объемный по теореме Гаусса ), а именно

5 ffi/ra/dA = J -^"匕

ЛV J

и (1.14) принимает вид

[ifi + ou.^dV^O.(1.15)

Это соотношение справедливо для произвольной части объема деформируемого тела (или вообще для всего тела). Так как подынтегральное выражение предполагалось непрерывным, уравнение (1.15) может быть удовлетворено только тогда, когда подынтегральная функция обращается в нуль. Отсюда вновь следуют уравнения равновесия о订，/ +力=0 (ср. с (1.10)).

Аналогично из (1.13) прежде всего вытекает

(1.16)(1.16)\ QiikxjfkdV + \ ^цкх^к1п1 d4 = 0.

(1.16)

(1.16)

Л

Применение формулы Гаусса к поверхностному интегралу приводит к выражению\ &itkxflki^t dA = ^(Gijkxjaki\ I d"=Применение формулы Гаусса к поверхностному интегралу приводит к выражению\ &itkxflki^t dA = ^(Gijkxjaki\ I d"=лл=\ Qiik U/Па/, / + 6"%0dP = \ eijk (— Xjfk + aA/) dVt=\ Qiik U/Па/, / + 6"%0dP = \ eijk (— Xjfk + aA/) dVt

Применение формулы Гаусса к поверхностному интегралу приводит к выражению

\ &itkxflki^t dA = ^(Gijkxjaki\ I d"=

Применение формулы Гаусса к поверхностному интегралу приводит к выражению

\ &itkxflki^t dA = ^(Gijkxjaki\ I d"=

л

л

=\ Qiik U/Па/, / + 6"%0dP = \ eijk (— Xjfk + aA/) dVt

=\ Qiik U/Па/, / + 6"%0dP = \ eijk (— Xjfk + aA/) dVt

где использованы (1.10). Таким образом, из (1.16) следует \ eijk^kjdV = 0.

Это равенство также справедливо для произвольного объема, поэтому из непрерывности подынтегральной функции должно следовать £订比。力・=0. Выполняя суммирование, получим

行32一023 = 0, 53 _ Q31 = 0, (?21 -012 = 0

или уже известный для общего случая результат (1.11): о〃 =行〃 Следует заметить, что в механике сплошной среды уравнениям равновесия (1.10) и соотношению (1.11) соответствуют уравнения импульсов и моментов.

Условия равновесия на границе. Уравнения равновесия (1.10) справедливы всюду внутри деформируемого тела. На границе, т. е. на поверхности тела, должны удовлетворяться условия равновесия в напряжениях. Это означает, что на границе должен выполняться непрерывный переход тензора напряжений к поверхностной нагрузке. Таким образом, из (1.3) следует рп =—仃一禮=仃禮,причем рп означает вектор напряжений на границе, заданных на стороне поверхности, характеризуемой вектором нормали п.

С помощью формул Коши граничные условия в напряжениях примут вид

р； = о〃/г/, (1」7) и, следовательно, напряжения на границе (поверхностные нагрузки) находятся в равновесии с напряжениями внутри тела,

Уравнения (1.17) записываются в виде

Р? = ап cos (传 xi) + %2cos (他 ％) + 013cos (孔，％з)，

* = а12 C0S (小 /) + %2 C0S (% %) + %3 C0S (小 尤3)，

pg = 013 cos (rt, Xj) + ^23COS (% %) + %3 cos (小 /), причем компоненты вектора нормали являются направляющими косинусами.

1.2.4. Главные направления и главные напряжения

При преобразовании компонент тензора напряжений вследствие поворота системы координат возникают два важных вопроса: при каком векторе нормали п вектор напряжений оп в точке будет параллелен п и при каком п нормальные компоненты вектора напряжений будут иметь экстремальные значения? Оба вопроса связаны с определением собственных значений тензора напряжений. Математически это сводится к преобразованию главных осей, и решение задачи достигается так называемой диагонализацией тензора напряжений.

Следует обратить внимание на то, что в каждой точке деформируемого тела имеются такие характерные направления, в которых действуют только нормальные напряжения. Они называются главными направлениями, а ортогональные плоскости, свободные от касательных напряжений,——главными плоскостями. Нормальные напряжения, действующие в этих плоскостях, называются главными напряжениями. Они оказываются собственными значениями тензора напряжений. Координатные оси, соответствующие главным направлениям, называются главными осями.

Можно доказать, что существуют три таких главных направления, которые взаимно ортогональны (в особых случаях их может быть больше), и, таким образом, напряженное состояние в точке деформированного тела может характеризоваться также заданием трех главных нормальных напряжений и их направлений.

Главные нормальные напряжения. Как уже отмечалось, в общем случае вектор напряжений не перпендикулярен элементу поверхности dA. Если вектором п задано одно главное направление, то должно быть справедливо равенство

и =оп,и =оп,(1.18,

и =оп,

и =оп,

(1.19)(1.19)где п — модуль соответствующего главного напряжения \ После применения формул Коши равенство (1.18) может быть представлено в скалярной форме

(1.19)

(1.19)

行? = auni =0九e или (0" --(？5订)nj = 0.

Это основное соотношение для определения собственных чисел и собственных векторов тензора напряжений. В развернутой форме это уравнение запишется так:

(011 - °")孔1 +012孔2 + О43孔3 = 0,

021 孔 1 + (022 -0)孔2 +023〃3 = 0,

51% + ^32^2 + 9зз — 6 孔3 = 0・

Нетривиальные решения ni,九2,孔з этой линейной однородной системы уравнений существуют только, когда определитель системы уравнений обращается в нуль, т. е.

а11 — °а12 5з

。120^22 — О 0^23— 0.

S3 0^23033 一 ^

Это кубическое уравнение называется характеристическим уравнением тензора напряжений и может быть записано в виде

炉 一 /炉 + /“о — к” = 0.(1.20)

Величины 厶，7ц, Ji”一уже введенные ранее инварианты тензора напряжений. Их можно записать в следующей скалярной форме:

厶=^и，

Ai = %(SO/ — S/O"),(L21)

厶" -%(0仃0"%也 + ^iflj^kt - 30订

Как видно, речь здесь идет о величинах, которые не зависят от координатной системы, так как все индексы встречаются попарно и, следовательно, по всем ним выполняется суммирование. Три решения характеристического уравнения (1.20) являются главными нормальными напряжениями (П, 。2 и пз. Согласно основной теореме алгебры, с их помощью уравнение (1.20) можно записать в следующей форме:

付 一 Qj) ((У — (Г2)((Г — &) = 0.

Отсюда вытекают выражения для инвариантов

厶=5 + u2 + ”，

」н = од + доз + SS，(1.22)

/ III - 50203。

Так как физическое содержание тензора напряжений определяется его тремя инвариантами (не зависящими от системы координат), все величины, зависящие от тензора напряжений, должны быть функциями 厶.Ju, /ш- Это обстоятельство учитывается в общих теориях механического поведения материалов.

Известно, что собственные значения вещественного симметричного тензора второго ранга являются всегда вещественными числами. Для тензора напряжений это можно непосредственно доказать, если исходить из характеристического уравнения. Один корень кубического уравнения должен быть всегда вещественным. Предположим, что это главное напряжение пь действующее в главном направлении %；, тогда

。；1=01，0；2 = <4 =0；3 = Wl = °・

Кубическое уравнение в детерминантной форме может быть записано так:

S — о О О

° 曝一。СТ23 =о,

0<4 СТ33 一。

или (叫一о) [(о；2 — о)(吗一о)—啮]=°・ Отсюда получаются два других главных напряжения:

% 3 = % [(唯 + 陶± "(。…:3)2 + 4唠]

и следует, что корни всегда вещественны.

Наконец, нужно еще показать, что три главных направления являются ортогональными. Предположим при этом, что три главных напряжения различны по величине, т. е. oi =/= о? =# оз・ Пусть далее главные направления, соответствующие главным напряжениям о】и <г2» заданы нормальными векторами n(i) и соответственно п(2) (с компонентами /г%) и соответственно 九?)). Тогда о订九夕)=О[/г?)и после скалярного умножения на п<2) получим

g幫喈叫，=0此纯).(1.23)

Аналогично

0"网2可)=%畔网)•(1.24)

Вследствие симметрии Qf/ = О" индексы I и / могут быть переставлены и левые части равенств (1.23) и (1.24) оказываются одинаковыми. Отсюда следует (cjj —(г2) ^^ = 0, поэтому для ①=# 02 имеем n(1> _L п(2). Аналогичным образом можно показать, что пС1) J_ п(3)и п⑵ J_ п⑶.

Если qi =/=(у2 ==(г3, то все направления, нормальные к плоскости напряжений п2 и(у3, являются главными направлениями. В случае s = s = S все ортогональные направления будут главными. Это напряженное состояние всестороннего растяжения или сжатия называется гидростатическим напряженным состоянием, Если речь идет о всестороннем сжатии, то сжимаю-

щие напряжения действуют перпендикулярно каждому произвольному поперечному сечению, как это имеет место в покоящейся (идеальной или реальной) жидкости.

Остается еще доказать, что главные напряжения соответствуют экстремальным значениям нормальных напряжений в данной точке. Зная вектор напряжений о, нормальные напряжения можно определить согласно равенству п« = опп, соответственно в тензорной форме записи при применении формул Коши (здесь и в дальнейшем в 仃耀 индекс п не является указателем вектора!)

о■几=S#/广(1.25)

Тогда экстремальные значения о耀 вычисляются из условий ddn п °°м — п

причем условие доп/дпз учитывать не нужно, так как из-за выполнения дополнительного соотношения nJ -j- ^ + п^ = 1 величина пз не может меняться независимым образом.

По сравнению с этим довольно трудоемким способом более предпочтительным является способ множителей Лагранжа. При этом отыскиваются экстремальные значения некоторой функции

尸(％, П2, П3) = Оп — А («2 + «2 + «2 — 1),(1.26)

где X — множитель Лагранжа. Тогда условия экстремума будут иметь вид

£ = о, 生=0，4^ = 0.(1.27)

0%' дп20n3

Уравнение (1.25) в развернутой форме запишется так:

оп =叫网+022遇+033%+ 2 (0曲/2 + %3电%+ %/3幻，

и с учетом (1.26) три соотношения (1.27), как легко установить, приводят опять к уравнению (1.19), из которого следует характеристическое уравнение (1.20).

Как правило, главные направления обозначают так, что 行1 > 仃2 > оз・ Тогда по известным главным напряжениям с помощью уравнения (1.19) можно легко вычислить направляющие косинусы главных осей. В системе главных осей (рис. 1.12) матрица компонент (так называемая диагональная матрица) имеет вид

Qj О О

。 02 0 .

О О S

По известным главным напряжениям и главным направлениям определяются компоненты напряжений по произвольным направлениям согласно формуле

%, = %叫切7 + %畔切?)+ %畔切俨%, = %叫切7 + %畔切?)+ %畔切俨(L28)(L28)

%, = %叫切7 + %畔切?)+ %畔切俨

%, = %叫切7 + %畔切?)+ %畔切俨

(L28)

(L28)

(закон преобразования, выраженный через главные напряжения).

Главные касательные напряжения. Из разложения вектора напряжений, действующего на элемент поверхности, на

Рис. 1.12. Главные нормальные напряжения.Рис. 1.12. Главные нормальные напряжения.

Рис. 1.12. Главные нормальные напряжения.

Рис. 1.12. Главные нормальные напряжения.

нормальное и касательное напряжения 寸=I и吓一喙 Здесь также интереснынормальное и касательное напряжения 寸=I и吓一喙 Здесь также интересныследует (см. п. 1.2.2.1) вопросы о том, при каследует (см. п. 1.2.2.1) вопросы о том, при какой ориентации элемента поверхности касательные напряжения а； достигают экстремальных значений (так называемые главные касательные напряжения) и как они могут быть вычислены. Расчеты при этом упрощаются, если применять в качестве координатной систему главных осей (рис. 1.13). Тогда компоненты вектора напряжений сп букой ориентации элемента поверхности касательные напряжения а； достигают экстремальных значений (так называемые главные касательные напряжения) и как они могут быть вычислены. Расчеты при этом упрощаются, если применять в качестве координатной систему главных осей (рис. 1.13). Тогда компоненты вектора напряжений сп буРис. 1.13. Вектор напряжений и главные оси.Рис. 1.13. Вектор напряжений и главные оси.дут равны汽= %%,(у, = %%,電= %%,(1.29)дут равны汽= %%,(у, = %%,電= %%,(1.29)

нормальное и касательное напряжения 寸=I и吓一喙 Здесь также интересны

нормальное и касательное напряжения 寸=I и吓一喙 Здесь также интересны

следует (см. п. 1.2.2.1) вопросы о том, при ка

следует (см. п. 1.2.2.1) вопросы о том, при ка

кой ориентации элемента поверхности касательные напряжения а； достигают экстремальных значений (так называемые главные касательные напряжения) и как они могут быть вычислены. Расчеты при этом упрощаются, если применять в качестве координатной систему главных осей (рис. 1.13). Тогда компоненты вектора напряжений сп бу

кой ориентации элемента поверхности касательные напряжения а； достигают экстремальных значений (так называемые главные касательные напряжения) и как они могут быть вычислены. Расчеты при этом упрощаются, если применять в качестве координатной систему главных осей (рис. 1.13). Тогда компоненты вектора напряжений сп бу

Рис. 1.13. Вектор напряжений и главные оси.

Рис. 1.13. Вектор напряжений и главные оси.

дут равны

汽= %%,(у, = %%,電= %%,(1.29)

дут равны

汽= %%,(у, = %%,電= %%,(1.29)

поэтомупоэтомуI от"『=(。1 孔 1)2 + (。2孔2)? + 33rt3)、I от"『=(。1 孔 1)2 + (。2孔2)? + 33rt3)、(1.30)(1.30)

поэтому

поэтому

I от"『=(。1 孔 1)2 + (。2孔2)? + 33rt3)、

I от"『=(。1 孔 1)2 + (。2孔2)? + 33rt3)、

(1.30)

(1.30)

а соотношение (1.25) примет вид

% =0罔 + %竭 + %碌(1-31)

Отсюда

建=(0马)2 + (% 电 У + (03九3)2 一 口齿 + %@ + %片]2，

и с учетом условия 孔彳 + 孔^ + 孔彳=1 получается выражение

* = (a1 - %у 储崎 + (% - %y 啰碣 + (% - %)2 碣齊•(L32)

Из (1.32) вытекает, что главные плоскости являются свободными от касательных напряжений, т. е. о/ = 0 для ряда значений

М] = 1, д2 = ^з = 0,孔2 = 1,

九3 — 1, М]—九2 ~ ~ 0,孔3 '—'孔 1 —• 0 •

Далее следует, что для гидростатического растяжения или сжатия (О1 = о? = оз) касательные напряжения в этих плоскостях обращаются в нуль.

Чтобы найти направления, в которых достигаются экстремальные значения ①，опять образуют функцию G с помощью множителя Лагранжа 卩 в виде

G (%, %, %)=理一卩(竹 + & + % — 1)

и определяют ее экстремальные значения из условий

dGdGdnidni0,等=0,罢=0.'дп2 * дп30,等=0,罢=0.'дп2 * дп3

dG

dG

dni

dni

0,等=0,罢=0.'дп2 * дп3

0,等=0,罢=0.'дп2 * дп3

«2 + «2 4- п| = 1 удовлетвори =%92 - a3)2»卩=%9з — О])2，М- = 7г (ai — б)"«2 + «2 4- п| = 1 удовлетвори =%92 - a3)2»卩=%9з — О])2，М- = 7г (ai — б)"(1.33)(1.33)

«2 + «2 4- п| = 1 удовлетво

ри =%92 - a3)2»

卩=%9з — О])2，

М- = 7г (ai — б)"

«2 + «2 4- п| = 1 удовлетво

ри =%92 - a3)2»

卩=%9з — О])2，

М- = 7г (ai — б)"

(1.33)

(1.33)

В результате

/[&(% — %У + 片(％ — j)2 -用=0,"[%(% - %у + 次(01 - %)2 一同=0,% [注(％ - °严 + & (% - %)? -4=0.

Эти уравнения с учетом условия ряются для ряда значений

% = 0,孔2 饱==“ 2/2, n2 = 0,孔3 =孔]=、/ 2/2,

Mg —— 0, М] === Al? N2^2)

Подстановка их в (1.32) дает

Величины у, Т2, Тз являются экстремальными значениями касательных напряжений, так называемыми главными касательными напряжениями. Они действуют в плоскостях, которые параллельны одной главной оси и образуют с двумя другими угол 45°. Справедливо соотношение 口 + & + 禽=0.

Рис. 1.14. Октаэдрическая поверхность с нормалью п (равносторонний треугольный элемент поверхности) .Рис. 1.14. Октаэдрическая поверхность с нормалью п (равносторонний треугольный элемент поверхности) .

Рис. 1.14. Октаэдрическая поверхность с нормалью п (равносторонний треугольный элемент поверхности) .

Рис. 1.14. Октаэдрическая поверхность с нормалью п (равносторонний треугольный элемент поверхности) .

Для 61 > 02 > Оз имеем s = ап(тах)н оз = o%min), и, следовательно, максимальное касательное напряжение

ттaX = % 91 —03)=丨T2 1.

Оно действует в плоскости, которая делит пополам угол между направлениями максимального и минимального главных нормальных напряжений.

Отметим, что поверхности, на которых действуют главные касательные напряжения, не являются взаимно ортогональными, а образуют стороны правильного додекаэдра. Эти поверхности также не свободны от нормальных напряжений; соответствующие нормальные напряжения при этом равны

„02 +03.01+03-5 +02

(ti) =2，=2，2'

Октаэдрические напряжения. Напряженное состояние в точке деформируемого тела можно также описать заданием нормальных и касательных напряжений, действующих в плоскостях, нормали к которым образуют равные углы с главными осями. Эти напряжения называют октаэдрическим нормальным и октаэдрическим касательным напряжениями. Единичный век-

тор нормали к указанной плоскости имеет компоненты (рис. 1.14)—

九1 =妆=九3 = 1/«3・(1.34)

Восемь таких плоскостей образуют поверхность правильного октаэдра (рис. 1.15). Из (1.31) с учетом (1.34) следует выражение для октаэдрического нормального напряжения

〜 —б+бг + Оз S1+U22 + Озз

°окт =3=3

Формула же для октаэдрического касательного напряжения получается из (1.32):

Токт = ：/з V(al — s)? + (а2 ~ Оз)2 + 91 — S)"

Выражая хОкт через произвольные компоненты напряжений, получим

Токт = % [(°Ъ — 0r22)? + (%2 — ff33)2 + (ffll ~ ff33)2 +

+ 6(呢 + 硝+硝)1/2.

Соответственно через главные касательные напряжения с учетом (1.33) Токт запишется в виде

%кт = 2/3"片+考+寸■

Октаэдрические напряжения > могут быть выражены также через инварианты тензора деформаций, а именно

Оокт === %/l, Токт == % Т2/1 — 6/ц *

Перемещения и деформации

Действие внешних сил вызывает деформации в твердых телах и течение в жидкостях. Задачей механики сплошной среды является, в частности, описание деформирования тел. Это достигается изучением кинематики сплошной среды. Речь идет при этом о чисто геометрической проблеме, причины же деформации и свойства материала не играют никакой роли.

Движение сплошной среды

Как уже отмечалось в § 1.1, движение сплошной среды (исключая движение твердого тела) сопровождается деформацией. При этом с введением сплошной среды как модели материала связывалось допущение о том, что изменения сплошной среды происходят непрерывно. Это означает, что соседние области остаются смежными и любая конечная область сплошной среды не может деформироваться в объем исчезающе малый или, наоборот, бесконечно большой. Первоначально непрерывно распределенный материал не содержит после деформации разрывов и пустот (т. е. не возникает трещин).

При движении сплошной среды все области среды за конечное время получают перемещения. Метод определения деформаций заключается в том, что по перемещениям вычисляются изменения длин линейных элементов, а также изменения углов между двумя линейными элементами. Вообще определение длин и углов в пространстве связано с его так называемой метрикой. Поэтому в общем случае исследование деформаций состоит в сравнении метрик деформированной и недеформиро- ванной сред и не зависит от характера и причины деформаций.

Деформации можно также рассматривать как «отображение» тела В (недеформированиого) на тело Вг (деформированное) (рис. 1.16). Для описания недеформированиого, а также деформированного тел применяются в общем случае различные криволинейные системы координат & и 自;.Однако обе они описывают евклидово (т. е. не искривленное) пространство. Отображение должно быть непрерывным и взаимно однозначным, т. е. справедливы соотношения

自7 = ^（马，&，%）， &• = &•（&,为,幻,自7 = ^（马，&，%）， &• = &•（&,为,幻,/ = 1, 2, 3,/ = 1, 2, 3,Рис. 1.16. Недеформированное (В) и деформированное (8，)тела.Рис. 1.16. Недеформированное (В) и деформированное (8，)тела.(1.35)

自7 = ^（马，&，%）， &• = &•（&,为,幻,

自7 = ^（马，&，%）， &• = &•（&,为,幻,

/ = 1, 2, 3,

/ = 1, 2, 3,

Рис. 1.16. Недеформированное (В) и деформированное (8，)тела.

Рис. 1.16. Недеформированное (В) и деформированное (8，)тела.

и предполагается, что функции 耳 н § непрерывны и дифференцируемы. При исследовании деформаций они могут быть отнесены либо к начальным &•, либо к конечным 耳 координатам. Это приводит к двум различным способам описания кинематики деформируемой среды, которые называют лагранжевым или эйлеровым (хотя это исторически не совсем точно).

Лагранжево и эйлерово описания деформаций

Вместо того чтобы оперировать различными системами координат, в дальнейшем недеформированное и деформированное

Рис. 1.17. Движение тела: лагранжевы и эйлеровы координаты.Рис. 1.17. Движение тела: лагранжевы и эйлеровы координаты.тела будут отнесены к произвольной декартовой системе координат с заданными в пространстве базисными векторами еь е2, е3 (рис. 1.17). Соответственно двум указанным способам описания величины Х^ называют лагранжевыми координатами, Xi — эйлеровыми координатами « = 1, 2, 3).

Рис. 1.17. Движение тела: лагранжевы и эйлеровы координаты.

Рис. 1.17. Движение тела: лагранжевы и эйлеровы координаты.

менными являются лагранжевы шение (1.35) принимает видменными являются лагранжевы шение (1.35) принимает видкоординаты, т. е. первое соотно-координаты, т. е. первое соотно-修= х；(Х], X?, Х3).修= х；(Х], X?, Х3).(1.36)(1.36)При лагранжевом описании наблюдатель некоторым образом жестко связан с одной материальной частицей. Независимыми пере

менными являются лагранжевы шение (1.35) принимает вид

менными являются лагранжевы шение (1.35) принимает вид

координаты, т. е. первое соотно-

координаты, т. е. первое соотно-

修= х；(Х], X?, Х3).

修= х；(Х], X?, Х3).

(1.36)

(1.36)

При этом наблюдают, что происходит с одной определенной материальной частицей или в ее окрестности.

При эйлеровом описании наблюдатель, напротив, находится в неподвижной точке пространства. Независимыми переменными являются эйлеровы координаты, т. е.

^t — Xi (-Vp х2, х3).(1.37)

При этом рассматриваются события, происходящие в данной фиксированной точке пространства или в ее окрестности.

Каждый из этих способов описания кинематики среды обладает определенными преимуществами и применяется в механике сплошной среды. Связь между ними известна и определяется предположениями о непрерывности и взаимной однозначности выражений (1.36) и (1.37). В теории упругости вообще предпочтительным является лагранжево описание, в механике жидкости и газа — эйлерово описание, К сказанному следует добавить,

что при движении сплошной среды в оба способа описания входит время в качестве еще одной независимой переменной.

От изложенных представлений, применяемых в механике сплошной среды, здесь можно отказаться, так как в статической теории упругости временные процессы не рассматриваются и в дальнейшем не будут обсуждаться также упругие динамические явления. Поэтому такие кинематические понятия, как скорость, ускорение, скорость деформаций и субстанциональная производная, здесь вводиться не будут. Не будет также применяться понятие градиента деформации, которое вводится вообще в механике сплошной среды в качестве исходного для меры деформаций. Наконец, будет также показано, что при ограничении на малость деформаций, которое является естественным в линейной теории упругости, различие между лагранжевым и эйлеровым описаниями исчезает.

Тензоры деформаций как мера деформаций

В дальнейшем прежде всего будут определены тензоры деформаций Лагранжа и Эйлера. Несколько отклоняясь от намеченной схемы изложения, пока никакого ограничения на малость деформаций вводить не будем, так что поэтому все положения могут быть справедливы в качестве исходных для геометрически нелинейной теории.

Как уже упоминалось вначале, все точки сплошной среды получают при деформации перемещения, которые описываются вектором перемещений и с компонентами и：. Если при движении тела перемещения всех его точек равны, то различные частицы сплошной среды движутся как одно твердое тело. Такие движения, которые не связаны с изменением расстояния между соседними частицами материала, не вызывают деформаций, так как они не приводят к появлению внутренних сил (напряжений) .

Для вектора перемещений справедливо равенство в векторной форме (рис. 1.18) и = х — X, соответственно в скалярной (индексной) форме

U/ = X/ — Х>(1.38)

При лагранжевом описании X — независимые переменные, следовательно,

и(Х) = х(Х)-Х,(1.39)

в то время как при эйлеровом описании справедливо равенство

и (х) = х — X (х).(1.40)

При деформации прямые линии в недеформированном теле становятся в деформированном теле, вообще говоря, кривыми различной длины.

Линейным элементом называют расстояние между двумя соседними бесконечно близкими точками (это — величина, которая

в основном определяет так называемую метрику пространства). Сравнивая между собой метрики деформированного и недефор- мированного тел, рассматривают разность деформированного ds и недеформированного dS линейных элементов. Математически удобнее оперировать квадратом длины линейного элемента. Итак, в качестве меры деформации вводится разность квадратов

(ds)2 - (dSf. (1.41)

Рис. 1.18. Вектор перемещений и линейный элемент.Рис. 1.18. Вектор перемещений и линейный элемент.

Рис. 1.18. Вектор перемещений и линейный элемент.

Рис. 1.18. Вектор перемещений и линейный элемент.

Квадрат расстояния dX (соответственно dx между соседними точками 尸(X,) и Q(X» + dXi) (и соответственно Рг(х：,) и Q'(%j + dxi)) задается в виде

(dS)? = dXt dXj = dm„ dXm dX〃，(1.42)

(ds)? = dXjdXt = dmn dXm dxnt(1.43)

где 6〃⑺一символ Кронекера.

С другой стороны, из (1.36) и (1.37) следуют выражения

дх{дХ[

dx； = _ v— dX= — dxI' dXj 〃'/

и, таким образом, „дХ. дХ.

(dS『=dXi dX尸試試 dx1n dx.,(1.44)

cdx. dx.

(曲)=dxi dxz = -^j^ -^^ dXm dXn.(1.45)

Тензоры деформаций Лагранжа и Эйлера. Лагранжево и эйлерово описания деформаций приводят к двум различным тензорам деформаций. Выражение (1,41) с учетом (1,45)

и (1.42) при лагранжевом описании принимает вид

гдегде—6小"丿 dXm dXn = 2Етп dXm dXnt—6小"丿 dXm dXn = 2Етп dXm dXnt(1.46)(1.46)дх. дх.“mn дХт дХп тпдх. дх.“mn дХт дХп тп(1.47)(1.47)

где

где

—6小"丿 dXm dXn = 2Етп dXm dXnt

—6小"丿 dXm dXn = 2Етп dXm dXnt

(1.46)

(1.46)

дх. дх.

“mn дХт дХп тп

дх. дх.

“mn дХт дХп тп

(1.47)

(1.47)

—тензор деформаций Лагранжа — Грина.

Аналогично при эйлеровом описании из (1.43) и (1.44) сле

дуетдует叫叫дХ.、-^-)dxmdxn =дХ.、-^-)dxmdxn =Ze。" dxm dxn,Ze。" dxm dxn,(1.48)(1.48)

дует

дует

叫

叫

дХ.、

-^-)dxmdxn =

дХ.、

-^-)dxmdxn =

Ze。" dxm dxn,

Ze。" dxm dxn,

(1.48)

(1.48)

при этом выражение

(1.49)(1.49)дХ^ дХ1

(1.49)

(1.49)

определяет тензор деформаций Эйлера ——Альманзи; Етп и етп являются тензорами второго ранга. Можно показать, что они симметричны (множитель 2 вводится из соображений физической целесообразности). Тензоры деформаций могут выражаться через производные от перемещений.

При лагранжевом описании (1.39) xt = Xi -|- Ui и с учетом выражения

дх. дХ. ди.

dXj — dXj 十 dXj — и订丁 dXj

из (1.47) следует

2原"=G,m + ^J^) (m" +- ^П'

ИЛИ

小"=式盡+急+畫盜)■(L5°)

Аналогично при эйлеровом описании (1.40) с учетом X/ = =Xi ——Ui следует

^ =式给+需一患患)•Ml)

Величины Етп и етп в этих формулах называют соответственно тензорами деформаций Лагранжа *)и Эйлера.

*? Вообще в механике сплошной среды вводятся и другие тензоры деформаций, например тензор Грина (называемый также правым тензором Коши — Грина) или тензор Фингера (называемый также левым тензором Коши — Грииа). Эти тензоры деформаций связаны с вышеприведенными и применяются, если система координат не является декартовой.

Рис. 1.19. К определению относительных деформаций.

При движении сплошной среды как твердого тела (ds)2 = =(玄)2. Это означает, что Е^п = етп = 0. Обращение в нуль тензоров деформаций является, таким образом, необходимым и достаточным условием того, что деформации сплошной среды, а следовательно, и напряжения отсутствуют.

Физическое значение деформаций. Наглядная геометрическая интерпретация нелинейных компонент тензоров деформации (1.50) и (1.51) невозможна. Однако можно установить связь с измеряемыми относительными деформациями.

Предположим сначала, что рассматривается тензор деформаций Лагранжа (лагранжево описание). Пусть задан малый недеформированный элемент согласно рис. 1.19. Недеформиро- ванный линейный элемент dS = dX】(при dX2 = dX3 = 0) переходит в процессе деформации в элемент ds = dXi с тремя компонентами. Относительная деформация определяется как относительное изменение длины

Ei = (ds-dS)/dS,(1.52)

причем, согласно лагранжевому описанию, относительная деформация определяется по отношению к первоначальной длине. Следовательно, ds = (1 -\- E\)dS и (1.46) приводится к виду

(dsf-(dSf = 2E{l(dXS.

Отсюда вытекает (1 + Е^ = 2Еп + 1, или

Аналогично для других направлений

^2= V1 ~F 2^22—1,品=Vl + 2Е*—L

Следовательно, компоненты Е* при / = / связаны с деформациями.

Покажем далее, что компоненты со смешанными индексами характеризуют изменения узлов. Рассмотрим для этого два не- деформированных ортогональных линейных элемента dS = dX2 (dXi = dX3 — 0) и соответственно dS* = dX3 (dXi = dX2 = 0), изображенных на рис. 1.20. Они переходят при деформации в

Рис. 1.20. К определению деформаций сдвига.

элементы ds и соответственно ds* (с компонентами dxz и d%；) с углом ср между ними. Скалярное произведение линейных элементов после деформации дает

*дх. дХ.дх. дх.

ds ds* cos q> = dx, dx： = —5——^ dXm dX* =亠工 dX, dXv

，，OXm dXn "“％ OX3 23

в то же время из (1.47) следует

дх； дх}

Поэтому ds ds cos ф = 2£'23 dx2 dx3, и с учетом равенств

ds = (1 + £2) dS = V1 + 2f22 dX2y

ds* = (1 + E3) dS* = V1 +2^33 必

из приведенного выше выражения получается формула для изменения угла раз：

COS ф = Sin —- -—.

“(1 + 2Е22)(1+2Езз)

Аналогично получаются соответствующие выражения для остальных изменений углов.

Подобный анализ может быть проведен и для тензора деформаций Эйлера (при эйлеровом описании).

Малые деформации. Если ограничиться малыми деформациями и считать производные от перемещений малыми по сравнению с единицей, то тензоры конечных деформаций могут быть линеаризованы. Тензоры деформаций Лагранжа и Эйлера принимают вид

1 / ди：1 / ди：и соответственнои соответственно也=Y許+訂）•也=Y許+訂）•

1 / ди：

1 / ди：

и соответственно

и соответственно

也=Y許+訂）•

也=Y許+訂）•

Кроме того, из предположения о малости перемещений следует Xi ^ 尤厶 и различие между лагранжевым и эйлеровым описаниями исчезает, т. е.七订=е〃・=£订.Величину

(1.53)(1.53)

(1.53)

(1.53)

называют тензором малых деформаций Коши.

Большое преимущество линейной теории состоит в том, что ее математический аппарат существенно более простой. Это тем более важно, что поведение большинства материалов в довольно широкой области для технических приложений достаточно точно описывается именно в рамках линейной теории. Линейная теория не всегда отражает законы природы. Но ее неоценимым достоинством является возможность применения суперпозиции решений.

Малые деформации записываются в декартовых координатах х, у, z через компоненты перемещений их, 〃“，〃z (или иногда проще “，и, w) в общеупотребительной форме, а именно относительные деформации выражаются в виде

(1.54) имеют(1.54) имеютдихдиуduz

(1.54) имеют

(1.54) имеют

= Вгг ~dz ■

Относительные деформации сдвига или углы сдвига вид

(дих , диу\ 1

(1.55)(1.55)+ 京■丿=у Yxg，

(1.55)

(1.55)

/ duz . ди%、1

% = % =万(方 + В丿=£ Yzx・

Матрица компонент тензора малых деформаций имеет вид

Xl^Xy

%Yxz

%Y«Z

%Yz<

'li^zy

причем следует особо подчеркнуть, что компонентами тензора являются половины изменений углов 丫彳产 и т. д.

Тензор малых деформаций Коши является симметричным тензором второго ранга со свойствами, аналогичными уже введенному в п. 1.2.2 тензору напряжений Коши.

Соответственно равенству (1.8) при повороте системы координат справедлив закон преобразования в виде £：/= с»尼с〃&尼广 Как и для каждого тензора второго ранга, существуют три инварианта, не зависящие от ориентации системы координат:

厶=£11 +е22 + езз = ен，

& =& =епе21епе21е12е22е12е22++еП е13е31 ЕЗЗеП е13е31 ЕЗЗ++е22 е23е32 е33е22 е23е32 е33=g(£“£〃一£/订),=g(£“£〃一£/订),(1.56)(1.56)

& =

& =

еп

е21

еп

е21

е12

е22

е12

е22

+

+

еП е13

е31 ЕЗЗ

еП е13

е31 ЕЗЗ

+

+

е22 е23

е32 е33

е22 е23

е32 е33

=g(£“£〃一£/订),

=g(£“£〃一£/订),

(1.56)

(1.56)

/ш —/ш —е11е21е31е11е21е310% е =дх.0% е =дх.\dVW = divu.\dVW = divu.(1.57)(1.57)

/ш —

/ш —

е11

е21

е31

е11

е21

е31

0% е =

дх.

0% е =

дх.

\dV

W = divu.

\dV

W = divu.

(1.57)

(1.57)

е12 е13]

e22 е23 =万(加声/产^ + 2£订e/庐^ - 3Е订立卢浦•

е32 е33

Как видно, они выражаются через три основных элементарных инварианта 6订£一， ％声订，£//£/£*(. Первый инвариант 厶 имеет простой геометрический смысл. Это относительное изменение объема или дилатация *)

Главные направления и главные относительные деформации

Аналогично тому, как это было выполнено при рассмотрении тензора напряжений, можно изучить, в каких направлениях имеются только относительные деформации и отсутствуют сдвиги. Ниже показано, что эти направления соответствуют также экстремальным значениям относительных деформаций. Эти значения являются главными относительными деформациями £i, 62 и ез-

Для определения главных направлений и главных относительных деформаций могут быть использованы соответствующие выражения для тензора напряжений из п. 1.2.4. Справедливы равенства

® / 勺=0. (1.58)

Условия разрешимости этих уравнений приводят к характеристическому уравнению для тензора деформаций

е3-Ле2 + Л1е-/ш = 0(1.59)

с коэффициентами, соответствующими (1.56). Уравнение (1.59) можно записать в иной форме, через три действительных решения 61, 62, ез (главные деформации)

(е — %) (е — е2) (е — е3) = 0.

Для инвариантов (1.56) получаются выражения

八=Е] + 砲 + ез,八1 = e声2 + e/3 + еЗe1»

/ш =Е冉283，

Три ортогональных главных направления находятся аналогично тому, как это делалось для тензора напряжений. Они определяют систему главных осей деформаций, в которых матрица компонент тензора деформаций принимает простейшую диагональную форму

0 0 -

0 е2 0 .

_ 0 0 е3_

Бесконечно малое вращение

Рассмотрим поле малых перемещений

щ = щ (хь 汇2,看)(1.60)

и исследуем вопрос о физическом смысле антисимметричного тензора

з 订=% (必,/ — 〃/,£)= —(1-61)

который имеет только три независимые компоненты.

Для наглядности сначала будем рассматривать двумерный случай, а именно плоский элемент dxdy, который испытывает поворот как твердое тело на малый угол(ог (рис. 1.21). При введении перемещений в направлениях осей х и у получается выражение

дии

т. е. речь идет о среднем значении

1产勺 дих\

бесконечно Малого вращения элемента как твердого тела, при котором деформации не появляются, так как &ху = 0. В общем случае из (1.60) следует

du；=du；=請 dq= BtjdXj,請 dq= BtjdXj,(1.62)(1.62)

du；=

du；=

請 dq= BtjdXj,

請 dq= BtjdXj,

(1.62)

(1.62)

где р(/ называется градиентом перемещений, или дисторсией. Как градиент вектора эта величина в декартовых координатах является тензором второго ранга, в общем случае асимметрич-

Рис. 1.21. К плоскому вращению твердого тела.Рис. 1.21. К плоскому вращению твердого тела.

Рис. 1.21. К плоскому вращению твердого тела.

Рис. 1.21. К плоскому вращению твердого тела.

ным. Его можно представить в виде суммы симметричной и антисимметричной частей согласно равенству

₽// = % W, / + 〃厶 0 + % (勿，/ — uh 0 = &/ + s小(L63)

При этом е// также тензор малых деформаций Коши, в то время как антисимметричный тензор со订 называется тензором малого вращения или тензором вращения

Далее справедливы равенства

£订=% (В〃 + В〃)，包/ = % (卩订一В〃)・(L64)

компонент тензоракомпонент тензоравращения имеет видвращения имеет видМатрицаМатрица

компонент тензора

компонент тензора

вращения имеет вид

вращения имеет вид

Матрица

Матрица

=%(〃2, 1 —〃 1,2) % Зз, I — W1, з)=%(〃2, 1 —〃 1,2) % Зз, I — W1, з)% (〃1，2 — 〃2, 1)о% (“з, 2 — 口2, 3)% (〃1，2 — 〃2, 1)о% (“з, 2 — 口2, 3)%(〃1,3 — 〃3, 1)%(〃2, 3 — 〃3, 2)0%(〃1,3 — 〃3, 1)%(〃2, 3 — 〃3, 2)0

=%(〃2, 1 —〃 1,2) % Зз, I — W1, з)

=%(〃2, 1 —〃 1,2) % Зз, I — W1, з)

% (〃1，2 — 〃2, 1)о

% (“з, 2 — 口2, 3)

% (〃1，2 — 〃2, 1)о

% (“з, 2 — 口2, 3)

%(〃1,3 — 〃3, 1)%(〃2, 3 — 〃3, 2)

0

%(〃1,3 — 〃3, 1)%(〃2, 3 — 〃3, 2)

0

*)Иногда*)Иногда=%(W, i — «Л /)•=%(W, i — «Л /)•в литературе этот тензор определяется также в виде со,；=в литературе этот тензор определяется также в виде со,；=

*)Иногда

*)Иногда

=%(W, i — «Л /)•

=%(W, i — «Л /)•

в литературе этот тензор определяется также в виде со,；=

в литературе этот тензор определяется также в виде со,；=

Следовательно, имеются только три независимые компоненты (точно так же, как у вектора). Эти малые повороты относительно координатных осей соответствуют компонентам вектора угловой скорости w твердого тела (вектора вихря скоростей) g = % (®32 —(023)— ©32 = % (〃3, 2 — 〃2, 3)>

32 = % ((013 —(й31) = 813 = % ("1,3— 〃3, 1),(1.65)

Зз = % («21 —(012)=(021 = % (〃2, 1 — 口 1, 2).

Показанная здесь связь между тензором вращения и вектором угловых скоростей вращения тела справедлива в общем случае: каждому антисимметричному тензору второго ранга может быть поставлен в соответствие так называемый сопряженный (или осевой) вектор. При этом справедливо равенство

^А =〔/г6 同冋尸(1.66)

С другой стороны, выполняется также двойственное соотношение

6订n啟卜.(L67)

Сопряженный вектор, соответствующий симметричному тензору, обращается в нуль. И наоборот, обращение в нуль сопряженного вектора свидетельствует о симметрии исходного тензора.

Из (1.66) с учетом (1.63) следует связь вектора угловой скорости с перемещениями

5论=1/声研®/ = 1/声论h以/(1.68)

или в векторной форме записи w = i/zrotu.

Между прочим, следует упомянуть, что в нелинейном случае тензоры вращения в лагранжевых и эйлеровых координатах также могут быть определены, но при этом связь их с вращением имеет сложный вид.

В поле малых перемещений с обращающимся в нуль тензором деформаций в некоторой точке при помощи вектора угловой скорости w задается местное малое вращение окрестности этой точки как твердого тела. Из (1.62) с учетом (1.67) следует

d〃i = 8订 dxj = Ejth5ft dxj = ^ijkWj dx^

или в векторной форме du = w X dx, и, как видно, речь идет о малом перемещении твердого тела. При конечном вращении твердого тела вектор угловой скорости для всего рассматриваемого тела постоянный.

Малое местное вращение деформированного тела, описываемое при помощи бц или Wit является следствием деформаций

других участков тела. Оно получается из деформаций всего рассматриваемого поля перемещений

В приведенном выше анализе предполагались малые перемещения соответственно линейной классической теории упругости (т. е. производные перемещений малы по сравнению с единицей). Следствием этого являются малые деформации и вращения. Так как последние не влияют на деформации и тем самым на напряжения, то при решении задач теории упругости они чаще всего игнорируются. Правда, могут представиться случаи, когда деформации повсюду малые, но в некоторых областях могут появляться значительные вращения (например, при изгибе длинного тонкого стержня или при изгибании тонких оболочек).

Существует возможность различных степеней приближений, когда учитываются большие вращения, чем это допускается линейной теорией. Но эти формулировки в дальнейшем не будут рассматриваться.

Определение перемещений по деформациям

Связь между деформациями и перемещениями, задаваемая соотношениями (1.53) (эти соотношения называют также «кинематическими уравнениями»), принципиально не позволяет полностью определить перемещения. С одной стороны, компоненты тензора деформаций должны удовлетворять определенным условиям (так называемым условиям совместности) t с другой——при интегрировании появляются константы, которые соответствуют перемещениям твердого тела и вращению всего тела.

Из (1.62) и (1.63) следует

= §tjdXj = &ijdXj +(o//dxp(1.69)

или в развернутой форме записи

dtq = en F + (е12 + З12) dx2 + (е13 + a)i3) dx3)

du2 =(6(2 + 3]2)d%i + e22 d2 + 他㉓ + g)23)d*3,

d儿3 —(8]3 十 313)dX]十(Ё23 + tt>23)dx2 + 833 dx3.

Интегрированием этих уравнений можно найти перемещения

Ы1 = "10 — З3/2 + М20Х3-

и2 = Ы20-М10Хз + М30Х1-(1・7°)

U3 = U30-M20XI +Ш10Х2-

Константы интегрирования 〃沁 и ①沁 не влияют на деформации и поэтому при решении задач теории упругости опускаются

или известны в конкретных случаях по заданным условиям опирания.

Условия совместности. Кинематические уравнения 4/= i/2(〃£, / + 〃，，£) представляют собой при заданных деформациях шесть дифференциальных уравнений в частных производных для трех компонент вектора перемещений. Следовательно, имеет место переопределенность. Поэтому шесть компонент тензора деформаций в〃 не могут быть независимыми друг от друга. Соотношения, существующие между ними, называют условиями совместности или условиями неразрывности.

Их вывод возможен различными способами. С одной стороны, они могут рассматриваться как условия интегрируемости приведенных выше дифференциальных уравнений, с другой ——они выражают физический факт, состоящий в том, что все тело до и после деформации непрерывное и сплошное и частицы материала связаны друг с другом. В теле не появляется никаких пустот и пор.

Условия совместности непосредственно получаются как математические тождества при исключении перемещений из кинематических уравнений. Двукратное дифференцирование (1.53) дает

6//, kl = %(〃£,/! + 〃/, ikl).

Путем перестановки индексов получаются три аналогичных уравнения

Е^£, £/ = % (〃耳 〃/ + 以，At/)»

8% " = % ("К /注 + «/, t/Л),E法，il = % ("/, kil + 〃M "/)•

Ввиду предполагаемой непрерывности перемещений, а также их производных и перестановочности порядка дифференцирования, линейная комбинация этих уравнений дает

£订，ki + £jU, ti — £也，ik — e/耘 口 = 0.(1.71)

Это выражение, представляющее в совокупности 81 уравнение, содержит 6 уравнений совместности и было получено в 1860 г. Б. Сен-Венаном !). Часть остальных уравнений в (1.71) удовлетворяется тождественно, другая часть повторяется (из-за симметрии компонент деформаций и перестановочности порядка дифференцирования).

Компактная форма записи уравнений совместности получается с помощью тензора Леви-Чивиты £订机 Соотношение (1.71) при этом принимает вид

(е//, ki — e/fe, //) = 0.

Выражение в скобках равно Snik^ij,々/, и, следовательно, получаем

^inlj^nik^ih kl 0-(1.72)

В векторной форме записи это равенство примет вид rot rot е 三 Ink е = О,

где е означает тензор деформаций. Оператор Ink(...) называется «несовместностью с (...)» (Inkompatibilitat von (•••))• Как видно, выражение (1.72) симметрично относительно /и и п, следовательно, остается только шесть независимых уравнений. Они получаются, если придать тип ряд значений 1, 1; 2, 2; 3, 3; 1, 2; 2, 3; 1, 3. В развернутой форме уравнения совместности запишутся так:

2^^ дх{дх22^^ дх{дх2(1.73)(1.73)

2^^ дх{дх2

2^^ дх{дх2

(1.73)

(1.73)

или

О®】дх2дх3О®】дх2дх30/0£23 I 003 I0印2、… г

О®】дх2дх3

О®】дх2дх3

而(-而+ ^г + ^г 丿 нт. д.

Остальные уравнения получаются круговой перестановкой индексов.

Эти уравнения являются необходимыми условиями того, что существует поле перемещений иДхь х2, х3), по которому определяются деформации £〃• согласно (1.53). Для односвязной области (т. е. области, ограниченной гладкой кривой и не имеющей отверстий) уравнения совместности Сен-Венана являются также достаточными условиями существования однозначного поля перемещений ).

Интеграл Чезаро. Для вывода уравнений совместности с помощью интеграла Чезаро [4] исходят из заданного поля деформаций е// и применяют в качестве вспомогательной величины поле вращений ①讣 Прежде всего из выражения со/； = 1/2(〃，'，/ — 〃/, i) после дифференцирования и добавления выражения, равного нулю, следует

А = % (〃，/ — "/, “ 囱 + % (〃相 i —"務 “/ =

=% ("力 ik - 〃/, ik + 口机"-口耘订)，

и далее из перестановочности частных производных вытекает

А = % ("L А + "務 г), / — % ("/，Л + "務 /), г

т. е. получаетсят. е. получаетсяважное тождествоважное тождество①亿 k =^ik, / - 日/軌 i.①亿 k =^ik, / - 日/軌 i.(1-74)(1-74)

т. е. получается

т. е. получается

важное тождество

важное тождество

①亿 k =^ik, / - 日/軌 i.

①亿 k =^ik, / - 日/軌 i.

(1-74)

(1-74)

Q=呜 +，3", kdxk'Q=呜 +，3", kdxk'QQи перемещений в точке Q.и перемещений в точке Q.зависит от пути интегрирования,зависит от пути интегрирования,(1.76)(1.76)

Q

=呜 +，3", kdxk'

Q

=呜 +，3", kdxk'

Q

Q

и перемещений в точке Q.

и перемещений в точке Q.

зависит от пути интегрирования,

зависит от пути интегрирования,

(1.76)

(1.76)

Это тождество в векторной форме записи при использовании выражения для вектора угловой скорости w (1.67) примет вид grad w = rot е. Если в точке Р задан тензор вращения со/ (рис. 1.22), то(о^ в точке Q вычисляется по формуле

причем криволинейный интеграл определяется на спрямляемой кривой от Р до Q. С учетом (1.74) получается

Q

8$ = 8力十，(％, / — 8法,i) d/ •

P(1.75)

Можно доказать непрерывность и однозначность поля перемещений, если криволинейный интеграл в (1.75) не по которому точка Р переме-

щается в Q. Интеграл не зависит от пути интегрирования, если подынтегральная функция есть полный дифференциал или, выражаясь иначе, если по теореме Стокса ротор подынтегральной функции обращается в нуль. Это приводит к условию

^mlk ^ik, / — Е/比,i), / 二3 °,

в котором нетрудно вновь узнать соотношение (1.72). Если оно удовлетворяется, можно однозначно вычислить тензор вращения 8% по заданному полю деформаций.

Аналогично поступают при вычислении перемещений. При заданном перемещении 〃： в точке Р справедливо равенство

QQQ

= d + W% = 〃7 + \ 阮厶/ = "Г + \(%/ + "%)dx「РРF

Тензор вращения ш,/ выносится из-под знака интеграла после интегрирования по частям и учета (1.74):

QF Q

\ ^ijdxf =(о//Х/— \ со//, k^jdXk =

QQQ(&乱 / — eik. i)xjdxh・Q(&乱 / — eik. i)xjdxh・ТогдаТогда(после〃?= 〃(после〃?= 〃замены индекса / на йзамены индекса / на й+Qp++Qp+[_[_88в интеграле) получаем臣,/ — £法,О х/] ^Xk •(L77)в интеграле) получаем臣,/ — £法,О х/] ^Xk •(L77)

Q

Q

Q

(&乱 / — eik. i)xjdxh・

Q

(&乱 / — eik. i)xjdxh・

Тогда

Тогда

(после

〃?= 〃

(после

〃?= 〃

замены индекса / на й

замены индекса / на й

+Qp+

+Qp+

[_

[_

8

8

в интеграле) получаем

臣,/ — £法,О х/] ^Xk •(L77)

в интеграле) получаем

臣,/ — £法,О х/] ^Xk •(L77)

Как только что было доказано, 呜 существует и, следовательно, выражение 8订・汇/|^ не зависит от пути интегрирования. Условием существования однозначного непрерывного поля перемещений является, таким образом, независимость интеграла в (1.77) от пути. Это приводит к соотношениям

^mlk [в/А —(6/й, / — Е/耳,I)，], [ == О, или

ет/й [е(А, / —(Е/, / — Е/ 1) 6/7 — (е注/ — £法，il)，] = 0.

Согласно условию Emi衣4齡 t = Q обращаются в нуль первые три члена в прямоугольных скобках и остается условие

^mlki^ikjl — Е/瓦〃)，= 0・(1-78)

Таким образом, доказано, что уравнения совместности (1.71) или (1.72) являются необходимыми и достаточными условиями существования однозначного поля перемещений. Для многосвязной области, напротив, условия совместности являются только необходимыми, но не достаточными условиями существования однозначных перемещений. При этом должны удовлетворяться дополнительные условия непрерывности (необходимые сведения даны, например, в [А21]).

Следовало бы еще указать на связь между теорией упругости и теорией дислокаций. При этом контурный интеграл по замкнутому контуру уже не обращается в нуль, как в случае независимости от пути интегрирования. Напротив, при обходе так называемой линии дислокации получается ошибка незамы- кания bi

§ dw, — § В 订 dxj —力《、

которую называют вектором Бюргерса. Это — обобщение соотношения (1.72), которое в рассматриваемом случае имеет вид £т〃£%・左£〃，々2 = pm% причем так называемый тензор несовместности Рт〃 связан с плотностью дислокаций согласно теории Крёнера.

В векторной форме записи основное уравнение теории дислокаций имеет вид

а = rot р,

где а ——тензор плотности дислокаций, § ——тензор дисторсий.

За дальнейшими сведениями следует обратиться к специальной литературе, например [В24, В25] и [5, 6].

Число уравнений совместности. Как уже отмечалось, условия совместности представляют собой шесть дифференциальных уравнений в частных производных относительно шести компонент тензора деформаций £订.Но так как этих уравнений недостаточно для вычисления деформаций, они не могут быть независимыми друг от друга.

В 1892 г. Бельтрами было доказано, что имеются только три независимых условия совместности. Для получения их из (1.73) запишем выражения

#12= —ZE® 12+ 51,22 + £22, 11 =。 Н Т- Д-，

В12 = ЕЗЗ,12— (—£12,3 +&23,1 +£13,2),3 = 0 И Т. Д, (остальныеполучаются круговой перестановкой индексов). В результате имеем три соотношения

#12,3 + 823,2 + 吕3,1 - 0,

4з, 1 + 吕3,3 + 用12,2 = °,(1.79)

^13,2 + 吕2, 1 + 殳3,3=°,

которые легко проверить прямыми вычислениями.

В заключение следует еще упомянуть, что уравнения совместности могут быть получены также, если положить в основу физический факт, состоящий в том, что как недеформированная, так и деформированная сплошная среда представляют собой часть евклидова (т. е. неискривленного) пространства. Это означает, что так называемый тензор кривизны Римана, тензор четвертого ранга, которbiii содержит производные метрического тензора, должен обращаться в нуль. Таким путем могут быть выведены также усложненные условия совместности для нелинейных деформаций.

В л инейном случае вновь следуют соотношения (1.72) н па основе так называемого тождества Бьянки получается, что фактически существуют только три независимых условия совместности.

Следует еще указать на то, что при формулировке задач теории упругости в компонентах перемещений как основных функций уравнения совместности удовлетворяются автоматически. Однако, если исходить из дефор- маци(1, выражая их, например, через напряжения без использования перемещений, то уравнения совместности будут входить в число основных урап- неш亩,которые должны быть удовлетворены.

2

Связь между напряжениямии деформациями в теории упругости(физический закон)

Предыдущий статический и кинематический анализ справедлив независимо от поведения материалов для всех твердых тел и жидкостей.

Как известно, механическое поведение реальных материалов очень разнообразно и сложно, например деформации твердых тел могут быть упругими или пластическими, зависеть или не зависеть от времени и истории нагружения. Установленные выше соотношения не достаточны для определения всех неизвестных введенных величин, необходимы еще соотношения между величинами напряжений и деформаций. Они учитывают особенности поведения различных материалов.

Общие сведения о физическом законе

Так как имеется очень много различных материалов, мыслимо и множество физических законов, которые могут описывать то или иное поведение материалов при самых разнообразных условиях. Хотя это и было бы желательно, однако установить универсальный физический закон, которым можно было бы единообразно описать механическое поведение всех материалов, невозможно. Это происходит не только потому, что очень ограничены возможности описания свойств материалов. Общие соотношения получились бы слишком сложными и неудобными для практического применения. Поэтому стремятся установить соотношения, которыми можно было бы описать важнейшие виды поведения материалов при определенных условиях. В результате для материала вводится математическая модель, которая проверяется с помощью опыта для того, чтобы достичь хорошего приближения модели к свойствам реального материала.

Физические законы, которые на общеупотребительном языке механики сплошной среды называют теперь определяющими соотношениями, не могут быть выбраны совершенно произвольно. В общей теории сплошных сред установлены фундаментальные принципы, которые должны быть приняты во внимание при построении определяющих соотношений. Физический закон

следует строить так, чтобы он был инвариантен относительно выбора системы координат и кинематических переменных. Кроме того, физически очевидно, что определяющие соотношения не должны зависеть от наблюдателя и соответственно от закона его движения. Физический закон должен отражать однородность и изотропность физического пространства. Известные ограничения налагаются на определяющие соотношения также законами термодинамики ).

Определяющие соотношения описывают в общем виде поведение отдельных материалов (или классов материалов) и в этом смысле служат также для выявления различия между материалами.

Для механики твердого тела важны в первую очередь так называемые физические уравнения, которые связывают напряжения с кинематическими переменными (деформациями или скоростями деформаций). Но определяющие соотношения играют большую роль также в различных областях физики, например для процессов теплопередачи, электрической проводимости, массопереноса и т. д. Так как для многих задач механики сплошной среды взаимодействием между механическими и температурными (или электрическими или химическими) процессами можно пренебречь, возможно ограничиться только физическими уравнениями. Например, часть совершающейся при пластическом деформировании материала работы превращается в тепло, однако при достаточно медленном возрастании нагрузки температура частей тела из-за теплообмена со средой едва меняется (так называемый изотермический процесс). С другой стороны, очень быстрые процессы нагружения (без теплообмена с окружающей средой) могут считаться адиабатическими.

Упругое поведение материалов

Как известно, многие твердые тела при нагружении претерпевают изменения формы, которые очень незначительны и часто могут быть установлены лишь весьма чувствительными методами измерений. Кроме того, твердые тела обладают по своей природе превосходным естественным состоянием (начальной формой), которое они стремятся сохранить) и в которое они возвращаются, если приложенные силы перестают действовать и были невелики. Если предполагают далее, что работа, затрачиваемая на деформацию, полностью переходит в потенциальную энергию (т. е. отсутствует диссипация энергии), то говорят об упругом поведении материала.

Можно полагать, что в своем начальном состоянии упругое тело свободно от напряжений, имеет постоянную температуру и находится в термодинамическом равновесии со средой. Если деформирование под действием внешних сил происходит достаточно медленно, то в каждый момент времени имеет место термодинамическое равновесие соответственно внешним условиям и процесс деформирования является обратимым. Энергия, требуемая для деформации, расходуется полностью, не переходя в кинетическую энергию. Отсутствует также влияние времени; работа, затрачиваемая на деформацию, на зависит от пути нагружения, т. е. от того, как нагрузки и деформации достигают своих конечных значений.

Следовательно, напряженное состояние в идеально упругом теле зависит только от деформированного состояния. Это означает, что определяющие уравнения можно вывести из выражения для внутренней энергии, причем компоненты деформации е(7 или компоненты напряжений о〃 могут быть независимыми переменными состояния.

Энергия деформации и упругий потенциал

Удельной потенциальной энергией деформации называется работа, совершаемая при деформации единицы объема:

U= \ о” de 订.(2.1)

Вследствие независимости интеграла от пути интегрирования подынтегральная функция должна быть полным дифференциалом. Соотношение (2.1) (ввиду симметрии тензоров о订 и £订) можно записать в развернутом виде

dU = О]]加11 + (У22 ^е22 + Озз^^зз + 2 ((Г^ ^612 + ^23 ^е23 + ^13 ^е13)»

(2.2) и видно, что

S/ = ди]дз 卜(2.3)

Удельная потенциальная энергия деформации О(е〃) является однозначной функцией деформаций, она называется также упругим потенциалом. Но, с другой стороны, и выражение

dU* = Si dou + е22 do22 + ^зз dc^ + 2(612^12 + Е23 ^23 + 813doiз)

(2.4) является полным дифференциалом, т. е.

поэтому

еИ = ди1даИ.(2.5)

Величина £7*называется дополнительнойудельной потенциальной энергиейдеформации._

Удельнаяпотенциальная энергия деформацииU(e“)была

введена впервые в 1839 г. Грином при построении теории распространения света [7].

Допущение о существовании удельной потенциальной энергии деформации находится в соответствии с предположением об обратимости изотермического и адиабатического процессов деформации и определяет тем самым упругое поведение материалов *\ Но оно не должно означать обязательно линейную связь между напряжениями и деформациями. Линейность вводится лишь законом Гука.

Удельная потенциальная энергия деформации является положительно определенной величиной (см. п. 2.3.3). Это свойство используется, например, для доказательства единственности решения линейной задачи теории упругости. Кроме того, на этом основаны теоремы о минимуме потенциальной энергии и соответственно дополнительной энергии. В классической линейной теории упругости удельная потенциальная энергия деформации U(8//) является квадратичной функцией компонент деформаций (и благодаря этому достаточно хорошо аппроксимируется).

Линейно-упругий закон или закон Гука

Из опытов с проволокой Р. Гук установил линейную связь между нагрузкой и перемещением и сформулировал закон 《Ut tensio sic vis》—《Какова сила, такова деформация», который опубликовал в 1676 г. в форме анаграммы《ceiiinosssttuv》.

В простейшем случае для опытов на одноосное растяжение или сжатие закон Гука имеет вид

о = Ее,(2.6)

где о и е ——осевое напряжение и соответственно осевая деформация. Коэффициент пропорциональности называется модулем упругости \

Экспериментально установленный феноменологический закон (2.6) можно обосновать из термодинамических соображений, а также при помощи физического анализа.

Обобщенный закон Гука

Следуя Коши, можно обобщить выражение (2.6), предполагая линейную связь между компонентами тензора напряжений и тензора деформаций в виде

0仃=吕扶他s (2.7)

Для однородного материала компоненты тензора модулей упругости 4-го ранга Ец^ являются не зависящими от координат величинами. Но так как напряжения и деформации зависят от ориентации системы координат, то этой зависимости должны подчиняться также и упругие постоянные Е〃&/. Они преобразуются соответствующим образом как компоненты тензора. Только для изотропного материала (см. ниже) упругие постоянные не зависят от ориентации системы координат.

Соотношение (2.7) можно рассматривать как линейный член разложения в ряд некоторой общей нелинейной зависимости о〃 = а//(8//), в которой отсутствует постоянное слагаемое ввиду условия о〃・=0 при 8// = 0.

В (2.7) содержится, вообще говоря, девять уравнений, имеющих по девять членов каждое, т. е. тензор Е〃用 имеет 81 компоненту. Из-за симметрии ац и е〃 число уравнений уменьшается до шести, и вследствие свойств симметрии

Ецм = Ejikl = Eij[k = Ejuk (2.8) тензор модулей упругости имеет только 36 независимых ком-

понент. Матрица его

компонент

имеет

вид

^1Ш

Е"22

Ецзз

^*1112

Виз

£123

^2211

^*2222

^2233

邑212

旦213

e2223

Еззн

e33 22

Езззз

自312

Еззн

Ез323

^1211

e1222

Е1233

£"1212

£1213

^1223

^1311

£1322

Е1333

e⑶2

吕313

^1323

_ ^2311

e2322

e2333

^2312

£*2313

^2323_

Дальнейшее уменьшение числа независимых компонент следует из термодинамических соображений, если предполагается существование удельной потенциальной энергии деформации. С учетом (2.7) выражение (2.2) принимает вид

而=Eijkfiki de〃 = de〃， (2.9)

отсюда dU/dEij =已六华左/ и после повторного дифференцирования

Так как порядок дифференцирования может меняться, то ^(^=Eklil и, следовательно,

-^^- = Eijkl = EkHj.(2.10)

Благодаря этому дополнительному требованию симметрии число независимых компонент тензора упругости уменьшается до 21. Этот случай соответствует наиболее общей анизотропии упругих материалов.

Формула Клапейрона

Для вычисления удельной потенциальной энергии деформации исходят из выражения (2.2). Рассматривают произвольный элемент объема упругого тела, напряженно-деформированное состояние которого задано величинами а// и е”. Вводят местную систему главных осей для напряжений и деформаций и дают главным напряжениям приращения, одинаковые по отношению к их конечным значениям (так называемое пропорциональное нагружение), тогда совершенная работа, отнесенная к единице объема, равна

历=%(0声1 +。262 +。3出).(2.n)

Она не зависит от пути нагружения и соответствует удельной потенциальной энергии деформации U. Для произвольных координатных осей %『соответственно этому получается

U — %S 声订.(2.12)

Это выражение называется формулой Клапейрона. Ее можно записать в следующем развернутом виде:

U = % (а11е11 + ^2^22 + а33е33)+ а12е12 + а23е23 + а13е13-

Обобщенный закон Гука (2.7) можно обратить; тогда справедливо равенство

々/ = ^ilki^ki*(2.13)

Тензор 4-го ранга Dijki (тензор упругих податливостей) обладает такими же свойствами симметрии, как и тензор модулей

упругости. С учетом (2.7) или (2.13) формула Клапейрона принимает вид

U - %e订在/"看厶(2.14)

или

U = %0f用6订7!，(2.15)

Отсюда вытекает

^у = % ^~ (DfnWGmnGht) = Xl2^mnkl 传///"%! + 必斗夕加")=

=% (5住2卜1 + Dmni^mr^ = Diikiakit или

ди/да(1= е〃・(2.16)

Следует заметить, что соотношение (2.16))предполагает справедливость закона Гука и потому линейно-упругое поведение материала. Напротив, двойственное соотношение (2.3) следует из общих законов термодинамики. Формулы (2.3) и (2.16) представляют собой частные формулировки теоремы Кастильяно (см. п. 4.4.3).

Другой вывод обобщенного закона Гука из упругого потенциала

Исходным является не линейное выражение (2.7), а предположение о существовании удельной потенциальной энергии деформации 。(£订)с уже рассмотренными выше свойствами d灯=Qijd&ij или o〃 = 0U/0e订,благодаря которому устанавливается упругое поведение материала (упругость по Грину). Для U(Е//) в окрестности начального состояния (характеризуемого равенством е〃 = 0) выполняют разложение в степенной ряд по 8(/ с удержанием членов до второй степени включительно. Тогда

U =九 + E/订 + xl2^ijki^ifikb(2.17)

причем (7о, Е订,Е"亂——константы, т. е. представляют собой величины, не зависящие от деформаций или напряжений.

Прежде всего константу / как несущественную можно положить равной нулю: Оо = 0. Далее следует

=祭^ = Ekl^kfijl + %£п词 ^mfinfikl + ^kfilfim^ =

==吕/ + V 2^*i jkl^kl + V 2^mniflmni

ИЛИ

О 订=Е" + 7г (^iiki + Емб&м.

Так как в недеформированном состоянии напряжений не возникает (так называемые собственные напряжения не учитываются), Eij = 0, и для удельной потенциальной энергии деформации имеем соотношение

U = %& 側 е“％[, (2.18)

для напряжений же имеет место обобщенный закон Гука о〃 = = Eijki^ki [ср. с (2.7)].

Условия симметрии Е〃® = Е^“ можно установить непосредственно из (2.£8). Кроме того, немедленно получается формула Клапейрона U = х/^м^ьъ Так как удельная потенциальная энергия деформации, как известно, при &〃• = () обращается в нуль и при любом деформировании должна_совершаться положительная работа, U всегда больше нуля: £7》0, и в (2.18) речь идет о положительно определенной квадратичной форме.

Обобщенный закон Гука для изотропного материала

Многие реальные материалы являются однородными и изотропными, т. е. их механические свойства во всех точках тела и во всех направлениях одинаковы. Это простейший и одновременно важнейший случай, которым будет ограничено последующее изложение.

Важнейшие анизотропные материалы имеют кристаллическое строение. В случае наиболее общей анизотропии (называемой также аэлотропней) тензор модулей упругости Е【泳/ имеет 21 независимую компоненту. Соотношения между компонентами тензора упругости для различных кристаллических систем получаются из условий упругой симметрии. Благодаря им для материалов с различным кристаллическим строением уменьшается число независимых упругих постоянных. Большинство металлов имеют гексагональное или кубическое кристаллическое строение с пятью или тремя независимыми упругими постоянными.

Для упругого изотропного материала упругие свойства никак не зависят от направления, и число независимых упругих постоянных уменьшается до двух. Это справедливо также в случае, когда материал состоит из произвольно расположенных анизотропных кристаллов (так называемое поли- кристаллическое строение). Тогда вследствие осреднения по многим произвольно ориентированным кристаллам получается макроскопически квазиизо- тропное поведение.

Впрочем, опыт показывает, что металл с поликристаллической структурой и после обработки, например вальцовки, становится лишь слабо анизотропным и упругим. Следовательно, модель идеального изотропного материала предртавляет собой очень важное и нужное приближение.

В случае изотропии тензор модулей упругости Е〃^ является изотропным тензором, т. е. он обладает в каждой декартовой системе координат одинаковыми компонентами. Изотропным тензором второго ранга является тензор Кронекера 6订，такой тензор третьего ранга есть тензор Леви-Чивиты 切汴.Каждый скаляр также может считаться изотропным тензором нулевого ранга. Однако изотропного тензора первого ранга не существует. Тензоры 4-го ранга 6订6^ и &疝"+ б//б/А являются изотропными, и обобщенный изотропный тензор четвертого ранга получается их линейной комбинацией.

Таким образом, в случае изотропии тензор модулей упругости можно записать в общем виде

Eijki = a^ifiki + 力6泣6“ + сМ力很(2.19)

(а, b, с — константы). Для закона Гука вследствие симметрии е// имеем

S/ = "&/% 也 + be〃 + се 订=。6订％ 也 + (b + c)E"・(2.20)

Как видно, в рассматриваемом случае появляются только две независимые упругие постоянные. Обычно вводят так называемые упругие постоянные Ламе X и ц, имеющие размерность поверхностных сил. Тогда получается выражение

О"=九М/咏 + 2|1е〃，(2.21)

которое подробно записывается в виде

Si =九(611 + е22 + взз) + 2цен и т. Д・，

^12 == 2卩£[2 ^ NY12 Н Т. Д.

Тензор модулей упругости имеет вид

^ijki =入5订5h1 + n(M&6" + 6"6加，(2.22)

его матрица компонент равна

А + 2卩

X

X

0

0

0

X

К + 2 ц

X

0

0

0

X

X

А + 2р

0

0

0

0

0

0

А

0

0

0

0

0

0

卩

0

0

0

0

0

0

А

Соотношения (2.21)Соотношения (2.21)могут быть разрешены относительно де

Соотношения (2.21)

Соотношения (2.21)

формаций. Свертывание тензора (приравнивание индексов i = j

и последующее суммирование) приводит к выражению

илиили(2.23)(2.23)0" = 3九恥 + 2“",s - (3 九 + 2卩)e,

или

или

(2.23)

(2.23)

где s = J【и e = /i — первые инварианты тензора напряжений и соответственно тензора деформаций. Тогда

£"一2"£"一2"А，/А，/2ц (ЗА + 2ц)2ц (ЗА + 2ц)G也论，G也论，(2.24)(2.24)

£"一2"

£"一2"

А，/

А，/

2ц (ЗА + 2ц)

2ц (ЗА + 2ц)

G也论，

G也论，

(2.24)

(2.24)

причем должны выполняться условия 2ц #= 0 и ЗХ + 2ц #= 0.

Из закона Гука в форме (2.21) и (2.24) вытекает, что главные оси напряжений при изотропии совпадают с главными осями деформаций (говорят, что тензоры напряжений и деформаций соосны). Это очевидно, так как по главным направлениям действуют только напряжения растяжения или сжатия, поэтому никакого изменения углов между главными направлениями произойти не может, так как это означало бы анизотропию.

Связь с энергией деформаций

В случае изотропии удельная потенциальная энергия деформации U не зависит от направления в пространстве, следовательно, инвариантна относительно поворота системы координат. Поэтому О является функцией только инвариантов тензора деформаций, а так как речь идет об однородной квадратичной форме, определяющими будут только два инварианта 厶 и /ц (так как 厶口 имеет третью степень). Таким образом, U представляется как линейная комбинация

0 = А“В/н,(2.25)

причем Л и В подчиняются некоторым ограничениям, таким, чтобы удельная потенциальная энергия деформации была положительно определенной. Выражение (2.25) целесообразно записать в форме, содержащей упругие постоянные Ламе,

万=(м + 等)/； - 2ML 告 /； + 卩(彳 一 2%).(2.26)

Отсюда после небольших преобразований следует

万=^ (% + %2 + 633)2 + "［昭 + 唸 + 633 +万=^ (% + %2 + 633)2 + "［昭 + 唸 + 633 +

万=^ (% + %2 + 633)2 + "［昭 + 唸 + 633 +

万=^ (% + %2 + 633)2 + "［昭 + 唸 + 633 +

Это выражение является положительно определенным, если для констант справедливы условия X > 0, ц > 0. Тогда из (2.27)

с учетом (2.3))получается закон Гука

аП — 3£；—九(е11 + 吻2 + е33)+ 2卩В“ и т. д., ди с

0r12 = Аа.с = 2叫2” Т・ Д・

Использование других упругих постоянных

Вместо упругих постоянных Ламе часто применяют другие постоянные. При одноосном растяжении отлично от нуля только он. Согласно (2.6), соотношением оц/ец = Е определяется модуль упругости. Из (2.21) с учетом (2.23) следует прежде всего

2це〃 = о” — за； 2H М/°柒

и для одноосного растяжения

2卩&i = on - з九+ 21t Si = 2ц + ЗХ ИЛИ

(2.28)(2.28)"=卩（2卩+ 3九）

(2.28)

(2.28)

Кроме того, появляется поперечное удлинение, так как экспериментально установлено, что £22 = £зз = —ven, где постоянная v называется коэффициентом Пуассона и равна

V =V =2（卩+九）.2（卩+九）.(2.29)(2.29)

V =

V =

2（卩+九）.

2（卩+九）.

(2.29)

(2.29)

Постоянные Ламе при этом равны

(2.30)(2.31)(2.30)(2.31)(r+ v)(l -2v)卩—2(1 +v) — 5

(2.30)

(2.31)

(2.30)

(2.31)

Постоянная G называется модулем сдвига, определяемым при чистом сдвиге из соотношения 62/712 = G.

Закон Гука в форме (2.21) или (2.24), выраженный через упругие постоянные £, G и v, имеет вид

。订=—j + 夕 8о +(1 + v) (1 — 2v) °订％& = 2G (в” + 1 — 2夕 6仃％0 '

(2.32)

или

е〃 =春[(1 + V)о〃 一 v6〃o浦.(2.33)

Удельная потенциальная энергия деформации через постоянные £, G и V записывается так:

U = G [ 1 ；2v (е加2 + BijBi^,(2.34)

ИЛИ

ь=壷[(1+v)og/-v (0加2].(2.35)

Компоненты девиаторов напряжений и деформаций

Так называемые компоненты девиаторов напряжений и деформаций определяются по формулам

s〃 = o〃一司/ = о〃一 ％6〃s,(2.36)

е〃 = е〃 一 &〃 = &•/— %6〃е,(2.37)

где s = akk = Jlt e==eftfc = /j.

Величины §〃• и 瓦『называют шаровыми тензорами. Как видно, s在左=10, e々左=0.

Закон Гука в форме (2.21) с помощью компонент девиатора можно представить в виде суммы двух частей

S" + %6"5 =也卢 + 2卩(% + %6“e), следовательно, для i = /

s = (2卩 + 3 九)е = ЗКе,(2.38)

а для / #： /

§仃=2 卩 е“・(2.39)

Введенную в (2.38) константу

"%(2卩 + 3九)(2.40)

называют объемным модулем. Значение этой величины устанавливается из рассмотрения частного случая гидростатического сжатия о订=——рб订,которое имеет место в идеальных жидкостях (или в реальных жидкостях, находящихся в состоянии покоя), причем р — гидростатическое давление.

Относительная объемная деформация равна £比尼=е = dV/V, а о片片=s =——Зр или с учетом (2.38)

〃(一%) = &(2.41)

Тогда объемный модуль (размерностью сила/площадь) можно представить также в виде

К =吊昌Г(242)

Иногда применяют величину, обратную К, называемую сжимаемостью.

Из закона Гука, представленного в виде (2.38) и (2.39), следует также разделение удельной потенциальной энергии деформации на две независимые друг от друга части:

几 =}円/ = 亲 3户订-告)，(2.43)

5 = 1Ьт = К 导，(2.44)

где Ug называется удельной энергией формоизменения, a Uv — удельной энергией изменения объема *).

Обе величины играют важную роль, например, при формулировании критериев прочности и законов течения при пластическом деформировании. С помощью введенных в п. 1.2.4.3 октаэдрических напряжений или соответствующих октаэдрических деформаций удельная энергия формоизменения записывается в виде

^G = -^-Tokt =TGYokt-

Закон термоупругости

для изотропного материала

В соотношениях упругости, связывающих напряжения с деформациями, можно учесть влияние изменения температуры. При изменениях температуры } тело меняет свой объем. Если этому изменению объема ничто не препятствует и температура всюду одинакова, тело остается свободным от напряжений. При неравномерном распределении температуры это уже несправедливо.

Для упруго и термически изотропного материала изменения длин по всем направлениям при повышении температуры на

АТ = Т—Г。 равны, появляются только удлинения, а сдвиги отсутствуют. При свободном температурном расширении

e^ = aAT6.z.(2.45)

Коэффициент линейного температурного расширения является константой материала, не зависящей от температуры в широких пределах ее изменения.

При произвольном распределении температуры в упругом теле из-за неоднородного сжатия возникают дополнительные упругие деформации е^. (они характеризуют сопротивление материала температурному удлинению), которые связаны с так называемыми температурными напряжениями. Тогда суммарные деформации равны

%/ = %(%,/ + "“) =喟0 + 峪(2.46)

Согласно Дюамелю и Нейману, для 哈 справедлив закон Гука в форме (2.24), т. е.

恥=*[0" 一2口：3九 6/ (啧У]'

и с учетом (2.46)

% =击。" 一[wiT+ЗХГ (。加2 一аA小" •(2.47)

Разрешая эти соотношения относительно напряжений, получим

0订=2卩£/ + [九(%也)2 - (2卩 + 3%)a AT] 6小(2.48)

Эти соотношения иногда называют формулами Дюамеля — Неймана а Формулы (2.47) и (2.48), выраженные через постоянные £ и V, а также % = s н “尼=е, запишутся в виде

е〃 =丄5上 9〃 一 vs6〃) + а АТ6〃，

ОО备®+士0-3鹏・备®+士0-3鹏・

О

О

备®+士0-3鹏・

备®+士0-3鹏・

В простейшем случае тела кубической формы температурные напряжения возникают, если оно жестко защемлено, так что невозможны никакие изменения длин ребер, а температура повышается на АТ°. Тогда справедливы равенства

В сложных задачах термоупругости в общем случае предварительно нужно решать также задачу о распределении тепла. За дальнейшими сведениями следует обращаться к специальной литературе, например [В17, В18].

3

Основные уравнения теории упругости

Граничные задачи

Для решения задач теории упругости, т. е. для определения 15 неизвестных функций и：,①仇 о订(，，j= 1, 2, 3), имеются

в распоряжении основные уравнения

S/,/ + fi = 0，

(3.1)

£〃=%(%,/ + "/, 3

(3.2)

G〃 一 2G (е〃 十 1 _ 2v M/е)'

(3.3)

нпн2〃= 2G (。〃] + y6〃s).

Следовательно, мы имеем 15 линейных дифференциальных уравнений в частных производных. В некоторых случаях добавляются еще условия совместности

£订，&2 + %A仃-e以，伍-£/瓦u=°• (3•4)

Система основных уравнений называется «полной» в том смысле, что, если решение системы существует, оно является единственным.

Состояние равновесия упругого тела известно, если в каждой его точке известны компоненты тензора напряжений и соответственно тензора деформаций. Напряжения во внутренних точках тела должны при этом непрерывно переходить в напряжения на поверхности («на границе»), т. е. должны быть справедливы соотношения [ср. с (1.17)J

о〃〃/ = р?. (3.5)

Вместо вектора напряжений, который задает граничные условия (3.5) на поверхности рассматриваемого тела, на границе может быть также задан вектор перемещений. Поэтому в общем случае различают два типа граничных задач%:

Первая граничная задача. Определение напряжений и перемещений внутри упругого тела в состоянии равновесия, если известно распределение сил на поверхности.

*)В литературе их называют по-разному.

Вторая граничная задача. Определение напряжений и перемещений внутри упругого тела в состоянии равновесия, если известны перемещения точек поверхности.

Наряду с ними в некоторых случаях встречается их комбинация, так называемая третья, или смешанная, граничная задача, когда на одной части поверхности заданы поверхностные силы, а на остальной части — перемещения точек поверхности. Кроме того, возможны еще более общие комбинации граничных задач.

Во всех этих случаях объемные или массовые силы предполагались известными, причем, очевидно, что объемные и поверхностные силы не могут быть заданы произвольно, так как должны удовлетворяться интегральные условия равновесия для тела.

Для различных постановок задач естественно формулировать основные дифференциальные уравнения или полностью в напряжениях, или полностью в перемещениях. Кроме того, таким образом можно уменьшить число уравнений за счет исключения неизвестных функций. При этом открываются две возможности.

Исключение деформаций и напряжений позволяет получить три дифференциальных уравнения лишь относительно перемещений (уравнения Навье). Преимущество этого подхода состоит в том, что условия совместности при этом не нужны. С другой стороны, исключение деформаций и перемещений при использовании условий совместности приводит к шести дифференциальным уравнениям лишь относительно напряжений (уравнениям Бельтрами—Мичелла). Полученные таким образом уравнения Навье и соответственно Бельтрами—Мичелла часто называют также основными уравнениями теории упругости.

В зависимости от постановки при решении задачи теории упругости применяется тот или иной путь. Следует заметить, что общего решения, которое применимо для всех случаев, ни для одной из систем основных уравнений не существует.

Уравнения Навье

Основные уравнения в перемещениях получаются, если в уравнения равновесия (3.1) подставить закон Гука (3.3) и исключить деформации посредством (3.2). Тогда прежде всего следует

2G (%%," + I/网,"+ 1」2" M卢,/) + %=0；

обозначая е, £ = = 〃总，&方=以八〃,получим

G (也 // + ик 订 + 1 ?2s 勺，")+ h=°•

Перемена порядка двукратного дифференцирования приводит к уравнениям

6(g" + 7^7勺,")+ 九=0・(3.6)

Это — уравнения Навье ), три линейных дифференциальных уравнения относительно компонент вектора перемещений. С помощью упругих постоянных Ламе они принимают вид

从"厶 " +(九 + 卩)勺,if ~\~ fi-。， (3.7)

и в такой форме называются иногда уравнениями Ламе.

Уравнения (3.6), записанные в декартовых координатах, имеют вид

g[a以 + T^Т (需 + 导 + 需)]+ 厶=。

и т. д. (круговая перестановка индексов), или [(1一2^ + 嘉]人+篇_ + ^^ + =* = 0,

後+ [(l-2v)A +話]同+ 簣+与空%=0,

д2их0z а*д2их0z а*叫 гd2 1詬畲+ [(1 —2v)A +声儿叫 гd2 1詬畲+ [(1 —2v)A +声儿1 — 2vG~1 — 2vG~fz=O・fz=O・

д2их

0z а*

д2их

0z а*

叫 гd2 1

詬畲+ [(1 —2v)A +声儿

叫 гd2 1

詬畲+ [(1 —2v)A +声儿

1 — 2v

G~

1 — 2v

G~

fz=O・

fz=O・

Эти уравнения с помощью оператора Лапласа А(•・.) = (.• •)," можно записать в компактной форме

[(1 - 2v) 6〃А + а；ах J ы/ +_!_=^ fi = 0-

Несмотря на простой вид уравнений Навье, их решение является сложной математической проблемой. Действительно, если поставлена первая краевая задача, граничные условия в напряжениях очень неудобны; в соответствии с (3.5) они примут вид

p? = G(%/ + "小)％ + 14券 e/.(3.8)

Для второй краевой задачи граничные условия получаются в виде

"i = gi(%i，％2, %3)R на границе,(3.9)

причем gt — заданные непрерывные функции координат границы.

Тем не менее уравнения Навье являются исходными для ряда методов решений, так как при этом не используются условия совместности деформаций.

Другая форма уравнений Навье получается, если применяются следующие тождества для вихревой компоненты вектора перемещений второго порядка:

虫州(&klmutnf /), / = &iikEkltnumt Z/ =

—(6〃6рп — dm。") "m, И = иЬИ —修，//•(3.1。)

В векторной форме они записываются так:

rot rot u = grad div u — Au,

причем заметим, что выражение псевдовектора Ди справедливо только в декартовой системе координат. Таким образом, из (3.6) следует

G ( ； 一 ；： "/, ii —订)+ fi = °・(3.1 1)

С учетом выражения для бесконечно малого вектора вращения 3〃 согласно (1.68), получаются уравнения

G ( 1 _ 2Z "厶"一28订也叫 /) + f『 °；

в векторной форме уравнения Навье (3.6) записываются так:

G(AU + 1 二2V g^d div u) + f = 0.

Соответственно формулировке (3.11) имеем

G (•；二;;grad div u — rot rot u) + f = 0, или

G (；二;:grade — 2rot w) + f = 0.

Как видно из выражения 〃窘『/(1 — 2v), уравнения Навье несправедливы для особого случая несжимаемого материала V = 0,5. Вычисляя дивергенцию от (3.6), найдем

g (山，/〃 + 122v "厶小)+ или

1 — 2v 力 £必订/ +匸元* =。・(3Е

В случае v = 0,5 вместо этого уравнения получается соотношение ui, i = е = 0.

Особое значение имеет однородная задача, когда объемные силы можно положить равными нулю. При действии объемных сил (или массовых сил, например силы тяжести или центробежной силы) частные решения всегда можно найти. Они не должны удовлетворять граничным условиям и из-за линейности основных уравнений могут быть просто сложены с решением однородной задачи.

Уравнения Навье для однородной задачи имеют вид

" + 1 2 2v "/‘ 〃 = °' (3」3)

Отсюда вытекают некоторые важные следствия. Вычисляя дивергенцию [ср. с (3.12) ], получаем

/,订/ = е," = Ае = °， (3・ 14) т. е. первый инвариант тензора деформаций удовлетворяет гармоническому уравнению Лапласа, следовательно, является потенциальной или гармонической функцией.

Согласно зависимости

S — " 1 _ 2v е， справедливо также соотношение

As = 0, (3.15)

т. е. первый инвариант тензора напряжений также является гармонической функцией. Применяя оператор Лапласа к (3.13), получим

传也 =丛/ =。， (3.16) т. е. компоненты вектора перемещений удовлетворяют бигар- моническому уравнению и, следовательно, являются бигармони- ческими функциями

Так как компоненты тензоров напряжений и деформаций являются линейными комбинациями первых производных от 〃厶 справедливы также соотношения

ААо订=0, ДДе^ = 0. (3.17)

Если поставлена вторая граничная задача, уравнения (3.16) с граничными условиями (3.9) достаточно для определения перемещений.

Как известно, бигармоническое уравнение является фундаментальным дифференциальным уравнением в теории упругости.

*) Попутно следует заметить, что перемещения являются бигармоииче- скнми функциями во всех, в частности в криволинейных, системах координат.

§ 3.3. Уравнения Бельтрами ——Мичелла

Вместо того чтобы исходить из перемещений в качестве неизвестных функций (как это рассматривалось до сих пор), можно попытаться сначала решать уравнения равновесия в напряжениях. Деформации тогда находятся из закона Гука. Правда при этом сначала строится точное (и единственное) решение уравнений совместности.

Основные уравнения только в напряжениях получаются, если в условия совместности (3.4) подставляется закон Гука (3.3) с учетом уравнений равновесия (3.1). При этом получаются прежде всего условия совместности в напряжениях

о〃，+ °kit ц ~ о〃，抬—Gik,u =

=1 ；夕("/J ki + ^kis,仃一6“s, /& — 6倬5,力.(3.18)

Как и для (3.4), речь здесь идет о шести линейных независимых уравнениях.

Образуя линейные комбинации из (3.18) свертыванием тензора (т. е. приравниванием й = / и суммированием!), получаем

S/, kk + %,订一g优,抬一0扶,ik =

—1 ；夕(M/S, kk + 6&匣 if — ^iks, Jk — 6传S, /)•

Вследствие симметрии индексов i, j, здесь также речь идет о шести независимых уравнениях.

С учетом Oik, jk = —A, i и т. д. отсюда следует

о订,kk + $,订 + 九 / + Л\ £ = T^V(°"S,总在 + * 订)， или

0",也也 + 1 ； 1V S,订「入_ 6订S, 也在=-(九,/ +%,0，(3.19)

Производя свертывание no i, /, окончательно получаем соотношение между суммой напряжений и дивергенцией объемной силы

s и = — %,,;(3.20)

следовательно, (3.19) принимает вид

aH, kk +，； V S, “ =C^G (itjf^ ft — (fi,i + fl, i).(3.21)

Эти уравнения представляют собой шесть дифференциальных уравнений Мичелла для компонент тензора напряжений, иногда называемых также уравнениями Бельтрами—Мичелла \

В декартовых координатах эти уравнения записываются в виде

靂 + 鲁 +2祟 и т- д”

t^V^- = -(4^+ 翁)н т-

(круговая перестановка индексов).

Для ©вращающихся в нуль (или постоянных) объемных сил справедливы уравнения Бельтрами

立八 kk + j；7 耳订=°，(3.22)

которые, впрочем, могут быть непосредственно выведены также из уравнений Навье (3.13).

Формулировка основных уравнений в криволинейных координатах

Часто весьма целесообразно оперировать основными уравнениями теории упругости в криволинейных ортогональных системах координат. Правда, это требует применения тензорного исчисления в общей форме, от которого в этой книге сознательно отказываются. Однако необходимые для дальнейшего основные соотношения для наиболее часто встречающихся криволинейных координат — цилиндрических и сферических приведены без вывода \

Цилиндрические координаты

Для цилиндрических координат г, ср, z справедлива следующая связь с декартовыми координатами (рис. 3.1):

X{=X = r COS ф, х2 = у = Г sin ф, х3 = 2 = 2.

Линейный элемент задается квадратичной формой

(ds)12 = (dr)2 + г2 (d(p)2 + (dz)2.

Компоненты вектора перемещений равны

компоненты тензора деформаций суть

£[]=£“，822= еф(р» £33 = %，

£]2 = £/•(₽，&23 = e(pz»£]2 = £/•(₽，&23 = e(pz»®zr*®zr*Далее справедливы следующие кинематические соотношения:Далее справедливы следующие кинематические соотношения:Компоненты тензора напряжений сутьКомпоненты тензора напряжений суть(Угг»。①①，Ozz И 3「，工①z, Тг，・(Угг»。①①，Ozz И 3「，工①z, Тг，・Рис. 32 Сферические координаты 丸,我(p.Рис. 32 Сферические координаты 丸,我(p.

£]2 = £/•(₽，&23 = e(pz»

£]2 = £/•(₽，&23 = e(pz»

®zr*

®zr*

Далее справедливы следующие кинематические соотношения:

Далее справедливы следующие кинематические соотношения:

Компоненты тензора напряжений суть

Компоненты тензора напряжений суть

(Угг»。①①，Ozz И 3「，工①z, Тг，・

(Угг»。①①，Ozz И 3「，工①z, Тг，・

Рис. 32 Сферические координаты 丸,我(p.

Рис. 32 Сферические координаты 丸,我(p.

постоянные Ламе,постоянные Ламе,Закон Гука, выраженный через упругие

постоянные Ламе,

постоянные Ламе,

сгг = 2цегг + Хе и т. д.,

тгф = 2цегф и т. д.,

где относительная объемная деформация е = е〃 十6(РФ + £zz・ Уравнения равновесия в напряжениях имеют вид

1 dT而上%)1 dT而上%)1 а%г dtp1 а%г dtp+需+乎 " =。，+需+乎 " =。，

1 d

T而上%)

1 d

T而上%)

1 а%

г dtp

1 а%

г dtp

+需+乎 " =。，

+需+乎 " =。，

嘉 F)+ ；*+褒+…，

причем frt /ф, fz — компоненты вектора объемных сил.

Сферические координаты

Справедливы формулы преобразования （рис. 3.2）

%] = х = R sin 今 cos ср, 工2 = У = R sin 今 sin ср, x3 = z = R cos 今 с квадратом линейного элемента

（虑产=（dR）2 +心$加2今®（р）2 + R2①今）2.

Перемещения равны

〃1 = 〃R,〃2 == %，〃3 = 〃小

Деформации равны

£[1=£rr,822 = вфф, 833 = 80 0>

е12 = еЛ<р» ^23 = еф0> е13 = ^R~

Далее справедливы кинематические соотношения

a“R1 du<f . UR , X А Иф

©RR =方= R sin е + 丁 + &g 今 丁，

—1 a% I "r

2〈 R sin 0 a<p R T OR 丿’

2〈 R 00 R 十 OR 丿，

©@0 = 5（耳员瓦-ctg© + 火 sm e

Закон Гука имеет вид формально такой же, как в цилиндрической системе координат:

GRR === 2卩Err + 九С, ^фО ^ 2ple破， 。今© = 2 卩％© + 入 е, Tr（p = 2це^（р, <у（рф = 2м-ефф + Ае, t©r = 2 卩％r, где e = zRR + ефф + e^. Уравнения равновесия

~R~dR（R 0RR）+ 不 sin 屮而"火审 sin 中）+ R sin 屮 F

—f咖.+加=0,

W FK （R%Rg）） + D • 2厂（5d№ sin2 今）+ 万―：+ L = 0,

R3 GR、、1 R sin2 ср dtp v фП 7 1 sin ср dtp 1

后丽（R tr# + r sm e 而 亿@ sE 今）+ r sin 6 a<p

一竿。w + % = 0♦

Приведенные соотношения существенно упрощаются в случае осевой симметрии (тогда исчезают производные 0/0屮，а также все смешанные производные, содержащие ср).

Существование и единственность решения граничной задачи теории упругости

При рассмотрении граничных задач теории упругости возникает вопрос о единственности возможных решений, т. е. вопрос о том, возможны ли для упругого тела, находящегося в равновесии при заданных нагрузках и определенных краевых условиях, различные решения основных уравнений.

Прежде всего из физических соображений очевидно, что каждое нагруженное упругое тело при подходящем опирании находится по меньшей мере в одном равновесном состоянии. Кроме того, так как математические формулировки задач теории упругости базируются на немногочисленных фундаментальных физических принципах, следует ожидать, что выводимые из них соотношения не могут привести к абсурдным результатам.

Доказательство единственности решения краевых задач статики упругого тела может быть построено различными способами. Так как напряженное или деформированное состояние может быть единственным или не единственным, доказательство строится на том, что предположение о неединственности приведет к противоречию.

Теорема Клапейрона

Основное значение при доказательстве единственности играют существование и положительная определенность упругой энергии деформации (которая уже вводилась в п. 2.3.3). Исходной при этом является следующая теорема, которая в литературе часто называется теоремой Клапейрона:

Если линейно-упругое тело при заданных объемных и поверхностных силах находится 8 равновесии, то энергия деформации равна половине работы, которая совершается внешними силами на перемещениях из исходного состояния равновесия в конечное.

Для доказательства рассматриваются напряженное состояние а” и соответствующее ему деформированное состояние, которые удовлетворяют основным уравнениям (3.1) —(3.3). Тогда скалярное умножение уравнений равновесия на смещения и последующее интегрирование по объему V упругого тела (с поверхностью А) дают

\ "iS/, / dP + \ Uifi dV = 0.

Подынтегральная функция в первом интеграле преобразуется по формуле

(uiaii)t / = ui, lail + 〃工。仏 /，

и, следовательно,

\ (〃,。〃), / 即 + \ uJz dV = \ UpG” dV.

Первый интеграл в левой части преобразуется в поверхностный интеграл с помощью формулы Гаусса, при этом для подынтегрального выражения в правой части с учетом соотношения uih / = е(/ + w// [ср. с (1.63)] и симметрии тензора напряжений получаем

a,/0修=£打0".

В результате имеем соотношение

，〃夕“/г, d4 + ) utft dV = \ йцОц dV, AVV

и с учетом граничных условий (3.5)

\ u^ d{ + \ ujt dp = \ %产订 dV.avv

Подынтегральное выражение в правой части после подстановки закона Гука (3.3) принимает вид

е〃о“ 2G (е〃е“ + 二 2V 絞)=2^*

т. е. равно удвоенной удельной энергии деформации [ср. с (2.34)].

Таким образом, теорема Клапейрона имеет вид

J u^dA^- J u^dV = 2^UdV.(3.23)

АУ

В левой части (3.23) стоит работа поверхностных и объемных сил, правая часть пропорциональна энергии упругой деформации.

При этом рассмотрении предполагалось, что речь идет о смещениях как однозначных функциях координат точки.

Доказательство единственности

Доказательство того, что основные уравнения линейной теории упругости имеют только единственное решение (если оно вообще существует), было впервые дано Кирхгофом [8] и основано на положительной определенности энергии деформации.

Предположим, что имеются две системы решений о%), 〃?) и о}% 〃汽 которые удовлетворяют одним и тем же граничным условиям при одинаковых объемных силах и основным уравнениям (3.1) — (3.3). Тогда

哨/ =。段尸-fi，叫吃=°^j = %. (3.24) Ввиду линейности уравнений разность о)==嚼)一叫)и соответственно 〃:=〃,2)—— 〃?), как видно из первого уравнения (3.24), также являются решением основных уравнений для случая fi = 0. Теорема Клапейрона при этом имеет вид

\(a)a%d4 = 2、0d匕 (3.25)

В случае первой граничной задачи для разности решений благодаря второму уравнению (3.24) обращаются в нуль напряжения на границе тела, для второй граничной задачи — перемещения на границе. Таким образом, из (3.25) следует

\ 守 dU = 0.

Из-за положительной определенности удельной потенциальной энергии упругой деформации это равенство может быть выполнено только для % =噌一叫)= 6. Отсюда следует 叫=喟 и 叫・)=鸣)，что и доказывает единственность решения.

Для смешанной граничной задачи справедлива та же самая аргументация. Предполагается только при необходимости, что перемещения являются однозначными функциями координат точки.

Заметим, что в случае первой граничной задачи из равенства £%)= £(? не следует равенство перемещений, однако они могут отличаться друг от друга только на величину жесткого перемещения всего тела. Напротив, для второй и смешанной граничных задач перемещения на поверхности заданы однозначно.

Для нелинейной теории и больших деформаций приведенный выше способ доказательства недействителен, так как тогда положительная определенность энергии деформации не должна иметь места.

Вопрос существования решения упругой граничной задачи представляет собой одну из труднейших математических задач теории упругости и в дальнейшем здесь не обсуждается. Вместе с тем при весьма общих условиях доказательство существования решения первой и второй граничных задач установлено. За дальнейшими подробностями следует обращаться к специальной литературе, например [А42].

Общий теоретический анализ единственности решения граничной задачи теории упругости, например, в зависимости от величины упругих постоянных и формы рассматриваемой области здесь не приводится. Относящиеся к этому соображения можно найти в [А32].

4

Энергетические принципыв теории упругости

В предыдущих главах уже применялись понятия работы и энергии, которые играют важную роль в общей механике. Работа и энергия определенным образом связаны между собой. Силы в механической системе могут совершать работу, система может обладать энергией \ На пон ятии энергии основаны многие методы механики сплошной среды. Целесообразность их применения следует из того, что энергия представляет собой хорошо изученную инвариантную величину и поэтому не зависит от системы координат. Все различные энергетические принципы взаимосвязаны друг с другом, так как в их основе лежат фундаментальные законы механики сплошной среды.

Термодинамические соотношения

В термодинамике > изучаются изменения механического состояния физической системы, вызываемые изменением температуры (и наоборот), и устанавливаются закономерности таких взаимодействий.

Термодинамика представляет собой феноменологическую теорию материи, так как в ней применяется лишь некоторое число параметров для описания макроскопических систем.

Состояние системы описывается параметрами состояния. В механике сплошной среды механическое состояние, например, покоящейся жидкости задается, как известно, двумя скалярными параметрами состояния ——плотностью и давлением, для описания температурного состояния привлекается температура. Для твердого тела вместо плотности или объема появляется тензор деформаций, вместо давления——тензор напряжений.

Состояние равновесия описывается соотношением между параметрами состояния, т. е. уравнением состояния. Его вид для каждой системы должен устанавливаться из опыта.

Для всех изменений состояния в широком смысле справедлив закон сохранения энергии. Он утверждает, что энергия может переходить только из одной формы в другую (включая эквивалентность массы и энергии). Каждому термодинамически равновесному состоянию однородной системы (например, однородному телу постоянной плотности при постоянном давлении и постоянной температуре) соответствует определенное значение так называемой внутренней энергии Е системы. Она соответствует содержащейся в системе потенциальной механической энергии и тепловой энергии.

Применительно к процессу деформирования твердых тел можно утверждать согласно первому закону термодинамики, что работа, затрачиваемая на деформацию тела, равна внутренней энергии тела. Если деформированное тело медленно возвращается в исходное состояние, то по меньшей мере часть накопленной энергии деформации может быть опять возвращена. Энергия деформации вычисляется согласно (2.1) как работа внутренних сил в процессе деформирования. Удельная потенциальная энергия упругой деформации в общем случае равна

印')= \ o〃de〃. (4.1) ez/=°

Это равенство справедливо независимо от физического закона для материала, однако его можно интегрировать, если только для каждого промежуточного состояния известны напряжения как функции деформаций.

Если процесс деформации обратимый, то поведение материала упругое. Работа внутренних сил не зависит от пути, и величину ”⑺=U можно истолковывать как упругий потенциал. Как было показано в п. 2.3.3, зная U, можно получить соотношения между напряжениями и деформациями (упругость по Грину), а именно справедливо равенство

ди/деи = о〃. (4.2)

Поведение материала при этом может быть линейным или нелинейным.

В дальнейшем будет кратко показано, что для хорошо изученных адиабатического или изотермического процесса удельную потенциальную энергию деформации U можно отождествить

с известными термодинамическими функциями состояния («потенциалами»).

Согласно второму закону термодинамики, в качестве важнейшей характеристики состояния вводится энтропия S по формуле

dQ/T = dS,(4.3)

где dQ означает для действующей в данный момент времени температуры 7 (так называемой абсолютной температуры) поток тепла, подводимого или отводимого обратимо от рассматриваемой системы.

Справедливо общее соотношение (называемое «фундаментальным уравнением»)

dE = TdS + dWt(4.4)

причем под dW понимается механическая работа, совершаемая системой (это в общем случае не параметр состояния, т. е. dW в противоположность dE и dS не является полным дифференциалом). Относя последнее равенство к единице объема) (на это указывают черточки над величинами) деформируемого тела, из (4.4) получаем выражение

dE = Т dS + 0〃 de 订，(4.5)

соответственно для упругих материалов

dE = TdS + dU.(4.6)

Для описания состояния упругого тела достаточно выбрать из четырех переменных величин £订,。订,Т, S в качестве независимых переменных две.

Внутренняя энергия может быть представлена как однозначная функция деформаций _и энтропии Е = Е(е〃, М), обладающая свойством 6Е/6е订= 6Е/6е”. Далее справедливо равенство

症=(需)产"+傍上严(4-7)

причем это выражение представляет собой полный дифференциал. Как обычно в термодинамике, величины, являющиеся постоянными при дифференцировании, приписываются снизу в виде индексов. Если рассматривается адиабатический процесс, как это, например, происходит при очень быстром дефор-

мироваиии, то dQ = 0 и, следовательно, dS = 0. Сравнение (4.7) с (4.2) приводит к равенству

из которого видно, что удельная потенциальная энергия деформации при адиабатическом упругом деформировании соответствует внутренней энергии, отнесенной к единице объема. Обратимый адиабатический процесс называют также изэнтропическим.

Вводя так называемую свободную энергию

戸=方一7瓦(4.8)

получаем из (4.6)

dF = dE-TdS-SdT==dU -SdT.(4.9)

Свободная энергия является однозначной функцией деформаций и температуры F = F(eiit Т), причем др/дгц = dF/de^ и величина

d戸=(哥)产" + (备)m严

есть полный дифференциал.

Для изотермического процесса, который имеет место при очень медленном квазистатическом деформировании, dT = 0 и, следовательно,

/济、дй

т. е. удельная потенциальная энергия деформации соответствует в этом случае свободной энергии, отнесенной к единице объема.

В п. 2.3.3 уже использовалось важное свойство энергии упругой деформации, а именно ее положительная определенность. В недеформированном состоянии 0 = 0; так как на деформацию затрачивается работа, то U > 0, н удельная потенциальная энергия упругой деформации оказывается всегда положительной функцией компонент деформаций и напряжений. Это согласуется с законом термодинамического равновесия Гиббса, согласно которому устанавливается положительная определенность как Е, так н 戶 в окрестности начального состояния тела.

Как уже упоминалось в п. 2.2.1, с процессом упругого деформирования можно связать другие величины, которые также

имеют размерность работы. Это дополнительная удельная энергия деформации 0*. Она вычисляется согласно выражению

U*= \ е 订 do订，

причем справедливо равенство

京(4.10)

Следовательно, О* можно рассматривать как упругий потенциал деформации.

Вводя так называемый' потенциал Гиббса (его называют также свободной энтальпией) как функцию компонент напряжений и температуры согласно равенству

G = E — TS — S产〃=戶一 о/屮(4.11)

с учетом (4,9) получим

dG = — S dT ——£卄 d(Jj/ = — S dT — dU*.

Здесь G = 6((7订，Г) — однозначная функция компонент напряжений и температуры, причем

есть полный дифференциал.

Для изотермического процесса сравнение с (4.10) позволяет получить равенство

dG ди* _

и поэтому в этом случае дополнительную удельную энергию деформации можно отождествить с отрицательным потенциалом Гиббса, отнесенным к единице объема._ _

_ Следует упомянуть, что введенные функции состояния £,尸， G относятся к так называемым термодинамическим потенциалам. Этим потенциалам ставятся в соответствие (см., например, [В13, стр. 40]) совершенно определенные независимые переменные. В заключение следует также заметить, что соотношения между упругими напряжениями и деформациями, а также удельная потенциальная энергия деформации не зависят явно от температуры, как это предполагалось при вышеприведенном рассмотрении.

Энергия деформации

для линейно-упругого материала

Как известно, энергия деформации существует не для всех

материалов. Как было показано, для упругих материалов удельная потенциальная энергия деформации U означает упругий

потенциал для напряжений, а дополнительная удельная энергия деформации О — соответствующий потенциал для деформаций. Между U и U* как в линейном, так

Рис. 4.1. Удельная потенциальная энергия деформации и дополнительная энергия деформации при одноосном напряженном состоянии.Рис. 4.1. Удельная потенциальная энергия деформации и дополнительная энергия деформации при одноосном напряженном состоянии.и в нелинейном случае справедлива связь*〉

Рис. 4.1. Удельная потенциальная энергия деформации и дополнительная энергия деформации при одноосном напряженном состоянии.

Рис. 4.1. Удельная потенциальная энергия деформации и дополнительная энергия деформации при одноосном напряженном состоянии.

О(е) + О(о) = о〃е〃， (4-12) причем обозначения аргументов указывают на то, что U(£)выражается через компоненты деформации, а й* (о) — через компоненты напряжения. Далее справедливы общие соот1м)шения (ср. с п. 2.2.1)

_ 屮 (4.13)

d"(o) = ^-do〃.

Значение величин Uh。* для нелинейно-упругого материала можно наглядно пояснить на примере одноосного напряженного е

состояния (рис. 4.1). Из рисунка видно, что t/ (е) = ^ a de и со- 0

ответственно >(o)=\edo дополняют друг друга до прямо- 0

угольника ое площади под кривой напряжения—деформации и соответственно над этой кривой.

_ Для линейно-упругого материала, следующего закону Гука, Он。* совпадают и справедлива формула Клапейрона

U = U* = %Et 间 е“％1 — %S 卢小(4.14)

Впрочем, иногда целесообразно различать U н О* н в случае линейно-упругого материала. При этом U выражается через

компоненты деформаций, a U ——через компоненты напряжений в виде [ср. с (2.34) и (2.35)]

^ (е) = G (е“е“ + 】二 2V 决)=卩(е</80 + 告 е?), соответственно

>(。)=亲 3产〃 -TT^ S?) = V (og/ - 3% A s2).

Оба выражения численно равны и являются положительно определенными величинами в деформациях или напряжениях.

Принцип возможной работы

Все энергетические теоремы теории упругости основаны на принципе возможной (виртуальной) работы. Существуют различные интерпретации этого принципа, которые приводят к теоремам, имеющим большое значение для приложений (см. схему на стр. 90).

Среди различных исследователей, которые занимались разработкой принципа возможной работы и его применения, следует упомянуть прежде всего И. Бернулли, который сформулировал его как общий принцип равновесия механики. В качестве такового принцип возможной работы может трактоваться как аксиома, он справедлив для всех сил при любых физических условиях

Принцип, который был сформулирован первоначально для механики материальных точек, гласит:

В состоянии равновесия системы работа всех приложенных к ней сил на любом бесконечно малом изменении конфигурации системы, которое совместимо с кинематическими условиями, равна нулю.

Принцип возможной работы состоит из двух полностью эквивалентных > принципов: принципа возможных перемещений и принципа возможных сил. Их называют в литературе по-разному. Первый принцип иногда называют собственно принципом возможной работы, второй — принципом возможной дополнительной работы или также принципом Кастильяно.

Возможные перемещения, возможная работа

Рассмотрим деформируемое тело, которое находится в равновесии под действием приложенных внешних поверхностных или объемных сил (рис. 4.2). Внутри тела возникают напряже-

ния и деформации. Исследуется поведение тела, вызванное некоторым возмущением, причина которого не зависит от фактически приложенных сил. Точки тела испытывают так называемые возможные перемещения ) 6и(, следствием которых являются возможные деформации 6е订.

Возможные перемещения являются произвольными непрерывными функциями координат точки (тем самым они удовлетворяют условиям совместности деформаций), они не зависят от времени, являются достаточно малыми и потому не влияют на равновесие внешних сил и внутренних напряжений. Важным

Рис. 4.2. Деформированное тело при нагружении объемными и поверхностными силами.Рис. 4.2. Деформированное тело при нагружении объемными и поверхностными силами.Рис. 4.3. Упругое тело с заданными на границе напряжениями и перемещениями.Рис. 4.3. Упругое тело с заданными на границе напряжениями и перемещениями.

Рис. 4.2. Деформированное тело при нагружении объемными и поверхностными силами.

Рис. 4.2. Деформированное тело при нагружении объемными и поверхностными силами.

Рис. 4.3. Упругое тело с заданными на границе напряжениями и перемещениями.

Рис. 4.3. Упругое тело с заданными на границе напряжениями и перемещениями.

свойством возможных перемещений является то, что они находятся в согласии с кинематическими связями, наложенными на тело. Это означает, что би：,——кинематически допустимые функции. В остальном возможные перемещения могут быть произвольными, можно также считать, что действительные перемещения щ получают произвольные приращения или что 6〃, не имеют механического смысла.

Если рассматриваемое тело имеет объем V и площадь поверхности Л, то граничные условия в общем случае задаются в виде поверхностных сил на части Ло и перемещений на части Аи тела (рис. 4.3). Очевидно, А = 4а + Лы, причем Аа или Аи может равняться нулю \ Для кинематически допустимых возможных перемещений это означает, что Ьщ = 0 на Аи. Тогда

для вышеупомянутых возможных деформаций справедливо равенство

6е〃 = %6 d〃 + 〃/, () = % [(М“ / + (М/), J (4.15) причем здесь применялось правило перестановки

6(%,/) = (6%・(4.16)

Возможной работой является работа, которую действительные силы совершают на возможных, т. е. мыслимых, перемещениях. При этом следует принять во внимание, что действительные силы уже полностью приложены к телу до появления возможных перемещений. Аналогично возможная работа деформаций (возможная внутренняя работа) определяется как работа действительных внутренних напряжений на возможных деформациях.

Принцип возможных перемещений

Для деформированного тела объемом V и с поверхностью А = Ао + Аи (рис. 4.2), нагруженного объемными ft и поверхностными силами pi (напряжениями на поверхности) и находящегося в равновесии, справедливы статические соотношения о〃，/ + fw = ° в объеме V,о订Л/ = р/ на поверхности А.

Тогда

(0""+ 川如=0(4.17)

или после интегрирования по всему объему тела

卜0订,了 + 力)6/ db = 6昕=0.(4.18)

Покажем, что это выражение соответствует полной возможной работе. Прежде всего для первого слагаемого подынтегральной функции в (4.18) с учетом (4.16) следует

и тогда (4.18) приводится к виду

6Г = , (о〃М)/ dv + ,九М dv - \ O"Mj, / dv.(4.19)

Для первого интеграла по теореме Гаусса и с учетом граничных условий в напряжениях справедливо равенство

уАуААоАо,(<у//6u^),y dV — \ ^ij^^i^j dA —^ \ pQUj dA,

уА

уА

Ао

Ао

где поверхностный интеграл распространяется только на Ла, так как 8ui = 0 на Аи. Подынтегральная функция в третьем интеграле в (4.19) с учетом (4.15) и благодаря симметрии тензора напряжений равна

0订6 (%, /)=0订 % (6以〃 У + 6以厶 J -0订68小

Поэтому окончательно выражение (4.19) примет вид

6№ = \ рМ dA + У2%・ dV - \。仃鲍订 dV. (4.20)

Это выражение представляет собой математическую формулировку принципа возможных перемещений для любого деформируемого тела. Выражение

\ рМ dA + \ fz6^ dV = 6川°) (4.21) означает возможную работу внешних сил, в то время как интеграл

\ о〃6е〃 dV = 6旷⑴ (4.22) представляет собой возможную работу внутренних напряжений или возможную работу деформаций. Таким образом, (4.20) принимает вид

6К = бМ-бМ = 0 или 6Г(а) = 6Г(0. (4.23)

Итак, принцип возможных перемещений гласит:

Для деформируемого тела, находящегося в состоянии равновесия, полная возможная работа внешних сил равна возможной работе деформаций на любых кинематически допустимых перемещениях.

Тот факт, что принцип возможных перемещений приводит к уравнениям равновесия, позволяет обратить это высказывание следующим образом: Деформируемое тело находится в состоянии равновесия тогда и только тогда, когда для любого возможного перемещения, согласуемого с кинематическими связями, полная возможная работа внешних сил равна работе на возможных деформациях.

Следовало бы еще раз подчеркнуть, что соотношения (4.20) или (4.23) не зависят от поведения материала, так как физические уравнения до сих пор еще не использовались.

Для упругого поведения материалов возможная работа деформаций соответствует возможной энергии деформации, т. е.

бМ = би =、疝 w,

где J7 — удельная потенциальная энергия упругой деформации, обладающая свойством OU/d&j = о” (упругий потенциал).

Принцип возможных сил

Для этого принципа, двойственного с принципом возможных перемещений (иногда также называемого принципом возможной дополнительной работы), вычисляют возможную работу (псевдоработу), которую совершают независимо от действительных сил и напряжений, отвечающих положению равновесия, так называемые возможные силы и напряжения на действительных перемещениях. В каждой точке деформируемого тела заданы перемещения и соответствующее им напряженное состояние, удовлетворяющие уравнениям равновесия внутри тела и условиям на граничной поверхности, т. е.

G/д / + fi = 0 в объеме V, 。仃孔/ =卩£ на поверхности Да.

В качестве возможных сил и напряжений (статически допустимых функций) рассматриваются непрерывные и однозначные функции Sfi, 6〃 и 8oij, для которых также должны быть справедливы уравнения

6。订,/ + 6f/ = 0 в объеме V и ^iitii^bpi на поверхности До.

Тогда по аналогии с (4.18) определяется величина

61r = J % (6。〃, / + 峭 dv = о,(4.24)

которая является полной возможной дополнительной работой. Для первого слагаемого в подынтегральной функции (4.24) получается

修6и", / = (6〃№订),/ - w/, fian

и на основании теоремы Гаусса из (4.24) следует

6IT = , ufipt dA - \ utifia{jdV + \ 〃力力 dV. (4.25)

4V»

Здесь величина

,ufipi dA 4- J 〃Q力 dV = dWf ⑷ AV

означает возможную внешнюю дополнительную работу. Для первого слагаемого

\ ugpt dA= \ uibpi dA,

так как здесь должны учитываться только такие возможные поверхностные силы, которые на границе Аа (где заданы силы), обращаются в нуль. Тогда получается

6Г* ⑷=\ ufiPidA + \ 〃力厶 dV.(4.26)

Благодаря симметрии 8вц далее следует равенство

,山,/6о〃 dV = , е〃6о“ dV = 6Г*и),(4.27)

VV

определяющее возможную дополнительную работу внутренних (возможных) сил или возможную дополнительную работу деформаций. Из (4.25) окончательно получается выражение

6Г* = \ ugptdA + \ 修必 dV 一 J 勺力仿/ dP = 0,(4.28)

представляющее собой математическую формулировку принципа возможных сил для любого деформируемого тела. Как правило, 8fi = 0, так как объемные силы обычно задаются постоянными. С учетом (4.26) и (4.27) можно опять записать

6/* = 6旷*8)-6旷a)=0 или 6к* ⑷= №*").(4.29)

Итак, принцип возможных сил гласит:

Если полная возможная дополнительная работа внешних сил равна внутренней возможной работе деформаций для любой статически допустимой системы сил и напряжений, то перемещения и деформации 8 деформируемом теле удовлетворяют условиям совместности и согласуются с граничными условиями.

Вновь следует заметить, что равенства (4.28) и (4.29) справедливы вообще для любого деформируемого тела, независимо от свойств материала.

Значение принципа возможной работы

Двойственный характер обеих частей принципа возможной работы можно выразить в следующей общей форме [А29, стр. 56]:

Статически допустимые функции

Ц7 = \ ；t陷九/ dA-\-{ }iUi dV —{ Oi^iidV = 0.(4.30)

Кинематически допустимые функции

При этом 樓 означает полную возможную работу или дополнительную работу, причем вычисляется или работа статически допустимых функций на возможных кинематически допустимых функциях (принцип возможных перемещений), или работа возможных статически допустимых функций на кинематически допустимых функциях (принцип возможных сил). Иначе говоря, к принципу возможных сил можно прийти, если в формулировке принципа возможных перемещений заменить понятия «перемещение» и деформация» понятиями 《сила》и «напряжение» и соответственно понятие «равновесие» понятием «совместность».

В трактовке принципа возможной работы, согласно (4.30), не следует предполагать никакой функциональной зависимости между системой статически допустимых и системой кинематически допустимых функций. Напротив, если 也 рассматривают как истинные перемещения в состоянии, характеризуемом напряжениями а” (которые связаны друг с другом законом Гука), то (4.30) приводит непосредственно к теореме Клапейрона

\ UiPi d/ + \ uJi dV — 2 ^U dV

[ср. с (3.23)], где

万=G (ei/8f/ +e).

Значение принципа возможной работы в обеих его формах заключается в том, что они эквивалентны основным уравнениям теории упругости:

Если подставить в принцип возможных перемещений bW^ = 6U соотношения между деформациями и перемещениями &/= % (心,/ + 切,i) а также задать геометрические граничные условия Ui на Аи, то из него следуют уравнения равновесия 0f",/ + 〃 = ° и, кроме того, статические граничные условия cftjtZj — на

энергетические теоремы, имеющие большое практическое значение для приложений. Они изображены нижеследующей схемой.

Принцип стациоиариости потенциальной энергииПринцип стациоиариости потенциальной энергииПринцип стационарности дополнительной энергииПринцип стационарности дополнительной энергии

Принцип стациоиариости потенциальной энергии

Принцип стациоиариости потенциальной энергии

Принцип стационарности дополнительной энергии

Принцип стационарности дополнительной энергии

Теорема КастильяноТеорема КастильяноТеорема ЭнгессераТеорема Энгессера

Теорема Кастильяно

Теорема Кастильяно

Теорема Энгессера

Теорема Энгессера

Для закона Гука

Теоремы взаимности Бетти и МаксвеллаТеоремы взаимности Бетти и МаксвеллаВторая теорема Кастильяно Теорема МенабреаВторая теорема Кастильяно Теорема Менабреа

Теоремы взаимности Бетти и Максвелла

Теоремы взаимности Бетти и Максвелла

Вторая теорема Кастильяно Теорема Менабреа

Вторая теорема Кастильяно Теорема Менабреа

Эти вариационные и минимальные принципы имеют большое значение прежде всего потому, что они лежат в основе важных приближенных и численных методов решения. Следует заметить, что существуют широкие возможности для введения обобщенных принципов \ К ним относятся, например, принцип Хеллинджера — Рейсснера, Ху — Вашицу, Прагера —— Буфлера, которые могут применяться как для линейно-, так и нелинейно- упругих задач. С другой стороны, из обобщенных принципов получаются в качестве частных случаев классические минимальные принципы теории упругости, обсуждаемые в последующих разделах.

§ 4.4. Следствия из принципа возможной работы

Принципам возможных перемещений и возможных сил могут быть даны также альтернативные формулировки, которые делают возможными и соответствующие интерпретации.

Символ 6, применяемый для возможных приращений, будет пониматься теперь как символ вариации в смысле вариационного исчисления (соответственно значениям первой производной). При последующем рассмотрении в основу будет положено упругое поведение материала, т. е. будет предполагаться суще-

ствование удельной потенциальной энергии деформации 0(e) и соответственно удельной дополнительной энергии деформации (7 (и) и упругих потенциалов.

Принцип стационарности потенциальной энергии

Из принципа возможных перемещений (4.20) с учетом того, что силы и напряжения не варьируются, следует

卜g/") dP 一 卜(亿“)d4 一 卜(九〃J dV = 0.(4.31)

При этом 0〃£" = 0(£订)и в качестве упругого потенциала вводится накопленная в теле полная энергия обратимой деформации

{/== J UdV^^.(4.32)

Далее разность

-,PiUi dA - \ fiUl dV = И⑷(4.33)

определяется как потенциал внешних сил *\ Суммарный потенциал (или полная потенциальная энергия) тогда равен

П = П(° + П(а).(4.34)

Таким образом, для (4.31) получается более краткая формулировка )

SeII = 0 или П = Extr.(4.35)

Итак, принцип стационарности полной потенциальной энергии гласит:

Из всех допустимых перемещений, удовлетворяющих заданным граничным условиям, истинные перемещения, которые соответствуют состоянию равновесия, доставляют полной потенциальной энергии стационарное значение.

Или короче: Если деформируемая система находится в равновесии, то полная потенциальная энергия имеет стационарное значение.

Можно показать, что в случае устойчивого равновесия экстремальное значение полной потенциальной энергии соответствует минимуму (принцип минимума потенциальной энергии, иногда называемый также принципом Грина — Дирихле). Это легко доказать для линейно-упругой задачи, если сравнить П в состоянии равновесия со значением 口' в смежном состоянии, характеризуемом величинами u( + 6uf- и е〃 + б£〃. Тогда устанавливается, что всегда ГТ > П.

В частном случае получается принцип стационарности или минимума энергии деформации, если отсутствуют объемные силы и на всей поверхности тела заданы перемещения и,. Тогда поверхностный интеграл в (4.33) обращается в нуль, так как Ла = 0 и (4.35) примет вид

6U")= 6U = 0. (4.36)

Как уже отмечалось при рассмотрении принципа возможной работы, можно показать, что вариационная формулировка (4.35) эквивалентна основным уравнениям задачи (уравнениям равновесия и граничным условиям). Попутно следует упомянуть, что вариационные принципы имеют большое значение не столько для точных, сколько для приближенных или численных решений (см. § 6.5).

При постановке граничных условий различают условия, заданные с самого начала (если, например, на части поверхности заданы и( или р『),и так называемые естественные граничные условия. Последние автоматически следуют из вариационного принципа: Если, например, поле перемещений щ удовлетворяет при заданных значениях й( на Аи вариационному принципу, то напряжения на Ла, вычисленные по перемещениям 〃厶 должны соответствовать заданным там напряжениям 0f.

Суммарный потенциал

и (е) dV - \ 瓦“ dA - \ fiUi dV

называют классическим функционалом теории упругости (в смысле вариационного исчисления). Он связан с принципом возможных перемещений.

Если предполагается существование упругого потенциала в виде удельной потенциальной энергии деформации, нужно учитывать в качестве дополнительных условий

кинематические условия £仃=g (〃厶 / + 〃厶 J в объеме V,

граничные условия ut = й( на поверхности Аи.

Отказ от дополнительных условий возможен, если они входят в функционал с так называемыми множителями Лагранжа.

В результате удается построить расширенный функционал, для которого к варьируемым величинам уже никаких дополнительных требований не предъявляется. Построенный таким образом расширенный функционал имеет, например, вид

口(叨)=11(Е订)一 \ 内(%・一山加4(4.38)

Этому функционалу можно придать стационарное значение, причем перемещения теперь не должны удовлетворять граничным условиям. Вычисляя 6П = 0 из (4.38), после некоторых преобразований имеем

\(。订,/ + 九)6心 dP + ^ (pi — p0 6〃j dA + \ (% — й/) Op, dA = 0.

(4.39)

В результате, кроме уравнений равновесия, получаются также граничные условия для поверхностных сил и перемещений в виде так называемых естественных граничных условий.

Введение расширенных функционалов связано в основном с Е. Рейсснером. Рассмотрим в этой связи расширенный функционал Рейсснера (который иногда называется также функционалом Хеллинджера — Рейсснера)

/ 他订，""。订)=)[u(£")-fiui] dP - у

一 、 0"[町 Y("厶 ， + "人']dP _ 、 PiUi ^а -

—^[^!(Ц1 — й；) dA. (4,40)

Условие 6/ = 0 доставляет стационарное значение функционалу, причем теперь вариации бе：；, 6〃з бац не зависят друг от друга. Из (4.40) прежде всего следует

、 [^7 fi^ui\dV _卜0/订+ %)]dP -

-\ "订[°e"5~(°"儿 ， + °"人 )] W - \ 6аа/уму (修-位)dA -

Va

—\ pt611t dA = 0

и отсюда после некоторых преобразований

\ (^7 - "订)況""'一\("", 了 + 力)6% d，—

-、 00"[8/y (%, / + 〃/,)]dp -\(瓦-Pi) 6% d4 —

—^Pi («/ — it^dA = 0. (4.41)

Как видно, из (4.41) теперь получаются основные уравнения:

■^у =。订(физический закон),

。口./ + 力=。(уравнения равновесия), ez； = 7г (〃八 / + 〃厶 j (соотношения между деформациями и 'перемещениями),

а также естественные граничные условия

。订/2/ — Pi на /д, 〃/ =^ ti{ на 4a.

Впрочем, в первоначальной формулировке Рейсснера применялась удельная дополнительная энергия U*(o). К соответствующему функционалу удается прийти, если подставить в (4.40) соотношение

D(e) = e”订一守 9)(4.42)

(преобразование Лежандра), см. замечание в предыдущем разделе.

Принцип стационарности дополнительной энергии

Аналогично преобразованиям, выполненным в последнем разделе, из принципа возможных сил (4.29) (так как перемещения при этом не варьируются) получим выражение

б ^ г^вцйУ — 6 j UiPi dX — S ^ Uji dV = 0,(4.43)

乙

причем теперь 。订£订= 0(。订) и вводится потенциал дополнительной внутренней энергии в виде

и*=，0dy = ir").(4.44)

Аналогично вводят)

一 \ uiPi dA 一 \ 〃小 dV = IT ⑷(4.45)

и с учетом

1Г = П，(0+П，(а)(4.46)

удается прийти к соотношению, двойственному с (4.35) (индекс при 60 указывает на то, что варьируются только напряжения и силы)

баП* = 0 или П* = Extr.(4.47)

Итак, принцип стационарности дополнительной энергии гласит:

Из всех сил и напряжений, которые удовлетворяют уравнениям равновесия, те, которые соответавуют истинному деформированному состоянию, сообщают суммарной дополнительной потенциальной энергии стационарное значение.

На основании этого принципа можно также заключить, что в случае устойчивого равновесия экстремальное значение П* соответствует минимуму >.

Короче это можно выразить так:

Среди всех напряженных состояний, которые удовлетворяют уравнениям равновесия, действительным является такое, для к。- торого до пол нит ел ь ная энергия достигает минимума,

В частном случае, когда pi заданы на всей поверхности Аа + AUr 6〃 обращаются в нуль и на Аи. Если далее 6% = О, из (4.45) следует 6П*⑷=0 и, таким образом,

дП* = St/* = 0(4.48)

(принцип стационарности или минимума дополнительной энергии деформации).

Функционал

1Г(о〃)=,Ь4- J plUi dA,(4.49)

двойственный с (4.37), называют вторым классическим функционалом теории упругости^ причем предполагается существование дополнительной энергии деформации и справедливость дополнительных условий

б,『+力 =0 в объеме 匕 а также 〃 = % на поверхности Ла. Функционал П* связан с принципом возможных сил. Здесь также удается прийти к расширенному функционалу, вводя дополнительные условия в классический функционал.

В качестве примера рассмотрим функционал Рейсснера

'* = \ 回声订—U* 9) — fiut] d，— \ piUt dA — , Pj (修一&) d4

(4.50)

Условие стационарности 6/* = 0 дает сначала выражение

\ (о〃6е“ + ^ifi^ij —黑夕 6о订—f2〃 j dV — v

—\ pfiui dA~ От (修一山)dA = 0,

где 6Qj = 0 на 4p 6山 на Ли. После некоторых преобразований окончательно получаем

\ (е〃 — ^7)— S(СТИ,/ + А)Mjdv + VУ

+，("—户J б/d/ — \ 6pg (〃/ 一 й/) dA = 0. (4.51) 4j

Из этого выражения следуют опять физический закон, уравнения равновесия, а также граничные условия в напряжениях на Аа и в перемещениях на Аи- Если в функционале Рейсснера варьировать только о订(т. е. принять 6〃》= 0), то из него вновь будет следовать принцип стационарности дополнительной потенциальной энергии.

Большое преимущество расширенного функционала заключается в том, что перемещения н напряжения могут варьироваться одновременно н независимо друг от друга, так что неизбежные для классического функционала ограничения на варьируемые функции отпадают. Известны многочисленные весьма общие функционалы, которые применяются в различных приближенных методах во многих областях механики сплошной среды. За дальнейшими подробностями следует обращаться к специальной литературе, см., например, [12, В45].

Теоремы Кастильяно, Энгессера и Менабреа

На принципе возможной работы или на минимальных принципах основаны некоторые важные теоремы о работе, которые имеют большое практическое значение, особенно в сопротивлении материалов для расчета деформаций в статически опреде-

лимых системах, а также для определения опорных реакций в

статически неопределимых системах.

Рассмотрим упругое тело （находящееся в устойчивом состоянии равновесия）, которое неподвижно оперто на две малые части своей поверхности （рис. 4.4）. Объемными силами часто пре- небрегается, и нагрузка задается поверхностными силами в виде сосредоточенных сил F（r） или сосредоточенных моментов М（§）> реализуемых, например, парой сил \

Перемещения, соответствующие силам f（r）, обозначаются через d（r）, поворот <p（s） соответствует крутящим моментам М（$）.

Рис. 4.4. Упругое тело, нагруженное сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.Рис. 4.4. Упругое тело, нагруженное сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.Тогда напряжения и деформации, а также энергия деформации определяются как функции d（r）и （p（s）.

Рис. 4.4. Упругое тело, нагруженное сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.

Рис. 4.4. Упругое тело, нагруженное сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.

Первая теорема Кастилья- но гласит

ft— = г（Г）и соответственно Мп

^L = Ms）・ （4.52） 叫5）

Этот вывод следует из принципа возможной работы, если рассматривают только одно возможное перемещение 6d（r） в направлении силы 尸（）Тогда

справедливо соотношение 8U = F（r）bd（r）, откуда предельным переходом получается первое соотношение （4.52）. Второе соотношение （4.52） строится аналогичным образом.

Данный вывод предполагает существование энергии деформации U = U（d（r））. Поэтому теорема справедлива также для нелинейно-упругого поведения материалов. Первую теорему Ка- стильяно можно, вообще говоря, использовать, например, для расчета статически неопределимых несущих конструкций, но ее значение для практических приложений невелико.

Большее значение имеет вторая теорема Кастильяно. Для линейно-упругих материалов она имеет вид

dU 」GU

（4.53）（4.53）-6尸（）=加 и соответственно 叫）=屮（5），

（4.53）

（4.53）

причем теперь U = U（F, М） означает энергию деформации, выраженную через внешние силы и моменты （в предположении справедливости закона Гука）.

Эта теорема позволяет очень просто вычислять деформации в точках приложения сил для статически определимых и статически неопределимых несущих конструкций. Для расчета деформаций в произвольных точках вводятся фиктивные вспомогательные силы (вспомогательные моменты), которые затем полагаются равными нулю.

Частный случай второй теоремы Кастильяно представляет собой теорема Менабреа 3\ которая применяется для вычисления опорных реакций в статически неопределимых линейноупругих системах

dU/дХщ = 0. (4.54)

Здесь X(f)——подлежащие определению опорные реакции (силы или моменты), a U = U(F, М, X«J ——выраженная через внешние нагрузки и неизвестные реакции энергия деформации.

Вторая теорема Кастильяно является частным случаем общей теоремы Энгессера ). Эта теорема основана на принципе возможной дополнительной работы и гласит

而_ = или近忆；=屮(力 (£55)

При этом U* ——дополнительная энергия деформации, и соотношения (4.55) справедливы в общем случае нелинейно-упругого материала. Соответствующее обобщение *+) (4.54) имеет вид

OU7dx⑴=0. (4.56)

Вывод теоремы Энгессера (при отсутствии объемных сил) следует из принципа возможных сил, если рассматривают только одну вариацию 6尸⑺.Если d(r)означает компоненту перемещения в точке приложения силы F(r) в направлении 尸(“，то справедливо соотношение

6U* 諜7 6 尸(г) = d(rM(r),

откуда следует (4.55).

Теоремы взаимности

С понятием работы могут быть связаны некоторые важные теоремы для линейно-упругого материала, которые очень полезны для приложений.

.4.1. Теорема Бетти. Речь идет об одной общей теореме взаимности, которая связывает друг с другом различные состояния равновесия линейно-упругого тела при разнообразных нагрузках [14]. Рассмотрим для упругого тела (объемом V и поверхностью А) два состояния равновесия, называемые соответственно I и II, характеризуемые величинами 〃:，е；〃 <у；〃 вызванными силами f： и 戻，а также tii , ej), и；；, вызванными силами f? и р?・

Прежде всего справедливо тождество

о：储;=。呪L，(4.57)

которое сразу может быть проверено при линейном соотношении между напряжениями и деформациями “ = Е^即晶 и соответственно и?； = Епк風(в случе симметрии тензоров модулей упругости Eijki = Ekiij). Из (4.57) следует равенство

\ oj/6i-/ dV = \ o\}eii dV,(4.57,)

которое уже является одной из форм теоремы Бетти. Левая часть (4.57) преобразуется следующим образом:

\ 01/4"(" + ti^dV = \(Уии^/dV =

=\ (^ijU^.idV — , о% /〃? dV. vу

С помощью формулы Гаусса и уравнений равновесия получим

<Н声方 dV = \ ptUi dA +

vav

Правая часть (4.57') может быть преобразована аналогичным образом. В результате приходим к теореме Бетти

\ pL；【dA + \f\^dV = J 尻喝 dA + \ #〃： dV, (4.58) AVAV

иногда называемой также теоремой взаимности Бетти — Рэлея 4).

Она гласит:

Работа системы внешних сил I на перемещениях, вызываемых системой II, равна работе системы внешних сил II на перемещениях, вызываемых системой I.

Значение теоремы Бетти заключается в том, что с помощью произвольно выбранной системы II получают соотношение между приложенными силами и перемещениями системы I. Система II (вспомогательная) можег

быть прн этом выбрана очень простой (например, однородное напряженное состояние), и теорема дает тогда объяснение различных свойств решения I. В форме (4.57，) илн (4.58) теорема Бетти важна для установления интегральных представлений линейной теории упругости; кроме того, она служит в качестве исходной для так называемого метода граничных интегральных уравнений

Теорема Бетти справедлива также, если упругое тело нагружено сосредоточенными силами (рис. 4.5). При отсутствии массовых сил, например если действуют только две сосредоточенные силы в точках Р н Q, согласно (4.58) справедливо равенство Fld11 = Fildlt где d"——перемещение точки приложения

唸七一工-唸七一工-Рис. 4.6. Упругие балки при нагружении сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.Рис. 4.6. Упругие балки при нагружении сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.

唸七一工-

唸七一工-

Рис. 4.6. Упругие балки при нагружении сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.

Рис. 4.6. Упругие балки при нагружении сосредоточенными силами и сосредоточенными моментами.

силы 尸】(в направлении 尸】)вследствие действия силы 尸【【；соответственно d【一перемещение точки приложения силы 尸"(в направлении 尸")от действия силы F1. Если действует множество сил, то

Z^X=Z^(X). (4.59)

Соответствующие зависимости получаются также для сосредоточенных крутящих моментов и углов поворота.

Л.2. Теорема Максвелла. Если в примере, показанном на рис. 4.5, обе сосредоточенные силы равны по величине, то равны также и соответствующие перемещения. Это утверждение может быть обобщено на случай большого числа сосредоточенных сил и моментов и приводит к теореме Максвелла о сим-

*) Он представляет собой (наряду с методом конечных элементов) очень важный численный метод решения сложных задач теории упругости (см. п. 6.5.3).

метрнн чисел влияния, которая является прямым следствием теоремы Бетти.

Для пояснения рассмотрим нагруженную сосредоточенными силами и моментами упругую изгибаемую балку. Между прогибами точек приложения сил 1, 2, 3, ... (рис. 4.6) и силами существует линейная зависимость

吗=Е arsFs,(4.60)

соответственно между углами поворота и моментами

4=e%必(4.61)

Коэффициенты а「§ и В” называются коэффициентами податливостей (или числами влияния при единичных силах). Далее справедливы обратные соотношения

fr= X а^д и Ms=^brsG，ss

причем коэффициенты ars и brs называются обратными числами влияния или жесткостными коэффициентами влияния (упругими жесткостями). Из теоремы Бетти следует, что числа влияния всегда симметричны

%s == %г, urs = asr, Brs = Psr» ^rs = Ar

(теорема Максвелла). Так как, с другой стороны, силы, приложенные к балке, вызывают также повороты, а соответственно моменты — прогибы, то вышеприведенные соотношения обобщаются следующим образом:

叫=Е (%А + YrsMs), Фг= 2 (%& + 6rs"s),

SS

соответственно

J = Е (arsws + Crs<Ps)，Mr = Е (drsg + 6rs<ps). ss

При этом для «смешанных» чисел влияния справедливы равенства

丫「§ = 6” соответственно crs = dsr.(4.63)

Если имеет место линейно-упругое поведение, то приведенные здесь соотношения между нагрузками и деформациями при изгибе балок справедливы для всех видов нагрузок и могут быть определены соответствующие числа влияния. Они весьма полезны с практической точки зрения в статике и динамике несущих конструкций и систем. Для вычисления чисел влияния выгодно привлекать вторую теорему Кастильяно.

5

Общие методы решения основныхуравнений теории упругости

Общего решения, а также пригодного для всех случаев метода решения уравнений Навье и Бельтрами — Мичелла (так называемых основных уравнений теории упругости) не существует.

Однако построение этих уравнений привело к разработке многочисленных методов решений, которые широко применяются для различных частных задач теории упругости (и иногда называются «общими» решениями). Большое значение имеет линейность основных уравнений, так как она открывает возможность наложения решений.

В дальнейшем без ограничения общности можно пренебречь объемными силами (в основном силами тяжести или центробежными силами, например, для вращающихся тел). Тогда могут быть указаны частные решения (не зависящие от граничных условий!), которые должны суммироваться с общими решениями однородных уравнений (удовлетворяющими граничным условиям в напряжениях или перемещениях).

Плодотворный путь получения решений основных уравнений теории упругости состоит во введении вспомогательных функций, которые связаны с перемещениями или напряжениями. Различают при этом функции перемещений и функции напряжений.

. Функции перемещений

Исходными являются уравнения Навье для перемещений (без объемных сил)

%, 〃 +『J 2V "/，八=°・(5・D

В качестве функций перемещений применяют гармонические и бигармонические функции. Они часто могут быть найдены более просто как прямые решения сложных уравнений (5,1). Компоненты вектора перемещений сами являются бигармонически- ми функциями, т. е. удовлетворяют уравнению АА〃.・=0. Они представляются как комбинации производных от функций перемещений. Тогда и эти функции должны удовлетворять гармони-

ческому или бигармоническому уравнениям. Такие функции известны в большом числе, основные трудности каждый раз состоят в удовлетворении граничных условий.

Скалярный и векторный потенциалы

Для любого непрерывного векторного поля, которое достаточно быстро затухает на бесконечности, справедливо общее представление

〃, = 6п + е〃创5/"，(5・2)

или в векторной форме u = grad^ + rotp (теорема Гельмгольца или разложение Кельвина). Речь идет о наложении безвихревого и свободного от источников полей, поэтому справедливы известные соотношения

rot grad 6 = 0, div rot 4 = 0.(5.3)

Скалярная функция 力 называется скалярным потенциалом, векторная функция 2» ——векторным потенциалом. Для однозначного определения 屮；принимают без ограничения общности, что

屯,f = ° или div“ = 0・(5.4)

Если под Ui понимать вектор перемещений, то из (5.2), вычисляя дивергенцию, получим

«/, i = 8〃 = 6，" + 8〃创Ч, “ = 6，〃，

следовательно, для относительной объемной деформации справедливо равенство

е = 6，〃 = А6.(5.5)

С другой стороны, образуя вихрь из (5.2) с учетом (5.3) и (5.4), найдем

8订卢務/ =时扭6,野 + ^l^klm^m, lj = (.^il^jm — dm。") 2g // = 一2厶力

Поэтому с учетом (1.68) справедлива следующая связь с вектором угловой скорости:

2 耽=一s，".(5.6)

Подставляя (5.2) и (5.5) в уравнения Навье

получим

(1 + 1」2v) *"打 + 8"创4 口/ = 0，

ИЛИ

衿f^(A6),j + 8i/ft (△%),/ = 0.(5.7)

Функции 勿 н 2走(скалярный и соответственно векторный потенциалы), которые удовлетворяют этому уравнению, образуют, согласно (5.2), поле перемещений, которое удовлетворяет уравнениям Навье *\ Частными решениями (5.7) являются

у = const, AS — const(5.8)

(здесь речь идет, естественно, не об общем решении).

Потенциал деформаций Ламе

Если принять согласно (5.8)

Аб = const, 恥=0,(5.9)

то перемещения получаются дифференцированием только одной скалярной функции по формуле

2G〃j = 6小(5.10)

где “ называется потенциалом деформаций Ламе (решение в такой форме Ламе исследовал в 1852 г.). Из (5.10) следует

2Ge = A6，ztl = ^^til(5.11)

и для напряжений

о订=9,订+ y^7d/A6 или о订=6,订+ 入6订亿(5.12)

В частном случае для (5.9) можно принять

М = 0,(5.13)

тогда потенциал деформаций удовлетворяет гармоническому уравнению Лапласа и ф является гармонической функцией. Поэтому справедливы равенства

е = 0, о订=3,订，(5.14)

и 6 уместно назвать функцией напряжений.

Эти соотношения очень полезны для практического применения в криволинейных координатах. Например, для цилиндри-

*》Вычисление дивергенции от (5.7) приводит к уравнению ДДФ = 0, а вычисление вихря ——к уравнению Az\i|)fe = 0, т. е. е и декартовы компоненты 屮卜 являются бигармоническими функциями.

ческих координат г, q), z получаются равенства

мМ(鳥+ ；早+备矗+名" =。，

2Gur =26% =丄票，2Guz = -^.

d201 00 丄 1 d№_d20

°rr=-^T，。①①=京" 十 7rd 产 % =匹2，^r^ — dr d(p \ r 丿' ％” — r d(p dz *°「“ — dr dz *

В частном случае осесимметричной задачи функция ф=ф(г) не зависит от z, и гармоническое уравнение (5.13) принимает вид

h + 丁后=°・

Оно имеет общее решение ^ = Л In г + Вг2, где 4 и 8 — константы.

В сферических координатах R,令，ф для частного случая, когда нет зависимости от угла ф (осевая симметрия), « = = @(R,0)・ Тогда гармоническое уравнение (5.13) запишется в виде

А J- / d2 . 2 д . ctgO1 d .1 д2 \ , п

и для компонент перемещений и напряжений имеем

2Gur = -^-, 2Gtz0 = +иф — О,

д2Ф1 дФ ,1 д2Ф

UrR =丽%=2" ~dR十炉丽7，

—1 дф ! ctg 3 00d? , 0 ]

В заключение рассмотрим важный для приложений пример длинного полого цилиндра, нагруженного постоянным внутренним и внешним давлением р( и ра (с внешним и внутренним радиусами, равными соответственно га и г：). Потенциал деформаций Ламе при этом равен

6 = &1п(Т)+С2 产(5.15)

(второе слагаемое соответствует равномерному распределению напряжений). Так как ф не зависит от ф и z, действующие напряжения равны

% =需= _^ + 2e2，^ =；黑=% + 2e2. (5.16)

Произвольные постоянные определяются из граничных уело* вий; тогда окончательно получим

°"=_〃 (Га/” —°"=_〃 (Га/” —CTW = Р，CTW = Р，(，а〃)2 + 1(Q〃f)2 — 1(，а〃)2 + 1(Q〃f)2 — 11(〃〃)2Ра 1 - (rijr^ '1(〃〃)2Ра 1 - (rijr^ '-Pa-Pa1 + (г"U)2*1 + (г"U)2*(5.17)(5.17)

°"=_〃 (Га/” —

°"=_〃 (Га/” —

CTW = Р，

CTW = Р，

(，а〃)2 + 1

(Q〃f)2 — 1

(，а〃)2 + 1

(Q〃f)2 — 1

1(〃〃)2

Ра 1 - (rijr^ '

1(〃〃)2

Ра 1 - (rijr^ '

-Pa

-Pa

1 + (г"

U)2*

1 + (г"

U)2*

(5.17)

(5.17)

Это решение, называемое решением Ламе, играет также важную роль в плоской задаче теории упругости (см. п. 8.5.2). Используя потенциал деформаций Ламе, можно получить другие элементарные решения, например

6 = //R, 4 = const, R =炉 + у? + 炉

для задачи о сфере и полой сфере,

力=4 In (R + 2)

для тела вращения (с осью вращения z).

Вектор Буссинеска 5)

При применении потенциала деформаций Ламе перемещения представляются первыми производными одной скалярной функции. Однако более общие решения, имеющие широкие приложения, можно получить, если ввести производные высшего порядка от векторной функции. В уравнениях Навье присутствуют два дифференциальных оператора второго порядка, не зависящих от направления координат. Это, видимо, навела Б. Г. Галёркина [15] *)на мысль представить общее решение в форме

ui =尼吊，"一f/, h (5.18)

(尼一некоторая константа). Три функции Fx, Fy,尸纟，через которые выражаются перемещения, называются функциями деформаций. Отметим, что интерпретация этих функций как компонент вектора дана П. Ф. Папковичем [16]. Б. Г. Галёркин пришел к своим результатам несколько иным путем, указанным ниже.

К формуле (5.18) можно прийти, если заменить векторный потенциал 必 фигурирующий в теореме Гельмгольца, другим векторным потенциалом

S = —瓦(5.19)

*) Критическое изучение источников позволило достоверно установить, что этот метод решения был известен еще Буссинеску (1885 г.) и повторно найден Сомильяиой в 1889 г. (см. [А32]). Тем не менее установившимся является название «решение Галёркина*.

Тогда из выражения ш =力，t + £订々2々，/ следует

% =笳—e.ii^kimkFmy z/ = С，? — kFh ц + 左瓦,〃.(5.20)

При этом kFj, / ——скалярная функция, которая может быть выбрана так, что функция 力 уже не будет входить в решение. Тогда из (5.20) следует (5.18). Подстановка в уравнения Навье дает

厶吊，"“ —f/, пи + 1 一 2V〈hF% Rh — Fj,)kk)，i =

万一 1

=kFit Иц — F/, Иц + 1 _2v 尸厶 ^" = °， или

厶吊+ (:一 21V - 1) %，= °-

Здесь второй член обращается в нуль, если постоянную k положить равной 左= 2(1——v). Тогда формула Буссинеска в виде

2Gut = 2(l-v)Hit]j-H],]t(5.21)

удовлетворяет уравнениям Навье, если только компоненты вектора Буссинеска (который теперь переименован в Н) удовлетворяют бигармоническому уравнению

” 1, nkk =。・(5.22)

Следовательно, вектор Буссинеска — это бигармоническая векторная функция в декартовых координатах. В результате решение уравнений Навье сводится к определению трех функций %

В случае не равных нулю объемных сил вместо (5.22) получаются неоднородные уравнения /Л,〃左左=——力/(1——v). Каждая компонента вектора Буссинеска удовлетворяет одному уравнению» которое не зависит от двух других компонент.

С учетом (5.21) для относительной объемной деформации имеем

2Ge = 2G以,在=(1 一 2v) Нм(5.23)

а напряжения определяются с помощью закона Гука

= ("3订备烏-詮粉)/,逝+ (1 - ”) (％ / + "小)，^，

(5.24)

108 5. Общие методы решения основных уравнений теории упругости Далее для суммы напряжений получаем

s = %e = (1 + v)"e,e〃.(5.25)

В развернутой форме уравнения (5.21), (5.23) —— (5.25) в декартовых координатах запишутся в виде

2G% = 2 (1 — V)А% —診(欝 + 鹄 + 鬻)н т. д.

(круговая перестановка индексов),

2Ge = (l — 2v)A(芻 + 需 + 欝)， "(办-詛(爵+鹄+船)+2(一)А醬

s =(+)a(礬+讚+欝)， где

Решение с помощью вектора Буссинеска пригодно главным образом при рассмотрении трехмерных задач. К элементарным задачам теории упругости, которые с его помощью могут быть решены, относятся:

—сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина),

——нормальная или касательная сила на поверхности полупространства (задача Буссинеска или Черрути),

—сосредоточенная сила внутри полупространства (задача Миндлина).

Об этих решениях, а также о других методах решения речь будет идти позднее (см. гл. 9).

Частные случаи вектора Буссинеска, функция перемещений Лява

Если компоненты вектора Буссинеска Hi являются не только бигармоническими, но также и гармоническими функциями, т. е. удовлетворяют уравнению

то выражение

(5.21) принимает более простой вид

2G 修= -〃/,*•(5.27)

Сравнение

с (5.10) показывает, что тогда

"厶, = 一中(5.28)

и существует связь с потенциалом деформаций Ламе.

В некоторых случаях вектор Буссинеска можно представить в виде суммы бигармонической и гармонической векторных функций. Таким способом могут быть решены некоторые из задач, упомянутые в конце предыдущего пункта.

Следующий частный случай имеет место, если у вектора Буссинеска только одна ненулевая компонента в направлении

ОСИ %з：

= aZ, Н\ = "2 =。・(5.29)

Тогда уравнение AAZ = 0 справедливо в декартовых или цилиндрических координатах (при этом %з — продольная координата)

Формулы для перемещений в декартовых координатах (х, у, z) имеют вид

2G厶=_召一，2G«„ = -,

хдх ду'Уду 02QC、

2G〃z = [2(l — v)A —鳥]Z,

где

△(8х2 + 0外 +0炉)(…)，

соответственно в круговых цилиндрических координатах (г, q)( г):

2Gtz —

d2Z

Or da，

dtp dz '

(5.31)

2G«Z = [2 (1

|z,

где

A (•••) = (备+ ；亲 + ｝轰 + 备)(•••)•

Далее

2Ge = (l—2v) △影.

(5.32)

*)Если имеются объемные силы, допускается только одна компонента объемной силы в направлении %3. Впрочем, можно также применять эллиптические или параболические цилиндрические координаты.

С учетом закона Гука следуют равенства для в декартовых координатах

%"=糸（"一舗Z,久产今卜a一晶",%z = E（vA-泰）Z，

дх ду dz ' 泰［(l — v)，дх ду dz ' 泰［(l — v)，Z,Z,напряженийнапряжений(5.33)(5.33)d3Z

дх ду dz ' 泰［(l — v)，

дх ду dz ' 泰［(l — v)，

Z,

Z,

напряжений

напряжений

(5.33)

(5.33)

%T(1 —v)A —毋］Z

и в цилиндрических координатах

0"=忠(必一爲",

0w=思（"0w=思（"1 d1 d0202% = M［(2 — v)A% = M［(2 — v)Adr r2 dq):一面z.dr r2 dq):一面z.”，”，7 =7 =。3。3dr d(p dzdr d(p dz(9(9(5.34)(5.34)

0w=思（"

0w=思（"

1 d

1 d

02

02

% = M［(2 — v)A

% = M［(2 — v)A

dr r2 dq):

一面z.

dr r2 dq):

一面z.

”，

”，

7 =

7 =

。3

。3

dr d(p dz

dr d(p dz

(9

(9

(5.34)

(5.34)

Pg =；謚［(1 - v) A -弱 Z, % =亲［(1 _ v)A 一备］Z.

Далее

(5.35)(5.35)s = (l+v)A-g-'

(5.35)

(5.35)

причем для оператора Лапласа должны применяться соответ- ств^тощие выражения в зависимости от системы координат. Для тела вращения при осесимметричном нагружении

(5.36)(5.36)Z=Z(r, 2),

(5.36)

(5.36)

и соотношения (5.31) и (5.34) соответственно упрощаются. Тогда функция Z тождественна функции перемещений Лява, которая была введена для решения различных задач. Для сферических координат R,令，＜р в частном случае, когда нет зависимости от угла ф, функция перемещений Лява будет Z=Z(R,今)，

Решение Папковича и Нейбера

В то время как в решении Буссинеска для интегрирования уравнений Навье привлекаются бигармонические функции, теперь будут построены решения, содержащие гармонические функции (которые уже применялись в частных случаях для скалярного и векторного потенциалов согласно (5.2)).

Вектор перемещений представляется комбинацией гармонических функций в виде

% = / (% + 々％)“ + 3%,(5.37)

причем «о, ” = 0,农，〃 =0 (Д и В — константы). Эта формула была получена различными способами П. Ф. Папковичем [17] и независимо от него Нейбером [18]. В частном случае осевой симметрии соответствующее решение указал в 1885 г. Буссинеск. Как показано Миндлином [19], существует тесная связь между решением Папковича и Нейбера и вектором Буссинеска. Покажем ее исходя из (5.21). Если положить

"厶"千 2% h "厶/ =也(5.38)

то формула Буссинеска принимает вид

2G/=2 (1 一⑴修，"一"人 .(5.39)

Из условия Hit ци = 0 следует

心," =。，(5.40>

т. е.力/ ——гармоническая функция. Кроме того, справедливо равенство Hi, ijj = 2农,j =屮，"и из (5.40) вытекает

屮= °，(5.41)

т. е.屮 ——бигармоническая функция. Легко убедиться в том, что дифференциальное уравнение 屮,н = 2%,» имеет общее решение

w=X也 + 60，(5.42)

причем #о ——произвольная гармоническая функция. Соотношением (5.42) устанавливается тот факт, что каждая бигармоническая функция может быть выражена через гармонические функции *). Подстановка в (5.39) приводит к выражению

2G% = 4 (1— V)% —(/% + %)“，(5.43)

которое представляет собой решение Папковича и Нейбера. Иная форма этого решения имеет вид

2GU{ = (3 — 4v) #i — Xj由,» —力。/.(5.43z)

Таким образом, в общем случае поле перемещений может быть представлено четырьмя гармоническими функциями, которые удовлетворяют уравнениям Навье. Как было показано Ней- бером, число необходимых гармонических функций можно уменьшить до трех (так называемая «формула трех функций》). Подстановкой

6о = 4(1 — v)0()—々％/, %=#,•+%,(5.44)

можно исключить %, и тогда из (5.43') следует

2G% = (3 - 4*v)外一%冲/，й(5.45)

При этом должно быть доказано условие существования гармонических функций 仇，которые ставятся в соответствие функциям 办 и соответственно %. Об этом можно прочитать в оригинальной литературе (см., например, [А14, стр. 331]).

Из решения Папковича и Нейбера (5.43) для относительной объемной деформации получается выражение

2Ge = 2(l -2#%,i = (l —2⑺竺旧(5.46)

Здесь было введено обозначение

m=勺力+ %.(5.47)

С учетом закона Гука для напряжений следует

。" =2 (1 - V)(外"+ %,J 一 m " + v6"M ^.(5.48)

В развернутой форме выражения (5.43), дающие решение Папковича и Нейбера в декартовых координатах х, у, г, имеют вид

2G厶= 4(1 — V)九一祭 н т. д.(5.49)

(круговая перестановка индексов), где N = х中х+у勺y+z弘+中о. Относительная объемная деформация равна

2Ge = 2 (1 — 2v)(崇+ 芻 + 爲=(1 — 2v) AN, (5.50)

а напряжения записываются в виде

県= 4(1 — v)柒 + (vA-黑)”

= 2(1 - v)(符一番-等)+ (訟+ 泰)n н т. д„

04 = 2(1-v)(警+ 翁)一 н т. д.(5.51)

Существенно, что решение Папковича и Нейбера может быть представлено в криволинейных координатах } и в этом отношении оно предпочтительнее решения Буссинеска, которое оказывается очень неудобным всюду, за исключением цилиндрических координат.

Формулы (5.43), например, в круговых цилиндрических координатах г, ф, г имеют вид

2G% = 4 (1 — V)[心 cos <р + ^>2 sin <р]—謂，

2G% = 4 (1 — v) [― % sin 屮十 ％ cos <р]—；罂，

2G〃z = 4(1 — v) % —碧，

где N = % + %r cos 屮 十 ％r sin 屮 + %z. В сферических координатах R, ■&, <p

2G〃& = 4 (1 — v) [(% cos 屮 + 力2 sin 屮)sin 今 + 力3 cos 今】—謂,

2G〃e = 4(l — v)[(外 cos屮 + % sin qp) cos今一％ sin"] —靑鵠，

2G〃b = 4 (1 — v) [— 3i sin 屮 + 力2 cos <p]—尺 $、金駕，

где N =中口 + R [(% cos qp + % sin <p) sin 今 + % cos 8].

Следует далее подчеркнуть, что при применении решения Папковича и Нейбера уравнения Навье удовлетворяются гармоническими функциями, множество из которых известно. Однако трудности при этом также связаны с удовлетворением граничных условий. Кажущиеся вполне безобидными краевые условия для первой граничной задачи (формулы Коши) р^ = и订м, принимают, согласно решению Папковича и Нейбера, вид

2G [%,"-2也冲卜,卜一(1 - 2y) (也, у +科,J +/加,订]马=Pi.

Отсюда видны трудности решения граничной задачи теории упругости по сравнению со стандартной граничной задачей теории потенциала.

Преимущество решения Папковича и Нейбера по сравнению с решением Буссинеска состоит в том, что необходимы только четыре (три) гармонические функции вместо трех бигармонических или соответственно шести гармонических функций. Кроме того, перемещения выражаются через первые, а не через вторые производные от функций, входящих в решение.

Осесимметричная задача, метод решения Буссинеска

Как уже упоминалось, идея метода решения Папковича и Нейбера уже значительно раньше применялась Буссинеском для частного случая осевой симметрии без кручения. Тогда в цилиндрической системе координат г, ф, г гармонические функции % и % зависят только от г и г, производные по ф исчезают и перемещения 〃屮 обращаются в нуль. Поэтому справедливы равенства

% = % = 0, % = % (八 2), % = % 亿 2) (5.52) и далее % = % + 之％. В результате частное решение (% = %) получается в виде

2G% =一 察，2G厶=4(1一V)九一需・ (5.53)

Отсюда для относительной объемной деформации получаем

2Ge = (l-2v)AN = 2(l-2v)袋，(5.54)

а напряжения с учетом закона Гука будут равны

1 dN1 dN~д^у~д^у(5.55)(5.55)d2V JFdz'd2V JFdz'

1 dN

1 dN

~д^у

~д^у

(5.55)

(5.55)

d2V JFdz'

d2V JFdz'

Этим методом впервые была решена задача о действии нормальной сосредоточенной силы на границе упругого полупространства (задача Буссинеска, см. § 9.2).

Замечание. Так же как во многих случаях, решение Папковича и Нейбера предпочтительно по сравнению с решением Буссинеска; для осесимметричной задачи доказывается, что решение Буссинеска лучше функций перемещения Лява.

5.2. Функции напряжений

Введением функций напряжений открывается следующая возможность упростить основные уравнения теории упругости. Исходными являются уравнения равновесия (без учета объем-

ных сил)

а/ /, / = °(5.56)

или уравнения Бельтрами, представляющие собой условия совместности

6/, 〃 + Т +7 * 订=0・(5.57)

Последние очень сложны в математическом отношении, поэтому применяют вспомогательные функции, которые тождественно удовлетворяют уравнениям (5.56).

Впервые такая процедура была осуществлена Эри [20] в 1863 г., представившим компоненты напряжений для частного случая двумерного напряженного состояния с помощью скалярной функции координат (впрочем, эта процедура не применялась для решения задачи теории упругости, см. § 8.2). Обобщение на трехмерный случай выполнено Максвеллом [21] и независимо от него Морерой [22].

Функции напряжений Максвелла

При применении декартовых координат вводятся три скалярные функции и» 〃22, 〃зз трех переменных по формулам

О" = 022,33 + °33, 22，0r22 = U33,11 + U11, 33，а33 = ^ 11, 22 4" ^22, И»

(5.58)

а12 = — °33, 12，а23 — — G1, 23» а31 — — %2, 13， тождественно удовлетворяющие уравнениям равновесия.

При выборе функций напряжений остается определенный произвол. Во всяком случае должны удовлетворяться уравнения Бельтрами. После подстановки в (5.57) получается

[(1 + V)\U22 - s]^ 33 + [(1 + V)At733 - 5]t 22 = 0 и т. д.

(круговая перестановка индексов) или

一 [(1 + 旬 А/з — £ ]2 = 0 н т. Д.(5.59)

(круговая перестановка индексов), причем здесь было учтено, что s, и = 0. Отсюда с учетом свойств функции напряжений получаются три независимых соотношения (см., например, [А18, стр. 128])

AU п — AU22 = А。зз = I ； V '

или

AU" = A/2 = a% = "51 + ；驾 + %3, зз .(5.60)

Из первого из этих уравнений после применения закона Гука е订=(и” ——v6,/5)/Е следует

(1 + W)Он, и — U22, и — U33, u) = s — (I + v) (a22 + U33) = Ее”.

(5.61)

Два других соответствующих уравнения получают круговой перестановкой индексов. Интегрирование этих соотношений приводит к следующему представлению для перемещений:

"1 = ' ^" (G1 —。22 —。33), 1 и Т・ Д*(5.62)

(круговая перестановка индексов). Всегда имеются три такие функции напряжений, которые удовлетворяют уравнениям равновесия и условиям совместности.

Для решения задач теории упругости функции Максвелла используются очень редко, кроме того, приведенные соотношения справедливы только в декартовых координатах.

Функции напряжений Мореры

Другая формула, также с тремя скалярными функциями напряжений О]? = и?], 。盟=“2， 。31 =。13, была предложена Морерой

(5.63>(5.63>Si = - 2u叫23 и т. д.,

(5.63>

(5.63>

0rl2 = 023, 1 + 〃31,2 — U12, 3), 3 Н Т. Д.

(круговая перестановка индексов).

Эти функции напряжений можно также выбирать произвольно, но и они должны удовлетворять уравнениям бельтрамн. Правда, построить их не так просто, как функции напряжений

деРе-деРе-Максвелла. Формулы (5.63) справедливы также только в картовых координатах и оказываются малопригодными для шения задач теории упругости.

де

Ре-

де

Ре-

Общие решения Вельтрамн, Финци и Вебера

Решение *\ удовлетворяющее уравнениям равновесия не только в декартовых координатах, получается наложением функций напряжений Максвелла и Мореры. Решение имеет вид

51 = 〃22, 3 3 + 〃33, 22 — 2°23,23 и Т* 几，/и

—〃 I” 门(5.64)

=必3, 13 十 Si, 23 —33 — U33, 12 и т- Д-

(круговая перестановка индексов).

*)Это решение получено Бельтрами [23], в литературе иногда оно приписывается Финци [24], который впервые на него указал в 1934 г. В 1948 г. решение было вновь открыто Вебером [25].

Введенные шесть функций напряжений от трех пространственных переменных оказываются компонентами симметричного тензора функций напряжений Uu = U*. В общем случае выражения (5.64) можно записать в виде

U订=Eimr^jnsUrs, тп， (5.65}

или в символической форме о订=(Ink U)订，где оператор Ink(...) определяется как «несовместность с (...)» (см. п. 1.3.6.1). Общая формула (5.65), как уравнение в тензорах, справедлива во всех системах координат, кроме того, она пригодна в качестве общего решения уравнений равновесия при 仃订=仃代 и, следовательно, применима не только для упругого поведения материала. Эта формула получается, если предположить существование величин /订，которые, согласно равенству

0订=除/4力，5, (5.66)

удовлетворяют уравнениям равновесия. Тогда из условия симметрии напряжений из (5.66) следует (5.65). В частности, из формул Бельтрами (5.65) получаются при Иц = 0 для / =# / формулы Максвелла, при U” = U22 = 〃зз = 0 ——формулы Мореры.

Формулы (5.65) для решения прикладных задач теории упругости применяют тоже очень редко, так как дифференциальные уравнения, которым должны удовлетворять функции напряжений, очень сложны. Вместе с тем функции напряжений имеют большое значение для относительно новых областей континуальной теории дислокаций, которые уже не могут быть причислены к классической теории упругости. Деформации при этом не могут быть выведены из поля перемещений и для определения внутренних напряжений по пространственному полю дислокаций незаменимы функции напряжений (см. [В24]). Как было показано многими авторами [26,27], существует тесная связь между функциями напряжений Максвелла ——Мореры и функциями перемещений Папковича ——Нейбера.

В заключение следует упомянуть, что в рамках данной книги проблема полноты рассмотренных функций перемещений и функций напряжений, а также их зависимости от физических уравнений не обсуждается. Относящиеся к этому интересные в теоретическом отношении вопросы можно найти,, например, в [А32].

6

Обзор различных методов решенияуравнений теории упругости

Как уже упоминалось, точные решения основных уравнений теории упругости при заданных граничных условиях получить очень сложно. Но все же с помощью общих методов, обсуждавшихся в предыдущей главе, во многих случаях удается решить фундаментальные и важные для приложений задачи теории упругости.

Наряду с ними имеются другие точные и приближенные, аналитические и численные методы решения, которые во многих случаях приводят к цели. При этом все возрастающее значение приобретают приближенные численные методы благодаря постоянному совершенствованию вычислительных машин (компьютеров). Все эти методы, однако, основаны на строгих законах механики, знание которых необходимо для понимания приближенных методов.

Не слишком вдаваясь в детали, обсудим ниже некоторые методы решения пространственных и плоских задач.

Обратный и полуобратный методы

Обратным методом называют процедуру, состоящую в том, что частное решение считается известным заранее (или угадано) и затем выясняется, какая именно задача при этом может быть решена. Это означает, что исходя из решения проверяют, какие могут быть удовлетворены граничные условия, и в результате получают возможные виды нагрузок. Такой способ, который предполагает наличие известной интуиции, привел к решению многочисленных элементарных задач.

Дальнейшим его развитием является полуобратный метод, предложенный Сен-Венаном, который нашел очень широкое применение. При этом не пытаются одновременно удовлетворить всем основным уравнениям и граничным условиям, а напротив, принимаются правдоподобные допущения о величинах некоторых напряжений и деформаций, которые затем вводятся в основные уравнения. Благодаря этому получаются более простые дифференциальные уравнения, из которых и определяются остальные неизвестные величины. Если с помощью принятых допущений могут быть удовлетворены все основные уравнения, а также граничные условия, то по теореме единственности ре-

шения уравнений теории упругости корректность исходных допущений и, следовательно, точное решение задачи гарантированы.

Таким способом в 1855 г. Ж. Сен-Венаном впервые была точно решена задача кручения призматического стержня произвольного поперечного сечения (раньше Сен-Венана из-за не соответствующих действительности допущений при решении этой задачи потерпел неудачу Навье).

В этой связи следует сформулировать важнейший принцип Сен-Венана или «принцип статической эквивалентности систем нагрузок», например* следующим образом：

Если тело находится в равновесии под действием двух различных, на статически эквивалентных систем нагрузок, приложенных в малой области,, то эти системы нагрузок, будут оказывать одинаковое действие на те части тела、которые далеко удалены от места их приложения.

Статически эквивалентными системами усилий являются при этом такие, для которых будут равны равнодействующие сила и момент. Справедливость принципа Сен-Веиана подтверждается прежде всего опытом (см. [А2, 28, 29]).

Для практического применения этого принципа существенно, что в некоторых случаях система нагрузок может быть заменена более простой статически эквивалентной системой. Таким способом можно иногда обойти трудности удовлетворения граничных условий. Хотя при этом получаются приближенные решения, они, однако, достаточно точны. Различные применения полуобратного метода позднее еще будут обсуждаться.

Метод комплексных функций напряжений в плоской задаче теории упругости

Для важного класса плоских (двумерных) задач теории упругости перемещения, деформации и напряжения зависят только от двух координат на плоскости. Основные уравнения, а также общие методы решения, обсуждавшиеся в гл. 5, получаются как частный случай из соотношений для трехмерной сплошной среды. Это подробно обсуждается в гл. 8. Применение функций напряжений в плоской теории упругости имеет большое практическое значение. Весьма плодотворным является при этом введение комплексной переменной и использование методов теории аналитических функций, приводящих к эффективному методу решения. В основном он был построен Г. В. Колосовым [30] и позднее развит Н. И. Мусхелишвили (см. [31, 32], а также [А7, АЗО]).

Способ основан на том, что каждая бигармоническая функция может быть представлена двумя аналитическими функциями комплексной переменной. При применении декартовых координат %1 == х, х2 = у компоненты напряжений и перемещений в плоском случае ахх, о”，т” и 〃％ = 〃，uy = v могут рассмат-

120 6. Обзор различных методов решения уравнений теории упругости риваться как функции комплексных переменных г = х + /у и z = х — iy (где i = “——1, а черта над буквой означает комплексно сопряженную величину). Как известно, вещественная и мнимая части всякой комплекснозначной аналитической функции

f(z) = U(x, y) + iV (х, g)

являются гармоническими функциями двух переменных, и для них справедливы условия Коши — Римана

dU _ дУ dU дУ дх — ду ' ду — дх '

Отсюда сразу следует, что всякую вещественную гармоническую функцию двух переменных можно представить в общем случае в виде

Н ⑵ 2Kz) + $ (г) = 2 Re ® ⑵},(6.1)

где 力(之)一аналитическая функция. Этот факт может быть успешно использован при формулировании и решении задачи кручения (см. § 7.5).

С другой стороны, можно показать, что для всякой вещественной бигармонической функции на плоскости справедливо общее представление (формула Гурса) с помощью двух аналитических функций 3(z) и % (г):

尸(z, г) = '/2 [z^> (z) + z$(2) + x(z) + х ®] = Re {2力(z) + % (z)}.

(6.2)

Это соответствует общему решению бигармонического дифференциального уравнения АА户(尤,у) = 0 на плоскости.

Таким образом, можно представить всякую бигармоническую функцию напряжений относительно двух переменных в форме (6.2). Следовательно, плоскую задачу теории упругости можно свести к определению двух аналитических функций. Таким способом в 1909 г. Г. В. Колосов впервые решил важные задачи определения напряжений (например, о концентрации напряжений на эллиптическом отверстии в бесконечно протяженной растягиваемой пластине). Позднее этот способ был повторен независимо от него Стивенсоном [33] (6).

Компоненты напряжений и перемещений связаны с комплексными функциями напряжений 小(之)и 屮(z) (которые иногда называют также комплексными потенциалами) формулами Колосова

%Х + %и = 2 [“ ⑶ + 歹(2)] = 4 Re {“ (z)}，

唄—% + 2反xg = — 2 [z/ (2) + ® (2)],(6.3)

2G (〃 + ZV)= 乂小⑶—2歹(2)— 0(2).

При этом к зависит от упругих постоянных; кроме того, введено обозначение %z(z) =屮(之),а штрих, как обычно, означает производную по аргументу функции.

Если комплексные функции напряжений известны, то действительная и мнимая части соотношений (6.3) дают реальные физические величины, т. е. напряжения и перемещения. Для определения комплексных функций напряжений привлекаются общие теоремы теории аналитических функций, причем важным вспомогательным средством при расчетах являются так называемые интегралы типа Коши. Решения получаются частично элементарным способом, частично сводятся к сложным интегральным уравнениям. Для многих задач способ комплексных функций напряжений может рассматриваться как «прямой» метод решения.

Для вычислений в криволинейных координатах лучше всего подходит способ конформного отображения с помощью комплексных аналитических функций. Криволинейные координаты, применяемые в зависимости от формы границы, весьма целесообразны при точном и приближенном рассмотрении, многочисленных задач теории упругости (см. п. 8.4.4.1).

Следует также упомянуть, что комплексные функции напряжений Колосова не только непосредственно связаны с вещественной функцией напряжений Эри, но существует также связь с решением Папковича и Ней- бера для плоского случая.

Упомянем еще метод Собреро [34] решения плоской задачи теории упругости с помощью гиперкомплексиых функций напряжений; он малоэффективен (см. относящиеся к этому вопросу работы [35, 36]).

Решения с помощью интегральных преобразований

Применение интегральных преобразований дает полезный метод решения прежде всего плоских, а также пространственных задач теории упругости. Существенно при этом, что может быть уменьшено число независимых переменных в дифференциальных уравнениях с частными производными. Роль соответствующих независимых переменных переходит к параметрам, и, таким образом, удается привести дифференциальные уравнения с частными производными относительно многих переменных к обыкновенным дифференциальным уравнениям.

Общие сведения об интегральных преобразованиях

Рассмотрим сначала одномерное интегральное преобразование. Для функции f(x) оно определяется интегральным урав-

нением *)нением *)ь

нением *)

нением *)

(6.4)(6.4)/{f(x)} = fd)=\f(x)K3，x)dx,

(6.4)

(6.4)

где Л(Х,х)——заданная функция 尤 и параметра 九，называемая ядром интегрального преобразования. При конечных пределах интегрирования (6.4) называют конечным интегральным преобразованием. В приложениях часто а = О, b = оо или а = —сю, 力=оо.

Исходная задача приводится к задаче для так называемой трансформанты неизвестной функции 『(九)=/{/ (х)}. Ее, очевидно, решить проще, чем для искомой функции. Следовательно, сначала получается вспомогательное решение в форме f(X). Из этого решения после выполнения обратного преобразования /т{,(九)} следует искомое решение для f (х). При этом обратное преобразование сводится в общем случае к решению интегральных уравнений, которое может быть получено точными или чаще всего приближенными численными методами.

В зависимости от типа ядра существуют различные интегральные преобразования, например

преобразование Лапласа

К (九，х) = е』，

экспоненциальное преобразование Фурье

k (九，x)=球"，t = V- 1,

преобразование Меллина

К& %) = "「

преобразование Ханкеля или Бесселя

К & х) = Jn (Xx) x,

причем Jn(^x) означает функцию Бесселя первого рода n-го порядка. Для решения задач теории упругости наиболее важны три последних преобразования.

Преобразование Фурье является не только наиболее давним, но и важнейшим интегральным преобразованием вследствие весьма разнообразных возможностей применения. Классическое экспоненциальное преобразование Фурье (с вещественным параметром 入)определяется следующим образом:

歹{f(X)} = f (入)="^£ I f(X)/X dx.(6.5)

Предполагается, что исходная функция абсолютно интегрируема, т. е. \fM\dx< оо.

Функция /(х) должна обращаться в нуль на бесконечности, должна быть ограниченной и иметь только конечное число точек разрыва первого рода (удовлетворять так называемым условиям Дирихле) ). Формула обратного преобразования для (6.5) имеет вид

舒7行(九)} = ^)=君1"大)ё…"大.舒7行(九)} = ^)=君1"大)ё…"大.(6・6>(6・6>

舒7行(九)} = ^)=君1"大)ё…"大.

舒7行(九)} = ^)=君1"大)ё…"大.

(6・6>

(6・6>

Ее вывод, который производится с помощью интеграла Фурье, можно найти в учебниках по математике (см., например, [В41]).

Иногда в литературе вместо множителя 1/д/2л в формулах для прямого и обратного преобразований употребляется множитель 1/(2л) только в формуле обратного преобразования (или множитель 2л стоит в экспоненте ядра). Некоторые авторы применяют также формулу преобразования, в которой экспонента имеет противоположный знак по сравнению с принятым в книге. В литературе, таким образом, нет единообразия в определении преобразования; здесь выбрана формулировка Снеддона.

Наряду с экспоненциальным преобразованием Фурье (6.5) для прямой f(x) и обратной /(X) функций рассматриваются косинус- или синус-преобразования Фурье

для которых формулы обратного преобразования имеют вид

U %制"(X)="印的sin (现也(6・8)，

Так как преобразование Фурье должно применяться для решения дифференциальных уравнений, важно знать, как преобразуется производная от функции. Из (6.5) после интегрирования по частям в предположении, что f(x)->0 при ±оо по-

мучают

или

歹{『(％)}=志 i У (%) Mx dx =—认歹{f (x)}.(6.9)

Таким образом, трансформанту Фурье для производной от функции можно выразить через трансформанту Фурье самой функции. Для старших производных соответственно получается *)

〃2n & dE ' '，〃2n 一丄''，

ИЛИ

歹{器f(X)}=产‘(九)=(一认产〃九).(6.10)

Попутно следует упомянуть, что для преобразования Фурье произведения двух функций f(x) и g(%) справедлива так называемая теорема о свертке

£ fWsW е-^МХ= j g^f{X-^dl,

где выражение

志 I g(E)f(x —E)dE = f*g

называется сверткой функций fug (или произведением типа свертки) на интервале (—сю, сю).

Двумерное преобразование Фурье, т. е. преобразование заданной функции f(xt у) двух независимых переменных (по каждой из них) получается последовательным применением одномерного преобразования. Например, после преобразования по координате х имеем

歹{f(x，i/)} = f&y) = / I Rx,y)e』x, (6.11)

§ 63 Решения с помощью интегральных преобразований 125 причем иногда (для пояснения) записывают

歹{f (%, у)； Xf 九} = f (九,у).

Обратное преобразование имеет вид

齐一仔(儿圻；*X} = f(X,办

После повторного преобразования по у из (6.11) получим

歹{f (九，у)； У f "}=寸気 I f^, У)絃財 dy,

ИЛИ

手(九“)=击| j t(x, y)e<^x+^dxdy. (6.12)

Это двумерное преобразование Фурье, для которого справедлива формула обратного преобразования

歹Tj&il)}=f(x,y) = ^- I ?(九,")L3+з以加(6.13)

Для частных производных по каждой из переменных справедливы в этом случае соотношения

歹{春 f(x,亦 …陋=; \ 募 f(x, 9)eM*dx =

= f{m}^, y) = (-a)mf(k, //),(6.14)

ИЛИ

夕债八居勿；…}= 矗［券〃X，у) eW%=

=f" (Х,")=(一小)"f (X,")，

а для смешанных частных производных

芋{薪加 f(x，y)} =击 j I 募薪"x, у) d g+M dx dy =

=卅)⑺ 3, H)=(一 认产(一2)"予 & g).(6.15)

Совершенно аналогично можно построить преобразование Фурье по трем переменным:

弋00

歹{f (х, у, z)}=予(九，卩，v)=訂誣"W^ (版+u〃+vz)dx dy dz;

обратное преобразование будет иметь вид

а00

歹т {/ (九，Ц, V)= f(X, у, Z)=(2；卅 \ \ 卜e-g+〃u+zv)以办 dv.

Из приведенных формул видно, как по мере надобности исключается каждая независимая переменная после выполнения преобразования и что ее роль берет на себя соответствующий параметр.

Наряду с классическим преобразованием Фурье в вещественной области, согласно (6.5), большое значение для приложений сегодня имеет комплексное преобразование Фурье [37]. При этом могут быть ослаблены требования, налагаемые на исходные функции, подлежащие преобразованию. Если трансформанту Фурье рассматривают как аналитическую функцию, то от вещественных значений параметра 九 переходят к комплексным значениям а = а + jt.

Для вещественных функций /(%, у), обладающих свойством

а^~хх —> сю,

1〃尤,y)1《、при

Ь^^хх — оо,

\ fa, y) ^^xdx9\ fa, y) ^^xdx9комплексное преобразование Фурье запишется в виде

\ fa, y) ^^xdx9

\ fa, y) ^^xdx9

夕疗(尤,У)；尤f a} = f(a, ^)= ^/=

причем теперь f (a, у) представляет собой аналитическую функцию в полосе т_ V т V т+，Для каждого т0 из полосы, в которой функция регулярна, справедлива формула обратного преобра

зования

oo+Zto

e~ixa da.e~ixa da.^-1 {f («> у)； a-^x} = f(x, у) = -^- \ f(a, 9)

e~ixa da.

e~ixa da.

—oo+Zto

Применение ее связано со значительно меньшими ограничениями, чем формулы (6.6) классического обратного преобразования. Аналогично (6.10) для данного случая справедлива формула дифференцирования

歹{£ f(X，力 X f а}=户(а, У) = (_ 方产 f.

В зависимости от постановки для решения задач теории упругости могут применяться различные интегральные преобразования. При этом получаются точные решения для напряжений и перемещений в форме несобственных интегралов, сходимость которых обеспечена. Обычно они оцениваются численно, в замкнутой форме обратное преобразование возможно лишь в частных случаях. Некоторые примеры обсуждаются в последующих параграфах 8.6 и 9.6.

Для плоских задач с помощью преобразования Фурье можно построить решения первой и второй граничных задач для бесконечной и полубесконеч- ной областей, с помощью синус- или косинус-преобразования Фурье для полосы конечной ширины, а также для слоистых пластин. При рассмотрении в полярных координатах удобным является преобразование Меллина; с его помощью получаются, например, решения для клиновидной области. Впрочем, существует тесная связь между преобразованием Меллина и комплексным преобразованием Фурье.

Пространственные осесимметричные задачи могут решаться применением преобразования Ханкеля, например, полупространство, нагруженное усилиями, симметричными относительно оси симметрии и приложенными нормально к границе, или нагруженное сосредоточенной силой внутри области (задача Миндлина). Для задачи о сплошном нли полом конусе при различных нагрузках на границе можно использовать многомерное преобразование Фурье.

Нужно отметить также, что как в плоском, так и в пространственном случае с помощью интегральных преобразований может быть найдено решение смешанной граничной задачи, например задачи о действии штампа или общей контактной задачи. Способ здесь в общем случае является очень сложным, так как формулировка граничных условий приводит к так называемым парным интегральным уравнениям, решение которых (если его вообще удается получить в замкнутой форме) не всегда просто. Следует также назвать в качестве важного еще так называемый метод Винера — Хопфа [В43]. Интегральные преобразования позволяют также получить решения элементарных задач теории трещин, которые лежат в основе линейной механики разрушения для плоского и пространственного случаев [ВЗО] (так называемых трещин Гриффитса, или дискообразных трещин).

Приближенные и численные методы

Возможности построения точных решений задач теории упругости ограничены. Как для пространственных, так и для плоских задач точные решения можно получить описанными выше методами только для областей с геометрически простыми границами (и чаще всего только для бесконечных и полубесконечных областей).

Очень трудным или почти невозможным является получение точных решений для областей конечных размеров. Основную трудность составляет при этом не подбор функций, дающих решение уравнений, а скорее удовлетворение их граничным

условиям. По этой причине уже давно была осознана необходимость эффективных приближенных методов. Они могут быть разделены в основном на аналитические (непрерывные) и численные (дискретные), но возможны также смешанные методы.

Аналитические методы, в которых варьируемыми всегда являются независимые переменные, базируются в основном на том, что бесконечно большое число степеней свободы сплошной среды заменяется конечным числом степеней свободы. При этом подбираются функции, дающие такое математическое упрощение решения, чтобы оно по возможности приближалось к точному решению, т. е. чтобы наилучшим образом удовлетворялись условия задачи. В основе этих методов лежат преимущественно энергетические и вариационные принципы механики, и поэтому они часто называются вариационными. Основным и наиболее известным методом этого типа является метод Рнтна)7)

Метод Ритца получил существенное развитие и видоизменение, а лежащая в его основе идея в модифицированной форме применяется в методе конечных элементов, который сегодня может рассматриваться, пожалуй, как важнейший численный метод вообще в теории поля.

В дискретных приближенных методах неизвестные функции с самого начала заменяются их значениями в отдельных точках. При этом различными способами получают прямые приближенные решения основных уравнений, и в процессе вычислений постоянно оперируют численными значениями основных переменных. Иногда в качестве недостатка этих методов указывают на то, что нет аналитического выражения («формул») зависимости переменных друг от друга, а получаются только численные значения искомых функций в определенных точках (поэтому эти методы называются также сеточными). При применении теории упругости к практическим задачам это обстоятельство часто не является помехой, так как обычно и без того граничные значения, например, нагрузки, действующей на элементы конструкций, известны по измерениям в конечном числе точек.

Наиболее известным и широко применяемым приближенным численным методом является метод конечных разностей в различных модификациях. Основные дифференциальные уравнения и граничные условия при этом преобразуются в разностные уравнения.

Общим для всех приближенных методов является то, что они сводятся к системам алгебраических уравнений, причем при применении численных методов речь идет часто о системах уравнений очень высокого порядка соответственно с большим числом неизвестных. Возможности решения при этом существенно прогрессируют с повышением быстродействия вычислительных машин (компьютеров). Это справедливо прежде всего для уже названного метода конечных элементов, а также в рав-

ной мере для метода граничных интегральных уравнений, которые являются промежуточными между аналитическими и численными методами.

Приближенные аналитические методы

Различные приближенные аналитические методы связаны с вариационными формулировками и основываются на том, что существует тесная связь между вариационными проблемами и соответствующими краевыми задачами, выражаемая дифференциальными уравнениями Эйлера ——Лагранжа. Эта взаимосвязь имеет большое значение для теории (см. гл. 4). Для краевой задачи всегда можно сформулировать соответствующую вариационную задачу и искать затем ее решение. При этом были развиты численные методы, чтобы решать вариационную задачу, не применяя дифференциальных уравнений Эйлера ——Лагранжа, а посредством так называемых прямых методов вариационного исчисления.

Метод Ритца. Поясним кратко этот метод для одномерного случая. Пусть ставится задача отыскания неизвестной функции у(х), являющейся решением вариационной задачи

ь

J О/(X)} = \ 尸(X，4, У) dx = Extr (6.16) а

с граничными условиями у(а) = yat y(b) = уь. Функция у(х) называется экстремалью вариационной задачи. В функционале J{f(x)} F — заданная функция аргументов, штрих при этом означает производную по независимой переменной х (могут иметься также производные более высокого порядка).

По Ритцу предлагается строить приближенное решение для экстремали в виде сходящейся последовательности аппроксимирующих функций 歹о,贝，...，уп (так называемой «минимизирующей последовательности»). Для этого применяется формула Ритца

yN = Фо (х) + X 爆恥(х), (6.17)

где(ро(х) и q)^(x) — известные функции, называемые координатными функциями, a ck — вещественные параметры (параметры Ритца). При этом справедливы соотношения (ро(а) = Уа, Фо(^) = Уь, т. е. функция фо(^) удовлетворяет неоднородным граничным условиям (она отсутствует, если неоднородных граничных условий нет), а остальные координатные функции выбираются так, чтобы 屮汽(@) = 0,(pfe (b) = 0. Тогда формула Ритца

независимо от параметров ск удовлетворяет граничным условиям задачи.

Для численной реализации и для улучшения характера сходимости уравнений метода Ритца важно подобрать такие координатные функции, которые являются частью линейно независимой и полной бесконечной системы функций.

Линейная независимость означает, что ни одна из функций, входящих в решение, не может быть представлена в виде линейной комбинации конечного числа других функций, в то время как полнота означает, что всякую функцию f(x) с произвольной точностью можно приблизить линейной комбинацией конечного множества функций. Полнота функций, образующих решение, имеет принципиальное значение, так как в противном случае возникает большая погрешность при нахождении результата и аппроксимация даже большим числом членов может сильно отличаться от точного решения.

При практическом применении метода в качестве координатных функций целесообразно выбирать последовательности тригонометрических или степенных функций. С учетом формулы (6.17) функционал (6.16) принимает вид

ь

J {^} = \ ?(％ gМ %) "X，

и после интегрирования приходим к вариационной задаче

J(q, ％) = Extr.(6.18)

Функционал становится функцией параметров Ритца, которые могут быть определены из условий

Если речь идет о квадратичном функционале вариационной задачи, то из (6.19) получают линейные уравнения для определения с左.Построенные таким образом приближенные решения 况,况，..•, Уы составляют минимизирующую последовательность

J {岁J》J 仞} >®}》％(6.20)

причем для экстремали вариационной задачи (6.16) J{у*} = m соответствует точному решению у*(х).

К сожалению, нет полной уверенности в том, что построенная таким образом минимизирующая последовательность действительно сходится к правильному результату (даже если установлено существование решения). Хотя справедливо равенство lim J {yN} = m, но в общем случае следствием этого не N -> 8

является соотношение lim yN = ^*. Тем не менее решение yN

N -> 8

принимается в качестве подходящей аппроксимации экстрема-

ли, причем чаще всего можно ограничиваться малым числом членов.

Метод Ритца оказывается полезным для решения практических задач, даже если сходимость проверить затруднительно и используемые оценки применимы только для узкого круга задач

Обычно стремятся обеспечить практическую сходимость результатов и получение приближенных решений с достаточной точностью при малом числе координатных функций. Важен при этом подходящий выбор системы функций с учетом лежащего в основе функционала.

Развитие и видоизменение метода Ритца. Прежде всего следует заметить, что метод Ритца аналогичным образом может быть реализован для двумерных задач. Для лежащей в его основе вариационной задачи

/ {"(X, g)}=\，F(x, 9, 〃，器，岩)dxdg = Extr (6.21) с соответствующими граничными условиями формулу Ритца применяют в виде

й(X, у) = Фо (х, у) + z c^k (х, у)(6.22)

k = \

и вновь определяют неизвестные параметры из условий 贊上=0,左=1,м(6.23)

При этом справедливы замечания и оговорки, аналогичные уже упомянутым в п. 6.4.1.1.

Выбор подходящих координатных функций и удовлетворение граничным условиям, естественно, в рассматриваемом случае значительно сложнее, чем в одномерном. Нужно вообще заметить, что сходимость метода Ритца с увеличением числа независимых переменных ухудшается.

Обобщение метода на случай многих независимых переменных было предложено в 1932 г. Л. В. Канторовичем. Вместо постоянных параметров при координатных функциях вводятся неизвестные функции одной независимой переменной. Тем самым достигается большая гибкость и можно ожидать более точного приближения. Например, для вариационной задачи (6.21) может быть применена формула для uN(xt у) в виде

亢N(x, у)= Z ak (х) <pft (х, у), k = \

*) Посвященные этому статьи имеются, например, у Н. М. Крылова (1918 г.). Всестороннее рассмотрение вопроса содержится в [В42].

где ak(x)——переменные коэффициенты. Величины ак(х)^к(х,у) также удовлетворяют граничным условиям, как и и(х, у). После подстановки их в функционал (6.21) и интегрирования по у

получим

J{uN} = / {? ak (х) фй (х, у)}=，尸 色(х), 4 (х), x] dx, (6.24)

т. e. новый функционал, который зависит только от функций одной переменной. Функции а^(х) определяются так, что они минимизируют функционал (6.24). Этим методом могут быть решены некоторые, в том числе трехмерные, задачи теории упругости (см. [В42]).

Общий анализ метода Ритца показывает, что приближенное решение вариационной задачи J{y}=Min получается с помощью минимизирующей последовательности (6.20). В то время как в методе Ритца минимизирующая последовательность дает верхнюю границу значений функционала, Трефтц в своей работе [38] преследовал цель построить минимизирующую последовательность, соответствующую нижней границе,

"备}《/侮}a…<7{^}<m,

чтобы получить двухстороннюю оценку точного значения функционала. При этом также применяется формула, аналогичная формуле Ритца, но координатные функции теперь должны удовлетворять только основному дифференциальному уравнению (или уравнению Эйлера вариационной задачи). Неизвестные коэффициенты определяются из граничных условий.

Метод Трефтца очень эффективен, им могут быть решены некоторые задачи теории упругости (например, задачи кручения), причем можно задать ошибку аппроксимации. В качестве недостатка этого метода по сравнению с методом Ритца можно указать на его медленную сходимость.

В заключение следует еще упомянуть метод Бубнова — Га- лёркина *)8). Хотя он не связан прямым образом с вариационной задачей в смысле метода Ритца, но зато возможности его применения к различным областям физики (в том числе к нелинейным задачам) очень широки. Более полные сведения о нем содержатся в [В42].

Нужно также отметить, что все приближенные методы, обсуждавшиеся выше, базируются на том, что происходит уменьшение числа степеней свободы, и всегда приводят к вспомогательной системе, жесткость которой

выше, чем жесткость действительной системы. Поэтому деформации, приближенно вычисляемые таким образом, всегда меньше истинных деформаций. Если затем по деформациям вычисляют напряжения, можно вообще не указывать характер ошибки.

Метод конечных элементов

В основе этого метода лежит дискретизация решаемой задачи, которая осуществляется иным способом, нежели в методе сеток. Классическим предшественником метода конечных элементов в теории упругости был приближенный метод на основе так называемой ферменной аналогии, которая была предложена Хренниковым [39] и Мак Генри [40].

При этом упругая пластина заменялась стержневой моделью, и напряженное состояние в упругой сплошной среде представлялось статически эквивалентными силами на концах стержней.

Применение к модели методов вычислений, используемых в строительной механике стержней, позволяет приближенно решать задачи теории пластин, дисков и оболочек. После того как приблизительно с начала 50-х гг. стали появляться быстродействующие вычислительные машины, начали развиваться матричные методы в статике упругих систем для расчета сложных конструкций. Возникли различные вычислительные методы для анализа многократно статически неопределимых систем. Аргирис [В19] в особенности довел методы перемещений и сил в матричной форме до эффективных общих вычислительных методов расчета статики и динамики сложных систем (например, конструкций самолетов). Примерно к тому же времени относится обобщение этих методов благодаря идее расчленения сплошной среды на конечное множество частей с последующим применением к ним вычислительных матричных методов. В различных работах [41, 42] впервые появилось понятие «конечного элемента» и последовало применение метода сначала к плоским задачам теории упругости с использованием треугольных или прямоугольных конечных элементов 9).

Чтобы ясно представлять суть метода конечных элементов, обсудим прежде всего на примере плоской задачи теории упругости так называемый метод перемещений, который был развит чисто интуитивно из матричных методов статики упругих систем. Затем будет еще показано, что метод конечных элементов в качестве вариационного метода получает строгое механико-математическое обоснование.

6.4.2Л. Метод конечных элементов в форме метода перемещений. Рассмотрим двумерную плоскую задачу, причем введем простейший способ записи координат Xi = х, х2 = у, перемещений 〃i =辽，U2 = v и напряжений оц = охх, 022 = Оуу, ^12 = тХу.

Рассматриваемая сплошная среда, согласно рис. 6.1, расчленяется воображаемыми линиями на конечные элементы произвольной формы (например, треугольники). Они могут иметь отнюдь не одинаковые размеры или форму и ограничиваться прямыми или кривыми линиями.

Отдельные элементы связаны друг с другом в конечном множестве узловых точек. Узловые точки в простейшем случае располагаются в вершинах элементов, но для сложных конечных элементов могут лежать на сторонах элемента.

В качестве основных независимых переменных рассматриваются перемещения узловых точек («метод перемещений»), а деформации отдельных элементов и нагрузки на них приближенно могут быть выражены через перемещения узловых точек и приложенные к ним силы. Таким образом строится идеализированная сплошная среда, физические свойства которой определяются так, чтобы они возможно ближе соответствовали свойствам реальной сплошной среды. На основе аппроксимаций для отдельных элементов получается приближенное решение для всей идеализированной области.

Так как истинные деформации конечного элемента неизвестны, для перемещений принимают простые функции, с помощью которых поле перемещений представляется через переме-木力

Рис. 6.1. Разбиение плоского диска на конечные элементы (узлы /, 2, 3).Рис. 6.1. Разбиение плоского диска на конечные элементы (узлы /, 2, 3).г

Рис. 6.1. Разбиение плоского диска на конечные элементы (узлы /, 2, 3).

Рис. 6.1. Разбиение плоского диска на конечные элементы (узлы /, 2, 3).

Рис. 6.2. Перемещения узлов в простом треугольном элементе.

шие возможные формулы для перемещений задаются в виде линейных зависимостей от координат

«(X, у) = 5 + а2х + а3г/, и (х, //) = а4 + а5х + а6у, (6.25)

где аь ..., а6 ——константы. Отсюда для простого треугольного элемента (рис. 6.2), обозначая координаты узлов через 尤厶 у, (I = 1, 2, 3), получим перемещения узловых точек в виде

Uz = И1 + а2х, + щуь у,= а44-а5х, +a6z/f.(6.26)

При построении метода конечных элементов весьма целесообразна матричная форма записи. Перемещения любой точки внутри элемента определяются матрицей-столбцом и, переме-

*)Эти формулы учитывают одновременно возможные движения элемента как твердого тела, которые не сопровождаются деформациями.

щения каждой узловой точки ——матрицей &; для простого треугольного элемента они описываются матрицей-столбцом d:

r 〃 (匕 4) 一[и (х, у) _r 〃 (匕 4) 一[и (х, у) _z = 1, 2, 3, dz = 1, 2, 3, d_d3 __d3 _

r 〃 (匕 4) 一[и (х, у) _

r 〃 (匕 4) 一[и (х, у) _

z = 1, 2, 3, d

z = 1, 2, 3, d

_d3 _

_d3 _

Формула перемещений может быть представлена в виде

u = Nd,(6.27)

где N ——матрица функций формы. Простые вычисления для функций формы дают

N^il^ia. + b.x + c^ / = 1, 2, 3, где

% = %2必-%3弘，瓦=加一и3,з=%3 —%2 И T. Д.,

причем Л — площадь треугольника. Видно, что перемещения внутри каждого элемента однозначно выражаются через перемещения узловых точек и обеспечена совместность перемещений на границе двух соседних элементов.

Формула для перемещений в форме (6.27) справедлива, вообще говоря, как для плоского, так и для пространственного элементов с произвольным числом узловых точек, если соответствующим образом расширить матрицы. Деформации находятся дифференцированием перемещений и равны

гдегде£ = Bd,£ = Bd,(6.28)(6.28)_ди 前dv西ди . dv_ди 前dv西ди . dv

где

где

£ = Bd,

£ = Bd,

(6.28)

(6.28)

_ди 前

dv

西

ди . dv

_ди 前

dv

西

ди . dv

-dN、 дхВ = оОМ-dN、 дхВ = оОМ

-dN、 дх

В = о

ОМ

-dN、 дх

В = о

ОМ

0学 0华0дхдх

丁 而

GM d“2 d№ 0"з d“3дх ду дх ду dx

Матрицей-столбцом

^xx

описываются компоненты напряжений, связанные с деформациями согласно закону Гука

о = Ее,(6.29)

причем, например, для плоского напряженного состояния (см. п. 8.1.2)

-1 V 0-

Поэтому связь между напряжениями и перемещениями узлов будет иметь вид

и = Ее = Ebd = Sd,(6.30)

где 5 — матрица напряжений.

Теперь поле деформаций элемента приближенно представляется через перемещения узловых точек и соответствующие силы, действующие в узлах (узловые силы). Каждая узловая сила F, (для простого треугольного элемента) имеет такое же число компонент, как соответствующее узловое перемещение d;. Кроме того, компоненты К и 山 должны совпадать по одинаковым направлениям. Для элемента справедливы соотношения

F/ = [^] (/=1, 2,3), F= & •(6.31)

Узловые силы статически эквивалентны напряжениям в элементе. Для их определения рассматриваются уравнения равновесия элемента. При отсутствии объемных и поверхностных сил узловые силы являются единственными внешними нагрузками, приложенными к элементу

Для записи условий равновесия можно использовать, например, равенство работ**) внешних и внутренних сил, т. е.

±dTF = l JeTodIZ.(6.32)

С учетом (6.28) и (6.29) получим

eTo = (Bd)TEbd, и, следовательно ***),

F = \ BTEBdUd.(6.33)

У

*)В противном случае узловые силы должны определяться из условия статической эквивалентности объемным и поверхностным силам.

**)Символ dT означает матрицу, транспонированную к d.

Следует принять во внимание правило действий над матрицами (АВ)Т = ВТАТ.

Это соотношение, связывающее внешние силы с перемещениями, зависит от жесткости элемента. Его записывают в виде

F = kd, (6.34) где

k =，ВТЕВ dV (6.35)

——матрица жесткости элемента； она всегда симметрична. Соотношения (6.33) — (6.35) справедливы вообще для элемента произвольной формы и для произвольной формулы перемещений.

Для простого треугольного элемента при линейном распределении перемещений матрица В постоянна и матрица жесткости для элемента постоянной толщины t с площадью треугольника Л получается равной к = Л/ВГЕВ.

После того как получены матрицы жесткости для всех элементов, составляется общее соотношение между усилиями и перемещениями для всей идеализированной среды ). Для обеспечения равновесия всего тела формулируются условия равновесия для каждой узловой точки. Прежде всего перемещения всех узловых точек располагаются в виде матрицы-столбца

причем m ——общее число узлов. Оно связано с нумерацией узловых точек элемента, так что перемещения каждого узла встречаются в матрице-столбце г только один раз. Внешние нагрузки, которые должны быть приложены только в узлах, описываются матрицей-столбцом

где R,=[証‘ ],I = 1m.где R,=[証‘ ],I = 1m.

где R,=[証‘ ],I = 1m.

где R,=[証‘ ],I = 1m.

Тогда, используя соотношения между силами и перемещениями для каждого элемента (п — число конечных элементов)

F(/> = k(/)d(/)> j=l小

и составляя условия равновесия для всех узлов

£F?)= Rf, / = 1, ../и,(6.36)

окончательно получают общее соотношение, связывающее усилия и перемещения для всего тела

Kr=R,(6.37)

причем суммирование в (6.36) распространяется на все элементы, связанные друг с другом в соответствующих узловых точках, и внутренние узловые силы при этом обращаются в нуль.

Входящая в (6.37) общая матрица жесткости К также всегда симметрична и образуется наложением матриц жесткости элементов путем суммирования согласно (6.36).

Построенная таким образом общая матрица жесткости сингулярна \ так как общим соотношением (6.37) описывается поведение идеализированной сплошной среды как твердого тела, перемещения узлов которого никоим образом не ограничены. Постановка подходящих граничных условий и условий опирания позволяет получить так называемую редуцированную матрицу жесткости Kred, которая является невырожденной и может быть обращена.

Решение системы уравнений, определяемых соотношением (6.37), формально представляется в виде

r=K^i R.(6.38)

Зная перемещения узловых точек, можно далее с помощью выражений (6.28) и (6.30) вычислить приближенные значения деформаций и напряжений в каждом элементе.

Общее решение задач теории упругости сводится к последовательности вычислительных процедур матричной алгебры, которые подходящим образом могут быть запрограммированы для реализации на вычислительной машине. Как и другие численные методы, метод конечных элементов сводится к решению больших систем уравнений с многими неизвестными. Для этого разработаны многочисленные алгоритмы (прямые или итерационные методы вычислений).

6.4.2.2. Метод конечных элементов как вариационный метод. Методом конечных элементов в форме метода перемещений,

описанным в предыдущем разделе, на начальном этапе его применения к задачам теории упругости были достигнуты заслуживающие внимания результаты, хотя было мало оценок сходимости метода.

После того как на многих задачах была показана пригодность метода конечных элементов, стали обсуждаться лежащие в основе метода связи с энергетическими принципами. Обнаружилась ясная связь метода конечных элементов с классическим методом Ритца. Это привело к общим и далеко идущим постановкам, кроме того, метод получил строгое математическое и механическое обоснование и к нему могут быть применены общие теоремы о сходимости (см. [43, 44]).

Для тела в целом справедлива формула для перемещений- всех элементов

u==Nr,(6.39)

которая обеспечивает на границах элементов совместность перемещений. В г входят перемещения всех узловых точек, матрица N содержит в качестве подматриц все матрицы функций формы отдельных элементов.

Для приближенного удовлетворения уравнений равновесия может быть использован принцип минимума полной потенциальной энергии (см. § 4.4), и вновь получены общие соотношения между усилиями и перемещениями для рассматриваемой среды.

Из (6.39) получаем соотношения для деформаций и напряжений

в = Вг и о = ЕВг.(6.40)

Внешние силы, которые должны быть приложены только в узловых точках, вновь описываются матрицей-столбцом R. В этом случае полная потенциальная энергия (объемными силами пре- небрегается), согласно (4.37), в матричной форме запишется так:

П У /о du - J R,

или с учетом (6.40)

П = 4 J rTBEBrd/-rTR.(6.41)

Это означает, что потенциальная энергия приближенно выражается через перемещения узловых точек конечных элементов.

Неизвестные параметры в формуле для перемещений (6.39), т. е. узловые перемещения, определяются из условия минимума

приближенного выражения для потенциальной энергии (6.41) (т — число узловых точек), т. е.

-@11/加1 一

_дП/дгт_

В результате с помощью общей матрицы жесткости

к = \ в’Ева，

вновь получают основные уравнения (6.37) для вычисления неизвестных узловых перемещений.

Возможна иная формулировка метода конечных элементов, следующая из представления о том, что для любого точного или приближенного метода решения задачи теории упругости должны быть удовлетворены уравнения равновесия и условия совместности. В изложенном выше методе перемещений распределение перемещений предполагается таким, что совместность их обеспечивается, поэтому при приближенном решении уравнения равновесия удовлетворяются неточно.

В вариационной формулировке, двойственной с рассмотренной и называемой методом сил, принимается распределение напряжений в пределах каждого элемента, удовлетворяющее уравнениям равновесия. Кинематические условия совместности удовлетворяются приближенно с помощью принципа возможных сил, т. е. минимизацией дополнительной потенциальной энергии.

Как видно, оба классических функционала (4.37) н (4.49), обсуждавшиеся в п. 4.4.1 и 442, могут быть положены в основу вариационной формулировки метода конечных элементов.

Дальнейшее развитие метода конечных элементов связано с так называемым гибридным методом напряжений. Для каждого элемента применяются формулы для напряжений, которые удовлетворяют уравнениям равновесия элемента. Независимо от этого выбираются формулы для перемещений, обеспечивающие совместность перемещений на границах элементов, причем распределение перемещений на границах должно однозначно устанавливаться по перемещениям узловых точек. При вариационной формулировке оперируют принципами минимума потенциальной энергии и минимума дополнительной энергии деформации или расширенным вариационным принципом (привлекается модифицированный принцип дополнительной энергии Пиана [44, 45]).

В некоторых случаях гибридный метод в отношении вычислительных затрат и достигаемой точности оказывается лучше, чем метод перемещений, однако это случается далеко не всегда.

Подводя итог сказанному, можно констатировать, что сегодня методом конечных элементов могут быть решены с большой точностью многие плоские и пространственные задачи теории упругости, причем иногда применяют очень сложные деформируемые плоские или трехмерные конечные элементы. Нужно упомянуть также широкую применимость метода, которая выходит далеко за рамки линейной теории упругости.

6.4.3. Метод граничных интегральных уравнений (метод граничных элементов)

Речь идет также о методе дискретизации, который появился в последнее время наряду с методом конечных элементов и успешно применяется для решения задач теории упругости. Суть метода состоит в том, что основные уравнения теории упругости, которые описывают поведение неизвестных функций внутри и на границе рассматриваемой области, сводятся к интегральному уравнению. Неизвестные граничные значения связаны с известными значениями на контуре области через граничное интегральное уравнение. Впервые этот подход был применен к решению задачи кручения с помощью так называемых прямых методов теории потенциала (см. [46])10). Развитием этой работы явился метод интегральных уравнений Риццо [47J для плоских задач теории упругости, который позднее был распространен Крузом [48] на пространственные задачи. О дальнейших деталях применения метода можно узнать из новейшей литературы (см., например, [49, 50]). Однако следует упомянуть об особом преимуществе метода граничных интегральных уравнений. А именно, в отличие от метода конечных элементов в методе граничных интегральных уравнений должна дискретизироваться только поверхность рассматриваемого упругого тела. Благодаря этому получается существенно меньше узловых точек и подлежащих определению неизвестных, чем в сетке из конечных элементов. Аппроксимация и решения строятся только для поверхностных величин, поэтому пространственная задача сводится к рассмотрению поверхности, т. е. размерность задачи уменьшается на единицу.

Не останавливаясь подробно на деталях численной процедуры, отметим, что хотя система алгебраических уравнений в методе граничных интегральных уравнений существенно меньше, чем в аналогичных задачах, pern аемых методом конечных элементов, но матрица коэффициентов системы уравнений оказывается полной, несимметричной, а также не обязательно положительно определенной. Правда, путем разбиения на подобласти можно привести матрицу коэффициентов к ленточной структуре, так что принципиально возможно решение задачи с произвольным числом степеней свободы.

С полным правом можно сказать, что метод конечных элементов и метод граничных интегральных уравнений относятся к наиболее эффективным приближенным численным методам, которыми мы сегодня располагаем, и что оба метода дополняют друг друга и лучше всего комбинировать их в приложениях. Оба метода решения предполагают, однако, наличие мощных вычислительных машин ").

В заключение следует еще отметить, что как методы конечных элементов и граничных интегральных уравнений, так и различные другие обсуждавшиеся выше приближенные методы могут классифицироваться как частные случаи методов, называемых сегодня проекционными (см. [В23]).

7

Одномерные задачи: осевое нагружение,изгиб и кручение призматического стержня

В технических приложениях теории упругости важное место занимают одномерные твердые тела. Речь идет о телах, которые являются существенно протяженными только в одном направлении и размеры поперечного сечения которых малы по сравнению с длиной. Такие призматические тела с прямолинейной осью и постоянным поперечным сечением произвольной формы называются стержнями. Они являются не только простейшими, но также и важнейшими элементами строительных конструкций, и для них уже давно были получены простейшие приближенные решения.

Задача Сен-Венана для однородного призматического тела (цилиндра)

Вместо произвольных координат х, (，= 1,2,3) в этом параграфе опять будут применяться обозначения 修=%, х? = у, Х3 = 2 h T•口.

Рассмотрим призматическое тело длиной /, к которому в концевых сечениях приложены равнодействующие силы Q*, Qy, Fz и моменты Л!*, Му, Mz (рис. 7.1). Задание равнодействующей силы и момента на одном конце призматического тела определяет также соответствующие величины на другом конце, так как при нагружении должны быть в равновесии различные элементы тела и должны удовлетворяться условия равновесия твердого тела в целом. Объемные силы не учитываются, боковая поверхность призматического тела считается свободной от внешних нагрузок.

Сформулированная таким образом задача по Клебшу называется задачей Сен-Венана и в общей трехмерной постановке является одной из труднейших в теории упругости. Преодоление математических трудностей возможно с помощью принципа Сен-Венана (см. § 6.1); при этом в качестве метода решения напрашивается так называемый полуобратный метод.

Простейший (почти тривиальный) случай имеет место при нагружении осевой растягивающей или сжимающей силой; в

§ 7./. Задача Сен-Венана для однородного призматического тела 143

Рис. 7.1. Нагрузки в концевом поперечном сечении призматического стержня в задаче Сен-Венана.

случае нагружения приложенными в концевых сечениях изгибающими моментами М* и Му имеет место так называемый чистый изгиб, в то время как при нагружении силами Qx и Qy речь идет о поперечном изгибе, При приложении момента Mz призматическое тело нагружается чистым кручением (депланации ничто не препятствует). Все эти случаи (рис. 7.1) имеют большое практическое значение, элементарны и обсуждаются в теории сопротивления материалов.

Впервые решение было получено Сен-Венаном с помощью полуобратного метода. Предположения относительно напряжений таковы, что удовлетворяются все уравнения, а именно: уравнения равновесия, кинематические уравнения, закон Гука, граничные условия на боковой поверхности и в торцевых поперечных сечениях, условия совместности.

Если рассматриваемое призматическое тело предполагается достаточно длинным по сравнению с линейными размерами по-

перечного сечения, не нужно знать точное распределение напряжений в концевых поперечных сечениях. Достаточно знания величины равнодействующих силы и момента, которые там приложены, так как именно они определяют решение во всем теле, за исключением малых областей вблизи концевых поперечных сечений. Во многих практически важных случаях фактическое распределение напряжений в местах приложения нагрузки вообще неизвестно, поэтому решение может быть распространено на многочисленные возможные случаи нагружения с помощью принципа Сен-Венана.

Прежде всего подробно запишем в соответствующей форме основные уравнения, которые должны быть удовлетворены (при Тху == Тух И Т. Д.):

Уравнения равновесия

дх+ХУ ду+XZ=0,дх+。恥 ду+дг=0,++=0.дх+ХУ ду+XZ=0,дх+。恥 ду+дг=0,++=0.(7.1)(7.1)

дх

+

ХУ ду

+

XZ

=0,

дх

+

。恥 ду

+

дг

=0,

+

+

=0.

дх

+

ХУ ду

+

XZ

=0,

дх

+

。恥 ду

+

дг

=0,

+

+

=0.

(7.1)

(7.1)

Кинематические уравнения после подстановки в них закона Гука

%х=~^ =4"[Охх — w(o”+“J и т. д.,.

(7.2) ди 女

=丁 и т. Д.

(круговая перестановка индексов).

Граничные условия на боковой поверхности )

Охх COS (п, X)+ Gy COS (九，g) = о, T^ cos (n, x) + CTM cos (n, у) = О,(7.3)

Тгх COS (n, X)+ Tzy cos (九，у) — 0.

Пусть далее в концевых поперечных сечениях z = 0, z — / напряжения Tzx(%, у) , ^zy(x,y), Ozz(x, у) ЯВЛЯЮТСЯ ЗЭДЭННЫМИ функциями ОТ X И у.

Условия совместности, выраженные в напряжениях (уравнения Бельтрами)

△県 +T^v■& = ° н т. Д->

(7.4)

А% +口 а = О И Т. Д.

* l+v дхду

(круговая перестановка индексов).

Допущение Сен-Венана для решения задачи, показанной на рис. 7.1, означает, что волокна в направлении продольной оси стержня (тонкие продольные призмочки) не оказывают друг на друга никакого поперечного давления (т. е. не вызывают поперечного растяжения) и не передают в поперечном направлении никаких сдвигающих сил. Это означает, что можно положить>

^хх = ^уу = ^ху ~ 0.(7.5)

Соотношения для p авнодействующих силы и момента в концевом поперечном сечении с площадью А имеют видQ* = \ % d4, Qy = ^ Xzy dA,尸N = \ % dA,Соотношения для p авнодействующих силы и момента в концевом поперечном сечении с площадью А имеют видQ* = \ % d4, Qy = ^ Xzy dA,尸N = \ % dA,ддААМх= \ ^zzy dA, Mg = — \ azzx dA,Мх= \ ^zzy dA, Mg = — \ azzx dA,AAAAAMz =卜久* — Tzxy) dA.(7.6)AMz =卜久* — Tzxy) dA.(7.6)

Соотношения для p авнодействующих силы и момента в концевом поперечном сечении с площадью А имеют вид

Q* = \ % d4, Qy = ^ Xzy dA,尸N = \ % dA,

Соотношения для p авнодействующих силы и момента в концевом поперечном сечении с площадью А имеют вид

Q* = \ % d4, Qy = ^ Xzy dA,尸N = \ % dA,

д

д

А

А

Мх= \ ^zzy dA, Mg = — \ azzx dA,

Мх= \ ^zzy dA, Mg = — \ azzx dA,

A

A

A

A

A

Mz =卜久* — Tzxy) dA.

(7.6)

A

Mz =卜久* — Tzxy) dA.

(7.6)

Ниже будут рассмотрены прежде всего простейший случай осевого растяжения или сжатия, сразу после этого чистый изгиб и свободное кручение и, наконец, поперечный изгиб.

Осевое нагружение

Для равнодействующей осевых сил справедливо равенство

(7.7)(7.7)Fz = \ %Z d4 = , Pz (х, 9)d4

(7.7)

(7.7)

AAA

A

A

возможны различные поперечном сечении напряжений, фигури-возможны различные поперечном сечении напряжений, фигури-причем, согласно принципу Сен-Венана, распределения pz(x, “) в концевом (рис. 7.2). Поскольку эти распределения

возможны различные поперечном сечении напряжений, фигури-

возможны различные поперечном сечении напряжений, фигури-

рующие под знаком интеграла (7.7), дают одну и ту же равнодействующую силу, речь идет о статически эквивалентной системе сил в смысле принципа Сен-Венана.

При простейшем распределении, показанном на рис. 7.2(a), для 2 = / имеем 。弘=尸工/力 =const, тгх = xzy = 0. Если ось z проходит через центр тяжести поперечного сечения, то, согласно (7.6), для моментов получится Мх = Му = Mz = 0, так как

Рис. 7.2. Различные возможные распределения напряжений в концевом поперечном сечении при осевом нагружении.

тогда для так называемого статического момента поперечного сечения справедливо равенство

,х dA = \ у dA = 0. АА

Уравнения равновесия (7.1), а также граничные условия (7.3), как легко видеть, удовлетворяются. Из (7.2) следует

一d〃 _ v dv v dw _ Ozn

или после интегрирования для перемещений

〃=—豆％2%，и =—万 ％ziA w = -^- Z, (7.8) причем перемещениями стержня как твердого тела пренебрегают. Далее следует уху — yyz == 0.

Так как основные уравнения удовлетворены, то имеет место точное решение задачи в смысле Сен-Венана. Рассмотренный случай так называемого одноосного растяжения играет очень важную роль для приложений. Независимо от действующей нагрузки в длинном стержне при достаточном удалении от мест приложения нагрузки устанавливается однородное напряженное состояние = const.

Если форма поперечного сечения изменяется скачкообразно, например вследствие сверления или насечки, то нарушается равномерное распределение напряжений и тогда в поперечном сечении возникает концентрация напряжений. Однако так называемое влияние надреза (см., например, [В14 ——В16]) носит местный характер, при этом справедлив закон затухания Нейбера.

При изменении направления осевой силы Fx на противоположное получается нагружение призматического стержня сжатием.

В технических приложениях учитывают, что в прямолинейном сжатом стержне равновесное состояние может стать неустойчивым. Существует опасность выпучивания (потери устойчивости) ,которое должно быть исследовано отдельно. Этим занимается теория устойчивости, которая, однако, в данной книге не обсуждается.

Чистый изгиб

Прежде всего будем стержня произвольное и ствует так называемомуПрежде всего будем стержня произвольное и ствует так называемомупредполагать, что поперечное сечение несимметричное. Этот случай соответ- косому изгибу. Пусть в концевом по-

Прежде всего будем стержня произвольное и ствует так называемому

Прежде всего будем стержня произвольное и ствует так называемому

Рис. 7.3. Нагрузка в концевом поперечном сечении при чистом изгибе： (а) произвольное поперечное сечение, (Ь) поперечное сечение с двумя осями симметрии.Рис. 7.3. Нагрузка в концевом поперечном сечении при чистом изгибе： (а) произвольное поперечное сечение, (Ь) поперечное сечение с двумя осями симметрии.

Рис. 7.3. Нагрузка в концевом поперечном сечении при чистом изгибе： (а) произвольное поперечное сечение, (Ь) поперечное сечение с двумя осями симметрии.

Рис. 7.3. Нагрузка в концевом поперечном сечении при чистом изгибе： (а) произвольное поперечное сечение, (Ь) поперечное сечение с двумя осями симметрии.

перечном сечении z = / действует равнодействующий момент относительно оси у (рис. 7.3(a))

Му = Л4 = — \ %М d/,(7.S)

а все остальные равнодействующие силы и моменты обращаются в нуль, так как тгх = тгу = 0. При допущении о линейном распределении напряжений

nzz = ах + by (а == const, 6 = const)(7.10)

уравнения равновесия (7.1), а также граничные условия (7.3) тождественно удовлетворяются. Если доказать, что распределение напряжений (7.10) дает нагрузку в концевом поперечном сечении, которая статически эквивалентна моменту М, то получим точное решение задачи изгиба.

Если ось z центральная, то соотношения (7.16) даютQx = Qy = 0, Fz = а ^ х dA + 6 \ у dA = 0Если ось z центральная, то соотношения (7.16) даютQx = Qy = 0, Fz = а ^ х dA + 6 \ у dA = 0дди, кроме того,Mx = a^xydA +Ь^ у2 dA = 0,и, кроме того,Mx = a^xydA +Ь^ у2 dA = 0,АААА—Му = а ^ х2 dA + Ь j ху dA = — М, Mz = 0. АА—Му = а ^ х2 dA + Ь j ху dA = — М, Mz = 0. АА(7.П)(7.П)(7.12)(7.12)Из (7.12) для определения констант а и 6 имеем соотношенияИз (7.12) для определения констант а и 6 имеем соотношения—aJXy + bJxx = 0, ajyy — bjxy= — М где величины—aJXy + bJxx = 0, ajyy — bjxy= — М где величины(7.13)(7.13)ААААозначают осевые моменты инерции и соответственно центробежный момент инерции поперечного сечения площадью А, Для коэффициентов а и 6 получаются выраженияозначают осевые моменты инерции и соответственно центробежный момент инерции поперечного сечения площадью А, Для коэффициентов а и 6 получаются выраженияXXXX-М, b ——-М, b ——хуху^хх^уу 1 芍^хх^уу 1 芍М, (7.14)М, (7.14)

Если ось z центральная, то соотношения (7.16) дают

Qx = Qy = 0, Fz = а ^ х dA + 6 \ у dA = 0

Если ось z центральная, то соотношения (7.16) дают

Qx = Qy = 0, Fz = а ^ х dA + 6 \ у dA = 0

д

д

и, кроме того,

Mx = a^xydA +Ь^ у2 dA = 0,

и, кроме того,

Mx = a^xydA +Ь^ у2 dA = 0,

А

А

А

А

—Му = а ^ х2 dA + Ь j ху dA = — М, Mz = 0. АА

—Му = а ^ х2 dA + Ь j ху dA = — М, Mz = 0. АА

(7.П)

(7.П)

(7.12)

(7.12)

Из (7.12) для определения констант а и 6 имеем соотношения

Из (7.12) для определения констант а и 6 имеем соотношения

—aJXy + bJxx = 0, ajyy — bjxy= — М где величины

—aJXy + bJxx = 0, ajyy — bjxy= — М где величины

(7.13)

(7.13)

А

А

А

А

означают осевые моменты инерции и соответственно центробежный момент инерции поперечного сечения площадью А, Для коэффициентов а и 6 получаются выражения

означают осевые моменты инерции и соответственно центробежный момент инерции поперечного сечения площадью А, Для коэффициентов а и 6 получаются выражения

XX

XX

-М, b ——

-М, b ——

ху

ху

^хх^уу 1 芍

^хх^уу 1 芍

М, (7.14)

М, (7.14)

и, таким образом, распределение напряжений имеет вид

(7.15)(7.15)；"：哈 м.

(7.15)

(7.15)

IxJgg — J*y

В дальнейшем будет рассматриваться случай, когда оси хну являются главными осями поперечного сечения при из-

zzРис. 7.4. Линейное распределение напряжений при чистом изгибе.Рис. 7.4. Линейное распределение напряжений при чистом изгибе.

z

z

Рис. 7.4. Линейное распределение напряжений при чистом изгибе.

Рис. 7.4. Линейное распределение напряжений при чистом изгибе.

гибе, т. е. когда центробежный момент JXy обращается в нуль (рис. 7.3(b)). Тогда выражение (7.15) упрощается и принимает вид

%z= — (M""x.(7.16)

Как видно, в каждом поперечном сечении имеет место не зависящее от z линейное распределение нормальных напряжений (рис. 7.4), равнодействующая которых в концевом поперечном сечении статически эквивалентна моменту М. Волокна стержня при х < 0 удлиняются, при х > 0 укорачиваются. Между ними в плоскости у, z находится так называемый нейтральный слой, который остается недеформированным.

Деформации при чистом изгибе

Для деформаций из (7.2) следуют равенства

ди — dv — vM dx — ду — EJyyди — dv — vM dx — ду — EJyydw话=dw话=EJyyEJyyди. dv n dv.dw n . du —дуdx—，dz'dy一， dx 十 dz —'ди. dv n dv.dw n . du —дуdx—，dz'dy一， dx 十 dz —'(7•⑺(7•⑺Отсюда интегрированием можно получить перемещения, де всего из второго или пятого и четвертого соотношений получимОтсюда интегрированием можно получить перемещения, де всего из второго или пятого и четвертого соотношений получимПреж-(7」7)Преж-(7」7)илиили5 = — ^^ ха + Wq (х, у)5 = — ^^ ха + Wq (х, у)(7.18)(7.18)"=證=-2芻+ 〃о(х, у), u = -z醬+ %(%, у),(7.19)"=證=-2芻+ 〃о(х, у), u = -z醬+ %(%, у),(7.19)где Uo(x, у), v0(xt y)t wQ(x, у) — произвольные функции рования. Первое соотношение (7.17) и (7.19) даютди加 du0毎=丽*=_2k +而,где Uo(x, у), v0(xt y)t wQ(x, у) — произвольные функции рования. Первое соотношение (7.17) и (7.19) даютди加 du0毎=丽*=_2k +而,интегри-интегри-dv ~dyИ видно, чтоdv ~dyИ видно, что■vai , 02山° , a。。■vai , 02山° , a。。(7.20)(7.20)02500250R=°・R=°・(7.21)(7.21)

ди — dv — vM dx — ду — EJyy

ди — dv — vM dx — ду — EJyy

dw

话=

dw

话=

EJyy

EJyy

ди. dv n dv.dw n . du —

дуdx—，dz'dy一， dx 十 dz —'

ди. dv n dv.dw n . du —

дуdx—，dz'dy一， dx 十 dz —'

(7•⑺

(7•⑺

Отсюда интегрированием можно получить перемещения, де всего из второго или пятого и четвертого соотношений получим

Отсюда интегрированием можно получить перемещения, де всего из второго или пятого и четвертого соотношений получим

Преж-(7」7)

Преж-(7」7)

или

или

5 = — ^^ ха + Wq (х, у)

5 = — ^^ ха + Wq (х, у)

(7.18)

(7.18)

"=證=-2芻+ 〃о(х, у), u = -z醬+ %(%, у),(7.19)

"=證=-2芻+ 〃о(х, у), u = -z醬+ %(%, у),(7.19)

где Uo(x, у), v0(xt y)t wQ(x, у) — произвольные функции рования. Первое соотношение (7.17) и (7.19) дают

ди加 du0

毎=丽*=_2k +而,

где Uo(x, у), v0(xt y)t wQ(x, у) — произвольные функции рования. Первое соотношение (7.17) и (7.19) дают

ди加 du0

毎=丽*=_2k +而,

интегри-

интегри-

dv ~dy

И видно, что

dv ~dy

И видно, что

■vai , 02山° , a。。

■vai , 02山° , a。。

(7.20)

(7.20)

0250

0250

R=°・

R=°・

(7.21)

(7.21)

После интегрирования выражений (7.20) получаем

端7炉+为(办端7炉+为(办"。=誥刊+后(Х)■"。=誥刊+后(Х)■(7.22)(7.22)Далее из (7.19) следуетдудх ду 1 дуДалее из (7.19) следуетдудх ду 1 ду0。0。„ d2w0 a。。„ d2w0 a。。

端7炉+为(办

端7炉+为(办

"。=誥刊+后(Х)■

"。=誥刊+后(Х)■

(7.22)

(7.22)

Далее из (7.19) следует

дудх ду 1 ду

Далее из (7.19) следует

дудх ду 1 ду

0。

0。

„ d2w0 a。。

„ d2w0 a。。

и с учетом (7.22) из третьего соотношения (7.17) вытекает

дх ду 十 EJyy У 十 dx 十 dyдх ду 十 EJyy У 十 dx 十 dy(7.23)(7.23)

дх ду 十 EJyy У 十 dx 十 dy

дх ду 十 EJyy У 十 dx 十 dy

(7.23)

(7.23)

Так как в (7.23) только первый член зависит от z, должно выполняться условие

д^дхду = 0,(7.24)

и поэтому равенство (7.23) примет вид

订2订2vM _ dfivM _ dfi

订2

订2

vM _ dfi

vM _ dfi

Левая и правая части этого выражения должны быть равны одной и той же константе у】，т. е.

也dx也dx—Yi，—Yi，明 dy明 dy-可 9 + Yi，-可 9 + Yi，

也dx

也dx

—Yi，

—Yi，

明 dy

明 dy

-可 9 + Yi，

-可 9 + Yi，

или после интегрирования

% (Х) = — »Х + б, % 匂)=—显力 + Y也 + Y- (7.25)

Из (7.21) и (7.24) следует 叫=6】х + 62У + 6，а из (7.22) и (7.25) имеем

"。=1^7似一词 + Y也 + Y，% =备xy - w

В результате для перемещений в соответствии с (7.18) получаем равенства

(7.26)(7.26)“=謂五[v(X2 — у2) + z2] + 丫也—Mz + Y， VAIс I a

(7.26)

(7.26)

U = 了7— xy — Y1X — p2z + 6,

CJyy

w =w =工彳,%" + Bi% + 62y + Р-工彳,%" + Bi% + 62y + Р-

w =

w =

工彳,%" + Bi% + 62y + Р-

工彳,%" + Bi% + 62y + Р-

Появляющиеся в (7.26) произвольные постоянные и члены, линейно зависящие от координат, соответствуют перемещениям и повороту всего стержня как твердого тела. Они исключаются при выполнении условий и = у = w = 0, du/dz = dv/dz = =dv/dx = 0 для x = y = z = 0, и окончательно перемещения принимают вид

"= 謂乙[V(X2 - 方 + z2],"= 謂乙[V(X2 - 方 + z2],VVvMEJyyvMEJyyХУ,ХУ,M如=——F7— %NE"yM如=——F7— %NE"y(7.27)(7.27)

"= 謂乙[V(X2 - 方 + z2],

"= 謂乙[V(X2 - 方 + z2],

V

V

vMEJyy

vMEJyy

ХУ,

ХУ,

M

如=——F7— %NE"y

M

如=——F7— %NE"y

(7.27)

(7.27)

Точки на оси стержня (х = у = 0) переходят в %* = % + 〃，у* = у -]- у, z* = z + ©,

% = 2电丁 2 ' у =0, 2 =2,

и лежат в плоскости х, z (так называемой плоскости изгиба).

х*х*Уравнение деформированной оси стержня (так называемой упругой линии) имеет вид

х*

х*

(7.28)

Упругая линия есть парабола, кривизна k которой (радиус кривизны R) равна

R [1 +@*個2*)守/2 '

1 d2x*1 d2x*или для dx^jd^《1 приближенно

1 d2x*

1 d2x*

(7.29)

Поэтому для малых углов наклона

R -/R -/МEJyyМEJyy

R -/

R -/

М

EJyy

М

EJyy

Это выражение соответствует уравнению упругойЭто выражение соответствует уравнению упругойнавливается в элементарной теории изгиба балок коном Бернулли — Эйлера о пропорциональности между кривизной и изгибающим моментом). Лежащая в основе этой теории гипотеза Бернулли о поперечном сечении, остающемся плоским после деформаций, вытекает, таким образом, из полученного выше общего решения теории упругости.Для поперечного сечения z — с стержня после деформации имеем\七J yy /или для x ^ %* (малые деформации)【К -备%*)=с(1 - %)，навливается в элементарной теории изгиба балок коном Бернулли — Эйлера о пропорциональности между кривизной и изгибающим моментом). Лежащая в основе этой теории гипотеза Бернулли о поперечном сечении, остающемся плоским после деформаций, вытекает, таким образом, из полученного выше общего решения теории упругости.Для поперечного сечения z — с стержня после деформации имеем\七J yy /или для x ^ %* (малые деформации)【К -备%*)=с(1 - %)，чении (косом) тельночении (косом) тельнолинии, которое уста- иногда называется залинии, которое уста- иногда называется запри двухосном изгибе относи- главных осей.при двухосном изгибе относи- главных осей.Рис. 7.5. Нагрузка в концевом поперечном се-Рис. 7.5. Нагрузка в концевом поперечном се-

Это выражение соответствует уравнению упругой

Это выражение соответствует уравнению упругой

навливается в элементарной теории изгиба балок коном Бернулли — Эйлера о пропорциональности между кривизной и изгибающим моментом). Лежащая в основе этой теории гипотеза Бернулли о поперечном сечении, остающемся плоским после деформаций, вытекает, таким образом, из полученного выше общего решения теории упругости.

Для поперечного сечения z — с стержня после деформации имеем

\七J yy /

или для x ^ %* (малые деформации)【К -备%*)=с(1 - %)，

навливается в элементарной теории изгиба балок коном Бернулли — Эйлера о пропорциональности между кривизной и изгибающим моментом). Лежащая в основе этой теории гипотеза Бернулли о поперечном сечении, остающемся плоским после деформаций, вытекает, таким образом, из полученного выше общего решения теории упругости.

Для поперечного сечения z — с стержня после деформации имеем

\七J yy /

или для x ^ %* (малые деформации)【К -备%*)=с(1 - %)，

чении (косом) тельно

чении (косом) тельно

линии, которое уста- иногда называется за

линии, которое уста- иногда называется за

при двухосном изгибе относи- главных осей.

при двухосном изгибе относи- главных осей.

Рис. 7.5. Нагрузка в концевом поперечном се-

Рис. 7.5. Нагрузка в концевом поперечном се-

При изгибе 8 двух плоскостях (на-грузкой в виде изгибающих моментов Мхглавных осей согласно рис. 7.5), которыйпзвольному положению равнодействующейПри изгибе 8 двух плоскостях (на-грузкой в виде изгибающих моментов Мхглавных осей согласно рис. 7.5), которыйпзвольному положению равнодействующейи Муи Муотносительноотносительносоответствует провектора момента.соответствует провектора момента.

При изгибе 8 двух плоскостях (на-грузкой в виде изгибающих моментов Мхглавных осей согласно рис. 7.5), которыйпзвольному положению равнодействующей

При изгибе 8 двух плоскостях (на-грузкой в виде изгибающих моментов Мхглавных осей согласно рис. 7.5), которыйпзвольному положению равнодействующей

и Му

и Му

относительно

относительно

соответствует провектора момента.

соответствует провектора момента.

решение получается наложением приведенных выше соотношений.

В общем случае несимметричного поперечного сечения (см. рис. 7.3(a)) при распределении напряжений (7.15) вместо (7.27) справедливы следующие выражения для перемещений:

_善居(*2一力)+6%吓v=~ 4 i ~ T[ахy+4"(“一炉)]，如=-^-(ax + by)z,

причем константы а н b определяются согласно (7.14).

Прежде чем излагать общий случай поперечного изгиба стержня, следует сначала обсудить нагружение призматического стержня кручением, так как результаты решения задачи кручения используются при поперечном изгибе.

Кручение призматического стержня

Основные положения

Решение задачи кручения призматического стержня с круговым или кольцевым поперечным сечением было получено Кулоном.

Рис. 7.6. Чистое кручение стержня кругового поперечного сечения.

Чистое (или свободное) кручение возникает при приложении крутящих моментов Mz в концевых поперечных сечениях (рис. 7.6). При этом в произвольном поперечном сечении будут действовать только касательные напряжения. Основные допущения, которые положены в основу решения, состоят в следующем:

-поперечные сечения поворачиваются как жесткие диски, не деформируясь,

——поперечные сечения остаются при деформации плоскими, т. е. не появляется депланация.

Если через ср обозначить угол закручивания концевого поперечного сечения, то ® = dcp/dz — так называемый относительный угол закручивания (т. е. угол закручивания на единицу длины). Для чистого кручения с постоянным крутящим моментом на конце Мг = Мт

9 =(р// (/ — длина стержня).

Наряду с основными допущениями (7.5), принимается также Ozz = 0. Касательные напряжения равны

тгх = — G9y, %“ = G^x,(7.30)

равнодействующая касательных напряжений распределена вдоль радиуса по линейному закону и справедливо соотношение

т = “唸с + 吃=G3+ ” = G^r.

Для крутящего момента следует

MT = G0Jp,(7.31)

где Jp~^r2dA — полярный момент инерции поперечного сечения. Для тонкого кругового кольца (с внешним радиусом га и внутренним л) JP следует принимать равным Jp = (п/2) (г* — г^).

При кручении тонкостенной трубы круговой формы (со средним радиусом а) касательные напряжения по толщине й распределены примерно постоянно, и крутящий момент будет равен

"г ~ § 工九广 ds = 2тЛД,(7.32)

где А — площадь, ограниченная средним радиусом.

Если ввести поток касательных напряжений f = t/i, то соотношение (7.32) будет справедливо и для тонкостенной скручиваемой трубы произвольной формы (рис. 7.7). Непрерывность потока касательных напряжений требует соблюдения условия т = const, и поэтому вновь справедливо равенство

1 = МТ/2АУ(7.33)

где А означает площадь, ограниченную средней линией профиля. Толщина стенки h может быть переменной. Следует принять во внимание, что для произвольного профиля некруговой формы появляется депланация w, которой нельзя воспрепят-

ствовать. Соотношение (7.33) известно в сопротивлении материалов как первая формула Бредта.

Вторая формула Бредта для вычисления относительного угла закручивания имеет вид

心=毋彳勺丁 =(7.34)

Обе формулы Бредта справедливы также для поперечных сечений более сложного вида, чем двухсвязный контур, например

Рис. 7.7. Тонкостенная скручиваемая труба произвольного профиля.

для скручиваемых труб с внутренними поперечными ребрами (см., например, [А29]).

Некруговое поперечное сечение, функция депланации

Как и в элементарном случае кручения кругового цилиндрического стержня, в поперечном сечении появляются касательные напряжения %гх и т^у, нормальные напряжения oZz, по-прежнему равны нулю: Ozz = 0.

Если деформирование может происходить беспрепятственно (кручение не стесненное), то при нагружении постоянным моментом Мг речь идет о чистом кручении ). Поперечное сечение поворачивается вновь, не деформируясь (т. е. форма поперечного сечения сохраняется), но появляются перемещения w в продольном направлении, т. е. депланация. При применении полуобратного метода исходят из формул для перемещений. Условия совместности удовлетворяются тогда автоматически и их привлекать не нужно.

При чистом кручении

Ф = 9z,(7.35)

следовательно, поперечные сечения, находящиеся на равных расстояниях друг от друга, закручиваются на равные углы. Точка поперечного сечения Р переходит в точку Р‘ (рис. 7.8) и для перемещений справедливы формулы

——u = r cos а — г cos (а + <р), v = r sin (а + ср) — г sin а,

соответственно для малого угла закручивания ср после линеаризации и = —г sin а-ср, V = г cos а-ср, или

u =-呎=-0yz, 0 = %①="无2.(7.36)*)

Для депланации принимается w = ^ (х, у);

(7.37)

она должна быть в каждом поперечном сечении одинаковой, иначе не обеспечивалась бы непрерывность материала. Функция «(%, у) называется функцией депланации.

Из (7.36) и (7.37) для деформаций имеем

Схх = %” = % = Уху = О,

остаются только

(7.38)

С помощью закона Гука получаются формулы для 1напряжений

(7.39)

Рис. 7.8. Перемещения при кручении поперечного сечения произвольной формы.

Следовательно, определяющим

является только чистый сдвиг т2%(х, у), rzy(х, у) во всех точках

поперечного сечения, т. е. принятое выше основное допущение о, закручивании поперечного сечения без деформаций получает

дополнительное подтверждение.

Из уравнений равновесия остаются только

GT7r т=°-

а также

(7.40)

Из (7.40) с учетом (7.39) следует так называемое гармоническое уравнение Лапласа

где

(/勿=0，

A(•••) = (备+ 今)(…)

(7.41)

—оператор Лапласа. Следовательно, показано, что функция депланации должна быть потенциальной (или гармонической функцией).

Согласно граничному условию, поверхность цилиндрического стержня должна быть свободной от нагрузки, поэтому касательное напряжение на границе т& должно быть направлено по касательной к граничному контуру (рис. 7.9). Из (7.3) с учетом (7.39) следует

Рис. 7.9. К формулировке граничных условий при кручении.

(雾—g)cos (% *) +

+ (^+ *) 8s 他 4)= 0.

(7.42)

Выражение

窮 cos（〃，％）+ 奇

COS (га, у)=

(7.43)

называется нормальной производной. Поэтому граничное условие (7.42) запишется в виде

黑=仅 cos (n, x)—

—xcos(n, y)]R.(7.44)

Таким образом, задача кручения соответствует так называемой краевой задаче Неймана (или второй краевой задаче) теории гармонических функций (теории потенциала):

Требуется найти функцию депланации 力(匕 у), которая внутри рассматриваемой области поперечного сечения является гармонической, по заданной на границе области нормальной производной

По формуле Гаусса

'gdAuq^ds,(7.45)

AR

и, ввиду того что А« = 0 в Л, для существования решения необходимо, чтобы

勺黑 ds = 0.(7.46)

R

Как видно, это условие удовлетворяется, если граничное условие подставить в (7.46) с учетом

靄=sin (га, х) = — cos (га, у), 若=cos (га, х).(7.47)

Тогда

§ 券厶=§а 黑案 ”s=§d(屮)=()•

Впрочем, граничное условие (7.44) можно преобразовать. Так как xdx + ydy есть полный дифференциал, то из вышеприведенного выражения следует

黑=9祭+ "薔=备("" + 9出)=*(£4^-)紋(7厶8)

т. е. касательная производная задается на границе функцией (炉+川)/2.

Легко видеть, что для равнодействующей напряжений на торцевой поверхности получается

\ % dA = 0, \ тгу dA = 0;(7.49)

АА

далее равнодействующий крутящий момент выражается в виде

Mz= \ (%/-%9)d4 = G6 \ (炉 + 严十普同-翼 у) d4 AA

(7.50)

Из (7.50) после преобразования подынтегральной функции (см. [АЗО]) вытекает другая форма для М2:

M-WT[(罂У +(穿Н叫.

Выражение (7.50) можно записать также в виде

М2 = Mf — G^Z^(7.51)

и получить в результате обобщение элементарного соотношения (7.31). Величина JT (которая, как известно, не тождественна полярному моменту инерции /.) называется постоянной кручения ).

Таким образом, задача кручения стержня произвольного поперечного сечения полностью решена, если известна функция депланации ф(х, у). С учетом допущений о перемещениях показано, что основные уравнения полностью удовлетворены.

Прежде чем рассмотреть решения для различных частных видов поперечного сечения, целесообразно обсудить иную формулировку задачи кручения.

Функция кручения Прандтля

При альтернативной формулировке [51] получается упрощение граничных условий. Уравнение равновесия (7.40) можно тождественно удовлетворить с помощью функции напряжений 屮(х, у) согласно формулам

” =G6 需，“у = — G6 需• (7.52)

Здесь 屮 (х, у) называется функцией кручения Прандтля \

Если исключить из выражений (7.39) для напряжений функцию депланации ^(х. у), то прежде всего получим д%гх/ду — —dxzy/dx = —2Gb и отсюда с учетом (7.52)

А^ (х, у) = —2, (7.53) т. е. функция кручения 屮(х, у) должна удовлетворять неоднородному гармоническому уравнению Пуассона. Подставляя ее в граничное условие xzxdy — xzydx = 0, получим

需办+需％ =外=0, (7.54) ИЛИ

屮r = const. (7.55)

Для односвязного сплошного поперечного сечения константа в (7.55) может быть произвольной, например ее можно положить равной нулю. Для многосвязного поперечного сечения (скручиваемый стержень с продольными сверлениями), напротив, ее можно считать произвольной только на одной границе. Легко убедиться в том, что равнодействующие напряже-

ний Тех и тгу в торцевом сечении опять обращаются в нуль. Равнодействующий крутящий момент равен

Mz = -G6)(需х +需少4 =

=_G6 \ [思(悯 + 备伸外]dA + 2G6 \ 2 dA, (7.56)

или после преобразования по формуле Гаусса

А4г = — G^ ф ip [х cos (л, х) + у cos (/г, у)] ds + 2G9 \ 屮 dA.

Первый интеграл обращается в нуль при 屮氏 =0 и остается

Mn = 2G9 ^ -ф (х, у) dA,(7.57)

причем выражение

2 \ 屮(х, у) dA = JT

соответствует постоянной кручения.

Следует заметить, что в задаче кручения положение начала координат в поперечном сечении несущественно (для малых углов закручивания в рамках линейной теории). Параллельный перенос оси стержня означает лишь перемещение скручиваемого стержня как твердого тела, которое не связано с появлением напряжений.

Связь между функцией депланации и функцией кручения Прандтля

Сравнивая (7.39) и (7.52), получим

дФдФ .г-о\

дхду дх [дх''

Функция депланации 3(%, у) представляет собой, как известно, гармоническую функцию. Для нее существует так называемая сопряженная гармоническая функция %(х, у), причем они связаны условиями Коши — Римана, известными из теории аналитических функций

(7.59)(7.60)(7.59)(7.60)@0 — dy d。— d%дх — ду ' ду — дх

(7.59)

(7.60)

(7.59)

(7.60)

Поэтому из (7.58) следует

=外 = dy

дх — дх * ду — ду

После интегрирования интересующая нас связь может быть представлена в виде

2 (х, у) = х(х, у)—产茅2 + const. (7.61)

Обе функции ф(х, у) и %(х, у), являясь гармоническими функциями, представляют собой вещественную и мнимую части комплексной аналитической функции. Этот факт позднее еще будет использован.

На основании (7.61) задачу кручения можно сформулировать также следующим образом:

Требуется найти гармоническую функцию % (%, у), которая принимает заданное значение на границе рассматриваемой области.

Следовательно, справедливо уравнение Ax(x,y) = 0 с граничным условием %r = “2 + 乎)/2 + const. В результате задача кручения в такой постановке сведена к так называемой задаче Дирихле (или первой краевой задаче теории гармонических функций). В общем случае доказано, что эта задача имеет единственное решение, и с помощью подходящих гармонических функций могут быть получены многочисленные точные решения задач кручения для некруговых поперечных сечений.

Примеры решения задачи кручения для поперечных сечений различной формы

.1. Эллиптическое поперечное сечение. Уравнение контура эллиптического поперечного сечения с полуосями а и & (рис. 7.10(a)) имеет вид

备■+方=1・

Если принять функцию кручения Прандтля в виде

где /—константа, то она будет удовлетворять граничному

удовлет- решениеудовлет- решениеусловию 屮r = 0. Дифференциальное уравнение (7.53) воряется при 々=—а2&2/ (а2 + &2); следовательно, имеет вид

удовлет- решение

удовлет- решение

巾=+1丿.

(7.62)

Касательные напряжения равны 2G8q2

號十62 y，T刊

2GW а^+Т^Х-

(7.63)

Для крутящего момента имеем выражение

mT = ой

аУл載+A

так что (7.63) можно также записать в форме

2М『2М『

&=_*^，&/=硏

При b < а

максимальное касательное напряжение равно

2Мт2G6а2b

(Qt)y=±b —± 11ab2 —± д2 -|- ь2

и действует в рассматриваемом случае на концах малой полуоси. Так называемые траектории касательных напряжений

Рис. 7.10. Эллиптическое поперечное сечение при кручении： (а) положение максимальных касательных напряжений, (Ь) линии уровня депланации.

задаются кривой ^>(xt у) == const. Результирующее касательное напряжение равно

Т = "砲 + 吃=Ge "(察)2 + (-1?? = ^Й? "Ь3 + /2 •

При вычислении депланации будем исходить из (7.39), тогда с учетом (7.37) получим

% = G (需一匆)， или

дх G 十 °У — G I nab3 十 na3b3 7，

После интегрирования получим

w^ У)=Мт^^ 研

Это ——уравнение так называемой седловой поверхности (гиперболический параболоид или гипар). На рис. 7.10(b) депланация изображена с помощью линий уровня. Депланация рав-

на нулю на осях х и у, а максимальные ее значения достигаются на границе при х = ±а/“2 и соответственно при у — = 土〃“2; они рарны

. лл Ь2 ——а2

5щах = ± М『1^^2^ •

Элементарное решение для кругового сечения получается при а = Ь. Как видно, в этом случае не возникает никакой депланации.

・2. Приближенное решение для узкого прямоугольника.

Решение для прямоугольника с произвольным отношением сто-

Рис. 7.11. Прямоугольное поперечное сечение.Рис. 7.11. Прямоугольное поперечное сечение.рон (рис. 7.11) в замкнутой форме невозможно (см. п. 7.4.5.4). Для очень узкого прямоугольника с b 々 а удается получить очень полезное приближение при допущении g《%гу. Граничное условие 2戻=0 удовлетворяется, если для функции кручения Прандтля принять 2 = —л2 + Ь2. Эта формула удовлетворяет также гармоническому уравнению Пуассона (7.53). Тогда касательные напряжения получаются равными тгх = 0, тгу = 2G^x, далее крутящий момент равен Мт = (16/3)&ай3 *\ а депланация выражается в виде

Рис. 7.11. Прямоугольное поперечное сечение.

Рис. 7.11. Прямоугольное поперечное сечение.

3 Мт

w==16 Qab3 ^-

Поперечное сечение в виде равностороннего треугольника. Граничное условие (рис. 7.12(a)) имеет вид

(% — а) [(% + 2aУ — 3力]=0.

Если положить гармоническую функцию %(х, у), которая на границе принимает значение %r= 1/2З + 货)，равной

/、 2az х3 - Зху2

то для функции кручения Прандтля имеем

讣—” х2 + у2 (х — а) [(х + 2а)3 — Зу2]

чем и достигается решение задачи.

Касательные напряжения равны

% =噜(％ —。)弘 xzu = -^-(x2 + 2ax — y2).

сечение (а), линии уров-сечение (а), линии уров-Рис. 7.12. РавностороннееРис. 7.12. РавностороннееВ вершинах, а также в центре тяжести треугольника касательные напряжения равны нулю, максимальное касательное напряжение получается на границе в серединах сторон треуголь-

сечение (а), линии уров-

сечение (а), линии уров-

Рис. 7.12. Равностороннее

Рис. 7.12. Равностороннее

треугольное поперечноеня депланации (Ь).

ника Tmax = §]Q®a. Для крутящего момента получаем выражение

М『=(9 «3/5)GO* а депланация

④(修 护=6^7(3х% 一們=之(3炉乡-*)•

Линии уровня изображены на рис. 7.12(b). На центральных осях треугольника депланация равна нулю.

Прямоугольное поперечное сечение. Решение задачи кручения для прямоугольного сечения удается получить только в виде ряда Фурье. При этом можно отыскивать в виде ряда или решение гармонического уравнения Лапласа для функции депланации 外 или решение уравнения Пуассона для 屮.Пусть прямоугольная область задана при —Ь 之 х V Ь, ——а < у < а (см. рис. 7.11). Вследствие симметрии функция кручения Прандтля должна быть четной относительно % и у. Для дифференциального уравнения Аф = 0 с граничным условием 加=0 функция (%?——х2) как частное решение для узкого прямоугольника при 力《а уже рассматривалась. Естественно поэтому ввести

функцию кручения по формуле

^ = b2_x2 + T{Xj у),(7.64)

где Т(х,у) означает четную относительно хну функцию, которая должна удовлетворять дифференциальному уравнению

АТ (%, у) = 0(7.65)

и граничным условиям

Т = 0 для x = ±bf Т = x2 — b2 для у=±а. (7.66)

Представляя Т (х, у) в виде произведения

т(% y)-f^)g(yl(7.67)

получим

а т£ d2g „

AT == j 2 g + f -j~5"0,

dx2 &，

или после разделения переменных

Полагая обе части этого выражения равными постоянной ——%2, найдем для каждого из обыкновенных дифференциальных уравнений для f(x) и g(y) решения

f (%) = a cos 九х + р sin Лх, g(y) — ychky-\-6 sh 九у.

Таким образом, для четной относительно хну функции Т(х, у) получается

Т (х, у) = А cos Лх ch ку,(7.68)

Первое граничное условие (7.66) удовлетворяется при cos 九b = 0, т. е. при 九=мл/2&, где 九 = 1, 3, 5, ... . Вместо решения (7.68) теперь применим общее выражение

Т(х，9)= 2 4 COS/г岩 ch/г 瓮"(7.69)

п

в виде бесконечного ряда. Каждый член этого ряда удовлетворяет первому граничному условию (7.66). Формула (7.69) удовлетворяет гармоническому уравнению Лапласа в рассматриваемой области, поскольку ряд сходящийся и почленно дифференцируемый. Эти предположения хорошо известны.

Для выполнения второго граничного условия должно быть справедливо равенство

2 A.cos£*ch^ = x2_&2(7.70)

Речь идет о разложении в ряд Фурье по х с периодом 4b. Коэффициенты Фурье определяются известным образом из выражения

\ 4 ch 箒 cos 皆 cos 曙 dx= —2cos 曙 dx. n —b— b

В левой части отличен от нуля только член, соответствующий m-п, поэтому

4ch 穿啜 jcosZ 喏 d (嗡)=g—2)COS 喏厶，~ь

причем интеграл в левой части равен мл/2. Таким образом,

”“ch-^ = ^ \ W -吟 cos^- dx = ^ J (х2 — 62) cos ^~ dx

-Ьо

(7.71) и окончательно получим )

(_1 产+D/232"-1 Q R

& —―—ch(nna/2b) 1 L …

Функция кручения Прандтля (7.65) становится равной

…厂(7.72) Vch~2T

九=1, 3, 5, *...

Этот ряд можно записать также в виде

屮(爲 y) = b，2~x2~}屮(爲 y) = b，2~x2~}32"、m32"、m(―l)m+i cos (2m + 1)-^-ch (2m + 1) —|- (2m + l)3 ГТ . |Ч ла ch (2m+ 1)冇

屮(爲 y) = b，2~x2~}

屮(爲 y) = b，2~x2~}

32"、

m

32"、

m

tn —- 0, 1, 2, 3, «• >

При а/bf oo из (7.72) опять следует указанное выше приближенное решение для узкого прямоугольника.

Касательные напряжения равны （при n— 1, 3, 5,...）

g一喈=喀2

ПЛХ L ппу （一]产 + 1）/2 C°SkShF-

су

% = -6分翁=6分2xT

16&

Z

п

（—i）m+D/2

. ПЛХ t_ ппу -1sm WF

Ch-2T J

Максимальное касательное напряжение xzy при у = 0, х = ±Ь составляет

I Tmax I — 2G分“ 1& 2

"ch/[

м = 1, 3, 5,....

Рис. 7.13. Касательные напряжения в скручиваемом прямоугольном поперечном сечении.Рис. 7.13. Касательные напряжения в скручиваемом прямоугольном поперечном сечении.напряжений схематично показанонапряжений схематично показаноРис. 7.14. Линии уровня депланации при кручении квадратного поперечного сечения.Рис. 7.14. Линии уровня депланации при кручении квадратного поперечного сечения.Согласно （7.57）, жениеСогласно （7.57）, жение

Рис. 7.13. Касательные напряжения в скручиваемом прямоугольном поперечном сечении.

Рис. 7.13. Касательные напряжения в скручиваемом прямоугольном поперечном сечении.

напряжений схематично показано

напряжений схематично показано

Рис. 7.14. Линии уровня депланации при кручении квадратного поперечного сечения.

Рис. 7.14. Линии уровня депланации при кручении квадратного поперечного сечения.

Согласно （7.57）, жение

Согласно （7.57）, жение

Распределение касательных на рис. 7.13.

для крутящего момента получается выра-

MT = 2G^b2

а Ь

И

1

32

Z

плх . плу • （1产+1）/2cos ^£Ch^

l плаcf

dxdyt

/i == 1, 3, 5* •・，，

илиили

или

или

心=4 G6 (2。) (2叫 1 一督?』th 贵］.

При а》b справедлива приближенная формула

Mr Т G3 (2а) (26)3 0 _ 0,63 分.

Вычисление депланации из (7.39) с учетом (7.37) приводит к выражению

5 = 95 = 9(一 1产+1)/2 shF-sm-^-(一 1产+1)/2 shF-sm-^-,/х •— 1,3, 5,....,/х •— 1,3, 5,....

5 = 9

5 = 9

(一 1产+1)/2 shF-sm-^-

(一 1产+1)/2 shF-sm-^-

,/х •— 1,3, 5,....

,/х •— 1,3, 5,....

При численных расчетах интересующих нас величин во многих случаях достаточно учета только первых членов соответствующих рядов.

В заключение укажем формулы для касательных напряжений, крутящего момента и депланации в случае квадратного поперечного сечения со сторонами 2a (九= 1,3, 5,...)

% = Ge 岑 £% = Ge 岑 £(-1产+1)/2(-1产+1)/2пях . пли cos -- sh2a 2ach 丁пях . пли cos -- sh2a 2ach 丁Tzy = G" 2% TTzy = G" 2% T16aл216aл2Fax = 2G仇Z I 1Fax = 2G仇Z I 188Inz-Inz-.nnx . пли -i (T)(”+l)/2 sm-^chH.nnx . пли -i (T)(”+l)/2 sm-^chHch—ch—Mr = yG#(2a)4 f 1Mr = yG#(2a)4 f 1n192n19211孔2 ch пл/211孔2 ch пл/2)a l,351G2a,)a l,351G2a,?$th 野尸 0,1406Ge(2a)4,?$th 野尸 0,1406Ge(2a)4,

% = Ge 岑 £

% = Ge 岑 £

(-1产+1)/2

(-1产+1)/2

пях . пли cos -- sh

2a 2a

ch 丁

пях . пли cos -- sh

2a 2a

ch 丁

Tzy = G" 2% T

Tzy = G" 2% T

16aл2

16aл2

Fax = 2G仇Z I 1

Fax = 2G仇Z I 1

8

8

Inz-

Inz-

.nnx . пли -i (T)(”+l)/2 sm-^chH

.nnx . пли -i (T)(”+l)/2 sm-^chH

ch—

ch—

Mr = yG#(2a)4 f 1

Mr = yG#(2a)4 f 1

n

192

n

192

11

孔2 ch пл/2

11

孔2 ch пл/2

)a l,351G2a,

)a l,351G2a,

?$th 野尸 0,1406Ge(2a)4,

?$th 野尸 0,1406Ge(2a)4,

（一1）（叶1）必（一1）（叶1）必sinch—sinch—

（一1）（叶1）必

（一1）（叶1）必

sin

ch—

sin

ch—

A . 8 (2a)2 V 侬=e Xy + -^-)

-n

Графическое изображение депланации с помощью линий уровня дано на рис. 7.14. Депланация равна нулю на осях симметрии.

Формулировка задачи кручения

с помощью функций комплексной переменной

Функция депланации В(х, у), а также функция %(尤,у), связанная с функцией кручения Прандтля ф(х, у), являются гармоническими функциями. Поэтому они могут быть представлены в виде вещественной и мнимой частей так называемой аналитической функции комплексной переменной. Такая формулировка задачи кручения оказывается весьма целесообразной, так как для решения задачи тогда можно привлечь общие теоремы теории аналитических функций *\

Комплексная переменная и аналитические функции

Прежде всего следует кратко напомнить основные понятия. Комплексным числом >, представимым на числовой плоскости (рис. 7.15), называют число

где z = V—1— мнимая единица. Вещественная часть комгде z = V—1— мнимая единица. Вещественная часть комплексного числа Z равна х, мнимая часть у; их записываютплексного числа Z равна х, мнимая часть у; их записываютZ = х + iy = r (cos ф + i sin ф) = re叱

где z = V—1— мнимая единица. Вещественная часть ком

где z = V—1— мнимая единица. Вещественная часть ком

плексного числа Z равна х, мнимая часть у; их записывают

плексного числа Z равна х, мнимая часть у; их записывают

Рис. 7.15. Комплексная плоРис. 7.15. Комплексная плоскость.скость.в виде x = Re{Z}, y = Im{Z}・ Модуль комплексного числа равен |Z| = г = =介+力.

Рис. 7.15. Комплексная пло

Рис. 7.15. Комплексная пло

скость.

скость.

Комплексным числом, сопряженным с Z (обозначаемым чертой сверху), называют число Z = x — iy = =re-®, т. e. знак перед i меняется на противоположный.

Справедливы соотношения

Z + Z = 2 Re {Z} = 2х,

Z-Z = /2Im{Z} = 2刃，(7.73)

22 =炉+货=产.

Две непрерывные функции *(х, у) и % (% у) независимых переменных х и у можно представить в виде комплекснознач-

ной функции В(х, у)+，％(х, у), которую, согласно выражениям

х = $ (Z + Z), у = -—■ (Z — Z),

можно понимать как функцию комплексных переменных Z и Z. Чтобы образованная подобным образом комплексная функция была функцией только от Z (и, следовательно, не зависела от Z) т

'* * е(х，力+ 以(居 U)= f(Z), (7.74)

функции В(х, у) и %(尤,у) должны удовлетворять определенным условиям. Комплексная функция f(Z) должна быть однозначной и иметь однозначную производную

df — lim f(Z + 3Z) — f(Z)

Это означает, что определенная таким образом производная не зависит от направления, по которому точка Z стремится к точке Z + 6Z. Условиями этого, как известно, являются уже упоминавшиеся ранее условия Коши ——Римана

00 _ dy 00 _оy

дх — ду 1 ду —дх '

Из них непосредственно следуют уравнения

Аб (%, У) = 0, Дх (х, у) = О, которые означают, что би% потенциальные (или гармонические) функции.

Комплексную функцию (7.74), удовлетворяющую условиям Коши ——Римана, называют аналитической, или регулярной, функцией. Эти функции играют очень важную роль в приложениях.

Комплексная функция, сопряженная с аналитической функцией f(Z), обозначается через f(Z). Она появляется, если знак перед i заменить на противоположный. Аналогично (7.73), справедливы соотношения

f(Z) + f(Z) = 2Re{f(Z)}, f(Z)^f(Z)^i2 Im{f(Z)}.

Очень лений:Очень лений:важными также являются следующие правила вычис-важными также являются следующие правила вычис-илиили00дд_ J d訴6Z十肅дд_ J d訴6Z十肅dZdZ訂7（专一言），爱=*S +，备）•訂7（专一言），爱=*S +，备）•

Очень лений:

Очень лений:

важными также являются следующие правила вычис-

важными также являются следующие правила вычис-

или

или

0

0

дд_ J d

訴6Z十肅

дд_ J d

訴6Z十肅

dZ

dZ

訂7（专一言），爱=*S +，备）•

訂7（专一言），爱=*S +，备）•

Применение их к функции (7.74) дает (штрих означает производную по аргументу функции)

%=f‘(z)=4[/(e+枕)一*(*+»%)]，

или с учетом условий Коши ——Римана

12)=架 + ， 票— i 票. (7.76) z V 7 dx ' dx dy dy''

Основные уравнения кручения в комплексной форме

Введенную выше аналитическую функцию f(Z) = « +，y при рассмотрении задачи кручения называют иногда комплексным потенциалом. Ее вещественной и соответственно мнимой частями являются функция депланации 屮，применяемая в п. 7.4.2, и сопряженная ей функция %.

Комплексное перемещение равно

〃 + 加=—^yz + z^xz = i^zZ.

Комплексным напряжением называют комбинацию напряжений Тгх + ixzy. Из выражений (7.39), условий Коши — Римана, а также правил вычислений (7.76) следует

xzx + ixzy^G^f{Z) + iZ].(7.77)

Крутящий момент при этом равен

Мт = G3 Re { , [Zf (Z) - iZZ] dA }

или после преобразования по теореме Стокса выражается через контурный интеграл

MT==^G^Re^ZZ [2f (Z) - iZ] dZ }.(7.78)

Таким образом, решение задачи кручения сводится к определению комплексного потенциала f(Z). Для этого существуют различные методы.

Граничное условие для функции %, сопряженной с функцией депланации 外 будет иметь вид (см. п. 7.4.4)

Хл = % (炉 + 川 + const.

Комплексный потенциал f(Z) необходимо определить таким образом, чтобы удовлетворялось граничное условие

Im{f(Z)}R=4(x2 + g2).

С учетом того что ZZ = %2 + y2, а также второго соотношения (7.75) получаем

%& = Im {f (Z)}& = % (ZZ)衣； окончательно граничное условие в комплексной форме запишется так:

f(Z)-f(Z)=/ZZ +const на Z&.(7.79)

В такой форме граничное условие используется при решении многочисленных задач кручения.

Соотношение между 2 и Z составляют для точек контура поперечного сечения, т. е. уравнение у = у(х) контура выражают через комплексные величины. Его можно привести к виду (ZZ)R = h(Z)+7г(^(7.80)

причем 力(Z) есть функция, аналитическая внутри контура поперечного сечения. Тогда комплексный потенциал означает, что решение задачи кручения может быть установлено в виде

f(Z) = ih (Z) +const.(7.81)

Доказательство этого утверждения получается непосредственно, если учесть, что выражение (7.81) удовлетворяет граничному условию (7.79).

Примеры определения комплексного потенциала

Для эллиптического поперечного сечения (см. п. 7.4.5.1) преобразование уравнения контура

=1

в комплексную форму дает

7歹— 2°2b2 I "—产 (7 2 丄 /)4,一出十62十2伍2 +m)S十/丿，

и для комплексного потенциала, согласно (7.81), вытекает выражение (несущественные для определения напряжений константы опущены)

f(Z)=' 2 :6? +"加)Z? = 2 7a2 +)2)【—2xg + i(x2 — y2)].

Напряжения вычисляются согласно (7.77), а депланация находится из уравнения e = Ru{f(Z)}. В итоге получаются уже приведенные выше результаты.

Для равностороннего треугольника (рис. 7.12) с уравнением контура (х — а) [(% + 2а)2 ——3z/2] = 0 имеем

zZ=%Q2-(z3 + ^)/6a.

Поэтому комплексный потенциал f(Z) = —，Z3/6a, и вновь приходим к полученным ранее результатам.

Следует заметить, что уравнение контура квадрата со стороной 2a

(炉一出)(员一尚=0

в комплексной форме имеет вид

ZZ^-^tZ^-Z^+a2.

Оно не приводится к виду, требуемому согласно (7.80), и поэтому решение рассмотренным способом невозможно. Напротив, для кругового вала с продольной выточкой можно указать решение \ Форма поперечного сечения показана на рис. 7.16. Контур получается пересечением двух кругов с радиусами а н Ь, начало координат которых расположено в центре малого круга. Тогда уравнение контура имеет вид

[(х — а)2 + у2 — а2] (х2 + у2 — ") = (х2 + 矿一2ax)(炉 + у2— ")=о.

В комплексной форме уравнение контура принимает вид

ZZ = a(Z + »-a叫十 + 劣+ "

и для комплексного потенциала следует f (Z) = iaZ — iab2/Z. Выражение 1/Z допустимо и не содержит никакой особенности, так как точка Z = 0 лежит вне рассматриваемого поперечного сечения.

Вычисление напряжений дает

% = GO[(*T每一吓

% = G3[-曙:幫 + x - a],

а для крутящего момента получим

% = G8 K炉 + у2_ах_ ^^_) d4

Вычисления целесообразно производить в полярных координатах г и ср, указанных на рис. 7.16. Тогда Мт = 2G^Da4t причем

D = / (sin 4(х + 8 sin 2a + 12а) — у (^丁(sin 2а + 2а) +

+ 4 (4)3 sina-^(4)4<1>

где b/a = 2 cos а.

Максимальное напряжение получается при х = Ь, у = 0 в основании выточки

tmax = — G^(2a — b) = — -~с (2а — &).

Следовательно, по сравнению с полным круговым поперечнымСледовательно, по сравнению с полным круговым поперечнымРис. 7.16. Круговой стержень с продольной выточкой при кручении.Рис. 7.16. Круговой стержень с продольной выточкой при кручении.Рис. 7.17. Распределение касательных напряжений в поперечном сечении кругового стержня с продольной выточкой.

Следовательно, по сравнению с полным круговым поперечным

Следовательно, по сравнению с полным круговым поперечным

Рис. 7.16. Круговой стержень с продольной выточкой при кручении.

Рис. 7.16. Круговой стержень с продольной выточкой при кручении.

сечением с максимальным напряжением на контуре то = =2Мт/яа^ в рассматриваемом случае возникает концентрация напряжений

Fax =冗(2а — b)То — 4Da '

которая в пределе для b《 а дает коэффициент концентрации напряжений Tmax/rw = 2 (то = Tw ——так называемое номинальное напряжение, к которому отнесен коэффициент концентрации напряжений).

Распределение касательных напряжений по диаметру схематично показано на рис. 7.17. Как видно, возмущение в распределении напряжений, которое возникает из-за выточки,

ограничивается узкой областью. Это одинаково справедливо для всех задач о выточках.

Заметим, что решения другим способом получены и для иных форм поперечного сечения с выточками. Возможны также аналитические решения для сечений с множеством выточек. В заключение следует отметить, что дальнейшие возможности решения задачи кручения могут быть связаны с применением конформного отображения. Об этом можно прочитать в [А16], в книге данный вопрос обсуждаться не будет.

Поперечный изгиб

Проблема изгиба стержня, нагруженного на одном конце поперечной силой, сложнее, чем задача о чистом изгибе, поскольку теперь наряду с изгибом может иметь место также кручение стержня. При этом в поперечном сечении изгибаемого стержня возникают кроме нормальных еще и касательные напряжения.

Общая постановка задачи изгиба и определение распределения касательных напряжений

Рассмотрим стержень длиной 厶 изображенный на рис. 7.18(a), одно концевое поперечное сечение которого жестко защемлено,

Рис. 7.18. Стержень, нагруженный поперечной силой (а); поперечное сечение (Ь).

а напряжения, действующие в другом концевом поперечном сечении, эквивалентны силе Qx (поперечной силе), перпендикулярной продольной оси стержня. Будем предполагать, что поперечное сечение стержня, согласно рис. 7.18(b), симметрично относительно оси у, а в остальном имеет произвольную форму ). Равнодействующая поперечная сила Qx действует парал-

лельно оси х, ее точное положение пока неизвестно. Направление оси х выбрано таким образом, что прогиб в направлении

оси % положителен.оси % положителен.Плоскость х, z является главной, и в ней

оси % положителен.

оси % положителен.

происходит прямой одноосный изгиб.

В соответствии с принятым подходом при полуобратном методе вводятся допущения о напряжениях, действующих в поперечных сечениях, которые должны находиться в согласии с уравнениями равновесия, условиями совместности и граничными условиями.

Равнодействующая поперечная сила Qx приводит к моменту, вызывающему поворот каждого поперечного сечения стержня относительно оси у (изгибающему моменту)

(7.82)(7.82)М产 QJ/ —z).

(7.82)

(7.82)

Аналогично предыдущему рассмотрению чистого изгиба (§ 7.3) можно принять, что нормальные напряжения) распределены вдоль оси z по формуле

(7.83)(7.83)МдQx (/ - z)

(7.83)

(7.83)

5 = 一力= ?^х，

причем знак минус указывает на то, что растягивающие напряжения получаются при отрицательных значениях х. С помощью формулы (7.83) задача поперечного изгиба может быть полностью решена, причем отличие от случая чистого изгиба связано только с появлением в поперечном сечении касательных напряжений тгх и

Из общих предположений (см. § 7.5) ахх = оуу = %ху = 0 прежде всего вытекает, что уравнения равновесия имеют вид

-^ = 0, ^^ = 0,

откуда следует, что касательные напряжения одинаковы во всех поперечных сечениях стержня. Последнее уравнение равновесия с учетом (7.83) приводится к виду

а%.дха%.дхatzg [ Qx* =0atzg [ Qx* =0(7.84)(7.84)

а%.

дх

а%.

дх

atzg [ Qx* =0

atzg [ Qx* =0

(7.84)

(7.84)

Сгг = — Qx (/ — N)Сгг = — Qx (/ — N)

Сгг = — Qx (/ — N)

Сгг = — Qx (/ — N)

Из условий совместности, которые могут быть приняты в форме уравнений Бельтрами (3.22), получаем при s = ”z

A% + ，(1芯)7£ =0И атг„ 0.(7.85)

Далее следует учесть граничное условие (боковая поверхность цилиндрического стержня свободна от напряжений)

rzx cos (п, х) + xzy cos (n, y) = 0.(7.86)

Если все эти условия могут быть удовлетворены, принятые выше допущения приводят к точному решению задачи изгиба.

Прежде всего (7.84) можно записать в следующей форме +):

备(％ + 需)+ 需=°-(7.87)

Уравнение равновесия (7.87) удовлетворяется введением функции напряжений при изгибе В(х, у) по формуле

Свойства функции напряжений В(х, у) устанавливаются из уравнений Бельтрами (7.85). Из них следует

击(А8)=(i；：Kg，負(АВ)= °，

и после интегрирования получаем

А8 = ТТ^?К4 + С.(7.89)

Произвольная постоянная интегрирования С остается неопределенной до тех пор, пока не будет установлена линия действия QJ)в концевом поперечном сечении. Но константу С можно найти из физических соображений. Если исходить из компоненты г вектора угловой скорости (см. п. 1.3.5)

1 / dv d〃、吗=1■(我一而｝

то для его изменения в направлении оси z прежде всего получается выражение

dwz — 1 / d2v @2〃 、dz — 2 \ дх дг ду dz / '

Это равенство можно записать также в виде

dwz1 д ( ди dw \1 д / ди dw \дегудегх

dz2 дх \ dz~ dy J2 dy I dz丁 d% 丿dxdy

и из него с помощью закона Гука получаем

/% _ 1 (0% —』)

dz — 2G〈 дх ду /

Тогда, используя выражение для напряжений согласно (7.88), получим dwz/dz = — (1/2G)AB и с учетом (7.89)

—2G甯—2G甯(1+v) jyy(1+v) jyyУ + с.У + с.(7.90)(7.90)

—2G甯

—2G甯

(1+v) jyy

(1+v) jyy

У + с.

У + с.

(7.90)

(7.90)

Видно, что dwz/dz означает местный поворот точек поперечного сечения и что константа С может быть приравнена повороту относительно центра тяжести поперечного сечения. Она соответствует вращению поперечного сечения как твердого тела *) (аналогично углу закручивания 8 при кручении). В результате (7.89) записывается в виде

A8 = E?fB-2G。. (7.91)

Как легко убедиться, теперь функция напряжений при изгибе

В(х, y) = f(x, у) + б (1^)/уу- у3 - у G^(%2 + У2)(7.92)

с вновь введенной гармонической функцией f(x, у) является частным решением дифференциального уравнения (7.91).

Для последующего рассмотрения целесообразно ввести сопряженную с /(х, у) гармоническую функцию g(x, у), используя условия Коши — Римана

包=攻 df = dgдх — ду * ду — дх '

напряжений принимают то-напряжений принимают то-Выражения (7.88) для касательных

напряжений принимают то-

напряжений принимают то-

гда вид

(7.93)(7.93)%х = — 靄一G匆 + 2 ("；)^ 田力一(1 + V)門,

(7.93)

(7.93)

Qg =-需 + G0x・

1равно 才Л1равно 才ЛdA =也dA =也Отсюда для касательных напряжений следуют формулы, которые уже встречались при кручении призматического стержня

1

равно 才

Л

1

равно 才

Л

dA =也

dA =也

(ср. с соотношениями (7.39) в п. 7.4.2). Если использовать введенную там функцию депланации 力(％, у), то гармоническую функцию g(x, у) можно представить в виде

g (х, У)= — G86 (х, у) — 2(1 £；)/〃 外(х, 9),(7.94)

где гармоническая функция 介(％, у) называется функцией изгиба. Окончательно для касательных напряжений получается представление в виде

(7.95)(7.95)% = G。(券一)+ ^^皆 + *(+)斗

(7.95)

(7.95)

% = G8 (窘 + х) + 2(if；)/〃 嚮•

Чтобы описать изгиб, свободный от кручения, угол закручивания 6 нужно определить таким образом, чтобы появлялся только изгиб.

Видно, что задача изгиба (характеризуемая гармонической функцией изгиба %) связана с задачей кручения (характеризуемой гармонической функцией депланации 6). Общее решение задачи поперечного изгиба состоит, таким образом, в определении двух гармонических функций 力 и 介.

Кроме того, для них следует рассмотреть еще граничные условия. Граничное условие (7.86), которое должно быть удовлетворено, запишется с учетом (7.94) в виде

G6 [票 cos (и, %) + 爵 cos (и, у)~у cos (п, х) + х cos (n, y)]& +

+ 2(1 + v)/^ {争~c°s («> x) + 智 COS (〃，y)—

—[(1 + w)%2 — wy2] COS (и, X)}r == 0.

Здесь можно ввести уже применявшуюся выше [см. (7.43)] нормальную производную и получить

G" {黑—匕 cos(n, х) —х cos (п, у)] }履 +

+ 2(卅)^ {黑一贝 + V)炉一V* 8S (九，X)} R = 0.(7.96)

Первая часть этого выражения соответствует граничному условию на функцию депланации при кручении [см. (7.44)], в то время как граничное условие, которому удовлетворяет функция изгиба, имеет вид

4^~={[(1 + v)x2 —v*cos(/z, x)}r.(7.97)

Таким образом, общая задача поперечного изгиба сводится к математической краевой задаче Неймана теории гармонических функций (ср. с п. 7.4.2), согласно которой требуется найти гармоническую функцию в некоторой области по заданной на границе области нормальной производной от этой функции.

Прежде всего для равнодействующей касательных напряжений в каждом поперечном сечении [если использовать условие равновесия (7.84) ] имеем

)小4+ 3Г+ Х(堂+紮+筹)]"4

Подынтегральную функцию можно записать в виде 負(4)+ 显(F〃) + 瓷->

и тогда поверхностный интеграл с помощью теоремы Гаусса (для двумерного случая) можно преобразовать в контурный интеграл. Следовательно,

\% d4 = \ [負(F) + 备 Е + 箒]dA = AA

=，X [tzx COS(n, x) + Tz„ cos(n, y)] ds + 岩 x2dA.

Первый интеграл обращается в нуль вследствие граничного

условия (7.86) и тогда

Т Tzx d4 = Qx，Т Tzx d4 = Qx，аналогичноаналогично，xZy dA = 0.，xZy dA = 0.

Т Tzx d4 = Qx，

Т Tzx d4 = Qx，

аналогично

аналогично

，xZy dA = 0.

，xZy dA = 0.

Далее легко видеть, что "” ~ 5 аггУ "4 = 0,Далее легко видеть, что "” ~ 5 аггУ "4 = 0,Му=— ) а22хdA = Q%(/ — г).АМу=— ) а22хdA = Q%(/ — г).А

Далее легко видеть, что "” ~ 5 аггУ "4 = 0,

Далее легко видеть, что "” ~ 5 аггУ "4 = 0,

Му=— ) а22хdA = Q%(/ — г).

А

Му=— ) а22хdA = Q%(/ — г).

А

Центр сдвига

Как уже упоминалось, в общем случае изгиб стержня, нагруженного поперечной силой, сопровождается кручением. Это зависит от формы поперечного сечения, а также от положения линии действия равнодействующей поперечной силы Qx. При этом весьма целесообразно введение так называемого центра сдвига (или центра изгиба). Эта точка связана с понятием сво-

бодного от кручения изгиба \ которое может быть определено различным образом.

Прежде всего следует иметь в виду, что при изгибе стержня с поперечным сечением, имеющим две оси симметрии, кручение не возникает, если линия действия равнодействующей поперечной силы Qx проходит через центр тяжести (рис. 7.19(a)).

Рис. 7.19. Поперечное сечение с двумя осями симметрии при поперечном изгибе: (а) без кручения, (Ь) с кручением.Рис. 7.19. Поперечное сечение с двумя осями симметрии при поперечном изгибе: (а) без кручения, (Ь) с кручением.

Рис. 7.19. Поперечное сечение с двумя осями симметрии при поперечном изгибе: (а) без кручения, (Ь) с кручением.

Рис. 7.19. Поперечное сечение с двумя осями симметрии при поперечном изгибе: (а) без кручения, (Ь) с кручением.

Тогда ^ = 0 и момент касательных напряжений относительно оси г обращается в нуль

X — ”)d4 о.X — ”)d4 о.

X — ”)d4 о.

X — ”)d4 о.

Касательные напряжения, согласно (7.95), принимают вид

(7.98)(7.98)% = 2(1 +v) Iyy [装—х2 — v(х2 — у2)],

(7.98)

(7.98)

_ Qx d0i2(1 + v)7^

Тогда постоянная интегрирования С в (7.89) с самого начала равна нулю.

Во всех остальных случаях наряду с изгибом появляется дополнительно кручение стержня. К ним относится, например, случай, когда в поперечном сечении стержня, имеющем две оси симметрии, линия действия Qx не проходит через центр тяжести поперечного сечения (см. рис. 7.19(b)). На рисунке показано, что общая задача изгиба может быть представлена наложением двух задач: о прямом изгибе (нагружение поперечной силой, проходящей через центр тяжести) и о кручении. То же самое происходит, если линия действия силы Qx, хотя и проходит через центр тяжести поперечного сечения, симметричного относительно одной оси у, но при этом ось х не является осью симметрии (рис. 7.20(a)). Касательные напряжения определяются при этом общими соотношениями (7.95).

Чтобы имел место изгиб, не сопровождающийся кручением, не должно быть закручивания относительно оси z и равнодействующий момент касательных напряжений должен обращаться в нуль. Для этого следует подходящим образом выбирать константу 今 в (7.95). Это означает, что линия действия поперечной силы Q должна проходить на определенном расстоянии е от центра тяжести, таком, чтобы уравновешивался имеющийся крутящий момент. Из этого условия определяется положение центра сдвига, который в рассматриваемом случае лежит на оси у. Следовательно, в общем случае при решении задачи изгиба поперечная сила заменяется равной ей силой, приложенной в центре сдвига, и крутящим моментом (см. рис. 7.20(b)).

Рис. 7.20. Поперечное сечение с одной осью симметрии при поперечном изгибе: (а) с кручением, (Ь) без кручения.

Оба вышеприведенных примера показывают, что общая задача поперечного изгиба может быть представлена в виде суммы двух более простых задач.

Задача о чистом изгибе. Относительный угол закручивания 今 принимается равным нулю 0 = 0* Линия действия равнодействующей поперечной силы Q* определяется из условия \ (%/ — ^2хУ)dA ^ — Q*e(7.99)

и проходит через центр сдвига. Касательные напряжения находятся из (7,98).

Задача。чистом кручении. Относительный угол закручивания 今 определяется из соотношения *)

\ (%х — %//) dA = Qxe.(7.100)

Касательные напряжения находятся из выражений

% = (翼Т), %=Ge(~^+x).

Для примера, показанного на рис. 7.20, расстояние е от центра изгиба до оси х получается равным

е = —Ж^7 К* 芻一У察+(1+~»2у —V川&4

A

Для поперечного сечения, имеющего одну ось симметрии, центр сдвига всегда лежит на оси симметрии; для поперечного сечения с двумя осями симметрии он совпадает с центром тяжести. Для поперечных сечений несимметричной формы существует точка, являющаяся центром сдвига, которая не обязательно должна лежать на одной из главных осей поперечного сечения. Возможны также случаи, когда центр сдвига лежит вне области поперечного сечения.

Альтернативное определение свободного от кручения изгиба основано на энергетических соображениях [53] и приводит к различным выражениям для положения центра сдвига. В некоторых случаях играют роль упругие постоянные, в других нет. Однозначно определить положение центра сдвига удается, если принимаются во внимание граничные условия в защемленном поперечном сечении стержня. Это, однако, завело бы нас слишком далеко; детально этот вопрос изложен в [54].

В заключение следует заметить, что положение центра сдвига играет особо важную роль в приложениях, если речь идет о стержнях с поперечным сечением в виде тонкостенного открытого профиля. При этом важно правильное расположение плоскости нагружения, чтобы не могли появляться деформации, связанные с потерей устойчивости.

Деформации при поперечном изгибе

Напряжениям при поперечном изгибе, определяемым согласно (7.83) и (7.95), соответствуют по закону Гука следующие деформации:

диdv 构工口一 z) v 。 dw QxU —а)”

忆=票+黑=M嘿一叫+品[欝+ k -(1+vW],

(7.101)

YL^ +芻=e(贵+%)+鑫計

Интегрированием этих уравнений, как и при чистом изгибе, можно определить перемещения. Они получаются равными

必+ T^■居(? — 2)(x2— 徜 + ([ 一号)导｝

v = ^xz + -^v(l-z)xy,(7.102)

где 力 и соответственно % — функции депланации и изгиба. Общие выражения для перемещений содержат еще постоянные и линейно зависящие от координат члены, которые характеризуют перемещения стержня как твердого тела. Они исключаются подходящим выбором опорного сечения г = 0.

Из соотношений (7.101), во-первых, видно, что вследствие равенства егг = 0 при х = 0 нейтральный слой соответствует плоскости х, у, во-вторых, из (7.102) следует, что ось стержня (т. е. линия, которая связывает центры тяжести поперечных сечений) после деформации остается в плоскости х, г. Точки х = у = 0 на оси стержня переходят после деформации в точки х* = х + и, у* = г/ + у, г* = г +

те.£ =晟(/-1■居,z* = z.

Уравнение изогнутой оси стержня, т. е. уравнение упругой линии, имеет вид

/ =龄(昇*2-等)•(7」。3)

Отсюда для кривизны упругой линии получаем выражение

、 Мд

毎L

Оно вновь согласуется с уравнением упругой линии, следующим из гипотезы Бернулли ——Эйлера. Напротив, гипотеза Бер

Рис. 7.21. Искривление поперечного сечения при поперечном изгибе.Рис. 7.21. Искривление поперечного сечения при поперечном изгибе.нулли, согласно которой при чистом изгибе поперечное сечение остается плоским, при поперечном изгибе не подтверждается. Поперечное сечение изгибаемого стержня не остается ни плоским, ни перпендикулярным оси стержня 12). Из (7.102) находим для поперечного сечения г = с

Рис. 7.21. Искривление поперечного сечения при поперечном изгибе.

Рис. 7.21. Искривление поперечного сечения при поперечном изгибе.

z* = с + @ = с + 今力-h

+备m-(1 +专居一

—于沙—@О斗

и видно, что даже при 今=0 появляется депланация поперечного сечения. Вертикально действующие касательные напряжения тгх для х = у = 0 выражаются в виде

= 2(1 f (整)о

и соответственно (рис. 7.21)и соответственно (рис. 7.21)изменение первоначально прямого угла

и соответственно (рис. 7.21)

и соответственно (рис. 7.21)

(7.104)

В общем случае депланацию поперечного сечения можно представить в виде

如="力務丁(Z1") X2 + Yox +

+ 證(1 +g)等(需)o}

где первый член соответствует кручению, второй обусловлен наклоном упругой линии к оси г, третий соответствует депланации поперечного сечения согласно (7.104), а четвертый связан с неравномерным распределением касательных напряжений.

Примеры

В данном разделе будет рассмотрено несколько элементарных примеров поперечного изгиба для сечений различной формы, которые были решены еще Сен-Венаном [55]. При этом будет применяться указанный С. П. Тимошенко [56] метод построения решения, непосредственно использующий граничное условие на функцию напряжений при изгибе В(х,у) и приводящий к упрощению решения для определенных форм поперечного сечения.

Круговое поперечное сечение. Выражение (7.87) с помощью произвольной функции f(y) можно записать в иной

форме

為匕+〃у)] +号=0，(7.105)

и для случая поперечного сечения с двумя осями симметрии (С = 0) (7.89) принимает вид

ASAS(1 + V)/^(1 + V)/^(7.106)(7.106)

AS

AS

(1 + V)/^

(1 + V)/^

(7.106)

(7.106)

Согласно граничному условию (7.86), требуется, чтобы выполнялось равенство

дВ dx дх dsдВ dx дх dsдВ dy ду dsдВ dy ду ds需=［需一（S］黑■需=［需一（S］黑■

дВ dx дх ds

дВ dx дх ds

дВ dy ду ds

дВ dy ду ds

需=［需一（S］黑■

需=［需一（S］黑■

Отсюда можно вычислить значение функции напряжений при изгибе В на контуре, если подходящим образом выбрать функцию f(y)・ Если линию контура поперечного сечения принять

в форме f(y) = QxX2/(2Jyy)t то граничное условие будет иметь вид

В(х, у) = 0・(7.107)

В частности, для кругового поперечного сечения с уравнением контура 2 + “ = 〃2 принимают

Тогда (7.106) приводится к виду

АВ =АВ =1 + 2v Qxy1 + 2v Qxy1 + 夕 Jyy '1 + 夕 Jyy '

АВ =

АВ =

1 + 2v Qxy

1 + 2v Qxy

1 + 夕 Jyy '

1 + 夕 Jyy '

Легко видеть, что это дифференциальное уравнение и граничное условие (7.107) удовлетворяются, если

ВВ(1+2WQ#8(1 +夕)Л/g(1+2WQ#8(1 +夕)Л/g(х2 + у2 — а2) у.(х2 + у2 — а2) у.

В

В

(1+2WQ#

8(1 +夕)Л/g

(1+2WQ#

8(1 +夕)Л/g

(х2 + у2 — а2) у.

(х2 + у2 — а2) у.

Отсюда при помощи модифицированных соотношений (7.88) для касательных напряжений имеем

дВ2% дудВ2% ду窃^- + 〃У), ” =窃^- + 〃У), ” =дВ дхдВ дх

дВ

2% ду

дВ

2% ду

窃^- + 〃У), ” =

窃^- + 〃У), ” =

дВ дх

дВ дх

и е учетом /“ =m4/4

T 一(3 + 2夕)Q# / 2 _ 屮_J_21V 加“一 2(l + v)na4 Iй 一“ — 3 + 2v У 丿'

(l+2v)Qx

(1+W?l"兀小

На горизонтальном диаметре х = 0 (нейтральный слой) касательные напряжения получаются равными

(%)к0 =黑弋驚4 (出一；+篇小)，(%)a。= 0-

Максимальное касательное напряжение *)

(^2x)max

(3 + 2⑴ Q*

?2(1 +v) ла3

появляется в центре тяжести в то время как касательные равны

кругового поперечного сечения, напряжения на границе будут

l + 2v Qx

1 + v ла3 '

Функция изгиба, применяемая при общей постановке, для кругового поперечного сечения имеет вид

% =咨空a2% +丄證(/-3%方.

Отсюда можно вычислить депланацию поперечного сечения.

Эллиптическое поперечное сечение. Процедура решения аналогична применяемой для кругового поперечного сечения, Для эллиптического контура

принимают

^)П器("一界以)・

Дифференциальное уравнение для В запишется в форме

Jyy \ b2 ' 1 +夕丿

Его решение имеет вид

8 =厶(炉+累у 一出)угде e =船爲爲君■

Для касательных напряжений (при Jyy = ла36/4) имеем

_ 2(1+夕)炉 +力2 2Q#「2 丫2(l-2v)a%2 】

z“一 fl +力(3(?+产)2(1 +v)a2+&2J,

(1 + V)。2 + 1V匕2 2QX

“ =—(1 + v) (3a2 + b2) na3b Xy'

Их максимальные значения в центре тяжести поперечного сечения равны

/т、_22£_ 2(1 +v)谑 + 状

Umax — (i + V)(За2 + д2) *

а на контуре при x = ±a/V^，y = ±b/“2 zT 1 2Qx (I ч-v) a2 + v62 SJmax -奇' (1 +夕)(3a2+ 产)-

Функция изгиба для эллиптического поперечного сечения

%(X，勿=迫評产"X +诔維产(炉-旣"

Прямоугольное поперечное сечение. Уравнение контура имеет вид (х2 — а2) (у2 — b2) = 0.

Как видно из рис. 7.22, касательное напряжение тгх должно быть четной функцией относительно х н у, в то время как izy —

нечетная функция относительно у. Отсюда следует, что, согласно выражениям

_dв_dвQMQM卞/⑨），卞/⑨），дВ丽，дВ丽，функция напряжений при изгибе В (х, у) должна быть четнойфункция напряжений при изгибе В (х, у) должна быть четнойотносительно х и нечетной относительно у.относительно х и нечетной относительно у.Граничное условие (7.107) удовлетворяется на кромках х = ±а, если f(y) = QxC^/2Jyy. С другой стороны, на кромках у = ±Ь всегда dy/ds = 0. Таким образом, граничное условиеГраничное условие (7.107) удовлетворяется на кромках х = ±а, если f(y) = QxC^/2Jyy. С другой стороны, на кромках у = ±Ь всегда dy/ds = 0. Таким образом, граничное условие8 = 0 удовлетворено и дифференциальное уравнение (7.106) имеет вид8 = 0 удовлетворено и дифференциальное уравнение (7.106) имеет видА8 =А8 =vQxvQx（中）Jyy（中）Jyy弘弘Для функции напряжений при изгибеДля функции напряжений при изгибепринимаютпринимаютS(x, y) = Bi(y) + В2(х, у), (7.108)S(x, y) = Bi(y) + В2(х, у), (7.108)причем 82(%,у) — некоторая вновь введенная гармоническая функция. Для Bi справедливы дифференциальное уравнение<Р8[ — vQx可=Z+%Jyt1yпричем 82(%,у) — некоторая вновь введенная гармоническая функция. Для Bi справедливы дифференциальное уравнение<Р8[ — vQx可=Z+%Jyt1yРнс. 7.22. Касательные напряжения в прямоугольном поперечном сечении прн поперечном изгибе.Рнс. 7.22. Касательные напряжения в прямоугольном поперечном сечении прн поперечном изгибе.и граничное условие Bi = 0 на у = 土氏 Частное решение этого уравнения имеети граничное условие Bi = 0 на у = 土氏 Частное решение этого уравнения имеетвидвид6(1+ ⑺ /”6(1+ ⑺ /”(у3 — b2y).(у3 — b2y).

_dв

_dв

QM

QM

卞/⑨），

卞/⑨），

дВ

丽，

дВ

丽，

функция напряжений при изгибе В (х, у) должна быть четной

функция напряжений при изгибе В (х, у) должна быть четной

относительно х и нечетной относительно у.

относительно х и нечетной относительно у.

Граничное условие (7.107) удовлетворяется на кромках х = ±а, если f(y) = QxC^/2Jyy. С другой стороны, на кромках у = ±Ь всегда dy/ds = 0. Таким образом, граничное условие

Граничное условие (7.107) удовлетворяется на кромках х = ±а, если f(y) = QxC^/2Jyy. С другой стороны, на кромках у = ±Ь всегда dy/ds = 0. Таким образом, граничное условие

8 = 0 удовлетворено и дифференциальное уравнение (7.106) имеет вид

8 = 0 удовлетворено и дифференциальное уравнение (7.106) имеет вид

А8 =

А8 =

vQx

vQx

（中）Jyy

（中）Jyy

弘

弘

Для функции напряжений при изгибе

Для функции напряжений при изгибе

принимают

принимают

S(x, y) = Bi(y) + В2(х, у), (7.108)

S(x, y) = Bi(y) + В2(х, у), (7.108)

причем 82(%,у) — некоторая вновь введенная гармоническая функция. Для Bi справедливы дифференциальное уравнение

<Р8[ — vQx

可=Z+%Jyt1y

причем 82(%,у) — некоторая вновь введенная гармоническая функция. Для Bi справедливы дифференциальное уравнение

<Р8[ — vQx

可=Z+%Jyt1y

Рнс. 7.22. Касательные напряжения в прямоугольном поперечном сечении прн поперечном изгибе.

Рнс. 7.22. Касательные напряжения в прямоугольном поперечном сечении прн поперечном изгибе.

и граничное условие Bi = 0 на у = 土氏 Частное решение этого уравнения имеет

и граничное условие Bi = 0 на у = 土氏 Частное решение этого уравнения имеет

вид

вид

6(1+ ⑺ /”

6(1+ ⑺ /”

(у3 — b2y).

(у3 — b2y).

удовлетворяет уравнениюудовлетворяет уравнению(7.109)(7.109)Гармоническая функция 82(%,у)

удовлетворяет уравнению

удовлетворяет уравнению

(7.109)

(7.109)

А" = 0,

а граничное условие (7.107) на функцию напряжений при изгибе требует, чтобы, согласно (7.108),

/(匕 ±b) = 0, 当(土a，力=一&(办(7.110)

Для решения уравнения (7.109) применяется разделение переменных & = fi (%) %(У)・ Это прежде всего приводит (ср. с п. 7.4.5.4) к выражению для

В? (%, У)= (a ch 々％ + В sh 々％) (у cos 々％ + 6 sin kx)

и вследствие вышеуказанных свойств В2(^, У) должно быть

(7.111)(7.111)В2(^» у) = Л ch (kx) sin (ky),

(7.111)

(7.111)

где Л и k — константы. Из первого граничного условия (7.110) следует

Л sin 々b = 0, т. е.尼=пл/6 (n= 1, 2, 3,...).

Решение (7.111) представляется затем в виде ряда Фурье

S2(x, y)=XAnch^sin^~.(7.112)

Тогда второе граничное условие (7.110) дает

? 4 ch *e *而告石(吻-处

Вычисление коэффициентов Фурье ДлсЬ(пяа/6) = рл приводит к равенству

ьь

р" [sin『sin *弘=百[f；)“ [(附 一 / Sm? dy,

после интегрирования которого имеем

(一1尸4夕Q%川

"3л3(1 + v) Jyy

и, согласно (7.108), окончательно получаем функцию напряже

ний при изгибе в виде

-.ллх

.пниsinV.пниsinV8"，切=而吿7£矿一^ 一賢2审三磊 几СП—7—

.пниsinV

.пниsinV

n = 1, 2, 3, .... (7.113)

Как и в случае кручения прямоугольного поперечного сечения, здесь ряд сходится очень быстро.

Касательные напряжения получаются равными

%Х =(а2 — X2) +

I vQx%产方212产 yy(一l 产 с -у-

+ 6 (1 + V)Jyy“冗2 乙 "2 ллаb

九eП 一A一

л —* 1, 2, 3, .«. •л —* 1, 2, 3, .«. •_2Q戸b2Y (一1尸 s 一厂.nny

л —* 1, 2, 3, .«. •

л —* 1, 2, 3, .«. •

紋(]+v)j"乙 . пла КСП—г—

имеем (если, кроме того, положитьимеем (если, кроме того, положитьВ частности, при х = О JL4 歩 Ь[3)

имеем (если, кроме того, положить

имеем (если, кроме того, положить

+ ТТ7+ ТТ73g2 一624匕23g2 一624匕2л2а2л2а222ппу(一1 尸 cos-^-ппу(一1 尸 cos-^-九 2“л。ch—九 2“л。ch—п= 1,п= 1,2, 3,...2, 3,...

+ ТТ7

+ ТТ7

3g2 一624匕2

3g2 一624匕2

л2а2

л2а2

2

2

ппу

(一1 尸 cos-^-

ппу

(一1 尸 cos-^-

九 2“л。

ch—

九 2“л。

ch—

п= 1,

п= 1,

2, 3,...

2, 3,...

Максимальное значение напряжений будет в центреМаксимальное значение напряжений будет в центретяжести:тяжести:

Максимальное значение напряжений будет в центре

Максимальное значение напряжений будет в центре

тяжести:

тяжести:

1 -1 -(^zx)max =(^zx)max =v b2v b21 4~ V а21 4~ V а2H$2H$2（一1尸（一1尸а значение на границе у = ±Ь равноа значение на границе у = ±Ь равно1 +1 +(Tzx)R =(Tzx)R =1 + v а21 + v а2告-£2告-£2（一1尸（一1尸l пла ch—l пла ch—М chМ ch

1 -

1 -

(^zx)max =

(^zx)max =

v b2

v b2

1 4~ V а2

1 4~ V а2

H$2

H$2

（一1尸

（一1尸

а значение на границе у = ±Ь равно

а значение на границе у = ±Ь равно

1 +

1 +

(Tzx)R =

(Tzx)R =

1 + v а2

1 + v а2

告-£2

告-£2

（一1尸

（一1尸

l пла ch—

l пла ch—

М ch

М ch

Аналогично при 乡=0 получаем

箫（D —箫（D —дьдь8(1 +v) а38(1 +v) а37272(—1 尸 с(—1 尸 с.плаch—.плаch—

箫（D —

箫（D —

дь

дь

8(1 +v) а3

8(1 +v) а3

72

72

(—1 尸 с

(—1 尸 с

.плаch—

.плаch—

В сопротивлении материалов распределение касательных напряжений вычисляют приближенно (без учета условий совместности). В результате получается постоянное значение по ширине балки и зависимость от х в виде %гх = [3Qx/8a3b] (а2 ——х2)13). Как видно, это выражение представляет собой первый член вышеприведенного соотношения для тгх.

Следует заметить, что в случае b《а дополнительные члены в выражениях для напряжений практически несущественны и, следовательно, приближенное решение элементарной теории оказывается достаточно точным.

В заключение следует привести еще общее выражение функции изгиба 血 для прямоугольного поперечного сечения, оно имеет вид

外(%，川= [(l+v)a2_gg%_ 普 2不)“ * cos 譽, “ ch —

n= 1, 2, 3,....

Пользуясь им, можно также вычислить касательные напряжения и другие характеризующие изгиб величины.

8

Плоская (двумерная) задачатеории упругости

Еще большее значение для приложений имеют задачи, в которых искомые функции зависят от двух координат. При этом различают два случая, математическое описание которых совпадает: плоское деформированное состояние и плоское напряженное состояние.

Первый случай соответствует длинному призматическому телу (с продольной осью координат г, как для одномерной задачи) } которое нагружается поверхностными силами, не зависящими от г и не имеющими составляющей в направлении оси г. В качестве примера на рис. 8.1 представлены линейно

Рис. 8.1. Плоское деформированное состояние в призматическом теле.

распределенные вдоль образующей цилиндра нагрузки рь 他 и рз. При этом упругое тело может быть или бесконечно длинным или оно имеет конечную длину и его края соответствующим образом закреплены. В каждом поперечном сечении тела определяющим является тогда плоское деформированное состояние.

Во втором случае речь идет о плоском упругом теле малой толщины (так называемой пластине), которое нагружается

Рис. 8.2. Плоское напряженное состояние в тонкой пластине.Рис. 8.2. Плоское напряженное состояние в тонкой пластине.пластины значение (см. ниже,пластины значение (см. ниже,только силами в своей плоскости, причем нормальные напряжения в направлении толщины отсутствуют (рис. 8.2 с внешними силами 尸卜 F2 и 尸з). Приложенные силы или равномерно распределены по толщине и, следовательно, не зависят от z (что с хорошим приближением всегда выполняется для тонких пластин), или распределены симметрично относительно так называемой срединной плоскости (воображаемая поверхность, которая делит пополам толщину пластины). Тогда может быть введено их среднее по толщине

Рис. 8.2. Плоское напряженное состояние в тонкой пластине.

Рис. 8.2. Плоское напряженное состояние в тонкой пластине.

пластины значение (см. ниже,

пластины значение (см. ниже,

п. 8.1.2). В такой пластине, которая соответствующим образом

закреплена, основным является плоское напряженное состояние.

Основные уравнения теории упругости для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния

Основные уравнения теории упругости для общего случая (см. гл. 3) соответствующим образом упрощаются для плоской задачи, причем различие между плоским деформированным состоянием и плоским напряженным состоянием становится заметным только в физическом законе ).

Плоское деформированное состояние

Для плоского деформированного состояния перемещения (в декартовых координатах) имеют вид

〃 = 〃(%, У), v = v(xf у),

W = const ИЛИ 5 = 0；I •'

кроме того, обращаются в нуль все производные по z, т. е. d/dz = 0. При этом кинематические уравнения запишутся

в видев виде(8.2)(8.2)с диdv … ди [ dv

в виде

в виде

(8.2)

(8.2)

%* =赤， %L 丽,УхУ = ~ду ~дх '

Далее следуют равенства

% = Yzx = Yz# = °・(8.3)

Остается только одно условие совместности деформаций (8.2): д^хК дчуу _严Yf

ду2 十 G%2 — дх ду '9＜丿

Ненулевыми компонентами тензора напряжений являются ахх, °"“，т%"，а также п2г. Для закона Гука получаются соотношения вхх = (1/Е) [%* — w (%1r + %J， 8〃" = (1/Е)【。勿一v (%2 + 0rx J, Y“g = t%〃G, причем

0rzz = W (唄 + 0r切).

(8・5)(8.6)(8・5)(8.6)Деформации (8.5) могут быть представлены также в виде

(8・5)

(8.6)

(8・5)

(8.6)

е门=(1/2G) [%х — V 付门 + “)],

% = (1/2G) [%. - V (県 + %)].'

Обращение формул (8.5) дает

県=(1 + V)(1 - 2v)【"—")吗+〜J心力

Uyy = & + v) (1 — 2*v)〔" — ")e№ + 1V% J 修"=G、*y；

0rzz =(1 + v) (1 — 2*v)但力* + M“(&8)

Первые два уравнения (8.7) могут быть записаны также в иной форме:

耍=2G [ехх + 1 二 2V(8办 + %“)}

%" = 2G \^уу + 1 _ 2v(%” + ew)]'

В тензорной форме записи уравнения (8.5) и соответственно (8.7) при х,у = i, j примут вид

е〃 击(о” — TTV %s)，

причем s = (1 + W)伍* + %) и соответственно и订=2G (е订 + 1「2v 6订e),

при этом ^ = 8.xx + evy + ezz (первый инвариант тензора маций). Из уравнений равновесия остаются

дефор-(8.9)дефор-(8.9)дх дуду дх

дефор-

(8.9)

дефор-

(8.9)

причем объемные силы здесь не учитываются *). Граничные условия для напряжений [ср. с (1.17)], если на краю цилиндра заданы напряжения рх и ру (первая граничная задача) имеют вид

Рх = пхх cos (и, х) + тху cos(n, у),

Рч тху cos (м, %) + o”cos(m, у),(8.10)

Pz = 0.

Если речь идет о призматическом теле длиной /, концевые сечения которого оперты, то для них справедливы граничные условия w (%, у, 0)=侬(х, у, /) = 0. Тогда силы, действующие в концевых поперечных сечениях, равны

А

причем напряжения интегрируются по поперечному сечению призматического тела.

Пусть, наконец, основные уравнения в перемещениях или в напряжениях задаются соответственно в форме уравнений Навье или Бельтрами — Мичелла. Они запишутся в виде

и соответственнои соответственноА“ + —+ 也1 — 2* дх к дх 1 西丿

и соответственно

и соответственно

d2s дх2

=0,

d2s —

=0,

1 +v

刃2

! 1

1 + V

d2s дх ду

=0,

где 5= (1 +v) (аЛ-Л- + ауу).

1 — 2v ду \ дх ду J

*)Если имеются объемные силы, они не должны зависеть от компоненты 2.

Плоское напряженное состояние

При плоском напряженном состоянии в плоскости х, у имеются компоненты тензора напряжений

%х = %%(%, У), %# = %#(%，У)，％у = т(% 办 (8・11) и% = %х =工铀=°・(8.12)

Тогда компоненты перемещений и, и н w вообще не зависят от z. При этом кинематические уравнения соответствуют уравнениям (8.2) для плоского деформированного состояния, условия совместности — уравнению (8.4), уравнения равновесия — уравнениям (8.9), а краевые условия ——условиям (8.10) в напряжениях для первой граничной задачи.

Различие между плоским деформированным состоянием и плоским напряженным состоянием проявляется при рассмотрении деформаций, например в законе Гука. Из него следует

県=(1/Е)(県一w%j, %, = (1/Е) (и” — W%) Уху = ZG,

(8.13)

®zz = — (v/E) (%* + и"・(&14)

Обращение (8.13) дает

О» = I v2 (®хх + V£gg), Ggy = I v2 (%g + ”£")' %g = GYq,

(8.15) а также

e22 = — ! J. v (%* + eo).(8.16)

Другое представление для нормальных напряжений (8.15) запишется в виде

%* = 2G [ехх + у^- (ехх + 小用，

ауу = 2G ^уу + [二 1V (ехх + 8уу)] •

В тензорной форме записи уравнения (8.13) и соответственно (8.15) имеют вид

ё" =击(0" -TTV %s),

причем s = Ox* + Oyy и соответственно

гдегдеu订=2G (%•/ + J 2 V m产)'

где

где

s.s.е = %力 + еуу + %

s.

s.

Как уже упоминалось, плоское напряженное состояние реализуется не точно, а лишь приближенно в очень тонких пластинах. Как было показано Файлоном [57], можно рассмотреть обобщенный случай и модифицировать приведенные выше соотношения. При этом предполагается, что приложенные силы симметрично распределены относительно срединной плоскости.

Если предположить, что напряжения o^z в пластине отсутствуют, а тгх и тгу на наружной и внутренней поверхностях пластины равны нулю, то для основных величин, например напряжений ахх, можно ввести их средние значения по толщине пластины

^хх = \ Uxxdz.

-"2

Этот случай, следуя Ляву, называют обобщенным плоским напряженным состоянием. Он имеет большое практическое значение.

(8.17)(8.17)В заключение следует упомянуть, что из уравнения совместности деформаций (8.4) при подстановке напряжений для плоского деформированного состояния или плоского напряженного состояния получается одно и то же соотношение, а именно*)

(8.17)

(8.17)

А (県 + %/ = 0.

Это означает, что сумма напряжений является гармонической функцией.

Основные уравнения для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния в полярных координатах

При переходе от плоской декартовой системы координат к полярной справедливы (рис. 8.3) известные формулы преобразования х = г cos ср, у = г sin q>, а также формулы для произ-

*)В случае, когда имеются объемные*)В случае, когда имеются объемныеуравненияуравнениясилы, вместо (8.17)силы, вместо (8.17)справедливысправедливыA (de# + Ggy)=—A (de# + Ggy)=—f^Т(等+雾)f^Т(等+雾)

*)В случае, когда имеются объемные

*)В случае, когда имеются объемные

уравнения

уравнения

силы, вместо (8.17)

силы, вместо (8.17)

справедливы

справедливы

A (de# + Ggy)=—

A (de# + Ggy)=—

f^Т(等+雾)

f^Т(等+雾)

для плоского деформированного состояния и

А (и#* + Ugg)А (и#* + Ugg)-(+)(察 + 雾)-(+)(察 + 雾)

А (и#* + Ugg)

А (и#* + Ugg)

-(+)(察 + 雾)

-(+)(察 + 雾)

для плоского напряженного состояния.

водных

дг д

дх — дх дгG дг д

дх ^ф

ду 一 ду дг ' ду °屮

3cos ср * дг

• д ,sinwR

sin ф О

0屮,

(&18)

Компоненты перемещений следуют формулы

будут 〃г и 〃д а для деформаций

_ 1 диГ G 〃① Ye = V 再"十"дГ

--?, (8.19)

=?+

Рис. 8.3. Полярные координаты на плоскости г,屮.

1 G 以①

r ，

диг

£“ = ~дг~，6tp①

слагаемое ит/г (соответственно 〃屮/г) соответствует удлинению в окружном направлении при радиальном и соответственно окружном перемещениях.

Условие совместности деформаций имеет вид

0电①①.

十

1 de”

1叫Г

产 ^ф2

I 2 ^в(р(р卜^ dТ

дг

1 g"Г① 1 зир

「 dr G屮十r2 3屮 ,

(8.20)

компонентах жения

Для уравнений равновесия в напряжений агг, о(р(р, тг(р получаются выра-

д^гг ] "пр ^гг — U(p(p

dr * гdtp

]du(p(p r d中十

=0,

”2*"

(8.21)

Закон Гука вид

для плоского деформированного состояния имеет

,2

Е

V、1 一 V2 /

агг 1 _ v аф(р丿，ефф = ~£(о屮(Р

(8.22)

или

— 1 + v [е” + 1 — 2v(£" + %(p)]'

^фф — ] + у [°①屮 + i _ 2v(%① + °")] “屮—GYh₽‘

(8.23)

”(р

Yb = g，

для плоского напряженного состояния

==("г — ”u(p(p), £(р(р:= £ - (^(р(р — "О"), Yr(₽== g，(8.24)

или

U〃 = I v2 ®r + "%(₽)，。屮(P = J v2 (ефф + ”£")，^гф = °Улр・ (8.25)

В соответствующей форме можно представить также уравнения Навье относительно перемещений 〃尸 н 〃① н уравнения Бельтрами—Мичелла для компонент напряжений и”, аФФ и тг(р (однако более подробно это обсуждаться здесь не будет).

Наконец, для условий совместности, выраженных в напряжениях, имеем

А (агг + афф) = 0,(8.26)

где оператор Лапласа имеет вид

А(…)=(爲+ ；导% 矗(8-27)

Приведенные соотношения упрощаются соответствующим образом для случая осевой симметрии относительно оси z (〃屮=0, О/0(р = 0).

Функция напряжений Эри

Как уже упоминалось, математическая трактовка двумерных задач теории упругости без учета объемных сил идентична для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния.

Представление в декартовых координатах

Уравнения равновесия (8.9) тождественно удовлетворяются введением функции напряжений 尸(％, у) по формулам

d2Fd2Fd2F/Q og

Эти формулы впервые были установлены Эри (но применены не для решения задач теории упругости), и F(xt у) называют функцией напряжений Эри 14). Как видно, речь здесь идет о частном случае обсуждавшихся в п. 5.2.3 общих формул. Соотношения (8.28) соответствуют формуле (5.64), если в ней положить U33 равным нулю.

(8.29)(8.29)Функция напряжений Эри должна также удовлетворять условию совместности (8.17). Это приводит к основному дифференциальному уравнению

(8.29)

(8.29)

丛尸 弭 + 2 дх2ду2 + ~ду~ — 0,

которое впервые было получено Максвеллом. Дифференциальное уравнение (8.29) называют бигармоническим уравнением, а его решения — бигармоническими функциями. Как уже упоминалось (см. гл. 3), появление бигармонического уравнения является характерным для теории упругости.

Известны многочисленные частные решения уравнения (8.29) *\ каждое из которых соответствует определенному напряженному состоянию, удовлетворяющему уравнениям равновесия и совместности. Основная трудность при построении решения состоит в подборе функций, удовлетворяющих граничным условиям. Наложением их были решены многочисленные задачи теории упругости, имеющие большое практическое значение. Впрочем, следует заметить, что общего решения бигармонического уравнения не существует и отсутствуют также общие методы его решения. Существенное продвижение дает способ комплексных функций напряжений Колосова, который подробно обсуждается в § 8.4.

Краевые условия в напряжениях для первой граничной задачи теперь можно выразить через функцию напряжений Эри. Напряжения на границе p%(s) и p〃s) задаются как функции координаты контура s (рис. 8.4). Для компонент нормального единичного вектора (направляющих косинусов), как видно из рис. 8.4, запишем

COS (n, %) = cos(f, 9)=祭，COS (м, у) = —cos 优，％)=—案.

(8.30)

Теперь из (8.10) имеем

%尤 dy — хху dx = рх ds, вуУ dx — тху dy = —py ds и с учетом (8.28) получим

dy2 J ' dx％，

+dy = -pgds.

*)В декартовых координатах это, например, функции

Рис. 8.4. К формулировке краевых условий для первой граничной задачи (п или t ——соответственно нормальный или касательный вектор на границе).

Эти выражения можно записать также в виде

/(管)厶+糸(黑m = d (器)=&ds, 备闺厶+詣(器"-图=)

так как они представляют собой полные дифференциалы. Интегрируя вдоль контура, найдем

^-=—\puds = fx(s) + С],

s °(8.32)

^■=\pxds = fy (s) + С?,

0

где &(s) и 3(s) — заданные функции \

Теперь можно математически сформулировать первую граничную задачу плоской теории упругости следующим образом:

Требуется найти бигармоническую функцию в области, если на границе заданы производные функции по обеим координатам.

Иная формулировка может быть получена, если вычислить функцию напряжений 尸，а также ее нормальную производную

dF/dn через fx(s) и L(s). Из выражения

d尸=需 dx + 管 dy =九(s) dx + fy (s) dy следует

(8.33)(8.33)(8.34)(8.34)尸=\ [fx(s)竊 + %(s)^ds = g(s) + const. 0

(8.33)

(8.33)

(8.34)

(8.34)

Граничные условия примут вид

dF dF / ч . dF /、

丽= 1TC°S(〃，％)+函 COS(“，f/) =

dF dy dF dx 厶 /、।+

=+= Л (s) + const.

дх ds ду ds ' ‘ ।

При определении напряжений константа несущественна.

Таким образом, первая граничная задача может быть сформулирована также следующим образом:

Требуется найти бигармоническую функцию в области по заданным на границе значениям самой функции и ее нормальной производной.

Величины 尸 и dF/dn определяются через напряжения на контуре, и им можно дать статическое (механическое) толкование. Функция напряжений 尸(s) соответствует равнодействующему моменту внешних сил, действующих на контуре области от s = 0 до s относительно точки отсчета s. Это можно показать, если интеграл в (8.33) проинтегрировать по частям. Тогда

尸（s）=\ о尸（s）=\ о(fx dx + fy dy) = (fxx + % iM - \ (xdfx + ydfy)

尸（s）=\ о

尸（s）=\ о

0

и с учетом dfx — —py ds и dfy = px ds имеем

s

尸(s) = fx (s) %s + fy (s) ys + \ (PyX — pxy) ds =

0

s

=\ [— (%S — x)py + (ys — y) p』ds. (8.35)

0

Нормальная производная (dF/dn) r соответствует проекции внешних сил, действующих на контуре области от s = 0 до s, на направление касательной к границе (так называемый поток сил в касательном направлении).

В приложениях часто встречаются задачи со свободными от нагрузки границами. При этом для получения решения очень

полезны простейшие граничные условия

(F)r = 0, (dF/dn)R = 0,(F)r = 0, (dF/dn)R = 0,(8.36)(8.36)

(F)r = 0, (dF/dn)R = 0,

(F)r = 0, (dF/dn)R = 0,

(8.36)

(8.36)

Если появляются объемные силы, например силы тяжести или центробежные силы при вращении тела, их можно ввести с помощью потенциала V по формулам

fx = -dV/dxt fy = -dV/dy

(следует учесть при этом примечание на стр. 195). Тогда формулы для напряжений (для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния) будут иметь вид

。门=薪+匕Q" =等+匕-矗・(8.37)

Если обратиться к общим уравнениям совместности (см. примечание на стр. 195), то дифференциальные уравнения относительно F для случаев плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния оказываются различными. Вместо однородного бигармонического уравнения получаются уравнения

(——；二^ АР для плоского деформированного А . „ I — состояния,

I — (1 —w)AP для плоского напряженного

Iсостояния.

Представление в полярных координатах

При преобразовании к полярным координатам (см. п. 8.1.3) функция напряжений Эри 尸(г,屮)оказывается функцией координат г н 屮.Уравнения равновесия (8.21) удовлетворяются при

Из условий совместности (8.26) при пренебрежении объемными силами вновь получаем бигармоническое уравнение в полярных координатах

=(鳥 + + 备話У 尸=0. (8.39)

Решения этого дифференциального уравнения можно представить в общей форме /(r)sin(n(p) или /(г)cos(n(p), причем f(r) являются степенными функциями от г. Но могут существовать также решения г(р sin (р, r(p cos (р,产屮，а также In г, г In г, г21п г. Общая формула в виде ряда Фурье, содержащая функ-

ции такого вида, была получена Мичеллом (см. [А.26], где содержится обсуждение этого решения). Она имеет вид 尸亿 ср) = 4 In г + B^r2 In г + С，+ D^^ + Ло +

+ } Л/q)sin 屮 +(Bj3 + ? + в；г In r) cos 屮—

Cjcp cos ф + (。[广3 D\ г In r) sin ф +

+ 2+ 5„rrt+2+ у + в/ “) cos nqp +

+ £(С/ + Dnrn+2 + -^+ 〃产")sin 叫.(8.40) 门=2

В частном случае осевой симметрии относительно оси z функция напряжений Эри зависит только от г и (8.39) становится обыкновенным дифференциальным уравнением

(鳥+ ；S丫f=。，(&41)

ИЛИ

f〃〃 + J_ 尸〃 -3 尸，+ % f，=0,(8.42)

где (..，Y = d/dr(...).

С помощью экспоненциальной подстановки можно привести (8.42) к дифференциальному уравнению с постоянными коэффициентами, общее решение которого имеет вид

^(г)==Л 1пг + В产 lnr + С产 + D.(8.43)

Компоненты напряжений тогда определяются по формулам

0〃 = (1")尸‘⑺，0w=*()(8.44)

а 1＞屮=0. Из этих соотношений можно получить ряд практически важных решений. Они обсуждаются в п. 8.5.2. Могут быть, впрочем, случаи, когда напряжения не зависят от ср, а перемещения являются функциями ср.

Перемещения

Из компонент напряжений с помощью закона Гука можно определить компоненты деформаций н затем интегрированием кинематических уравнений получить перемещения. При этом перемещения твердого тела должны быть исключены из перемещений упругого тела.

С другой стороны, перемещения могут быть определены также с помощью функции напряжений Эри. При этом должны использоваться общие соотношения. Вычисления для конкретных случаев будут обсуждаться позднее при рассмотрении различных примеров (см. § 8.5).

Представление в декартовых координатах

При плоском деформированном состоянии целесообразно исходить из закона Гука в форме (85) • С учетом кинематических уравнений (8.2) получаем

dv

dx — dy — G *

Вводя функцию напряжений Эри, найдем

(8.45) для u(8.46)(8.45) для u(8.46)票=1h薪-也h=备［(1翡■］,

(8.45) для u

(8.46)

(8.45) для u

(8.46)

器=1И爲一必尸卜击［(1 -v)A尸一笫］,

дх ' ду — G дх ду *

Интегрирование (8.45) приводит к общим соотношениям нив виде

〃\ ［(1 — v)A — ^^］尸(х, у) dx + 九(у),

и =志 \ ［(1 — V)А —毋］F (х, у) dy + % (%),

где fi (у) и /2(х)——функции интегрирования. Они определяются из третьего уравнения (8.45).

При плоском напряженном состоянии исходим из закона Гука (8.13). В результате получаем соотношения

ди 1 (. dv 1 z、

dv I ди Хху

禹十

(8.47)(8.47)интегрирование которых приводит к выражениям Е〃 = Ь%х — v%J dx + gi (g), Ev= ^ (oyy — V%) dy + g2 (%),

(8.47)

(8.47)

где gi(y) и g2(%}—функции интегрирования. Если подставить (8.47) в третье кинематическое соотношение, то прежде всего найдем

，(等一缴)(警察m +粤+誉=

= 2(1 + *v) ^xy

Это выражение может быть преобразовано следующим образом:

，警〃+,嚮吁

-电(讐+警m-m禁+第)鲁+翁卜

=2T吋 Интегралы в прямоугольных скобках обращаются в нуль, так как содержат уравнения равновесия; окончательно имеем

、醬 dx+\絮 dy +崇 + 禁=2“,(8.48)

или с помощью функции напряжений Эри

J ду3 J дх3 1 dy dx 1 дх dy' 丿

Это основное соотношение для определения функций gi(y) и g2(%), которые могут быть получены интегрированием равенства

^gi (у) I dg2 (х)

dy 十 dx

для установления перемещений как твердого тела.

Представление в полярных координатах

Ниже ограничимся рассмотрением частного случая осевой симметрии, соответствующего бигармоническому уравнению (8.41) с общим решением (8.43). Компоненты напряжений записываются в виде

агг = р- + В(1 + 21пг) + 2С,。^ = 一 ？ + В (3 十 2 Е г)十 2С,

Тгф = 0， (8.50) где Л, В, С — константы. Видно, что для сплошной круговой пластины только решение, соответствующее однородному напряженному состоянию агг = а(р(р = const, не содержит особенности при г = 0.

Общие решения получаются только для областей круговой формы, которые не содержат точку г = 0. Покажем, как при этом могут быть вычислены перемещения 〃「. Для плоского напряженного состояния справедлив закон Гука в форме (8.24), кинематические уравнения в случае осевой симметрии принимают вид

= dL = ~Е 9гг — "Офф)，

(8.51)

Ефф =(°ФФ — W/r)，Ynp = °・

Интегрирование (8.52) позволяет найти 〃， с точностью до константы Л：

% = 4{-(1 + v)^~+2(l—v) Brlnr-B(l+v)r+2(l-v)Cr+X']

(8.54)

Вычисляя величину иг/г из (8.54) и сравнивая ее с (8.53), из условия совпадения этих выражений найдем

К = 4历.(8.55)

Чтобы это равенство было справедливо для произвольного г, необходимо принять К = 8 = 0.

Таким образом, для радиального перемещения в случае осевой симметрии имеем выражение

причем еще не найденные произвольные постоянные определяются из граничных условий.

Соответствующее выражение для плоского деформированного состояния имеет вид

〃/■ = g — (1 + 夕)~^■ + 2С (1 — v — 21V2) г] .(8.57)

Другая возможность определения перемещений в случае осевой симметрии состоит в том, что вычисляют сначала пере-

мещение 〃母，которое при этом не будет однозначным. Затем следует потребовать выполнения однозначности перемещений, что позволит прийти к тем же результатам, которые были приведены выше.

Метод комплексных функций напряжений

В § 6.2 уже обсуждался кратко метод комплексных функций напряжений и отмечалось его значение для решения плоской задачи теории упругости. К этому можно добавить, что пионерские работы Г. В. Колосова и основанные на них последующие исследования Н. И. Мусхелишвили представляют собой важнейший вклад в равитие плоской задачи теории упругости в XX столетии.

В § 7.5 было показано, что теория комплексных функций комплексного переменного с успехом может быть применена для формулировки и решения задачи кручения. В дальнейшем при применении комплексных функций будут использоваться приведенные там основные соотношения.

Основные уравнения плоской задачи теории упругости в комплексной форме

По аналогии с § 7.5 вводится комплексная переменная г = =% + iy = 广级① и компоненты перемещений и напряжений представляются как функции переменной г.

Закон Гука и уравнения равновесия. Компоненты перемещений в направлениях х и у описываются комплексным перемещением

D = и iv.(8.58)

Тогда по правилам вычислений, указанным в § 7.5,

% + %l^ + %=曝+嚷.(8.59)

Вводя комбинации напряжений ахх + 0УУ и ахх ——ауу + 2/тху, получаем для соотношений между напряжениями и деформациями, согласно закону Гука,

= 74V (罢 + 票) (8.60)

для плоского напряженного состояния,

。办 + %g = (1 +v) (1 —2v) (4т + 噜) (&61)

для плоского деформированного состояния, а также

。丫丫 — ^уу + 2fr“ = 4GdD/dz(8.62)

для плоского напряженного и плоского деформированного состояний. Уравнения равновесия в комплексной форме будут иметь вид

显 9хх - 0% + 2Aху)备(％х + %у) = 0. (8.63)

Формулы Колосова. Чтобы установить связь между компонентами напряжений и перемещений и комплексными функциями напряжений, можно исходить из формулы Гурса [58]. Она показывает, что произвольную вещественную бигар- моническую функцию на плоскости можно представить двумя аналитическими функциями комплексной переменной. Формула Гурса имеет вид

尸⑵г) = % [評⑵+w中(г) + %(2) + x⑶]=Re {神(2) + %⑵}

(8.64) и представляет собой общее решение в вещественной форме бигармонического дифференциального уравнения АА尸=0 на плоскости.

Формальный вывод (8.64) в предположении, что функция напряжений Эри 尸(％, у) является аналитической функцией 尸(乙 2), основан на бигармоническом дифференциальном уравнении, выраженном в комплексной форме

(8.65)

с использованием правил вычислений, приведенных в п. 7.5.1. Последовательное интегрирование (8.65) позволяет получить соотношения

03f03fdz2 dzdz2 dzgi 3)，gi 3)，

03f

03f

dz2 dz

dz2 dz

gi 3)，

gi 3)，

靄=2g1(2)+ g2 ⑶，

関=2g；⑶ + g； (z) + g3 伍)，

尸=2g；* ⑵ + g；* ⑵ + zg3 (z) + ^4(z),где g； (z) = \ g] (z) dz и т. д. Окончательно можно записать尸 Q, 2)=九(г) + 2f2 ⑶ + % (2) + * (2),

где 厶，…，3 — произвольные комплексные функции соответствующего аргумента.

Так как при рассмотрении функции напряжений Эри F(2, г) речь идет о вещественной функции, должна быть справедливы равенства %(2) = “(2), а также ^(z) = ^(-г) • В результате по

еле переименования функций и применения более удобной формы записи их двумя аналитическими функциями ^(г) и %(г) получается соотношение (8.64).

Иной вывод формулы Гурса приведен у Н. И. Мусхелишвили (см. [АЗО]). При этом бигармоническая функция не предполагается с самого начала аналитической, напротив, это свойство следует само собой из комплексного представления.

Итак, все функции, входящие в решение плоской задачи теории упругости, могут быть выражены через две аналитические функции. Эти зависимости даются формулами Колосова, которые могут быть выведены различными способами.

Если, как уже было принято выше, F(z,z) — функция напряжений Эри, введенная в § 8.2, то справедливы равенства

(±_ Й■户⑵ 2)，

恥=(^+ 亲"(z，2(866)

Txg = — i —鳥)尸(z, 2).

В результате для комбинаций напряжений получаем формулы

0m + irxy = “ ⑶ + 于(2) — z@〃 (2) - / (2),(8.67)

0g 一 反阳=*⑵ + 于(2) + 泳'⑶ + / (2).(8.68)

Составляя сумму и разность выражений (8.67) и (8.68), получаем первые две формулы Колосова

唄 + “ = 2 口 (г) + 于(0 = 4 Re 伊⑵},(8.69)

%X — %(/ + 2氏切=—2 [z$" (2) + U (z)],(8.70)

содержащие две комплексные функции напряжений 屮(之)и 屮(z) = %'(z).

Третья формула Колосова, которая связывает компоненты перемещений с комплексными функциями напряжений, имеет различный вид для плоского напряженного и плоского деформированного состояний. Прежде всего из (8.62) и (8.70) следует

2G 券=一矛(2) 一 /(2), и после интегрирования

2GQ = — w于⑶一® (2) + f ⑵， (8.71) где f(z)——произвольная функция интегрирования. Теперь для плоского напряженного состояния, согласно (8.60) и (8.69),

справедливо равенство

2G出段+架)=2["(力+于(剂

Вычисляя производные от левой части (8.71) и подставляя их, получим

出 ⑵+ 片⑵一"⑶+ Г⑵]=2 W⑶+歹⑼.

Следовательно,

厂(z) + 产 (2)=書^ 屮⑵+于(2)].

Отсюда вытекает

厂⑶=铮^" ⑵ и f (г) = 4Т7 ^ ^-

Таким образом, из (8.71) следует третья формула Колосова для плоского напряженного состояния

2G£)=4^，⑵一痂，(2)-® (2).(8.72)

Аналогично находят для плоского деформированного состояния 2GD = (3- 4”) 6 (г) 一 z歹(z) 一 ® (г).(8.73)

Чаще всего (8.72) и (8.73) записывают в виде

2G (и + 2) = %ф ⑶一w* (z) — 0 侈)，(8.74)

где

/ 3 一 v

I I + v для плоского напряженного состояния, ^ ?§) 〔3 — 4v для плоского деформированного состояния.

Приведенные три формулы Колосова были выведены им в 1909 г. [30] другим путем и записаны в несколько иной форме. Они лежат в основе метода комплексных функций напряжений.

3 + %产 4 ^^" Re {“ ⑵}3 + %产 4 ^^" Re {“ ⑵}Для компонент деформации справедливы соотношения

3 + %产 4 ^^" Re {“ ⑵}

3 + %产 4 ^^" Re {“ ⑵}

для плоского напряженного 岱 76) состояния,I '

для плоского деформированного состояниядля плоского деформированного состоянияе%х + /у = 4 " + 空-2" Re 仲'⑵}

для плоского деформированного состояния

для плоского деформированного состояния

(8.77) и

% - %у + 2%ху = - 2 午[z尹(习 + Q (2)](8.78)

для плоского деформированного и плоского напряженного состояний. Легко можно вывести также полезное соотношение

^~ = — } За — Ugg + 2^)-

Граничные условия. Как было показано выше, плос- ская задача теории упругости сводится к определению двух комплексных аналитических функций 巾(2) и 《(z), удовлетворяющих граничным условиям.

Для первой граничной задачи, т. е. при заданных напряжениях на границе, это означает, что производные от функции напряжений Эри являются известными функциями координат контура (см. п. 8.2.1). Будем исходить из соотношения

^ -^1^ = -\ ^- iPx) ds + const.

В соответствии с приведенными выше правилами вычислений левую часть можно записать в виде 2dF/dz и с учетом представления (8.64) для функции напряжений Эри получим

2 礬=е (z) + z 于(z) + ^(г) = —^(ру — ipx) ds + const (8.79)

(при этом принято %z (г) = р ⑶).

Интеграл в правой части представляет собой заданную комплексную функцию координат контура, и из (8.79) следует граничное условие в форме Мусхелишвили *) (переменная г пробегает вдоль контура)

力⑵+ z于(2) + ®(2) = " +伉.(8.80)

Для гладкого непрерывного контура константу можно положить равной нулю.

Для важнейшего частного случая свободного от нагрузки контура выражение (8.80) принимает вид

3(z) + z 歹⑶+ ®(习=0・(8.81)

Таким образом, при заданной функции #(w) можно вычислить вторую комплексную функцию напряжений《(z).

Соотношение для так называемого потока сил, т. е. равнодействующей внешних сил, действующих на конечной части границы АВ, в комплексной форме запишется так:

в

(X +，“в = “Рх + ip^ ds = - i 仲⑵ + 痂'(г) + 6 (г)]®(8.82)

*> И11ЭЯ форма граничного условия по Колосову будет приведена ниже.

и соответственно для равнодействующего момента относительно начала координат

МАВ = [Re {% (z) — Z2 ⑵ 一 z2“ (z)H*.(8.83)

Формулы (8.82) и (8.83) были впервые получены Н. И. Мусхе- лишвили в 1932 г.

Для второй граничной задачи, т. е. для заданных перемещений на границе 〃 = gi(s), u = g2(s)， граничное условие следует непосредственно из третьей формулы Колосова (8.74)

蝴⑵一亨⑶一 0⑶=2G也+ ig) (8.84)

Объединяя граничные условия (8.80) и (8.84), можно записать их в следующем виде:

Кб ⑶ + 纽(г) + ^(z) = h{ + 〃5(8.85)

причем К = 1,力1 =九，力2 = % для первой, К = — 乂，h\ =——2Ggi, й2 =——2Gg2 для второй граничных задач.

Рис. 8.5. Поворот системыРис. 8.5. Поворот системыПоворот системы координат. При повороте системы координат, согласно рис. 8.5, перемещения и~ их и V — иу переходят в 瓏 и соответственно в un, и для компонент вектора справедлив закон преобразования в комплексной форме

Рис. 8.5. Поворот системы

Рис. 8.5. Поворот системы

2 + iu『=?т*а Qx + i羯).(8.86)

Компоненты напряжений о**, о“у и

tx“ переходят в о^， о”力 и 工七刀,а из-координат.

вестные формулы преобразования ком

понент тензора второго ранга в комплексной форме будут иметь вид (они были получены в 1909 г. Г. В. Колосовым)

о 託 + о 巾]=°\% + Gyy,

(8.87)

о託—Оф] + 2,飞力—?一2也(о%% — Gyy + 2i%Xy).

Из этих соотношений получают краевое условие для первой граничной задачи в иной форме, если заданы нормальная рп и касательная pt компоненты напряжений на контуре в точках, нормали к которым образуют с осью % угол а. Если положить а^ = рп и т^л = pt, то из (8.87) после суммирования величин

2 (р„ + ipt)=県 + Gyu + е-2s (%* —(jyy + 2，％)

с учетом первых двух формул Колосова для граничного условия получаем

“⑶ + 歹⑶一 е-2м [處"R) + ® ⑶]={pn + 3)r.(8.88)

Краевое условие для первой граничной задачи в такой форме было получено Г. В. Колосовым. Иногда удобнее применять это выражение, а не выражение, приведенное в п. 8.4.1.3.

Преобразование к полярным координатам. Перемещения 〃，V переходят в 〃门〃屮，а компоненты напряжений о**, ауу, хХу — в о”，аф(р( тг(р. Формулам (8.86) и (8.87) соответствуют следующие формулы преобразования:

иг + 必屮=?一如(u + 2),(8.89)

а также

% — сг<рф + 2гтГф = е-2® 伍％ — оуу + 2反画)，(8.90)

где 2tB = g]n.

Комплексные функции напряжений 力(之)и “(z) становятся функциями комплексной переменной z = ге^, и соответствующие формулы Колосова примут вид

% + %Ф = 2 [“ ⑵ + 歹(2)]，

%r — %<₽ + 2гтгф = —2 [2手"(z) + (2/z) / (z),(8.91)

2G (〃r + %) = e—叫潜⑵一z$' (z) — ® (2)].

Краевое условие для первой граничной задачи, согласно (8.88), запишется следующим образом:

“⑵ + 于⑶一[2$" ® + (詼)U (2)] = (о, + ipv)R.

Таким образом, полностью построены основные соотношения метода комплексных функций напряжений. Примеры их применения обсуждаются в § 8.5.

Общее представление комплексных функций напряжений

Комплексные функции при общем представлении одной би- гармонической функции, согласно формуле Гурса, могут быть произвольными.

Произвол в выборе этих функций ограничивается формулами Колосова. При этом можно установить общую структуру комплексных функций напряжений. Потребуем, чтобы компоненты напря?кений и перемещений в упругом теле были непрерывными и однозначными функциями координат. При этом должна быть учтена топология рассматриваемой области.

Поэтому 屮（Z） И 屮（Z）Поэтому 屮（Z） И 屮（Z）Рис. 8.6. Односвязная конечная область В с границей R (L — замкнутый контур внутри В).Рис. 8.6. Односвязная конечная область В с границей R (L — замкнутый контур внутри В).Односвязная конечная область. Односвязная замкнутая область характеризуется тем, что имеет только одну границу R и произвольная замкнутая кривая L внутри этой области может быть непрерывно стянута в точку (рис. 8.6).

Поэтому 屮（Z） И 屮（Z）

Поэтому 屮（Z） И 屮（Z）

Рис. 8.6. Односвязная конечная область В с границей R (L — замкнутый контур внутри В).

Рис. 8.6. Односвязная конечная область В с границей R (L — замкнутый контур внутри В).

Из первых двух формул Колосова непосредственно следует, что 屮'(z) и U(z) являются однозначными и дифференцируемыми, т. е. аналитическими функциями, имеют такой же характер и могут быть представлены в односвязной области в виде разложений в степенные ряды:

В(Z)=玄 akzk и з ⑵=玄 bkzk.々=0论=0

(8.92)

Можно доказать, что для определенного распределения напряжений в области В комплексная функция напряжений 屮(z) выражается с точностью до некоторой линейной функции ciz + а, где с — вещественная, а — комплексная постоянная, а комплексная функция напряжений “(N) определяется с точностью до одной комплексной постоянной р. Это означает, что если 屮(z) или

巾(之)заменить на 屮*(之)=力(之)，ciz + а или соответственно на 《*(之)=屮(z)+В, то напряженное состояние в области В, описываемое этими функциями, будет тем же самым.

Для заданного напряженного состояния можно однозначно определить комплексные функции напряжений, если при подходящем выборе констант с, а, р

6 (0) = 0, 1т{“(0)} = 0,屮⑼=0.

Если речь идет об определенном распределении перемещений в области В, то 屮(之)или “(z) можно заменить на 小*(之)= = 6(z)+a или на ”*(%) =屮(％) +/га, где k = const. В этом случае для однозначного определения 屮(之)и “(z) достаточно задать равенство 6(0) = 0 подходящим выбором константы а.

8Л.2.2. Многосвязная конечная область. Это — область с отверстиями, которая характеризуется тем, что имеет более одной границы (рис. 8.7 (а)). Такую область можно привести к односвязной, если ввести разрезы (указанные пунктиром на рис. 8.7(a)), которые связывают внутренние границы R, с внешней границей R. Если для этого требуется m таких разрезов, область В называется (т + 1)-связной.

В многосвязной области комплексные функции напряжений 屮(之)и W(z) не должны быть однозначными. Однако общее представление для них можно указать, если потребовать однозначности напряжений и перемещений. Продемонстрируем это прежде всего для двухсвязной, так называемой кольцевой области (рис. 8.7 (Ь)).

Из первой формулы Колосова о + о(р中=4 Re{(z)} видно, что вещественная часть 屮'(％) однозначна, если предполагается однозначность напряжений. Напротив, мнимая часть

Рис. 8.7. (а) многосвязная конечная область 8 (с внешней границей R и внутренними границами Ri); (b) двухсвязная конечная область (Z] — произвольная внутренняя точка в R).

6'(z) при обходе по замкнутому контуру 厶，который охватывает внутренний контур Ri, получает постоянное чисто мнимое приращение, которое обозначают через 2mA (Л — вещественное число).

Если рассмотреть функцию Л 1п(г ——zj, где 之】一произвольная точка внутри R、(следовательно, вне области В), то приращение этой функции при обходе вокруг начала координат равно именно 2л(Л. Таким способом в соответствии с выражением

f ⑶=" ⑶ 一 / In (” з)(8.93)

можно образовать функцию, которая в двухсвязной области В однозначна и дифференцируема и, следовательно, аналитична.

Интегрирование 歹⑶ в (8.93) позволяет получить окончательно для первой функции напряжений

в (z) = zA In (z — %) + Y In (z — z) + % (z),(8.94)

где 丫 ——комплексная постоянная, a 屮o(z) представляет собой аналитическую функцию в В.

(8.95)(8.95)■ф ⑵=Y‘ In (z — Zi) + 业⑵,■ф ⑵=Y‘ In (z — Zi) + 业⑵,Аналогичным образом находят для второй функции напряжений

(8.95)

(8.95)

■ф ⑵=Y‘ In (z — Zi) + 业⑵,

■ф ⑵=Y‘ In (z — Zi) + 业⑵,

где у' также комплексная постоянная, а 2。(之)—аналитическая функция в В.

Однозначность перемещений в двухсвязной области требует, чтобы в третьей формуле Колосова

2G (〃 + iu) = 乂力 Q) — z* (г) — ф (2)

приращение обращалось к условиюприращение обращалось к условиюправой части при обходе по замкнутому контуру L\ в нуль. С учетом (8.94) и (8.95) это приводит

приращение обращалось к условию

приращение обращалось к условию

2л/ [(1 + 乂) /z + ху + q] = 0.(8.96)

Оно удовлетворяется при

(8.97)(8.97)Л = 0, yy + q'=0.

(8.97)

(8.97)

Следуя Н. И. Мусхелишвили, можно выразить константы 丫 и у' через поток сил на внутреннем контуре R (см. п. 8.4.1.3)

(X + 沙)R, = — 2•回⑶ + 才⑶ + 0 (2)]r,.

Так как

(X + ”r = —2 冗(у-衿，(8.98)

то окончательно из (8.97) и (8.98) получаем

(8.99)(8.99)(X + »)r，— “(X — iy)R

(8.99)

(8.99)

2л (1 + х) * 丫 — 2л (1 + х)

Таким образом, общее представление (8.94) и (8.95) комплексных функций напряжений для кольцевой области имеет вид

зз)=- ln-之1)+% ⑶，

(8.100)

к(Х-»)р

屮⑵=2九(+「ln 3 -з)+ 5(力・

Аналитические функции %(z) и 业⑶ представимы в кольцевой области в виде разложения в ряд Лорана с положительными и отрицательными степенями, т. е.

%= £ 訣(Z —2炉，业(z)= s bk (z — z^-(8.101)

k = — ook~ — OO

случай прини-случай прини-Все приведенные представления обобщаются на (m + 1) -связной области. Тогда соотношения (8.100)

случай прини-

случай прини-

мают вид

* ⑶=-2^(*用 2(X + 比)々1П 3 -勺)+ % ⑵，

~(8.102)

屮⑶=2n(：+" £(X - 'У)&1п(N -喇 + G (z).

8.4.2.3. Бесконечная область.8.4.2.3. Бесконечная область.Рис. 8.8. Бесконечная плоскость с отверстием (& — круговой контур, охватывающий границу R).Рис. 8.8. Бесконечная плоскость с отверстием (& — круговой контур, охватывающий границу R).Из многочисленных практически важных решений рассмотрим прежде всего бесконечно протяженные области с отверстиями.Сначала исследуем бесконечную плоскость с одним отверстием, которая получается, если внешнюю границу R (см. рис. 8.7(Ь)) устремить в бесконечность. Соотношения, указанные в п. 8.4.2.2 для многосвязной области В,справедливы также для произвольной конечной подобласти. В качестве контура 厶，охва-Из многочисленных практически важных решений рассмотрим прежде всего бесконечно протяженные области с отверстиями.Сначала исследуем бесконечную плоскость с одним отверстием, которая получается, если внешнюю границу R (см. рис. 8.7(Ь)) устремить в бесконечность. Соотношения, указанные в п. 8.4.2.2 для многосвязной области В,справедливы также для произвольной конечной подобласти. В качестве контура 厶，охва-тывающего контур отверстия Ri, выбирают круг достаточно большого радиуса (рис. 8.8). Тогда для всех точек вне 3тывающего контур отверстия Ri, выбирают круг достаточно большого радиуса (рис. 8.8). Тогда для всех точек вне 3справедливо равенствосправедливо равенстворифмической функции имеемрифмической функции имеемI г| > |2i I и для введенной выше логаI г| > |2i I и для введенной выше лога

8.4.2.3. Бесконечная область.

8.4.2.3. Бесконечная область.

Рис. 8.8. Бесконечная плоскость с отверстием (& — круговой контур, охватывающий границу R).

Рис. 8.8. Бесконечная плоскость с отверстием (& — круговой контур, охватывающий границу R).

Из многочисленных практически важных решений рассмотрим прежде всего бесконечно протяженные области с отверстиями.

Сначала исследуем бесконечную плоскость с одним отверстием, которая получается, если внешнюю границу R (см. рис. 8.7(Ь)) устремить в бесконечность. Соотношения, указанные в п. 8.4.2.2 для многосвязной области В,справедливы также для произвольной конечной подобласти. В качестве контура 厶，охва-

Из многочисленных практически важных решений рассмотрим прежде всего бесконечно протяженные области с отверстиями.

Сначала исследуем бесконечную плоскость с одним отверстием, которая получается, если внешнюю границу R (см. рис. 8.7(Ь)) устремить в бесконечность. Соотношения, указанные в п. 8.4.2.2 для многосвязной области В,справедливы также для произвольной конечной подобласти. В качестве контура 厶，охва-

тывающего контур отверстия Ri, выбирают круг достаточно большого радиуса (рис. 8.8). Тогда для всех точек вне 3

тывающего контур отверстия Ri, выбирают круг достаточно большого радиуса (рис. 8.8). Тогда для всех точек вне 3

справедливо равенство

справедливо равенство

рифмической функции имеем

рифмической функции имеем

I г| > |2i I и для введенной выше лога

I г| > |2i I и для введенной выше лога

ln(z —3i) = Inz(l —仔)=In 之 + In (1 — ■^)=

Выражение в прямоугольных скобках соответствует функции 屮oo(z), аналитической вне области &, которая может быть представлена в виде разложения в ряд Лорана

fe = —ОО

Согласно (8.100), прежде всего получается представление комплексной функции напряжений, (причем X + /У — равнодей,-

ствующая внешних напряжений на контуре отверстия）

В ⑵=-23y工）In z + Boo ⑶， ^u磊瑞^ +小山）.

Дальнейшие результаты для бесконечно протяженной области можно получить лишь в том случае, если ввести дополнительное условие относительно распределения напряжений на бесконечности. Напряжения во всей области В, в том числе на бесконечности, должны оставаться ограниченными （т. е. конечными） ,тогда удается получить окончательно следующее представление комплексных функций напряжений （начало координат находится внутри R）:

В ⑵=-2c工）-In " （В + iC） Z + 舛⑵,

（8.103）

⑶=磊謳■ In Z + （夕 + iCf） z + 2； （Z）.

При этом 弘（z） и 屮；⑵一 однозначные аналитические функции, которые и на бесконечности, т. е. при достаточно больших |г|, имеют разложения вида

外信）=t号，嗎⑵=（8.104）

k=0fe=0

а。и bQ всегда можно положить равными нулю: а^ = Ь^ — G, Т. е.苏（8）=喺（8） = 0.

Постоянные В -]~ iC и В' + С в （8.103） связаны с напряжениями о**, ауу, хху на бесконечности. Из первых двух формул Колосова в пределе при |z|-> оо следует

нm （限+恥）=4丛

lim （%% - gуу + 2九"=-2 （夕一Q）, z I -> оо

поэтому

8 = %（。N +。/），8’ = -%（哎一。爲，0=喝.（8.105）

Постоянная С, не влияющая на напряжения, соответствует вращению твердого тела на бесконечности и может быть принята равной нулю. Требование ограниченности напряжений на бесконечности имеет своим следствием не только то, что перемещения тоже остаются конечными. При этом дополнительно

должны быть справедливы равенства В = В' = С' = О, С = О и (X + tY) & = О.

Соотношения (8.103) можно обобщить на случай многосвязной области с большим числом отверстий, если ввести сумму- равнодействующих напряжений на контурах отверстий по формуле

X+ » = £'% + 也)R「

Аналогично можно указать общее представление комплексных функций напряжений для полубесконечной области (например, для полуплоскости). На этом, однако, в дальнейшем останавливаться не будем.

В заключение следует заметить, что для односвязной области при заданной на границе нагрузке решение для напряжений не зависит от упругих постоянных. Для многосвязной области напряжения не зависят от упругих постоянных, если только

(х + »у% = 0.

Изменение комплексных функций напряжений при преобразовании координат

Рассмотрим прежде всего параллельный перенос системы координат на 20 = %о + iyo (рис. 8.9(a)). Обозначим z*=z —— 之。,

Рис. 8.9. Параллельный перенос (а) (ср. СРис. 8.9. Параллельный перенос (а) (ср. Срис. 8.5).рис. 8.5).системысистемы

Рис. 8.9. Параллельный перенос (а) (ср. С

Рис. 8.9. Параллельный перенос (а) (ср. С

рис. 8.5).

рис. 8.5).

системы

системы

а функции напряжений для системы координат х*, у* через 夕* и W*. Так как напряжения не зависят от положения начала координат, на основании первой формулы Колосова справедливо равенство Re伊(z)} = Re{产(z*)} и с точностью до некоторой постоянной

“⑵=6" (z — %)•“⑵=6" (z — %)•(8.106)(8.106)

“⑵=6" (z — %)•

“⑵=6" (z — %)•

(8.106)

(8.106)

Соответственно вторая формула Колосова дает

z/ (z) + " (z) = z*$*〃 (詛 + 帀"(2*),

ИЛИ

& (2) = (z — z0)手*〃 (亍)—z^" (z) + ®" (2*), и отсюда с учетом (8.106) следует

»(г) = — % $*〃 3*) + У (Г).(8.107)

Тогда после интегрирования (8.106) и (8.107) получаются формулы

В ⑵三 В*(Z — %),

(8.108) 屮⑵ w 2*(Z — ZO) — 2(#.' (z — z0).

Они позволяют вычислять комплексные функции напряжений для нового (смещенного) начала координат по заданным значениям этих функций. Соотношениями (8.108) устанавливается также независимость перемещений от выбора системы координат. Это можно показать и с помощью третьей формулы Колосова.

Аналогичным образом можно учесть влияние поворота системы координат на угол а (рис. 8.9(b)). В отличие от п. 8.4.1.4, в котором уже обсуждались соответствующие преобразования компонент напряжений и деформаций, теперь повернутые оси координат будут обозначаться через %i и у> Покажем, как производится пересчет комплексных функций напряжений при таком повороте. Справедливы равенства

% + 用=(X] + 泌)終。，или 2i(8.109)

Функции напряжений для повернутой системы координат обозначаются через 屮 1 и 21. Так как сумма напряжений 以工 + 厶扌 инвариантна относительно поворота системы координат, из первой формулы Колосова вновь следует равенство Re {^ (г)}= = Re{6；(2])} и отсюда с точностью до чисто мнимой постоянной

* ⑶=竹(ze-S).(8.110)

Далее с помощью формул преобразования (8.87) из второй формулы Колосова следует

Z$〃 (2) + U (2) = [zi彳(Z1) 4-而 ®)] /а.

Подставляя в левую часть этого выражения вторую производную из (8.110), т. е.

6" (?) = 6" (ze-S) e-iaf

получим&（目=芯0也）战气получим&（目=芯0也）战气(8.111)(8.111)

получим

&（目=芯0也）战气

получим

&（目=芯0也）战气

(8.111)

(8.111)

После интегрирования (8.110) и (8.111) окончательно найдем с точностью до некоторых постоянных (которые не влияют на величину напряжений)

в (2) = % (之?-s)?% 屮(z)三叨(ze-m)(8.112)

Применение конформного отображения

Для решения плоской задачи теории упругости иногда очень эффективно применение криволинейных координат, которые удобны для описания границ различного вида. Для этого наиболее пригодно конформное отображение с помощью комплексных аналитических функций.

Правда, плоские поля напряжений в отличие от потенциальных полей в механике жидкости или электростатике не отображаются конформно прямым образом. Напротив, для решения граничной задачи теории упругости прежде всего необходимо конформно отобразить заданную область на более простую основную область. Для нее уже следует решать модифицированную граничную задачу с преобразованными граничными условиями, а результаты должны быть отображены обратно в исходную область,

Конформное отображение. Аналитическая функция

z = z(S)(8.113)

с ■?==% +，у и 工= 占 + 询 осуществляет конформное отображение односвязной области плоскости С на аналогичную область

Рис. 8.10. Конформное, т. е. сохраняющее углы, отображение области плоскости W на плоскость а.Рис. 8.10. Конформное, т. е. сохраняющее углы, отображение области плоскости W на плоскость а.

Рис. 8.10. Конформное, т. е. сохраняющее углы, отображение области плоскости W на плоскость а.

Рис. 8.10. Конформное, т. е. сохраняющее углы, отображение области плоскости W на плоскость а.

плоскости г (рис. 8.10). Конформность при этом означает, что угол а, заключенный между двумя кривыми в точке их пересечения, и его ориентация (т. е. направление отсчета) сохраняются. При этом производная z'(g) в области значений функции не должна обращаться в нуль, так как иначе отображение не будет конформным.

Конформное отображение (8.113) обратимо, т. е. соотно

шение白=白⑵(8.114)

устанавливает также конформное отображение плоскости z на плоскость £

Существование конформного отображения в определенных пределах доказывается следующей общей теоремой отображения Римана:

Всякую некоторым образом ограниченную односвязную область (конечную или бесконечную) можно конформно отобразить на другую, также произвольно ограниченную односвязную область.

с непреодолимыми трудностями.с непреодолимыми трудностями.При практическом применении способ пока имеет определенные границы, так как построение отображающих функций может быть связано для совершенно произвольных областей

с непреодолимыми трудностями.

с непреодолимыми трудностями.

К простейшим основным областям, на которые производится

конформное отображение в теории упругости, относятся, напри

мер, единичный круг, полуплоскость, бесконечная плоскость с круговым отверстием, а также кольцевая область или полоса. Существенно при этом, что в основной области нет нулей производной z‘(С), так как в противном случае, как уже упоминалось, отображение в этих точках перестает быть конформным и соответствующие решения будут обладать особенностями.

Конформное отображение (8.113)

вообще соответствует введению Рис. 8.11. Введение криволи- криволинейных ортогональных ко- нейных координат на плоско- ординат в плоскости z (рис. 8.11). сти г.

Таким образом, уравнение гранич

ной кривой заданной области в плоскости г можно представить в новых координатах в более простой форме. Если рассматриваемая область имеет замкнутый граничный контур (рис. 8.12), то при конформном отображении на единичный круг в плоскости С с помощью функции С = ре‘① можно добиться того, что

граничная кривая будет описываться уравнением р = 1. В плоскости С применяются полярные координаты р, ф. Этот частный случай будет рассматриваться в дальнейшем, так как позволяет

получить простые решения.

8Л.4.2. Преобразование формул Колосова и граничных условий при конформном отображении на единичный круг. В ос-

нове лежит конформное отображение на внутренность единичного круга в плоскости J Для конечной области в плоскости z (с центром в точке z = 0) отображающую функцию можно представить в виде

(8.115)(8.115)

(8.115)

(8.115)

При этом точка z = 0 соответствует точке ^ = 0. В круговой области плоскости С zz(^)#= 0, если кривизна граничной кривойПри этом точка z = 0 соответствует точке ^ = 0. В круговой области плоскости С zz(^)#= 0, если кривизна граничной кривойПлоскость СПлоскость СРис. 8.12. Конформное отображение односвязной конечной области плоскости г на внутренность единичного круга в плоскости £Рис. 8.12. Конформное отображение односвязной конечной области плоскости г на внутренность единичного круга в плоскости £нат р = const и ф = const по формуленат р = const и ф = const по формуле

При этом точка z = 0 соответствует точке ^ = 0. В круговой области плоскости С zz(^)#= 0, если кривизна граничной кривой

При этом точка z = 0 соответствует точке ^ = 0. В круговой области плоскости С zz(^)#= 0, если кривизна граничной кривой

Плоскость С

Плоскость С

Рис. 8.12. Конформное отображение односвязной конечной области плоскости г на внутренность единичного круга в плоскости £

Рис. 8.12. Конформное отображение односвязной конечной области плоскости г на внутренность единичного круга в плоскости £

нат р = const и ф = const по формуле

нат р = const и ф = const по формуле

области в плоскости г не меняется (нет излома).

Для бесконечной области с отверстием отображающая функция имеет вид

Z(0=^ + W 联匕优 Hl, (8.116)

причем бесконечно удаленная точка плоскости г соответствует точке С = 0.

В общем случае ряды (8.115) и (8.116) имеют бесчисленное множество членов. При ограничении полиномами с конечным числом членов получают приближенное решение, поскольку истинная область отображается приближенно. Вообще же установленные таким образом решения являются точными. Впрочем, возможны также приближенные конформные преобразования.

Если в плоскости z рассматривается произвольный вектор А, то его компоненты в декартовых координатах преобразуются в компоненты относительно криволинейных коорди

4 + 4 = еТа(4 +〃“)，(8.117)

причем множитель е'а определяется видом отображающей функции. Из рис. 8.13 видно, что перемещению dz вдоль кри

вой ф = const соответствует перемещение d£ Тогда получаетсяdz = \dz\^,哀=| 党 ®Q

Таким образом, при dz = / (^) d^

小=z，(g)匈 =〃0e如

一I z，隽)11 贰 I | z《)I， или при ^ = ре师

春тЯ轩(&U8)

В результате из (8.117) следует

4 + 4 =需黯(4 + "4)・(& 1 ⑼

Особенно важно это соотношение для компонент перемещений.

Аналогичным образом преобразуются компоненты напряжений. Для пересчета компонент напряжений в криволинейных координатах справедливы соотношения

арр + афф = %х + Ogg，

(8.120)

Opp — ^фф + 2/Тр(р = е а’。(％* — Ggy + 2tqу).

Будем теперь комплексные функции напряжений, выражавшиеся по формулам Колосова в декартовых координатах, обозначать через 赤⑶ и 仪⑶.С помощью конформного отображения z = z(^) они становятся функциями нового аргумента С，

. •寸［2期=3(0)，炉［z(g)］ = W隽).(8.121)

Для производной от первой функции напряжений тогда следует равенство ф'(1^) = ф^ (z) zf (^),

ИЛИ<Г(2)= “ 隽)他@(8.122)

Аналогично для второй функции напряжений

炉⑶= M(z)/N@(8.123)

Вводя обозначение 力*，(之)=Q* (z) или Q(g)=力'化)/之‘化),получим с учетом й (^) = й* [г(^) ] для второй производной от первой функции напряжений выражение Qz(^) = ◎*，(％)之，(扌)， или

寸"⑵= »(◎/?©•(8.124)

Выражения (8.122) и (8.123) подставляются в первые две формулы Колосова:

% + %ф = 2В'⑵ + 产(2)],

jp - %Ф + 2，Трф = — е-2,•叫z$*〃 (2) + 小*' (2)], причем из (8.118) следует

_ 总 门£)*' (Е) _ 总 石(£)?(£) = £ 守(Е)

Р2 丨/&)|2 - К ^(E)zz(£) — G Z《)•

В результате первые две формулы Колосова после преобразования примут вид

оРр + 。фф = 2 [Q (白)+ 訂@] = 4 Re {Q 图},

(8.125)

* - о<рФ + 2/трр = - 2 -^- [г (0 6'① + $' ©)].

Третья формула Колосова получается непосредственно из (8.119):

2G (up + “) = 6总窑 I 仅3 (?) - z (白)H© — $ ©]• (8.126)

Краевое условие для первой граничной задачи

8 ⑵+ z，〃(2) + U(2) = A +，%

преобразуется после рассматриваемого здесь конформного отображения на единичный круг (рис. 8.12) к виду

ф^ + хШ^ + ^{^ = Р^) для 丨白|=1・(8.127)

Правая часть соответствует функции, заданной для первоначального граничного контура 厶 + ff2 и после конформного отображения становится функцией, определяемой на единичном круге.

Соответственно для второй граничной задачи имеем

乂屮①一z©6® —0© = G((p) для 101=1.(8.128)

Краевое условие для первой граничной задачи в форме Колосова [ср. с (8.88)] будет иметь вид

Q © + 6© - ^^ [z (?) £У (I) + О' (|)] = ^(Ф) + хГ(ф), (8.129)

причем в правой части опять стоят известные функции.

Граничные условия (8.127) — (8.129) можно записать также в иной форме, вводя вместо значения g на единичном круге величину у： J = е『①=у, где Q = 1/у.

Если конформное отображение, в частности на единичный круг в плоскости g (как это рассматривалось до сих пор), невыполнимо, то вводят в общем случае криволинейные координаты g = const и n = const в плоскости z (см. рис. 8.11). При этом получаются несколько более общие выражения для преобразуемых величин. Однако здесь на этом останавливаться больше не будем.

Примеры решений с помощью вещественных и комплексных функций напряжений

Ниже приведен ряд практически важных решений, причем функция напряжений Эри или комплексные функции напряжений формулируются поочередно в декартовых и полярных координатах.

Элементарное напряженное состояние

Простейшая функция напряжений Эри, которая описывает возможное напряженное состояние, имеет вид F = by, где b = const. Это соответствует элементарному однородному напряженному состоянию одноосного растяжения бесконечной пластины в направлении оси 尤(рис. 8.14(a) при а = 0): а = === О%%2Ь, Ugg Т%у === 0.

Для комплексных функций напряжений (причем для более общего случая одноосного растяжения под углом а к оси х) справедливо представление

В(2)= %0r爲屮⑵=—%(гге-2m.(8.130)

Напряжения получают отсюда простейшим способом с помощью формул Колосова.

Функция напряжений Эри F = ах? + by? описывает при а = = Оуу/2 и Ь =応*/2 двухосное растяжение (рис. 8.14(b)). При а = В получается так называемое всестороннее растяжение (рис. 8.15(a), (Ь)), которое называют также гидростатическим

Рис. 8.14. Одноосное (а) н двухосное (Ь) растяжение бесконечной пластины, напряженным состоянием. Этот случай соответствует приведенному в п. 8.2.2 общему решению (8.43) в полярных координатах при Л = В = 0, т. е. F(r) = Сг2, где С — а/2; агг=а(ГФ=а.Рис. 8.14. Одноосное (а) н двухосное (Ь) растяжение бесконечной пластины, напряженным состоянием. Этот случай соответствует приведенному в п. 8.2.2 общему решению (8.43) в полярных координатах при Л = В = 0, т. е. F(r) = Сг2, где С — а/2; агг=а(ГФ=а.Рис. 8.15. Всестороннее растяжение бесконечнойРис. 8.15. Всестороннее растяжение бесконечнойкоординаты, (Ь) полярные координаты.координаты, (Ь) полярные координаты.пластины; (а) декартовыпластины; (а) декартовы

Рис. 8.14. Одноосное (а) н двухосное (Ь) растяжение бесконечной пластины, напряженным состоянием. Этот случай соответствует приведенному в п. 8.2.2 общему решению (8.43) в полярных координатах при Л = В = 0, т. е. F(r) = Сг2, где С — а/2; агг=а(ГФ=а.

Рис. 8.14. Одноосное (а) н двухосное (Ь) растяжение бесконечной пластины, напряженным состоянием. Этот случай соответствует приведенному в п. 8.2.2 общему решению (8.43) в полярных координатах при Л = В = 0, т. е. F(r) = Сг2, где С — а/2; агг=а(ГФ=а.

Рис. 8.15. Всестороннее растяжение бесконечной

Рис. 8.15. Всестороннее растяжение бесконечной

координаты, (Ь) полярные координаты.

координаты, (Ь) полярные координаты.

пластины; (а) декартовы

пластины; (а) декартовы

Для комплексных функций напряжений в случае всестороннего растяжения из (8.130) следуют выражения ф(г) — */2^2, 屮(г) = 0, где z = % + iy или z = ге^.

Для задач о действии сил на пластину конечных размеров приведенные выше решения не могут быть использованы, так как для рассматриваемых неограниченных пластин перемещения на бесконечности получаются бесконечно большими.

Наконец, из функции напряжений Эри вида 尸= суЗ для напряжений получаем ахх = 6суу вуу = хху = 0. Это соответствует полосе произвольной длины (плоскому стержню) при изгибном нагружении, вызывающем чистый изгиб (рис. 8.16).

Рис. 8.16. Чистый изгиб полосы (изгиб стержня).Рис. 8.16. Чистый изгиб полосы (изгиб стержня).Изгибающий момент получается равным

Рис. 8.16. Чистый изгиб полосы (изгиб стержня).

Рис. 8.16. Чистый изгиб полосы (изгиб стержня).

Л/2

м= \ ^ххУ dy - сЛ3/2.

-й/2

Осесимметричное нагружение кругового кольца и толстостенной трубы (решение Ламе)

Приведенное в п. 8.2.2 общее решение (8.43) бигармониче- ского уравнения в осесимметричном случае позволяет определить напряжения и перемещения для различных практически важных задач. В общем случае напряжения получаются из вы

ражения (8,50)・

Рассмотрим прежде всего область кольцевой формы (рис. 8.17) при равномерном внутреннем и внешнем давлении. Граничные условия при этом имеют вид

О" = —Pt при г = гь

^гг = —Ра при Г =公

Тогда из общих выражений для напряжений (8.50) при В = 0 (см. п. 8.3.2) для констант получаем формулы

外一 产一户 ，

(8.131)

PJt Para “~~.

Рис. 8.17. Плоское круговое кольцо при нагружении внутренним и внешним давлением.Рис. 8.17. Плоское круговое кольцо при нагружении внутренним и внешним давлением.Функция в видеФункция в виденапряжений Эринапряжений Эри(8.43) в этом случае выражается(8.43) в этом случае выражается戶(г) =(Pf)M in г +产d十2(w一"广戶(г) =(Pf)M in г +产d十2(w一"广(8.132)(8.132)ra-ri

Рис. 8.17. Плоское круговое кольцо при нагружении внутренним и внешним давлением.

Рис. 8.17. Плоское круговое кольцо при нагружении внутренним и внешним давлением.

Функция в виде

Функция в виде

напряжений Эри

напряжений Эри

(8.43) в этом случае выражается

(8.43) в этом случае выражается

戶(г) =(Pf)M in г +产

d十2(w一"广

戶(г) =(Pf)M in г +产

d十2(w一"广

(8.132)

(8.132)

Отсюда вытекают формулы для напряжений

_ (Ра- Р,) Г 諸 1 р/ - Р/

(8.133)

—(Pa-Pi)r 擋 1P#-P#

ra~ri 「％ 一 ri

Они дают решение задачи, которое другим путем было получено Ламе [59]. Как видно из (8.133), сумма напряжений

о「г + ^(р(р == 2о「г + ^(р(р == 222PJ? - Para22PJ? - Para一 d一 dconstconst

о「г + ^(р(р == 2

о「г + ^(р(р == 2

22

PJ? - Para

22

PJ? - Para

一 d

一 d

const

const

в кольцевой области не зависит от г.

Радиальное перемещение иг получается из соотношений (8.56) или (8.57) для плоского напряженного состояния (тон-

Рис. 8.18. Бесконечная пластина с круговым отверстием: (а) при постоянном внутреннем давлении, (Ь) при всестороннем растяжении,Рис. 8.18. Бесконечная пластина с круговым отверстием: (а) при постоянном внутреннем давлении, (Ь) при всестороннем растяжении,

Рис. 8.18. Бесконечная пластина с круговым отверстием: (а) при постоянном внутреннем давлении, (Ь) при всестороннем растяжении,

Рис. 8.18. Бесконечная пластина с круговым отверстием: (а) при постоянном внутреннем давлении, (Ь) при всестороннем растяжении,

кое кольцо) и соответственно для плоского деформированного состояния (толстостенная труба) при значениях констант А и С согласно формулам (8.131). Соответствующие комплексные функции напряжений для решения Ламе имеют вид 力(之)=。乙 .(z) = 4/z, где А и С ——вещественные константы, определяемые по (8.131). Переходя к пределу при га-> оо, можно получить решение для неограниченной области с круговым отверстием. В частности, при граничных условиях вида (рис. 8.18(a))

о〃= —〃 при r = rh

arr = 0 при г = оо

решение для напряжений имеет вид

%= — pi а/#, ^ф=Pi (rjrf-

Как видно, радиальное напряжение вГг всегда сжимающее, окружное напряжение о①① всегда растягивающее. На бесконечности напряжения исчезают. Радиальное перемещение в этом случае для плоского напряженного и плоского деформированного состояний выражается в виде

1 + V г；

Отсюда можно легко вычислить деформации. Граничные условия (см. рис. 8.18 (Ь))

0" =°0" =°при Г =门при Г =门

0" =°

0" =°

при Г =门

при Г =门

Рис. 8.19. Чистый изгиб кольцевого сектора.Рис. 8.19. Чистый изгиб кольцевого сектора.и соответственно (8.50) можнои соответственно (8.50) можно(8.135)(8.135)(8.136)(8.136)

Рис. 8.19. Чистый изгиб кольцевого сектора.

Рис. 8.19. Чистый изгиб кольцевого сектора.

и соответственно (8.50) можно

и соответственно (8.50) можно

(8.135)

(8.135)

(8.136)

(8.136)

<УГГ = — Ра~^ при % = 8 позволяют получить решение для бесконечной области с нена- груженным круговым отверстием при всестороннем растяжении. Это соответствует фундаментальной задаче о концентрации на-

пряжений \ тогда для напряжений имеем

"叩一药产)，\ , ；「： (8.134)

Максимальное окружное напряжение на контуре кругового отверстия (<г(ф)тах = 2а при г = гз Таким образом, круговое отверстие вызывает возмущение однородного напряженного состояния всесторонне растянутой пластины, возникает концентрация напряжений, равная Gmax/or^ 2.

С помощью решения (8.43)

также рассмотреть чистый изгиб кольцевого сектора (рис. 8.19). Граничные условия имеют вид

огг = 0 при r = Q и г = га. Кроме того, справедливы соотношения

,стфф dr = Q, \ стффг dr = М.

ri

Как видно, первое соотношение (8.136) должно удовлетворять граничному условию (8.135), поэтому получим

j 0фф" = ,霖j d(寫)=(雾)g一(笠)" =0. ririri

Постоянные Д, В и С в (8.59) вычисляются из условий 冬+ 8(1 + 21nq) + 2C = 0,

4 + B(l + 21nra) + 2C = 0.

Далее второе соотношение (8.136) дает

ririri ri

или

A{\nri-\nr^-^C(r]-r^ + B(r}\nri-r2a\nr^ = M.

Отсюда следует

4=-%(4 号却 ^)，B =-得小一Q，

^ = T-K-d + 2(^lnra-r?lnrz)],

где

2=(彳一Г汙一4*(出(*,))2.

Тогда напряжения равны

=岁(導 1п^• + 窃 ln£ + qin?)，

(8.137)

0ф尸察(一手11吋 +明П春+ d In ? +容一 d) •

Это решение справедливо в предположении, что напряжения а(рф, соответствующие моменту М, распределены в концевом поперечном сечении согласно выражению (8.137). Для нагрузки, распределенной в концевом поперечном сечении иным образом, вышеприведенное решение будет справедливо на основании принципа Сен-Венана вдали от места ее приложениия.

Решения с особенностями

Существуют решения основных уравнений, которые удовлетворяют всем необходимым условиям, но приводят к бесконечно большим величинам напряжений или перемещений в особых точках.

Исследование этих особых (сингулярных) решений связано с представИсследование этих особых (сингулярных) решений связано с представлением о сосредоточенных нагрузках (конечных по ментах, действующих на бесконечно малый участок поверхности) как о некоторых абстракциях. Эти решения могут быть получены путем предельного перехода от распределенных нагрузок (см., например, относящуюся к этому вопросу работу [61]). Точку приложения силы Р на границе (рис. 8.20) полагают особой и рассматривают ограниченную линию, на которую переносится сила, например малую окружность вокруг точки приложения силы. На ней имеет место распределение напряжений р, равнодействующая которых соответствует сосредоточенной силе. По принципу Сен-Венана статически

Исследование этих особых (сингулярных) решений связано с представ

Исследование этих особых (сингулярных) решений связано с представ

эквивалентные виды нагрузок при достаточном удалении от точек их приложения вызывают одинаковое напряженное состояние.

Полуплоскость, нагруженная на границе (задача Фламана), и родственные решения. Рассмотрим следующие функции напряжений Эри в полярных координатах：

f = Crq)cosq),

а также

尸=Crqp sin ф.

величине силах и мо-величине силах и мо-Рис. 8.20. Статическая эквивалентность сосредоточенной силы и распределенной нагрузки на границе области.Рис. 8.20. Статическая эквивалентность сосредоточенной силы и распределенной нагрузки на границе области.(8.138)(8.138)(8.139)(8.139)С помощью (8.138) представляется решение для полубес- конечной плоскости у^О (полуплоскости), нагруженной сосредоточенной силой Р, нормальной к границе (рис. 8.21). С учетом (8.38) для напряжений имеем соотношения

величине силах и мо-

величине силах и мо-

Рис. 8.20. Статическая эквивалентность сосредоточенной силы и распределенной нагрузки на границе области.

Рис. 8.20. Статическая эквивалентность сосредоточенной силы и распределенной нагрузки на границе области.

(8.138)

(8.138)

(8.139)

(8.139)

о〃 = — 2С sin(р/r, афф = тгф = 0.(8.140)

Постоянная С получается из условия равновесия внешней силы Р и напряжений, перенесенных на полуокружность вокруг начала координат произвольного радиуса г = R, т. е.

л

、0" S也屮. R d(p + p = 0. о

Для С тогда следует С = Р/л н, таким образом, справедливо равенство

а напряжение равноа напряжение равно2P sin ф2P sin фРис. 8.21. Сосредоточенная сила, приложенная нормально к границе полуплоскости (задача Фламана).Рис. 8.21. Сосредоточенная сила, приложенная нормально к границе полуплоскости (задача Фламана).Рис. 8.22. Сосредоточенна я сила, касательная к границе полуплоскости.Рис. 8.22. Сосредоточенна я сила, касательная к границе полуплоскости.

а напряжение равно

а напряжение равно

2P sin ф

2P sin ф

Рис. 8.21. Сосредоточенная сила, приложенная нормально к границе полуплоскости (задача Фламана).

Рис. 8.21. Сосредоточенная сила, приложенная нормально к границе полуплоскости (задача Фламана).

Рис. 8.22. Сосредоточенна я сила, касательная к границе полуплоскости.

Рис. 8.22. Сосредоточенна я сила, касательная к границе полуплоскости.

Как видно, речь идет о чисто радиальном напряженном состоянии \ Напряжения о〃 всегда сжимающие и обращаются в нуль на бесконечности. В декартовых координатах формула (8.141) имеет вид

尸(X, у) = (Рх/п) arctg (у/х). (8.142)

В точке приложения сосредоточенной силы, которая здесь

напряжение “，становитсянапряжение “，становитсясовпадает с началом координат,

напряжение “，становится

напряжение “，становится

бесконечно большим. Эта особенность связана с идеализированным представлением о сосредоточенной силе (как о силе конечной величины, приложенной на бесконечно малом участке поверхности).

Геометрическим местом точек, в которых действуют постоянные напряжения о〃，являются окружности, которые проходят через начало координат и центры которых находятся на осиу"). Из выражения

I о” J п/2P = const = у/(х2 + у2)

следует х2 + у2 = const-г/ или х2 + (у—а)2 = а2, где а = = Р/(л|стгг|).

Аналогично функция (8.139) дает решение для полуплоскости, нагруженной сосредоточенной силой Q, касательной к гра-

нице (рис. 8.22). При этом справедливо равенство

尸=—(Q/л) rqp sin ф,尸=—(Q/л) rqp sin ф,(8.143)(8.143)

尸=—(Q/л) rqp sin ф,

尸=—(Q/л) rqp sin ф,

(8.143)

(8.143)

а напряжения равны

^гг =^гг =2Q cos ф2Q cos ф

^гг =

^гг =

2Q cos ф

2Q cos ф

вдоль оси симметрии,вдоль оси симметрии,Рис. 8.23. Сосредоточенная сила в острие клина.Рис. 8.23. Сосредоточенная сила в острие клина.

вдоль оси симметрии,

вдоль оси симметрии,

Рис. 8.23. Сосредоточенная сила в острие клина.

Рис. 8.23. Сосредоточенная сила в острие клина.

Они также описывают чисто радиальное напряженное состояние.

Комплексные функции напряжений для обоих рассмотренных случаев имеют вид

力 ⑵=—・Q去К In z, 2 ⑵=Q£"・ In z, (8.144)

и отсюда с помощьюи отсюда с помощьюформул Колосова вновь могут быть по

и отсюда с помощью

и отсюда с помощью

лучены напряжения.

В качестве более общего случая может быть рассмотрена область в форме клина (с углом раствора 2а) с сосредоточен

ной силой Р, приложенной в вершине или силой Q в перпендикулярном к оси направлении (рис. 8.23). Для первого случая применима функция напряжений (8.138); константа С определяется из условия

л/2+a

，о” sin 屮• R dtp + Р = 0.

л/2-a

Тогда

Р

尸—石〕—— rep cos ср (8.145) 2a + sin 2a ** '/

и, следовательно,

—sin 中” — 2a + sin 2a r *

При нагружении сосредоточенной силой Q соответственно получается

尸=-2a-?in 2aMsin(p(8.146)

И

— 2Q cos ф — 2a — sin 2a ~— *

Напряженные состояния, описываемые формулами (8.145) и (8.146), также являются чисто радиальными.

Случай сосредоточенной силы, которая приложена внутри полуплоскости, сложнее и обсуждается в п. 8.5.3.3.

Полуплоскость, нагруженная моментом на границе. Прежде всего рассмотрим случай, когда сосредоточенная сила, нормальная к границе полуплоскости, приложена не в начале координат (рис. 8.24(a)). Тогда для функции напряжений Эри

Рис. 8.24. (а) сосредоточенная сила, перенесенная относительно начала координат, на границе полуплоскости; (Ь) пара сил на границе полуплоскостиРис. 8.24. (а) сосредоточенная сила, перенесенная относительно начала координат, на границе полуплоскости; (Ь) пара сил на границе полуплоскости(плечо е).(плечо е).

Рис. 8.24. (а) сосредоточенная сила, перенесенная относительно начала координат, на границе полуплоскости; (Ь) пара сил на границе полуплоскости

Рис. 8.24. (а) сосредоточенная сила, перенесенная относительно начала координат, на границе полуплоскости; (Ь) пара сил на границе полуплоскости

(плечо е).

(плечо е).

вместо (8.142) или (8.141) будет справедлива формула

尸=(Р/л) (х + a) arctg [у!(у + а)] = (Р/л) (х + а) (<р — б(р).(8.147)

С ее помощью можно просуммировать действие произвольного числа сосредоточенных сил на границе полуплоскости. В частности, при нагружении парой сил (согласно рис. 8.24(b)) функция напряжений Эри записывается в виде

尸=(Р/л) х arctg (у/х) — (Р/л) (х + е) arctg [у/(х + е)],

ИЛИ

尸=(Р/л) [хер — (х + е) (<р — б(р)].(8.148)

Момент пары сил равен М = Ре, предельный переход выполняется так, что величина Ре остается постоянной. Как видно из рис. 8.24(b), для малых е справедливо соотношение гдф = = esin(p, и после пренебрежения малыми членами более высокого порядка из (8.148) получают

?=筝g粤-中)=?(х平 — $), или

尸=(М/2л) (sin 2(р - 2(р).(8.149)

Это ——функция напряжений Эри для сосредоточенного момента, приложенного на границе полуплоскости в начале коорди-

нат (рис. 8.25(a)). Напряжения будут равны

2M sin 2q)2M sin 2q)л г2л г2с2M sin2 шО(р(р = U, тгф =^^~с2M sin2 шО(р(р = U, тгф =^^~

2M sin 2q)

2M sin 2q)

л г2

л г2

с2M sin2 ш

О(р(р = U, тгф =^^~

с2M sin2 ш

О(р(р = U, тгф =^^~

Как видно, чисто радиальное напряженное состояние уже не имеет места; в сечении, проходящем через начало координат, появляются касательные напряжения хг^- Стоит заметить, что напряжения затухают теперь как 1/г2. Как и в решении для сосредоточенной силы, здесь также в точке приложения момента имеется особенность (сосредоточенный момент представляет собой идеализацию). Так же как для сосредоточенных

Рис. 8.25.(а) сосредоточенный момент на границе полуплоскости; (Ь) сосредоточенный момент в вершине клиновидной области (задача Каротерса).Рис. 8.25.(а) сосредоточенный момент на границе полуплоскости; (Ь) сосредоточенный момент в вершине клиновидной области (задача Каротерса).

Рис. 8.25.(а) сосредоточенный момент на границе полуплоскости; (Ь) сосредоточенный момент в вершине клиновидной области (задача Каротерса).

Рис. 8.25.(а) сосредоточенный момент на границе полуплоскости; (Ь) сосредоточенный момент в вершине клиновидной области (задача Каротерса).

сил, приложенных к контуру, можно суммировать действие многих сосредоточенных моментов.

Комплексные функции напряжений для нагрузки в виде моментов на границе полуплоскости имеют вид

«(?) = — 丄，ip (г) = — f .

Вышеприведенное решение может быть распространено и на клиновидную область с моментной нагрузкой в вершине (рис. 8.25(b)).

Функция напряжений Эри для задачи Каротерса определяется по формуле

戶— Af sin 2(p + 2q)cos 2a—2 2a cos 2a — sin 2a '

При a = n/2 отсюда вновь следует решение (8.149) для полуплоскости. Длительное время оставалось незамеченным, что это решение несправедливо для произвольного угла раствора клиновидной области. При tg 2a = 2a (т. е. при 2a = 257° 24')

появляется особенность, и все напряжения становятся бесконечно большими.

Этот факт привел к различным дискуссиям. Точное решение задачи с помощью преобразования Меллина было дано Штернбергом и Койтером [62]. Нейбер [63] путем анализа приложения сил дал физическое объяснение реализации сосредоточенного момента в вершине клина.

Сосредоточенная сила внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости. Функция напряжений Эри (8.145) дает при а = л решение для бесконечной плоскости, разрезанной вдоль отрицательной полуоси у при действии сосредоточенной силы в начале координат. Но для неразрезанной полной плоскости, согласно рис. 8.26(a), одного только этого решения недостаточ-

Рис. 8.26. Сосредоточенная сила (а) и сосредоточенный момент (Ь) внутри бесконечной плоскости.

но, так как радиальное напряженное состояние уже не реализуется.

Функция напряжений Эри для плоского напряженного состояния имеет вид

尸rqp cos qp + J 二 V ^ г In г sin qp. (8.150)

Первый член соответствует решению для разрезанной плоскости и характеризует равновесие при нагрузке, второй член —— так называемому самоуравновешенному напряженному состоянию и определяется из условия однозначности перемещений. Так как речь идет о двухсвязной области, то появляется коэффициент Пуассона v.

В то время как ось у представляет собой ось симметрии, относительно оси х напряженное состояние несимметрично. Компоненты напряжений следуют из (8.150):

— 3 + V Р sin ф — 1 — V Р sin ф — 1 — V Р cos ф °" — 4л г ' — 4л г * — 4л г '

Видно, что нагрузка Р распределяется поровну на верхнюю полуплоскость у V 0 и на нижнюю полуплоскость у > 0. Первая нагружается растяжением, последняя ——сжатием. Компоненты напряжений в декартовых координатах имеют вид

啧=号醬[(1 - V)- 2 (1 + V)cos2<p],

%y = ^^[-(3 + v) + 2(l+v) cos2<p],

% = —£^【(1-Р)+ 2(1+»Е2<р]・

Дальнейшие решения могут быть получены из решения для сосредоточенной силы наложением. Действие пары сил, состав-

Рис. 8.27. (а) сосредоточенная сила внутри полуплоскости (задача Мелана); (Ь) биполярные координаты rb 厂2，0】,О?.

ляющие которой направлены параллельно оси х или оси у (рис. 8.26(b)), соответствует нагружению сосредоточенным моментом М. Для этого случая справедлива функция напряжений Эри

F = (M/2jt)(p, (8.151)

напряжения равны агг = а^ = 0, Tf(p = M/(2nr2). Как видно, напряженное состояние не зависит от угла 屮 и нормальные напряжения в радиальном и тангенциальном направлениях относительно начала координат не появляются.

Задача о сосредоточенной силе внутри полуплоскости (рис. 8.27) была решена впервые Меланом [64] ). Позднее решение было получено с помощью комплексных функций напряжений [33], а также методом интегральных преобразований [В41]. Для случая когда нагрузка соответствует рис. 8.27(a),

функция напряжений Эри при плоском напряженном состоянии представляется в виде

к L24П 2 q 」

+@一亠⑹+闻+上上X m上一士罟q,(8.152)

冗 L 24 厂1 2 rf J

причем, согласно рис. 8.27 (b), введены биполярные координаты

А，6，“，％, так что tg%=x/Q/ + a), tg ^2 = х/(у — а) и

Г1 = ^/х2 + (у + а)2, г2 = д/х2 + (У — а)2-(8.153)

Общие выражения для компонент напряжений очень громоздки. В частности, на границе полуплоскости (у = 0) /^ = =『2 = г = У%2 + &2, и тогда

唄=-^[(l+v)^ — v±] —苧 M + v)警+ 用=

__2P 淤—у。/ —纹 хз _ va2x

一 Л Г4冗Г4'

Ugg = Тку = 0-

Комплексные функции напряжений (см. [А13]) для задачи Мелана (для плоского напряженного и плоского деформированного состояний) равны

"⑵=-盜f^^y [m (z — ia^ + K In (z + 2)1 + 2f(1 ；K)z + ia，

屮(z) =(8.154)

+ 2f (1工)u11 (Z + 込)+ %1n (Z 一⑷—母詛•

При a = 0 из (8.152) и (8.154) вновь следуют соответствующие решения для полуплоскости, нагруженной на границе (при этом следует учесть введенный здесь угол = л/2 ——<р).

Изгиб заделанного на торце кольцевого сектора

Для этого случая применяются функции напряжений Эри в виде f(r) sin qp, /(r)cos ф, что соответствует обобщению задачи изгиба, обсуждавшейся в п. 8.5.2.

Если кольцевой сектор заделан на торце и нагружен поперечной силой Q согласно рис. 8.28(a), то функция напряжений

Эри равна

F (г, ф) = / (г) sin ср.(8.155)

Из общего бигармонического уравнения АА尸=0 получается обыкновенное дифференциальное уравнение для f(r):

(%■+；^一备力=支

общее решение которого имеет вид

f ⑺=Дгз _|_ Bir + Cr + Dr 1п Гф

Рис. 8.28. Заделанный на торце кольцевой круговой сектор при нагружении поперечной силой (а), а также растягивающей силой и изгибающим моментом (Ь).

Тогда соответствующие компоненты напряжений выражаются в виде

о” =(24 - * + 勺 sin <р,

(8.156)

Офф =(64 + 翁 + §) sin <р, тгф = —(24 —等+ ^) cos <p,

причем постоянные интегрирования определяются из граничных условий. Последние имеют вид агг = тг(р = 0 при 「=九,г =「а・ Далее справедливо условие

\ Тр dr = Q. ri

Отсюда следует

QQ ,

4 =斤，8= 方厂，0 = 一m(力+仪)，

где N =力一片 + (г? + Гд) In (%/勺)，что позволяет однозначно вычислить напряжения (8.156). В частности, для qp = 0 имеем

% = О' тг(р = _ V [г + "7^ ~ 7 (ri + 喲]'

а напряжения в месте заделки равны

% =0，% = ^[3-醬一；储 + 彳)].

Естественно, это решение справедливо, если только напряжения, соответствующие поперечной силе Q и приложенные в нагруженном сечении при ф = 0, имеют вышеуказанное распределение.

Совершенно аналогично можно получить решение для заделанного на торце кольцевого сектора при нагружении согласно рис. 8.28(b). Функция напряжений Эри при этом принимается в форме

尸(г, qp) = f (г) cos ф.(8.157)

Граничные условия будут агг = тгф = 0 при r = rh r = ra. Кроме того,

\ стф(р dr = Р, Т(Twr dr ^=М.

Вычисление напряжений производится по аналогии с приведенной выше задачей.

Концентрация напряжений на отверстии круговой формы в пластине, растягиваемой в одном направлении

(задача Кирша)

Задача, соответствующая рис. 8.29(a), впервые была решена Киршем [65] в 1898 г. и представляет собой одну из фундаментальных задач о концентрации напряжений.

Отверстие круговой формы вносит возмущение в однородное напряженное состояние в одноосно растянутой бесконечно протяженной пластине, такое, что происходит повышение напряжений. Правда, возмущения в распределении напряжений сказываются только в непосредственной близости от отверстия и быстро затухают уже при умеренном удалении от него (г > За). Таким образом, на большом расстоянии от начала координат определяющим является однородное распределение напряжений ахх = о независимо от того, имеется отверстие или

нет. Соответствующие напряжения в полярных координатах равны

агг = ахх cos2 ф = (а/2)(1 + cos 2(р),

^ФФ = ^хх sin2 Ф = (ст/2) (1 — cos 2ф),(8.158)

тгф = — sin qp cos ф = — (а/2) sin 2(р.

Согласно (8.158), от напряжений агг и тГф на внешней границе кругового кольца (с достаточно большим радиусом %) возникает такое распределение напряжений, которое может быть разделено на осесимметричную и неосесимметричную ча-

Рис. 8.29. (а) пластина с круговым отверстием при одноосном растяжении (задача Кирша); (Ь) распределение напряжений % и ^уу на оси хну в окрестности кругового отверстия.

сти. Таким образом, решение задачи Кирша получается путем наложения решения Ламе для кольца при всестороннем растяжении а/2 со свободной от нагрузки внутренней границей и решения для кольца с напряжениями на внешней границе

arr = (a/2) cos 2(р,= — (а/2) sin 2(р.(8.159)

Для всестороннего растяжения из (8.132) для р/ = 0, ра = = —а/2 при га-> оо получается функция напряжений Эри в виде

尸］(г) = (о/4) (г? 一 2a2 In г).(8.160)

Для напряжений, согласно (8.159), действительна неосесимметричная функция напряжений Эри

尸2 亿 Ф)= /(г) cos 2(р.(8.161)

Из общего бигармонического уравнения АА尸2 — 0 следует обыкновенное дифференциальное уравнение для f(r)：

k dr2 г dr 产丿I d产十r dr 产丿—

общее решение которого имеет вид

f(r) = 44 + Br2 + c〃2 + D.

Постоянные интегрирования из условий на свободном от нагрузки контуре отверстия: о” = О, %Г^ = 0 при 尸=а, а также из условий (8.159) (после выполнения предельного перехода га-> оо) получаются в виде

Л = О, В = — о/4, С = — ((т/4) a4, D = (ст/2) а2.

В результате для (8.161) имеем выражение

尸2 (г，屮)=—^•(户 + £ — 2a2)cos 2(p.

Окончательно с учетом (8.160) функция напряжений Эри для одноосно растянутой пластины с круговым отверстием примет вид

尸(г,屮)=^ [г? — 2a2 In г —" 丁)cos 2屮].(8.162)

Отсюда вытекают формулы для напряжений (формулы Кирша)

<^гг= у [(! — тг) + (1 — 4±+ 3+)cos2(p],

0屮学^^ [(^ + 今)一(1+3方)cos 2中｝(8.163)

£屮=—"^(1 + 2"^— 3 十)sin 2(p.

Например, для 芯=0,屮=冗/2, у>а получаем

На контуре отверстия г = а для окружных напряжений справедливы равенства

афф==а(1 — 2cos2(p), где (афф)тах = За для(р = ± л/2,(аФФ)т1п = — о Для ф = 0 и Ф = л.

Теперь видно, что напряжения на контуре отверстия повышаются и соответствующий коэффициент концентрации напряжений равен трем. Этот факт имеет большое практическое значение.

Как показано на рис. 8.29(b), возмущения напряжений вдоль осей хну затухают вне отверстия очень быстро.

В заключение укажем еще перемещения для задачи Кирша "г =詣:{(乂 一 1)产 + 2a2 + 2 [(x + 1) Я2 + г2 —号]cos 2<p}, «ф =—篇[(乂— 1)。？ +，？ + ] sin 2(p.

В частности, на контуре отверстия они равны

ut = 8g oa(l + 2 cos 2qp), % = - 石 oa sin 2(p,

причем x, согласно (8.75), содержит коэффициент Пуассона.

Наложением вышеприведенных решений для растяжения в направлениях % н у вновь получают уже рассмотренное ранее решение для кругового отверстия в бесконечной пластине при всестороннем растяжении.

Решение задачи Кирша можно получить также с помощью комплексных функций напряжений. Это продемонстрировано в п. 8.5.6, где указано общее решение для области с круговым отверстием ⑸.

Общее решение для бесконечной пластины с круговым отверстием с помощью конформного отображения

отображениивнутренностьотображениивнутренностьОтображающая функция при конформном внешности круга (радиуса R) в плоскости w на единичного круга в плоскости С имеет вид

отображениивнутренность

отображениивнутренность

z(g) = R/g・(8.164)

Из общего выражения (8.103) для комплексных функций напряжений в плоскости w с учетом (8.164) получаем для плоскости С

(8.165)

2 © = — ^^ 1П 甘 +(8' + 廿)f + 寸。©，

где ，o(C) и 2o(C) представляют собой однозначные аналитические функции на единичном круге в плоскости ^ *\ Решение

для первой граничной задачи вытекает из граничного условия (8.127). С учетом (8.165) имеем

2^(1+х) Е Y + 千 + %(丫)+

2(Y)Г X-iY 1子(Q) 12л(1 + %)q2(Y)Г X-iY 1子(Q) 12л(1 + %)q^- + ?o(Y)] —^- + ?o(Y)] —磊号号In什(夕一0等+ 6。⑺=尸(Y),磊号号In什(夕一0等+ 6。⑺=尸(Y),(8.166)(8.166)

2(Y)Г X-iY 1子(Q) 12л(1 + %)q

2(Y)Г X-iY 1子(Q) 12л(1 + %)q

^- + ?o(Y)] —

^- + ?o(Y)] —

磊号号In什(夕一0等+ 6。⑺=尸(Y),

磊号号In什(夕一0等+ 6。⑺=尸(Y),

(8.166)

(8.166)

или в сокращенном виде

%(Y)+ 裝告晶(Y)+ 疝(V)=尸。(Y)，(8.167)

где

.o(v) = .(v)-^inv->[^v-W]-

-(&-U)Ry・

Комплексные функции напряжений %隽)и 必鱼)представляются в виде

% (g) = Za露匕Фо (g)=2辰白上 k=\

С учетом (8.164) z(y)/zz (у) = —1/忆 и граничное условие (8.167) для определения функций ，о(С) и 2о，С) принимает вид

%(Y)— Т 屛(?) + -ф0 (?) = Fo(Y).(8.168)

Правая часть граничного условия (8.166) соответствует контурной нагрузке и представляется в виде разложения в ряд Фурье в комплексной форме на плоскость единичного круга

尸 @) = £ 4丫* = £ Ake^kf где 2л

4 = £ \ 尸($)'-'"“"(₽, 々 = 0, ± 1, ± 2.... о

Далее применяется разложение в ряд

lny= 2 &Y& = % + У &丿 + 2=

А =—℃>ft = 1k = 1

= E+£$(Y“7)・(8.169)

После подстановки в (8.168) и приравнивания коэффициентов окончательно найдем

爆=4+ 4■*；，…，

(8.170)

b0 = A0-^(X + iY), bl = A-i-^f--2BR, 灰=4一2 +普』-*卢-信-2)以7 + М =

Этими величинами определяется общее решение в виде ряда для бесконечной пластины с круговым отверстием.

Существенное упрощение получается, если контурная нагрузка является уравновешенной (X + /У = 0). Тогда коэффициенты (8.170) будут равны

Gj = А\ —(夕一iC'R, ak = 4，々 > 1, 瓦=4, bi = Л-i — 2BR, b2 = Z-2‘(8.171)

bk - A-k -他一2)跺一2, h > 3

Для растягиваемой бесконечной пластины с нагруженным отверстием круговой формы (задача Кирша) X = Р = 0 и, кроме того,尸(у) = 0, т. е. Ak = 0. Остающиеся коэффициенты в (8.171) равны

a1 = 一(夕一(‘)r瓦= - 28R, ь3 = (е一e)r,

а左=0 для 々 > 1, б。= 0, &2 == 0, bk = 0 для й > 3.

Для растягивающего напряжения »農=а в направлении оси х из (8.105) имеем

В = а/4, 8' = — о/2, С'= 0

и, таким образом,

a1 = 0r/2, 61 = 一 oR/2, ь3 = - oR/2. Поэтому

%亿)=哈&"0 (D =—吟(之一片)

и общие соотношения (8.165) примут вид

力© =罕(工+20,中© =一哈@ +白一y)

После обратного преобразования на плоскость z с учетом (8.164) получим комплексные функции напряжений

B(z)=^(z + 2冬)，冲⑶M — ^k + Rzg — f)],(8.172)

через которые известным образом по формулам Колосова вновь могут быть выражены напряжения и перемещения, уже полученные в п. 8.5.5 ).

Рис. 8.30. Пластина с круговым отверстием при одноосном растяжении под произвольным углом к оси %.

Для более общего случая, когда имеет место одноосное растяжение под углом а к оси х (рис. 8.30), вместо (8.172) справедливы формулы

力⑵=^(Z 十 2 冬理а), 4, (2) = — i (ze-2g + 岑—岑 е?^).

Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием

Способ, изложенный в предыдущем пункте, можно развить в виде общего способа неопределенных коэффициентов с тем, чтобы применить его к областям с произвольной границей и отверстиями, если имеется подходящая функция, осуществляющая конформное отображение. В общем случае этот способ очень трудоемкий, особенно для определения второй комплексной функции напряжений, и может быть заменен более общими методами теории аналитических функций. Однако для пластины

с эллиптическим отверстием при растяжении решение получается очень просто элементарным способом.

Уравнение контура эллиптической полости имеет вид

%2仅2 +力/接=1,

где а и b ——полуоси эллипса. Функция, осуществляющая кон-

Рис. 8.31. Конформное отображение эллиптического отверстия в бесконечной пластине на внутренность единичного круга.

формное отображение согласно рис. 8.31, будет

z(^ = A^+c^, где А = ^, с = 1т|- (8.173) Эллиптический контур задается координатами

х = Л(1 + с)cosф и // = — Л (1 — с) sin ф. Положение произвольной точки на контуре отверстия описывается углом

Для ненагруженного эллиптического отверстия, согласно (8.165), получаются следующие общие выражения для функций напряжений )

В(D =曽+%◎ 4(0 = (8‘ + О у+^о(6

В граничном условии, которое по форме совпадает с (8.167),

外(Y)4 瑞 К(V)+ 加(y)=尸о (Y)(8.174)

теперь функция 尸о (у) выражается в виде

尸 o(Y)= -§+ 認 B4y2-(£_Q)4y.(8.175)

С помощью отображающей функции (8.173) получим

2 (y)一丄[+ “2 _[ + 2_

扌(Q) — у с — у2 — у3 (1 — c/y2)—

1 ^3CY (1 +$ + *+•••)•

Для растягивающего напряжения а^ = а в направлении оси у

В = о/4, Bf = а/2, С = 0. Поэтому (8.175) принимает вид

尸о(Y)=-半R + 2Y + 丄*" (1 + 5+%+ •••)]•

Для функций напряжений ，o(W) и 2о(С) вновь справедливо представление

% (С) = £ а^± 业(g) = £ 瓦士А=1k=\

Подставляя эти ряды в граничное условие (8.174) и приравнивая коэффициенты сначала для положительных степеней у, найдем

® =F (2 + с),爆=0 для й > 1.

В результате сразу получим первую комплексную функцию напряжений

小(白)=?长一(2 + 冈.(8.176)

Рассмотрение отрицательных степеней у дает

瓦=一粤(2 +喲+g=一吟(1 +e+巒)，

J2 == =... = о,

-01(1+e2) + &з = -^-(e + е3), т. e.厶=一粤(1+e2)(1 + 以

—Й! (с + с3) + &5 = — -^- (с2 + С4), т. е.生=С〃з,

Ь： — 065 -— с^Ь^ и т. д.

Таким образом, получим

业 © = — 粤｛(1 + с + М 甘 + (1 + с2)(1 + с) 1 [1 +优2 + 巒？+ . .」｝.

Выражение в прямоугольных скобках соответствует геометрической прогрессии, которую можно просуммировать, т. е.

Z (喈产=1•

Следовательно, вторая комплексная функция напряжений будет равна

(8.177)

Обращение функций напряжений (8.176) и (8.177) на плоскость z невозможно, поэтому вычисление напряжений проводится в точках плоскости g и затем выполняется обратное преобразование. Вдоль контура отверстия арр = 0 для окружного напряжения из первой формулы Колосова (8.125) справедливо выражение 仃屮屮=4 Re{Q(y)}・ Тогда получим

О g 0’(G) 。1 + (2 + с) У

и с учетом у =级① распределение напряжений на контуре представляется в виде

__1 — (2 + с) с + 2 cos 2屮

Офф — О 1 -|- с2 — 2с cos 2qp °

Максимальные напряжения имеют место при ф = 0 и ф = л, т. е. на концах большой полуоси. При этом справедливо равенство

(*тах =。( 1 + 2 告)=。(1 + 2 £) .(8.178)

Эта так называемая формула эллипса имеет большое практическое значение для оценки эффекта концентрации напряжений 16).

Минимальное окружное напряжение появляется при ф = =土冗/2, т. е. на концах малой полуоси. Независимо от формы эллипса всегда (a(p(p)min = —а.

Распределение напряжений охх = арр и o^g = оф(р вдоль оси 芯 для эллипса с a/b = V^ (с = 0,38197) показано на рис. 8.32. На нем также нанесено распределение напряжений аФ(р/а на границе отверстия.

Решение описанной задачи впервые *)было получено несколько другим путем в 1909 г. Г. В. Колосовым. Общее решение для случая, когда растягивающее напряжение действует под углом В к оси % (рис. 8.33), впервые было указано в 1919 г. Н. И. Мусхелишвили.

*)Позднее это решение различными способами было повторено Ч. Инглисом, Л. Фёпплем, Г. Нейбером, Т. Пёшлем и др.

Рис. 8.32. Распределение напряжений в окрестности эллиптического отверстия в растягиваемой бесконечной пластине.

Комплексные функции напряжений для этого случая равны 3© =孚长+ 3晔-С) 4

吟汽］伯」79)

Путем наложения решений для р = 0 и 0 =冗/2 можно рассмотреть случай пластины с эллиптической полостью при всестороннем растяжении. Для комплексных функций напряжений тогда из (8<179) получаем

b© =粤(尚一优)，W(D = _<M(；上学

Окружное напряжение на контуре отверстия при этом определяется по формуле

一 2(1一产)

^^^ —1 + с2 — 2с cos 2q)'

Оно всегда положительно, а максимальное и минимальное значения равны (афф)тах = 2аа/Ь и (0屮中)^也=2оЬ/а и достигаются на концах большой и соответственно малой полуосей.

Рис. 8.33. Пластина с эллиптическим отверстием при одноосном растяжении под произвольным углом К ОСИ X.

Приведем еще без вывода комплексные функции напряжений для двух других задач о пластине с эллиптическим отверстием. Если контур эллиптического отверстия нагружается постоянным внутренним давлением, а напряжения затухают на бесконечности, то функции напряжений будут иметь вид

中⑦= -рАс* W® = — p4(閣』•(8.180)

Общее решение, которое содержит только что указанный случай как частный, было получено Н. И. Мусхелишвили. Речь идет об эллиптическом отверстии в бесконечной пластине, нагруженной на части границы постоянным давлением р (рис. 8.34), причем напряжения на бесконечности должны затухать. При этом комплексные функции напряжений можно записать в несколько более удобно访 форме, если осуществить конформное отображение внешней области эллипса на внешность единичного круга в плоскости 以 Пусть z(g) = 4 (g + c/g), где Лис имеют те же значения, что и раньше. Тогда комплексные функции напряжений будут равны

6也)=矗{一年ё^ + [4 g +_Z2]ln(Y2 _ 9 一

—["(什 V) _ %] In (Yi T) _ %(:工电)In z},

* (o.lol)

{-耍衿吋+仙72)m專一

—z2 In (y2 — С) + 窃 In(Yi — J) — ■Y+x" 1" t —彳底孑 ^^f} •

При этом для сокращения введены обозначения

4(Y] +^), & = 4 (Y2 + )■

Если нагружена вся граница эллиптического отверстия, то ?1 =之2, W = 丫2, In (72/71) = 2冗£ и из (8.181) вновь получаются выражения (8.180) для функций напряжений.

Рис. 8.34. Нагруженное наРис. 8.34. Нагруженное начасти контура эллиптическое отверстие в бесконечной пластине.части контура эллиптическое отверстие в бесконечной пластине.

Рис. 8.34. Нагруженное на

Рис. 8.34. Нагруженное на

части контура эллиптическое отверстие в бесконечной пластине.

части контура эллиптическое отверстие в бесконечной пластине.

предельном переходе кпредельном переходе кРис. 8.35. Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием, нагруженная двумя сосредоточенными силами.Рис. 8.35. Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием, нагруженная двумя сосредоточенными силами.

предельном переходе к

предельном переходе к

Рис. 8.35. Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием, нагруженная двумя сосредоточенными силами.

Рис. 8.35. Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием, нагруженная двумя сосредоточенными силами.

Другой дастнм访 случа访 следует из решения (8.181) при

силе Р, нагружающей эллиптическое отверстие в бесконечной плоскости согласно рис. 8.35*). Функции напряжений тогда равны

Интересно, что окружное напряжение на контуре отверстия на концах большой полуоси dw = 2Р/пЬ не зависит от отношения длин осей эллипса.

В заключение следует отметить, что множество решенн访 для областей

с разнообразными границами можно получить с помощью конформных отображений при использовании интеграла Коши.

За дальне访тимн сведениями следует обращаться к работам [А14, АЗО, А31].

Напряжения и перемещения для трещины Гриффитса. Из решения, обсуждавшегося в предыдущем разделе, можно получить важные результаты о распределении напряжений на трещинах, которые обсуждаются в линейной механике разру

шения.

Первые исследования о поведении трещин в хрупких телах принадлежат А. Гриффитсу, которого можно считать основоПервые исследования о поведении трещин в хрупких телах принадлежат А. Гриффитсу, которого можно считать основоположником количественной теории трещин и механики разрушения (см. [67]).

Первые исследования о поведении трещин в хрупких телах принадлежат А. Гриффитсу, которого можно считать осново

Первые исследования о поведении трещин в хрупких телах принадлежат А. Гриффитсу, которого можно считать осново

В качестве модели при изучении устойчивого поведения единичной трещины А. Гриффитс положил в основу вырожденное эллиптическое отверстие с исчезающе малой полуосью (рис. 8.36). Такую конфигурацию трещины в бесконечной пластине сегодня называют трещиной Гриффитса. Речь идет о разрезе в плоскости 爲 в котором концы трещины при х = 士а являются особыми точками решения. Одиако это решение оказывается чрезвычайно полезным в механике разрушения.

Исходя из решения для пластины с эллиптическим отверстием, можно найти напряжения и перемещения для

Рис. 8.36. Бесконечная пластина с трещиной длиной 2a при одноосном растяжении (трещина Гриффитса).Рис. 8.36. Бесконечная пластина с трещиной длиной 2a при одноосном растяжении (трещина Гриффитса).трещины. Отображающая функция (8.173) для трещины (при В = 0 и с = 1) становится равной

Рис. 8.36. Бесконечная пластина с трещиной длиной 2a при одноосном растяжении (трещина Гриффитса).

Рис. 8.36. Бесконечная пластина с трещиной длиной 2a при одноосном растяжении (трещина Гриффитса).

z(D = (a ⑵(1/D (8.182)

Комплексные функции напряжений (8.176) и (8.177) в плоскости С получаются при этом в виде

b© =号(^-30，屮也)=号七f G『.(8.183)

Далее их можно простым способом отобразить на плоскость z и представить напряжения у трещин. Из (8.182) следует g = =z/a — «(2伍『一1, м после подстановки в (8.183) и просты! преобразована访 можно найти комплексные функции напряжений для трещины Гриффитса в плоскости 2 при растяжении в направлении оси у:

e⑵=手 о Vс 一 I一m，屮⑵=-号[?==-m ♦

Напряжения в случае трещины Гриффитса можно очень легко вычислить по формулам Колосова. Для прмложенн访 механики разрушения прежде всего важны напряжения вдоль оси 尤(в вершине трещины). При этом у = 0, 2 = 2 = % и тогда

получаютполучаютх/ах/аООV(Х/а)2 - 1V(Х/а)2 - 1вУУвУУ1 I, X > а, х < а, х > а, х <а.1 I, X > а, х < а, х > а, х <а.

получают

получают

х/а

х/а

О

О

V(Х/а)2 - 1

V(Х/а)2 - 1

вУУ

вУУ

1 I, X > а, х < а, х > а, х <а.

1 I, X > а, х < а, х > а, х <а.

Видно, что напряжения ахх и Оуу в вершине трещины бесконечно велики. Это обусловлено тем, что в соответствии с моделью рассматриваемой здесь трещины в ее вершине не определен радиус кривизны. Поэтому возникает математическая особенность, и решение в этих точках несправедливо. Но для применения теории это не имеет значения. Особенность в решении, основанном на теории упругости, для вершины трещины (когда определяющей становится структура материала на атомном уровне) передает до некоторой степени характер взаимодействия между областью, где проявляются силы сцепления между атомами, и лежащей вне ее сплошной средой. Впрочем, построены также модели трещин, в которых особенностей в вершине трещин удается избежать [68] *).

Для вычисления перемещений на контуре трещины привлекается третья формула Колосова. В общем случае для контура трещины (обозначаемого индексом R) справедливо соотношение

2G (“ + iv)R =[潜(z)-歹(z)- ® ®]r.(8.184)

С другой стороны, граничное условие для контура трещины, свободного от нагрузки, имеет вид

[Ф (z) + Z歹(z) + ® (2)]r = 0.

Поэтому из (8.184) следует

2G (u + 2)r = (1 + 乂) 3(2r)・

Большое значение имеют перемещения границы трещины В направлении оси у при zR = х ^ а, которые характеризуют раскрытие трещины. При этом справедливо соотношение

2Gor = (1 + “)Im 仲(%)}.

*)Математическое описание модели хрупкого разрушения см. в статье М. Я- Леонова и В. В. Панасюка: Развитие мельчайших трещин в твердом теле. — Прикладная механика, 1959, т. 5, № 4, с. 391—401 (иа укр, яз.). См. также работу: Леонов М. Я. Элементы теории хрупкого разрушения. Журнал прикл. мех. и техн, физ” 1961, № 3. — Прим. ред.

Отсюда для трещины Гриффитса при одноосном (а также при всестороннем) растяжении получим

= [(1 + x)/4G] g 7必一х2-

Более полные сведения о теории трещин и механике разрушения можно найти в специальной литературе, например [В27 —— В29].

Решения плоской задачи теории упругости с помощью интегральных преобразований

Как уже отмечалось в § 6.3, многочисленные задачи теории упругости могут быть решены методом интегральных преобразований. В зависимости от постановки задачи открываются различные возможности.

Ниже представлено применение классического преобразования Фурье как важнейшего интегрального преобразования. Оно состоит в том, что строятся трансформанты искомых функций, и тогда решение задачи становится более простым. Искомые функции должны при этом удовлетворять условиям Дирихле в области (——оо, оо) и быть абсолютно интегрируемыми, т. е.

j I f (х) I dx < 0.

В п. 8.6.4 кратко указаны трудности, которые возникают, если эти предположения не выполняются, и показывается, как может быть расширена область применимости преобразования Фурье.

Формальное решение бигармонического уравнения

Применение преобразования Фурье согласно (6.11) по одной переменной позволяет свести бигармоническое уравнение относительно функции напряжений Эри

АДГ (х, у) = 0,(8.185)

гдеа

к обыкновенному дифференциальному уравнению.

Прежде всего определим трансформанту Фурье

{AF (х, у);%}•

Применение правила дифференцирования (6.14) дает

I А尸(х, у) е'^ dx = ( — R + 券)I AF (x, y) e'^ dx.

Повторное применение (6.14) приводит к выражению

,AAF(x, y)eiKx dx = ^― V + -^2) \ ^F (x, y) eiKx dx =

=(—炉 +矗У \ 尸(x, y)e^dx.

(8.186)

Если ввести трансформанту Фурье для функции напряжений Эри по формуле

歹{尸(居 У)； % f А}=尸(厶,у)三 G (A, у),(8.187)

то вместо дифференциального уравнения в частных производных (8.185) получится обыкновенное дифференциальное уравнение для функции G (X, у):

(备一炉)七(a，9)= 0，(8.188)

ИЛИ

崇 G (A, g) — 2炉各 G (A, у) + VG (A, y) = 0.

Общее решение уравнения (8.188) имеет вид

G{K У)= (С1+С2у)е^^У + (С3 + С4у)е^1У9(8.189)

причем появляющиеся произвольные постоянные Сь ..., С4 зависят от параметра X и определяются из граничных условий задачи.

После выполнения обратного преобразования для (8.187) получают интегральное представление функции напряжений Эри

? G(Z, y)e-^dK. (8.190)

V2n J

Далее трансформанты Фурье для напряжений имеют вид

=\ 礬■声"=喂6(\ у),

«2л 纟 ду2dy2

弓\—办(8.191)

yy V2yt 丄 дх2

тхи =■ 〈 ° 尸—dx = j九G (厶，у),反J дх дУ内

и отсюда после обращения преобразования Фурье получаем

a^ (x, У)= — "^ \ MG (Л, у) е』% “(8.192)

以八招力=^- \(大，y)e-^dk.

""2冗 J dy

Точно так же могут быть представлены компоненты перемещений. Для плоского напряженного состояния из закона Гука (8.13) с учетом (8.2) Егхх = Еди/дх = аХх — ^厶乡 после умножения на е泳* и интегрирования по х

—认Е \ ue^dx \ (■^ — V 翡)е优* dx

для трансформанты Фурье компоненты перемещений и находим

EW (А, у) = ^ [崇 G & у) + vMG (九，«/)].(8.193)

Соответственно из выражения

Е2(1 +v)Е2(1 +v)(>+»=(>+»=ХхуХху

Е2(1 +v)

Е2(1 +v)

(>+»=

(>+»=

Хху

Хху

для перемещения и получаем

Е0& 4)= $[矗G&, 9)-(2+V)炉备G& у)]. (8.194)

После обращения (8.193) и (8.194) окончательно следует

〃(招 9)=^^ [[訝G(A, y) + ^G{k, y)^^,(8.195)

。(人)=T^ [[訝g& 9)-(2 + v) A* G ",外亠善• (8.196)

Соответствующие выражения для плоского деформированного состояния будут иметь вид

咐9)=号錚『[Q — V)若■G"，g) +田G&叶f,

二з(8.197)

"(居力=号舒工[(17唸6(儿外一

一(2 一 V)炉备 G (A,加]e-^ 告.(8.198)

Соотношения (8.192) и (8.195), а также (8.196) и соответственно (8.197) и (8.198) дают формальное решение для компонент напряжений и неремещенм访 при плоском деформированном и плоском напряженном состояниях, если в них подставить выражение для G (儿 у) согласно (8.189). Эти решения можно применять для конкретных задач, если на границах у = const заданы напряжения или перемещения, в частности, например, для задачи о полуплоскости.

Для неограниченной полосы конечной ширины целесообразно решение дифференциального уравнения (8.188) представить в иной форме через гиперболические функции (69]:

G (Л, у)~ A (A) ch Ау + В (X) sh 九у + у [С (A) chKy + D (X) sh Ау].

Распределенные нагрузки на границе полуплоскости

Рассмотрим полуплоскость у》0, к границе которой приложена распределенная нормальная нагрузка р(х) согласно рис. 8.37. Решение при этом может быть получено с помощью преобразования Фурье, если применить формулы, приведенные в предыдущем пункте. Но возможно также решение задачи и без использования функции напряжений Эри и ее трансформанты.

Чтобы продемонстрировать последний подход, выполним преобразование Фурье по координате 尤(ось 尤 ——граница по-

луплоскости) уравнений равновесия и закона Гука, например, для плоского напряженного состояния:

дх 丁 ду ，дх 丁 ду ，дХХУдХХУ県=2G県=2G0〃0〃дхV ,дхV ,+需=。，+需=。，дх 1 1 — Vдх 1 1 — V（黑+黑）卜（黑+黑）卜

дх 丁 ду ，

дх 丁 ду ，

дХХУ

дХХУ

県=2G

県=2G

0〃

0〃

дх

V ,

дх

V ,

+需=。，

+需=。，

дх 1 1 — V

дх 1 1 — V

（黑+黑）卜

（黑+黑）卜

Рис. 8.37. нагрузкой,Рис. 8.37. нагрузкой,Полуплоскость с нормальной приложенной на конечном отрезке.Полуплоскость с нормальной приложенной на конечном отрезке.

Рис. 8.37. нагрузкой,

Рис. 8.37. нагрузкой,

Полуплоскость с нормальной приложенной на конечном отрезке.

Полуплоскость с нормальной приложенной на конечном отрезке.

2G[岩 +7V (黑 + 芻)]，

% = G (靄 + 器).

Тогда получим пять однородных линейных дифференциальных уравнений относительно неизвестных функций й(Х, у), й(Х, у), Зхх", У), ОуУ(К у) и ххУ{к д):

—认6XX + 粉 ％" = °，

击 % —观％U = °，

% = 2G [—认』й + Н 詣可， (8.199)

吼=2G[i•A占 %+占备斗

% = G(备友一认力

Совместность этих уравнений требует, чтобы определитель, образованный из коэффициентов и дифференциального оператора

d/dy, применяемого к каж- до 访 из пяти неизвестных функций, обращался в нуль. Это вновь приводит к дифференциальному уравнению относительно неизвестной функции для плоского деформированного состояния

(崇一炉y(…) = e,

(8.200)

общее решение которого дается формулой (8.189).

В случае полуплоскости у N 0, согласно рис. 8.37,

при нормальной нагрузке р(х), приложенной на конечном интервале от а до р, в общем решении (8.189) из условия

обращения в нуль напряжений и перемещений при у—► оо постоянные Сз и С4 должны быть равны нулю. Граничные усло

вия имеют видвия имеют видауу = — Р W txg = 0ауу = — Р W txg = 0при 9 = 0,при 9 = 0,(8.201)(8.201)

вия имеют вид

вия имеют вид

ауу = — Р W txg = 0

ауу = — Р W txg = 0

при 9 = 0,

при 9 = 0,

(8.201)

(8.201)

соответственно в преобразованном виде они будут

5УУ = — Р(М. 詣 &!/и =。 при 9 = 0.

Из решения дифференциального уравнения (8.200) для 5^, т. е. для 8уу =(С! + C2y)e~^yt получаем для постоянных: С)= =——р(Л), ©2= |^|/(入). Для других решений получаются, естественно, другие значения постоянных.

Таким способом удается построить следующие интегральные представления, в которых трансформанта Фурье граничной нагрузки обозначена через 歹{р(%)} = р(^)：

\ р^)(1+\К\у)е-^^-1хЫХ,Оув = --^-『力仕)(1+| 九®eTMlx%dA,(8.202)

% = 一^^ , M("M[idA,

а также для плоского деформированного состояния

矗『晋(l-2v-|A®eTAS，x*丸

(8.203)

"=号点▲督[2(1-v)+ 5WeW"2办

Аналогичным образом получают решение с помощью функции напряжений Эри, рассмотренной в предыдущем пункте. Согласно (8.189), для полуплоскости G(X, у) = (Ci + С2у)е^у. С учетом (8.191) из граничных условм访(8.201) следует

-VG(Z, у) = -р(К),汉备 G&y)=0

и отсюда & =力(九)/厶2, С2 = р(^)/\ |. Поэтому

G", ^)=陰(1+1九历)6-旧(8.204)

Подставляя в (8,192), вновь получим решение (8.202).

Для нагрузки на полуплоскость, симметричной относительно оси у, решение (8.202) упрощается, так как при этом применимо косинус-преобразование Фурье, т. е. справедливы равенства

%*= —“2/л \ р (Л) (1 — Ку) е~кУ cos (Хх) dX и т. д., (8.205)

причем теперь

(8.206)(8.206)Р (М = V2/冗 \ р (х) cos (Хх) d九.о

(8.206)

(8.206)

Равномерная нормальная нагрузка, приложенная на части границы полуплоскости. В качестве примера рассмотрим

Рис. 8.38. (а) полуплоскость с равномерно распределенной нагрузкой, нормальной к границе, (Ь) биполярная система координат для полуплоскости.Рис. 8.38. (а) полуплоскость с равномерно распределенной нагрузкой, нормальной к границе, (Ь) биполярная система координат для полуплоскости.

Рис. 8.38. (а) полуплоскость с равномерно распределенной нагрузкой, нормальной к границе, (Ь) биполярная система координат для полуплоскости.

Рис. 8.38. (а) полуплоскость с равномерно распределенной нагрузкой, нормальной к границе, (Ь) биполярная система координат для полуплоскости.

случай постоянной нормальной нагрузки ро, приложенной на интервале ——а V 尤 V а, согласно рис. 8.38(a). Из (8.206) следует

р(Х) == V2/兀 ％ ^ cos (Хх) d% = “2/л % (sin 九а)/九,о

и, таким образом, из (8.205) сначала найдем для напряжений

е-м sin (九a) cos (九%)d九,е-м sin (九a) cos (九%)d九,

е-м sin (九a) cos (九%)d九,

е-м sin (九a) cos (九%)d九,

^" ) 1 f" e-"g si"(九a)cos (九%)^*о

хху = ~^~ у \ e-巾 sin (Ха) sin (Xx) dX.о

После интегрирования получим

°хх°хх記 arctgU；記 arctgU；-arctg』-arctg』(% — а) у(% + а) У ] (十一a)2+外一(+ +a)2 +g2」(% — а) у(% + а) У ] (十一a)2+外一(+ +a)2 +g2」

°хх

°хх

記 arctgU；

記 arctgU；

-arctg』

-arctg』

(% — а) у(% + а) У ] (十一a)2+外一(+ +a)2 +g2」

(% — а) у(% + а) У ] (十一a)2+外一(+ +a)2 +g2」

1tLeIgigy + a drsgХ — a (X一a)2 + 外十a + 炉 + 外.

xy Jt L(X + а)2 + 疗 (х _ 炉 + 川」

sin% = *sin% = *COS ①2 =--COS ①2 =--Удобное представление получается с помощью биполярных координат 门，(рь「2,①2 согласно рис. 8.38(b):

sin% = *

sin% = *

COS ①2 =--

COS ①2 =--

Sin ф2 = —, COS(Pi r 2r I

〃 = “(％ + а)2 + /А " = ^(x — a)2 + у2.

Окончательно формулы для напряжений будут иметь вид

°хх =—許【2 (屮2 —屮 1) + sin 2(p2 — sin 2<pJ, Gyg =^- [2 (б — Ф1) — sin 2qp2 + sin 2(pJ,(8.207)

txg =登(c°s 2屮2 — cos 2屮1)

(здесь po — равномерно распределенная нагрузка на единицу толщины пластины). Вдоль нагруженной границы, т. е. при Ф1 = 0, ф2 =冗，справедливы равенства о*% = Ору =—卩必 工％,=0 и имеет место, следовательно, гидростатическое напряженное состояние. Это вообще справедливо, если задана произвольно распределенная на границе нагрузка р(х).

Из приведенного выше решения после предельного перехода получается решение задачи Фламана о сосредоточенной силе на границе полуплоскости, обсуждавшейся в п. 8.5.3.1. Могут быть рассмотрены также другие случаи нагружения, например сосредоточенная сила внутри полуплоскости (задача Мелана, задача о полосе конечной ширины (см. [В41]). Решение для сосредоточенной силы, приложенной внутри полосы, впервые было дано таким способом Юнгом [70].

Применение к теории трещин. Фундаментальное значение для линейной механики разрушения имеет знание напряжений и перемещений в окрестности трещины (см. п. 8.5.7.1).

Такие решения для трещины Гриффитса с помощью интегральных преобразований впервые были получены И. Снеддоном и Г. Эллиотом в 1946 г. Решение Снеддона [71] относилось к трещине Гриффитса, нагруженной постоянным внутренним давлением； оно было распространено на случай переменного виутреинего давления Снеддоном н Эллиотом [72]

В принятом за основу решении Снеддона задача о трещине рассматривается как смешанная краевая задача для полуплоскости (рис. 8.39).

Рис. 8.39. Смешанная краевая задача для полуплоскости с трещиной Гриффитса при внутреннем давлении.Рис. 8.39. Смешанная краевая задача для полуплоскости с трещиной Гриффитса при внутреннем давлении.

Рис. 8.39. Смешанная краевая задача для полуплоскости с трещиной Гриффитса при внутреннем давлении.

Рис. 8.39. Смешанная краевая задача для полуплоскости с трещиной Гриффитса при внутреннем давлении.

°уу= — Р(х) и = О°уу= — Р(х) и = О“ =0“ =0(8.208)(8.208)°хх°хх0(九)(1 —九у)е-" cos 九尤 ей,0(九)(1 —九у)е-" cos 九尤 ей,- д/v J 06)(1о- д/v J 06)(1о+ 九у) e~W cos kx dkt+ 九у) e~W cos kx dkt% = _ «之、pW 入 efu0% = _ «之、pW 入 efu0sin九% d九;sin九% d九;

°уу= — Р(х) и = О

°уу= — Р(х) и = О

“ =0

“ =0

(8.208)

(8.208)

°хх

°хх

0(九)(1 —九у)е-" cos 九尤 ей,

0(九)(1 —九у)е-" cos 九尤 ей,

- д/v J 06)(1о

- д/v J 06)(1о

+ 九у) e~W cos kx dkt

+ 九у) e~W cos kx dkt

% = _ «之、pW 入 efu0

% = _ «之、pW 入 efu0

sin九% d九;

sin九% d九;

Благодаря симметрии относительно оси х справедливы следующие граничные условия:

при у = 0,尤 &а,при у = 0, %》а,

при у = 0, — оо < х < оо,

причем все напряжения на бесконечности обращаются в нуль.

Тогда после косинус-преобразования Фурье нагрузки (см. (8.205) и (8.206)) получается следующее интегральное представление для напряжений и перемещений:

“ =^" д/"л" \ 0P [(1 — 2" — '")] sin Ал 叽 о

U = — ； dJ \ 單^ [2(1 — v) + Ку} N cos Лх 九 о

Из граничных условий (8.208) окончательно следуют парные интегральные уравнения, решение которых известно. Не останавливаясь на деталях этого решения, приведем результаты для р(尤) = р> Важнейшей величиной является напряжение ауу «перед трещиной», т. е. при у = 0 и х > а. Для него имеем

= х>а-

Перемещения в направлении оси у (так называемое раскрытие трещины) будут равны

心=Ро V^2 —х2.

Видно, что напряжения о^д при х = а, т. е. в вершине трещины, неограниченно возрастают. Эта особенность свойственна применяемой модели трещины, в которой предполагается, что трещина представляет собой разрез от ——а до а в плоской пластине.

Снеддоном были получены следующие асимптотические представления для компонент напряжений, справедливые только в малой окрестности вершины трещины («поле в окрестности трещины»):

=ро [ Vvcos 4 (1 -sin 4sin 等)-J

ZLPoIN^coS"!"。+ sin 等 sin 萼)—1],

где р и 什——местные полярные координаты в вершине трещины (р&а)・ В этих выражениях для напряжений появляется особенность в вершине трещины.

Аналогичные соотношения справедливы для трещины Гриффитса, свободной от нагрузки, в одноосном поле растягивающих напряжений в направлении оси у. Тот факт, что для всех задач теории трещин в приведенных выражениях для напряжений имеет место всегда одинаковая зависимость от р и г|)\ нашел свое отражение в введенном Дж. Р. Ирвином в механику разрушения понятии коэффициента интенсивности напряжений (см., например, [В27]).

С помощью интегральных преобразований было решено большое количество задач о трещинах в постановке теории упругости. Этому посвящена обширная литература (см., например, [ВЗО]).

Преобразование Меллина, применение для полярных координат

Решение для бесконечной клиновидной области может быть получено с помощью преобразования Меллина [В46]. Бигар- моническое дифференциальное уравнение относительно функции напряжений Эри в полярных координатах

+^ = °(&2。9)

в области О V г V 8, —а V Ф V а после применения преобразования Меллина по координате г (здесь преобразуемая величина также обозначается волнистой чертой)

4｛尸(г, <р);гтр｝ = ^(р, Ф)= j 尸(г, <р)гРТ" (8.210) о

переходит в обыкновенное дифференциальное уравнение, общее решение которого известно. При этом требуется обращение в нуль при rf оо некоторого дифференциального выражения для 尸(г, <р). После интегрирования (8.210) по частям находим, что, например,

\ г 力加灯 F (r,屮)"T dr = - p "^тг 尸(p, ф), n = 0, 1, 2, о

\ 尸备尸(r,屮)rP-1 dr = р (р + 1) (р + 2) (р + 3)户(р, ф) и т. д. о

Тогда из (8.209) следует обыкновенное дифференциальное уравнение

｛矗+ [(Р + 2)2 + 户]矗 + р2 (р + 2)2｝戸(р, ф) = 0,

общее решение которого имеет вид

戸(р, ф) = С[ sin pqp + С2cosр(р + С3 sin (р + 2)ф + C4cos (р + 2)(р.

Здесь произвольные постоянные зависят от р и угла клина а и определяются из граничных условий. После обращения преобразования Меллина окончательно получаются следующие ин-

тегральные представления для напряжений:

5 [券戸(p,中)一战(p,叫lР-2如，

C— Zoo

c+i8

°^=爲5 p(p+ 1)戸(P，<Р)Г-Р-2&р,

C + »8

書《 =击 \(p+ 1)詣戸(p, <p)L。-2 dp.

c— ,8

Дальнейшие сведения о решении задач для клина под действием нагрузок, приложенных к боковым поверхностям, можно найти в литературе [73, В41].

В заключение следует заметить, что существует тесная связь между преобразованием Меллина и комплексным преобразованием Фурье. Имеются случаи, особенно при сингулярных нагрузках на клиновидную область, когда применение преобразования Фурье может оказаться предпочтительнее.

Преобразование Фурье и обобщенные функции

Классическое преобразование Фурье, которое обсуждалось в предыдущих разделах, может успешно применяться для решения многочисленных задач математической физики. Правда, должно выполняться требование о том, что используемые функции должны быть абсолютно интегрируемыми и удовлетворять условиям Дирихле. Это сильно ограничивает применимость преобразования Фурье, так как можно оперировать только такими функциями, для которых все их производные являются конечными функциями или достаточно быстро стремятся к нулю на бесконечности. Кроме того, имеются различные элементарные функции, например постоянные или произвольные периодические функции, а также степенные функции, полиномы и экспоненциальные функции, которые не обладают трансформантой Фурье в обычном смысле, так как интеграл

\ f(x)e~~iKK dx расходится.

Этих трудностей можно избежать, если к классу рассматриваемых функций отнести так называемые обобщенные функции (или распределения). Общая математическая теория обобщенных функций была построена Шварцем [В47]. Еще раньше

П. Дирак ввел так называемую дельта-функцию 6(х) как псевдофункцию для применения в квантовой механике. Из-за связи 6-функции с распределением масс и зарядов класс обобщенных функций называют вообще распределениями. 6-функция имеет следующие свойства ):

\ 6(%)d%= 1,\ 6(%)d%= 1,too при х = О, О при х #= О,

\ 6(%)d%= 1,

\ 6(%)d%= 1,

а также для любой «достаточно» непрерывной функции f (х) ，6(x)f(x)t/x = f(0).

Функции с такими свойствами, понимаемые в обычном смысле, отсутствуют, но можно определить 6-функцию как предел последовательности обычных функций F„(x) со свойствами

Fn (х) -> 0 при\ Fn (х) dx = 1Fn (х) -> 0 при\ Fn (х) dx = 1n -> оо при фиксированном х = 0.

Fn (х) -> 0 при

\ Fn (х) dx = 1

Fn (х) -> 0 при

\ Fn (х) dx = 1

при всех п.

Примером является функция

(8.211)(8.211)

(8.211)

(8.211)

которая с ростом п при х = 0 имеет постоянно 《растущую》 вершину и становится все тоньше, так что площадь под кривой остается равной единице. Последовательность функций (8.211) можно в известном смысле рассматривать как модель 6-функции (существуют и другие модели).

Опуская детали), отметим, что распространение функций в обычном смысле на класс обобщенных функций позволяет сильно расширить область применимости классического интегрального преобразования Фурье. Тогда становится возможным построить для всех функций трансформанты Фурье в обобщенном смысле, которые трактуются как так называемые предель-

ные значения распределений

а

｛f(X)｝ =-/L-Jim j f(x)eiKxdx.

°° —а

В этом смысле трансформанты Фурье также являются обобщенными функциями.

Если трансформанта Фурье, понимаемая в обычном смысле, существует, то она совпадает с трансформантой Фурье для соответствующей обобщенной функции. Для примера приведем следующие трансформанты Фурье:

f (х) = 6 (х),歹｛f ⑴；九｝ = I/д/云，

f(X)= 1,歹｛f (%)；九｝ = «2Л 6(X).

В заключение укажем на то, что применимость преобразования Фурье в вещественной области к решению краевых задач теории упругости не ограничивается только лишь связью с теорией обобщенных функций. Можно показать, что для частных задач таким способом можно построить обратное преобразование в замкнутой форме. При применении комплексного преобразования Фурье (см. п. 6.3.1) не возникает сложностей с обеспечением сходимости, которые требуют обращения к обобщенным функциям, если используют вещественное преобразование Фурье [37].

Рис. 9.1. Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина).Рис. 9.1. Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина).(9.1) следует для произ(9.1) следует для произdZ ~dr dZ dzdr dzdZ ~dr dZ dzdr dzВВВВ帀 2 五,帀 2 五,d2Z寸=8d2Z寸=8R2 -戸22Г2 炉，R2 -戸22Г2 炉，-в—° R3，-в—° R3，a 7 2Ba 7 2B

Рис. 9.1. Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина).

Рис. 9.1. Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина).

(9.1) следует для произ

(9.1) следует для произ

dZ ~dr dZ dz

dr dz

dZ ~dr dZ dz

dr dz

В

В

В

В

帀 2 五,

帀 2 五,

d2Z

寸=8

d2Z

寸=8

R2 -戸22

Г2 炉，

R2 -戸22

Г2 炉，

-в—

° R3，

-в—

° R3，

a 7 2B

a 7 2B

9

Пространственные задачи теории упругости

Ниже обсуждаются некоторые фундаментальные решения пространственных задач теории упругости, которые были найдены описанными в гл. 5 общими методами, а также другие основные решения.

§ 9.1. Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвина)

Пусть внутри бесконечно протяженной упругой среды дей

ствует, согласно рис. 9.1, сосредоточенная сила F в направлении

оси 2. Напряжения на бесконечности должны затухать. Вследствие осевой симметрии естественно применение цилиндрических координат. Для решения можно использовать функцию перемещений Лява (см. п. 5.1.4)

Z = Z(r, z) = BR (9.1)

(где a2 =Х2 + y2 + 22 =r2 + z2 и В = const), которая соответствует частному случаю вектора Буссинеска только с одной компонентой.

Легко проверить, что A(l/R) = 0 и AR = 2/R поэтому, как и требуется, ДАУ? = 0, где Д(...) — оператор Лапласа в декартовой или цилиндрической системах координат. Из

водных

Тогда компоненты перемещений и напряжений в цилиндрических координатах можно найти из соотношений (5.31) и (5.33) при д/д(р = 0:

2G 〃г = 3 炉，2G 〃屮=0,

(9.2)

2G "尸8[2(1 备一乐]= B[(I - 2v)备+ + +备].

Выполненное преобразование uz оказывается удобным, если хотят рассмотреть решение задачи для частного случая v = 0,5, так как при этом оно будет иметь более простой вид. Соответственно для напряжений получаются формулы

0n• = В [(1 — 2v)京一3 -^-^ , Пфф = 3(1 — 2w)爲，

= - 3 [(1 一 2w) M 3 爲，(9.3)

Trz = — б[(1 — 2w)気 + 3 ^г]，

кроме ТОГО, Тгф = Тг(р = 0.

Напряжения обладают свойством симметрии, они обраща-

Рис. 9.2. Равновесие цилиндра в задаче Кельвина.Рис. 9.2. Равновесие цилиндра в задаче Кельвина.ются в нуль на бесконечности и имеют особенность в начале координат. Эта особенность соответствует вертикальной сосредоточенной силе.

Рис. 9.2. Равновесие цилиндра в задаче Кельвина.

Рис. 9.2. Равновесие цилиндра в задаче Кельвина.

Не определенная еще константа В вычисляется из условия равновесия относительно оси z цилиндра высотой 2a (рис. 9.2), причем радиус цилиндра может стремиться к бесконечности. Напряжения, действующие

на поверхности цилиндра, уравновешивают сосредоточенную силу 尸，т. е.

F — 2л \ (пгг)_о г dr + 2л \(Gzz)fl г dr = 0.

ооо

о

о

Для поверхности z = const имеем rdr = RdR и с учетом выражения (9.3) для Ozz находим

F = 4打8 (1 - 2v)aF = 4打8 (1 - 2v)aаа」аа」

F = 4打8 (1 - 2v)a

F = 4打8 (1 - 2v)a

аа」

аа」

и отсюда

(9.4)(9.4)8 = F/[8n(l -”)]・

(9.4)

(9.4)

Касательные напряжения 工厂之，действующие на боковой поверхности рассматриваемого цилиндра в направлении оси z, исчезают при rf 8 и определяются из рассмотрения условия равновесия. Видно, что в плоскости z = 0 все нормальные напряжения обращаются в нуль, в то время как касательные напряжения будут равны

,一、F 1 - 2v 1

一

Используя соотношения (5.30) и (5.33), можно выразить компоненты перемещений и напряжений в декартовых координатах. С учетом выражения (9.4) для константы В получим

2Gu = В ~^~, 2Gu = В ~^~, 2Gз = 8[(3 —4v)» 备]

(9.5)

и далее

県=8 [(1 — 2v)鳥—3 -^-j, " =8[(1 - 2旬青一3夠， % = B[(1 —2v)房 + 8^],

_ p 3xyz

Xxy —» R5，

(9.6)

% = — в[(1 — 2v)务 + 3-^-j, % = — 8 [(1 — 2”)京 + 3 登•] ♦

Решение задачи Кельвина можно построить также с помощью формул Папковича и Нейбера (см. п. 5.1.5). Тогда из выражений (5.49) в декартовых координатах для рассматриваемого случая имеем

% =%=匈=0，"=2也，%=机(f—v) +，

и в результате для перемещений и напряжений вновь получаются приведенные выше выражения (9.5) и (9.6).

9.1.1. Тензорная функция Грина

Впервые указанное в 1848 г. лордом Кельвином (В. Томсоном) решение задачи, названной его именем, было дано в форме частного интеграла неоднородных уравнений Навье (см. § 3.2)

G (山,"+ t^7 勺,〃)+ 力=°・

При равномерном распределении объемных сил /,(%；) в бесконечно протяженной среде для перемещений ui(x) в произвольной точке поля 工=(尤1,工2,工3) справедливо равенство

%S j(3-4v)幣

16л (1 — v) G(,)LR

一(丁 "檎(静2]m・(9.7)

При этом 尤* = (%；, х*, х*) — так называемый источник, a R —— расстояние между произвольной точкой поля и источником, т. е.

R = “(/ — Х；)2 + (% —芯)2 + (% — НУ・

Для решения задачи о сосредоточенной силе выделяют малую сферу вокруг источника, вне которой объемные силы обращаются в нуль. Сосредоточенную же силу, приложенную в источнике, можно получить подходящим предельным переходом. Корректный предельный переход, с помощью которого из распределенных сил получается сосредоточенная сила, требует соблюдения определенных условий, прежде всего порядка особенности (см. относящуюся к этому вопросу работу [61]). Но на этих деталях здесь останавливаться не будем.

Если предполагать, что сосредоточенная сила с компонентами 尸工 приложена в источнике х* = 0 (в начале координат), то указанный предельный переход после интегрирования (9.7) дает

"，(х)= ]6：1(1二)(? [(3_4v)*_ /尸/證(％)]，(9.8) где R = 〃g + ^ + x£

Для рассмотренного выше частного случая сосредоточенной силы F в направлении %з = z из (9.8) при Fi = F2 = О, F3 = F сразу получаются формулы (9.5).

Рис. 9.3. Компоненты перемещений 【/⑶"з, 4з, вызванных сосредоточенной силой 尸з, приложенной в источнике X*.Рис. 9.3. Компоненты перемещений 【/⑶"з, 4з, вызванных сосредоточенной силой 尸з, приложенной в источнике X*.9.3 для сосредоточенной силы функция Грина всегда симмет-Кельвина — Сомильяны.функцию Грина называют функцией9.3 для сосредоточенной силы функция Грина всегда симмет-Кельвина — Сомильяны.функцию Грина называют функцией

Рис. 9.3. Компоненты перемещений 【/⑶"з, 4з, вызванных сосредоточенной силой 尸з, приложенной в источнике X*.

Рис. 9.3. Компоненты перемещений 【/⑶"з, 4з, вызванных сосредоточенной силой 尸з, приложенной в источнике X*.

9.3 для сосредоточенной силы функция Грина всегда симмет-

Кельвина — Сомильяны.

функцию Грина называют функцией

9.3 для сосредоточенной силы функция Грина всегда симмет-

Кельвина — Сомильяны.

функцию Грина называют функцией

В различных приложениях, например в теории дислокации или при применении метода граничных интегральных уравнений (см. п. 6.4.3) часто записывают решение (9.8) в форме Ui = =UijFj. При этом величину

и” = 161t/二而[(3 - 4v)М/ 靑一勺證(％)]=

=16« (f-v) G № - 4v) M$ + 醬]=

=1^" [*/ AR 一 2(1 -v) дх{дх/ ](9.9)

называют тензорной функцией Грина *} для задачи Кельвина. Это соотношение получается, например, в электростатике, где соответствующая функция Грина характеризует потенциал точечного заряда. Вообще, метод функций Грина (по Дж. Грину, 1793——1841) играет очень важную роль в математической физике при решении неоднородных краевых задач

Обобщение (9.9) на случай произвольного источника х* =

= (/, х；, х*) с сосредоточенной силой Fi приводит к функции

代盘I(4-号，一吟一=

=壷卩“aR-

— 2(J—v) 41J(9」。)

Таким образом, компоненты тензора 0〃 представляют собой перемещения произвольной ТОЧКИ ПОЛЯ 尤=(х1,x2, х3) в г-м направлении от единичной силы, приложенной в источнике х* в направлении /. Это наглядно видно на рис. 尸з = L Как видно, тензорная рична.

*} Иногда ее называют тензором

Полученное представление можно также распространить на случаи действия сил с особенностями более высокого порядка (диполи, квадруполи и т. д.). Такие силы применяются при численной реализации метода граничных интегральных уравнений [74].

Тензорную функцию Грина можно указать также для обсуждавшегося в п. 8.5.3.3 случая сосредоточенной силы в бесконечной плоскости. Для плоского деформированного состояния она будет иметь вид

где теперь г = ^(х{ — х*)2 + (х2 — х*)2 , а £ н / принимают только значения 1 и 2. Отсюда вновь можно вычислить перемещения в бесконечной плоскости от сосредоточенной силы. Замечательно, что появляющаяся при этом логарифмическая особенность при г+8 (которая, впрочем, имеет место и в задаче для полуплоскости), в трехмерном случае отсутствует.

Нормальная сосредоточенная сила на поверхности полупространства (задача Буссинеска)

Пусть на поверхности полубесконечного упругого тела с плоской границей г = 0 (так называемое полупространство) действует в начале координат нормальная сосредоточенная сила (рис. 9.4). Речь идет об осесимметричной задаче. На бесконечности напряжения должны обращаться в нуль. Решение удается получить с помощью формул Буссинеска (см. п. 5.1.6) при использовании гармонических функций. Согласно (5.52), имеем

(9.П)(9.П)% = /1 In (R + г), % = B]R,

(9.П)

(9.П)

где R2 =工2 + у? + 之2 = г? + а?. Легко убедиться в том, что А% = 0. Подставляя (9.11) в формулы Буссинеска (5.53) и (5.55), получим перемещения

2G〃r = — A R(「+ ^ + В 京，

2G〃? = 4(1 — v)-——8焉

и напряжения

o" = _2vB 京+ 4[^^一 畐]十8(畐一3倩)，

<^фф = -2(2-v)B^--X -^р^ +

azz — —2 (2 —寸)8层 + 4侖 +,

Trz = —2 (2 — v)B-^ + A-^ + B (今—3・

Для определения произвольных постоянных Л и В привлекаются граничные условия, а также условия статического рав-

Рис. 9.4. Сосредоточенная сила, нормальная к границе полупространства (задача Буссинеска), R = «炉 + 川 + 之2 = «产十 *

новесия. При г = 0 (R = г) напряжения агг и тгг должны обращаться в нуль. Отсюда следует /=(1—2v)B и, таким образом,

%z = -3B//R5, (9.12)

т. е. граничное условие для агг удовлетворено.

Уравнение равновесия в направлении оси г для плоскости z = const дает

Р + 2л \ a2Zr dr = 0.о

и с учетом (9.12) для произвольной постоянной В находим В = Р/2л. Тогда перемещения и напряжения будут равны

напряженного состояния в задаче Буссинеска.напряженного состояния в задаче Буссинеска.2G% =砌"[屁-(1 - 2v) r + J % = 0,

напряженного состояния в задаче Буссинеска.

напряженного состояния в задаче Буссинеска.

2G〃z = ^ [青 + 2(1 -v)]'

叫=[-3 皆 + (1 一 2v)拄7],

-2v)磊f

_ 3P 炉 _ ЗР rz2°гг = ~~2n~R^' % = _ 亏炉.

Видно, что перемещения и напряжения стремятся к нулю на бесконечности как ]〃？ л соответственно 1/R2.

Напряжения 仃之之 и тг2 в плоскости Ф = const сводятся к равнодействующей gr (рис. 9.5), которая равна

% = "ЕР +(£J =警崇

(9.13)

и Ozz/Trz = lg8 = 2〃・ Из (9.13) следует, что

尸2 + 乞2 = 2 “3P/(2gR),

и видно, что gr = const на сферах радиуса J/2,3尸/(2Л0r), которые касаются начала координат и центры которых лежат на оси г (ср. с аналогичной двумерной задачей в п. 8.5.3.1).

Компоненты перемещений и напряжений в декартовых координатах для задачи Буссинеска выражаются в виде

2G"=蟲嗇-(1 - 2")~riv}

2G。=磊[調—(1，

26^ =臺係 + 2(1 -v)],

「炉(2R + z) L R，(R + z产「у? (2R + z)L G 依 + z)2「炉(2R + z) L R，(R + z产「у? (2R + z)L G 依 + z)2R2一依一炉rR3(R + n)」「R2 — Rz _ 之2 ]] aiR+i)』，R2一依一炉rR3(R + n)」「R2 — Rz _ 之2 ]] aiR+i)』，ахх =击｛—3 ^" + (1 — 2v) %产券｛一3 絹+ (1 -2v)

「炉(2R + z) L R，(R + z产

「у? (2R + z)

L G 依 + z)2

「炉(2R + z) L R，(R + z产

「у? (2R + z)

L G 依 + z)2

R2一依一炉r

R3(R + n)」「

R2 — Rz _ 之2 ]] aiR+i)』，

R2一依一炉r

R3(R + n)」「

R2 — Rz _ 之2 ]] aiR+i)』，

3P z3

% =_京厩，

“一負[3證—(I—2v)體際] 3P yz2 3尸尤22

Решение задачи Буссинеска можно получить иным способом, комбинируя вектор Буссинеска

(9.14)(9.15)(9.14)(9.15)〃з = BR

(9.14)

(9.15)

(9.14)

(9.15)

с потенциалом деформаций Ламе

6 = С In (R + г).

Первый применялся при решении задачи Кельвина (см. § 9.1). Для потенциала Ламе из общих соотношений, указанных в п. 5.1.2, в случае осевой симметрии имеем

Cz СС

=炉—R(R + z)，' R (R + z)'

_ Cz_ Cr

=一灭Г，=' 个，

2G% = C r(r'+z),2G& = 3

Из граничного условия тгг = 0 при 2 = 0 для констант В и С в (9.14) и (9.15) находим

5(1-2”) + С = 0,

а из условия равновесия получаем

4л (1 — V)В + 2лС = Р.

После решения этих двух уравнений и определения В и С вновь получим уже приведенные выше выражения для перемещений и напряжений.

В заключение следует еще упомянуть, что решение задачи Буссинеска может быть получено также с помощью бигармо- нической функции

Z = AR + Bz\n(R + z),(9.16)

соответствующей функции перемещений Лява (см. п. 5.1.4). При этом определяющими являются соотношения (5.31) и (5.34)

для случая д/д^ = 0 (так называемые формулы Лява). Произвольные постоянные Л и В, фигурирующие в (9.16), вновь находятся из граничных условий и уравнения равновесия.

Возможность решения задачи Буссинеска с помощью интегрального преобразования показана в п. 9.6.3.

9.3. Касательная сосредоточенная сила на поверхности полупространства (задача Черрути)

Пусть на поверхности г — 0 полупространства в начале координат приложена сосредоточенная сила Q в направлении оси х согласно рис. 9.6 (в остальном поверхность свободна от нагрузки).

Рис. 9.6. Сосредоточенная сила, касательная к границе полупространства (задача Черрути).

В рассматриваемом случае задача уже не является осесимметричной. Решение, однако, можно получить аналогично тому, как это делалось для задачи Буссинеска, комбинированием потенциала деформаций Ламе

6 = /%/(R+ z)(9.17)

и вектора Буссинеска с компонентами

Н* = BR, Ну = О, Hz = С In х (7? + 2),(9.18)

причем А, В и С — произвольные постоянные (имеющие другие значения, нежели приведенные в предыдущем разделе). Применим соотношения, указанные в п. 5.1.2 и 5.1.3. Из (5.10) и

получаются выражения для перемещений

2G〃 =宾+ 2(1 —v)A"「亲(吟 + 醬)и т. д., а из (5.12) и (5.24) для напряжений

xx дх2 1 1 — 2v т ' dx2 J \ дх * 丿 ।

+ 2(1 —v)負 А/ и т. д.

Постоянные Л, В, С определяются из граничных условий пг2 = ту2 = 0 при г = 0, а также из условия равновесия (касательных сил в направлении оси х на плоскости г = const и силы Q) и будут равны

Q(l-2v)Q г _ 1 - 2v Q

2л ， D~ 4л(1 - V)»1 - V 4л '

В результате получаем формулы в декартовых координатах для компонент перемещений

2G〃 =条{4•十青 +( 1 — 2v) [у^7 — ^^]},

2Gg 言階―(l — 2v)^^],(9.19)

2Gg鼾器+(J 2v)斎目

и напряжений

ь _ Q% I" 3炉 i-2v ( 2 2Ry2 、] 唄—2nR3 L R2十(R + 之产R +之4力

n — Qx Г 3^ l—2v 八壮—2R炉一、] % —亏専* [_ H十(R+之产У — R + z f丿卜

% 舞，(9-20)

T 一 Qy Г 3x2 l-2v fp2_ 2R产一 、]

戏y — 一朽—(R + 之产―瓦声 Jy

— 3Qxyz — 3Qx2z

% =石К % = _ ■五麻"’

Сосредоточенная сила внутри полупространства (задача Миндлина)

Пусть ось г направлена внутрь упругого полупространства и в точке на расстоянии 无 от поверхности приложена сосредоточенная сила в направлении оси г или перпендикулярно ей (в направлении оси х), см. рис. 9.7(а). Впервые решение этой задачи было дано Миндлином [75].

Целесообразно принять начало координат на расстоянии г = ft над поверхностью полупространства, зеркально отразив точку приложения нагрузки (рис. 9.7(b)). Тогда R = “戸 + z：, причем 2i = 2 — 2ft ——координата, отсчитываемая от точки приложения силы.

Рис. 9.7. Полупространство с сосредоточенной силой, приложенной к внутренней точке (задача Миндлина); (а) положение точки приложения силы, (Ь) система координат.Рис. 9.7. Полупространство с сосредоточенной силой, приложенной к внутренней точке (задача Миндлина); (а) положение точки приложения силы, (Ь) система координат.

Рис. 9.7. Полупространство с сосредоточенной силой, приложенной к внутренней точке (задача Миндлина); (а) положение точки приложения силы, (Ь) система координат.

Рис. 9.7. Полупространство с сосредоточенной силой, приложенной к внутренней точке (задача Миндлина); (а) положение точки приложения силы, (Ь) система координат.

Решение задачи для силы Р в направлении оси 之 получается наложением вектора Буссинеска Hz и потенциала деформаций Ламе, определяемых следующим образом:

8n(f-v) Ri'8л (1 ——V)尺(9 2 ])

"⑶_P 根"⑷—(■

一 4n (1 _ ¥)R，— 2л К， а также

* = — (1-2w)^E(R + z),

+⑵_ 1 - 2v A 由⑶P丝_⑼22)

' —2л (1 — v) R ' P — 4л (1 — v) R3 *

Видно, что "?) представляет собой решение задачи Кельвина для силы, приложенной в заданной точке. Остальные слагаемые содержат особенности, которые лежат вне упругого полупространства. Таким образом, комбинация 〃?) и 巾“) соответствует решению задачи Буссинеска для силы Р на поверхности полупространства г ^ 0. Возникающие при этом перемещения и напряжения уже приводились выше.

Первые три вектора Буссинеска в (9.21) дают функцию перемещений Лява

Z(r，z)=丽—R —2九£)，(9.23)

в то время как из остающихся в (9.22) потенциалов деформаций получается

=J [4 (1 — 2v) % + 2胪/].(9.24)

Решение задачи Буссинеска, а также формулы (9.23) и (9.24) позволяют удовлетворить граничным условиям рассматриваемой задачи ^zz = тгг = 0 при z =/г Выражения для перемещений и напряжений можно получить суммированием уже указанных решений. Вводя обозначение 戸=「/[8兀(1—v)], найдем

蒜*7 + (3 —4v)青+^F^'

2GL 唱 + 看 + 5-12严 +(9.25)

I (3 — 4v)炉—2九之 + 2# [ 6Az2 (z — Л)

а также

% =唱一2( +)+打"蒜盯」…譯…+

1 3 (3 - 4v) z - 6 (7 - 2v) h^ + 24Л2г , ЗОЛг3(2 - Л)

j = R—3 言-(1 - 2v) m + (1 - 2v) ^^ -

3(3- 4v)之5 - 12(2-v) hz2 + 18A2z ЗОЛг3 (z 一 Л) J, ^ = q(l—2v)*— 4a 蒜叱广)+(9.26)

I (1 — 2v) (3 — 4v) z — 6 (1 — 2v) Л ] 6(1— 2v) hz2 — 6Л22 "|

Видно, что (9.25) и (9.26) при 九=0, т. е. %i = z н R=R, переходят в решение задачи Буссинеска. Решение задачи для силы Q в направлении оси х устанавливается наложением векторов Буссинеска Нх и Hz:

^ = -Ц^ Q [Z In (R + z) — R], Н^=丽(]Q_v)旦, (9.27)

口⑷ Q n 口"(5) Q 2炉 lj ⑹Q 2Лх

~ 8n (1 -v) ^, 打%一-丽(i-V)斤 =丽(1 -V)

Гармонические функции Н^ и "% можно заменить согласно (5.28) соответствующими потенциалами деформаций Ламе

Легко видеть, что 〃?)и ЯУ\ а также 少⑵ соответствуют решению задачи Черрути для касательной силы Q, действующей в направлении оси х на полупространство г ^ 0 (см. § 9.3). Окончательно общее решение получается суммированием решения задачи Черрути с векторами Буссинеска

瓦=丽』(r一R)，凡二京』•賢

и с потенциалом деформаций

,Q 2Л2х

夕=—8л(1 —V)

Таким образом, можно удовлетворить граничным условиям 5jz — Kez — tyz ' ' 0 при Z ——力.

Выражения для перемещений и напряжений вновь могут быть составлены из уже известных решений. Полученные таким способом значения должны быть просуммированы с перемещениями и напряжениями (9.19) и (9.20) для задачи Черрути (причем для сокращения введено обозначение Q = Q/[8n(l —— —v)])：

I 3 — 4v 3-4v х2 - 2Л (z - Л) 6Лх2(Z - Л) Т 2GK = Q信+ f— 2Gv = Q^-^-毁哮也],(9.29)

2Gs = 0 [對-xz土1(./4也好._段丝^一g)],

а такжеа также-3々一-3々一—21V—21V1 -2v 丄 3户一6(3 - 2V)心+ 18G21 -2v 丄 3户一6(3 - 2V)心+ 18G2++ЗОЛхЧа-Л)ЗОЛхЧа-Л)3尸丄3尸丄T R71 - 2V 1 — 2v 丄 3疗一6(1 -2v) Gg +6G2T R71 - 2V 1 — 2v 丄 3疗一6(1 -2v) Gg +6G2戸戸戸[30/4/2 (z-九)戸[30/4/2 (z-九)Ozz = Qx [—3 扌 +Ozz = Qx [—3 扌 +1 - 2v 1 — 2v 丄 3z2 + 6(l -2v)上z + 6尸1 - 2v 1 — 2v 丄 3z2 + 6(l -2v)上z + 6尸R；R；/?з/?з++++302 (z -九)302 (z -九)R7R73 *23 *21 — 2v , 1 — 2v1 — 2v , 1 — 2v戸戸++3炉 一 6/1 (z - G)3炉 一 6/1 (z - G)++(9.30)(9.30)++302 (z - G)302 (z - G)]]т“ = 0「一3т“ = 0「一3炉之1 (1 - 2v) Zi 丄 (1 - 2*)之1炉之1 (1 - 2v) Zi 丄 (1 - 2*)之1僧僧R；R；++3炉2 + 6(1- 2v)丘炉一6Gx (z - G) . 30ЛЛ(г-Л)3炉2 + 6(1- 2v)丘炉一6Gx (z - G) . 30ЛЛ(г-Л)% = Зу[-3 侖 +% = Зу[-3 侖 +/г53z + 6(l — 2v)G/г53z + 6(l — 2v)G戸戸++30九2(2 - Л)30九2(2 - Л)]]R7R7]]

а также

а также

-3々一

-3々一

—21V

—21V

1 -2v 丄 3户一6(3 - 2V)心+ 18G2

1 -2v 丄 3户一6(3 - 2V)心+ 18G2

+

+

ЗОЛхЧа-Л)

ЗОЛхЧа-Л)

3尸丄

3尸丄

T R7

1 - 2V 1 — 2v 丄 3疗一6(1 -2v) Gg +6G2

T R7

1 - 2V 1 — 2v 丄 3疗一6(1 -2v) Gg +6G2

戸

戸

戸

[30/4/2 (z-九)

戸

[30/4/2 (z-九)

Ozz = Qx [—3 扌 +

Ozz = Qx [—3 扌 +

1 - 2v 1 — 2v 丄 3z2 + 6(l -2v)上z + 6尸

1 - 2v 1 — 2v 丄 3z2 + 6(l -2v)上z + 6尸

R；

R；

/?з

/?з

+

+

+

+

302 (z -九)

302 (z -九)

R7

R7

3 *2

3 *2

1 — 2v , 1 — 2v

1 — 2v , 1 — 2v

戸

戸

+

+

3炉 一 6/1 (z - G)

3炉 一 6/1 (z - G)

+

+

(9.30)

(9.30)

+

+

302 (z - G)

302 (z - G)

]

]

т“ = 0「一3

т“ = 0「一3

炉之1 (1 - 2v) Zi 丄 (1 - 2*)之1

炉之1 (1 - 2v) Zi 丄 (1 - 2*)之1

僧

僧

R；

R；

+

+

3炉2 + 6(1- 2v)丘炉一6Gx (z - G) . 30ЛЛ(г-Л)

3炉2 + 6(1- 2v)丘炉一6Gx (z - G) . 30ЛЛ(г-Л)

% = Зу[-3 侖 +

% = Зу[-3 侖 +

/г5

3z + 6(l — 2v)G

/г5

3z + 6(l — 2v)G

戸

戸

+

+

30九2(2 - Л)

30九2(2 - Л)

]

]

R7

R7

]

]

При Л = 0 все выражения (9.29) и (9.30) обращаются в нуль, и вновь получается решение задачи Черрути.

Пространственные задачи о концентрации напряжений

Выше уже обсуждались отдельные задачи о концентрации напряжений или об «эффекте выреза》) (см. п. 7.5.3, 8.5.5, 8.5.7).

Такие возмущения однородного распределения напряжений, которые связаны с появлением пиков напряжений в локальной

очень ограниченной области, играют весьма важную роль в приложениях. Характерным для концентрации напряжений является непостоянство или внезапное изменение формы, которое может быть связано, например, с отверстием или полостью, надрезом или вырезом в элементе конструкции ). Для некоторых подобных трехмерных задач известны точные решения.

Ниже будут рассмотрены сначала основные элементарные решения, а затем кратко проанализированы решения для пространственных задач о вырезе или трещине, которые не могут быть получены элементарным способом.

Задача Ламе для полой сферы

Рассмотрим прежде всего основную задачу вычисления напряжений в толстостенной полой сфере (рис. 9.8) при нагру-

Рис. 9.8. Толстостенная полая сфера под действием равномерного внутреннего и внешнего давления (задача Ламе).

жении постоянным внутренним и внешним давлением. Здесь идет речь о полярно симметричном напряженно-деформированном состоянии; поэтому целесообразно применить сферические координаты /?, -О', ф, где/? = Vх2 + У2 + 2:2 (см. п. 3.4.2). В рассматриваемом случае имеется только радиальное перемещение 〃r(R), все компоненты деформаций и напряжений,

кроме err — duR/dR, 6^^ = е 屮=Ur/R, а также orr, o^ 二 =аФ(р, равны нулю.

Для решения привлекается потенциал деформаций Ламе (см. п. 5.1.2) в виде

“ (R)=力/R + const,(9.31)

где

饼=(爲 +斎急)力=。■

Из (9.31) следует

2Gur = ^ =-备,(9.32)

И видно, что

2G(訪+ 斎 ”R = ^M = e = 0.

С учетом (9.31) для компонент напряжений получаются выражения

0_ № _ 24

°RR = 丽=炉’

0001 力 4

県=%> = % =耳諒=-紀’

где Т ——направление произвольной касательной к сферической поверхности R = const.

Наложением произвольного гидростатического напряженного состояния or = от = В = const находим напряжения в радиальном и тангенциальном направлениях

°rr = '^' + В，。” = 一 备+ 8.(9.34)

Они приводят к дополнительной деформации в радиальном направлении (1—2v)B/£, поэтому перемещения с учетом (9.32) будут равны

^ =击(一备+ ；+?"8R).(9・35)

Граничные условия имеют вид

-^з- + в = —Ра при R = a,

-р- + В = —Рй при R = b, и отсюда для произвольных постоянных находим

Л _ (ра -%)0办3 a = pь63 一 p小3

h _ 2(a3 -63) , 0 —取炉口—.

В результате компоненты напряжений будут определяться по

формулам

(9.36)(9.36)(9.37)(9.37)_ %。3 -0龙3 _ 炉戸 ра 一 рь

(9.36)

(9.36)

(9.37)

(9.37)

RR -—方3 _出к 产一炉

一0小3 一 0曲3 ■0油3 ра _ "b "一-63一絞r ^^-川一淤

а перемещение — по формуле

2Gkr = R [4^ ак +需书三居卜(9・38)

Для частного случая только внутреннего давления в полой сфере (% = 0) справедливы равенства

aRR= б^аз (1 - -^)-ь?餐К + 募)•(9・39)

Максимальное окружное нормальное напряжение

(а7'7')тах(а7'7')тах:Ра 2°з + 产一亏方3_#:Ра 2°з + 产一亏方3_#

(а7'7')тах

(а7'7')тах

:Ра 2°з + 产

一亏方3_#

:Ра 2°з + 产

一亏方3_#

появляется на внутренней поверхности.

Для тонкостенной полой сферы с толщиной стенки 力=b — а (средний радиус а ^ Ь) элементарное рассмотрение условия равновесия приводит к известному результату Gtt = р^а]&h) («котельная формула» в сопротивлении материалов).

В предельном случае Ь-> оо из (9.39) для напряжений имеем

Orr = -#/R3，огг =犷偿2，

а перемещения будут равны

— 4G R2 •

Напряжения и перемещения затухают на бесконечности.

Решение для элементарной задачи о концентрации напряжений в окрестности пространственной сферической полости в бесконечно протяженной среде при всестороннем растяжении получается из (9.36) и (9.37) для ра = 0, рь — — о при 6 -> оо. Нормальные напряжения при этом равны

Orr = u(1 —炉/审)，агг = а(1 +&3/(2R3))

Видно, что для окружных нормальных напряжений на поверхности сферической полости коэффициент концентрации напряжений равен 1,5, а соответствующее перемещение выражается в виде

У嗡[^ + + (方力

п И ш шп И ш шсгсгРис. 99. Сферическая полость в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона).Рис. 99. Сферическая полость в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона).натах соответствующее напряженное состояние представляетсянатах соответствующее напряженное состояние представляетсяв видев виде

п И ш ш

п И ш ш

сг

сг

Рис. 99. Сферическая полость в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона).

Рис. 99. Сферическая полость в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона).

натах соответствующее напряженное состояние представляется

натах соответствующее напряженное состояние представляется

в виде

в виде

Полость сферической формы в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона)

Эта элементарная задача о концентрации напряжений была впервые решена в 1908 г. А. Леоном, который при этом использовал результаты решения Стефана [78, 79].

Впрочем, Леона следует считать первым исследователем, который много занимался теоретическими решениями задач о концентрации напряжений и который осознал также их практическое значение, хотя в литературе его вклад не отражен. Решение названной задачи часто приписывается Саус- веллу и Гафу [80] (они представили его без вывода с помощью функции перемещений Лява в цилиндрических координатах).

Решение задачи Леона целесообразно представить в сферических координатах (рис. 9.9). Вследствие осевой симметрии 〃①=0 и деформации равны

с°UR

，

=“r 丄旬 ctge сфф = У—，

e - 1I

— 2 I ае 十 ан r 丿.

Отличны от нуля только компоненты напряжений aRR, а^,。叩 и tr% На бесконечности (практически при достаточно большом удалении от сферической полости) в направлении оси г (^ = =0, л) действуют равномерные растягивающие напряжения 成=о. В сферических коорди-

Orr = ocos2 也 cr^ = a sin2^,工殴=—и sin 仆 cos 仇 (9.40)

К нему следует присоединить решения, с помощью которых могут быть удовлетворены граничные условия на поверхности полости и получены напряжения, затухающие на бесконечности.

Эти решения получаются из функции перемещений Лява

Z = Az/R = A cos 仆(9.41)

и потенциала деформаций Ламе*)

力(R, ” =贽 + 备(3cos2®_ 1).(9.42)

С учетом (9.41) справедливы следующие соотношения для перемещений в сферических координатах:

2Gkr = 2(1 —V)cos^AZ —~體案，

(9・43)

2Gu# = -2(l-v) sin®AZ +审器+ %孫，

а также для напряжений

°rr =(2 —v) cos 今詣 AZ + s『 鳥(登■ — MZ),

o?6 — coso?6 — cos6^(vAZ —6^(vAZ —靑繇）-靑繇）-

o?6 — cos

o?6 — cos

6^(vAZ —

6^(vAZ —

靑繇）-

靑繇）-

R 00尸*M十炉 R2 。分2 J•

sin 今 о「/1、A71 d2zi(9.44)

о屮屮=~~而|_( _ N)AZ _ 帀J,

cos C d 「/1、a2Z ]

tro =-^-訓[(1 -v)AZ

-sine备"[(1 - v)AZ - %睛,

где оператор Лапласа

д /、_，02 2d I ctg С d I 1]

5…J 一 [ gR2十R dR十R2 0e十屈州丿l…丿•

Соответственно из общих формул для потенциала деформаций Ламе (см. п. 5.1.2) с учетом (9.42) вытекают следующие выражения для перемещений и напряжений:

26铀=壽_ д2Ф1 дФ . ctg 今 дФ °ФФ =天城十 R2 亚，26铀=壽_ д2Ф1 дФ . ctg 今 дФ °ФФ =天城十 R2 亚，_ 1 дФ . 1 Уф 000= 耳 丽十炉 /，Tro = o；ao (赍)•_ 1 дФ . 1 Уф 000= 耳 丽十炉 /，Tro = o；ao (赍)•(9.45)(9.46)(9.45)(9.46)

26铀=壽

_ д2Ф

1 дФ . ctg 今 дФ °ФФ =天城十 R2 亚，

26铀=壽

_ д2Ф

1 дФ . ctg 今 дФ °ФФ =天城十 R2 亚，

_ 1 дФ . 1 Уф 000= 耳 丽十炉 /，

Tro = o；ao (赍)•

_ 1 дФ . 1 Уф 000= 耳 丽十炉 /，

Tro = o；ao (赍)•

(9.45)

(9.46)

(9.45)

(9.46)

*)Появляющиеся при X (3 cos2 ^—1) называются*)Появляющиеся при X (3 cos2 ^—1) называютсяэтом гармонические функции 1/R и (1//?3)Х также зональными сферическими функциями.

*)Появляющиеся при X (3 cos2 ^—1) называются

*)Появляющиеся при X (3 cos2 ^—1) называются

По этим формулам с учетом (9.41) и (9.42) находим

2G"r2G的2G"r2G的А —В , ЗСА —В , ЗС—R2 丁 * 丁 ,=[(2_4v)备_赛]—R2 丁 * 丁 ,=[(2_4v)备_赛]5 - 40奈-臂]cos2也 sin 仆cos©,5 - 40奈-臂]cos2也 sin 仆cos©,(9.47)(9.47)

2G"r

2G的

2G"r

2G的

А —В , ЗС

А —В , ЗС

—R2 丁 * 丁 ,=[(2_4v)备_赛]

—R2 丁 * 丁 ,=[(2_4v)备_赛]

5 - 40奈-臂]cos2也 sin 仆cos©,

5 - 40奈-臂]cos2也 sin 仆cos©,

(9.47)

(9.47)

Jr = _2 (1 + V)令 + 符一將+ [(10 - 2v)备 + 等]cos?也 % = — (1 - 2v)备—备 + "^[(1 - 2v)备 + ^r] cos2^, 0fM, = (1 - 2v)£一贫 + ^ 一 [(3 - 6v)备 + 券]cos2也(9'8)

Tro = [(2 — 2v)* + 賽]sin 6 cos 6.

Неизвестные пока произвольные постоянные определяются из граничных условий на поверхности сферической полости ^rr = Tw = 0 при R = q, 0VOV几 Вместе с формулами (9.40) и (9.48) для напряжений получают три уравнения для определения А, В и С, решение которых дает

{一 5炉0(1-5吋)030 е _а50

А = — 2 (7 — 5%，外 ~ 2(7-5?)" *= 2 (7 - 5v) *

Суммирование найденных таким образом напряжений (9.48) и напряжений, соответствующих однородному напряженному состоянию (9.40), приводит к формулам Леона

%r = T^7 {6 [(%y -(受月 +

+ [(7 -5v)-5(5- V)(六У + 18 (-J-)5] cos2 叶， 。06 = 2 (7 - 5v) {2(7 - 5v) + (4- 5v)(专 J + 9 (-^-)5 +

+ [—2 (7 — 5v) + 5(1 — 2n)(专)—21 (斎J] cos?©}, aw = 2(7- 5v)' {-(2 - 5v)(先У + (先У +(9.49)

+ 5[(1 -2W)(齐J 一(专y] COS20}, т^= 7 — 5v [~ ° 一 5v) — 5(1 + 1V)(专)3 + 12 (专У] sin 仆 cos 色

Перемещения получаются наложением перемещений (9.47) и перемещений, возникающих вследствие однородного напря*

женного состояния, т. е.

2G〃r = oR （cos?仆——I 工）,2G〃仆=—oR sin 今 cos仇 В результате следуют полученные Леоном формулы 2Gur =沛吧5v） { - T^V（7 - 5v） -（6- 5v） （£）3 + 3 （夫）4

+ [2（7- 5v） + 5（5 — 4v）（专У - 9 （专丹 cos2 叶, 2G«o = т^7 [_（7 — 5v） + 5 （1 — 2v）（齐丫 +（9・50）

+ 3 （先y] sin з cos 分.

Отличные от нуля напряжения на поверхности сферического отверстия （a/R= 1） равны

°况=师艺 5v）（9 — 5v — 10 cos2 分），

o@产 2"艺 5v） I + 5v- lOvcos2^）.

Максимальные напряжения появляются на экваторе （仆= =л/2） и оказываются равными

（аоо）тах — 2（7 _ |у）。= 2,045а,

（Офф）тах = 3 嘉 3*° = 0,1485。.

Здесь численные значения справедливы для v = 0,3.

Видно, что для окружных нормальных напряжений <7的 имеет место концентрация напряжений. При этом они почти вдвое превосходят напряжения, соответствующие невозмухцен- ному состоянию. Этот эффект концентрации напряжений имеет существенно местный характер, на расстоянии За от центра

сферы возмущения всферы возмущения враспределении напряжений практически

сферы возмущения в

сферы возмущения в

затухают. Точно так же окружные нормальные напряжения сильно уменьшаются при удалении от экватора к полюсу.

Для нормальных напряжений на полюсах сферической полости （仆=0,冗）имеем выражение

°<Ю = ^фф = — 2 （7 — Iv} ° = —0,682。

（численное значение при v = 0,3）.

Путем наложения указанных решений для трех ортогональных направлений вновь получается обсуждавшееся в предыдущем разделе решение Ламе для всестороннего растяжения, для которого коэффициент концентрации напряжений равен 1,5.

С другой стороны, наложением растягивающего напряжения в одном направлении и такого же по величине сжимающего напряжения в перпендикулярном к нему направлении удается получить решение для чистого сдвига в направлении под углом 45° к соответствующим осям. При этом не может быть и речи о существовании напряженного состояния с осевой симметрией. Тогда коэффициент концентрации касательных напряжений составляет

15(l-v)/(7-5v)=l,91

(численное значение для v = 0,3). Это значение впервые было найдено в 1892 г. А. Лявом в первом теоретическом исследовании задачи о концентрации напряжений [81] 17).

В заключение следует отметить, что на основе представленных здесь решений могут также обсуждаться элементарные смешанные задачи для жестко впаянного включения сферической формы в бесконечно протяженное упругое тело. Таким же образом могут быть решены смешанные задачи для нежестких сферических включений, но на этих вопросах здесь больше останавливаться не будем (см., например, [82]).

Решения Нейбера в координатах эллипсоида вращения

Речь идет о решениях в произвольных криволинейных координатах, которые, однако, в данной книге не вводились. Поэтому ниже будут даны только краткое описание путей решения и обсуждение некоторых практически значимых результатов.

Решение задачи Леона, обсуждавшейся в предыдущем разделе, позднее было осуществлено Нейбером другим путем [83]. В рассматриваемом случае решение в сферических координатах имеет вид (см п. 5.1.5)

2G〃r = 4 (1 — V)% cos О —箒，

2G% = —4(l-v)%sin®-+^,

а разрешающие функции равны (см. [В 14])

% = h(iKy。必 + 翦](3 sin?® — 2) + 赍’

% = % = 0, % = Gf2V + 备)cos仇

Поэтому

N =4^。必 +器+-瑞+ 毕・

Константы определяются из граничных условий, а напряжения—дифференцированием М

Таким путем удалось получить решения для задач о сферической полости в бесконечно протяженном теле при различных видах нагружения (изгиб, сдвиг, кручение). Распространение

этих решений на случай полости в виде эллипсоида вращения (сплюснутого или вытянутого), впервые было дано Нейбером 184].

Для положенной в основу сфероидальной системы координат (системы координат эллипсоида вращения) справедливы следующие формулы:

% = chn sin 3 cos 中，

у = ch n sin 3 sin ф, (9.51)

2 = shrjcos 3.

Поверхности n = const соответствуют сплюснутым эллипсоидам вращения (рис. 9.10), поверхности •& = const — однополостным гиперболоидам вращения, а поверхности <р = const — меридиональным плоскостям, проходящим через ось z)・

Рис. 9.10. Сплюснутый эллипсоид вращения (сфероид) с экваториальной полуосью а и полярной полуосью Ь.

Уравнение эллипсоида вращения, характеризуемого координатой =т]о, имеет вид

炉 I 疗 I 炉.=[ch2 no 十 ch2 no 十 sh2 т)о *

где а = ch т)о и 6 = shT)0 — экваториальная и полярная полуоси, а

р = Ь2/а = th % sh %

•—радиус кривизны в конце экваториальной полуоси.

На деталяхНа деталяхданногоданногоНейбером решенияНейбером решенияуравнения в координатах эллипсоида ливаться не будем. Приведем лишь важные для технических приложений формулы Нейбера для максимальных напряжений на границе пространственной полости в виде эллипсоида вращения в бесконечном теле при одноосном растяжении (рис. 9.11).

На деталях

На деталях

данного

данного

Нейбером решения

Нейбером решения

гармоническогогармоническоговращения здесь останав-вращения здесь останав-Рнс. 9.11. Полость в виде эллипсоида вращения в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (приближение для цилиндра конечного радиуса).Рнс. 9.11. Полость в виде эллипсоида вращения в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (приближение для цилиндра конечного радиуса).Окружные нормальные напряжения в меридиональном направлении достигают наибольшего значения на конце экваториальной полуоси

гармонического

гармонического

вращения здесь останав-

вращения здесь останав-

Рнс. 9.11. Полость в виде эллипсоида вращения в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (приближение для цилиндра конечного радиуса).

Рнс. 9.11. Полость в виде эллипсоида вращения в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (приближение для цилиндра конечного радиуса).

9<Ю)тах =告{2 (^-)2 - (4~ -

+v)f]f4 &52)

так же как и кольцевые нормаль

ные напряжения, действующие в направлении, перпендикулярном растяжению,

а«₽)тах = }^ {"I — 2V + 2V 信)+ [— 1 + 2v — G — 2V然]c},

где(9.53)

(9.54)(9.54)Q = 1 —期 + —(2 — 2期—^)^ c 一 (1 一 v) (^У *

(9.54)

(9.54)

“ajp — 1 ' P '

Указанное решение можно легко преобразовать для случая вытянутого эллипсоида вращения. Тогда а/p V 1 и вместо (9.54) будет справедлива формула

_ In (1 + “1 — а/p) — % In m/р)“1 — а/р

Численные результаты показывают, что возмущения, вносимые пространственной полостью в равномерное распределение напряжений, также очень быстро затухают во всех направлениях. Поэтому с хорошим приближением можно исполь-

b

Рис. 9.12. Глубокая выточка в виде гиперболоида вращения в бесконечно протяженном теле прн одноосном растяжении (решение Нейбера).

зовать решение для полости в виде эллипсоида вращения в растягиваемом цилиндре (см. рис. 9.11). Для случая а/р= 1 предельным переходом с помощью разложения в ряд (9.52) и (9.53) вновь получаются результаты Леона.

Другие решения, полученные впервые Нейбером, относятся к пространственной полости в виде эллипсоида вращения в цилиндре при чистом изгибе, чистом сдвиге и кручении. Соответствующие формулы и графики содержатся в [В14].

В системе координат (9.51) Нейберу удалось также получить решение задачи о распределении напряжений в растягиваемом в осевом направлении бесконечно протяженном теле с глубокой выточкой в виде гиперболоида вращения (рис. 9.12).

Если гиперболоид вращения характеризуется координатой 令=备，то его уравнение имеет вид

X? [У222 = 1

sin3 О0 Т sin3 О0cos2 О0

и радиус в наиболее узком поперечном сечении равен a=sinO“ а радиус кривизны в этом месте будет р = cos ^o/tg Ненормальные напряжения вдоль границы выреза достигают своего наибольшего значения в основании выреза при 令=几/2

и равны

9ф1)тах = ^[^1 + 6+ У" +

+ (+)(1 +储 + 1)].

так же как и кольцевые нормальные напряжения

(CTW)max = -^f (4+1)，

причем

-+2(+"千).

В основании выточки как вдоль поверхности выточки, так и внутри и вне ее имеет место быстрое затухание напряжений. Поэтому приведенные выше формулы Нейбера можно использовать в качестве приближенных и для выточки в виде гиперболоида вращения в цилиндре конечного радиуса. Существенное влияние на концентрацию напряжений оказывает так называемая заостренность выточки а/р.

Другие решения Нейбера относятся к выточкам в виде поверхностей вращения при нагружении, вызывающем изгиб, сдвиг и кручение. Все эти очень удобные формулы для концентрации напряжений имеют большое практическое значение в технических приложениях. Естественно, что общие решения дают также компоненты напряжений и перемещений во всей области, окружающей выточку.

Другие решения для полостей в виде эллипсоидов

и соответствующих включений в бесконечном растягиваемом теле

Для задачи о пространственной полости в форме вытянутого эллипсоида вращения, согласно рис. 9.13, применимы сфероидальные или эллипсоидальные координаты )

х = sh т] sin -fr cos(p,

у = sh т] sin 8 sin ф,(9.55)

2= shT]COS 今.

Здесь поверхности n = const соответствуют вытянутым эллипсоидам вращения, поверхности ^ = const ——двухполостным гиперболоидам вращения и поверхности ф = const — плоскостям» проходящим через ось г.

Рис. 9.13. Вытянутый эллипсоид вращения (сфероид) с экваториальной полуосью а н полярной полуосью Ь.

Впервые распределение напряжений в бесконечно протяженном теле с пространственной полостью в форме вытянутого эллипсоида вращения при произвольном плоском напряженном состоянии в направлении, перпендикулярном полярной оси эллипсоида (т. е. параллельном экваториальной плоскости), было найдено Садовским и Штернбергом [85].

Решение строится с помощью формул Папковича и Нейбера в эллипсоидальных координатах (9.55) при применении основных сфероидальных гармонических функций. Результаты при этом представляются в виде громоздких формул и получены лишь в численном виде.

Дальнейшие решения получены Эдвардсом [86], который наряду с растяжением и сдвигом в направлении, перпендикулярном полярной оси пространственной полости, рассмотрел также одноосное растяжение в направлении полярной оси, а, кроме того, указал соответствующие решения для сфероидального включения и исследовал термоупругие задачи.

Обобщение этих результатов, а именно решение задачи о пространственной полости в форме трехосного эллипсоида в бесконечном растягиваемом теле при нагружении параллельно осям эллипсоида, также было дано Садовским и Штернбергом [87].

В основу положены общие эллиптические координаты, в которых координатные поверхности являются софокусными эллипсоидами, а также одно- и двухполостными гиперболоидами. Формулы преобразования координат выражаются через эллиптические функции Якоби (т. е. обратные функции эллиптических интегралов), и основные гармонические функции определяются в эллиптических координатах. Эти результаты также могут быть представлены только в численном виде.

Относительно простое решение задачи было построено А. И. Лурье [88], который представил функции Папковича и Нейбера в декартовых координатах и использовал только эллиптические интегралы, но не эллиптические функции. Для определения напряжений при этом также требуются трудоемкие численные процедуры.

§ 96 Решение осесимметричной задачи теории упругости

с помощью интегральных преобразований

Для важного класса осесимметричных пространственных задач теории упругости оказывается выгодным применение преобразования Ханкеля. '

Математический анализ проблемы позволяет выявить определенную аналогию с рассмотрением плоской задачи при помощи преобразования Фурье (§ 8.6). Соотношения, однако, получаются несколько более запутанными, так как при применении рассматриваемого преобразования для производных различают формулы двух разных типов.

Общие сведения о преобразовании Ханкеля

Преобразование Ханкеля n-го порядка функции f(х) определяется формулой

(9.56)(9.56)為“ {f (Х)} = f 仏)=I Xf (X)厶 6%) dx,

(9.56)

(9.56)

О

где Jn(Ax)——функция Бесселя или цилиндрическая функция первого рода n-го порядка \ Обратное преобразование (9.56) имеет вид

(9.57)(9.57)為Z'{/ 6)}・=f (х) = I 九『3) /“6%)d儿о

(9.57)

(9.57)

Предполагается, что ^ | f (х) | dx < оо и функция f(%) ограни- о

чена в окрестности точки х.

Иногда формулы для преобразования Ханкеля и обратного преобразования содержат множитель 1/(2л) и соответственно 2л. Свойства преобразования Ханкеля и формулы для преобра-

зуемых величин могут быть выведены или непосредственно, или с помощью преобразования Фурье (см. [В41]).

Для функции f(r, N) преобразование Ханкеля (9.56) по координате г запишется в виде

舒“ {/ (г，Z); Г -> Л} = /„ (Л, z) = j rf (г, z) 4 (瓜)dr,

О

а обратное преобразование — в виде

為U {/ (九，г);九 fr} = f(r,之)=j Af (儿 z) Jn (rZ) d九.о

Для обсуждаемых задач теории упругости важен только частный вид преобразования Ханкеля нулевого и первого порядка. Для трансформанты Фурье производной от функции /(г, г) справедливы формулы

彌 1 {早 f (乙 z); r f "=—九箔о {/ (г, г); г -> 九},(9.58)

где

為о {f (r，z); г -> Л) = f 0 (九，z) = \ " (г, z) /0 (九г) dr；

О далее

殯{* (г, г); г f 九}=(毋一V)殯{f (г, г)},(9.59)

где

а также

為0 {AAf (г, г); Г f 九}=(毋一V)2 舒。{/ (г, г)},(9.60)

^(修 Af (r, z)； г f 九}= 一 九(备一炉)符{f (r, z)}. (9.61)

Эти соотношения предполагаются справедливыми, если для соответствующей формулы г/(г, г)->0 и r(d/dr)f(r, г)->0 при г = 0 и г = 8.

С помощью (9.59) и (9.60) гармоническое и бигармониче- ское уравнения в цилиндрических координатах для осесимметричной задачи можно привести к обыкновенным дифференциальным уравнениям.

9.62 Общие соотношения для осесимметричной

задачи теории упругости

Для тела вращения при осесимметричном деформировании справедливо представление компонент перемещений и напряжений в цилиндрических координатах г, ср, z [см. (5.31) и (5.34) ] с помощью функции перемещений Лява Z(r,之)： 2G% =-蕊，2GL [2 (1 — v) A —髭 Z,

% (vA~ 詣)Z, стфф = ^ (vA-T^) Z>(9・62) = M [(2 — v) A —言]Z, тГ2 = ^ [(1 — v) A —禽]Z,

где

Функция перемещений Лява удовлетворяет бигармоническому дифференциальному уравнению

AAZ(r, 2) = 0.(9.63)

После применения преобразования Ханкеля нулевого порядка (9.60) по координате г уравнение (9.63) становится обыкновенным дифференциальным уравнением; координата г при этом заменяется параметром 九.Тогда

(鳥—炉УI rZ (г, z) /о (V) dr = 0,о

или )

(备-炉У 2。& z) = 0(9.64)

где〜

20 (九,г)=為° {Z (г, г); г f 九}.

Интегрирование (9.64) позволяет получить

2° & г) = (д + в九力 gf z + (С + DXz)央，(9.65)

где появляющиеся постоянные интегрирования Л, В, С, D зависят от параметра Л. Они окончательно определяются из граничных условий решаемой задачи. Для получения решения правые части соотношений (9.62) для перемещений и напряжений должны быть выражены через функцию 2(九，之)и ее произ-

водные. При этом, согласно (9.58), (9.59) и (9.61), нужно различать преобразования Ханкеля первого и нулевого порядков.

Для первого уравнения (9.62) с помощью (9.58) получим

2G第 1 {〃/ = 2G ^ rurJ 1 (Лг)dr = —^、尸-^-人(九г) dr — оо

=-糸為。{2(明=九^2。仇，2).(9.66)

Применяя формулу обратного преобразования, найдем

8〜

2Gur = 2G^Tl {иг} = \ 彦爵Мб认.(9.67)

о

Таким же образом после применения соответствующего преобразования Ханкеля к левой и правой частям второго, пятого и шестого уравнений (9.62) получим

2G舒。{以} = (1 — 2v)窘 一 2 (1 — v)炉 2°,(9.68)

соответственно

2Gm2 = j^［(l - 2v)窘一2(1 -v)炉之。］/^^)^" (9.69) 0

далее

舒°{%z} = (l -v)窘一(2-v)絆噜， (9.70) соответственно

= j 九［(1 _ V)窘 _ (2 _ V)炉绘］“(")以，(9.71) 0

а также

阳{%} = vA,您• + (1 - V)九3為，(9.72)

%z = I 炉［v 塞 + (1 一 V)r 2。］厶伍r) dk.(9.73)

0

Соотношения для напряжений пгг и 仃①屮 должны рассматриваться отдельно, так как к правым частям соответствующих выражений должны применяться одновременно преобразования Ханкеля нулевого и первого порядка. Для о” после представ-

ления оператора Лапласа в виде

А7 @2Z1 az . d2Z

сначала получим выражение

% (г' z) = ^ [岩■ -( 1 - V)AZ] + ；赛

К первому слагаемому в правой части следует применить преобразование Ханкеля нулевого порядка, а ко второму ——первого порядка. После выполнения обратного преобразования каждого из слагаемых окончательно находим

。"=，九 о。"=，九 оГ丄/1卜 k +(lГ丄/1卜 k +(l一夕）九2"^^]/0（九r）d九一；）九2 "^"/1 （九r）d九. 0

。"=，九 о

。"=，九 о

Г丄/1

卜 k +(l

Г丄/1

卜 k +(l

（9.74）

Аналогично

0时=V j%(窘一炉咤)厶(大r) d九+ ； j炉龄厶(九Г)d九• (9.74) 0 0

Итак, для рассмотрения конкретных задач в нашем распоряжении имеются приведенные выше соотношения для перемещений и напряжений, а также решение (9.65).

Решение Терадзавы для осесимметрично нагруженного полупространства *>

Рассмотрим полупространство 2》0 при осесимметричной нагрузке р(г), приложенной нормально к поверхности. Граничные условия имеют вид

oZz = — р (г), тгг = 0 при 2 = 0.(9.76)

Так как все перемещения и напряжения на бесконечности должны затухать, в решении (9.65) следует положить С = = 0 = 0, и для Zo(九,z) будет справедливо равенство

Zo & 2)= (Л + В九z) e-先％(9.77)

Обозначая трансформанту Ханкеля нагрузки через

非о S (г)； Г f %} = 00 (九)=I Гр (г)厶(V) dr,о

*)Общее решение Терадзавы [89] учитывает произвольную нормальную- нагрузку на поверхности полупространства.

из (9.76) и соответствующих выражений (9.70) и (9.72) получим для напряжений

(1 — v)4i^ —(2 — V)紋 % =—方。口)

при 2 = 0 v^ + (l-v)VZo=O.

С учетом (9.77) для постоянных найдем

4 = — 2v当а в=—毁丝.

В результате решение, полученное впервые Терадзавой, будет иметь вид

2G% = —，(1 - 2v -九z)瓦(簿 e-儿z J】仕г) &九， о

2Guz = J [2(1 -v) + ^z]p0 6) efz /0 (v) dA, 0

arr = — J A,(l -Xz)p0 (九)e~^J0 (Az) d九 + 0

(9.78)

+ y J [1 - 2v-^z]-^^-e-X2J1 (V)dX, 0

%<p= —2(1 + v)| Kp0 (A,) e~Xz Jo (Xr) dX — (arr + %』， 0

%Z = — \ 九(1 + 九 Z)efz pQ (九)厶(九 r) d九， о

rrz = 一2、九20o(九)e-^/i (九r)d九. о

Для произвольной осесимметричной нагрузки вычисление интегралов в общем случае является непростым. В частном случае нагрузки, равномерно распределенной по кругу,

р = const = Р1(па^} при 0 < г ^а,

р = 0при г > а,

имеем

瓦)6)=rJ0(kr) dr = ^-Ji (Ka).J l>U JJ l>U

0

Переход к сосредоточенной силе (а->0, но величина ра2л остается конечной) приводит к выражению

~ с、 尸「71 (Ла) Р%

PoW = -hm—^- = -^,

и отсюда вновь получаются уже известные соотношения для задачи Буссинеска (см. § 9.2).

Совершенно аналогично можно рассмотреть также случай осесимметричной касательной нагрузки.

Другие решения с помощью преобразования

Ханкеля

Указанным способом можно получить решения других осесимметричных задач. Можно, например, осуществить решение задачи Миндлина для сосредоточенной силы, приложенной внутри полупространства (см. § 9.4). Снеддоном впервые были построены решения для осесимметрично нагруженных толстых пластин, обсуждались также задачи термоупругости; распространение на слоистые пластины было выполнено Буфлером [90].

В заключение следует упомянуть также смешанные краевые задачи для полупространства. К ним относится прежде всего так называемая задача о штампе, т. е. определение перемещений и напряжений при вдавливании жестких тел вращения различного очертания в полупространство (важная для приложений в механике грунтов). Нужно указать при этом иа то, что для смешанных краевых задач из граничных условий получаются парные интегральные уравнения, решение которых часто оказывается очень сложным. Этим методом возможны также решения пространственных задач теории трещин. Дальнейшие сведения содержатся, например, в [ВЗО].

10

Приложение. Тензоры в декартовых координатах

Для описания конкретных задач в механике сплошной среды вводят различные физические величины: скаляры, векторы или тензоры. Скалярные величины не зависят от системы координат, векторы и тензоры как не скалярные величины характеризуются компонентами, которые изменяются при переходе от одной системы координат к другой.

Количественное изучение явлений связано обычно с введением системы координат. При этом во многих случаях достаточно декартовых (прямолинейных ортогональных) координат. Введение произвольных криволинейных координат потребовало бы применения тензорного исчисления в общем виде, что, однако, в этой книге не предусматривалось.

Для декартовых координат будет применяться так называемая индексная («тензорная») форма записи, с помощью которой уравнения можно записать в компактной форме. Для этого иногда используют также символическую (векторную) форму записи.

Координаты и векторы

Координатная система является системой отсчета в физическом трехмерном евклидовом (не искривленном) пространстве, относительно которой определяется положение и движение материальных частиц.

Вектор представляет собой направленную величину и характеризуется указанием абсолютной величины (модуля) и направления или заданием своих компонент. Ниже будет также дано иное, более общее определение.

Согласно рис. 10.1, декартова система координат определяется базисными векторами ех,包，ег, которые образуют правую систему. Базисные векторы суть единичные векторы, обладающие свойством I ех I = I е(/1 = I ег I == 1.

Положение точки в пространстве характеризуется радиус- вектором г, компонентами которого являются координаты х, у, z, т. е. г = ехх + еуу + ег2.

В общем случае справедливо представление произвольного вектора А в координатной форме

А = е%4% + %4y + 毁儿：,А = е%4% + %4y + 毁儿：,(10.1)(10.1)

А = е%4% + %4y + 毁儿：,

А = е%4% + %4y + 毁儿：,

(10.1)

(10.1)

Рис. 10.1. Декартова система координат с базисными векторами еЛ, ег.Рис. 10.1. Декартова система координат с базисными векторами еЛ, ег.

Рис. 10.1. Декартова система координат с базисными векторами еЛ, ег.

Рис. 10.1. Декартова система координат с базисными векторами еЛ, ег.

где компоненты Ах, 4，Аг являются проекциями вектора на оси координат. Модуль вектора равен

I А I = 4 = + "屋 + 片 + &•(Ю-2)

Можно ввести произведение векторов, которое обладает некоторыми (но не всеми) свойствами обычного произведения чисел. При скалярном произведении двух векторов А и В по

лучается скалярная величина, равная

А • В = С = АВ cos (А, В),

(10.3) где cos(A, В) — косинус угла, заключенного между двумя векторами. Справедливо равенство АВ = В А. Далее видно, что скалярное произведение двух ортогональных векторов равно нулю. Поэтому для базисных векторов имеют место соотношения

6网 =6門 =6毎=1， eg = е„е2 = ezex = 0

и скалярное произведение (10.3) в координатной форме будет иметь вид

А • В = АХВХ + АуВу + 4&.(Ю.4)

Векторным произведением двух векторов А и В называется вектор, определяемый по формуле

е% е? ©2

АХВ = С= Ах Ау 4 当By &

=3(&区一АцВ/ + e# (AZBX — AXBZ) + ег (AxBy — ЛуВх). (10.5)

Вектор С перпендикулярен параллелограмму, образованному векторами А и В, причем векторы А, В и С в такой последовательности образуют правую систему. Модуль векторного про-

изведения равен

|C| = C = ^Bsin(A, В).

Справедливо равенство А X В = — В X А. Как видно из определения, векторное произведение двух параллельных векторов обращается в нуль. Применяя эти соотношения к базисным векторам, получим

厶 X % = % X % = е? X % = О,

е* X % = ег, % X 冤=е*，心2 X е% = е『.

Тензорная форма записи координат, векторы и тензоры

Для декартовых координат целесообразна запись х =修， g = *2, z = %з или вообще 尤厶 где г = 1, 2, 3. В выражении для суммы

@1%1 + Q2x2 +a3%3 = S aiXi = Of/i = l

можно опустить знак суммы, если условиться, что по дважды встречающемуся индексу обязательно производится суммирование (правило суммирования Эйнштейна и Риччи). Индекс суммирования (так называемый немой индекс) может при этом обозначаться произвольно, т. е.

^i^i = ^m^m == ^п^п Н Т・ Д・

Выражение вида а也修，согласно этому правилу, не определено. Если должна быть образована соответствующая сумма, следует применить знак суммы. Это будет указываться далее во всех случаях, в которых правило суммирования недействительно.

Аналогично для двойной суммы справедливо равенство

п п

Т.^ацх1х1 = а11х1х1

(при п = 3 получается всего 9 членов).

С помощью так называемого символа Кронекера, обладающего свойством

6〃 = ｛：ПРН'：］(10.6)

/ Ю при Е =/= /

вводится очень удобный и важный тензор второго ранга (так называемый единичный тензор) При этом справедливы соотно* шения ^ik^k — ai, ^ik^kj — а/j.

Для скалярного произведения базисных векторов можно записать

ej = d/・(10.7)

При применении тензорной формы записи нужно принимать во внимание некоторые правила, важнейшие из которых ниже кратко указаны.

Если в выражение at = 4mxm подставляется выражение xt = Bimytn, то в последнем требуется произвести переименование индексов ifm и т +力.Тогда xm = Bmkyk и, следовательно^ а】=AimBmWh* Это справедливо также для векторного произведения векторов а = а(х/ и 6 = Ь^уз которое следует записать в виде а X b = 叨.

Аналогично для скалярного произведения двух векторов А = &4 н В = е(Вг с учетом (10.7) получаем

А • В =(立4) (е//) = (eze/) 4#/ = AtBi.

Если речь идет о том, чтобы из выражения вида

Т 订孔/ 一九& = 0(10.8)

(где X ——скалярный множитель) «выделить» вектор 〃；，записывают щ = &制 и тогда из (10.8) получают

Т “И}—九6“М/ = (Tf,—九6 订)М/ — 0.

Часто встречающейся вычислительной операцией является свертывание тензора. Оно состоит в том, что в величине с двумя индексами они приравниваются и затем по ним производится суммирование. Это означает, например, что величина Т〃・ при i = j & /=1, 2, 3) будет равна Т" = Т” + Т22 + Тзз. Для тензора Кронекера свертывание дает 6〃 = 6ц + 622 + бзз = 3.

Резюмируя сказанное, можно отметить, что в одном уравнении при корректной тензорной форме записи один и тот же индекс в каждом члене должен встречаться только дважды (и по нему должно производиться суммирование). Если в некотором слагаемом фигурирует только один индекс, то во всех других членах он также должен встречаться только один раз.

Тензор Леви-Чивиты, или символ перестановки

Этот тензор (называемый также псевдотензором) играет важную роль и определяется следующим образом)：

1 при z, /, & = 1, 2, 3; 2, 3, 1; 3, 1, 2, ez/fe = - — 1 при z, /, k= 1, 3, 2; 3, 2, 1; 2, 1, 3, (10.9) 、0 при i = i = kt j = k.

Речь идет в данном случае о тензоре третьего ранга. Для него справедливы равенства

立法=8询 =%“ = - e"為=一%" =一8回•

Для векторного произведения базисных векторов имеем etXey = 8抉義，(10.10)

и поэтому векторное произведение двух векторов А и В запишется в виде

А X В = ®4) X (е#/) = 46/ (立 X 立)，

или (ax8)為=时拉48/公.

Справедливо важное соотношение

6tm 6s °"eZ/feemnl — 6/团 d/n 6# •

5km ^An 6总 j

В частности, ^ilkemlk = 2dimt а также ez/feei/Jfe == 6.

Производные и векторные дифференциальные операции

Дифференциал функции f = f (хь х2, ..., хп) п независимых переменных равен

"'="^厶1 +~^"尤2+ • • • +-^-d/ = "^d%f,i=l,・一，〃・ “(10.11)

Для частных производных обычно употребляется сокращение

瓦(...)=(・・・3，@勺％ (•.・) = (•••)»•

Тогда трехмерный оператор Лапласа может быть записан в виде

А(А(dd(• • •)== (•••),/"(• • •)== (•••),/"

А(

А(

d

d

(• • •)== (•••),/"

(• • •)== (•••),/"

/=1, 2, 3.

Важными векторными дифференциальными операциями являются градиент, дивергенция и ротор (вихрь). Для них в тензорной форме записи получаются соотношения

grad(• • •)=卜1 盡 + е?談 + ез 訟)(...) — (...)“,

(10.12)

(10.13)

e【 e2 e3

дд ddA.

rot A = f——~^虫伍"37== С/Ik^k /■

(10.14)

4%24

Преобразование компонент вектора

и тензора при повороте системы координат

Преобразование координат при переходе от xi к 尤;(рис. 10.2) %： = %；(%[, л:?，％з) задается следующим образом:

%； = § 4 COS(X：,马)=cikxk>(10.15)

причем коэффициенты преобразования являются так называемыми направляющими косинусами Cik = Ckb

Соответствующий (10.15) закон преобразования для дифференциала координат будет иметь вид

дх；

dxt ^ "^ ^хл = xz,々"”為=cik d”々*

К иному определению вектора можно прийти, если в основу положить закономерность изменения компонент вектора при повороте системы координат. Преимущество такого способа рассмотрения состоит в том, что он может быть распространен на не скалярные величины более высокого порядка (что с по-

мощью данного выше определения вектора как направленного отрезка невозможно).

При переходе от хг- к х* компоненты вектора преобразуются аналогично дифференциалам координат, т. е. для произвольного вектора А справедливо равенство

Ai = -^-Ak = Ci.kAk.Ai = -^-Ak = Ci.kAk.(10.16)(10.16)

Ai = -^-Ak = Ci.kAk.

Ai = -^-Ak = Ci.kAk.

(10.16)

(10.16)

Вектор называют также тензором первого ранга. Соответственно этому компоненты тензора второго ранга в декартовых ко-Вектор называют также тензором первого ранга. Соответственно этому компоненты тензора второго ранга в декартовых ко-Рис. 10.2. Поворот декартовой системы координат.Рис. 10.2. Поворот декартовой системы координат.для наглядности записывают в пример, в трехмерном случаедля наглядности записывают в пример, в трехмерном случаеординатах определяются так, что они преобразуются при повороте системы координат как произведение двух векторов. Закон преобразования имеет видT；j = -^ ^-Tkl = CihCjiTkt.(J Л U Аг(10•⑺Аналогично получаются формулы преобразования для компонент тензора третьего и более высокого рангов.Чтобы описать конкретный тензор, задают значения его компонент относительно базиса. Обычно совокупность компонент тензора второго ранга форме матрицы компонент; на-ординатах определяются так, что они преобразуются при повороте системы координат как произведение двух векторов. Закон преобразования имеет видT；j = -^ ^-Tkl = CihCjiTkt.(J Л U Аг(10•⑺Аналогично получаются формулы преобразования для компонент тензора третьего и более высокого рангов.Чтобы описать конкретный тензор, задают значения его компонент относительно базиса. Обычно совокупность компонент тензора второго ранга форме матрицы компонент; на-

Вектор называют также тензором первого ранга. Соответственно этому компоненты тензора второго ранга в декартовых ко-

Вектор называют также тензором первого ранга. Соответственно этому компоненты тензора второго ранга в декартовых ко-

Рис. 10.2. Поворот декартовой системы координат.

Рис. 10.2. Поворот декартовой системы координат.

для наглядности записывают в пример, в трехмерном случае

для наглядности записывают в пример, в трехмерном случае

ординатах определяются так, что они преобразуются при повороте системы координат как произведение двух векторов. Закон преобразования имеет вид

T；j = -^ ^-Tkl = CihCjiTkt.(J Л U Аг

(10•⑺

Аналогично получаются формулы преобразования для компонент тензора третьего и более высокого рангов.

Чтобы описать конкретный тензор, задают значения его компонент относительно базиса. Обычно совокупность компонент тензора второго ранга форме матрицы компонент; на-

ординатах определяются так, что они преобразуются при повороте системы координат как произведение двух векторов. Закон преобразования имеет вид

T；j = -^ ^-Tkl = CihCjiTkt.(J Л U Аг

(10•⑺

Аналогично получаются формулы преобразования для компонент тензора третьего и более высокого рангов.

Чтобы описать конкретный тензор, задают значения его компонент относительно базиса. Обычно совокупность компонент тензора второго ранга форме матрицы компонент; на-

(10.19)(10.19)

(10.19)

(10.19)

(10.18)

В отличие от вектора тензору иельзя приписать абсолютную величину» или модуль. Впрочем, имеются определенные выражения, например определитель матрицы (10.18) тензора второго ранга, которые инвариантны при повороте системы координат, т. е. ведут себя как скаляр.

Различают симметричные тензоры Л； = Т〃 и антисимметричные (кососимметричные) тензоры Тц = — 7小 Каждый произвольный тензор второго ранга можно однозначно разложить на симметричную и антисимметричную части:

Т“ = %(Т订 + та + %(Т 订 一 Т〃)・

Как видно из закона преобразования (10.17), при повороте системы координат компоненты тензора изменяются.

Однако тензор как таковой, являясь выражением некоторой физической величины, не зависит от координатной системы и, следовательно, представляет собой неизменяющуюся величину (инвариант). Поэтому естественно стремление формулировать все физические законы в форме тензорных уравнений, которые справедливы для всех координатных систем. Эта так называемая ковариантная формулировка следует в общем случае из тензорного диализа (называвшегося ранее, абсолютным дифференциальным исчислением), причем ограничения на декартовы координаты отпадают.

Производные от тензора.

Интегральные теоремы Гаусса и Стокса

Дифференцированием тензора в декартовых координатах образуются тензоры более высокого ранга, В общем случае дифференцирование скаляра (тензора нулевого ранга) по координатам вектора (тензора первого ранга) дает

dU/dxt = U,( = grad U・

Это соответствует операции образования градиента [ср. с (10.12)].

Соответственно дифференцирование вектора (тензора первого ранга) приводит к тензору второго ранга &4/0修=4/ и т. д. (для тензоров более высокого ранга). Это, однако, справедливо только для декартовых координат.

Для преобразования поверхностного интеграла в объемный и наоборот служит важная теорема Гаусса. Эта теорема в различных формах впервые была дана Ж- Лагранжем (1762 г.), К. Ф. Гауссом (1813 г.), А. Е. Грином (1828 г.), М・ В. Остроградским (1831 г.) и соответствующим образом называется. Ее также называют иногда теоремой о дивергенции.

В общем случае для произвольной выпуклой правильной ) области объемом Уис поверхностью А справедливо равенство

^TdAi^^Ttit dA = \-^-TdV,(10.20)

где Т ——тензор произвольного ранга. Интеграл в левой части распространяется на всю поверхность (интеграл по поверхности).

Приведем некоторые примеры применения теоремы Гаусса (в векторной и тензорной форме записи)

для скаляра 力

§ «п сМ = \ grad 力 dP, АV§ «п сМ = \ grad 力 dP, АVили § 中njdA = \%t dP;avили § 中njdA = \%t dP;av(10.21)(10.21)

§ «п сМ = \ grad 力 dP, АV

§ «п сМ = \ grad 力 dP, АV

или § 中njdA = \%t dP;av

или § 中njdA = \%t dP;av

(10.21)

(10.21)

для вектора В

§ BncM = \ div В dVt или § 8网 dA = ^ 8“『dVt (10.22) АV4y

а также

илиили(10.23)(10.23)§BXncM = \rotBdlZ, A扌

или

или

(10.23)

(10.23)

§ eijk^kni dA=^ 虫拉％ / dP.

А

В частности, для области, представляющей собой некоторую поверхность, например для плоскости хь %2, двумерный аналог теоремы Гаусса для вектора В» (f = 1, 2) имеет вид

§ Bini ds = \ 8厶 f d4 RA

где интеграл по замкнутому контуру в левой части равенства берется по всей граничной кривой А поверхности А. Для пре-

Рис. 10.3. К теореме Стокса.Рис. 10.3. К теореме Стокса.

Рис. 10.3. К теореме Стокса.

Рис. 10.3. К теореме Стокса.

образования криволинейного интеграла в поверхностный и обратно применяется теорема Стокса. Для вектора В она имеет

вид

§ В ds = \ rot Bn d/,

или

RA

(10.24)

§Bi dSj=\e^&, * dA, RA

причем Л ——произвольная поверхность, которая ограничена кривой R с линейным элементом dsi (рис. 10.3).

Если речь идет о замкнутой поверхности Л, то интеграл по поверхности обращается в нуль, т. е.

(10.25)(10.25)§ rot Bn dA = 0.

(10.25)

(10.25)

Левая часть равенства (10.24) иногда называется циркуляцией.

Дальнейшие сведения, особенно доказательства теорем Гаусса и Стокса, содержатся в учебниках по математике, например [В38 — В40].

11

Литература

Нижеследующий перечень, ни в коей мере не претендующий на полноту, содержит ряд основных учебников и справочников, а также интересные в историческом аспекте и основополагающие оригинальные работы, на которые в тексте даны ссылки.

Основные учебники и справочники по теории упругости (А), а также труды прикладного и математического характера (В)

А1. Castigliano A. Theorie de Pequilibre des systemes elastiques et ses applications. — Turin, 1879. Перевод на англ, яз.: The theory of equilibrium of elastic systems and its applications. — New York: Dover, 1966.

A2. Boussinesq M. J. Application des potentiels. — Paris: Gauthier-Villars, 1885.

A3. Cosserat E., Cosserat F. Theorie des corps deformables. — Paris: A. Herrmann, 1909.

A4. Foppl A., Foppl L. Drang und Zwang. Bd. 1 und 2. — Berlin, 1924— 1928. [Имеется перевод: Фёппль А., Фёппль Л. Сила и деформация. Прикладная теория упругости. Т. 1——2. — М.——Л.: Гостехтеориздат, 1933.]

А5. Busemann A., Foppl О. Physikalische Grundlagen der Elastomechanik.— In: ГА40], 1—46.

A6. Trefitz E. Mathematische Elastizitatstheorie. — In: [A40], 47—140. [Имеется перевод: Треффц Е. Математическая теория упругости.—— Л. — М.: Гостехтеориздат, 1932.]

А7. Колосов Г. В. Применение комплексной переменной к теории упругости.—М. — Л.: Глав. ред. общетехи. дисциплин, 1935, 224 с.

А8. Southwell R. V. Ап introduction to the theory of elasticity for engineers and physicists. — Oxford, 1936. [Имеется перевод: Саусвелл P. В. Введение в теорию упругости. Для инженеров и физиков. — М.: ИЛ, 1948.] А9. Foppl L. Drang und Zwang. Drifter Band: Der ebene Spannungszu- stand. — Munchen: Leibniz-Verlag, 1947.

A10. Den Hartog J. P. Advanced strength of materials. — New York: McGraw Hill, 1952.

All. Westergaard H. M. Theory of elasticity and plasticity. — New York: Dover, 1952.

A12. Wang С. T. Applied elasticity. — New York： McGraw Hill, 1953.

A13. Green A. E., Zerna W. Theoretical elasticity. — Oxford: Clarendon Press, 1954.

A14. Sokolnikoff I. S. Mathematical theory of elasticity. — New York: McGraw Hill, 1956.

А15. Sneddon I. N.} Berry D. S. The classical theory of elasticity. — In: fA41], 1—126. [См. также: Снеддон И. H. Классическая теория упругости.—— М.: Физматгиз, 1961.]

А16. Weber С., Gunther W. Torsionstheorie. — Braunschweig: Vieweg, 1958.

A17. Love A. E. H. A treatise on the mathematical theory of elasticity, 4th edition. — Cambridge: Univ. Press, 1959. [Имеется перевод： Ляв А. Э. X. Математическая теория упругости. — М. — Л.: ОНТИ, Глав. ред. общетехн. лит-ры и номографии, 1935.]

А18. Pearson С. Е. Theoretical elasticity. — Cambridge: Harvard Univ. Press, 1959.

A19. Новожилов В. В. Теория упругости. — Л.: Судпромгиз, 1958.

А20. Лурье А. И. Пространственные задачи теории упругости. — М.: Гос- техиздат, 1955.

А21. Fung Y. С. Foundations of solid mechanics. — Englewood Cliffs: Prentice Hall, 1965.

A22. Ландау Л. Д., Лифшиц E. M. Теория упругости, 3-е изд. — M.: Наука, 1965.

А23. Филоненко-Бородич М. М. Теория - упругости. — М.: Физматгиз, 1959. А24. Chou Р. С., Pagano N. J. Elasticity. — Princeton: Van Nostrand, 1967. A25. Leipholz H. Einfuhrung in die Elastizitatstheorie—Karlsruhe: G. Braun, 1968.

A26. Timoshenko S. P” Goodier J. N. Theory of elasticity, 3rd edition.— Tokyo: McGraw Hill, 1970. [Имеется перевод: Тимошенко С. П., Гудьер Дж. Теория упругости. — М.: Наука, 1975.]

А27. Teodorescu Р. Р. Probleme spatiale in teorie elasticitatii. — Bucuresti: Ed. Acad., 1970.

A28. Dugdale D. S., Ruiz C. Elasticity for engineers. — London: McGraw Hill, 1971.

A29. Neuber H. Technische Mechanik. Zweiter Teil: Elastostatik und Festig- keitslehre. —Berlin: Springer, 1971.

АЗО. Мусхелишвили H. И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. 5-е изд. — М.: Наука, 1966.

А31. England А. Н. Complex variable methods in elasticity. — London: Wiley, 1971.

A32. Gurtin M. E. The linear theory of elasticity. — In [A42], 1—295.

A33. Wang С. C., Truesdell C. Introduction to rational elasticity.—Leyden: Noordhoff, 1973.

A34. Saada A. S. Elasticity theory and applications. — New York: Pergamon Press, 1974.

A35. В oresi A. P., Lynn P. B. Elasticity in engineering mechanics. — Englewood Cliffs: Prentice Hall, 1974.

A36. Купрадзе В. Д. Трехмерные задачи математической теории упругости и термоупругости. — М.: Наука, 1976.

А37. Fraeijs de Veubeke В. М. A course of elasticity. — New York: Springer, 1979.

A38. Atkin R. J., Fox N. An introduction to the theoty of elasticity. — London: Longman, 1980.

A39. Eschenauer H., Schnell W. Elastizitatstheorie I. Mannheim: Bibi. Inst., 1981.

A40. Handbuch der Physik (Hrsg. H. Geiger und K. Scheel). Bd. VI. Mechanik der elastischen Korper. — Berlin: Springer, 1928.

A41. Handbuch der Physik (Hrsg. S. Flugge). Bd. VI. Elastizitat und Plasti- zitat — Berlin: Springer, 1958.

A42. Handbuch der Physik (Hrsg. S. Flugge). Bd. VIa/2. Festkorpermechanik II. — Berlin: Springer, 1972.

Bl. Morgenstern D., Szabo I. Vorlesungen uber theoretische Mechanik.— Berlin: Springer, 1961.

Prager W. Einfuhrung in die Kontinuummechamk. — Basel： Birkhauser, 1961. [Имеется перевод: Прагер В. Введение в механику сплошных сред, —М.: ИЛ, 1963.]

Schaefer М (Hrsg.). Miszellaneen der angewandten Mechanik (Tollmien- Festschrift). — Berlin: Akad.-Verlag, 1962.

Muller I. Thermodynamik. Die Grundlagen der Materialtheorie. — Diis- seldorf: Bertelsmann, 1973.

Becker E„ Burger W. Kontinuumsmechanik. ZAMM, Bd. 20. — Stuttgart： Teubner, 1975.

Spencer A. J. M. Continuum Mechanics.:—London： Longman, 1980.

Gurtin M. E. An introduction to continuum mechanics. — New York: Acad. Press, 1981.

McClintock F. A., Argon A. S. Mechanical behaviour of materials.— Reading： Addison Wesley, 1966. [Имеется перевод: Макклинток Ф. Э., Аргон А. С. Деформация и разрушение материалов.—М.: Мир, 1970/

Oden J. Т. Mechanics of elastic structures. — New York: McGraw Hill, 1967.

BIO. Timoshenko S. P., Gere J. M. Theory of elastic stability. — New York: McGraw Hill, 1961.

Bl 1. Leipholz H. Stabilitatstheorie, LAMM Bd. 10. — Stuttgart: Teubner, 1968.

Sommerfeld A. Vorlesungen fiber theoretische Physik. Bd. II, 5. AufL, Кар. 9 von E. Kroner. — Leipzig： Akad. Verl. Ges,, 1964.

Sommerfeld A. Vorlesungen uber theoretische Physik. Bd. V. — Wiesbaden： Diederich, 1952.

B14. Neuber H. Kerbspannungslehre, 2 Aufl. — Berlin： Springer, 1958.

Савин Г. H. Концентрация напряжений около отверстий.——М.——Л.: Гостехтеориздат, 1951. См. также: Савин Г. Н. Распределение напряжений около отверстий.——Киев: Наукова думка, 1968.

В16. Peterson R. Е. Stress concentration factors.—New York: Wiley, 1974

B17. Melan E., Parkus H. Warmespannungen infolge stationarer Temperaturfelder.—Wien: Springer, 1953. [Имеется перевод: Мелан Э., Паркус Г. Термоупругие напряжения, вызываемые стационарными температурными полями. — М,: Физматгиз, 1958.]

В18. Nowacki W. Thermoelasticity. — London, 1962. [Имеется перевод: Но- вацкий В. Вопросы термоупругости. — М.: Изд-во АН СССР, 1962.]

Argyris J. Н., Kelsey G. Energy theorem and structural analysis.— London: Butterworth, 1960.

Zienkiewicz О. C. Methode der finiten Elemente. — Miinchen: Hanser, 1975. [Имеется перевод: Зенкевич О. К. Метод конечных элементов в технике. — М.: Мир, 1975.]

В21. Schwarz Н. R. Methode der finiten Elemente. 2 Aufl., LAMM, Bd. 47.— Stuttgart: Teubner, 1984.

B22 Hahn H. G. Methode der finiten Elemente in der Festigkeitslehre. 2 Aufl. ~ Wiesbaden: Akad. Verl. Ges., 1982.

Brebbia C. A., Walker S. Boundary element techniques in engineering.— London: Newnes-Butterworth, 1980. [Имеется перевод： Бреббия К., Уокер С. Применение метода граничных элементов в технике. — М.: Мир, 1983.]

Kroner Е. Allgemeine Kontinuumstheorie der Versetzungen und Eigen- spannungen. —Berlin: Springer, 1958. [Имеется перевод： Крёнер Э. Общая континуальная теория дислокаций и собственных напряжений.—— М.: Мир, 1965.]

Hirth J. Р., Lothe J. Theory of dislocations. — New York: McGraw Hill, 1968.

B26. Irwin G. R., Fracture. — In: [A41], 551—590.

B27. Hahn H. G. Bruchmechanik, LAMM, Bd. 30. — Stuttgart： Teubner, 1976.

Черепанов Г. П. Механика хрупкого разрушения. — М： Наука, 1974,

Schwalbe К. Н. Bruchmechanik metallischer Werkstoffe. — Munchen: Hanser, 1980.

Sneddon I. N., Lowengrub M. Crack problems in the classical theory of elasticity.— New York： Wiley, 1969.

Sih G. C. (Ed.). Methods of analysis and solution of crack problems.— Leyden: Noordhoff, 1973.

Handbuch der Physik (H「sg. S. Fidgge). Bd. Ш/1. Prinzipien der klas- sischen Mechanik und Feldtheorie (J. L. Synge, C. Truesdell und R. A. Toupin). — Berlin: Springer, 1960.

Handbuch der Physik. (Hrsg. S. Flugge). Bd. Ш/3. Die nichlinearen Feldtheorien der Mechanik (C. Truesdell und W. Noll). — Berlin: Springer, 1965.

Truesdell C., Toupin R. A. The classical field theories. — In： [B32], 226—793.

Timoshenko S. P. History of strength of materials. — New York. McGraw Hill, 1953. [Имеется перевод: Тимошенко С. П. История науки о сопротивлении материалов с краткими сведениями из истории теории упругости и теории сооружений. — М.: Гостехтеориздат, 1957.]

В36. Truesdell С. Essays in the history of mechanics. — Berlin: Springer, 1968.

B37. Szabo I. Gesichte der mechanischen Prinzipien. — Basel: Birkhauser, 1977.

Sokolnikoff I. S. Tensor analysis, theory and applications. — New York： Wiley, 1951. [Имеется перевод: Сокольников И. Тензорный анализ.— М.: Наука, 1971.]

Duschek A., Hochrainer A. Grundzuge der Tensorrechnung in analytischer Darstellung. Teil I一III. — Wien: Springer, 1948/1955.

B40. Temple G. Cartesian tensors. — London: Methuen, 1960.

B41. Sneddon I. N. Fourier transforms. — New York: McGraw Hill, 1951. [Имеется перевод: Снеддон И. Н. Преобразования Фурье.——М.: ИЛ( 1955.]

Канторович Л. В., Крылов В. И. Приближенные методы высшего анализа. 2-е изд.—几一М.: Гостехтеориздат, 1941. См. также: 5-е изд.— М. — Л.: Физматгиз, 1962.

Noble В. Methods based on the Wiener-Hopf-technique. — London: Pergamon Press, 1958.

Михлин С. Г. Вариационные методы в математической физике. 1-е изд. — М.: Наука, 1957. См. также： 2-е изд. — М.: Наука, 1970.

Washizu К. Variational methods in elasticity and plasticity. — Oxford: Pergamon Press, 1968. [Имеется перевод: Васидзу К- Вариационные методы в теории упругости и пластичности.——М.: Мир, 1987.]

Tranter D. J. Integral transforms in mathematical physics. — London： Methuen, 1956. [Имеется перевод: Трантер К. Дж. Интегральные преобразования в математической физике. — М.: Гостехтеориздат, 1956.]

В47. Schwartz L. Theorie des distributions I, IL — Paris: Herrmann, 1950/51.

Гельфанд И. M,, Шилов Г. Е. Обобщенные функции и действия над ними. 一М.: Физматгиз, 1958.

Lighthill М. J. Einfiihrung in die Theorie der Fourieranalysis und der verallgemeinerten Funktionen.—Mannheim: Bibi. Inst., 1966.

Zemanian A. H. Distribution theory and transform analysis. — New York, 1965.

11.2. Оригинальные работы ( в порядке, в котором они встречаются в тексте)

Cauchy A. L. De la pression ou tension dans un corps solide. — Exercises de Mathematique, 1827, 2, 42—56,

Gunther W. Zur Statik und Kinematik des Cosseratschen Kontinuums.— Abh. Braunschweig. Wiss. Ges., 1958, 10, 195—213.

Schaefer H. Versuch einer Elastizitatstheorie des zweidimensionalen ebenen Cosserat-Kontinuums. — In [B3], 277—292.

Cesaro E. Sulle formole del Volterra, fondamentali nella teoria delle distorsioni elastiche. — R. C. Accad. Sci. Fis. Math. Napoli, 1906( 12, 311—321.

Zorski H. Theory of discrete defects.—Arch. Meeh. Stos. —1966, 18, 301—372.

Mura T. The continuum theory of dislocations.— Adv. Math, Res., 1968,

1—108.

Green G. On the laws of reflection and refraction of light at the common surface of two non-crystallized media.—Trans. Cambridge Philos. Soc., 1838/1842, 7, 1—24.

Kirchhoff G. Uber das Gleichgewicht und die Bewegung eines unendlich dunnen elastischen Stabes.— J. Reine und angew. Mathematik (Crel- les J.), 1859, 56, 285—313.

Bufler H. Erweiterung des Prinzips der virtuellen Verschiebungen und des Prinzips der virtuellen Krafte.— 2AMM, 1970, 50, 104—108.

Bufler H. Variationsgleichungen und finite Elemente. — Sitz.-Ber. Bayer. Akad. der Wiss., 1975, 155—187.

Reissner E. On a variational theorem in elasticity. — J. Math, and Phys., 1950, 29, 90—95.

Bufler H. Zur Variationsformulierung nichtlinearer Randwertprobleme.— Ing.-Archiv, 1976, 45, 17—39.

Engesser F. Uber statisch unbestimmte Trager. — Z. Architekt. Ing. Verein Hannover, 1889, 35, 733—744.

Betti E. Theoria delfelasticity. — Il Nuovo Cimento (2), 1872, 7/8, 5—21.

Галеркин Б. Г. К вопросу об исследовании напряжений и деформаций в упругом изотропном теле. — Докл. АН СССР, 1930, с. 353—358. См. также: Галеркин Б. Г. Собрание сочинений, т. 1. —М.: Изд-во АН СССР, 1952.

Papkovich Р. F. Expressions g6nerales des composantes des tensions, ne renfermant comme fonctions arbitrages que des fonctions harmoniques.— C. R. Acad. Sci. Paris, 1932, 195, 754—756.

Папкович П. Ф. Выражение общего интеграла основных уравнений теории упругости через гармонические функции. — Изв. АН СССР, VII сер.. Отд. матем. и естеств. наук, 1932, № 10, с. 1425—1435.'

Neuber Н. Ein neuer Ansatz zur Losung raumlicher Porbleme der Elastizitatstheorie. Der Hohlkegel unter Einzellast als Beispiel. — ZAMM, 1934, 14, 203—212.

Mindlin R. D. Note on the Galerkin and Papkovich stress functions.— Bull. Amer. Math. Soc., 1936, 4 2, 373—376.

Airy G. B. On the strains in the interior of beams. — Philos. Trans. Roy. Soc. London, 1863, 153, 49—80.

Maxwell J. C. On reciprocal diagrams in space and their relation to Airy's function of stress. — Proc. London Math. Soc., 1865/69, 2, 58—60.

Могега G. Soluzione generale delle equazioni indefinite dell'equilibrio di un corpo continue. — Atti Acad. Lincei R. C., 1892, 1, 137—141.

Beltrami E. Osservazioni sulla nota precedente. — Atti Accad. Lincei R. C., 1892, 1, 141—142.

Finzi B. Integrazione delle equazioni indefinite della meccanica dei sistemi continui. — Atti Acad. Lincei R. C., 1934, 19, 578—584, 620—623.

Weber C. Spannungsfunktionen des dreidimensionales Kontinuums. 一 ZAMM, 1948, 28, 193—197.

Kroner E. Die Spannungsfunktionen der dreidimensionalen Elastizitats- theorje. —^. fur Phys., 1954, 13 9, 175—188.

Schaefer Н. Die Spannungsfunktionen des dreidimensionalen Kontinuums und des elastischen Kdrpers. — ZAMM, 1953, 33, 356—362.

von Mises R. On St-Venanfs principle. — Bull. Amer. Math. Soc., 1945, 555—562

Sternberg E. On St. Venanfs principle. — Quart. Appl. Math., 1954, 11, 393—402.

Колосов Г. В. Об одном приложении теории функций комплексного переменного к плоской задаче теории упругости. — Юрьев, тип. К. Мат- тисена, 1909, 187 с.

KoJossoff G. V. Uber einige Eigenschaften des ebenen Problems der Elasti- zitatstheorie. — Z. fur Math, und Phys,, 1914, 62, 384—409.

Muskhelischwili N. Praktische Losung der fundamentalen Randwertauf- gaben der Elastizitatstheorie in der Ebene fiir einige Berandungsformen.— ZAMM, 1933, 13, 264—282.

Stevenson A. C. Some boundary problems of two-dimensional elasticity.— Philos. Mag., 1943, 34 (VII), 766—793. См. также: Complex potentials in two-dimensional elasticity. — Proc. Roy. Soc. London, 1945, A184, 129— 179, 218—229.

Sobrero L. Theorie der ebenen Elastizitat.——Hamburger Math. Einzelschr., 1934, 17.

Schmidt K. Behandlung ebener Elastizitatsprobleme mit Hilfe hyperkom- plexer Singularitaten. — Ing.-Arch., 1951, 19, 324—341.

Stahl K. Uber die Losung ebener Elastizitatsaufgaben in komplexer und hyperkomplexer Darstellung. — Ing.-Arch., 1954, 22, 1—20.

Kuhn G. Losung elastischer RiB- und Stempelprobleme mittels Integral- transformationen unter Verwendung der Wiener-Hopf-Technik. — Habil.- Schr. TU Munchen, 1977.

Trefftz E. Ein Gegenstuck zum Ritzschen Verfahren. — Math. Ann., 1928, 100, 503—521.

Hrennikoff A. Solution of problems in elasticity by the framework method. — J. Appl. Meeh., 1941, 6, 169—175.

McHenry D. A lattice analogy for the solutions of plane stress problems.— J. Inst. Civ. Eng., 1943, 21, 59—82.

Turner M. J., Clough R. W., Martin H. C., Topp L. J. Stiffness and deflection analysis of complex structures. — J. Aeron. Sci., 1956, 23, 805—823.

Clough R. W. The finite element method in plane stress analysis. — Proc. 2nd ASCE Conf, on Electronic Computation. Pittsburgh, I960, S. 345一

378.

Tong P.t Pian T. H. H. The convergence of finite element method in solving linear elastic problems. — Int. J. Sol. and Struct., 1967, 3, 865— 879.

Pian T. H. H., Tong P. Basis of finite element methods for solid con- tinua. 一 Int. J. Num. Meth. Eng., 1969, 1, 3—28.

Schnack E. Beitrag zur Berechnung rotationssymmetrischer Spannungs- konzentrationsprobleme mit der Methode der finite Elemente.——Dr-Ing. Diss. TU Munchen, 1973.

Jaswon M. A., Ponter A. R. An integral equation solution of the torsion problem. — Proc. Roy. Soc. London, 1963, A273, 246—273.

Rizzo F. J. An integral equation approach to boundary value problems of classical elastostatics. ■—Quart. Appl. Math., 1967, 25, 83—95.

Cruse T. A. Numerical solutions in three-dimensional elastostatics. — Int. J. Sol. and Struct., 1969, 5, 1259—1274.

Neureiter W., Kuhn G. Boundary-Element-Methode mit Structurtechnik.— ZAMM, 1981, 61, T112—T114.

Kuhn G., Mohrmann W. Boundary element method in elastostatics: theory and applications. — Appl. Math. Modelling, 1983, 7, 97—105.

Prandtl L. Zur Torsion von prismatischen Staben. — Phys. Z., 1903, 4, 758—770.

Weber C. Die Lehre von der Drehfestigkeit. — VDJ-Forsch., 1921, Heft 249.

Trefftz E. Uber den Schubmittepunkt in einem durch eine Einzellast gebogenen Balken. — ZAMM, 1935, 15, 220—225.

Weinstein A. The center of shear and the center of twist. — Quart. Appl. Math., 1947, 5, 97—99.

St. Venant B. Memoire sur la flexion des prismes. — J. Math. Pure et Appl., 2 ser., 1856, Tl, 89—189.

Тимошенко С. П. Применение функций напряжений к исследованию изгиба и кручения призматических стержней.——Сборник ин-та инженеров путей сообщения. СПБ, 1913, вып. 82, 1—21. Отд. оттиск: СПБ, 1913, 22 с.; см. также: Тимошенко С. П. Прочность и колебания элементов конструкций.—М,: Физматгиз, 1975, с. 264—283.

Filon L. N. G. On an approximative solution for the bending of a beam of rectangular section under any system of load. — Philos. Trans. Roy. Soc. London, 1903, A201, 63—155.

Goursat E. Sur 1'equation AA〃 = 0. — Bull. Soc. Math. France, 1898, 26, 236—237.

Lame G. Lemons sur la theorie mathematique de Pelasticite.——Paris: Bachelier, 1852.

Griibler M. Der Spannungszustand in SchJeifsteinen und SchmirgeJ- scheiben. —Z. VDI, 1897, 41, 860—864.

Sternberg E., Eubanks R. A. On the concept of concentrated loads and an extension of the uniqueness theorem in the linear theory of elasticity.—— J. Rat. Meeh. Anal., 1955, 4, 135-168.

Sternberg E., Koiter W. The wedge under a concentrated couple： A paradox in the two-dimensional theory of elasticity.——J. Appl. Meeh., 1958, 25, 575—581. [Имеется перевод: Штернберг Э,, Койтер В. — В сб.: Механика.—М.; ИЛ, 1959, № 3, с. 97—115.]

Neuber Н. Losung des Carothers-Problems mittels Prinzipien der Kraft- ubertragung. — ZAMM, 1963, 43, 211—228.

Melan E. Der Spannungszustand der durch eine Einzelkraft im innern beanspruchten Halbscheibe. — ZAMM, 1932, 12, 343—346.

Kirsch G. Die Theorie der Elastizitat und die Bedurfnisse der Festigkeits- lehre. —Z. VDI, 1898, 42, 797—807.

Neuber H. Gekerbte und gelochte Scheiben mit Kraft- und Versetzungs- singularitaten. — Ing.-Arch., 1968, 37, 1—9.

Griffith A. A. The phenomena of rupture and flow in solids. — Philos. Trans. Roy. Soc. London, 1921, A221, 163—198.

Barenblatt G. I. The mathematical theory of equilibrium cracks in brittle fracture. — Adv. Appl. Meeh., 1962, 7, 55—129.

Bufler H. Der Spannungszustand in einer geschichteten Scheibe. — ZAMM, 1961, 41, 155—180.

Jung H. Uber eine Anwendung der Fouriertransformation in der Elasti- zitatstheorie. — Ing.-Arch., 1950, 18, 263—271.

Sneddon I. N. The distribution of stress in the neighborhood of a crack in an elastic solid. — Proc. Roy. Soc. London, 1946, A187, 229—260.

Sneddon I. N., Elliot H. A. The opening of a Griffith-crack under internal pressure. — Quart. Appl. Math. 1946/47, 4, 262―267.

Tranter C. J. The use of the Mellin-transform in finding the stressdistribution in an infinite wedge. — Quart. J. Appl. Math., 1948, 1, 125— 130.

Mayr M. Ein Integralgleichungsverfahren zur Losung rotationssymmetri- scher Elastizitatsprobleme. 一 Dr.-Ing. Diss. TU Munchen, 1975.

Mindlin R. D. Force at a point in the interior of a semiinfinite solid.— Physics, 1936, 7, 195—202.

Sternberg Е. Three-dimensional stress concentrations in the theory of elasticity. — Appl. Meeh. Rev., 1958, 11, 1—4.

Neuber H., Hahn H. G. Stress concentration in scientific research and engineering. — Appl. Meeh. Rev., 1966, 19, 187—199.

Leon A. Uber die Storungen der Spannungsverteilung, die in elastischen Кбгрегп durch Bohrungen und Blaschen entstehen. — Osterr. Wochenschr. fiir den offentl. Baudienst, 1908, 9, 1—18.

Stefan J. Uber das Gleichgewicht eines festen elastischen Korpers von ungleichformiger und veranderlicher Temperatur.——Sitz. ber. K. Akad. der Wiss. Wien, Math. Naturw. Klasse, 1881, 549一575.

Southwell R. V., Gough H. J. On the concentration of stress in the neighborhood of a small spherical flaw. — Philos. Mag., VII, 1926, 1, 71—97.

Larmor J. The influence of flaws and air-cavities on the strength of materials (Appendix by A. E. Love). — Philos. Mag., V, 1892, 33, 76—78.

Goodier J. N. Concentration of stress around spherical and cylindrical inclusions and flaws. — Trans. ASME, 1933, 55： 39—44.

Neuber H. Beitrage fur den achssymmetrischen Spannungszustand.—— Dr.-Ing. Diss. TH Munchen, 1932..

Neuber H. Der raumliche Spannungszustand in Umdrehungskerben.— I ng.-Arch., 1935, 6, 133—156.

Sadowsky M. A., Sternberg E. Stress concentration around an ellipsoidal cavity in an infinite body under arbitrary plane stress perpendicular to the axis of revolution of the cavity. — J. Appl. Meeh., 1947 14, 191—201.

Edwards R. H. Stress concentrations around spheroidal inclusions and cavites.—J. Appl. Meeh., 1951, 18, 19—30.

Sadowsky M. A., Sternberg E. Stress concentration around a triaxial ellipsoidal cavity. — J. Appl. Meeh., 1949, 16, 149—157.

Лурье А. И. Напряженное состояние вокруг эллипсоидальной полости.—— Докл. АН СССР, 1952, 87, № 5, 709—710.

Terazawa К- On the elastic equilibrium of a semi-infinite solid under given boundary conditions, with some applications.——J. of College of Sci. Imperial Univ. Tokyo, 1916, 37, Art. 7, 1—64.

Bufler H. Der Spannungszustand in einem geschichteten Korper bei axial- symmetrischer Belastung. — Ing.-Arch., 1961, 30, 417—430.

Комментарии редактора перевода

D (К str. 46.) Эти зависимости приведены Барре де Сеи-Венаиом (1797—1886) в его комментариях к конспекту лекций Луи Навье (1785— 1836), первое издание которого вышло в 1826 г., второе — в 1833 г., третье― в 1864 г. под редакцией Сеи-Венана, при этом первоначальный текст Навье вырос в третьем издании в десять раз (Navier L. Resume des legons donnees a Fecole des ponts et chaussees sur 「application de le mechanique a retablis- sement des constructions et des machines. Premier Partie. De la resistance des corps solides. Troisieme edition avec des notes et des appendices par M. Barre de Saint-Venant. — Paris: Carilian-Goeury, 1864, 1100 p.) См. приложение III на стр. 541——617, где изложена общая теория упругости. Указанный в основном тексте год 1860 объясняется тем, что комментарии иа стр. 497—688 книги Навье были выполнены Сен-Венаном именно в этом году.

(К стр. 64.) Ж. Дюамель (1797—1872), ученик Шарля Фурье, распространил аналитическую теорию (тепла в твердых телах), разработанную Ш. Фурье, на случай учета деформации тел при изменении температуры. Он, в частности, заметил, что температурные напряжения линейно независимы от напряжений, возникающих от объемных и поверхностных сил, и рассмотрел температурные напряжения в центрально симметричной полой сфере и осесимметричном круговом цилиндре при температуре, зависящей от радиуса (Duhamel J. М. С. Memoire sur le calcul des actions moleculaires developpees par les changements de temperature dans les corps solides. — Memoires par diver Savant, 1838, t. 5, p. 440—498). Эта работа была доложена в Академии наук Франции 23 февраля 1835 г. См. также его работу： Second memoire sur les phenomenes thermo-mecaniques. — J.「Ecole Polytechnique, 1837, t. 15, 25. p. 1—57. Франц Нейман (1798—1895) (Neumann F. E. Die Gesetze der Dop- pelbrechung des Licht in Comprimirten oder ungleichformig erwarmten unkrys- tallischen Кбгрегп. — Abhandlugen der Koniglische Akademie der Wissenschaf- ten zu Berlin, Aus dem Jahre 1841, Bd. 2, Berlin, 184 3, S. 1—254) так же, как н Дюамель, дал вывод уравнений равновесия пространственной задачи теории упругости с учетом изменения температуры, нашел температурные напряжения в центрально-симметричной сфере и показал оптическим методом, что имеет место соответствие теории и опыта. Эти результаты содержатся также в курсе лекций Неймана по теории упругости (Neumann F. Vorlesun- gen fiber die Theorie der Elastizitat der festen Korper und des Lichathers. Herausgegeben О. E. Meyer. — Leipzig, 1885, S. 133—163).

Дифференциальные уравнения теории изотропной однородной упругости в перемещениях известны ныне как уравнения Дюамеля ——Неймана. Предположения о том, что компоненты суммарной деформации (суммы упругой и температурной) выражаются через компоненты перемещений известными соотношениями Коши, а компоненты упругой деформации и компоненты суммарного напряжения связаны законом Гука, называются гипотезами Неймана.

з)(К стр. 98.) Луиджи Фредерико Менабреа (1809—1896), итальянский инженер, определял статически неопределимые усилия в ферме с идеальными шарнирами из условия минимума энергии деформации, не дав, как считалось впоследствии, своим выкладкам необходимого обоснования (МёпаЬгёа L. F. Nouveau principe sur la distribution des tensions dans les systemes elastiques.— Comptes Rendus. 1858, t. 46. 1 Semestre, No. 22, p. 1056—1060).

4)(К стр. 99.) Энрико Бетти (1823—1892), итальянский инженер и математик, опубликовал свое исследование о теореме взаимности при статических перемещениях в 1872 г. (Betti Е. Teoria della elasticita. Il nuovo cimento. Ser. 2a. 1872, t. 7—8, Juglio, p. 5—21; Agosto, p. 69—97; Septenibre, p. 158— 180; Novembre, p. 357—367).

Рэлей опубликовал в 1873 г. теорему взаимности для колеблющейся системы, в двух точках которой приложены силы, изменяющиеся во времени гармонически (Lord Rayleigh (Strutt J. W.) Some general theorems relating to vibrations.一 Pre. London Math. Soc., 1873, v. 4, No. 63, p. 357—368). Эта статья перепечатана в первом томе шеститомного собрания работ Рэлея (Strutt J. W. Scientific papers. — London： Cambridge University Press, 1899, v. 1, 562 p., p. 170一181). Из теоремы взаимности при бесконечно большом периоде изменения сил, как отметил Рэлей, получается формулировка и статического принципа взаимности. В следующей работе (A statical theorem.— Philos. Mag., 4th Ser., 1874, v. 48, p. 452—456; 1875, v. 49, p. 183—185; перепечатка этой статьи ——в упомянутом первом томе на с. 223——229) Рэлей развил формулировку теоремы взаимности на случай податливостей и жесткостей, введя понятия обобщенных сил и обобщенных перемещений. Эти вопросы вошли в первый том его известного двухтомника по теории звука (Lord Rayleigh (Strutt J. W.) Theory of sound. V. 1, 1877. — London, 326 p.; см. перевод: Стретт Дж. (лорд Рэлей). Теория звука.——М.—Л.: Гостехтеор- издат, 1955.

5)(К стр. 106.) В книге автор говорит о векторе Галёркина (1930); в переводе мы называем его вектором Буссинеска, поскольку ученик Сен- Венана Жозеф Валеитэн Буссинеск (1842—1929) впервые представил компоненты перемещений в упругом изотропном однородном теле посредством трех бигармонических функций, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям равновесия Навье. Ои же в случае осесимметричного тела указал на возможность использования гармонических функций для построения общего решения. Эти результаты описаны в широкоизвестной монографии по применению теории потенциалов для изучения равновесия и движения жидких и упругих твердых тел (Boussinesq J. V. Application des potentiels e Petude de I'equilibre et du mouvement des solides elastiques, principalement au calcul des deformations et des pressions que produisent, dans ces solides, des effort quelconques exerces sur une petite partie de leur surface ou de leur interieur; Memoire suive de notes etendues sur divers points de physique mathematique et d*analyse. •—Paris: Gautiers-Villars, 1885, 721 p.) Эта монография составляет 13-й том работы «Recueil de la Societe des Sciences de Lille. Lille, 1885». Отдельные части были опубликованы прежде в журнале Comptes Rendus в 1878—1883, t. 86, р. 1260—1263; t. 87, р. 402—405, 519—522, 687—689, 978— 979, Ю77—1078; t. 88, р. 277—279, 331—333, 375—378, 701—704, 741—743; t. 93, р. 703—706, 783—785; t. 95, р. 1052—1054, 1149—1150; t. 96, р. 245— 248. См. также дополнение, написанное Буссинеском «Complement a la Note finale du § 46 de M. Boussinesq» и помещенное Сен-Венаном иа стр. 881— 888 французского перевода книги А. Клебша по упругости (Clebsch A. Theorie der Eastizitat fester Korper. ― Leipzig: В. G. Teubner, 1862, 424 S.; Clebsch A. Theorie de Velasticite des corps solids. Tracluite par Barre de Saint-Venant et A. Flamant. — Paris: Dunod, 1883, 980 p.) Общее решение уравнений теории изотропной упругости находится на стр. 276——295; представления для перемещений записаны на стр. 281.

(К стр. 120.) А. Стивенсон в 1945 г. привел без ссылок вывод формул Колосова в случае массовых сил, имеющих потенциал. Г. В. Колосов впервые опубликовал свой результат в 1908—1909 гг. иа французском языке «О проблемах теории упругости двух измерений» (Kolossoff G. Sur les problemes d'elasticite a deux dimensions. — C. R. Acad. Sci., 1908, t. 146, No. 10, p. 522— 525; 1909, t. 148, No. 19, p. 1242—1244; 1909, t. 148, No. 25, p. 1706), затем на русском в виде монографии [30], позднее (в 1914 г.) в немецком журнале Z. fiir Math, und Phys. «О свойствах плоских задач теории упругости» (см. [31]). В этих работах объемные силы предполагались отсутствующими. В следующей монографии [А7] (1935 г.), как и ранее, получены общие формулы для составляющих напряжения и перемещения в случае объемных сил, не обладающих потенциалом. На результаты Г. В. Колосова имеются указания в широкоизвестных книгах С. П. Тимошенко по теории упругости, даже в ранней из иих — в первом томе петербургского «Курса теории упругости» (1914 г.)； метод Колосова нашел применение в первых изданиях известной монографии по математической теории упругости Н. И. Мусхелишвилн [АЗО], а также в его статье 1932 г. в немецком журнале ZAMM (см. [32]). Этот перечень можно было бы расширить.

Г. В. Колосов не был первым исследователем, использовавшим для решения задачи теории упругости метод комплексной переменной, но он был первым исследователем, давшим эффективное решение для плоского случая, которое легко для приложений. Состояние вопроса об использовании до Г. В. Колосова функций комплексного переменного в теории упруго деформированного твердого тела содержится в известном обзоре Тедоне — Тимпе (Tedone О., Timpe A. Spezielle Ausfiihrungen zur Statik elastischer Кбгрег. Encyklopedia der mathematischen Wissenschaften.一Leipzig: B. G. Teubner, Bd. 4, H. 2, 1907, Art. IV—25, S. 125—214, см. стр. 163). Заметим, что при описании задачи Сен-Венана А. Клебш в 1862 г. в известном курсе теории упругости (Clebsch A. Theorie der Elastizitat der festen Korper. — Leipzig: B. G. Teubner, 1862) применил комплексную переменную. А. Ляв в первом томе своего курса теории упругости (Love А. Е. Н. A treatise on the mathematical theory of elasticity. — Cambridge: University Press, v. 1, 1892) приводит выражение для составляющих перемещения через две аналитические функции, но это не комплексные потенциалы Колосова. Сейчас же, после Г. В. Колосова, нетрудно выписать зависимость между аналитическими функциями Лява и комплексными потенциалами Колосова и сделать, таким образом, решение эффективным. Более того, А. Ляв полагал вообще нецелесообразным использование комплексной переменной для обсуждаемого круга задач. Отметим также громоздкое общее решение в комплексной форме двумерной задачи теории упругости, предложенное в 1903 г. Л. Файловом (Fi- Ion L. N. On an approximate solution for the bending of a beam of rectangular cross-section under any system of load, with special reference to points of concentrated or discontinuous loading. — Philos. Trans. Roy. Soc. London, Ser. A, 1903, v. 201, No. 334, p. 63—155); это решение не нашло применения даже у самого автора.

7> (К стр. 128.) Лорд Рэлей (Джон Уиллиам Стретт (1842—1919)) дал многочисленные применения энергетического метода, который и изложен им, в частности, в его книге «Теория звука» (Strutt John William (Lord Rayleigh). The theory of sound. 2nd ed. — New York: Dover Publications, 1945, v. 1, 504 p.; v. 2, 480 p.). Первое английское издание вышло в 1877 г. (v. 1, 326 р.) и в 1878 г. (у. 2, 302 р.), второе — в 1894—1896 гг., третье — в 1926 г. Русский перевод с третьего английского издания: Стретт Дж. (лорд Рэлей). Теория звука.—М. — Л.: Гостехтеориздат, 1955. Интересно отметить, что Рэлей применял свой метод и для определения низших частот упругих колебаний (Rayleigh J. W. Some general theorems relating to vibrations.— Proc. London Math. Soc., 1873, v. 4, p. 357—368. Scientific papers. Vol. 1. — Cam-

bridge. University Press, 1899, р. 170——181), и для нахождения высших частот (Rayleigh J. W. On the calculation of the frequency of vibration of a system in its gravest mode, with an example from hydrodynamics.——Philos. Mag., Ser. 5, 1899, v. 47, p. 556—572; Scientific papers. Vol. 4.一Cambridge: University Press, 1903, p. 407—412; Rayleigh J. W. On the calculation of Chladni's figures for a square plate. — Philos. Mag., Ser. 6, 1911, v. 22, p. 225—229; Scientific papers. Vol. 6.—Cambridge: University Press. 1920, p. 47—50). Заметим, что Рэлей искал минимум частоты колебаний, а ие минимум энергии системы.

Математическое обоснование этого метода было дано швейцарским физиком Вальтером Ритцем (1878—1909) (Ritz W. Uber eine neue Methode zur Losung gewisser Variationsprobleme der mathematischen Physik.——J. reine und angew. Math. (Crelle), 1908, Bd. 135, No. 1, S. 1—61, Gesammelte Werke.— Paris: Gautier-Villars, 1911, s. 192—250). В. Ритц в своих работах основывался иа идее Рэлея о задании характера деформированной формы рассматриваемого объекта и вычислении потенциальной энергии с помощью этой заданной формы, а затем требовал стационарности значения потенциальной энергии путем минимизации потенциальной энергии по неизвестным параметрам заданных перемещений. Приравнивая частные производные потенциальной энергии от перемещения по каждому из неизвестных параметров нулю, ои получил систему уравнений для определения искомых параметров аналогично тому, как Рэлей, минимизируя частоту колебаний по неизвестным параметрам выбранных перемещений. В работе 1911 г. Рэлей огорчался: 《Как мог ои (В. Ритц) назвать мой метод новым?». Несмотря на блестящую работу В. Ритца, следует заметить, что основания для такого высказывания у Рэлея были, потому что именно он разорвал замкнутый круг, когда попытка поставить задачу вариационного исчисления для искомой проблемы приводила вновь к заданному дифференциальному уравнению задачи, поэтому он предложил аппроксимировать вид деформируемой поверхности конструкции, а вводимые неизвестные параметры определять путем минимизации.

8)(К стр. 132.) Метод Бубнова в первоначальной формулировке состоит в том, что решение исходного дифференциального уравнения заменяется условием ортогональности левой части этого уравнения, в которую внесено выбранное представление для искомой функции, к самой функции. Этот метод был предложен Иваном Григорьевичем Бубновым (1872—1919) в 1911 г. и опубликован впервые в печати в 1913 г. (Бубнов И. Г. Отзыв о работе проф. С. П. Тимошенко «Об устойчивости упругих систем». — Сб. С.-Петербургского института инженеров путей сообщения. 1913, вып. 81, с. 33——36; см. также: Бубнов И. Г. Избранные труды. — Л.: Судпромгиз, 1956, с. 136— 139). Более сложную проблему при помощи своего метода И. Г. Бубнов изучил позднее (Строительная механика корабля. Часть II. С.ПБ, Типография морского министерства, 1914, § 22, с. 513—514), рассмотрев устойчивость прямоугольной свободно опертой пластины конечной длины при действии по кромкам равномерных касательных сил и при неоднородном одноосном сжатии этой пластины. И. Г. Бубнов дал две формулировки своего метода — в одном случае дифференциальное уравнение в частных производных сводилось к алгебраическим уравнениям, в другом — к сбыкнсвенным дифференциальным уравнениям. Метод Бубнова нашел большое применение к решению линейных и нелинейных уравнений и их систем. Развитие этого метода было очень плодотворным. Б. Г. Галёркии опубликовал в 1915 г. статью о применении метода Бубнова (Стержни и пластинки. Ряды в некоторых вопросах упругого равновесия стержней и пластинок.——Всстши; инженеров, 1915, т. 1, № 19, 1 октября, с. 897—908). Ои рассмотрел менее общий случай уравнений—уравнение малого прогиба пластин. Его статья хорошо продумана и тщательно написана. Эта работа не содержит прямых указаний о предшественнике, ии иа один из вышеуказанных результатов в статье ссылки иет.

Автор предпочитает говорить о развитии метода Навье. Редактор перевода считает, что обсуждаемый метод должен сохранить имя основоположника. Подробнее о методе Бубнова, его истории и развитии см. работу Э. И. Гри- голюка (О методе Бубнова. К шестидесятилетию его создания.——В сб.: Исследования по теории пластин и оболочек, вып. II, Казань, Изд-во Казанского уи-та, 1975, с. 3—41).

(К стр. 133.) Имеется обширная библиография работ по методу конечных элементов, включающая свыше 8000 источников до 1976 года: Norris D. Н., Vries G. de. Finite element bibliography. — New York: Plenum Press, 1976, 686 p.

(К стр. 141.) Хорошо известно, что интегральное уравнение теории потенциала вывел Георг Грин (Green G. An assay on the application of mathematical analysis to the theory of electricity and magnetism.——Nottingham, 1828). Широкое применение получил метод интегральных граничных уравнений, ведущий свое начало от исследования Фредгольма (Fredholm i. Sur une classe d'equations fonctionelles. — Acta Mathematica, 1903, v. 27, p. 365— 390), в котором был доказан факт существования решения уравнения с помощью способа предельной дискретизации. Позднее, в 1906 г., Фредгольм использовал первый метод теории потенциала и теорию линейных интегральных уравнений для решения статической задачи теории упругости однородных тел, когда на границе заданы перемещения (первая основная краевая задача). Современные возможности численной реализации позволили расширить и улучшить формулировку проблемы； это коснулось интегральных уравнений Фредгольма первого и второго рода, а также интегральных уравнений не- фредгольмовского типа. В. Д. Купрадзе (Методы теории потенциала в теории упругости.——М.： Физматгиз, 1963, 472 с.), используя гипотетическое распределение плотности источников на границе, сформулировал зависимость перемещений и напряжений на поверхности линейно упругой среды. Более ранняя публикация относится к 1953 г.: Купрадзе В. Д. Граничные задачи теории установившихся колебаний.—Успехи матем. н., 1953, т. 8, № 3 (55), с. 21—74. Предложенные В. Д. Купрадзе прямая и позднее непрямая [47] формулировки задачи, а также доказательство их эквивалентности показали возможности метода граничных интегральных уравнений. Связь этого метода с методом граничных элементов описана в статье К. Бреббиа и С. Уокера 1978 г. (Brebbia С. A., Walker S. Symplified boundary element for radiation problems.—Appl. Math. Modelling, 1978, v. 2, № 2) н их монографии 1980 г. (Brebbia С. A., Walker S. Boundary element techniques in engineering. — London: Newnes-Butterworth., 1980, 210 p.; см. перевод иа русский язык： Бреббиа К・，Уокер С. Применение граничных элементов в технике.—М.: Мир, 1982, 248 с.) и нашла заметное применение к ряду проблем механики, к сожалению, главным образом к уже решенным задачам.

К стр. 141.) Метод граничных элементов объединил в себе и метод интегральных уравнений, и метод конечных элементов и, таким образом, он заключает в себе и аналитический метод, и численный расчет. Поведение внутренней области описывается в методе граничных элементов граничными интегральными уравнениями, граница области представляется конечными элементами. Право иа существование метода граничных элементов дает его эффективность для весьма удлиненных областей и тел, когда метод конечных элементов неэффективен из-за невозможности с необходимой точностью описать поведение модели при ее дискретизации. Это подробно проиллюстрировано при решении дифференциальных уравнений Лапласа, Пуассона, Гельмгольца с различными краевыми условиями. Существенным ограничением метода граничных элементов является то, что он пригоден только для решения линейных задач.

(К стр. 183.) Гипотеза плоских сечений для плоского изгиба прямой упругой балки восходит к работе Якова Бернулли (1654——1705), рассмотревшего изгиб консольного стержня концевой поперечной силой и получившего правильную с точностью до значения изгибной жесткости зависимость кривизны стержня в произвольной точке оси стержня от изгибающего момента в той хе точке (см. его статью «Veritable hypothese de la resistance des solids, avec la demonstration de la courbe des corps qui font ressort» в собрании трудов： Bernoulli J. Basileensis, Opera, Geneva, Simptibus haredum Cramer fratrum Philibert, 1744, t. 2, p. 976—989.)

(К стр. 189). Впервые поперечные касательные напряжения в стержне прямоугольного поперечного сечения прн плоском изгибе в рамках гипотез Бернулли иашел русский ученый, мостостроитель Дмитрий Иванович Журавский (1821—1891) (Результаты исследования системы Гау, примененной к мостам С.-Петербурго-Московской железной дороги.——Журнал Главного управления путей сообщения и публичных зданий. Книга 1, 1850; книги 2, 5, 1852, книги 3—6, 1855.) Касательным напряжениям посвящена статья 7, 1855, книга 6, т. 22, с. 190—197 этого журнала. Эта часть издана во Франции： Jouravski D. Remarques sur la resistance d'un corps prismatique et d'une piece composee en bois ou en tole de fer a une force perpendiculaire a leur longueur.—Annales des ponts et chaussees, memoires et documents, 3 ser., 1856, t. 12, part 2, No. 150, p. 328—351. Рассмотренная Сен-Венаном задача изгиба прямого плоского стержня, заделанного на одном конце и нагруженного на другом поперечной силой, решена им полуобратным методом: продольные нормальные напряжения задаются согласно теории изгиба стержней Бернулли——Эйлера, а изменение касательных напряжений отыскивается так, чтобы выполнялись все соотношения теории упругости. Полученные таким образом максимальные касательные напряжения показывают высокую точность формулы Журавского.

(К стр. 197.) Работа Георга Бидделла Эри [20], как следует из заглавия, посвящена исследованию напряжений в прямоугольных тонких балках. К сожалению, эта знаменитая работа не корректна — автор выбрал для балки функцию напряжений, удовлетворяющую граничным условиям, но не удовлетворяющую уравнению совместности деформаций.

Джемс Клэрк Максвелл (1831—1879) (см. [20] или стр. 200 собрания его трудов: Maxwell J. С. The scientific papers. — Cambridge University Press, 1890, v. 2) обратил внимание на это обстоятельство и получил дифференциальное уравнение совместности для плоской задачи относительно функции напряжений Эри (см. уравнение (8.29)).

(к стр. 243.) Напряжения в равномерно растянутой бесконечно широкой пластине с малым круговым отверстием обсуждаются также в работе П. А. Велихова (Влияние отверстий на распределение напряжений в растянутой полосе.——Изв. Императорского московского инженерного училища. Часть II. Научные труды, 1907, вып. 1, стр. 11 —91). П. А. Велихов привел и результаты своих экспериментов. Вполне возможно, что П. А. Велихов, как и Г. Кирш, получил выражения для напряжений путем подбора — оба они не приводят решения задачи, а ограничиваются конечным результатом. С. П. Тимошенко (1878—1972) (О влиянии круглых отверстий на распределение напряжений в пластинках.—Изв. Киевского политехи, ни-та, 1907, год 7, книга 3, с. 95—113. Отд. оттиск: Киев, 1907, 21 с.; статья перепечатана на с. 106—123 сборника: Тимошенко С. ГТ. Прочность и колебания элементов конструкций. — М.: Физматгиз, 1975, 704 с.) приводит общий интеграл для функции напряжений в полярных координатах, удовлетворяющий бигармони- ческому уравнению задачи, и для пластины с круговым вырезом рассматривает растяжение или сжатие в одном нли в двух направлениях, а также совместное действие двустороннего растяжения и равномерных касательных сил; изучается также случай пластины конечной ширины.

】б)(К стр. 249.) См. работы: Inglis С. Е. Stresses in a plate due to the presence of cracks and sharp corners. — Trans. Inst. Naval Arch., 1913, v. 105, part 1, p. 219—230; discussion: p. 231—241; Poschl Th. Uber eine partikulare Losung des biharmonischen Problems fiir den Aussenraum der Ellipse. — Math. Z., 1921, Bd. 11, S. 89—96; Wolf K. Beitrage zur ebenen Elastizitatstheorie.— Z. techn. Physik, 921, Jahrgang 2, No. 8. S. 209—216.

и) (К стр. 291.) Разумеется, автор оговорился. Первые результаты — это определение напряжений в толстостенном круговом цилиндре и сфере при воздействии внутреннего и внешнего равномерного давлений, выполненное в 1852 г. Габриэлем Ламе (1795—1870) [59].

Именной указатель

Альм анзи (Almansi Е.) 37

Аргирис (Argyris J. Н.) 133

Аристотель (Aristotel) 77

Еельтрамн (Beltrami Е.) 47, 50, 66, 70, 71, 103, 115—117, 145, 176, 193,

197

Бернулли И. (Bernoulli John) 83

Бернулли Я. (Bernoulli Jacob) 9, 151, 183

Бессель (Bessel F. W.) 122, 297

Бетти (Betti F.) 90, 99—101

Больцман (Boltzmann L.) 22

Бредт (Bredt R.) 154

Бубнов И. Г. 132

Буземаи (Busemann А.) 8

Буссинеск (Boussinesq J.) 47, 106— 109, 111, 113, 114, 232, 269, 274— 278, 280—282, 303

Буфлер (Bufler Н.) 90, 303

Бюргерс (Biirgers J. М.) 50

Бьянки (Bianchi) 50

Вашицу (Washizu К.) 90

Вебер (Weber С.) 116, 172

Вестергард (Westergaard Н. М.) 9

Винер (Wiener N.) 127

Галёркин Б. Г. 106, 132

Галилей Галилео (Galilei Galileo) 9 Гаусс (Gauss С. F.) 23, 24, 75, 85, 99, 157, 159, 179, 311—313

Гаф (Gough Н. J.) 287

Гельмгольц (Helmholtz Н.) 103, 106

Гиббс (Gibbs J. W.) 80, 81

Горшков А. Г. 292

Григолюк Э. И. 292

Грии Дж. (Green G.) 37, 54, 57, 78, 92 272—274 311

Гриффитс (Griffith А. А.) 127, 253— 255, 2 62—264

Грюблер (Griibler М.) 229

Гук (Hooke R.) 9, 54, 57—63, 70, 72— 73, 75, 82, 89, 97, 107, ПО, 112, 114, 116, 143, 144, 155, 177, 182, 192, 194, 196, 202, 203, 205, 206, 257, 259

Гурса (Goursat Е.) 120, 207, 2 08, 212

Дирак (Dirac Р.) 267

Дирихле (Lejeune-Dirichlet G. Р.) 92,

123, 160, 255, 266

Дюамель (Duhamel J. М. С.) 64

Инглис (Inglis С. Е.) 249

Ирвин (Irwin G. R.) 264

Канторович Л. В. 131

Каротерс (Carothers S. D.) 235

Кастильяно (Castigliano С. А. Р.) 57, 83, 90, 95—98, 101

Кельвин, Томсон В. (Lord Kelvin, Thomson W.) 103, 108, 269—273, 277, 280

Кирхгоф (Kirchhoff G. R.) 75

Кирш (Kirsch G.) 240—243

Клапейрон (Clapeyron P. E.) 56, 58, 74—76, 82, 89

Клебш (Clebsch A.) 142

Койтер (Koiter W. T.) 236

Колосов Г. В. 119—121, 168, 198, 206—215, 217—219, 221, 223—225, 233, 246, 249, 254

Koccepa (Cosserat Е., Cosserat F.) 22

Коши (Cauchy A. L.) 9, 12, 14, 16— 18, 22—25, 28, 37, 40, 41, 43, 54, 55, 67, 113, 120, 121, 159, 169, 170, 177, 241, 252

Крёнер (Kroner E.) 50

Кронекер (Kronecker L.) 16, 36, 59, 306, 307

Круз (Cruse Т. А.) 141

Крылов Н. М. 131

Кулон (Coulomb Ch. А.) 152

Лагранж Ж. (Lagrange J. L.) 28, 30, 34—40, 92, 129, 311

Ламе (Lame G.) 59—61, 67, 72, 104— 106, 109, 227, 228, 241, 277, 278, 280, 282, 284, 285, 288, 290

Лаплас (Laplace Р. S.) 67, 69, 104, ПО, 122, 156, 163, 164, 197, 288, 301, 309

Леви-Чивита (Levi-Civita Т.) 23, 46, 59, 308

Лежандр (Legendre А. М.) 94

Леон (Leon А.) 283, 287, 289—291, 294

Леонов М. Я. 254

Лоран (Laurent Р. А.) 215, 216

Лурье А. И. 296

Ляв (Love А. Е. Н.) 9, 108, 110, 114, 195, 269, 277, 278, 280, 287, 288, 291, 299

Мак Генри (McHenry D.) 133

Максвелл (Maxwell J. С.) 90, 100, 101, 115—117, 158, 198

Мелан (Melan Е.) 237, 238, 262

Меллин (Mellin R. Н.) 122, 236, 265, 266

Менабреа (Menabrea L. F.) 90, 96, 98

Миндлин ((Mindlin R. D.) 1Q8, 111, 279 280 303

Мичелл (Michell A. G. М.) 66, 70, 71, 103, 145, 193, 197, 202

Mop (Mohr О.) 19

Морера (Могега G.) 115—117

Мусхелишвили Н. И. 119, 206, 208, 210, 211, 214, 215, 249, 251

Панасюк В. В. 254

Папкович П. Ф. 106, 111—114, 117,

296

Пёшль (Poschl Т.) 249

Пиаи (Pian Т. Н. Н.) 140

Прагер (Prager W.) 90

Прандтль (Prandtl L.) 158—160, 162, 163, 165, 168

Пуассон (Poisson S. D.) 9, 61, 158, 162, 163, 236

Рейсснер (Reissner E.) 90, 93, 94, 96

Риман (Riemann В.) 50, 120, 159,

170, 177, 221

Ритц (Ritz W.) 128—132, 139

Риццо (Rizzo F. J.) 141

Риччи (Ricci M. A.) 306

Рэлей (Rayleigh J. W. S.) 99, 128

Сабо (Szabo I.) 9

Садовски (Sadowsky M. A.) 296

Саусвелл (Southwell R.) 287

Сен-Венаи (Saint-Venant, Barre de) 9, 46, 118, 119, 142—146, 180, 184, 230, 231

Снеддон (Sneddon I. N.) 123, 262— 264, 3Q3

Собреро (Sobrero L.) 121

Сомильяна (Somigliana C.) 106

Стефан (Stefan J.) 287

Стивенсон (Stevenson A. C.) 120

Стокс (Stokes G. G.) 48, 170, 311— 313

Терадзава (Terazawa K-) 301, 302

Тимошенко С. П. 9, 176, 184

Трефтц (Trefftz Е.) 132

Трусделл (Truesdell С. А.) 9

Навье (Navier Н.) 9, 66—69, 71, 103—107, 111, 113, 119, 193, 197, 272

Надаи (Nadai А.) 32

Нейбер (Neuber Н.) 111—114, 117, 146, 236, 249, 252, 271, 284, 291 — 296

Нейман (Neumann J.) 64, 156, 179

Ньютон (Newton J.) 13, 77

Остроградский М. В. 311

Файлон (Filon L. N. G.) 195

Фёппль (Foppl L.) 8, 249

Фингер (Finger J.) 37

Финци (Finzi В.) 116

Фламан (Flamant А.) 231, 232, 262

Фойгт (Voigt W.) 145

Фридерихс (Friederichs) 82

Фурье (Fourier J. В.) 122—127, 163, 165, 188, 201, 244—258, 260t 261, 263, 266—268, 297, 298

Хан (Hahn Н. G.) 284

Ханкель (Hankel Н.) 122, 297—301, 303

Хеллинджер (Hellinger Е.) 90, 93

Хопф (Hopf Е.) 127

Хренников (Hrennikoff А.) 133

Ху (Ни) 90

Чезаро (Cesaro Е.) 47

Черрути (Cerruti V.) 108, 278, 282,

283

Эдвардс (Edwards R. Н.) 296

Эйлер Л. (Euler L.) 9, 12, 34—36, 37, 39, 40, 129, 151, 183

Эйнштейн (Einstein А.) 306

Эллиот (Elliot Н. А.) 262

Энгессер (Engesser F.) 90, 96, 98 Эри (Airy G. В.) 115, 121, 197, 198, 201—204, 207, 210, 225, 227, 231, 234—241, 242, 255, 256, 258, 260, 265

Юнг (Young Th.) 54, 262

Шварц (Schwarz Н.) 266

Якоби (Jacobi С. G.) 296Якоби (Jacobi С. G.) 296Штернберг (Sternberg Е.) 236, 284,

Якоби (Jacobi С. G.) 296

Якоби (Jacobi С. G.) 296

296

Предметный указатель

Адиабатический процесс (adiabatische Vorgang) 79, 80

Аналитические функции (analytische Funktionen) 119, 168, 169, 207

Базисные векторы (Basisvekloren) 305

Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием (elliptisch gelochte unendliche Scheibe) 246

Бесконечно малое вращение (infini- tesimale Rotation) 42

Бигармоническое уравнение (bihar- monische Gleichung, Bipotential- gleichung) 69 решение методом преобразования Фурье (Losung mittels Fourier- Transformation) 255

Вектор Буссинеска (Vektor von Boussinesq) 106

—Бюргерса (Burgersvektor) 50

——напряжений (Spannungsvektor) 13

——сопряженный (dualer Vektor) 44

—угловой скорости (вихря скоростей) (Drehvektor) 44

Векторы (Vektoren) 304

Влияние надреза (Kerbwirkung) 146, 283

Внутренняя энергия (innere Energie) 78

Возможные деформации (Virtuelle Verzerrungen) 84

—перемещения (〜Verschiebungen) 83

Вращение твердого тела, малое (Starrkorperdrehung, infinitesimale) 44

Выточка в виде гиперболоида вращения (huperbolische Auflenkerbe) 294

Гармоническое уравнение Лапласа (Laplacische Potentialglcichung) 156

Гибридный метод напряжений (НуЬ- ridspannungsmethode) 138

Гидростатическое напряженное состояние (hydrostatischer Spannungs- zustand) 27, 225

Гиперболический параболоид (гипар) (Hyparflache) 161

Гиперкомплексные функции напряжений (hyperkomplexe Spannungsfun- ktionen} 121

Главные касательныенапряжения

(Hauptschubspannungen) 29

——направления длянапряжений

(Hauptrichtungen der Spannungen) 25

деформаций (〜 〜Verzerrungen) 41

——напряжения (Hauptspannungen) 25

нормальные (Hauptnormalspan- nungen) 25

—относительные деформации (Haupt- dehnungen) 41

Градиент деформаций (Deformations- gradient) 35

—перемещений (Ve「schiebungsg「a- dient)

Граничная задача вторая (Zweites Randwertproblem) 66

первая (erstes ~) 65

смешанная (третья) (gemischtes oder drittes ~) 66

Граничные условия в комплексной форме (〜in komplexer Form) 210 ——一 напряжениях (Randbedin-

gungen der Spannungen) 24

естественные (〜naturliche) 92

Депланация (Verwolbung) 153

Деформации (Verzerrungen) 32

—малые (~ infinitesimale) 40

—физическое значение (〜physikali- sche Deutung) 38

Деформированное состояние плоское (Verzerrungszustand ebener) 190

Дилатация (Dilatation) 41

Дислокация (Versetzungen) 49

Дисторсия (Distorsion) 43

Доказательство единственности Кирхгофа (Eindeutigkeitsbeweis von Kirchhoff) 75

Единственность решения (Eindeutig- keit der Losungen) 74

деформации (~ ~ Verformun- gen) 149,

Изотермический процесс (isotherme Vorgang) 80

Изотропный материал (isotropes Material) 58

Интеграл Чезаро (Cesaro-Integral) 47

Интегральные преобразования (In- tegraltransformationen) 121, 255

—теоремы Гаусса и Стокса (Integral- satze von Gaufl und Stokes) 311

Задача Буссинеска (Problem von Boussinesq) 274

— Дирихле (Dirichletsches Problem) 160

—Каротерса (Problem von Carothers) 235

— Кельвина (~ ~ Kelvin) 269

—Кирша (~ ~ Kirsch) 244

—Ламе для полой сферы (〜~ Lame fiir die Hohlkugel) 284

—Леона (~ 〜Leon) 287

—Мелана (〜〜Melan) 237

—Миндлина (~ 〜Mindlin) 279

——Неймана теории гармонических функций (Neumannsches Problem der Potentialtheorie) 156, 179

—Сен-Венана (Problem von St. Ven- nant) 142

— Фламана (〜 〜Flamant) 231

—Черрути (~ 〜Cerruti) 278

Закон Гука (Hookesches Gesetz) 54

обобщенный (~ ~ verallge- meinertes) 55

для изотропного материала (~ 〜〜 fiir Isotropes Material) 58

— термодинамического равновесия Гиббса (Gleichgewichtssatz von Gibbs) 80

—термоупругости (thermoelastisches Stoffgesetz) 63

—физический (Stoffgesetz) 51

Изгиб двухосный (Biegung, zweiach- sige) 151

——заделанного на торце кольцевого сектора (〜eingespannter Kreisring- sektoren) 238

一 одноосный (~ einachsige) 175

— призматического стержня (~ pris- matischer Stabe) 142, 147

—чистый (reine Biegung) 147

Касательные напряжения (Schubs- pannungen) 14, 16

Квадратное поперечное сечение, кручение (Quadratquerschnitt bei Torsion) 166

Клиновидная область, решение с помощью преобразования Меллина (keilformiger Bereich, Losung mit Mellin-Transformation) 265

Кольцевой сектор (Kreisringsektor) 229, 238

Комплексное перемещение (komplexe Verschiebung) 170, 206

Комплексные переменные (komplexe Veranderliche) 120, 168

——функции напряжений (~ Span- nungsfunktionen) 120

общее представление

(〜~ allgemeine Struktur) 212

Компоненты девиаторов напряжений (Deviatorkomponenten der Spannungen) 62

деформаций (〜 〜Verzerrun- gen) 62

Континуум Koccepa (Cosserat-Konti- nuum) 9, 22

Конформное отображение (konforme Abbildung) 121, 174, 220

—преобразование граничных условий (〜Transformation der Rand- bedingung) 221

—— ——формул Колосова (~ 〜 〜Ко- lossoffschen Formein) 221

Концентрация напряжений (Span- nungskonzentration) 146, 283

一 на отверстии круговой формы в бесконечной пластине (〜am Kreis- formigen Loch in der unendlichen Scheibe) 240

Координаты (Koordinaten) 304 — криволинейные (〜 krummlinigc)

— лагранжевы (~ Lagrangesche) 34

—сферические (Kugelkoordinaten) 72

—сфероидальные (эллипсоида вращения) (Spharoidkoordinaten) 292

—цилиндрические (Zylinderkoordina- ten) 71

—эйлеровы (Eulersche Koordinaten) 34

——эллипсоидальные (Ellipsoidkoordi- naten) 295

Косинус- или синус-преобразование Фурье (Fourier-Kosinus- bzw SinusTransformation) 123

Коэффициент линейного температурного расширения (Warmedehnzahl) 64

—Пуассона (Poissonsche Zahl) 61

Круговое кольцо и толстостенная труба (Kreisring und dickwandiges Rohr) 227

—поперечное сечение, поперечный изгиб (Kreisquerschnitt bei Quer- kraftbiegung) 184

Круговой стержень с продольной выточкой при кручении (Kreiswelle mit Langsnut bei Torsion) 173

Крутящий момент (Torsionsmoment) 152, 157

Кручение призматического стержня (Torsion prismatischer Stabe) 142, 152

поперечное сечение квадратное (〜~ ~ Quadratquerschnitt) 166

круговое с продольной выточкой (〜~ 〜Kreisquerschnitt mit Langsnut) 173

прямоугольное

(~ ~ ~ Rechteckquerschnitt) 163

треугольное

(〜〜~ (Dreieckquerschnitt) 163, 172

эллиптическое

(〜〜~ elliptischer Querschnitt) 160,171

приближенное решение для узкого прямоугольника (〜〜~ Na- herung ffir schmalen Rechteckquerschnitt) 162

Лагранжево описание (Lagrangesche Darstellung) 34

Линейно-упругий закон (linear-elasti- sches Gesetz) 54

Матрица жесткости (Steifigkeitsmat- rix) 137

редуцированная (〜reduzierte) 138

—компонент тензора второго ранга (Komponentenmatrix eines, Tensors 2. Stufe) 310

Метод Бубнова (Bubnovsches Ver- fahren) 132, 135

— Бубнова — Галёркина (Bubnov — Galerkinsches 〜)132

— Винера — Хопфа (Wiener — Hopf Technik) 127

——граничных интегральных уравнений—граничных элементов (Randin- tegralgleichungsverfahren oder Boundary Element Method) 141, 273

— Канторовича (Verfahren von Kantorovich) 131

—комплексных функций напряжений (Methode der komplexen Spannungs- funktionen) 119, 206

—конечных элементов (〜^ finiten Elemente — MFE) 133

как вариационный ■ метод (~ ~ ~ ~ als Variationsmethode) 138

—обратный (inverse Methode) 118

—перемещенный (Verschiebungsmet- hode) 133

—полуобратный (semi-inverse Methode) 118

—Ритца (Ritzsches Verfahren) 129

—сил при формулировке метода конечных элементов (Kraft-oder Gleich- gewichtsmethode der MFE) 140

— Трефтца (Verfahren von Trefftz) 132

Модуль сдвига (Schubmodul) 61

——упругости (Elastizitatsmodul) 54

—Юнга (Young's modulus) 54

Направляющие косинусы (Richtungs- kosinus) 19

Напряженное состояние в точке (Spannungszustand in einem Punkt) 14

плоское (~ ebener) 190

радиальное (〜radialer cder strahlenformiger) 232

Напряжения (Spannungen) 12

—касательные (Schubspannungen) 14, 16

—моментные (Momentenspannungen) 22

—нормальные (Normalspannungen) 14

— октаэдрические касательные (Ok- taeder-Schubspannungen) 31

нормальные (Oktaeder-Normals- pannungen) 31

—температурные (Warmespannun- gen) 64

Несовместность c... (Inkompatibilitat von...) 47

Нормальная производная (Normaien- ableitung) 156

Обобщенные функции (распределения) (Distributionen) 266

и преобразование Фурье (ve- rallgemeinerte Funktionen und Fou- rier-Transformation) 266

Общие методы решения основных уравнений (allgemeine Losungan- satze fiir die Grundgleichungen) 102

——решения Бельтрами, Финци и Вебера (Ansatz von Beltrami, Finzi und Weber) 116

Объемные силы (Volumenkrafte) 12, 195

Объемный модуль (Kompressionsmo- dul) 62

Одномерные задачи (eindimensionale Probleme) 142

Одноосное растяжение (einachsiger Zug) 146

Осевое нагружение призматического стержня (Axialbelastung prismati- scher Stabe) 142, 145

Осевой вектор (axialer Vektor) 44

Осесимметрично нагруженное полупространство (Axialsymmetrisch be- lasteter Halbraum) 301

Основные уравнения теории упругости (Grundgleichungen der Elasti- zitatstheorie) 65 в напряжениях

(〜 〜〜in Spannungen) 70

—— ——криволинейных координатах (〜〜〜krummlinigen Koordinaten) 71

перемещениях

(~ 〜〜Verschiebungen) 66

—для плоской задачи

(〜〜ebenen Elastizitatstheorie) 191

в комплексной

форме (~ 〜~ 〜in komplexer Darstellung) 206

Особенности (Singularitaten) 231

Относительная деформация (Deh- nung) 38

Относительное изменение объема (Vo- lumendehnung) 41

Относительные дсформаци и сдвига (Schubverformungen) 40

Параметры состояния (Zustandgro- Веп) 77

Перемещения (Verschiebungen) 32,202

—определение по деформациям (〜 Berechnung aus den Verzerrun- gen) 45

Плоское деформированное состояние (ebener Verzerrungszustand) 190

——напряженное состояние (ebener Spannungszustand) 190

Плотность дислокаций (Versetzungs- dichte) 50

Поворот системы координат (Dre- hung des Koordinatensystemes)- 211, 218, 310

Поле в окрестности трещины (Ri6- nahfeld) 264

Полость в виде эллипсоида вращения в бесконечном теле (rotations- ellipsoidischer Hohlraum im unendlichen Кбгрег) 293

Полость сферической формы в бесконечно протяженном теле (kuge!- formiger Hohlraum im unendlichen Когрег) 287

Полуплоскость (Halbscheibe) 231

—нагруженная (〜belastete) 231,234

Полупространство (Halbraum) 274

Поперечный изгиб (Querkraftbiegung)

деформации (^Verformung) 182

——поперечное сечение круговое (~ Kreisquerschnitt) 184

прямоугольное(〜Rech- teckquerschnitt) 186

—эллиптическое (〜Ellipti- scher Querschnitt) 186

Постоянная кручения (Torsionstrag- heitsmoment oder Drillwiderstand) 158

Потенциал векторный (Vektornoten- tial) 103/

一 Гиббса (Gibbsches Potential) 81

—деформаций Ламе (Lamesches Dehnungspotential) 104

—комплексный при кручении (kom- plexes Potential bci Torsion) 170

—скалярный (Skalarpotential) 103

—упругий (elastisches Potential) 53

Поток касательных напряжений (Schubflufi) 153

—сил (Krauftflufi) 200, 210

Правило суммирования (Summation- skonvention) 306

Преобразование компонент вектора и тензора (Transformation von Vektor und Tensorkomponenten) 309

— Лапласа (Laplace-Transformation) 122

—Лежандра (Legendresche Transformation) 82, 94

—Меллина (Meliin-Transformation) 122, 265

—Фурье (Fourier-Transformatton) 255

——н обобщенные функции

(~ 〜und verallgemeinerte Funk- tionen) 266

экспоненциальное (Fourier Exponential-Transformation) 122

—Ханкеля или Бесселя (Hankel- oder BessebTransformation) 122, 297

Приближенные методы (Naherungs- verfahren) 127

аналитические (〜analytische) 129

дискретные (~ diskrete) 128

Принцип возможной дополнительной энергии (Prinzip vom stationaren Wert der Erganzungsenergie) 94

работы (~ der virtuellen Arbeit) 83

—возможных сил (~ der virtuellen Krafte) 83, 87

перемещений (~ 〜〜Verschi- ebungen) 83, 85

— Грина — Дирихле (Green-Dirichlet- sches Prinzip) 92

—Кастильяно (Castiglianosches Prinzip) 83

——напряжений (Spannungsprtnzip) 12

— обобщенный (~ Verallgemeinerte) 90

—— Сен-Венана (〜 von St. Venant) 119

значение (〜 ~ ~ ~ Ве- deutung) 88

—стационарности потенциальной энергии (~ vom stationaren Wert der potentiellen Energie) 91

Произведение векторное (vektorielles Produkt) 305

—скалярное (skalares Produkt) 305

Работа возможная (Arbeit virtuelle) 83

дополнительная (virtuelie Er- ganzungsarbeit) 88

Равновесие моментов (Momenten- gleichgewicht) 20

—сил (Kraftegleichgewicht) 20

Радиус-вектор (Ortsvektor) 304

Разложение в ряд Фурье (Fourier Reihenentwicklung) 165

—Кельвина (Kelvinsche Zerlegung) 103

Раскрытие трещины (Rifioffnang) 264

Распределенные нагрузки на границе полуплоскости (verteilte Lasten am Rand der Halbscheibe) 258

Расширенный функционал Рейсснера (erweitertes Funktional von Reissner) 93

Решение Буссинеска (Losungansatz von Boussinesq) 114

—Ламе (Losung von Lame) 227

——Папковича и Нейбера (Losungan- satz von Papkovich und Neuber) 111

—Терадзавы (Losung von Teraza- wa) 3U1

Решения Нейбера в координатах эллипсоида вращения (Losungen von Neuber in Rotationsellipsoid Koor- dinaten) 291

— с особенностями (~ mit Singula- ritaten) 231

Свертывание тензора (Verjiigung oder Kontraktion) 307

Свободная энергия (freie Energie) 80

——энтальпия (freie Enthalphie) 81

Сжимаемость (Kompressibilitat) 63

Символ Кронекера (Kronecker-Sym- bol) 306

Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (Einzelkraft im unendlich ausgedehnten Кбгрег) 269

внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости (~ ~ Innern der unendlichen Scheibe und der Halbscheibe) 236

касательная к границе полупространства (〜tangential in der Oberflache des Halbraums) 278

нормальная к границе полупространства (~ Normal an der Oberflache des Holbraums) 275

Сплошная среда (Kontinuum) 11

движение (~ Bewegungen des) 11, 33

Существование решения (Existenz der Losungen) 74

Тензор вращения (Rotationstensor) 43

малого (Verdrehungstensor, in- finitesimaler) 43

—деформаций (Verzerrungstensor) 42

инварианты (~ Invarianten) 41

Лагранжа (〜Lagrangescher) 37

— —Лагранжа—Грина (~La「gan- ge-Greenscher) 37

характеристическое уравнение

(〜charakteristische Gleichung) 42

Эйлера (~ Eulerscher) 36

——Эйлера—Альшнзи (^ Euler-Al- mansischer) 37

—изотропный (isotroper Tensor) 59

— Кельвина — Сомильяны (Kelvin- Somiglianascher Tensor) 273

—Кронекера (Kroneker-Tensor) 59

—Леви-Чивиты (псевдотензор) (Le- vi-Civita-Tensor, Alternator), 23, 308

——малых деформаций Koiuu (infini- tesimaler Cauchyscher Verzerrungs- tensor) 40

——модулей упругости (Elastizitatsten- sor) 55

—напряжений (Spannungstensor) 14

—一 инварианты (~ Invarianten) 19

Koiuu (〜 Cauchyscher) 16

преобразование компонент

(〜TransioTmation der Komponen- ten) 18

——собственные значения (~ Ei- genwerte) 25

■x арактеристическое уравнение (~ charakteristische Gleichung) 26

—перестановки (Permutationssym- bol) 308

一 упругих податливостей (Nachgie- bigkeitstensor) 56

—шаровой (Kugeltensor) 62

Тензорная форма записи (Indizes- schreib weise) 10, 306

—функция Грина (Greensche Tensor- funktion) 272

Тензоры в декартовых координатах

(kartesische Tensoren) 305

Теорема Бетти (Satz von Betti) 99

——Больцмана (Boltzmannsches Axiom) 22

—Гельмгольца (Helmholtzscher Satz) 103

— Клапейрона (Satz von Clapeyron) 74

— Максвелла (~ 〜 Maxwell) 100

—Менабреа (〜〜Menabrea) 98

—Энгессера (~ 〜Engesser) 98

Теоремы взаимности (Reziprozitat- ssatze) 98

—К^стильяно (Satze von Castigli- ano) 96

частные формулировки

(〜 〜^ ortliche Formulierungen) 57

Теория аналитических функций (Fun- ktionentheorie) 119, 168

—трещин (Rifiprobleme) 262

Термодинамика (Thermodynamik) 77

Термоупругость (Thermoelastizitat) 63

Трещина Гриффитса, напряжения и перемещения (Griffith-RiB, Spannungen und Verschiebungen am) 253

Углы сдвига (Schiebungen) 40

Удельная потенциальная энергия деформации (Verzerrungsenergiedi- chte) 53, 82

дополнительная (Verzer- rungs-Erganzungsenergiedichte) 54, 82

Удельная энергия изменения объема (Volumenanderungsenergiedichte) 63

формоизменения (Gestaltander- ungs-energiedichte) 63

Упругие постоянные другие (Elasti- zitatskonstanten, alternative) 61

— — Ламе (lamesche Elastizitats- konstanten) 59

Упругое поведение материалов (elas- tisches Materialverhalten) 52

Упругость no Грину (Green-Elastizi- tat) 54, 78

Коши (Couchy-Elastizitat) 54

Уравнение Пуассона (Poissonsche

Gleichung) 158

Уравнения Бельтрами—Мичелла (Beltrami—Michellsche Gleichungen) 70

—кинематические (kinematische Glei- chungen) 46, 191

—Ламе (Lamesche Gleichungen) 67

—Навье (Naviersche Gleichungen) 66

для однородной задачи

(〜~ beim homogenen Problem) 69

—равновесия в комплексной форме (〜in komplexer Form) 206

напряжениях (Gleichgewicht- bedingungen der Spannungen) 19, 22

Условия Koiuu—Римана (Gauchy- Riemannsche Gleichungen) 120, 169

—равновесия на границе (Gleich- gewichtbedingungen am Rand) 24

——совместности (Vertraglichkeitsbe- dingungen) 46

число (〜Anzahl) 50

Формула Гурса (Formel von Goursat) 120, 207

—Клапейрона (Clapeyronsche Formel) 56, 82

——трех функций Нейбера (Dreifunk- tionenansatz von Neuber) 112

—эллипса (Ellipsenformel) 249

Формулы Бредта (Bredtsche Formein) 154

—Колосова (Kolossoffsche Formein) 120, 207

в полярных координатах

(~ ~ fur Polarkoordinaten) 212

преобразование при конформном отображении (〜〜Transformation bei konformer Abbildung) 221

—Kotuu (Formel von Conchy) 17,22 Фундаментальное уравнение термодинамики (Fundamentalgleichung der Thermodynamik) 79

Функции напряжений (Spannungs- funktionen) 114

комплексные (~ komplexe) 120, 206

Максвелла (Maxwellsche Span- nungsfunktionen) 115

—перемещений (Verschiebungsfunk- tionen) 102

Функционал Хеллинджера—Рейсснера (Hellinger-Reissnersches Funktional) 93

Функция бигармоиическая (Bipoten- tialfunktion oder biharmonische

Funktion) 69

—влияния (Einflufifunktion 273

—гармоническая (потенциальная) (harmonische oder Potentialfunk- tion) 69

—депланации (Verwolbungsfunktion) 154

—изгиба (Biegefunktion) 178

——кручения Прандтля (Prandtlsche

Torsionfunktion) 158

связь с функцией депланации (~ 〜Zusammenhang mit Ver- wolbungsfunktion) 159

— напряжений Мореры (Morerasche Spannungsfunktion) 116

при изгибе (Biegungs-Span- nungsfunktion) 176

Эри (Airysche Spannungsfunk- tion) 115, 197

вдекартовыхкоординатах (~〜inkartesischenKoordinaten)

197

полярныхкоординатах

(~~〜ebenen Polar-koordina-

ten) 201

интегральное представление (~ ~ Integraldarstellung) 256

—перемещений Лява (Lovesche Ver- schiebungsfunktion) 108

Характеристическое уравнение тензора деформаций (charakteristische Gleichung des Verzerrungstensors) 42

напряжений (~ 〜〜Span- nungstensors) 26

Центр изгиба (Biegemittelpunkt) 179

—сдвига (Schubmittelpunkt) 179

Численные методы (numerische Ver- fahren) 127

Эйлерово описание (Eulersche Dars- tellung) 34

Энергетические принципы в теории упругости (Energiesatze der Elasti- zitatstheorie) 77

Энергия деформаций (Verzerrungse- nergie) 53, 82

Энтропия (Entropie) 79

Оглавление

От редактораперевода 5

Предисловие 7

0. Введение 8

L Основы статики и кинематики . 11

Сплошная среда и движение сплошной среды11

Напряжения 12

Принцип напряжений 12

Тензор напряжений14

Нормальные и касательные напряжения . . . 14

Напряженное состояние в точке 1.2.2.3. Свойства тензора напряжений. 1.22.4. Преобразование компонент тензора напряжений.

Уравнения равновесия в напряжениях19

Равновесие сил и моментов для бесконечно малого элемента. 1.2.3.2. Другой вывод уравнений равновесия. 1.2.3.3. Условия равновесия на границе.

Главные направления и главные напряжения25

Главные нормальные напряжения. 1.2.4.2. Главные касательные напряжения. 1.2.4.3. Октаэдрические напряжения.

Перемещения и деформации32

Движение сплошной среды33

Лагранжево и эйлерово описания деформаций . . . . 34

Тензоры деформаций как мера деформаций35

Тензоры деформаций Лагранжа и Эйлера.

Физическое значение деформаций. 1.3.3.3. Малые деформации.

Главные направления и главные относительные деформации 41

Бесконечно малое вращение . 42

Определение перемещений по деформациям . . . . . 45 1.3.6.1. Условия совместности. 1.3.6.2. Интеграл Чезаро.

Число уравнений совместности.

Связь между напряжениями и деформациями в теории упругости (физический закон) . . . . . . . . . 51

Общие сведения о физическом законе . . . 51

Упругое поведение материалов52

Энергия деформации и упругий потенциал . . . . . 53

Линейно-упругий закон или закон Гука . . 54

Обобщенный закон Гука . 55

Формула Клапейрона . . . , . , 56

Другой вывод обобщенного закона Гука из упругого потенциала57

Обобщенный закон Гука для изотропного материала . . . 58

Связь с энергией деформаций . . 60

Использование других упругих постоянных61

Компоненты девиаторов напряжений и деформаций , . 62

Закон термоупругости для изотропного материала. 63

Основные уравнения теории упругости 65

Граничные задачи65

Уравнения Навье 66

Уравнения Бельтрами — Мичелла 70

Формулировка основных уравнений в криволинейных координатах 71

Цилиндрические координаты . . ... . . .71

Сферические координаты 73

Существование и единственность решения граничной задачи теории упругости , ,. . 74

Теорема Клапейрона 74

Доказательство единственности75

Энергетические принципы в теории упругости77

Термодинамические соотношения 77

Энергия деформации для линейно-упругого материала . . . 82

Принцип возможной работы 83

Возможные перемещения, возможная работа83

Принцип возможных перемещений . . 85

Принцип возможных сил 87

Значение принципа возможной работы88

Следствия из принципа возможной работы 90

Принцип стационарности потенциальной энергии . . . 91

Принцип стационарности дополнительной энергии . . . 94

Теоремы Кастильяно, Энгессера и Менабреа96

Теоремы взаимности .98

Теорема Бетти. 4.4.4.2. Теорема Максвелла.

Общие методы решения основных уравнений теории упругости . . 102

Функции перемещений .. . 102

Скалярный и векторный потенциалы ........ 103

Потенциал деформаций Ламе . . . . .'104

Вектор Буссинеска 106

Частные случаи вектора Буссинеска, функции перемещений Лява . 108

Решение Папковича и Нейбера 111

Осесимметричная задача, метод решения Буссинеска 114

Функции напряжений : :114

. Функции напряжений Максвелла .115

Функции напряжений Мореры116

Общие решения Бельтрами, Финци и Вебера . . . . 116

Обзор различных методов решения уравнений теории упругости . . . 118

Обратный и полуобратный методы . 118

Метод комплексных функций напряжений в плоской задаче теории упругости ，• 119

2 5 79 2248 9 о44445555 5 611 11 11 и2 5 79 2248 9 о44445555 5 611 11 11 и88014 492466777 77881 1 11 11 1i «1 11 11 1188014 492466777 77881 1 11 11 1i «1 11 11 11

2 5 79 2248 9 о

44445555 5 6

11 11 11 и

2 5 79 2248 9 о

44445555 5 6

11 11 11 и

88014 4924

66777 7788

1 1 11 11 1i «1 11 11 11

88014 4924

66777 7788

1 1 11 11 1i «1 11 11 11

Решения с помощью интегральных преобразований .... J21

Общие сведения об интегральных преобразованиях . . 121

Применение к задачам теории упругости ...... 127

Приближенные и численные методы .......... 127

Приближенные аналитические методы129

Метод Ритца. 6.4.1.2. Развитие и видоизменение метода Ритца.

Метод конечных элементов . . 133

Метод конечных элементов в форме метода перемещений. 6.4.2.2. Метод конечных элементов как вариационный метод.

Метод граничных интегральных уравнений (метод граничных элементов)141

Одномерные задачи: осевое нагружение, изгиб и кручение призматического стержня . . .142

Задача Сен-Венана для однородного призматического тела (цилиндра)

Осевое нагружение

Чистый изгиб

Деформации при чистом изгибе

Кручение призматического стержня

Основные положения

Некруговое поперечное сечение, функция депланации

Функция кручения Прандтля

Связь между функцией депланации и функцией кручения Прандтля

Примеры решения задачи кручения для поперечных сечений различной формы

Эллиптическое поперечное сечение. 7.4.5.2. Приближенное решение для узкого прямоугольника.

Поперечное сечеиие в виде равностороннего треугольника. 7.4.5.4. Прямоугольное поперечное сечеиие.

Формулировка задачи кручения с помощью функций комплексной переменной

Комплексная переменная и аналитические функции ..

Основные уравнения кручения в комплексной форме

Примеры определения комплексного потенциала ...

Поперечный изгиб

Общая постановка задачи изгиба и определение распределения касательных напряжений

Центр сдвига

Деформации при поперечном изгибе

Примеры

Круговое поперечное сечение. 7.6.4.2. Эллиптическое поперечное сечение. 7.6.4.3. Прямоугольное поперечное сечение.

Плоская (двумерная) задача теории упругости190

Основные уравнения теории упругости для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния . . 191

Плоское деформированное состояние191

Плоское напряженное состояние194

Основные уравнения для плоского деформированного состояния и плоского напряженного состояния в полярных координатах195

Функция напряжений Эри197

Представление в декартовых координатах197

Представление в полярных координатах201

Перемещения . 202

Представлениев декартовыхкоординатах203

Представлениев полярныхкоординатах204

Метод комплексныхфункций напряжений206

Основные уравнения плоской задачи теории упругости в комплекснойформе206

Закон Гука и уравнения равновесия. 8.4.1.2. Формулы Колосова. 8.4.1.3. Граничные условия. 8.4.1.4. Поворот системы координат. 8.4.1.5. Преобразование к полярным координатам.

Общее представление комплексных функций напряжений 212 8.4.2.1. Односвязная конечная область. 8.4.2.2. Многосвязная конечная область. 8.4.2.3. Бесконечная область.

Изменение комплексных функций напряжений при преоб

разовании координат218

Применение конформного отображения 220

Конформное отображение. 8.4.4.2. Преобразование формул Колосова и граничных условий при конформном отображении на единичный круг.

Примеры решений с помощью вещественных и комплексных

функций напряжений . 225

Элементарное напряженное состояние . 225

Осесимметричное нагружение кругового кольца и толстостенной трубы (решение Ламе)227

8.5.З.1. Полуплоскость, нагруженная на границе (задача Фламана) и родственные решения. 8.5.3.2. Полуплоскость, нагруженная моментом иа границе. 8.5.3.3. Сосредоточенная сила внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости.8.5.З.1. Полуплоскость, нагруженная на границе (задача Фламана) и родственные решения. 8.5.3.2. Полуплоскость, нагруженная моментом иа границе. 8.5.3.3. Сосредоточенная сила внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости.Решения с особенностями 231

8.5.З.1. Полуплоскость, нагруженная на границе (задача Фламана) и родственные решения. 8.5.3.2. Полуплоскость, нагруженная моментом иа границе. 8.5.3.3. Сосредоточенная сила внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости.

8.5.З.1. Полуплоскость, нагруженная на границе (задача Фламана) и родственные решения. 8.5.3.2. Полуплоскость, нагруженная моментом иа границе. 8.5.3.3. Сосредоточенная сила внутри бесконечной плоскости и в полуплоскости.

Изгиб заделанного на торце кольцевого сектора . . . 238

Концентрация напряжений на отверстии круговой формы в пластине, растягиваемой в одном направлении (задача Кирша) 240

Общее решение для бесконечной пластины с круговым отверстием с помощью конформного отображения • . 243

Бесконечная пластина с эллиптическим отверстием . . 246

Напряжения и перемещения для трещины Гриффитса253

Решения плоской задачи теории упругости с помощью интегральных преобразований .255

Формальное решение бигармонического уравнения . . 255

8.6.2.1. Равномерная нормальная нагрузка, приложенная на части границы полуплоскости. 8.6.2.2. Применение к теории трещин.8.6.3. Преобразование Меллина, применение для полярных ко8.6.2.1. Равномерная нормальная нагрузка, приложенная на части границы полуплоскости. 8.6.2.2. Применение к теории трещин.8.6.3. Преобразование Меллина, применение для полярных коРаспределенные нагрузки на границе полуплоскости . . 258

8.6.2.1. Равномерная нормальная нагрузка, приложенная на части границы полуплоскости. 8.6.2.2. Применение к теории трещин.

8.6.3. Преобразование Меллина, применение для полярных ко

8.6.2.1. Равномерная нормальная нагрузка, приложенная на части границы полуплоскости. 8.6.2.2. Применение к теории трещин.

8.6.3. Преобразование Меллина, применение для полярных ко

ординат 265

Преобразование Фурье и обобщенные функции . . . 266

Пространственные задачи теории упругости269

Сосредоточенная сила в бесконечно протяженном теле (задача Кельвинз)269

Тензорная функция Грина272

Нормальная сосредоточенная сила на поверхности полупространства (задача Буссинеска)274

Касательная сосредоточенная сила на поверхности полупространства (задача Черрути) 278

Сосредоточенная сила внутри полупространства (задача Миндлина) 279

Пространственные задачи о концентрации напряжений . . . 283

Задача Ламе для полой сферы284

Полость сферической формы в бесконечно протяженном теле при одноосном растяжении (задача Леона) . . . 287

Решения Нейбера в координатах эллипсоида вращения 291

Другие решения для полостей в виде эллипсоидов и соответствующих включений в бесконечном растягиваемом теле295

Решение осесимметричной задачи теории упругости с помощью интегральных преобразований297

Общие сведения о преобразовании Ханкеля297

Общие соотношения для осесимметричной задачи тео

рии упругости . . 299

Решение Терадзавы для осесимметрично нагруженного полупространства 301

Другие решения с помощью преобразования Ханкеля 303

Приложение. Тензоры в декартовых координатахКоординаты и векторыТензорная форма записи координат, векторы и тензоры ..Тензор Леви-Чивиты или символ перестановки ......Производные и векторные дифференциальные операции ..Преобразование компонент вектора и тензора при повороте системы координатПроизводные от тензора. Интегральные теоремы Гаусса и СтоксаПриложение. Тензоры в декартовых координатахКоординаты и векторыТензорная форма записи координат, векторы и тензоры ..Тензор Леви-Чивиты или символ перестановки ......Производные и векторные дифференциальные операции ..Преобразование компонент вектора и тензора при повороте системы координатПроизводные от тензора. Интегральные теоремы Гаусса и Стокса04040608083 3 3 3 304040608083 3 3 3 39309303131

Приложение. Тензоры в декартовых координатах

Координаты и векторы

Тензорная форма записи координат, векторы и тензоры ..

Тензор Леви-Чивиты или символ перестановки ......

Производные и векторные дифференциальные операции ..

Преобразование компонент вектора и тензора при повороте системы координат

Производные от тензора. Интегральные теоремы Гаусса и Стокса

Приложение. Тензоры в декартовых координатах

Координаты и векторы

Тензорная форма записи координат, векторы и тензоры ..

Тензор Леви-Чивиты или символ перестановки ......

Производные и векторные дифференциальные операции ..

Преобразование компонент вектора и тензора при повороте системы координат

Производные от тензора. Интегральные теоремы Гаусса и Стокса

0404060808

3 3 3 3 3

0404060808

3 3 3 3 3

9

30

9

30

31

31

Литература 314

Основные учебники и справочники по теории упругости (А), а также труды прикладного и математического характера (В)314

Оригинальные работы (в порядке, в котором они встречаются в тексте) .317

Комментарии редактораперевода 322

Именной указатель 329

Предметный указатель332

УВАЖАЕМЫЙ ЧИТАТЕЛЬ!

Ваши замечания о содержании книги, ее оформлении, качестве перевода и другие просим присылать по адресу: 129820, Москва, И-110, ГСП, 1-й Рижский пер., д. 2, издательство «Мир».

Учебное издание

Ханс Георг Хан

ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ

Основы линейной теории и ее применения

Заведующий редакцией доктор физ.-мат. наук профессор | Б. В. Шабат |Зам. зав. редакцией А. С. ПоповСт. научн. редактор П. Я* КорсоюцкаяМл. научн. редактор Р. И. ПяткннаХудожник М. Н. Кузьмина

Художественный редактор В. И. ШаповаловТехнический редактор Л. В. КозловаКорректор Т. М. Подгорная

ИБ № 6595

Сдано в набор 24.08.87. Подписано к печати 12.04.88. Формат 60Х90'/1в- Бумага кн.-жури. сыкт. Печать высокая. Гарнитура литературная. Объем 10,75 бум. л. Усл. печ. л. 21,50. Усл. кр.-отт. 21,50. Уч. изд. л. 19,81* Изд. № 1/5698.

Тираж 5900 экз. Зак. № 1080. Цена 2 р. 30 к.

Издательство «МИР» 129820, ГСП, Москва, И-110, 1-Й Рижский пер.» 2

Отпечатано с набора Ленинградской типографии № 2 головного предприятия ордена Трудового Красного Знамени Ленинградского объединения «Техническая книга» им. Евгении Соколовой Союзполиграфпрома при Государственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 198052, г. Ленинград, Л-52, Измайловский проспект, 29 в Ленинградской типографии № 4 ордена Трудового Красного Знамени Ленинградского объединения «Техническая книга» им. Евгении Соколовой Союзполиграфпрома при Государственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 191126, Ленинград, Социалистическая ул., 14.

**)Иногда его называют второй теоремой Энгессера.

*) При этом на функции, подлежащие преобразованию, в общем случае налагаются определенные ограничения.

*)К этим соотношениям можно прийти непосредственно, если потребовать, чтобы компонента z вектора угловой скорости (см. п. 1.3.5) была равна углу закручивания 屮. Условие wz = xl2(dvldx ——dujdy) удовлетворяется при 〃 = —еру и и = фХ.

**) Каждому положению линии действия Qx соответствует определенное значение С. Оно устанавливается из того условия, что должен иметь место только изгиб стержня без кручения.

**) В сопротивлении материалов влияния.

Теория упругости