Книга
← К списку книгЗагрузка разделов…
активнаАктивные записи участвуют в каталоге и синках. Неактивная книга скрыта, но не удалена из базы.
Книга
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие (С. В. Белов)
Глава (• Защита от пыле
5.3. Опенка степеяи опасвоста воздействия излучения на глаз и
нив (В, П. Сивков.
1.1. Классификация :
1.2. Местные отсосы открытого тапа КЗ. Местные отсосы от полных
Средств» защиты от лазерного излучения
Расчет оптической плотности ослабителей излучения (светофильтров)
отсосы,
встроенные воборудоааине
1.5. Аппараты для очистки аспирационного воздуха в системах с рециркулецн№
Глава S. Защита от влектромагннтныхполей (Переездчикоа Й. В.) . . -177
Глава 2. Зашма от темавых игхук-янА (В, П. Спакое) .....
2.1. Классификация теплозащитных
Классификация ередств за щиты от электромагнитных по
Экранирование алектромашит вых полей
Материалы для защитных эк
средств
Теплоизоляция горячик поверх-
Теплозащитные экраны ...
京 ВзАушное Ауишрвашне . . 68
2.5. Рекомендации по првыенеиню теплозатнтннх средств ...
Козляков}
вибрации
Опредэленяе размеров зоны вибрационная опасиостн ... Классификация методов и ы от вибрации стационарного
текнологического оборудования
Внйрокзоляция рабочих мест
Динамическое виброгашовие
Вийродемпфирующие покрытия н кокструацин
Глава 4. Защита от шума (4. С. Гере-
4.1. Классификация средств защиты
ОТ ионизирующих излучении
Выбор материалов для средств зашиты
Расчет уровня ионкзнрующегО излучеикя
Расчет толщины зашйтяых эк-
0T шума
Определение ожидаемых уровней* звукового дазлеивя и тре- буеиого снижения шуиа . - . 106 Средства звукоизоляции . . ИЗ Средства звукопоглощения . . 138
Глушители шума150
Глава 5. Зашита Вт лазерного юяуче- виа 停 Я. РолманОв}
5,1. Классы опасности лазера ., 52 Лазерно-опасные зоны источников диффузного вэлучеиия
Глава & Защита от электрическоготопа (8 В, Тупое)
Оценка опасноств поражения током в электроустановках
Рекоыендаини по применению
и устройству
земления и зануления
защитного за
8.3. Расчет зашитного эаэемловвя 227
Расчет зануления ..
Защитное отключение
Глава 9. Зашита от механическоготрааммровнинн (А, 0. Козьяков). .255
9.1. Клвссификаиия средств за
Выбор материалов я расчет за щитных ограждений ...
Защитные зкрааы иеталлоре жушнх станков
Оградительные устройства куз нечно'Прессового и штамаозоч ного оборудования ....
Зашатнне ограждения дерево обраб^тываюших етакков .
Огражкеиня конвейеров и ро ботокомплексов
Глава 2. Ьемшасаость герметичных систем, иагружеяных даялеямгм (Я. Б. 口ереезОчима、С. 8. бедос} с 10.1. Расчет сосудов ня прочность 269 10.2 Расчет пропускной способна ста иредахраннтельных уст- ЕоЛств280
асчетпредобр а ннтельннх
клапанов
Расчет мембранкнх предо- хранвхльвнх устройств . . 2S2 105 Расчет площади прахадного сечения взрывных клапанов н предо!ранитмьных мембран 293 10.6. Учет плнянив сбросных трубопроводов на работу предо- ^)аннтелышх устройств . . 297 ервлетнчность разъемных соединений и расчет допустимых утечек299
Глава 〃. Пожариав безоягаккть (С. В. &д)303 11.1. Показатели □ожаровзрыво- аоасности вснев н мвт* териалав. 303 I 】2 О прадедение вероитноств воздействия опасных фанто^ , ров пожара иа работак)|цих 303
113 Определение максим а』ьно возможной массы горючих вешеств при нх аварийном выбросе исходя па условия непожаропарывоопасяостп 口о* мещеннй310 1L4・ Расчет массы горючих газов.
паров легковое ела м сияющих - ся жидкостей в горючих пылей, поступающих в аоиеще-
Расчет размеров пожаровэры- воопасных зон прм поступле-・ нов в помещение горючих газов и легковоспл а меняющихся жидкостей . 312
Расчет избыточного давления взрыва314
П-7. Опредедецие категорий помещений и зданий во пожа* ровзрывооласности . . . _ 315
НА Средства и яорыы пожаро- тушеиня320
Молмкезащита321
Расчет аварийяой вентпляцин 331 Пршюженая335 Список литературы350
Предметный удазатедь356
Глава /
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГАЗОВЫДЕЛЕНИИ
Повышенная запыленность в заг*зеван- иоеть, иовншенна* или пониженная влаж- иость, повышенная влн пониженная температура воздуха рабочей зоны оказывают вредное воздействие на аргапазм чедовека, вызывают свижеине его работоспособно- сти, увеличение травматизма я профессио- нкльинх заболеваний. Осповныив всточнн- камн теплоты, влаги я равличшх вешеств, ухудшающих состояние воздушной среды, явдмзтся рвзнообразщк ^ехволотмесххе процессы. СрЕДяестатнстические да иные н
приятнй приведены в (1.5, 1.14, 1.33]. Наи- более распространеняым и эффактнвннм способом улаиливаякя вредных веществ непосредственно у мест их образования является прннЕнекие асвирацяонных устройств, в частности местных отсосов, расчет и проектирование которых расснатряилется в настояшей главе.
ществ в воздух рабочее зоны для наибо
лее характервнх технологических
приведены
пронес-в [1.29,
Обеспсяенве норматнвних знааеикА ns раметров воздуха рабочей зоны достигает ся применением систем вентплпапа н кон дяцнонированка. Рекомендации по органи запив и устройству обтеобменкоО вехтн ляцнн цехов машиностроительных прев
1.1 КЛАССИФИКАЦИЯ
МЕСТНЫХ ОТСОСОВ
По степени изоляцня области девствня отсоса от окрухашиего пространства различают отсосы отирытого типа и отсосы от полннх укрытий (рис. 1.1).
Отсосы отирытого типа — это отсосы, на- лодяшиеся за пределами источников выделения вредных веществ. Это вытяжные зонты, вытяжные панедн, бортовые отсосы к другие устройства. 3 ряде случаев для отделения зоны выделения вредных веществ от незагрязненного объемв воздуха нс- полыуют влоскую приточную струю, ко- тераа обеспечивает сдув вредных вешеств в эону эффипивного пействия отсоса н усиливает подсасывающее дейстэие послед- него за счет эжекции. Такие отсосы полу,- чалн название актив ароваяных
Отсосы от полннх укрытий — это отсосы, внутри которых находятся нсточянкя выделений вредннх веществ. Движение
газа как шлочнякамн а ограниченных объемах с рабочими мроемамн н неклотностамн существенным образом отличается от нмею- шего место в условиях свободного развития. Такими отеосамн являются вытяжные шкафы, фасонные укрытия при обработке вращающихся изделкн, кожухи и вытяжные камеры, г^ыеткчно или влотно закры- взюшне технологическое оборудование.
Отсосы открытого типа следует применять в тех случаях, когда по технологическим или иным причинам источник не может быть ска6*ен полным укрытием, которое является наиболее эффективным средством оздоровления воздушной
Сушествекное влияние на выбор конструкция отсоса оказывают причины н характер движения выделений вреаннх веществ около источников. Последние дедяются на тепловые, аннанические. фузиониые н смешанные.
Движение около тепловых источников происходит за счет тепловой энергии, под- водямой к ним. Выделения вредных веществ распространяются в виде направленного патока — конвзктнвной струи, как правило, турбулентной. Конвективные струи разделяются на участии: начальный пли разгонный (участок формирования), на котором осеваа скорость возрастает от нуля на поверхности источника до некоторого максимального значения, н основной, где осевая скорость убывает или остается постоянной с уделеннеы от ис- точннкл. Длина разгонного участка приближенно может быть принята равной 1,5—2 калибрам теплового нсточянка.
Движение около дннамическах источников обусловлено перепадом что приводит к образованию струи. Приточная струя — это струя, обладающая некоторой мннимальной скоростью нстечеяня за счет избыточного давления внутри объема сосуда, аппарата. Приточная струя состоит из яачального к оснаа- ног。участков. Длпаа начального участка, в пределах которого сохраняются постояв- нывя спорость н температура на оси струя, равна примерно шести калибрам отзер-
Днффузноаные потоки обусловлены градиентом концентрации газовой примеси. Направление я иктенсивкость раслрострв- неяня последней зависят от диффузионных хараитернстик вещества и турбулентности окружающее среды.
Различные причпаы движения нередко действуют савмество. Например, источник теплоты выделяет также и газовые ара-
чиии на закономерности авижевкя н правильно выбрать конструкцию отсоса.
По форме в плане источники н приемные отверстия отсосов могут быть круглые, прямоугольные и щелеэые. В соответствии с этин струи могут быть компактные н плоские В пределах начального (разгонного) участка конвективная струя считается компактной, еелн она образуется над тепловым источннком, имеющим в вла- не круглую форму или форму прямоугольника е соотношением сторон a/b W 2. Если теплоаой источник вытянутый (а/Й > 2), то образушшуюс» над ник коквективкуш струю следует считать плоскоб. Компактной считается пряточиая струя, нстехакйааа вз отверстия круглой или хаалратноА формы; плоской — струя, истекающая ил щелевого отверстия.
Приведенная иласснфнкация учитывает основные закономерности н существенные особенности потоков выделеннй вредных веществ над источниилия. Прм решении практических задач пригодится сталхпаать- ся с более разнообрахныии к сложными формами нсточников. однако лрн выборе расчетных схем и формул слеяует приводить их к одному ил рассмотренных вихов.
Пря выборе и конструктивное проработке иестиого отсоса кеобхоанмр руководствоваться следующими осковныни положениями: -
элементы отсоса и укрытий должны со- стаклять ениное целое с конструкцией технологического аппарата н не мешать про
меси, загр，
еяая струя сильно
нагрета и т. п. Во всех случаях необхо- днно уметь оценить влияние илждой прн・
ведению технологическое процесса;
всасывающее отверстие зол ясно быть максимально приближено к ксточиику вы- деленвд вредных веществ;
размеры приемного отверстия должны быть рав ныин плн несколько большими размеров подтекающей к отсосу струи; уненьшенне размеров отсоса ведет к уве- ляченню потребного расхода эозаух*;
зону действия отсоса следует макен- иалько аграннчнаать флаяцанн, зкрахамк. ширмами н т. л.：
ориентаиня прнемного атверстня в про* странстве должна пронзводнться с учетом возможно меньшего отклонения потока вы- выделенмй вредных веществ от естествен* кого направления двяжеаия;
при опренеленин иаправлення движения потонл выделений врезных веществ следует зеднть за тем, чтобы оня не проводили через зону дыхания работающих;
преПхтстиням на пути движения воздуха к отсосу сленует придавать форму, прн ко- гивление их будет мнннмаль- кромкн скруглять и г. Д.)；
остей в Приемном отверстии
отсоса рекомендуется устраивать соответствующим полю скоростей в подтела ющем
Вытяжные зонты. ПоВытяжные зонты. Понаправлению двинаправлению двиская струиская струиКонструятианая схенм отсоса々м м%8Отаоснтепзм* предел^чый расколПлоская приточная струяЩелевой отсос в стенкеЩелевой отсос в виде свободно расположенного патрубка0Л205"小吟僕厂Q.767М=И^?|УГ^ + + 枷(^+占*)]； 'Т 修 т)Осесяикетрнчпан приточная струя Круглый отсос в стенкеКруглый отсос в виде свободно расположенного круглого пат-0,M2u„,h»叫*0.625国…- ^-(0.5 [ "1 + % ++军5Ь M表(号j)Осесимметричная хоааектив- яан струя (рвл- гониыЗ участок) Круг ЛИЙ отсос в стенкеКруглый отсос в виде рвободио расположенного патрубка0,0425 伟)3 X*(所0.5工吵”3-2(/了Cup or = 3,4 — 2,4 (^)П*«<Е конвея- тквнам струя (разгонный уча-Щелевой отсос в стенке。侬文冬片0,409Mt0.or — 3,lf-^-^Конструятианая схенм отсоса々м м%8Отаоснтепзм* предел^чый расколПлоская приточная струяЩелевой отсос в стенкеЩелевой отсос в виде свободно расположенного патрубка0Л205"小吟僕厂Q.767М=И^?|УГ^ + + 枷(^+占*)]； 'Т 修 т)Осесяикетрнчпан приточная струя Круглый отсос в стенкеКруглый отсос в виде свободно расположенного круглого пат-0,M2u„,h»叫*0.625国…- ^-(0.5 [ "1 + % ++军5Ь M表(号j)Осесимметричная хоааектив- яан струя (рвл- гониыЗ участок) Круг ЛИЙ отсос в стенкеКруглый отсос в виде рвободио расположенного патрубка0,0425 伟)3 X*(所0.5工吵”3-2(/了Cup or = 3,4 — 2,4 (^)П*«<Е конвея- тквнам струя (разгонный уча-Щелевой отсос в стенке。侬文冬片0,409Mt0.or — 3,lf-^-^1.1. Уравнения для расчета скорости &„, н расхода воздуха %р * струе1.1. Уравнения для расчета скорости &„, н расхода воздуха %р * струе
Вытяжные зонты. По
Вытяжные зонты. По
направлению дви
направлению дви
ская струи
ская струи
Конструятианая схенм отсоса
々м м%
8
Отаоснтепзм* предел^чый раскол
Плоская приточная струя
Щелевой отсос в стенке
Щелевой отсос в виде свободно расположенного патрубка
0Л205"小
吟僕厂
Q.767
М=И^?|УГ^ + + 枷(^+占*)]； 'Т 修 т)
Осесяикетрнчпан приточная струя Круглый отсос в стенке
Круглый отсос в виде свободно расположенного круглого пат-
0,M2u„,h»
叫*
0.625
国…- ^-(0.5 [ "1 + % +
+军5Ь M表(号j)
Осесимметричная хоааектив- яан струя (рвл- гониыЗ участок) Круг ЛИЙ отсос в стенке
Круглый отсос в виде рвободио расположенного патрубка
0,0425 伟)3 X
*(所
0.5
工吵”3-2(/了
Cup or = 3,4 — 2,4 (^)
П*«<Е конвея- тквнам струя (разгонный уча-
Щелевой отсос в стенке
。侬文冬片
0,409
Mt0.or — 3,lf-^-^
Конструятианая схенм отсоса
々м м%
8
Отаоснтепзм* предел^чый раскол
Плоская приточная струя
Щелевой отсос в стенке
Щелевой отсос в виде свободно расположенного патрубка
0Л205"小
吟僕厂
Q.767
М=И^?|УГ^ + + 枷(^+占*)]； 'Т 修 т)
Осесяикетрнчпан приточная струя Круглый отсос в стенке
Круглый отсос в виде свободно расположенного круглого пат-
0,M2u„,h»
叫*
0.625
国…- ^-(0.5 [ "1 + % +
+军5Ь M表(号j)
Осесимметричная хоааектив- яан струя (рвл- гониыЗ участок) Круг ЛИЙ отсос в стенке
Круглый отсос в виде рвободио расположенного патрубка
0,0425 伟)3 X
*(所
0.5
工吵”3-2(/了
Cup or = 3,4 — 2,4 (^)
П*«<Е конвея- тквнам струя (разгонный уча-
Щелевой отсос в стенке
。侬文冬片
0,409
Mt0.or — 3,lf-^-^
1.1. Уравнения для расчета скорости &„, н расхода воздуха %р * струе
1.1. Уравнения для расчета скорости &„, н расхода воздуха %р * струе
потоке выделений вредных веществ; для
12 МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТКРЫТОГО ТИПА
жения выделений вредных веществ различают отсосы, расположенные соосно с источникам, и отсосы, расположеяиме сбоку от источника К отсосам первого типа относятся вытяжные зонты, отсасывающие вороикн и т. п Зонты устава вливаются, как правило, иад сосредоточенными источниками тепло- и влаговыделений, над ис- точпикамн вредных веществ, выделяющихся вместе с теплотой. Применять зонтн «ожно пря незначительной подвижности воздуха в помещении, так как поток воз- духа, направляемый под зонт, может отклоняться. Для обеспечения устойчивой работы зонтов их снабжают еемкнмк или откидными фартуками е одной, двух пли трех сторон н располагают на осл (ила- скости) симметрии нстонннка на минимально возможной высоте А (рис. 1.2)
При конструирования зонт следует делать е цеитральным углом раскрытии не более 60 ° н приемным отверстием, перекрывающим (а плане) источник выдедек唸 вренныя веществ. Размерн зонта в плане выбнрают в зависимости 0T характера движения выделений арецнкх веществ. Для улавливания конвективных струй £ = ],2& нхн R = 1% Для улавливании приточных струВ 8 = 6 + 0,24ft нлн R = г + 0,24й. Длинную сторону приемного отверстия от- coca рекомендуется принимать Я = а +
При наличии “ад нсточникои выделений вредных веществ устойчивого струйного ■геченка рекомендуется внутри зонта устанавливать коническую вставку, а по пери- метру корпуса устраивать кольцевой уступ (р*с. 1.2,6). Коническая вставка обесиечн- вает качественное соответствие профилей скоростей в приемном отверстии н в подтекающей струе. Действие всасывающего факела прн этом сосредоточивается в центре течения, что увелиявзает устойчиаость врун по отношению к неорганизованным потокам а помещении. Кольцевой уступ позволяет достичь эффективного всасыва- иня практически по всей площади приемного отверстия, так как внхревне эоны ло- квлизуются а уступах. В этан случае ре- комендуютс* следующие соотношения размеров зонта: /?t = 0,8 - ■ ■ 0.85Я- R,= =0.55 ... 0,6R; & = 0,7&; ДА =1,2 .. 1Л№ —/ft). Размеры R & н » на・ умаются из конструктивные соображе-
Расчет вытяжных зонтов Для расчета отсосов, улавливающих хонвектнв- нне струн а пределах разгонного участка (компактная струя % < 4г, плоская струя &W46), и для расчета отсосов, улавливающих приточные струи в пределах основного участка (компактная 厶> 12г и вло.
ааться методикой Посохина [I 23].
Исходными данными для расчета являются： размеры источника выделений вредных веществ г, м, клн 2a *2&, производи- телькость нстачиика по теплоте Q, Вт. или скорость истечения загрязненной приточной струи ио, м/с; скорость движения воздуха в помещеиин ша, м/с; высота расположения отсоса й, м; его размеры R, м, или 2Л X X 23; производительность источника по газовым выбросам G, мг/с； приходящееся на один отсос количество газовой лримеси. выделяющейся в единицу времени от рассредоточенных источников, не снабженные местными отсосами, R, мг/с; приходящийся на один отсос расход аозауха, удаляемого из понещенвя общеобменной вентнлииней,
Расчет осущесталяется в следующее по- следоаателькости:
По формулам, приведенным в табл. 1.1, вычисляют осевую скорость и„ к расход воздуха в струе на уровне всасывания &,». Если компактный нстзкнк имеет прямоугольную форму, то при расчете вместо г используют экаивалентный по площади ра- аяус г„ вычисляемый по формуле rs= =■'АаЬ/к = 1.12& Va^-
Обозвачеаия : ha = h + i/0JJ4 — расстояние от полюса струи до всасывающей шили, и; / — длина швли, м; m — книематический коэффициент Арнточного отверстия; д^н свободно раслоложенного щелевого отсоса m = 2,5; £Пр. от = ^-пр- от/^стр — отяосятельн^й предельный расход отсоса; £яр. от — предельная производительность отсоса： яарактеризую- щая полное улавливание струи, мэ/с; $ — эксперн ментальный коэффнкиент； бе = »о/«т 一А носительная скорость всасывания; % — скорость всасывания, оОеспечнвающая предельное улавливание струн, м/с; ч — угол расшяреиня, гранпа затопленной приточиой струп, трал, ，—площадь приточного отверстия, u1; R — относительный размер струи.Обозвачеаия : ha = h + i/0JJ4 — расстояние от полюса струи до всасывающей шили, и; / — длина швли, м; m — книематический коэффициент Арнточного отверстия; д^н свободно раслоложенного щелевого отсоса m = 2,5; £Пр. от = ^-пр- от/^стр — отяосятельн^й предельный расход отсоса; £яр. от — предельная производительность отсоса： яарактеризую- щая полное улавливание струи, мэ/с; $ — эксперн ментальный коэффнкиент； бе = »о/«т 一А носительная скорость всасывания; % — скорость всасывания, оОеспечнвающая предельное улавливание струн, м/с; ч — угол расшяреиня, гранпа затопленной приточиой струп, трал, ，—площадь приточного отверстия, u1; R — относительный размер струи.Определяют знаоенае поправочного коэффициента, учитывающего подвижность воздуха в помещенин:
Обозвачеаия : ha = h + i/0JJ4 — расстояние от полюса струи до всасывающей шили, и; / — длина швли, м; m — книематический коэффициент Арнточного отверстия; д^н свободно раслоложенного щелевого отсоса m = 2,5; £Пр. от = ^-пр- от/^стр — отяосятельн^й предельный расход отсоса; £яр. от — предельная производительность отсоса： яарактеризую- щая полное улавливание струи, мэ/с; $ — эксперн ментальный коэффнкиент； бе = »о/«т 一А носительная скорость всасывания; % — скорость всасывания, оОеспечнвающая предельное улавливание струн, м/с; ч — угол расшяреиня, гранпа затопленной приточиой струп, трал, ，—площадь приточного отверстия, u1; R — относительный размер струи.
Обозвачеаия : ha = h + i/0JJ4 — расстояние от полюса струи до всасывающей шили, и; / — длина швли, м; m — книематический коэффициент Арнточного отверстия; д^н свободно раслоложенного щелевого отсоса m = 2,5; £Пр. от = ^-пр- от/^стр — отяосятельн^й предельный расход отсоса; £яр. от — предельная производительность отсоса： яарактеризую- щая полное улавливание струи, мэ/с; $ — эксперн ментальный коэффнкиент； бе = »о/«т 一А носительная скорость всасывания; % — скорость всасывания, оОеспечнвающая предельное улавливание струн, м/с; ч — угол расшяреиня, гранпа затопленной приточиой струп, трал, ，—площадь приточного отверстия, u1; R — относительный размер струи.
Меспш* отсоси опрмтого пп*Меспш* отсоси опрмтого пп*
Меспш* отсоси опрмтого пп*
Меспш* отсоси опрмтого пп*
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЬЩЕЛЕННН
рчсположен-рчсположен-ответству» ливання:ответству» ливання:Сохл н GjJ» от + с”；Сохл н GjJ» от + с”；Cgea — спрАХ= ПДК-с叩Cgea — спрАХ= ПДК-с叩вливания вредныхвливания вредныхную эффагтивн веществ, £«»ную эффагтивн веществ, £«»
рчсположен-
рчсположен-
ответству» ливання:
ответству» ливання:
Сохл н GjJ» от + с”；
Сохл н GjJ» от + с”；
Cgea — спр
АХ= ПДК-с叩
Cgea — спр
АХ= ПДК-с叩
вливания вредных
вливания вредных
ную эффагтивн веществ, £«»
ную эффагтивн веществ, £«»
где F — площадь acacusaiouiero отверстия, м‘； &”一площадь сечения аатоиленноб струи, м!.
При вычислении F„, следует , иметь
в виду, что на разгонном участке конаен- тнвной струи влощадь ее сечения равна площади неточинка в каане. Угол расширения границ затопленной приточной струи а = 13,5° Если по расчету зиачение f получается меньше F““ то следует принимать F/F”, = 1,0.
По формулам табл. 1,1 ики по графикам на рис. 1.3 и 1.4 находят относительный предельный расход отсоса £” от. В ка
честве относительных размеров используются при расчете улавливания коквек- тнвной струи R.R", В=» В/&. при расчете уавлнваннн првточной струя R = Й/Л,
4 Вычисляют предельный расход отсоса, обеспечивающий полное улавляванне струи при минимальной п^онзводнтельности от-
. Находят предельную (макснмальнук>) Сори, мг/м‘，и относительную предельную избыточную Дёлкя концентраиии 叩еаннх веществ з удаляемом отсосои воздухе, со-
где сор — кокцентраяая вредной примеси в приточном воздухе обшеобмеиной вея- тилиипа, иг/м1; ПДК —• пренвльно допустя- мая канцентрення вредной прнмесн в воздухе рабочей зоны, мг/м1 [1.28].
_ 6. Вычисляют значение безразнерного комплекса М:
По графику на рис. 1.5 находят оптимальное значение эффективности улавливания вредных веществ q咏=G,7G н соответствующее значенне <Ц . L^fL^.冰
Значение величин П н &“ может быть определено также нз решения скстемн урав-
М =% —(1 — Ч)Л5ц>м；Л = 1 — exp (—2,52ftn).
Если иеточвнк выделяет только теилоту, то принимают *“ ■ 1,0. Если рассчитанное экачеине £( окажется меньше едкнпан (в иепосредственкой близости от источника образуштся зонн с повышенной кониектра- циеб вредных веществ), то нвобходаио увеличение объема отсасываемого soenyxa, поэтому всегда рекоиевдуется соблюдать условие А” > 1,0.
Опреяеляют требуемую производительность отсоса, обеспечивающую оптималь-
. В случае необходимости можно подсчитать количество уловленных G,, мг/с, и концентрацию с”，мг/и3, выделений вред-
тнвяым соображениям соосный отсос нильзя расположить достаточно Слизко аад источ-
инком и поэтому пронзводительиость отсоса чрезмерно ввлиил, а также когаа необходимо отклонять поднниаюшуися иад источником струю так, чтобы выделения вредных веществ не попадали в зону дьиа- пая работающего, меняют вытяжные панели —боковые1.6,а,б,а), угловые
(рис. 1.6,е) и наклонные (рнс. 1.62). Такне отсосы нахолпт широкое применение » чехах пластмасс, с6орачно-саарочных,ли-
Длина прямоугольных отсосов 2А, как правило, принимается равной либо несколько большей (до 20 %) длины источинка 2a. Высота отсоса 2В назначается на коя- структквннх соображений. Следует иметь в виду, что с умеиъшеннем высоты несколько увшипааетса потребная производительность Отсоса.-
Наличие фланка по периметру всасывающего отверстия улучшает условия улакли- вания. При ширине флапаа ДЛ > В отсос следует считать расположеняыи в стенке」 Прн меньшей ширине флаика это свободно расположенный отсос. При выборе конструктивной схемы вытяжной панедн предпочтение следует отдавать отсосам с малый углом несоосности ф, как наиболее выгодным по количеству удаляемого воз- ДУрЭ!1 счет BKf*iKKHX naHtntft. Изложенный ниже иетод расчета предна- аиачеи для проектирования отеосов, упав- инваюших загрязивиные конвзктивные потоки ОТ ИСТОЧНИКОВ прут ЛОЙ или прямо-
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕНИН
МестаЫе отсоси огкрытна типа
дольной *ормн с соотношением сторон
Исходными данными для расчета яв- лямтся: размеры источника 2。幺2，иля г; проязводительяость исто^лнха ло теплоте Q, Вт, н по газовым выбросам G, иг/с; енорость движения воздуха а поиещении 吸 «/с； конструкции отсоса н его размеры 以 X 2В или Я, расстояния по вертикали н горизонтвлн между центрами источника % и отсоса X® угол несоосноети ф； количество принеси, выявляющейся от рассредоточенные нсточинков G“ иг/с, и раслод воздуха, удаляемого из помещения общеобменной вентиляции, А, м3/с.
Расчет вытяжной пяЕгедк производите* в следующем порядке [1.23].
Определяют расстоиние S, и, от нс- точинка до входа струя в отсос, отсчити- ваемое по осн изогнутой струн и характерный размер ff：
S =艺 & + у。+ УТТГ)；亙-R/(S+2R)Q24、
Если ИСТОЧНИК и отсос прлмоугольные, то вместо Я и г вычисляют эквивалентные по иаощада радиусы R» и г,.
Вычисляют коэффициент fc,, учим вающвй алияине подзижности воздуха на требуемую производительность отсоса- *■1aBi + 33<b» 赤斤电方".
В зависимости от выбранной конструктивной схемы по одной нз привенен- ных ниже формул вычисляют отноентель. иу»о предельную производительность отсоса.
1.2. Характеристики типовых паиедейГПИ «Счцтехпроект* [“4|
размером 100 X 500 мм. Рекомендуемый расход воздуха 1600 м3/ч. При твком рас・ ходе скорость воздуха г спектре всасива- иия у края стопа 0.2 м/с обеспечивает эффективное улавливание вредных веществ
Наилучпгую эффективность улавинвзняя вредных веществ при сварке меккнх аета- лей обеспечивает панель А. С. Чепнобереж- ского. Панельно-щелевой отсос П. И. Ще- дова, отличающийся простотой иэготозле- ния и малой металлоемкостью, эффективен при расположении точки сааркн в небольшой зоне перед вытяжным отверстием.
На фиксированных местах сварки мелких и средних деталей находит применение вытяжная панель Киевского научно-исслено-
же отсос свободно расположен в пространстве или ограничивающий флаиен имеет ширину меиыве В, то найденное значе- нне £”.。，должно быть увеличено в
1,6 раза.
4. Находят преде иость отсоса
+ 2Г)"电叩"Дальнейшнйрядке и по те
ОТСОСО!
1ельную пронзводнтель~ L” „ =0,085QI^|S +
расчет ведется в том *е по- < же формулам, что н для
зв, соосио расположенных с источ- I (см. с. 10).
практике сварочных “ехоа машиио-
иелей и рекомендуемые расходы воздуха приведены в табл. 1.2.
Прн электросварке применяются также вытяжные па(гели конструкции Т С Кара- еарова (рис. 1 8, о), прелстаиляющне собой прямоугольный короб с отнрнтым отвер
стием кла всасывания воздуха размером 800 X 550, 750 又 550 или 920 X 550 мм. От-
аннтарной техники которой показана
опвсыввпщев полоетя
%. 5
Отсос в стейке (Рнс- 1.6. а) Баковой отсос, скободно расположенный
0,217(1 -0,25^)
032 +0,06 <В/А)"4х Х(1-0,25Яа)
(рис. 1.6, б)
Боковой отсос
【0,2 + 025 (В/A)713] х
(рас%, “
X(l -Q26Q)
Угловой отсос (рис. 1.6, г)
[Q21 + 0,027 (Д/Л)ш]х
Наклонный отсос
Х(1- 0,26Дг) (0,|5 + 0,0426ф) х
(рже. 1.6, 0)
хс - “ 一оз】ау 尸戸]
Формула для расчета огяоентельяой предельной производительности наклонного отсоса справедлива дм отсоса, располо- ^«якаго в сгеяке нлн же енабхенного флаикем, ширина которого более В. Если
строительных заводов большое распространение получили конструкции отсосов, вы- гюлнёииыд и вике стационарных боковых вытяжных панклей, обеспечивающих откло- ненне факела выделений вредных веществ от лица сварщика.
На рис 1.7, а преастаклена наклонная панель разяонерного всасывания конструя- нкн А. С, Червобережского. Всасывающее отверстие выполпеяо в внде решетки, живое сечение шелеА которой составляет 25 % площади пакени. Угол найлона всасмваю- ше* решетки принят 45° к горизонту. Ник- их* край панели располагается на высоте 300 ми от поверхности стояв размещения снаризаеми^ деталей. Данни ВНИИОТ (г. Ленннгра воздуха в живом седеннн те принимают ранвой 3—4 м/с особотоксичньи материалов — Расход воздуха подсчитывается по ному расходу, равному 3300 X/q на площади отсоса.
В снарочиыл деяал часто ярямеияют та- новые коиструкции местных отсосов с вер. тикальными щелями для всасывания воэ- духа, разработанные ГПИ «Сактехпроект» (рнс. 1.7, в). Угол наклона вытяжной ре- шеткн панели иринят равнин 55° к гори- зонту. Над панелью устаиавлняается козы- рек шириной 300 им. Размеры типовых па-
равномерности всасывания в вытяжном коробе панели устанавливаются направляющие перья. Рекомеядуе.иый расхоа воздуха +100 м'/q на I м1 площади всасывающего
f 8, tf показан паяельЕГО-щелевой отсос конструкнии П. П Щедова, применяемый при сварке мепкнх и средних деталей. Этот отсос представляет собой на- илонную панель с всасывающим отверстием
чения равномерного всасывания воздуха вытяжные щели выполнены трапециевидной формы сужаю- щимяся кинзу. В верхней части панели, непосредственно возле козырька, выполнена сплошная горизонтальная щель ши- - 15 мм [1.22]
сварке углов длиной до 2—3 м применяют подъемно-поаоротные зоздухопри- емннкн типа ЛИОТ-1 (рис. 1.10) или ЛИОТ-2 (рис. а для сварки круако- габарнтннх нз и в закрытых отсеках —переносные отсосы с гИгевматиче- скими присосами на резиновых шлангах (рис. 1.12, 1,13), подключаемых к общецеховому коллектору. Подъемяо-ловорот- ные воздухопрнемннкн эффективны, н。довольно громоздки, требуют частой перестановки отсоси от одно宜 точки сзаркк «другой, что снижает производительность труда
100011001200400500600100011001200400500600
100011001200
400500600
100011001200
400500600
Н приводит к загромождению рабочей зоны. Зона действия пылегаэопрнемннков 200 ин (примерно такля длина шва может бнть сварена одвим злентродон} при расходе удаляемого воздуха 150 м§/&
^Ч^вые отсосы. В иехах металлопокрытий для улавлнванна выделеннб вред- ннх веществ с поверхности растворов гальванических, травильных, заиллочных ванк и т. п, применяют разновидность 6о- ковах отсосов — бортовые отсосы. Особенностью бортового отсоса являотся то, чго зона его действия велика по сравнению с шириной всасывающей щели. Щель располагают у борта ванны по схеме, приведенной на рис. 1.14, а (обычные борта- вне отсосы), если поверхность жидкости в ванне находится ниже борта на рас・ стоеннн Л» до 100 ми. или по схеме, при- аедениой на рис. 1.14,6 (опроиннутне бор.
товые отсосы), при более низком уровне поверхности «идкости.
Широкое применение в еоврехенннх гальванических цехах находят однобортовые и двубортовые отсосы. Оанобортовые отсосы предусыатривают для ванн шнркноб Й до 600 ми. При большей ширине илнвы устанавливают двусторонние бортовые отсосы. Институте™ «Проектироывентвляцнн* (Москве) предложены усовершенствованные кояструкцин бортовых отсосов. В зависимости от усиовий компоновки предусмотрены сенции двух нсполнеякб: одноеторон- ние я даустороннне (рис. 1.15). Нвличие съемной крышки и верхнее расположение клала на облегчает очистку отсоса от наростов. Материал отсосов; углеродистая сталь Для ванн с неагреесивкыми растворами (шелочиыии, цианистыми) нлн полипропилен для ванн с раствобамн агрессивных
кислот н солей.
Ширина отсосывающей шедн в горизонтальной плоскости 50 мм. Основные размеры секций отсосов приведены ниже:
Длина щели бортового отсоса /,, им . . 400 а(Ю 600 700 800 Длина присо- еаикнтельног。
патрубка /„ ин 240240 240 320 302
Длвна щвлн бортового отсоса А, ии . . 900
Длина присо- единительвого патрубка I：, ми 600
Ваннн длиной более 1200 им оборудуются отсосами В виде отделмых секняЙ с самостоятельными вытяжными патрубками, которые собираются а обшиб выводной канал (рис. 1.16).
Расстояние от верхней Еромкл ваниы до зеркала раствора слеяует принимать для одно- и двубортовых опрокинутых и однобортовых простых отсосов з пределах 120— 200 мм, а оля двубортовых простых отсосов в пределах 80—100 мм. Для некоторых ванн уровень раствора регламеитировак условиями безопасности: уровень раствора в ванне окевдкрования должен находиться
U, Удыыше оыделеи”* лт1 н воэффшанеятов токснмиосги j,”- пре“хм，веществ,■ыделяпшихся от гельмляческнх алии [1Лй]U, Удыыше оыделеи”* лт1 н воэффшанеятов токснмиосги j,”- пре“хм，веществ,■ыделяпшихся от гельмляческнх алии [1Лй]коэффициент с”。коэффициент с”。укрытии зер- авающнма те- п.) ;п = 0,75;укрытии зер- авающнма те- п.) ;п = 0,75;Расход воздуха &, уделяемого борта-Расход воздуха &, уделяемого борта-ВЫМИ отсос Тамбовсквм ден в табл.ВЫМИ отсос Тамбовсквм ден в табл.нзготоиляемых заводом, праве- рнменення оино- расход воз-нзготоиляемых заводом, праве- рнменення оино- расход воз-Опрелела»гц«еареазе существоЭлектрохнмкческая обработка металлов в рас-Хромовый ангяд-362творах, содержащих хромовую кислоту в копаен- трапаи I50—3M г/л. арн электрической нагрузке на влину / > 1000 А (хромирование, анодноернддеквинрованне, снятие меди и др.)То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту в коицентраини 30—60 г/л, при той же на-Т。же7,21,6грузке (электроподнрование алюыиния, стилиТо же, в раЕОрах, садержашнк хромовую кислоту в ковцентрацин 30—1Q0 г/л, при электрической нагрузке на ванну / V 5<Ю А, а также хи-3,61.25ннческое оксядировзкке аппмнннх и иагиня(аноинрованне алюминия, магниевых сплавовХимическая обработка стали а растворах хромо-<0,0198вой каслоты и ее солей при температуре? < 50 ℃ (аасснвацан, травление, снятяе оксид-ной паенкн. нап^инение в хромпике и др.)Хромовый аигвд-Химическая обработка стада в растворах хромовой каслоты и ее солей при f 2 50 吧(осветле-ине, ласснвапая н др.)Химическая обработка металлов в растворах щвлочн (оксядировакне ствли, химическое полв- рованве алюмнняя, рыхлепне окалины на титане, травление алюминия, магнвя н их сплавов и др.) при температуре раствора, ℃■выше 100Щелочькаже 100Электрохимическая обработка нетаАдов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезягн- рвванне, лужение, снятие олова, оксидирование меда, снятие храма н др.)Химмаеслак обработка металлов, кроне алюминия я магния, в растворах щеночи (хииическое>ратуре раствора, ℃: выше 50>装Кадмнрованне, серебрение, золочение я электро-Цианистый аодо-19,82декаинровапае з пааиистых растворахЦинкование, иедпенле. патуинрованне а амаль-5.41.6гамнрованне в инаинсТых растворахХимическая обработка металлов в растворах,Фтористый водо-721,6Химическая обработка металлов а конхеитриро-Хлористый водо-288ванных холодных и разбавленных нагретых рас. творах содержащих соляную кнелоту (тракле-родине,' снятие шлама и др-)Химическен обработка металлов (кроме снятияТ и1,U6инякового я кадмиевого покрытий) в голодныхрастворах. содер*ашнх соляную кнелоту до 200 r/л (травление, деханкрование »др).Опрелела»гц«еареазе существоЭлектрохнмкческая обработка металлов в рас-Хромовый ангяд-362творах, содержащих хромовую кислоту в копаен- трапаи I50—3M г/л. арн электрической нагрузке на влину / > 1000 А (хромирование, анодноернддеквинрованне, снятие меди и др.)То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту в коицентраини 30—60 г/л, при той же на-Т。же7,21,6грузке (электроподнрование алюыиния, стилиТо же, в раЕОрах, садержашнк хромовую кислоту в ковцентрацин 30—1Q0 г/л, при электрической нагрузке на ванну / V 5<Ю А, а также хи-3,61.25ннческое оксядировзкке аппмнннх и иагиня(аноинрованне алюминия, магниевых сплавовХимическая обработка стали а растворах хромо-<0,0198вой каслоты и ее солей при температуре? < 50 ℃ (аасснвацан, травление, снятяе оксид-ной паенкн. нап^инение в хромпике и др.)Хромовый аигвд-Химическая обработка стада в растворах хромовой каслоты и ее солей при f 2 50 吧(осветле-ине, ласснвапая н др.)Химическая обработка металлов в растворах щвлочн (оксядировакне ствли, химическое полв- рованве алюмнняя, рыхлепне окалины на титане, травление алюминия, магнвя н их сплавов и др.) при температуре раствора, ℃■выше 100Щелочькаже 100Электрохимическая обработка нетаАдов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезягн- рвванне, лужение, снятие олова, оксидирование меда, снятие храма н др.)Химмаеслак обработка металлов, кроне алюминия я магния, в растворах щеночи (хииическое>ратуре раствора, ℃: выше 50>装Кадмнрованне, серебрение, золочение я электро-Цианистый аодо-19,82декаинровапае з пааиистых растворахЦинкование, иедпенле. патуинрованне а амаль-5.41.6гамнрованне в инаинсТых растворахХимическая обработка металлов в растворах,Фтористый водо-721,6Химическая обработка металлов а конхеитриро-Хлористый водо-288ванных холодных и разбавленных нагретых рас. творах содержащих соляную кнелоту (тракле-родине,' снятие шлама и др-)Химическен обработка металлов (кроме снятияТ и1,U6инякового я кадмиевого покрытий) в голодныхрастворах. содер*ашнх соляную кнелоту до 200 r/л (травление, деханкрование »др).
U, Удыыше оыделеи”* лт1 н воэффшанеятов токснмиосги j,”- пре“хм，веществ,■ыделяпшихся от гельмляческнх алии [1Лй]
U, Удыыше оыделеи”* лт1 н воэффшанеятов токснмиосги j,”- пре“хм，веществ,■ыделяпшихся от гельмляческнх алии [1Лй]
коэффициент с”。
коэффициент с”。
укрытии зер- авающнма те- п.) ;п = 0,75;
укрытии зер- авающнма те- п.) ;п = 0,75;
Расход воздуха &, уделяемого борта-
Расход воздуха &, уделяемого борта-
ВЫМИ отсос Тамбовсквм ден в табл.
ВЫМИ отсос Тамбовсквм ден в табл.
нзготоиляемых заводом, праве- рнменення оино- расход воз-
нзготоиляемых заводом, праве- рнменення оино- расход воз-
Опрелела»гц«е
ареазе существо
Электрохнмкческая обработка металлов в рас-
Хромовый ангяд-
36
2
творах, содержащих хромовую кислоту в копаен- трапаи I50—3M г/л. арн электрической нагрузке на влину / > 1000 А (хромирование, анодное
рнд
деквинрованне, снятие меди и др.)
То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту в коицентраини 30—60 г/л, при той же на-
Т。же
7,2
1,6
грузке (электроподнрование алюыиния, стили
То же, в раЕОрах, садержашнк хромовую кислоту в ковцентрацин 30—1Q0 г/л, при электрической нагрузке на ванну / V 5<Ю А, а также хи-
3,6
1.25
ннческое оксядировзкке аппмнннх и иагиня
(аноинрованне алюминия, магниевых сплавов
Химическая обработка стали а растворах хромо-
<
0,0198
вой каслоты и ее солей при температуре
? < 50 ℃ (аасснвацан, травление, снятяе оксид-
ной паенкн. нап^инение в хромпике и др.)
Хромовый аигвд-
Химическая обработка стада в растворах хромовой каслоты и ее солей при f 2 50 吧(осветле-
ине, ласснвапая н др.)
Химическая обработка металлов в растворах щвлочн (оксядировакне ствли, химическое полв- рованве алюмнняя, рыхлепне окалины на титане, травление алюминия, магнвя н их сплавов и др.) при температуре раствора, ℃■
выше 100
Щелочь
каже 100
Электрохимическая обработка нетаАдов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезягн- рвванне, лужение, снятие олова, оксидирование меда, снятие храма н др.)
Химмаеслак обработка металлов, кроне алюминия я магния, в растворах щеночи (хииическое
>
ратуре раствора, ℃: выше 50
>
装
Кадмнрованне, серебрение, золочение я электро-
Цианистый аодо-
19,8
2
декаинровапае з пааиистых растворах
Цинкование, иедпенле. патуинрованне а амаль-
5.4
1.6
гамнрованне в инаинсТых растворах
Химическая обработка металлов в растворах,
Фтористый водо-
72
1,6
Химическая обработка металлов а конхеитриро-
Хлористый водо-
288
ванных холодных и разбавленных нагретых рас. творах содержащих соляную кнелоту (тракле-
род
ине,' снятие шлама и др-)
Химическен обработка металлов (кроме снятия
Т и
1,U6
инякового я кадмиевого покрытий) в голодных
растворах. содер*ашнх соляную кнелоту до 200 r/л (травление, деханкрование »др).
Опрелела»гц«е
ареазе существо
Электрохнмкческая обработка металлов в рас-
Хромовый ангяд-
36
2
творах, содержащих хромовую кислоту в копаен- трапаи I50—3M г/л. арн электрической нагрузке на влину / > 1000 А (хромирование, анодное
рнд
деквинрованне, снятие меди и др.)
То же, в растворах, содержащих хромовую кислоту в коицентраини 30—60 г/л, при той же на-
Т。же
7,2
1,6
грузке (электроподнрование алюыиния, стили
То же, в раЕОрах, садержашнк хромовую кислоту в ковцентрацин 30—1Q0 г/л, при электрической нагрузке на ванну / V 5<Ю А, а также хи-
3,6
1.25
ннческое оксядировзкке аппмнннх и иагиня
(аноинрованне алюминия, магниевых сплавов
Химическая обработка стали а растворах хромо-
<
0,0198
вой каслоты и ее солей при температуре
? < 50 ℃ (аасснвацан, травление, снятяе оксид-
ной паенкн. нап^инение в хромпике и др.)
Хромовый аигвд-
Химическая обработка стада в растворах хромовой каслоты и ее солей при f 2 50 吧(осветле-
ине, ласснвапая н др.)
Химическая обработка металлов в растворах щвлочн (оксядировакне ствли, химическое полв- рованве алюмнняя, рыхлепне окалины на титане, травление алюминия, магнвя н их сплавов и др.) при температуре раствора, ℃■
выше 100
Щелочь
каже 100
Электрохимическая обработка нетаАдов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезягн- рвванне, лужение, снятие олова, оксидирование меда, снятие храма н др.)
Химмаеслак обработка металлов, кроне алюминия я магния, в растворах щеночи (хииическое
>
ратуре раствора, ℃: выше 50
>
装
Кадмнрованне, серебрение, золочение я электро-
Цианистый аодо-
19,8
2
декаинровапае з пааиистых растворах
Цинкование, иедпенле. патуинрованне а амаль-
5.4
1.6
гамнрованне в инаинсТых растворах
Химическая обработка металлов в растворах,
Фтористый водо-
72
1,6
Химическая обработка металлов а конхеитриро-
Хлористый водо-
288
ванных холодных и разбавленных нагретых рас. творах содержащих соляную кнелоту (тракле-
род
ине,' снятие шлама и др-)
Химическен обработка металлов (кроме снятия
Т и
1,U6
инякового я кадмиевого покрытий) в голодных
растворах. содер*ашнх соляную кнелоту до 200 r/л (травление, деханкрование »др).
хе менее чем на 300 мм ниже верхнего края ванны; уровель раствора в хромовой ванне должен быть ниже краев ваннн не менее чей на 150 мм [I.3J.
Расчет бортовых отсосов. При расчетах бортовых отсосав следует пользоваться методикой, разработанной институ- "1роентпромвеитш1иния>, согпасован- Мнязнравом СССР а утвержденной омстродироектои Госстроя СССР
мвый расход аоедуха, удаляемого через бортовые отсосы (м%), опренеляется по формулам;
оля отсосов без полдува с。щелью всасывания в горизонтальной ила а вертикальной плоскости
、=1«ю[0.53 ^у + * J% 尸吊"d
дл# отсосов с поддувом со шелью вса- сываиня в горизонтальное олоскоств кон- струидия института «Проектпромвентиля-
£от ™ 1200В [,/,/с,ст0>с1.
Расход воздуха на соувакшую струю дяя однобортового активированного отсоса Lnox = 60В1/С,. Здесь В, — расчетная ширина ванны, принимаемая раввой для дву- вортовых отсосов расьопнаю мещду крои- каин отсосов, дан одаобортовнх отсосов — расстоянию между кроммоА отсоса и бортом ванны, для активкрованкых отсосов ■— между кромкой отсоса н осью возаухоцо- даюшей трубы, м; / — длниа ванны, м; Л» — расчетное раостояйяе от зеркала раствора до оси всасываюшеб щели, к; “ —• коэффициент, учитывающий разность температур раствора я воздуха а помещеняи, определяемый по графику на рас. 1.17;
Св* — коэффициент, учитывающий кжеич- иость выделяющихся вредных веществ, принимаемый оля отсосов без поддува по табл, 1.3, дая актявнрозаняых отсосов с,“ н 1,0; с, — коэффициент, учитывающий конструкцию отсоса: ода двубартавадо отсоса вез поддува и одиобортового активн- роваиного отсоса q н I; для оанобортоаого отсоса без пандува. ct = 1,8; для двубортового автнвнрованного отсосе 〃 = 0,7.
При опредедЕНик расхода воздуха для от- ока без покдука при воздушном и ерем е- твваннн раствора вводится поправочный
при укрытии зерквла нснарення раствора пенЕюбраэ^ющнМ слоем q = 0,5.
При опреяелеиин расхода воздуха через отсос следует учитывать я расположение ванны относительно стены поиешеиня или смежной ванны. Если отсос раслоложен
Аортового
хуха 4 укеннчявают в 1
Недостатком олдобортоаик и двуборто-
вых отсосов от прямаугольшк ванн является образование внхреА у бортов, свободных от отсосов. Образование ви отриательно елкяет *а эффективность тонмх отсосов, «то приводят к увеличению объемов отсасываемого воздуха. Полностью ^странеть это явление можно, если устанавливать заиянутые бортовые отсосы
защита от пыле-глзовыдблекни
ТС1ИОдог.чесКкЙ процесс
Опрел«днЮ1цм вредное «ещесмо
Сток
Элентрохиннческая обработка металлов в рас-
Сернах кислота
252
1.6
творах, содержащих серную кислоту в концентрации I50-—350 г/л, а также химическая обработка
в кокиентрнрованннх хододанх и нагретых раз-
бавленных растворах (анодирование, элентро- яолироваике, трапленне, снятие инквля, серебра,
гидрндная обработка титана и др.)
Меднение, лужение, цинкование и кадиированне
То же
0
0 **■
s сернокислых растворах при температуре
I W MX, а также химическое денаинрование
Химическая обработил металлов в койнентриро-
Фосфорная кисло-
18
1,6
ванных нагретых растворах и электрохимическая обработка в концентряроваияых холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (хн- ннческое колировапае алюминия, влектрополиро- ваняе стали, меди и др )
Хамнческая обработка металлов в концеитрнро-
ванвнх холодных и разбавленных нагретых рас- творая, содержащих ортофосфорную ин слоту (фосфатнроаанвз и др.)
Хяинческая обработка металлов в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту (осветление алюмииня, химическое снятие ннке- ля, трапление, декэпиронанве меди, пассивация н др.}, при концентрении раствора, г/л：
выше 100
Азотная кислота и оксиды азота
10,8
ниже 100
0
Ннкелкроваине в хлоридкых растворах при плотности тока 1—3 А/дм1
Растворимые соли никеля
0.54
2
Никелирование в сульфатных растворах при
То же
U,1VB
Меяиеине в этнлеяднамнновсм электролите
Этилендиамин
0**
1.0
(адмироклине и лужение в кислых электролитах с добавкой феаола
Фенол
Крашение в аниднновом красителе
Аннлия
1,0
Промывка в горячей воде при температуре
Пары воды
Безвредные технологические процессы при нали.
—
—
и,ь
чин ненрннтных запахов, например, аммиака,
клея и др.
Продолжение табл. 1.3
Pa экеры ванны x плане
Расход воздуха при Д(™О"С.
я , = 1 для
i
ig 翳
if
黨
й
450X800
4Б0Х1100
450X1500
460X2200
500X1100 500X1500
аал
335
—
560%800
€00*1100
盜
«ЮХ1500
С”，1
€00X2200
700X500
，ас
700X1100
ААЛ
С 1、
700X1500
3 “、
7(Х)Х2Я«
l：<h"
800X560
'-fl 1
800X780
к "，，
、《Г
1000X1800
■ «、，，
1 «"П
1 ПОЛ
on
1000X2000
“1 ЯЛ
0ЧАА
理
，QC
1100X560
ъьп
с，，♦
1100X760
7
01 С
1200ХИ00
1ЧОЛ
1 кас
1ПЯА
1200X1500
1 Ж111
*хюл
1 ля
1ПК
1200X2200
аортовыми о:сисанн от за#?_ изготов-ncMjix Тамбозгкни мехаан仅ск:，~, заводом {'.?1
Устройство замкнутых кольцевых отсосов Ка круглых азинах также повиляет полностью устранить образование вихрей (рис. 1.18). Равномернвя скорость поступления возауха по длине кольцевой щеди
достигается, когда валка закаючеиа в ко-
* Значения т„ приведены арх условии нормальной загрузи ванны для расчета максимальных разовых коицентрааий. При опреаененвн среднесуточных зиачений т,д (в виде аэрозоля) следует учитывать коаффиинент аагрузкн ойорудовения. При иеобходаиос™ очистки вентиляционных выбросов Н выбора очистных устройств следует учитыпать выпаде-
аяе аэрозоля на внутренних стенках сосудов н воздуховодов.
*• Кокачество внаеляющяхси вредных ваществ аезнаштельно а прн расчете ввнтн-
лякноиных выбросов может ее учитываться,
*** Местный отсос не требуется, однако прн наличии воедушного перемещиваивя раствора местные отсос необходим (Сто< = 0,5).
жух. а отсасывающий воздуховод присоединен к кольцевому кожуху внвзу с расстоянием от его оси до кольцевой щеля не менее двух диаметров воздуховода я относительная ширниа шелн 匕/纟 V 0,04. Практически допустима относитеньнал шв- рннв i/do = 0,08, при моторов отклоненне от средней скорости в щели ±16 %. Объем воздуха, который веойходино отсасывать для надежного захвата и удаления вредных веществ в кольцевоЯ опрокинутый отсос,
J 0T =• 0.0286产噺叫产A『，f, где d — лмаметр, Умеренный по осям всасывающей щели, м; Л, — расстояние от плоскости щели до уровня жидкости в ванне, и; ftj — расстояние от плоскости щени до верха ванны, м; Д/ — разность температур noBepiHocffi я воздухе в аометенмн, *С; ct —коэффициент, учитывающий подвижность воздуха в помешеннн (табл. 1.5)
it < 10 ℃ в расчетаую формулу для определения произвоаительности отсоса подстакляется эмпирическая величина ДГ = 8,95/do Мв —диаметр ван*н, м).
Для удобства монтажа и демонтажа бортовых отсосов рекомендуется бесфланцевое соединение нх с пагрубкамя магистрального воздуховода (рис. 1.19). К вытяжному воздуховоду ми колласто приваривают рамку уплотнения 2 В зующийся карман встаиляют присосднин- тельный патрубок 3 секции отсоса ялн промежуточный патрубок 4. Зазоры заполняются нетвердекицей пастой VH-01, тер. метяком ТЭп-1 ели другой густой уплотняющей пастой.
Ннжнне отсоси. В тех случаях, плща использовавне более экономичных по расходу воздуха соосных н боковых отсосов невозможно по конструктивным я технало-
Рве. 1J9- Соедняенис секций отсосов с по*ду>о-
»Д(Ш：
I ——патрубок вытяжного оо*духоводв; 2 — рамка уплотнения; 3 — патрубок секции отсоса- 4 — промежуточный ПАтРубак; 5 ——уплотвенке
сосн. В этом случае загрязненный поток оирокндываетсм вниз к вытяжной паненн, ле проходя через зону дыхания рабочего. Факел выдвл^ннё вредных веществ поднимается над плоскостью источника, а затем понора читаете я винз к вытяжной решетке и затягивается в отверстия отсоса (рнс. 1.20). Ннжнне отсосы применяются прн пайке, сварке и резке металлов.
Нижний отсос от npKMOyrojfbHu^ иеточ- кнко® устраивается в виде да ух всасывающих щелей, расположеиных симметрично вдоль длинной сторони источника (см. рис- 1.20). Длина щилей прниннается равной длине источника 2Л = 2n. Ннасикё отсос 5 круглого нстачиика усграииается в виде кольцевой щели, расподожениой осе^ симметрично с источником (рис. 1.21). При выборе размеров кольцевого отсоса необ- ходим。уцитыватц что удаление вытяжной щели от источника (увеличение расстояния — г) привод нт к возрастаияю объема воздуха для отсоса и что условия улавлИ' ваннв значительно ухудшаются с уведиче- ннем высоты источника.
Рнс- L20. РЯСЧЕТН*! с»м& пжваго ОТСОС*
Paj 1-!1. Предмьпк про・адлтед“от ■■»- ■его вмыевлто отсоса в аавненммтв от его относительны! раэыери:
Расчет нижних ат с q с Q а. Исхоа- ннмк даннымн для расчета нкжннх отсосов, улавливающик загрязненные конвективные потоки, по методике Г.工 Лифшица (кольцевые отсосы) н В. Н. Посохина (нижние отсосы от прямоугольных источников) яа- ляются размеры источника (2d X 26; г； А) н отсося (Вь R” теплопроизводи- тильность нсточинка Q, количество газовой прнмесн G я Gp： производительность обще- обыениой вектклнккн 厶в н скорость движения воздуха в помещении
Расчет ведут в следующем порядке.
Вычисляют отноегттельн&е размеры: для ннленего кольцевого отсоса К — 月2 = R3&. Я =財「нижнего линейного от> coca 5 ■ 6/&，品■ ВТ/.
Определяют значение попрааочиого коэффициента, учитывающего скорость движения воздуха в помещении：走近・1 + + 632 "з： (〃Q) - Для линейного отсоса вместо г в формулу подставляют 6.
В зайненмости от выбранной конструктивной схемы по графикам рни 121 и 1.22 вахоант отиоентельную предельную лроизаоднтедьность-
Предельную производительность отсоса определяют по прнведенныы ниже формулам,
Для кольцевого отсоса
厶 np.5・Q,l£ap.MV3r"3{I — Q,06Qr/Q.)上％
где Qr н Qb — конвективная теплоотдача от горизонтальной к вертикальной поверхностей; есим запаса температура поверхности источника п воздуха в помещен пи. то Qr・l,3A(7\ —『J"*耳；Qb ■ =А(Тв — Г,)*^^; здесь & и F> — соответ-
Рве, 1-22- Сжорость вссаишши и предсльиА дро- ■подятиямость ивеАного цнжвего отсос* л э*・ *лсн1«осТА от его раэнеро*;
а — плоская тк*еши*ми струн; С — олосяяя п^^ тинжя струя; /-%. 2-/р.ь
ствевно площади горизонтальных н вертикальных теплоотдающнх поверхностей, м” k — коаффкинент, который зависит от аб- СОЛЮтных значений и разности температур Тп н Гж [1.30], При Гв ■ 293 К значения % привенены ниже：
7© К283 353 483 553
*1.67 1,6 1,53 1,47
К653753853 1253
1,411,361,33 1.19
ПрЛ расчете отсосов от объемных источников используется суммарна窟 теплоотдача Q ■ Qr + Q,・
Для линейного отсоса
丄".Йг = ("2/炉„Q^obka.
Эта формула справедлива для расчета от. сосов от источников, высота которых не более R ■ 5/2.
Находят предельную избыточную концентрацию газовой примеси в воздухе, удаляемом отсосом, а также отноентеньную предельную иэбытонную концеитрацню
AQka = Сц“* — Сжр ■ G/厶叩.з；
Д^аргд У «叩“ 一〃р) / (ПДК — с叩).
Вычисляют знаценкебезразмерного
комплекса
m ■ (@/0)△厶p" -L./Litp 6.
По графику (см. рис. 15) находят оптимальное значение зффеятн®冃ост® улавли
вания вредных веществ qQPI и соответстпую- щее значение fen. Расчетное значение П» не может быть принято меньше единииы Esh источник выделяет только конвективпую теплоту, то следует принимать 铀■ L
Подсчитывают требуемую производи^ тельность отсоса
В случае необходимости определяют количестве упоклеиннх вредных в^щестз Ог = Gt|opc.
Актиян ровлнлые отсосы. Местные отсосы активируют илоскимн или компактными приточными «труамн, которое отденяют эону выделений вредные веществ от неза- г^яэненного объема и обеспечивают ста- нльный сдув вредных веществ в зону эффективного действия отсоса. Приточная струя должна проводить в зоне выделений вредных веществ и направляться к центру всасывающего отверстия, причем расход отсасываемого воедуха должен превышать расход воедула, поступающего с пригодной струей.
Возможные варианты сочетания отсоса с актианруюшен приточной струей даны на рни 1.23. На рнс. 1,漑爲 6, е плоская приточная струя изолирует зону вы денен иА Вредных вещёСТв от помещения, направляет ик к отсосу и обеспечивает устойчивую работу последнего лрн расходах воздух街
Рис. ш. Схемы местных отсос。％ амтмв・р«ва・・мк поддувом：
а — передувка над ванной; б ——сд^в 1Таклониой струей; $ — актнвыровапиыа зоит, г — CTpyAsw завеса ароена печк
приточной щели н отсосаРасчет ведется априточной щели н отсосаРасчет ведется аследующем по-следующем по-нас-гилающейся струннас-гилающейся струн:;для некастилаю- „ где 5вя— скорость:;для некастилаю- „ где 5вя— скорость
приточной щели н отсосаРасчет ведется а
приточной щели н отсосаРасчет ведется а
следующем по-
следующем по-
нас-гилающейся струн
нас-гилающейся струн
:;для некастилаю- „ где 5вя— скорость
:;для некастилаю- „ где 5вя— скорость
меньших по сравиенню с тема, которые требуются для отсосов обычного типа. Йосхокятк* над теплонсточииком (рнс. 1.23, а) конвективный поток стабклнэирует- ся с помощью плоской приточной струи, которая более устойчива по отношению к естественным токаи воздуха в помещении.
Устойчивость системы сприточная струя — местный отсос» относительно неорганизованных потоков возауха, возникающих в помещении, определяется скоростью на осн воздушного потока в критическом сеаеннн %». в котором влияние приточной струн уже ослаблево. а действие местного отсоса еще не велико. Эту скорость следует обеспечивать в пределах 1,5—2 м/с. однако она не должна быть меньше скороств распространения локализуемых выделений вредных веществ
Устройство актив ироваикых отсосов, как показали исследования В. А. Бройда. экономически оправдано при расстояниях между приточной щелью и отсосом，扭 1 м. Если струя подается паралленьпо поверхности источника на расстоянии Н W 0,5/, то ее следует считать настилающейся. При больших значениях й струю называют не- настилающейся. Отсос считается расположенным н стенке, если высота фланца отсоса Д >(// + 2В); при Л ^ (й + 2В) отсос считается свободно расяолохенннм в пространстве.
Приточная щель 2В должна иметь ширину порядка 0,01(, но во избежание засорен ня—не иенее 5 мм. Длина приточной щели принимается равно# длине источ- нвиа. Выпуск сдувающей струн аитивиро- ванного бортового отсоса осуществляется под углом 35° к плоскости раствора. Шн> рнку меди местного отсоса ве следует делать меньше 50 мм.
Скорость выхода приточного воздуха при активированиыл отсосах у ваин во избежание образования волн на поверхности жка- кости принимают 6—7 м/с, ко не более 10 м/с. Для остальных отсосов она не должна быть более 20 м/с, так как при более высоких скоростях возникают нежелательные шумы.
Исходными данныин для расчета акта- вированннх отсосов, по иетодике В. А. Бробда, являются пронзводнтельяость источника ло теплоте Q к газовнм примесям G, температура воздуха в помешен ин Т„ температура поверхности нсточнвиа выделений врепннх веществ Т* а также начальная температура приточной струи % конструкин貝 отсоса н его размерн jX X X 28 вии R н расстояние мемау центрами
Исходя из изложенных выше рекомендаций, определяют размеры приточаой щеля. характер струн (настилающаяся или ненастилающаяся} и тип отсоса {расположенный в стекке илн свободна расположенный в пространстве)
Вычисляют значение крктаческо* ска- ростн на осн системы струя — отсос: для
=1.83 ""％ _ 7\)/7\ ; щейся струи a;、》A 7w、,
возмущающего поперечиого относительно струи потока, которая в различных ситуациях может быть скоростью потока выдене- ния вредных вешеств (рис. 1,23, б,г| или скоростью движения воздуха в помещении (рис. 1.23,в}.
Для вычисления скорости конвективного потока, восходящего над теплонсгачником прямоугольной форм», можно пользоваться зависимостью з. — “06Д74"#", где асстояние от поверхности теплоисточ-
Скорость выхода выделепнй врелаых веществ через открытый тедиологическнй л роем определяется из уравнения
з» — ц “2Ар/р,
где r — коэффвииент расхода газов в проеме при наличия активирующей струн, который может быть вычислен па приближенной зависимости [1.32]: " — 0.011 <1_ + + 3,74р/p,)* X ["1 + (11,9/(1+3,7知仇)户- —1]; Ар — избыточное давление внутри технологической установка, Па; р — плотность газов, выходящих иерез л роем, кг/и1,
По графику на рис. 1.24 находят относительную скорость tv,p ™ Wap/Uet, В ИрИ- тическо» сечении еоосной системы струя —. отсос, соотвмст»уюшую режиму предвиь- кого улавливания. Она зависит от относительного размера отсоса Д = кВЦ, где 6 —коэффвднент, учитывающий характер струи; для ненастнлаюсцейся струи а = 1,0; для наствиающейся струн 万—2,0.
Вычисляют расход приточного воздуха
“。""£誥犷，me
тнческнй коэффиинент приточного отвер. стнн; а — длина пригочноЗ щели, м; В—• полуширина прЕгточной телн. м. '
В зависнмостн or относительного раз- «®Ра отсоса по трафянам на рис. 1.25 на- ходят относительную предельную производительность отсоса.
Олредаляют зиачеине поправочного коэффициента, учитывающего скорость движения воздуха в помешеннн: *“ = 1 + + ш^ш1р. Если возмущающим потоком является скорость движения воздуха в поме- щенин. то коэффициент А。в расчетах прн- иииается равным единице.
Вычисляют предельную производитель- вость о«оса 1Пр о, - 0,102Шп(а-.₽/фкр)Х X
В случае веобяодимости опреденяют количест-во уловленных вредных веществ
Коэффициент эффективности улавлнванн* вредных веществ с помощью актканром"- ннх отсосов, рассчитанных по изложенной иетодиие, достигает 0,9.
Для отсоса паров и аэрозолей, выленяю- акхс 点 от обрабатываемых предметов, когда последние внгру*ают из травнльноб ванны н выдерживают наа ней для стека- Яия раствора, воздушные струи раенола- гают выше выгружаемых из эалиы пред- иегов {рис. 1.26). В общем случае приточная струя может быть выпущена под углом
к горизонту При этой системе над воздуш- "оИ струей создается объем 匕 э котором могут разместиться обрабатываемые лред- кеты на период стекания раствора после выгрузки нз ванны. Пары и газы, выленяю- тнеся с поверхности жидкости и обраба- тнваемых деталей, в основном остаются в зоне под воздушной струей и не попадают в воздух цеха.
расчета такого отсоса следую-
азначают начальную ширвиу приточной щедн б, — 0,01 —0,03 м.
Из табл. 1.6 по величине 6J8 frae В — ширина ваяны) находят величину Bfh, а затем по этой величине мияимал1>иую высоту ft, на которой нужно расположить приточную щень над поверхностью рас-
Учитывая высоту обрабатываемых де- твиеЛ, уточняют высоту располанения при- точной шали
Из конструктивные соображений назначают высоту расположения отсасываю, (пей щели. Разница в отметках нижнего края приточной шени и шеди отсоса должна находиться в пределах 0 —Л. Рекомендуется разиешение отсоса против ариточ- ко® щели. Расположеиие отсасываюшей Щели анше или ниже прнточиой на расстоянии, пренышающем ft, аепелесообразяо.
Опоедвияют расяод ирктонног。воз-
211P = 0,37Рт：п(Вй|),|'5П|,
1.8 Заач*анн Bih з завнепяштаот угла снуаа сгпук $ ч отяосятельчойшкрппы приточной menu 6t/S
защити от кыпБ-гкзояыяелЕнии
где omin — минимальная скорость на оси свободной струя а сечении, находящемся ха расстоянии от приточной щелн, равном ширине ванны, м/с; а, — длина приточной
щели, м.
Минимальная скорость, обеспечнввюшая
н йомбнннрованным (ннжним и верхним) удалением воздуха. Шкаф с комбинированным удалением воздуха применяют для удаления пыли и тяжелых газов, Из ниж- нсл зоны шкафа, как правило, следует отсасывать 2/3 общего объема воздуха, а из верхней зоны 1/3. Если в шкафу проводят работы, сопровождающиеся выделением большого количества теплоты, то следует
1.7. Рекомендуемые скорости осасынання зсздухз з арпемывытяжных шкафе» (I J0}
веществ в воздух иеха на всех стадиях технологического процесса. Оти м где с( —коэффициент, завн・ температуры жидкости в 39HHe Ся, значения которого приведены ниже:
отсасывать свер>
△уха я снизу предусмотрена
рху 2/3 общего объема воз- 1/3. Одиако должна быть
возможность регулирования
50 50—65 65—75 75—80
!2.533.5
(ж80—8383—8787—90
Вычисляют предельную аронзводнтель- иость отсоса, м3/с,
2g. от -厶叩(0,6 + 0,32 "丽).
Принимая скорость воздуха во всасывающем отверстии иг ^ (1.-2)。*. определяют высоту вытяжного отверстия &> = =L” От/®”).
этого рзспределЕННЯ.
Количество воздуха,叫с, удаляемого из вытяжного шкафа, опрслеляют по форму-
при отсутствии в нем источника теплоты
при наличия в шкафу источников тепло-
выделений [1.26]
123杯讲^
1.3. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
ОТ ПОЛНЫХ УКРЫТИИ
Наиболее эффективным типом местных отсосов является полное укрытие всточника выделения вредных веществ. В зтом случае локализация выделелий доствгаетсЯ ври мн- нкмапьвом объеме воздуха. Однако далеко ве всегда укрытие можно сделать герметичным. В его ограждениях обычно имеются рабочие проемы, размера которых определяются конструкцией и технологическим режимом работы укрываемого оборудо-
Вытяжные шкафы (рис. 1.27), Различают： вптхмнне шкафы с верхним, иижним
где s — средняя по сечению открытого проема слорость всасывания, н/с, арнкн- маемая ло табл. 1.7; F — площадь рабочего проема, ы; А — высота рабочего проема шкафа, м; Q—количество тепловыде- леннй в шкафу, идущих На нарв воздуха в кем, Вт; ориеитировочно Q лримк- мается 50—70 % полной теплопроизводи- тыьности источника.
Для дха$с*. имеющих внутри яеточиики тепловылелений, в расчете принимают большее из значений £” > и L。” т. Скругление кромок всасывающих проемов повышает зффектннность вытяжных шкафов Смещение верхней кромки ароека назад облегчает работу в шкафу к позволяет значительно уменьшить илощадь рабочего проема кутем сокращения его высоты.
В ряде случаев источники вредных веществ оборудуются укрытиями, которые закрывают источник на время проведения технологического процесса. Иа рнс, 128 показано укрытие ванны в агрегатах непрерывного травления горячекатяиыя полос. Ванни сиабнсены двойными крышками н гидравлическими затворами у бортов Воз-
Термическая обработка металлов
Закалка н отпуск в мае- линой ванне
Закалка в селитровой ван- не при 400—700 ℃
Закалка в соляной ванне при 350—1100℃
Саккиевакке при 400 ℃ Цианирование в солях при 800—900 ℃
Пары масла и продукты его разложения
Аэрозоль селитры, тепло-
Аэрозоль соли, теплота
Пары и аэрозоль свинца Пыль цианистых соеднне-
Верхияя
Кадмированне цианистое яли серебрение
Пары синильной кислоты
Весь проем
1-1,5
Меднение цианистое
То же
Т ° зке
1rs
Обезжиривание;
бензином
Вензнн
Нижняя
05
Хторнрованмымк угле- йодородами
Пары хлорированных углеводородов
07
-
Электрслитнческое
Туман щелочей
Верхняя
0,3—0,5
Свкниеванне
Свинец
Весь проем
Травление
азотаой кислотой
Пары кислоты И ОКСИДЫ
То ясе
0,7—1
—
соляной кислотой
Пары к туман кислоты
0 5—0,7
Хромирование
Хромовый туман, ангидрид хромоной кислоты
1-1,5
Цинкование цианистое
Пары синильной кислоты
1 — 1,5
Гальваннчнсиая обработка металдои (хелолные процеегы)
.рас. 1,гв. У«р“тве три»мой манн:
1 — даоЛиая крышка; ) — гидравлкчесяне затвори
ГидропескоструЙмая очист-
Снпнкатнаа пыль
Периметр рабочего
1-15
-
Металлкаация распылением
Пыль металлов
проема
1-1,5
Ручное смешивание, разве-
Пыль обрабатываемого
Весь проем
шиваяие н расфасовка сыпучие материалов, приготовление шихты
материала
Пайка свинцом или третий-
Пары и азрозолн
То же
01s—0,7
—
Сварка меиких изделий
Азрозоль металла
Верхняя
Пс 7
+
Лабораторные работы
Различные пары и газы
Весь проем
0,3—0,5
+
Операции различного характер*
Ayz отсасывается из межхрышечного проAyz отсасывается из межхрышечного проПоказательбез виркконс шдрнкачвСия женив.Ванна с серж# хиенетойАэрозоль серной кислоты, г/(ма'Ч)Влаговыделеиия, кг/(Мг) Тепловылелення, кВт/(на-ч) Необходныый объем воздуха, ^/(мК) Ванна с смян<^1 кислотой Аэрозоль смвиой кислоты, г/(м*-ч) Влаговылеления, кг/(м2-ч) Тепловыделения, kBt/(Wt) Необходшн。объем воздуха,屮/(*厶<1)Влаговылелепня,欧/伍力幻 Тепловыделения, кёт/Нт) Необхоиммый объем воздуха, и'/(иа-ч)1品501.7 1.45獻 諳573,4翁4Показательбез виркконс шдрнкачвСия женив.Ванна с серж# хиенетойАэрозоль серной кислоты, г/(ма'Ч)Влаговыделеиия, кг/(Мг) Тепловылелення, кВт/(на-ч) Необходныый объем воздуха, ^/(мК) Ванна с смян<^1 кислотой Аэрозоль смвиой кислоты, г/(м*-ч) Влаговылеления, кг/(м2-ч) Тепловыделения, kBt/(Wt) Необходшн。объем воздуха,屮/(*厶<1)Влаговылелепня,欧/伍力幻 Тепловыделения, кёт/Нт) Необхоиммый объем воздуха, и'/(иа-ч)1品501.7 1.45獻 諳573,4翁41,8, Удельные выделения вредных зеществ в зознух помещения от ванн, ухрнтмх н чеукрытых застмасеоаммн поплавкамн jl.Sj1,8, Удельные выделения вредных зеществ в зознух помещения от ванн, ухрнтмх н чеукрытых застмасеоаммн поплавкамн jl.SjРиарм Еа'2,3373040504,241 7,375 12,335爲2теonмinnPio, кПа31,1647,3670,11101,325Риарм Еа'2,3373040504,241 7,375 12,335爲2теonмinnPio, кПа31,1647,3670,11101,325
Ayz отсасывается из межхрышечного про
Ayz отсасывается из межхрышечного про
Показатель
без вирккон
с шдрнкачв
Сия женив.
Ванна с серж# хиенетой
Аэрозоль серной кислоты, г/(ма'Ч)
Влаговыделеиия, кг/(Мг) Тепловылелення, кВт/(на-ч) Необходныый объем воздуха, ^/(мК) Ванна с смян<^1 кислотой Аэрозоль смвиой кислоты, г/(м*-ч) Влаговылеления, кг/(м2-ч) Тепловыделения, kBt/(Wt) Необходшн。объем воздуха,屮/(*厶<1)
Влаговылелепня,欧/伍力幻 Тепловыделения, кёт/Нт) Необхоиммый объем воздуха, и'/(иа-ч)
1品
50
1.7 1.45
獻 諳5
73,4
翁4
Показатель
без вирккон
с шдрнкачв
Сия женив.
Ванна с серж# хиенетой
Аэрозоль серной кислоты, г/(ма'Ч)
Влаговыделеиия, кг/(Мг) Тепловылелення, кВт/(на-ч) Необходныый объем воздуха, ^/(мК) Ванна с смян<^1 кислотой Аэрозоль смвиой кислоты, г/(м*-ч) Влаговылеления, кг/(м2-ч) Тепловыделения, kBt/(Wt) Необходшн。объем воздуха,屮/(*厶<1)
Влаговылелепня,欧/伍力幻 Тепловыделения, кёт/Нт) Необхоиммый объем воздуха, и'/(иа-ч)
1品
50
1.7 1.45
獻 諳5
73,4
翁4
1,8, Удельные выделения вредных зеществ в зознух помещения от ванн, ухрнтмх н чеукрытых застмасеоаммн поплавкамн jl.Sj
1,8, Удельные выделения вредных зеществ в зознух помещения от ванн, ухрнтмх н чеукрытых застмасеоаммн поплавкамн jl.Sj
Риарм Еа
'2,337
304050
4,241 7,375 12,335
爲2
те
onм
inn
Pio, кПа
31,16
47,3670,11101,325
Риарм Еа
'2,337
304050
4,241 7,375 12,335
爲2
те
onм
inn
Pio, кПа
31,16
47,3670,11101,325
странства.
Гальванические ванны больших размеров
оборудуются мобильными укрытиями из по- лиэтяленобой пленки. При загрузке и выгрузке изданий полотнища иленкя раздвигаются с помощью спеннальных устройств. В рабочем состояннн пленка закрывает зеркало испарения не полностью, оставляя по- сЕредняе щель, через которую воздух засасывается в укрытне (рис. 1.29). Аналогичными укрытиями сяабжак!тся, например, ванны електролиза нккеия и другие текяо-
логические аппараты и установки.
Расход воздуха от укрытых ванн нлн агрегатов определяют но скорости всасн- вания воздуха в открытых проемах или в неплотностях, которая должна быть достаточной, чтобы воспрепятствовать выводу газов я паров из-под укрытия, берут по расчету, но не менее растворах с температурой до I а также с большей температурой нагрева [1£].
Ниже приведена расчетная формула скорости всасывания воздуха, м/с, для не полностью укрнтнх ванн, предложенная В. Н. Посохиным:
"•=Ит»(^-')Гх
、/ 1,53(1+0.56/8) 8s(1,57-k 办В)
X Щ 14-sin(l,57-«W3)' где ft — глубина уровня раствора, м; р.— плотность возпуха помещения при температуре Q кг/м'; р — плотность горячил па- роя. кг/М; ft — ширина шали, м： S — ширина ванны, м.
Плотность горячих паров р = р“#“, + + piXi, где р“, ир,— соответственно плотность пара н воздуха при температуре поверхности раствора 厶 кг/u1:工“》— 0“”/р. и *« — (р, — pn.t)/p! — объемные доли пара в воздухе в смесх; р, — барометрическое давление, кПа.
Лааленне пара над раствором「““ с нелетучим растворенным веществом (HQ + + NaOH, НгО ■}■ солн, HjO + СЮ,) можно определить из выражения дпар = (1 — д)Х X />„„ , где g — концентрация раствора в молярные долях; дяар>— давление пара чистого растворителя, кПа.
Значеинк давлений паров чистой воды при различных температурах приведены
В тех случияя, когда по текнхческим причинам не удается выполнить описанные выше укрытия, поверхность раствора вают пластмассовыми поплавками
вами, двояковыпуклыми линзами). Это позволяет значительно слазить унос раствора из аанкы и выделение вредных ве- шеств. Поплавки денают лнаметром 25— 50 им с учетам того, чтобы они не попадали в полости обрабатываемнх деталей. Их не применяют, когда обрабатывают мен- кне Детали в корзинах, так как при этом
вместе с деталями могут быть унесены н понлавки. Для растворов с температурой АО 75℃ рекомендуют поплавки из пенополистирола. для растворов с теипературой 75—100 ℃ — полиэтвиеновые поолавкн U」).В табл. 1 8 приведена эффектинность снижения выделений вредных веществ в воздух помещения при использовании по- виавков
Одним из средств уменьшения выденения вредных веществ яаляется применение пенообразователей для укрытия поверхности испарения, которые значительно сокращают количество выделяемых врепннх веществ, а в отдельных случаях позволяют полностью
отказаться от местной вытяжной веЕГТнля- чнн. В раствор для щелочного транлеикн
алюминия н его сплавов вводит сульфанол или порошок «Новость* а количестве 0,3— 0,5 г/л. Для анодного слятня олова в ще
лочном растворе рекомендуется применять пенообразователь ПО-1 в количестве 0,3— 0,5 г/л При анодировании алюминия и его сплавов в серной кислоте (0,18-Д>,22 г/л) при температуре раствора 15—25 ℃ реко*
мепкуетсв применять пенообразователи ПО-7 или ОП-10 в количестве 0,03— 0,05 r/л. Оптимальная концентрация пен。- ингибитора ПАВ-446 при травлении стали
в соляной кислоте составляет 0,1 г/л, в серной 0,1—0,5 г/л. '
Московским институтом <Проектпромвен- тнляцкя» разработан стол для ручной алек- тросварки деталей высотой до 400 мм [127]. Стол (рис 1 30) нмеет рабочую решетку размером 1000 X 650 мм, выполненную из полос швеллера, расположенных с шагом 15 нм. Лживое сечение шелей — 30 % габаритной поверхностн стола. Нижняя часть стола выполнена в виде каыеры, нз которой загрнзненны百 воздух удаляется вытяжной системой. Стол оборудован также подвижным укрытием типа «нарказы».
ставиов с ;парными 瓦ставиов с ;парными 瓦нлчаюшимися kLнлчаюшимися kLа—щедевой отсое к отрыяоиу резцу; б, i я ; — пыксстружхопрмешшк для расточных работа—щедевой отсое к отрыяоиу резцу; б, i я ; — пыксстружхопрмешшк для расточных работс. 136 представлены конструкции,■ J 9—размеры пылестр уж копр кем：с. 136 представлены конструкции,■ J 9—размеры пылестр уж копр кем：
ставиов с ;
парными 瓦
ставиов с ;
парными 瓦
нлчаюшимися kL
нлчаюшимися kL
а—щедевой отсое к отрыяоиу резцу; б, i я ; — пыксстружхопрмешшк для расточных работ
а—щедевой отсое к отрыяоиу резцу; б, i я ; — пыксстружхопрмешшк для расточных работ
с. 136 представлены конструкции,■ J 9—размеры пылестр уж копр кем：
с. 136 представлены конструкции,■ J 9—размеры пылестр уж копр кем：
состоящим из отдельных секций. При сварке мелких изделий укрытие поднимают. Рекомендуемый расход воздуха в этом еду. чае составляет 1200 м3/ч. При работе местного отсоса без подвижного укрытия для определения эффективного расхода воздуха (м3/ч) можно воспользоваться эмпирической формулой L” = 480 + 4&・
Из условия обеспечения эффективной вытяжки прн сохранении удобства обслуживания машин контактной и точечной сварки научно-исслеловательскии институтом санитарной техники 1 удозання эдакий и сооружений (г. предложена схема вытяжной вентиляции (рис. 1.31) На сварочном агрегате устаноалеяо два отсоса — у верхнего и нижнего электрода Местный отсос у верхнего электрода (рис. 1 31, б) представляет собой конусный перфорированный И.1Н кпиусло-шелевой касачек. Расход воздуха для него равен 50 м，/ч. Нижний отсос (рис. 1.31, в) —коробчатого типа с кольцевой всасывавшей шелью, обеспе- чивакяией удаление загрязненного воздуха 9 зоне вокруг электрода непосредственно нэ-под свариваемого листового металла. Расход воздуха для нижнего отсоса рекомендуется принимать 20 м3/ч. Верхний и нижний отсосы присоединяются резиновыми шлангами к коллектору цеховой вытяжной вентиляции.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ.
-ВСТРОЕННЫЕ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ О6ОРУДОВАННЕ
На абразквннх станках (заточных, шлн- фова.тьннх. маятниковых и др.), предназначенных для обработки деталей абразивными кругами, устанавливают кошухи-воз- духопркемники. Такне ко*ухн устраиваются не только для защиты рабочего от пыли, Но и от травы, поэтому хх называют за・ щитно-обеспылквающнмн. Кожух должен охватывать круг со всех сторон, оставляя Открытой только ту его часть, на которой протекает процесс обработки. Схемы расположения н максимально допустимые углы открытия защитного кожуха, установленные ГОСТ 12 3.028—82* д.1Я различных абра- зквннх станков, даны на рис I 32.
Расход воздуха, отсасываемого от ножу- хов станков с суяимн кругами, принимают Sim большему из двух следующих зна- ,определяемых по формулам-
4 — 3600F。。：厶=DkL, где F —плошадь живого сечения рабочего отверстия кожуха, м!; s — скорость в воз- пухопрнемном отверстии кожула. м/с; при направлении пылевого факела непосредственно в отверстие кожуха и。= 0,25ив,
окружная скорость вращения круга, м/с; D — диаметр круга, ым; kL—удельная величина отсоса воздуха, м3/(1-им)> приви- маемая для заточчых н шлифовальных
1азнвными кругами; стацио-
полировальных станков с войлочными кру- мми ^ й4 = 4, с матерчатыми кругами Навстречу потоку стружек н пши на расстоянии от зоны резания не более половины ее высоты располагают пылестружно- прнемннкн металлообрабатыыющнх стаи- ков. Для удаления стружки я пыли прн отрезке труб и Стержней из хрупких цветных сплавов и неметадннческих материалов на токарных станках пылестружкопрнем- и«ки астраивают в Державин режущего инструмента (рис. 1 33 и 1,34) либо Применяют пылестружкоприеминки, сонмещениые е режущим вдструментом (ряс. 1.35).
инков для точения н подрезки торцоа, применяемые на различных моделях токарных станков.
На рис. 1.37 к 1.38 представлены кои- струкини пылестружкопрнемникой для фре- аериых стаикоз. Для станноя ередвег。раз- мера параметр 5 должен выдерживаться в преденах 3—5 мм, Н = 25 ▼ 36 мм： пло- шадн сечения / и // воздуховода прини- маются равкнмк (см. рис. 1.37). Скорость воздуха в проемах таких кожухов рекомендуется поддерживать равной 16—27 м/с.
Удаление пыли и стружки от вертн- кальио-сверлйльных станков можно осуществлять с помощью пылестружкопрнеминка [1-6]. схема которого приведена на 1.39. Исследования, проведенные Е. И. екн- но», показали, что эффективная ра та- кнх отсосов домкгается при следующих геометрических размерах: 〃=1,而；I = =(3 + 4}d; А = ],5 + 2 мм н & =■厶== = 1」& где d — диаметр сверла.
Расход воздуха, аспирируемого местными отсосами станков токарной, фрезерной и сверлильной групп, опрслеляется по формуле L. = 3600ft>TP, где F — площадь поперечного сечевия трубопровода, м5;。廿一 транспортная сяорость перемешення смесн воздуха, пыли н стружки, м/с; % > 2,5овя (и™ — скорость витания стружки, м/с). Скорости витания ианболее характерных г.о форме и кассе стружек, образующихся при точении хрупкш материалов, приведены
При обдирке, терцованин и внутреннем растацнваянм графнтно-угельных изделий Диаметром 200—300 мм местный отсос вы- водняют в виде трубы диаметром 100 мм с。срезанный краем (рис. 1.40), к которой крепится резен. Образующаяся пыль попа- дает внутрь трубы воадухоприемннка. Расход отсасываемого воедуяа составляет: для обдирки—700 мэ/ч при скорости в отводящем патрубке % = 36,5 м/с н сопротивлении Др = 840 Па; для торасваннл—
3AU1HTA ОТ ПЫЛБ-Г\ЗОВЫДЕЛЕНИЯ
Ислеяченяе У 化8〃》"
，一хреасжииВ аинт
HcnafOftae 炉 <т«& цсюгенннЗ)
пыл«П'Уя«оо₽"еи,1В,1а； ?. 3 — ;резни виииоэнмпмию： тк・ *а ирохоигоАъ подрезной и “р.;
Мошш ，охаряого
8, хм
毎
Нсполнекне
2
Я, мн
圖
Нсволиенне
Исттолненне
1. U
1U
I.".
IU
II. LH
需駕617
20
52
125
20
ю
31
68
20
М12
1615М
1А6ЮП
25
59
130
25
21
32
78
25
мк
168
27
30 1 35 1 70
110
160
30 J 25
41
102
102
40
40
М1в
1.9< Основные геомегрическне размеры пылестружхоприемкмхоя для точеи^я и лодреэкв твркон [1.*|
660 Ма/я при Do — 34,5 м/с н Др = iwona; для внутреннего растачяиакня—400 м'/ч прн спорости 21,5 м/с и Др = 1420 Па.
Оеж воздуха от ewttwte(елтовочяого барабана производят через полую ось барабана. Расход отсасываемого воздуха,
м'/ч, находят по формуле L» = 13<Ю<Р, гле d—'диаметр барабана, и.
В уетаковке сухой краповки щетками объем отсасываемого воздуха определяют ИЗ расчета 2 мэ/ч на I мм диаметра щетки, но не менее 500 Мэ/ч на метку.
Для подвижных элентросварочиых постов примейяют стационарные ва”м*" сосные установки с малогабаритными местными отсосами, прнкреилениымн к элек- троаадержателю и перемещающимися вместе со сварочным влеетродом. напрмнер пыле-
1.Ю. Скорость внтаакв инябопе ирвктеряшс по ферм и массе стружек,образующихся при точеяим хрупкях кЕркиов по стеввам ерсдвего размера (!,4|
ицпемш» дл* е»оггма
Pic. 1.И, ПвиесЕЖ1О1рвеаш для мртимлА ■O^tXMPHH11 спшо>;
/ —пнеаматшесий пылестАужютрпениик;'- аерсюшюй патрубок; 3 — фмвеи; 4 —кольцо.
3 — стопорная рукомга
нус пылестцужмоприеиним»； J —ирисннмв 叫 3 — еимя» крыши; < — подвели.
5 —'|)апра№ляю1Цая пластнва
ОбрадвтыоешшЯ
Чугун СЧ 32
Латунь ЛЦ40 С
НеЯанльбер
Медь (обработка коллелтеро*} Антифрихцвонный ихшввиепый
Графит
Карболит
Текстолит
Лигнофоль (древесный плаетис) Стеклопластик
li
Форш злемектша стружкя
Условия "образовз&аа стружиа
d II：
3
Ih
к/мин
Н^4
'■ MX
РежущпЯ внетруисит
1
Трубчатая
192
0.1
I5
Проходноб нОр-
ID
6
Полукольцепая
1 м*，
мальный резец
Пластинчатая
гае
II X
ТС игр
k，r
14
8Л
Трубчатая
?4Л
0.1
产
Пластнячатая
Призматическая:
240
0.2
дляшиа
0.6
0.1
Q,4
6
［照
&35
короткая Трубчатая Пластинчатая
黨
2
Силовой резец Проходной НОр- мальный резез
8,92
и,з
2,b
2,6
Трубчатав Полукольаеван
鄧
0.1
0.8
2,5
Продольный нормальный резец
32
證6
05
Крупннкн
ex режи-
ТС М"
41s
5Л
«5 Z)
ТС Wd
>
1：3
Смешанная
10
4
1.6
*
*
-
15
Местнне отсоси, ктромиые в технологическое оборуловаяие
который крепится присосом на расстоянии 100—150 мм от места сварка н соединяется с возлуховомм шлангом диаметром 32 им. Расход возлуха 100—150 м'/ч (1 21].
На рис. 1.41 показан щелевой к воролио- образный отсосы для сварочных автоматов, разработанные ВНИИОТ. Расход удаляемого воздуха, м3/ч. от встроенного лылега-
зоприемника при сварке в среде защитных газов или под слоем флюса определяют по формуле L = к ~^ГГ^、где йс — опытный коэффициент; 1ля Щ5евнх отсосов ±= 12. дня воронкообразных 辰=16; сила тока, А.
и автоматической и полуавтоматиче- сварке в среде защнтоых газов рекомендуется [122], чтобы скорости движения
ie сварка не превышали сварке 9 среде углекислого м/с при сварке в аргоне.
воздуха
Наибольшая производительность труда достигается при сварке наклонным влектро- дом, расположенным под углом 70...80°
газопрнемннк ВНИИОТ (см. рис. 1.13), выполненный в виде воронки с косым срезом,
к горизонту.
Наиболее простой конструкцией местного отсоса при сварке в среае защитного газа является цилиндрический патрубок, расположенный коаксиально вокруг сварочной головки. Однако пря близком
расположении патрубка от сопла, подающего защитный газ и сварочную проволоку, наблюдается существенное перетекание защитного газа в местных отсос н ухудшение качестна газовой защиты шва. Поэтому разрнботано не- слолько слепнальных коист пий отсосов. Наиболее
фективные из ннх окисаны
На рис. 1.42 показана сварочная горелка с отсосом, разработанная в СКВ Киевского института гигиены труда и профзаболеваний под ством инженера Е. М.
[1 22’ Местный отсос
горелхи представляет собой конический, суживающийся книзу насадок, несколько сллющенный с боков. Сварочное совио размещена внутри насадка, выступая в ниж- неЗ части всасывающего отверст ня наружу. Трубка, по которой удаляется загрязненный воедух, проложена выше, чем канал для подачи сварочной проволоки н защитного газа. Расход удаляемого воздуха при сварке токанн скиой до 300 А составляет 25—35 мэ/ч. Недостатком горелки является
невозможность регулирования
Регулирование
ее работы.
можно производить на сварочной горелке, разработанной во Всесоюзном институте сварочного пронэеодства (ВИСП, г. Киев) для сварочных полуавтоматов А-537 н А-547. Местный отсос данной горелки пред- ставияет собой перфорированный насааок, состоящий из цвииндрнческой и конической частей (рис. 1.43|. Такаи конструкция местного отсоса обеспечивает эффективное
уланливанне вредных веществ на пути нх подъема вверх. Благодаря цанговому со-
едянекню сопло иожет вращаться вокруг оси горенки, обеспечивая требуемое ро?- лирование нитенсявности всасывания. Зз-
На рис. 1,45 приведена схема местного отсоса конструкции НИИСТ (г. Киев). Отсос предназначен для сварочных полуавтоматов А-537 и А-765, а также сварочных автоматов, напрнмер А-1411, Воздухоприемная часть отсоса монтируется соосно с горелкой и выполнена легхосземкоА, что позволяет обеспечить необходимое регулирование сварочной аппаратуры. При сварке током до 500 А необходимый расход воздуха равен 80 иэ/ч, коэффициент местного СОПрОтиалевия 5, масса отсоса примерно 100 г. Необходимую скорость воздуха, м/с, можно опреденить ла формуле В. Р. Зайченко
_, eos д
…优于
где。“ О= н рс — характервстики разгонного участка сварочного факела: соответственно средняя по сечению скорость, диаметр потока н плотность воздуха; Fq и /щ — суммарная нлошадь и длина всасывающих щеней отсоса; 6 — угол наклона
осн щелн относительно вертикали, граа.
Для сварки шаов на вертикальных поверхностям можно применять местный отсос, разработанный Е. Г. Киперннком (рис. 1.46). Местный отсос прелстанляет собой цилиндрический патрубок с фигурным вырезом, который расположен нал соплом.
Всасыкающне отверетня местной вентиляции установок пайки и лужения след>ет располагать иа уровне и на минимальном раестоянин от источника вылеления вреп- ных вещжтв, допустимом по конструктивным и технологическим соображениям. При конструирований воздухоприемников неиб-
хопнно предусматривать поверхности, ограничивающие зону поятЕкаиия воздуха и способствующие увел тению эффективности улавливания вредных веществ. Характер-
ЗАШИТА ОТ ПЫЛВ-ГЛЗОВЫЗЕЛЕННН
11 寻"й在fa
яые схемы местных вытяжных устройств, встроенных в технологическое оборудование на предприятиях радио- и электронной проиышленноети. прхведенн на рве 147. Количество воздуха, которое следует удалять через местные отсосы. ЗМ можно определв» по методике Е. М-Эль- термана н Г. М. Поэнна [1-34]：
L « SCOOFKMU*
пьных координат; £ 二 х/М g о =z/%. где &)и йо— половина соответственно большей и меньше* сторон
лрнемиого отверстия;工 у, г — координаты раегетноА точки.
Для приемного отверствя с острыми кромкамв (патрубок расположен свободно}
,К I.K. 011капмы»а utopoc» Г ■ спеире «мм»"»" “П>М«» = остро* Ч»иш>*<
<J-№»OV%M б-npx，</кв； )-г/л-0(1-ОК »-?M-0.S (i-WK 3-SM-0,7(i-M); 1-г；п = 1.0
гае F( — площадь кроходного сечения воз- вухоприенинка, м3; о* — нормируемое эна- чепие скорости воздуха в месте выделелня вредных веществ, м/с; В — относительная скоросп* в расчетвой точке вытяжного факела, в которой необходимо обеспечить за счет работы цветного отсоса спорость ц>.
При р&яоложешн вытяжного отверстия над коввективным потоком, внноеппшх вредные вещества в помещение, значение ости о* реномендуется принимать рав・ 0,3 м/с. При расколожеикм вытяж
ного отверстия сбоку от конвекткмного потока ванн。* с флюсом — 0,3 м/с, под ванн。 олоакино-сзинцовым пряиоем — 6,4 м/с. Для прямоугольного отверстия относительная скорость и опрепеияегся а за- внсимости от соотношения сторон n = 001bli
значении J определяют по рис. 1.48, а при 0 < 2 < 4, по рне. 1.48,6 при 4 < 5 < 8. Для приемного отверстия в стенке значения й определяют по рве. 1.49； а < Л < 4 и п。рис. 1.49,9 -*
Для круглого вытяжного отверстия диаметром do отнооиалъную скорость а находит по рис. 1.48—1.51 при относительных колроняатах £ = 2,3 */&; ? = 0 и ;= =2,3 工& и значении п = 1,0. Если относительные координаты точки
одному яа условий £ > 8;
то для круглого отверстия к прямо-
угольного арв * V 10 относительная роеть определяется по формуле б = /(■»' +Q +2》где Л « 0,06 для отверствя с острой кройкой и * = 0.12 для отверстия в стенке; d, = 2,3— для пря-
иотгояьнотй отверстия; — ЯДя КРУ» лого отверстия.
ЭЛЩНТЛ ОТ ПЫЛЕ-ГЛ30ВЫДЕЛВНИИ
Местные отсосы, ктроевиыв ■ техпологпсссм оборудааакис
Рие. 1.М. Киффпшвп MHIDH шоскоста для ipyrioro и npuioyrauiorD опе(>спш с “V”
При п> 10 относительная скорость оп-ределяется по формуле 0 = * ■^■g.貢.
где А = 0,32 — для отверстия с острой кромкой и k = 0,64 — для отверстия в
стейке.
Миняиалькая ширина козырька вокруг всасывакшего отверст ня, при которой следует пользоваться расчетными завнснм。-
> & > 0 козф^>яцнент 中 принимается равным 2. Если “ V 2, либо й < 0 и р М 5, то хоэффвииент 屮 вычисляют по форму-
ддя круглого я пряиоуголыюго отверстия
стями для отверстия
стенке (см
рис. 1.4в—1.49), должна быть: для круглых отверстий — равноА диаметру отверстия; для прям остальных с соотношепяем сторон до 1:6 — наименьшему размеру отверстия (2&0) и для щелей, т. е. прямоугольных отве с а> 10, — утроемной высоте (б&о). меньшнх размерах козырек не оказывает нлняния на скорость всасывания и ее следует опреденять, как для патрубка с острой кройкой.
При наличии вблизи всасывающего отверстия поверквостей, огранбчквающвх подтека кие воздуха, растетная скорость вычисляется умножеивем найденной по графикам на рис. 1.48—1.49 относительной окоростн на коэффициент *. КозффЕШНеит 屮 для круглого и прямоугольного отверстия с а С Ю опрелеляется по графику на
T 63 +炉严1炉+ &陋一2" .
(产+ 3-2产У』'
для прямоугольного отверстия е п > 10
а для прямоугольного отверстия
—по Графику на рис. 1.51. Расположение н обознаренке координатных
осей пра опредалеинн 巾 приведено на гра- фвиах. Начало координат располагается в центре всаемвающего отверстия, а ось направлена перпендикулярно ограничивающей нлоеностн. Графики построены в относительных координатах й = и/А а р =• =р/Л, где Л — это расстолкие от центра всасывающего отверетня до огранктаваю- щей нлосвостя. В слуеае круглого и прямоугольного отверстия с п<10 р = У5^1^ Для прныоугольного отверстия с в > 10
Для точки с коордянатами р > 5 а [ >
* 一 /pl + (u-1)1
Количество валуха, поичнтаниое по ме- тодаке. изложенной выше, следует л мать и расчет, ескн удаление воадуяа изводится по оси отсоса или перпендикулярно к ней на расстояния, не превышаю- щен половины ширины отсоса. В случае, когда зто расстовиие составияет цшрнну отсоса, для кругльи, квадратных и прямоугольных отверстий е соотношением сторон до I : 6 расчетное количество удаляемого воздуха ылнует увеличить в 1,5 раза. Длина щелевого отсоса должна равняться длвие обслуживаемой эоны.
При расположении оборудования в вен- твлнруемои укрытнн объем удаляемого воздуха опреденяегся нз условия овеспе- чения средней скорости в рабочем проеме. Скорость выбирается в завнсямостн от ток- сичиостн выдаляющихся веществ, тенловы- деленнЗ и характера технологического про- цесса. Прн лужении и паАке оловянно- слннцовыыи припоями。= 1,3 м/с. при флюсовании, удалении остатков флюса я маркировке элементов материалами, содержащими ароматические углеводороды,。= =1 м/с； при тех же продесых, но нате- риаламк, не содержашныя ароматических углияодородон,。= 0,6 и/е.
Пря коиструированин местных отсосов следует иметь в виду, что аэродинамическое сопротивление местных отсосов, подключающихся к общей вытяжной слстеме цеха, не должно препышать 400—500 Па. Поточные линии и группы автоматов реко- иендуется снабжать филвтрамн для ояи- стки удаляемого воздуха. Очистка воздуха от аэрозоля свинца к олова чаще всего производится ячейконымя фильтрами твпа ФяУ с заполнением фильтрующим материалом аз стекловолокна. Коэффициент эффективности таких фильгров 0,70. Допустимая воздушная нагрузка 6000 м3/ч на
При проаеденни рала технологических процессов с целью предотвращения загрязнения воздуха в помещенцяя прииеняют аспирируемые укрытия. Внутри укрытия поддерживают разрежение, чтобы тереа его неплотности засасывался воедух со скоростями, препятствующими распространению вренимх веществ. Отверстия укрытий, че
сти к местам загрузки материала, а скорости в ннх не должны превышать 0,7 м/с для порошкообразных материалов (содер- жашнх ча етицы диаметром менее 0,2 мм Солее 50 % по массе прн максимальной размере частиц 1,5 мм с р》1200 кг/мэ), I м/с для зернистых материалов (со средник диаметром частиц в пределах 0,2—3 мм прн р > н в пределах 0,2—7 мм прн р в н 2 м/с для кусковых материалов (со средним м частиц более 3 卜 и более 7 мм прн
Прн ручном окрашивании изделий в ка- мерах с боковым отсосом воздуха (рис 1 52 к 1.53) вознухеибмек оиргделяет^я по фор муке £ = 3600Fo, где /—суммарная площадь рабочих н транспортных проемов окрасочной камерн, м1; ч — скорость всасывания воздуха в рабочем проеме окрасочной камеры, м/с, определяемая по данным табл. 1.11
Прн ручном окрашивании изделий в камерах с нижи км отсосом через напольные решетки эоэдухообиев определяют по формуле L = UF, где ^ — удельный расход воздуха через I ма ялощадн решетки, m3/(mJ'4) (определяют □□ табл. 1.12); F — площадь решетки, м1.
При использовании краскораспылители, работающего при давлении 0,4 МПа И более. объемы зентиляционного вознуха нужно увеличивать в 1,5 раза.
В установках окрашиваияя струйным ofi- ливом и окунаннем воздуяообмен в сн-
1.1 I. fйОрпГТ!. ПСЯ1ЫПЛНИН SO11VW
Метод наиесенни
опаЛостн “aitoxpl
материалов
всаснаанн* воздум в рабачлм проеме, м/с
Кистью
2：3
0,5
Пневматическое рунное распыле-
2 j 3
1.3
1.0
ПневкатИческое автоматическое расиилекве
0.4
Безвоадушиое распыление
0.7
0,6
Ручное злентро- расвылеине
Q&-Q3
я рлвичем проеме екрасхнеА ка”срм П-З.И
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕННКЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕННК
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕННК
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕННК
Алаащтн мя ежт» мм»а ■ мстемах « рмшрку*тщ«*
с вентиляторами центральной очистки; излучение на рабочие месте шума от нндивн-
Метод ммесе»»
опаскоста л1какра-
иатериыав
Удельный
Пиевкатическое ручвое распылв-
1-3
澀
Пнезматяческое автоивтичесхое распыление
I
8000
Безвоздушное распыление
1~3
1.32. Удельный расход 0gAy尸 I/ ，ерез напольные рететкк ['.1J
дуального аппарата очистки.
Тревуеиая эффективность очистки г) ре
циркуляционного вмдуха в таких аппара
тах определяйся из условия, что концен
трация каждого вида примесей на выходе КЗ пылеуловителя должна быть не более 0,3 ПДКр , (предельно-допустимой кон- цептрации в рабочей эоне):
” > ((« — 0,3 ПДКе ,)/с“.
стене воздушных затворов на входе и выходе тоннеля расе，итнелют по формуле L = L"F% где L" — удельный воздухоов- мен, м'/(и&ч); f — длощадь проеиа, и*; * — козффиинеЕп, учитывающий высоту проема Н; k = ^H. При Я < 1 м & = 1.
Ул«льин0 воздухообмен зависят от со
става лакокрасочного матерквлз, в чаетно- стн от прнмепаемого растворителя. Для пакокрасоаных иатернвлов с растворителех с ксплолом L" = 2800 м'/Мт); для растворителя беэ ксяЛола V = 2000 «(н*义 X ч) н для эодоразбавляемьи: материалов V = 1000 и*/(иа.ч). Скорость всасывания в шалях затворов прликмается равной 5— 8 м/с к равномерной по длине.
где tu — коииеытрадвя примесей перед вхо- дом в аппарат очистки, иг/м3; зваченне с& раоянтывают по величине массового вы- деления врепиого веществе йбхоЛиному расходу возду ектируемого местного отсоса; сп
Высокоэффешиннаи очистка от пыли обычно достигается применением аппаратов с двулступеичатой слемой очясгкк 呻- вая ступепь очищает от крупно- и средне- зерннстоЗ пыли, а вторая —от ев тонких фракцвв. Прн наличии в очкщаемом воздухе вредных газообразных аеществ в рециркуляционной системе необходимо предусматривать очистку воздуха и от гаэо- ойрааных арннесей ro каицентрацнй не 6а- лее 0,3 ПДКР.
РеянркулякиокмыЕ схстемы очиеткм ваа- Луха включают оледующие роймзо для улавливания п кк аннелекнл (местный с
очистки воздуха от принес
дитель
1.5. АППЛРАТЫ ДЛЯ ОЧИСТКИ АСПИРАЦИОННОГО ВОЗДУХА
В СИСТЕМАХ С РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
Снстеиы мество* вьляжноб ветидяцнн с возвратом (рециркуляцией) очнщепного воздуха в пронзводствеявое помешепие находят прнмепепие для очистки воздуха от пылн прн обработка режущим к абразивным шктрумеэток металлаа, мх сплавов и не
металлических материалов； от сварочного аэрозоля при мектросварке; от туманов масел н смааочю-охлаждашцих жидкостй (СОЖ) прн обработке металлов резанием, <п туманов масел на холошю-шсайочных автоматах и др. [1.4, 1.7, 1.17|
Преимущества таквш систем очистки: малая длина воздуховодов, малое гидравлическое сопротнмелие систем* не тре- буетс* подогрев »я* злаждепн® очищеп- ното воздуха, что дает ванбольщую вконо- MHW энергии в ХОЛ0ДНЫЙ период гола. Недостатки скетем： пониженный коэффициент
дуальных аппаратов очистни по сравненвю
движения воздуха и системе; устройство для возврата воздуха а производстаенное вомешеияе; воздуюводы. В качестве аоз- дувоеодов овычкп используют метаалору. кива, а в качестве аобудвтелеб дэижеяия воздуха — веитвяяторы с суимаринм напп- ром от 3 кПа и выше, В компововочных схемах использования аппаратов предусмотрено индиьигуелъиое применение *х на ставках (установках) в на веском нли приставном вариантах, а также для очистки воздуха, отюдииого от груяиы станков.
Ллаараты для очисти от пыли. Для очистки асппрваиоииого воздуха при обработке материалов ка абразивных кругах pause вслольэовалнсь слелушшие типы ин- дявидуельинх пылеулаилнаающих агрегатов: пылесос В19-101, эектилякионный пы- леула&ливахлций агрегат МИОТ-59М, пы- лесйорннк Н-801-57.
В вастояшее время широко применяется цшА агрегат ЗИЛ-900, ннею・ ли очиеткн (рие. 1,54)： анк- fi фильтр. Агрегат ЗИЛ-9Й) предназначен цая одного станка с крутой лхамсром 350 мм и более или для стайка с двумя кругами диаметром 250 мн и менее. Прояэводвтелъность агрегЕ 900 и9/% эффекгввиость очистки от твердых чп-
Рае. 1.М. Вепиацвмшм* шиншлшакжя* •грегат ЗНЛ-КМ:
Г — аылесворяих; J —ижмм: J — руки; ♦ —ар- луе> J — механиак ветркш，шн ру“》8；，一 ■оеплтр； ? — «жкпоамгвтим S — эукаатм ХТРЕШВЮШОГО кехажн* 9 — Хрсплвине ру-
стаи абразивной пылн 0,995. Агрегат ртз・ работам ПО <АвюЗИЛ> и внпусхаетея се-
Модификацней агрегата ЗИЛ-900 является разрзботавныН ЭННМС' пылеулоиитель ПР-1 (рис. 155), который имеет никлой м 14 рукавов аз сиятяическот^ материала, не восврннмчхвого к кскрам, наелу, влаге, общей Елошедыо фняьтраиии 3,5 ыа. Пылеуловитель ПР-1 имеет производительность по воздуху 600 山凡 удельную вошушяую нагрузку аа фЕлэтротявиъ рукавов 230 и*/ (м*Х Хч), перепад давления воздуха 3000 Па; габариты; онаметр корпуса БЗО мм, высота 1655 мм; потребляет мошвость 22 кВт и обеспечивает очистку воздуха 0T абразивно* пылн с эффективностью до 0,995. Испытания оылеулоаителя ПР-1 яа затоном етанхе прн входной концентрации нылн 300—400 мг/м' с щЕшояеяиныя в пределах 200—600 иг/м* показали, что зффеЕВНость очистки от пшв высока я составляет 0,997,
ряс, 1ЛК. Рукишй П1шеу*митм1 ВР-1：
Аопарвтн для очистки воздухе в системах с оеимрку«а“ие«
сановым полотном, которое укладывается на сетку кассеты.
Теяническая характеристика
агрегата ВЦНИИОТ-90О [1.4, 1.7, I.
Производительность по воздуху. мэ/ч
Гндранлическое сопротнв-
ленке, Па
Фнльтруюшая поверхность, ткани, м2
Удельная воздушная
грузка на ткань, м3/(м5-ч| Мощность злектродвигате-
Частота вращения электродвигателя, об/мин ...
Габариты, мн
Уровень звукоеого давления на частоте 1000 Гц,
900X716Xi665
Заточно-обеспылнваютнйагрегат
ВЦНИИОт-65 {рнс. 1.56) разработан СКБ
ВИНИИОТ и препназнаеен для ручной за
точки инструмента на двух кругах диаметром 250 нм и шириной 25 мм Уиав- ливание пыли производятся последовательно в циклоне и масляном кассетном фильтре.
На сверлильных стан*ах для очистки воздуха от пыли м иелкой стружки, обра- зуютнхск при обработке натер налов хс・ пользуется агрегат ВИНИИОТ-70 1.57. а), где воздух последовательно юлит циклон я рукавный фильтр, встроенный в циклон [1.4,1.7]. Производительность агрегата по воздуху состаиляет 320 мэ/ч при гидранлическом сопротивлении 4500 Па. Эффективность очистки до 0,999.
Известна моднфикааия ВЦНИИОТ-73 * навесного агрегата ВЦННИОТ-7й, имею-
щая индивидуельный привод вентилятора (рис. 1.57, в), Индиандуальные агрегаты ЙШНИОТ.70 и ВЦНИНОТ-73 со встроенным в циклон матерчатый фильтром можно применять прн обработке малопыляшнх материалов — бронзы, латуни и т. д.
Пылестружкоогсасываюшая установка ВИНИИОТ.75 ** предназначена для улавливания стружкн и пыпп. образующиеся прн обработке хрупких материалов на токарных и горнзонтальио-фрезериых станках. Обеспечивает очистку с эффективностью до 0,99, имеет прояэводктельность по воздуху 200 м〃％ массу 29,6 кг, габариты UM X X 720 X 444 мм.
Агрегат ВЧНИИОТ-НИИтранторсельхоз* маш (рис. 1.58) применяется для обес- пылявавия аспираднонвого воздуха при обработке чугуна. Очистку воздуха от нрупвпдиспергаой пыля пбескечн- вает циклон, а тонкая очястка достига
Техннчккдя характеристика агрегатаВЦН И ИОТ-НИ Итаакторсалысозмаш[1.4, 1-7, 1.13]
Производительность ио воз-
Фильтрующая поверх-
Сдельная воздушная на-
рузка аа фильтрующий материед, 3/(м'у)... Мощность электродвигателя, кВт
Частота вращения электродвигателя, ofi/мнн ...
Габариты, им
Уровень звукового даеле- 喟 при частоте 1000 Гц,
0.6
630><4?бХ12ОО
* Рабочие чертежи № 77-217-001 в фонде Московского городского территориального центра научно-телннчеспой ннформаикн (МГЦНТИ) по адресу: 101820. Москва, пр. Серова, 5.
ется на матерчатом (лавсан, иолекеви) фильтре.
'* Рабочие чертежи № 77-449 001 в фои- мгцнти.
стку в укороченном циклоне н кассетном фильтре Кассаткыа фильтр снарнжек лав-
Агрегат ЗЦННИОТ-500 • в конструктивном исполнении подобен ацетату ВЦНИИОТ-900 **, но имеет меньшую про- нзводительиость по воздуху (500 м'/ч) и мельшую площадь фильтрующей поверхности (1.9 м!). Его габариты 亍00 X 700 X X МО。мм. Агрегат снабжен колесами для перемещения ПО цеху.
Технические характернстихн и рекомендации по применению агрегатов 8ЦНИИОТ- НИИтракторсельхозмаш, ВЦНИИОТ-500 я ВЦНИИОТ-Э00 приведены в табл, 1.13.
Для очистки воздуха от абразивно-металлической пыли и мелкой стружки в ЭНИМС разработаны агрегаты ПА2!8, ПА218Б, АФ23, которые устанавливают около станков [1 20]
* Рабочие чертежи № 77-436-001 в фонде МГЦНТИ.
•* Рабочие чертежи № 77-437-001 в фонде МГЦНТН.
ЗАШИТА ОТ ПЫЛЕ-ГАЗОВЫДЕЛЕНКИ
Тип агрегат*0686t тюаемы! материлОперация овработкпQTIOAOI,噺F觸.ВЦНИИОТ-НИИтрак- торселмозмашЧугунОбточка и рас・ тодка паршие-МК-6И,45—640.9988ВШ1ИИОТ-Б4ЮМатериал АГ-4, гетнхакс, лено-Точение, фрезе- ровааяеТ驟，и0.9998ВЦНИИОТ-ВОО ВЦНИИОТ-900СтеклопластикТочеияеДИП・20(Материал АГ-4, асботкаяь. про- пятанная баке-ТошинеВЦНИИОТ-900ЭбонвтНаружное обта- чиваияе, фрезерованиеДИП-2005-70,998Тип агрегат*0686t тюаемы! материлОперация овработкпQTIOAOI,噺F觸.ВЦНИИОТ-НИИтрак- торселмозмашЧугунОбточка и рас・ тодка паршие-МК-6И,45—640.9988ВШ1ИИОТ-Б4ЮМатериал АГ-4, гетнхакс, лено-Точение, фрезе- ровааяеТ驟，и0.9998ВЦНИИОТ-ВОО ВЦНИИОТ-900СтеклопластикТочеияеДИП・20(Материал АГ-4, асботкаяь. про- пятанная баке-ТошинеВЦНИИОТ-900ЭбонвтНаружное обта- чиваияе, фрезерованиеДИП-2005-70,9981.13. Технннеехке характеристики видявидуальных обеспылявающех агрегатов (1.3, 1.4, 1.6]1.13. Технннеехке характеристики видявидуальных обеспылявающех агрегатов (1.3, 1.4, 1.6]До 1000До 1000
Тип агрегат*
0686t тюаемы! материл
Операция овработкп
QTIOAOI,
噺F
觸.
ВЦНИИОТ-НИИтрак- торселмозмаш
Чугун
Обточка и рас・ тодка паршие-
МК-6И,
45—64
0.998
8
ВШ1ИИОТ-Б4Ю
Материал АГ-4, гетнхакс, лено-
Точение, фрезе- ровааяе
Т驟，
и
0.999
8
ВЦНИИОТ-ВОО ВЦНИИОТ-900
Стеклопластик
Точеияе
ДИП・20(
Материал АГ-4, асботкаяь. про- пятанная баке-
Тошине
ВЦНИИОТ-900
Эбонвт
Наружное обта- чиваияе, фрезерование
ДИП-200
5-7
0,998
Тип агрегат*
0686t тюаемы! материл
Операция овработкп
QTIOAOI,
噺F
觸.
ВЦНИИОТ-НИИтрак- торселмозмаш
Чугун
Обточка и рас・ тодка паршие-
МК-6И,
45—64
0.998
8
ВШ1ИИОТ-Б4Ю
Материал АГ-4, гетнхакс, лено-
Точение, фрезе- ровааяе
Т驟，
и
0.999
8
ВЦНИИОТ-ВОО ВЦНИИОТ-900
Стеклопластик
Точеияе
ДИП・20(
Материал АГ-4, асботкаяь. про- пятанная баке-
Тошине
ВЦНИИОТ-900
Эбонвт
Наружное обта- чиваияе, фрезерование
ДИП-200
5-7
0,998
1.13. Технннеехке характеристики видявидуальных обеспылявающех агрегатов (1.3, 1.4, 1.6]
1.13. Технннеехке характеристики видявидуальных обеспылявающех агрегатов (1.3, 1.4, 1.6]
До 1000
До 1000
На Ю^ном заводе гидравлических машин кменн 60-летии Советской Украшш двя очистки аолдуха от абразивной и металлической пыли, образующейся пря обработке отлявок абразивным кругом диа-
₽*■ 1.*1. емка auteyaoaman ni.is：
I —хрышм； i — корпус; J — фкльтрувицй ЗЛЯ- хеят; ，— зесряхиипокс уетроФл». S — uun увраелонк； S — аевтаактое; 7 —лылмборви
метром 250. 350 и 600 мм, используют установки ФН-500 [1.10, 1.19J, прюпщяк- альная схема которой показана на ряс. 1.60. Улавливание пыли происходит в аолокин- стом струпно-нитяном фильтрующем вле- меите, состояшем из лавсановых нктей н
устаноалениои в аилнндричаскаи корпусе. Регулироваинем натяжения струн можно изменять его аронзводитсльность (1350— 2600 мз/q) я эффективность очнеткн (0^—
'Регввераци» производят не реже оаиосо раза в неделю встряхиванием струп с помощью штока и рукоятки. Основное достоинство установки ФН-500 — длительная эксплуатация фильтрующего элемента. При выеляой эффйлнвносп очистки воздуха установиа может применяться в системах рециркуляция воздуха в производственном помещении.
Комбинат «Вентиляционная н очнеткая техника» (НРБ) вытекает передвяжноВ пылеуловитель мод. ГГ1.25 (рис. 1.61).
Тсяннчесип характеристикапылеуловнтедя мод. fll^S
1водительность по аоэдуху.
Допустимая конценграсши пыли на входе, мг/м' Площадь поаерхаости фнльтро- аяияя. м>
Эффвеность очистки от пыли Уровень шума на расстоянии
Масса шлеуловнталя е scicu- ваюшннн трубопроводами, кг ..
Пылеуловитель П1.25 предназначен для очистки воздуха от сухоА неагреесивеой я яегорючей пыли. Установка комвлектуетея раалнчныни фнльтрогальныма алшеитами, регенерация которых достигается с па- нашыа встряхивающего устройства.
Аппараты для очветхл от емрочногв аэрозедя. Требуемая степень очистки ам 7нляцнонного воздуха в системах рецнр- куляиян от аэрозоля, выделяемого в процессе резки и сварки металлов, достаточно высока. Поскольку в этих процессах кроме азрозоле* образуются вредные газообразные соединение (оксиды азота, оксид углерода, фторнстыЭ водород обеспечения ПДК в воздух требуете* очищать реияркуляциоияый воздух не только от твердых частиц, но я от вредных газообразных примесей.
ВНИНОТ ВЦСПС (г. Ленинград) разработаны [1.21] опытные конструйяи индивидуальных фильтровентклакнонных агре- гатов для очлетки волдуха от твердой фааы ензровиого аэрозоля до 0,3 ПДК. * Такай эффективность очистке достигается двухступенчатой фвльтрацией. В качестве материалов для первой ступеян рекомендуется применять лавсан арт. 20а клн кирзу трехслойную арт. 6888, которые w-"—… вают 96—97 % массы сварочной аыл| второй ступа,н рекомендуеген ткавь 15. Общая эффективность очистки от твердой фазы сваечного аэрозоля достигает 0,998. Технические харахтернстннн агрега， тоа приведены в табл. 1,14,
Гидравлическое сопротниленне фильтро- вентиляциоиных ацетатов непрерывно ио- ввваетея при работе в течете 3—4 ч с нагруакоЛ по воздуку до 70 м^Сч-м1) в достигает 5—6 кПа. Для синжнния гидро-
1.14 Технические харахтериетякниндивидуальных фильтрацноиныхагрегатов {1Л|
сопротивления необходима очистка первой ступени фильтра ручвым встряхиванием {два раза в смену). Испытания арове- дены при полуавтоматпчккой сварке в среде СО( проволокой СаО8Г2С при евле тока 350 А [1.21]. Горелка волуавтоыата снабжена колшевым отсосом, который гиб- ним шлангом соединен с агрегвтом. Побу- двтвли< движения воздуха является либо энергоузел КУ-001 —двухступенчатый цнн- тробежныв вентилятор на одном валу с электродвигателем мощностью 0.55 кВт с частотой вратенн* 12 000 об/мин, либо воздухоетрувный эженторг работающие на сжатом возаухе при давления около 40 кПа. Агрегаты с эжекторным побудителем виедреды ке Белгородском заводе металлических конструкций.
Агрегаты с эжекторным побудителем разработаны я в других организациях. Тая. для очнеткн воздуха от твпдойсварочного а“оеоля я гааообраэяъгори
стых соединенна разработан агрегат Одесским государственным университетом н Черноморским ЦПКВ (г. Одесса).
Ряд фирм Швецни, Польши, Фнкляндая, США н друпд стран внпуснают фвльтро- агрегаты е ту* али гретступеичатой очисткой воздуха фнльтроваинеы- Первая ступень—камера-иенрогзеитедь; вторая—бумажный клн тканевый фильтр; третья — устройство ДЛЯ ОЧКСТКЯ В8Духа от токсичных тазов. Првизводительиоетъ агретаюв 100—300 М/% эффективность оаистки от Злых примесей 0,997—0,999. Агрегаты жкиы гибкими шлангами днаметрои 25―50 мм и пылегазопрнемииками. В качестве побуджгелей движения используют многоступеячатые выеокооборотные зентн- лятори нощностыо 0,7—2 кВт, создающие давление до 20 кПа. Пркнцнннальная схе- ма одного кз таких агрегатов представлена на рис. 1.62.
Аапарата для очисти меауха * скстеиах с рецнркулпцней
пень — фильтр нз волокна целлюлозы с фильтрующей поверхностью 15 м!). Эффективность очистки не менее 0,99 Модификацией этих агресатав являются устзкавки типа ЕМК-1400 и ЕМК 1600, у которых
вторая ступень очнеткн ведется электростатическими фильтрами, что позволяет по, вненть расход воздуха через агрегат соответственно с 800 до 1400 м；/ч и с 1200
Эффективность очистки аозлуха от мас
ляного тумана с。 средним размером частиц % = 1,3 — 1.5 мкм составляет 0.88—
Даннне по эффективности фракцнон- очнетки приведены ниже [1 1 力
Диаиетр частиц, мкм <0,50,5—1,11,1—2,22,2—3,2>3,2
Эффективность фракционной очнеткн . . . 0,27—0,47 0,22—0,37 0,7—0,82 0,94—0,991
Pac. 1.9S. Ротшпонаый фшьтр типа *РМ м^ тлавлаил» “асмаото тумак: / — корпус; 2 — филъ1рук>щ1гй нятервал; 3— □ерфорирйааакый барабвк;，一 t бризгауловиТЕЛЬ; 6 ——вал
На машинастронтельяом заводе в городе Шкойдице (ГДР) солдан фнлзтроагрегат дла Отсаедваввя И ОТНККИ 07 -тмрдон фазы сварочного аэрозоля. Аппарат производи- твльиостью 1200 ма/ч обеспечивает эффективность очистки 0,99. Отсасывание аэрозоля идет через коленчатый рукав длиной более 3 м, который падвоантся к месту сварии и удерживается в нужном воло-
тивированного угля для очистки воздуха от токснедых газов.
Техяическне характеристики
переносных агрзгатов
до 1600 ма/ч за счет снижения гидравлического сопротивления агрегата.
Аппараты для очистки от тумана масел н СОЖ. При точении, шлифовании, обработке давлением, термической обработке интенсивно образуется масляный туман, который состоит в основном нз капель размером менее 4 мкм. Обычно 点=0,9 т- 1,4 мкм Концентрации масла в отсасн- наемом от зоны обработки воздухе обычно
Ротационные фильтры типа ФРМ мало- габаритпы, высокоэффективны, надежны в эксплуатации. Фильтр н электродвигатвль монтируются на станине Изготовитель — Семнбратовскн* завод газе очистительной аппаратуры (пос, Семнбратово Ярославской обл.).
Ротационные фильтры для очистки от мазаного тумана благодаря нх простоте, компактности н надежности находят ши-
Тех«Н"е、*не хаяашгрястики фильтров ФРМ (I.H]
Тип фильтра
Производительность по воздуху, м3/ч •.
Температура отсасываемого воздуха, ℃
ФРМ № 2
женнн.
Для очистки воздуха от сварочного аэрозоля рядом зарубежных фирм выпускаются ажехтрофилмры. Фирма «Komav» лия) вылуснает агрегатн с влектро трами производительностью до 2000 h эффективностью до 0,96 После электрофильтра воздух проходит через слан актк- вироваяиого угля. Фирма <Koja> (Финляндия) поставляет переносные фильтроагре- гаты производительностью ПО н 200 м、/н с злектрофильтрамн, обеспечивающими очистку с эффективностью 0,98 от частиц размером 0,3 мкм н более.
Фирма «Plymoih» (Швеция) производит фнльтровентиляционные агрегаты для улавливания шлифовальной пыли, сварочного аэрололя н других выделений непосредственно у местаОчищенный аанук агрег* поме-
шеняе цеха. Переносные агрегатн ТК-ЙОО и ТК-400 для очистки от саарочного аэрозоля вмепт две ступени очистки： первая ступень—бумажный фильтр для улааляваиия твердых часткп. с эффективнояъю не менее 0,99; вторая ступень-—насадок из ак
Ткп агрегатаТК-ИИ ТК・@
Расход воздуха, MJ/4 . , . 150300
Миннмвльное разрежение, кПа2121
Мощность двигателя, кВт .12
Площадь фильтрующей по- неркиости первой стуле-
Размерн. мм. длвна 650650
ширина 230230
высота .400400
Масса, кг 13,516
Уровень звука, дБА 6365
Мощность электродвигателя, кВт ■ - ■. Частота вращения ротора, об/мин ,-. Масса, кг
Максимально допустимая концентрадия тверанх примесей в тумане, мг/м3 -..
Габаритные
!.5
ФРМ № 2,5
Не более 60
ФРМ № 2,5А
присоединительные размеры фильтров
приведены ниже.
Рлзьеры, мм ■ ■ ■ ■
ФРМ № 2 790840990217455230380440180
ФРМ № 2.5 +45555655250455230380554200
ФРМ № 2,5АВД0660-170305498350440654250
Для упаклнванн* сварочного аэрозоля, шлифовальной пыли и пылеуборкн помете- хня фирмой <P!ymoth> выпуснаются пере- дввжнне агрегаты R3, R4 н R5, в которых прсяусмотреиы трекступенчатая очистка воздуха (первая ступень—наклон; вторая ступень — фильтр с активной поверкиостью 20 н1; третья ступень — фильтр для очистки от токсичных газов). Фирма выпускает также передвижные фкльтрозеитнля- циоиные агрегаты тяпа МК-800 н МК-1 而0. Очистка воздуха в иях хауктупекчатая (первая «уп«иъ — фильтр толщиной W мм из синтетического волокна; вторая сту-
составляют 10—150 мг/Ма [1.17]. В масля-
ннх туманах содерлатся такме твердые чаегкцы в составе капель влн в саабодноч внде. Нх присутствие обусловлено наличием пыли в производственном помещении н твррдых частиц в масле нлн СОЖ-
Для очистки воздуха ральных масел н СОЖ в
куляцней применяют [1-16J типа ФРМ (рн
от тумана мине
ютяциониые
с реинр・ фильтры
1 63). Фильтры од
нонременно очищают воздух от тумана и язлиются побудителями движения воздуха, фильтрующим материалом в ФРМ является иглопробивной войлок из синтетических волокон диаметром 18—22 мкм и плотный
рокое прнменеяие в промышленности на сверлильных, токарных, строгальных, фре- зернык. шлифовальных станках, на холодновысадочных автоматах, на моечных машинах, а также на высоко производительных механообрабатннаюшнх автоматах и полуавтоматах. Ротационные фильтры выпускаются ралом зарубежных фирн ФРГ, Англии к ар.
Фирмой «Носеот Developmenls» (Англия) внедрен тнпоразмернн* ряд ротационных фильтров «Filtermist» для очистки от час- ляного тумана аспирационного воздуха, отводимого от металлорежущих станков. Эффективность очистки санше 0,96. Техннче-
скне характеристики аппаратов приведены
Технические характеристики
Модель аппа-
ротаиионных фильтров
водитель- иость по воздуху, м*/ч . . ■ ■ 1700 Мощность
F1000 F750
ЕШектродаигате- хк, кВт ♦.. 一
Диаметр яход- ' него патрубка,
оегь воздуха на иоде, м/с 14,8 Уронеяь шума, доА (оря замере на расстаикик
1.1
F450 F250 F2
765 480 100
1,1 0J7 0J7
ICO 150 30
2в,1 ад 14,4
翁 12 10
туманоуловвтыя п。очищаемому воздуху g 200Q мэ(ч Неовхадниая эффективность очистки воздуха от капель тумана достигается при кх начальаой кокдедтрацин до 0,2 г/м* н при общем содержании твердых врныесей в масле до 3 мг/м‘ Габариты туманоуловителя 800 X 500 X 2337 мм,
В ннзкоскороством туманоуловителе Н-аООО (рис. 1.64) размещены последова- твльпо Аве ступевн очистки： фвльтр Нарвой ступени — легкоеммная кассета; фвльтр второй ступени — пнткадцать вертвкалъных патооков.
При использовании агрегата Н-2000 для очистки воздуха, отводимого от двух хо・ лодноаысадочных автоматов по изготовлению болтов Мв, получены слаАуюшке параметры [1.17]：
Технические харштеристикм агрегатм для улшшния
Модель агрегата
Производительность по воздуху, м'/ч
Габарнтн, им；
ширина аысота
ООшая плошлдь фильтрования, м1
Диаметр Bxomioro отверстая, км
Ммамость злектродвнгателя, кВт
Частота вращения Еьлектродзнгателя, ов/маи -.
Масса, кг-
Монтаж фильтров осушестиляегся яеЯО- срегствевно на металлоремсуцщх станках с помощью четырех безвибрацяонных опор, Габарнти мод. FI000 710 X 470 X 470 ми, ко*. F2 328 X 30° X 300 мм.
Пронзводвтельность по воздуху. 吟 q 1700
Гидравлическое сопротивление, Па , 4Й
Эффекткаиость очистки0Д53
Концентрация тумана на выходе. ur/W 1,3-9
Дербентским заводом шлифовальныестанков [1.17, 1.33] а комплекте со стан-
Испытания аппарата АЭ2-12 для улав- лкяйния масляного тумана с размером ча- * стиИ d%_ 1,6 мкм показали, что высоко- эффективная очистка воздуха достигается лнщь в тех процессах, где оОразуются капли крупнее 5 мкм Ц.17], ННИОгааом совместно с ПО <Куйбы- шевбурмат» [1.17] разработай высокосно- Кгкой масляный фильтр •— трехступенча- тумаиоуловитель ФВМ-10 (рис. 1.65) для очистки випапяпиоиного воздуха от тумана СОЖ- Туманоуловитель ФВМ-10 имеет три ступени очистки: первея — легко- съенвая кассета, состоящая из пакета ме-
сетоя, при сноростк фильтра-
улавливает крупные
чистицы и кавлн диаметром более
Технм<ксхиа хлрнгеристики туманоупоакгел* H-2G0I1 [1.17|
Ступевд.
Филмрсвальиый натервал ..
Первая ИглопрабивноБ войлок кз полноролнлеяояых волоков днаыетрон 65—75 нкм или пакет аяэаяых гофриро- ааяяых сеток
Нглопровивной войлок яз лаосаиоаых волокон диаметром ]8 мкм или про* шивиой материал из сген- лякных аолокон МЧПС (ТУ6-11-339—74)
Рабба фялыра с>еноаааа на пропускании касляного аэрмоля через врашающвв- ся перфорнровашш* стальной барабан, который скабжен лопаствым устровствон длв создания всасывающего эффекта. При вра- щенян барабана аэрозольные часткцы ударяются о поверхность лопастеВ н бервбаяа со скоростью около S0 м/с я оселают на им. Нанводьшая эффективность очистки (до I) соответствует размеру капель 'масла более 0,8 шш.
НИИОгазом совместно с ПО *АвтоЗИЛ> разработан [1.17] низкоскоростное тумачо- улоакгель Н-200О для токарных н фреэер- ных автоматов и полуавтоматов, холодво- ■ыеаддвдсык станком Произвоашельиосп.
ками серкйно выпускаются ияднаидуальиые агрегаты модвлей ПА2-12 в ПАЗ-12, АЭ2-12 (рис. 1.65) и АЭЗ-12 для улавливания масляного тумана, раэрабйТйииые ЭНИМСом. В агрегатах воздух последовательно проходит три ступаци очясткн. На первой сту- леки очястая недольэуетеи иверинониыв эффект； вторая ступень аикстни выполкма в виде патронов, снабженных несколыошн слоями плоеккх мелхон<еястых тиаиых сеток; третья ступень очкеткп — в виде тонкого слоя пенопол«ур«аиозой губки, который размещен после аеягалятора и служит одиоарамевно глушителей шума, возникающего ори работе веятиля-
勺^ 1.М. Нижоегсрмтаоа тузоуаовяте»
хорвус: 2 — yerpoeewo ДЛЯ в решетке: J —решетк«;'—
При таких скоростях фильтрации на первой ступеня вмнмиет брыагоуиос в виде крупных капель, которые улавливакхгея кон- фуэором; вторая ступень имеет коническую форму к ебеслечмает товку» очистку воздуха от капель; третья етуиекь состоит из врыагоуловнтеля жоинчасио-цилнидрической формы, смонтирована иепосредстаенно на корпусе фильтра и аыполкена из палипро- пялекового войлока.
ФВ№10 [>ехоиеядуе«я устаияплиаать в цектралклованной системе вентиляции про- нэводителыгастью до 16 тыс. З/ч при начальной концентрации капель до 1 г/и3. Опыт экеилуатацяи тумаиоуловителей фВМ-10 при очистке вентиляционных выбросов из фрезерных полуавтоматов ЕЗ-50 показал, что достигаемая зффеитнвность очистки ОТ капель масляного тумана составляет 0,76—0,83 при видной коииен- траинн до 30 мг/ма и гидравлической сопротивлении 1200 Па. Пернодячяость за-
Апляраты для очистки воздуха ■ системак с рециркулицкеДАпляраты для очистки воздуха ■ системак с рециркулицкеДg„CiCjcsc4eB,g„CiCjcsc4eB,
Апляраты для очистки воздуха ■ системак с рециркулицкеД
Апляраты для очистки воздуха ■ системак с рециркулицкеД
g„CiCjcsc4eB,
g„CiCjcsc4eB,
«ены фильтрующего матернама один раз в год. Аппарат рассчитан на монтаж на опорннх колоннах цеха.
Высокоскоростной двухступенчатый тума- ноуловителв ФМ (рис. 1.67) с пониженным по сравнению с аппаратом ФВМ 10 гиДразлическим сопротивлением разработан ННИОгааом [1.17]. Первая грубая ступень очистки воздуха выполнена в виде низкого цилиндра с сетчатой боковой поверхностью н снаряжается различными фильтруюшнми материалами в зависимостн ст состава примесей в очищаемом воздухе. При ионцья- трации твердых частиц на входе до 1,5 мг/мэ ступень оснащается иглопробивным войлоком Нз волокон диаметром 65—70 мин с удельной массан 400 г/м1 к имеет площадь фильтрации 0.45 м1 при толщине слоя 5 мм. Скорость фильтрации 6 м/с. При концентрациях тнердых частиц на входе 1,5—30 мг/м3 в качестве фильтрующего материала используется сетчатый рукав из проволоки диаметром 0,25 мм с толщиной слоя 50 мм. Поверхность фильтрации 0,3 и!, слсрость фильтрации 6―6 м/с. Вторая ступень очистки — брызгоуловнтель, который снаряжен иглопробнвнын войлоком из но- лнпропиленовых волокон диаметром 65— 7Q мкм к удельной массой 400 г/м2, работает прк скорости $ильтраян* !,2—1.В м/с.
Тумаиоупозятелн ФИ эффективно работают при высоких концентрациях масляного тумана, эффективность улавливания высохо- дисперсиого тумана при низких концентра- пиях не более 0&.
На межотрасленой ныставке ■ труда-84», проходившей на ВДНХ
демонстрнровзлся агрегат для очистки воздуха от тукана минеральных масел и СОЖ, конструктивная схема которого приведена на рнс 1 68 [1.9, 1.10]. Воздух с помощью этого агрегата очищается до комаентраинн менее 0.3 ПДКр * послеаоватсльио во ара- щающеися роторе н фильтре. При враще- кня ротора воздух перемещается в радиальном направлении через фильтровальный материал, состоящий из нескольких слоев синтетической ткани илн мелкой металли' ческой сетки. Тонкая очистка воздуха от тумапа достигается на фильтроэлемекте. а также в глушителе, который задерживает в свонх порах часть остатков нсльчайгинх аэрозолей СОЖ. Аппарат обеспечивает эффективную очистку воздуха даже в случае наличия в нем часткц жидкости очень малого размера, образующихся, капрнмер, “ра работе оборудонання для изготовления метизов методом пяаетнческоА деформации.
Фильтровальные материалы. В пылеулаа- лнваюшнх установках для очистки рецнр- хупяпнокиого воздуха применяют астканне
фильтровальные материалы, обладающие высокой з勺фснтнвностью очистки от крупно- н среднедасперсной пыли. Характерн- стнкя нетканых фМьтровальныл матерна- лов приаедеиы в табл. ].15.
В туманоуловителях для очистки воздуха 5 крупннх капель применяют нетканые материалы толщиной |5—30 мм нз волокон диаметрам 20—100 и км. К ним отнхнтса войлоки из палкпропилемоацх н лавсановых волокон. Низкоскоросткы пени ту- маноуповнтепеА снаряжают троБальными матерналама толщин。" ) мм из тонких стеклянных волокон диаметром 3— 5 мкм. Высокую эффективность очистки от тумана имеют более толстые фильтровальные матерпалн (30—50 м) нз волокон диаметром 5—10 мкм [1.16, 1 17].
Брызгоуловители. а в ряде случаев и ступени очистки туманоуловителей изготовляют нз металлических н неметаллических
вязаных сеток трикотажного переилетения (фторопластовое или полипропиленовое волокно анаметром 200―300 мкм). Размеры ячеек сеток составляют 5—13 мм [1.16].
Расчет пылеуловителей. Расчеты аппаратов сводится к определению влетахн фильтровальных элементов, гидравлического сопротивления фильтровального элемента и аппарата, продолжительности работы аппарата до регенераинн фильтровальных элементов и мощности привода вентилятора,
Исходными данными лля расчета являются: объем газа Q, поступающего на очистку, м'/е; допустимая удельная газовая нагрузка {скорость фильтрации), оп-
ределяемая нз условия достижения максимальной эффективности очистки газа и величины допустимого гидравлического сопротивления на фильтровальном элементе. m7(m!-mhh)； входная концентрация ныли, мг/м3； диснерсвость пыли, характеризуемая значением d5D, мкм, к нЕйоадратиче- скнм атклоненниг с; тре ая эффективность очистки газового потока от лылн в аппарате.
Площадь по верхнее мента определяется п
Рекомендуемые значения удельной газовой нагрузки q зависит от многих факторов, в том числе от свойств улавливаемой пыли, структуры фильтровального материала, требуемой эффективности очистки н др. С достаточной для практических рас четов точностью удельная газовза нагрузка для рукавных фильтров может определяться нз следующего выражения [1.18]:
где д”一допустимая газовая нагрузка, зависящая от вида пыли; «“ изчеляется в пределах 0,3—6 м3/(м3-мии|； для пыли песноструйныя аппаратов ^„ -- 2,6; пыли пластмасс, металлических порошков -- |,7, активированного угля, возгонов черннх и цветных металлов — 1,2 мэ/(м!-мин); q— коэффициент, учитывающий особенноетн ре- генераинн фильтрева.1ьных элементов; для регенерации фильтровальных элемептон из ткани импульсной продувкой сжатыч газом с( = 1; для рукавов нз нетканых материалов ci = 1,05-；- 1,1; с； —коэффициент, учитывающий влияние пходиой концентрации пыли на удельную газовую нагрузку; cs определяется по данным, приведенныч ниже
251020
,151,0410,«
с, — коэффяниен-!, учитывающий влияние Дисперсного состава пыли； значения с3 оп- релеляются на основе да иных работн [I 18], приведенных ниже:
<33—2 10-50
0.7-Q90,9 I
с, — коэффициент, учитывающий влияние температуры оиншаемог。газа; значения “
1.15, Характеристик* нсгхааых фвльтровальнт нагериалов
Фил ьтраьаяьчцА и””*ап
М能*
舉.
Раарывааи «груша ПОАОСНН 5ЙХ '«> мн,
Эффективности оапсткк от чашвц
Вид поставка
Завод-нзготовигеаь
您;
Уток
m3驾览X)
—сйк°ияи)
Полотно иглопробивное фильтравальаое из лавсановых волокон ТУ 17
ЭССР 413-82:
ПО «Балтийская ма・ ну фактура*, г. Тал*
фильтра 5Б0
550
2
160
980
688
Полотношириной
фильтра 330
Полотно нглолробивное фильтровальное us лавсановых иля поливинилхлоридных волокон «Фильтра 謬％ ТУ 17/29 ЭССР
1.3
Полотношириной
Таллиннское НПО нетканых материалов «Мастра»
тнн I
220
3,3
3,5
1500
Полотношириной
Полотно иглопробивное фильтровальное ЙФП-1 нэ лавсановых волокон ТУ 17-
эзо
«ю
147
245
Полотношириной
Инзенская фвбрика нетхавнх материалов
Полотно Hfixa»伏 клееное объемное фальтровалтае парки ФРНК-ПГ нэ смеси синтетнчесннх волокон (75 % 11йлнъиш1лхлорид»о- го+ 25 % лавсанового), ТУ 17-14-1ЙО-8г
20
П&лотаошириной
ДимнтровградскнЬ коврово- суконный комбинат
Войлок нэ хнняуеских волокон. технический из пола- винилхлйриднык лавсановых и других волокон ТУ 17 РСФСР 35-3941-81.
Горьковское npotu・ водстаеиное еалнль- ио-войлочное объединение
марка А
3-6
—
Полотно длиной 20 м, шириной 1,3—1,5 и
марка Б
2-5
Полотно длиной 20 м. шираноб 0,6—1^ м.
НетканиЭ нглопробнвиоб антнстатнческнй лавсан, ТУ 17-14-43-77
600
3^
231
660
1490
0,998
0.27
Рукав шовный
Московская одеяль* но-платочная фей-
приведены ниже [1.18]:городки определяется толщиной и струпу-
4 ℃ 20408080ро* пылевого слоя, образующегося на пе-
е*1Q,g 0,840/8регородке, а также илмеиением пороного
пространства перегородки за счет забнва- ,，С100> 90140160ния пор часпщани пыли. Этот процесс за-
；лЛ79птанснт от вршенн фильтрования и описы-
е*°75°'73 °72°-7вае заТнносты^ [1.1^
es— коэффициент, учитывающий требова-〃/ 0 、2
иия по эффективности очистки газа отДр； = lOftjii ('«(^, 1 %т,(1.1)
лылн; при коицентраиии пыли в очищен-' ^000 '
иом газе 30 мг/м3 е> = 1, при концентра-где й» —параметр сопротивления слои пыли,
днях пыли, не превышающих 10 мг/м1, с, =зависящий от медханного размера частвд,
=055.кааффщщекта сапротввлении g» сдоя пыли
Гидравлическое сопротивление филыро-и насыпной ps плотности слоя: 6» —1_/
вальвых аппаратов Ар. Па, складываетсяг 、
яз сопротивления фильтровальной перего-/(djjp J значения параметра Аз обычно оп-
родка ДД| Я сопротявледня корпуса апла-ределяюг экспериментально, например для
рата А“ Гидравлическое сопротивлениеочистки возгонов сталевлавнльных печей
фильтровальной перегородки зависит отс днаиетром <lu>m3 мим <62 = 80-10» м/кг.
структурного строевия перегородки, ее тол-В тех случаях, когда экснеримеитвльнъге
шины, режима фильтрования, от массы идаияые отсутствуют взлнчияу Ар： реко・
свойств осевшей на перегородке пыли. Ха- „ _____ 1
рактеризуется двумя составляющими гид-?„2^^" р и а15 L, JJf^Jax 250—
пяялнигч-илгп ПОПППТИЯЛРИИЯ- пги-гпяннпй350 Па ДЛЯ ПЫЛИ с> 20 мкм и в пре-
равлического сопротимеиня. постоянной600-500 П* для мыкМ пыли. Это
5 и леремеияой “】.Таким образок.полволяет, пользуясь формулой (1.J), опре-
Ар 0 Ар； + Ар, + Ар»делить по значению Др, продолжительность
Постоимую составляюшую шдравлнче-@兜/：梏亶工1a無°吧。愿豐嘰既^
ского сопротизления фвльтроввльной пере-Гидравлическое сопротивление Лрг кор
городкиопределяют[L18]формуле 脚иу：： ：ппарата опред^яется сумной потерь
『““уз1 “г uu乎口/давледня, возникающих при движении по-
,* _ |fl.( g、“тока воздуха з таэоюдах, местных сооро-
△Pt — 1吗卩 l 36qq丿'тивленнях, дроссельных заслонках и т и.
Для расчета гядравлячзеиого сопротивления где *|—коэффкциент, характеризующийиспользуются сведения из гидравлики [l.tl]-
сопротизление фильтровальной перегородкиСущественное значение на величину гИД-
после регед ерацнн, м*1; для фвльтроваль-равлического' сопротнвлеякя элементов кор-
ных тканеб нз лавсана, улавливающихвуса фильтра оказыпает скорость движе-
кварцевую пыль с </и = 10 4- 20 мхм,財 вняя газового потока. Рекоиеннуетсх[1 18]
™ (1100 -- ]500) 10» м-1; для возгонов ста-принимать скорость газов в пределах13—
леплавильных дуговых печей с & = 2,5—18 м/с При наличии грубой пыли с 加？
3 мкм А| «(2300 -=- 2400) 10s м_|; для бо->25 мкв необхопаи。увеличинатьско-
лее плотных ткаией (напрннер, сгеклоттанк)рость до 18—20 м/с. Для очищенных газов
прн улаплпяанпя тех же пылеВ А, аеобхо-в отводящих патрубках рекомеккуетса при-
ДИмо увеличивать в 1,2—1,3 раза; принкиать скорость в пределах 7—6 м/с.
улавливании тонкодислерсных1гылейс^и <Мощность злектродвягятеля вслтвлнтора.
< 1 мкм эначекие ft, зиачктельио возра-необходвмого для транспортироваияя газов
стает а, например, для возговов кремниячерез пнлеулавлннаюшнЗ аияарат, опреде-
edg n 0,6 мкН*, = (130004-15000) 10еL;ляется по формуле
и —вязкость воедуха. Па-с; л — показа-feQAn,
тель степени, эависяпщй от режкиа филъ-N = eg71A ^ллл- 一 ‘"2〉
трованкя, для “амяяарного р^на Л= 1：ЗвОО・ 1000л.%
Значення коэффЕЦиенюа 趣 зависят отгде & — коэффияиект запася мощности, при-
городкн. Еслл регеиераиня фильтровальноймощностиот электродвигателя к вентвля-
□"егоролка проводится обратной продув-тору; дляклиноременной передачи г|“ =
кой. то в порах фильтрующего иатериала=“92 + 0.95;г;, —КПД вентилятора,
остается больше пыли, поэтому зяачеиияобычна q.0 0,65 + 0,8-
Ai, првведаинне яыше для репяеркции ни-Расчет тумаяоу^окителей. Нанболъткй
яульсно® ородупкой, необхахвмо увелиян-эффект отделения каишъ тукана достигает-
вать на 15—25 %.ся иа двухступенчатых туманоуловителях.
Перевивая составляющая гидравличе-Первая ступень, состоящая нз тонких во-
сного сопротивлевия фильтровальной пере-локон, обычно работает при едорости филь-
»*|—Пность очистки воздуха от капель опреде-
о, ―一 ленного размера (фракционная очистка) од-
'/ной сеткой.
9.S ^/^ —' “"… Толщина пакета сеток выбирается в пре-
< делах 100—200 мм, а удельную поверх- )ность проволоки в пакете сеток вычисляют
,?/.по формуле 5ТД = 4(1 —П)/4„г, где 〃一
'/пористость пакета сеток, выбираемая в пре-
01 /，“ 1 “делах 0.85—0,95;占一диаметр проволоки
4，，/» ZW itсетки; обычно dm = (100200Ц0-" и.
Pm. t.U. Занквмостъ фришовшв аффсвтив-Фракинонная очистка 1)' ОДНОЙ сеткой за-
・ОСЕ отаепк туша <и ipompu с™ивисит от режима ©кльтровання, свойств
фильтруемая среды, размера фракпни, ха- трацин 0,05—0,2 м/с (низкоскоростные ту-рактернстик сетки. Ее значение для уело-
маноуловятеди} влн при скороста 2—вн* фильтрования прн атмосфч>ном дав-
2,5 и/с (высокосноростные гуманоуловн-пеняя удобно определять графическн
тали). Вторая ступень — сеточный брызгО-(Рис- L69). Для этого необходимо пред-
уловитель служит для улавливания укруп-варитвльио вычкелнть критерий Стокса по
ненных жидких часткц.Р*»《%
Расчет туманоуловнтвлей из волокнистыхформуле St = _ ——, где dt — диаметр
фильтровальных материалов обычно сво-,18№пр
днтед н оппедененню ялощадн фильтраияакапель, и, С — поправка Кенаятема — Мил-
ло известному расходу зап>язн«1ного ноэ-пнкена, учитывающая повышмие подвиж-
дука и рекоиендуемоН для выбранного ма-ноств часткн с умедьшеннеи нх размера:
тернала скорости фильтрации. Например.d«,мкм . ■. 0,0030,010,030,1
ДЛЯ низкоскоростных туианоуловнтвлей сс 9024,57,92,9
иглопробивным войлокам из химических '-
缈閣 диаметрои 65-70 хкм (ТУ 17-14-%икы . . о.З 1§ю и более
77—79) рекомендуется скорость w°2 м/с.с1571 161 031
из лавсававых волокон МЧПС днамет-''
ром 18—26 ним (ТУ 6-11.339—74)—0 1 —Задаваясь различными значенинни раз-
—0,15 м/с.'мера капель, можно найти зависимость
Площадь фильтрации опредязяется пофракционной очнеткн от диснерсного со-
中ормуле F n Q36OOM, где IF —снорототава капель тумана. Суммарная зффен-
фильтрации, и/с.тквность очистки опредвляетск по формуле
При расчете сеточных брызгоуловптелейR
оптимальную скорость фильтраяяя опреде-期■ Z。，力‘ гхе Ф( — фракционная доля
ляют по Формуле вы0,107 V(Pk —.1丄丄
где р=. р. -соотнегствевяо плотьгост；1Й ^Ракцяв;巾一эффектна吁 очисти
жидисети а воакт, яг/优 для масел冲胃皿 от капель диакетром 厶
Рж^МО кг”，истоку &М28 м/с.В табл. 1.16 приведены ерзвннтелыше
Эффектияпое^ь очясткв от капель в се-характеристики туманоулонителей раалич-
точном пакете рассчитывается по формуле^х типов. Мощность двигателя вентиля-
/'、“* р 7тора, необходимого для транспорткровання
Ц. ] — (] —02- ” п') где И —тол-тумана нерез аппарат очистки, вычисляется
\я /по формуле (1.2); при этан гидразличе-
чина пакета, м; S“一удвльнаи поверх-ское сопротивление аппарата можно при-
ность проволоки в пакете сеток, ма/м*； "—иимать по табл 1.16 или рассчитывать по
число Сетах в пакете, ют,; г|，—э^фектив-формулам работы [1.31]
t-!6. Сравнительные харяктгр^тяк'. г：、а”・，у:，е*ж6 U П(
Гн драма-Эффектнваость очистки частац
Скоростьчесчоораямерох, мкм
Тяч “ашюулов.тып力влатрщм. сопротяале-
■Паis 1J-33-10
Ииакосторостиые0,01—0,10,5—50,92—0,990,96—1[
Высокоскоростные1—101,5—80,50—0.850,65—0,970,95-1
Сетчатые пакеты2,5—4,50,2—10^0—0,400,70—0,900,90-0,98
ЗАЩИТА ОТ ПЫЛЕ-ГЛЗОВЫДЕЛЕНИН
Аппарат ма о«кти ,ouyu > систем 11 с ренярк^явпкей
Глава 2Глава 2
Глава 2
Глава 2
Теплопеляии» горшх повевхвмпВ
ЗАШИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ ИЗЛУЧЕНИЙЗАШИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ ИЗЛУЧЕНИЙтемпературе на его «онерхностн Т, пренышвла предальнуп температуру некая следуюшего слоя. В табл. 2.1температуре на его «онерхностн Т, пренышвла предальнуп температуру некая следуюшего слоя. В табл. 2.1К. неК. неДены тевлопроводвость иДены тевлопроводвость и:максимальная тем-:максимальная тем-QnQnQ-Q-£ (й^7 nl 警)£ (й^7 nl 警)
ЗАШИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ ИЗЛУЧЕНИЙ
ЗАШИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ ИЗЛУЧЕНИЙ
температуре на его «онерхностн Т, пренышвла предальнуп температуру некая следуюшего слоя. В табл. 2.1
температуре на его «онерхностн Т, пренышвла предальнуп температуру некая следуюшего слоя. В табл. 2.1
К. не
К. не
Дены тевлопроводвость и
Дены тевлопроводвость и
:максимальная тем-
:максимальная тем-
Qn
Qn
Q-
Q-
£ (й^7 nl 警)
£ (й^7 nl 警)
Промышленная теплозащита в еооткет- етвии с требованнямн ГОСТ 12,4.123—83 <Средства коллективной защиты от инфракрасные излучений» достигается герметиза- циеВ оборудования, иаксямальной механизацией и автоматизацией технологических проиессов с выводом работающих из «горя， <шх зон» (дистанционное управление), он- тямальным размещением оборудования и рабочих мест, автоматическим контролем в сигналклациеЯ, прикенениеи средств коллективной Н нндявндувльиой защиты.
В главе кллсжены метади расчета и про- ектироваидя теплоизоляции, теплОЗащнтныл экранов и воздушного душировавия. Гигиенические требования по тепловому из- лученяю и метс“н спредпления тайловых потоков на рабочих местах даны в приложении ПЛ.
КЛАССИФИКАЦИЯ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СРЕДСТВ
для зашиты от теплового излучения и высоких температур воздуха применяются следующие коллективные теплозащитные средства: теплоизоляция поверхностей источников излучения теплоты; экранирование астотинков либо рабочих мест; воздушное пуюнрозанне; раанаинонное охлаждение; мелкодясперенос раслылсянс годы; общеабмевиая веитвляцяя или кондидиоив- рование воздуха (рис. 2.1). Общеобмениой вентиляции при этом отводится ограниченная роль — доведение условий труда до
кзмфертких е мкнимальнцни аксмуата- циояяымн затратами.
Выбор теплозащитных средств в плждом отдельном случае должен осущоствлвться по максимальным значениям эффективао- стн с учетом требоваияб эр гоиомиии, технической эстетики, безопасности длн данного процесса вли вида работ н тмнико- ЭЕСономичзеиого обоснования. Установленные в use тевлоэащнтнне средства должны быть простыми в нзгого^леяян н монтаже, удобными для обслужнвавяя; не затруднять осмотр, чистку, мсазку агрегатов; обеспечивать полную гарантию биопасяо- стн работы; обладать нвобходимой прочностью; иметь минимальные эксплуптапион- нне расходы.
Теплозащктвне средства должны обеспечивать тепловую облученность на рабочих местах не более 0,350 кВт/м' в температуру поверхности оборудования не выше 308 К (35 ®С) при температуре внутри источника теплоты до 373 К (ЮТ*С) и не выше 318 К (45 ℃) прн температуре внтк источника теплоты иыше 373 К (1(Ю°С).
22. ГЕПЛОИЗОЛЯЦИЯ ГОРЯЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Теплаязолиция горячих поверхностей (吟 чей, сосудов и трубопроводов с горжами газани и жидкостями) снижает текпера- туру нзлучакицед поверхности и уменьшает как общее выделение теплоты, так в лучистую его часть. Кроме улучшения условий труда тенлоязолиция умедыпает тепловые
потеря оборудования, снижает рдддллм топ- лива (электроэнергии, пара) и приводят к уэвлнченню производительности агрегатов. Следует иметь в виду, что теплоязолнция. повышая рабочую температуру изолирован- ннх элементов, может резко сократить срок их службы. Решение о теплоизохяинп должно бьпь проверено расчетом рабочей температуры изолированных элементов. Если она окажется выше предальио допустимой, защита от тепловыл излучений должна осуществляться другими способямн.
Ассортимент теилонзоляциоиных материалов разнообразен. Обычно для теплояяоля- ции Применяются материалы, теплопровод-, ность X которых тон температури 50— 1(Ю℃ меньше 0,2 Вт/(м-К). Прн выборе материала для тевлонзоляция необходимо принимать во заикание ыакаиические своб- ства матервелов, а также их сяособность выдерживать высокую температуру. Если температура яяодируемого объекта высокая, то обычна применяется многослойная изоляция: сначала ставится материал, выдерживающей высокую температуру (так называемый высокотемпературный uinfij, а затек уже болен эффективный материал с точки зрения теплоизоляционных свойств. Прн ятои толщина «высокотемпературного слоя» выбирается из тех условий, чтобы
пература различных теплаизоляцноян елх материалов и кокструкций.
Конструктиино тенлонзоляцяя может быть мастичной, оберточной, засыпной, из щтуч- ных изделий я смешанной. Мастичная изоляция осуществляется путем нанесения на горячую поверхность изолируемого объекта ияоляанонной мастика. Мастичную наоля- ЦИЮ можво применять на объектах любой коифигуряцни. Оберточная каоляция язго- товляется из вопокпястых материалов — асбестовая ткань, минеральная вата, войлок я др. Наиболее прятодна оберточная изоляция для трубопроводов. Засыпную изоляиию исяользуют в основном прн аро- кладка трубопроводов в каналах н коробах там, где требуется большая толщина изо. ляциоиного слоя вля при яэготовленин теп- лоизоляпионныз паиелей. Теплоизоляцию штучными или формованными изделиями, скорлупами применяют для облегчения работ. Смешанна" изолкцня состоит из не- сяольних слоев. В первом soe обычно устанавливают штучные нздвлня. Наружный слой язготовлиют из мастичной ялн оберточной изоляции. Цвлесообраэно устраивать алюыиииевые кожухи снаружи теплоизоля- мин. Затраты на устройстио кожухов быстро окупаются вследствне уменьшении
тепловых потерь ня излучение я пов| долговечности изоляция под кожух, Нсходинмн данными аля расчета вы теплоизоляции являются: теме сред (Р и 产，℃), раэдвляемы* тепл, иконноА перегородкой, допустимая т、 тура на поверхности изоляции %, гвоиетряческие размеры теплоиэолн поверяности (площадь поверхности
При расчете тенлопэоляиии следу< держиваться следующего порядка. С устанавливают допустимые тепловые объекта прн наличии изоляции. Зат бирают материал нзоляцнн н, зад тмсиературой изолируемой новерхнос ределяют значевне теплопроводное (см. табл. 2,1). Зная температуры х треияей н внешней поверхностях из и значение тенлопроводиести, опре, требуемую толщину изоляции. Пом； проиэводпт поверочный расчет и ( ляют звачення средвеб температуры шюнного слоя и температура на р поверхностей.
Тепловые потери Q, Вт, в услози; цнонарвого теплового потока в мвог ной влоскай теплоизоляции
где а' я а" — коэффкцненты тепло, соответственно от теплоносителя к н от внешней поверхности язоляцин ружающеЭ среде, Вт/(ы*-К);вц^ —та t-2 слоя тедлоизоляцЯИ, м; М — проводность i-ro слоя теплаиза Вт/(м・К);
температура t„ в стыке слоев m —— 2T[*+£(&• Для условий стапнонар^ого потока лнндрнческой теплоизоляции длняой из п слоев
гае 4 — днаметр i-ro слоя тепло'
Теплофизмчесхие свойства теааоиюлаиионвых матермпл” @.3|
Матема”
Значении коаффицвеитов-а н Ат Вт/(м-К|,
* уравнения А=а + ЬГ
Алюминиевая фольга при толщине воздушных слоев 0,01 м
Асбест распущедяый
Асбестовый матраи. заполненный： совелнтом стекловолокном вермикухатом
Асбестовая ткань в несколько слоев Асбестовый картон
Асбестонермнкулиговые илделия Сты, сегмеиты, скорлупы) (икулит вспученный в заснши
Вокиок
строительный отеплительный
(зонолят)
Диатомит молотый
Диатомитовые нздвлия (кирпич, скорлупы,
Изделиям
корупаовне (ялувдовые) онкевне
ерундовые (карбофакс) нтовне
Кирннч:
двиаеовыб магнезитовый хромитовый шаыотныЙ пеиошаиотиыЙ
Минеральная вша в набивиу иол <»^ Мниераловаткые прошивные ыаты: на металлической сетке
на стеклоткани
Перлит аеиученный
рлитовне изделия ва
(платы, мгнипи, скорлупы)
Го же, на цементной связки
Соввлнт
Совепитсвые изделия (плиты, сегмедты, скар- 也р© оязделяя
Материал
Объем ялн
мвлыгая тгыаера- 吧
Значения коэ в урапкеиня
фнциектон
Шлаковая вата
Углеродистая сталь
Хромистая коррозионно-стойкая сталь
Алюминий Длоралюмнний
200
聲'
牆5
Продолжение табл. 2.1
Определение коэффициентов теплоотдачи связано с рядом трудностей. Для точных расчетов а следует применять формулы, приведенные в енравоаннке (2.4]. При ориентировочных расчетах термнчееннм сопротивлением теклоотдачн от горячей жидкости к стенке n eauod етенкн можно пренебречь. Тогда тмглературу изолируемой поверхности можно принять равной тем- лературе горячей жидкости и тшлоебмек будет определяться только термическим со- Иротизлениен изоляции н теплоотдачей от
2.2. Норма потер» теплотыизолйрояаинымя ппмрлнлетякиа помещения» лря среднегпцовоЧтемпературе окружающего во，ауха
ffis.^s.s.sffi.
егоо,о,°odcra"
2.3, Нора* потерь теп.т»ты
,нюлнрлвавнычи попер khoctvmk » пемещеманх прн dneroao,oR температуре пиружаю-цеги воздуха 2S "С [|.30|
Примечание. В влекеитах систем
е плоехямн стенками нормы потерь теплоты при температуре теплоносителя 50, 70, 100, 125. 150 и 160 ®С приаимают соответ- стневно 5S; 67,5; 75,5; 65; 92,6 к 96 Вт.
внешней поверхности изоляини к । щей среде. Значеиня коэффицг
можно определить во формуле а" 口 +а«, где а, я а« — коэффициенты тевло- отдвчи вэлученнен и конвекцней, Вт/(м1Х X К), при значении комплекса GrPr > > 2-107, определяйте ураннениями [S.4J:
г^е с”一приведенный коэффициент излучения тел э помещение, который прнкимдют
Вохае Маты рулонарованнне ияв 108 нлнгы мниераловаткые мят* кне на синтетической свяэую-Вохае Маты рулонарованнне ияв 108 нлнгы мниераловаткые мят* кне на синтетической свяэую-Для одиночных трубопро-Полуцилиндры асбестоце^При прокладке в подпольныхментннеканалахДля одиночных трубопро-Полуцилиндры асбестоце^При прокладке в подпольныхментннеканалахЦилиндры полые минерало- ватные на фенольной свизкеКонструкции комплектные минер аловатиые из цнлнндроаЦилиндры полые минерало- ватные на фенольной свизкеКонструкции комплектные минер аловатиые из цнлнндроаВо всех случаяхВо всех случаяхКогда по услоаияы skc- плуатацин необходимо меКогда по услоаияы skc- плуатацин необходимо металлическое покрытиеталлическое покрытиеСтеклоткань или стеклору- беронаЛакостекпотканьСкорлупы на стецлопла-Стеклоткань или стеклору- беронаЛакостекпотканьСкорлупы на стецлопла-В местах, иключающнх меха- вическое повреждениеВо всех случаяхВ местах, иключающнх меха- вическое повреждениеВо всех случаяхСкорлупы и сегменты перлитовыеСкорлупы и сегменты перлитовыеПри отсутствии цнлнндроа мннераловатныхПри отсутствии цнлнндроа мннераловатныхТонколнстовая оцинкованная или кровельнааТонколнстовая оцинкованная или кровельнааВ местах возможных мехаин- ческнх повреждениеВ местах возможных мехаин- ческнх повреждениеСкорлупы ц сегиеитн днато- митовиеСкорлупы ц сегиеитн днато- митовиеВойлок из минеральной ваты па битумный связкеВойлок из минеральной ваты па битумный связкеМаты н полосы нз стеклан- иого нопокнаМаты н полосы нз стеклан- иого нопокна'пы минераловатпие ольной связке'пы минераловатпие ольной связкеМатн и полосы нз стеклянного волокнаМатн и полосы нз стеклянного волокнатемпературен прокладкетемпературен прокладкепродольных каналахпродольных каналахАлюмиииеэые сплавыАлюмиииеэые сплавыДля уникальных и особо от- аетственннх объектовДля уникальных и особо от- аетственннх объектовДля трубопроводов холадоснабжеиииДля трубопроводов холадоснабжеиииВо всех случаяхПрн отсутствии войлокаВо всех случаяхпрн одиночной прокладке трубопроводаВо всех случаяхПрн отсутствии войлокаВо всех случаяхпрн одиночной прокладке трубопроводаСтеклоткань или стекло рубероидПакостеклвкаш»Стеклоткань или стекло рубероидПакостеклвкаш»Стеклоткань илн стекло- руберондСтеклоткань илн стекло- руберондЛакостсклогканьУпругая оболочка стеклотканиЛакостсклогканьУпругая оболочка стеклотканиТонколистовая ошшко* аайкая или кровельнаяТонколистовая ошшко* аайкая или кровельнаяАлюмиинбзые сплавыАлюмиинбзые сплавыПри отсутствии требований к эстетикеВ。всех случаяхПри отсутствии требований к эстетикеВ。всех случаяхПри отсутстани требований к эстетике и исключении меха- инческих поврежденийВ。всех случаяхВ местах возможных механических поврежденияДля уникальных объектовПри отсутстани требований к эстетике и исключении меха- инческих поврежденийВ。всех случаяхВ местах возможных механических поврежденияДля уникальных объектовSSтепданаоииаоавы! матервып я “нетружак! ди трубоармох» [1.30]
Вохае Маты рулонарованнне ияв 108 нлнгы мниераловаткые мят* кне на синтетической свяэую-
Вохае Маты рулонарованнне ияв 108 нлнгы мниераловаткые мят* кне на синтетической свяэую-
Для одиночных трубопро-
Полуцилиндры асбестоце^
При прокладке в подпольных
ментнне
каналах
Для одиночных трубопро-
Полуцилиндры асбестоце^
При прокладке в подпольных
ментнне
каналах
Цилиндры полые минерало- ватные на фенольной свизке
Конструкции комплектные минер аловатиые из цнлнндроа
Цилиндры полые минерало- ватные на фенольной свизке
Конструкции комплектные минер аловатиые из цнлнндроа
Во всех случаях
Во всех случаях
Когда по услоаияы skc- плуатацин необходимо ме
Когда по услоаияы skc- плуатацин необходимо ме
таллическое покрытие
таллическое покрытие
Стеклоткань или стеклору- берона
Лакостекпоткань
Скорлупы на стецлопла-
Стеклоткань или стеклору- берона
Лакостекпоткань
Скорлупы на стецлопла-
В местах, иключающнх меха- вическое повреждение
Во всех случаях
В местах, иключающнх меха- вическое повреждение
Во всех случаях
Скорлупы и сегменты перлитовые
Скорлупы и сегменты перлитовые
При отсутствии цнлнндроа мннераловатных
При отсутствии цнлнндроа мннераловатных
Тонколнстовая оцинкованная или кровельнаа
Тонколнстовая оцинкованная или кровельнаа
В местах возможных мехаин- ческнх повреждение
В местах возможных мехаин- ческнх повреждение
Скорлупы ц сегиеитн днато- митовие
Скорлупы ц сегиеитн днато- митовие
Войлок из минеральной ваты па битумный связке
Войлок из минеральной ваты па битумный связке
Маты н полосы нз стеклан- иого нопокна
Маты н полосы нз стеклан- иого нопокна
'пы минераловатпие ольной связке
'пы минераловатпие ольной связке
Матн и полосы нз стеклянного волокна
Матн и полосы нз стеклянного волокна
температурен прокладке
температурен прокладке
продольных каналах
продольных каналах
Алюмиииеэые сплавы
Алюмиииеэые сплавы
Для уникальных и особо от- аетственннх объектов
Для уникальных и особо от- аетственннх объектов
Для трубопроводов холадоснабжеиии
Для трубопроводов холадоснабжеиии
Во всех случаях
Прн отсутствии войлока
Во всех случаях
прн одиночной прокладке трубопровода
Во всех случаях
Прн отсутствии войлока
Во всех случаях
прн одиночной прокладке трубопровода
Стеклоткань или стекло рубероид
Пакостеклвкаш»
Стеклоткань или стекло рубероид
Пакостеклвкаш»
Стеклоткань илн стекло- руберонд
Стеклоткань илн стекло- руберонд
Лакостсклогкань
Упругая оболочка стеклоткани
Лакостсклогкань
Упругая оболочка стеклоткани
Тонколистовая ошшко* аайкая или кровельная
Тонколистовая ошшко* аайкая или кровельная
Алюмиинбзые сплавы
Алюмиинбзые сплавы
При отсутствии требований к эстетике
В。всех случаях
При отсутствии требований к эстетике
В。всех случаях
При отсутстани требований к эстетике и исключении меха- инческих повреждений
В。всех случаях
В местах возможных механических повреждения
Для уникальных объектов
При отсутстани требований к эстетике и исключении меха- инческих повреждений
В。всех случаях
В местах возможных механических повреждения
Для уникальных объектов
S
S
Днанетр
Осмшао! auuunaOBaMl слой
Покровннб саоН
прохода.
Mito риалI
Область прйкенеаня
До 22.
22-Б6
Пухшнур из мвнеральвой
Асбопухшнур
Скорлупы киаераловатиые на фенольной связке
Дм трувонроведов пара н горяче! аоды
Во веек случаям
При отсутстввн пухшнура
Во всех случаях
Стеклоткань нлн стекао- рубероид
Стеклоткань, пропитанная лаком ХСЛ
Стеклоткавь или стекло- рубероид
На местах, нсключакицвх не* ханмческое повреждение
Во асех случаях
В местах, нсключапщнх меха- кнческйе поврежденне, и прн отсутствнн треЗваник к асте-
Скорлупы лерлитовые
Пра отсутствии пукзнура
Лакостеклоткаиь
Упругая оболочка из стеклоткани
В。всех случаях
Скорлупы н сегыеиты диаго- интовые н пеноднагоынто-
Только при теипературе до 150 ℃ н прокладке в надпольных каналах
Тонколистовая оцинкованная или кровельная сталь Алюминиевые сплавы
В местах возможных ыехвни- хескнх повреждений
Для уникальных н особо ответственных объектов
Б6-Ю8
Скорлупы мивераловатные на фенольной связке
Во всех случаях
Стеклоткань инм стекло- рубероид
Алюминиевые отавы
В местах возможных механических повреждений
Для уникальных н особо от ветственных объектов
Кокструкцнн комплектные из минераловатных скорлуп с защитным покрытием
Когда но условиям акс- ллуатацни требуется металлическое покрытие
Т° же
Т° *е
Скорлупы к сегненты перли-
Скорлупы и сегкеяты диато- матовые в нвнодиагоынтовые
Прн отсутствии скорлуп мин^аловатных
При температура до L50℃ н прокладке в подпольных каналах
ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ нзлуиЕН*"
Продолжение табл 2 4
Пнакетр трубо- проеоаа.
Основ ной кяоляцновиыП слой
ПокровиыЯ СЛОИ
Коиструкцик или азаелае
Обл петь 叩"мевениа
Материал
Область 吁…"М*
Плиты мннераиоватние на синтетическом связующей
При одиночной прокладке трубопровода
Полуцилиндры цементные
Стеклоткань или руберонл
асбесто-
стекло-
прокладке в подпольных
отсутствии требований к
Цилиндры мннераловатиые на фенолькой связке
Во все
случаях
Лакостеклоткань
Скорлупы нз ст
клопла-
Лакостеклоткань Во всех случаи*
Маты я дол осы нз стеклянного волокна
跋мы
диаметре
более
Тонкслнстовая оцинкованная клц кровельнав Алюшшневне сплавы
?
стах возможных механн・ х повреждений уникальных объектоа
До 260
Маты мякераловатиые на синтетическом связующем
Во все
случаях
воедухов
Стеклоткавь или рубероид
стекло-
отсутствии требований к
Маты и полосы нз стеклянного волокна
Прн отсутствии м нераловатных
атов ын-
Лакостеклоткань
Упругая оболочка из стеклоткани
сех случаях
250, все
Матн мниераловатные на синтетнаесхом связующем
В° асе
х случаях
Стеклоткань нлн рубероид
стект
отсутствия требований к
прямоугольные
Плиты минералов атыые на сннтетическам связующей
х случаях
Лакостеклоткань
сех случаях
Маты прошивные мннеряло- ватные
Т。же
Упругая оболочка нз стеклоткани
То же
Маты н полосы нз стекляв- иого воловна
М。
отсутствия
плит н
Листовой стек нлн текстолит
оппастнк
В поиещениих с эстетическими требованиями
равным--9 ?-т-,5 -рк^ а|коее*н, инент пропориноналвностн- дл*-света козафнинента теПЛООТАан от вертикаль， НЕХ п=нт в завнснмостн о- снте*, пературпограннчног。слои f н F+)-5 козфанинемт пропорнонахьностнвен"-
TetuooTAaqH конвекцне»а„ а■■■■
ГIхарактерны-размер поверхностн. Дли расчета коэффицнеита теплоотдачи прн лобоаом обдуванин паоскоА иагреза
иаверхностн реао" формулой а" Q 1=
Зназенне ко4-"неита TenJIOOTAaqH от неизоанроманных трубопроводов орее・ лязт по Л-о--=^га ая й ^ъ + 0-§~я + Дла ОАНОСЛОАНЫХ москнх н кх|^яля> ских поверхносте* анаметром 2 м к б^лее
тол日н*а слохтеял” по формуле“ - 7шнркческнх по менее 2s N
кснзштни опре а*!.
лнаметрок•
-где g опрел?2I)
лнетсм нз урзвкенн"у mgp 3 :a■
Прн тевлостхаче в условных сзобоаноп
коввекцнн- температуре окру*ЗЗЕей о-йьк U20OC н нзвестнолиненовлог- костн теплового потокиВт/толщину слот йёозоьияям ^^^о^я^овоьо» с зд' иоз-s до 3—5моясно определить п。 оркуе М- А・ Мнхеева
4磊値 £ — 2.75 『 - ГАез — Анеметр трубопрово沪一 н£и«^шч^_-ш клолнруеоа поверхностon- ,нормн потерь теплотынзшшровакаым поверхностхмн а0меЕенх прк средне。 ГОАОВОтемпературе окруясазтего воздуха 5 H 25 d приведены в табу 2.2 н 23. Не рис. юь я_«Е~£па а-вл-ии- ио хоз' рому бее подсчетов мою。определить ена‘ ченнн-?хх Еом темпера' тура 0кру*азЕе*среАвш1е 20 ол- 3 тепаовнепотерв уменьеаютс" на кз*ме 5 ・с UOBHEeHHX температурктепловне по・ терн снкиинтспрнблнзительяо на I•
Матерна*теплонзоляц'нна трубопровод слелует внбнрать нз условии союденкх HepeBeHCTB3"A0.5a、、dJ, raes —на, руясныдиаметр ТРУ6ОРОВОАК・ ¥0 сях， зако с гем- qa теповнепотерн ^рн нало・ асенпя теплонзоакцнн не ТруПРОВОА умеиьбаютс* не пропиконально удели， йкз толенн нзоляцян. Волее того, прм непввлья。* выборе мзтернааа нзоллин тепловые потерн воэраотут- так как ввеш. нх* поверхность нзолнрованного ТРУ6ОРО・ вое ^яшьялямшзлм X условна тепаоотвоа ^ЬЧДЕИЗЯИ- Нанбольсине тепаовне потерн орн неправвльяом внборе матернаа »ис- >щнк нмевт мест。прн знаделннкакет Я30Л1ЩНН § =■ 2./а》・
В табл. 2.4 прведем рекомендацнпо выбору телоязолцноняых материалов в КОНСТРУКЦНАДЛХубопровоАОР
S. --тзьф^>Е=Н^Ега зкр-一工
Тенлозашлтнне зкрен"пркменяют для локаанзапнн нсточянкон 5^К5О» теплоты, уеньшенноблуненностн набоиих Me. стахсннжитхтемпературк повевосте 0 Kpyлсазпшх рабочееестослабенне теплового потока за зкраном обусловлено его помотвтыьнон от关 атывкоАСПО’ оостяапй-а- Кратаость ослабленк-тепловог。 потока mрустановке п экранов со сте， пенью qepHOTblfH Прене6ре*нмо мвлнмн 3_-«ЗЯЙ8Я сопроткиленнхмRH н/- опредвлается пормуле эй^"^^ зн^г^- -а + 0- ГАе Е-Ез I ннтенснвность теплового о хученнна рабочем месте соответственно
Ншяаяеиме зкраш
Класс помрачнеет» мерам
ау^?“ теплот”
嚓手
Непроз-
проарач-
Про>^ч-
Телжоотража>ошие
Стальной лист одинарный ХВоЗиой
Алюиияиевый лист:
одинарный двойной
Захалеияые стекла с плеиочиым
Стальной лист с теплоизоляцией： из atbecioBoro картона ив шамотного иярияча
Алпмиииевый лист с теплоиэоляцней: из асбестового картона из вермикулитовых плит
Шамот в пплиярпнча
Стальная сетка: одвиарная двойная одинарная с закаленным силикатным стеклом
. одинарная с оргяиаческим стеклом
закаленные силнхаткые органические
Экраны юдоохлаждаюшие
Сталыгай лист с。стекающей водой Стальная сетка с。стекавшей водой Водяная завеса Паровые завесы
ОТрадЯЩН
Теплопогло1цак>1иие
оеначает, что экрав с данными рекомендуется.
чееяаго, бесцвепюго, окрашенного и ме- мллязврованного, пленочные водяные завесы, саободные н стекающие во стеилу, во- доднсперсные завесы.
Нмрйрачные инраны. В качестве мате- рплов для нелроерачных теплоеггражаю- щвх экранов иепмъзуют альфоль (алюминиевую фольгу), аламнний листовой, белую жесть, апзмияневую краску. Экран состоит из иесущего каркаса, отражающей поверхаости и деталей крепления к зкраия-
，2.8, Свовстяа м^терчплов
Примечаяи К прииеяеиию, зяа
до и после установки экранов； в(, j и в|, •— прнведииаз степень черноты соответстрея- но источника и рабочего места и источника к экрана.
Эффективность устанавкя теплозащитного зхрзна оцаниваэтся долей идерачн- ной теплоты н опредсияется по формуле
.^Lz2.100%.
Различают теплоотражаюпше, теклопо- глощиюшие и теилмтводящие экраны
(табл. 2.5). В свою оепредь по степани про, зраиности они Димятся ва тр« плаиа: »*• ппозоаоные, полупрозрачные н прозрвчние.
К первому илаесу относят металлические водоохлаждакндне и футерованные асбестовые, ильфолневые, алюминиевые экраны. Ко атороиу —экраны ив иеталля- ческое сетки, цепные завесы, экраны ив стекла ариироваивого металлическое сеткой. Экрляы первого и второго ^сов но- гу1 орошаться воляяоа каенкой. К третьему алассу отноея< экраны ив рамичнмк стекол; силцквтного. кварцевого а оргавн-
руаыоиу оборудованию (рис. 2.3). Межэкранное пространство прн установке не- скольких простых одинарных экранов прн- ннмается обычно (по конструктивным соображениям) равнн* 20—25 им. Умень- шенне межэкранного простравства до 5 мм улучшает теплозащитные свойства экране» вследствие устранения коввективыого теплообмена между слоями зкрана. Свойства материалов некоторых непрозрачных теомотражающм экранов приведены в
Теалоотражающие экраны для трубопроводов изготоалаюгся в виде квадратных коробов или иолуцнпннАраческнх скорлуп, оилеешшх внутри альфолем. При темпе- ватуре трубопровода выше 90 *С нужен двойной экран. Достоинством тевлоотра- жающих экранов является высокая эффективность, малая масса, экономичность. Од- иако применение их ограничивается, так как ока не выдерживают высоках температур и механических воздевствкй Эффективность экранов ухудшается при от- ложеиян на ннх выли, сажи и прн алисле-
тих экранов используют металлические заслонки и щиты, футерованные огнеупорным или теплоиволняиокным кирпичом, асбестовые щиты ва металлической райе, сетке нпн листе н Другие конструкоин. Футеро- ваниые экраны могут применяться при ни- тенсивноетн облучимия до 10 кВт/м” асбестовые до 3 кВт/м2. Эф терованннх экранов равна асбестовых 60 %.
теллоотражаюшнх ачраио»
Отражающн) моернз
Допусти- ншмепа- о&уча 旣G
Инте нс Ki- обл^че-
Teunepa- ааружкой
酰F
箏
Альфоль на асбесте в один слой То же, в два слоя
Альфоль, скомканный между си-
蓊
陋
賞
35
齡
5^
Ал>фоль, гофряровакнЗ в два слоя Алюжвей листовой
Белая жесть в олин слой
То же, в два слоя
Асбест листовой, 2 мм 1
То же, 5 мм 1
600
擺
貧
制
3.2
52
7,0
материалу этик
х теплщюглощаюшвм н данные
1 Асбестовые экраиы отаоеятся кранов приведены для сравнения.
TenJoumuTKue акрамиTenJoumuTKue акрами.Д<!густвмая ннтенсквнасть tux £ ■! аффеживность экраясв ",.Д<!густвмая ннтенсквнасть tux £ ■! аффеживность экраясв ",с" :。45“с" :。45“”3 оСнчного силикатного стекла”3 оСнчного силикатного стекла№ ?оа ли пая ““““ 万”,七№ ?оа ли пая ““““ 万”,七Непрозрачные экраны радиационного охлаждения— это сварные али литые (с замкнутым змеевиком) конструкции, охлаждаемые протекающей ввутрн водой (рис. 2.4). Ил можно футеровать с одной стороны. Временные экраны можно взготоалять в виде металлических тктов, орошаемыхНепрозрачные экраны радиационного охлаждения— это сварные али литые (с замкнутым змеевиком) конструкции, охлаждаемые протекающей ввутрн водой (рис. 2.4). Ил можно футеровать с одной стороны. Временные экраны можно взготоалять в виде металлических тктов, орошаемыхводоЗ, футерованные теплоотводящве экраны могут применяться при любых встре- чаюпшхся в практике иятенсивносмх облу-водоЗ, футерованные теплоотводящве экраны могут применяться при любых встре- чаюпшхся в практике иятенсивносмх облу-ченна- нефутерованные — при иатенснвно- стах 5—14 кВт/м* орошаемые щиты — при интеисивнссгех 0,7—3,5 кВт/м1.Полупрозрачные экрикы. Их применяют вченна- нефутерованные — при иатенснвно- стах 5—14 кВт/м* орошаемые щиты — при интеисивнссгех 0,7—3,5 кВт/м1.Полупрозрачные экрикы. Их применяют вты случаях, когда зкран не должен препятствовать на видению нлн вводу через него нкструмента, материалов. В качестветы случаях, когда зкран не должен препятствовать на видению нлн вводу через него нкструмента, материалов. В качествеполупроерачных теплопоглощающих экраполупроерачных теплопоглощающих экранов используют металлические сетки с размером ячейки 3—3,5 мкм, цепные завесы, армированное стальной сеткой стекло.нов используют металлические сетки с размером ячейки 3—3,5 мкм, цепные завесы, армированное стальной сеткой стекло.Металлические сетки применяют при ня- те«сввност"х облучения до 0.35— 1,05 кВт/м1, Эффективность экранов вз сетки: один слой —33—50, два слоя —Металлические сетки применяют при ня- те«сввност"х облучения до 0.35— 1,05 кВт/м1, Эффективность экранов вз сетки: один слой —33—50, два слоя —Цеияые завесы првмеяяют прн йитексив- ностях облучения 0,7—5 кВт/м1. Эффективность иелной завесы окпло 70 %. Для поЦеияые завесы првмеяяют прн йитексив- ностях облучения 0,7—5 кВт/м1. Эффективность иелной завесы окпло 70 %. Для повышения эффективности можно применять орошение завесы водякей нлиикай и устрак- вать двойные экраны.Армированное стальной сеткой стекло применяют для экравировааия тех поверхностей кабнн и пультов управления, которые должны пропускать видимый свет, но четкого различения объектов через ннх не требуется. Допустимая иитенснвиость облучения и эффективность экранов из ария- рованного стекла такая же, как н у цеп-вышения эффективности можно применять орошение завесы водякей нлиикай и устрак- вать двойные экраны.Армированное стальной сеткой стекло применяют для экравировааия тех поверхностей кабнн и пультов управления, которые должны пропускать видимый свет, но четкого различения объектов через ннх не требуется. Допустимая иитенснвиость облучения и эффективность экранов из ария- рованного стекла такая же, как н у цеп-ной завесы Эффективность экрана может быть повышена орошением водяной алея- кой в устройством двойного экрана.Полупрозрачные теплоотводящие экраны выполняют в анке металлических сеток, орошаемых водяной пленко*, или паровой завесы. Эти экраны имеют коаффияиент эффективности до 75 % н применяют при интенсивностях облучения 0,7—2,1 кВт/м1.Приврачные эираны, Теплопоглощающие прозрачные экраны “зготоалиют из различных бесцветных или окрашенных стекол (скликатаых. иварпевых, органических). Для повышения эффектнвностя применяют двойное остекление с вентилируемой воздушной прослойкой. Эффективность и до- луетнмые шгтеоеиноста ойлучемяя для ‘к- раиов . нз оконного степла прииедены в табл. 2.7.Стекла всех теплозапштных экранов обладают спектральной салективностью, н поэтому их эффективность в больщой сте- пеия завесит от сиектрпльного состава иалучеияя. При длине волии излучеивя более 5 мкм для защиты может быть яслмь- вовано обычное оконное стекло толщиной 1 ыкы. при дзнне 2,8—5 мим требуется бесцветное степло толщиной 5 мм. При ддияе волны в диапазоне 0.78—2,8 мкм требуется кримеиять теплозащитное степло толщиной 5—6 ми.Эффективность теплозашкты стекпл за- анскт от температуры источника излучеяия теплоты (рис. 2.5). Наибольшую эффективность пря температуре д。1100 *С имеет оргаияческое стекло толщиной 6—8 ни. Выше этой теипературы — закаленное стекло окрашенное в масс% со светопроиуска- НИСИ 40%. Данные об эффективдости теплозашггы. Гфнведеаные на ряс. 2,5, ап- редикены при усковни периодически отеут* етяуюшего теплового потока (нестационар- цы* процесс нагрева). Если тепловм поток дейстяует на стекло постоянно, то эф- фектявкость теалозашкты сияжается всред- нем на 10 % по сравнению с пернодкчески девствующим потоком.Выбор стекла для смотровых окон постов упраплемнн должен производитьсяной завесы Эффективность экрана может быть повышена орошением водяной алея- кой в устройством двойного экрана.Полупрозрачные теплоотводящие экраны выполняют в анке металлических сеток, орошаемых водяной пленко*, или паровой завесы. Эти экраны имеют коаффияиент эффективности до 75 % н применяют при интенсивностях облучения 0,7—2,1 кВт/м1.Приврачные эираны, Теплопоглощающие прозрачные экраны “зготоалиют из различных бесцветных или окрашенных стекол (скликатаых. иварпевых, органических). Для повышения эффектнвностя применяют двойное остекление с вентилируемой воздушной прослойкой. Эффективность и до- луетнмые шгтеоеиноста ойлучемяя для ‘к- раиов . нз оконного степла прииедены в табл. 2.7.Стекла всех теплозапштных экранов обладают спектральной салективностью, н поэтому их эффективность в больщой сте- пеия завесит от сиектрпльного состава иалучеияя. При длине волии излучеивя более 5 мкм для защиты может быть яслмь- вовано обычное оконное стекло толщиной 1 ыкы. при дзнне 2,8—5 мим требуется бесцветное степло толщиной 5 мм. При ддияе волны в диапазоне 0.78—2,8 мкм требуется кримеиять теплозащитное степло толщиной 5—6 ми.Эффективность теплозашкты стекпл за- анскт от температуры источника излучеяия теплоты (рис. 2.5). Наибольшую эффективность пря температуре д。1100 *С имеет оргаияческое стекло толщиной 6—8 ни. Выше этой теипературы — закаленное стекло окрашенное в масс% со светопроиуска- НИСИ 40%. Данные об эффективдости теплозашггы. Гфнведеаные на ряс. 2,5, ап- редикены при усковни периодически отеут* етяуюшего теплового потока (нестационар- цы* процесс нагрева). Если тепловм поток дейстяует на стекло постоянно, то эф- фектявкость теалозашкты сияжается всред- нем на 10 % по сравнению с пернодкчески девствующим потоком.Выбор стекла для смотровых окон постов упраплемнн должен производитьсяРис. М. Эффсктхввость тетмомщнты ет“он ,» ■ ааяиеииости от температуры Гр_ п ictoviihib ■алу^еяна (рявочего простршетвя Ie..):I —зятленногоРис. М. Эффсктхввость тетмомщнты ет“он ,» ■ ааяиеииости от температуры Гр_ п ictoviihib ■алу^еяна (рявочего простршетвя Ie..):I —зятленного，一завалеччого стекла，一завалеччого стеклаеветопроаускапнемеветопроаускапнемс учетом значений интенсивности облучения и температуры источника излучения (табл. 2 8). _Прозрачные геплоогэодяоие экраны (во- 1119Hне и вододнсперсные завесы) применяют дла экранирования рабочих окон печей н т. п, если через экран необходимо вво- днть инструмент илн заготовки. Водяные завесы рекомендуется применять прн интенсивности облучения 0,350—1.400 кВт/м? Коаффнииент эффективности воляных завес в рязлячаых участи» спектра в знзчнтепв-с учетом значений интенсивности облучения и температуры источника излучения (табл. 2 8). _Прозрачные геплоогэодяоие экраны (во- 1119Hне и вододнсперсные завесы) применяют дла экранирования рабочих окон печей н т. п, если через экран необходимо вво- днть инструмент илн заготовки. Водяные завесы рекомендуется применять прн интенсивности облучения 0,350—1.400 кВт/м? Коаффнииент эффективности воляных завес в рязлячаых участи» спектра в знзчнтепв-иой степени зависит от толщины слоя и достигает 80 %.Тонкие водяные пленки (толщиной до 15 им) заметна поглощают тепловые лучи £ Длиной волны более 1,9 к км, а сильно — более 32 мкм Поэтому они пригодны д“я экранироваиня источников с"температурой до 800®С Пря rcwaiane слоя зоды J5— 20 мм полностью поглсшаются тепловые лучн с длиной волны более 1 мкм При слое вода эффективно защищает от ния источников с темпе- У Экраны в виде вода- ней пленки, стекающей п。стеклу более устойчивы по сравнению со свободными во- NjHHM” завееаки. Оик имеют коэффициент эффективности оорядка 90 % и могут применяться при интенснввости облучення до 1,75 кВт/м?,уварнумнне экраны, предстааляюшие со- 6。百 коробку из двух стекол, заполненную 理°嘿**0# чистой водой с толщиной слоя 15—20 мм, имеют коэффициент зффектнв- “。50 ДО 93 % и рекомендуются при и», тенсивнйсти облучения до 2,0 кВт/ЗКоэффициент Эффективности вододнеперс- 产 завес постоянен в диапазоне длпн | — 3 мкм н достигает 0.7 Рекомендуемая об- ",сть применения завес при интенсивности облучения до 3.5—7 кВт/м1. Для создания воадушной струи со взвешенными в ней капельками воды ВНИИ ОТ (г. Тбилиси)иой степени зависит от толщины слоя и достигает 80 %.Тонкие водяные пленки (толщиной до 15 им) заметна поглощают тепловые лучи £ Длиной волны более 1,9 к км, а сильно — более 32 мкм Поэтому они пригодны д“я экранироваиня источников с"температурой до 800®С Пря rcwaiane слоя зоды J5— 20 мм полностью поглсшаются тепловые лучн с длиной волны более 1 мкм При слое вода эффективно защищает от ния источников с темпе- У Экраны в виде вода- ней пленки, стекающей п。стеклу более устойчивы по сравнению со свободными во- NjHHM” завееаки. Оик имеют коэффициент эффективности оорядка 90 % и могут применяться при интенснввости облучення до 1,75 кВт/м?,уварнумнне экраны, предстааляюшие со- 6。百 коробку из двух стекол, заполненную 理°嘿**0# чистой водой с толщиной слоя 15—20 мм, имеют коэффициент зффектнв- “。50 ДО 93 % и рекомендуются при и», тенсивнйсти облучения до 2,0 кВт/ЗКоэффициент Эффективности вододнеперс- 产 завес постоянен в диапазоне длпн | — 3 мкм н достигает 0.7 Рекомендуемая об- ",сть применения завес при интенсивности облучения до 3.5—7 кВт/м1. Для создания воадушной струи со взвешенными в ней капельками воды ВНИИ ОТ (г. Тбилиси)2Л Интеисивность овл^ення стекла н его состояние а зависимости ОТ температуры источника тепловоз излучеиия °СТИ2Л Интеисивность овл^ення стекла н его состояние а зависимости ОТ температуры источника тепловоз излучеиия °СТИИсследуемоеСтеклаИнтеасквнйсть нзаучени% кЗ"М "Р" рмличной re«njpar>-pe источника.1»»1ИЯwo'<8-1800Обычное Закаленное Органическое стекло белоеС пленочным покрытнем теплозащитное со светопра- пусканкем 80 %： закаленное незакалениоеОкрашенноэ в массе тепло- защктнае со светолролу. сканием 40 %, закаленное неэакаленное14,03.514,07.0鵠(3,5 3：51修1翡7.0]7：0Н,0 , 7,。1Растрескивается Деформаций нет Размягчается при тем- иературе окружающего возлуха выше 28 ℃Деформаций нет РастрескиваетсяДеформаций нет РастрескиваетсяПримечая ноСтн облучении,m黯-=喘喘2■微卷跷噴體.产…«™»-ИсследуемоеСтеклаИнтеасквнйсть нзаучени% кЗ"М "Р" рмличной re«njpar>-pe источника.1»»1ИЯwo'<8-1800Обычное Закаленное Органическое стекло белоеС пленочным покрытнем теплозащитное со светопра- пусканкем 80 %： закаленное незакалениоеОкрашенноэ в массе тепло- защктнае со светолролу. сканием 40 %, закаленное неэакаленное14,03.514,07.0鵠(3,5 3：51修1翡7.0]7：0Н,0 , 7,。1Растрескивается Деформаций нет Размягчается при тем- иературе окружающего возлуха выше 28 ℃Деформаций нет РастрескиваетсяДеформаций нет РастрескиваетсяПримечая ноСтн облучении,m黯-=喘喘2■微卷跷噴體.产…«™»-
TenJoumuTKue акрами
TenJoumuTKue акрами
.Д<!густвмая ннтенсквнасть tux £ ■! аффеживность экраясв ",
.Д<!густвмая ннтенсквнасть tux £ ■! аффеживность экраясв ",
с" :。45“
с" :。45“
”3 оСнчного силикатного стекла
”3 оСнчного силикатного стекла
№ ?оа ли пая ““““ 万”,七
№ ?оа ли пая ““““ 万”,七
Непрозрачные экраны радиационного охлаждения— это сварные али литые (с замкнутым змеевиком) конструкции, охлаждаемые протекающей ввутрн водой (рис. 2.4). Ил можно футеровать с одной стороны. Временные экраны можно взготоалять в виде металлических тктов, орошаемых
Непрозрачные экраны радиационного охлаждения— это сварные али литые (с замкнутым змеевиком) конструкции, охлаждаемые протекающей ввутрн водой (рис. 2.4). Ил можно футеровать с одной стороны. Временные экраны можно взготоалять в виде металлических тктов, орошаемых
водоЗ, футерованные теплоотводящве экраны могут применяться при любых встре- чаюпшхся в практике иятенсивносмх облу-
водоЗ, футерованные теплоотводящве экраны могут применяться при любых встре- чаюпшхся в практике иятенсивносмх облу-
ченна- нефутерованные — при иатенснвно- стах 5—14 кВт/м* орошаемые щиты — при интеисивнссгех 0,7—3,5 кВт/м1.
Полупрозрачные экрикы. Их применяют в
ченна- нефутерованные — при иатенснвно- стах 5—14 кВт/м* орошаемые щиты — при интеисивнссгех 0,7—3,5 кВт/м1.
Полупрозрачные экрикы. Их применяют в
ты случаях, когда зкран не должен препятствовать на видению нлн вводу через него нкструмента, материалов. В качестве
ты случаях, когда зкран не должен препятствовать на видению нлн вводу через него нкструмента, материалов. В качестве
полупроерачных теплопоглощающих экра
полупроерачных теплопоглощающих экра
нов используют металлические сетки с размером ячейки 3—3,5 мкм, цепные завесы, армированное стальной сеткой стекло.
нов используют металлические сетки с размером ячейки 3—3,5 мкм, цепные завесы, армированное стальной сеткой стекло.
Металлические сетки применяют при ня- те«сввност"х облучения до 0.35— 1,05 кВт/м1, Эффективность экранов вз сетки: один слой —33—50, два слоя —
Металлические сетки применяют при ня- те«сввност"х облучения до 0.35— 1,05 кВт/м1, Эффективность экранов вз сетки: один слой —33—50, два слоя —
Цеияые завесы првмеяяют прн йитексив- ностях облучения 0,7—5 кВт/м1. Эффективность иелной завесы окпло 70 %. Для по
Цеияые завесы првмеяяют прн йитексив- ностях облучения 0,7—5 кВт/м1. Эффективность иелной завесы окпло 70 %. Для по
вышения эффективности можно применять орошение завесы водякей нлиикай и устрак- вать двойные экраны.
Армированное стальной сеткой стекло применяют для экравировааия тех поверхностей кабнн и пультов управления, которые должны пропускать видимый свет, но четкого различения объектов через ннх не требуется. Допустимая иитенснвиость облучения и эффективность экранов из ария- рованного стекла такая же, как н у цеп-
вышения эффективности можно применять орошение завесы водякей нлиикай и устрак- вать двойные экраны.
Армированное стальной сеткой стекло применяют для экравировааия тех поверхностей кабнн и пультов управления, которые должны пропускать видимый свет, но четкого различения объектов через ннх не требуется. Допустимая иитенснвиость облучения и эффективность экранов из ария- рованного стекла такая же, как н у цеп-
ной завесы Эффективность экрана может быть повышена орошением водяной алея- кой в устройством двойного экрана.
Полупрозрачные теплоотводящие экраны выполняют в анке металлических сеток, орошаемых водяной пленко*, или паровой завесы. Эти экраны имеют коаффияиент эффективности до 75 % н применяют при интенсивностях облучения 0,7—2,1 кВт/м1.
Приврачные эираны, Теплопоглощающие прозрачные экраны “зготоалиют из различных бесцветных или окрашенных стекол (скликатаых. иварпевых, органических). Для повышения эффектнвностя применяют двойное остекление с вентилируемой воздушной прослойкой. Эффективность и до- луетнмые шгтеоеиноста ойлучемяя для ‘к- раиов . нз оконного степла прииедены в табл. 2.7.
Стекла всех теплозапштных экранов обладают спектральной салективностью, н поэтому их эффективность в больщой сте- пеия завесит от сиектрпльного состава иалучеияя. При длине волии излучеивя более 5 мкм для защиты может быть яслмь- вовано обычное оконное стекло толщиной 1 ыкы. при дзнне 2,8—5 мим требуется бесцветное степло толщиной 5 мм. При ддияе волны в диапазоне 0.78—2,8 мкм требуется кримеиять теплозащитное степло толщиной 5—6 ми.
Эффективность теплозашкты стекпл за- анскт от температуры источника излучеяия теплоты (рис. 2.5). Наибольшую эффективность пря температуре д。1100 *С имеет оргаияческое стекло толщиной 6—8 ни. Выше этой теипературы — закаленное стекло окрашенное в масс% со светопроиуска- НИСИ 40%. Данные об эффективдости теплозашггы. Гфнведеаные на ряс. 2,5, ап- редикены при усковни периодически отеут* етяуюшего теплового потока (нестационар- цы* процесс нагрева). Если тепловм поток дейстяует на стекло постоянно, то эф- фектявкость теалозашкты сияжается всред- нем на 10 % по сравнению с пернодкчески девствующим потоком.
Выбор стекла для смотровых окон постов упраплемнн должен производиться
ной завесы Эффективность экрана может быть повышена орошением водяной алея- кой в устройством двойного экрана.
Полупрозрачные теплоотводящие экраны выполняют в анке металлических сеток, орошаемых водяной пленко*, или паровой завесы. Эти экраны имеют коаффияиент эффективности до 75 % н применяют при интенсивностях облучения 0,7—2,1 кВт/м1.
Приврачные эираны, Теплопоглощающие прозрачные экраны “зготоалиют из различных бесцветных или окрашенных стекол (скликатаых. иварпевых, органических). Для повышения эффектнвностя применяют двойное остекление с вентилируемой воздушной прослойкой. Эффективность и до- луетнмые шгтеоеиноста ойлучемяя для ‘к- раиов . нз оконного степла прииедены в табл. 2.7.
Стекла всех теплозапштных экранов обладают спектральной салективностью, н поэтому их эффективность в больщой сте- пеия завесит от сиектрпльного состава иалучеияя. При длине волии излучеивя более 5 мкм для защиты может быть яслмь- вовано обычное оконное стекло толщиной 1 ыкы. при дзнне 2,8—5 мим требуется бесцветное степло толщиной 5 мм. При ддияе волны в диапазоне 0.78—2,8 мкм требуется кримеиять теплозащитное степло толщиной 5—6 ми.
Эффективность теплозашкты стекпл за- анскт от температуры источника излучеяия теплоты (рис. 2.5). Наибольшую эффективность пря температуре д。1100 *С имеет оргаияческое стекло толщиной 6—8 ни. Выше этой теипературы — закаленное стекло окрашенное в масс% со светопроиуска- НИСИ 40%. Данные об эффективдости теплозашггы. Гфнведеаные на ряс. 2,5, ап- редикены при усковни периодически отеут* етяуюшего теплового потока (нестационар- цы* процесс нагрева). Если тепловм поток дейстяует на стекло постоянно, то эф- фектявкость теалозашкты сияжается всред- нем на 10 % по сравнению с пернодкчески девствующим потоком.
Выбор стекла для смотровых окон постов упраплемнн должен производиться
Рис. М. Эффсктхввость тетмомщнты ет“он ,» ■ ааяиеииости от температуры Гр_ п ictoviihib ■алу^еяна (рявочего простршетвя Ie..):
I —зятленного
Рис. М. Эффсктхввость тетмомщнты ет“он ,» ■ ааяиеииости от температуры Гр_ п ictoviihib ■алу^еяна (рявочего простршетвя Ie..):
I —зятленного
，一завалеччого стекла
，一завалеччого стекла
еветопроаускапнем
еветопроаускапнем
с учетом значений интенсивности облучения и температуры источника излучения (табл. 2 8). _
Прозрачные геплоогэодяоие экраны (во- 1119Hне и вододнсперсные завесы) применяют дла экранирования рабочих окон печей н т. п, если через экран необходимо вво- днть инструмент илн заготовки. Водяные завесы рекомендуется применять прн интенсивности облучения 0,350—1.400 кВт/м? Коаффнииент эффективности воляных завес в рязлячаых участи» спектра в знзчнтепв-
с учетом значений интенсивности облучения и температуры источника излучения (табл. 2 8). _
Прозрачные геплоогэодяоие экраны (во- 1119Hне и вододнсперсные завесы) применяют дла экранирования рабочих окон печей н т. п, если через экран необходимо вво- днть инструмент илн заготовки. Водяные завесы рекомендуется применять прн интенсивности облучения 0,350—1.400 кВт/м? Коаффнииент эффективности воляных завес в рязлячаых участи» спектра в знзчнтепв-
иой степени зависит от толщины слоя и достигает 80 %.
Тонкие водяные пленки (толщиной до 15 им) заметна поглощают тепловые лучи £ Длиной волны более 1,9 к км, а сильно — более 32 мкм Поэтому они пригодны д“я экранироваиня источников с"температурой до 800®С Пря rcwaiane слоя зоды J5— 20 мм полностью поглсшаются тепловые лучн с длиной волны более 1 мкм При слое вода эффективно защищает от ния источников с темпе- У Экраны в виде вода- ней пленки, стекающей п。стеклу более устойчивы по сравнению со свободными во- NjHHM” завееаки. Оик имеют коэффициент эффективности оорядка 90 % и могут применяться при интенснввости облучення до 1,75 кВт/м?
,уварнумнне экраны, предстааляюшие со- 6。百 коробку из двух стекол, заполненную 理°嘿**0# чистой водой с толщиной слоя 15—20 мм, имеют коэффициент зффектнв- “。50 ДО 93 % и рекомендуются при и», тенсивнйсти облучения до 2,0 кВт/З
Коэффициент Эффективности вододнеперс- 产 завес постоянен в диапазоне длпн | — 3 мкм н достигает 0.7 Рекомендуемая об- ",сть применения завес при интенсивности облучения до 3.5—7 кВт/м1. Для создания воадушной струи со взвешенными в ней капельками воды ВНИИ ОТ (г. Тбилиси)
иой степени зависит от толщины слоя и достигает 80 %.
Тонкие водяные пленки (толщиной до 15 им) заметна поглощают тепловые лучи £ Длиной волны более 1,9 к км, а сильно — более 32 мкм Поэтому они пригодны д“я экранироваиня источников с"температурой до 800®С Пря rcwaiane слоя зоды J5— 20 мм полностью поглсшаются тепловые лучн с длиной волны более 1 мкм При слое вода эффективно защищает от ния источников с темпе- У Экраны в виде вода- ней пленки, стекающей п。стеклу более устойчивы по сравнению со свободными во- NjHHM” завееаки. Оик имеют коэффициент эффективности оорядка 90 % и могут применяться при интенснввости облучення до 1,75 кВт/м?
,уварнумнне экраны, предстааляюшие со- 6。百 коробку из двух стекол, заполненную 理°嘿**0# чистой водой с толщиной слоя 15—20 мм, имеют коэффициент зффектнв- “。50 ДО 93 % и рекомендуются при и», тенсивнйсти облучения до 2,0 кВт/З
Коэффициент Эффективности вододнеперс- 产 завес постоянен в диапазоне длпн | — 3 мкм н достигает 0.7 Рекомендуемая об- ",сть применения завес при интенсивности облучения до 3.5—7 кВт/м1. Для создания воадушной струи со взвешенными в ней капельками воды ВНИИ ОТ (г. Тбилиси)
2Л Интеисивность овл^ення стекла н его состояние а зависимости ОТ температуры источника тепловоз излучеиия °СТИ
2Л Интеисивность овл^ення стекла н его состояние а зависимости ОТ температуры источника тепловоз излучеиия °СТИ
Исследуемое
Стекла
Интеасквнйсть нзаучени% кЗ"М "Р" рмличной re«njpar>-pe источника.
1»»
1ИЯ
wo
'<8-1800
Обычное Закаленное Органическое стекло белое
С пленочным покрытнем теплозащитное со светопра- пусканкем 80 %： закаленное незакалениое
Окрашенноэ в массе тепло- защктнае со светолролу. сканием 40 %, закаленное неэакаленное
14,0
3.5
14,0
7.0
鵠
(3,5 3：5
1修
1翡
7.0
]7：0
Н,0 , 7,。1
Растрескивается Деформаций нет Размягчается при тем- иературе окружающего возлуха выше 28 ℃
Деформаций нет Растрескивается
Деформаций нет Растрескивается
Примечая ноСтн облучении,
m黯-=喘喘2■微卷跷噴體.产…«™»-
Исследуемое
Стекла
Интеасквнйсть нзаучени% кЗ"М "Р" рмличной re«njpar>-pe источника.
1»»
1ИЯ
wo
'<8-1800
Обычное Закаленное Органическое стекло белое
С пленочным покрытнем теплозащитное со светопра- пусканкем 80 %： закаленное незакалениое
Окрашенноэ в массе тепло- защктнае со светолролу. сканием 40 %, закаленное неэакаленное
14,0
3.5
14,0
7.0
鵠
(3,5 3：5
1修
1翡
7.0
]7：0
Н,0 , 7,。1
Растрескивается Деформаций нет Размягчается при тем- иературе окружающего возлуха выше 28 ℃
Деформаций нет Растрескивается
Деформаций нет Растрескивается
Примечая ноСтн облучении,
m黯-=喘喘2■微卷跷噴體.产…«™»-
ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ ИЗЛУЧЕНИИ
2.9. Эффеитианость Чв> условия применения н место установки теплоз^щетных •■ ранов в горячих цехи
Зхоакм аа” 而 ка" нааиих холоеих излучения
b" 口
Конетрукгпаное выпалвенпе
%
Усзовкн иряи«ненн<
Иатеиси»- облучения,
ТснпературЛ
Глухне непроа- рачнне
Теасоотво
Полост ные плнты-коробки
щ
470-1470
Открытые н закрытие ис-
дпщне
Заслонки сварные, футерованные
88
14
2070-2270
точинки (стенйн, проемы пе-
Проемы печей
огнеупорным кирпичом Металлические листы, омываемые
ЦВ
пт 。к
Стеики регенераторов
ВОДОЙ
Теплопо-
Заслонки литые, футерованные кир-
ап
.，，
1070-1170
Проемы печей
глотиющне
инном н，м теплонзоляцнонным ма-
ЩнтЫ металлнческнеь футерован-
ад
я *_ic
670-870
Стенки регенераторов, ков-
ные кирпичом
Ш,итЧ ойляиаваииш асбестом
0.S5—3.6
&7О
Задняя етепна мартенов-
Щнты, облицованные перлитом,
7R
0,36—8,5
870
вермнкулнток
Щиты, облиюванпые стенлотканью
КС
sift
Укрытие стен
Теплоотражающие
Экран панель hs альфоля на сетке, раме, асбофанере, Шниере (2—
60
3,5-7
7120
Горячие стенкн н открытые ИСТОЧНИКИ
4 слоя с воздушными лрослоАиамк
15 мм)
Экран из алюмнкневых листов одинарный
Экран на алюминиевых лнетов
АО
0,7—3,5
1070
Т。же
Стены кабин и постов уп
двоПиои с естественно аентнлируе-
равленнп
мой воздушной прослойкой
Зкран нз асюннннеанх листов с искусственный продувок «азаухон
90
3.5-7
IWO
Задняя стенка мартенов-
Экран из асюмннневьц яистоа с продувом возпумно* смесью
90
3,6—Ю
1670
ской печи
Экран многослоАннА с естествен-
90
3Q1— В
1870
То ме
1
ным про8coM воздуха
Комби нН-
Экран из альфоля на утепленном
90
q 7—7
[070
Внутренние стенки кабины
ровавнне
линолеуме
Экран нз алюминии на поролоне
95
(1 7—3 5
147n
То же
Vo же, на перлше
97
3Q^ /
Эвдняя стенка мартеновской
ПРЧИ
Экран "з атомнннп на еермнкусн*
3,7-7
То же
Глухие попупроз* рачные
Теплоот- водящне
Экраны нз металлической сетки, срошаемне воаоА
75
0,7-5
1370 ■
Прокаиюе пом, проемы пе*
Заеесн цепкие, орошаемые водой
11 /и、
1 q，，、
То
Теплопо-
Зкрани из металлической сеткн с
0,35-1,0
Прокатное поле, проеми пе-
глощапщке
ячейкой 3 ХЗ мн Завесы цепные,
60
С 7_ К
Ю7П
9еНт
Стекло, армнриванное металлической сеткой
70
07-6
1270
Смотровое окна
扌
Глухне празрач-
Теплоот-
Завеса пленочная водяная по стеклу
您
0,35—1,75
Посты пулыоащнкоа
ние
водяшне
Завеса водяная без стекла сливная
Завеса вопанап напорная
Q35-3 5
Проемы печей
г
Экран акеарпапьнаН
аа
П 7О П
Проемы пультов тиков
Провны печей
Геилопо-
Завеса волоансперенак
глотающие
Завеса паровав
Го
Стекло закаленное одинарное
n <
IL I ... ，Г!
Kafiiini.i “осте，。упранпе"»”
Сгс*"。закаленное АвоНнос е воз-
7Q
1 >1О
1270
Кабина зава"。”"。" машинм
душпа-веитилкруемаИ прислойкой размером 20—40 мм
Стекло простое одинарное толщи- лой 2мм
51
0,7—1,5
1070
Посты управлеиия
Стекло паониое с иоадуишой яро слойкой
Б7
1,5-2
1070
Кабинь, поегы
Оргстекло сине-зеленое, окрашен-
Q К— U
Кабины, посты
ное в мас8, толщиной 5 мм
Теплоот-
Стекло с о-пеиочиык покрытием
ражаюшне
окиеламн метаппса; пловосурьмниое
ПК
П 7一 1 о
итп
Кабин% посты
кобал!1Товое мелезное
*5
0.7-3.5
Тс же
молибденовое
нежэкранном пространстве.нежэкранном пространстве.дящих экранов определнется из тепловогодящих экранов определнется из тепловогобаланса экранабаланса экрана（以一小）'（以一小）'ияют воздушное душированиеияют воздушное душированиеПоиещеаняРабочее место, харитервстика работысн.ностъ облуче-Литейный цехКолошниковая площадкаКабнна шарнирното крлиа; работа легкаяЗагрузочная» илощадка ваграики； работа тяжалая при за- грузке вручную07-1.4Плавиль но-эалн- вочное отделение стали и чугунаРабочая площадка у леткв вагранки； работа средней тяже- Рабочее место у коекльника вагранки; работа ертдвей ти- Рабочее место зплиящика на конвейере; работа средне* тя- Рабочее место шлавовшнка на конинбере; работа средне# тяжестиРабочее место загрузки длавпльных н отжигательных печей; работа тяжалаяРабочее местд нарашиваяия электродом из печи; работа средней тяжести0.7-1,41.4-г,11,4-2,11,4-2,1 'Плавильно-заливочное Отделение литья медных сплавов (латуни и бронзы)Рабочее место у печи; работа средней тяжестиРабочее место у индукционной печи; работа средвей тяжести и тяжалаяРабочим место заливщика; работа, средне# тяжести и тяже-Рабочее место у тигельяой газовой печи; работа средней тяжести н тяжелаяРабочее место у раздаточной neGt; работа средней тяжести齊，严 LUВыбнаное отде-У выбнвиоб решетки на конвейере; работа тяжелаяУ крупной выбивной решетки периаднческога действия; работа тяжелаяУ вибраторов для имбиики стержеей; работа тяжалаяOJ-l,4 033-0,7Сушнльяое отделение стержеей с расположением топок в приямкахНа постоянных рабочих местах у горалок пли форсунок при газообразном и жидком топливе, а так*е у дверей и проемов сушил; работа <федиев тяжести035-0,7Смесеприготови- телькве отделннвеНа рабочих местах у смесктелей с ручной загрузкой; работа тяжелаяHIПечной аалТермяческвй цехВанны электроляо-соляные, агрегаты закалки н цнаннрове- ння, закалочные камерные печи, колодцы для охлаждения изделий； работа тяжалаяШаюгаые газовые и электритееккв цемектаияояные нечн, злектродио-солякые печи с температурой 850—900 ℃. тигельные газовые печи-ваниы, агрегаты для отнуека изделий, столы для напайки твердых сплавов; работа тяжалая Селитровые и щелочные с газовым подогревом н масляные закалочные ванны, шахтные электрические отпускные и ка- мераые газовые с выдвижным подом печн; работа тижалая0-35-0.7ПоиещеаняРабочее место, харитервстика работысн.ностъ облуче-Литейный цехКолошниковая площадкаКабнна шарнирното крлиа; работа легкаяЗагрузочная» илощадка ваграики； работа тяжалая при за- грузке вручную07-1.4Плавиль но-эалн- вочное отделение стали и чугунаРабочая площадка у леткв вагранки； работа средней тяже- Рабочее место у коекльника вагранки; работа ертдвей ти- Рабочее место зплиящика на конвейере; работа средне* тя- Рабочее место шлавовшнка на конинбере; работа средне# тяжестиРабочее место загрузки длавпльных н отжигательных печей; работа тяжалаяРабочее местд нарашиваяия электродом из печи; работа средней тяжести0.7-1,41.4-г,11,4-2,11,4-2,1 'Плавильно-заливочное Отделение литья медных сплавов (латуни и бронзы)Рабочее место у печи; работа средней тяжестиРабочее место у индукционной печи; работа средвей тяжести и тяжалаяРабочим место заливщика; работа, средне# тяжести и тяже-Рабочее место у тигельяой газовой печи; работа средней тяжести н тяжелаяРабочее место у раздаточной neGt; работа средней тяжести齊，严 LUВыбнаное отде-У выбнвиоб решетки на конвейере; работа тяжелаяУ крупной выбивной решетки периаднческога действия; работа тяжелаяУ вибраторов для имбиики стержеей; работа тяжалаяOJ-l,4 033-0,7Сушнльяое отделение стержеей с расположением топок в приямкахНа постоянных рабочих местах у горалок пли форсунок при газообразном и жидком топливе, а так*е у дверей и проемов сушил; работа <федиев тяжести035-0,7Смесеприготови- телькве отделннвеНа рабочих местах у смесктелей с ручной загрузкой; работа тяжелаяHIПечной аалТермяческвй цехВанны электроляо-соляные, агрегаты закалки н цнаннрове- ння, закалочные камерные печи, колодцы для охлаждения изделий； работа тяжалаяШаюгаые газовые и электритееккв цемектаияояные нечн, злектродио-солякые печи с температурой 850—900 ℃. тигельные газовые печи-ваниы, агрегаты для отнуека изделий, столы для напайки твердых сплавов; работа тяжалая Селитровые и щелочные с газовым подогревом н масляные закалочные ванны, шахтные электрические отпускные и ка- мераые газовые с выдвижным подом печн; работа тижалая0-35-0.7*10. Рабочие места, для которых требуянсн душнруютне устройства*10. Рабочие места, для которых требуянсн душнруютне устройства
нежэкранном пространстве.
нежэкранном пространстве.
дящих экранов определнется из теплового
дящих экранов определнется из теплового
баланса экрана
баланса экрана
（以一小）'
（以一小）'
ияют воздушное душирование
ияют воздушное душирование
Поиещеаня
Рабочее место, харитервстика работы
сн.ностъ облуче-
Литейный цех
Колошниковая площадка
Кабнна шарнирното крлиа; работа легкая
Загрузочная» илощадка ваграики； работа тяжалая при за- грузке вручную
07-1.4
Плавиль но-эалн- вочное отделение стали и чугуна
Рабочая площадка у леткв вагранки； работа средней тяже- Рабочее место у коекльника вагранки; работа ертдвей ти- Рабочее место зплиящика на конвейере; работа средне* тя- Рабочее место шлавовшнка на конинбере; работа средне# тяжести
Рабочее место загрузки длавпльных н отжигательных печей; работа тяжалая
Рабочее местд нарашиваяия электродом из печи; работа средней тяжести
0.7-1,4
1.4-г,1
1,4-2,1
1,4-2,1 '
Плавильно-заливочное Отделение литья медных сплавов (латуни и бронзы)
Рабочее место у печи; работа средней тяжести
Рабочее место у индукционной печи; работа средвей тяжести и тяжалая
Рабочим место заливщика; работа, средне# тяжести и тяже-
Рабочее место у тигельяой газовой печи; работа средней тяжести н тяжелая
Рабочее место у раздаточной neGt; работа средней тяжести
齊，严 LU
Выбнаное отде-
У выбнвиоб решетки на конвейере; работа тяжелая
У крупной выбивной решетки периаднческога действия; работа тяжелая
У вибраторов для имбиики стержеей; работа тяжалая
OJ-l,4 033-0,7
Сушнльяое отделение стержеей с расположением топок в приямках
На постоянных рабочих местах у горалок пли форсунок при газообразном и жидком топливе, а так*е у дверей и проемов сушил; работа <федиев тяжести
035-0,7
Смесеприготови- телькве отделннве
На рабочих местах у смесктелей с ручной загрузкой; работа тяжелая
HI
Печной аал
Термяческвй цех
Ванны электроляо-соляные, агрегаты закалки н цнаннрове- ння, закалочные камерные печи, колодцы для охлаждения изделий； работа тяжалая
Шаюгаые газовые и электритееккв цемектаияояные нечн, злектродио-солякые печи с температурой 850—900 ℃. тигельные газовые печи-ваниы, агрегаты для отнуека изделий, столы для напайки твердых сплавов; работа тяжалая Селитровые и щелочные с газовым подогревом н масляные закалочные ванны, шахтные электрические отпускные и ка- мераые газовые с выдвижным подом печн; работа тижалая
0-35-0.7
Поиещеаня
Рабочее место, харитервстика работы
сн.ностъ облуче-
Литейный цех
Колошниковая площадка
Кабнна шарнирното крлиа; работа легкая
Загрузочная» илощадка ваграики； работа тяжалая при за- грузке вручную
07-1.4
Плавиль но-эалн- вочное отделение стали и чугуна
Рабочая площадка у леткв вагранки； работа средней тяже- Рабочее место у коекльника вагранки; работа ертдвей ти- Рабочее место зплиящика на конвейере; работа средне* тя- Рабочее место шлавовшнка на конинбере; работа средне# тяжести
Рабочее место загрузки длавпльных н отжигательных печей; работа тяжалая
Рабочее местд нарашиваяия электродом из печи; работа средней тяжести
0.7-1,4
1.4-г,1
1,4-2,1
1,4-2,1 '
Плавильно-заливочное Отделение литья медных сплавов (латуни и бронзы)
Рабочее место у печи; работа средней тяжести
Рабочее место у индукционной печи; работа средвей тяжести и тяжалая
Рабочим место заливщика; работа, средне# тяжести и тяже-
Рабочее место у тигельяой газовой печи; работа средней тяжести н тяжелая
Рабочее место у раздаточной neGt; работа средней тяжести
齊，严 LU
Выбнаное отде-
У выбнвиоб решетки на конвейере; работа тяжелая
У крупной выбивной решетки периаднческога действия; работа тяжелая
У вибраторов для имбиики стержеей; работа тяжалая
OJ-l,4 033-0,7
Сушнльяое отделение стержеей с расположением топок в приямках
На постоянных рабочих местах у горалок пли форсунок при газообразном и жидком топливе, а так*е у дверей и проемов сушил; работа <федиев тяжести
035-0,7
Смесеприготови- телькве отделннве
На рабочих местах у смесктелей с ручной загрузкой; работа тяжелая
HI
Печной аал
Термяческвй цех
Ванны электроляо-соляные, агрегаты закалки н цнаннрове- ння, закалочные камерные печи, колодцы для охлаждения изделий； работа тяжалая
Шаюгаые газовые и электритееккв цемектаияояные нечн, злектродио-солякые печи с температурой 850—900 ℃. тигельные газовые печи-ваниы, агрегаты для отнуека изделий, столы для напайки твердых сплавов; работа тяжалая Селитровые и щелочные с газовым подогревом н масляные закалочные ванны, шахтные электрические отпускные и ка- мераые газовые с выдвижным подом печн; работа тижалая
0-35-0.7
*10. Рабочие места, для которых требуянсн душнруютне устройства
*10. Рабочие места, для которых требуянсн душнруютне устройства
Ряс. ". *о(куни ВНИНОТ (г. Тбаме.» ива
разработана форсунка (рис. 2.6). По внутренней трубе подается вода, по наружной— сжатый воздух или пар, Форсунки устаиав- лнваЕЬтся через 100—200 мм. Расход воды на 1 м завесы равен 36 л/ч. Расход сжатого воздуха при давлении 0,5~0,6 МПа состааляет 5 м%‘
При расчетах вододисперсных зввес, создаваемых форсунхами, принимают размер капли г = 5 мкм для распыления паром и г = 10 мим для распыления воздухом. Средняя скорость динження капли в завесе 1 м/с. Расход сжатого воздуха 700 и* на 1 и1 воды. Шаг форсунок 0,2 м.
Расчет зкран。》. Температуру внутренней (обращенной к источнику) поверхности экрана 7” рассчитывают по формуле
т“=У%'：?；戸，
где «и,,— приведенная степень черноты наружной поверхности источнкив к экрана; 「…一температура экранируемой поверхности источника. К： Т< —средвее значепне температуры воздуха в рабочей зоне； К.
Формула (2.1) справедлива при условии, что поступление теплоты на экран нз дехо- вого пространства мало и нм можно пре- Зеяь При расчете температуры экрана ходимо обращать внимание на определение приведенной степекн черноты, которая зависит от степекн черноты каждого материала н может внести в формулу наибольшую ошибку. Прнмепять формулу(2.1) длн расчета температуры экрана можно только для металлических листов б«з теп- лоиволкцин. Если металлические зкранн будут использоваться с тепловзоляиией, то температура их аз ружной поверхности будет ниже.
Конструкция зкрана должна обеспечивать свободный восходящий поток воздуха в
мально использовать охлаждающее
ствие конвективных потоков. Температура наружной поверхности экрана, согласно требонанням ГОСТ [2.4.123—83, не должна превышать 4S ℃ (318 К) Истодя из этого условия, необходимое число экранов определяют по формуле
1 - ЬМк. ч)' 力.0 "{r“/&.J'-(TJ711-疝'в%。
где е“ I и вн, а ——приведенная степень чер ноты соответственна экрана н рабочего ке ста и источника и рабочего места.
Экранирование источника теияоэого из
лучепяя приводит к непоторону поэыше
ннк> температуры последнего вследствие отражательно* способности экрана. Это ао- вышение записывается эмпирической ^юр- мулоб A，=»2Jf窦，где (,.о —температура немракярованвон поверхности, ℃.
Расход воды на охлаждение теплоотво
r&e 0^3 — иоэффвциеит, учитывающий
пплиоту поглощении падающего на экран теплового излучения; 7» — температура поверхности зкракм f“ и fIHI — температура .вхолвшев и выходящей иоды, ℃.
Температура входящей воды не должна превышать 35—50 ℃ (в завнсимостн от жесткости).
Конструктивная схема зкрана н место ето установки определяются техиологиче- сиям процессом. Лучшими яаляются экраны, которые состапляют часть конструкции агрегата. В табл. 2.9 првведены эффектив- аостъ, условия применения и место установки теплозащитных экранов в горячих
г.4. ВОЗДУШНОЕ ДУШНРОВАНЯЕ
При воздейстнни на работающего теплового о&лучеияя интеиеивностью 0Д5 кВ" /м! н более, а также 0,175—0,35 кВт/ы1 при площади излучающих поверхностей в пределах рабочего места более 0^ м1 приме-
приточного воздуха в ниде воздушно /н, напраалеиной на рабочее место). При ия- тенсивности облучения свыше 2,1 иВт/и* воедушина душ не может обеспечить ве- обходнмого охнажяеиия. В этом случае следует по воаиожности уиеныикть облучение. предусматривая тенлоиволяцил, экранирование и другие мероприятия, пли про-
70ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ НЗЛГ^ЕНИЙПродолжениетабл. 2.10ПомещенияРаЗвее место, характ«рнстчка работтепловогоМолотовые про-Ку^нечно-прессовыб цехНагревательные печи, молоты; работа тяжела Места складирования изделий после коъки;работа тяже-ода-о.7Пролеты с прес- сакк к ковочнынн машннамнПрессы： работа тяжелаяМеста складирования изделий после прессовки, пульты ут равлення; работа тяжелаяКабина крановщика; р»бота та*е“аз^二扌:70ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ НЗЛГ^ЕНИЙПродолжениетабл. 2.10ПомещенияРаЗвее место, характ«рнстчка работтепловогоМолотовые про-Ку^нечно-прессовыб цехНагревательные печи, молоты; работа тяжела Места складирования изделий после коъки;работа тяже-ода-о.7Пролеты с прес- сакк к ковочнынн машннамнПрессы： работа тяжелаяМеста складирования изделий после прессовки, пульты ут равлення; работа тяжелаяКабина крановщика; р»бота та*е“аз^二扌:кой малой производительности типа ВА, серия ОВ-02-134Ь'При дуцшровании площадок, в пределам котармх постаянно находится работпе, наружным или охлажденным воздухом сле-кой малой производительности типа ВА, серия ОВ-02-134Ь'При дуцшровании площадок, в пределам котармх постаянно находится работпе, наружным или охлажденным воздухом сле-Z.11, Тсхмнческне данпыедушмруюшяк поворптиых катргбковтнвз ППД, серне 4ЛЫ-22Z.11, Тсхмнческне данпыедушмруюшяк поворптиых катргбковтнвз ППД, серне 4ЛЫ-22шд-wшд-w/ — напрамлющан решетка： 2 — корпус： J eoaayx。》。^/ — напрамлющан решетка： 2 — корпус： J eoaayx。》。^
70
ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ НЗЛГ^ЕНИЙ
Продолжение
табл. 2.10
Помещения
РаЗвее место, характ«рнстчка работ
теплового
Молотовые про-
Ку^нечно-прессовыб цех
Нагревательные печи, молоты; работа тяжела Места складирования изделий после коъки;
работа тяже-
ода-о.7
Пролеты с прес- сакк к ковочнынн машннамн
Прессы： работа тяжелая
Места складирования изделий после прессовки, пульты ут равлення; работа тяжелая
Кабина крановщика; р»бота та*е“аз
^二扌:
70
ЗАЩИТА ОТ ТЕПЛОВЫХ НЗЛГ^ЕНИЙ
Продолжение
табл. 2.10
Помещения
РаЗвее место, характ«рнстчка работ
теплового
Молотовые про-
Ку^нечно-прессовыб цех
Нагревательные печи, молоты; работа тяжела Места складирования изделий после коъки;
работа тяже-
ода-о.7
Пролеты с прес- сакк к ковочнынн машннамн
Прессы： работа тяжелая
Места складирования изделий после прессовки, пульты ут равлення; работа тяжелая
Кабина крановщика; р»бота та*е“аз
^二扌:
кой малой производительности типа ВА, серия ОВ-02-134Ь'
При дуцшровании площадок, в пределам котармх постаянно находится работпе, наружным или охлажденным воздухом сле-
кой малой производительности типа ВА, серия ОВ-02-134Ь'
При дуцшровании площадок, в пределам котармх постаянно находится работпе, наружным или охлажденным воздухом сле-
Z.11, Тсхмнческне данпыедушмруюшяк поворптиых катргбковтнвз ППД, серне 4ЛЫ-22
Z.11, Тсхмнческне данпыедушмруюшяк поворптиых катргбковтнвз ППД, серне 4ЛЫ-22
шд-w
шд-w
/ — напрамлющан решетка： 2 — корпус： J eoaayx。》。^
/ — напрамлющан решетка： 2 — корпус： J eoaayx。》。^
ектнровать устройства для периодического охлаждепня работах (раднаииоиные кабины, комивти отдыха) Воздушное душиро- ванне устраивается также я при производственных процессах с вылеленнех вредных газов или паров, если иевоаножно применение местных укрытий и отсосов.
Воздушное душирование устраивают для мест длктельвого пребывания рабочего, а также е местах нратаоБрелеяиого отдыха. Рабочие места горячих цехов иашикостроИ' тальных завозов, для которых требуется устройство воздушного душнрования, пере- числены в табл. 2.10.
Охлаждающий эффект воздушного душн- рования аавнснт от рааностн температур тела работающего и потока воздуха, а также от скоростк обтекакия воздухом охлаждаемого тела. Для обеспечеияя на рабочем песте заданаых температур и cso- ростеА воздуха ось воздушного потока на- прааляют на грудь «еаоаека горивонтальиа нлн под углом 45* а для обеспечения допустимых концентраций вредных веществ ее напрааляют в зону дыхания горизонтально илн сверху под умом 45°,
Поток воздуха на выходе из душнрую- mero патрубка должен иметь равномерную сксрость и одинаковую температуру. Расстояние от кроики душнрующего патрубка до рабочего места должно быть не менее 1 м. Минимальный днаметр патрубка принимают равным D3 м. При фиксированных работах местах расчетную тнрнну рабочей алошадки прнннмают равной I и.
Пр в луширования фнксхрованных рабочих пест наружным пли оалаждепкым аку- трекним воздухом следует примекать цн- пхидричесхве насадки или повороткые ду- тнрующве патрубки типа ППД (рис. 2.7, табл. 2.11) с обработанным внутренним возпухом (аэраторы с неподвижной голов-
2.12. Техик,есме данмые“рмруощях мтрубвов типа ПДв,серна 4Л04-Зв
дует применять патрубкя с верхним под-вода» воздуха iwna ПДв (рте. 2.8,табл. 2.12), или патрубка с пнжнии под-водам возадха -типа ШЬ< (ряс. 2.9,табд 213), При душироваиян площадок
необработанный воздухом следует применять поворотные аэраторы ПАМ-24 (рис.,2Л0) н ВА (серия ОВ-02-134). Аэратор ПАМ-24 состоит из ос璃ого венталя- iopa двахетром 300 мм с електродвигате-
лем на одном валу и имеет автомвтическое устройство, поворачнваюшее вентилятор на угол до 60* одиия"-
Дальнобойжстъ ст[—
ходяого отверстня 675 мм. Агрегат прнме- иянэт дли обслуживания плоондш, на которых работает нескольно человек.
При пушкревешш группы кктоякнык ра- бмнк мест рекомендуется праменягь Bg- духоразделительяьк устройства типа ВТК (табл. 2.14).
Рас чет аоэ“гш18о кушровеива. Воа-
R
He души рассчатываются по методу
Участхняа. При защите от теплоиз- бытков первоначально опредаляют отноше-
2.14- Технические данныевоздухорзэделмтель ных устройствтипа 8FK, серия 4力0+68
Модель
Площадь жнвагй »ченчя, *
Пронз^адхтелыкктъ.
ВГК-1 '
0.32
5 750-17 200
ВГК-2
0,64
1500-34 500
вгк-з
23 000—&9 000
ВГК-4
2,56
46 000-138 000
концеатрапнн п, затухания скорости Ш н местного сопротивления《、
2 Выбирают расстоняне от душнрую- щего патрубнв до рабочего места х, мг к определяют расчетную площадь душярук»- шего патрубка. М:
нне разностей температур
А ■ g，一 /вори)/(^Р. в ■—切，
где /Р, л — температура воздуха в рабочей воне, ℃; — нарматцлная температура воздуха на работен месте, ℃; — темпе- ратура воздуха аа выходе ив душнрующега патрубка,
При 戶$ V 】,0 прнмевяют адЕ(абатяческое охлаждепие воздуха. При Рт > 1,0 тре> буетев искусственное охлаждение воздуха,
В задачу расчета входи! определенве ве- 06mAMмой скорости 内 выхода возд^са ив патрубна н расхода воздуха через аего из условия обеспечения нормативных иара・ меЙюм на рабочих местах (ей, лрпложе- яве Н1). При Рт V 0,6 растет ведут й следующем порядке,
1. Выбирают тип лушВруюшего патрубка и по табл. 2.16 определяют характеризую* щне его коэффкиденты; температуры пли
Принимают к установке ближайший больший размер выбранного патрубка пло- Шадью
Проверяют длину начального участка струн по скорости двйження 384汴&
Принимают плк определяют скорость движения воздуха ив душнрующего па・ трубка:
= <*нору； прм
6. Вычнсляют
на один
7. ПровврЯЕОТ
расчетное кол ячества ваэ- душнрующнй патрубок.
Lg n Fg。.
длину начального участка
2Л5. Коэффициенты для расчетаду тирующих патрубков
Тип дулито кцего патрубка
я
ППД (серп 4.904-22)
ПДв (серин <904-35)
仔
6,3
4,0
ирн а*, гр ед：
30
4
5,5
3.4
SJ
60
3,1
4,5
оз
ПДн (сария 4、904»36)
крв а*, град:
-
0-20
备5
3,2
>20
28
4
2,8
Цплнндрнческая тру-
4В
6,8
ВГК, оерня 4,904-68
62
5Л
1,9
а отсчиты-
• Угол наклона лопаток
струн х% м по температуре:工耳产《6力“^»
8. Прия акают или определяют температуру воздуха на выходе из душнрующего патрубка;
но не няхе f0- Если окажется, чго V h то необходтш юнеалс комструктшш^
усковкя_ прн 戶.
мулаи：
«6 + 1,0 расчет ведут по фор-
х +&3&-3,25Ж
У；
нается от горазонтального ндпраалекия.
080PM
0,7 + 0J(Q,8eE-x}
Прн зн&яенкях Р,, блнзких к единнде, необходимо устраивать аскусствешое ок・ лажпенхе воздуха н вести расчет по мутм，преяложеивыи Н. В. Участкинда для условня 戶т > 1:
& =(X/О,8K )2; р0 =。■叩и/0,7.
Прн защите от вредных паров,「азов н пыли опревллиют атиошеиие мицентрацян
厶=— ПДК}/(£]1. $ — 8),
где с,, з н Со — концеатрация вредных паров, газов н пылн в воздухе рабочей Зоны и воздухе, подав а е» ом 冃з душмрующего патрубка, мг/нэ； ПДК — предельно допу- стниая кониентравмя вредные веществ в воздухе на рабочем мест. м"м$
При R V 0,4 расчет ведут ло ©орму力$м:
° 0,5rft V^7 '
При A 0Л 1 расчет ведут по формулам：
CROpM
■ <155 + 0Л+7а~8т V₽7 — X)：
0. Р* L 0,45 + 025(0,7б«，再一х)，
При одновремепноч посту пл еннн в ломе* щекие лучистой теплоты, выделений пыл в нлн газов исппльэуют патрубок большего размера нэ рассчитанных для каждого вида вредных вешеств.
При д^ широка ннк ас способу ниспадающего потока воздух подают ха рабочее место сверху с минимально возможного ряс- стояння струей большего селения и с максимальной скоростью. Душнровянне по ело- собу кмспадяюаего потока требует мень
шего расхода воздуха я меныией степени его охлаждения 口。сраъншню с обычвмми воздушными душами, что позволяет в боль- шивстве случаев обходкться испарительным (алаа батическнм) оллакдением воздуха ре- цнркулянионяой водой.
Для обеспечсиня равномерности поля на* чальных скоростей в выходном сеченни струн рекомепдуегся прныепять цплиидри- ческнй воздухораспределкталь хоиструкцни ЛИОТ (рмс. 211), позволяюшнб подавать ооэдух непосредственно вняэ и в стороны. Направление псдаен воздуха регударуется пл а пав а ми. При опускании сткорок кллпа- йов сокращается подача воздуха вниз н рклнчнааетея ет аадача 筏严 боковые отверстия, рзсположенкые в коробке.
Предельная развот темпера гур по контуру фигуры чепонепа Af = 2 + 3@C для условия душнрованни через воздухораспре- пзктелъ ЛИОТ (днакетр патрубка 2 工 ■ 300 мх) достигается пря расстоянии от пола до выпускного отверстия 1900— 2000 а
Исходными данными при расчете душпро- ваннл по способу нкспаддющего потока являются нормативные аначеняя теыпера- туры воздуи йа фикснровэнном рабочем месте tB, cttopocm его двнжепяя 九 л температуры окружающего воздуха Рас・ адт ведут в следующем порядку
По заданным значеняям и* н 厶” определяют начальную температуру воздуха.
н начальную скорость потока, м/с, и0 = ■ Ux/b、где значения 厶友 н 5Р принимают по табл. 2.16. ~
№■ 2JL ЦшндрлчеыЕма хндлпсйр"спрели*тель мовструхцп Л НОТ:
/ — коробка дм вы“сжа воздуха в стороны; 2— боковые отяерстмЯ^ 3 — стирки ш.панов： ^ — отвер- ,Е・ с задвижка мн； 5— присед стаорои, 6— насадка ла нолещ 7—ЕМ
злшитл от тепловых излучения
Расположение рабочего местаСоот^ошенне КМ“У f^-HПревелыюе мачеяпе ■рИтсрНИОтнос нтелыюе ■амЁмекке средней тсмлературн нотма 含言Отиосагелък скорости а »си нзчеммне :вревнаа»»предки по контуру фигуры уелееека тпа уровнеВ оомещениаfo <'оар0.80,151.31.1fa > fexp0,60,8В кабине,0,151.3отраждеяной с трех стороЯ力> &p-0250J50,50,7Расположение рабочего местаСоот^ошенне КМ“У f^-HПревелыюе мачеяпе ■рИтсрНИОтнос нтелыюе ■амЁмекке средней тсмлературн нотма 含言Отиосагелък скорости а »си нзчеммне :вревнаа»»предки по контуру фигуры уелееека тпа уровнеВ оомещениаfo <'оар0.80,151.31.1fa > fexp0,60,8В кабине,0,151.3отраждеяной с трех стороЯ力> &p-0250J50,50,72.1в. Прехи»вме зижченвя крнтерил Архикед* ■ относжтыьиме взмеие|гна температуры в скорости а к・св*дашце・ потеке2.1в. Прехи»вме зижченвя крнтерил Архикед* ■ относжтыьиме взмеие|гна температуры в скорости а к・св*дашце・ потекераспределителя должна быть равна больше МИКИМЭЛЬНОА СКОрОСТН Item.3. Вытасляют скорость авнхенннраспределителя должна быть равна больше МИКИМЭЛЬНОА СКОрОСТН Item.3. Вытасляют скорость авнхеннн
Расположение рабочего места
Соот^ошенне КМ“У f^-H
Превелыюе мачеяпе ■рИтсрНИ
Относ нтелыюе ■амЁмекке средней тсмлературн нотма 含言
Отиосагелък скорости а »
си нзчеммне :вревнаа»»
предки по контуру фигуры уелееека т
па уровне
В оомещениа
fo <'оар
0.8
0,15
1.3
1.1
fa > fexp
0,6
0,8
В кабине,
0,15
1.3
отраждеяной с трех стороЯ
力> &p
-025
0J5
0,5
0,7
Расположение рабочего места
Соот^ошенне КМ“У f^-H
Превелыюе мачеяпе ■рИтсрНИ
Относ нтелыюе ■амЁмекке средней тсмлературн нотма 含言
Отиосагелък скорости а »
си нзчеммне :вревнаа»»
предки по контуру фигуры уелееека т
па уровне
В оомещениа
fo <'оар
0.8
0,15
1.3
1.1
fa > fexp
0,6
0,8
В кабине,
0,15
1.3
отраждеяной с трех стороЯ
力> &p
-025
0J5
0,5
0,7
2.1в. Прехи»вме зижченвя крнтерил Архикед* ■ относжтыьиме взмеие|гна температуры в скорости а к・св*дашце・ потеке
2.1в. Прехи»вме зижченвя крнтерил Архикед* ■ относжтыьиме взмеие|гна температуры в скорости а к・св*дашце・ потеке
распределителя должна быть равна больше МИКИМЭЛЬНОА СКОрОСТН Item.
3. Вытасляют скорость авнхеннн
распределителя должна быть равна больше МИКИМЭЛЬНОА СКОрОСТН Item.
3. Вытасляют скорость авнхеннн
Накодят ининмалъпую, необходимую для обеспечения равномерности расцреде- леяня температуры ло контуру фигуры че- ловепа скорость выхода воздуха нз «атруб- ка воздухораслредплктеля, м/с.
V
dp — to) "е I Аг (273 斗⑪ф).
Скорость потока па пиходе *з воздухо-
духа на уровне головы сидящего человека, м/с. о, = &%.
Определяют раскол воедуха、додаваемого через воедухораспрелалнтель. и*/с: 厶》«R% где А—плошапь проюдиого сечения воздухораспредалктеля. м1.
В тех елучаяя, когда в помещеянн могут наблюдаться потоки воздуха с ощутимыыи своростямй, вазнякапщие, например, при аэраияи ели от воздействия источников теплоты, рабочее место следует ограждать легкими шириамя.
Системы, поаакнцие возкух для воздушных душей, нельзя совмещать с схстемамн приточиой вектнляцнп.
2Л. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРИМЕНБНИЮ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СРЕДСТВ
Исходныив днннымн дая выбора я расчета средств защиты от тепловых потоков яа рабочее к^спх в октикальвого расло- ложепия постов (пультов) управления яв- лтотся значения максимальной ннтенсннно- стн тепловых излучений (приложекне 2).
Пульты управления заслоЕшамн плн ма
шинами еледует расволагать не ближе 5 м от источника теплового калуУнм*. Стены печей рекомендуете я экранировать алюни- ияешм листом толшвноя 1,5—2.Q нм. Для наблюдения за внутрипетным проетраи- ствск следует нскользовать временные, встроенные в окна шахотнне экраны, во- доохлаждаемые н футфованяые заслонки, а так*е стационарные ваи передвнжвые шамотные экраны, которые должны аметь специальные диафрагиироаанные отвер-
СиотрОЕОЙ проем у пультов упраеления устраиваегся визе вн8TH перва на 0,7— 1 и а зашдш.а«ся излъяой емкой (рна 2,12). Примеиекие защитной стальной сетки с ячейкой 2X2 мм (толиина Проволоки 1 мм) приводит К елнжению янтен- снвностн теплового о нв* на 50%; в аав слоя — на 75 % именение двойного слоя зашатн。" стальной сетки с ячейкой 5 X 5 м“ схнжает интеисквлость облучения на 60 %. Раны с сетк*ии должяы отстоять друг от друга на 0^5—03 к, чтобы брнзгн и плами при аварийных выносах не проникали через сетку.
Обшивка перил н площадок у пультов упрааленкн стальник или алюмвмиевым листим позволяет в 2 раза снизить интек- сквность теплового облу^еян* па рабочей месте Снижение ннтексавкости обручения в 3—* раза достигается обшивкой п叩пл ДВОЙНЫМ СТЭЛЪНИМ лвстои с открытой воздушной прослойкой или алюмнннеаым ли- стои с асбестовой теплоязплкцией. Двойной алюмняяевыб ли« с открытой воадушяой прослойкой позволяет скйвнть иитеасявность облучения до 5—б раз.
Постоянные рабочие места (посты управления. кабины кранов и др) рекомендуется шполкшъ в вале »алш замкнутых объемов. Объем помещения на одного oneps-
тора (иашнкнета) дплжен выть не ”елее 3 и3 Внесла Аомешекпа поста управлеЕ1яя в свету должна быть не целее 3 м. По габаритным условиям конкретного цеха высота кабин кранов иожет быть не менее
Во всех малых замкнутых объемах без всключеная необходимо иредусиатрява^ь двукратный воздухообмен. Температура стен, стекол и оборудоьзвня, которые окружают постоянное рабочее место, не должна преаышап* 35 или 45 ℃ прн крат- ковренепнох аоздействкк. Перепад ^eипe■ ратурн воздуха по высоте поета управления не должен быть более 2℃-
Размешап посты управлшия следует «а максимальном расстоянии от поетоянно и 1криодически воздействующих всточйиков лучистой теплоты без нарушенна видимости Стены постов управления иаготоаляют нз бетоиа, кирпича плн Стаж (швеллер 2W мм) с утеплепнеи мшераловатнымн ппвтамн е о^шкой скаружн и внутри ла・ стовой сталью (толщиной 3 мм) и др Кирпичные стены схаружн и внутри окрашл- навтса злкминвевой краской. В случае повышенных тепловых нагрузок следует не- пользовать допплнятельные геплозащнтные экраны.
При интенсивности аблучення ограждепня 0,3 кВт/м2 и длительности облучения ке
менее 54 % рабочего времени пли же ии- теясивностя облучения более 0,7 кВт/м1 и длительности воздействия не менее 25 % времени〉а такте с учетом возиожвоин аварийных ситуаций, когда иктенсивность облучем я достигает 2.8 кВт” и более без учета временя вмдействия, стены “мтоа управлсиик следует защищать гофрирдван- кнх" "или' ВОШИС1ВМН «как тнф^О алюминиевыми экранам^- Крепление нх к сте нам следует осущестплять болтами через каждые 1,5 м по высоте, воздушные прослойки между стекой и изгибами экрана аплжнн быть открвтыин. .
При интенсивности облучения ограждений более 2,8лВт/м! и длительнести его воздействия ке меке« 50 % рабочего времени следует использовать двойные алюминиевые экраны [одвм экран наилаАнваетс。на стену поста упрааленнн (рнс. 2.13). а другой помещается на расстоянии 30—50 им от него] с открытой воздушной прослойкан лабо применять навесные конструкции двойные экранов из профилированного алюинння (ск. рве 23,е). _
В сиотровнх прозмах постов управления горячих иехов при максимальной интенсивности облучения ограждений менее 0,7 кБт/м1 допускается применение одинарного остеолкния. При интенснвностя облучения осаждений более 0,7 кВт/М реко- иендуется устраивать двойное остепленне. Для лвоанза остепленкя следуем исполыо- вать только закаленные стекла (прозрачные, окрашенные в массе, с пленочным покрытием), установленные в спаренных переплетая из металлических уголков. Уплотнение
стекол в пролетах должно выпвзняться нз негорютах материалов. Размер переплета должен прмышать размер стекол с ^четой их расширения при нагреве до 80Х (рис. 2.14).
Двойные закаленные етепла екедует прв- менять в постах натенснв- ности облучение Такие посты улрапления могут располагаться у тетнолотнческих линий любых прокатных цыоа. При постояявой ияи нерноднческой интенсквностн облучения, достигающей 10,5 кВт/и!, и температуре источпика 1200℃ (ивпрныер, посты упрапленяя у головной части технологических лвияА прокатных цехов R у печей) рекоыеидуетея кримсиять синее векалеиное стекло, окрашенное в массе, со светопропускаияем 40— 50 %. Прн интенсавиостя облучепия свыше 10,5 кВт/М (посты упраплекия в непосредственной близости у печей ияв расплавленного металла — кабины клещепых и нратцси-кравов) следует применять двойное остеилеияе из обычного закаленного стекла н стекла со свотолропусханнем 40 % и вентяляпией их со свободным выходок воздуха.
В случаях, когда епаАух не может быть подвсдеп к смотровому проему, можно устаионкть закаленное силикатное стекло и стальную сетку с ячейкой 2 X》мм (тал- шива проволоки 1 мм) на раеетойкнн 40— 50 мм от стеала 8 егороиы источника теплового излучения.
Расстоннне между стекламн прв длительности облучения более 50 % рабочего времени и органнааавн принудвтельяов йодата воздуха между стеклами за счет избыточ-
кого дапленн* з помещеини поста №ih кабины может быть в прсиалах 20—30 мм н веркодическом облучеикн не более 2 мин с последующим четырехиннутным перерывом) требуется двойное остеплепие с раестояннем между стекаамн не менее 150 ми.
Органические стекла - в смотровых проемах постов управления могут использоваться прн ивтексквности теплового облучения не выше 3,5 кВт*. Прн предельных значениях ннтепсивносТн теплового облучения Н8бходвмо также, чтобы температура воздуха в цые не превышала 27 °C. Такие посты унраалепня могут находиться в прокатных цехах вдоль технологической линии, на юлодпльниках в сортопрокатных цехах, в мартеновских н алектросталеплавпльных
Незакалевные сплнкатные етепла без пле- иочного покрЫтвя могут применяться только в смотровых проемах <хплодныха па- егав управления, которые устанокненн в прокатных иеивх иа участке подготовки голодного металла для поеадки в нагреив- тельвую печь, на силаоах готовой продуп- цнн сортировочных цехов, на станках холодной прокатки металла И др,
Закаленные стеила следует применять пря яктсисивиостн теплового облучения до 42 kBt/mj, что имеет место в постах учрав- лення вдоль технологических линий любых прокатинх цехов между пролетами пли
"Снижение облученности при замере температуры н
талла вручную достигается прнменепнем шамотного экрана толщиной в одна кяр- лнч, расиолагаемого на тележке, которая перемещается поперек пролета (рис. 2.16).
Передняя часть зкрана Должна располагаться как можно ближе к конвертеру для предотврашеяня коияекцконных потоков от шлаковой чаши пли коаша. Раймеры вк- рана должны быть больше размеров горловины тжвейера. Для наблюдения н проведения технадогической операции на поверхности экрана предусматриадются два отверстия ииннмапьяо возможпой валичвны. Умепыиенне плошалн отверстия да мияи-
,-* —TMiiiy Г>МрОВ*В1ЮЙ KUKU：，— СтвЛЛ^Ж ЗЛ* ГОЯОМЫХ уборов К рушш： J — ПОЯТДУШ ■* »м p«w： ，— сток; 5 — сттлы; 6 — паиелн риднв- шппога амакдшшл {аепчитель ребристый ст- хо« а(шл HPCHT2S); 7 — компрессор “арк* ФВ-4№ 4 — ши!11Ц1к»1ер нарка КСИ- 1»А
лового облуаения работанияег。в 4~6 раз.
Прн яктеисивности теплоиото облучения на открытых рабочих местах 0,35 кВг/м1 н выше н температуре воздуха не ниже 27— 28 °C при проведепна средней в тяжелой физической работы прямеияют зональное мелкодисперсное распыление воды. Диаметр капелек воды не должен превышать 50—60 мкм. Водяная пыль, попадая на
даная пыль предохраняет сиизнетые обо-' лочкн дыхательных путей от аысыяанни.
Малкодисперсное расиыление применяется н прн температуре воздуха [7—18℃ н скорости движения ег。на рабочем месте
₽«- 5・ Место гаки с рщаквмаат «кл4 девем . H№№
I — бил0п е "ттасшн газон；，一 сятураюр- е—*чс* лля млаждевня воды； “一中аггамнк; J — паниь рвдвационлсго аывждешт： ，— скиья; 7—спи； 8 —о*во、9 —mg, W — д(р& *|ИШ科 настил
не мивее 0J м/с, если нятепсивность теплового облучении более 10/ кВт/W. Кплима стэо распвдяеисй зо&н должно составлять 7—】0 г/мня при интенсивности облучения До 0,35 кВ"м2 Новьивепке кнтелсивноетк теплового облучения на 1 кВт/иг соответ- откует увеличению расхода раошлясмой арих на 2< г^иин.
Для ускоренного воестаноаления физио- логмческих показа талей всех рвбогаютвх в горячих цехах устраивакл скшнальяо обо・ рудованные места отдыха. Для рабочих основных профессий горичнх цехов (литей- нН& кузне ЧИО-Прессовых н термических) следует устанавливать стационарные ком- наты отдыха (рнс. 2」7), Ддя ремзятанх рабочих обслужнлаюцда металлурппескпе агрегаты (печя, регенераторы, ковшн,, умаивают неретоеные комнаты отдыха (рис. 2.18)、В стацнанарний комнате ог・ анха следует предусы атрЕгаать радианион- иое охлаждение посредством автоматической фреоиовой хплодкаьноЙ установка, коидмц яонир ование здука, ззукомзолаяшо стен н потолка. Переносная комната отдыха должна иметь радиационное охл** Денис стад, ослаествляемое мелкоднсиерс- ньш охлаждевнем воды、В ней должен быть н осевой вентилятор. Включать установку нелкодисперсно го распыл сияя води и вентиляторы следует только в период налож- деяня в н«А х&каюсцих.
Место отдыха (рие. 2.19) а горячих * хах отделяется от деха сгеклоблокамк； для нее отводится площадь 2 X 3 к высотой 2,3 м. Для устранения новдушной тешюао* подушки в перекрытии следует вниолнт» естественяую вытяжку, которая обеспечит необлоднмуш подвижность воздуха в пвы& ш^иин для oiAuxa к ввзкт температуру ПОД патолком на 5—7℃ На рис. 3.20 по- казана Органязиция места отдьиа у пять- евЕ точки с радндциошшм охлажденнем.
ЗАЩИТА ОТЗАЩИТА ОТВИБРАЦИИВИБРАЦИИ
ЗАЩИТА ОТ
ЗАЩИТА ОТ
ВИБРАЦИИ
ВИБРАЦИИ
Проиэводетаемное оборудовенне, япляю- щееся источником обще» тежмогическон вибрацня в цехах машиаостронтельных заводов, делится на машины, развивающие иьраоАвчеоше тв&ннчесхне нагрузки, н 1МШНИЫ создяющие импульсное (ударные) нагрузку Машины, развшющве периодн- ческне нагрузка, додра^дсияюгся на м* шины с койструктннко неура вионегпенны^к даижушлквся частями (цашшщ с криво- шнпйо^шатунныыи н крввошвияо- кулиепыми хеханпемамн: поршневые юкпрессары, ке- ^аллообрабатыпиишие строгалъта、плоско, шлифовальные н другие подобные станки; 4g^ix& внбрацвоикае цеитряфуги)； на “цшим с ковструктвВно уравновешепнымн Авлжущямяся частями «иевтрнфУ^ В・ хош eepMajMG ypmioteuMRg метал* лообраблтывакнцие токарные, сверлильные, лр углошлвфовалънце и друтяе етанни с врвщакяпвыися швнндалвм? и абразязныхк кругами. веИтмяторы, илектроприяоды
Машины, в которых осяовнов прево負 вшшсвевкв нагрузок является движемяе сбрабатыва«мйТ1> катерта "плтбочнке евтоматы» мелыщим и т. и), составляют отвальную грунку пашни, тгнерируюших случайную нагрузку.
В справочнике рассматрнваются q>e口ст” н метода вешкты от обшей технсиюгнче- скоб вибрации, обуедоалевво* работой машин с конструктивно ураававешелш м н ча- етя*冗 ванболее распространеяных в иемх машнностронтельЕКЫХ заводов. Средства н методы защиты от локальной ввбрацин, создаваемой ручными кашшгани, досте• точио подробно описаны в спеоналъиой шь тературе -
Средства защиты от ебщеЙ вибранйи должны ирвыеняться в тех случаях плгда фантичесое зн&еня Q гигнежических хв- ?актерметнк, в качестве которых ГОСТ
2,1.012—78* н СН 3044—84 устаномены ииброссоростъ к ниброускореяие рабо・ «его места, превышают допустимые знзче- RKI.
&L ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ
ЗОНЫ ВИБРАЦИОННОЙ ОПАСНОСТИ
Оценку ожяд&смо© амплитуды ввбропе- ремещевня лрн раейростраиеиня энбрацин ко грунту от фундаментов иашнк — нсточ- вкков вабращш на проязволыюе расстоя-
нне г осуществляют по формуле
xI元［+(6一向+©口)候『
广де 4 Eg — ампл птудл в нброп^мещения грунта д。】фуцдацектои «ашии-—мтотии- ков внбраанк； 6 =尸仇； “— при
веденный радяус подошвы фушиыента ма- шияы; 5 — площадь оодошаы фундамента. Амплитуду 4тгр пришшэют равной 耽 плнтул^ ацбфоиремещения Агп« фундамента, которую опредаляют экелернмев- гальво или для непабронэошнроаапных сН' ertM по формуле
где Л« — вертикальная состайляюшал ам・ плит^ды выпуждакицей силы； /л工 —суммарная масса машины н ее фундамента; ❸一угловая частота колебянин мзшнн»： чй, —коэффициент жесткости i системы «машина —ф 诃наыект — основенне (грунт)» в вертикальном напр^бленнн (Н/唸 определяемый козффнцнентоы упругото равномерного сжатия грунта G* (Н?* и площадью подоцшы фундамента нашяны S (М)：
q . BqEq VT+3/57,
где Bq — коэффициект, 1явнсящий от тепа грунта и нзыеяяюшлйся в пределах от 1
? В дальнейшем жесткость.
Rm. >J, Графи для мремлеш рше^л зет бемааекосп «о 8mty тбршк ктеш*
шввпщцВ —
ж) дли снижения1б09нх местах до12.1 012—78"ж) дли снижения1б09нх местах до12.1 012—78"гвх проала，SpauxH на |гвх проала，SpauxH на |5ованид нори ГО(5ованид нори ГО(
ж) дли снижения
1б09нх местах до
12.1 012—78"
ж) дли снижения
1б09нх местах до
12.1 012—78"
гвх проала，SpauxH на |
гвх проала，SpauxH на |
5ованид нори ГО(
5ованид нори ГО(
ЛО 1,5 [3.10]; Ео — модуль деформации П>унта, олреаеляемый по СНиП 1I-J5—74; ■So =■ 10 м* [3.2].
Аналатическая завксямость между амплитудой внброскоростн J гР |внвроускоренкя Вм п>) грукта под фундаиентои машины — источника аийрации, приикмаемой равной амплитуде колебаний фундамента машины, н амплитудой виброскоросгн о”, ускоренк# Wm,) на расстоянии г от мента аналогична зависимости (3.
кнм образом, зная значение характернствк вибрации грунта под фундаментом и используя формулу (3.1), иожиа рассчитать допустимое расстояние, при котором к плева кия грунта вызывают колебания фунда- иеатов, а сведовательно, и рабочих мест с уровнями, не превышающиин значений, установленных дебетаующнми нормам и. Для этого удобно использовать, построенную на базе эависн мости (3.1) номограмму (рис. 3.1}. ■
КЛАССИФИКАЦИЯ МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ЗАЩИТЫ
ОТ ВИБРАЦИИ
Классификация срехств н методов защиты от вмбраини определяется ГОСТ 26568—85* ； Средства защиты от вибрации делятся на коллективные и нндиаплуапьвые. Средства коллективно# защиты, в свою очередь, де
лятся на воздействующие на ксточннк возбуждения и средства зашитн от внбраики на оутях ее распространелня.
К первых относится такие средства, зашиты, как широко раскространепные динамическое уравиовешнванне, внтифазиая
свнхроимзацня, изменение карактера воз- кущаютнх воздействий, изменение конструктивных элементов нстачниха возбуждения, изменение частоты колебаний. Они
используются, как Правило, иа этапе проектирования нлн изготовления машины.
Средства защкты ее распространения заложены в проекты иашин и производственных участков, а могут быть приме
нены на этапе их зксплуатаиян.
Ниже рассмотрены вопрдш проектирования \ виброизоляции Гсредств! анбродемп- фирования-й-Дшамического вибро гашения.
. ВЙБРОИЗОЛЯЦИЯ •
СТАЦИОНАРНОГО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Проектнроваике ввброизоляции нашан я оборудования производится по руководству ЦНИИСК им. В. А, Кучеренко [3 9|. Оно включает методики расчета: внброязпляиин маш ня с периодической возмущающей на- грузкой; внброкзоляцин фундаментов под
коночные и штамповочные молоты, систем вяброизоляинн технологического оборудования для скиженин передачи на него ноле- баний основания, вызываемых расположенным рядом внброактивным оборудованием.
Расчет н проектирование виброизоляцим роторных машин. Ниже приведена методика расчета наиболее распространенных опорных систем (рнс. 3,3) ннброяаоляцин роторных машин (вентпляторов, компрессоров, насосов, воздуходувок, центрифуг) и оборудонання, нмеющега рабочее колесо и (или) вал, создающих при вращении неуравновешенную гармоническук центробежную силу.
Цель расчета систем внбронзопаинн определение qusa и типа стаядартных вибро- изоляторов нлн числа и параметров пру-
Исходные каннне к расчету: масса m и моменты инерции оборудования /«д ■,几 г, & z относительно осей х, у. z, проходящих через его пеятр масс (тяжести); габаритные размеры оборудования, размеры фундаментного блока а» X i* X сф н его масед М (если ан предусмотрен); число оборотов привода Ллр. неуравновешенная центробежная сила 户'，приложеикая к центру масс рабочего кплеса; расстояние от опорной по верхности машины до центра масс системы р и от центра и асе «системы до осн рабо-
Методики расчета динамических нагрузок для различных видав технологического оборудования подробно рассмотрены в справочной литературе [3.2]. _
чего вала а.; расстояния центра масс внб- роизолированной машины (ц. м. в ) от осн рабочего колеса (вала) по вертикали Лв и координаты е н / этого центра по горнзон- тальным осям а анбрапноА системе координат ri, (л, Z|, проходящей через середину оеноваиня опорной плиты (рнс. 3.4), нормативное значение амплитуды внбропере- метения Д1ОС11 рабочего места на рабочем, режиме установки по ГОСТ 12.1 012—78* (согласно приложению 6 данного ГОСТа для гармонических колебаний могут задавать» амплитуды внбропереметенна)： допустимая по технологическим нормам амплитуда колебаний рабочего вала Дт>. скорость убывания е частоты возмущения в режиме останова аиброизолнрованной машины (для пружинных вкброкзплиторов}
Расчет осуществляется в следующем по-
].Выбирают расположение вибронзоля- торов. Наиболее распространенной является схема установки машин с дивамиче- скнмн нагрузками на систему вибро изоляторов, представленная на рис. 3.5. В этом случае центры 1масс виброизолнрованной системы 0 и опорно* плиты {постамента) 0{ находятся в окно" вертикальной плоскости, перпендикулярной рабочему валу, но располагаются на разных вертнхалях. Вийроизоляторы устанаплнваютсн евммет рично главным осям инерции установки. Это обеспечивает расположение на одной вертикали центра масс вибронзпляроваяной установки и центра жесткости вибраизо- .ттороа; расчет угловых частот -собствен ннх поступательных и вращательные коле- баннй установки значительно упрощаете机
芍芍рк. за сюш ■*(M»wgEre >rp«™ 3 крямен мамтр*}рк. за сюш ■*(M»wgEre >rp«™ 3 крямен мамтр*}1丽砌1丽砌
芍
芍
рк. за сюш ■*(M»wgEre >rp«™ 3 крямен мамтр*}
рк. за сюш ■*(M»wgEre >rp«™ 3 крямен мамтр*}
1丽砌
1丽砌
Рве. 1 Смна i>w—. вру»"<ж *я『
Определяют коордяптн центра касс системы смаишна с Аянаккческимн нагруз, ками —опорная пма» (и. х.и) а % & Еосателъпо коордниатныт осей х(,九畠, инеюшнх качело посередине осндзанин плиты：
0+制)0+制)
0+制)
0+制)
гл* m； — масса кА состанлякнцеА ”броиэ> лнрованной снстемы; 山 zt г- иоордикату центра масс /-Й составляющей я свтме х&ф丛KE xh Уь Zq； д—число составляю* ошх системы.
& По оодучешын значшлям хоордвяат центра масс йвйронзолярованшзй системы определят ее ыоменты инериик (кг-и1! относительно осей “妙缉 проходящих через яептр масс агрегата (父.*.从)、В о6・ сцем случае
%*"£［“ +飞(嗑+芸)】；
& ■ Е Р〃 十飞(备+*&)］；
где 7#, 7“, 1^ — моменты инерпин i-ro зле^ меята отясстльяо осей, ирох(иашнх че・ реэ его центр масс нарвянедыю осям 必 外必；依如•加—координаты центра масс t-ro элсм«1па а той же система координат, В рассиатряваеиои слртае (сн. рас. 3.4) scre.a урааиэней (Х2> «мест вид
& 0/“*+m D4 »«б+(%* «в—%『］+
+十制(2e I % х. ‘尸；
/®0八6/+
+ /" +制［(飞一飞X.炉+用；/у/об2 +
+小［(xФ..0«—x0)’+芸...Оe］ + % +制唸
Где ¥“ 也 04* 9& м. “，2w м. об н Xw М. .，д& * Ф» %, *. * — ксординд'па центра здгсс соо-гает- meeso внброияолнроваЕШого объекта н фундам£ктниго блока в указанной выше
системе зэрдянат хи 义$ 執；&, l^t /* — хомеяты ннерпни фуидаыелтного блока от- яосятельно осе% лролодящих через его дентр масс
При ап прокси мадия 力 унда местного &ю・ ха в виде параллелепипеда
&』％(*+%)；
%Т©+4)；
*
Рассчйтывйют значение угловой частоты (}/с) возмущающей сялы ®・
Определяют воэмушаяшсе ноедеАствян по каждой яоордяяате. Заданная центробежная сяла заменяется йертиадльнсА силой Fm/・FMcsf я горизонтальное сило。 Fa ■ f 83s.
Воеиущааша 賓 mu 几八 из меняющаяся hq закону снмуск, обусловливает военнкка веине крутящих момелтов: М** ■尸■/▲； Мек ■ ^R«/y.
Всзмущаюшая сила 尸м мэыеняюшаясА по закону косЕшуса, обусловливает взашь новснйн крутяцига моментов;財,$ ■ F.山;
1эквн образом, суммарные крутящие мо・ менты кокруг ссей к.玄 к 必 соответ- ввеиис составят!
-尸修炉
где /л %, /к — коордкнаты центра масс виб- роиэол饭向шмсо агрегата в системе координат 融加
&
厶 0—
& В первом пряблнжеяни определяют этеняя амплитуд колебаний 恤$ 小口 а„я центра масс сктмы по сеян коорДЕшат (м) н угловых коэебаннй学用*中京「学时т8。• круг ЭТИХ 08k (pu>.
0 a (33)中砌-
。"1(£+"沁」;
7・ Определ力m ориеитйравочкые значення амплитуды вибро перемещения впла рабочего колеса агрегата по М*М 工外 9s Zq：
amg 0 Оку — Фтх^г + 屮2« ■
0学2工—我2屋
Проводят co поста нленяе Полуниных значений с допускаемым по условиям технол. гнческого процесса [Д»小 В случае необхо・ дймостн иэк^ишот парашетры фундамент- КОГО блока в расположение внбромэолято- ров.
Определяют требуемое значеяяе коэф- фшшеита эффегнитост 旨 знбропэолчщт Л>/ ■小办…. где / —■ направление про, страяства (“闾 по осям ортопщалыюй сятмн.
Оценивают ожидаемую аМшшту^у силы, передаваемую на яесушух» ко冃струк， цйИт на которой располагается работее ш- 50, в иапракаеяни Л 尸“ ■ F^jM
Исходя ел полученного владения F*, протедят хоятролъ прочиостя несущей коя- стрзлщни, что особенно важно npw раско- дожеаин в^^эктивного оборудоминя на теИкрутЕш злений [3.2].
[L Опредеаяют требуемый коеффишаеят передачи вибрации (вибронзодяцшг) №,=
Нахолнт требуемое зна^еннэ отношения д/师 в а"
Полученное значение а/ нли Еслнеяха. ■большая %, закладывается в дальясйшяй расчет,
Исходя из шачеин真 а, йаределяют угловую (1/с) к циклическую (Гц) честоту собственных колебаний а отдельных на- првнлеаий! прсстранствй：伙,—о>/%; /~ в
Н. Вычисляют потребную суммарную жесткость системы екбронзоляция (Н&) в паправ^еияи ося
Опредс4шк« зкачсяие крцпряя А| е ■ в/& где е скорость нараставхя юл убывавяя числа оборотов Шля* Гц/е; lot -* частота собствеипых комба ннй м*・ шняы, Гц_ Далее по хаэффцнееатам мэ- укругого сояротйвяевяя у ■ “01 (случай стальных пружип) по графику ла рк. 3.6 определяют отяошевве 矶*»**, где Оша! * — максииельная амплитуда холеба- »ий устэновия пр« еролождекик дерез резонанс в режшие останов亂 см； z —ам“ш・
туда вертикальных колебаний машины при рабочем режиме, см.
1&'Оценивают йши г ~ Ai^mi и макси
мальное амплитудяое значение вертикальной силы, передаюикйся через вибронааля-
торн при пуске или сстаноае агрегата, Fm" e 一 %・1 ，%，
Получе1шые значеяня F^i, сравнивают с допустимыми с точки зреиия прочности поддерживающей строительной кон- струкцня [3.2]. При иеойходниости изме- вякл парамегрм фуидакеиткаго блока а*. &4 с* расяоложенне вибронаолиторов либо
режи» работы установки «яр.
Для полученного значения q, и выбранного количества внбронзолкторов N определяют потребную динамическую жесткость одного янбронэолятора 小,=g"M и
расчетную нагрузку на вето.
В случае прнмеиеиия пружинных вибро- язплятороа расчетная нагрузка по оси 2 на каждый из них определяется по формуле Fix= F" t + 】,5F*b. I, где Ar |~статическая нагрузка на виброизолятор, Н; fa.« I — динамическая нагрузка на внбро- изолятор, Н;
F” 1 = (М + m)g/№ Fx 1 =不皿”
Дяваническую нагрузку по другим сейм рассчитывают по аналогичным формулам: Fam, = 4nW Fаил х — a«*q‘.
Знай нагрузку на вибронзолятор и его потребную динамкческую жестаость, подбирают стандартные виброизоляторы.
Характеристики нехоторых типов виброиэо- ляторов приведены в табл. 3.1—3.3 н ва ‘ 20. В едучае отсутствия стаядартныХ внброплолятороа по иетодике ГОСТ 13765— 86 с исиольэованием данных ГОСТ 13770— 86, 13771—86 н 13772—86 по известной во- мапальной нагрузке на апбровэолятор л по- тре<3н°му знатевню его жесткости опреде* ляют теометрпескне размеры потребных цилиндрических пружин: высоту неяагру- жеяиоб пружаны Я, я ее средний дяяиетр D (предполагается использование пружнн второго класса, которые рассчитаны одно- времеаво аа динамическое а статическое напряжение).
ЗАШКТА ОТ ВИБРАЦИИ
3.2. Технические характеанстнк时 кнбронзолнруюмнх опор QB-3Q с линейнайупругий хараятернстнкой (нзгвтовляются Орджбннкндзевским опытным заводами,[ввмооборудопейкя}
ОВ-ЗО-1-1 ОВ-ЗО-1-2 0B-3O-U ОВ-Зв-2-2 ОВ-ЗО-23
OB-30W
Гавариты
0
Н
4
ГСК
Mt9
1，，-
1 El-
M1。
1加
M 1 h
1 '41
冬
；案
矚
嘗
，лемект.
Степень, яагр^аки F. Н/олору, ■ ЯИККМСКТИ ОТ 1ог，Гц
Диапазон рабочие нагрузок, Н/осору
咽%
й
寵
22
1*
15
10-11
曰手J 1^
ИРПИ124
ИРШ 134
ИРП-1124
I 織 1600 1600 3 500 2 5ОШ 4000 4 0(X4 6 300 6 300 10 000 1ОО0Ш16О00
!S000
1競
党镰
зл 2.5
3.0
。鷗
Габара^ы
I- и
Огяошеиие fM/₽ ЛЛ1 различии^ услоат н・грукепяа
Дики ЗОЯ №р^»Х. Н/。"。”
久/Q
d 善 й
H
а
--
喈
OB-33-35
IM
Зв.5
MI6
15
l.l
ИРП-1124
<766
%6二前闷
700
50000
2,6
0,го
OB-34-35
"I.S
865
М1в
is
1,1
НРП-1124
<700
ТОО—50KI0
700
W000
<w
Продолжение табл. 3.3
Примеяанне. Опори 08-30 могут применяться для установки: делительаых машин, высокоточных станков при высоком уровне холебаняй; прн этом нагрузка на каждую опору должна выбираться так, чтобы Обеспечить аиачеиие собствен»。。частоты 10—15 Гп; станков с ударным характером действующих усилий, пря этом загрузка на каждую опору должна ,ьыбараться так, чтобы обеспечить значение собственной частоты 30—35 Гц ; различного тех- нологяческого. преобразовательного. ₽споиогател»ного оборуАОВанна н орнборов. Однако опоры ОВ -30 целесообразно прнменнть з тех случаях, когда требаванич к уетаяовке ма- шины не могут бить удовлетворены установкой на опоры с раваочастотноА характерястя-
Прнмеханне. На опоры ОВ-31, ОВ-33 и ОВ-34 можно устанавливать ст&нкн: ало- аШг внутри- в реаьбошлифовелькые при плавном реверсе лереыещаИщвхся уелов; аоорди- натно-расточные, отделочяо-растоеяые, токаряоб группы, еслв на них не должна Поовооиться обработка тяжелых деталей со значительной неуравновешенностью или с ударамжгарнэон- тадьво-, мртикалъно-, унпвереальио-фрезеркые, копировально-фрезерные, зубофрезерные； крнзошнпные прессы, универсально-гявомные машины； электродвигатеш1； гёнераторы?лреоб- равевятельиие установки и т. д. Срок службы опор прн попадаянн на инк масла и оалаж- дяюшей жидкости не кенш Ю лет. ТемпературныА режим при эксплуатации должен быть
3.3. Технические характеристика виброязолнрулщнх опор О В-31, ОВ-33 и ОВ-34с рааночастотцой характеристикой (изготовляются Оражоииккл^евскнм опытнымзаволом пяезчооба рудовенин)
臨
Гяварнты
i
h if C
Me^n,
Очкшмгае t“/F для различных усхоакК згружею»
Див тэок рабочих яагрузок, Hjonafl^
i I- 翳
0
:蹤■
簪
OB-31
150
51
M16
15
1,7
8 470
2 500-40 80
1000
40000
2.6
050
OB-33-1S
IM
425
M16
15
IQ
нлнЗЗИ
300-7 000
300
7000
3.0
030
OB-33-20
IM
423
M16
15
U
8 4加
<20б0
2 000—30 000
2000
30 000
3.0
О.»
По данным табл. 3.4 выбранную пклинд- рическуи пружину прсзеряют на устойчя вость. Д1я этого по-приведенной а габляке формуле рассчитывают значение критической деформадин, кот^ое сравнивают с уяазанным там же предельно дооуспшмм йе значением. В случае яеобходииоегн изменяют аыбраняое число виброизоляторов н расчет повторяют.
Пря нспользованяи резнновнх яяброизо-- лятороа (ковриков), выпускавшихся по ГОСТ 17725—8t (си. рнс 3.7), зная потреб- чуи собственную частоту колебаний вибро- изолированно負 установки & н тип внбро- 肾空。摩(KBI-I, KBt-2. КЙ1-3, KB2-1, KB2・2. KB2-3), no грайику на рас. 3.8 определяют потребную нагрузку на поверх- нссть вибрсизолятора А» Далее па
Услонха икреплекця пружин
Кркткчесш деформация, при которм пружина теряет уст№”кстъ
Пргделто шауетикяе зиачеим гийюста Н“0
в
我（1-"1-a 5（片У）
2.55
^/0-/一宓旅）"）
5,1
&4. ₽»с*ет прумкв на устойчпость
1Нпа КВ (резиновых ко,рнков)
СоотношениежмткостеЛ
коврнка
3.3. Характеристики знбронзолагоров
Размеры, ыи
ъпбрспъс-
(17,S ■ 10*)
2,441,21,S
О^зн.чени. L. B-см. рис. 3.7; A--™ -T^J^rX-W^mZ^
ннн днамегр цнлнидрнческих выступов ^Х^Й л^етЛялнадрнче^ия выступов к^рикав КВ1; е - рвсстояние от оси край- 二。片贲焉蠲忠盥嘅彥旣2；₽謠:跷鑑;3膿窿孔“М「рЗме wy ментрз в『з (ребер) ковриков KBl (КВ2).^
•л-、''"'Ma*-'"*aaw-na
размера-'=таяи£.ЗЯЕЯ о ииля- 3.5- 0°°е， Аелхзт пнощадь шиоз стандартного ков， рнка внбранного тнаа
"в LB. (з、 rezH ВI размерн коврнка в плане， геометрнесхае хактернстнкн коврнков шжазанЕ на PHP 3.7. п。извеетн。* на’ грузке ка однн внбронзоахгор. рассчн. тмвают потребнубпловадь одного ВН6Р? изолятора S-" н P-JP:.
Полученное знааенне 9。сравнвают 8 - знапеннем S-- вьлнсленным поеормуае (3.6)・ Прн нх несшпаАенн нзмевхют тна ВЛ6ИЗОЛ8ТОРОВ анбо ях ниело н расчет повторАат-
2LH выборе внонзоляторотнпа KBI с учетонагрузок,ству>ощих в 3， ризонтаазннлоскостспоьзуют ханне Т"6Л・азтого определяют ОТНОЕеклх q"-н- с учетом чего уточняют тип Плннсл。ВН6Р0И30ЛНЗР0Р
22 При он^дчшяя стандартных ВК6Р0. изоляторов п。ГОСТ 17725—^провзводат растет внбронзоанрузтнх прокладок нз резннм (табл. 3.6)илн других уаругнх матернааов, прирастете резнновмх ВН6{Ю・ нзолязров задаются Марк。* резннн я ОП' ределют внсоту- общую nnoulaab nouepef ног。сеченни колкдеств。резиновых з=е・ ментов，Суммаркаа зсесткссть 4М РН резк・ овмх элементов снетемвнброизоаяцик по осн zg*Ha бнть не более велшннн 0，определнемопо формуле
ПлощаАЬ поиеречвого сеиелнвес рез*・ новых BPOHWguTOPOB внбкют по усл? виюпронсст
S м+) g
гдет+м)一Kuns язоанруе'。*уста- новкн (для *0м6авнрованЕХ внброизола， торовIчасть массы- передазшасна ре， ЗШЮВЕе злементнJ—счетное стат" ескоевапрАжеян
Расчетное статическое нормальнееа.
я^и-u-nsxp отнесенное к ПлошаАН nonepef НЬго пплпяяш недеформнрованаог。резнн。，
Hsой-ердость еПрн Опре
§а твердыхусловных единысоты резкнового
мензнеобхоАНМО учитнват，q3 трение на его опорных поверхностях (торнах) пре. Пзйй^ли попбе'шоаеформашк, вслех. ствне чего дасть резаны- прнлегаюфак к Topuaпрактяческн ае участвует вра.
ЗА Характеркстнкк ра£нных марок
МОАУХ^УСРУГОСТаа.1
Вог。 элемент-рекомендуете"арнвимать ■внкм3в=-6 + 39~)х1нг~ для ярких н сренвх резан (тверассть по ТМ.2
K*革 oo=_8Haf
зованнн осадки резинового элемевта. Поэтому в расчет вводят рабочую высоту элемента Я1Р1 которая меньше его полной высоты Яр.
М«жду полней и рабочей высотами имеется зависииость
当-吊,+4/8,(3.7)
где А ——характерный размер поперечаадо сечения резинового элемента (дяаметр или сторона квадрата)； его назначают исходя из условия 4,女 <4 V 8Нц.
Для экоиомни резины размер яоперечного сечения А выбирают в пределах Н^ W А V
-Ра&чу» вксоту резинового элемента вычисляют по формуле
“2吋呼工/工開’I3■嚇
.где £д — динамический модуль упругости, определяемые #0 'Данным табл. 3.6.
Жесгвосгь рёзннавых злекентов в гори- зоитальном направлении определяют по формуле
где G — модуль сдвига матеряала элемента; Од ” £д/3.
Проверяется соответствие значений %, и д” экачениям % я %. полученным по фор- муле'(36)..
Общее «слс хзяиовых алемеитов системы внброязолйцни определяют по фор-
где $» — площадь одного влемекта, Прн этом должно выполняться условие 嗓譚％МММЕ%/% где S- 1 для яяааратаво н g«~l,27 для круглого сЕчемий злемекта.
无.Прн подборе резиновых алемеков за- даяных размеров с круглым, цольцевым и кнадратным сечениями общее число реэн- мовнх элементов определяют в таком по-
По формуле (3,7) находят рабочую высоту резянового элемента:
определяют жесткость одного резтовогк элемента в .вертикальном напразлении Ge 0 6i»£a)/〃ie；
устанавливают количество реэавовнх зле- меятов N, которое должно бнтв не менее четырех, из условия N《«工杷^赤
вабдешое число резктвых алеиеятвк проверяют 'на прочность при условии М > >[(m + M)gj/Qi, где <?i — статическая нагрузка на одни елемеят; Qi— (e«£etSi₽)Wp,
Ост — заданаеная статическая деформация реэиновыл элементов.
Сжимающее напряжелие в элементах должио удовлетворять условию а = =QJS" V [о]
. Определяют частоты собственных по- ступатвльва-врашательных колебаний виб' роизолнрованнов установки.
Если изол呼уема“ машина с амплитудой воемущаюшей снд% не .превышающей 980 Н, устанавливается на фундаментный блок, масса которого больше массы самов машины, то частоты собственных посту па- тешю-вратателышх колебаин% можно не определять в случае, когда жесткость виб- роизолаторов под нагрузкой в горначктзль- ном направлении не больше их жесткостн в вертакяльиом иалразленни, т. а % V % н % V *, н расстояние D по пертшзлн между цектрон масс изолируемой уста- №вяи (вместе с постаментом) и центром жестаоети виброизоляторов отвечакт условию D К 6,004卄皿 где /т1п — яхимевь. шяй размер постамента в клане； w — ~ Ях/Шдг, а ®, м oh： — соответственно угловые частоты вынужденных и собственных вертикальных колебаннА установки.
Кооркннаты центра жесткости вдоль оси г определят зо формулам
^Ц.жя —~/ , %,“ Уа.*2 —tl—' 2e%4'
где if,, — жестк1Хть по осн z i-ro вибронзо- л)гтора; 〃 ％ 2< — кеораннатн точек пря- поженил реаиннА вябронзолкторов.
Заменой индекса z ца х и i>. получают формулы для координат центров жестха- стк в напр*зленнн :с в у.
Для ввбропзоляторов, как правило, спра- ведлвво условие q* = а*，=• bq,i. В этом случае асе трк кектра лежат з сдво* точке. так называемом главном центре жесткости, D соответствует коордяяате г главного центра жестисстн в системе координат Яо. №. ?а.
При расиоложелаи центра масс вибро* нзплнрооаин。* сястемн н центра жесткоста внбронзодяторов яа одяоА вертикали (что чаще всего ямеет место) частоты собственных колебаний устаноакх определяются но формулам:
при пертнкальных колебаниях Ф» = п“％(е + М)；
прн колебаниях в плоскости «^
«о - ®ta “С】卡 ~7覆,(3.9)
me ®в — «?х№ + М); с> *&? + &；吃=弓丿鳍;学=产/崎4x=^；
при колебаниях в плоскости 加？。
гае »„(, — Y，〃(m + M); Е — Lt/y +专, %i統感名』"/経LA%/沙 г) при колебаниях а влоскост Хоу0относительно вертикальной оси, проходящей че「 Р« центр масс установки:
В формулах (Х9)—(3,11) приняты следующие обозиачеяия： %, g,, q, определяют п。формуле(3.5)；йи — -//^/(щ + М);Дг — ~ “7^/(加+М) — радиусы инерции установки относительно ссе* соответственно й> н 叫 проходящяя через ее центр масс,м' 'з・‘好 —см. формулу (3.2); ”，，д@二 ? фз определяют по формулам:
W e Q*4 + ^廿机 、 дчинЕдн^ + Е%,%；^」?) 0呼-力旬* + £%，脸
где чи, «к、q“ 一 жесткости * i-ro упругого элемента в направления осей 迎；窃；％；加 州 У" — координаты i-ro злеткта я системе КООрДИНаТ Jtg. Ж), JSj.
Отношение частоты воемушающего эоз- дейстяня к любой из определяемых по фор- МУ"ам (3.9) — (3,12) частот собствеяных колебаний установки должно быть больше 2,5. При этом необходимо выполнять тре-
аг > 4 я шог — Vg/дст, (3.13) Еелн какая-либо частота собстгенвых коле- баннй не удовлетворяет указанному требо- вааню, то ее следует снизить, осуществив дли этого одно или несколько следующих мероприятий: уменьшить жесткссть sgfipo- кзолиторов; уменьшить ' расстояние D; умеиыцнть приведенные плечи жесткости (Приближением в клане вибро изоляторов к Центру жесткосгн); увмичигь моменты
инерции установки за счет иепод. постамента большей массы или ло^ Дополнительных масс я удаления ^ uwro центра масс."
25 Определяют амплитуды выну» колебаний вкв}к>изолировакно& уст;
Значение амплитуд колебаннб П； ннх по формулам(33} к {3«},'、.\ нсполиуя следующие соотношений
а™1* н {m + Af) й? — §х，
ams = 7^+M}^-<;
01MH G + M%-gJ
* с 7g<a2 二2 + 炉g/ ；
m" 】0押 二"ig初 +0sgz)'
где F*. Ft, F* — амнлнтудн воемушап ™ в яалравлеяии осей J* «о, z& Н; I мя>. /Лта — амилнтуды возмущающих мектов относительно осей % у0, % Е ь>—угловая частота вынуждеииых ком ний' "с； д“ ?». " н 9Ф1. Ччя, 0ф, олр ляют соответственно по формулам (15,
Еолн уточненные амвлитуды будут q вышать допустимые значеиня, установи нме те.тяеческнмн нормами, то камеи в меньшую сторону значения рабочих 1 раметроа виброизолнрованной устано* лнбо варьируют значеини параметрон М роиаоляцнн.I
Расчет к «роектяроэшме вн^шнзелД станков. При уставов кя станков на 9喇 нзвлирующих опорах (3.4] выбор шхлеД^ производится по номогремме, приведевИ на рис. 3.9. Как видно из номограхМ виброизоляцня станков осуществляет^ помощью опор ОВ-ЗО я OB-3I, выщ'^Ч хих Орджонинндзевскли опытным 对 дом пневмооборудаэлиня, а таюке резич вых ковриков (см. рне. З" Основные 弓 метрические характернсткин опор ОВ И казаны на ряс. 3.10, а их численны? зч чеяия представлены в табл. 3.2 н 3.3 |
При наличии у станка опорных лап Ч нкз с отэеретаями применяются нрох”円 болты (рнс. 3.10, «), а при отсутствии Ч верстки мнмеияитея опораые 竺] (рнс. 3.10,6}. Требуемое исяолвеяне 6吗 оговаривается при заказе опор. Указ^
ЗАЩИТА ОТ ВИБРАЦИИ
BHOpanMaiiaz спцвонарчого оворулоаав
ные опоры преднееиачены для установки станков с жесткими станинами, т. е станков, у которых “％ ■= 4 + 5, где ( — длина станка, Л —нысота сечения станияы; при этом мвсеа стайно* должна составлять до
Опоры тниа ОВ-ЗО подбкрают в следующем порядка .
1, Определяют лоложеяне центра масс станка. Считая в первом приближении, что касса станна равионерко распределена по его объему, и условно разбивая его на отдельные частя, форма которых может быть
аппрокснннрована в виде параллелепипедов и кубов, в любой выбранной системе координат имеен:
%*=2a。产小；%.「2 А%%/。；
где хи ■, у» “ гц. „ —крордннаты центра масс; Ао, — объем станка, соответствую- ошй 1-й его части; хь у“ 为一коордяиаты центров масс，-х частей станка; о — полный объем станки.
В соответстввя с имеющимися в станице станка отверстияии под фундамект- ные болты выбирают определеннее «или- чество внбронэолируюашх опор.
Исходя кз того, что、вн6ронзолнрова11・ яый станок не должен терять устойчнзость я что асе опоры размещаются однотипен (между опорной плоскостью стяняны и плоскостью опори。# поверхности), определяют реакции опор. Для этого расематри- эают уравнелия статического равконесия.
типовой схемы установки станков на □изоляторах, приведенной на ряс. 3.11, указанные уравнения имеют вид: Р, + ++>1 + f,s= G —mg, где 户“
尸, Р5 —опорные реакинн внброизо- ляторов; G — вес станка; m — масса
P〔a + P,a + /M6+a)-
—mg (a + & ** с) = 0,(3,14)
e — расетоякия, указанные на (уравнение равенства иомеятов ка писано отвосительно лннвА /—5]. I жесткость опор заачительио мена
ше жесткости стацниы, составляют уравнения, опнсывакливе деформацию опор в плоскости, проходящей через центр масс (ц. м.) н гочку 3. При симметричном расположении опор отноштельне продольной (попе-
речной) оси стайка, ороходящей через центр масс, можно ограничиться уравне- ннзмк статического рввновесня отцоситель- ио продольной (поперечной) ося:
А*—Ala 4- 6
A* —Ai n a
(3.1S)
СДе А/ — верткянльдая деформация i-fi опоры； ?/ — жесткость fj опоры.
Так как жесткости опор %, д, и《,ори. ннмаются одянаковыын.
P，一Pi ~~а~
(3.16}
Решая совместно уравнении (3.14)—(3.16), опредаляют реакции опор.
4, Зная значения реакций опор по номограмме (см. рис. 3.9), с учетои pyauu етаиаа подбирают соответствующЕГЙ тип вибмизолирующей опоры.
При устатвке на вкбронзолнруюашх опорах токарных станков, иа которых производятся обработка неурвнковешенннх заготовок, возникают иитенсквные колебания станка, поэтому необходима производить нх балансировку путем установки противо-
Прн установки станков на переярытннк или при штененвкых колебаниях осноеа- н 皿 с частотой, близкой к бобстпеиноб частоте колебаний станка на опорах, может наблюдаться резонансное усилелпе колебаний станка. В таких случаях целесообразно
(—олораа.я алнта: 2 — а 收；J — крыщкх корпуса;
■аа часть корпуса; S — пружиня; ьеподыгжпя часть корпуса; 7 роиэолирувщм пропладка
(1^ЧНЦЧИ1вПИШ1
ЗАЩИТА ОТ ВИБРАЦИИ
переставить станок на опоры другого типа {или тнпоразмера), обесяечявающне изме- зеане елачеиия собственной частоты fa
При тяжелых режимах обрабопш (обдирка, обработка стыкованных заготовок И т. п.) при установке станков на вибро- изолнрующах опорах может на&мквтьс* иадопустнмая раскачка станки илн могут возникнуть аябрацив при мельших съемах металла, чем при установке на ясесткнх опорах В стих случаях необходимо изменить режим обработки н (вли) переставить этанон на опоры, обеспечивающае большее эяачелне собстаелно* частоты 尿 Если этн меры не обеспечивают устойчнвую работу станка, его следуй переставить на жесткие опоры я задемевтировать.
Если периодическая сила нлн пернодече- скнй монеят изменяются не по гармониче- скоиу закону, то их еледует разложить в ряд Фурье. Для приближелноги расчета можно ограничиться только перэоА гармо- ивкой этого ряда. Другие гармоянкн учитываются дополншельннми проверочными расчетамн лишь в случае, когда PFi > F,
пли RM, А М, где Л, Afi, F； и Л1( — амвлн-тудкые значения первой и i-й гармониквозмущающей силы я возмущаюшего мо-
мента соответственно.
Расчет внброизоляции оборудоаанкя, создающего ампуаие нагрузки. Этот расчет прокзидится по методике, наложенной в главе «Вабронзоляция фундаментов под ковочные а штампозочные нплоты» Руко- зодства по проектированию вибронзоляцви машин н оборудоплния [35].
Конструктнвные решешв систем енвро- юмакав мшиан. На рис. 3.12—3.14 прнее- денн монтажные решения енбронзолкшш оборудования, наиболее распространенного в цехах мшпиностроительных эазодов. Гео
корпус машины имеет недостатечиую жесткость (размещение внброкзоляторов иепо- средстееико под корпусом машины встречает конструктивные затруднения); йзолн- руют агрегат, состоящий из отдельных ма-
1UHH, устелавливающнхся на одном сснова- ННН； увелитнвают массу изолируемой гста- новкн и моменты инерции, чтобы умень- "^ амплитуду ее вынужденных колеба- н叫 уаелачквают ыассу а моменты ннео- инн изолируемой устаномк во язбежаине повышения частоты ее собственных коле- Оанай. которое вызывается увелкченяем *е・ еостн вибронаоляторов, с тем чтобы ^траит, недопустимые перекосы установ- ки от времешнх статических нагрузок или уменьшить амплитуды собственных колеба- ний установок, вызванных случайными уда- ранн (например, возможными толчками Е
Исходные данные к расчету: масса си- X呼а Ее, масса операнда пи, масса опоо- ной понструкцня М масса оборудоваиня 少(если оно имеется). Дашц» 8a ^. оуждеяию вибраций для разлшннх кана матнческя! хараитернстик шиженвя ванн* прнведены в табл. 3.7. Расчет ocv- п^ствлхетсх в таком порядке. 誌屮凱：竿 виброопор N (пек прз- о л ' *16" н0 ве мезее 4).
. Полбнрают стандартный тип вабронз。- лятора',г
По данным табл. 3.1-32 вли ТУ “а
瞄農爲■备調00M丽"Р" м^енНн
題«уоляторм определяют жесткость а и коэффициент греяия опор е
3-4. ВИЕРОИЗОЛЯЦИЯ
ЬС舗鳳歸鵰督F醤.沅3-
РАБОЧИХ МЕСТ
Расчет янброизпдвдни рабочих меет про- 肥г согласно ГОСТ 2557172 «Ввбрацня Заавмк пояожеаня методов расчета внб- роизолнцни рабочего места оператоиеп <■*.
<4М盟盟臨嚣izWanep.
DfjX而J гдет£ —弋 + 气+ м +
иолодиых машин*. Расоютрвм случай пп-
лигармоннческого возбуждения внбрмкА наиболее характерного иля машлноспюн] 公戰 заводов, а также для иснытатель- ных стендов.
“ Целью расчета внйроизоляцик рабочая 产т является определение зиачеянд коМ>- 聾咿呷^ эффектянвости вабронзоляиии
6. Вычисляют значения угловых частот 蟾®机енян 叽二 2n〃 и «пношен»* 吟.{：学小，I，2. ....л； foil/гл) “g" e”
aj・ Подсчитывают коэффнвявлты пере-
значеяий амплитуд влброскорсстИ (вибро：
件小F
нсстн。основаниЛж хажд^^^ар- мояичесхи! состаеляющах полигармоннче- :*)」86y«Денн*; ояределеяне суммап- 裳 средвеквадратичесюи ыачеянй внбпо- скорсстн (уошреиня) а каждой типа/ ио" оиавяой полосе частот; сравнеяхе их 温實豬閭."鹦然…ags
■у 卩 一 (s"3°丹2 + [2D WJ%)^ ■
V l*-(VW + [2O(^%)F- Дла D - 0; 0,05； 0,1; 0,2; 0,5; 0,7; 1.0 田 bhoimocth К"* и КН* от 3*/期 пркиеделы на рве. 3.15.
&7
Исходные Ааннне по возбуждеияю квлебаниб
рабочего места
onucaiBv данжсаня основапз
Закон. опкИМ1оиаа SH„eM11T1,K|tpl, “р411Ttp11ctl«,
ксхоанме даные
Перемете-
нпем
lа,п
^лt*^ If “0 L 2*
Скоростью
，黑4 （詛-
sin 坷“
(豹"
Ускорелкен
f^ 4 = 1, 2, .л
象電（塞％
加做f
(嘉)", 储 ％％ . • •,"
ЗАЩИТА ОТ ВИБРАЦИИ .
Рас. 3. га_ Графяш яля Опрвлелмнв «овффмяяЕятм аередми КПх(а) ■ КП^О ■ еамс・“ост・ тенек •★/♦о и степени дснафнроаани! О састеыы M6pi»3i>a>HiiРас. 3. га_ Графяш яля Опрвлелмнв «овффмяяЕятм аередми КПх(а) ■ КП^О ■ еамс・“ост・ тенек •★/♦о и степени дснафнроаани! О састеыы M6pi»3i>a>HiiСредяегеоиетря- чееха* частота октавной полссы,24816з'Л63Значения граничных частот1,478218T,65,6-11,2511,25-22;52X5-45«-90Средяегеоиетря- чееха* частота октавной полссы,24816з'Л63Значения граничных частот1,478218T,65,6-11,2511,25-22;52X5-45«-90ЗЛ. Граяячаые частоты стандартных октнвкых полосЗЛ. Граяячаые частоты стандартных октнвкых полос"L 启（霹［；恥=击（粉）"L 启（霹［；恥=击（粉）дзкжекиаИсходные данныеФормулы для oirpEAf лвння аыалнтул(春)М(备)mПеремете-Ут, fК〃№дя>Скоростью(49鼠fKЗ (祭)1n_^ （雾）Ускорением(翳3警（黑）傾祭上警（祭zдзкжекиаИсходные данныеФормулы для oirpEAf лвння аыалнтул(春)М(备)mПеремете-Ут, fК〃№дя>Скоростью(49鼠fKЗ (祭)1n_^ （雾）Ускорением(翳3警（黑）傾祭上警（祭z3.8. Формулы хан определения характеристик двикеяия кресиа оператора3.8. Формулы хан определения характеристик двикеяия кресиа оператораV £4i' 0,2= V £®«1>V £4i' 0,2= V £®«1>:значения амплитуд вий- снования (рабочего меета):значения амплитуд вий- снования (рабочего меета)% "-也hew/%,；% "-也hew/%,；
Рас. 3. га_ Графяш яля Опрвлелмнв «овффмяяЕятм аередми КПх(а) ■ КП^О ■ еамс・“ост・ тенек •★/♦о и степени дснафнроаани! О састеыы M6pi»3i>a>Hii
Рас. 3. га_ Графяш яля Опрвлелмнв «овффмяяЕятм аередми КПх(а) ■ КП^О ■ еамс・“ост・ тенек •★/♦о и степени дснафнроаани! О састеыы M6pi»3i>a>Hii
Средяегеоиетря- чееха* частота октавной полссы,
2
4
8
16
з'Л
63
Значения граничных частот
1,478
218T,6
5,6-11,25
11,25-22;5
2X5-45
«-90
Средяегеоиетря- чееха* частота октавной полссы,
2
4
8
16
з'Л
63
Значения граничных частот
1,478
218T,6
5,6-11,25
11,25-22;5
2X5-45
«-90
ЗЛ. Граяячаые частоты стандартных октнвкых полос
ЗЛ. Граяячаые частоты стандартных октнвкых полос
"L 启（霹［；恥=击（粉）
"L 启（霹［；恥=击（粉）
дзкжекиа
Исходные данные
Формулы для oirpEAf лвння аыалнтул
(春)М
(备)m
Перемете-
Ут, f
К〃№дя>
Скоростью
(49鼠f
KЗ (祭)1n
_^ （雾）
Ускорением
(翳3
警（黑）
傾祭上
警（祭z
дзкжекиа
Исходные данные
Формулы для oirpEAf лвння аыалнтул
(春)М
(备)m
Перемете-
Ут, f
К〃№дя>
Скоростью
(49鼠f
KЗ (祭)1n
_^ （雾）
Ускорением
(翳3
警（黑）
傾祭上
警（祭z
3.8. Формулы хан определения характеристик двикеяия кресиа оператора
3.8. Формулы хан определения характеристик двикеяия кресиа оператора
V £4i' 0,2= V £®«1>
V £4i' 0,2= V £®«1>
:значения амплитуд вий- снования (рабочего меета)
:значения амплитуд вий- снования (рабочего меета)
% "-也hew/%,；
% "-也hew/%,；
8. Определяют коэффинАент эффективно- стя вийроэащнты К.=】/К〃“
д. Опредвлжог (#!■(祭 I -
Формулы для нх определения в зависимости от исходных данных, характеризующих кинематическое возбуждение, приведены в табл 3.8.
Определяют средкеквадратические значения скорости (ускорения) и логарифмические уровни скорости
丄-8收舒,
где。“ = 5'IQ-1 м/с.
Для составляющих, попавших в одну стандартную октавную полосу, определяет
ся суммарное значение вибрационных параметров (нх абсолютных зиаченяй, не урон-
где 上一колечество составляющих в1 октавной полосе. Значения гравлчных частот стандартных октавных полос даны в табл, 39
[О. Полученные значения вибрационных параметров сравииьают с допустимыми значениями по ГОСТ 12.1加2-78*
При превышеяна норматйзннх значений в какой-либо полссе частот задают другие типы опор либо увеличивают кх дней。и расчет повторяют.
Типовое конструктивное решение виброизоляции рабочего места дано на рис. 3.16, Размеры платформы Z X 3 выбирают с уче- гом габаритов располагаемого на ней ойо-
рудоваяия и удобства его обслуживаяня. Толщина платфорыы Л определяется зназе- нняия нагрузки, созлаваен。# оборудова- ниеи и операгорон.
ЗЛ. ДИНАМИЧЕСКОЕ ВНБРОГАШЕНМЕ
Расчет и Нроехтиромане днииинчееккх ввбропкителей. Динаинчеекие вябрсгася- телн представляют собой дополнителъяую
колебательную систему с массой m н жесткостью в, сойствеикая частота которое fQ настроена на ссновную частоту f колсбаннй агрегата, внбрашк которого скнжаптся. Подборой иассы н жесткости внброгаск- тсля обеспечивается выполнеяие условия fa ~ (蚩)«q掃=f (трением пренебрегают). Виброгаситель снижает внбранню за счет возденстаия на защяшаемыя объект реакик* в местах его креилення.
Цель расчета — определение параметров динамического ннброгаентеля массы m н жесткости д.
Исходные каннне к расчету: масса агрегата С фундаментом М, кг; частота в* пужденкыл колебаний £ Гц： отклонение числа оборотов привода от иомивальяого числа оборотов Ал, %; собственная частота агрегата при установке его на фундамент
Расчет осуществляете!! в следующем по- Р 1. Определяют значение частот (Гц) ва границах рабочей зоны по частоте вра- me*%g fg“ == f+ Ап/100; f,.x. — f —
Для полученных значелий частот во пркложенню 6 ГОСТ 12.1.012—78* опреде-
навестному значению собственной частоты агрегата находят соответствующий ей статический прогиб сястсыы, и, %, 9 = g/(2nfu 户.
Вычисляют значение параметра а е =也]/%，ва гранвиаа рабочей зоны по ча
стоте вращения：
™卜正・х*/Уе“
Опрея,еля*эт з =fffo на граница
打■"（"〃）（！一磊）；禽"4（7匐（1+落）.
защита от виврлциизащита от виврлцииВнОровекафарушане пмрнпа м ваистргваииВнОровекафарушане пмрнпа м ваистргваииРассчитывают значение параметра вкв- рогасителя р ~ е/М:
защита от виврлции
защита от виврлции
ВнОровекафарушане пмрнпа м ваистргваии
ВнОровекафарушане пмрнпа м ваистргваии
Н —
国一喲口+小~常)川一М一动.
~媚鼻[%+% + &*€-*)]'
(3.17)
Рассчитывают еначедие параметра внй- рогааяелн 力■■ Hfe (где for — собственная (парЕшальная) частота внброгаснтеля):
'Г / А+Да + Аа^^К^г5%倘 V «由+^^+4%⑷一讶)’
(3.18)
Проверяют выполнение условия "0,05 + 0,08.(3.19)
Если оно не выполняется, го изменяют либо параметры вкброизолнроиаиной скстеыы М и % путем увеличения их за счет усиления Фувдамеята, либо pcauiv работы системы (чвсла оборотов я нлн Дп} и расчет повто- Р 9, При выполнении условия (3.19) по полученному значению 卜 определяют массу внброгаектеля m •= jiM.
По получеяному значению & определяют собственную частоту зиброгаснтеля, Гц. for —『府，
Определяют потребную жесткость вяб- рогвопеля 0r n(2nfg)'m.
Рассчвтыаают амплитуду килеваний груза сасктопп д^ отнссителыга осмвйоа системы для верхней 〃.“ н нижней fa*, границы рабочей зоны
"ЦУ-也）（当二能#+
Полуаелное значение у^ сравнивают с до- иуствмым с точки зрении прочности крепления внброгасвтеля. При необлодяиости короеятяруют всходнае данные, Конструкиин внброгасктелеИ канн на Й3.17 к 3.【& Пркмехеиме книамичвошх »огасктелей практикуется на машинах с дискретным спектром вибраций, что характерно для систем с периодическим воздействием возмущающих ска, в частяости с электроприводом, у которого число оборотов Л 9 8H3t.
Динамическое гашение волМаннА с помощью устройства фундаментов (осяова- нп£) применяется, кан ираввло, на уста- ноаках с высокочастотным спектрох вибраций с целью снижения как внбрааой самих установок, так и рабочих мест обслу- живаюшях нх операторов, фундаменты проектируют на этапе создания промыш-
их мащни с дних мащни с дннамичеекями нагрузками иа индивидуальные виброгасяшне фундаменты производится согласно требованхлн СНнН 11 19—79 <ФуЕ<даменты машин с динамическими ка・ грузк&ин. Нормы проекгировакня». Методика расчета фундаментов подробно рас- смотрена в скециальаай литературе р.2[.
их мащни с дн
их мащни с дн
з.в. >ИБродемп«имющнг покрытия и конструкции
Целью расчета аябродемпфирующих а。- крышей являйся пояучиие мллиных значений коэффшаевта потерь задеипфиро- ваяноА кокструкимя арк милиикзацик массы покрытия па едннину поверхности. Порядок расчета вибродемпфнрушцих покрытий определяется ВЯЦОИ оокрытйя. Различают жесткие к мягкие однородные внбро- иоглощаюшие покрытня [3.5]. Покрытия первого типа имеют значение динаинче- «ото модули унругостн Ел * iCf* H/W. Их
дейетвме главным образом связано с дефор- маинямя покрытия в нааравлении, параллельной ДексфкруемоЛ доверхиости, Йо- этому они эффективны ва назклх и сред- инх частотах. У покрытнА вгоросо типа & < 10* Н/м{ и их дебствне снязаяо с аеформацнямн покрытия по толщине. Вследствие этого они эффективны в выссжоча- стотном дяапазоне.
ОдиороавыЁ жесткие покрытия выполняются из однородного полимерного слоя, жестко связаккото тонкой каеезой прослойков с аоверхнсстъю демпфируемого металлического материала либо нанесеююго на нее и затем отеерждевиого- Возможно ис- лолЕ*закяиие многослойных жестких покрытий. В этом слуеае между слоями вябро- демпфвруюшего материала помещают елой жесткого легкого материала, увеличивающего деформаиин покрытня, а следователь- яо, к ях эффективность. Тахой слой может быть предусмотри в однослойном жестком покрытик между демпфируемой поверхностью и вибропоглощаюшнм слоем.
Мягкие покрытия чаше всего еыполаяют- ся из резниоподобных ыатеряалов нии ила-
Шнрокое распространенне получили ар- мированные покрытия. Они сссгоит нз гонкого внбропоглошаюшего слоя, в котором происходит однорсдкая по толщине слоя сдниговая асформаиня, и промежуточного армирующего металлического слон, искыты- ваюшего при нзгибных деформаилях ион- струкцнн раствжеяие и сжатие н «удержн- вающего» при этом вийропоглощиюшяй елой, вынуждая тем самнм его к деформации сдвига [3.1].
Для виброземпфнрования токкостехных коиструкц*靑 применяют многослойное ар- ннровакиое покрытие, еоегоящее из 4qje- куюыихсп тонких елоев вибропоглощаю- Щего материала я металлкческай фольги. Число пар слоев еостааляет 3—13 и завысят от условия применения покрытия н гребуемой эффелгивиости. Модуль упругости внбропоглйщающих слоев должен быть мал, поэтому используют специальные мягкие полимерные материалы. Недостатком армированных вибрспоглощашшх покрытие является резоааксннА характер нх частотной характеркстнкн.
Воеможно нспольэование слоеных внбро- демпфнрованных конструкций (металл — вибролемпфнрующнй материал — металл).
Расчет однородных жеспснх покрытий. При расчете нсколыуютеа следующие исходные данные: £, и £а — оеогветственн。 иодулн упругости демпфируемого хоистру#- диониого материала н материала покрытия; { н 3» — соответственно толщина демпфируемого коиструкцнонкого материала и материала покрытия.
Расчет ссушествляется в слслуюшеА по. следоват«льности.
По табл. 3.10 выбирают аабропогло- щаюшнй материал жесткого покрытия с учетом ем эффективности по температуре
Определяют кое©@шшект потерь кон- струклн% демпфированной жестким аокрн・
= 呻(3 十 6а + 4а*+2д¥+МВ，)_
где тц—коэффициент потерь материала по- крнтяя； а и £"&; В п &/九
Еслн ехвад вибропоглощапикго слои материала в суммарную жесткость мал (& н —《 国占亿)，го суммарный коэф- фацнент потерь
гд; I — геометрический момент вперции от- иоснтельна не,изгиба
демпфиравашю— опре
деляется по д:
/»/»большой толщайе покрытия, когда к Е", * EJi,большой толщайе покрытия, когда к Е", * EJi,勺 >«%• (352)
/»
/»
большой толщайе покрытия, когда к Е", * EJi,
большой толщайе покрытия, когда к Е", * EJi,
Ках правило, R приннмается равннм 1—3 и в расчете лрнкнмается соотношшне (3.22). На рас. З.Й предетаалеиа ззвясяхость "加项 в функции 0 для разных а, поэво- ляюшня упростить процедуру расчета по формуле (3,21).
₽«иэт двухслойных ж«тяз покрытвй. При расчете нскользуются следующие ис- хоанне данные: n“ g Ч» — кпэффкнввнты потерь материалов демпфируемой конструх- цви, вибропоглощающега н промежуточного
4, 2 •£， Z 9 « w г 卡 3(/»/
№. S.1M Зиж»кость ”£/"[ от атмошем» 气/%
М"ер“*
臨
yupyra-
Ко*ффв-
Сц^сой крепяснвя
ЧастотцчА ДН1П13ОК ■ффектявиоЯ
reune^iryp.
Область лрниемния
1сбокартон ГОСТ 2850-80*)
1"
6,8 • 13
0,066
Клеен 88 нли К-бО
До 1000
(~20t-(+450)
Воздуховоды систем вектвля- цик, пустотелые конструкции
ерметнк
1 , ин
1 . tn，
До 1000
До 1000
(~80f-(+H0»
То же
Фетр,пропитанный
—
2,5 TO*
—
битумом
«Агат» (листовой)
-
10T2
0.33
»
До 1000
-
Элементы корпусов оборудования, кожухов, кабин упрдале-
<Аитнвнбркт*-2
30-w
0.W
До 1600
26-40
Металлические инженерные конструкции (корпусные эле-
центы, трубопроволы, кожухи
«Антнвнбрнт>-3 ВД-17-58
1.9-10>
統
До 1000
До 1000
(+60)-(-100)
Элеыенты корпусов вентиляторов, воздуховоды
ВД-17-59
1 ч , КН
До 1000
До 1000
Т с w
«ШвиМ-18> С ИВПОЛИНТб'
Воздухопроводы, газопроводы
лен из знкцоаосс су-
<Швии-19> с наполните-
it.
n K4
До 1000
То
леи из железного сурика
Резина марок；
Клееи 88
1 .
fl “
Св. 1000
'fl 1KI 1
Металлическая тара, огражде-
—
U . “2
Св. )000
Св. 1000
ОЛ—ЯЛ
пня прессой, звукоизолирую-
922
у| Н 1
ОО—
шве кожухи
618
%J'
Св. 1000
■Л 1КГ1
Адеи-иш
1160
°>'8-0,2
250
Не выше 10Q
Кабкан управления, ммаялн- чеекке инженерные конструк-
<радуга>
1 .4 ■ 1Па
4 . |M
0,3
Клеем ПНЭ
До 1000
0-(+40)
Элементы корпусов оборудова-
ния, кожухов, кабины управ-
BB30Je'H.xpywalBe ■окрг'п-.'^котоуалм
8.1-xapa"Tep"CT'Ka MaTepEO*Hma прбмежутодых слоевKas.sse»MEM BSSSBV.
снлав£*агн"а свлавн кеди XUDbnKnHK (спхавн Nile Co—тСи—N-) спаавы маргаина ♦ Капрон
Текстолит
Алзмнаао :
e-OTO-s
3 sl^
слом cooTBeTciBeHHa голшнпе демп， руемококструкцястянн и ч--- —толщнка внбропогпошающег。 ело
-уан упругости"'Еу1"" I нодуль упр- гост» катерянла декафвруемококструк， яяя- вбропомощазнего н npoeacy-roqHara слоев соответстве8Hp
ЧВ2Я ССУЕествлвется в елелуюшем Яо' Lадаюкх матераапамн Ё» вкопог， 80ЕОЯ5О н вромежугочног。слова, опре- Авлязт iu BXSKOynpynle хактернешкн катерваов (£ тебл・ з」0 и 3J1L 2 ЯЙ8^М SU КОВСТРУКЦИОЯНЕХ сообра. желий- захают пара*тн у а・ 3・ в*|нслют расстоянне R ss_wubrso№ плоскости изгиба от зоао^вою ао^п^их? ста Аекируемо* конструкинн (нластвнн
1+Е(2¥+¥
-+с-+а»^рассчитывают КСКПЯЧЕ ннеранн НЛО,KSS поперечного сеаеннн ьпжа^а^^ко»конструкция-H6ponoramaeroя
промежутодного'“елоев -(？ I 33 十 R“
J 〈6- ++? I R—+1 R. 丨+IR--I 3"
•опредка"кгг 0*идзем"А ко^фнаншг потерь аемпрованноKOHCTPyKtlBIT
3 fl'-> + a1a2 + as'?'-M1+6/" + ?
6，Bap&py:mqenHX ун-н материал вкбропоглощазщего 1111PoMе*утоного елоевз н Е”)- определяют оптималыше параметрыонструхции, пркоторых его мзсса на едянкцповерхности кнннмальна ^3ft« + 32v»~'
расист армировекных ・н6родемкрую- BSM noKPEmilnpH расчете ясполыуются еледузщае Исх0нмеавш!е.・ толиш”ж моауль упругоств Е- материала Аекп， Руем。конструкцнтолщна" модуль упругостн Е" матернааа внбрологлотаю， Eero ел。толшянан модунвупрутости материала армнрнего слотй> стога колебаннва которой наиболее вы， ра*ена внбраикконструкди Расчет ССУЕествлетсх е следующем по・
■вкв・
Ln。табл- 3J0 иоАбнрают матерная вн' ропомоа|иего сво* а По тз・=— катерпвл "рмнрубщего сл。я опрелелиют их вхзкоупругне хактериетнки (г
4- Рзссднтывают максимааьиое значеяве козфешиента потерь Заем11*нзванно конструкцвв〔з.
(2 + Y) + «^я^^й
где Yu^a3^--'""^-" у—с-^ ?- о^+6-
5, определяют частоту- аа язо„-о» шии' родемпрованные кокструкпих дают мак, SKnbvxE^ эффект"
RU 2纟“2 a-
ЗАШИТА ОТ ВИБРАЦИИ
где Bi —азгнбхах жесткость вибродемпфн- рованиой конструкции (пластины); т(~ масса яа едхшшу ллошадя вябрадемлфнро- ваниоб юнструкцнн,皿=р由.
6. Варьируя значения параметров &, 6“ 9^ а также матервал внбропоглощающего и ариируюшего слоя, определяют оптимальные параметра конструЕсиин, при которых ева имеет яанболыиие значевнв ко«|>фя- ииевта потерь на задаюс。* частоте при наименьшей массе покрытия f = рА
Хараитеристшш стандартных армнроваи- ши покрытий даны я табл. 3.12.
Расчет “гхп внброАемпфнрующп покрытий. При расчете используются следующие исходные данные: плотность материала pi в толшниа 81 демпфкруеиой кон- струкцви; модуль упругости Et； ПЛОТНОСТЬ р, и толщина 61 внбропоглощающего по- крытвя; скорость распространения продольной волны в оокрытив С,; частоты /<, иа которых наиболее выражена вибрация.
Расчет осуществляется в следующем по-
₽Я1^Опредыяют толшииу покрытия, при которой выполняется условие 瓦=»»丁， 1, 3, S> где М = С>/〃.
2. Раосчвтывают коэффкинеит потерь внв- роденпфнрованноА консгрукаии [Э.в)
2 sh Ф1Л1 — Л1 sin 2ф]
3. Варьнрун 8j, определяют оптимальные параметры покрытия, при которой оно иак- сямальио эффективно на заданных частотах f； при мнинмальиой поверхностиой плот- востн покрытия лц = рА
Вибродеиафнрова1ше нснользуетсн лри- мевительно к тонкостенным элементам ие- таллоконструкинА иазнн — источииков вибрации или металлокоиструкций, с нни связанных. Особенно оно эффективно иа резонансных реясвмах колебаний в машинах ударного действия.
Расчет тихслойныя симметричных конструкций. Рассмотрен яляболее распространенные случай, когда толщины металлических слоев соазкернмн. имея следующие исходные данные： модуль упругости Е,= =£3 н талшина наружного и внутреннего слоев вибродемпфнровааяой' коиструкики б〕=备；толщина 6“ коэффициент потерь %； модуль упругости £, ввбрапоглощию- щего слоя; частота колебаний демпфируемой конструкции f.
Расчет осуществляется в следующем по- "F% табл. 3.10 подбирают материал для вибропоглощаюшего слоя, а по табл. 3.11 иатернал наружных слоев покрытия.
Ислодя нз конструЕШНоиных соображений запают знааевня Si, & 6*
По графику на рис. 3.20 определяют
"' 2 "^" «‘m k°‘ 2网 + & nm] + + 2 sh ФЛ: + m sin 2ф*
I конструкции в зависимости от к = с{1 +<6,). где с —сдвиге。 внЛ параметр; с-五晶■ "W；為=
параметр акомолекса i
=Е$6. л：| — масса на единкиу плошади нижнего металлического слоя;
—волновая толщева покры- I ： F ■— p»6i
В.
4. Рассчитывают частоту колебаний, на которой конструкция будет иметь наиболь-
HHHeldldll
dypc ssasxac
1-т8||9н~мз^фв 3glr - 居 наАЕепаи
aJ■■"8H・нафеияасчя^
HH=odoJad3= WHed-Ha yodoH UIXXOS-K^S^EV- еннехзм н зххэяз «ас FUHWHBVH-S5- .XAdsHOM ermqwod。
osc-ls-
-06+)161)
00001109
woslooc
000 glop-
io-4-
9'*9s0I."Al
el91.969.9 Al
■■'о лчяй I N'9eHH3d I nw 9 quel。xa - Bt —ISS ^•LVJVIHHyqve.0
=■g°«-4MSIM'9
--Head I Is 9 qel。
Едуоф I'*
IroeH EHalroEHOJquoe6H3dm¥—H Z qlru。
z0 BJqlro* OH EHU
НН|/ОЕН01ЧОФ13 .S4 ЯЯН-1 ЧЯ « JSJ
30HHeB0d-"dv
inss HBmocAdHHdI £05 odu KBEmolrJO。合H I 3-SBeHOH3o .OIBnloEouod9HB эоннев -0dHd90HV0tr30Ho
Ood23dauHbxAds•Hox н=з?ыа mr UBd.al-ewHrlHHOHbxAdtHOX
FUBJ-Je VS^SSSSTaxv-v-onMU
koe+)丄 Ob-'—
000 07001
oooglool
Я3 078-
0001—Ош
c丄=.I6s.g-
zzl = :16z*.9
=8&==nKH- ou BXHlsw
Isa ™-0^5^ — HH 80-0 ejquo
III0 JUXOMHHSia I sxЛ5ад
，一loHaue°ZHHOHea」3'OH•вз — нa JWVQevuu
■B"U3 INN
,xa I zx I BBUU。
0iw!2s Ю.0 H=xoe.5 I ss w Jwvaes-。
'■9 OGaHszdxou эон•ьнбIXX - лчяно
•Hd£eyHntoiAdHeua .OHH yHHBdodHMdv
-«ххияочьчиив UOXJC-a^avxs&aeus HsaoMobc aHSNdxou *
ЗАЩИТА ОТ ВИБРАЦИИ
шпй эффект 138]:
.~и + 3伸,+ 1户。)11 + 3(阮 + 研
'山_"2 g3p,'
где а — параметр, определяемый по графику на рис. 3.20； р, — относительная тол- шина вибродемпфирующего покрытия, Д,= 5. ^мчисляют значение максимума коэффициента потерь задемпфнрованной кон-
струкцнн на частоте /га» [3.8,:
1.5(р, + 1)
"'1 + !,孔 m+У +小+3他 + 1)—
б. Варьнруа значения б|, 6* &, а также внбропоглощающнй материал £‘ и материал наружных слоев Е,. Е» определяют оптимальные параметры конструкции с ни- ннмальиым демпфированием на чистоте е。- лебаний f, при которой масса покрытия на единицу поверхности минимальна.
Глава 《
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Источникамн шума на машиностроительных предприятиях являются: производственное оборудование (станочное, кузнечно-прессовое н т. п.); энергетическое оборудование, компресеорнме н насосные станции, веятвляторные установки, трансформаторные подстанции; продукция предприятия — при ее испытаниях на стендах (двигателя внутреннего сгорания, авнапноииые двнга-
4.1. КЛАССИФИКАЦИЯ СРЕДСТВ ЗАЩИТЫ ОТ ШУЛМ
нческой природы
тели, яомпрессары и В зависимостн от
Средства защиты от шума, прииевнемые на машиностроительных преаприятнях. под- разделяются на средства коллективной зашиты (СКЗ) и индивидуальной защиты (СИЗ). Классифнкадня средств коллективной защиты приведена на рнс. 4.1.
В главе рассмотрены методы расчета и
возникающего шума они подраздазяются на нсгочиики механического, аэроаннамн- ческого, электромагнитного н гндродиязни- ческого шума. Снижение шума на рабочих местах должно достигаться прежде всего за счет ахусгвческого совертенствованна машин ——улучшения кх шумовых характеристик.
Шумовне характеристики (ШХ) источ- явков шума (ИШ)— октавные уровни звуковой мощности (УЗМ) £<>, дБ, н показатели направленности нвлучекна шума G, дБ, нли предельно допустимые шумовые хзрактернстикн (ПДШХ) должны быть укцзаны в паспорте на ипх, руководстве (инструкции) по эксплуатации или другоб сопроводительной докумевтацин. При отсутствий таких сведений нсобхоХИмо пользоваться справочными данннмн по тум。- ным характержтвкам применяемой машины или ее аналога. Сведевня о шумовых характеристиках равличного оборудова- яяя и ыашия. а также методнкя ннжеиер-
основы проектирования средств звуконзо-
звукопоглошеяия
н глушителей
Разработка или выбор средств защиты от шума производится на основании аку
стического расчета, включающего выявление расчетных точек (РТ), для которых
производится расчет, и установление до- пуегимых уровней шума для этих точек; опрниеленне ожидаемых уровней звукового давления (УЗД} Z, дБ, н РТ до осуществления мероприятий по еннменню шума и требуемого снижения УЗД Д£* в расчет-
них точках.
Расчетные точки выбираются на рабочих местах в проазводствевиых памещеянях или на территории предприятия на внеоте 1,2—1,5 и от уровня пола, рабочей площадки или планировочной отметки территории. В помещении с одним источником шума нлн несколькнмн нсточиизамн с оди-
наковнмн октавннмн УЗД вы расчетные точки: одна — на
иого расчета этих характеристик приведены в работах [4.2. 45, 4.6, 4,9, 4.18, 4.21].
сте в зоне прямого звука, ейзллваемого источником шума, а Другая — на рабочем месте, расположенном в зоне отражекного
ЗАШИТА ОТ ШУМАЗАШИТА ОТ ШУМА
ЗАШИТА ОТ ШУМА
ЗАШИТА ОТ ШУМА
Опреммняе ожидкеиж томе* звенового миет«
4-1- СревдаЙ коэффициент зауяопотлощения а“ огражкаюшяхповерхностен поиещсмня4-1- СревдаЙ коэффициент зауяопотлощения а“ огражкаюшяхповерхностен поиещсмняS3 12s so1 0002000 «ЮО2000Машняные залы, генераторные, на питательный стенды, вентнлициоп- нне камер% иех» предприятий пищевой промышленности с огражде- яиями, облнцованяымн моющейся ПЛИТКОЙ0,070,080,080,080,08«os0,06Меканические и металлообрабатывающие цени； цехи агрегатной сборки в авиационной я судостроитель ной промышленностиUJUan0,12Цели деревообработки н предприятий текстильной промышленности； посты управлеиня; лаборатория; конструкторские бюро; рабочие по- иещеиия управлений0,110.14S3 12s so1 0002000 «ЮО2000Машняные залы, генераторные, на питательный стенды, вентнлициоп- нне камер% иех» предприятий пищевой промышленности с огражде- яиями, облнцованяымн моющейся ПЛИТКОЙ0,070,080,080,080,08«os0,06Меканические и металлообрабатывающие цени； цехи агрегатной сборки в авиационной я судостроитель ной промышленностиUJUan0,12Цели деревообработки н предприятий текстильной промышленности； посты управлеиня; лаборатория; конструкторские бюро; рабочие по- иещеиия управлений0,110.14Средиекоысгретеская частота октаавой полосы. ГиСредиекоысгретеская частота октаавой полосы. Ги
4-1- СревдаЙ коэффициент зауяопотлощения а“ огражкаюшяхповерхностен поиещсмня
4-1- СревдаЙ коэффициент зауяопотлощения а“ огражкаюшяхповерхностен поиещсмня
S3 12s so
1 0002000 «ЮО
2000
Машняные залы, генераторные, на питательный стенды, вентнлициоп- нне камер% иех» предприятий пищевой промышленности с огражде- яиями, облнцованяымн моющейся ПЛИТКОЙ
0,07
0,08
0,08
0,08
0,08
«os
0,06
Меканические и металлообрабатывающие цени； цехи агрегатной сборки в авиационной я судостроитель ной промышленности
UJU
an
0,12
Цели деревообработки н предприятий текстильной промышленности； посты управлеиня; лаборатория; конструкторские бюро; рабочие по- иещеиия управлений
0,11
0.14
S3 12s so
1 0002000 «ЮО
2000
Машняные залы, генераторные, на питательный стенды, вентнлициоп- нне камер% иех» предприятий пищевой промышленности с огражде- яиями, облнцованяымн моющейся ПЛИТКОЙ
0,07
0,08
0,08
0,08
0,08
«os
0,06
Меканические и металлообрабатывающие цени； цехи агрегатной сборки в авиационной я судостроитель ной промышленности
UJU
an
0,12
Цели деревообработки н предприятий текстильной промышленности； посты управлеиня; лаборатория; конструкторские бюро; рабочие по- иещеиия управлений
0,11
0.14
Средиекоысгретеская частота октаавой полосы. Ги
Средиекоысгретеская частота октаавой полосы. Ги
звука. В помещениях с несколькими раз- ннмн по октавным УЗД источниками шума 《разница 6м«е 10 дБ) в sone прямого звука выбирают две расчетные точкя: на рабочих местах у ясточинков с наибольшими я нанменьшяын УЗД.
42 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОЖИДАЕМЫХ уровней звукового давления И ТРЕБУЕМОГО СНИЖЕНИЯ ШУМА
Ожидаемые УЗД в раветинх точках до осуществления мероприятий ло снижению шума опредевяются в аааискмостк от взаимного расположения зтнх точек н источников шума для каждой из восьми * тазных полос со средиегеометрнческими частотами 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8GM Ги. Ниже рассиатриваиукя ванбопве типичные случаи для машиностроительных предприятий.
А. Расчетная точка находится в помещении с однян источником шуиа (рие. 4.2,0, б). Октавные УЗА определяются по формуле
L = b + 101g (x6/S + "В}, (4.1) где Ъ —октавный УЗМ источника шума, дБ. определяемый нз паспортных характеристик НШ н по Другим данным; и — коэффициент, учитывающий влияние ближнего поля н принимаемый по графику на рис. 4.3 в зависвмжтк ат отношения расстояния г, м, ме*ау АЦ ИШ I н расчетной точкой к максимальному габаритному размеру /鹏， м, источника (при г > Э/яшИ = I); Ф —
фактор напраалевностк ИШ, опреаеляем.ый по опытным данным； для ИШ с разномерным ивлученнем звука 6 = 1； S — площндь воображаемой поверхности правильной геометрической формы, окружаюшей ИШ при равном удалении ат его паверкностя и про- ходящей через PT, М; если г < 2J”，то S зависит от формы выбранной поверхности, например для прямоугольного параллелв' пнпеда (ряс. 4.2, a) S — 2(；т.. + 2а}Л + + 2(1 +2am ±{Q”+2з)(! + 2а)； если г > 2?m“. ТО S = 0~ (рис. 4 2,5), где Q — пространственный угол иэлучеаня, аелячнна которого зависит от местоположения источника шума: 2 = 4я — в пространстве (на колонне а цехе); Й = 2я — иа поверхности пола, перекрытия, стену； Q = л — в азухгракком угле, обрамванном ограждающими конструкциями; 0 = я/2 — в грех- гранном угле; 8 — постоянная помешения. м', определяемая для соразмерных помете- ннА, у которых отношение наибольшего размера к ианменъшему не более 5, по
формуле
В = Sorpix/fl —а),
где Son — общая площадь ограждающих поверхностей, ма; а — срекннА коэффициент звукопоглощения в помешенин 14.15]; для октавных полос с частотами 63—1000 Гц д = «о, гм о» —средний коэффициент звукопоглощения ограждающих поверхностей помещения (находят по табд 4.1); для октавных полос с чаеготами 2000—8000 Гц а вычисляют по формуле а— 1 — (1 — -叫口一"%; здесь от — показатель затухания звука в воздухе на единицу длины, 1/м. определяемый по табл. 4.2; 1С|! —средняя длина свободного пробега звуковых волн в помещеинн между пжлеаовательиим» отражениями, определяемая как ；ср — 4^6。” (где Y—объем помещения, л).
Б. Расчетная точка находится в памеще- нин с несколькими источниками шума (рис. 4.2,в}. Опавные УЗД определяются п。формуле
где Л(= ioO,1I"Pi можно определять по табл. 4.3, положив 厶“—此 £,,. х(1 Ф, S,. В — то же что в формуле (4.1), ио для /-го источника шума; т — количество ИШ, банжаВшнх к расчетной точке, т. е. ИС1ОЧ- ннков, нахо丸!шах” на расстоянии 〃《 W 5rmм, где Ге，。— расстояние от РТ до АН ближайшего к ней ИШ, к； п — общее
108ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Отиосательиая
Срелиегеаметраческая частота。
тааиоЯ полосы, Г«
воздуха.
125
250
S»
|<м
2aM
«X»
«К»
Ж}
0,00015
сппля
0,00064
СЛП1О
ЛППФ)
ллчлл
0,00015
11 1 ■ II |*к
0,00062
ft АП1，
С П1Т>Я
С ftOQft
0.00015
11 1 ■ II |*к
0.00060
Л ЛЛ1С
П ПП97
П fWZR
С OX7n
0,00014
0,00029
0.00059
0,00095
II 1 И「，、
г 1 m lh"t
0,0230
0.00014
0,00029
O.0CNK8
0,00080
11 1 rz 1 1
0,00014
0,00029
0,00057
0,00075
0,0023
С П1РП
60
0,00014
0,00028
0,00055
0,00070
С ПП*>0
п та。
55
0,00014
0,00028
0JM055
0,00065
41 1 V Г/ 1
II <11 С4
70
0,00014
0,00028
0,00055
0,00063
С ПАОЛ
11 II1 сг>
0,00014
0,00028
0,00055
0.00051
С ППОП
П CI4D
60
0ДЮ014
0,00028
0.00055
0,00060
С ПП9П
fl АЛ44
””1.5
90
0,00014
0,00028
0,00055
0,00058
&WU
0,0048
0,0124
4,2. Показатель затуханяя заука ■ воздухе т, 1/м, при температуре 18—20° С
нии, например в помещении № 2; L?
число принимаемых в расчет ИШ (с учетом коэффиинеита одноврвменноггн работы оборудования). '
Если в рассматриваемом помещении установлено несколько одинаковых ИШ, то о*в“ даемне октавные УЗД от всех источников в расчетной точке ооределяют по формуле
L = %° + 101g(^ 雪+ ^) ©3}
где К — октавный УЗМ, излучаемой одним источникам шума, дБ; m — общее количество ИШ.
В. Источник шума расположен в смежном с нзолнруемнм помешеннн илн несколько источников расположены в смежных помещениях (рис, 4.2, г). Шум проникает в нзолнруеное помещение через ограждения (перегородки, перекрытие) н элементы этих ограждений (окна, двери, отверстия). -
Октавные УЗД и расчетной точке изолируемого ппмещЁНия опредалалт ио формуле
z=1。电£心气
=101g £ Д(； при одаом источнике 分 —Lp； Вш « Bt — постоянная соответственно шумного и изолированного поие- теннн, ма; Son，< — площадь рассматривае- мсго ограждения илн его элемента, иг; R, — звукоизоляция этого ограждения или элемента, дБ, определяемая по данным
Г. Источник шума—радиальный вентилятор ИШ! (ряс. 42 @) находится вне рассматрнваекОГО помещения. Шум нентн- лятора распространяется по воздуховоду и излучается в помещение через одно или несколько ноздухораспределитвльных устройств (решеток).
Октавные УЗД в расчетной точке при праникновении шума и понетенне через одно воздухораспрелелительпое устройство L =Lp- ALpg + 101g 仲/S 4- 4/8);〈4.6) через к воздуаораспределительных устройств
количество ограждений и нх эле-
меятов； £, — октавные УЗД в расчетной точке, создаваемые зяуком, прошедшим через рассматриваемое ограждение илн его элемент:
Ь；=厶八* + 101g Вщ — 2 Ig sorpi ++ R,-10lgBa + 6,(4.5)
где Lp — суммарный октавный УЗМ, из-
лучаемой всемн ястачянками, находящимися в рассматриваемом шумном помеще
J" Г%6TH +
+ 10 >g(S-^- + -J-)' (4.7} где Lp — октавный УЗМ вентилятора, нз* лучаемсй в воздуховод нагнетания или всасы ванвя; дБ； AZp — суммарное снижение УЗМ источника шума на пути распра- стравения шума в элементах сети до внхола в помешенне, вкл ючая потери
<
1
5
оо&о&Ь&&оЪЪЪ
L
e оoooooo。ooo
4 ^ fe|
囁 И：
pi
:居 炉Н 爲 謹 手注 к飞 覇 喪 ih 冬川 负и hl ih S_；b
..川 :抬 諸?5
綢 寸т
88008800988688
—еееесессеес
ооооооооооо
°5
9 000。。。000。。
eoooooooooogo
S5S22SSSS32S
199999999999
ООООООО。。。。
-
3刍83昌s^3身333 gggggggggggg
]7：；：7；1：7
ct°222222222
zzzzzzzzzz sssssssswe
•
зззза&^а&ззз
符 оооооооооо
люи^тлютлюю е1счс^с4«иече)ё1сч SWcTUSSWWScT
g
OOOOOOClSiSsOOO
7 7 " Т 7 7 Т；：7 и 2 22S2SSS22
祭 z^^gj^w 肾^肾 UooWcTUdddU
s
zzzzazzzzzzz ₽?«*£“ SET
oooo&aoooooo
777*777"*1 ygooooooogo
66 ds6deTcT
cse^eicscjSS'SefMciS
c.3告& 3a驾3s骂 & 33
"""TTTTTTT u^oooo。。ooo。
gggggggggg oeset=oa<=ac>=i
zzzzzzzzzzzz
T777777T77 g 22222 2222 2
昌契当昌芸^昌纟纟
-
g三昌33s&3&&334 eeeemeeeeecc
« о = 'o"L о g§ g &L SSS'SSSSSSS
о
1 1 i 1 1 1 1 1 1 1
—2222£22°22
oooooooooooo
■Ф
O—CJ«»lO(Or«»OlC—CJ
OiZgyggZ86O
□■(Кделепие ожкааехих пюнга* кукового дшеияж
защита от шгмл
，ву>е*ог。Миеин>
Поперэтие с«чека.
■оадухово»
Гидра>ли-
Средпвгеочетр^чесхая чм
диаметр.
«
陷
а»
«0
i«»
Ш»
Прямоугольное
Круглое
2Ю—«0
810—1600
410-800
810-|в00
臨 0.1 0,06
Q,e 0,6 0.8 0,3 0.1 0.1
Й
露
0；08 0,3
0,2 0,15
：W 0,2 0,15
63 0.2 0,i5
03 02 牆
44, Снижение октавных УЗМ А£р, дБ, на 1 м длины преммх yiaetKOi металлических аоздухоаодов прямоугольного н кругаего сечениА
Диаметр воадую«од1
Срсдвегеометрячесхм ・
ic+oTB октаано* полосы. Гц
as пдопиди праиоуго1ьж>го ♦озаухаяоаа хлн решетки.
63125ИО500
iMOшо«ИОшю
М
37/24 31/22 25/19 19/15 31/22 26/19 30八5 14/lQ
13八0 8/63/20
8/54/2QQ
據
24/19 18/14 13/10 8/5
20/16 14/10 10/7 4/3 lS/14 13/10 8/6 3/2 16/13 11/S 6/4 2/1 14/tl 10/7 4/3 1/0 14/11 8/6 4/2 1/0
3/2 0 0 0 1/0 0 0 0 1/0 0 0 0
12/107/53/20
12/86/52/10
ll/S6/42/10
tO/75/31/00
о00о
8/64/21/00
8/53/21/00
Q0О0
6/42/100
0000
4/21/000
2/0000
0000
4.8. Сяиженне октавных УЗМ 4£尸，дБ, пт открытого конца воздухоюда
или реше”》
Прннеианне. В анслнтеле хано сннжение УЗМ яля воздуховода, выступающего а помещение, а а знаменателе — расположенного зяпоалицо ео етежт
4& Снижение октавных УЗМ Up “В. в прямоугольных поваротах воздуховодов
4.8. Сннжение октавных УЗМ AL® дБ,・ платых ноаоротях ■оадуховодов
4.7. Пр«лельиме |Мамерн во^духоаидов'
Сред>«гвометри1«мя “ст。” окт“аоа полосы, Гц
о
125
J50
юо
20И j 4000
SW
Менвтна размер пер- аого по коду звука попер^чиого зчеяна воздуководв, ММ
5000
2500
ИМ
700
400
2W 1 100
SO
отражения от первой (по ходу звука) решетки, дБ;
А£р^ == £ 4Lpi, где Д1“ — сяи- женне октавных УЗМ в отдальмых элементах сети (из прямых участках, поворотах, разветвлеииях, изменениях сечения, при отражении от конца возауяовоаа «ли решетки), определяемое для прямых участков, поворотов, открытых концов воздуховоаоа нлк решеток по табл. 4.4一4.8 [4.16｝： Ф — фактор направленнжтл кглучеккн иетачнв- ков шума по отношеняю к ресчетиой точие; для решеток 0 = 6» принимается по кривым на ркс. 4.4; S = £2注
Если источник шума ——осевой вентилятор, кондиционер ЙШ2 находятся в том же помещении, что и расчетная точка, то октавные УЗД определяют по формуле U.Sl^npHHHMafl Д£ рсив = 0.
Снижение октавяых УЗМ при резком нэ- менениц поперечного сечения возауаовопа — сужении нлн расшнреянн — зависят от частоты п размеров поперечнаго сетеняя воздуховодов:
а) при размерах поперечхого сечения воздуховода меньше укаэаниых в табл, 4.7.
A”10lg[(%+】)»4mJ
где mg = F", — сооткошеняе плошадев поперечных селений воедуховода, (большей к меньшей)；
б) при размерах поперечного осчения воз- ауховодл, рааннх или болыияя указании! в табл. 4.7,
AL, е 10 1g Ее при «а > 1；
AL, —0 при mB V 1.
При плавном переходе воздуховода от одного сменил к другому сниженяе октаа- кых УЗМ не учктывается.
Снижение октавных УЗМ в разветвлевнн воедухозода (тройнике нлн крестовине)
L Ftm г 4ма J
где £ Fg — суммарная площадь попз речкых течений воздухоаодоа мех ответа- лений, и*； F”.( — площадь поперечного сечения воэдуховодн отдельного ответменяя, ма； m„ = ?/For,, — соотвошеике нлощадей сечевкй возиуководов; F — мошддь «аю речного сеченая воздуховода перед раз- ветплевием, м*
Если воздуховод в разветвлении повернут на 90*, то к снижению октавных УЗМ в разветвление рассчитанному по формуле
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
или на терряторннили на терряторнна)а)шит ■ х wx：а, В — выаус1 ■ ояиу пореву; в — равномерный выпуск во W* сторонышит ■ х wx：а, В — выаус1 ■ ояиу пореву; в — равномерный выпуск во W* стороныX. 4,1. Стсксты яуиашпжа м шицикоелкштмьааа в^илриятш (а) в яуи 煦《фоеежшм ■Лг* ва одного шшшепя ■ другое (叫X. 4,1. Стсксты яуиашпжа м шицикоелкштмьааа в^илриятш (а) в яуи 煦《фоеежшм ■Лг* ва одного шшшепя ■ другое (叫
или на терряторнн
или на терряторнн
а)
а)
шит ■ х wx：
а, В — выаус1 ■ ояиу пореву; в — равномерный выпуск во W* стороны
шит ■ х wx：
а, В — выаус1 ■ ояиу пореву; в — равномерный выпуск во W* стороны
X. 4,1. Стсксты яуиашпжа м шицикоелкштмьааа в^илриятш (а) в яуи 煦《фоеежшм ■Лг* ва одного шшшепя ■ другое (叫
X. 4,1. Стсксты яуиашпжа м шицикоелкштмьааа в^илриятш (а) в яуи 煦《фоеежшм ■Лг* ва одного шшшепя ■ другое (叫
(4,8), необходимо добавят!» скиженне ок・ тавннх УЗМ в повороте.
В результате отражения звука от открытого конца воздуховода кли решетки происходит снижение шума, опреденяемогс по табл. 4.8 [4.16].
Д. Расчетная точка находится на территории преднряятия (рис- 4.2. е). шум из
лучается через выхлопные н воздухоеабор- иые устройства аэрогазодинамических установок, а также через стенки подводятиг какалов. Октавные УЗД в расчетной точке опрепвлнют по формуле
L = LP — I51gr4- G — lOlgQ—AL,, (K9)
где £, — охтавнн百 УЗМ, излучаемой источником в канал, дБ; г — расстояние от центра выхлопного ели воздухозаборного отверстия, середины подводящего канала, м； показатель мапраалениостн G, дБ, может быть определен по рис 4.5. AL, —o*a- женне УЗМ на пути распространения шума от источника ао места излучения шуиа н атмосферу, определяемое для случая нз- лучеиия шума через выхлопные или возду- хозаборнье отверстия как &Lp =AZ.P^^ [см. формулу (4.6)], а при излучеияи через стенки канала по формуле
AL? - Л£₽ - Ю (g (Sn/S0) + R + &
где 必二—снижение октавных УЗМ иа пути распространения шума от источника до канала канала нясщадью наружной поверхности $п и плошадью поперечного се- чення So, м*; Я — звукоизолниня стенок канала, дБ (см. п. 43).
Требуемое снижение оятавннх УЗД рас- счя^иаетси отдельно для каждого источ- нкка шума, но прн этом учитывается общее число всгочников шума к УЗД, создаваемые каждым из них а РТ. В общем случае требуемое снижение шума для каждого источника должно быть таким, чтобы суммарные уровни во всех октавных по- лосая частот от всех источников шума не
4тали допустимых УЗД.
н налячнн одкаго источинка шума тре- х снижение УЗД в РТ в помещении
J” 一 допустимый октавный УЗД, дБ (приложение П.З).
При нескольких источниках шума требуемое енвженхе октавных УЗД в РТ в помещении или ка территории определяется для каждого источннка в атдельнастн:
ALr < = L — L^ + 10 igra.
где L, — октавный УЗД, создаваемый рас- екатрнваемнм источником шума в РТ, дБ; л — общее количество принимаемых а расчет источников шума, которые создают^ в расчетной точке октавные УЗД отлнчак)- пшеся менее <кн на 10 дБ.
Если источники создают октавные УЗД, отличающиеся более нем на 10 дБ, то AL”( для каждого из источникон с более высокими УЗА определяется по формуле
Д£,р，=厶 一 £дОл + 101g л,, где л,—общее число источников шума с более зысокиин УЗД; а ад» ксточинкоа с более низкими УЗД
Д^тр( = £.( — £цоп + l01g (л —• "J + 5.
4J. СРПДСТПА ЭВУКОЮОЛЯиИИ
К средствам звукоизоляции (рис. 4.6, а) отеосятся звукоизолирующие ограждения /, звуканэолируюшие кабкиы и пульты управления 2 звукоизолирующие кожухи 3 и акустические экраны 4. Их целесообразно применять в тех случаях, когда нужно су-
звука на рабочих местах
Звукоизолярующяе ограждения (стены, перекрытия, перегородки, остекленвые проемы, овна, двери). Звукоизоляция, дБ, воз・ адшного шума огражденнем ft = =10 lg(P“》/P”)，где Р«“ н Р”一соответственно звукован мощность, падающая яа ограждение и прошедшая через него. Вт. Требуемая звукоизоляция R». дБ, воздушного шума однородного ограждения, например. перегородки, определяется следующими формулами:
прн проникновенви шуиа ка одного □ометения с ИШ в смежное иометенне
Атр = Ьщ 一 Lnon 一 IQ 18 Вн + 10 】g So",
(4.П)
где Lu, — измеренный нлн рассчитанный no формулам (4.1)—(4-3) октавный УЗД в шумном аомещ^нки, дБ； £„« ——допустимый актанный УЗД н изолируемом от шума помещении, дБ, с постоянной Я>, м‘； Soe — площадь о^аждекия, разделяющего поие- шення, м!.
Необходим。отметить, что шум из помещения с источником (амо) может попадать в смежное помешение различными путями (рис. 4.6,6). Через ограждение (путь J) в какое-либо отверстие в нем (путь 夕) происходит прямая передача шума, а
путем J — косвенная. Внбраинн от источника передаются на основание, перекрытие, перегородку н т. п., что является причиной появления структурного шума (путь 4)， мероприятия по снижению которого рассмотрены в гл. 3;
при ороникновенни шума из помещения с ЯШ на территорию предприятия
Ал = £巾一Ьдоп + 10 lg Sojp — 15 Igr — 11
(4.12)
rae L,on—допустимый октавный УЗД а РТ территории, дБ; г — расстояние от центра ограждающей конструкции до расчетной точки, м;
при провнкиовенви шуиа с терригорни предприяткя в изолируемое помещение Re = L - Ьи, — 10 1g Вя + Ю 1g Sorp + 6,
(4.13)
где L — оятавный УЗД в точие, располо- жениоЯ снаружи ограждения в 2 и от его центра, определяемый по формуле (4.9), дБ; SotP — олошадь ограждения, м1.
В ТОм случае, когда ограждающая конструкция состоит из нескольких элеменгов (например, перегородки с окном или дверью), имеющих различную зв оля- ыяю. определенные по формуле I) — (4询 величины представляют с требуемую среднюю изоляцию &「= ЙГР воздушного шума данной неоднородной (составной) ограждающей консгрукиией: Re=l01g8/£&.10"，&), (4.14)
тае Sea — общая площадь неодчорааиого ограждения, м1： S( н R, — площадь, ма. и ззукоизоляцяя. д5, отдельного элемента (окна, двери, скиошиой части ограждения); п — количество элементов.
Требуемая звукоизоляция каждого из элементов в этом случае будет
&тр I н Rep + I。lg (Si/Soem) + Ю 1й
(4」5)
Если в ограждении имеется только один проем (например, окно), т。требуемую звукоизоляцию этого проема R。можно определить 14.151, используя яомотрамиу на рис. 4.7, где по оси абсцисс отложена поправка Д ™ Я — Дер, количественио показывающая ухудшение звукоизоляпин R скиошной части ограждения за счет проема, а по оси ордниз! — разность звукоизоляций R — R。，к — олошадь. занимаемая ог- Кеяием с меньшей авукокзолядней, %.
нмер, если окно в ограждении со звукоизоляцией R = 40 дБ эаннмзет 20 % площади при заданной средней звукоизоляции
Sep = 32 дБ (Д = 8дБ), то требуемая звукоизоляция этого окна будет равна д0 = 40 — 15 = 25 дБ В том syqae, когаа известны выичпны Я, Як и к. можно найти Дер. Напримет, при Д = 30 дБ, Ro = =20 дБ н "： = 75 % значение будет равно 30 — 9 = 21 дБ. В частном случае, когда звуконэопяиня отверстия плошадаю So равна нулю (открытое окно н т. п.) и So/бзз « 1, выраженяе (4.14) прияимает вид R” a 101g(Srt«/SB).
Расчёт и проектнрозанпе звукоизолирующих ограждевай проазврдят с учетом величины Re Возможны лва путе решеиия этой задачи: первый — использование экс- перпментйльных даикнх [4.2, 4.5, 4.18] по звукокзапямн одиаслоЯниХ я многослойных огр^ждекий (таба. 4.9—4.11}, окон (табл. 4.12) н дверей (табл. 4.13)： в этом случае звукоизоляция 儿《 вывраиноа кои- струкиин аолжиа йыть не менее R” в армируемом диапазоне чистот, т. е. Rg > &»; впюоб путь — это расчетное в соответствии со СНиП Г М2—77 «Защита от шума. Нормы проектярованн*» я руководствок [4.14] опр«2«леиие величины звукомолвцаИ. рас-
сыатрвваеиое ниже.
ОлнослоАное плоское ограждение. Такое ограждение при расчете звукоязолниии [4.1, 4.1+] рассматривается как тонкая пластина, шарнирно опертая по контуру к совершающая чисто нзгнбкне ко- лебанкя. Каждая пластика имеет бесконечное множество частот собственных колебаний. НаибольшнЁ интерес представляй первая резонансная частота, определяемая
КонструишяП0»ерх-Среднего метрическая “стота октавцоА полосы^ ГцS31И2509Юis»мя«00wooКирпичная кладка, оштукату- рениая с Авух сторон爺*39«罂5865黒мЖелеэабетониая панель黒В1И3罂Гвпсобетоннаа панель603232333947546060Керамнитобетонная панель601003333 .343947S26060Пемзобетонийя панель, оштукатуренная с двух сторон1302853737374650606060Шлакобетовнях панель3939芻50536060Шлакоблоки, оштукатуренные с двуя сторон22036041424248546063&Древесно-стружечная плита30122323262626262626Стальная плита с ребрами хесткости0.75.526最會28за33638КонструишяП0»ерх-Среднего метрическая “стота октавцоА полосы^ ГцS31И2509Юis»мя«00wooКирпичная кладка, оштукату- рениая с Авух сторон爺*39«罂5865黒мЖелеэабетониая панель黒В1И3罂Гвпсобетоннаа панель603232333947546060Керамнитобетонная панель601003333 .343947S26060Пемзобетонийя панель, оштукатуренная с двух сторон1302853737374650606060Шлакобетовнях панель3939芻50536060Шлакоблоки, оштукатуренные с двуя сторон22036041424248546063&Древесно-стружечная плита30122323262626262626Стальная плита с ребрами хесткости0.75.526最會28за336384.9. 3|ука«зшяц,ня стеи ・ перегоролои, дБ4.9. 3|ука«зшяц,ня стеи ・ перегоролои, дБпо формуле
Конструишя
П0»ерх-
Среднего метрическая “стота октавцоА полосы^ Гц
S3
1И
250
9Ю
is»
мя
«00
woo
Кирпичная кладка, оштукату- рениая с Авух сторон
爺
*
39
«
罂
58
65
黒
м
Желеэабетониая панель
黒
В
1
И
3
罂
Гвпсобетоннаа панель
60
32
32
33
39
47
54
60
60
Керамнитобетонная панель
60
100
33
33 .
34
39
47
S2
60
60
Пемзобетонийя панель, оштукатуренная с двух сторон
130
285
37
37
37
46
50
60
60
60
Шлакобетовнях панель
39
39
芻
50
53
60
60
Шлакоблоки, оштукатуренные с двуя сторон
220
360
41
42
42
48
54
60
63
&
Древесно-стружечная плита
30
12
23
23
26
26
26
26
26
26
Стальная плита с ребрами хесткости
0.7
5.5
26
最
會
28
за
3
36
38
Конструишя
П0»ерх-
Среднего метрическая “стота октавцоА полосы^ Гц
S3
1И
250
9Ю
is»
мя
«00
woo
Кирпичная кладка, оштукату- рениая с Авух сторон
爺
*
39
«
罂
58
65
黒
м
Желеэабетониая панель
黒
В
1
И
3
罂
Гвпсобетоннаа панель
60
32
32
33
39
47
54
60
60
Керамнитобетонная панель
60
100
33
33 .
34
39
47
S2
60
60
Пемзобетонийя панель, оштукатуренная с двух сторон
130
285
37
37
37
46
50
60
60
60
Шлакобетовнях панель
39
39
芻
50
53
60
60
Шлакоблоки, оштукатуренные с двуя сторон
220
360
41
42
42
48
54
60
63
&
Древесно-стружечная плита
30
12
23
23
26
26
26
26
26
26
Стальная плита с ребрами хесткости
0.7
5.5
26
最
會
28
за
3
36
38
4.9. 3|ука«зшяц,ня стеи ・ перегоролои, дБ
4.9. 3|ука«зшяц,ня стеи ・ перегоролои, дБ
ь="冲+1 眠"/(4&),(4.16)
где а и 6 — размеры пластины, м; с — скорость звука в воздухе, м/с; f„ j-граничная (критическая) частота колебаний пластины (частота волклвпга совпадения), Гц, определяемая по формуле f™ = са/(1.8спЛ), где Се — скорость продольных ВОЛК В ПЛЯ- стине, м/с; Л —толщина пластины, и (рис. 4 8, а). В частотной характеристике звукоизоляции R ограждения {рис. 4.8,6) можно выделить несколько областей, где
^вуксязоляцня подчиняется определеннын закономерностям.
В области резонансных частот, наюдя- пнхеп, как правило, в низкочастотном пна- пазоне (до 20—45 Гц), звукоизоляция за- вневт от внутреннего трения в натеривле агражденпя. Паекальку этот днапазои находится ниже нормнруемнх частот, обычно в расчетах звукоизоляпин он не учитывается. На частотах визе первых двух-три резонансных частот звукоизоляция подчиняется так называемому закону массы, хогпа звукотзоляцхв R зависит только от
змцнта от nivM*
\ j Л jr.mi.i'i \”\」у<、，""，。Л'ма №*«*"" етемам” л №ч”*оакам" "6
Кон”р”ам«
Две кирпичные стены на общем фундаменте
Две кирпичные стены на раздельном фундаменте две гнпсобетоиные (гипсолитовые) плиты на общем фундаменте
Две исепеэобетонкые плкты на общем фундаменте две гнпсобетоинуе перегородки То же с минераловатными плитами толщиной 35 мм в воздушном промежутке _Две бетонные ствны
две керамзитобетонныЕ плиты Две стальные профилируемые плиты со слоем пенополиуретана толщиной 60 мм
Две стальные плиты со слоем нз мивераловащой ппкта толщиной 40 мм
И,=,"3M-«^^ й^' ^
^ да WW « WM ^ ^ м -
м от ^« « «« м и -м^ № «- м «« « «« « « жи ” « ^ ^м м и«- м ^ ^й
n- ад MW м и^ и и этю эт
и м иэт ^ ыэт ^ м ^^и
Тслщнм
Среди*" тюверк-
:реане гео метр к«"“ октааной аояагы
甯18
Коаструхда*
"Остхеп
ПЛОТ|К>«Ь,
125
ИО
9Ю
«юо
ЭТО
«м
То же, с полами*
в) ааркетнан клепка, твердая н
мягкая дре»есио-волоки»стые
SU
г) плктки ПХВ. битумная на-
этика полутвердая древесао-эо-
355
35
41
*7
53
60
битумная мастика
Жялезобетаниая плита с круглыми пустотами
То же, с полами:
160 ,
а) яннолеум на мастике не-
ментко-песчаная стн*ка
1 г
36
48
56
шлакобетонная панель сплошнап aguiajiKa нз мягких древесно-волокнистых плит
25
б) линолеум гипсовая стяжка
9
45
52
59
шлакобегонная плнта
ленточные прокладки из мягких древеско- волокнистых плнт
23
Железобетонная плнга с овальными
99П
340
45
49
55
59
ОО
пустотами н бетанной стяжкой
Продолжение та ба. 4.11
Ковструкикя
Толщин ，“емепта.
Средам
□оверх- иостна* плотвоств.
Средвегесыетричесвая частота октавной полосы. Гп
1% SO 1 S»
1««
ю»
«ю
Желеаобетонкая оанель То же, с поланя;
侬
300
42
45
51
58
58
58
а) пднткн ПХВ, древеско-стружечная плита, сплошная прокладка нз мягких дреэесно-во-
20
323
37
42
51
58
58
58
локнксгик плит
6) плитки пхв, древесно-стружечная плита, ленточные ггро-
20
320
39
43
47
кладки из мягких древейю-во-
локннстых ПЛИТ Железобетонная панель
140
350
40
47
52
60
61
То же. с попанн：
а) ливопеум на иойвочяой под-
5
354
35
38
47
55
65
62
б) лнвалеум на тканевой подоснове, тверлап др^весно-волокнн-
2
358
37
42
50
57
62
60
стая плита, полутвердая древес-
ио-волокиистая плита
(Иоляииы BQiaputioro шума перекрытиями, дБ
Толщина, чч
Уславил
Средиегеометрнч«к8я октавной полосы,
астота
Коасгрукцяя
■аздущ- fтекланого
зазора
ЗУ
125 И0 500 1<по
2000«000
Одинарное окно с силикатным
3-
17212529
19232731
。《О0
6
2!252933
,1 Аа
Одинарное окно с органнче-
13182328
18232833
33 м
23283335
40
Двойное окно е еяликатнымп
3 и 31СЮ
37323743
4945
стеклами
，” 71 ГН 1
38384546
3 н 3100
Uapao
32334149
bt 4У
3 н 3260
проклад-
38394949
5249
7 », Т1 ЛА
"*
3739 4S 49
мягкой
резины
Хвойное окно с органически' ин стекиаин
4 н 4100
23333948
27384548
嚣 61
Стеклоблоки
37404245
4tt bu
二могровне окна нз органиче-
за и ia loo
С герме
31415060
ского стекла
36 и 10200
тизаикей
32435361
по пери
Смотровое окно
Ю и 18200
60 и 18400
404755S3
45525969
75 К
4.U. Зауколтлзцгн，，，намм. ХЬ
зашктя ат шума
Кокструяпяя
Усложни прилета
Срсдпегсомстркческая ямтотв
периметру притвора
侬
«0
s»
tan
2ШО
w»
Стандартное дверное полотно
Веэ уплотняюсцкх прокла-
12
И
i6
22
22
20
толщиной 40 мм
С уплотняющими прокладками из пористой ре-
21
28
25
28
26
23
То же, с обивкой дерматикои по минеральному войлоку Дверное полотно толшияой 84 мы из двух наружных ли-
Уплотняющий валик на
20
26
29
32
35
36
дверной коробке Через два ряда
прокла-
21
25
31
37
39
35
док из пористой
резины
стов фанеры и одного асбоцементного листа по 6 мм хаж-
дый из двух промежуточных
слоев сгеиловолоява п。16 н
Двойная дшфь предыдущей конструкции с тамбуром ши-
Черед два ряда
прокла-
31
29
36
45
49
док из пористой
р«ЗКНЫ
Дверь звукоизолируюц1ая облегченная [4.18]
Через прокладкн его* резины
из поря-
18
30
39
42
45
42
То же. авоАкаа е тамбуром Шириной 200 мм
25
42
Дверь звукоизолирующая тя-
То же, двойная с тамбуром ширииай 300 мм (4.181
34
48
60
65
65
65
4.13. Звуеиэомкя дверями, дБ
Начиная с частоты О начинает уменьшаться.
ное значение тах / > /го
0,5 /гр звукоизоляция
звуконзоляния зависит от
цилиядрнческой жесткости ограждения, g・ верхноетноа плотности н внутреннего тре- н»“； рост звукоизоЛяквН составляет 7.5 дБ/ октава
Прн проектировании однослойных огра*- пенна необходимо учитывать отмеченные особенности звукоизоляини, обращая особое внимание на отсутствие совпадения максимума изолируемого шума с частотой
Возможна нзмененне граничной частоты ограждеиия с постоянной поверхностной киоткостью за счет увеличения кли умень- <це«яя цииичдрической жесткостя D, с учетом того, что
/гр и 1/VD, где DuEM/pzn-n^ME- моа^ль Юнга, Н!ма; н — коэффициент Нуас- соиа). В этой связи отметим, тге усиление тонких ог^аждекий (металлических п т. п.) ребрами жесткости приводят к снижению звукоизоляции (см с 122).
В инженерных расчетах частотную харак・
тернстику изоляции аоздушпога шума для таких ограждений из бетона, железобетона, кирпича, керамических блоков н точу подобных матернапов с поверхностной плотностью 100—1000 кг/и! определяют в следующем порядке-
находят поверхностную платность ограждения та для выбранного материала, зная плотность р. кг/м* н толщину ограждеш Л, м: и, = рА;
на рис 4 9, а, по оси абсцисс в логарифмическом масштабе отпоженн стандартные среднегеометрические частоты октавннх полос, Гц. а по осн ординат — значения звукоизоляции Я, строят частотную характеристику авукоизоляции, состоящую нз трех
олинейных участков ВС н CD. лннатм toqkh В (% находят по «кам рнС. 4.9. е в зависимости от поверхностной плотности /П" ограждения к его толщины Л. Затем из точки В влево проводят горизонтальный отрезок АВ, з вправо от точки В — отрезок ВС с наклоном 7,5 дВ/октаву ло точки С с ординатой 火工=60 дБ (см. рис,. 4 9, а). Из точки С вправо проводят горизонтальный отрезок СО. В качестве примера на рис. 4.9, а по-
поверхностной платности тп. кг/м* (мае- <。& в кг I м! ограждения), н частоты звука f, Гц (с увеличением т. иля f
аза звукоизоляция возрастает на
J? a 201c(е力一47,5.(4.17)
ОШиОПкКК 0МСХИМ мр»« ，для определения kocpakiuit
叩nas：，— ГВПЗ，— бегов, хелеювлон； ' — «лвииий. и«ль. стеио
Материалfa ] fc£8RcАлюминиевые6 00Q/A6 000仇12000 伍12 000/Л22сплавнСиликатное стекио6 «Ю/ft12 «Ю/A3529Органическое стек-170ОТ/Л34 000/ft3730Асбоцемеятиые лн-11000/Л22 000/Л3630Материалfa ] fc£8RcАлюминиевые6 00Q/A6 000仇12000 伍12 000/Л22сплавнСиликатное стекио6 «Ю/ft12 «Ю/A3529Органическое стек-170ОТ/Л34 000/ft3730Асбоцемеятиые лн-11000/Л22 000/Л36304.M. Хоордннатм гочек В и С4.M. Хоордннатм гочек В и СПримечание- fc = 2(в.Примечание- fc = 2(в.казана частотная х?казана частотная х?воздушного зума толщиной А = 0,1 плотностью гл。= 2воздушного зума толщиной А = 0,1 плотностью гл。= 2,1 м а поверхностной 220кг/м= (р=2200 ят/и1).,1 м а поверхностной 220кг/м= (р=2200 ят/и1).ЗвткопоглощакщяП материалСреднем。“тремза частота охтааноЙ плосы, Гя计155 1 «Ла» |бк жю«ООО sowПлиты минерало ватные на феноль-1,86,110,41518324547воЗ связкеХолст из супертонкого стекловолок- яа (р — 20 кг/и3}356914243445Холст нз супертоикого базалыозого волокна (р = 20 кг/м*)368112534ПолнуретановЫн аластнчный поро-1930374260пласт марки ППУ-ЭТЗвткопоглощакщяП материалСреднем。“тремза частота охтааноЙ плосы, Гя计155 1 «Ла» |бк жю«ООО sowПлиты минерало ватные на феноль-1,86,110,41518324547воЗ связкеХолст из супертонкого стекловолок- яа (р — 20 кг/и3}356914243445Холст нз супертоикого базалыозого волокна (р = 20 кг/м*)368112534ПолнуретановЫн аластнчный поро-1930374260пласт марки ППУ-ЭТзатухании 0, ' ;мзатухании 0, ' ;мRc = R +ДЯ“Rc = R +ДЯ“в области граничной частотыв области граничной частотыдаст увелич!даст увелич!
Материал
fa ] fc
£8
Rc
Алюминиевые
6 00Q/A
6 000仇
12000 伍
12 000/Л
22
сплавн
Силикатное стекио
6 «Ю/ft
12 «Ю/A
35
29
Органическое стек-
170ОТ/Л
34 000/ft
37
30
Асбоцемеятиые лн-
11000/Л
22 000/Л
36
30
Материал
fa ] fc
£8
Rc
Алюминиевые
6 00Q/A
6 000仇
12000 伍
12 000/Л
22
сплавн
Силикатное стекио
6 «Ю/ft
12 «Ю/A
35
29
Органическое стек-
170ОТ/Л
34 000/ft
37
30
Асбоцемеятиые лн-
11000/Л
22 000/Л
36
30
4.M. Хоордннатм гочек В и С
4.M. Хоордннатм гочек В и С
Примечание- fc = 2(в.
Примечание- fc = 2(в.
казана частотная х?
казана частотная х?
воздушного зума толщиной А = 0,1 плотностью гл。= 2
воздушного зума толщиной А = 0,1 плотностью гл。= 2
,1 м а поверхностной 220кг/м= (р=2200 ят/и1).
,1 м а поверхностной 220кг/м= (р=2200 ят/и1).
ЗвткопоглощакщяП материал
Среднем。“трем
за частота охтааноЙ п
лосы, Гя
计155 1 «Л
а» |бк жю
«ООО sow
Плиты минерало ватные на феноль-
1,86,110,4
151832
4547
воЗ связке
Холст из супертонкого стекловолок- яа (р — 20 кг/и3}
356
91424
3445
Холст нз супертоикого базалыозого волокна (р = 20 кг/м*)
368
112534
ПолнуретановЫн аластнчный поро-
193037
4260
пласт марки ППУ-ЭТ
ЗвткопоглощакщяП материал
Среднем。“трем
за частота охтааноЙ п
лосы, Гя
计155 1 «Л
а» |бк жю
«ООО sow
Плиты минерало ватные на феноль-
1,86,110,4
151832
4547
воЗ связке
Холст из супертонкого стекловолок- яа (р — 20 кг/и3}
356
91424
3445
Холст нз супертоикого базалыозого волокна (р = 20 кг/м*)
368
112534
ПолнуретановЫн аластнчный поро-
193037
4260
пласт марки ППУ-ЭТ
затухании 0, ' ;м
затухании 0, ' ;м
Rc = R +ДЯ“
Rc = R +ДЯ“
в области граничной частоты
в области граничной частоты
даст увелич!
даст увелич!
Значения звукоизоляцин на стакиартных частотах нахоаят по точкам пересечекия лкяией AbCD соотвэтствующих ординат. Для рассыотренного примера звукоизоляция на частоте 63 Гц — 35 дБ： 12S Гц — 35 дБ： 250 Гд —43 дБ; 500 Гц —51 дБ; 1000 Гц —58 д£; 2風年8000 Гк составит 60 дБ. Частотную характеристику изолниви воздушного шума плоским ограждевнем из металла, стекла в “ругнх поаобкнх материалов также определяют графическим способом, изображая ее в яиде сомакоА лкнви ABCD (рис. 4 9, б).
Координаты точек В н С находят по табл. 4.14. На клон отрезка ВА пркнииает- са рзвенм 5 力/октаву для конструкций нз органического н скинкатеого стекла и 4 дБ/октаву для других материалов Наклон отрезка CD составляет 8 дБ/октаву.
Звукоизоляция плоского однослойного 8- раждекия с。слоем звукопоглощающего материала (ЗПМ). Разиешемие слоя зву-
4.15. Коэффициенты
копоглощающего материала на ограждении обеспечивает, во-перяых, снижение иктен- снвностн отражеииого звука я, как следствие, уменьшение шума в иоиещенинх (см. п. 4.4} н, во-вторых, увеличение звуконзо- ляцки 儿 такого составного ограждения за счет затухания звука в слое и увеличения массы ограждения:
где R — звукоизоляция ограждения без слоя ЗПМ, дБ; ДЯ, — добавочная звуконзо- ляиия, вносимая слоем ЗПМ, дБ:
Дй, = 8,7悶 + 20 lg [(mn + См)仰 J ({4J9>
где В—коэф电нчнеят затухания, !/м, зна- нения которого для ряда материалов при- ведежн в та ба. 4.15; 6 н F‘一саответ- стиенио толщина слоя ЗПМ, м, и его поверхностная плотность, кг/м"
Наибольший эффект слой ЗПМ обеспечи-
максималсяо. н нанменьшнЗ эффект иа низ- шнх частотах. Толщина слоя ЗПМ обычно составлае* 50—100 мм. На рис. 4.10, а показано влияние установки слоев базальтового волокна на звукоизоляцию ллюми- ииево-магиневой пластины размером 1,1 X X 1,2 м и тзоднкоА 4 мм 14.1]. Обращает на себя внимание значительное (на 10— 20 дБ) повышение звукоизоляции ограждения и выравннванне частотной хараяте-
,3150 Ги). Установлено, что приклейка слоя ЗМП к металлическому листу практически
гл. 3) широко применяются для сни жения вибрации тонколистовых месаллкческкх ионструкакй- Если ограждение изготовлено из металла, пластмассы и тому подобных
материалов толщиной 1—2 мм, то, как следует кз рис. 4Д а, граничная частота такого ограждения находятся выше верхней границы нормируемого диапазона частот. Следовательно, слой ВПМ, имеющий определенную поверхностную плотность т“.
стотах ниже граничной (кроме резонанс' ннх частот) в соотаетстанн с законом массн только за счет возрастания поверхностной плотвостя до в&янчини m1n = f + т“・：
ifla = 20]g(mnl/nt„). (4.20)
Для более толстых металлических ограждений (до 1Q ям) граничная частота ухе будет кахоаятьез в области нормируемого диапазона частот. В этом случае за ечм нанесения слоя ВПМ, обладающего большими потерями на внутреннее трекие, увеличение звукоизоляции в районе граничной частоты и выше составит [4.1]
AR?=> 201g [frpimnj/(frpmn}] +
+ 10 igfriJril+SOlg^p 1/；гР), (4.21) где обозиачения с индексам 【и без индекса относятся соответственно к осаждению со слоем ВПМ н без слоя ВПМ; frB[
и fn —граничные частоте; т|| и ц—козф- фичиеицл внутренних потерь (см. гл. &.
На первой резонансной частоте увгличе- пне звукоизоляции будет равно J4.1]
4«J=201g[(fplfflll|4l +
+ 2рлс0)/(/ртяг] + 2рлс0)]. (<22) где fP| и fp — разонансная частота ограждения со моей ВПМ и без слои ВПМ
разно [4.Ц для панелей из алюминневс-магниевых енлавов применять тиердые ВПМ типа «Агат», «Анти- вибрят-З» и др, (рас. 4 10,6) тошякоб в 2—3 раза большей толщины ограждевия.
Влияние ло звукоизоляцию размеров ограждения и способа ее。крепления. Уве- лимение толщины ограждения пряжодкт К росту звуконзоляцин на частотах до я после граничной за счет возрастания поверхностной илотиоетн и жесткости. Поскольку с увеличением толпщны гранитная частота смещается в сторону более ннзках частот, звукоизоляция на этой частоте может быть даже ниже, чем у ограждений меньшей толщины. Что каса ётся длины и ширины ограждения, то обычво в расчетах
они не учитываются, хоти определенное влияние сказывают на звукоизоляцию. В общем спумае звукоизоляция ограждений с одинаковой поверхностной плотностью, но с разными площадями, будет большей у огражденйк с большей плошааыо. По данным Боголепова И. И. [4.1], звукоизоляция ограждения практически не завнснт от длины н ширины, если в минимальный
укладывается более пятиукладывается более пятиделке по контуру иделке по контуру исзабодко спертого ограждеяия. В этом случае ограждение будет близко по своим характеристикам к теоретнческя рассчитываемым, бесконечным по плошадн or- ражлениям. По тем же данным, крепление металлического ограждения на резиновых и тому подобных прокладках по контуру повышает эв^хоиэоляцкю ха 3—4 дБ по сравнеяню с жестким креплением.
укладывается более пяти
укладывается более пяти
делке по контуру и
делке по контуру и
Влияние на звукоизоляцию ребер же- сткоети Установка ребер жесткости оказывает раалкчное влияние на звукоизоляцию ограждения в разных частотны! диапазонах' иа частотах ниже первой резо- нансяой частоты звухоизоляция возрастает за счет увеличения жесткости, а в диапазоне частот, -где действует закон массы, она уменьшается взенствне изменения условий излучения звука; на частотах выше граничной частоты нзиенения звукоизоля-
цнн незначительны.ЭиспЕримеитальиые исследованияцнн незначительны.ЭиспЕримеитальиые исследования[4.11[4.11звукоизолннни стальных пластин размером 2,0 乂 22 нм к толщиной 2 MMe ребрами жесткости высогой 120—150 мм, расположенными на расстоянии 0,25—1 и Друг от друга, показали (рис. 4,10, а), что снижение звукоизоляции у оребренных пластин завнснт ат рзсстояиия между ребрами, а именно, чем меньше расстояние, тем меньше значение аьукоизояяиии. Здесь же рекомендуется, для устранения отрниатального чияния на звуконзодяаню неталлкческнк пластин, ребра жесткости делать на рас- стоянии не меяее 0,5 м в одной направлении при высоте ребер не более 30-крат- ной тплщины пластины.
цнн незначительны.
ЭиспЕримеитальиые исследования
цнн незначительны.
ЭиспЕримеитальиые исследования
[4.11
[4.11
Взизние на заухоизоляцию омерсг”％ “ щелей. Снижение звукоизпляини ограждения при налнчнк в кем отверстк* и щ«лей (далее отверстий) в общем случае может быть опредалено по формуле
ДЙ0= t01K(l -So/S + ^So/S. iqGR),
(4.23)
где 50 и £ — площааъ соответственно отверстий и всего ограждения, мг; ft —козф фнциенг, учнтываюший размеры отверстия-, А = 1+ 10; R — звука изпляция глух。# части ограждения, дБ.
защита от шумазащита от шумаСреастм »у1<мим11|няСреастм »у1<мим11|няВеличина &R。зависит от еоотиошеиия длины звуковой волны 入 в воздухе и размеров отверстия. Еелн диаметр отверстия или ширима щели больше 入(для высоких частот), то прошедшая через мнх звуковая энергия пропорциональна площади их поперечного сечения, Тогда при * 8 1 Aflo=I0lg(i - SJS + SJS ■ IQ°-'r). (4.24)
защита от шума
защита от шума
Среастм »у1<мим11|ня
Среастм »у1<мим11|ня
При S"S « 1
ДЛ ^ 101й(5о/3-10"'я}.(4.25)
Отверстие тем больше снижает звукоизоляцию ограждения, «ем выше его звукокао- лшия й. При размерах отверстий, меньших X. звукоизоляция ограждення зависит от их расположения, формы, размера и других факторов. Для таких малых отверстий 4R。рассчитывают поJ), принимая с запасом 左=равно-
мерном расположении отверстий в ограждении его зауконзпляцня бплыие, чем при сосредоточенном кли одном бплыиом отверстии той же площади (рие 4.10, г), а потери звукоизоляции, вызванные щелью, на всех частотах превышают потери звукоизоляции за счет отверстия той же пло- шак (4.1). Знуконзоляиня ограждения со щелью в сильной степени зависит от ши- рннм и глубины телн [4J91: с увеличением ширины щели снижение звукоизоляции растет, а звука изоляикя тем больше, чем глубже тель (более толстое огра- жденпе).
Расчет однослойного плоского ограждения. Проектируемое однослойное ограждение может быть зыполкшо со слоями звук。- и виброаоглошающнх по- ShS, с ребрами жесткости, иметь какие- отверстия. В общем случае звуко- нзоляцня такого ограждения рассчитывается ках
&огр н R + А& + AR, + AR, — ARs (4.2Й) где R — звуноизпляцня пластннн ограждения. опреаелпшаа по привеа«нныы выше методикам инженерного расчета или данным табл. 4 9; А% и ДА]— добавочная звукоизоляция за счет нанесения слоев ЗПМ и ВПМ [формулы (4.19)—(4.22)]; йЯ» —добавка, учитывающая наличие ребер жесткости, определяемая по данным рис. 4 11; при высоте pefitp менее 20~30- кратной толщины ограждения и расстоянии между ними более 500—700 им ", = Q； ДЯв —снижение звуконаоалимн за счет отверстий и щелей, определяемое по (4 24) для размеров отверстие (а—диаметр отверстия нли ширина и по формуле (4.23) —для а < £=10. Расчет однослойного ограждения проводится в слелувшем поршк.
45M a,S№ qw 4“ 4心炉琴。f"e45M a,S№ qw 4“ 4心炉琴。f"eI. По формулам (4.11)—(4.13) опреде- 嘗ют требуемую звуконэоляцню ограждения
45M a,S№ qw 4“ 4心炉琴。f"e
45M a,S№ qw 4“ 4心炉琴。f"e
Внбнрат материал для ограждения, определяют неовходимость устройства окон, Дверей, проклахки коныуникацнИ.
По формуле (4.15) определяют требуемую звукоязоляцню R”(，дкнеяго8 ке・ однородного ограждения — окон, дверей, теднплогических прмиов, салошнай части ограждения.
Используя справочную литературу (4.2, 4.17J, данные табл. 4.12—4.13, выбирают конструяиии окон н дверей. Для сплошной части огражденкя звукоюола- дня Ron, определенная по формулам (4.26), должна быть не менее №”, при выбранном материале ограждення, иалнпям (али отсутствии) слоев ЗПМ, ВПМ, ребер асе- стк&стя, отмрстяй н щелей.
Для одяослойкога ограждения его звуке- изоляция Rg должна быть не иенее R”.
Для иеодяородиого ограждения проводят поверочный расчет средней звукоизоляции Rs по формуле (4.14), Расчет может быть закончен, когда 艮!, > AR”. В ирсчивном случае необходимо увелнчи- чявать авукоазпляцлю эленеягов ограж-
Двойное плоское ограждение. Как било отпечено выше, повышение звукоизоляции однослойных ограждений но- *ет быть достигнуто главным образом путем увеличения их массы. Для облегчения ограждакицнл коиструхцнб без уменьшения нх звукавзолявип применяются многослойные ограждения, чаще всего двойные, состоящие из диух оаяаслойввсх агражм- ней (пластин), соедннеквых между собой унругими связями: воздушным слоем (ри. 4.12,а); ЗПМ (рис. 4 12,tf); ребрами жесткости, шпнлысаыи и другими конструктивными элементами (рнс. 4,12, а). Вопросы
[41,4.2].
Ограждение с воздушным слоем. На низ
ких частотая такое ограясденве предстаа-
ляет Собой хплебятальную систему «мас- са — упругость — масса», резонвксная ча- стога которой для среднего угла падения звуковых волн 45。力=匿“小；.01nl)阳 Где m( в «I — массы первой в вгорой пласгвны, кг: d — толщина воадущного слоя, м (4.1J. На частотах f V f, зву- иоизолацяя двойного ограждения примерна равна звукоизоляции пластины с массой (т, + лт,), т. а
火-201g (10%削 + 1*吗 (427)
где Я, н & — звукоизоляция каждой из пластин, дБ.
Это оеначает, что двопное ограждение не имеет никаких преимуществ перед од- «аслойнын равной масй«. На резонансной частоте происходят уменьшение звукоизо- лвдии. Наименьшее значение воздушного промежутка для обеспечении нахождения резонансной частоты ниже нормируемого диапазона частот (нн*е 63 Г~и) находится хак [4.1J d = 0,9 У]/От| -|- i/OTj _ На частотах f > 斤 частотная харакгернстнкз зву. коизоляцян имеет ряд минимумов н мак- еккумов, связанных с резонансом воздушного слоя. Величина звуконзоляиян в минимумах определяется но формуле (4.27), а в меисимуиая по формуле R = & * А；
Ограждекдн со слоем ЗПМ. В ннжн«й части нормируемого диапазона частот влия- нне слоя ЗГИ незначительно. На средних * высоких частотах происходит аыравмина- нне частотной характеристики с общий увеличением 9вукаимляцин примерно на величину ДД а- &704. Толшйна слоя ЗПМ должна быть не менее 50—100 мм. при ЭТОМ асзможио также заполнение ЗПМ 2/3 промежутка между пластинами [4,1].
Ограждение с злементами конструктив' *“ сяизи между пластинами. Наличке ребер жесгк&стм, шпилек в других эленеи- т°в, так называемых «акустических мости-
ЗАЩИТА ОТ ШУМАЗАЩИТА ОТ ШУМА
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Средства звуконэолнцкк
в табл. 4.10 [4.2, 4. ] 8].в табл. 4.10 [4.2, 4. ] 8].ие с гибкой плитой Повышение звукоизоляцииие с гибкой плитой Повышение звукоизоляции(4-28)(4-28)
в табл. 4.10 [4.2, 4. ] 8].
в табл. 4.10 [4.2, 4. ] 8].
ие с гибкой плитой Повышение звукоизоляции
ие с гибкой плитой Повышение звукоизоляции
(4-28)
(4-28)
ков», приводит к еншкеняю звукоизоляции аа 10—15 дБ в широкой диапазоне частот. Возможно устранение звукопередаин через мостики путем примененкя средств ввбро- изоляцин, главным образом резиновых прокладок.
Расчет изоляции воздушного шума ограждением объеино-блочного зааии я, а также окнами с двойным остеаленкеи м。- •Жет быть выполнен в соответствии с рук。- водствон Данные по звукаизоляции различных ннх ограждений приведевы
однослойного ограждения может быть достигнуто установкой перед ним на некотором расстоянии тонкой гибкой плиты за счет малого излучения звука такими плитами на частотах ниже граничной. Плиты крепятся ft ограждеяяю э отнельаых точкам либо линейно (тапа реек) с одной клн двух сторон этого ограждения. Вопросы расчета н проектирования подобньи звукоизолирующих конструкций рассмотрены в работе [4.2]
Звукоизолирующие кожухи. Применение звухоизплнрующих кожухов яаляется зф- фектявным, простым и дешеным методом снн*еннн шума на рабочн! местах. Для получения мансимальной эффективности кожухи должны полностью закрывать из-
шяяу (згрегзт. оборудование, механизм н т. д.). Конструктивно яожу^и выполняются съемными, раздвнжными яла ка- потного типа, сплошнымй герметичными изи неоднородной конструкции—со смотровыми окнаин, открннакицнмнсх дверцами, проемами для ввопа коммуникаций н циркуляции воздуха {ркс. 4.13).
Кожухи изготоалякггся из листовых несгораемых или трудносгораемых материалов (сталь, дюралюминий н др.) Внутренние ловерлности стенок кожухов должны быть облицованы ЗПМ. а сам кожух — изолирован от вибрации основания. В случае передачи вибрации от машины на кожух его стенки с наружной стороны не- обюднмо покрывать слоен вибродемпфи- руюшего материала. Отверстия для циркуляции воздуха под комухом или прохода Еоммувикацнй должны быть снабжены глу-， аиталямн шума.
Акустический эффект установки или звукоизоляция кожуха — это снижение уровне звуковой моащостн, шума, излучаемого источником в окружающее пространство в результате установки кожуха на данный источник. Требуемая звукоизоляция ко R。*. н> определяется следующим
Для эксплуатируемых машнк
二怨“L н &оч — измеренные и допустимые УЗД на рабочем месте.
Для машин, которые будут установ- “енн в проектируемом или дейстауздщем производственном помещении.
&。* тР == LP — Lsan + 10 lg|x/2^rJ ++ "6) + 5.(4.29)
Для машин, которые будут установ- “енн на территории предприятия,
&о*.巾=Le —Lien — 15 1g г + 5.(4.30)
Сплошной герыетнчнай к о- *ух. Для такого кожуха требуемая зву- коизолиция R*。*.«» обеспечивается за счет звукоизоляция стенок ко*уха Л. определяемой по формуле
R = R*。*. ГВ — Ю 1g Олвл, (4 31) где сгол,—реверберационный коаффвдиент звукопоглощения облицевкн внутренних поверхностей кожуха, определяемый па табл, 4.25—4,26.
Для облицовки следует использовать та- кне ЗПМ, как мннераловатные пляты *аты из супертонкого стекловплокна или базальтового волокна и др. тплщииой не /ен;е 30 мм. Обычно толщина слоя 50 мм. СлоА материала должен быть закрыт стек- лотканьщ типа ЭЗ-100 и перфорированным металлическим листом |коэффициеит пер- форацяц не менее 20 %) алн сеткой.
Знукоизоля«ия стеной с облваозяон аз
R = R” + Ай,где Л, —звукоизоляция стенок без обли-Ц°вкн；^^-дополнитазьная звукоизоляцияЗначеиие J?„ для стенок из металла, егек-ла н тому подобных материалов можетбыть опредалено по Данным табл. 4 16 плягране* кожуха различного размере [4.15]吗 рассмотренным выше графическим спо-собон для ограждений нз металла.
Для палиидрической стальной оболочки диаметром О, мм, н толщиной стенки Л, мм, частотная характеристика звукоизоляции имеет вид ломаной линии, показанной на рис. 4.14. Координаты точек В н С оп- релаляются по формулам:
^а= 1,6 - Ю'/D; Да = 74-24 lg(D/ft(；fc-l2-10Vft; J?C = 3I.
Ееан кожух имеет форму полуцилиндра диаметром D, то эвуконзоляиню его стенок следует определять, как для цнлннДра диа- метром ],5О Например, если диаметр по- лудилаядра D — 0,3 м, го его звуконзоля- чию нужно определять, как для цилиндра с диаметром D = 1,2 м
Дополнительная звукоизоляция ЛЯ от облицовки кожуха слоем супертонкого стеклянного или базальгового волокна тол. аино* 30—50 мм с плотноегыо 20 кг/м， алн слоем полужестких мннералоизтиых 卩方т тм^нн。# 50—80 мм с плотностью 100 кг/мз может быть определена [4.15] по данным табл. 4.17 для различных разме- ров стенкн кожуха. Если максимальный размер стенки |гранн| t и < о < 2 и, то оеругея промежуточные значения. Для цилиндрического и полуиилнндрнческого ко- жуха за размер а следует принимать максимальный размер разаертки боковой по* верхностн кожуха.
Комух неоднородной конструкции. В кожухах яецдиородной хм- струкции за счет установки окон, дверей, наличия отверстий звукоизоляция всего ко- ясуха уменьшается по срааненнт со сплош. ннм I однородным) кожухом. Поскольку звукоизоляция его элементов |металляче- СКНХ стенок, окон и т. д.) различна, иеоб- ХОАНм。，чтобы средняя звукоизоляция 屈口 граней кожуха была бы не ниже величины R, определяемой по формуле (431) для сплошного кожуха; обычно》“ =R.
Требуемую звукоизоляцию R”，каждого из элементов кожуха площадью S； одинаковых его гранах определяют по му.те (4 15), приникая за $℃& пло
всех граней В тех случаях, когда кожух состоит из различных граней, то за Soenl принимают площадь неоднородной грани. Средним звуконэоляиня А” определяется п。формуле (4 14). Величина Д,п ( может быть найдена по номограмме »а рнс 4.7, когда грань состоит из двух элементов — к окна (дверцы и отверстия! Камия окна с требуемой звукоизоляцией ается по табл 4 12.
кожух имеет отверстия для цирку-
ляинн воздуха или для прохола комму, кгеканн% то в эти отверстия необходимо установить специальные кольцевые или ше- левне глушители [4.18] с акустической эф.
Площадь свободногоСрынегсонетрячмкан частота “т“а。" полосы, Гас«ченияъ6312s250SOO 100020004«Ю8000Кольцевые н щелевые3П (VIEП,2s1417192017глушители с двусгорон-説20~22273533384034364545454023 26 35454545454080С П99П OR17IR，.冃171924 2S 25蕊202224222733253240314045454545454545454545454S4SуС С1Ап ччto 9Л ia21263238 4c2229 3233454545403 aa454545454030404045454545 MКольцевые глушители смНе более0,25 O.518182014171920173533384034ко*2022273645454540I232 635454545454010Не более麓1920192229322633402126323840384545454045454545403040404545454540Площадь свободногоСрынегсонетрячмкан частота “т“а。" полосы, Гас«ченияъ6312s250SOO 100020004«Ю8000Кольцевые н щелевые3П (VIEП,2s1417192017глушители с двусгорон-説20~22273533384034364545454023 26 35454545454080С П99П OR17IR，.冃171924 2S 25蕊202224222733253240314045454545454545454545454S4SуС С1Ап ччto 9Л ia21263238 4c2229 3233454545403 aa454545454030404045454545 MКольцевые глушители смНе более0,25 O.518182014171920173533384034ко*2022273645454540I232 635454545454010Не более麓19201922293226334021263238403845454540454545454030404045454545404.1Я. Звукоиюллцхн глушителей }£「*，区&4.1Я. Звукоиюллцхн глушителей }£「*，区&звувовне мостики.звувовне мостики.лать двойными.лать двойными.звукопоглощающим материалом с максизвукопоглощающим материалом с максизвукопоглоше-звукопоглоше-кабины63125Mt>50010002W0«cooa»oOU3Q3335Q佈1、^- ，，”4П- 403R1J1 C— 1 □1 ^ЧЛОС—ееAC-40-40—95-1410—1915—2420-2920-2915—24кабины63125Mt>50010002W0«cooa»oOU3Q3335Q佈1、^- ，，”4П- 403R1J1 C— 1 □1 ^ЧЛОС—ееAC-40-40—95-1410—1915—2420-2920-2915—244.19. Изоляций кабин от воздущнсго шума, дБ4.19. Изоляций кабин от воздущнсго шума, дБСрелнегеометркческея частота октя«яой полосы, ГцСрелнегеометркческея частота октя«яой полосы, Гцчетыре алассачетыре аласса(4.32)(4.32)
Площадь свободного
Срынегсонетрячм
кан частота “т“а。" полосы, Га
с«ченияъ
6312s250
SOO 100020004«Ю8000
Кольцевые н щелевые
3
П (VIE
П,2s
1417192017
глушители с двусгорон-
説
20~2227
3533384034
3645454540
23 26 35
4545454540
80
С П99
П OR
17IR，.冃
171924 2S 25
蕊
202224
222733
253240
3140454545
4545454545
4545454S4S
у
С С1А
п чч
to 9Л ia
21263238 4c
2229 32
3345454540
3 aa
4545454540
304040
45454545 M
Кольцевые глушители с
м
Не более
0,25 O.5
181820
1417192017
3533384034
ко*
202227
3645454540
I
232 635
4545454540
10
Не более
麓
192019
222932
263340
2126323840
3845454540
4545454540
304040
4545454540
Площадь свободного
Срынегсонетрячм
кан частота “т“а。" полосы, Га
с«ченияъ
6312s250
SOO 100020004«Ю8000
Кольцевые н щелевые
3
П (VIE
П,2s
1417192017
глушители с двусгорон-
説
20~2227
3533384034
3645454540
23 26 35
4545454540
80
С П99
П OR
17IR，.冃
171924 2S 25
蕊
202224
222733
253240
3140454545
4545454545
4545454S4S
у
С С1А
п чч
to 9Л ia
21263238 4c
2229 32
3345454540
3 aa
4545454540
304040
45454545 M
Кольцевые глушители с
м
Не более
0,25 O.5
181820
1417192017
3533384034
ко*
202227
3645454540
I
232 635
4545454540
10
Не более
麓
192019
222932
263340
2126323840
3845454540
4545454540
304040
4545454540
4.1Я. Звукоиюллцхн глушителей }£「*，区&
4.1Я. Звукоиюллцхн глушителей }£「*，区&
звувовне мостики.
звувовне мостики.
лать двойными.
лать двойными.
звукопоглощающим материалом с макси
звукопоглощающим материалом с макси
звукопоглоше-
звукопоглоше-
кабины
63125Mt>50010002W0
«cooa»o
OU
3Q
33
3
5Q
佈
1、^- ，，”
4П- 40
3
R1J
1 C— 1 □
1 ^ЧЛ
ОС—ее
AC-
4
0-4
0—9
5-14
10—19
15—24
20-29
20-29
15—24
кабины
63125Mt>50010002W0
«cooa»o
OU
3Q
33
3
5Q
佈
1、^- ，，”
4П- 40
3
R1J
1 C— 1 □
1 ^ЧЛ
ОС—ее
AC-
4
0-4
0—9
5-14
10—19
15—24
20-29
20-29
15—24
4.19. Изоляций кабин от воздущнсго шума, дБ
4.19. Изоляций кабин от воздущнсго шума, дБ
Срелнегеометркческея частота октя«яой полосы, Гц
Срелнегеометркческея частота октя«яой полосы, Гц
четыре аласса
четыре аласса
(4.32)
(4.32)
неоднородной конструкции, определяют требуемую звукоизоляцию элементов кожуха. Для сплошного герметичного кожуха требуемая звукоизоляция Я стенок кожуха определяется по формуле (4.31). Для кожухов, имеющих форшу куба кан параклеле- пяпеда, материал граней н толщина стеноп могут быть внбранм по табл. 4.16 таким образом, чтобы зх звукоизоляция была бы не ниже нелнчнны R* = R—ДЛ во всех частотных полосах. Можно также, задавшись материалом и толщиной, определить звукоалпляцню графическим методом. Для аклннлрнческих и полуцилнндрическнд кожухов звукоизоляцию следует определять графическим способом.
Для неоднородного кожуха требуемую зиувоалпляцию Дтр( грани, в которой есть проем — окно, дверца, отверстие, опреде- ляеот по формуле (4.15); ее величина дплж- на быть несколько выше средней звукоизоляции R” = &ох ” Выбор материала грани производится так же, как для склош- кого кожухи.
Выбор конструкции окна н глушителей шума с требуемой звукоизоляцией R， проводится с нсполъзоваянех табл. 4 12 H 4.18.
Производят поверочный расчет иеад- нородного кожуха. Для этого сначала определяют среднюю звукоизоляцию &, граней по формуле (4.14), учитывая звукоизоляцию R； принятых конструкций ОКОИ н глушителей. Величина 艮 р для каждой грани Аплжяа отвечать условию 》 2 &о* ,д во всех частотных [голосах. При невыполнении етого усновия необходимо
увеличить звукоиэолкцию элементов и заново пронзвеетя расчет.
Обеспечкаают герметичность и вибро- изоляцию кожуха. Устаиовкл кожуха на
машину кан основание, пркаеганне дверец, крепленне проходов коммунЕшаций должно быть произведен。с иенользованием прокладок нз иятион резяны и подобные мате- риз лов таким образом, чтобы отсутствовали какие-либо отнеретия, неплотности и
6. Обеспечивают удобство н безопасность работы на звукоизолированной машине. Рабочие зоны машины должны нметь 6езо・ паеныб и легкий доступ для обслужинания и ремонта, необходимо также обеспечить возможность визуального контроля работы отдельных узпоа и приборов машины
Звувоязолярупщяе кабвны. Такне кабины исппльзуют для размещения в них пультов дистанционного управления или ра・ 6о«нх иесг в шумных помещениях. Используя звукоизолирующие кабины, можно овес- печнть практически любое требуемое снижение шума AL”. Обычно кабины изготовляют из кирпича, бетона и других подобные материал он, а также сборными из иеталлических панелей (стальных и из дюралюминия). В пехах с источниками теплового излучения кабннн должны обеспечк- вать также необходимую защиту от ланного вредного фактора.
Звуконзопнруютне кабвнн сборной конструкции устанаалнвают на резиновых внбронзоппторах. Для снижения шума, соз- данаемого приточно-вытяжной системой вентиляции кабины, необходимо оредусиатри- вать устройство глушиталей шума как со стороны входа, так н со стороны выхода ноздуха. Оконные проемы следует далать минимальных размеров с использованием толстых зеркальных стекол нян пластин из плексигласа с соотиетсгнующей герметиза- иней по периметру окон резиновыми про. кладками, а при использовании алойного остекления между стеалами должна быть сдалана звукопоглощающая прокладка по периметру окон В дверях кабины нужно обеспечить плотность н герметичность по всему пернметру двери. При высокой требуемой знукоизоляции двери следует де
В местах прокаа яки технологических ком
муникаций должны быть предусмотрены специальные меры по звукоизоляции. Внутренние поверхностн кабины облицовывают
мальными коэффициентами ння в диапазоне 25仁2000
В состветстани с ГОСТ 12.2.098—84 зву- конзолярующие кабины в зависимости от
значений изол яции от воздушного шума
Требуемое снижение шума кабнно* определяют по формуле
где £■„, — октавный УЗД на рабонем месте шумного помещения на предлагаемой месте установки кабины, дБ, измеренный в действующем помещении нли рассчитанный по формулам (*.1)—(4.3(; Lao0 —допустимый УЗД на рабочих местах в кабинах. дБ.
Требуемую изоляцию воздушного шума i-н элементам кабины (глухой частью стен н перенрытня, окаои, дверью) опредаляют по формуле
Я,р； = £ш — 10 IgB, 4- 10 lg5< — &о. +
+ 10 Ign. (4,33)
где В, — постоянная помещения кабины, м1, определяемая ио двнным п. 4.2. Si — площадь i-ro элемента кабины, через который шум проникает в кабнну, и2; д —количество одинаковых элементов, например
В соответствии с данными [4.10] по конструктивным особенностям звукоизолирую- шие кабннн подразделяются на группы, рас- сиз грив аемые к"*е.
ящихся к неразборному или сборно-раз* ому каркасу нз металлических профи- Такие кабины Относятся к третьему или четвертому классу по акустической эффективности. Кабины (рис. 4,15) пяти типоразмеров (КН1...КН5) собираются на общем каркасе из унифицированных модульных элементов. Каркас состоит нз основания и стенок
Основание сварено из Шваллеров и уголков, на которые крепятся доски. К основанию прикрепляют стенки кабины, на которые устанавливают потолок. Все крепления шюизводят через резиновые уплотнения. Стенки я “верь изготовлены нз спе- кнальннх профилей, образующих ячейки для установки звукоизолирующих элементов размером 500 X 1000 им и толщиной
四廿—皿询個彳матаии из супертон. :Wa стем°аолвкна. Внутренняя поаерх- ^^я ^««нтов перфориронаиа. Каб品а X躋彎^на вибрОиЗОлЯТОры типа каквмйоаера 課установка
1в： 3>У™«,»«яаим1 “6*“ пли ТбИОТ-ЗКСЭ-i:[?-лмр耳 З-iKUEep； —аухздва“ с ммтзк“1в： 3>У™«,»«яаим1 “6*“ пли ТбИОТ-ЗКСЭ-i:[?-лмр耳 З-iKUEep； —аухздва“ с ммтзк“Кабюи типа ТбИОТ-ЗКСЭ-1（пис 416） предназначена для защиты ат шума двух В?е^?ров. Она Представляет сойой сй（,р- но.разборный каркас, и которому крепятся звукоизолирующие，элементы и основе «и" нераловатиых плит ППМ-80, обернутых а 窜豐m吗 тнпа ЭЗ-ЮО.^Ок^ ；Хы нм吁 двойное остекленне с толщиной с； *t. 4 мм. На крышке кабины имеются два “《ока для присоединения к автономному крановому кондщщанеру тава КТ 1,0—4 R
1в： 3>У™«,»«яаим1 “6*“ пли ТбИОТ-ЗКСЭ-i:[
?-лмр耳 З-iKUEep； —аухздва“ с ммтзк“
1в： 3>У™«,»«яаим1 “6*“ пли ТбИОТ-ЗКСЭ-i:[
?-лмр耳 З-iKUEep； —аухздва“ с ммтзк“
нлн двум коищщионерам БК.1500. Анало- гнчно выполнена иавина ТбИОТ-ЗКСЭ-2 для запиты от шума операторов в прокатных дехах металлургических заводов, а также на предприятиях других Отраслей проиыщ. ценности. В звукоизолирующих элементам используют иаты из супертонкого базаль- тового валокна. Остекление двойное из сте- кол тмщнной 5 мм. К кабине через вое- духоволн присоединяется крановый комдн- и^гонер типа КТ 1,ЦТ.
Ка6нн8 ТбИОТ-ЗКСЭ-IM предвазначвнз длп защиты от шума пероонала, обслуживающего компрессорные, воздухораздалн- тальные и другие установки, В звукоязо. лнруюищх элементах используется *«*• ральная вата.
Среястм 51у«оиз<мяци»Среястм 51у«оиз<мяци»Кабины из сборных панелей И блоков. Кабина, прелназиаченная для защиты от шума персонала, обслуживающего шучиое оборудование {компрессоры, 黑ух^увкн. TvpWw* К т. 学需:а на рис. 4.17,с. На каркас кабины нз швел
Среястм 51у«оиз<мяци»
Среястм 51у«оиз<мяци»
леров № 5 навешаны звукоизплнруюшие шиты с ЗПМ с внутренней перфорнраваи- ной поверхностью- Кабнна имеет Двойное остекление и выход та две стороны 吗十 роизоляция кабины осуществляется за сче установки впбронзоляторов типа ив— ■
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
)ывается гннсовыми)ывается гннсовымизевесным брускам. Ппл изготов-рных столярных щнтов, пропи-зевесным брускам. Ппл изготов-рных столярных щнтов, пропи-руламируламиРациботчякСреднегвометрическая частота оятавко» полосы, Гц63I2S250600I 000аюо«00080ГОИз сборных элементовВЦНИИОТ ВЦСПС ИаМдаAl2。ака(см. рис. 4.15) Т6ИОТ-ЗКСЭ-] (см.рис.НИИСФ Госстроя СССРВНИИОТ ВЦСПС (г Тбп-1715203534383734ТбРЮТ-ЗКСЭ-2Т6ИОТ-ЗКСЭ-1М1Q1723an353240351 Q1 QЗА1R1，口«УЧОQAе，Нз сборных панелей рис 4.17, а|Из сборных паналейВНИИОТ ВЦСПС (г. Ле- нпнград)1417253033374S44(см.Т。же93，и30333735Из сборных панелей(см.ВНИИОТ ВЦСПС (г- Тби-816212922212429ТбИОТ -ЗК<：П-31Я253543婚щ;，(см, рнс, 4.17, а)Кабина неразборной"СЮНИИСТ и ЦПКТБ Глав-2833аа4aструкшш ТбИОТ-ЗКСП-2сантехпрамаВНИИОТ ВЦСПС (г.Тбн-160449幺414a”Н5)РациботчякСреднегвометрическая частота оятавко» полосы, Гц63I2S250600I 000аюо«00080ГОИз сборных элементовВЦНИИОТ ВЦСПС ИаМдаAl2。ака(см. рис. 4.15) Т6ИОТ-ЗКСЭ-] (см.рис.НИИСФ Госстроя СССРВНИИОТ ВЦСПС (г Тбп-1715203534383734ТбРЮТ-ЗКСЭ-2Т6ИОТ-ЗКСЭ-1М1Q1723an353240351 Q1 QЗА1R1，口«УЧОQAе，Нз сборных панелей рис 4.17, а|Из сборных паналейВНИИОТ ВЦСПС (г. Ле- нпнград)1417253033374S44(см.Т。же93，и30333735Из сборных панелей(см.ВНИИОТ ВЦСПС (г- Тби-816212922212429ТбИОТ -ЗК<：П-31Я253543婚щ;，(см, рнс, 4.17, а)Кабина неразборной"СЮНИИСТ и ЦПКТБ Глав-2833аа4aструкшш ТбИОТ-ЗКСП-2сантехпрамаВНИИОТ ВЦСПС (г.Тбн-160449幺414a”Н5)4.20. Звуконзоляиия кабин, дБ4.20. Звуконзоляиия кабин, дБПоет ^нравлеиия (его тап|6312525050010002000<ом«юоПУ загрузкой слябов в вечи (ПУ-1)То же (ПУ-3|1в15Мм2624若26ПУ связи (ПУ-8)172222ПУ инлачн листов нз вормализаци-1114ZU24ZOона。" печи (ПУ-iG)ПУ транспортированием листов1010121820го2224ПУ едноеннимн кромкообразными]41316]6202527ножницами (ПУ-32]ПУ передачей листов с линия резки14]6]922232426на шлеппер (ПУ-33)ПУ шлеппером (ПУ-34)1Я18]820242528ПУ передачей листов к ножницамю2023ПУ передачей листов со шлеппераю12162020222426на карманыли стоукладчиков(ПУ-37)Поет ^нравлеиия (его тап|6312525050010002000<ом«юоПУ загрузкой слябов в вечи (ПУ-1)То же (ПУ-3|1в15Мм2624若26ПУ связи (ПУ-8)172222ПУ инлачн листов нз вормализаци-1114ZU24ZOона。" печи (ПУ-iG)ПУ транспортированием листов1010121820го2224ПУ едноеннимн кромкообразными]41316]6202527ножницами (ПУ-32]ПУ передачей листов с линия резки14]6]922232426на шлеппер (ПУ-33)ПУ шлеппером (ПУ-34)1Я18]820242528ПУ передачей листов к ножницамю2023ПУ передачей листов со шлеппераю12162020222426на карманыли стоукладчиков(ПУ-37)Примечание. Разработчик — Укргипромез (320 085, г. Днепропетровск, набережная им. В. И. Ленина, 17).Примечание. Разработчик — Укргипромез (320 085, г. Днепропетровск, набережная им. В. И. Ленина, 17).
)ывается гннсовыми
)ывается гннсовыми
зевесным брускам. Ппл изготов-рных столярных щнтов, пропи-
зевесным брускам. Ппл изготов-рных столярных щнтов, пропи-
рулами
рулами
Рациботчяк
Среднегвометрическая частота оятавко» полосы, Гц
63
I2S
250
600
I 000
аюо
«000
80ГО
Из сборных элементов
ВЦНИИОТ ВЦСПС И
а
М
да
Al
2。
ак
а
(см. рис. 4.15) Т6ИОТ-ЗКСЭ-] (см.
рис.
НИИСФ Госстроя СССР
ВНИИОТ ВЦСПС (г Тбп-
17
15
20
35
34
38
37
34
ТбРЮТ-ЗКСЭ-2
Т6ИОТ-ЗКСЭ-1М
1Q
17
23
an
35
32
40
35
1 Q
1 Q
ЗА
1R
1，
口
«У
ЧО
QA
е，
Нз сборных панелей рис 4.17, а|
Из сборных паналей
ВНИИОТ ВЦСПС (г. Ле- нпнград)
14
17
25
30
33
37
4S
44
(см.
Т。же
9
3
，и
30
33
37
35
Из сборных панелей
(см.
ВНИИОТ ВЦСПС (г- Тби-
8
16
21
29
22
21
24
29
ТбИОТ -ЗК<：П-3
1Я
25
35
43
婚
щ
;，
(см, рнс, 4.17, а)
Кабина неразборной
"СЮ
НИИСТ и ЦПКТБ Глав-
28
33
аа
4a
струкшш ТбИОТ-ЗКСП-2
сантехпрама
ВНИИОТ ВЦСПС (г.Тбн-
16
04
49
幺
41
4a
”Н5)
Рациботчяк
Среднегвометрическая частота оятавко» полосы, Гц
63
I2S
250
600
I 000
аюо
«000
80ГО
Из сборных элементов
ВЦНИИОТ ВЦСПС И
а
М
да
Al
2。
ак
а
(см. рис. 4.15) Т6ИОТ-ЗКСЭ-] (см.
рис.
НИИСФ Госстроя СССР
ВНИИОТ ВЦСПС (г Тбп-
17
15
20
35
34
38
37
34
ТбРЮТ-ЗКСЭ-2
Т6ИОТ-ЗКСЭ-1М
1Q
17
23
an
35
32
40
35
1 Q
1 Q
ЗА
1R
1，
口
«У
ЧО
QA
е，
Нз сборных панелей рис 4.17, а|
Из сборных паналей
ВНИИОТ ВЦСПС (г. Ле- нпнград)
14
17
25
30
33
37
4S
44
(см.
Т。же
9
3
，и
30
33
37
35
Из сборных панелей
(см.
ВНИИОТ ВЦСПС (г- Тби-
8
16
21
29
22
21
24
29
ТбИОТ -ЗК<：П-3
1Я
25
35
43
婚
щ
;，
(см, рнс, 4.17, а)
Кабина неразборной
"СЮ
НИИСТ и ЦПКТБ Глав-
28
33
аа
4a
струкшш ТбИОТ-ЗКСП-2
сантехпрама
ВНИИОТ ВЦСПС (г.Тбн-
16
04
49
幺
41
4a
”Н5)
4.20. Звуконзоляиия кабин, дБ
4.20. Звуконзоляиия кабин, дБ
Поет ^нравлеиия (его тап|
63
125
250
500
1000
2000
<ом
«юо
ПУ загрузкой слябов в вечи (ПУ-1)
То же (ПУ-3|
1в
15
М
м
26
24
若
26
ПУ связи (ПУ-8)
17
22
22
ПУ инлачн листов нз вормализаци-
11
14
ZU
24
ZO
она。" печи (ПУ-iG)
ПУ транспортированием листов
10
10
12
18
20
го
22
24
ПУ едноеннимн кромкообразными
]4
13
16
]6
20
25
27
ножницами (ПУ-32]
ПУ передачей листов с линия резки
14
]6
]9
22
23
24
26
на шлеппер (ПУ-33)
ПУ шлеппером (ПУ-34)
1Я
18
]8
20
24
25
28
ПУ передачей листов к ножницам
ю
20
23
ПУ передачей листов со шлеппера
ю
12
16
20
20
22
24
26
на карманыли стоукладчиков
(ПУ-37)
Поет ^нравлеиия (его тап|
63
125
250
500
1000
2000
<ом
«юо
ПУ загрузкой слябов в вечи (ПУ-1)
То же (ПУ-3|
1в
15
М
м
26
24
若
26
ПУ связи (ПУ-8)
17
22
22
ПУ инлачн листов нз вормализаци-
11
14
ZU
24
ZO
она。" печи (ПУ-iG)
ПУ транспортированием листов
10
10
12
18
20
го
22
24
ПУ едноеннимн кромкообразными
]4
13
16
]6
20
25
27
ножницами (ПУ-32]
ПУ передачей листов с линия резки
14
]6
]9
22
23
24
26
на шлеппер (ПУ-33)
ПУ шлеппером (ПУ-34)
1Я
18
]8
20
24
25
28
ПУ передачей листов к ножницам
ю
20
23
ПУ передачей листов со шлеппера
ю
12
16
20
20
22
24
26
на карманыли стоукладчиков
(ПУ-37)
Примечание. Разработчик — Укргипромез (320 085, г. Днепропетровск, набережная им. В. И. Ленина, 17).
Примечание. Разработчик — Укргипромез (320 085, г. Днепропетровск, набережная им. В. И. Ленина, 17).
На крыше кабины установлен на вийро- изолятора? типа ПКСС-ЮМ вентилятор Ц4 70 № 2,5 с глушителем шума,
Кабнна для защиты от шума оператора стенда испытания двигателей приведена на рнс. 4.17,6, Кабнна состоит из четырех панелей, потолка н пола. Пакелн н потолок изготовлены из швеллерной рамы, к которой с внешней стороны приварен стальной лист толщиной 3 мм. а с внутренней — прикреплены перфорированные листы толщиной 0,5—1 мм. Пространство между листами заполнен。мннера-1сватными плитами ПП-80 Основание кабннн представляет собой швеллерную раму, к которой прнварен стальной лист, покрытый противошумна# иастикой Кабина внбронзолнрована. Вен- тнлятор Ц4-70 № 2,5 установлен на крыше кабины.
Кабина для зашиты от шума операторов компрессорных и , нясосных станций (рнс. 4 !7, в) состоит из четырех стея-па- нелсй, крыши и основнння. Па ненн и крышу изготовляют из уголковой рамы, с внешней стороны обшитой стальным листок толщи- ной 2 мм, а с внутренней—перфорированным листом толщиной 1 мм. В пространство между листами уложены ззукопогло- шающне маты нз базальтового волокна. Основание кабннн сделано нз деревянных брусков и досок, закрытых линолеумом,
Кабина из сборных панелей типа ТбИОТ- ЗКСП-З (рис. 4.17, г) предназначена для защиты от шума операторов резки рулонов в металлургической пронзвоастве и
прел стааляет собой разборную конструкцию. состоящую из четырех стен панелей, крыши и потолка. Отличительной особенностью панали и крыши яаляется разделение их на две части, одна из которых обшивается стальными листами толщиной 2 мм н зенолняется песком, а вторая — эвукопоглощаюшиии матамн из базальтп-
вого волокна н захр( плитами типа АГШ. В
стае наполнителя также используют
В кабине из сборных панелей ТбИОТ- ЗКСП-2 для затнтн от шума операторов технологически! процессов панели также выполнены двухслойными; внешняя сторона панелей — это металлические листы толщиной 2 ым, а внутренняя — акустические гипсовые плиты типа АГИ1. Простраи- ство между листами и плитами заполнено звукопоглощающими матамн нз базальтового волокна.
Сведения о звуконзоляцнн рассмотренных кабин, разработчике техничЕской документации приведены в табл. 4,20,
Кабины неразборной конструкции, Кабина типа ТПЗ-1,4 (В) предназначена для зашиты операторов различных технологияесинх процессов от зума, вибрапни, тепло-, пыле- н газовыделений Она предста вл нет собой сварную каркасную конструкцию из стальных листов, между которыми находятся кинераловатные плнты. Для наблюдения за техническим процессом в трех стенах кабины сдаланы
окна с двойныы остеклением. В верхней части кабины выполнено отверстие с фланцем для присоединения К цеховой системе
вентиляции.
Для зашиты от шума операторов в прокатных цехах институтом *Укргнпромез» разработано 11 типов постов упрааления (звукоизолирующих кабин). Каркас поста управления (ПУ) вяполкен из стального профиля (рис. 4.18) Стены и перекрытия заполнены древесно волоки истыми н полу- жесткимн минераловатиыми плитаын. Наружные поверхности стен обиты алюмн- нневыми листами, а внутренние — оклеены линкрустом. Подшивной по галок сделан нз асбоиемеятвых листов, прикрепляемых шу-
танкнх оскеаащятным составои. Окна см- ланн с трех сторон поста, е двойным остеклением из витринного стекла. Данные о звукоизоляции ПУ приведены в табл. 4.21.
_ 4.21. Звукоизоляция
Расчет звукоизолнрующв'х кабин. Расчет осуществляется в следующем порядке.
!■ По формуле (4.32) апределяют требуе- мое снижение шуиа кабиной R„t tp.
Выбирают конструкцию типовой кабины или проектвруют новую кабину (вяц кабины, количество окон, материал ограждений, конструкция звукопоглощающей об- ЛЕЩОВКИ И Т. Д.),
По формуле (4.33) олредаляют требуемую изоляцию воздушного шума R”., каждым элементом кабины н выбирают соответствующую коаструкцию этого элемента, используя данные по звукоизоляции ограждений.
Производят поверочный расчет ожидаемого снижения шума «лбиной Яна по формуле
Акаб = Яср + I。1g Вк — 10 Jg £ $,>
где К”一средняя звукоизоляция всех ограждений кабины, определяемая ло формуле (4.14), дБ; Si н «— соответственно площадь, м1, каждого элемента ограждения и общее их количество.
Если Re 去 Rue. ”，то на этом расчет заканчивается. В противной случае неаб- ходнмо увеличивать звукоизоляцию ограж-
лостов упраэлеиня, дБ
Производят расчет шума, созаапаемого системой вентиляции кабины, используя данные п. 4.2 и руководства [4.1В]. Глушители шума должны обеспечить получение на рабочих местах УЗД на 5 дБ, ниже допустимых во всем нормируемом частотном диапазоне.
Прн установке кабины в зоне повышенных вибраций предусматриваются меры по внбронзолаимн корпуса кабннн.
Акустические экраны и выгородки. Экраны могут быть устаиоалсны как в производственных помещениях для зашиты рабочих мест от шума обслуживаемого агрегата. а тах*е соседних агрегатов, так н на территории предприятий с целью снижения шума, создаваемого открыто устанои- лениыма жлочникамн, в адишистративмо- бнтовнх помещенных и в жилой застройке. Применение экранов в помещениях оправдано только в той случае, когда УЗД в расчетной точке, создаваемый прямым звуком от экранируемого источника, эначи- тальяо выше уровне* отраженного звука в этой точке, а на территории не менее чей на 10 дБ выше уровней, создаваемых другими источниками шума,
Для источников с примерно раавомерннм излучением шума УЗД прямого звука (-го источника шума в расчетной точие определяют по формуле
L, п； = £Р( — Mlgn —8, (4.34) где Lp — УЗМ рассматриваемого источника, дБ; г； — расстояние от акустического центра исто11ника до расчетной точки.
Уровень звукового давления отраженного звука в той же точке определяется п。формуле
£отр=10 18：(4£ 1”"*/б). (4.35)
LPrLPr—уровень звуконой нощаости й-го
LPr
LPr
нстзннка шума. дБ; я — общее число
прнннмаемнх в расчетпрнннмаемнх в расчетВ акустически необработанных помещениях, где посгояниая мала, применение экранов будет малоэффентнвяо. Поэтому
прнннмаемнх в расчет
прнннмаемнх в расчет
акустические экраны должны применяться в еочетаиии с акустической обработкой по
мещения, прежде всего потолка, при этом нозможна облицовка той части помещения, где находится экран. При олредалении постоянной помещения с акустической обработкой следует учитывать звукопоглощение,
вносимое экранами, которые всегда облицовываются ЗПМ. Дополиятальнае звукопо-
глощеиье, иное имое экранами, опрЁЛеляют по формуле
S i акр,(4.36)S i акр,(4.36)где ат — реверберакяоиный коэффициент эвуаопоглощения облицовки экрана, определяемый по табл. 4,25; St >■»—площадь экрана, м' (прн двусторонней облщщнке удяанвается); m — общее количество экра
S i акр,(4.36)
S i акр,(4.36)
нов, установленных в паиешении.
Акустическая эффентквность экрана ^Lm—это снижение УЗД прямого звука в расчетной точке, распопо*енно& за вараном, где кмеет место один прямоВ звук (открытое пространство) яли он яаляется сушественхо преобладающим (цех больших размеров). В аомешеннхх со звукопоглощающей облицовкой за счет влияния от
раженного звука снижение УЗД крн установке зкрана △厶 будет меньше
Величина Д£>1р в условиях отярытого пространства может быть определена расчетным путем на основе оптнко-дкфрак- цноаного предетавлевня картины звукового поля в зоне акустической теки, образующейся за экраном, аиполнеиным из материала с достаточно болыиой звукоизоляцией (R > Мкр) без нанесения слоя ЗПМ,
по формуле [4.2]
Д£11(р = —10【g(K)f+
+ 1尸3%%+e一。x；；)，(437)
!—акустическая эффективность зкрана бесконечной протяженности з плане.
определяемая по мости от веничины стоты f； М 工 и А фектииности зкранаопределяемая по мости от веничины стоты f； М 工 и А фектииности зкранаО] ^-b,^dt н ча- ■акр — акусгнческне зф- бесконечной высоты.О] ^-b,^dt н ча- ■акр — акусгнческне зф- бесконечной высоты.определяемые также по рнс. 4.19. б з завн- еммости от 8» = О! + *s — d? и 6,=碗 十 + 6j — d,; atl oj, di — кратчайшие расстоянии, м, от верхней н до боковых границ экрана (рис. 4.19,а);八，6* 6* — кратчайшие расстояния, м, от верхней и боковых границ экрана до расчетной точки:丸 d* (4 — Кратче йшае расстояния, м, от расчетной точки от верхней и от боковнх границ ИIII.
определяемая по мости от веничины стоты f； М 工 и А фектииности зкрана
определяемая по мости от веничины стоты f； М 工 и А фектииности зкрана
О] ^-b,^dt н ча- ■акр — акусгнческне зф- бесконечной высоты.
О] ^-b,^dt н ча- ■акр — акусгнческне зф- бесконечной высоты.
Наиболее часто применяют зкранн плоской н П-образной формы (ряс. +.20) из сплошных твердые листав (металлических я т. п.) то^шиной 1,5—2 чм с обязательной обляцавкой ЗПМ поверхности, обращенной к источнику шума, а в ряде случаев — и с протявоположнай стороны. В качестве зэукопоглощающия могут быть использованы такле материалы, как супертонкое
eitnjiu- н иазамьговое Н52кн。，плиты типа виннпор и др. Толщина сноя ЗПМ — не менее 50 мм.
Зкранн могут быть [4.10] стационарными и передвижиымн (рис.4.21). В посаеднем случае зазор между полом и зкраном должен быть минимальным.
При установке зкранов плоской ила ГЬ образной формы (см. ряс, 4.20) со слоем ЗПМ значение AL”？ может быть определено [4.15] по табл, 4 22 для плоского эк- рана и NX П-образного экрана — ио табл 4 33 (расстояние от источника шума до зхрана ” = 0,5 м в обоих случаях) в зависимости от высоты зкрана 氏 ши
рины 厶 расстояния от зкрана до расчетной точки “ н расстояния ft расчетипй тачки ат поверхности пола, рабочего стола н т, п. Лннебные размеры зкрана Н и / должны быть не менее чем в 3 раза больше соответствующих размеров источников шума а н 6 Значение 厶厶“,для плоских и П-об- разных экранов при гз V 3 м можно определить также по графику на рнс. 4.20, в, при этом для П-образного зкрака нужно прннэть I = I””》, где ZnpB,=厶 十 2&,
Эффективность экранирования тем выше, чеч больше соотношение геометрически! размеров зкраноз (высоты н ширины) е длиной звуковой золкы, поэтому нх целе
сообразно применять зля снижения средяе- н высокочастотного шума.
затнт* от шумазатнт* от шума
затнт* от шума
затнт* от шума
Средства □яукоязслнцик
зкрана звук не увеличит шум на террито-зкрана звук не увеличит шум на террито-ия. Для получения максн- кта экраны нужно устанав-ия. Для получения максн- кта экраны нужно устанав-на каждой из восьми норми-на каждой из восьми норми-
зкрана звук не увеличит шум на террито-
зкрана звук не увеличит шум на террито-
ия. Для получения максн- кта экраны нужно устанав-
ия. Для получения максн- кта экраны нужно устанав-
на каждой из восьми норми-
на каждой из восьми норми-
Снижение УЗД в расчетной точке акустически обработанного помещения определяется по формуле
Д1=10|г ^100,1L(n₽ + 4 у 1 产Р'/в):
：0c№L%)+喲严 a/bJ]
(438)
где В】一поста явная помете нал после уста- нонки экранов, и1, определяемая по фор-
Е，~ &4< + А.4 + /”“/〃 一 а“，
S = (4 +ДЯ +人 ”)/$,где S —общая суммарная площадь огра-ничивающих помещения поверхностей.
Звукоизолирующие выгородки, представляющие собой- соединенные отдальние сек- цин-эираны, предназначены для изоляции рабочя! эои, в Kdropar выполняются шумные тмяологическне операции. В таких вы- городках имеются большие технологические проемы. ВНИИОТ (г Тбилнси> разработана конструкция выгородкикрае-
Mod из отдельных секций, одинаковых по конструкции, но различных по размерам и форме. Крайние сенцин (рис. 4.22, а) имеют Г-образную 4юрму, средине Т-образную. Крайние секции состоят нз сварного кар. каса, изготовленного из уголков, обшитых с внешней стороны стальным листом толщиной 1,5 мы. В каркас устанаалнвается деревянная решетчатая рама с размещенной внутри минераловатиой плнтой'ППМ-80 толщиной 50 мм, обернутой стеклотканью типа ЭЗ-100. Внутренняя поверхность секции закрыта перфорированным металлическим листом. Длинная часть Т-образно* секции, разделяющая два рабочих места, имеет двустороннюю облицовку яз клит ППМ-80 с такой же защитой стеклотканью к перфорированным листом. Все секции жестко крепятся к полу.
Возможно изготовление выгородки из сборннх элементов — уннфнинрованннх щитов (рис 4.22, б), позволяющих собирать различные по алощади и по высоте вы- городки f4J£?J Звукоизплирующая конструкция является двухслойной, состаэленноЯ из слоя ЗПМ и воздушного промежутка. С наружной стороны щит закрыт сплошным ластом из алюминиевых сплавов, с внутренней —перфорированным.
Расчет акустических зкранов. Расчет осуществляется е следующем по-
日方»не yзД значение цолжно'，быть не дБ и н дБ.
Опредаляют УЗД прямого и отраженного звука в расчетной точке помешения [формулы (*.34) —(4.35)]. Экраны можно применить, если уровня прямого звука не менее чем на 10 дБ выше уровней отраженного звука. В открытом пространстве сказывается влияние других источников шума, помимо экранируемого, на шум в РТ.
Выбирают конструкцию экрана в завн- симостн от вила я габаритов нсто^внка шума, снектра и требуемого снижения
шума, места установки зкрана (в помещении или в открытом пространстве). Раэме-
глотиталя, как правило, с двуя сторон, а в открнтом пространстве — могут быть выполнены из листового металла без звукопо- глотителя при условии, что отраженный от
снвать как можно ближе к источнику шума илн к экранируемому рабочему месту.
Для открытого пространства акустическую эффективность зкрана М»*» определяют по формуле (4.37). Она должка Выть
S
hx среднегеометрических частот 63„
Гн, т. е. AL”, > ДА1Р. Еслн экран не обеспечивает требуемого снижения шума.
ЗАЩИТА От ШУМАЗАЩИТА От ШУМА
ЗАЩИТА От ШУМА
ЗАЩИТА От ШУМА
Срсдстаа заукопогяощею»
FFа -^ секция взгопоах* 6 — выгороака аз сборных алеые^тоаа -^ секция взгопоах* 6 — выгороака аз сборных алеые^тоаЩИХСЯЩИХСЯили в «тнхих> помЕШениях, куда проникает шум из соседних <шумных> помещений К этим средствам Относят звукопоглощающие облицовки и штучные звукопоглотите- ли, применяемые в тех случаях, когда требуемое снижение AZ” шума в расчетных гочки превишает 1—3 дБ не менее чем в трех охта*»вх полосах илв 5 дБ хотп бы в одной нз полос. Установка данных средств в аометеннк называется акустической об-или в «тнхих> помЕШениях, куда проникает шум из соседних <шумных> помещений К этим средствам Относят звукопоглощающие облицовки и штучные звукопоглотите- ли, применяемые в тех случаях, когда требуемое снижение AZ” шума в расчетных гочки превишает 1—3 дБ не менее чем в трех охта*»вх полосах илв 5 дБ хотп бы в одной нз полос. Установка данных средств в аометеннк называется акустической об-рнс, 4.94. Нонограмин "* рас”врнс, 4.94. Нонограмин "* рас”вBi=(Ai + &4)/(l-aJBi=(Ai + &4)/(l-aJ
F
F
а -^ секция взгопоах* 6 — выгороака аз сборных алеые^тоа
а -^ секция взгопоах* 6 — выгороака аз сборных алеые^тоа
ЩИХСЯ
ЩИХСЯ
или в «тнхих> помЕШениях, куда проникает шум из соседних <шумных> помещений К этим средствам Относят звукопоглощающие облицовки и штучные звукопоглотите- ли, применяемые в тех случаях, когда требуемое снижение AZ” шума в расчетных гочки превишает 1—3 дБ не менее чем в трех охта*»вх полосах илв 5 дБ хотп бы в одной нз полос. Установка данных средств в аометеннк называется акустической об-
или в «тнхих> помЕШениях, куда проникает шум из соседних <шумных> помещений К этим средствам Относят звукопоглощающие облицовки и штучные звукопоглотите- ли, применяемые в тех случаях, когда требуемое снижение AZ” шума в расчетных гочки превишает 1—3 дБ не менее чем в трех охта*»вх полосах илв 5 дБ хотп бы в одной нз полос. Установка данных средств в аометеннк называется акустической об-
рнс, 4.94. Нонограмин "* рас”в
рнс, 4.94. Нонограмин "* рас”в
Bi=(Ai + &4)/(l-aJ
Bi=(Ai + &4)/(l-aJ
следует увелячиЪ> его размеры h.ih приблн- знть к источнику. Аяалогично следует по- стушггь при установке экрана в помещении. Снижение шума экраном А厶[формупа (4,38)[ должно быть ае менее 4%
СРЕДСТВА ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ
Средства заукоапглошекня ираиенают идя снименнп шума яа рабочих местах, неходя-
в помещении с источниками шума
работкой.
Интенсивность звука в какой-либо точке помешеяия складывается из интенсивностей пряного % н отраженного звука %廿 Преобладание одкого звука над другим или нх равенство характеризуется акустическим от- нощеяиеи Qh ^отв/Лв- Область пометеннх, где Q V 1 (вблизи источников вума), к,” зывается областью прямого зву 'а, а при Q > 3 (вдали от источников)—областью отраженного звука. Поскольку акустический эффеят энукологлощающей облицовки и Штучиьи" звукопоглотителей основан на умЕЪШеннв ии-генсивности отражеввотозвука, снкженне шума в расчетной точке 6vAer
в сильной мере зависеть от располоясецНя ее з пометеннн, т. е. от валнчины Q・ в joHe отраженного звука AL* = 10-^15 ДБА, а на рабочих местах в зоне прямого звука AL = 3 Ч- б дБА. Максимально возможное снижение УЗД н данной точке помещения прн его акустической обработке [4.3] Ai-mJ, = 10 lg(l + Q} Необходим。 отие- тить, что ааличниа Q завнснт от формы помещения (соразмериого. плоскою или длинного! и может быть опоедалена по данный [4.15(.
Максимальное снижение УЗД AL. дБ, в расчетной гочке, раслаложеннаЯ а зоне у. раженного звука, при установке звукопоглощающих конструкцнй определяется по формуле，
'AL= 10嘘8晔/(8轨)], (4.39)
где 4 и 4ч — коеффицнеити, определяемые по ряс. 4 S3 до и после установки звукопо
глощающих консгруккаА.
Постоянная & определяется по формуле
где Л, —знэ чение звукопоглощения ьеобли- цаваиных ограждающих поверхностей. №； Л, =a(Sarp — S04«). а — средний коэффициент звукопоглощения помещения до установки звукопоглощающих кокмруквдй-. а— =8/(В -|- 5агв); Soe — общая площадь orf ^ждающих поверхностей понещения, М S“《" —площадь ззукопоглощлюшей обли- цоаки, м!； А4 — значение дополнительного звукопоглощения, вносимого облицовкой и штучными звукопог лоти телями, △才= =ctoejSoe.j + 力 j/Ibt, ав* — реверберацион- ний коэффициеат звукопеглощения обли-
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Cpeacna пуппсглощеная
424, Характеристика акустических плит
Марка и характеристика плнты
1 — акустическая плита; 2 —воздушный промежуток; 3 —элемент крепления
/ — эвукапоглощающий материал； 2 —защитная оболочка,
ПА/О нннераловатные акустические с ивскеазяой перфорацией по квадрату диаметром 4 мм (коэффициент перфорации 13 %£ размерами 500 X 500 мм (ТУ 21-24-60— 77)
ПА/С минераловатные акустические, отделка <на6рнз・
，гак» размерами 500X500 мм (ТУ 21-24-60—77)
<Акмиграк», <Акминит> мнне- ралоаатные размерами 300 X X 300 мм
*Силакпор» размерами 450Х X 450 мм (ОСТ 21-22—841
ПА минераловаткые плоские самонесущие офактуренные шириной 900, 1000 мм, длиной 1500, 1800, 2000 мм (ТУ 67-325—80)
«Википор» эластичный (в ру-
<Винннор* полужесткнй (ТУ 6-05-301-09—77)
ПП-80, ППМ, ПММ авукопа- глощаюшие полужесткне (ГОСТ 9573—82)
20
50
微
耀
0^42
攪
縱
將
W
蹦
將
8%
8囁
0,91
0,^
100
Q,Q7
o',И
033
&9S
20
50
將
о,п
0J1
0,71
犠
將
品:
200
о.з
0,70
0,79
0,77
45
0
0,10
0,25
0,45
0.60
0,70
0.80
0：58
о：?3
蹒
o'98
獨
35
0
-
<J,065
0,12
QJ9
0,45
30
一
015
0 25
揩
線
0.46
1：о5
80
150
後
體
1,0
；：8
50
60
-
將
0,3
0Л
漑
犠
犠
Q
о；?
0,52
0,42
0,61
°-9
0,94
0,92
1.0
1,0
Минераловатиая плита / (ГОСТ 9573—32}, стеало- ткань 3 ткха 33-100 (ГОСТ 19907—83f, гипсовая плита J, размерами 500 X 500 мм, толшниой 6 им, перфорацией по квадрату 13 %, диаметром 10 мм (ТУ 400-1-263—73) То же, но /—прошивные мн- нераловатные маты (ТУ 21-24-51—73)
То же, но f —с/мртоккое стекловолокно
(ТУ 21-01-224— 76)
Прошивные минер ала ватные маты / (ТУ 21-24-51-100—73), стеклоткань 2 типа ЭЗ-100, просечно-вытяжиой лист 3 толщиной 2 мм, перфорацией 74%
Та же, но I — ивиераловатная плита (ГОСТ 9573—82) То же, но / — супертонкое стекловолокно
То же, но ； —маты из супер- тонкого базальтового волокна (РСТ УССР 60Н—81) Супертонкое базальтовое эо- покнстеклоткань 2 типа
ЭЗ-1еталлическкй
рировэнный лист 3 пе анеЛ 27 %
То же, но / — супертонкое стекловолокно
Маты из супертонного стеало- волокна (ТУ 21-01-224—75), оболочка из стеклотианн типа ЭЗ-100
Маты из супертонного базальтового волокна (РСТ УССР 5013—7S), оболочка из декоративной стеклоткани типа ТСД (ТУ S-l 1-54—74)
ЗАЩНТА ОТ ШУМА
Конструкция (ГОСТ IIлн ТУ}
,Ei 碧区 ffli
)1
Маты 7 из еупертонкого базальтового волокна в оболочке из стеклоткани типа 33-10Q; алюмканев&е перфорированные листы 3 толщиной 1,2 мм, перфорацией 20 %, диаметром 5,5 мм
Звукопоглощающие матн из штапельного капронового во-
1ТУ 17-РСФСР-15-1532-76) Теплозвукоизоляииоиный материал АТМ-1 (ТУ 18-65—75)
50
50-60
10
50
Тикпозауконэоляциоиные маты
80
50
Теплозвукоизоляцяонпый материал ВТ4С (ТУ 17-РСФСР- 2166—75)
25
30
Продолжение табл. 4.23
Реасабеоаки
4Д6. Характеристика штучных звукопоглотитеясй
/ — поверхность； 2 — Куб со стороной 400 мм: / — просечно-вытяжной ЛИСТ толщиной 2 мм, перфорапня 74 % (ГОСТ 870^—78); 2 — ьекло- ткань типа ЭЗ-100 (ГОСТ 19907-83); 3- супертонкое стекловолокно (ТУ 31 РСФСР- 224—75); 4 — проволочный каркас
15
лсчка;
2500
укопо
0,40
0,75
ркас： 5 —т
0,67
Знукопогло- тающиА
РасстоАХме.
в октаеноА пола
над」1в^<сопогдощеиия A1c ее со сред^егеомстрлческ ас，ото“ Гц
Форма коиструкики
窮
1
it
й« и
125
2加
МО
1000
a®
4000
aog
Куб со стороной 400 чи. / — просечно- вытяжной ЛИСТ ТОЛШИ- поЯ 2 им, перфорация 74% (ГОСТ 8706—78), ? — стеклоткань типа ЭЗ-100 (ГОСТ 19907— 83(; 3 —■ супертонкое стекловолокно (ТУ 2| РСФСР-224—7S), 4 —
проволочный каркас
То же, но со стороной
15
60
31)00
1000
0,1
0.16
0,37
0,68
0,84
0,66
0,52
0,37
То же, но со стороной 400 мм; 3 — супертон- кое базальтовое волокно (РСТ УССР 5013- 81)
20
40
1350
1200
0,27
1,08
1,08
1/7
L14
'.01
20
Сплош-
1200
1200
°」8
0,26
0.6
1,08
1,09
1,08
1,08
1.01
То же; 3•—отходы хап-
20
畧喘
1200
1200
0,23
0,34
1,0
0,93
1,03
1,0
1,0
],0
产новых волокон
То *е; S — супертонкое
20
*
1200
1200
0,1
0,25
0,93
1,!2
1.03
1,04
1,2
1,0
То же; /—перфорированная пленка из винипласта, перфорация 33 %； 2 —стеклоткань ЭЗ-100; 3 — супертон-
1200
1600
0,07
0.19
1),73
0.89
1,05
1,06
"2
То же; "з— иинерало- ватнах плита ПП-80
80
25
1200
1350
0-18
0.35
0,53
061
1-03
1.1
1,07
0,99
Параллелепипед размерами 2600X500X300 мм 1 — прасечно-вытяжной лист； 2 — стеклоткань типа ЭЗ-100; 3 —супер- тонкое стекловолоиио; ■# —каркас треугольного
1,87
25
профиля
Параллелепипед размерами 4000 хкюох X 50 мм： / — просечно- вытяжной лист; 2 — оболочка из стеклоткани типа ТСД; 3 — маты из супертоикого базальтового волокиа; 4 — металлический каркас
5,12
Продолжение табл. 4 26
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Средспа »у»опогяв11«евяя
Продолжение табл 4.26
цовка в оитавиой полосе частот, определяемый по табл. 4.24■―425; Лит — значение звукопоглощении штучного звукопоглотите- ля, ма, определяемое иа табл. 426, лШт — количество штучных звукопоглотителей; g —средний коэффицнеит звукопш'лоще- иия помещения после установки звукопоглощающих конструкций; а, = (Л, + + Д^)/$ОГр.
Необходимая площадь звукопоглощающей □блниоикн может быть определена по фор-
Sg = ДЛ，,/арвл,
где ДЛгр — значение звукопоглошения, обес- пеяиваюшего требуемое снижение УЗД н определяемое по номограммам на рис. 4.24 и по известным зепичниам а, А/ н бое. Сни*енне УЗД в расчетной точке, pacg. ложемвай в зоне прямого звука (на рабочих местах), определяют по формуле
Средства звукопоглощения, нспользуемне для акустической обработки пометен哂 подразделяются на три группы.
Звукопоглощающие облицовки в внае акустических плнт полной заводской готов- иаети с жесткой н полужесткой волокнистой, зернистой кли ячеистой структурой- плиты типа «Акмигран*, «Акминит», <Сн- лакпор», ПА/С, ПА, ПС н др. Конструкции обпицозок из зтнх ллит показаны на рис, 425, а реверберационные коэффициенты эвунопоглощения а°з дань! в табл. 4.24 (4.10. 4.15];
ЗвукопоглотцаюшнЕ обаниовнн из слоя пористо-волокнистого материала (стеклянного иля базальтового волокна, минеральной ваты) в защитной оболочке нз ткакн или пленки с перфорированным покрытием (металляческим, гипсовым н т. п), пред- стааляютнм собой нногослоВную конструк. цию (рис. 4.25). Значения а。© для этой об. лицовки, а также для слоев ояда матвриа-
』m电峥+等£")-
лов в защитных ойолояках (без
ван：от。
покрытия} пряваденн в
слой энукопоглощающего мате-
риала облицовок зтнх лвух групп мажет быть установлен на жестком основании, когда он крепятся непос!>едетвенно на поверхности ограждения, или с воздушный промежутком между слоен и оскованнен. В последнем случае достигаются большие значе- нкх а°вл в области ннзкнх частот;
a 5, UItkz 50110r»et*«；л - _b Ma„a,…„ли _a 5, UItkz 50110r»et*«；л - _b Ma„a,…„ли _
a 5, UItkz 50110r»et*«；
л - _b Ma„a,…„ли _
a 5, UItkz 50110r»et*«；
л - _b Ma„a,…„ли _
川3盘喝器 oS°閣"°Tg* .представ- 謚踰鬻=爲籥麓工 费逑豔総鶏臨彌
виде плоские паралледепипе
Ш-80 Н)им 寵驚产产工 1MHт марок sxsrs綢"”™，鷗嚣 3fe.,S：™„：S=
Рис. 4.33- Звуке aorwBtuolaieРис. 4.33- Звуке aorwBtuolaieможно заменить на стекляннов волокноможно заменить на стекляннов волокно4.28. Рекомендаиин по применекиго эвукопаглошающих материалови защитных покрытий4.28. Рекомендаиин по применекиго эвукопаглошающих материалови защитных покрытийStВарианты заМатерна", ГОСТ клн ТУПЛвТтсГИ,式 患<бвУлътратонкое штапельноеIQ1520^базальтовое волокно, ТУ 550-2-44—72Супертоикое стеклянное215203245ТУ，'，21'^1-224-75 Вата минеральная, ТУ 21-24-51—73885100160185Штапельное стеклянное волокно в виде матов,13108128205240ГОСТ 10499—78Касровооое штаягльнс*気ias［記255JQQволокно маркн ВТ-4, ТУ 6-06-272—7СStВарианты заМатерна", ГОСТ клн ТУПЛвТтсГИ,式 患<бвУлътратонкое штапельноеIQ1520^базальтовое волокно, ТУ 550-2-44—72Супертоикое стеклянное215203245ТУ，'，21'^1-224-75 Вата минеральная, ТУ 21-24-51—73885100160185Штапельное стеклянное волокно в виде матов,13108128205240ГОСТ 10499—78Касровооое штаягльнс*気ias［記255JQQволокно маркн ВТ-4, ТУ 6-06-272—7С4.27. Услчвия замены волокнистых4.27. Услчвия замены волокнистыхзиукопоглощаищих натернааоазиукопоглощаищих натернааоаE3Z 皿е ss ” 3asz 吟皿Заукопогло* шаюгдиепомешеннАЗвукотгпотаютне 00alшо»кн. осЬемньк “укопогаотвте矶ала помещений чроиьин- “еннкх прелпрнятнйс “ерматным гемнера- туряо'илажностным ре*” момЗвукопоглощающие материалыПлкты типа «Акмнгран»Плиты типа <Снлакпор»Плиты типа ПА/С, ПА/ОПлиты типа ПП и ППМСамонесушне мииераловатные плитыПлиты типа (Винипор*Супертоикое шеяйчнад стекловолокиаСупертонкое базальтовое волокно БСТВ н изделияЗащитные покрытияТкани марок ЭЗ 100, А-], ТСДПавинол маркн авнапопПленки типа ПЭТФАлюминиевые перфорированное панели типа ПА, ЛАП,Листы стальные перфорированные Асбоцеиеитные нер^рнреваннне зисты Плиты гипсовые типа А ГП, АГШБСтеклопластиковые оболочки типа АС。Просечио-вытяжные стальные и алюмкиневне листыE3Z 皿е ss ” 3asz 吟皿Заукопогло* шаюгдиепомешеннАЗвукотгпотаютне 00alшо»кн. осЬемньк “укопогаотвте矶ала помещений чроиьин- “еннкх прелпрнятнйс “ерматным гемнера- туряо'илажностным ре*” момЗвукопоглощающие материалыПлкты типа «Акмнгран»Плиты типа <Снлакпор»Плиты типа ПА/С, ПА/ОПлиты типа ПП и ППМСамонесушне мииераловатные плитыПлиты типа (Винипор*Супертоикое шеяйчнад стекловолокиаСупертонкое базальтовое волокно БСТВ н изделияЗащитные покрытияТкани марок ЭЗ 100, А-], ТСДПавинол маркн авнапопПленки типа ПЭТФАлюминиевые перфорированное панели типа ПА, ЛАП,Листы стальные перфорированные Асбоцеиеитные нер^рнреваннне зисты Плиты гипсовые типа А ГП, АГШБСтеклопластиковые оболочки типа АС。Просечио-вытяжные стальные и алюмкиневне листыПрниечанне. Знак + означает, что данная конструкция рекомендуется к прммене-Прниечанне. Знак + означает, что данная конструкция рекомендуется к прммене-нию, Знак —, что не рекомендуетсянию, Знак —, что не рекомендуется
Рис. 4.33- Звуке aorwBtuolaie
Рис. 4.33- Звуке aorwBtuolaie
можно заменить на стекляннов волокно
можно заменить на стекляннов волокно
4.28. Рекомендаиин по применекиго эвукопаглошающих материалови защитных покрытий
4.28. Рекомендаиин по применекиго эвукопаглошающих материалови защитных покрытий
St
Варианты за
Матерна", ГОСТ клн ТУ
ПЛвТтсГИ,
式 患
<
б
в
Улътратонкое штапельное
IQ
15
20
^
базальтовое волокно, ТУ 550-2-44—72
Супертоикое стеклянное
2
15
20
32
45
ТУ，'，21'^1-224-75 Вата минеральная, ТУ 21-24-51—73
8
85
100
160
185
Штапельное стеклянное волокно в виде матов,
13
108
128
205
240
ГОСТ 10499—78
Касровооое штаягльнс*
気
ias
［記
255
JQQ
волокно маркн ВТ-4, ТУ 6-06-272—7С
St
Варианты за
Матерна", ГОСТ клн ТУ
ПЛвТтсГИ,
式 患
<
б
в
Улътратонкое штапельное
IQ
15
20
^
базальтовое волокно, ТУ 550-2-44—72
Супертоикое стеклянное
2
15
20
32
45
ТУ，'，21'^1-224-75 Вата минеральная, ТУ 21-24-51—73
8
85
100
160
185
Штапельное стеклянное волокно в виде матов,
13
108
128
205
240
ГОСТ 10499—78
Касровооое штаягльнс*
気
ias
［記
255
JQQ
волокно маркн ВТ-4, ТУ 6-06-272—7С
4.27. Услчвия замены волокнистых
4.27. Услчвия замены волокнистых
зиукопоглощаищих натернааоа
зиукопоглощаищих натернааоа
E3Z 皿е ss ” 3asz 吟皿
Заукопогло* шаюгдие
помешеннА
Звукотгпотаютне 00alшо»кн. осЬемньк “укопогаотвте矶
ала помещений чроиьин- “еннкх прелпрнятнй
с “ерматным гемнера- туряо'илажностным ре*” мом
Звукопоглощающие материалы
Плкты типа «Акмнгран»
Плиты типа <Снлакпор»
Плиты типа ПА/С, ПА/О
Плиты типа ПП и ППМ
Самонесушне мииераловатные плиты
Плиты типа (Винипор*
Супертоикое шеяйчнад стекловолокиа
Супертонкое базальтовое волокно БСТВ н изделия
Защитные покрытия
Ткани марок ЭЗ 100, А-], ТСД
Павинол маркн авнапоп
Пленки типа ПЭТФ
Алюминиевые перфорированное панели типа ПА, ЛАП,
Листы стальные перфорированные Асбоцеиеитные нер^рнреваннне зисты Плиты гипсовые типа А ГП, АГШБ
Стеклопластиковые оболочки типа АС。
Просечио-вытяжные стальные и алюмкиневне листы
E3Z 皿е ss ” 3asz 吟皿
Заукопогло* шаюгдие
помешеннА
Звукотгпотаютне 00alшо»кн. осЬемньк “укопогаотвте矶
ала помещений чроиьин- “еннкх прелпрнятнй
с “ерматным гемнера- туряо'илажностным ре*” мом
Звукопоглощающие материалы
Плкты типа «Акмнгран»
Плиты типа <Снлакпор»
Плиты типа ПА/С, ПА/О
Плиты типа ПП и ППМ
Самонесушне мииераловатные плиты
Плиты типа (Винипор*
Супертоикое шеяйчнад стекловолокиа
Супертонкое базальтовое волокно БСТВ н изделия
Защитные покрытия
Ткани марок ЭЗ 100, А-], ТСД
Павинол маркн авнапоп
Пленки типа ПЭТФ
Алюминиевые перфорированное панели типа ПА, ЛАП,
Листы стальные перфорированные Асбоцеиеитные нер^рнреваннне зисты Плиты гипсовые типа А ГП, АГШБ
Стеклопластиковые оболочки типа АС。
Просечио-вытяжные стальные и алюмкиневне листы
Прниечанне. Знак + означает, что данная конструкция рекомендуется к прммене-
Прниечанне. Знак + означает, что данная конструкция рекомендуется к прммене-
нию, Знак —, что не рекомендуется
нию, Знак —, что не рекомендуется
ные листы, приведены в рекомендациях
Акустически равноценная замеЛ еолокян- стых звукопоглощающих материалов в кок- струкцинх облицовок я штучных звукопо- глотителей может быть произведена с помощью данных табл. 4.27 [4,1!]. Например, базальтовое волокно киотиостью 15 кг/м'
плотностью 20 кг/и1 или минеральную вату плотностью 100 %"м，н т. Д.
Расчет средств звукопоглощения н пом етенкнх. Необходимость в акустическое обработке помешенн* может вознплнуть как для действующи!, так к проектируемы! предприятий н цехов. При. водимый ниже порядок расчета учитывает оба эти варианта.
Определяют значения требуемого снижения УЗД Д£г|1 в расчетных точках поме- щепня по формуле (4,101. Использование
только одних средств звукопоглошеняя пе- лесообразно. когла AJ не превышает 5— 8 дБ в средне- и высакачастотноЯ части нормируемого диапазона частот. В против-
НОМ случае необходимо прежде всего снижать шум средствами звукоизоляции, глушителями.
Для эксплуатируемого помещения объемом V, и1, зкепернментально определяют эквивалентную площадь звукопоглощения этого помешеннА 4, м‘，ио результатам измерения времени реверберации Т, с. Л = =0,161 V/T, на!одят средний коэффициент звукопоглощения а = 4/S°e н постоянную помещения 8 = ^/(1—а) Возмгркно (ме- нее точно) определение этой веккчннм расчетным путем так же, как для проектируемых помещений {см яыше].
Исходя из конструкции помещения, определяют возможную площадь звукоп。-, глощающен облицовки 5曲.Обычно обли-' нов ку устанавливают на потолке н части стен помещения. Площадь ее должна составлять не менее 30—50 % обще# площади ограждекянВ невысоких помещениях (менее 5Tс большой площадью
облицовку размешают талька на тоионке,
а в узких и высоких гд*е1йевннх — ва сте- нах. оставляя свободной их нижнюю часть |до 2 м) Во всех случаях прннеменне об- лнцовок эффективно при мэлой ксхоано* величине А-
Выбирают конструкцию обпнковкн (с учетом гигиенических требоааний н условий попарной безопасности] назначении помещения условяй эксплуатации етзне пыли, влаги, внбракнк и т. случаев обннневкн аиполияштся веских потолков, которые наряду с выполнением функции звукопоглощения служат для размещения светильников, воздухорас， пределительиых вентиляционных устройств н инженерных коммуннкаиий.
Частотная характеристика коэффицнеитя звукопоглощения облииавки ад должна быть близка к частотной характеристике требуемого еннжеиня шума и иметь максимальные значения для наиболыиих з“а*е- йий &А1Р.
ЗАЩИТА ОТ ШУМАЗАЩИТА ОТ ШУМАМатериалТУПлотамп зяполне-Область приием^княМаты (толсты) из сувертомго- го Оазальтового волокнаМаты (лалсты) из стпертонко- га стеаловолокна СТВ м叩khIUПлиты полужесгкне кз минеральной ваты ПП-80Плиты мягкие из мниеральной ваты марок ПМ-40 и flM-SQРСТ УССР-5013-81ТУ21-РСФСР-224-75ТУ 21-24-51—73ТУ 21-24-52-73Для приточных Н ВЫТЯЖНЫХ сястеис влажностью воздуха № более 60 %Для вытяжных системДля вытяжных системМатериалТУПлотамп зяполне-Область приием^княМаты (толсты) из сувертомго- го Оазальтового волокнаМаты (лалсты) из стпертонко- га стеаловолокна СТВ м叩khIUПлиты полужесгкне кз минеральной ваты ПП-80Плиты мягкие из мниеральной ваты марок ПМ-40 и flM-SQРСТ УССР-5013-81ТУ21-РСФСР-224-75ТУ 21-24-51—73ТУ 21-24-52-73Для приточных Н ВЫТЯЖНЫХ сястеис влажностью воздуха № более 60 %Для вытяжных системДля вытяжных систем4.29. Заукопоглощающие материалы для глушителеА шума [4,1в]4.29. Заукопоглощающие материалы для глушителеА шума [4,1в]Поток воздуха, проходягенерирует так называемПоток воздуха, проходягенерирует так называем
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
Материал
ТУ
Плотамп зяполне-
Область приием^кня
Маты (толсты) из сувертомго- го Оазальтового волокна
Маты (лалсты) из стпертонко- га стеаловолокна СТВ м叩khIU
Плиты полужесгкне кз минеральной ваты ПП-80
Плиты мягкие из мниеральной ваты марок ПМ-40 и flM-SQ
РСТ УССР-5013-81
ТУ21-РСФСР-224-75
ТУ 21-24-51—73
ТУ 21-24-52-73
Для приточных Н ВЫТЯЖНЫХ сястеи
с влажностью воздуха № более 60 %
Для вытяжных систем
Для вытяжных систем
Материал
ТУ
Плотамп зяполне-
Область приием^кня
Маты (толсты) из сувертомго- го Оазальтового волокна
Маты (лалсты) из стпертонко- га стеаловолокна СТВ м叩khIU
Плиты полужесгкне кз минеральной ваты ПП-80
Плиты мягкие из мниеральной ваты марок ПМ-40 и flM-SQ
РСТ УССР-5013-81
ТУ21-РСФСР-224-75
ТУ 21-24-51—73
ТУ 21-24-52-73
Для приточных Н ВЫТЯЖНЫХ сястеи
с влажностью воздуха № более 60 %
Для вытяжных систем
Для вытяжных систем
4.29. Заукопоглощающие материалы для глушителеА шума [4,1в]
4.29. Заукопоглощающие материалы для глушителеА шума [4,1в]
Поток воздуха, проходягенерирует так называем
Поток воздуха, проходягенерирует так называем
По формуле (4.40) определяют необю- двмую елошадь облицовки S“* Если ее величина окажется больше плпщадн, возможной для облицовки в данном помещении, то в качестве проектной следует принять иак. сниалъно возможную, а недостающее зву- копоглошение обеспечить примевением штучных звукопоглотятвлей, количество которых для каждой октавио]! полосы определяется по формуле Лш, = (Me — —аовл5оа#)/Лит.
В качестве проектного принимается наибольшее из заа«екн& 占，получеикых расчетом для каждой октавноА полосы. Если мтучяые звукопоглотатели применяются вместо звукопоглощающей облицовки, то и количество определяется по формуле Пш = ^* А4*/4дт.
При устройстве одной облицовки можио также, аадавшись величиной S^, определить сняжение УЗД по формуле (4.39), которое должно отвечать условвю 立拿厶％
4.3. ГЛУШИТЕЛИ ШУМА
На матнностраительиых предприятиях пооышсиный шум ха рабочие местах н в жилой застроАке часто создается при работе мнтхияториыя, компрессорных н гаэо. турбхнннх установок, систем сброса сжатого возлухя, стендов лля испытаний различных двягатилей. Сяижеяие шума asg* двнаиического проксхождеиня достигается установкой глушителей в каналах н воаау- ховолах на пути распространения щума от его источника до места всасыванкн или вн- броса воздуха я газов. Глушители подразделяются на абсорбционные, реактивные (рефлексные} и комбннироааяные. Сннже- вне шума в абсорбционных глушителя! про- ксхсоит за счет поглощения звуковой энергии применяемыми в янх эвукопоглощаю- щнии материалами н конструкцняии, а в
реактивны! — а результате отражения звука обратно к источнику, Камбянир^ааннш глушители обладают свойствам как поглотать, так н отражать звук. Выбор типа глушителя зависит от конструкаии заглушаемой установки (стенда, системы ит. д.), спектра и требуемого снижения вума. Применение глушителей для различных установок и систем рвссмотрепо ниже.
Глушители пятил* торных устанои>к. Наибольшее распространение в вентиляторных установках обтепромышленного назначения получили глушители абсорбционного типа — труйчатые, пластинчатые, иилиндри- ческяе, обляцоеакше изнутри ЗПМ повороты воздуховодов (рис. 4.29), поскольку вентиляторы имеют шнрокополосаый спектр шуш. Конструкаин глушителе* тадбнрают в зазксимостя от поперечиых размеров воз・ ауховоаа, допустимой сиоростя воздушного потока, требумюго снкжения УЗД и места для установки глушителя.
Трубчатые глушители обычна примекякя- ся арк поперечном сечение возауховоаоа да 50Q X 500 им или диаметре до 500 мм, ци- лицирические — пря диаметре до 700 мм, а пластинчатые — при больших размерах. В глушителям -пласткны уставааливают g・ раллельн。 потоку воздуха на определенной расстоянии друг от друга. Толщину пластин выбирают исходя нз максимума в спектре шума—чем ниже частота заглушаемого звука, тем толще должны быть пластики глушителя. Обычно толщина пластин со- ставлиет 100—200 мм, реже 400—600 мм. Вопросы определении зффептивиости глу- шитвлеб шума подробно рассмотрены в работах [4,16, 42IJ, а рабочие чертежи конструкций трубчатых, пласткнчатых и ии- линдрических глушителей приведены в ал” бомах [4.3, 4.4].
Применяемые в глушителях ЗПМ приведены в табл. 429. Для защиты ЗПМ от
выдувания потоком воздуха используется перфорированный стальной лист толщиной 0,7—1 мм (диаметр отверстий 6 им. шаг 12 мм, коэффициент (крфсрадип 20 %} я стеаиоткань типа ЭЗ-IDO п<* ГОСТ 19907—83. возможно мсиользованне других марок стеклотиявв (Э1 -100, Э2-100, Э2-80).имею- тнх экаивалентное сопротииеине продуванию.
Необходимое свободное сечение глушителя F“，н2, накадят из гоотношеяия 尸“= =Q/июл, где Q — расход воздуха через глушитель, м'/с; %。。一 допустимая скорость
воздуха в глушителе, м/с, принимаемая в заекекмостн ст располагавмы^ потерь дав- леикя н типа помешения, которое обслуживает.данная установка. ,
шум Еутктеня, звуковая мощность которого завнснт от скорости потока, к。 " иин тлушнтЕЛя и его размеров. О, зажно учитывать то ойстоятельство, когда глушитель устанавливается непосредственно перед помешением. В этом случае дспустк- мую скорость воздуха можно принимать
5Mli 9 какой-либо полосе частот. Обычно5Mli 9 какой-либо полосе частот. Обычноoi??iije<lHWlCiiMH являются ерйцнегесиетри-oi??iije<lHWlCiiMH являются ерйцнегесиетри-ходят.ходят.ленич глушителя, прнннмаемнЕ для пла-ленич глушителя, прнннмаемнЕ для пла-мн бута или щебня, через которые проходит воздушный ПОТОК.Глушители реактивного тнпа. Для енн-мн бута или щебня, через которые проходит воздушный ПОТОК.Глушители реактивного тнпа. Для енн-женкя шума с резко выражепнымн дискрет-женкя шума с резко выражепнымн дискрет-
5Mli 9 какой-либо полосе частот. Обычно
5Mli 9 какой-либо полосе частот. Обычно
oi??iije<lHWlCiiMH являются ерйцнегесиетри-
oi??iije<lHWlCiiMH являются ерйцнегесиетри-
ходят.
ходят.
ленич глушителя, прнннмаемнЕ для пла-
ленич глушителя, прнннмаемнЕ для пла-
мн бута или щебня, через которые проходит воздушный ПОТОК.
Глушители реактивного тнпа. Для енн-
мн бута или щебня, через которые проходит воздушный ПОТОК.
Глушители реактивного тнпа. Для енн-
женкя шума с резко выражепнымн дискрет-
женкя шума с резко выражепнымн дискрет-
[4 lb] в зависимости от 11cliустнмого уровня звука в этом помещении.
Допустимый уровень звука в помешелии, дБА 30 40 50 55 80
Допустимая скорость воздуха, м/с 46 8 10 15
При удалении- глушителя от помещения генерируемый шуч будет затухать в зозлу- ховоле Тем сназнее, чем дальше расположен глушитель Позтому в таких случаях допустимые скорости воздуха могут быть увеличены в 1,5—2 раза. Для предотвращения выд>вания ЗПМ змаисвне г。* не должно превышать 15—20 м/с.
Длина глуиш"еля выбранной конструкции определяется по табп.4.30—4.35 [4.3, 4.4, 4.16] из условий получения требуемою снижения УЗД в каждой IU октавных полос нормируемого диапазона тастот В качестве проектной принимается максимальная длина глушителя, требуемая для снижения
ческне частоты 125—<00 Гы. В большинстве
спучаев 厶《 не должно превышать 2 м. При требуемой заие 2,5—3 м н белее глушитель "ужн。P^jChti. на 2 -3 части, усга-
нав.1нвае”не “руг от друга н« расстоянии
Глушители шума ue.iecoo6pa?iio устанав- лпиать по возмежноста близко к вентнпат。- р}, чтебз ограни^ить до минимума шум, проникающий через стенки аоздухово дов а помещения, через которое окн Про
Гидравлическое сопротивление глуиите-
лей. Па, оигеделяется по формуле
АН = &* + /Л-/О-)рЦ;/2,
где С|Л — иоэффндиент честного сопротнв-
стиН'|агых глушителей по табл 4 3b, а дли цилиндрически.'； — по табл. 4.37; для тр>б- qaiux Мз = 0, ?■ — коэффициент трения (таб.|. 4$S); fre—длина глушителя, м。「一 гидравлический диаметр, м, р и。一плотность, кг/м3, и скорость воздуха, м/с, в сво. бодном сечении глушителя.
Глушители компрессорных и газотурбнн- н“х установок (ГТУ). Для снижения шума зтнх установок чаще всего применяют труб- чатне (рис. 4 30) и пластинчатые глуш нте- “н: трубчатые — для всаснваюютх н вы- хпопннх воздуховодов компрессоров Малон производительности НИЗКОГО и ВЫСОКОГО давления и небольших ГТУ; пла стннчатые — АЛЯ более Крупных ГГУ Данные 00 эффективности зтнх глушителей приведены в табп 4 39— 4 40. Длина и свободное сечснне глушнталя выбирают такими, чтобы снн*е- чпе октавных УЗЛ в расчетной точке было не ниже требуемого по акустическому раз иету или данным измерений Свободное се- ?енне гл^интелч &», #. 0noeде^ют по форму艺 % = G/%”，где G и 勿。“ —рас. ХОД, М'/С. н допустимая скорость воздуха н.тн гззовоздушной citei и, м/с, проходящей через глушитель. В глушлтс.тах mvuta вса- синанкя 1'ДСП = 10「15 см/с, в глушит?ля\ тума стравливания 队* = 20 丁 40 м/с з аавнсниостн от располагаемого протнводав ле^|я н требуемого еннженха шума.
Разработаны типоеые конструкции глрин- телеА шума [4 20J для поршневых и туряо- компресеоров (табл. 4.41). устанав.тнвае мн^_ на всаснванпн и страплиааяли возду- Ха Глушители шума всасывания поршневых компрессоров (рис. 4 3!) являются комбн- нурованннмн, состояншмн нз камерного и абсорбционного гнутнте"曲，глушители Зума стравлинания (рис 4 32) имеют труб- чатую конструнцию Для снижения шума всасывания турбокомпрессоров приМРняют- ：« пластинчатые глушители, а шума стран- «аааняя —глушитель комбинированного т*_ па (рнс. 4 33) в виде камеры с двумя с.тоа-
защита от шума
，”，xmgnruuy”' ”"е“(см
"，•.丄丁；. ，，
1 раеет。13KHe
Длина
Фактор вебопа。*
С““*ен“е У：
среанегес
М., АВ. з октанНоН пол й^трической частот。*.
пластин.
ппасмаа-
脸％
63
13
250
5» j
1№
呼1
羽
3
5
20
S5
100
50
居
12
22
2,0
16
45
52
4Q
32
16
0 75
2
12
12
9
8
18
Or
1 с
“2Q0
200
20
50
3；0
32
25
2j
IB
14
ЗЛ
屍
12
30
33
24
17
e 7R
2‘Q
4
10
10
! 7
10
8
7
400
40。
5°
Й
5,0
28
备
W
0,75 ' 1,0
3,5
|0
18
13
12
400
2SQ
18
32
21
24
19
13
о 75
6,0
g
8
6
1 <
14
12
10
1 9
800
500
2,9
2.5
3.0
掷
17p
20
况
is
Пр базальт
н м е ч а н н вам нпн
躋酒嘅療腮爲s=m鹏:2ZT
ними составляющими, характерного
Для
ка тр«бопровода- Значениеи^ма
ЛЛ о；нокамерннм слушателем может быть
поршневых хо”叩есероз,…，““皿仁：方 口总 машин н других установок, применя-
определено с
похотью де т - Л/
графиков на
Fi — отношение
ютсв глушители реактивного типа X：pai тепной особенпос1ью зтнх глушителей яв- л&сх то, что они устанавливаются в бопроволах сравнительно небольшнх раззе- пой когда длина волны заглушземого зву-
площади поперечного сечения камеру шнэенин I； исходной ппошаан, к = -П"з — золиовое число, 1/м： / п с —частота и скорость 3BVKU；厶-длина камеры расширения, 匚 Мзм^маавное снижение шума обеспечн-
ка значительно Сочьте харак.е?ноги
четверть
например диаметра ее распространенные
труоопривиаа конструкции ре-
дли;;ы аол：1М
равна длине
пяются ири
«, причем мак-
“езетннх акс-
активных глушителей показаны на ри
де “ —
Камерный глушитель (рис
ставляет собой внезапное расширение ；44li-
「"утнтеан вуха
адлиадра глушите-
护：弋
1 J
Фактор 、90g4H0i
глушит ел
Сни*енне У.ЗМ. дК, в октаме со сремнегеонетркаеек。》часто
63
125
2so
5W
iso
яом
0,037
то
2
6
8
12
22
22
13
0,027
50
3
6
15
29
36
26
315
0,052
70
2
3
6
25
25
22
14
0、038
50
2
2
и
12
22
400
0,086
70
1,0
2.0
2
3
3
1g
£5
19
10
500
0,156
80
1,0
0
0
3
|0
4
2
280
400
0.064
50
2
8
12
зз
38
io
5W
М1ЭЗ
70
2
2
5
16
|б
8
500
0,097
50
з
5
'з
30
29
以
12
630
0.213
70
й
з
9
14
10
10
8
710
0,297
75
0
2
10
11
12
5
0.199
50
5
；с
12
24
И
0.15
40
17
24
33
38
27
14
18
Ги^раили4tLKi!ii зкаиетр гдушн- те.|Я. .^г. м
0,1
0,2
0,4
0,5
0,6
1 н более
Коэффициент тренн* К
GQ7
。傑
GQS
0.05
635
6,03
0a5
0r = Fca/〃，где П — пернметр свободного проходного сечения глуши-
защита от шума
r.ivшнт-ля зумакг*онвп“"，： i стравл^йДикянгаенвавд* | страванеа，нкТекничесхая характеристикапоршневых геччрессороатуобокомпрессор。ГШВ &~嘲「雷嘴ГШВГШВ250SCOГШСПропускаан способность, mUmhh Звукопоглощающий материал80 1 120 1 60 1 120Матн нз супертонкогз 6(шебеиь) волоки250 1 500 зальтооого250500Скорость воздуха в глушителе, м/сСнижение производительности ком器0,50,5二-耨прессорной станции, %Эффективность глушителей, дБ, в октавной полосе со среднатйоимри- ческой частотой, Гц:633033осоа2й23апап4545КХ704c467K7b526U7Гъ，卜75心4949цу75%Ь8800065707070川67 r.ivшнт-ля зумакг*онвп“"，： i стравл^йДикянгаенвавд* | страванеа，нкТекничесхая характеристикапоршневых геччрессороатуобокомпрессор。ГШВ &~嘲「雷嘴ГШВГШВ250SCOГШСПропускаан способность, mUmhh Звукопоглощающий материал80 1 120 1 60 1 120Матн нз супертонкогз 6(шебеиь) волоки250 1 500 зальтооого250500Скорость воздуха в глушителе, м/сСнижение производительности ком器0,50,5二-耨прессорной станции, %Эффективность глушителей, дБ, в октавной полосе со среднатйоимри- ческой частотой, Гц:633033осоа2й23апап4545КХ704c467K7b526U7Гъ，卜75心4949цу75%Ь8800065707070川67，宀' Г;\з：:；'，нх；е :е»а:;'±кзт，宀' Г;\з：:；'，нх；е :е»а:;'±кзтГлушительJПорист ыйСиижечне УЗД. д5 илн уровня авука, аВАМеталлокерамитескн 白： типа У МКГ (рис 4 37, а)Порош ок5—20 дБ начастотах 1000—8000 ГцKCppCShCHHO- стойкой стализавода «Электрик» (рис 4 37, б)Спеченная брон-13-18 дБАГорьковского автозавода25—30 дБ нчастотахвыше 1000 Ги(рнс. 4.37,8)дня пескострельних машин15-28 дБ ииаетотах500-8000 Гц(рнс. 4.37, г)Синтетический:Горьковского автозаводаПористый10-25 дБА(рис. 4.37 б)ВНИНПКИстеиломашполнзтнленТо же(Рис 4.37, г)фирмы <К^П"» (рнс 4.37, ис)2D—30 дб я25—35 дБ нчастотахвыше 1000 Гцваше 1000 Гцдля механизмов транспоп,нроза ния лнтейныл форм (рнс. 4 37, з)Из металлического войлока в путанки, для стержневзх полулвтоматов (рис. 4.37, и) пая формовочник машинМеталлический войлок Проволочная12-2(1 дБ н17-27 дБ ИчастотахчастотахSO0-8O00 Гн250—8000 Гд(рне 4 3/, к)путанкаДля клапанов перех.точеаия пнезмо- цилиндров МВТУ и БРНПОПористая бронза15—26 двА(рис. 4.37, л)ГлушительJПорист ыйСиижечне УЗД. д5 илн уровня авука, аВАМеталлокерамитескн 白： типа У МКГ (рис 4 37, а)Порош ок5—20 дБ начастотах 1000—8000 ГцKCppCShCHHO- стойкой стализавода «Электрик» (рис 4 37, б)Спеченная брон-13-18 дБАГорьковского автозавода25—30 дБ нчастотахвыше 1000 Ги(рнс. 4.37,8)дня пескострельних машин15-28 дБ ииаетотах500-8000 Гц(рнс. 4.37, г)Синтетический:Горьковского автозаводаПористый10-25 дБА(рис. 4.37 б)ВНИНПКИстеиломашполнзтнленТо же(Рис 4.37, г)фирмы <К^П"» (рнс 4.37, ис)2D—30 дб я25—35 дБ нчастотахвыше 1000 Гцваше 1000 Гцдля механизмов транспоп,нроза ния лнтейныл форм (рнс. 4 37, з)Из металлического войлока в путанки, для стержневзх полулвтоматов (рис. 4.37, и) пая формовочник машинМеталлический войлок Проволочная12-2(1 дБ н17-27 дБ ИчастотахчастотахSO0-8O00 Гн250—8000 Гд(рне 4 3/, к)путанкаДля клапанов перех.точеаия пнезмо- цилиндров МВТУ и БРНПОПористая бронза15—26 двА(рис. 4.37, л)личивается его гидравлическое сспрЕ；личивается его гидравлическое сспрЕ；
r.ivшнт-ля зума
кг*онвп“"，： i стравл^йДикя
нгаенвавд* | страванеа，нк
Текничесхая характеристика
поршневых геччрессороа
туобокомпрессор。
ГШВ &~
嘲
「雷
嘴
ГШВГШВ
250SCO
ГШС
Пропускаан способность, mUmhh Звукопоглощающий материал
80 1 120 1 60 1 120
Матн нз супертонкогз 6
(шебеиь) волоки
250 1 500 зальтооого
250
500
Скорость воздуха в глушителе, м/с
Снижение производительности ком
器
0,5
0,5
二
-
耨
прессорной станции, %
Эффективность глушителей, дБ, в октавной полосе со среднатйоимри- ческой частотой, Гц:
63
30
33
ос
оа
2й
23
ап
ап
45
45
КХ
70
4c
46
7K
7b
52
6U
7Гъ
，卜
75
心
49
49
цу
75
%
Ь8
8000
65
70
70
70
川
67
r.ivшнт-ля зума
кг*онвп“"，： i стравл^йДикя
нгаенвавд* | страванеа，нк
Текничесхая характеристика
поршневых геччрессороа
туобокомпрессор。
ГШВ &~
嘲
「雷
嘴
ГШВГШВ
250SCO
ГШС
Пропускаан способность, mUmhh Звукопоглощающий материал
80 1 120 1 60 1 120
Матн нз супертонкогз 6
(шебеиь) волоки
250 1 500 зальтооого
250
500
Скорость воздуха в глушителе, м/с
Снижение производительности ком
器
0,5
0,5
二
-
耨
прессорной станции, %
Эффективность глушителей, дБ, в октавной полосе со среднатйоимри- ческой частотой, Гц:
63
30
33
ос
оа
2й
23
ап
ап
45
45
КХ
70
4c
46
7K
7b
52
6U
7Гъ
，卜
75
心
49
49
цу
75
%
Ь8
8000
65
70
70
70
川
67
，宀' Г;\з：:；'，нх；е :е»а:;'±кзт
，宀' Г;\з：:；'，нх；е :е»а:;'±кзт
ГлушительJ
Порист ый
Сиижечне УЗД. д5 илн уровня авука, аВА
Металлокерамитескн 白： типа У МКГ (рис 4 37, а)
Порош ок
5—20 дБ на
частотах 1000—8000 Гц
KCppCShCHHO- стойкой стали
завода «Электрик» (рис 4 37, б)
Спеченная брон-
13-18 дБА
Горьковского автозавода
25—30 дБ н
частотах
выше 1000 Ги
(рнс. 4.37,8)
дня пескострельних машин
15-28 дБ и
иаетотах
500-8000 Гц
(рнс. 4.37, г)
Синтетический:
Горьковского автозавода
Пористый
10-25 дБА
(рис. 4.37 б)
ВНИНПКИстеиломаш
полнзтнлен
То же
(Рис 4.37, г)
фирмы <К^П"» (рнс 4.37, ис)
2D—30 дб я
25—35 дБ н
частотах
выше 1000 Гц
ваше 1000 Гц
для механизмов транспоп,нроза ния лнтейныл форм (рнс. 4 37, з)
Из металлического войлока в путанки, для стержневзх полулвтоматов (рис. 4.37, и) пая формовочник машин
Металлический войлок Проволочная
12-2(1 дБ н
17-27 дБ И
частотах
частотах
SO0-8O00 Гн
250—8000 Гд
(рне 4 3/, к)
путанка
Для клапанов перех.точеаия пнезмо- цилиндров МВТУ и БРНПО
Пористая бронза
15—26 двА
(рис. 4.37, л)
ГлушительJ
Порист ый
Сиижечне УЗД. д5 илн уровня авука, аВА
Металлокерамитескн 白： типа У МКГ (рис 4 37, а)
Порош ок
5—20 дБ на
частотах 1000—8000 Гц
KCppCShCHHO- стойкой стали
завода «Электрик» (рис 4 37, б)
Спеченная брон-
13-18 дБА
Горьковского автозавода
25—30 дБ н
частотах
выше 1000 Ги
(рнс. 4.37,8)
дня пескострельних машин
15-28 дБ и
иаетотах
500-8000 Гц
(рнс. 4.37, г)
Синтетический:
Горьковского автозавода
Пористый
10-25 дБА
(рис. 4.37 б)
ВНИНПКИстеиломаш
полнзтнлен
То же
(Рис 4.37, г)
фирмы <К^П"» (рнс 4.37, ис)
2D—30 дб я
25—35 дБ н
частотах
выше 1000 Гц
ваше 1000 Гц
для механизмов транспоп,нроза ния лнтейныл форм (рнс. 4 37, з)
Из металлического войлока в путанки, для стержневзх полулвтоматов (рис. 4.37, и) пая формовочник машин
Металлический войлок Проволочная
12-2(1 дБ н
17-27 дБ И
частотах
частотах
SO0-8O00 Гн
250—8000 Гд
(рне 4 3/, к)
путанка
Для клапанов перех.точеаия пнезмо- цилиндров МВТУ и БРНПО
Пористая бронза
15—26 двА
(рис. 4.37, л)
личивается его гидравлическое сспрЕ；
личивается его гидравлическое сспрЕ；
Резонансные глушители (см 4 34, б не)— это объемы с жесткими стеикамн, сообшаю- щ.1еся с чру&спроводоч через горло д.тм ной ! с отверстием диаметром d, причем этя объемы / могут быть вмпотгени от- ветвленными (рис. 4.34,6) или концентричными (рис 4 34,8). Собственная частота резонатора fp, которая должна быть равна основной частоте заглушаемого шума, определяется по формуле fp — 0,16с л/KjV , где К ^ з/1, — проводимость горла резонатора, ч. s — площадь горла (горл), м!,厶—зквн- валемнаа дливд горна, (э = f + Q&l 4- + l/F(d)]d, гае ??(d)— функция Фока, опрс де.тяеиан по графику па рис 4 35, в, в эа-
U^x^L Глуиикдн шума всасывания поршяе- / - «аликийиая резетка: 2 - раешкрителыгая камера- ? — реакпгаиый г.цшнтель, 4 - абеорб- иио1>ный глушитель, 5 — присоединительный ват- Х7‘ 3~ сгеял°волокво' 7 — "ерторнрованнне
видимости от отношения днаметра г к днаметру резонатора D d/0 ^
Снижение шума однокамерным 11g“ ром из частотах f */р может o：；Tg" Делево (рис. 4 36, б) в зависичости(^ раметра “"/2F, где F—гмощз”》巾 провода, м{ а на резонансной частот。 формуле AL = 20 [g [1 + pcs/(2FR и' плотность нозд'ха, к"м% 凡“一^」； акустическое сопротиилеиие горла，М ^уд —1(20(э— I2,8rf)/d) V pgjtfp.吁力
мическая вязкость воздуха, Н с/м1
Для расширения частотного дцапа， заглушения делаются mhoi окамер>1Не' зонаторн, причем каждая нз камер считывается на свою резонансную
Глушители комбинйрованиого типа кне глушители работают одновременно абсорбционные н реактивные, 06gleчн широкополосное заглушение. Снн*е шума в камерных глушителях (р“с. 4 36 □йлгщованных изнутри ЗПМ, при их пс речных размерах, больших длины ззуко В0.1НЫ 久，и, заглушаемого звука, оиреде ется по формуле ДА = 10 iglccS/Г), 彳一реверберационный коэффициент з'ву поглощения материала, установленного внутренней поверхности камера прощал 5，* F — площадь подводящего кана При поперечных размерах камеры, ме шнх J-, еннженне шума может бнп. о叩е; лено по рис. 4 35, а.
Экранные глушители (рис. 4.36,6) ус навливаются на выходе из капала в а” сферу или на входе в канал Спнжеа шума для экрана простейшей формы эвукопотлелцающей облицовкой / татаДО1 50 мм определяется по графикам i> зав снмостн от отношения <f/?.. Нео6х«да учитывать, что при слишком б.шэяС раеноложенин экрана значительно У"
Глушитель |рис. 4.36, е) состоит из В пнпдрнческнх глушителей 2 с ЗПМ. при назначенных лпя снижения средне- и вы" кочастотного шума, и кониентрнтескнх Р1 зоиаторов 3. рассчитанных на уменьшай низкочастотных лнекретнмх составлявши Снижение шума 1акнм глушителем 吗"' приближенно определить по формуле К : = △&+△%, где Л!, — снижение ЗУ： цилиндрическим глушителем, ль 弓 табл 4 34); dLE — то *е резонаторам% 再 (см рис. 435,6)_^
Гл^ши^глн шума пневмоснстен. Для ження шума сброса сжатого воздуха 嚓 меняются глушители нз пористых *атср% лов, прессованных мнтзллокерамн1геск|,?: L, оспоие меди, бронзы, стали и др 1, “ета^
ЗАЩИТА ОТ ШУМА
120 мэ/иви (ff):г
/ —хоэнрех; г — патруйок； 3 —сетка, < —секция! 5— раструб; 6 — перфорированная труба. 7 — ЗПМ
SO M^fxun (а) н
Глушитслн шума
Рас. 4M. Глушители шум* реытаавого
ЗАШИТА ОТ ШУМА
Глушители шума
чесиих сеток и синтетических материалов (пористого полиэтилена). Поток воплуха в этих глушителях проходит через слой пористого иатериала. Снижение шума обусловлено неглощеннем звуковой энергии при прохождении воздуха через поры материала. Выбор конструкции глушителя зависит от значения^ 8оамож1юп> прсгтнводаглепия н
тиводавления (например, на пневматических зажимных устройствах) или, что чаще, при
ограниченных значениях противодавления(системы пневмоавтоматнкн, прессы и т, д.).
В настоящее время известно [4,2, 4.6]
большое количество глушителей из пори
состава воздуха (наличие
масла, пыли
и т. п.). Сброс воздуха может происходить при отсутстанн требований к значению про
стых материалов, нашедших применение для слженн# шун? различного, оборудования. Некоторые конструкиии показаны на рис. 4.37, а, ланнне но их эффективности приведены в табл. 4.42.
Рис. «8& ГЛушятелл шума комбавиромапого тапа
，畲质 財ф
「*工冷d S
GA-ДНТа Of ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
Классы опасности ляэера
叩u"3g»“cw:：ee 勺、;к~ир%
ер.;:;尸.;з“:аамх x.iac;on
Использование лазеров (табл. 5.1) в технологически! процессах может сопровождаться действием опасных н вредных факторов (табл. 52). Наиболее значимыми факторами являются: отраженное лазерное излучение, импульсный шум н загрязнение воздуха рабочей зоны веществаин, образующимися при разрушении к испарении овра- батываемого материала. Широкополосный шум имеет в импульсах длительностью порядка I ме уровень звукового давления до 100—120 дБ. Эквивалентный уровень звука на 15—20 дБ няже. Вредные вещества
поступают в воздух рабочей зона в ьиде аарозольвы! чакнц размером менее 10 мкм.
5」.КЛАССЫ ОПАСНОСТИ ЛАЗЕРА
В табл. 5.3 дана классификация лазеров н аналитические выражкиия для вычисления максимальной энергии (мощности) лазера соответствующего класса опасности. В формулах, приведенных в табл. 5 3, приниты следующие обозначения: Р — энергия пучка (источника) налучения, Дж； г —радиус
Частота сдедоаа-
вещество
Режим работы
Мощность
Длительность
(тиц аазера)
ми
вулмов.
Эксннервне
<0,4
ИмпудъсвыЬ
10
1 — jQ*
IQ НС
Фотофизика, фотохимия,
Непрерывный
спектроскопия
Испарение
Импульсный
1—25
I —1Q3
5—100 мкс
Гелий-неон
0,63
Непрерывный
{«^едняя
Юстировка, контроль,
Рубин
0.69
Импульсные
［埸
0,3—6 мс
нивелирование
Сварка, сверление
С модуля-
(средняя)
Л Ч_ " .г»
диев доброт-
(пиковая)
Стекло з веоднмои
1.06
Импульсный
(среаияя)
5—50 икс 0,5—10 мс
Испарение
Сварка, сверление
С модуля- ЦиеВ доброт-
(пнковая)
°mo5
0,5-】 мс
Сверление, резавяе
10s
0,0033
10—60 мкс
Испарение
Итгрнй-
1,06
Непрепывный
(пиковая)
Испарение, сварка
алюинние- внА гранат
Инпульсный
1—100
1—10я
0,01—5 мс
Сварка, сверление
С модуля-
七 苗—5X)
f ппл一
15—300 мкс
Испарение
иней доброт-
10000
Углекислый
10,6
^прерывный
10-10'
-
-
Резание, сварка、терн。-
Импульсный
1-250
.l-IO3
50-150 не
обработка
Легирование, сверление.
С модуля-
200—500
30—300 мкс
:варка
Испарение, сварка
UHefi доброт-
(пиковая)
&i. F：i.iii н харахтерпстнкн лазеров
Опаснее и аредиые проиэиодствеиные факторы
Г
IU
IV
Лазерное излученне-
прямое, зеркально отраженное диффузно отраженное
Новышеыная вапряженность электрического псьля Понншенная запыленность я загазованность воз- дула рабочей зоны
Повышенный уровень ультрафиолетовой радиа-
Повышеняая яркость света
Повышенные уровни шума и вибрации
Повышенвый уровень ионизирующих излучений
Т1овы>иевний уровень электромагнитных излечений ВЧ- и СВЧ-диапазанов
Повышенный уровень инфракрасной радиации Повышенная тинпература поверхностей оборудо-
Химнческие
_/)
При рас
оте с ток
-W-)
-(+)
-(+)
~(+)
—(+)
НПННМН ве
二出
иествамв
Обозначения: + нмеет место всегда, - отсутствует； -(+) наличие зависит от конкретных технических характеристик лазера н условна его зксплуатаини.
，:м；н5У*мсго ими н：5л‘「з*;:п
SB
Характерчстика класса ouacHoctK
Определевне энергетических ^арактарястнк источиика кзаучеява
鬻
Ра5ре“е знергетк-
Расчетная формула
Прямое (коллимированное) излучение, безопасное для плаза и кожи
равномерное
У%
совское
Р]《0,5"%
0,47,4
мерное
Р[《М/, если г >0,4
Р[ <0,16лЯр, если 0.4 V^№ < г < 0,4
Р[ < 炉Н$ если г《0.4 “》р/Нк
совское
p[ < 0,16*/ {1 - eIp (—0,32/力)"， если г》0,4 “2仇/瓦
々《0,5“户％ если г《0,4,2Н"九
53. K.wc-3<.S«s.：irtt，а“р"" (штотанкм' '" с-всн* таскосп
1ббзащита от лазерного излучения
Классы ооасиостх лазера
Характеристика класса опасцости
Определение энергетическкя характеристик источника иалучеввя
旣弋
Pseupejie- эаергетя- светииостн
РЗЕетна» (Ьориуна
Пряное ｛коидимираван- ное) излучение, опасное дия глаза н кожи
Диффузное излучение, без- опасвое для глаза и кожи
мерное
%[w叫(产+100)
8 Aoe
/ < го■附К ｛誓 exp (輕)X
Х&(Т) + 2「
0,4-1.4
мерное
Р1]w叫1+ 100)
8Aoe
P1] w炉4 ｛号呼(洋)X XEi(T)+2「
Пряное (коллимированное) а диффузное нзлуче- няе, опясвое для глаза
ДиффуэНое излучение, безопасное для кожи
0,4-1.4
мерное
Pm《咽(尸+ 100)
совское
Pm冠炉% ｛等exp (譽■) X
Прямое (коллимировая- но^]н диффузное излучение, опасное дня глаза н кожи
мерное
PlV > %l
8^жое
p1Y > PII
0Л 1,4
мерное
%v > Au
совекое
Pjv> Ptlt
Продолжение табл. 5.3
нераинн излучения и режиме нулевой моды —гауссовским.
Класс опасности лазера зависит от диаизлучения (длины волны из- н определяется следующим
етовый (УФ) диапазон спект- ^ X < 0,4 мкм). Используя
паспортные данные на лазер, безразмерный параметр
UaPeRGH^,
вычисляют
(5.1)
где 户z — энергия, генерируемая лазером за рабочий день. Дж.
Значения 斤工 для различных длин волн Z приведены ниже:
% Дж/см!Ы0-8
пучка1 (источника) излучения, см; Н,— предельно допустимый уровень (ПДУ) анер-
1 Для пучков (источников) с гауссов- сжим распределением энергетической светимости г равен расстоянию от ося пучка (центра источвина) до точки, в которой энергетическая светвмость уменьшается в
гетической экспозиция роговицы глаза, Дж/см1; Нк — ПДУ энергетической экспо- знцни кожи, Дж/см1; Ei(x) — интегральная показательная функция, численные значения которо® иожво найти в работе 15.9).
Для лазеров, генерируйщих излучение в мвогомодовом режиме, расиределение энергетической светимости по сечению пучка (поверхности нстоеннка диффузного излучения! поинимается равномерным, а при ге-
Класс опасности лазера определяют с помощью рис 5 1, где на оси ординат отло-
безразмерног。параметра U Кривые / н 2 определяют зависиыостн максимального значения U от г для I и II классов опасности лазера соответственно.
Видимый диапазон спектра ｛0,4 мкн W W % V 0,75 мкм). Используя паспортные данные на лазер, вычисляют безразмерный параметр
& =?。/("2%好)，
(5.2)
где А — энергия, генерируемая за времп однократного воздействия, Дж; значения Н* для различных ллин волн К длительностей одиночного импульса приведены в приложении П.4 табл. П.4.6. Значения коэффициента 瓦 в зависимости от частоты повторения
импульсов и длительности серин импульсов приведены в табл. 5.4.
С помощью графика на рис. 5.2 определяют, принадлежит или не принадлежит лазер к IV классу опасности. График на рис 5.2 определяит зависимость мнии-
ЗАЩИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
Лазернс-апасаые эоны иеточнйюя диффузного иэлучсшя
Длптель
Частота понторекия иыпульсои f, Гц
xxnyhoa
ДО 2
Са. 2 дй 10
Св. 10 до 50
Св. 50 до 100
Си. 100 до 250
Са. 250 до 500
Св. 500 до 1000
1
3,6-10_，
1,4 - 10—1
8 3，1。—2
3 6.1П-г
1,8. 10-!
8.7. IO--3
3,2 • 1厂
7,3 - ю-1
3.2 ■ 10-а
1,6・1尸
7,7.1L
1
2,4. Ю '
9,2・ 1L
5 4. ]0~2
2,4 TL
1,2-Ю-1
Я 6. iL
1 Я . !П '
5,0-Ю'г
2 Q . to~!
]3 . [0—2
6,4-10~3
3 1 . io--3
1
5,3 ■ 10
2,0 - Ю-
]2. ю-!
5,3'10~'
2.6'Ю"3
1
1,8-!0~г
7,1 , 10
4,2 ■ 10-3
1,8 - 10-3
9,1-10-
4,4 ■ 10""*
3* 10
1
1,мо-а
4,2 -Ю
2,5 • ПТ'
1,1-Ю-1
5,4 ТО-，
2,6 Т<Г'
5，3，，а，*』11 < 1；е#.，*・，》кта 友 1
необходимо вычислить безразмерные пара
различиык длин волн в зависимости от длительности одиночного нмпу-чьса излечения
табл П.4.2. зависимоега
приведены в приложении Значения коэффипкента
от частоты повторения импульсов н дни- тельностн сернн импульсов прнне&енн е прнложеннн табл. П.4.7 Значения ”2 для различных длин ноли приведеяы ниже:
С поиощью графиков на рнс. 5 3H 5.4 определяют, что лазер ГОР-100 относится к П1 классу опасиостн.
' 1 ■ JL> !；Л'РФУЗКОГО
Н2, Дж/см1
0,40-0,44
Св, 0,44-0,48
Лазерно-опасная зона (ЛОЗ) — часть пространства. а пределах которого уровень ла-
Св. 0,48-0,62
；,А*/см‘
Св. 0,67-0,71
Св. 0,71-0,73
Св^ 0,73-0,75
мельного зяачения безразмерного параметра U* от，для лазеров IV класса опас-
Есая лазер не относится к IV классу опас
ности, то последующие классы определяют
с учетом первичных (U*) н биологических эффектов (У.)
вторичныхДля этого
метры;
Прн определении U“ для излучения видимого диапазона спектра длительность воздействия излучения равяа длительности нм- пульса, но не должна превышать 0,25 с. ,С памащъю рис. 5.3 и рис 5.4 определяют класс опасности ”азера по первичн ым и вторичным биологическим эффектам соответственно, На рнс. 5.3 н 5 4 кривые / и 2 определяют зависимость макснмальяого значения соответственно U« к，* для лазеров I и 11 классов опасности.
Влияний инфракрасный {ИК) диапазон спектра (0,75 мкм v i V 1，мкм). Для налученкя ближнего ИК-диапазона спектра класс опасности лазера определяют без учета вторичных биологических эффектов аналогично видимому диапазону спектра [формулы (5 2) и (5 3), рис 5 2H 5 3].
Дальний ИК-диапазои спек гра (1,4 мкм ^ X < 20 мкм). Используя паспортные наннне на лазгр. вычисляют по формуле (5 2) безразмерный параметр 厶 Класс опасности лазера определяют с помощью рнс, 5.1.
Значения выходных энергетических характеристик лазеров различных классов опасности приведены в справочном приложении к отраслевому стандарту ОСТ 95 10069―84,
эериого излучения превышает ПДУ [5司 Методы расчета граниин ЛОЗ зависят от длины волны излучения (см. ОСТ 95 10069—84, ОСТ 11.12.0014—86) [5.21, [5.3].
Расчет траинцы ЛОЗ при воздействии излучения на кону н при воздеЯствнн аз- л учения УФ- н дальнего ИК-диняазинон спектра на глаз, Уравнение, определяюшаз границу ЛОЗ, имеет вид
где 寅巾一вектор диусои-вектором ) Для источника левнем эиергетиче
I贪市|с = Н“
(55)
Пойнтинга в точке с ра-
I с равнонерныи распреде--
*еско& светимости решение
уравнения (5.5) имеет вид
R (6) = г [— cos 26 +
+ 7 созг29 +
（СЛ—「）①2 8s2。一 3也嗝「
(5-6)
а для "азерогближнем ИК-;
1в, генерирующих излучение в
-диапазояе спе
левом стандарте ОСТ 11
чектра, — в отрас- 1 12.0014—86.
Пример класснфикацнн лазеров. Лазер ГОР-100; динна волны излучения А = мкм, энергия одного импульса
где 3 — угол между нормалью к поверхности источника н направлением на рассматриваемую точку пространства. Параметр U вычисляют по формуле (5 1) или (5.2) в за- виснмости от длины волны нзлучения.
При U » 1 выражение (5.6) сгремится
ддятельиость одного импульса
R(8) = г “U cos 9.
(5.7)
с, частотаГа, ралнуе из
По формуле
повторения I |учения пучка , ；)вычисляют
У„ —80/(л-0,2='0Л)= 1,673.
имвульсов г=0,2 см.
.параметр
Используя график иа рис, 5,2, определяют, что лазер ГОР-100 не ОТНОСЯТСЯ к IV классу опасности.
Далее вычисляют безразмерные параметры Уп и U. по формулам (5 3) н (54)：
UB = 80/(л ■ 0.22，5,Т10'5) = 1,1-107;
Uh=80.3.10*-10~s/{i1.0^-3,8-10^) = 5-10^.
Формула (5.7) обеспечивает расчет гра- иниы ЛОЗ с погрешность” 耻 более I % ун U >280; 5% при > 50, 10 % прн
Источники с гауссовским распределением энергетической светиуости при мачевии параметра U>3。м。"。рассматривать иаК источники С равномерным распределением энергетической светимости и расчет границы ЛОЗ проводить по формуле (5.6) или (5.7). В тех случаях, когда значение параметра U V 30, расчет границы ЛОЗ необходимо выполнять путем численного реше-
можно определить по следующим дан-можно определить по следующим дан-Ряе. S.S. Схема е расчету граняам мэерко-оаасио# аоиы при тндеВствии н“пеа«п азпиого квапием onanpi аз назРяе. S.S. Схема е расчету граняам мэерко-оаасио# аоиы при тндеВствии н“пеа«п азпиого квапием onanpi аз назна решать уравнения зяда (5.5)на решать уравнения зяда (5.5)玉而Я玉而Я汙而=5淹器，汙而=5淹器，(5.14)(5.14)<еияя выражение'} в общем случае<еияя выражение'} в общем случае声而=,Р&鬲强生彳幅 (5.15) Sacr声而=,Р&鬲强生彳幅 (5.15) Sacr
можно определить по следующим дан-
можно определить по следующим дан-
Ряе. S.S. Схема е расчету граняам мэерко-оаасио# аоиы при тндеВствии н“пеа«п азпиого квапием onanpi аз наз
Ряе. S.S. Схема е расчету граняам мэерко-оаасио# аоиы при тндеВствии н“пеа«п азпиого квапием onanpi аз наз
на решать уравнения зяда (5.5)
на решать уравнения зяда (5.5)
玉而Я
玉而Я
汙而=5淹器，
汙而=5淹器，
(5.14)
(5.14)
<еияя выражение'} в общем случае
<еияя выражение'} в общем случае
声而=,Р&鬲强生彳幅 (5.15) Sacr
声而=,Р&鬲强生彳幅 (5.15) Sacr
ния уравнения (5.5) после подстановки в него выражения для|5(Я) |. Расчет энергетических характернсгнк поля диффузного излучения рассмотрен а п. 5 3.
Значения относительного расстояния R{8)/r — У(3) при малых значениях параметра U пркведенн в ОСТ 95 10069—84, ОСТ 11,13.0014—86 [5.3).
Рмчет границы ЛОЗ при ваздействнн излучения ближнего НК«диапазова спектра на глаз. Для расчета вводят безразмерный параметр %, равный
где г, — радиус зрачка глаза, см; 么—без- размерн畲 параметр, вычисляемый по формуле (5,3).
Радиус зрачка глаза зависит от фоновой осаешенности роговнин глаза Е» Зяачение
формуле
R (0) = г Vt/pcos0. (5.10)
При t/B < 4'1№ расчет границы ЛОЗ проводят по формуле
й(е)=5.10-<Н7р ^ё^ё.(5,11)
Погрешность формулы (5.11) не превышает 5 % при уменьшении 必 до 2- Ю!.
При l/f -< 6 ■ 1 № расчет границы ЛОЗ сводится к численному решению уравнении вида (5 5), после подстановки в него выражений для 5(Я) и ПДУ энергетической экспозиции роговицы глаза Н,. Формулы для расчета S(R) приведены в п. 5.3. При значе*нах О0 > 6-1№ источник излучения можно рассматривать как равномерный.
Значения относительного расстояния V(6)= i?(S)/r при малых значениях параметра U приведены a OCT 11,12 0014—Э6,
Расчет границы ЛОЗ при ноздействни излучения видимого диапазона спектра на глаз. Для излучения видимого диапазона спектра при расчете границы ЛОЗ учитывают опасность излучения, выражающуюся в ниде первичных и вторичных биологических эффектов. За границу ЛОЗ в этом случае принимается максвмальное значение
Наряду с безразмерный параметром Ut, вычисляемым по формуле (5 8), вводят второй безразмерный параметр
W =(10»鳥%)/九，(5,12)
где и“ и U, — параметрн, вычисляемые по формулам (5 3) и (5.4) соответственно.
На рис, 5,5 показана схема, поясияюшая расчет границы ЛОЗ, и соответствующие
формулы. Кривая на рис. 5.5 изображает зависимость параметра 中 от %，(угол 8 = 0 и 80"|, при котором степень опасноетк излучения по первичным эффектам равна степени опасности излучения по вторичным биологический эффектам. При [/р > 6-1№ источники излучения с гауссовским распределением энергетическоЗ светимости можно рассматрйветь как источники е равномерным распределением энергетической светимости При % V 6Tos необходимо чнслеи-
стаповки в них выражения для
ПДУ энергетичесной экспозиции роговицы глаза Н, нли Н*.
При длительности воздействия излучения больше 0,25 с размер зрачка глаза зависит не только от Ионово" освещенностн, но и от плотности потока лазерного нзлучепия видимого диапазона спектра на поверхности рогоаицы. В этом случае при определении г3 по формуле (5.9) необходимо учесть дополнительный вклад в фоновую освещенность роговицы глаза лазерного нзлу-
618s.i0«S(宓*&),(5.13)
где й(А}— функция аидностн.
Ниже приведены примеры расчета границы ЛОЗ,
Определить границу ЛОЗ для нсточ- инка диффузного нзлучеиии III класса опасности с характернстикамн: длина волны излучения 1,06 мкм, длительность импульса излучения 10T с; частота повторения импульсов 100 Гц; длительность серин импульсов 1 с; энергия одного импульса излучения 100 Дж; радиус источника излучения 0,05 см; радиус зрачка глаза
По формуле (5.8) вычисляют
Её-к • 0,06’ • 7,1 • IO-，，1.9TQ7
Расчет граннин ЛОЗ праводят по формуле (5 10):
R (9) = 0,06 V3,7- 10s cos0 =9,6 ]0* ^/ё丽
Максимальный размер границы ЛОЗ равен 9,6 м,
Определить границу ЛОЗ дия лазера ГОР-100 при фоновой освещенности роговицы глаза 現=100 лк.
Лазер ГОР-100 относится к IH классу
а по формулам (5.8) н {5.12) определяют 办=需"1' .-萃3」吟
中冗而=2"
Расчет границы ЛОЗ проводят по формуле (см. рис. 5.5)
& ® = 2 "433 ТО, cos 8 =
i= 42 • 10* Yeos 8.
Максимальный размер границы ЛОЗ для лазера ГОР-100 равен 4,2 м,
5,3. ОЦЕНКА СТЕПЕНИ ОПАСНОСТИ ВОЗДЕЙСТВИЯ ИЗЛУЧЕНИЯ НА ГЛАЗ И КОЖУ
Степень опасности воздействия излучения на глаз и кожу определяется энергетической экспозицией роговицы глаза или кожн.Энер. гетическая экспоеиция Н (质)площадки йо, произвольно расположенной в точке Й, связана с вектором Пойнтинга寺曲соотношением
где -^— единичный вектор площадки da.
Для диффузного для расчета вектора имеет вид
где Р — мощность источника диффузного излучения; R« (，к) —распределение энергетической светимости по поверхности источника излучения; % — координата элемента клощади поверхностк источника &S; а — угол между нормалью к поверхности dS и вектором "П(— расстояние от dS до рассматриваемой точки 瓦
Ннтегрнроаанне и формуле (5.15) ерово- днтся по поверхзостн источнина излучения и сводится к суммированию векторов в соответствии с правилами векторной алгебры.
Для источника с равномерным распределением энергетической светимости модуль
вектора S (火)равен
s涌=у» 二“пеХ
(户 + cos 28
XL 71不2二0,28+y/，(5,16)
где У==&〃一относительное расстояние, Д — расстояние между геометрическим центром источника налучения и рассматриваемой точкой.
При У А I источник излучения можно рассматривать как точечный, а поле излучения — как центральное. В этом случае выражение (5.16) принимает вид
Значение вектора 3 (R) вдоль нормали
к поверхности источника рассчитывают по
формуле
S而=“(；《)•(5」8)
нзлученая ко сечению значение модуля вектора §(&) вычисляют по формуле
S(而=与 (5.21)
а с гауссовским распределением—ло фор-
5面=券一芝 W
где р — расстояние от оси пучка
излучения
до расснатркааемай точки.
Степень опасяссти воздействия излучения
на глаз или кожу в общем виде вычисляют
по формуле
гне Нццу — ПДУ энергетвчесхой экспозядии роговицы глаза или кажи. Уклоняю безопасности соответствует г, V 1
5.1. СРЕ0СГ*& MAIiliiTX
ОТ Л \3S?tiOro #3；・yu£・'Kf：.l
Согласно СНП № 2392—8| [5.8] в техно- логических процессах должны применяться лазерные установки закрытого типа и только в технологически обоснаванных случаях допускается применение лазеров от
крытого типа, при соблюденииСНП № 2392—8】. Лазеры 111 и
овакнН
опасности должны примсяиться только в установках зекрытого типа, в которьп зона взаимодейстиня лазерного излучения с МН- тенью н луч лазера на всем его протяжении изолированы от работающих сяециаль-
для источника с гауссовским распределе. ннем знергетической сиетимоетн модель вектора S(R) в точках, для которых относительное расстоянве V > 10, вычисляют по формуле (517), а н точках, для Которых 3 V Р V 10 — по формуле (5.16). В точках, для которых V V 3, расчет модуля вектора "(?) проводят по формуле
S (存=“S；而+S；(^,
■Si (而= *"X
ХНео$е} (у，十2Mxeos29 +户}砺's"亮)=今X
X H sin 26 I 2~~；而•
入 J (Г<+2гахсоз0 + хгГ2
Для источников излучения, имеющих тру- бочную форму, вектор 5 很) рассчитывают по формуле
志击尸&兩一專1(薪
Интегралы в формулах (5 19) вычисляют численныыи методами.
Значение модуля вектора S (R)вдоль нормали к поверхности источника рассчитывают а。 формуле
6点一
=筝 gкар 冲')Ei (- 2寸)+ *}-'•
(5.20)
где 5, (Я) и JS(R) - векторы Пойнтинга от длсков большего и меньшего радиусов соответстиенно.
Применимость различных формул для расчета модуля вектора аплюсгрнругт рис. 56, на котором изображена поле излучения от источника с равномеркнм распределением энергетической светиностп в виде линий тока, удовлетворяющих условию dy/dx = =S〃S*. Кривая / ограничивает область /, вне которой поле излучении можно рассматривать как центральное Кринаа 2 ограничивает область 〃. вне которой источник с гауссовским распределеяпем энергетической светимости можно рассматривать как источник с равномерннм распределением энергетической светимости. В области "/ источник излучения иожно рассмагрнвять как точечный независимо от распределения энергетической светимости по его поверхности н геометрнческон формы, Нспользованне для расчета модуля вектора S (&) в области Й формулы (5 16), а в области 〃/ формулы (5.17) кает погрешность ие более
пучка лазерного излучения с равномерный распределением плотности потока
Среде зтн
Класс опасности лазера
Примечания
и
in
IV
Оградительные устройства (кожухи, экраны н т. д.)
Дистаниионное управление
Устройство сигналнзаияи (ясно воспринимаемый световой или звуковой сигнал)
Маркировка знакам лазерной опасности
Кодовый замок
Защитные очки, снижающие уровень диффузяого нзлуче- кяя на роговице глаза до ПДУ
Защитные запоры оградительного устройства или его ча-
Защитнан одежда
Юстировочные очки (снижающие уровень коллимироваина- го изучении на роговице глаза до ПДУ)
-(+)
-Н-)
+
+
+
+
+ +
+
+ +
+
+
Должны снижать уровни опасных н врепннх пронзводсгвеиных факторов до безопасных значений
Применять всюду, где возможно Для даэеров видимого диапазона спектра
Для лазеров УФ-диапазона спектра Для лазеров НК-пнапазона спекгра Лазеры, лазерные установка, зона прохождения луча, грааииа ЛОЗ На дверях помешеннб, на пульте управления; код знают лишь лица, непосредственно работающие на данной устаиоине
При времени воздействия больше
Всегда, когда средства коллентнв- ной защиты не обесвечивают безопасных усвовий труда
Необходимы в ты случаях, когда при пятни оградительного устройства кая его частей возможно воздействие излучения с уровнянн больше ПДУ
При соответствующей опасности Ограниченно — привыполнении
юстировка, наладая и ремонтло-про- фнпаитячеехкх работ
5.5, Средства затмяты от -gscaurc яз%у耻ззк
Сбоэначения: +，—, —(+) — см. табл 52
ЗАШИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯЗАШИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯк средствам защиты приведен! иии № 1 к ГОСТ 12.1,040-83*.к средствам защиты приведен! иии № 1 к ГОСТ 12.1,040-83*.а также ваяодящиеся в них пред， исключением специальяой аппара-а также ваяодящиеся в них пред， исключением специальяой аппара-5 6. РЛдрая цве：ных оптически、егекоа, рекомендуемых к исполнениюв средствах аащнтм от днафучаого излучения5 6. РЛдрая цве：ных оптически、егекоа, рекомендуемых к исполнениюв средствах аащнтм от днафучаого излученияМарка стеколРабочее аещество (тяп ламря)Длина волвы.認『處修051скнJU7СЗС 22СЗС 21Эксвиерные лазерн0,4++Стекло с иеодимоиАмт++++———Пвры кадмия++—Af1ri\u0.48-0,51—+——Стекло с неодвмом■ 1—++Пары меди0,51-0,57+Гелий — неон—>++—РуЛйЯ——++Полупроводниковые лазеры0,84-0,91++—Стекло с неодимом (нттрпй-алюминие- ВН* гранат)Марка стеколРабочее аещество (тяп ламря)Длина волвы.認『處修051скнJU7СЗС 22СЗС 21Эксвиерные лазерн0,4++Стекло с иеодимоиАмт++++———Пвры кадмия++—Af1ri\u0.48-0,51—+——Стекло с неодвмом■ 1—++Пары меди0,51-0,57+Гелий — неон—>++—РуЛйЯ——++Полупроводниковые лазеры0,84-0,91++—Стекло с неодимом (нттрпй-алюминие- ВН* гранат)Примечание. Марка стекол ЖС<7, КС18; ОСИ. ОС12, OCI3; СЭС 21, СЗС * СЗС 25, СЗС 26 лавы по ГОСТ 9411-81* Е; ОС23-1 ло ОСТ 3-852-72; Л17 по ТУ 2-138-220-84.Примечание. Марка стекол ЖС<7, КС18; ОСИ. ОС12, OCI3; СЭС 21, СЗС * СЗС 25, СЗС 26 лавы по ГОСТ 9411-81* Е; ОС23-1 ло ОСТ 3-852-72; Л17 по ТУ 2-138-220-84.бнтелями излуччиия» (све «временем», «расстоянием» и « щепвостью роговицы глаза».бнтелями излуччиия» (све «временем», «расстоянием» и « щепвостью роговицы глаза».Рмчет оптичссной плотиостх ослабителе* а^лучеавя175Рмчет оптичссной плотиостх ослабителе* а^лучеавя175Обозначения: —, + см. тайл. 52Обозначения: —, + см. тайл. 524>lgF。.4>lgF。.(5.24)(5.24)
ЗАШИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
ЗАШИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
к средствам защиты приведен! иии № 1 к ГОСТ 12.1,040-83*.
к средствам защиты приведен! иии № 1 к ГОСТ 12.1,040-83*.
а также ваяодящиеся в них пред， исключением специальяой аппара-
а также ваяодящиеся в них пред， исключением специальяой аппара-
5 6. РЛдрая цве：ных оптически、егекоа, рекомендуемых к исполнениюв средствах аащнтм от днафучаого излучения
5 6. РЛдрая цве：ных оптически、егекоа, рекомендуемых к исполнениюв средствах аащнтм от днафучаого излучения
Марка стекол
Рабочее аещество (тяп ламря)
Длина волвы.
認『
處修
051
скн
JU7
СЗС 22
СЗС 21
Эксвиерные лазерн
0,4
+
+
Стекло с иеодимои
Амт
+
+
+
+
—
—
—
Пвры кадмия
+
+
—
Af1ri\u
0.48-0,51
—
+
—
—
Стекло с неодвмом
■ 1
—
+
+
Пары меди
0,51-0,57
+
Гелий — неон
—>
+
+
—
РуЛйЯ
—
—
+
+
Полупроводниковые лазеры
0,84-0,91
+
+
—
Стекло с неодимом (нттрпй-алюминие- ВН* гранат)
Марка стекол
Рабочее аещество (тяп ламря)
Длина волвы.
認『
處修
051
скн
JU7
СЗС 22
СЗС 21
Эксвиерные лазерн
0,4
+
+
Стекло с иеодимои
Амт
+
+
+
+
—
—
—
Пвры кадмия
+
+
—
Af1ri\u
0.48-0,51
—
+
—
—
Стекло с неодвмом
■ 1
—
+
+
Пары меди
0,51-0,57
+
Гелий — неон
—>
+
+
—
РуЛйЯ
—
—
+
+
Полупроводниковые лазеры
0,84-0,91
+
+
—
Стекло с неодимом (нттрпй-алюминие- ВН* гранат)
Примечание. Марка стекол ЖС<7, КС18; ОСИ. ОС12, OCI3; СЭС 21, СЗС * СЗС 25, СЗС 26 лавы по ГОСТ 9411-81* Е; ОС23-1 ло ОСТ 3-852-72; Л17 по ТУ 2-138-220-84.
Примечание. Марка стекол ЖС<7, КС18; ОСИ. ОС12, OCI3; СЭС 21, СЗС * СЗС 25, СЗС 26 лавы по ГОСТ 9411-81* Е; ОС23-1 ло ОСТ 3-852-72; Л17 по ТУ 2-138-220-84.
бнтелями излуччиия» (све «временем», «расстоянием» и « щепвостью роговицы глаза».
бнтелями излуччиия» (све «временем», «расстоянием» и « щепвостью роговицы глаза».
Рмчет оптичссной плотиостх ослабителе* а^лучеавя175
Рмчет оптичссной плотиостх ослабителе* а^лучеавя175
Обозначения: —, + см. тайл. 52
Обозначения: —, + см. тайл. 52
4>lgF。.
4>lgF。.
(5.24)
(5.24)
нпмн системами транспортирования или экранами из материалов, непрозрачных для излучения данной длины волны. Материалы экраиоа должны быта достаточно огнесгой- кимц и при повышении температуры не выделять вреданх веществ
Технические задания м технические условия на проектяровавие лазеров (лазерных успиовок) должны согласовываться с Министерством здравоохранения СССР. Защиту от лазерного излучения осуществляют техническиин, оргаиизациоиными и лечеб- но-профиинктичеекимн методами (см. ГОСТ 1Э.1.М0—S3*} и средствами, пере- численннмн в табл. 5.5. Общие требования
Пронэводстиенные помицеяия, в которых зкеплуатируются лазеры, должны отвечать требоваиням Дейстнующни савитаряых правил, а также «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий» (СН 245—71). Виутрелние поверхности по-
туры) должны иметь матовую поверхность, обееяечиваютую максимальное рассеяние излучения, Для окраска внутренних поверхностей помещений целесообразно использовать клеевые краски на основе мела.
Снижение степени опасности воздействия лазерного излучения в зависимости от длины валяы излучения осуществляют: «осла-
Уменыпение уровня излучения с помощью ослабителей, имеющих оптическую плотность для рассматрнваемоА длина аолны излучения Djt，можно прнмелять при работе с излучением любого спектрального диапазона. В этом случае степень опасности из- лученан определяют по формуле р = = 1)0 • I。-"* где t]0 — стейеяь опасвОсги излучения при отсутстини ослабителя. Ослабители излучения можно использовать как в коллективных, так н в кндивидуальнах средствах защиты.
Марки материалов, рекомендуемых для использоаания в средствах защити от лазерного излучения и зависимости от типа используемого лазера (длины волны излучения), приведены в табл. 5.6 н 5 7.
В тех случаях, когда биологический эффект зависит от суммарной акспозпции облучаемой тиаин, накопленной за рабочий день, снижение степени опасности излучения можно осущестзлять путем ограничения времени контакта с имученнем. Этот
способ защиты пригоден при работе с излучением УФ-диапазона спектра. Он также пригоден при работе с излучением видл- мого диапазона спектра, когда степень его опасности определяется вгоричными биологическими эффектами
Степень опаедееги налужения в зависиио- стн от расстояиня изменяется по-разному для излучений различных спектральных диапазонов, Так, для излучения УФ, видимого (при рассмотрении вторичных биологические эффектов) и дальнего ИК-Диапазонов спектра степень опасности излучения определяется зайнсвмостью интенсивности нзлу- чення от расстояиня и при R > IQr пропорциональна R7
Зависимость ПДУ излучения ближнего ИК и видимого (ямеются в валу первичные биологические эффекты) диапазонов спектра от углового размера источника приводит к тому, что на близких расстояниях ч ~Я_|, а на больших расстояниях
Для излучения блнжкего ИК r видимого диапазонов спектра снижение степени опасности при воздейстняи нзлучевна на глаз возможно с помощью фоновой оевещенно- стн роговицыНаиболее эффектиинс
влияет на Пизлучения блкжиего
диапазона спектра за счет умепьшення размера зрачка г, при увеличенни Е@ до 幻二 50 лк. Для излучения видимого диапазона а величина Е® существенно влияет на в тех елучаях, когда опасность вое- ия излучения опреденяется вторич- 普ми биологическими эффектами. Значение Е«, при котором ПДУ излучения по пер- винным биологическим эффектам в наиболее опасной точке, расположенной на нор- малн к источнику диффузного излучения,
определяют по формуле £ф = лЯ^/Hj, где значения Н,,岛 в Н* привезены в СНП № 2392—81 [5.81
Средства защиты от лазерного излучения, излучеяия ламп накачки, кварцевых газоразрядных трубок н нзлученнх от зоны взаимодействия лазерного излучения с мн- тенью по способу защвтн классифицируют по ГОСТ 12.4011-87.
$.5. P\C4LT ОПТИЧЕСКОЙ ПЛОТНОСТИ ОСЛАБИТЕЛЕЙ И ЛУЧЕНИЯ (СЗЕТОФМЛЬТРОВ)
Использованне ослабителя излучения должно обеспечивать безопасные условия тру- аа： т, е. снижать степень опасности вое- действия излучения на глаз (кожу) до единацы. Отсюда следует, что олтнаескаа плотаость светофильтра должна отвечать условию
Для выполяеяня юстировочных работ прн- менякгтся, как Праанло, газовые лазеры, генерирующие непрерывное излучиние в видимом диапазоне спектра. Наибольшую опасность в этом случае представляет воздействие прямого (коллимированного) излучения на глаз. Оптическая плотность светофильтра должна быть больше (или равна) максимального значения нз D^ и 吟 определяемых по формулам：
длн пучка с гауссовским распределением энергетической светимости по его сеченню (при генерации излучения в режиме пуле-
ЗАЩИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯЗАЩИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ“ig“igво京 моды)
ЗАЩИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
ЗАЩИТА ОТ ЛАЗЕРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
“ig
“ig
гле % и U. вычисляют по формулам (5.3)
И (5.4) соответственно;
для пучка с равномерным распределением плотности потока излучения по его сечению (при генерации излучения в многомодовой режиме)
где 5 К U, вычисляют по формулам (5 3) и 證.4} соответственно.
При работе с излучением ближнего ИК-Диапаэона спектра оптическую плот- иосгь светофильтра определяют по формулам (5.25) иля (5 27). При работе с излу- ченнем УФ нпн дальнего ИК-диапазоиов спектра оптическую плотность светофильтра определяют по формулах;
для пучка с равномерным распределением плотности потока излучения по его сечению
.5》lg S(5.29)
дли пучка с гауссовским распределением плотности потока излучения по его сечению
队房 lg2U,(530)
где U вычвеляют по формуле (5.】)илН (52) в зависимости от длины волны излу-
При выполнении различных технологических операций наибольшую опасность представляет воздействие диффузно отраженного излучения на глаз (кожу), поскольку воздейстеие прямого и зеркальна отраженного нзпучення должно быть ненлючено KORCtpyxtlHeii установки.
При работе с излучением УФ- и дальнего ИК-диапазоиов спектра оптическую плотность светофильтра определяют по фор-
哈1g(u东).哈1g(u东).где U вычисляют по формуле (5.1) или (5,2) в завнсимостн от длины волны излучения; Я —минимальное расстояние, на которое можно приблизиться к источнику диффузного излучения.
哈1g(u东).
哈1g(u东).
При работе с излучением видимого диапазона спектра оптическая плотность светофильтра должна быть больше или равна максимальному значению из & в 厶，определяемый по формулам:
{
lg(5」0T/£), если RV2/0V： lg(&£)‘ еслх 我,2•叫
M = 】g(5 彳)， (5.32)
где У„ н U» нычнслиеот по формулам (5.3) и (5.4) соответственно.
При работе с нал учением ближнего ИК-диапазона спектра расчет оптической плотности светофильтра проводят по формуле (5.32)
-Num 3ЗАЩИТА ОТ ЭЛс^ТРОМАСНИТНЫХ ПС戍££-Num 3ЗАЩИТА ОТ ЭЛс^ТРОМАСНИТНЫХ ПС戍££В машиностроении источниками злектр。- магннтннх полей (ЭМП) являются: индукторы; трансфорыатары; антенны; кокдеиса- торы термические установок с ламповыми генераторами; фидерные линии, соединяющие отдельные части генераторов, фланцевые соеднвеиня волновых трактов; отнры- тые концы волноводов; генераторы СВЧ [6.16, Б.17, 6.19, 6.2QJ. При работе с легко электризующимися материалами и изделиями, при ^ксплуагацни высоковольтных установок постоянного тока образуются электростатические поля Источниками постоянных магкнтннх палей могут бИ1ь электромагниты, соленоиды, иипульсяые установки полупернодного или конденсаторного типа, лптые н металлокерамические матанты. Уровни электрических полей промышленной частоты, электромагнитных полей радиочастот и электростатическвк полей регламенти-
-Num 3
ЗАЩИТА ОТ ЭЛс^ТРОМАСНИТНЫХ ПС戍££
-Num 3
ЗАЩИТА ОТ ЭЛс^ТРОМАСНИТНЫХ ПС戍££
®.；. Ча рак ;ез«ст'!.<н чйт^римьл об
Материальная средаПараметры сред»力（з）Я®)Произвольная среда& + /togФерромагнетикиО + у®е沁拿ферромагнитныеО + /зео/碘Немагнитные метал-О + /<авоНемагнитяые ди-1ГЛЯэлектрикиПроводнякио沁"Материальная средаПараметры сред»力（з）Я®)Произвольная среда& + /togФерромагнетикиО + у®е沁拿ферромагнитныеО + /зео/碘Немагнитные метал-О + /<авоНемагнитяые ди-1ГЛЯэлектрикиПроводнякио沁"Примечание. Параметры , (з) и (и) входят в уравнения Максвелла для
Материальная среда
Параметры сред»
力（з）
Я®)
Произвольная среда
& + /tog
Ферромагнетики
О + у®е
沁拿
ферромагнитные
О + /зео
/碘
Немагнитные метал-
О + /<аво
Немагнитяые ди-
1ГЛЯ
электрики
Проводняки
о
沁"
Материальная среда
Параметры сред»
力（з）
Я®)
Произвольная среда
& + /tog
Ферромагнетики
О + у®е
沁拿
ферромагнитные
О + /зео
/碘
Немагнитные метал-
О + /<аво
Немагнитяые ди-
1ГЛЯ
электрики
Проводняки
о
沁"
гомогенной, изотропной, линейной cfгомогенной, изотропной, линейной cf=- JH, rot Н = ЙЕ; а> = 2nf — круговая частота, где f — частота, Гц; g — удельная проводимость средн; j = V—1； е н * — абсолютные иронияаемости соответствен-
гомогенной, изотропной, линейной cf
гомогенной, изотропной, линейной cf
но диэлектрическая и магнитная; е。а ^ 8,85- 10-li ф/м и 加=! 126 • I〕" Гн/м —но диэлектрическая и магнитная; е。а ^ 8,85- 10-li ф/м и 加=! 126 • I〕" Гн/м —качает, что в общем случае эти величины комплексные [6.91.
но диэлектрическая и магнитная; е。а ^ 8,85- 10-li ф/м и 加=! 126 • I〕" Гн/м —
но диэлектрическая и магнитная; е。а ^ 8,85- 10-li ф/м и 加=! 126 • I〕" Гн/м —
рованы соответстненно ГОСТ 12.1.002—84, ГОСТ 12.1.006—84 н ГОСТ 12 1.045—84.
Электрочзтнитвое ноле в материальной среде, характеризуемо方 параметрами 2, д, Z* (табл. 6 1 и 6.2), имеет зоны апдукиии и излучения, которые для элементарны! из- лучатеней (диполей) в воздухе определя- юответственно неравенствами: г V (кг < 1) н г A"2n 附》i), где -расстояние от источника н длина Для антенн зону излучения обозна
чают неравенствами：，> 0/九 и г I — размер антенны. В зоне апдук зависит от тапа источника излучения II может быть преимущественно электрическим (например, для штыревой антенны или вн- соковольтной передающей линии) с импедансом Z£ ~ —Z.ljtcr и магоитннм (например, для обычных катушек, различных антенн, трансформаторов) с импедансом Z"d dZ./收. При увеличении расстояния от источника импеданс Z' уменьшается, а импеданс Z" растет (рис. 6 1) так, что в зоне излучения (ЭМП имеет характер плоской волны) импеданс Z' = 2" = Z*.
<；-!. КЛАССП-ОИКДЦИЯ
сгсаств защиты
ОТ адЕХТиотАГИНТНЫХ 1ЮЛЕИ
Средства защиты от ЭМП можно условие
разделить на триразделить на триоргаиизацнонныеоргаиизацнонныегруппы (рис. 6,2 {6.13]). (создают условия работы
разделить на три
разделить на три
оргаиизацнонные
оргаиизацнонные
Рис. в-i. Зависимость импедавса 2十,(я вапра-Рис. в-i. Зависимость импедавса 2十,(я вапра-н отдыха, при которых удается снизить до мнннмума время нахождения людей под облучением и предотвратить их попадание в
Рис. в-i. Зависимость импедавса 2十,(я вапра-
Рис. в-i. Зависимость импедавса 2十,(я вапра-
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРОМАГНЦТНЫХ ПОЛЕЙ
Эчрачнровапие эяектромагвктных п<ме9
-
Коэффициент
Нм!(е*анс
Материальна* среда
Фззм у
затухании 6
актмеваа часть z；
реактнввап часть
Произвольная среда
Re <—20
-Im "一 20
Re "痢
Среда без магнитных потерь
Im V/WH#
Re VfQH^
Y/IJI
6/1外
Хороший диэлеитоин
зТйё
0
也
Диэлектрик (6 = = М-/е". 8" VU)
з卅
萼V?
Проводник 1。> зе)
V¥
Vt
VI
6.2. Волновое 2idF = L 我"характернЕЕЕ импеданс Z. == Z： + /к' для разных сред
зонн с высокой плотностью оотика энергии), лечебно профилактические (паправлс- иы на повышение сопротивляемости орга- нкзма к воздействию ЭМП н лечение) и ни- женерио-текнические (направлены на сни- ЭМП до допустимых значе- ^нкацяя методов защиты от ，е энергетического баланса яз- 毅.Ниже рассмотрено экранн- ,составляющее основу инже
В этом случае эффективность зкраннр。 ваиия, дБ,
20Ig|F/F+|.
(6.2)
нерно-технических методов защиты L
6.2. ЗКРАННРОЗАННЕ
ЭЛЕКТРОадЛГНИТНЫХ ПОЛЕЙ
Эффективностьется струятурой Э
овання определя- гнитные, зпектрн-
ческне, плоская волна, поперечные волны ТЕ, ТМ я т. Л ), зависящей от конфигурации и расположения источянков, н кон-
струкцией экрана (его копфнрурапней, тол-щиной, степенью герметичности, матерна-
Степень влияния конфигурации, располо-
При необходимости указать координатную оеь, п。отношению к которой получены аналитические выражения, выражения (6.1) записывают следующим образом:
С точностьвпых расчетов
{ровання н
(6.3)
достаточной для инженер- >2% в качестве функций эк- обратного действия могут
взяты отношения скалярннх потеп-
циалов У, V+, V—.
Т=У+/К R=V-]V.(6.4)
сложнон структуре экранируемого
ПОД фунКИДЯк
ратного дейстиия понимают
IMH экраннрававия и об-
функции Г™
женин источников, конструкции зкрана и других факторов на эффективность экранирования изучена недостаточно Теоретические соотношеняя бнзн проверены в определенных экспериментальных услопкях В сложных условиях окончательный вывод об эффективности экранирования можно по лучить только на основании эксперимента лыгых данных.
Наиболее распространен способ оценка ектнвности экранирования с помощью <цн* экранирования Т и обратного лей- стиня Д, которые обычно определяют соотношениями
н /?”„, по пространственным гармоиинаи [6 2, 611, 6.12}
T“g=y；L/%g；次沟=y誘/厶6 (65)
(6-1)
где £ F+, F- — состаапяющне напряженности (электрической Е или магнитной Н) ЭМП н рассматриваемой точке соответственно при отсутствии, наличии (индекс +) экрана и отраженной, икдуцированной (индекс —) волны.
勿加=俨“门+厂)/%m； R“m==y蒜/%в
(6,6)
где индекс 〜 обозначает поле, нндуциро- ванное за пределами экрана.
Плоский экран. Для гармоинческой волны, падающей с одяой стороны на среды / (рис 6 3) на защитное устройство (среда 2), представляющее собой плоский экран бесконечной Длины, огранваенньй с другой стороны средой 3, причем кмпедансы сред со- ответственво давни Z* Z* ZS1 а волновое поле в среде 2 на длнне Л затухает по экс- пояенциальному закону eip(—Й), где S = =—jk — коэффициент раснрасгранения, функции экранкроваяий Г и обратиото Действия R равны:■
{Z| + Zs) (Zj 4- Za) елр (£(i) — (Zz — Z,) (Z? — Zi) exp {— ЙЛ)' (Z± + Z§) (Z* ■— Z J exp (£力)+ (Z| + Z?) (Z, — Zz) exp (— Ah) (Z] + Za) (Zj 4- 2a) exp 僅厶)一(Z* —■ ZJ (Z* — Za) exp (— fift)
1 Принципы экранирования магиитоетати- ческнх, электростатических я электрических полей подробна сроаналнзнровавн, напрн- мер, в [6.3, 619]. В ГОСТ ! 2.4.154—85 Даии коистр! кцни устройств длн защити от электрические полей промышленной ча
Если среда до и после зкрана с та же (Z, = ZJ, то функции экра> ния а обратвого аей«1ьяя могу! 6工
(6.7)
(6.8)
аинрова-
5мть за
писаны через гиперболические функции в
T~l = ch 信幻 + 0,5 (Z 4- Z^Osh /£%1: (fiUl
he. 63. Экрякироыене ыевтроижгкитних аыи мосхин ，кранб“：he. 63. Экрякироыене ыевтроижгкитних аыи мосхин ，кранб“：0yHsщ& три晶маамм” “。部“1”“;》 длн еиепмг1MsiIX ；, лилхгяьегу”* 3.混70yHsщ& три晶маамм” “。部“1”“;》 длн еиепмг1MsiIX ；, лилхгяьегу”* 3.混7аиплитудвый баканеаиплитудвый баканеТно *ратаПостояияые ЗЛ1ГГJНизкочмтотяые ЭМПТосстостевньОболочки:2" + 1 不+2(1 + %")(〃■, + й)—"У噥广5A. + i)ch («Л) + + (пр-1 + ^ff.} sh (aft)сферически（…a［（爱广小П【仍R.-pT)sh (aft)- _ 7R*7)ch (叫(! +U.n)(".+ 立)一(пЛ, + l)ch(aJi) -p + 5 P 1 + PRj sh (nA)R. = (R+&}/&; P = _^_&；值一)"?2+.+ (j*.₽2 — ₽1) (a2 — AS)Круговые ннлнидри-(J*-~ l)[fl.01Pi-(H.-l)X& = ＜加$ - a“ J/(a“3 — 6ад3) а1 = (М.-1)ЛГл(ВД,) ++空伊RDgj i 产 YM ++ (八饱—M) (% — n.ttj%f (叫储(码)；&2KJJ{"RDK“{叫)B1 = G 俨％)%(%＞；% =北州2)% (叫)十飙7工产j+毕 j 网）YL %(吗爲6&);"=з.一1），"m凡）+祟，1傾）力= *m^2)“”R*ь^ = ^~ 1)厶(&&» + 牛/»,(&&) %=g7"" (叫)+乎r2(%Тно *ратаПостояияые ЗЛ1ГГJНизкочмтотяые ЭМПТосстостевньОболочки:2" + 1 不+2(1 + %")(〃■, + й)—"У噥广5A. + i)ch («Л) + + (пр-1 + ^ff.} sh (aft)сферически（…a［（爱广小П【仍R.-pT)sh (aft)- _ 7R*7)ch (叫(! +U.n)(".+ 立)一(пЛ, + l)ch(aJi) -p + 5 P 1 + PRj sh (nA)R. = (R+&}/&; P = _^_&；值一)"?2+.+ (j*.₽2 — ₽1) (a2 — AS)Круговые ннлнидри-(J*-~ l)[fl.01Pi-(H.-l)X& = ＜加$ - a“ J/(a“3 — 6ад3) а1 = (М.-1)ЛГл(ВД,) ++空伊RDgj i 产 YM ++ (八饱—M) (% — n.ttj%f (叫储(码)；&2KJJ{"RDK“{叫)B1 = G 俨％)%(%＞；% =北州2)% (叫)十飙7工产j+毕 j 网）YL %(吗爲6&);"=з.一1），"m凡）+祟，1傾）力= *m^2)“”R*ь^ = ^~ 1)厶(&&» + 牛/»,(&&) %=g7"" (叫)+乎r2(%0)0)костенными OJD) оболочками диаметром D готки понимают На шее расстояние между ее точканн) наиболее распространенных типов (сферической и круговой цалиидряческой) функции экра- ннрованна и обратного действия по данным работ [62, L5, 6.7, 6,11, 6.12] для со- ставлиющнх магнитной вапряженностн опре- с “。”《3V тя^л 6.3, ГГои акранн-костенными OJD) оболочками диаметром D готки понимают На шее расстояние между ее точканн) наиболее распространенных типов (сферической и круговой цалиидряческой) функции экра- ннрованна и обратного действия по данным работ [62, L5, 6.7, 6,11, 6.12] для со- ставлиющнх магнитной вапряженностн опре- с “。”《3V тя^л 6.3, ГГои акранн-
he. 63. Экрякироыене ыевтроижгкитних аыи мосхин ，кранб“：
he. 63. Экрякироыене ыевтроижгкитних аыи мосхин ，кранб“：
0yHsщ& три晶маамм” “。部“1”“;》 длн еиепмг1MsiIX ；, лилхгяьегу”* 3.混7
0yHsщ& три晶маамм” “。部“1”“;》 длн еиепмг1MsiIX ；, лилхгяьегу”* 3.混7
аиплитудвый бакане
аиплитудвый бакане
Тно *рата
Постояияые ЗЛ1ГГ
JНизкочмтотяые ЭМП
Тосстостевнь
Оболочки:
2" + 1 不+2
(1 + %")(〃■, + й)—
"У噥广
5A. + i)ch («Л) + + (пр-1 + ^ff.} sh (aft)
сферически
（…a［（爱广小
П【仍R.-pT)sh (aft)- _ 7R*7)ch (叫
(! +U.n)(".+ 立)一
(пЛ, + l)ch(aJi) -p + 5 P 1 + PRj sh (nA)
R. = (R+&}/&; P = _^_&；
值一)"?2+.
+ (j*.₽2 — ₽1) (a2 — AS)
Круговые ннлнидри-
(J*-~ l)[fl.01Pi-(H.-l)X
& = ＜加$ - a“ J/(a“3 — 6ад3) а1 = (М.-1)ЛГл(ВД,) +
+空伊RD
gj i 产 YM +
+ (八饱—M) (% — n.ttj
%f (叫储(码)；
&2KJJ{"RDK“{叫)
B1 = G 俨％)%(%＞；
% =北州2)% (叫)
十飙7工产j+毕 j 网）
YL %(吗爲6&);
"=з.一1），"m凡）+祟，1傾）
力= *m^2)“”R*
ь^ = ^~ 1)厶(&&» + 牛/»,(&&) %=g7"" (叫)+乎r2(%
Тно *рата
Постояияые ЗЛ1ГГ
JНизкочмтотяые ЭМП
Тосстостевнь
Оболочки:
2" + 1 不+2
(1 + %")(〃■, + й)—
"У噥广
5A. + i)ch («Л) + + (пр-1 + ^ff.} sh (aft)
сферически
（…a［（爱广小
П【仍R.-pT)sh (aft)- _ 7R*7)ch (叫
(! +U.n)(".+ 立)一
(пЛ, + l)ch(aJi) -p + 5 P 1 + PRj sh (nA)
R. = (R+&}/&; P = _^_&；
值一)"?2+.
+ (j*.₽2 — ₽1) (a2 — AS)
Круговые ннлнидри-
(J*-~ l)[fl.01Pi-(H.-l)X
& = ＜加$ - a“ J/(a“3 — 6ад3) а1 = (М.-1)ЛГл(ВД,) +
+空伊RD
gj i 产 YM +
+ (八饱—M) (% — n.ttj
%f (叫储(码)；
&2KJJ{"RDK“{叫)
B1 = G 俨％)%(%＞；
% =北州2)% (叫)
十飙7工产j+毕 j 网）
YL %(吗爲6&);
"=з.一1），"m凡）+祟，1傾）
力= *m^2)“”R*
ь^ = ^~ 1)厶(&&» + 牛/»,(&&) %=g7"" (叫)+乎r2(%
0)
0)
костенными OJD) оболочками диаметром D готки понимают На шее расстояние между ее точканн) наиболее распространенных типов (сферической и круговой цалиидряческой) функции экра- ннрованна и обратного действия по данным работ [62, L5, 6.7, 6,11, 6.12] для со- ставлиющнх магнитной вапряженностн опре- с “。”《3V тя^л 6.3, ГГои акранн-
костенными OJD) оболочками диаметром D готки понимают На шее расстояние между ее точканн) наиболее распространенных типов (сферической и круговой цалиидряческой) функции экра- ннрованна и обратного действия по данным работ [62, L5, 6.7, 6,11, 6.12] для со- ставлиющнх магнитной вапряженностн опре- с “。”《3V тя^л 6.3, ГГои акранн-
J? = (Z-Z-I)/f(Z+Z-1) + 2Cth(fiA}],
一(6-Ю)
где Z = Z〃Z|,
В этом случае эффеитиаиость экраинроаа- ннн (дБ} может быть представлена следующими суммамн:
0 0气 + 4+%==% + 3 (6.11) 「“е ea = 8,686aft;(6.12)
е, = 201В|(2 + 1)2МГ|;(6.13)
eh = 20lg|l- (Z- I产＜яр{-2ЕА)〃2+1 产I;
(6.14)
e^ = 20 lg I ch (Sft) I； (6.1S) e, = 2Olgll+0,5(Z + Z-1) th (£Л) I，(6.16)
Здесь % — аффектианость зкракнрования за счет затухания волн в'материале зкрана： е, н е* — вклад в эффективность экраниро- вадня соответстиеияо за стет отражеиия волн на границе раздела сред / и 2 и при мнотократннх отражениях волн внутри эк- рака; е» и гг — вклад в эффективность эк- раннроаанпя, связанный соответственно с потерями волновой энергии в материале экрана и с несоответствием импидаисов материала зкрана и среды, в которой ов установлен.
Величины Za н £ находят по тайл. 6.2. Для зкрава, изгоговлеииого аз металиа (Z, = VS^T?； Е = ^]^4 ； й = V®tw/2) я установленного в воздушной среде (阳=
экранирования при условии % ＞ 15 工5
4 = 8,686 “з(«Х/2А + 20 lg(0,25V"b/3" |Zif),
(6.17》
где, в при воздействии плоской ЗОЛНЫ ИМ1 = 120# Ом. На ннзкнХ частотах ) эффективность экранирования мажко опредеиить по приближенной формуле е d 20 ig(60nc&}, где о — в См/и； ft —в м,
Эяранярояаняе оболочками. Конструкция замкнутого зкрана (оболочки), ее размеры н форма обычно определяются экраннруе- ным объектом. Здесь рассмотрены оболочка, совпадающие с «Аноб пз координат 丸， а *з (дия ионкретноета там. где необходимо, в качестве совпадающей поверхности енбрана аозерхзоств л:； = ^ = const где 0 V Ei V 8). Если поле внутри эамкну-
того зкрава имеет сложную структуру, то внинслекне фуикций экранирования и обратного действия по формулаи (6,1) н (6.4) теряет практический смысл (величины Г и й становятся функциями координат) и их вычисляют по формулам (6.5)
-[6,2,6.11,6.12,6.18)-
экранироваини"'
и яиэкочастотных G ЭмП толстостенными
зашита от элеятромагвнтных полейПродолжение табл. 6.3Тип экранаПостоякяые ЭМПНиэкочастотаые ЗИПТонкостенные оболочки:Г 2Ph ag+ 1)『Tn — |J+ 2(2" + D」(2П + 1) (P* + 咽2cm + i)%?jKi- 一3 + 1)(%一%)-2&сферические&[1+ 2% “S+丁」p» = g-D"4一“m+DP/OjRi + Ri% = (%-("/ 纭=2〃叫叫； 啜круговые циаяидри- “скнеs 仇一陶色一崂 一2叫也唳-2卩收2，标%唳* + 2Yjc戸«5%-a?— 2“2asp/R：a3 = lm (nRi) Kg (aR 1)' 饱Н聰(“%)a1 = й(叫)《(叫)； 卩尸Лп纳"吃(叫)а2 = ；т(^1)К™(ПЙ1)'阮= 4("RMe(”&)伍一哨网_%）一—Zcp^p^^ — 2 口/са»a尸% （呜）k；1M J；<*2==北（叫）心（成1）ВЦ向）KmS%）； 恒=厶1吗）心①R]}Y严^ （叫）；Y2=【《（叫）f C=VR；Обозн иодифициров водную);队叩仙:a = (" + D/n； £ ="揑呷g"-№h。=1*1ар(±，4 丿.зашита от элеятромагвнтных полейПродолжение табл. 6.3Тип экранаПостоякяые ЭМПНиэкочастотаые ЗИПТонкостенные оболочки:Г 2Ph ag+ 1)『Tn — |J+ 2(2" + D」(2П + 1) (P* + 咽2cm + i)%?jKi- 一3 + 1)(%一%)-2&сферические&[1+ 2% “S+丁」p» = g-D"4一“m+DP/OjRi + Ri% = (%-("/ 纭=2〃叫叫； 啜круговые циаяидри- “скнеs 仇一陶色一崂 一2叫也唳-2卩收2，标%唳* + 2Yjc戸«5%-a?— 2“2asp/R：a3 = lm (nRi) Kg (aR 1)' 饱Н聰(“%)a1 = й(叫)《(叫)； 卩尸Лп纳"吃(叫)а2 = ；т(^1)К™(ПЙ1)'阮= 4("RMe(”&)伍一哨网_%）一—Zcp^p^^ — 2 口/са»a尸% （呜）k；1M J；<*2==北（叫）心（成1）ВЦ向）KmS%）； 恒=厶1吗）心①R]}Y严^ （叫）；Y2=【《（叫）f C=VR；Обозн иодифициров водную);队叩仙:a = (" + D/n； £ ="揑呷g"-№h。=1*1ар(±，4 丿.Здесь ji, и в" —Здесь ji, и в" —соответсгоенносоответсгоенноповерхност.поверхност.КоэффициентОболочкаСферическаяЦн.шидричсскаяа./“ 优p）《诲）Е碎自）总"饱）玩用)(fir)砂管р）* 仇 а,!2"威pКоэффициентОболочкаСферическаяЦн.шидричсскаяа./“ 优p）《诲）Е碎自）总"饱）玩用)(fir)砂管р）* 仇 а,!2"威p
зашита от элеятромагвнтных полей
Продолжение табл. 6.3
Тип экрана
Постоякяые ЭМП
Ниэкочастотаые ЗИП
Тонкостенные оболочки:
Г 2Ph ag+ 1)『
Tn — |J+ 2(2" + D」
(2П + 1) (P* + 咽
2cm + i)%?jKi- 一3 + 1)(%一%)-2&
сферические
&[1+ 2% “S+丁」
p» = g-D"4
一“m+DP/OjRi + Ri
% = (%-("/ 纭=2〃叫叫； 啜
круговые циаяидри- “скне
s 仇一陶色一崂 一2叫也唳-2卩收
2，标%唳* + 2Yjc戸
«5%-a?— 2“2asp/R：
a3 = lm (nRi) Kg (aR 1)' 饱Н聰(“%)
a1 = й(叫)《(叫)； 卩尸Лп纳"吃(叫)
а2 = ；т(^1)К™(ПЙ1)'
阮= 4("RMe(”&)
伍一哨网_%）一
—Zcp^p^^ — 2 口/са»
a尸% （呜）k；1M J；
<*2==北（叫）心（成1）
ВЦ向）KmS%）； 恒=厶1吗）心①R]}
Y严^ （叫）；Y2=【《（叫）f C=VR；
Обозн иодифициров водную);队
叩仙:a = (" + D/n； £ ="揑呷g"-№h。=1*1ар(±，4 丿.
зашита от элеятромагвнтных полей
Продолжение табл. 6.3
Тип экрана
Постоякяые ЭМП
Ниэкочастотаые ЗИП
Тонкостенные оболочки:
Г 2Ph ag+ 1)『
Tn — |J+ 2(2" + D」
(2П + 1) (P* + 咽
2cm + i)%?jKi- 一3 + 1)(%一%)-2&
сферические
&[1+ 2% “S+丁」
p» = g-D"4
一“m+DP/OjRi + Ri
% = (%-("/ 纭=2〃叫叫； 啜
круговые циаяидри- “скне
s 仇一陶色一崂 一2叫也唳-2卩收
2，标%唳* + 2Yjc戸
«5%-a?— 2“2asp/R：
a3 = lm (nRi) Kg (aR 1)' 饱Н聰(“%)
a1 = й(叫)《(叫)； 卩尸Лп纳"吃(叫)
а2 = ；т(^1)К™(ПЙ1)'
阮= 4("RMe(”&)
伍一哨网_%）一
—Zcp^p^^ — 2 口/са»
a尸% （呜）k；1M J；
<*2==北（叫）心（成1）
ВЦ向）KmS%）； 恒=厶1吗）心①R]}
Y严^ （叫）；Y2=【《（叫）f C=VR；
Обозн иодифициров водную);队
叩仙:a = (" + D/n； £ ="揑呷g"-№h。=1*1ар(±，4 丿.
Здесь ji, и в" —
Здесь ji, и в" —
соответсгоенно
соответсгоенно
поверхност.
поверхност.
Коэффициент
Оболочка
Сферическая
Цн.шидричсская
а.
/“ 优p）
《诲）
Е
碎自）
总"饱）
玩
用)(fir)
砂管р）
* 仇 а,!
2"威p
Коэффициент
Оболочка
Сферическая
Цн.шидричсская
а.
/“ 优p）
《诲）
Е
碎自）
总"饱）
玩
用)(fir)
砂管р）
* 仇 а,!
2"威p
рованнн низкочастотных ЭМП толстостенными оболочками функции экранирования и обратного действия определяют по формуле (6.1), в других случаях — по форму- лам (б 5) и (6 6) [6.3, 6.12} При экранировании высокочастотных ЭМП токкостенны- мн оболочка ми (h V н оболочками конечной толщины fvlfl* Гц) функция экранирования и обратного действия [см. формулы (6.3)] в общем виде можно записать следующим образом [6 2]:
М ― 犷也卜 а)(1 -b Q<M .(6 18) ” 一IF(&i, 5} + JS坛 + dsaybt''
n0 8“ 心)"十a3%). (6 ⑼
‘X 一 冲{&„ 5)+ %砲% + a^b： '■?
M%(dj； + c*0
11 加1旷(加，5}下区以1" + Q灰不'
где % *，ь>%№；//； % н /К/死； % =匕他；4 = A?мe；; 乂 =財自； е；к 跟(s+ 乃№); Л*--| fh-y-;
4 = F"m(龍J；铀=r“(龍J；
6| = P“e(綜 >‘ /нР^т®);«nm" = *{户"m(綜)；Ff 伟)}.
ная магнитная и поверхностная комплексная диэлектрическая проницаемости, F””(曜J и 尸м(«51)—координатные функ цин расстояния соответственно 1-го и 2-го
рода, отличительныип чертами которых является: для функций ]-го рода — ограниченность в начале коордннат, для функций 2-го рода — удовлетворение условий излучения в бесконечности; 1F(&|, а,) — вронскианы рассматриваемых систем. Если зк・ ранирующая оболочка изготовлена из не
магнитного материала пли является непро- водяшей, то в формулах (6 18) — (651) следует соответственно принять “-*b к di-*-O. Для наиболее распространенных сферических н цнлинДрическия оболочек а табл. 6.4 [6.2] приведены коэффициенты, входящие в формулы (6 |8) —(6.2|)
При зкраннрованнз ЭМП в диапазоне частот до 10*—1№ Гц эффективность зкра- нироваиия приближенно можно определить по формулам (69) — (6,17). значеннг импр-
Формулы для расиетзкоэффницентов функций экранирования(6.18)—(6.21)
Обозначения: /я (fir) н 成‘(&)— сферические функции Бесселя соответственно первого н третьего рода; /л (£р} п Н?Кр) — цилнвдркческке фуккцнв Бесселя соответственно первого н третьего рода [6.1 J; г II р — радиусы соответственно сферического и дилнндрияеского экранов.
данса Z[ для электрического и магнитного ролей даис в табл &5. Например, при эк- раннрованпн электрического поля для определения эффективности в выражении(6.16) следует принять Z, = j/aeam. При экранировании магнитного поля эффективность [6-23]
e = 201gj ch[(i +J}y^| +4-2Qlgj{l+[(l + /)4P +
+ 0,25/(i+;lAp]th[u + n^| I，
6.5. Импеданс эля электромагнитных полейВнх ЭМПИипедвис Z,Плоская волнаZE^ « Z, = **о/в； Z. d 377 Ом для воздухаЭлектрическое полеZ‘ = jZ/Eam = "scamМагнитное полеZ* = jZ.iiam = ja^oamЭлектрическое поле СВЧZE = jZ■叫叫(*ipj 必(A|₽)Магнитное поле СВЧ [6.3]Z*ufZ_rtAWi 3iP)〃i("p)Поперечно-магнитная ни-甯匸一忆第（ер）/л仔（电P）лиидрическая волна您TzM%|P阀項（&円Поперечно-электрическая цилиндрическая волнаZ^njZ.碎气財py成）信声）Z^^=-忆必/（电叫叫（MP）Поперечно-магавтнаи сфе・ рвческая волнаzW = jZ*?'(&r)№p 倡竹Поперечно.электрическая сферическая полнаz好= TZ.磔師）/理“y）.Z%7Z此）同庐华网）6.5. Импеданс эля электромагнитных полейВнх ЭМПИипедвис Z,Плоская волнаZE^ « Z, = **о/в； Z. d 377 Ом для воздухаЭлектрическое полеZ‘ = jZ/Eam = "scamМагнитное полеZ* = jZ.iiam = ja^oamЭлектрическое поле СВЧZE = jZ■叫叫(*ipj 必(A|₽)Магнитное поле СВЧ [6.3]Z*ufZ_rtAWi 3iP)〃i("p)Поперечно-магнитная ни-甯匸一忆第（ер）/л仔（电P）лиидрическая волна您TzM%|P阀項（&円Поперечно-электрическая цилиндрическая волнаZ^njZ.碎气財py成）信声）Z^^=-忆必/（电叫叫（MP）Поперечно-магавтнаи сфе・ рвческая волнаzW = jZ*?'(&r)№p 倡竹Поперечно.электрическая сферическая полнаz好= TZ.磔師）/理“y）.Z%7Z此）同庐华网）защита от электромагнитных полеязащита от электромагнитных полея■ J/2 — для плоского экрана, m■ J/2 — для плоского экрана, mа =р —для цилнндрнческого экрана и m»== (рис. 6.4) [6.3]; волновое число 氏广 з 寸邮；а =р —для цилнндрнческого экрана и m»== (рис. 6.4) [6.3]; волновое число 氏广 з 寸邮；для сферическогодля сферического<х}нхА“(司；7П (х), /{*) н<х}нхА“(司；7П (х), /{*) нН； 3) - еоответствеино цилиндрические функции Бесселя первого, третьего рода и нх про, взводные |6.1]； Ля (ж) — сферические функции Бесселя третьего рода; знак нижиего индекса прн значение импеданса соответствует направлению распространения волны.Примечание. К настоящему временн не установлены границы, в которых воз- mojkro применение лрн рэстете эффективности экранировавия кмгадансов Z™, 2/Е [6.22].Н； 3) - еоответствеино цилиндрические функции Бесселя первого, третьего рода и нх про, взводные |6.1]； Ля (ж) — сферические функции Бесселя третьего рода; знак нижиего индекса прн значение импеданса соответствует направлению распространения волны.Примечание. К настоящему временн не установлены границы, в которых воз- mojkro применение лрн рэстете эффективности экранировавия кмгадансов Z™, 2/Е [6.22].Ма-дриалм „, миитшн ”開叩Ма-дриалм „, миитшн ”開叩h (значения множителя tn И* = |*/"о), глубина про-h (значения множителя tn И* = |*/"о), глубина про-эффективность место при Р —эффективность место при Р —экранировании магнитного поля ие-экранировании магнитного поля ие-iP^i (Й1Р1ХiP^i (Й1Р1ХЗдееь импедаяс Z[Здееь импедаяс Z[которой следуеткоторой следует■； слагае-■； слагае-…'住'"(T寸В =— 2яй//,…'住'"(T寸В =— 2яй//,
6.5. Импеданс эля электромагнитных полей
Внх ЭМП
Иипедвис Z,
Плоская волна
ZE^ « Z, = **о/в； Z. d 377 Ом для воздуха
Электрическое поле
Z‘ = jZ/Eam = "scam
Магнитное поле
Z* = jZ.iiam = ja^oam
Электрическое поле СВЧ
ZE = jZ■叫叫(*ipj 必(A|₽)
Магнитное поле СВЧ [6.3]
Z*ufZ_rtAWi 3iP)〃i("p)
Поперечно-магнитная ни-
甯匸一忆第（ер）/л仔（电P）
лиидрическая волна
您TzM%|P阀項（&円
Поперечно-электрическая цилиндрическая волна
Z^njZ.碎气財py成）信声）
Z^^=-忆必/（电叫叫（MP）
Поперечно-магавтнаи сфе・ рвческая волна
zW = jZ*?'(&r)№p 倡竹
Поперечно.электрическая сферическая полна
z好= TZ.磔師）/理“y）.
Z%7Z此）同庐华网）
6.5. Импеданс эля электромагнитных полей
Внх ЭМП
Иипедвис Z,
Плоская волна
ZE^ « Z, = **о/в； Z. d 377 Ом для воздуха
Электрическое поле
Z‘ = jZ/Eam = "scam
Магнитное поле
Z* = jZ.iiam = ja^oam
Электрическое поле СВЧ
ZE = jZ■叫叫(*ipj 必(A|₽)
Магнитное поле СВЧ [6.3]
Z*ufZ_rtAWi 3iP)〃i("p)
Поперечно-магнитная ни-
甯匸一忆第（ер）/л仔（电P）
лиидрическая волна
您TzM%|P阀項（&円
Поперечно-электрическая цилиндрическая волна
Z^njZ.碎气財py成）信声）
Z^^=-忆必/（电叫叫（MP）
Поперечно-магавтнаи сфе・ рвческая волна
zW = jZ*?'(&r)№p 倡竹
Поперечно.электрическая сферическая полна
z好= TZ.磔師）/理“y）.
Z%7Z此）同庐华网）
защита от электромагнитных полея
защита от электромагнитных полея
■ J/2 — для плоского экрана, m
■ J/2 — для плоского экрана, m
а =р —для цилнндрнческого экрана и m»== (рис. 6.4) [6.3]; волновое число 氏广 з 寸邮；
а =р —для цилнндрнческого экрана и m»== (рис. 6.4) [6.3]; волновое число 氏广 з 寸邮；
для сферического
для сферического
<х}нхА“(司；7П (х), /{*) н
<х}нхА“(司；7П (х), /{*) н
Н； 3) - еоответствеино цилиндрические функции Бесселя первого, третьего рода и нх про, взводные |6.1]； Ля (ж) — сферические функции Бесселя третьего рода; знак нижиего индекса прн значение импеданса соответствует направлению распространения волны.
Примечание. К настоящему временн не установлены границы, в которых воз- mojkro применение лрн рэстете эффективности экранировавия кмгадансов Z™, 2/Е [6.22].
Н； 3) - еоответствеино цилиндрические функции Бесселя первого, третьего рода и нх про, взводные |6.1]； Ля (ж) — сферические функции Бесселя третьего рода; знак нижиего индекса прн значение импеданса соответствует направлению распространения волны.
Примечание. К настоящему временн не установлены границы, в которых воз- mojkro применение лрн рэстете эффективности экранировавия кмгадансов Z™, 2/Е [6.22].
Ма-дриалм „, миитшн ”開叩
Ма-дриалм „, миитшн ”開叩
h (значения множителя tn И* = |*/"о), глубина про-
h (значения множителя tn И* = |*/"о), глубина про-
эффективность место при Р —
эффективность место при Р —
экранировании магнитного поля ие-
экранировании магнитного поля ие-
iP^i (Й1Р1Х
iP^i (Й1Р1Х
Здееь импедаяс Z[
Здееь импедаяс Z[
которой следует
которой следует
■； слагае-
■； слагае-
…'住'"(T寸
В =— 2яй//,
…'住'"(T寸
В =— 2яй//,
ннкновения
На рис. 6 5 раостнтава эффевткзность экранирования н заввсимоств от отношения 6/А (диапазон изменений от при разных значениях параметра аз он
экранирования будет иметь [2(1+ПЛ/Д1-'.
обходимо учитывать особенности иатериа- •м, нз которого изготовлен экран, так как для немагнитных материалов (медь, алюминий, свинец н т. д.) отношение ZJZ^ > > Щ?1. а для магнитных материалов Гель, пепмаллой, феррит И Др) OTHouie-
*北2"厶 > Z"? (б.о]- Для защитных эк- Р：：* магннтннх иатериалов эффективность экранирояампя при 际《! мало за 譽竺 ”《асг0THit ^ мож^опрХлить по формуле е d 20 |g(i + О.Ви.йЖ Для Защитных экравов Иэ 吟”刷鼠 иагеппа- частоты 悄& 1 绚中ектнвн8Tb зависит от частоты и дря частоте a)f 0 томе стпс
Ппи^ЛЮ： e^101Efl+(0,5^U^ ，上!РН зкраннрованнн электрического пмн 黑縹陶冶产Р。З нан…
е ~ 10 lg[l + {0,5пЛ/тай>}!].
При экранирования ЭМП «илиндпичесвчи экраном в диапазоне СВ^%陰呼鹏畧 А。^ " з中耻ктнв№сть163)д^маг*нт^；
х/6 便向 th(^ I；Для электрического поля
"f+ 20頂卜+Q用会叫叫伊曲X
X H:（Mp） th （砌人
зк 吃绊ex «ЦИНЫ. При 皿皿 в 旣調鍋牌皺：閣心配诬
=~;»?«=rx." тивиость эхраяяровавия иожко оппелешгп. по эмпирической формуле [6.15] РадеЛИТЬ е = 10 电 I 吗41 + А + 8,6g6民(&22)
электрического поля- 7, ронании магнитного'
нмпеданс | Zg | = | 7^17? |=巫.
негерме-
где г* — 0,62в'/3 — эквивалентный Dannvc "К曾巴吋6》герметичной форм/ 器干 胃专曾嚏。配з жрана); /—наибо-тыций размеротнерстия (щеля) в экране; ^ = = ®У^в(си. табл, 5.2). ФарМула 伯22\ д!~ЛЛ7^ ST- пт 8^1
6.3. МАТЕРИАЛЫ
ДЛЯ ЗАЩИТНЫХ ЭКРАНОВ
“ Для затнты от ЭМП обычно применяют металлические листы, которые обеспечивают днстрх затуханне поля в мате識肾罂7 нако во многих случаях экономичегки 口8
=^：НХ=--"
Полярнзацп"
анку"”
цикуляр-
Диаметр
13— 10 I 2 1-29
；；二;7 11-8,5 21-20
22-5126-31
lg_26l 19-頃 23—30|23-lQ
15_12| 17—23、仃一13
означает,
пар ат
35-41 35—20
30-36 36-23
керпен- апкупар.
5,5-10 6.5-3,5 9-169-6.5 19-25
3.6-7 [зктзММбкт〔1^2_
6.8 Зкраннру»歌н：；：：
26-20 30—35
25-201 29-35
27-23 的一Z§
,个。плоскость потрнзаинк падают^ волны
37—33 > 46
35-40 I 35-28
36-40 ав-зо
Iраитеристикв
21 一 山 26—32 21-16125-31 19-1б]22—28
I, Покарнзаиян параллельная, перпеидику^ртая ^^^ “кт 缥 D -ответственно п^аллель^ «-Р^ 篇蕊卜 辞《
2. Первая цифра интервалов 紀°：：黑”)Jh& данные (справа н сверху).
К案識唸辘"*嘔空土=^-
знные (справа
а с номера
матер-а.-гдап защктнмх 9"ранва
менять другие MaTepHaJIF зфтектнвностз нспользованнх которых рассмотрена нн*е Проволочные пзяя- аффеятивность зкра， ннрованкк электрического ao^s при нсполь， зомннн сетокJ5J
;-g-zz- + A + 8-686c зecb слагаемое 4 ознадает то %дно в выраженнн22) S^AW-- а множнтельс、 н векнкнну Z，прк заданномнаметре пр。，
уассчнтываат Яо
зквнвзлентиан толщина сеткн В тзбл, 66 прнвеенн данные
“ -^q^« - 3™ эффектнв，
ности зкрзннрованна некоторыми проволоч- нн*н тханнмк сеткамн
ность исходного'аге-а°а- кг/м"н УАелт нА расход металла- к_мСредизк зфк, тквность зкраннрованнх мег"Ааязвров”ннон UHHK。* поверхности с погрешностью WIOA
•ормуле е тота f — в paAHOnorOEaloEe матерналр Нх нзго.
<штана по ^MnHPHqecKOU 51gQ— 20-f-re час.
раннрова-ПИ з.тектрнческог。пола-15J ем lo--z'z-十 4+ 二.9- (623) me zuа-
токепводяшле кра£ктавве краекк созк>г на основе лленкообзующего ма， тернааа схобавленем проводяннх состав， ЬИ5ВХИ- иьиочк^иявнотаы- звге^ёнзи- вка・ честве токопровохащихлеменгов нспол? зуат КОЛЛОНАНОе серебв 5™_^жч- 2="^- окислмета0ов- порошкн ESX- иъзхвааи. зффектнв0сгь зкраннровакин прн нсполь’ зовзннн токопровоанЕНХ красок определяют п。формулам для тонких*атер£ов (см， я- 6.2)； прнаичнн негерметичности丨ио формулегде ZIсоротивенне на кваарат плоан поверхностн зкрана материалс металлнзнрованнооверх， ностью- зектнв0сть зкр> моашо определить по еоруле zlg/a。- ге g н Q—•соответственно Плот， 5.7 харктернстннекзтзри*
АЕОЛОТО-пороло"
м*вхопхт в основном цжигш_.х=ЧЯЕЛ материалы — алюминий- латунь- цинк- рас, чет звктнвносгн зкраннронаннн больго.
еольговыеговмх _
матернал"-
матернааов толшнко"'
вмх материалов проводите*п
длзтоккнх матераааов личнн негермегнкносгн
"ехтмвность зк‘
и0- 一Г窮
0.8-一旦
отра*ен-
товляют в внАе ёш2.вдяки н 5К2ТКНХ не， HowacTOF тонкнх мнетов- рыхлой СЫПУЧ массндлн 3a』B0qx компаунов・ В таба. 67 пркведеян характеркетикн не・ котормх раляопогОЕЗЦШХ матернаов， В последнее времн все бопьшеерасостра. ass получают керамкк?металлическне композникзь^-
многослойные матерзлр Зкраны нз та， кхх материалов обычно состоят кз послед。， вательн。 нередующихс* немагнитных нах магнитных £оев・ На гракнпе слоесостав， леннх3 металлов- я^вязрмазом S-2.OI кратное от*енне волн- qr。обусловливает внеокуфектнвность экрзнкровання- вчвяквз шя^шпа^оашав» ёа зкрана с Лю， бнмксломсоезббоАТОЛЩИНЕ можно нтн с помощью матрнин
(6.2-
элемент1котором связали с типом ек-на через уравненноотношен)- приведен- нне в табл，6
Летермннант введенное MaTPHUMdalresL Матраца зкрана нз а слоев будет равна произведенню EBJ^SW етАельных слоев Т ==• величинам- относмцнкся к v・My 208-азткмдекснапример•Г2, Wрн перекноясеннн матрннеобхоан， м。оо^вьичг иоенедовательностъ перехода от внутренние слоев к BHRHKM- прнпнс£・ вая граничному внутреннему слоюнндекс L ьй трехсложных зкнов ^^а_"§П зкранн， ^вимй^ойф-~Е5-ли»нтеряал"
пхзет*8-.
М0сса 1 м" казнаа
-8X5= 6xlooo 345X345 345ХК5
ключахикпоч^ Еияш-
Материала **. защктиыт мравоа
рнцы
Экран
Сфернческпй
Цчлнппряческв»
a
4"
т
fl!
石г
W R艮
.р 飘 Ra
承
гл 土Еречтм матрицы (我工舒
6.9. 3@4|ектнаность зкранкроаамн* замхнутмх экранов, дБ
Сталь листовая：
сварка непрерывным швом
сварка точечная, шаг 50 ми
•лнсты, скрепленные болтами (шаг 50 мм)
Жесть 仲альцем):
Диепааон частот, МГц
|о,15-з з-зо эс-зос зоо-зам аооо-юа®
Обозначеная: /■„.₽„« Г ；, Pj ~ СОА ветствеино радиусы внешней и в囑嚮思 поверхности экрана; R@ н 此 一 функции обратного действия соответствеяно для наружной к аиутренней областей.
ровання
('-^ai^illX^^ati^illi)-'
-(言У йо1Я,шгп
где В = 3 в случае сферического экрана к r = 2 в случае цилиндрического экрана (г« р); для тонкостенных экранов обычно принимают В = 0.……
Для тонкостенных двухслойных экранов7-=Г1Гп/(1-Ла1»?Л11).
Подставив в эту формулу выражения (69)и (6.10), получим
厂 J ch (£/|) ch 隹修)[l+* ©+2 J)X
Перфорированные материалы. Эффективность экранирования ими (ряс 6.6) мок吧 определить по формуле ｛速22), в правую часть которой следует добавить слагаемое Е = 40[й(Д —Ol/о- Формула будет справедлива прн а А Ь н R" V 2, при этом размер щели (>D. (При размере дали У? в формулу вместо / подставляют диаметр отверстия D.) При экранировании отверстии в помещениях с помощью волноводов дли- nod I, вьшолкенных в стенах, эффективность (рис 6.7) [6.211
ed2ll/〃 для случая А;
ен】6，“《 для случая В.
Сотовые решетки. Эффективность экранирования сотовыми решетками зависят вплоть до сантиметрового диапазона от отношения глубины к зкрнне ячейнн (отс 6 8) На рис. 6.9 показано применение сэтовы! решеток в качестве окон для помещений. Ориентировочно эффективность
непрерывная ааЛка
точечная пайка, шаг 50 мм без ваПкн
Сетка металлическая с ячейкой 1—1 5 ммпайка'
Фольга
клейка внахлест (шов перекрыт) 乎^唱;〈патаа краска (сопротивление Z Металлизации (расход металла 0,3 кг/мг)
Экранировавиг： смотровые н оконвнх проемов: штора иля створка нз металл и^ескоб сетия с ячейкой 1—1,5 мм приваренный стальной или припаянный жестяной лист сотовая решетка металлическая сетка с ячейкой до S ым стекло е токвпроводяшей поверхностью
X th 瓦公 44 (&+右')"(%働 ++r(^+^')t4Mi)*M^)].
где ZlZJZ2(d； Z2Z^^；号二
=Z JZ.向—соотношения импедансов, 4 — импеданс диэлектрика;Z,«r 嗜農 с
Lr。слоя экрана. Зная величину Г, эффек- аипяннппняиия находят ПО фор'
В.7. Волвлош *“ иранвромявяив^ретв»
Зкраннроаанне дверных проемов: одинарная дверь на каркасе, обшитом стзль- ным листом, контакт сплошной регулируе- то же, но контакт щеточный с шагом 100 мм открытый предзлъвый вйлйовод приставная крнвка с двойным контактом и прижимным устройством авабная даерь с тамбурам, кает акт стлми- но* регулируемый или аиевматяческий
Экранирование каналов：
открытый предельный волновод
сотовая решетка
металлическая сетка с ячейкой 5 мм перфорированная вставка
Экранирование вводов коммуникаций:
металлические трубы, приваренные к экрану по всему пернмёй)у
металлические трубы, проложенные в волнО- вопнтх патрубках фильтры
,_сотова. pwere； 2-оконное стек』。；^一巾“,_сотова. pwere； 2-оконное стек』。；^一巾“самым низкимсамым низкимЗАЩИТА ОТ 济ОНХЗМРУЬО這"X НЗЛУЧЕНЧЯЗАЩИТА ОТ 济ОНХЗМРУЬО這"X НЗЛУЧЕНЧЯвыделить четыре типовые планировкивыделить четыре типовые планировки
,_сотова. pwere； 2-оконное стек』。；^一巾“
,_сотова. pwere； 2-оконное стек』。；^一巾“
самым низким
самым низким
ЗАЩИТА ОТ 济ОНХЗМРУЬО這"X НЗЛУЧЕНЧЯ
ЗАЩИТА ОТ 济ОНХЗМРУЬО這"X НЗЛУЧЕНЧЯ
выделить четыре типовые планировки
выделить четыре типовые планировки
со уставом сотовых решеток на。皿：；, ：:爲為2р。叫6-。呻研^ Е，。睜
~ 27"4 + 20 lg а, где / п % —соответ- ；；為縉歸謁Н …鱷皿畤歴 ннй размер ячейки сотовой решетки." ЧН^ытЧепрогкгнроааиия, иэготозления и эксплуатации устройств и систем жранир занн« показывает, что в среднем эфф»™ кость экранирования мо^ет быть ^^иг нута на уровне данных, приведенная в
-абл 6 9 [6.15]. Эти Данные относятся кв^(- яХ пределу частоты падднапазона^ Эф- фаХивнот определяйся =^м /^,00 ,-,3喘膿7%ST端蹣 з^чеявй дм отдельных ^троЯстз оз* чает что рзссматриваемый вариант 閣'меАуеЛ м является нереализуе-
машиностроении источники иоиизирую- излувдний применяются для контроля качества сварных соединений, отливок, правильности сборки узлэа иашин, обнаружения эксплуатацнонныя дефеятов действующего оборудования, определения износа Деталей машин и режущего инструмента, при автоматизации н контроле технологических процессов.
КЛАССИФИКАЦ!!^
СРЕДСТВ 3A11WTH
ОТ ИОНИЗИРУЮЩИХ ЯЗЛУЧЕН!!^
коллективной за-
一 4.120-83 «ССБТ.
Средства коллективной зашчты от ионизирующих излучений. Общие требованка» В табл. 7.1 приведены основные средства коллективной защиты от ионизируюших излучений, применяемые в машиностроении для обеспечения безопасных условий труда в соответствии с действующими са нитарко- законодательиымн нормативными документа^ [731
В зависимости от технологии неразру， шающего контроля и размеров просвечиваемых изделий планировка помещений длн просвечивания (рабочих камер) и системы радиационной защиты различны. Можно
Рас. T.I. Схемы типовых поиещеннй для радаадлоааоа Аефектосхопяа:
д — рабочая камера; 6 — патдонка: е — рабочая камера с транспортной свстсмай; 纟—го же с “абнрннтвмм охох。*; / — ае- 屯 ектоскоп： 2 —рабочая камера; 3 — 聲。дми защвтна» дверь, ^ —коааейер. ，一лабирнкт, 5( — рассеивяшшая по- верхность： % _- угол пааенна нэлученн* на расгеинаютую поверхаость S(； Я- — расстояние от источника <я до рассеивающей поаеряиостн тонине между рассеивающими поверхностяып)
мещений для просвечивания дефектоскоПи. деекнх дабораторай: рабочая камера, внга_ редка, рабочая камера с транслортной сц_ стемой (конвейером), работал камера с ла. бириитным входом (рис 7.1). ，
Рабочая камера — типовое помещение для проведения веразрушаютег。контроля каче. ства изделий (см. рис. 7.1, а). Вход в ка. меру и подача в нее изделий для контроля осушестзляется через защитную дверь, которая нлн перемещается вдоль защитной стены, ннн поворачивается. Имеются конструкции рабочих камер с открывающимся люком в потолочной перекрытии для подачи изделий для их контроля, а также рабочие камеры с двумя воротами (защитными дверями), предназначенными для подачи наделяй на контроль и извлечения изделия после контроля Обычно такие ворота размещаются с противоположных сторон рабочей камеры. На рис. 72 показана планировка ревттеаодефектоскопической лаборатории в сварочном цехе машинострои тельного завода, в которой праводитсн контроль качества сварных швов
Выгородка — разновидность рабочей камеры (без потолочного перекрытия), в которую изделия для просвечивания могут подаваться как через входную защитную ллерь, твк и с помощью мостового крана или электротельфера через верхний проем (СМ. рис. 7.1,6). Выгородки сооружаются в цехах и на открытых площадках
Классификациа средст» зицятн
0I
зг
72 Средства заняты от ионизирующие вдлученнй
Область пркиЕнеин>1
Техннчесу характерце,/
Для зашиты персо- нала от внешвего облучеяия ирн рабо- те с закрытыми ра- днопзотопиыми источниками а- и р-излучеявя
тсыщива зхрана
из органического стекля
окна, мм, высота
-смотровое окно; 2 - подставка
Защитные экраны
Габариты смотрового
ширина 500, 5'-6； масса
"o'ox*-。мзяпяЁЯОЖ<яа кхяфе-ae.^ н «аосо0SAVXauss -ehsase КЗИИЯЁИОачяа BaBoasLOSBaa^ н UHH3*Bdx Виа RdaHZHOKn ，吕工导醫 айьисоHlmdHOU 33H GHnec -ru,H3x19HH V2sso^as«bus« _ -иай^чад «нв^^жжячежзйй -вннзьххг ，енOHHHhosH BHHaHEdx КЗ z-^ffis .Hxtn aNKSKiuHa-nag азнхие_
■0d09Hd= Хам§ё1ва @ is^oBa Hoxoug HXFXdee BvЗНЯФХ ,^ocxx изхящя^озц м£9 знт •oixdHHHUUHmHUHFIahAeeH asHHhol 6= кххфгч& а §киооАвоеияп^н =5 3d3HNH0H _UBdH6Hd09 ，eeanSCHmdaaSxomxos~a5 iun ЗЕЩ51О -=таи«к=-«яв н xoaodHX £9 MMasH。-FlHBdxe aNHaBHOHneJU
KOXHHhoE K3Hedx н nsxssBaolnabB KHHel。-XX^Hnsc-nsksu s HOodHX •。KM3130:OUQH3O£X30* ,ee =-a- ринзк^ЕНН 3HH0HnHBS .=4 -Nd2dB9 vs^s^xssc-csss^ -ЗЯ .Bd6 ^手工当亠。s еннавнонпве。 HHhBeHveHJH。s XOQOdMXO9es .*3 ida^deg «S32^KSSB3HH- '^3K .&ЯЗ -IqHHxMHlKmee) ЗП4&КЛ анн ,^хш5&е -?^snx ^s^na MO5K2 g -KHala) KHB6 фзхагаЕОВ^-яни
3^sa»n «пнйьао uzaaoso
Для защиты 哂8・ «а“а от внешнего об- лучения при работе с закрытыми источниками у-пзлученни (зарядка гамма-де- фектоскопов)
Материал экрана — уг- лерод«<тая сталь, 1M. крытая химически стойкой эмалью; толщина передней стенки 30 мм; толщина смотрового окна дз свинцового стекла 50 мм Крагвость ослабления ученнл с энергией МэВ: передней
стенки. 2; боковых я вижненонталь-
но" плит Экран оборудован двумя са- модержащими захвата, мн типа 2РЗС-1, уста, новленными в варсь 8Hx опора» инжвей да- "н передней стенки. Захвагамн моясио ра- ботать в пределах телесного угла, равного 75 . Экран установлен на четырех роликах Для передвижения по волу. Габариты на, мм： внеота
■Экран настольный передвижной с авума захватами
2 — боковые стенки; 2—
i ЗННЭ*'6Н& T 8tf hn 已
3)
- гф^ ^a +s-0 ■= 7)
-ussu^^s эозовэ.инза
-SUSS^AEnxKsnKxkavxff X08
->uu£~e a S5^s"HbHUBH ,HO.mokuxe- изякафоаз иквил нвеоии s frxodHKWg ^звёёпл XKS& икаияя^ияоьия -ao&swsnc Bkaba Ks шхшя^ e -。“工。XH ♦BOBOHd。H5OH 樊 e:dz 096 6£яво=яяаOB-dld 号 ■ЧМЧ"odu 2СШШЭМУHm woi -x=boas® a tnnedxexHed J»«m я з^ккэ ioa^ RSW&SOM ^-й к Obe-"
。--0m ishxlreH ниш H) aao^-SAC sscs-unsoss^ ?£0&.0^9£ _RH eaHro^s aoHod 与s HZHdomA
'F 6 孑 яккф^^в зсоиоо^иь^щы-issw^
tuedeuueaHW-OHa.luIad
-нназха XKmaxdRfKao" «'exwKofx0HHseoxdogogxevBEdu
?iass so-scstfos ，一иваохан&охехиинн xahaHEBOKUadgазх •WHlwadaMHB -n£osx •HVHH xaHaHmeoKYed FOB w) nbsx^^^-xa s Esas Узгвхэе8н"н asehAW
■osamd»XHSaatMakoaxa」
quod~ox н BHesHal-
6хо<цхз*з"венноинвн"в
Rssssac CU44S
s=suo&b.og£x=_ns'*HH3I','C'Msf-S^&snas-S axsassx м шк944M"JU¥"»3suesuo •■''
защита от нонизкрующих взлученин
Классифнкацнн среде га защит
т
Продолжение мбл. 7.2
Техническая характеристика
Область примененкк
Сейф стационарный стенной ващитный
/ — стальнсй шкаф；
2 — евнноваа дверь с замком
Сейф стационарный стенной защитный поворотный
/ — дверыа с замком; 2 — кожух； 5— указатель, 4 — ма- ховнк; 5 — барабан
СеАф защитный
Защитные сМфы
Толщина передней н задней стенок (нз свинца)
мм; толщина боковых, хне* н нижней стенок евнниа) 30 мм.
Свинцован дверь имеет замок и устройстао для опломбирования. Сейф монтируется в стене. Кон- стрнный материал —
елаеродистая
покрытая химически кой эмалью, сейфа, мм; высота 334, масса 210 кг.
Количество секций для
размещения излучения
передней
источников
10 Толшина стенки из свнн・
ла 50 мм. Сейф имеет за- шнтную (ступенчатую) дверь и дверь с замком и устройством для опломбирования. Сейф монтируется в стене хранилища Над дверью имеется циф-
ровай указатель секции. Габг мм： высота
ширина
750 глубина 800; масса
300 кг. Габарита секции, высота 147, ширина глубина 110
Сейф собран из отдельных чугунных ПЛИТ толщиной 90 мм Секции сейфа облниованы внутри коррозионно-стойкой сталью Каждая секция
закрывается
чугунной
й. Наружная дверь запирается на замок и имеет устройство для опломбирования Для удаления вредных газов ц паров предусмотрена вен- тилядня
Гайарнты сейфа, мм.
сота 1330,глубина 450;
ширина
Для хранения источников у-излучения
Для хранения источников у-нзлучення в различных агрегатных состояниях
Б Oki jamurHuii ntp1 настольный “а оцио
Бокс защитный перчаточный на одно рабочее место
/ — корпус бокса J — перчат
кн; — 3 — смотроное I 4 — тлгонапоромер, S - тяжион фильтр, 6—巾。р‘ pa. 7 — nuAcruBha
lc”，z“K」” *зр」к1са，，така
ВБП1-ИЖ
8ЬП|-ОС
Защитные боксы
Buyipt'Kioiu объем бокса 0,15 м，： площадь стопез- hhuz 0,35 мг, прием смо- твово:о окна 600 X Х；290 мм, проем ииюза 0 180 мм; эффекгивиость очистки 中нпьтра 99,9 %; допустимая мощность всех потребителей злектрознср гни до 3 кВг: напряженке питающей сети 380/220 В Корпус бокса нзгото влен НЗKOppO.iliOHHO-стой кой
стали, наружная поверхность окрашена химически стойкой эмалью. Разрешение обеепечияается ны- тнжноН вентиляцией и контри.шруется тиронапо ромером Габарить| бокса, мм： и.тна 1080, глубина 55J Butord 653，пасса
Корпус Сонса изготовлен из органического стекла. Внутренний объем бокса 0.19 и3; площадь столеш- ншы 440X300 мм; про- ем смотрового окна 700Х X 260 я ч, т*щ"ма ,те 12K оокеа 6 мм, разреженна в боксе 20 мм вод ст ; 上。П}Е|ман температура в боксе 50 ℃ Габариты б;ж- с. мм длина 1200, глу- 6hhj 550, высота 1650, .чаи.| 65 кг Боке снабжен притичны*.! фильтром- кмпзном.BUTHAH3V
Фи/ii.Tposi, THiwiianopoMe
Лродв^жеяне таб.1 ?&
Для работы с радио- активными вещества, ми в открытом в(це1 (расфасовка, дозн； ровка. проведение химических реакций) н с токсичными не-1 ществами Бокс обеспечивает защиту персонала от а・ к 6・нз“ученнн. прела- храннет рабочее помещение От загрязнения радиоантинньтми и токсичными веше・ стаами
Для работы с радиоактивными веществами а Открытом внае (расфасовка, дозировка, проведение химических реакция, прнготавленке ме沁 ник соединений и т. д) без применения органических растворителей, бокс обеспечивает защиту оператора от а- н 0 излучения
защита от ионизнрующих излучении
Клясснфчкацяк средств зициты
Продолжение табл. 7.2
Ншшек。ванне
宵謂
Техзн«зка« характеристика
Шкаф вытяжной радиохимический
1ШВ1-2ОС
Корпус шкафа изготовлен из органического стекла. Внутренний объем корпуса 0,51 М; рабочая площадь столешницы 0,63 м1; толщина стенок корпуса 8 мм; проем при полностью открытой подвижной шторке 450X750 мм; расчетная скорость движения воздуха в рабочих проемах шкафа 1,5 м/с; допустимая температура в шкафу 50 ℃. Габариты шкафа, мм: длина 1060, глубина 970, высота 2000; масса 89 кг
Область прнкекеака
Для работы с радиоактивными вещем вами в открытой виде (операции с порошком, его фасовка и дозировка и др.) без применения органических растворителей. Обеспечивает защиту помеШенкн от загрязнения ра・ диоактивныки и ток- сичными веществами
縱
1 Габариты г1 контейнера,
М奮а,
Облает
□ркмепенк*
защиты 1 м скин-1
цу. иы 1 Высо-
1
Контейнеры лабораторные
КЛ-2,9
10S
凤4
Для защит облучения перевозке лучения в приятия
Н персонала от при хранении и источников т-нз- пределах прел・
КЛ-10,0
100
425
250
159
КЛ-15,3
128
493
305
431
Габариты гнезда у контейнеров всех типов, мм: высота 140; диаметр 40. Для перемещения коитей- нера служат рым-болты, а у контейнеров КЛ-7,0; КЛ-8,8 и КЛ-10,0 еше имеются цапфы. Наружная оболочка корпуса выполве- на кз углеродистой стзли, гнездо контейнера н наружная оболочка пробки — из коррознонно-стой- кой стали
Защитные контейнеры и сборники для радиоактивных отходов
Толщниа заицкты
KOKTcftiiepa,
Наниеиованне
по ивхн-
в：：0"
調
Область лрииец«аня
Контейнеры транспортные
' КТ
21
103
52
嘗
Je2
Длн транспортирозлння ра- “ноактквннх веществ, находящихся в ампулах клв флаконах
Габариты гнезда у контейнеров всех типов, мм высота 73; диаметр 31
Сборник для твердых радиоактивных отходов
СТО-10
Вместимость 10 л. Габариты, мм： длина 257; ширина 313; высота 444; угол вон。- рота крышки 150°; высота подъема крышки 55 мм;
Для сбора и врененного хранения твердых р-актмв- ннх отходов
Контейнер комплектуется из 10 пластикатовые мешочков, в которые помещаются радиоактивные отходы. Крнт- ка контейнера открывается при помощи педального устройства, закрывается на Диа замка. Контейнер изготовлен из углеродистой ста-
Сборник для твердых радиоактивных отходов
СТО-1-10-ОС
Вместимость 10 л; допустимая температура в сборнике 50 ℃: габариты, мм: дли-
Для сбора и временного хранения твердых а- к ^активных отходов
0 212; масел 3,1 кг. Сборник изготовлен из органического стекла
Сборник длн жидких радиоактнВ' ннх ОТХОДОВ
ежо-ю
Вместимость 10 л; габариты, мм： длина 216, высота 404, тнрнна 204. Сборник изготозлен из коррозионностойкой стали и окрашен химически стойкой эмалью
Для сбора я временного хранена* жидких радио- активных отходов
Пакет пластикат。-
Вместимость пакетов соответственно 1, 4, 5, 6, 10, 30 л. Толщина пластиката, мм: для гна пакета 0,6— 0,8; для корпуса пакета 0,2—0,29; масса 0.116 кг. Пакет изготовляется из поливинилхлоридного пластиката рецеитур 80/277 (морозостойкость 15 ℃) н 80/193 (морозостойкость
Для сбора твердых радио- икгинных отходов； применяется для комплектаанв боксов н вытяжных шка-
Продолжение табл, 72
Рис. Т.г. tluupou* p*err«B<M*®*iWK.KaBiviKK<A “•бораторнп сирочкогп цеха:Рис. Т.г. tluupou* p*err«B<M*®*iWK.KaBiviKK<A “•бораторнп сирочкогп цеха:Вертикальный разрезВертикальный разрезсистемсистемей камеры оказан наей камеры оказан нас транспортной рис 7 1, е. Такне к; просвечивания издес транспортной рис 7 1, е. Такне к; просвечивания издекамеры сооружаются для lew点 на конвейере. Пу-камеры сооружаются для lew点 на конвейере. Пу-1 Расчет лабирингов приведен в [7.1]1 Расчет лабирингов приведен в [7.1]ииеры даз г*мма・ииеры даз г*мма・г — защит» (бетон); 3 - источник иалуЧеаия, 4 — просввчиааеиое изделие;5 -" входная дверь » аабнрннт;，一 аабирикгг — защит» (бетон); 3 - источник иалуЧеаия, 4 — просввчиааеиое изделие;5 -" входная дверь » аабнрннт;，一 аабирикгзащиты (стен, перекрытийзащиты (стен, перекрытий1ь применяемых материалов：1,3 г/см3) используют для1ь применяемых материалов：1,3 г/см3) используют дляношение приращения поглощенно* за малый промежуток временн ==dD/dt.ношение приращения поглощенно* за малый промежуток временн ==dD/dt.
Рис. Т.г. tluupou* p*err«B<M*®*iWK.KaBiviKK<A “•бораторнп сирочкогп цеха:
Рис. Т.г. tluupou* p*err«B<M*®*iWK.KaBiviKK<A “•бораторнп сирочкогп цеха:
Вертикальный разрез
Вертикальный разрез
систем
систем
ей камеры оказан на
ей камеры оказан на
с транспортной рис 7 1, е. Такне к; просвечивания изде
с транспортной рис 7 1, е. Такне к; просвечивания изде
камеры сооружаются для lew点 на конвейере. Пу-
камеры сооружаются для lew点 на конвейере. Пу-
1 Расчет лабирингов приведен в [7.1]
1 Расчет лабирингов приведен в [7.1]
ииеры даз г*мма・
ииеры даз г*мма・
г — защит» (бетон); 3 - источник иалуЧеаия, 4 — просввчиааеиое изделие;
5 -" входная дверь » аабнрннт;，一 аабирикг
г — защит» (бетон); 3 - источник иалуЧеаия, 4 — просввчиааеиое изделие;
5 -" входная дверь » аабнрннт;，一 аабирикг
защиты (стен, перекрытий
защиты (стен, перекрытий
1ь применяемых материалов：1,3 г/см3) используют для
1ь применяемых материалов：1,3 г/см3) используют для
ношение приращения поглощенно* за малый промежуток временн ==dD/dt.
ношение приращения поглощенно* за малый промежуток временн ==dD/dt.
，‘ 5 — работке камеры： 5 — пультовая. 4 — Фаго- хомната: S — расшнфровочиая
чок излучения обычно направляют вертикально внщ. На персонал в этом случае может воздействовать лишь рассеянное излучение, выходящее из технологического канала, в котором проходит конвейер.
Схема рабочей камеры с лабиринтным входом мн просвечингния крупногабаритных изделий с истюльзоваиием источников Оольшой интенсивности нэлучения принеде- ва на рис. 7.1, г, В рабочей камере имеется два Входа: один через лабиринт — дли персонала и второй — для изделий, подаваемых на просвечивание. Имеются конструкции рабочих камер с лабиринтом для входа персонала и двумя затнтннмн дверямн： через одну дверь изделие попадает на про свечиаанне, а через другую убирается из рабочей камеры. На рнс. 7.3 приведена планировка рабочей камеры с ааумв входами: один из входов в камеру преаназна-
чей для транспортирования изделий, а другой —для персонала
В СССР для защиты от ионизирующих излучений серийно выпускаются средства защиты широкой номенклатуры. некоторые нашпн лрименЁНне в чашинострое- аб" 7 2) Поставка средств коллеи- зашиты осуществляется межобластными отделениями ВО «Изотоп» согласно заявкам предприятий
На средствах защиты должны быть размещены знаки радиационной опасности (н соответствии с ГОСТ 17925—72) Знаки раднационнон опасности н предупредительные надписи (например, «радиация», «рент геновское излучение> и т д ) должны быть отчетливо видны на расстоянии не менее
72 ВЫБОР МАТЕРНЛЛОВ ДЛЯ СРЕДСТВ ЗАЩИТЫ
Средства защиты (экраны, сейфы, боксы и т. д) проектируются и изготовляются по техническим услонням, составленным в соответствии с действующими ГОСТами и согласованным в порядке, установленном ОСП 72,87 [7 3] Они должны быгь устойчивы к механическим, химическим, температурным н атмосферным воздействиям, обладать стойкостью по отношению к применяемым вещестнам, реактквам, десорбирующим кислым и щелочным растворам; иметь гладкую поверхность и влагостойкие слабосорбирующие покрытия, облегчающие удаление радиоахтивных загрязнений, обес- Пёч нвать рапнапнонную безопасность при пожаре, для чего легкоплавкие материалы заключают в кожухн на тугоплавких материалов, исключающих возможность выплавления матернапа зашиты
Технологические каналы, щели и другие неоднородности, проходящие в толще защитных экранов (защитных стен, перекрытий и т. д). должны проекгнраваться таким образом, чтобы кратность ослабления излучения в месте нх прохождения была не ниже расчетной. Методы расчета технологических канаков приведены в (7 2]
Для сооружения стационарных средств
зуют различные материалы (бетон, барито- бетон, кирпич), при выборе которых наряду с их физическими свойствами следует учитывать стоимость материала, его долговечность, габариты, технологию изгоговле- ння и т д. При саоруженнн стен и пере- крытнб применяются типовые блоки и кон- сгрукцин строительных деталей
В перслвнжннх зкрзнах в основном нс- пмъзуют свииеп. жеиезо (сталь, чугун). Для снижения массы и уменьшення разме-
ров переносных дефектоскопов защиту радиационных тонок в последние годы изготовляют кз вольфрама и урана. Ниже
нзготозленна защитных устройств гамма- дефектоскопав, зашнтннх контейнеров для хранения и транспортирования исгочннков нзлучекия и тракспорзно-перезарядних кон- -ов, кожухов рентгеновских трубок,
.в, диафрагм, при сооружении защит
ных дверей, ширм, экранов и т д Свинец применяют в виде листов нли полос раз- личной толщины, блоков (нирпнчей} и чушек. Листовой свинец, лрикреплеинын к фанере вли рейкам, обнинЬ применкют дли усиления защиты у*е готовых стен.
Свинцовое стекло (р = 3,4 + 4,6 г/см) применяют в тех случаях, когда защитная среда должна быть прозрачной для видимой части спектра (в защитных боксах, прн рентгенотелеяизионном контроле качества изделий и т. л ) Стекла имеют толщину 10, 15, 20 и 25 мм и габариты I90X 240- 240X300; 300X400; 356X356, 400X400, 400 X 500； 500 X 600 мм. СннниовнА эквивалент 1 прк указанных толщинах стекол составляет 2,5, 4; 5 к 66 мм свхниа соответственно.
Свннцоаая резкна (р = 3,3 + 5,8 Мем" толщиной 3 мм (р = 4,5 г/см1) по своим защитным свойствам эквивалентна 1 мм свинца. Резина с。временем дает трещины, поэтому необходимо периодически контролировать ее защитные свойства
Железо (₽ = 7,8 г/см1), сталь (p=7,5-i- 10 г/см3), чугун (р = 72 г/си3) используют в основной как конструктивные ма териалы в местах, где требуется повышенная прочность: для изготовления подвижных стальных дверей в помещении для бетатронной дефектоскопии, когда габариты его ие позволяют делать лабиринтный вхол н на двери падает только рассеянное излучение; для устройства зашиты л верных проемов и ". д.
Вольфрам (р = 16,5 + 19,3 г/см3} применяют в внде порошка с иедыо и |или) никелем, спеченного прк высокой температуре- Вольфрамовые сплавы обычно содержат 3—5 % никеля и 2■—3 % меди клн АО 8 % только мени. Вольфрамовые сплавы используют в качестве защитного материала радиационных головок гаима-дефектоскопов и коллиматоров,
(минерал с высоким содержанием применяют в виде баритовой штукатурки или баригобегона, представляю-
шег。смесь та (пнпевманого, пескового или кусков пемента н воды Варктобе* тон, застывая, дает большую усадиу. Во избежание усадочных трещин сооружения нз Оарнтобетона армируют железом. Барн- говую штукатурку (4 части барита, I часть цемента, 0,5 части песка — ло массе) наносят с о&нх сторон кирпичной хлалкн слоем не Conge 20 мм. При больших толщинах слоя (до 50 мм) штукатурку наносят на сетку •Рабнтц»
Использование барнтовоА штукатурки для защиты от рентгеновского излучения (на- пряжекне на акоде рентгеновской трубки 4 W 150 + 200 кВ) целесообразно при ре- хонструкикн и ремонте помещений для лро- ведення рентгенодефектоскопии. так как плотность и эффективный атомный номер баритовой штукатурки выше, чем у обычной штукатурки Эта приводит к зкоионнн площади помещения и массы защиты, что особенно важно в тех случаях, когда практически невозможно увеличить площадь помещения
Бетон (р = 2,1 4- 2,4 г/сма) примеииют для сооружения защиты от у-излучения и рентгеновского излучения с зяергней более Q.4 МэВ. Бетон также служит защитой от нейтронов Прочность и надежность соору- *ёМ2 Ьз бяона значительно больше, чем нз баритобетона.
В состав бетона входят портландцемент, песок н гравий в отношении 1:2:4 по объему или 1:3:6 по массе. Зашнтвне свойства бетона зависят от его пдотиости. Для учета возможных различий в плотности бетоаов реяоменнуют дзлать 10 %-ныб запас по толщине по сравнению с пслучен- но# при расчете Повышенная плотность бетона может быть получена при замене гравия более тяжелыми натерналамн.
Применение шлакобетона, гипсовых влит, пенобетона н других подобных материалов не рекомендуйся, так как эти материалы нмеют малую плотность, что приводит к слншкои большой толщине защиты.
7Л. РАСЧЕТ УРОВНЯ ИОНИЗИРУЮЩЕГО ИЗЛУЧЕНИЯ
При использовании источников излучения рабочие места обычно размещают на расстоянии от этих истачннков, значительно большем размеров нсточнкков, поэтаиу источники рассматривают как точечные.
Мощность поглощенной дозы у-иэлучения D' от тачечного изотропного источника ак-
73. Значении гамма- и керма-постоянныхнаиболее широко нспопауемихрааионухлндов
7.4. Линейные коэффициентыослабления у-излучения “，см -
7.5. Дозовые факторы накоплсвия для точечного нзотропвого источникав бесконечнан сре^е
Радиоиуклнд
Период полурясвакз
[к
J
即а
2,603 лет
11,3
77,6
罂mл
312,16 суток
4,61
30,3
恥
44,52 суток
6,2
41
沃。
271,5 суток
056
3,7
案。
5,273 лет
12,8
84,2
恥
243,9 суток
3,07
20,2
懸 Cs”*Ba
30,18 лет
3,24
21,3
嘿Tm
128,6 суток
0.0274
0,180
像г
74,08 суток
4,72
31,0
端AU
2,696 суток
2,33
153
做
46,73 суток
1.29
тнвностыо 4 Бк, на расстояани R, м. рассчитывают по формуле
Материал зашиты
卢MsB
|f
5
玄
Ji
類 冕 1(
0J5 0,2 0,3 0,4 信2 d8 i.O
鬻
107
4,25
1>
1.33
'эл
携 1,49 1^3
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10,0
罐
s
0；l|
M®.OT MKMI234568Q5
0-0 n^ 0,0" л^ л^- л^.о,о. л^.о,л^ I,—,2345680
^^^^5M^^M778№8^^^^^915
м SMSS^S^^ ^-M.^WM.W ^м!1122&44 ^а^а^зп^0^п^х9^111
fi 64^^ W о 7 87ВД3741О
-''235,L6652oaw2876s',33
м 112222111
331579Q 57582514 7 3052
3 1е/6 3 6 & 3 а & 4 2 л Lh^^^fl^a^Lп^ Q^a^а^7^^5^о^л^л^п^о^^
,8s2'62-s,-s25-75-6w-!l-,'8JO«J8-',J5J5岡-59-01 11247^И^^4М^^МНН876544
^^ м ЭТ 239 7664226 — 5^м М ^^
{公，%
ивд^и 78 1 7 1007962^^
Llw211⑶w^a^^QS^Mq%
力= ЛГ"№ (7.1)
где С — херма-постоянная раднонуклидз (гаыма-постоянная радионуклида в единицах СИ) 一 мощность поглощенной дозы в воздухе, создаваеиая у-кзлучением точечного изотропного радионуклидного источника активностью нуклида 1 Бк на расстоянии 1 м от кето; выражается керма-посто- явнаКв аГр-ма/(Бк-с).
Значения Ге Для отдельны! радионуклидов приведены в табл. 7.3. В этой *е таблице паны еначения гамма-постоян ной 0 в。виесистеиных едияипах мошвостя экспо- знкнокнеА дозы 1 для 4 = 1 мКи Я = 1 см.
1 Зкспоенцноннал доза X — отношение полаото заряда dQ всех ионов одного знака, создаваемых в воздухе, когда все электроны н познтровы, освобожденные фотонами в меиелтараом объеме воздуха нассоЬ 5 полностью мтавовялясь, к массе воздуха dm в этом объеме: X = dQ/dm Единица экспозицноиной дозы и единицах
Гамма-постоянная Ку — мощность эяспоэи- ционнай дозы, создаваемая у.излученнем тачечного изотропного радионуклидного источника активностью 1 мКи на расстоянин 1 см от него без начальной фильтрации мз- лучення. Эта величина выражается в Р'Смг/(«Ки-ч).
Если веднчнна Л выражена в Бк, керма- постоянная Г( в аГр・м'/(6к・с), а расстояние в м, то мощность поглощенной дозы будет внракаться в аГр/с.
Плотность потока ф, частнц/(с-м3), в точке, расположеяной на расстоянин й, и, от точечного источника р-иэлучения (а-нзлу- чения, нейтронов) мощностью S, частиц/с, определяется по формуле
Ф = 5/(4лй3)- ■ (7.2)
Есин активность радионуклида выражена в Бк, то
ф = АпЦпЯ\ (7.2а) где п —число р-частац (амзетац. неЭтро- вов), испускаемых ка один распад для данного радионуклида.
СИ — Кл/кг (кулон на килограмм).? (реит- геи\ — внееистеывяя емкий зкспоеицяон- ной дозы. 1Р = 2,58 X 10-4 Кл/кг, I Кп/кг-=&&8・10*Р.
дам:мда'м'0s
1247196710863175207529
000011245&4444333^^221■
0101061"1s®
^ 皆階％:39町喘'l2'12'°',%嘰囁',2'97%'s9
M ll!!12333322222211!
М5^.^^^ж^м%мкда.йммдато^^1111111 4^^555^544^^Q^2xo^n^
ж,"!w1353377s尚m3173337127
-llilllo^eo^l!О8 7,6Н4,4 3・3,
M^M^^W^W7 58WW58OML—nJ，LL1s4-8'9-9,7,52la8,7-e-6-"4
Материал защиты — свинец
1,03I1,06I],!5
IR71,141,25
1,171,251,34
1,16
1,41
-u6s獨著й-пй缆駕--1233^3^2111—
---*,需"品翁”瞪窮 1&&&&442&11L1H
ЗАЩИТА or наннзнрующях ИЗЛУЧЕНИИ
Расчет толшнчы
Продолжение табл 7 5
|,,:ида'373,.'м'3*•1,-,,J,
—• 1,1・ 2，221・ 1・ 1
5^м,г0I^^и,56i■,,^,,^即
122344555554
'галда'ю''°-мзз,'е7,'62224579и^и®м-м
чина) зашиты для отдельных защитных ма- териалоЕ в зззисыности от эяергли излучения точечного изотропного источника я толщины защиты “d (безразмерная величина) приведены в тайл 7 5
Расчет уровней иалучения на рабочих местах при использовании источников излучения. отличных от точечного изотропного, производится ло формулам, приведенным в справочнике |7 2L
7,1, РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ ЗАЩИТНЫХ ЭКРАНОВ
^^^
I2・ 2, 2,2 I 1
^Kw^oz^o，5
^й^^
Для снижения уровня излучения на рабочем месте ло допустимой величины [7.3] применяются защитные экраны из различных материалов. Толщина экрана зависит от характеристики излучения (внп и энергия излучения), свойств защитного мате риала и необходимой кратности оепабпеннн излучения ft, показывающей, во сколько раз следует уиеньшкгь мощность эхспозицнон- ной дозы излучения X (мощность помешенной дозы О, плотность потока Ф н т д ), чтобы получить иормзтивные (допустимые) значения X“Do, Фо и т д):
Do Фо Хо
Если активность радионуклида выражена во внесистемных единицах Ku, то формула <7.2, а) лривимаег следуюший вид
ф = Л.З,7-10°п/4я₽-(726)
Формулы (7.1) н (7 2) применяются для расчета уровня излучения (мощности а<гы, плотности потока частиц) без учста само, поглощения излучения в источнике и бка учета защиты. При наличии зашитчем-о барьера (но без учета многократного рассеяния нзлучения в источнике н заютте) приведенные формулы нмеют следующий ВИД' b^AV^lRh (7.3) e1 =配0-3/4研2.(7.4)
где d — толщина звшкты, см, (i — коэффи цнент ослабления «злу^еяия (у* в р иалу ценна) в защите, см*'. Для нейтронов вме сто коэффициента р следует ислользовз-нп макроскопическне сечения взаимодействия •
Значения линейных коэффициентов ослаб ле”Н" ■у-иэлучения ц в эапнепмоетч от знср
Отношение суммы сечений реакций как процессов определенного типа для всех атомов, находящихся н данном элементе объ-
гни излучения Е для некоторых материалов 工гщнтн приведены в табл. 7.4
Многократно рлссеяинос в защите излучение учитывается введением в закон осдаб- лгнин фотонного излучения [сн формулу (7 3)1 еомножитехя фактора накоплеяя” В, который равен кратности прсвышеиня характеристик полч керассеянного н рассеянного wijiyieiinrt над характеристиками поля т<ш*с нерасс；'янного излучения. Фактор накопления в зависит от характеристик нс- тоиннка (энергетический состав, геометрия я углпвое распрсделенкр излучения), харак герметик згипмтноа среды (геометрия за щиты, в том числе сс толщина, атомный ио мер материала защиты Z, компоновка ее), взаимного расположения источЧнка, защиты н детектора н т д.
С учетом многократно рассеянного п защите HSJiv'icfiHS формула(7.3) принимает следующий вид
Ь = ЛГ^-^З ｛財，Z,初欣 (7-5)
Значения дозовых факторов накопуня в бесконечной среде I (безразмерная вели-
Расчет ГОЛИ1ЯИЫ защитных экранов от прямого пучка у-мзлучения. Д.тя данной энергия у-нзлучения и выбранного защит, ного материала коэффициент 々 зависит только от толщины экрана В таб” 7 6 при- sедены толщины защитного экрана из раз- личные материалов (бетона, железа, свнн・ ив, вольфрама) в зависимости от энергия изотропных точечных монознергетнчеекнх источников v-нзлучения (широкий пучоч) н кратностн ослабления 4 излучения по лозе для бесконечной среды [7 2].
Так как на практике чаще всего приме- иягат источники с неионоэаергетическии нз- лучением, то толщину защитного зкрана целесообразно определять по номограммам н графика^, полученным на осяовании экспериментальных и теоретических данных по ослаблению широкого пучка у-излучения таких источников
На рнс. 7 4H 7.5 приведены зависимости кратности ослабления у-иалучения нсточни ков е℃о, n’Cs,'俛 1г,拈Se и 犷叮^ от толщины эащитчого экрана мз свинца, железа и Йетоиа [7.5]. По осн ординат отложена кратность селабдения у・нзпучеккв 后 различными материала ”н, по оси абсинсс—- толщина защитного экрана & которая обеспечивает данную кратность ослабления нз- .тученн*
7.6. Толщина защитного экрана, см, из различных материалов
Эмргня у-налучения, МэВ
Бетон (р = 2,3 г/смэ)
78930318419705730
■'区毁毋^限^限^0s6s°
-8885 r58,7，a -9024 -й э 3 3
78 37 8 78 0^^-0 J-J^JB^3^433^7R^a^^ 叔版驚^ 器,,!1s器---鑑31 787—66664104937086
^歎先啟
042457780674-9187 лЛЛЛ^З.既35及貶,^^"-s,,1s1в'819-一
40946128
■'6Qe2694827-°J3£J322233344W566&6777248360260380367242223334455e66777
‘J4677732eQOOOO8J32J972O82Q71861822223334445555666
{—1—{1122222233 aL 1^44 4^^ тъ &9,1> ^^ ^ ^-^^-л^^.
з
~842256t8 — 8574029574139
-5 6 8 9,,,,,,电2!2纪!333呢3阻
4399*0990500997 J
建费他5,盥7,,7阻,"1,,0,!0,3,,,3-,73,,,,96鑑舞
94022303
О^Л^^ЕО^С^ТЧа^
战綁錫攏擺謡霭嚴胧階呷壊留 党紀鵲爵轉鱒鹤廳鹽糜 就範齡鹽蕭概雷露闕一iiwlfl
(Жеяеао р = 7,8 г/см8)
^^^
-鋸鏘--謡--經闕隅山吃 摆証鑑盡瓢攏謎翻牆認究и
5 3807 я^ 7Я^^^5^ J-ЛЛЛ Л^-ЛЛ7Я^Л^.7^ 71|!!г!э333,,55ми6,7!89
f<11122222333444586677893
471—2222233334 爭 06077&
6760225955785688135383660 г'5к&&а1,||6',®!мзи446и,и
-в^иммвдм^^^^^^^^^^^ 尸 589 询北12 5 25 25 25 2 б
「---------
11—22222333334444
J796216 2—;6—0500424a2a&&，7，— 11—|22222333333^2^850726594159811 2,3 07,9,о> 2, 3，&а%о, L 2，仇111—1—22222233333
^•□^77О^7^7Л-Л^-^О^9^5Л50124679023667902&222222235^х-0^2^л7^Л^68067^95784-5
Й^.^ис^т.ол.-^^^ЛЛ^ЗЛЙ^-Ла^о890123667900234571III1111222222%
"5A8,5,4‘Q-I,O 095 69588
79640621761634887 5&zaa—n4
^^^^^^
125 26 22512 51
«'•53-44'!u='8s5wMMaMl,-3'!31s'5|,л'6''1M 8385896O7QO22IA32 ^-е^ ЛЗЛ^ л^п^
,',IJS!'6l2l5L,'9s2
"■'м嶷--翁舒瓣盥--
^g-M°''债-體 5£-г42'й3'"3'23'3
^268WMMMM^ ^^^^^^^^^
Продолжение табл. *.6
Вольфрам @6 19,3 г/сн8)
1 6
0,04
0,03
■ 1 1、
< IZh
0,2g
V, зь
и 43
0,49
и,ь 1
и./и
П ЯО
и,уи
1 Оц
0.9
U,8
Об
0,5
0.5
2.0
0Q7
n 1 4
П "A
П 4n
СЗк
1144
0,56
0,70
и. УЗ
],2
]4
1,4
1,3
0,9
0,81
5.0
0.9R
n an
0,7б
0,92
1 1
1.3
2,5
2.8
3 2
2 9
2 4
21
2.0
0.91
U .1H
n sc
1 п
1,1
L3
1，D
2 1
2.4
3.Q
3,0
3 8
4.S
4,1
3.4
3 I
2 9
чп
can
n nA
1。
L9
2、3
26
3,0
3,4
4.2
4.9
6, 1
6,0
5.0
4.6
4 2
C .31
C Rfl
□ 05
1 а
9 Л
Z4
3,2
4,5
5,2
6 6
5,4
5.0
4 6
n aa
П AR
1 c
1 4
9 9
/ "
а 4
4,7
5,5
6.0
6 9
6.9
5.8
3.3
4 9
ti a，
n ©a
1 1
15
9 3
2,8
3,1
3,6
* о
5 7
6,3
7.2
6.1
n au
C 7"
1 0
1 А
20
24
9. Q
а а
3 8
4 а
5 9
6,1
6.7
7,7
f .0
6 0
5.4
с aa
П 7K
1 a
2,1
9 5
3,0
3,5
4,5
6,4
7.0
8 0
6 8
6 3
5 7
П 49
П RK
1 4
1 Н
0 Q
3,4
3,9
4,5
7.2
8 0
9.2
9,2
7,8
7 2
6.6
冃.12
С 4Я
LC
1 A
2,]
9,7
4 П
4£
52
8 Q
7 2
8.3
9.2
10,7
10.6
1
7,8
n uo
1 1
1 a
2 4
а 7
4 4
Л 1
7 Q
9,1
11 .в
1
2
9 4
3,7
е. гпз
n公
）。
3,3
4 А
4 Я
я к
7 2
3,7
9.9
!!
12.9
1 J.U
]L)
!0.3
9.6
4 . 1ПЗ
C AO
9，
O.Q
3,8
4 5
5 4
6 0
7 1
я с
11,0
12.4
14,4
14.6
12.5
1 ] 6
]0,8
C RA
l 4
А 9
4 0
5 8
6.7
7 к
8,5
1П 4
]1.8
13.4
15,5
15,7
]з,5
12 5
11.7
0 . 1П，
n 79
9 "
а 4
А 9
Я 9
9,3
Ц,1
12,6
14,3
16.6
12.5
F4 . 1Л*
c7a
9 R
К 7
A R
7 a
a a
1 1
13 7
15.6
1 А」
]3 3
14 7
13.7
n aa
9 7
7 2
я а
Q 5
10.7
17 q
14.5
16.0
19 2
19 5
16 8
15.6
14 6
о. ins
n m
].9
9 Q
77
а a
1 п п
11 4
l;< h
15 3
17,5
20,3
20.6
16.6
к. ms
C Q4
> c
Я 1
4 4
7 С
a 9
9J2
KkB
(2.2
(4 6
[6.4
I&7
21.8
22」
17.8
7
С
01
а а
4,7
6 п
7 3
Й 7
9.9
11,3
1。Я
а
19.7
23,0
23.4
20,2
18 8
17 1
。.ICG
1 nn
9 9
а к
4 9
7 6
Q П
1С 4
ч,е
13 4
1ft л
18.0
206
24.1
24.4
21,2
7
13 3
u.，n，
1 1
0a
X0
6.7
Я 1
9,4
1 1 п
14.2
17,0
19,1
21.9
25.6
25.9
22.3
20.3
19 5
1.2
39
17.7
19.9
Еслн размерн -иапплаПизБЛ^ пое
Валентам- на основе которых можн。- на- прнме'определить толщину зкна нз бе. тона- %емеза н ккрпн/а ДКЕНРОКОГ。пу・ ка у.нзпученнн gc-XIr н -7т нс・ 7 6
Если известна толщин” защитного зкра， нанз материала с плотностью Р-- то тол， шина защитного зкран 恥 dz сппотностью ? банзкоА к плотности- может быть Опре， делена нз COOTBOEeHHadeqd-p расчет ТОЛЕННзаЕТНЕХ "кранов от рассеянногонзуеннОсновным Я2-ОЯ' ннком рассеянного кзаученнтвляетс прежае всего- об-ьекна КОТОРЕ* падает прям。пучок нзнученнк- Интенсивность рассекного ЯИЬЧАЗЗ опреаехегсннгек， снвкостыо падающего пучка нзлученнраз・ мерамк рассбявзкимеП поверхности-力том. ннм номером матернза рассенватепо・ мощением в объектнз КОТОРЕЦ падает пучок нзлученнн умом рассеянна- При расчете ЗЗЕНТНОТ рассеянного y нз, мученнза ochobhoA компонент обычно
принимается нзлученне, pacte°HHOe пол углом90"- антенснвность этого нзлучення на
ияа- палаюшег。на данную поверхность-
поверхности- то длк определенна прнблн, 戈енхых знаденнА ннтенснвностн рассенн， ногонзлученкя назлячних расстоя, ннах R но*ет быть нспользован закон О6‘ ратных квадратов- Знерпио рассеянного <，ну"енн!1 принимают PWBHOA —0-15— 2 Айвпая вычнспеннократности осп, аеннк указанно* НЕПТе знергннссен・ кого НЗАУЧеннх по таб/шиам 7 9I2 на， холат необходимую толщину защитного "к， на от рассеянного ^/яиь^дчяаи- расчет ТОЛЕНПЕ заоштиыхкранов от прямого ретгеновскогозуен||・ Рен? генозское нзлупенне нмеет непрерывннА знергетическнспектр，макснмапьнакзне гнх которого соответствует номинальному нзр;кекмз наHTre*OBCKOii rpKe・ Прн расчете защитных зкранон от ранте, новского излучения следует учн™ать нз・ мененве ез спектрального составвозни， кающее вслеАствке более сильного погло， Е2=а нкзкознергетнческнх компонентов спектра с ростом толщины защитного 20»- При определеиин тапщннн 3®П!НТНОЗ 9K. рана от прлмог。ектгеновског。нэлучевн* с знергнеП менее 300 кзВ прнменхзтса но‘ мограммы- полученные на основанкм ЗКСП? рнментааьннх АаннЕХ С помощью ном? граммн- приведенноАна РН7толщину
凡="100/(36n!>。)，(7.6)凡="100/(36n!>。)，(7.6)необходимого свинцового защитного зкра- на d определяют для коэффициентанеобходимого свинцового защитного зкра- на d определяют для коэффициентао и о о оо и о о оМатериалМатериалЖелезоЖелезоБарнто-Барнто-КирпичКирпич7. 3-w^'7. 3-w^'u1823283"'55sююв3sмми7sMWMM«11 111 1—1123 1112234 -м---™- ^幫諾吧 ^需'1吧嚣徜1s1a/1a'т|;м'17訳 SiSi； 6一 一 一 一一 一 一 一一 - - - м^™^ - - - - ^^^^223 - 8123468-.23468—234680512346805u1823283"'55sююв3sмми7sMWMM«11 111 1—1123 1112234 -м---™- ^幫諾吧 ^需'1吧嚣徜1s1a/1a'т|;м'17訳 SiSi； 6一 一 一 一一 一 一 一一 - - - м^™^ - - - - ^^^^223 - 8123468-.23468—234680512346805
凡="100/(36n!>。)，(7.6)
凡="100/(36n!>。)，(7.6)
необходимого свинцового защитного зкра- на d определяют для коэффициента
необходимого свинцового защитного зкра- на d определяют для коэффициента
о и о о о
о и о о о
Материал
Материал
Железо
Железо
Барнто-
Барнто-
Кирпич
Кирпич
7. 3-w^'
7. 3-w^'
u1823283"'55sююв3sмми7sMWMM«
11 111 1—1123 1112234 -м---™- ^幫諾吧 ^需'1吧嚣徜1s1a/1a'т|;м'17訳 SiSi； 6一 一 一 一一 一 一 一一 - - - м^™^ - - - - ^^^^223 - 8123468-.23468—234680512346805
u1823283"'55sююв3sмми7sMWMM«
11 111 1—1123 1112234 -м---™- ^幫諾吧 ^需'1吧嚣徜1s1a/1a'т|;м'17訳 SiSi； 6一 一 一 一一 一 一 一一 - - - м^™^ - - - - ^^^^223 - 8123468-.23468—234680512346805
где / — время облучения в день, ч; / — сила тока трубки, мА; R — расстояние между рентгеновской трубкой н рабочим
чнвает снижение дозы излучения на рабочей месте до I мЗв (100 мбэр) в неделю.
ри проектировании зашнтногй экрана не- 5ходнмо ввести коэффициент запаса, рав
ный 2, г е. увеличить толщину защитного экрана на одни слой половинного ослаб-
определения толщины защитного эк
рана из свнниа н бетона при напряжениях на аноде рентгеновской трубки 75—300 кВ
следует пользоваться даккымн, приведенными в табл 7 7. Толшина защитного эк-
где »о — предельно допустимая недельная доза облучения для данной категории работающих, равная 1,0 н 0,1 мЗв для категории А и Б соответственно [7 3)
Для персонала категории А с учетом "о = 0.1 мЗв н t = 36 Q в неделю
是="総(7 7)
а для лиц категории В с учетом % = -0,1 мЗв н t = 36 ч а неделю
Кг = 10//J?5.(7 8)
При определении толшниы защитного эк- рана также рекомендуется увеличить расчетную толщину ее на один слой половинного ослабления.
В табл. 7 8 приведены значении слоев половинного А|”，а также десятикратного А”” ослабления защитным зкраном из свинца и бетона для высокофильтрованного рентгеновского излучения (начальная фильтрация 0,5 мм Ai для 00=100 кВ; 3 мм AI для Uo = 150 4- 250 кВ и 3 мм Си для % = 300 кВ
Для определения толщины защитного эк- рана из железа, бетона, барнтобетона и кирпича удобно пользоваться данными по свинцовым эквивалентам при различных значениях напряжения на рентгеновской трубке (табл. 7.9)
Расчет толщины защитных экранов от рассеянного рентгеновского юлученвя. Для определения толщины защитного экрана иа свинца и бетона рекомендуется по^аонать- ся данными та6л_ 710. Коэффициент 不 определяют иа соотношений (7.6) —(7.8). В этом случае R — расстояние от места рассеяния излучения до рабочего места, м.
Расчэт толщины защнтиого экрана' от (^нэлучемни. Для зашиты от электронов (Р-частиц) необходимо, чтобы толщина экрана была не менее максимального пробега нх в этом материале. Максимальный пробег &1, г/см!, электронов с энергией £0, МэВ, в алюминии можно определить с помошью следующих эмпирических формул [7 2r
для 0,15 МэВ V Ео V 0,8 МэВ
Rai = 0,407E 产；
ДЛЯ 0,8 МэВ V Ео V 3 МэВ
&х = 0,542Ео —0,133.
Значеннн 4心 и Д, |в
ТОЛЩЧНь!, мм. спиицивого
эквивалента разактннх материалов
_Цля р-частнц с непрерывным спектром н максимальной энергией £0 пробег Ra, г/см , электронов в алюминии определяется с точностью ±5 % из следующих эмпирические соотношений [7 2];
для 0,01 МэВ & £° & 2.5 МэВ
RaihO/^ER2®5-。倒 а 鼠 Б,.
для & > 2,5 МэВ
Rai = 0.530Е“ 一 n
Расчет толщины защитных екпаноаРасчет толщины защитных екпаноа
Расчет толщины защитных екпаноа
Расчет толщины защитных екпаноа
зашита от ионизирующих излучении
7.10, Тилщлш j4utnT»uto а*ран% мм, ©t рассеянного ”нтгемевекеге ял.1учгиия
Кг
100
iso
200
250
3M
Санией
Бетон
Свинец
Ветоп
Свннеи
Бетой
Савнеи
Бетон
Свинец
Бетон
9*
20
30
02
0/
65
0,3
0,8
50
0.6
1,2
95
0,8
1.2
■ '/Li
ПК
1,5
14K
0.7
1
1,4
1,8
14n
0,9
Ion
2,7
5
X、
t Q介
2
■ ЧП
5,5
91n
器
1.2
1,4
ICQ
2,2
3,5
"1П
6.3
ООП
1 ОС
1 HI 1
2,6
4,3
7,5
0冃П
0
1 4Q
1 xr
oan
1,8
otn
a产
ORC
5,8
,QO
肥
41n
2,1
|*7Л
縹
Ч1Ш
6,5
q4n
2,3
4,6
7,3
ЯЯЛ
2.5
one
oan
5,1
41n
100
220
310
5.6
390
8,8
420
17
440
1'х =A超"'2区'
О 30 *0 90 ИВ 0, грав
々•Kn-hr6-d"
Максимальный пробег электроноп Rr. г/см!, в любом матернале можно оценить по формуле
& = R4“Z/A)ai/(Z/4) J где Z*i(Z#) н Ам(А*)—атомнн© номер и атомный вес алюминия (материала), в котором определяют пробег g-частиц соответственно.
В [7.2] приведены рассчитанные значения максимальных пробегов электронов с Е。= =0,01 + 10 МзВ для различных материалов.
Для приблнженныз расчетов максимальных пробегов р-частиц с максимальной энергией Е° в алючинни, мм, и в воздухе, см, можно пользоваться слелуюшнмн соотношениями [7.2]'
Rm d 2£0;
Raosayxa — 400Е*
При расчете толщины защитного зкрана ■от p-излучения следует предусматривать защиту не только от р-частиц, но н от возникающего лрн торможении нх в источнике или защите тормозного излучения,
Рвсчет толщины защитного зкрана от тормозного излучения. Любой экран, пред назначенный для защиты от электронов (g-чаетнц), является источником тормозного налучения Кроме того, если энергия образующегося тормозного излучения выше энергии связи нейтронов в ядрах, то в этой случае в результате фотоядернога взанио- дейетвия будут образовываться фотоней- троны [7 2].
Пря торможении моноэнергетнческих электронов с энергией Е。более 5 МзВ в толстой мишени1 выход тормозного излучения /, МэВ/распад, определяется по фор-
Рме. 7.8. Зависимость поглощенной дозы тормол- 二扛。излучения, образующегося при «заимоде^т. Г™ ^"«РМвш электронов с мвшсиыо с яыго- :臨^諡"I "Херон г, or ммскииьной внергин 'gKeoitg £m„ (пучок электронов перпендияу- лярея мшпеая, ・=()•)
Прн торможенн!Г р-частиц, обладающих непрерывным спектром, в толстой мишени выход тормозного излучения рассчитывается по формуле
1,23Т0Т偿+ 3)К %/%. (7.10)
(7 10) Z —эффектнн- выцества, в котором происходит торможение электронов нлн р-частиц. е — число л ин нй електронов в спектре изотопа или р-частиц, % и % — выход монознергетнческнх электронов .н
р-частиц, А ветстненно;
р-спектра,
на один распад ядра соот-
—максимальная энергия
'Толщина толстой мишени равна макет мальиому пробегу алентронов.
где л — число элементов в веществе, а,— поля общего числа атомов сложного вещества с атомным номером Z；.
При торможении ускоренных электронов с максинальной энергией Етал в толстой мн- ^е*, выход тормозного излучения / МэВ/распад, рассчитывается по формуле /f "TQTZE；
Выход тормозного излучения достигает наибольшего значения при толщине мише- н”. равной примерно 1/3 максимального пробега электрона.
«На рис 7.8 н 7.9 представлены данные об угловом распределении мощности погло- Щ«|ной дозы тормозного излучения для электронов с энергией до !00 МаВ, падаю- тнх на толстую мишень с высоким атом иым номером Z
Дм расчета толщины защитного экрана можно принимать, что эффективная энер- гия спектра тормозного излучения Е.ф = 4 Igfm”，если Ее.* w 10 МэВ, и £,* = -=，3£е“ если 10 МэВ < Ета, < 30 МэВ.
•Цпя практических расчэтон защиты от гормозного излучения можно предложить следуюШий порядок.
По известяым значениям энергии электро- ：8 с помощью данных, приведенных
.Р* 7・8 н 7.9, определят мощность ~эы D" рад/мин, тормозного излучения на Расстоянии Д = ! м от мнвенн при силе 汇 1 Л 0)А В направленнн 0, 0。(R= 1 м,
Дласс ВЫЧИСЛЯЮТ МОЩНОСТЬ дозы тормоз- ного излучения 0. рад/мин. для среднего тока на мншени J, мА, на расстоянии R, м, °т нее, принимая мнхиень за точечный нзо- тропный нсгочняк узлученич
0(8) = 0o(R = ! м. ； = [ мд, е) Г/¥.
Для Допустимой мпщноети дозы Йлоп рад/мнн, за защитоЛ определяют необходн- мук кратность оспабллнкя излучения:
6(8)= 0(е)/0“а
Кратность ослабления R можот быть следующим образом выражена через толщину защиты d и величину слоя десятикратного ослабленнл излучения А„]0, показывающего толшину защитного экрана, которая ослабляет дозу нэлучсиия в 10 раз- & ■ ]~號吗
Чясло слоев аеснгккратмос。 ослабления П|/ю，необходимое для уменьшения мощно- стн Долы до допустимого уровня, равно nrw =】*&
Толщину защитного экрана d определяют по формуле d = А“"Пмт
Если значение первого, ближайшего к источнику излучения, слоя десятикратного ослабления A,/l0 существенно отличается от асимптотического значения А；筛(значе- нне Дию, которое практически ис меняется с толщиной защиты и может быть принято постоянным), то толщинуг опре.
деляюг по формуле 4=―
—ОДцш]-'
_ В табл. 7.11 приведены значения слоев
защита от ноннзнрующНХ излученийзащита от ноннзнрующНХ излученийг защиты для (нейтрон/с), н 36 часовойг защиты для (нейтрон/с), н 36 часовой1 мЗв. Но-1 мЗв. Но-неаепе доза нзлуч! мограммы для (Р СТЭТОЧНОЙ Т0ЧН0С1неаепе доза нзлуч! мограммы для (Р СТЭТОЧНОЙ Т0ЧН0С1Глава 5ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКАГлава 5ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКАные зависимости для определения нофазных сетях вапрнженнем до 1 ведены в табл 8.1.ные зависимости для определения нофазных сетях вапрнженнем до 1 ведены в табл 8.1.
защита от ноннзнрующНХ излучений
защита от ноннзнрующНХ излучений
г защиты для (нейтрон/с), н 36 часовой
г защиты для (нейтрон/с), н 36 часовой
1 мЗв. Но-
1 мЗв. Но-
неаепе доза нзлуч! мограммы для (Р СТЭТОЧНОЙ Т0ЧН0С1
неаепе доза нзлуч! мограммы для (Р СТЭТОЧНОЙ Т0ЧН0С1
Глава 5
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
Глава 5
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
ные зависимости для определения нофазных сетях вапрнженнем до 1 ведены в табл 8.1.
ные зависимости для определения нофазных сетях вапрнженнем до 1 ведены в табл 8.1.
лучения в зависимости от энергии электронов для различных защитных материалов
Расчет толщины защитного экрана от нейтронов. При расчете защитного 尹рана от тормозного излучения с энергией Е > > 10 МэВ следует учитывать образование фотонейтронов. Спектральное распределение ■фотонейтронов подобно спектральному распределению нейтронов реактора (максимальная энергия нейтронов достигает ~15 МзВ, а энергия максимума распреде ления нейтронов равна примерно 1—2 Мэи) Угловое распределение фотонентронов принимается нзотроивым.
Мощность поглощенной дозы нейтронного излучения, бэр/ч, на расстоянии Л, ч. от мншенн ускорители определяют по 410PMy- "”7切“ =2,2・10岬，紀
где IP — мощность пучка электронов, кВт.
Необходимая краткость ослабления нейтронов
Л =办必。。=2,2 1 単叫(R20g“).
Толщина защитного экрана от нейтронов 呢=Ai"%，？ = &〃оЕ，т где Д,/2 —слой половинного ослабления нейтронов, равный 11 см для бетона нлн железа, п“е—■число слоев половинного ослабления, n(/i = = 3,3【g*;Ai/10 —слой десятикратного
ослабления нейтронов, равный 36 см бетона (р = 2,3 г/см3) или железа; п./ю —число слоев десятикратного ослабления, "то =
В работе [75] приведены номограммы для расчета защиты от нейтронов наиболее часто используемые ради лидных (га. л) источников: (Рог^ — (Ро 10 — В) (р№8_Ве) и (Ra^-l
На рис 7 10 приведена номограмма для расчета водной защиты от нейтронов источников (Ро*1°—Ве). По этой номограм-
ме можно определить толщину источника с интенсивностью S при которой на расстоянии R i
>о — Ве)-иетоЧ[[Нка с до- гью можно использовать
для (Ри — Ве)-неточнико9 н с несколько худшей точностью для (Ra — Be)-источив- ков Если время работы с истояником отличается от 6 ч, то вводится фиктивная мощность «сточянка, зкачеиия которой должно отличаться от истинного значения во столько раз. во сколько допустимое время работы отличается от принятого для данного случая.
Злектробезопасность обеспечивается кон- струккией электроустановок, организационными и техническими мероприятиями, техническими способами и средствами защиты. Требования электробезопасности к конструкции электроустановок указаны в Правилах устройства электроустановок (ПУЭ) [8.9] в стандартах и ТУ на соответствующие из-
Организационние н технические мероприятия по обеспечению безопасности при экс- гглуа гании электроустановок указанн в Правилах технической эксплуатации электроустановок потребителей и правнлах техники безопасности при аксплуатацнн зпек- троустаионок потребителей, а также в Правилах техники безопасности при эксплуатация электроустановок
Технические способы и средства обеспечения электробезопасности в соответствии с ГОСТ 12.1.019—79* разделены на две группы: обеспеяиваюшие защиту от случайного прикосновения к токоведуздим частям н за- шщаюшае от ворюмкня током при при- косновеннн к металлическим нетоковедущим частям, которне могут оказаться под напряжением в результате повреждения нзоляинн илн по иным причинам.
В мазнностроеннн повышенное внимание уделяют качеству изоляции я контролю ее состояния, а также мерам защиты от поражения током в случае перехода напряжения на иетокоиедущне части электропрнемников, прежде всего вследствие повреждения (недопустимого снижения сопротивления) иао- лякин Согласно ПУЭ для защиты от поражения током в случае повреждения изоляции необходимо применять, по крайней мере, одну из следующая мер: заземление, зануление, защитное отключение, разделительный трансформатор, малое напрюкенне, двойную изоляцию, выравнивание потеи- цналов В главе рассмотрены расчет и проектирование устройств защитного заземления, зануления, защитного отключения.
ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ПОРАЖЕНИЯ ТОКОМ
В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ
Оценка опасности поражения заключается в апредедеичи проходящего через тело человека тоиа 厶 или напряжения прикосво- венна Uap и сравнения этих величин с предельно допустимыми. Ннже приведены рас-
ний 厶 и U” с учетом схемн сети, ее электрическая параметров, схемы включения человека в электрическую цепь в других факторов
При двухфазном (двухполюсном) прикос- мовеннн ток. А, проходящий через тело человека, прикоснувшегося открытыми участками те.та к оголенным токоведущим частям, вычисляют по формуле
厶=Uap/Rh,
где U*，一напряжение прикосновения, равное в данном случае напряжению между фазами (полюсами), к которым прикоснулся человек —сопротиьлеиие тела человека,
Однофазное (однополюсное) прикосновение возникает значительно чаше, чем двухфазное, поэтому этой схеме включения человека в электрическую сеть уделено асиоа. ное внимание Ток /〃, проходящий через тело человека при однофазном (однополюс- нон) прикосновении, зависит от ряда факторов: схемы сети, режима ее нейтрали, качества изоляции токов едущих частей, ях емкости относительно земли н т. и. Расчет-
Проводимости, указанные на эскизах н в формулах табл. 8.1, определяют по следующим вырвженням: *
厶一r丁 + 而“：y^vR/i;厶=r” +沁6； /m=RK；%=而'；Q 尸RI、
где Я: л Я, — активные сопротивления изоляции соответственно второго и первого проводов. Ом; J = V—Г； ь> = Эл/— угловая частота тока, рад/с; f — циклическая частота тока, Гц; С, и G — емкоетн второго и первого проводов относительно земли, Ф, ffw = J?i -b Jfos 4- Яое —- сопротивление, Ом, учитывающее отнесение тела человека Ял, подошвы и Roe и сопротивление растеканию тока Основания (пола илн земли), на котором стоит человек, R«, Ra. — сопротивление замыкания провода на землю, Ои; ft — сопротивление заэемлевия
ЗАЩИТ* ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
Оценка опдстнтн поражена，тмом，»лектроустанаяя*к
Характеристика
Схеме включения человека в мострнаеску»
Формула для расчета силы тока
Изолированная от земпн в нормальном режиме работы
“匕+1 + УсА
Иэолирозанная _ от земли в аварийном режиме
厶 厶+!? + %“+ %h
С заземленным проводом (при прнкос- «онении “ незазем- лениому провожу)
冲？力纳зк
.U (工 + Yo) Ус*
" 口+工2 +八+忆)*
Если принять
l'i =匕,=0; Ys» Fch，
то lh 比 UYcfi
С заземленный проводом (при лрикос- аовеннк к заземленному проводу)
ш
/ft 2 /нгУс“УO, 6
ПриУ1=工2=0； у0》уeа
С заземленный проводом при коротком замнканнн между проводами
аЛу〃丿丿"'，丿丿" 1
〃 я* Нс产а, 6
при Y]』工2 = 3 Уо》Ус»
S.I, фс^мули аиш рисчега твап преходящего через челеаеа
8.2. Сопротивление растеканию токапола, на котором стонт человек
Материал
£Х"ой
鵝
рый
Асфальт
9ППП
in
0.8 0.1
RoTClf
олпп
U,9
Дерево
3
0.8
0.3
Кирпич
Ксилолят
店
歩
и,8 0.5
Лкнолаум
z.
Металл
2*
л
Метлахская плитиа
2
пронода. Ом, йа, ь — сопротивление провода на участке О&, Ом; сопротнэлсния R“. R,“， Rs Яо t приняты вктнвними.
Сопротивление растеканию токз оспоча- нна, если ступни ног человека рас положе ны ва земле рядам, определяют £814} по формуле Ry =s 2,2р. где р — улельиое электрическое сопротивление земли. Ом 'М Если ступни ног отстоят аака от другой на расстоянии шага, то для расчета Яос применяют [8.2] оыражеяие % а 1_5р В рнде случаев значения R^ и /?«« могут быть ориентировочно определены с помощью табл. 8 2 и 8.3 [8 |4J. При высокой влажно сти обу8H и земли R” * R℃ принимают раВНММК нулю 11 R* = Rm
Для кабельных сетей, широко нсполыуе- мнх в промышленности, можно Припять п первом приближении R = & = 8. Тогда в формулах табл. 8.1 八=/шС, н % = ТаС，. В случае применения короткой воз-
Материал
Нигтр*э*е"*е 8
подошв ы
да 65 [ 3 j 220
卜 к 220
8.3. Электрическое сопротивление ПОДОШВЫ обувн 凡6，кОм
Сд*“@ тюнеи^ения
I 200 I 150 [ 100 [ 50
150!005025
I 500 I 500 I 600 I 500
Обозначения: U — напряжение сети. В; 士，％气工； См; /нг — сила тока нагрузки, проходящего по проводу, А; к кавин между кровохани. А-
А У* Уа,Ь - проводимости,
—сила тока короткого замы-
Кожимит Реампз
Сырлсе и
алдасчые “охс/екиа
”j S.I. Схе” хммцашт трсафдано* сетя ■деиеятаии <оят»мп, защиты и iBTOHaniii
дчшной сетк мс*«е приблизительно прн
о н 4=RU±vR『.
Трехфалные сети обычно содержат эле- ментн устройств контроля параметров сети (например, сопротивления изоляции), зашиты и антом&тмкн. которые необходимо у4и тывать при расчете тока, проходящего через человека, в случае прикосновения его к одной из 巾аз сети Схема замещении такой сетн представлена на рис 8-1 [8.11]. riw Ua, !Д, Г7г—комплексы, фазных напряжений исто'тннкп питания с“т”，В; i/Qn — комплекс- нос начряжспие источиикя лпсратипного тока пепромыщлениой частоты, В; Ко — комплекссач прчаотиасть цепи' нулепаз то”ка нсточннка питания сети(0)—земля, См,工《，“ Ya. i- 2sA » ~ комплексные пропо- алмост», создающие "скусствснную нулевую тачку О' для подгслюмсняя датчика (ил- сруакн} устройстпл контрола, защиты н ап- томатнкн, См. [% , — комплексна? прово- днмость нагрузки датчика, подключенного к чскусствевноб “y/enoit точкс сети. См; Ф — фильтр (трапсфориэтор тока) нулевой последовательности, являющийся датчиком селективных устрс*етв контроля, защиты и аптоматнкн У”. , 一 коми юисиая прополи- месть “arpyiK" фнлътра Ф, Cw К₽. «■ % 4 =,.<■— КОЧПЛГЬСИЫС ПрОРОДЦМОСТН кзоняннк
<bai 4, В, С относительно
Jcм^я пне зо”и действия фильтра Ф, См, “о, ^1.Ь- ^| с — кпчплекгяы! проводимости И1ОЛЯНни флз ст”оснтс“ьно зсман а зоне зазнтз. См. /сК= ^с^.
Тек. прояолящил uepei Тело человека, определяют f8 11] с помощью внраження
(7n - наприж^нне нутспой последовэ-
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ток*
Оаеема оаасностя пор&жеквн тонам в электроустахзках
Характеристика сети
Схема сетк
Формула а”а расчета салы тока
Трехпроводная сеть с нейтралью, заземленной через активное и индуктивное сопротивление
.Lb(l-aS)+j>(l-a) + f
厶 иф%а 厶+b + j+2>+Ys
Трехпроводная сеть с изо-
.力(1一/)+±h1-a)
ик,|l 4+3+e+%京
Если Ra — Rb — Rc = R; Ca = Ct, = Cc = C,
,3U@(l + jaM?C)
T。〃== R + 3&"(1 + №RC)'
'D/14. R(R + 6R#
пнрованноЕ нейтралью при нормальном режиме рабо ТЫ (Уя = У» = 0)
&" * +m^(1 + R%2c‘)
Если Ra = R»== Rc — 8； Ca = Ci = Cc = C, to Ih 勿 3%зС/ д/1 4-找/七2.
Если R& = &,=凡=优
Ся = С6 = Сс = 0>
TO 厶 as 3UV(3&A + R}
Трехпроводная сеть с изолированной нейтралью при аварийном режиме (одна из $аз замкнулась на землю через малое активное СОПрОТНВЛеНИе Язи)
При r4 = R^!% L
г^^^сЬ + ^)
Четырехпроводная сеть с глухозаземлекно# нейтралью при нормальном режиме работы
工0 法二 S 上5, ec' L=' -o = ^° • ”％/Ah + R产"/&» так как ")《&;)
8.4. Формулы для расчета тока 1„_ приходящего через тело человека, прикоснувшегося к фазному проводу трехфазяых сетей
Характеристика сет”
Схема сета
Формула для расчета силы тока
Четырелпронодиая сеть е глухозаземленной нейтралью при аварийном ре- жнме (одна из фаз замкнулась на землю через активное сопротивление
圈
1t^^^7!Г
[о »匕,_^с. %；
工方啜%.厶渡；厶1火己
7〜U 寸凡М + 3&"&+3砒
А ф ад+^^+^J ■
ест 弋“今0, т。«Eg； если R。«： R», то 〃 а %/&»
“ ・■ 5 _0 一'0 1 1
工0 = R『'一j3C}7；，A = R2'；RaR&,《и &—активные сопротивления шоляцан фазннх проводников А, В, С в нулевого проводника N относительно земли; Са, С», Сс н С8 —匚м- костн фазных и нулевого проводников относительно земля； R。一 активное сопротивление, через которое заземлека нейтраль сети; Lo — нидуиивиоси, цепи заземления нейтрали {Ra и С„ на эскизах таблицы не показаны).
Характерветикз сети
Схема сети
формула для расчета силы тока
Однопровоциая в нормальном режиме работы
〃=ин/风 *(№ + %)+%]
Двухпроводная в нормальном режиме работы
'母 %(&+&) + %&•
В яеустЗновнвшемся режиме
ft()凡内邑 + /)+冬/x X {1 +^^/1(^(^-Ь %)]},
где т— &c&R|Rz(q+G) 此3(&+与) + &&.
Двушронодная и аваряй- ном режиме (провод Я за- мкиупся на землю)
'h = и% прн% &/.
8.5. Формулы для расчета тока I*, проходящего через тело человека, прнко5увшегося к проводу в сегпх постоянного тома [8.7]
Обозпачення: Г — источник питания сета (гевератод); R н С — активное сопротивление изоляции, Ом, и емкость, *, провода однопроводной сети относительно земли; Ао — активное сопротивление заземлении полюса генератора, Ом; R“ Rz н С〔, Са — актив- зые сопротивления иаоляцнв, Ом, к емкости, Ф, первого и второго проводов двухпроводной 5ети относительно зеили; f — текущее аиачекие Времен% начиная с можента прккосяовенка &асвека к проводу, с; т — постоянная времени сети, с.
Человека
зашита от электрнчвского тока
8.8. Предельно допустимые напряжения прикосяозеини Unn 1ОП, В (чи<яит«пь)м токи (аом мА (гиамеиатедь) при ялврнбиоч режиме оромзводствениыхзаектроустаноиок нхаркженмем да 1 кВ с&гей с глухозаземзениойи.1н нзолмроазяи<7Й нейтразью » »нше I кВ с изолированное нейтралью
fipOjigxHteawi。
сть возасЛстввх то«а
3 е
—
рол к частога
0,01-0,» J
U,1 卜 2
03
0.4
0,5
В1Т
Переменный 50 Гц
Цере(*еннь1〃
Постоянный
Выпрямленный двухполуперъоа-
Выпрямленной однополупериод-
g
Г
I1
то
g
Is
*
гласно требованиям ГОСТ 12.1.038—S2 напряжение прикосновения и сила тока, про- ходящего через тело челонека, а ааарнйном режиме работы производственных электроустановок не должны лреэитать предельно допустимые уровни, приведенные В табл. 8.6 и 8.7 Эти значения усганозпены стандартом для путей тока в теле челоиека «ру・ ка — рука» и <рука — ноги». Для переменных токов в табл. 8.6. указаны эффективные значения нормируемых велачин, а для выпрямленных — амплитудные. Предельно допустимые значения напряжения прикосновения и силы тока, проходящего через тело человека в теленке более I с, саатвет- стзуют отпускающим (переменным) и не- болевым (постоянным) токам.
Указанные выше зналитические зависимости для определенна напряжения прикосновения и тока, проходящего через тело человека, а спуаае его включения в электрическую цепь, а также приведенные здесь предельно допустимые значения этик величии необходимо знать при выборе н расчете защитного заземления, зануления, защитного отключения и других средств обеспечения электробезопасностн-
зпектроустанозках (кроме случаев, огово- ренкнх ииже), лрн номинальных напряжениях выше 42 В, но ниже 3S0 В перемен- "Ого тока н свыше 110 В, но ниже 440 В постоянного тока — только в помещениях с повышенной опасностью, особо опасных н н наружных установках (классификацию помещений по мяпраческай опасности см в п 1 I 13 ПУЭ).
Заземление и занулеине электроустановок
тся при номинальных напря*енннх переменного тока и до НО В по-
СГ09НН0Г0 тока во всех случаях, кроме сле- дуюшнх.
во взрывоопасных зонах электроустановки подлежат аануленяю (заземлению) прн всех напряжениях постоянного к де ременного тока,
один из выводов вторичной обмотки на， пряжением не выше 42 В понижающего трансформатора, витающего электродвигатель переменного тока подвижной головки сварочных автоматов и полуавтоматов, дол- *еа 6ы1ъ наглухо заземлен; корпус злек- тродвягаталя допускается при этом не за- земпхть,
сл указанного ниже в п_ е (см.
лить по формуле
Uo = Уф
"4#”-(8,1)
где NT#%"小+ %з +
*匸а +厶什匕小+上…+ “"
+ %c+%h；也上
4 Т& I + J г + =& з；L一厶" +匕一 +工4 i + 4h ++m(厶/ +以»+上4 ?)+
+ «任4 c+t“e + %・ A
[产人八+映…+叫，*
(8.3)
(8.4)
(&5)
(8,6)
a 工—^ + / 晋.— фазный оператор трехфазиой систеиы, уч^тмааюшв сдвиг фаз； «i = -y - i-^^i
где (/ф-модуль фазного напряжения се・ :埶瑞甯閣^然穗感 -限ВТ眼飞姦:陳瑞曬旣? 篇黑 «^но воспользоваться завнсИ«о- 七黑41=霁芯幾沿
МJke я задушим частям можно_
戰s=1r,=■開:囉雪中 盡階戰胃^需鵰嘀: 節黜編金鑑牆嘴
8.2 Р«ХЙМЕМДАЭДК
П© ПР^^Е1ЙЕНН5С 故 VCTP◎园СТ壽У
ЗАЩЙТЗЮГС ЗАЗЕМЛЕИНЯ
Ч ЗАНУ^ЕИ'О
сравнить с
樓黑酬制匿端■呼““ 一£卜.識@鬻：爲：體：驚3
Наябояъши Uaf. д<»> В
含
Заземление следует применять в сетях напряжением до 1 кВ переменного тома — трехфазных трехпроэодкых с иэолнрованной нейтралью, однофазных двухпроводных, изолированных от земли, а также постояпнога тока двухпроводных с изолированной Сред- неН точкой обмоток источника тока; в се- тхх напряжением выше 1 кВ переменного и постоянного тока с любым режимом не* тралвноА или средне* точки обмоток источников тока [8 2J. В тек сетях, аеЛтраль нлн средняя точка которых изолирована от земли, защитное заземление должно бить выполнено в сочетании с контролем изоляции сети [6.9].
Зануление следует выполнять в трехфаз- ннх четыреяпроводных сетях напряжением ЛО 1 кВ с глухозаземленной нейтралью, в однофазных двухпроводных сетях переменного тока с глухозаземлениым выводом источника тока, а также в трех проводных сетях постоянного тока с глухозаэемленной средней точкой источника. Применение а такнх электроустановках заземления корпусов электропрнемннков без их зануления не допускается-
Заземпенне или зануление электроустановок следует выполнять [8.9}: при напряжении 380 В и свыше переменного тпкя ”
Заземлению или занулению подлежат следующие частя (8.9):
корпуса электрических машин, транс- форматоров, аппаратов, светильннков и т, п.;
приводы электрических аппаратов,
в}
зичные
5мотки измерительных
трансформаторов (подробнее см. пп. 3,4.23 и 3.424 ПУЭ);
каркасы распределительных щитов, щитов уяравлгния, щитков и шка также съемные н открывающиеся'я, если
на "оследалх установлено электрооборудование напр£*еннем внте 42 F переменного или &«ее НО В постоянного тока：
металлические конструкции распреде- пнтельиих устройств, мегалличеекие кабельные соединительные муфты, иеталличе- екие оболочки и броня коатрольных и силовых кабеле* металлические оболочки праводоа, металлические рукава н трубы электропроводки, кожухи и опорные конструкции шннопроаодов, лотки, каробз, струны, тросы и стальные полосы, на ко торнх укреплены кабелн н провода (кроме струн, тросов и полос, па которым проложены кабели с заземленной или ноА металлической оболочкой или а также други* металлические конструк днв, нз которых устанавливается електро обарудаван«е.
металлические оболочки и броня нон- тропьннк к силовых каб&лей Н проводов напряжением до 42 В переменного или до
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКАЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
22yl" МММ - УСЛЮМЕУ 22。……g „ san
металличесине скобы,металличесине скобы,心акд,心акд,(8.8)(8.8)Пнве&0е вааркжсвне заехтроустаноакн. В220380660Не более 1000Св. 10000,36.10-4р2],56-10-4рй6,25.10‘Тр?Пнве&0е вааркжсвне заехтроустаноакн. В220380660Не более 1000Св. 10000,36.10-4р2],56-10-4рй6,25.10‘Тр?• &9・ Значения параметра S。в форму,le• &9・ Значения параметра S。в форму,le(8.И)(8.И)
металличесине скобы,
металличесине скобы,
心акд,
心акд,
(8.8)
(8.8)
Пнве&
0е вааркжсвне заехтроустаноакн. В
220
380
660
Не более 1000
Св. 1000
0,36.10-4р2
],56-10-4рй
6,25.10‘Тр?
Пнве&
0е вааркжсвне заехтроустаноакн. В
220
380
660
Не более 1000
Св. 1000
0,36.10-4р2
],56-10-4рй
6,25.10‘Тр?
• &9・ Значения параметра S。в форму,le
• &9・ Значения параметра S。в форму,le
(8.И)
(8.И)
общих металлических конструкциях, в том числе в общих трубах, коробах, лотках н т. п; вместе с кабелями н проводами, металлические оболочки к бр оия которых подлежат заземлению или занулению,
металлические корпуса передвижных н переносных злектропрнемннков,
оборудование,' размешенное на движущихся частях станков, машнн и механизмов.
С целью выравнивания потенциалов в тех помещеияях н наружних установках, в ко- торых применяется заземление или зануление, строительные н оронзвонственнне кон- струкиин, стационарно проложенные трубопроводы всел назначений, металлические корпуса технологического оборудования, подкрановые и железнодорожные рельсовые пути и т п., должны быть присоединены к сети заземления нлн зануления При этом естественные контакты в сочленениях являются достаточными.
Не требуется преднамеренно заземлять или занулять [8 9]:
корпуса электрооборудования, аппаратов и электромонтажных конструкций, установленных на заземленных (зануленных) металлических конструкциях;
конструкции, перечисленные выше в п. д, при условии надежного электрического контакта между этими конструкциями и установленным на ннх заземленным или за- яулеияым электрооборудованием; при этом указанные конструкции не могут быть на пользованы для заземления нлн зануления установленного на них другого влектрообо- рудования,
арматуру изоляторов всех lunos, ат- тяжек, кронштейнов и осветительной арматуры при установке ее на деревянных опорах воздушных линий или на деревянных конструкциях открытых подстаниин, если не требуется по условиям защиты от атмосферных перенапряжений, при прокладке кабепн е металлической заземленной обо- понка" или неизолироваиного заземляющего проводника на деревянной опоре пе- ре《нсленные часгн, расположенные ла этой опоре, должны быть заземлена или эану-
съемные иля открывающиеся части металлических каркасов камер распределительных усграйсги, шкафов, ограждений и т. п, если на съемных (открывающихся) частях не установлено Электрооборудова- нне нлн если напряжевпе устаноаленного электрооборудования не превышает 42 В переменного и U0 В поспявнога тока (исключение для взрывоопасных зон);
корпуса электропрнемннков с двойной изоляцией;
местах их прохода через стены и перекрытия н другие подобные детали, в том числе протяжные к ответвительные коробкн размером до ЮТ см‘ электфоправадок, вьптол- няемык кабелями илн изолированными проводами, прокладываемыми по стенам, перекрытиям и другим элементам строений.
Для заземления электроустановок, попу- чакицнх знергню от одной сети, делесооб- разно устраивать общее заземляющее устройство. Если выполняется несколько заземляющих устройств, то онн должны быть электрически соединены не обой. Если их невозможно соединить гмер, нз-за большого расстояния между ними), то необходимо оборудовать эти установки релейной защитой от однофазных или двойных замнканн* на землю. Для заземления электроустановок разлитых назначений и разных напряжений, терряторнально приближенных одна к другой, следует выполнять обшее заземляющее устройство.
Сети защитного заземления н зануления электрооборудования, пнтаюшегося от двук электрических сетей, получающих электро- эяертию от отдельных трансформаторов, из которых одни с изолированной, а другой с глухозаземленной нейтралью, могут выполняться общими при любых напряжениях установок
Для заземления электроустановок в первую очередь должны быть использованы естественные заземлители Если прн этом сопротивление заземляющих уегройств или напряжение прикосновения имеют допустимые значения, а также если обеспечиваются нормированные значения напряжения на заземляющем устройстве, то искусственные заземлители должны применяться лишь при необходимости снижения плотности тонов, протенаюткх по естественным заземли- телям илн стекающих с них [8.9].
Рекомендации по “оюльзованаю естественных заземлителей. В качестве естественных заземлителей рекомендуется нспользо- яать* проложенные в земле водопроводные и другие металлические трубопроводы, за исключением труёокроэодов горючих жидкостей, горючих вли взрывчаты! газов в смееей, обсадные трубы скважин; металли- чесние н железобетонные конструкции зданий и сооружений, находящиеся в сопря- косноввяин с землей; металлические шуитн гидротехнических сооружений, аодоводч затворы и т п.; свинцовые оболочки ка6е・ лей, проложенных в земле (алюминиевые оболочки кабелей не допускается использовать в качестве естаствехммх заземлителей), заземлители опор воздушши линий (ВЛ), соединенные с заземляющим устройствам электроуста нонки при помощи грозозащитного троса ВЛ, если трос не нзо- липовав от опор ВЛ; кулевые провода ВЛ
"8& Значения коэффициента / и формуле (88)
%, Он м
до 1 Вол ее 500
OOQ Blt, 1 но “енее
з »5SOOD
н более
*3 Ом-1
5<w他
0,1
ли«ХеНИ^ 财 I кВ с повторных зазе* лителями при Количестве ВЛ не 券个”吸ьсовне пути магистральных не- электрифииированиых железных дорог н но^^ДНЫлПутИ "PR налнчнн преднамерен- 黑耳8.駆「°配Е перемычек между реЛьса-
?「елях экономии черннх металлов и 吃禦N'PMmke "тРомокта3KHнх В察丄 з吗т преимущественно использо- 震 железобетонные и металлические кон- струкоди производсгвенных з^анп京 в каче- 黑.弋歹皿《 умройств. Это то- 爲：；м*^*門丿曲°’ к Железобетонным SS識黑原舞鼻瞞嚟露需 厘戰Д翼。5s歌SW«™ - ，驕寧噺躋肥魄，;鍵 заземленной нейтралью, расположениых в/ трн эдадяй ялв примыкающие к ппомынт ленно«у эданию ^ желе3Х?ОнныЕ™. 紀:Т"，Рекомендуется использовав
фундамент в качестве заземлителя без со оруженна нскусстеенных зазем就々紀品 выполняется условиеесли
；臨；承咿叫「2即нченнан периметром здания, м、％ — хо^ффнинент значения ил ：叩。Г。Приведены гЛбл. 8%喟％£器: °е экэивалентиое влектрическое сопротив-
СТ：Е釁 е^1a11HB илрку^нра не расмо- 嘗紀鏡黑鬻鼠Е Н -^~
леиие земпн. Ом ・м；
Рэ = Pi, р D ~ ехр (— a〃/VT)J -J-
+ p2.p[l-^p (-pV^/a)], (8.9) где рь р я pj, р — расчетное удельное злек- тркческае сопротивление соответственно верхнего и нижнего слоев земли. Ом-м {метод определения этих величии приведен в п. 83)： а и § —безразмерные коэффициенты (я = 3,6, 0 = 0,1, если pi, ；> > ра р, R a = 110. $ = З Ю"3, «ли pt» < pg); % — толщина верхнего слоя земля, м.
В электроустановках напряжением свыше 1 кВ с изолированной нейтралью, располо- *еннмх внутри илн примыкающих к промышленному зданию с железобетонным фундаментом, следует ясяольгввать эти фундаменты в качестве заземлителей, если выполняетcs условие
“5>К2%Ра (8.10) где 厶一расчетный ток замыкания на аем- лю, А (метод опреи.елейия 厶 см в П. 83>; ^2 = 2' IQ-3 В-1.
Если железобетонный фундамент используется для заземления одновременно электроустановок напряжением до 1 кВ и выше 1 кВ сете% с изолированной нейтралью, то усповнем его применимости будет
VS* Жз/зРа
где Кз = 4、16-з ВР
В электроустановках напряжением до 1 кВ сетей с глухозаземлевной нейтралью следует нсеопьзбватъ желеаобЕтонние ф^н- дяиеятьг зданий в качестве заземлителя, если выполняется соотношение
S >5в, (8.12) где So — Критвиеский параметр, мг, значе- н«я которого приведены в табл. 8.9.
Прн выполнении условий (8 8), (8.10)— (8 12) сопротивление железобетонных фундаментов растеканию тока букет соответствовать нормативный требованиям.
В аеляк зкенсмкн металлопрока1а и снн- жения затрат труда рекомендуется в качестве заземляющих устройств испольэонать
222ЗАШИТА ОТ ЗЛЕКТРНЧЕСК02 ТОКА
Ретменда"”. по прнмененик. н устройсву iaM-тазо 31t"мзен1tl. н 3allу*енн,一犖
蓊常在鵰:綜上嵯噥編嘅矗縱盤黒攝麻関『蹤 нсползовзн”" “TUNA промышленных пред-
體黑)gк識鳶麻:：喘%制叫% крум (叩у93 3.W
XZ=iPo™-^V=ce“『認。吟№一皿 32 48
N::器%工靠盘":#联黑爲「:：抬~-~，™"，™" "" ， ，， земантенеМ 6w№晔 аазе^отее устрой-горнзонтапьнмх заземлителей дла
ство следует устр*а?吗;:蹤貶蕊，金脇3：駕噥力ряженнем сз 1 кВ
辘讐*臨圈齡一噸产澀e謡篇%鵰 =。"噥離黑詣鹏鶴1- Л-T™. r=^='-：
麗窗:開芋:*瘫灘河窓H 隘繭囉蠲^感г喘範嘗球L號需㈱ ХГА^^^^Гсде^^'ХЗ^ 啜，」：河3盤鬻關.М两У собой「冲^a.B
те"*_ / » и ГВ открытых электроустановках нзараже：
6 =ан“ем СВуШе 1 кВ сетей с изолиров^ннои
1Де Я3 — соирошвльнне 1,1зем；Ж|0щети }стнейтралью вокруг плошадн, занимаемой обо-
ройства. Ом (см п 8.3), а? =рудовакнен, на глубине не менее 0,5 м дол-
Значения а»» крквеаенз в таб/ 8 6жсн быть проложен замкнуты* горнзан-
цоэффнииент S мох，"。paeciiiTJTb(,о фор- тальнЬ|й заземпнтель (контур) к которому муле,подсоединяют заземляемое оборудование.
а。=+ 凡。+«“) (8 1Еспн сопротивление заземляющего устрой-
к。нтур】стиа свите 10 оm (骗洗圖。)：崎
=иг£е£Ч5гf囁黑矯衿*т。鄒忠占
繩啕屈丿吟蒔嬴：賊喲或縹製^ больших токах ^мычл.Ш! на XM.12二;;нноК u嗝т/；ь»о т и 龄*。иок на-
Для сооружения ”Kyccim““ux заземп”з^ижвнан цгмтральи. '1、cno」3V2T
МА ней，弋吃圖&弋器曬*"濫爲爲忠黑皿теп、 'Hanpow
彌蹤1：喘益*K&器^*、：風讎盤噥辅二『靠优沪；需 польэопать ст^ы.ые ст.ржки диаметраподетХГГ глу^ ввод
10—16 ммУКдкЧ^1кзче-дуговые сталеплавильные печи высокой
懦髓訟％絲设"2墻;3鵰鼠“…ЗЕС "31M„吨… 黑^^謚沔鱸唸第糜鷗嗚謐3嘿".黑爲跟 Е?т.£рххо；л^^^鶴您BJ締M港睛;
электрода обычно ирнмгнмют “иахивуегаубнне 0,5 — .₽ пл.тикляяниеи
™ь итиоинай 冤一% мм "Р"也 заннтон заземленном оборудованием..
；諧 а 图嘰 ст能 Xrio o Зен”"06fcm。периметру сеткн, а иногда н , м^о^и 1^2 Мвнутри нее располагают вертикальнее 3〃决二
троды, образующие в сочетании с сеткойстн верхнее зоа
сложниа заземлитель. Если заземлительвать ве“ка“вн貴為6嚣能「旣“仇
瑞為^6*龈:順噥^犷鹏鑑鶴占竇麗胃諾
Должны быть проложены вдоль осей ЭЛЙГпоотяжеин^°браЗН° &。4。加也
трооворудовання со стороны обслуживания£мнмн на%；鬻：°常Т#两^公
«а расстоянии 0.8-1.0 м от фундаментовназнХяы для паб^ы „°РЫе 叩咖
七；黑*聲*。рУ股ВаНКа ГЪпереннееанваннн瑞器第//：；跪a叩期中"
ннк местах межд^оборудоХн^и Рассгоя'зк 梵期畧；嚣端豔貫誌盟'黑限
:K.=i"嚅唯鵰1 T■黑霜2■息磺=承^鑑識皖
заземляющей сетки; 4； 5; 6; 7Д 9; li; 0督нефтью мамаин^Т (Я91₽о?итка 切皿
16, 20 м. Размера ячеек сетки, примыкаю-ние заземлители в 工切“Горнзонтат-
験к местам присоединения неА^апЗ сн-иопземнь1MH сооружен需嚣 к мбеХи
:吗 трансформаторов н короткозамнка-трубопроводами) с 盟器盡“齡黑3"，
澀跳蹴骰鸵产小У，牒$ «7~- ~f：РХ^И^： 「跟黑嚟爲爲案齒霏£н燄а^%*。病噩歌澀歌制:
凿工明号囁鵰藍掰盤驟：嚣器у И. а叩н嚷誌二嚣公：
気脸縊,^o^^^o^^ 霑 以 КРЛ^ 鹃 3} р=™~ 綜тт；虢需満霏:工Г：瓚：需第瑞器1H阮龌豔02 瞿泞ню прикоеновекия, расстояние между(в редких ^爲黑 эЛеКтрНЧеской защита
продольными и поперечными горизонталь-Для установки веотнкял!.иыг =Я1
Г£~1£0=~麗寓窮*脸瞬麗
屮鵠匿需嚣賈艦體闘號爆容蹤牆雷。总三嘴亭 吸 напрнмер в разках многолетней мерз-4,5 м ввертываю™丁累芻俨1 ‘一
zonj при оттаивании поверхностного с孟нциальных пр^собл^Тя°施・
?、етнее врема, прн С0ЭДаНии искусствен-заглубл^тЕ™^ ' Й™ые
?нх талых ЗОН путем укрытия груята надУстройство заэенляюшнх я ни”“〜„
заземлителем слоем торфа или другого тел-тнтнзх проводников. качестве из。恵
лоизоляцнонного материала на знмииЙ пе-защитных проводников сомасн^ПУЗ ^
黑鶴导н ? зерхностн зе«ЛН распоп。-*нн быть 工蹣Г牆屋滥臨蹤
篇曙? ГЛИНЫ илн чернозема, которыйнулевые рабочие провор, ^™^
歌以爲7離吗"；е*тва叫х。р吗…к аерсносна/зП篇黑'。盟1迄*
удерживает воду. Для указанных уадовийэлектроустановкам. теп厶ckuuu-
иенесообраэно использовать протяженныевзрывоопасных зонах Р
горизонтальные заземлители — одни или не-В качестве заземляюшик u PVj.Pn.,T “
：：олько электродов, размещенных в верх-щнтннх проводников м™ут быт/ hcrdimo'
ер с“ое земли параллельно ее поверхности.ваиы: специально предусмотХвые '-лля
”c£F сопротивненне верхнего слоя землиэтой цели проводники н 默嶋емне氏
одвержено значительным сезонным изме-тественкыепроводники — металлические-
禮* Т° МЕТ быть применены углублен-конструкции зданий (фермы ^олмны
鹏У；；唱靠紀胃Т：Ук°т°РЫе н 几 П)' арматура жолмобетоииых строи- со澀МнУ 鬻ТМ котлована прнтельных конструкций н фундаментов ме-
аЗуясенкн фундаментов здании цехов,таллические конструкции п0оизволгтч=н
электрических подставой и т п Глубинаног。назначения (крановые Vvth ^
电嚣;；：*；貶飞 зазементеле* 2.5-3 мкасн распределительных устройств галереи,
В е严Оана земан.площадки, шахты лифтов подъемников
в песчаных°Рп^ий^пХ 吆®. напрммерэлеваторов, обрамления каЗаХов н т п.)；
则груХя也X^X^oS：™當實气忠里吋吵РМДокзМ
дов, металлические корооа и литки электро-заземляющих 11 нулевых защитных]гL.
проводок; металлические стационарные, ат-проводников в электроустановкахЛ ^Й~^Г‘ V йГ"
крыто проложенные трубопроводы всех ка-напряжением до I *В [8.9JI—J 1 Т刃 8J
значений, кроме трубопроводов горючих и 1 J Г
язрывоопасных веществ и смесей, каналн-материал провоаннка^^-4
заини и центральное отопления [8.9}.•- 一 —冢
Перечисленные естественные проводники. Стах、<d j-
могут служить едияетвгкными ззаемляю-
ЩИМН иля нулевыми проводниками, еслиПроводникиЛ к з К} 曲 [J1-.
они по проводимости удовлетворяют требо-'л « ^" uX 门 七，
ваннам ПУЭ я если обеспечена иепрерыв-Л 5 5 £т 孑】|±] ]~耳働
ность электрической цепи ва всем протяже-^|S ЁнйffiL缢У
нкк пользования Заземляющие и кумеанеWvи aS,=匚「“绯-
защитные проводники должны быть зашн-"
щены от коррозии.
Такие проводники в электроустановкамНеизолиравакиые лра-
напракеннем до 1 кВ должны иметь раз-водннкн:方J1
керн не менее лряведеняыя s табл. 810.«чекие мМ4 6—ТгГ Z
Заземляющие проводники, используемыедиаметр, им—-5610瓜
Для заземления или занупенна элементов в1
ВЛ, должны иметь диаметр не менее 6 мм.Изолирсваккые про-^^*4Яр
Для электроустановок напряжением евн-вода:彳
ше 1 кВ сет” с эфОехтивно заземнеям。力сечение нм，2,5—
нейтралью сечения заземляющих ттроводни-''рне.心.о_
ков выбирают так же. как еечення гори-Заземляющие и нуле-■одиеков： ' ** Р«мення здземлалщпх про.
зоитадьных заземлителей (см. на с. 222).вне жнл" кабелей и»— стмь вмосовгя. р^и
В электроустановках напряжением домногожильных прово-бель, 4 —держатыь'р.б]круглая； * —дю.
1 кВ н выше сегя с взолнрованвой ней-"°? в общей защит-
тралыо проводимость заземляющих провод-ной оболочке с фаз-пых проводников в CVYKv.
виков должна быть не менее 1/3 проводи-ними жилами:агргмианой среды допуска помещеккнх без
мости ф^нмх проводнинов, а сечение-нес氨еняе, мм^I 2,5 -- 一耳《78P«дсее/шо g <^на； %?龊嚣倉
менее приведенных в табл, 8.10. Не реко-сырых и особо сырых пм工;。£1 важных,
менауетст применять мелнне проводники се.Угловая сталь：при наличии агресенвнпй(^1 ЧХ, Я 1акже
чениеи болен 25 ммг алюминиевых - 35 мм^.толщинаполкн,2 2,54ники следует прокладывав Х^^：
стальных —120 нм2. В производственныхниНе менее J0 мм от стен (пиг Я91
помещениях с такими электроустановками„,Магистрали заземления и пи ,Г'
магистрали заземления из стальной полосыПолосовая сталь：ответилевдя от н”》п„ „.„?! , занулеиня н
должви иметь еечение не ме^ 100 м№.№чеНне_ м„> 244848для осмотра. Эта трЙоХ.^ не^а^^?1
Доаускзетсяпримеиение круглой стам тоготолшина, мм 344«яется на Нулевые жнлы「。队黑督啜
же сечения [85]._Лей, на арматуру жетсЗсНМ""" каОе'
В злектроустаковках напряжевкеи доВодогазопроводныеций а также hi gHa?»^!?1111Mx конструк-
1 кВ сетей с глухаааэемлеинон нейтральютрубы (стальные):защитные проводники п оя""' и нупевне
проводимость нулевых защитных провод-толщина стенки, 2,52,53,5бах, коробах и иепосоея^^^ У»
веков (а также фазных) Должна быть вы-имстроитедьвщ конструкций н!>； L телв
брана такой, чтобы при замыханнн на кор・_<иые). Ответвлен貴累噥：△型？ "^№
нус или на кулевой защитный проводник：票俨”呷興 трубытропрнемннкам иапаяй(енке^^
возникал ток короткого замикання, выэы-(стальные):пускается прокладыватьд * кв до'
вающий быстрое и надежное срабатываниетолщина сгекки,1,5 2,5 Неетвенио в стене, под Чистым ^1Г1„е1110<?ЕД'
即тоиата защиты (подробнее см. п. 8.4).индопус зашитой нх от воздействия ^"^^Ji'
Полная проваднхость нулевого защитногоскает-сред. Такие отаетвлення не ^пн2Х ^?
проводяика во всех случаях должна бытьеясоединение,должны Иметь
не менее 50 % проводимости фазного про-В наружных установках ,яавц
водянка. Прокладывать их рекомендуетсянулевые защитные ппанппнн^еп^ЯЮЩНе я
совместно или в непоередствеиной близостипрокаадывать в зек上 Зс*" Допускается
ДРУГ ОТ друга- Нулевые защитвне провод- gg мощ^ок. фуадаЛн"^ Tt^ ：°
кикв ляниА не допускается использовать, „ских установок нт “ Т ' технологнче-
для аанулеиия элентрооборудования, пи-При прокладке проводов в трубах ВИспользование J»n,n
тающегося по другим линиям.ченне нупевмх защитных проводнике донневьи пповмниК^^*^а?НЫх аммн-
В цепи заземляющих и нулевых защит-пускается прннниать равяыи 1 мм , еынв качестве заэриляш^и прокладки в земле
них проводников ве должно быть раэъедн-фазные проводники имеют такое же сеченнх проводки^ w^nvr "У^В智辭垃什
單《яинх 碑эзособле吧『лредохраюиелей.咏'Соадшенн允 заземп11fo血;‘片鹿旣 3a
' ， 一ЩИтннх проводников между собой должны
身卅唾 声寄 翫豔:dpi eg»11Hli «>еил™И1п 吁 f二Fl。40"611g соедикевие; б — ответоляняг- | круготйИстали ПОЛ,яово# ст,лк： 2-叩。》0朋晟 H9 ^豊?Г”вать надежный контакт я выпол- ЯТ6СЯ "средством сварки фис. 8 3) Ме- ста соединена стыков ЙослЛваркн дол^- нибыть окрашены JB.6J.? А Ж
Присоединение заземляющих и нулевых защитных проводникоэ к частям оЙорудо- 黑X подлежащим энземлению или заиу- 彳空2, должна быть выполнено сваркой & болтовым соедмненхем. Пригсхиниенир 駕竺 быть доступно ЛЛЯ о旣肾^彌 болтового соединения должны быть преду- :могренн *ер“ против ослабления и ₽кор- р甯н контактных соединений [8.91.
Каждая часть электроустановки, подле- 箫а：тземаенню или занулению, должна 吁 присоедииена к сети заземления или зануления лря поиощя отдельного ответвле- :々，"впедоватеавное соединение зазем- 嚣黑нм ИЛИ Ноевым защитным провол. ?нк 丝 заземляемых или зануляемьи 濕沪 электроустаиовок не допускается Соединение заземляющих проводников с заземлителями (рис. 8.4) и частей заземли- тмя между собой следует выполнять свар- ко. Сварные швы, расположенные э земЛ, неойлодимр докрывать 6"可“叫 лаком 贏 зашиты от коррозии. Прнсоедннеиие заземляющих проводников к трубопроводам нс- иользуемым в качестве естественных за'зем. жителей, должно осуществляться сваркой н 鸞.界^R6Hg С л&мощью хомута (рнс. 85>. Присоединение необходимо вы- ^：%ть со стороны линии на вводе трубо- орввона в здаике (до водомера, задвижки соединнтального <ЪлянпЯ1' ' движки,
由
JaJua««
торах сопротнвтнме заземляющего устройства растечапию тока или вапряжение при. косновеннн прн замыкании фазы на заземленные части электроустановок не превышают допустимых значений
Для расчета нспользуюгсн следующие нс- ходнне данные
характеристика установки (тип, вид обс- рудовання, рабочие напряжения, суммарная мощность генераторов нпн трансформаторов, питающих данную сеть, режим неАтра
КзМечениЕ лн сети, способы ее заземления и т. п);
Заземление или зануление переносных электропришннков должно осуществляться специальной жилой (третья — для электро- прнемннков однофазного и постоянного тока, четвертая —для электропркеиников трехфазного тока), расположенной в одной оболочке с фазннмк жнламк переносного провода и приспединяеиой к корпусу элен- троприемнкка н К специальному контанту вилки втычного соединителя. Сечение этой жилы должно быть ранным сечению фазных проводников. Использование для этой цэлн нулевого рабочего проводника, в том числе расположенного в общей оболочке, не допускается [8.9].
Втычные соединителя должны иметь специальные контакты, к которым прнсоедиия- ются заземляющие н нулевые защитные проводники. Соединение между этямя кон- тактнмв при включении должав устанавли- ваться до того, как пойдут в соприкосновение контакты фазных проводников Порядок разъединения контактов при отключении должен быть обратным [8,9],
Для устройства заземления передвижных электроустановок используются инвентарные заземлитали. входящие в комплект ле- редвижной электростанции. Они представляют сабой стеркеч е зажимом (ркс. 8.6) Ж типоразмеров: длиной 1180, 1500 и ми, при этом глубина погруагения в землю составляет соответственно 580, 900 н 1400 ми [8.10]. Наружный диаметр стержня 15 нм. Зажии обеспечивает надежный
контакт заземляющего проводника диаметром до 7 мм со стержнем. Значение переходного сопротивления стержень — заземляющий проводник не превышает 0,01 Ом Для забквкн заземлителей в грунт н извлечения их hi грунта нспопьз специальное устройство (рис. 8 7) Стержни >т а.、мк" лолтгп.т и^готовляться из стали 35 и иметь протинояоррозиоиное покрытие.
Расчет заземлителей электроустановок in- прядением до 1 кВ, а также свыше I до 35 кВ включительно цыполняют обычно мр- тоаом коэффициентов использования то допустимому сопротивлению заземлителя рас- теканию тока. Прн этой допускают, что за- землнтеь разметен в однородной земле Для электроустановок сети с эффективно заземленной нейтралью напряжением 110 к8 н свыше заземлитель рассчитывают спосо- вои наведенных потенциалов Как пи аоп>-
Стнмому сопротивлению, так и по
мому напряжению прикосновения необходимо учитывать миогослоПное строе- вне земли, преастйвляя ее а расчете в вмле двухслоннпй модели.
Цель расчета защитного заземпеннн — овределиние количества электродов зазем- лнтС-чя И зазечлиющих проводников, их раз- иеров и схемн размещения в земле, прн к。-
план электроустановки с указанием размеров и размещения оборудования;
данные об естественных заземлителях, в частности измеренное сопротивление кон- струкни# растеканию токэ, которые допускаются ПУЭ для иеггользоваиия в качестве заземлителей (ем. п. 8.2). Если измерить сопротивление естественного заземлителя не представляется возможным, то нужно иметь сведения о его конфигурации, размерах, материале, глубине заложения в землю и другие данное, необходимые для определения его сопротивления расчетным методом;
удельное электрическое .сощготивление зем.тн на участке размещения заземлитеня, полученное непосредственным измерением по методике, приведенной ниже, и характеристика погодимя условий во время измерений. При невозможности пропеДення измерений необходимо зйать тип земли н степень ее неоднородности в зависимости от глубины. Следует определить признаки климатической зоны, в пределах которой со-
оружаетсн заземлитель знак” даны в табл 8 11
хоАНМые прн-
вид, форма, размеры, материал эдектр。- дов н заземляющих проводников, предназначенных длч сооружения искусственного заземляющего устройства (рекомендацик по внбору заземлителей и заземляющих проводников даны в л. 8.2);
расчетный так 7а замыкания на землю Для электроустановок напряженней свыше I кВ, если он неизвестен, то его надо рассчитать
Определение расчетного тока эамыкаиня иа зем”ю в элрктрическик сетях налраже- нием свыше I кВ. В сетях с изолированной нейтралью без компенсаинн емкостны! токов, т. е с нейтралью, не присоединенной к заземляющему устройству, сила тока однофазного замыкания на землю, А,
U(354 +/.)/350,
гДе U — линейное напряжение сети, кВ; L и /»— Ланны электрически связанных ка- бельннх и воздушных линий, км [8 2].
8 сетях с компенсацией емкостных токов [8 9] для заземляющих устройств, к кото- DHM поисоеДинеиы компрнсnnvwtrirtip яппя.
S.U. ПрьзааХарактеристика хлнматнческоА зовыКламатвческие зоны СССРIИtvСредняя многолетняя низшая температура (январь). °CСредняя многолетняя высшаятемпература(июль), ℃Среднегодовое количество осалков, см Продолжительность замерзания вод, дниОт —20 до —15От +16 до +18От —14 до •-10От +18 до +22От —10 до 0От 4-22 до 4-24От 0 до 4-5От 4-24 до +26S.U. ПрьзааХарактеристика хлнматнческоА зовыКламатвческие зоны СССРIИtvСредняя многолетняя низшая температура (январь). °CСредняя многолетняя высшаятемпература(июль), ℃Среднегодовое количество осалков, см Продолжительность замерзания вод, дниОт —20 до —15От +16 до +18От —14 до •-10От +18 до +22От —10 до 0От 4-22 до 4-24От 0 до 4-5От 4-24 до +26-токи /а,-токи /а,проходить соответственнопроходить соответственноте (пергикальнаготе (пергикальнагорическосо зондн-рическосо зондн-
S.U. Прьзаа
Характеристика хлнматнческоА зовы
Кламатвческие зоны СССР
I
И
tv
Средняя многолетняя низшая температура (январь). °C
Средняя многолетняя высшаятемпература
(июль), ℃
Среднегодовое количество осалков, см Продолжительность замерзания вод, дни
От —20 до —15
От +16 до +18
От —14 до •-10
От +18 до +22
От —10 до 0
От 4-22 до 4-24
От 0 до 4-5
От 4-24 до +26
S.U. Прьзаа
Характеристика хлнматнческоА зовы
Кламатвческие зоны СССР
I
И
tv
Средняя многолетняя низшая температура (январь). °C
Средняя многолетняя высшаятемпература
(июль), ℃
Среднегодовое количество осалков, см Продолжительность замерзания вод, дни
От —20 до —15
От +16 до +18
От —14 до •-10
От +18 до +22
От —10 до 0
От 4-22 до 4-24
От 0 до 4-5
От 4-24 до +26
-токи /а,
-токи /а,
проходить соответственно
проходить соответственно
те (пергикальнаго
те (пергикальнаго
рическосо зондн-
рическосо зондн-
ратн, в качестве расчетного принимают ток, равны" 12S % номинального тока этих аппаратов; для заземляющи! устройств, к которым не присоединены компенсирующие аппараты, ~ остаточный ток замыкания иа землю, проходящий в данной сети прн отключении наиболее иошного из компенсирующих аппаратов нли наиболее разветв- ленного участка сети.
В качестве расчетного может бнть принят ток плавления иредмраиителей или ток срабатывания релейной защиты от однофазных заныканнй на землю или между- фазных замнканк% если в последнем случае зашита обеспечивает откаючение замыканий на землю При этом ток замыкания на землю должен быть не мек快 полутсракрат- лого тока срабатывания реи ей мой защиты нля трехкратного номинального тока предохранителей.
Расчетный ток замыкания на землю должен быть определен для той из возможных в эксплуатации схем сети, при которой этот ток имеет наибольшее значение.
Для электрических сетей с эффективно заземленной нейтралью (сети напражеинем ЛО кВ и свыше) расчетным является наибольший нз токов однофазного замыкания (установившееся значение тока), проходящих через заземлнющее устройство. При определении этого тока должны быть учте- вы возможность замыкания фазы на землю как в пределах проелтируемб# электроуста- НО0КН, так н вне ее; распределение тока замыкания на землю между заземленными нейтралями сети; различные варианты схем работы сети, возможные при эксплуатации 1 Рассмотрим для примера сеть с тремя шастанциямн А, В, С, пряведеяную на рис. 3.8 [8.2} Ееля нейтрали трансфориато- ров заземлены на всех подстанциях
(рис. 8.8,а), тo^3^/a +)» +)с, где /а,)>. /с — токи, идущие от соответс^ующих подстанций к месту замнканнн.
При замыкании в пределах щшой подстанции, напрнмер Л, ток, проходящий через ее заземлитель, будет равен % а в дру-
гнх подстанциях — соответственно ]& и /с Если замыкание произошло вне подетан- ■■■ с. 8 8, б), то через зазсмднтелк под-
Прн изолированных нейтралях на поа- стахцихх А и С в случае заммканнн фазы на землю на подстанции Л (рнс. 8.8. s) через заземлители подстанций Л и В пройдет полный ток замыка нкя иа землю от подстанции В, т е.厶==/а. При этой схеме во всех случаях замыкання ток /； является нам большим, а стало быть н расчет-
Определение уденьяаго электрвческог。 сопротивленвн земли. Удельное электрическое сопротивлеине земли р, Ом-м, нзме- ияется □ широких пределах в зависимости от многнх факторов, в том числе от рода грунта, его влажности, дисперсности, а также от времени года. Поэтому ттрк проекти- рованнн заземляющего устройства необхо- димо предварительно замерить р зшли на месте сооружения заземлителя Для экспериментального опреденевия удельного сопротивления земли наиболее часто применяют метод пробного электрода (разового зондирования) или метод четырех электро-
рования — метод ВЭ
При измерении первый методом пробный электрод (зояд) в виде стержня или трубы диаметром d = 40 + $0 мм с острым наконечником погружают в землю на глубину / планируемого заложении заземлителей так, чтобы верхний конец возвышался нал землей, и замеряют сопротивление зонда растеиаиню тока R. [8%
Сопротивление R* Ом, можно определить методом амперметра-вольтметра (рнс. 8.9).
С помощью амперметра измеряют силу Тока 厶 А, проходящего Через зонд в землю, а с помощью вольтметра — потенциал зонда <р,. В результате R* = q>*/，*
Кроме зонда 工 используют два вспомогательных электрода Г и /J, причем последний располагают в точке земли с практически нулевым потениизлом. В качестве источника тока можиа применить однофазный понижающий трансформатор (например, типа ТП 220/12В). Сопротивление & можно также нзмернть сяеииальиымн приборами, например прибором М-416, ниею- щнм пределы измерения от 0,1 до 1000 Ом. Для намеренна сопротивлений R*, превм- шаютнх I Ом, используют измерительную схему, приведенную на рис. 8.10, а. Схема подилючения прибора к зпектроиам при измерении СОПротивлемнн R。до 1 Ом при- веаена на рнс. 8.10,6.
В процессе нзмеренн" зонд погружают в трех-четырех местах исследуемой площадки н н качестве R“. ер принимают среднее арифметическое значение, полученное по результатам измерений. Среднее удельное со- протниление земли, Ом-и, онределяют по формуле р« == R» е|5л//]и(4//й), где I н d— размеры, м.
Метод ВЭЗ основан на измереннн удельного сопротивления земли путем соэдаяня искусственного электричесииго поли [8.14J. Наиболее часто применяют четырехполюс- ную схему Веннера (рнс, 8.11). В земле ва расстоянии а друг от друга располагают четыре одинаковых электрода- При нзиёре- ниях используют метод амперметра-вольтметра или измерители заземления. Удельное сокротивление земля рв = 2лаЯВ1, где R”,一 нзмеренное сопротнэленне.
Расчетное удельное сопротиаленне определяют по формуле р = раф, где ф — коэффициент сезонности, значение которого зависит от климатической зоны, в которой сооружают заземлитель; значения 4 для однородное земля указаны в табл. 6」2 [8.2].
P*C«“ ЗИЦИТНОГО зазймлелияP*C«“ ЗИЦИТНОГО зазймлелия
P*C«“ ЗИЦИТНОГО зазймлелия
P*C«“ ЗИЦИТНОГО зазймлелия
ЗАШИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
КлниатяческаяВлажность земли ■ во время нзуеннх ее сопратиилепияКл«""”*«хап {сиц табл* а.")Вка*"Остг аг или ” е。время иамертнич ее сопротивления(си. т??^ 8 11>цоаытеИ' нормаль* ] нанимзамповышен- нормаль' г аенвал) •UaaaВертихал&мый зленгрод длиной 3 м I1>,911,711,5II1,71.51,3III.1,51,31,2IV11.311,1丨1,0Вертикальный электрод длиной 5 мГ11.5I1,4I1,3II1,41,31,21П1,31.21,1IV1,21,11RГоризонтальвый электрод длиной 10 м119-3] 5,514,1Il5.S3,52,6Ш4,22,52,0IV12,511311,1Горизонтальный электрод длиной 50 мI17,2141sl3.6II4,83,02,4III3,22,01.6IV2,21,41,12КлниатяческаяВлажность земли ■ во время нзуеннх ее сопратиилепияКл«""”*«хап {сиц табл* а.")Вка*"Остг аг или ” е。время иамертнич ее сопротивления(си. т??^ 8 11>цоаытеИ' нормаль* ] нанимзамповышен- нормаль' г аенвал) •UaaaВертихал&мый зленгрод длиной 3 м I1>,911,711,5II1,71.51,3III.1,51,31,2IV11.311,1丨1,0Вертикальный электрод длиной 5 мГ11.5I1,4I1,3II1,41,31,21П1,31.21,1IV1,21,11RГоризонтальвый электрод длиной 10 м119-3] 5,514,1Il5.S3,52,6Ш4,22,52,0IV12,511311,1Горизонтальный электрод длиной 50 мI17,2141sl3.6II4,83,02,4III3,22,01.6IV2,21,41,12■ 8.1J. Козф^ицагита сезониаети ф для однорядной земли■ 8.1J. Козф^ицагита сезониаети ф для однорядной земли• Земля считается повышенное влажности, если намерению ее сопротивления предшествовало выпадение большого количества (свыше нормы) осадков (дождей); нормальной влажности —если предшествовало вапааенне близкого к норме количества осадков; мало9 влажности—если количество осадков было ниже кормы.• Земля считается повышенное влажности, если намерению ее сопротивления предшествовало выпадение большого количества (свыше нормы) осадков (дождей); нормальной влажности —если предшествовало вапааенне близкого к норме количества осадков; мало9 влажности—если количество осадков было ниже кормы.Примечание. Расстояние от поверкиоста земли да верхнего конца вертякальных алектродов и до горизонтального электрода равно 0,7—0,8 м.Примечание. Расстояние от поверкиоста земли да верхнего конца вертякальных алектродов и до горизонтального электрода равно 0,7—0,8 м.У словнац толщинаВлажность земли ■ вп »ремч измерения ее сочротинленнязонаизиене-"апьнаамала”2,27,04 Сin2.01.8Б>01,62：51,41ДУ словнац толщинаВлажность земли ■ вп »ремч измерения ее сочротинленнязонаизиене-"апьнаамала”2,27,04 Сin2.01.8Б>01,62：51,41ДСм. скоску к табл, 8.12.См. скоску к табл, 8.12.Внд земпн н водыр. ОнаКокс, коксовая мелочь&Садовая земляon ACЧернозем—51000—120(Камеииый угольIM— 1 5Известняк поонстый150-200Глнны пластинчатыеГлины пoлvтвepдыeS—anСланцы графитовые1П1 fM^Аргилитык i^_ki 1MenАлевриты100 300Суглинок пластинчатый(влажный)Суглинок полутвердый (ела- бовлажный)Суглинок лессовидный (но-60—150S一I sдоиасыщеяиый)Пахотная земли, смешан-cc ，nnный грунтПо“ааСупесь водонаснщеккая (текучая)Суаесь влажная ^пластин-iOO 200Суп;сь слабовлажная (твер-200-400Мергели глинистыеМергели100 250Мергели известкоанстые250 400Лесс200 300Песок при г.чубнке залега-300—700ная вод менее 5 мПесок при глубине залега-S00-1500ния вод 6—1G м Известняк п.1отный1000-2000Скальные породы1000-3000Гравий, Mrfeiib4000 7000морскаяречиая，”《V，，，，，прудоваяЛП*111грукговаяв ручьях10—60Внд земпн н водыр. ОнаКокс, коксовая мелочь&Садовая земляon ACЧернозем—51000—120(Камеииый угольIM— 1 5Известняк поонстый150-200Глнны пластинчатыеГлины пoлvтвepдыeS—anСланцы графитовые1П1 fM^Аргилитык i^_ki 1MenАлевриты100 300Суглинок пластинчатый(влажный)Суглинок полутвердый (ела- бовлажный)Суглинок лессовидный (но-60—150S一I sдоиасыщеяиый)Пахотная земли, смешан-cc ，nnный грунтПо“ааСупесь водонаснщеккая (текучая)Суаесь влажная ^пластин-iOO 200Суп;сь слабовлажная (твер-200-400Мергели глинистыеМергели100 250Мергели известкоанстые250 400Лесс200 300Песок при г.чубнке залега-300—700ная вод менее 5 мПесок при глубине залега-S00-1500ния вод 6—1G м Известняк п.1отный1000-2000Скальные породы1000-3000Гравий, Mrfeiib4000 7000морскаяречиая，”《V，，，，，прудоваяЛП*111грукговаяв ручьях10—60
Клниатяческая
Влажность земли ■ во время нзуеннх ее сопратиилепия
Кл«""”*«хап {сиц табл* а.")
Вка*"Остг аг или ” е。время иамертнич ее сопротивления
(си. т??^ 8 11>
цоаытеИ' нормаль* ] нанимзам
повышен- нормаль' г аенвал) •Uaaa
Вертихал&мый зленгрод длиной 3 м I1>,911,711,5
II1,71.51,3
III.1,51,31,2
IV11.311,1丨1,0
Вертикальный электрод длиной 5 м
Г11.5I1,4I1,3
II1,41,31,2
1П1,31.21,1
IV1,21,11R
Горизонтальвый электрод длиной 10 м
119-3] 5,514,1
Il5.S3,52,6
Ш4,22,52,0
IV12,511311,1
Горизонтальный электрод длиной 50 м
I17,2141sl3.6
II4,83,02,4
III3,22,01.6
IV2,21,41,12
Клниатяческая
Влажность земли ■ во время нзуеннх ее сопратиилепия
Кл«""”*«хап {сиц табл* а.")
Вка*"Остг аг или ” е。время иамертнич ее сопротивления
(си. т??^ 8 11>
цоаытеИ' нормаль* ] нанимзам
повышен- нормаль' г аенвал) •Uaaa
Вертихал&мый зленгрод длиной 3 м I1>,911,711,5
II1,71.51,3
III.1,51,31,2
IV11.311,1丨1,0
Вертикальный электрод длиной 5 м
Г11.5I1,4I1,3
II1,41,31,2
1П1,31.21,1
IV1,21,11R
Горизонтальвый электрод длиной 10 м
119-3] 5,514,1
Il5.S3,52,6
Ш4,22,52,0
IV12,511311,1
Горизонтальный электрод длиной 50 м
I17,2141sl3.6
II4,83,02,4
III3,22,01.6
IV2,21,41,12
■ 8.1J. Козф^ицагита сезониаети ф для однорядной земли
■ 8.1J. Козф^ицагита сезониаети ф для однорядной земли
• Земля считается повышенное влажности, если намерению ее сопротивления предшествовало выпадение большого количества (свыше нормы) осадков (дождей); нормальной влажности —если предшествовало вапааенне близкого к норме количества осадков; мало9 влажности—если количество осадков было ниже кормы.
• Земля считается повышенное влажности, если намерению ее сопротивления предшествовало выпадение большого количества (свыше нормы) осадков (дождей); нормальной влажности —если предшествовало вапааенне близкого к норме количества осадков; мало9 влажности—если количество осадков было ниже кормы.
Примечание. Расстояние от поверкиоста земли да верхнего конца вертякальных алектродов и до горизонтального электрода равно 0,7—0,8 м.
Примечание. Расстояние от поверкиоста земли да верхнего конца вертякальных алектродов и до горизонтального электрода равно 0,7—0,8 м.
У словнац толщина
Влажность земли ■ вп »ремч измерения ее сочротинлення
зона
изиене-
"апьнаа
мала”
2,2
7,0
4 С
in
2.0
1.8
Б>0
1,6
2：5
1,4
1Д
У словнац толщина
Влажность земли ■ вп »ремч измерения ее сочротинлення
зона
изиене-
"апьнаа
мала”
2,2
7,0
4 С
in
2.0
1.8
Б>0
1,6
2：5
1,4
1Д
См. скоску к табл, 8.12.
См. скоску к табл, 8.12.
Внд земпн н воды
р. Она
Кокс, коксовая мелочь
&
Садовая земля
on AC
Чернозем
—5
1000—120(
Камеииый уголь
IM— 1 5
Известняк поонстый
150-200
Глнны пластинчатые
Глины пoлvтвepдыe
S—an
Сланцы графитовые
1П1 fM^
Аргилиты
к i^_ki 1
Men
Алевриты
100 300
Суглинок пластинчатый
(влажный)
Суглинок полутвердый (ела- бовлажный)
Суглинок лессовидный (но-
60—150
S一I s
доиасыщеяиый)
Пахотная земли, смешан-
cc ，nn
ный грунт
По“аа
Супесь водонаснщеккая (текучая)
Суаесь влажная ^пластин-
iOO 200
Суп;сь слабовлажная (твер-
200-400
Мергели глинистые
Мергели
100 250
Мергели известкоанстые
250 400
Лесс
200 300
Песок при г.чубнке залега-
300—700
ная вод менее 5 м
Песок при глубине залега-
S00-1500
ния вод 6—1G м Известняк п.1отный
1000-2000
Скальные породы
1000-3000
Гравий, Mrfeiib
4000 7000
морская
речиая
，”《V，，，，，
прудовая
ЛП*111
грукговая
в ручьях
10—60
Внд земпн н воды
р. Она
Кокс, коксовая мелочь
&
Садовая земля
on AC
Чернозем
—5
1000—120(
Камеииый уголь
IM— 1 5
Известняк поонстый
150-200
Глнны пластинчатые
Глины пoлvтвepдыe
S—an
Сланцы графитовые
1П1 fM^
Аргилиты
к i^_ki 1
Men
Алевриты
100 300
Суглинок пластинчатый
(влажный)
Суглинок полутвердый (ела- бовлажный)
Суглинок лессовидный (но-
60—150
S一I s
доиасыщеяиый)
Пахотная земли, смешан-
cc ，nn
ный грунт
По“аа
Супесь водонаснщеккая (текучая)
Суаесь влажная ^пластин-
iOO 200
Суп;сь слабовлажная (твер-
200-400
Мергели глинистые
Мергели
100 250
Мергели известкоанстые
250 400
Лесс
200 300
Песок при г.чубнке залега-
300—700
ная вод менее 5 м
Песок при глубине залега-
S00-1500
ния вод 6—1G м Известняк п.1отный
1000-2000
Скальные породы
1000-3000
Гравий, Mrfeiib
4000 7000
морская
речиая
，”《V，，，，，
прудовая
ЛП*111
грукговая
в ручьях
10—60
Для измерения удельного сонротнвпенна многослойной земли используют метод послойного зондирования, при котором контрольный зонд погружают в зеилю ступенями длиной Ал = 0,5 -т- 1,5 м (рис. 8.12) [82]. После очередного погружения измеряют сопротивление растеканию тока с зонда &* “ при данной глубине погружения Г”， м. Для проведения измерений йк, ” можно воспользоваться одним иэ рассмотреннн< выше способов: методом амперметрз-вольт- метра нлн методом БЭЗ.
Для каждого значения & ” Um, вычис- лйют удельное сопротивление земли, Ои-м, соответствующее данной глубине погружения зонда:
Рпв^к, “2*小(4"叫
где d — днаметр зонда, м.
Затем рассчитывают удельное сопротивление каждого отдельного слоя (ступевн погружения) земли, Ом-и:
Рп и 厶n/("P” 一 ^Я-l/Pn-l)'
П° признакам климатической зоны ука- занным в исходных данных, и состоянию земля § во зремх измерения по дзнмнм табл. И.И и 8.13 находят толщину слоя се- юннык изменении Лс н коеффициент сезон- »ост" W, на КОтарн» следует умножить р： тех споев земли, которые расположены в пределах слоя толщиной % г е. рп = Р„ф.
Слои, лежащие ниже слоя толщиной й,, считаются не подверженными сезонным из-
кеиенннм. позтому для ннх р〃 =р；.
Обычно многослойную землю поиводят к условной двухслойной модели к верхнему слою толщиной й относят слои, имеющие высокое ря, а к нижнему — имеющие сравнительно малое р”. Прн этом расчет- нне удельные сопротивления, Ом м, верх, нее Pi » н нижнего g » слоев двухслойной земли рассчитывают по соответствующим формулам'
p 一 比十方2 + ... +淚 .
'" At/Pl+«s/P2 + …+ &£/рК '
%t/P* + i + /+“P#+2+ • . ■ + ^„/Рп'
где нндеисы от 1 д。/ обозначают номера с.тоев (ступеней погружения), вошедших в верхний слой, а от 优 + 】} до га — вошед- "Нх в нижний слой двухслойной модели эемлн; PiР« н Pn-iрч — удель- ное соиротналение, Оми, соответственно слоев толщииой 瓦，…，瓦 “ А(+(А„；
толщина h верхнего слоя двухыойной зем- “н определена в процессе расчета
Ориентировочные пределы изменения р А" некоторых видов земли н воды прнве- Ае* в табл 8.14 [8.13]
Пр* аысаком удельной сопротивлении земли применяют способы искусственного
"13.3产2：0中。21m",也 3HG1**3
：Ж：з：1 •“：■：. 2；ex-?miecK::::，：3冲4"工械”吟
снижения р в целях уменьшения размеров н количества используемых электродов а площади территории, заннмаемоА заземли- те^ем. Существенного результата достигают ■либо химической обработкой области но- круг ааземлителей с помощью электролитов, ■либо путем укладки заземлителей в котло- ванн с насыпным углем, коксом, глиной.
В качестве электролитов используют соле-в зависниости от расчетного времени лей-
лые растворы, не увеличивающие коррозиюствня тока на человека (с«. табл. 8 7); в
стали- растворы нитрата натрия, гядратакачестве расчетного аремеки ьоэдействия
оксида кальция [8.13]. Количество солн, тре-токв на ченовска сяедует принимать сумму
бующееся для обработки зал码 зависит отвраленк действия защиты и полного вре-
длимы зазеилителя в составляет 1,5—10 кгменя отключения выключателя {подробнее
на 1 м его длины. Не следует применятьсм. ПУЭ [8.9]); а,—коэффициент вапраже-
растворы хлористого натрия, хлорнстог。яия прикосновения； ец — коэффициент, рас-
кальция, сернокислой меди. Снижение удель-считанный по формуле (8.13) с учетом данного сопротивления наблюдается а течениеиых табл. 8.2—8.3.
2—1 лет, после чего требуется вновь про-Коэффшшеит а, для некоторых схем запитывать грунт электролитом.з^лителей может быть определен расчет-
Для создания вокруг заземлителя зоныным путем. Для зазеилителя в виде ияад-
с пониженным удельны*» ^опротавлениета вратной сеткй с квадратными ячеКкамк одн-
грунте делается выемка радиусом 1,5—2 мнакового размера и равномерно размещен-
н глубиной, равной длине вертикальногонымн по ее контуру вертикальными алек-
электрода зазеилителя. Затем выемка за-тродамн, расположенного в двухслойной
полняется землей со сравнительно неболь-земле, максимальное значение коэффициен-
шнм удельным сопротналеннем (торфои,та ai можно вычислить по формуле [8.2];
глиной, чернозгаюм, суглинном, шлаком,,.у^04Е /
коксом я т. п.), устанавливает” заземли-% так = 乂八厶'r/a VS丿’•'
тель н грунт утрамбовывается.
Для расчета, защитного заземления необ-где М — параметр, зависящий от отиоше-
ходнмо иметь данные о допустимом сопро-и ня удельных расчетных сопротнэлеия#
^иsлeиии зазем**юВ1его устройства.верхнего Pi, г и нижнего pi.t слоев земля:
Определение допустимого сопротивлепвя
захемлаищего устройства. Согласно ПУЭpi,P/pi,p,Ом.м. 0,51,02,03,04.0
[8.9] ивнбольщие допустимые значения 'со-м01a60,500,620,690,72
противления Ajdo, Ои, заземляющего уст-.,
ройства составляют:р, „/№п,Ом-м.5,»6,07,08,010,0
.для алектроумановок иалряженяем до"，wem二7KП7„ ояо Dg2
1 кВ R*s = 10 Ои при мощности генера-« . “75 0,77 и/У "W и,”
торов и трансформатором 100 кВ-A и не-,„ ,,
нее (и том е^Л если они работают па-/»-Длина вертикальных электродов заэем-
раллельно а суммарная мошность не пре-литеа* "■ 4 —общая JW™SР
= 4 Ou всехтальпых электродов заземлителя, м, S —
嚣跑м黑黑£площадь, огр^н^еннзя уметром сетки
для электроустановок напряжением свы-(площадь заземлителя), и
皿3 кВ: Д„„ = 250〃“ ио 頂 более 10 Он, ПРН соотношении Р,. "%总 L倒:
при изолированно京 нейтрали, если заземли-бит» применена [8.2] унротениан формула,
тель предназначен только для электроуста-П ЛЯ \/~5—
новок напряжения свыше 1 кВ; Ru°“== 125/厶，а一广 1,68)л / -；■,
но не более 10 Ои при изолированной ней-1 皿* [Pl, р/Р2> “ V %厶.
трали, в случаях использовании заземляю
щего устройства одповреиенно для влектро-где !■. = /." — обшая длина всех верти-
установок напряженно до 1 кВ; при этомкальных электродов, м; п —нх количество,
должна также выполняться требования.После опреденення допустимого сопротив-
предъяаляемые к зазенлеинт электроуста-леиия заземляющего устройства й,од сле-
иовок напряженней до 1 кВ; Дд™ = 0,5 Омдует убедиться, что прн рассчитанном эна-
и сети с эффективно заземленной нейтралью.чеиин А1Пп налркжение шага в пределах
Зазеилиющее устройство электроустано-действия зазеилителя ие вревышает допу-
вок питающихся от сети напряжением свы-стимпго значения (необходимые расчетные
ше ' 1 кВ с эффективно заземленное ней-завнсимости приведены в работе [8.2]).
чралыо, можно выполнять также с соблю-В електроустановках вапряжением свыше
дением требований к напряжению прикос-1 кВ, а также в влектроуставовках иапря-
ковения в частности при устройстве зазен-жеияем до 1 кВ сети с изолированной ней-
ления в районах с большиы удельный со-тралью для зетми с уденьяим соиротивле-
противлением земли, в том цисле в районахкием более 500 Ом-м, если специальные
многолетней мерзлоты [8.9]. Наибольшее до-мероприятия па уменьшение сопротивления
пустииое соиротиэлвние эазеыляющего уст-грунта р не позволяют получить прнемле-
ройства [82] прн этом определяют во фор-мне °° экономическим соображениям аа-
муле й.п„ = Р„р х。。/厶ag, где U血.1Ml. —землнтени, допускается ппвыснть указанные
допустииое напряжение приЕсосновення, В,выше допустимые значения сопротивле-
ний заземляющих устройств в 0,002р» раз,муле (1) табл. 8.15. Тогда & =
где Ра — эквивалентное удельное сопротив-=(0,9p/n/)ln(4i/<f). При прямоугольнойпо-
яение аемля, Ои «. При этом увеяичеииеиеретиом сечении стойки или сваи со сто-
аопустнмнх значений сопротивлений долж-роками а и. Ь эквивалентный днаиетр 4 =
но быть не более десятикраткого [8.9].—2(。4-6)/方
Приведенные выше (см. с. 232) норматив-Сопротиаленне, Ом, железобетонной гори-
нне величины регламентируют сопротиале-зонтальноВ плиты—см. формулу (7)
ние заземляющего устройства, котороетабл. 8.15: Кел = 0,9p/D, где D — днаиетр
включает в себя сопротивление заземлите-круглой алнты, к; для прямоугольной пли-
лей растеканию тока R, и сопротиэлениеты со сторонами а я b диаметр D = 2(а +
заземляющих проводин кон, соединяющих-}- &)/л.
эазеклителн с заземляемым оборудованием.Как указано в п. 8.2, следует шире ис-
Пра контурном (распределенном) зазенли-пользовать железобетонные фундаменты
теле сопротаалейие заземпмзших прозодни-пронышленнык зданий в качестве есте-
ков мало и им можно пренебречь Если жественных заземлителей. Согласно ГОСТ
заземлитель выносной, то сопротивление за-12.1 030—81 сопротиэление. Ом, железобе-
земляющего проводника может быть зка-тонных фундаментов растеканню тока С§=
чительным. Тогда модуль полного сопро-= 05рэ/У^тде 5Ф —площадь, ограничен-
тивления заземлиющего устройства [S.2]„
'г ，qпая периметром здания на уровне поверх-
7_ .//D . р 12, „2 ,„ ,.vвостн земли, М!;р, рассчитывают по фор-
Ау —•УВз + КзМ+ Хз.п，(8.14)купе (8.9).
„VВхолное сопротиаленне Z„ > эстакады
гае凡.口 и Ла „ — соответственно активноепромышленногопредприятия,нспОльзую-
н яндуитнвное сопротивлениязаземляющегощейся в качествезаземляющегоустройства,
праздника, Ом.определяется коиструктивным исполнением
При проектировании устройств защитногоэстакады, ее длиной 厶 н переходным с。-
заземления выражение (8.14) позволяетпротниленнем гп., в соответстннн с методн-
определить наибольшее допустимое сопро-кой, наложенной в Техническом циркуляре
тнвленне заземлителя R…“，исходя нз до-№ 9—2-223/84 Главэлектромонтажа. Пе-
吧耽穿 сопротаалення заэенляющего уерехОЛНОе соиротивленне эстакады, Ом^ки,
ройства К*。。，т. е. приняв Z=., = «доп, по-для условий неагрессивной и слабоагрес-
◎"•нменввой сред приближенно описывается вы-
Яз.доп = <СЛ-^п-йэ.п. (8.15)Раннем
Проектный расчет устройства защитного"*® ' 产十♦丿 •
заземления следует начинать с определениягде й0 — сопротивление растеканию тока
сопротиэлеиия растеканию тока располвуединенного фундамента опоры эстакады,
ясенинх в земле конструкций, которые и“а・Ом; А - шаг опор эстакады, м; р： - экви-
нируется » допускается (см □ 82) нсполь-3
凿步 в ®ктве естествека'заземли.X™ Ж ^~
Расчет сопротивления естественных за-Если обозначить наибольший п>рНЭ0Нталь-
земпитмеК Сопротивленне естественных詈 @ размер фушамен* опоры 厶器 иуу-
заземлитедей & можно рассчитать с по-бняу его заложеиия 瓜 и. то чрн 女‘ < Q
мощью приведенных в табл. 8 15 зависимо-&«»!>'〃
стей дли искусственных заземлителей, ана-° 切 ©'
логичных естественным по форме и распо-а при %》/ф
ложенню в земле. Например, для прибли-,.
жеиного расчета сопротивления. Ом, гори-R0 ss °3pJ 1134r
эоитальяо расположенного в земле металли-二~…
ческого трубопровода следует использоватьЭквизалеитное удельное еопротие
фориулу (4) табл. 815.земли, Он-м,
Сопротивление железобетонных конструк-р，=р [1 — eip (— ak/L )] 4-
Ций, расположенных в земле, может быть3!■ ₽ 1'»〃
приближенно определено по формулам4-р* р [1 — игр (― $厶/&)),
：l"*f，3 к°т?沪 Р ^"У^ /«H°*Eгде р, ₽■ р, Р; ft-те же обозначенн% что
2a коэффициент 1,8, учитызающнй наличие'д„ ^^^(= 9). . и в — безоазмйные
Донное слоя и его промерзанне |8.8].需聡器/ ''Р Мзразмеркне
С учетом этого сопротивление, Ои, железо-ниаффиннев! ы.
бетонной стойки нли сваи, погруженной вПря р. в > Рз ₽ о= 6,2; 6 =5,7-10~2;
землю на глубину /, и, много большую нх，х ‘？_^
лианетра d, м, можно рассчитывать по фор-при р^р < pi.p о = 3,5 ■ 10 ; В = 10 .
234ЗАЩИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
Зависимости входного сопротивления
Z” , от парамегров & и г”.》для технол。-
Сопротивление растеканию тока свинцовой оболочки проложенного в земле кабеля определяется [8 7] через модуль входного сопротивления оболочки, Ом:
Zbx = ZQy/; V = Wn；
Ze = “^? 2即=г皿+ 0,05 + + / [0,4425 一 0,063 In (d Vj^H，
гп = (]/2л) 10-铝[Ba _ ]П (d/)],(8,16)
где Z, — волновие копротнапенне оболочки кабеля, Y—постоянная распростране ния. км —длина кабеля в земле, нм. Z。？ 一 продольное сопротивление, Ом/км, оболочки кабеля, гп — переходное сопротивление, Ом-км, оболочки кабеля на зеылю, г”》— активное продольное сопротивление оболочки кабеля, Ом/км; d — диаметр оболочки, м; f — частота тока (обычно 50 Гц|, t — глубина заложении кабеля, м.
Если рболочки кабелей являются единственными заземлителями, то в расчете за земллютнх устройств нх следует учитывать прн количестве кабелей не менее двух. При нескольких рядом расположенных кабелях значение г“，рассчитанное по формуле (8 16), следует учношить на коэффицирнт 1,2 при двух кабелях, на 1,4 при трех, на 1.5 при шести, из 1,6 при восьми кабелях
Сопротивление. Ом, растеканию тока системы грозозащитный трос опоры определяют [8.1] приближенно по формулам:
при числе опор m W 20
R = “&；此7“cth [т У^7^йП；
при числе опор m > 20
R = d兑aR.n,
гае Я, —иэябпльшеЕ 代 учетом оезонивх изменен 喇 сопротивление зязем ленив олн。自 опоры. Ом (может быть рассчитано с помощью 屯ирмуп та6л_ 8 15); /?т —активное сонротнвлениё троса на длине одного про-
лета. Ом; а•—чиско тросов наДля стального траса сечением
нрн длине 1т, м. сопротивление, О«, расте- канпю тока 応=0,i5/；/S,
Если сопротивление естественных зазем- лителей с учетом сопротивлении заземляю- щнд； проводников не превышает допустимых значений и выполняются также требования п. 8.2, то расчет на этом заканчивается Если же естественные заземлители отсутствуют или их сопротивление й„ велико, либо велнка плотность тока, стекающего с них. то необходимо устраивать искусствен。 кие заземлителя, которые подключают па- ралл ельно естественным
При использовании естественного заземлителя наибольшее допустимое сопротивление сооружаемогп нскусствеиного заземлителя R, 3 а。” может быть рассчитано по форчулк (8.15J, з которую вместо ^до1, следует подставить значение Ra 工。“，полученное с помощью зависимости
&к НОЛ Н ReR*°“/(%—Rxon) (8 ⑺
при условии, что заземлители достаточно
удалены друг от друга, т. е. взаимным влиянием полей растекания токов вокруг ннх можно пренебречь. Если допустимо не
U II U\U g UU II U\U g U/ — стена здания;аованне: S — вертННГБЛЬНЫ* ГОрНЗО!/ — стена здания;аованне: S — вертННГБЛЬНЫ* ГОрНЗО!двухслойнойдвухслойнойлнтеля, размещенныхлнтеля, размещенныхтродов п. Не указанныетродов п. Не указанныев таблице значев таблице значения а находят методом нитерполяиин.ния а находят методом нитерполяиин.ении электродов по контуруении электродов по контуру"=悬1"*，他19)"=悬1"*，他19)заземляемым оборудовавшемзаземляемым оборудовавшем
U II U\U g U
U II U\U g U
/ — стена здания;
аованне: S — вертННГБЛЬНЫ* ГОрНЗО!
/ — стена здания;
аованне: S — вертННГБЛЬНЫ* ГОрНЗО!
двухслойной
двухслойной
лнтеля, размещенных
лнтеля, размещенных
тродов п. Не указанные
тродов п. Не указанные
в таблице значе
в таблице значе
ния а находят методом нитерполяиин.
ния а находят методом нитерполяиин.
ении электродов по контуру
ении электродов по контуру
"=悬1"*，他19)
"=悬1"*，他19)
заземляемым оборудовавшем
заземляемым оборудовавшем
ртияальный электрод; 6 — следи- |овтальиыа проюдннк
учитывать сопротивление заземляющих проводников, то & , юп принимается равным R” а。。，рассчитанному по формуле
(8.17).
Ниже приведены расчетные зависимости н показана последовательность расчета ср- противлсиця растеканию тока групповых за- земпателе玄 в однородной земле, одинач- ннх заземлителей, а также еложного зазем-
Расчет групповых заземлителей я одно родний земле. Для заземлена点 стационар ннх электроустановок наибольшее распр。 страиение получили групповые искусствен
нне заземлители, размещенные в земле на определенной глубине. Они представляют собой систему вертикальных зпектрод раллельн。соединенных между собой заитальным проводником связи (рис.
Рекомендации по выбору типа материала н предпочтительных размеров элементов ис
кусственного заземлителя и характера раз мещення нх в земле приведены в п. 82
Вертикальные электроды располагают в ряд или по контуру. Расстояние а между с°сед- ннмн вертикальными влектродами (если позволяют размеры отведенной под заземлитель площадки I рекомендуется брать не менее 2,5 м Для заземлителей, расположенных в ряд, отношение а к длине / вер. тикального электрода предпочтительно выбирать равным 2—3, а при расположении электродов л。контуру — равным 3.
Определяют вначале сопротивление одиночного вертикального электрода с помощью соответствующих расчетных зависимостей, приведенных в табл. 8.15. Например, если используют стальные стержни длиной / из угловой стали с шириной полки й, верхние
Ом, одного из внх определяют по формуле
(2) табл. 8.15, т. е.
&Т(т竽十呉^тУ
Ориентировочное количество п вертикальных электродов можно определить с некоторый нз6н1ком следующим образом варительно находят произведение ко вертикальных элек- чество “ по затем по т определяют количество вертикальных элек-
лученные значения округляют в меньшую сторону до целых чисел
С учетом схемы размещения заземлителя в грунте находим длину L, и, горизонтального провоАннка связи по формулам1
прн расположении электродов в ряд L = =1,05(л —1)а;
Сопротивление, Ом, горизонтального проводника связи в виде стальной полосы шириной 6, соедннхющего верхние концы вертикальных электродов, можно опреденить по формуле (4) табл. 8.15:
Значения р| и р： в формулах (8.18) и (8.19) получены с учетом соответствующих «оэффицнентов сезонности (см. табл. 8.12).
Результирующее сопротивление. Ом, искусственного группового заземлителя Дя = =&«/?"(&»% + &!•%■)，где % и т]в —коэффициенты искользования горизонтального н вертикального электродов, значения которых указанн в табл. 8.17 и 8.16,
Полученное значение сопротивления R” не должно превышать значение 火* , ДОП1 если нсиолыуются естественные заземлителя, нли R, дл,,, если таковые отсутствуют fen. формулы (8.17) и (8.15)]. В то же время сопротнвлееее R“ не должно быть значительно меньше предельно допустимого во избежание неоправданно больших экономических затрат на сооружение заземляющего устройстна.
Еслн результаты расчета пе удовлетворяют уетаноэлевным ограничениям, то изменяют параметры заземлителя, которыми предпочтительно варьировать в каждом конкретном случае, и расчет повторяют за- иово. Таким образом, методом последовательного приближения добиваются выполнения указанных выше Требований к со- протиялениЕО заземляющего устройства.
В целях упрощения расчета типового группового заземлителя, состоящего нз вер. тикальньк стальных стержней дкаметроч
12 мм и длиной 5 м, верхнне концы которых расположены на глубине 0,7 м от поверхности земли и соединены горизонтальным проводником связи, построены номо граммы [8.13), приведенные на рис. 8.16. Расстояние между вертикальными электродами принято равным 10 м; расположение электродов а ряд и по контуру. Номограммы позволяют определить количество п вертикальных электродов и длину L горизонтального проводника снязи и зависимости от требуеиого сспротивления зазеклителя R при различных значениях удельного сопротивления земли р, Ом-м.
Сопротнвхенне, Ом, растеканию тока грунловог。заземлителя, состоящего из л, параллельно уложенных н землю на глубину t зоитальяых полос шнрииов b к длине опреденнют по формуле R* = =йг/пг>1г п. где йг — сопроткэлеяне растеканию одной полосы без учета эффекта эк- раняровання [рассчитывают по формуле (8.19)], Ом, "г.п — коэффициент использования горизонтальных полосовых электродов, значения которого даны в табл 8.18 [8.3].
Исхода из размера площадки дли разме- тения заземлителя и с учетом эконочиче- скоА эффективности прниямаемых решений определяют методом последовательного прн- бпкжевнв основные геонетршеские размеры зяземлитэля, число полос и глубину нх заложения в зехлю, при которых рассчитанное и итоге совротивленне 2 с учетом соЕротнзленнн заземляющих проводнииов окажется не болен допустимого
Для заземления передвижных электроустановок используют инвентарные зазш- лите ли, погружаемые в землю на определенную глубину, верхнне концы которых, выступающие над землей, элекгрнчески связаны зазеиляющни проводнякон иежду со-
鬻瞳Ркстоиаве ме*ау пзрамеенмин пояосенв, ы12.55,010.0в。1520簪鹤鱒0.92體2520审а'з1牖體О^Вб5020鱒樱羅0^6575嬋鑄；：lt甯党10020驟篦0'28ojlЯЮ20о'аззgq'23о'зоо'зе鬻瞳Ркстоиаве ме*ау пзрамеенмин пояосенв, ы12.55,010.0в。1520簪鹤鱒0.92體2520审а'з1牖體О^Вб5020鱒樱羅0^6575嬋鑄；：lt甯党10020驟篦0'28ojlЯЮ20о'аззgq'23о'зоо'зеРяс. 8.1а. К Wy емжвого «аи«»теи» в датхсаокао* аеаае;Ряс. 8.1а. К Wy емжвого «аи«»теи» в датхсаокао* аеаае;л — предварительная схема ззземлителя; 0 — раечетаая ыолель BBIл — предварительная схема ззземлителя; 0 — раечетаая ыолель BBIВ = & 3 “》п/Р* рВ = & 3 “》п/Р* р1тория, Ззнимае-1тория, Ззнимае-длину вертикальных электродовдлину вертикальных электродов>ную длину1, намечают>ную длину1, намечаютн размещению горизентальиых и вертвкаль-н размещению горизентальиых и вертвкаль-
鬻
瞳
Ркстоиаве ме*ау пзрамеенмин пояосенв, ы
1
2.5
5,0
10.0
в。
15
20
簪
鹤
鱒
0.92
體
25
20
审
а'з1
牖
體
О^Вб
50
20
鱒
樱
羅
0^65
75
嬋
鑄
；：lt
甯
党
100
20
驟
篦
0'28
ojl
ЯЮ
20
о'азз
g
q'23
о'зо
о'зе
鬻
瞳
Ркстоиаве ме*ау пзрамеенмин пояосенв, ы
1
2.5
5,0
10.0
в。
15
20
簪
鹤
鱒
0.92
體
25
20
审
а'з1
牖
體
О^Вб
50
20
鱒
樱
羅
0^65
75
嬋
鑄
；：lt
甯
党
100
20
驟
篦
0'28
ojl
ЯЮ
20
о'азз
g
q'23
о'зо
о'зе
Ряс. 8.1а. К Wy емжвого «аи«»теи» в датхсаокао* аеаае;
Ряс. 8.1а. К Wy емжвого «аи«»теи» в датхсаокао* аеаае;
л — предварительная схема ззземлителя; 0 — раечетаая ыолель BBI
л — предварительная схема ззземлителя; 0 — раечетаая ыолель BBI
В = & 3 “》п/Р* р
В = & 3 “》п/Р* р
1тория, Ззнимае-
1тория, Ззнимае-
длину вертикальных электродов
длину вертикальных электродов
>ную длину1, намечают
>ную длину1, намечают
н размещению горизентальиых и вертвкаль-
н размещению горизентальиых и вертвкаль-
(рис 8 !7) Длина н наружный диаметр " заэемлнте-тей. а также глубина погружения в землю L приведены в П 8.2
Сопратннлепне. Ом, одиночного здзеч^и- теля может быть рассчитано по формуле (1) табл 8 15, т е. R» =裝^ e (4/"4)，
В зависимости от размеров к ©ормн уиастиз отвеленного поА заземпнтсль, раз. мещают' электроды в ряд или по контуру. Расстояние а между соседними электродами выбирают ns условия а/'。= I (ре*е а/[„ = 2) Нахсяят проиаведеане. 、е= ■= RJR” , а。*
Затем по табл 8 16 определяют необходимое число электродов “ Не указанные в табл. 8.16 зизчения п нзмдят методом интерполянни и округляют в большую сто- рону до целых чисел. Используя полученное значение п и данные табл 8 16. рассчи тывают результирующее сопцотмглеяие, Ом, заземлителя по формуле Я； = ка/(г]>п)
Сопротнэление R， с учетам сопротнале- ннА заземляющих проводников и «шр°т“в- ленн» в местах нх контакта с электродами
(см п. 8 2) н заземляемым оборудоиаиием не должно превашать допустииык значений.
Расчет одиночных заземлителей в двух- слойной земле. Для расчета сопротивления ряда одиночных заземлителей (стермнезо- го пластинчатого и др) в двухслойнойзех- ле, размещенных в обоих слоях зем«% можно воспользоваться формулами табл В 15, в которых Р следует заменить на эквкаа- лентнос удельное сопротивление р., Ом-м. которое приближенно определяют [8.2] по формуле р} = i/(M/pi, р + A"/Ps »),* те /—длина (высота) электрода, м. AL и Д|, — длина частей электрода, находящихся в верхнем н нижнем слоях земли соответственно, и.
Методика определения р；, р н 俏 з а также толщины верхнего слоя ft приведена “а с 230—23] Часто удельное сапротивле- нне нижнего слон Ра。существенно меньше сдельного сопротивлении верхнего слоя Pi.” поэтому целесообразно в зтнх слуязях применять глубинные заземлители длиной более 10 м (см. в. 8 у
Сапратииленае, Ом, вертикального глу- бкнного заземлителя, выполненного в виде одного стержня, начинающегося от поверхности зечли, при двухслойном ее строении споевехятт приближенно по фapмvлe
Rm= {2к//Р1, р+ (/- Ч/Pi.肃-!п(4〃力
При выполнении проектного расчета г“У・ бипного зааеилителя опрЕделиют его ЩШ・ ну по заданному значению сопротивления и известным параметрам Л, р, р, рг, в к СроетвА расчет сдииочнота гарв^оа- талыюго заземлителя, раэмещрнного в верх-
Коэффпциенгы испилмоминя* п параллельно уложенныхгорнзоитапвнмх полосових электродо»fb =20+相 мм; t = 0,3+6,8 и)
нем слое землн параллельно ее поверхности,сводится к определечию “еобходнмоА дли-
ны горизонтального электрода, исходя из требуемого сопротивлеиия его растеканию тока Rh.до”.
Для рада дискретных значений Pi. »/р*», 瓦 G, приведенных в табл. 8,19, проектный расчет заземлителя может быть выполнен следующим образом. Вначале по известным значениям р* ?, Ои'М, и Л._ а а。* Ом, находят козф@нцнеит В, м— по формуле
Затем аыбирают ближайшее к рассчитанному меньшее значение В, указанное в табл 8.19, и определяют необходимую дли-
ну горнзоатальяого протяженного заземлн-
Расчет сложного заземлителя в двух-' с*оКно<| земле. Сложные конструкции за- зеилвтедей (а виде соркзонталька* сегки с вертикальными электродами или без вер- тнкельньк электродов), размещенных в многослойной земле, обычно используют в алектрчустановкак с эффектиьяс заземленной нейтралью, т. е. н установкам напряжением 110 кВ и выше (например, в заводских подстанииях глубоких вводов).
По предоара:глъиой схеме заземлителя (например, представленной на рис 8.18, а)
определиют площадь террит мой заземлителем $. м1; су» Горизонтальный мектродов, J
количество п При зтом используют реко- иендацнн по конструктивному аеполиеиню
проектнруемого заземлителя, представляющую собой горизонтальную квадратную сетку с хванратаимн ячейками одинакового размера н равномерно размещенными вертикальными электродами по ее периметру (ркс. 8 18,б).
р|. рК7Длина алектрода t. мS102030w54607СГвоsoiw0,55龍二雜銀£處臘8：單8般鱒0^018窗3解g：龍1,00,50,80：22蹣綢虢疆0.0328：蹤о：ом0^022嬲2.050,50：203!0ДО8遡牆竊縫o：oli二:置嬲5,0з0,5。吃8:做p；0,!70照口0：089犠魏罐腐10,0з0.50,80,5-03餐:喏&需縉 0,46儼0J5Qg舉龄罂11q'qSSJo?8р|. рК7Длина алектрода t. мS102030w54607СГвоsoiw0,55龍二雜銀£處臘8：單8般鱒0^018窗3解g：龍1,00,50,80：22蹣綢虢疆0.0328：蹤о：ом0^022嬲2.050,50：203!0ДО8遡牆竊縫o：oli二:置嬲5,0з0,5。吃8:做p；0,!70照口0：089犠魏罐腐10,0з0.50,80,5-03餐:喏&需縉 0,46儼0J5Qg舉龄罂11q'qSSJo?88,19. 3i>;i'ie.i；!e коэффчц.ченга 3. ”-，，вход:зщгго в фопчулу (8.£С)仍.3；8,19. 3i>;i'ie.i；!e коэффчц.ченга 3. ”-，，вход:зщгго в фопчулу (8.£С)仍.3；Расчетная модель должна иметь олинако- вые с принятой схемой заземлителя пло- шааарную длину горизонтальных
р|. р
К7
Длина алектрода t. м
S
10
20
30
w
54
60
7СГ
во
so
iw
0,5
5
龍二雜
銀
£
處
臘
8：單
8般
鱒
0^018
窗3
解
g：龍
1,0
0,5
0,8
0：22
蹣
綢
虢
疆
0.032
8：蹤
о：ом
0^022
嬲
2.0
5
0,5
0：20
3!
0ДО8
遡
牆
竊
縫
o：oli
二:置
嬲
5,0
з
0,5
。吃8
:做
p；
0,!70
照口
0：089
犠
魏
罐
腐
10,0
з
0.5
0,8
0,5-03
餐
:喏
&需
縉 0,46
儼
0J5Q
g舉
龄罂
11
q'qSS
Jo?8
р|. р
К7
Длина алектрода t. м
S
10
20
30
w
54
60
7СГ
во
so
iw
0,5
5
龍二雜
銀
£
處
臘
8：單
8般
鱒
0^018
窗3
解
g：龍
1,0
0,5
0,8
0：22
蹣
綢
虢
疆
0.032
8：蹤
о：ом
0^022
嬲
2.0
5
0,5
0：20
3!
0ДО8
遡
牆
竊
縫
o：oli
二:置
嬲
5,0
з
0,5
。吃8
:做
p；
0,!70
照口
0：089
犠
魏
罐
腐
10,0
з
0.5
0,8
0,5-03
餐
:喏
&需
縉 0,46
儼
0J5Q
g舉
龄罂
11
q'qSS
Jo?8
8,19. 3i>;i'ie.i；!e коэффчц.ченга 3. ”-，，вход:зщгго в фопчулу (8.£С)仍.3；
8,19. 3i>;i'ie.i；!e коэффчц.ченга 3. ”-，，вход:зщгго в фопчулу (8.£С)仍.3；
элек, количество л я длину вер
тикальных электродов L Находят расчетные значения удельного сопротивления верхнего pi.» н нижнего р：, р слоев земли, а также толщину верхнего слоя А. Принимают, что модель погружена в однородную землю с расчетным эквивалентным удельным сопротинлени™ р>, Ом-м, при котором сопротввленне растеканию тока м во содротквдадию зазеклвдели в
вой земле.Определяют пвой земле.Определяют пы модели [85|. приы модели [85|. прииной на рнс длину стороны модели, равную
вой земле.
Определяют п
вой земле.
Определяют п
ы модели [85|. при
ы модели [85|. при
количество ячеек m на одной стороне мааела m = Lj/2 i/S"—I; если числа т окажется дробным, его определяют ДО получения целого числа, после чего уточинют значение Lr по формуле £г =2(т 4- I) V^；
размер стороны ячейки, н: 6 = ^S /к;
проиавеленне л на расстояние а между соседними__вертнкальнымн электродами, м; па = 4 “S, а затем, если л известно, находят а или, задавшись а, находит Я.
Вычисляют относительную глубину погру. жения в землю вертикальных электронов *оги = (; + <o)/Vs, где (0 — глубина иогру- женкя верхнего конца вертикального элек- троца, и.
Находят относительную длину части вертикального электрода, расположенной в верхнем свое двухслойной землн /。，“ = (ft — 一幻/人
Оарслеляют расчетное эквивалентное удельное сопротивление. Ом-м, земли Для принятой модели заземлителя по формулам: рэ — рг B(P|, »/Pi р)*: fe = 0,32(' + 4-0,26 ]n(h/Z)] при 0,1 Vd.jps »V 1；
й = 0,43 [；отв +。財2 In (V? a/川
при 1 W Pi. »/P，p & 10.
Для ряда дискретных значений 6 р/pa р, а/, и h” значения р9 могут быть определены с помощь» данных табл. 820.
Вычисляют сопротивление растеканию токз заземлителя R,, Ом, в ниде расчетной
модели помодели поформуле Яа ™ ^ (рз/УЗЭ + Рэ/формуле Яа ™ ^ (рз/УЗЭ + Рэ/—коэффициент;—коэффициент;Л = 0,444 — 0,в4(о™
модели по
модели по
формуле Яа ™ ^ (рз/УЗЭ + Рэ/
формуле Яа ™ ^ (рз/УЗЭ + Рэ/
—коэффициент;
—коэффициент;
А = 0,385 — О.25(отя
емый заземлитель прел- стааляет собой горнзонтальную сетку без
3.20. C~!iDC.IT2_ii,-iOi .，К,心匸代*-：，〕
Чр0% рwчастя заэеилителя lQTH0.И5430.1020.4o.aО.ИЙ51.0阳:爭蹑0,80,850,70,78寵威0,52 冲2,021 雌；,?5из皤1,45a2Вб [41檢 1,51,22 l.«霏吆1021.2 L4 1,7；f1^8!f2,52,753,7556.0Чр0% рwчастя заэеилителя lQTH0.И5430.1020.4o.aО.ИЙ51.0阳:爭蹑0,80,850,70,78寵威0,52 冲2,021 雌；,?5из皤1,45a2Вб [41檢 1,51,22 l.«霏吆1021.2 L4 1,7；f1^8!f2,52,753,7556.0расчетясе уае，к，с，，zouarwi.o oJPz. Р «е”п:г ；!.:j зз-v”“"：е-: в аиде г*р:о::а.“.:*>：1 ：2：”_:с BepT«：;a-ii>j：i；.：j зг；х;?е工ангг ：2.、3расчетясе уае，к，с，，zouarwi.o oJPz. Р «е”п:г ；!.:j зз-v”“"：е-: в аиде г*р:о::а.“.:*>：1 ：2：”_:с BepT«：;a-ii>j：i；.：j зг；х;?е工ангг ：2.、3вертикальны! электродов, то его сопротив* леиие. Ом, может быть рассчитано по фор- муле Оллендорфа — Лорана:
Чр
0% р
w
частя заэеилителя lQTH
0.И5
43
0.1
02
0.4
o.a
О.И
Й5
1.0
阳
:爭
蹑
0,8
0,85
0,7
0,78
寵
威
0,52 冲
2,0
2
1 雌
；,?5
из
皤
1,4
5a
2
Вб [41
檢 1,5
1,22 l.«
霏
吆
10
2
1.2 L4 1,7
；f
1^8
!f
2,5
2,75
3,7
55
6.0
Чр
0% р
w
частя заэеилителя lQTH
0.И5
43
0.1
02
0.4
o.a
О.И
Й5
1.0
阳
:爭
蹑
0,8
0,85
0,7
0,78
寵
威
0,52 冲
2,0
2
1 雌
；,?5
из
皤
1,4
5a
2
Вб [41
檢 1,5
1,22 l.«
霏
吆
10
2
1.2 L4 1,7
；f
1^8
!f
2,5
2,75
3,7
55
6.0
расчетясе уае，к，с，，zouarwi.o oJPz. Р «е”п:г ；!.:j зз-v”“"：е-: в аиде г*р:о::а.“.:*>：1 ：2：”_:
с BepT«：;a-ii>j：i；.：j зг；х;?е工ангг ：2.、3
расчетясе уае，к，с，，zouarwi.o oJPz. Р «е”п:г ；!.:j зз-v”“"：е-: в аиде г*р:о::а.“.:*>：1 ：2：”_:
с BepT«：;a-ii>j：i；.：j зг；х;?е工ангг ：2.、3
2. с = 0,444 (pJVS) + pJ2r-
Необходимо иметь в виду, что приведенные соотношения справедливы прн следующих условиях: V^ W 200 м； дкаиетр вер- тииальн^х электродов и диаметр гориаон- тальник электродов (или 0,5&, где й—ширина полосы) лежат В пределех 0,01—0,05 м; Г = 0.32 и; 1^20 м; а/, = 0,5 + 4 [8.8].
Если рассчитанное сопротивление зазем- дителз превышает требуемое значений, то применяют следующие меры: ра яют площадь 5, уменьшают отношение уве- личквают 厶 Таким образом, проект расчет заземлнтеля осуществляетск методом последовательного прнближенкя до получения необходимого сопротивления заземли-
Затш определяют наттркженне на заземляющем устройстве прк стекания с него тока замыканяя ля землю по формуле U» = = /jSa. Рассчитанное значение U, не должно превышать в обшей случае 10 кВ. На- иряженне выше 10 кВ допускается на за- землиющих устройствах, с которых искию- чен вынос потенпдалов 8a пределы эдаияй и внешних ограждений алекгроустановки Прн напряжении на заземляющем устрой-
стве более 5 до 10 кВ должны быть преду- сиотреиы меры по защите изоляции атхо Дящих кабелей связи и телемеханики н по предотвращению вывоса опасных потеннка- лов за пределы електроустановкн [89]
Цель расчета зануления — определить услония, при которых она надежно и быст- ро отключает поврежденную электроустановку от сети и одновременно обеспечивает безопасность прикосновения человека к зануленным частям установки в аварийный период (при замзканнп фазы на корпус электроустановки нлн нулевой защитный проводник). Расчет зануления включает расчет на отнлючающую способность, расчет зазимення вейтрали, исхода из условия безопаскостн при замыкании фазы на землю, и расчет -повторных заземлеин* нулевого защитного проводника для обеспечения безопасности прн замнканнн фазы на корпус электроустановки.
Расчет на отключающую способность. Согласно ПУЭ проводимость фазных и ну- левыг защитных проводник而 должна быть выбрана такой, чтобы прк замыкании фазы на корпус или на нулевой защитный проводник возкнкан так короткого закыкапня /*. *, превышающий не менее аем в 3 раза комниальиый ток плавкого элемента ближайшего предохранителя (во взрывоопасных зонах в 4 раза); в 3 раза номияальныб ток нерегулируемого расцепителя пли уставку тока регулируемого расцепителя автоматического включателя, имеющего обратно
завкснмую от токазавкснмую от токаион вставки 厶。“ ука?3н вепо-ион вставки 厶。“ ука?3н вепо-средственно на неб заводом-изготовителем. Значения 小“ стандартных предохранителей для сетей напряжением 220 и 380 В приведены в табл. 8 21 [8.5].
завкснмую от тока
завкснмую от тока
ион вставки 厶。“ ука?3н вепо-
ион вставки 厶。“ ука?3н вепо-
Прк защите сетей автоматическими выключателями, ниеющнмн тольяо элентро- магнятны* расцеиятелъ, проводимость проводников должна обеспечивать ток ке ниже уставкн тока мгновенного срабатывания, умноженной на коэффиниигг, учитывающий разброс (по заводским данным), н на ко- эфОкинент запаса 1,1. При отсугствни эа- вохских нанкых аля автоматмчетх выключателей с силой иоыннального тока до 100 А кратность тока коротного эаиыканяя относительно уставин следует принимать не иенее 1,4, а для аитоматических выключателей с силон яомннзльяого тока более 108 А — не менее 125
/*. » А ^Аою/*. » А ^Аою(8.21)(8.21)Требовавш к току короткого замыкания 厶，соответствуют условию:
/*. » А ^Аою
/*. » А ^Аою
(8.21)
(8.21)
ЗАШИТА ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА
生
Тмп предсхраиит^ля
А
ТН" предокракителя
餐М，a
ЛПН 15
НПН 60М ПН2-100 ПН2-250
45, 50
30 40, 50, 50, 80, 100
80. 100, 120, 150, 200,
ПН2-400
ПН2-600
ПН2-10С0
200, 250, 300, 350, 400
300, 400, 500, 600
S00, 600, 750, 800, 1000
,S.21. Значения /нои для н£с>то，ых т^аз тргдал.ч.чяптгл-г '
где R — коэффиаиент кратности номинального тока К” автоматической защиты (ре- коменлуемхе значения R для соответствующих вваов автоматической затнтн приведены в предшествующих абзацах).
Сила однафаэнсго тока короткого замх- каннх /* s. А, без учета тока, проходящего ■через землю, значение которого незначительно, может быть определена [8.2J по формуле
乙 гр + 匆 + 2Н. з + /Ап
i_ie U* — фазное яапряжеиие сети. В,刍一 хомплексиое полное сопротивлеине обмоток трехфязного источника тока (трансформатора), Оы; Z® = R® + /羽一комплексное са- лротолеииега проводника, Ом;
&* = &.，+— комплексное полное
сопротивление нулевого защитного пров。* *кка, Ом, R* л R”. 3 — активные сопротивления фазного н нулевого защитного про- водннксв, Ом;芻 11 X* . — внутренние ии- 厶уктнвнне сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом, лп — внешнее индуктивное сопрогивдекие петли <раза — нуль (фазный проводник — нулевой защитный нроводкнк), Ом.
Модуль тока короткого зампкання аытисляют по приближенней формуле {неточностб около 5 % в сторону ужесточения требований безопасности):
где р, — удельное сопротивление материала i-ro участка проводника (для меди р = =0,0175 Ом-ммг/м, для алюминия р == =0,028 OmzW/h); G — длина, м, i-ro участка проводинка, имеющего одинаковое поперечное сечение S“ им1, и выполненного из одного матерна.та; п — число i-x участков, образующих пепь фаза — нуль.
Активное R а внешнее индуктивное Х« сопротивления. Ом, фазного н нулевого защитного проводников нз цветных металлов можно определить по погонным сопротивлениям &' в X；, Ои/км (табл. 8.22} [8 】4] и длине 厶 м：
« = 10-3^ h / MIL心.
Площадь сеиекнн.
R' проводов или жил кабеля при 20 °C
>“ алючинкевых н стааеалтаикккеонх
проводов ЭЛ при среднем расстоянии между Проходаки, нм
*п проводов к кввелей
медных
алюмннн-
алюми- лиевых
800
июо
MOO
им
провод праложек открыто
» ?pgN
駡
憑
а：зи
歌 0.19
0*06
%/(Z"3+ZJ,(822)
где Z； н ZH—модули Полного сопротивления обмоток источника питания ” полного сопротивления ие“Н фаза — нуль. Ом; при-
Zn =叭R$ + R„. a)' + (X® + *в. з +Xj*.
Активное сопротивление цепи фаза — нуль (R® +R» а), Ом, для проводников из цветных металлэи определяют по формуле
〈艮力 + &. а： = £ Р「"2.
Внешнее индуктивное сопротивление X* Ом, двухпроводной линии с проводами круглого сечения одинакового диаметра d, м, находят [8 2] по формуле Хя = 2fM X X in(2D/d). где / —частота тока. Гц; ц — абсолютная магнитная проннцаемссть среди, Гн/м; ц = "，к; ротносительная магнитная проницаемость среды, р。一 маг- ннтна* постоянная, Гн/м; цс = 4Я' 10-'; / — длина линия, м; D — расстояние меяаду проводами линии, м.
Для лихин длиной 1 км, проложенной в воздушной среде, при частоте тока 50 Гц Х„ = О,Е256 In (2D/d).
'В целях уменьшения Хк нулевые защитные проводники сленует прокладывать совместно с фазнымя или в непосредственной близ от них. В приближенных расче-. так прннимают равннм 0,3 Ом/км для внутренней проводки и 0,6 Ом/км для ВЛ (при расстояниях между проводами, соответствующих нормам).
Активное йси внутреннее индуктивное X： сопротивления I км стальных проводников, в частности нулевого защитного про- ВМШЛка, при некоторых значевияк плотио- стк тема частотой 50 Гц приведены в табл. 8.23 [8.2]. Предварительно необходимо задаться профилем и сечением проводника,
^MMMMWM 1—1223 4454455 xxxxxxx м^да^вд^ст
^'^ ^^191 ^'^^^ ч^ л^-lf
MK^^MW^ 5 3, 3,2・ 2L
7 3 9 7^-E^-l^a^
^-猾儈 1 loo 缴管
2 ^^^^.^^
^854320^
峭!-,等
мгоммад^и &6■4 3 ei-T
W^^.K
^^ 一二
75 3 2
援一-二
,,s3-二一
Мощность трансферНоминальное наоряженпе □QUOTOK квехпег。2Т. Ом. пра схеме еоедниення обмотокМощность трансфер" Матора.Наыикыь^ое капра кение обиотск взешег。соедцшпра схеме аия обмоток△% и忆У/А/ к ШяР56 —]СДЛ11R一m0,1950056'>r 1ччй. , 1ПFt— 1"П 12"С—зк■Д1—ЛН—J 1 ^И 1и111、КП111I Ы U1С— 111ан"Uh1Аt П20-35Мощность трансферНоминальное наоряженпе □QUOTOK квехпег。2Т. Ом. пра схеме еоедниення обмотокМощность трансфер" Матора.Наыикыь^ое капра кение обиотск взешег。соедцшпра схеме аия обмоток△% и忆У/А/ к ШяР56 —]СДЛ11R一m0,1950056'>r 1ччй. , 1ПFt— 1"П 12"С—зк■Д1—ЛН—J 1 ^И 1и111、КП111I Ы U1С— 111ан"Uh1Аt П20-35МоЩВоОТЬ траисфарь^тора,соедияення обмотокМощность трвксфо^вторэ.обиото<40"А/%А/%У/УнА“в0^0661SУ仇^в"雷МоЩВоОТЬ траисфарь^тора,соедияення обмотокМощность трвксфо^вторэ.обиото<40"А/%А/%У/УнА“в0^0661SУ仇^в"雷тнвленнеВОДНИКОВтнвленнеВОДНИКОВмепннхмепннхсравнительно малосравнительно мало(около(околоСопротнвлеахе заземления вейтрали трансформатора. ОмСоаротаваевне по нулевоготорного ааземлеввк oponoiu. ОмНапрякеанеЭквявалевтное (с учетом негю.тьао.в той числе толькозквнваяентноев том、азезаземзнтеаеЛ и повторных заземлений нулевого пронода)“скуествешшх ааэенлителеЯвеек повторных ааземлекавдого повторного м,емлеккя550/380215515380/22030220/12786Q20Сопротнвлеахе заземления вейтрали трансформатора. ОмСоаротаваевне по нулевоготорного ааземлеввк oponoiu. ОмНапрякеанеЭквявалевтное (с учетом негю.тьао.в той числе толькозквнваяентноев том、азезаземзнтеаеЛ и повторных заземлений нулевого пронода)“скуествешшх ааэенлителеЯвеек повторных ааземлекавдого повторного м,емлеккя550/380215515380/22030220/12786Q20располагаютев заземлнтвлп,располагаютев заземлнтвлп,удельном электрическом сопротивленвн грунта р. в котором ,болыпем 100 Ом ■ ы, допускается увеличение допустимого сопро-удельном электрическом сопротивленвн грунта р. в котором ,болыпем 100 Ом ■ ы, допускается увеличение допустимого сопро-тнвлеиня в 0,01 р раз, но не более десятикратного.тнвлеиня в 0,01 р раз, но не более десятикратного.НХ ИСЛОЛЬЭО-ножно прене-НХ ИСЛОЛЬЭО-ножно прене-бречь в формулеМодули полных сопротивлений Z, обмо-бречь в формулеМодули полных сопротивлений Z, обмо-(У/匕)н&завнснмо от мопностн вви соблюдения требований ПУЭ(У/匕)н&завнснмо от мопностн вви соблюдения требований ПУЭ
Мощность трансфер
Номинальное наоряженпе □QUOTOK квехпег。
2Т. Ом. пра схеме еоедниення обмоток
Мощность трансфер" Матора.
Наыикыь^ое капра кение обиотск взешег。
соедцш
пра схеме аия обмоток
△% и忆
У/
А/ к Шя
Р5
6 —]С
ДЛ11
R一m
0,195
0056
'>r 1чч
й. , 1П
Ft— 1"
П 12
"С—зк
■Д1—ЛН
—
J 1 ^И 1
и111
、КП
111
I Ы U1
С— 111
ан
"Uh1
Аt П
20-35
Мощность трансфер
Номинальное наоряженпе □QUOTOK квехпег。
2Т. Ом. пра схеме еоедниення обмоток
Мощность трансфер" Матора.
Наыикыь^ое капра кение обиотск взешег。
соедцш
пра схеме аия обмоток
△% и忆
У/
А/ к Шя
Р5
6 —]С
ДЛ11
R一m
0,195
0056
'>r 1чч
й. , 1П
Ft— 1"
П 12
"С—зк
■Д1—ЛН
—
J 1 ^И 1
и111
、КП
111
I Ы U1
С— 111
ан
"Uh1
Аt П
20-35
МоЩВоОТЬ траисфарь^тора,
соедияення обмоток
Мощность трвксфо^вторэ.
обиото<
40"
А/%
А/%
У/Ун
А“в
0^066
1S
У仇
^в
"雷
МоЩВоОТЬ траисфарь^тора,
соедияення обмоток
Мощность трвксфо^вторэ.
обиото<
40"
А/%
А/%
У/Ун
А“в
0^066
1S
У仇
^в
"雷
тнвленне
ВОДНИКОВ
тнвленне
ВОДНИКОВ
мепннх
мепннх
сравнительно мало
сравнительно мало
(около
(около
Сопротнвлеахе заземления вейтрали трансформатора. Ом
Соаротаваевне по нулевого
торного ааземлеввк oponoiu. Ом
Напрякеане
Эквявалевтное (с учетом негю.тьао.
в той числе только
зквнваяентное
в том、азе
заземзнтеаеЛ и повторных заземлений нулевого пронода)
“скуествешшх ааэенлителеЯ
веек повторных ааземлекав
дого повторного м,емлеккя
550/380
2
15
5
15
380/220
30
220/127
8
6Q
20
Сопротнвлеахе заземления вейтрали трансформатора. Ом
Соаротаваевне по нулевого
торного ааземлеввк oponoiu. Ом
Напрякеане
Эквявалевтное (с учетом негю.тьао.
в той числе только
зквнваяентное
в том、азе
заземзнтеаеЛ и повторных заземлений нулевого пронода)
“скуествешшх ааэенлителеЯ
веек повторных ааземлекав
дого повторного м,емлеккя
550/380
2
15
5
15
380/220
30
220/127
8
6Q
20
располагаютев заземлнтвлп,
располагаютев заземлнтвлп,
удельном электрическом сопротивленвн грунта р. в котором ,болыпем 100 Ом ■ ы, допускается увеличение допустимого сопро-
удельном электрическом сопротивленвн грунта р. в котором ,болыпем 100 Ом ■ ы, допускается увеличение допустимого сопро-
тнвлеиня в 0,01 р раз, но не более десятикратного.
тнвлеиня в 0,01 р раз, но не более десятикратного.
НХ ИСЛОЛЬЭО-ножно прене-
НХ ИСЛОЛЬЭО-ножно прене-
бречь в формуле
Модули полных сопротивлений Z, обмо-
бречь в формуле
Модули полных сопротивлений Z, обмо-
(У/匕)н&завнснмо от мопностн вви соблюдения требований ПУЭ
(У/匕)н&завнснмо от мопностн вви соблюдения требований ПУЭ
знать его длину н ожидаемое значение силы тока однофазного короткого замыканна /к & А Сечение выбирают нз условия, итобн плотность тока 厶，=0,5 + 2,0 А/мм工.Для приближенных расчетов активное R。 и ннутрепнее нндуигааное Х= сопротивлення, Ом, стальных проводнпков также можно определить в завясимостнот поверхностной плотности, А/см. тока 《.$ = % з/R Р—-периметр сечения проводника, см. Затем по графикам на рис, 8.19 [8.14]_ находят
Rc-Rgh 寸TIP；
ХсеХпМ VF/Л
где /с — длина стального проводника, си Внутреннее индуктивное погонное сопро-
0,0156 Ом/км), поэтому орв ванип величинам» и Хя t
ток трех фазных -трансформаторов при Вто- рнчных напряжениях 400/230 В' приведены в табл. 8,24 [8.2] для масляных н в табл. 8.25 [8.14，для сухих трансформаторов. При использовании т[ орматоров со вторичным напряжением отличным от 230 В, приведенные н т tax значения Z： необходимо умножить на коэффициент (%/230)2. Рекомендуется применять силовые трансформаторы со схемой акпю- чения обмоток «треугольник — звезда* (A/У.) при мощности 400 кВ А н выше и «звезда — знгзаг» (У/2Я) при мощности 250 кВ А н ниже Допускается уста кавли- вагь силовые трансформаторы со схемой соединения обмоток «звезда — звезда»
ношении кратности тока однофазного короткого замыкания к номинальному току устройств максимальной токовой защиты [8.阳
Используя приведенные выше расчетные зависимостн, с помощью выражения (8 22) определяют ток однофазного короткого за- мнканкн н проверяют выполнение условия выбранных средств автоматиче- ты Если условие (8.21) не выполняется, т。необходимо увеличить сечение проводников и в первую очередь нулевого защитного проводника (требования к относнтелииои праводимостк нулевого защитного пронодннка изложены в л 8.2)
Расчет заземления нейтрали н повторных заземлений. Сопротиеленне заземляющего устройства, к которому присоединены ней- тралн источников питания (трансформаторов), не должно превышать значения, указанного в тзбл 8 26 [8.14]. Эти сопротивления должны быть обеспечены с учетом мс- попьзованнп естественных заземлителей к зазе«.1ителей повторных заземлений нулевого проводника ВЛ напрамеянем ,до I кВ числе отходящих линий не менее диух. этом следует устраивать искусственные заземлители, сопротивление которых приведено в табл. 8.26.
На концах ВЛ нлн ответвлениях длиной более 200 м, а также на вводах в здания, электроустановки которых подлежат ззну- пекню, следует выполнять повторное заасм- пенне нулевого провода; При размещении электроустановок, подлежащих занулению, вне зданий расстояние электроустановки до ближайшего заземлителя повторного заземления нулевого провода ВЛ или до заземлителя нейтрали должно быть не бо.тее 100 м. Общее сопротивление з^эемляю- тнх устройств всех повторных заземлений нулевого провода каждой ВЛ, а такме каждого повторного заземлителя не должно Еышать значений, указанных в табл, 8.26. мендации по конструктивному выпол- невню заземляющих устройств в системе -зануления даны в п 82 Проектный расчет заземления нейтрали нсточннка питания и повторного заземления выполняется аналогично расчету защитного заземления электроустановок (см. п 8.3).
Защитное отключение рекомендуется применять в качестве основной или дополнительной меры защиты, если безопасность не может быть обеспечена путем устройства заземления илк зануления либо если устройство зазе«лення нлн занупеннЯ вызывает трудности по условиям выполнения или по экономическим соображениям Уст-
Защитит ЕлкикпаеЗащитит Елкикпаеот кстачя51ка питания влект^опри- ：и потребителям большой исчянзл>от кстачя51ка питания влект^опри- ：и потребителям большой исчянзл>УЗО с помощью графика, прнведепного наУЗО с помощью графика, прнведепного наW 0,05/Sh IkW 0,05/Sh Ikнапряжение кор-напряжение кор-
Защитит Елкикпае
Защитит Елкикпае
от кстачя51ка питания влект^опри- ：и потребителям большой исчянзл>
от кстачя51ка питания влект^опри- ：и потребителям большой исчянзл>
УЗО с помощью графика, прнведепного на
УЗО с помощью графика, прнведепного на
W 0,05/Sh Ik
W 0,05/Sh Ik
напряжение кор-
напряжение кор-
рсйства защитного отключения (УЗО) могут применяться В сет“х любого напряжения с любым режимом нейтрали. В электроустановках напряжением свыше I кВ УЗО *е脏добразко кспольаааать ия защиты от глухих замнкзнн* на землю. Особенно следует рекомендовать защитное от- клюневне х применеай» в электро^ста^оэ- ках напряжением до I кВ, когда высока вероятность случМкогс контакта .ъоа* с 'токоведуиимй частями. Устройства защитного отключения нспсльзуют в пере- движньи влевтроустановках; в стационар дых, расположенных в районах с плохо проводящими грунтами; в стационарных, уда-
но* мощноэти, для которых защита заку・ деннем иедостаючно эффективна. Устройства защитного отключения используются для ручных электрических матпн, кото- рые широко применяю гея в машивострое- Я^бшая структурная схема УЗО. Все УЗО строятся по опредвлевиой схеме, при- ведепион па рис 8 20 [8.11]. Они состоят нз датчика Д, преобразователя П, Еанала передачи аварийного сигнала К/74c и ие- оедннтельног。органа “О. На схеме пока- заны также источата оаасяости поражения ПОП и помехи, влияющие на работу устройства. В сет#< напряжением до 1 кВ в качестве НО применяют кентактерн, магнитные пуекзтвля, автоматические пынлю яатели.
Требуемое время срабаппнннв в ре- «омендуемые значения уставо» У3°, Устройство, Предназначенное для отклюяе- лнл электроустановки пря прикосновении веловена к частям, находящимся под напряжением, должно иметь такие функциональные характеристики, чтобы при его псполь- зованни проходящий через теле чел。- века Л( к продолжительность воздействия т< в интервале времени До ] с не превышали значений, указанных в п, 3.1. Исходя яз этого успоьня, иожет 5ь^ь определено требуемое воем” соабатыазиия g». т=
рис. 8.21 [8.MJ, и значений, указанных в табл. 8 6 Кроме того, &» е с, мо*ет быть приближенно рассчитано {8.11] по известному значению Л aDn. А, с помощью вьлра- ж&1ая
Время срабатывания сёпбктязиыя УЗО, предназначенных для многоступенчатой защиты сетей напряженней Свыше I й» с изолированно百 нейтралью, должно быть та- кнм, чтобы время срабатывания УЗО, уста- нопленного на послекигЛ ступени, не превышало 0,5 с . 、/ас
Фактическое время сраоатнванна У°У считается с момента возникновения аварнк но* ситуации а。момента прекращения т°ка во всех полюсах выключатвля (ИО), т~ е.
t„ где 1П—•время действия при- с； тв — время действия виклю-
Ча£ф^я действия прибора УЗО зависит 6 конструкции датчика, преобразователя и других узлов прибора, а также от нспа* зувмой элементной базы. Как правило, Удается получить тп = 0,02 亠 0,05 с
Время дейстпня выключателя т« = %。+ + % где гс.в —промежуток времени с момента подечн отключающего импульса на катушку выключателя до начала расхож- деиия его контактов, с; т, —время горения дуги между контактами выключатевя, с
'у ванлючателей напряжением до 1 кВ 女》обычно больше w а °,05 с. Однако у быстродействующих автоматов 呢 » = = 0Г)1 + 0,02 с и соответственно т»а0,06+. 0,07 с [8,2]. ..
Электрический параметр, несущий HHipop- машю об опасности поражения током, является входным сигналом для УЗО, ко陰 рое сравнивает входной сигнал с уставкой я ири достижении ее отключает сеть УЗи какболее эффективно осуществляет защиту, когда уьввка равна величине входного сигнала, соответствующей наибольшему зчаче-
пкк> влительно допускаемого тока, пвохо- ymero через тело человека ,/»；“} Уставу быаает нерегулируемой и регулн- ?уемМ В последнем случае она может быть плавно регулируемой, дискретно регулируемой и комбинированной. Вябор упав- кн производят исходя из условия обеспече- кня безопасности с помощью ракетных за- 定мосте及 связывающих входно巨 сигнал VJIJ с параметрами электрической сети и £ 吗 тела человека. Эти зависимости ти：о廿覽О. %器11H鬻нне臂識彊К" ?&°SST5?".。产.鳴 с глу^оаааемлеинон нейтралью стандартные значения уставок составляют： 0 0应，Q ппк £3, 0,02; 0,03; 0,1, 0,3. 0,5; 1',0 А (для селективных УЗО еще 2 н 5 А) Для ceVeft с изолированной нейтралью сои выбопе устазки следует пользоваться рекоиенда- 鬻記丿猱^ 22929—78*, причем для селек- тнвных УЗО рекомендованы следующие зна- 产噂昨职0 吁 напрнхеннн сети д0 /』В —0,025 А к свыше 1 кВ —0 3 0 5- 0帯 1,5 А (ГОСТ 12 4.155—85)'''
Типы УЗО и рекомендации по их прнме- 附器风隈У 整。488。угнала еоглаеао tUCT 124 15&—85 различают УЗО, реаги- рувдшнг а) на ТОК нулевой последователь- НОЕ" о) на напряжение нулевой поеледо- вательностя; в) на сумму, разкссть. фаз- Hwe соотношения между Тохом и напояже- нхем нулевой последовательности (иди вы- деленных гармоаик напряжеиия н тока) 号 также между током нлн нзпря*еннем ну. зев。* последовательноетв и фазными на- пряаениямн сети: г) на оперативный ток (постоянный, переменный непромышленной частоты), накладываемый на рабочий ток мектроустамоаки, д) на напряжение кор. :,с；а'“ектР°Ус：ановкн относительно земля;
УЗО епособнн осуществлять несколько ^идо® затнтн: 1) защиту от глухих зам* ннй “а землю; 2) защиту от глухих и неполных замыканий на землю, 3) автоин- тнчеекий контроль изолявди, -41 автомат- ::;體 контР。" непей заземления н зану-
Для осуществления защиты первого вила могут быть применены УЗО типов а, б в, ± е Для реализации второго вида за/т占 eayei прниенять УЗО, реагирующие иа ^ок нулевой последовательности с Уснле・ р^ входного сигнала. Прн соатветстаую- 聾н уставке они обеспечивают безопасность рн прикосновении к фазе. Для автоматиче- ^)контроля изоляции можно применять VQ* реагнруктне на оператинный ток (г) 讎 второго вида защиТы позволяют о%, “『з защиту ат поражения током при ирикосновения к а心а " ^0..— г
правности Четвертый вид защиты может бить также осуществлен УЗО, реагирую Чими на оперативный ток (г).
Область применения каждого типа УЗО имеет свои особенности Устройства реагк рующне на так нулевой Последовательно- ста, могут применяться н сетях любого на- пряжения независимо от реккка неЯтразн Устройства, рсагнруюшие на напряженке нулевой последовательности, применяют п грехфазных трехароводннх сетях напряже- ннем пренмутестненно до 1 кВ малой про- ,д^нностн с мэоляроваииой нейтралью УЗО, реагирующие на напряжение корпуса относительно земли, могут применяться и сетях любого напряжения как с зааечлен- кой, так и с изолированной нейтралью. Прн- чем, если в качестве датчика этих уст. роВств применено реле напряжения, то об- лясть использааания УЗО ограничена установками с индивидуальными заземлителями (например, передвнжнзкк влектроустаиои- ка”н}. Если датчиками являются токовые реле, то такие устройства следует приме- нять в электроустановках, яорпуса которых изолированы от земли и не имеют между соб。* электрической связи помимо езязи черег реяв. К таким установкам относят, например, ручной электрофицированный ин Жмент> передвижные электроуста иовкн
,реагирующие на оперативный посто- аннмн ток, кспользуют в сетях напряже- нн;м ДО 1 кВ с изолированной нейтралью небольшой протяженности. При этом кор- пуса электроустановок могут быть зазем- лепы или изолированы от аемля (82].
Ниже рассмотрены некоторые тйпы УЗО, приведены расчетные зависимости для определения уставок и входных сигналов, показаны способы включения УЗО в сеть, отмечеии их преимущества н недо- статкч.
УЗО, реагирующие на ток нулевой восле- довательиостн. Датчиком в зткх устройет- вак является трансформатор тока вулевой последовательности (ТТНП). Наибольшее распространение получила конструкция мт- чнка с магнитопроводом тороидальной фор. мн [8.11) Первичными обмотками транс- форматора служат фазные проводянки, прокушенные через окно магкнтопровода, вто- рнчная обмотка равномерно располокенз на магинтоправоде и нагружена на входное сопротивление преобразоиателя. На основе общей схемы (см. рис 8.] | получена «ема замещения трех^азн曲 сети с граиг- форматором нулево 目 поеледовательности (Рис- &22), гдеКц и /и — коиплехеная проводимость нагрузки. См, н сила тока в на- грузке датчика. А,
где /„( — входной сигнал датчика dpH при- косноаеанк человека к фазе. А; А,—коэффициент трансформации.
.「(％ + 吧ь+ 名 + ?“)&+L，О +工4» +% С)/" = / [=—e°+2>+%+* + %.「(％ + 吧ь+ 名 + ?“)&+L，О +工4» +% С)/" = / [=—e°+2>+%+* + %Входной сигнал датчика с учетом, что %==%» + £,,Н 5=»%б+Х，筋 4 = —匕^ + У；,二 может быть рассчитан по формуле
.「(％ + 吧ь+ 名 + ?“)&+L，О +工4» +% С)
/" = / [=—e°+2>+%+* + %
.「(％ + 吧ь+ 名 + ?“)&+L，О +工4» +% С)
/" = / [=—e°+2>+%+* + %
В сетн с глухазаземленной нейтралью при /о А % а； %. В； %, с входной сигнал датчика /м = /о. Следовательно, датчив может быть включен а пронодннн, соединяющий нулевую точку источника пнтаняя с землей. Однако при этом защита становится несе- лектпвной [8 7]
При замыкании на заземленный корпус электроустановки одной из фаз ее проводимость относительно земпн У*, См, будет определяться сопротивлвкием зазеиляющег» устройства &“ Ом (см п. 83), тогда с учетом соотношения проводимостей — снтельно земля н выражен 脸 (8.26) сила входного тока ТТНП
Рекомендации по расчету коэффициентов q и а? прнведевы в ця. 8.2 н 8.3.Рекомендации по расчету коэффициентов q и а? прнведевы в ця. 8.2 н 8.3./и = JhRh/Ra6S Q。ё"/?24a"
Рекомендации по расчету коэффициентов q и а? прнведевы в ця. 8.2 н 8.3.
Рекомендации по расчету коэффициентов q и а? прнведевы в ця. 8.2 н 8.3.
ток небаланса превысит уставку, защита сработает; произойдет ложное отключение сети. Таким образом, значеиня уставки ограннчевн ке талька сверху, на и снизу. Рекомевдуемые значения уставок приведены выше (см. с. 247).
Устррйстна с уставкой 10 мА могут с большой вероятностью обеспечивать безопасность как при прямом, так и при косвенном прнкосновеннн человека к юховеду-
УЗО с уставкой 30,лечивают безопасностьУЗО с уставкой 30,лечивают безопасностьпрн прикосновении к токоведущим частям, но в ограниченном лнаоазоне опасных токов. Устройства с уставкоЯ 300, 500 и 1000 мА зф/евтнвнн только при заныка- мнн на землю и ни на заземленный (зану- леяинЛ) корпус, Исснедоваянями [87] установлено, vto на машиностроительных пред- пряктнях отдвльные влектроустаяовкн "имеют ток утечки несколько ампер. Такой -нет также пожйрную опас
УЗО с уставкой 30,лечивают безопасность
УЗО с уставкой 30,лечивают безопасность
ен учаях особенно необходима ирнмененне УЗО с соответствующими устав-
емнх промышленностс на ток нулевой
последовательности, приведенм в табл. 8.27. Способ вялючеиия УЗО в сеть оьобевио важен .при вспользованни его совместно с занулением Рекоиендуемая схема вклю- чення приведена на рис. 823 [8.11]. Такое подключение трехфазнон нагрузки Н/ позволяет максимально использовать эффективность УЗО и дает возможность подключить в эоне защиты однофазные нагрузки Z/2. Фазные и нулевой рабочий щюводиниа образуют первичную обиотку ТТНП. При такой схеме проявляются одновременно защитные свобстня зануления и защитного отключеввя. При этом сиижамтся требования к выполнению зануления.
К достоинствам рассматриваеиых УЗО относят назможность использования в сетях любого напряжения с различным режимом нейтрали, способность обеспечивать защиту чвловека как в случае прякосковеяна к корпусу влектроустановки, оказавшемуся под напряжением, так и при прикоснозеюш непосредствеаио к фазе сети; высокую'
厶 W /*, SonRn/RaaiS,厶 W /*, SonRn/RaaiS,УЗ。Налряжмяе案^竇Снаа воми- иальвого токауетавмга. А,Уставы защиты (прн ОАЮФазво» утечке “ «емлп), мАср 既 тзаа- ння защипе болееизготовительH3-98I3ИЭ-9814380/220360/2201010 *賦t Электроинструмент», г. ВыборгЗОУП-25ЗОУП-25ПЧ •380/220爲2510券計1сЭлектро- аппаратура», г. Гомель-АЕ-2443380/220506330, 1000.1Электро- аппарашн#г. ДивиогорскРУД-05-УЗ380/22038Q/220И100^25030, 160, 30030, 100, 300о,теЭлектро- апнаратнн&г. Канишя£§盘2(ла22050to100,04-УЗ。Налряжмяе案^竇Снаа воми- иальвого токауетавмга. А,Уставы защиты (прн ОАЮФазво» утечке “ «емлп), мАср 既 тзаа- ння защипе болееизготовительH3-98I3ИЭ-9814380/220360/2201010 *賦t Электроинструмент», г. ВыборгЗОУП-25ЗОУП-25ПЧ •380/220爲2510券計1сЭлектро- аппаратура», г. Гомель-АЕ-2443380/220506330, 1000.1Электро- аппарашн#г. ДивиогорскРУД-05-УЗ380/22038Q/220И100^25030, 160, 30030, 100, 300о,теЭлектро- апнаратнн&г. Канишя£§盘2(ла22050to100,04-Мощность обслуиснваемо* влектроустановкн ке более 5 кВт.Мощность обслуиснваемо* влектроустановкн ке более 5 кВт.
厶 W /*, SonRn/RaaiS,
厶 W /*, SonRn/RaaiS,
УЗ。
Налряжмяе
案^竇
Снаа воми- иальвого тока
уетавмга. А,
Уставы защиты (прн ОАЮФазво» утечке “ «емлп), мА
ср 既 тзаа- ння защи
пе более
изготовитель
H3-98I3
ИЭ-9814
380/220
360/220
10
10 *
賦
t Электроинструмент», г. Выборг
ЗОУП-25
ЗОУП-25ПЧ •
380/220
爲
25
10
券計1
сЭлектро- аппаратура», г. Гомель
-АЕ-2443
380/220
50
63
30, 100
0.1
Электро- аппарашн#
г. Дивиогорск
РУД-05-УЗ
380/220
38Q/220
И
100^250
30, 160, 300
30, 100, 300
о,те
Электро- апнаратнн&
г. Канишя
£§盘2(ла
220
50
to
10
0,04
-
УЗ。
Налряжмяе
案^竇
Снаа воми- иальвого тока
уетавмга. А,
Уставы защиты (прн ОАЮФазво» утечке “ «емлп), мА
ср 既 тзаа- ння защи
пе более
изготовитель
H3-98I3
ИЭ-9814
380/220
360/220
10
10 *
賦
t Электроинструмент», г. Выборг
ЗОУП-25
ЗОУП-25ПЧ •
380/220
爲
25
10
券計1
сЭлектро- аппаратура», г. Гомель
-АЕ-2443
380/220
50
63
30, 100
0.1
Электро- аппарашн#
г. Дивиогорск
РУД-05-УЗ
380/220
38Q/220
И
100^250
30, 160, 300
30, 100, 300
о,те
Электро- апнаратнн&
г. Канишя
£§盘2(ла
220
50
to
10
0,04
-
Мощность обслуиснваемо* влектроустановкн ке более 5 кВт.
Мощность обслуиснваемо* влектроустановкн ке более 5 кВт.
При симметрии изоляция, когда У/,а = =% b = % е = " к〉, & 二工t, ь =Z，c= ^P^, выражение (8.25) примет вид
/к=УфУй(Уч + 3Yc]l(^ + 3^+3J+ У”).
В сети с изолированной нейтралью при Уо = 0 [8.7)
Ibi = 3UфУhYe/(3Ye + ЗУ; +，). (826)
Если ТТНП установить у источника нн- такия (т. е. при Хе = 0). то пря любсм токе /*. проходящем через тело человека, входной сигнал УЗО будет равен нулю Поэтому данное устройство может быть прн- менено дяя защити только отдельных участ. ков сети с нзолированноА нейтралью Кроме того, уставка УЗО будет меняться прн дзмевеннн состояния изоляции
В сети с глухазаземленной нейтралью пря r0>re. д, г*
/“ а %厶=/*.
Из этого выражения видно, что при симметрии изолинии фаз относительно земли в зеке аащцты входной сигнал УЗО примерно равен значению тока, проходящего через тело человека, прикосвувшетося к фазе сети с глухоэаэеиленной нейтралью. Чтобы устройство обеспечивало безопасность при прикосновении человека к фазе, необходимо уставку УЗО принять равной Дйитель«о допустимому току (см. табл, 8.6).
Уставка УЗО 厶.А, в этом случае должна удовлетворять соогношеаню
/у W t^np. дап/^?э®1®2
где 明р. xg н /м доп— предельно допустим не напряжевня прикосновения н ток, проходящий через тело человека; эти величины зависят от времени воздействия тока (см. п. 8.1). В худшем по условиям поражения случае 5=5 = 1, и тогда /,《0吵 g"R, ИЛН /, V 儿 3&/R” (8.27)
Соотношения (8.27) в (824) помоляют определить уставку и быстродействие УЗО (см. рис. 8.21) по заданному сопротивлению 总 или п。известным характерястннаи УЗО наати необходимое сопротивление за- земхатшего устройства (с учетом требова- нпй п. 8.3)
Прн замываннн фазы на зануленный корпус элевтроустановки ток уставки УЗО не должен превышать /,. s [8 力 т. е. /,&厶.》
Совместное применение зануления и защитного отключения позволяет снизить требования к с ю летнн фаза ■ нуль н к КО яратностн номинального тока автоматической зашиты (см.
При выборе уставки УЗО необходимо учитывать помехи Например, конструктивное несовершенство ТТНП вызывает появление тока небапаиса, который с увеличением мощности потребвтелнй растет. Если
Зицнтиое отклмвевне
невральнойневральнойчнк будет обладать при условииЗщ^С = I В этом случае 以 * =чнк будет обладать при условииЗщ^С = I В этом случае 以 * =wS-^^^^^1^ «ЯРКЕ ку«-wS-^^^^^1^ «ЯРКЕ ку«-6-时偿-翁）/（一却］+m墨舍此一噺可6-时偿-翁）/（一却］+m墨舍此一噺可
невральной
невральной
чнк будет обладать при условии
Зщ^С = I В этом случае 以 * =
чнк будет обладать при условии
Зщ^С = I В этом случае 以 * =
wS-^^^^^1^ «ЯРКЕ ку«-
wS-^^^^^1^ «ЯРКЕ ку«-
6-时偿-翁）/（一却］+m墨舍此一噺可
6-时偿-翁）/（一却］+m墨舍此一噺可
надежность; независимость работы устрой- стэа от сопротиэленин заземления и нулевого проводника. Последнее асойеява важно 17PH невозможности заземлить нейтраль транс форматора, корпуса Злектрооборудавания или нулевой проводник через ма“ое сопротивление либо когда сопротивление нуле- ъого защитного проводника превышает нормативное значение [8.2} К недостаткам УЗО можно отнести нечувствительность к симметричному снижению сопротивления изоляции, относитеньную сложность кон- струкшш устройств, предназначенных для защиты человека при прикосновении к ©азе
Устройства, реагирующие на напряжение нулевой последовательности. Они предназ- знатенн для устранения опасности поражения током при глухом замнканнн одной нли авух фаз на землю или на заземленный корпус электроустановки Эти УЗО могут при определенных условиях обеспечить защиту человека при прикосновении к фазе сети. Датчик УЗО может быть включен как между нейтральной точкой источника питания и землей, так и между искусстаенной вейтральиой точкой сети и землей [812]. В первом случае входной сигнал УЗО рассчитывают с помощью выражения (8,1) при условии. что(/О11 = 0,工& I =Yaii = Yd> а = =■0, Ke, a + ¥ita = Уа. У«,6 + ^<. b =^ % с +Fh с =% (схема замещения показана на рне. 8 24):
.04，（厶 + "二 + 叱^ + 厶）
工；A+A+K+匕•
Следовательно. УЗО должно иметь внсокое внутреннее сопротивление, чтобы Уо а 0. Эф^ктивность УЗО выше в сети с симметричной изоляцией фаз (?С=-工ь=- 八=y)
[в.11], тогда -
仇= e/ф/(1 +31/%).
Этим выражением можно воспользоваться при расчете уставки УЗО. Если в сети нейтральной точки нет или она трудиодоступ- иа, то для подключения УЗО создают ис- куссгвеккую «ейгралькую тачку с ломощью трех одинаковых проводимостей К^,, =4?== =% з к %, соединенных в звезду (см. рис. S.1) Между нейтральной точкой и землей в большинстве случаев включают обмотку влектромагаитиого реле (% i). Его контакты включают в цепь управлении исполнительного органа. Следует отдавать предпочтенне полупроводниковым Сескон- тактным элементам с релейной характеристикой. При необходимости можно использовать усилитель входного сигнала. Возможные варианты иснолневня фильтра нулевой последовательности приведены на рис. 8.25 [8 2J. Входной сигнал устройства, В, может быть рассчитан по формуле
Uh, 1 в
6呼/[3"尹(зГ + %)+ м]■
Следовательно, до прикосновения человеке к ©азе (% = 0) входной сигнал будет отсутствовать (UE, i = 0). Для получения высоко" чуяствитвльности желательно использовать ниэкоомннА датчик. Однако при этом снижается общее сопротивление фаз относительно земли, что в сети с мз。- лированной нейтралью недопустимо по соображениям Сезопаевости. Полная проводимость катанка УЗО н нагрузки ала схемы, приведенной на рис. 8.26 [8.12]:
以 “ ={Rh + / h>L - 1/(3<оС)]}Т.
Наибольшей чувствительностью зтот дат-
0 — вольтметры; й — лаипы пакаливаияя： а _ жоннеисаторы, а — реавсторы, d — газоиаполпев. "Не лаипы； е — траисфориатор Папражения
СолротнвлеЕйе fis выбирают -^акии, чтобы прн прикосиовекин человека к фазе ток аереэ него не превышал предельно допута- мнх значений (см. и. 8.1).
Выбор устзэкк УЗО сводится к олреде- •леннго значения U& при котором должно произойти отключение сети При этом % находят для снучая двойного замнканнх на землю, например, фаз А и С, так ник Ua меньше, чей ярн од(гофаэном замыкании [8.21 тогда
九=U® (& + ав^ЦЗГ + 勺 + G + >，).
где G，и G"■—проводнмостн 'заиыканид на землю фаз .4 и С. См. Полагая, что 3? + + 工0《G' + G"h G* = G™, получим, co- ляасио [3.2], кааменьшее значение 仇，кото- рое^ледует принять за уставку, т. е. 1/уе,=
Напряжение срабатывания, В, реле УЗО Uc? = UyCT I Zp/(Zp 4- Z^J I，где Zp н %— полные сопротнвлевяя обмотки реле н фильтра нулевой Еоследовательности, Ом.
Достоинства рассматриваемых УЗО — простота слемы н надежность срабатывания ^я гпухкх замыканиях на землю, а также чрн переходе на защищаемую сеть высшего напряжения трансформатора Недостатки — йесвлектнвность действия, нечувствятель- носгь к симметричному снижению сопротивления изоляции фаз, ВОЗМОЖНОСТЬ ложных Отключений при больших еолротивленияк Реле и фильтров, отсутствие самоковтраля йспрааности [8.2].
Усгройства, реагн^юшне на оверато.- ны" ™к' Оперативный источник ннтания Может быть включен между искусственной нулевой точкой сети н землей (см. рве. 8.1). Проводимости £&); Уй>,; “. s следует вы- бирать такими, чтобы они не прапгекала ток от источника питнния сети и npoovcKa- ни оперативный ток (поетоянныб или переменный). При использовании источника переменного напряжения частота оперативного тока должна отличаться от промышленной яастоты. Входной сигнал УЗО, со- г“асно [8.I1J, может быть вычислен по фор-
где У(, Ki,工3，yt, У5 — проводимости, зиа- усннв которых определяются по формулам (3 2)-(8 6).
для огравячення утечкн в землю переменного тока. Сила постоянного оперативного тока, А, который проходят в цепи：
Йрн %尸% = % =匕 y% - %,2
=%3=以 выражение (8.23) следующий вид:
принимает
/» = Ug/IRg + R»),где Ra — суммарное активное сопротивле-ние дросселей н обмотк” реле, Ом; С* =
_3г"〃(3% + 3? + 厶)-
Uh jI -唠/[(3, + 3工 +幺必 I + 3£0] +
9匕/[(3二 + 3工 + %) 值"，+ 3匕行一3匕/化『+ 3以) 。"1-9左/[(3% + 3上+门)化^ +吸加
Для улучшении характеристик защиты не- обхолнн。， чтобы знауевне /^ для токов промышленной частоты было мало. Тогда первое слагаемое в внраженнн (8.29) можно не учитывать：
厶，* -叫、X
. 3上+厶一
X (3% + 要 + 厶)(厶.1+ 3e力-9%
/и г ==-九"X
[日/+3以)(3%+3e+厶)/(3e力,,)1 + 1-
(8.31)
Чувстиительворгь УЗО зависит от соотно- шевия проводимостей Уй, К и ?% п Выражения 030) и (8 31) позволяют рассчитывать УЗО, реагирующие на оперативный ток и напряжение [8.11] Приицилиальная схема устройства, работающего ха постоянном оперативном токе, приведена на рас. 8 27 [8.2] Датчиком служит реле РГ с малым током срабатывания. Трекфазаый дроссель #7 предназначен для получения нулевой точки сети. Дроссель Д необходкм
= RRs“/(R + Rm) —эквивалентное активное сопротивление изоляция фаз стноси- тельно земли (R。，fle, Rc), Ом, здесь R = =(1/R。+ 1/& + 1/А,)~* Ом; Ази —со- противление замыкания одной, двух или т^ех фаз (в Данном случае одной фазы 4) на землю нли на корпус электроустановки,
льтате прикосновения к фазе последнем случае R^. —RQ,
р«с- а*8. Ошш УЗО. ₽*»/«„1001g а— нв »пряженае корпуса меВтпс ■осителъно зеилв; S-в； ток „ми лп е нхлючекиеи дагчнт узо эехляющего проводника； s —тс жа ЛЕ"** в рвссачку яулшого ппоаодшив' КМ~ «；^"_ SEE02 М*аЕ：?°案学％К^>/ 滞'"；工二"°g ковтрол* хсправвоста узо- КЯ-к«ггшка р„е пар…н*；Ррн_ее'鳶： таити Кэ—сопротивление зшцнтзого ааа^ле- нн“； «в. j—сопротивлеиин вспомогателыого аа- 蹣額:灯— Еушм токового рме;竹-его
Исходя из условия 厶=/*,2 (см. п. 8.1), определяют минимально допустимое сопротивление изоляции сети А». 1пп. Уставкой в данном случае будет невоторое значение э«- внивлеитного сопротивления R», у”. Ом, при котором выполниется условне R» ,“> S Яя. доп. В случае прпкосноневпя человекл к фазе сети, согласно 【8.2], &.,“ > >如"依+ &).
Сила тока срабатывания рсяе, А [8.2] ?ер = &е/(&а + R», yer).
Эта зависимость позволяет выбрать напряжение оперативного нстодннка питания U“， В, сопротивление датчика (активные сопротивления ДТ, Д и обмотки РТ), установить ток срабатывания реле /ср, т. е. данные, необходимые при проедтнрованни УЗО
Достоинства зтик устройств — обеспечение высокой степени безопасности и возможность самоконтроля исправности. Недостатки —сравнительная сяожнасть уст- ройстд поскольку требуется нсточинк оперативного тока, и неселективность работы
оВства, реагирующие на напряжение корпуса электроустановки относительно эемлн. Схемы УЗО этого типа представлены на рис. 8.28 [8.14]. В качестве датчика может быть использована обмотка реле напряжения или токового реле. Датчик включают между корпусом защищаемой электроустановки н вспомогательным зазем-
лителем (рис. 8.28, а нулевого проводника
иие может быть непосредственным или через трансформатор, или на выход усилителя. Вспомогательный заземпнтвль должен
?膿*"метен вне зоны растекакня тока С основного заземлителя (см. рис. 8.28 а) 吗工"млнтелей нулевого проводника сети „„, и- в которых в качестве датчика ис- 需盘:* 甯 т黑 реве ^«=ния. уставку и”* и, определяют согласно 18.21 匕 помощью соотношевня i/„_ g W Sip. aou/as).
Напряжение срабатывания рвле. В, °з = %р. доп2р/[(2р + &.,) aiaj], (8.32) Me И,—полное сопротивление обмотки реле Иапряжехия, Ом (табл. 8.28); Д, . - сопра- тивлеиие вспомогательное заземлителя Ом 一 Если при прнносновении к корпусу электроустановки человек находится вне поля растеиання тока с заземлителя к при этом сопротивление обуви п сопротивление осно- вэния- на котором он стоит, малы, то ^糕。ириш1Tb a, = s=i. Выражение 卢М при известных параметрах реле по- 泸пзет найти максимальное значение й,, ”рн котором обеспечивается защитное от- ключенне. Когда зедано & », необходимо
岁брать тип реле, по табл. 8.28 опраденнть 4, рассчитать по формуле (8.32) U„ н на. стронть рвле на это напряжение
Достоинство даяного устройства — под- стота схемы. Недостатки — необходимость но вспомогательном заземлителе, непостоиь :тв。устаакя при изменении R*,, несенек- тивность работы в случае присоединения корпусов к одному заземлителю, отсутствие самоконтроля исправности.
УЗО, в которых в качестве датчика ис- пользуется обмотка токового рнс. 828,6 и а), уставку включении обмотки реве в ляющего проволнниа (см. pz деляют [В^] из уравнения
/”т = “з a°J(邑p + R21Alа»,где £p — комплексное сопротнэленне обмот-КН реле тока, Ом; R, — сопротивление за-земления корпуса злектроустановкя, ОмЕсян МОЖНО принять G = Ojss 1, ТО
/у” = и“ 严山纟+ R".
Уставка рвле дли схемы с включением обмотки реле в рассечку зануляющего * водника (см, рис. 8.28, й) &,《 Aj — коэффициент запаса (й,=
■ С»ла тока срабатывания :/усГ. По рассчитанному ЭНа выбирают тип реле (га&т. 8^9) Достоинства данного УЗО —простота конструкции, возможность обеспечить селективность отключения при отсутствии ме- тадлнческой свазн между защищаемыми корпусами. Недостатки — отсутствие само
Tbit реле шпрнжеиия
Первые диапаэоя
：-
Напражепце заботыаанвн “аз % В
Длительно дспустнмое
Полное совратнвленве обмоткн реле
Наприж^плг срабатывачил реле % в
Длительно допустимое вапряжекв«.
сопротивлеямс обиоткн^реде
РН 53/60
РН 53/60Д
РН 53/200
РН 38/400
106-200
220
磨
1 ОТ-200 2СЮ-400
黒
57 2QQ
Т*П ТОХ0Н0Е
Так срайатыоаакя реле, А. прк соеаннснхн катуюе* реле
Тип токового
Тск срабатывания реле, А ттре соеАнненкК катунех Х”а
последовательно
параллельна
поеленомтельн。
параллельна
РТ 40/0,2
РТ 40/0,6
РТ 40/3
РТ 40/10
0,05-0,1
0,15-0,3
о'з—06
РТ 40/20
РТ 40/50
РТ 40/100
РТ 40/200
噂般
100-200
Глаза 9
ЗАЦИТЛ ОТ ^£ХАН^-]2СХСГО ТРАВМИРОВАНИЯ
Источником трави на предприятиях ма
шиностроения могут Сыть: движущиеся
машины и механизмы, незаищщениае подвижные элементы производственного оборудования, передвигающиеся изделия; заготовки, натернапы, разрушающиеся конструкции, острые кромки, заусенин и
контроля исправности, отказ в работе при обрыве в цепи заземления или зануления с одновременным выходом из строя и зтнх вндов зашиты, нарушение селективности работы УЗО при наличии металлической свя
зи между защищаемыми корпусами, невозможность включения реле в рассечку зазем； ляющего проводника лри нетосридствеийои электрической связи корпуса с заземленными металлоконструкцинмн.
шероховатости на поверхности заготовок, инструментов а оборудования, а также падение предметов с высоты.
ектиой документаиии либо стандартизованы в ранках ССБТ. Вопросы проектирования предохранательвых к тормозных устрайсга подробно рассмотрены в работах [9 3; 9.6— 9.8; 9.10—9.14], а систем 'автоматизированного контроля сигнализации к дистанционного управления — в работах [9.5; 9.7; 9.9;
Э.1 КЛАСС 汐 $H：《R 氏｝di СРЗДЗТЗ ЗА&НТЫ
Классификации средств коллективной защиты работающих от воздействия механн- ческях факторен н соответстнии с ГОСТ 12 4.125—83 приведена на рис, 9.1, а общие требования к средствам защиты определены ГОСТ 12.4.011—87.
Здесь рассматриваются оградительные средства защиты от механического травми
рования, используемые на зтапе эксплуатации пронэводстнннного оборудования Кон- струнцин средств защиты, являющиеся составной частью машин н агрегатов, вор- мапнзованн в рамках соответствующей про-
%2. GbJSO? МАТЕРИАЛОВ
К РАСЧЕТ ЗАЩИТНЫХ СГРАЖ4ЕЧН迎
В соответствии с ГОСТ 122.003—74* «ССВТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности» движущиеся части производственного оборудования, если они являются источником опасности, должны быть огражднкы, за исключением частей, ограждение которых не допускается функциональным нх назнадением. В качестве оградительных устройств ши- используются защитные экраны, щиты кя), козырьки, кожуха. Они выполня
ются из металла, властмасс, дереза н могут бить как сплошными, тах н сетчатыми.
Защитные зкранн обычно выполняют з виде параллеленнпедов, каждая грань
ЗАЩИТА ОТ МЕХАНИЧЕСКОГО ТРАВМИРОВАНИЯ
МатериалЕ. МПАм мгт>Оргстекло2,7-1011200,3Оргстекло.2.9-10s1400,3Оргстекло3,6 •仲140S3Сталь(2.0-2.1) Ws(40—OjM-Снпавн алюминия(7,0T2”m46-770-33МатериалЕ. МПАм мгт>Оргстекло2,7-1011200,3Оргстекло.2.9-10s1400,3Оргстекло3,6 •仲140S3Сталь(2.0-2.1) Ws(40—OjM-Снпавн алюминия(7,0T2”m46-770-33»3. ,3сс”~:н за&зтук:〉зкрахов»3. ,3сс”~:н за&зтук:〉зкраховПрименительно к имеющимся конструк ПМм ограждений типа защитных кознра ков или щитков (рис. 9.3) может быть нс пользована снедующая методика повероч вое расчета аа прочность [9.6], Нз условий прочноетн должно выполняться усновиеПрименительно к имеющимся конструк ПМм ограждений типа защитных кознра ков или щитков (рис. 9.3) может быть нс пользована снедующая методика повероч вое расчета аа прочность [9.6], Нз условий прочноетн должно выполняться усновие坛Нн . 1 +，丽1告而而，(9.6)坛Нн . 1 +，丽1告而而，(9.6)Ио = МЛ(Л/т)"]'^,(9.8)Ио = МЛ(Л/т)"]'^,(9.8)
Материал
Е. МПА
м мгт>
Оргстекло
2,7-101
120
0,3
Оргстекло.
2.9-10s
140
0,3
Оргстекло
3,6 •仲
140
S3
Сталь
(2.0-2.1) Ws
(40—
OjM-
Снпавн алюминия
(7,0T2”m
46-77
0-33
Материал
Е. МПА
м мгт>
Оргстекло
2,7-101
120
0,3
Оргстекло.
2.9-10s
140
0,3
Оргстекло
3,6 •仲
140
S3
Сталь
(2.0-2.1) Ws
(40—
OjM-
Снпавн алюминия
(7,0T2”m
46-77
0-33
»3. ,3сс”~:н за&зтук:〉зкрахов
»3. ,3сс”~:н за&зтук:〉зкрахов
Применительно к имеющимся конструк ПМм ограждений типа защитных кознра ков или щитков (рис. 9.3) может быть нс пользована снедующая методика повероч вое расчета аа прочность [9.6], Нз условий прочноетн должно выполняться усновие
Применительно к имеющимся конструк ПМм ограждений типа защитных кознра ков или щитков (рис. 9.3) может быть нс пользована снедующая методика повероч вое расчета аа прочность [9.6], Нз условий прочноетн должно выполняться усновие
坛Нн . 1 +，丽1告而而，(9.6)
坛Нн . 1 +，丽1告而而，(9.6)
Ио = МЛ(Л/т)"]'^,(9.8)
Ио = МЛ(Л/т)"]'^,(9.8)
которых представляет собой пластину с жесткой заделкой с помощью болтовых соединений или сварки по периметру. Возможны сичатые ограждения.
Зона безопасности для работающих с учетом нспользоваякя Ограждения должны соответствовать зонам досягаемости моторного поля па ГОСТ 12.2.032—78 и ГОСТ 12 2.033—78. Минимальную высоту ограждений типа барьеров, препятствующих попаданию работавших в опасную зону, выбирают в аависимостн от высоты расположевия опасного влемейта н расстояния между ограждением н опасным элементом (рис. 9.2 и табл. 9.1). При нспользова- нни агражлеиия залапной внсотн п。 табл 9.1 находят потребное расстояние от него до опасного алеиента.
222211111222211111
222211111
222211111
Выбор материала и толщины экрана зависит от величины динамических нагрузок, действующих на экран. Так, на металлера жутих станках на аашйтиый экран может ударно воздействовать элементная стружка. в также режущий ниструмект прн его вылете вследствие плохого крепления или разрушения, на испытательных стендах — испытуемые оОразия, увлы, элементы стенда. Экран может разрушиться вследствие возникающих изгибных деформаций либо ко*” быть «прошит» насквозь стружкой или подобным ей элементом.
Определение толшдиы сплошного экрана я при изгнбном воздействии на него веиется по методике [9.2J для наиболее опасного случая — удар в центр экрана. При этом прочность экрана должна соответствовать усновию [о] > яи., где И —Допустимое напряжение на изгиб материала зкраиа, Н/м1; 。“, — действующее эквивалентное напряжение на изгиб материала экрана,
а,«. = <з« — о»； (9」)
<т, — напряжение н* изгиб В напранленяи по высоте экрана. Н/м1；
Cx^Y^^^(8* + Цв»)； (9・2) о. — напряжение на изгиб в направлении ао длине экрана, Н/м1;
方=『^产(會+開j (93)
М И £ — соответственно коэффициент Пуассона и динамический модуль упругости материала экрана. МПа (табл. 9.2); в. и е,— деформации по осям хну, рассчитываеиые
по формулам 19.1]:
外Р cos 警(1 - cos 您,
'х = ”0。％(з/а，+ 2/М仪 + g/м)；
2й„Р cos "2^ (I — cos ^^*)
е" n *2Г>аьз(3/m + 2川央 + 3心・)；
D = W^'
尸—данамнческое воздействие, Н, Ра
Р” = mv/t,(9.5)
где m — максимальная масса элемента, нН
■лет которого возможен, кг; о — скорость элемевча з момент удара, м/с (в первом приближении принимается равной максимальной скорости элемента либо окружной скорости вращения объекта, или максимальной скорости резания); t ~ l/v~ время соударения элемента с экраном, с; /—
расстояние от влемента до зкрана в начальный момент, м; Р“一значение статического воздействия на экран, Н; о, 5 — соответственно высота н длина экрана, м; Определяются размерами опасной зоны с учетом конструкнии ограждаемого оборудования.
Од»» < М где адяи — нап наиической нагрузке, Н/м здесь о”一 напряжение при грузке, Н/м!； kn„ — дннамическн。
Динамический коэффициент подсчитывается по формуле
где g —ускорение силы тяжести, м/с" 6。，一статическая деформация от силы mg, м；上一коэффициент приведения; в первом приближении может быть принято ft n L/3； At —масса ограждении, кг; m — масса уда- ряютего тела, кг.
Зиачение статической деформации с учетом многообразия способен кренленна защитного козырька определяют эксперниен- тально путем нагружения передней его кромки силой mg * (в точке, делящей ширину щиттса пополам).
Для исключения «прошивания» защитного экра на должно выколняться услонне
。V %, (9.7)
где。。一 минимальная скорость, с ио элемент массой ш «прошивает» зкран
где d й m — размер и масса вылетающей стружки; определяются в каждом конкретном снучае с учетом обрабатываемого материала, параметров резанка, типа режущего инструмента и условий его заточки； наличия и типа стружколоматепн; Л — толщина экрана, е — показатель степени, учитывающий толщину зкрана, обычно л = 2; g — коэффициент, значение которого прннн- мается для пластиков равным 1,1・1 頂 для металлов 1,23-107 [9.4J
Варьируя значения h по формуле (9.8), определяют значение v0 и производят сто сравнение со значением фактической скорости соударения о. В качестве расчетного принимается наименьшее Значение толшнны зкрана. прн котором выполняется условие (9_7)- По рассмотренной методике может быть проведен также расчет толщины ограждений типа щитов и зкранов-ко-
Сетчатые оградительные устройства применяются только прн отсутствии вероятности динаиическах воздействйй на защитный зкран. Расстояния от опасного элемента
■ Возможно нагружение единичной либо любой другой силой тяжести Р«*е. Полученное в этом случае значение статической деформа дни корректируется npottop- ПНОНЗ"ВН0 отиптРииш то!Р
оборудования до ограждения установлены ГОСТ 12.2.062—81* и составляют:
шей жидкости： иметь массу не более 6 кг и крепление, не требующее применения к.тю-
Нанболыпн* диаметр окружности, вписанной в отверстие решетки (сетки), ммДо8
Безопасное расстояние, мм, не ме-
Св. 8 до 10 Св. 10 до 25 Св. 25 до 4。
15-3535-120120-200
е Щ X Ч(СЗ
аеб и отверток (защитные устройства открывающего типа должны прн установившейся движевлн перемещаться с уснпнем не более 40 Н); быть жестким, для чего
В соответствии с ГОСТ 12.2.009―80* должна ограждаться зона обработки унн- версальннх станков гюи обработке заготовок диаметром до 630 мм включитеньно; универсальных фрезерных станков с крестовым столом, зубооСрайатинающнх станков и шлифовальных станков, круглопильных и ленточных отрезных станков (нерабочая зона режущего нкструмеита).
Защитные экраны мегвпзорежушнх станков должны защищать работающего ат от-
выполняться из листовой стали толщиной не менее 0,8 мм, листового алюминия толщиной не менее 2 мм или прочной пластмассы толщиной не менее 4 мм.
Смотровые окна в защитных зкранах на станках, работающих лезвннным инструмен- -том, необходимо изготовлять из безосколоч- ного трехснойното полированного или плоского закалеииого полированного (ГОСТ 5727—88Е) стекла толщиной не менее 4 мм. Возможно использование другого
мерн ограждеиня в плане L н 8 а также его Высота Н определяются габаритами холодновысадочных автоматов. Расстояние от внутренней поверхности Ограждения до контура оборудозання должна быть не менве §0 мм. Толщина стенки ограждения Ло рассчитывается по стандартной методике f3.7), изложенной в гл. 4 справочника. гмерн ограждеиня в плане L н 8 а также его Высота Н определяются габаритами холодновысадочных автоматов. Расстояние от внутренней поверхности Ограждения до контура оборудозання должна быть не менве §0 мм. Толщина стенки ограждения Ло рассчитывается по стандартной методике f3.7), изложенной в гл. 4 справочника. г-движущиеся синхронно с ра-■бочнм орган。％ рекомендуется применять Л“я зашиты штампового пространства за- крнтнх механических преесов, ниекицнк хол ползуна более 500 мм Прн ходе рабо- чего органа решетка перемещается на ве--движущиеся синхронно с ра-■бочнм орган。％ рекомендуется применять Л“я зашиты штампового пространства за- крнтнх механических преесов, ниекицнк хол ползуна более 500 мм Прн ходе рабо- чего органа решетка перемещается на ве-Рмс. 9.8. УШпврсалим неподвижное огра*доие оапсвой зона двухстаечных пресс»:Рмс. 9.8. УШпврсалим неподвижное огра*доие оапсвой зона двухстаечных пресс»:1 — вапранляющве; I — иаловкя регулировочные; 3 — под- штаысааая плата1 — вапранляющве; I — иаловкя регулировочные; 3 — под- штаысааая плата
мерн ограждеиня в плане L н 8 а также его Высота Н определяются габаритами холодновысадочных автоматов. Расстояние от внутренней поверхности Ограждения до контура оборудозання должна быть не менве §0 мм. Толщина стенки ограждения Ло рассчитывается по стандартной методике f3.7), изложенной в гл. 4 справочника. г
мерн ограждеиня в плане L н 8 а также его Высота Н определяются габаритами холодновысадочных автоматов. Расстояние от внутренней поверхности Ограждения до контура оборудозання должна быть не менве §0 мм. Толщина стенки ограждения Ло рассчитывается по стандартной методике f3.7), изложенной в гл. 4 справочника. г
-движущиеся синхронно с ра-
■бочнм орган。％ рекомендуется применять Л“я зашиты штампового пространства за- крнтнх механических преесов, ниекицнк хол ползуна более 500 мм Прн ходе рабо- чего органа решетка перемещается на ве-
-движущиеся синхронно с ра-
■бочнм орган。％ рекомендуется применять Л“я зашиты штампового пространства за- крнтнх механических преесов, ниекицнк хол ползуна более 500 мм Прн ходе рабо- чего органа решетка перемещается на ве-
Рмс. 9.8. УШпврсалим неподвижное огра*доие оапсвой зона двухстаечных пресс»:
Рмс. 9.8. УШпврсалим неподвижное огра*доие оапсвой зона двухстаечных пресс»:
1 — вапранляющве; I — иаловкя регулировочные; 3 — под- штаысааая плата
1 — вапранляющве; I — иаловкя регулировочные; 3 — под- штаысааая плата
10 ым, за исключением мест, ограждение которых не допускается нх функциональным назначением. Рабочая эона также под. лежит огражнению.
Ограждения подвешивают на петлях, шарнирах и т. л.; допускается глуме подэешн- ванне (на болтах, шпильках н т. п.) прн наличии в Ограждении окна с подвижной крышкой для доступа к частям, требующим обслуживания (при диаметре окон менее 初 мм установка полвнясн。* крышки не обязательна).
Ограждения массой более 5 кг должны иметь руконткн. сиобы н другие устройства дли нх удержания пра открывании илн съеме. Ограждения могут быть стационарными и подвижными [9.13].
Стационарные ограждения исключают возможность проникновения в опасную зону во время хода рабочего органа. Они изготовляются из листовой, полосовой стали толщиной 0,5—1,5 мм, из прозрачной
небьющейся пластмассы нли в виде решетки из металлических прутков диаметром 6—8 мм. Допускается изготовление нз сетки нля материала с отверстнями, но при этом расстояние от движущихся дета.1ей до пояерхиости ограждения должно соответствовать требованиям ГОСТ 12.2.062—81* <ССБТ. Оборудование производственное. Ограждения защитные». Схемн стационарных неподвижных ограждений зоны обработки приведены ва рис. 9 7 и 9.8.
Ограждения, закрывающие кузнечнопрессовые матнны целиком, применяются для машин-автоматов. В этом случае появляется возможность одновремеиво решить проблемы зашиты от шума. Для этого стенки ограждения должны иметь достаточную ануконзоляцию, а изнутри ограждение должно быть облицовано звукопоглошаю- щим матернапом. Сборочный чертвж раздвижного ограждеЕЛв к холодновысадочному автомату приведен на рнс. 9.9. Раз-
Подвижные ограждающие устрсй- ства могут быть с приводом от рабо- чего органа, с индивидуальным н руч- ннм приводом. Подвижные устройства с приводом от рабочего органа применяют при штамповке деталей из штучных заготовок. Допускается нх использование прн штамповке нз по?сн, ленты и листа. Такие устройства в зависимости от харак- тера движении делятся на четыре группы [9.13]: движушиеся енн- хронно; движущиеся с опережением хода рабочего органа; комбинированного действия; отводящего дей-
Устройства,
пичнну хода ползуна со скоростью, равной его снорости.
■ Устройства, движущиеся с опережением хода рабочего органа, целесообразно при- 吋黑5n^nS' прессах, имеющих ход ползуна 4""：°° мм * «изо ходов ползуна не бо- лее 16 в минуту. С увеличением числа хо- дов увеличивается скорость движения ре- теткн, что мо*ет привести к травмирова- нню оператора самой решеткой.
Устройства комбинированного действия, состоящие нэ рычажных систем и решеток совершающих сложное движение (вверх； вниз и в сторону рабочего), рекомендуется применять на прессах с ходом ползуна не Мене« 200 мм. Решетка в зависимости от соотношения плеч рычагов может переме- Щатьс冗 с различными опереженнями хода ползуна. Типовые схемн рассмотренных вн- Дов защитных отраждающих устройств представлены на рис. 9 10—9.12.
Устройство отводящего действня состоит щ решетки, движущейся по дуге ат верх- НеА части штампов к нижней, в системы рычап)в, приводимых в действие от ползу- на. При своем двнжевнн решетка может отводить руки работаюшего и надежно за- Крыкзгъ рабочую зону раньше, чем произой- •Яет емнканне штампа. Такие решетки сле- 3盼 прнмен亢ть на прессах с кодом ползуяа
К устройствам отэошицего действия относится так называемые руко- и корпусоот- водчини, которые состоят из решетки, приводимой н действие от по.1.;т^ че：*>з си- стему рычагов. При опускании ползуна вниз решетка совершает дннженне в сторону рабочего и вынуждает его отходить назад, что вызывает повышенную утомлие- мость рабочего и боязнь травмирования самим устройством, поэтому эти устройства являются морально устаревшим средетвой защиты и рекомендуютея для использования в исключитвльных случая!, когда нет возможности применить более эффективные ■■ редства защиты (рис. 9.13 и
защитные устройства с индивидуальным приводом являются наиболее перепектнвпыми средствами зашиты, отвечающими современным зстегнаескям, эргономическим и техническим требованннм без- опасноетк- По принципу действия и харак- теру защиты данные устройства подобны устройствам с приводом от рабочего органа и отличаются тем, что подвижный экран {решетка) связав с системой управления И 响нводктся в действие от инднниду- ального привода (например, ннениоцинин- дра). Такие защитные устройства обеспечивают защиту опасяоЗ зоиы прв совершеннн прессом 50 одиночных ходов в минугу н более, что невозможно прн использовании конструкций защитных устройств с приводом от ползуна; не загромождают рабочее пространство и не затрудняют установку и снятие инструмента.
При отключеиии влектро- или пиевмоои-
Защитные ограждения дсрееообраввтывишиих станков
Подвнжк” ограждение с двойной
>* иуфт» включенид：
дом взамен устройств с ручным приводом предпочтение отдается первым, так как прн' меяенне устройств с ручным приводом спо- собстиует утомляемости оператора.
,5 ЗАЩИТНЫЕ ОГРАЖДЕНИЯ ArPtBijGSPABAIUa^tOiUriX С&НК08
В соответствии с ГОСТ 12 2.026 0—77* деревообрабатывающее оборудование должно иметь предохранительные н оградительные устройства, исключающие: опасное соприкосновение человека с движущимися элементами и режущим инструментом, вылет режущего инструмента или других деталей; выбрасывание движущимся ннст沙 ментом обрабатываемых заготовок н отз»-
лов; возможность
транмиравания людей
собачка
вкаюсеннн. Э — собачка электрокзгннтноН йлоки-
—электрсн л свитное блоккровочиое уст-
защитных устройств перекрывают рабочую зону подвнжиыч экраном, предотвращая тем самым доступ рук работающего в опасную зону. В случае сдвоенных (повторных) ходов ползуна такой экран будет находиться в зашитиом положении и тем саыым исключать травмирование оператора. Схема подвижного защитного устройства с элек- тропневиатическим управлением приведена на рис 9.15.
Подвижные защитные устройства с ручным приводом по принципу действия и характеру защити подобны устройствам епри- водом от рабочего органа и устройствам с индивидуальным приводом и отличаются тем, что подвижный зкран (решетка) приводится в действие вручную. Устройства с ручным приводом целесообразно применять на машинах с небольшими усилиями, прн небольших габарнтах н массах подвиж- иого экрана.
Во всех случая!, когда возможно применение устройств с индивидуальным приво
прн установке и смене режущего инструмента; возможность выхода за установлен- ные пределы подвижных частей оборудования (кареток, салазок, тележек, рамок, столов, суппортов).
Рабочая дасть режущих инструментов (пил, фрез, ножевых головок и т. п.) должна закрываться автом этически действующим ограждением (рис. 9 16—9.18), ы- вающимся во время прохождения ；а- тиваемого материала или инструмента только л.тя его пропуска на величину, соответствующую габаритам обрабатываемого материала по высоте и ширине.
Неподвижные ограждения допускается применять в тех случаях, когда они исключают возможность соприкосновения станочника с приведенным в АеАствне режущим инструментом Такого рода ограждения (в том числе нерабочей части режущих ннстру- ментов) могут одновременно использоваться и как приспособления для улавливания и направления отходов, н как устройства для нх удаления, а также как шумоглушащие конструкции.
Ограждения механизмов и узлов, периодически перестаэляемых и регулируемых, должны быть открываюшниися на петлях иди легкосъемным и, устанавливаемыми н открываемыми без применения специэльиых инструментов. Ограждения режущих инструментов, которые необходимо открывать
или снимать для :
мента, должны 6i
замены н правка «ветру-
5нтв сблокированы с
ковнмн н тормозными устройствами.
крываемне или легаосъемяые ограждения иеемнх, ременных, зубчатых и фрикционных передав ведущих и ведомых звезаочек цепных конвейеров аолжнн быть сблокированы с аусковнмн устройствами.
Блокирующее устройство должно исключать возможность пуска оборудования при незакрытых или снятых orbажаенияу лйрг-
печивать полный останов двигателей приводов в случае открывания ограждений или их частей или исключать открывание ограждений во врем“ работы.
Д-1» наблюдения за ограждаемыми узлами или деталями или при необходимости
притока воздуха к ннм соответствующие части ограждений могут быть решетчатыми, сетчатыми, нз прозрачного материала или
Рнсь 9.18, Ограждена а щели столе фуг。， ■альногс СТаака:
а — аеерво^ огра*аскн・ работе貢 щслн ст。， ла、 б — пласгянчйгое огражаеыне нерайа- чей щели стола： ff — щнтозое огражлевне рабаиаА щели / — нзлранлзющая лннеАка: S — стол, 3 — веернм огражпенке рабочей щелк; 4 — ограждечме аерабоне 让 шеНн; 5 — оЗрабат&ваем&Р материал; й — стейка; 7—бнксзтор； 8 --ограждающие щиты
в виде 术ЗАЗИ、Решетчатые или сетчатые части ограждений должны располагаться не ближе 50 мм от движущихся или вра- щающихся элементов, прн этом ширина за・ аоров в решетке или жалюзи должна быть не более 10 мм、Размеры отверстий в сетчатых ограждениях также не более 10 мм.
Для ззкрнванн月 н отнрАванна ограждений должны быть предусмотрены ручки, скобы н другие устройства.
Огражденяя должны изготовляться и устанавливаться с точностью, исключающей их перекос или смещение от заданного положения относительно закрываемых ими движущихся или вращающихся элементов и соприкосновение с ними. Ограждения, гре・ бующие настройки в за в нсн моста от размеров обрабатываемых заготовок, должны иметь устройства для закрепления регулируемых частей без применения инструментов
Ограждения не должны затруднять удаление отходов, разрушаться при разрыве вли поломке закрываемых ими движущихся Кетале% или режущих инструментов- Расчет их на прочность ыож^т быть пронзи ед ей по методике, рассмотренной в п. 9 2.
Применение иснрообразующнх материал лов для изготовления ограз^деннй^к шлифовальным, калибровальным и полировальным станкам не допускается-
Усилия для закрывания и открывания неподвижных ограждений вручную не должны превышать 80 Н. Усилия для подъема и сдвигания подвижной части ограждения зоны обработки ке должны превышать 30 Н. Окраска ограждений — по ГОСТ 12 4 026—76*.
С Г РА.《口ЕХ Я.只 KOXCEHEPU 另
И РОБОТОКОМПЛЕКСОВ
В соответствии с ГОСТ 12.2.022—80* двн・ жущнеся части конвейеров {приводиые, на- тяжные н отклоняющие барабаны, натяжные устройства, канаты и блоки натяжных устройств, ременн&е и другие передачи, му@т& и т. л * а также оперные ролики и роликя нижней ветви ленты в зонах рабочих мест конвейеров), и которым возможен доступ обслуживающего персонала и лид, работаю шик вблизи конвейеров, должны быть ограждены. В зоне возможного иа- хождення людей должны быть ограждены или защищены;
смотровые люки переенпннх лотков, бункеров и т. п., установленных в местах за・ груэки конвейеров, вдрнодичес^я очищаемые обслуживающим персоналом;
проходы (проезды) под конвейерами (сплошными иавесами, выступающий 9a габариты конвейеров не менее чем на 1 м);
участки трассы канвейеров (кроме по* мсхнх коввейероз), на кзор»х запретней проход людей (прн помощи установки вдоль трассы перил высотой не мене@ 1 м от уровня пола)
Защитные ограждения конвейеров должны быть снабжены приспособлениями для надежного удержания их в закрытом (рабочем i положеяии и в случае необходимей сти быть сблокированными с приводом коч- нейера для его отключения при снятии (открытия) ограждения
Конструкция аграждення должна быть такой, чтобы при необходимости его удаления нлн перемещения это было возможным лишь с помощью инструмента Ограждения следует изготовлять аз металлических листов, сетки и других прочных материалов
В соответствии с ГОСТ 12.2.072—82* опасная зона роботокомплекса должна быть ограждена. При расчете размеров ограждений эоны должны быть предусмотрены необходимые расстояния между стационарными ограждениями и границей рабовеА зоны и (нлн) рабочего пространства промышленного робота и технологическим оборудованием для удобного и безопасного выполнения операций про гр амм ир ов ан н я, обучения, ремонта и наладки промышленного робота и оборудования комплекса или участка. Прн этом следует учитывать системы коор Дннат робота, тип н число роботов, а также антропометрические данные и рабочую позу оператора при вылолнеяян операции по обслуживанию робота н основного технологического оборудования.
Стационарные ограждения должные не затруднять оператору визуального контроля за работой роботизированного техно”。- гк&ескот комплекса или участка; с£е^еч阮， вать проход человека в зону ограждения только через места, оборудованные соответ^ ствующими устройствами (светоэащита, дверной проем с датчиками и др ), исключать возможность попадания объектов ма・ нипулироваиич и выхода исполнительных устройств промышленного робота за огражденную зону
Как правило, ограяеденне выполняется высотой не менее 1,5 м из металлической сетка с размером ячейки не более 0,1 м. Сетка окрашивается сигнальными цветами {чередующиеся полосы черного н желтого ЦВГа} Расположение ограждееын участка с применением промышленного робота н элементы его конструкции показаны на psc 9 19.
Если рабочая зона робота захватывает пространство над проходами, проездами, рабочими местами (например, при подаче заготовок и готовых детэлей), простран- ств° под зоной движения манипулятора промышленного робота (ПР) ограждается
Рас. fi. 19, Огрждемме уч*спа с приме нением □роиышленаого робати
/ — ограждение ро5стнзировяиного участка (ме・ таллиЧескяя сетка с яц^квми €0X60 мм); 2 — Пресс： 3—НХ6А с бЛОкнровчаВ; 4 — тара： 5 — ро^ й — упрдаляю|цае устройство, 7-— шиберлаи иодача
защитными сетками или другими подобными устройстмя.
Рис. а.Ю, Элежтронааюаческое устройство от* раждевяя
НАГРУЖЕННЫХ ДаЗЛЯН iir>lНАГРУЖЕННЫХ ДаЗЛЯН iir>l
НАГРУЖЕННЫХ ДаЗЛЯН iir>l
НАГРУЖЕННЫХ ДаЗЛЯН iir>l
Наиболее эффективно активное ограждение. В простейшем случае для эгой цели используют механические коммутационные устройства, например ковтактвые плитй. трапы или другие аналогичные устройства. Сигнал при попадании человека в рабочее пространство ПР передается в систему управления ПР, я перемещение человека блокируется.
Пример такого устройства показан на рис. 9.20. Устройство состоит нз стойки 4, на которой закреплен датчик 3 (коидевой выключатель), соединенный с механическим барьером /. Для того чтобы войти в зону ПР. огороженную подобвым устройством, необходимо поднять барьер. Прн этом датчик срабатывает, выдавая соответствующий енгнал в систему управления. Предусмотренный в устройстве тоотивовес 2 облег- чает подъем барьера. Пример организации ограждения роботизированного участка с помощью четырех таких устройств показан на
рис 9.21. Как видно из рнс. 9.21, orpaataa- ются только те проходы к рабочей зоне ПР . где иожет возникнуть реальная опасность (зона расположения магазина с деталями, заготовками!- Станок, обслуживаемый ПР, нмеет двери, при открытии которых станок останавликается и прекращается перемещение ПР. Ограждение в атом месте не требуется. Пульты управления ПР н станка вынесены за границы зоны досягаемости П^-
На рис. 9 22 показан РТК с комбинированным ограждением. В механическом 《пассивном» ограждении устроены две двери с злеитрическиия замками. Человек может попасть на участок, только открыв одну из зтнх дверей При атом вырабатывается сигнал в систему управления, блокирующую перемещение ПР в работу станка 19.11].
Внутредние объемн герметичных систем ограничивают среду, которая может быть нагрет。*, охлажденной, химически активной и т. п- Давление внутри герметичных систем может взменяться от сотен негапаскалей до значений, характерных для глубокого ва- куума. Нарушение герметичности, т. е. раз- гермегиаацият не только нежелательна с те*иическсй точки зрения, но и опасна для обслуживающего персонала и производства в целом.
Требуемая герметичность системы, н в первую очередь ее взрывобезопасность, обеспечивается на стадии проектирования выбором материала влементов системы и вылолнением прочностных расчетов приме- неннем и расчетом предохранительных устройств. Проектирование герметичных систем должно проводиться в соответствии с 'требованиями Госгортехнадзора СССР.
Наибольшие трудности в создании герметичности возникают при применения в системах разъемных соеаннеихй (фланцевых соединеннЁ, кнапанов, вентил&). Герметичность неподвижны! соединений обычно достигается применением уплотнений [10.18], а подвижных — за счет выбора материала н повышенных требований к шероховатости поверхности контактных элементов конструкции, за счет обеспечения необюди- мого контактного даэлення на уплотнительных поверхностях. Абсолютная герметичность разъемных соединений недостижима, поэтому прн проистировании герметичных систем возникает необходимость расчета допустимых утечек среды н разработка комплекса мер по нх локалязацин н ограничению воздействия на рабочую зону
Ннке рассмотрены основы проектирова- аня герметичных систем, характерных для машикос^омтельного производства.
Прн конструировании сосудов их состав- ляюшнм частям обычно придают простей- Шие геаметричеекие формы. Широкое распространение получили гладкие цнливдриче- скне ойечайкн, выпуклые (эллиптические, полусферические, торосферические} и ппо- скке кругипые днища и крышки из углеродн- стых и легированных сталей, нагруженные внугреыннм или внешвим даэлеияем L Нор-
Ннже рассмотреки самые простейшие случаи нагружеиия, причем без учета по
мн и методы расчетов на прочность, изло- жадные в ГОСТ 14249—80, применимы при соблюдении «Правил устройства н безопас- но贡 эксплуатации сосудов, работающих под Аав”常ем», утвержденных Госгортехнадзо- рон СССР, и при условии, что отклонение от геометрической формы н неточности изготовления рассчитываемых злементов сосу- дов не превышают допусков, устаноэленных нормативно-технической документацией. Расчет на прочность обычно позволяет определить толщину стенки конкретного элемента сосуда по значению расчетного давления.
Д° проведения расчета на прочность не- обяоднмо выбрать конструкционный м(.те- рнал, определить основные размеры сосуда, температуру его стеикн (за расчетную температуру элемента сосуда прнннмают наибольшее значение температуры стенки; при температуре среды ниже 20 ℃ за расчетную температуру элемента прн опредененин до- нускаемьи иа пряжеикй принныают гемпера- ТУРУ' равную 2Q °C； при абогрейе открытым пламенем, отработанными газанн или элен- тронагревателякн расчетиая температура элемента принимается равной температуре средн, увеличенной иа 20 ℃ лрк закрытом обогреве и на 50 ℃ при лря^ом обогреве, если нет более точных данных) н рабочее Ааэленве рр. под которым понимают макск- мальнос избыточное〈внутреннее или лару*, вое) даиление, возникающее прк норналь- ном протекании рабочего процесса без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительных устройств и гидростатического давления.
Выбор аштернила я допускаемого напряжения. Консгрукиионный матерная выбирают с учетом его технологические свойств, дефицитности, стоимости н других факторов. Допускаемое напряжение [о] при расчете по предельным нагрузкам сосудов, работающих при статически! однократных на- грузках, определяется из следующих соот-
втор ностн нагрузки, влияния отверстий, штуцеров и других факторов. В。всех других случая! следует применять ГОСТ 14249—S0, где изложен также расчет конических обе： даек. При изложении матернэла учитывалось, что читатель знаком с содержанвем ГОСТ 14249—80 н изменениями к мему, опубликованными в Информакионпых указатели стандартов.
270БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕРМЕТИЧНЫХ СИСТЕМ. НАГРУЖЕННЫХ ДАВЛЕНИЕМ
Растет (ссудой на прочность
лошениЯ'
(а] = n min
для углеродистых и
：Х0Легйр0~Ста'(Ю->)
J. О 4 J% 10».
”т ' “в лп
-}" — Для аустенитных сталей.
Здесь сгт — мнннмааьное значение предела текучести при расчетной температуре; %? и б.。一 мннЕ1мальные значения условных пределов текуиестн при расчетной температуре (напряжения, при которых остаточные удлинения соетавляют соответственно 0,2 и, 1 %), я, — минимальное значение временного сопротивления (предала прочности) при расчетной температуре; 5 % 105 H % ]0>— соответственно средний 1 %-ный предел ползучести н среднее значение предела длительной прочности за 10s ч прн расчетных температурах; ",. *. пд. пп —коэффициенты запаса прочности п。 пределам соответственно текучести, прочности (по временному сопротивлению), длительной прочности, ползучести (табл 10.1); прн зтом если допускаемое напряжение для аустенитных сталей определяется по формуле (10.1), то коэффициент запаса прочности по условному
При испытаниях
_ [毗НЛН尤
сосудов изеннтнкх ста-
I о? или ай 2
[ —— — в других случаях,
где В — температура,которой берут
пределы текучести, ℃;20 ℃.
Для стапе及 широко используемых в хн・ мнаеском, нефтехимическом и нефтеоерера-
батнваюсцем машнвостроенкн, допус нзпрвження для рабочих условий, ■
соответствии с формулой
принимается равным вочный коэффициент ,
пределу текучести 0О； для
нх условий т) — панра-
киям, приаеденным в табл 10 2—105". Если расчетная температура стенкн не совпадает точно со значением, указанным в
П = 0,8 длп отливок, подвергающихся индивидуальному, контролю нераэрушающн- ыися метоаамн, Т)= 0,7 для отливок при других методах контроля； в остальных слу
Для аустенитных сталей в качестве
Условия нагрумехва
Коэффнця«нты запаса
лт
яв
%
%
Рабочие условия Иснытання:
1,5
2,4
1,5
гидравлические
1,1
二
пневиатическне
в чавхзмкг” cr jL.nj3：>i' рагру.лгнпя
суды н аппараты стальные Лопуслаемне напряження» приведены допускаемые напряжения для следующих сталей: углеродистых и низколегированных, поставляемых в соответствии с ГОСТ 380—88, ГОСТ 19282—73, ГОСТ 1050—74, ГОСТ 552U-79; теплоустойчивых хромистых (ГОСТ 20072— 74. ГОСТ 5520—79, ГОСТ 4543—71): *” ропроаннх, маростоАкнх и коррознонн。- стойких (ГОСТ 7350—77, ТУ 14-1-1402—75, ТУ 14-1-3342—82); листового проката из сталей ВСтЗпс, ВСтЗсп, ВСтЗГпс, 09Г2, 09Г2С или поставляемого в соответствии с ТУ 14-]-3023^80. В случае отсутствия данных по <Т1 о в качестве расчетной характеристики допускается прннкыать напряжение ст。. ？.
Расчетная
[6. МПа (кгр/сч1), ахи стал«Й
теипература стенхн сосуаа или аппарата,
ВСтЗ
20 к 20K
09Г2С, 1ВГС, 17ГС, 17Г1С, 10Г2cl
ЮГ*
140(1400) 134(1340) 131 (В10) 126(1260
120(1200) 108(1080) 98(980) 93 (930) 85 (850) 8! (8IOj
71 (710)'
147 (1470) 142(1420) 139(1390) 136(1360) 132(1320) 119(1190) 106(1060)
98(980)
92(920) 86(860) 60(800)
75 (750) 67(670)
61 (610)
55 (550)
49 (490)
46 (460) *•
183(1830) 160(1600) 154(1540) 148(1480) 145(1450) 134(1340) 123(1230) 116(1160) 105(1050) 104 1040)
921920) 86(850) 78(730)
64(В40) 56(560)
53(S30
180(1800) 160(1600) 154(1540) 148(1480) 145(1450) 134 1340) 123(1230) 108(1060) 92 (920) 86(860) 60 8ОТ(
67 (670) 61(610)
55 (550) 49 (490) 46(480)**
.：：'".“п”"；:；м\ и ""зкопегпрссанкмх crsneA
Для расчетной температуры стенкн 425 °C.
Для расчетной температуры стенки 475 °C
Примечания: 1 Для стали 20 с а^° < 220 МПа(2200 кгс/см4) допускаемые напряжения умножаются на отношение
2. Для стали 10Г2 с 啜 <230 МПа (2600 кгс/с№) допускаемые напряжения умножаются на отношение 喟^1 Q篇)
zLD
22。 I 2200 /
ст<нки сосуда клн аппарата,
I2XM
12Mx
15ХМ
tsxsM
15XSM-y
147(1470)
147(1470)
155(1550)
146(1460) 141(1410) 138(1380) 134(1340) 127 (1270)
240 (2400)
235(2350) 230(2300)
145(1450)
145(1450)
145(1450)
145 (1450)
152(1520)
152(1520)
225 (2250)
220 (2200)
141(1410)
141(1410)
147(1470)
120(1200)
210(2100)
137(1370)
135(1350)
132(1320)
137(1370)
13511350)
132(1320)
142(1420)
140(1400)
137(13701
114(1140}
110(1100)
105(1050)
200(2000)
180(1600)
170(1700)
麗
130(1300)
129(1290)
130(1300)
129(1290)
138(1360)
135(1350)
103(1030)
101(1010)
160(1600)
150(1500)
Расчетная[al. МПа |кгс/см'), ЕЛЯ сталей
Продолжение табл. 10.3,
Расчетная температура Стенки сосуда клн аппарата^
Па (кгс/смЧ. для
талей
12XM
12Mx
1SXM
.15JSM
15Х5М У
俘П
127(1270)
126(1260)
[27(1270)
134(1340)
99(990)
140(1400)
126(1250)
132 *320}
96(9601
135(1350)
46a
124(1240)
122(1220)
117(1170)
124(1240)
122(1220)
131(1310) 127(1270)
94(940) 91(910)
130(1300)
126(1260)
117(1170)
122(1320)
89(890)
122(1220)
114(1140»
105(1050)
114(1140) 105(1050)
117(1170)
107(1070)
86(860)
83(830)
118(1180)
114(1140)
96(960) 82(820) 69 t68}
96(960}
'82(820) 69(690)
99(990) 64(840) 74 (7 砌
79(790)
72 (720)
56(660)
108(1080) 97(970) 85(В50)
60(600)
57 (570)
67(670)
50(600)
72 (720)
50 (500j
47 (470)
К"，工Tfll
54 (540)
58(580)
49 (490)
47 (470)
52 (520)
舞
33 (330)
40(400}
35(350)
45(450}
40(4001
30(300)
34 (340)
28(280)
30 (300)
伙2
一
25(260)
25(250)
Примечание. При расчетных температурах менее 200℃ сталь 12МХ, 12ХМ, 15ХМ применять не ренонеадуется.
Расчетная температура
сосуда »кв яппа^ата,
[С], МПа ^кгс/сма], для стал «Я
Расчетная
[cl.fttnatKre/cu1). для статен
О8Х18Н1ОТ.
08X18HI2T.
0аХ17М13М2Т, сах17Н15мзт
Ш1анют.
1SX1SH12T, 10Х17Н13М2Т, 10X17MI3M3T
сосуда или ■ апара.а,
С8Х18Н10Т, 08Х1аН|2Т. 08Х17Н13М2Т. 08Х17Н15МЗТ
lixiaaiOT, 12х1йН1ат, ЮХ17Н13М2Т 10XI7H13M3T
140 (1400)
160(1600)
79 (790)
[12(1120)
Ш(1110)
130(1300)
152(1520)
146(1460)
79 (790)
J 7 [
120(1200)
115(1150)
110(1100)
100(1000)
78 (780)
111(1110)
250
140(1400)
136(1360)
76 (760)
73(730)
111 (Ш0) 101(!010)
апп
190(1300)
Z，，1
69|690J
97(970)
91 (910)
126(1260)
65(650)
90(900)
89 (890)
124(1240)
ТЛ 1
61(610)
81(810)
86 (860)
121(1210)
Г|| Н 1
57(570)
74 (740}
86 (860)
120(1200)
4 [С
68(680)
420
85(850)
120(1200)
62 (620
85 (850)
119(1190)
118(1180)
57(570)
84(640)
52 (520)
84(340)
117(1170)
116(1160}
115(1150)
48(4801
83(830|
45(450)
83(830)
42(420)
4 АП
82(820)
115(1150)
38(380J
82(820)
114(1140)
34 (340)
500
81(810)
80(800)
113(1130)
112(1120)
700
-
30 300}
lfi.4. Ro叫пм，，*“е »工，■:陷*саНе [.ij п.з'：&4р；?про*?из «аеттс&пн::
■! KHpji«iHf.[iiiti-ETOii^ii- i'Vjeii；i；iiux с:з*# ，:？:* р.;*,ет"п^ ，см；мр；н?ру ?"—」$"'<_
Расчетлая температура стенхк «куда вли аппарата.
Па (кгс/см1). для сталей
(ВХМНбт. 08Х21Н6М2Т
0ЭХ21Н21М4rB
OSXiaHII
Q8X16H15M3
«хнавмдт. 03ХНЙ8МДТ
240 (2400) 207(2070)
[80 (1800) 173(1730
160(1600)
133(1330)
153(1530} 140(1400)
147(1470)
138(1380) ■
200(2000)
171(1710)
125(1250)
130(1300)
130(13В0>
193(1930)
173(1730)
171 (1710) 167(1670)
120(1200)
116(1150)
120(1200)
113(1130)
124(1240)
117(1170)
167(1670)
149(1490) 143 (1430) 141 (ЦЮ) 140(1400}
112(1120) 108 (1080) [07(1070) 107 (1070) 107(1070)
103(1030) 101(1010) 90(800) 87(870) 83(830)
110(1100)
107(1070) 105(1050) 103(1030}
107|1070) 107(1070)
82(820) 81(810)
一
-
-
107(1070) 107(1070)
8](810)
80(800)
-
Примечание. Для сталей О8Х22Н6Т и 08Х21Н6М2Т допускаемые напряжения ум- ножаютен ва 0,96. При 啜 < 350 МПа(3600 кгс/смэ) допускаемые напряжевня уииожа- ются на 0,96 啜/350 (0,96 а^/8500). Для стали 03Х21Н21М4ГБ допускаемые напряжения умножаются на 0,93; для стали 03X18H1I —на 0,83; для стали 03Xi6H15M3 — аа 0,87.
Прнмечавия: I. Стали 10XI7H13M3T, 12XI8H10T, 12Х18Н12Т прн расчетных температурах свыше 600 °C применять не следует.
2. Для сталей 12X18HI0T, 12Х18Ш2Т, I0X17H13M2T и 10X17H13M3T с 电 < 240 МПа (2400 кгс/см') довускаемые напряжения при температурах до 550 ℃ умножают” на от-
3. Для сталей 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т с。訟 <21。МПа
напряжения? умножаются на отношение
g^ ,暇、 гТУкэТооЛ
(2100 кгс/см?) допускаемые
таблице, то напряжение [а] определяется ли
нейной интерполяцией с он
зультата до 0,5 МПа (5 иеиьшего значения При
расчетной темпера-
туре ниже 20 ℃ значение допускаемого на- пряжеикя при условии применимости материала принимают таким же. как При температуре 20℃. На рис. 10.1 приведена за внснмость модуля продольной упругости Е от температуры для различных сталей Коэффициент запаса устойчивости при расчете сосудов на устойчивость по нижним критическим напряжениям » пределах упругости
2,4 для рабочих условий;
1,8 для условий испытаний к монтажа.
Расчетнее лаапенне. Расчетное давление
р приннмают, как правило, равным рабочему Др. При гидростатическом давлении 0,05рр для элемента сосуда, на кото- оно действует, расчетное давление р — 」р + Рг・ Если давление в сосуде во вре
мя действия предохраиительн ьсх устройств повысится более аем на 10% по сравнению с рабочим, расчеты на прочность необходимо проводить при давлении р = 0,9ро. где Ро — давление при полном открытии предохранительного устройства.
Коэффицишты прочиоств сварных швов Ф характеризуют прочность сварного шва по стношенню к прочности свариваемого материала н входит в расчетные соотношения, приведенные ниже Значении ф в завн-
Вал сварного нва
ко^тролн-
от общей Х”"ПН, %
10010-М •
Стыковой или тавровый с двусторонним СПЛОШНЫМ проваром, выполвяеыый автоматической и полу- автонатнческоВ сваркой
1,0
0,9
Стыновсн с подваркой корня шва или тавровый с двусторонним сплошным проваром, ВЫПОЛНЯЕМЫЙ вручную
1,0
0,9
Стыковой, доступный сварке только с одной стороны и имеющий в процессе ■сварка металлическую подкладку со стороны корня шва прилега кмдую по всей длине шва к основному металлу
0,9
0,8
Втавр с кОнструктинна» зазором сварнваемнх -де-
0,8
Q,S6
Стыковой, выполняемый автоматической н полу- автоматнхеск。# сваркой с одной стороны, с флюсо- ноВ или керамической подкладкой
0,9
0,8
Стыковой, выполвяеиый вручную с одной стороны
0,9
Рве. ЮЛ Схема в основами размеры мадтоО обечай»! с рубашюй
где fP — расчетная толщина етеики (в дальнейшем принято: длн обечаек f = $, для днищ и крышек f ™ si); с = б + ® + с” При поверочном расчете значения прибавки вычитают из значений исполнительной толщины стенкв. Если известна фактическая толщина стенки, то прн поверочном расчете можно не учитывать прибавки с* и 分 При расчете эллиптических днищ, изготовляемых штамповкой, технологическая прибавка с, для компенсации утонения в зоне отбортовки не учитывается, если ее значение ве превышает 15 % номинальной толщины листа.
Расчетные зависниости, приведенные ниже для обечаек и днищ, иагруженнык наружным давлением, справедливы, если расчетные температуры не превышают аначений. пр» которых возникает ползучесть материалов. При отсутствии точнтх данных о ползучести расчетные зависимости можно применять при значениях расчетной темп印ату- рн стенки обечайки или диища из углеро- дястсй, низколегированной и аустенитной
на прочность, приведенные ниже, будут справедливы, если выполняются следующие соотиошення^
$ D с《0,1 прн 0 200 мм;
s О '《0.3 при D < 200 мм.
Расчетную толщину обечайки, яагружеч- яон внутренним давлением, и допускаемое избыточное даилеиие [р] определяют по фор.
мупам:
$产2[о)ср- р，
期=2圾@（二 С）
(IQ-3)
Рис. 10,5. Номограмма для расч^тв на устойчивость в преяеаа* уаругостн цнлнпарнчесхих об«. чае», иагружеивы! мжружным даисиием. Ко»Д- Фяцнеа^: К^а^рМЛО-^Ех ЛГг^1И (s—еу»； 勺="0, "гае /—расчвтяаи клвяа гшхоВ ове-
ае превышающих соотаетствеино
Расчетную толщину обечайки, нагруженной наружным давлением, приближенно определяют по формуле
sp=inax{0,01D«-,;毙^} (©4)
• Объем контроля определяется телии- нескнмн требованиями на изготовление и вравнпамн Госпроматомяадзора СССР.
сим ости от вида сварного шва н отиошеиня длины контролируемых швов к нх общей длнне приведены в табл. 1°.6・
Прибавки к расчетным толщинам конст* руктияных зпехентен. При расчете сосудов и аппаратов необходим。увдтивать прибав
В приведенных ниже расчетных соотношениях величины дани в однотипных единицах измерения: линейный размер—мм (см); сила —Н (кге), натшяженне, давление, модуль упругости —МПа (кгс/смг).
Расчет гладких цилиндрических обечаек (рис. 10.2—10.4). Формулы для расчетов
с последующей проверкой по формуле
[Р&
HW
где допускаемое давление из условия проч-
Коэффициект К? [см формулу (104)) наводят по номограмме на рис. 10.5.
При определенян расчетной длины I (см. рнс. 10 2—10.4) длина примыкающего эле-
ку с к расчетным толщинам, вкиючающую компенслкии коррозия и (или) эрозии С[, минусового допуска ® и прибавку технологическую е; при “ом прибавки с5 и с, учитывают, если их сумма превышает 5 % вомнвальн。* толщины листа. С учетом при
期Р
2 [о] (s — с)
а допускаемое аавпенне кз условий устой- чниости в пределах упругости
2"8 • lO-'E D「100(s-c)Y~^i~LО~J *
ff/З — для выпуклых дииш;
О/6 ig а — для коиаческнх обечаек (днищ) без отбор то вкн;
max (г sin a, D/6 (g а) — ддя конн- чееких обечаек (днищ) с отбортовкой, но не более длины коническаса элемента.
бавок нсполинте.чькаа толщина стенки эле
мента сосуда
(Ю-2)
BLmin{hO； 9,45 fhs請F『}.
где Н и г — соответственно высота выпуклой части днища без учета цилиндрической части и внутренний радиус отбортовки ко- нйческой обечайки (днища), мм： а — половина угла раствора при вершине КОННческо口 обечайки, град.
Расчет выпуклы! днищ (рнс. 10.6). Расчетные соотношения, приведенные ниже,
276276
276
276
БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕрМСТНЧНЫК СИСТЕМ. НАГРУЖЕННЫХ ДАВЛЕНИЕМ
Ркс. lo,S- Схемы и основные размены ・кцукшх ДЯЛШ：
а — элпмПтНаеское днище; б — полусферическое Антсе：，— тдросфернчесхм квццхе
справедливы для эллиптических днищ при условии
а для торосфернческих днищ при условии
0,()02《^^《0丄
В зависимости от соотношений ращ[凭а кривизны R Наружного диаметра сосуда С, и наружного радиуса отбортовки г( (см рис 10.6, в) приняты следующие типы то- росферических днищ-
тнн A г1>0伊5。1；
тип В： 0,92, п >0,175;
тип С: R2O,80, a AQ15R.
Для эллиптических и полусферниескн^ диищ, нагруженных внутренним давлением, расчетную готаипу стенки н Доиусйаемае избыточное давлеяие определяют по формулам:
[p]・2S -с)$ [6/[R + 0,5g -
При этом радиус кривизны в вершине дннща_
及=
для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент 隼 1
При длине килиндрнческ ой от Оортов энной частн пнища Л( > 0,8 ~D ⑶一с)— для эллиптического днища или Л( > > 0,3 “〃 ⑶一С 一 для полусферического днища, толщина днища должна быть не менее толщины обечандн [формула (10.3) при ср =
Для эллниткческнх и полусферических днищ, напруженных наружный давлеянем, рясчетвая толщина стенки приближенно определяется □□ формуле
^'^^t^-Lio^J;而j
с последующей проверкой допускаемого наружного давления
[Pl = W]川 + (lP]p/[Ple)2]Va-(Ю-5)
Коэффипяент праведения радиуса кривизны днища 1
k _ 1 + (2.4 + 8/)e 仆1 + (3,04-10x)7-
…。^^j备-得);
допускаемо® давление am условии прочности
а допускаемое даалекие на условия устойчивости в пределах улругостя
[%=卡产笠FT
Для торосферическнх Диищ, нагруженных внутренним давлением расчетная толпшна стенки в краев。宜 зоне
5|р = рОф,/(2ф[а]),(108)
где коэффициент фррмл, лриведеяныд на рис. 10.7 для различных типов днищ Л, В, С； для сварных днищ необходимо допол^ нительно п^юаерить тохщиву ст^нйм в не^・ тральной зоне с учетом соотношения (10,2) по формуле
В предварительных расчетах можно прн- янМать К? — 0>9 для эллшттическик линщ.
Торасфернчесдие днища^ нагруженные наружным давлЁннем, рассчитывают по формулам (10£|—《107) при К, = I, и, кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое избыточное давление, опрелеляемое по формуле (10.10).
Расчет сосудов в* чрачвосп
Зек习，асшща
Ко?ффяцчеат ф в формулах
(10.8),(10/01CQ.9,仲41}
Рне. 1^7. За・вскхос，ь коэффициент л ферми В】 от sv^sawnn p^W яаъ р^^личнн^ тчк。а тороеферч- чесипл длящ 4,电 С
допускаемое набыточное аавленне из усло・ вня прочности краевой зонн
旧=
2〈s「c)¥[oj
(ЮЛО)
小貝шва Л
也 I I
Для шва В
При ~ < 0,6
При ^>0,6
% 1 1
а для сварных днищ эго избыточное давление дополнигельно расечитииается по фор・ муле
I 1 _ 2⑶一。q切 同一 & + (%-с}/2(1°」D
Пр нмечанне. Коэффициенты прочности сварных швов в торосферическнх дни шах $р/ в Фа (в зависимости от распо- доженяя) определяют по табл. 10.6,
и за допускаемое дааденне принимается меньшее из полученных по' (10 10) В (10 11) знамена队
В формуле (10 10) кояффицнент формы
§2 ■ max 145; 0,25
j)]
для лннша типа А;
伝—max"。/2(卡否+3,叫
& птахm；。，12 ("^ +3明
ленпем, определяют по формуле
sp = KKQp*^，
где К—коэффнкиент конструкции, определяемый по табл. 10,Й,— коэффициент
ослабленнк, опренеляемый по формулам：
/ = [1 +春+(*)『
для денгц н крышек, вмеющнХ одно отзер-
а значення ко^ффнпиента 屮 определяют по данным табл. 10.7 (для днищ, изготовлен、 кых 3s делой заготовки, коэффициент V = 1)・ При длине цили ндр ической отбор - тованноА ч^сти днища А, > 0,8 〃加 -厶 толщина онлиидрнческой часгн дниш лол- Мена быть не меньше толщины обечайки [формула (10.3) при 屮■ I]
Расчет плоских круглых днищ н крышек. Расчетные соотношения, приведенные ниже применимы прк условна 1(5)— с)/О》)W 0,2, г\е Ор — расчетный диаметр данща (крыш-
Асчетную толщину плоских круглых Днищ и крышек сосудов, работающих под внутренним или наружным избыточным дав.
для денщ и крышек, имеющих несколькоОтверстий.
Максимальная сумма длин хори отверстий в ианболее ослабленном диаметральном с@- W6HHH днища или крышки определяемся, хак показано на рис 108;
£ 办一шах {(& + &);(勿 + &)],
Допускаемое давление
、AAq"@ /
тзва анкии
Т；
рсхнз соединения1
Условия закрепления
1
營
If，噜
0.53
0,85s
0,50
V>0,5 Si-с
% = D
0,45
三<0,3
0,41
5
启
Di
:叁
a > 0,85s
7
1 #
Pp=O
0.41
Эскиз соединения
Условна закрепления
8
W<o,3 ^|*,5
0,38
人 V V5(s-c)
К -- max { 0,45 (1 — 一。'23曰…} 、К = так{о,47 (l -•
7公言)；。，4。}
^—<0,5
0,38
ч
*
Dp == % (диаметр болто- вой окружности)
0.40
12
1^^
DP = DC ц (средний диаметр прокладки)
Ml
Примечание. Для типов дннщ 11 и 12 толщину плоско* крншкн в месте нения sn, а для типа 10 плоского дннта тзлтнну утоненной части s, определяют п
::}?max {回一 С} " 3 %严;05Dp 备} +
где DB — внешяиа диаметр окружности днища (крышки) толщиной s(.
ва н постоянная, Дж/(кгК), R,= = 8,3144 Дж/(моль-К)—универсальная газовая постоянная; m — молярная Масса, кг/моль;
Ф （力〃）
招［（鋁-盛产］
при ~- > я'
против, при очень малом отверстии и боль- шон объеме сосуда, т е. при медленном ис- теченнн, знаиенне показателя близко к едн- HHge (взотермиое истечение) [10 17].
Прн истечвнни газа из сосуда или аппа- рата。下аннченн。* постоянной емкости % через сбросное отверстие постоянного сече- ™я F。реализуется звуковой режим истече- ння, если давление р； > 尸”丁，где р" — давление в среде, в которую происходит ис- теченне. В зтом случае время истечения
где в обозначениях стандарта
Bi = (IJ3“D
"=l」3aF Vi>g ij> О
(дозвуковой режвм истечения)
Этот расчет включает определение количества газа (жидкости), вытекшего из сосуда аикарата или площади F проходного сечения предохранительного устройства, расчет нременн и стечения т при заданном конечном давлении р, кии, наоборот, опреде- ленме конечного давления р< к концу заданного отрезка времени т.
Расчет массового расхода газа (жннко- стя) «ерез предохраннтельнсе устройство. Действительный массовый расход М, кг/с, газа (пара) или жидкости через прелохра- иктельное устройство в момент времени т,, с, определяют по формулам:
для любого газа
Л/ = aF VpIpTiJi (p7Pi)； (Ю-12)
方Е
(сверхзвуковой режим истечения)
где & — показатель адиабаты, п"=
Т母尸.критическоеотношение
давлений.
Выражение (10.12) может быть записано
“ —1 абф* "R仇
К。
_ " = &aF V^7, где в обозначениях стандарта
Sj = (1,13 v^)
для идеального газа с учетом сжимзема-
巾9'/力＞；
Af = BiB^aFp,,
瓦Н焉;
《ь （缪产啕乞⑸立
для жидио^ти
М = aF "20】(рс — р'),
причем Ss — табличная газодинамическая функция I
Для определения площади проходного сечения предохранительного устройства необходимо задать массовый расход, который опреденяется по максимальному аварийному расходу среды (газа ихн жидкости) в защищаемо» системе.
Расчет времени истечения. Состояние газа внутри сосуда или аппарата меняется
соответственно коэффициент
по закону р(/р" = const, где
здесь нулевым индексом отмечены парамет- рн н начальный момент,
«Еслн истечение протекает в дозвуковой области, та время истечения
для жидкости
М = l.13aF "乐(内一叫 4d ],59a£ G(P,-吟Еслн давление выражено в МПа то со-гпасн。(10.12),(10.14)в (ю i6):
Для водяного пара
расхода и площадь сечения устья сбросного отверстия, ы1； Pi — плотность .е* среды в со или аппарате, кг/ и р；— давленн солютиые), Па, соответственна в устье сного отверстия и сосуде или аппарате; z,=卩/。《仇—коэффициент сжи
маемости газа при параметрах среды, отмеченных индексом i (для идеального газа без учета сжимаемости Zj = 1 и уравнение состояния имеет вид р,/р< = R0,), 0, — температура рабочей среды н сосуде илн аппарате. К: R ■—R*/m — удельная газо-
тель политропы прн переменном количестие вещества, завненщн京 прежде всего от наличия теплоебмена через стенки сосуда с окружающей средой. При очень быстром опоражнивании, когда отверстие, из которого происходит истечение, велико по сравнению с объемом сосуда, теплообмен незначителен и показатель " момно принимать равным показателю адиабаты h. На
1 Обычно функция Вз = q выражается через число Маха или безразмерную ско- оость J, ИО 101
"也(£)加
ГДе Давление р' = />". Интегрирование мо- ■жет быть выполнено графически нлн численно
^ ^3,W0BtB2aFP[ = BtB2aFPl, где » обозначениях стандарта
5[ = (3,600
emeu 汇一
для газа
М = 3.600aF VPiPi ^ ^-^—^
Давление в емкости не должно аревн- шать максимально допустимое, приведенное в табл. 10.9. По ГОСТ 12.2.085—Й при рас. чете пропускной способности предохрани- ?^ьннх клапанов применяют выражения "° 12), (10.14) и (10 16) и используют следующие размерности физических величин М кг/ч; £ мм!; р, кг；Нз. При этом еелн 行走Г咼瑞壊.需严
Для водяного пара
М = l.lMiSjafp, = BiB^aFp,,
M = 3,19&®F "p,p,；
Для жидкости
М = 3,600aF "5р，(р, — р) a a 5,09aF "两(/>, — 〃).
Коэффициенты расхода предохранитель- *ых клапанов указывают в нх паспорте. Если данные отс уюг, то обычно полагают flO.12] a = где I — коэффициент сопротидления предохранительного клапана. Для определения коэффициента сопротнвле- вня клапанов с профилированным входным участком седла (рис 10.9) при Можно искользовать уравнение
+ Sa
+(1-а)(5,3 + 20^з；П|),
%, МП.
"пик МПа
箧範
Ртах W Рр + 0,05
Ртх W 1/5 Др
Ртах W 1J Рр
гае &, &, §» — коэффициенты определяемые соотношением диаметров(4一&)/(н площадей F,/F。(табл. 10.10(; ф —угол ко-
БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕРМЕТИЧНЫХ СНСТЕМ, НАГРУЖЕННЫХ ДАВЛЕНИЕМ
Гмметрячесьие соотношения
3
告
<1
<4
>4
о：Й
>1
< 4 》4
8.15
0
VJJJ Кзе扭;и，，снт” ：,. ипреасиаемае ”：5Herp：!”ecK'Z"匸：：.огио”н'，"9”:，110 1]
f рис. юл. Проточная часть кданаиа с профилирв-
Рдсчет иембрамид иредмраннтеа ьных устройств
9орма клапан*匕，2,5QJ661Ц11,0500.079"9600,04729орма клапан*匕，2,5QJ661Ц11,0500.079"9600,047210.1 i. КозеЗинеитм s；> опреаепяемме формой клапана [10.3]10.1 i. КозеЗинеитм s；> опреаепяемме формой клапана [10.3]
9орма клапан*
匕，
2,5
QJ66
1Ц1
1,05
0
0.079
"96
0
0,0472
9орма клапан*
匕，
2,5
QJ66
1Ц1
1,05
0
0.079
"96
0
0,0472
10.1 i. КозеЗинеитм s；> опреаепяемме формой клапана [10.3]
10.1 i. КозеЗинеитм s；> опреаепяемме формой клапана [10.3]
нов с плоской поверхностью уплотнения if = к)： а~ степень сужении сечения седла направляющими ребрами [10.12)
КоэЛфнциент сопротивления дренажнопредохранительных клапанов с точностью около 5 % можно определять по эмпирической формуле |!08]
厶 0,032
…!2 + 0,3工 + ^^'
При простейших формах клапанов для приближенных расчетов можно использовать следующую зависимость |10 8):
где 6 = {d, _&)/2 —перекрытие клапана; &“ &, ^ — коэффициенты, определяемые по табл.'1О11.
14.4. РАСЧЕТ МЕМБРАННЫХ
ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
Наиболее распространенными являются [107, IQ14] разрывные (рас. !0 (0 и рис 10,11), хлопающие (рис. 10 12). ломаю- шиеся (рис, 10 13), срезные (рис. 10 14) и отрывные (рис 10,15) мембраны. Расчет мембранных предохранительных устройств обычно включает газодиналнчесякй расчет на пропускную слособнасть (изложен в п 10 5); прочностной расчет на давление срабатывании (см ниже)
Давление срабатывания мечбраны рс лежит в пределах 110.7];
% mm W Pc W Р。majf, где рс еех и р： т” —■ ияксеиальное и минимальное давления срабатывания, которые должны удовлетворять условиям
Рста*《&[<!/[<]；
PcminAgPp； (Pcmax—PcmlnVfPcmax+Psmln)言 》ш. Здесь рг и рр — соответственно пробное и рабочее (см. л. 101) давления； [а*1и [。；°] — допускаемые напряжения для материала сосуда яли аппарата по пределу текучести (см. и. 10 1) соответственно при рабочей температуре н температуре 20 ℃; q— коэффициент запаса, ксключающяА ложное спайятипяние мембранн (для хлопающих н
а；с радиальиыыи рисками; б —с хругоао* ряс- }°В. S — с прарезяиз; г — с хакуукно* опорой; ；—упор, 2 —мембрана; Л —вакууивая опооа- ，—еернЕтиаирующая повло»ка; Л — толщ 苗； мембраны
ломающихся мелвран <? = 1,05; для раз・ рнвних ннкелевнх, стальных и алюмиине- вых мембран нт g соответственно ?авен 1,05; 1,1 —коэффициент разброса, значения которого обычно соетав- ■лзют： 0,£ — для разрывных и хлопающих мембр8H при р₽ > 0,6 МПа н 0,03 — для хлопающие мембран при % с 0,6 МПа.
Для оиенкн возможного превыщення дав- ленна в сосуде и.чи аппарате необходимо
МягкийМягкийМягкийМягкий
Мягкий
Мягкий
Мягкий
Мягкий
Никель Н
ГП, НП2, НПЗ
Мягки?
НП4 (ГОС
Т 2170—73)
тверды)
Тверды:
Монель НМЖМц
28—2,5—1,5
(ГОСТ 5187—70)
Сталь 08Х18Н10Т, 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т 12Х18Н9Т,08Х18Н10
(ГОСТ 4986—79*)
Алюминий АД| АДО, А7, Аб, А5, (ГОСТ 618—73)
崛
Мягкий
Тиердый
МягкийМягкийМягкийТвердыйМягкябТвердыйМягкийМягкийМягкийТвердыйМягкябТвердый
Мягкий
Мягкий
МягкийТвердый
МягкябТвердый
Мягкий
Мягкий
МягкийТвердый
МягкябТвердый
Алюминий А7 Аб А5 М АДО, АД1,'' (ГОСТ 21631—76 Е) Алюминий АДО ДД1 АМИ, АМИС, АВ, Ьмг2 ' (ГОСТ 21631-76 Е) !Г盟般% А窗 АО. А (ГОСТ 13726-78； MewMl, М2, М3 (ГОСТ
БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕРМЕТИЧНЫХ СИСТЕМ, НАГРУЖЕННЫХ JUBJIEHHBM
"предохраиительнмх устрояста
Продолжение табл 10.12
Матерна*, марка
Зерилпневаи бронза БрБ2 (ГОСТ 1789—70)
Мягкий
Твердый
400-600
600-900
0,20—0,30
0,02-0,03
Латунь Л90, Л85, Л80,
Мягкий
240—420
0,35-0,42
Л S3, Л63
Полу-
300—480
0,10-0,20
твердый Твердый
360-550
0,1—0,03
Особо тверды巾
530
Мягкий
390-S00
0,25-0,30
0,15-0,05
ЛМн58-3
П/Члу-
430—600
(ГОСТ 2208—75)
твердый Тверды!
》600
0,03—0,04
Тятан ВТ1-0, ВТ1-0М (СТУ 467-3-69), ОСТ 190027—71)
-
—
-
Снннеи, олово (1 ULi 18304—73)
總§縱期».:;镰向継為0.80:
к魏矯癮^ хй«®°,35;魏学埶货 仪，相侬跄曲魁蔬呢W⑵霊^ад№^-號焼团 QQOOO" оолл^оолп^do аоо，。。 ааао-
Алюминий (Al Н 97 %)
Свинец С*
Тнтам ВТЫ
Алюминий и его сплавы Сталь углеродистая
Алюминий (А1 > 99,3 %)
Сталь углеродистая
Сталь хромистая
Тантал
жжж
ггжжж
м™^ м^ ммиж^
250—МО
500 X 20W>
160 х 4so
450 X 575
Алюминий (А! = 99,8 %)
Никель
12Х18Н10Т
Титан ВТ1-0
в атмосфере
Насыщенный водой
Влага 0,1—1
гжгж г?^жгжжг^.жгж
ss TOTOroraTOMOTVTOro^M
喘siosiffiaffffse™
yj.7j. Ха"ах:еркс14、а ки^гсзкайиой стойкости жатеотллов. декомехн* для ч;гот<ниенич ”ем*пан「！0・7—
Материал, нарка
Состав к яоеиектрация среды, нас. %
has"
Темпера-
Скорости коррознн.
Аммиачно'воаные растворы
Алюминий АО
Алюминий (А1 > 99,5 %)
Стам
1X13, 4X13
ЗОХГСА
20
嬲в|,一
1ИС18Н9 12X18Н9 12Х18Н9Т
12Х18Н9T
Гаитал
Гнтан отожженный
вд^^мк2°м
7 二二 д^-^м
М7ЗДИ ^юма
жжжжжжжжжжж
2»!"関翁^3s嚣
^s 彌ооооооосо'о
EEjoRKCHOCTb герметичных сметем. н&груЖЕнаьа давлением
Расчет аембрааеих tigAoxpainiTMbauz усрт*ств
Материал, марка
Состав ц коняентрация среды, мае. %
5за・
Темпера-
Схоростъ коррозии.
Продолжение табл. 10.13
12X18H9T
X23H23M3Q3
0X23H28H2T
Тантал
Олово Платина Свинец
12Х18Н10Т
Х17Н13М2T Алюминий
Длюианий (А1 = 99,3 %)
Сталь СтЗ
Никель НП-2
Свивец СЗ
углеродистая 12X1SH10T
X17H13M3T
Алюминий (А1 = 97 %)
Алюминий АД1
^ ^южад бижтаад^м
им^м
Матерна”，марка
Состав в концентрация среды, кас. %
Темпера.
Скорость кор^озаи,
А-тюминай АД1
Власа 1
20
Бронза (Мп =а 21s %)
Влага 0,0084
Ж 个
湍
，*
Л ПАО
Влага 1
Никель (Ni = 98,5 %)
Олово
Влажный
Ж
20^77
鱒
Свинец
Серебро
Тантал
Влажный
Влажный Любой
ж 糸 ж
Кипение
Влага 1 г/л
Сухой и влажкыб
£
Сталь 12X18HI0T
Текияческнй
Влага 0,0084—1
*
—
ЩЮ1
/ /
г
77
Алюминий (А199,9 %)
Формальдегид Любая
г
Никель (Ni = g&5 + 99,8 %、
或
Хастеллой С
10.НСООН — следы
С ZICIR
20,СНзСОСН.—!0—15
Ж
С АЛО
flank
НСООН—1
12X18HJ0T
X17HI3M3T
5, НгЗО4—3
10; KsS。,一з Любая
37
ж ж г Гр
Кнпеане
IB
Продолжение табл. 10.13
Фреон-13
Алюминий АД1
Алюминий АД1
Еронза 5рА5
Медь Mi Никель НП-2
Мчкель
гггжггжггжгг
100—150
150—200
0to02-0,004 0,005-0,009
10.14, Предельно температуры, ℃г длядопустимые мембран [10.71МембраныМатериалРазрыв-Хлопаю-Алюминий120НикельзииКоррозионно-стойкая*JUТитанзооСереброМ а “гСвинец1IBU150Фторопласт 12UUZUUПолиэтилен 1Алюминий 110.14, Предельно температуры, ℃г длядопустимые мембран [10.71МембраныМатериалРазрыв-Хлопаю-Алюминий120НикельзииКоррозионно-стойкая*JUТитанзооСереброМ а “гСвинец1IBU150Фторопласт 12UUZUUПолиэтилен 1Алюминий 1++蹴承х++蹴承ха, < Л1 < йг для С1 < Ai < -g-Os для 1,25а, V & < § а?а, < Л1 < йг для С1 < Ai < -g-Os для 1,25а, V & < § а?Материал мембраныТип уплотнения (см. р“с IU 12)Хо»ффицнентиМодуль упругости Е,Мкксикальная рабочая температура.К,АлюминийНикельКоррознонао- стойкая ста“ьПлоское Коническое Плоское Коническое Плоское Коническоеg情亨；0,7 . I05До 300Материал мембраныТип уплотнения (см. р“с IU 12)Хо»ффицнентиМодуль упругости Е,Мкксикальная рабочая температура.К,АлюминийНикельКоррознонао- стойкая ста“ьПлоское Коническое Плоское Коническое Плоское Коническоеg情亨；0,7 . I05До 30010」5. Опытные константы для расчета хлопающих мембран ，"3 различных материалов [10.7]10」5. Опытные константы для расчета хлопающих мембран ，"3 различных материалов [10.7]
10.14, Предельно температуры, ℃г для
допустимые мембран [10.71
Мембраны
Материал
Разрыв-
Хлопаю-
Алюминий
120
Никель
зии
Коррозионно-стойкая
*JU
Титан
зоо
Серебро
М а “г
Свинец1
IBU
150
Фторопласт 1
2UU
ZUU
Полиэтилен 1
Алюминий 1
10.14, Предельно температуры, ℃г для
допустимые мембран [10.71
Мембраны
Материал
Разрыв-
Хлопаю-
Алюминий
120
Никель
зии
Коррозионно-стойкая
*JU
Титан
зоо
Серебро
М а “г
Свинец1
IBU
150
Фторопласт 1
2UU
ZUU
Полиэтилен 1
Алюминий 1
++蹴承х
++蹴承х
а, < Л1 < йг для С1 < Ai < -g-Os для 1,25а, V & < § а?
а, < Л1 < йг для С1 < Ai < -g-Os для 1,25а, V & < § а?
Материал мембраны
Тип уплотнения (см. р“с IU 12)
Хо»ффицненти
Модуль упругости Е,
Мкксикальная рабочая температура.
К,
Алюминий
Никель
Коррознонао- стойкая ста“ь
Плоское Коническое Плоское Коническое Плоское Коническое
g
情亨；
0,7 . I05
До 300
Материал мембраны
Тип уплотнения (см. р“с IU 12)
Хо»ффицненти
Модуль упругости Е,
Мкксикальная рабочая температура.
К,
Алюминий
Никель
Коррознонао- стойкая ста“ь
Плоское Коническое Плоское Коническое Плоское Коническое
g
情亨；
0,7 . I05
До 300
10」5. Опытные константы для расчета хлопающих мембран ，"3 различных материалов [10.7]
10」5. Опытные константы для расчета хлопающих мембран ，"3 различных материалов [10.7]
Данные относятся только к случаю применения в качестве защитных покрьгтмй для мембран нз других материалов или в качестве герметизирующих подложек для мембран с прорезями.
рис. 10.17)； Л — опытный коэффициент, учитывающий влияние концентрации напряженки в материяле мембраны, обусловленное прорезями на ее рабочей поверхности (рекомендуется принимать Д = 0,5 4- 0.6J
Число периферийных отверстий п равно числу прорезей (обычно П = 6. реже “ = 4 или л = 8). Диаметр A a D — (2 ▼ 4)&.
Ширину прормей с выбирают, соблюдая ео- отнпшения:
при Л < 175 мм ] мм W 山这 3 мм. с W
при D > 175 мм 2 мм 4 А V 5 мм. с w
и срабатывании мембран с прорезями разрушение происходит по перемычкам ме*ду отверстиями, расположенными э ее йен тральной части Ширина перемычки 6 (см рис. 10.17) определяется диаметром d окружности, “а которой оми располагаются Из условия требуемого давления срабатывания мембран диаметр
Чтобы герметизирующая подложка не оказывала еущественного влияния на давление срабатывания мембраны с прорезями, ее толщину Л, внбнрают из следующих соотношений (I0.7J；
полиэтиленовой пленки; фторопластовой пленки；
для свинца；
05al < 储 < 0,25аа для алюмин ня.
где о】=р0,・1О-7； us - ptD-10-8.
Относительное удлинение 6 материала герметизирующей подложки должно быть не ниже удлинения материала мембраны с прорезями.
Хлопающие Мембраны. Расчетная схема хлопающей мембранн представляет собой сферическую оболочку, нагруженную вкеш- н“м давлением Хлопающая мембрана мо-' жет терять устойчивость в упругом или упрутопметическом иапряжеино-деформи. рованном состоянии. Для мембран, теряю-, шнх устойчивость в упругой области, тре•： буемое давление срабатывания
% =风eё/炉. .'.,
Для алюмннвевмх мембран, теояющмх устойчивость в упругопластнческон области,
А = КаЕтг* ；
В зтнх соотношениях h и г — соответствен-^ но толщнна и радиус кривизны сфернче-i скон частя обчлочкй. Л, н % — опытные вдэффяциеаты： Е — модуль упругости. "岗
Рекомендуемые для изготовления иеи- брал рабочая температура, молупь упруг»： сти. опытные коэффициенты в завкенмоот^
от материала мембраяи н типа уолйткення приведены в табл. 10_15.
Расчет хлопающих мембран, разрезаемых при срабатывании иожоч, сводится к определению толщины А заготовки н высоты купола Й по заданным значениям давления срабатывания рс и рабочего диаметра D. Для мембран, теряющих устойчивость в области упругих деформаций [10 7],
Л — 0,850 //(К®
Для мембран, теряюшнх устойчивость в области улругоп.^эстяческил дефсриаций,
й == 0,85Dpc/(KgE).
Толщина /I округляется до ближайшего нз значений, относящихся к определенному сортаменту металлопроката {см. табл. 1012). Ошибку, связанную с округленней толщины, можно компенсировать, изменив высоту купола Н |обычио в расчетах » = 0.2D) при изготовлении мембран.
Ломаюшнеся мембраны. Для мембран, жестко закрепленных по контуру (см. рис. 10 13, а[ и имеющих пренебрежимо малый по сравнению с нх толщиной изгиб, толщина
й = ~ <ЗрсЛТв・
Для мембран, свободно опирающихся по контуру (см. рне. 10 13,6), толщина
"小屬e+*
где ц, — коэффнииент Пуассона (для хрум кия материалов, применяемых при изютов- лении ломающиеся мембран, и = 0,2 -5- 0,3 U0 7])
Срезные мембраны. При работе на чв- йтн& срез (исключено явление изгиба, мем- брана достаточно жесткая； по диаметру D зажимного кольца имеются острые кром- кк —см. рис. 1014). Толщина срезной мем
браны
А —1 (D/4)(Рс/Сср),тле ос₽ — предел прочности мембраны насрез (в расчетах обычно приникают аср а
Отрывные мембраны На колпачок отрывной мембраны (см. рнс. 10,15) в момент срабатывания действует сила 6,25лД2р<. и отрыв его произойдет, когда в ослабленном сепеннн толщиной h =⑵一D)/2 н площадью 0,25〃(D； —D2) возникнут напряжения растяжения, ранные пределу прочности о» Заданное давление срабатывания мембран устанавливают, варьируя диаметр
■D、= D(1 + P"a)c」
10.5. РАСЧЕТ ПЛОЩАДИ
ПРОХОДНОГО СЕЧЕНИЯ ВЗРЫВНЫХ КЛАПАНОВ
И ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ МЕМБРАН
Конструкции взрывных клапанов приведены в работе [10.4), мембран — в п. 10.4. В аварийной ситуации скорость роста давления а = &p/df в постоянном объеме У компенсируется массовым расходом газа М из рассматриваемого объема, при этом если прочесе протекает при постоянной темпера - туре 0, то из уравнения соетойння идеального газа следует условие [10 16]
м》“/(RS.,
Массовый расход газа через сбросное от- верстне предохранительных мембран можно определить по формулам (10.12), (10.13). В частности, если принять, что истечение газа из- емкости происходит при давпеяки срабатывания предояраннтельиого устройства р； =，j где индекс А обозначает *6- сопютное давление, то площадь ярогодного сечения сбросного отверстия
『, 用
а0е <屈9 ("网‘
19.18. Макс““а.1ь，|не c:<cpocr;i ро:та дазлечня ззр*за смесей ае4о-о?вх пк.че*с ззлухс:，5 з енхосга абзеяом 13 .* [；0；j
Вещество
МПа/с
Вещество
m體：
Адипиновая кислота
Сополимеры:
Азелаиновая кислота
VI”
стирола и малеинового ангнд-
25,0
Алюминий:
рида
распыленный измельченный
IV
этклеса и малеинового ангидрида (сухой)
О2-мет1*онкн
85
Алюминия стеарат
L< h
38,0
Ацетилцеллюлоза
ЛИ '，
Мочеввнофориальдегидная смола
3,5
Ацетобутират целлюлазы
18.9
В-Нафтоп
25J
Битум нормальный
30,9
Пентаэритриг
9.0
Диметилизофталат
Miu
Поливинилацетат
6,4
Днмегилтерефталат
77,0
Поливинилбутираль
Дннитроортокрезол
14, П
Поливинилхлорид + дноктилфталат (смесь 67 % + 33 %) Полиоксиметилен
14.7
Дициклопентадиеи
Древесная мука
:累
83,0
Изофталевая кислота
Полимер акриламида
17.5
Казеин
Полимер акрилонитрила
77,3
Капрозоль серый
Полиметилчетакрчлат
Кумароио-Инден твердый
Полипропилен;
Лигиии чистый
неста6н"нзнрованны£
澀
Меламнноформальдегидиая смола
стабилизированный
Мегилцеллюлоза
12.1
Полистирол
Пропионат целлюлозы (0,3 % ево-
33,0
Полиформальдегид
боднаго гидроксила)
Полиэтилен:
Салициловая кислота:
высокого давления
техническая
а
низкого давления
еублкмироваичая
1 3.7
12,5
Герефталеза.ч кислота и-Фекилендиамин
Сополимеры：
Фенолофурфурольная смола
акрилонитрила,я внннпннрн&нна
Фенолформальдегидная смола
метилметакрилата и этилакрч-
42,1
Фенотназин
Фталевый ангидрид
метилметакрилата, стирола, бу-
3az
Хинизарш( технический
爆
тадиена н этилакрилата
Цирконий
стирола и акрилонитриловой кне-
9,0
Шеллак
где при дознуковом режиме истечения функций * (■^~) =业 прк р' — р", а при сверхзвуковом режиме истечения Ф(方)= =*. [см. (10.1Б)]; коэффициент расхода а для мембран обычно 0,7—0,8 для взрывных клапанов 0,8,
Чтобы выполнить расчет по приведенной выше формуле, необходимо задать скорость роста давления. При взрыве скорость роста давлекня в сосуде или аппарате объемом У с газообразной средой, находящейся под начальным давлением ра, имеет максимальное значение, ранное
з =*WoPo А，-^", (10.18)
где 叫)一максимальная скорость роста давления в экспериментальной бомбе объемом У. (при взрыве смеси пылей с воздухом
нх оптиыальной концентрации в бомбе
10 л без начального пзбыточ-
него давления данные по скорости “ приведены в табл. 10.16); и—коэффициент, учитывающий степень турбулентности; обычно х = 1,5 — 2,0; однако если аппарат проточный или в нем имеются элементы (лопасти, ребра и т д.), способствующие усилению турбулентности, го х = 2+6; если а аппарате искусственно создается ни•: тенсивчая тур булентность. напрнмер, венти- лятарами или за счет тангенциального ввО-(
да газа с большой < быть увеличено до 5-
скоростью, то х может：
10U0 7]3
При отсутствии экспериментальныхи< “те ОПП1ЧРЛРНЯЯ СКОП ОСТИ 3 ПО
Ващестао
si
IP lit
L Ei 2昊 皤
諸 雷 ш
г。、
Акрнлонит-
рил
5
t47
7—
1 6,6
inn
7Q
1 an
10 —•
69
”，m>
1 h “
67
1 OR
57
Ацетххен
0,0336
1АП
，/
4ЛЛ
8.S
1 1 ■ 1 1 XI*I
R7n
9,2 9s
代^
鑑
13—
耦
:，對
760
IS _
9：2
П CC4
И1Л
20~
8.8
72
oan
25 1 -
6,4
90
Ацетон
3-
3.1
击°
g_
5J
、•齡
7
W
n nan
48
П 16"
hx
9—
3,V
0,520
10,1
Бензол
2 一
Il TdC
3-_
b9
14，
4—
• 2
IdT
5-r
43
6—
2,8
0,840
4.5
Вутан
4_
4,6
6,2
3豁
6 ~-
6,2
4,5
粽肾
'?6.4
Водород
20—
3.9
4,15
卜竊
需
25—•
1 qa
JU m
c <，,
Зо -
7ПП
40—
,0112
540
10.17. Характеристики взрыва некоторых газов, парой и пилен различной хоицентрации [10,7]
Продолжение табл ,о 7
Пропан
10
3'32 3.2
修
Этилен
5,9 6.1
耿*
7
ООП
、《，，
HJ
С Л
11
ьи
144
14
3,8
0,400
12,8
Паа
Этиловый
а 1
спирт
1 *
1 HI 1
一
|4
—Г
П ОА"
1 qa
та
—
20
—
0,720
!5.2
Пыли
Поливинил-
[ЛЛ
9 7
бутираль
7 В 1
ioa
Полнметил-
1ПП
1 $
метакрилат
РОЛ
77
—
7 “>
、］
ioa
1ЛЛП
71
—
2000
0,191
56
Полипропа-
1ПО
qin
лен иеста-
VIII1
0 03S
бнляэнро*
HI в 1
ванный
—
(HUI
2000 j
4,0
0,125
57
безопасность герметичных систем, нагруженных давлением
Учет влиавия сбросках трубопроводов на работу предахраннтельиыг устройств
Вещество
д 偉 務g
L 1!：- :注
h 窮产
hi
*
Попнароан-
[00
250
лен стабя-
41 В 1
лизирован-
Z ”
■ an
一
ЮПП
2000
4/
0.158
Полистирол
二
500
2,4
4.9
；躋
320
Полиформальдегид
4?
7 " )
5,7
•，cy
1ЛЛП
2000
N
U/UJ
Полиэтилен
I RA
ВЫСОКОГО
one
、1 >
давления
win
5.2
1000
4,b
То же низ-
кого давле-
9М
hl KI
h 1
« 1II В 1
4 4
雜
«7，
2000
3.4
Сополимер стирола
一
1,7
3.1
3僚
Ц2
в акрнло- нктрнпа
4b
Продолжение табл 10.17
10.i8. Блипкие температурына характеристик" взрыва [10.7]
Веществ。
К
1
J l!^ 翦體
1
翳瀉
JK
Ацетов
6
А；
96
5,9
1
1 Л11
5,0
1
177
109
204
4,5
192
Вевзол
СК
ПОБП
1АП
1 о；
5.72
代^
5‘П
tq。
177
]92
204
4,43
198
Водород
30
07
C,008
” 1 1 U щ
с、
11 111 1
676
1 "1
、＜，
o e
1 aq
""，\r
627
177
П П135
204
4_22
0,013
540
Пропан
5
27
綬
訳器
h、
6,1
”，me
g
101
1 4。
符
10.19. Нормальные скорости распрастраиеиия пламени
Горючий raa
СтетяоМетри-
с макснмаланоП скоростью
пламени
Газ
职
Об
об
Водород
懇
嚼
56-0
写
углерода Метан
9J
吧5
28
1器
簪
4Q
Пропан
1О.£С. НирмаПинаа скопе,сть распрсст?,!utmi.t тмлгаеип ” jrBcc.i^bfite хав.тенненекоторых смесе:1 r iios я пар”в с зоздухим ;10,7；
Вещество
% м/с
^тах/ %
Веществ。
% м/с
^щах/0:,
Аммнак Ацетилен
Ацетон Бензол н-Бутен Водород н-Гексан н-Гептаи Дпэтиловый эфир
8；4
9,6
9,6
Метано.т
Оксид углерода Оксид этилена н-Пентан Пропан Сероуглерод Циклогексан Этилен Этиленимин
8,4 (8.3
9,6
9,9
Изооктан Метан
版
9.1
8,2
Этиловый спирт
муле (10.18) скорость роста давления можно определить ло формуле [10.7, 10.16)
ш=Ироан-У-(е- 1)(靑)"上
где е = рт,*/Ро — степень повышения давления при Взрыве (% и ре,* — соответственно началькое давление в объеме и максимальное давление взрыва); ff и ик — соответсгвеяао макскиаяьно возмоххаз
площадь поаерхности и нормальная ско
рость распространения фронта птмени вс горячей смеси в сосуде яли аппарате. Пло
щадь <т приближенно определяют из .условия, что пламя распространяетсп по сфере мз точки инициирования взрына, нахедящей-
для сосудов цилиндрической формы диаметром D н высотой Н
при D《H;
при D> Н.
В общем случае длй сосудов произвольной формы с размерами Я X fl X С, где Я > $ В》& площадь а представляет собой
боковую поверхность inapt 'сом В/2 и высотой С, т
сферического сосуда диаметроч
Газодинамические характеристики взрыва (максямальвое давление ртах, скорость его нарастания w и время достижения т, нормальные скорости распространения пламена ц„) зависят от концентрации кочпонен- тов взрывчатой смесн (табл 10 17—10.20).
Максимальные значения нормальных скоростей и„, м/с, в некоторых смеси?;, при нор- Мальннх условиях следующие [10.4]:
Предельные углеводороды с воздухом0,32—0,40
Водородно-воздушна и ,,. Водородно-кислородная ,. Ацетиленокнслородная .. Водород с хлором .... Органические пыли ....
оз%
!1)Й, У4ЕТ ЗПН£Н£С СЗРОСНМХ трубопуозоасв на работу
打ВЕДОХРАНХТЕЕЬ浮Е!Х УСТРО夯СТХ
В.",я"“е сбросио! о трубопровода на работу преиохраните?<ьнаго устройства 血н- тнвают следующим образом:
определяют скорость газа 口] н скорост- ной коэффициент А,, в выходном сечении трубопровода
и( ^M/p,Ft;入 1 = 5/gr.
где р,, %, gi — соответственно плотность газа, скорость газа и критическая скорость в выходном сечении трубопровода, плотадь- которого равна 吊；для идеального газа
где 0, — температура заторможенного потока в расематрнваеиом сечепнн;
вычисляют приведенную длину трубопро-
.2/
厶=ттт
где Е—коэффнцнент сопротивления трубопровода, который равен арифметической
/мме козффнанептов
его етдельннх элементов
местных сопротивле-
(табл 1021)
[Ю-11];
определяют скоростной коэффициент 為 на входе в сбросной трубопровод, полыу- ясь номограммой на рас. 10.18 илв решая
298БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕРМЕТИЧНЫ* СИСТЕМ, НАГРУЖЕННЫХ ПАВЛЕННЕМ
Эскиз
Рзсчетиые формулы
女кнз
Расчетные формулы я величины
方}=^ %
Внезапное расширение сечения
3(ТУ
Плазный поворот на угол
Е« R §90。•①投。
R/d …1234 5
为.0,29 0,15 0,12 0,10 0,06
Внезапное сужение се-
『“ту
石 wSZh
Расходяшийся конус
1(ТУ；
А = 0,12-050 пропорционально углу
Двойной поворот—калач
й
Вход в трубу острая кромка а 匕= 0,5 закругнаннах кромка 6
Двойной поворот —пространственный, состоящий нздвух поворотов под углом 90°, расположенных друг к другу под прямым УГЛОМ
^==ЗЕ，
Выход нз трубы
Двойной поворот с перегибом под утлом 90°
自 = 4点，
где J — иоэффициеит местного сопротивления поворота под углом в 90°
^Ш
Колена сварные фа»90°,В =1,3
е = 60°.■ о,?
q? = 45°,5 = 0,3
ф s= 30°,Е =32
<р — 22,5",Е = 0,1
Коэффициент сопротивления трения прямолинейного трубопровода
自aI左1>^-
где L—длина трубопровода, мм, d — внутренний диаметр трубопровода, мм
飞
Колено сварное Ф — 90°,1 = 0,5
Колено сварноз <р= 90°, Е к 0,6
10.21. Коэффициенты местного сопротивления [10.7]
Рас. 10.18. Нлиоп>а.има лля «|редсле1П1а «аороет- R"' ЧОйффяцнентса
вода и пересчитывают пропускное сечекне предохранительного устройства, полажна
1с 7, Гсг^нгич^осТ"!
РАЗЪЕМНЫХ СОЕДИ?2Е^ИЯ
Н РАСЧЕТ ДСЛ；'СТ;!МЬ£Х У7ЕЧ£К
уравнение
Для обеспечения безопасных условий труда при эксплуатации систем с повышенным давлением необходимо обеспечивать герметичность разъемных соединений системы за счет применения уплотнений различных типов [10Д 10.9, 10 18] Поскольку абсолют
находят давление в устье сбросного отверстия предохранительного устройства (см. раздел 10E) '
Если по.зучен^сг технм образом давление р；< 1,05/{10.7], то сопротивлением сбросного трубопровода пренебрегают； в противном случае уведииивают диаметр трубопро
ная герметичность уплотнения трудно достижима, введены классы (табл, 1022) нх негериетичиости Наименьшие утеаки возникают в уплотнениях с диффузионной про- HHiiaeMостью, а наибольшие — в щелевых уплотнениях. Объемные удельные утечки жидкости Q*, чи*/(м-с), птяесены к перн- метпу, равному 1 м. за время 1 с Объемные утечки газов Qr значительно превышают утечкл жидкостей〈Q：/Q*N10+ia). При оценке герметичности уплотнений для газовых сред критериями являются массо-, вне удельные утечки Q「，ыт/(М'С), которые
Ка»ес
Уделекзк утечка J.
Mb^flM-C}
1<0Ер*4 вачестяекчор оцепкн
Харзктермзе тклы упдатниаай
й-0
Св. Ю"1 до 10-'
Абсолютная герметичность
Металлич еские сильфоны, мембраны полимерные
1-2
Св, 1。—' до 5 ■ 10—< Ся. 5，1。—' до 5 ' 10-3
Слабый запах, внзуапьчо невидимое отпотевание
Мембраны резиновые, руказа, эластомерные неподвижные уплотнения
2-2
Са. 5 ■ IO-i до 5 ■ 10~а Сй. 5 - Н* да 3 -10-'
Псдгекаине без хаплеобра- зованна
Неподвижные уплотнеяия в тяжелых режимах, эластомерные подвижные уплотненяя
3-2
Се. 5 • 1。-' да 2,5
Си, 2,5 до 10
Подтекание с каплеойразо- ваяием
Подвижные уплотнения в тв・ *епнх режимах, уплотнения узлов вращения: манжетные, торцовые, набивные
4-2
Св. 10 до 50
Св. 50 до 511 (Я
Капельные утечки
Частые капли
Торцовые уплотнения узлов вращения, набивочные, щеле-
6
Св 5-102 до 103
Непрерывные утечки
Бесконтактные уплотнения уз- лоа вращения и узлоа возвратно поступательного движения
：)_22, Классы иеггрчетичности учлогменян
Герметичность разъемных соедякекнА и расчет утечеяГерметичность разъемных соедякекнА и расчет утечея
Герметичность разъемных соедякекнА и расчет утечея
Герметичность разъемных соедякекнА и расчет утечея
БЕЗОПАСНОСТЬ ГСРМЕТИЧНЫХ СИСТЕМ, МАГРУЖ2ННЫХ ДАВЛЕНИЕМ
численно близки значениям удельные утечек жидкости Q«, ммЗ/(м с)
Для расчета днффузнонны!： утечек, мг/с, дерез диафрагмы (мембраны) с неподвижными контактными уплотнениями по перн・ метрунс 10 10( используют формулу
Q = 0гле & — коэффициент диффу
зии вещества иерез материал диафрагмы при температуре Л м?/с, S — площадь диафрагмы, м'. i — толщина диафрагмы, м
Значения коэффициента диффузии при температуре Т определяют пересчетом по
формуле
где Dk,ициент диффузии при тем-
ператур》3 К; Т — текущая темпера
тура, К； ЛТ = Г — То; Д — универсальная газован постоянная, равная &3 Дж/(моль К),- U—энергия актнваанн, Дж/иоль
Удельные расходы веществ за счет диффузии весьма малы. Например, для сильфонных и диафрагменных уплотнений из металлов «пи составляют менее !0-" мЗ/(М с) Наименьше* рронщаемо- сгью обл адают металлы и с планы, затем плотные пластмассы, эластомера, резино
тканевые материалы.
Нормы негерметичности
ПОДВИЖНЫЕ
уплотнений установлены с/едуютнм" нормативными aoKviefiTasif [10 1%「
Уплатиемне валов ман- жетамн
Уплотнение уз"。。 с по ступательяыи двнже-
резнновне манжеты . резинотканевые шевронные манжеты .. Фторопластовые кольца с гофрированной пру- ЖИНОЙ
Металлические разрез- ные ко.1ьца
ГОСТ 13823-78*
ГОСТ 8752-79 *
ГОСТ 14896-S4 *
ГОСТ 22704-"*
ГОСТ 23817-79
ОСТ 2А54-1-7Й
Классификация по герметичности трубопроводной запорной арматуры (клапанов, вентилей и т п.) с уплотнениями периодического действия, многократно находящейся в положениях «закрыт。——открыт。》, и ноомн допустимой утечки установлены ГЙСТ 9544—75* Выбор классов термстмч- ностн производится в зависимости от назначения арматуры: первый класс — арматура для взрывоопасных и токепчннх сред; второй к.пасс — арматура для пожароопасных сред; третий класс — арматура апн остальных срез.
Требования ГОСТ 9544—75* распростра- нзются на все вилы запорной трубопровод，
10.23. Рекомендуемая шероховатость R。“ волнистост1> W? уплотнительныхповерхностей металлических клапанныхуплотнений
ной арматуры с диаметром условиого прохода Dy = 3 -^ 400 мм для вентилей и Dy=- =3 + 2000 мм для остальной арматуры при давлении среди р, = 0,S 4 20 МПа к температуре |20± 10)℃
По ГОСТ 9544—75» определение допустн- мо* утечки Q, с“8/м叫 через затворы трубопроводной арматуры при испытаниях ноз- пухом рекомендуется проводить по фор-
Q_fc,nD^(10^ + 2).
Конструкция Прокладки
Матернах прокладки
3澀：
Контактное данлелие ^ %^"ааку.
мальное
吗犷
Плоская неметаллическая
Плоская металлическая
Ппоскаи асбестовая в ме- таллической оболочке толщиной 0,2—0,3 мм
Металлическая овального или восьмигранного сечения
Резина по ГОСТ 7338—77* с твердостью по прибору ТШР, МПа-
Картон асбестовый по ГОСТ 2850—80" при толщине 3 мм
Пароинт «о ГОСТ 481—80" при толщине более 1 ми
Фтораплает-4 по ТУ S-05-81G—76 при толщине 1—3 мм
А.1юмн“н» марки АД по ГОСТ 21631—76* Е
Лат)нь марки Л63 по ГОСТ 2208—75*
Сталь Ст0,5кп по ГОСТ Щ50—74**
Сталь 08X13 по ГОСТ 5632—72
Сталь08Х18Н10Тпо ГОСТ
5632—72*
Картон асбестовый по ГОСТ 2850-80*
Оболочка:
из алюминия, меди, латуни
из стали Ст0,5хп
из стали типа 12Х18Н10Т
Сталь Ст0,5кп
Сталь 08X13
Сталь 08Х18Н10Т
у
2,5
25
53 5,5 6,5
貌 К5 5.5 6,5
1|
130
10.24. Характеристика прокл.1док
1 ^ля среа с высокой проникающей способностью (гелий, сжатые газы легкие неЛтепоо- дуктм) минимальное контактное давление не менее 35 МПа.
「не 4V — коэффициент, ^аввеящий ci класса герметичности: для 1-го класса & = i； для 2・го 4, = 3; дли 3-го *i = 10, п —коэффи- инсвт, зависящий от вида арматуры: для вентилей п==7,5・10-‘，для прочей запор- ной арматуры « = 2,6-10-s.
Допустимые утеакн через затворы при нс- питаниях водой рекомендуется определять по формуле
Q=&imD；3,(10.19)
где т —коэффициент; для вентилей е = м5・；^''о吋"прочей запорной арматуры Норма утечки воды для арматуры 1-го класса по ГОСТ 9544—75* соответствует примерно удельным утечкам через уплотне- н"^；1・г° классов (см. табл, 10,22).
Нормы герметичности затворов при испытании арматуры керосином в | 5 раза
меньше рассчитанные по формуле (10 19). но не менее 0,01 сн'/мнн.
Для обеспечения норм герметичности к.та- паннмх уп.ттпений по ГОСТ 9544—75* необходимо соблюдать рекомендации по шероховатости и волнистости уплотнительных поверхностей (табл. 10.23) и создавать необходимое контактное давлевне р, т,„ герметизации на уплотнительных поверхностях. Значение минимального контактного давления (МПа) на притертые до высоких параметрон шероховатости металлические н не- металлические упвдтнительнЕК поверхности запорной арматуры для жидкости при 20 ℃ рекомендуется определять по формуле
Zmln-Gl + ^i)/碎 * (i0.20) где Q — коэффициент, завнекшай от материала уплотнеинй: для стали и твердых СПлаВОВ С, — 3r5； ДЛЯ ТУГУНа С, = 3 пни
咖БЕЗОПАСНОСТЬ ГЕРМЕТИЧНЫХ СИСТЕМ. HWEHMX АЗМ
■Глава
= 1 s- чля ое-Для обеспечения герметичности фланце-
алюминия и его ставов с* ■ ■^ Рвых соединений стальных сварных сосудов
знна средней твердост^ полихлорвиннн апп тов высокого давления о условиях
пластика с,=畛/厂::囁叱吗в^&ватв”4нх ннагру；
фицнент. для стали, чугуна н Р®эон под внутренним избыточным давление"
ИОВОВ 坛=1, для злеомнния и ет спла-躍т 院將3丁獨 рекомендованы к прнме-
вов 星=0,9； Для неметамяческих м^ге^[пЛ^кАаныЛказанкае в табп IQ*.
в пределах н。70 МПа "Ри/?—/бен'Н^овой нагрузкн р。МН, в уровнях
識%噥認牆気貝髭^忠:對*м。за炉ПмН внутреннег。 каЗЕна
；ення p,mi„ полученные по формуле (1020).рб > лОср&о₽х та
歌嘴у灣 ^^Z^ ММ；уС~ снасти неузскнх про
胪實喂窮华黑:當翼鑑:旣黑КЛЭДОК内< ^Р^t.
小 /时吗 с кнда«ат™й вязкостьюпрокладок ри, МН, в условиях
S,65-10-^ м=/с при давлении『3。МПа,Jия
приведена ниже [10 Ир“ = ZxDe∓,
&z 口叱^^氏叱:沪108гдесредний инаметр прокладки, М,
將驚階；:喟體：：：1。2030 35й0-^ эффективная ширина прокладки о^
Павшие o' - МПа .49 56,7 63 66,5дыяемая по соэтаекк,如一&/2、叫 н
•— < 0015 см,玩 ”8 для прокладок восьми-
j?2 ДЛЯ уплотнительныхгсанного н овального сеченн*, Ь —ширина
поверхностей, мкм . . .^1 35疝。кпаакн, м;闷一皿叮汜甲呢 контактное
Давкех Pl，МГ^к •僚喬давленое на прокладку, МПа. р« раем
Давление Ркт®, МПа .78,3 9。MS 皿器:внутреннаЛавтнне 毕沪 МПа, m-
Герметизация уплэтните^иъи соединений*嚼盤:鳴'\；，：Т фланйев^х соедине-
咿 криогенных температурах в 吁^^吃й соадцоз / atwapa忐 при давлении до
ких рабочих сред достигается пря большп мра необходимо проводить по
значениях р^ т,п Так, для жидкого аП£--т 26-373—78, а при давлении выше
i” примерно в 3,2 раза больше, чем для]蕊需一а。СТ СЭВ 5206-85
газообразного [101}
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Пожаровзрнвобезопасноста производ-мнянкалькая апергкх зажигания смесей
ственних помещений н технологическогогорючих газов н паров с воздухом н аэро-
Оборудования во многом определяется на-взвесей горючих пылей, рассчитываемая на
лячием юрючих газов (；Т), паров легко-основе методик ВНИИПО [117\.
воспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), па-При отсутствии справочных данных до-
ров горючих ягнаксстей (ГЖ) и горючихпускается определениеатих показателей на
Пылей (ГП). Попарная безопасность объ-основании результатовиспытаний или рае-
екта обеспечипает:я системой предотвраще-четов по стандартнымметодикам с учетом
ния аогкара, системой противопо?чарной за-параметров соетонния.Допускается исполь-
шиты н органиэационно-технн^есннми меро.зооанне справочных данных, опубликоваа-
приятиями. Требования к указанным снеге-ных головными научно-исследовательскими
Мам и комплекс организацаонно-техничеоргаин.зааиямя в области пожарной беэ-
скнх мероприятий определены ГОСТопасности иди выданных Государственной
2.1.004—85 Системы предотвращения по-службой стандартных справочных данных
Жара и прптивопожарнэй защиты в совокупности должны исключать воздействие на1)9 ЛПРЕЯЕЛЕНИГ
Si»SXSSVS4e SSВВРОЯТК^ТИ ВОЗДЕИСТ.ИЯ
Превышать нормативного значения.ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА
В главе рассмотрены, метод определенияна РАБОТАЮЩИХ
вероятности воздействия ОФП на работам-'
噁把::嚼：「曙。督吋н需理о-системы предотвращения пожара н w-
ГП, ^ту'Лших в помещение п?и 蹄^стемн 叩。Тнв。叩*арнон защиты Должны ис-
разет размер。в п。*涉県B。碌叫久瞟緜蹤"謐Р:飞瑞嘴統嚣
определение категорий пеметений и здэвди屮^'1
по взрыволожарной и пожарной опасности;ная вероятность Q； воздействия ОФП не
需盤北課常2F ВН6°РУ СРМЕ и нормдолжна превышать 10- в гоп в расчете на
н 幺上“е „„,„„„„ “…匸каждого человека. Уровень обеспечения без-
и®л；* У产 т рашен пожара иеполь-опасности работающих прн пожарах отве-
зуются аварийная вытяжная веятвляция ктпрйованиям pcih паметиая веоонт-
молниезащкта зданий и сооруж^ИкЕ, осна-ность воздейсТЕНя' ОФП соответствует еоог-
вн проектирозаяия которых также прнве-J
дены в г.таве с учетом спепифипг машино-шп
строительного производства.Уа< Ма-0U)
Для эисплуатаиионнмя объектта (зданий.
- ПОКАЗАТЕЛИсооружений) расчетную вероятность <2, ны-
ПОЖАРОВЗРЫВООПАСНОСТИчисляют с использованием статистических
ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВданных ло формуле <?, = 1,5^ж/(ГЛа),
где М* — число жертв пожара в рассиат- рнваемо* однотипной группе зданий за пе・
К основным показателям по*аровзрнрвод Г; 7 — рассматриваемый период，кс-
воопасностн веществ н материаловплуатацни однотипных зданий, год;必一
(табл 11 1—П 3) относятся:общее число людей, находящихся в здании
нижний (НКПВ) и верхи* (ВКПВ) кои-(сооружении).
цен грационные пределы воспламенения (рас-Однотнвчнмн считаются здания с одина-
простраиення пламени) газов, паров и го-ковой категорией пожариой опасности (см.
рючнх пылей, определяемые эксперимея-п 117), одинакового функционального натально иди расчетом в соответствии сзначения и с близкими основными парамет-
ГОСТ i2l.G4!—83. ГОСТ 12.1644—84* нрамн: геометрическими размерам”，кон-
руководством [11 7];сгруктнвными характеристиками, колнче-
температура вспышки, самовоспламене-ством горючей нагрузки, вместимостью (чинив и носпваменехв* горючих жнакостей,спо л^дей в здавии), производстввннымй
определяемые акспернментааьно нпн page-мощностями
том [го ГОСТ 12,1.044—84 или руковсдстп/Дли проектируемых зданий вероятность
[1 t .71：В<111РЙСТЧИ^ ОФП C、<0“UB«9T «ае=е«,е~
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Определение вероятности воздеАствил опасних факторов пожарх
Химические зезест»а
н
Характер"
noxap。.
взрхв。- онасаостк
Нкпв 1 вкпв
°C
Акролеин
R6 С6
nb來
—26
234
2.8
31
Амилацетат
，qc 19
厶2
Амксбензоп
л-Лмм；10Яий спирт Аммиак
ЛЗЖ
48
Анилин
а，〔а
rw
617
Ацетальдегид
rr
Ацетиле^
KI и 1 1
Ацетон "
4a ла
2.9
13
5е”зоп
'，X I，
Бутиналь
UR t»
405
70 1
-7
1ZQ
Вутнпаиетат Бутиловый спнрт Водород
116 16
ЗЬ
33U
尧9
'o’ClA
亦
35
推
Гидрамил
aa 17T
1,24
6,9
ЛВЖиВЖ
40
Глицерин Диметилгидразин
лвж
券
芻
1,2 Дихлорэтан
413
Изобутиловый спирт
74,12
Изопропилбензол
IK'，14
Изопропиловый спирт
ou,uy
翦 U.l
Ксилол (смесь изомеров)
曙Ai
ГГ
5 28
Метиловый спирт
3。П4
TR*
6
440
?0Q
Оксид углерода Пента”
耸農
яр-яг
歌
7,7
Пронан
需階
rr
1體
Сероводород
па
246
40,9
Сероуглерод
7A 14
102
1 0
ou,u
Стирол
ID4 1 4
30
4VU
Толуол
14
7
l將
Уксусная кислота
40
465
4.0
Формальдегид
■-r
7
Хлорбензол
1 1 7 hh
638
14
ХлорэтаН Циклогексан
Я1 1R
ЛВ-Ж
259
7,8
4J1 ”，
pp
Этилацетат Этвлббя,'ол
—3
456
]1,4
апе
6,8
Этилен
ГТ
480
翦
34
Этиленгликоль
1 *
■ [ 1
412
—
Этиловый спирт
400
1，，，，
Этилцеллозольв
4D
Z30
1,8
^：-;; ■'■e.i.i： ir：K±po£：c：；е，*”，ашест.，хамнве、*.，，дещес-з {заахзе 8"КНП°、
! ни я: М —узовнаа молекулярная масса;
крытом тягле; & — температура кость, т е. жидкость, способная <
самовоспламенения, ПВ；
самостоятельно
a; hen — температура вспышки в за-
3來一легковоепламеияюшаяся кнА・
н имеющая температуру вспышки не выше 61 ℃
гореть после удаления источника за*нгания (в закрытом тигле) или 66 °C (в открытом
тнгпе); ГЖ — горючая жидкость, т е жидкость, способная самостоятельно гореть после удаления источника зажигания и имеющая температуру вспышки выше 61 ℃ (в закрытом тигле) или 66 ℃ (в открытой тигле), В Г — взрывоопасный газ; ГГ — горючий газ, т. е. газ, слосо&ный образовывать с вседухом воспламеняемые и взрывоопасные смеси при температуре не выше 55 ℃; ВЖ — взрывоопасная жидкость 一
Продукт, состав cueex. мае. %
h 曦
J
3
1
i
設考
•c
oo. %
Автоочиститель двигателя
ЛВЖ
27
-
Антифриз «То-
ГЖ
108
50
—
Ацетон (20%) +
nnw
41
+ бензин БР-! (20)4-хлодон 113
Ацетон (50)+то- муоп (50)
一
3,5E
бензин А-70
CK
Бензин А-66
—ac
0 7
X fl
Бензин авкаинон
ннА 91 /115
Бензин авнаанон ннИ 95/130 этилированный
，
-37
380
0,98
Бензин БР-1
Бензол {50)+»та.
нол (50)
Водород (50) +
go
%3
吧
rr
6,0
71 Я
+ окенд углерода
Гидравлическая
Г1К
041
жидкость АМГ-10
Грунт AKQ70
URW
Грунт ФЛ-ОЗК
4 1R
Дизельное топли-
Дизельное топли-
48
ос “Q、
Днзельноз топли-
r*
01 n
Керосин КО-20
URW
UM
Керосин КО-25
«с
OQK
q訣 бакелитовый
»
30
477
—
М*ут^ТОПОЧ-
ГЖ
!40
380
—
Масло авнаинон-
04。
яое МС-20
Маса。индустриальное 45
Масло тваисфоо-
181
355
OTC
0。
иагорное Отвердитель амн. :。фор@уроловнА
IB*
400
h
Продукт, состав смеси, “ас. %
IB
1
in
。6
Растворитель 5!
Растворитель
ЛВЖ
6
397
28
-
Растворитель
ю
374
-
РМЛ-218
Растворитель
4
399
1,72
-
РМЛ-315
1 с
<Z /
1 ” ь,
Растворитель Р-4
7
хкг
1 6冃
»Р-5
1、，
Топливо T-i
Топливо Т.5
Уайт-cnfipHT
33-；
5,6
Эм а.1ь ВЛ -515
7
426
Продолжение табл. 11 2
Инрконн!!
60
25
1.М
450
Магний
490
500
Алюминий
470
660
Алюминиево-маг- ВНевмА сплав
25
280
600
Снлнкокальцнй
42
150
490
660
Железо ” карбонильное
105
20
310
300
Ферротитан
140
400
370
Железо восстановленное
66
80
475
250
Ферромаргаивп
130
625
2蛉
330
慎С:;у “
306ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Продолжение табл. И 3Вероятность эвакуации вычисляют по
-•，—'формуле
Горюче, вещество 环Р ：踢 京旣’Р. = I —(I—?.,.)(! —РД1),
где Pj. с — вероятность эвакуации по ,ва・
Марганец90180240340куационныи путям; Р,а —вероятность эва-
Тантал190140290400куакнн по наружным эвакуационным лест.
Олово190S0430250ницам и переходам в смежные секции зда-
Цинк4800,15460350«ий; при наличия наружных звакуакнонщд
Бронзовая пудра 1000—190300лестниц а других путей Ры = 0.03, при ”.
Ферросилиций160250860620сутствии таких путей эвакуаиии Р„ в
Ванадий22060490340— 0,001.
Сурьма42Q1S20 330 Е6Вероятность Р, , вычисляют по эависн-
Каамн*—400025049мостим:
Ps. п = 汝吟 нм<ае 2сеаГ(т -/ )д если i<x-<t 4-т ；
Фосфор красный140,05 1 305 1 700[门80'(,匕
ФосфоЬ пятисер-20—265510=〈и,жга,если гр + тн_ (< т^；
яистый[с*、
Сера17—190460《“'если"〉％,
Кремний1002,1790530
Бор10060400 630гДе ть, —время от начала пожара до бло-
'кнроаания эвакуанионных путей, мин; опре-
Ман“・тх“е …таДел嚷н расчетом значений ОФП на эва-
1r,куаиионннх путях в различные монеты
^^енн一.45一」60 j — 1 750вреиеин; /р —расчетное время эвакуапви
Резиновая мука74--79I2377 1550людей, мин; определяетсякак сумма вре-
С£Ка^8s технн-S6—1530550меня движения потока людей по отдельный
體^亢亠,„1_.участкам путей авакуакни;г.,)— нитервен
Люминофор sene-103|—I88&I800времени от возяикноеенияпо*ара до на*
имйI1чала эвакуации людеЗ, ыин; при наличии
'1'в зданиях системы оаовешения о пожаре ■
Обочнячринп. взначение т„ , принимают ранный временн
знергия Зажигании ' Л弋:関：*ерабагываиия системы с учетом ее няерци.
凿^е 離:喘к»^仁:产"мзое师皿.При овтвн/необхадшьЛа
5Уvpg皿 wen. яодиых данных для определевия . в зда-
ииях бы системы оповещения следует пра- 口。фооиуле' нимать для этажа пожара 0,5 мин, выше-
лежаших этажей 2 и зальных понешеннА
Q…QQ-PQ(11.2)°Уя
'Время от начала пожара до бловярова-
где Qo —вероятность нознвкновекнл ложа-инн эвакуационных путей т“ допускается
ра в здаюш, лет; Ро . — вероятность зф-принимать равным необходимому времевн
фентивного сраСатывания противопожарнойэвакуации %, мин, которое зависит от ка-
зашкты, вычисляемая по 屯орнулетегории псжарной опасное!» помещения н
его объема (гибл. 11.4). дДля аальных помещений, где пожар но-
Рц.з=丨1口(1—Re),»ет быть обнаружен одновременно всеми,
，11.4. Время эваку&инн f мяв я — число технических решений противопо-
Жараой защиты в зданкн; Я. — вероятность
эффективного срабатывания е-го техниче-Категовня06gM 口。皿皿,м
скоро рещеаия; по данным ВННИПО, & =попе謡!"i
=0,7 + 0,8.м До15 3c w „60«
Если прн использовании формулы (11.2)侬"
условие (11.1) не соблюдается, то необ^о-**;
■МИО расчет Q, выполнять с учетом веро.дв«КС7К,, с■«
ятаосте Р. эвакуации людей аа здании пов陽产；| 扌彳g'
Г, ДНе ограничивается
Q. = Qn(l-P.)(l-Ро..).
Оахмлеае .ероЕОЕ хеЕ"皿山…ОР«» »О』а京
„^откпгтр. а гитсаломшт ПО1bоомулеобъекта в течение года;Q“ —вероятной
вероятность 巴"определяют по中。р”“епоявления достаточногодля образовав
(0,999, если /Р < %6；горючей снеси количества окислителя
р». и = 1 п,.i-м элементе объекта втечение года; д;
《иесли ip > ‘наирснааодственннх помещений Q“ = 1.
Попускается оценивать уровень обеспече-Определение количества горючего вещ
瞪盟閣盤^澀:т：段их в 加Нии по ства (газа, пара.:噥 не密空 ^чеНию эероятнмти Q, в одном илн не-устаназлекия их концентраций в объе»
彌5 помещениях, наиболее удаленныхпомещения и сравнения нх значений с koi
。鼻:"斯"期…犠彊瓚牆.噹謬%驛弋隈
ВеВеРоятность возникновения пожара в объ-вещества, поступающего в помещение, npi
ы^расиитывают п。формулеведен в п, 11.5, а значения ковделтрадиа,
№ _рных пределов воспламенения —и тавл. П.1
Qn = 1 — fit1 — Qn.niXПоявление в элементе объема горюче,
廿вещества должно учитывать все режим
технологического пройесса (пуск, режи где л — число помеш.ений в объекте; Q?. м—нормальной работы, остенов, ремонт ит. п.
вероятность возникновения пожара в ；-м по-@ также все виды горючего вещества (тве;
ложении объекта в течение года. Вероят-厶找，жндкое_ газообразное и т. п.}.
ноет» Q；. d“ обусловлеввая возниквовеииемВероятность Qr появления в элемит
пожара в i-м помещении или в одном изобъекта конкретного горючего вещесл
технологических аппаратов, находящихся вопределяется нзрушеннем технологическо!
этом помещении, определяется по формулепроцесса (раагеркетизацня, хнмнческан р
「mтакиня и т. п.) и рассчитывается по ф0]
Qn. n.i-1- П{1~ &п М" 一 Q&。"' мупек
Lt」(?г1 = 1-П(1-<?™*). (11.
皿 m — число технологических аппаратовJ
в помещении' Q.a । — вероятность воэиияно-,
вення пожара в /-м текиологическом аппа-где §„“» — вероятность реализации люб!
„т₽ установленном в этом помещении, ваз К причин нарушения тынологнчемо'
течение года:о，一 вероятность возник-лроцесса--
новеиия пожара непосредственно в объемеДля экеклуатируемых объектов Qg
i.^Z6S в iSl rcaa.mpepwn на овове статксти™ Д»
Вероятности Q.” и Q”。」обусловленыиых、а для проентвруемьи Чотк*=1-
совместкым образованием в злемеите объ-—е-л，1. где X —интенсивность отиааов пр
ема аппарата или помещения горючей сне-иэводственного оборудования (надели?
си м появлением источника эажигаияя, по-ч-1; т — общее время работы оборудовав!
атому Q.o 1 = Qr. с jQ..»〃 гм Qt. с (— евро-за аналиир5емый период времеия(гад),
ятность образования горючей смеск вСредние значения иитыкииностиотхаа
/.м технологическом аппарате; Q,. а / — ве-Х-10», ч~', некоторых элементов гидраэлич
роятность появления источника ааисиганняских н пневматических устройств(по аа
в атом технологическом аппарате; Q。о; =ным ГОСТ 12.1.004—85) приведены ниж
=QT.-iQ^.i, где Qt.ti—аероятнасть об.
разевания горючей смесн в объеме「го по-Задвижки клапановb,l
иещеция а течение года; <?■. i ‘ 一 вероят-Клапани：
яомь появления нсточинка зажигания врычажные . - %储
Расчет вероятности образования горючейручные переключаюшяе6,5
еммн. Образование горючей смеси (горю-Манометры 犬
чее + окислитель) в рассматриваемом эле-Моторы гидравлическиеJ^
менте объекта обусловлено совместным по-Насоси с машиннымприводом . ■ 8,74
аалекнем в нем достаточного количестваПрокладки:„
Ленин н др.1:Регуляторы даалення:，隹
с^^Ы.ГНДРаВ~е.
где Qt( — вероятность появления достаточ-Соединения;, ^g
ного для образования горячей смеси кода-гидравлические1 ° °4
чества горючего вещества в i-m элементепневматические1 1 ■
1,11,1Предохранительные мембраны . . . 0,0112Предохранительные мембраны . . . 0,0112,(—вероятность появления в тече-,(—вероятность появления в тече-источвниа;источвниа;того, что энергиятого, что энергиялцих с горючей средой, вышелцих с горючей средой, вышеконтакти[контакти[=0.995 при молние-0,95 —типа Б (см=0.995 при молние-0,95 —типа Б (смботы ыолнкезащ^ защите типа А;боты ыолнкезащ^ защите типа А;
1,1
1,1
Предохранительные мембраны . . . 0,0112
Предохранительные мембраны . . . 0,0112
,(—вероятность появления в тече-
,(—вероятность появления в тече-
источвниа;
источвниа;
того, что энергия
того, что энергия
лцих с горючей средой, выше
лцих с горючей средой, выше
контакти[
контакти[
=0.995 при молние-0,95 —типа Б (см
=0.995 при молние-0,95 —типа Б (см
боты ыолнкезащ^ защите типа А;
боты ыолнкезащ^ защите типа А;
Трубопроводы .... Шланги: высокого давления гибкие
Вероятность Q“ для проектируемого технологического оборудования определяется аналогично Qr； по формуле (1!.3).
Расчет вероятности появления источника зажигания. Вероятность появления источника зажигания Q».,( или Q* = / вычисляют по формуле
<енте объекта теплового ловная вероятность нература} этого ис
точника достаточна для зажигания горючей смеси, находящееся в i-м элементе объекта; Q« а w — условная веровтиость того, что время контакта теплозого источника с горючей средой достаточно для ее воспламенения.
Вероятность появления Q*,.，/ теплового источника аавнснт от количества М тепловых источников и вероятности появления каждого из нмх в f-u элементе объекта. Определяется по формуле
I ~ П (1 — Отш)>
где Qt* — вероятность появления в i-м элементе объема в течение roaa mro теплового источника.
Вероятность QH, * “ принимают равной 1 илв и в завискмости от результатов сравнения параметров теплового источника с показателями пожарной опасности горючей снеси. Если температура теплового источника выше 80 % значения температуры самовоспламенения вещества, то Q* 3, s( = 1, в остальные случаях Q,.,. ы = 0. Если реализуется случай воспламенения, называемый зажиганием, то характерной величиной процесса воскнаменвния является энергия, передаваемая источником аажигниня горю- чеиу вещестиу. Если переданная энергия выше 40 % значения мнннмалъно* энергии зажигания горючего вещества (пара, газо- и пылевоздушной смеси), то Q» остальиыл случаях Q“ (, .； = 0. анх и жидких горючих веществ
если за время остывания теплового источ- иена он способен нагреть горючее вещество выше температуры его воспламенения. В остальных случаях Q*... “ = 0.
Вероятность Q>.,. к того, что время контакта теплозого источника с горючей средой достаточно для ее воспламенения, крн-
ннмают равной 1. если тепловой источник за это время успеет нагреть горючую среду до температуры воспламенения (самовос- кнамененнн) или нагреть горючее вещество до температуры, превышающей 80 % значе- иия температуры самавоспламенеиия. В остальных случаях Q“. а. ■( = 0.
Источниками теплового воздействия на горючую среду в прамышлевных условиях являются следующие причины:
Разряды атмосферного электричества
Электрические искры, которые могут появляться при коротком замнканнн электропроводки, при проведеннн электросварочных работ, при искренни электрооборудования, при разрядах статического электричества. Размерн капель металла достигают 5 мм при элентросварке н 3 им при коротком замыкании электропроводки. Температура капель металла прн электросварке близка к температуре плавления, а капель металла, образующихся при коротком аа- мыкаяни электропроводки, выше температуры плавления, напрнмер для алюминия она достигает 2500 ℃. Температуру капли в коние ее полета от источника образования до поверхности горючего вещества првнн- мают и расчетах равной 800 ℃.
Количество теплоты, отдаваемой каплей металла твердому или жидкому горючему веществу, определяют по формуле
4 = У«Рк，М，к — 4«),
где 匕一объем капли, иа; р* — плотность металла, кг/м” с. — теплоемкость металла при температуре 他 + 占)/2, Дж/(кг-К); & — температура капли, ℃.
Термическое действие токов короткого замыкания обусловлено температурой f про- вОАннка, определяемой по формуле
£ ■厶 + 尸火丁/ (Cnpffinp),'
где L — начальная температура провадни- / — сила тока короткого замыкания, сопротивленке проводника, Ом; г — время короткого замыкания, с; c“p — теп- лозмкость материала проводника. Дж/ /(кг-К); тп[ — масса проводника, кг.
Фрикционные искры, которые возникают прн приыененнн искроопасного инструмента, прн разрушении движущихся узлов и “ета“&, при применении обувя, вод- битой иеталлическимн набойками и гвоз- днни, при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов и т. п. Размер иснр обычно не превышает 0,5 мм, а температура находится в пределах температуры кнаэления металла.
Открытоз пламя и искры при сжигании токнияа в печа!, при кроведении огневых работ, несоблюдении режима куревяя.
при неисправности искрогасителей ДВС н т. п Температура пламени, ℃, некоторих
)ючих веществ и пожароопасных опера- а приведена внже
ЛВЖ и ГЖ880
Древесина 1000
Природные и сжиженные газы .1200
Гааозан сварка металла . . . .3150
Газовая резка металла 1350
Горящая спичка 620—640
Снгарета,420—460
Нагрев веществ, отдельных узлов и по- юстей технологического оборудования.
допустимой температуры в результате отказа системы охлаждения, отсутствия смазки и т. п Температура нагрева колбы элек- -грической лампы накаливания завнснт от мощности лампы, ее размеров, времени работы и расположения в пространстве Зависимость температуры поверхности колбы горизонтально расположенной лампы пт ее мощности при времени работы 30 мин и бо. лее приведена ниже (ГОСТ 12.1 004—85(.
Мощность, Вт 25 40 75 100 200 500
Температура, ℃ . 100 150 250 300 330 480
Появление в горючем веществе очагов экзотермического окисления или разложе- н吗 приводящих к саиовозгоранию
Для каждой группы причин в ГОСТ 12.1.004—85 даны рекомендации по определению вероятности появления теплового ис- гочнпка аоздействяя.
При разряде атмосферного электричества в елементе объекта возможно воздействие теплового источника на горючую среду трех вндов. I) прн прямом воздействии молнии (опасность этого воздействия заключается в контакте горючей среды с каналом молви и, температура в котором достигает 20 000 °C при времени воздействия около 100 мкс, что достаточно для воспламенения любой горючей среды), 2) при вторичном воздействии молнии (опасность возникает из-за искровых разрядов, генерируемых в элементах конструкции в результате индукционного и электромагнитного воздейстаня атмосферного электричества, энергия искрового разряда превышает 250 мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ « минималькон энергией зажигания до fl,25 Дж), 3} при заносе в зпанне высокого потенциала по металлическим конструкциям от молниеотиода (энергия возможных искровых разрядов достигает значений 100 Дж н более, что достаточно для вое- пламенения практически всех горючих ве-
Вероптнвств Q, “。“ воздействии молнии на i-ii элемент объекта вычисляют по фар
Qt мол i — 1 — Д {' ~ <?т. мол »),
где./ — порядковый номер причины воздей-
Вероятиость воздействия прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле <?т. иол 1 = Qx。* 1Q«OJ 2. где <?иол I — вероятность прямого удара молнии в объект в течение года; Qa 2 — вероятность отказа молниеотвода, защищающего <-й элемент объ-
Значенис Quo* i находят по формуле
(НЛ)
где ^ — количество ударов молнии в объект за год; расчет 方 приведен в п. 11.9; т — продолисительность периода наблюде
нии, год.
Вероятность Q*o”2=l при отсутствии молниезащиты или ее несоответствия требованиям При наличии молниезащиты вероятность Q*g г вычисляют по формуле
Qxoa* = — £ 巧 +С — В),
где &—коэффициент безопасности, определяемый по рекомендациям приложения 3 ГОСТ 12.1.004—85. При реализации в течение года одного события 力е принимают равным 1; t — анализируемый период времени.
мин, т, — время существования неисправности молниеотвода в течение /-го события
в течение года, мин; m — количество неисправных состояний молниезащиты в тече нне года, 6 — вероятность безотказной ра-
РД 34.21.122-87) [11.4].
Вероятность вторичного воздействия мол- ннн Qt. аал г определяют по формуле Qt. пол г = Q.oa 1<?яол з, где (?иол з — веровт-
ность отказа защитного заземления в тече ние года. Для проектируемых объектов ве
роятность неисправности защитного заземления не рассчитывают, а принимают Qp s — 1 при наличии заземления и Quo” з — О при отсутствии заземления.
Вероятность Q, “g а заноса высокого ео- тенинала в защищаемый объект вычисляют по формуле Q, “°” з = Q“oj iQ“”，> причем пря расчете Q*。” i по формуле (11.4) необ- холимо значения параметров 厶 S н & (см, п. 11,9) увеличивать на 100 м.
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Расчет наесы ГГ, napoi ЛВЖ и горючвх nuae・
жароопаскнм,
вычисляют по формуле
АРаопСрРвУсвТо
{П.7)
Метод расчета рекомендован ГОСТ
12.1.004—85 для помещений, где обраща
PogZn где ср — удельная теплоемкость воздуха прн постоянном давлении, кДж/(кг'К); % — температура воздуха в помещении, К; р. — плотность воздуха в помещении, кг/м3, q — удельная теплота сгорания горючей
ются горючие газы, легковоспламеняющне- ся жидкости и горючие пыли. Ок позволяет определить максимально возможную массу 附е.х горючия веществ (кг), при аварийном выбросе которых еще можно относить помещение к непожаровзрнвоопасным:
пыли, кДж/кг, Zr — коэффициент участия пыли во взрнве; определяется экспериментально, при отсутствии данных Zu принимается равным 1, ро — атмосферное давление, кПа.
ApmaxlOOZ~，
(Н-5)
где Др(оп—предельно допустимый рост да в- пеннн для конструкций зданнА и оборудования; допускается принимать значения △раот равнме максимальному избыточному давлению, приводящему к повреждению строительных конструкций; обычно Ар”》= =5 кПа; с» — стехиометрическая концен- тракна горючего газа или пара, об. %,
5= 100/(1 + 4,84时； (П.6)
расчетного варкавта пожар。- взрывоопасиостн помешеякй. В качестие расчетного следует выбирать наиболее не-
здесь В] — стехиометрический коэффициент кислорода в ревкинн сгорания; §| = "с + + (лн —«<)/4 —Ло/2; Лс, лн, Ло, п, — число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего; Ус.— свободный объем помещения, Лрмяямаемый равным 80 % геометрического
5仇“@ помешения.
горючего газа (пара) прн расчетной температуре, кг/м3; ApmJJ — избыточное давление взрыва стехиометрической газовой (паровоздушной) смеси. Допускается принимать Дрл» = 800 кПа; Z — коэффициент участия горючей среды во взрыве, который может быть рассчитан на основе данных。распределении газа в помещении. Допускается принимать следующие значения Z-
ЛВЖ и ГЖ, нагретые до температуры всиышнн и внше
ЛВЖ и ГЖ, нагретые ниже температуры вспышка, при наличии возможности образования аэрозоля То же, при отсутствии возможности образования аэрозоля
Максимально возможную массу горючей пылн, при аварийном выбросе которой ewe
благаприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, прн котором во взрнве участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва Варианты аварии и количество поступивших в поме- Шенне веществ, которые могут образовывать взрывоопасные газовоздушные или па. ровозаутные смеси, определяются исходя нз следующих предпосылок.
I. Происходит авария одного из аппаратов, все содержимое аппарата поступает в помещение и одяоеременно происходит утечка вещества из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов Время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки я должно выть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и внда расчетиой Аварии. Под временем отключения т следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из труба провода (перфорация, разрыв и т. п.) до полного прекращения поступления ГГ идя ЛВЖ в помещение. Времн с начала аварии до отключения трубопроводов принимается равным удвоенному времени отключения насосов, срабатывания задвижки, отсекателя или вентиля по паспортным данным Щ>я автоматическом отключении и равным 900 с
при разливе на пол определяется {при отсутствии справочвых данных) исходя из расчета, что 1 л смесей н растворов, содержащих 70 % х менее (по массе) растворителей. разливается на площади 0,5 и', а остальных жидкостей — на 1 м' пола помещения. происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, или с。свежеокрашенных поверхностей. Д.тнтельность испарения жидкости принимается равной времени ее полного нсаарення, но не более
Аварии 'предшествовало пыленакоп.1е- иие в производственном помещении, происходящее н усповнвх нормального режима работы {пылевыделение из негерметнчног。 производственнога оборудования н т. п.).
В момепт аварии произошла внезапная ранерметнзаинл одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей наяо- дящейся в аппарате пыли
Определение массы поступивших в помещение горючих веществ. Массу% горючего газа, вышедшего в результате аварии в помещение, определяют по формуле
парнвшейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг.
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлениеи жидкости в распыленной состоянпн, то она должна быть учтена в формуле (119) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исхода нз продолжительности нх работы
Каждое нз слагаемых соотношения (11,9) определяется по формуле m = WFx,, где W — интенсивность испарения, Kr/fe-M1); F — площадь испарения, м1; % — длитель： ность испарения, с.
Интенсивность испарения К определяетея по справочным и зкепернментапьным данным. Для ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать интенсивность испарения по формуле
В? = 10-6ц 7Л1рн,
叫==(匕 + %)Pr,
где 匕一объем газа,
(H.8)
вышедшего из аппа-
рата, м3; Vr — объем газа, вышедшего из трубопроводов, ма, рг — плотность газа в помещении, кг/ма
Объем газа, вышедшего из аппарата Va = =O.Olp^, где pi—давление в аппарате, хПа; V — объем аппарата, м3. Объем газа, вышедшего из трубопровода, % = %+%； здесь %—объем газа, выведшего из тру- Йовоаа до его отключения, м3; % — м газа, вышедшего из трубопровода па- еле его отключения, м3; VT1 = тт, где т — расход газа а трубопроводе при нормаль- нои режиме работы, м3 ■ с- ; %=■ =0,01np2(r|L|4-r^24-... +r*)rnep2- максимальнае давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кНа;〃, ％ ，” —внутренний радиус участков трубопроводов, м;厶]，厶，...,Ln— длина участков трубопроводов от аварнАног。 аппарата до задвижек, м.
Массу паров жндиостн т„, поступивших в помещение при наличии вескалькнх источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным
где л — коэффициент, принимаемый по табл 11.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; М — молярная масса, Р> — давление насыщенного пара при рас- четно" температуре жидкостн, определяемое- 1»1 справочным данным, кПа.
При определении знменнв масс тг и с“ доп“*аетсн учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации н электроснабжением по первой категории надежности по ПУЭ, при у5овнн расположения устройств для удаления возауха из поме- тения в непосредственной блиаостя от места возможной аварии. В зтом случае массу ГГ н.тн паров ЛВЖ или ГЖ, нагретых до температуры вспышки н выше, поступивших в объем помещения, можно уменьшить, разделив на коэффициент 瓦 определяемый по формуле ^=4т+1, где % —
составом,
деляют по формуле
шп = лтс + m, + т0.(11.9)
ам отключении.
исходит испарение с поверхностя
■йг-я жилкпети Плошадь испарения
где тр — масса жиакости, испарившейся с поверхности разлива, кг, т. — масса жид-
коети, пспарнншейся с поверхности откры-
11.5. Значение коэффицпента ц
пыли тпл, образовавшейся в результатеаварийной ситуация, определяют по фор-пыли тпл, образовавшейся в результатеаварийной ситуация, определяют по фор-{Н-Ю){Н-Ю)щенне нз аппарата, иг;щенне нз аппарата, иг;при аварии в поме-；而g — расхол пнлн.при аварии в поме-；而g — расхол пнлн.пускается принимать циент использованияпускается принимать циент использования1； Йоб—козффи- ловання; Лр — чн・1； Йоб—козффи- ловання; Лр — чн・ГГ легче воздуха; для паровГГ легче воздуха; для паровмешения Длямешения ДляХарактер расерехе』еннн кашйнтовпиПХарактер расерехе』еннн кашйнтовпиПЛЗЖ h>ЛЗЖ h>U.6. 3i,a"enn.i доеустммх сгх“ане””н X5lue”rp3u英i ПР" уровне J»UuIiM4<Tll《U.6. 3i,a"enn.i доеустммх сгх“ане””н X5lue”rp3u英i ПР" уровне J»UuIiM4<Tll《輔脇rOTfFEF躋Яо.輔脇rOTfFEF躋Яо.сутствии подвижности воздушнойсутствии подвижности воздушнойСо — 3,77.103Со — 3,77.103；при подвижности Воэ；при подвижности Воэm黑图叫m黑图叫Расстояния Хцкпа Ункпв и ZhkfibРасстояния Хцкпа Ункпв и Zhkfib
пыли тпл, образовавшейся в результатеаварийной ситуация, определяют по фор-
пыли тпл, образовавшейся в результатеаварийной ситуация, определяют по фор-
{Н-Ю)
{Н-Ю)
щенне нз аппарата, иг;
щенне нз аппарата, иг;
при аварии в поме-；而g — расхол пнлн.
при аварии в поме-；而g — расхол пнлн.
пускается принимать циент использования
пускается принимать циент использования
1； Йоб—козффи- ловання; Лр — чн・
1； Йоб—козффи- ловання; Лр — чн・
ГГ легче воздуха; для паров
ГГ легче воздуха; для паров
мешения Для
мешения Для
Характер расерехе』еннн кашйнтовпиП
Характер расерехе』еннн кашйнтовпиП
ЛЗЖ h>
ЛЗЖ h>
U.6. 3i,a"enn.i доеустммх сгх“ане””н X5lue”rp3u英i ПР" уровне J»UuIiM4<Tll《
U.6. 3i,a"enn.i доеустммх сгх“ане””н X5lue”rp3u英i ПР" уровне J»UuIiM4<Tll《
輔脇rOTfFEF躋Яо.
輔脇rOTfFEF躋Яо.
сутствии подвижности воздушной
сутствии подвижности воздушной
Со — 3,77.103
Со — 3,77.103
；при подвижности Воэ
；при подвижности Воэ
m黑图叫
m黑图叫
Расстояния Хцкпа Ункпв и Zhkfib
Расстояния Хцкпа Ункпв и Zhkfib
кратиость воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с-1.
Массу взвешенной в объеме помещения
где 叫.一масса пыли, поступившей в помещение нз аппарата в результате аварийной ситуации, кг; т,3 — масса взвихрившейся пыли, кг.
Массу пыли, поступившей из аппарата, определяют по формуле
■〈т»н + 疝皿Р)*а,
т,#—максимальная масса горючей
поступающей в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг/с; t — время отключения, с; 爲一коэф- фипиент пыления, представляющий отноше- нке массы взвешенной в воздухе пыли к。 всей лили, поступившей из аппарата в помещение Значение 坛 принимается равным: для гранулированных веществ 0,1, для сыпучих с объемной Массоп 500 для сыпучих с объемной 500 кг/м3 — О .Б; для тонкодиспе[ иий пыли с дисперсностью до 35
Массу взвихрившееся пыли определяют по формуле
где 月2—доля отложенной в помещение пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной снтуаиин, кг; прн отсутствии экспериментальных све- денпб о величине 底з допускается полагать &“ = 1; то., — масса отложившейся в помещении горючей пнпн к моменту аварнн (к моменту очередной уборки}, кг.
Массу пыли т«. л определяют по формуле
Е = ТЙ^Х
где тж — общая масса пыли, оседающеЗ на поверхностях в помешенин за межуборочный период времени, кг;氏一коэффициент, определяемый как отношение интеневвно- сти пылеоседации на труднодоступных для уборки пыли местах помещения тт к интенсивности пылеосеаання на доступных для уборки местах 由“ (в случае невозможности определения прнввнаетс* равный 1);卽一 коэффициент, представлиющий отношение площади / труднодоступных для кн мест к ннощади F“ доступных “ла ки
дли уборки местамн подразумевают по верхностн, очищаемые прп генеральных уборках. Доступными для уборки местами считаются поверхности, пыль с которнх удаляется при текущих {ежесменно, ежесуточно) уборках; " — количеств。циклов поступления пыли в помещение; й, — коэффициент эффективности уборки пыли, при пн мается при сухой уборке 0,6, при влажной 0,7; при мех анизнрованной вакуумной уборке 0,9, если пол с выбоинами (до 5 % площади); 品一доля горючей пыли в общей массе отложеилй пыли.
Общую м: 1ыли гн* вычисляют по формуле т* = —а), где т. — масса пн- ли, выделив я в помещение за и ежу бирочный период, кг: а — коэффициент эффективности вытяжных вентиляционных систем; при отсутствии экспериментальных данных а принимают рзвннм 0. Для производств. в которых невозможно определить расчетным путем величину т*, ее вычисляют по экспериментальным данным.
Для производств, связанных с механической обработкой поверхности твердых горючих веществ, массу, кг, выделившейся в помещение пыли за одну смену, определяют но формуле
тВ -■ Fo6pM 以仇//,
где F。— средняя площадь обрабатываемой за 1 ч поверхности на одном рабочем месте, м?/ч; & — средняя толщина материала, снимаемого с одной поверхности, м;
плотность материала, кг/м5;苗—коз ииект, учитывающий долю пилевидного Ждукта с размерами частичек менее мкм от общего количества отходов; до-
ело рабочих мест； г — среднее время работы станков за смену, ч.
Данные о массе ГГ, паров ЛВЖ н ГП, ноступизнкх в помещение при аварии, позволяют сделать заключение о пожаро- взрывоопасяости помещения. Если масса поступившего вещества менее нля равна Ет*х (ем. п. 11.3), то помещение непожаро- взрывоопасно. Есик m > mmal, то помещение пожароазрывоопасио.
! 1.5. РАСЧЕТ РАЗЖЕРОЗ
ПОЖЛРОЗЗРЫВСОПАСНЫХ ЗОН
ПРН ПОСТУПЛЕНИИ Э ПбЕЩЕ^Е
ГОРЮЧИХ ГАЗОб
Ч ЛЕГКСЗеСПЛА.'Л£^Я：С[Д：-?.ХСЯ
ЖИДКОСТЕЙ
Расстояния Хнкпв，УНКПВ' гНКПВ <м)
ним концентрационным пределом воспламе- неннн, рассчитывают по формулам:
Нкпв = н(& ,п Й^Ё)吗
当S (修口 нйтг)°，5： 1П нйк)0'6*
где &1 — коэффициент, врнннмаемьй равным 1,1314 для ГГ и 1,1958 для паров ЛВЖ,府一коэффициент, принимаемый рав. ним 1 для ГГ н *2 = Т./3600 для ЛВЖ： т» — ареми полное。нсиарення;飯一коэффициент. принимаемый равным 0,0253 для ГГ при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,02828 для ГГ при подвижности воздушной среды, 0,04714 дли паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среди и 0,3536 для паров ЛВЖ при по* двнжности воздушной среды, L, 6. И — длина, ширина и высота помещения соответственно, м; б — допустимые отклонения концентрации прп задаваемом уровне значимости @, привеленные в табл. 11.6, Значение уровня значимости Q выбирают исходя из особенностей технологического процесса; допускается принимать Q = 0,05,
eo — концентрация, об. %; для IT при
Дуичой среды % = 3・iq，^^； для Па_ ров ЛВЖ при отсутствии ПОДВИЖНОСТИ Воз. душной среды '
при подвижности воздушной среды
СнРпУ 3
t — скорость движения воздуха, м/с; j — концентрация насыщенных паров при рас четной температуре воздуха в помещении, об %; сн = 1ООрв/ро, где р» — давление ва. снщенннх паров при расчетной температуре. кПа; ро — атмосферное давление, рав ное 101 кПа,
В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне иля максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения темпера туры в аварийной ситуации Если такого значения расчетной температуры по каким- либо прнчннам определить не удается, допускается принимать ее равно* 61 ℃
Размеры (радиус R и высоту Л) Пожаро- взрьгпоопасной зоны определяют исходя из значеннА Хнкпв，Ункпв и гнкпв； ПРН атом R > ^нкпв н R > Ункпв н Длн горючих газов ?!>•% + &. где hr — высота источ ника поступления газа от поля помещения для ГТ тяжелее воздуха и от потолка по-
пожаровзрывоопасная зона гео-
удет представлять цилиндр с основания н высотой 丸=2R ft = Л, + Я прн Я > Л», внутри которого расположен источник внпепе-
Для ларов ЛВЖ помаровзрывоопасная зона будет предста влять цилиндр радиусам R основании н высотой^ = гцкпв прн "л < ^нкпв，при %》Zhkfib высота зоны *г = Ае + 2нкпв・ За начало отсчета лрн- нпмают внешние габаритные размеры установки Во всех случаях значения ГНКПВ' Ункпв Н гНКПВ я™ ГГ И паров ЛВЖ должны быть не менее 0,3 мм
rvT быть нсшэльзованы для расчета коз*
X лНКП0®НКПЭгНКПЭ；X лНКП0®НКПЭгНКПЭ；»鏡吃靑<111!>»鏡吃靑<111!>держащих газы (пары) и пшн, определяютжаровзрывооласньи свойств, особенностейпо формулетехнологического процесса. Допускается нс-Лр = Лр, т- aps,(11.13)пользование показателей пожарной опасности для смесей веществ я материалов по где йР1—давление взрыва, внчнепехное длянаиболее опасному компоненту.газа (паре) по формуле (11 i 1} или (11 12).Категорию почещенкй (табл. 11.7) опре-Др： — давление взрыва, вычисленное дляделяют путем последовательной проверивпыли по формуле (11.12).принадлежности помещений к категориямот высшей (А) к низшей (Д). Для onjeae-1 . - <5 .< и ■： ■, c；i >,.. ,.■ . ■■■. ■-■■ ■.■, г. пления категории помещений необходимо установить по справочным данным пожаро- —■ - ■ ■■ ■ опасные свойства веществ, смесей в технн-•.л.у「нескнх продуктов, наюдящихся в поме@е-ннв или поступающих в него в момент ава- Общесоюзные нормы гехнологяческогории, выбрать наиболее неблагоприятный ва-проектировання ОНТП 24—86 МВД СССРрнант аварии, найти массу горючих не-подразделктт почещеняя и здания по по-Шеств. находящихся в пом'вдеиии в моментжаровэрывной к пожарнс* опасности нааварнн, и определить величину избыточногокатегории А, Б, В, Г, Д. Категории взры-давления взрыва по формулам (11 11),вопожарной и пожарной опасности помеще-(11 12) или (11.13).ннА н зданий определяются для наиболееЗаанне относится к категории А> если внеблагоприятного в отношении пожара илинем суммарная площадь помещений катего-взрыва периода, ииодя из вида находя-рии А превышает 5 % площади всех поме-щихся я аппаратах н помещениях горючихтений, или 200 №. Допускается не отно-веществ н матервааов, нх количества и по-ентв здание к категории А, ес^Н суммарная八.7. hayopa” почящен:1й г 1е;аароизрзз,，оЕ -i >i;,：K：ipi<oS 协;аснсстнКатегория оометекн*Характеристика веществ в натерааков. на^одяи^ихся (обращающихся) в пояещеиииВзайвооинсноеГорючие газы, леп(овосплачезяющяеся жидкости с температурой вспышки не более 28 ℃ в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПаВещества и материалы, способные взрываться н гореть при взан・ модействик с водой, кислородом воздуха нлн друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в по- метеннн превышает 5 кПаВзрывопожароопасноеГорючие пылн или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 2S ℃, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрнвооггаенне пылевоздуш- ные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избытояное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПаПожароопасноеГорючие н трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудно- горючие ветестиа и материалы (в там числе пыли н волокна), вещества и материалы способные при взаимодейстаип с водой, кнзородом воздуха или друг с другом только гореть при условии, Что помещения, в которых они имеются в наличии нлк об- рашаются, не относятся к категорвям А илн 6гНегорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплаэленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистой теплоты, искр к пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются нли ути. лизируются в качестве топливаДНегорючие вещества и матерналн в холодном состояниидержащих газы (пары) и пшн, определяютжаровзрывооласньи свойств, особенностейпо формулетехнологического процесса. Допускается нс-Лр = Лр, т- aps,(11.13)пользование показателей пожарной опасности для смесей веществ я материалов по где йР1—давление взрыва, внчнепехное длянаиболее опасному компоненту.газа (паре) по формуле (11 i 1} или (11 12).Категорию почещенкй (табл. 11.7) опре-Др： — давление взрыва, вычисленное дляделяют путем последовательной проверивпыли по формуле (11.12).принадлежности помещений к категориямот высшей (А) к низшей (Д). Для onjeae-1 . - <5 .< и ■： ■, c；i >,.. ,.■ . ■■■. ■-■■ ■.■, г. пления категории помещений необходимо установить по справочным данным пожаро- —■ - ■ ■■ ■ опасные свойства веществ, смесей в технн-•.л.у「нескнх продуктов, наюдящихся в поме@е-ннв или поступающих в него в момент ава- Общесоюзные нормы гехнологяческогории, выбрать наиболее неблагоприятный ва-проектировання ОНТП 24—86 МВД СССРрнант аварии, найти массу горючих не-подразделктт почещеняя и здания по по-Шеств. находящихся в пом'вдеиии в моментжаровэрывной к пожарнс* опасности нааварнн, и определить величину избыточногокатегории А, Б, В, Г, Д. Категории взры-давления взрыва по формулам (11 11),вопожарной и пожарной опасности помеще-(11 12) или (11.13).ннА н зданий определяются для наиболееЗаанне относится к категории А> если внеблагоприятного в отношении пожара илинем суммарная площадь помещений катего-взрыва периода, ииодя из вида находя-рии А превышает 5 % площади всех поме-щихся я аппаратах н помещениях горючихтений, или 200 №. Допускается не отно-веществ н матервааов, нх количества и по-ентв здание к категории А, ес^Н суммарная八.7. hayopa” почящен:1й г 1е;аароизрзз,，оЕ -i >i;,：K：ipi<oS 协;аснсстнКатегория оометекн*Характеристика веществ в натерааков. на^одяи^ихся (обращающихся) в пояещеиииВзайвооинсноеГорючие газы, леп(овосплачезяющяеся жидкости с температурой вспышки не более 28 ℃ в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПаВещества и материалы, способные взрываться н гореть при взан・ модействик с водой, кислородом воздуха нлн друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в по- метеннн превышает 5 кПаВзрывопожароопасноеГорючие пылн или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 2S ℃, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрнвооггаенне пылевоздуш- ные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избытояное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПаПожароопасноеГорючие н трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудно- горючие ветестиа и материалы (в там числе пыли н волокна), вещества и материалы способные при взаимодейстаип с водой, кнзородом воздуха или друг с другом только гореть при условии, Что помещения, в которых они имеются в наличии нлк об- рашаются, не относятся к категорвям А илн 6гНегорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплаэленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистой теплоты, искр к пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются нли ути. лизируются в качестве топливаДНегорючие вещества и матерналн в холодном состоянии
X лНКП0®НКПЭгНКПЭ；
X лНКП0®НКПЭгНКПЭ；
»鏡吃靑<111!>
»鏡吃靑<111!>
держащих газы (пары) и пшн, определяютжаровзрывооласньи свойств, особенностей
по формулетехнологического процесса. Допускается нс-
Лр = Лр, т- aps,(11.13)пользование показателей пожарной опасно
сти для смесей веществ я материалов по где йР1—давление взрыва, внчнепехное длянаиболее опасному компоненту.
газа (паре) по формуле (11 i 1} или (11 12).Категорию почещенкй (табл. 11.7) опре-
Др： — давление взрыва, вычисленное дляделяют путем последовательной проверив
пыли по формуле (11.12).принадлежности помещений к категориям
от высшей (А) к низшей (Д). Для onjeae-
1 . - <5 .< и ■： ■, c；i >,.. ,.■ . ■■■. ■-■■ ■.■, г. пления категории помещений необходимо
установить по справочным данным пожаро- —■ - ■ ■■ ■ опасные свойства веществ, смесей в технн-
•.л.у「нескнх продуктов, наюдящихся в поме@е-
ннв или поступающих в него в момент ава- Общесоюзные нормы гехнологяческогории, выбрать наиболее неблагоприятный ва-
проектировання ОНТП 24—86 МВД СССРрнант аварии, найти массу горючих не-
подразделктт почещеняя и здания по по-Шеств. находящихся в пом'вдеиии в момент
жаровэрывной к пожарнс* опасности нааварнн, и определить величину избыточного
категории А, Б, В, Г, Д. Категории взры-давления взрыва по формулам (11 11),
вопожарной и пожарной опасности помеще-(11 12) или (11.13).
ннА н зданий определяются для наиболееЗаанне относится к категории А> если в
неблагоприятного в отношении пожара илинем суммарная площадь помещений катего-
взрыва периода, ииодя из вида находя-рии А превышает 5 % площади всех поме-
щихся я аппаратах н помещениях горючихтений, или 200 №. Допускается не отно-
веществ н матервааов, нх количества и по-ентв здание к категории А, ес^Н суммарная
八.7. hayopa” почящен:1й г 1е;аароизрзз,，оЕ -i >i;,：K：ipi<oS 协;аснсстн
Категория оометекн*
Характеристика веществ в натерааков. на^одяи^ихся (обращающихся) в пояещеиии
Взайвооинсное
Горючие газы, леп(овосплачезяющяеся жидкости с температурой вспышки не более 28 ℃ в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа
Вещества и материалы, способные взрываться н гореть при взан・ модействик с водой, кислородом воздуха нлн друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в по- метеннн превышает 5 кПа
Взрывопожароопасное
Горючие пылн или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 2S ℃, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрнвооггаенне пылевоздуш- ные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избытояное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа
Пожароопасное
Горючие н трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудно- горючие ветестиа и материалы (в там числе пыли н волокна), вещества и материалы способные при взаимодейстаип с водой, кнзородом воздуха или друг с другом только гореть при условии, Что помещения, в которых они имеются в наличии нлк об- рашаются, не относятся к категорвям А илн 6
г
Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплаэленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистой теплоты, искр к пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются нли ути. лизируются в качестве топлива
Д
Негорючие вещества и матерналн в холодном состоянии
держащих газы (пары) и пшн, определяютжаровзрывооласньи свойств, особенностей
по формулетехнологического процесса. Допускается нс-
Лр = Лр, т- aps,(11.13)пользование показателей пожарной опасно
сти для смесей веществ я материалов по где йР1—давление взрыва, внчнепехное длянаиболее опасному компоненту.
газа (паре) по формуле (11 i 1} или (11 12).Категорию почещенкй (табл. 11.7) опре-
Др： — давление взрыва, вычисленное дляделяют путем последовательной проверив
пыли по формуле (11.12).принадлежности помещений к категориям
от высшей (А) к низшей (Д). Для onjeae-
1 . - <5 .< и ■： ■, c；i >,.. ,.■ . ■■■. ■-■■ ■.■, г. пления категории помещений необходимо
установить по справочным данным пожаро- —■ - ■ ■■ ■ опасные свойства веществ, смесей в технн-
•.л.у「нескнх продуктов, наюдящихся в поме@е-
ннв или поступающих в него в момент ава- Общесоюзные нормы гехнологяческогории, выбрать наиболее неблагоприятный ва-
проектировання ОНТП 24—86 МВД СССРрнант аварии, найти массу горючих не-
подразделктт почещеняя и здания по по-Шеств. находящихся в пом'вдеиии в момент
жаровэрывной к пожарнс* опасности нааварнн, и определить величину избыточного
категории А, Б, В, Г, Д. Категории взры-давления взрыва по формулам (11 11),
вопожарной и пожарной опасности помеще-(11 12) или (11.13).
ннА н зданий определяются для наиболееЗаанне относится к категории А> если в
неблагоприятного в отношении пожара илинем суммарная площадь помещений катего-
взрыва периода, ииодя из вида находя-рии А превышает 5 % площади всех поме-
щихся я аппаратах н помещениях горючихтений, или 200 №. Допускается не отно-
веществ н матервааов, нх количества и по-ентв здание к категории А, ес^Н суммарная
八.7. hayopa” почящен:1й г 1е;аароизрзз,，оЕ -i >i;,：K：ipi<oS 协;аснсстн
Категория оометекн*
Характеристика веществ в натерааков. на^одяи^ихся (обращающихся) в пояещеиии
Взайвооинсное
Горючие газы, леп(овосплачезяющяеся жидкости с температурой вспышки не более 28 ℃ в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа
Вещества и материалы, способные взрываться н гореть при взан・ модействик с водой, кислородом воздуха нлн друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в по- метеннн превышает 5 кПа
Взрывопожароопасное
Горючие пылн или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 2S ℃, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрнвооггаенне пылевоздуш- ные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избытояное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа
Пожароопасное
Горючие н трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудно- горючие ветестиа и материалы (в там числе пыли н волокна), вещества и материалы способные при взаимодейстаип с водой, кнзородом воздуха или друг с другом только гореть при условии, Что помещения, в которых они имеются в наличии нлк об- рашаются, не относятся к категорвям А илн 6
г
Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплаэленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистой теплоты, искр к пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются нли ути. лизируются в качестве топлива
Д
Негорючие вещества и матерналн в холодном состоянии
фиияапа Z участия горючей среда ва взрыве. Для случая 100м/(рнп>1Л» V V 0,5 HkliB н полникности воздушной «жды и<3 м/с, коэффнииедт Z уч^тня ГГ рассчитывается при *нкПВ《а" а ункпв<0,53 по формуле
Z=—^M% + —^JX
прв *нкпв > °，红"Ункпв > °，6S по фор- ：』。「3 +用小 где «г—масса ГГ, поступающего в объем поиещеиия; F— площадь вола помещения,
Коэффициент участия паров легковоспла- мекяюшяхси к горючих жидкостей во варн- se может быть определен по графику, приведенному на рис. II.I, где значения пара- *et9a * апределяит № ©ориуле
Ч
с“.если Сн«с*；
,если ся > с',
где с" = фвст； q> — аффективный козффк- няент избытка горючего, прннимавмьсЯ равный 1,5; Ест — вичмьдяется по формуле (11.6).
*.6. РАСЧЕТ
ИЗЗЫТО'ШОГС ДАВЛЕНИЯ 03РЫЗА
Для горючих газов, паров легковоспламе- няищихся к горючих жидкостей, состоашнх из атомов С, Н, О, N, CI, F, I, Вг, избы- точвое давление взрыва определяется по формуле(11.5), преобразованной к ваду
.,、тг(а|г 100 1
8 = 9吁-阿不；三■石‘
<н.и)
где pm„ — максимальное давление взрыва стехиометрической гааавоздушной или па- ровоздушЕой смеси в замквутом объеме, оаределяемое эксперяиентально илн по справочным данным; при отсутствии данных допускается прндимать Ре* = 900 кПа; ро — начальное давление, кПа; допускается принимать Ро = 101 кПа; m“"i —масса горючего газа или паров легковоспламеняющихся н горючнх жидкостей, поступивших в результате аварии в помещение, кг, вычисляется для ГГ по формуле (11.8), а лля паров ЛВЖ и ГА по формуле (119); Ус — саободнай объем помещения, м5; определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудОрванвБМ-. если свободный о%ье” помещения определять иевоэможно, то его допускается принимать условно рав- на* 80% гвдметряческого объема помеш.е- ння, А, — козффнинент, учитывающий не- герметичность лоиещения и неаднабатач- ноеть проиеееа гар«иия; допускается принимать А* = 3.
Расчет избыточно го давления варнва лля кимнческик веществ, кроме упомянутых выше, а также для смесей может быть выполнен по формуле
где Wr —теплота сгорания, Л*/кг; р.— плотность воздуха до аарыаа при начальной температуре %, кг/м" с, —удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг-К)； дапУ； скается принимать равней 1.01 X X 13 Дж/(кг-К)； Го —начальная температура воздуха. К.
Массз химических веществ или смесей, участвующие во взрыве, определяются по формулам (11.8) или (11.9).
Избыточное давление взрыва для ГП определяют по формуле (11.12), где при отсутствии экспериментальных сведений допускается полагать Z=l. Масса лили определяется по формуле {11.10).
Расчет нзбнточного данления взрыва для веществ и материалов, способных взрываться и гореть прн взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, производят по формуле (11.12), принкмая Z = 1 в принимая в качестве величиии Нт знергию, выделяющуюся при взаимодей- стини 1 кг веществ (с учетом сгорания про. аукто* вэанмод^ивйя до конечиих еоеди- веннА), илп экспериментально в натурных испытаниях. В случае, когда определить величину Ар не представляется возможкнм, следует принимать ее равной 5 кПа.
Расчетное яэВыточное даэление взрыва для гкбрниккх варнвоонасны* смесей, со-
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Определение 1атегориА номепенн* ао
11,8. Категоокк помещении :i』:ikhk" по ззохзепохаомзи 力 среастза npci'nuno'Kaproii за*“т』!.
Структураое полразделеяие
Выполняемые работа и основные применяемые магернвхн
Взрыв о- н пожароопаечые определяющие категорию помещекнЯ и аданка
金
Рекамендуе- снстемы к средства ^жирной ЗАЩИТЫ 1
Л，“е"“зе “ex”
Правильно заливочное отделение
Плавка и заливка алю- мннневнх, стальных и
Выделение лучистой теплоты
г
Флюсы,
Отделение литья в ко-
Отливка деталей из черных к цветных ме-
Природный газ и минеральные масла
「
-
Стержневое и формовочное отделения Отделение обрезки и за-
Изготовление графитовых форм
Обрезка литников
Алюминиевая стружка
д
Флюсы,
Участок изготовления оболочек форм и стерж-
Изготонление форм и стержней
Пары ацетона, спирта
А
4(5}
Участок приготовления формовочной смесн
Участок окраски форм
н стержней
Отделение обрубки и
Обрезка литников
Песок, уголь, графитовая стружка Негорючие краска, пары бензика, лака
д
д
5(6, 7): 10
Участок плазменной рез-
Отделениевнбнвкн
Выделение лучнстоА теплоты
д
1°
Отделение подготовки формовочного материа-
д
Склад формовочного материала
Склад материальный
Склады модельной час-
Хранение ЛВЖ
Песок
Графитовая стружка
Пары ацетона, бензина, спирта Парафин, стеарив Селитра камневак
д
д
5(9) 8 (treeок, флюсы)
Г'：Р*<ачссьас “ел
Отделение термической обработки
Обработка деталей в термическнх печах н водяная закапка Обработка деталей в термических печах я
Выделение лучистой теплоты
Г
5(6, 7)
Отделение обезжнрнва-
Щелочные растворы
д
-
Отделение термической обработки в вакууме Участок термической об-
Выделение лучистой теплоты
г
кой частоты
Продолжение табл. 11,8
Структурное подразделение
Выполняемые работн м основные ттрименяемыБ материалы
*ср*ды и натер валы, определяющие категорию номешетш* и зданий
谭
Рекочевдуе-
снетемы в среаства “ОТНВОП6
ХуззеинозвЕПсаоиныс
Отделениеосновные
Штампы, действую-
Выдаленне лучистой
г
Флюсы,
техиологических опера-
щие с применением
теплоты, пары масел
TTdCCIT
Отделение очистки
смазки
Очистка деталей из
Металлическая пыль
Д
Стали на наждачном
станке
Склад заготовок, штам-
Храневне в несгорае
д
—
Кладовая хнмнкатов
Хранение в цесгорае-
Солн калня, натрпя н
в
5(6. 7)
мой таре
азотной кислоты
Кладовая смазочных ма-
Хранение
Парн масел, керосяяа
А
11
Участок лакировки
Лак. ацетон, бензин
А
5(10)
#1ек£"”ес:<ае i мехах。- сЗиросные аехн
Отделение механической
Холодная обработка
Стальная и чугунная
Д
обработки детален
металлов резанием,слесарная обработка
стружка
Отделение обработки
Стружка
в
Смпеы
деталей лз магниевых, титановых, алюминне-
песок
вых сплавов
Автаматно-револьверное
Холодная обработка
Пары мииералъных ма-
в
6(6)
отделение
металлов резаннем,
сел
Участок коордннатно-
слесарнан обработка
Стальная стружка
д
-
Участок хонинговальных
Основные операшш
Керосин:
станков
4сп до 28 ℃, £.5 - 28 ℃ -=- 45 ℃
А
5 (6) 5(6)
Пара масел, керосина:
蠢“ —45° + 61°,
н
5{6)
%5 более 6Г
в
5伍）
Отделение химической
—
Водород (в верхней
А
Отделение сборки узлов
Слесарно-сборочные работы без примене-
—
Д
-
ння масе" и ЛВЖ
Участок общей сборки
Сборочные работы
Без применения масел
д
С применениеи мяне-
5(6)
Участок механических
Испытание изделий на
Твердые горючие на-
в
5(6)
испытаний
вибростендах без при-
терн алы
иенення ЛВЖ с при-
мененнем горючих на-
Участок мехакнческлх
терналов
Испытание нэденнй на
д
лспытаяяй
ниброотчндах без при-
То же с прнмененяем горючей жидкости
Пары минералыня на-
в
5(6)
□ ОЖАРВАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Опредвдеияе катвгормЯ поисщсвкв И。
Структурное подрааделевие
выполняемые работы Н основные прик«ияеиые иатер*，』н
Взрыве- и пожароопасные ср«лы и материалы, определяющие хатегорню понещвинВ в здание
籲
Рекомеияуе-
енетекн и средства □ pOTKnoiTO^ *8朋06
защиты '
Ц>ех "оран печатных
Участок подготовки ра- дкоэлементов
Рихтовка, обрезка, лужение, изготовление пе-
Твердые горючие материалы
в
9
Участок сборки плат
Участок лакировки и
Уадсток темологических испытаиий
Установка элементов, закренпенне и пайка Покрытие плат лаком
Испытания в терхоба- рокамерах. на внбро- стендах
Таердые горючие материалы
Пары толуола, ксило- ла, аиетона
Твердые горючие материалы
в
5, 10
Нех иэготавлеияя нн・ тегральнвх микрсскеи
Участок герметнзаивн в пластмассовый корпус
Участок маркировки и
Склейка деталей
Маркировка
Эпоксидный компаунд, пары бензина Пары растворителей
А
6(6), 10
5(6), 10
Участок промывки
Участок нанылення
Коитрольио-испытатель- ный участок
Промнвка в бензине Напыление в вакуумных установках Готовые изделия
Пары бензнна
Металлы н нх еппавн
Твердые горючие материалы
Д
5(6). 10
9, 11
Нзх сборки прнбороа, гидраснопичгских си-
Заготовительвай уча-
Намоточиый участок
Участок пропитки
Резка нзопзцконннх материалов, зачистка коецов проводников Намотка катушек реле
Приготоэление компа-
Твердые горючие материалы
Твердые горючие мате-
Пары ацетона, ксилола
в
9, 11
9. И 5(6), Ю
Участок сборки алек- троеных блоков
Участок узловой и об- щеб сйоекш гяроблоков Участок общей сборка и регулировки изделий
Участок упенойкн
Сворка, пайка, монтаж
Сборке
Сборка, монтаж
Нзготовление тары н упаковки
Пяастиасса, бумага, лаквткянь
Пластмасса, бумага, лакоткаяь
Пластмасса, бумага, лакоткань
Полиэтнленовая пленка, бумага, ткани
в
9, И
9. И
9. И
И (9)
Комплекс зспомогатсль- хнх лодраэделеяий
Участок сварки
Электродуговая сварка
Выделение лучистой
г
—
Учаеток окрашвианин
Окрашивание узлов, стаеяов
Пары растворителей
А
5, 10
Продолжение табл. 11.8
Структурное подразделение
Внполиигмые работы н основные приненяеыые материалы
Вэрыво- и пожароопасные среды н и*терка»н, определяющие категории ттомещечий и элааий
爺
Рскоиеядуе-
я ерем™ противопо.
nupson
“Кхтн，
Участок ремонта пускорегулирующей и слабо, точной аппаратуры
Разборка, ремонт
Пластмасса, реэяна
В
9. 11
Воздушно-кокпрессор- ные станции
Система смазкн
Д
—
Вьгчислн1ельные центры
—
Без наличия ЛВЖ. и
В
6
Лабораторные помеще- яия с применением вычислительны! машин
Бм наличия ЛВЖ н
В
6
Продолжение таВл. Ц.8
'Системы и средства пожаротушения обозначены условными номерами: I — спринклерные или дренчерные установив водяного пожаротушения; 2 —то же, водопенного тушения; 3 — быстродействующие автоматические пожаротушащие системы БАПС; 4 —стаиионярныё н перелнижные леяные устаноякн обычной кратности; 5 — то же, установки высокократной зоздушяо-механичеекой пены; б — установки газового пожаротушеияя; 7 — установки тушения паром; в —порошковые установки; 9 —внутренний противопожарный водопровод; /0 — сигнализаторы взрывоопасных концентраций паров К газов; 11 — системы электрической пожарной сигнализации
Примечание. В таблице не указаны первичные средства пожаротушения.
площадь помещений категории А в здании не превышает 25 % суммарной площади
нсем размещенных в
более 1000 мг),
нем помещений (но не
),и эти помеюеннл оборуду-
ются установками автоматического пожаротушения.
Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условии, здакне не относится к категории А; суммарная площадь помещений категорий Д и Б превышает 5 % суммарной кнощади всех по* мешений, или 200 м!. Допусиается не отно- сеть здание к категории Б, если суммарна^ площадь помещений категорий А в Е в зда- ени не превышает 25 % суммарно* плошали всех размещенных в нем помещений (во не более 1000 м!) н эти поыешення оборудуются установками автоматического пожаротушения.
Здание относится к категории В, если од. иовреиенно выполнены два условия: эдаяве не отяоситск к нитегпрни А или Б; суммар. ная площадь иомешеннА категорий А, Б и В превышает 5 % (10 %, если в здании отсутстиуют помещения категорий А и Б) суммариоВ ниошади всех помещевий. Допу- оьается не относить здание к категории В,
если суммарная площадь помешенкЛ категории А, Б, В в здании не превышает Й * суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 м5), и эти помещения оборудуются установками авто, матнческого пожаротушения.
Здание относится к категории Г, если од- коарвменио выполнены два условия: здание не относится к категориям А, Б и В； суммарная площадь помещений ка Б, В и Г превышает 5 % суми шади всех оомещенн*. Допускается не относить здание к категории Г, если «ммар- Had площадь помещений категорий А, В, В и Г в здинкн не превышает 25 % суымар- ноА площади всех размещенных в яем помещений (но не более 5000 м1), а помещения категорий А, Б, В оборудуются установками автоматического пожаротушения.
Здание откосится к категории Д, если оно не относится к катигориям А, Б, В И Г.
Категории помещений н зданий, определенные в соответствии с ОНТП 24—86 МВД СССР, следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной беэопасиости указанных помвщекяй и зданий, в том и-
Группапонеще-Группапонеще-Группа помкще-орошеиня, л/(мг-с)Площади.cgUKKXepxuu оросителем или легкоялав-замком.Площадь ДЛЯ расчета расходаВОХЗ ИЛ-Н раствора ненообразо*Пропалжи- телъность работы уетак。》” водяноготушения,Расстояниеспринклерили легко- плзвкиып замкаик.рованнх.Раствор，овзте”к1304e、"С СВ12604С 191 9604606032斗雪9604П 4960491 QAзс а»40,49180Группа помкще-орошеиня, л/(мг-с)Площади.cgUKKXepxuu оросителем или легкоялав-замком.Площадь ДЛЯ расчета расходаВОХЗ ИЛ-Н раствора ненообразо*Пропалжи- телъность работы уетак。》” водяноготушения,Расстояниеспринклерили легко- плзвкиып замкаик.рованнх.Раствор，овзте”к1304e、"С СВ12604С 191 9604606032斗雪9604П 4960491 QAзс а»40,49180；.；!. HiDd.-.tM^Li，1вг5ха，・，”ех"х ：c::i;，s:c「а >,зк：5；.；!. HiDd.-.tM^Li，1вг5ха，・，”ех"х ：c::i;，s:c「а >,зк：5Продолжеиие табл. Ц аПродолжеиие табл. Ц аПримечания: 1. Площадь, защищаемая одним сиринклерным настенным оросителем, составляет 16 ма.''Для спринклерных установок значения интенсивности орошении н площади для расчета расхода воды или раствора пенообразователя приведены для помещений групп 1—4 высотой до 10 м, а также для фонарных помещений при суммарной площади фонарей не более 10 % площади. Параметры установок для помещений внсотоА 10—2Q м следует принимать по табл. 3 СНиП 2.0《.09—84Параметры установок водяного пожаротушения со смачивателей следует определить аналогично параметрам установок водяного пожаротушенияПримечания: 1. Площадь, защищаемая одним сиринклерным настенным оросителем, составляет 16 ма.''Для спринклерных установок значения интенсивности орошении н площади для расчета расхода воды или раствора пенообразователя приведены для помещений групп 1—4 высотой до 10 м, а также для фонарных помещений при суммарной площади фонарей не более 10 % площади. Параметры установок для помещений внсотоА 10—2Q м следует принимать по табл. 3 СНиП 2.0《.09—84Параметры установок водяного пожаротушения со смачивателей следует определить аналогично параметрам установок водяного пожаротушения
Группапонеще-
Группапонеще-
Группа помкще-
орошеиня, л/(мг-с)
Площади.
cgUKKXepxuu оросителем или легкоялав-
замком.
Площадь ДЛЯ расчета расхода
ВОХЗ ИЛ-Н раствора ненообразо*
Пропалжи- телъность работы уетак。》” водяного
тушения,
Расстояние
спринклер
или легко- плзвкиып замкаик.
рованнх.
Раствор
，овзте”к
1
30
4
e、"
С СВ
12
60
4
С 19
1 9
60
4
60
60
3
2
斗雪
9
60
4
П 4
9
6
04
9
1 QA
з
с а»
4
0,4
9
180
Группа помкще-
орошеиня, л/(мг-с)
Площади.
cgUKKXepxuu оросителем или легкоялав-
замком.
Площадь ДЛЯ расчета расхода
ВОХЗ ИЛ-Н раствора ненообразо*
Пропалжи- телъность работы уетак。》” водяного
тушения,
Расстояние
спринклер
или легко- плзвкиып замкаик.
рованнх.
Раствор
，овзте”к
1
30
4
e、"
С СВ
12
60
4
С 19
1 9
60
4
60
60
3
2
斗雪
9
60
4
П 4
9
6
04
9
1 QA
з
с а»
4
0,4
9
180
；.；!. HiDd.-.tM^Li，1вг5ха，・，”ех"х ：c::i;，s:c「а >,зк：5
；.；!. HiDd.-.tM^Li，1вг5ха，・，”ех"х ：c::i;，s:c「а >,зк：5
Продолжеиие табл. Ц а
Продолжеиие табл. Ц а
Примечания: 1. Площадь, защищаемая одним сиринклерным настенным оросителем, составляет 16 ма.''
Для спринклерных установок значения интенсивности орошении н площади для расчета расхода воды или раствора пенообразователя приведены для помещений групп 1—4 высотой до 10 м, а также для фонарных помещений при суммарной площади фонарей не более 10 % площади. Параметры установок для помещений внсотоА 10—2Q м следует принимать по табл. 3 СНиП 2.0《.09—84
Параметры установок водяного пожаротушения со смачивателей следует определить аналогично параметрам установок водяного пожаротушения
Примечания: 1. Площадь, защищаемая одним сиринклерным настенным оросителем, составляет 16 ма.''
Для спринклерных установок значения интенсивности орошении н площади для расчета расхода воды или раствора пенообразователя приведены для помещений групп 1—4 высотой до 10 м, а также для фонарных помещений при суммарной площади фонарей не более 10 % площади. Параметры установок для помещений внсотоА 10—2Q м следует принимать по табл. 3 СНиП 2.0《.09—84
Параметры установок водяного пожаротушения со смачивателей следует определить аналогично параметрам установок водяного пожаротушения
аде при планировании площадей н размещении оборудования.
Ориентировочные категории взрывопожар- н03 и пожарной опасности зданий и помещений, используемых для осущестэления технологических процессов в машиностроении и приборостроении, указаны в табл. И 8
133 8e*二：？ \ …j/JET ПЖЗ?也 ЕН)立
Параметры автоматических установок по. жаротушения н пожарной сигнализации, а такисе неавтоматических дренчерных и газовых установок следует выбирать (тзбл. 11.9), руководствуясь СНнП 2.04.09— 84, которыми регламентированы группи по- мешеннА (производств и технологических процессов) по степени опасности развития пожара:
Перечень характерных поыешений
Залы электронно вычислительных машин (пожарная нагрузка до 200 МДж/м1)
Помешенкя окрасочные, пропиточные, обезжярнваняя, консервации и расконсервапви, смесепри- готоаительные, промывки деталей с применеинем ПВ* н ГЖ, помещения деревообработки ная нагрузка 200—2000
Перечень характерных помещеи^й
Помещения для производства резинотехнических изделий
Окрасочные н сушильные камеры; участки открытой опраскн и сушки; краскопрнготозительные и киееприготоввтельиые отделеияя с применением ЛВЖ н ГЖ; машинные залы компрессорных станций и станций регенерации, помещеяия производств, перерабатывающих горючие газы, бензин, с ры и другие ЛВЖ и Г ная нагрузка свыше 20<
Склады горючих материалов в -аковке
еркнх горючих материалов
Склады лаков, красок, ЛВЖ. ГЖ, пластмасс, резины, реэино- технически! изделий, каучука,
Если невозможно подобрать группу помещения по его функциональному назиаче- иию. то следует определять ее по нелнчине пожарной нагрузки в соответствии со СТ СЭВ 446—77.
Установки воднного, пенного пожаротушения, а также водяного тушения со сма- чивателем подразделяются на спринклерные и дренчерные Рекомендации по их применению приведены в СНиП 2 04 ®—84.
Для тушения пожара отдельных агрегатов или оборудовавиа применяют установки локального газового пожаротушения по объему. Расчетный объем локального пожаротушения определяют пронэведеняем площади основания защищаемого агрегата иля обарудовання на их высоту, при этом все габаритные размеры должны быть увеличены на 1 м
Нормативная массовая огнетушащая кон- иеитрания при локальном тушении состав ляет (кг/м) для COj— 6; для хладона 114В2—31s. Время тушения не должно превышать 30 с. В составе установки газового ложа ротушени я, кроме расчетного, дол- мен быть 100 %-ный резервны贡 запас огнетушащего вещества.
Млпккезаткта включает комплекс мероприятий н устройств, предназначенных для обесггеченна безопасности людей, предохранения зданий, сооружений, оборудования и материалов от взрывов, загораний н разрушений, возможных при воздействии молнии. Проектирование и язготоаление молниеза- ЩИти должно выполн иться с учетом норм и требований Руководящего документа РД 34.21 122—87 [11 4], которн" распространяется на новые, реконструируемые я расширяемые здания н сооружения Нормы я гребованвя не распространяются на проек-
тированне и устройство 'молниезащиты линий электропередач, контактных сетей а также зданий н сооружений, эксплуатация которых связана с применением, производством или хранением взрывчатых веществ.
В соответствии с назначением зданий и сооружений необходимость выполнения мол- ниезащиты. ее категория, а при использовании стержневых н тросовых молниеотводов —тип зоны зашиты определяются по табл 11.10 в зависимости от срелнегодовой продолжительности гроз, а также от ожидаемого количества поражений здания или сооружения молнией в год
Ожидаемое количество поражений молнией н год зданий н сооружений прямоугольной формы определяется по формуле "—[(S + 6%а) (L+6&力一7,7片』” • 10弋
Для сосрелоточенннх зданий н сооружений (башен, вышек, дыкоаых труб)
^ = 9пй；лл-10-0,
где S, L — соответственно ширина и длина зданий, м; для эдакий и сооружении сложной конфигурации в плане при расчете N в качестне 5 и £ принимаются ширина н длнна наименьшего описанного прхмоуг"” ника. Ли — наибольшая высота знания н"“ сооружении, и; п — срелнегодовое чнс"° ударов молнии в 1 км5 земной поверхности (удельная плотность ударов молнии в зе"~ лю) в месте расположения здании или с»
Моаааезацнт*
За0"*Х н сооруженияЛЕ^етоаоложекнеTin 8>ш защитыИрв |гсподьзоаавин стержневых и тросовых ьолнкеспводовзицпыЗдания й сооружения ван кх части, которые согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)отиосятся к 30- нам классов В-1 и В-ПЗдания и сооружения или их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классом В-Ia, В-16, в-тНа всей территорииВ местностях оо среа- ней продолжятэльно- стью гроз 10 ч/год и болейПри ожианемои количестве поражений молкиеб в год здания или сооружения ври N > 1 —эона А;ИНаружные установил, создающие согласно ПУЭ зону клас-Здаиия и сооружения нли их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классовП —I, П —П, П —ПаНаружные установки и открытые склады, создающие согласно ПУЭ аову класса П —На все* территорииВ иестностя! с。среа- неб продолжительностью гроз 20 ч/год н болееЗона ВДля зданий и сооружений I и II степени огнестойко- стя при 0,1 <^< 2 и для III, IV, V етепеин огнестойкости при 0,02 < V М V 2 — зона Б; при N >2 — зова АПри 0.1 -<Af^2 — зонаВ При N > 2 •- зона АГПЗдания и сооружения ill, IV, V степени огяестойкосги (в том щепе зпакин нз легких металлоконструкций с покрытием, имеющим сгораемый утенли- тель), в которых отсутствуют помещения, относимые по ПУЭ к зонам вэрыво- и пожароопасных классовЗдания внчвелатепьных цент-Прв 0」V NW2 — зона Б Прн N > 2 —зона АЗа0"*Х н сооруженияЛЕ^етоаоложекнеTin 8>ш защитыИрв |гсподьзоаавин стержневых и тросовых ьолнкеспводовзицпыЗдания й сооружения ван кх части, которые согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)отиосятся к 30- нам классов В-1 и В-ПЗдания и сооружения или их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классом В-Ia, В-16, в-тНа всей территорииВ местностях оо среа- ней продолжятэльно- стью гроз 10 ч/год и болейПри ожианемои количестве поражений молкиеб в год здания или сооружения ври N > 1 —эона А;ИНаружные установил, создающие согласно ПУЭ зону клас-Здаиия и сооружения нли их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классовП —I, П —П, П —ПаНаружные установки и открытые склады, создающие согласно ПУЭ аову класса П —На все* территорииВ иестностя! с。среа- неб продолжительностью гроз 20 ч/год н болееЗона ВДля зданий и сооружений I и II степени огнестойко- стя при 0,1 <^< 2 и для III, IV, V етепеин огнестойкости при 0,02 < V М V 2 — зона Б; при N >2 — зова АПри 0.1 -<Af^2 — зонаВ При N > 2 •- зона АГПЗдания и сооружения ill, IV, V степени огяестойкосги (в том щепе зпакин нз легких металлоконструкций с покрытием, имеющим сгораемый утенли- тель), в которых отсутствуют помещения, относимые по ПУЭ к зонам вэрыво- и пожароопасных классовЗдания внчвелатепьных цент-Прв 0」V NW2 — зона Б Прн N > 2 —зона АПрлмечанка: 1. Зона защиты тапа А обладает надежностью 995 % и выше, тн-Прлмечанка: 1. Зона защиты тапа А обладает надежностью 995 % и выше, тн-2. Устройство молннезашты обязательно пря одиовремеянон вьшолаеяяя усноввй, указанных в таблице.2. Устройство молннезашты обязательно пря одиовремеянон вьшолаеяяя усноввй, указанных в таблице.СреднегодоваяСреднегодовая
За0"*Х н сооружения
ЛЕ^етоаоложекне
Tin 8>ш защиты
Ирв |гсподьзоаавин стержневых и тросовых ьолнкеспводов
зицпы
Здания й сооружения ван кх части, которые согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)отиосятся к 30- нам классов В-1 и В-П
Здания и сооружения или их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классом В-Ia, В-16, в-т
На всей территории
В местностях оо среа- ней продолжятэльно- стью гроз 10 ч/год и болей
При ожианемои количестве поражений молкиеб в год здания или сооружения ври N > 1 —эона А;
И
Наружные установил, создающие согласно ПУЭ зону клас-
Здаиия и сооружения нли их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классов
П —I, П —П, П —Па
Наружные установки и открытые склады, создающие согласно ПУЭ аову класса П —
На все* территории
В иестностя! с。среа- неб продолжительностью гроз 20 ч/год н более
Зона В
Для зданий и сооружений I и II степени огнестойко- стя при 0,1 <^< 2 и для III, IV, V етепеин огнестойкости при 0,02 < V М V 2 — зона Б; при N >2 — зова А
При 0.1 -<Af^2 — зонаВ При N > 2 •- зона А
ГП
Здания и сооружения ill, IV, V степени огяестойкосги (в том щепе зпакин нз легких металлоконструкций с покрытием, имеющим сгораемый утенли- тель), в которых отсутствуют помещения, относимые по ПУЭ к зонам вэрыво- и пожароопасных классов
Здания внчвелатепьных цент-
Прв 0」V NW2 — зона Б Прн N > 2 —зона А
За0"*Х н сооружения
ЛЕ^етоаоложекне
Tin 8>ш защиты
Ирв |гсподьзоаавин стержневых и тросовых ьолнкеспводов
зицпы
Здания й сооружения ван кх части, которые согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)отиосятся к 30- нам классов В-1 и В-П
Здания и сооружения или их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классом В-Ia, В-16, в-т
На всей территории
В местностях оо среа- ней продолжятэльно- стью гроз 10 ч/год и болей
При ожианемои количестве поражений молкиеб в год здания или сооружения ври N > 1 —эона А;
И
Наружные установил, создающие согласно ПУЭ зону клас-
Здаиия и сооружения нли их части, которые согласно ПУЭ относятся к зонам классов
П —I, П —П, П —Па
Наружные установки и открытые склады, создающие согласно ПУЭ аову класса П —
На все* территории
В иестностя! с。среа- неб продолжительностью гроз 20 ч/год н более
Зона В
Для зданий и сооружений I и II степени огнестойко- стя при 0,1 <^< 2 и для III, IV, V етепеин огнестойкости при 0,02 < V М V 2 — зона Б; при N >2 — зова А
При 0.1 -<Af^2 — зонаВ При N > 2 •- зона А
ГП
Здания и сооружения ill, IV, V степени огяестойкосги (в том щепе зпакин нз легких металлоконструкций с покрытием, имеющим сгораемый утенли- тель), в которых отсутствуют помещения, относимые по ПУЭ к зонам вэрыво- и пожароопасных классов
Здания внчвелатепьных цент-
Прв 0」V NW2 — зона Б Прн N > 2 —зона А
Прлмечанка: 1. Зона защиты тапа А обладает надежностью 995 % и выше, тн-
Прлмечанка: 1. Зона защиты тапа А обладает надежностью 995 % и выше, тн-
2. Устройство молннезашты обязательно пря одиовремеянон вьшолаеяяя усноввй, указанных в таблице.
2. Устройство молннезашты обязательно пря одиовремеянон вьшолаеяяя усноввй, указанных в таблице.
Среднегодовая
Среднегодовая
аружеяия. Заачения л в зависимости от среднегодовоЁ продолжительиости гроз при
ведены инже:
Среднегядовая продолжительность гроз, ч . . 10—2020—40 40—60
продолжатель-一
ноств гроз, ч . ■ 60一80 80—100
Средняя за год продолжительность гроз в отдельных регионах и промышленных центрах СССР определяется либо по карте (см. РД 34,21.122—87) [11.4], либо по утвержденным для неноторых областей регио* налъвым картам продолжнтельвости Гроз, либо ио средним многолетним (порядка 10 лет) данный метеостанций, ближайших
Анадырь, Верхоянск, Красноводск, Мага- Дан, Мурманск, Норильск, Нукус, Петропав- ловси-Камчатскнй, Хатанга, Хорог, Южио- Сахэлинек —менее 10;
Архангельск, Астрахань, Ашхабад, Баку, Игарка, Таллин, Ташкент —от 10 до 20;
Вильнюс, Иркутск, Казань, Калининград. Киров, Комсомольск-на-Амуре, Красионрск, Ленинград, Москва, Петрозаводск, Рига, Ульяновен, Хабаровск —от 20 до 40;
Алма-Ата, Барнаул, Волгоград, Горький, Душанбе, Кемерово, Куйбышев. Минск, Новгород. Новосибирск, Омск, Петропавловск, Псков, Ростов-на-Дону, Свердловск, Симферополь, Тула, Уфа, Фрунзе, Челябинск, Чита — от 40 до 60,
Брянск, Днепропетровск, Киев, Кишинев, Краснодар, Курск, Львов, Могилев, Одесса, Орел, Смоленск, Тбилиси — от 60 до 80;
Батуми, Донеик, Запорожье, Сухуми. Ужгород—от 80 до 100;
Ереван. Майкоп — более 100.
Категории молниеэащиты. Здания и сооружения, отнесенные к I и II категориям молниезащиты, должны быть защищены от прямых ударов молнии, вторичных проявлений молнии а заноса высокого потенциала через наземные, надземные и подземные не- таллическне коммуникации. Здания и сооружения, отнесенные к (II категорнн мол- ниезащиты, должны быть защищены от прямых ударов молнии и заноса высокого потенциала через наземные н надземные металлические коммулнкаця5t.
Для зданий и сооружений, совмещающих в себе помещения I и И или I н III категорий молннезащиты, необходимо, как правило, выполнять мопнхезащиту по I категории. Если площадь помещений I категории молниЕэашиты составляет менее 30 % плошадн всех помещений здания, то мол- ниезащнту всего здания допускается выполнять по II категории независима от категории остальных помещЕЯяй. При этом на вводе а помещения I категории должна быть предусмотрена еоответстнующая этой категории защита от заноса высокого потенциала по надземным, наземным н подземным металлическим коммуникациям
Для зданий и сооружений, совмещающих помещения II r III категории молинезащи- тн. необходимо, как правило, выполнять иолниезащиту по II категории. Если площадь помещений II категарик менее 30 % площади всех помещений здания, то мол- ннезащиту всего здания допускается выполнять до III категории, предусмотрев при эта” защиту от заноса высокого потищиааа в помещения II категории по всем комму- иикациям в соответствии с требованиями, устансвлеиными для И категории зданий и сооружений.
Для зданий и сооружений, более 7Q% площади которнх составляют помещения не иодлежащие молвиезащнте в соответствии с табл. 11.9, а остальную часть составляют помещения I, II или III категории молниезащяты. должна быть предусмотрена защита только от заноса высоких потенциалов по металлическим коммуникацйям. устройство которой необхоанмо выполнять
с учетом категории молниезащиты
Наружные установки, отнесенные ко 1Е категории нолниезащиты, должны быть защищены от прямых ударов и вторичных проявлений молний, а наружные установки ГП категории молниыащнты —от прямых удароа молнии
Зоны защиты молниеотводов. При опре- делеяин размеров и формы зоны зашиты необходима учитывать высоту и форму в плане аащнтаечог。здании или сооружения.
Прн наличии на заака^х и соорркениях I категории молниезащиты пряных газоот- воаясшх или аыхательннх труб для свободного отвода в атмосферу газов, ларов н взвесей взрывоопасной концентрации в зону защита молниеотводов должно входить про- стравство над обрезом труб, огргниченное радиусом □ м. Для газоотводных и аыха・ тельных труб, оборудованных колпаками, в аоку защиты молккеотвоаов аолиич входить пространство над обрезом труб, огра- инченное цилиндром высотой Я и радиу-
для газов тяженее воздуха при избыточ
ном лавлеиин внутри установки менее 5 кПа Я = 1 м; Д = 2 м；
для газов тяжелее воздуха при избыточном давлении внутри установки от 5 до 25 кПа и для газов легче воздуха при избыточном лявлении йнутрн установка до 25 кПа Я = 2,5 и J? = Б м;
л ри избыточном давлении внутоя уста- новии свыше 25 кПа Я = 5миЙ = 5м.
Указанные требования к размерам зон зашиты распространяются и на наружные установки нли резервуары II иатегарии мол- ниезашяты, имеющие газоотводные или “н- кательнне трубы.
Защите ст прямых ударов молнии подлежат также дыхатеньные илапаны и про- сгранство над ними, ограниченное цилиндром выеогой 2.5 м и радиусом 5 м. Для резервуаров с плавающими крышками или понтонами в зеку защиты молниеотвода должно входить пространство, ограниченное поверхностью, любая точка которого, удалена иа Б м от ЛВЖ в кольцевой
зазоре-
Не требуется включать в зону защиты молниеотводов проетранстяо над обрезом труб： при выбросе газов невзрнвоопасн。* копиейтракаи; при наличии постоянно го-
Рис. 1L5. Зона защиты <в плане} миогократнего С1Ержн»ого м&ззявгаоаа высотой до ^5й «Рис. 1L5. Зона защиты <в плане} миогократнего С1Ержн»ого м&ззявгаоаа высотой до ^5й «
Рис. 1L5. Зона защиты <в плане} миогократнего С1Ержн»ого м&ззявгаоаа высотой до ^5й «
Рис. 1L5. Зона защиты <в плане} миогократнего С1Ержн»ого м&ззявгаоаа высотой до ^5й «
Рхс. II.К Зека аашмты одиночного стержневого мг)лмнео1зида высотой до J50 и
^11
А-А
V
V
/рЯНйЦЬ! jOHbf Jg&Ug， кп 如 0gMe земаи
*口妒ё夕"8力"
Рмс 11.3. Зона зашиты диоЯяогс стер- зкве^огО иолмнеотвода выотой до IX №
двух стержневых ива ин е-двух стержневых ива ин е-
двух стержневых ива ин е-
двух стержневых ива ин е-
Р*с.〔)4, Зона эаицпы ОТВОДОВ p&snofl высоты
налнчнн азотного дыхания： для вытяжных вентиляционмьгх шал, предокраеительных и аварийных платанов, выброс газов взрывоопасной концентрации нз Которых осуществляется только в аварийных случая!.
Для создавия эон защиты применяют одиночный стержневой молниеотвод (рве )1.2}，двойной стерневой молниеотвод (рнс. }1.3 и Н 4); мпогократнай стержневой молниеотвод (рис, 115)； ОДК・
ночний (рис 11.6) или двойной (рис. 11.7) тросовый молниеотвод
Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода (см. рнс. 11.2) представляет собой круговой kohjc, вершина которое находится 貫а высота % У 丁зккх модуле， отводов высотой А е [50 м Зона затнты имеет следующие гзбарнты'
Зона А hq — 0.@5h;
门. (1」-0.002九)九：
% ■ (1,1—0,002九5 伊一h*/Q,85)、
Зона Б
九)= 0.92左
fТ = 1,5{A -九/0,92).
Для зоны Б, высота одиночи ого стержневого молниеотвода высотой й ISO м при известных ве万н^внах Лл в г* может быть оярепелена no формуле Л= (?"х+1,бЗЛ^)/1Д
Зона защиты двойного стержневого мол- ггиеатнада (см. рие. 11 3)冃меег две тор*8 области и внутреннюю область Габариты торцовых областей ЗОНЫ защиты мол・ кнеотвоиа высотой 八 & 150 м определяют по приведенный выше формулам как зькн одиночны! стержневых молниеотводов.
¥■& 11.11. Зона ЗЛЩМТЫ ОДИНОЧНОГО Тросового молнмевтводл “СОТОЙ ▲<> 1“ ■
Рис 1〔.7. Зона защиты дьоНного тросового мол- цнеогасда высотой до 19) м
Внутренняя область зоны защити имеет следующие габариты.
Зона А
при 丄《力=仆：Гс= у
при & V Z力
员=凤一(0.17 + 3 ♦ ICT%) 一
入=广Q； %* = Го (瓦—Йх)/Лр；
при 2才L力
九с% — {«I? + 3 ■ Ю^4Л)(L — Л)；
Прн расстоянии между стержневым冃 мол- ^ро'т'водайи г ппн построения зоны А молниеотводу следует рассматривать как одиночные.
Ррм 1 <hc = h0; Гцх гх; гс= го；
Ирк 力 V £《66
rc = го»=s a (k — &*)/&©，
При расстояний ме*冲 стержневымй иал- ^нестводами £ > 6Л для построения зоны Б
молниеотводы следует рассматривать как одиночные：.
При известных величинах и L (при /Че ■ 0) высоту модвиеотвода для зоны Б определяют по формуле Л』(人+QJ 41)/1,06.
Габариты ааутреяней области аенн з^щи ты двух стержневые молниеотводов раззюн высоты (см рис. 11 4) при Л| и йз ISO м определяют по следующий формулам:
「5=*%(伝一力三)/力0
где габариты торцовых областей зон затн ты Лав 力叫 Ah /de.匕I н у определяют по формулам для одиночные стержневых мол- ннеотводов соотаетственао высотой а значения 卜外 н hta — по формулам для he двойного стержневого молниеотвода прн уело я后
Для разновысоких ыолннеотводов посгрое- ине зоны А дваЙЕЮгс стержневага мзкню отвода выполняется при1 L & 4Amm а зоны Б — при 丄 V При превышении зтнх расстояний между молниеотводами они рассматрчвэютск как одяночиые.
Зона защиты многократного стержнерого молниеотнода (си. рис. 11.5) определяется как зона защиты попарно взятых соседних стержневых молниеотводов. Основным условней защищенности объектов высотой 卜< с надежностью, соответствующей зонам А к Б* является выполнение неравенства гГ1 > 0 для всех попарно взятых молннеот- аодоэ. При rex V 6 иостроекАе зон защити должно выполниться как для одиночные иолние отводов.
Габариты зоны защиты одиночного тросового иолннедтвода (см. рнс. 116) oupeie- ляютея высотой троса Л в середине про- летз. При высоте опор h0„ и длине 口р。- лета а высоту троса определяют по фер-
А = Аа — 2 叩日 а w 120 м,
九=厶口一3 прн 120 V и V 150
Зану зашиты сдиначчого тросов仇。MG ннебаона црн х £ 159 м имеют следующие габариты.
Зона А
0,85 Л；
飞 и (1,35-0.0025»
一(1,35 - 0.0025Л) (Л — 6〃0£5).
Зона Б
МоавиемоштаМоавиемоштаолинтвне.олинтвне.Лс н £ (примолниеотводаЛс н £ (примолниеотводаЖелезобетонная сваяЖелезобетонная сваяа > 1,8 м；а > 1,8 м；быть ув четными значениями для iбыть ув четными значениями для iчина молннепраемниковчина молннепраемниковванмевь- должиованмевь- должиоДля парка реэе ясенные газы обш: а также для па|Для парка реэе ясенные газы обш: а также для па|или ЛВЖ, при общем объеме ре-или ЛВЖ, при общем объеме ре-
Моавиемошта
Моавиемошта
олинтвне.
олинтвне.
Лс н £ (примолниеотвода
Лс н £ (примолниеотвода
Железобетонная свая
Железобетонная свая
а > 1,8 м；
а > 1,8 м；
быть ув четными значениями для i
быть ув четными значениями для i
чина молннепраемников
чина молннепраемников
ванмевь- должио
ванмевь- должио
Для парка реэе ясенные газы обш: а также для па|
Для парка реэе ясенные газы обш: а также для па|
или ЛВЖ, при общем объеме ре-
или ЛВЖ, при общем объеме ре-
Для зоны типа Б высота одиночного тро- сового молниеотвода при известных величинах ft. и г. определяют по формуле ft =
Т：%"；； зоны защиты двойного тросового молниеотвода (см. рнс 11.7) вн- сотой h < 150 м определяют по формулам для одиночного тросового молниеотвода, а остальные размеры по следующим соотношениям:
Зона А
пои КЛ
〃с==瓦；гсх==Гх； Гс = г»；
при 九 V LM2fl
Лс-Ло - 9/4 + 5 ■ 10~4Л)(Z - Л)；
г； = "2 里■°-%)/&-%)[：
гс = го； Гс* = S(辰 一 &*)/*&
при 2Л < К 4й
.Лс = йэ -(0,14 + S ■ 50~Ч) (i. - h)；
2 Mo 一 抬/他一%)]：
b r, [I — 0,2 (L — 2»/础
ru ^ rc (Ac -厶)/死，
При расстоянии между тросовыми мол- ниеотаодэмн L>4h кля построения зокнА молниеотводы следует рассматривать как одиночные
лрв L V Ас
Ас = Ла； ГуАГс； %"=°；
ирн h <. L <. Sh
йе = Ло — 0,12 (А — ft)；
4= L/2 [& — Л^)ДА0 — %)];
rc = ГО；，СХ==Г0(〃С —九工)/力с・
прн расстоянии между тросовыми мол- ннеотводамн L>6ft для построения зоны Б молниеотводы следует рассматривать как
При известных величинах r„ и 0) высота тросовог。
Б определяют по формуле
+ 0,12£)Д,06.“
ройство молниезащитм. МолинезащИ' та 1 категории от прямых ударов молннк должна выполняться отдельно стоящими стержневамн н*н трмозыми молвчеэтвода- мн по схемам, указанный на рис. 118 Здание н сооружение J категории должно вписываться п зону защиты А, при этом необходимо обеспечить ?далеиуе молннеотяонов от защищаемого объекта по воздуху на расстояние $е, а удаление от подземных 噂- таллически! коммунякапнй на расстояние^.
Наименьше допустячое расстояние Sb определяют для любого типа молниеотвода в зависимости от высоты здания, конструкции заземлителя и эквивалентного улепз мог。еопрставления грунта р. О"•勺
Для зданий и сооружений высотой не Солее 30*
при р< 100 Ом-м для заземлителей любой реиомендуемо* хонструкаии Sb = 3 м, при 100 <Р< Ю00 Ом-м:.
дли заземлителей, состоящих нз одной же- лезобетовной сваи длиной не менее 5 м, одного железобетонного подножчи^а длиной не менее 2 м или заглубленной жмезо- бетоино* опоры длиной не менее 5 M• ” == =3+ 10-s(p —100);
для заземлителей, еосгаящих из четирек *елезсбетонннх свай, или подножннков на расстоянии 3-8 м друг от друга, нлижеле- зобетоанаго фундамента произвольной формы с площадью поверхности коктакта с землей не менее 70 м* или искусственных заземлителей, состоящих из не менее чей трех вертикальных элентродов длиной 吁 менее 3 м, объедянетпых торизантаяьным
электродом, прн расстоянии между вертикальными элеитродямн не менее 5 м,
Для зданий я сооружений высотой более 30 м расстояние Sb должно быть увеличено на 1 и на каждые 10 м высоты здания сверх 30 м
Наименьшее допустимое расстояние 5ц от защищаемого здания до троса в середине пропета определяется в зависимости от конструкции элэемлителя, знауенн» р и от суммарной длины I молииепрнемников и то- каотводов (см рнс. 11.8, б).
При длине / < 200 м наименьшее допустимое расстояние SB1 равно:
прн р W 100 Ом'М для заземлителей; указанных в табл. 11 11, а также заземдителей в виде железобегоннмх фундаментов про- язаольной фермы с площадью поверхности контакта е землей не менее 10 ма, jB1 =
при 100 V р W 1000 Ом-м:
.!]. Типы и размеры за^емлагере.!
Размеры
Железобетонный подноясннк
Стальная даухстерж-
нохос昼
40 X 4 »« стержни
=10+20MM Стальная трехстерж-
полоса
40 X 4 мм стержни
=10+20 мм
для заземмнтеаеА. состоящих из одной железобетонной сван длиной не менее 5 м, одного железобетонного пчдножника длиной не менее 2 м или заглубленной стойки железобетонной споры длиной не менее 5 и, Sbi = 3,5 + 3・ 1 — 100);
для зазкнпнт состоящих из четырех железобетонных свай, или подножннков на расстоянии 3—В ы друг от друга, нли искусственных заземлителей, состоящие не менее чем из трех вертикальных электродов длиной ие менее 3 и, объединенных горизонтальным электродом, при расстоянии между вертикальными электродами не ме- нее 5 м Su = 4 м.
Молниезащита зданий н сооружений 11 ка тегории от прямых ударов молнии должна выполняться отдельно сгоящиин или уста новл-нныии на защищаемом объекте сте невнмн или тросозыми молниеотводами, установке отдельно стоящих молниеотводов расстояние от к"х по воздуху и земле до защищаемого объекта н вводимых в него подземных коммуннкациА не иорияруется.
На зданиях и сооружениях е металлической кровлей в качестве моляиеприемника кеобходичо использовать кроелю, при этой все выступающие иеяеталлические элемента здания или сооружения должны быть оборудованы молниепрнемникамн, присоединенными к металлу кровли. Прн уклоне яеметаллическоб крован не более 1: 8 может быть использована молниеприемная сетка. Шаг ячеек сетки не должен превышать 6X6 м.
Наружные установки, содержащие горю- ане и сжиженные газы илн ЙВЖ, должны быть защищены следующим образом:
корпуса установок нз -железобетона, ме- таллнчесиие корпуса установок и отдельных резервуаров прн толщине металла крыши менее 4 им должны быть оборудованы молняеотводаин, установпеннымн на защищаемом объекте ялн отдельно стсящимн;
металлические корпуся установок и отдельных резервуаров при толщине крышн 4 мм и волее, а также отдельные резервуары объемом менее 200 м‘ независимо от толщины металла крншн, а также металлические ко*ухн теплонзолнрованны! усм- новок достаточна присоединить к заземли-
цнм объемом более 8000 вв. 1рка резервуаров е корпу- и железобетона, содержа-
seOBvaocn «елаа ШО tw м* qbewtv
мпх ударов молнии следует, как правил。， выполнять отдельно стоящими молниеотводами.
Молниеэашита от Прямых ударов молнии зданий и сооружений 1П категории выполняется так же, как моиииезащита II категории В этом случае при использовании молниезащнтной сетки шаг ее ячеек может достигать 12 X 12 и.
Малниеэащита наружных III категории, содержащих
турой вспышки паров тнх согласно ПУЭ
установок
с темпера。
н создаю-
зону класса П—Ill,
должна выполниться следующим образом: корпуса установок из железобетона, а
также металлические корпуса установок и групп резервуаров при толщине крыши ме- нее 4 ым должны быть оборудованы молниеотводами, установленными на защяшас- мои сооружении или отдельно стоящими;
металлические корпуса установок н групп резервуаров при толщине крыши 4 мм н более должны быть присоединены к зазечли-
Моннкезащнта неметаллических труб, башен, вышек высотой более 15 м от прямых унарон молями должна быть эылоллйна установкой на этих сооружениях:
Прн высоте до 50 м — одного стержневого молннепрнешшка высотой не менее
Фариз Т0КООТВОКОВ н заектроаов заземантехе*
Снаружи
В земле
Круглые токоотводы н перемычки диаметром,
6
—
Круглые вертикальные электроды диаметром,
Круглые горизонтальные 1 электроды диамет-
10
Прямоугольные: сечением, мм5 галщнной, мм
4：
ISO
11.U Зорин и размеры т：>«оотводов и :;сзсм.1"тесеЗ
Только для
внравннваннн
ана,та внутри зданий и для
прокладки на-
ру*ннх контуров на дне котлована па периметру здания.
?нсоте До 50 м необходимо прокладывать один токоотвод, а при высоте более 50 м токоотводы Должны быть проложены не ?:ке «ем через 25 м по периметру соору- Ження, их минимальное количества равно уум Размеры токоотводов должны удов- Петворать требованиям табл 11.12, а в 30. Нах с пнсокой загазованностью или агрес. сивными выбросами в атмосферу диаметр уоптвода должен быть не мвдее 12 мм В качестве токоотводов можно нсполвзо： 黑,"овне металлические лестницы, лиф. товне шахты, арматурные сгерж(1(! и дру. ^ в^тнкапьнне металлические вонструк- 黒н. Во всех вучанх сое;1HHe“не молние- ，課мув с токоотводами выполняется сваркой, соединение молннепрцеипика с ар- матур。玄 железобетонных конструкций долж. новыполняться не менее чем в двух точках
Нр“ установке коланепрнемннков на за шищаемом объекте и невозможности использования в качестве токоотводов мстал- “кческ%х конструкций сооружения токоотво- 零 необходим。прокладывать п。наружны” стенам сооружений кратчайшим путем
Длиной ис менее 3
горизонтальным
При наличии
м, объедилецлц электродом длиной неме.
(молннепр немкой сетки .. кровли в качестве искусственных заземлителей применяют наружные контуры, проложенные по периметру здания или сооружения, следующей кон- струкивн:
металлической
зобетона иии дерева. Опорн стержневых
В качестве заземлителей допускается использование
прн высоте от 50 до 150 м — двух стерм- иевнх моли не приемников высотой не менее [м, объединенных на верхнем торце трубы,
прн высоте более 150 м ■— не менее трех «терясневых молниепрнеиников высотпй 6工一0,5 м или уложенного по верхнему тор-
цу трубы стального кольца сечением не менее 160 ми2. Конструкции молниеотсодав.
молниеотводов следует рассчитывать на ме- хакнческую прочность как свободно стоящие коиструкции, а опоры тросовых — с учетом натяжения троса н действия ветровой нагрузки на трас.
Для соединения молниеприемника с эа- земиитепен применяют токоотводы из стали. Форма н размеры токоотводов приведены в табл. 11.12.
Соединение молннепрнемнпков с токоот- водамн н токоотводов с заземлителями
молниеотвода входят: ыолииепрнемнкки, непосредственно воспринимающие удар мол- ннн; он токоотводы, по которым ток, иозника при ударе молнии, передается на землю, заземлители, обеспечивающие растекание тока в земле.
Стержнезые молниротводы изготовляют нз стали любой марки сечением не менее 100 мм2 и длинон не менее 200 мм Нх следует предохранять от корроеии цинкованием, лужением или окрашиванием. Тросовые молниелриемяики изготокияют из сталь- иого иногопроволочного оцинкованного троса сменяем не иеяее 35 мм'
В зданиях н сооружениях II и Ш категорий иолниезащкты в качестве иолниепрн- емника ыожет использоваться металлическая кровля или металлическая сетка В качестве молннепрненннка можно использовать металлический защитный колпак дымовых труб.
Опоры отдельно стоящих ислннеотволов выполняются нз стали любой марки, желе-
пустимости единением с более 0,05 (
должно выполняться сва
прн недо- товым со-
с переходным сопротивлением не Ом при обязательном ежегодном
контроле последнего перед началом грозового сезона-,
Токоотводы от металлической кровли или иолннепрнемноЯ сетки должны быть проложены к заземлителям не чем через 1 25 м по периметру здания. применении молниеприемной сетки и установке моииие-: отводов на защищаемом объекте в качецтве ； то ко отводов следу ет использовать метаяли-.( ческне конструкннн зданий и сооружений: (колонны, фермы, рамы, пожарные лестни-.; цы, металлические направляющие лифтов,: арматуру железобетонных конструкций . urn) прч условии обеспечения злектрй- ч qecKoG связи в соединениях арматурн и ：； конструкпий с моиинепркемникамн н зазеи] пнтепямн
Прн защите онемегалиичбскнх
мнх ударов молнии〔башен, вышен арв ；
молииезашиты
"”， 一Н\・п~'““ззасп■: всех рекомен- ауемнх ПУЭ заземлителей электроустано- во《，за исключением нулевых проводов лн- *0 электропередачи иапряжечнем до i кВ В/н влажности「унта 3 % н более рек。- менадется использовать в качестве заземли теле贡 железобетонные фундаменты здания сооружений, наружных Остановок не器т* ：：хескнх труб, башен н вышек, если они не покрыты эпоксидными и другими полнмер- ннмн покрытиями Битумные н битумно-ла- тексние покрытия не являются препят- :鼠器"'"та*"。нспользованнн фунда- Д>н отдельно стоящих молниеотводов ^^°тся заземлители зедутощнх кон-
заземлителей
II категория молниезащиты:
в грунтах с эквивалентным удельным гп протименнем р V 500 Ои.м 友^ 黑盤аТ здания ,бо.тее 250 м，— нз гор/黑號:案 электродов, уложенных в зем^ на ^麟^ ::.甯 9 叫 а при площадн зданий * нее 250 м? к этому контуру в местах ппи- соединения токоотводов должно быть п™. варен。по одному вертикальному или го- 鴻弋呼ному лучевому электроду длиной кп^ 父Рентах с удельным сопротивлением 500 Ои-м<р^ 1000 Own при площади 黑弋：6а〔ее 900 Мг достаточно выполнись :豐тур только из горизонтальных электпо- “ов, а (три площади здания менее 900 мг к этому контуру в местах присоединения токоотисдов д0Л)КН0 быть п；ива™Н™ менее двух вертикальных нлн горизонталь- кнх лучевых электродов длиной 2-3 м на расстоянии 3-5 м между ними.
Н1 категория моли незащити
I категория мояниеэащнты.
один или несколько железобетонных под- ножннкои длиной не Менее 2 м или олнэ и более железобетонных сиай длиной не ме
заглубленная в земле не менее чем на 5 м стойка железобетонной опоры,
железобетонный фундамент произвольной формн с площадью поверхности контакта с землей не менее J0 м2
I r И категории чолниезащкты'. искусственный заземлитель, состоящий не менее чем и( трех вертикальных электродов длиной не менее 3 м, объединенных горизонтальным электродом, при расстоянии между вертикальными электродами не ме-
"I категория мслниегйщита: искусственный заземлитель, состоящий не М^Н^е Ч^М НЗ a»VX KaeTHsfe、，. е“---一一
“ "рн использовании в качестве молние- прнемников сетки или металлической коов- лн по периметру здания в земле на глубине не менее 0,5 м должен быть прол。** иа- рузкни* контур, састояшнй нз горизонтальных зле^родов. В грунтах с зквимлент- ннм удельным сопротивлением 500 Ом-и v ^上尸』F° Р"・м н 叩口 ММЦадн здания менее 900 W к этому контуру в местах прнсоедичення токоотводов должно быть приварено по одному вертикальному или 寫艺Г产му лучевому элеетроду
■Для наружных установок в качестве искусственных реномендуется использовать заэечлитади, состоящие из одного вепта- кального нли горизонтального элеятмда
« «не менее 5 M.y неметаллических ТРУ。，башен и вытек следует каждый токоотвод соединять с искусственным за- землнтелем из нвух стержней, соединеи- 咤，厂嗯 оуааьннм электродом (см таол 11.1]), Если периметр основания сооружения не более 25 мм, то искусственный заземлитель может быть выполнен в виде горизонтального контура из электродов круглого сечеива проложеяиого на глубике не менее 0.5 м J
Минимально допустимые размеры нскуост^ен吧..заземлителей приведены в '
прнвеаенннмнпрнвеаенннмн
прнвеаенннмн
прнвеаенннмн
Проверка целостности молииезащяты и затишенности от коррозии доступных обзору частей молниеприемннков, токоотво- дов и контактов между ними производится.
для зданий и сооружений I категории — ]раз в год перед началом грозового се- ЭОдля зданий и сооружений 11 и 111 категории —1 раз в три года.
Зашита от заноса высоких потенциалов н вторичных проявлений МОЛНИИ. Кроме зашиты от прямого удара молния в зданиях н сооружениях I и II категорий мол- ниезашнты, в соответствии с РД 34.21.122— 87 предусматривают мероприятия по защите ОТ вторичных ПРОЯВЛЕНИЙ M6SHHH И заноса высокого потенциала по надземным, наземным и подземным металлическим коммуннкаииям, а в зданиях и сооруженная III катеторнн —<и заноса вько- кого потенциала по надаемным и наземный металлическим коммуникапиям.
Здания и сооружения 7 категории "ол- ниезащаты. Для защиты от вторичных проявлений молннн металлические конструкции н корпуса всего оборудования и аппаратов, находящиеся в здании, необходимо присо- едннитъ к задемляютему устройству мек- троустановок. выполненному в соответствии с требованиями ПУЭ, либо к железобетон- ному фундаменту эДаиня, используемому в качестве заземлнтеля молниеотвода.
Внутри здания илн сооружения между Трубопроводами н другими металлическими протяженными конструкциями $ местах их взаимного евлнження на расстоя- ннн ненее !00 мм через каждые 20 м следует приваривать или припаивать пере- мнчкн из стальной проволоки диаметром не менее 5 мм иди стальной ленты сече- мнем не менее 24 мм1. Для кабелей с ме・ таллннескнмк оболочками или броней пе・ ремычкк должны выполняться из гибкого медного проводника
В соедниениях между собой элементов трубопроводов и других протяженных ме- таллическня предметов, расположенных в защищаемом здании кли сооружении, не- оСяодимо обеспечивиь контакт е пкрехад- ннм электрическим сопротивлением не бо- 』ее 0,03 Ом на каждый контакт. Прн флаи- иевмх соедниениях труб такое сопротивле- иие достигается нармальной затяжкчй 6°"- тов при их количестве на фланец не ме・ нее 6. В местах соединения, где контакт с указанным переходным сопротивлением не' koi№t быть обеспечен, необходимо
устройство перемычек выше размерами.
Для исключения заноса высокого потен- плала в защищаемо* здание или сооружение по подземным иеталлическим комму-
кабепнм любого назначения, заземлители защиты от прямях ударов молнии должны быть удалены от зданий на расстояние S’ (см. рис ИЗ). Нанмевьшие допустимые расстояния 6, для зданий и сооружений I категории должны составлять Sa Ss +
Защита от заноса высокого потенциала по подземным металлическим коммуникациям (трубопроводам, кабьчям в наружных металлических оболочках нлн трубах) осуществляется нх прмсоеднненнем на вводе в заанне илн сооружение к заземлителю—железобетонному фундаменту, а при невозможности его использования — к йс- кусствеяному заземлителю.
Защита от заноса высокого потенциала до внешним надземным илн наземным металлическим коммуникациям достигается нх заземлением на вводе а здание или сооружение и на двух ближайших к этому вводу опорах коммуникации. В качестве заземлителя нужно использовать железобетонные фундамен1Ы, а при кевоаыозк- ности кх использоваияя—искусственные заземлители.
Ввод в здания воздушяык сетей напряжением до 1000 В, сетей телефона, ра- 'ДНО, сигнализации должен осуществляться только кабелями длиной не менее 50 м с металлической броней или оболочкой либо проложенными в металличккнх трубке, пя вводе а здание металляческие трубн, броня н Оболочки кабелей необходимо соединять с эааемлителем — железойеюнным фунда- меню», нскусет&енным зааеилителем или заземляющим устройством электроустановок,
В месте перехода воздушной линии в к* бель йеталличеекие броня и оболочка ка・ беля, а также штыри или крючья изоля・ торов воздушной линии должны быть присоединены к заземлителю, Кроме того, в месте перемД! между кажлоА жилой кабеля я заземленными элементами должны быть устроены закрытие воздушные искровые промежутки длиной 2—3 мм или установлен низковольтный вентиьннА раз：； рндинк, например РВН-0,5.
К заземлителю должны быть прясоеня- ненн штыри н крючья изоляторов на опоре, ближайше* к месту перехода линнн в ка「
Зашита от заноса высоких потенциелов по воздушным линиям электропередачи иа-, пряжением свите 1000 В, нводнмнм в подстанции. размещенные в здаим, дол»и, выполняться в соответствии с 11У”；：
Здаяия и сооружения 〃 категории мол- киезащчты. Для защити от вторичных проявлений молнии необходимо проводить см〔 пчтлшяр мепопонятия:
Металлические корпуса всего оборудова- *|ИЯ н аппаратов, установленных в здании нлн саоружении, должны бить присоеди- ненн к заземляющему устройству электро- устдновок, выполненному в соответствии е ПУЭ, или к железобетонному фуяда- менту зданий, примеаяемоыу в качестве заземлителя молниеотвода；
внутри эдання между трубопроводами в Другими протяженными металлическими конструкциями в местах их взаимного сближения на расстояния менее 100 мм че- рез каждые 30 и должны Йыть устаиов- аены перемычки из стальной проволоки (см. выше)；
во фланцевых соединениях трубопроводов внутри здания должна Сыть обеспе- иена нормальная затнжка не менее четырех болтов на каждый фланец.
Защита от заноса высокого потенциала п。подземным коммуникациян достигаетсн их присоединением на вводе в здание или
сооружение К заземлителю зашиты от прямых удароа молнии.
Заоита от заноса высокого потенциала по внешним надземным нлн наземным коммуникациям обеспечивается их прнсоеднне- ннем на вводе в здание или сооружение к заземлителю защиты от прямых ударов молнии, а на ближайшей к вводу опоре коммуникации — к ее железобетонному фундаменту, а при невозможности исполь- зоаания фундамента—к иснусственному заземлителю, состоящему из одного вертикального кли горизонтального электрода маной не менее 5 м.
Затнта от заиоса высокого потенциала по воздушным лннням.электропередачи сетям телефона, радио и сигяалнзацни выпол- наетск так же, как и в зданиях и ссору- женнях 1 категории молинеаащиты.
Здания а сооружения /〃 категории *о“- ниезащиты Защита от заноса высокого потенциала по внешним надземным и назем- ннм металлическим коммуникациям достигается их присоединением на вводе в зда- кне (сооружение) к заземлителю защиты от прямых ударов молнии. Зашита от аа- носа высокого потенциала по воздушным 猾ням электропередачи напряжением до 1000 В & линиям связи и сигнализации выполняется в соотаетствни с ПУЭ
Ч.!Я, РАСЧЁТ
АВА РМ а яс я 3£ ；Т~¥£ 口員 ％ 3
В аварийных ситуациях, связанных с поступлением в производственное помещеане горк>чнх и токсичных газов, паров илн аэразалей, разливом сжиженных газов или 力егКОВОСШтаменаим"“г“в 、"”•一.一*
депьннх его зонзх пожаровзрывоопасные условна или условия для вознккиовения острых отравлений Для быстрой лнквнда- инн аварийной ситуации в соответствии с СНиП 2 M.05-86 в таких пронзвод^： ннх помещениях должна проектироваться аварийная вытяжная вентиляция Расчет аварийной вентиляции сводится к опреде- аеннк» ее производительности при извест- ннх значениях массы поступающих в по- мещеияе ложароопасиых (токсичных) ве・ теств прн аварии, допустимого времени существования аварийной ситуации и значе. нвхх допустимой, временно безопасной кон- цеитразди с,. в , вредных веществ в помещении [11.6].
Длительность аварн 頁 но* ентуаинн т. складывается из двух периодов: та, — дли- телыюстн начального периода аварии, в течение которого происходит поступление вредных веществ в помещение я нараста- нне нх концентрации в свободном объеме помещения до св 6 »； % — длительности пе・ рнода аварии, прн котором поступление вредных веществ в воздух помещения прекращено н аварийная вентиляцня снижает концентрации веществ в воздухе помйщенйя от %. 6 к до ПДК (см. ГОСТ IS 1.005—84): т・=m + т,3.
Длительность начального периода т“ Обусловливается временем отключения поврежденного оборудования и составляет обычно 120 с при автоматическом отклю- ченнн и до 300 с при ручном. При зал- новых выбросах т“ * 0. Общая ддйтедь- кость ав叩脸но# ситуации обычно не пре- вышает 1 ч.
Значение с» о к для взрнво- и пожароопасных смесей не долмно превышать их НКПВ (см табл 11.1—113), а для токсич- ннх веществ н нх смес^ должно вн6н・ ратьсн с учетом нх токсических показателей (табл, 11 13).
Наиболее типичными аварийными ситуациями яэлякугся: разрушение аппарата нлн трубопровода со сжатыми газами или жидкостями； потеря герметичности трубопро- в°Дов (разрыв сварного шва, ярокладки, °трыв штуцера, разлив Жидкостей □□ полу помещения).
В качестве расчетной необходимо брать наиболее аеблатоприя1ную ситуацию. Мае- су m поступающих в помещение веществ прн аварии можно рассчитывать по формулам
Концентрацию вещества, r/м* в воадухе помещения к моменту включения аварнА- ной вентиляции определяют по формуле с = ”/%»: при этом должно соблюдаться условне с < с.. а к. Если эта условие не выполняется, та необходимо пп«н₽тк ”。。”
Д=Но^=™^°ВеКа。氏czaa10p при —«ни в течение 1 мнн.Д=Но^=™^°ВеКа。氏czaa10p при —«ни в течение 1 мнн.
Д=Но^=™^°ВеКа。氏czaa10p при —«ни в течение 1 мнн.
Д=Но^=™^°ВеКа。氏czaa10p при —«ни в течение 1 мнн.
ПОХАБНАЯ ЕЕЗОПЛСНОСТЬ
Концентрация
Порог
Порог раздражающего
гибель 50 %
Вещество
животных.
Азота окисли (в пересчете на NO!)
10
90 при t = 15 мин； 150 при Т = 4 мин
690-850
—
Аммкак,
Бензин хлористый (а-хлортолуол)
-
О,Э при
т — 15 ： 20 мнн
740
800
Вутнламнн
—
Винилацетилен
Внннповн* эфир этиленгликоля
100 при Т = 2 инн
-—
Вйнилталуол
П К"
Водород фтористый
400—700 при
Водород цианистый
•f — 2+5 мнн
н hl н 1
Гептиловый спирт Диизопропиловый эфир
120
юоо
70
Ддметиламин
104 НО
ДамсгилсульфиД
1,3
Л. М II1
Днметилэтаноламии
卜 1，
Диэтиламин Изобутилен
111
1 235 при т = 2 мин
二
Изомасляный альдегид
Изооктиловый спирт
100
4 050
Изопрен
Кадмия окись
-
您
Капролактам
Ксилол
Малеиновый ангидрид
5 при г~^5 мнн
50000
Масляный ангидрид
Метакриловый: кислоты ангидрид
Метиламин
9
Метил бромистый,
1 ＜，“，
Метил хлористый (хлорметан)
e冃W
Метилизоцнаиат
Метнлмеркаптан
Метиловый эфир акриловой кислоты
1—2 при т = 30 мин 250-500
1吧0
(метилакрилат)
Метиловый эфир метакриловой кис-
36
285
一
лоты
Пентахлорацетон
Перхпорметнпмеркаптан
5
Сера хлористая
Серная кислота
Сероводород
Сероуглерод
Стирол
Сурьма пятифтористая
Сурьма пяти к.1 орнстая
Тетрабромэтан
Тетрахлорэтан
Тетраэтилсвинец
Титан четыреххлорнстый
30 000-50 000
Толуол
Вещество
запаха.
Порог раздражающего дейгтвия \
Концентрация, вызывающая Г1И«а $0 4 Ноаогитнн* ЖИВОТНЫХ.
Триметнламнн
Трифторпропиламин
Трифторуксусная кислота
Трнклорацетои
Трихлорбензол
Трихлоруксусная кислота
Трихлорэтилен
Триэтиламин
Углерод четмреххлорнстый
Углерода окись
Фенол
Фосген
Формальдегид
Фосфор пятихлористый
Фосфор треххлорнстый фталевый ангидрид Фурфурол
Хлорангкдрид метакриловой кислоты
Циклогексанон (гексаноя)
Ииклопентаднен
Эпихлоргидрин
Этилендяацетат
Этилтолуол
2
鼻
1 при т== 10 МКН 10
-5М'8
100 при т = 2 мин
3 0(Ю—5 000
2 5<^%0
Расчет идрнвиоА аенткяаця
Воэдулообмен, мэ/чр аварийной нентиля- ции определяют по формуле
La =/一以)，
где 戸& — коэффицмеит неравномернасти воздух ообм ена; Ач — воздуха обмен о асто ннв。 действующей основной веитнляцни, мэ/ч.
Воздухообмен аварийной вентиляции следует предусматривать таким, чтобы совместно с постоянно дейегвуюшеЙ оснознов вентиляцией он имел кратность не менее 8 Е по свободному объему помешения высотой 6 м к менее. S помешениях высотой более 6 и аварийная вентиляция совместно с основной вентиляцией должна обеспечивать удаление не менее 50 м /V воздуха на 1 м? площади no/а помещения. В помещениях насосных и компрессорных
станций категорий А н В аварийная вентиляция должна обеспечивать указанный воздухообмен в дополнейие к воздухооб^ мену, создаваемому основной вентиляцией
Кратность воздухообмена А определяют по номограмме (рне. 11.9), исяодя нэ расчетного эначепия отношения концентраций с/ЯДК и Допустимого времени т心 на ликвидацию авариАноА ситуации. Коэффициент неравномерности воздухообмена зависит от принятой схемы подачи воздуха в вомещеяне н удалении его {рис. 11.10), В тех случаях! когда схема устройства аварийной аентиляцян неизвестна, рекоиен- дуется принимать 论.=1,5,
При проектировании аварийной вентили- ции необходимо руководствоваться указаниями СНиП 2,04,05—86.
Допустимые норчы сочетания темоеои туры и скорости данжеция воздуха а 口仁 нзводственных помещениях на поетояаньгх рабоннх местах, подверженных воздействие теплового облучения 0,35 кВт/мг и ннше,Допустимые норчы сочетания темоеои туры и скорости данжеция воздуха а 口仁 нзводственных помещениях на поетояаньгх рабоннх местах, подверженных воздействие теплового облучения 0,35 кВт/мг и ннше,н нтеисив н остьюн нтеисив н остьютальнасти обауgениятальнасти обауgенияет приниматьR.】1. При атомет приниматьR.】1. При атом
Допустимые норчы сочетания темоеои туры и скорости данжеция воздуха а 口仁 нзводственных помещениях на поетояаньгх рабоннх местах, подверженных воздействие теплового облучения 0,35 кВт/мг и ннше,
Допустимые норчы сочетания темоеои туры и скорости данжеция воздуха а 口仁 нзводственных помещениях на поетояаньгх рабоннх местах, подверженных воздействие теплового облучения 0,35 кВт/мг и ннше,
н нтеисив н остью
н нтеисив н остью
тальнасти обауgения
тальнасти обауgения
ет принимать
R.】1. При атом
ет принимать
R.】1. При атом
匸丄 ГЧГИ^Н?^5ЕСК>^ TPESOBAHliji
ГП ГЕП,ЛОЗОИ 05HKi“吁心г.%〕
Н* Р八BOKIM VWCT \x
Тепловая облученность постоянных и яе- постоянньи рабочих мест согласно «Санитарным нормам микроклимата производственных помещений № 4088—Ш прн об- лучении 50 % и более поверхности тела не должна превышать 35 Вт/м2, при облу. ченин 25—50 % поверхности тела — 70 Вт/№ и прн облучении не более 25 % поверхности тела — 100 Вт/ма. Допустимая облученность нз постоянных рабочих ме- стах £р м (рис 口.1.1) зависит от темпера- туры источника теплового потока и температуры воздуха на рабочем месте. Ннэко- температурние источники < Ю0С ℃) вызывают нагрев кожи больше, ”ем внсо・ котемпературные (Тп 1000 ℃).
_При ннтенснвнастн теплового потока до 350 Ет/м? допустимые нормы температуры, относительной влажности и ска росте дии- 當ення воздуха в рабочей зоне следует принимать по ГОСТ f2.L005-88. Прн ннтен- си внести теплового потока более 350 Вт/мг в холодный и пере^однай периоды года температуру воздуха на рабочем месте °C, следует принимать более низкой, чем нормируемая температура вочауха fBp ℃:
еp. m Нh一他，
где 比一коэффнни^ят, зависящий от скорости Движения воздуха в ломещеннн м/с
м/с . . .
&1,25 1,05 0,9 0,8 0,7 0,6
今“•呢/*“
Рнс, П,].]. Дпнусткитая нвтеясиввост» фЛлученйа £р. м ・а постоямиых рабочих места* ■ 9а・всм・ *о«ти от температуры назпу^^ %. *：
J —вусокатемлерат^рные источники % >1000 К, 5—анзкотемпературные источники to^J0OffK
при суммарно自 длн- 1 30 мин и более в соответствии . с ийтенсивностьг теплового облучения принимается как средняя И8 максимальных уровней каждой текноло- гнческой операции. Нормируемые значения н табл П 1,1 соответствуют максимальной скорости движения воздуха и минммаль-
н°и температуре на участке наиболее нн. теменнного тепловага облучения.
Допустимые значения скорости движения воздуха 办，м/с, и температуры ℃, струи приточного воздуха прн входе в рабочую или обслуэдиэаемую зону помещения определяют по формулам:
京
где 馬—коэффициент перевода от яорчн- руечого значения скорости дняжения воз・ Ду^а 力 к ее максимальному значению в струе (табл. П.1.2); — допустимое отклонение температуры струн от нормируемого значения температуры Q ℃, при ас- енмиляцмн избытков теплоты. В произвол- ственннх по мешениях в зоне прямого действия струн AI —2℃ и вне зоны прямого действия струи At = 2,5 °C.
Температура воздуха в псмешении эави- ент от температуры поверхностей, окружающих человека ±贡,которые определяют конвективный и лучистый теплообмен чело-
Р*с. П/.В. Раднац ыоинач течпера.гура рабоаег» места *r в за^игимаств ат температуры воздух* рабочей зоны £乐 р & длн легкий 〃； /'， средней {2; 2х) я тяжелой (3； 3') работ солтветствеичо ■ теплый (/, 2, 3} й холодный U'.贽,8*) нераоцы
Мрозенне там “ “Продод*енне таб”. П21
Продолжение табл. ixTi
АН ПР"Характеристика рабочего
работакместа (выполняемоб₽кВт/м*
Варианты размещении рабочихкатегорнбработы,d М мест относительно струи— --
Температураприточного воздуха
Темпера-дущирующей струн,.,
тура=с. ппи ввтенсиакости1 HiРабочие места узлектро- 0,42—1 05 при
кате- в瑞絲* 曝， тем。驚閱。тока.печей, у загрузочных про- аакрнтнх двер.
^跣 "soue м/с ^J .емов отжигательных пе- ках. 1,05-3,15
уip. w„яВне зоны прямого возден-чей, у топок нертикаль- при открытых
■с0.35 0.7 У 21 /вствия струн воздуха в преде-ннх сушильных печейДнерках
пах участкач . _Рабочее место при нара-1,75—3,5 „о°][А _начального器尹冬吧аннн электродов
I Д。28 J 2824 試加основного'°；оРабота у электропечи7,0-8,4
2— 28片 彳；В зоне обратного потока воэ- 1,3 L。при выпуске стали
3一 — 一 28,3духаРабота у открытого ок-9,1-11,2
3,5—一一“на мартеновеной печина
П До 2812722—二一расстоянии 1—2 м
228務2'1?石Работа выбивщикау 0,14-1,35
3—Укрупных решеток перво-
3,5 — 28?.дичесного действия
г с。 2G5R ,ПНР поямого воздействияРабота выбившика увы-0,28-0,7 зииой,
1,1 "。 "臬^ g S м!；睛*駿:…屮…魏盜騷就睛5。/f，E
Примечания: 1 При „ьносги竄驟。[^ 党：爲祟 рК胃肾譌^1-05
воздействия теплового потока менее ] 5 минв зоне обратного потока воз- 1,2/门品М
или более 30 мин температуру 2皿聾-духаРабочие места у бегу-0 0-0 14
щей струн следует принимать соответствен-1 нов, у смеент悬忠凿2' ‘終
но на 2 ℃ выше или ниже.ков, v разгрузки сушилок
豔鷗関喘啰顧駡承鶉X.XS.U7S"
следует понижать на 0,4 С на каждый“「. ,>ни
градус повышения температуры в рабочей、1心：””，”宀”12："，，衣' 专”"力;”⑴"'/」Рабочие места у пеСко-Q0-0 14
зоне, но не ниже 16 С 'дуаных и пескострельных''
Характеристика рабочегокВт/и1машин, у станков для■
₽■м，шлифования стержней
,X1 Рабочие места кочегароа 0.14—1 05
”■У топок сушил
.Рабочее мест。 кранов-0—021
шика
， Работа крановщика шар-0,5—1,05
* …жирного Крана на ко-
%лошниковой площадке
吋界眼^驟片三歸蠶鬻；％皿。1，龜寥鑑羁鋼鼠縉鐫胱
приточного ашдуяаHvg (пабота ереЛнеА тя-понятие радиационной температуры fD =
1жести)с 21 2 1— V ,
Работа вагранщика наu/1—少—<Рч~<— коэффициент облу-
рабочей площадке у сет-Л
ки вагранкиунностн человека и поверхностей с тем-
Работа задашлика у мяк-0^6—1.1йпературами
.сера вагранки.Приближенно радиационная температура
Работа заливщиканаи*—"*^жет быть определена по формуле
В зоне прямого иоздействвякокв$ере (работа сред-у>//"、
струи воздухав пределахней тяжести)п,„ . .Z, ^Нпс / 1 " Д pi L где F； — площади по-
участка：Работа шлаковщиканаи*/—п*：-1/ \ , = 1 丿
начального1'конвейере«пряностей с температурами
основного1.41,8一О!^^^стное влияние tB р. „ и 质 характе-
Характеристика рабочего~
меета (выгтлаяемо#Е„о,,,
работы)₽■ * 1cB
Куз"ек“с-кресзгша цех
Работа у нагревательных14—2 1
печеК прессов и молотов''
Рабочие места у мест1.1—155
складирования заготовок, пульта управления, кабины крановщиков
Рабочие места при на- 0,24—0 3 греве металла на внео-，
кочастотннх установках
Рабочие места у мест0,5—1 0
складирования изделий'
после ковкн
[“мнуесч"% ксх
Закалочно-отпускной аг- 1,11 — 1 740 регат (загрузка)，
Закалочно-отпускной аг-0,35—0,49
регат (выгрузка)'
Вертикальная эакалоч-2,1—3,13
ная печь (подьем дета-'
Ванны с электродио-то-1,39—2,]
канзм подогревом при'
Т - 1550 K
Шахтные цементацион-0.7—1,39
нне электрапечи
Печи-ванны с электрод- 0,75—1,4 но-соляиыи подогревом при Г= 1120-е- 1I70K
Тигельные пеин-ванкн с0,7—1 35
газовым подогревом'
Масляные закалочные,0,35—0,7
«литровые н щелочные ванны с газовым подо- гоевом
Камерные газовые аечн 0,35—0,7 с выдвижным подом
небольшой подвижности воздуха можно принимать 力。м — ((, р и + %)/2
Необходимое условие комфортности (способность организма отдать всю ннную теплоту без напряжения терморегуляции) в зависимости от интенсивности производи- ммх работ, периода года н температуры воздуха рабочей зоны представлены на рис П.1 2.
Интенсивность теплового об-тучення Е, «, приходящуюся на едкнниу облучаемой по-
ПРИЛОЖЕНИЯ
Определение ннтенемвностк теялоного облученхн
Рнс. П 2.1. Сиеяняя вате лучевня рабочего места ашкакной о«чн > ааыи р при выполнении ралличиых тыиологичесних опсрынб：
/ — pa8aHe операции у печи в середяне н конце плавки с приподнятой ззеаонхоП； 2 — скачивание шлака из электропечи без злектроиагннтиого пе-
£,.х/6т/心 Л??
Матере
Температура, "С
Стенеш, “еркбн
печи вручную пер ел загрузко* .тома.
температуры стали в ковше;
ка из ，工ектроПеч” с алектроиагаитным переие- стия^1*"^-подсыпка Tnopt>roQ н загрузка дийавок вручную после нагрузки лома： а — наблюдеаие ，а выпуском стали. S — рабочие операции у печн в середине н к°н&е в»а»кн .через специальное отверстие а заспонке: /0 — осмотр лодины * за-
гоо too 60S 8№ 6Т
Приведенная степень черноты системы,состоящей из двух серых теп с высокойпоглотительной способностью, может бытьприближенно рассчитана по формуле
р” = е^г.
тарно-гнгненнческнх исследований, приведенных в паспортах технологического оборудования. В отдельны! случаях интенсивность теплового облучения может быть принята по данным натурных исследопаний анало! нчного оборудования (табл П 2 1)
где Ei н еа — степень чернота тел, уча стаующих в лучистом теплообмене (табл, П 2.2). Для замкнутой системы двух тел приведенная степень черноты
или определена расчетом. На рис. П.2.1 и П.2.2 приведены значения интенсивности теплового ния на рабочих местах соответственно
'"Р' + (I/H1 — 1) Ф1-2 + (1/Bi — 1｝中?-t
электросталеп.чавильных печей н в мартеновских цехах в зависимости от вместимости печи Р
Приведенную степень черноты е”》при лучистом теплообмене между достаточно большими параллельными плоскостями (中］一± =中ст = 1) можно определить по графикам рис П 2.3
расчетах используют понятие привелеи- степенн чернота епР. с помощью кото- учитывают поглощение лучистой энер- телами и отраженные потоки:
Ер и = CoSnp<f >—2 |(Т|/100)'—
-(Гз/ЮОП^-,
где Со = 5750 Вт/(м"К‘)一 коэффициент абсолютно черного тела; cpi-a — коэффициент облученности, показывающий, какан часть
теплового потока, излучаемого телом /, по-
нз.туваа-
-темпера- восприни-
падает на другое теле ратура, К, и площадь щего тепловой поток тура, К. и площадь.
Алюминий"
полированный
шероховатый
сильно окисленный ■
Алюминиевые краски
Железо:
полированное
сыежгобработанное наждаком окисленное гладкое оцинкованное блестящее оцинкованное окисленное
Жесть белая старая
листовая шлифованная мягкая раеппаваеннаа окисленная тероховзтак
Чугун:
полированный окисленный расплаалеиный
Чугунное литье
АеЗестовый материал:
картон шифер
Глина обожженная
Кирпич:
обожженный огнеупорный высокоогнеупорный шамотный дниасоаый
магнезитовый
красный
силикатный
Кирпичная кладка оштукатуренная Красин масляные различных цветов
черный матовый
черный блестящий, распыленный белый жаропрочный
Стекло.
обычное■
матовое
Цемент
Штукатурка шероховатая
По железу
120-1600
50-600
100—1000
50-550
900—1100
1600-180030—400
29^00
1250—1350
500—1000
20^1250
1000-1300
0.04—0.062 0.06-0.07
0,2—0,67
0,14-0Л8
0,74-0,82
0,5 磊 2,61
0,即;78
0^8-0.29
0.95-0,96
^^^„
0,88-0,93
0,92-0,96
0,96-0,98
0,87-0,88
0,8-0,96
0,91-0,94
0,91-0,93
Норкнроаалае шумаНоркнроаалае шума
Норкнроаалае шума
Норкнроаалае шума
приложения
Ркс. П.“. Ковффиццсагы облученности ，()при л;чнегой，еи*оо6*ене междуо ди паковыми параллельными плоешми протаиз яежащичм фигурами н ковф^ицченты днвфр|г- мвроыви*:б () при иэлучеваи нереа отверстие, /-дана-Нме полосы, а : в-*0. а—прямоугольнави,。： 0—42; 3— прямоугольника, о;р—&3; <—кивдрвгы;Ркс. П.“. Ковффиццсагы облученности ，()при л;чнегой，еи*оо6*ене междуо ди паковыми параллельными плоешми протаиз яежащичм фигурами н ковф^ицченты днвфр|г- мвроыви*:б () при иэлучеваи нереа отверстие, /-дана-Нме полосы, а : в-*0. а—прямоугольнави,。： 0—42; 3— прямоугольника, о;р—&3; <—кивдрвгы;Рис. П.2.$. Ковффицяепты овлучвиности • ш рабочем песте лра излучении от поверхвостей рааибй формы:J — ыеждт квадратаии； 2 — н««ХУ прямоутоль- а“ка*к с соспгашенвеи сгорев 9:" г — игжлу длинныии узккнн прхмоугольникакн; 4 — от бру- cos (слитиов): с — сторона фигуры; t — рясстоя ние от нсточннкз телаовбе потокаЗначения 5 дли случае ，Рис. П.2.$. Ковффицяепты овлучвиности • ш рабочем песте лра излучении от поверхвостей рааибй формы:J — ыеждт квадратаии； 2 — н««ХУ прямоутоль- а“ка*к с соспгашенвеи сгорев 9:" г — игжлу длинныии узккнн прхмоугольникакн; 4 — от бру- cos (слитиов): с — сторона фигуры; t — рясстоя ние от нсточннкз телаовбе потокаЗначения 5 дли случае ，5 —круги5 —кругиВид трудовой деятельиостп. раСоине мествУЗД. дБ.них плосах то га кно^едаегеоиетраческимаи ак；«в<31.51 -1252MJ 5М10002000«оо8«Х)Уровни璇，Творческая, научная и врачеб- ная деятельность, конструиро- нанне и проектирование, про граммнрованне, преподавание н обучение: рабочие места в помещения! — дирекции про- ектно-конструкторскнх бюро, расчетчиков, программистов вычислительных машин, лабораторий дня теоретических ра- бот и обработке зкепернмен- тальннх данных, приема больных в здравпунктах Высококвалифицированная ра- бота, требующая сосредото- ченности, управленческая дея тельность, измерительные н аналитические работы в лабораториях' рабочие места в помещениях цехового управления. рабочие комнаты контор. 皆нх помещений, лаборатории Работа, выполняемая с часто получаемыми указаниями и акустическими сигналами, требующая постоянного слухсви- 1。 контроля; операторская ра- 6°та по точному трагику с иаструкцией,диспетчерскаяработа рабочие места в помещенияхдиспетчерскойслужбы, кабинетах н помеще- нкнх наблюдения н листании- онног。 управления с речевой свазью по телефону; в маши- напненых бюро; на участках точней сборки; помещениях мастеров, в залах обработки ниформации на вычислительные машинахРабота, требующая сосредоточенности, с повышенными требованиями к процессам на- мюдения и дистанцнонного Управления' рабочие места в кабннах наблюдения и дд. станционного управления без речевой связи по Телефону; в помещення;( лаборатории и вычислительных центров с шум- Ннм оборудоааниемВид трудовой деятельиостп. раСоине мествУЗД. дБ.них плосах то га кно^едаегеоиетраческимаи ак；«в<31.51 -1252MJ 5М10002000«оо8«Х)Уровни璇，Творческая, научная и врачеб- ная деятельность, конструиро- нанне и проектирование, про граммнрованне, преподавание н обучение: рабочие места в помещения! — дирекции про- ектно-конструкторскнх бюро, расчетчиков, программистов вычислительных машин, лабораторий дня теоретических ра- бот и обработке зкепернмен- тальннх данных, приема больных в здравпунктах Высококвалифицированная ра- бота, требующая сосредото- ченности, управленческая дея тельность, измерительные н аналитические работы в лабораториях' рабочие места в помещениях цехового управления. рабочие комнаты контор. 皆нх помещений, лаборатории Работа, выполняемая с часто получаемыми указаниями и акустическими сигналами, требующая постоянного слухсви- 1。 контроля; операторская ра- 6°та по точному трагику с иаструкцией,диспетчерскаяработа рабочие места в помещенияхдиспетчерскойслужбы, кабинетах н помеще- нкнх наблюдения н листании- онног。 управления с речевой свазью по телефону; в маши- напненых бюро; на участках точней сборки; помещениях мастеров, в залах обработки ниформации на вычислительные машинахРабота, требующая сосредоточенности, с повышенными требованиями к процессам на- мюдения и дистанцнонного Управления' рабочие места в кабннах наблюдения и дд. станционного управления без речевой связи по Телефону; в помещення;( лаборатории и вычислительных центров с шум- Ннм оборудоаанием■±'*:：；н,”\,е 泞сзхн туна тз ез5о*н；； *естзх■±'*:：；н,”\,е 泞сзхн туна тз ез5о*н；； *естзх
Ркс. П.“. Ковффиццсагы облученности ，()при л;чнегой，еи*оо6*ене между
о ди паковыми параллельными плоешми протаиз яежащичм фигурами н ковф^ицченты днвфр|г- мвроыви*:
б () при иэлучеваи нереа отверстие, /-дана-
Нме полосы, а : в-*0. а—прямоугольнави,。： 0—42; 3— прямоугольника, о;р—&3; <—кивдрвгы;
Ркс. П.“. Ковффиццсагы облученности ，()при л;чнегой，еи*оо6*ене между
о ди паковыми параллельными плоешми протаиз яежащичм фигурами н ковф^ицченты днвфр|г- мвроыви*:
б () при иэлучеваи нереа отверстие, /-дана-
Нме полосы, а : в-*0. а—прямоугольнави,。： 0—42; 3— прямоугольника, о;р—&3; <—кивдрвгы;
Рис. П.2.$. Ковффицяепты овлучвиности • ш рабочем песте лра излучении от поверхвостей рааибй формы:
J — ыеждт квадратаии； 2 — н««ХУ прямоутоль- а“ка*к с соспгашенвеи сгорев 9:" г — игжлу длинныии узккнн прхмоугольникакн; 4 — от бру- cos (слитиов): с — сторона фигуры; t — рясстоя ние от нсточннкз телаовбе потока
Значения 5 дли случае ，
Рис. П.2.$. Ковффицяепты овлучвиности • ш рабочем песте лра излучении от поверхвостей рааибй формы:
J — ыеждт квадратаии； 2 — н««ХУ прямоутоль- а“ка*к с соспгашенвеи сгорев 9:" г — игжлу длинныии узккнн прхмоугольникакн; 4 — от бру- cos (слитиов): с — сторона фигуры; t — рясстоя ние от нсточннкз телаовбе потока
Значения 5 дли случае ，
5 —круги
5 —круги
Вид трудовой деятельиостп. раСоине меств
УЗД. дБ.
них п
лосах то га кн
о^едаегеоиетраческима
и ак；«в<
31.5
1 -
125
2M
J 5М
1000
2000
«оо
8«Х)
Уровни
璇，
Творческая, научная и врачеб- ная деятельность, конструиро- нанне и проектирование, про граммнрованне, преподавание н обучение: рабочие места в помещения! — дирекции про- ектно-конструкторскнх бюро, расчетчиков, программистов вычислительных машин, лабораторий дня теоретических ра- бот и обработке зкепернмен- тальннх данных, приема больных в здравпунктах Высококвалифицированная ра- бота, требующая сосредото- ченности, управленческая дея тельность, измерительные н аналитические работы в лабораториях' рабочие места в помещениях цехового управления. рабочие комнаты контор. 皆нх помещений, лаборатории Работа, выполняемая с часто получаемыми указаниями и акустическими сигналами, требующая постоянного слухсви- 1。 контроля; операторская ра- 6°та по точному трагику с иаструкцией,диспетчерская
работа рабочие места в помещенияхдиспетчерской
службы, кабинетах н помеще- нкнх наблюдения н листании- онног。 управления с речевой свазью по телефону; в маши- напненых бюро; на участках точней сборки; помещениях мастеров, в залах обработки ниформации на вычислительные машинах
Работа, требующая сосредоточенности, с повышенными требованиями к процессам на- мюдения и дистанцнонного Управления' рабочие места в кабннах наблюдения и дд. станционного управления без речевой связи по Телефону; в помещення;( лаборатории и вычислительных центров с шум- Ннм оборудоаанием
Вид трудовой деятельиостп. раСоине меств
УЗД. дБ.
них п
лосах то га кн
о^едаегеоиетраческима
и ак；«в<
31.5
1 -
125
2M
J 5М
1000
2000
«оо
8«Х)
Уровни
璇，
Творческая, научная и врачеб- ная деятельность, конструиро- нанне и проектирование, про граммнрованне, преподавание н обучение: рабочие места в помещения! — дирекции про- ектно-конструкторскнх бюро, расчетчиков, программистов вычислительных машин, лабораторий дня теоретических ра- бот и обработке зкепернмен- тальннх данных, приема больных в здравпунктах Высококвалифицированная ра- бота, требующая сосредото- ченности, управленческая дея тельность, измерительные н аналитические работы в лабораториях' рабочие места в помещениях цехового управления. рабочие комнаты контор. 皆нх помещений, лаборатории Работа, выполняемая с часто получаемыми указаниями и акустическими сигналами, требующая постоянного слухсви- 1。 контроля; операторская ра- 6°та по точному трагику с иаструкцией,диспетчерская
работа рабочие места в помещенияхдиспетчерской
службы, кабинетах н помеще- нкнх наблюдения н листании- онног。 управления с речевой свазью по телефону; в маши- напненых бюро; на участках точней сборки; помещениях мастеров, в залах обработки ниформации на вычислительные машинах
Работа, требующая сосредоточенности, с повышенными требованиями к процессам на- мюдения и дистанцнонного Управления' рабочие места в кабннах наблюдения и дд. станционного управления без речевой связи по Телефону; в помещення;( лаборатории и вычислительных центров с шум- Ннм оборудоаанием
■±'*:：；н,”\,е 泞сзхн туна тз ез5о*н；； *естзх
■±'*:：；н,”\,е 泞сзхн туна тз ез5о*н；； *естзх
Для нахождения коеффициентов облученности при лучистом теплообмене между одинаковыми параллельными плоскостями, противолежащими фигурами можно воспользоваться графиками рис. П.2,4. При определении интенсивности теплового облучения на рабочем месте от источников различной формы и размеров коэффициенты облучеииости могут быть приближенно определена по графикам рис. П.2.5.
Тепловой поток Ф, Вт, при Излучении через отверстия, соизмеримые с толщиной стенки, с учетом коэффициента диафрагмирования 0 (см рис. П.2.5) рассчитывают ПО формуле
8f (湍-)%m
где FCIB — плошадь отверстия, м3.
Если отверстие закрыто металлической нефутерованной ааслонкой, термическим сопротивлением которой можно пренебречь, тепловой поток будет равен
I」(紛；(奇)']*х f。” Т+е"'
Величин? J может быть принята равной 5220 Вт/(м3-К*). Температуру заслонки можно определить по уравнению
入宀：画画:+尸屮叫
Следует иметь в виду, что действительная гемпература авслоиии будет несколько ниже определенной по приведенному выше уравнению вследствие конвективного теплообмена и влияния термического сопротивления материала самой заслонки. Дополни- тельзый зкран с внутренней стороны аа・ слояки снижает тепловой поток примерно в 1.5 раза.
工；"1、0，『a0&a*"=ШУ.ЧА
Характеристикой постоянного шума на рабочих местах являются УЗД 厶 дБ, в октавннх полосах со среднегеометрическими частотами 31,5, 83, 125 250, 500, 1000, 2000 4000, 6000 Гм
где р — среанеквадратииеское значение звукового давления, Па； р° = 2- Ю'5 Па — исходное значение звукового давления.
Для ориентировочной оценки, например при контроле, .попускаете* за характеристику постоянного шума на рабочем месте принимать уровень звука дБА, кзмеряе' MHR по шкале А шумомера согласно ГОСТ 17187-81:
321Hg% .
Иормнромиие лазерного н^ченив
ПРИЛОЖЕНИЯ
где р* — срелмеквазратниекое значение замкового давления с учетом коррекции А шумомера, Па
Характеристикой непостоянного шума на рабсил мостах ян.энегея акаиаалаятиый (по знергнн) уровень звука дБА, определяемый по ГОСТ 12 1.003—83
Допустимые УЗД 丄▲* в октавных полосах частот, дБ. уровни звука и эквивалентные уровни звука. дБА, на рабочих местах следует принимать в соответствии с ГОСТ 12.1.003—S3 и СИ № 3223-83 [4 17]; д.1я широкополосного ПОСТОЯННОГО м непостоянного зума—m，yafL? ПЗ1, 7онзлы>ога и импульсного шума —на 5 дБ меньше зна чеинй, указанных в табл П3 1; шума, создаваемого в помещениях установками кон дицнонирования воздуха, аентяляции и воздушного отоплечия, — на 5 дБ меньше значений, указанных в табл П 3.1, или фактических уровней шума в этих помещениях, если последние не превышают приведенных в этой таблице величии (поправку для тонального и импульсного шума в данном случае принимать не следует)
Для кслеблюшегося эо времени н пре- рывистого шума максимальный уровень
зв\ка не Д01же(1 превышать НО дБЛ. а для импульсного шума 125 дбА / при измерениях на временной характеристике «нм- пуезе»
В качестве основного нормируемого параметра лазеркого излучения СНП № 2392— 81 {5 8] >станоплела энергетическая экспоэн- икя » облучаемых тканей ПДУ лазерного излучения относится к спектральному диапазону от 0,2 до 20 мкм н регламентируется на рогозние глаза н коже Кроме тога, для длин волн 0.4 —1,4 мкм СНП № 2392—81 установлены также ПДУ энергетической зкепозкиян сетчатки глаза, а для видимого диапазона спектра 0,4—0,75 мкм, кроме указанных параметров, нормируется также знергн* излучения Q на сетчатке
ПДУ зависят от следующих параметров, длины волны лазерного излучения л, и км; длительности импульса г, с, частпты повторения импульсов /, Гц; длителЕ.ностп серин импульсов' f, с В диапазоне 0,4—1,4 икм
儿«КМ
От 0,200 л
1 . ю-а
Сн 0.290
ч 0.300
1 11匸
К 0,210 .
]10
Св 0,300 ;
С 11 1 1>1
1'10 *
Св 0,215
1 ■ 10
Св. 0,370
11l1l'lo,-¥hl"1°'
^^^^^ 148I23
匚 т~'ттттт ТТТТ77 ^ю^ю^ю^юшю ^^^юо о
-3
%..
^^^^09482—83 3 с^7'ко^4'
8 tf^s
ПРИЛОЖЕНИЯПРИЛОЖЕНИЯ% смСв. 0.44Св. О,4Яa。SA8до о,еа壊Л%竄馭謊紀 推昧 援汨戮肥 投眠: 位恁:第研 詮配 览紀6,8，10一:9,9 ，10-：1,5-10：=6,1-10-16,2 .吧 霁汨 1,6 ・ю_； 2,5 Т0_ 1 Uio_ 9,9 ■ 10居看三6：8。 1L1,61,84,2% смСв. 0.44Св. О,4Яa。SA8до о,еа壊Л%竄馭謊紀 推昧 援汨戮肥 投眠: 位恁:第研 詮配 览紀6,8，10一:9,9 ，10-：1,5-10：=6,1-10-16,2 .吧 霁汨 1,6 ・ю_； 2,5 Т0_ 1 Uio_ 9,9 ■ 10居看三6：8。 1L1,61,84,2Примечание. При длительности однократного воздействия излучения больше 0,25 с размер зрачка глаза необходимо определять с учетом дополнительного вклада лазерного нзлучеяня в освещенность роговики глазаПримечание. При длительности однократного воздействия излучения больше 0,25 с размер зрачка глаза необходимо определять с учетом дополнительного вклада лазерного нзлучеяня в освещенность роговики глаза(П4.1)(П42)(П4.1)(П42)%, ак%，J%，аК% см0,8 0/0-60,53；!os0,4 0,3 0,2%, ак%，J%，аК% см0,8 0/0-60,53；!os0,4 0,3 0,2Примечание- Фоновая освещенность роговицы таза измеряется при работаю- ихем лазереПримечание- Фоновая освещенность роговицы таза измеряется при работаю- ихем лазере—км嗎蜂f：嗑4嚣，2#ю-е2. 10-2i.io-=i.I0-s4. io-4Ю~!4・『.IQ-1_10-s2 TL&-10-*ю_,1-Ю-'б.”6-10~!s-io~s2 TLю~э4- Ю-122' 10"'a - io-58-IO'5ю-=I55. 10-'5- 10~2Т「ю-'42・ 10’22- io-18・1L10°10’6. io'6б・V2-10-'ю14- ю'2- 10S2・©28- I0-'10аa. io"103IO5IO141038- ю!4.10a4 ■ 10s4*22-10'ю*4.10s2・ 10"2. IQ12-iO1e-to1Э'Ю8-10s4/""114. Ig2.10，—км嗎蜂f：嗑4嚣，2#ю-е2. 10-2i.io-=i.I0-s4. io-4Ю~!4・『.IQ-1_10-s2 TL&-10-*ю_,1-Ю-'б.”6-10~!s-io~s2 TLю~э4- Ю-122' 10"'a - io-58-IO'5ю-=I55. 10-'5- 10~2Т「ю-'42・ 10’22- io-18・1L10°10’6. io'6б・V2-10-'ю14- ю'2- 10S2・©28- I0-'10аa. io"103IO5IO141038- ю!4.10a4 ■ 10s4*22-10'ю*4.10s2・ 10"2. IQ12-iO1e-to1Э'Ю8-10s4/""114. Ig2.10，Продола-еине табл П.46Продола-еине табл П.46Нормирован ire лазерного излучетаНормирован ire лазерного излучетаHye. нмп н Муе“，А/),Hye. нмп н Муе“，А/),излучением с длиной волны 0,4—0,'излучением с длиной волны 0,4—0,'эффектов.эффектов.серии импульсов 『серии импульсов 『M UM"黒抬^缪^'ss^猾務Ю~°2- i(|_J1 ■ io-21 , ]Q-5itL4 . io~s1L4 ■ 10-i2- IO-22, i()-!2. ю~ч8 - 10~sю'18-10-i《•IL4・1L4 ToM2 TLM UM"黒抬^缪^'ss^猾務Ю~°2- i(|_J1 ■ io-21 , ]Q-5itL4 . io~s1L4 ■ 10-i2- IO-22, i()-!2. ю~ч8 - 10~sю'18-10-i《•IL4・1L4 ToM2 TL
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЯ
% см
Св. 0.44Св. О,4Я
a。SA8до о,еа
壊Л%
竄馭
謊紀 推昧 援汨
戮肥 投眠: 位恁:
第研 詮配 览紀
6,8，10一:
9,9 ，10-：
1,5-10：=
6,1-10-1
6,2 .吧 霁汨 1,6 ・ю_； 2,5 Т0_ 1 Uio_ 9,9 ■ 10
居看三
6：8。 1L
1,6
1,8
4,2
% см
Св. 0.44Св. О,4Я
a。SA8до о,еа
壊Л%
竄馭
謊紀 推昧 援汨
戮肥 投眠: 位恁:
第研 詮配 览紀
6,8，10一:
9,9 ，10-：
1,5-10：=
6,1-10-1
6,2 .吧 霁汨 1,6 ・ю_； 2,5 Т0_ 1 Uio_ 9,9 ■ 10
居看三
6：8。 1L
1,6
1,8
4,2
Примечание. При длительности однократного воздействия излучения больше 0,25 с размер зрачка глаза необходимо определять с учетом дополнительного вклада лазерного нзлучеяня в освещенность роговики глаза
Примечание. При длительности однократного воздействия излучения больше 0,25 с размер зрачка глаза необходимо определять с учетом дополнительного вклада лазерного нзлучеяня в освещенность роговики глаза
(П4.1)
(П42)
(П4.1)
(П42)
%, ак
%，J
%，аК
% см
0,8 0/
0-6
0,5
3；!os
0,4 0,3 0,2
%, ак
%，J
%，аК
% см
0,8 0/
0-6
0,5
3；!os
0,4 0,3 0,2
Примечание- Фоновая освещенность роговицы таза измеряется при работаю- ихем лазере
Примечание- Фоновая освещенность роговицы таза измеряется при работаю- ихем лазере
—км
嗎蜂
f：嗑4
嚣，2#
ю-е
2. 10-2
i.io-=
i.I0-s
4. io-4
Ю~!
4・『
.IQ-1
_10-s
2 TL
&-10-*
ю_,
1-Ю-'
б.”
6-10~!
s-io~s
2 TL
ю~э
4- Ю-1
2
2' 10"'
a - io-5
8-IO'5
ю-=
I
5
5. 10-'
5- 10~
2Т「
ю-'
4
2・ 10’
2
2- io-1
8・1L
10°
10’
6. io'
6
б・V
2-10-'
ю1
4- ю'
2- 10S
2・©
2
8- I0-'
10а
a. io"
103
IO5
IO1
4
103
8- ю!
4.10a
4 ■ 10s
4*2
2-10'
ю*
4.10s
2・ 10"
2. IQ1
2-iO1
e-to1
Э'Ю
8-10s
4/"
"11
4. Ig
2.10，
—км
嗎蜂
f：嗑4
嚣，2#
ю-е
2. 10-2
i.io-=
i.I0-s
4. io-4
Ю~!
4・『
.IQ-1
_10-s
2 TL
&-10-*
ю_,
1-Ю-'
б.”
6-10~!
s-io~s
2 TL
ю~э
4- Ю-1
2
2' 10"'
a - io-5
8-IO'5
ю-=
I
5
5. 10-'
5- 10~
2Т「
ю-'
4
2・ 10’
2
2- io-1
8・1L
10°
10’
6. io'
6
б・V
2-10-'
ю1
4- ю'
2- 10S
2・©
2
8- I0-'
10а
a. io"
103
IO5
IO1
4
103
8- ю!
4.10a
4 ■ 10s
4*2
2-10'
ю*
4.10s
2・ 10"
2. IQ1
2-iO1
e-to1
Э'Ю
8-10s
4/"
"11
4. Ig
2.10，
Продола-еине табл П.46
Продола-еине табл П.46
Нормирован ire лазерного излучета
Нормирован ire лазерного излучета
Hye. нмп н Муе“，А/),
Hye. нмп н Муе“，А/),
излучением с длиной волны 0,4—0,'
излучением с длиной волны 0,4—0,'
эффектов.
эффектов.
серии импульсов 『
серии импульсов 『
M UM"
黒抬
^缪
^'ss
^猾
務
Ю~°
2- i(|_J
1 ■ io-2
1 , ]Q-5
itL
4 . io~s
1L
4 ■ 10-i
2- IO-2
2, i()-!
2. ю~ч
8 - 10~s
ю'1
8-10-i
《•IL
4・1L
4 ToM
2 TL
M UM"
黒抬
^缪
^'ss
^猾
務
Ю~°
2- i(|_J
1 ■ io-2
1 , ]Q-5
itL
4 . io~s
1L
4 ■ 10-i
2- IO-2
2, i()-!
2. ю~ч
8 - 10~s
ю'1
8-10-i
《•IL
4・1L
4 ToM
2 TL
ПДУ дополнительно зависят от углового размера источника излучения а, рвд, или от дяаметра пятна засветки на сетчатке глаза d“ см; лнаметра зрачка таза，,， см. В диапазоне ллни волн 0,4—0,75 мкм ПДУ еще зависят от фоновой освещенно- С1И роговнци глаза Е«, лк.
Определение ПДУ лазерного излучения. лазерного излучения с длиной волны )А мкм Для лазерного излучения
с длиной волны 0,2—0,4 и км нормируется энергетическая экспозиция Н на роговице таза к коже за общее время облучения в течение рабочего дня. Значения Н приведены в табл П,4.1.
ченыи с длиной вол- —роговицы глаза при
воздействии оОшючных ичпулъсов ПДУ энергетической зиепмнции роговицы глаза от излучения с длиной волны 0.4—0,75 мкм, не вызыва ющега первичных Н” и вторичных 凡 биологические эффектов, определяют по формулам:
где Hi—энергетическая экспозиция роговицы Еаза в зависимое гн от длительности импульса t н длины волны излучения 厶 прн утопом размере ииьчяика излучения а = -10-3 рЭд н максимальном диаметре зрачкз ;ааза Е = 0,8 см (табл П.4.2)；启一 поправочный коэффициент на }гловой размер источника излечения а и диаметр зрап ка глаза d, (табл. П.4.3};丛一ПДУ суммарной энергетической экспозиции роговицы глаза за рабочий день при фоновой освйцеяностн £ф = 1 лк в завясиыостн от диаметра зрачка d, и длины волны излучения А (табл П4 4.); п—число импульсов излучения, воздействующих на глаз за ра бочяЛ день.
Диаметр зрачка глаза в зависимости от фоновой освещенности роговики глаза ™ ределяют по табл. П 4.5.
Прн определении ПДУ лазерного налу уннн по формулам (П41) н (П.4.2.) выби- рают ИДУ с наименьшим значением
ПДУ энергетической экспозиции рого- внцы глаза излучением с длиной волны от ；Х； 3° I" “к*1 определяют по формуле
ПДУ лазерного излучения дальней инфракрасной области спектра. лазерного излучелня с длиной волны 20 мкм
роговицы глаза н кожи определяют по табл. П.4 6 ПДУ лазерного излучения для ко*н в диапазоне 0,4—1,4 мкм также определяют по табл. П.4 6.
ПДУ при импульсли-периодическом лазер, ном излучении. ЯДУ лазерного излучения с длиной волни “一0,4 мкм ПДУ энергетической экспозиции от каждого импульса ва роговице и коже -
где //уф — определяется по табл П 4.1； N —количество серий импульсов, за рабочий день.
лазерного излучения с длиной еол- -；Л "К* для роговицы глоза. ПДУ энергетической экспозиции роговицы глаза
не вызывающей первичных(斤““ ричныч (Wj *““)биологических определяют по формулам-
гди а? — поправочный коэффициент на частоту повторения нмпупьсов f к длитель
ность воздействия (табл. П.4.7);
Нв я«п = Н2ЕфЩ1Н). (ПК4)
ПРИЛОЖЕНИЯ
Норм"р8амке лазерного нзлученИ'<
Продолжение табл П4 10
Ч -,в
2Y嘰
DO 074
2 О：75
Сг. 5 до 5 - 10г
Сз. 5 • !0‘ ло 5 • 10’
Се. 3” Н『до 5- 1UJ
Св 5； 10* до 5- 101
Св- 5 ■ |0* до 10*
1 ТО；
2・|()т
2・ 1(Г±
|Т0 二
2-10^
прилажЕнняприлажЕння
прилажЕння
прилажЕння
Нсрмнр“вп”е влектронаге
При наличии дозиметров, позволяющих определять энергетические экспозиции непосредственно на сетчатке глаза в диапазоне 0,4 —1,4 мкм ПДУ для первнчннх эф- ^ктов 6 заыкймссти ст длительности воздействия н диаметра пятна засветки на сетчатке, определяют по табл. П.4.9
В диапазоне 0,4—0.7S мкм ПДУ энергии Q для вторичных биологических эффектов В завнснмостн от фоновой освещенности роговицы определяют по табл. П.4,10- Величину Q, определенную по табл. П4.10, сравнивают е величиной Q', значення которой s зависимости от длительности импульса и диаметра пятна засветки на сетчатке определяют по табл. ПА.11. Если Q больше Q'. то за ПДУ облучения ^аз принимают 风，в противном случае Q.
Э；!ЕКТРеМАГ?!?!ТНЪ1；'：
Нормирование переменных ЭМП эавксит от поля — ближнего или дальнего. В зоне нндукцин за время рабочего дня огравичи- вают на разных частстах напряженность электрической я.чи магнитной составляю- щн1； в эоне излучения ограничивают плотность потока знергнн при заданном времени ноздейстния (табл. П 5 1 ) Нормн$о・ вкнпе электроегатических и электрических целей промышленной частоты дано и табл. П.5.2. Для мапгитостатическик долей иапряжениоеть Я < 8 кА/м при времени воздействия Т в течение рабочего дня ежесуточно. '
В условиях машиностроительного производства нсючникамн загрязнения атмосферного воздуха являются: пагранкн; дуговые электропечи; технологические печн, работающие на жидком н газообразной тот пиве; сита; бегуны; бункера； ззбнвнне решетки： галтовочные барабаны; машины для притотовления етержне* н стержневой смеси; разливочные машины; окрасочные камеры； котлоагрегаты, работающие на твердом. жидком и газообразном топлине; деревообрабатывающие станки; пескоструйные, Аробемякне камеры, ванны обезжиривания, травления, хромирования, никелирования, фосфатировании; посты и уета- новки для проведения сварочных работ и др. На предприятиях транспортно-энергетического машиностроения, кроме того, зна- чительную долю вредных эыбрссов в атмосферный воздух составляют загрязнения, возникающие при испытаниях машин и оборудования
В атмосферный воздух с вентиляционными техаологм'ческнми выбросами могут поступать следуюшяе тоисичиые примеси: диоксид серы, оксиды азота, оксид угле рода, сероводород, соединения марганпа. железа, никеля, хрома, магния, цинка, углеводороды, серная я соляная кислоты, ксилол, бензол, аммиак, фенол и ряд других токсачкик зещеста Н соединений. Для снижения концентраций токсичных примесей в отводящих газах используются аппараты пылегазоочясткн. Рекомендуемое пылегазо- очнстиое оборудование и его технические характеристики приведены в табл, П.6.1.
Нормируемая аелкчнва
Частота f, мГц
aos-2
1-3-3,0
а-з。
30-50
50-300
^-зооояо
Плотность потока энергии %, Вт/м5
-
/р7/Г
Продолженве таб從 П.5.1
Обозначения: Т — допустимое времи воздействия ЭМП на персонал, ч; 3 —эиепге- тическая нагрузка на организм человека.'「
Примечания: 1. Указанные в таблице значения напряженностей & н Е допускаются при времени воздействия в течение рабочего дня. Энергетическая нагрузка
!20 Вт ■ ч/м3 арк облучении ЭМП аращающимя н екавирующих антеин;
2 Вт ■ ч/м3 в остальных случаях.
При любом времени Т плотность потока /0 ке должна превищать I, е” = 10 Вт/м*.
2- Подробно нормирование ЭМП радиочастот изложено в ГОСТ 12.1.006—84, где приведен также порядок расчета допустимых уровней при воз деистами на человека нес'кольвнх на ТОЧНЯКОВ-
Г.5.' Y・"》<%，c.:隹:•；：””..：
Нормируемая величина
Частота f, мГц
0.36-1.5
1,5-3,0
3-30
30-50
50-300
300 - 300 000
Напряженность электрической составляющей поля £, В/м
50
Бо
20
10
5
-
Напряженность магнитной составляющей поля й, А/м
5.0
-
—
0.3
一
Злектростаиеское поле
Электрические поле проыыюлеяаоВ частоты
Напри жсяиость Е,
Время Г, ч
Напрнжеттость 瓦
Вренн Г, ч
3^。
Не регламентируется Т ^(60/E)^
5 < ^V兜
20 <£<25
>25
Рабочий день
Т =50/Е—2
1/6
Пребывание в електричесиои поле без средств защиты не допускается
Пркиечанвя: 1. Пределъно-допустнмай уровень напряженности элеятростатвческн! нолей установлеи равным 60 кВ/м в течение 1 ч (ГОСТ 12,1.045—84).
2. Допусгамое время для пребывания человека d зонах с различной напряженвостыо злевтрвчеекого поля оцределяют по формуле Г — 8 ^ т^/Г^, где Т/ к Г£； — соответственно аремя пребывания в контрокйруеиой зоне с напряженностью £; н допустимое вреик пребывания в мне е напряжтаиостью Е( (ГОСТ 12.1.002—В4>.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Техиилогический процесс
Вна пнаегазоохунаА установка
очи щаем“х
Кеицентрацмл причегп г/м'
。”НС；К"
очистки
黑♦工
1. Очистка аспнра-
Электрофн.|ьтры УГЗ
5
п П4
—
ционного воздуха ЛИ теПннх дворов, бун-
Батарейные циклоны
1900
О
0,04
кервнх эстакад от
2, Очистка газов，“ек
PvKaanuc фмыры
77П
6
тродуговыл лечей от
ФРО-ЙО-ЗОО
Рукавные Лн.чьтры ФРКДН-1100
200
25
0.05
0.99
3 Очистка вагрансч-
Скруббер Вентурн
Мокрый искрошен
10囁）
2」0
0,1 0.5-0.7
二
ЬПИ НИЛОгаза
(г Минск)
Узел термического до-
7,5-38
10—12 •
G, 1-0,2 ■
-
4 Очистка невзрнв。-
Циклоны ЦИ-1^
0,5—48
юоо
0,8
опасных газов от з・
хоВ слабо- н средне слипающейся пыли с
размером частиц бо-
лее 20 мкм
5 Очистка нетоксич-
Центробежный скруббер СЦВВ・20 бата-
20
一
ннх н невзрнеоопас-
6 Очиетка асгшраин-
Циклон СИОТ-М (мо-
0 85
онного воздуха заточных станков от пыля
лернкзнров анны*)
размером более 3 мкм
7. Очистка аспираци-
Установка ФН-450
0,您
онного воздуха от абразивной и металличе-
Южного завоал гидравлических машин
СКОЙ ПЫЛИ При шлн-
им. 60-летия Совет-
фоввннн
ской Украннн
3. СЬнстка воздуха от
Установка Счмского
J 7—6
0,95-0,98
кварцевого песка
НПО нм. Фрунзе
9 Очистка ас пира-
Двухступенчатые
0,598
Ционного во頂уха от
фильтры:
сварочного аэрозоля
I ступень — лавеан apt. 200 или кирза
арг. 6888, Г[ ступень—
ткань ФПП-15 (опыт-
ные разработки
ВНИИОТ ВЦСПС,
10 Очистка аспнра-
г. Ленинград)
Ячейковые фн.^ьтпн
6 **
0.7
цнонного воздуха от аэрозолей свинца и
ФчУ
11. Очистна аспнра цноинего воздуха от
Фильтр НИИОгаза и ПО ЗИЛ
10
-
-
■-
аэрозолей свинца при
пабке н лужении
Крнлаже""，
—
Те'СЯОЛЛ'И JLCKH^
Н“" лылегйзосч：|стноп
Концентрацля прлчесн. г/м
уегаиоолн
ОЧ4СТКИ
0"тетка
очистки
12 Очистка газон от аэрозолей свинца
13 Очистка тазев от
14 Очистка геиера- торкого и других га309 от смолы, масел И пыли
15 Огисткп воздуха произнодетвеиных помещений от rdjooo разных иричесей и азрозос噺
16 Очистка газов от мас-чячоготумана
шлифовальные стан, ков, закалочных нагн
17. Очнегка аспираци ohhoi'o 一 воздуха ме- тамоооргблтызаю- тнх стзнкоа or мае ляисго тумана |8. Очистка аепкра. ционпс^о воздуха ст вакн о6ез;кнрнвахнн 19. Очистка аспнра- ционного воздуха ванн хромирования (туман, брызги]*'
20, Очистка газов от тумана серной кисло.
21 Очнстка выбросов от аэрозоля .1акокра・ точных матернапов ?2. Очистка аыбросон от карав растворите ■лей сушз<льнь|х камер □красочных машин
МочрмАаппарат
ударно-инерционного дейстння
Рукавные фильтры
ФРД-6500/8
Шестипольный электрофильтр СГ
Четыр： пас.'.едива- тсльни расположен- "ых циклана СК Ц1-1- 34 н рукавный фи.1ьт]1 ФР-5000 (рукава ни стеклоткани)
Палый скруббер + электрофильтр С или
Волокнистые фильтры
Электрофильтр УУП
Ротационные фильтры
Туманоулови'гелн 112900
14copбер НННОгааа пр|；изнодства завода «Пензхнммат» Волокнистые фильтры
Электрофильтр
Гид рофнльтр
Скруббер Вентури
Термокаталитический реактор ТКРВ Аппараты термскати- лнтпческой очистки УСКТ7. УСК 50
0,01-0,08
г
0,0003
0,1
0,1
0,8-0,99
0,85-0,94
0,85-0,98
0,66-0,99
0,95-0,999
，Концентрация окснза уг.герода, %.
'"' Дг'гостпман удельная всаду^ная нагрузка на i и1 фнлырсэлемента.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Прнложеккк
При выборе и расчете пылегааоочнст- ного оборудования необходимо анать состав н концентрации токсичных примесей в отв。- двмнх от технологического оборудования газах. Для рада технологичмкнх процессов они приведены в табл. П. 6.2—П.6.9.
Массу п-го токсичного вещества, поступающего В атмосферный воздух от N аппаратов очистки, определяют по формуле
ляеман в i-m аппарате； йр； — коэффициент, учитывающий рассеивание вещества в воз- духе рабочего помещения, обычно kpC = 0,974-0,98； Пи — эффективность упав- лнванмя п-го вещества в очистном аппа-
i Выделения пнхн.
Тип станкаг/ч
Тип стайка
Выделении пыли,
са7a驱，『口 +「戸＜：
Тохарний1丝一丝
Фрезерный15—2j
Снерлильный3—5
Расточный6—10
Шлифовальный1120—310
ТокарныйI8—Ю
Фрезерный6—8
Сверлильный Расточный.
Ш.чкфональный
Токарный
Фрезерный
120-310
100-120
Обдирочное
Участок зачистки деталей наж-
Литейной . смеси-^металлическая + абразивная Абразивная + металлическая
Q2-&5
30-60
3,1-4,0
1,9-4.0
Заточное
2,5—6.5
Металличсская+горелой
0,1-0,4
14-60
2,0-3.5
3.4-4,8
Шлифовальное
3,0-7,0
Абразивная + метаппнче*
QfO
|9一35
2.7-3,3
3,4—48
Полировальное
9,0-10,0
Абразивная + текстильная + полировальной па-
0,9-1,1
40-240
1.6-3.6
1.5
Шлифовальное
0.5—3,0
f、з;;-Ж：＜*・，
Абразивная + металличе-
0.3-0,8
10-20
2.7-3.3
3.4-4.8
Пелировалъное
&7-2,5
Техетнлъная + полиоо- вальчой пастн
0,№3
25—100
1,6-3,6
'.5-1.8
Тип ставка
У^тапааацнцч МОЩНОСТЬ.
! Аэрозоль масла.
Asposog »мулмПла,
Токарные малых и средних размеров
Q65—14
0,1-2,8
Токарные крупных размеров
10—200
2,0-40
Токарно-револ&верные
2,8—14
0,6—2,8
17_ pq
Токарно-карусельные
20—150
4—30
1 м 0м
Одношпиндельные токарно-револьверные
2,S—4,5
Of—0,9
17_Qfl
Многошпиидельные токарные полуавтоматы
14—28
餌-175
Многорезцовые токарные полуавтоматы
4,5—40
0,9—8Q
9Я一м?
Мио го шпиндельные токарные прутковые автоматы
Ю-28
20-6,6
63-176
Вертикально-сверлильные
1—10
02—2,0
№一8Q
Радиа-1ьно-сверлильиьге
1,7—14
03—2,8
11一ев
Горнэон1ально-расточные
4,5-59
0,9—12
М—Й79
Координатно- и алмазно раегочные
0,1-4,5
6Jf9
ПродсмьнО'фрезерные
7,0—40
1,4-8,6
4fl—9R9
Карусельно-фрезерные
2 Я
Барабанно-фрезеркие
16—20
2,0—4,0
Kq一1＜№
Поперечно-строгальные
0,5—10
0,1—2,0
Продольно-строгальные
40—180
8,0—36
252-1134
Протяжные
10—55
2,0-11
63—346
Резьбонакатные
0,6-14,0
0,1-3,8
4一яя
Зубофрезерные
0,6—0
1,0—4,0
4—126
Зуборезные н зубодолбежные
0,6—7Q
П 1 — 1 4
4—4c
Фрезерные
2,8-14,0
0,6—2.8
17一Rs
Внутришлифовальные
2,0-45
60—135
330—742
Круглошлифовальные
210-870
115-1650
1155-4765
Плоскошлнфовальные
1,7—28
51—840
280-4620
Бесцентгрово-шлифовальные
4,5—20
135-600
742—3300
Зубошлифональные
3,1-10
93—300
511-1650
Резьбо- и шлицешлифовальные
备8-4,2
84-128
462-693
“泞呐"g Mig Pic*
Пр"похе“н“
Металл
Сварочный аэрозоль
Газ
г/М
В том числе
углгрода
竄幫3
вещество
”黑:e
Газоиая резка
H.ii.5 Удг_1М|Ое вьг"“е“не загрялтющих веществ пр” ？，；:《
углеродистая
5^M5^M5WO4 20
2-otn^4»Q^5' 5'^
ООО55ОШ25О121212—
Окснан марганца
Оксиды хрома
aQaa— 24
Ц^ЗЮЩ856ООО 0-ю зт&^63713 5 о» 2，"6,3・а0<^a一^." 11353 84
Mew
Толщина,
Ba"o3UC чыаеке”*
BbUc.，c““e
на 1 м >cn
、T4「W>J"
飞*"
Стали.
16
671 —726
8—3,64
60 5—65.5
З6
522
7.9
586-698
24,4-29.1
32
4 '/，—：、"
09r2
16
671
60.6
20
614-810
9.3— 12 3
55.4-73 1
37
4 67-43
an
447-502
12,4 — 13,9
40.3-45.3
44,2
Медь М3
91 П
1 Tri
34
[22
0.88
)[
7.2
144
».4~h"
1,38—1.8
12-16
34
Примечание. Плазменная резка проведена при силе тока 200 А.
металлов на установках тика АИР
ООООООООЭЭЭ5Э w^^^^^^^^w^
Оксиды марганца
Оксиды хрома
Окислы марганиа
Оксиды алюминия
Титан и его о*-
Элехтродугоаая резка
Алюминиевые I 5 I 10 | — I _| — | — |
…国霏丨三目三I
Виздушио-дуговая строжка (г на 1 кг у『с“."、с
Высокомарганцо- I — [ 100,01 — Юкснды марганца I 25,01 — I вистая еталь
Титановый сплав — 500,0 ———— |
Металл
嚥
Осчовиой компонент
Концентра-
я еент”"" апонном воздуха
Вп*е"“с выделав ил
Выпзтси”" оксяча легирующие
17"
您1
Стали-.
Оксид железа
09r2
Тс tt-d
247,7
ККМ X
11 ;
0,02
0.35-0 9
10ХСНД
! 35
372,9
2.4
и из
Медь М3
Зо
Оксиды меди
[25,1
337.6
，6 9
二
Латунь
Оксиды меди.
6994
1688 4
78,7
Алюм ннневый
12
иннка
Оксиды алюминия,
158,4
427,7
7J
一
0,11
сплав АМ!
магния
ГМ.7. Выделение вредит веществ при плазменной резке на машнне «Крнсталл»
ПРИЛОЖЕНИЯПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЯ
Лакокрасочный матерхааОбъем_ня эяоде 0 газохоа",Скорость возАУхакамеры, краскораспылителяЭмальРаствори-Красоч-раство-"暇,Механизированная проходная с нижним отсо- сои воздуха, КА-1 Тупиковая с боковым отсосом воздуха, СО-71 Камера с бокоБЫН отсосом воадуха и гвдро- фвльтрСгИ, С-765ацетатТолуол36 000139-210о,9-1.11,6-0,75■) Расстояние точкиотбора пробот факела распыла 2м.Лакокрасочный матерхааОбъем_ня эяоде 0 газохоа",Скорость возАУхакамеры, краскораспылителяЭмальРаствори-Красоч-раство-"暇,Механизированная проходная с нижним отсо- сои воздуха, КА-1 Тупиковая с боковым отсосом воздуха, СО-71 Камера с бокоБЫН отсосом воадуха и гвдро- фвльтрСгИ, С-765ацетатТолуол36 000139-210о,9-1.11,6-0,75■) Расстояние точкиотбора пробот факела распыла 2м.Fm:er«；：HKd вечтнляционных выбросав от окрасоинмх …ерFm:er«；：HKd вечтнляционных выбросав от окрасоинмх …ерБезопасность производстиенпыл пр0- 咨沪 Справочвик/Под ред. С. В Белова. М ： Ма1пииостроение, 1985. 44В с.Ва#ьаберг А. Ю., Нсанов Л. М.. Та- 用丁 Э. Я. Технология пылеулавливания "“ Машиностроение. 1985 192 сВласов А, Ф. Безопасность при ра- боте на металлорежущих станках. М ■ Машиностроение, 1977. 121 с.L4 Власов А. ф. УдаленаБезопасность производстиенпыл пр0- 咨沪 Справочвик/Под ред. С. В Белова. М ： Ма1пииостроение, 1985. 44В с.Ва#ьаберг А. Ю., Нсанов Л. М.. Та- 用丁 Э. Я. Технология пылеулавливания "“ Машиностроение. 1985 192 сВласов А, Ф. Безопасность при ра- боте на металлорежущих станках. М ■ Машиностроение, 1977. 121 с.L4 Власов А. ф. УдаленаматериалТип отсосавоздуяа.Конаевтрашг", кг/м‘кенаопатояуохаЭмали：МЛ-12-03Камера с боковым отсо-5 000400Грунт фЛ-ОЗкНитроэмаль № 924Напольная решетка33 0003^материалТип отсосавоздуяа.Конаевтрашг", кг/м‘кенаопатояуохаЭмали：МЛ-12-03Камера с боковым отсо-5 000400Грунт фЛ-ОЗкНитроэмаль № 924Напольная решетка33 0003^:；：»;Viau:m яарон рдмасрителей в нентияяционяых ал的;'с_1：:；：»;Viau:m яарон рдмасрителей в нентияяционяых ал的;'с_1：ег постчз окрасим распн.ченнемег постчз окрасим распн.ченнем
Лакокрасочный матерхаа
Объем_
ня эяоде 0 газохоа",
Скорость возАУха
камеры, краскораспылителя
Эмаль
Раствори-
Красоч-
раство-
"暇,
Механизированная проходная с нижним отсо- сои воздуха, КА-1 Тупиковая с боковым отсосом воздуха, СО-71 Камера с бокоБЫН отсосом воадуха и гвдро- фвльтрСгИ, С-765
ацетат
Толуол
36 000
139-210
о,9-1.1
1,6-0,75
■) Расстояние точки
отбора проб
от факела распыла 2
м.
Лакокрасочный матерхаа
Объем_
ня эяоде 0 газохоа",
Скорость возАУха
камеры, краскораспылителя
Эмаль
Раствори-
Красоч-
раство-
"暇,
Механизированная проходная с нижним отсо- сои воздуха, КА-1 Тупиковая с боковым отсосом воздуха, СО-71 Камера с бокоБЫН отсосом воадуха и гвдро- фвльтрСгИ, С-765
ацетат
Толуол
36 000
139-210
о,9-1.1
1,6-0,75
■) Расстояние точки
отбора проб
от факела распыла 2
м.
Fm:er«；：HKd вечтнляционных выбросав от окрасоинмх …ер
Fm:er«；：HKd вечтнляционных выбросав от окрасоинмх …ер
Безопасность производстиенпыл пр0- 咨沪 Справочвик/Под ред. С. В Белова. М ： Ма1пииостроение, 1985. 44В с.
Ва#ьаберг А. Ю., Нсанов Л. М.. Та- 用丁 Э. Я. Технология пылеулавливания "“ Машиностроение. 1985 192 с
Власов А, Ф. Безопасность при ра- боте на металлорежущих станках. М ■ Машиностроение, 1977. 121 с.
L4 Власов А. ф. Удалена
Безопасность производстиенпыл пр0- 咨沪 Справочвик/Под ред. С. В Белова. М ： Ма1пииостроение, 1985. 44В с.
Ва#ьаберг А. Ю., Нсанов Л. М.. Та- 用丁 Э. Я. Технология пылеулавливания "“ Машиностроение. 1985 192 с
Власов А, Ф. Безопасность при ра- боте на металлорежущих станках. М ■ Машиностроение, 1977. 121 с.
L4 Власов А. ф. Удалена
материал
Тип отсоса
воздуяа.
Конаевтрашг", кг/м‘
кенаопа
тояуоха
Эмали：
МЛ-12-03
Камера с боковым отсо-
5 000
400
Грунт фЛ-ОЗк
Нитроэмаль № 924
Напольная решетка
33 000
3^
материал
Тип отсоса
воздуяа.
Конаевтрашг", кг/м‘
кенаопа
тояуоха
Эмали：
МЛ-12-03
Камера с боковым отсо-
5 000
400
Грунт фЛ-ОЗк
Нитроэмаль № 924
Напольная решетка
33 000
3^
:；：»;Viau:m яарон рдмасрителей в нентияяционяых ал的;'с_1：
:；：»;Viau:m яарон рдмасрителей в нентияяционяых ал的;'с_1：
ег постчз окрасим распн.ченнем
ег постчз окрасим распн.ченнем
стружхи от режущих инструментов 3-е изд. М : Машиностроение, 1982. 240 с
L5. Вентиляция и отопление цехов машиностроительных заводоз/М. И Грнмнт- лн% О. Н Тимофеева, В. М Эльтерман н ар. М ■ Машиностроение, 1978 272 с.
. Газоочистные аппараты сухогс н мокрого типов- Каталог/Ю. Н. Попов, С С. Янковский. М. Г Мазус и др М ■ ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ 1984 92 с
Гредус Л. Я., Попоа Ю. Д. Харак- тернстнка и способы обезвреживания вы- бросов участков механической обработки материалов на ча|пннострантельных заао- 関х. М.・ ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1983.
I 8. Елинский И. Н. Зентиляция н отопление гальванических и травильных цехов машнноетроительиых заводов. М, Машиностроение, 1982 135 с
9. Елисеева Г. П. Средства коллективной защнты/；Машииостроитель. 1985. № 2
иые%ы^™у,тав^тмкОбзТри7я^иифвд 骯?牆腺『интшН耀院
0 Мягков Б. И., Попов С. А. Оч1[стка 闘器以亭簣裁爲£牌 眦鍔蜀u,c齡証电ЦИнТhx鴿
. маз^ м. Г., Мальгин А, Д., мор. гудке М. Л. Фильтры для утвпнван北 промышленных пылей М.: Машнпострое. нне, 198。240 с."
Немцов Н. С, Савченко А ф н> ван пылеулавливающая установиа//Машн. ностронте.ть. !984 № 1. С, 25.
. Обеспечение безонаености труда при работе на металлорежущн! станках； ? В Попадейкин, Н Г Смолянинов Г. П. Глазкова н др. Обзорная инфорча- иия. М. ВЦНИИОТ ВЦСП1； 1986 Вып 3
Об очистке воздуха от сварочного аэрозоля/О. Н, Тимофеева, Г С. Векслер. С. В. Келнн н др С6. Hayq” работ ин-тов охрены #門 ВЦСПС М.: Профиздаг
. Пнсаренко В. Л., Рогинский М. Л. Вентиляция рабочих мест в сварочноч п^изводстве. М.: Машиностроение. 1981
$ Посохни В. Н. Расчет местных отсосов от тепло- и газовыделяющего обору- доааиия. М • Машиностроение, 1984、160 с
. Рекомепдаиин по выбору и расчету систем воэдухораспределення. Сер. АЗ-669. М.. ГП11 «Сантехпроект», 1979. 68 с.
25 Рекомендации по выбору способов кодачн н типов воздухораспределительпык устройств в промышленных зданиях' АЗ-960 М.: ГПИ «Сантехпроект», i987
26” Рекомеидацнн по расчету отсосов от оборудования, выделяющего тепло и газы' АЗ-077. М.: ГПИ <Сантехпроект#, 1983.32 с.
.27. Руководство по проектированию отопления н вентиляции предприятий va шияостроительной промышленности. Галь ванниеекне и травильные цехи. М ■ ЦБНТИ Мннмонтажспеиетроя, 1980 20 с.
.28. Строительные нормы и правила СНиП 2.04 05—86 Нормы проекгнраванвя Отопление, вентиляция и конднционирова нне М - Стройиздат, 1987. 62 с
29 Сборник методик по расчету вмбр。 сов а атмосферу загрязняющих вещее’в различными производств амн/Госкомгипр。，
Спнсаа лгтерптурыСпнсаа лгтерптуры
Спнсаа лгтерптуры
Спнсаа лгтерптуры
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
земных сооруженийГосстроя СССР Jземных сооруженийГосстроя СССР Jим" Н М СерсевановаИ СтроАнзкат, 1978им" Н М СерсевановаИ СтроАнзкат, 1978генепнруемого пмн и.1.ту|(.цня//Ме«отрасло- взе вопросы схрапм труда- СО. научны < работ "нстчтугов охраны труха ВЦ^ПС М ' Профиэдаг, 1986 С 62—725 8 Сацитариые нор'генепнруемого пмн и.1.ту|(.цня//Ме«отрасло- взе вопросы схрапм труда- СО. научны < работ "нстчтугов охраны труха ВЦ^ПС М ' Профиэдаг, 1986 С 62—725 8 Сацитариые нор'прдин"а памроепрдин"а памрое
земных сооружений
Госстроя СССР J
земных сооружений
Госстроя СССР J
им" Н М СерсевановаИ СтроАнзкат, 1978
им" Н М СерсевановаИ СтроАнзкат, 1978
генепнруемого пмн и.1.ту|(.цня//Ме«отрасло- взе вопросы схрапм труда- СО. научны < работ "нстчтугов охраны труха ВЦ^ПС М ' Профиэдаг, 1986 С 62—72
5 8 Сацитариые нор'
генепнруемого пмн и.1.ту|(.цня//Ме«отрасло- взе вопросы схрапм труда- СО. научны < работ "нстчтугов охраны труха ВЦ^ПС М ' Профиэдаг, 1986 С 62—72
5 8 Сацитариые нор'
прдин"а памрое
прдин"а памрое
мет СССР Л ■ Гидраметеонздат. 1986
CnpawwiWK лроектиравщика Век- тнля1а1я и кондниноннрованне воздуха 3-е изд /Под ред И. Г. Староаероэа М.. Стройиздат, 1978 510 с.
Справочник по пыле- к золоулаили ванию, 2-е нзп./Поз ред А. А. Русднова М•: Энергия, 1982. 29ff с.
Столер В. Д., Савельев Ю, Л. Расчет передувок над травильными ваннанн；'/ Проектирование отопительно-веятиляцк онннх систем водопровода и канализации. Вып. 8(124). М,- ЦНИИС Госстроя СССР. 1977. С. 3—11.
Тор говннков Б. М“ Табачник В. Е., Е®апов Е. М. Проектирование промышленной ве[[тилвцнн Справочник Киев. Буд|- велъквк. 1983. 256 с.
1Л4. Эльтерман Е. М., Познн Г. М- Ме- топатескне указанна по конструнрованню местеых воздухоприеминков, встроенных в ЙУ давание аля райкн и пужекна Л.
ЮТ, 1980. 28 с.
Альбом апюр облучения рабочих мест от основных теп-юизоляторон горячих прсиншленимх нетопннков/А. Ф Бабалов, Р. А, Скрнчев и дв Тбнлнсч Меинзерба. I97S. 80 с-с
Бельский В. Я- Бородин А. А., Зе- «кксм Н. М. Теплпвая изоляиия Справочник монтажника М： Стройиздаг, 1976.
Защитные устройства. Справочное пособяеЩод ред. Б М. З.юбннского. М Металлургия. 1971, 455 с
Кутателадзе С. С., Боряшан- С*・А В. М. Справоиннк по теплопередаче. Л.: Госэнергоиздат, 1953. 4(4 с
^3. Перечень прнтичиых зоздухоразделп- тельных устройств, рекомендуемых к при- ■ АЗ-943. М. ГПИ «Саптехпраект».
етров С. В., Шории А- Ф. Теп.тоза- нята в металлургии Справочник. М.. Металлургия, 1981 120 с
ЗД. Быковский И. И., Гольдштейн Б. Г. Основы конструирования вибробезопасных ^чвых машин. М.: Машиностроение 1982,
Динамический расчет зданн" н с。- лпужеяий: Справочник проектировщика 点：Стройизват. 1984 303 с
Каталог средств защиты от либраций строительных констругашА прецизионного
оборудования и приборов/ЦГШИСК “м Ку черенко. М.： 1977. 39 с Б 616517
Микулинский А- М... Шейтмак Т. М.. ВсзаеМтвне локальной вибрации н вопросы зибрсзашитм Горький Волге вятское изд- во, |983 176 с
5 Никифоров А, С. Вибсогашсние на суаах. Л.: Судостроение, 1979 184 с
Новые 'вибропоглощающпе мптерналы н покрытйя и "X применение в прочышлен- ности/По! ред Никифорова .V С Л Знание, 1980. 100 с
Опыт применения внбропог.тотаюшнх полимерных матернапов. Материалы науч- но-телнического Семинара .1: Дом научно- технической пропаганды. 1986 76 с.
Перечень впбропогл^щакнчих nam・ риалов и конструкций, рекомендуемых к понмененню а наргдном хозяйстве (с дополнением) М 3k百订 АН СССР, 1979
39 Руководств。по проектированию в”6・ РОИЗО-1ЯЦИИ машин и оборудования М.: СтроГшздат, 1972 159 c.
Руководство g。прогктнпованню ос H0S3H"" 322Н“； И С(1ОруЖИ<!1Й/НзуЧНС<-!!<：- еледовате.1ьс«ян ннстптуг оснований и под
3 11. Установка станков на вибромоли
руюЗе опора. Мето.маеекне рекоменка- цни. М. ЭНИЧС, I9S2 !：
К е «азе 4
Боголепов И. И. Прох<ыя1лонная 3»v- миаоляция Л ■ Судостроение, 1986 3@8 с
. Борьба с шумом “а грснзводстзе. Справочннк//Под ред, Е. Я Юдина. М.: Машиностроение, 1985. 400 с.
4 3 Глуш ители шума венгиляцнонных установок Альбом типовых конетрукцн? 8 904•—17 Тбилисский филиал ЦИТП, 1982
4 4, Глушители дума нздп|.чяционямх установок Цнли[[дричес<(не глушители Альбом типовых конструкци(1 а 904—17 Тбилисокiiii филиал ЦИТП, 1386 30 с
4 5 Инструкция по проектированию и расчету шучоглушенпя стронт!1 льно-акустическими метода*:;? на прелг；риятиял черней металлургии Че.пбннск. ВНИИТБчермРт, 1979 90 с
4 6. Пагунон Л. Ф., Осипов Г- Л, борьба с зумом в машипостроеннн. М Машино- страеиие, 19В0. 150 с.
4 7 Липатов Д. 3., Оснппв Г, Л., Федосеева Е. Н. Методы измерения и нормирование щумових характеристик X 1134-во стандартов【983. 232 с
4 8 Методические рекомснааинн по ”ро- ектиропзнию зпукоииоляции машин Л ■ ВНННОТ ВЦСПС, |982. 58 с.
4 9. Рекомендации по акустическому йла- гоустромстпу вычислительные центров н на шиносчртных станций М : Стройиздат, 1981. 80 с V ‘
Рекомендации по применению в промышленных зданиях эффективных шу- моглушащнх конструкинк Я устройств 2546 00 00 000. М • НИИСФ Госстроя СССР и ВЦНИИОТ ВЦСПС, 1935 214 с
Рекомсндацни по расчету н проектированию звукопоглошающих облицовок М . Стройиздат, 19В4, 53 с.
4 |2 Рекомендаинн по усгро“стзу зоуко- поглощаюших конструкций в пронзвонст винных зданиях с прнмененнем минерало- ватных акустически! изделий М ЦНИИ- промзданий, НИИСФ Госстроя СССР, |985
4.(3 Руководство по акустическому про ектнрованню объемных знукопоглотителей М. Стройиэдат, 1984
4 14. Руководство по расчету н проекги- рованню эиукоизоляции ограждавших конструкций здапнВ. М. СтрЗнздат. |983
4.15 Руководство по расчету н проектированию шум омуше1[г:я в промышленных ЯДЭПИЙХ М Сгройнздат. 1982 128 с
4.16 Руководство по расчету и проеьтк- роваиию шумоглущения пенги.тациаиви^ установок М.: Стройнздат. 1982 87 с
4.17 Санитарные нормы ло“уст"мь(х уровней шума на рабочих местах № 3223—85. М Строймздзт, 1985 15 с
4. [8 Спрпвочник проекгировшнка Защити от зума/Пол ред Е Я Юдина. М ■ Строннздат, 1974 >34 с.
4 i9 Справочник по техническом акустике Пор е кек /Паа pea. М Хекла к X А Мюллера 几.Судостроение, 19В0
420 Шумоглушители компрессориьи стан U喃：Типовой проект 904-1-49 апьбомн 1 — 6, ХнепмкнП филиал ЦИТП. 1981 40 с
4.21 Юдин Е Я, Терехмн А. С. борьба с шумои захтннх вентиляторных установок М. Недра, 1985. 191 с.
К глоае S
5J. Гигиена трупа и профилактика праф- нзтологии при работе е лазграми/В. И *о・ ХОВ. Л. А. Комарова, Л И.向代 308 °Иа к ар М ■ Меднинна, I9PI
Кириллов А. Н., Морскм В. Ф., Усгинов Н Д, Долиметрия лазерного нз"у- аенин М「Радио н связь. 1983. 192 с
Методические указания по оиенке вредные кронааодстаенкык фикторов up*
ламрнсП обработке некоторые 11слна[.ин, №?« 代 UX И W4W.W4fCKIlx иат(тН-,л4 № 29J8—83. М Мннзпран СССР %оч
Рахмане Б. Н. Методика ра/та эНергегг<ческИ.х характеристик "。力」„„? фузи。отраженного дауадшМСсвепш金 ствованне тммнки безопасности н Апгш、 нодстпенкоГ! саннтарп" CS научных 也閱 институтов охран,,, труда в'ЦСПС м Профвздат. 19SG. С 74—74'
55 Рахманов Б. Н, Поле .чазерного щ -'|учея1[я//безоп»сность и гнгасна труд： С6 научнъи раба ннсгнт〉топ охраны ；pv： на ВЦСПС. М. Профилат, |9В5 С 9—將
a Ркхманов В. Н._ Чнстон Е. Д.灰帛 О1таепость цри зкемнуатаи"" лазерных уста- ноиок М Машптстрпепи!- 1981 |2Э с
5 7. Рахманов 6. Н., Чистов Е. Д. Kmc」 екфпкяцня ля-iepon по степенн омасност"
5 9 Янко Е., Эйде Ф , Лем Ф. (：п<-нцЛ “не функции М ■ Нзук" 1968 М7 с
6.1 Абрамович М, Стриг ан И- Cwpanca “н« по спе1|ия.1Ы!Ым е^нкш:»» М Hav«a 1979 830 с '
62 Лпполонский С. М. Расист электро ЧЛГИНТНЫХ 3K[，m；"pV>f”UKY tKJO.WH'is. Л ■ Зне^снзазт 19Щ 114 t
6 J Гролмев И. И а，гкт(>ом；1ГН"гное эк ранпрозвнич » "“греком “*,1"當皿 ““тог М Свя1ь. 1972, II? с
6.4. Цавмпов В И.. Тиуопчук В С.. Ан- гипол В В. В“о“сгн，кскос “таеНет""。 норм丽она”"。н злщита ст зпекгромагпнг ннх ноау”еимП/Псх реп [О Г Г pluapKtH.i М Энергои1дат 1984 t；Rr
6 5 Держявивя А. Ю,. Гммьпноя 4, В Козфф"“”е”Т Э1'РПШ|р1>П11[ШН lUJCpII'ICCKOr1! ，крз”а. сол1'ржа11,сго "”ут°н многопо.нпс нм" истчннк 映рсменногс этентпомагиит- ного "CUE//U3H АН СССР Сер- 3,心гетмка к Ipaacriopr 1975 № ■!. С 7.'j —ИI.
6 6 Долин П. Л, С”|>а"с-""М ге гехн"、、’ fieinriacHOCTil. ,М ■ Знергонзпаг !°Н5 624 ■'
6.7. Емеаьпхев А В, Дершнпина Л. К). UiVWinp”MCCKHe зкран” прп >.рс”нпзсннс" частоте [loucvonfcywfin，аскгрпмагннтн〃гс по.1я//Ичл АН СССР С<:|> Энергетика ” грлнпюрт |П7弓 № 4 С 6б
68 Каден I 9.”'к грс”зт"«гкн” зхрнпм В ВЬГСПКОЧАСгОТНоГ| TCXHrtKf 11 г<'\“нке J-WK
з60СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Корнернстз% Ю. К-, Л азярена Ю. И.,К зее 7
PaBae^JV А. Материалы поглсидао-j безопасность труда в радиаииоииой
嘰 СВЧ-^лученпя. М.・ Наука, 1982.読工九。^/。. 0 弘pm£, Е. Д Чи- 设謂啥豔遨蒔;二二::: 富嚣翳鹃豔:=脸職""эт‘ 3^--V S
П0ЛЯ//ИЗВ. вузов. Сер. Электромеханика.'%，Нормы радиационной безопасност"
19fl.c呼г и Копякина Р СНРБ-76/87 н основные санитарные правила
о6Д?Х™?ч™；=1»—SX • -° Г"о"
嚟 aSX"S.«? ?^ №3 с «и-；需 °™-»7с “ "3 № а»/。* 喝肾屮7闆J,ST驍J"當％忠"鼠喜=
«^>вака. М.. Советское радбезопасность при эксплуатации радчоизо-
嚼;：Переемков И. В. Введшие в тео・т^ных приборов М.. Энер.оатомиздат.
.рию защиты от энергетического вйэдайст-'岁;.，力:父吨曰 С. В, Добромыслов В. А..
ВИЯ источников ^рм趣;^雷с Н з Вау.Борисов О. И. Типовые метода радиаЦИОН-
Ric吗七禽小吃*黑黑翼呻 需 篇，npas по радноизОтоН-
甯好■=箱号”萨卢产T貓磷辭嬲芻 Еостроекии/Под pen 区 f讓，М йМ，сХ^С иразн а Тройства »
g B.мa—Т983.北翩醤編罐sm続咿боров
塞辞嚙话总您器廳 М.: Металлиргия, 1971. 45。c.Vienna. 1979
Цейтлин Л. А. 0。определенна маг- иитиых и электрических полей тонких слоевК аллее 8
彳宙呻噥к 肾空它君理後少 ФИМКН，8 ! Безонаснпсть труда на пронзвмств.
'fi 19 ЧемтЛко А М, Меланин-Зашртные ус^ойства. Справочное 喘・
К黒體露:кМ Л. Г/П^ров Б. В.бне/Под ре：/ 爲 Злоби^ското М М“
Конструкции СЕЧ-устр^ств^кра^嚟ур購J^.俨乱“施『нкн без-
Пол рея- А . Р }'опасности в электроустановках М.: Энер.
"捣 ШапИро Д. Н. Основн ^鬻端「°將先需毋父'Справочник по техннне
［囂"將У° 呻"呻безопасности. М/ Энергоато^иэдат, 1984.
耀.£С.Т3ашитнв.0ткЛЮчаюЩее устроив。
解%献也承當簧罔悔я嚇感 翁中臨鹏経旣爲歸舞 紹3■噩難紐森aаA^ 10 N。. L March. 1968. И р.шиностроение, 1980 24U
СпИ4ОХ ХНТЕРЯТУРЫ缁］
常謔許黏鼻嘴芻：爲沁牆繼弋臨。寓胃
Гэ..р：ж^~£=ж/р=-：
Ревяквн А.Кашолкнн Б. И9 12 Скечаоник п п г
Электробезопасиость и противопожарнаяпереспи М Г Знер^л %4"膜产^吟
:瑞行GJ}*邛。…ановках. М「Знерм9」3 Техника бе歌^幫 ^р：нэводст.
8J2 Ревякин а. И. 0еин08екйй А. m.:需"2-鑑眾%В3 ，薦貶:%р犷實 X 需ЕЖ稣書限"втед-га.塞磔盘
ан. Рекомекдацик по проектированию9.14. Тормозные устоойства-…
заземления и зануления электроустановокник/Под ред М П Александрова М? м
зд^йН°НМ 4^ЯЧР°МЯЭ V MojlHHe3afHTaшиностроение. 1985： 311-с.“'
職豊-那標^? управ“енНе Mg9.15濟胪5…^ и恥нот/代.
嗡Т Элек^^зопасность нэ npo„eRМ - М叩,1987.⑵ с.
уых предприятиях： Справочник/P. В Са-“
барн。，А Г Степанов и др Киев- Тсхнн-“ глазе /0
98s. 288 с.10.1 Бепов С. В., Новике Ю. М. Гер-
метниность разъемных соелниенн* и КЛа- 凭雪3 口明“т??зорнаа информакня. Сер.
* з 9黨 М.-.ЦИШИМШНЕФТЕМАШ, !983.
С Вс Павлнхкк Г.Про-
吨工W炉飞檻豔 贵賣6 Н М. м Мац,нностроение. 194：寡端，制*鷗深篇［得將泰
(gg0 魏струкин". М. Машиностроение,строение. 1979. 168 с
点華餐5囉誨翁靜謡雷 鴇將^ М таИКОирОиа Вороне*,10.5. Водяник В. И. Взрзв03alшла тех.
9； Димика ударэ Пер. с англ/Дж--~% об^^а^ Км Технн.
Мир ?Э85 ^ГГ0'1^'S к ЛР М・・］叱 Водяник В. Н. Прелсхраш1TBлвные
忠。炉六言盅繩零歌鼠叱議端疆端黑盡需龍篇能 驚i皺с勝 ГЩ"ТВ в В8”"е М.：Хн・10.7. Вадянмк В. И., Малахов Н. Н„
箝離лt瞄觀爾擺%霭饑發龜碟嶋^噎S=： 盛讎T:%=5聽曬謝儡:貓a=賓讓 鱒道為谭相懿當鵰矯：".11V贊喘謐噥XJ■気噓 вого Упраалеиня. автоматического контроляСправочное п%с6：?即нн.
я снгвализавди М・ ВНННМОТ ВЦ<Й1С1982 31™е' М- Знергоизнат.
亂鱸^需=.%■=;端您齡胃富難: 犠沪凜 Рекомендаинн. М.： ЦНННм£，。”巴¥、胆И К Спраъолвик по
защиты, ослабляющая излучение в той же
ва//Машимостронтель. 1984 № 4. С. 18.
1.11. Идельчнк Н. Е. Справочник по гид
равлическим сопротнв】еннам. М: Машиностроение, 1975. 559 с.
1.12： Коузов П. А., Мальгин А. Д., Скрябин Г. М, Оиистка от пыли, газов н воз- духа в химической промышленности. Л ■ Химия, 1982. 256 с,
1.13 Коптев Д. В. Ияднвияуальиые обео пыливающие агрегаты ВЦНИИОТ//Водо- скабясенне и санитарная техника 1978. № 8. С- 11—13.
1 14. Меклер В,乐，Овчинников П. А,, Агафонов Е. П. Вентиляция и кондицноии- рованне возауха на машийостроите.чьных заводах. Справочник М・：Машиностроение, 1980 335 с